Brevet FR3060417A1 — publié le 20180622

Réacteur de réactivation de solides La présente invention concerne un réacteur permettant de réactiver des solides par mise en contact de ces derniers avec un fluide gazeux de réactivation. Le domaine d'application de l'invention est principalement, mais pas exclusivement, l'épuration des gaz et fumées, en particulier des fumées émises par des unités de combustion, telles que des incinérateurs, des centrales de production d'électricité à partir de combustibles fossiles, des fours cimentiers, des raffineries de pétrole, etc. En effet, de nombreuses activités industrielles génèrent des fumées contenant des oxydes de soufre, tels que le dioxyde de soufre SO2, de l'acide chlorhydrique HCI et d'autres polluants acides, qui nécessitent d'être traités avant de relarguer les fumées à l'atmosphère. Pour traiter ces divers polluants acides contenus dans des fumées, plusieurs procédés sont connus et d'utilisation commerciale courante. Tout d'abord, on trouve les procédés humides dans lesquels les fumées à épurer sont mises en contact avec un liquide de lavage qui, par absorption, capte les polluants acides et les neutralise. Plusieurs technologies sont disponibles. Si ces procédés humides sont extrêmement efficaces et produisent comparativement peu de résidus solides, ils sont plutôt couteux en termes d'investissement. On trouve ensuite les procédés secs dans lesquels un réactif alcalin de neutralisation, tel que de la chaux, de la chaux vive ou du bicarbonate de sodium, est injecté dans les fumées à traiter afin de réagir avec les polluants acides pour former des sels. Les produits de cette réaction, ainsi que l'excès de réactif, c'est-à-dire la partie du réactif n'ayant pas réagi avec les polluants à capter, sont collectés dans un filtre, par exemple un filtre à manches, ou un électrofiltre. Ces procédés secs, moins lourds en investissement, peuvent souffrir de coûts opératoires sensiblement plus élevés que ceux des procédés humides, en particulier si le réactif est mal utilisé. En effet, un excès de réactif est toujours nécessaire à une épuration poussée, ce qui se traduit par davantage de coûts pour ce réactif et surtout pour le traitement et la mise en décharge des résidus solides captés par filtrage. On a cherché à améliorer cette situation avec les procédés semi-secs dans lesquels le réactif alcalin est mis en contact avec les fumées à épurer non pas sous forme solide, mais sous forme d'un liquide ou d'une bouillie, usuellement un lait de chaux. Au contact des fumées chaudes, l'eau du liquide précité ou de la bouillie précitée s'évapore, laissant au final des résidus solides qui sont d'une composition similaire à celle des résidus des procédés secs et qui sont collectés sur un filtre, par exemple un filtre à 3060417 2 manches ou un électrofiltre. Cette situation représente un progrès par rapport aux systèmes secs car l'existence temporaire d'une phase humide permet de réduire l'excès nécessaire de réactif, mais, d'un autre côté, cela limite la récupération énergétique possible. La quantité consommée de réactifs est moindre, tout comme la quantité de 5 résidus produits. Ceci implique aussi une complexité plus grande puisqu'un dispositif d'atomisation-évaporation est indispensable pour préparer le réactif à mettre en contact avec les fumées à épurer. On a également cherché à diminuer la quantité de réactifs et de résidus produits dans les systèmes secs, en humidifiant au préalable le réactif, par exemple en pulvérisant 10 de l'eau sur de la chaux dans une vis ou un tambour, avant mise en contact avec les fumées chaudes. On réalise ainsi à moindre frais une sorte de procédé semi-sec, qui tire parti de l'humidification en surface du réactif alcalin. Dans tous les cas, les procédés secs et semi-secs aboutissent à collecter, par filtration, des solides constitués d'un mélange de réactif alcalin, n'ayant pas réagi avec les 15 polluants acides des fumées traitées, et de résidus issus de l'épuration de ces fumées. On a cherché à réactiver ces solides en vue de les recycler en tant que réactif de neutralisation dans les fumées à traiter. La réactivation des résidus a pour but à la fois de favoriser des réactions solides-solides, de rafraîchir la surface des grains et de réhumidifier localement, de façon à faciliter la capture subséquente de polluants acides. 20 En pratique, il a été ainsi proposé de réactiver les solides recyclés par une pulvérisation d'eau. Le procédé de réactivation est difficile à conduire dès que les solides sont hygroscopiques : si on admet trop d'eau, les solides mottent et deviennent peu transportables, tandis que si on ne met pas assez d'eau, le procédé est peu efficace. Il a aussi été proposé de réactiver les solides recyclés en les exposant à de la 25 vapeur, comme décrit dans EP 1 716 910. Cette réactivation utilisant de la vapeur d'eau est de loin préférable à une réactivation par pulvérisation d'eau. Ceci étant, la mise en oeuvre d'un contacteur, comme un lit fluidisé, pour exposer à la vapeur les solides à réactiver pose des problèmes et est assez onéreuse en termes d'investissement. D'un point de vue procédé, la conduite d'un tel contacteur peut être délicate : si les solides sont 30 trop humidifiés, ils sont sujets au mottage. Ils sont alors difficiles à transporter et peuvent causer des blocages ou des bourrages. A l'inverse, si les solides sont trop peu humidifiés par la vapeur d'eau, leur réactivation devient insuffisante. Pour traiter cette problématique, EP 1 949 956 a proposé un réacteur de réactivation amélioré, assurant un temps de contact suffisant, d'au moins quelques minutes, entre les solides à réactiver et un fluide 35 gazeux de réactivation. Toutefois, là encore, il a été constaté que ce genre de réacteur peut être sujet à bourrage, en particulier pour les unités de grande taille. 3060417 3 Le but de la présente invention est de proposer un nouveau réacteur de réactivation de solides par mise en contact de ces derniers avec un fluide gazeux de réactivation, qui soit à la fois simple, économique et performant. A cet effet, l'invention a pour objet un réacteur de réactivation de solides, 5 comprenant : - une auge allongée, qui définit une chambre de réactivation s'étendant dans une direction longitudinale d'une première extrémité de l'auge à une seconde extrémité de l'auge, cette chambre de réactivation ayant : - une entrée, qui est située à la première extrémité de l'auge et par laquelle 10 des solides à réactiver entrent dans la chambre de réactivation, et - une sortie, qui est située à la seconde extrémité de l'auge et par laquelle les solides réactivés sortent de la chambre de réactivation ; - deux arbres, qui sont agencés dans la chambre de réactivation et qui s'y étendent parallèlement l'un à l'autre dans la direction longitudinale, chacun des deux 15 arbres comprenant successivement : - une première partie, qui s'étend depuis la première extrémité de l'auge vers la seconde extrémité de l'auge et qui est munie d'une hélice de convoyage des solides, et - une seconde partie, qui s'étend depuis la seconde extrémité de l'auge 20 vers la première extrémité de l'auge et qui est munie de pales de brassage des solides, la longueur de la première partie représentant entre 10% et 33% de la somme des longueurs respectives des première et seconde parties ; et - une goulotte de distribution d'un fluide gazeux de réactivation, qui est agencée dans la chambre de réactivation au fond de l'auge, qui s'étend dans la direction 25 longitudinale en courant au-dessous d'au moins la seconde partie des deux arbres, et qui est pourvue d'un ou de plusieurs orifices d'admission du fluide dans la chambre de réactivation. Lorsque le réacteur conforme à l'invention est en service, on alimente sa goulotte par un fluide gazeux de réactivation, par exemple de la vapeur d'eau ou un mélange 30 gazeux contenant de l'eau, de manière que ce fluide de réactivation atteigne, via le ou les orifices de la goulotte, les solides contenus dans le fond de l'auge du réacteur. Dans le même temps, les deux arbres du réacteur, parallèles et adjacents, assurent, grâce à leur première partie, le convoyage des solides depuis l'entrée de la chambre de réactivation vers la sortie de cette chambre, les hélices respectives de ces premières parties des 35 arbres formant conjointement, en quelques sorte, une double vis de transport des solides. Les secondes parties respectives des deux arbres assurent, quant à elles, une aération et 3060417 4 un mélange des solides poussés par les premières parties des arbres, par brassage de ces solides par les pales respectives de chacune de ces deuxièmes parties des arbres : la mise en contact entre ces solides brassés et le fluide gazeux distribué par la goulotte est ainsi substantiellement facilitée, améliorant alors significativement la réactivation des 5 solides. Cet effet est d'autant plus marqué que l'invention prévoit que la longueur des secondes parties des arbres représente entre 67% et 90% de la somme des longueurs respectives des première et seconde parties : à l'inverse, si la première partie des arbres était prolongée davantage, le cas échéant jusqu'à atteindre la sortie de la chambre de réactivation, cette première partie des arbres tendrait à tasser les solides et donc à limiter 10 leur mise en contact avec le fluide gazeux de réactivation, avec en plus des risques de mottage, ce tassement des solides pouvant devenir tel que les arbres se bloquent. En d'autres termes, l'agencement des deux arbres et de la goulotte du réacteur de réactivation conforme à l'invention, qui est prévu pour que les secondes parties respectives des deux arbres, sous lesquelles la goulotte court, soient beaucoup plus 15 longues que les premières parties respectives de ces arbres, permet à la fois de réactiver plus efficacement les solides par le fluide gazeux distribué par la goulotte en fond d'auge et de limiter le risque de blocage des arbres. Le réacteur de réactivation conforme à l'invention assure ainsi, d'une manière intégrée, simple et économique, les fonctions suivantes : alimentation des solides à réactiver en entrée de l'auge, transport des solides 20 à l'intérieur de l'auge en direction de la sortie de cette dernière, brassage sans tassement des solides avec le fluide gazeux de réactivation, et évacuation des solides réactivés aux fins de leur recyclage par réintroduction dans des fumées à épurer. Suivant des caractéristiques additionnelles avantageuses du réacteur de réactivation conforme à l'invention, prises isolément ou selon toutes les combinaisons 25 techniquement possibles : - chaque arbre comporte un moyeu central qui court dans la direction longitudinale sur toute la première partie et toute la seconde partie de l'arbre, - dans la première partie de chaque arbre, l'hélice de l'arbre s'enroule continument autour du moyeu de l'arbre, et 30 - dans la seconde partie de chaque arbre, les pales de l'arbre s'étendent individuellement en saillie du moyeu de l'arbre ; - les deux arbres sont agencés de manière symétrique par rapport à un plan géométrique qui est vertical et parallèle à la direction longitudinale, et - la goulotte est agencée globalement dans ce plan géométrique ; 35 - au moins certains des orifices de la goulotte sont répartis des deux côtés du plan géométrique, le cas échéant en étant associés par paire(s) ; 3060417 5 - au moins certains des orifices de la goulotte sont répartis dans la direction longitudinale, le cas échéant de manière sensiblement régulière ; - le ou au moins l'un des orifices de la goulotte est une fente, qui s'étend en longueur dans la direction longitudinale et qui, le cas échéant, est située à la base de la 5 goulotte ; - la goulotte est pourvue d'entre deux et trente orifices à l'aplomb de la seconde partie des arbres ; - la goulotte est constituée d'une tôle ayant une section transversale qui est agencée perpendiculairement à la direction longitudinale et qui a une forme en « V » dont 10 le sommet est tourné à l'opposé du fond de l'auge ; - l'auge comprend un barrage, qui est agencé dans la chambre de réactivation sur le côté de la sortie tourné vers la première extrémité de l'auge, et qui s'élève depuis le fond de l'auge de manière à empêcher les solides contenus dans la chambre de réactivation d'atteindre la sortie tant que l'épaisseur des solides est inférieure à la hauteur 15 du barrage par rapport au fond de l'auge ; - le réacteur comprend en outre un bloc moteur prévu pour entrainer les deux arbres à la même vitesse, comprise entre deux et trente tours par minute, notamment dans des sens de rotation respectifs qui sont opposés ; - l'auge est pourvue d'au moins un évent de dégazage, qui est agencé au-dessus 20 de la seconde partie des deux arbres, et/ou d'au moins un piquage d'admission de gaz, qui est agencé au-dessus des deux arbres. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la figure 1 est une perspective schématique d'un réacteur de réactivation 25 conforme à l'invention, certaines parties du réacteur étant omises ou dessinées arrachées pour des raisons de visibilité, et - les figures 2 et 3 sont des coupes schématiques respectivement selon le plan II et selon le plan III de la figure 1. Sur les figures 1 à 3 est représenté un réacteur 1 de réactivation de solides. Ce 30 réacteur 1 permet notamment de réactiver des solides constitués d'un mélange de réactif alcalin, qui n'a pas réagi avec des fumées à épurer de leurs polluants acides, et de résidus qui sont issus de la réaction entre des polluants acides de fumées et un réactif de neutralisation de ces polluants acides. Le réacteur 1 comprend une auge 10 de forme allongée. La forme de réalisation 35 de l'auge 10 n'est pas limitative du moment que l'auge 10 définisse intérieurement une chambre de réactivation C à l'intérieur de laquelle des solides, une fois introduits, sont 3060417 6 réactivés par mise en contact avec un fluide gazeux de réactivation, comme expliqué par la suite. La géométrie de la chambre de réactivation C n'est pas limitative du moment qu'elle s'étende en longueur dans une direction longitudinale D depuis une première 5 extrémité 10A de l'auge 10 jusqu'à une seconde extrémité 10B de l'auge, opposée à l'extrémité 10A. Comme bien visible sur les figures 1 et 2, la chambre de réactivation C présente, à l'extrémité 10A de l'auge 10, une entrée CE tandis qu'à l'extrémité 10B de l'auge, la chambre de réactivation présente une sortie CS. L'entrée CE de la chambre de réactivation C est prévue pour permettre l'introduction, à l'intérieur de la chambre de 10 réactivation, de solides à réactiver, notamment sous l'effet de la gravité, comme indiqué par la flèche S1 sur la figure 2. En pratique, cette entrée CE est délimitée au travers d'un capot supérieur 12 de l'auge 10 qui ferme la chambre de réactivation par le dessus, l'entrée CE pouvant par exemple être bordée d'une chute 13 au-dessus du capot 12. La sortie CS de la chambre de réactivation C est, quant à elle, prévue pour permettre 15 l'évacuation des solides réactivés à l'extérieur de la chambre C, notamment sous l'effet de la gravité, comme indiqué par la flèche S2 sur la figure 2. En pratique, cette sortie CS est délimitée par le fond 14 de l'auge 10, en pouvant par exemple être bordée d'une descente 15 au-dessous du fond 14. Comme représenté sur les figures 1 à 3, le réacteur 1 comprend également deux 20 arbres 20 qui sont agencés, au moins pour l'essentiel, à l'intérieur de la chambre de réactivation C. Les deux arbres 20 s'étendent, dans la chambre de réactivation C, parallèlement l'un à l'autre dans la direction D. De manière connue en soi et non limitative, les extrémités opposés 20A et 20B de chaque arbre 20 sont supportées par l'auge 10, respectivement au niveau de l'extrémité 10A et au niveau de l'extrémité 10B de 25 l'auge. Les arbres 20 sont prévus pour être entraînés chacun en rotation autour d'un axe central X20 de l'arbre. En pratique, l'entraînement en rotation des arbres 20 est assuré par un bloc moteur 30 qui, dans l'exemple de réalisation considéré sur les figures, est en prise d'entrainement avec les extrémités respectives 20A des arbres 20. Quelle que soit 30 sa forme de réalisation, le bloc moteur 30 est avantageusement conçu pour entrainer les arbres 20 à une même vitesse, comprise entre deux et trente tours par minute, le cas échéant dans des sens de rotation respectifs qui sont opposés l'un à l'autre. Comme bien visible sur la figure 2, chacun des deux arbres 20 comprend deux parties qui se succèdent dans la direction D et qui sont conjointement agencées entre les 35 extrémités 20A et 20B de l'arbre, à savoir une première partie 20C et une seconde partie 3060417 7 20D. La première partie 20C relie ainsi l'extrémité 20A à la seconde partie 20D, cette dernière reliant la première partie 20C à l'extrémité 20B de l'arbre concerné. La partie 20C s'étend depuis l'extrémité 10A de l'auge 10 vers l'extrémité opposée 10B, en présentant une longueur, c'est-à-dire une dimension dans la direction D, qui est 5 notée L1 sur la figure 2. La partie 20D de chaque arbre s'étend depuis l'extrémité 10B de l'auge 10 vers l'extrémité opposée 10A, en présentant une longueur notée L2. Pour chaque arbre 10, les parties 20C et 20D se distinguent, entre autres, par leur effet sur les solides contenus dans la chambre de réactivation C, comme expliqué ci-après. La partie 20C de chaque arbre 20 est conçue pour essentiellement, voire 10 exclusivement convoyer les solides contenus dans la chambre de réactivation C, depuis l'extrémité 10A de l'auge 10 vers l'extrémité 10B. A cet effet, cette partie 20C est pourvue d'une hélice 21 de convoyage des solides, qui, dans l'exemple de réalisation considéré sur les figures, s'enroulent continument autour d'un moyeu central 22 de l'arbre correspondant 20, centré sur l'axe X20. La partie 20C de chaque arbre 20 s'apparente 15 ainsi par exemple à une vis d'Archimède. La partie 20D de chaque arbre 20 est conçue pour essentiellement, voire exclusivement brasser les solides contenus dans la chambre de réactivation C, en aérant ces solides. Pour ce faire, cette partie 20D est munie de pales 23 de brassage des solides, qui, dans l'exemple de réalisation considéré sur les figures, s'étendent 20 individuellement en saillie du moyeu 22 de l'arbre correspondant, en étant réparties de manière régulière sur ce moyeu dans la direction D. Ces pales 23 sont, par exemple et de manière non limitative, en forme de plaques, de pelles, etc. et ne sont pas nécessairement planes. Elles peuvent optionnellement être inclinées pour contribuer marginalement à l'entraînement des solides vers l'extrémité 10B de l'auge 10. 25 Quand bien même la partie 20D de chaque arbre 20 peut contribuer marginalement au transport des solides dans la chambre de réactivation C vers l'extrémité 10B de l'auge 10, on notera que l'hélice 21 de la partie 20C ne se prolonge pas dans la partie 20D. De même, quand bien même certaines formes de réalisation de l'hélice 21 peuvent optionnellement contribuer à induire une certaine agitation des solides 30 dans la chambre de réactivation C, les pales 23 de la partie 20D ne se retrouvent pas dans la partie 20C. En pratique, dans la forme de réalisation considérée sur les figures, la continuité matérielle de chaque arbre 20 entre ses extrémités 20A et 20B est réalisée par le moyeu central 22 qui court dans la direction D sur à la fois toute la partie 20C et toute la partie 20D. 35 Ainsi, les parties 20C des arbres 20 et les parties 20D des arbres 20 induisent la formation de deux zones respectives au sein de la chambre de réactivation C, qui se 3060417 8 succèdent dans la direction D et qui agissent avec des effets respectifs différents sur les solides contenus respectivement dans ces zones : dans une première zone, qui est notée Z1 sur la figure 2 et qui correspond aux premières parties respectives 20C des arbres 20, les solides introduits dans la chambre de réactivation C par l'entrée CE qui est disposée 5 au-dessus des parties respectives 20C des arbres 20 sont essentiellement, voire exclusivement convoyés par ces parties 20C comme indiqué par une flèche S3 sur la figure 2, et ce jusqu'à une seconde zone, notée Z2 et correspondant aux secondes parties respectives 20D des arbres 20, dans laquelle les solides provenant de la première zone Z1 sont essentiellement, voire exclusivement brassés par ces parties 20D des 10 arbres, comme indiqué par des flèches S4 sur la figure 2. Au bout de la zone Z2 tourné vers l'extrémité 10B de l'auge 10, les solides sont évacués de cette zone Z2 via la sortie CS qui est située au-dessous des parties respectives 20D des arbres 20, plus précisément au-dessous de la portion longitudinale terminale de ces parties 20D, opposée aux parties 20C des arbres. 15 Selon l'invention, la zone Z1 est beaucoup plus courte, dans la direction D, que la zone Z2 : selon une des caractéristiques de l'invention, la longueur L1 représente ainsi entre 10% et 33% de la somme des longueurs L1 et L2, étant entendu que la longueur L2 représente donc nécessairement entre 67% et 90% de la somme des longueurs L1 et L2. Suivant une disposition optionnelle qui est mise en oeuvre dans l'exemple de 20 réalisation considéré sur les figures, l'auge 10 comprend un barrage 16, agencé dans la chambre de réactivation C et situé sur le côté de la sortie CS tourné vers l'extrémité 10A de l'auge : comme bien visible sur la figure 2, ce barrage 16 s'élève depuis le fond 14 de l'auge 10 de manière à empêcher les solides contenus dans la chambre de réactivation C d'atteindre la sortie CS tant que l'épaisseur des solides est inférieure à la hauteur du 25 barrage par rapport au fond de l'auge. On comprend que le barrage 16 permet ainsi de maintenir un niveau minimum de solides dans la zone Z2 de la chambre de réactivation C. Comme bien visible sur les figures 1 à 3, le réacteur 1 comprend en outre une goulotte 40 de distribution d'un fluide gazeux de réactivation. Cette goulotte 40 est conçue pour distribuer, dans la chambre de réactivation C, un fluide gazeux de réactivation qui 30 est constitué de vapeur d'eau ou bien qui est constitué d'un mélange d'air, de fumées et de vapeur d'eau. Plus généralement, la composition du fluide gazeux de réactivation n'est pas limitative. La goulotte 40 est agencée dans la chambre de réactivation C, en étant située sur le fond 14 de l'auge 10. De plus, la goulotte 40 s'étend dans la direction D, et ce au- 35 dessous des arbres 20, plus précisément en courant au-dessous d'au moins la seconde partie 20D de ces arbres 20 : via des orifices 42 de la goulotte 40, du fluide gazeux de 3060417 9 réactivation, alimentant la goulotte, est admis dans la partie basse de la chambre de réactivation C, en particulier dans la partie basse de la zone Z2, comme indiquée par les flèches F sur la figure 2. En service, ce fluide gazeux se mélange facilement avec les solides contenus dans la zone Z2 de la chambre de réactivation C du fait que ces résidus 5 y sont brassés par les parties respectives 20D des arbres 20 : en effet, ce fluide gazeux s'écoule facilement au sein des solides brassés, favorisant ainsi la mise en contact de ces derniers avec le fluide gazeux, ce qui garantit une réactivation efficace de ces solides. Suivant une forme de réalisation pratique, économique et efficace, qui est mise en oeuvre dans l'exemple de réalisation considéré sur les figures, la goulotte 40 est 10 constituée d'une tôle ayant une section transversale qui est agencée perpendiculairement à la direction D et qui a une forme en « V » inversé, c'est-à-dire en « V » dont le sommet est tourné à l'opposé du fond 14 de l'auge 10. Bien entendu, d'autres formes de réalisation sont envisageables pour la goulotte 40. Suivant un aspect préférentiel mais non limitatif, relatif à l'agencement de la 15 goulotte 40 à l'intérieur de l'auge 10, la goulotte 40 est, comme dans l'exemple considéré sur les figures, agencée globalement dans un plan géométrique P, qui est vertical et parallèle à la direction D, tandis que les deux arbres 20 sont agencés de manière symétrique par rapport à ce plan géométrique P, comme bien visible à la figure 3. Dans ce cas, afin d'homogénéiser la distribution du fluide gazeux de réactivation dans la 20 chambre C vis-à-vis des deux arbres 20, au moins certains des orifices 42 de la goulotte peuvent avantageusement être répartis des deux côtés du plan géométrique P, en étant de préférence associés par paire(s). En pratique, la forme, la disposition et le nombre des orifices 42 de la goulotte 40 ne sont pas limitatifs de l'invention. Ainsi, selon une possibilité de réalisation, chacun ou 25 au moins certains des orifices 42 se présentent sous la forme de fentes, qui s'étendent chacune en longueur dans la direction D et qui sont par exemple situées à la base de la goulotte 40, c'est-à-dire à sa jonction avec le fond 14 de l'auge 10. On peut d'ailleurs envisager que la goulotte 40 soit pourvue d'un seul orifice 42, sous forme d'une longue fente qui court au moins au-dessous de tout ou partie des parties 20D des arbres 20. 30 Alternativement, deux telles longues fentes peuvent aussi être envisagées pour les orifices 42, en étant situées latéralement de part et d'autre de la goulotte. Dans les formes de réalisation où plusieurs orifices 42 sont prévus, au moins certains d'entre eux peuvent avantageusement être répartis dans la direction D, préférentiellement de manière sensiblement régulière. Suivant une forme de réalisation pratique et efficace, entre deux 35 et trente orifices 42 sont prévus dans la zone Z2 de la chambre de réactivation C, c'est-à- 3060417 10 dire qu'entre deux et trente orifices 42 sont prévus à l'aplomb des parties respectives 20D des arbres 20. De même, la forme de réalisation des moyens permettant d'alimenter la goulotte 40 avec le fluide de réactivation n'est pas limitative, ces moyens étant connus en soi. A 5 titre d'exemple, ces moyens comprennent des piquages et des brides, agencés sur le dessous de la goulotte 40. Par ailleurs, de manière optionnelle, la goulotte 40 peut être segmentée de façon à contrôler, segment par segment, le débit du fluide de réactivation admis dans la chambre C par les orifices 42. 10 Enfin, divers aménagements optionnels du réacteur 1 sont envisageables. Ainsi, de manière non représentée sur les figures, l'auge 10 peut être pourvue d'un ou de plusieurs évents de dégazage, agencés au-dessus de la deuxième partie 20D des arbres 20. Ce ou ces évents permettent d'évacuer un surplus de fluide gazeux de réactivation, présent dans le ciel du réacteur 1, autrement dit dans la partie de la chambre 15 de réactivation C située au-dessus des parties 20D des arbres 20 et non occupée par les solides. Egalement de manière non représentée sur les figures, l'auge 10 peut être pourvue d'un ou de plusieurs piquages d'admission de gaz, agencés au-dessus des arbres 20, notamment au-dessus de leurs deuxièmes parties 20D. Ce ou ces piquages 20 permettent notamment d'alimenter le ciel du réacteur 1 avec un gaz prédéterminé, par exemple et de manière non limitative de l'air. REVENDICATIONS1.- Réacteur (1) de réactivation de solides, comprenant : - une auge (10) allongée, qui définit une chambre de réactivation (C) s'étendant dans une direction longitudinale (D) d'une première extrémité (10A) de l'auge à une seconde extrémité (10B) de l'auge, cette chambre de réactivation ayant : - une entrée (CE), qui est située à la première extrémité de l'auge et par laquelle des solides à réactiver entrent dans la chambre de réactivation, et - une sortie (CS), qui est située à la seconde extrémité de l'auge et par laquelle les solides réactivés sortent de la chambre de réactivation ; - deux arbres (20), qui sont agencés dans la chambre de réactivation (C) et qui s'y étendent parallèlement l'un à l'autre dans la direction longitudinale (D), chacun des deux arbres comprenant successivement : - une première partie (20C), qui s'étend depuis la première extrémité (10A) de l'auge (10) vers la seconde extrémité (10B) de l'auge et qui est munie d'une hélice (21) de convoyage des solides, et - une seconde partie (20D), qui s'étend depuis la seconde extrémité de l'auge vers la première extrémité de l'auge et qui est munie de pales (23) de brassage des solides, la longueur (L1) de la première partie (20C) représentant entre 10% et 33% de la somme des longueurs respectives (L1, L2) des première et seconde parties ; et - une goulotte (40) de distribution d'un fluide gazeux de réactivation, qui est agencée dans la chambre de réactivation (C) au fond de l'auge (10), qui s'étend dans la direction longitudinale (D) en courant au-dessous d'au moins la seconde partie (20D) des deux arbres (20), et qui est pourvue d'un ou de plusieurs orifices (42) d'admission du fluide dans la chambre de réactivation. 2.- Réacteur (1) suivant la revendication 1, dans lequel chaque arbre (20) comporte un moyeu central (22) qui court dans la direction longitudinale (D) sur toute la première partie (20C) et toute la seconde partie (20D) de l'arbre, dans lequel, dans la première partie (20D) de chaque arbre (20), l'hélice (21) de l'arbre s'enroule continument autour du moyeu (22) de l'arbre, et dans lequel, dans la seconde partie (20D) de chaque arbre (20), les pales (23) de l'arbre s'étendent individuellement en saillie du moyeu (22) de l'arbre. 3.- Réacteur (1) suivant l'une des revendications 1 ou 2, 3060417 12 dans lequel les deux arbres (20) sont agencés de manière symétrique par rapport à un plan géométrique (P) qui est vertical et parallèle à la direction longitudinale (D), et dans lequel la goulotte (40) est agencée globalement dans ce plan géométrique (P). 5 4.- Réacteur suivant la revendication 3, dans lequel au moins certains des orifices (42) de la goulotte (40) sont répartis des deux côtés du plan géométrique (P), le cas échéant en étant associés par paire(s). 10 5.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins certains des orifices (42) de la goulotte (40) sont répartis dans la direction longitudinale (D), le cas échéant de manière sensiblement régulière. 6.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans 15 lequel le ou au moins l'un des orifices (42) de la goulotte (40) est une fente, qui s'étend en longueur dans la direction longitudinale (D) et qui, le cas échéant, est située à la base de la goulotte. 7.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans 20 lequel la goulotte (40) est pourvue d'entre deux et trente orifices (42) à l'aplomb de la seconde partie (20D) des arbres (20). 8.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la goulotte (40) est constituée d'une tôle ayant une section transversale qui est 25 agencée perpendiculairement à la direction longitudinale (D) et qui a une forme en « V » dont le sommet est tourné à l'opposé du fond (14) de l'auge (10). 9.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'auge (10) comprend un barrage (16), qui est agencé dans la chambre de 30 réactivation (C) sur le côté de la sortie (CS) tourné vers la première extrémité (10A) de l'auge, et qui s'élève depuis le fond (14) de l'auge (10) de manière à empêcher les solides contenus dans la chambre de réactivation d'atteindre la sortie tant que l'épaisseur des solides est inférieure à la hauteur du barrage par rapport au fond de l'auge. 35 10.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le réacteur (1) comprend en outre un bloc moteur (30) prévu pour entrainer les 3060417 13 deux arbres (20) à la même vitesse, comprise entre deux et trente tours par minute, notamment dans des sens de rotation respectifs qui sont opposés. 11.- Réacteur suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans 5 lequel l'auge (10) est pourvue d'au moins un évent de dégazage, qui est agencé au- dessus de la seconde partie (20D) des deux arbres (20), et/ou d'au moins un piquage d'admission de gaz, qui est agencé au-dessus des deux arbres (20).