Brevet FR3057356A1 — publié le 20180413

Procédé et système pour caractériser un fluide Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un procédé et un système pour caractériser un fluide. L'invention concerne également un rhéomètre microfluidique qui comporte notamment ledit système pour caractériser un fluide. Etat de la technique De manière connue, un rhéomètre est un appareil de laboratoire destiné à faire des mesures relatives à la rhéologie d'un fluide en appliquant une contrainte de cisaillement à un échantillon de ce fluide. Il permet notamment de déterminer les propriétés d'écoulement d'un fluide, notamment sa viscosité dynamique. La mesure de la viscosité dynamique d'un fluide Newtonien ou non-Newtonien est souvent réalisée en employant un rhéomètre dit cône-plan ou plan-plan. Dans un rhéomètre cône-plan, l'échantillon de fluide à caractériser est placé entre le plan et le cône. En entraînant le cône à une vitesse donnée, l'échantillon de fluide subit un cisaillement qui dépend de la vitesse de rotation du cône. En mesurant le couple mécanique qui est exercé sur le cône pour le faire tourner, le rhéomètre en déduit la viscosité dynamique de l'échantillon de fluide. Ce rhéomètre connu, pourtant très précis, présente cependant certaines limitations : - Il est surtout adapté pour caractériser des échantillons de plus de 1 ml ; - A fort cisaillement, c'est-à-dire à vitesse de rotation élevée, le fluide peut être éjecté du dispositif. Pour pouvoir caractériser des échantillons en plus faible quantité, il a été proposé d'employer des rhéomètres microfluidiques. C'est le cas par exemple dans le brevet US 7,290,441 B2 qui décrit un rhéomètre microfluidique comportant une brique ou puce microfluidique dans laquelle est réalisé un canal présentant une entrée et une sortie. Des capteurs de pression sont espacés d'une distance connue dans des cavités le long du canal. L'échantillon de fluide est injecté dans le canal par son entrée avec un débit contrôlé et la pression du fluide est mesurée le long du canal par les différents capteurs de pression, permettant ensuite d'en déduire la viscosité dynamique du fluide en fonction du taux de cisaillement appliqué le long du canal. 3057356 2 Cette solution présente cependant certains inconvénients, liés notamment à l'emploi de capteurs de pression. Ceux-ci sont coûteux, nécessitent un calibrage et ne sont adaptés que pour mesurer des pressions sur une gamme limitée. 5 D'autres solutions microfluidiques ont également été décrites dans les publications suivantes : - Guillot et al. 2006 - "Viscosimeter on a microfluidic chip" ; - Degré et al. 2006 - "Rheology of complex fluids by particle image velocimetry in microchannels". 10 Dans la publication citée ci-dessus et intitulée "Viscosimeter on a microfluidic chip", le rhéomètre utilise un dispositif microfluidique à jonction en T à deux entrées, une entrée pour le fluide à caractériser et une autre entrée pour un fluide de référence dont la viscosité est connue. En mesurant la position de l'interface entre les deux fluides au 15 point de jonction et en connaissant les débits et la viscosité du fluide de référence, le rhéomètre détermine la variation de pression le long du canal. Cette solution présente cependant les inconvénients suivants : - Elle nécessite d'employer un fluide de référence dont on connaît les caractéristiques et notamment la viscosité ; 20 - -Pour obtenir un résultat précis, la solution proposée nécessite d'employer deux fluides qui présentent un faible rapport de viscosité (or la viscosité de l'un des fluides n'est pas connue) et d'appliquer un fort rapport de débits entre les deux entrées. 25 Le but de l'invention est de proposer un rhéomètre microfluidique qui permet de caractériser un fluide, c'est-à-dire de déterminer sa viscosité dynamique de manière précise. Le rhéomètre microfluidique de l'invention s'affranchit notamment de l'usage de capteurs de pression ce qui le rend facile à mettre en oeuvre et peu coûteux. Il permet de caractériser un fluide Newtonien ou non Newtonien. 30 Un autre but de l'invention est également de proposer le procédé mis en oeuvre dans une unité de traitement pour caractériser le fluide ainsi que le système de traitement qui permet cette caractérisation. Ce système est associé à une architecture de mesure de manière à former ledit rhéomètre microfluidique. 35 3057356 3 Exposé de l'invention Ce but est atteint par un procédé pour caractériser un fluide, mis en oeuvre dans un système de traitement destiné à être associé à une architecture de mesure, ladite architecture de mesure comportant notamment : 5 - Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant la phase dispersée et un canal de phase continue destiné à recevoir un fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase 10 dispersée en un point de jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, Ledit procédé comportant des étapes de : - Détermination de la pression de la phase dispersée au point de jonction à partir d'un modèle analytique, dans lequel la pression de la phase dispersée 15 au point de jonction est fonction de la pression à laquelle la phase continue est injectée en entrée du canal de phase continue et d'un coefficient tenant compte de résistances hydrauliques du dispositif microfluidique, - Détermination du débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée par mesure de la fréquence de génération des gouttes de phase 20 dispersée et du volume des gouttes de phase dispersée, - Détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée à partir de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique et du débit de phase dispersée dans le 25 canal de phase dispersée. Selon une particularité, la pression au point de jonction est déterminée par la relation suivante : 2R'/)c Pmffd = Rc 2Rav 30 Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Rav correspond à la résistance hydraulique du canal situé en aval du point de jonction ; - Pc correspond à la pression à laquelle la phase continue est injectée dans 35 le canal de phase continue. 3057356 4 Selon une autre particularité, pour un fluide à caractériser de type Newtonien, la viscosité dynamique est déterminée à partir de la relation suivante : Pd Pmffd 5 Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Pd correspond à la pression à laquelle la phase dispersée est injectée dans le canal de phase dispersée ; - f et V correspondent respectivement à la fréquence et au volume des 10 gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée ; - K correspond à un coefficient tenant compte des paramètres géométriques du canal de phase dispersée. Selon une autre particularité, pour un fluide à caractériser de type non- 15 Newtonien, il comporte des étapes de : - Détermination de la contrainte de cisaillement à partir de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique, 20 - Détermination du taux de cisaillement apparent aux parois internes du canal de phase dispersée pour chaque valeur de débit de phase dispersée, ledit débit étant déterminé à partir de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée, - Détermination du taux de cisaillement réel à partir de ladite contrainte de 25 cisaillement et dudit taux de cisaillement apparent, et en ce que la viscosité dynamique est déterminée à partir dudit taux de cisaillement réel et de ladite contrainte de cisaillement. L'invention concerne également un système pour caractériser un fluide, destiné 30 à être associé à une architecture de mesure, ladite architecture de mesure comportant notamment : Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant 35 la phase dispersée et un canal de phase continue destiné à recevoir un 11a= K * f * V 3057356 5 fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase dispersée en un point de jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, Ledit système comportant : 5 - Un module de détermination de la pression de la phase dispersée au point de jonction à partir d'un modèle analytique, dans lequel la pression de la phase dispersée au point de jonction est fonction de la pression à laquelle la phase continue est injectée en entrée du canal de phase continue et d'un coefficient tenant compte de résistances hydrauliques du dispositif, 10 - Un module de détermination du débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée par mesure de la fréquence de génération des gouttes de phase dispersée et du volume des gouttes de phase dispersée, - Un module de détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée à partir des valeurs de la fréquence et du volume des gouttes de 15 phase dispersée déterminées et de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal principal et la pression au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique. Selon une particularité du système, la pression au point de jonction est 20 déterminée par la relation suivante : 2 RavPc Pmffd = Rc 2Rav Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Rav correspond à la résistance hydraulique du canal situé en aval du point 25 de jonction ; - Pc correspond à la pression à laquelle la phase continue est injectée dans le canal de phase continue. Selon une autre particularité du système, pour un fluide à caractériser de type 30 Newtonien, le module de détermination de la viscosité dynamique comporte un module dédié recevant en entrée ladite pression déterminée au point de jonction, ladite viscosité dynamique étant déterminée par ce module dédié à partir de la relation suivante : Pd Pmffd Dans laquelle : 7 1 = K * f * V 3057356 6 - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Pd correspond à la pression à laquelle la phase dispersée est injectée dans le canal de phase dispersée ; - f et V correspondent respectivement à la fréquence et au volume des 5 gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée ; - K correspond à un coefficient tenant compte des paramètres géométriques du canal de phase dispersée. Selon une autre particularité du système, pour un fluide à caractériser de type 10 non-Newtonien, le module de détermination de la viscosité dynamique comporte : - Un module de détermination de la contrainte de cisaillement à partir de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique, 15 - Un module de détermination du taux de cisaillement apparent aux parois internes du canal de phase dispersée pour chaque valeur de débit de phase dispersée, ledit débit étant déterminé à partir de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée, - Un module de détermination du taux de cisaillement réel à partir de ladite 20 contrainte de cisaillement et dudit taux de cisaillement apparent, - Un module de détermination de la viscosité dynamique à partir dudit taux de cisaillement réel et de ladite contrainte de cisaillement. L'invention concerne également un rhéomètre microfluidique, qui comporte : 25 - Une architecture de mesure comportant : o Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant la phase dispersée et un canal de phase 30 continue destiné à recevoir un fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase dispersée en un point de jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, o Un premier dispositif d'injection de la phase dispersée dans le canal de phase dispersée, comprenant des moyens de contrôle en 35 pression de la phase dispersée à injecter dans ledit canal, 3057356 7 o Un deuxième dispositif d'injection de la phase continue dans le canal de phase continue, comprenant des moyens de contrôle en pression ou en débit de la phase continue à injecter dans le canal de phases continue, 5 o Un dispositif de mesure de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée, - Un système de traitement pour caractériser un fluide tel que défini ci-dessus. 10 Selon une particularité du rhéomètre, le dispositif microfluiduique comporte une puce microfluidique comprenant un canal principal formant au moins en partie le canal de phase dispersée et au moins un canal secondaire formant au moins en partie le canal de phase continue. Selon une autre particularité du rhéomètre, le dispositif de mesure comporte 15 une caméra agencée pour acquérir des images des gouttes de phase dispersée dans la phase continue. L'invention a trait également à un procédé de caractérisation d'un fluide à l'aide d'un rhéomètre microfluidique tel que défini ci-dessus, ce procédé comportant les étapes 20 suivantes : - Injection de la phase dispersée dans le canal de phase dispersée à l'aide du premier dispositif d'injection à une pression déterminée, - Injection de la phase continue dans le canal de phase continue à l'aide du deuxième dispositif d'injection à une pression ou à un débit déterminé de 25 manière à former des gouttes de phase dispersée au point de jonction des deux canaux du dispositif, - Mesure de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée en aval du point de jonction, - Détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée par la mise 30 en oeuvre du procédé de caractérisation d'un fluide défini ci-dessus. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages vont apparaître dans la description 35 détaillée qui suit faite en regard des dessins annexés dans lesquels : 3057356 8 - La figure 1A représente de manière schématique le rhéomètre microfluidique de l'invention. - La figure 1B illustre de manière simplifiée la formation d'une goutte dans la puce microfluidique du rhéomètre de l'invention. Sur cette figure 1B, la puce 5 microfluidique est grossie pour mieux comprendre le principe de formation des gouttes. - Les figures 2 et 3 représentent les diagrammes fonctionnels illustrant de manière schématique le procédé de caractérisation d'un fluide, respectivement Newtonien et non Newtonien, mis en oeuvre dans le 10 système de traitement de l'invention. - La figure 4 représente des courbes de variation du débit de la phase dispersée en fonction de la variation de pression, pour du Ficoll à différentes concentrations. Ces courbes illustrent le principe de détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée, pour le cas d'un fluide 15 Newtonien. - La figure 5 représente des courbes de variation du taux de cisaillement apparent en fonction de la contrainte de cisaillement aux parois, pour un fluide non-Newtonien d'Alginate à plusieurs concentrations. 20 Description détaillée d'au moins un mode de réalisation L'invention concerne de manière générale un rhéomètre microfluidique. On verra que celui-ci est adapté pour caractériser un fluide Newtonien ou non-Newtonien. Pour rappel, un fluide Newtonien est un fluide pour lequel la loi contrainte- 25 vitesse de déformation est linéaire. La constante de proportionnalité entre ces deux paramètres représente sa viscosité. Dans la suite de la description, les termes "amont" et "aval" employés sont à comprendre en tenant compte du sens d'injection des fluides dans le dispositif microfluidique. 30 Le rhéomètre microfluidique de l'invention est notamment parfaitement adapté pour caractériser un fluide, même si celui-ci est en faible quantité (échantillon inférieur à 0 m3/s) lorsque le diamètre D des gouttes est inférieur à 0,7 fois la largeur w du canal "aval". Lorsque les gouttes sont de taille supérieure, alors : Pmf f d = Pc RcQc1 Qc1= (1,61 - 0,92 (-)) Pc W 2Rch+Rc+2Rav La relation (10) ci-dessus a été déterminée expérimentalement par des mesures de débits. Bien entendu, selon la configuration de la puce (présence d'une chambre ou non par exemple), le modèle sera différent. Dans une puce microfluidique où la chambre n'est pas présente, la résistance hydraulique liée à la chambre n'est pas présente dans l'expression (8). On a alors l'expression suivante : 15 P= d R 2R c 2Rav De même, il faudra également tenir compte dans les calculs si le deuxième dispositif d'injection vers chaque canal de phase continue est contrôlé en pression ou en 20 débit. Dans le premier cas, la pression Pc sera connue et dans le deuxième cas, ce sera le débit Oc (c'est-à-dire Qc1) qui sera connu. La pression Pmf f d calculée par le modèle correspond à la pression au niveau du point de jonction dans la phase continue. 25 En réalité, la pression au niveau du point de jonction au sein de la phase dispersée est différente de cette pression. Toutefois, l'écart de pression entre la phase dispersée et la phase continue en ce point est de l'ordre de 3 mPa.s. Cette valeur étant comparable à l'incertitude sur les pressions (A.Pr.--1`)0*PF avec PF la valeur consigne en pression demandée en entrée des dispositifs d'injection), la pression de la phase 30 dispersée au niveau de la jonction est considérée comme égale à celle de la phase continue, c'est à dire à la pression Pmf f d calculée par le modèle. 5 10 2 RavPc 3057356 18 Le modèle analytique, exprimé par les relations (7) et (8) ci-dessus, est mémorisé dans le système de traitement UC et employé pour déterminer la viscosité dynamique du fluide à caractériser, que le fluide soit Newtonien ou non-Newtonien. On verra ci-dessous le procédé mis en oeuvre par le système pour déterminer la viscosité. 5 Lors de la mise en oeuvre du procédé de caractérisation du fluide, le système de traitement UC utilise certains paramètres d'entrée fixes, comme les paramètres géométriques des canaux et la viscosité de la phase continue injectée. En outre, il utilise les valeurs de mesure de fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée afin 10 de déterminer le débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée. Pour rappel, on a le débit de la phase dispersée exprimé par la relation (11) ci-dessous : Q=fxV (11) Dans laquelle f est la fréquence de production de gouttes et V le volume des 15 gouttes. La fréquence et le volume sont mesurés par le dispositif de mesure évoqué ci-dessus, qui comporte par exemple une caméra capturant des images qui sont ensuite traitées. La fréquence est alors calculée en considérant le nombre d'images N acquises entre deux gouttes produites et la fréquence d'acquisition Ffps de la caméra, selon la 20 relation suivante : Ffps f= Le volume de goutte est pour sa part déterminé en mesurant le diamètre de la goutte sur les images acquises par la caméra. Lorsque le diamètre D est inférieur à la 25 profondeur d du canal, alors : V ait( 2) 3 (13) Lorsque le diamètre D est supérieur à la profondeur d du canal, cela signifie que la goutte est confinée dans la profondeur du canal. Son volume est alors calculé en 30 utilisant la formule de Nie et al (voir publication intitulée "Emulsification in a microfluidic N (12) 3057356 19 flow-focusing device effect of the viscosities of the liquids - Nie et al - D0110.1007/s10404-008-0271-y) ci-dessous : n- (14) V = (2D3 - (D - d)2 (2D + d)) 5 Hormis, l'étape d'acquisition et de détermination du débit de la phase dispersée décrite ci-dessus, le procédé de caractérisation comporte les étapes décrites ci-dessous. On distinguera le cas où le fluide est Newtonien du cas où le fluide est non-Newtonien. 10 Pour un fluide Newtonien Dans le cas d'un fluide Newtonien, le débit de la phase dispersée est égal à : Qd Pd Pmffd (15) Rd Dans laquelle : 15 - Pd est la pression appliquée en entrée du canal Cd à la phase dispersée ; - Pmffd est la pression au point de jonction entre la phase dispersée et la phase continue ; - Rd est la résistance hydraulique de la phase dispersée. 20 En combinant les relations (11) et (15), il en résulte la relation suivante : Pd Pmf fd Qd =f*V= Trois cas sont possibles : 25 a) Le canal de phase dispersée est un canal rectangulaire uniquement (de largeur w, de profondeur d et de longueur LRect) ; b) Le canal de phase dispersée est un canal cylindrique uniquement (de rayon r et de longueur LCyI) ; c) Le canal de phase dispersée est un canal cylindrique en série avec un canal 30 rectangulaire ; Rd 3057356 20 Dans le cas a), la résistance hydraulique Rd s'exprime par la relation suivante : R = 417LRect (3) wa3 Dans laquelle : -d REVENDICATIONS1. Procédé pour caractériser un fluide, mis en oeuvre dans un système de traitement (UC) destiné à être associé à une architecture de mesure, ladite architecture de mesure comportant : - Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant la phase dispersée et un canal de phase continue destiné à recevoir un fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase dispersée en un point de jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, Ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte des étapes de : - Détermination de la pression (Pmffd) de la phase dispersée au point de jonction à partir d'un modèle analytique, dans lequel la pression de la phase dispersée au point de jonction est fonction de la pression à laquelle la phase continue est injectée en entrée du canal de phase continue et d'un coefficient tenant compte de résistances hydrauliques du dispositif microfluidique, - Détermination du débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée par mesure de la fréquence de génération des gouttes de phase dispersée et du volume des gouttes de phase dispersée, - Détermination de la viscosité dynamique (rad) de la phase dispersée à partir de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression (Pmffd) au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique et du débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression au point de jonction est déterminée par la relation suivante : 2R'Pc Pmffd= R, + 2R' Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; 3057356 33 - Rav correspond à la résistance hydraulique du canal situé en aval du point de jonction ; - Pc correspond à la pression à laquelle la phase continue est injectée dans le canal de phase continue. 5 3. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que, pour un fluide à caractériser de type Newtonien, la viscosité dynamique est déterminée à partir de la relation suivante : Pd Pmff d rad= K*f*V 10 Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Pd correspond à la pression à laquelle la phase dispersée est injectée dans le canal de phase dispersée ; - f et V correspondent respectivement à la fréquence et au volume des 15 gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée ; - K correspond à un coefficient tenant compte des paramètres géométriques du canal de phase dispersée. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que pour un fluide à 20 caractériser de type non-Newtonien, il comporte des étapes de : - Détermination de la contrainte de cisaillement (-rw) à partir de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression (Pmffd) au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique, 25 - Détermination du taux de cisaillement apparent (iia) aux parois internes du canal de phase dispersée pour chaque valeur de débit de phase dispersée, ledit débit étant déterminé à partir de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée, - Détermination du taux de cisaillement réel (if) à partir de ladite contrainte de 30 cisaillement (-rw) et dudit taux de cisaillement apparent, et en ce que la viscosité dynamique est déterminée à partir dudit taux de cisaillement réel (if) et de ladite contrainte de cisaillement (-rw). 5. Système pour caractériser un fluide, destiné à être associé à une architecture de mesure, ladite architecture de mesure comportant : 3057356 34 - Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant la phase dispersée et un canal de phase continue destiné à recevoir un 5 fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase dispersée en un point de jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, Ledit système étant caractérisé en ce qu'il comporte : - Un module (M2) de détermination de la pression de la phase dispersée au 10 point de jonction à partir d'un modèle analytique, dans lequel la pression (Pmffd) de la phase dispersée au point de jonction est fonction de la pression à laquelle la phase continue est injectée en entrée du canal de phase continue et d'un coefficient tenant compte de résistances hydrauliques du dispositif, 15 - Un module de détermination du débit de phase dispersée dans le canal de phase dispersée par mesure de la fréquence de génération des gouttes de phase dispersée et du volume des gouttes de phase dispersée, - Un module (M3) de détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée à partir des valeurs de la fréquence (f) et du volume (V) des 20 gouttes de phase dispersée déterminées et de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal principal et la pression (Pmffd) au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique. 25 6. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que la pression au point de jonction est déterminée par la relation suivante : 2R'P' Pmffd = R, + 2R' Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; 30 - Rav correspond à la résistance hydraulique du canal situé en aval du point de jonction ; - Pc correspond à la pression à laquelle la phase continue est injectée dans le canal de phase continue. 3057356 35 7. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que, pour un fluide à caractériser de type Newtonien, le module (M3) de détermination de la viscosité dynamique comporte un module (M30) dédié recevant en entrée ladite pression déterminée au point de jonction, ladite viscosité dynamique étant déterminée par ce 5 module dédié à partir de la relation suivante : Pd Pmffd Dans laquelle : - Pmffd correspond à la pression audit point de jonction ; - Pd correspond à la pression à laquelle la phase dispersée est injectée dans 10 le canal de phase dispersée ; - f et V correspondent respectivement à la fréquence et au volume des gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée ; - K correspond à un coefficient tenant compte des paramètres géométriques du canal de phase dispersée. 15 8. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que pour un fluide à caractériser de type non-Newtonien, le module (M3) de détermination de la viscosité dynamique comporte : - Un module (M31) de détermination de la contrainte de cisaillement à partir 20 de la variation de pression de la phase dispersée entre la pression à l'entrée du canal de phase dispersée et la pression au point de jonction déterminée à partir dudit modèle analytique, - Un module (M32) de détermination du taux de cisaillement apparent aux parois internes du canal de phase dispersée pour chaque valeur de débit 25 de phase dispersée, ledit débit étant déterminé à partir de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée, - Un module (M33) de détermination du taux de cisaillement réel à partir de ladite contrainte de cisaillement et dudit taux de cisaillement apparent, - Un module (M34) de détermination de la viscosité dynamique à partir dudit 30 taux de cisaillement réel et de ladite contrainte de cisaillement. 9. Rhéomètre microfluidique, caractérisé en ce qu'il comporte : - Une architecture de mesure qui comporte : o Un dispositif microfluidique du type à génération de gouttes d'une 35 phase dispersée dans une phase continue, qui comporte un canal = K * f * V 3057356 36 de phase dispersée destiné à recevoir un échantillon du fluide à caractériser formant la phase dispersée et un canal de phase continue destiné à recevoir un fluide formant la phase continue et débouchant dans le canal de phase dispersée en un point de 5 jonction au niveau duquel sont formés lesdites gouttes, o Un premier dispositif d'injection (10) de la phase dispersée dans le canal de phase dispersée, comprenant des moyens de contrôle en pression de la phase dispersée à injecter dans ledit canal, o Un deuxième dispositif d'injection (20) de la phase continue dans le 10 canal de phase continue, comprenant des moyens de contrôle en pression ou en débit de la phase continue à injecter dans le canal de phases continue, o Un dispositif de mesure (30) de la fréquence et du volume des gouttes de phase dispersée dans le canal de phase dispersée, 15 - Un système de traitement pour caractériser un fluide tel que défini dans l'une des revendications 5 à 8. 10. Rhéomètre microfluidique selon la revendication 9, caractérisé en ce que le dispositif microfluiduique comporte une puce microfluidique (40) comportant un 20 canal principal formant au moins en partie le canal de phase dispersée et au moins un canal secondaire formant au moins en partie le canal de phase continue. 11. Rhéomètre microfluidique selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que le dispositif de mesure (30) comporte une caméra agencée pour acquérir des 25 images des gouttes de phase dispersée dans la phase continue. 12. Procédé de caractérisation d'un fluide à l'aide d'un rhéomètre microfluidique tel que défini dans l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : 30 - Injection de la phase dispersée dans le canal de phase dispersée à l'aide du premier dispositif d'injection (10) à une pression déterminée, - Injection de la phase continue dans le canal de phase continue à l'aide du deuxième dispositif d'injection (20) à une pression ou à un débit déterminé de manière à former des gouttes de phase dispersée au point de jonction 35 des deux canaux du dispositif, 3057356 37 - Mesure de la fréquence (f) et du volume (V) des gouttes de phase dispersée en aval du point de jonction, - Détermination de la viscosité dynamique de la phase dispersée par la mise en oeuvre du procédé défini dans l'une des revendications 1 à 4. 5