Brevet FR3054739A1 — publié le 20180202

Ensemble de pilotage d'éléments de commutation statiques dans un aéronef. L'invention a pour domaine technique les contrôleurs de puissance statique, et plus particulièrement, la commande de tels contrôleurs. Les contrôleurs de puissance statique SSPC (acronyme anglais pour « Solid State Power Controller ») sont des éléments permettant de gérer la distribution de l'énergie électrique à destination des charges aéronef par l'intermédiaire de lignes véhiculant l'énergie électrique et la protection de ces lignes. Ils sont composés d'une partie de commande, dite de « pilotage », et d'une partie de puissance, comprenant des éléments de commutation réalisés à base de composants semi-conducteurs. Par « charges aéronef », on entend des équipements embarqués consommateurs d'énergie électrique. Ils sont généralement installés sur des cartes électroniques. Ces cartes électroniques, généralement appelées cartes de commutation, ou cartes SSPC, comprennent au moins une voie de puissance contrôlée par un contrôleur de puissance statique SSPC ou contrôleur SSPC. Une carte électronique est généralement composée de plusieurs voies de puissance par carte SSPC. Chaque voie de puissance comprend un interrupteur de puissance, qui opère la fermeture ou l'ouverture de la liaison entre une source d'énergie et une charge, et qui est composé d'un ou plusieurs interrupteurs. Les interrupteurs peuvent être de type JFET (acronyme anglais pour « Junction Gate Field Effect Transistor »), MOSFET (acronyme anglais pour « Metal Oxide Seminconductor Field Effect Transistor »), IGBT (acronyme anglais pour « Insulated Gate Bipolar Transistor »), Bipolaire. Ces interrupteurs peuvent être fabriqués dans des différents matériaux, tels que Si, SiC, GaN. Cet interrupteur de puissance est associé à un organe de pilotage, la partie de commande du contrôleur SSPC, afin de piloter en toute sécurité ces interrupteurs. 3054739 2 Une voie de commutation est dite protégée car le contrôleur SSPC surveille l'amplitude des courants et tensions transitant par la voie en fonction de valeurs nominales. Le contrôleur SSPC est apte à interrompre l'alimentation électrique au travers de la voie en cas de 5 dépassement d'une ou plusieurs de ces valeurs en commandant la commutation de l'interrupteur de puissance. Les cartes de commutation font généralement partie des équipements de distribution électrique à bord d'aéronefs. Du fait de la moyenne puissance transmise par les voies de puissances qu'elles 10 embarquent, ces cartes de protection font partie des équipements de distribution secondaire. Le temps de fermeture d'une voie de commutation doit pouvoir être commandé de manière contrôlée, afin de limiter le courant d'appel lors des phases de fermeture sur charge capacitive. Il s'agit de 15 commander les interrupteurs de puissance de sorte que l'impédance vue de la source soit essentiellement résistive et varie progressivement afin de permettre une montée progressive de la tension de sortie Un tel comportement de la tension de sortie est appelé par la suite commande « soft-start ». 20 Le temps d'ouverture de la voie de puissance doit, en revanche, être suffisamment rapide afin d'empêcher la détérioration de la voie de puissance en cas de court-circuit. La figure 1 illustre une architecture de l'art antérieur avec une alimentation et un moyen de commande par voie de puissance, 25 l'alimentation et le signal issu du moyen de commande étant isolés électriquement. On voit deux voies de puissance la,lb comprises dans une carte SSPC 2. Chaque voie de puissance la,lb comprend une ligne de puissance 6a,6b connectée en série à un interrupteur de puissance 7a,7b et à une résistance de mesure 8a,8b. Chaque interrupteur de 30 puissance 7a,7b est commandé par un organe de pilotage 9a,9b. Chaque voie de puissance la,lb comprend un moyen de commande 10a,10b connecté à l'organe de pilotage 9a,9b et à la résistance de mesure 8a,8b par l'intermédiaire de moyens d'isolation 3a,3b,4a,4b,5a,5b. Les moyens d'isolation peuvent être des 3054739 3 optocoupleurs, des coupleurs magnétiques ou tout autre système de transfert d'informations avec isolation galvanique. Il est à noter que les moyen d'isolation 5a,5b connecté à la résistance de mesure 8a,8b et la résistance de mesure correspondante peuvent être remplacés par 5 un capteur à effet Hall qui permet à la fois de mesurer le courant circulant dans la ligne de puissance 6a,6b et d'isoler galvaniquement la moyen de commande 10a,10b de la ligne de puissance 6a,6b correspondante. Les moyens d'isolation de l'alimentation 3a,3b sont par 10 exemple des transformateurs permettant une isolation galvanique. Chaque moyen de commande 10a,10b comprend des éléments logiques permettant de transmettre une commande à destination de l'organe de pilotage 9a,9b tant qu'un défaut de courant trop élevé n'est pas mesuré. Dans un tel cas, la commande à destination de 15 l'organe de pilotage 9a,9b est outrepassée et remplacée par une commande d'ouverture visant à protéger les charges aéronef et le câblage connectés à la ligne de puissance. La figure 1 illustre un exemple d'un tel moyen de commande 10a,10b, comprenant un moyen de comparaison 11a,11b connecté à 20 l'entrée « set » d'un système de mémorisation de défaut référencé 12a,12b). La sortie Q du verrou est connectée à une porte logique ET 13a,13b recevant par ailleurs le signal de commande à transmettre à l'organe de pilotage 9a,9b. Le moyen de comparaison 11a,11b d'une mesure du courant 25 circulant dans la voie de puissance correspondante à une valeur de référence mémorisée est apte à émettre en sortie une valeur booléenne fonction de la comparaison. Lorsque le signal émis correspond à un dépassement de la valeur de référence mémorisée, le verrou 12a,12b se bloque de sorte à 30 maintenir l'émission de ce signal. Le signal correspondant à un dépassement de la valeur de référence mémorisée bloque alors le signal de commande reçu en entrée de la porte logique 13a,13b. Cette situation persiste quelle que soit la valeur émise par la suite par le 3054739 4 moyen de comparaison 11a,11b et jusqu'à ce qu'un signal approprié soit reçu sur l'entrée « reset » du verrou 12a,12b. Dans le cas de l'architecture illustrée par la figure 1, certains inconvénients apparaissent. 5 Plus le nombre de voies protégées est important, plus la surface occupée par les alimentations isolées est grande. En effet, dans cette architecture, une voie protégée commutée par un organe de pilotage correspond à l'utilisation d'une alimentation isolée et d'une commande isolée. La multiplication de composants nécessaires à la commande de 10 plusieurs voies protégées s'accompagne d'une augmentation des coûts, de la puissance dissipée et de la surface d'implantation requise, au détriment de la surface utile pour les interrupteurs de puissance. Plus le nombre de voies de commutation est important, plus la durée avant défaillance MTBF, acronyme anglais pour « Mean Time 15 Before Failure », de la carte SSPC est réduite. En effet, l'alimentation isolée et les organes d'isolation galvanique sont des contributeurs très importants dans la valeur de MTBF d'une carte électronique, plus particulièrement d'une carte SSPC. La présence de multiples alimentations à découpage génère des 20 problématiques de compatibilité électromagnétique compliquées à résoudre sans filtrage. La multiplication de voies sur une même carte amplifie ces perturbations et la surface occupée par les différents filtrages devient non négligeable. La réalisation d'une commande « soft-start » avec cette 25 architecture nécessite l'ajout d'un moyen d'isolation, et d'autres éléments augmentant à leur tour l'espace occupé. Un but de l'invention est de réduire le nombre de composants nécessaires par rapport à l'état de la technique antérieure et la signature électromagnétique pour simplifier la conception et la 30 fiabilité de ladite carte. L'invention a pour objet un ensemble de pilotage d'éléments de commutation statiques dans un aéronef d'au moins une voie de puissance comprenant au moins une ligne de puissance alimentant au moins un équipement embarqué dans un aéronef à partir d'au moins 3054739 5 une source d'énergie électrique par l'intermédiaire d'un interrupteur de puissance, au moins un organe de pilotage commandant au moins un interrupteur de puissance en fonction de signaux de commande provenant d'un moyen de commande. L' ensemble de pilotage 5 comprend une unique alimentation alimentant les organes de pilotage. L'ensemble de pilotage peut comprendre au moins un moyen de décalage de niveau analogique disposé entre le moyen de commande et un organe de pilotage et le moyen de décalage de niveau analogique étant apte à 10 maintenir l'amplitude du signal de commande émis par le moyen de commande tout en changeant le potentiel de référence du signal de commande du potentiel de référence du moyen de commande au potentiel de référence de l'organe de pilotage et de l'alimentation isolée. 15 L'organe de pilotage peut comprendre un transistor Darlington apte à commuter l'interrupteur de puissance en position non passante lorsqu'aucune commande n'est reçue du moyen de commande. L'organe de pilotage peut comprendre un premier transistor dont la base est connectée à une première entrée, le collecteur du 20 premier transistor étant connecté à l'interrupteur de puissance, une première résistance et une deuxième résistance étant connectées en parallèle par une de leurs bornes à l'émetteur du premier transistor, la première résistance étant connectée par son autre borne au collecteur d'un deuxième transistor, l'émetteur du deuxième transistor étant relié 25 à la masse et à l'autre borne de la deuxième résistance, la base du deuxième transistor étant reliée à la deuxième entrée, l'organe de pilotage étant apte à commander l'interrupteur de puissance en analogique ou numérique en fonction des signaux de commande reçus en entrée. 30 L'unique alimentation peut être isolée électriquement par rapport au moyen de commande. Au moins un moyen de mesure du courant circulant dans la voie de puissance, isolé électriquement, peut être relié d'une part aux 3054739 6 moyens de commande et d'autre part à au moins une ligne de puissance. Au moins un moyen de mesure du courant circulant dans la voie de puissance, non isolé électriquement, peut être relié d'une part 5 aux moyens de commande et d'autre part à au moins une ligne de puissance. Le moyen de décalage peut comprendre un premier transistor et un deuxième transistor, le premier transistor étant relié par son émetteur au potentiel 10 de référence d'un moyen de commande, son collecteur étant relié à l'alimentation isolée, sa base étant reliée à la borne de commande du moyen de commande, le deuxième transistor étant relié par sa base au drain du premier transistor, par son émetteur à l'alimentation isolée et par son 15 collecteur à l'interrupteur de puissance. L'invention a également pour objet une carte électronique comprenant au moins un ensemble de pilotage tel que décrit ci-dessus. Une telle carte de protection présente les avantages suivants. La réduction du nombre d'alimentations isolées et de moyens 20 d'isolation s'accompagne d'une augmentation de la surface utile pour les parties puissance, d'une réduction du coût de fabrication, d'une diminution de la puissance totale dissipée par les fonctions de protection, d'une augmentation du MTBF de la carte électronique et d'une réduction drastique de la signature électromagnétique. Il est à 25 noter que l'alimentation et les moyens d'isolation sont des contributeurs très importants à la valeur du MTBF d'une carte électronique, plus particulièrement d'une carte SSPC. La commande non isolée analogique/numérique permet également de commander avec le même ensemble organe de 30 pilotage/moyen de décalage analogique une voie de puissance en tout ou rien (Commande numérique avec les fronts de commutations maximum), ou en choisissant son temps de fermeture (Commande analogique pour une fermeture progressive). 3054739 7 L'alimentation étant commune à toutes les voies de puissance, cette dernière peut être sous-dimensionnée si toutes les voies de puissance ne sont pas commandées simultanément. Le partage de la puissance est disponible, car l'énergie est nécessaire principalement 5 lors de la commutation des interrupteurs de puissance. L'alimentation peut également être redondée pour augmenter la fiabilité. La mesure courant non isolée, notamment par amplificateur différentiel permet de tester facilement la chaîne de mesure analogique et le « hard-trip » en test intégré BiT (acronyme anglais pour « Build- 10 in Test »). D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : 15 - la figure 1 illustre les principaux éléments d'une carte électronique de commutation comprenant une alimentation et un moyen de commande par voie de puissance selon l'état de la technique antérieure, l'alimentation et le signal de commande issu du moyen de commande étant isolés électriquement ; 20 - la figure 2 illustre les principaux éléments d'une carte électronique de commutation comprenant une alimentation isolée unique et un signal de commande issu du moyen de commande transmis au travers d'un moyen de décalage de niveau analogique selon l'invention, 25 - la figure 3 illustre les principaux éléments discrets d'une carte électronique de commutation à alimentation unique isolée électriquement et transmission de signal de commande au travers d'un moyen de décalage de niveau analogique selon l'invention, et - la figure 4 illustre les principaux éléments d'un organe de 30 pilotage à deux entrées. La figure 2 illustre une carte électronique, en particulier de commutation, comprenant une alimentation unique isolée électriquement par rapport à la masse du moyen de commande 3 et des signaux de commandes transmis au travers de moyens de décalage de 3054739 8 niveau analogique 15a,15b. Les éléments similaires à ceux de la figure 1 portent les mêmes références. L'organe de pilotage 9a,9b intégré dans chaque carte électronique de commutation peut être réalisé en composant discret 5 non isolé galvaniquement. Cette architecture comprend une unique alimentation isolée électriquement 3 alimentant chaque voie de puissance la,lb. L'utilisation d'une seule alimentation permet de supprimer ou du moins de réduire largement les problématiques liées aux contraintes de 10 compatibilité électromagnétique. L'alimentation isolée 3 et les voies de puissance la,lb partagent le même potentiel de référence. L'amplitude de la tension de l'alimentation unique dépend du type d'interrupteur de puissance choisi. 15 Les organes de pilotage 9a,9b sont reliés chacun en entrée à un moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b transmettant les signaux de commande. Les signaux de commande sont des tensions déterminées en fonction de la charge aéronef et du type d'interrupteur de puissance choisi. Dans le moyen de commande 10a,10b, cette 20 tension est référencée à la masse des composants électroniques. Toutefois, l'organe de pilotage comprend un potentiel de référence différent qui est fonction de la tension d'alimentation et de l'alimentation isolée. Les potentiels de référence n'étant pas identiques, un signal de commande à destination des organes de 25 pilotage ne peuvent être compris en l'état par les organes de pilotage. Les moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b permettent de conserver l'amplitude et la forme des signaux de commande mais d'en changer le potentiel de référence de sorte à être interprétables correctement par les organes de pilotage 9a,9b. 30 Le moyen de décalage de niveau non isolé électriquement, fonctionnement linéaire, permet de définir facilement un temps de commutation des interrupteurs de puissance. En effet, le courant ou la tension de commande de l'interrupteur de puissance est dépendant de la tension appliquée sur la commande de l'organe de pilotage. Ainsi, 3054739 9 en modulant cette tension, il est possible de contrôler le temps de fermeture. Cela permet par exemple de réaliser une commande « Soft - Start » en définissant un temps de commutation des interrupteurs de 5 puissance permettant de limiter le courant en cas de fermeture sur charge capacitive. Cette fermeture progressive limite ainsi le courant instantané et évite un déclenchement de la protection de sur-courant. Cet organe de pilotage permet de commander la commutation de l'interrupteur de puissance en contrôlant la tension aux bornes de 10 l'interrupteur ou en contrôlant le courant circulant dans ledit interrupteur. Le choix de la commande dépend des charges à commuter et du type d'interrupteur de puissance employé. En fonction de l'interrupteur de puissance à commander, tel que MOSFET, bipolaire, IGBT, la commande de l'interrupteur de puissance peut varier. Ladite 15 commande peut ainsi être une commande en rampe de courant pour un bipolaire, en rampe de tension constante ou en rampe de tension sur la tension grille-source VGS pour les IGBT et MOSFET. En cas de perte de l'alimentation, l'organe de pilotage est conçu de façon à bloquer automatiquement l'interrupteur de puissance. 20 Par exemple, le signal de commande de l'interrupteur de puissance se coupe au moyen d'un transistor Darlington 25a,25b. Par ailleurs, l'utilisation de composants « standard » permet d'employer plusieurs sources d'approvisionnement des différents composants de l'architecture afin de réduire les coûts et d'améliorer la maintenance. 25 En plus de l'organe de pilotage à alimentation commune, l'utilisation d'un organe de mesure 5c,5d de courant non isolé permet de supprimer tous les moyens d'isolation numérique et analogique de la carte, ainsi que de faciliter la réalisation d'un test embarqué de la mesure de courant. 30 Sur la figure 2, on voit qu'une telle mesure est réalisée de manière non isolée électriquement en employant un amplificateur opérationnel dont les entrées sont reliées aux bornes de la résistance de mesure 8a,8b, la sortie émettant un signal proportionnel au courant circulant dans la résistance. Un transistor de type MOSFET peut être 3054739 10 utilisé de façon à ajouter une composante continue sur l'une des entrées de l'amplificateur opérationnel et ainsi générer un défaut de surcourant apte à saturer l'amplificateur opérationnel. Lorsqu'un signal de test est reçu par l'amplificateur, ledit amplificateur sature, 5 ce qui permet d'en tester le fonctionnement la valeur de mesure reçue par rapport à la valeur attendue. Enfin, on peut noter que le moyen de commande 10a,10b comprend un transistor MOSFETs 14a,14b en lieu et place de la porte logique 13a,13b. Ce transistor 14a,14b, lorsqu'il reçoit un signal 10 d'erreur par l'intermédiaire du verrou 12a12b devient passant ce qui court-circuite le signal de commande. Dans une telle situation, le signal de commande est maintenu à une valeur nulle quel que soit le signal de commande reçu. Cet agencement fonctionne ainsi de la même façon que la porte logique illustrée sur la figure 1. 15 Cette architecture peut être adaptée à une alimentation par un réseau alternatif en modifiant le moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b. En effet, l'utilisation d'un moyen de décalage de niveau analogique tel qu'employé avec une alimentation continue n'est pas possible avec une alimentation alternative, la tension 20 d'alimentation pouvant être inférieure à la tension de référence de la carte électronique de commutation. Sur la figure 3, on voit un mode de réalisation d'une carte électronique de commutation à alimentation unique isolée électriquement et à transmission de commande au travers d'un moyen 25 de décalage de niveau analogique. La carte de commutation 2 comprend deux voies de puissance la,lb ayant comme point commun le drain de transistors MOSFET compris dans l'interrupteur de puissance 7a,7b. Le potentiel de référence de l'alimentation isolée 3 est donc connecté en ce point. L'alimentation isolée 3 et les voies de 30 puissance la,lb sont alimentées par le bus continu 3c de l'aéronef. Il est également possible d'alimenter l'alimentation isolée par une autre source d'énergie. Les voies de puissance la,lb alimentent chacune au moins une charge aéronef 24a,24b. 3054739 11 Les signaux de commande de ces deux voies de puissance la,lb sont déterminés par un microcontrôleur 20 fonctionnant en analogique ou en numérique. Les signaux de commande sont émis par l'intermédiaire d'un tampon, ou d'un convertisseur numérique 5 analogique. Le moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b comprend un transistor bipolaire NPN et un transistor bipolaire PNP. Un autre type de système de décalage analogique peut être utilisé comme un composant magnétique, un couplage optique, ou encore un semi- 10 conducteur intégré. Le transistor NPN référencé 21a,21b est relié par son émetteur au potentiel de référence du microcontrôleur 20, son collecteur étant relié à l'alimentation isolée 3, sa base étant reliée à la borne de commande du microcontrôleur 20. 15 Le transistor PNP référencé 22a,22b est relié par sa base au drain du transistor NPN 21a,21b, par son émetteur à l'alimentation isolée 3 et par son collecteur à la grille du transistor MOSFET de l'interrupteur de puissance 7a,7b. Le transistor bipolaire NPN 21a,21b permet de recevoir une 20 commande ayant le même potentiel de référence que le microcontrôleur. Le transistor bipolaire PNP 22a,22b permet de changer le potentiel de référence de cette commande en générant un courant proportionnel à la tension de commande appliquée par le microcontrôleur sur la base du transistor NPN 21a,21b. Le courant 25 ainsi généré est équivalent à l'application d'une tension sur la grille du transistor MOSFET ayant pour référence le potentiel de référence de l'alimentation isolée 3 et de même amplitude que la tension de commande appliquée par le microcontrôleur 30 sur la base du transistor bipolaire NPN 21a,21b. 30 Un transistor Darlington 23a,23b est interposé entre la grille du transistor MOSFET et le collecteur du transistor bipolaire PNP 22a,22b. En cas d'absence de commande émise par le microcontrôleur 20, le transistor Darlington 23a,23b applique à la grille du MOSFET une tension égale à sa tension de blocage. 3054739 12 On rappelle qu'un transistor Darlington est formé à partir de deux transistors bipolaires 25a,25b. Il est donc possible de remplacer un transistor Darlington par deux transistors bipolaires de type PNP ou tout autre système permettant de maintenir une tension sensiblement 5 nulle, lorsqu'aucune alimentation ou signal de commande n'est présent. Sur la figure 3, on peut voir que le transistor Darlington 23a,23b est réalisé à partir de transistors bipolaires PNP. L'entrée de commande de l'ensemble 25a,26a et 25b,26b (23a,23b) est la base du 10 transistor 25a et est connectée au collecteur du transistor PNP 22a,22b. L'émetteur de ce même transistor Darlington est connecté à la grille du MOSFET de l'interrupteur de puissance 7a,7b afin de bloquer ce dernier. Enfin, le collecteur de ce transistor est connecté à la référence de l'interrupteur de puissance 7a,7b. 15 Les résistances R10a,R10b,R1a,R11b,R12a,R12b,R13a,R13b et les diodes D10a,D10b,D11a,D11b,D12a,D12b permettent l'équilibrage des courants dans les différentes voies de puissance et permettent de définir les niveaux de courant ou de tension des signaux de commande des interrupteurs de puissance. Les résistances R14a,R14b permettent 20 de bloquer le transistor Darlington 23a,23b en cas d'absence de commande et ainsi de bloquer l'interrupteur de puissance 7a, 7b. En cas de présence d'un transformateur dans l'alimentation de la carte électronique de commutation, un enroulement supplémentaire peut-être ajouté pour générer l'alimentation nécessaire à l'organe de 25 pilotage afin de réduire à nouveau la surface occupée sur cette dernière et d'améliorer le MTBF. La mesure de courant peut être réalisée par une résistance dédiée à la mesure de courant suivie d'un amplificateur différentiel acceptant le mode commun généré par le réseau utilisé. 30 Alternativement, l'organe de pilotage 9 peut recevoir en entrée deux commandes numériques, permettant de définir deux vitesses de commutation. Par commande numérique, on entend une commande tout ou rien à deux niveaux de tension, par exemple OV et 5V. La seconde commande permettant, par exemple, de définir deux seuils très 3054739 13 distincts de courant. La figure 4 illustre un tel organe de pilotage à deux entrées, comprenant une première entrée connectée par exemple au signal de commande du microcontrôleur 20 décrit en regard de la figure 3, une deuxième entrée connecté à ce même microcontrôleur 5 permettant de générer une commande de soft-start, et une sortie connectée à la base du transistor 22a,22b compris dans le moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b. Cet organe de pilotage comprend un transistor bipolaire Ti dont la base est connectée à la première entrée, son collecteur étant 10 connecté à la base du transistor PNP 22a,22b du moyen de décalage de niveau analogique 15a,15b, une première résistance R1 et une deuxième résistance R2 étant connectées en parallèle par une de leurs bornes à l'émetteur du transistor bipolaireT1 . La première résistance R1 est connectée par son autre borne au drain d'un transistor MOSFT 15 T2, la source du transistor MOSFET T2 étant reliée à la masse et à l'autre borne de la deuxième résistance R2. La grille du transistor MOSFET Ti est reliée à la deuxième entrée. Tout type de transistor ou tout autre moyen permettant de modifier le courant de polarisation peut être utilisé, tel que le transistor NPN. 20 Ainsi, lorsque le signal de la première entrée commute le transistor bipolaire Ti, il s'établit un courant proportionnel à la tension appliquée sur la base de dudit transistor et à la valeur de la deuxième résistance R2. Lorsque le signal de la deuxième entrée commute le transistor 25 MOSFET T2, la résistance R2 se retrouve ainsi en parallèle avec la résistance Rl. Il s'établit ainsi un courant proportionnel à la tension appliquée sur la base du transistor Ti et à la valeur des deux résistances R1 et R2 en parallèle Selon la valeur de la première résistance R1 et de la deuxième résistance R2, il est ainsi possible de 30 générer deux valeurs différentes d'un courant en sortie de l'organe de pilotage à destination de l'interrupteur de puissance 7a,7b. REVENDICATIONS1. Ensemble de pilotage d'éléments de commutation statiques dans un aéronef d'au moins une voie de puissance (la,lb) comprenant au moins une ligne de puissance (6a,6b) alimentant au moins un équipement embarqué dans un aéronef à partir d'au moins une source d'énergie électrique par l'intermédiaire d'un interrupteur de puissance (7a,7b), au moins un organe de pilotage (9a,9b) commandant au moins un interrupteur de puissance (7a,7b) en fonction de signaux de commande provenant d'un moyen de commande (10a,10b), caractérisé par le fait que l'ensemble de pilotage comprend une unique alimentation (3) alimentant les organes de pilotage (9a,9b). 2. Ensemble selon la revendication 1, dans lequel l'unique alimentation est isolée électriquement par rapport au moyen de commande. 3. Ensemble selon la revendication 2, comprenant au moins un moyen de décalage de niveau analogique (15a,15b) disposé entre le moyen de commande (10a,10b) et un organe de pilotage (9a,9b) et le moyen de décalage de niveau analogique (15a,15b) étant apte à maintenir l'amplitude du signal de commande émis par le moyen de commande (10a,10b) tout en changeant le potentiel de référence du signal de commande du potentiel de référence du moyen de commande (10a,10b) au potentiel de référence de l'organe de pilotage (9a,9b) et de l'alimentation isolée. 4. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'organe de pilotage (9a,9b) comprend un transistor Darlington apte à commuter l'interrupteur de puissance (7a,7b) en position non passante lorsque aucune commande n'est reçue du moyen de commande (10a,10b). 5. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'organe de pilotage comprend un premier transistor (Tl) dont la base est connectée à une première entrée, le collecteur du premier transistor (Tl) étant connecté à l'interrupteur de 3054 739 15 puissance (7a,7b), une première résistance (RI) et une deuxième résistance (R2) étant connectées en parallèle par une de leurs bornes à l'émetteur du premier transistor (Ti), la première résistance (RI) étant connectée par son autre borne au collecteur d'un deuxième transistor 5 (T2), l'émetteur du deuxième transistor (T2) étant relié à la masse et à l'autre borne de la deuxième résistance (R2), la base du deuxième transistor (T2) étant reliée à la deuxième entrée, l'organe de pilotage étant apte à commander l'interrupteur de puissance en analogique ou numérique (7a,7b) en fonction des signaux 10 de commande reçus en entrée. 6. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un moyen de mesure (5c,5d) du courant circulant dans la voie de puissance, isolé électriquement, est relié d'une part aux moyens de commande (10a,10b) et d'autre part à au 15 moins une ligne de puissance (6a,6b). 7. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un moyen de mesure (5c,5d) du courant circulant dans la voie de puissance, non isolé électriquement, est relié d'une part aux moyens de commande (10a,10b) et d'autre part 20 à au moins une ligne de puissance (6a,6b). 8. Ensemble selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, dans lequel le moyen de décalage comprend un premier transistor (21a,21b) et un deuxième transistor (22a,22b), le premier transistor (21a,21b) étant relié par son émetteur au 25 potentiel de référence d'un moyen de commande (10a,10b), son collecteur étant relié à l'alimentation isolée, sa base étant reliée à la borne de commande du moyen de commande (10a,10b), le deuxième transistor (22a,22b) étant relié par sa base au drain du premier transistor (21a,21b), par son émetteur à l'alimentation isolée 30 et par son collecteur à l'interrupteur de puissance (7a,7b). 9. Carte électronique comprenant au moins un ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes.