Brevet FR3056875A1 — publié le 20180330

DISPOSITIF DE CHAUFFAGE ELECTRIQUE POUR VEHICULE AUTOMOBILE ALIMENTE PAR DEUX RESEAUX D'ALIMENTATION ELECTRIQU ES DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne un dispositif de chauffage électrique pour véhicule automobile adapté pour être alimenté en tension par un premier réseau d'alimentation électrique et par un deuxième réseau d'alimentation électrique. Elle trouve une application particulière, mais non limitative dans les véhicules automobiles. ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION Dans le domaine des dispositifs de chauffage électriques pour véhicule automobile, en particulier lorsque ces dispositifs de chauffages électriques sont des dispositifs additionnels, il est connu d'alimenter un dispositif de chauffage électrique par deux réseaux d'alimentation électriques différents, l'un étant un réseau d'alimentation électrique forte puissance utilisé pour fournir une forte tension à des éléments chauffants résistifs du dispositif de chauffage électrique et l'autre étant un réseau d'alimentation électrique faible puissance utilisé pour fournir une tension plus faible à des éléments de pilotage du courant dans les résistances chauffantes. Les résistances chauffantes et les éléments de pilotage font partie d'un même module fonctionnel. A cet effet, le dispositif de chauffage électrique comprend un bus de communication sur lequel des consignes de chauffe peuvent lui être envoyées et une interface de connexion avec chaque réseau d'alimentation électrique. Le bus de communication est alimenté par le même réseau d'alimentation que les éléments de pilotage. 3056875 2 Un inconvénient de cet état de la technique est que si un problème tel qu'un court-circuit survient dans le module fonctionnel comprenant lesdits éléments de pilotage, il y a un risque que la forte tension fournie par le réseau d'alimentation électrique forte puissance ne se retrouve sur l'interface 5 de connexion reliée au réseau d'alimentation électrique faible puissance et sur le bus de communication, créant ainsi une tension dangereuse, dite surtension, qui risque de les endommager. Dans ce contexte, la présente invention vise à résoudre l'inconvénient précédemment mentionné. 10 DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION A cette fin, l'invention propose un dispositif de chauffage électrique pour véhicule automobile adapté pour être alimenté en tension par un premier réseau d'alimentation électrique et par un deuxième réseau d'alimentation électrique, selon lequel le dispositif de chauffage électrique 15 comprend : - une première interface de connexion avec le premier réseau d'alimentation électrique ; - une deuxième interface de connexion avec le deuxième réseau d'alimentation électrique ; 20 - une troisième interface de connexion avec un bus de communication ; - un module fonctionnel relié à la première interface de connexion et à la deuxième interface de connexion ; - un interrupteur principal relié au module fonctionnel adapté pour faire transiter des signaux sur le bus de communication ; - un premier module de protection adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique et le bus de communication du deuxième réseau d'alimentation électrique lorsqu'il existe une surtension entre le module fonctionnel et la première interface de connexion et la troisième interface de connexion. 3056875 3 Ainsi, comme on va le voir en détail ci-après, le premier module de protection va détecter une surtension entre le module fonctionnel et la première interface de connexion et la troisième interface de connexion, et va désactiver l'interrupteur principal de sorte qu'il soit ouvert suite à la détection 5 d'une telle surtension. Ceci aura pour conséquence de déconnecter le réseau d'alimentation électrique forte puissance du réseau d'alimentation électrique faible puissance et du bus de communication. Ces derniers ne seront donc pas impactés par ladite surtension et seront par conséquent protégés. 10 Selon des modes de réalisation non limitatifs, le dispositif de chauffage électrique peut comporter en outre une ou plusieurs caractéristiques supplémentaires parmi les suivantes : Selon un mode de réalisation non limitatif, le premier module de protection comprend : 15 - un module de détection de surtension comprenant : - une diode de protection ; - un premier interrupteur de protection adapté pour se fermer lorsque la diode de protection devient passante ; - un interrupteur secondaire adapté pour s'ouvrir lorsqu'il existe ladite 20 surtension de sorte à ouvrir l'interrupteur principal ; - un deuxième interrupteur de protection adapté pour s'ouvrir lorsque le premier interrupteur de protection se ferme de sorte à ouvrir l'interrupteur secondaire. L'ouverture de l'interrupteur secondaire évite d'avoir des courants qui 25 circulent du deuxième réseau d'alimentation électrique vers le premier réseau d'alimentation électrique. Cela permet ainsi de protéger le bus de communication contre une surtension. Selon un mode de réalisation non limitatif, les signaux sont des signaux de logique basse. Selon un mode de réalisation non limitatif, les signaux de logique basse sont des signaux à 0 Volt. 3056875 4 Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une diode anti-retour principale adaptée pour empêcher un courant de circuler vers le premier réseau d'alimentation électrique lorsque l'interrupteur principal est ouvert. Cela permet de protéger 5 le premier réseau d'alimentation électrique. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une diode anti-retour secondaire adaptée pour empêcher un courant de circuler dans le deuxième interrupteur de protection. Cela protège ledit deuxième interrupteur de protection. 10 Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une résistance de rappel principale adaptée pour garantir l'ouverture de l'interrupteur principal lorsqu'il existe ladite surtension. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage 15 électrique comprend en outre une résistance de rappel secondaire adaptée pour garantir l'ouverture de l'interrupteur secondaire lorsqu'il existe ladite surtension. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une résistance de base adaptée pour garantir 20 la fermeture de l'interrupteur secondaire lorsqu'un courant circule dans ledit interrupteur secondaire. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre un fusible auto-réarmable adapté pour protéger le bus de communication contre un sur-courant. Cela permet de protéger 25 ledit bus de communication. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une diode anti-retour tertiaire adaptée pour garantir que l'interrupteur principal reste ouvert. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage 30 électrique comprend en outre une diode de protection adaptée pour protéger 3056875 5 l'interrupteur principal contre une augmentation de la tension du premier réseau d'alimentation électrique. Cela évite qu'il ne soit endommagé. Selon un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique comprend en outre une diode de protection supplémentaire 5 adaptée pour protéger l'interrupteur secondaire contre une inversion de tension. Cela évite qu'il ne soit endommagé par une tension négative. Selon un mode de réalisation non limitatif, le premier réseau d'alimentation électrique est adapté pour fournir une tension inférieure à une tension fournie par le deuxième réseau d'alimentation électrique. 10 Selon un mode de réalisation non limitatif, le premier réseau d'alimentation électrique est adapté pour fournir une tension de 12Volts. Selon un mode de réalisation non limitatif, le deuxième réseau d'alimentation électrique est adapté pour fournir une tension de 48Volts. Selon un mode de réalisation non limitatif, le bus de communication 15 est un bus LIN ou un bus PWM. Un bus LIN permet de n'utiliser qu'un seul fil pour l'envoi et la réception des signaux. Ainsi, on n'utilise qu'un seul fil pour deux fonctions différentes, à savoir une fonction de diagnostic et une fonction de consigne. On peut également utiliser tout autre type de bus de communication permettant d'avoir une communication bidirectionnelle. Un 20 bus PWM permet de recevoir ou envoyer des signaux avec un rapport cyclique contrôlé. Selon un mode de réalisation non limitatif, le module fonctionnel comprend un module de pilotage adapté pour être alimenté en tension par le premier réseau d'alimentation électrique et pour recevoir et/ou émettre des 25 signaux via le bus de communication. Le module fonctionnel peut ainsi échanger des informations avec un autre dispositif électronique via son module de pilotage. Il peut envoyer ainsi des informations de diagnostic et recevoir des informations de consigne. Selon un mode de réalisation non limitatif, le module fonctionnel 30 comprend au moins un élément chauffant résistif relié à la première interface de connexion et au moins un élément de pilotage associé relié à la deuxième 3056875 6 interface de connexion, ledit élément de pilotage étant adapté pour piloter ledit élément chauffant résistif. En particulier, ledit élément de pilotage est adapté pour piloter le courant dudit élément chauffant résistif. Selon un mode de réalisation non limitatif, la première interface de 5 connexion et la deuxième interface de connexion sont reliées à une masse commune, et le dispositif de chauffage électrique comprend en outre en outre un deuxième module de protection adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique et le bus de communication du deuxième réseau d'alimentation électrique lors d'une perte de la masse commune. 10 Selon un mode de réalisation non limitatif, le deuxième module de protection comprend : - ledit interrupteur secondaire ; - ledit deuxième interrupteur de protection ; - ladite diode anti-retour secondaire. 15 Ainsi, on utilise une partie des composants du premier module de protection pour protéger le premier réseau et le bus de communication contre une perte de masse commune. On réduit ainsi les coûts et ainsi que complexité de l'architecture du dispositif de chauffage électrique 1 pour les protections. 20 L'invention s'applique également à un pulseur d'air pour véhicule automobile. Ainsi, selon un mode de réalisation non limitatif, il est également proposé un pulseur d'air pour véhicule automobile adapté pour être alimenté en tension par un premier réseau d'alimentation électrique et par un deuxième réseau d'alimentation électrique, selon lequel le pulseur d'air 25 comprend : - une première interface de connexion avec le premier réseau d'alimentation électrique ; - une deuxième interface de connexion avec le deuxième réseau d'alimentation électrique ; 30 - une troisième interface de connexion avec un bus de communication ; 3056875 7 - un module fonctionnel relié à la première interface de connexion et à la deuxième interface de connexion ; - un interrupteur principal relié au module fonctionnel adapté pour faire transiter des signaux sur le bus de communication ; 5 - un premier module de protection adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique et le bus de communication du deuxième réseau d'alimentation électrique lorsqu'il existe une surtension entre le module fonctionnel et la première interface de connexion et la troisième interface de connexion. 10 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES L'invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l'examen des figures qui l'accompagnent : - la figure 1 représente un schéma selon un mode de réalisation non 15 limitatif de l'invention d'un dispositif de chauffage électrique pour un véhicule automobile, ledit dispositif de chauffage électrique étant alimenté par un premier et un deuxième réseau d'alimentation électriques, et relié à un bus de communication et comprenant un premier module de protection contre les surtensions et un deuxième 20 module de protection contre une parte de masse ; - la figure 2a représente un schéma du dispositif de chauffage électrique de la figure 1 avec le détail des composants électroniques du premier module de protection selon un mode de réalisation non limitatif ; - la figure 2b représente un schéma du dispositif de chauffage électrique 25 de la figure 1 avec le détail des composants électroniques du deuxième module de protection selon un mode de réalisation non limitatif ; - la figure 3 représente un schéma du dispositif de chauffage électrique de la figure 1 lorsqu'il y a un court-circuit dans le deuxième réseau d'alimentation électrique selon un mode de réalisation non limitatif ; 3056875 8 - la figure 4 représente un schéma du dispositif de chauffage électrique de la figure 1 lorsque la masse est perdue selon un mode de réalisation non limitatif ; - la figure 5 représente un schéma du dispositif de chauffage électrique de 5 la figure 1 lorsqu'il reçoit des signaux d'un autre dispositif électronique, selon un mode de réalisation non limitatif ; - la figure 6 représente un schéma du dispositif de chauffage électrique de la figure 1 lorsqu'il envoie des signaux à un autre dispositif électronique, selon un mode de réalisation non limitatif. 10 DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION Les éléments identiques, par structure ou par fonction, apparaissant sur différentes figures conservent, sauf précision contraire, les mêmes références. 15 Le dispositif de chauffage électrique 1 pour véhicule automobile est décrit en référence aux figures 1 à 6 selon un mode de réalisation non limitatif. Par véhicule automobile, on entend tout type de véhicule motorisé. Le dispositif de chauffage électrique 1 est alimenté en tension par un premier 20 réseau d'alimentation électrique G12 et par un deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Dans la suite de la description, les termes réseau d'alimentation électrique et réseau seront utilisés indifféremment. Tel qu'illustré sur la figure 1, le dispositif de chauffage électrique 1 25 comprend : - une première interface de connexion 112 avec le premier réseau d'alimentation électrique G12 ; - une deuxième interface de connexion 148 avec le deuxième réseau d'alimentation électrique G48 ; 3056 8 75 9 - une troisième interface de connexion ILW avec un bus de communication BLW ; - un module fonctionnel 11 relié à la première interface de connexion 112 et à la deuxième interface de connexion 148 ; 5 - un interrupteur principal Q2 relié au module fonctionnel 11 et adapté pour faire transiter des signaux DAT sur le bus de communication BLW ; - un premier module de protection 10 adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique G12 et le bus de communication BLW du deuxième réseau d'alimentation électrique G48 lorsqu'il existe une 10 surtension USS entre le module fonctionnel 11 et la première interface de connexion 112 et la troisième interface de connexion ILW. Le dispositif de chauffage électrique 1 fait partie d'un réseau de communication NLW. Dans un exemple non limitatif, une surtension USS apparaît entre le module 15 fonctionnel 11 et la première interface de connexion 112, et entre le module fonctionnel 11 et la troisième interface de connexion ILW, lorsqu'il existe un court-circuit CC dans le module fonctionnel 11. Un tel court-circuit CC est pris comme exemple non limitatif dans la suite de la description. Dans la suite de la description, un court-circuit CC dans le 20 module fonctionnel 11 sera également simplement cité comme court-circuit CC. On remarquera que quand un court-circuit CC survient dans le module fonctionnel 11, cela signifie que les éléments du module fonctionnel 11 dont le module de pilotage DLW seront soient défectueux soient détruits. Comme on va le voir en détail ci-après, lors d'un court-circuit CC sur le 25 module fonctionnel 11 qui engendre une telle surtension USS, l'ensemble des composants du module fonctionnel 11 montent jusqu'au potentiel de la tension fournie par le deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Cela entraîne l'apparition de différences de potentiels et par conséquent de courants qui circulent entre ledit module fonctionnel 11 et : 30 - la première interface de connexion 112 ; - le premier module de protection 10 ; 3056 8 75 10 - le bus de communication BLW. Ces courants et tensions risquent d'abîmer en particulier la première interface de connexion 112 et le bus de communication BLW. La diode antiretour principale D8 ainsi que le premier module de protection 10 permettent 5 de protéger ces éléments contre lesdits courants et tensions. En particulier le premier module de protection 10 va permettre d'isoler la première interface de connexion 112 et la troisième interface de connexion ILW et par conséquent le bus de communication BLW d'une tension dangereuse, à savoir ladite surtension USS. En effet, ces interfaces qui sont 10 dimensionnées pour un réseau d'alimentation électrique faible tension G12 (ici 12V) ne peuvent supporter une tension trop grande, par exemple supérieure à 40V. Le premier module de protection 10 comprend : 15 - un module de détection de surtension 100 comprenant : - une diode de protection D1 ; - un premier interrupteur de protection Q1 ; - un interrupteur secondaire Q6 ; - un deuxième interrupteur de protection Q4. 20 Comme décrit en détail par la suite, lorsqu'il existe un court-circuit qui entraîne une surtension USS, le premier interrupteur de protection Q1 va se fermer ce qui va entraîner l'ouverture du deuxième interrupteur de protection Q4. L'ouverture du deuxième interrupteur de protection Q4 va entraîner l'ouverture de l'interrupteur secondaire Q6. Enfin, l'ouverture de l'interrupteur 25 secondaire Q6 va entraîner l'ouverture de l'interrupteur principal Q2. L'ouverture de l'interrupteur principal Q2 va permettre d'isoler les première et troisième interfaces de connexions 112, ILW du deuxième réseau G48 et par conséquent d'isoler le premier réseau G12 et le bus de communication BLW du deuxième réseau G48. Le premier réseau G12 et le bus de 30 communication BLW seront ainsi protégés de ladite surtension USS. 3056875 11 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une diode anti-retour principale D8. Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une résistance de rappel principale R7. 5 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une résistance de rappel secondaire R15. Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une diode anti-retour secondaire D11. Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 10 1 comprend en outre une résistance de base R14. Les différents éléments du dispositif électrique 1 sont décrits plus en détail ci-après. - Interfaces de connexion 112, 148, ILVV, IGND 15 La première interface de connexion 112 est adaptée pour connecter le dispositif de chauffage électrique 1 avec le premier réseau d'alimentation électrique G12. C'est une entrée qui permet de recevoir une tension fournie par le premier réseau d'alimentation électrique G12. La deuxième interface de connexion 148 est adaptée pour connecter le 20 dispositif de chauffage électrique 1 avec le deuxième réseau d'alimentation électrique G48. C'est une entrée qui permet de recevoir une tension fournie par le deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Les premiers et deuxièmes réseaux G12, G48 sont reliés à des batteries (non illustrées) du véhicule automobile qui sont des générateurs de tension. 25 Dans un mode de réalisation non limitatif, le premier réseau d'alimentation électrique G12 est adapté pour fournir une tension U1 (dite première tension) inférieure à une tension U2 (dite deuxième tension) fournie par le deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Dans un mode de réalisation non limitatif, le premier réseau d'alimentation 30 électrique G12 est adapté pour fournir une tension U1 sensiblement égale à 12V (Volts). C'est un réseau faible puissance. 3056 8 75 12 Dans un mode de réalisation non limitatif, le deuxième réseau d'alimentation électrique G48 est adapté pour fournir une tension U2 sensiblement égale à 48V (Volts). C'est un réseau forte puissance. On notera qu'une batterie, reliée au deuxième réseau G48, qui fournit de 5 manière usuelle une tension de 48V permet de fournir une tension qui peut monter jusqu'à 58V. On notera qu'une tension, par exemple de 12V, fournie par une batterie est en général très peu stable. Ainsi, dans un exemple non limitatif, en cas de défauts de l'alternateur du véhicule automobile, la tension peut 10 monter très haut, parfois jusqu'à 100V. Aussi, dans un mode de réalisation non limitatif, la tension U1 fournie par le réseau G12 est filtrée. Cela permet de limiter la tension U1 qui alimente le dispositif de chauffage électrique 1, en particulier l'interrupteur secondaire Q6 et le deuxième interrupteur de protection Q4 décrits plus loin. Sur les figures 2a et 2b, la tension U1 filtrée 15 est ainsi représentée dans un triangle et à l'intérieur du cadre du pulseur d'air 1. Le filtrage d'une tension étant connue de l'homme du métier, il n'est pas décrit ici. Dans la suite de la description, on parlera indifféremment de première tension U1 ou tension Ul, et de deuxième tension U2 ou tension U2. 20 Dans la suite de la description, les tensions de 12V pour la tension U1 et de 48V pour la tension U2 seront prises comme exemples non limitatifs. Dans un mode de réalisation non limitatif, la première interface de connexion 112 et la deuxième interface de connexion 148 sont reliées à une même masse GDN, appelée également masse commune GND. 25 Elles sont reliées par un câble de masse CX à ladite masse commune GND. Grâce à cette masse commune GND, on évite une surchauffe du dispositif de chauffage électrique 1. Une telle surchauffe peut en effet survenir si deux masses différentes sont utilisées, les deux masses étant dimensionnées différemment. Dans ce cas, on a un câble de masse (appelé câble de masse 30 de signal) relié à la première interface de connexion 112 et un câble de masse (appelé câble de masse de puissance) relié à la deuxième interface 3056 8 75 13 de connexion 148. Lorsqu'on déconnecte le câble de masse de puissance à chaud, dans ce cas, il y a en effet un risque que le câble de masse de signal brûle du fait que les deux masses sont dimensionnées différemment. La troisième interface de connexion ILW est adaptée pour connecter 5 le dispositif de chauffage électrique 1 avec un bus de communication BLW. C'est une entrée. Les interfaces de connexion 112,148, ILW comprennent ainsi des connexions électriques adaptées pour effectuer les connexions respectivement avec le premier réseau d'alimentation électrique G12, le deuxième réseau 10 d'alimentation électrique G48 et le bus de communication BLW. Dans un premier mode de réalisation non limitatif, le bus de communication BLW est un bus de communication LIN (« Local Internetconnect Network »). Le dispositif de chauffage électrique 1 fait ainsi partie d'un réseau de communication NLW dit LIN. Un bus de communication 15 LIN est un bus de communication bidirectionnel. Ainsi, un réseau de communication LIN permet de n'utiliser qu'un seul fil pour la communication des signaux. Dans un deuxième mode de réalisation non limitatif, le bus de communication BLW est un bus de communication PWM (« Pulse 20 Modulation Width »). Le dispositif de chauffage électrique 1 fait ainsi partie d'un réseau de communication NLW dit PWM. Un bus de communication PWM est un bus unidirectionnel. Ainsi, dans ce cas, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend deux bus de communication PWM unidirectionnels, l'un étant utilisé pour la réception de signaux, et l'autre étant utilisé pour 25 l'envoi de signaux. Le bus de communication BLW permet de véhiculer des signaux DAT du dispositif de chauffage électrique 1 vers un dispositif électronique externe 2 (décrit plus loin) et/ou du dispositif électronique externe 2 vers le dispositif de chauffage électrique 1. On notera qu'il existe une ligne de communication 30 LLW interne au dispositif de chauffage électrique 1 (illustrée sur la figure 1 par exemple) entre le module fonctionnel 11 et la troisième interface de 3056 8 75 14 connexion ILW sur laquelle transitent lesdits signaux du module fonctionnel 11. Dans un mode de réalisation non limitatif, cette ligne de communication est une piste électronique. Tel qu'illustré sur la figure 1 également, dans un mode de réalisation 5 non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une interface de masse IGND. L'interface de masse IGND est une sortie. On notera que dans un exemple non limitatif, le câble de masse CX relie l'interface de masse IGND au châssis du véhicule automobile qui forme un plan de masse. 10 Dans un mode de réalisation non limitatif, le premier module de protection 10, le module fonctionnel 11, la diode anti-retour principale D8 et l'interrupteur principal Q2 font partie d'une même carte à circuit imprimé, appelée carte PCBA (en anglais « Printed Circuit Board Assembly »). Cette carte à circuit imprimé PCBA est ainsi reliée au plan de masse formé par le 15 châssis du véhicule automobile. Tel qu'illustré sur la figure 1, dans un mode de réalisation non limitatif, la première interface de connexion 112 et la troisième interface de connexion ILW font partie d'un même connecteur BN12. Cela permet de ne pas multiplier les connecteurs. 20 Tel qu'illustré sur la figure 1, dans un mode de réalisation non limitatif, la deuxième interface de connexion 148 et l'interface de masse IGND font partie d'un même connecteur BN48. Cela permet de ne pas multiplier les connecteurs. - Interrupteur principal Q2 25 L'interrupteur principal Q2 est adapté pour faire transiter des signaux DAT sur le bus de communication BLW. A cet effet, il est connecté au bus de communication BLW via la troisième interface de connexion ILW. Il est disposé entre le bus de communication BLW et le module fonctionnel 11, en particulier son module de pilotage DLW 30 (décrit plus loin). 3056875 15 Dans un mode de réalisation non limitatif, l'interrupteur principal Q2 est un transistor MOSFET. Dans une variante de réalisation non limitative, c'est un transistor à canal N. Dans ce cas, la grille G du transistor reçoit la première tension Ul, à savoir la 5 tension de 12V dans l'exemple non limitatif pris, la source S est connectée au bus de communication BLW via la troisième interface de connexion ILW, et le drain D est connecté au module de pilotage DLW. L'interrupteur principal Q2 comporte une tension seuil Vgsth. L'interrupteur principal Q2 est fermé lorsque sa tension Vgs est égale 10 à la tension U1 fournie par le premier réseau G12, à savoir ici 12V. Lorsque les signaux DAT qui circulent sur le bus de communication BLW sont à OV dans un mode de réalisation non limitatif, le drain D et la source S sont au potentiel OV. La grille G étant alimentée par la tension U1 de 12V, la tension Vgs est donc bien à 12V. Vgs étant supérieure à une tension seuil Vgsth, 15 l'interrupteur principal Q2 se ferme bien. Dans un exemple non limitatif, Vgsth = 2V. Dans un mode de réalisation non limitatif, l'interrupteur principal Q2 comprend une tension de claquage supérieure à 48Volts. Dans une variante de réalisation non limitative, la tension de claquage est sensiblement égale à 20 100Volts. L'interrupteur principal Q2 supporte ainsi la tension U2, ici 48V, qu'elle reçoit (notamment entre la source S et le drain D dans le mode de réalisation non limitatif des MOSFETS) lors d'une surtension USS ou lorsque la masse commune GND est perdue. L'interrupteur principal Q2 est ouvert lorsque la tension Vgs est 25 inférieure à la tension Vgsth, soit lorsque Vgs est sensiblement égale à OV dans un exemple non limitatif. Comme on va le voir ci-après, l'interrupteur principal Q2 s'ouvre : - grâce au premier module de protection 10 lorsqu'il existe une surtension USS ; et 30 - grâce au deuxième module de protection 20 lorsque la masse commune GND est perdue. 3056875 16 Ainsi, comme on va le voir plus loin dans la description, le premier module de protection 10 permet de protéger le premier réseau d'alimentation électrique G12 et le bus de communication BLW contre une surtension USS, tandis que le deuxième module de protection 20 permet de protéger le 5 premier réseau d'alimentation électrique G12 et le bus de communication BLW contre une perte de masse commune GND. o Diode de protection D3 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une diode de protection D3 associée à l'interrupteur 10 principal Q2 illustrée sur la figure 2a ou 2b. Elle est disposée en parallèle de la résistance de rappel principale R7 (décrite plus loin) et de la diode anti-retour tertiaire D6 (décrite plus loin). Son anode A est reliée à la source S de l'interrupteur principal Q2 et sa cathode K est reliée à la grille de l'interrupteur principal Q2. 15 Cette diode de protection D3 est adaptée pour protéger l'interrupteur principal Q2 contre une augmentation de la tension U1 du premier réseau d'alimentation électrique G12, en particulier contre une tension trop élevée entre sa grille G et sa source S. En effet, si un défaut survient sur le premier réseau d'alimentation électrique 20 G12, la tension U1 qu'il fournit peut fortement augmenter et se retrouver sur la tension grille-source VGs de l'interrupteur principal Q2 de sorte à l'endommager. Dans un exemple non limitatif, un défaut peut survenir dans le cas d'un défaut de l'alternateur ou du démarreur du véhicule automobile. Dans un mode de réalisation non limitatif, la diode de protection D3 25 est une diode Zener. La diode Zener D3 comprend une tension seuil VS3. Si la tension VGs de l'interrupteur principal Q2 devient supérieure ou égale à cette tension VS3, la diode Zener écrête ladite tension VGs de sorte qu'elle soit égale à la tension seuil VS3. Ainsi, dans un exemple non limitatif la tension seuil VS3 est égale à 20V. L'interrupteur principal Q2 est ainsi 30 protégé. 3056875 17 o Fusible auto-réarmable R6 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre un fusible auto-réarmable R6 illustré sur la figure 2a ou 2b. 5 Ce fusible auto-réarmable R6 est disposé en série avec l'interrupteur principal Q2, en particulier entre ledit interrupteur principal Q2 et le bus de communication BLW. Il est adapté pour protéger le bus de communication BLW contre un sur-courant. Un sur-courant est un courant qui est trop fort et que ledit bus de 10 communication BLW ne peut supporter. En effet, pendant le régime linéaire de l'interrupteur principal Q2, à savoir pendant la phase de commutation, l'interrupteur principal Q2 se comporte comme une résistance. Or, lorsqu'il existe un court-circuit CC qui engendre une surtension USS, il existe une différence de potentiel entre le drain D 15 (Vo= 48V) et la source S (Vs=0V lorsque les signaux DAT sont émis) cela génère un courant (non illustré) de l'ordre de quelques ampères. Ce courant, appelé sur-courant, est dangereux, car le bus de communication BLW ne supporte pas ce niveau de sur-courant. Cela peut endommager ledit bus de communication BLW ou couper les communications entre le module 20 électronique externe 2 (décrit plus loin) et le module fonctionnel 11 du dispositif de chauffage électrique 1. Lorsqu'un sur-courant est généré et traverse le fusible auto-réarmable R6, ce dernier chauffe et s'ouvre, empêchant ainsi ledit courant de traverser le bus de communication BLW. 25 Lorsque de nouveau, les conditions normales sont atteintes (il n'y a plus de sur-courant, le fusible auto-réarmable R6 se referme. o Diode anti-retour tertiaire D6 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une diode anti-retour tertiaire D6 (illustrée sur la figure 30 2a ou 2b) adaptée pour garantir que l'interrupteur principal Q2 reste ouvert. 3056875 18 La diode anti-retour tertiaire D6 est disposée en série avec la résistance de rappel principale R7. Son anode A est reliée à la grille G de l'interrupteur principal Q2 et sa cathode K est reliée à la source S de l'interrupteur principal Q2 via la résistance de rappel principale R7. 5 Lorsque l'interrupteur principal Q2 est ouvert, on a la tension source Vs = OV ou 12V respectivement si les signaux DAT sont émis ou non. Lorsque Vs = 12V, cette tension de 12V peut se retrouver sur la tension grille VG, à savoir au noeud N4 illustré sur la figure 2a ou 2b. Si la tension Vs revient à OV (des signaux DAT sont émis), la tension de la 10 source Vs se retrouve sur la tension grille VG, mais cette dernière ne revient pas de suite à OV en raison des capacités parasites de l'interrupteur principal Q2. Ainsi, pendant une très courte période on peut avoir Vos supérieure à la tension seuil Vgsth de l'interrupteur principal Q2. Par exemple on a VG =2,5V et Vs=0V. Ceci a pour conséquence de mettre en conduction l'interrupteur 15 principal Q2. Ainsi, l'interrupteur principal Q2 risque de se fermer alors qu'il devrait rester ouvert. Avec la diode anti-retour tertiaire D6, lorsqu'elle est bloquée, cela empêche la tension source Vs de se retrouver sur la tension grille VG. On garantit ainsi que l'interrupteur principal Q2 reste ouvert. On évite ainsi que l'interrupteur 20 principal Q2 ne se referme lorsqu'il est ouvert. La diode anti-retour tertiaire D6 est bloquée lorsque la différence de potentiel VAK Vs. On obtient ceci lorsqu'il n'y a pas de court-circuit. En effet, dans ce cas, on a VA au potentiel 12V et Vk au potentiel de masse. 25 On notera qu'il en est de même lorsque la masse commune GND n'est pas perdue. - Résistance de base R14 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une résistance de base R14. 30 La résistance de base R14 est adaptée pour dimensionner le courant de base 1b6 qui circule dans l'interrupteur secondaire Q6. 3056 8 75 42 La résistance de base R14 est disposée entre l'interrupteur secondaire Q6 et le deuxième interrupteur de protection Q4. En particulier, la résistance de base R14 est reliée à la base B de l'interrupteur secondaire Q6 et au collecteur C du deuxième interrupteur de 5 protection Q4. La résistance de base R14 permet de piloter l'interrupteur secondaire Q6 à la fermeture grâce au courant de base 1b6 qu'elle fournit.. En effet, le dimensionnement du courant de base 1b6 permet de garantir la fermeture de l'interrupteur secondaire Q6. De plus cela évite d'avoir un 10 courant 1b6 trop important ce qui risquerait de casser le composant Q6. On rappelle que la valeur seuil de 1b6 pour que l'interrupteur secondaire Q6 se ferme est 1b6 > 1c/13, avec 1c le courant de collecteur et R l'amplification en courant de l'interrupteur donnée par le constructeur de l'interrupteur. - Diode de protection supplémentaire D12 15 Dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de chauffage électrique 1 comprend en outre une diode de protection supplémentaire D12. La diode de protection supplémentaire D12 pour protéger l'interrupteur secondaire Q6 contre une inversion de tension Ul. La diode de protection supplémentaire D12 est disposée entre l'interrupteur 20 secondaire Q6 et le premier réseau G12. Si un utilisateur commet une erreur lorsqu'il branche la batterie reliée au premier réseau G12, par exemple en inversant les cosses + et - de la batterie, la diode de protection supplémentaire D12 se bloque. Cela évite ainsi d'avoir une tension VBE de l'interrupteur secondaire égale à - 12V qui 25 entraînerait une surchauffe dudit interrupteur secondaire Q6 et donc qui risquerait de l'endommager. - Deuxième module de protection 20 Le deuxième module de protection 20 est illustré en détail sur la figure 2b. Le deuxième module de protection 20 est adapté pour isoler le premier 30 réseau électrique G12 et le bus de communication BLW du deuxième réseau d'alimentation électrique G48 lors d'une perte de la masse commune GND. 3056 875 43 La masse commune GND est perdue lorsque le câble de connexion CX de masse qui relie les première et deuxième interfaces de connexion 112 et 148 à la masse commune GND est sectionné tel qu'illustré sur la figure 4. Le deuxième module de protection 20 fait partie du premier module de 5 protection 10. En effet, il comprend : - l'interrupteur secondaire Q6 décrit précédemment ; - le deuxième interrupteur de protection Q4 décrit précédemment ; - la diode anti-retour secondaire Dll décrite précédemment ; - la résistance de rappel secondaire R15 décrite précédemment ; 10 - la résistance de base R14 décrit précédemment. Dans un mode de réalisation non limitatif, le deuxième module de protection 20 comprend en outre la résistance de rappel principale R7. Lorsque la masse commune GND est perdue, l'ensemble des composants du module fonctionnel 11 montent jusqu'au potentiel de la 15 tension fournie par le deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Cela entraîne l'apparition de différences de potentiels et par conséquent de courants qui circulent entre ledit module fonctionnel 11 et : - la première interface de connexion 112 ; - le deuxième module de protection 20 ; 20 - le bus de communication BLW. Ces courants risquent d'abîmer en particulier la première interface de connexion 112 et le bus de communication BLW. Le deuxième module de protection 20 permet de protéger ces éléments contre lesdits courants comme suit. 25 Lorsque la masse commune GND est perdue, le module fonctionnel 11 monte jusqu'au potentiel de 48V. Les noeuds électriques N1, N2 et N3 deviennent flottants, car ils ne sont plus référencés à la masse commune. Ils montent alors jusqu'au potentiel de 48V. Au niveau du premier noeud N1, une différence de potentiels de 48V- 30 12V apparaît (entre le premier noeud N1 et la première interface de connexion 112) qui entraîne l'apparition du courant il (illustré sur la figure 4) 3056875 44 circulant du module fonctionnel 11 vers la première interface de connexion 112 qui risque de l'endommager. Le deuxième interrupteur de protection Q4 ouvre en cascade l'interrupteur secondaire Q6 et l'interrupteur principal Q2 (comme décrit précédemment) ce qui permet à l'interrupteur secondaire Q6 5 d'empêcher un tel courant il de circuler. Au niveau du deuxième noeud N2, du côté du drain D de l'interrupteur principal Q2, une différence de potentiel de 48V-0V (entre le deuxième noeud N2 et le bus de communication BLW) apparaît qui entraîne l'apparition d'un courant i2 (illustré sur la figure 4) circulant du module de pilotage DLW vers 10 le bus de communication BLW (via la troisième interface de connexion ILW) qui risque de les endommager. Le deuxième interrupteur de protection Q4 ouvre en cascade l'interrupteur secondaire Q6 et l'interrupteur principal Q2 (comme décrit précédemment) ce qui permet à l'interrupteur principal Q2 d'empêcher un tel courant i2 de circuler (comme décrit précédemment) dans 15 le bus de communication BLW. Ce dernier est ainsi protégé ainsi que la troisième interface de connexion ILW. Par ailleurs, lorsque la masse commune GND est perdue, le module de pilotage DLW n'est plus référencé à la masse. Il monte jusqu'au potentiel de 48V (tout le module fonctionnel 11 étant monté jusqu'au potentiel de 48V). 20 Sans le deuxième module de protection 20, le module de pilotage DLW verrait à ses bornes une différence de potentiel de 48V-0V qui correspond à la différence entre le potentiel de 48V (appliquée sur le module fonctionnel 11) et le potentiel de OV des signaux DAT transmis sur le bus de communication BLW. Cette différence de potentiel entraîne l'apparition d'un 25 courant i2 (illustré sur la figure 4) qui circule dans ledit module de pilotage DLW qui risquerait de l'endommager. En effet, le module de pilotage DLW ne supporte pas une différence de potentiel aussi importante. Dans un exemple non limitatif, il supporte une différence de potentiel inférieure ou égale à 24V. Le deuxième interrupteur de protection Q4 ouvre en cascade l'interrupteur 30 secondaire Q6 et l'interrupteur principal Q2 (comme décrit précédemment) ce qui permet à l'interrupteur principal Q2 d'empêcher le courant i2 de 3056 875 circuler lorsque la masse commune GND est perdue, il n'y aura plus de différence de potentiel aux bornes du module de pilotage DLW et donc plus de courant circulant i2. Le module de pilotage DLW sera uniquement au potentiel de 48V. Il ne sera ainsi pas endommagé. 5 Ainsi, contrairement à un court-circuit CC qui survient dans le module fonctionnel 11 où le module de pilotage DLW sera sûrement défectueux, voire détruit, ledit module de pilotage DLW sera protégé en cas de perte de masse commune GND. Ainsi, le module de pilotage DLW n'est pas protégé par le premier module de protection 10 contre un court-circuit CC, mais il est 10 protégé par le deuxième module de protection 20. Au niveau du troisième noeud N3, une différence de potentiel de 48VOV entre ce troisième noeud N3 et le bus de communication BLW (tout le module fonctionnel 11 étant monté jusqu'au potentiel de 48V) qui entraîne la création d'un courant i3 (illustré sur la figure 4) entre ledit troisième noeud N3 15 et ledit bus de communication BLW. En effet, dans ce cas, le troisième noeud N3 monte jusqu'au potentiel de 48V tandis que le bus de communication BLW est au potentiel de OV du fait des signaux DAT à OV. Lors d'une perte de masse commune GND, le deuxième interrupteur de protection Q4 s'ouvre comme vu précédemment. Il empêche ainsi un tel courant i3 de circuler et 20 protège ainsi la première interface de connexion 112 et le bus de communication BLW ainsi que la troisième interface de connexion ILW. On remarquera qu'avec le premier module de protection 10, on transforme une détection de surtension USS en une détection de la perte de 25 la masse commune GND. On utilise des composants communs pour protéger la première interface de connexion 112 et la troisième interface de connexion ILW (et donc le bus de communication BLW) contre la perte de la masse commune GND et contre ladite surtension USS. En effet, sur détection d'une surtension USS, le deuxième interrupteur de protection Q4 30 s'ouvre ce qui a pour conséquence que la résistance de base R14 se déconnecte de la masse commune GND comme vu précédemment, ce qui 3056 8 75 46 correspond à une perte de la masse commune GND. Après la détection d'une surtension USS, la suite du fonctionnement de la protection contre une surtension USS ou contre une perte de masse GND est la même pour le premier module de protection 10 et pour le deuxième module de protection 5 20 comme vu précédemment. Bien entendu la description de l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, l'interrupteur 10 secondaire Q6 peut être un transistor MOSFET ou un transistor IGBT. Dans ces cas, la résistance de base R14 n'est pas nécessaire. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, la première interface de connexion 112 et la deuxième interface de connexion 148 sont reliées à deux masses différentes. Dans ce cas, il n'a pas de deuxième module de 15 protection 20. Ainsi, des protocoles bidirectionnels ou unidirectionnels autres que le protocole LIN ou PWM peuvent être utilisés. Ainsi, l'invention peut s'appliquer également à un pulseur d'air 1 pour véhicule automobile. Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, le 20 pulseur d'air 1 pour véhicule automobile est adapté pour être alimenté en tension par un premier réseau d'alimentation électrique G12 et par un deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Le pulseur d'air 1 comprend : - une première interface de connexion 112 avec le premier réseau 25 d'alimentation électrique G12 ; - une deuxième interface de connexion 148 avec le deuxième réseau d'alimentation électrique G48 ; - une troisième interface de connexion ILW avec un bus de communication BLW ; 30 - un module fonctionnel 11 relié à la première interface de connexion 112 et à la deuxième interface de connexion 148 ; 3056 8 75 47 - un interrupteur principal Q2 relié au module fonctionnel 11 adapté pour faire transiter des signaux DAT sur le bus de communication BLW ; - un premier module de protection 10 adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique G12 et le bus de communication BLW du 5 deuxième réseau d'alimentation électrique G48 lorsqu'il existe une surtension USS entre le module fonctionnel 11 et la première interface de connexion 112 et la troisième interface de connexion ILW. Dans ce cas, le module fonctionnel 11 comprend au moins une charge motrice 110 et au moins un élément de pilotage 111 associé pour piloter le 10 courant dans ladite au moins une charge motrice 110. Ladite charge motrice 110 est reliée à la deuxième interface de connexion 148 et l'élément de pilotage 111 est relié à la première interface de connexion 112. Ainsi dans l'exemple non limitatif pris, l'élément de pilotage 111 est alimenté par la tension U1 faible puissance de 12V et ladite charge motrice 110 est 15 alimentée par la tension U2 forte puissance de 48V. Ladite charge motrice 110 permet de faire tourner le moteur du pulseur d'air 1. On notera qu'un pulseur d'air 1 comprend : - un moteur électrique adapté pour être alimenté par la charge motrice 110 ; 20 - une roue de type centrifuge montée sur un axe du moteur électrique ; - un support moteur comprenant un logement dans lequel le moteur électrique peut se loger. L'ensemble de ces éléments est configuré pour être monté dans un dispositif de climatisation, de ventilation et/ou de chauffage par l'intermédiaire dudit 25 support moteur. Dans un mode de réalisation non limitatif, un élément de pilotage 111 est monté sur le support moteur du pulseur d'air 1. Dans un autre mode de réalisation non limitatif, un élément de pilotage 111 est monté à distance du pulseur d'air 1 sur ou dans le dispositif de climatisation, de ventilation et/ou 30 de chauffage. 3056875 48 De tels pulseurs d'air étant connus de l'homme du métier, ils ne sont pas décrits en détail ici. Dans un mode de réalisation non limitatif, un pulseur d'air 1 est utilisé dans un dispositif de climatisation, de ventilation et/ou de chauffage pour véhicule automobile (appelé en anglais HVAC « Heating 5 Ventilation and Air Conditioning ») ou pour refroidir le moteur du véhicule automobile. Ainsi, l'invention décrite présente notamment les avantages suivants : - c'est une solution simple à mettre en oeuvre et peu coûteuse ; 10 - elle permet, grâce au premier module de protection 10, à la diode anti- retour principale D8, et à l'interrupteur principal Q2, lors d'une surtension USS (en particulier en cas de court circuit CC) dans le deuxième réseau d'alimentation électrique G48 et donc lors d'une surtension USS, d'isoler le bus de communication BLW et la première interface de connexion 112 15 de la deuxième interface de connexion 148, et donc du deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Ils ne sont ainsi pas endommagés ; - elle permet, grâce au deuxième module de protection 20, à la diode antiretour principale D8, et à l'interrupteur principal Q2, lors d'une perte de masse commune GND, d'isoler le bus de communication BLW et la 20 première interface de connexion 112 de la deuxième interface de connexion 148, et donc du deuxième réseau d'alimentation électrique G48. Ils ne sont ainsi pas endommagés ; - elle permet, grâce au deuxième module de protection 20 et à l'interrupteur principal Q2, de protéger le module de pilotage DLW lors 25 d'une perte de masse commune GND. REVENDICATIONS1. Dispositif de chauffage électrique (1) pour véhicule automobile adapté pour être alimenté en tension par un premier réseau d'alimentation électrique (G12) et par un deuxième réseau d'alimentation électrique (G48), selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend : - une première interface de connexion (112) avec le premier réseau d'alimentation électrique (G12) ; - une deuxième interface de connexion (148) avec le deuxième réseau d'alimentation électrique (G48) ; - une troisième interface de connexion (ILW) avec un bus de communication (BLW) ; - un module fonctionnel (11) relié à la première interface de connexion (112) et à la deuxième interface de connexion (148) ; - un interrupteur principal (Q2) relié au module fonctionnel (11) adapté pour faire transiter des signaux (DAT) sur le bus de communication (BLW) ; - un premier module de protection (10) adapté pour isoler le premier réseau d'alimentation électrique (G12) et le bus de communication (BLW) du deuxième réseau d'alimentation électrique (G48) lorsqu'il existe une surtension (USS) entre le module fonctionnel (11) et la première interface de connexion (112) et la troisième interface de connexion (ILW). 2. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 1, selon lequel le premier module de protection (10) comprend : - un module de détection de surtension (100) comprenant : - une diode de protection (D1) ; - un premier interrupteur de protection (Q1) adapté pour se fermer lorsque la diode de protection (D1) devient passante ; 3056875 50 - un interrupteur secondaire (Q6) adapté pour s'ouvrir lorsqu'il existe ladite surtension (USS) de sorte à ouvrir l'interrupteur principal (Q2) ; - un deuxième interrupteur de protection (Q4) adapté pour s'ouvrir 5 lorsque le premier interrupteur de protection (Q1) se ferme de sorte à ouvrir l'interrupteur secondaire (Q6). 3. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 1 ou la revendication 2, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre une diode anti-retour principale (D8) adaptée 10 pour empêcher un courant de circuler vers le premier réseau d'alimentation électrique (G12) lorsque l'interrupteur principal (Q2) est ouvert. 4. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 2, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en 15 outre une diode anti-retour secondaire (D11) adaptée pour empêcher un courant (i3) de circuler dans le deuxième interrupteur de protection (Q4). 5. Dispositif de chauffage électrique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, selon lequel le dispositif de chauffage 20 électrique (1) comprend en outre une résistance de rappel principale (R7) adaptée pour garantir l'ouverture de l'interrupteur principal (Q2) lorsqu'il existe ladite surtension (USS). 6. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 2, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en 25 outre une résistance de rappel secondaire (R15) adaptée pour garantir l'ouverture de l'interrupteur secondaire (Q6) lorsqu'il existe ladite surtension (USS). 3056875 51 7. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 2, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre une résistance de base (R14) adaptée pour garantir la fermeture de l'interrupteur secondaire (Q6) lorsqu'un courant (1b6) circule dans 5 ledit interrupteur secondaire (Q6). 8. Dispositif de chauffage électrique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre un fusible auto-réarmable (R6) adapté pour protéger le bus de communication (BLW) contre un sur- 10 courant. 9. Dispositif de chauffage électrique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre une diode anti-retour tertiaire (D6) adaptée pour garantir que l'interrupteur principal (Q2) reste ouvert. 15 10. Dispositif de chauffage électrique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre une diode de protection (D3) adaptée pour protéger l'interrupteur principal (Q2) contre une augmentation de la tension (U1) du premier réseau d'alimentation 20 électrique (G12). 11. Dispositif de chauffage électrique (1) selon la revendication 2, selon lequel le dispositif de chauffage électrique (1) comprend en outre une diode de protection (D12) supplémentaire adaptée pour protéger l'interrupteur secondaire (Q6) contre une inversion de tension 25 (U1). 12. Dispositif de chauffage électrique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, selon lequel le module fonctionnel (11) comprend un module de pilotage (DLW) adapté pour être alimenté en 3056875 52 tension par le premier réseau d'alimentation électrique (G12) et pour recevoir et/ou émettre des signaux (DAT) via le bus de communication (BLW). 5