Brevet FR3057909A1 — publié le 20180427

Turbomachine d'aéronef comprenant une zone fusible agencée sur un arbre pivotant 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine de la propulsion aéronautique. Elle vise plus particulièrement une turbomachine d'aéronef avec des aménagements sur arbre pivotant, en particulier d'un système de changement de pas d'une hélice. 2. Etat de la technique Le changement de pas ou calage variable des pas de pales d'une hélice de turbomachine est l'une des voies pour améliorer les performances et rendements des turbomachines dans différentes conditions de vol. Il est connu des turbomachines telles que des turbopropulseurs à hélices de propulsion par exemple contrarotatives désignés par les expressions anglaises « open rotor » et « unducted fan » pour moteur à soufflante non carénée, équipé de ces systèmes de changement de pas. Les turbopropulseurs se distinguent des turboréacteurs par l'utilisation d'une hélice non carénée, à l'extérieur d'une nacelle au lieu d'une soufflante carénée étant à l'intérieur d'une nacelle. Le système de changement de pas peut également s'appliquer à un turbopropulseur ayant une seule hélice de propulsion ou encore s'adapter indifféremment à plusieurs hélices. Dans un turbopropulseur de type open rotor tel que celui représenté sur la figure 1, une partie générateur de gaz et une partie propulsion sont alignées et disposées dans une nacelle 2 cylindrique fixe portée par la structure de l'aéronef. La partie générateur de gaz est disposée après la partie propulsive ou la partie générateur de gaz peut être disposée à l'avant de la partie propulsive (figure 1). La partie générateur de gaz comprend, d'amont en aval, un ensemble de compresseurs 3, une chambre de combustion 4 et un ensemble de turbines 5. Une tuyère 8 est agencée en aval du générateur de gaz. L'ensemble de compresseurs 3 peut comprendre un ou deux compresseur(s) selon l'architecture du générateur de gaz. L'ensemble de 3057909 2 turbines 5 peut comprendre par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression (figure 1). De manière connue, des aubages mobiles de compresseur et turbine sont entraînés en rotation autour de l'axe longitudinal X. La partie propulsive comporte un doublet d'hélices 6, 7 5 coaxiales et contrarotatives, respectivement amont et aval, qui sont entraînées en rotation, par exemple inverse l'une de l'autre par la turbine basse pression de la partie générateur de gaz via un dispositif de transmission mécanique 17. Ce dispositif de transmission mécanique 17 comprend par exemple, un réducteur à trains épicycloïdaux. Les hélices 6, 7 s'étendent sensiblement 10 radialement vis-à-vis de l'arbre de transmission, en étant à l'extérieur de la nacelle 2. De manière générale, chaque hélice 6, 7 comprend un carter rotatif 9 sensiblement cylindrique portant un moyeu à anneau polygonal 10 extérieur reçu de façon rotative autour de l'axe longitudinal X de la turbomachine dans 15 la nacelle 2 fixe. Le moyeu comporte des logements 11 cylindriques radiaux répartis sur sa périphérie autour de l'axe longitudinal. Des arbres d'axes radiaux, perpendiculaires à l'axe longitudinal de la turbomachine, solidaires des pieds 13 des pales 14 sont reçus dans les logements 11 de l'anneau polygonal et traversent également des passages 23 radiaux du carter 20 cylindrique. Un exemple de système de changement de pas de chaque hélice est connu du document W02013050704. Sur la figure 2, ce système 26A de changement de pas de chaque hélice est installé au coeur des parties tournantes d'une turbomachine, telle que celle représentée sur la figure 1, 25 avec par exemple un vérin 25A d'entraînement en rotation des pieds des pales. Le vérin 25A annulaire comporte un cylindre 27A monté sur un carter fixe 13A et un piston 29A relié à un mécanisme de liaison 31A lequel est relié à chaque arbre 47A d'axe radial. Chaque arbre 47A pivote dans les passages 23A au moyen de paliers 28A de guidage en rotation. Le carter rotatif 11A 30 cylindrique tourne autour du carter fixe 13A. Pour cela, au moins un palier 12A est disposé entre le carter fixe 13A et le carter rotatif 11A. Le déplacement du piston mobile 29A par suite de la commande fluidique du vérin 25A assure le 3057909 3 pivotement angulaire souhaité des pales par le mécanisme de liaison 31A en faisant pivoter les arbres radiaux 47A reliés aux pales. Les arbres radiaux 47A transforment l'effort généré par le vérin 25A en un couple directement sur le module de l'hélice. 5 Une architecture de la sorte est confrontée à différentes problématiques pouvant entrainer un dysfonctionnement du système de changement de pas voire un arrêt de la turbomachine. Un dysfonctionnement peut être une fuite de lubrifiant dans les paliers de guidage en rotation des arbres radiaux reliés aux pales impliquant un grippage des paliers. Le grippage des paliers peut 10 conduire à un blocage de l'arbre radial empêchant la rotation des pales de l'hélice. Il est tenu compte de l'hypothèse selon laquelle que le système de changement de pas continuerait de fonctionner et cela à pleine puissance ce qui pourrait conduire, d'une part à la rupture de la cinématique qui commande la pale bloquée, et d'autre part à la rupture de la cinématique commune à 15 toutes les pales ou à la défaillance du vérin annulaire qui commande cette cinématique. Dans le cas d'une pale bloquée, le vérin annulaire applique un effort maximal sur la pale bloquée, soit douze fois son effort nominal à l'amont du vérin et dix fois à l'aval de celui-ci. Dans le cas d'une rupture de la cinématique commune de toutes les pales, le système de changement de pas 2 0 n'est plus opérationnel et il faudrait éviter qu'il ne soit plus possible de ramener les pales en position drapeau car les moyens de mise en sécurité ne seraient plus actifs puisqu'une des pales est bloquée. Des moyens de mise en sécurité sont destinés à ramener les pales en position drapeau en cas de blocage. 25 3. Objectif de l'invention La présente invention a notamment pour objectif de limiter la surcharge de la turbomachine lors d'un blocage d'une pale tout en maintenant l'intégrité de la chaîne cinématique en particulier d'un système de changement de pas d'une hélice. 30 4. Exposé de l'invention On parvient à réaliser cet objectif, conformément à l'invention avec une turbomachine d'aéronef comprenant : 3057909 4 au moins un premier arbre de rotor d'axe longitudinal, et au moins un second arbre d'axe radial, en particulier d'un système de changement de pas de pales d'une hélice, ledit second arbre étant relié par une première extrémité à un premier organe pivotant suivant l'axe 5 radial et par une deuxième extrémité à un deuxième organe mobile en translation suivant l'axe longitudinal, ledit second arbre comprenant une zone fusible configurée de manière à rompre lorsque celle-ci est soumise à un premier couple de rupture supérieur à une valeur prédéterminée, ladite zone fusible étant agencée vers la 10 première extrémité dudit second arbre. Ainsi, cette solution permet d'atteindre l'objectif susmentionné. Le fait de placer une zone fusible sur le second arbre et en particulier vers la première extrémité de celui-ci permet de déterminer à l'avance la zone de rupture sur le second arbre et de faire en sorte qu'une rupture de l'arbre soit 15 provoquée au besoin dans zone déterminée à l'avance. De cette manière, il s'agit d'éviter que la rupture ait lieu ailleurs dans la turbomachine ce qui pourrait être problématique pour le fonctionnement de l'ensemble du système de changement de pas et de la turbomachine. En particulier, une telle rupture au niveau de la première extrémité permet de limiter le blocage 20 à une seule pale pour ne pas endommager et entraîner la défaillance du système de changement de pas. La rupture dans une zone quelconque et non connue à l'avance de la chaîne cinématique pourrait entraîner des efforts importants sur la turbomachine. D'autre part, cette zone de rupture ciblée permet de contenir les fragments libérés lors de la rupture dans une 25 zone autre que dans l'enceinte du système de changement de pas ou au niveau des paliers, de manière à éviter que des fragments ne puissent entraîner des défaillances du système de changement de pas dans sa globalité. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la première extrémité 30 du second arbre est située dans un anneau polygonal d'un carter rotatif suivant l'axe longitudinal. Ainsi, les fragments pouvant être libérés lors de la rupture sont contenus dans cet anneau polygonal ce qui permet de protéger 3057909 5 l'enceinte du système de changement de pas ou encore les paliers de guidage en rotation des seconds arbres. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la zone fusible comprend une réduction de section d'une paroi du second arbre. Une telle 5 configuration est simple de conception et de fabrication, et efficace. Cette configuration est également peu coûteuse. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la réduction de section est comprise entre 40 et 100%. Préférentiellement, mais de manière non limitative, la réduction de section est de 45%. 10 Suivant une autre caractéristique de l'invention, le ratio de la section de la zone fusible par rapport à une section de la deuxième extrémité du second arbre est de l'ordre de 75 %. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la valeur prédéterminée est supérieure à trois fois un couple maximum exercé par le 15 deuxième organe. Une telle configuration permet un fonctionnement normal de la turbomachine, c'est-à-dire sans blocage, et en dessous de charges limites (vitesses maximum, effort maximum). Une telle configuration permet aussi de respecter une durée de vie spécifiée en fatigue oligocyclique (soit le nombre de cycles correspondant aux phases d'arrêt et de plein gaz de la 20 turbomachine) et en fatigue vibratoire (due à l'oscillation de commande du système de changement de pas à une fréquence de quelques Hertz). Suivant une autre caractéristique de l'invention, la valeur prédéterminée est inférieure à la capacité totale d'actionnement du deuxième organe. De la sorte, le second arbre peut effectivement rompre à l'endroit de 25 la zone fusible et la pale affectée par le blocage peut ainsi revenir en position drapeau. En effet, la zone fusible se situant en-dessous des moyens de mise en sécurité, il n'y a pas d'obstacles empêchant le retour en position drapeau. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la valeur prédéterminée est inférieure à au moins 0,5 fois un deuxième couple de 30 rupture d'une portion du second arbre située vers la deuxième extrémité du second arbre. Cette configuration permet que la zone fusible soit la zone la 3057909 6 plus faible de toute la chaîne cinématique et que celle-ci se rompt suivant la valeur prédéterminée du premier couple de rupture. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la turbomachine comprend au moins une hélice comportant des pales et un système de 5 changement de pas des pales de l'hélice, le système de changement de pas comportant un mécanisme de liaison relié aux pales de l'hélice via le second arbre et un moyen de commande agissant sur le mécanisme de liaison, le moyen de commande étant ledit deuxième organe et au moins une des pales étant ledit premier organe. 10 Suivant encore une autre caractéristique de l'invention, la valeur prédéterminée est inférieure à au moins 0,5 fois un troisième couple de rupture d'un organe du système de changement de pas. Ainsi, la zone fusible est la plus faible de la chaîne cinématique du système de changement de pas. 15 De manière avantageuse, mais non limitativement, la valeur prédéterminée est inférieure à au moins 0,5 fois un troisième couple de rupture d'un organe du module de transfert de charge. De manière avantageuse, mais non limitativement, le second arbre est réalisé en Inconel®. Un tel matériau présente de très bonne résistance aux 20 températures élevées. Un tel matériau d'alliage commercialisé sous la dénomination Inconel® est à base de Nickel allié avec du chrome et typiquement avec du fer et autres métaux d'alliages secondaires dont principalement le niobium, le manganèse et le molybdène. Suivant encore une autre caractéristique de l'invention, un palier de 25 transfert de charge est agencé entre le mécanisme de liaison et le moyen de commande. Plus précisément, le système de changement de pas est agencé entre une paroi cylindrique d'un carter fixe et une paroi cylindrique externe du carter rotatif, le carter rotatif étant rotatif par rapport au carter fixe. 30 Avantageusement, mais non limitativement, le moyen de commande comprend un actionneur dont le corps mobile coulisse autour de la paroi 3057909 7 cylindrique du carter fixe. En particulier, l'actionneur comprend un vérin annulaire. Selon une caractéristique de l'invention, l'hélice est une hélice amont d'un doublet d'hélices par exemple contrarotatives. 5 5. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples purement illustratifs et 10 non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés. Sur ces dessins : La figure 1 représente schématiquement en coupe axiale un exemple de turbomachine ; La figure 2 est un exemple de système de changement de pas de 15 pales d'une hélice suivant un exemple de l'art antérieur ; La figure 3 est une vue en coupe axiale où sont représentés plus en détails et de manière schématique des éléments d'un système de changement de pas reliés à une pale d'une hélice selon l'invention ; La figue 4 est une vue détail de la connexion entre un pied de pale et 2 0 un second arbre radial de la turbomachine selon l'invention ; et, La figure 5 représente une coupe axiale et partielle d'un exemple de second arbre radial comprenant une zone fusible selon l'invention. 6. Description de modes de réalisation de l'invention Sur la figure 1 et dans la suite de la description est représentée une 25 turbomachine telle qu'un turbopropulseur à soufflantes non carénées destinée à être montée sur un aéronef et à laquelle s'applique l'invention. Cependant, l'invention peut s'appliquer à d'autres types de turbomachine. Les références numériques correspondantes des éléments de cette turbomachine décrits précédemment sont conservées dans la suite dans la 30 description. Suivant la configuration de cette turbomachine, le flux d'air entrant dans la turbomachine est comprimé dans l'ensemble de compresseurs 3, 3057909 8 puis mélangé à du carburant et brûlé dans la chambre de combustion 4. Les gaz de combustion engendrés passent ensuite dans les turbines 5 pour entraîner, via le dispositif de transmission mécanique 17, les hélices 6, 7 en rotation inverse qui fournissent la majeure partie de la poussée. Le dispositif 5 de transmission mécanique 17 peut comprendre un réducteur différentiel ou un boîtier à trains épicycloïdaux. Il est bien entendu possible d'entraîner directement l'une des hélices amont 6 et aval 7 par la turbine basse pression. Les gaz de combustion sont expulsés à travers la tuyère 8 en augmentant la poussée de la turbomachine 1. Les gaz traversent une veine 20 10 d'écoulement des gaz s'étendant sensiblement axialement dans la turbomachine entre la nacelle 2 et un carter médian 21 associé au générateur de gaz. Dans la présente invention, et de manière générale, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la 15 turbomachine. Sur la figure 3 est représenté un module d'hélice de cette turbomachine 1 comprenant un premier arbre 18 de rotor d'axe longitudinal X. La turbomachine comprend un carter 9 ici cylindrique s'étendant autour de l'axe longitudinal X. Le carter 9 est monté rotatif dans la nacelle 2 autour de 20 cet axe X. Le carter 9 est également lié à une partie correspondante du dispositif de transmission mécanique 17. Ce carter 9 rotatif ou rotorique comprend plusieurs peaux ou parois de révolution dont au moins une paroi interne 19 et une paroi externe 22 par rapport à un axe radial Y perpendiculaire à l'axe longitudinal X. Dans la suite de la description, les 25 termes « au-dessus », « en-dessous », « supérieur », et « inférieur » sont définis par rapport à l'axe radial Y. Les parois interne et externe 19, 22 forment un volume annulaire 24. Le carter 9 est supporté directement par des paliers à roulements sur un carter 15 cylindrique fixe ou statorique pour assurer sa rotation par rapport à l'axe longitudinal X. Le carter fixe 15 et le 30 carter rotatif 9 sont coaxiaux. Le carter fixe 15 comporte également plusieurs parois de révolution. En particulier, le carter fixe 15 comprend une paroi 16 3057909 9 ici cylindrique à section circulaire. La paroi 16 cylindrique s'étend axialement entre la paroi interne 19 et la paroi externe 22 du carter 9. La turbomachine comprend un système 26 de changement de pas de pales 14 de l'hélice 6 permettant de faire varier le calage ou le pas des pales 5 14 autour de leur axes radiaux de sorte qu'elles occupent des positions angulaires selon les conditions de fonctionnement de la turbomachine et les phases de vol concernées. Le système 26 de changement de pas est agencé dans le volume annulaire 24. Plus précisément, celui-ci est situé entre la paroi 16 cylindrique du carter fixe 15 et la paroi externe 22 du carter 10 9. Les pales 14 s'étendent radialement à l'extérieur de la nacelle 2 et tournent autour de l'axe Y. Pour permettre le calage, le système 26 comprend un moyen de commande 27 commandant le changement de pas de chacune des pales 14 et un mécanisme de liaison 31 reliant le moyen de commande 27 aux pieds 13 des pales 14. Le moyen de commande 27 est 15 agencé de manière à déplacer sensiblement axialement le mécanisme de liaison 31 de telle manière que le déplacement axial du mécanisme de liaison 31 entraîne le pivotement des pieds 13 des pales. Le moyen de commande 27 comprend un corps fixe 28 et un corps mobile 29 en translation par rapport au corps fixe 28 le long de l'axe X. Le 20 corps mobile 29 est agencé autour du corps fixe 28 et est coaxial avec l'axe X. Le corps fixe 28 est cylindrique de section circulaire et entoure la paroi 16 du carter fixe 15. Le corps fixe 28 est monté solidaire de la paroi 16 de manière à être immobilisé en rotation et en translation par rapport au carter fixe 15. En particulier, le moyen de commande 27 est rapporté sur le carter 25 fixe 15. C'est-à-dire que celui-ci est séparé du carter fixe 15 et ne constitue pas un élément structural faisant partie du carter fixe 15. Le moyen de commande 27 comprend dans la présente invention un actionneur qui comporte avantageusement un vérin annulaire constitué de sa tige mobile par rapport à un cylindre fixe solidaire du carter fixe 15. La tige mobile est 30 formée par le corps mobile 29 tandis que le cylindre fixe est formé par le corps fixe 28. 3057909 10 Le système 26 de changement de pas comprend un module 51 de transfert de charge équipé d'un palier 34 de transfert de charge et disposé entre le mécanisme de liaison 31 et le moyen de commande 27. En particulier, celui-ci est entre le mécanisme de liaison 31 et le corps mobile 29 5 de manière à assurer la transmission des efforts axiaux exercés par le corps mobile 29. Le module 51 comprend une virole externe 32 annulaire reliée au mécanisme de liaison 31 et une virole interne 33 annulaire solidaire du corps mobile 29. Le palier 34 comprend une bague extérieure 35 solidaire de la virole 32 et une bague intérieure 36 solidaire de la virole 33. Le palier 34 est 10 ici formé par un roulement à deux rangées de billes 38 lesquelles peuvent être du type à contact oblique orientés en sens opposés de manière à optimiser la transmission des efforts axiaux. Quant au mécanisme de liaison 31 celui-ci comprend en outre un ensemble de bielles 37 articulées qui sont réparties régulièrement autour du 15 moyen de commande 27 et qui sont destinées à agir sur les pieds 13 des pales 14. En référence aux figures 3, 4 et 5, la turbomachine comprend également un second arbre 12 s'étendant suivant l'axe radial Y et dénommé ci-après dans la description second arbre radial 12. Chaque second arbre 12 20 comprend une paroi cylindrique 38 s'étendant entre une première extrémité 40 et une deuxième extrémité 41 opposées par rapport à l'axe radial Y. La première extrémité 40 est reliée à un premier organe pivotant suivant l'axe radial Y et la deuxième extrémité 41 est reliée à un deuxième organe mobile en translation suivant l'axe longitudinal X. Le premier organe est agencé 25 dans une première zone de la turbomachine et le deuxième organe est agencé dans une deuxième zone de la turbomachine. Dans la présente description, le premier organe est un pied 13 de pale 14 tandis que le deuxième organe est le moyen de commande 27. Les première et deuxième zones sont séparées par la veine 20 d'écoulement des gaz laquelle est 30 traversée par des bras structuraux 54. En particulier, le carter 9 comprend des logements 11 radiaux et des passage 23 radiaux qui sont coaxiaux et qui sont traversés chacun par un second arbre 12. Le carter 9 comprend un 3057909 11 anneau polygonal 10 pourvu des logements 11, ici cylindriques, régulièrement répartis sur sa périphérie. Les logements 11 reçoivent les pieds 13 des pales 14. Quant à la paroi externe 22, celle-ci comprend les passages 23, ici cylindriques, régulièrement répartis sur sa périphérie et 5 traversés par les seconds arbres radiaux 12. Les seconds arbres 12 s'étendent en particulier radialement chacun à travers un bras structural 54 reliant l'anneau polygonal 10 à une partie du carter médian 21 dans laquelle s'étend la paroi externe 22. Les seconds arbres 12 pivotent autour de l'axe Y dans les passages 23 radiaux et logements 11 radiaux. Pour cela, chaque 10 second arbre radial 12 est maintenu vers sa deuxième extrémité 41 dans son passage 23 au moyen d'un palier de guidage 25 agencé dans le carter 9. La deuxième extrémité 41 est prolongée par un maneton 42 qui est connecté à une extrémité d'une bielle 37 du mécanisme de liaison 31. L'autre extrémité de la bielle 37 est connectée à la virole externe 32 du module 51. Il y a 15 autant de bielles 37 que de pales 14. Quant à la première extrémité 40 du second arbre 12, celle-ci est connectée et solidaire en rotation au pied 13 des pales au niveau du logement 11. La première zone comprend l'anneau polygonal 10. La deuxième zone comprend le volume annulaire 24. La première extrémité 40 comprend une portion de connexion 43 comportant 20 des cannelures 44 réparties régulièrement sur une surface externe 39 de la paroi du second arbre 12 autour de l'axe radial Y et s'étendant suivant une direction parallèle à l'axe radial Y. Les cannelures 44 sont positionnées dans des rainures 45 que comprend les pieds 13 des pales 14 de manière à assurer le guidage en rotation des pales lorsque les seconds arbres 12 25 pivotent. Chaque second arbre 12 comprend une zone fusible 46 configurée de manière à rompre lorsque celle-ci est soumise à un premier couple de rupture supérieur à une valeur prédéterminée. La zone fusible 46 est agencée vers la première extrémité 40 du second arbre 12. En particulier, la 30 zone fusible 46 est localisée en-dessous de la portion de connexion 43 du second arbre 12. De la sorte la rupture du second arbre intervient au plus près des pales. Cela permet également que le second arbre soit encore 3057909 12 maintenu dans le passage 23 par le palier 25. La zone fusible 46-ci est réalisée par une réduction de section de la paroi cylindrique 38. Cette réduction de section est comprise entre 40 et 100%. Préférentiellement, mais non limitativement, la réduction de section est de l'ordre de 45%. Suivant une 5 autre caractéristique, le ratio de section par rapport à la section de la zone fusible et celle de la deuxième extrémité du second arbre est de l'ordre de 75%. La réduction de section comprend une réduction de diamètre. A titre d'exemple, la paroi cylindrique 38 du second arbre 12, entre la zone fusible 46 et la deuxième extrémité 41, présente un diamètre externe di de l'ordre 10 de 55 mm. La portion de connexion 43 présente un diamètre externe d2 (considéré entre l'axe radial Y et le fond des cannelures 44) de l'ordre de 41 mm. A l'endroit de la zone fusible 46, la paroi 38 comprend un diamètre externe d3 qui est de l'ordre de 40 mm. En outre, la deuxième extrémité 40 du second arbre 12 comprend un diamètre interne d4 qui est de l'ordre de 32 15 mm. Ainsi, dans un tel exemple, le ratio de la section de la première extrémité 41 par rapport à la section de la zone fusible est de 73%. La réduction de section est de l'ordre de 43%. Dans une variante de réalisation non représentée, la zone fusible peut comprendre des trous traversant la paroi 38 et d'axes perpendiculaires à 20 l'axe radial Y. La zone fusible est configurée pour rompre à une valeur prédéterminée du premier couple de rupture. La valeur prédéterminée du premier couple de rupture est supérieure à trois fois un couple maximum exercé par le moyen de commande 27. Dans le présent exemple, le couple 25 maximum exercé par le moyen de commande est de l'ordre de 100 kNm. En particulier, la valeur prédéterminée du premier couple de rupture est inférieure à la capacité totale d'actionnement du moyen de commande 27. De manière à éviter qu'il y ait rupture au sein même de la turbomachine, soit au niveau du volume annulaire 24, la valeur 30 prédéterminée doit être inférieure à d'autres couples de rupture situés dans la deuxième zone. Ces couples peuvent être disposés sur le second arbre radial 12. De manière avantageuse, mais non limitativement, la valeur 3057909 13 prédéterminée du premier couple de rupture est inférieure à au moins 0,5 fois un deuxième couple de rupture d'une portion du second arbre 12 située vers la deuxième extrémité 41. La valeur prédéterminée du premier couple de rupture doit être également inférieure à d'autres couples de rupture 5 d'organes du système de changement de pas. De manière avantageuse, mais non limitativement, la valeur prédéterminée du premier couple de rupture est inférieure à au moins 0,5 fois un troisième couple de rupture d'un organe du système de changement de pas. Cet organe du système 26 de changement peut être une chape solidaire de la virole externe 33 du module 10 51 reliant une extrémité de bielles 37, une bielle 37, ou la virole interne 33 du module 51. Ainsi, la zone fusible 46 est configurée pour rompre préférentiellement sous une valeur prédéterminée du premier couple de rupture par rapport à d'autres couples de ruptures agencés dans la deuxième zone où se trouve le système 26 de changement de pas qui doit être 15 préservé de tout fragment et/ou blocage global. Ces ruptures et/ou blocages peuvent être dus à un dysfonctionnement du système de changement de pas, voire de la turbomachine ou à l'ingestion d'un objet étranger dans la turbomachine ou sur la pale des hélices. Le second arbre 12 est réalisé dans un matériau métallique ou alliage 20 métallique. Dans le présent exemple, il s'agit d'un Inconel®. Un autre matériau présentant de très bonne résistance à des températures élevées peut être utilisé. Ainsi, lorsqu'intervient un dysfonctionnement de la turbomachine ou du système 26 de changement de pas, le second arbre 12 se rompt au 25 niveau de la zone fusible 46 située en partie supérieure du second arbre radial de manière qu'il n'y ait qu'une seule pale affectée par le dysfonctionnement. REVENDICATIONS1. Turbomachine (1) d'aéronef comprenant : au moins un premier arbre (18) de rotor d'axe longitudinal (X), et au moins un second arbre (12) d'axe radial (Y), en particulier d'un système (26) de changement de pas de pales d'une hélice (6, 7), ledit second arbre (12) étant relié par une première extrémité (40) à un premier organe (13) pivotant suivant l'axe radial (Y) et par une deuxième extrémité (41) à un deuxième organe (27) mobile en translation suivant l'axe longitudinal (X), caractérisée en ce que ledit second arbre (12) comprend une zone fusible (46) configurée de manière à rompre lorsque celle-ci est soumise à un premier couple de rupture supérieur à une valeur prédéterminée, ladite zone fusible (46) étant agencée vers la première extrémité (40) dudit second arbre (12). 2. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la zone fusible (46) comprend une réduction de section d'une paroi du second arbre (12). 3. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la réduction de section est comprise entre 40 et 100%. 4. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la réduction de section est de l'ordre de 45%. 5. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la valeur prédéterminée est supérieure à trois fois un couple maximum exercé par le deuxième organe (27). 3057909 15 6. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la valeur prédéterminée est inférieure à la capacité totale d'actionnement du deuxième organe (27). 5 7. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la valeur prédéterminée est inférieure à au moins 0,5 fois un deuxième couple de rupture d'une portion du second arbre (12) située vers la deuxième extrémité (41) du 10 second arbre (12). 8. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une hélice (6, 7) comportant des pales (14) et un système (26) de changement 15 de pas de pales de l'hélice (6, 7), le système de changement (26) de pas comportant un mécanisme (31) de liaison relié aux pales (14) de l'hélice via le second arbre (12) et un moyen de commande (27) agissant sur le mécanisme (31) de liaison, le moyen de commande (27) étant ledit deuxième organe et au moins une des pales (14) étant 20 ledit premier organe. 9. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la valeur prédéterminée est inférieure à au moins 0,5 fois un troisième couple de rupture d'un organe du système (26) de 25 changement de pas tel que le module (51) de transfert de charge. 10. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le second arbre (12) est réalisé en Inconel®. 30