Brevet FR3053474A1 — publié le 20180105

ANTENNE VOLUMIQUE DESACCORDABLE POUR APPAREIL D'IMAGERIE PAR RESONANCE MAGNETIQUE NUCLEAIRE DOMAINE TECHNIQUE Le domaine de l'invention est celui des antennes volumiques radiofréquences (« RF coil » en langue anglaise) à hautes fréquences et leur utilisation dans les appareils de Résonance Magnétique Nucléaire (RMN) pour l'homme ou l'animal, ainsi que leurs applications : Imagerie par Résonance Magnétique (IRM), Spectroscopie par Résonance Magnétique (SRM), ou encore imagerie du tenseur de diffusion. L'invention concerne plus particulièrement les antennes volumiques à hautes fréquences émettrices simples générant un champ radiofréquence (RF) ayant une composante magnétique capable d'exciter les noyaux des atomes, en particulier les atomes d'hydrogène, au sein de l'échantillon placé dans l'antenne ainsi que les antennes volumiques à hautes fréquences réceptrices simples capable de capter le signal de relaxation du phénomène RMN. L'invention concerne également les antennes permettant d'opérer alternativement sur deux (ou plus) noyaux différents, par exemple l'hydrogène et le sodium dans certaines études qui s'intéressent au métabolisme. ETAT DE LA TECHNIQUE Lorsque la fréquence de Larmor du signal RMN est élevée (par exemple supérieure à 100 MHz) et que la taille de l'objet observé (dénommé ci-après par le terme échantillon) est suffisamment petite pour que les inhomogénéités du champ radiofréquence (également appelées inhomogénéités de B1) restent limitées, il est souvent avantageux d'utiliser une antenne volumique pour l'excitation des spins dans la phase de transmission car ce type d'antenne 3053474 2 présente un rendement nettement plus élevé et génère un DAS (débit d'absorption spécifique) plus faible par rapport à tout autre type d'antenne. Pour la réception, il est également intéressant de pouvoir mettre en oeuvre une seconde antenne dédiée à la réception, insérée dans la première. 5 En effet, cette seconde antenne étant placée plus près de l'échantillon, la sensibilité s'en trouve améliorée. Par ailleurs, cette antenne peut être une antenne dite réseau constituée d'un réseau d'éléments de réception, ce qui permet l'imagerie rapide (dite aussi parallèle) à travers la mise en oeuvre des techniques spécifiques dites de SENSE et GRAPPA qui exploitent la 10 sensibilité différentiée de chaque élément pour reconstruire une image à partir de données sous-échantillonnées. Cependant, cette stratégie d'utiliser une antenne pour la transmission et une antenne pour la réception au plus près de l'échantillon n'est possible qu'à condition de pouvoir désaccorder l'antenne de transmission pendant la 15 phase de réception et inversement. Le désaccord d'un émetteur et/ou d'un récepteur radiofréquences s'avère également nécessaire dans les antennes multi-noyaux lorsque les fréquences de Larmor des différents noyaux sont proches ; en effet, il est nécessaire que les réseaux d'un noyau ne puissent pas interagir avec ceux d'un autre noyau. 20 Avec les antennes volumiques, on utilise un mode propre de résonance. Ce mode propre présente une polarisation linéaire d'un champ B1 associé à l'onde électromagnétique générée dans l'échantillon. Cette polarisation est dégénérée spatialement, c'est-à-dire qu'elle ne possède pas une direction privilégiée. Par conséquent, il devient possible d'exciter en quadrature de phase deux polarisations orthogonales à l'aide d'un coupleur hybride. On obtient alors une antenne volumique à polarisation circulaire. Les voies du coupleur hybride non-connectées à l'antenne forment un accès pour la transmission et un accès pour la réception. En vertu de la physique de la RMN, une antenne à polarisation circulaire est plus efficace (en transmission) ou plus 3053474 3 sensible (en réception) d'un facteur racine carré de deux en champ par rapport à une antenne à polarisation linéaire. Les antennes volumiques sont généralement de deux types : les « cages d'oiseau » (birdcage en langue anglaise) et les TEM (pour transverse 5 électrique et magnétique). Afin de combiner une antenne volumique en transmission avec une antenne réseau en réception, il est indispensable de désaccorder l'antenne d'émission pendant la phase de réception du signal pour que le réseau de réception puisse conserver ses caractéristiques propres. 10 Toutefois, il est assez difficile de modifier la fréquence de résonance d'un mode propre sans détériorer le rendement de ce mode. Généralement, on cherche à ajouter ou à retirer une réactance sur chaque tige longitudinale formant des conducteurs longitudinaux de la ligne transmission de l'antenne volumique. 15 A cette fin, il a été proposé d'utiliser une diode PIN (pour « positive intrinsic negative » en langue anglaise) en parallèle ou en série avec un condensateur, ou avec une bobine d'auto-induction, sur chaque conducteur longitudinal de la ligne de transmission pour modifier l'impédance et donc pour désaccorder l'antenne volumique de type TEM, la diode PIN jouant le rôle d'un 20 interrupteur (ouvert ou fermé) contrôlé électriquement ([1] Vaughan, J.T., Adriany, G., Garwood, M., Yacoub, E., Duong, T., DelaBarre, L., Andersen, P. and Ugurbil, K. (2002), Detunable transverse electromagnetic (TEM) volume coil for high-field NMR. Magn Reson Med, 47: 990-1000. doi: 10.1002/mrm.10141). 25 Toutefois, le type de montage proposé n'est pas entièrement satisfaisant car il engendre deux difficultés selon la manière dont la diode PIN est mise en oeuvre. En effet, lorsque la diode PIN est passante (i.e. interrupteur fermé) au cours de la phase de transmission, le courant radiofréquence, qui 3053474 4 génère le champ B1 utile, traverse en partie la diode PIN qui présente malheureusement une résistance résiduelle non nulle (typiquement de l'ordre de 0,5 ohm). En raison du fort courant radiofréquence qui circule dans le résonateur que constitue l'antenne et du fait que la puissance dissipée est 5 égale à r/2, cette configuration de la diode PIN se traduira par une perte significative de rendement pour l'antenne. De plus, lorsque la diode PIN est bloquée (interrupteur ouvert) pendant la transmission, un autre problème apparaît. En effet, la tension d'avalanche de la diode n'est pas infinie. Pour une diode PIN de dimensions compatibles avec l'espace disponible pour 10 réaliser une antenne volumique, par exemple destinée aux rongeurs à un champ statique BO de 17 T, la tension d'avalanche est alors d'environ 500 V. Or, cette tension peut être dépassée dans une antenne fonctionnant comme un circuit résonateur où des surtensions apparaissent localement et où les puissances radiofréquences mises en jeu avoisinent le kilowatt. Une fois la 15 tension d'avalanche dépassée, l'antenne se comporte dans son ensemble de manière non-linéaire ce qui exclut son utilisation en IRM ou SRM. EXPOSE DE L'INVENTION Dans ce contexte, la présente invention vise à résoudre les problèmes mentionnés précédemment en proposant une solution permettant de 20 désaccorder une antenne volumique tout en conservant le rendement initial de celle-ci. A cette fin, l'invention concerne une antenne radiofréquence comportant une pluralité de conducteurs longitudinaux et un circuit de désaccord pour modifier la fréquence de résonance du mode propre de ladite 25 antenne, ladite antenne étant caractérisée en ce que ledit circuit de désaccord est un circuit apte à désaccorder ladite antenne sans contact avec lesdits conducteurs longitudinaux, ledit circuit de désaccord étant agencé de manière à résonner : 3053474 5 à une première fréquence de résonance proche de la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne induisant par effet inductif une réactance sur chaque conducteur longitudinal et modifiant la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne ; 5 à une deuxième fréquence de résonance, supérieure ou inférieure à la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne, minimisant le couplage avec les conducteurs longitudinaux. On entend par l'expression « fréquence de résonance proche de la fréquence de résonance du mode propre de l'antenne » une fréquence proche 1() à moins de cinq bandes passantes de la fréquence de résonance de l'antenne, et avantageusement à moins de trois bandes passantes. L'antenne selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : 15 ledit circuit de désaccord comporte une pluralité de circuits résonants présentant un dispositif de commutation (11), lesdits circuits résonants résonant : à une première fréquence de résonance proche de la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne lorsque le 20 moyen de commutation est en position fermée, induisant par effet inductif une réactance sur chaque conducteur longitudinal et modifiant la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne ; à une deuxième fréquence de résonance supérieure ou 25 inférieure à la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne, lorsque ledit moyen de commutation est en position ouverte ; 3053474 6 lesdits circuits résonants sont formés par une boucle conductrice refermée par ledit moyen de commutation et par un condensateur monté en série avec ledit moyen de commutation ; ledit moyen de commutation est une diode PIN ; 5 ledit moyen de commutation est alimenté à travers deux bobines d'arrêt ; lesdits moyens de commutation de ladite pluralité de circuits résonants sont mis en série et pilotés par un même signal ; ladite antenne radiofréquence est une antenne TEM comportant une 10 pluralité de conducteurs longitudinaux court-circuités sur un blindage périphérique à travers une couronne conductrice ; ladite antenne radiofréquence est une antenne quart-d'onde ; lesdits conducteurs longitudinaux de ladite pluralité sont formés par un premier tube et par un deuxième tube coulissant à l'intérieur du premier 15 tube, la longueur desdits conducteurs longitudinaux étant ajustable par coulissement relatif du premier tube et du deuxième tube ; ladite antenne comporte quatre accès formés par des câbles coaxiaux reliés à quatre conducteurs longitudinaux séparés chacun par un angle de 90°, lesdits accès permettant de coupler l'antenne par effet inductif. 20 BREVES DESCRIPTIONS DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : la figure 1 est un exemple de réalisation d'une antenne volumique de 25 type TEM, destinée à l'IRM de la tête d'une souris ; la figure 2 représente schématiquement un exemple de réalisation d'un circuit de désaccord d'une antenne volumique selon l'invention ; 3053474 7 la figure 3 illustre la courbe de réflexion de l'antenne volumique illustrée à la figure 1 lorsque le dispositif de commutation est en position ouverte ; la figure 4 illustre la courbe de réflexion de l'antenne volumique illustrée 5 à la figure 1 lorsque le dispositif de commutation est en position fermée ; la figure 5 est un graphique comparatif illustrant deux cartes de champ entre une antenne volumique non équipée d'un circuit de désaccord selon l'invention et d'une antenne volumique comportant un circuit de désaccord selon l'invention. 10 DESCRIPTION D'AU MOINS UN MODE DE REALISATION La figure 1 est un exemple de réalisation d'une antenne volumique 100 de type TEM, destinée à l'IRM de la tête d'une souris à 17 Teslas. Dans cet exemple de réalisation, l'antenne est un résonateur dit « lambda/4 » ou encore résonateur quart-d'onde. 15 La ligne de transmission de l'antenne volumique 100 est formée par un blindage périphérique 1, présentant un diamètre de 70 mm, et par une pluralité de conducteurs longitudinaux 2, agencés au niveau d'une région périphérique de l'antenne 100, présentant par exemple un diamètre de 4 mm ; l'axe longitudinal des conducteurs longitudinaux 2 étant placé par exemple à 7,5 20 mm du blindage périphérique 1. Dans l'exemple de réalisation illustrée à la figure 1, l'antenne 100 présente avantageusement douze conducteurs longitudinaux 2. Toutefois, l'invention est également applicable à une ligne de transmission d'une antenne présentant huit ou seize conducteurs longitudinaux 2. 25 La ligne de transmission de l'antenne propage un mode quasi-TEM caractérisé en ce que le champ magnétique est particulièrement uniforme au centre de la ligne de transmission, i.e. proche de l'axe de symétrie de l'antenne à savoir l'axe du cylindre 4. Pour obtenir une antenne volumique TEM, il est 3053474 8 nécessaire de court-circuiter tous les conducteurs longitudinaux 2 d'une longueur environ égale au quart de la longueur d'onde dans le vide, i.e. environ 100 mm, sur le blindage périphérique 1 à travers la couronne conductrice 3. Ainsi, le champ magnétique B1 est maximal du côté de la couronne 5 conductrice 3 et minimal du côté opposé à la couronne conductrice 3 et inversement pour le champ électrique. Ainsi, du fait de la très faible valeur du champ électrique au niveau de la couronne conductrice 3, l'antenne quart-d'onde 100 est quasiment insensible à l'échantillon 4 placé au centre de l'antenne 100. 10 Un support 5, par exemple en mousse dure, permet de solidariser les différents conducteurs longitudinaux 2 du côté opposé à la couronne conductrice 3 et de les maintenir en position. Pour exciter le résonateur, l'antenne 100 comporte également un câble coaxial 6 pour réaliser un couplage inductif. L'âme du câble coaxial est connectée à un conducteur 15 longitudinal 2 et la tresse de blindage du câble coaxiale est connectée au blindage périphérique 1 de l'antenne 100. Toutefois, en pratique, la polarisation linéaire ainsi produite présente une légère asymétrie. En effet, le champ magnétique B1 est plus fort du côté du couplage inductif. Pour minimiser cette asymétrie, il convient de coupler 20 simultanément deux conducteurs 2 en vis-à-vis en déphasant de 180° les signaux qui alimentent chacun des deux accès 7 ainsi créés. L'emplacement du point de contact entre l'âme du câble 6 et le conducteur 2 est choisi de manière à ce chaque accès soit adapté par rapport à 50 ohms. Dans le cas de cet exemple de réalisation, il se situe à 14 mm à partir de la couronne 25 conductrice 3. Enfin, pour obtenir une polarisation circulaire, il suffit d'alimenter en quadrature de phase une autre paire d'accès placée orthogonalement à la première. Pour obtenir un fonctionnement optimal de l'antenne 100, il est nécessaire de régler indépendamment chaque conducteur 2. En pratique, 3053474 9 chaque conducteur 2 est constitué de deux tubes préférentiellement en laiton, qui coulissent l'un dans l'autre, permettant ainsi de régler leur longueur totale. Un premier tube long, mesurant environ 4/5e de la longueur totale, est soudé à la couronne 3 et est solidaire du support 5 tandis que le deuxième tube court 5 mesurant environ 2/5e de la longueur totale, coulisse dans le premier tube long (non visible sur la figure 1) avec un jeu serré. Le réglage des conducteurs longitudinaux 2 se déroule en deux étapes. Dans un premier temps, les conducteurs longitudinaux 2 sont réglés individuellement pour qu'ils résonnent à la fréquence de Larmor. Pour annuler 10 le couplage du conducteur longitudinal 2 à régler avec les quatre conducteurs longitudinaux 2 voisins les plus proches, on insère temporairement quatre tiges dans les tubes courts de façon à les faire résonner à une fréquence plus basse. Pour déterminer la fréquence de résonance du conducteur 2 en cours de réglage, on ausculte par transmission le résonateur formé uniquement par 15 le conducteur 2. A cette fin, on utilise deux éléments d'auscultation constitués par un câble coaxial terminé par une petite boucle (typiquement 3 mm de diamètre) et un câble coaxial dénudé (l'âme dépassant typiquement de 5 mm de la tresse) et placés respectivement du côté de la couronne 3 et du côté opposé le long du conducteur 2. La boucle réalise alors un couplage 20 magnétique faible tandis que le câble coaxial dénudé réalise un couplage électrique faible. La mesure du coefficient de transmission à l'aide d'un analyseur de réseau entre les deux éléments d'auscultation permet d'identifier la fréquence de résonance qui se manifeste par un maximum dans la transmission. On procède ainsi conducteur après conducteur. Une fois que 25 tous les conducteurs 2 ont été réglés à la fréquence de Larmor, on relève la fréquence de résonance de l'antenne volumique ainsi constituée à travers les accès 7, soit par une mesure de réflexion, soit par une mesure de transmission sur les accès 7 en vis-à-vis. En raison du couplage entre les résonateurs que constituent les conducteurs longitudinaux 2, la fréquence de résonance de l'antenne volumique est plus faible que la fréquence de résonance des 3053474 10 conducteurs longitudinaux 2 pris isolément. On note alors Af la différence entre la fréquence de Larmor et la fréquence de résonance effective de l'antenne. Ensuite, on recommence le réglage de chaque conducteur longitudinal 2 en ciblant la fréquence de Larmor augmentée de Af. A l'issue de cette seconde 5 étape, l'antenne volumique 100 est réglée et résonne à la fréquence de Larmor. L'antenne volumique comporte également un circuit de désaccord pour réaliser un désaccord sans contact des conducteurs longitudinaux 2. Le circuit de désaccord est formé par une pluralité d'éléments de désaccord 8. 10 Dans l'exemple de réalisation illustré à la figue 1 dans lequel l'antenne volumique comporte douze conducteurs longitudinaux 2, les éléments de désaccord 8 sont placés à une égale distance entre chaque conducteur longitudinal 2 et sont situés dans une région périphérique de l'antenne, proche du blindage périphérique 1. 15 Lorsque l'antenne volumique comporte huit conducteurs longitudinaux 2, il est en revanche nécessaire de placer un élément de désaccord 8 près de chaque conducteur 2, typiquement à 3 mm, et non plus à égale distance entre chaque conducteur 2. En effet, dans le cas contraire, le couplage inductif ne serait pas assez important pour produire un désaccord en 20 fréquence suffisant. La figure 2 illustre plus précisément un élément de désaccord 8 constituant le circuit de désaccord de l'antenne volumique selon l'invention. Chaque élément de désaccord 8 du circuit de désaccord forme un circuit résonant constitué par une boucle rectangulaire 9 réalisée par une piste 25 conductrice, par exemple en cuivre, positionnée sur un circuit imprimé 10. A titre d'exemple, la piste rectangulaire présente une longueur de 23mm, une largeur de 5 mm ainsi qu'une largeur de piste de 1 mm. Le circuit imprimé 10, de faible épaisseur, peut être réalisé en composite de résine époxy renforcé de fibre de verre de type FR-4 (pour « Flame Resistant 4 » en langue anglaise) 3053474 11 ou plus avantageusement encore, en matériau diélectrique de plus faible perte. La boucle rectangulaire 9 est refermée, au niveau de sa partie haute, par une diode PIN 11 montée en série avec un condensateur 12, par exemple 5 de 1,8 pF. La diode PIN 11 est pilotée au travers de deux bobines d'arrêt 13, typiquement de 1 pH. Chaque diode PIN 11 avec les deux bobines d'arrêt 13 de l'ensemble des éléments de désaccord peuvent être alimentées en série par un seul signal de contrôle. Avantageusement, les éléments de désaccord 8 sont placés 10 longitudinalement de manière à ce que leur extrémité supérieure, formée par le haut de la boucle, se trouvent en saillie par rapport à la couronne conductrice 3. Un tel positionnement permet ainsi de facilité l'accessibilité aux diodes PIN 11 et aux condensateurs 12 par la partie avant de l'antenne 100 notamment pour les besoins de maintenance. 15 Le centre de l'antenne volumique 100 est formé par un tube central 14 assure la séparation entre l'échantillon 4 et les autres éléments périphériques de l'antenne volumique 100. Le tube central 14 est avantageusement en matière plastique et présente des caractéristiques de faibles pertes diélectrique. 20 Lorsque l'antenne volumique 100 selon l'invention fonctionne en transmission, les diodes PIN 11 sont bloquées. Une tension négative de 30V est alors appliquée entre l'anode et la cathode de la diode PIN 11 de chaque élément de désaccord 8. Ainsi, la diode PIN 11 se comporte comme un condensateur de très faible valeur (typiquement de l'ordre de 0,5 pF) mis en 25 série avec le condensateur 12. La capacité de l'ensemble est alors de 0,4 pF. La piste conductrice de la boucle rectangulaire 9 présente une inductance propre, typiquement environ 24 nH et la boucle rectangulaire de l'élément de désaccord 8 résonne à une fréquence proche de 1,6 GHz. 3053474 12 Cette fréquence de résonance est donnée par la relation : fo = 1 27r-N,?' où : L est l'inductance propre ; C est la valeur de la capacité. 5 Ainsi, compte-tenu de l'écart important avec la fréquence de Larmor (730 MHz), le couplage entre les éléments de désaccord 8 et les conducteurs 2 de l'antenne, demeure infiniment faible. Tout se passe comme si les éléments de désaccord 8 étaient absents. Ainsi, le courant radiofréquence induit sur la piste conductrice de la boucle étant également infiniment faible, il 10 n'existe aucun risque que la tension d'avalanche des diodes PIN 11 soit franchie. En revanche, lorsque les diodes PIN 11 sont alimentées par un courant commun, par exemple de 100mA, les diodes se mettent à conduire et à se comporter comme une résistance résiduelle de 0,5 Ohm. La capacité de 15 l'ensemble passe alors à 2 pF faisant résonner la boucle à une fréquence de 765 MHz, c'est-à-dire suffisamment proche de la fréquence de Larmor pour ramener une réactance suffisamment forte sur les conducteurs 2 de l'antenne 100. Le circuit de désaccord selon l'invention permet ainsi de désaccorder 20 une antenne volumique sans contact avec les conducteurs longitudinaux et en ajoutant une réactance par couplage magnétique sur chaque conducteur longitudinal d'une antenne volumique tout en conservant le rendement initial de ladite antenne. Une simulation numérique à partir du code Ansys ® HFSS (pour High 25 Frequency Electromagnetic Field Simulation en langue anglaise) basé sur la méthode des éléments finis permet de caractériser à la fois l'amplitude de désaccord en fréquence réalisé par le circuit de désaccord et à la fois une 3053474 13 perte éventuelle de rendement liée à la présence du circuit de désaccord présenté précédemment. A cet effet, la figure 3 illustre une courbe de réflexion sur un des quatre accès 7 de l'antenne volumique 100 présenté précédemment lorsque celle-ci 5 est accordée et fonctionne de manière nominale. Le mode de résonance utile est celui qui résonne près de 730 MHz. Le mode qui résonne à environ 15 MHz au-dessus de la fréquence de Larmor ne présente pas la distribution de champ B1 la plus uniforme. Par symétrie, les courbes de réflexion doivent être quasiment identiques lorsque l'antenne est bien réglée selon la méthode 10 présentée précédemment. La figure 4 montre la courbe sur le même accès 7 lorsque les diodes 11 sont rendues passantes. On observe alors que le mode utile est très décalé et à une fréquence bien plus basse, autour de 660 MHz. On notera également l'absence de mode de résonance autour de 730 MHz, la fréquence de Larmor. 15 La figure 5 illustre deux cartes de champ magnétique de la polarisation circulaire utilisée en transmission (dit de B1+) entre une antenne non équipée (carte (a)) du circuit de désaccord selon l'invention et une antenne équipé (carte (b)) du circuit de désaccord selon l'invention. Les champs sont tracés sur une coupe dans l'échantillon 4. On observe très peu de différence sur ces 20 cartes. Une analyse quantitative montre que la présence des éléments de désaccord 8 du circuit de désaccord ne réduit que de 5% le champ dans la zone la mieux éclairée de l'échantillon 4 par rapport à une antenne volumique dépourvue de circuit de désaccord. 25 REVENDICATIONS1. Antenne radiofréquence (100) comportant une pluralité de conducteurs longitudinaux (2) et un circuit de désaccord pour modifier la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne (100), ladite antenne (100) étant caractérisée en ce que ledit circuit de désaccord est un circuit apte à désaccorder ladite antenne sans contact avec lesdits conducteurs longitudinaux (2), ledit circuit de désaccord étant agencé de manière à résonner : à une première fréquence de résonance proche de la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne de manière à induire par effet inductif une réactance sur chaque conducteur longitudinal (2) et à modifier la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne (100) ; à une deuxième fréquence de résonance supérieure ou inférieure à la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne de manière à minimiser le couplage entre le circuit de désaccord et les conducteurs longitudinaux (2). 2. Antenne radiofréquence (100) selon la revendication 1 caractérisée en ce que ledit circuit de désaccord comporte une pluralité de circuits résonants (9) présentant un dispositif de commutation (11), lesdits circuits résonants (9) résonant : à une première fréquence de résonance proche de la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne lorsque le moyen de commutation (11) est en position fermée, de manière à induire par effet inductif une réactance sur chaque conducteur longitudinal (2) et à modifier la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne (100) ; 3053474 15 à une deuxième fréquence de résonance supérieure ou inférieure à la fréquence de résonance du mode propre de ladite antenne, lorsque ledit moyen de commutation (11) est en position ouverte. 5 3. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 1 à 2 caractérisée en ce que lesdits circuits résonants (9) sont formés par une boucle conductrice refermée par ledit moyen de commutation (11) et par un condensateur (12) monté en série avec ledit moyen 10 de commutation (11). 4. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 2 à 3 caractérisée en ce que ledit moyen de commutation (11) est une diode PIN. 15 5. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 2 à 4 caractérisée en ce que ledit moyen de commutation (11) est alimenté à travers deux bobines d'arrêt (13). 20 6. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 2 à 5 caractérisée en ce que lesdits moyens de commutation (11) de ladite pluralité de circuits résonants (9) sont mis en série et pilotés par un même signal. 25 7. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisée en ce que ladite antenne radiofréquence (100) est une antenne TEM comportant une pluralité de conducteurs longitudinaux (2) court-circuités sur un blindage périphérique (1) à travers une couronne conductrice (3). 3053474 16 8. Antenne radiofréquence (100) selon la revendication 7 caractérisée en ce que ladite antenne radiofréquence (100) est une antenne quart-d'onde. 5 9. Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisée en ce que lesdits conducteurs longitudinaux (2) de ladite pluralité sont formés par un premier tube et par un deuxième tube coulissant à l'intérieur du premier tube, la longueur desdits conducteurs longitudinaux (2) étant ajustable par coulissement 10 relatif du premier tube et du deuxième tube. 10.Antenne radiofréquence (100) selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisée en ce que ladite antenne comporte quatre accès (7) formés par des câbles coaxiaux reliés à quatre conducteurs 15 longitudinaux (2) séparés chacun par un angle de 90°, lesdits accès (7) permettant de coupler l'antenne par effet inductif.