Brevet FR3056229A1 — publié le 20180323

Alliage d'acier inoxydable cémentable Domaine technique La présente invention concerne le domaine de la métallurgie en général. Plus spécifiquement, la présente invention concerne un alliage d'acier inoxydable à utiliser dans la fabrication de composants de roulement cémentés, en particulier pour les roulements hybrides utilisés dans les applications aérospatiales. Contexte Les roulements pour applications aérospatiales doivent habituellement fonctionner sous de fortes charges et à des températures extrêmes dans un environnement qui peut être exposé à l'humidité. Par conséquent, ces composants doivent posséder une combinaison optimale de ténacité, de capacités à haute température et de résistance à la corrosion, en plus d'excellentes valeurs de dureté superficielle et de ductilité à coeur. Les aciers inoxydables sont connus et contiennent habituellement un minimum de 10,1 % de Cr pour atteindre la résistance à la corrosion souhaitée. Par exemple, l'acier inoxydable Pyrowear® 675 est un acier de cémentation résistant à la corrosion conçu pour fournir une dureté superficielle dépassant HRC 60 combinée à un coeur tenace, ductile. L'acier inoxydable Pyrowear® 675 a été utilisé dans des applications de type roulements et engrenages. L'acier inoxydable Pyrowear® 675 contient environ 0,07 % en poids de C et 13 % en poids de Cr, ainsi que du Mo, du V, du Ni, du Co, du Si et du Mn et du Fe. En outre, un exemple d'alliage résistant à la corrosion cémentable utilisé pour des roulements d'aéronefs est divulgué dans le document EP0411931. Habituellement, les roulements fabriqués au moyen de ces alliages sont des roulements tout acier ; autrement dit, les bagues de roulement et les éléments 3056229 2 roulants sont constitués d'acier. Un roulement hybride est un roulement qui a des bagues de roulement en acier et des éléments roulants en céramique. L'utilisation d'éléments roulants en céramique augmente la capacité de support de charge d'un roulement, mais afin d'utiliser pleinement la capacité de charge des éléments roulants 5 en céramique, les surfaces d'acier des bagues de roulement doivent être plus résistantes que ce qui peut être actuellement atteint en utilisant les alliages cémentables disponibles. En outre, l'utilisation de lubrifiants comprenant des produits chimiques agressifs 10 impose des exigences plus strictes sur la résistance à la corrosion, en particulier la résistance à la corrosion à l'arrêt. Ainsi, un objet de la présente invention est de définir un alliage d'acier inoxydable à utiliser dans la fabrication de composants de roulement cémentés, qui se solde par 15 une résistance mécanique de surface élevée combinée à d'excellentes valeurs de ténacité à coeur et de résistance à la corrosion. Résumé de l'invention 20 La présente invention propose un alliage d'acier inoxydable pour un roulement, l'alliage ayant une composition comprenant : de 0,04 à 0,1 % en poids de carbone, de 10,5 à 13,0 % en poids de chrome, 25 de 1,5 à 3,75 % en poids de molybdène, de 0,3 à 1,2 % en poids de vanadium, de 0,3 à 2,0 % en poids de nickel, de 6,0 à 9,0 % en poids de cobalt, de 0,05 à 0,4 % en poids de silicium, 30 de 0,2 à 0,8 % en poids de manganèse, de 0,02 à 0,06 % en poids de niobium, 3056229 3 de 0 à 2,5 % en poids de cuivre, de 0 à 0,1 % en poids d'aluminium, de 0 à 250 ppm d'azote, de 0 à 30 ppm de bore, et 5 pour le reste du fer, ainsi que toutes les impuretés inévitables. Sous un autre aspect, l'invention propose un procédé de production d'un composant de machine. Le procédé comprend des étapes consistant à former le composant de 10 roulement à partir de l'alliage d'acier de l'invention et cémenter une surface du composant de roulement. L'alliage d'acier lui-même peut être formé en utilisant une voie de traitement qui est choisie parmi : la fusion par induction sous vide (VIM) ; la refusion à l'arc sous vide 15 (VAR) ; la refusion sous laitier électroconducteur (ESR) ou une combinaison de celles-ci. Un traitement par la métallurgie des poudres (PM) est également possible. La voie de la métallurgie des poudres nécessiterait habituellement l'application d'un pressage isostatique à chaud (HIP) de la poudre métallique pour une densité optimale. Le traitement HIP peut être précédé d'un pressage isostatique à froid (Cl P). 20 L'étape de cémentation est effectuée en faisant diffuser du carbone (carburation), de l'azote (nitruration), du carbone et de l'azote (carbonitruration) et/ou du bore (boruration) dans la couche extérieure de l'acier à une température élevée. Il s'agit par conséquent de traitements thermochimiques. Ils sont habituellement suivis d'un 25 traitement thermique supplémentaire pour obtenir le profil de dureté souhaité et les propriétés voulues dans la couche cémentée et à coeur. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une carburation superficielle. On peut appliquer la carburation sous vide, la carburation par un gaz, la carburation au 30 bain ou la carburation solide (en caisse). Chacun de ces traitements repose sur la transformation de l'austénite en martensite lors de la trempe. L'augmentation de la teneur en carbone à la surface doit être suffisamment importante pour obtenir une 3056229 4 couche martensitique avec une dureté suffisante, habituellement environ 750HV, afin d'obtenir une surface résistante à l'usure. La teneur en carbone nécessaire à la surface après diffusion est habituellement de 0,8 à 1,2 % en poids. 5 Dans un autre mode de réalisation, le procédé comprend une carbonitruration. Une source d'azote telle que l'ammoniac peut être introduite dans l'atmosphère du four pendant la carburation. L'incorporation d'ammoniac peut être réalisée par carburation à basse pression et carburation par un gaz. 10 La carbonitruration, lorsqu'elle est appliquée à un composant qui est constitué d'un alliage d'acier selon l'invention, a un certain nombre d'avantages : - Le temps total de traitement est raccourci. - On obtient des composants de roulement avec une meilleure résistance à la corrosion, en particulier à l'arrêt dans des environnements humides, en raison 15 de l'azote élémentaire qui se trouve en solution solide dans la couche cémentée durcie. Dans un autre mode de réalisation, l'étape de cémentation comprend à la fois une carburation et une carbonitruration. Ce mode de réalisation est avantageux pour les 20 composants qui nécessitent une profondeur de cémentation relativement importante. L'alliage d'acier cémenté présente une grande dureté, une excellente résistance à la corrosion et/ou une excellente stabilité dimensionnelle. Cela signifie que l'alliage d'acier peut trouver une application utile dans la fabrication d'un composant de 25 roulement, par exemple, tel qu'un élément roulant ou une bague intérieure ou extérieure du roulement. Ainsi, sous un autre aspect, la présente invention propose un composant de roulement, comprenant un alliage d'acier tel que décrit dans les présentes. La présente invention propose également un roulement comprenant un composant de roulement tel que décrit dans les présentes. Dans un mode de 30 réalisation préféré, le roulement est un roulement hybride et comprend des bagues de roulement qui sont fabriquées selon le procédé de l'invention et comprend également un ou plusieurs éléments roulants constitués d'un matériau céramique. 3056229 5 La présente invention va maintenant être décrite dans de plus amples détails. Dans les passages qui suivent, différents aspects de l'invention sont définis de façon plus détaillée. Chaque aspect ainsi défini peut être combiné avec tout autre aspect ou 5 aspects, sauf indication contraire claire. En particulier, toute caractéristique indiquée comme étant préférée ou avantageuse peut être combinée avec toute autre caractéristique ou caractéristiques indiquées comme étant préférées ou avantageuses. 10 Dans la présente invention, la composition d'alliage d'acier comprend de 0,04 à 0,1 % en poids de C, de préférence de 0,05 à 0,09 % en poids de C, mieux de 0,06 à 0,08 % en poids de C, mieux encore environ 0,07 % en poids de C. Combiné aux autres éléments d'alliage, cela se solde par la microstructure souhaitée (par ex., matrice martensitique brute de trempe) et des propriétés mécaniques favorables aux 15 applications de roulement. L'alliage d'acier est adapté à la cémentation, moyennant quoi la couche cémentée est enrichie en carbone. Bien qu'une teneur en C supérieure à environ 0,1 % en poids puisse améliorer la résistance mécanique, elle n'est pas souhaitable en ce qu'elle fait baisser la température de début de transformation martensitique (Ms) de l'austénite de coeur lors de la trempe pendant le 20 durcissement. La température de début de transformation martensitique élevée du coeur par rapport à celle de la couche cémentée garantit l'obtention d'un bon profil de contrainte de compression résiduelle à l'intérieur du composant de roulement. Pour cette raison, la teneur en C est choisie pour être 0,1 % en poids, de préférence 0,09 % en poids, mieux 0,08 % en poids. 25 La composition d'acier comprend de 10,5 à 13,0 % en poids de Cr, de préférence de 10,7 à 12,7 % en poids de Cr, mieux de 10,7 à 12,5 % en poids de Cr, mieux encore de 11,0 à 12,5 % en poids de Cr. Le chrome est connu pour être bénéfique en termes de résistance à la corrosion et un acier inoxydable doit contenir une quantité 30 minimale de Cr. Par conséquent, la teneur minimale en Cr est fixée à 10,5 % en poids. La teneur en Cr (conjointement avec les autres éléments d'alliage, en particulier le Mo) est de préférence choisie pour minimiser l'apparition d'une phase 30562 2 9 6 ferritique à haute température indésirable (ferrite Ô) dans le coeur, tout en maximisant l'indice PREN (voir ci-dessous). Le Cr est un stabilisant de la ferrite, et par conséquent sa teneur est de préférence telle que la phase indésirable de ferrite dans le coeur n'est pas formée pendant le traitement thermique. La phase de ferrite Ô, 5 si elle est présente dans le coeur, peut provoquer une augmentation conséquente de la teneur en carbone austénitique, qui à son tour abaisse la température de début de transformation martensitique. De plus, des propriétés mécaniques médiocres sont à craindre quand de la ferrite b est présente dans le coeur en quantité importante. Pour ces raisons, la teneur en Cr est choisie pour être 13 % en poids, de préférence 10 12,7 % en poids, mieux 12,5 % en poids. La composition d'acier comprend de 1,5 à 3,75 % en poids de Mo. Le Mo peut agir pour éviter une fragilisation des joints de grains d'austénite due à des impuretés telles que le phosphore, par exemple. Le Mo peut aussi agir pour améliorer l'aptitude à la 15 trempe. Le Mo a un effet supérieur au Cr sur l'indice PREN. Par conséquent, pour un nombre équivalent de Cr donné, les teneurs en Mo et Cr sont de préférence équilibrées pour minimiser l'apparition de ferrite b dans le coeur tout en maximisant l'indice PREN. Le Mo est un stabilisant de la ferrite, et par conséquent sa teneur est de préférence telle que la phase de ferrite b dans le coeur n'est pas formée pendant 20 le traitement thermique. La phase de ferrite Ô, si elle est présente dans le coeur, peut provoquer une augmentation conséquente de la teneur en carbone austénitique, qui à son tour abaisse la température de début de transformation martensitique. De plus, des propriétés mécaniques médiocres sont à craindre quand de la ferrite b est présente dans le coeur en quantité importante. Pour ces raisons, la teneur en Mo est 25 choisie pour être de 1,5 à 3,75 % en poids, de préférence 1,65 à 3,6 % en poids. Comme indiqué ci-dessus, le Mo et le Cr affectent l'indice de résistance à la piqûre (PREN), qui est défini comme PREN = %Cr + 3,3 %Mo + 16 N (éléments en % en poids). Le PREN est une indication bien connue de la résistance à la corrosion d'un 30 acier inoxydable dans un environnement contenant des chlorures. En général, plus la valeur du PREN est grande, plus la résistance à la corrosion de l'acier est importante. Dans la présente invention, la composition d'alliage d'acier peut de préférence avoir 3056229 7 un PREN (coeur) de 16 à 22, de préférence 18,5 à 22, mieux 19 à 22 . La limite supérieure est de préférence 20, mieux 21, mieux encore 21,5, et idéalement environ 22. 5 Lorsqu'une cémentation par carbonitruration est appliquée, la quantité accrue d'azote en solution solide dans la couche cémentée se solde par un PREN relativement plus élevé. On s'attend donc à ce que des composants de roulement traités de cette manière présentent une résistance à la corrosion à l'arrêt améliorée par rapport à une carburation superficielle seule. 10 La composition d'acier comprend de 0,3 à 1,2 % en poids de V. L'ajout de V s'est révélé être bénéfique en termes d'amélioration de la dureté à chaud, mais aussi de contrôle de la réponse de la microstructure pendant le revenu. De plus, le V est bénéfique pour garantir une structure à grains fins. Une teneur trop élevée en V 15 bloquera plus de carbone dans les carbures de type MC, ce qui conduira à une matrice martensitique brute de trempe ne présentant pas une résistance mécanique et une dureté suffisantes, qui sont nécessaires pour les applications de roulement. De plus, le V est un stabilisant de la ferrite, aussi sa teneur doit-elle être équilibrée avec celle des autres éléments stabilisant l'austénite. Par conséquent, dans la présente 20 invention, la teneur en V est de 0,3 à 1,2 % en poids, de préférence 0,4 à 1,1 % en poids, mieux 0,5 à 1,1 % en poids. La composition d'acier comprend de 0,3 à 2,0 % en poids de Ni. La teneur en Ni est relativement faible dans la présente invention, de sorte que la teneur en Co peut être 25 augmentée (voir ci-dessous). La faible teneur en carbone du coeur garantit une bonne ténacité et la teneur en Ni peut être réduite en conséquence. Le Ni est également un élément d'alliage relativement bon marché. Par conséquent, dans la présente invention, la teneur en Ni est de 0,3 à 2,0 % en poids, de préférence 0,3 à 1,9 % en poids, mieux 0,4 à 1,9 % en poids, mieux encore 0,5 à 1,8 % en poids. 30 La composition d'acier comprend de 6,0 à 9,0 % en poids de Co. Le Co et le Ni contribuent tous deux à l'équivalent de Ni, et en tant que tels, sont de préférence 3056229 8 équilibrés. Pour un équivalent de N donné, la plus faible teneur en Ni permet d'augmenter la teneur en Co de l'alliage. Une teneur supérieure en Co s'est révélée bénéfique en termes de formation de carbures plus fins dans la structure, avec des avantages en termes d'accroissement de la dureté et de la résistance mécanique. 5 Cependant, une teneur en Co trop élevée peut faire baisser la température Ms, ce qui se traduit par des difficultés à transformer l'austénite en martensite lors de la trempe. Par conséquent, dans la présente invention, la teneur en Co est de 6 à 9 % en poids, de préférence 6 à 8 % en poids, mieux 6,5 à 7,7 % en poids, mieux encore 7 à 7,5 % en poids. 10 La composition d'alliage d'acier comprend de 0,05 à 0,4 % en poids de Si, de préférence de 0,1 à 0,3 % en poids de Si, mieux de 0,15 à 0,25 % en poids de Si. Combiné avec les autres éléments d'alliage, cela se solde par la microstructure souhaitée avec une quantité minimale d'austénite résiduelle. Le Si améliore la 15 résistance au revenu de la microstructure d'acier, et pour cette raison une quantité minimale de 0,15 % en poids de Si est ajoutée. Le Si peut aussi contribuer à l'équivalent de Cr, par conséquent une teneur trop élevée en Si peut se traduire par une plus grande probabilité de stabilisation de la phase indésirable de ferrite b dans le coeur du composant. De plus, le Si peut réduire les propriétés élastiques de la 20 matrice. Pour ces raisons, la teneur maximale en silicium est de 0,4 % en poids, de préférence 0,3 % en poids, mieux 0,25 % en poids. La composition d'alliage d'acier comprend de 0,2 à 0,8 % en poids de Mn, de préférence 0,3 à 0,7 % en poids de Mn, mieux 0,4 à 0,6 % en poids de Mn. La teneur 25 en Mn est d'au moins 0,2 % en poids, puisque celle-ci, combinée avec les autres éléments d'alliage, permet d'obtenir la microstructure et les propriétés souhaitées. Le Mn agit aussi pour améliorer l'aptitude à la trempe. De plus, le Mn agit pour augmenter la stabilité de l'austénite par rapport à la ferrite. Cependant, des niveaux de Mn supérieurs à environ 0,8 % en poids peuvent servir à augmenter la quantité 30 d'austénite résiduelle. Cela peut conduire à des problèmes métallurgiques pratiques tels qu'une trop grande stabilisation de l'austénite résiduelle, se soldant par des problèmes potentiels de stabilité dimensionnelle des composants de roulement. 3056229 9 La composition d'acier comprend de 0,02 à 0,06 % en poids de Nb. L'ajout de Nb est avantageux pour empêcher une croissance excessive des grains d'austénite pendant la carburation superficielle ou le traitement thermique. De préférence, l'alliage d'acier 5 de l'invention comprend de 0,02 à 0,04 % en poids de Nb. En outre, la présence de niobium facilite la précipitation de carbures de vanadium quand l'alliage d'acier contient une quantité suffisante de vanadium. Dans de tels modes de réalisation, l'alliage d'acier comprend de 0,65 à 1,2 % en poids de V. 10 L'alliage peut alors avoir une microstructure comprenant à la fois des précipités riches en niobium et riches en vanadium. La composition d'alliage d'acier peut en outre être définie par le Niéq et le Créq. En particulier, le Niéq est défini comme Ni + Co + 0,5Mn + 30C et peut habituellement 15 aller de 10 à 11,5, de préférence 10,2 à 11,3, mieux 10,2 à 11,1, mieux encore 10,4 à 11. De même, le Créq est défini comme Cr + 2Si + 1,5Mo + 5V et peut habituellement aller de 17,8 à 20, de préférence 18 à 19,7, mieux 18,2 à 19,6, mieux encore 18,5 à 19,4. 20 Comme indiqué ci-dessus, la composition d'acier peut éventuellement comporter un ou plusieurs des éléments suivants : de 0 à 2,5 % en poids de cuivre, de 0 à 0,1 % en poids d'aluminium, 25 de 0 à 250 ppm d'azote, et de 0 à 30 ppm de bore. La composition d'acier peut éventuellement comporter jusqu'à 2,5 % en poids de Cu, par exemple de 0,01 à 0,5 % en poids de Cu. Le Cu augmente l'aptitude à la trempe 30 et la résistance à la corrosion de l'alliage. Cependant, sa quantité doit être correctement contrôlée, car il s'agit d'un stabilisant de l'austénite. S'il est présent à des niveaux dépassant 0,3 % en poids, la teneur en Cu est liée à celle en Ni étant 3056229 10 donné que le rapport de % en poids Cu/Ni est de préférence d'environ 2 (plus ou moins 0,2). Cela garantit que la fragilité à chaud est atténuée. L'ajout de cuivre à la composition d'acier est peut-être moins souhaitable si l'on 5 envisage la voie de traitement VIM-VAR, en raison de la forte pression de vapeur de l'élément. Cependant, dans les modes de réalisation où la composition d'alliage d'acier est traitée par VIM-ESR, l'ajout de cuivre peut être réalisé pendant le traitement ESR. 10 La composition d'acier peut éventuellement comporter jusqu'à 0,1 % en poids d'AI, par exemple de 0,005 à 0,05 % en poids d'AI, de préférence de 0,01 à 0,03 % en poids d'Al. L'AI peut servir de désoxydant. Cependant, l'utilisation d'Al nécessite des contrôles stricts de la production d'acier pour garantir la propreté, et cela augmente les coûts de traitement. Par conséquent, l'alliage d'acier ne comprend pas plus de 15 0,05 % en poids d'Al. Cependant, la teneur en Al doit être réduite à un niveau infime et de préférence maintenue à un minimum absolu si l'alliage est fabriqué par la voie de la métallurgie des poudres ou par formage par projection. Dans certains modes de réalisation, de l'azote peut être ajouté, de sorte que l'alliage 20 d'acier comprend de 50 à 250 ppm de N, de préférence de 75 à 150 ppm de N. La présence de N peut être bénéfique pour favoriser la formation de nitrures et/ou carbonitrures complexes. Dans d'autres modes de réalisation, il n'y a pas d'ajout délibéré de N. Néanmoins, l'alliage peut forcément encore comprendre jusqu'à 50 ppm de N. 25 Si l'alliage est fabriqué par une voie de traitement VIM-VAR, la concentration d'Al peut se situer dans la gamme de 0,01 à 0,03 % en poids, par exemple, et la concentration de N peut se situer dans la gamme de 30 à 60 ppm. Les deux éléments aident à fixer les joints de grains d'austénite sous la forme de précipités de nitrure 30 d'aluminium, garantissant ainsi une structure de grains plus fins qui est bénéfique pour les applications de roulement exigeantes. 3056229 11 La composition d'acier peut éventuellement comporter de 0 à 30 ppm de B. Du bore peut être ajouté, par exemple, quand on souhaite une aptitude accrue à la trempe. On comprendra que l'alliage d'acier auquel il est fait référence dans les présentes 5 peut contenir d'inévitables impuretés, bien qu'au total, il est peu probable que celles- ci dépassent 0,3 % en poids de la composition. De préférence, les alliages contiennent d'inévitables impuretés dans une quantité ne dépassant pas 0,1 % en poids de la composition, mieux ne dépassant pas 0,05 % en poids de la composition. En particulier, la composition d'acier peut également comporter un ou plusieurs 10 éléments constituant des impuretés. Une liste non exhaustive d'impuretés comporte, par exemple : de 0 à 0,025 % en poids de phosphore de 0 à 0,015 % en poids de soufre 15 de 0 à 0,04 % en poids d'arsenic de 0 à 0,075 % en poids d'étain de 0 à 0,075 % en poids d'antimoine de 0 à 0,01 % en poids de tungstène de 0 à 0,005 % en poids de titane 20 de 0 à 0,002 % en poids de plomb La composition d'alliage d'acier comprend de préférence peu ou pas S, par exemple de 0 à 0,015 % en poids de S. 25 La composition d'alliage d'acier comprend de préférence peu ou pas de P, par exemple de 0 à 0,025 % en poids de P. La composition d'acier comprend de préférence 15 ppm d'oxygène. L'oxygène peut être présent en tant qu'impureté. La composition d'acier comprend de préférence 30 30 ppm de Ti. Le Ti peut être présent en tant qu'impureté. La composition d'acier comprend de préférence 50 ppm de Ca. Le calcium peut être présent en tant qu'impureté. 3056229 12 Les alliages d'acier selon la présente invention peuvent être essentiellement composés des éléments indiqués. Par conséquent, on comprendra qu'en plus des éléments qui sont obligatoires, d'autres éléments non spécifiés peuvent être présents 5 dans la composition, à condition que les caractéristiques essentielles de la composition ne soient pas matériellement affectées par leur présence. Les alliages d'acier selon la présente invention ont de préférence une microstructure comprenant (i) de la martensite (habituellement de la martensite revenue), (ii) des 10 carbures et/ou des carbonitrures, et (iii) éventuellement une certaine quantité d'austénite résiduelle. Un faible niveau d'austénite résiduelle est avantageux en ce qu'il améliore la stabilité dimensionnelle d'un composant de roulement. La microstructure peut aussi comprendre des nitrures. De plus, il est préférable qu'il y ait peu ou pas de la phase indésirable de ferrite b dans la microstructure. On préfère un 15 niveau 10 %, de préférence 3 %. La structure des alliages d'acier peut être déterminée par des techniques conventionnelles de caractérisation microstructurale telles que la microscopie optique, la MET, la MEB, l'AP-FIM et la diffraction des rayons X, par exemple, y 20 compris des combinaisons d'au moins deux de ces techniques. L'invention va maintenant être décrite dans de plus amples détails, à titre d'exemple, en référence à un certain nombre de modes de réalisation non limitatifs d'alliages d'acier selon l'invention, en référence à un traitement thermique approprié pour les 25 alliages d'acier, et en référence aux dessins annexés, dans lesquels : Les figures 1a,1b montrent respectivement des diagrammes de phase d'un premier et d'un deuxième exemple d'alliage d'acier selon la présente invention. 30 La figure 1c montre un diagramme de phase d'un alliage d'acier comparatif. est une micrographie de la microstructure d'un alliage d'acier selon la présente invention (échelle indiquée). La figure 2 3056229 13 La figure 3 est un graphe décrivant les résultats d'un test de dureté Vickers effectué sur des échantillons constitués d'alliages d'acier selon l'invention et sur des échantillons de référence. 5 Exemples La composition chimique d'un certain nombre d'exemples non limitatifs d'alliages d'acier inoxydable selon l'invention est donnée dans le tableau 1. Elément C Cr Mo V Ni Co Si Mn Nb Cr éq. Ni éq. PREN (coeur) Exemple 1* 0,08 12,1 2,5 0,5 1,0 7,2 0,16 0,47 0,03 18,7 10,8 20,4 Exemple 2 0,07 11,0 3,5 0,5 1,0 7,25 0,15 0,45 0,04 19,1 10,6 22,6 Exemple 3 0,07 12,0 2,5 0,5 1,8 6,5 0,15 0,45 0,02 18,6 10,6 20,3 Exemple 4 0,05 11,0 3,5 0,5 0,5 8,5 0,15 0,45 0,03 19,1 10,9 22,6 Exemple 5 0,07 11,0 1,8 1,0 0,5 8,0 0,2 0,65 0,03 19,0 10,9 16,9 10 Tableau 1 : composition chimique de cinq aciers inoxydables selon l'invention. Toutes les quantités sont en % en poids. Le reste est du fer, ainsi que toutes les impuretés inévitables. 15 *Dans l'exemple 1, l'alliage contient également 0,026 % en poids d'AI, 0,02 % en poids de N et REVENDICATIONS: 1 Alliage d'acier pour un roulement, l'alliage ayant une composition comprenant : de 0,04 à 0,1 % en poids de carbone, de 10,5 à 13 % en poids de chrome, de 1,5 à 3,75 % en poids de molybdène, de 0,3 à 1,2 % en poids de vanadium, de 0,3 à 2,0 % en poids de nickel, de 6 à 9 % en poids de cobalt, de 0,05 à 0,4 % en poids de silicium, de 0,2 à 0,8 % en poids de manganèse, de 0,02 à 0,06 % en poids de niobium, de 0 à 2,5 % en poids de cuivre, de 0 à 0,1 % en poids d'aluminium, de 0 à 250 ppm d'azote, de 0 à 30 ppm de bore, et pour le reste du fer, ainsi que toutes les impuretés inévitables. 2. Alliage d'acier de la revendication 1, comprenant de 0,05 à 0,09 % en poids de carbone, mieux de 0,06 à 0,08 % en poids de carbone, mieux encore environ 0,07 % en poids de carbone. 3. Alliage d'acier de la revendication 1 ou la revendication 2, comprenant de 10,7 à 12,7 % en poids de chrome, mieux de 11 à 12,5 % en poids de chrome. 4. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 1,65 à 3,6 % en poids de molybdène. 3056229 20 5. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 0,4 à 1,1 % en poids de vanadium, mieux de 0,5 à 1,1 % en poids de vanadium. 5 6. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant au moins 0,65 % en poids de vanadium. 7 Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 0,3 à 1,9 % en poids de nickel, de préférence de 0,4 à 1,9 % 10 en poids de nickel, mieux de 0,5 à 1,8 % en poids de nickel. 8. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 6,5 à 7,7 % en poids de cobalt, mieux de 7 à 7,5 % en poids de cobalt. 15 9. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 0,05 à 0,3 % en poids de silicium, mieux de 0,15 à 0,25 % en poids de silicium. 20 10. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant de 0,3 à 0,7 % en poids de manganèse, mieux de 0,4 à 0,6 % en poids de manganèse. 11. Alliage d'acier de l'une quelconque des revendications précédentes, 25 comprenant de 0,02 à 0,04 % en poids de niobium. 12. Composant de roulement constitué de l'alliage d'acier de l'une quelconque des revendications 1 à 11, une surface du composant de roulement étant carburée et/ou carbonitrurée superficiellement. 30 3056229 21 13. Roulement comprenant un composant de roulement selon la revendication 12, le composant de roulement étant formé par au moins un élément parmi une bague intérieure, une bague extérieure, ou un élément roulant du roulement. 5 14. Roulement de la revendication 13, le composant de roulement étant une bague intérieure et une bague extérieure, et le roulement comprenant en outre des éléments roulants constitués d'un matériau céramique.