Brevet FR3049980A1 — publié le 20171013

ENSEMBLE DE TURBOMACHINE COMPORTANT UN SYSTÈME DE DÉVIATION DE FLUIDE D'ÉCOULEMENT ENTRE UNE ENCEINTE DUDIT FLUIDE ET UN DISPOSITIF D'ÉTANCHÉITÉ DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines, et plus particulièrement au domaine général de la gestion d'éventuelles fuites de fluide d'écoulement au sein d'une turbomachine, et notamment d'huile de lubrification. L'invention s'applique à tout type de turbomachines terrestres ou aéronautiques, et notamment aux turbomachines d'aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. L'invention peut préférentiellement s'appliquer dans le domaine des turbomachines pour aéronef comprenant un générateur de gaz entraînant un récepteur. Le récepteur comporte un doublet d'hélices contrarotatives non carénées, ce type de turbomachine étant également dénommé « à soufflantes non carénées », ou portant encore les appellations anglaises « open rotor » ou « propfan ». Une telle turbomachine peut par exemple comporter une soufflante fixée directement sur la turbine de puissance et en dehors de la nacelle, ou entraînée par l'intermédiaire d'une turbine de puissance à réducteur. L'invention concerne ainsi plus précisément un ensemble de turbomachine comportant un système de déviation de fluide d'écoulement positionné entre une enceinte de fluide d'écoulement et un dispositif d'étanchéité à protéger, ainsi qu'une turbomachine comportant un tel ensemble. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le domaine général des turbomachines, les turbomachines à soufflantes non carénées du type « open rotor » présentent une architecture globale qui se distingue des architectures conventionnelles de turbomachine. En effet, comme rappelé précédemment, de telles turbomachines sont caractérisées par la présence de deux hélices contrarotatives non carénées au niveau de la soufflante. 3049980 2 A titre d'exemple, la figure 1 représente, schématiquement en semi-coupe axiale, une turbomachine 10 du type « open rotor », munie d'un doublet d'hélices contrarotatives non carénées. La turbomachine 10 comporte d'amont en aval un générateur de gaz 11, qui entraîne une turbine de puissance et un réducteur 12, et des 5 premier et deuxième rotors entraînant les première 13 et deuxième 14 hélices contrarotatives non carénées. Le doublet d'hélices 13 et 14 peut en particulier être entraîné par un arbre de turbine 15 de la turbine de puissance 12 par l'intermédiaire d'un train à réducteur épicycloïdal. De plus, sur cette figure 1, sont également représentés le carter structural 16 10 (appelé encore « static frame » en anglais), situé juste en amont des première 13 et deuxième 14 hélices et à l'aval du carter d'échappement 17. Le carter structural 16 supporte l'ensemble des parties de roulement, le réducteur épicycloïdal ainsi que le vérin commandant la géométrie du premier rotor. Le carter d'échappement 17 se compose de plusieurs bras et permet de faire passer de nombreuses servitudes différentes pour la 15 tubomachine 10, et notamment plusieurs lignes de canalisation différentes pour la circulation et l'acheminement d'huile de lubrification. Ces différentes lignes de canalisation transitent depuis le carter d'échappement 17 du générateur de gaz 11 jusqu'à l'arrière (partie aval) de la turbomachine 10 par l'intermédiaire d'un fourreau 18. Par ailleurs, lors de la conception d'une turbomachine 10, il est indispensable 20 de pouvoir se prémunir d'éventuelles fuites de fluide d'écoulement au sein de la turbomachine 10, et notamment d'huile de lubrification H. En effet, le doublet d'hélices contrarotatives 13 et 14, tout comme la turbine de puissance 12 notamment, sont supportés par des roulements présents dans une enceinte E d'huile de lubrification H (voir la figure 2 pour les références). 25 Cette enceinte E est maintenue en sous pression par des dispositifs de récupération d'huile ou d'air huilé et en limitant les sections d'interfaces pour conserver l'huile à l'intérieur de l'enceinte et réduire les fuites d'huile. Des dispositifs d'étanchéité, par exemple tels que des joints d'étanchéité à labyrinthe, permettent de faire la jonction entre deux parois d'enceinte, tout en ne laissant pas d'huile sortir de l'enceinte d'huile E. 3049980 3 Pour ce faire, la pressurisation maintient un filet d'air rentrant à travers les joints, ce qui empêche l'huile de sortir ou alors l'entraîne de nouveau vers l'intérieur de l'enceinte E. Toutefois, des problèmes liés à ces dispositifs d'étanchéité peuvent entraîner des fuites d'huile H vers des zones auto-inflammables hors de l'enceinte E, ce qui est alors 5 très problématique. Il peut s'agir par exemple des problèmes de pressurisation causés par des difficultés sur le circuit de récupération d'huile ou par une ouverture de jeu dans un autre dispositif d'étanchéité ou encore par une fuite d'air entre l'environnement et l'enceinte E, qui peuvent alors faire chuter la différence de pression de sorte que l'huile puisse sortir de l'enceinte E au travers d'un dispositif d'étanchéité. Il peut encore s'agir de 10 problèmes de trop plein d'huile causé par un trop grand apport d'huile ou par un problème sur le circuit de récupération qui peuvent amener trop d'huile au voisinage du dispositif d'étanchéité de sorte que le filet d'air rentrant ne suffise plus à éloigner l'huile et l'huile noie ainsi le dispositif d'étanchéité. De ce fait, des solutions de protection de ces dispositifs d'étanchéité doivent 15 être mises en place pour empêcher l'huile de lubrification H d'atteindre des zones où le risque feu existe. Ainsi, à titre d'exemple, on a représenté plus en détails sur la figure 2, en semi-coupe axiale, la zone A de la turbomachine 10 de la figure 1. Sur cette figure 2, on peut apercevoir un carter de stator amont 20 et un carter de rotor aval 21, entre lesquels 20 est formé un joint d'étanchéité à labyrinthe 22. Le joint d'étanchéité à labyrinthe 22 permet d'assurer l'étanchéité entre un canal de pressurisation 23 en air, symbolisé également par la flèche Pair, situé extérieurement au carter de rotor aval 21, et la partie intérieure à celui-ci, à savoir l'enceinte E d'huile de lubrification H, dans laquelle circule l'huile de lubrification H. Il est 25 à noter que, dans cet exemple, l'étanchéité est assurée entre l'enceinte E et le canal de pressurisation 23 en air. Toutefois, au lieu d'un canal de pressurisation 23 en air, il pourrait également s'agir d'un milieu correspondant à l'environnement extérieur à la turbomachine ou à une veine d'air, l'important étant d'avoir l'enceinte E toujours en dépression par rapport à ce milieu. 3049980 4 Cette huile de lubrification H, située à l'aval, remonte le long des parois tournantes par le biais de la force centrifuge, laquelle force permet de plaquer l'huile H contre la paroi intérieure du carter de rotor 21 et l'amène au plus haut rayon jusqu'au niveau de la zone Z située en amont du joint d'étanchéité 22, lequel doit en permettre la 5 protection pour assurer l'étanchéité de l'enceinte E d'huile H. Cependant, en cas de problème relativement au joint d'étanchéité à labyrinthe 22 notamment, de l'huile de lubrification HF (représentée par une flèche sur les figures 3A et 3B) peut fuir au travers de celui-ci. Cette huile de lubrification HF se retrouve alors dans le canal de pressurisation 23, puis peut être entraînée par l'air jusque 10 dans les zones chaudes, et notamment des zones auto-inflammables, pouvant ainsi entraîner un risque feu important. De plus, cela cause également une perte d'huile qui nécessite alors de prévoir plus d'huile au départ de l'aéronef par exemple, ce qui est pénalisant en termes de poids. De plus, il est également souhaitable de limiter la consommation d'huile pour diminuer les besoins en maintenance. 15 Les figures 3A et 3B illustrent deux configurations possibles de fuite d'huile de lubrification H au travers du joint d'étanchéité à labyrinthe 22 à partir de la vue de l'exemple de la figure 2. En effet, lorsque l'huile de lubrification H s'écoule le long de la paroi intérieure du carter de rotor 21 et arrive au niveau de la zone Z, située en amont du joint 20 d'étanchéité 22, elle peut emprunter notamment deux chemins possibles. D'une part, comme selon la configuration de la figure 3A illustrant un noyage, symbolisé par N1, du joint d'étanchéité 22 par accumulation d'huile H au niveau du carter de stator 20, l'huile H peut tomber sur le carter de stator 20 et être entraînée par la force de pesanteur au point le plus bas, puis passer au travers d'un orifice amont 24, formé 25 dans le carter de stator 20, et s'évacuer alors de la zone Z. Pour s'évacuer de la sorte, l'huile de lubrification H a besoin de créer une force de pesanteur conséquente et va ainsi s'accumuler, comme représenté, au risque de traverser le joint d'étanchéité à labyrinthe 22. D'autre part, comme selon la configuration de la figure 3B illustrant un passage, symbolisé par N2, du joint d'étanchéité 22 par continuité de l'huile H le long de 3049980 5 la paroi extérieure du carter de rotor 21, l'huile H peut rester plaquée contre la paroi intérieure, puis la paroi extérieure, du carter de rotor 21, de sorte à ensuite traverser le joint d'étanchéité à labyrinthe 22 et à sortir ainsi de l'enceinte E d'huile de lubrification H. Par conséquent, pour éviter ce risque de traversée du joint d'étanchéité 22, il 5 est nécessaire de pouvoir se prémunir de ce risque de fuite d'huile H. La demande de brevet FR 3 014 478 Al a déjà décrit une solution pour répondre au problème de risque de fuite d'huile de lubrification. Toutefois, il existe encore un besoin pour prévoir une solution de prévention contre un risque de fuite de fluide d'écoulement, et en particulier dans une configuration 10 telle que décrite précédemment, pour empêcher l'huile de lubrification H de passer au travers du joint d'étanchéité 22 en restant au contact du carter de rotor 21 ou par accumulation d'huile en amont du joint au contact du carter de stator 20. Cela pourrait en effet avoir des conséquences néfastes pour la turbomachine 10, telles qu'une consommation très importante d'huile, une mauvaise ventilation, ainsi qu'une 15 accumulation d'huile dans des zones non appropriées et difficiles à drainer. EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a donc pour but de remédier au moins partiellement aux besoins mentionnés ci-dessus et aux inconvénients relatifs aux réalisations de l'art antérieur. L'invention a ainsi pour objet, selon l'un de ses aspects, un ensemble de 20 turbomachine, comportant un premier carter (ou arbre) externe et un deuxième carter (ou arbre) interne, au moins partiellement superposés radialement et mobiles en rotation l'un par rapport à l'autre autour de l'axe de rotation de la turbomachine, entre lesquels est situé au moins un dispositif d'étanchéité assurant une étanchéité entre une enceinte d'un fluide d'écoulement et un milieu externe à l'enceinte, délimité intérieurement par 25 l'enceinte et tel qu'il y ait une différence de pression entre l'enceinte et le milieu externe à l'enceinte, caractérisé en ce que l'ensemble de turbomachine comporte de plus un système de déviation de fluide d'écoulement provenant de l'enceinte, positionné entre l'enceinte et 3049980 6 ledit au moins un dispositif d'étanchéité pour empêcher l'écoulement de fluide d'écoulement au travers dudit au moins un dispositif d'étanchéité, le système de déviation comportant un premier élément de déviation situé sur le premier carter externe, s'étendant sensiblement radialement depuis le premier carter externe, 5 notamment depuis la paroi intérieure du premier carter externe, et un deuxième élément de déviation situé sur le deuxième carter interne, s'étendant sensiblement radialement depuis le deuxième carter interne, notamment depuis la paroi extérieure du deuxième carter interne, les premier et deuxième éléments de déviation étant décalés axialement. Grâce à l'invention, il peut être possible de mettre en place un nouveau type 10 de protection contre une fuite de fluide d'écoulement, et notamment d'huile de lubrification, dans une turbomachine, et notamment dans une turbomachine du type « open rotor ». En particulier, il peut être possible de protéger un dispositif d'étanchéité, situé notamment à la frontière entre deux carters, ou deux arbres, de turbomachine, d'une fuite d'huile de lubrification, afin d'éviter un risque de propagation dans une zone 15 auto-inflammable et une consommation trop importante d'huile. La protection du joint d'étanchéité d'un risque de fuite d'huile peut permettre d'augmenter la fiabilité de la turbomachine. L'ensemble de turbomachine selon l'invention peut en outre comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou suivant toutes 20 combinaisons techniques possibles. Les premier et deuxième carters peuvent être des carters de rotor, et par exemple être corotatifs ou contrarotatifs. En variante, l'un des premier et deuxième carters peut être un carter de stator et l'autre des premier et deuxième carters peut être un carter de rotor. En particulier, le premier carter externe peut être un carter de stator 25 et le deuxième carter interne peut être un carter de rotor. Le milieu externe à l'enceinte d'un fluide d'écoulement peut être de diverses natures. Il peut s'agir par exemple d'un canal de pressurisation, ou encore du milieu extérieur à l'ensemble de turbomachine, ou encore également d'une veine aérodynamique. De façon avantageuse, il existe dans tous les cas une différence de 3049980 7 pression entre l'enceinte et le milieu externe à l'enceinte, pouvant par exemple être créée par une pompe de récupération d'huile ou d'aspiration d'air huilé. Le premier élément de déviation et/ou le deuxième élément de déviation peuvent comporter une partie unique, réalisée ou non d'un seul tenant, ou bien encore 5 comporter un ensemble de plusieurs parties distinctes les unes des autres, telles que des créneaux comme décrit par la suite. Le premier élément de déviation du premier carter externe est avantageusement plus proche dudit au moins un dispositif d'étanchéité que le deuxième élément de déviation du deuxième carter interne. 10 Le deuxième élément de déviation peut s'étendre sensiblement radialement depuis la paroi extérieure du deuxième carter interne vers la paroi intérieure du premier carter externe, à proximité de celle-ci. De même, le premier élément de déviation peut s'étendre sensiblement radialement depuis la paroi intérieure du premier carter externe vers la paroi extérieure du deuxième carter interne, à proximité de celle-ci. 15 Par « à proximité », on entend que la partie d'extrémité distale du deuxième élément de déviation ou du premier élément de déviation arrive au voisinage respectivement du premier carter externe ou du deuxième carter interne, étant pratiquement au contact respectivement du premier carter externe ou du deuxième carter interne. Autrement dit, l'espace entre la partie d'extrémité distale du deuxième 20 élément de déviation et le premier carter externe, ou entre la partie d'extrémité distale du premier élément de déviation et le deuxième carter interne, est réduit. Le deuxième élément de déviation peut présenter une forme de révolution autour de l'axe de rotation de la turbomachine complémentaire de la forme de révolution du premier élément de déviation. 25 Le premier carter externe peut comporter un orifice d'évacuation de fluide d'écoulement, situé au moins partiellement à plus haut rayon que le premier élément de déviation. En particulier, cet orifice d'évacuation peut correspondre à une évacuation d'huile située à plus haut rayon que le premier élément de déviation formant barrage, 30 avec une certaine marge pour faire barrage correctement. 3049980 8 Le deuxième élément de déviation et le premier élément de déviation peuvent présenter, en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, une forme sensiblement circulaire comprenant une pluralité de créneaux, notamment répartis régulièrement circonférentiellement. 5 Par ailleurs, lorsqu'observés en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, les jeux existants entre le premier élément de déviation et le deuxième élément de déviation sont avantageusement réduits, à savoir les plus faibles possibles, afin d'obtenir un système de déviation le plus efficace possible. En particulier, ces jeux correspondent aux jeux nécessaires au montage de l'ensemble sur la 10 turbomachine. L'un du deuxième élément de déviation et du premier élément de déviation peut encore présenter, en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, une forme sensiblement circulaire comprenant un évidement, et l'autre du deuxième élément de déviation et du premier élément de déviation peut présenter, 15 en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, une forme sensiblement circulaire comprenant une saillie, l'évidement et la saillie présentant notamment des formes complémentaires et étant notamment situés au plus proche de l'axe de rotation de la turbomachine. Par ailleurs, le deuxième élément de déviation peut comporter une surface 20 amont, orientée vers l'enceinte de fluide d'écoulement, et une surface aval, orientée vers ledit au moins un dispositif d'étanchéité et opposée à la surface amont. De même, le premier élément de déviation peut comporter une surface amont, orientée vers l'enceinte de fluide d'écoulement, et une surface aval, orientée vers ledit au moins un dispositif d'étanchéité et opposée à la surface amont. La surface amont du deuxième 25 élément de déviation et/ou la surface amont du premier élément de déviation peuvent présenter une courbure, notamment une courbure concave. En particulier, lorsque le deuxième élément de déviation et le premier élément de déviation présentent, en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, une forme sensiblement circulaire comprenant une pluralité de 30 créneaux, chaque créneau du deuxième élément de déviation et du premier élément de 3049980 9 déviation peut comporter une surface amont orientée vers l'enceinte de fluide d'écoulement, et une surface aval, orientée vers ledit au moins un dispositif d'étanchéité et opposée à la surface amont. Alors, la surface amont de chaque créneau du premier élément de déviation et/ou du deuxième élément de déviation peut présenter une 5 courbure, notamment une courbure concave. Une telle courbure peut être ou non variable. Elle peut être réalisée d'une extrémité transversale d'un créneau à l'autre extrémité transversale, ou encore être réalisée dans une partie centrale du créneau sans s'étendre depuis l'une ou l'autre des extrémités transversales du créneau. Dans le cas d'une courbure concave, le sommet de 10 la concavité peut être situé à une distance variable de la surface aval du créneau. Autrement dit, la « profondeur » de concavité peut être variable. En outre, la dimension transversale du deuxième élément de déviation et/ou du premier élément de déviation, notamment respectivement de la courbure de la surface amont du deuxième élément de déviation et/ou de la surface amont du premier 15 élément de déviation, peut être variable radialement, étant notamment décroissante depuis la partie d'extrémité proximale de l'élément de déviation vers la partie d'extrémité distale de l'élément de déviation. De plus, le deuxième carter interne et/ou le premier carter externe peut comporter au moins une rainure circonférentielle de circulation de fluide d'écoulement, 20 formée en amont et/ou en aval respectivement du deuxième élément de déviation et/ou du premier élément de déviation pour guider l'écoulement du fluide d'écoulement, notamment vers respectivement le deuxième élément de déviation et/ou le premier élément de déviation. Par ailleurs, le dispositif d'étanchéité peut bien entendu être constitué par 25 tout type de joint d'étanchéité. En particulier, il peut s'agir d'un joint d'étanchéité à labyrinthe, ou encore d'un joint à bague flottante. Le type de joint d'étanchéité peut dépendre du diamètre sur lequel l'étanchéité est à réaliser. Ainsi, les joints d'étanchéité à labyrinthe peuvent être préférés pour les grands diamètres, soit notamment supérieurs à 1 m, tandis que d'autres types de joints d'étanchéité peuvent être envisagés pour les 3049980 10 petits diamètres, soit notamment inférieurs à 20 cm, par exemple des joints à contact radial. En outre, l'invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, une turbomachine, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un ensemble de 5 turbomachine tel que défini précédemment. La turbomachine peut tout particulièrement être du type à soufflantes non carénées (ou encore « open rotor »), comportant un doublet d'hélices contrarotatives non carénées, situé notamment en aval d'une chambre de combustion de la turbomachine, portées par des premier et deuxième rotors. 10 L'ensemble de turbomachine et la turbomachine selon l'invention peuvent comporter l'une quelconque des caractéristiques précédemment énoncées, prises isolément ou selon toutes combinaisons techniquement possibles avec d'autres caractéristiques. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS 15 L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d'exemples de mise en oeuvre non limitatifs de celle-ci, ainsi qu'à l'examen des figures, schématiques et partielles, du dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 représente, en semi-coupe axiale, un exemple de turbomachine présentant une architecture du type « open rotor », 20 - la figure 2 représente plus en détails, en semi-coupe axiale, la zone A de la turbomachine de la figure 1, - les figures 3A et 3B illustrent deux configurations possibles de fuite d'huile de lubrification au travers du joint d'étanchéité décrit en référence à l'exemple de la figure 2, 25 - la figure 4 représente, en semi-coupe axiale, un exemple de réalisation d'un ensemble de turbomachine conforme à l'invention, - les figures 5 et 6 illustrent, selon des vues en section transversale par rapport à l'axe de rotation de la turbomachine, deux configurations possibles des formes 3049980 11 des éléments de déviation du système de déviation de l'ensemble de turbomachine de la figure 4, - les figures 7A et 7B illustrent schématiquement et respectivement des vues aplaties selon Al et selon A2 de la figure 4, représentant respectivement les 5 configurations des parties d'extrémité distale du deuxième élément de déviation et du premier élément de déviation, réalisés selon la configuration de la figure 5, - la figure 8 illustre schématiquement, selon des vues semblables à celles des figures 7A et 7B, des variantes possibles de réalisation de courbure pour le deuxième élément de déviation et/ou le premier élément de déviation, 10 - la figure 9 illustre schématiquement une vue selon A3 de la figure 4, avec une légère perspective, montrant de manière isolée une partie du deuxième carter interne avec le deuxième élément de déviation formé d'une pluralité de créneaux, et - la figure 10 représente une vue selon A4 de la figure 9 permettant de visualiser l'écoulement d'huile de lubrification dans une rainure circonférentielle du 15 deuxième carter interne. Dans l'ensemble de ces figures, des références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. De plus, les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles. 20 EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans toute la description, il est noté que les termes amont et aval sont à considérer par rapport à une direction principale F d'écoulement normal des gaz (de l'amont vers l'aval) pour une turbomachine 10. Par ailleurs, on appelle axe T de la turbomachine 10, l'axe de symétrie radiale de la turbomachine 10. La direction axiale de 25 la turbomachine 10 correspond à la direction de l'axe T de la turbomachine 10. Une direction radiale de la turbomachine 10 est une direction perpendiculaire à l'axe T de la turbomachine 10. En outre, sauf précision contraire, les adjectifs et adverbes axial, radial, axialement et radialement sont utilisés en référence aux directions axiale et radiale précitées. De plus, sauf précision contraire, les termes intérieur et extérieur sont utilisés 3049980 12 en référence à une direction radiale de sorte que la partie intérieure d'un élément est plus proche de l'axe T de la turbomachine 10 que la partie extérieure du même élément. Par ailleurs, dans tous les exemples décrits ci-après, on considère que le fluide d'écoulement est de l'huile de lubrification H. 5 Les figures 1, 2, 3A et 3B ont déjà été décrites précédemment dans la partie relative à l'état de la technique antérieure. On a par ailleurs représenté en semi-coupe axiale, en référence à la figure 4, un exemple de réalisation conforme à l'invention d'un ensemble 1 de turbomachine 10. L'environnement technique de cet ensemble 1 de la figure 4 est semblable à celui décrit 10 précédemment en référence aux figures 1 à 3B. Aussi, il ne sera pas décrit de nouveau, seuls les éléments propres à l'invention étant explicités. Bien entendu, les exemples de réalisation décrits ci-après ne sont nullement limitatifs. L'ensemble 1 de turbomachine 10 comporte ainsi un premier carter externe 20, ici un carter de stator 20, et un deuxième carter interne 21, ici un carter de rotor 21, 15 le carter de rotor 21 étant mobile en rotation par rapport au carter de stator 20 autour de l'axe de rotation T de la turbomachine 10 et le carter de rotor 21 étant partiellement intégré dans le carter de stator 20. Un dispositif d'étanchéité 22, notamment un joint d'étanchéité à labyrinthe 22, est situé entre les carters de rotor 21 et de stator 20 afin d'assurer une étanchéité 20 entre une enceinte E d'huile de lubrification H et un milieu 23 externe à l'enceinte E, ici un canal de pressurisation 23 délimité intérieurement par l'enceinte E d'huile de lubrification H et tel qu'il y ait donc une différence de pression entre l'enceinte E et le canal de pressurisation 23. De façon habituelle, l'enceinte E comporte un élément utilisant de l'huile H 25 pour son fonctionnement en tant que liquide de lubrification (refroidissement pour les paliers et engrenages ou actionneur pour les vérins), un système d'alimentation en huile H (gicleur, canalisation, distributeur), et un système de récupération d'huile et/ou d'air huilé ou au moins une évacuation d'huile H, telle que l'orifice d'évacuation 24 dans cet exemple. 3049980 13 Conformément à l'invention, l'ensemble 1 de turbomachine 10 comporte de plus un système de déviation 2 d'huile de lubrification H provenant de l'enceinte E, positionné entre l'enceinte E et le dispositif d'étanchéité 22 pour empêcher l'écoulement d'huile H au travers du dispositif d'étanchéité 22. 5 Comme on peut le voir sur la figure 4, ce système de déviation 2 comporte un deuxième élément de déviation 3, encore appelé par la suite « lance goutte rotor », qui est situé sur le carter de rotor 21, et qui s'étend radialement depuis la paroi extérieure 21e du carter de rotor 21. De plus, le système de déviation 2 comporte encore un premier élément de déviation 4, encore appelé par la suite « élément de barrage stator », qui est 10 situé sur le carter de stator 20, et qui s'étend radialement depuis la paroi intérieure 20i du carter de stator 20. De façon avantageuse, le lance goutte rotor 3 et l'élément de barrage stator 4 sont décalés axialement, de sorte à pouvoir la rotation de la turbomachine 10. De plus, le lance goutte rotor 3 et l'élément de barrage stator 4 ne présentent pas une forme pleine sur 360° de sorte à en permettre le montage sur la 15 turbomachine 10. Par ailleurs, le jeu entre Les deux ne doivent pas être plein sur 360° pour permettre le montage). Le jeu entre le lance goutte rotor 3 et l'élément de barrage stator 4 est réalisé de sorte à être le plus faible possible. Le lance goutte rotor 3 est avantageusement moins proche du joint d'étanchéité 22 que l'élément de barrage stator 4, de sorte que le lance goutte rotor 3 20 puisse protéger le joint d'étanchéité 22 de la remontée d'huile de lubrification H le long du carter de rotor 21. L'élément de barrage stator 4 est ainsi réalisé sur le premier corps externe 20 car l'huile H est centrifugée et va avoir tendance à se coller contre la paroi à plus haut rayon (il s'agirait du deuxième corps interne 21 si le premier corps externe 20 était un 25 corps de stator). Au contraire, le lance goutte rotor 3, présent sur le deuxième corps interne 21, permet par le biais de son extrémité de lancer les gouttes vers le premier corps externe 20. Le barrage d'huile H a pour but de pouvoir bloquer l'huile H envoyée par le lance goutte rotor 3, et c'est pourquoi il est disposé au plus proche du joint d'étanchéité 22. 3049980 14 Par ailleurs, comme on peut le voir sur la figure 4, le lance goutte rotor 3 s'étend radialement depuis la paroi extérieure 21e du carter de rotor 21 vers la paroi intérieure 20i du carter de stator 20, à proximité de celle-ci. De plus, l'élément de barrage stator 4 s'étend radialement depuis la paroi intérieure 20i du carter de stator 20 vers la 5 paroi extérieure 21e du carter de rotor 21, à proximité de celle-ci. De cette façon, la protection du joint d'étanchéité 22 contre toute fuite d'huile de lubrification H est renforcée. Grâce à la présence d'un tel système de déviation 2 en amont du joint d'étanchéité à labyrinthe 22, il est possible de protéger le joint d'étanchéité 22 des 10 scénarios décrits précédemment en référence aux figures 3A et 3B, à savoir d'empêcher un franchissement de l'huile de lubrification H présente dans l'enceinte E au travers du joint d'étanchéité 22. Un tel système de déviation 2 permet plus précisément de protéger le joint d'étanchéité 22 de ces deux chemins potentiels de circulation de l'huile de lubrification H, 15 décrits auparavant en référence aux figures 3A et 3B ,de la manière suivante : concernant le problème exposé en référence à la figure 3A, l'huile H va tomber sur le carter de stator 20 et s'évacuer par l'orifice amont d'évacuation 24 grâce à la force de pesanteur et à la hauteur d'accumulation d'huile H, cette hauteur pouvant être assez grande puisque le joint d'étanchéité 22 est protégé par le lance goutte rotor 3 et/ou par l'élément de 20 barrage stator 4 ; concernant le problème exposé en référence à la figure 3B, l'huile H va rester plaquée ou « collée » au carter de rotor 21 et, en remontant par le lance goutte rotor 3, être projetée sous l'effet de la force centrifuge contre le carter de stator 20, puis être évacuée par l'orifice amont d'évacuation 24 comme pour le cas précédent. Par ailleurs, le lance goutte rotor 3 peut avantageusement présenter une 25 forme de révolution autour de l'axe de rotation T de la turbomachine 10 qui soit complémentaire de la forme de révolution de l'élément de barrage stator 4. Ainsi, les figures 5 et 6 illustrent, selon des vues en section transversale par rapport à l'axe de rotation T de la turbomachine 10, deux configurations possibles des formes des premier 4 et deuxième éléments de déviation du système de déviation 2 de 30 l'ensemble 1 de turbomachine de la figure 4. 3049980 15 Il est à noter ici que la figure 5 décrit une configuration pouvant être utilisée lorsque le carter 20 est un carter de stator ou un carter de rotor, tandis que la figure 6 décrit une configuration pouvant être utilisée uniquement lorsque le carter 20 est un carter de stator. Dans le cas d'un carter de stator, l'huile H en surplus va se concentrer sur 5 le point bas, donc il ne faut un élément de barrage qu'au niveau du point bas, tout élément de barrage ailleurs que sur le point bas serait moins pertinent. Dans le cas d'un carter de rotor, on cherche à éviter d'avoir un déséquilibre, donc une répartition des encoches régulière. Dans l'exemple du carter de rotor 21 sur la figure 6, il est possible de compenser le déséquilibre par un ajout de matière ailleurs sur l'axe à l'azimut de 10 l'évidement 3b. Ces configurations ne sont pas limitatives pour l'invention, toute autre configuration permettant le montage des deux carters 20 et 21 l'un par rapport à l'autre étant envisageable. En effet, l'un des carters étant accosté axialement sur l'autre des carters, il faut que les formes des éléments de déviation 3 et 4 soient au moins 15 complémentaires avec un peu de jeu pour permettre le passage d'une forme à travers l'autre. Ainsi, comme représenté sur la figure 5, le lance goutte rotor 3 et l'élément de barrage stator 4 peuvent chacun présenter, en section transversale par rapport à l'axe de rotation T de la turbomachine 10, une forme sensiblement circulaire comprenant une 20 pluralité de créneaux, respectivement 3a et 4a, ceux-ci étant préférentiellement répartis régulièrement circonférentiellement. Ainsi, le lance goutte rotor 3 est, dans cet exemple, formé par la pluralité de créneaux 3a, espacés les uns des autres, s'étendant depuis le carter de rotor 21, et l'élément de barrage stator 4 est, dans cet exemple, formé par la pluralité de créneaux 25 4a, espacés les uns des autres, s'étendant depuis le carter de stator 20. Bien entendu, il pourrait en être autrement. Plus particulièrement, chaque créneau 3a s'étend extérieurement depuis le carter de rotor 21, et chaque créneau 4a s'étend intérieurement depuis le carter de stator 20. Les formes du lance goutte rotor 3 et de l'élément de barrage stator 4 sont complémentaires, et les jeux entre les deux sont faibles. 3049980 16 En outre, comme représenté sur la figure 6, le lance goutte rotor 3 peut présenter, en section transversale par rapport à l'axe de rotation T de la turbomachine 10, une forme sensiblement circulaire comprenant un évidement 3b, par exemple formé par un ajout de matière circonférentiellement autour du carter de rotor 21 sauf à 5 l'endroit de l'évidement 3b. De plus, l'élément de barrage stator 4 peut présenter, en section transversale par rapport à l'axe de rotation T de la turbomachine 10, une forme sensiblement circulaire comprenant une saillie 4b, par exemple formée par un ajout de matière sur le carter de stator 20 à l'endroit de la saillie 4b. Ce saillie 4b et cet évidemment 3b se trouvent avantageusement à 6h. De façon avantageuse, l'évidement 10 3b et la saillie 4b présentent des formes complémentaires, et les jeux entre les deux pièces sont faibles. Par ailleurs, bien qu'il soit possible de prévoir que le lance goutte rotor 3 et l'élément de barrage stator 4 soient sensiblement plans en section transversale par rapport à l'axe de rotation T de la turbomachine 10, il est avantageux de prévoir une 15 certaine courbure pour augmenter la protection du joint d'étanchéité 22. Ainsi, les figures 7A et 7B illustrent schématiquement et respectivement des vues aplaties selon Al et selon A2 de la figure 4, représentant respectivement les configurations des parties d'extrémité distale 3d, 4d de l'élément de déviation 3 et de l'élément de déviation 4, réalisés selon la configuration de la figure 5, soit avec présence 20 de créneaux. En effet, comme représenté sur ces figures 7A et 7B, chaque créneau 3a du lance goutte rotor 3 comporte une surface amont 3m, orientée vers l'amont de la turbomachine 10, et une surface aval 3v, orientée vers l'aval de la turbomachine 10 et opposée à la surface amont 3m. De même, chaque créneau 4a de l'élément de barrage 25 stator 4 comporte une surface amont 4m, orientée vers l'amont de la turbomachine 10, et une surface aval 4v, orientée vers l'aval de la turbomachine 10 et opposée à la surface amont 4m. De façon avantageuse, la surface amont 3m de chaque créneau 3a et la surface amont 4m de chaque créneau 4a présentent chacune une courbure C concave. 3049980 17 Bien entendu, tout type de courbure peut être envisagé. En travaillant cette courbure C, il est possible d'augmenter la protection du joint d'étanchéité 22. Cette courbure C a notamment deux objectifs : faire en sorte qu'une goutte arrivant sur le bord d'un créneau 3a est tendance à être bloquée par le créneau 3a et non 5 pas à glisser sur le bord de ce créneau 3a pour continuer vers le joint d'étanchéité 22, de sorte à avoir un profil dirigeant l'huile H vers le centre du créneau 3a, autrement dit un convergent ; former des canaux de guidage de l'huile H pour qu'elle soit libérée au milieu du sommet des créneaux 3a, autrement dit des canaux radiaux. La figure 8 illustre schématiquement, selon des vues semblables à celles des 10 figures 7A et 7B, des variantes possibles a), b) et c) de courbure pour l'élément de déviation 3 et/ou l'élément de déviation 4. En effet, bien que les références de la figure 8 se rapportent à l'élément de déviation 3, ces variantes sont également applicables pour l'élément de déviation 4. La courbure C d'un créneau 3a du lance goutte rotor 3 et/ou d'un créneau 4a 15 de l'élément de barrage stator 4 peut ainsi être variable. En particulier, comme pour le cas a) de la figure 8, elle peut être réalisée d'une extrémité transversale d'un créneau 3a à l'autre extrémité transversale. Elle peut encore, comme pour les cas b) et c) de la figure 8, être réalisée dans une partie centrale du créneau 3a sans s'étendre depuis l'une ou l'autre des extrémités transversales du créneau 3a. Le sommet de la concavité peut en 20 outre être située à une distance variable de la surface aval 3v du créneau 3a, comme le montre par exemple la comparaison des cas a) et c) de la figure 8. Aussi, la « profondeur » de concavité peut être variable. Par ailleurs, la courbure C de chaque créneau 3a (ou 4a) peut varier radialement. Elle peut par exemple être plus importante à proximité du carter de rotor 21 25 (ou de stator 20), puis diminuer jusqu'à la partie d'extrémité distale du créneau 3a (ou 4a). Un tel mode de réalisation est préféré selon l'invention, comprenant une large courbure C à la base du créneau 3a, 4a et un canal de circulation qui se dessine quand on s'éloigne radialement. 3049980 18 La figure 9 illustre schématiquement une vue selon A3 de la figure 4, avec légère perspective, montrant de manière isolée une partie du carter de rotor 21 avec le deuxième élément de déviation 3 formé d'une pluralité de créneaux 3a. Comme on peut le voir sur cette figure 9, la dimension transversale de la 5 courbure C de la surface amont 3m de chaque créneau 3 est variable radialement. En particulier, elle est décroissante depuis la partie d'extrémité proximale 3p de chaque créneau 3a vers la partie d'extrémité distale 3d de chaque créneau 3a. Cette caractéristique est naturellement applicable à chaque créneau 4a de l'élément de barrage stator 4. 10 Ainsi, par exemple, la dimension transversale D1, représentée sur la figure 9, est plus grande à proximité du carter de rotor 21 que la dimension transversale D2, représentée sur la figure 9, à proximité de la partie d'extrémité distale 3d de chaque créneau 3a. Comme on peut le voir, la courbure C de chaque créneau 3a forme ainsi un entonnoir permettant le guidage de l'huile de lubrification H. 15 Par ailleurs, la figure 9 illustre également la possibilité pour le carter de rotor 21 de comporter une rainure circonférentielle 6 de circulation de l'huile de lubrification H, formée en amont des créneaux 3a du lance goutte rotor 3 pour guider l'écoulement de l'huile H vers les créneaux 3a du lance goutte rotor 3. La figure 10 représente encore une vue selon A4 de la figure 9 permettant de 20 visualiser l'écoulement de l'huile de lubrification H dans la rainure circonférentielle 6 formée dans le carter de rotor 21. Il est à noter que cette rainure circonférentielle 6 peut aussi être placée à l'aval, dans le sens de l'écoulement de l'huile H, du lance goutte 3, si celui-ci est placé notamment sur un carter ou arbre de rotor 20. 25 Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits. Diverses modifications peuvent y être apportées par l'homme du métier. REVENDICATIONS1. Ensemble (1) de turbomachine (10), comportant un premier carter externe (20) et un deuxième carter interne (21), au moins partiellement superposés radialement et mobiles en rotation l'un par rapport à l'autre autour de l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10), entre lesquels est situé au moins un dispositif d'étanchéité (22) assurant une étanchéité entre une enceinte (E) d'un fluide d'écoulement (H) et un milieu (23) externe à l'enceinte (E), délimité intérieurement par l'enceinte (E) et tel qu'il y ait une différence de pression entre l'enceinte (E) et le milieu (23) externe à l'enceinte (E), caractérisé en ce que l'ensemble (1) de turbomachine (10) comporte de plus un système de déviation (2) de fluide d'écoulement (H) provenant de l'enceinte (E), positionné entre l'enceinte (E) et ledit au moins un dispositif d'étanchéité (22) pour empêcher l'écoulement de fluide d'écoulement (H) au travers dudit au moins un dispositif d'étanchéité (22), le système de déviation (2) comportant un premier élément de déviation (4) situé sur le premier carter externe (20), s'étendant sensiblement radialement depuis le premier carter externe (20), et un deuxième élément de déviation (3) situé sur le deuxième carter interne (21), s'étendant sensiblement radialement depuis le deuxième carter interne (21), les premier (4) et deuxième (3) éléments de déviation étant décalés axialement. 2. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier élément de déviation (4) du premier carter externe (20) est plus proche dudit au moins un dispositif d'étanchéité (22) que le deuxième élément de déviation (3) du deuxième carter interne (21). 3. Ensemble selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le deuxième élément de déviation (3) s'étend sensiblement radialement depuis la paroi extérieure (21e) du deuxième carter interne (21) vers la paroi intérieure (20i) du premier carter externe (20), à proximité de celle-ci, et en ce que le premier élément de déviation (4) s'étend sensiblement radialement depuis la paroi intérieure (20i) du premier carter 3049980 20 externe (20) vers la paroi extérieure (21e) du deuxième carter interne (21), à proximité de celle-ci. 4. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, 5 caractérisé en ce que le deuxième élément de déviation (3) présente une forme de révolution autour de l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10) complémentaire de la forme de révolution du premier élément de déviation (4). 5. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, 10 caractérisé en ce que le premier carter externe (20) comporte un orifice d'évacuation (24) de fluide d'écoulement (H), situé au moins partiellement à plus haut rayon que le premier élément de déviation (4). 6. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, 15 caractérisé en ce que le deuxième élément de déviation (3) et le premier élément de déviation (4) présentent, en section transversale par rapport à l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10), une forme sensiblement circulaire comprenant une pluralité de créneaux (3a, 4a), notamment répartis régulièrement circonférentiellement. 20 7. Ensemble selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'un (3) du deuxième élément de déviation (3) et du premier élément de déviation (4) présente, en section transversale par rapport à l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10), une forme sensiblement circulaire comprenant un évidement (3b), et en ce que l'autre du deuxième élément de déviation (3) et du premier élément de 25 déviation (4) présente, en section transversale par rapport à l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10), une forme sensiblement circulaire comprenant une saillie (4b), l'évidement (3b) et la saillie (4b) présentant notamment des formes complémentaires et étant notamment situés au plus proche de l'axe de rotation (T) de la turbomachine (10). 3049980 21 8. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième élément de déviation (3) comporte une surface amont (3m), orientée vers l'enceinte (E) de fluide d'écoulement (H), et une surface aval (3v), orientée vers ledit au moins un dispositif d'étanchéité (22) et opposée à la surface amont 5 (3m), et en ce que le premier élément de déviation (4) comporte une surface amont (4m), orientée vers l'enceinte (E) de fluide d'écoulement (H), et une surface aval (4v), orientée vers ledit au moins un dispositif d'étanchéité (22) et opposée à la surface amont (4m), la surface amont (3m) du deuxième élément de déviation (3) et/ou la surface amont (4m) du premier élément de déviation (4) présentant une courbure (C), notamment une 10 courbure concave. 9. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la dimension transversale (D1, D2) du deuxième élément de déviation (3) et/ou du premier élément de déviation (4), notamment respectivement de 15 la courbure (C) de la surface amont (3m) du deuxième élément de déviation (3) et/ou de la surface amont (4m) du premier élément de déviation (4), est variable radialement, étant notamment décroissante depuis la partie d'extrémité proximale (3p, 4p) de l'élément de déviation (3, 4) vers la partie d'extrémité distale (3d, 4d) de l'élément de déviation (3, 4). 20 10. Turbomachine (10), caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un ensemble de turbomachine (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes.