Brevet FR3059909A1 — publié le 20180615

DISPOSITIF D'EXTRACTION PAR SOLVANT AVEC COMPENSATION DE VARIATIONS DE VISCOSITÉS ET PROCÉDÉ D'EXTRACTION ASSOCIÉ DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention se situe dans le domaine de l'analyse d'éléments chimiques et, plus précisément, dans le domaine de la chimie séparative par extraction par solvant. Elle concerne un système d'extraction par solvant comprenant un dispositif de mise en contact de fluides immiscibles en écoulements parallèles et un procédé d'extraction par solvant utilisant un tel système d'extraction. L'invention s'applique notamment à l'extraction de radionucléides, de métaux, de polymères et de saumure, en présence ou non de tensioactifs. Elle trouve un intérêt particulier lorsqu'au moins l'une des phases liquides présente une valeur de viscosité variant au cours de l'extraction. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les protocoles d'analyse d'éléments chimiques actuellement utilisés nécessitent la mise en oeuvre de plusieurs étapes de concentration, séparation et purification. Ces opérations peuvent comporter des risques chimiques, par exemple du fait de la présence d'acides ou de solvants, et des risques radiologiques, en présence de radionucléides. La multiplicité des étapes et les risques associés impliquent des durées de traitement des échantillons relativement longues et le respect de contraintes de sécurité, par exemple la réalisation des opérations en boîte à gants. Le développement de systèmes miniaturisés, également appelés « laboratoire sur puce » ou « lab-on-chip » en anglais, ont permis d'améliorer significativement la réalisation pratique d'analyses d'éléments chimiques à risque. Un tel système miniaturisé intègre plusieurs opérations complexes sur une plaquette dont la surface est de quelques centimètres carrés. La réduction d'échelle apporte de nombreux avantages. Elle permet tout d'abord une 3059909 2 diminution des quantités de réactifs et d'échantillons analysés, et par conséquent une diminution du risque encouru par l'opérateur en cas de manipulation de produits dangereux. En outre, grâce à des distances de diffusion plus courtes et à la laminarité des écoulements, les transferts de matière au cours de la réaction d'extraction par solvant 5 sont mieux maitrisés et plus rapides. L'analyse d'un échantillon peut être réduite également par la possibilité de réunir, sur un même laboratoire sur puce, plusieurs opérations chimiques (par exemple extraction par solvant et desextraction). Enfin, la miniaturisation des opérations rend possible leur parallélisation soit sur un même système miniaturisé soit en connectant plusieurs systèmes en parallèle. 10 Plus spécifiquement, les techniques d'extraction par solvant en microsystème présentent divers avantages par rapport aux techniques d'extraction à l'échelle classique. Elles permettent tout d'abord un meilleur contrôle des écoulements et de l'aire interfaciale. L'aire interfaciale spécifique est plus élevée et les distances de 15 diffusion plus courtes ce qui implique une accélération du partage. En outre, dans le cas d'écoulements parallèles, elles s'affranchissent des étapes de décantation ou de centrifugation pour séparer les phases. Un microsystème d'extraction par solvant à écoulements parallèles 20 comprend typiquement un microdispositif d'échange fluidique formé dans deux plaques en verre assemblées, l'une étant gravée avant assemblage pour former, entre deux orifices d'entrée et deux orifices de sortie, deux canaux d'entrée, un canal d'échange fluidique et deux canaux de sortie. Un premier canal d'entrée relie un premier orifice d'entrée à une entrée du canal d'échange fluidique et un deuxième canal d'entrée relie le 25 deuxième orifice d'entrée à l'entrée du canal d'échange fluidique. Un premier canal de sortie relie une sortie du canal d'échange fluidique à un premier orifice de sortie et un deuxième canal de sortie relie la sortie du canal d'échange fluidique au deuxième orifice de sortie. Le microdispositif est alors appelé microdispositif à jonction Y-Y. Le microsystème d'extraction comporte en outre des capillaires d'entrée et de sortie pour connecter le microdispositif à d'autres dispositifs en sortie, par exemple à des détecteurs. 3059909 3 Une première voie est formée entre un premier capillaire d'entrée, relié au premier orifice d'entrée, et un premier capillaire de sortie, relié au premier orifice de sortie. Cette première voie permet la circulation d'une première phase. Une deuxième voie est formée entre un deuxième capillaire d'entrée, relié au deuxième orifice d'entrée, et un deuxième 5 capillaire de sortie, relié au deuxième orifice de sortie. Cette deuxième voie permet la circulation d'une deuxième phase. Le canal d'échange fluidique constitue une interface d'échange pour les phases s'écoulant en parallèle. Les deux phases présentent potentiellement des viscosités différentes. 10 Afin d'obtenir des écoulements parallèles de ces deux phases et une récupération individuelle des phases dans les canaux de sortie, sans contamination d'une phase par l'autre, il est alors nécessaire de jouer sur les débits respectifs des deux phases. Lorsque les différences de viscosités entre les deux phases sont trop importantes, il faut en plus jouer sur une dissymétrie du microsystème entre la première et la deuxième voie. Dans 15 ce cas, une première solution consiste à rendre asymétrique la section du canal d'échange fluidique du microdispositif. Une deuxième solution consiste à modifier une partie de la surface du canal d'échange fluidique. Cette solution engendre toutefois une complexification du processus de fabrication du microdispositif. En outre, cette solution ne permet pas de conserver un positionnement correct de l'interface en sortie du canal 20 d'échange fluidique en cas d'écarts importants de viscosités entre les deux phases. Une troisième solution consiste à insérer des piliers dans le canal d'échange fluidique pour stabiliser les écoulements. Toutefois, les piliers réduisent la surface d'échange entre les deux phases. Toutes ces solutions impliquent une modification structurelle du microdispositif et limitent donc son utilisation à un couple donné de viscosités de phases. 25 Pour la majorité des couples de phases utilisés dans les analyses chimiques réalisées en laboratoire sur puce, l'espèce à partager se trouve fortement diluée dans l'une des phases initialement. La viscosité des phases est imposée principalement par les compositions chimiques des phases, indépendamment de la 30 présence ou non de l'espèce à partager. Cependant, pour certaines analyses impliquant 3059909 4 des concentrations élevées de l'espèce à partager, le passage de cette espèce d'une phase à l'autre engendre une modification de la viscosité de chacune des phases. Ainsi, une phase initialement chargée d'un composé avec une concentration donnée présentera une valeur de viscosité en entrée du microdispositif 11. r-entrée différente de la viscosité en 5 sortie du microdispositif 11. r-sortie dès lors que la concentration du composé a changé lors du passage dans l'autre phase. La position de l'interface est alors modifiée, ce qui engendre potentiellement une mauvaise séparation des phases en sortie. L'analyse (caractérisation) des phases séparément est alors difficile. Dans des cas extrêmes, l'interface peut même disparaître. 10 Les solutions précitées pour conserver des écoulements parallèles des phases et une récupération séparée des phases ne donnent donc pas entière satisfaction dans le cas d'une extraction par solvant avec une variation de la viscosité des phases au cours de l'extraction. Un but de l'invention est donc de proposer un système d'extraction 15 par solvant à écoulements parallèles permettant de conserver une bonne séparation des phases liquides en sortie même en cas de variation de viscosité des phases. EXPOSÉ DE L'INVENTION À cet effet, l'invention propose un système d'extraction par solvant à écoulements parallèles dans lequel le positionnement de l'interface en sortie du canal 20 d'échange fluidique est ajusté par une modification des dimensions des capillaires de sortie reliés en sortie du microdispositif. Ainsi, une variation des viscosités des phases peut être compensée sans modification du microdispositif. En outre, le système d'extraction peut être adapté à un grand nombre de couples de phases avec des viscosités différentes sans modifier le microdispositif. 25 Plus précisément, l'invention a pour objet un système d'extraction par solvant par mise en contact de deux liquides immiscibles en écoulements parallèles, le système d'extraction comprenant : - un dispositif d'échange fluidique comprenant : 3059909 5 o un premier orifice d'entrée agencé pour recevoir un écoulement d'une phase liquide A, o un deuxième orifice d'entrée agencé pour recevoir un écoulement d'une phase liquide B, la phase liquide B étant plus visqueuse que la phase 5 liquide A, o un premier orifice de sortie agencé pour évacuer la phase liquide A, o un deuxième orifice de sortie agencé pour évacuer la phase liquide B, et o un canal d'échange fluidique connecté en entrée à chaque orifice d'entrée et en sortie à chaque orifice de sortie, le canal d'échange fluidique étant 10 agencé pour canaliser en parallèle les deux phases liquides A et B en les mettant en contact l'une avec l'autre, - un premier capillaire d'entrée connecté au premier orifice d'entrée, - un deuxième capillaire d'entrée connecté au deuxième orifice d'entrée, les dimensions des capillaires d'entrée étant identiques, 15 - un premier capillaire de sortie connecté au premier orifice de sortie, et - un deuxième capillaire de sortie connecté au deuxième orifice de sortie, les capillaires de sortie présentant une même section interne, le système d'extraction étant agencé de sorte que le débit QA de la phase liquide A soit supérieur à un débit minimum QA,,,,' de manière à obtenir des écoulements parallèles 20 des phases liquides A et B, le système d'extraction étant en outre agencé de sorte que le rapport du débit QB de la phase liquide B sur le débit QA de la phase liquide A soit égal au rapport de la viscosité YA,capE de la phase liquide A en entrée du canal d'échange fluidique sur la viscosité ilB,capE de la phase liquide B en entrée du canal d'échange fluidique, 25 les longueurs des capillaires de sortie étant déterminées de sorte que le rapport de la longueur LB,caps du deuxième capillaire de sortie sur la longueur LAcaps du premier capillaire de sortie soit égal au rapport du débit QA de la phase liquide A sur le débit QB de la phase liquide B multiplié par le rapport de la viscosité 11. r-A,capS en sortie du canal d'échange fluidique sur la viscosité 11. r-B,capS de la phase liquide B en 30 sortie du canal d'échange fluidique, de façon à compenser les variations de viscosités de de la phase liquide A 3059909 6 la phase liquide A en sortie du canal d'échange fluidique et de la phase liquide B en sortie du canal d'échange fluidique. Ainsi, le système d'extraction selon l'invention doit respecter les 5 conditions suivantes : QA QA,min QB= YA,capE QA YB,capE LB,capS= QA.YA,capS LAxapS QB.PB,capS 10 Les conditions portant sur les longueurs des capillaires de sortie et sur les débits des phases liquides, notamment leur rapport, assurent un fonctionnement adéquat du système d'extraction, c'est-à-dire à la fois des écoulements parallèles des phases liquides A et B et une interface centrée en sortie du canal d'échange fluidique. 15 Le débit minimum QA,min de la phase liquide A peut être déterminé expérimentalement pour chaque couple de phases introduites en entrée du système d'extraction. Le débit minimum QA,min est par exemple égal à 0,3 millilitre par heure (ml/h) dans le cas de l'extraction de l'uranium par le phosphate de tributyle. 20 À titre d'exemple, pour un système d'extraction par solvant utilisé pour l'extraction de l'uranium, le rapport QB/QA , obtenu selon la relation déjà citée QA = QA gA,capE est égal à 0,617. Selon l'invention, les variations des viscosités des phases liquides sont 25 compensées en déterminant un rapport approprié pour les longueurs des capillaires de sortie. Plus généralement, ces variations pourraient être compensées en modifiant le rapport de leurs dimensions. En particulier, les capillaires de sortie pourraient présenter une même longueur mais des sections internes distinctes, leur rapport étant ajusté pour 3059909 7 conserver le rapport souhaité QB/QA. Éventuellement, la compensation de la variation des viscosités des deux phases liquides en sortie du canal d'échange fluidique peut être obtenue en jouant à la fois sur les longueurs des capillaires et sur leur section interne. 5 Les capillaires d'entrée présentent des dimensions identiques. En particulier, ils présentent une même section et une même longueur : LA,'pE = -B,capE - La viscosité de chaque phase liquide est mesurée à l'échelle macroscopique préalablement à l'adaptation du système d'extraction par solvant. Pour 10 les phases introduites dans les capillaires d'entrée, les viscosités H r-A,capE et PB,capE sont mesurées sur les phases directement. Pour les phases recueillies en capillaires de sortie, les mesures des viscosités r-A,capS et PB,capS sont réalisées après avoir fait une extraction par solvant en batch et atteint l'équilibre. Ainsi, le rapport des débits QB/QA est déterminé en faisant le rapport de la viscosité ItA,capE de la phase A en entrée de canal 15 d'échange fluidique et de la viscosité ItB,capE de la phase B en entrée de canal d'échange fluidique, et les dimensions des capillaires de sortie sont déterminées en prenant en compte la viscosité r-A,capS de la phase liquide A en sortie du canal d'échange fluidique et la viscosité r-B,capS 20 Selon une forme particulière de réalisation, le dispositif d'échange fluidique est agencé pour engendrer une perte de pression identique pour les phases liquides entre, respectivement, le premier orifice d'entrée et le premier orifice de sortie, et le deuxième orifice d'entrée et le deuxième orifice de sortie. 25 Le dispositif d'échange fluidique peut comporter, en outre, un premier canal d'entrée reliant le premier orifice d'entrée à une entrée du canal d'échange fluidique, un deuxième canal d'entrée reliant le deuxième orifice d'entrée à l'entrée du canal d'échange fluidique, un premier canal de sortie reliant une sortie du canal d'échange fluidique au premier orifice de sortie et un deuxième canal de sortie reliant la de la phase liquide B en sortie du canal d'échange fluidique. 3059909 8 sortie du canal d'échange fluidique au deuxième orifice de sortie. Le dispositif d'échange fluidique forme alors un dispositif à double jonction Y. Le dispositif d'échange fluidique peut constituer un microdispositif, 5 c'est-à-dire un dispositif dont les sections internes des canaux sont inférieures ou égales au millimètre carré, voire inférieures ou égales au micromètre carré. En particulier, le canal d'échange fluidique peut présenter une section interne inférieure ou égale à 1 millimètre carré, de préférence inférieure à 5.10-e mètre carré. 10 Selon une forme particulière de réalisation, le dispositif d'échange fluidique comprend une première plaque de verre et une deuxième plaque de verre. Le canal d'échange fluidique est gravé dans au moins l'une des deux plaques de verre et les deux plaques de verre sont assemblées entre elles pour former un canal d'échange fluidique fermé. Les canaux d'entrée et de sortie peuvent également être gravés dans au 15 moins l'une des plaques de verre. D'autres matériaux peuvent également être utilisés, par exemple des élastomères photodurcissables, des polymères thermoformables (copolymère d'oléfine cyclique), des aciers, des céramiques. L'invention a également pour objet un procédé d'extraction par solvant, 20 dans lequel un système d'extraction tel que décrit précédemment est utilisé. Le procédé d'extraction peut notamment être utilisé lorsqu'au moins l'une des phases liquides présente une viscosité variant au cours de l'extraction, c'est-à-dire lors du passage d'une espèce chimique de l'une des phases vers l'autre phase. 25 Le procédé d'extraction est par exemple appliqué à l'extraction d'uranium en milieu nitrique par du phosphate de tributyle dans du n-dodécane. 3059909 9 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement, dans une vue de trois quarts, 5 un exemple de réalisation d'un microsystème d'extraction par solvant selon l'invention ; - la figure 2 représente, dans une vue de dessus, un dispositif d'échange fluidique du microsystème de la figure 1; - la figure 3 illustre, par une photo microscope prise de dessus, un écoulement parallèle de deux phases liquides dans le dispositif d'échange fluidique de la 10 figure 2. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS La figure 1 représente schématiquement, dans une vue de trois quarts, un exemple de réalisation d'un microsystème d'extraction par solvant selon l'invention et la figure 2 représente, dans une vue de dessus, un dispositif d'échange fluidique du 15 microsystème. Le microsystème d'extraction 10 comprend un dispositif d'échange fluidique 20, un premier capillaire d'entrée 31, un deuxième capillaire d'entrée 32, un premier capillaire de sortie 33 et un deuxième capillaire de sortie 34. Le dispositif d'échange fluidique 20 comprend une première plaque en verre 21 et une deuxième plaque en verre, non représentée sur les figures. Les deux plaques en verre sont agencées 20 pour pouvoir être assemblées entre elles, par exemple par soudage ou par collage. Dans la première plaque en verre 21 sont formés un premier canal d'entrée 211, un deuxième canal d'entrée 212, un canal d'échange fluidique 213, un premier canal de sortie 215 et un deuxième canal de sortie 216. Dans la deuxième plaque en verre sont formés un premier orifice d'entrée 221, un deuxième orifice d'entrée 222, un premier orifice de 25 sortie 225 et un deuxième orifice de sortie 226. Chaque orifice d'entrée et de sortie est agencé pour recevoir un capillaire d'entrée ou un capillaire de sortie, respectivement. Le dispositif d'échange fluidique 20 est agencé de manière à ce que, une fois les plaques en verre assemblées, le premier canal d'entrée 211 s'étende entre le premier orifice 3059909 10 d'entrée 221 et une entrée du canal d'échange fluidique 213, le deuxième canal d'entrée 212 s'étende entre le deuxième orifice d'entrée 222 et l'entrée du canal d'échange fluidique 213, le premier canal de sortie 215 s'étende entre une sortie du canal d'échange fluidique 213 et le premier orifice de sortie 225 et le deuxième canal de sortie 216 5 s'étende entre la sortie du canal d'échange fluidique 213 et le deuxième orifice de sortie 226. Les canaux d'entrée 211 et 212 forment une première jonction Y avec le canal d'échange fluidique 213 et les canaux de sortie 215 et 216 forment une deuxième jonction Y avec le canal d'échange fluidique 213. Dans cet exemple de réalisation, le canal d'échange fluidique 213 s'étend longitudinalement en serpentin. Chaque canal présente 10 par exemple une largeur de 100 micromètres et une hauteur de 40 micromètres. Les capillaires d'entrée 31 et 32 présentent de préférence des dimensions identiques, c'est-à-dire une même section interne et une même longueur. De manière analogue, les canaux d'entrée 211 et 212 présentent de préférence des 15 dimensions identiques entre eux et les canaux de sortie présentent des dimensions identiques entre eux. En revanche, les capillaires de sortie 33 et 34 présentent des dimensions différentes, en fonction de la viscosité des deux phases liquides circulant dans le microsystème d'extraction 10, comme expliqué ci-après. Une première voie est formée entre une entrée du capillaire d'entrée 31 et une sortie du capillaire de sortie 33. Cette 20 première voie permet la circulation d'une première phase liquide 41. Une deuxième voie est formée entre une entrée du capillaire d'entrée 32 et une sortie du capillaire de sortie 34. Cette deuxième voie permet la circulation d'une deuxième phase liquide 42. Le canal d'échange fluidique 213 permet un écoulement parallèle des deux phases liquides et un échange d'espèces chimiques d'une phase liquide vers l'autre phase liquide. L'une des 25 phases liquides est typiquement une phase organique et l'autre phase liquide une phase aqueuse. La figure 3 illustre, dans une vue de dessus, un écoulement parallèle de deux phases liquides dans le dispositif d'échange fluidique 20. Sur cette figure, le canal 30 d'échange fluidique 213 n'est représenté que partiellement. Du fait des conditions de 3059909 11 pression et du débit respectif des deux phases liquides, un écoulement parallèle peut être observé. Cependant, l'interface 40 entre les deux phases liquides n'est pas centrée en sortie du canal d'échange fluidique 213.1Is'ensuit un écoulement de la phase liquide 41 à la fois dans le canal de sortie 215 et dans le canal de sortie 216. 5 Afin de positionner correctement l'interface pour une récupération individuelle de deux phases liquides A et B, la pression au sein des deux phases liquides doit être équilibrée au niveau de la sortie du canal d'échange fluidique 213. Cet équilibre peut être exprimé par la relation : 10 APA = APB (1) où APA désigne l'écart de pression au sein de la phase liquide A entre l'entrée du capillaire d'entrée 31 et la sortie du capillaire de sortie 33 et APB désigne l'écart de pression au sein de la phase liquide B entre l'entrée du capillaire d'entrée 32 et la sortie du capillaire de sortie 34. 15 On peut montrer que la relation (1) implique la relation suivante : 'APA,capS = 'APB,capS (2) où 'APA,capS désigne l'écart de pression au sein de la phase liquide A entre l'entrée et la sortie du capillaire de sortie 33, et AP B,capS désigne l'écart de pression au sein de la phase 20 liquide B entre l'entrée et la sortie du capillaire de sortie 34. Ainsi, une pression identique peut être observée en sortie du canal d'échange fluidique 213 entre les deux phases liquides A et B dès lors que les capillaires de sortie 33 et 34 engendrent une même perte de pression. La perte de pression 25 engendrée par chaque capillaire peut être contrôlée par les dimensions du capillaire et/ou par le débit de la phase liquide dans ce capillaire. La relation de Hagen-Poiseuille indique : D OP cap - ir.r4 où kt est le coefficient de viscosité de la phase liquide, Q est le débit de la phase liquide, L 30 est la longueur du capillaire et r est le rayon du capillaire. (3) 3059909 12 Les relations (2) et (3) conduisent ainsi à la relation suivante : (4) LB,capS QA.1-1A,capS LA,capS QB.1-113,caps où QA et QB désignent respectivement le débit dans les phases liquides A et B, r-AcapS et 5 ilB,capS désignent respectivement les valeurs de viscosité des phases liquides A et B en sortie du canal d'échange fluidique 213 et LA,caps et LB,caps désignent respectivement les longueurs des capillaires de sortie 33 et 34. Il est à noter que d'après la relation (4), en conservant le rapport de 10 débits QA/QB constant, le rapport LB,caps/LA,caps permet de compenser tout changement de valeur du rapport des viscosités des deux phases. Les inventeurs ont pu tester l'invention pour l'extraction de l'uranium VI en milieu nitrique par le phosphate de tributyle. Le même microdispositif a pu être utilisé 15 pour une valeur de viscosité de la phase aqueuse comprise entre 1,22 millipascal seconde (mPa.$) et 1,54 mPa.s et une valeur de viscosité de la phase organique comprise entre 1,97 mPa.s et 3,01 mPa.s, respectivement. Ainsi, l'uranium VI pouvait présenter une concentration initiale dans la phase aqueuse jusqu'à 140 grammes par litre (g/L). Sans modification de la longueur des capillaires de sortie, des écoulements parallèles et une 20 séparation correcte des phases liquides n'auraient été possibles que pour une valeur de viscosité de la phase aqueuse de 1,22 mPa.s et une valeur de viscosité de la phase organique comprise entre 1,97 mPa.s et 2,24 mPa.s, soit une concentration d'uranium VI inférieure à 30 g/L. REVENDICATIONS1. Système d'extraction par solvant(10) par mise en contact de deux liquides immiscibles (41, 42) en écoulements parallèles, le système d'extraction comprenant : ^ un dispositif d'échange fluidique (20) comprenant : o un premier orifice d'entrée (221) agencé pour recevoir un écoulement d'une phase liquide A, o un deuxième orifice d'entrée (222) agencé pour recevoir un écoulement d'une phase liquide B, la phase liquide B étant plus visqueuse que la phase liquide A, o un premier orifice de sortie (225) agencé pour évacuer la phase liquide A, o un deuxième orifice de sortie (226) agencé pour évacuer la phase liquide B, et o un canal d'échange fluidique (213) connecté en entrée à chaque orifice d'entrée et en sortie à chaque orifice de sortie, le canal d'échange fluidique étant agencé pour canaliser en parallèle les deux phases liquides A et B en les mettant en contact l'une avec l'autre, ^ un premier capillaire d'entrée (31) connecté au premier orifice d'entrée (221), ^ un deuxième capillaire d'entrée (32) connecté au deuxième orifice d'entrée (222), les dimensions des capillaires d'entrée étant identiques, ^ un premier capillaire de sortie (33) connecté au premier orifice de sortie, et ^ un deuxième capillaire de sortie (34) connecté au deuxième orifice de sortie, les capillaires de sortie présentant une même section interne, le système d'extraction étant agencé de sorte que le débit QA de la phase liquide A soit supérieur à un débit minimum QA,min, de manière à obtenir des écoulements parallèles des phases liquides A et B, le système d'extraction étant en outre agencé de sorte que le rapport du débit QB de la phase liquide B sur le débit QA de la phase liquide A soit égal au rapport de la viscosité YA,capE de la phase liquide A en entrée du canal d'échange fluidique sur la viscosité 11B,capE de la phase liquide B en entrée du canal d'échange fluidique, 3059909 14 les longueurs des capillaires de sortie (33, 34) étant déterminées de sorte que le rapport de la longueur LB,caps du deuxième capillaire de sortie sur la longueur LA,caps du premier capillaire de sortie soit égal au rapport du débit QA de la phase liquide A sur le débit QB de la phase liquide B multiplié par le rapport de la viscosité 11. r-A,capS de la phase liquide A 5 en sortie du canal d'échange fluidique sur la viscosité 11. r-B,capS de la phase liquide B en sortie du canal d'échange fluidique, de façon à compenser les variations de viscosités de la phase liquide A en sortie du canal d'échange fluidique et de la phase liquide B en sortie du canal d'échange fluidique. 10 2. Système d'extraction selon la revendication 1, dans lequel le dispositif d'échange fluidique (20) est agencé pour engendrer une perte de pression identique pour les phases liquides A (41) et B (42) entre, respectivement, le premier orifice d'entrée (221) et le premier orifice de sortie (225), et le deuxième orifice d'entrée (222) et le deuxième orifice de sortie (226). 15 3. Système d'extraction selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le dispositif d'échange fluidique (20) constitue un microdispositif, le canal d'échange fluidique (213) présentant une section interne inférieure ou égale à 1 millimètre carré, de préférence inférieure à 5.10-9 mètre carré. 20 4. Système d'extraction selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le dispositif d'échange fluidique (20) comprend une première plaque de verre (21) et une deuxième plaque de verre, le canal d'échange fluidique (213) étant gravé dans au moins l'une des deux plaques de verre, et les plaques de verre étant assemblées entre elles pour 25 former un canal d'échange fluidique fermé. 5. Procédé d'extraction par solvant, dans lequel un système d'extraction (10) selon l'une des revendications précédentes est utilisé. 3059909 15 6. Procédé d'extraction selon la revendication 5, dans lequel les phases liquides A et B présentent une viscosité variant au cours de l'extraction. 7. Procédé d'extraction selon l'une des revendications 5 et 6, appliqué à 5 l'extraction d'uranium en milieu nitrique par du phosphate de tributyle dans du n- dodécane.