Brevet FR3052914A1 — publié le 20171222

La présente invention concerne un capteur optique de cibles dans un milieu à tester comportant un réflecteur optique résonant à multiples couches minces de matériaux diélectriques. Le domaine large des capteurs demeure incontournable pour nombre d'enjeux technologiques et sociétaux liés à la sécurité, l'environnement, le vivant ou autres. Les concepteurs dans ce domaine font régulièrement preuve d'une grande inventivité, alliant souvent les principes de la mécanique, de l'électronique, de l'optique, des matériaux et de la chimie pour concevoir et réaliser des capteurs fonctionnalisés extrêmement sensibles à la détection de cibles, par exemple des polluants ou contaminants, dans des milieux divers, notamment des milieux aqueux. Dans le domaine plus précis des capteurs optiques, de nombreux dispositifs apparaissent aujourd'hui avec des composants dont la fonction est de confiner et exalter les champs électromagnétiques dans l'objectif d'accroître leur sensibilité. Ces composants peuvent prendre la forme d'anneaux résonants, de sphères résonantes, de composants à multiples couches minces métalliques et à résonances de plasmons de surface, ou de réflecteurs optiques résonants à multiples couches minces de matériaux diélectriques. Les réflecteurs optiques résonants multicouches sont particulièrement intéressants parce qu'ils peuvent avantageusement être optimisés selon un grand nombre de degrés de liberté tels que le choix des matériaux, des épaisseurs et des alternances. Des techniques de synthèse de tels composants sont connues pour obtenir : - des réflecteurs ne contenant que des couches minces de matériaux diélectriques, éliminant ainsi les pertes dissipatives inhérentes à l'utilisation de métaux, - une exaltation décuplée du champ optique, et donc de la sensibilité du capteur, uniquement dépendante de l'inverse des indices imaginaires des matériaux diélectriques employés, ceux-ci pouvant être inférieurs à 10-4, - une exaltation conçue pour des conditions arbitraires d'illumination, ce qui inclut l'incidence d'éclairement, la polarisation et la longueur d'onde souhaitées, - une exaltation pouvant également être conçue pour des substrats supportant déjà des systèmes multicouches. L'invention s'applique ainsi plus particulièrement à un capteur optique de cibles dans un milieu à tester, comportant : 3052914 2 - un réflecteur optique résonant à multiples couches minces successives de matériaux diélectriques, le réflecteur optique résonant présentant une face de substrat destinée à être en contact avec le milieu à tester et une face incidente destinée à être éclairée, 5 - une source de lumière disposée de manière à éclairer la face incidente du réflecteur optique résonant à l'aide d'un faisceau lumineux et à obtenir une réflexion totale de ce faisceaux lumineux contre cette face incidente à toutes les longueurs d'ondes lumineuses y compris dans une bande de résonance du réflecteur optique résonant, 10 - un détecteur de lumière réfléchie pour la fourniture d'au moins un signal de mesure, et - une unité de traitement du signal de mesure pour en extraire une information sur la présence d'au moins une cible dans le milieu à tester, Le réflecteur optique résonant optimisé est au coeur du principe du capteur 15 optique. L'article de Lereu et al, intitulé « Scattering losses in multidielectric structures designed for giant optical field enhancement », publié dans Applied Optics, volume 53, n° 4, pages A412 à A416, en février 2014, en donne un exemple performant. La bande de résonance qu'il présente est mise en évidence par un minimum de détection dans la mesure de la lumière réfléchie et/ou par un saut dans la phase du 20 signal mesuré. Or tout changement d'indice de réfraction dans le milieu à tester, caractéristique de la présence d'au moins une cible à détecter, engendre une modification de cette résonance, notamment un décalage. Cette modification de résonance peut être mesurée par une variation du faisceau optique réfléchi en intensité, phase, angulaire ou spectrale, ou en polarisation. Les mesures en variation 25 d'intensité, dans lesquelles l'angle d'incidence et la longueur d'onde du faisceau lumineux émis sont invariantes, sont peu exploitées parce qu'elles impliquent l'utilisation d'une résonance qui n'est plus complètement optimisée. En revanche, avec des mesures de décalage de résonance en fonction des caractéristiques spectrales ou angulaires du faisceau lumineux émis, des variations d'indice de 30 réfraction dans le milieu à tester de 10-5 ont pu être détectées. Avec des mesures en phase, des détections de variations de 10-6 ont pu être atteintes. Mais bien que l'exaltation électromagnétique obtenue à l'aide de réflecteurs optiques résonants multicouches purement diélectriques puisse atteindre des valeurs inaccessibles avec des composants à résonances de plasmons de surface, la 35 robustesse est moindre. De plus, la divergence angulaire et la bande spectrale du 3052914 3 faisceau lumineux émis par la source de lumière sont des facteurs limitants particulièrement majeurs. Il peut ainsi être souhaité de prévoir un capteur optique à réflecteur résonant multicouche qui permette de s'affranchir d'au moins une partie des problèmes et 5 contraintes précités. Il est donc proposé un capteur optique de cibles dans un milieu à tester, comportant : - un réflecteur optique résonant à multiples couches minces successives de matériaux diélectriques, le réflecteur optique résonant présentant une face 10 de substrat destinée à être en contact avec le milieu à tester et une face incidente destinée à être éclairée, - une source de lumière disposée de manière à éclairer la face incidente du réflecteur optique résonant à l'aide d'un faisceau lumineux et à obtenir une réflexion totale de ce faisceaux lumineux contre cette face incidente à 15 toutes les longueurs d'ondes lumineuses y compris dans une bande de résonance du réflecteur optique résonant, - un détecteur de lumière réfléchie pour la fourniture d'au moins un signal de mesure, et - une unité de traitement du signal de mesure pour en extraire une 20 information sur la présence d'au moins une cible dans le milieu à tester, comportant en outre un guide d'onde incident : - conçu et disposé entre la source de lumière et la face incidente du réflecteur optique résonant pour conduire le faisceau lumineux selon une divergence angulaire et une bande spectrale inférieures à des valeurs 25 prédéterminées souhaitées, et - présentant une extrémité inclinée, en contact surfacique avec la face incidente du réflecteur optique résonant, selon un angle d'inclinaison suffisant pour engendrer ladite réflexion totale. Ainsi, l'utilisation d'un guide d'onde, configuré et disposé de manière à assurer 30 la réflexion totale sous condition de laquelle une résonance à exaltation de champ électromagnétique peut être obtenue dans le réflecteur optique résonant, permet de résoudre de façon simple et efficace le problème de la divergence angulaire et de la largeur de bande spectrale du faisceau lumineux incident dans ce type de capteur. En effet, l'insertion de lumière dans un guide d'onde, par exemple dans un guide de 35 type monomode, nécessite des conditions de couplage qui permettent de garantir 3052914 4 une faible divergence angulaire et une faible largeur spectrale à l'intérieur du guide. Par ailleurs, le fait que le réflecteur optique résonant se retrouve en extrémité de guide d'onde confère au capteur optique des propriétés avantageuses de miniaturisation et flexibilité possibles. 5 De façon optionnelle, l'angle d'inclinaison suffisant pour engendrer ladite réflexion totale est choisi pour que l'angle d'incidence du faisceau lumineux conduit par le guide d'onde incident contre la face incidente du réflecteur optique résonant soit supérieur à un angle limite de réfraction incident obtenu en assurant un indice de réfraction dans le guide d'onde incident supérieur à un indice de réfraction du milieu à 10 tester. De façon optionnelle également, la source de lumière et le guide d'onde incident sont conçus et disposés pour engendrer et conduire le faisceau lumineux avec une divergence angulaire inférieure au milliradian, voire à une fraction de milliradian, et une bande spectrale inférieure au nanomètre, voire à quelques 15 picomètres, à son arrivée contre la face incidente du réflecteur optique résonant. De façon optionnelle également, un capteur optique selon l'invention peut comporter un guide d'onde supplémentaire : - conçu et disposé entre la face incidente du réflecteur optique résonant et le détecteur de lumière réfléchie pour conduire une réflexion du faisceau 20 lumineux contre la face incidente selon la divergence angulaire et la bande spectrale inférieures aux valeurs prédéterminées souhaitées, et - présentant une extrémité inclinée, disposée de façon symétrique à celle du guide d'onde incident par rapport à la normale à la face incidente du réflecteur optique résonant. 25 De façon optionnelle également, les deux extrémités inclinées des deux guides d'ondes incident et supplémentaire sont préparées en fabrication : - selon une première surface plane de contact avec la face incidente du réflecteur optique résonant, et - selon une deuxième surface plane de contact entre les deux guides 30 d'ondes, cette deuxième surface plane étant perpendiculaire à la première. De façon optionnelle également, chaque guide d'onde présente au moins une dimension latérale inférieure à cent mille fois la longueur d'onde moyenne du faisceau lumineux qu'il est destiné à conduire. De façon optionnelle également, la bande de résonance du réflecteur optique 35 résonant présente un facteur de qualité supérieur ou égal à 104. 3052914 5 De façon optionnelle également, chaque guide d'onde est une fibre optique monomode. De façon optionnelle également, le réflecteur optique résonant comporte au moins dix couches minces successives de matériaux diélectriques alternés pour une 5 épaisseur totale inférieure à dix micromètres. De façon optionnelle également : - chaque guide d'onde est une fibre optique monomode dont le coeur conducteur du faisceau lumineux est en silice, et - le réflecteur optique résonant comporte des couches minces successives 10 alternées de pentoxyde de tantale et de dioxyde de silicium. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente schématiquement la structure générale d'un capteur 15 optique selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 représente schématiquement la structure générale d'un capteur optique selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 illustre à l'aide d'un diagramme les performances en détection du capteur optique de la figure 2, 20 - la figure 4 représente schématiquement la structure générale d'un premier exemple de réflecteur optique résonant multicouche pour le capteur optique de la figure 1 ou 2, - la figure 5 illustre à l'aide d'un diagramme les performances en exaltation électromagnétique du réflecteur optique résonant de la figure 4, 25 - la figure 6 représente schématiquement la structure générale d'un deuxième exemple de réflecteur optique résonant multicouche pour le capteur optique de la figure 1 ou 2, et - la figure 7 illustre à l'aide d'un diagramme les performances en exaltation électromagnétique du réflecteur optique résonant de la figure 6. 30 Le capteur optique 10 représenté schématiquement sur la figure 1 comporte un réflecteur optique résonant 12 à multiples couches minces successives de matériaux diélectriques. Le réflecteur optique résonant 12 présente notamment une face de substrat 14 destinée à être en contact avec un milieu à tester et une face incidente 16 destinée à être éclairée. Avantageusement, il comporte au moins dix 35 couches minces successives de matériaux diélectriques alternés, par exemple des 3052914 6 couches de pentoxyde de tantale et de dioxyde de silicium, pour une épaisseur totale inférieure à dix micromètres. Ces couches minces sont disposées sur un substrat dont l'épaisseur peut être très grande devant celle des couches minces, par exemple de l'ordre du centimètre. En régime de réflexion totale, le réflecteur optique résonant 5 12 présente une résonance produisant une exaltation électromagnétique en son sein, le champ étant évanescent dans le substrat. En variante et de façon avantageuse, la fonction de substrat est remplie par l'air ou le milieu à tester lui-même, le réflecteur optique résonant 12 n'étant constitué que des couches minces, la face de substrat 14 étant alors la face arrière de la dernière couche mince en contact avec le substrat, 10 c'est-à-dire l'air ou le milieu à tester. Dans ce cas les couches minces peuvent être disposées sur un support situé du côté du milieu incident d'éclairement. Dans ce cas également, l'exaltation électromagnétique se produit sur la face de substrat 14, le champ étant évanescent au-delà. Le capteur optique 10 comporte en outre un dispositif 18 d'émission/réception 15 de lumière, incluant une source de lumière disposée de manière à éclairer la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12 à l'aide d'un faisceau lumineux 20 et à obtenir une réflexion totale de ce faisceaux lumineux contre cette face incidente 16 à toutes les longueurs d'ondes lumineuses y compris dans la bande de résonance du réflecteur optique résonant 12. Il est nécessaire pour cela que le faisceau lumineux 20 20 atteigne la face incidente 16 avec un angle d'incidence oblique supérieur à un angle limite de réfraction incident obtenu en assurant un indice de réfraction dans le milieu incident supérieur à un indice de réfraction du substrat ou du milieu à tester. C'est aussi une condition suffisante puisque le régime de réflexion totale est indépendant de l'empilement de couches minces constituant le réflecteur optique 25 résonant 12 : il ne dépend que des indices de réfraction des milieux incident et à tester. Le dispositif 18 d'émission/réception inclut aussi un détecteur de lumière réfléchie pour la fourniture d'au moins un signal de mesure. Une unité de traitement 22 est couplée avec le détecteur pour extraire du signal de mesure une information 30 sur la présence éventuelle d'au moins une cible dans le milieu à tester. Le capteur optique 10 comporte en outre avantageusement un guide d'onde incident 24 dont une première extrémité 26 est couplée au dispositif d'émission/réception 18 de façon connue en soi, à l'aide d'un connecteur dédié 28 assurant un bon rendement en transmission, et dont une deuxième extrémité 30 est 35 en contact surfacique avec la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12. Le 3052914 7 guide d'onde incident 24 est plus précisément disposé pour conduire le faisceau lumineux 20 de la source lumineuse du dispositif d'émission/réception 18 jusqu'à la face incidente 16. Il permet de conserver, après le couplage de son entrée, une divergence angulaire et une bande spectrale du faisceau lumineux qui restent 5 inférieures à des valeurs prédéterminées souhaitées, par exemple 1 milliradian, ou de préférence une fraction de milliradian, pour la divergence angulaire et 1 nanomètre, ou de préférence quelques picomètres, pour la bande spectrale. Avec ces valeurs limites, un réflecteur optique résonant d'une quinzaine de couches diélectriques minces, tel que divulgué dans son principe dans l'article de Lereu et al cité 10 précédemment, peut atteindre dans le visible une exaltation électromagnétique de trois décades. De plus, pour assurer le contact surfacique tout en garantissant une réflexion totale contre le réflecteur optique résonant 12, la deuxième extrémité 30 du guide d'onde incident 24 est inclinée selon un angle suffisant pour que l'angle d'incidence 15 du faisceau lumineux 20 à l'arrivée contre la face incidente 16 soit supérieur à l'angle limite de réfraction incident. Par conservation des angles en rotation de rr/2, l'angle d'inclinaison de la deuxième extrémité 30, mesuré à partir d'une section droite du guide d'onde 24, est suffisant lorsqu'il est lui-même supérieur à l'angle limite de réfraction incident, mesuré à partir de la normale à la face incidente 16. Cet angle 20 limite est par exemple de 63 degrés lorsque le coeur conducteur du guide d'onde incident 24 est en silice avec un milieu à tester d'indice de réfraction égal à 1,3 typique d'une solution aqueuse à température ambiante ou d'une solution tampon phosphate salin PBS (de l'anglais « Phosphate Buffered Saline »). On notera que l'angle limite peut être significativement réduit en choisissant un autre matériau que la 25 silice pour le guide d'onde 24. Le domaine technique de l'invention étant moins exigeant que le domaine des télécommunications par transmissions optiques sur ce point compte tenu des distances de transmissions optiques envisagées, il est tout à fait possible de remplacer la silice par un matériau d'indice de réfraction supérieur. Le guide d'onde incident 24 est par exemple une fibre optique monomode de 30 section circulaire. Dans ce cas, l'inclinaison de sa deuxième extrémité 30 peut être obtenue par clivage et/ou polissage. Il peut aussi être conçu sous la forme d'un guide d'onde plan de section rectangulaire, la propagation de la lumière dans ce type de guide d'onde étant très similaire à celle dans une fibre optique. Dans ce cas, il est obtenu par empilement d'une ou plusieurs couches minces sur un substrat plan : le 35 dépôt de couche(s) mince(s) peut s'effectuer selon de nombreuses technologies, 3052914 8 comme l'évaporation, le dépôt assisté par faisceau d'ions, la pulvérisation, le dépôt par vapeur chimique, etc., avec des matériaux comme les oxydes, les nitrures, les fluorures ou autres. Dans ce cas également, l'inclinaison de sa deuxième extrémité 30 peut être obtenue d'un grand nombre de façons connues, telles que le clivage, le 5 polissage, mais aussi par recouvrement du substrat, avant le dépôt de la ou des couches minces, à l'aide d'un cache mécanique orienté pour obtenir l'inclinaison désirée. D'une façon générale, le guide d'onde incident 24 présente une dimension latérale qui peut aller de quelques fois la longueur d'onde moyenne du faisceau 10 lumineux 20 qu'il est destiné à conduire, jusqu'à quelques millimètres ou centimètres, en restant inférieure à cent mille fois cette longueur d'onde. On remarquera toutefois que cette restriction n'est pas nécessaire pour un guide plan. Dans ce dernier cas, la dimension latérale peut effectivement être infinie, et un faisceau laser traversant ce guide plan n'utilisera que la surface dont il a besoin, du même ordre de grandeur que 15 le faisceau incident à l'entrée du guide. Le fonctionnement du capteur optique de la figure 1 est assuré de la façon suivante. Une partie du faisceau lumineux 20 réfléchi contre la face incidente 30 est retournée par diffusion par le guide d'onde 24 vers le dispositif d'émission/réception 18 et plus précisément vers son détecteur de lumière réfléchie ou rétrodiffusée. 20 L'angle d'incidence étant fixé, on choisit tout d'abord la longueur d'onde donnant lieu à une résonance en l'absence de cible (polluant ou contaminant) dans le milieu à tester, et on étalonne le signal de mesure. Puis, lorsque la présence d'une cible modifie l'indice de réfraction du milieu à tester, la résonance est modifiée, ce qui modifie également le signal de mesure. Cette modification peut être analysée en 25 intensité ou en phase. Le cas échéant, si la source de lumière en entrée de guide d'onde est accordable, plusieurs longueurs d'ondes peuvent être émises jusqu'à retrouver une nouvelle résonance : dans ce cas, c'est le décalage en longueur d'onde de la résonance qui décèle et caractérise la présence de cible. De façon équivalente, si un spectre de raies peut être émis par la source de lumière, il suffit d'en observer la 30 modification spectrale à l'aide d'un spectrophotomètre formant alors le détecteur de lumière réfléchie ou rétrodiffusée. En variante, plutôt que d'analyser la lumière rétrodiffusée, on peut recueillir la luminescence du milieu à tester, laquelle est exaltée par le fort champ électromagnétique sur la face de substrat 14 lorsque cette dernière est la face arrière 35 de la dernière couche mince du réflecteur optique résonant 12. 3052914 9 Pour limiter les effets de la diffraction, le capteur optique 10 peut être amélioré comme illustré sur la figure 2. Dans ce cas, on mesure la lumière réfléchie contre la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12, pas la lumière rétrodiffusée. Le capteur optique amélioré 10' représenté schématiquement sur cette figure 5 comporte les mêmes éléments 12, 22, 24 et 28 que le capteur optique 10, mais s'en distingue par les éléments suivants : - le dispositif 18 d'émission/réception de lumière est remplacé par un dispositif d'émission 18' n'incluant qu'une source de lumière sans détecteur, 10 - un dispositif de réception 32 incluant un détecteur de lumière réfléchie et indépendant du dispositif d'émission 18' est ajouté, - l'unité de traitement 22 est couplée avec le détecteur du dispositif de réception 32 pour extraire du signal de mesure qu'il fournit une information sur la présence éventuelle d'au moins une cible dans le milieu à tester, 15 - un guide d'onde supplémentaire 34 est conçu et disposé entre la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12 et le détecteur du dispositif de réception 32 pour conduire une réflexion 36 du faisceau lumineux 20 contre la face incidente 16 vers le détecteur, en maintenant la divergence angulaire et la bande spectrale du faisceau réfléchi 36 inférieures aux 20 valeurs prédéterminées souhaitées, par exemple 1 milliradian, ou de préférence une fraction de milliradian, pour la divergence angulaire et 1 nanomètre, ou de préférence quelques picomètres, pour la bande spectrale. Plus précisément, le guide d'onde supplémentaire 34 présente une première 25 extrémité 38 couplée au dispositif de réception 32 de façon connue en soi, à l'aide d'un connecteur dédié 40 similaire au connecteur 28, et une deuxième extrémité inclinée 42 en contact surfacique avec la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12. Cette deuxième extrémité 42 est disposée de façon symétrique à la deuxième extrémité 30 du guide d'onde incident 24 par rapport à la normale à la face 30 incidente 16 du réflecteur optique résonant 12, de manière à récupérer complètement la réflexion 36 du faisceau lumineux incident 20 dans le coeur du guide d'onde supplémentaire 34. Le phénomène de diffraction ou de diffusion est ainsi évité. Concrètement, les deux extrémités inclinées 30 et 42 des deux guides d'ondes incident 24 et supplémentaire 34 sont préparées chacune en fabrication, par clivage, 35 polissage ou autre : 3052914 10 - selon une première surface plane de contact avec la face incidente 16 du réflecteur optique résonant 12, et - selon une deuxième surface plane de contact entre les deux guides d'ondes 24 et 34, cette deuxième surface plane étant perpendiculaire à la 5 première. On notera que le positionnement puis le collage éventuel des deux extrémités 30, 42 de guides d'ondes 24, 34 contre la face incidente 16 et entre elles relèvent de techniques bien connues. Les performances en détection du capteur optique 10' sont illustrées en figure 10 3, conformément aux résultats d'un test expérimental qui a été réalisé. Deux fibres optiques monomodes en silice ont été utilisées pour former les guides d'ondes incident 24 et supplémentaire 34 du capteur 10'. Celui-ci a été plongé dans une solution S1 d'indice de réfraction égal à 1,3 puis dans une solution S2 d'indice de réfraction égal à 1,301 (présence d'une cible polluante ou contaminante). 15 La courbe en trait plein montre une résonance du réflecteur optique résonant 12 à une longueur d'onde moyenne À1 = 633 nm (plus généralement du domaine du visible ou proche infrarouge par exemple) dans la solution S1, tandis que la courbe en pointillés montre une résonance du réflecteur optique résonant 12 à une longueur d'onde moyenne À2 = 636,8 nm (proche de À1, le décalage étant d'autant plus grand 20 que la résonance est piquée) dans la solution S2. Ces deux longueurs d'ondes sont aisément distinguables car la sensibilité du capteur optique 10' permet de déceler une différence 0À = À2 - À1 de l'ordre du picomètre. Les deux courbes montrent en outre que la bande de résonance du réflecteur optique résonant 12 présente un facteur de qualité très élevé : il peut notamment être de l'ordre de 104, voire supérieur 25 ou égal à cette valeur. Il convient également de remarquer que le capteur optique 10', tel que réalisé à l'aide de fibres optiques dans le cadre expérimental de la figure 3, peut être aisément miniaturisé et présente une souplesse (due à l'extrême flexibilité adiabatique des fibres optiques) qui permet d'envisager de multiples applications. En 30 particulier, le réflecteur optique résonant 12 en bout de fibres peut être augmenté par un système micro fluidique similaire aux systèmes existants utilisant les plasmons ou bien être plongé directement dans la solution à analyser. Il en résulte qu'un tel capteur optique peut être employé pour accéder à des endroits hostiles sans risques pour un utilisateur, les fibres optiques monomodes permettant des transmissions sur 3052914 11 plusieurs dizaines ou centaines de kilomètres. Des applications in vivo, en endoscopie par exemple, peuvent aussi être imaginées. Il apparaît clairement qu'un capteur optique tel que l'un de ceux décrits précédemment permet d'exploiter de façon optimale les propriétés d'exaltation 5 électromagnétique d'un réflecteur optique résonant en conduisant le faisceau optique incident, voire également le faisceau optique réfléchi ou diffusé, de façon optimale à l'aide d'au moins un guide d'onde à extrémité inclinée. L'usage de fibres optiques pour former les guides d'ondes améliore encore les propriétés d'un tel capteur. En effet, les fibres recouvertes peuvent être fabriquées en grande quantité et à bas coût. 10 Elles peuvent en outre être placées dans une enceinte à vide dans laquelle est fabriqué le réflecteur optique résonant. Il convient en outre de noter que le capteur optique obtenu peut éventuellement être facilement nettoyé après usage en extrémité de fibre optique par injection d'ondes à fréquences ultraviolettes. On notera par ailleurs que l'invention n'est pas limitée aux modes de 15 réalisation décrits précédemment. En particulier, il est possible de disposer une grande quantité de guides d'ondes incidents et supplémentaires, sous forme de faisceaux incidents et supplémentaires. On peut par exemple utiliser un faisceau de fibres incidentes recouvertes d'un même revêtement multicouche ou de revêtements différents, ceux- 20 ci pouvant être ajustés pour résonner en fonction de cibles différentes et d'autres longueurs d'ondes. Ces revêtements peuvent être aussi fonctionnalisés pour mieux cibler les milieux à tester. Il est possible d'envisager ainsi jusqu'à près d'un millier de fibres optiques disposées en faisceau incident. En particulier également, le réflecteur optique résonant 12 employé dans le 25 capteur peut être conçu conformément à l'enseignement de l'article de Lereu et al cité précédemment. Il peut lui aussi être amélioré comme cela va maintenant être détaillé, selon un deuxième aspect de la présente invention, en référence aux figures 4 à 7. Le réflecteur 12 illustré sur la figure 4 est disposé de telle sorte que sa face de 30 substrat 14 est sa face inférieure et que sa face incidente 16 est sa face supérieure. Il comporte un substrat diélectrique 44, dont la face inférieure est la face de substrat 14, et une pluralité 46 de couches minces successives de matériaux diélectriques disposée sur ce substrat 44, entre une première couche mince 48 en contact avec le substrat 44 et une dernière couche mince 50 dont la face supérieure est la face 35 incidente 16 destinée à être éclairée. La figure 4 n'étant que schématique pour une 3052914 12 compréhension claire de l'invention, il convient de noter que les échelles de dimensions relatives des différentes couches ne sont pas respectées. On notera également que le substrat 44 peut être simplement constitué d'air ou d'un milieu à tester comme dans l'exemple des figures 1 et 2. Dans ce cas la face de substrat 14 5 se confond avec la face de la première couche mince 48 en contact avec le substrat 44. Conformément au deuxième aspect de la présente invention, pour un angle d'incidence 00 et une longueur d'onde À0 prédéterminés d'éclairage de la face incidente 16 en régime de réflexion totale du réflecteur optique résonant 12 : 10 - l'indice de réfraction np et l'épaisseur ep de la première couche mince 48 sont choisis de sorte qu'elle constitue, avec le substrat 44, un nouveau substrat équivalent 52 d'admittance nulle, et - lesdites couches minces successives à partir de la deuxième, identifiée par la référence 54, sont accordées entre elles de manière à constituer un 15 miroir quart-d'onde 56 adapté à l'incidence d'éclairement. On constate en effet que dans ce cas, de façon surprenante, il est possible d'atteindre des niveaux d'exaltation électromagnétique très élevés au niveau de la première couche mince 48, notamment largement au-delà des trois décades mentionnées précédemment. Le résultat obtenu sur un exemple de réalisation est 20 illustré par la figure 5 et montre une amplification géante de l'ordre du million. Une telle performance peut être atteinte dans l'hypothèse où le composant réflecteur n'est pas lui-même dégradé par cette valeur élevée, et pour des conditions d'illumination idéales avec divergence angulaire et largeur spectrale négligeables (typiquement une fraction de milliradian pour la divergence angulaire, et moins de 50 picomètres pour la 25 largeur spectrale). L'axe des abscisses commun aux deux diagrammes illustrés représente la profondeur en nanomètres dans le réflecteur optique résonant 12 à partir de sa face incidente 16. L'axe des ordonnées du diagramme supérieur représente l'exaltation électromagnétique et celui du diagramme inférieur les variations d'indice de réfraction. 30 Ce résultat surprenant peut malgré tout être démontré. En considérant que chaque couche mince de la pluralité 46 est linéaire, isotrope, homogène et amagnétique, les champs électriques E et magnétiques H tangentiels à deux interfaces successives (i-1) et (i) sont reliés par la relation suivante : 3052914 13 Ei_1 EL cos 81 - i24 sin ai et (Ht-1) = (H) avec Mi = -pli sin ôt cos ôt tir ôt = -À ni cos Ot et 0 où ni et et sont respectivement l'indice de réfraction et l'épaisseur de la i-ème couche mince en commençant par la couche incidente, 0i est l'angle d'incidence à l'interface supérieure de cette i-ème couche mince et nl est l'indice effectif de réfraction égal à 5 ni cos O en mode de propagation transverse électrique TE et à ni /cos O en mode de propagation transverse magnétique TM. Le fait que les couches minces de la pluralité 46, au moins à partir de la deuxième couche 54, soient accordées entre elles de manière à former le miroir quart-d'onde 56 simplifie l'écriture de la matrice Mi en imposant ôt = rt-/ 2, c'est-à-dire 10 ni cos Ot et = À0/4 : 1 - (0 -fit). = -1 lit 0 On peut alors considérer plusieurs structures de couches pour former le réflecteur optique résonant 12 incluant le miroir quart-d'onde 56 accordé à l'angle d'incidence 00 et à la longueur d'onde Ào. Une première structure est notée Q1 = (LH)NS et comporte : la couche de substrat 44 notée S et N paires de couches 15 successives notées respectivement H et L pour distinguer les couches H d'indice de réfraction nH le plus élevé et les couches L d'indice de réfraction ni, le plus bas. Par convention dans la suite de la description, la première couche mince 48 porte l'indice p = 2N et est d'indice de réfraction np = nH. Selon les mêmes notations, une deuxième structure possible est notée Q2 = (HL)NS et comporte : la couche de 20 substrat 44 notée S et N paires de couches successives L et H. La première couche mince 48 porte alors l'indice p = 2N et est d'indice de réfraction np = nL. Une troisième structure possible est notée Q3 = H(LH)NS et comporte : la couche de substrat 44 notée S, N paires de couches successives H et L ainsi qu'une dernière couche H. La première couche mince 48 porte alors l'indice p = 2N + 1 et est d'indice 25 de réfraction np = nH. Une quatrième structure possible est notée Q4 = L(HL)NS et comporte : la couche de substrat 44 notée S, N paires de couches successives L et H ainsi qu'une dernière couche L. La première couche mince 48 porte alors l'indice p = 2N + 1 et est d'indice de réfraction np = nL. 3052914 14 En notant a = IQ sin Bi l'invariant de Snell-Descartes avec kt= (27/1.10)ni, l'accord quart-d'onde des couches minces impose également a 1. 25 Or la relation de récurrence d'une couche à l'autre pour l'admittance s'écrit : -pli sin ôt + Yi cos ôt cos ai - jYl sin ce qui s'annule à l'aide de la première couche mince 48 d'indice p en assurant : -jilp sin ap + Ys cos ap = 0 , soit : Ys tan = -j nP 4 (10/71H)2 . lip2N , et 3052914 16 Une telle relation peut être vérifiée lorsque l'admittance 11, est imaginaire pure, ce qui est le cas en réflexion totale interne, c'est-dire lorsque a > ks, soit ks 1, de sorte que les structures Q2 et Q4 sont 15 appropriées pour l'obtention d'une exaltation électromagnétique décuplée. En mode de propagation TM, cela dépend de la position de l'invariant o par rapport au paramètre a, = kH - k4kH2 + kL2. Si 1, de sorte que les structures Q2 et Q4 sont appropriées pour l'obtention d'une exaltation électromagnétique décuplée. Si o > ac, alors fl REVENDICATIONS1. Capteur optique (10 ; 10') de cibles dans un milieu à tester (51, S2), comportant : - un réflecteur optique résonant (12 ; 12') à multiples couches minces successives de matériaux diélectriques, le réflecteur optique résonant présentant une face de substrat (14 ; 14') destinée à être en contact avec le milieu à tester et une face incidente (16 ; 16') destinée à être éclairée, - une source de lumière (18 ; 18') disposée de manière à éclairer la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12') à l'aide d'un faisceau lumineux (20) et à obtenir une réflexion totale de ce faisceaux lumineux (20) contre cette face incidente à toutes les longueurs d'ondes lumineuses y compris dans une bande de résonance du réflecteur optique résonant (12 ; 12'), - un détecteur de lumière réfléchie (18 ; 32) pour la fourniture d'au moins un signal de mesure, et - une unité de traitement (22) du signal de mesure pour en extraire une information sur la présence d'au moins une cible dans le milieu à tester, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un guide d'onde incident (24) : - conçu et disposé entre la source de lumière (18 ; 18') et la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12') pour conduire le faisceau lumineux (20) selon une divergence angulaire et une bande spectrale inférieures à des valeurs prédéterminées souhaitées, et - présentant une extrémité inclinée (30), en contact surfacique avec la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12'), selon un angle d'inclinaison suffisant pour engendrer ladite réflexion totale. 2. Capteur optique (10 ; 10') selon la revendication 1, dans lequel l'angle d'inclinaison suffisant pour engendrer ladite réflexion totale est choisi pour que l'angle d'incidence du faisceau lumineux (20) conduit par le guide d'onde incident (24) contre la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12') soit supérieur à un angle limite de réfraction incident obtenu en assurant un indice de réfraction dans le 3052914 21 guide d'onde incident (24) supérieur à un indice de réfraction du milieu à tester (S1, S2). 3. Capteur optique (10 ; 10') selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la source de lumière (18 ; 18') et le guide d'onde incident (24) sont conçus et disposés 5 pour engendrer et conduire le faisceau lumineux (20) avec une divergence angulaire inférieure au milliradian, voire à une fraction de milliradian, et une bande spectrale inférieure au nanomètre, voire à quelques picomètres, à son arrivée contre la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12'). 4. Capteur optique (10') selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, 10 comportant un guide d'onde supplémentaire (34) : - conçu et disposé entre la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12') et le détecteur de lumière réfléchie (32) pour conduire une réflexion (36) du faisceau lumineux (24) contre la face incidente (16 ; 16') selon la divergence angulaire et la bande 15 spectrale inférieures aux valeurs prédéterminées souhaitées, et - présentant une extrémité inclinée (42), disposée de façon symétrique à celle (30) du guide d'onde incident (24) par rapport à la normale à la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12'). 5. Capteur optique (10') selon la revendication 4, dans lequel les deux 20 extrémités inclinées (30, 42) des deux guides d'ondes incident (24) et supplémentaire (34) sont préparées en fabrication : - selon une première surface plane de contact avec la face incidente (16 ; 16') du réflecteur optique résonant (12 ; 12'), et - selon une deuxième surface plane de contact entre les deux guides 25 d'ondes (24, 34), cette deuxième surface plane étant perpendiculaire à la première. 6. Capteur optique (10 ; 10') selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel chaque guide d'onde (24, 34) présente au moins une dimension latérale inférieure à cent mille fois la longueur d'onde moyenne du faisceau lumineux 30 (20, 36) qu'il est destiné à conduire. 7. Capteur optique (10 ; 10') selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la bande de résonance du réflecteur optique résonant (12 ; 12') présente un facteur de qualité supérieur ou égal à 104. 8. Capteur optique (10 ; 10') selon l'une quelconque des revendications 1 à 35 7, dans lequel chaque guide d'onde (24, 34) est une fibre optique monomode. 3052914 22 9. Capteur optique (10 ; 10') selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le réflecteur optique résonant (12 ; 12') comporte au moins dix couches minces successives de matériaux diélectriques alternés pour une épaisseur totale inférieure à dix micromètres. 5 10. Capteur optique (10 ; 10') selon les revendications 8 et 9, dans lequel : - chaque guide d'onde (24, 34) est une fibre optique monomode dont le coeur conducteur du faisceau lumineux (20, 36) est en silice, et - le réflecteur optique résonant (12 ; 12') comporte des couches minces successives alternées de pentoxyde de tantale et de dioxyde 10 de silicium.