Brevet FR3056361A1 — publié le 20180323

PROCEDE DE LIMITATION D'UN DEBIT TALON D'UNE MACHINE ÉLECTRIQUE TOURNANTE PAR DEPHASAGE D'UNE COMMANDE PLEINE ONDE D'UN PONT DE TRANSISTORS La présente invention porte sur un procédé de limitation d'un débit 5 talon d'une machine électrique tournante par déphasage d'une commande pleine onde d'un pont de transistors. Dans un véhicule automobile, un réseau électrique appelé "réseau de bord" sert à alimenter les équipements électriques dont est équipé le véhicule. Un tel réseau de bord est assimilable à un bus d'alimentation en 10 tension continue. L'alimentation est fournie par au moins un stockeur d'énergie électrique, tel qu'une batterie. Celle-ci est rechargée grâce à une machine électrique tournante, à partir de l'énergie fournie par la rotation du moteur thermique du véhicule. Par machine électrique tournante, on entend de façon plus générale 15 toute machine électrique tournante monophasée ou polyphasée utilisée pour la production de courant continu de sortie alimentant le réseau de bord. Il peut en particulier s'agir d'un alternateur ou encore d'un alternateur réversible. Un alternateur réversible, appelé alterno-démarreur, permet de transformer de l'énergie électrique en énergie mécanique notamment pour 20 démarrer le moteur thermique du véhicule. De façon connue en soi, un alternateur comporte un carter et, à l'intérieur de celui-ci, un rotor à griffes, solidaire en rotation d'un arbre, et un stator polyphasé qui entoure le rotor avec présence d'un entrefer. Le rotor comporte deux roues polaires présentant chacune un flasque d'orientation 25 transversale pourvu à sa périphérie externe de griffes d'orientation axiale. Les griffes des roues polaires sont imbriquées les unes par rapport aux autres. Un noyau cylindrique portant un bobinage d'excitation est intercalé axialement entre les flasques des roues. Afin d'augmenter les performances de la machine et notamment 30 canaliser le flux magnétique du rotor afin de garantir les points de débit à basse vitesse aux alentours de 3000 tours/min, il est connu d'implanter des 3056361 2 aimants permanents, dits aimants interpolaires, entre deux griffes adjacentes du rotor. Le problème d'une telle configuration est qu'un débit, dit débit talon, est naturellement présent à grande vitesse de rotation de la machine, notamment entre 10000 et 21000 tours/min du fait de la présence des aimants interpolaires. Ce débit talon est susceptible de provoquer une tension élevée sur le réseau de bord lorsqu'il est plus important que le débit nécessaire pour alimenter les consommateurs électriques du véhicule. Cette élévation de tension peut perturber, voire détruire, les équipements électriques et même entraîner des événements thermiques non souhaités au niveau du stockeur d'énergie. L'invention vise à remédier efficacement à cet inconvénient en proposant un procédé de commande d'une machine électrique tournante, notamment pour véhicule automobile, fonctionnant au moins en mode alternateur, ladite machine électrique tournante comportant un stator muni d'une pluralité de phases et un rotor muni d'une bobine d'excitation et d'aimants interpolaires, et un pont redresseur comprenant des transistors commandables, caractérisé en ce que, lorsque la bobine d'excitation du rotor n'est pas excitée par un courant et qu'une tension et/ou un courant fourni par ladite machine électrique tournante est supérieur à une tension et/ou à un courant demandé par un réseau de bord du véhicule automobile, ledit procédé comporte une étape d'application d'une commande pleine onde aux transistors du pont redresseur, ladite commande pleine onde étant déphasée par rapport à une force électromotrice de la machine électrique tournante. L'invention permet ainsi, grâce à l'application de la commande pleine onde déphasée par rapport à la force électromotrice de la machine, de limiter le débit en courant de la machine électrique tournante lorsque cette dernière tourne à grande vitesse, ce qui limite le risque de détérioration de la batterie et des consommateurs électriques du réseau de bord. Selon une mise en oeuvre, la commande pleine onde a un angle d'ouverture inférieur à 180 degrés. Selon une mise en oeuvre, le déphasage entre la commande pleine 3056361 3 onde et la force électromotrice est modulé en fonction d'une vitesse de la machine électrique. Cela permet de réduire le courant débité par la machine. Selon une mise en oeuvre, le déphasage entre la commande pleine onde et la force électromotrice est modulé en fonction d'une demande en 5 courant et en tension du réseau de bord. Cela permet d'introduire un degré de liberté supplémentaire sur la régulation en courant de l'alternateur. Il est ainsi possible de fournir un courant inférieur au débit talon naturel dans le cas où l'on souhaite fournir un courant non nul inférieur au débit talon. Selon une mise en oeuvre, la commande pleine onde déphasée est 10 appliquée lorsqu'une vitesse de rotation de la machine électrique tournante dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 10000 tours/minutes. Selon une mise en oeuvre, la commande pleine onde déphasée est appliquée lorsqu'une durée pendant laquelle la tension et/ou le courant fourni par ladite machine électrique tournante est supérieur à la tension et/ou à un 15 courant demandé par un réseau de bord dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 50ms. Selon une mise en oeuvre, la commande pleine onde déphasée est appliquée lorsqu'un écart entre la tension et/ou le courant fourni par ladite machine électrique tournante et la tension et/ou le courant demandé par le 20 réseau de bord dépasse un seuil. Selon une mise en oeuvre, les transistors commandables sont de type MOSFET. Selon une mise en oeuvre, la commande des transistors est élaborée à partir de la position angulaire du rotor: 25 - mesurée par un capteur de position, ou - déduite à partir de la force électromotrice mesurée au moyen d'une spire dédiée dans le stator, ou à partir d'une mesure de courant de phase ou d'une image d'un courant de phase. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit 30 et à l'examen des figures qui l'accompagnent. Ces figures ne sont données qu'à titre illustratif mais nullement limitatif de l'invention. 3056361 4 La figure 1 est une représentation schématique fonctionnelle de la machine électrique tournante mettant en oeuvre le procédé de limitation du débit talon selon la présente invention; La figure 2 est un schéma d'un pont de transistors de puissance 5 appartenant au circuit de puissance de la figure 1; La figure 3 est une représentation graphique illustrant un angle de déphasage entre la force électromotrice et la commande pleine onde ayant un angle d'ouverture inférieur à 180 degrés°; La figure 4 est un graphique montrant l'évolution du débit talon de la 10 machine électrique tournante en fonction de sa vitesse de rotation respectivement avec et sans la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Les éléments identiques, similaires, ou analogues conservent la même référence d'une figure à l'autre. La présente invention va maintenant être décrite dans le cadre de son 15 application à la commande d'une machine électrique tournante polyphasée telle que l'une de celles mentionnées en introduction. Par ailleurs, pour la suite de la description, un équipement électrique pourra être appelé indifféremment consommateurs ou charges. La figure 1 montre de façon schématique un alterno-démarreur 30 20 selon l'invention. L'alterno-démarreur 30 est installé dans un véhicule (non représenté) comportant un réseau électrique 50 appelé également réseau de bord. Un alterno-démarreur 30 comporte trois modes de fonctionnement. Un mode repos, un mode alternateur appelé également mode générateur, et un mode moteur comprenant un mode démarreur, connus de l'homme du 25 métier. En variante, la machine électrique pourra prendre la forme d'un alternateur. L'alterno-démarreur 30 comprend une partie électromécanique 20, une partie électronique 10 formant module de commande et de puissance, une borne d'alimentation haute 31, et une borne d'alimentation basse 32. 30 Les deux bornes 31 et 32 sont respectivement reliées à une borne 3056361 5 positive 41 et à une borne négative 42 d'une batterie 40, à travers le réseau électrique 50. Dans un exemple non limitatif, la batterie 40 est une batterie 12, 24, ou 48 Volts. On note B+ et B- les potentiels électriques sur les bornes 41 et 42, respectivement. Classiquement, la borne 42 est connectée au 5 châssis du véhicule en sorte que le potentiel B- se confond avec le potentiel de masse. On note Ubat la tension batterie, c'est-à-dire la différence de potentiel électrique entre les bornes 41 et 42 de la batterie 40. Cette tension est la tension disponible sur le réseau de bord 50, et entre les bornes 31 et 32 de l'alterno-démarreur. 10 La partie électromécanique 20 de l'alterno-démarreur comprend un élément induit 21, et un élément inducteur 22. Dans un exemple, l'induit 21 est le stator, et l'inducteur 22 est un rotor comportant une bobine d'excitation 221 et des aimants interpolaires 222 positionnés entre deux griffes adjacentes du rotor. Le stator 21 comprend un nombre N d'enroulements de 15 phase. Dans l'exemple considéré ici, N est égal à 3. Dit autrement, l'alterno- démarreur 30 selon le présent exemple de réalisation est une machine à inducteur rotorique, et à induit statorique triphasé. Dans l'exemple illustré à la figure 1, les enroulements de phase 21a, 21b et 21c de l'élément induit 21 sont disposés selon une configuration en étoile. Néanmoins, ceci n'est pas 20 limitatif, une configuration en triangle étant également envisageable. Le module de commande et de puissance 10 comprend : un circuit de commande 13, un circuit d'excitation 14 générant un courant d'excitation lex qui est injecté dans la bobine d'excitation 221, et un circuit électronique de puissance 15. 25 Dans un mode de réalisation non limitatif, le circuit de commande 13 comprend un microcontrôleur. Ce microcontrôleur reçoit la tension disponible entre les bornes d'alimentation 31 et 32 de l'alterno-démarreur, c'est-à-dire la tension Ubat sur le réseau de bord 50, par exemple sur une entrée analogique couplée à un convertisseur analogique-numérique interne. La 30 tension Ubat est ainsi surveillée par le circuit de commande 13. Le circuit d'excitation 14 peut comprendre un assemblage de composants électroniques. Sa conception est connue en soi, et n'a pas besoin d'être décrite plus en détails ici. 3056361 6 Le circuit de puissance 15 comprend : - une entrée/sortie d'alimentation haute, notée VCC, - une entrée/sortie d'alimentation basse, notée GND, - trois entrées/sorties de phase PHa, PHb et PHc, et 5 - un pont d'interrupteurs et son électronique de commande, appelé également pont redresseur lorsque la machine fonctionne en mode alternateur. La première entrée/sortie d'alimentation VCC est couplée à la borne d'alimentation haute 31 de l'alterno-démarreur, pour recevoir le potentiel B+. 10 La deuxième entrée/sortie d'alimentation GND est couplée à la borne d'alimentation basse 32 de l'alterno-démarreur, pour recevoir le potentiel B-. Ainsi, la tension Ubat est disponible entre les entrées/sorties VCC et GND du circuit de puissance 15. En fonctionnement, les trois entrées/sorties de phase PHa, PHb et 15 PHc sont couplées à l'extrémité libre d'un des enroulements de phase respectivement 21a, 21b et 21c, dans la configuration en étoile du stator qui est envisagée ici. En cas de configuration en triangle du stator, les entrées/sorties PHa, PHb et PHc sont couplées chacune à l'un des noeuds communs à deux enroulements de phase. Dans tous les cas, les 20 entrées/sorties PHa, PHb, et PHc reçoivent les courants induits dans les enroulements de phase 21a, 21b, et 21c par la rotation de l'inducteur 22, ou délivrent dans ces enroulements des courants tirés sur la batterie 40. Par la suite et sur les figures, on notera la, lb et Ic ces courants. Dans un mode de réalisation non limitatif, le pont d'interrupteurs est 25 illustré par le schéma de la figure 2. L'électronique de commande (non représentée) comprend en particulier des circuits pilotes ("driver" en anglais). Elle est connue en soi, si bien qu'elle n'a pas besoin d'être décrite plus en détails ici. Le pont d'interrupteurs comporte trois branches Ba, Bb, et Bc, 30 respectivement associées aux trois enroulements de phase 21a, 21b, et 21c de l'induit 21. Dans un mode de réalisation préférentiel non limitatif, chaque branche 3056361 7 Ba, Bb, Bc comprend deux interrupteurs. Un interrupteur comporte au moins un transistor de puissance. Préférentiellement, un interrupteur comporte une pluralité de transistors disposés en parallèle. Cela permet d'avoir moins de perte par effet joule. Les transistors de puissance sont par exemple des 5 transistors MOSFET. En variante il peut s'agir de transistors IGBT (de l'anglais "Insulated Gate Bipolar Transistor") ou de transistors bipolaires de puissance. Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, la branche Ba du pont d'interrupteurs comprend un transistor supérieur MHSa (ou transistor "High 10 Sicle") en série avec un transistor inférieur MLSa (ou transistor "Low Sicle") entre les entrées/sorties VCC et GND. Il s'agit par exemple de transistors NMOS. Le drain et la source du transistor MHSa sont respectivement reliés à l'entrée/sortie VCC et à l'entrée/sortie PHa du circuit de puissance 15. De 15 même, le drain et la source du transistor MLSa sont respectivement reliés à l'entrée/sortie PHa et à l'entrée/sortie GND du circuit de puissance 15. Dit autrement, le drain du transistor MLSa et la source du transistor MHSa, qui sont reliés ensemble, forment le noeud de sortie de la branche Ba qui est relié à l'entrée/sortie PHa du circuit de puissance 15. 20 De même, la branche Bb du pont de transistors comprend un transistor supérieur MHSb en série avec un transistor inférieur MLSb entre les entrées/sorties VCC et GND. Il s'agit aussi de transistors NMOS. Le drain et la source du transistor MHSb sont respectivement reliés à l'entrée/sortie VCC et à l'entrée/sortie PHb du circuit de puissance 15. De même, le drain et 25 la source du transistor MLSb sont respectivement reliés à l'entrée/sortie PHb et à l'entrée/sortie GND du circuit de puissance 15. Dit autrement, le drain du transistor MLSb et la source du transistor MHSb, qui sont reliés ensemble, forment le noeud de sortie de la branche Bb qui est relié à l'entrée/sortie PHb du cicuit de puissance 15. 30 Enfin, la branche Bc du pont de transistors comprend un transistor supérieur MHSc en série avec un transistor inférieur MLSc entre les entrées/sorties VCC et GND. Il s'agit encore de transistors NMOS. Le drain et la source du transistor MHSc sont respectivement reliés à l'entrée/sortie 3056361 8 VCC et à l'entrée/sortie PHc du circuit de puissance 15. De même, le drain et la source du transistor MLSc sont respectivement reliés à l'entrée/sortie PHc et à l'entrée/sortie GND du circuit de puissance 15. Dit autrement, le drain du transistor MLSc et la source du transistor MHSc, qui sont reliés ensemble, 5 forment le noeud de sortie de la branche Bc qui est relié à l'entrée/sortie PHc du circuit de puissance 15. On notera que pour les transistors supérieurs ou les transistors inférieurs, il peut s'agir d'un ensemble de transistors disposés en parallèle comme décrit plus haut. 10 Chaque branche Ba, Bb et Bc comporte deux états de conduction possibles. Ces deux états correspondent chacun à un sens de circulation du courant respectivement la, lb et Ic au niveau de l'entrée/sortie respectivement PHa, Phb, et PHc du circuit de puissance 15, à laquelle elle est couplée. Le premier état, appelé état de conduction "haut", correspond à 15 l'état conducteur du transistor de puissance supérieur et à l'état bloqué du transistor de puissance inférieur de la branche. Ainsi, pour la première branche Ba par exemple, le courant la associé circule de l'enroulement de phase 21a vers l'entrée/sortie d'alimentation haute VCC. Réciproquement, le deuxième état, appelé état de conduction "bas", correspond à l'état 20 conducteur du transistor de puissance inférieur et à l'état bloqué du transistor de puissance supérieur de la branche. Ainsi, le courant associé la circule de l'entrée/sortie basse GND vers l'enroulement de phase 21a. On rappellera que les courants induits la, lb, et Ic sont des courants alternatifs. Le fonctionnement de l'alterno-démarreur 30 va maintenant être décrit. 25 En mode de fonctionnement alternateur, lorsque l'alterno-démarreur fonctionne dans les conditions normales, i.e. en mode nominal, un courant It est généré (représenté à la figure 1) par la rotation de l'alterno-démarreur lorsqu'il est entraîné par le moteur thermique. L'alterno-démarreur 30 est alors commandé pour redresser les courants induits la, lb et Ic et réguler le 30 courant inducteur lex, et par suite le courant généré It. On rappellera que l'amplitude des courant induits la, lb et Ic est fonction du courant inducteur lex et le courant généré It est fonction des trois courants induits redressés. Afin d'effectuer ladite régulation par la machine, on effectue un 3056361 9 hachage ou découpage du courant inducteur lex par le circuit d'excitation 14 à une fréquence d'environ 100Hz. On régule ainsi le couple prélevé par la machine sur le moteur thermique et donc la puissance générée par ladite machine. 5 Par ailleurs, afin d'effectuer le redressement, on utilise le pont de transistors du circuit de puissance 15. Il permet d'effectuer un redressement des courants induits la, lb, Ic. A cet effet, soit le circuit de commande 13 pilote une commutation des interrupteurs du pont à une fréquence électrique de la machine de l'ordre du kHz (redressement synchrone), soit lesdits 10 interrupteurs fonctionnent en pont de diodes classique, les interrupteurs étant à ce moment tous en position bloqués. Le redressement synchrone ainsi que le fonctionnement en pont de diodes étant connus de l'homme du métier, ils ne seront pas décrits en détails. On rappellera par ailleurs que la fréquence électrique de la machine 15 est fonction de la fréquence de vitesse du moteur thermique, du nombre de paires de pôles du rotor 22 et du rapport de courroie, ladite courroie étant disposée sur une poulie d'un arbre du rotor 22 et permettant de manière connue une coopération entre la machine et le moteur thermique. Ainsi, la fréquence électrique de la machine qui correspond donc à la 20 fréquence de fonctionnement du circuit de puissance, est adaptée pour un fonctionnement efficace dans le mode alternateur, c'est-à-dire pour optimiser la génération de courant IL On notera qu'en mode repos, c'est-à-dire lorsque le véhicule est à l'arrêt, tous les interrupteurs des branches sont ouverts. Par ailleurs, on 25 notera qu'en mode moteur, il existe un hachage de la tension batterie Ubat. Cela permet de réguler les courants induit la, lb, Ic de la machine et le courant inducteur lex et par suite le couple fourni par la machine, ladite machine prélevant du courant sur la batterie 40. Un tel hachage peut perturber l'ensemble du réseau de bord et la batterie. Aussi, afin de stabiliser 30 la tension batterie Ubat, le circuit de puissance 15 comporte une capacité de filtrage de valeur généralement élevée disposée entre les entrées/sorties d'alimentation VCC et GND. Il s'agit par exemple d'une capacité de 10 mF. Cette valeur étant relativement élevée, on prévoit que ladite capacité 3056361 10 comporte au moins un condensateur discret 15a pour cette fonction, par exemple un condensateur chimique. En plus du mode nominal, l'invention propose un mode de protection des consommateurs du réseau de bord 50 par réduction du débit talon de la 5 machine lorsque la vitesse de rotation de la machine électrique est élevée, notamment supérieure à 10000 tours/min. Suivante ce mode, lorsque la bobine d'excitation 221 du rotor 22 n'est pas excitée et qu'une tension et/ou respectivement un courant fourni par la machine électrique tournante est supérieur à une tension et/ou 10 respectivement à un courant demandé par le réseau de bord 50, le module 13 applique une commande pleine onde aux transistors du pont redresseur. Cette commande pleine onde est déphasée par rapport la force électromotrice de la machine électrique. La figure 3 illustre ainsi qu'il existe un déphasage C_deph entre la 15 force électromotrice et la commande pleine onde. En outre, la commande pleine onde a un angle d'ouverture A inférieur à 180 degrés. Le déphasage entre la commande pleine onde et la force électromotrice pourra être modulé en fonction d'une demande en courant et en tension du réseau de bord. Cela permet d'introduire un degré de liberté 20 supplémentaire sur la régulation en courant de l'alternateur. Il est ainsi possible de fournir un courant inférieur au débit talon naturel dans le cas où l'on souhaite fournir un courant non nul inférieur au débit talon. La commande des transistors est élaborée à partir de la position angulaire du rotor 22 mesurée par un capteur de position par exemple à effet 25 Hall. Alternativement; la position angulaire du rotor 22 est déduite à partir de la force électromotrice mesurée au moyen d'une spire dédiée dans le stator 21, ou à partir d'une mesure de courant de phase ou d'une image du courant de phase. Cette image du courant de phase correspond à la tension entre le drain et la source d'un transistor. 30 La figure 4 montre que, sans la stratégie de commande de l'invention, le débit talon de la machine a tendance à augmenter lorsque la vitesse en 3056361 11 rotation est comprise entre 10000 et 20000 tours/min (cf. courbe C1). Une machine embarquant la stratégie de commande de l'invention permet de maintenir sensiblement nul le débit talon dans la plage comprise entre 10000 et 20000 tours/min (cf. courbe C2). 5 La mise en oeuvre de la stratégie de commande pourra être également dépendre du respect de certaines conditions qui pourront être cumulatives ou non. Ainsi, la commande pleine onde déphasée C_deph pourra être appliquée lorsqu'une vitesse de rotation de la machine électrique tournante 10 dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 10000 tours/minutes. La commande pleine onde déphasée C_deph pourra être appliquée lorsqu'une durée pendant laquelle la tension et/ou le courant fourni par ladite machine électrique tournante est supérieur à la tension et/ou à un courant demandé par un réseau de bord dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 15 50ms. La commande pleine onde déphasée C_deph pourra être appliquée lorsqu'un écart entre la tension et/ou le courant fourni par ladite machine électrique tournante et la tension et/ou le courant demandé par le réseau de bord dépasse un seuil. 20 Bien entendu, la description qui précède a été donnée à titre d'exemple uniquement et ne limite pas le domaine de l'invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les différents éléments par tous autres équivalents. En outre, les différentes caractéristiques, variantes, et/ou formes de 25 réalisation de la présente invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. REVENDICATIONS1. Procédé de commande d'une machine électrique tournante, notamment pour véhicule automobile, fonctionnant au moins en mode alternateur, ladite machine électrique tournante comportant un stator (21) muni d'une pluralité de phases (21a, 21b, 21c) et un rotor (22) muni d'une bobine d'excitation (221) et d'aimants interpolaires (222), et un pont redresseur comprenant des transistors commandables (MHSa, MHSb, MHSc, MLSa, MLSb, MLSc), caractérisé en ce que, lorsque la bobine d'excitation (221) du rotor n'est pas excitée par un courant et qu'une tension et/ou un courant fourni par ladite machine électrique tournante est supérieur à une tension et/ou à un courant demandé par un réseau de bord (50) du véhicule automobile, ledit procédé comporte une étape d'application d'une commande pleine onde aux transistors (MHSa, MHSb, MHSc, MLSa, MLSb, MLSc) du pont redresseur, ladite commande pleine onde étant déphasée par rapport à une force électromotrice de la machine électrique tournante. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la commande pleine onde a un angle d'ouverture inférieur à 180 degrés. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le déphasage entre la commande pleine onde (C_deph) et la force électromotrice est modulé en fonction d'une vitesse de la machine électrique. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le déphasage entre la commande pleine onde (C_deph) et la force électromotrice est modulé en fonction d'une demande en courant et en tension du réseau de bord (50). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la commande pleine onde déphasée (C_deph) est appliquée lorsqu'une vitesse de rotation de la machine électrique tournante dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 10000 tours/minutes. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, 30 caractérisé en ce que la commande pleine onde déphasée (C_deph) est appliquée lorsqu'une durée pendant laquelle la tension et/ou le courant fourni 3056361 13 par ladite machine électrique tournante est supérieur à la tension et/ou à un courant demandé par un réseau de bord (50) dépasse un seuil, par exemple de l'ordre de 50ms. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, 5 caractérisé en ce que la commande pleine onde déphasée (C_deph) est appliquée lorsqu'un écart entre la tension et/ou le courant fourni par ladite machine électrique tournante et la tension et/ou le courant demandé par le réseau de bord (50) dépasse un seuil. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, 10 caractérisé en ce que les transistors commandables (MHSa, MHSb, MHSc, MLSa, MLSb, MLSc) sont de type MOSFET. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la commande des transistors (MHSa, MHSb, MHSc, MLSa, MLSb, MLSc) est élaborée à partir de la position angulaire du rotor: 15 - mesurée par un capteur de position, ou - déduite à partir de la force électromotrice mesurée au moyen d'une spire dédiée dans le stator (21), ou à partir d'une mesure de courant de phase ou d'une image d'un courant de phase. 20