Brevet FR3059483A1 — publié le 20180601

DESCRIPTION La présente invention concerne le domaine de la distribution d'énergie électrique et de la réinjection d'énergie électrique d'un réseau domestique vers un réseau de distribution, et plus particulièrement un procédé d'équilibrage de phases d'un courant triphasé. En règle générale, un réseau de distribution permet de fournir un courant triphasé à un réseau domestique pouvant ensuite être consommé par au moins un consommateur installé dans ce réseau domestique. A l'inverse, il est également possible au sein du réseau domestique qu'un courant triphasé soit produit, en particulier, lorsque qu'au moins un dispositif de production d'énergie y est installé, tel qu'un ou plusieurs panneau(x) solaire(s). Dans ce cas, du courant triphasé en provenance du réseau domestique peut être injecté dans le réseau de distribution. Ce courant triphasé est véhiculé dans une ligne électrique comprenant trois conducteurs de phase. Or, lorsque le courant est issu du réseau domestique puis est injecté dans le réseau de distribution et/ou lorsque le courant est consommé par le consommateur dans le réseau domestique, il est fréquent que la valeur du courant ne soit pas la même sur l'ensemble des phases, notamment lorsqu'un dispositif de production y est installé et que le courant généré est par la suite réinjecté sur une seule des phases et/ou lorsque le courant consommé par le consommateur est déséquilibré sur les phases. Il en résulte la création de déséquilibres au niveau des phases pouvant, d'une part, entraîner une surcharge au niveau de l'une des phases et, d'autre part, entraîner des déséquilibres au niveau du poste de transformation du réseau de distribution pouvant entraîner sa dégradation, voire sa destruction du fait d'une surchauffe. De tels déséquilibres sont donc à la fois gênants pour le consommateur et pour le fournisseur d'électricité. La présente invention a pour but de proposer une solution pour équilibrer les phases d'un courant triphasé, permettant de surmonter au moins les limitations principales de l'état de la technique indiquées ci-30 dessus. A cet effet, l'invention concerne un procédé d'équilibrage de phases d'un courant de consommation triphasé prélevé depuis un réseau de distribution et consommé par au moins un consommateur installé dans un réseau domestique ou d'un courant d'injection triphasé injecté dans le 3059483 - 2 - réseau de distribution et produit par au moins un dispositif de production d'énergie installé dans le réseau domestique, ledit courant de consommation et/ou ledit courant d'injection véhiculant dans une ligne électrique comprenant au moins trois conducteurs de phase, le procédé d'équilibrage 5 étant mis en oeuvre à l'aide d'un dispositif d'équilibrage de phase comprenant un premier convertisseur AC/DC et un deuxième convertisseur DC/AC reliés par leur bornes de courant continu, ledit dispositif d'équilibrage de phase comprenant en outre une unité de commande et au moins trois capteurs de mesure de courant, chacun desdits capteurs de 10 mesure de courant étant reliés à l'unité de commande et à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase, chacun desdits capteurs de mesure de courant étant apte à mesurer l'intensité du courant de consommation ou du courant d'injection dans l'un desdits au moins trois conducteurs de phase, procédé caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : 15 I. pour chacune des phases, mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant l'intensité de courant du courant de consommation ou du courant d'injection, II. déterminer à l'aide de l'unité de commande, pour chacun des conducteurs de phase, la puissance du courant de consommation ou du 20 courant d'injection, III. déterminer à l'aide de l'unité de commande la somme des puissances du courant de consommation ou du courant d'injection des trois phases, IV. diviser à l'aide de l'unité de commande la somme des 25 puissances par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, V. déterminer à l'aide de l'unité de commande pour chacune des phases une différence de puissance en soustrayant la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation ou du courant d'injection respective, VI. au cas où chacune desdites différences de puissance se situe dans un intervalle de tolérance prédéterminé, réitérer ledit procédé depuis l'étape I.; VII. au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, VIII. au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution : 3059483 - 3 - a) pour la ou les phases dont la différence est positive, prélever du conducteur de phase respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC et transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier 5 convertisseur AC/DC en un premier courant continu ; b) au cas où une seule parmi lesdites différences est négative, transformer le premier courant continu en courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase dont ladite différence est négative ; 10 c) au cas où deux parmi lesdites différences sont négatives, nommées première différence négative et deuxième différence négative, i. déterminer à l'aide de l'unité de commande une différence négative totale en additionnant la première différence négative à la deuxième différence négative, 15 ii. diviser à l'aide de l'unité de commande la première différence négative par la différence négative totale pour obtenir un premier taux d'application, iii. diviser à l'aide de l'unité de commande la deuxième différence négative par la différence négative totale pour obtenir 20 un deuxième taux d'application, iv. transformer une première part du premier courant continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant à la première différence négative ; 25 v. transformer une première part du premier courant continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant à la deuxième différence négative IX. au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé 30 depuis le réseau de distribution : a') pour la ou les phases dont la différence est négative, prélever du conducteur de phase respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC et transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier 35 convertisseur AC/DC en un premier courant continu ; b') au cas où une seule parmi lesdites différences est positive, transformer le premier courant continu en courant alternatif à 3059483 - 4 - l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase, dont ladite différence est positive ; c') au cas où deux parmi lesdites différences sont positives, nommées première différence positive et deuxième différence positive, 5 i'. déterminer à l'aide de l'unité de commande une différence positive totale en additionnant la première différence positive à la deuxième différence positive, ii'. diviser à l'aide de l'unité de commande la première différence positive par la différence positive totale pour obtenir un 10 premier taux d'application, iii'. diviser à l'aide de l'unité de commande la deuxième différence positive par la différence positive totale pour obtenir un deuxième taux d'application, iv'. transformer une première part du premier courant 15 continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant, à la première différence positive ; v'. transformer une première part du premier courant continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant 20 alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et appliquer celui-ci au conducteur de phase, correspondant à la deuxième différence positive. L'invention concerne également une unité de commande pour un dispositif d'équilibrage de phase comprenant un premier convertisseur AC/DC et un deuxième convertisseur DC/AC reliés par leur bornes de 25 courant continu, ledit dispositif d'équilibrage de phase comprenant en outre au moins trois capteurs de mesure de courant, chacun desdits capteurs de mesure de courant étant aptes à être reliés à l'unité de commande et étant reliés à un parmi au moins trois conducteurs de phase, chacun desdits capteurs de mesure de courant étant aptes à mesurer l'intensité de courant 30 du courant de consommation ou du courant d'injection dans l'un des au moins trois conducteurs de phase, caractérisé en ce que l'unité de commande est apte pour la mise en oeuvre du procédé tel que décrit précédemment. Enfin, l'invention concerne également un dispositif 35 d'équilibrage d'un courant alternatif triphasé pour la mise en oeuvre du procédé tel que décrit précédemment, comprenant un premier convertisseur AC/DC et un deuxième convertisseur DC/AC reliés par leur bornes de 3059483 - 5 - courant continu, ledit dispositif d'équilibrage de phase comprenant en outre une unité de commande tel que décrit précédemment et au moins trois capteurs de mesure de courant, chacun desdits capteurs de mesure de courant étant reliés à l'unité de commande et étant aptes à être reliés à un 5 parmi au moins trois conducteurs de phase, chacun desdits capteurs de mesure de courant étant apte à mesurer l'intensité de courant du courant de consommation ou du courant d'injection véhiculant dans un parmi les trois conducteurs de phase. L'invention sera mieux comprise, grâce à la description ci-10 après, qui se rapporte à plusieurs modes de réalisation préférés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, et expliqués avec référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels : la figure 1 est une vue schématique d'un réseau de distribution et d'un réseau domestique associé à un dispositif d'équilibrage de phase 15 selon l'invention, la figure 2 est une vue schématique d'un convertisseur de courant, et, la figure 3 est une vue schématique d'un sous-ensemble du convertisseur de la figure 2. 20 L'invention concerne un procédé d'équilibrage de phases d'un courant de consommation triphasé prélevé depuis un réseau de distribution et consommé par au moins un consommateur installé dans un réseau domestique 1 ou d'un courant d'injection triphasé injecté dans le réseau de distribution et produit par au moins un dispositif de production d'énergie 25 installé dans le réseau domestique 1, ledit courant de consommation et/ou ledit courant d'injection véhiculant dans une ligne électrique 2 comprenant au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, le procédé d'équilibrage étant mis en oeuvre à l'aide d'un dispositif d'équilibrage de phase comprenant un premier convertisseur AC/DC 5 et un deuxième 30 convertisseur DC/AC 6 reliés par leur bornes de courant continu 8, 9. Le dispositif d'équilibrage de phase comprend en outre une unité de commande 10 et au moins trois capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, chacun desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, 13 étant reliés à l'unité de commande 10 et à l'un parmi les au moins trois conducteurs de 35 phase 2a, 2b, 2c, chacun desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, 13 étant apte à mesurer l'intensité de courant du courant de consommation H a, 3059483 - 6 - Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c dans l'un desdits au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Un dispositif de production d'énergie peut à titre d'exemple non limitatif consister en un ou plusieurs panneau(x) photovoltaïque(s). 5 On entend par réseau domestique une ou plusieurs habitation(s), logement(s) ou locaux. On entend par consommateur un ou plusieurs appareil(s) électrique(s) qui consomme(nt) de l'énergie électrique. A titre d'exemple non limitatif, un capteur de courant peut 10 comprendre un tore de mesure traversée par un conducteur dont le courant doit être mesuré et autour duquel est enroulée une bobine. La ligne électrique 2 comprend au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Elle peut également comprendre un conducteur de neutre 2d. 15 Conformément à l'invention, le procédé est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : I. pour chacune des phases 2a, 2b, 2c, mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, l'intensité de courant du courant de consommation II a, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c , 20 II. déterminer à l'aide de l'unité de commande 10, pour chacun des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, la puissance du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2A, P2B, P2C, III. déterminer à l'aide de l'unité de commande la somme des puissances du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant 25 d'injection P2a, P2b, P2c des trois phases 2a, 2b, 2c, IV. diviser à l'aide de l'unité de commande 10 la somme des puissances Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, V. déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 pour chacune 30 des phases 2a, 2b, 2c une différence de puissance en soustrayant la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c respective, VI. au cas où chacune desdites différences de puissance se situe dans un intervalle de tolérance prédéterminé, réitérer ledit procédé depuis 35 l'étape I.; VII. au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, 3059483 - 7 - VIII. au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution : a) pour la ou les phases dont la différence est positive, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif un courant différentiel 5 dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 et transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu ; b) au cas où une seule parmi lesdites différences est négative, transformer le premier courant continu en courant alternatif à 10 l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, dont ladite différence est négative ; c) au cas où deux parmi lesdites différences sont négatives, nommées première différence négative et deuxième différence négative, 15 i. déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 une différence négative totale en additionnant la première différence négative à la deuxième différence négative, ii. diviser à l'aide de l'unité de commande 10 la première différence négative par la différence négative totale pour obtenir 20 un premier taux d'application, iii. diviser à l'aide de l'unité de commande la deuxième différence négative par la différence négative totale pour obtenir un deuxième taux d'application, iv. transformer une première part du premier courant 25 continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant 2a, 2b, 2c, à la première différence négative ; v. transformer une première part du premier courant 30 continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer celui-ci au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, correspondant à la deuxième différence négative, IX. au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé 35 depuis le réseau de distribution : a') pour la ou les phases dont la différence est négative, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif un courant différentiel 3059483 - 8 - dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 et transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu ; b') au cas où une seule parmi lesdites différences est 5 positive, transformer le premier courant continu en courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, dont ladite différence est positive ; c') au cas où deux parmi lesdites différences sont positives, 10 nommées première différence positive et deuxième différence positive, i'. déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 une différence positive totale en additionnant la première différence positive à la deuxième différence positive, ii'. diviser à l'aide de l'unité de commande 10 la 15 première différence positive par la différence positive totale pour obtenir un premier taux d'application, iii'. diviser à l'aide de l'unité de commande la deuxième différence positive par la différence positive totale pour obtenir un deuxième taux d'application, 20 iv'. transformer une première part du premier courant continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant 2a, 2b, 2c, à la première différence positive ; 25 y'. transformer une première part du premier courant continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et appliquer celui-ci au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, correspondant à la deuxième différence positive. 30 Avantageusement, lorsqu'un déséquilibre apparaît au niveau des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c du courant de consommation ou du courant d'injection, ce procédé d'équilibrage permet de répartir l'intensité de courant de consommation H a, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c, sur les trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c pour que les intensités 35 du courant soient sensiblement égales sur les trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Il en résulte que les risques de surcharge d'un des conducteurs de 3059483 - 9 - phase 2a, 2b, 2c peuvent être évités, ainsi que les risques de surchauffe du transformateur du réseau de distribution. Selon une variante de réalisation de l'invention, le réseau domestique 1 peut comprendre en outre un moyen de stockage d'énergie 14 5 relié aux bornes de courant continu 8 du premier convertisseur AC/DC 5 et aux bornes de courant continu 9 du deuxième convertisseur DC/AC 6. Dans ce cas, le procédé est en outre caractérisé en ce qu'il comprend, avant l'étape I. en outre les étapes successives suivantes : A) pour chacun des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, mesurer à 10 l'aide des capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, l'intensité de courant du courant de consommation Ila, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c ; B) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10, pour chacun des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, la puissance du courant de 15 consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c, C) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 la somme des puissances du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c des trois phases 2a, 2b, 2c, D) diviser à l'aide de l'unité de commande la somme des 20 puissances Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, E) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 pour chacune des phases 2a, 2b, 2c, une différence de puissance en soustrayant la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation Pla, Plb, 25 Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c respective, F) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est inférieur à 100 %, 30 F') pour la ou les phases 2a, 2b, 2c, dont la différence est négative, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5, F") transformer ledit courant différentiel à l'aide du 35 premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu et ; F"') alimenter le moyen de stockage 14 en énergie afin de le charger, et/ou 3059483 - 10 - G) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est supérieur à 0, 5 G') pour le ou les conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, dont la différence est positive, prélever du moyen de stockage 14 un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence, G") appliquer au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu 10 à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et/ou H) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est inférieur à 100 % : 15 H') pour la ou les phases 2a, 2b, 2c dont la différence est positive, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5, H") transformer ledit courant différentiel à l'aide du 20 premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu et ; H"') alimenter le moyen de stockage 14 en énergie afin de le charger, et/ou J) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection 25 triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est supérieur à 0 : J') pour le ou les conducteurs de phase 2a, 2b, 2c dont la différence est négative, prélever du moyen de stockage 14 un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence, 30 J") appliquer au conducteur de phase 2a, 2b, 2c respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC. Avantageusement, l'utilisation d'un moyen de stockage 14 au sein du réseau domestique permet de stocker de l'énergie électrique issue 35 d'un déséquilibre apparu sur un des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. En particulier, un tel déséquilibre peut intervenir lorsqu'un des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c est traversé par un courant plus élevé que les autres 3059483 - 11 - conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, par exemple, lorsque de l'électricité est produite par le dispositif de production d'énergie et en particulier lorsque l'électricité est produite par le dispositif de production d'énergie n'est injecté que sur l'un des trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Une partie du 5 courant produit peut ainsi être réinjectée dans le réseau sous la forme d'un courant triphasé équilibré et une autre partie du courant peut être stockée dans le moyen de stockage 14. Un déséquilibre peut également intervenir lorsqu'un des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c est traversé par un courant plus faible que les autres conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, par exemple, 10 lorsque de l'électricité est également consommée par un consommateur d'énergie. Une partie du courant stockée dans le moyen de stockage 14 peut alors être prélevée puis réinjectée sur ce conducteur de phase 2a, 2b, 2c pour que le courant triphasé soit équilibré. Le moyen de stockage 14 peut par exemple consister en une 15 batterie. Selon une variante de réalisation de l'invention alternative, le réseau domestique 1 peut comprendre en outre un moyen de stockage 14 d'énergie relié aux bornes de courant continu 8 du premier convertisseur AC/DC 5 et aux bornes de courant continu 9 du deuxième convertisseur 20 DC/AC 6. Dans ce cas le procédé est caractérisé en ce qu'il comprend, avant l'étape I. en outre les étapes successives suivantes : Al) pour chacun des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant 11, 12, 13 l'intensité de courant du courant de consommation Ila, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, 25 I2b, I2c ; B1) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10, pour chacun des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, la puissance du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2A, P2B, P2C, Cl) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 la somme 30 des puissances du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c des trois phases 2a, 2b, 2c, Dl) diviser à l'aide de l'unité de commande 10 la somme des puissances Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, 35 El) déterminer à l'aide de l'unité de commande 10 pour chacune des phases 2a, 2b, 2c, une différence de puissance en soustrayant la 3059483 - 12 - puissance moyenne de la puissance du courant de consommation Pla, P lb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c respective, Fl) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de 5 consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est inférieur à 100 %, F1') pour la phase 2a, 2b, 2c, dont la puissance du courant de consommation P1 a, P lb, P1 c est la plus faible, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif un courant différentiel dont la puissance 10 correspond à ladite différence de puissance de la phase respective à l'aide du premier convertisseur AC/DC, Fl") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu et ; Fl"') alimenter le moyen de stockage 14 en énergie afin de 15 le charger, et/ou Gl) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est supérieur à 0, 20 G1') pour le ou les conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, dont la puissance du courant de consommation ou du courant d'injection est la plus élevée, prélever du moyen de stockage 14 un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence de puissance, Gl") appliquer au conducteur de phase 2a, 2b, 2c, respectif 25 un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC 6 et/ou H1) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de 30 charge du moyen de stockage 14 est inférieur à 100 % : H1') pour la phase 2a, 2b, 2c dont la puissance du courant d'injection P2a, P2b, P2c est la plus élevée, prélever du conducteur de phase 2a, 2b, 2c respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence de puissance de la phase 2a, 2b, 2c respective 35 à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5, H1") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC 5 en un premier courant continu et ; 3059483 - 13 - H1 "') alimenter le moyen de stockage 14 en énergie afin de le charger, et/ou J1) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection 5 triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de charge du moyen de stockage 14 est supérieur à 0, G1') pour le ou les conducteurs de phase 2a, 2b, 2c dont la puissance du courant d'injection P2a, P2b, P2c est la plus faible, prélever du moyen de stockage 14 un deuxième courant continu dont la puissance 10 correspond à ladite différence de puissance, Gl") appliquer au conducteur de phase 2a, 2b, 2c respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC. Dans chacune de ces variantes de réalisation, l'intervalle de 15 tolérance peut comprendre les valeurs se trouvant entre une première valeur correspondant à la puissance moyenne multipliée par -0,1 et une deuxième valeur correspondant à la puissance moyenne multipliée par 0,1. Dans chacune de ces variantes de réalisation, dans l'étape II. et/ou dans l'étape B) et/ou dans l'étape B1), la puissance du courant de 20 consommation P la, Plb, P 1 c ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c pour chaque phase 2a, 2b, 2c, peut être déterminée en multipliant, à l'aide de l'unité de commande 10, l'intensité de courant du courant de consommation Ila, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c obtenue dans l'étape I. par la tension nominale du réseau de distribution et/ou du réseau 25 domestique 1. Avantageusement, il est possible de fournir une valeur approximative de la puissance du courant de consommation P la, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c. A titre d'exemple non limitatif, dans un réseau de distribution la tension nominale est sensiblement 30 comprise entre 380 Volts et 400 Volts. De manière alternative, le dispositif d'équilibrage de phase peut comprendre en outre au moins trois capteurs de mesure de tension, chacun desdits capteurs de mesure de tension étant reliés à l'unité de commande 10 et à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, chacun 35 desdits capteurs de mesure de tension étant apte à mesurer une tension du courant de consommation Vla, Vlb, V1 c ou du courant d'injection V2a, V2b, V2c pour l'une des trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. 3059483 - 14 - Dans ce cas le procédé est caractérisé en ce que, dans l'étape II. et/ou dans l'étape B) et/ou dans l'étape B1), la puissance du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c pour chaque conducteur de phase 2a, 2b, 2c, est déterminée en mesurant à l'aide 5 des capteurs de mesure tension la tension du courant de consommation Vla, Vlb, Vlc ou du courant d'injection V2a, V2b, V2c pour chacune des conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, et en multipliant respectivement celles-ci, pour chaque conducteur de phase 2a, 2b, 2c, avec l'intensité de courant de consommation Ila, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c obtenue 10 dans l'étape I. Avantageusement, dans ce cas la puissance du courant de consommation Pla, Plb, Plc ou du courant d'injection P2a, P2b, P2c correspond à une valeur mesurée par les capteurs de courant 11, 12, 13 et les capteurs de tension et est plus précise. 15 L'invention concerne également une unité de commande 10 pour un dispositif d'équilibrage de phase. Ce dispositif d'équilibrage de phase comprend un premier convertisseur AC/DC 5 et un deuxième convertisseur DC/AC 6 reliés par leur bornes de courant continu 8, 9, et en outre au moins trois capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, chacun 20 desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, étant aptes à être reliés à l'unité de commande 10 et étant reliés à un parmi au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, chacun desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, étant apte à mesurer l'intensité de courant du courant de consommation Ila, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c dans l'un 25 des au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Conformément à l'invention, l'unité de commande 10 est caractérisée en ce qu'elle est apte pour la mise en oeuvre du procédé tel que décrit précédemment. L'unité de commande 10 peut être une entité séparée du 30 premier convertisseur AC/DC 5 et du deuxième convertisseur DC/AC 6, comme l'illustre la figure 1 ou être intégrée au sein du premier convertisseur AC/DC 5 et/ou du deuxième convertisseur DC/AC 6. Un dispositif d'équilibrage d'un courant alternatif triphasé pour la mise en oeuvre du procédé tel que décrit précédemment peut comprendre 35 un premier convertisseur AC/DC 5 et un deuxième convertisseur DC/AC 6 reliés par leur bornes de courant continu 8, 9 (figure 1). Ce dispositif d'équilibrage de phase peut en outre comprendre une unité de commande 3059483 -15- 10 telle que décrite précédemment et au moins trois capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, chacun desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, 13 étant relié à l'unité de commande 10 et étant apte à être relié à un parmi au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, chacun desdits capteurs de 5 mesure de courant 11, 12, 13 étant apte à mesurer l'intensité de courant du courant de consommation II a, Ilb, Ilc ou du courant d'injection I2a, I2b, I2c véhiculant dans un parmi les trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. Selon une variante de réalisation de l'invention, le dispositif d'équilibrage peut comprendre en outre au moins trois capteurs de mesure 10 de tension, chacun desdits capteurs de mesure de tension étant relié à l'unité de commande 10 et étant apte à être relié à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c, et étant apte à mesurer une tension du courant de consommation ou du courant d'injection véhiculant dans l'un parmi les trois conducteurs de phases 2a, 2b, 2c, ledit dispositif 15 d'équilibrage étant apte pour la mise en oeuvre du procédé tel que décrit précédemment. Comme l'illustre la figure 1, le premier convertisseur AC/DC 5 et le deuxième convertisseur DC/AC 6 peuvent être reliés par leur bornes de courant continu 8, 9 en tête-bêche. 20 En référence à la figure 2, le premier convertisseur AC/DC 5 et le deuxième convertisseur DC/AC 6 peuvent intégrer trois capteurs de mesure de courant 11, 12, 13, chacun desdits capteurs de mesure de courant 11, 12, étant relié à un parmi au moins trois conducteurs de phase 2a, 2b, 2c. En outre, le premier convertisseur AC/DC 5 et le deuxième 25 convertisseur DC/AC 6 peuvent intégrer au moins une unité de conversion 15 AC/DC ou DC/AC. Comme illustré à la figure 3, l'unité de conversion 15 peut comprendre trois modules de conversion 15a, 15b, 15c pour chacun des conducteurs de phases 2a, 2b, 2c et une sous-unité de contrôle 16. 30 De préférence, le réseau domestique 1 peut être relié au deuxième convertisseur DC/AC 6 et le réseau de distribution peut être relié au premier convertisseur AC/DC 5. Lorsque le réseau domestique 1 comprend en outre un moyen de stockage 14 d'énergie, ce dernier peut être relié aux bornes de courant 35 continu 8 du premier convertisseur AC/DC 5 et aux bornes de courant continu 9 du deuxième convertisseur DC/AC 6, comme l'illustre la figure 1. 3059483 - 16 - Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisations décrits et représentés aux dessins annexés. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour 5 autant du domaine de protection de l'invention. REVENDICATIONS1. Procédé d'équilibrage de phases d'un courant de consommation triphasé prélevé depuis un réseau de distribution et consommé par au moins un consommateur installé dans un réseau domestique (1) ou d'un courant d'injection triphasé injecté dans le réseau de distribution et produit par au moins un dispositif de production d'énergie installé dans le réseau domestique (1), ledit courant de consommation et/ou ledit courant d'injection véhiculant dans une ligne électrique (2) comprenant au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), le procédé d'équilibrage étant mis en oeuvre à l'aide d'un dispositif d'équilibrage de phase comprenant un premier convertisseur AC/DC (5) et un deuxième convertisseur DC/AC (6) reliés par leur bornes de courant continu (8, 9), ledit dispositif d'équilibrage de phase comprenant en outre une unité de commande (10) et au moins trois capteurs de mesure de courant (11, 12, 13), chacun desdits capteurs de mesure de courant étant reliés à l'unité de commande (10) et à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), chacun desdits capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) étant apte à mesurer l'intensité de courant du courant de consommation (Ila, Ilb, Ilc) ou du courant d'injection (I2a, I2b, I2c) dans l'un desdits au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), procédé caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : I. pour chacune des phases (2a, 2b, 2c), mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) l'intensité de courant du courant de consommation (Ila, Ilb, Ilc) ou du courant d'injection (I2a, I2b, I2c), II. déterminer à l'aide de l'unité de commande (10), pour 25 chacun des conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c), III. déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) du courant de consommation ou du courant d'injection des trois phases (2a, 2b, 2c), 30 IV. diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, V. déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) pour chacune des phases (2a, 2b, 2c) une différence de puissance en soustrayant 3059483 - 18 - la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation (P1 a, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) respective, VI. au cas où chacune desdites différences de puissance se situe dans un intervalle de tolérance prédéterminé, réitérer ledit procédé depuis 5 l'étape I., VII. au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, VIII. au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution : 10 a) pour la ou les phases (2a, 2b, 2c) dont la différence est positive, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC et transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu ; 15 b) au cas où une seule parmi lesdites différences est négative, transformer le premier courant continu en courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) dont ladite différence est négative ; 20 c) au cas où deux parmi lesdites différences sont négatives, nommées première différence négative et deuxième différence négative, i. déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) une différence négative totale en additionnant la première différence négative à la deuxième différence négative, ii. diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la première différence négative par la différence négative totale pour obtenir un premier taux d'application, iii. diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la deuxième différence négative par la différence négative totale pour obtenir 30 un deuxième taux d'application, iv. transformer une première part du premier courant continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer celui-ci au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) correspondant à la première différence 35 négative ; v. transformer une première part du premier courant continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant 3059483 - 19 - alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer celui-ci au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) correspondant à la deuxième différence négative, IX. au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé 5 depuis le réseau de distribution : a') pour la ou les phases dont la différence est négative, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c), respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) et transformer ledit courant différentiel à 10 l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu ; b') au cas où une seule parmi lesdites différences est positive, transformer le premier courant continu en courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer ce courant alternatif au conducteur de phase (2a, 2b, 2c), dont ladite différence est 15 positive ; c') au cas où deux parmi lesdites différences sont positives, nommées première différence positive et deuxième différence positive, i'. déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) une différence positive totale en additionnant la première différence 20 positive à la deuxième différence positive, ii'. diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la première différence positive par la différence positive totale pour obtenir un premier taux d'application, iii'. diviser à l'aide de l'unité de commande la 25 deuxième différence positive par la différence positive totale pour obtenir un deuxième taux d'application, iv'. transformer une première part du premier courant continu correspondant au premier taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer celui-ci au conducteur de phase correspondant (2a, 2b, 2c), à la première différence positive ; v'. transformer une première part du premier courant continu correspondant au deuxième taux d'application en un courant alternatif à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC (6) et appliquer celui- ci au conducteur de phase (2a, 2b, 2c), correspondant à la deuxième différence positive. 3059483 -20- 2. Procédé d'équilibrage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau domestique (1) comprend en outre un moyen de stockage (14) d'énergie relié aux bornes de courant continu (8) du premier convertisseur AC/DC (5) et aux bornes de courant continu (9) du deuxième 5 convertisseur DC/AC (6), procédé caractérisé en ce qu'il comprend, avant l'étape I. en outre les étapes successives suivantes : A) pour chacun des conducteurs de phase, mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) l'intensité de courant du courant de consommation (Ila, Ilb, Ilc) ou du courant d'injection (I2a, I2b, I2c) ; 10 B) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10), pour chacun des conducteurs de phase, la puissance du courant de consommation ou du courant d'injection C) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) du courant de consommation 15 ou du courant d'injection des trois phases (2a, 2b, 2c), D) diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, E) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) pour 20 chacune des phases (2a, 2b, 2c) une différence de puissance en soustrayant la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) respective, F) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de 25 consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est inférieur à 100 % : F') pour la ou les phases (2a, 2b, 2c) dont la différence est négative, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du 30 premier convertisseur AC/DC (5), F") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu et ; F"') alimenter le moyen de stockage (14) en énergie afin de le charger, et/ou 35 G) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de 3059483 - 21 - consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est supérieur à 0 : G') pour le ou les conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) dont la différence est positive, prélever du moyen de stockage (14) un deuxième 5 courant continu dont la puissance correspond à ladite différence, G") appliquer au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et/ou H) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance 10 se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est inférieur à 100 % : H') pour la ou les phases (2a, 2b, 2c) dont la différence est positive, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant 15 différentiel dont la puissance correspond à ladite différence à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5), H") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu et ; H"') alimenter le moyen de stockage (14) en énergie afin 20 de le charger, et/ou J) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution, et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est supérieur à 0 : 25 J') pour le ou les conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) dont la différence est négative, prélever du moyen de stockage (14) un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence, J") appliquer au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu 30 à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC. 3. Procédé d'équilibrage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réseau domestique (1) comprend en outre un moyen de stockage (14) d'énergie relié aux bornes de courant continu (8) du premier convertisseur AC/DC (5) et aux bornes de courant continu (9) du deuxième 35 convertisseur DC/AC (6), procédé caractérisé en ce qu'il comprend, avant l'étape I. en outre les étapes successives suivantes : 3059483 - 22 - Al) pour chacun des conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), mesurer à l'aide des capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) l'intensité de courant du courant de consommation (Ila, Ilb, Ilc) ou du courant d'injection (I2a, I2b, I2c) ; 5 B1) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10), pour chacun des conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) Cl) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) du courant de consommation 10 ou du courant d'injection des trois phases (2a, 2b, 2c), Dl) diviser à l'aide de l'unité de commande (10) la somme des puissances (Pla, Plb, Plc; P2a, P2b, P2c) par trois afin d'obtenir une puissance moyenne, El) déterminer à l'aide de l'unité de commande (10) pour 15 chacune des phases (2a, 2b, 2c) une différence de puissance en soustrayant la puissance moyenne de la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) respective, Fl) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de 20 consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est inférieur à 100 %, F1') pour la phase (2a, 2b, 2c) dont la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) est la plus faible, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel dont la puissance 25 correspond à ladite différence de puissance de la phase (2a, 2b, 2c) respective à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) , Fl") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu et ; Fl"') alimenter le moyen de stockage (14) en énergie afin 30 de le charger, et/ou Gl) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors l'intervalle de tolérance, au cas où un courant de consommation triphasé est prélevé depuis le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est supérieur à 0, 35 G1') pour le ou les conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) dont la puissance du courant de consommation (Pla, Plb, Plc) est la plus élevée, 3059483 - 23 - prélever du moyen de stockage (14) un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence de puissance, G1 ") appliquer au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième 5 courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC et/ou Hl) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est inférieur à 100 %, 10 H1') pour la phase (2a, 2b, 2c) dont la puissance du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) est la plus élevée, prélever du conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel dont la puissance correspond à ladite différence de puissance de la phase (2a, 2b, 2c) respective à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) , 15 Hl") transformer ledit courant différentiel à l'aide du premier convertisseur AC/DC (5) en un premier courant continu et ; H1"') alimenter le moyen de stockage (14) en énergie afin de le charger, et/ou J1) au cas où au moins l'une desdites différences de puissance 20 se situe hors de l'intervalle de tolérance, au cas où un courant d'injection triphasé est injecté dans le réseau de distribution et au cas où un état de charge du moyen de stockage (14) est supérieur à 0, G1') pour le ou les conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) dont la puissance du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) est la plus faible, 25 prélever du moyen de stockage (14) un deuxième courant continu dont la puissance correspond à ladite différence de puissance, G1 ") appliquer au conducteur de phase (2a, 2b, 2c) respectif un courant différentiel obtenu en convertissant le deuxième courant continu à l'aide du deuxième convertisseur DC/AC. 30 4. Procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'intervalle de tolérance comprend les valeurs se trouvant entre une première valeur correspondant à la puissance moyenne multipliée par -0,1 et une deuxième valeur correspondant à la puissance moyenne multipliée par 0,1. 35 5. Procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que, dans l'étape II. et/ou dans l'étape B) et/ou dans l'étape B1), la puissance du courant de consommation 3059483 - 24 - (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) pour chaque phase (2a, 2b, 2c) est déterminée en multipliant, à l'aide de l'unité de commande (10), l'intensité de courant du courant de consommation (Ila, Ilb, Il c) ou du courant d'injection (I2a, 12b, I2c) obtenue dans l'étape I. par 5 la tension nominale du réseau de distribution et/ou du réseau domestique. 6. Procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que dispositif d'équilibrage de phase comprend en outre au moins trois capteurs de mesure de tension, chacun desdits capteurs de mesure de tension étant relié à l'unité de 10 commande (10) et à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), chacun desdits capteurs de mesure de tension étant apte à mesurer une tension du courant de consommation ou du courant d'injection pour l'un des trois conducteurs de phase, procédé caractérisé en ce que, dans l'étape II. et/ou dans l'étape B) et/ou dans l'étape B1), la puissance du 15 courant de consommation (Pla, Plb, Plc) ou du courant d'injection (P2a, P2b, P2c) pour chaque conducteur de phase (2a, 2b, 2c) est déterminée en mesurant à l'aide des capteurs de mesure tension la tension du courant de consommation ou du courant d'injection pour chacun des conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) et en multipliant respectivement celles-ci, pour chaque 20 conducteur de phase, avec l'intensité de courant du courant de consommation (Il a, Ilb, Ilc) ou du courant d'injection (I2a, I2b, I2c) obtenue dans l'étape I. 7. Dispositif d'équilibrage d'un courant alternatif triphasé pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 25 6, comprenant un premier convertisseur AC/DC (5) et un deuxième convertisseur DC/AC (6) reliés par leurs bornes de courant continu (8, 9), ledit dispositif d'équilibrage de phase comprenant en outre une unité de commande (10) et au moins trois capteurs de mesure de courant (11, 12, 13), chacun desdits capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) étant relié à 30 l'unité de commande (10) et étant apte à être relié à un parmi au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c), chacun desdits capteurs de mesure de courant (11, 12, 13) étant apte à mesurer l'intensité de courant de consommation ou du courant d'injection véhiculant dans un parmi les trois conducteurs de phase. 35 8. Dispositif d'équilibrage selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins trois capteurs de mesure de tension, chacun desdits capteurs de mesure de tension étant relié à l'unité de 3059483 - 25 - commande (10) et étant apte à être relié à l'un parmi les au moins trois conducteurs de phase (2a, 2b, 2c) et étant aptes à mesurer une tension du courant de consommation ou du courant d'injection véhiculant dans l'un parmi les trois conducteurs de phases (2a, 2b, 2c), ledit dispositif 5 d'équilibrage étant apte pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 6.