Brevet FR3053825A1 — publié le 20180112

Procédé de stabilisation de combustible à base d'uranium Le domaine de l'invention est celui du traitement des combustibles comprenant au moins de l'uranium et de l'hydrure d'uranium UH3. L'hydrure d'uranium UH3 peut notamment se former lorsque des barres de combustible nucléaire à gainage non étanche sont exposées à l'humidité selon le schéma réactionnel suivant : U + 2*H20 -> UO2 + 2*H2 et U + (3/2)*H2 -> UH3 La mise en contact de l'UH3 avec l'air, en présence d'eau ou pas, risque de générer un départ de feu (pyrophoricité) et une atmosphère 15 explosive due à la présence simultanée d'02 et d'H2 dans les conditions stoechiométriques favorables à ce type de réaction exothermique. En conséquence, des barres endommagées contaminées aux hydrures d'uranium sont susceptibles de dégager beaucoup de chaleur lorsqu'elles sont exposées à l'air libre compte tenu du caractère pyrophorique 20 de ces hydrures, et même d'initier la combustion des constituants de l'élément combustible (par exemple la gaine magnésium et âme graphite) voire de l'ensemble de la barre dans des conditions d'incendie généralisé. Dans ce contexte, la présente invention a pour objet un procédé de stabilisation permettant de stabiliser chimiquement des combustibles 25 comprenant de l'uranium et de l'hydrure d'uranium UH3 de sorte qu'une mise en contact incidente avec l'air n'entraîne aucune réaction vive. Plus précisément la présente invention a pour objet un procédé de stabilisation de combustible comprenant de l'uranium et de l'hydrure d'uranium comportant les étapes suivantes : 30 - l'introduction dudit combustible dans un four ; - une phase de déshydruration dudit combustible effectuée sous balayage de gaz neutre et comprenant le chauffage dudit combustible à une température de déshydruration supérieure ou égale à 350°C ; 35 3053825 2 - un cycle de phases d'oxydation par palier de teneur en oxygène croissante comprenant au moins : - une première phase par injection d'un mélange : gaz neutre + x % d'oxygène dans ledit gaz neutre, le pourcentage x 5 d'oxygène dans ledit gaz neutre étant inférieur à 18 %, ladite première phase comprenant la mise en surpression relative dudit combustible avec arrêt de ladite injection de mélange de gaz, suivie d'une mise en dépression relative ; - une dernière phase d'oxydation par injection d'un mélange : 10 gaz neutre + x% d'oxygène dans ledit gaz neutre, le pourcentage x d'oxygène dans ledit gaz neutre étant égal à une valeur supérieure ou égale à 18 %, ladite dernière phase comprenant la mise en surpression relative dudit combustible avec arrêt de ladite injection de mélange de gaz, suivie d'une mise en dépression relative. Les phases de mise en surpression-dépression relatives lors des phases d'oxydation ont pour objectif de favoriser la diffusion de l'02 dans les éléments pulvérulents. La phase de déshydruration correspond à la réaction inverse de la 20 réaction d'hydruration : 2U + 3 H2 -> 2 UH3 . Le gaz neutre est un gaz rare ou gaz noble pouvant être de l'argon. Un gaz tel que l'azote pourrait produire des réactions exothermiques avec l'U métal similaires à celles avec de l'oxygène, même si cela se produirait à un degré moindre. 25 La température de déshydruration choisie est proche de la température d'équilibre de la réaction de formation de l'UH3 sous 1 atmosphère d'hydrogène soit entre 350 et 430°C, corrme illustré sur la figure 1, qui montre l'évolution de la pression d'hydrogène (courbe Cia) et l'évolution de l'enthalpie libre (AG) de réaction (courbe Cib) en fonction de la 30 température. A 350°C, la pression partielle d'hydrogène d'équilibre est de 0,1 atmosphère d'H2. Lors de la phase d'oxydation, la mise en suppression cyclique a pour effet de favoriser la diffusion de l'02 dans les éléments pulvérulents et à la détente (par exemple retour vers 1 bar absolu) de provoquer des 3053825 3 mouvements entre les grains de poudre de façon à améliorer aussi les diffusions entre réactifs. Ainsi selon la présente invention, il est prévu de procéder successivement à plusieurs phases d'oxydation de manière à stabiliser 5 progressivement l'uranium métal pulvérulent laissé par la phase précédente de déshydruration et qui présente sinon, les mêmes caractéristiques de pyrophoricité que l'hydrure. On évite le risque d'inflammation lié à une réaction de l'uranium métallique très pulvérulent (entre autres, produit par la réaction de déshydruration) avec l'air conduisant notamment à la formation 10 d'UO2 et U308 selon la réaction : 3 U + 4 02 -> U308 + 3 571 kJ Le procédé de la présente invention comprend l'analyse d'au moins le taux d'hydrogène en sortie du gaz de balayage durant la phase de déshydruration et/ou d'au moins le taux d'oxygène durant la phase 15 d'oxydation, dans le gaz neutre ou dans ledit mélange gaz neutre/oxygène. Typiquement, un taux d'hydrogène inférieur à 1 % peut signer la fin de la phase de déshydruration. Selon des variantes de l'invention, la phase de déshydruration dudit combustible comprend : - une première étape de déshydruration pendant une première durée comportant une montée en température jusqu'à ladite température de déshydruration, effectuée sous balayage de gaz neutre ; - une étape ultérieure de fin de déshydruration pendant une durée ultérieure de déshydruration comportant une descente en température depuis la température de déshydruration supérieure à 350 °C (pouvant être cb 430°C) jusqu'à la température de la phase suivante, dite d'oxydation pouvant typiquement être de 250°C ou upérieure, pour assurer une cinétique d'oxydation suffisante, sous balayage dudit gaz neutre et ce à une pression absolue (désignée abs) pouvant être légèrement supérieure au bar du fait des pertes de charges dues au balayage dans le four et les circuits . Selon des variantes de l'invention, les phases d'oxydation 35 comprennent : 3053825 4 - une première étape de mise en surpression relative ; - une seconde étape de maintien en surpression relative avec arrêt de ladite injection dudit mélange gaz neutre/oxygène ; - une troisième étape de mise en dépression. 5 La surpression peut typiquement être de l'ordre de 4 à 6 bars. La seconde étape d'oxydation en surpression a pour but de favoriser la diffusion de l'02 dans les éléments pulvérulents et à la détente (retour par exemple vers 1 bar absolu) de provoquer des mouvements entre les grains de poudre de façon à améliorer aussi les diffusions entre réactifs. 10 Il s'agit en fait d'une surpression relative, dans la mesure où il serait également possible d'opérer sous sous-pression préalable, la seconde étape étant dans ce cas, de la même façon une étape de surpression par rapport à l'étape précédente, produisant les mêmes effets. L'ensemble des étapes de chacune des phases d'oxydation est 15 suivi d'une étape de mesure permettant l'analyse de l'évolution du taux d'oxygène dans ledit mélange au cours de ladite phase d'oxydation. La durée d'une phase d'oxydation est déterminée par un bilan de consommation d'oxygène définissant une valeur d'entrée de taux d'oxygène et une valeur de sortie de taux d'oxygène dans ledit mélange de gaz, la durée de ladite 20 phase d'oxydation étant déterminé lorsque la différence entre la valeur de sortie et la valeur d'entrée est inférieure à une valeur seuil prédéterminée pouvant typiquement être égale à 1%. L'atteinte d'un taux d'oxygène en sortie, inférieur à typiquement 1 % à celui de l'entrée, peut ainsi signer la complétude de l'étape à une teneur 25 en 02 de x% et permettre de passer à l'étape suivante avec une autre teneur en 02 et ainsi de suite jusqu'à la phase finale où la teneur est supérieure ou égale à18%. Selon des variantes de l'invention, les étapes ultérieures de cyclage surpression--dépression relatives peuvent durer de quelques 30 minutes à quelques heures suivant le niveau de dégradation et la masses des matières à traiter. Selon des variantes de l'invention, la descente en température du combustible depuis la température de déshydruration à la température d'oxydation sous balayage dudit gaz neutre à la pression absolue d'un 3053825 5 bar est effectuée à discrétion car sans contrainte particulière autre que l'inertie thermique des systèmes. Selon des variantes de l'invention, la phase de déshydruration dudit combustible comprend la mesure du taux d'hydrogène en sortie de 5 balayage de gaz inerte, la première étape d'oxydation étant déclenchée quand ledit taux d'hydrogène atteint une valeur inférieure à une valeur seuil, ladite valeur seuil pouvant être égale à 1%. Selon des variantes de l'invention, la phase de déshydruration comprend : 10 - une première étape de montée en température jusqu'à atteinte de la température de déshydruration ; - une seconde étape de maintien à la température de déshydruration pendant une durée pouvant être de l'ordre d'une dizaine de minutes. 15 Selon des variantes de l'invention, la première étape de la phase de déshydruration est effectuée avec une rampe de température de l'ordre de quelques degrés °C /minute, pouvant être égale à6 °C/minute dépendant des performances du four de traitement et des débits de balayage pour ne pas avoir des teneurs trop élevées en H2 en sortie. 20 Selon des variantes de l'invention, le procédé peut comprendre en outre une phase de séchage préalable à la phase de déshydruration de l'uranium, sous balayage de gaz neutre, portant ledit combustible à une température de 100°C si le combustible est humide \oire imbibé d'eau pour éviter les inconvénients de la présence de vapeur d'eau à plus haute 25 température dans les étapes ultérieures. L'invention a aussi pour objet un dispositif de stabilisation d'un combustible comprenant de l'uranium métal et de l'hydrure d'uranium comportant : - un four ; 30 - des moyens d'introduction dudit combustible dans le four ; - des moyens pour introduire et des moyens pour évacuer du gaz neutre ou un mélange de gaz neutre/oxygène au niveau dudit four ; - des analyseurs de gaz en entrée de four et en sortie de four ; 3053825 6 - des moyens de filtration permettant d'éviter la dissémination des poussières radio-actives présentes dans le combustible irradié et pouvant être entraînées par le balayage en gaz ; - des moyens de contrôle-commande : 5 - du four ; - des moyens pour introduire et des moyens pour évacuer les gaz ; - des analyseurs de gaz. De manière générale, le four est placé dans une cellule chaude 1 0 destinée à protéger les utilisateurs des risques de contamination et de rayonnements radioactifs. Une tenue des matériels en cellule chaude est assurée vis-à-vis des risques possibles d'explosion hydrogène et d'incendie du fait des caractéristiques pyrophoriques des réactifs et de leur capacité à libérer de 15 l'H2 durant les traitements. Selon des variantes de l'invention, le dispositif comprend en outre une sonde hygrométrique en sortie du four. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages 20 apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non limitatif et grâce aux figures annexées parmi lesquelles : - la figure 1 illustre l'évolution de la pression partielle d'hydrogène (courbe Cia) et l'évolution de l'enthalpie libre (AG) de réaction (courbe Cib) en fonction de la température pour la 25 réaction de formation de UH3 ; - la figure 2 illustre une première variante de procédé selon l'invention ; - la figure 3 illustre une seconde variante de procédé selon l'invention ; 30 - la figure 4 schématise un dispositif permettant de mettre en oeuvre le procédé de l'invention. De manière générale, le procédé de stabilisation de combustible comprenant de l'uranium et de l'hydrure d'uranium de la présente invention 35 comporte au moins une phase de déshydruration et au moins deux phases 3053825 7 d'oxydation afin de sécuriser le combustible, l'ensemble des phases d'oxydation étant mené progressivement de manière à éviter des risques de pyrophoricité et d'explosion. Le procédé de la présente invention comporte plus précisément la 5 mise en fonctionnement d'un four dans lequel est placé le combustible à stabiliser, pour réaliser les cycles thermiques suivants : - une phase de déshydruration à une température pouvant être située typiquement entre 350°C et 430 °Csous une atmosphère de gaz rare à la pression absolue de 1 bar, aux pertes de 10 charge dues au balayage près ; - une série de phases d'oxydation réalisées typiquement à 250 °C par balayage et injection de gaz avec cycle de mise en surpression/détente jusqu'à une valeur pic avant détente pouvant typiquement être de 5,5 bars absolus, le gaz étant un 15 mélange gaz neutre/oxygène avec un pourcentage variable et croissant en oxygène, dont le pourcentage de la dernière phase est supérieur ou égal à 18 %. Le procédé comporte plusieurs phases successives d'oxydation du combustible afin de stabiliser celui-ci progressivement, pour être in fine 20 stabilisé dans l'air. De manière générale, le taux d'oxygène, en entrée du gaz de traitement, peut varier de 0% à un pourcentage supérieur ou égal à 18%, grâce à une consigne délivrée par un générateur de rampe. 25 Premier exemple de procédé de stabilisation selon l'invention : Le procédé comprend les phases suivantes : La phase de déshydruration : 30 Première étape de la phase de déshydruration : Le but est l'élimination de toute molécule d'hydrure d'uranium par thermolyse et évacuation de l'hydrogène gazeux. Un balayage continu de gaz neutre pouvant être de l'argon, à 35 un débit constant, est effectué pendant cette phase, pour assurer 3053825 8 l'évacuation de l'hydrogène dans le gaz neutre de balayage et améliorer les échanges. On observe de forts dégagements d'hydrogène par élévation régulière de température jusqu'à 430°C. Cette température suit une rampe 5 créée par un générateur de consigne programmable. Le contrôle du dégagement d'hydrogène s'effectue à l'aide d'un analyseur d'hydrogène. La fin du dégagement d'hydrogène est signalée par un seuil bas réglable (inférieur ou égal à 1%). Il peut être également prévu un seuil haut de sécurité pouvant typiquement être fixé proche de 5% qui arrête le 1 0 cycle et effectue un balayage à l'argon avec un débit plus important. La phase est achevée par un maintien à 430°C pendait 30 minutes. Seconde étape de la phase de déshydruration : 15 La température est ramenée de 430°C à 230°C puis à250°C, température d'oxydation choisie et maintenue à cette valeur. L'ensemble de cette étape peut typiquement durer une dizaine de minutes. Pour accélérer le refroidissement, le four peut avantageusement comprendre une trappe de toit calorifugée qui peut être actionnée. Quand la 20 température de 250°C est atteinte, la trappe de toi se referme automatiquement. Cette étape est opérée sous ventilation d'un gaz neutre et sous une pression absolue pouvant typiquement être de 1 bar. Elle peut être également de 1 bar avec une légère surpression pour compenser les 25 pertes de charge du balayage. On analyse les taux aval de 02 et de H2. On peut analyser les taux 02 amont également. Les phases d'oxydation : 30 Les phases d'oxydation sont réalisées successivement. Le but est d'oxyder le combustible pour qu'il soit stable à l'air libre. Plusieurs phases d'oxydation sont opérées successivement. Chaque phase d'oxydation est menée sous balayage d'un mélange de gaz comprenant d'une phase à une phase ultérieure, un pourcentage x d'oxygène dans un gaz neutre (pouvant être de l'argon) croissant. 3053825 9 Chaque phase d'oxydation comprend elle-même un ensemble d'étapes, décrites ci-après et servant à stabiliser le combustible réalisées en présence d'un mélange de gaz neutre + x % d'oxygène. 5 Etape 1 de la première phase d'oxydation : Il est prévu une rampe de pressurisation, pour élever la pression du mélange de gaz, par exemple à une pression de 4,5 bars abs. Cette étape peut s'opérer par injection du mélange de gaz réactif, l'évacuation du four étant fermé. 10 Etape 2 de la première phase d'oxydation : Il est prévu un maintien à 4,5 bars pendant une durée courte 12, typiquement de quelques minutes voire 1 minute sans balayage. Cette étape peut se dérouler avec un balayage de gaz pulsé. 15 Les étapes 1 et 2 permettent d'améliorer l'efficacité de l'oxydation et d'augmenter la pénétration du gaz dans le combustible, Etape 3 de la première phase d'oxydation : 20 Il est alors prévu une rampe de dépressurisation rapide jusqu'à atteindre une pression de 1 bar abs afin de défoisonner les composants pulvérulents à traiter. Etape 4 : mesure postérieure à l'étape 3 d'oxydation : 25 A la température de 250°C et une pression de 1 bar abs, sous balayage du mélange : gaz inerte/ x%d'oxygène, on réalise un bilan de consommation d'oxygène. Ce bilan est effectué par comparaison de la mesure du taux d'oxygène au soufflage correspondant à l'introduction du mélange de gaz dans le four et à l'extraction du mélange de gaz en sortie. 30 On peut déterminer un seuil, pouvant typiquement être égal à 1% et l'indication de l'égalité à 1% entre les taux d'entrée et de sortie, entraîne le passage à une phase d'oxydation ultérieure réalisée avec un taux plus élevé de % d'oxygène dans le gaz neutre. 35 3053825 10 Dernière phase d'oxydation : La dernière phase d'oxydation est réalisée avec un pourcentage x d'oxygène égal à au moins 18 %. On peut ensuite 5 prolonger l'oxydation par un balayage d'oxygène pendant 30 minutes. La figure 2 schématise l'ensemble des phases décrites ci- dessus. Deuxième exemple de procédé de stabilisation : 10 Le procédé illustré en figure 3, comporte une phase préalable de séchage du combustible afin d'obtenir une évaporation complète de l'eau. Un balayage continu de gaz neutre (Argon), à débit constant et 15 typiquement à 100°C, est effectué pendant cette phase, pour assurer l'évacuation de la vapeur d'eau. L'ensemble des phases suivantes de déshydruration et d'oxydation peuvent être identiques à celles décrites dans le cadre du premier exemple de procédé de stabilisation. 20 Exemple de dispositif selon l'invention : La figure 4 schématise un ensemble de moyens utilisés dans cet exemple de dispositif et regroupant principalement : 25 - une cellule 1 comportant le four destiné à recevoir le combustible à base d'uranium et des moyens pour gérer des arrivées et des sorties de gaz dans le four ; - des moyens d'arrivée de gaz ; - des moyens de filtrage, dénommés filtres ; 30 - des moyens d'analyse de gaz. Plus précisément, le dispositif de stabilisation de combustible à bas d'uranium comprend un four pouvant être équipé de résistances de chauffage, de thermocouples pour le contrôle de température et d'un 3053825 11 calorifuge amovible permettant d'amélioration les cadences de variations de température. Le dispositif est équipé de moyens d'alimentation en gaz. Ces 5 moyens comprennent notamment un mélangeur de gaz inerte (pouvant être de l'argon) et d'oxygène, avantageusement, équipés de régulateurs de débit massique compatible avec les débits du gaz de traitement. Ils permettent également de régler la pression du mélange et notamment de réaliser une opération de surpression-dépression durant une des phases 10 d'oxydation. Le dispositif comprend également un baie de contrôle-commande permettant de régler les paramètres : - du four ; 15 - des moyens pour introduire et pour évacuer les gaz ; - des analyseurs de gaz. Le dispositif permet ainsi de : - de limiter la pression aval d'argon et d'oxygène à 4,5 bars absolus ; 20 - de faire un mélange précis Argon / Oxygène pouvant varier de 0 à au moins 18 % grâce à une consigne externe. Le dispositif est équipé de filtres, pouvant avantageusement être de catégorie « THE » pour Très Haute Efficacité. Idéalement, ces filtres sont dans des matériaux capables de supporter les températures 25 des gaz de traitement en sortie de four et également l'onde de pression d'une réaction hydrogène-oxygène accidentelle. Le dispositif comprend également des analyseurs de gaz : les gaz de traitement passent dans une baie d'analyseur avant d'être rejetés. Cette baie comprend : 30 - un analyseur d'hydrogène (H2) monté dans un coffret antidéflagrant, cet analyseur permet de détecter la présence d'hydrogène dans le gaz de traitement, et d'en mesurer son taux et un analyseur d'oxygène. La redondance d'analyseurs H2 permet de fiabiliser la détection de présence d'hydrogène: 35 Cette détection sert principalement à signer la fin de la phase 3053825 12 de déshydruration. Accessoirement dans le cas où un capteur détecterait de l'H2 dans le four en phase oxydation, le contrôle-commande bloquerait l'arrivée d'02 pour éviter la formation d'un mélange explosif ; 5 - un analyseur d'oxygène (02) : II permet de mesurer le taux d'oxygène compris entre 0 et au moins 18 %, avec une incertitude sur le taux de 0,05%. Avantageusement, le dispositif comprend également un analyseur d'02 en entrée four. Ceci permet d'éviter l'entrée accidentelle d'oxygène 10 en phase déshydruration. Avantageusement, l'analyseur d'02 en entrée four peut permettre dans la phase de déshydruration de commander la fermeture immédiate de l'injection du mélange gaz neutre/02. 15 REVENDICATIONS1. Procédé de stabilisation de combustible comprenant de l'uranium et de l'hydrure d'uranium comportant les étapes suivantes : - l'introduction dudit combustible dans un four ; - une phase de déshydruration dudit combustible effectuée sous balayage de gaz neutre et comprenant le chauffage dudit combustible à une température de déshydruration supérieure ou égale à 350°C ; - un cycle de phases d'oxydation par palier de teneur en oxygène croissante comprenant au moins : - une première phase par injection d'un mélange : gaz neutre + x % d'oxygène dans ledit gaz neutre, le pourcentage x d'oxygène dans ledit gaz neutre étant inférieur à 18 %, ladite première phase comprenant la mise en surpression relative dudit combustible avec arrêt de ladite injection de mélange de gaz, suivie d'une mise en dépression relative ; - une dernière phase d'oxydation par injection d'un mélange : gaz neutre + x% d'oxygène dans ledit gaz neutre, le pourcentage x d'oxygène dans ledit gaz neutre étant égal à une valeur supérieure ou égale à 18 %, ladite dernière phase comprenant la mise en surpression relative dudit combustible avec arrêt de ladite injection de mélange de gaz, suivie d'une mise en dépression relative. 2. Procédé selon la revendication 1, comprenant l'analyse d'au moins le taux d'hydrogène durant la phase de déshydruration et/ou d'au moins le taux d'oxygène durant la phase d'oxydation dans le gaz neutre ou dans ledit mélange gaz neutre/oxygène. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans laquelle la phase de déshydruration dudit combustible comprend : - une première étape de déshydruration pendant une première durée comportant une montée en température jusqu'à ladite température de déshydruration effectuée sous balayage de gaz neutre ; 3053825 14 - une étape ultérieure de fin de déshydruration pendant une durée ultérieure de déshydruration comportant une descente de la température depuis la température de déshydruration supérieure à 350 °C jusqu'à une température d'oxydation pouvait 5 typiquement être de 250°C ou supérieure sous balayage dudit gaz neutre à une pression absolue pouvant être légèrement supérieure à 1 bar. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la 10 durée de ladite étape de fin de déshydruration est de l'ordre d'une dizaine de minutes mais dépend de l'inertie thermique des systèmes. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel les phases d'oxydation comprennent : 15 - une première étape de pressurisation ; - une seconde étape de maintien en surpression avec arrêt dudit balayage et injection dudit mélange gaz neutre/oxygène ; - une troisième étape de dépressurisation rapide. 20 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la durée de l'ensemble des trois étapes est comprise entre quelques minutes et quelques heures. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la 25 durée d'une phase d'oxydation est déterminée par un bilan de consommation d'oxygène définissant une valeur d'entrée de taux d'oxygène et une valeur de sortie de taux d'oxygène dans ledit mélange de gaz, la durée de ladite phase d'oxydation étant déterminée lorsque la différence entre la valeur de sortie et la valeur d'entrée est inférieure à une valeur seuil prédéterminée 30 pouvant être égale à 1%. 8. Procédé selon la revendication 7, comprenant : - une étape de mesure permettant l'analyse de l'évolution du taux d'oxygène dans ledit mélange au cours de ladite phase 3053825 15 d'oxydation, postérieure à l'ensemble des étapes de chacune d'une même phase d'oxydation ; - une étape de calcul de la différence des taux d'oxygène en entrée et en sortie de four, de manière à suivre l'atteinte d'une 5 valeur minimale seuil, pouvant être de 1% 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel la phase de déshydruration dudit combustible comprend la mesure du taux d'hydrogène en sortie de balayage de gaz inerte, la première étape 10 d'oxydation étant enclenchée quand ledit taux d'hydrogène atteint une valeur inférieure à une valeur seuil, ladite valeur seuil pouvant être égale à 1%. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel, la phase de déshydruration comprend : 15 - une première étape de montée en température jusqu'à atteinte de la température de déshydruration; - une seconde étape de maintien à la température de déshydruration pendant une durée pouvant être de l'ordre d'une dizaine de minutes. 20 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, comprenant en outre une phase de séchage préalable à l'étape de déshydruration de l'uranium, sous balayage de gaz neutre, portant ledit combustible à une température de 100°C. 25 12. Dispositif de stabilisation d'un combustible comprenant de l'uranium métal et de l'hydrure d'uranium comportant : - un four ; - des moyens d'introduction dudit combustible dans le four ; 30 - des moyens pour introduire et des moyens pour évacuer du gaz neutre ou un mélange de gaz neutre/oxygène au niveau dudit four ; - des analyseurs de gaz en entrée de four et en sortie de four ; 3053825 16 - des moyens de filtration permettant d'éviter la dissémination des poussières radio-actives présentes dans le combustible irradié et pouvant être entraînées par le balayage en gaz - des moyens de contrôle-commande : 5 - du four ; - des moyens pour introduire et des moyens pour évacuer les gaz ; - des analyseurs de gaz. 10 13. Dispositif selon la revendication 12, comprenant une sonde hygrométrique en sortie du four.