Brevet FR3058770A1 — publié le 20180518

AMORTISSEUR DE TORSION ET VEHICULE AUTOMOBILE La présente invention concerne un amortisseur de torsion, notamment pour véhicules automobiles. Les moteurs à explosions ne génèrent pas un couple constant et présentent des acyclismes provoqués par les explosions se succédant dans leurs cylindres. Ces acyclismes génèrent des vibrations qui sont susceptibles de se transmettre à la boîte de vitesses et d'engendrer ainsi des chocs, bruits et nuisances sonores, particulièrement indésirables. Afin de diminuer les effets indésirables des vibrations et améliorer le confort de conduite des véhicules automobiles, il est connu d'équiper les transmissions de véhicule automobile avec des amortisseurs de torsion. Les amortisseurs de torsion comprennent généralement un élément primaire et un élément secondaire mobiles en rotation l'un par rapport à l'autre autour d'un axe de rotation. Les amortisseurs de torsion comprennent également des moyens élastiques d'amortissement disposés entre l'élément primaire et l'élément secondaire pour amortir les acyclismes. Cependant de tels amortisseurs de torsion présentent une fréquence de résonance à laquelle se produisent des vibrations importantes dans le véhicule et qui sont donc nuisibles au confort de l'utilisateur. La valeur de cette fréquence de résonance dépend du type d'amortisseur de torsion utilisé ainsi que des caractéristiques de cet amortisseur de torsion et notamment la raideur de l'élément élastique. Ainsi, pour certains amortisseurs de torsion cette fréquence de résonance est de l'ordre de 1500 tours/min et les vibrations à la fréquence de résonance peuvent être évitées en changeant de vitesse pour contourner un tel régime moteur. Cependant, pour d'autres modèles d'amortisseur de torsion, comme par exemple les doubles volants amortisseurs (DVA), cette fréquence de résonance peut être beaucoup plus faible, par exemple de l'ordre de 350 tours/min, et donc inférieure à la fréquence de démarrage ou ralenti moteur de sorte que c'est le constructeur qui doit alors gérer le passage de la fréquence de résonance. Un moyen connu pour limiter les vibrations à la fréquence de résonance est 3058770 2 d'introduire des moyens de frottement. Or, avec un DVA équipé de moyens élastique d'amortissement du type à lames, et des moyens de frottement classiques, il y a des risques, lors des rotations rapides, de se retrouver en butée notamment en fonctionnement rétro (lorsque le moyen élastique, ici les lames, reviennent en position de repos). Il convient donc 5 d'utiliser un amortissement qui va être proportionnel à la vitesse. Une solution peut être d'utiliser un frottement visqueux. Cependant, l'utilisation d'un frottement visqueux peut poser des problèmes d'étanchéité et de transmission des efforts puisque le dispositif d'amortissement visqueux ou dispositif de frottement visqueux ne doit pas perturber le fonctionnement de l'amortisseur de torsion notamment en bloquant la rotation entre l'élément primaire et 10 l'élément secondaire. De plus, dans le cas d'un dispositif de frottement visqueux comprenant une liaison déportée, c'est-à-dire lorsque les différents éléments du dispositif de frottement visqueux ne sont pas disposés dans le même plan radial, il convient de maintenir les différents éléments à l'interface visqueuse bien alignés entre eux pour permettre le bon fonctionnement du dispositif de frottement visqueux et éviter toute fuite. Afin de surmonter au moins 15 partiellement ces problèmes techniques, la présente invention vise donc à fournir une solution pour permettre d'obtenir un amortisseur de torsion comprenant un moyen de frottement visqueux pour limiter les vibrations liées à la fréquence de résonance de l'amortisseur de torsion sans perturber le fonctionnement de l'amortisseur de torsion. A cet effet, la présente invention concerne un amortisseur de torsion comprenant : 20 - un élément primaire, et - un élément secondaire, l'élément primaire et l'élément secondaire étant mobiles en rotation l'un par rapport à l'autre, - un moyen d'amortissement élastique entre l'élément primaire et l'élément secondaire, et 25 - un dispositif de frottement visqueux entre l'élément primaire et l'élément secondaire, ledit dispositif de frottement visqueux comportant : - un organe de cisaillement porté par l'un des éléments primaire ou secondaire, - un organe d'entraînement s'engageant dans l'autre des éléments primaire ou secondaire, et 30 - des flasques de guidage de l'organe de cisaillement et des moyens d'étanchéité, les 3058770 3 flasques de guidage définissant une chambre de cisaillement destinée à recevoir l'organe de cisaillement, un fluide de cisaillement et les moyens d'étanchéité. L'utilisation de flasques de guidage permet de maintenir l'organe de cisaillement et d'assurer une bonne étanchéité avec les moyens d'étanchéité sans perturber le fonctionnement 5 de l'amortisseur de torsion. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'organe d'entraînement est réalisé de matière avec l'organe de cisaillement et est monté sur l'autre des éléments primaire ou secondaire avec un jeu de montage. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'organe d'entraînement est 10 configuré pour être engagé d'une part dans l'organe de cisaillement et d'autre part dans l'autre des éléments primaire ou secondaire, l'un au moins desdits engagement comprenant un jeu de montage. Selon u un aspect supplémentaire de la présente invention, le jeu de montage est compris entre 0,2 et 0,5mm. 15 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, la taille de la chambre de cisaillement et le fluide de cisaillement sont déterminés de manière à produire une atténuation des vibrations qui corresponde à l'atténuation recherchée à une fréquence correspondant à une fréquence de résonance de l'amortisseur de torsion. La surface de contact entre l'organe de cisaillement et le fluide de cisaillement et les 20 propriétés du fluide de cisaillement permettent d'obtenir des frottements plus ou moins importants de sorte qu'il est possible d'obtenir l'atténuation voulue en modifiant ces paramètres. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, le fluide de cisaillement comprend de l'huile siliconée. 25 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'organe de cisaillement a la forme générale d'un disque ajouré au centre. L'utilisation d'un disque permet d'obtenir un cisaillement constant lors d'un mouvement relatif de rotation entre l'élément primaire et l'élément secondaire. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, les flasques de guidage sont 30 positionnées de part et d'autre de l'organe de cisaillement et présentent à 1 'état assemblé, une 3058770 4 première et une deuxième sections de guidage dans lesquelles l'espacement entre les flasques de guidage et l'organe de cisaillement est compris entre 0,2 et 0,5mm, lesdites première et deuxième sections de guidage étant séparées radialement par une section de cisaillement dans laquelle l'espacement entre les flasques de guidage et l'organe de cisaillement est compris 5 entre 0,3 et lmm. L'utilisation de sections de guidage permet de maintenir l'organe de cisaillement dans la direction voulue. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, les flasques de guidage sont réalisées par emboutissage. 10 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, les moyens d'étanchéité comprennent des joints toriques. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, à l'état assemblé, l'organe d'entraînement s'étend dans une direction sensiblement perpendiculaire au plan défini par l'organe de cisaillement. 15 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, le diamètre de l'organe de cisaillement est supérieur ou égal à 80 % du diamètre de l'élément primaire et/ou de l'élément secondaire. Un organe de cisaillement de grand diamètre permet d'obtenir des frottements importants ce qui permet de s'adapter à des amortisseurs de torsion pour couples élevés. 20 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'organe de cisaillement comprend au moins une portion en retrait s'étendant sur une portion angulaire prédéfinie et dans lequel au moins un des flasques de guidage comprend une excroissance radiale interne destinée à venir s'insérer dans la portion en retrait, ladite excroissance radiale interne s'étendant sur une portion de la hauteur de la portion en retrait et délimitant deux chambres 25 dans la portion en retrait formant ainsi un amortissement visqueux complémentaire par transfert de chambre. L'utilisation d'un amortissement par transfert de chambre permet d'augmenter les frottements produits par frottement visqueux et de s'adapter à des amortisseurs de torsion adaptés pour des transmissions de couples élevés. 30 Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, la portion en retrait forme 3058770 5 une ouverture dans l'organe de cisaillement. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, la portion en retrait est située à la périphérie de l'organe de cisaillement. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'amortisseur de torsion 5 comprend deux portions en retrait diamétralement opposées, lesdites portions en retrait couvrant une section angulaire comprise entre 300 et 340°. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, le moyen d'amortissement élastique comprend au moins une lame élastique assemblée à l'un des éléments primaire ou secondaire et comprenant une surface de came destinée à coopérer avec un suiveur de came 10 assemblé à l'autre des éléments primaire ou secondaire. Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l'amortisseur de torsion est de type double volant amortisseur, l'élément primaire correspondant à un volant d'inertie primaire et l'élément secondaire correspondant à un volant d'inertie secondaire. La présente invention concerne également un véhicule automobile comprenant un 15 amortisseur de torsion tel que décrit précédemment et dans lequel l'élément primaire est destiné à être couplé au vilebrequin d'un moteur thermique du véhicule automobile et l'élément secondaire est destiné à être couplé à un dispositif d'embrayage ou à une boîte de vitesse du véhicule automobile. 20 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante, donnée à titre d'exemple et sans caractère limitatif, en regard des dessins annexés sur lesquels : la figure 1 représente une vue schématique en perspective d'une partie d'un amortisseur de torsion selon la présente invention ; 25 la figure 2 représente une vue en coupe radiale d'un amortisseur de torsion selon un premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 3 représente une vue schématique agrandie d'une portion de la figure 2 représentant le dispositif de frottement visqueux ; la figure 4 représente une vue schématique éclatée d'un dispositif de 30 frottement visqueux selon un premier mode de réalisation de la présente invention ; 3058770 6 la figure 5 représente une vue schématique partielle d'un dispositif de frottement visqueux selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention ; la figure 6 représente une vue schématique partielle d'un dispositif de frottement visqueux selon un troisième mode de réalisation de la présente invention ; 5 les figures 7a, 7b et 7c représentent un dispositif de frottement visqueux selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention dans trois positions différentes ; la figure 8 représente une vue en coupe radiale d'un amortisseur de torsion selon un cinquième mode de réalisation ; 10 la figure 9 représente une vue schématique agrandie d'une portion de la figure 8 représentant le dispositif de frottement visqueux ; la figure 10 représente une vue en coupe radiale d'un amortisseur de torsion selon un sixième mode de réalisation ; la figure 11 représente une vue en coupe radiale d'un amortisseur de 15 torsion selon un septième mode de réalisation. Sur toutes les figures, les éléments identiques ou assurant la même fonction portent les mêmes numéros de référence. 20 Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées ou interchangées pour fournir d'autres réalisations. 25 Les figures 1 et 2 représentent un schéma d'un amortisseur de torsion 1 selon un premier mode de réalisation. L'amortisseur de torsion 1 comprend un élément primaire 3 et un élément secondaire 5 (non représenté sur la figure 1 pour faire apparaître les éléments internes de l'amortisseur de torsion 1), l'élément secondaire 5 étant monté mobile en rotation par 30 rapport à l'élément primaire 3. La rotation est par exemple réalisée autour d'un axe X comme 3058770 7 représenté sur la figure 2 qui est une vue en coupe radiale de l'amortisseur de torsion 1 de la figure 1. L'élément primaire 3 correspond par exemple à un carter destiné à être couplé en rotation au moteur du véhicule notamment au vilebrequin. L'élément primaire 3 comprend un 5 socle 3a avec une paroi périphérique 30 de forme cylindrique. Une première extrémité du cylindre est obturée par une paroi arrière 32. L'élément primaire 3 comprend également un axe central 34 de forme cylindrique s'étendant depuis la paroi arrière 32 vers la deuxième extrémité du cylindre. L'élément primaire 3 comprend également une couronne 3b destinée à venir se fixer sur la deuxième extrémité du cylindre. La couronne 3b a la forme d'un disque 10 ajouré au centre et est configurée pour venir se fixer sur le socle 3a, par exemple par un encastrement. La surface extérieure de la couronne 3b comprend par exemple des dentures pour engrener avec les dentures d'un lanceur de démarreur. L'élément secondaire 5 est par exemple réalisé sous la forme d'un disque destiné à être couplé en rotation à un disque d'embrayage. 15 La rotation entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5 est par exemple réalisé par un roulement 6, notamment un roulement à bille, disposé sur l'axe central 34 de l'élément primaire 3 et autour duquel vient se fixer l'élément secondaire 5. L'amortisseur de torsion 1 comprend également un moyen d'amortissement élastique disposé entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5. Dans le cas des figures 1 et 2, le 20 moyen d'amortissement élastique est réalisé par deux lames élastiques 7. Cependant, la présente invention ne se limite pas à une telle configuration et d'autres types de moyens élastiques peuvent être utilisés comme par exemple des ressorts hélicoïdaux rectilignes ou cintrés. Le nombre de lames ou de ressorts peut également être différent de deux, par exemple un(e) seul ou quatre. Dans l'exemple de la figure 1, les lames élastiques 7 sont fixées sur 25 l'élément secondaire 5, par exemple par des rivets 9. Chaque lame élastique 7 est par exemple fixée par trois rivets 9. Cependant un autre type de fixation ainsi qu'un nombre différent de rivets 9 peuvent également être utilisés. Les lames élastiques 7 comprennent une surface de came 70 destinée à coopérer avec des suiveurs de came 11 réalisés par des plots fixés sur l'élément primaire 3. L'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5 comprennent également 3058770 8 des butées 15 pour limiter la rotation relative entre les éléments primaire 3 et secondaire 5 ce qui permet d'éviter un endommagement des lames élastiques 7 et de contrôler la rotation relative maximale entre les éléments primaire 3 et secondaire 5. L'amortisseur de torsion 1 comprend également un dispositif de frottement visqueux 5 13 représenté en coupe sur la figure 3 et de façon éclatée sur la figure 4. Le dispositif de frottement visqueux 13 comprend un organe de cisaillement 130 porté par l'un des éléments primaire 3 ou secondaire 5 et un organe d'entraînement 132 porté par l'autre des éléments primaire 3 ou secondaire 5. Dans le cas des figures 2, 3 et 4, l'organe de cisaillement 130 est réalisé de matière avec l'organe d'entraînement 132. L'organe de cisaillement 130 est réalisé 10 sous la forme d'un disque ajouré au centre 40 et l'organe d'entraînement 132 est formé par deux ailettes 42 s'étendant perpendiculairement au plan de l'organe de cisaillement 130. Les deux ailettes 42 peuvent être situées du même côté de l'organe de cisaillement 130 et peuvent être disposées de façon diamétralement opposées. Les ailettes 42 de l'organe d'entraînement 132 peuvent être incurvées, par exemple en arc de cercle dont le centre est situé vers le centre 15 du disque ajouré 40 et s'étendre sur un angle compris entre 10 et 30°. Les ailettes 42 de l'organe d'entraînement 132 sont destinées à venir dans un logement 50 de l'élément secondaire 5 comme cela est mieux visible sur la figure 3 qui représente une vue agrandie d'une partie de la figure 2. L'organe d'entraînement 132 est monté dans le logement 50 de l'élément secondaire avec un jeu de montage. Le jeu de montage est par exemple compris 20 entre 0,5mm et 2mm. Le dispositif de frottement visqueux 13 comprend également des flasques de guidage 134 couplés à des moyens d'étanchéité 136A, 136B et 136C définissant une chambre de cisaillement destinée à recevoir l'organe de cisaillement 130 et un fluide de cisaillement, par exemple une huile siliconée. L'huile siliconée a par exemple une viscosité supérieure ou égale 25 à 5 mPa.s. Les flasques de guidage 134 sont fixées sur l'élément primaire 3 et assurent le maintien de l'organe de cisaillement 130. Les moyens d'étanchéité 136A, 136B et 136C sont par exemple réalisés par des joints toriques, trois joints toriques 136A, 136B et 136C dans le cas présent. Un premier joint 136A est disposé autour de la partie périphérique de l'organe de cisaillement 130 et un deuxième 136B et un troisième 136C joints sont disposés latéralement 30 de part et d'autre de l'organe de cisaillement 130. Le deuxième 136B et le troisième 136C 3058770 9 joints sont par exemple disposés dans des rainures 138 ménagées dans les flasques de guidage 134. Les flasques de guidage 134 peuvent être réalisées par emboutissage. Les flasques de guidage 134 et l'organe de cisaillement 130 peuvent être réalisés par une tôle d'emboutissage de type DD1, 16MnCr5 ou 20MnB5. 5 Les flasques de guidage 134 forment donc une première et une deuxième sections de guidage notées Si et S2 sur la figure 3 de l'organe de cisaillement 130 dans lesquelles l'espacement entre les flasques de guidage 134 et l'organe de cisaillement 130 est compris entre 0,2mm et 0,5mm ce qui permet de maintenir un alignement entre l'organe de cisaillement 130 et les parois de la chambre de cisaillement formées par les flasques de 10 guidage 134, lesdites première Si et deuxième S2 sections de guidage étant séparées radialement par une section de cisaillement notée S3 dans laquelle l'espacement entre les flasques de guidage 134 et l'organe de cisaillement est compris entre 0,3 mm et lmm. Cette section S3 correspond à la chambre de cisaillement. Ainsi, en fonctionnement, un acyclisme du moteur auquel est rattaché l'élément 15 primaire 3 provoque une rotation relative entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5. Cette rotation relative entraîne la flexion des lames élastiques 7. Les lames élastiques 7 tendent alors à ramener l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5 dans la position initiale ou position de repos dans laquelle les lames élastiques 7 ne sont pas fléchies. De plus, la rotation relative des éléments primaire 3 et secondaire 5 entraîne également le déplacement de 20 l'organe de cisaillement 130, via l'organe d'entraînement 132 qui est relié à l'élément secondaire 5, dans la chambre de cisaillement formée par les flasques de guidage 134 et remplie de fluide de cisaillement. Ce cisaillement crée des frottements qui tendent à s'opposer à la rotation relative des éléments primaire 3 et secondaire 5 de manière proportionnelle à la vitesse de rotation relative entre les éléments primaire 3 et secondaire 5. Ces frottements sont 25 présents dans les deux sens de rotation. Les dimensions des différents éléments du dispositif de frottement visqueux 13 peuvent être ajustées pour obtenir les frottements voulus pour le cisaillement. En effet, plus la surface de contact entre l'organe de cisaillement 130 et le fluide de cisaillement est grande et plus les frottements dus au cisaillement sont grands. Les propriétés du liquide de cisaillement influent également sur les frottements générés par le 3058770 10 cisaillement. La chambre de cisaillement, le fluide de cisaillement et l'organe de cisaillement 130 sont donc configurés pour obtenir l'atténuation voulue des vibrations à une fréquence correspondant à la fréquence de résonance de l'amortisseur de torsion 1. Plus les frottements liés au cisaillement sont importants et plus les vibrations liées à la résonance de l'amortisseur 5 de torsion 1 sont amorties. La figure 5 représente un deuxième mode de réalisation de l'amortisseur de torsion 1 pour lequel seul le dispositif de frottement visqueux 13' est représenté. Ce deuxième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation par le fait que les flasques de guidage 134' comprennent des excroissances radiales internes 140' qui divisent la chambre de cisaillement 10 en une première 142' et une deuxième 144' chambre (sur la figure 5, une seule flasque de guidage 134' est représentée). Les excroissances radiales internes 140' sont disposées de manière diamétralement opposées et sont configurées de manière à permettre un passage du fluide de cisaillement de la première 142' à la deuxième 144' chambre et inversement. De plus, l'organe de cisaillement 130' comprend deux portions en retrait périphériques sur des 15 sections angulaires distinctes et diamétralement opposées. Les sections angulaires s'étendent par exemple sur un angle de 1100. La hauteur radiale des portions en retrait correspond sensiblement à la hauteur radiale des excroissances radiales internes 140' et à l'état de repos, les excroissances radiales internes 140' sont positionnées au centre des portions en retrait comme représenté sur la figure 5. Ainsi, l'organe de cisaillement 130' peut être pivoté d'un 20 angle correspondant à la moitié de la section angulaire dans un sens et dans l'autre. Une telle configuration procure des frottements supplémentaires par transfert de chambre. En effet, lors de la rotation relative de l'élément primaire 3 par rapport à l'élément secondaire 5, l'organe de cisaillement 130' est déplacé dans la chambre de cisaillement ce qui entraîne d'une part des frottements par cisaillement et d'autre part des frottements par transfert du fluide de 25 cisaillement de la première chambre 142' vers la deuxième chambre 144' au niveau d'une première excroissance radiale interne 140' et de la deuxième chambre 144' vers la première chambre 142' au niveau d'une deuxième excroissance radiale interne 140'. De la même manière, le cisaillement et le transfert de chambre agissent également lors du retour des éléments primaire 3 et secondaire 5 en position initiale ou position de repos. Pour permettre 30 un passage du fluide de cisaillement d'une chambre 142', 144' à l'autre, les excroissances 3058770 11 radiales internes 140' remplissent seulement une partie de l'espace entre les deux flasques de guidage 134' au niveau d'une portion en retrait périphérique. L'espace laissé libre peut se situer au niveau de la largeur radiale de la chambre 142', 144' et/ou au niveau de l'épaisseur entre les flasques de guidage 134' et/ou via des ouvertures ménagées dans l'excroissance 5 radiale interne 140'. Les dimensions des différents éléments du dispositif de frottement visqueux 13' peuvent être ajustées pour obtenir les frottements voulus pour le cisaillement ou le transfert de chambre. En effet, plus la surface de contact entre l'organe de cisaillement 130' et le fluide de cisaillement est grande et plus les frottements dus au cisaillement sont grands. De plus, les 10 dimensions des espaces permettant le passage du fluide de cisaillement d'une chambre à l'autre permettent de contrôler les frottements dus au transfert de chambre. Enfin, les propriétés du fluide de cisaillement et en particulier sa viscosité influent sur les frottements dus au cisaillement ou au transfert de chambre. Ainsi, ces différents paramètres et dimensions peuvent être ajustés en fonction des frottements désirés. Il est également à noter qu'un nombre 15 d'excroissances radiales internes 140' et de portion en retrait différent, par exemple un seul, peut également être envisagé. La figure 6 représente un troisième mode de réalisation de l'amortisseur de torsion 1 dans lequel le dispositif de frottement visqueux 13" diffère du deuxième mode de réalisation en ce que les portions en retrait ne s'étendent pas jusqu'à la périphérie de l'organe de 20 cisaillement 130". L'organe de cisaillement 130" comprend ainsi une paroi périphérique circulaire qui reste en contact avec le premier joint torique 136 quelle que soit la position angulaire de l'organe de cisaillement 130" dans la chambre de cisaillement. Cela permet d'assurer le maintien en position du premier joint 136 situé autour de la périphérie de l'organe de cisaillement 130". Les excroissances radiales internes 140" des flasques de guidage 134" 25 s'étendent sur une hauteur radiale correspondant sensiblement à la hauteur radiale des portions en retrait pour former la première 142" et la deuxième 144" chambre. Les caractéristiques des différents éléments du dispositif de frottement visqueux 13" sont par ailleurs similaires aux caractéristiques décrites pour le deuxième mode de réalisation. 3058770 12 Les figures 7a, 7b et 7c représentent un quatrième mode de réalisation de l'amortisseur de torsion 1 dans lequel le dispositif de frottement visqueux 13" comprend un organe de cisaillement 130" qui est formé par deux ailettes 131" qui s'étendent radialement à partir d'un disque central 133" sur lequel est fixé l'organe d'entraînement 132". Les deux ailettes 131" 5 s'étendent sur une largeur angulaire réduite, par exemple une largeur angulaire comprise entre 2 et 100 de sorte que la surface de contact entre l'organe de cisaillement 130" et le fluide de cisaillement est réduite par rapport aux modes de réalisation précédents. De plus, la chambre de cisaillement est formée par deux chambres distinctes 146" et 148" s'étendant chacune sur une section angulaire comprise entre 90 et 160°, chaque ailette 131" étant mobile à l'intérieur 10 d'une chambre de cisaillement respective 146", 148". Cependant, la présente invention ne se limite à cette configuration mais s'étend également à des configurations dont le nombre et la taille des ailettes 131" et des chambres de cisaillement 146", 148" est différent. Par exemple une seule ailette 131" et une seule chambre de cisaillement 146", 148"'. La figure 7b représente le dispositif de frottement visqueux 13" dans une position de 15 repos dans laquelle les ailettes 131" sont positionnées au centre des chambres de cisaillement 146", 148". La figure 7a représente le dispositif de frottement visqueux 13" dans une première position de butée dans laquelle les ailettes 131" viennent en butée contre une première paroi d'extrémité des chambres de cisaillement 146" et 148" et la figure 7c représente le dispositif de frottement visqueux 13" dans une deuxième position de butée dans 20 laquelle les ailettes 131" viennent en butée contre une deuxième paroi d'extrémité des chambres de cisaillement 146" et 148". La première position de butée correspond à un premier sens de rotation relative entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5 et la deuxième position de butée correspond au deuxième sens de rotation relative entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5. La largeur angulaire des ailettes 131" peut donc être 25 choisie pour obtenir les frottements par cisaillement désirés. Les figures 8 et 9 représentent un cinquième mode de réalisation de l'amortisseur de torsion 1 dans lequel l'organe d'entraînement 132 est réalisé par un pion 44 fixé sur l'élément secondaire 5. La figure 9 représente une vue en coupe radiale de l'amortisseur de torsion 1 et la figure 10 représente une vue agrandie d'une portion de la figure 9. L'organe d'entraînement 30 132 est fixé sur l'élément secondaire 5, par exemple par rivetage ou par encastrement et est 3058770 13 destiné à venir dans un logement de l'organe de cisaillement 130. Le montage de l'organe d'entraînement 132 dans le logement 135 de l'organe de cisaillement 130 étant réalisé avec un jeu de montage. Le jeu de montage est par exemple compris entre 0,5mm et 2mm. Le mouvement de rotation relative entre l'élément secondaire 5 et l'élément primaire 3 est ainsi 5 transmis par l'organe d'entraînement 132 vers l'organe de cisaillement 130. L'amortisseur de torsion 1 est par ailleurs similaire à l'amortisseur de torsion décrit dans les modes de réalisation précédents. En effet, une telle configuration de l'organe d'entraînement 132 peut être combinée avec tous les modes de réalisation décrits précédemment. La figure 10 représente une vue en coupe radiale d'un sixième mode de réalisation de 10 l'amortisseur de torsion 1 dans lequel on a inversé les éléments fixés sur l'élément primaire 3 et les éléments fixés sur l'élément secondaire 5. Les flasques de guidage 134 et l'organe de cisaillement 130 sont portés par l'élément secondaire 5 et l'organe d'entraînement 132 vient s'engager dans l'élément primaire 3. De plus, les lames élastiques 7 sont fixées sur l'élément primaire 3 tandis que les suiveurs de came 11 sont fixés sur l'élément secondaire 5. 15 Alternativement, les lames élastiques 7 peuvent être fixées sur l'élément secondaire 5 et les suiveurs de came 11 sur l'élément primaire 3 comme précédemment (dans ce cas, seule la fixation des éléments du dispositif de frottement visqueux 13 est modifiée). Sur la figure 10, on peut également observée des vis de fixation 19 permettant la fixation de l'élément primaire 3 sur le vilebrequin du moteur thermique. Ainsi, les différents éléments situés à l'interface 20 entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 5 sont fixées sur l'autre élément par rapport aux modes de réalisation précédents mais le fonctionnement de l'amortisseur de torsion 1 de ce sixième mode de réalisation reste identique aux amortisseurs de torsion 1 des modes de réalisation précédemment. De plus, un tel mode de réalisation peut être combiné avec les différents modes de réalisation présentés précédemment. 25 La figure 11 représente une vue en coupe radiale d'un septième mode de réalisation dans lequel le dispositif de frottement visqueux 13 a un diamètre plus important, par exemple un diamètre supérieur ou égal à 80 % du diamètre de l'élément primaire 3 ou de l'élément secondaire 5. Un tel diamètre permet d'obtenir une surface de cisaillement plus importante et donc des frottements par cisaillement plus important. Pour cela, le dispositif de frottement 30 visqueux 13 est décalé par rapport au moyen d'amortissement élastique réalisé ici par un 3058770 14 ressort hélicoïdal cintré 8. Un voile 10 est destiné à venir en appui sur une première extrémité du ressort hélicoïdal cintré 8, la deuxième extrémité du ressort hélicoïdal cintré 8 étant en appui sur une butée de l'élément primaire 3. Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 11, un deuxième étage de ressorts est intercalé entre le voile et l'élément secondaire 5. 5 Dans un mode de réalisation non représenté, l'amortisseur comporte un seul étage de ressort et le voile est fixé sur l'élément secondaire par exemple par des rivets. Les flasques de guidage 134 et l'organe de cisaillement 130 sont portés par l'élément primaire 3 et l'élément d'entraînement 132 vient s'engager dans un logement de l'élément secondaire avec un jeu de montage comme décrit précédemment. 10 Ainsi, en fonctionnement, une rotation relative de l'élément primaire 3 par rapport à l'élément secondaire 5 provoque la compression du ressort hélicoïdal cintré 8 ainsi que le déplacement de l'organe de cisaillement 130 dans la chambre de cisaillement. Les caractéristiques de ce septième mode de réalisation peuvent être combinées avec les modes de réalisation décrits précédemment. 15 L'utilisation d'un dispositif de frottement visqueux 13, 13', 13", 13" entre l'élément primaire 3 et l'élément secondaire 4 comprenant des flasques de guidage 134, 134', 134" et un organe de cisaillement 130 porté l'un des éléments et un organe d'entraînement 132, 132', 132", 132" porté par l'autre élément permet donc de créer des frottements proportionnels à la vitesse de rotation et ainsi de réduire les vibrations liées à la résonance de l'amortisseur de 20 torsion 1 sans que cela ne perturbe le fonctionnement de l'amortisseur de torsion 1. De plus, les différents paramètres (dimensions des éléments, caractéristiques du fluide de cisaillement...) du dispositif de frottement visqueux 13, 13', 13", 13" permettent de sélectionner la quantité de frottements et donc l'amortissement de la résonance désiré. L'utilisation d'un diamètre important ou d'un dispositif comprenant un transfert de chambre 25 permet d'atteindre des valeurs de frottements importantes et donc de s'adapter à des amortisseurs de torsion 1 pour des couples de torsion importants. REVENDICATIONS1. Amortisseur de torsion (1) comprenant : - un élément primaire (3), et - un élément secondaire (5), l'élément primaire (3) et l'élément secondaire (5) étant mobiles en rotation l'un par rapport à l'autre, - un moyen d'amortissement élastique (7, 8) entre l'élément primaire (3) et l'élément secondaire (5), et - un dispositif de frottement visqueux (13, 13', 13", 13"') entre l'élément primaire (3) et l'élément secondaire (5), caractérisé en ce que le dispositif de frottement visqueux (13, 13', 13", 13'") comporte - un organe de cisaillement (130, 130', 130", 130'") porté par l'un des éléments primaire (3) ou secondaire (5), - un organe d'entraînement (132, 132', 132", 132') s'engageant dans l'autre des éléments primaire (3) ou secondaire (5), et - des flasques de guidage (134, 134', 134") de l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130") et des moyens d'étanchéité (136A, 136B, 136C), les fiasques de guidage (134, 134', 134") définissant une chambre de cisaillement destinée à recevoir l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130"), un fluide de cisaillement et les moyens d'étanchéité (136A, 136B, 136C). 2. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 1 dans lequel l'organe d'entraînement (132, 132', 132", 132") est réalisé de matière avec l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130") et est monté sur l'autre des éléments primaire (3) ou secondaire (5) avec un jeu de montage. 3. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 1 dans lequel l'organe d'entraînement (132, 132', 132", 132") est configuré pour être engagé d'une part dans l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130") et d'autre part dans l'autre des éléments primaire (3) ou secondaire (5), l'un au moins desdits engagement comprenant un jeu de montage. 3058770 16 4. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 2 ou 3 dans lequel le jeu de montage est compris entre 0,2 et 0,5mm. 5. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel la taille de la chambre de cisaillement et le fluide de cisaillement sont déterminés de manière à produire une atténuation des vibrations qui corresponde à l'atténuation recherchée à une fréquence correspondant à une fréquence de résonance de l'amortisseur de torsion (1). 6. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 5 dans lequel le fluide de cisaillement comprend de l'huile siliconée. 7. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel 15 l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130m) a la forme générale d'un disque ajouré au centre. 8. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel les flasques de guidage (134, 134', 134") sont positionnées de part et d'autre de 20 l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130") et présentent à l'état assemblé, une première (Si) et une deuxième (S2) sections de guidage dans lesquelles l'espacement entre les flasques de guidage (134, 134', 134") et l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130') est compris entre 0,2 et 0,5mm, lesdites première et deuxième sections de guidage étant séparées radialement par une section de cisaillement (S3) dans laquelle 25 l'espacement entre les flasques de guidage (134, 134', 134") et Porgane de cisaillement (130, 130', 130", 130'") est compris entre 0,3 et lmm. 9. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel les flasques de guidage (134, 134', 134") sont réalisées par emboutissage. 30 5 10 10 Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel les moyens d'étanchéité comprennent des joints toriques (136A, 136B, 136C). 3058770 17 11. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel, à l'état assemblé, l'organe d'entraînement (132, 132', 132", 132'") s'étend dans une direction sensiblement perpendiculaire au plan défini par l'organe de cisaillement 5 (130, 130', 130", 130"). 12. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel le diamètre de l'organe de cisaillement (130, 130', 130", 130'") est supérieur ou égal à 80 % du diamètre de l'élément primaire (3) et/ou de l'élément secondaire (5). 10 13. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'organe de cisaillement (130', 130") comprend au moins une portion en retrait s'étendant sur une portion angulaire prédéfinie et dans lequel au moins un des flasques de guidage (134', 134") comprend une excroissance radiale interne (140', 140") 15 destinée à venir s'insérer dans la portion en retrait, ladite excroissance radiale interne (140', 140") s'étendant sur une portion de la hauteur de la portion en retrait et délimitant deux chambres (142', 144', 142", 144") dans la portion en retrait formant ainsi un amortissement visqueux complémentaire par transfert de chambre. 20 14. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 13 dans lequel la portion en retrait forme une ouverture dans l'organe de cisaillement (130"). 15. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 13 dans lequel la portion en retrait est située à la périphérie de l'organe de cisaillement (130'). 25 16. Amortisseur de torsion (1) selon la revendication 14 ou 15 comprenant deux portions en retrait diamétralement opposées, lesdites portions en retrait couvrant une section angulaire comprise entre 300 et 340°. 30 17. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel le moyen d'amortissement élastique comprend au moins une lame élastique (7) assemblée à l'un des éléments primaire (3) ou secondaire (5) et comprenant une 3058770 18 surface de came destinée à coopérer avec un suiveur de came (11) assemblé à l'autre des éléments primaire (3) ou secondaire (5). 18. Amortisseur de torsion (1) selon l'une des revendications précédentes dans lequel 5 l'amortisseur de torsion (1) est de type double volant amortisseur, l'élément primaire (3) correspondant à un volant d'inertie primaire et l'élément secondaire (5) correspondant à un volant d'inertie secondaire. 19. Véhicule automobile comprenant un amortisseur de torsion (1) selon l'une des 10 revendications précédentes et dans lequel l'élément primaire (3) est destiné à être couplé au vilebrequin du moteur thermique du véhicule automobile et l'élément secondaire (5) est destiné à être couplé à un embrayage ou une boîte de vitesse du véhicule automobile. 15