Brevet FR3040828A1 — publié le 20170310

DOMAINE TECHNIQUE AUQUEL SE RAPPORTE L'INVENTION La présente invention concerne de manière générale le domaine des systèmes et méthodes de mesure d'impulsions laser ultrabrèves, en particulier, pour la mesure de durée, pour la mesure du spectre des impulsions ou pour la reconstruction complète du profil temporel en intensité et en phase. Dans le présent document, on entend par impulsion laser ultrabrève une impulsion ayant une durée de l'ordre de la picoseconde à la femtoseconde. Ces impulsions laser ultrabrèves s'étendent généralement sur une large bande spectrale, de quelques nanomètres pour les impulsions picosecondes à quelques dizaines voire centaines de nanomètres pour les impulsions femtosecondes. La bande spectrale peut se situer dans le domaine de l'ultraviolet, du visible et/ou de l'infrarouge. L'invention concerne plus particulièrement un système et un procédé de mesure de la durée ou du profil temporel d'une impulsion laser ultrabrève et éventuellement du spectre et/ou de la phase d'impulsions laser ultrabrève. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Différentes technologies et différents systèmes de mesure d'impulsions lumineuses sont déjà connus. Ces systèmes se classent principalement en deux grandes catégories : les autocorrélateurs et les systèmes de mesure de phase. Les autocorrélateurs permettent de mesurer la durée des impulsions en faisant une hypothèse sur la forme de leur profil temporel. Il existe des autocorrélateurs multicoups et des autocorrélateurs monocoup. On s'intéresse ici plus particulièrement aux autocorrélateurs monocoup. Un autocorrélateur optique monocoup d'ordre deux en intensité comporte généralement un diviseur de faisceau pour former deux répliques du faisceau d'impulsions source à une fréquence fondamentale (w), un cristal optique non-linéaire d'ordre deux dans lequel les deux répliques se croisent et un détecteur mesurant le profil d'intensité du faisceau de seconde harmonique (2w) en fonction du retard entre les deux répliques. Un tel autocorrélateur optique intensimétrique mesure l'enveloppe du signal d'ordre deux. Combiné à un système de détection ayant une résolution interférométrique, on obtient un autocorrélateur optique monocoup interférométrique d'ordre deux. 3040828 2 Diels et al. (Control and measurement of amplitude of ultrashort pulse shapes -in amplitude and phase- with femtosecond accuracy Appl. Optics, Vol. 24, n° 9, p. 1270-1282, 1985) ont divulgué une méthode de calcul de la forme temporelle et de la phase d'impulsions à partir d'un enregistrement du spectre des 5 impulsions, d'une mesure de la fonction d'autocorrélation en intensité et d'une mesure de la fonction d'autocorrélation interférométrique. F. Salin et al. (Autocorrélation interférométrique monocoup d'impulsions femtosecondes, Revue Phys. Appl. 22, p. 1613-1618, 1987) ont proposé un autocorrélateur interférométrique monocoup comprenant un cristal non-linéaire 10 doubleur de fréquence dans lequel se croisent deux faisceaux synchrones sous un angle d'incidence faible, un filtre UV pour filtrer les faisceaux doublés en fréquence et un détecteur multicanal. Le cristal de KDP forme trois faisceaux doublés en fréquence qui se recombinent de manière cohérente sur le détecteur pour former des franges d'interférences dont le contraste est modulé. L'analyse de 15 ces franges d'interférences permet d'extraire la durée d'une impulsion monocoup. Différents systèmes de mesure de phase (de type Spider, 2DSI, FROG, SRSI...) permettent de reconstruire le profil temporel en intensité et en phase des impulsions et fournissent une caractérisation temporelle complète. Cependant, les systèmes de mesure de phase sont plus complexes et plus difficiles à utiliser que 20 les autocorrélateurs. Les dispositifs de type FROG utilisent un spectromètre pour résoudre spectralement la trace d'autocorrélation et produire ainsi un spectrogramme qui regroupe l'information spectrale pour chaque délai entre les deux répliques d'une impulsion. L'analyse du spectrogramme par un algorithme itératif permet ensuite d'extraire le profil temporel en intensité et la phase des 25 impulsions. Dans le cas d'un dispositif grenouille, c'est l'accord de phase angulaire dans un cristal non-linéaire épais qui permet de produire le spectrogramme. Dans le cas des dispositifs Spider et SRSI, on mesure des interférences spectrales entre deux répliques de l'impulsion ayant subi des interactions différentes. Une analyse par transformée de Fourier permet ensuite d'extraire la phase de 30 l'impulsion et ainsi de reconstruire le profil temporel en intensité grâce à la mesure préalable ou simultanée du spectre. Les interférences sont acquises en 2D dans le cas du 2DSI. De manière générale, les systèmes de mesure d'impulsion laser nécessitent un alignement précis et une expertise spécifique pour produire des 3040828 3 résultats fiables. La mesure de phase requiert en particulier des réglages très précis. Les autocorrélateurs fournissent une mesure de la durée des impulsions laser en faisant une hypothèse sur le profil temporel de ces impulsions laser. Néanmoins, l'utilisation d'un autocorrélateur est relativement moins complexe que 5 celle d'un système de mesure de phase. Les autocorrélateurs sont donc extrêmement utiles pour optimiser la durée des impulsions en temps réel ou vérifier la stabilité dans le temps des performances d'un laser. Ces deux techniques sont complémentaires et un utilisateur de laser à impulsions ultrabrèves doit généralement acquérir deux dispositifs : un autocorrélateur et un 10 système de mesure de phase. Néanmoins, quel que soit le dispositif, il faut une expertise spécifique pour l'utiliser et une phase de réglage précise est nécessaire. Cette phase de réglage peut être très chronophage. De plus, la qualité et l'exactitude des mesures dépendent de cette phase de réglage. Egalement, cette phase de mise au point 15 interdit l'utilisation de ces dispositifs sous vide alors qu'un besoin d'effectuer ces mesures sous vide existe pour certaines applications. OBJET DE L'INVENTION Afin de remédier aux inconvénients précités de l'état de la technique, la présente invention propose un système de mesure de durée ou de profil temporel 20 d'impulsion laser ultrabrève. Plus particulièrement, on propose selon l'invention un système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève comportant un autocorrélateur optique monocoup comprenant un composant optique à division de front d'onde disposé pour recevoir un front d'onde collimaté de fréquence 25 optique fondamentale (w) provenant d'une source d'impulsion laser ultrabrève et pour diviser spatialement le front d'onde collimaté d'une impulsion lumineuse ultrabrève en un premier front d'onde divisé se propageant suivant une première direction et en un second front d'onde divisé se propageant suivant une seconde direction formant un angle non nul avec la première direction, un cristal optique 30 non linéaire, de préférence générateur de seconde harmonique, disposé à une distance déterminée du composant optique à division de front d'onde de manière à ce que le premier front d'onde divisé et le second front d'onde divisé se superposent dans le cristal optique non linéaire, un système optique formant une image du cristal optique non-linéaire sur un système de détection résolu 3040828 4 spatialement suivant au moins une direction, un dispositif de filtrage disposé entre le cristal optique non linéaire et le système de détection, le dispositif de filtrage et le système de détection étant configurés pour détecter, d'une part, une trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux à la fréquence optique 5 double (2w) et, d'autre part, au moins une autre trace d'autocorrélation monocoup de type interférométrique d'ordre un à la fréquence optique fondamentale (w) ou de type intensimétrique d'ordre deux à la fréquence optique double (2w), et un système de traitement du signal configuré pour analyser , d'une part, la trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux à la fréquence optique 10 double (2w), et, d'autre part, l'autre trace d'autocorrélation monocoup, et pour en déduire une mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève. D'autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du système de mesure de durée et de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève conforme à l'invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons 15 techniquement possibles, sont les suivantes : - le composant optique à division de front d'onde comporte un bi-prisme de Fresnel ou un bi-miroir de Fresnel ayant un angle au sommet fixe ou ajustable symétriquement ; - le bi-prisme de Fresnel ou le bi-miroir de Fresnel présente un angle 20 ajustable en fonction de la durée de l'impulsion laser ultrabrève à mesurer, - la distance D entre le composant optique à division de front d'onde et le cristal optique non-linéaire est comprise entre: 0.1*delta et 0.5*delta où delta est égal à 2 xtan(a/2) , et où (I) est le diamètre d'entrée du dispositif adapté à recevoir un faisceau de diamètre supérieur ou égal à 3 mm, et a l'angle entre les deux 25 faisceaux (a est égal à (180 - A).(n-1) en degré où A est l'apex du biprisme et n l'indice de réfraction du matériau du prisme), afin que l'effet de la diffraction soit négligeable par rapport au signal qu'on veut mesure ; - le système peut comporter une pluralité de bi-prismes de Fresnel ayant chacun un angle au sommet déterminé et comprenant en outre un système de 30 commutation adapté pour sélectionner un bi-prisme de Fresnel parmi la pluralité de bi-prismes de Fresnel et pour disposer le bi-prisme sélectionné à une distance D du cristal optique non linéaire telle que définie ci-dessus ; - le cristal optique non linéaire a une épaisseur comprise entre 5 pm, 3040828 5 pour une impulsion femtoseconde et quelques millimètres pour une impulsion picoseconde, et de préférence entre 5 microns et 50 microns, et un accord de phase adaptés pour permettre un doublage de fréquence optique en fonction de la largeur spectrale de l'impulsion ; 5 - le cristal optique non-linéaire générateur de seconde harmonique a une bande spectrale d'entrée pour le doublage de fréquence qui s'étend de 400 nm à 2,5 microns, par exemple pour un cristal de BBO ultrafin, ou de 2,5 à 12 microns pour un cristal d' AgGaSe2, - le détecteur comprend une barrette de photodiodes, une barrette de 10 CCD, une barrette CMOS ou une caméra CCD ou CMOS ayant une résolution spatiale micrométrique suivant une ou deux dimensions ; - le dispositif de filtrage comporte un filtre spatial commutable en ouverture entre une première et une seconde ouverture, la première ouverture étant configurée pour faire passer vers le système de détection d'une part la 15 direction de propagation de la bissectrice de la première et de la seconde directions et d'autre part la première direction et/ou la seconde direction, de manière à former la trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux, et respectivement la seconde ouverture étant configurée pour faire passer vers le système de détection sélectivement l'axe de propagation suivant la 20 bissectrice de la première et de la seconde directions tout en bloquant les première et seconde directions pour former l'autre trace d'autocorrélation monocoup de type intensimétrique d'ordre deux ; - le dispositif de filtrage comporte un filtre spectral configuré pour filtrer sélectivement la fréquence optique double et pour bloquer la fréquence optique 25 fondamentale ; - le filtre spectral comprend un filtre de verre coloré ou un miroir dichroïque, un filtre multicouche ou est réalisé par séparation spatial des faisceaux; - le système de détection comporte une caméra comprenant une 30 première et une deuxième zones de détection résolues spatialement et le dispositif de filtrage comporte un filtre spectral ayant une première et une deuxième zones de filtrage spectral, la première zone de filtrage spectral étant configurée pour faire passer sélectivement la fréquence optique double vers la première zone de détection tout en bloquant la fréquence optique fondamentale, et 3040828 6 la deuxième zone de filtrage spectral étant configurée pour faire passer sélectivement la fréquence optique fondamentale vers la deuxième zone de détection tout en bloquant la fréquence optique double ; - le système de détection comporte une caméra comprenant une 5 première et une deuxième régions de détection résolues spatialement et dans lequel le dispositif de filtrage comporte un filtre spatial ayant au moins une première zone de filtrage spatial et une deuxième zone de filtrage spatial, la première zone de filtrage spatial étant configurée pour faire passer, d'une part, la direction de propagation de la bissectrice de la première et de la seconde 10 directions et, d'autre part, la première et/ou la seconde direction, vers la première région de détection, de manière à former la trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux, et respectivement la deuxième zone de filtrage spatial étant configurée pour faire passer sélectivement la direction de propagation suivant la bissectrice de la première et de la seconde directions tout 15 en bloquant les première et seconde directions vers la deuxième région de détection, pour former l'autre trace d'autocorrélation monocoup de type intensimétrique d'ordre deux ; Dans un mode de réalisation particulier, le système comprend en outre un spectromètre configuré pour enregistrer un spectre de l'impulsion lumineuse, et 20 dans lequel le système de traitement du signal est configuré pour en déduire une mesure de la phase de l'impulsion lumineuse. Dans un autre mode de réalisation particulier, le système de détection comporte un spectromètre imageur ayant une fente d'entrée, un système optique spectralement dispersif et un détecteur résolu spatialement suivant deux 25 directions, le dispositif de filtrage (21, 23, 24) et le spectromètre imageur étant configurés pour détecter, d'une part, une trace d'autocorrélation intensimétrique monocoup d'ordre deux résolue spectralement et, d'autre part, une trace d'autocorrélation interférométrique monocoup résolue spectralement ; - le système optique spectralement dispersif comprend un réseau de 30 diffraction en transmission ou en réflexion ; - le système optique formant l'image du cristal optique non-linéaire sur la fente d'entrée du spectromètre imageur comporte un système optique achromatique comprenant un premier miroir sphérique éclairé sous un angle d'incidence inférieur à 4° degrés, et un second micir configuré pour séparer un 3040828 7 faisceau optique réfléchi d'un faisceau optique incident sur le premier miroir sphérique ; - le spectromètre imageur comporte un autre système optique achromatique à miroirs configuré pour former une image de la fente d'entrée sur le 5 détecteur, l'autre système optique achromatique à miroirs comprenant un miroir sphérique éclairé sous un angle d'incidence inférieur à 3° degrés, et un autre miroir configuré pour séparer un faisceau optique réfléchi d'un faisceau optique incident sur ledit miroir sphérique ; - le système comporte en outre un diaphragme d'alignement optique 10 adjacent au composant optique à division de front d'onde, le diaphragme d'alignement étant positionné à la verticale du premier pied du dispositif formant ainsi un point de pivot pour l'alignement du dispositif sur l'axe optique. DESCRIPTION DETAILLEE D'UN EXEMPLE DE REALISATION La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à 15 titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. Sur les dessins annexés : - la figure 1 représente schématiquement un système de mesure de la durée d'une impulsion laser basé sur un autocorrélateur intensimétrique ou 20 interférométrique selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement une variante du premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 représente schématiquement un système de mesure de la durée et la phase d'une impulsion laser basé sur un autocorrélateur combiné à un 25 spectromètre imageur selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 4 représente schématiquement une première variante du deuxième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 5 représente schématiquement une deuxième variante du deuxième mode de réalisation de l'invention ; 30 - la figure 6 représente schématiquement un mode de réalisation particulier d'un dispositif de filtrage spectral et spatial ; - la figure 7 représente schématiquement une variante d'un dispositif de filtrage spectral ; - la figure 8 représente schématiquement un mode de réalisation 3040828 8 particulier comportant un spectromètre combiné à un autocorrélateur optique monocoup avec une autre variante de dispositif de filtrage spectral et spatial. Dispositif Sur la figure 1, on a représenté un système de mesure de la durée ou du 5 profil temporel d'une impulsion laser, basé sur un autocorrélateur intensimétrique ou interférométrique. Ce système comporte un premier iris 2, un bi-prisme de Fresnel 10, un cristal optique non-linéaire 20 générateur de seconde harmonique, un filtre spectral 21, une lentille 22, un deuxième iris de sélection 23, un détecteur 30 et un connecteur 40 relié à un système de traitement du signal. 10 Avantageusement, les composants du système de la figure 1 sont montés en ligne dans un boitier, ce qui permet un alignement aisé du système sur l'axe optique longitudinal 60 du faisceau de la source d'impulsion lumineuse ultrabrève. On considère une impulsion laser ultrabrève formant un faisceau incident collimaté. L'impulsion laser ultrabrève présente un front d'onde 1. L'impulsion 15 laser ultrabrève a un spectre qui est étendu (non monochromatique) et comprend notamment une fréquence optique fondamentale w. Généralement, le spectre de l'impulsion laser ultrabrève est défini par une fréquence centrale et une bande passante, de largeur variable en fonction de la durée picoseconde à femtoseconde de l'impulsion. 20 Le premier iris 2 définit un premier repère d'alignement de l'axe optique pour centrer le faisceau incident sur le bi-prisme de Fresnel 10 et permet de limiter l'étendue spatiale du faisceau. Le bi-prisme de Fresnel est un composant optique monobloc utilisé de manière conventionnelle dans les interféromètres à division de front d'onde. 25 De façon particulièrement avantageuse, le système comporte un premier pied ajustable en hauteur disposé dans le plan du premier iris 2 et un deuxième pied ajustable en hauteur disposé dans un plan au voisinage du plan du détecteur 30. Le biprisme 10 est placé au plus près du premier iris 2. Ainsi le centrage du faisceau incident sur le premier iris assure le centrage sur le biprisme. Le premier 30 pied constitue un point de pivot au niveau du premier iris 2, qui forme un repère d'alignement. Ainsi il est possible d'aligner le deuxième iris 23 par rapport au faisceau lumineux, sans affecter l'alignement par rapport au premier iris 2. Le système de la figure 1 est ainsi aligné précisément, facilement et rapidement. De façon avantageuse, le faisceau incident présente une distribution en 3040828 9 intensité ayant une symétrie axiale par rapport à l'axe optique 60 de propagation du faisceau. Le bi-prisme 10 est disposé de manière à ce que la base du bi-prisme reçoive le faisceau incident. L'arête entre les deux prismes est disposée transversalement à l'axe optique de propagation du faisceau incident. Ainsi, 5 chaque prisme formant le bi-prisme 10 reçoit une moitié du faisceau incident ou une moitié de l'impulsion lumineuse 1. Le bi-prisme 10 permet de diviser le front d'onde 1 du faisceau incident en deux fronts d'onde divisés spatialement, chaque front d'onde divisé étant dévié symétriquement par rapport à l'arête du bi-prisme. Ainsi, en sortie du bi-prisme, un premier front divisé se propage suivant une 10 première direction inclinée d'un angle de déviation par rapport à l'axe optique du faisceau incident et un second faisceau divisé se propage suivant une seconde direction inclinée d'un angle de déviation symétrique par rapport à l'axe optique du faisceau incident. Autrement dit, la première direction et la seconde direction sont inclinées symétriquement par rapport à l'axe optique longitudinal 60. Les angles 15 de déviation dépendent classiquement des angles et de l'indice de réfraction du bi-prisme 10. Le premier faisceau divisé et le second faisceau divisé se croisent dans une zone de recouvrement où se forment des interférences et en particulier dans le cristal doubleur de fréquence 20. Les faisceaux divisés sont aussi appelés les répliques du faisceau incident. 20 Un avantage lié à l'utilisation d'un bi-prisme de Fresnel ayant un angle faible, par exemple de l'ordre de 2.5 degrés (correspondant à un angle au sommet de 175 degrés) est d'augmenter l'interfrange du faisceau interférométrique d'autocorrélation, ce qui permet, comme détaillé plus loin, de résoudre spatialement cette interfrange sur le détecteur d'image 30. 25 Le bi-prisme 10 est spécialement conçu de manière à limiter les effets de la diffraction du faisceau sur l'arête médiane du bi-prisme. Le bi-prisme est en général symétrique par rapport à l'arête médiane. Le plus petit angle du bi-prisme est de préférence supérieur à 1 degré. Par exemple, le bi-prisme est en BK7, en silice fondue, en fluorure de calcium ou tout autre matériau transparent à la 30 longueur d'onde d'intérêt. De préférence, la qualité optique de l'arrête du bi-prisme est contrôlée de manière à limiter la diffraction. Un cristal optique non-linéaire 20 générateur de seconde harmonique est disposé à une distance prédéterminée du bi-prisme 10 transversalement à l'axe optique de propagation du faisceau incident de manière à ce que les interférences 3040828 10 se produisent à l'intérieur du cristal optique non-linéaire 20. On sélectionne un cristal optique non-linéaire 20 très mince, ayant une épaisseur déterminée en fonction de la durée de l'impulsion, par exemple entre 5 micromètres et 500 micromètres pour une impulsion ultrabrève, et entre 500 micromètres et quelques 5 millimètres pour une impulsion de durée comprise entre 500 fs et 10 ps. Dans un exemple le cristal optique non-linéaire 20 a une épaisseur de 10 microns. Le matériau du cristal optique non-linéaire 20 est choisi, en fonction de la longueur d'onde d'intérêt, parmi les matériaux connus tels que le BBO, le KDP, KTP, LiI03, BiBO, LBO, AgGaS2, AgGaSe2, ZnGeP2, GaSe, AgGaGeS4 ou KTA. Le cristal 10 optique non linéaire 20 mince est de préférence fixé, par exemple par collage optique, sur un substrat, par exemple en verre de silice. Le cristal optique non-linéaire 20 est configuré pour permettre un doublage de fréquence du faisceau fondamental. La faible épaisseur du cristal optique non-linéaire 20 permet d'effectuer un doublage optique de fréquence sur 15 une très large bande spectrale correspondant à des impulsions lumineuses ultrabrèves pouvant atteindre des durées sub-5 femtosecondes. A titre d'exemple, un cristal optique non-linéaire mince de BBO permet de doubler en fréquence un faisceau incident ayant une fréquence fondamentale w dans une très large bande spectrale, s'étendant de 400nm à 2500 nm. D'autres cristaux peuvent être utilisés 20 pour d'autres gammes spectrales. Un autre effet technique de cette faible épaisseur est de limiter l'efficacité du doublage de fréquence, contrairement à ce qui est généralement recherché dans les autocorrélateurs de l'art antérieur, où on cherche généralement à maximiser l'efficacité du doublage de fréquence. 25 Un avantage lié à la faible épaisseur du cristal optique non-linéaire 20 est d'augmenter le seuil des dommages susceptibles d'être induits par une impulsion de forte puissance, par comparaison avec un cristal optique non-linéaire plus épais. Dans le cristal optique non-linéaire 20 de faible épaisseur est ainsi compatible avec des impulsions ayant une puissance s'étendant sur une gamme 30 de quelques milliwatts à 1 ou quelques Watts. Cette caractéristique technique permet d'utiliser l'autocorrélateur avec un faisceau direct (sans atténuation préalable du type réflexion vitreuse ou beam sampler) dans la plupart des cas. La zone d'interférence est très étendue. Par contre, la distance où on place le biprisme est beaucoup plus restreinte. 3040828 11 Plus précisément, la distance entre le cristal optique non-linéaire 20 et le bi-prisme est déterminée en fonction de l'angle de déviation du bi-prisme selon une formule de calcul géométrique classique. Cette distance est comprise entre 0.1*delta et 0.5*delta, où delta est égal 5 à 0/(2xtan(a/2)), et 0 représente le diamètre d'entrée du dispositif, a étant l'angle entre la première et la seconde direction des faisceaux divisés. a est égal à (180 - A).(n-1) en degrés, où A représente l'angle au sommet ou apex du biprisme et n l'indice de réfraction du matériau du prisme, en général n-1.5. De manière alternative, la distance entre le cristal optique non-linéaire 20 et le bi-prisme peut 10 être déterminée expérimentalement. On sélectionne le diamètre 0 en fonction de l'angle du bi-prisme : 0 est supérieur à 2 mm pour un biprisme ayant un angle important, de l'ordre de 150 degrés d'apex et (I) est supérieur à 4- 5 mm pour un biprisme ayant un angle faible, de l'ordre de 175 degrés d'apex . En sortie du cristal optique non-linéaire 20, on obtient une trace 15 d'autocorrélation de l'impulsion lumineuse incidente doublée en fréquence, aussi appelé trace d'autocorrélation d'ordre deux ayant une fréquence optique 2w. La trace d'autocorrélation interférométrique d'ordre deux se propage sur la bissectrice de la première direction et la seconde direction des faisceaux divisés. Un filtre spectral 21 est disposé entre le cristal optique non-linéaire 20 et 20 la caméra 30. Ce filtre spectral 21 permet de filtrer les deux répliques du faisceau fondamental et de ne recevoir que les faisceaux doublés sur le détecteur. Un système optique, par exemple à lentille 22, forme l'image du cristal optique non-linéaire 20 sur un détecteur d'image 30 résolu spatialement. Le système optique de focal f est de préférence en conjugaison optique 2f-2f avec un 25 grandissement de 1 pour des raisons de compacité, néanmoins d'autres grandissements supérieurs à 1 peuvent être utilisés pour améliorer la résolution. Si on souhaite un grandissement très élevé, il devient en général nécessaire de replier le faisceau au moins une fois pour rendre le système plus compact. Un deuxième iris 23 permet de filtrer spatialement la trace 30 d'autocorrélation se propageant suivant l'axe de propagation de l'impulsion lumineuse incidente. De préférence, le deuxième iris 23 est placé au voisinage du foyer de la lentille 22. Dans une première configuration, le deuxième iris 23 est ouvert, de manière à laisser passer, d'une part, le faisceau d'autocorrélation se propageant suivant la bissectrice de la première et de la seconde direction, et, 3040828 12 d'autre part, au moins un des faisceaux déviés se propageant suivant la première et/ou la seconde direction, ces faisceaux déviés pouvant être à la fréquence optique w et 2w. Dans une seconde configuration, le deuxième iris 23 est fermé partiellement de manière à bloquer les faisceaux déviés par le bi-prisme qui se 5 propageant suivant la première et la seconde direction, tout en laissant passer le faisceau d'autocorrélation se propageant suivant la bissectrice de la première et de la seconde. Lorsque l'iris 23 ne laisse passer que le faisceau central correspondant à la trace d'autocorrélation, on détecte une trace d'autocorrélation intensimétrique. 10 Ainsi, le détecteur d'image ne reçoit que la trace d'autocorrélation d'ordre 2 se propageant le long de l'axe optique longitudinal 60. Dans ce cas, on obtient une trace d'autocorrélation intensimétrique d'ordre 2. Dans le cas où le deuxième iris 23 laisse passer le faisceau central et au moins un des deux faisceaux latéraux (qui sont constitués de fréquences w et 2w 15 ou seulement 2w si on filtre la fréquence fondamentale w), on obtient une trace d'autocorrélation interférométrique. L'utilisation de seulement deux faisceaux permet d'être moins sensible à l'alignement. En modifiant simplement l'ouverture de l'iris 23, on effectue ainsi séquentiellement une mesure de trace d'autocorrélation monocoup en mode 20 interférométrique et une mesure de trace d'autocorrélation monocoup en mode intensimétrique. En en mode interférométrique, la dimension de l'interfrange sur le détecteur 30 dépend de l'angle entre les faisceaux et de la longueur d'onde et du grandissement. Le détecteur d'image 30 est résolu spatialement suivant au moins 25 une direction transverse à l'image interférométrique. La combinaison optique du système optique 22 et du détecteur d'image 30 est configurée pour fournir une résolution spatiale adaptée pour résoudre au moins une interfrange de l'image du faisceau interférométrique d'autocorrélation sur le détecteur d'image 30. Pour un grandissement de 1, un angle entre les faisceaux de 2.5 degrés et une longueur 30 d'onde de 400 nm, l'interfrange vaut environ 15 microns, soit à peu près 3 pixels pour une caméra ayant une taille de pixel de 5 microns. Le détecteur d'image 30 présente une sensibilité sur une large bande spectrale. Dans un exemple de réalisation, le détecteur d'image 30 est une caméra résolue spatialement suivant deux directions (X, Y) transverses à l'axe optique 3040828 13 longitudinal 60. La caméra est orientée de manière à ce que la direction X soit parallèle à l'arête du bi-prisme de Fresnel 10 et la direction Y perpendiculaire à l'arête du bi-prisme de Fresnel 10. Le détecteur 30 fournit ainsi une mesure résolue spatialement suivant 5 l'axe X représentative de la trace interférométrique d'autocorrélation d'ordre 2 ou de la trace d'autocorrélation interférométrique d'ordre un ou d'ordre deux selon le filtrage spatial et/ou spectral appliqué. La figure 2 illustre une variante du premier mode de réalisation de l'invention. Les mêmes éléments sont indiqués sur la figure 2 par les mêmes 10 signes de référence que sur la figure 1. Dans cette variante, le bi-prisme de Fresnel 10 de la figure 1 est remplacé par un bi-miroir de Fresnel 11. L'arête du bimiroir de Fresnel 11 est disposée transversalement à l'axe optique longitudinal 60 du faisceau laser incident. Le bi-miroir de Fresnel 11 dévie ainsi l'axe optique longitudinal. De manière analogue au bi-prisme de Fresnel 10, le bi-miroir de 15 Fresnel 11 divise le front d'onde du faisceau incident en deux fronts d'onde divisés spatialement, chaque front d'onde divisé étant dévié symétriquement par rapport à l'arête du bi-miroir de Fresnel 11. Les autres éléments sont configurés pour fonctionner de manière identique aux mêmes éléments décrits plus haut en lien avec la figure 1. 20 L'avantage du bi-miroir de Fresnel 11 est d'être non dispersif et achromatique. L'utilisation du bi-miroir de Fresnel 11 est particulièrement avantageuse dans le cas d'une impulsion laser ultrabrève 1 de durée inférieure à environ 30 fs. De préférence, l'angle du bi-miroir de Fresnel 11 est disposé symétriquement par rapport à l'axe longitudinal de propagation de l'impulsion 25 incidente. Dans un mode de réalisation, le bi-miroir de Fresnel est monobloc et l'angle du bi-miroir de Fresnel 11 est fixé par construction. Le bi-miroir de Fresnel 11 a un angle compris de préférence entre 0.5 et 10 degrés. Par exemple, le bimiroir de Fresnel 11 peut-être constitué de deux miroirs plans collés suivant une 30 arête et formant un angle entre les deux miroirs. Selon une alternative, l'angle du bi-miroir de Fresnel 11 est réglable, de préférence symétriquement, ce qui permet d'ajuster la résolution du système de mesure en fonction de la durée de l'impulsion à mesurer. De façon avantageuse dans ce cas, un système optomécanique est configuré de manière à produire une rotation symétrique des deux 3040828 14 demi-miroirs autour de l'axe du bi-miroir. Dans le cas où l'angle du bi-miroir de Fresnel 11 est réglable, une procédure de calibration automatisée permet d'ajuster les résultats de sortie en fonction de cet angle. Un système de mesure, tel qu'illustré sur les figures 1 et 2, basé sur un 5 bi-prisme ou sur un bi-miroir de Fresnel, est facilement intégrable sous vide, ce qui est un avantage certain pour les impulsions ultracourtes ( REVENDICATIONS1. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève, caractérisé en ce que le système de mesure comporte un 5 autocorrélateur optique monocoup comprenant : - un composant optique à division de front d'onde (10, 11) disposé pour recevoir un front d'onde collimaté (1) de fréquence optique fondamentale (w) provenant d'une source d'impulsion laser ultrabrève et pour diviser spatialement le front d'onde collimaté (1) d'une impulsion lumineuse ultrabrève en un premier front 10 d'onde divisé se propageant suivant une première direction et en un second front d'onde divisé se propageant suivant une seconde direction formant un angle non nul avec la première direction, - un cristal optique non linéaire (20) disposé à une distance déterminée du composant optique à division de front d'onde (10, 11) de manière à ce que le 15 premier front d'onde divisé et le second front d'onde divisé se superposent dans le cristal optique non linéaire (20), - un système optique (22, 25, 26, 27, 28) formant une image du cristal optique non-linéaire sur un système de détection (30, 50) résolu spatialement suivant au moins une direction ; 20 - un dispositif de filtrage (21, 23, 24) disposé entre le cristal optique non linéaire (20) et le système de détection (30, 50), le dispositif de filtrage (21, 23, 24) et le système de détection (30) étant configurés pour détecter, d'une part, une trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux à la fréquence optique double (2w) et, d'autre part, au moins une autre trace d'autocorrélation 25 monocoup de type interférométrique d'ordre un à la fréquence optique fondamentale (w) ou de type intensimétrique d'ordre deux à la fréquence optique double (2w), et en ce que - le système de mesure comporte un système de traitement du signal configuré pour analyser, d'une part, la trace d'autocorrélation interférométrique 30 monocoup d'ordre deux à la fréquence optique double (2w), et, d'autre part, l'autre trace d'autocorrélation monocoup, et pour en déduire une mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève (1). 2. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon la revendication 1 dans lequel le composant optique à division de 3040828 23 front d'onde comporte un bi-prisme de Fresnel ou un bi-miroir de Fresnel ayant un angle au sommet fixe ou ajustable symétriquement. 3. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon la revendication 2 dans lequel la distance D entre le composant optique à division de front d'onde et le cristal optique non-linéaire est comprise entre: 0.1*delta et 0.5*delta, où delta est égal à 2xtan°(ct/2) cet où représente le diamètre d'entrée du dispositif et où a est égal à (180 - A)-(n-1) où A représente l'angle au sommet ou apex du bi-prisme de Fresnel et n l'indice de réfraction du matériau du prisme. 4. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon les revendications 2 et 3 comportant une pluralité de bi-prismes de Fresnel ayant chacun un angle au sommet déterminé et comprenant en outre un système de commutation adapté pour sélectionner un bi-prisme de Fresnel parmi la pluralité de bi-prismes de Fresnel et pour disposer le bi-prisme sélectionné à une distance D du cristal optique non linéaire (20) telle que définie à la revendication 3. 5. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le cristal optique non linéaire (20) a une épaisseur supérieure ou égale à 5 microns et un accord de phase adaptés pour permettre un doublage de fréquence optique dans une gamme spectrale comprise entre 0.4 à 12 micromètres. 6. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel le dispositif de filtrage (21, 23, 24) comporte un filtre spatial commutable en ouverture entre une première et une seconde ouverture, la première ouverture étant configurée pour faire passer vers le système de détection d'une part la direction de propagation de la bissectrice de la première et de la seconde directions et d'autre part la première direction et/ou la seconde direction, de manière à former la trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux, et respectivement la seconde ouverture étant configurée pour faire passer vers le système de détection sélectivement l'axe de propagation suivant la bissectrice de la première et de la seconde directions tout en bloquant les première et seconde directions pour former l'autre trace d'autocorrélation monocoup de type intensimétrique d'ordre deux. 3040828 24 7. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le dispositif de filtrage (21, 23, 24) comporte un filtre spectral (21) configuré pour filtrer sélectivement la fréquence optique double (2w) et pour bloquer la fréquence optique fondamentale (w). 8. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le système de détection comporte une caméra (30) comprenant une première et une deuxième zones de détection résolues spatialement et dans lequel le dispositif de filtrage 10 (21, 23, 24) comporte un filtre spectral (21) ayant une première et une deuxième zones de filtrage spectral, la première zone de filtrage spectral étant configurée pour faire passer sélectivement la fréquence optique double (2w) vers la première zone de détection tout en bloquant la fréquence optique fondamentale (w), et la deuxième zone de filtrage spectral étant configurée pour faire passer 15 sélectivement la fréquence optique fondamentale (w) vers la deuxième zone de détection tout en bloquant la fréquence optique double (2w). 9. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le système de détection comporte une caméra (30) comprenant une première et une deuxième 20 régions de détection résolues spatialement et dans lequel le dispositif de filtrage comporte un filtre spatial (24) ayant au moins une première zone de filtrage spatial et une deuxième zone de filtrage spatial, la première zone de filtrage spatial étant configurée pour faire passer, d'une part, la direction de propagation de la bissectrice de la première et de la seconde directions et, d'autre part, la première 25 et/ou la seconde direction, vers la première région de détection, de manière à former la trace d'autocorrélation interférométrique monocoup d'ordre deux, et respectivement la deuxième zone de filtrage spatial étant configurée pour faire passer sélectivement la direction de propagation suivant la bissectrice de la première et de la seconde directions tout en bloquant les première et seconde 30 directions vers la deuxième région de détection, pour former l'autre trace d'autocorrélation monocoup de type intensimétrique d'ordre deux. 10. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 9 comprenant en outre un spectromètre (70) configuré pour enregistrer un spectre de l'impulsion lumineuse, 3040828 25 et dans lequel le système de traitement du signal est configuré pour en déduire une mesure de la phase de l'impulsion lumineuse. 11. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel le système de détection comporte un spectromètre imageur (50) ayant une fente d'entrée (51), un système optique spectralement dispersif (53, 56) et un détecteur (35) résolu spatialement suivant deux directions, le dispositif de filtrage (21, 23, 24) et le spectromètre imageur étant configurés pour détecter, d'une part, une trace d'autocorrélation intensimétrique monocoup d'ordre deux résolue spectralement 10 et, d'autre part, une trace d'autocorrélation interférométrique monocoup résolue spectralement. 12. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon la revendication 11 dans lequel le système optique spectralement dispersif (53, 56) comprend un réseau de diffraction en transmission ou en 15 réflexion. 13. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon la revendication 11 ou 12 dans lequel le système optique (22, 25, 26, 27, 28) formant l'image du cristal optique non-linéaire sur la fente d'entrée du spectromètre imageur (50) comporte un système optique achromatique 20 comprenant un premier miroir sphérique (28) éclairé sous un angle d'incidence inférieur à 4 degrés, et un second miroir (27) configuré pour séparer un faisceau optique réfléchi d'un faisceau optique incident sur le premier miroir sphérique. 14. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 11 à 13 dans lequel le spectromètre 25 imageur (50) comporte un autre système optique achromatique à miroirs (58, 59) configuré pour former une image de la fente d'entrée (51) sur le détecteur (35), l'autre système optique achromatique à miroirs (58, 59) comprenant un miroir sphérique (58) éclairé sous un angle d'incidence inférieur à 3 degrés, et un autre miroir (59) configuré pour séparer un faisceau optique réfléchi d'un faisceau 30 optique incident sur ledit miroir sphérique (58). 15. Système de mesure de durée ou de profil temporel d'impulsion laser ultrabrève selon l'une des revendications 1 à 14 comportant en outre un diaphragme d'alignement optique (2) adjacent au composant optique à division de front d'onde (10, 11), le diaphragme d'alignement étant positionné à la verticale du 3040828 26 premier pied du dispositif formant ainsi un point de pivot pour l'alignement du dispositif sur l'axe optique.