Brevet FR3038594A1 — publié le 20170113

SYSTÈME DE DESSALEMENT D'EAU PAR DISTILLATION À MULTIPLES EFFETS AVEC RÉUTILISATION DE LA SOURCE FROIDE ET PROCÉDÉ ASSOCIÉ DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine général du dessalement de l'eau, et notamment de l'eau de mer, par distillation à très basse température, en particulier à moins de 30°C à la source chaude, et typiquement une source froide à moins de 10°C. Plus spécifiquement, l'invention concerne le domaine du dessalement de l'eau, en particulier l'eau de mer, par distillation à multiples effets. De manière préférentielle, l'invention s'applique à l'utilisation du Gradient Thermique des Mers (GTM), concept encore connu sous les appellations d'Energie Thermique des Mers (ETM) ou encore « Ocean Thermal Energy Conversion » (OTEC) en anglais. Ce concept exploite la différence de température entre les eaux chaudes superficielles (en surface) et les eaux froides profondes (de l'ordre de 1000 m de profondeur) des mers et océans. L'invention propose ainsi un système de dessalement d'eau, notamment d'eau de mer, à basse température par distillation à multiples effets comprenant une réutilisation de la source froide, ainsi qu'un procédé de dessalement d'eau associé. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Le dessalement de l'eau est un processus qui permet d'obtenir de l'eau douce, potable ou utilisable pour l'irrigation par exemple, à partir d'une eau salée, typiquement de l'eau de mer ou une eau saumâtre (ou saumure), c'est-à-dire une eau dont la teneur en sel est sensiblement inférieure à celle de l'eau de mer mais néanmoins impropre à un usage quelconque. Parmi les techniques connues pour le dessalement de l'eau de mer, on connaît le principe de la distillation à multiples effets (encore désignée par l'acronyme MED pour « Multi-Effect Distillation » en anglais). Selon ce principe, le distillateur est 3038594 2 constitué de plusieurs évaporateurs d'eau en série appelés « effets ». La vapeur d'eau issue d'un effet de rang n-1 se condense au niveau de l'effet de rang n et l'énergie libérée par la condensation sert à évaporer l'eau de mer qui s'y trouve. La vapeur d'eau du dernier effet est condensée dans un condenseur final (source froide) sur lequel on 5 prélève l'eau d'alimentation qui est ainsi légèrement réchauffée. Afin de garantir un transfert thermique raisonnable, c'est-à-dire pour obtenir un débit de distillation notable sur une surface qui n'est pas excessive, il est nécessaire de ménager un gradient thermique de quelques kelvins au niveau des surfaces d'échange. Aussi, de façon classique, des pressions décroissantes, et donc des températures 10 décroissantes, sont imposées d'effet en effet. Des pompes sont donc utilisées pour extraire l'eau douce et la saumure des enceintes en dépression. Le nombre d'effets qu'il est possible de disposer est ainsi limité par l'écart entre la température froide de l'eau de mer à dessaler, qui permet de condenser la vapeur d'eau issue du dernier effet, et la température chaude de l'eau utilisée dans le premier effet. 15 La figure 1 illustre ainsi, de façon schématique, le principe général d'un système de dessalement d'eau de mer 1 par distillation à multiples effets (MED) appliqué à l'utilisation du gradient thermique des mers (GTM). Ainsi, dans le cadre du GTM, la source chaude SC, comprenant les flux d'entrée SC1 et de sortie SC2 de fluide caloporteur dans le premier effet E1, est constituée 20 par les eaux chaudes en surface des mers ou océans, abondantes et à faible coût, alors que la source froide SF est constituée par les eaux froides, extraites en profondeur des mers ou océans (de l'ordre de 1000 m de profondeur) avec un coût significatif. La source chaude SC permet d'alimenter le système 1 en énergie thermique, tandis que la source froide SF permet la production d'eau douce en créant un point dont la température est 25 aussi basse que possible. Comme on peut le voir sur la figure 1, le système 1 comporte une pluralité de cellules E1, E2, ..., En-2, En-1, appelées par la suite « effets », toutes montées en série de sorte à former une ligne d'effets et présentant des tailles et géométries sensiblement identiques. Chacun des effets E1, E2, ..., En-2, En-1 comporte un échangeur de chaleur C1, C2, ..., Cn_2, Cn_1, chacun étant arrosé par de l'eau de mer provenant d'un dispositif d'aspersion 3038594 3 D1, D2, ..., Dn_2, Dn_i, placé au-dessus de l'échangeur, et traversé par de l'eau de mer à une température plus élevée que la température de l'eau aspergée par le dispositif d'aspersion correspondant. Les échangeurs de chaleur peuvent être de n'importe quel type (tubes, plaques, ...) tant qu'ils permettent l'évaporation avec un faible écart de 5 température. De cette façon, l'eau de mer aspergée s'évapore partiellement de telle façon que l'eau évaporée Vi, ..., Vn_2, de chaque effet E1, ..., En_2 soit dirigée vers l'effet suivant E2, ..., Eng, où elle va alors servir de source chaude pour alimenter les échangeurs de chaleur C2, ..., Cn_i et permettre ainsi l'évaporation de l'eau aspergée dudit effet suivant E2, ..., En-1. L'eau évaporée Vn_i du dernier effet Eng est utilisée pour alimenter un 10 dernier échangeur de chaleur Cn (condenseur final) qui forme la source froide SF, puis est dirigée au final vers une sortie d'eau douce ED. La partie de l'eau aspergée dans chaque effet E1, ..., Eng, n'ayant pas été évaporée, à savoir la saumure Si, ..., Sn-2, Sn_i, est alors récupérée par un montage en série entre les effets E1, E2, ..., En_2, Eng, au fond de chaque effet E1, E2, ..., En_2, En_1 pour être 15 finalement dirigée vers une sortie de saumure S. Une partie Sa de la saumure obtenue peut, le cas échéant, être injectée dans le circuit d'aspersion D reliant l'ensemble des dispositifs d'aspersion D1, D2, ..., Dn_2, Dn_i, comme représenté sur la figure 1. Par ailleurs, au niveau de chaque effet E2, ..., Eng et de l'échangeur de chaleur Cn, l'eau douce obtenue ED2, ..., EDn_i, EDn par la condensation de la vapeur d'eau Vi, ..., 20 Vn_2, Vn_i dans l'échangeur de chaleur C2, ..., Cn_i, Cn est dirigée vers la sortie d'eau douce ED, comme on peut le voir sur la figure 1. Au niveau du premier effet E1, la température d'entrée Tsci du flux d'entrée SC1 de la source chaude SC est de l'ordre de 28°C, tandis que la température de sortie Tsc2 du flux de sortie SC2 de la source chaude SC est de l'ordre de 23°C. Ces valeurs sont 25 données à titre indicatif. Au niveau de l'échangeur de chaleur Cn, la température d'entrée TsF de la source froide SF est de l'ordre de 6°C. Lorsque l'eau de mer de la source froide SF traverse l'échangeur de chaleur Cn et subit le réchauffage du fait de la vapeur d'eau Vn_i, le flux d'eau de mer réchauffé ER obtenu, destiné à alimenter le circuit d'aspersion D et les 3038594 4 dispositifs d'aspersion D1, D2, ..., Dn_2, Dn_1 est alors à une température TER de l'ordre de 11°C. En comparaison avec un système de dessalement d'eau de mer dans lequel une seule cellule, c'est-à-dire un seul effet, est utilisée, l'intérêt d'un tel système 1 de 5 dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets est d'obtenir, à apport d'énergie donné au premier effet, une production de distillat, c'est-à-dire d'eau douce ED, pratiquement proportionnelle au nombre d'effets. Il est donc possible de réaliser une économie d'énergie significative par rapport à une distillation simple utilisant un seul effet, quasiment dans le rapport du nombre d'effets. 10 Toutefois, comme indiqué précédemment, pour permettre le fonctionnement de la distillation à multiples effets, les pressions et températures doivent décroître du premier effet au dernier effet. Aussi, le nombre maximum d'effets dépend de l'écart de température disponible entre la source chaude et la source froide, ainsi que de l'écart de température minimum à respecter entre les effets pour obtenir la vaporisation, incluant 15 l'écart ébullioscopique, de l'ordre de 0,2 à 1°C, et les pertes de pression. Le rendement d'une installation de distillation à multiples effets, encore désigné par l'acronyme GOR pour « Gain Output Ratio » en anglais et qui correspond à la quantité d'eau produite multipliée par l'enthalpie de changement d'état de l'eau et divisée par la puissance thermique consommée, a une valeur relativement proche du nombre d'effets utilisés, à 20 une dizaine de pourcentages près, la différence provenant des pertes thermiques. Il existe un besoin important pour améliorer le rendement d'un système de dessalement d'eau, et notamment d'eau de mer, reposant sur le principe de la distillation à multiples effets (MED). En particulier, compte-tenu du fait que l'écart de température entre la source chaude et la source froide limite le nombre d'effets pouvant être utilisés, 25 il existe un besoin pour optimiser au mieux l'utilisation des sources froide et chaude. Des solutions d'amélioration du principe de la distillation à multiples effets ont déjà été envisagées dans l'art antérieur, comme expliqué ci-après. Ainsi, à titre d'exemple, il a été proposé de prévoir d'alimenter un système de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets par le biais de plusieurs 30 sources chaudes ou d'une seule source chaude avec épuisement de celle-ci, en utilisant 3038594 5 une mise en parallèle d'installations de distillation à multiples effets, comme décrit notamment dans la publication « Technology Opportunity Improved Efficiency Multiple Effect (Low Temperature) Distillation Method With Applications in Desalination and Chemical Processes using geothermal or waste heat sources », Professor Hui Tong Chua 5 et al, 2011 The University of Western Australia, National Centre of Excellence in Desalination, Multiple Effect Distillation -Technology Opportunity. Par ailleurs, la demande de brevet américain US 2009/0077969 Al divulgue encore une autre réalisation de système de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets utilisant le gradient thermique des mers (GTM), et comportant une unité 10 de dessalement à multiples étages. EXPOSÉ DE L'INVENTION Il existe un besoin pour proposer encore une solution améliorée de système de dessalement d'eau, en particulier d'eau de mer, par distillation à multiples effets permettant notamment une optimisation de l'utilisation des sources chaude et froide et 15 de meilleurs rendements de production. L'invention a pour but de remédier au moins partiellement aux besoins mentionnés précédemment et aux inconvénients relatifs aux réalisations de l'art antérieur. L'invention a pour objet, selon l'un de ses aspects, un système de 20 dessalement d'eau, notamment d'eau de mer, par distillation à multiples effets, comportant : - au moins un premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel un fluide caloporteur, notamment de l'eau de mer chaude en surface des mers ou océans, formant une source chaude est destiné à 25 circuler, - au moins un échangeur de chaleur d'entrée de source froide, dans lequel de l'eau à dessaler, notamment de l'eau de mer froide en profondeur des mers ou océans, formant une source froide est destinée à être introduite, 3038594 6 - au moins un ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, situés entre ledit au moins un premier effet d'entrée de source chaude et ledit au moins un échangeur de chaleur d'entrée de source froide, montés en série entre eux et avec ledit au moins un premier effet d'entrée de source chaude et ledit au moins un échangeur 5 de chaleur d'entrée de source froide, chaque effet central comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, - au moins un circuit de distribution, notamment un circuit d'aspersion, d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution, notamment de dispositifs d'aspersion, chacun situé dans un effet correspondant pour distribuer l'eau à 10 dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou ledit au moins un échangeur de chaleur d'entrée de source froide, - au moins une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et dudit échangeur de chaleur d'entrée de source 15 froide, caractérisé en ce qu'au moins une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie dudit au moins un échangeur de chaleur d'entrée de source froide forme au moins une source froide supplémentaire alimentant au moins un échangeur de chaleur supplémentaire d'entrée de source froide supplémentaire, alimentant lui-même en eau à dessaler une 20 pluralité d'effets pour augmenter la production d'eau douce. Grâce à l'invention, il peut être possible de maximiser la production d'eau douce au travers d'un système de dessalement d'eau, notamment d'eau de mer, par distillation à multiples effets. L'invention peut donc permettre d'améliorer significativement les performances d'un tel système. De plus, lorsqu'appliqué à 25 l'utilisation du gradient thermique des mers (GTM), un tel système permet une optimisation optimale de la source froide, formée par les eaux profondes des mers ou océans, qui constitue la source la plus coûteuse. En effet, dans le cas du GTM, la source chaude, formée par les eaux en surface, ne présente pratiquement aucun coût de prélèvement et elle est abondante. En revanche, la source froide, formée par les eaux 30 profondes, est coûteuse puisqu'elle nécessite un pompage profond, typiquement à une 3038594 7 profondeur de l'ordre de 1000 m, et au large des côtes, typiquement entre 2 et 3 km des côtes. Aussi, l'optimisation de l'utilisation de la source froide par le biais du système selon l'invention peut permettre un gain significatif en termes de coût d'exploitation. Le système de dessalement selon l'invention peut en outre comporter l'une 5 ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou suivant toutes combinaisons techniques possibles. Le système peut en particulier comporter au moins une sortie de saumure, configurée pour récupérer les eaux concentrées obtenues au niveau des effets. Le système peut comporter une ligne d'introduction d'une partie des eaux 10 concentrées obtenues dans ledit au moins un circuit de distribution d'eau à dessaler. Compte-tenu de l'utilisation préférentielle de niveaux de températures très bas et compte-tenu du fait que la source la plus coûteuse est typiquement constituée par la source froide, le système peut avantageusement être appliqué à l'utilisation du gradient thermique des mers (GTM). Ladite source chaude est alors constituée par des 15 eaux chaudes en surface des mers ou océans et ladite source froide est alors constituée par des eaux froides profondes des mers ou océans, à une profondeur supérieure ou égale à 1000 m. Par ailleurs, selon un premier mode de réalisation de l'invention, le système peut comporter au moins : 20 - un premier sous-système de dessalement d'eau par distillation à multiples effets, comprenant : - un premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel circule un fluide caloporteur formant une première source chaude, 25 - un échangeur de chaleur d'entrée de source froide dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant une première source froide, - un ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, situés entre le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, montés en série entre eux et avec le premier effet d'entrée de 30 source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, chaque effet central 3038594 8 comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, - un circuit de distribution d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution, chacun situé dans un effet correspondant pour 5 distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou ledit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, - une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et dudit échangeur de chaleur d'entrée de 10 source froide, - un deuxième sous-système de dessalement d'eau par distillation à multiples effets, comprenant : - un premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel circule un fluide caloporteur formant une 15 deuxième source chaude, - un échangeur de chaleur d'entrée de source froide dans lequel est introduit de l'eau à dessaler issue du premier sous-système formant une deuxième source froide, - un ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, 20 situés entre le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, montés en série entre eux et avec le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, chaque effet central comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, 25 - un circuit de distribution d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution, chacun situé dans un effet correspondant pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou ledit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, 3038594 9 - une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et dudit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur d'entrée de 5 source froide du premier sous-système formant la deuxième source froide alimentant l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide du deuxième sous-système, alimentant lui-même l'ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux et le premier effet d'entrée de source chaude du deuxième sous-système, les premier et deuxième sous-systèmes étant ainsi montés en parallèle. 10 En outre, le système peut comporter au moins un troisième sous-système de dessalement d'eau par distillation à multiples effets, comprenant : - un premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel circule un fluide caloporteur formant une troisième source chaude, 15 - un échangeur de chaleur d'entrée de source froide dans lequel est introduit de l'eau à dessaler issue du deuxième sous-système formant une troisième source froide, - un ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, situés entre le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur 20 d'entrée de source froide, montés en série entre eux et avec le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, chaque effet central comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, - un circuit de distribution d'eau à dessaler, comprenant une 25 pluralité de dispositifs de distribution, chacun situé dans un effet correspondant pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou ledit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, 3038594 10 - une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et dudit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur d'entrée de 5 source froide du deuxième sous-système formant la troisième source froide alimentant l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide du troisième sous-système, alimentant lui-même l'ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux et le premier effet d'entrée de source chaude du troisième sous-système, les premier, deuxième et troisième sous-systèmes étant ainsi montés en parallèle. 10 Le système peut plus généralement comporter un nombre N de sous- systèmes de dessalement d'eau par distillation à multiples effets, N étant supérieur ou égal à 2, tous montés en parallèle, et un sous-système de rang N peut comprendre : - un premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel circule un fluide caloporteur formant une source 15 chaude, - un échangeur de chaleur d'entrée de source froide, dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant une source froide, - un ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, situés entre le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source 20 froide, montés en série entre eux et avec le premier effet d'entrée de source chaude et l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide, chaque effet central comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, - un circuit de distribution d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution, chacun situé dans un effet correspondant pour distribuer l'eau 25 à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou ledit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, - une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et dudit échangeur de chaleur d'entrée de source froide, 3038594 11 une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide d'un sous-système de rang N-1 formant la source froide alimentant l'échangeur de chaleur d'entrée de source froide du sous-système suivant de rang N, alimentant lui-même l'ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux et le 5 premier effet d'entrée de source chaude du sous-système de rang N. De façon avantageuse, l'invention peut ainsi permettre l'épuisement de la source froide pour la rentabiliser au maximum. Ainsi, l'eau froide sortant un peu moins froide d'un sous-système est réutilisée dans le sous-système suivant. Il est à noter que la disposition en parallèle des sous-systèmes correspond avantageusement à une mise en 10 parallèle de la source chaude globale du système, la source froide du système étant en série. Ainsi, le fait d'avoir plusieurs sous-systèmes en parallèle peut permettre d'augmenter la production d'eau douce. Le nombre d'effets d'un sous-système de rang N-1 est avantageusement supérieur au nombre d'effets d'un sous-système de rang N. 15 Par ailleurs, les énièmes effets des N sous-systèmes, c'est-à-dire les effets occupant le même numéro de positionnement dans les séries d'effets des N sous-systèmes, sont avantageusement configurés pour fonctionner dans les mêmes conditions de température et de pression, ayant notamment les mêmes dimensions. Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, le système peut 20 comporter : - un unique premier effet d'entrée de source chaude, comprenant un premier échangeur de chaleur dans lequel circule un fluide caloporteur formant la source chaude du système, - un premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide dans lequel est 25 introduit de l'eau à dessaler formant la source froide du système, - un unique ensemble comprenant un ou une pluralité d'effets centraux, situés entre le premier effet d'entrée de source chaude et le premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide, montés en série entre eux et avec le premier effet d'entrée de source chaude et le premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide, 3038594 12 chaque effet central comprenant un échangeur de chaleur dans lequel circule l'eau évaporée provenant de l'effet précédent, - un circuit de distribution d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution, chacun situé dans un effet correspondant pour distribuer l'eau 5 à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant et former ainsi de l'eau évaporée alimentant l'effet suivant ou le premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide, - une sortie d'eau douce configurée pour récupérer les eaux douces obtenues au niveau des effets centraux et du premier échangeur de chaleur d'entrée de source 10 froide, au moins une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie du premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide formant une source froide supplémentaire alimentant au moins un deuxième échangeur de chaleur supplémentaire d'entrée de source froide supplémentaire, lui-même étant traversé par de l'eau évaporée provenant d'au moins un 15 effet. Par ailleurs, au moins une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie du deuxième échangeur de chaleur d'entrée de source froide peut former une source froide supplémentaire alimentant au moins un troisième échangeur de chaleur supplémentaire d'entrée de source froide supplémentaire, lui-même étant traversé par de l'eau évaporée 20 provenant d'au moins un effet pour augmenter la production totale d'eau douce. De façon plus générale, au moins une partie de l'eau réchauffée obtenue en sortie du premier échangeur de chaleur d'entrée de source froide peut former une source froide supplémentaire alimentant un nombre N d'échangeur de chaleur supplémentaires d'entrée de source froide supplémentaire montés en série, N étant supérieur ou égal à 2, 25 chaque échangeur de chaleur supplémentaire étant traversé par de l'eau évaporée provenant d'au moins un effet pour augmenter la production totale d'eau douce. Les dimensions desdits uniques premier effet et effets centraux sont avantageusement variables. En outre, le système peut, le cas échéant, comporter des moyens permettant 30 le refroidissement d'une source froide supplémentaire par le biais de toutes ou d'une 3038594 13 partie des saumures obtenues au niveau des effets, ces moyens comportant notamment une ligne d'introduction d'une partie des saumures obtenues au niveau des effets dans une source froide supplémentaire pour permettre le mélange de ladite partie des saumures à la source froide supplémentaire et/ou un échangeur de chaleur additionnel 5 permettant un échange thermique entre ladite partie des saumures et la source froide supplémentaire. Par ailleurs, l'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de dessalement d'eau, notamment d'eau de mer, par distillation à multiples effets, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre au moyen d'un système de dessalement 10 tel que défini précédemment, et en ce qu'il comporte les étapes consistant à : - injecter de l'eau formant une source froide dans ledit au moins un échangeur de chaleur d'entrée de source froide, pour alimenter en eau à dessaler la pluralité d'effets, - faire circuler un fluide caloporteur formant une source chaude dans ledit au 15 moins un premier effet d'entrée de source chaude, pour générer le processus de vaporisation de l'eau injectée dans la pluralité d'effets afin de former de l'eau évaporée, - récupérer au final l'eau évaporée après condensation dans les échangeurs de chaleur pour obtenir de l'eau douce. La température du flux d'entrée de la source chaude est préférentiellement 20 comprise entre 25 et 30°C, étant notamment de l'ordre de 28°C. Toutefois, ces valeurs sont indicatives. Par ailleurs, le système peut comporter un nombre N, N étant supérieur ou égal à 2, d'échangeurs de chaleur d'entrée de source froide montés en série, dont un échangeur de chaleur de rang 1 alimenté par une source froide initiale, un échangeur de 25 chaleur de rang N-1 alimentant l'échangeur de chaleur suivant de rang N par le biais d'une source froide supplémentaire provenant de l'échangeur de chaleur de rang N-1, la température du flux d'entrée de la source froide initiale alimentant l'échangeur de chaleur de rang 1, notamment comprise entre 0 et 10°C, par exemple de l'ordre de 6°C, étant inférieure à la température de la source froide supplémentaire alimentant un 3038594 14 échangeur de chaleur de rang N-1, elle-même étant inférieure à la température de la source froide supplémentaire alimentant un échangeur de chaleur de rang N. En outre, le procédé peut comporter l'étape consistant à faire circuler la source froide initiale dans un nombre N d'échangeurs de chaleur d'entrée de source 5 froide montés en série jusqu'à ce que la température de la source froide supplémentaire alimentant un échangeur de chaleur de rang N soit sensiblement proche de la température du flux de sortie de la source chaude, notamment inférieure à environ 95 % de la valeur de la température du flux de sortie de la source chaude. Autrement dit, le nombre N d'échangeurs de chaleur d'entrée de source 10 froide montés en série est avantageusement conditionné par la valeur de la température de source froide supplémentaire obtenue en sortie du dernier échangeur de chaleur d'entrée de source froide. Autrement dit encore, le processus de circulation de la source froide initiale au travers des échangeurs de chaleur d'entrée de source froide en série est préférentiellement réalisé jusqu'à ce que la température de la source froide soit proche 15 de la température de sortie de la source chaude, soit encore jusqu'à épuisement du potentiel de refroidissement de la source froide initiale, soit jusqu'à épuisement de la source froide. Le système de dessalement et le procédé de dessalement selon l'invention peuvent comporter l'une quelconque des caractéristiques énoncées dans la description, 20 prises isolément ou selon toutes combinaisons techniquement possibles avec d'autres caractéristiques. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d'exemples de mise en oeuvre non limitatifs de celle-ci, ainsi qu'à l'examen 25 des figures, schématiques et partielles, du dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 représente un schéma de principe général d'un système de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets (MED) appliqué à l'utilisation du gradient thermique des mers (GTM), 3038594 15 - la figure 2 représente un schéma d'un système de dessalement d'eau par distillation à multiples effets selon un premier mode de réalisation conforme à l'invention, et - la figure 3 représente un schéma d'un système de dessalement d'eau par 5 distillation à multiples effets selon un deuxième mode de réalisation conforme à l'invention. Dans l'ensemble de ces figures, des références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. De plus, les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas 10 nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans toute la description, il est noté que les termes entrée et sortie sont à considérer par rapport au sens de circulation normal du fluide considéré, notamment de l'eau ou de la vapeur d'eau, au travers des composants du système. 15 Par ailleurs, il est à noter que, sur les figures 1 à 3, les références P sont indiquées pour symboliser des pompes permettant la récupération de la saumure S, S', S", de l'eau douce ED, ED', ED" ou encore l'injection de la source froide SF, SF', SF". La figure 1 a déjà été décrite précédemment dans la partie relative à l'état de la technique antérieure et au contexte technique de l'invention. 20 En référence aux figures 2 et 3, on a représenté deux schémas illustrant deux systèmes 1 de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets (MED), respectivement selon des premier et deuxième modes de réalisation conformes à l'invention. De façon avantageuse, et compte-tenu du coût de la source froide initiale SF 25 et des niveaux très bas de températures, les systèmes 1 selon l'invention décrits ci-après sont appliqués à l'utilisation du gradient thermique des mers (GTM). Ainsi, la ou les sources chaudes SC, SC', SC" sont constituées par des eaux chaudes en surface des mers ou océans et la source froide initiale SF est constituée par des eaux froides profondes des mers ou océans, à une profondeur supérieure ou égale à 1000 m. 3038594 16 Dans l'exemple de réalisation décrit précédemment en référence à la figure 1, il a été noté que la température TER de l'eau réchauffée ER obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur Cn était de l'ordre de 11°C. Typiquement, la totalité de cette eau réchauffée ER n'est pas introduite dans les effets E1, ..., En_1 du système 1 de sorte qu'une 5 partie de cette eau réchauffée ER forme un flux d'eau réchauffée évacuée ERC (non utilisée) à une température TERC de l'ordre de 11°C. Ainsi, cette eau réchauffée évacuée ERC est perdue alors qu'elle présente un coût élevé puisqu'elle est issue du pompage en profondeur des eaux de mer formant la source froide SF. Pourtant, à une température TERC de l'ordre de 11°C, cette eau 10 réchauffée évacuée ERC est encore suffisamment froide pour pouvoir être utilisée au travers d'une distillation à multiples effets. Aussi, de façon avantageuse et comme il apparaîtra à la lecture de la description des modes de réalisation envisagés ci-après, l'invention permet de réutiliser cette eau réchauffée évacuée ERC, toujours relativement froide, comme source froide 15 supplémentaire SF', SF" pour réaliser une nouvelle distillation à multiples effets. Au cours de cette nouvelle distillation à multiples effets, le nombre d'effets utilisés est bien entendu inférieur au nombre d'effets utilisés pour la distillation à multiples effets précédente puisque l'écart de température entre la source chaude et la source froide pour cette nouvelle distillation est réduit. 20 Premier mode de réalisation La figure 2 représente le schéma illustrant le premier mode de réalisation de l'invention, reposant sur une disposition en parallèle d'un nombre N, ici égal à 3, de plusieurs sous-systèmes la, lb, lc de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets, chaque sous-système permettant la réalisation d'une distillation à 25 multiples effets par le biais d'une source froide provenant de la source froide initiale SF pompée au fond des mers ou océans, ou provenant de l'eau réchauffée ER, ER' non utilisée par la distillation à multiples effets précédente. Selon cette configuration du système 1, les différents composants du système 1 tel que décrit précédemment en référence à la figure 1 sont dupliqués en un nombre N 30 correspondant aux N lignes parallèles formées par les sous-systèmes la, lb, lc. Le 3038594 17 fonctionnement de chaque sous-système est donc semblable au fonctionnement du système 1 décrit précédemment en référence à la figure 1. La puissance thermique consommée est alors multipliée par le nombre N de lignes mises en parallèle, ce qui génère un impact très modéré puisqu'elle provient de la source chaude formée par l'eau 5 chaude en surface des mers ou océans, extrêmement peu coûteuse. Ainsi, dans l'exemple de réalisation de la figure 2, le système 1 comporte un premier sous-système la, un deuxième sous-système lb et un troisième sous-système lc de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets, mis en parallèle les uns par rapport aux autres. 10 Le premier sous-système la de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets E1-En-1 comprend tout d'abord un premier effet E1 d'entrée de source chaude SC, comprenant un premier échangeur de chaleur Ci dans lequel circule de l'eau chaude superficielle formant une première source chaude SC. La température Tsci du flux d'entrée SC1 de la source chaude SC est par exemple de l'ordre de 28°C, tandis que la 15 température Tsc2 du flux de sortie SC2 de la source chaude est par exemple de l'ordre de 23°C. De plus, le premier sous-système la comporte un échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant une première source froide initiale SF. La température TsF de cette source froide initiale SF 20 correspond à la température des eaux en profondeur, étant par exemple de l'ordre de 6°C. Le premier sous-système la comprend également un ensemble EN constitué d'une pluralité d'effets centraux E2-En-1, situés entre le premier effet E1 d'entrée de source chaude SC et l'échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. 25 Ces effets centraux E2-En_1 sont montés en série entre eux et avec le premier effet E1 d'entrée de source chaude SC et l'échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. De plus, chaque effet central E2-En_1 comprend un échangeur de chaleur C2-Cn_ 1 dans lequel circule l'eau évaporée V1-Vn_2 provenant de l'effet précédent E1-En_2. 3038594 18 En outre, le premier sous-système la comprend aussi un circuit d'aspersion D d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs d'aspersion D1-Dn_1, chacun situé dans un effet correspondant E1-En-1 pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant Ci-Coi et former ainsi de l'eau évaporée V1-Vn_i 5 alimentant l'effet suivant E2-En_1 ou l'échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. Le premier sous-système la comporte également une sortie d'eau douce ED configurée pour récupérer les eaux douces ED2-EDn obtenues au niveau des effets centraux E2-En_1 et de l'échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. 10 Par ailleurs, le premier sous-système la comprend une sortie de saumure S, configurée pour récupérer les saumures S1-Sn_1 obtenues au niveau des effets E1-En-1. Une partie de ces saumures S1-Sn_1 est avantageusement introduite dans une ligne d'introduction Sa qui l'injecte dans le circuit d'aspersion D d'eau à dessaler. L'eau réchauffée ER, obtenue à la sortie de l'échangeur de chaleur Cn présente 15 une température TER de l'ordre de 11°C. Cette eau réchauffée ER est avantageusement réutilisée, conformément à l'invention, pour constituer la source froide supplémentaire SF' d'une température TsF' de l'ordre de 11°C du deuxième sous-système lb de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets. Le deuxième sous-système lb de dessalement d'eau de mer par distillation à 20 multiples effets E1'-En_1' comprend tout d'abord un premier effet E1' d'entrée de source chaude SC', comprenant un premier échangeur de chaleur Ci' dans lequel circule de l'eau chaude superficielle formant une deuxième source chaude SC'. La température Tsci' du flux d'entrée SC1' de la source chaude SC' est par exemple de l'ordre de 28°C, tandis que la température Tsc2' du flux de sortie SC2' de la source chaude est par exemple de l'ordre 25 de 23°C. De plus, le deuxième sous-système lb comporte un échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide SF' dans lequel est introduit une partie de l'eau réchauffée ER pour former une deuxième source froide supplémentaire SF'. La température TsF' de cette source froide SF' correspond à la température de l'eau réchauffée ER, étant ainsi de 30 l'ordre de 11°C. 3038594 19 Le deuxième sous-système lb comprend également un ensemble EN' constitué d'une pluralité d'effets centraux E2'-En_1', situés entre le premier effet E1' d'entrée de source chaude SC' et l'échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide SF'. Ces effets centraux E2'-En_1' sont montés en série entre eux et avec le premier 5 effet E1' d'entrée de source chaude SC' et l'échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide SF'. De plus, chaque effet central E2'-En_1' comprend un échangeur de chaleur C2'- Cn_1' dans lequel circule l'eau évaporée V1'-Vn_2' provenant de l'effet précédent E1'-En_2'. En outre, le deuxième sous-système lb comprend aussi un circuit d'aspersion 10 D' d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs d'aspersion D1'-Dn_1', chacun situé dans un effet correspondant E1'-En_1' pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant C1'-Cn_1' et former ainsi de l'eau évaporée V1'-Vn_i' alimentant l'effet suivant E2'-En_1' ou l'échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide SF'. 15 Le deuxième sous-système lb comporte également une sortie d'eau douce ED' configurée pour récupérer les eaux douces ED2'-EDn' obtenues au niveau des effets centraux E2'-En_1' et de l'échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide SF'. Par ailleurs, le deuxième sous-système lb comprend une sortie de saumure S', configurée pour récupérer les saumures S1'-Sn_1' obtenues au niveau des effets E1'-En_1'. 20 Une partie de ces saumures S1'-Sn_1' est avantageusement introduite dans une ligne d'introduction Sa' qui l'injecte dans le circuit d'aspersion D' d'eau à dessaler. L'eau réchauffée ER', obtenue à la sortie de l'échangeur de chaleur Cn' présente une température TER de l'ordre de 16°C. Cette eau réchauffée ER', encore suffisamment froide, est ainsi avantageusement réutilisée, conformément à l'invention, 25 pour constituer la source froide supplémentaire SF" d'une température TsF" de l'ordre de 16°C du troisième sous-système lc de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets. Le troisième sous-système lc de dessalement d'eau de mer par distillation à multiples effets E1"-En_1" comprend tout d'abord un premier effet E1" d'entrée de source 30 chaude SC", comprenant un premier échangeur de chaleur Ci" dans lequel circule de 3038594 20 l'eau chaude superficielle formant une deuxième source chaude SC". La température Tsci" du flux d'entrée SC1" de la source chaude SC" est par exemple de l'ordre de 28°C, tandis que la température Tsc2" du flux de sortie SC2" de la source chaude est par exemple de l'ordre de 23°C. 5 De plus, le troisième sous-système 1c comporte un échangeur de chaleur Ce" d'entrée de source froide SF" dans lequel est introduit une partie de l'eau réchauffée ER' pour former une troisième source froide supplémentaire SF". La température TsF" de cette source froide SF" correspond à la température de l'eau réchauffée ER', étant ainsi de l'ordre de 16°C. 10 Le troisième sous-système 1c comprend également un ensemble EN" constitué d'une pluralité d'effets centraux E2"-En_1", situés entre le premier effet E1" d'entrée de source chaude SC" et l'échangeur de chaleur Cn" d'entrée de source froide SF". Ces effets centraux E2"-En_1" sont montés en série entre eux et avec le premier 15 effet E1" d'entrée de source chaude SC" et l'échangeur de chaleur Cn" d'entrée de source froide SF". De plus, chaque effet central E2"-En_1" comprend un échangeur de chaleur C2"-Cn-l" dans lequel circule l'eau évaporée V1"-Ve_2" provenant de l'effet précédent E1"- En-2". 20 En outre, le troisième sous-système 1c comprend aussi un circuit d'aspersion D" d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs d'aspersion Di"-Dn_1", chacun situé dans un effet correspondant El"-En_i" pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant Ci"-Cn_i" et former ainsi de l'eau évaporée V1"-Ve_ 1" alimentant l'effet suivant E2"-En_1" ou l'échangeur de chaleur Cn" d'entrée de source 25 froide SF". Le troisième sous-système 1c comporte également une sortie d'eau douce ED" configurée pour récupérer les eaux douces ED2"-EDn" obtenues au niveau des effets centraux E2"-En_1" et de l'échangeur de chaleur Cn" d'entrée de source froide SF". Par ailleurs, le troisième sous-système 1c comprend une sortie de saumure S", 30 configurée pour récupérer les saumures S1"-Se_1" obtenues au niveau des effets E1"-En_1". 3038594 21 Une partie de ces saumures 51"-Se-1" est avantageusement introduite dans une ligne d'introduction Sa" qui l'injecte dans le circuit d'aspersion D" d'eau à dessaler. L'eau réchauffée ER", obtenue à la sortie de l'échangeur de chaleur Ce" présente une température TER" de l'ordre de 21°C. A ce niveau de température, on peut 5 dire que le système 1 selon l'invention a permis la distillation à multiples effets jusqu'à épuisement de la source froide initiale SF, c'est-à-dire que la température TER" obtenue, de l'ordre de 21°C, ne permet plus d'effectuer une nouvelle distillation à multiples effets au regard de la température de la source chaude de l'ordre de 28°C. L'écart de température à ce stade n'est plus suffisant. 10 De ce fait, la partie de l'eau réchauffée ER" non injectée dans les effets E1"-En_ 1" du troisième sous-système lc constitue de l'eau réchauffée évacuée ERC" à une température TEK" de l'ordre de 21°C qui est rejetée et non utilisée par le système 1 selon l'invention. Il est à noter par ailleurs que, compte-tenu du réchauffement progressif de 15 l'eau de la source froide utilisée au travers des diverses distillations à multiples effets, le nombre d'effets E1-En-1 du premier sous-système la est supérieur au nombre d'effets E1'- Eng' du deuxième sous-système lb, lui-même étant supérieur au nombre d'effets E1"-En_ 1" du troisième sous-système lc. De plus, il est à noter que chacun des effets d'un sous-système donné 20 fonctionne dans les mêmes conditions de température et de pression que les effets de même position des autres sous-systèmes. Autrement dit, les premiers effets E1, E1', E1" des trois sous-systèmes la, lb, lc sont configurés pour fonctionner dans les mêmes conditions de température et de pression et présentent les mêmes dimensions. De même, les deuxièmes effets E2, E2', E2" des trois sous-systèmes la, lb, lc sont configurés 25 pour fonctionner dans les mêmes conditions de température et de pression et présentent les mêmes dimensions. Et ainsi de suite jusqu'à les (n-1)-ièmes effets Eng, Eng', En-1" des trois sous-systèmes la, lb, lc qui sont aussi configurés pour fonctionner dans les mêmes conditions de température et de pression et présentent les mêmes dimensions. Cet aspect de l'invention justifie avantageusement la possibilité de pouvoir 30 compacter tous les sous-systèmes la, lb, lc en un seul système 1, les effets ayant alors 3038594 22 une taille variable, comme il sera décrit par la suite en référence à la figure 3 et au deuxième mode de réalisation de l'invention. Comparaison Afin de mettre en évidence le gain en termes de rendement pour la 5 production d'eau douce que permet un système 1 conforme à l'invention, différents essais comparatifs ont été réalisés et sont décrits ci-après. Ainsi, en prenant comme référence une consommation thermique d'environ 1000 kW et pour les conditions de fonctionnement des systèmes 1 des figures 1 et 2, on montre que les deux configurations des systèmes 1 des figures 1 et 2 donnent les 10 résultats suivants indiqués dans les tableaux 1 et 2, pour une même consommation d'eau froide égale à 174 m3/h : Système 1 conforme à la figure 1 selon l'art antérieur nombre d'effets E1-Es 5 consommation d'eau froide SF 174 m3/h puissance thermique consommée 1024 kW eau douce produite ED 177 t/jour débit d'eau chaude consommée SC 222 m3/h température d'entrée d'eau froide TsF / température de sortie d'eau froide TERc 6°C / 11°C Tableau 1 Système 1 conforme à la figure 2 selon l'invention nombre d'effets El-Es ; E1'-E3' ; E1" 5 ; 3 ; 1 consommation d'eau froide SF 174 m3/h puissance thermique consommée 3044 kW eau douce produite ED + ED' + ED" 177 + 106 + 35 = 318 t/jour débit d'eau chaude consommée SC + SC' + SC" 3 x 222 = 666 m3/h température d'entrée d'eau froide TsF / température de sortie d'eau froide TERC" 6°C / 21°C Tableau 2 3038594 23 Par comparaison des résultats des tableaux 1 et 2, on constate alors que le système 1 selon l'invention de la figure 2 permet de produire 318 t/jour d'eau douce, contre seulement 177 t/jour pour le système 1 selon l'art antérieur. 5 Aussi, le système 1 selon l'invention permet d'augmenter la quantité d'eau douce produite d'environ 80 %, pour une même consommation d'eau froide SF, et donc pour un même coût d'extraction de cette eau froide SF. La puissance thermique consommée est quant à elle trois fois plus importante mais elle ne présente quasiment aucun coût puisque l'eau de surface est utilisée comme source chaude. 10 Ces résultats peuvent encore être comparés au cas d'un système 1 semblable à celui décrit en référence à la figure 1, mais ne comportant qu'un seul effet E1. On suppose en effet que l'écart de température entre la source chaude SC et la source froide SF ne permet pas d'avoir plus d'un effet E1. Les résultats, indiqués dans le tableau 3 ci-dessous, sont établis en considérant que le système 1 consomme sensiblement la même 15 puissance thermique que le système 1 selon l'invention, soit environ 3000 kW, et sensiblement les mêmes débits d'eau chaude SC et d'eau froide SF. Système 1 conforme à la figure 1 selon l'art antérieur avec un seul effet nombre d'effets El. 1 consommation d'eau froide SF 174 m3/h puissance thermique consommée 3000 kW eau douce produite ED 106 t/jour débit d'eau chaude consommée SC 649 m3/h température d'entrée d'eau froide TsF / température de sortie d'eau froide TERc 6°C / 21°C Tableau 3 20 On constate que cette configuration décrite dans le tableau 3 est, comme attendu, moins intéressante que celle décrite dans le tableau 1, avec une production de 106 t/jour contre 177 t/jour. La configuration décrite dans le tableau 3 est par ailleurs 3038594 24 nettement moins intéressante que celle selon l'invention décrite dans le tableau 2 puisque la production d'eau douce ED est de 106 t/jour contre 318 t/jour. Toutefois, si l'on accepte de rejeter l'eau froide réchauffée ERC à une température TERC légèrement inférieure, soit autour de 19°C, pour pouvoir disposer de 5 deux effets (l'épuisement de la source froide est moindre), on obtient alors les résultats suivants du tableau 4. Système 1 conforme à la figure 1 selon l'art antérieur avec deux effets nombre d'effets E1, E2 2 consommation d'eau froide SF 174 m3/h puissance thermique consommée 2640 kW eau douce produite ED 185 t/jour débit d'eau chaude consommée SC 450 m3/h température d'entrée d'eau froide TsF / température de sortie d'eau froide TERC 6°C / 19°C Tableau 4 10 On constate alors que le gain obtenu en comparaison avec la configuration décrite dans le tableau 1 est faible, de l'ordre de 5 %, avec 185 t/jour contre 177 t/jour. En revanche, là encore, la solution proposée par l'invention selon la configuration décrite dans le tableau 2 permet de produire environ 70 % en plus d'eau douce, avec 318 t/jour contre 185 t/jour. 15 Deuxième mode de réalisation Comme indiqué précédemment, dans l'exemple de réalisation de la figure 2 utilisant un montage en parallèle de plusieurs sous-systèmes la, lb, lc, les conditions de fonctionnement, pression et température, des effets de même position dans les différents sous-systèmes la, lb, lc sont les mêmes. De cette façon, les effets ayant les 20 mêmes conditions de fonctionnement peuvent être regroupés dans une seule et même enveloppe pour n'avoir qu'un unique système 1 de dessalement d'eau de mer dépourvu de sous-système. 3038594 25 La figure 3 représente ainsi le schéma illustrant le deuxième mode de réalisation de l'invention, lequel repose sur un principe de compactage des sous-systèmes décrits précédemment pour le premier mode de réalisation afin de mutualiser l'ensemble des composants nécessaires au processus de distillation à multiples effets. 5 Selon cette configuration, le système 1 comporte un unique premier effet E1 d'entrée de source chaude SC, comprenant un premier échangeur de chaleur Ci dans lequel circule la source chaude SC du système 1 formée par les eaux chaudes en surface des mers ou océans. La température Tsci du flux d'entrée SC1 de la source chaude SC est par exemple de l'ordre de 28°C, tandis que la température Tsc2 du flux de sortie SC2 de la 10 source chaude est par exemple de l'ordre de 23°C. Le système 1 comporte en outre un premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF dans lequel est introduit l'eau à dessaler provenant des eaux profondes des mers ou océans formant la source froide SF du système 1. La température TsF de cette source froide initiale SF correspond à la température des eaux en profondeur, 15 étant par exemple de l'ordre de 6°C. Par ailleurs, le système 1 comporte un unique ensemble EN comprenant une pluralité d'effets centraux E2-En_1, situés entre le premier effet E1 d'entrée de source chaude SC et le premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. Ces effets centraux E2-En_1 sont montés en série entre eux et avec le premier effet E1 d'entrée de 20 source chaude SC et le premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. De plus, chaque effet central E2-En_1 comprend un échangeur de chaleur C2-Cn_ 1 dans lequel circule l'eau évaporée V1-Vn_2 provenant de l'effet précédent E1-En_2. En outre, le système 1 comporte un circuit d'aspersion D d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs d'aspersion D1-Dn_1, chacun situé dans un effet 25 correspondant E1-En-1 pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant C1-Cn_1 et former ainsi de l'eau évaporée V1-Vn_i alimentant l'effet suivant E2-En_1 ou le premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. Le système 1 comporte également une sortie d'eau douce ED configurée pour récupérer les eaux douces ED2-EDn obtenues au niveau des effets centraux E2-En_1 et du 30 premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF. 3038594 26 En outre, le système 1 comporte une sortie de saumure S, configurée pour récupérer les saumures S1-Sn_1 obtenues au niveau des effets E1-En-1. Une partie de ces saumures S1-Sn_1 est avantageusement introduite dans une ligne d'introduction Sa qui l'injecte dans le circuit d'aspersion D d'eau à dessaler. 5 Par ailleurs, conformément à l'invention, l'eau réchauffée ER obtenue en sortie du premier échangeur de chaleur Cn d'entrée de source froide SF, à une température TER d'environ 11°C, forme une source froide supplémentaire SF', de température TsF' d'environ 11°C, qui alimente un deuxième échangeur de chaleur supplémentaire Cn' d'entrée de source froide supplémentaire. 10 L'eau réchauffée ER' obtenue en sortie du deuxième échangeur de chaleur Cn' d'entrée de source froide supplémentaire SF', à une température TER d'environ 16°C, forme à son tour une source froide supplémentaire SF", de température TsF" d'environ 16°C, qui alimente un troisième échangeur de chaleur supplémentaire Ce" d'entrée de source froide supplémentaire. 15 Puis, l'eau réchauffée ER" obtenue en sortie du troisième échangeur de chaleur Ce" d'entrée de source froide supplémentaire SF", à une température TER" d'environ 21°C, est utilisée en partie pour alimenter le premier effet E1 par le biais d'un flux An", l'autre partie ERC", à une température TEK" d'environ 21°C étant rejetée et non utilisée. En effet, à ce niveau de température, on peut dire que le système 1 selon 20 l'invention a permis la distillation à multiples effets jusqu'à épuisement de la source froide initiale SF, c'est-à-dire que la température TER" obtenue, de l'ordre de 21°C, ne permet plus d'effectuer une nouvelle distillation à multiples effets au regard de la température de la source chaude de l'ordre de 28°C. L'écart de température à ce stade n'est plus suffisant. 25 Par ailleurs, comme représenté sur la figure 3, une partie de l'eau évaporée Vi sortant du premier effet E1 est introduite dans le troisième échangeur de chaleur Ce" de sorte à réchauffer la source froide supplémentaire SF" et à obtenir de l'eau douce qui est mélangée à l'eau douce ED2 obtenue à partir du deuxième effet E2. De même, une partie de l'eau évaporée Vn_2 sortant de l'effet En_2 de position 30 n-2 est introduite dans le deuxième échangeur de chaleur Cn' de sorte à réchauffer la 3038594 27 source froide supplémentaire SF' et à obtenir de l'eau douce qui est mélangée à l'eau douce EDe_1 obtenue à partir de l'effet Eng de position n-1. Il est à noter que, contrairement à l'exemple de réalisation de la figure 1, les dimensions du premier effet E1 et des effets centraux E2-En_1 peuvent être variables. 5 Par ailleurs, il est à noter que la saumure S extraite est à une température relativement froide, notamment de l'ordre de 12°C. Aussi, une récupération de froid peut être prévue pour améliorer encore le procédé de distillation à multiples effets. En particulier, le système 1 comporte une ligne d'introduction Sb d'une partie des saumures Si-Se-1 obtenues au niveau des effets E1-En-1 dans la source froide supplémentaire SF' pour 10 permettre le mélange de cette partie des saumures S1-Sn-1 à la source froide supplémentaire SF'. En variante, un échangeur de chaleur additionnel permettant un échange thermique entre cette partie des saumures Si-Se-1 et la source froide supplémentaire SF' pourrait être prévu. La présence de la ligne d'introduction Sb permettant le mélange de saumure à 15 la source froide SF' permet d'obtenir une température d'entrée dans le troisième échangeur de chaleur Ce" de l'ordre de 15,7°C au lieu de 16°C initialement pour la température TsF' de la source froide SF'. Ainsi, il est possible d'obtenir une température plus froide pour la source froide SF'. Le gain obtenu, à savoir 0,3°C, peut sembler modéré mais présente un intérêt certain puisque, dans une application du type GTM, les écarts de 20 température sont faibles de sorte que quelques dixièmes de degrés Celsius ne sont pas négligeables. En comparaison avec le premier mode de réalisation décrit en référence à la figure 2, le deuxième mode de réalisation décrit en référence à la figure 3 permet la mutualisation des enveloppes des échangeurs de chaleur et des moyens périphériques, 25 en particulier les pompes et le dispositif sous vide, ce qui engendre un gain financier et permet de prévoir moins de pièces de rechange. De plus, il permet l'utilisation d'un seul évaporateur de tête, dans lequel circule l'eau chaude, plus volumineux, ce qui apporte également un gain financier. 3038594 28 De façon avantageuse, l'invention permet donc une optimisation de l'utilisation d'une source froide initiale SF coûteuse dans un procédé de distillation à multiples effets en épuisant cette source froide. Cet épuisement de la source froide peut être réalisé par le biais de plusieurs 5 lignes de distillation à multiples effets disposées en parallèle et comprenant un nombre d'effets variable. Cet épuisement de la source froide peut encore être réalisé de façon avantageuse par le biais d'un compactage de ces lignes parallèles en une seule ligne afin de minimiser les coûts d'investissement, en mutualisant les équipements nécessaires qui peuvent alors être plus volumineux mais moins nombreux. 10 Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits. Diverses modifications peuvent y être apportées par l'homme du métier. REVENDICATIONS1. Système de dessalement d'eau (1) par distillation à multiples effets (E1-Eng ; E1'-En-1' ; E1"-En-1"), comportant : - au moins un premier effet (E1; El' ; E1") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC"), comprenant un premier échangeur de chaleur (Ci ; Ci' ; Ci") dans lequel un fluide caloporteur formant une source chaude (SC ; SC' ; SC") est destiné à circuler, - au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), dans lequel de l'eau à dessaler formant une source froide (SF ; SF' ; SF") est destinée à être introduite, - au moins un ensemble (EN ; EN' ; EN") comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1"), situés entre ledit au moins un premier effet (E1; El' ; El") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC") et ledit au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), montés en série entre eux et avec ledit au moins un premier effet (E1; El' ; El") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC") et ledit au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), chaque effet central (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") comprenant un échangeur de chaleur (C2-Ce-1 ; C2'-Ce-1' ; C2"-Ceg") dans lequel circule l'eau évaporée (V1-Ve_2; Vi'-Ve2' ; V1"-Ve_2") provenant de l'effet précédent (E1-En_2; E1'-En-2' ; E1"-En-2"), - au moins un circuit de distribution (D ; D' ; D") d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (Di-De-1 ; Di'-De-1' ; Di"-De-1"), chacun situé dans un effet correspondant (E1-En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1") pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant (Ci-Cog ; Ci'-Ce_i' ; C1"-Ce_1") et former ainsi de l'eau évaporée (V1-Veg ; V1'-Veg' ; V1"-Veg") alimentant l'effet suivant (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") ou ledit au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), - au moins une sortie d'eau douce (ED ; ED' ; ED") configurée pour récupérer les eaux douces (ED2-EDe ; ED2'-EDn' ; ED2"-EDe") obtenues au niveau des effets centraux (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") et dudit échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), 3038594 30 caractérisé en ce qu'au moins une partie de l'eau réchauffée (ER ; ER' ; ER") obtenue en sortie dudit au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF") forme au moins une source froide supplémentaire (SF' ; SF") alimentant au moins un échangeur de chaleur supplémentaire (Ce' ; Ce") d'entrée de source froide 5 supplémentaire (SF' ; SF"), alimentant lui-même en eau à dessaler une pluralité d'effets (E1-En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1") pour augmenter la production d'eau douce (ED ; ED' ; ED"). 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins une sortie de saumure (S ; S' ; S"), configurée pour récupérer les 10 saumures (Si-Sng ; S1'-Sn-1' ; 51"-Seg") obtenues au niveau des effets (E1-En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1"). 3. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte une ligne d'introduction (Sa ; Sa' ; Sa") d'une partie des saumures (Si-Sng ; S1'-Sn-1' ; S1"- 15 Sel.") obtenues dans ledit au moins un circuit de distribution (D ; D' ; D") d'eau à dessaler. 4. Système selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est appliqué à l'utilisation du gradient thermique des mers, ladite source chaude (SC ; SC' ; SC") du système (1) étant constituée par des eaux chaudes en surface des mers 20 ou océans et ladite source froide (SF ; SF' ; SF") du système (1) étant constituée par des eaux froides profondes des mers ou océans, à une profondeur supérieure ou égale à 1000 m. 5. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, 25 caractérisé en ce qu'il comporte au moins : - un premier sous-système (1a) de dessalement d'eau par distillation à multiples effets (E1-En-1), comprenant : - un premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC), comprenant un premier échangeur de chaleur (C1) dans lequel circule un fluide 30 caloporteur formant une première source chaude (SC), 3038594 31 - un échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF) dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant une première source froide (SF), - un ensemble (EN) comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2-En-1), situés entre le premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC) et 5 l'échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), montés en série entre eux et avec le premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC) et l'échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), chaque effet central (E2-En-1) comprenant un échangeur de chaleur (C2-Ce-1) dans lequel circule l'eau évaporée (V1-Ve_2) provenant de l'effet précédent (E1-En-2), 10 - un circuit de distribution (D) d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (D1-Deg), chacun situé dans un effet correspondant (E1-En-1) pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant (C1-Ce-1) et former ainsi de l'eau évaporée (V1-Veg) alimentant l'effet suivant (E2-En-1) ou ledit échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), 15 - une sortie d'eau douce (ED) configurée pour récupérer les eaux douces (ED2-EDe) obtenues au niveau des effets centraux (E2-En-1) et dudit échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), - un deuxième sous-système (lb) de dessalement d'eau par distillation à multiples effets (E1'-Eng'), comprenant : 20 - un premier effet (E1') d'entrée de source chaude (SC'), comprenant un premier échangeur de chaleur (C1') dans lequel circule un fluide caloporteur formant une deuxième source chaude (SC'), - un échangeur de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF') dans lequel est introduit de l'eau à dessaler issue du premier sous-système (1a) formant 25 une deuxième source froide (SF'), - un ensemble (EN') comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2'-Eng'), situés entre le premier effet (E1') d'entrée de source chaude (SC') et l'échangeur de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF'), montés en série entre eux et avec le premier effet (E1') d'entrée de source chaude (SC') et l'échangeur de chaleur (Ce') 30 d'entrée de source froide (SF'), chaque effet central (E2'-Eng') comprenant un échangeur 3038594 32 de chaleur (C2'-Cn_1') dans lequel circule l'eau évaporée (V1'-Ve_2') provenant de l'effet précédent (E1'-En-2'), - un circuit de distribution (D') d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (D1'-De_1'), chacun situé dans un effet 5 correspondant (E1'-En_1') pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant (C1'-Ce_1') et former ainsi de l'eau évaporée (V1'-Ve_1') alimentant l'effet suivant (E2'-En_1') ou ledit échangeur de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF'), - une sortie d'eau douce (ED') configurée pour récupérer les eaux douces (ED2'-EDe') obtenues au niveau des effets centraux (E2'-En_1') et dudit échangeur 10 de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF'), une partie de l'eau réchauffée (ER) obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF) du premier sous-système (1a) formant la deuxième source froide (SF') alimentant l'échangeur de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF') du deuxième sous-système (lb), alimentant lui-même l'ensemble (EN') comprenant un ou 15 une pluralité d'effets centraux (E2'-En_1') et le premier effet (E1') d'entrée de source chaude (SC') du deuxième sous-système (lb), les premier (1a) et deuxième (lb) sous-systèmes étant ainsi montés en parallèle. 6. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte en 20 outre au moins un troisième sous-système (1c) de dessalement d'eau par distillation à multiples effets (E1"-En_1"), comprenant : - un premier effet (E1") d'entrée de source chaude (SC"), comprenant un premier échangeur de chaleur (C1") dans lequel circule un fluide caloporteur formant une troisième source chaude (SC"), 25 - un échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide (SF") dans lequel est introduit de l'eau à dessaler issue du deuxième sous-système (lb) formant une troisième source froide (SF"), - un ensemble (EN") comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2"-En_1"), situés entre le premier effet (E1") d'entrée de source chaude (SC") et 30 l'échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide (SF"), montés en série entre eux et 3038594 33 avec le premier effet (E1") d'entrée de source chaude (SC") et l'échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide (SF"), chaque effet central (E2"-En-1") comprenant un échangeur de chaleur (C2"-Ce-1") dans lequel circule l'eau évaporée (V1"-Ve_2") provenant de l'effet précédent (E1"-En-2"), 5 - un circuit de distribution (D") d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (D1"-De_1"), chacun situé dans un effet correspondant (E1"-En-1") pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant (C1"-Ce-1") et former ainsi de l'eau évaporée (V1"-Ve_1") alimentant l'effet suivant (E2"-En-1") ou ledit échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide 10 (SF"), - une sortie d'eau douce (ED") configurée pour récupérer les eaux douces (ED2"-EDe") obtenues au niveau des effets centraux (E2"-En-1") et dudit échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide (SF"), une partie de l'eau réchauffée (ER') obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur (Ce') 15 d'entrée de source froide (SF') du deuxième sous-système (lb) formant la troisième source froide (SF") alimentant l'échangeur de chaleur (Ce") d'entrée de source froide (SF") du troisième sous-système (1c), alimentant lui-même l'ensemble (EN") comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2"-En-1") et le premier effet (E1") d'entrée de source chaude (SC") du troisième sous-système (1c), 20 les premier (1a), deuxième (lb) et troisième (1c) sous-systèmes étant ainsi montés en parallèle. 7. Système selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte un nombre N de sous-systèmes (1a, lb, 1c) de dessalement d'eau par distillation à multiples 25 effets (E1-En-1; ; E1"-En-1"), N étant supérieur ou égal à 2, tous montés en parallèle, et en ce qu'un sous-système (1a, lb, 1c) de rang N comprend : - un premier effet (El ; El' ; E1") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC"), comprenant un premier échangeur de chaleur (Ci ; ; C1") dans lequel circule un fluide caloporteur formant une source chaude (SC ; SC' ; SC"), 3038594 34 - un échangeur de chaleur (Cn ; Cn' ; Cn") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant une source froide (SF ; SF' ; SF"), - un ensemble (EN ; EN' ; EN") comprenant un ou une pluralité d'effets 5 centraux (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1"), situés entre le premier effet (El ; E1' ; El") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC") et l'échangeur de chaleur (Cn ; Cn' ; Cn") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), montés en série entre eux et avec le premier effet (El ; E1' ; El") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC") et l'échangeur de chaleur (Cn ; Cn' ; Cn") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), chaque effet central (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") 10 comprenant un échangeur de chaleur (C2-Cn-1 ; C2'-Cn-1' ; C2"-Cn-1") dans lequel circule l'eau évaporée (V1-Vn_2; V1'-Vn-2' ; V1"-Vn_2") provenant de l'effet précédent (E1-En-2; Ei.'- En-z' , E1"-En-2"), - un circuit de distribution (D ; D' ; D") d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (Di-Dng ; Di'-Dng' ; Di"-Dng"), chacun situé dans un 15 effet correspondant (E1-En-1 ; E1'-Eng' ; E1"-Eng") pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur correspondant (Ci-Cng ; Ci'-Cng' ; Ci"-Cng") et former ainsi de l'eau évaporée (V1-Vng ; V1'-Vng.' ; V1"-Vng") alimentant l'effet suivant (E2-En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") ou ledit échangeur de chaleur (Cn ; Cn' ; Cn") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), 20 - une sortie d'eau douce (ED ; ED' ; ED") configurée pour récupérer les eaux douces (ED2-EDn ; ED2'-EDn' ; ED2"-EDn") obtenues au niveau des effets centraux (E2- En-1 ; E2'-En-1' ; E2"-En-1") et dudit échangeur de chaleur (Cn ; Cn' ; Cn") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), une partie de l'eau réchauffée (ER ; ER') obtenue en sortie de l'échangeur de chaleur (Cn ; 25 Cn') d'entrée de source froide (SF ; SF') d'un sous-système (1a, lb) de rang N-1 formant la source froide (SF' ; SF") alimentant l'échangeur de chaleur (Cn ; Cn") d'entrée de source froide (SF' ; SF") du sous-système suivant (lb, 1c) de rang N, alimentant lui-même l'ensemble (EN' ; EN") comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2'-En-1' ; E2"-En_ 1") et le premier effet (El' ; El") d'entrée de source chaude (SC' ; SC") du sous-système 30 (lb, 1c) de rang N. 3038594 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que le nombre d'effets (E1-En-1 ; E1'-En-1') d'un sous-système (1a, lb) de rang N-1 est supérieur au nombre d'effets (E1'-En_1' ; E1"-En_1") d'un sous-système (lb, 1c) de rang N. 5 9. Système selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que les énièmes effets (E1, E1', E1" ; E2, E2', E2" ; -; En-2, En-2', En-2" ; En-1, En-1', En-1") des N sous-systèmes (1a, lb, 1c), c'est-à-dire les effets (E1, E1', E1" ; E2, E2', E2" ; - ; En-2, En-2', En-2" ; En-1, En-1', En-1") occupant le même numéro de positionnement dans les séries d'effets (El-En_ 10 1; E1'-En_1' ; E1"-En-1") des N sous-systèmes (1a, lb, 1c), sont configurés pour fonctionner dans les mêmes conditions de température et de pression, ayant notamment les mêmes dimensions. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, 15 caractérisé en ce qu'il comporte : - un unique premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC), comprenant un premier échangeur de chaleur (C1) dans lequel circule un fluide caloporteur formant la source chaude (SC) du système (1), - un premier échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF) 20 dans lequel est introduit de l'eau à dessaler formant la source froide (SF) du système (1), - un unique ensemble (EN) comprenant un ou une pluralité d'effets centraux (E2-En-1), situés entre le premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC) et le premier échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), montés en série entre eux et avec le premier effet (E1) d'entrée de source chaude (SC) et le premier échangeur 25 de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), chaque effet central (E2-En-1) comprenant un échangeur de chaleur (C2-Cn_1) dans lequel circule l'eau évaporée (V1-Vn_2) provenant de l'effet précédent (E1-En-2), - un circuit de distribution (D) d'eau à dessaler, comprenant une pluralité de dispositifs de distribution (D1-Dn_1), chacun situé dans un effet correspondant 30 (E1-En-1) pour distribuer l'eau à dessaler au contact de l'échangeur de chaleur 3038594 36 correspondant (C1-Ce-1) et former ainsi de l'eau évaporée (V1-Ve_1) alimentant l'effet suivant (E2-En_1) ou le premier échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), - une sortie d'eau douce (ED) configurée pour récupérer les eaux douces (ED2-EDe) obtenues au niveau des effets centraux (E2-En_1) et du premier échangeur de 5 chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF), au moins une partie de l'eau réchauffée (ER) obtenue en sortie du premier échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF) formant une source froide supplémentaire (SF') alimentant au moins un deuxième échangeur de chaleur supplémentaire (Ce' ; Ce") d'entrée de source froide supplémentaire, lui-même étant traversé par de l'eau évaporée 10 (Vi; Vn-2) provenant d'au moins un effet (El ; En-2) 11. Système selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'au moins une partie de l'eau réchauffée (ER') obtenue en sortie du deuxième échangeur de chaleur (Ce') d'entrée de source froide (SF') forme une source froide supplémentaire (SF") 15 alimentant au moins un troisième échangeur de chaleur supplémentaire (Ce") d'entrée de source froide supplémentaire, lui-même étant traversé par de l'eau évaporée (Vi) provenant d'au moins un effet (El) pour augmenter la production totale d'eau douce (ED). 12. Système selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce qu'au 20 moins une partie de l'eau réchauffée (ER) obtenue en sortie du premier échangeur de chaleur (Ce) d'entrée de source froide (SF) forme une source froide supplémentaire (SF') alimentant un nombre N d'échangeur de chaleur supplémentaires (Ce' ; Ce") d'entrée de source froide supplémentaire (SF' ; SF") montés en série, N étant supérieur ou égal à 2, chaque échangeur de chaleur supplémentaire (Ce' ; Ce") étant traversé par de l'eau 25 évaporée (V1 ; Vfl_2) provenant d'au moins un effet (El ; Efl_2) pour augmenter la production totale d'eau douce (ED). 13. Système selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que les dimensions desdits uniques premier effet (E1) et effets centraux (E2-En-1) sont 30 variables. 3038594 37 14. Système selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (Sb) permettant le refroidissement d'une source froide supplémentaire (SF' ; SF") par le biais de toutes ou d'une partie des 5 saumures (S1-Sn-1) obtenues au niveau des effets (E1-En-1), ces moyens (Sb) comportant notamment une ligne d'introduction (Sb) d'une partie des saumures (S1-Sn-1) obtenues au niveau des effets (E1-En-1) dans une source froide supplémentaire (SF' ; SF") pour permettre le mélange de ladite partie des saumures (S1-Sn-1) à la source froide supplémentaire (SF' ; SF") et/ou un échangeur de chaleur additionnel permettant un 10 échange thermique entre ladite partie des saumures (S1-Sn-1) et la source froide supplémentaire (SF' ; SF"). 15. Procédé de dessalement d'eau par distillation à multiples effets (E1- En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1"), caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre au moyen d'un système 15 de dessalement (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, et en ce qu'il comporte les étapes consistant à : - injecter de l'eau formant une source froide (SF ; SF' ; SF") dans ledit au moins un échangeur de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF"), pour alimenter en eau à dessaler la pluralité d'effets (E1-En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1"), 20 - faire circuler un fluide caloporteur formant une source chaude (SC ; SC' ; SC") dans ledit au moins un premier effet (El ; El' ; E1") d'entrée de source chaude (SC ; SC' ; SC"), pour générer le processus de vaporisation de l'eau injectée dans la pluralité d'effets (E1-En-1 ; E1'-En-1' ; E1"-En-1") afin de former de l'eau évaporée (V1-Vn-1 ; V1'-Veg' ; V1"-Vn-1"), 25 - récupérer au final l'eau évaporée (V1-Veg ; V1'-Veg' ; V1"-Vng") après condensation dans les échangeurs de chaleur (C2-Ce ; C2'-Ce' ; C2"-Ce") pour obtenir de l'eau douce (ED ; ED' ; ED"). 3038594 38 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la température (Tsci.; Tsci.' ; Tsci") du flux d'entrée de la source chaude (SC ; SC' ; SC") est comprise entre 25 et 30°C, étant notamment de l'ordre de 28°C. 5 17. Procédé selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que le système (1) comporte un nombre N, N étant supérieur ou égal à 2, d'échangeurs de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF") montés en série, dont un échangeur de chaleur (Ce) de rang 1 alimenté par une source froide initiale (SF), un échangeur de chaleur (Ce ; Ce') de rang N-1 alimentant l'échangeur de chaleur suivant (Ce' 10 ; Ce") de rang N par le biais d'une source froide supplémentaire (SF' ; SF") provenant de l'échangeur de chaleur (Ce ; Ce') de rang N-1, la température (TsF) du flux d'entrée de la source froide initiale (SF) alimentant l'échangeur de chaleur (Ce) de rang 1, notamment comprise entre 0 et 10°C, par exemple de l'ordre de 6°C, étant inférieure à la température (TsF') de la source froide 15 supplémentaire (SF') alimentant un échangeur de chaleur (Ce') de rang N-1, elle-même étant inférieure à la température (Tsr) de la source froide supplémentaire (SF") alimentant un échangeur de chaleur (Ce") de rang N. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comporte 20 l'étape consistant à faire circuler la source froide initiale (SF) dans un nombre N d'échangeurs de chaleur (Ce ; Ce' ; Ce") d'entrée de source froide (SF ; SF' ; SF") montés en série jusqu'à ce que la température (Tsr) de la source froide supplémentaire (SF") alimentant un échangeur de chaleur (Ce") de rang N soit sensiblement proche de la température (Tsc2 ; Tsc2' ; Tsc2") du flux de sortie de la source chaude (SC ; SC' ; SC"), 25 notamment inférieure à environ 95 % de la valeur de la température (Tsc2 ; Tsc2' ; Tsc2") du flux de sortie de la source chaude (SC ; SC' ; SC").