Brevet FR3048137A1 — publié le 20170825

SYSTÈME D'AMPLIFICATION LASER ET PROCÉDÉ DE CORRECTION D'UN PROFIL TRANSVERSAL ASYMÉTRIQUE DE PRESSION DE RADIATION DANS UN MILIEU À ACTIVITÉ LASER D'UN CORPS SOLIDE La présente invention se rapporte à un système d'amplification laser comprenant un corps solide doté d'un milieu à activité laser, une première source de rayonnement de pompage, conçue pour engendrer un premier champ de rayonnement de pompage qui parcourt au moins une fois, en particulier plusieurs fois ledit corps solide, en vue de l'excitation dudit milieu à activité laser. L'invention concerne, par ailleurs, un procédé de correction d'un profil transversal asymétrique de pression de radiation sur un corps solide d'un système d'amplification laser, présentant un milieu à activité laser, lequel profil de pression de radiation est engendré par un premier champ de rayonnement de pompage qui parcourt ledit corps solide. Un système d'amplification laser du type décrit en introduction, dévolu à la formation d'un laser à corps solide, est par exemple connu d'après le document WO 01/57970 Al ou US 2001/0040909 Al. Il est réalisé de façon telle que le champ de rayonnement de pompage engendré par une source de rayonnement de pompage, par exemple une batterie de lasers à diodes, puisse parcourir le corps solide plusieurs fois en vue d'exciter, le plus optimalement possible, le matériau à activité laser. A cette fin, comme décrit dans le document WO 01/57970 Al ou US 2001/0040909 Al, le champ de rayonnement de pompage est reproduit à l'état focalisé sur le corps solide et, après passage double par ledit corps solide, il est rétrodévié vers ledit corps solide au moyen d'une unité déflectrice. Ledit champ de rayonnement de pompage parcourt deux fois ledit corps solide après chaque incidence, étant donné qu'il se réfléchit sur une face postérieure dudit corps solide qui porte un revêtement hautement réfléchissant et que par conséquent, en tenant compte de la loi de réflexion, il quitte ledit corps solide en décrivant le même angle que celui suivant lequel il est venu incider sur ledit corps solide. Un problème, affectant ce mode opératoire, réside dans la pression de radiation que le champ de rayonnement de pompage exerce sur le milieu à activité laser, dans le corps solide, suite à la superposition multiple des transits individuels de 3048137 2 pompage et des forces individuelles de pression de radiation émanant des processus d'absorption et d'émission. Pour atteindre une amplification suffisante du système d'amplification laser, l'on opère notamment avec des densités de puissance de pompage de l'ordre de plusieurs kilowatts par centimètre carré. De façon 5 correspondante, le corps solide, sur lequel le champ de rayonnement de pompage est reproduit plusieurs fois avec focalisation, est sollicité par une très forte puissance surfacique de l'ordre de mégawatts par centimètre carré. Attendu que le champ de rayonnement de pompage vient incider, sur le corps solide, non pas perpendiculairement à un plan transversal défini par ledit corps solide, mais à 10 l'oblique, c'est-à-dire en décrivant un angle, une force parallèle audit plan transversal, c'est-à-dire une force transversale, agit également sur le corps solide, dans le milieu à activité laser dudit corps solide, en plus de la pression de radiation exercée perpendiculairement par ledit champ de rayonnement de pompage, suite à des processus d'absorption et d'émission. Les forces de pression de radiation, 15 émanant desdits processus d'absorption et d'émission, sont imputables aux charges liées dans le matériau à activité laser et engendrent, outre la composante longitudinale, une force transversale sous l'effet de la force magnétique de Lorentz. Cela gouverne une déformation asymétrique du corps solide, avec des profondeurs de l'ordre du nanomètre (cf., par exemple, M. Mansuripur : « Radiation pressure and 20 the linear momentum of the electromagnetic field », Optics Express, volume 12, n° 22, 2004, page 5375). Il convient alors de faire observer que la pression de radiation exercée sur le corps solide est tributaire, non pas uniquement du champ de rayonnement de pompage et de la puissance de ce dernier, mais précisément aussi de la concentration du matériau à activité laser dans ledit corps solide. Plus une 25 concentration du matériau à activité laser est élevée, dans ledit corps solide, plus l'effet de la force transversale est accentué. Etant donné que la puissance du champ de rayonnement de pompage est sensiblement moindre lors de chaque passage de ce dernier, du fait de l'absorption du corps solide, la force transversale respectivement opérante décroît avec chaque passage. Il en résulte une déformation asymétrique du 30 corps solide, impliquant un astigmatisme ou une déformation plus marquée. Cette déformation a des répercussions sur la qualité des modes laser se formant dans le résonateur d'un laser à corps solide dans lequel ledit corps solide est intégré. Ainsi, en définitive, le système d'amplification laser connu autorise de préférence l'excitation, dans le laser à corps solide, de modes laser dont les profils de radiation 35 ne sont pas symétriques en rotation. 3048137 3 En conséquence, un objet de la présente invention vise à améliorer la qualité des faisceaux dans un laser à corps solide, en particulier dans un laser à disque. Conformément à l'invention, dans un système d'amplification laser du 5 type décrit en introduction, cet objet est atteint par le fait qu'il inclut au moins une seconde source de rayonnement de pompage, conçue pour engendrer au moins un second champ de rayonnement de pompage qui parcourt au moins une fois, en particulier plusieurs fois le corps solide, en vue de l'excitation du milieu à activité laser, le premier champ de rayonnement de pompage et le second champ de 10 rayonnement de pompage étant orientés de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal défini par le corps solide, la somme de toutes les premières composantes transversales dudit premier champ de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide, et la somme de toutes les secondes composantes transversales dudit second champ de rayonnement de pompage venant 15 incider sur ledit corps solide. Le perfectionnement du système d'amplification laser connu, proposé en conformité avec l'invention, permet en particulier d'empêcher, dans le plan transversal, une déformation asymétrique du corps solide revêtant, par exemple, la forme d'un disque en un corps solide, due à la pression de radiation exercée par le 20 premier champ de rayonnement de pompage et aux forces transversales ainsi opérantes qui se présentent également comme des composantes transversales des forces de pression de radiation développées par ledit premier champ de rayonnement de pompage, étant donné que la force transversale, agissant sur le corps solide, est compensée par sollicitation dudit corps solide par au moins un second champ de 25 rayonnement de pompage. Si, par exemple, deux champs de rayonnement de pompage sont engendrés, ces derniers sont notamment orientés, vers le corps solide, de manière à gouverner une compensation des composantes transversales respectivement résultantes. Cela peut, en particulier, être obtenu du fait que les composantes transversales des forces de pression de radiation, agissant sur le corps 30 solide sous l'action desdits champs de rayonnement de pompage, pointent dans des directions mutuellement opposées. Ainsi, les forces transversales appliquées audit corps solide par lesdits champs de rayonnement de pompage s'annulent réciproquement, si bien qu'il ne se produit aucune déformation dudit corps solide accusant une asymétrie de rotation. Cela permet aussi d'empêcher une inopportune 35 déformation des modes laser qui se forment dans le résonateur du laser à corps solide, laquelle déformation exerce, par conséquent, des effets négatifs sur une 3048137 4 qualité des faisceaux du rayonnement laser engendré par ledit laser à corps solide. De la sorte, il est possible de former des modes laser à profil de radiation à symétrie de rotation complète en coupe transversale. Si plus de deux champs de rayonnement de pompage sont employés, ces derniers sont notamment orientés de telle sorte que les 5 forces de pression, agissant sur le corps solide du fait desdits champs de rayonnement de pompage, s'additionnent dans le plan transversal en tendant vers zéro. En présence de deux champs de rayonnement de pompage, ceux-ci sont de préférence dirigés, vers le corps solide, avec décalage de 180° l'un par rapport à l'autre dans le plan transversal, ledit décalage présentant un angle de 120° dans le cas de trois champs de 10 rayonnement de pompage. En présence de champs de rayonnement de pompage en nombre supérieur à deux, l'angle est ensuite préétabli entre lesdits champs de rayonnement de pompage, dans le plan transversal, en correspondance avec le nombre desdits champs de rayonnement de pompage. Dans le principe, il est également possible de renoncer à des systèmes de 15 focalisation, désignés aussi par « dispositifs de focalisation » ci-après, si bien que les champs de rayonnement de pompage ne parcourent qu'une ou deux fois le corps solide. Deux fois, uniquement lorsqu'une face postérieure dudit corps solide est dotée d'un revêtement hautement réfléchissant, de façon telle que lesdits champs de rayonnement de pompage soient réfléchis à la face postérieure dudit corps solide 20 après qu'ils ont parcouru ce dernier une fois, et qu'ils parcourent ensuite ledit corps solide une fois encore. Néanmoins, l'efficacité d'un tel système laser n'est pas particulièrement élevée étant donné que seule une très faible part de la puissance des champs de rayonnement de pompage peut être absorbée, par le corps solide, lorsque lesdits champs de rayonnement de pompage ne parcourent qu'une ou deux fois ledit 25 corps solide. C'est pourquoi il est avantageux que le système d'amplification laser soit réalisé de telle façon que les champs de rayonnement de pompage parcourent le corps solide à maintes reprises et, plus précisément, au moins trois fois en particulier. Il est avantageux que le système d'amplification laser inclue un premier dispositif de focalisation qui engendre plusieurs ramifications différentes du premier 30 champ de rayonnement de pompage, pénétrant dans le corps solide, et convertit alors au moins une ramification, sortant du corps solide, en l'une des ramifications pénétrant dans ledit corps solide et différant de ladite ramification sortante ; et que ledit système d'amplification laser inclue au moins un second dispositif de focalisation qui engendre plusieurs ramifications différentes du second champ de 35 rayonnement de pompage, pénétrant dans le corps solide, et convertit alors au moins une ramification, sortant du corps solide, en l'une des ramifications pénétrant dans 3048137 5 ledit corps solide et différant de ladite ramification sortante. Le mode de fonctionnement de tels dispositifs de focalisation est décrit en détail dans le document WO 01/57970 Al ou US 2001/0040909 Al, à l'intégralité de la portée duquel il est fait renvoi à cet égard. Lesdits dispositifs de focalisation offrent, aux 5 champs de rayonnement de pompage, la possibilité de parcourir plusieurs fois le corps solide en vue d'obtenir une excitation la plus forte possible du milieu à activité laser dans ledit corps solide et, par conséquent, un facteur d'amplification élevé du laser à corps solide. Pour la formation d'un laser à corps solide, il est propice que ledit corps ro solide soit réalisé sous la forme d'un disque en un corps solide. Celui-ci peut, en particulier, être couplé à un puits de chaleur afin d'éviter une accumulation de chaleur dans le corps solide. L'organisation structurelle du système d'amplification laser devient particulièrement simple lorsqu'il inclut une première source de rayonnement de 15 pompage et une seconde source de rayonnement de pompage. Ainsi, lorsqu'il est seulement fait usage de deux sources de rayonnement de pompage, ces dernières peuvent être disposées, comme déjà mentionné, de façon telle que les champs de rayonnement de pompage engendrés par lesdites sources soient orientés avec composantes transversales des forces de pression, agissant sur ledit corps solide, qui 20 pointent dans des directions mutuellement opposées. Les champs de rayonnement de pompage sont par conséquent dirigés vers le corps solide, dans le plan transversal, avec décalage de 180°. Si lesdits champs de rayonnement de pompage ne viennent pas incider sur ledit corps solide en décrivant le même angle, par rapport au plan transversal, il peut en résulter des forces transversales légèrement différentes pour 25 une puissance de pompage identique desdites sources de rayonnement de pompage. Lesdites forces peuvent, par exemple, être régulées par une adaptation de puissance d'un champ de rayonnement de pompage afin d'engendrer, de la sorte, une force transversale supérieure ou inférieure qui compense ensuite, ou compense le mieux possible la composante transversale de la force de pression due à la pression de 30 radiation et appliquée, audit corps solide, par l'autre champ de rayonnement de pompage. Selon une autre forme de réalisation préférentielle de l'invention, il peut être prévu que le premier dispositif de focalisation inclue au moins une première unité déflectrice, en vue de la rétrodéviation du premier champ de rayonnement de 35 pompage vers le corps solide après passage par ledit corps solide ; que le au moins un second dispositif de focalisation inclue au moins une seconde unité déflectrice en vue 3048137 6 de la rétrodéviation du au moins un second champ de rayonnement de pompage, vers ledit corps solide après passage par ledit corps solide ; et que ladite au moins une première unité déflectrice et ladite au moins une seconde unité déflectrice orientent ledit premier champ de rayonnement de pompage et ledit au moins un second champ 5 de rayonnement de pompage, en direction dudit corps solide, de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal défini par le corps solide, la somme de toutes les premières composantes transversales dudit premier champ de rayonnement de pompage dévié, venant incider sur ledit corps solide, et la somme de toutes les secondes composantes transversales dudit au moins un second champ de 10 rayonnement de pompage dévié venant incider sur ledit corps solide. Comme lors de la première incidence des champs de rayonnement de pompage sur le corps solide, la réalisation des dispositifs de focalisation a pour effet d'assurer que les forces de pression des champs de rayonnement de pompage, agissant sur le corps solide parallèlement au plan transversal, se compensent également après déviation simple 15 ou multiple desdits champs. Cela est ainsi concrétisé, pour un nombre quelconque de déviations des champs de rayonnement de pompage, par agencement et réalisation correspondants des dispositifs de focalisation pour les au moins deux champs de rayonnement de pompage. Il est avantageux que le premier dispositif de focalisation inclue au moins 20 deux premières unités déflectrices et que le au moins un second dispositif de focalisation inclue au moins deux secondes unités déflectrices. Cela permet ainsi, en particulier, que les champs de rayonnement de pompage engendrés par les sources de rayonnement de pompage rayonnent au moins huit, notamment seize fois à travers le corps solide, si bien que ledit corps solide peut extraire de l'énergie desdits champs 25 de rayonnement de pompage, en tout huit fois et notamment seize fois, par absorption dans le milieu à activité laser. Un facteur d'amplification du système d'amplification laser peut, de la sorte, être accru de manière souhaitée. Le système d'amplification laser peut être réalisé de façon particulièrement simple lorsque le au moins un premier dispositif déflecteur comprend deux surfaces 30 réflectrices s'étendant en décrivant un angle l'une par rapport à l'autre et lorsque la au moins une seconde unité déflectrice comprend deux surfaces réflectrices s'étendant en décrivant un angle l'une par rapport à l'autre. Un angle, entre lesdites surfaces réflectrices des unités déflectrices, peut mesurer 90° en particulier. Un champ de rayonnement de pompage qui a rayonné une fois à travers le corps solide, a 35 été réfléchi à la face postérieure dudit corps solide et a ensuite rayonné une seconde 3048137 7 fois à travers ledit corps solide peut ainsi, de manière simple, être rétrodévié vers ledit corps solide et être facultativement focalisé sur ce dernier. Il est avantageux que le premier dispositif de focalisation comporte des éléments collimateurs et focalisateurs, qui assurent une focalisation intermédiaire du 5 premier champ de rayonnement de pompage dirigé à l'écart du corps solide et qui focalisent, en direction dudit corps solide, ledit premier champ de rayonnement de pompage soumis à focalisation intermédiaire ; et que le au moins un second dispositif de focalisation comporte des éléments collimateurs et focalisateurs qui assurent une focalisation intermédiaire du au moins un second champ de rayonnement de 10 pompage dirigé à l'écart du corps solide et qui focalisent, en direction dudit corps solide, ledit au moins un second champ de rayonnement de pompage, soumis à focalisation intermédiaire. A l'aide de dispositifs de focalisation de ce type, il est possible d'empêcher un élargissement du champ de rayonnement de pompage par focalisation intermédiaire. Les éléments focalisateurs autorisent ensuite, quant à eux, 15 une sollicitation renouvelée ou une sollicitation réitérée du corps solide par les champs de rayonnement de pompage dans une région de la surface particulièrement petite, afin d'y atteindre, dans le milieu à activité laser, une excitation optimale de celui-ci. L'organisation structurelle du système d'amplification laser devient 20 particulièrement simple lorsque le premier dispositif de focalisation, et le au moins un second dispositif de focalisation incluent un élément focalisateur commun. Il peut alors s'agir, en particulier, d'un miroir parabolique commun. En outre, il est propice que le premier dispositif de focalisation, et le au moins un second dispositif de focalisation soient respectivement pourvus d'au moins 25 une lentille collimatrice. Un tel agencement structurel permet de contrecarrer un élargissement des champs de rayonnement de pompage. Un agencement structurel particulièrement compact du système d'amplification laser peut, par exemple, être obtenu par le fait que la au moins une première unité déflectrice et la au moins une seconde unité déflectrice, entourent 30 annulairement le corps solide. Une disposition rectangulaire de plusieurs unités déflectrices peut également être prévue en variante. Il est avantageux que la au moins une première unité déflectrice et la au moins une seconde unité déflectrice définissent une structure à anneau double ou à anneaux multiples entourant le corps solide. Cela permet de former un système 35 d'amplification laser particulièrement compact, doté d'un module de pompage incluant les dispositifs de focalisation. 3048137 8 Le système d'amplification laser comprend, de préférence, des seconds dispositifs de focalisation au nombre de un, de deux, de trois, de quatre, de cinq ou plus. Le nombre desdits dispositifs de focalisation correspond, de préférence, au nombre des sources de rayonnement de pompage. De ce fait, s'il est par exemple fait 5 usage de trois secondes sources de rayonnement de pompage, trois dispositifs de focalisation sont préférentiellement prévus pour ces dernières, de même qu'un propre dispositif de focalisation est prévu pour la première source de rayonnement de pompage. De préférence, une face postérieure du corps solide porte un revêtement 10 hautement réfléchissant. Si un tel corps solide est sollicité par un champ de rayonnement de pompage, celui-ci est réfléchi à la face postérieure dudit corps solide, de sorte qu'un rayonnement de pompage, engendré par une source de rayonnement de pompage, peut ainsi rayonner deux fois à travers ledit corps solide. Des rendements d'excitation particulièrement bons peuvent, notamment, 15 être atteints par le fait que la première source de rayonnement de pompage, et la au moins une seconde source de rayonnement de pompage sont réalisées sous la forme d'un laser. Elles peuvent, en particulier, être réalisées sous la forme d'un laser à diodes ou d'un laser à fibres. Une batterie de lasers à diodes peut notamment être prévue en tant que source de rayonnement laser. 20 Le corps solide se présente favorablement comme un cristal à activité laser, en particulier un cristal de grenat d'yttrium et d'aluminium. Il peut, par exemple, être dopé à l'ytterbium ou à l'holmium en tant que matériau à activité laser. Le choix du corps solide et du matériau à activité laser renfermé par ce dernier permet de préétablir, de la manière souhaitée, la longueur d'onde du laser à corps 25 solide. Pour la formation d'un laser à corps solide, il est propice que ledit corps solide soit intégré dans un résonateur définissant un champ de rayonnement de résonance qui parcourt ledit corps solide. Ledit résonateur peut inclure, en particulier, deux éléments hautement réfléchissants entre lesquels ledit champ de rayonnement 30 de résonance se forme. Le résonateur peut être réalisé d'une manière particulièrement simple lorsque la face postérieure du corps solide, hautement réfléchissante, forme un miroir d'extrémité dudit résonateur. Par ailleurs, il est favorable que le résonateur inclue un miroir de 35 découplage, et que le champ de rayonnement de résonance s'étende entre le miroir d'extrémité et ledit miroir de découplage. Ledit miroir de découplage peut, en 3048137 9 particulier, être de réalisation partiellement transparente ou commutable activement en vue de découpler, d'avec ledit résonateur, un rayonnement laser présentant une longueur d'onde préétablie par le matériau à activité laser. Conformément à l'invention, de surcroît, l'objet fixé en préambule est 5 atteint, dans un procédé du type décrit en introduction, par le fait qu'au moins un second champ de rayonnement de pompage est dirigé vers le corps solide ; et que le premier champ de rayonnement de pompage, et le au moins un second champ de rayonnement de pompage sont orientés l'un par rapport à l'autre de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal défini par le corps 10 solide, la somme de toutes les premières composantes transversales dudit premier champ de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide, et la somme de toutes les secondes composantes transversales dudit au moins un second champ de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide. Par les « composantes transversales », il convient notamment d'entendre les parts des forces de pression de 15 radiation agissant sur le corps solide, dans le plan transversal, sous l'action des champs de rayonnement de pompage. Comme déjà décrit en introduction, le procédé proposé permet respectivement d'éviter, ou d'empêcher une déformation du corps solide accusant une asymétrie de rotation, par compensation de forces de pression de radiation qui agissent dans ledit plan transversal et sont provoquées par la pression de 20 radiation engendrée par lesdits champs de rayonnement de pompage. Cela permet en particulier de produire, dans le laser à corps solide, des profils de radiation de modes laser optimalement dotés d'une symétrie de rotation. Il est propice que le premier champ de rayonnement de pompage, et le au moins un second champ de rayonnement de pompage soient orientés l'un par rapport 25 à l'autre de façon à compenser ou à compenser sensiblement par paires, dans le plan transversal, les premières composantes transversales dudit premier champ de rayonnement de pompage venant incider sur le corps solide, et les secondes composantes transversales dudit au moins un second champ de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide. Cette possibilité est notamment 30 offerte, de manière particulièrement bonne, lorsqu'un nombre pair de champs de rayonnement de pompage est utilisé pour l'excitation dudit corps solide. En vue d'atteindre une amplification la plus forte possible, il est avantageux que le premier champ de rayonnement de pompage, et le au moins un second champ de rayonnement de pompage soient déviés au moins une fois en 35 direction du corps solide, pour provoquer au moins un doublement du nombre des passages par ledit corps solide. La fréquence d'occurrence des passages desdits 3048137 10 champs de rayonnement de pompage, par ledit corps solide, est d'autant plus élevée qu'une déviation est fréquemment rendue possible, de sorte que ledit corps peut prélever de l'énergie excitatrice desdits champs de rayonnement de pompage, par absorption, lors de chaque passage par ledit corps solide. 5 De préférence, le premier champ de rayonnement de pompage, et le au moins un second champ de rayonnement de pompage sont au moins respectivement focalisés en direction du corps solide. Cela permet concrètement d'obtenir, dans ce dernier, une densité d'énergie la plus élevée possible en vue d'exciter ledit corps solide. 10 Il est avantageux que le premier, et le au moins un second champ de rayonnement de pompage soient déviés plusieurs fois afin de multiplier le nombre des passages par le corps solide. Un facteur d'amplification du système d'amplification laser peut, de la sorte, être accru de manière souhaitée. En vue de l'excitation et de la génération d'un rayonnement laser, il est 15 propice qu'un disque en un corps solide soit utilisé en tant que corps solide. Cela permet, en particulier, de former un laser à disque en corps solide. La description de formes de réalisation préférentielles de l'invention, fournie ci-après, sert à commenter l'invention de manière plus détaillée à l'appui des dessins. Sur ces derniers : 20 la figure 1 est une illustration schématique de l'organisation structurelle d'un laser à disque (art antérieur) ; la figure 2 est une représentation schématique de forces transversales de pression agissant sur le disque dudit laser à disque lors de 8 fois 2 allers et retours parcourant le disque en corps solide ; 25 la figure 3 montre un agencement tridimensionnel schématique d'un laser à disque en corps solide, muni de deux unités déflectrices ; la figure 4 est une illustration schématique d'un dispositif interférométrique, visant à mettre en évidence une déformation du disque en corps solide sollicité par le rayonnement laser de pompage ; 30 la figure 5 montre un interférogramme d'une répartition de taches ponctuelles sur un disque en corps solide non réglé avec précision ; la figure 6 est une représentation d'un mode laser obtenu par un résonateur I pourvu d'un disque Ho:YAG ; la figure 7a montre un interférogramme enregistré à l'aide du dispositif 35 conforme à la figure 4, pour une puissance de pompage de 0 watt ; 3048137 11 la figure 7b illustre un interférogramme analogue à celui de la figure 7a, pour une puissance de pompage de 15 watts ; la figure 7c représente un interférogramme analogue à celui de la figure 7a, pour une puissance de pompage de 40 watts ; 5 21a figure 8a montre un profil de mode laser impliquant un module de pompage réglé avec précision, et une puissance de pompage de 15 watts ; la figure 8b illustre le profil de mode laser analogue à celui de la figure 8a, pour une puissance de pompage de 30 watts ; la figure 8c représente un profil de mode laser analogue à celui de la figure 10 8a, pour une puissance de pompage de 40 watts ; la figure 9 est une illustration schématique de la simulation du fléchissement d'une plaque de verre résultant d'une sollicitation verticale par un rayonnement laser de pompage ; la figure 10 est une représentation schématique d'un disque en corps solide 15 non déformé, avant la sollicitation par un rayonnement laser de pompage ; la figure 11 est une illustration schématique de la déformation d'un mince corps solide par la pression de radiation d'un champ de rayonnement laser ; la figure 12 est une représentation schématique des forces de pression de radiation agissant sur un mince disque en corps solide, dans le milieu pompé à 20 activité laser de ce dernier ; la figure 13 est une illustration schématique de la pression de radiation opérante p du rayonnement laser de pompage, impliquant une rétroréflexion dudit rayonnement laser de pompage sur la face postérieure hautement réfléchissante du disque en corps solide, sachant que p = 2 1/c, I étant l'intensité, et c la vitesse de la 25 lumière ; la figure 14 est une représentation schématique d'une puissance photonique absorbée pour une absorption de 10 % du rayonnement de pompage, à l'intérieur du disque, au cours de chaque passage ; la figure 15 est une illustration schématique d'une compensation 30 transversale des forces de pression de radiation agissant sur le disque en corps solide, lors de l'utilisation de deux champs de rayonnement de pompage focalisés sur le corps solide avec décalage mutuel de 180 ° ; la figure 16 est une représentation schématique des forces transversales de pression de radiation qui se compensent, impliquant deux sources de rayonnement de 35 pompage et des unités déflectrices intégrées dans une structure à anneau double ; 3048137 12 la figure 17 est une illustration schématique de la structure à anneau double des unités déflectrices, en concordance avec la figure 16 ; la figure 18 est une représentation schématique de forces de pression de radiation agissant dans le plan transversal, dans une structure à anneau double 5 impliquant, respectivement, 2 fois 12 passages de rayonnements par le disque en corps solide ; la figure 19 est une illustration schématique d'une variante de forces de pression de radiation agissant dans le plan transversal, en présence d'unités déflectrices définissant une structure à anneau double et affectées à deux sources de 10 rayonnement de pompage, avec un nombre total de 2 fois 12 passages de rayonnements par le disque en corps solide ; la figure 20 est une représentation schématique d'une structure à anneau double des unités déflectrices, et de forces transversales de pression de radiation, lors de 2 fois 14 passages de rayonnements par le disque en corps solide ; 15 la figure 21 est une illustration schématique de forces de pression de radiation opérantes dans une structure à anneau double des unités déflectrices, impliquant un nombre total de quatre sources de rayonnement de pompage, et 2 fois 12 passages de rayonnements par le disque en corps solide ; la figure 22 est une représentation schématique de l'organisation 20 structurelle du laser à disque, avec vue par-dessus de la surface réfléchissante du miroir parabolique ; la figure 23 est une illustration schématique des forces de radiation opérantes dans une structure à anneau double des unités déflectrices du laser à disque représenté schématiquement sur la figure 22, comptant trois unités déflectrices pour 25 chaque anneau de ladite structure à anneau double. La figure 1 montre schématiquement l'organisation structurelle d'un laser 10 à disque, connu d'après l'art antérieur. Il inclut un mince disque 12 en un corps solide qui est disposé sur une platine de refroidissement 14, et dont la face postérieure 16 porte un revêtement hautement réfléchissant. 30 Un résonateur 18 du laser 10 à disque est défini, d'une part, par la face postérieure 16 qui forme un miroir d'extrémité 20 et, d'autre part, par un miroir de découplage 22. Le résonateur 18 définit un champ 24 de rayonnement de résonance. Par l'intermédiaire du miroir de découplage 22, un rayonnement laser 26 peut être découplé en mode continu ou pulsé, en fonction du choix du matériau du 35 disque en corps solide et du matériau à activité laser renfermé par ce dernier. 3048137 13 Une source 28 de rayonnement de pompage engendre un champ 30 de rayonnement de pompage qui, par l'intermédiaire d'un système de focalisation 32, est reproduit sur le disque 12 en corps solide et parcourt celui-ci plusieurs fois, le cas échéant, après déflexion multiple. 5 La figure 2 montre schématiquement le type des forces de pression de radiation qui agissent, sur le disque 12 en corps solide, dans un plan transversal 34 défini par ce dernier. Sur cette illustration schématique, l'on admet que ledit disque 12 en corps solide, figuré par un pointillé, se trouve au centre de la structure annulaire représentée. 10 Le champ 30 de rayonnement de pompage vient incider, dans la position C), sur le miroir parabolique 38 du système de focalisation 32. De là, ledit champ 30 de rayonnement de pompage est dévié et vient incider, à l'état focalisé, sur le disque 12 en corps solide. Une force transversale 36a agit dans ledit plan transversal 34. Après avoir parcouru deux fois ledit disque en corps solide, ledit champ 30 de 15 rayonnement de pompage vient de nouveau incider sur ledit miroir parabolique, dans la position ®, sous l'action de la face postérieure 16 à revêtement hautement réfléchissant. Pour pouvoir focaliser de nouveau ledit champ 30 de rayonnement de pompage sur ledit disque 12 en corps solide, il est de nouveau dévié vers ledit miroir parabolique 38, dans la position ®, par l'intermédiaire d'une première unité 20 déflectrice 40 munie de deux surfaces réflectrices 46 et 48 orientées, par rapport à un plan de symétrie 42, en décrivant mutuellement un angle 44 de 90°. De là, le champ de rayonnement 30 parcourt de nouveau deux fois le disque en corps solide, une force transversale 36b étant alors appliquée audit disque 12 en corps solide. Ledit champ 30 de rayonnement de pompage vient de nouveau incider sur ledit miroir 25 parabolique 38 dans la position ®. Pour rétrofocaliser une fois encore le champ 30 de rayonnement de pompage vers le disque 12 en corps solide, le faisceau réfléchi par le miroir parabolique 38 est dévié par une seconde unité déflectrice 50 incluant deux surfaces réflectrices 54 et 56 semblablement inclinées, l'une par rapport à l'autre, d'un angle 30 52 de 90°. Ladite seconde unité déflectrice 50 définit, entre les deux surfaces réflectrices 54 et 56, un plan de symétrie 58 incliné d'un angle 60 vis-à-vis du plan de symétrie 42. Au moyen de la seconde unité déflectrice 50, le champ de rayonnement de pompage est rétrodévié vers le miroir parabolique, plus précisément vers la position 35 ®. De là, ledit champ de rayonnement de pompage parcourt de nouveau par deux fois le disque 12 en corps solide, auquel il applique la force transversale 36c. 3048137 14 Ensuite, le champ de rayonnement de pompage vient de nouveau incider sur le miroir parabolique 38, plus précisément dans la position C). La première unité déflectrice 40 renvoie de nouveau ledit champ 30 de rayonnement de pompage vers ledit miroir parabolique 38, dans la position 0 plus précisément. De là, ledit champ 5 30 de rayonnement de pompage est de nouveau focalisé vers le disque 12 en corps solide et parcourt ce dernier par deux fois, la force transversale 36d étant alors appliquée audit disque 12 en corps solide dans le plan transversal 34. Le champ de rayonnement de pompage vient ensuite incider sur un rétroréflecteur 62 et parcourt le système de focalisation 32, dans la direction inverse, 10 jusqu'à ce qu'il quitte ledit système de focalisation 32, après réflexion, dans la position 0 du miroir parabolique 38. Les forces transversales 36e, 36f, 36g et 36h, respectivement développées lors de l'aller et retour du champ 30 de rayonnement de pompage parcourant le disque 12 en corps solide, sont portées sur la figure 2, sachant que les forces 15 transversales 36a et 36h, 36b et 36g, 36c et 36f, ainsi que 36d et 36e, sont dirigées en sens inverse par paires respectives. La grandeur des forces transversales décroît néanmoins successivement, en commençant par la force transversale 36a. Cela tient au fait que de l'énergie de rayonnement est prélevée du champ 30 de rayonnement de pompage, par absorption, 20 au cours de chaque passage par le disque 12 en corps solide, et que la pression de radiation, agissant sur ledit disque 12 en corps solide, est par conséquent diminuée. Si l'on procède à une addition vectorielle des forces transversales 36a à 36h représentées, l'on obtient un vecteur de force transversale résultant, tracé schématiquement sur la figure 2. Cela se traduit, de la sorte, par une force totale 25 résultante qui agit dans le plan transversal 34 et qui se répercute sur le disque 12 en corps solide, sous l'effet de la force magnétique transversale de Lorentz engendrée par le champ 30 de rayonnement de pompage et émanant des porteurs de charge liés, dans le matériau à activité laser, d'où il s'ensuit, de manière indésirable, que ledit disque 12 en corps solide se déforme asymétriquement et que, de ce fait, un profil de 30 radiation des modes laser du laser à corps solide accuse, pareillement, une déformation asymétrique. La figure 3 illustre une nouvelle fois, schématiquement et en trois dimensions, l'organisation structurelle du laser 10 à disque. Les références utilisées coïncident avec les références mentionnées sur la figure 1, et sont complétées en 35 concordance avec le commentaire se rapportant à la figure 2. 3048137 15 La figure 4 est une représentation schématique d'un dispositif interférométrique 66, visant à mettre en lumière la déformation du disque 12 en corps solide provoquée par le champ 30 de rayonnement de pompage. Un rayonnement laser 70 diffusé par un laser de mesure 68 est dirigé, par 5 l'intermédiaire d'un séparateur de faisceaux, vers le disque 12 en corps solide sur lequel le champ 30 de rayonnement de pompage vient simultanément incider. Le rayonnement laser 70 rétroréfléchi par ledit disque 12 en corps solide vient de nouveau incider sur le séparateur de faisceaux 72 et se superpose, en tant que rayonnement laser 70b, au rayonnement laser 70a venant directement incider, à partir 10 dudit séparateur de faisceaux 72, sur un détecteur optique revêtant la forme d'une puce de caméra. La figure 7a illustre un interférogramme enregistré par le dispositif interférométrique 66 et présentant une puissance de pompage de 0 watt, c'est-à-dire que le disque 12 en corps solide n'est pas sollicité par le champ 30 de rayonnement 15 de pompage. Dans ce cas, ledit disque 12 en corps solide possède une épaisseur de 300 p,m. La figure 7b représente un interférogramme du disque 12 en corps solide, le champ 30 de rayonnement de pompage offrant une puissance de 15 watts. La pression longitudinale du rayonnement laser de pompage donne naissance à un 20 cratère 76 orienté perpendiculairement au plan transversal 34. Ce cratère 76 se forme de manière réversible et disparaît de nouveau, par conséquent, après déconnexion de la source 28 de rayonnement de pompage. La figure 7c montre un interférogramme dans lequel le champ de rayonnement de pompage présente une puissance de 40 watts, un point focal dudit 25 champ de rayonnement de pompage mesurant 2 mm sur le disque 12 en corps solide. Une largeur 78 de l' interférogramme correspond à 10 mm sur la figure 7c. La densité de puissance dudit champ 30 de rayonnement de pompage est de 2 kW/cm2 audit point focal, et le rayon de courbure du disque contraint peut être estimé de l'ordre du mètre. 30 La figure 8a reproduit le profil du mode laser du laser 10 à disque en présence d'un module de pompage réglé avec précision, tel qu'illustré dans les interférogrammes des figures 7a à 7c. La puissance du champ 30 de rayonnement de pompage est de 10 watts dans le profil du mode laser de la figure 8a, de 30 watts dans le profil du mode laser illustré sur la figure 8b, et de 40 watts dans le profil du 35 mode laser représenté sur la figure 8c. Les trois profils de modes laser accusent tous, sur les figures 8a à 8c, un écart de symétrie de rotation provoqué par les forces 3048137 16 transversales non compensées qui agissent dans le disque 12 en corps solide. A cet égard, il est fait renvoi au commentaire ci-avant se rapportant à la figure 2. D'autres effets, se traduisant par un écart de symétrie de rotation du profil du mode laser, résident notamment dans une répartition asymétrique des taches de 5 pompage dans un disque 12 en corps solide non réglé de manière précise, tel que représenté à titre d'exemple dans l'interférogramme de la figure 5. De telles erreurs de réglage, ou des imprécisions de fabrication affectant les unités déflectrices 40 et 50, peuvent en particulier se traduire par d'autres écarts de symétrie de rotation du profil du mode laser. 10 La figure 6 illustre, à titre d'exemple, un mode laser obtenu par un résonateur I muni d'un disque en corps solide revêtant la forme d'un cristal de grenat d'yttrium et d'aluminium (YAG) dopé à l'holmium, d'une épaisseur de 300 um, pompé par un laser à fibre à dopage thulium et par une fibre de transfert d'une puissance de pompage de 40 watts. Une puissance laser maximale du rayonnement 15 laser, émis à partir du laser à disque, est de 8 watts dans ce cas. Un écart de symétrie de rotation du profil du mode laser est clairement mis en évidence. La figure 9 montre, à titre d'exemple, la manière dont une plaque de verre 80 fléchit sur une surface de 100 mm2, dans la direction longitudinale, en présence d'une puissance totale de 1 MW résultant d'une puissance de pompage de 10 kW et 20 d'une occurrence de 20 passages par ladite plaque de verre. Dans ce cas, une pression de radiation p peut être estimée à environ 10-3 N/mm2. L'on a admis une épaisseur de la plaque de verre mesurant 100 um, et un module d'élasticité réduit avec prise en considération de la température de quelques centaines de degrés Celsius régnant à l'intérieur du corps solide. En tenant compte de la température de quelques centaines 25 de degrés Celsius régnant à l'intérieur de la plaque de verre 80, il en résulte un module d'élasticité réduit gouvernant un fléchissement plus aisé. La figure 9 représente le fléchissement de la plaque de verre 80, soutenue par les points d'appui 82 mutuellement espacés de 10 mm, en fonction d'une distance par rapport à un axe médian de ladite plaque de verre 80. Au centre du point focal du 30 champ 30 de rayonnement de pompage sur ladite plaque de verre 80, il en résulte un fléchissement d'environ 0,1 um dû à la pression de radiation régnante. Les effets exercés par l'obliquité, décrivant précisément un angle 83 par rapport à une normale 84 s'étendant perpendiculairement au plan transversal, sont illustrés à titre d'exemple sur la figure 10. Le disque 12 en corps solide, constitué 35 d'un cristal YAG, présente typiquement une épaisseur 86 située dans une plage de 100 à 300 Inn. L'échauffement localisé du matériau à activité laser du corps solide 12 3048137 17 engendre par absorption, à l'intérieur du volume pompé, une température de quelques centaines de degrés Celsius et présente une répartition de température relativement constante, à symétrie de rotation. De ce fait, l'échauffement dudit corps solide n'est pas responsable d'une déformation asymétrique du disque 12 en corps solide. Une 5 face supérieure 88 dudit disque 12 en corps solide diffuse de la chaleur qui peut être mesurée à l'aide d'une caméra thermique et est d'environ 150 °C, tandis que la face postérieure 16 refroidie présente, en revanche, une température d'environ 50 °C sous l'action du matériau instaurant un contact. Les effets exercés par le champ 30 de rayonnement de pompage, venant 10 incider sur le disque 12 en corps solide, sont représentés à titre d'exemple sur la figure 11. Il s'est formé, sur la face supérieure 88 dudit disque 12 en corps solide, un renfoncement 90 sensiblement configuré en une sphère creuse, également désigné par « cratère » s'insinuant, de même, dans le matériau instaurant un contact et imputable, précisément, à la pression de radiation longitudinale parallèle à la normale 84. 15 Le contact du disque 12 en corps solide est instauré, sur la platine de refroidissement 14, par une couche 94 de brasure ou d'adhésif époxy. La figure 12 montre, de manière schématique, les forces de la pression de radiation agissant sur le disque 12 en corps solide par l'intermédiaire du champ 30 de rayonnement de pompage. La force opérante 98 de la pression de radiation peut être 20 scindée vectoriellement en la force transversale 36, également qualifiée de « composante transversale » parallèle au plan transversal 34, et en une force longitudinale 96 parallèle à la normale 84. Lesdites forces de la pression de radiation émanent des charges liées, dans le matériau à activité laser, au moyen de la force magnétique de Lorentz : n + i K = V E, n étant l'indice de réfraction, K le coefficient 25 d'absorption, et E la constante diélectrique complexe. La force transversale 36 Ft se calcule à l'aide de Ft ^ sine .N.1 (E - sin20) E2, e étant un angle, et E la puissance du champ laser. Il en résulte une p = I/c pour la pression de radiation découlant de l'absorption, I correspondant à l'intensité absorbée par le matériau. La platine de refroidissement 14 peut notamment être réalisée en cuivre ou 30 en diamant, et présenter une épaisseur 102 d'environ 1 à 2 mm. Une épaisseur 104 de la couche 94 se situe dans la plage micrométrique, en fonction du procédé d'instauration du contact. Le disque 12 en corps solide possède une épaisseur d'environ 0,1 à 0,3 mm. La force transversale 36, agissant de la manière illustrée sur la figure 12, 35 gouverne une déformation du renfoncement 90 qui s'écarte de la symétrie de rotation 3048137 18 et implique ensuite une déformation du profil du mode laser du champ 24 du rayonnement de résonance, idéalement symétrique en rotation. La réflexion de photons non absorbés du champ 30 de rayonnement de pompage, à la face postérieure 16 du disque 12 en corps solide munie d'un 5 revêtement hautement réfléchissant, se traduit par une double transmission d'impulsions. Cela est représenté schématiquement sur la figure 13. Si l'on tient compte du fait que la pression de radiation p correspond à la densité d'énergie u de l'onde électromagnétique, l'on obtient ainsi une pression de radiation régnant effectivement dans la plage d'approximativement 10-3 N/mm2. Ladite pression de 10 radiation p se calcule comme suit : p = 2 1/c, I étant l'intensité, et c la vitesse de la lumière. La figure 14 illustre, à titre d'exemple, la baisse de la puissance du champ 30 de rayonnement de pompage pour une absorption de 10 % dudit champ de rayonnement de pompage, à l'intérieur du disque 12 en corps solide, lors de chaque 15 passage par celui-ci. Après un passage, par conséquent, la puissance de pompage chute à 90 % dans le champ 30 de rayonnement de pompage et, après dix passages, elle ne représente plus qu'environ 35 % de la puissance initialement fournie par la source de rayonnement de pompage. L'effet exercé par cette absorption du rayonnement de pompage, dans le disque 12 en corps solide, a déjà été expliqué à 20 l'appui de la figure 2. Une pression de radiation asymétrique agissant sur ledit disque 12 en corps solide, dans le plan transversal 34, se solde par un astigmatisme. La solution du problème à présent exposé en détail, résidant dans la déformation asymétrique du disque 12 en corps solide par la pression de radiation exercée par le champ 30 de rayonnement de pompage, est commentée ci-après en 25 association avec la figure 15, à titre d'exemple. Une seconde source 28' de rayonnement de pompage est disposée de façon telle que le champ 30' de rayonnement de pompage, engendré par cette dernière, vienne incider sur le disque 12 en corps solide à 180 degrés dans la direction opposée. Les forces 98 et 98' de pression de radiation des champs 30 et 30' de 30 rayonnement de pompage, agissant sur ledit disque 12 en corps solide, s'additionnent par conséquent, comme illustré, de telle sorte que les forces transversales 36 et 36' dirigées à l'opposé s'annulent, et que les forces longitudinales de pression 96 et 96' s'additionnent vectoriellement. Certes, la force de pression de radiation dirigée perpendiculairement au plan transversal 34 s'en trouve ainsi accrue, mais la force 35 transversale 36, agissant sur le disque 12 en corps solide du seul fait du champ 30 de rayonnement de pompage, est compensée par la force transversale 36' dirigée en sens 3048137 19 inverse. Cela permet d'empêcher, de façon efficace, une déformation dudit disque 12 en corps solide. L'astigmatisme survenant en présence d'une unique source 30 de rayonnement de pompage peut, de la sorte, être corrigé avec efficacité. La figure 16 montre schématiquement, d'une manière analogue à la figure 5 2, un exemple de réalisation conforme à l'invention. Il comporte une structure 106 à anneau double qui comprend un anneau intérieur 108, incluant les première et seconde unités déflectrices 40 et 50, ainsi qu'un anneau extérieur incluant des unités déflectrices 40' et 50'. Ces dernières sont repérées de façon correspondante sur la figure 17 dans l'illustration schématique, non fidèle à la projection, d'une partie du 10 système de focalisation 32. L'anneau intérieur 108 est par conséquent représenté de manière schématique, sur la figure 16, en concordance avec l'agencement illustré sur la figure 2 et décrit ci-avant. L'anneau extérieur, englobant le couplage du champ de rayonnement 30', est disposé de telle sorte que les forces transversales 36, que le 15 champ de rayonnement 30 applique au disque 12 en corps solide, soient compensées vectoriellement, jusqu'à zéro, par des forces transversales 36' pointant directement à l'opposé et appliquées, audit disque en corps solide, par ledit champ de rayonnement 30'. Chacun des champs de rayonnement 30 et 30' parcourt l'anneau 108 ou 20 110 respectif, ce qui donne en tout 2 fois 8, c'est-à-dire un nombre total de 16 passages desdits champs de rayonnement 30 et 30' par le disque 12 en corps solide. La figure 18 illustre, schématiquement, une autre variante concernant une structure 106 à anneau double. Elle inclut là encore, pour l'anneau intérieur 108 et l'anneau extérieur 110, deux unités déflectrices 40 et 50, respectivement 40' et 50'. 25 Le passage des champs 30 et 30' de rayonnement de pompage, par les systèmes de focalisation 32 et 32', se déroule d'une manière analogue à celle expliquée en détail dans le contexte de la figure 2. La figure 18 montre également les forces transversales opérantes concernant, toutefois, uniquement le trajet des champs de rayonnement 30 et 30' jusqu'aux rétroréflecteurs. Les forces transversales, 30 agissant lors du retour desdits champs de rayonnement 30 et 30' parcourant les systèmes de focalisation 32 et 32', ne sont pas reportées sur la figure 18 afin d'offrir une bonne vue d'ensemble. La structure illustrée à anneau double autorise, pour chaque champ de rayonnement, 2 fois 12, c'est-à-dire un nombre total de 24 passages par le disque 12 en corps solide. 35 La figure 19 représente une autre variante d'agencement relative au passage des champs de rayonnement 30 et 30' par la structure 106 à anneau double, 3048137 20 chacun desdits champs de rayonnement parcourant alors 2 fois 12, c'est-à-dire, au total, 24 fois le disque en corps solide. De nouveau, seules sont illustrées des forces transversales qui concernent le trajet aller vers les rétroréflecteurs et sont symbolisées schématiquement par les positions de rayonnements 0 se rapportant aux deux 5 anneaux 108 et 110. Les champs 30 et 30'de rayonnement de pompage, engendrés par les sources 28 et 28' de rayonnement de pompage, sont couplés sur le miroir parabolique 38 dans les positions C). La figure 20 montre, de manière analogue, un exemple de réalisation d'une structure 106 à anneau double incluant, pour chacun des deux champs de 10 rayonnement 30 et 30', 2 fois 14, c'est-à-dire un nombre total de 28 passages par le disque 12 en corps solide. Là encore, seules sont illustrées les forces transversales opérant lors du trajet aller desdits champs de rayonnement 30 et 30' vers les rétroréflecteurs 62 et 62'. La figure 21 représente, à titre d'exemple, une autre option ciblant la 15 compensation de forces transversales développées par les champs 30 et 30' de rayonnement de pompage. L'illustration schématique montre, dans ce cas, une organisation structurelle comptant un nombre total de quatre systèmes de focalisation qui sont parcourus, de manière analogue à celle décrite ci-avant, par un nombre total de quatre champs de rayonnement de pompage. Ces derniers sont engendrés par 20 quatre sources de rayonnement de pompage, par exemple avec une puissance respective de pompage de 10 kW. Chaque anneau double autorise, pour chaque champ de rayonnement, 2 fois 12 passages de rayonnement par le corps solide 12, soit 24 passages en tout. Dans le principe, il est possible de réaliser n'importe quel nombre 25 d'anneaux, dans la mesure où cela est géométriquement compatible en tenant compte de diamètres effectifs des champs de rayonnement de pompage sur le miroir parabolique 38, ainsi que de dimensionnements effectifs des unités déflectrices. De même, plus de deux unités déflectrices peuvent être prévues pour chaque structure annulaire. 30 Un exemple d'agencement comprenant trois unités déflectrices, symboliquement illustrées par les trois flèches 112, est représenté en association avec le laser 10 à disque de la figure 22. L'illustration comporte également dans ce cas, à titre d'exemple, une lentille collimatrice 116 affectée à la collimation du champ 30 de rayonnement de pompage engendré par la source 28 de rayonnement de pompage. 35 Une structure associée à anneau double, comptant deux systèmes de focalisation 32 et 32', est représentée schématiquement sur la figure 23 montrant, à 3048137 21 chaque fois, trois plans de symétrie 114 et trois plans de symétrie 114' des trois unités déflectrices, ainsi que les forces transversales qui agissent sur le disque 12 en corps solide au cours du passage par lesdits systèmes de focalisation 32 et 32', en direction des rétroréflecteurs 62 et 62'. 5 Comme déjà mentionné, les systèmes d'amplification laser décrits peuvent, dans le principe, être gradués à volonté pourvu que cela ne soit pas préétabli d'une autre manière par des restrictions purement spatiales, quant à la disposition des unités déflectrices, plus précisément tant pour ce qui concerne le nombre desdites unités déflectrices, que le nombre des systèmes de focalisation. Des agencements 10 munis d'un nombre impair d'anneaux sont également envisageables en particulier, les champs de rayonnement de pompage en nombre impair devant alors être focalisés, sur le disque 12 en corps solide, avec un décalage mutuel propre à impliquer une compensation, ou une compensation sensible des composantes transversales respectives des forces de pression de radiation qui sont appliquées, 15 audit disque 12 en corps solide, par lesdits champs de rayonnement de pompage. Les systèmes d'amplification laser décrits se prêtent, notamment, à l'utilisation dans les techniques médicales et dans l'usinage de matériaux, car ils permettent de produire des faisceaux laser présentant une puissance élevée et, dans le même temps, une haute qualité desdits faisceaux. 20 Liste des références numériques 10 laser à disque 12 disque en corps solide 14 platine de refroidissement 25 16 face postérieure 18 résonateur 20 miroir d'extrémité 22 miroir de découplage 24 champ de rayonnement de résonance 30 26 rayonnement laser 28 source de rayonnement de pompage 30, 30' champ de rayonnement de pompage 32, 32' dispositif de focalisation 34 plan transversal 35 36, 36' composante transversale 38 miroir parabolique 3048137 40, 40' première unité déflectrice 42, 42' plan de symétrie 44, 44' angle 46, 46' surface réflectrice 5 48, 48' surface réflectrice 50, 50' seconde unité déflectrice 52, 52' angle 54, 54' surface réflectrice 56, 56' surface réflectrice 10 58, 58' plan de symétrie 60, 60' angle 62, 62' rétroréflecteur 66 dispositif interférométrique 68 laser de mesure 15 70 rayonnement laser 72 séparateur de faisceaux 74 déflecteur 76 cratère 78 largeur 20 80 plaque de verre 82 points d'appui 83 angle 84 normale 86 épaisseur 25 88 face supérieure 90 renfoncement 94 couche 96, 96' force longitudinale 98, 98' force de pression de radiation 30 100 point focal du pompage 102 épaisseur 104 épaisseur 106 structure à anneau double 108 anneau intérieur 35 110 anneau extérieur 112 flèche 22 REVENDICATIONS- 1. Système d'amplification laser comprenant un corps solide (12) doté d'un milieu à activité laser, une première source (28) de rayonnement de pompage, conçue pour engendrer un premier champ (30) de rayonnement de pompage qui parcourt au moins une fois, en particulier plusieurs fois ledit corps solide (12), en vue de l'excitation dudit milieu à activité laser, caractérisé par au moins une seconde source (28') de rayonnement de pompage, conçue pour engendrer au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage qui parcourt au moins une fois, en particulier plusieurs fois le corps solide (12), en vue de l'excitation du milieu à activité laser, le premier champ (30) de rayonnement de pompage et le second champ (30') de rayonnement de pompage étant orientés de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal (34) défini par le corps solide (12), la somme de toutes les premières composantes transversales (36) dudit premier champ (30) de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide (12), et la somme de toutes les secondes composantes transversales (36') dudit second champ (30') de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide (12). 2. Système d'amplification laser selon la revendication 1, caractérisé par un premier dispositif de focalisation (32) qui engendre plusieurs ramifications différentes du premier champ (30) de rayonnement de pompage, pénétrant dans le corps solide (12), et convertit alors au moins une ramification, sortant du corps solide (12), en l'une des ramifications pénétrant dans ledit corps solide (12) et différant de ladite ramification sortante ; et par au moins un second dispositif de focalisation (32') qui engendre plusieurs ramifications différentes du second champ (30') de rayonnement de pompage, pénétrant dans le corps solide (12), et convertit alors au moins une ramification, sortant du corps solide (12), en l'une des ramifications pénétrant dans ledit corps solide (12) et différant de ladite ramification sortante. 3. Système d'amplification laser selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le corps solide (12) est réalisé sous la forme d'un disque (12) en un corps solide. 4. Système d'amplification laser selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par une première source (28) de rayonnement de pompage et par une seconde source (28') de rayonnement de pompage. 5. Système d'amplification laser selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la première source (28) de rayonnement de pompage et la seconde source (28') de rayonnement de pompage, et/ou le premier système de focalisation (32) et le 3048137 25 second système de focalisation (32'), sont orienté(e)s de façon telle que ladite au moins une première composante transversale (36) dans le premier champ (30) de rayonnement de pompage dirigé vers le corps solide (12), et ladite au moins une seconde composante transversale (36') dans le second champ (30') de rayonnement 5 de pompage dirigé vers ledit corps solide (12), pointent vers ledit corps solide (12) avec décalage mutuel de 180°. 6. Système d'amplification laser selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé par le fait que le premier dispositif de focalisation (32) inclut au moins une première unité déflectrice (40, 50), en vue de la rétrodéviation du premier champ 10 (30) de rayonnement de pompage vers le corps solide (12) après passage par ledit corps solide (12) ; que le au moins un second dispositif de focalisation (32') inclut au moins une seconde unité déflectrice (40', 50') en vue de la rétrodéviation dudit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage, vers ledit corps solide (12) après passage par ledit corps solide (12) ; et que ladite au moins une première 15 unité déflectrice (40, 50) et ladite au moins une seconde unité déflectrice (40', 50') orientent ledit premier champ (30) de rayonnement de pompage et ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage, en direction dudit corps solide (12), de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal (34) défini par le corps solide (12), la somme de toutes les premières composantes 20 transversales (36) dudit premier champ (30) de rayonnement de pompage dévié, venant incider sur ledit corps solide (12), et la somme de toutes les secondes composantes transversales (36') dudit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage dévié venant incider sur ledit corps solide (12). 7. Système d'amplification laser selon la revendication 6, caractérisé par le 25 fait que le premier dispositif de focalisation (32) inclut au moins deux premières unités déflectrices (40, 50) et que ledit au moins un second dispositif de focalisation (32') inclut au moins deux secondes unités déflectrices (40', 50') ; et/ou que ledit au moins un premier dispositif déflecteur (40, 50) comprend deux surfaces 30 réflectrices (46, 48, 54, 56) s'étendant en décrivant un angle (44) l'une par rapport à l'autre et que ladite au moins une seconde unité déflectrice (40', 50') comprend deux surfaces réflectrices (46', 48', 54', 56') s'étendant en décrivant un angle (52) l'une par rapport à l'autre. 8. Système d'amplification laser selon l'une des revendications 2 à 7, 35 caractérisé par le fait que le premier dispositif de focalisation (32) comporte des éléments collimateurs et focalisateurs, qui assurent une focalisation intermédiaire du 3048137 26 premier champ (30) de rayonnement de pompage dirigé à l'écart du corps solide (12) et qui focalisent, en direction dudit corps solide (12), ledit premier champ (30) de rayonnement de pompage soumis à focalisation intermédiaire ; et que ledit au moins un second dispositif de focalisation (32') comporte des éléments collimateurs et 5 focalisateurs qui assurent une focalisation intermédiaire dudit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage dirigé à l'écart du corps solide (12) et qui focalisent, en direction dudit corps solide (12), ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage, soumis à focalisation intermédiaire. 9. Système d'amplification laser selon la revendication 8, caractérisé par le 10 fait que le premier dispositif de focalisation (32), et ledit au moins un second dispositif de focalisation (32') incluent un élément focalisateur commun, en particulier un miroir parabolique (38) commun ; et/ou que ledit premier dispositif de focalisation (32), et ledit au moins un second dispositif 15 de focalisation (32') sont respectivement pourvus d'au moins une lentille collimatrice (116). 10. Système d'amplification laser selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé par le fait que ladite au moins une première unité déflectrice (40, 50) et ladite au moins une seconde unité déflectrice (40', 50') entourent annulairement le 20 corps solide (12). 11. Système d'amplification laser selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisé par le fait que ladite au moins une première unité déflectrice (40, 50) et ladite au moins une seconde unité déflectrice (40', 50') définissent une structure (106) à anneau double ou à anneaux multiples entourant le corps solide (12). 25 12. Système d'amplification laser selon l'une des revendications 2 à 11, caractérisé par des seconds dispositifs de focalisation (32') au nombre de un, de deux, de trois, de quatre, de cinq ou plus. 13. Système d'amplification laser selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'une face postérieure (16) du corps solide (12) 30 porte un revêtement hautement réfléchissant ; et/ou que la première source (28) de rayonnement de pompage, et ladite au moins une seconde source (28') de rayonnement de pompage sont réalisées sous la forme d'un laser à diodes ou d'un laser à fibres ; 35 et/ou 3048137 27 que le corps solide (12) est un cristal à activité laser, en particulier un cristal de grenat d'yttrium et d'aluminium ; et/ou que ledit corps solide (12) renferme de l'ytterbium ou de l'holmium, et est notamment dopé à l'ytterbium ou à l'holmium. 5 14. Système d'amplification laser selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le corps solide (12) est intégré dans un résonateur (18) définissant un champ (24) de rayonnement de résonance qui parcourt ledit corps solide (12). 15. Système d'amplification laser selon la revendication 14, caractérisé par 10 le fait que la face postérieure (16) du corps solide (12), hautement réfléchissante, forme un miroir d'extrémité (20) du résonateur (18) ; et/ou que ledit résonateur (18) inclut un miroir de découplage (22), et que le champ (24) de rayonnement de résonance s'étend entre ledit miroir d'extrémité (20) et ledit miroir 15 de découplage (22). 16. Procédé de correction d'un profil transversal asymétrique de pression de radiation sur un corps solide (12) d'un système d'amplification laser, présentant un milieu à activité laser, lequel profil de pression de radiation est engendré par un premier champ (30) de rayonnement de pompage qui parcourt ledit corps solide (12), 20 caractérisé par le fait qu'au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage est dirigé vers le corps solide (12) ; et que le premier champ (30) de rayonnement de pompage, et ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage sont orientés l'un par rapport à l'autre de façon à compenser ou à compenser sensiblement, dans un plan transversal (34) défini par le corps solide (12), 25 la somme de toutes les premières composantes transversales (36) dudit premier champ (30) de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide (12), et la somme de toutes les secondes composantes transversales (36') dudit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide (12). 30 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé par le fait que le premier champ (30) de rayonnement de pompage, et ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage sont orientés l'un par rapport à l'autre de façon à compenser ou à compenser sensiblement par paires, dans le plan transversal (34), les premières composantes transversales (36) dudit premier champ (30) de rayonnement 35 de pompage venant incider sur le corps solide (12), et les secondes composantes 3048137 28 transversales (36') dudit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage venant incider sur ledit corps solide (12). 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé par le fait que le premier champ (30) de rayonnement de pompage, et ledit au moins un second champ (30') de 5 rayonnement de pompage sont déviés au moins une fois en direction du corps solide (12), pour provoquer au moins un doublement du nombre des passages par ledit corps solide (12) ; et/ou le premier champ (30) de rayonnement de pompage, et ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage sont au moins respectivement 10 focalisés en direction dudit corps solide (12). 19. Procédé selon l'une des revendications 16 à 18, caractérisé par le fait que le premier (30), et ledit au moins un second champ (30') de rayonnement de pompage sont déviés plusieurs fois afin de multiplier le nombre des passages par le corps solide (12). 15 20. Procédé selon l'une des revendications 16 à 19, caractérisé par le fait qu'un disque (12) en un corps solide est utilisé en tant que corps solide (12).