Brevet FR3042019A1 — publié le 20170407

L'invention concerne un réservoir de stockage de gaz liquéfié, en particulier d'oxygène liquide (LOX), comprenant un corps de réservoir creux au sein duquel sont agencés des sondes résistives, en particulier des sondes à résistance de platine, permettant d'opérer des mesures de température en plusieurs sites de mesure au sein dudit corps de réservoir, à des hauteurs différentes dans le réservoir, lesdites mesures de température étant ensuite traitées pour en déduire la hauteur de gaz liquéfié dans le réservoir, c'est-à-dire la contenance dudit réservoir en gaz liquéfié, ainsi qu'un dispositif de liquéfaction de gaz, en particulier d'oxygène, équipé d'un tel réservoir. La fourniture d'oxygène à domicile représente une part importante de l'activité des soins à domicile de patients souffrant de pathologies ou d'insuffisances respiratoires. Actuellement, elle se fait par l'installation d'un concentrateur d'oxygène gazeux chez le patient qui produit de l'oxygène gazeux à partir d'air ambiant, par la livraison de réservoirs d'oxygène liquide (LOX) au domicile du patient, ou au moyen d'un générateur mixte combinant concentrateur et liquéfacteur d'oxygène. Plus précisément, un concentrateur d'oxygène permet la fourniture d'oxygène en continu au patient mais posent des problèmes de mobilité au patient en dehors de chez lui. En effet, l'encombrement et le poids des concentrateurs compliquent leur utilisation hors domicile. De plus, en cas de panne la fourniture d'oxygène n'est plus assurée et le patient ne peut plus suivre son traitement, ce qui n'est pas acceptable. Un tel concentrateur est notamment décrit par WO-A-2014046297 et EP-A-2524715. Par ailleurs, ils nécessitent la présence d'une batterie qui en accroit le poids et limite son autonomie. En outre, certains sont également bruyants. Par ailleurs, la livraison de LOX en réservoir de grande capacité présente l'avantage de permettre au patient de se déplacer. En effet, celui-ci peut remplir une petite bouteille de gaz avec du LOX provenant du réservoir de LOX et ensuite déambuler en inhalant l'oxygène fourni par la petite bouteille. Toutefois, la livraison de réservoirs de LOX aux patients engendre une logistique complexe et coûteuse, en particulier un remplissage hebdomadaire du réservoir cryogénique de LOX par un technicien, ce qui n'est pas pratique. De plus, la livraison présente également des inconvénients en termes d'empreinte environnementale du fait d'une livraison par camion, de logistique du fait de la gestion des réservoirs de LOX, et de sécurité du fait de la manipulation de liquide cryogénique, de risques de chute de réservoir lors du transport... En outre, un générateur mixte de LOX in-situ, utilisable à domicile, couple la technologie des concentrateurs gazeux avec celle des liquéfacteurs de gaz utilisant un cycle de 3042019 2 réfrigérant mixte pour produire le froid nécessaire à la liquéfaction de l'oxygène gazeux, typiquement un cycle Joules-Thomson avec un mélange de gaz comme fluide de travail. Toutefois, cette solution n'est pas idéale car il a été constaté en pratique que ce type de générateur mixte présente des inconvénients en termes d'encombrement, de fiabilité et de 5 niveau sonore. Un tel générateur mixte est notamment décrit par EP-A-990107, EP-A1044714 et EP-A-1805451. Enfin, ces générateurs mixtes utilisent des échangeurs secondaires, dans lesquels le fluide refroidissement n'est pas en contact avec l'oxygène, ce qui en diminue l'efficacité de l'ensemble. De plus, les gaz de refroidissement peuvent être des hydrocarbures qui ne doivent 10 en aucun cas entrer en contact avec l'oxygène pour des raisons évidentes de sécurité, ce qui ne peut être garanti dans le cadre d'une utilisation au domicile du patient et encore moins lors de ses déambulations hors de chez lui. Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été proposé par la demande FR 1553361, un dispositif autonome de liquéfaction de gaz, en particulier un dispositif médical 15 de distribution d'oxygène, comprenant un système de refroidissement cryogénique conçu pour liquéfier un flux d'oxygène gazeux (teneur comprise typiquement entre 93% et 95%) et produire de l'oxygène liquide (LOX), et un réservoir d'oxygène liquide en communication fluidique avec le système de refroidissement cryogénique et comprenant un volume interne de stockage de LOX et un orifice d'entrée, ledit réservoir étant agencé pour recueillir via l'orifice 20 d'entrée et stocker au sein dudit volume interne, au moins une partie du LOX produit par le système de refroidissement cryogénique. Le système de refroidissement cryogénique comprend un tube à gaz pulsé s'étendant au moins partiellement dans le réservoir d'oxygène liquide, et étant conçu pour liquéfier l'oxygène contenu dans le flux d'oxygène gazeux, c'est-à-dire un gaz riche en oxygène contenant typiquement une teneur en oxygène gazeux 25 comprise entre 80 et 96% en volume, typiquement entre 90 et 95% en volume, c'est-à-dire de l'oxygène essentiellement sous forme gazeuse, lequel contient de l'argon résiduel. Par ailleurs, la teneur en oxygène dans l'oxygène liquide ou LOX est égale à celle dans le flux d'oxygène gazeux, c'est-à-dire typiquement >90 vol.%, étant donné que la majeure partie de l'argon, voire d'autres impuretés éventuellement présentes dans le flux d'oxygène, n'est pas 30 éliminée lors de la liquéfaction de l'oxygène gazeux en oxygène liquide. Or, en pratique, il a été constaté qu'un problème se posait avec ce type de dispositif, à savoir celui de pouvoir déterminer efficacement et simplement la quantité de LOX au sein du réservoir du dispositif de liquéfaction, en particulier lorsque celui-ci est raccordé 2 3042019 3 fluidiquement en sortie d'un concentrateur d'oxygène utilisable pour des soins à domicile de patients souffrant de pathologies ou d'insuffisances respiratoires. D'une façon générale, pouvoir déterminer aisément et rapidement la quantité d'un gaz liquéfié, donc d'un gaz à une température cryogénique (i.e. 90% en vol) à partir d'air ambiant (env. 22% 02). 25 L'oxygène ainsi produit, typiquement entre 90 et 95 vol.%, alimente un patient 50 via un conduit flexible 32 et une interface respiratoire 33, tel que masque ou canule respiratoire. Cette installation de fourniture d'oxygène repose sur un couplage, ici via un conduit d'amenée de gaz 31, d'un concentrateur d'oxygène 30 classique à un dispositif 1 de 30 liquéfaction de gaz, encore appelé liquéfacteur et schématisé en Figure 2, produisant du froid servant à liquéfier l'oxygène produit par le concentrateur 30 et produire ainsi du LOX au sein du réservoir 10. 10 3042019 11 Le fonctionnement du concentrateur d'oxygène 30 est classique. On peut utiliser n'importe quel concentrateur disponible dans le commerce. De préférence, le concentrateur d'oxygène 30 est mobile et monté sur roues 31. Typiquement, le concentrateur d'oxygène 30 est un appareil assez compact, par 5 exemple ayant un encombrement de l'ordre 40 cm x 40 cm x 60 cm pour les modèles les plus courants, qui permet de produire de l'oxygène ayant une pureté entre environ 85 et 98% en volume, en général de l'ordre de 93 à 95% en volume, à partir d'air ambiant et ce, directement chez le patient 50. Pour ce faire, un concentrateur d'oxygène 30 met en oeuvre un système d'adsorption par alternance de pression, c'est-à-dire via des cycles de type PSA ou VSA. Un 10 tel concentrateur 30 d'oxygène comprend généralement un filtre à air pour éliminer les poussières ou autres, un compresseur, deux récipients d'adsorption remplis de particules d'adsorbants, typiquement de la zéolite, et d'un réservoir-tampon d'équilibrage de pression. En général, on utilise de la zéolite de type A, X ou LSX (Low Silica X = X pauvre en silice) échangée ou non échangée par un ou des cations métalliques, en particulier des cations 15 calcium (Ca) et/ou lithium (Li). A titre d'exemple, on peut choisir une zéolite X ou LSX échangée à au moins 88% par des cations Li. Les deux récipients d'adsorption fonctionnent de manière alternée, c'est-à-dire que l'un est en phase de production pendant que l'autre est en phase de régénération. Le fonctionnement des concentrateurs d'oxygène est bien connu et ne sera pas détaillé davantage. 20 Dans tous les cas, le flux d'oxygène gazeux produit par le concentrateur d'oxygène 30 alimente un système de refroidissement cryogénique 20 permettant de liquéfier l'oxygène contenu dans ledit flux d'oxygène gazeux et produire de l'oxygène liquide ou LOX qui est récupéré au sein du réservoir 10 selon l'invention. L'extraction du LOX se fait via un conduit ou tube 73 qui s'étend jusqu'au niveau du fond 10a du réservoir 10, comme illustré sur les 25 figures 6-8 et 10. Optionnellement, on peut prévoir d'agencer un petit compresseur pour légèrement accroître la pression du flux d'oxygène délivré par le concentrateur d'oxygène 30, avant son entrée dans le dispositif 1 de liquéfaction de gaz selon l'invention. L'oxygène liquide ou LOX ainsi produit est, comme déjà dit, récupéré et stocké dans 30 le réservoir 10 d'oxygène liquide selon l'invention, encore appelé réservoir principal, qui est en communication fluidique avec le système de refroidissement cryogénique 20. La teneur en oxygène dans le LOX est égale ou approximativement égale à celle dans le flux d'oxygène gazeux. 11 3042019 12 Le réservoir 10 comprend un orifice d'entrée 12 communiquant fluidiquement avec un volume interne 11 permettant le stockage de LOX, ledit volume interne 11 ayant une contenance de moins de 5 litres, typiquement moins de 3 litres (équivalent en eau). L'orifice d'entrée 12 est aménagé dans la paroi du réservoir 10, de préférence il est aménagé au travers 5 d'un col 15 situé en partie haute du réservoir 10. Le système de refroidissement cryogénique 20 est du type à tube à gaz pulsé, c'est-à-dire qu'il comprend un tube à gaz pulsé 21, de forme cylindrique allongée, traversant l'orifice 12 et s'étendant jusque dans le volume interne 11 du réservoir 10 de LOX, comme illustré sur les Figures 3 et 4. 10 Le tube à gaz pulsé 21 est conçu pour liquéfier l'oxygène contenu dans le flux d'oxygène gazeux provenant du concentrateur 30. En effet, un tube à gaz pulsé, appelé pulse tube en anglais, est un dispositif cryogéniques apte à et conçu pour produire des températures cryogéniques allant de 4 K à 120 K environ. Un tube à gaz pulsé fonctionne préférentiellement selon un cycle proche du cycle de Stirling, c'est-à-dire en cycle fermé avec 15 un fluide cryogénique à très basse température, par exemple de l'eau refroidi par de l'hélium gazeux, qui est mis en mouvement au moyen d'un compresseur engendrant des variations de pression et de débit de gaz, de manière à refroidir un tube de réfrigération. Dans le cas présent, le système de liquéfaction 20 extrait les calories de l'oxygène gazeux par application d'un échange thermique entre le flux d'oxygène issu du concentrateur 20 30 et le tube à gaz pulsé 21 lui-même refroidi par un fluide froid, tel de l'eau refroidie circulant dans un circuit d'eau de refroidissement comprenant conduit d'eau et pompe, pulsé par le compresseur 22 qui surmonte le tube à gaz pulsé 21, comme visible sur les Figures 3 et 4. En fait, dans un tel système, il se produit une mise en contact du flux d'oxygène 25 gazeux issu du concentrateur d'air 30 directement avec une zone froide, encore appelée « bout ou doigt froid », du tube pulsé 21. Cette mise en contact va conduire à liquéfier progressivement l'oxygène, alors que les impuretés éventuellement présentes dans le flux d'oxygène, typiquement de l'eau et du CO2 principalement, vont constituer une légère pellicule sur cette zone froide 24 et ne boucheront aucun tuyau ou passage situés en aval. 30 Cette zone froide ou zone de cryo-refroidissement 24 présente un gradient de température compris entre 350 K et 40 K, de préférence entre 300 K et 90 K, la liquéfaction de l'oxygène s'opérant par contact de l'oxygène gazeux avec ladite zone de cryo- 12 3042019 13 refroidissement 24, laquelle est refroidie par de l'hélium ou analogue dont la circulation dans un circuit de refroidissement interne (non montré) est assurée par le compresseur 22. Le LOX ainsi produit va, quant à lui, s'écouler par gravité dans le volume interne 11 du réservoir principal 10 de LOX. Pour ce faire, on prévoit de laisser un espacement 13, c'est- 5 à-dire un passage, entre la surface externe du tube pulsé 21 et la surface de la paroi périphérique délimitant l'orifice d'entrée 12 de manière à permette un écoulement du LOX dans cet espacement 13. L'oxygène ainsi liquéfié est donc stocké dans le réservoir principal 10 de stockage de LOX en vue de son utilisation ultérieure. Par ailleurs, comme illustré sur les Figures 1 et 2, le dispositif 1 de liquéfaction de 1() gaz selon l'invention comprend un (ou plusieurs) emplacement(s) 17 au niveau duquel se trouve un port ou raccord de remplissage 18 permettant d'y placer et d'y remplir un (ou plusieurs) réservoir(s) secondaire(s) 40, par exemple du type petite bouteille de gaz ayant une contenance de moins de 1,5 L (équivalent en eau), de préférence entre 0,5 et 1 L. Un réservoir secondaire portatif 40 permet à l'utilisateur 50 de déambuler facilement, 15 en particulier hors de son domicile. Lorsqu'un réservoir secondaire portatif 40 est connecté fluidiquement au port de remplissage 18, il peut y être rempli avec du LOX provenant du stockage 10 de LOX auquel ledit port de remplissage 18 est relié fluidiquement, via par exemple un conduit de gaz 73, tel qu'un tube métallique, visible notamment sur les Figures 6, 7, 8 et 10. 20 Lorsque du LOX est transféré du réservoir de stockage 10 vers le réservoir secondaire 40, un vaporiseur de maintien en pression peut être utilisé pour maintenir la pression dans le stockage principal 10 qui contient principalement du LOX surmonté par un ciel d'oxygène gazeux. De manière générale, le dispositif de liquéfaction 1 a préférentiellement un 25 fonctionnement intermittent pour permettre à la pellicule solide constituée d'impuretés de type eau et CO2, se formant sur la zone de cryo-refroidissement 24 de fondre et de ne pas être trop importante sur la zone de cryo-refroidissement 24. Afin de réduire l'impact des vibrations du tube pulsé 21 qui peuvent être importantes et minimiser ainsi la fatigue des matériaux et ralentir l'usure du dispositif, on peut prévoir un 30 dispositif d'amortissement 60 comprenant des plots d'isolation vibratoire 61 portés par une structure-support 62, telle une plaque, venant se fixer au système de refroidissement cryogénique 20, comme illustré en Figure 3. Les plots d'isolation vibratoire 61 sont préférentiellement au nombre d'au moins 3, par exemple 4 plots 61, permettant d'amortir les 13 3042019 14 vibrations engendrées par le compresseur 22. Les plots 61 viennent prendre appui sur un plateau solidaire de l'armature ou carcasse externe du dispositif. On veille également à éviter ou minimiser la formation de givre sur les surfaces périphériques externes 25 du système de liquéfaction 20 car l'air ambiant contient de la 5 vapeur d'eau qui peut s'y condenser et y geler. Pour ce faire, on prévoit soit une bonne ventilation du compartiment liquéfacteur par exemple via un balayage avec un gaz d'échappement sec et chaud, par exemple entre environ 20 et 30°C, et/ou en mettant en oeuvre un petit ventilateur, soit une bonne isolation des surfaces périphériques externes 25 avec un ou des matériaux isolants thermiquement et compatibles avec l'oxygène, par exemple de la laine 10 de roche, soit encore une collecte éventuelle des condensats sur une surface chaude pour favoriser leur évaporation. Conformément à la présente invention, afin de mesurer le niveau de gaz sous forme liquide, c'est-à-dire de gaz liquéfié, à savoir ici du LOX, dans le réservoir 10, on utilise des sondes résistives 70, 71, de préférence sondes à résistance de platine, par exemple des sondes 15 à résistance de platine de référence PT-100 disponibles auprès de la société TCSA. La Figure 11 schématise une telle sonde résistive 70, 71. Elle est de forme longiligne et comprend un élément résistif 80 en platine faisant office d'élément de prise de mesure connecté électriquement à des fils électriques 81. L'élément résistif 80 et les fils électriques 81 sont agencés dans une gaine tubulaire 20 82 en métal, ici en acier inoxydable, formant une enveloppe protectrice autour de ceux-ci, laquelle gaine 82 permet de les protéger des détériorations, notamment par corrosion, oxydation, pression etc... Avantageusement, chaque élément résistif 80 est de type 100 Ohms à 0°C. La gaine tubulaire 82 a un diamètre typiquement entre 1 et 10 mm environ ; elle peut 25 être flexible ou rigide. L'élément résistif 80 est maintenu dans la gaine 82 par un matériau inerte 83, par exemple de la silice, permettent d'empêcher ou de limiter les vibrations. La prise de mesure de chaque sonde 70, 71 se fait au niveau de leur extrémité distale libre 70a, 71a. Les fils électriques 81 aboutissent, quant à eux, au niveau d'une prise de 30 raccordement 72, visible sur les Figures 8 à 10. De façon générale, le principe de fonctionnement des sondes résistives 70, 71 est illustré en Figure 12. Il repose schématiquement sur l'application d'une tension constante Ualim, par exemple de 1,5 V, et une mesure de la valeur du courant Umes qui circule à 14 3042019 15 travers d'une sonde résistive 70, 71, par exemple des sondes PT 100, par l'intermédiaire d'une mesure de tension aux bornes d'une autre résistance électrique R de plus faible valeur, par exemple de 5 ohms, laquelle varie avec la température au niveau de la prise de mesure de chaque sonde 70, 71 au sein du réservoir 10. 5 Selon l'invention, les prises de mesure des sondes 70, 71 sont positionnées, c'est-à- dire agencées, à des hauteurs différentes dans le réservoir 10. Les éléments résistifs 80 des sondes 70, 71 sont donc en fait des résistances qui vont varier selon la température alors qu'ils sont soumis à une tension constante, par exemple 1,5 V. Ils font dès lors office de sondes ou capteurs de température. 10 Or, en fonction de la (ou des) valeur de résistance des sondes résistives 70, 71 mesurée via l'image de la mesure de la tension aux bornes de la résistance électrique additionnelle R de plus faible valeur (5 ohms par exemple), on peut déterminer si la prise de mesure de l'une et/ou l'autre des sondes 70, 71 est immergée dans du gaz liquéfié ou non, donc de déterminer le niveau de liquide dans le réservoir 10. 15 En d'autres termes, ces sondes 70, 71 permettent de mesurer un (ou plusieurs) signal de courant/résistance représentatif de la température déterminée au point de mesure, lequel signal est traité par des moyens de traitement de signal, telle une carte électronique ou un ordinateur, pour en déduire une hauteur de liquide dans le réservoir. La transmission des signaux aux moyens de traitement de signal se fait via la prise de raccordement électrique 72, 20 encore appelée prise-connecteur 72. Conformément à la présente invention, la détection du niveau de gaz liquéfié, typiquement du LOX, utilise donc comme élément sensible, une résistance électrique 70, 71 à élément résistif 80 ici de 100 ohms à 0°C, à savoir par exemple sonde de température de type PT100, alimentée sous une tension continue fixe de 1,5 V DC par exemple. 25 En fonction de l'évolution de la température de la résistance électrique 70, 71, le courant électrique qui la traverse varie puisque la valeur de la résistance de 100 ohms (à 0°C) elle-même varie. Afin de mesurer cette variation du courant électrique, la résistance électrique R additionnelle de plus faible valeur (5 ohms par exemple) est branchée en série dans le circuit 30 pour mesurer cette variation de courant via la variation de tension Umes aux bornes de cette résistance R, comme schématisé en Figure 12. Il suffit alors de définir un seuil de tension aux bornes de cette résistance pour définir un seuil de température vu par la résistance électrique 70, 71. A priori, lorsque la résistance 15 3042019 16 électrique 70, 71 est en contact avec le gaz liquéfié, celle-ci est à la température dudit gaz liquéfié, alors que lorsqu'elle n'est plus en contact avec le liquide mais se situe dans la phase gazeuse, celle-ci qui devrait alors être à la même température, puisque gaz et liquide sont normalement à l'équilibre thermodynamique et donc à la même température, sera à une 5 température plus élevée du fait de l'échauffement engendrée par le courant électrique qui la traverse. Le principe pour que la résistance électrique 70, 71 ne soit pas à la même température dans la phase gazeuse que dans la phase liquide repose sur la puissance électrique dissipée par cette résistance électrique 70, 71 qui doit être inférieure au flux thermique que 10 cette résistance électrique 70, 71 reçoit par contact direct avec le liquide et qui doit être nettement supérieure au flux thermique que cette résistance électrique 70, 71 reçoit par contact direct avec la phase gazeuse. De cette manière, lorsque la résistance électrique 70, 71 est en contact avec le liquide, celle-ci reste à la température du liquide environ, tel du LOX, tandis que lorsqu'elle 15 est en contact uniquement avec la phase gazeuse, celle-ci s'échauffe pour atteindre une température supérieure de plusieurs degrés ou dizaine de degrés. De là, si la valeur de température mesurée correspond à une température cryogénique pour le gaz considéré, par exemple de l'ordre de -185°C pour du LOX, alors c'est qu'il y a du gaz sous forme liquide à cette hauteur-là au sein du réservoir 10. A l'inverse, si la valeur de 20 température mesurée est plus élevée, alors c'est qu'il y a pas liquide à cette hauteur. Selon l'invention, la première sonde 70, ici de type PT-100, est agencée de sorte que sa prise de mesure soit positionnée à une première hauteur H1 par rapport au fond 10a du réservoir 10 et la seconde sonde 71, ici aussi de type PT-100, est positionnée à une deuxième hauteur H2 par rapport au fond 10a du réservoir, avec H1 REVENDICATIONS1. Réservoir (10) de stockage de gaz liquéfié comprenant un corps de réservoir (10) délimitant un volume interne (11) de stockage de gaz, ledit corps de réservoir (10) comportant un orifice d'entrée (12) en communication fluidique avec le volume interne (11) de manière à permettre l'introduction, via ledit orifice d'entrée (12), de gaz au sein dudit volume interne (11) et un stockage dudit gaz sous forme liquide au sein dudit volume interne (11), caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins une première sonde résistive (70) et une deuxième sonde résistive (71) agencées dans le volume interne (11) du corps de réservoir (10), la première prise de mesure (70a) de ladite première sonde résistive (70) étant positionnée à une première hauteur (H1) par rapport au fond (10a) du réservoir (10) et la seconde prise de mesure (71a) de ladite deuxième sonde résistive (71) étant positionnée à une deuxième hauteur (H2) par rapport au fond (10a) du réservoir (10), avec H1 2. Réservoir selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la première prise de mesure (70a) de la première sonde résistive (70) est positionnée à proximité du fond (10a) du réservoir (10) et/ou la seconde prise de mesure (71a) de la deuxième sonde résistive (71) est positionné à proximité de l'orifice d'entrée (12) du réservoir (10). 3. Réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et deuxième sondes résistives (70, 71) sont des sondes à résistance de platine, de préférence de type 100 Ohms à 0°C. 4. Réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et deuxième sondes résistives (70, 71) ont une forme longiligne et comprennent chacune une prise de mesure (70a, 71a) situées à l'extrémité distale libre de chaque sonde (70, 71). 5. Réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque sonde résistive (70, 71) comprend un élément résistif (80) formant prise de mesure (70a, 71a), connecté électriquement à des fils électriques (81), de préférence les fils électriques (81) aboutissent à une prise-connecteur (72). 18 3042019 19 6. Réservoir selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément résistif (80) et les fils électriques (81) sont agencés dans une gaine tubulaire (82), de préférence une gaine (82) en métal. 5 7. Dispositif (1) de liquéfaction de gaz comprenant : - un système de refroidissement cryogénique (20) comprenant un tube à gaz pulsé conçu pour liquéfier un gaz, et - un réservoir (10) de gaz liquéfié en communication fluidique avec le système de refroidissement cryogénique (20) selon l'une des revendications 1 à 6, ledit tube à gaz pulsé 10 (21) s'étendant au moins partiellement dans le volume interne (11) dudit réservoir (10). 8. Dispositif de liquéfaction selon la revendication 7, caractérisé en ce que le système de refroidissement cryogénique (10) est agencé au niveau de l'orifice d'entrée (12) du réservoir (10) et le tube à gaz pulsé (21) s'étend au travers de l'orifice d'entrée (12) du 15 réservoir (10), de préférence le tube à gaz pulsé (21) a une forme tubulaire. 9. Dispositif de liquéfaction selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que le système de refroidissement cryogénique (20) comprend en outre une ligne d'entrée de gaz (27) permettant d'amener un flux gazeux au contact du tube à gaz pulsé (21), et une 20 ligne de sortie de gaz (28) permettant d'extraire du gaz liquide stocké dans le réservoir (10). 10. Dispositif de liquéfaction selon l'une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un port de remplissage permettant le raccordement audit port de remplissage d'un réservoir de gaz secondaire (40) et le remplissage dudit réservoir de gaz 25 secondaire (40) avec du gaz issu du réservoir (10), de préférence le réservoir de gaz secondaire (40) est une petite bouteille de gaz ayant une contenance inférieure à 2 L (en équivalent eau). 11. Installation de fourniture d'oxygène comprenant un concentrateur d'oxygène 30 (30) couplé fluidiquement à un dispositif de liquéfaction (1) de gaz selon l'une des revendications 7 à 10. 19 3042019 20 12. Procédé pour déterminer la hauteur de gaz liquéfié dans le réservoir (10) de stockage de gaz liquéfié selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel : a) on opère au moins une mesure de température au moyen de la première (70) et/ou de la deuxième (71) sonde résistive agencée dans le volume interne (11) du corps de réservoir 5 (10), b) on transmet au moins un signal de mesure à des moyens de traitement de signal, et c) on traite ledit signal de mesure au sein desdits moyens de traitement de signal pour en déduire si le gaz liquéfié à atteint la hauteur H1 et/ou la hauteur H2. 20