Brevet FR3037517A1 — publié le 20161223

La présente invention concerne le domaine des électrodes de soudage. L'invention est plus particulièrement relative à des électrodes de soudage par résistance en cuivre. De telles 5 électrodes sont utilisées, par exemple, pour le soudage par résistance par points, pour l'assemblage de tôles entre elles. Ces tôles, une fois soudées et assemblées, présentent une application notamment dans le domaine de l'industrie automobile. Le soudage de deux tôles est réalisé par la combinaison d'une 10 forte intensité électrique et d'une pression ponctuelle, également appelée « effort de serrage ». Plus particulièrement, dans un premier temps, on augmente l'effort de serrage entre lesdites deux tôles à assembler. Ensuite, au cours d'une deuxième phase, et une fois les deux 15 tôles serrées, on fait passer du courant entre deux électrodes qui sont disposées de part et d'autre desdites tôles. Le passage du courant entre les deux électrodes entraine une augmentation de la température au niveau de la zone concernée des tôles, jusqu'au point de fusion entre les deux tôles. 20 La pression maintient le contact entre l'électrode et l'assemblage de tôles. Pour souder, une pince plaque l'assemblage avec des électrodes en cuivre, matière à la fois excellente conductrice de l'électricité et de la chaleur. Ce choix permet de réduire la zone chauffée, qui se trouve limitée 25 à la zone de contact entre les deux tôles à souder. Une fois le point de fusion atteint, la pression est maintenue, et l'intensité électrique est arrêtée pour refroidir le point de soudage avant de séparer les électrodes des tôles assemblées puis de procéder au point de soudage suivant. 30 Les paramètres de soudage sont donc dépendants de la résistance électrique des tôles, de la résistance d'interface entre les tôles et l'électrode, de l'épaisseur totale de l'assemblage et du diamètre des électrodes. Ce procédé est 3037517 2 couramment utilisé dans l'assemblage de tôle d'acier de faible épaisseur ( Le document de brevet FR 2 771 038 est quant à lui relatif à un procédé pour la fabrication d'une électrode de soudage par résistance par points en alliage à base de cuivre, permettant d'obtenir un alliage présentant une structure comportant des grains de cuivre dont la taille est comprise entre 0,1 et 0,4pm. On connait encore, par le document EP 0 256 215, un procédé permettant d'obtenir une structure de grains dont la taille est comprise entre 30 et 100pm. Le document JP 58 177 429 concernant un alliage de cuivre présentant une haute résistance, et pouvant notamment être appliqué aux électrodes de soudage par point, enseigne également de réduire la taille des grains par addition de tantale à la composition de l'alliage. Néanmoins, les cycles de soudage successifs entraînent une usure de la surface de l'électrode, et plus particulièrement de 25 la face active de l'électrode qui est au contact de la tôle. Il existe principalement deux phénomènes d'usure des électrodes traditionnelles. D'une part, la couche de surface de l'électrode est susceptible de se détacher latéralement car elle est soumise à 30 des températures particulièrement élevées. Ce phénomène d'usure est dénommé fluage. D'autre part, le contact entre la tôle et l'électrode engendre une réaction chimique de transfert mutuel de matière entre la tôle et l'électrode. En outre, ce phénomène de 3037517 4 corrosion est augmenté du fait de la présence de zinc au niveau du revêtement des tôles devant être assemblées. En effet, le zinc du revêtement de la tôle se diffuse dans le cuivre de la surface de l'électrode, formant une phase p, ou couche jaune, à 5 laquelle sont susceptibles de se coller des atomes de fer provenant de la tôle. Ce collage induit des arrachements de matière à la surface de l'électrode, lors de l'ouverture de la pince de soudage, qui vont accélérer la dégradation de surface de ladite électrode. 10 Du fait de ces phénomènes de fluage et de corrosion, les électrodes traditionnelles ont une durée de fonctionnement limitée. Elles s'élargissent en leur extrémité, ce qui modifie les paramètres, en réduisant notamment la densité de courant, aboutissant par conséquent à une altération de la qualité du 15 point soudé. Les industriels doivent donc rechercher des solutions pour retarder ou compenser la dégradation de surface de l'électrode. Dans des conditions de soudage habituelles, certaines actions menées par les industriels sont suffisantes, par exemple une 20 modification de la forme de l'électrode, un rodage de surface, ou une encore une incrémentation du courant. Toutefois, ces derniers temps, les industriels cherchent à augmenter d'une part les cadences de soudage sur les lignes de ferrage robotisées et, d'autre part, les efforts de serrage sur les tôles à haute limite élastique. En outre, on cherche également à réduire l'épaisseur des tôles, ou encore à réaliser des soudages dissymétriques ou triple épaisseur. Ces progrès récents sont responsables d'une sollicitation thermomécanique plus importante des électrodes. Or, face à ces évolutions, il est important de maintenir une parfaite maîtrise de la qualité du point soudé. De ce fait, la présente invention est relative notamment à un procédé permettant la fabrication d'électrodes de soudage présentant une meilleure résistance aux phénomènes d'usure et, 3037517 5 par conséquent, des performances de soudage supérieures aux électrodes traditionnelles. A cet effet, l'invention concerne notamment une électrode de soudage en un alliage de cuivre, de chrome, de zirconium et 5 comportant en outre du phosphore et/ou du magnésium. Ladite électrode est notamment susceptible d'être obtenue par un procédé décrit ci-dessous et comporte une proportion de chrome comprise entre 0,4 et 0,8% en masse et une proportion de zirconium comprise entre 0,02 et 0,09% en masse. 10 La proportion totale en phosphore et/ou en magnésium est supérieure à 0,005% en masse, la proportion de magnésium est inférieure à 0,1% en masse et la proportion de phosphore est inférieure à 0,03 % en masse. La structure de l'électrode comporte des précipités de chrome 15 incohérents dont plus de 90% ont une surface projetée inférieure à lpm2, et lesdits précipités de chrome incohérents présentent des dimensions comprises au moins entre 10 et 50 nm. Ladite électrode présente en outre une structure fibrée, visible suivant une coupe transversale de la face active de ladite 20 électrode après surfaçage et attaque chimique, ladite structure étant constituée, d'une part, d'une pluralité de fibres radiales, lesdites fibres présentant une épaisseur inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm et, d'autre part d'une zone sensiblement centrale sans fibrage ayant un diamètre 25 inférieur à 5 mm, de préférence inférieur à 3 mm et la conductibilité électrique de ladite électrode étant supérieure à 85% IACS. L'invention concerne en outre un procédé de fabrication d'une électrode de soudage par coulée continue à partir d'un alliage 30 comportant au moins du cuivre, du chrome dans une proportion comprise entre 0,4 et 0,8% en masse, du zirconium dans une proportion comprise entre 0,02 et 0,09% en masse, ledit alliage comportant en outre du phosphore et/ou du magnésium dans une proportion totale supérieure à 0,005% en masse, la proportion de 3037517 6 magnésium étant inférieure à 0,1% en masse et la proportion de phosphore étant inférieure à 0,03 % en masse, ledit procédé comportant au moins les étapes suivantes : a) fusion des différents composants de l'alliage, à savoir au 5 moins le cuivre, le chrome, le zirconium et du phosphore et/ou du magnésium ; b) coulée continue à travers une filière cylindrique présentant un diamètre d permettant d'obtenir une barre d'un diamètre proche du diamètre d de la filière; 10 c) solidification de ladite barre par refroidissement; d) déformation à froid pour obtenir un barreau d'un diamètre inférieur à 20 mm ; e) traitement de vieillissement ou de revenu ; f) cisaillage dudit barreau afin d'obtenir des lopins puis 15 poinçonnage ou usinage par enlèvement de matière afin de conférer à ladite électrode sa forme définitive, dans lequel la structure métallurgique de la face active de ladite électrode comporte des précipités de chrome incohérents dont plus de 90% ont une surface projetée inférieure à 11=2, 20 lesdits précipités de chrome incohérents présentant des dimensions comprises au moins entre 10 et 50 nm, ladite électrode présentant en outre une structure fibrée, visible suivant une coupe transversale de la face active de ladite électrode après surfaçage et attaque chimique, ladite structure 25 étant constituée, d'une part, d'une pluralité de fibres radiales, lesdites fibres présentant une épaisseur inférieure à 1 mm, et, d'autre part, d'une zone sensiblement centrale sans fibrage ayant un diamètre inférieur à 3 mm, et la conductibilité électrique de ladite électrode étant supérieure à 85% IACS. 30 Selon d'autres caractéristiques optionnelles du procédé: - ledit diamètre d de la filière est compris entre 20 et 70 mm, de préférence entre 20 et 40 mm ; 3037517 7 au cours de l'étape d) de déformation à froid, une opération d'usinage extérieure, inférieure à 0,5 mm d'épaisseur, est effectuée pour éliminer les défauts de surface générés lors de l'étape c) de solidification. 5 Enfin, l'invention est également relative à une utilisation de l'électrode dans un procédé de soudage résistif par point, pour le soudage d'au moins deux tôles en acier revêtues de zinc ou d'un alliage comprenant du zinc, ledit revêtement présentant une épaisseur inférieure à 10 pin et lesdites tôles présentant 10 une épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm. L'avantage principal découlant de la présente invention consiste en ce que les performances et la durée de vie des électrodes, utilisées notamment pour le soudage par résistance par points, sont nettement améliorées. 15 Plus précisément, au moyen desdites électrodes, on améliore substantiellement la qualité du point soudé, notamment en augmentant la protection contre la corrosion au niveau des points soudés. Il est également envisageable, pour les industriels, d'augmenter les cadences de soudage sur les lignes 20 robotisées, ainsi que les efforts de serrage sur tôles à haute limite élastique. Les tôles soudées peuvent avoir une épaisseur plus faible, et lesdites électrodes permettent également la réalisation de soudages dissymétriques (plus de deux tôles, présentant éventuellement des épaisseurs différentes ou dont 25 l'acier est différent). En outre, les coûts directs de soudage sont réduits, notamment en ce qui concerne les consommables, la main d'oeuvre, ou encore l'énergie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre se 30 rapportant à un exemple de réalisation donné à titre indicatif et non limitatif. La compréhension de cette description sera facilitée en se référant aux dessins joints, dans lesquels : 3037517 8 - la figure 1 est une représentation graphique de la vitesse de refroidissement préférentielle (en ordonnées - exprimée en degrés Celsius par seconde) en fonction de la température (en abscisses - exprimée en degrés Celsius). Les courbes en 5 pointillés représentent la vitesse appliquée traditionnellement pour un matériau (Pathl_C42) aux propriétés habituelles de l'état de la technique (pointillés fins) et la vitesse critique de trempe de l'état de la technique (pointillés épais). Les autres courbes représentent l'évolution de la vitesse de 10 refroidissement appliquées dans le procédé et permettant l'obtention des électrodes selon l'invention (Pathl C19 ; Pathl C56 ; Pathl C66_SC1 et Pathl C66_SC2) -la figure 2A représente, après attaque chimique, une vue en coupe longitudinale au microscope optique de la structure de 15 l'électrode obtenue par la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention, après l'étape de poinçonnage, tandis que la figure 2B représente une vue en coupe transversale de cette même électrode. - la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale d'une 20 électrode obtenue à partir d'un procédé selon l'état de la technique ; - les figures 4A à 4D représentent la texture nécessaire pour le matériau de l'électrode obtenue par la mise en oeuvre du procédé selon l'invention ; 25 - la figure 5 est un graphique illustrant le domaine de soudabilité pour une électrode de l'invention (I (B) - I (H)) en comparaison avec deux électrodes de l'état de la technique (Cl (B) - Cl (H) et C2 (B) - C2 (H)), les courbes du graphique représentant l'intensité (A) en fonction du temps (ms) ; il est 30 visible, sur ce graphique, que le domaine de soudabilité des électrodes de l'invention se fait avec une intensité électrique plus élevée. La présente invention a pour objet notamment un procédé pour la fabrication d'une électrode de soudage par résistance à 3037517 9 partir d'un alliage comportant du cuivre, du chrome, du zirconium, et du phosphore et/ou du magnésium. Le procédé de fabrication de l'électrode est un procédé de coulée continue et il comprend au moins les étapes suivantes : 5 a) on fusionne les différents composants de l'alliage ; b) on effectue une coulée continue à travers une filière cylindrique, ou un moule cylindrique, présentant un diamètre d permettant d'obtenir une barre; c) on solidifie ladite barre par refroidissement, de 10 préférence à une vitesse de refroidissement définie; d) on procède à une déformation à froid de ladite barre pour obtenir un barreau d'un diamètre inférieur à 20 mm, de préférence compris entre 12 et 19 mm ; de manière optionnelle, une opération d'usinage extérieure, avantageusement inférieure à 15 0,5 mm d'épaisseur, peut être effectuée de sorte à éliminer des défauts de surface éventuellement générée par l'étape précédente ; e) on effectue un traitement de vieillissement, qui consiste par exemple à maintenir le barreau à température ambiante, ou un 20 traitement de revenu au cours duquel le barreau est chauffé et, enfin, f) on effectue un cisaillage dudit barreau afin d'obtenir des lopins puis un poinçonnage ou un usinage par enlèvement de matière afin de conférer à ladite électrode sa forme définitive. 25 De manière particulièrement avantageuse, dans l'étape b) du procédé de l'invention, le diamètre d de la filière cylindrique de coulée continue est inférieur à 70 mm. De préférence, ledit diamètre d est compris entre 20 et 70 mm et, plus préférentiellement encore, ce diamètre est compris 30 entre 20 et 40 mm. En outre, la vitesse de refroidissement appliquée lors de l'étape c) du procédé et permettant la solidification de la barre puis le refroidissement solide, est particulièrement 3037517 10 importante, entrainant une solidification rapide et un refroidissement périphérique extrêmement puissant. Préférentiellement, la vitesse de refroidissement est également variable en fonction de la température de ladite 5 barre. Plus précisément, ladite vitesse de refroidissement est, avantageusement, au moins égale à 10°C/s à 1060°C, au moins égale à 15°C/s à 1040°C, au moins égale à 20°C/s à 1030°C, au moins égale à 25 °C/s à 1000°C, au moins égale à 30°C/s à 960°C 10 et au moins égale à 30°C/s à 700°C. Les vitesses de refroidissement préférentielles du présent procédé sont représentées sur le graphique de la figure 1, en comparaison avec celles de l'état de la technique, représentées par la courbe en trait pointillés. La vitesse de refroidissement 15 est exprimée en °C/s, en fonction de la température de la barre, qui est, elle, exprimée en °C. De préférence, dans le procédé selon l'invention, à l'inverse du procédé traditionnel, le refroidissement n'est pas appliqué sur un solide mais sur un liquide et commence dès le solidus, 20 c'est-à-dire à une température de l'ordre de 1070°C. En particulier, il a été mis en évidence un intervalle de température, entre 1060 et 700°C, pour une amélioration de la mise en solution avec une vitesse de refroidissement minimum qui a été reprise ci-dessus lors de la définition du procédé. 25 Plus précisément, la solidification et le refroidissement très rapides, jusqu'à une température où la diffusion des atomes de chrome est limitée, permet une répartition homogène des précipités cohérents et incohérents de chrome. Ces conditions de refroidissement, qui sont en outre 30 appliquées sur un moule cylindrique ayant un diamètre réduit entre 20 et 70 mm, de préférence entre 20 et 40 mm, participent à l'obtention d'une barre avec une texture de solidification colonnaire orientée de manière radiale. Cette texture est visible par réalisation d'une coupe transversale de ladite 3037517 11 barre, et sur l'ensemble du volume de cette dernière. Au contraire, une telle homogénéité ne peut être atteinte sur des barres de fonderie de grande section obtenues par la mise en oeuvre du procédé traditionnel, et leur texture sera plus 5 variable. La filière ou le moule, présentant une forme cylindrique, est préférentiellement entourée d'une enveloppe au sein de laquelle circule soit une huile, soit un gaz réfrigérant, ou encore de l'eau, de sorte à permettre la solidification et le 10 refroidissement. Un autre avantage du procédé selon l'invention réside dans le fait qu'il permet d'éviter une recristallisation dynamique à chaud, due à un réchauffage et une déformation simultanée dans le procédé traditionnel. De ce fait, les précipités et textures 15 intéressants issus de la mise en oeuvre du procédé de l'invention sont conservés. Au sein de l'alliage de base utilisé pour la fabrication des électrodes de soudage innovantes, on retrouve, de préférence, une teneur en chrome inférieure à 1% en masse, et, plus 20 préférentiellement encore, comprise entre 0,4 et 0,8% en masse. Par le biais du procédé selon l'invention, des précipités incohérents de chrome, c'est-à-dire des particules sans relation cristallographique avec la matrice, sont en excès de limite de solubilité et vont se présenter différemment des précipités de 25 chrome issus du procédé traditionnel qui a été décrit ci-dessus. En effet, dans le procédé de l'invention, l'application du traitement de trempe dès la solidification de l'alliage, qui est complète à une température de l'ordre de 1070°C, permet de maximiser la solubilité du chrome dans le cuivre et de maintenir 30 l'eutectique cuivre chrome aux joints de grain. Une proportion de chrome entre 0,4 et 0,8% est particulièrement optimale. En effet, une proportion inférieure à 0,4% ne permettrait pas de produire la précipitation de chrome recherchée et une proportion supérieure à 0,8% serait 3037517 12 susceptible d'engendrer des précipités de chrome de taille trop importante, avec apparition de décohésion lors de l'étape d) de transformation à froid. La texture de solidification colonnaire très fine, obtenue 5 par la mise en oeuvre du procédé de l'invention, permet de manière particulièrement avantageuse de répartir l'hétérogénéité de composition de chrome (chrome en solution solide, chrome eutectique et chrome métal) de manière homogène, et ce dans l'ensemble du volume de l'électrode de soudage obtenue par ledit 10 procédé. Ces précipités de chrome sont à l'origine de l'amélioration des performances de soudage de l'électrode, augmentant d'une part la résistance de cette dernière au fluage à chaud et, d'autre part, retardant ou bloquant la diffusion du fer et du 15 zinc qui sont à l'origine de la corrosion chimique de la face active de ladite électrode. Le procédé de l'invention, et notamment l'application préférentielle du refroidissement dès le solidus, favorise également une répartition homogène des précipités cohérents de 20 chrome, c'est-à-dire les précipités présentant une continuité avec la structure cristallographique de la matrice. Par la mise en oeuvre du procédé de l'invention, l'électrode obtenue présente également une structure fibrée, due à la présence de précipités de cuivre, ou grains, qui présentent eux-25 mêmes une forme très fibrée. La structure fibrée est notamment visible sur la figure 2A qui représente une vue en coupe longitudinale d'une électrode après poinçonnage, ainsi que sur la figure 2B qui représente une vue en coupe transversale de ladite électrode. 30 Suivant la coupe longitudinale de la figure 2A, il apparait que le fibrage est symétrique droite gauche, les fibres partant de la face active, et à proximité de la face interne de refroidissement de l'électrode et se dirigeant en se resserrant vers la jupe de l'électrode. 3037517 13 Suivant la coupe transversale de la figure 2B, les fibres sont assimilables aux rayons d'une roue dont le moyeu, correspondant à la zone centrale de l'électrode sans fibrage distinctif présente un diamètre inférieur à 5 mm, de préférence 5 inférieur à 3 mm. Les fibres radiales fines présentent quant à elles une épaisseur avantageusement inférieure à 1 mm, et, plus avantageusement encore, inférieure à 0,5 mm. Cette texture fibrée, très caractéristique de l'électrode obtenue par mise en oeuvre du procédé de l'invention, est la 10 conséquence directe de la structure métallurgique obtenue après l'étape c) dudit procédé, et est très différente de la structure fine et homogène des électrodes obtenues par la mise en oeuvre du procédé traditionnel de l'état de la technique, une telle structure étant illustrée sur la figure 3. 15 Le fibrage de l'électrode obtenue par le présent procédé, notamment dû à la présence de grains de cuivre en aiguille ayant une longueur importante, permet une amélioration de la résistance aux champs de sollicitations thermomécaniques, comprenant le champ de déformation et le champ de température, 20 de la face active de ladite électrode lors du soudage. Plus particulièrement, le fibrage de l'électrode de l'invention favorise, pendant le soudage des tôles, une évacuation des calories de manière radiale et longitudinale, depuis la zone centrale de l'électrode, où la température est 25 maximale, vers les zones froides, c'est-à-dire la face interne et la périphérie de l'électrode. Par conséquent, l'électrode de l'invention est plus résistante notamment au phénomène de fluage. Il a déjà été évoqué, précédemment, la composition de 30 l'alliage de base pour obtenir ladite électrode de l'invention. Cet alliage comporte du cuivre et du chrome, ce dernier composant étant présent dans l'alliage dans une proportion avantageusement comprise entre 0,4 et 0,8% en masse. 3037517 14 Outre ces deux constituants, l'alliage selon l'invention comprend également du zirconium dans une proportion comprise de préférence entre 0,02 et 0,09% en masse. Une telle proportion permet avantageusement d'éviter de générer des précipités qui 5 seraient susceptibles de favoriser une fissuration à froid du matériau. Il est également avantageux que l'alliage de base comporte du magnésium et/ou du phosphore, la proportion cumulée de ces deux éléments étant préférentiellement supérieure à 0,005% en masse. 10 Ces éléments, qui sont à la fois plus désoxydant que le chrome et moins que le zirconium, facilitent une bonne maîtrise de la teneur en zirconium résiduel lorsque des grandes quantités de production sont envisagées. Le magnésium peut éventuellement remplacer le zirconium ou 15 réduire la proportion de ce dernier au sein de l'alliage, en restant dans une proportion inférieure à 0,1% en masse. En effet, une teneur en magnésium supérieure pourrait engendrer une baisse de la conductibilité du cuivre. De la même manière, la proportion en phosphore est, de préférence, inférieure à 0,03% 20 en masse. La présente invention est également relative à une électrode susceptible d'être obtenue par le procédé décrit précédemment. Comme déjà mentionné précédemment, lesdites électrodes de l'invention présentent des propriétés microscopiques originales 25 et différentes des électrodes traditionnelles. Des analyses par microscopie à transmission de la structure du matériau des électrodes de l'invention, avant et après soudage, ont permis de mettre en évidence des différences par rapport à la structure microscopique des électrodes 30 traditionnelles, et notamment sur la morphologie des grains cristallins ainsi que sur les dimensions et la répartition des précipités de chrome. En particulier, on observe à l'échelle microscopique que le matériau de l'électrode selon l'invention comporte plus de 90% 3037517 15 des précipités incohérents de chrome qui présentent une surface projetée inférieure à 11=2. En outre, à l'échelle nanométrique, on observe, en plus des précipités de chrome cohérents ayant des dimensions de l'ordre 5 de 2 à 5 nm, une population de précipités de chrome incohérents avec des dimensions comprises entre 10 et 50 nm, et plus précisément entre 10 et 20 nm. Ces précipités de chrome incohérents sont caractéristiques des électrodes de l'invention et ne sont pas visibles au niveau 10 du matériau des électrodes traditionnelles. Les analyses effectuées ont également démontré une évolution dimensionnelle de ces précipités incohérents de chrome, pendant l'étape de soudage des tôles au moyen de l'électrode de l'invention. 15 En effet, au cours du soudage, on observe une coalescence des précipités à l'approche de la face active de l'électrode et, plus précisément, des précipités nanométriques incohérents de 30 à 50 nm dans la couche p et de 100 à 150 nm dans la couche y. Typiquement, la couche p de la couche de réaction chimique 20 est la plus éloignée de la surface de l'électrode. C'est une couche jaune de diffusion du zinc dans le cuivre, à 40% de zinc. En surface, la couche de réaction chimique comporte une couche riche en fer, typiquement 25%, qui se forme lors du collage de la tôle sur la surface de l'électrode à une température 25 supérieure à 850°C. Enfin, entre la couche p et la couche riche en fer se trouve la couche y à 55% de zinc. D'autres analyses menées sur les électrodes de l'invention ont montré que les précipités incohérents de chrome présents dans la couche y s'enrichissent en fer et, de ce fait, 30 permettent de bloquer la diffusion du fer. Enfin, des essais de caractérisation mécanique à chaud ont également été conduits sur des électrodes obtenues par le procédé de l'invention. Les résultats de ces essais ont montré que la température de fluage est augmentée de 100°C avec les 3037517 16 présentes électrodes, par rapport à la température de fluage des électrodes traditionnelles. Plus précisément, le fluage de la face active d'une électrode traditionnelle devient sensible, pendant l'opération de soudage, 5 à une température de l'ordre de 700°C. En effet, avec l'adoucissement de surface de l'électrode, il y a fluage de la surface et fissuration de la couche y, ce qui favorise une diffusion du fer dans la couche y puis dans la couche p sous forme de précipités FeZn. La couche p devient résistive, et 10 s'échauffe au-delà de 850°C, entrainant la disparition de la couche y. Par conséquent, la matière de l'électrode traditionnelle va commencer à s'arracher au fur et à mesure des points de soudage, entrainant une dégradation rapide du point de soudure. 15 Au contraire, pour une électrode selon l'invention, cette température de fluage est de l'ordre de 800°C, ce qui permet de retarder la sollicitation mécanique de la couche y, favorisant ainsi le maintien protecteur de ladite couche y au niveau de la face active de ladite électrode. 20 De de ce fait, les électrodes obtenues par la mise en oeuvre du présent procédé présentent une durée de vie augmentée et des performances au soudage améliorées. Un exemple préférentiel de mise en oeuvre du présent procédé est détaillé ci-dessous, afin d'obtenir des électrodes aux 25 caractéristiques et performances améliorées. Cet exemple ne doit toutefois pas être considéré comme étant limitatif de l'invention. Exemple 1 : procédé d'obtention d'une électrode de soudage 30 améliorée Dans un premier temps, on procède à une fusion des constituants de l'alliage de base, dont du cuivre et du chrome dans une proportion comprise entre 0,4 et 0,8 %. 3037517 17 Afin de maintenir une bonne conductibilité du cuivre, on utilise une qualité de cuivre électrolytique, c'est-à-dire un cuivre affiné par voie électrolytique. L'alliage peut également comporter des éléments d'addition 5 (zirconium, magnésium, phosphore) dans les proportions qui ont été définies précédemment dans la description. Ensuite, l'étape de coulée continue est effectuée au travers d'un moule cylindrique ayant un diamètre d égal à 28 mm, à une vitesse d'extraction comprise entre 0,3 et lm/min. 10 Les conditions de refroidissement en sortie de moule sont les suivantes : - La vitesse de refroidissement en sortie de filière est de 10°C/s à 1060°C, de 15°C/s à 1040°C, de 20°C/s à 1030°C, de 25°C/s à 1000°C, de 30°C/s à 960°C et de 30°C/s à 700°C. 15 Le débit de refroidissement, qui circule sur la paroi extérieure du moule et évacue les calories pour solidifier et refroidir le matériau de l'électrode est compris entre 20 et 60 L/min. La texture des barres est ensuite contrôlée, et ce contrôle se 20 fait à partir des mesures suivantes : Le gradient thermique, dont la composante longitudinale est la plus faible possible, typiquement inférieure à 20°, est représenté sur la figure 4A annexée ; La dimension des grains colonnaires, visible sur la figure 25 4B, et en particulier la largeur, qui doit être de préférence en moyenne inférieure à 1 mm et au maximum égale à 5 mm ; L'ondulation de l'axe de solidification de la barre qui doit être avantageusement inférieure à 5 mm, est 30 représentée sur la figure 4C ; - La finesse de la zone centrale de la barre, ne comportant pas de fibrage, qui est avantageusement inférieure à 3 mm, visible sur la figure 4D. 3037517 18 Les étapes suivantes du procédé de l'invention sont également mise en oeuvre et, en particulier, les étapes d) et e) de déformation à froid permettent de favoriser un cisaillement des précipités incohérents de chrome et leur globulisation, c'est-à- 5 dire leur mise en forme sphérique. La finesse initiale des précipités incohérents de chrome issus de la solidification et l'importance de la déformation à froid vont permettre de définir la densité et les dimensions des précipités à l'état final, et d'obtenir une population de 10 précipités incohérents de 10 à 50 nm. A l'issue du procédé, la conductibilité électrique de l'électrode et sa dureté sont contrôlées, avant un premier soudage. De manière usuelle, la conductibilité d'une électrode en 15 alliage cuivreux est établie en pourcentage IACS, ou % IACS pour International Annealed Copper Standard. Avantageusement, pour présenter des performances intéressantes au soudage, la conductibilité électrique de l'électrode de l'invention doit être supérieure à 85% IACS, 20 autrement dit supérieure à 48,8 MS/m, et la dureté Vickers doit être supérieure à 160HV. La présente invention est également relative à un procédé de soudage résistif par point mettant en oeuvre l'électrode de l'invention pour le soudage d'au moins deux tôles en acier 25 revêtues de zinc ou d'un alliage comprenant du zinc, lesdites tôles présentant une épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm. Ladite électrode, en tant que paramètre de soudage, permet d'influer notamment sur la qualité des points soudés, qui est améliorée, ainsi que sur les cadences de soudage et les efforts 30 de serrage sur tôles, qui sont augmentées. En outre, par la mise en oeuvre d'un procédé de soudage avec ladite électrode, la corrosion est réduite au niveau des points soudés. On peut également effectuer le soudage de tôles d'épaisseur réduite ou d'épaisseurs différentes, de plus de deux tôles, ou 3037517 19 de tôles en acier différent, ce qui est difficile au moyen des électrodes de l'état de la technique. D'autres paramètres du soudage influent également sur les objectifs susmentionnés, et notamment, la fréquence, 5 l'intensité, le nombre de périodes, l'effort de serrage, les cycles d'accostage et de forgeage, le refroidissement par circulation eau (pression, débit, température), le rodage, la composition et l'épaisseur de l'acier, le huilage de la tôle, la composition et l'épaisseur du revêtement. 10 Précisément, lors du soudage de tôles entre elles, la première zone sollicitée est le centre de la face active. Cela est dû à la forme bombée de la face active. Or, au centre de l'électrode selon l'invention se trouve une zone sans fibrage, qui est constitutionnellement moins performante. 15 Comme déjà évoqué, cette zone présente préférentiellement il un diamètre inférieur à 3 mm, notamment lorsque l'on cherche à obtenir un diamètre de point soudé initial de l'ordre de 6 mm. De manière avantageuse, afin d'améliorer les performances de soudage lors de l'utilisation des électrodes de l'invention, 20 l'intensité de démarrage de soudage est augmentée et l'incrémentation est diminuée, par rapport au procédé de soudage utilisant les électrodes traditionnelles. Deux exemples ci-dessous permettent de comparer les performances de soudage et le domaine de soudabilité des 25 électrodes de l'invention avec les électrodes traditionnelles. Exemple 2 : Procédé de soudage de tôles - comparaison entre une électrode traditionnelle et une électrode selon l'invention 30 On a procédé à un soudage de tôles XSG 0,7 mm revêtues 10 pin une fréquence de 50 Hz et 10 périodes de soudage avec des électrodes traditionnelles selon une incrémentation par paliers de 9200 A à 10800 A sur 400 points (conditions 1). 3037517 20 Avec des électrodes selon l'invention nous avons procédé à la mesure du point soudé dans les conditions suivantes : 2.Maintien de l'intensité de soudage à 9200 A : le diamètre du point soudé après 500 points de soudure 5 varie entre 2,9 et 5,6 mm ; 3. Incrémentation par paliers de 9200 A à 10000 sur 400 points : le diamètre du point soudé varie entre 4,8 et 5,6 mm ; 4.Incrémentation par palier de 9200 A à 9600 A sur 400 10 points : le diamètre du point soudé varie entre 5,7 et 6,2 mm. Dans les conditions 3 il est ainsi possible, lors de l'utilisation des électrodes de l'invention, de doubler le nombre de points soudés, par rapport à une électrode 15 traditionnelle. Dans les conditions 1 la performance de soudage des électrodes innovantes est la même que celle des électrodes traditionnelles. Exemple 3 : Procédé de soudage de tôles - augmentation de 20 l'intensité de soudage avec une électrode selon l'invention Du fait de ses propriétés électriques différentes, et notamment une meilleure conductibilité électrique de l'électrode et une moindre résistance électrique à l'interface entre la tôle 25 et l'électrode, le domaine de soudabilité des électrodes innovantes se fait avec une intensité de soudage plus élevée. Le domaine de soudabilité des électrodes selon l'invention, en comparaison à deux électrodes de l'état de la technique, est représenté sur le graphique de la figure 5. 30 Ainsi, pour une fréquence de 1000 Hz, l'électrode selon l'invention, avec une intensité de soudage de 9200 A, permet 2400 points soudés. En comparaison, une des électrodes traditionnelles, référencée sous la dénomination « Cl » CuZr, avec une intensité de 8600 A, 35 ne permet que 600 points soudés. 3037517 21 En outre, une autre électrode traditionnelle, référencée « C2 » CuCrZr, permet la soudure de 1400 points avec une intensité de 7900 A. A noter que le domaine de soudabilité est beaucoup plus large 5 en fonction du temps de soudage (nombre de périodes) pour les électrodes selon l'invention (I (B) et I (H)), ce qui s'explique par la meilleure résistance au fluage qui limite la baisse de densité de courant. Ce domaine plus large confirme la possibilité, avec des électrodes selon l'invention, de réduire 10 l'incrémentation de courants pour un même nombre de points soudés. 15 REVENDICATIONS1. Electrode de soudage en alliage de cuivre, de chrome, de zirconium et comportant en outre du phosphore et/ou du magnésium, caractérisée en ce que la proportion de chrome est comprise entre 0,4 et 0,8% en masse, la proportion de zirconium est comprise entre 0,02 et 0,09% en masse, la proportion totale en phosphore et/ou en magnésium étant supérieure à 0,005% en masse, avec une proportion de magnésium inférieure à 0,1% en masse et une proportion de phosphore inférieure à 0,03 % en masse, la structure de l'électrode comportant des précipités de chrome incohérents dont plus de 90% ont une surface projetée inférieure à lpm2, lesdits précipités de chrome incohérents présentant des dimensions comprises au moins entre 10 et 50 nm, ladite électrode présentant en outre une structure fibrée, visible suivant une coupe transversale de la face active de ladite électrode après surfaçage et attaque chimique, ladite structure étant constituée, d'une part, d'une pluralité de fibres radiales, lesdites fibres présentant une épaisseur inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm, et, d'autre part d'une zone sensiblement centrale sans fibrage ayant un diamètre inférieur à 5 mm, de préférence inférieur à 3 mm et la conductibilité électrique de ladite électrode étant supérieure à 85% LACS. 2. Procédé de fabrication d'une électrode de soudage selon la revendication précédente par coulée continue à partir d'un alliage comportant au moins du cuivre, du chrome dans une proportion comprise entre 0,4 et 0,8% en masse, du zirconium dans une proportion comprise entre 0,02 et 0,09% en masse, ledit alliage comportant en outre du phosphore et/ou du magnésium dans une proportion totale supérieure à 0,005% en masse, la proportion de magnésium étant inférieure à 0,1% en masse et la 3037517 23 proportion de phosphore étant inférieure à 0,03 % en masse, ledit procédé comportant au moins les étapes suivantes : a) fusion des différents composants de l'alliage, à savoir le cuivre, le chrome, le zirconium et du phosphore et/ou du 5 magnésium ; b) coulée continue à travers une filière cylindrique présentant un diamètre d permettant d'obtenir une barre d'un diamètre proche du diamètre d de la filière; c) solidification de ladite barre par refroidissement ; 10 d) déformation à froid pour obtenir un barreau d'un diamètre inférieur à 20 mm ; e) traitement de vieillissement ou de revenu ; f) cisaillage dudit barreau afin d'obtenir des lopins puis poinçonnage ou usinage par enlèvement de matière afin de 15 conférer à ladite électrode sa forme définitive, dans lequel la structure métallurgique de la face active de ladite électrode comporte des précipités de chrome incohérents dont plus de 90% ont une surface projetée inférieure à 11=2, lesdits précipités de chrome incohérents présentant des 20 dimensions comprises au moins entre 10 et 50 nm, ladite électrode présentant en outre une structure fibrée, visible suivant une coupe transversale de la face active de ladite électrode après surfaçage et attaque chimique, ladite structure étant constituée, d'une part, d'une pluralité de fibres 25 radiales, lesdites fibres présentant une épaisseur inférieure à 1 mm, et, d'autre part, d'une zone sensiblement centrale sans fibrage ayant un diamètre inférieur à 3 mm, et la conductibilité électrique de ladite électrode étant supérieure à 85% IACS. 30 3. Procédé de fabrication d'une électrode de soudage selon la revendication précédente dans lequel ledit diamètre d de la filière est compris entre 20 et 70 mm, de préférence entre 20 et 40 mm. 3037517 24 4. Procédé de fabrication d'une électrode de soudage selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel, au cours de l'étape d) de déformation à froid, une opération 5 d'usinage extérieur, inférieure à 0,5 mm d'épaisseur, est effectuée pour éliminer les défauts de surface générés lors de l'étape c) de solidification. 10 5. Utilisation d'une électrode selon la revendication 1 dans un procédé de soudage résistif par point d'au moins deux tôles en acier recouvertes d'un revêtement en zinc ou en un alliage comprenant du zinc, ledit revêtement présentant une épaisseur inférieure à 10 pin et lesdites tôles présentant une épaisseur 15 inférieure ou égale à 1,5 mm.