Brevet FR3038311A1 — publié le 20170106

- PROCEDE DE PILOTAGE D'UNE INSTALLATION DE DESSALEMENT ALIMENTEE PAR UNE SOURCE D'ENERGIE RENOUVELABLE ET INSTALLATION ASSOCIEE L'invention a pour objet un procédé de pilotage d'une installation de dessalement d'eau de mer par osmose inverse ainsi que l'installation de dessalement associée, ladite installation étant alimentée par une source d'énergie renouvelable. Il est connu que, dans une installation de dessalement d'eau par osmose inverse, la consommation énergétique des pompes haute pression représente environ les deux tiers de la consommation énergétique et environ 40 à 60 % du coût d'exploitation. Le dessalement par osmose inverse utilise la mise sous pression du liquide salé au-delà de sa pression osmotique afin de permettre la perméation de l'eau seule (sans les sels dissous) au travers d'une membrane semi- perméable. Il est connu de mesurer les principaux paramètres de fonctionnement au moyen de capteurs de débit, pression, conductivité, température. Ils concernent l'eau prétraitée alimentant l'installation, le perméat et le concentrât sortant de l'installation. Il est également connu d'intégrer dans ces installations de dessalement des unités de récupération d'énergie afin de récupérer l'énergie encore présente dans le concentrât à la sortie des membranes d'osmose inverse. La connaissance du bilan énergétique du procédé permet alors de choisir les équipements et de dimensionner les installations en prenant en compte la consommation d'énergie. Cependant, une fois les installations construites, les paramètres d'entrée varient de façon non maîtrisée, nécessitant la mise en place de boucles de régulation afin de maintenir le système stable. Il est par exemple connu de réguler le débit de perméat afin de compenser les fluctuations de température, de salinité, de vieillissement et de colmatage des membranes d'osmose inverse. Toutefois, les consignes introduites sur la base d'hypothèses de salinité, température et conditions hydrauliques, sont bien souvent prévues pour permettre de remplir les conditions garanties pour le volume de production et la qualité de l'eau produite, sans nécessairement prendre en compte la consommation énergétique. 3038311 - 2 - Une prise de conscience de la question énergétique commence cependant à s'imposer avec par exemple le document FR2933969 qui propose d'intégrer le paramètre de la consommation énergétique dans le pilotage des installations de dessalement, en dotant la boucle haute pression de l'installation d'osmose inverse d'une régulation secondaire ayant pour objectif la diminution de la consommation énergétique du système. Plus précisément, la régulation secondaire comprend des moyens de calcul programmés pour déterminer, à partir des conditions de fonctionnement de l'installation fournies par des capteurs, une combinaison de valeurs de consigne pour le débit de la pompe haute pression, le taux de mélange du récupérateur d'énergie, le taux de conversion, le cas échéant la température de l'eau d'alimentation et la salinité d'eau d'alimentation. Cette combinaison correspond alors à la consommation énergétique minimale du système et garantit le minimum requis pour les quantités et qualités d'eau produite ainsi que la tenue des équipements. Toutefois, la gestion de la consommation énergétique ne peut plus être traitée par les modèles précédemment cités, dès lors que l'alimentation prévue pour l'installation de dessalement repose uniquement sur des sources d'énergie renouvelable. C'est pourquoi, l'invention a pour objet un procédé de pilotage d'une installation de dessalement d'eau par osmose inverse et alimentée par une source d'énergie renouvelable, ainsi que l'installation en elle-même, le procédé et l'installation optimisant leur consommation énergétique en fonction de la puissance fournie par la source d'énergie renouvelable. Plus précisément, l'invention consiste à inverser les priorités du pilotage de l'installation de dessalement en asservissant le fonctionnement de l'installation à la puissance fournie par la source d'énergie renouvelable. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de pilotage d'une installation de dessalement comprenant au moins : - une ligne d'alimentation en eau de mer d'une unité de filtration dotée de membranes de filtration tangentielle à osmose inverse, ladite ligne d'alimentation étant dotée successivement en partant de son entrée d'une première pompe basse pression et d'une seconde pompe haute pression dont le débit est proportionnel à sa vitesse de rotation, - une ligne d'évacuation de perméat issu des membranes vers une unité de traitement et de stockage d'eau douce, 3038311 - 3 - - une ligne d'évacuation de concentrât, - une boucle piquée sur la ligne d'alimentation en amont et en aval de la pompe haute pression, la boucle traversant une unité de récupération d'énergie dotée d'un échangeur de pression et d'une pompe dite « Booster », ladite boucle étant également 5 connectée à la ligne d'évacuation de concentrât, ladite ligne d'évacuation traversant l'échangeur de pression, - des moyens d'alimentation en courant issu d'une source d'énergie renouvelable et alimentant suivant des puissances variables les pompes basse pression, haute pression et Booster, caractérisé en ce que le procédé de pilotage comprend au moins un mode d'exploitation dans lequel : - le débit dans ligne d'évacuation de concentrât est maintenu lors de son passage dans les unités de récupération d'énergie, à une valeur sensiblement égale à celle du débit de la pompe Booster, lesdits débits restant supérieurs ou égaux au débit minimum 15 requis pour le fonctionnement de l'unité de filtration, la pression en sortie de la pompe Booster est égale à celle de la pression en sortie de la pompe haute pression, car maintenue au moyen de l'échangeur de pression et de la pompe booster qui compense les pertes de charges et le rendement de l'échangeur, - le débit de la pompe haute pression est fonction de la fréquence et de la 20 puissance du courant fourni par les moyens d'alimentation, de sorte que le débit de perméat en sortie de l'unité de filtration est sensiblement égal au débit de la pompe haute pression. Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou de substitution, sont énoncées ci-après. 25 Le procédé de pilotage peut comprendre un premier mode de démarrage de l'installation comprenant la mise en route successivement des pompes basse pression, Booster et haute pression dès lors que la puissance fournie par les moyens d'alimentation dépasse une valeur de consigne PHPO. Avantageusement, le taux de conversion, défini par le quotient entre le débit de 30 perméat et la somme du débit de la pompe haute pression et du débit de la pompe -4 - 3038311 Booster, reste inférieur à 40 %, de sorte que le rendement des membranes est optimisé et que la salinité des concentrâts reste faible. Dans le cas où l'installation comprend en outre un bypass muni d'une vanne de régulation de pression permettant à la ligne d'évacuation de concentrât de court- 5 circuiter les unités de récupération d'énergie, il est préférable de piloter lors du démarrage de la pompe haute pression, la fermeture progressive de la vanne de régulation de pression de sorte que l'augmentation de la pression traversant les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, et préférentiellement inférieure à 0,5 bar/s. Selon une première variante du mode d'exploitation, le débit en sortie de la 10 pompe Booster est maintenu à une valeur constante et suffisante de sorte que, quel que soit le débit de perméat, les conditions de filtration tangentielle recommandées sont respectées. Selon une seconde variante du mode d'exploitation, le débit en sortie de la pompe Booster est asservi à la puissance alimentant la pompe haute pression, l'asservissement 15 du débit pouvant être une fonction discrète (par palier) ou bien continue du débit de la pompe haute pression. Dans tous les cas, c'est le contrôle du débit dans l'unité de récupération d'énergie qui permet d'assurer un débit dans la « au moins une » unité de filtration, supérieur au débit minimum préconisé par les fabricants de membranes. 20 Le procédé de pilotage peut comprendre un mode d'arrêt de l'installation dans lequel les pompes haute pression, Booster et basse pression sont successivement mises à l'arrêt dès lors que la puissance fournie par les moyens d'alimentation devient inférieure à une valeur de consigne PHPO Dans le cas où l'installation comprend en outre un bypass muni d'une vanne de 25 régulation de pression permettant à la ligne d'évacuation de concentrât de court-circuiter les unités de récupération, il est préférable, dès l'arrêt de l'installation, de piloter l'ouverture progressive de la vanne de régulation de pression, de sorte que, sous l'effet de la pression osmotique, du perméat issu des unités de traitement et de stockage d'eau douce est aspiré dans les unités de filtration pour chasser le concentrât vers les 30 rejets via le bypass et conditionner les membranes en eau douce. 3038311 - 5 - Il est avantageux de contrôler l'ouverture progressive de la vanne de régulation de pression de sorte que la diminution de la pression dans les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, préférentiellement inférieure à 0,5 bar/s. Selon un certain mode de réalisation, les moyens d'alimentation comportent un 5 générateur photovoltaïque alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression au moyen d'un premier, second et troisième convertisseur de puissance à fréquence variable, dédié chacun à une seule pompe, lesdits convertisseurs de puissance étant pilotés selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking), ou bien un autre asservissement adéquat. 10 Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'alimentation comportent un aérogénérateur alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression. Une des caractéristiques de l'invention est que le débit de perméats et le taux de conversion évoluent de manière continue et parallèle, entre zéro et une valeur 15 maximum, et ce, en fonction de la puissance fournie par les moyens d'alimentation en courant. L'invention a également pour objet une installation de dessalement comprenant au moins : - une ligne d'alimentation en eau de mer d'une unité de filtration dotée de membranes de filtration tangentielle à osmose inverse, ladite ligne d'alimentation étant dotée successivement en partant de son entrée d'une première pompe basse pression et 20 d'une seconde pompe haute pression dont le débit est proportionnel à la fréquence et à la puissance du courant fourni par les moyens d'alimentation, - une ligne d'évacuation de perméat issu des membranes vers une unité de traitement et de stockage d'eau douce, - une ligne d'évacuation de concentrât, 25 - une boucle piquée sur la ligne d'alimentation en amont et en aval de la pompe haute pression, la boucle traversant une unité de récupération d'énergie dotée d'un échangeur de pression et d'une pompe dite « Booster », ladite boucle étant également connectée à la ligne d'évacuation de concentrât, ladite ligne d'évacuation traversant l'échangeur de pression, 3038311 - 6 - - des moyens d'alimentation en courant issu d'une source d'énergie renouvelable et suivant des fréquences et des puissances variables les pompes basse pression, haute pression et Booster. Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou de 5 substitution, sont énoncées ci-après. La ligne d'alimentation en eau de mer peut comprendre en aval de la pompe basse pression et en amont du piquage de la boucle situé en amont de la pompe haute pression, un bloc de prétraitement suivi d'un préfiltre, lui-même suivi d'un purgeur d'air. 10 Selon un mode préférentiel, la pompe haute pression est une pompe volumétrique. L'installation de dessalement peut comprendre un bypass muni d'une vanne de régulation de pression, permettant à la ligne d'évacuation de concentrât de court-circuiter les unités de récupération d'énergie. Selon un certain mode de réalisation, les moyens d'alimentation comportent un générateur photovoltaïque alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression au moyen d'un, respectivement, premier, second et troisième convertisseurs de puissance à fréquence variable, lesdits convertisseurs de puissance étant pilotés selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking), ou bien un autre asservissement adéquat Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'alimentation comportent un aérogénérateur alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression. D'autres avantages et particularités de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée de mises en oeuvre et de modes de réalisation nullement limitatifs, 25 et des dessins annexés suivants : - la FIGURE 1 représente une vue schématique d'une installation de dessalement d'eau de mer conforme à un mode de réalisation de l'invention, - la FIGURE 2 représente le schéma de principe de l'invention - la FIGURE 3 est une courbe de résultats donnant le taux de conversion et le 30 débit de perméat en fonction de la puissance fournie par la source d'énergie renouvelable. 3038311 -7 Les modes de réalisation décrits ci-après étant nullement limitatifs, on pourra notamment considérer des variantes de l'invention ne comprenant qu'une sélection de caractéristiques décrites, isolées des autres caractéristiques décrites (même si cette sélection est isolée au sein d'une phrase comprenant ces autres caractéristiques), si cette 5 sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. Cette sélection peut comprendre au moins une caractéristique, de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier 10 l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. La figure 1 décrit une installation de dessalement comprenant une ligne 21 qui alimente en eau de mer une unité de filtration 12a et une unité de filtration 12b dotées de membranes de filtration tangentielle à osmose inverse. On entend par osmose inverse un procédé de purification de l'eau contenant des 15 matières en solution par un système de filtrage très fin qui ne laisse passer que les molécules d'eau. Le principe est fondé sur le fait que si deux solutions de concentrations différentes en soluté (en l'occurrence du sel) sont placées de chaque côté d'une membrane filtre, l'eau franchira la membrane par osmose jusqu'à ce que les concentrations s'équilibrent ou que la différence de pression dépasse la pression 20 osmotique. Le déplacement d'eau fait alors diminuer la concentration dans le compartiment où l'eau afflue et la fait augmenter dans le compartiment d'où elle vient. Inversement, en exerçant dans un des compartiments une pression hydrostatique qui dépasse la pression osmotique, on force l'eau à quitter le compartiment sous pression en dépit de l'augmentation de concentration en soluté qui s'y produit, et de la dilution qui se fait dans l'autre compartiment. Le cadre de l'application au dessalement de l'eau de mer par osmose inverse utilise donc la mise sous pression du liquide salé au-delà de sa pression osmotique afin de permettre la perméation de l'eau seule (sans les sels dissous) au travers d'une membrane semi- perméable. Le compartiment salé se concentre en sel. Le compartiment de perméat est alimenté en eau délestée de la majorité de ses sels. La membrane semi-perméable est caractérisée par son rejet de sels (ou passage de sel exprimé en %) et par sa perméabilité à l'eau définie à une température donnée, généralement à 25°C. Le système, alimenté en continu avec de l'eau de mer, permet de collecter en continu de 3038311 - 8 - l'eau douce délestée de ses sels du côté perméat de la membrane, et une solution concentrée du côté concentrât de la membrane. Le taux de conversion est défini comme étant le rapport du débit de perméat au débit total d'alimentation de la membrane, et permet de caractériser le fonctionnement 5 hydraulique de l'installation. La membrane d'osmose inverse est mise en oeuvre dans des modules de type spirale ou capillaires ou tubulaires, les modules étant agencés dans des tubes de pression, en montage « parallèle » et/ou « série ». L'eau d'alimentation est mise sous pression par une pompe haute pression, ou moyen équivalent. 10 Ce procédé naturel permet de ne pas stocker les contaminants, à l'inverse des filtres classiques. Le procédé est dit "inverse" car il nécessite une pression suffisante pour "forcer" l'eau pure à passer à travers la membrane. Ce procédé permet généralement d'éliminer de 98% à 99% des particules solides dissoutes et 100% des micro-organismes. 15 D'une manière classique, une membrane se définit par l'association d'un support poreux en matière organique ou inorganique et d'une ou plusieurs couches séparatrices. Le rôle des couches est d'assurer la séparation des espèces moléculaires ou particulaires tandis que le rôle du support est de permettre, par sa résistance mécanique, la réalisation de couches de faible épaisseur. 20 Ainsi, le support permet d'assurer la résistance mécanique sans participer à la résistance hydraulique de la membrane, tandis que la couche de séparation définit la perméabilité sans participer à la résistance mécanique. Suivant le principe de la filtration tangentielle, le fluide à traiter circule à grande vitesse sur la surface des canaux afin de générer une contrainte de cisaillement qui re-disperse les matières déposées sur 25 cette surface. Il apparaît ainsi un frottement du fluide sur la surface des canaux conduisant à des pertes de charge qui varie linéairement en fonction de la longueur des canaux. Cette perte de charge dépend de paramètres dimensionnels tels que la longueur de la membrane, de son diamètre hydraulique et de paramètres expérimentaux, tels que la 30 vitesse de circulation, la viscosité et la masse volumique du fluide à traiter. Comme la force agissante de la filtration est une pression, il apparaît une variation décroissante de la pression du fluide à traiter le long des canaux. Un tel gradient de pression modifie 3038311 - 9 - l'écoulement transversal du perméat qui traverse la couche séparatrice, puis le corps poreux. La filtration par osmose inverse permet d'éliminer totalement ou en quasi-totalité, les nitrates, pesticides, bactéries, virus, microbes, amiante, herbicides, calcaire, mercure, plomb, et autres métaux lourds ainsi que tout ce qui est dissous. 5 Concernant maintenant l'architecture de l'installation de dessalement et en partant de son entrée E, la ligne d'alimentation 21 traverse successivement une première pompe basse pression 1 dont la fonction est de puiser l'eau de mer, et une seconde pompe haute pression 7 dont le débit est proportionnel à sa vitesse de rotation. La ligne d'alimentation 21 traverse ensuite à l'issue de la pompe haute pression les unités de 10 filtration 12a et 12b. On entend par pompe basse pression, une pompe apte à travailler à une pression inférieure à 10 bars. On entend par pompe haute pression dont le débit est proportionnel à sa vitesse de rotation, une pompe dans laquelle la fréquence et la puissance fournies au moteur de la 15 pompe détermine sa vitesse de rotation qui elle-même détermine son débit. La pompe haute pression est choisie préférentiellement dans la catégorie des pompes volumétriques, appelées aussi « pompes à déplacement positif». On pourra choisir par exemple les pompes à lobes et les pompes à cavité progressive. D'autres types de pompes peuvent toutefois être envisagés, leur vitesse est alors asservie à des débitmètres 20 placés sur la ligne d'alimentation. En sortie des unités de filtration 12a et 12b, une ligne 24 permet d'évacuer l'eau douce filtrée (appelée perméat) vers tout d'abord un réservoir de stockage 15. Ce dernier débouche dans une unité 16 destinée à traiter l'eau douce, en vue de sa consommation. Toujours en sortie des unités de filtration, une ligne 25 permet 25 d'évacuer l'eau chargée en sel (appelée concentrât) vers une issue 27 des rejets R, généralement en mer. L'installation comprend également une boucle 22 piquée sur la ligne d'alimentation 21 en amont et en aval de la pompe haute pression 7. Cette boucle traverse une unité de récupération d'énergie dotée elle-même d'un échangeur de 30 pression 14 et d'une pompe 13 dite « Booster ». La pompe Booster est également choisie préférentiellement dans la catégorie des pompes volumétriques, appelées aussi « pompes à déplacement positif». On retrouve 3038311 - 10 - par exemple les pompes à piston, à lobes et les pompes à cavité progressive. D'autres types de pompes peuvent toutefois être envisagés, leur fréquence est alors asservie à des débitmètres placés sur la ligne d'alimentation. La ligne d'évacuation 25 traverse également l'échangeur de pression 14. 5 L'échangeur de pression est préférentiellement un dispositif à déplacement positif de type DANFOSS ISave 0, ERI PX 0, ou Calder DWEER 0 ou KSB 0, ou autres systèmes similaires. De ce fait, le concentrât pressurisé circulant dans la ligne 25 transfère sa pression par mise en contact indirecte, à l'eau de mer circulant dans la boucle 22. 10 Cette boucle 22 est également connectée à la ligne 25 d'évacuation pour permettre, dans certains cas, le bypass des unités de filtration et un rejet direct. L'installation comprend des moyens 23 alimentant les pompes Booster, basse pression et haute pression, suivant une puissance variable. Conformément à l'invention, l'énergie fournie par les moyens d'alimentation 23 15 provient d'une source d'énergie renouvelable. Selon un premier mode de réalisation, les moyens d'alimentation consistent en un générateur photovoltaïque ainsi qu'un premier, second et troisième convertisseur de puissance à fréquence variable. Chacun des convertisseurs est dédié à l'une des trois pompes basse pression, Booster et haute pression. Afin de répartir de manière optimale 20 la puissance générée de façon variable par le générateur photovoltaïque, les convertisseurs de puissance sont pilotés successivement selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking). Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'alimentation consistent en un aérogénérateur. 25 De manière avantageuse, la ligne d'alimentation en eau de mer 21 comprend en amont des piquages de la boucle 22 et de la pompe basse pression 7, un bloc de prétraitement suivi d'un préfiltre, lui-même suivi d'un purgeur d'air. Le bloc de prétraitement 2 permet d'abaisser significativement le pouvoir colmatant de l'eau de mer conformément aux recommandations des fournisseurs de membranes en filtrant les 30 matières en suspensions et en éliminant les bactéries. Le préfiltre 3 est un filtre de sécurité pour la pompe haute pression et la pompe Booster, il permet d'affiner la filtration pour toutes particules de diamètre supérieur à 3 microns. Le purgeur d'air 4 3038311 permet d'évacuer de manière manuelle ou automatique l'air pompé à l'entrée et emprisonné dans la ligne d'alimentation 21. De manière à contrôler le débit et la pression de l'eau de mer admise dans l'installation avant filtration, la ligne d'alimentation en eau de mer 21 comprend 5 également un débitmètre 5 et un capteur de pression 6. De manière à contrôler les variations de pression au niveau des unités de filtration, un capteur de pression respectivement 10 et 17 est avantageusement prévu en entrée des unités de filtration 12 ainsi qu'en sortie au niveau de la ligne 25 d'évacuation de concentrât. 10 De manière à mesurer en temps réel le débit de perméat Q24, un débitmètre 19 est ménagé au niveau de la ligne 24 d'évacuation des perméats. De manière à interdire le reflux de l'eau de mer en direction des pompes Booster 13 et haute pression 7, des clapets anti-retour référencés respectivement 9 et 8 sont ménagés en sortie de chacune des pompes. 15 De manière à ce que la ligne d'évacuation de concentrât 25 puisse rejoindre l'issue 27 des rejets R, sans traverser l'échangeur de pression 14 des unités de récupération d'énergie, un bypass 26 muni d'une vanne pilotée 20 est piqué sur la ligne 25 en amont des unités de récupération d'énergie. En ce qui concerne maintenant le procédé de pilotage d'une installation de 20 dessalement d'eau de mer du type de celle décrite précédemment, le procédé de pilotage comprend au moins un mode d'exploitation, c'est-à-dire un mode dans lequel de l'eau douce est produite, qui se définit comme ci-après en corrélation avec la figure 2. Tout d'abord, on maintient le débit Q13 de la pompe Booster à une valeur supérieure à un seuil Ql3mm, supérieur ou égal au débit minimum 0 -,12mm requis pour le 25 fonctionnement des unités de filtration. En d'autre termes, le débit d'eau de mer issue de la pompe Booster et entrant dans les unités de filtration 12, doit être supérieur ou égal à la valeur minimum 0 -,12m n de débit des unités de filtration 12, à partir de laquelle les conditions de filtration tangentielle recommandées par les fournisseur de membranes sont respectées. En d'autres termes encore, c'est le contrôle du débit dans l'unité de 30 récupération d'énergie qui permet d'assurer un débit dans la « au moins une » unité de filtration, supérieur au débit minimum préconisé par les fabricants de membranes. 3038311 - 12 - Parallèlement, on maintient le débit Q25 dans la ligne d'évacuation de concentrât en sortie des unités de filtration, à une valeur sensiblement égale à la valeur du débit Q13 produit par la pompe Booster. Ce contrôle du débit Q25 dans ligne d'évacuation de concentrât s'effectue lors de la traversée des unités de récupération d'énergie constituée 5 de l'échangeur de pression 14 et de la pompe Booster 13. On entend par « valeur sensiblement égale à », le fait que la différence entre les débits n'excède pas 5%. De même, on maintient la pression en sortie de la pompe Booster à une valeur égale à la valeur de la pression en sortie de la pompe haute pression. Le gain en pression de l'eau de mer venant de la pompe basse pression s'effectue lors de son passage dans 10 l'échangeur 14 et lors de son passage dans la pompe booster. Cette dernière permet de compenser la différence de pression entre la pression dans la ligne d'évacuation des concentrâts et la pression en entrée des unités de filtration. Elle permet aussi de compenser les très faibles pertes de charges dues au rendement de l'échangeur de pression. De cette façon, l'eau de mer issue de la pompe Booster entre dans les unités de 15 filtration à une pression égale à celle qui règne dans les unités de filtration, et peut ainsi être filtrée. De cette façon, compte tenu du fait que la somme des débits entrant dans les unités de filtration doit être égale à la somme des débits sortants, le débit Q24 de perméat en sortie des unités de filtration est sensiblement égal au débit Q7 de la pompe haute 20 pression. De plus, compte tenu du fait qu'on asservit le débit Q7 de la pompe haute pression à la fréquence et à la puissance fournie par les moyens d'alimentation 23, lesquelles fréquence et puissance étant variables du fait de la source d'énergie renouvelable, le débit Q24 de perméat en sortie des unités de filtration est fonction de la puissance 25 disponible fournie par la source d'énergie renouvelable. En se reportant à la figure 2, il apparaît que la portion de boucle 22 remplie d'eau de mer qui traverse les unités de récupération d'énergie, pour ensuite traverser les unités de filtration 12 et rejoindre la ligne 25 d'évacuation de concentrât, qui elle-même traverse les unités de récupération d'énergie, constitue une boucle secondaire sur 30 laquelle repose le fonctionnement des modes d'exploitation. En effet, c'est grâce à la gestions des débits et des pressions dans la boucle secondaire, que le débit Q7 d'eau de mer traversant la pompe haute pression 7 peut donner, après son passage dans les unités de filtration, le débit Q24 de perméat, ces 3038311 - 13 - débits Q7 et Q24 appartenant à la boucle primaire définie par l'alimentation des unités de filtration, les unités de filtration et la ligne de récupération de perméat. En considérant maintenant le taux de conversion T, défini comme étant le rapport du débit de perméat au débit total d'alimentation des unités de filtration, on voit que : 5 T = Q24 / (Q13 + Q7 ) = Q7 / (Q13 + Q7 ) Sachant que le débit Q7 de la pompe haute pression est fonction de la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable, et sachant que le débit Q13 de la pompe Booster est maintenu à une valeur de consigne, il apparaît que le taux de conversion est directement fonction du débit de la pompe haute pression, lui-même 10 directement lié à la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable. Ainsi, le débit de perméat et le taux de conversion T associé (le taux de conversion étant égal au quotient du débit du perméat par la somme des débits de la pompe haute pression et de la pompe Booster) varient en permanence, en parallèle et de façon continue entre zéro et leur valeur maximum. 15 Selon une première variante de mode d'exploitation, le débit de la pompe Booster est maintenu à une valeur constante, choisie de manière à assurer un débit suffisant dans les unités de filtration tout en assurant une consommation raisonnable sur le plan énergétique. A titre illustratif, le débit de la pompe Booster peut être fixé à 5 m3/heure pour une unité de filtration 20 En fonction de la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable, le débit de la pompe haute pression va varier, par exemple de 0 à 2,5 m3/heure. On obtient ainsi un débit total qui varie entre 5 et 7,5 m3/heure. Le taux de conversion (rapport entre le débit de perméat et le débit total d'alimentation des membranes) varie donc entre 0% et 33%. Le débit de perméat varie alors entre 0 et 2,5 25 m3/heure, de la même façon que le débit de l'eau de mer dans la pompe haute pression. Selon une seconde variante de mode d'exploitation, le débit en sortie de la pompe Booster peut être asservi au débit de la pompe haute pression. L'asservissement du débit de la pompe Booster peut être une fonction discrète (par palier) ou bien continue de la puissance alimentant la pompe haute pression. En d'autres termes, en fonction du débit 30 fourni par la pompe haute pression, la pompe Booster ajuste son propre débit en fonction de ce qui reste de la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable. 3038311 - 14 - A titre d'exemple, si on fait varier le débit de la pompe Booster de 7 à 11 m3/heure en fonction du débit de la pompe haute pression qui varie lui-même de 1 à 5 m3/heure, un taux de conversion variant de 12.5% à presque 31% est réalisé. Il en résulte un débit de perméat croissant de 1 à 5 m3/heure. 5 Dans cette configuration, la pression de fonctionnement des membranes varie de plus ou moins 28 à plus ou moins 48 bars. Les membranes s'adaptent alors parfaitement automatiquement aux débits qui leur sont imposés, puisque toujours compris dans la gamme recommandé par les fournisseurs. Elles s'adaptent également aux autres paramètres physiques du circuit tels que la salinité et la température de l'eau à traiter. 10 Selon ce mode de réalisation de l'invention, le débit de la pompe basse pression est contrôlé pour être sensiblement égal à la somme des débits de la pompe Booster et de la pompe haute pression. La pression de fonctionnement des membranes s'établit d'elle-même et n'est pas contrôlée autrement que par les débits des différentes pompes. Ceci est fondamentalement différent de l'art antérieur où l'on impose des pressions de 15 fonctionnement aux membranes, ce qui définit des taux de conversion fixes. Cette variante offre une grande flexibilité de fonctionnement et permet d'obtenir des taux de conversion proportionnels au débit de la pompe haute pression, donc variables. Ceci permet d'optimiser les consommations énergétiques et le fonctionnement de l'installation, notamment d'assurer une faible production en cas de 20 puissance incidente limitée tout en garantissant les conditions recommandées de filtration tangentielle. Avant l'atteinte d'un mode d'exploitation, le procédé de pilotage admet un mode de démarrage, dans lequel, les pompes sont démarrées successivement afin de remplir les divers circuits d'eau de mer. 25 Selon un premier mode de démarrage de l'installation, on ne procède à la mise en route successivement des pompes basse pression, Booster et haute pression, que lorsque la puissance fournie par les moyens d'alimentation dépasse une valeur de consigne PHPO. En d'autres termes, il faut attendre que la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable atteigne un certain seuil de puissance PHP0, apte à alimenter la 30 pompe basse pression, la pompe Booster et la pompe haute pression. Plus particulièrement, on démarre d'abord la pompe basse pression de sorte que de l'eau de mer alimente la ligne 21 puis une portion de la boucle 22 pour traverser ensuite les unités de récupération d'énergie et rejoindre l'issue 27 des rejets R. 3038311 - 15 - Puis, la pompe Booster est démarrée de sorte que l'eau de mer, admise dans la ligne 21 puis dans une portion de la boucle 22, est renvoyée vers les unités de filtration 12 après son passage dans les unités de récupération d'énergie, au lieu de rejoindre l'issue 27 des rejets R. En sortie des unités de filtration 12, l'eau de mer non filtrée 5 alimente la ligne d'évacuation 25 de concentrât puis est évacuée vers les rejets. Enfin, la pompe haute pression est mise en route de sorte qu'une partie de l'eau de mer admise dans la ligne 21 traverse la pompe haute pression et est envoyée sous pression en entrée des unités de filtration. L'autre partie de l'eau de mer admise dans la ligne 21, rejoint la boucle 22 pour récupérer la pression présente dans la ligne 10 d'évacuation de concentrât au moyen de l'échangeur de pression 14 et être régulé en débit. Notons que la pompe Booster lare-pressurise de manière à compenser les pertes de charges dues au passage dans les membranes et dans l'échangeur dont le rendement n'est pas de 100%. On atteint alors un mode d'exploitation dans lequel : - le débit Q25 dans la ligne d'évacuation de concentrât en sortie des unités de 15 filtration, est maintenu lors de son passage dans les unités de récupération d'énergie, à une valeur sensiblement égale à la valeur du débit Q13 produit par la pompe Booster, - la pression en sortie de la pompe Booster est maintenue, au moyen de l'échangeur de pression 14, à une valeur égale à la valeur de la pression dans la ligne d'alimentation 21, 20 - le débit Q24 de perméat en sortie des unités de filtration est sensiblement égal au débit Q7 de la pompe haute pression. Avantageusement, les mises en route de la pompe basse pression et de la pompe Booster sont suivies à chaque fois d'une temporisation To comprise entre 5 et 35 s. Il serait aussi possible d'envisager un autre mode de démarrage dans lequel on 25 procèderait à la mise en route successivement des pompes basse pression, Booster et haute pression, lorsque la puissance fournie par les moyens d'alimentation dépasserait un premier, un second et un troisième palier permettant à chaque fois le démarrage de sa pompe associée. Avantageusement, l'installation comprend en outre un bypass muni d'une vanne 30 de régulation de pression permettant à la ligne d'évacuation de concentrât de court-circuiter les unités de récupération d'énergie. De cette façon, il est possible de piloter lors du démarrage de la pompe haute pression, la fermeture progressive de la vanne de 3038311 - 16 - régulation de pression 20 de sorte que l'augmentation de la pression traversant les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, et préférentiellement inférieure à 0,5 bar/s. La vanne de régulation de pression est ensuite maintenue fermée pendant toute la durée de fonctionnement des unités de filtration. 5 Les membranes peuvent en effet fonctionner à des pressions variant de 20 à 65 bars selon les configurations exploitées (salinité de l'eau traitée), et avec des variations de pression de l'ordre de 0,7 bars par seconde selon les fournisseurs. Or dans le cadre de l'invention, les membranes fonctionnent avec des écarts de pression qui interviennent au démarrage de la pompe haute pression avec montée depuis la pression atmosphérique 10 jusqu'à la pression osmotique (de l'ordre de 30 bars), et à l'arrêt de l'installation avec une baisse depuis les 30 bars de la pression osmotique jusqu'à la pression atmosphérique. Avant l'atteinte d'un mode d'exploitation, la pompe Booster fonctionne sans la pompe haute pression et avec un débit supérieur au débit minimum de filtration 15 tangentielle imposé par le fabricant de membranes, de l'ordre de 3 à 4 m3/h, soit par exemple avec un débit de 5 m3/h. La boucle primaire est à l'arrêt. Le débit entrant dans les membranes est strictement égal au débit sortant de concentrât des membranes. Il n'y a pas de production de perméat. La pression dans les unités de filtration 12 est très faible, de l'ordre de 1 bar. 20 Quand la puissance de la source d'énergie renouvelable augmente, la boucle secondaire continue de fonctionner au même débit, par exemple de 5 m3/h, et la boucle primaire se met en route avec fonctionnement de la pompe haute pression. Le débit entrant d'eau de mer dans les unités de filtration 12 correspond au débit de la boucle secondaire (5 m3/heure) augmenté du débit de la boucle primaire par exemple 0,5 m3/h, 25 soit un total de 5,5 m3/h. Le débit sortant de concentrât est toujours de 5 m3/h. La différence entre le débit entrant de 5,5 m3/h et le débit sortant de concentrât de 5 m3/h correspond à la production de 0,5 m3/h de perméat, pour équilibrer les débits entrant et sortant des membranes. On constate ainsi que le débit de la pompe haute pression produit un débit sensiblement égal au débit de perméat (0,5 m3/h). Pour que ce perméat 30 puisse être produit, la pression dans l'unité de filtration 12 doit atteindre progressivement puis dépasser la pression osmotique. Au démarrage du fonctionnement de la pompe haute pression, la pression va donc augmenter dans les membranes et dans la boucle secondaire de récupération d'énergie 3038311 - 17 - jusqu'à un niveau de pression permettant la production de 0,5 m3 de perméat. Cette pression dépend principalement de la salinité (TDS) mais également des membranes choisies, de leur combinaison et d'autres paramètres comme la température. C'est une donnée intrinsèque aux membranes de filtration tangentielle à osmose inverse et à leur 5 agencement. Selon ce fonctionnement, même pour de faibles débits de perméat, les membranes sont toujours alimentées avec des débits minimums de 4 m3/h supérieurs au débit minimum imposé par les fabricants pour permettre la filtration tangentielle de dépolarisation des membranes. Un fonctionnement similaire est applicable pour des débits de la pompe haute 10 pression variant de 0,5 m3/h jusqu'à 2,5 m3/h. Systématiquement les débits de perméat correspondront au débit de la pompe haute pression. Pour chaque débit de la pompe haute pression et de concentrât, le taux de conversion varie en passant dans l'exemple donné de 11,1% pour un débit de pompe haute pression (et donc de perméat) de 0,5 m3/h, à 38,5% pour un débit de la pompe haute pression (et donc de perméat) de 2,5 15 m3/h. Pour chaque débit de pompe haute pression, la pression dans les unités de filtration s'établit spontanément à des niveaux permettant des productions de perméat. Par exemple, 29 bar pour un débit de perméat de 0,5 m3/h, jusqu'à 49 bars pour un débit de perméat de 2,5 m3/h. A titre d'exemple, la figure 3 et le tableau 1 ci-après mettent en corrélation, pour 20 un débit constant de la pompe Booster, la puissance consommée par la pompe Booster et la pompe haute pression, le débit de la pompe haute pression (égal au débit de perméat), et la pression dans les unités de filtration. Il apparaît que le taux de conversion est directement lié à la puissance disponible fournit par la source d'énergie renouvelable. Puissance con-sommée hors pompe basse pression (kW) Q13 (M3/11) Q7 (m3/h) Taux de Q24 (m3/h) Pression Dans les unités de filtration conversion (bars) T (%) 0,3 5 0 0 0 1 1,5 5 0,5 9,1 0,5 29 2,4 5 1 16,7 1 33 3,6 5 1,5 23,1 1,5 38 4,8 5 2 28,6 2 44 6 5 2,5 33,3 2,5 49 25 Tableau 1 3038311 - 18 - Le procédé de pilotage peut comprendre aussi un mode d'arrêt de l'installation dans lequel les pompes haute pression, Booster et basse pression sont successivement mises à l'arrêt dès lors que la puissance fournie par les moyens d'alimentation devient inférieure à la valeur de consigne PHpo. En d'autres termes, l'ensemble des pompes est 5 mis à l'arrêt dès lors que la puissance disponible fournie par la source d'énergie renouvelable ne permet plus de produire du perméat. Dans le cas où l'installation comprend en outre un bypass muni d'une vanne de régulation de pression permettant à la ligne d'évacuation de concentrât de court-circuiter les unités de récupération d'énergie, il est avantageux de contrôler l'ouverture 10 progressive (par exemple à 0,5 1/seconde) de la vanne de régulation de pression 20 de sorte que la diminution de la pression osmotique dans les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, préférentiellement inférieure à 0,5 bar/s, et ce, pour rester dans les limites fixées par les fabricants. En effet, lors de l'arrêt des pompes, la pression dans les unités de filtration reste élevée, c'est à dire de l'ordre de la pression osmotique (30 15 bars). Lors de l'ouverture progressive de la vanne de régulation de pression, sous l'effet de la pression osmotique, du perméat issu des unités de traitement et de stockage d'eau douce est ré-aspiré dans les unités de filtration. Le perméat réintroduit chasse alors le concentrât qui s'évacue au travers de la ligne d'évacuation 25 vers les rejets via le 20 bypass 26. Grâce aux clapets anti-retour 8 et 9, le concentrât ne peut remonter en amont et est contraint d'emprunter la ligne d'évacuation 25. De ce fait le procédé de pilotage selon l'invention comprend en outre un mode de maintenance de l'installation qui consiste en un rétro lavage par les perméats, et qui intervient automatiquement dès l'arrêt des pompes. Cette circulation spontanée, parce 25 qu'induite par la pression osmotique, permet au perméat de remplir les membranes d'eau douce en vue des conditionner pendant l'arrêt de l'installation. Dans le cas où les moyens d'alimentation 23 comportent un générateur photovoltaïque 23g, il est nécessaire de recourir à un premier 23a, second 23b et troisième 23c convertisseur de puissance à fréquence variable, dédiés chacun à une seule pompe, et 30 qui seront pilotés successivement selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking). Ainsi, lors du démarrage de la pompe basse pression, cette dernière est asservie selon le protocole MPPT de manière à profite de la puissance fournie par la source 3038311 - 19 - d'énergie renouvelable, dans la mesure où elle seule fonctionne. Lorsque la puissance fournie par le générateur photovoltaïque est suffisante, la pompe Booster est démarrée avec une recherche de type MPPT pour atteindre une valeur de consigne en débit. Lors de la mise en route de la pompe haute pression, les vitesses de fonctionnement de la 5 pompe Booster et de la pompe basse pression sont ajustées au besoin de la pompe haute pression. La recherche du MPPT se déplace de la pompe basse pression à la pompe Booster puis à la pompe haute pression. Dans le cas où la source d'énergie renouvelable est de type solaire, le cycle de pilotage de l'installation se déroule comme suit et tel qu'illustré en figure 3. En début de 10 journée, lorsque la puissance Ps est suffisante, la pompe basse pression et la pompe Booster se mettent en marche, le débit de la pompe Booster étant assigné par exemple à une valeur de 5 m3/heure. Lorsque la puissance incidente (due à l'intensité du soleil) atteint un certain niveau par exemple de 1,5 kW, la pompe haute pression démarre et suit l'augmentation de 15 la puissance incidente (en passant par exemple par une valeur de 1 m3/heure, puis 2 m3/heure, pour atteindre 2,5 m3/heure). De ce fait le débit de perméat croît en passant par une valeur de 1 m3/heure, puis 2 m3/heure, pour atteindre 2,5 m3/heure. Le taux de conversion T (défini par : Q24 / (Q13 ± Q7)) suit une augmentation en passant par une valeur de 20 %, puis 29 % pour atteindre 38 %. 20 Le soir, lorsque la puissance Ps décroît, les courbes des débits s'inversent tout comme le taux de conversion. Lorsque la puissance Ps devient inférieure par exemple à 1,5 kW, la pompe haute pression s'arrête, les pompes basse pression et Booster continuent de fonctionner sur une durée définie pour permettre le remplacement des concentrâts à forte salinité, par de l'eau de mer à plus faible salinité. Cette phase permet le la- 25 vage des membranes avec du concentrât devenu de l'eau de mer donc à faible salinité. Dans le cas où les moyens d'alimentation 23 comportent un aérogénérateur alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression. En conclusion, il est à noter que l'installation selon l'invention fonctionne avec des taux de conversion faibles à moyens, globalement inférieurs à 45%. Cette caractéris- 30 tique permet de réduire la consommation énergétique des membranes et permet en outre de rejeter du concentrât de faible salinité, de l'ordre de 45g à 50g/litre alors que les installations connues rejettent couramment du concentrât ayant une salinité de l'ordre de 3038311 - 20 - 90g/litre. L'impact environnemental est donc moindre, et ceci constitue un réel avantage de l'invention. En outre l'installation permet, lorsque la puissance de l'énergie incidente est faible, un fonctionnement à taux de conversion nul. Dans ces conditions l'installation 5 permet un balayage du colmatage formé sur les membranes avec de l'eau de mer à faible salinité. En effet c'est de l'eau de mer qui circule alors dans les membranes, via la pompe Booster. Ces conditions opératoires, en plus du rétro lavage opéré lors de l'arrêt de l'installation, contribuent à augmenter la durée de vie des membranes. Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits et 10 de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. De plus, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l'invention peuvent être associés les uns avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles ou exclusifs les uns des autres. REVENDICATIONS1. Procédé de pilotage d'une installation de dessalement comprenant au moins : - une ligne (21) d'alimentation en eau de mer d'au moins une unité de filtration dotée de membranes de filtration tangentielle à osmose inverse (12a), ladite ligne d'alimentation étant dotée successivement en partant de son entrée (E) d'une première pompe basse pression (1) et d'une seconde pompe haute pression (7) dont le débit est proportionnel à la vitesse de rotation, - une ligne (24) d'évacuation de perméat issus des membranes vers une unité de traitement et de stockage d'eau douce (15, 16), - une ligne (25) d'évacuation de concentrât, - une boucle (22) piquée sur la ligne d'alimentation (21) en amont et en aval de la pompe haute pression, la boucle traversant une unité de récupération d'énergie dotée d'un échangeur de pression (14) et d'une pompe (13) dite « Booster », ladite boucle étant également connectée à la ligne (25) d'évacuation de concentrât, ladite ligne d'évacuation traversant l'échangeur de pression (14), - des moyens d'alimentation (23) en courant issu d'une source d'énergie renouvelable et alimentant suivant des puissances variables les pompes basse pression, haute pression et Booster, caractérisé en ce que le procédé de pilotage comprend au moins un mode d'exploitation dans lequel : - le débit Q25 dans ligne (25) d'évacuation de concentrât est maintenu lors de son passage dans les unités de récupération d'énergie, à une valeur sensiblement égale à celle du débit Q13 de la pompe Booster, lui-même maintenu supérieur à un seuil Qi3min, correspondant au débit minimum 0 ,12m n requis pour le fonctionnement des unités de filtration, - la pression en sortie de la pompe Booster est maintenue à une valeur égale à celle de la pression en sortie de la pompe haute pression (7), - le débit Q7 de la pompe haute pression est fonction de la fréquence et de la puissance du courant fourni par les moyens d'alimentation, de sorte que le débit Q24 de perméat en sortie des unités de filtration (12) est sensiblement égal au débit Q7 de la pompe haute pression. 3038311 - 22 - 2. Procédé de pilotage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le procédé de pilotage comprend un premier mode de démarrage de l'installation comprenant la mise en route successivement des pompes basse pression, Booster et haute pression dès lors que la puissance fournie par les moyens d'alimentation (23) dépasse une valeur de 5 consigne PHPO. 3. Procédé de pilotage selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le taux de conversion, défini par le quotient entre le débit de perméat et la somme du débit de la pompe haute pression et du débit de la pompe Booster, reste inférieur à 40 %, de sorte 10 que le rendement des membranes est optimisé et que la salinité des concentrâts reste faible. 4. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications précédentes, et dans lequel l'installation comprend en outre un bypass (26) muni d'une vanne de régulation 15 de pression (20) permettant de court-circuiter la ligne d'évacuation de concentrât (25), caractérisé en ce que lors du démarrage de la pompe haute pression, on pilote la fermeture progressive de la vanne de régulation de pression de sorte que l'augmentation de la pression traversant les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, préférentiellement 0.5 bar/s. 20 5. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'en mode d'exploitation, le débit en sortie de la pompe Booster est maintenu à une valeur constante. 25 6. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'en mode d'exploitation, le débit en sortie de la pompe Booster est asservi par palier ou en continu au débit de la pompe haute pression. 7. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications précédentes, 30 caractérisé en ce qu'il comprend au moins un mode d'arrêt de l'installation dans lequel les pompes haute pression, Booster et basse pression sont successivement mises à l'arrêt dès lors que la puissance fournie par les moyens d'alimentation (23) devient inférieure à une valeur de consigne PHPO. 3038311 - 23 - 8. Procédé de pilotage selon la revendication précédente, et dans lequel l'installation comprend en outre un bypass (26) muni d'une vanne de régulation de pression (20) permettant à la ligne (25) d'évacuation de concentrât de court-circuiter la ligne 5 d'évacuation de concentrât (25), caractérisé en ce que le mode d'arrêt de l'installation comprend l'ouverture progressive de la vanne de régulation de pression, de sorte que, sous l'effet de la pression osmotique, du perméat issu des unités de traitement et de stockage d'eau douce (15, 16) est aspiré dans les unités de filtration pour chasser le 10 concentrât vers les rejets via le bypass (26) et conditionner les membranes en eau douce 9. Procédé de pilotage selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'ouverture progressive de la vanne de régulation de pression est contrôlée de sorte que la diminution de la pression dans les unités de filtration reste inférieure à 1 bar/s, 15 préférentiellement 0.5 bar/s. 10. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (23) comportent un générateur photovoltaïque (23g) alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute 20 pression au moyen d'un, respectivement, premier (23a), second (23b) et troisième (23c) convertisseur de puissance à fréquence variable (23), lesdits convertisseurs de puissance étant pilotés selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking). 11. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en 25 ce que les moyens d'alimentation (23) comportent un aérogénérateur alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression. 12. Procédé de pilotage selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le débit de perméats et le taux de conversion évoluent de manière continue et 30 parallèle, entre zéro et une valeur maximum, et ce, en fonction de la puissance fournie par les moyens d'alimentation (23) en courant. 3038311 - 24 - 13. Installation de dessalement comprenant au moins : - une ligne (21) d'alimentation en eau de mer d'au moins une unité de filtration dotée de membranes de filtration tangentielle à osmose inverse (12a), ladite ligne d'alimentation étant dotée successivement en partant de son entrée (E) d'une première 5 pompe basse pression (1) et d'une seconde pompe haute pression (7) dont le débit est proportionnel à la fréquence et à la puissance du courant fourni par les moyens d'alimentation,, - une ligne (24) d'évacuation de perméat issus des membranes vers une unité de traitement et de stockage d'eau douce (15, 16), 10 - une ligne (25) d'évacuation de concentrât, - une boucle (22) piquée sur la ligne d'alimentation (21) en amont et en aval de la pompe haute pression, la boucle traversant une unité de récupération d'énergie dotée d'un échangeur de pression (14) et d'une pompe (13) dite « Booster », ladite boucle étant également connectée à la ligne (25) d'évacuation de concentrât, ladite ligne 15 d'évacuation traversant l'échangeur de pression (14), - des moyens d'alimentation (23) en courant issue d'une source d'énergie renouvelable et alimentant suivant des fréquences et des puissances variables les pompes basse pression, haute pression et Booster. 20 14. Installation de dessalement selon la revendication 13, caractérisée en ce que la ligne d'alimentation en eau de mer comprend en aval de la pompe basse pression (1) et en amont du piquage de la boucle situé en amont de la pompe haute pression, un bloc de prétraitement (2) suivi d'un préfiltre (3), lui-même suivi d'un purgeur d'air (4). 25 15. Installation de dessalement selon l'une quelconque des revendications 13 à 14, caractérisée en ce que la pompe haute pression est une pompe volumétrique. 16. Installation de dessalement selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisée en ce qu'elle comprend un bypass (26) muni d'une vanne de régulation de 30 pression (20), permettant à la ligne (25) d'évacuation de concentrât de court-circuiter les unités de récupération d'énergie. 3038311 - 25 - 17. Installation de dessalement selon l'une quelconque des revendications 13 à 16, caractérisée en ce que les moyens d'alimentation (23) comportent un générateur photovoltaïque alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression au moyen d'un, respectivement, premier, second et troisième convertisseurs de 5 puissance à fréquence variable, lesdits convertisseurs de puissance étant pilotés selon un protocole MPPT (Maximum Power Point Tracking). 18. Installation de dessalement selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, caractérisée en ce que les moyens d'alimentation (23) comportent un aérogénérateur 10 alimentant chacune des pompes basse pression, Booster et haute pression.