Brevet FR3043765A1 — publié le 20170519

Plaque d'échangeur thermique, échangeur thermique, dispositif de refroidissement par absorption monté sur une plateforme navale et procédé d'échange thermique associés La présente invention concerne une plaque d'échangeur thermique comprenant : deux parois externes, au moins une paroi externe présentant une surface externe de circulation d'un fluide de travail, la plaque comprenant un conduit interne de circulation d'un fluide caloporteur disposé entre les deux parois externes, la plaque étant propre à placer en relation d'échange thermique le fluide caloporteur circulant dans le conduit interne et le fluide de travail circulant sur la surface externe. La présente invention concerne également un échangeur thermique, un dispositif de refroidissement par absorption monté sur une plateforme navale et un procédé d'échange thermique. Il est connu d'utiliser des dispositifs de refroidissement par absorption à tubes. Un tel dispositif permet de manière efficace de produire des frigories pouvant être utilisées dans un ensemble de climatisation dans un environnement sans mouvements. Toutefois, si un tel dispositif est installé sur un engin naval, les accélérations ou les inclinaisons du véhicule tendent à perturber le fonctionnement du dispositif, puisque le fluide aura tendance à suivre les mouvements de l'engin naval. Un but de l'invention est donc de fournir une plaque d'échangeur thermique qui peut être facilement implantée dans une machine à absorption sur un engin naval de manière compacte. A cet effet, l'invention a pour objet une plaque d'échangeur thermique du type précité, caractérisée en ce que la surface externe définit au moins une rainure allongée suivant un axe principal, chaque rainure définissant un passage de circulation du fluide de travail. La plaque d'échangeur thermique selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible : - la plaque est allongée selon un axe longitudinal et l'axe principal de la rainure s'étend selon l'axe longitudinal de la plaque ; - chaque rainure définit une surface d'échange, la surface d'échange étant une surface de désorption et d'évaporation d'une partie du fluide de travail, ou une surface de condensation et d'absorption d'un gaz par le fluide de travail ; - la section de chaque rainure selon un plan perpendiculaire à l'axe principal présente un contour polygonal ouvert, notamment en forme de U ; 3043765 2 - chaque rainure présente une extrémité amont et une extrémité aval, l'extrémité aval étant propre à être mise en communication fluidique avec un réservoir de récupération de fluide de travail après ruissellement ; - chaque rainure présente une largeur supérieure à 4 mm ; 5 - chaque rainure présente une profondeur inférieure à 1 mm ; - chaque paroi externe présente une surface externe de circulation d'un fluide de travail, chaque surface externe définissant au moins une rainure allongée, chaque rainure définissant un conduit de circulation du fluide de travail ; - l'extrémité amont est propre à être mise en communication fluidique avec une 10 source de fluide de travail. L'invention a également pour objet un échangeur thermique comprenant : - une enceinte au moins deux plaques d'échangeur thermique tel que décrites plus haut, les plaques étant disposées dans l'enceinte et définissant entre elles un volume 15 d'échange gazeux. L'échangeur thermique selon l'invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible : - il comprend deux plaques telles que décrites plus haut, dans lequel la surface 20 d'échange d'une rainure d'une plaque est positionnée en regard de la surface d'échange d'une rainure de l'autre plaque ; - il comprend un dispositif de limitation de la pression maximale du volume d'échange gazeux propre à maintenir une pression maximale dans le volume d'échange comprise entre 8 mbars et 15 mbars de préférence égale à 10 mbars ; 25 - il comprend un dispositif d'injection d'un fluide de travail propre à commander le ruissellement du fluide de travail dans un plaque à un débit compris entre 0,035 m3/h et 1,5 m3/h. L'invention a également pour objet un dispositif de refroidissement par absorption monté sur une plateforme navale, comprenant au moins un échangeur thermique (tel que 30 décrit plus haut. L'invention a également pour objet un procédé d'échange thermique comprenant les étapes suivantes: - fourniture d'une plaque d'échangeur thermique telle que décrite plus haut, - mise en circulation d'un fluide de travail et établissement d'un film ruisselant dans 35 la rainure. 3043765 3 Le procédé d'échange thermique selon l'invention peut comprendre la caractéristique suivante : - il comprend une étape d'inclinaison de la plaque, l'axe principale formant avec la verticale un angle d'inclinaison compris entre 0° et 45°, notamment supérieur à 5°, le film 5 ruisselant étant maintenu dans la rainure, sans débordement au cours de l'étape d'inclinaison. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : 10 - la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif de refroidissement par absorption selon l'invention, - la figure 2 est une vue en perspective d'une plaque d'échangeur thermique selon l'invention, - la figure 3 est une vue schématique en coupe selon le plan III de la plaque de la 15 figure 2 selon l'invention, - la figure 4 est une vue schématique en coupe selon le plan IV de la plaque de la figure 2, - la figure 5 est une vue schématique en coupe d'une partie d'un échangeur thermique selon un autre mode de réalisation, dans lequel les plaques sont face à face, 20 - la figure 6 est une vue analogue à la figure 3 d'une plaque de l'échangeur thermique de la figure 5. Dans la description qui va suivre, les termes « amont » et « aval » et les termes « entrée » et « sortie » sont utilisés en référence aux sens normaux de circulation des fluides dans le système. Dans tout ce qui suit, deux fluides sont placés en relation 25 d'échange thermique lorsque la chaleur du fluide le plus chaud est conduite vers le fluide le plus froid. Un dispositif de refroidissement par absorption 1 est illustré sur la figure 1. Le dispositif de refroidissement 1 est monté sur une plateforme navale. La plateforme navale sur laquelle est monté le dispositif de refroidissement 1 comprend un habitacle à refroidir 30 mis en relation d'échange thermique avec le dispositif de refroidissement 1. La plateforme navale est, par exemple, flottante à la surface d'une étendue d'eau. En variante, la plateforme navale est dans l'étendue d'eau. L'étendue d'eau est, par exemple, une mer, un lac ou un océan. La plateforme navale est, par exemple, un bateau, un sous-marin ou une plateforme flottante. 35 La plateforme navale comporte, un pont destiné à être sensiblement horizontal au repos. La normale du pont est sensiblement verticale au repos. Le dispositif de 3043765 4 refroidissement 1 est solidaire du pont. La plateforme navale est soumise à des mouvements oscillants ou des inclinaisons. Ces inclinaisons sont liées au gite, à la houle ou aux déplacements de la plateforme navale. Lors de ces mouvements, la normale du pont est inclinée par rapport à la verticale d'un angle d'inclinaison compris entre 0° et 45°. 5 Dans l'exemple représenté sur la figure 1, le dispositif de refroidissement par absorption 1 comprend un premier échangeur thermique 6 et un deuxième échangeur thermique 8. Chaque échangeur thermique 6, 8 comprend une enceinte 10 et au moins deux plaques d'échangeur thermique 12 disposées dans l'enceinte 10 comme cela sera décrit par la suite. 10 Une plaque d'échangeur thermique 12 est représentée en détail sur les figures 2, 3 et 4. La plaque d'échangeur thermique 12 est allongée selon un axe longitudinal X. Chaque plaque 12 est destinée à être disposée dans un échangeur thermique 6, 8 du dispositif de refroidissement 1 de sorte que l'axe longitudinal X de la plaque 12 soit sensiblement vertical, en l'absence d'inclinaison de la plateforme navale. On appelle 15 « partie supérieure de la plaque » 14, et « partie inférieure de la plaque » 16 respectivement la partie de la plaque 12 destinée à être positionnée vers le haut et la partie de la plaque 12 destinée à être positionnée vers le bas lorsque la plaque 12 est disposée dans l'échangeur thermique 6, 8. Dans l'exemple, la plaque 12 présente une forme de parallélépipède rectangle. La 20 plaque 12 présente une longueur, prise selon l'axe longitudinale X comprise avantageusement entre 100 mm et 500 mm. La plaque 12 présente une largeur, prise selon un axe transversal Y perpendiculaire à l'axe longitudinale X avantageusement comprise entre 100 mm et 600 mm. La plaque d'échangeur thermique 12 comprend deux parois externes 18 et un 25 conduit interne de circulation 20 d'un fluide caloporteur 22 disposé entre les deux parois externes 18. Au moins une paroi externe 18 est une paroi externe d'échange 24 présentant une surface externe de circulation 26 d'un fluide de travail 28. La plaque 12 est propre à placer en relation d'échange thermique le fluide caloporteur 22 circulant dans le conduit interne 20 et le fluide de travail 28 circulant sur la 30 surface externe 26. La matière de la plaque 12 est conductrice de chaleur. Par exemple, la plaque 12 est réalisée en acier de préférence en acier inox. De plus, l'épaisseur de la plaque 12 est adaptée pour faciliter les échanges thermiques entre le conduit interne 20 et la surface externe 26. L'épaisseur de la plaque 12 mesurée selon l'axe Z perpendiculaire à l'axe longitudinal X et à l'axe transversal Y est, par exemple, comprise 35 entre 4 mm et 6 mm. 3043765 5 En outre, selon le rôle de la plaque 12 dans l'échangeur thermique 6, 8, la plaque 12 comporte une entrée de distribution 30 de fluide de travail 28. L'entrée de distribution 30 de fluide de travail 28 est disposée sur la partie supérieure 14 de la plaque 12. L'entrée de distribution 30 de la plaque 12 est propre à être mise en communication 5 fluidique avec une source (non représentée) de fluide de travail 28, le fluide de travail étant visible sur la figure 6. Le fluide de travail 28 est liquide. Le fluide de travail 28 est, selon le rôle de la plaque 12 dans l'échangeur thermique 6, 8, un fluide réfrigérant 34, un fluide absorbant 36 ou un fluide mixte 38 formé de fluide réfrigérant 34 et de fluide absorbant 36, comme 10 cela sera décrit par la suite. Chaque plaque d'échangeur thermique 12 comporte également une sortie de collecte 40 de fluide de travail 28. La sortie de collecte 40 de fluide de travail 28 est disposée sur la partie inférieure 16 de la plaque 12. La sortie de collecte 40 de fluide de travail 28 est propre à être mise en communication fluidique avec un réservoir de 15 récupération 42 de fluide de travail 28. Enfin, chaque plaque 12 comporte une entrée d'alimentation 44 en fluide caloporteur 22 débouchant dans le conduit interne 20 et une sortie de récupération 46 du fluide caloporteur 22 dans laquelle débouche le conduit interne 20. Dans l'exemple illustré sur la figure 4, l'entrée d'alimentation 44 en fluide caloporteur 22 est disposée sur la partie 20 inférieure 16 de la plaque 12 et la sortie de récupération 46 est disposée sur la partie supérieure 18 de la plaque 12. Le fluide caloporteur 22 est avantageusement liquide. Le fluide caloporteur 22 est par exemple de l'eau sous pression. La température du fluide caloporteur 22 injecté en entrée d'alimentation 44 dépend du rôle de la plaque 12 dans l'échangeur thermique 6, 8, 25 comme cela sera décrit par la suite. Les parois externes 18 présentent des faces externes 48 sensiblement planes. Selon l'invention, au moins une rainure 50 allongée suivant un axe principal A est définie sur la face externe 48 de la paroi externe d'échange 24. Dans l'exemple représenté, une pluralité de rainures 50 allongées est définie sur 30 la paroi externe d'échange 24. Les rainures 50 sont sensiblement parallèles. Avantageusement, l'axe principal A de chaque rainure 50 s'étend selon l'axe longitudinal X de la plaque 12. Telle que représentée sur la figure 3, la section de la paroi externe d'échange 24 selon le plan transversal à l'axe longitudinal X est crénelée par les rainures 50. 35 Tel qu'illustré sur la figure 2, les rainures 50 définies sur la surface externe sont avantageusement équi-réparties sur toute la largeur de la plaque 12. 3043765 6 Chaque rainure 50 présente une extrémité amont 52 et une extrémité aval 54. L'extrémité amont 52 est située dans la partie supérieure 14 de la plaque 12. L'extrémité amont 52 est, le cas échéant, en communication fluidique avec l'entrée de distribution 30 de fluide de travail 28 de la plaque 12. L'extrémité aval 54 est située dans la partie 5 inférieure 16 de la plaque 12. L'extrémité aval 54 est en communication fluidique avec la sortie de collecte 40 de fluide de travail 28 de la plaque 12. Chaque rainure 50 définit un passage de circulation du fluide de travail 28. La rainure 50 est ouverte vers l'extérieur de la plaque 12 par une surface d'échange 56. La forme de la rainure 50 est adaptée pour que le fluide de travail 28 circulant 10 dans la rainure 50 forme un film 58 ruisselant dans la rainure 50, tel qu'illustré sur la figure 3. Le film 58 de fluide de travail 28 ruisselant est maintenu dans la rainure 50 par des forces capillaires même lorsque la plaque est inclinée. Le film 58 ruisselant circule de l'extrémité amont 52 de la rainure 50 à l'extrémité aval 54 de la rainure 50. La rainure 50 présente un fond 60, et des bords latéraux 62. La section de la 15 rainure 50 selon un plan perpendiculaire à l'axe principal A présente un contour polygonal ouvert notamment en forme de U, tel qu'illustrée sur la figure 3. Le fond 60 de la rainure 50 est ici perpendiculaire aux bords latéraux 62. Le fond 60 de la rainure 50 est positionné vers l'intérieur de la plaque 12. La forme de la rainure est adapté pour que le film 58 ruisselant de fluide de travail 20 28 se forme entre le fond 60, les bords latéraux 62 et la surface d'échange 56 de la rainure 50 comme représenté sur la figure 3. La surface d'échange 56 est la surface du film 58 ruisselant lorsque le film 58 est formé dans la rainure 50. La surface d'échange 56 s'étend, par exemple, sous le niveau de la face externe 48 de la paroi externe d'échange 24. En variante, la surface d'échange 56 s'étend, par exemple, sensiblement dans la 25 continuité de la face externe 48 de la paroi externe d'échange 24. Comme cela sera décrit par la suite, la surface d'échange 56 est une surface de désorption et d'évaporation d'une partie du fluide de travail 28 ou une surface de condensation et d'absorption d'un gaz par le fluide de travail 28 selon le rôle de la plaque 12 dans l'échangeur thermique 6, 8. La position de la rainure 50 et la forme de la rainure 50 sont adaptées pour que le 30 fluide de travail 28 circulant dans la rainure 50 soit en relation d'échange thermique avec le fluide caloporteur 22 circulant dans le conduit interne 20. Les échanges thermiques s'effectuent à la fois par le fond 60 et par les bords latéraux 62 de la rainure 50. Par exemple, la distance entre le conduit interne 20 de circulation et le fond 60 de la rainure 62 est inférieure à 3 mm. 35 Chaque rainure 50 présente une largeur supérieure à 4 mm. Chaque rainure 50 présente une profondeur inférieure à 1 mm. 3043765 7 Les structures du premier échangeur thermique 6 et du deuxième échangeur thermique 8 du dispositif de refroidissement 1 vont maintenant être décrites plus en détail en référence à la figure 1. Chaque enceinte 10 est étanche. Au moins deux plaques d'échangeur thermique 5 12 sont positionnées dans chaque enceinte 10. Les plaques d'échangeur thermique 12 définissent entre elles un volume d'échange gazeux 64 dans l'enceinte 10. Les plaques 12 sont positionnées de sorte qu'au moins la surface d'échange 56 d'une rainure 50 d'une plaque 12 soit positionnée en regard de la surface d'échange 56 d'une rainure 40 de l'autre plaque 12. Les plaques 12 sont, de plus, positionnées de sorte que l'axe 10 longitudinal X de la plaque 12 soit sensiblement vertical. Chaque échangeur thermique 6, 8 comprend un dispositif 66 de limitation de la pression maximale du volume d'échange gazeux 64 dans chaque enceinte 10. Le dispositif 66 est par exemple une soupape. Le dispositif 66 est propre à maintenir une pression maximale dans le volume 15 d'échange 64 comprise entre 8 mbar et 15 mbar, de préférence inférieure à 10 millibars dans l'enceinte 10 du haut de la figure 1 et comprise entre 80 mbar et 150 mbar dans l'enceinte 10 du bas de la figure 1. Le premier échangeur thermique 6 comprend un générateur 68 comprenant au moins une plaque d'échangeur thermique 12 et un condenseur 70 comprenant au moins 20 une plaque d'échangeur thermique 12. En outre, le premier échangeur thermique 6 comprend un circuit de chauffage 72 du générateur 68 et un circuit de refroidissement 74 du condenseur 70. Le générateur 68 est propre à séparer un fluide mixte 38 formé par un fluide réfrigérant 34 et un fluide absorbant 36 pour obtenir un courant gazeux de fluide 25 réfrigérant 75, et un courant liquide de fluide absorbant 36. Le fluide réfrigérant 34 sous forme de gaz est noté 75. Le fluide absorbant 36 est formé par exemple par une solution saline, comme par exemple une solution aqueuse de bromure de lithium et le fluide réfrigérant 34 est formé par de l'eau. Le fluide absorbant 36 est plus concentré en bromure de lithium que le fluide 30 mixte 38. Le générateur 68 comprend une entrée de fluide mixte 76, une sortie de fluide absorbant 78, une entrée de fluide caloporteur 80 et une sortie de fluide caloporteur 82. Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 1, le générateur 68 est formé d'une seule plaque 12 et l'entrée de fluide mixte 76 est l'entrée de distribution 30 de fluide 35 de travail 28 de la plaque 12 du générateur. De même, la sortie de fluide absorbant 78 est la sortie de collecte 40 de fluide de travail 28 de la plaque 12 du générateur 68. 3043765 8 En variante, l'entrée de distribution 30 de fluide de travail 28 de chaque plaque 12 du générateur 28 est en communication fluidique avec l'entrée de fluide mixte 76. De même, la sortie de collecte 40 de fluide de travail 28 de chaque plaque 12 du générateur 68 est en communication fluidique avec la sortie de fluide absorbant 78. 5 Le fluide de travail 28 injecté dans chaque plaque 12 du générateur 68 est le fluide mixte 38. Le fluide de travail 28 collecté à la sortie du générateur 68 est du fluide absorbant 36. Le circuit de chauffage 72 du générateur 68 comprend une conduite de circulation 84 du fluide caloporteur 22 et une unité de chauffage 86 du fluide caloporteur 22 et une 10 unité de mise en circulation 88 du fluide caloporteur 22. La conduite de circulation 84 du circuit de chauffage 72 comprend le conduit interne 20 de chaque plaque 12 du générateur 68. Le conduit interne de circulation 20 est une région disposée dans le générateur 68 entre l'entrée de fluide caloporteur 80 et la sortie de fluide caloporteur 82 pour mettre en relation d'échange thermique le fluide 15 caloporteur 22 avec du fluide mixte 38 circulant dans chaque rainure 50 de chaque plaque 12 du générateur 68. Dans l'exemple illustré sur la figure 1, le circuit de chauffage 72 du générateur 68 est un circuit fermé. Par exemple, le circuit de chauffage 72 est propre à injecter du fluide caloporteur 22 chaud à l'entrée de fluide caloporteur 80 du générateur 68 et à récupérer 20 le fluide caloporteur 22 à la sortie de fluide caloporteur 82 et à le chauffer à nouveau avant de le réinjecter à l'entrée de fluide caloporteur 80 du générateur 68. Par exemple, l'unité de chauffage 86 est propre à chauffer le fluide caloporteur 22 pour qu'il soit à une température comprise entre 60°C et 115°C pour une enceinte simple étage, et entre 115°C et 180°C pour une enceinte double étage. Cette température est 25 avantageusement de 90°C en entrée de fluide caloporteur 80 du générateur 68. Par exemple, l'unité de mise en circulation 88 du fluide caloporteur est propre à faire circuler le fluide caloporteur 22 dans le conduit interne 20 de chaque plaque 12 du générateur 68 à un débit qui est fonction de la puissance. Le premier échangeur thermique 6 comprend, en outre un dispositif d'injection du 30 fluide mixte 90 dans une entrée de fluide mixte 76 du générateur 68. Le dispositif d'injection du fluide mixte 90 est propre à commander le ruissellement du fluide de travail 28 à un débit compris par exemple entre 0,50 m3 par heure et 1,5 m3 par heure pour une puissance de 10 KW dans chaque plaque 12 du générateur 68. Le débit dépend de la taille des plaques 12. 35 Le condenseur 70 est propre à condenser du fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 évaporé par le générateur 68. Autrement dit, le condenseur 70 de fluide réfrigérant 34 3043765 9 est propre à recevoir le fluide réfrigérant gazeux 75 présent dans le volume d'échange gazeux 64 et à le condenser, c'est-à-dire à liquéfier le fluide réfrigérant 34 et à former un courant liquide de fluide réfrigérant 34. Avantageusement, le condenseur 70 comprend le même nombre de plaques 12 5 que le générateur 68. Chaque paroi externe d'échange 24 d'une plaque 12 du condenseur 70 est disposée en regard d'une paroi externe d'échange 24 d'une plaque 12 du générateur 68. Les plaques 12 sont positionnées avantageusement de sorte qu'au moins la surface d'échange d'une plaque 12 du condenseur au niveau d'une rainure soit 10 positionnée en regard de la surface d'échange 56 d'une plaque 12 du générateur au niveau d'une rainure 50. Le volume d'échange gazeux 64 dans l'enceinte 10 défini entre une plaque 12 du condenseur 70 et une plaque 12 du générateur 68 associée forme une chambre de migration du fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 depuis la surface d'échange 56 dite 15 surface de désorption de chaque rainure 50 de la plaque 12 du générateur 68 vers la surface d'échange 56 dite surface de condensation de chaque rainure 50 associée de la plaque 12 du condenseur 70. Le condenseur 70 comprend une sortie de fluide réfrigérant 92, une entrée de fluide caloporteur 94 et une sortie de fluide caloporteur 96. 20 Le fluide de travail 28 se condensant et circulant dans chaque plaque 12 du condenseur est du fluide réfrigérant 34. Ce fluide réfrigérant 34 est collecté à la sortie de fluide réfrigérant 92 du condenseur 70. Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 1, le condenseur 70 est formé d'une seule plaque 12 et la sortie de fluide réfrigérant 92 est la sortie de collecte 40 de la 25 plaque 12 du condenseur 70. En variante, la sortie de collecte 40 de chaque plaque 12 du condenseur 70 est en communication fluidique avec la sortie de fluide réfrigérant 92 du condenseur 70. Le circuit de refroidissement 74 du condenseur 70 comprend une conduite de circulation 98 d'un fluide caloporteur 22 et une unité de refroidissement 100 du fluide 30 caloporteur 22 et une unité de mise en circulation 102 du fluide caloporteur 22. La conduite de circulation 98 comprend le conduit interne 20 de chaque plaque 12 du condenseur 70. Le conduit interne 20 de circulation est une région disposée dans le condenseur 70 entre l'entrée de fluide caloporteur 94 et la sortie de fluide caloporteur 96 pour mettre en relation d'échange thermique le fluide caloporteur 22 avec le fluide 35 réfrigérant 34 condensé circulant dans chaque rainure 50 de chaque plaque 12 du condenseur 80. 3043765 10 Dans l'exemple illustré sur la figure 1, le circuit de refroidissement 74 du condenseur 70 est un circuit fermé. Par exemple, le circuit de refroidissement 74 est propre à injecter du fluide caloporteur 22 froid à l'entrée de fluide caloporteur 94 du condenseur 70 et à récupérer le fluide caloporteur à la sortie de fluide caloporteur 96 et à 5 le refroidir avant de le réinjecter à l'entrée de fluide caloporteur 94. Par exemple l'unité de refroidissement 100 est propre à refroidir le fluide caloporteur 22 pour qu'il soit à une température comprise entre 10°C et 40°C et avantageusement de 10°C en entrée de fluide caloporteur 94 du condenseur 70. Par exemple, l'unité de mise en circulation 102 du fluide caloporteur 22 du circuit de 10 refroidissement 74 est propre à faire circuler le fluide caloporteur 22 dans le conduit interne 20 de chaque plaque 12 du condenseur 70 à un débit fonction de la puissance et du nombre de plaques. Le deuxième échangeur thermique 8 illustré sur la figure 1 diffère du premier échangeur thermique 6 en ce que les fluides de travail 28 en circulation sont différents. 15 Le deuxième échangeur thermique 8 comprend un absorbeur 104 comprenant au moins une plaque 12 d'échangeur thermique et un évaporateur 106 comprenant au moins une plaque 12 d'échangeur thermique. En outre, le deuxième échangeur thermique 8 comprend un circuit de refroidissement 108 de l'absorbeur 104 et un circuit de réfrigération 110 destiné à transmettre les frigories produites par l'évaporateur 106 à 20 l'habitacle. L'absorbeur 104 est propre à faire circuler un film 58 de fluide absorbant 36 ruisselant de sorte que le fluide absorbant 36 absorbe le fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 évaporé par l'évaporateur 106 pour former un fluide mixte 38. Autrement dit, l'absorbeur 104 est propre à recevoir un courant gazeux de fluide réfrigérant 75 et à 25 l'absorber dans le fluide de travail 28, c'est-à-dire à former un courant liquide de fluide mixte 38 comprenant du fluide absorbant 36 et du fluide réfrigérant 34. Le fluide de travail 28 injecté dans chaque plaque 12 de l'absorbeur 104 est le fluide absorbant 36. Le fluide de travail 28 collecté à la sortie de l'absorbeur 104 est du fluide mixte 38. 30 L'absorbeur 104 comprend une entrée de fluide absorbant 111, une sortie de fluide mixte 112, une entrée de fluide caloporteur 114 et une sortie de fluide caloporteur 116. L'entrée de fluide absorbant 111 de l'absorbeur 104 est connectée à la sortie de fluide absorbant 78 du générateur 68. La sortie de fluide mixte 112 de l'absorbeur 104 est 35 connectée à l'entrée de fluide mixte 76 du générateur 68. Le dispositif de refroidissement 3043765 11 1 présente ainsi une première boucle de circulation 117 dans laquelle circule du fluide mixte 38 et du fluide absorbant 36. Le circuit de refroidissement 108 de l'absorbeur 104 est similaire au circuit de refroidissement 74 du condenseur 70. Il comprend une conduite de circulation 118 d'un 5 fluide caloporteur 22 et une unité de refroidissement 120 et une unité de mise en circulation 122 du fluide caloporteur 22. La conduite de circulation 118 comprend le conduit interne 20 de chaque plaque 12 de l'absorbeur 104. Le deuxième échangeur thermique 8 comprend, en outre un dispositif d'injection du fluide absorbant 124 dans l'entrée de fluide absorbant 111 de l'absorbeur 104. Le 10 dispositif d'injection du fluide absorbant 124 est propre à commander le ruissellement du fluide absorbant 36 à un débit par exemple compris entre 0,5 m3/h à 1,5 m3/h pour une puissance de 10 kW dans chaque plaque 12 de l'absorbeur 104. L'évaporateur 106 est propre à faire circuler un film 58 de fluide réfrigérant 34 ruisselant en regard du fluide absorbant 36 circulant dans l'absorbeur 104 de sorte que le 15 fluide réfrigérant 34 s'évapore dans le volume d'échange gazeux 64. Avantageusement, l'évaporateur 106 comprend le même nombre de plaques 12 que l'absorbeur 104. Chaque paroi externe d'échange 24 d'une plaque 12 de l'évaporateur 106 est disposée en regard d'une paroi externe d'échange 24 d'une plaque 12 de l'absorbeur 104. Les plaques 12 sont positionnées de sorte qu'au moins la surface 20 d'échange 56 d'une plaque 12 de l'évaporateur 106 au niveau d'une rainure 50 soit positionnée en regard de la surface d'échange 56 d'une plaque 12 de l'absorbeur 104 au niveau d'une rainure 50. Le volume d'échange gazeux 64 dans l'enceinte 10 définit entre une plaque 12 de l'évaporateur 106 et une plaque 12 de l'absorbeur 104 associée forme une chambre de 25 migration du fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 évaporé depuis la surface d'échange 56 dite surface de d'évaporation de chaque rainure 50 de chaque plaque 12 de l'évaporateur 106 vers la surface d'échange 56 dite surface d'absorption de chaque rainure associée de la plaque 12 de l'absorbeur 104. Le fluide de travail 28 injecté dans chaque plaque 12 de l'évaporateur 106 est du 30 fluide réfrigérant 34. Le fluide de travail 28 collecté à la sortie de l'évaporateur 106 est du fluide réfrigérant 34. L'évaporateur 106 comprend une entrée de fluide réfrigérant 126, une sortie de fluide réfrigérant 128, une entrée de fluide caloporteur 130 et une sortie de fluide caloporteur 132. 35 L'entrée en fluide réfrigérant 126 de l'évaporateur 106 est raccordée à la sortie en fluide réfrigérant 92 du condenseur 70 et à la sortie en fluide réfrigérant 128 de 3043765 12 l'évaporateur 106. Le dispositif de refroidissement 1 présente ainsi une deuxième boucle de circulation 134 dans laquelle circule le fluide réfrigérant 34. Le deuxième échangeur thermique 8 comprend, de plus un dispositif d'injection du fluide réfrigérant 136 dans l'entrée de fluide réfrigérant 126 de l'évaporateur 106. Le 5 dispositif d'injection du fluide réfrigérant 136 est propre à commander le ruissellement du fluide réfrigérant 34 à un débit par exemple compris entre 0,03 m3/h à 1,5 m3/h pour une puissance de 10 KW dans chaque plaque 12 de l'évaporateur 106. Le débit de circulation du fluide réfrigérant 34 dans la rainure 50 est adapté pour qu'une partie du fluide réfrigérant 34 liquide s'évapore dans le volume d'échange gazeux 64. L'évaporation est 10 une réaction endothermique. L'évaporation produit des frigories qui sont utilisées en vue de la réfrigération, par l'intermédiaire du circuit de réfrigération 110. Le circuit de réfrigération 110 comprend une conduite de circulation 138 d'un fluide caloporteur 22, une unité de mise en circulation 140 du fluide caloporteur et un collecteur de récupération 142 du fluide caloporteur refroidi 22. La conduite de circulation 138 15 comprend le conduit interne 20 de chaque plaque 12 de l'évaporateur 106. Le conduit interne 20 de circulation est une région disposée dans l'évaporateur 106 entre l'entrée de fluide caloporteur 130 et la sortie de fluide caloporteur 132 dans laquelle le fluide caloporteur 22 et avec le fluide réfrigérant 34 ruisselant dans les rainures 50 de la plaque 12 de l'évaporateur 106 échangent de la chaleur. 20 Par exemple, l'unité de mise en circulation 140 du fluide caloporteur 22 du circuit de réfrigération 110 est propre à faire circuler le fluide caloporteur 22 dans le conduit interne 20 de chaque plaque 12 de l'évaporateur 106 à un débit qui dépend du nombre de plaques et de la puissance. Par exemple, l'unité de mise en circulation 140 du circuit de réfrigération est 25 propre à injecter le fluide caloporteur 22 à une température comprise entre 11°C et 20°C et avantageusement de 13°C en entrée de fluide caloporteur 130 de l'évaporateur 106. À la sortie de fluide caloporteur 132 de l'évaporateur 106, suite à l'évaporation du fluide réfrigérant 34, le fluide caloporteur 22 est avantageusement à une température comprise entre 6°C et 15°C et avantageusement inférieure à 8°C. 30 Le collecteur de récupération 142 du fluide caloporteur 22 refroidi est, par exemple, propre à mettre en contact le fluide caloporteur 22 refroidi avec de la vapeur d'eau formant le gaz de l'habitacle. Le dispositif de refroidissement 1 comprend en outre, dans chaque boucle de circulation 117, 134 des réservoirs tampons 144 permettant de stocker les fluides. 35 Le dispositif de refroidissement 1 comporte en outre une unité de pilotage 150 permettant de régler les débits des différents fluides de travail et des fluides caloporteurs 3043765 13 et la puissance de l'unité de chauffage 72 et de l'unité de refroidissement en fonction des besoins de refroidissement de l'habitacle. L'unité de pilotage 150 est avantageusement propre à ajuster les débits en fonction de l'inclinaison de la plateforme navale. La mise en oeuvre d'un procédé d'échange thermique selon l'invention dans le 5 dispositif de refroidissement 1 représenté sur la Figure 1, pour la climatisation d'un habitacle d'une plateforme navale va maintenant être décrite. Le dispositif de refroidissement par absorption 1 tel que précédemment décrit est fourni. Dans le premier échangeur thermique 6, le fluide caloporteur 22 du circuit de chauffage 72 est mis en circulation. Dans le même temps, le fluide mixte 38 est injecté 10 dans l'entrée de fluide mixte 76 du générateur 68 dans le premier échangeur thermique 6. Le fluide mixte forme un film 58 ruisselant dans chaque rainure 50 de chaque plaque 12 du générateur 68. Le fluide caloporteur 22 du circuit de refroidissement 74 du condenseur 70 est mis en circulation. La température du fluide caloporteur 22 du circuit de chauffage 72 du générateur 15 68 est par exemple comprise entre 80 °C et 90°C. La température du fluide caloporteur 22 circulant dans le conduit interne 20 facilite l'évaporation du fluide réfrigérant 34 contenu dans le fluide mixte 38. Dans le générateur, des échanges thermiques s'effectuent par le fond 60 et les bords latéraux 62 de la rainure 50 entre le fluide caloporteur chaud 22 circulant dans le 20 conduit interne 20, et le fluide mixte 38 plus froid ruisselant dans la rainure 50. Sous l'effet de ce chauffage, le fluide mixte 38 est séparé en un courant gazeux de fluide réfrigérant 75 et un fluide absorbant 36. La pression dans l'enceinte 10 du premier échangeur thermique 6 est maintenue inférieure à 10mbars pour faciliter la migration du fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 25 évaporé dans le volume d'échange gazeux 64. Le fluide réfrigérant gazeux 75 circule dans le volume d'échange gazeux 64 entre les plaques 12 du premier échangeur thermique 6. La température du fluide caloporteur 22 du circuit de refroidissement 74 du condenseur 70 est avantageusement de 30°C en entrée de fluide caloporteur 94 du 30 condenseur 70. Le fluide réfrigérant gazeux 75 se condense sur la surface d'échange 56. La condensation du fluide réfrigérant 34 sur le condenseur 70 génère des calories évacuée par le circuit de refroidissement 74 du condenseur 70 et notamment par le conduit interne 20 de chaque plaque 12 du condenseur 70. Le fluide réfrigérant gazeux 75 en se condensant forme un courant liquide de 35 fluide réfrigérant 34. Le fluide réfrigérant 34 liquide forme un film 58 ruisselant dans 3043765 14 chaque rainure 50 de chaque plaque 12 du condenseur 70. Le fluide réfrigérant liquide 34 est ensuite récupéré en sortie de fluide réfrigérant 92 du condenseur 70. Dans le deuxième échangeur thermique 8, le fluide caloporteur 22 du circuit de refroidissement 108 de l'absorbeur 104 est mis en circulation. Le fluide caloporteur 22 du 5 circuit de réfrigération 110 est mis en circulation. Dans le même temps, le fluide absorbant 36 est injecté dans l'entrée de fluide absorbant 111 de l'absorbeur 104. Le fluide réfrigérant liquide 34 est injecté dans l'entrée de fluide réfrigérant 126 de l'évaporateur 106. Le fluide absorbant 36 circule dans la plaque 12 de l'absorbeur 104 et forme un 10 film 58 ruisselant dans chaque rainure 50 de chaque plaque 12 de l'absorbeur 104. Le fluide réfrigérant 34 circule dans chaque plaque 12 de l'évaporateur et forme un film 58 ruisselant dans chaque rainure 50 de chaque plaque 12 de l'évaporateur 104. Le fluide absorbant 36 absorbe le fluide réfrigérant gazeux 75 qui circule dans le volume d'échange gazeux 64. Le fluide mixte 38 liquide ainsi formé s'écoule vers le la 15 sortie de fluide mixte 112 de l'absorbeur 104. La température du fluide caloporteur 22 du circuit de refroidissement 108 de l'absorbeur 104 est avantageusement de 40°C en entrée de fluide caloporteur 114 de l'absorbeur 104. L'absorption du fluide réfrigérant gazeux 75 sur l'absorbeur 104 génère des calories évacuée par le circuit de refroidissement 108 et notamment par le conduit 20 interne 20 de chaque plaque 12 de l'absorbeur 104. Du fait de l'absorption du fluide réfrigérant gazeux 75 dans l'enceinte 10 du deuxième échangeur thermique 8, une partie du fluide réfrigérant 34 circulant dans les rainures 50 des plaques 12 de l'évaporateur 106 s'évapore. Le fluide réfrigérant sous forme de gaz 75 circule dans le volume d'échange gazeux 64 du deuxième échangeur 25 thermique 8. Cette évaporation produit des frigories qui sont collectées par le fluide caloporteur 22 circulant dans le conduit interne 20 de chaque plaque 12 de l'évaporateur 106. Le fluide caloporteur 22 refroidi est recueilli dans le collecteur 142. La température du fluide caloporteur 22 du circuit de réfrigération 110 est avantageusement de 8°C en entrée de fluide caloporteur 130 de l'évaporateur 106. La 30 température du fluide caloporteur 22 refroidi récupérée dans le collecteur 140 est alors par exemple comprise entre 2°C et 4°C. En cours d'utilisation, la plateforme navale est par exemple soumise à des mouvements oscillants ou des inclinaisons. Chaque plaque 12 subit des inclinaisons liée au mouvement de la plateforme navale. 35 Pour chaque plaque 12 et chaque rainure 50, lors d'une étape d'inclinaison de la plaque 12 l'axe principale de la plaque 12 forme un angle d'inclinaison par rapport à la 3043765 15 verticale compris entre 0° et 45 °, notamment supérieur à 5°. Au cours de cette étape d'inclinaison, le film 58 est maintenu dans la rainure 50, sans débordement. On entend par « sans débordement » que la profondeur du film 58 est inférieure à la profondeur de la rainure 50. 5 En variante, l'échangeur thermique 6, 8 comporte plus de deux plaques 12 disposées dans l'enceinte 10. Par exemple, l'échangeur thermique 154 illustré sur les figures 5 et 6, comporte quatre plaques 12. Pour simplifier la représentation, les connexions des entrées et sorties de fluide de travail 28 n'ont pas été représentée sur la figure 5. Pour chaque plaque 12, 160 éloignée des bords de l'enceinte 10 tel que 10 représentée en coupe transversale sur la figure 6, chaque paroi externe 18 présente une surface externe 26 de circulation d'un fluide de travail 28. Chaque surface externe 26 définit au moins une rainure 50 allongée, chaque rainure 50 définissant un passage de circulation du fluide de travail 28. L'invention qui vient d'être décrite permet de fournir une plaque d'échangeur 15 thermique 12 qui peut être facilement implantée dans une machine à absorption sur un véhicule naval de manière compacte. L'utilisation de cette plaque 12 est possible avec des degrés d'inclinaison, par exemple égale à 45°. L'absence de débordement de fluide de travail 28 permet de limiter les opérations de maintenance et d'éviter la formation de cristaux de sel par modification 20 des concentrations de fluide absorbant 36. La fiabilité de l'échangeur thermique 6, 8 est ainsi augmentée, de sorte qu'il peut être mis en oeuvre facilement dans un dispositif de refroidissement par absorption 1 sur un navire ou une plateforme navale. 25 REVENDICATIONS1.- Plaque d'échangeur thermique (12), comprenant deux parois externes (18, 24), au moins une paroi externe (24) présentant une surface externe (26) de circulation d'un fluide de travail (28), la plaque (12) comprenant un conduit interne (20) de circulation d'un fluide caloporteur (22) disposé entre les deux parois externes (18, 24), la plaque (12) étant propre à placer en relation d'échange thermique le fluide caloporteur (22) circulant dans le conduit interne (20) et le fluide de travail (28) circulant sur la surface externe (26), caractérisée en ce que la surface externe (26) définit au moins une rainure (50) allongée suivant un axe principal (A), chaque rainure (50) définissant un passage de circulation du fluide de travail (28). 2.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon la revendication 1, dans laquelle la plaque (12) est allongée selon un axe longitudinal (X) et l'axe principal (A) de la rainure (50) s'étend selon l'axe longitudinal (X) de la plaque (12). 3.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une des revendications 1 ou 2, dans laquelle chaque rainure (50) définit une surface d'échange (56), la surface d'échange (56) étant une surface de désorption et d'évaporation d'une partie du fluide de travail (28), ou une surface de condensation et d'absorption d'un gaz par le fluide de travail (28). 4.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la section de chaque rainure (50) selon un plan perpendiculaire à l'axe principal (A) présente un contour polygonal ouvert, notamment en forme de U. 5.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans laquelle chaque rainure (50) présente une extrémité amont (52) et une extrémité aval (54), l'extrémité aval (54) étant propre à être mise en communication fluidique avec un réservoir de récupération (42) de fluide de travail (28) après ruissellement. 6.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle chaque rainure (50) présente une largeur supérieure à 4 mm. 7.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle chaque rainure (50) présente une profondeur inférieure à 1 mm. 8.- Plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle chaque paroi externe (18, 24) présente une surface externe (26) de circulation d'un fluide de travail, chaque surface externe (26) définissant au moins 3043765 17 une rainure (50) allongée, chaque rainure (50) définissant un conduit de circulation du fluide de travail (28). 9.- Echangeur thermique (6, 8) comprenant : - une enceinte (10) 5 au moins deux plaques d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des revendications précédentes, les plaques (12) étant disposées dans l'enceinte (10) et définissant entre elles un volume d'échange gazeux (64). 10.- Echangeur thermique (6, 8) selon la revendication 9 comprenant deux plaques (12) selon la revendication 3, dans lequel la surface d'échange (56) d'une rainure 10 (50) d'une plaque (12) est positionnée en regard de la surface d'échange (56) d'une rainure (50) de l'autre plaque (12). 11.- Echangeur thermique (6, 8) l'une quelconque des revendications 9 ou 10 comprenant un dispositif de limitation (66) de la pression maximale du volume d'échange gazeux (64) propre à maintenir une pression maximale dans le volume d'échange (64) 15 comprise entre 8 mbars et 15 mbars, de préférence égale à 10 mbars. 12.- Echangeur thermique (6, 8) selon l'une quelconque des revendications 9 à 11 comprenant un dispositif d'injection (90, 124, 136) d'un fluide de travail (28) propre à commander le ruissellement du fluide de travail (28) dans un plaque (12) à un débit compris entre 0,035 m3/h et 1,5 m3/h 20 13.- Dispositif de refroidissement par absorption (1) monté sur une plateforme navale, comprenant au moins un échangeur thermique (6, 8) selon l'une quelconque des revendications 9 à 12. 14.- Procédé d'échange thermique comprenant les étapes suivantes: - fourniture d'une plaque d'échangeur thermique (12) selon l'une quelconque des 25 revendications 1 à 8, - mise en circulation d'un fluide de travail (28) et établissement d'un film ruisselant (58) dans la rainure (50). 15.- Procédé d'échange thermique selon la revendication 14, comprenant une étape d'inclinaison de la plaque (12), l'axe principale (A) formant avec la verticale un 30 angle d'inclinaison compris entre 0° et 45°, notamment supérieur à 5°, le film ruisselant (58) étant maintenu dans la rainure (50), sans débordement au cours de l'étape d'inclinaison.