Brevet FR3038295A1 — publié le 20170106

L'invention concerne essentiellement le domaine des tiges d'atterrisseurs pour aéronefs et des procédés de fabrication de telles tiges d'atterrisseurs. ARRIERE PLAN DE L'INVENTION Un atterrisseur pour aéronef s'étend depuis une structure de l'aéronef pour supporter des roues permettant de supporter l'aéronef durant des phases de roulage, décollage et atterrissage de l'aéronef. Un tel atterrisseur présente une tige devant être suffisamment résistante pour soutenir l'aéronef. Certaines au moins des roues de l'atterrisseur sont équipées de freins pour freiner ces roues. On a constaté que la durée de vie d'une tige et sa résistance dans le temps dépend en particulier de sa résistance à la corrosion. Pour améliorer cette résistance à la corrosion, on utilise systématiquement des revêtements anticorrosion tels que du cadmium. Toutefois, on s'aperçoit que malgré l'usage de ces protections anticorrosion, la tige d'atterrisseur peut subir des fragilisations en particulier au niveau des essieux portant les roues équipées de freins. OBJET DE L'INVENTION Un objet de la présente invention est de fournir 25 une tige d'atterrisseur alternative aux tiges d'atterrisseurs de l'art antérieur et présentant une résistance à la corrosion. RESUME DE L'INVENTION A cette fin, selon un premier aspect de 30 l'invention, il est proposé une tige d'atterrisseur pour aéronef comportant une partie principale s'étendant selon un axe principal de la tige et comportant un axe d'essieu s'étendant dans un plan perpendiculaire à l'axe principal de la tige. Cet axe d'essieu est agencé pour supporter au 3038295 2 moins une roue d'atterrisseur équipée de freins pour freiner la roue, ledit axe d'essieu est en acier. La tige d'atterrisseur selon l'invention est essentiellement caractérisée en ce que son axe d'essieu 5 porte au moins une couche de revêtement en alliage de Zinc et de Nickel, cet alliage de Zinc et de Nickel comportant, en pourcentage massique de l'alliage, entre 12% et 18% de nickel, au plus 0.5% d'autres éléments que le Nickel et le zinc, le reste étant du zinc. 10 L'acier formant l'axe d'essieu désigne est préférentiellement un acier faiblement allié et préférentiellement un acier à haute résistance. Un acier faiblement allié est un acier dont aucun élément d'addition ne dépasse la teneur de 5% en masse de 15 l'acier. Un acier à haute résistance est un acier avec une résistance à la traction Rm>1370Mpa (199 Ksi). De tels aciers peuvent être par exemple des nuances de 300M, AISI4340, 35NCD16. L'axe d'essieu de l'atterrisseur est une pièce 20 particulière en ce qu'elle subit au cours de son utilisation de nombreuses sollicitations mécaniques, par exemple lors d'impacts à l'atterrissage de l'aéronef et lors des freinages ainsi que de nombreuses vibrations lors du roulage. Lors des cycles de freinage normaux de l'aéronef, ces sollicitations mécaniques sont accompagnées de fortes variations de température de l'axe d'essieu puisqu'il n'est pas rare que l'axe d'essieu puisse dépasser les 200°C et dans certaines zones approcher les 300°C. Par ailleurs l'axe d'essieu qui est en acier doit être protégé contre la corrosion car le moindre début de corrosion est susceptible de donner naissance à une fragilisation pouvant constituer une amorce de fissuration évoluant au cours de la vie de 3038295 3 l'atterrisseur. Dans des cas extrêmes la fissuration peut mener à la rupture de l'axe d'essieu. De manière surprenante, il a été remarqué que, contrairement à d'autres types de revêtements, l'usage du 5 revêtement précité en alliage de zinc et de nickel formé sur l'axe d'essieu en acier n'induit pas de baisse significative des caractéristiques de résistance mécanique de l'axe d'essieu lorsque celui-ci est soumis à un essai de fluage réalisé à une température élevée 10 comprise entre 215°C et 300°C. La figure 1 illustre un protocole d'essai et la figure 2 présente des résultats d'essais qui démontrent que ledit revêtement en zinc-nickel est particulièrement adapté pour protéger contre la corrosion, un axe d'essieu 15 d'atterrisseur d'aéronef destiné à porter une roue équipée de freins générant de la chaleur. La figure 1 illustre le déroulement d'un essai réalisé pour une éprouvette donnée en acier. Cet essai consiste à installer l'éprouvette préalablement entaillée 20 dans une machine de traction et à soumettre cette éprouvette à un effort de traction S dont la valeur d'effort de traction croît progressivement au cours de l'essai. La figure 1 présente une courbe d'évolution de la 25 traction au cours du temps d'essai exprimé en heures. Tout au long de l'essai l'éprouvette en acier est maintenue à une température donnée constante CSTE choisie parmi un groupe de températures constantes CSTE comprenant 285°C, 315°C, 350°C, 400°C, 450°C, 500°C. 30 Comme on le voit sur l'axe des abscisses de la figue 1, la durée de l'essai peut aller jusqu'à 180 heures voir au-delà. Sur l'axe des ordonnées, la traction S appliquée sur l'éprouvette pendant la durée de l'essai, varie entre de 20% et 100% de la limite à la rupture d'une éprouvette 3038295 4 type nue, c'est-à-dire une éprouvette ne présentant aucun revêtement. Pendant les 150 premières heures de l'essai, l'éprouvette testée est soumise à une traction S égale à 5 20% de sa limite à la rupture. Puis, la traction va en augmentant progressivement par niveaux additionnels de 5% chaque deux heures d'essai jusqu'à atteindre 100% de la limite à la rupture de l'éprouvette nue. Ainsi, vers 180 heures 10 d'essai, l'éprouvette testée est soumise à 100% de la limite à la rupture d'une éprouvette type nue. On a constaté que dans tous les cas où le revêtement appliqué sur l'éprouvette diffuse dans le substrat acier de l'éprouvette, l'éprouvette testée rompt 15 avant d'atteindre 100% de la valeur limite à la rupture d'une même éprouvette nue. Un abattement important de la résistance d'une éprouvette revêtue lors d'un essai de fluage à haute température démontre que le revêtement n'est pas adapté à une utilisation pour protéger un axe 20 d'essieu d'aéronef contre la corrosion. De manière surprenante, sur la plage de températures d'essais allant de 200°C à 300°C, on a constaté qu'il n'y a pas de traces de diffusion de l'alliage Zn-Ni dans le substrat en acier y compris 25 lorsque ce substrat est fortement sollicité mécaniquement à la manière des sollicitations subies par un axe d'essieu d'aéronef portant des roues équipées de freins. La figure 2 présente les résultats d'essais menés sur plusieurs éprouvettes en acier conformément au 30 protocole d'essai illustré à la figure 1. L'axe des ordonnées de la figure 2 indique les différentes températures constantes CSTE qui ont été respectivement choisies pour chacun des essais. 3038295 5 L'axe des ordonnées présente une valeur en Mpa de la limite à la rupture atteinte par une éprouvette donnée subissant l'essai. La légende Rev0 désigne les résultats obtenus 5 avec des éprouvettes nues. Ainsi avec un essai de fluage à température constante CSTE à 200°, l'éprouvette nue atteint une limite à la rupture d'environ 2 500 Mpa lorsqu'elle est soumise au protocole d'essai de la figure 1. 10 On constate que plus la température CSTE choisie pour l'essai augmente et plus la valeur de limite à la rupture diminue. Cette limite à la rupture d'éprouvette nue Rev0 passe d'environ 2 500Mpa à 200°C à environ 2 250Mpa à 250°C, puis environ 2 100Mpa à 285°c, environ 15 1 900Mpa à 315°C, environ 1 700 Mpa à 350°C, environ 1 400Mpa à 400°C, environ 950Mpa à 450°C et environ 600Mpa à 500°C. Ainsi plus le fluage d'une éprouvette en acier est réalisé à température élevée et plus les 20 caractéristiques mécaniques de cette éprouvette diminuent. La légende Revl désigne les résultats obtenus avec des éprouvettes revêtues d'un dépôt MCAC correspondant à « metallic ceramic aluminum coating », 25 c'est-à-dire revêtement organique contenant de l'aluminium métallique. La légende Rev2 désigne les résultats obtenus avec des éprouvettes revêtues du dépôt de zinc-nickel utilisé pour la mise en oeuvre de l'invention. 30 La légende Rev3 désigne les résultats obtenus avec des éprouvettes revêtues du dépôt de Cadmium faiblement fragilisant (Cadmium LHE, LHE correspondant à l'expression « low hydrogen embrittlement"). On constate que parmi les différents revêtements 35 testés, le revêtement Revl constitué d'un dépôt MCAC et 3038295 6 le revêtement Rev2 constitué de zinc et nickel (contenant entre 12 et 18% de nickel et plus particulièrement entre 12 et 16% de nickel) n'induisent pas de baisse significative de la résistance des éprouvettes en acier 5 pour des températures d'essais comprises entre 285°C et 315°C. A contrario, il est surprenant de noter que le revêtement cadmium Rev3 usuellement utilisé en aéronautique pour protéger des pièces d'atterrisseur 10 contre de la corrosion présente, dès 285°C, un fort abattement de la résistance de l'éprouvette en acier. Par conséquent, le revêtement de cadmium n'est pas adapté à revêtir un axe d'essieu d'atterrisseur destiné à recevoir une roue équipée de freins car il est 15 susceptible d'induire dans l'axe des fragilisations. Par contre, ces essais démontrent qu'il est particulièrement intéressant de protéger un axe d'essieu de tige d'atterrisseur destinée à porter une roue équipée de freins à l'aide d'un dépôt de couche de zinc nickel 20 Rev2 conforme à l'invention. Outre son effet de protection contre la corrosion du substrat en acier, la couche d'alliage de zinc et nickel Rev2 n'induit pas de baisse significative de la résistance du substrat d'acier et elle présente en plus l'avantage de ne pas contenir de 25 substances nocives pour l'environnement comme le chrome hexavalent contenu dans la couche de MCAC Revl. L'invention concerne également un atterrisseur pour aéronef comportant : - au moins une tige d'atterrisseur, selon l'un 30 quelconque des modes de réalisation de la tige d'atterrisseur selon l'invention ; et - au moins une roue équipée de freins et supportée par l'essieu de ladite au moins une tige d'atterrisseur. 3038295 7 Lors des cycles de freinage normaux de l'aéronef à l'aide des freins équipant la roue, l'augmentation de la température des freins entraine une augmentation de la température de l'axe d'essieu. Grâce à l'invention, cette 5 température peut dépasser 200°C et approcher 300°C sans qu'il y ait de risque additionnel de dégradation de la résistance de l'axe d'essieu du fait de la protection anticorrosion. L'atterrisseur selon l'invention présente une résistance à la corrosion sans toutefois contenir de 10 polluant environnemental tel que du chrome hexavalent. L'invention concerne également un procédé de fabrication d'une tige d'atterrisseur pour aéronef selon l'une quelconque des modes de réalisation de la tige selon l'invention. Ce procédé est essentiellement 15 caractérisé en ce qu'il comporte : - une étape de formation d'un axe d'essieu en acier; suivie - d'une étape de dépôt sur cet axe d'essieu en acier de ladite au moins une couche de revêtement en 20 alliage de Zinc et de Nickel, cette étape de dépôt étant réalisée en plongeant ledit au moins un axe d'essieu dans un bain alcalin contenant du zinc et du nickel sous forme d'ions et en appliquant un potentiel électrique entre une électrode plongée 25 dans le bain et l'axe d'essieu en acier. L'usage d'un bain alcalin permet de limiter le risque de dégradation, par attaque acide, de la tige lors du dépôt électrolytique de la couche d'alliage en Zinc et Nickel. Un tel bain alcalin peut être obtenu en versant 30 dans le bain une solution d'hydroxyde de sodium et/ou de l'hydroxyde de potassium, du nickel sous forme de sulfate de nickel, du zinc sous forme de zincate et des agents complexant nécessaires à la complexation du zinc et du nickel comme des amines telles que du diéthylène triamine 3038295 8 et des additifs organiques comme des brillanteurs ou des agents nivelant. Un avantage de ce procédé de dépôt électrolytique est qu'il permet de générer sur l'acier de l'axe d'essieu 5 et sur la partie principale de la tige d'atterrisseur, si elle en est recouverte, un revêtement en alliage de zinc et de nickel dont l'épaisseur peut être facilement adaptée zone par zone de la tige. Typiquement, l'axe d'essieu est plongé dans le 10 bain pour jouer le rôle d'une cathode, des anodes fixes immergées dans le bain servent à déposer sur des parties extérieures de l'axe d'essieu ne nécessitant pas d'outillage spécifique, d'autres anodes constituent des outils rapportés en vis-à-vis de zones de l'axe d'essieu 15 qui sont difficiles d'accès, des caches et voleurs de courant peuvent être localement disposés en vis-à-vis de l'axe d'essieu pour limiter des surépaisseurs locales. Cet outillage constitué des anodes, caches et voleurs de courant permet d'avoir une épaisseur homogène 20 au cours du dépôt. Le temps de réalisation du dépôt et la densité de courant imposée entre les anodes et l'axe d'essieu plongé dans le bain définissant l'épaisseur finale de la couche zinc-nickel obtenue. Ces outillages et paramètres de temps et de 25 densité de courant sont ajustés pour obtenir une épaisseur de couche comprise entre 20 et 50 microns et préférentiellement 20 à 30 microns. Notamment via les essais précités, ainsi que par des observations au microscope électronique, on a démontré que la couche de 30 revêtement d'alliage de Zn-Ni ne diffuse pas dans le substrat en acier lorsqu'il est soumis à une température élevée allant jusqu'à 300°C combinée à une mise en contrainte mécanique de ce même substrat allant au-delà de 2000 Mpa. 3038295 9 Selon un mode particulier du procédé de fabrication d'une tige d'atterrisseur selon l'invention, préalablement à l'étape de dépôt sur cet axe d'essieu en acier, on réalise une étape de préparation de surface en 5 acier de la tige typiquement par dégraissage suivi d'une activation de surface mécanique ou chimique permettant d'améliorer l'accroche de la couche de zinc-nickel, par exemple par sablage. Cette étape permet d'améliorer l'accroche de la 10 couche de Zn-Ni sur l'acier. Selon un mode particulier du procédé de fabrication de l'invention, après l'étape de dépôt on réalise une étape de passivation consistant à immerger, dans une solution d'acide contenant par exemple du chrome 15 trivalent, les portions de la tige revêtues de la couche de revêtement en alliage de zinc et de nickel. Cette passivation permet d'améliorer la protection anticorrosion conférée par la couche de Zn-Ni déposée sur la tige. 20 Selon un mode particulier du procédé de fabrication d'une tige d'atterrisseur selon l'invention, on met en oeuvre une étape de dégazage d'hydrogène potentiellement occlus dans l'acier, cette étape de dégazage comprenant le placement de la tige dans un four 25 pendant au moins 12 heures en maintenant le four à une température de 190°C à plus ou moins 14°C. Ce dégazage permet d'évacuer l'hydrogène fragilisant qui est potentiellement occlus dans le substrat d'acier. 30 BREVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation non limitatifs, en référence aux figures des dessins annexés parmi lesquelles : 3038295 10 Les figures 1 et 2 présentent les essais précités ; Les figures 3a et 3b montrent les étapes successives permettant d'obtenir une tige d'atterrisseur 5 1 d'aéronef selon l'invention, l'axe d'essieu lb étant ici intégré à la partie principale la de la tige ; Les figures 4a, 4b, 4c, 4d présentent les étapes successives permettant d'obtenir une tige d'atterrisseur pour aéronef selon l'invention, dans un mode où l'axe 10 d'essieu lb est assemblé par emmanchement dans un alésage complémentaire formé au travers de la partie principale la de la tige 1. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Comme on le voit sur les figures 3b et 4d, 15 l'invention concerne une tige 1 d'atterrisseur pour aéronef comportant une partie principale la s'étendant selon un axe principal X-X de la tige 1 et comportant un axe d'essieu lb s'étendant dans un plan P perpendiculaire à l'axe principal la de la tige 1. 20 Cet axe d'essieu lb étant agencé pour supporter au moins une roue d'atterrisseur équipée de freins. En l'occurrence, sur les figures 3b et 4d, l'axe d'essieu lb porte deux roues 2a, 2b respectivement équipées de freins 3a, 3b pour freiner les roues équipées. 25 L'axe d'essieu lb est en acier portant au moins une couche de revêtement C en alliage de zinc et de nickel, cet alliage de zinc et de nickel comportant, en pourcentage massique de l'alliage, entre 12% et 18% de nickel, préférentiellement entre 12% et 16% de nickel, 30 préférentiellement 15% de nickel à + ou - 1% près. L'alliage comprend au plus 0.5% en masse d'autres éléments que le nickel et le zinc, ces autres éléments pouvant être des éléments volontairement ajoutés ou des impuretés. Le reste de l'alliage est constitué de Zinc. 35 Idéalement, l'alliage ne comprend aucun autre élément 3038295 11 d'alliage que le zinc et le nickel. Dans tous les modes de réalisation de l'alliage, celui-ci contient toujours au moins 81.5% de zinc. La tige d'atterrisseur 1 comporte des moyens de 5 fixation 4a, 4b de freins 3a, 3b agencés pour disposer les freins autour de l'axe d'essieu lb afin de freiner les roues 2a, 2b de l'atterrisseur qui sont équipées de frein. Sur les figures la et lb, les moyens de fixation 10 4a, 4b comportent deux couronnes annulaires de l'axe d'essieu. Chacune de ces couronnes s'étend radialement depuis l'axe d'essieu lb vers la périphérie de l'axe d'essieu. Chacune de ces couronnes est perforée de trous parallèles au plan P dans lequel s'étend l'essieu. Chaque 15 frein équipant une roue comporte un rotor assujetti à la roue et un stator assujetti à une des couronnes qui lui correspond. Le stator comporte des disques sélectivement pressés par des vérins pour serrer d'autres disques qui appartiennent au rotor. Idéalement la couche d'alliage de 20 zinc et nickel recouvre les couronnes et une portion non chromée de la partie principale de la tige. La partie principale de la tige présente une portion chromée destinée à coulisser dans un caisson de l'atterrisseur adapté à être fixé à la structure de l'aéronef. Cette 25 portion chromée forme des portées pour des joints d'étanchéité hydraulique. Sur les figures 4a et 4b les moyens de fixation 4a, 4b comportent des excroissances s'étendant depuis des côtés de la partie principale de la tige d'atterrisseur. 30 Comme dans le mode de réalisation des figures la et lb, chaque frein équipant une roue comporte un rotor assujetti à la roue et un stator assujetti à une d'excroissances de la partie principales qui lui correspond. Le stator comporte des disques sélectivement 3038295 12 pressés par des vérins pour serrer d'autres disques qui appartiennent au rotor. Préférentiellement, la couche de revêtement C en alliage de Zinc et de Nickel s'étend exclusivement sur 5 des surfaces externes de l'axe d'essieu qui sont choisies pour être maintenues à une température inférieure à 300°C lorsque la tige est utilisée pour la mise en oeuvre d'un cycle de freinage normal d'aéronef. Idéalement la couche d'alliage de zinc et nickel 10 recouvre les excroissances servant de moyens de fixation 4a, 4b ainsi que tout ou partie de la partie principale de la tige. Un cycle de freinage normal de l'aéronef comporte tous les freinages habituels de l'aéronef qui ont lieu 15 lors d'un roulage, d'un décollage, et d'un atterrissage de l'aéronef. Un cycle de freinage normal ne comporte pas de freinage d'urgence susceptible de générer des dégradations importantes de la tige d'atterrisseur 1 qui 20 nécessiteraient la dépose de la tige et son remplacement ou sa réhabilitation. Comme on le voit sur les figures 3a, 3b, 4b, 4c, 4d, l'axe d'essieu lb comporte au moins une portée de roulement, en l'occurrence deux portées 5a, 5b. Chaque 25 portée 5a, 5b est agencée pour recevoir au moins une bague de roulement de roue pour orienter la roue autour de l'axe d'essieu. Selon un premier mode de réalisation des portées 5a, 5b, chaque portée est formée par une couche annulaire 30 de chrome formée sur une surface externe en acier de l'axe d'essieu lb. La couche de revêtement en alliage de zinc et de nickel s'étend au moins sur toutes les surfaces en acier de l'axe d'essieu qui se trouvent en dehors des portées de roulement en chrome 5a, 5b. 3038295 13 Ce mode de réalisation permet d'avoir des portées de roulement extrêmement dures car constituées de chrome tout en présentant une protection anticorrosion compatible à un fonctionnement de l'essieu à haute 5 température. Selon ce mode, chaque portée de roulement 5a, 5b en chrome s'étend entre deux bords annulaires en chrome qui lui sont propres. La couche de revêtement C en alliage de Zinc et de Nickel qui s'étend en dehors des 10 portées 5a et 5b s'étend aussi sur les bords annulaires en chrome de chacune de ces portées 5a, 5b. Le fait que la couche de revêtement C en alliage de zinc et de nickel recouvre tous les bords des portées en chrome permet de limiter le risque d'avoir une 15 corrosion au niveau des bords annulaires des portées annulaires en chrome. Idéalement, la partie principale la de la tige d'atterrisseur 1 est en acier et la couche de revêtement en alliage de Zinc et de Nickel s'étend au moins sur une 20 portion de cette partie principale la, cette couche étant formée contre l'acier de la tige d'atterrisseur. On évite ainsi le risque de corrosion à l'interface entre l'essieu lb et la partie principale la. Enfin, alors que sur les figures 3a et 3b, la 25 tige principale la et l'axe d'essieu lb forment une seule et même pièce, sur les figures 4a, 4b, 4c et 4d, on voit que l'axe d'essieu lb et la tige principale la forment deux pièces distinctes assemblées par emmanchement forcé. Les figures 4a à 4d illustrent le procédé de 30 fabrication de la tige d'atterrisseur en deux parties. A la figure 4a, l'axe lb est nu et ne porte pas encore ses portées de roulements. Sur la figure 4b, on forme les portées de roulements 5a, 5b. 3038295 14 Sur la figure 4c, on voit l'axe d'essieu lb et la partie principale la de la tige avant l'assemblage de ces pièces. Un alésage 6 est formé au travers de la partie principale la. La couche C en alliage Zn-Ni est formée 5 sur l'axe d'essieu 1 et sur la partie principale la, y compris à l'intérieur de l'alésage 6 avant que l'axe d'essieu lb ne soit assemblé avec la partie principale la de la tige 1. Sur la figure 4d, on voit l'axe d'essieu lb 10 assemblé avec la partie principale la de la tige. Ici, l'axe d'essieu s'étend au travers de l'alésage 6 traversant la partie principale de la tige d'atterrisseur. Cet axe d'essieu lb est emmanché serré dans cet alésage 6 et une portion annulaire continue de 15 la couche C de revêtement en alliage de zinc et de nickel portée par l'axe d'essieu forme une interface entre la surface annulaire interne dudit alésage 6 et une portion longitudinale de l'axe d'essieu lb qui s'étendant dans l'alésage. 20 Ainsi, la portion annulaire continue de la couche C qui s'étend dans l'alésage 6 forme une interface entre l'alésage et l'acier de l'axe d'essieu. Cette interface réalise une protection anticorrosion de l'axe d'essieu tout en permettant une déformation de la couche C lors de 25 l'emmanchement forcé de l'axe d'essieu lb dans l'alésage 6. On limite ainsi le risque d'apparition d'espaces creux entre la surface annulaire interne de l'alésage et l'axe d'essieu. Le fait de limiter la formation de tels espaces creux limite les jeux et vibrations entre la partie 30 principale la et l'axe d'essieu lb ainsi que le risque de matage et d'oxydation lorsque la tige d'atterrisseur est en service. Les causes de fragilisation de la tige d'atterrisseur sont ainsi minimisées. Enfin, comme on le voit sur la figure 4c la 35 surface annulaire interne de l'alésage 6 peut porter une 3038295 15 couche annulaire interne à l'alésage, cette couche annulaire interne à l'alésage étant constituée du même alliage de zinc et de nickel. REVENDICATIONS1. Tige (1) d'atterrisseur pour aéronef comportant une partie principale (la) s'étendant selon un axe principal (X-X) de la tige et comportant un axe d'essieu (lb) s'étendant dans un plan (P) perpendiculaire à l'axe principal (la) de la tige, cet axe d'essieu (lb) étant agencé pour supporter au moins une roue d'atterrisseur (2a, 2b) équipée de freins (3a, 3b) pour freiner la roue, ledit axe d'essieu (lb) étant en acier, caractérisé en ce que l'axe d'essieu (lb) porte au moins une couche de revêtement (C) en alliage de Zinc et de Nickel, cet alliage de Zinc et de Nickel comportant, en pourcentage massique de l'alliage, entre 12% et 18% de nickel, au plus 0.5% d'autres éléments que le Nickel et le zinc, le reste étant du zinc. 2. Tige d'atterrisseur (1) selon la revendication précédente, dans laquelle ladite au moins une couche de revêtement (C) en alliage de Zinc et de Nickel s'étend exclusivement sur des surfaces externes de l'axe d'essieu qui sont choisies pour être maintenues à une température inférieure à 300°C lorsque la tige est utilisée pour la mise en oeuvre d'un cycle de freinage normal d'aéronef. 3. Tige d'atterrisseur (1) selon l'une quelconque 25 des revendications précédentes, dans laquelle l'axe d'essieu (lb) comporte au moins une portée de roulement (5a, 5b) agencée pour recevoir au moins une bague de roulement de roue, chaque dite au moins une portée (5a, 5b) étant formée par une couche annulaire de chrome 30 formée sur une surface externe en acier de l'axe d'essieu (lb), ladite au moins une couche de revêtement en alliage de zinc et de nickel s'étendant au moins sur toutes les surfaces en acier de l'axe d'essieu qui se trouvent en dehors de ladite au moins une portée de roulement en 35 chrome (5a, 5b). 3038295 17 4. Tige d'atterrisseur (1) selon la revendication 3, dans laquelle chaque au moins une portée de roulement (5a, 5b) en chrome s'étend entre deux bords annulaires en chrome qui lui sont propres, ladite au moins une couche 5 de revêtement en alliage de Zinc et de Nickel s'étendant sur les bords annulaires en chrome de chaque au moins une portée de roulement. 5. Tige d'atterrisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'axe d'essieu 10 (lb) s'étend au travers d'un alésage (6) traversant la partie principale de la tige d'atterrisseur, cet axe d'essieu étant emmanché serré dans cet alésage (6) et une portion annulaire continue de la couche de revêtement (C) en alliage de zinc et de nickel portée par l'axe d'essieu 15 (lb) forme une interface entre la surface annulaire interne dudit alésage (6) et une portion longitudinale de l'axe d'essieu qui s'étend dans l'alésage (6). 6. Tige d'atterrisseur selon la revendication précédente, dans laquelle ladite surface annulaire 20 interne de l'alésage porte une couche annulaire interne à l'alésage (6), cette couche annulaire interne à l'alésage (6) étant constituée du même alliage de zinc et de nickel. 7. Tige d'atterrisseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la tige principale et l'axe d'essieu sont formés d'une seule pièce. 8. Tige d'atterrisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'alliage de Zinc et de Nickel comporte, en pourcentage massique de l'alliage, entre 12% et 16% de nickel. 9. Atterrisseur pour aéronef comportant : - au moins une tige d'atterrisseur (1), selon l'une quelconque des revendications précédentes ; 3038295 18 - au moins une roue (2a, 2b) équipée de freins (3a, 3b) et supportée par l'essieu (lb) de ladite au moins une tige d'atterrisseur (1). 10. Procédé de fabrication d'une tige 5 d'atterrisseur (1) pour aéronef selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte : - une étape de formation d'un axe d'essieu en acier (lb); suivie 10 - d'une étape de dépôt sur cet axe d'essieu (lb) en acier de ladite au moins une couche de revêtement (C) en alliage de Zinc et de Nickel, cette étape de dépôt étant réalisée en plongeant ledit au moins un axe d'essieu dans un bain alcalin 15 contenant du zinc et du nickel sous forme d'ions et en appliquant un potentiel électrique entre une électrode plongée dans le bain et l'axe d'essieu en acier. 11. Procédé de fabrication d'une tige 20 d'atterrisseur selon la revendication 10, dans laquelle préalablement à l'une étape de dépôt sur cet axe d'essieu en acier, on réalise une étape de préparation de surface en acier de la tige comprenant une activation de surface mécanique ou chimique. 25 12. Procédé de fabrication d'une tige d'atterrisseur selon l'une quelconque des revendications 10 ou 11, dans laquelle après l'étape de dépôt on réalise une étape de passivation consistant à immerger, dans une solution d'acide, les portions de la tige revêtues de la 30 couche de revêtement en alliage de zinc et de nickel. 13. Procédé de fabrication d'une tige d'atterrisseur selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, comprenant en outre une étape de dégazage d'hydrogène potentiellement occlus dans l'acier, cette étape de dégazage comprenant le placement de la tige dans 3038295 19 un four pendant au moins 12 heures en maintenant le four à une température de 190°C à plus ou moins 14°C.