Brevet FR3047996A1 — publié le 20170825

Utilisation d'un réacteur dans un procédé de fabrication de savon et réacteur spécialement adapté pour une telle utilisation L'invention se rapporte à une utilisation d'un réacteur dans un procédé de fabrication de savon et à un réacteur spécialement adapté pour une telle utilisation. L'invention s'applique à un procédé de fabrication de savon discontinu (aussi appelés par « batch » ou en cuve) dans lequel le savon est fabriqué par lots discrets à partir de réactifs placés en quantités déterminées dans une cuve de contenance déterminée. Un tel procédé de fabrication comprend notamment une étape d'empâtage et de cuisson au cours de laquelle se produit une réaction de saponification pour former des sels alcalins (carboxylates), constituant le savon, et de la glycérine. En particulier, l'étape d'empâtage et de cuisson prévoit de réaliser un mélange d'un ou plusieurs corps gras, tels qu'une huile et par exemple une huile végétale, et d'une base, telle que de la soude (NaOH) pour obtenir un savon dit « dur » ou de la potasse (KOH) pour obtenir un savon dit « mou », dans la cuve. Le mélange est chauffé pour amorcer la réaction de saponification. La réaction de saponification est exothermique et difficile à contrôler. En particulier, le mélange présente une viscosité qui augmente rapidement puis continue d'augmenter mais plus lentement. Le mélange présente alors une hétérogénéité susceptible de conduire à une prise en masse dans certaines zones du mélange et à un emballement de la réaction. Pour éviter la prise en masse dans le mélange et l'emballement de la réaction, il est connu d'introduire la base en plusieurs fois au cours de l'étape d'empâtage et de cuisson. Par ailleurs, la réaction de saponification est favorisée lorsque le corps gras et la base forment une émulsion. Pour faciliter une formation d'une émulsion, il est connu d'avoir recours, au cours de l'étape d'empâtage et de cuisson, à un réactif additionnel jouant un rôle de tensioactif, tel qu'un fond de savon provenant d'une mise en oeuvre précédente du procédé de fabrication de savon. 11 est également connu de travailler à ébullition pour favoriser le mélange. Ces dispositions pour former une émulsion tout en évitant la prise en masse dans le mélange et l'emballement de la réaction conduisent à un procédé de fabrication de savon complexe et long à mettre en oeuvre. En outre, le recours à un réactif additionnel et, en 3047996 2 particulier à un fond de savon, conduit à l'introduction d'impuretés dans le mélange qui risquent d'altérer les propriétés du savon et, notamment, sa couleur et son odeur. L'invention vise à pallier les problèmes évoqués ci-dessus. A cet effet, selon un premier aspect, l'invention propose une utilisation d'un 5 réacteur dans un procédé de fabrication de savon, le réacteur comprenant une cuve comportant un espace intérieur, le procédé de fabrication étant discontinu et comprenant au moins une étape d'empâtage et de cuisson prévoyant de réaliser un mélange d'au moins un corps gras et d'une base dans l'espace intérieur de la cuve, et de chauffer le mélange, dans laquelle le réacteur comprend en outre un système d'agitation déplaçable dans 10 l'espace intérieur de la cuve de manière à faire circuler le mélange dans l'espace intérieur de la cuve, et à cisailler au moins localement le mélange, et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, au cours de l'étape d'empâtage et de cuisson, le système d'agitation est déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le mélange dans l'espace intérieur de la cuve et à cisailler au moins localement le mélange. 15 Ainsi, l'utilisation du réacteur selon l'invention dont le système d'agitation combine une mise en circulation et un cisaillement permet d'assurer l'homogénéité du mélange et ce, quelle que soit la viscosité du mélange au cours du procédé de fabrication. La prise en masse dans le mélange ainsi que l'emballement de la réaction peuvent ainsi être évités notamment sans qu'il soit nécessaire d'introduire la base en plusieurs fois. Le 20 système d'agitation selon l'invention qui met en oeuvre un cisaillement permet également de diminuer une taille de gouttelettes de corps gras et de base formant une émulsion et ainsi d'augmenter une surface d'échange entre le corps gras et la base. Il n'est alors notamment plus nécessaire d'avoir recours à un réactif additionnel pour faciliter la formation de l'émulsion. Le procédé de fabrication de savon s'en trouve simplifié et sa 25 durée de mise en oeuvre réduite. De plus, les propriétés du savon peuvent être préservées. Comme il ressort de ce qui précède, l'utilisation du réacteur selon l'invention permet d'assurer une meilleure mise en contact des réactifs mis en oeuvre dans le procédé de fabrication de savon, de sorte qu'il est possible de réduire l'excès de base, et qu'il est possible de réduire le temps de contact entre les réactifs et les températures de mise en 30 oeuvre. En particulier, il n'est plus nécessaire de travailler à ébullition. Outre une simplification et une réduction de sa durée de mise en oeuvre, le procédé de fabrication peut présenter un bilan environnemental plus favorable, notamment du fait de la réduction des besoins énergétiques et de la quantité de réactifs nécessaire. 3047996 3 L'invention peut permettre de bénéficier de tels avantages pour un ensemble de différentes étapes du procédé de fabrication de savon en réalisant ces étapes dans le même réacteur. A cet égard, l'utilisation du réacteur est particulièrement avantageuse dans un 5 procédé de fabrication de savon mettant en oeuvre, notamment après l'étape d'empâtage et de cuisson, au moins une étape de lavage au cours de laquelle une solution aqueuse chargée en électrolytes, est ajoutée au mélange. Au cours de l'étape de lavage, le système d'agitation peut alors être déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le mélange et à cisailler au moins localement le mélange. 10 L'utilisation du réacteur peut également être prévue dans un procédé de fabrication de savon mettant en oeuvre, après l'étape de lavage, une étape de lissage pour obtenir une pâte de savon homogène, présentant des teneurs en eau et en électrolytes contrôlées pour permettre son séchage et sa mise en forme ultérieures. Au cours de l'étape de lissage, le système d'agitation peut alors être déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le 15 mélange et à cisailler au moins localement le mélange. L'utilisation du réacteur selon l'invention s'applique, en particulier, au procédé de fabrication du savon de Marseille. Le savon de Marseille désigne un savon de haute qualité obtenu par un procédé discontinu traditionnel. Le terme « savon de Marseille » n'est pas une appellation d'origine contrôlée et n'a pas de définition officielle, mais correspond à un 20 procédé de fabrication, et comprenant des étapes essentielles. La méthode de fabrication du savon de Marseille est généralement admise comme étant basée sur les étapes historiques que sont l'empâtage/cuisson, le relargage/lavage (une ou plusieurs étapes) et le lissage, afin d'assurer l'obtention d'une phase cristalline lisse comprenant au moins 63 % d'acides gras. Les termes d'empâtage et de cuisson constituent les deux étapes de la réaction de 25 saponification : l'empâtage désigne l'amorce de la réaction de saponification, et la cuisson vise la suite de la réaction, cinétiquement plus lente, permettant à la saponification complète. Dans l'étape d'empâtage et de cuisson, du procédé de fabrication du savon de Marseille, un mélange d'un corps gras et d'une solution aqueuse de soude est réalisé et chauffé. 30 Les termes de relargage et de lavage désignent tous deux la même opération, le terme « relargage » étant généralement utilisé pour désigner la première étape de lavage de la pâte de savon obtenue, permettant l'élimination d'une partie des impuretés et de glycérine. Dans l'étape de relargage/lavage du procédé de fabrication du savon de 3047996 4 Marseille, une solution aqueuse chargée en électrolytes est ajoutée au mélange qui est chauffé sous agitation, puis laissé à décanter (sans agitation) jusqu'à formation de deux phases : un savon grainé comprenant notamment des électrolytes, et une solution aqueuse comprenant notamment des électrolytes et de la glycérine. Dans un mode de réalisation 5 particulier, au cours de l'étape de lavage du procédé de fabrication du savon de Marseille, une solution aqueuse comprenant 1 à 42% en poids d'un mélange de soude et de sel peut être ajoutée au mélange. Le mélange est chauffé sous agitation puis laissé à décanter, à chaud sans agitation, jusqu'à formation de deux phases : le savon grainé comprenant du sel, de la soude et de la glycérine, et une solution aqueuse comprenant du sel, de la soude 10 et de la glycérine. L'utilisation du système d'agitation selon l'invention peut avantageusement être mise en oeuvre au cours de cette étape de relargage/lavage pour créer une dispersion mettant en contact intime les deux phases non-miscibles et de densités différentes sur l'ensemble du volume de réaction. 15 A l'issu de l'étape de lavage, le savon présente un aspect grainé inhomogène du fait de la présence de quantités importantes d'électrolytes. Ce savon grainé n'est pas « processable », c'est-à-dire qu'il n'est pas possible de le mettre en forme pour obtenir, par exemple des pains de savon pouvant être stockés puis commercialisés. L'étape de lissage du procédé de fabrication du savon de Marseille est alors mise en 20 oeuvre sur le savon grainé pour obtenir un savon lisse. Dans un mode de réalisation particulier, l'étape de lissage du procédé de fabrication du savon de Marseille peut être réalisée par neutralisation. Le savon grainé est alors mélangé avec au moins un agent de neutralisation, tel qu'un acide, un acide gras ou un ester d'acide gras, et chauffé sous agitation. 25 Le système d'agitation peut comprendre au moins un premier organe d'agitation adapté pour cisailler le mélange et au moins un deuxième organe d'agitation adapté pour déplacer le mélange dans un sens de pompage, le premier organe d'agitation étant disposé en aval du deuxième organe d'agitation par rapport au sens de pompage. Dans le procédé de fabrication, le mélange peut être déplacé dans le sens de pompage par le deuxième 30 organe d'agitation vers le premier organe d'agitation et cisaillé par le premier organe d' agitation. La cuve peut comporter une paroi latérale cylindrique selon un axe central, le deuxième organe d'agitation étant agencé pour que le sens de pompage soit selon l'axe 3047996 5 central de la cuve, le premier organe d'agitation étant en outre adapté pour déplacer le mélange transversalement par rapport à l'axe central vers la paroi latérale. Dans le procédé de fabrication, le mélange peut être déplacé selon l'axe central de la cuve par le deuxième organe d'agitation et déplacé transversalement par rapport à l'axe central vers la paroi 5 latérale par le premier organe d'agitation. La cuve peut comporter un fond depuis lequel s'étend la paroi latérale, le premier organe d'agitation étant agencé à proximité du fond de la cuve, le deuxième organe d'agitation étant agencé à distance du fond de la cuve. Dans le procédé de fabrication, le mélange peut être déplacé vers le fond de la cuve par le deuxième organe d'agitation et 10 déplacé vers la paroi latérale à proximité du fond de la cuve par le premier organe d' agitation. La cuve peut présenter une section transversale circulaire et au moins l'un des premier et deuxième organes d'agitation peut être un mobile comportant un moyeu et une pluralité de pales équiréparties s'étendant chacune depuis le moyeu jusqu'à une extrémité 15 libre, le moyeu du mobile étant monté pivotant par rapport à la cuve selon un axe de pivotement coaxial à l'axe central. Le premier organe d'agitation peut être un mobile à pompage radial et le deuxième organe d'agitation peut être un mobile à pompage axial. Le mobile à pompage radial permet de créer localement des gradients de vitesse plutôt que de pomper le mélange. Le 20 mobile à pompage axial est, quant à lui, cisaillant mais favorise la mise en circulation. Le mobile à pompage radial du premier organe d'agitation peut présenter un premier nombre de puissance Pol compris entre 1,5 et 6 où Pol = Pl avec D diamètre du mobile, en mètres, p viscosité du mélange, en Pascals/seconde, 25 P1 puissance dissipée dans la cuve par le premier organe d'agitation, en Watts, N1 vitesse de rotation du premier organe d'agitation, en tours/seconde, et dans laquelle le mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation présente un deuxième nombre de pompage Q02 compris entre 0,5 et 2 où Q02 = Q2 30 avec Q2, en mètres cubes/seconde, débit passant dans une surface projetée dans un plan perpendiculaire à l'axe de pivotement du deuxième organe d'agitation. pN 13 D5 N2D3 3047996 6 Le mobile peut présenter un diamètre compris entre 40% et 80%, de préférence entre 50% et 70%, du diamètre de la section transversale de la cuve. Le premier organe d'agitation peut être un mobile dont chacune des pales présente un bord inférieur en regard du fond de la cuve, le bord inférieur de chacune des pales étant 5 conformé pour présenter un écartement sensiblement constant avec une partie du fond de la cuve sur toute une partie essentielle, c'est-à-dire 50% ou plus, d'une longueur de ladite pale. Le système d'agitation peut comporter au moins un organe de déviation, tel qu'une contre-pale ou, en termes anglo-saxon, un baffle, agencé à proximité de la paroi latérale en 10 regard du deuxième organe d'agitation pour dévier une partie du mélange située à proximité de la paroi latérale vers le deuxième organe d'agitation. Dans le procédé de fabrication, une partie supérieure du mélange située à proximité de la paroi latérale peut être déviée vers le deuxième organe d'agitation par l'organe de déviation. Selon un deuxième aspect, l'invention propose un réacteur spécialement adapté 15 pour une utilisation telle que définie ci-dessus, comprenant une cuve comportant un espace intérieur et un système d'agitation déplaçable dans l'espace intérieur de la cuve de manière à faire circuler un mélange d'au moins un corps gras et d'une base dans l'espace intérieur de la cuve, et à cisailler au moins localement le mélange. D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description 20 qui suit d'un mode de réalisation particulier de l'invention donné à titre d'exemple non limitatif, la description étant faite en référence au dessin annexé dans lequel la figure est une représentation schématique en coupe partielle d'un réacteur selon un mode de réalisation utilisé dans un procédé de fabrication de savon, le réacteur comprenant une cuve et un système d'agitation déplaçable dans l'espace intérieur de la cuve. 25 La figure représente un réacteur 1 destiné à être utilisé dans un procédé de fabrication de savon. En particulier, comme il apparaîtra dans la suite de la description, le procédé de fabrication de savon prévoit de réaliser un mélange de réactifs au cours de différentes étapes pour obtenir du savon. Le réacteur 1 comprend une cuve 2 comportant un fond 3 depuis lequel s'étend une 30 paroi latérale 4 pour délimiter un espace intérieur 5. Dans le mode de réalisation représenté, le fond 3 est elliptique et la paroi latérale 4 cylindrique de section transversale circulaire selon un axe central A. L'espace intérieur 5 présente un diamètre T et un niveau de remplissage H. La cuve 2 peut être dimensionnée pour qu'un rapport H/T soit compris 3047996 7 entre 1,5 et 5. A l'opposé du fond 3, la cuve 2 présente une ouverture supérieure 6. L'ouverture supérieure 6 peut être obturée par un couvercle 8. En particulier, le couvercle 8 peut être monté sur un bord de l'ouverture supérieure 6 de manière non-hermétique pour pouvoir réaliser des mélanges en cuve 2 dite « ouverte », c'est-à-dire dont l'espace 5 intérieur 5 est à pression atmosphérique. En variante, la cuve 2 pourrait présenter tout autre forme adaptée avec de préférence un fond 3 non plat et notamment un fond conique. La cuve 2 peut être équipée d'un système de chauffe non représenté. En particulier, la cuve 2 peut présenter un fond 3 et une paroi latérale 4 à double enveloppe connectés à 10 une source d'alimentation en fluide à une température appropriée. Le réacteur 1 comprend en outre un système d'agitation 10 adapté pour faire circuler le mélange dans l'espace intérieur 5 de la cuve 2, et pour cisailler au moins localement le mélange. Dans le mode de réalisation représenté, le système d'agitation 10 comprend un 15 arbre 11 s'étendant selon l'axe central A dans l'espace intérieur 5 de la cuve 2 et au travers du couvercle 8. L'arbre 11 présente une première extrémité 1 la reliée à un dispositif d'entraînement en rotation, tel qu'un motoréducteur 12, et une deuxième extrémité 1 lb disposée au voisinage du fond 3 de la cuve 2. L'arbre 11 peut ainsi être entraîné en rotation propre selon un axe de pivotement P coaxial à l'axe central A par le dispositif 20 d'entraînement 12. Le dispositif d'entraînement 12 peut notamment être adapté pour entraîner l'arbre 11 en rotation propre à une vitesse de rotation allant jusqu'à 80 tr/min ou plus. Le système d'agitation 10 comprend également un premier organe d'agitation 15 monté sur l'arbre 11 au voisinage de la deuxième extrémité 11b. Le premier organe 25 d'agitation 15 est alors monté pivotant selon l'axe de pivotement P par rapport à la cuve 2. Le premier organe d'agitation 15, agencé à proximité du fond 3 de la cuve 2, est adapté pour cisailler le mélange, c'est-à-dire créer localement des gradients de vitesse, et pour déplacer le mélange transversalement par rapport à l'axe central A vers la paroi latérale 4. Le premier organe d'agitation 15 peut être un mobile à pompage radial, tel 30 qu'un mobile à pales droites. En particulier, le mobile du premier organe d'agitation 15 comporte un moyeu 16 solidaire de l'arbre 11, et plusieurs pales 17, notamment quatre dans le mode de réalisation représenté, équiréparties et s'étendant chacune depuis le moyeu 16 jusqu'à une extrémité libre 18. Chacune des pales 17 est droite, c'est-à-dire qu'elle 3047996 8 s'étend dans un plan contenant l'axe de pivotement P. Le mobile du premier organe d'agitation 15 peut présenter un diamètre D compris entre 40% et 80%, de préférence entre 50% et 70%, du diamètre T de l'espace intérieur 5 de la cuve 2. La forme du mobile du premier organe d'agitation 15 peut en outre être adaptée 5 pour longer la forme du fond 3 de la cuve 2. En particulier, chacune des pales 17 peut présenter un bord inférieur 19 en regard du fond 3 de la cuve 2 conformé pour présenter un écartement cl sensiblement constant avec une partie du fond 3 de la cuve 2 sur une partie essentielle, c'est-à-dire 50% ou plus, d'une longueur de la pale 17 mesurée entre le moyeu 16 et l'extrémité libre 18. L'écartement cl entre le bord inférieur 19 de chacune des pales 10 17 et le fond 3 de la cuve 2 peut être compris entre 5% et 20% du diamètre T de l'espace intérieur 5 de la cuve 2. Le mobile du premier organe d'agitation 15 présente : Pl - un premier nombre de puissance Pol - pNi3 D5 avec p viscosité du mélange, en Pascals/seconde, 15 P1 puissance dissipée dans la cuve par le premier organe d'agitation 15, en Watts, N1 vitesse de rotation du premier organe d'agitation 15, en tours/seconde, - un premier nombre de pompage Q01 = Q1 avec Ql, en mètres cubes/seconde, débit passant dans une surface projetée dans 20 un plan perpendiculaire à l'axe de pivotement P du premier organe d'agitation 15. Le premier nombre de puissance Pol du mobile à pompage radial du premier organe d'agitation 15 est élevé, par exemple compris entre 1,5 et 6, de manière à favoriser le cisaillement. Le premier nombre de pompage Qol du mobile à pompage radial du premier organe d'agitation 15 peut être bas, par exemple compris entre 0,2 et 1. 25 La puissance dissipée par mètre cube de mélange est comprise entre 1000 W/m3 et 8000 W/m3, préférentiellement entre 2000 W/m3 et 6000 W/m3. En variante, le mobile du premier organe d'agitation 15 pourrait être une turbine Rushton ou tout autre mobile à débit radial. Le système d'agitation 10 comprend également un deuxième organe d'agitation 25 30 monté sur l'arbre 11 du côté de la première extrémité 11a, en dessous du niveau de remplissage H. Le deuxième organe d'agitation 25 est alors disposé coaxialement au- N1D3 3047996 9 dessus du premier organe d'agitation 15. Le deuxième organe d'agitation 15 se trouve ainsi être monté pivotant selon l'axe de pivotement P par rapport à la cuve 2. Le deuxième organe d'agitation 25, agencé à distance du fond 3 de la cuve 2, est adapté pour déplacer le mélange dans un sens de pompage S, matérialisé par une flèche sur 5 la figure. Dans le mode de réalisation représenté, pour que le mélange puisse être déplacé vers le premier organe d'agitation 15, le sens de pompage S est selon l'axe central A de la cuve 2 et orienté vers le fond 3 de la cuve 2. Le deuxième organe d'agitation 20 peut être un mobile à pompage axial descendant, tel qu'une hélice à pales inclinées. En particulier, le mobile du deuxième organe d'agitation 25 comporte un moyeu 26 solidaire de l'arbre 10 11, et plusieurs pales 27, notamment quatre dans le mode de réalisation représenté, équiréparties et s'étendant chacune depuis le moyeu 26 jusqu'à une extrémité libre 28. Chacune des pales 27 est inclinée, c'est-à-dire qu'elle s'écarte d'un plan contenant l'axe de pivotement P. La pale 27 présente un plan médian par rapport à des bords inférieur 29 et supérieur 30 opposés selon l'axe de pivotement P. Le plan médian fait un angle avec le 15 plan contenant l'axe de pivotement P. Cet angle est, par exemple, de 45° sur la figure avec une inclinaison telle que le bord supérieur 30 est devant le bord inférieur 29 par rapport à un sens de rotation R de l'arbre 11, matérialisé par une flèche, et donc du mobile du deuxième organe d'agitation 25. Dans le mode de réalisation représenté, le mobile du deuxième organe d'agitation 25 présente un diamètre D identique à celui mobile du 20 premier organe d'agitation 15. En variante, le mobile du deuxième organe d'agitation 25 pourrait avoir tout autre diamètre compris entre 40% et 80%, de préférence entre 50% et 70%, du diamètre T de l'espace intérieur 5 de la cuve 2. Le mobile du deuxième organe d'agitation 25 présente : - un deuxième nombre de puissance P02 = P2 pN 23 D5 25 avec P2 puissance dissipée dans la cuve par le deuxième organe d'agitation 25, en Watts, N2 vitesse de rotation du deuxième organe d'agitation 25, en tours/seconde, - un deuxième nombre de pompage Q02 = Q2 avec Q2, en mètres cubes/seconde, débit passant dans une surface projetée dans 30 un plan perpendiculaire à l'axe de pivotement P du deuxième organe d'agitation 25. N2D3 3047996 10 Le deuxième nombre de pompage du mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation est élevé, par exemple compris entre 0,5 et 2, de manière à favoriser la mise en circulation. Le deuxième nombre de puissance du mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation peut être bas, par exemple compris entre 0,3 et 1,5. 5 La puissance dissipée par mètre cube de mélange comprise entre 1000 W/m3 et 8000 W/m3, préférentiellement entre 2000 W/m3 et 6000 W/m3. L'invention n'est pas limitée au système d'agitation 10 décrit précédemment et pourrait notamment comprendre tout autre type d'organe d'agitation, en nombre approprié, notamment compris entre deux et cinq, préférentiellement entre deux et trois, et selon tout 10 agencement approprié. Par exemple, le système d'agitation 10 pourrait comprendre deux deuxièmes organes d'agitation, par exemple identiques, montés coaxialement sur l'arbre au-dessus du premier organe d'agitation. Le système d'agitation 10 peut également comporter un ou plusieurs organes de déviation 35, par exemple entre deux et quatre, préférentiellement entre deux et trois, 15 agencés pour dévier une partie du mélange située à proximité de la paroi latérale 4 de la cuve 2 vers le ou les deuxièmes organes d'agitation 25. Les organes de déviation 35 peuvent être montés de manière amovible dans l'espace intérieur 5 de la cuve 2. Dans le mode de réalisation représenté, comme organes de déviation 35, le système d'agitation 10 comprend deux contre-pales 36 ou, en termes anglo-saxon, baffles, agencées à proximité 20 de la paroi latérale 4 de la cuve 2 en regard des extrémités libres des mobiles des deuxièmes organes d'agitation 25. Les contre-pales 36 peuvent être amovibles et pivotantes autour d'un axe longitudinal L pour permettre d'en modifier une orientation. Les contre-pales 36 peuvent présenter une largeur lb comprise entre 3% et 8% du diamètre T de l'espace intérieur 5 de la cuve 2. Par ailleurs, les contre-pales 36 peuvent être 25 disposées de manière à laisser un espace libre avec la paroi latérale 4 de la cuve 2 compris entre 2% et 8% du diamètre T de l'espace intérieur 5 de la cuve 2. Selon l'agencement proposé dans le mode de réalisation particulier, le mobile à pompage radial du premier organe d'agitation 15 est disposé en aval du mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation 25 par rapport au sens de pompage S. Le mélange 30 peut ainsi être déplacé dans le sens de pompage S selon l'axe central A vers le fond 3 de la cuve 2 par le mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation 25 vers le mobile à pompage radial du premier organe d'agitation 15, et cisaillé et déplacé transversalement par rapport à l'axe central A vers la paroi latérale 4 par le mobile à pompage radial du 3047996 11 premier organe d'agitation 15. Le mélange peut ainsi retourner vers le mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation 25 en étant dévié vers ce mobile par les contre-pales 36. Sans y être limité, le réacteur 1 décrit précédemment peut être utilisé dans un 5 procédé de fabrication de savon de type discontinu. On entend par procédé discontinu (aussi appelé par « batch » ou en cuve), au sens de la présente demande, un procédé dans lequel le savon est fabriqué par lots discrets à partir de réactifs placés en quantités déterminées dans la cuve 2 de contenance déterminée, par opposition aux procédés continus basés sur un système de pompes doseuses qui alimentent, en continu, le réacteur 10 en réactifs. Le procédé discontinu est, de préférence, mis en oeuvre dans la cuve 2 du réacteur 1 ouvert, c'est-à-dire non hermétique. De préférence, dans le procédé discontinu de l'invention, les différentes étapes sont conduites à la pression atmosphérique, en présence d'air. L'invention est illustrée plus en détails dans l'exemple illustratif et non limitatif 15 suivant. EXEMPLE Dans l'exemple particulier, la cuve 2, également connue sous l'appellation chaudron dans le cadre de la fabrication de savon de Marseille, a une capacité de 7 T a un 20 diamètre T de 2 m et un niveau de remplissage H de 4m. Le mobile du premier organe d'agitation 15 a un diamètre D de 1,4 m. Les pales 17 du mobile du premier organe d'agitation 15, au nombre de quatre, ont un bord inférieur 19 épousant la forme elliptique du fond 3 de la cuve 2 et écarté de celui-ci avec un écartement cl de 5 cm. Les pales 17 du mobile du premier organe d'agitation 15 ont une hauteur w1 25 mesurée selon l'axe de pivotement de 0,35 m. Le premier nombre de puissance Pol est 3 et le premier nombre de pompage Qol est 1. Le mobile du deuxième organe d'agitation 25 est placé 2 m « centre à centre » au-dessus du mobile du premier organe d'agitation 15. Le mobile du deuxième organe d'agitation 25 a un diamètre D de 1,4 m. Les pales 27 du mobile du deuxième organe 30 d'agitation 25, au nombre de quatre et inclinées à 45°, ont une hauteur w2 mesurée selon l'axe de pivotement P de 0,21 m. Le deuxième nombre de puissance P02 est 1,5 et le deuxième nombre de pompage Q02 est 0,8. 3047996 12 Le réacteur est équipé de deux contre-pales 36 (ou baffles) de hauteur Hb de 1,5 m couvrant sensiblement la partie droite du niveau de remplissage H, et de largeur lb 0,1 m. Sans y être limitée, l'utilisation du réacteur 1 est maintenant décrite en relation avec 5 un procédé de fabrication de savon de Marseille. Le réacteur 1 pourrait toutefois être utilisé dans tout autre procédé de fabrication de savon. Empâtage et cuisson Le procédé de fabrication peut mettre en oeuvre au moins une étape a. d'empâtage 10 et de cuisson dans laquelle : - on mélange au moins un acide gras et/ou ester d'acide gras avec une solution aqueuse de soude, - on chauffe le mélange pour obtenir une pâte de savon, L'étape d'empâtage et cuisson met en oeuvre la réaction de saponification à 15 proprement parler. Dans cette étape, on mélange au moins un acide gras et/ou ester d'acide gras avec une solution aqueuse de soude, et optionnellement de la saumure (solution aqueuse comprenant au moins 3,5% en poids de chlorure de sodium (NaC1), de préférence entre 10 et 30% de NaC1). 20 Par acide gras, on entend les acides carboxyliques comprenant un radical hydrocarboné, saturé ou non, linéaire ou ramifié, comprenant 6 à 30 atomes de carbone, et de préférence 12 à 22 atomes de carbone. A titre d'exemple d'acides gras saturés, on peut citer l'acide caproïque, l'acide énanthique, l'acide caprylique, l'acide pélargonique, l'acide caprique, l'acide undécylique, 25 l'acide laurique, l'acide tridécylique, l'acide myristique, l'acide pentadécylique, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique, l'acide nonadécylique, l'acide éicosanoïque, l'acide béhénique, l'acide tetracosanoïque, et leurs mélanges. A titre d'exemple d'acides gras insaturés, on peut citer l'acide sorbique, acide décylénique, acide caproléique, acide undécylénique, acide lauroléique, acide 30 myristoléique, acide pentadécénoïque, acide palmitoléique, acide palmitélaïdique, acide oléique, acide élaïdique, acide vaccénique, acide linoléique, acide gamma-linolénique, acide alpha-linolénique, acide stéradonique, acide parinarique ou stéaridonique, acide gadoléique, acide dihomo-linoléique, acide dihomo-gamma-linolénique, acide 3047996 13 arachidonique, acide timnodonique ou éicosapentaènoïque, acide érucique, acide brassidique, acide cétoléique, acide adrénique, acide clupanodonique, acide docosahexaènoïque, acide nervonique ou sélacholéïque, acide eicosadiénoïque, acide eicosatriénoïque, acide docosadiénoïque, acide docosatétraénoïque, acide 5 docosapentaénoïque. L'acide gras et/ou l'ester d'acide gras mis en oeuvre dans l'étape a. est usuellement contenus dans un corps gras, de préférence d'origine végétale. Ainsi, l'acide gras et/ou l'ester d'acide gras mis en oeuvre dans l'étape a. peut être un corps gras, de préférence encore, le corps gras est une huile ou un pâteux végétal ou 10 d'origine végétale. Selon les critères de certains savonniers, la dénomination « savon de Marseille » peut en effet imposer la mise en oeuvre exclusive de corps gras végétaux ou d'origine végétale. On entend par "huile" tout composé lipophile, non ionique, insoluble dans l'eau et liquide à température ambiante (25 °C) et sous pression atmosphérique (760 mm de Hg, 15 soit 101 325 Pa). Par insoluble dans l'eau, on entend au sens de la présente invention un composé dont la solubilité à pH spontané dans l'eau à 25 °C et à pression atmosphérique est inférieure à 1 %, et de préférence inférieure à 0,5 % en poids. Les huiles ont de préférence une viscosité inférieure à 500 cPs à 25 °C à un taux de cisaillement de ls-1. On entend par pâteux tout composé lipophile, non ionique, insoluble dans l'eau et 20 semi-solide ou solide à température ambiante (25 °C) et sous pression atmosphérique. Les pâteux ont de préférence une viscosité supérieure à 500 cPs à 25 °C à un taux de cisaillement de ls-1. En particulier, le corps gras comprenant l'acide gras et/ou l'ester d'acide gras est extrait d'une espèce appartenant au règne végétal. A titre d'exemple de corps gras utilisable 25 dans les compositions de l'invention, on peut citer l'huile d'amande douce, l'huile d'argan, l'huile d'avocat, l'huile d'arachide, l'huile de camélia, l'huile de carthame, l'huile de calophyllum, l'huile de colza, l'huile de coprah, l'huile de coriandre, l'huile de courge, l'huile de germes de blé, l'huile de jojoba ou cire liquide de jojoba, l'huile de lin, l'huile de macadamia, l'huile de germes de maïs, l'huile de noisette, l'huile de noix, l'huile de 30 vernonia, l'huile de noyau d'abricot, l'huile d'olive, en particulier l'huile de grignons d'olive, l'huile d'onagre, l'huile de palme, l'huile de passiflore, l'huile de pépins de raisin, l'huile de rosier, l'huile de ricin, l'huile de seigle, l'huile de sésame, l'huile de son de riz, l'huile de soja, et l'huile de tournesol. 3047996 14 Parmi les corps gras cités ci-dessus, on utilise de préférence l'huile d'olive, en particulier l'huile acide de grignons d'olive, l'huile de coprah, l'huile de palme, ou un mélange de celles-ci. L'expression « l'huile acide de grignons d'olive » peut désigner une huile acide 5 obtenue à partir de grignons d'olive. Une telle huile peut, par exemple, être issue de l'hydrolyse acide des pâtes de neutralisation obtenues lors du raffinage d'huile de grignons d'olive destinée à l'alimentation. En effet, lors du raffinage de l'huile de grignons d'olive, une étape consiste à neutraliser les acides gras libres par ajout de soude. On obtient une huile débarrassée des acides gras libres d'un côté (à destination alimentaire) et des sels 10 sodiques d'acides gras donc des pâtes de neutralisation de l'autre. Ce sont ces pâtes de neutralisations qui sont ensuite ré-acidifiées pour obtenir de l'huile : l'huile acide de grignons. Tout autre procédé de fabrication d'huile acide à partir de grignons d'olive connu de l'homme de l'art peut également être envisagé. Les corps gras et en particulier les huiles et pâteux mis en oeuvre dans le procédé de 15 l'invention peuvent être raffinés, afin de limiter les impuretés introduites dans le savon lors de l'étape a., qui pourraient impacter l'odeur, la couleur et les qualités dermatologiques du savon final. Le raffinage consiste à éliminer les métaux (P, Ca, Mg, Zn, Cu, Fe) présents naturellement dans l'huile. Le raffinage permet également l'élimination des pigments, des impuretés susceptibles de conférer une mauvaise odeur, couleur et qualité au savon, ainsi 20 que les traces de pesticides. Le raffinage peut consister en la neutralisation des acides gras par ajout de soude ou distillation, un lavage à l'eau et séchage, une décoloration sur charbon actif, une désodorisation à la vapeur, des filtrations... La solution aqueuse de soude mise en oeuvre dans l'étape a. comprend de préférence 20% à 31% en poids de soude, de préférence 25% à 30% en poids. 25 La quantité de solution aqueuse de soude est de préférence ajustée dans l'étape a. pour être en excès de moins de 5% par rapport à la stoechiométrie, plus préférentiellement de moins de 2%, encore plus préférentiellement de moins de 1%, de manière à assurer la saponification de la totalité des acides gras et/ou esters d'acide gras mis en oeuvre dans le procédé. 30 La quantité de saumure optionnellement introduite dans l'étape a. peut notamment être comprise entre 0,1 et 5% en poids du mélange de l'étape a. Ainsi, le mélange de corps gras et de solution aqueuse de soude est de préférence constitué de : 3047996 15 - 60 à 70% en poids de corps gras, de préférence 63 à 68% en poids, - 25 à 40% en poids de solution aqueuse de soude, de préférence 29 à 36% en poids, - 0,5 à 5% en poids de saumure, de préférence 1 à 3% en poids. 5 Le mélange est chauffé à une température comprise entre 75 et 99°C, de préférence entre 80°C et 90°C, pendant une durée de lh à 6h, de préférence de 2h à 5h. Le chauffage permet d'amorcer la réaction de saponification. La réaction de saponification étant ensuite exothermique, la température requise à l'étape a. est maintenue entre 75 et 99°C, de préférence au moyen d'un réacteur thermostaté, ledit réacteur pouvant 10 par exemple être à double enveloppe et calorifugé, afin d'optimiser les consommations énergétiques. La quantité de soude présente dans le milieu réactionnel de l'étape a. est contrôlée par dosage (titration de la base contenu dans le savon, donc la soude, par un acide, ici de l'acide chlorhydrique, après solubilisation du savon dans de l'éthanol à chaud ; selon la 15 norme NFT60-306 - détermination de la teneur en alcali libre caustique), permettant une surveillance de l'avancement de la réaction. 11 est en effet essentiel de s'assurer que la totalité des corps gras a été saponifiée puisque d'éventuels triglycérides non saponifiés pourraient s'oxyder et rancir, affectant ainsi la couleur et l'odeur du savon final. Le réacteur, permettant de cisailler et de pomper simultanément, assure un mélange 20 intime de l'acide gras et/ou de l'ester d'acide gras avec la solution aqueuse de soude, ce qui permet d'éviter les zones de prise en masse et les risques d'emballement de la réaction et garantie l'homogénéité donc la qualité de la pâte. En outre, il n'est plus nécessaire d'introduire un fond de savon provenant d'une précédente fabrication pour permettre l'émulsion, laquelle est assurée mécaniquement, ce qui limite l'introduction d'impuretés 25 dans le savon. L'homogénéité du mélange étant garantie, la soude peut être introduite en quantité sensiblement stoechiométrique (moins de 5% d'excès de soude), et introduite en une seule fois (contre plusieurs ajouts progressifs dans le procédé traditionnel). A l'issue de l'étape a., une pâte de savon comprenant un mélange de carboxylates de sodium, c'est-à-dire de sels d'acides gras constituant le savon, de la soude et de l'eau et de glycérine. 30 Le relargage/lavage Le procédé de fabrication peut mettre en oeuvre au moins une étape b. de relargage/lavage de la pâte de savon obtenue à l'étape a. dans laquelle : 3047996 16 - la pâte de savon est mélangée avec une solution aqueuse comprenant 1 à 42% en poids d'un mélange de soude et de sel, - le mélange est chauffé, et laissé à décanter jusqu'à formation de deux phases : le savon grainé comprenant du sel, de la soude et de la glycérine, et une 5 solution aqueuse comprenant du sel, de la soude et de la glycérine, - le savon grainé et la solution aqueuse sont séparés. Le savon grainé obtenu à l'étape b. comprend du sel et de la soude, et de la glycérine. L'étape de relargage/lavage est déterminante dans le procédé de l'invention. Les 10 inventeurs ont en effet optimisé cette étape pour permettre de conserver une quantité contrôlée de glycérine, de préférence entre 1 et 8% en poids du savon lisse obtenu après une seule étape de lavage, de préférence entre 2 et 5% en poids. Ainsi, la pâte de savon issue de l'étape a. est mélangée avec une solution aqueuse comprenant : 15 - 1 à 7% en poids de sel, de préférence 2 à 5% en poids de sel, plus préférentiellement 2 à 4% en poids de sel, et - 0,01% à 40% en poids de soude, de préférence 0,9% à 20% en poids de soude, plus préférentiellement de 2% à 8% en poids de soude. Les teneurs en sel et en soude peuvent être ajustées par l'homme du métier selon la 20 nature des huiles utilisées pour la fabrication du savon et la teneur en glycérine souhaitée dans le savon final. Les procédés traditionnels de fabrication du savon préconisent de mettre en oeuvre autant d'eau que de corps gras pour le lavage de la pâte à savon pour permettre une bonne séparation du savon et de la solution aqueuse comprenant du sel, de la soude et de la 25 glycérine. Du fait de la composition particulière en électrolytes de la solution de lavage mise en oeuvre à l'étape b. du procédé de l'invention, il est possible de laver efficacement la pâte à savon issue de l'étape a. sans qu'il soit nécessaire d'utiliser une quantité trop importante d'eau. Ainsi, le rapport pondéral de la solution aqueuse de lavage mise en oeuvre à l'étape 30 b. sur les acides gras et/ou esters d'acide gras introduits à l'étape a. est inférieur à 1, de préférence comprise entre 0,2 et 0,99, et plus préférentiellement entre 0.3 et 0,6. La solution aqueuse de lavage mise en oeuvre dans l'étape b. peut être ajoutée à la pâte de savon issue de l'étape a., dans le même réacteur muni d'un système d'agitation mécanique que celui utilisé pour l'étape a. De même que pour l'étape a., la présence du 3047996 17 système d'agitation mécanique, permettant de cisailler et de pomper simultanément, assure un mélange intime du savon avec la solution de lavage, ce qui permet de réduire la durée de l'étape de relargage/lavage et les températures mises en oeuvre et de limiter la quantité d'eau de lavage nécessaire. Ainsi les consommations énergétiques et les rejets sont réduits 5 et la qualité du savon est préservée par un temps de chauffe limité et des températures douces. Ainsi, au cours de l'étape b., le mélange est chauffé à une température comprise entre 70 et 99°C, de préférence entre 80et 99°C pendant 30 min à 2 jours, de préférence pendant 45 min à 24h, et plus préférentiellement pendant 1h à 18h. 10 Le mélange peut ensuite être laissé à décanter, par exemple entre 30 minutes et 24h. La décantation peut être réalisée en deux étapes : - le mélange est laissé à décanter pendant 30 minutes à 6h, plus préférentiellement lh à 4h, et un premier soutirage permet de récupérer la solution aqueuse ayant décanté, 15 - le mélange de savon est à nouveau laissé à décanter pendant 6h à 2 jours, de préférence pendant 8 à 23h, plus préférentiellement de 12 à 18h et un second soutirage permet de séparer le savon grainé de la solution aqueuse comprenant du sel, de la soude et de la glycérine. Le rendement en solution aqueuse de lavage, exprimé en masse de solution aqueuse 20 soutirée sur masse de solution aqueuse de lavage (comprenant eau + électrolytes) introduite à l'étape b. de relargage/lavage permet de caractériser l'efficacité de la décantation. Le rendement en solution aqueuse de lavage dans l'étape b. est de préférence supérieur à 60%, préférentiellement compris entre 75 et 99,5%, et plus préférentiellement compris entre 85 et 95%. 25 Ainsi, en optimisant d'une part la composition de la solution aqueuse de lavage et sa quantité et, d'autre part, les paramètres opératoires, notamment par l'utilisation d'un système d'agitation approprié, il a été possible de limiter significativement le nombre d'étapes de lavage par rapport aux procédés traditionnels de fabrication de savon qui nécessitent entre 4 et 6 étapes de relargage/lavage. 30 Ainsi, le procédé peut mettre en oeuvre au plus deux étapes b. de lavage, de préférence au plus une étape b. de lavage. La consommation en eau et les rejets des eaux de lavages sont réduits d'autant. Il en résulte un procédé plus respectueux de l'environnement et moins consommateur d'énergie 3047996 18 et permettant de préserver la qualité du savon par des températures douces et des temps de chauffe réduits. Lissage 5 Enfin, le procédé de fabrication de savon peut comprendre au moins une étape de lissage du savon grainé obtenu à l'étape b. par neutralisation dans laquelle : - le savon grainé est mélangé avec au moins un agent de neutralisation pouvant être un acide, un acide gras ou un ester d'acide gras, - le mélange est chauffé et le savon lisse est obtenu. 10 Dans les procédés traditionnels, l'introduction d'eau salée lors des différentes étapes de relargage/lavages permet de séparer le savon des solutions aqueuses de lavage contenant notamment des impuretés, de la soude et de la glycérine mais le savon lavé présente une teneur en sel (NaC1) trop élevée pour permettre sa mise en forme. Il est donc nécessaire de diminuer le taux de sel dans le savon. Pour ce faire le savon est généralement 15 lissé par liquidation, c'est-à-dire par ajout d'eau pure. Cette étape entraine la formation d'une phase intermédiaire de savon solubilisé dans l'eau appelé gras noir. Cette solubilisation partielle du savon affecte les rendements de la réaction, grevant la productivité du procédé et créé des rejets à retraiter. En introduisant, dans la solution aqueuse de lavage, un mélange de sel et de soude 20 en une teneur contrôlée, il est ainsi possible de séparer efficacement le savon des solutions aqueuses de lavage sans former de gras noir lors de l'étape du lissage et de solubiliser une fraction de la glycérine. On peut ainsi obtenir un savon débarrassé de ses impuretés tout en conservant une partie de la glycérine résultant de la saponification. Pour obtenir un savon lisse processable, c'est-à-dire pouvant être séché et mis en 25 forme, le savon lisse doit de préférence comprendre moins de 33% en poids d'eau, moins de 0,7% en poids de sel et moins de 0,2% en poids de soude libre (sous forme NaOH). Le procédé de fabrication peut donc mettre en oeuvre une étape de lissage par neutralisation afin notamment de réduire la teneur en soude du savon. Le savon grainé est ainsi mélangé avec au moins un agent de neutralisation pouvant 30 être un acide, un acide gras ou un ester d'acide gras. L'utilisation d'un acide ou d'un acide gras permet la neutralisation rapide de la soude par réaction acido-basique. La mise en oeuvre d'un ester d'acide gras permet une neutralisation plus lente de la soude par saponification. 3047996 19 De préférence l'agent de neutralisation est un acide gras ou un ester d'acide gras. Par acide gras, on entend les acides carboxyliques comprenant un radical hydrocarboné, saturé ou non, linéaire ou ramifié, comprenant 6 à 30 atomes de carbone, et de préférence 12 à 22 atomes de carbone. 5 A titre d'exemple d'acides gras saturés, on peut citer l'acide caproïque, l'acide énanthique, l'acide caprylique, l'acide pélargonique, l'acide caprique, l'acide undécylique, l'acide laurique, l'acide tridécylique, l'acide myristique, l'acide pentadécylique, l'acide palmitique, l'acide margarique, l'acide stéarique, l'acide nonadécylique, l'acide éicosanoïque, l'acide béhénique, l'acide tetracosanoïque, et leurs mélanges. 10 De préférences, les acides gras saturés sont choisis parmi l'acide caproïque, l'acide caprylique, l'acide caprique, l'acide laurique, l'acide myristique, l'acide palmitique, l'acide stéarique, et leurs mélanges. A titre d'exemple d'acides gras insaturés, on peut citer l'acide sorbique, acide décylénique, acide caproléique, acide undécylénique, acide lauroléique, acide 15 myristoléique, acide pentadécénoïque, acide palmitoléique, acide palmitélaïdique, acide oléique, acide élaïdique, acide vaccénique, acide linoléique, acide gamma-linolénique, acide alpha-linolénique, acide stéradonique, acide parinarique ou stéaridonique, acide gadoléique, acide dihomo-linoléique, acide dihomo-gamma-linolénique, acide arachidonique, acide timnodonique ou éicosapentaènoïque, acide érucique, acide 20 brassidique, acide cétoléique, acide adrénique, acide clupanodonique, acide docosahexaènoïque, acide nervonique ou sélacholéïque, acide eicosadiénoïque, acide eicosatriénoïque, acide docosadiénoïque, acide docosatétraénoïque, acide docosapentaénoïque. De préférences, les acides gras insaturés sont choisis parmi l'acide palmitoléique, 25 l'acide oléique, l'acide linoléique, et leurs mélanges. Les esters d'acide gras sont de préférence ceux précédemment décrits pour être mis en oeuvre dans l'étape a. d'empâtage/ cuisson, notamment les corps gras, et notamment les huiles précédemment décrits. L'étape c. de lissage peut être mise en oeuvre avec un mélange d'acides gras saturés 30 et insaturés, de préférence issus de matières grasses d'origine végétale telles que par exemple l'huile d'olive, l'huile de coco ou l'huile de palme. De préférence, les corps gras mis en oeuvre lors de l'étape c. de lissage sont issus des mêmes espèces végétales que celles utilisées pour la saponification lors de l'étape a. 3047996 20 Ainsi, au cours de l'étape c., le mélange est chauffé à une température comprise entre 70 et 99°C, de préférence entre 80 et 99°C pendant 10min à 5h, de préférence pendant 30min à 2h. Le lissage mis en oeuvre dans l'étape c. est réalisé dans le même réacteur muni d'un 5 système d'agitation mécanique que celui utilisé pour les étapes a ou b. De même que pour les étapes a. et b., la présence d'un système d'agitation mécanique, permettant de cisailler et de pomper simultanément, assure un mélange intime du savon grainé avec l'acide gras, permettant une neutralisation efficace de la soude contenue dans le savon grainé, ce qui permet de réduire la durée de l'étape de lissage et les températures mises en oeuvre. 10 L'homogénéité assurée, les durées et températures réduites permettent d'assurer la bonne qualité du savon. L'utilisation du réacteur permet d'assurer l'homogénéité du mélange tout au long du procédé de fabrication de savon. 15 Ceci permet de réduire la consommation d'eau, les temps de contact entre les réactifs et les températures de réaction. Il en résulte que : - l'étape a. d'empâtage/cuisson peut être conduite à des températures comprises entre 75 et 99°C sur une durée environ deux fois moins longue que les procédés traditionnels, 20 - l'étape b. de relargage/lavage peut être conduite à des températures comprises entre 70 et 99°C, et le nombre de lavages et la quantité d'eau de lavage peuvent être réduits. Ces conditions opératoires plus douces permettent donc de réduire les consommations énergétiques et les rejets. Et elles permettent également de garantir 25 l'intégrité des corps gras ou huiles de hautes qualité mises en oeuvre et de limiter la formation d'impuretés issues de la dégradation de ces huiles ou corps gras à haute température et ainsi d'assurer la bonne qualité du savon Séchage et finition 30 L'étape c. du procédé de l'invention peut être suivie d'une étape de séchage du savon lisse jusqu'à obtenir un savon comprenant au plus 22% en poids d'eau, de préférence au plus16% en poids d'eau. 3047996 21 Le séchage peut de préférence être réalisé par passage du savon lisse dans un atomiseur sous vide dans lequel le savon est pulvérisé. Tout autre système utilisant la convection naturelle ou forcée, chauffée ou non, de l'air ambiant ou d'un gaz vecteur peut également être utilisé comme moyen de séchage. Ainsi le savon peut par exemple 5 également être coulé au sol et séché à l'air libre Une fois séché, le savon peut être mis en forme par exemple par passage dans des boudineuses en série dans lesquelles il est compressé. Puis le savon sort des boudineuses au travers d'une filière qui permet l'obtention de la forme souhaitée pour le produit fini. Il peut alternativement être mis en forme par découpe, par exemple lorsque le savon a été 10 séché au sol notamment. Le savon peut également être mis en forme par moulage. Savon Un savon lisse susceptible d'être fabriqué au moyen du procédé de fabrication de savon discontinu selon l'exemple décrit précédemment comprend de préférence : 15 - au plus de 33% en poids d'eau, de préférence 25% préférentiellement 24% à 32% en poids d'eau, à 33% en poids, plus - au plus 0,7% en poids de sel, de préférence préférentiellement 0,2% à 0,5% en poids de sel, et 0,1% à 0,6%, plus 0,05% à 0,2%, plus - au plus 0,2% en poids de soude, de préférence 20 préférentiellement 0,05% à 0,1% en poids de soude libre (sous forme NaOH). L'invention est illustrée plus en détails dans l'exemple illustratif et non limitatif suivant. EXEMPLE 25 On a préparé un savon lisse selon le procédé suivant : On a introduit 360g d'huile de grignons d'olive, 120g d'huile de coprah et 120g d'huile de palme dans un réacteur double enveloppe muni d'un système d'agitation mécanique permettant de cisailler et de pomper simultanément le mélange. L'agitation est mise en route à une vitesse de 500tr/min. Le réacteur est mis à 30 chauffer à une température de 78°C. On ajoute en une fois dans le réacteur, 326g d'une solution aqueuse de soude à 27 % et 2.1% de saumure. 3047996 22 Le mélange est maintenu sous agitation 650tr/min à une température de 87°C pendant 4h30. Le dosage de la soude par titration à l'acide chlorhydrique au bout de 4h30 a permis de confirmer que la réaction de saponification est complète. 5 On a ensuite introduit dans le réacteur, toujours sous agitation 650tr/min à une température de 87°C, 197g d'une solution aqueuse comprenant 5% de sel et 6.8% de soude et on a maintenu l'agitation à cette température pendant 35min. Au bout de 35min on a interrompu l'agitation, et on a laissé le mélange décanter pendant lh jusqu'à formation d'au moins deux phases à 87°C 10 On a ensuite soutiré la lessive comprenant l'eau, de la soude et du sel et de la glycérine. On a laissé décanter une nouvelle fois pendant 1h20 à 87°C puis on a à nouveau soutiré la lessive comprenant l'eau, de la soude et du sel et de la glycérine. On a ainsi récupéré 139g de lessives soutirées. Le rendement est donc de 70,55%. 15 On a ensuite procédé au lissage du savon. Pour ce faire, on a introduit 24,7g d'huile de coprah dans le réacteur double enveloppe muni d'un système d'agitation contenant le savon grainé précédemment obtenu. Le mélange est maintenu sous agitation 650tr/min à une température de 95°C pendant 30min. 20 Le savon lisse est ensuite coulé et séché à l'air libre Le savon obtenu est parfaitement homogène et peut bénéficier de la dénomination savon de Marseille. Il forme une mousse particulièrement crémeuse, et la glycérine hydratante protège la peau. REVENDICATIONS1. Utilisation d'un réacteur (1) dans un procédé de fabrication de savon, le réacteur (1) comprenant une cuve (2) comportant un espace intérieur (5), le procédé de fabrication 5 étant discontinu et comprenant au moins une étape d'empâtage et de cuisson prévoyant de réaliser un mélange d'au moins un corps gras et d'une base dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2), et de chauffer le mélange, l'utilisation étant caractérisée en ce que le réacteur (1) comprend en outre un système d'agitation (10) déplaçable dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2) de manière à 10 faire circuler le mélange dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2), et à cisailler au moins localement le mélange, et en ce que, dans le procédé de fabrication, au cours de l'étape d'empâtage et de cuisson, le système d'agitation (10) est déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le mélange dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2) et à cisailler au moins localement le 15 mélange. 2. Utilisation selon la revendication 1, dans laquelle le procédé de fabrication comprend au moins une étape de lavage prévoyant d'ajouter au mélange une solution aqueuse chargée en électrolytes, et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, au cours de l'étape de lavage, le 20 système d'agitation (10) est déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le mélange et à cisailler au moins localement le mélange. 3. Utilisation selon la revendication 2, dans laquelle le procédé de fabrication comprend, après l'étape de lavage, une étape de lissage, et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, au cours de l'étape de lissage, le 25 système d'agitation est déplacé dans le mélange de manière à faire circuler le mélange et à cisailler au moins localement le mélange. 4. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle le système d'agitation (10) comprend au moins un premier organe d'agitation (15) adapté pour cisailler le mélange et au moins un deuxième organe d'agitation (25) adapté pour 30 déplacer le mélange dans un sens de pompage (S), le premier organe d'agitation (15) étant disposé en aval du deuxième organe d'agitation (25) par rapport au sens de pompage (S), et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, le mélange est déplacé dans le sens de pompage (S) par le deuxième organe d'agitation (25) vers le premier organe d'agitation (15) et cisaillé par le premier organe d'agitation (15). 3047996 24 5. Utilisation selon la revendication 4, dans laquelle la cuve (2) comporte une paroi latérale (4) cylindrique selon un axe central (A), le deuxième organe d'agitation (25) étant agencé pour que le sens de pompage (S) soit selon l'axe central (A) de la cuve (2), le premier organe d'agitation (15) étant en outre adapté pour déplacer le mélange transversalement par rapport à l'axe central (A) vers la paroi latérale (4), et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, le mélange est déplacé selon l'axe central (A) de la cuve (2) par le deuxième organe d' agitation (25) et déplacé transversalement par rapport à l'axe central (A) vers la paroi latérale (4) par le premier organe d'agitation (15). 6. Utilisation selon la revendication 5, dans laquelle la cuve (2) comporte un fond (3) depuis lequel s'étend la paroi latérale (4), le premier organe d'agitation (15) étant agencé à proximité du fond (3) de la cuve (2), le deuxième organe d'agitation (25) étant agencé à distance du fond (3) de la cuve (2), et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, le mélange est déplacé vers le fond (3) de la cuve (2) par le deuxième organe d'agitation (25) et déplacé vers la paroi latérale (4) à proximité du fond (3) de la cuve (2) par le premier organe d'agitation (15). 7. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, dans laquelle la cuve (2) présente une section transversale circulaire et au moins l'un des premier (15) et deuxième (25) organes d'agitation est un mobile comportant un moyeu (16, 26) et une pluralité de pales (17, 27) équiréparties s'étendant chacune depuis le moyeu (16, 26) jusqu'à une extrémité libre (18, 28), le moyeu (16, 26) du mobile étant monté pivotant par rapport à la cuve (2) selon un axe de pivotement (P) coaxial à l'axe central (A). 8. Utilisation selon la revendication 7, dans laquelle le premier organe d'agitation (15) est un mobile à pompage radial et le deuxième organe d'agitation (25) est un mobile à 25 pompage axial. 9. Utilisation selon la revendication 8, dans laquelle le mobile à pompage radial du premier organe d'agitation (15) présente un premier nombre de puissance Pol compris entre 1,5 et 6 où Po 1= Pl pN D5 avec D diamètre du mobile, en mètres, 30 p viscosité du mélange, en Pascals/seconde, Pl puissance dissipée dans la cuve par le premier organe d'agitation (15), en Watts, 3047996 N1 vitesse de rotation du premier organe d'agitation (15), en tours/seconde, et dans laquelle le mobile à pompage axial du deuxième organe d'agitation (25) présente un deuxième nombre de pompage Q02 compris entre 0,5 et 2 où Q0 2 = Q2 N2D3 5 avec Q2, en mètres cubes/seconde, débit passant dans une surface projetée dans un plan perpendiculaire à l'axe de pivotement (P) du deuxième organe d'agitation (25). 10. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, dans laquelle le mobile présente un diamètre compris entre 40% et 80%, de préférence entre 50% et 70%, du diamètre (T) de la section transversale de la cuve (2). 10 11. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 7 à 10 lorsqu'elle dépend de la revendication 6, dans laquelle le premier organe d'agitation (15) est un mobile dont chacune des pales (17) présente un bord inférieur (19) en regard du fond (3) de la cuve (2), le bord inférieur (19) de chacune des pales (17) étant conformé pour présenter un écartement (cl) sensiblement constant avec une partie du fond (3) de la cuve (2) sur une 15 partie essentielle d'une longueur de ladite pale (17). 12. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 5 à 11, dans lequel le système d'agitation (10) comporte au moins un organe de déviation (35) agencé à proximité de la paroi latérale (4) en regard du deuxième organe d'agitation (25) pour dévier une partie du mélange située à proximité de la paroi latérale (4) vers le deuxième 20 organe d'agitation (25), et dans laquelle, dans le procédé de fabrication, une partie du mélange située à proximité de la paroi latérale (4) est déviée vers le deuxième organe d'agitation (25) par l'organe de déviation (35). 13. Réacteur (1) spécialement adapté pour une utilisation selon l'une quelconque 25 des revendications 1 à 12, comprenant une cuve (2) comportant un espace intérieur (5) et un système d'agitation (10) déplaçable dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2) de manière à faire circuler un mélange d'au moins un corps gras et d'une base dans l'espace intérieur (5) de la cuve (2), et à cisailler au moins localement le mélange.