Brevet FR3044843A1 — publié le 20170609

La présente invention concerne un procédé de contrôle d'un convertisseur continu/continu, dit encore alimentation à découpage ainsi qu'un tel convertisseur continu/continu. Le principe général d'un convertisseur continu/continu est illustré à la Fig. 1. Une tension d'entrée Ve est périodiquement découpée au moyen d'un élément de commutation 10 si bien que, dans une première partie de chaque période, l'énergie électrique est accumulée dans un élément d'accumulation 20 puis, dans une seconde partie de cette période, l'énergie accumulée est transférée dans un élément de stockage 30. Dans la première partie de la période suivante, alors que l'énergie électrique est de nouveau accumulée dans l'élément d'accumulation 20, l'énergie stockée à la période précédente est utilisée pour alimenter une charge Z. La tension de sortie aux bornes de la charge Z est régulée par une unité de contrôle 40 qui reçoit, d'une part, des informations sur les conditions électriques en sortie (par exemple, la tension de sortie) et, d'autre part, une consigne, par exemple sous forme d'une tension V consigne. Cette unité de contrôle 40 pilote l'élément de commutation 10 de manière que la consigne soit respectée. Diverses configurations de convertisseurs continu/continu sont connues. On peut citer les montages dits Buck, Boost, Buck-Boost, Flyback, etc. A la Fig. 2, on a représenté à titre d'exemple un montage dit Flyback dans lequel l'élément d'accumulation 20 est un transformateur, l'élément de stockage 30 est un condensateur qui est isolé de l'enroulement secondaire du transformateur 20, pendant la première partie de chaque période, par une diode 31. Il est connu que de tels convertisseurs continu/continu peuvent fonctionner dans au moins deux modes distincts : l'un est dit mode en conduction continue (acronyme : CCM pour Continuous Conduction Mode), l'autre est dit mode en conduction discontinue (acronyme : DCM pour Discontinuous Conduction Mode). Dans le mode CCM, la seconde partie d'une période est plutôt courte si bien que l'énergie accumulée dans l'élément d'accumulation 20 ne s'annule pas à la fin de cette partie de période. Au contraire, dans le mode DCM, l'énergie accumulée dans l'élément d'accumulation 20 s'annule. On peut montrer que, dans le mode CCM, le rapport de conversion en tension est uniquement fonction du rapport cyclique de la période de commutation de l'élément de commutation 10, c'est-à-dire le rapport de la première partie de la période sur la période, généralement noté a. Ainsi, par exemple en ce qui concerne le montage 3044843 2 Flyback de la Fig. 2, on peut montrer que, dans le mode CCM, le rapport de la tension de sortie Vs à la tension d'entrée Ve s'exprime de la manière suivante : Vs/Ve = a/N(1-a) 5 où a est le rapport cyclique de la commutation et N est le rapport ns/np du nombre ns de spires de l'enroulement secondaire sur le nombre np de spires de l'enroulement primaire du transformateur 20. On notera en particulier que ce rapport de conversion est indépendant de la valeur de la charge Z et donc du courant débité en 10 sortie. Au contraire, dans le mode DCM, ce rapport de conversion Vs/Ve est fonction de la valeur de la charge Z et donc, d'une certaine manière, du courant débité. Par exemple, dans le cas d'un montage Flyback, ce rapport de conversion s'exprime de la manière suivante : 15 Vs/Ve = a. 11Z 2Lpfd où Z est la valeur de la charge Z, Lp est l'inductance du transformateur 20 vue de son primaire et fd la fréquence du commutation de l'élément de commutation 10. 20 Pour tout type d'alimentation à découpage, on peut, de même manière, écrire : Vs/Ve = c(a) pour le mode CCM et Vs/Ve = d(Z, Lp, fd, a, etc.) De manière générale et au-delà de ce qui vient d'être dit, les caractéristiques 25 aussi bien statiques que dynamiques de ces deux modes de fonctionnement sont différentes si bien qu'en général, afin d'assurer une bonne stabilité de la régulation et de tenir de bonnes performances notamment dynamiques, l'unité de contrôle 40 assure une régulation exclusivement soit sur la base de la tension de sortie, soit sur la base du courant de sortie, dépendant du mode de fonctionnement choisi. 30 Néanmoins, suite à des variations souvent non réellement contrôlées de la charge, notamment, il est possible qu'il y ait passage d'un mode de fonctionnement à un autre. Dans ce cas, il y a une dégradation des performances de la régulation effectuée par l'unité de contrôle 40. 3044843 3 Une première solution à ce problème de dégradation des performances de régulation lors du changement d'un mode de fonctionnement à un autre consiste à ce que l'unité de contrôle 40 assure une régulation aussi bien sur la base de la tension de sortie que sur celle du courant de sortie ainsi qu'une gestion analogique du 5 changement de mode. Cependant, cette régulation duale tension/courant nécessite généralement des composants supplémentaires, tel qu'un transformateur de courant, un contrôleur de courant, un correcteur, etc. ce qui grève le coût d'une telle solution. Une seconde solution consiste en ce que l'unité de contrôle 40 assure une régulation exclusivement en tension et soit équipée d'un correcteur spécialement 10 synthétisé pour assurer la stabilité du mode de conduction continue (celui qui est le plus délicat à corriger d'un point de vue dynamique). Cependant, généralement une régulation exclusivement en tension (exclusivement en courant aussi) dégrade fortement les performances en mode de conduction discontinue, notamment en ce qui concerne le temps de réponse qui est très faible, ce qui introduit des distorsions 15 harmoniques et des pertes). Le but de la présente invention est donc de proposer un convertisseur continu/continu dont l'unité de contrôle assure une régulation et une stabilité avec des performances optimales aussi bien en mode de conduction continue qu'en mode de conduction discontinue. 20 La présente invention concerne également un procédé de contrôle d'un tel convertisseur, notamment mis en oeuvre par une unité de contrôle. Un tel procédé de contrôle d'un convertisseur continu/continu du type comprenant un élément d'accumulation d'énergie, un élément de stockage d'énergie et un élément de commutation, comporte classiquement les étapes suivantes mises en oeuvre par une 25 unité de contrôle: - une étape de génération d'un signal de commande de l'élément de commutation avec un rapport cyclique a fonction d'information sur les conditions électriques en sortie dudit convertisseur, et - une étape de commande dudit élément de commutation au moyen dudit signal 30 de commande. Selon la présente invention, ce procédé de contrôle est caractérisé en ce qu'il comporte en outre: - une étape de correction dudit signal de commande pour un mode de conduction continue, 3044843 4 - une étape de correction dudit signal de commande pour un mode de conduction discontinue, - une étape d'estimation du mode de fonctionnement actuel dudit convertisseur afin de commander la mise en oeuvre de l'une ou l'autre étape de correction en fonction 5 du mode de fonctionnement actuel estimé. Toujours selon la présente invention, ladite étape d'estimation comprend les étapes suivantes: - une étape de calcul du rapport cyclique théorique en mode de conduction continue, 10 - une étape de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM, - une étape de comparaison de la valeur du rapport cyclique théorique en mode de conduction continue, de la valeur théorique du rapport cyclique limite et de la valeur du rapport cyclique actuel, et 15 - une étape de détermination du mode de conduction continue CCM si la valeur du rapport cyclique actuel est supérieure à la valeur du rapport cyclique théorique en mode de conduction continu, - une étape de détermination du mode de conduction discontinue DCM si la valeur du rapport cyclique actuel est inférieure à la valeur théorique du rapport 20 cyclique limite, et - une étape d'indétermination du mode de fonctionnement si la valeur du rapport cyclique actuel est comprise entre la valeur théorique du rapport cyclique limite et la valeur du rapport cyclique théorique en mode de conduction continue. Ce procédé de contrôle comporte des caractéristiques avantageuses qui sont 25 exprimées dans la suite de la description de modes de réalisation particuliers. La présente invention concerne également un convertisseur continu/continu pour la mise en oeuvre du présent procédé de contrôle tel qu'il vient d'être décrit. Les caractéristiques de l'invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple de 30 réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels : La Fig. 1 est un schéma synoptique général d'un convertisseur continu/continu, La Fig. 2 est un schéma synoptique d'un convertisseur continu/continu du type Flyback, 3044843 5 La Fig. 3 est un schéma synoptique général d'un convertisseur continu/continu selon la présente invention, La Fig. 4 est une vue pour illustrer un procédé de contrôle selon la présente invention, 5 La Fig. 5 est une vue pour illustrer l'étape d'estimation de mode d'un procédé de contrôle selon la présente invention, et La Fig. 6 est un schéma synoptique montrant les moyens d'estimateur d'une unité de contrôle d'un convertisseur continu/continu selon la présente invention. La Fig. 3 représente un convertisseur continu/continu selon la présente invention 10 et reprend le schéma synoptique général de la Fig. 1. Les mêmes éléments qu'à la Fig. 1 portent les mêmes références. Selon l'invention, l'unité de contrôle 40 comprend un régulateur 41, un correcteur pour le mode de conduction continue 42, un correcteur pour le mode de conduction discontinue 43 et un estimateur de mode 44. Le régulateur 41 a une entrée pour la réception d'une information sur les 15 conditions électriques en sortie (par exemple, tension de sortie) mesurées à la sortie de l'alimentation et une entrée pour la consigne, par exemple sous la forme d'une tension. Il génère un signal de commande sous la forme d'un signal périodique de fréquence donnée et de rapport cyclique variable. Un tel régulateur 41 est connu de l'homme du métier. 20 Les correcteurs 42 et 43 sont également connus de l'homme du métier. Ils sont respectivement des correcteurs classiques pour le mode de fonctionnement considéré. Ils délivrent un signal de commande SC de l'élément de commutation 10 sous forme d'un signal périodique de fréquence donnée et de rapport cyclique variable a. L'estimateur 44 reçoit sur une première entrée une information sur les conditions 25 électriques en sortie, par exemple la valeur de la tension de sortie Vs, sur une seconde entrée une information sur les conditions électriques en entrée, par exemple la valeur de la tension d'entrée Ve et sur une troisième entrée une mesure du rapport de cyclique du signal de commande en sortie de l'un ou l'autre correcteur 42, 43. L'estimateur 44 estime le mode de fonctionnement présent et commande l'activité du correcteur 42 ou 30 43 correspondant au mode de fonctionnement estimé. Le procédé de contrôle qui est mis en oeuvre par l'unité de contrôle 40 est illustré à la Fig. 4 et comprend, d'une manière connue en soi, une étape E100 de génération d'un signal de commande SC(a) de l'élément de commutation 10 ayant un rapport cyclique a qui est fonction d'information sur les conditions électriques en sortie dudit 3044843 6 convertisseur (tension ou courant en sortie du convertisseur) et une étape E200 de commande dudit élément de commutation 10 au moyen dudit signal de commande SC(a) généré à l'étape E100. Selon la présente invention, ce procédé de contrôle comporte une étape E300 de 5 correction dudit signal de commande pour le mode de conduction continue dudit convertisseur (étape mise en oeuvre par le correcteur du mode CCM 42), une étape E400 de correction dudit signal de commande pour le mode de conduction discontinue (étape mise en oeuvre par le correcteur du mode DCM 43) et une étape E500 d'estimation (mise en oeuvre par l'estimateur 44 du convertisseur) du mode de 10 fonctionnement actuel dudit convertisseur afin de commander la mise en oeuvre soit de l'étape E300, soit de l'étape E400, en fonction du mode de fonctionnement actuel estimé. L'étape d'estimation E500 est maintenant décrite en relation avec la Fig. 5. Elle comprend, mise en oeuvre périodiquement par l'estimateur 44, les étapes suivantes : 15 - une étape El0 de calcul du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, lequel ne dépend que des tensions d'entrée Ve et de sortie Vs, soit : accm = f(Vs/Ve), 20 - une étape E20 de calcul de la valeur théorique actuelle de la charge Zth en considérant que le convertisseur fonctionne de manière stable dans un mode de conduction discontinue et en considérant la valeur du rapport cyclique a du signal de commande SC(a) de l'élément de commutation 10, le rapport de la tension de sortie 25 Vs et de la tension d'entrée Ve, les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les valeurs des différents paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence fd du signal de commande SC. Par exemple, dans le cas d'un convertisseur du type Flyback, la charge théorique Zth peut être calculée à partir de l'expression suivante : 30 2Lp fd Zth = ( \2 Ve 'Vs ) 3044843 7 où Lp est l'inductance du transformateur 20 vue de son primaire et fd la fréquence de commutation de l'élément de commutation 10. De manière générale, la charge théorique Zth peut être calculée à partir d'une expression de type suivant: 5 Zth = g(a, Vs/Ve, fd, valeurs de composants, etc.) On a pu démontrer, par simulation, que, du fait que les différents éléments du convertisseur de la puissance dissipent de l'énergie, par exemple sous forme d'énergie thermique, la valeur théorique de la charge Zth est nécessairement inférieure à la 10 valeur réelle de la charge Z. - une étape E30 de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM, valeur notée ahmth en considérant le rapport de la tension de sortie Vs et de la tension d'entrée Ve, les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les valeurs des différents 15 paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence fd du signal de commande SC. Par exemple, dans le cas d'un convertisseur du type Flyback, la valeur théorique du rapport cyclique limite al mth peut être calculée à partir de l'expression suivante : 112Lpfd 20 alim.th 1 Zth .1\12 De manière générale, la valeur théorique du rapport cyclique limite ahmth peut être calculée à partir d'une expression de type suivant: 25 OEltm th = h(Zth, fd, valeurs de composants, etc.) On a également pu vérifier que la valeur théorique du rapport cyclique limite ahm th est nécessairement inférieure à la valeur réelle du rapport cyclique limite réelle. - une étape E40 de comparaison de la valeur du rapport cyclique théorique accm 30 en mode de conduction continue, de la valeur théorique du rapport cyclique limite m th et de la valeur du rapport cyclique actuel a et, suite à cette comparaison, 3044843 8 - une étape E50 de détermination du mode de conduction continue CCM si la valeur du rapport cyclique actuel a est supérieure à la valeur du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, - une étape E51 de détermination du mode de conduction discontinue DCM si la 5 valeur du rapport cyclique actuel a est inférieure à la valeur théorique du rapport cyclique limite al nIth, - une étape E52 d'indétermination du mode de fonctionnement si la valeur du rapport cyclique actuel a est comprise entre la valeur théorique du rapport cyclique limite minuit et la valeur du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction 10 continue. Suite à l'étape E50, l'unité de contrôle 40 met en oeuvre une étape E60 d'activation de la mise en oeuvre de l'étape de correction en mode de conduction continue E300 si celle-ci n'est pas déjà activée et, suite à l'étape E51, une étape E61 d'activation de la mise en oeuvre de l'étape de correction en mode de conduction 15 discontinue E400 si celle-ci n'est pas déjà activée. Enfin, suite à l'étape E52, aucun changement n'est opéré. Les étapes E100, E200, E300, E400 et E500 du procédé de contrôle selon la présente invention sont mises en oeuvre par des moyens correspondants de l'unité de contrôle 40 (voir Fig. 3). 20 Plus spécifiquement (voir Fig. 6), l'étape d'estimation E500 est mise en oeuvre par un estimateur 44 qui comporte les moyens suivants, pour ce faire : - des moyens de calcul 441 pour mettre en oeuvre l'étape El0 de calcul du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, - des moyens de calcul 442 pour mettre en oeuvre l'étape E20 de calcul de la 25 valeur théorique actuelle de la charge Zth , - des moyens de calcul 443 pour mettre en oeuvre l'étape E30 de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite alint.th entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM, - des moyens de comparaison 444 pour mettre en oeuvre l'étape E40 de 30 comparaison de la valeur du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, de la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th et de la valeur du rapport cyclique actuel a, 3044843 9 - des moyens 445 pour mettre en oeuvre l'étape E50 de détermination du mode de conduction continue CCM si la valeur du rapport cyclique actuel a est supérieure à la valeur du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, - des moyens 446 pour mettre en oeuvre l'étape E51 de détermination du mode 5 de conduction discontinue DCM si la valeur du rapport cyclique actuel a est inférieure à la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th, et - des moyens 447 pour mettre en l'étape E52 d'indétermination du mode de fonctionnement si la valeur du rapport cyclique actuel a est comprise entre la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th et la valeur du rapport cyclique théorique 10 accm en mode de conduction continue. Ces moyens peuvent être matériels (hardware) ou logiciels (software). Dans ce dernier cas, l'unité de contrôle 40 peut être un circuit intégré, du type microcontrôleur, spécialisé programmable. Les moyens 41, 42 et 43 ainsi que les moyens 441 à 447 sont alors des parties de programme ou sous-programmes qui comprennent des 15 instructions ou parties de code pour la mise en oeuvre des étapes correspondantes du procédé de contrôle selon l'invention, lorsque ledit programme est exécuté par l'unité de contrôle 40. Par exemple, ces parties de programme ou sous-programmes sont mémorisés dans une mémoire morte (non représentée) de l'unité de contrôle 40. REVENDICATIONS1) Procédé de contrôle d'un convertisseur continu/continu comprenant un élément (20) d'accumulation d'énergie, un élément (30) de stockage d'énergie et un élément de commutation (10), ledit procédé de contrôle comportant les étapes suivantes mises en oeuvre par une unité de contrôle (40): - une étape (E100) de génération d'un signal de commande (SC) de l'élément de commutation (10) avec un rapport cyclique a fonction d'information sur les conditions électriques en sortie dudit convertisseur, et - une étape (E200) de commande dudit élément de commutation (10) au moyen dudit signal de commande (SC), caractérisé en ce qu'il comporte en outre: - une étape (E300) de correction dudit signal de commande (SC) pour un mode de conduction continue, - une étape (E400) de correction dudit signal de commande (SC) pour un mode de conduction discontinue, - une étape (E500) d'estimation du mode de fonctionnement actuel dudit convertisseur afin de commander la mise en oeuvre soit de l'étape de correction en mode de conduction continue (E300), soit l'étape de correction de mode de conduction discontinue (E400), en fonction du mode de fonctionnement actuel estimé, ladite étape d'estimation (E500) comprenant les étapes suivantes: - une étape (E10) de calcul du rapport cyclique théorique (accm) en mode de conduction continue, - une étape (E30) de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite (ahmth) entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM, - une étape (E40) de comparaison de la valeur du rapport cyclique théorique (accm) en mode de conduction continue, de la valeur théorique du rapport cyclique limite (ahmth) et de la valeur du rapport cyclique actuel (a) et - une étape (E50) de détermination du mode de conduction continue CCM si la valeur du rapport cyclique actuel (a) est supérieure à la valeur du rapport cyclique théorique (accm) en mode de conduction continue, - une étape (E51) de détermination du mode de conduction discontinue DCM si la valeur du rapport cyclique actuel (a) est inférieure à la valeur théorique du rapport cyclique limite (al mth), 3044843 11 - une étape (E52) d'indétermination du mode de fonctionnement si la valeur du rapport cyclique actuel a est comprise entre la valeur théorique du rapport cyclique limite (ahmth) et la valeur du rapport cyclique théorique (accm) en mode de conduction continue. 5 2) Procédé de contrôle selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte une étape (E20) de calcul de la valeur théorique actuelle de la charge (Zth) en considérant que le convertisseur fonctionne de manière stable sur un mode de conduction discontinue et en considérant la valeur du rapport cyclique a du signal de 10 commande (SC) de l'élément de commutation (10), le rapport de la tension de sortie (Vs) et de la tension d'entrée (Ve), les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les valeurs des différents paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence (fd) du signal de commande (SC). 15 3) Procédé de contrôle selon la revendication 2, ledit convertisseur étant du type Flyback, dans lequel l'élément d'accumulation (20) est un transformateur, l'élément de stockage (30) est un condensateur qui est isolé de l'enroulement secondaire du transformateur (20), pendant la première partie de chaque période, par une diode (31), caractérisé en ce que la valeur théorique actuelle de la charge (Zth) calculée à l'étape 20 (E20) est donnée par la relation : 2Lp fd Zth = ( \2 Ve .ct 'Vs ) où Lp est l'inductance du transformateur (20) vue de son primaire, (fd) la 25 fréquence de commutation de l'élément de commutation (10), (Ve) la tension d'entrée du convertisseur, (Vs) la tension de sortie du convertisseur et (a) le rapport cyclique du signal de commande (SC) appliqué à l'élément de commutation (10). 4) Procédé de contrôle selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que ladite 30 étape (E30) de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite (ahmth) entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM est mise en oeuvre en considérant le rapport de la tension de sortie (Vs) et de la tension d'entrée (Ve), les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les valeurs des différents 3044843 12 paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence (fd) du signal de commande (SC), ainsi que la valeur théorique de la charge (Zth). 5) Procédé de contrôle selon la revendication 4, ledit convertisseur étant du type 5 Flyback, dans lequel l'élément d'accumulation (20) est un transformateur, l'élément de stockage (30) est un condensateur qui est isolé de l'enroulement secondaire du transformateur (20), pendant la première partie de chaque période, par une diode (31), caractérisé en ce que la valeur théorique du rapport cyclique limite (ahmth) peut être calculée à partir de l'expression suivante : 10 112L p fd lim .th 1 Zth -1\12 où Lp est l'inductance du transformateur (20) vue de son primaire, fd la fréquence de commutation de l'élément de commutation (10), Zth la valeur théorique 15 de la charge et N le rapport du nombre de spires du transformateur (20). 6) Procédé de contrôle selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte une étape (E60) mise en oeuvre suite à l'étape (E50) d'activation de la mise en oeuvre de l'étape de correction en mode de conduction continue (E300) si 20 celle-ci n'est pas déjà activée et une étape (E61) mise en oeuvre suite à l'étape (E51) d'activation de la mise en oeuvre de l'étape de correction en mode de conduction discontinue (E400) si celle-ci n'est pas déjà activée. 7) Convertisseur continu/continu comprenant un élément (20) d'accumulation 25 d'énergie, un élément (30) de stockage d'énergie, un élément de commutation (10), et une unité de contrôle (40) pour générer un signal de commande de l'élément de commutation (10) avec un rapport cyclique a fonction d'information sur les conditions électriques en sortie dudit convertisseur et pour commander ledit élément de commutation (10) au moyen dudit signal de commande, caractérisé en ce qu'il 30 comporte en outre: - un correcteur (42) pour un mode de conduction continue, - un correcteur (43) pour un mode de conduction discontinue, 3044843 13 - un estimateur de mode (44) pour estimer le mode de fonctionnement actuel afin de commander, en fonction du mode de fonctionnement actuel estimé, l'activation soit du correcteur pour le mode de conduction continue, soit du correcteur pour le mode de conduction discontinue, 5 ledit estimateur de mode (44) comprenant les moyens suivants: - des moyens (441) de calcul du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue, - des moyens (443) de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite ahm.th entre les deux modes de fonctionnement CCM et DCM, 10 - des moyens (444) de comparaison de la valeur du rapport cyclique théorique OEccm en mode de conduction continue, de la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th et de la valeur du rapport cyclique actuel a et - des moyens (445) de détermination du mode de conduction continue CCM si la valeur du rapport cyclique actuel a est supérieure à la valeur du rapport cyclique 15 théorique accm en mode de conduction continue, - des moyens (446) de détermination du mode de conduction discontinue DCM si la valeur du rapport cyclique actuel a est inférieure à la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th, - des moyens (447) d'indétermination du mode de fonctionnement si la valeur du 20 rapport cyclique actuel a est comprise entre la valeur théorique du rapport cyclique limite alim.th et la valeur du rapport cyclique théorique accm en mode de conduction continue. 8) Convertisseur selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte des 25 moyens (442) de calcul de la valeur théorique actuelle de la charge Zth en considérant que l'alimentation fonctionne de manière stable sur un mode de conduction discontinue et en considérant la valeur du rapport cyclique a du signal de commande de l'élément de commutation (10), le rapport de la tension de sortie Vs et de la tension d'entrée Ve, les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les 30 valeurs des différents paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence fd du signal de commande (SC). 9) Convertisseur selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte lesdits moyens (443) de calcul de la valeur théorique du rapport cyclique limite al mth entre 3044843 14 les deux modes de fonctionnement CCM et DCM qui tiennent compte du rapport de la tension de sortie Vs et de la tension d'entrée Ve, les valeurs hors charge des composants constituant le convertisseur et les valeurs des différents paramètres de fonctionnement du convertisseur, telles que la fréquence fd du signal de commande 5 (SC), ainsi que la valeur théorique de la charge Zth. 10) Convertisseur selon une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (448) pour activer le correcteur (42) si le mode estimé est le mode CCM et si le correcteur (41) n'est pas déjà activé et des moyens (449) pour 10 activer le correcteur (43) si le mode estimé est le mode DCM et si le correcteur (43) n'est pas déjà activé. 11) Convertisseur selon une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'il est du type Flyback, dans lequel l'élément d'accumulation (20) est un transformateur, 15 l'élément de stockage (30) est un condensateur qui est isolé de l'enroulement secondaire du transformateur (20), pendant la première partie de chaque période, par une diode (31).