Brevet FR3044717A1 — publié le 20170609

Procédé d'estimation de masse enfermée dans la chambre de combustion d'un cylindre d'un moteur à combustion interne de véhicule automobile. L'invention a pour domaine technique le contrôle d'un moteur à combustion interne. Les normes de dépollution obligent les constructeurs automobiles à développer de nouvelles stratégies pour mieux maîtriser la qualité de la combustion des moteurs essence et diesel, afin notamment d'estimer et contrôler les émissions polluantes, en particulier les oxydes d'azotes NOx. Une solution pour estimer les NOx consiste à utiliser un capteur de pression cylindre monté en série sur certains véhicules. Grace à ce capteur, il est possible de connaître la pression dans le cylindre à chaque instant. Malheureusement, la formation des oxydes d'azotes NOx varie comme une fonction d'ordre 1 en fonction de la température dans le cylindre. La température (T) d'un mélange gazeux peut être déterminée en première approximation, par application de l'équation des gaz parfaits (P*V=m*r*T), si on connaît la pression cylindre (P) et la masse enfermée (m) dans le cylindre. Le volume (V) est une fonction géométrique fonction de l'angle vilebrequin, et R est la constante des gaz parfaits. Or, il n'existe pas de capteur de masse enfermée dans une chambre de combustion. On estime classiquement cette masse enfermée par des cartographies de remplissage, mais qui ne sont pas assez précises pour l'estimation des émissions polluantes. Il existe également des capteurs d'émissions polluantes et en particulier des capteurs d'oxydes d'azote NOx, qui peuvent être installés sur les lignes d'échappement. Toutefois, le coût de tels capteurs ne rend pas cette solution viable économiquement. 3044717 2 On peut également estimer les émissions d'oxydes d'azotes en utilisant un estimateur d'oxydes d'azotes NOx avec capteur de pression cylindre Pcyl mais sans estimation de masse enfermée, tel que décrit dans les documents W02009047412 et FR2945320. 5 Alternativement, on peut également utiliser un estimateur NOx sans capteur de pression cylindre Pcyl moins cher que la version avec capteur de pression cylindre. Un tel estimateur est par exemple décrit dans le document W02015/059034. Toutefois, dans les deux cas, l'estimation d'oxydes d'azotes 10 NOx émis n'est pas assez robuste et précise pour les normes de dépollution actuelles. Il existe donc un besoin d'un procédé de détermination de la masse enfermée dans le cylindre grâce à la mesure de pression cylindre, afin de déterminer la température et la quantité produite 15 d' oxydes d'azote NOx. L'invention a pour objet un procédé d'estimation de masse enfermée dans la chambre de combustion d'un cylindre d'un moteur à combustion interne de véhicule automobile, muni d'un moyen de mesure de la pression dans le cylindre, d'un moyen de mesure de 20 l'angle du vilebrequin par rapport à une position de référence et de la température du liquide de refroidissement de la chambre de combustion. Le procédé comprend des étapes au cours desquelles on détermine la vitesse de rotation du moteur à partir de la mesure de l'angle du vilebrequin, et on détermine la charge du moteur. 25 Le procédé comprend également les étapes suivantes. Lorsque les soupapes du cylindre sont complétement fermées et avant la première injection de carburant, on détermine le volume du cylindre en fonction de l'angle du vilebrequin, 30 on détermine des paramètres de calibration liés aux pertes de chaleur aux parois en fonction d'une cartographie fonction de la vitesse de rotation du moteur, on détermine la température modélisée dans le cylindre par un modèle zéro dimension non linéaire de la pression et la température 3044717 3 dans la chambre de combustion, fonction de la mesure de pression dans le cylindre, de la constante spécifique des gaz dans le cylindre, de la chaleur spécifique à volume constant des gaz dans le cylindre, du volume de la chambre de combustion, et de paramètres de calibration 5 liés aux pertes de chaleur aux parois, et on détermine la masse enfermée dans le cylindre. Pour résoudre le modèle zéro dimension non linéaire, on peut employer un observateur glissant. La cartographie des paramètres de calibration liés aux pertes de 10 chaleur aux parois peut être prédéterminée sur banc d'essai, en fonction d'une mesure des pertes de chaleur aux parois, d'une mesure de la température de cylindre et de la température du liquide de refroidissement du cylindre en appliquant la loi de Woschni. On peut déterminer la masse enfermée dans le cylindre en 15 fonction de la température modélisée dans le cylindre, de la mesure de pression dans le cylindre, du volume du cylindre, et de la constante spécifique des gaz admis dans le cylindre. D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement 20 à titre d'exemple non limitatif. Le procédé d'estimation de masse enfermée dans la chambre de combustion se base sur un modèle OD qui décrit la dynamique de la pression et la température dans la chambre de combustion. Le système d'équations suivant illustre ce modèle : 25 r ( ) r r dmh (t) + 1 I) 'Yi V (t) (t) (t) ) P h "M hue V OC "M h'"f V (t) V OC y (Eq. 1) V Oc 6 P"(t) 30 Th y, = r vd (V t)( ct v) T h y , (t) r i ,'(t) SQ (t) + r T'Y l(t) dm h (t) r T'Y , (t) dm h (t) c y Op h y, 0 P'" CyV 01 9 ,y, 0 'nt CvV(t)p,y, (t) ''' (Eq. 2) 2 (t) + r 'Y dm' (t) r 'Y l'h y10 CyV 01 9 ,y, 0 '" CyV 01 9 ,y, 0 ' 3044717 4 Avec : Pcyl : la pression dans la chambre de combustion, Tcy1 : la température dans la chambre de combustion, r : la constante spécifique des gaz dans le cylindre, 5 cv : la chaleur spécifique à volume constant, V : le volume de la chambre de combustion (grandeur géométrique fonction de l'angle du vilebrequin : Theta), dmhmt, le débit d'enthalpie associé à l'admission, dmh : le débit d'enthalpie associé à l'échappement, 10 dm, : le débit d'enthalpie associé à la combustion, Incyi : la masse dans la chambre de combustion et 6Qpar : les pertes parois. La masse enfermée peut être estimée à partir des équations (1) 15 et (2) en appliquant au cylindre la loi des gaz parfaits décrite par l'équation suivante : n y1(t) pcY,(t)v (t) (Eq. 3) rTcyi(t) 20 Donc, le problème de l'estimation de la masse enfermée peut être exprimé comme le problème d'estimation de la température Tcy1 de l'équation Eq. 2 à partir de la mesure de pcyi. Comme il peut être constaté, Le système d'équation Eq. 1 et Eq. 2 est un système très complexe et difficile à gérer au niveau de l'observation. Pour cette 25 raison, on considère uniquement certaines phases de la course du moteur pour rendre la température plus facilement estimable. On pose ainsi les hypothèses suivantes : - On ne prend en compte que l'intervalle de temps pendant 30 lequel les soupapes sont complétement fermées ; - On estime la masse entre la fermeture complète des soupapes et la première injection de carburant. 3044717 5 Ces hypothèses permettent d'annuler les termes associés aux débits enthalpiques, ce qui simplifie de manière significative le problème d'estimation de la température. 5 On peut alors reformuler les équations Eq. 1 et Eq. 2 de la façon suivante : 10 Puyi ( (Eq. 4) 7yl L. +1 dV(t) 19',t\ r pari t\ (Eq. 5) v ) VO 1" V Ocv dV(t) r T cy1(t) 6Q (1, r VOCvlcY \t)CvV0Pcyl(t) Par f En parallèle, on modélise les pertes parois ÔQpar avec 15 l'approximation de Woschni donnée par : 15Q par(t) = Awwp cyl(t)(1qTcyl(t)- koTw) (Eq 6) 20 Avec : A, : la surface de transfert de chaleur, w : la vitesse de rotation du moteur en rad/s, T, : la température des parois, k0 et k1 : des paramètres de calibration. 25 On note que l'on considère que la température des parois Tw est sensiblement égale à la température du liquide de refroidissement. La loi de Woschni est connue de la littérature. En remplaçant 30 les pertes parois ÔQpai- données par l'équation Eq. 6 dans les équations Eq. 4 et Eq. 5, on obtient le système suivant : 3044717 6 cyl ( L. +1 dV(t) +r k Aw w p cy (t) rlflAww pcY (t)T cy (t) (Eq. 7) V OC, T (t) ) V(t)c w cyl = dV(t) + rkoA,,T,,w Tcyli t\ r 1 w / 2 (Eq. 8) _r V c V (t) vV( y t) f 5 Comme on peut constater, le système d'équations Eq 7 et Eq. 8 reste assez complexe à résoudre à cause de non-linéarités et variations paramétriques. On propose alors d'employer une stratégie d'observation en mode glissant (stratégie non-linéaire) pour estimer la température dans 10 la chambre de combustion, qui permet d'estimer la masse enfermée. Pour cela, on utilise l'observateur à mode glissant (technique connue de la littérature) suivant pour estimer la température dans la chambre de combustion : 15 19,1 = a 1(t)p cyl(t)-111(t)tyl(t)+ Âlsgn /19,10- ji.cy/(t) (Eq. 9) a2 Wcy/ (t) b2 (t)Zy12 (t) Â2 sgn(ty/(t)- ty10) (Eq. 10) Avec : 20 ^ ( r dV(t) koA,442 kiA w p IV) al(t)= - cv+1 eY +r Tw(t),b1=r V (t) VOcv VOcv ) (Eq. 11) dV(t) koA Tww k A w a 2(t + b2 (t) )- r Oc y V r c vVw (t) r cl vVw(t) : la valeur estimée de la pression dans la chambre de 25 combustion, ty/(t) la valeur estimée de la température dans la chambre de combustion et Xi, et X2 : des paramètres de l'observateur et 3044717 7 La température modélisée Tc- y (t) est définie de la façon suivante : 5 4-, :1) cid (t) (Eq. 12) gicyi(t)= /ci,/ + k (t) s n On pose les conditions suivantes : > (t)(Ty, (t)- ty, , > 0 et Â2 >0 (Eq. 13) 10 Il peut être démontré que si les conditions Eq. 13 sont satisfaites, alors l'erreur d'estimation de la température converge asymptotiquement vers zéro, ce qui permet d'estimer la masse enfermée. Les paramètres Xi, et X2 peuvent être calibrés pour régler la 15 vitesse de convergence de l'observateur dès que les conditions Eq. 13 sont satisfaites. Le procédé d'estimation de masse enfermée dans la chambre de combustion comprend les étapes suivantes. Au cours d'une première étape 1, on détermine la mesure de la 20 pression cylindre pcyl, l'angle moteur Theta, et la température du liquide de refroidissement T. Au cours d'une deuxième étape, on détermine les paramètres ko et k1 de pertes de chaleur aux parois en fonction d'une cartographie des pertes de chaleur aux parois en fonction de la vitesse de rotation 25 du moteur. La cartographie est déterminée par calibration des paramètres ko et k1 de l'équation Eq. 6. Au cours d'une quatrième étape 4, on détermine la température modélisée dans le cylindre ty,(t) par l'intermédiaire d'un modèle OD de la pression et la température dans le cylindre fonction de la mesure 30 de pression dans le cylindre pcyl, des paramètres ko et k1 de pertes de chaleur aux parois et de paramètres structurels du cylindre. Pour cela, on applique les équations Eq. 7, Eq. 8. 3044717 8 Au cours d'une cinquième étape 5, on détermine la masse enfermée dans le cylindre en fonction de la température modélisée dans le cylindre Tc- ,,(t), de la mesure de pression dans le cylindre pcyl, du volume du cylindre V(t) fonction de l'angle moteur Theta, et de la 5 constante spécifique r des gaz dans le cylindre par application de l'équation Eq. 3. On réalise ainsi une estimation en boucle ouverte de la masse enfermée dans le cylindre, c'est-à-dire sans rebouclage du modèle de la température dans la chambre de combustion Tcyi sur la mesure de la 10 pression dans la chambre de combustion 1:1,3,1. Cela entraînant un risque de divergence de la température dans la chambre de combustion et donc de la masse enfermée, on peut alternativement rendre plus robuste l'estimation de la masse mcyi en employant un observateur glissant dépendant des paramètres Xi et X2 de l'observateur. On 15 applique alors les équations Eq. 9 et Eq. 8 en lieu et place des équations Eq. 7 et Eq. 8. On détermine les paramètres X1 et X2 de façon à régler la vitesse de convergence de l'observateur. La vitesse de convergence allant à l'encontre de la stabilité de l'observateur, le choix des paramètres résulte d'un compromis entre la rapidité de la 20 convergence et la stabilité. REVENDICATIONS1. Procédé d'estimation de masse enfermée dans la chambre de combustion d'un cylindre d'un moteur à combustion interne de véhicule automobile, muni d'un moyen de mesure de la pression dans le cylindre, d'un moyen de mesure de l'angle du vilebrequin par rapport à une position de référence et de la température du liquide de refroidissement de la chambre de combustion, le procédé comprenant des étapes au cours desquelles on détermine la vitesse de rotation du moteur à partir de la mesure de l'angle du vilebrequin, on détermine la charge du moteur, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : lorsque les soupapes du cylindre sont complétement fermées et avant la première injection de carburant, on détermine le volume du cylindre en fonction de l'angle du vilebrequin, on détermine des paramètres de calibration liés aux pertes de chaleur aux parois en fonction d'une cartographie fonction de la vitesse de rotation du moteur, on détermine la température modélisée dans le cylindre par un modèle zéro dimension non linéaire de la pression et la température dans la chambre de combustion, fonction de la mesure de pression dans le cylindre, de la constante spécifique des gaz dans le cylindre, de la chaleur spécifique à volume constant des gaz dans le cylindre, du volume de la chambre de combustion et de paramètres de calibration liés aux pertes de chaleur aux parois, et on en déduit l'estimation de la masse enfermée dans le cylindre. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, pour résoudre le modèle zéro dimension non linéaire, on emploie un observateur glissant. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la cartographie des paramètres de calibration 3044717 10 liés aux pertes de chaleur aux parois est prédéterminée sur banc d'essai, en fonction d'une mesure des pertes de chaleur aux parois, d'une mesure de la température de cylindre et de la température du liquide de refroidissement du cylindre en appliquant la loi de Woschni. 5 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on détermine la masse enfermée dans le cylindre en fonction de la température modélisée dans le cylindre, de la mesure de pression dans le cylindre, du volume du cylindre, et de la constante spécifique des gaz admis dans le cylindre.