Brevet FR3046811A1 — publié le 20170721

AUBE DIRECTRICE DE SORTIE POUR TURBOMACHINE D'AERONEF, PRESENTANT UNE FONCTION AMELIOREE DE REFROIDISSEMENT DE LUBRIFIANT DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d'aéronef à double flux, et en particulier à la conception des aubes directrices agencées dans tout ou partie d'un flux d'air d'une soufflante de la turbomachine. Il s'agit de préférence d'aubes directrices de sortie, également dénommées OGV (de l'anglais « Outlet Guide Vane »), prévues pour redresser le flux d'air en sortie de la soufflante. Alternativement ou simultanément, des aubes directrices pourraient le cas échéant être placées à l'entrée de la soufflante. Les aubes directrices sont classiquement agencées dans la veine secondaire de la turbomachine. L'invention concerne de préférence un turboréacteur d'aéronef équipé de telles aubes directrices de sortie. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Sur certaines turbomachines à double flux, il est connu d'implanter des aubes directrices de sortie en aval de la soufflante pour redresser le flux qui s'échappe de celle-ci, et aussi éventuellement pour remplir une fonction structurale. Cette dernière fonction vise en effet à permettre le passage des efforts du centre de la turbomachine, vers une virole extérieure située dans le prolongement du carter de soufflante. Dans ce cas de figure, une attache moteur est classiquement agencée sur ou à proximité de cette virole extérieure, pour assurer la fixation entre la turbomachine et un mât d'accrochage de l'aéronef. Récemment, il a également été proposé d'affecter une fonction additionnelle aux aubes directrices de sortie. Il s'agit d'une fonction d'échangeur thermique entre l'air extérieur traversant la couronne d'aubes directrices de sortie, et du 3046811 2 lubrifiant circulant à l'intérieur de ces aubes. Cette fonction d'échangeur thermique est par exemple connue du document US 8 616 834, ou encore du document FR 2 989 110. Le lubrifiant destiné à être refroidi par les aubes directrices de sortie peut provenir de différentes zones de la turbomachine. Il peut en effet s'agir d'un lubrifiant 5 circulant à travers des enceintes de lubrification des paliers de roulement supportant les arbres moteur et/ou le moyeu de soufflante, ou encore d'un lubrifiant dédié à la lubrification des éléments de transmission mécanique de la boîte d'accessoires (de l'anglais AGB (« Accessory Geared Box »). Enfin, il peut aussi servir à la lubrification d'un réducteur d'entraînement de la soufflante, lorsqu'un tel réducteur est prévu sur la turbomachine afin 10 de diminuer la vitesse de rotation de sa soufflante. Les besoins croissants en lubrifiant nécessitent d'adapter en conséquence la capacité de dissipation de chaleur, associée aux échangeurs destinés au refroidissement du lubrifiant. Le fait d'attribuer un rôle d'échangeur thermique aux aubes directrices de sortie, comme dans les solutions des deux documents cités ci-dessus, permet 15 en particulier de diminuer, voire de supprimer les échangeurs conventionnels du type ACOC (de l'anglais « Air Cooled Oil Cooler »). Ces échangeurs ACOC étant généralement agencés dans la veine secondaire, leur diminution / suppression permet de limiter les perturbations du flux secondaire, et d'augmenter ainsi le rendement global de la turbomachine. 20 Cependant, les solutions proposées dans l'art antérieur restent perfectibles. En particulier, il existe un besoin d'améliorer les échanges thermiques afin d'accroître encore davantage la capacité de dissipation de chaleur. Il existe également un besoin de renforcement de la tenue mécanique et de l'étanchéité, vis-à-vis des fortes pressions générées par la circulation du lubrifiant au sein de ces aubes. Ce besoin de 25 renforcement de la tenue mécanique est d'ailleurs encore plus important dans le cas particulier d'une aube directrice à fonction structurale. EXPOSÉ DE L'INVENTION Pour répondre au moins partiellement à ces besoins, l'invention a tout d'abord pour objet une aube directrice destinée à être agencée dans tout ou partie d'un 3046811 3 flux d'air d'une soufflante de turbomachine d'aéronef à double flux, l'aube directrice comprenant un pied, une tête, ainsi qu'une partie aérodynamique de redressement de flux agencée entre le pied et la tête de l'aube, ladite partie aérodynamique de l'aube comportant un premier passage intérieur de refroidissement de lubrifiant s'étendant selon 5 une première direction principale d'écoulement du lubrifiant allant du pied vers le tête l'aube, ledit premier passage intérieur étant en partie délimité par une paroi d'intrados et par une paroi d'extrados de l'aube. Selon l'invention, la partie aérodynamique de l'aube est réalisée d'un seul tenant comprenant également des ailettes de transfert thermique, agencées dans ledit 10 premier passage en reliant les parois d'intrados et d'extrados et en s'étendant sensiblement parallèlement à la première direction, et en ce que les ailettes de transfert thermique sont espacées les unes des autres selon la première direction ainsi que selon une direction transversale de l'aube allant d'un bord d'attaque vers un bord de fuite de sa partie aérodynamique, de sorte qu'au moins certaines desdites ailettes soient agencées 15 sensiblement en quinconce. Grâce à la fabrication d'un seul tenant, l'invention permet de s'affranchir des problèmes d'étanchéité et de tenue mécanique rencontrés dans les réalisations connues de l'art antérieur, en particulier dans la solution décrite dans le document US 8 616 834. De plus, l'orientation et la disposition des ailettes procurent des performances 20 thermiques élevées, tout en limitant les pertes de charges subies par le lubrifiant traversant le premier passage intérieur équipé des ailettes. L'invention présente par ailleurs au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. Le premier passage intérieur comprend au moins une zone dans laquelle 25 lesdites ailettes de transfert thermique sont prévues dans une densité comprise entre 1 et 5 ailettes/cm2. Ledit premier passage intérieur présente une densité d'ailettes variable, même si alternativement, il pourrait être prévu une densité sensiblement homogène au sein de ce premier passage. Cette faculté de faire varier la densité d'ailettes permet en particulier d'adapter localement les échanges thermiques entre le lubrifiant et le flux 3046811 4 secondaire. A titre indicatif, la densité peut être diminuée dans les zones où le coefficient d'échange thermique avec l'air est plus important, alors qu'inversement, la densité d'ailettes est préférentiellement augmentée dans les zones où le coefficient d'échange thermique est plus faible. 5 Cette faculté de faire varier la densité d'ailettes au sein du premier passage intérieur, dans la direction transversale de l'aube, permet également de contrôler l'homogénéité / l'hétérogénéité du débit de lubrifiant dans cette même direction, en fonction des besoins rencontrés. D'ailleurs, ledit premier passage intérieur peut présenter au moins une 10 première zone et une seconde zone décalée de la première zone selon la direction transversale, la seconde zone présentant une hauteur moyenne entre les parois d'intrados et d'extrados qui est inférieure à la hauteur moyenne de la première zone, et ladite première zone présentant une densité moyenne d'ailettes supérieure à celle de la seconde zone. Cette conception particulière permet avantageusement d'obtenir un débit de 15 lubrifiant sensiblement homogène dans la direction transversale du premier passage intérieur, malgré sa hauteur évolutive le long de cette même direction. De plus, ledit premier passage peut définir un canal de décongélation de lubrifiant s'étendant selon la première direction principale, ledit canal étant dépourvu d'ailettes tout le long de celui-ci. Alternativement, il peut s'agir d'un canal dans lequel se 20 trouvent des ailettes, mais dans une densité plus faible que celle adoptée dans les zones adjacentes. Dans les deux cas, cela permet de gérer les phases de vol particulières dans lesquelles le lubrifiant descend à de très basses températures, lui conférant une forte viscosité. En effet, grâce à ce canal dit « de décongélation » prévu au sein du premier passage intérieur, le lubrifiant peut plus facilement circuler à travers ce passage en 25 empruntant le canal dédié, et permet en même temps de réchauffer le lubrifiant figé entre les ailettes des zones adjacentes audit canal. A cet égard, il est indiqué que le canal de décongélation est préférentiellement prévu à l'une des extrémités du premier passage intérieur, selon la direction transversale de ce dernier. L'aube pourrait ne comprendre qu'un unique premier passage, assurant 30 la circulation du lubrifiant radialement vers l'extérieur. Dans ce cas de figure, la couronne 3046811 5 d'aubes directrices comprendrait alors au moins une autre aube de conception analogue, avec un passage intérieur assurant la circulation du lubrifiant radialement vers l'intérieur. Cependant, la partie aérodynamique de l'aube comporte de préférence également un second passage intérieur de refroidissement de lubrifiant s'étendant selon 5 une seconde direction principale d'écoulement du lubrifiant allant de la tête vers le pied de l'aube, ledit second passage intérieur étant en partie délimité par la paroi d'intrados et par la paroi d'extrados de l'aube, des ailettes de transfert thermique étant agencées dans ledit second passage en reliant les parois d'intrados et d'extrados et en s'étendant sensiblement parallèlement à la seconde direction, et les ailettes de transfert thermique 10 sont espacées les unes des autres selon la seconde direction ainsi que selon la direction transversale de l'aube de sorte qu'au moins certaines desdites ailettes soient agencées sensiblement en quinconce dans ledit second passage intérieur. Selon une possibilité, les premier et second passages intérieurs s'étendent chacun séparément à travers l'intégralité de la partie aérodynamique de l'aube. 15 Selon une autre possibilité, les premier et second passages intérieurs sont reliés fluidiquement l'un à l'autre à proximité de la tête de l'aube, et la densité moyenne d'ailettes au sein du premier passage intérieur est préférentiellement inférieure à la densité d'ailettes au sein du second passage intérieur. En effet, puisque le lubrifiant est plus froid dans le sens du retour adopté au sein du second passage intérieur, il est ainsi 20 possible d'accroître la puissance thermique échangée en augmentant la densité moyenne d'ailette dans ce second passage. De préférence, l'aube directrice présente une fonction structurale, en ce sens qu'elle permet le passage des efforts du centre de la turbomachine, vers une virole extérieure située dans le prolongement du carter de soufflante. 25 L'invention a également pour objet une turbomachine d'aéronef, de préférence un turboréacteur, comprenant une pluralité d'aubes directrices telles que celles décrites ci-dessus, agencées en aval ou en amont d'une soufflante de la turbomachine. Enfin, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une telle aube directrice, ladite partie aérodynamique de l'aube étant réalisée d'un seul tenant par 3046811 6 fabrication additive. Ce type de fabrication se révèle parfaitement adapté à la conception de l'aube, en particulier parce qu'il permet de faire varier aisément la densité d'ailettes. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. 5 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS Cette description sera faite au regard des dessins annexés parmi lesquels ; - la figure 1 représente une vue schématique de côté d'un turboréacteur selon l'invention ; 10 - la figure 2 représente une vue agrandie, plus détaillée, d'une aube directrice de sortie du turboréacteur montré sur la figure précédente, selon un premier mode de réalisation préféré de l'invention ; - la figure 3 est une vue agrandie d'une partie de l'aube directrice de sortie montrée sur la figure précédente ; 15 - la figure 4 correspond à une vue en coupe prise le long de la ligne IV-IV de la figure 3 ; - la figure 5 représente le fonctionnement de l'échangeur thermique constitué par l'aube directrice de sortie montrée sur les figures précédentes, selon un premier principe de fonctionnement ; 20 - la figure 6 est une vue analogue à celle de la figure 5, avec l'aube directrice de sortie se présentant sous la forme d'un second mode de réalisation préféré de l'invention ; - la figure 7 est une vue analogue à celle de la figure 4, avec l'aube directrice de sortie se présentant sous la forme d'un troisième mode de réalisation préféré 25 de l'invention ; - la figure 8 est une vue analogue à celle de la figure 4, avec l'aube directrice de sortie se présentant sous la forme d'un quatrième mode de réalisation préféré de l'invention ; 3046811 7 - la figure 9 est une vue analogue à celle de la figure 5, avec l'aube directrice de sortie se présentant sous la forme d'un cinquième mode de réalisation préféré de l'invention ; et - la figure 10 correspond à une vue en coupe prise le long de la ligne X-X 5 de la figure 9. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS En référence à la figure 1, il est représenté un turboréacteur 1 à double flux et à double corps, présentant un taux de dilution élevé. Le turboréacteur 1 comporte de façon classique un générateur de gaz 2 de part et d'autre duquel sont agencés un 10 compresseur basse pression 4 et une turbine basse pression 12, ce générateur de gaz 2 comprenant un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 8 et une turbine haute pression 10. Par la suite, les termes « avant » et « arrière » sont considérés selon une direction 14 opposée à la direction d'écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur, cette direction 14 étant parallèle à l'axe longitudinal 3 de celle-ci. En 15 revanche, les termes « amont » et « aval » sont considérés selon la direction d'écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur. Le compresseur basse pression 4 et la turbine basse pression 12 forment un corps basse pression, et sont reliés l'un à l'autre par un arbre basse pression 11 centré sur l'axe 3. De même, le compresseur haute pression 6 et la turbine haute pression 10 20 forment un corps haute pression, et sont reliés l'un à l'autre par un arbre haute pression 13 centré sur l'axe 3 et agencé autour de l'arbre basse pression 11. Les arbres sont supportés par des paliers de roulement 19, qui sont lubrifiés en étant agencés dans des enceintes d'huile. Il en est de même pour le moyeu de soufflante 17, également supporté par des paliers de roulement 19. 25 Le turboréacteur 1 comporte par ailleurs, à l'avant du générateur de gaz 2 et du compresseur basse pression 4, une soufflante 15 unique qui est ici agencée directement à l'arrière d'un cône d'entrée d'air du moteur. La soufflante 15 est rotative selon l'axe 3, et entourée d'un carter de soufflante 9. Sur la figure 1, elle n'est pas entraînée directement par l'arbre basse pression 11, mais seulement entraînée indirectement par cet 3046811 8 arbre via un réducteur 20, ce qui lui permet de tourner avec une vitesse plus lente. Néanmoins, une solution à entraînement direct de la soufflante 15, par l'arbre basse pression 11, entre dans le cadre de l'invention. En outre, le turboréacteur 1 définit une veine primaire 16 destinée à être 5 traversée par un flux primaire, ainsi qu'une veine secondaire 18 destinée à être traversée par un flux secondaire situé radialement vers l'extérieur par rapport au flux primaire, le flux de la soufflante étant donc divisé. Comme cela est connu de l'homme du métier, la veine secondaire 18 est délimitée radialement vers l'extérieur en partie par une virole extérieure 23, préférentiellement métallique, prolongeant vers l'arrière le carter de soufflante 9. 10 Bien que cela n'ait pas été représenté, le turboréacteur 1 est équipé d'un ensemble d'équipements, par exemple du type pompe à carburant, pompe hydraulique, alternateur, démarreur, actionneur stator à calage variable (VSV), actionneur de vanne de décharge, ou encore générateur électrique de puissance. Il s'agit notamment d'un équipement pour la lubrification du réducteur 20. Ces équipements sont entraînés par une 15 boîte d'accessoires ou AGB (non représentée), qui est également lubrifiée. En aval de la soufflante 15, dans la veine secondaire 18, il est prévu une couronne d'aubes directrices qui sont ici des aubes directrices de sortie 24 (ou OGV, de l'anglais « Outlet Guide Vane »). Ces aubes statoriques 24 relient la virole extérieure 23 à un carter 26 entourant le compresseur basse pression 4. Elles sont espacées 20 circonférentiellement les unes des autres, et permettent de redresser le flux secondaire après son passage à travers la soufflante 15. De plus, ces aubes 24 peuvent également remplir une fonction structurale, comme c'est le cas dans des exemples de réalisation qui sont présentement décrits. Elles assurent le transfert des efforts provenant du réducteur et des paliers de roulement 19 des arbres moteur et du moyeu de soufflante, vers la virole 25 extérieure 23. Ensuite, ces efforts peuvent transiter par une attache moteur 30 fixée sur la virole 23 et reliant le turboréacteur à un mât d'accrochage (non représenté) de l'aéronef. Enfin, les aubes directrices de sortie 24 assurent, dans les exemples de réalisation qui sont présentement décrits, une troisième fonction d'échangeur thermique entre le flux d'air secondaire traversant la couronne d'aubes, et du lubrifiant circulant à 30 l'intérieur de ces aubes 24. Le lubrifiant destiné à être refroidi par les aubes directrices de 3046811 9 sorties 24 est celui servant à la lubrification des paliers de roulement 19, et/ou des équipements du turboréacteur, et/ou du boîtier d'accessoires, et/ou du réducteur 20. Ces aubes 24 font ainsi partie du/des circuits fluidiques dans lesquels le lubrifiant est mis en circulation pour successivement lubrifier le/les éléments associés, puis pour être refroidi. 5 En référence à présent aux figures 2 à 5, il va être décrit l'une des aubes directrices de sortie 24, selon un premier mode de réalisation préféré de l'invention. A cet égard, il est noté que l'invention telle qu'elle va être décrite en référence aux figures 2 à 5 peut s'appliquer à toutes les aubes 24 de la couronne statorique centrée sur l'axe 3, ou bien seulement à certaines de ces aubes. 10 L'aube 24 peut être d'orientation strictement radiale comme sur la figure 1, ou bien être légèrement inclinée axialement comme cela est montré sur la figure 2. Dans tous les cas, elle est préférentiellement droite en vue de côté telle que montrée sur la figure 2, en s'étendant selon une direction d'envergure 25. L'aube directrice de sortie 24 comporte une partie aérodynamique 32 qui 15 correspond à sa partie centrale, c'est-à-dire celle exposée au flux secondaire. De part et d'autre de cette partie aérodynamique 32 servant à redresser le flux sortant de la soufflante, l'aube 24 comporte respectivement un pied 34 et une tête 36. Le pied 34 sert à la fixation de l'aube 24 sur le carter du compresseur basse pression, tandis que la tête sert à la fixation de cette même aube sur la virole 20 extérieure prolongeant le carter de soufflante. De plus, l'aube 24 comprend au niveau de son pied et de sa tête, des plateformes 40 servant à reconstituer la veine secondaire entre les aubes 24, dans la direction circonférentielle. L'une des particularités de l'invention réside dans la fabrication d'un seul tenant de la partie aérodynamique 32 de l'aube, de préférence par fabrication additive dite 25 impression 3D ou fabrication directe. La fabrication additive de la partie aérodynamique 32 est par exemple réalisée par l'une quelconque des techniques suivantes : - fusion sélective par laser (de l'anglais « Selective Laser Melting » ou « SLM ») ou par faisceau d'électrons (de l'anglais « Electron Beam Melting » ou « EBM ») ; - frittage sélectif par laser (de l'anglais « Selective Laser Sintering » ou 30 « SLS ») ou par faisceau d'électrons ; 3046811 10 - tout autre type de technique de solidification de poudre sous l'action d'une source d'énergie de moyenne à forte puissance, le principe étant de faire fondre ou fritter un lit de poudre métallique par faisceau laser ou faisceau d'électrons. La poudre utilisée est à base d'aluminium, ou à base d'un autre matériau 5 métallique. De plus, la fabrication de la pièce unique peut comprendre le pied 34, et/ou la tête 36, et/ou les plateformes 40, sans sortir du cadre de l'invention. Dans ce premier mode de réalisation préféré de l'invention, la partie aérodynamique 32 est équipée de deux passages intérieurs 50a, 50b sensiblement 10 parallèles l'un à l'autre, et parallèles à la direction d'envergure 25. Plus précisément, il s'agit d'un premier passage intérieur 50a de refroidissement de lubrifiant, qui s'étend selon une première direction principale 52a d'écoulement du lubrifiant. Cette direction 52a est sensiblement parallèle à la direction d'envergure 25, et présente un sens allant du pied 34 vers la tête 36. De manière analogue, il est prévu un second passage intérieur 50b de 15 refroidissement de lubrifiant, qui s'étend selon une seconde direction principale 52b d'écoulement du lubrifiant au sein de ce passage. Cette direction 52b est aussi sensiblement parallèle à la direction d'envergure 25, et présente un sens inverse allant de la tête 36 au pied 34. Le premier passage 50a est donc prévu pour être traversé radialement vers l'extérieur par le lubrifiant, tandis que le second passage 50b est prévu pour être 20 traversé radialement vers l'intérieur. Pour assurer le passage de l'un à l'autre, à proximité de la tête 36, les extrémités radiales externes des deux passages 50a, 50b sont reliées fluidiquement par un coude 54 à 180°, correspondant à un creux pratiqué dans la partie aérodynamique 32. Les extrémités radiales internes des deux passages 50a, 50b sont quant à 25 elles reliées au circuit de lubrifiant 56, schématisé par l'élément 56 sur la figure 2. Ce circuit 56 comprend notamment une pompe (non représentée), permettant d'appliquer au lubrifiant le sens de circulation désiré au sein des passages 50a, 50b, à savoir l'introduction du lubrifiant par l'extrémité radiale interne du premier passage 50a, et l'extraction du lubrifiant par l'extrémité radiale interne du second passage 50b. Des raccords 66 assurent 3046811 11 la communication fluidique entre les extrémités radiales internes des passages 50a, 50b et le circuit 56, ces raccords 66 traversant le pied 34. Les deux passages 50a, 50b ainsi que le coude 54 présentent ensemble une forme générale de U, avec le premier passage 50a et le second passage 50b décalés 5 l'un de l'autre selon une direction transversale 60 de l'aube sensiblement orthogonale à la direction d'envergure 25. Dans ce premier mode de réalisation préféré ainsi que dans tous les autres modes, pour optimiser au mieux les échanges thermiques, le premier passage 50a se situe du côté d'un bord de fuite 62 de l'aube 24, tandis que le second passage 50b se situe du côté d'un bord d'attaque 64. Cependant, une situation inverse peut être 10 retenue, sans sortir du cadre de l'invention. La partie aérodynamique 32 de l'aube directrice de sortie 24 comporte une paroi d'intrados 70, une paroi d'extrados 72, une zone pleine 74 raccordant les deux parois 70, 72 à proximité du bord de fuite 62, une zone pleine 76 raccordant les deux parois 70, 72 à proximité du bord d'attaque 64, ainsi qu'une zone pleine centrale 78. Cette 15 dernière zone 78 raccorde les deux parois 70, 72 au niveau d'une portion sensiblement centrale de celles-ci, selon la direction de la corde de l'aube. Elle sert également de renfort structural et s'étend du pied 34 jusqu'au coude 54, tandis que les zones pleines 74, 76 s'étendent sur sensiblement toute la longueur de la partie 32, selon la direction d'envergure 25. Le premier passage 50a est formé entre les parois 70, 72 et entre les zones 20 pleines 74, 78, tandis que le second passage 50b est formé entre les parois 70, 72 et entre les zones pleines 76, 78. Les parois d'intrados et d'extrados 70, 72 présentent, au regard des passages 50a, 50b qu'elles délimitent, des épaisseurs sensiblement constantes. En revanche, les passages 50a, 50b s'étendent transversalement selon la direction 60 en présentant une hauteur variable entre les deux parois 70, 72, comme cela est visible sur la 25 figure 4. Alternativement, les passages 50a, 50b pourraient avoir une hauteur constante, mais dans ce cas les deux parois 70, 72 adopteraient alors une épaisseur variable pour obtenir le profil aérodynamique de l'aube. Les deux passages intérieurs 50a, 50b de refroidissement de lubrifiant présentent la particularité d'intégrer des ailettes de transfert thermique. Dans ce premier 30 mode de réalisation préféré de l'invention, la disposition et la forme des ailettes 80 sont 3046811 12 sensiblement identiques dans les deux passages 50a, 50b. Elles sont également prévues dans des mêmes densités, bien que cela puisse en être autrement, comme cela ressortira des autres modes de réalisation qui seront décrits ultérieurement. Par conséquent, seules les ailettes 80 du premier passage intérieur 50a vont à présent être décrites, mais il est à 5 comprendre que cette description est également applicable par analogie aux ailettes du second passage intérieur 50b. Les ailettes 80 sont localement agencées sensiblement orthogonalement aux parois intrados et extrados 70, 72 qu'elles relient, et avec lesquelles elles sont réalisées d'une seule pièce par fabrication additive. Elles présentent une hauteur moyenne Hm, 10 entre les deux parois 70, 72, de l'ordre de 4 à 8 mm. Leur épaisseur E, selon la direction transversale 60, présente une valeur préférentiellement constante comprise de préférence entre 0,5 et 1,5 mm, tandis que leur longueur L selon la direction 52a présente une valeur préférentiellement constante comprise entre 1 et 4 mm. Les ailettes 80 s'étendent en longueur parallèlement à la première 15 direction 52a, et sont espacées les unes des autres non seulement selon la direction 52a, mais également selon la direction transversale 60. Les écartements entre les ailettes 80 selon chacune des deux directions 52a, 60 sont par exemple de l'ordre de 2 à 4 mm. Dans au moins une zone du passage 50a, et de préférence dans l'intégralité de ce dernier, les ailettes 80 sont ainsi agencées en quinconce, avec une densité 20 par exemple d'environ 3 ailettes/cm2. Plus généralement, la densité est comprise par exemple entre environ 1 et 5 ailettes/cm2 en moyenne. La disposition particulière en quinconce des ailettes 80, combinée à leur longueur L agencée dans la direction principale d'écoulement 52a, permet d'obtenir des performances thermiques élevées tout en limitant les pertes de charges subies par le 25 lubrifiant en fonctionnement. Durant ce fonctionnement schématisé sur la figure 5, le lubrifiant 82 circulant à travers le circuit 56 est introduit dans le premier passage intérieur 50a, dans la première direction 52a allant radialement vers l'extérieur. A ce stade, le lubrifiant 82 présente une température élevée. Un échange thermique s'effectue alors entre ce 30 lubrifiant 82 épousant les ailettes (non représentées sur la figure 5) du premier passage 3046811 13 50a, et le flux secondaire 81 épousant la surface extérieure des parois d'intrados et d'extrados 70, 72 portant ces ailettes. Le lubrifiant 82, après avoir été redirigé par le coude 54 dans le second passage 50b, subit dans ce dernier un refroidissement analogue, toujours par échange thermique avec le flux d'air secondaire 81 et en circulant selon la seconde 5 direction principale d'écoulement 52b. Ensuite, le lubrifiant refroidi 82 est extrait de l'aube 24, et redirigé par le circuit fermé 56 vers les éléments à lubrifier. En référence à présent à la figure 6, il est représenté un second mode de réalisation préféré dans lequel les passages 50a, 50b ne se raccordent pas au sein de la partie aérodynamique 32 de l'aube 24.11s s'étendent en effet chacun séparément sur toute 10 la longueur de la partie aérodynamique 32, pour se raccorder fluidiquement l'un à l'autre en dehors de l'aube 24. Pour ce faire, il est par exemple prévu un coude de raccordement 56 agencé radialement vers l'intérieur par rapport à la tête d'aube 36, par exemple en appui sur cette tête. En référence à présent à la figure 7 représentant un troisième mode de 15 réalisation préféré de l'invention, il est prévu que la densité d'ailettes de transfert thermique 80 au sein du premier et/ou du second passage 50a, 50b soit variable, c'est-à-dire non-uniforme. En effet, dans ce troisième mode, il est recherché l'obtention d'un débit de lubrifiant sensiblement homogène dans la direction transversale 60 du premier passage 50a, malgré sa hauteur évolutive entre les deux parois d'intrados et d'extrados 70, 72. Ainsi, 20 pour le premier passage intérieur 50, il est par exemple prévu une première zone Z1 située en amont dans la direction transversale 60 et donc éloignée du bord de fuite 62, ainsi qu'une seconde zone Z2 adjacente située plus en aval dans la direction transversale 60, et donc plus proche du bord de fuite 62. L'espacement entre les parois d'intrados et d'extrados 70, 72 est croissant à partir de l'extrémité aval du passage 50a. Par conséquent, 25 la seconde zone Z2 présente des ailettes dont la hauteur moyenne Hm2 est inférieure à la hauteur moyenne Hm1 des ailettes 80 de la première zone Z1. Aussi, pour obtenir la sensible homogénéité de débit de lubrifiant dans la direction transversale 60 du passage 50a, il est préférentiellement prévu que la première zone Z1 présente une densité moyenne d'ailettes 80 supérieure à la densité prévue au sein de la seconde zone Z2. Cette densité 3046811 14 supérieure dans la zone Z1 est essentiellement obtenue en rapprochant davantage les ailettes 80 les unes des autres, dans la direction transversale 60. Bien que cela n'ait pas été représenté, un agencement symétrique peut être adopté au sein du second passage, dont l'espacement entre les parois d'intrados et 5 d'extrados 70, 72 se rétrécit en allant vers le bord d'attaque. La figure 8 représente un quatrième mode de réalisation préféré de l'invention, dans lequel la densité moyenne d'ailettes 80 au sein du premier passage intérieur 50a est inférieure à la densité d'ailettes au sein du second passage intérieur 50b. Cela permet d'augmenter la puissance thermique échangée au niveau du sens retour du 10 lubrifiant, à un stade où il est plus froid car de la puissance thermique a déjà été échangée au sein du premier passage 50a, dans le sens aller de ce lubrifiant. Enfin, les figures 9 et 10 représentent un cinquième mode de réalisation préféré, dans lequel il est prévu un canal de décongélation 90a, 90b, dans chacun des deux passages intérieurs 50a, 50b. Dans le premier passage 50a, le canal 90a s'étend 15 parallèlement à la première direction 52a, en étant situé au plus près du bord de fuite 62. De façon symétrique, le canal 90b s'étend parallèlement à la seconde direction 52b en étant situé au plus près du bord d'attaque 64. La position à proximité du bord de fuite a ici été privilégiée, étant donné qu'il s'agit de la zone dans laquelle les échanges thermiques avec le flux d'air secondaire sont les plus élevés. 20 Chacun de ces deux canaux 90a, 90b s'étend sur toute la longueur de son passage associé, en débouchant dans le coude 54. Dans ce cinquième mode de réalisation préféré, chaque canal de décongélation 50a, 50b est dépourvu d'ailettes 80 tout le long de celui-ci, c'est-à-dire qu'il est entièrement vide pour favoriser la circulation du lubrifiant froid en limitant les pertes de charges. 25 La présence de ces canaux 90a, 90b permet de gérer les phases de vol particulières dans lesquelles le lubrifiant présente des faibles températures, qui le rendent visqueux et qui lui donnent un aspect dit « de congélation ». Grâce à ces canaux 90a, 90b, le lubrifiant visqueux peut plus facilement circuler à travers les passages intérieurs 50a, 50b, en empruntant les canaux 90a, 90b situées aux extrémités. La circulation du lubrifiant 3046811 15 au sein de ces canaux 90a, 90b permet de réchauffer progressivement le lubrifiant figé dans les autres parties des passages 50a, 50b, entre les ailettes 80. Pour un fonctionnement optimal, la largeur Lc de chaque canal 90a, 90b, selon la direction transversale 60, est supérieure au pas transversal moyen Pm entre les 5 ailettes 80 de son passage associé 50a, 50b. Le rapport entre ces deux dimensions Lc, Pm est de préférence supérieur à 1,5, et encore préférentiellement supérieur à 2. Alternativement, les canaux 90a, 90b pourraient intégrer des ailettes de transfert thermique 80, mais dans une densité plus faible que celle adoptée dans les zones adjacentes. Cette densité réduite au sein des canaux 90a, 90b serait alors obtenue 10 essentiellement en augmentant le pas transversal moyen entre les ailettes 80, au sein de ces canaux de décongélation 90a, 90b. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemples non limitatifs. En particulier, les caractéristiques techniques spécifiques à chacun des cinq 15 modes de réalisation décrits ci-dessus sont combinables entre elles, sans sortir du cadre de l'invention. Enfin, il est noté que dans le cas non illustré des aubes directrices d'entrée pour redresser le flux d'air en amont de la soufflante, ces aubes sont agencées dans tout le flux d'air de la soufflante autour d'un cône d'entrée d'air non rotatif, les pieds des aubes étant alors reliés à ce cône fixe d'entrée d'air. 20 REVENDICATIONS1. Aube directrice (24) destinée à être agencée dans tout ou partie d'un flux d'air d'une soufflante (15) de turbomachine d'aéronef à double flux, l'aube directrice comprenant un pied (34), une tête (36), ainsi qu'une partie aérodynamique (32) de redressement de flux agencée entre le pied et la tête de l'aube, ladite partie aérodynamique de l'aube comportant un premier passage intérieur (50a) de refroidissement de lubrifiant s'étendant selon une première direction principale (52a) d'écoulement du lubrifiant allant du pied (34) vers le tête (36) l'aube, ledit premier passage intérieur (50a) étant en partie délimité par une paroi d'intrados (70) et par une paroi d'extrados (72) de l'aube, caractérisée en ce que la partie aérodynamique (32) de l'aube est réalisée d'un seul tenant comprenant également des ailettes de transfert thermique (80), agencées dans le premier passage (50a) en reliant les parois d'intrados et d'extrados (70, 72) et en s'étendant sensiblement parallèlement à la première direction (52a), et en ce que les ailettes (80) sont espacées les unes des autres selon la première direction (52a) ainsi que selon une direction transversale (60) de l'aube allant d'un bord d'attaque (64) vers un bord de fuite (62) de sa partie aérodynamique (32), de sorte qu'au moins certaines desdites ailettes (80) soient agencées sensiblement en quinconce. 2. Aube directrice selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier passage intérieur (50a) comprend au moins une zone dans laquelle lesdites ailettes de transfert thermique (80) sont prévues dans une densité comprise entre 1 et 5 ailettes/cm2. 3. Aube directrice selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que ledit premier passage intérieur (50a) présente une densité d'ailettes variable. 3046811 17 4. Aube directrice selon la revendication 3, caractérisée en ce que ledit premier passage intérieur (50a) présente au moins une première zone (Z1) et une seconde zone (Z2) décalée de la première zone selon la direction transversale (60), la seconde zone (Z1) présentant une hauteur moyenne (Hm2) entre les parois d'intrados et d'extrados (70, 5 72) qui est inférieure à la hauteur moyenne (Hm1) de la première zone (Z1), et en ce que ladite première zone (Z1) présente une densité moyenne d'ailettes supérieure à celle de la seconde zone (Z2). 5. Aube directrice selon l'une quelconque des revendications 10 précédentes, caractérisée en ce que ledit premier passage (50a) définit un canal de décongélation de lubrifiant (90a) s'étendant selon la première direction principale (52a), ledit canal (90a) étant dépourvu d'ailettes tout le long de celui-ci. 6. Aube directrice selon l'une quelconque des revendications 15 précédentes, caractérisée en ce que la partie aérodynamique (32) de l'aube comporte également un second passage intérieur (50b) de refroidissement de lubrifiant s'étendant selon une seconde direction principale (52b) d'écoulement du lubrifiant allant de la tête (36) vers le pied (34) de l'aube, ledit second passage intérieur (50b) étant en partie délimité par la paroi d'intrados (70) et par la paroi d'extrados (72) de l'aube, des ailettes de transfert 20 thermique (80) étant agencées dans ledit second passage (50b) en reliant les parois d'intrados et d'extrados (70, 72) et en s'étendant sensiblement parallèlement à la seconde direction (52b), et en ce que les ailettes de transfert thermique (80) sont espacées les unes des autres selon la seconde direction (52b) ainsi que selon la direction transversale (60) de l'aube de sorte qu'au moins certaines desdites ailettes (80) soient agencées sensiblement 25 en quinconce dans ledit second passage intérieur (50b). 7. Aube directrice selon la revendication 6, caractérisée en ce que les premier et second passages intérieurs (50, 50b) s'étendent chacun séparément à travers l'intégralité de la partie aérodynamique (32) de l'aube. 3046811 18 8. Aube directrice selon la revendication 6, caractérisée en ce que les premier et second passages intérieurs (50a, 50b) sont reliés fluidiquement l'un à l'autre à proximité de la tête (36) de l'aube, et en ce que la densité moyenne d'ailettes (80) au sein du premier passage intérieur (50a) est préférentiellement inférieure à la densité d'ailettes 5 (80) au sein du second passage intérieur (50b). 9. Aube directrice selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est à fonction structurale. 10 10. Turbomachine (1) d'aéronef, de préférence un turboréacteur, comprenant une pluralité d'aubes directrices (24) selon l'une quelconque des revendications précédentes, agencées en aval ou en amont d'une soufflante (15) de la turbomachine. 15 11. Procédé de fabrication d'une aube directrice (24) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que ladite partie aérodynamique (32) de l'aube est réalisée d'un seul tenant par fabrication additive. 20