Brevet FR3046411A1 — publié le 20170707

La présente invention porte sur un train d'atterrissage pour aéronef comportant un amortisseur secondaire. ARRIERE PLAN DE L'INVENTION Il est connu par exemple du document brevet W0200058642, un train d'atterrissage pour aéronef comprenant : - un axe d'essieu agencé pour porter des roues de roulage de l'aéronef sur le sol ; - une jambe présentant une première partie portant ledit axe d'essieu et une seconde partie adaptée à être reliée une structure porteuse appartenant à l'aéronef, cette jambe s'étendant suivant un axe principal de la jambe passant par ces première et seconde parties de jambe ; - un mécanisme d'orientation adapté à orienter la première partie de la jambe par rapport à la seconde partie de la jambe par rotation de la première partie de jambe selon un axe d'orientation s'étendant le long de la jambe ; - un amortisseur principal agencé pour amortir des déplacements axiaux de la première partie de jambe par rapport à la seconde partie de jambe ; et - un premier amortisseur secondaire adapté à 25 amortir un mouvement d'oscillation angulaire de la première partie de jambe par rapport à la seconde partie de jambe selon ledit axe d'orientation. Ce type de train d'atterrissage pour aéronef est pourvu d'un mécanisme d'orientation pour orienter l'axe 30 d'essieu qui porte les roues par rapport à la seconde partie de jambe qui est liée à la structure porteuse de l'aéronef. Sur ce type de train d'atterrissage, lors du roulage, un phénomène vibratoire couramment appelé shimmy 35 peut apparaître. Ce phénomène vibratoire peut créer un 3046411 2 inconfort, et dans le pire des cas peut entraîner la rupture de certaines pièces du train d'atterrissage. Il est donc souhaitable de les supprimer. Ces phénomènes vibratoires / oscillatoires 5 dépendent de plusieurs facteurs comme la charge du train d'atterrissage, sa forme, sa conception, sa flexibilité, la vitesse du roulage. Afin d'atténuer ce phénomène, le document brevet W0200058642 suggère d'embarquer un amortisseur 10 particulier, dit amortisseur anti-shimmy ou ci-après amortisseur secondaire. Dans ce document brevet, l'amortisseur secondaire couple la seconde partie de la jambe qui est liée à la structure de l'aéronef avec la première partie de la jambe d'atterrisseur qui porte 15 l'axe d'essieu. Ce couplage mécanique des première et seconde parties de la jambe via l'amortisseur secondaire (amortisseur anti-shimmy) permet d'amortir des oscillations angulaires relatives entre les première et seconde parties de la jambe autour de l'axe principal de 20 la jambe qui est ici parallèle et confondu avec l'axe d'orientation de la première partie de jambe. L'intégration de ce type d'amortisseur anti- shimmy dans la géométrie du train d'atterrissage est problématique puisque cet amortisseur secondaire doit réaliser sa fonction d'amortissement tout en permettant le passage du train entre une configuration déployée hors de la soute à train et une configuration rétractée où le train se trouve à l'intérieur de la soute à train. OBJET DE L'INVENTION Un objet de la présente invention est de fournir un train d'atterrissage pour aéronef comportant au moins un premier amortisseur secondaire améliorant, au moins dans certaines conditions, l'amortissement de mouvements de shimmy de la première partie de jambe par rapport à la seconde partie de jambe. 3046411 3 5 proposé RESUME DE L'INVENTION aéronef En vue de la réalisation de cet objet, il est selon l'invention, un train d'atterrissage pour comprenant : roulage - un axe d'essieu agencé pour porter des roues de de l'aéronef sur le sol ; portant - une jambe présentant une première partie ledit axe d'essieu et une seconde partie adaptée reliée une structure porteuse appartenant à à être 10 l'aéronef, cette jambe s'étendant suivant un axe principal de la jambe passant par ces première et seconde parties de jambe ; - un amortisseur principal agencé pour amortir des déplacements axiaux de la première partie de jambe 15 par rapport à la seconde partie de jambe ; - un premier amortisseur secondaire distinct de l'amortisseur principal. Ce train d'atterrissage selon l'invention est essentiellement caractérisé en ce que ledit premier 20 amortisseur secondaire est porté par ledit axe d'essieu, ce premier amortisseur secondaire comportant : - une masse d'inertie; et - des moyens de liaison reliant cette masse d'inertie audit essieu, ces moyens de liaison étant 25 adaptés à amortir des déplacements de cette masse d'inertie vis-à-vis dudit axe d'essieu suivant au moins un premier axe de déplacement de cette masse d'inertie par rapport à l'axe d'essieu, ce premier axe de déplacement s'étendant dans un plan perpendiculaire audit 30 axe principal de la jambe. L'amortisseur secondaire forme un ensemble Masse + moyens de liaison exclusivement porté par l'axe d'essieu et qui permet d'amortir des mouvements de la seconde partie de jambe (bas de la jambe) dans un plan 35 perpendiculaire à l'axe principal de jambe et vis-à-vis 3046411 4 de la première partie de jambe. Selon le cas ces mouvements relatifs amortis par l'amortisseur secondaire peuvent être : - des mouvements d'oscillation angulaire en 5 rotation de la seconde partie de jambe (bas de jambe) selon ledit axe d'orientation ; et/ou - des mouvements d'oscillation en translation de la première partie de jambe par rapport à la seconde partie de jambe et selon le 10 plan perpendiculaire à l'axe principal de jambe. Ces mouvements d'oscillation angulaire en rotation résultent d'une torsion de la jambe autour de son axe principal. Les mouvements de translation résultent, par 15 exemple, d'une flexion de la jambe le long de son axe principal qui se traduit par un déplacement de la première partie de jambe selon une direction de déplacement perpendiculaire à l'axe principal de jambe. Lorsque l'essieu est mis en mouvement dans un 20 plan perpendiculaire à l'axe principal de jambe (par rotation ou flexion de la jambe), il transmet alors de l'énergie à la masse d'inertie de l'amortisseur secondaire via les moyens de liaison. En retour, la masse d'inertie via ces mêmes moyens de liaison applique un 25 contre-effort à l'ensemble bas de jambe (première partie de jambe), ce qui permet l'amortissement des oscillations. La masse M, et les moyens de liaison sont définis préférentiellement afin de viser l'amortissement d'une fréquence propre du train. 30 Grâce à l'invention, le premier amortisseur secondaire est uniquement porté par l'axe d'essieu et il se trouve donc placé à proximité des zones de la jambe où l'on a les plus grandes amplitudes angulaires et axiales d'oscillations entre les première et seconde parties de 35 la jambe. L'amortissement du shimmy est ainsi amélioré 3046411 5 puisqu'il est réalisé à proximité de la source de l'oscillation, c'est-à-dire les roues qui transmettent des efforts / vibrations lors du roulage sur le sol. Par ailleurs, le fait que l'amortisseur 5 secondaire soit uniquement porté par l'essieu, c'est-à- dire intégralement embarqué sur l'essieu, facilite son intégration au train d'atterrissage puisque aucune des pièces du train, hormis éventuellement l'essieu ne doit être modifiée pour intégrer la fonction d'amortissement 10 de shimmy. L'invention peut être appliquée sur un train d'atterrissage dont l'axe principal de jambe passe par l'axe d'essieu, cet axe d'essieu étant perpendiculaire à l'axe principal de jambe ainsi que sur un train 15 d'atterrissage dont l'axe principal de jambe est éloigné de l'axe d'essieu ce qui augmente l'effet d'amortissement par l'amortisseur secondaire. Dans ce dernier cas, le premier axe de déplacement de la masse d'inertie du premier amortisseur 20 secondaire s'étendra à distance de l'axe principal de la jambe. Par ailleurs, l'invention peut être appliquée sur un train d'atterrissage présentant ou non un mécanisme d'orientation adapté à orienter la première partie de la 25 jambe par rapport à la seconde partie de la jambe par rotation de la première partie de jambe selon un axe d'orientation parallèle audit axe principal de la jambe (l'axe d'orientation est généralement confondu avec l'axe principal de jambe). 30 Si le train d'atterrissage selon l'invention est utilisé comme train d'atterrissage principal d'aéronef, il sera alors généralement dépourvu de mécanisme d'orientation, la partie inférieure de la jambe (première partie de jambe) étant alors bloquée en rotation par 35 rapport au haut de la jambe (seconde partie de jambe) via 3046411 6 des compas. Ces compas ne sont pas infiniment raides, et apportent donc une souplesse d'assemblage (degré de liberté du bas de la jambe par rapport au haut de la jambe). Le shimmy entraîne un mouvement oscillatoire du 5 bas de jambe par rapport au haut de jambe suivant l'axe principal jambe sur cette souplesse. Si le train d'atterrissage selon l'invention est utilisé comme train de nez d'aéronef, il sera alors pourvu dudit mécanisme d'orientation. 10 Dans ce mode de réalisation, le couple de direction / d'orientation est transmis par les mécanismes d'orientation au bas de jambe (première partie), généralement via des compas inférieur et supérieur. Ces compas ne sont pas infiniment raides, et apportent donc 15 aussi une souplesse dans l'assemblage. Le shimmy entraîne un mouvement oscillatoire du bas de jambe par rapport au haut de jambe suivant l'axe principal de jambe sur cette souplesse. 20 BREVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit des modes particuliers de réalisation non limitatifs de l'invention, en référence aux figures des dessins annexés parmi lesquelles : 25 - la figure la représente un premier mode de réalisation du train d'atterrissage selon l'invention dans lequel le premier amortisseur secondaire se trouve dans un évidement longitudinal interne à l'axe d'essieu ; - la figure lb est une vue schématique du premier 30 amortisseur secondaire illustré à la figure la ; - la figure 2a représente un second mode de réalisation du train d'atterrissage selon l'invention où l'on a deux amortisseurs secondaires chacun placé à une extrémité correspondante de l'axe d'essieu, si possible 35 chaque amortisseur secondaire est au moins partiellement 3046411 7 positionné à l'intérieur de la jante correspondante et préférentiellement intégralement positionné à l'intérieur de la jante correspondante; - la figure 2b représente un amortisseur 5 secondaire conforme aux premier et second amortisseurs secondaires utilisés dans le train d'atterrissage de la figure 2a, ici l'amortisseur secondaire est de forme annulaire avec une masse d'inertie annulaire portée à l'extérieur d'une bague d'amortissement elle-même portée 10 par un anneau de fixation destiné à être emmanché autour de l'axe d'essieu ; - la figure 3 illustre, les comportements en termes d'oscillations angulaires libres selon un axe d'orientation de train, de deux trains d'atterrissage en 15 réponse à une torsion angulaire type, l'un de ces trains ne comportant pas d'amortisseur secondaire et l'autre comportant un amortisseur secondaire selon la figure la ou de deux amortisseurs secondaires comme sur la figure 2a ou comme sur la figure 4a ; 20 - la figure 4a représente un troisième mode de réalisation du train d'atterrissage selon l'invention où l'on a deux amortisseurs secondaires chacun placé à une extrémité de l'axe d'essieu, ces amortisseurs sont ici des amortisseurs linéaires qui s'étendent à l'intérieur 25 d'une des jantes du train dans la mesure du possible ; - la figure 4b représente un amortisseur secondaire conforme aux premier et second amortisseurs secondaires utilisés dans le train d'atterrissage de la figure 4a, ici l'amortisseur secondaire est de forme 30 cylindrique avec une masse d'inertie mobile selon un axe de déplacement de masse Xl et des moyens de liaison reliant cette masse d'inertie M à l'essieu, ces moyens de liaison amortissant des déplacements de cette masse d'inertie par rapport à l'essieu suivant l'axe Xl. 35 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION 3046411 8 Comme indiqué précédemment, et illustré aux figures la, 2a et 4a, l'invention concerne un train d'atterrissage 1 pour aéronef comprenant un axe d'essieu 2 agencé pour porter des roues de roulage de l'aéronef 5 sur le sol. Ce train d'atterrissage 1 comporte une jambe 3 s'étendant suivant un axe principal de jambe Z et présentant une première partie 3a portant ledit axe d'essieu 2 et une seconde partie 3b adaptée à être reliée 10 une structure porteuse appartenant à l'aéronef. L'axe principal Z passe par les première et seconde parties de jambe 3a, 3b. Un amortisseur principal 5 du train d'atterrissage 1 est agencé pour amortir des déplacements 15 axiaux de la première partie de jambe 3a par rapport à la seconde partie de jambe 3b selon un axe principal de déplacement axial de la première partie de jambe 3a par rapport à la seconde partie de jambe 3b. Cet axe principal de déplacement est ici confondu avec l'axe 20 principal de jambe Z. La seconde partie de jambe 3b peut comprendre un caisson dans lequel coulisse la première partie de la jambe 3a, l'amortisseur principal 5 se trouvant au moins partiellement à l'intérieur de ce caisson. 25 Dans certains modes de réalisation de l'invention, comme ceux illustrés aux figures la, 2a et 4a, le train peut comporter un mécanisme d'orientation 4 du train 1 adapté à orienter la première partie 3a de la jambe par rapport à la seconde partie 3b de la jambe par 30 rotation de la première partie de jambe selon / par rapport à un axe d'orientation qui s'étend le long de la jambe 3. Cet axe d'orientation peut être confondu avec l'axe principal de jambe Z. Un train muni d'un tel mécanisme d'orientation est généralement utilisé comme 35 train de nez d'aéronef. 3046411 9 Comme indiqué précédemment, l'invention peut aussi concerner des trains ne comportant pas de mécanisme d'orientation. De tels trains sont généralement utilisés comme trains principaux d'aéronef. 5 Il est à noter que le déplacement axial de la première partie 3a de jambe par rapport à la seconde partie 3b de jambe est une translation de la première partie de jambe 3a le long d'un axe principal de déplacement qui est préférentiellement parallèle et 10 éventuellement confondu avec ledit axe principal de jambe Z et avec l'axe d'orientation de l'aéronef. Pour limiter les phénomènes d'oscillations du train autour de l'axe principal de jambe Z (phénomènes de shimmy), un premier amortisseur secondaire 6a est adapté 15 à amortir le mouvement d'oscillation de la première partie de jambe 3a par rapport à la seconde partie de jambe 3b. Ce premier amortisseur secondaire 6a qui est porté par l'axe d'essieu 2 comporte : - une masse d'inertie M; et 20 - des moyens de liaison 7a reliant cette masse d'inertie M audit axe d'essieu 2. Ces moyens de liaison 7a sont adaptés à amortir des déplacements de cette masse d'inertie M vis-à-vis de l'axe d'essieu 2 suivant au moins un premier axe de 25 déplacement Xl de cette masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu 2. Comme on le voit sur les différentes figures la à 2b et 4a, 4b, ce premier axe de déplacement Xl s'étend dans un plan P perpendiculaire à l'axe principal de jambe 30 Z et se trouve à distance de cet axe Z. On note que la masse d'inertie M est uniquement portée par les moyens de liaison 7a qui sont eux même attachés à l'axe d'essieu 2. Comme la masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 6a est reliée à l'axe d'essieu 2 via des 35 moyens de liaison 7a qui réalisent un amortissement de 3046411 10 déplacements de la masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu 2 suivant au moins le premier axe de déplacement Xl qui s'étend dans un plan P perpendiculaire à l'axe principal Z, le déplacement de la masse d'inertie M par 5 rapport à l'axe d'essieu 2 induit un amortissement de l'oscillation autour de l'axe Z. Cet amortissement de l'oscillation autour de l'axe principal Z permet d'amortir des mouvements d'oscillation de la première partie de la jambe 3a par 10 rapport à la seconde partie de la jambe 3b. Le dispositif est d'autant plus efficace que la distance entre le premier axe de déplacement Xl de la masse d'inertie M à l'axe principal Z est importante. Dans le mode de réalisation de la figure la, le 15 premier axe de déplacement Xl est confondu avec l'axe d'essieu 2 puisque la masse M est à l'intérieur de l'axe d'essieu, l'axe de déplacement Xl s'étendant le long de l'axe d'essieu. Ici, la distance entre l'axe Xl et l'axe principal de jambe Z est égale à la distance entre l'axe 20 d'essieu 2 et l'axe principal Z. Le premier amortisseur secondaire 6a a donc un effet de réduction du phénomène de shimmy. Dans le mode de la figure la, la masse M permet d'amortir des mouvements de la première partie de jambe par rapport à la seconde partie de jambe qui 25 présentent au moins une composante de déplacement suivant l'axe Xl. Par exemple on peut amortir une rotation autour de l'axe Z ou une translation de la première partie 3a radiale à l'axe Z ou des mouvements complexes combinant oscillations angulaires et oscillations en translation. 30 Idéalement, la masse d'inertie M est uniquement portée par les moyens de liaison 7a ce qui implique qu'elle est uniquement soumise à des efforts d'inertie et des efforts mécaniques transmis via les moyens de liaison 7a. 35 L'amortissement des déplacements de la masse 3046411 11 d'inertie M vis-à-vis de l'axe d'essieu 2 est ainsi aisément contrôlable via les seuls moyens de liaison 7a, sans avoir à modifier le reste du train d'atterrissage 1. Préférentiellement, les moyens de liaison 7a sont 5 non seulement adaptés à amortir des déplacements de la masse d'inertie M vis-à-vis dudit essieu 2 suivant le premier axe de déplacement Xl, mais ils sont aussi adaptés à guider des déplacements de la masse d'inertie M vis-à-vis de l'essieu 2 suivant le premier axe de 10 déplacement Xl de la masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu 2. Les moyens de liaison 7a réalisent ainsi une double fonction de guidage et d'amortissement de déplacements de la masse d'inertie M suivant le premier axe de déplacement Xl. 15 Comme illustré aux figures lb, 2b et 4b, les moyens de liaison 7a du premier amortisseur secondaire 6a qui relient la masse d'inertie M à l'axe d'essieu 2 comportent : - des moyens élastiques de rappel 8a de la masse 20 d'inertie M vers une position fixe de repos de la masse d'inertie par rapport à l'axe d'essieu 2; et - des moyens d'amortissement 9a qui présentent un coefficient d'amortissement de valeur prédéterminée c. Comme illustré aux figures lb et 4b, les moyens 25 élastiques 8a peuvent être réalisés à l'aide d'un ou plusieurs ressorts plus ou moins contraints en fonction de la position de la masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu. Sur ces figures, les moyens élastiques 8a d'un amortisseur secondaire comportent deux ressorts 30 montés en opposition de part et d'autre de la masse M. Idéalement, ces ressorts sont précontraints pour ramener la masse vers une position de repos prédéterminée. Bien entendu d'autres types de moyens élastiques 8a sont envisageables en lieu et place de ressort, on peut 35 utiliser une ou plusieurs pièces en matériau polymère 3046411 12 élastique. Les moyens d'amortissement 9a peuvent être réalisés par l'association : - d'une ou plusieurs chambres à volumes 5 internes variables en fonction du déplacement relatif de la masse d'inertie M vis-à-vis de l'axe d'essieu 2 ; avec - une ou plusieurs restrictions à l'écoulement de fluide entre l'intérieur et 10 l'extérieur de cette ou ces chambres. Une restriction permet de freiner l'écoulement du fluide vers la chambre ou hors de la chambre ce qui génère un amortissement. Si les moyens élastiques de rappel 8a et les 15 moyens d'amortissement 9a sont ici représentés sous la forme de moyens mécaniques séparés, il est toutefois possible de réaliser ces moyens élastiques 8a et moyens d'amortissement 9a à l'aide d'au moins une pièce en un matériau, tel qu'un élastomère, présentant à la fois des 20 caractéristiques d'élasticité (raideur élastique) et d'amortissement (coefficient d'amortissement). La valeur du coefficient d'amortissement c est prédéterminée pour que les moyens de liaison 7a du premier amortisseur secondaire 6a soient adaptés pour 25 amortir le déplacement de la masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu 2 et suivant le premier axe de déplacement Xl. Les moyens élastiques de rappel 8a présentent une valeur de constante de raideur k suivant le premier axe 30 de déplacement Xl de la masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu 2. La figure 3 illustre : - en trait fin, le mouvement d'oscillation angulaire autour de l'axe principal de jambe Z d'un train 35 d'atterrissage ne comportant pas d'amortisseur secondaire 3046411 13 porté par l'axe d'essieu ; et - en trait gras, le mouvement d'oscillation angulaire autour de l'axe principal Z d'un train équipé d'un amortisseur secondaire porté par l'essieu. 5 Pour chacune de ces courbes le mouvement d'oscillation angulaire, est obtenu à l'aide d'une sollicitation mécanique du train dans des conditions prédéterminées et fixées de sollicitation. Par exemple la sollicitation appliquée peut être une torsion angulaire 10 type de la jambe selon l'axe principal Z. Lorsque le train ne comporte pas d'amortisseur secondaire, l'oscillation angulaire libre selon l'axe Z présente une amplitude oscillatoire sensiblement constante dans le temps et entretenue. 15 A contrario, avec un train conforme à l'invention, c'est-à-dire équipé d'au moins un amortisseur secondaire au niveau de l'axe d'essieu, on constate un fort amortissement de l'amplitude d'oscillation angulaire pendant la première seconde à 20 compter du début de l'oscillation libre (voir courbes en trait gras). Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les valeurs de coefficient d'amortissement c et de constante de raideur K de chaque amortisseur 25 secondaire peuvent être ajustables et sélectionnées dans des plages de valeurs prédéterminées. Ceci permet d'adapter les caractéristiques d'amortissement des amortisseurs secondaires au type train d'atterrissage équipé. 30 La valeur de la masse M intervient aussi dans l'efficacité du système. Typiquement, la valeur de masse M de chaque amortisseur secondaire est choisie en fonction de l'amortissement souhaité du phénomène de shimmy, par chaque amortisseur secondaire. 35 Comme on le comprend des figures la, 2a et 4a, 3046411 14 trois modes de réalisation principaux de l'invention sont envisagés. Selon le premier de ces trois modes (voir les figures la et lb), le premier axe de déplacement Xl de la 5 masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 7a s'étend le long de l'axe d'essieu 2. Pour cela, on peut faire en sorte que l'axe d'essieu 2 soit tubulaire et que le premier amortisseur secondaire 6a soit placé à l'intérieur de cet axe 10 d'essieu tubulaire 2. Dans ce mode de réalisation, l'axe d'essieu 2 est creux sur toute sa longueur, le premier amortisseur secondaire 6a étant intégralement disposé à l'intérieur de l'axe d'essieu 2. Le premier axe de déplacement Xl de 15 la masse d'inertie M par rapport à l'essieu 2 s'étend le long de l'axe d'essieu et à l'intérieur de cet axe d'essieu 2. Dans ce mode de réalisation, le premier amortisseur secondaire 6a peut comporter un guide 15 20 s'étendant autour de la masse M, entre cette masse et une face interne de l'axe d'essieu. La masse M peut ainsi coulisser à l'intérieur et le long du guide 15 en forme de tube, sans entrer en contact contre l'axe d'essieu. On évite ainsi le risque d'usure de l'axe d'essieu par les 25 oscillations de la masse M. Dans des modes de réalisation alternatifs de l'invention, comme sur les figures 2a et 4a, l'axe d'essieu 2 porte un second amortisseur secondaire 6b. Ce second amortisseur secondaire 6b comporte : 30 - une seconde masse d'inertie M; et - des seconds moyens de liaison reliant cette seconde masse d'inertie M audit essieu 2, ces seconds moyens de liaison étant adaptés à amortir des déplacements de cette seconde masse d'inertie M vis-à-vis 35 dudit essieu suivant au moins un second axe de 3046411 15 déplacement X2 de cette seconde masse d'inertie M par rapport à l'axe d'essieu. Ce second axe de déplacement X2 s'étend dans un plan perpendiculaire P audit axe principal de jambe Z 5 (ici confondu avec l'axe d'orientation) et à distance de cet axe Z. L'axe d'essieu 2 s'étend entre des première et seconde extrémités 2a, 2b de l'axe d'essieu 2. Le premier amortisseur secondaire 6a est porté par la première extrémité 2a de l'axe d'essieu 2 alors que le second 10 amortisseur secondaire 6b est porté par la seconde extrémité 2b de l'axe d'essieu 2. Dans les modes de réalisation du train d'atterrissage où l'on a plusieurs amortisseurs secondaires : 15 - la masse d'inertie dudit premier amortisseur secondaire peut être appelée première masse d'inertie ; - la masse d'inertie du second amortisseur secondaire est appelée seconde masse d'inertie ; et - les moyens de liaison du premier amortisseur 20 secondaire peuvent être appelés premiers moyens de liaison. Idéalement, les premiers moyens de liaison de la masse d'inertie du premier amortisseur secondaire et les seconds moyens de liaison de la masse d'inertie du second 25 amortisseur secondaire, présentent une même valeur de coefficient d'amortissement c. Par ailleurs, dans les modes de réalisations où le train d'atterrissage comporte des premier et second amortisseurs secondaires 6a, 6b, le premier axe de déplacement de la première masse d'inertie 30 du premier amortisseur secondaire est préférentiellement parallèle au second axe de déplacement X2 de la seconde masse d'inertie M du second amortisseur secondaire 6b. Ceci permet une symétrie de comportement des deux amortisseurs secondaire. 35 Les figures 2a, 2b, 4a, 4b montrent deux modes de 3046411 16 réalisation particuliers de l'invention où l'on a des premier et second amortisseurs secondaires assemblés aux extrémités 2a, 2b de l'axe d'essieu. Selon ces modes, l'axe d'essieu 2 embarque à sa première extrémité le 5 premier amortisseur secondaire 6a et à sa seconde extrémité 2b le second amortisseur secondaire 6b. On voit que le train d'atterrissage comporte une première jante 10 pour supporter une première roue de roulage de l'aéronef et une seconde jante (non 10 représentée pour des questions de clarté) pour supporter une seconde roue de roulage de l'aéronef. Ces première et seconde jantes sont montées à rotation selon l'axe d'essieu 2 et autour de cet axe. Dans chacun de ces modes de réalisation, le premier amortisseur secondaire 6a est 15 au moins partiellement disposé à l'intérieur d'une zone creuse 10a de la première jante 10 et le second amortisseur secondaire 6b est au moins partiellement disposé à l'intérieur d'une zone creuse de la seconde jante. Pour limiter l'encombrement, il est préférable que 20 chaque premier et second amortisseur secondaire soit intégralement disposé dans la zone creuse de la jante correspondante. Dans le mode de réalisation des figures 2a et 2b, la masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 6a 25 est en forme d'anneau 11 et s'étend autour de la première extrémité 2a dudit axe d'essieu. La seconde masse d'inertie du second amortisseur secondaire 6b est aussi en forme d'anneau 14 et s'étend autour de la seconde extrémité 2b dudit axe d'essieu 2. 30 Les moyens de liaison 7a qui relient la masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 6a à l'axe d'essieu 2 comportent : - un premier anneau de fixation 12 assujetti avec l'axe d'essieu 2 ; et 35 - un manchon annulaire élastique 13 concentrique 3046411 17 de la masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 6a. Ce manchon annulaire élastique 13 est placé entre le premier anneau de fixation 12 et la masse d'inertie M 5 du premier amortisseur secondaire 6a. Idéalement, dans ce mode de réalisation, les moyens de liaison du second amortisseur secondaire 6b comportent aussi un anneau de fixation, dit second anneau de fixation. Ce second anneau de fixation est assujetti 10 avec l'axe d'essieu 2. Le second amortisseur secondaire 6b comprend aussi un manchon annulaire élastique concentrique de la seconde masse d'inertie. Ce manchon annulaire élastique est placé entre le second anneau de fixation et la seconde masse d'inertie, en forme d'anneau 15 14. Dans ce mode de réalisation : - d'une part le manchon annulaire élastique 13 du premier amortisseur secondaire 6a s'étend entre l'anneau de fixation 12 et la masse d'inertie M du premier 20 amortisseur secondaire 6a ; et - d'autre part le manchon annulaire élastique du second amortisseur secondaire 6b s'étend entre l'anneau de fixation et la masse d'inertie du second amortisseur secondaire 6b. 25 On peut faire en sorte que chaque manchon annulaire élastique soit en matériau polymère apte à conférer une dissipation d'énergie permettant l'amortissement de mouvements entre la masse d'inertie et l'axe d'essieu. 30 Les premier et second amortisseurs secondaires 6a, 6b sont semblables entre eux et ont chacun une masse d'inertie M en forme d'anneau d'un même poids donné, un anneau de fixation et un manchon élastique reliant la masse à l'anneau de fixation d'une même valeur de 35 coefficient d'amortissement c et d'une même valeur de 3046411 18 raideur élastique k. L'avantage de ce type d'amortisseur secondaire doté d'une masse d'inertie en forme d'anneau est de pouvoir amortir des oscillations suivant plusieurs axes de déplacement radiaux ou axiaux par rapport à l'axe 5 de révolution de l'anneau. Dans le mode de réalisation des figures 4a et 4b, les premier et second amortisseurs secondaires 6a, 6b sont des amortisseurs linéaires. Le terme amortisseur linéaire désigne le fait que l'amortisseur comporte une 10 masse d'inertie se déplaçant suivant un seul axe donné propre à l'amortisseur. Le premier axe de déplacement Xl de la masse d'inertie M du premier amortisseur secondaire 6a est parallèle au second axe de déplacement X2 de la seconde 15 masse d'inertie M du second amortisseur secondaire 6b. Ces premier et second axes de déplacement Xl, X2 des masses d'inertie M des premier et second amortisseurs secondaires 6a, 6b sont préférentiellement perpendiculaires à l'axe d'essieu 2 et préférentiellement 20 parallèles entre eux. Ce type d'amortisseur linéaire permet de seulement amortir les oscillations angulaires autour de l'axe Z. L'invention n'est pas limitée à ce qui vient 25 d'être décrit, en particulier il est possible qu'un même train d'atterrissage comporte plusieurs amortisseurs secondaires tels que ceux des figures la, 2a, 4a, chacun de ces amortisseurs secondaires étant intégralement porté par l'axe d'essieu. 30 REVENDICATIONS1. Train d'atterrissage (1) pour aéronef comprenant : - un axe d'essieu (2) agencé pour porter des roues de roulage de l'aéronef sur le sol ; - une jambe (3) présentant une première partie (3a) portant ledit axe d'essieu (2) et une seconde partie (3b) adaptée à être reliée une structure porteuse appartenant à l'aéronef, cette jambe s'étendant suivant un axe principal de la jambe passant par ces première et seconde parties de jambe ; - un amortisseur principal (5) agencé pour amortir des déplacements axiaux de la première partie de jambe (3a) par rapport à la seconde partie de jambe (3b) ; - un premier amortisseur secondaire (6a) distinct de l'amortisseur principal (5), caractérisé en ce que ledit premier amortisseur secondaire (6a) est porté par ledit axe d'essieu (2), ce premier amortisseur secondaire (6a) comportant : - une masse d'inertie (M); et - des moyens de liaison (7a) reliant cette masse d'inertie (M) audit axe d'essieu (2), ces moyens de liaison (7a) étant adaptés à amortir des déplacements de cette masse d'inertie (M) vis-à-vis dudit axe d'essieu (2) suivant au moins un premier axe de déplacement (Xl) de cette masse d'inertie (M) par rapport à l'axe d'essieu (2), ce premier axe de déplacement (Xl) s'étendant dans un plan (P) perpendiculaire audit axe principal (Z). 2. Train d'atterrissage selon la revendication 1, dans lequel lesdits moyens de liaison (7a) reliant ladite masse d'inertie (M) audit axe d'essieu (2) comportent : - des moyens élastiques de rappel (8a) de la masse d'inertie (M) vers une position fixe de repos de la 3046411 20 masse d'inertie par rapport à l'axe d'essieu (2); et - des moyens d'amortissement (9a) qui présentent un coefficient d'amortissement de valeur prédéterminée. 3. Train d'atterrissage selon la revendication 2, 5 dans lequel lesdits moyens élastiques de rappel (8a) présentent une valeur de constante de raideur suivant le premier axe de déplacement (Xl) de la masse d'inertie (M) par rapport à l'axe d'essieu (2). 4. Train d'atterrissage selon l'une quelconque 10 des revendications 1 à 3, dans lequel ledit premier axe de déplacement (Xl) de la masse d'inertie (M) du premier amortisseur secondaire (7a) s'étend le long de l'axe d'essieu (2). 5. Train d'atterrissage selon la revendication 4, 15 dans lequel ledit axe d'essieu (2) est tubulaire, le premier amortisseur secondaire (6a) étant placé à l'intérieur de cet axe d'essieu tubulaire (2). 6. Train d'atterrissage, selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel ledit axe d'essieu 20 (2) porte un second amortisseur secondaire (6b) comportant : - une seconde masse d'inertie (M); et - des seconds moyens de liaison reliant cette seconde masse d'inertie audit essieu, ces seconds moyens 25 de liaison étant adaptés à amortir des déplacements de cette seconde masse d'inertie (M) vis-à-vis dudit essieu suivant au moins un second axe de déplacement (X2) de cette seconde masse d'inertie (M) par rapport à l'axe d'essieu, ce second axe de déplacement (X2) s'étendant 30 dans un plan perpendiculaire audit axe principal de jambe (Z) et à distance de cet axe principal, l'axe d'essieu s'étendant entre des première et seconde extrémités (2a, 2b) de l'axe d'essieu (2), le premier amortisseur secondaire (6a) étant porté par la première extrémité 35 (2a) de l'axe d'essieu (2) et le second amortisseur 3046411 21 secondaire (6b) étant porté par la seconde extrémité (2b) de l'axe d'essieu (2). 7. Train d'atterrissage selon la revendication 6, comportant en outre une première jante (10) pour 5 supporter une première roue de roulage de l'aéronef et une seconde jante pour supporter une seconde roue de roulage de l'aéronef, ces première et seconde jantes étant montées à rotation selon l'axe d'essieu (2), le premier amortisseur secondaire (6a) étant au moins 10 partiellement disposé à l'intérieur d'une zone creuse (10a) de la première jante (10) et le second amortisseur secondaire (6b) étant au moins partiellement disposé à l'intérieur d'une zone creuse de la seconde jante 8. Train d'atterrissage, selon la revendication 15 7, dans lequel la masse d'inertie (M) du premier amortisseur secondaire (6a) est en forme d'anneau (11) et s'étend autour de la première extrémité (2a) dudit axe d'essieu, la seconde masse d'inertie du second amortisseur secondaire (6b) étant aussi en forme d'anneau 20 (14) et s'étendant autour de la seconde extrémité (2b) dudit axe d'essieu (2). 9. Train d'atterrissage selon la revendication 8, dans lequel lesdits moyens de liaison (7a) adaptés pour relier ladite masse d'inertie (M) dudit premier 25 amortisseur secondaire (6a) audit axe d'essieu (2) comportent un premier anneau de fixation (12) assujetti avec l'axe d'essieu (2) et un manchon annulaire élastique (13) concentrique de la masse d'inertie (M) dudit premier amortisseur secondaire (6a), ce manchon annulaire 30 élastique (13) étant placé entre le premier anneau de fixation (12) et la masse d'inertie (M) du premier amortisseur secondaire (6a). 10. Train d'atterrissage selon la revendication 6, dans lequel les premier et second amortisseurs 35 secondaires (6a, 6b) sont des amortisseurs linéaires, le 3046411 22 premier axe de déplacement (Xl) de la masse d'inertie (M) du premier amortisseur secondaire (6a) étant parallèle au second axe de déplacement (X2) de la seconde masse d'inertie (M) du second amortisseur secondaire (6b). 5 11. Train d'atterrissage selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit premier axe de déplacement (Xl) de la masse d'inertie (M) du premier amortisseur secondaire s'étend à distance de l'axe principal de la jambe. 10 12. Train d'atterrissage selon l'une quelconque des revendications précédentes comprenant en outre un mécanisme d'orientation (4) adapté à orienter la première partie (3a) de la jambe par rapport à la seconde partie (3b) de la jambe par rotation de la première partie de 15 jambe selon un axe d'orientation parallèle audit axe principal de la jambe (Z).