Brevet FR3038161A1 — publié le 20161230

Moteur électrique à enroulement auxiliaire isolé La présente invention concerne les moteurs électriques, notamment les moteurs électriques synchrones ou asynchrones. Les moteurs électriques, notamment les moteurs électriques synchrones et asynchrones, sont classiquement fabriqués avec un paquet de tôles magnétiques définissant des encoches recevant les conducteurs électriques de l'enroulement du stator. L'induction dans l'entrefer n'est pas parfaitement sinusoïdale en raison notamment des encoches, de la saturation magnétique, de l'excentricité éventuelle du rotor et, souvent, de l'alimentation par un variateur de vitesse électronique (onduleur) délivrant des tensions non sinusoïdales. Le fonctionnement du moteur donne alors lieu à des vibrations d'origine magnétique et à des harmoniques de couples, induites par des champs électromagnétiques variables de différentes fréquences, qui entraînent des déformations du stator. Ces vibrations peuvent notamment, lorsque leur fréquence coïncide avec des fréquences de résonance mécanique, être d'amplitude relativement importante et générer un bruit néfaste. Il est connu d'agir sur les bruits et vibrations de manière active par une injection d'harmoniques de courant, qui crée des forces électromagnétiques s'opposant à celles à l'origine des vibrations. Cette technique nécessite toutefois une électronique performante et relativement difficile à mettre en oeuvre. Il demeure ainsi un besoin pour diminuer ce bruit d'origine magnétique, d'une 20 façon simple et économique. Par ailleurs, il est évidemment souhaitable d'améliorer autant que possible l'efficacité énergétique des moteurs pour satisfaire aux normes de plus exigeantes en ce domaine. Il existe encore un intérêt pour diminuer les harmoniques de courant absorbé 25 sur le réseau, pour répondre aux normes de pollution électromagnétique les plus strictes. La solution existante consistant à placer sur le réseau électrique en amont du moteur un filtre passif nécessite, pour filtrer de façon efficace les harmoniques, des inductances qui peuvent s'avérer volumineuses et génératrices de pertes. Des filtres actifs qui s'adaptent en permanence existent, mais ceux-ci utilisent une électronique complexe et coûteuse. 30 L'invention vise à répondre à tout ou partie des besoins ci-dessus. À cette fin, l'invention propose un moteur électrique comportant un stator ayant un paquet de tôles définissant des encoches recevant des conducteurs d'un enroulement principal, le moteur 3038161 2 électrique comportant en outre un circuit passif isolé comportant un enroulement auxiliaire bobiné dans lesdites encoches, et des condensateurs associés à des bobinages de phase de cet enroulement auxiliaire. Par « circuit passif isolé électriquement », il faut comprendre un circuit qui 5 n'est pas relié au réseau qui alimente le moteur électrique. Par « enroulement principal » il faut comprendre celui qui est relié à la source d'énergie électrique, par exemple le réseau triphasé ou un variateur de vitesse lui-même alimenté par le réseau. L'invention présente de nombreux avantages. 10 Tout d'abord, elle permet d'éviter une solution à circuit électronique actif, coûteuse. Le moteur gagne ainsi en fiabilité et peut être fabriqué avec un coût réduit. L'invention permet, si on le souhaite, d'atténuer les bruits et variations d'origine magnétique en diminuant l'intensité des ondes d'induction harmoniques et leurs conséquences. Parmi ces conséquences, on peut notamment citer les vibrations du moteur 15 et le bruit qu'elles engendrent, les harmoniques de couple, les pertes harmoniques, les émissions électromagnétiques. Par ailleurs, les condensateurs amènent une part de la puissance réactive nécessaire au moteur, ce qui peut entraîner une baisse de la puissance réactive fournie par le réseau, donc une amélioration du facteur de puissance et permet également de réduire les pertes Joules au stator ainsi qu'une partie des pertes fer, due aux harmoniques d'induction. Il est remarquable que l'invention offre une solution simple, fiable et peu coûteuse permettant de lutter simultanément contre un ensemble de problèmes rencontrés lors du fonctionnement des moteurs, notamment des moteurs synchrones ou asynchrones, tels que le bruit, les harmoniques de courant, la consommation et le rendement de la 25 machine. Selon la valeur que l'on donne à la capacité des condensateurs, il est toutefois possible de privilégier l'optimisation de la machine soit pour chercher à lutter le plus efficacement possible contre les bruits et vibrations d'origine magnétique, soit pour chercher à améliorer au mieux l'efficacité énergétique, comme détaillé plus loin. 30 Le circuit passif isolé peut consister en un enroulement auxiliaire bobiné dans lesdites encoches, et des condensateurs associés aux bobinages de phase de cet enroulement auxiliaire. 3038161 3 Les bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire peuvent notamment être couplés en étoile ou en triangle. Il est à noter ici que les bobinages de phases de l'enroulement auxiliaire peuvent être reliés en étoile ou en triangle, indépendamment du couplage étoile ou triangle des bobinages de phase de l'enroulement principal. 5 De la même façon, le couplage des condensateurs peut être étoile ou triangle indépendamment du couplage de l'enroulement auxiliaire. Les bobinages auxiliaires peuvent en variante être isolés les uns des autres, chaque bobinage étant connecté à un condensateur. Les bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire sont de préférence bobinés 10 dans lesdites encoches avec le même nombre de pôles et de phase que l'enroulement principal. Il est toutefois possible de bobiner l'enroulement auxiliaire avec un décalage spatial par rapport à l'enroulement principal ou de n'utiliser que certaines encoches. Comme indiqué plus haut, la valeur de la capacité des condensateurs peut être choisie pour diminuer les harmoniques d'induction. En particulier, cette valeur de capacité 15 peut être choisie de telle sorte que le circuit passif ait une fréquence de résonance supérieure à 20 Hz, de préférence supérieure à 100 Hz, et/ou inférieure à 100 kHz, de préférence inférieure à 20 kHz, la fréquence des harmoniques d'induction dont on cherche à atténuer l'intensité étant le plus souvent dans cette plage de fréquences. L'harmonique d'induction dont on choisit la fréquence peut être celle dont la présence est estimée nuire le 20 plus au fonctionnement de la machine, en raison par exemple d'une résonance mécanique. Une étude des spectres de vibration de la machine peut permettre d'identifier la ou les fréquences les plus judicieuses à éliminer. La valeur de la capacité des condensateurs peut être choisie pour réduire les ondes d'induction harmoniques et/ou leurs conséquences et/ou le rendement du moteur et/ou le facteur de puissance du moteur. Ainsi, la valeur de la capacité des condensateurs peut être choisie de façon à apporter de la puissance réactive, de façon à augmenter le rendement du moteur. Cette valeur est choisie en fonction des caractéristiques de la machine, notamment de l'impédance magnétisante, des résistances et des inductances de fuites des enroulements. Le nombre de spires de l'enroulement auxiliaire est également un paramètre à choisir. Ce nombre influe sur la valeur de l'inductance de phase de l'enroulement auxiliaire, et donc sur la valeur des condensateurs à choisir. Dans le cas où la valeur de capacité des 3038161 4 condensateurs est choisie pour réduire les conséquences des harmoniques d'induction à fréquence élevée, l'impédance élevée qui en résulte à la fréquence du fondamental fait que le courant dans l'enroulement auxiliaire est relativement faible, et notamment peut être inférieur à quelques pourcents du courant nominal parcourant l'enroulement principal. 5 Dans le cas où l'on cherche à accroître le rendement du moteur, le courant parcourant l'enroulement auxiliaire peut être du même ordre de grandeur que le courant nominal. La solution proposée ici trouve a priori à s'appliquer quelle que soit la gamme de puissance du moteur électrique concerné. 10 Cependant, dans le cas où l'on cherche à diminuer principalement les harmoniques d'induction, l'enroulement auxiliaire peut être constitué par des conducteurs de section relativement faible, notamment inférieure ou égale à celle des conducteurs de l'enroulement principal. Lorsqu'un apport de puissance réactive est recherché, la section des conducteurs est dimensionnée pour supporter les intensités en jeu. Ainsi, dans des 15 exemples de mise en oeuvre de l'invention, les conducteurs de l'enroulement auxiliaire peuvent être de section égale à ceux de l'enroulement principal. D'une manière générale, la section nécessaire des conducteurs de l'enroulement auxiliaire sera d'autant plus élevée que le nombre de spires est faible. Le choix est fonction de celui des condensateurs. Les conducteurs de l'enroulement auxiliaire peuvent de préférence être 20 disposés au fond des encoches, les conducteurs de l'enroulement principal étant disposés radialement entre l'entrefer et les conducteurs de l'enroulement auxiliaire. Le moteur peut notamment être un moteur synchrone ou un moteur asynchrone. L'invention a encore pour objet un procédé d'optimisation d'un moteur 25 électrique selon l'invention, notamment de réduction du bruit d'origine magnétique d'un tel moteur électrique, dans lequel on choisit la valeur de la capacité des condensateurs du circuit passif isolé de telle sorte que la fréquence de résonance de ce circuit soit inférieure ou sensiblement égale à la fréquence d'une onde d'induction harmonique contribuant à des phénomènes que l'on cherche à éliminer, qui peuvent notamment être à l'origine de bruits 30 et/ou de vibrations. La fréquence de résonance du circuit passif isolé peut par exemple être supérieure à 50 %, de préférence supérieure à 75 %, de préférence encore supérieure à 90 % de la fréquence de l'onde d'induction harmonique. Par « sensiblement égale », il faut 3038161 5 comprendre que la fréquence de résonance du circuit passif isolé diffère de moins de 10 %, de préférence de moins de 5 %, de la fréquence de l'onde d'induction harmonique. L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d'exemples de mise en oeuvre non limitatifs de celle-ci, et à l'examen du 5 dessin annexé sur lequel : - la figure 1 représente schématiquement un exemple de moteur électrique asynchrone selon l'invention, - la figure 2 est une coupe partielle d'un exemple de stator selon l'invention, - la figure 3 illustre un exemple de distribution spatiale des bobinages de phase 10 dans les encoches, - la figure 4 est un schéma électrique équivalent du moteur valable à la fréquence d'alimentation du réseau, et aux fréquences harmoniques lorsque les phénomènes harmoniques ont pour origine une alimentation non-sinusoïdale, par variateur de vitesse électronique, 15 - la figure 5 est une vue analogue à la figure 4 valable à la fréquence d'une harmonique d'induction lorsque cette harmonique a pour origine un phénomène interne à la machine (notamment un phénomène dû aux encoches, à la saturation ou à l'excentricité) et non une alimentation non-sinusoïdale, - la figure 6 est un spectre de pression acoustique d'un moteur testé, sans 20 condensateurs connectés aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire, - la figure 7 est une vue analogue à la figure 6 pour le moteur testé, après connexion des condensateurs aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire, - la figure 8 est un spectre des vibrations du moteur testé, sans condensateurs connectés aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire, 25 - la figure 9 est une vue analogue à la figure 8 avec des condensateurs connectés aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire, - la figure 10 est un spectre du courant absorbé par le moteur sans condensateurs connectés aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire, et - la figure 11 est une vue analogue à la figure 10, avec des condensateurs connectés 30 aux bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire. 3038161 6 On a représenté de façon schématique à la figure 1 un moteur asynchrone triphasé conforme à l'invention, comportant un stator 10 et un rotor 20 tournant relativement au stator, les deux étant séparés par un entrefer 30. Le rotor 20 est par exemple à cage, avec des conducteurs en cuivre ou en 5 aluminium. Le stator 10 comporte un enroulement statorique 11 comportant trois bobinages de phase 12u, 12v, 12w, couplés par exemple en étoile comme illustré. En variante, les trois bobinages peuvent notamment être couplés en triangle. Il est à noter ici que le nombre de bobinages est fonction du nombre de phases. 10 En l'espèce, le moteur étant triphasé, il comporte trois bobinages. Tel qu'illustré, le stator comporte un enroulement auxiliaire 13 comportant trois bobinages de phase 14u, 14v, 14w. Les bobinages de phase 14u, 14v et 14w de l'enroulement auxiliaire 13 sont ici reliés en étoile. En outre, tel que cela est représenté à la figure 1, chaque bobinage de phase 14u, 14v, 14w est relié en série à un condensateurs Cu, 15 Cv, Cw, les condensateurs Cu, Cv, Cw étant par ailleurs connectés en étoile. Le circuit passif ainsi constitué, un circuit RLC, est isolé électriquement, c'est- à-dire qu'il n'est pas relié au réseau électrique alimentant le moteur ni à l'enroulement principal. La résistance électrique interne des conducteurs des bobinages de phase 20 correspond à la résistance R de ce circuit passif. De préférence, les conducteurs électriques des bobinages de phase 12u, 12v, 12w sont reçus dans des encoches 15 du paquet de tôles statorique, ceux des bobinages de l'enroulement auxiliaire 13 sont reçus dans les mêmes encoches, comme illustré à la figure 2. De préférence, les bobinages de l'enroulement principal 11 sont disposés radialement à 25 l'intérieur des bobinages de l'enroulement auxiliaire 13. L'enroulement principal 11 est du type distribué, avec les conducteurs de chaque bobinage de phase bobinés dans plusieurs encoches du paquet de tôles. Un exemple de bobinage à quatre encoches par phase et par pôle est illustré sur la figure 3, étant entendu que l'invention n'est pas limitée à une façon particulière de bobiner les enroulements principal 11 et auxiliaire 13. De préférence, les 30 bobinages de phase 14u, 14v, 14w de l'enroulement auxiliaire 13 sont bobinés à l'identique des bobinages de phase 12u, 12v, 12w de l'enroulement principal 11. Un bobinage plus simple pour l'enroulement auxiliaire est cependant possible, qui a le même 3038161 7 nombre de phases et de pôles que l'enroulement principal mais qui est reçu dans un nombre moins important d'encoches. On a représenté à la figure 4 le schéma électrique équivalent d'une phase du moteur, avec les notations consacrées, qui ne seront donc pas explicitées. Le circuit passif 5 RLC constitue dans ce schéma une branche additionnelle reliée en parallèle, parcourue par un courant à la fréquence d'alimentation. On a représenté à la figure 5 un schéma électrique équivalent pour un courant harmonique fictif If à une pulsation harmonique Wh, qui créerait la même induction harmonique que celle créée par le fondamental du courant. Ce schéma est particulièrement 10 valable dans le cas où cette induction harmonique a pour origine un phénomène interne à la machine et non une alimentation non-sinusoïdale. Sur le schéma de la figure 5, le réseau est vu comme un court-circuit pour cette harmonique et comme l'enroulement auxiliaire ajoute une branche en parallèle aux autres, cela diminue l'impédance globale de l'ensemble et entraîne une force électromotrice (ci- 15 après f e.m.) induite e plus faible. Cette f e.m e est proportionnelle à l'induction harmonique à combattre et sera d'autant plus faible que l'impédance de l'enroulement auxiliaire sera faible, donc la fréquence proche de la résonance. La capacité du condensateur C'a est ainsi avantageusement ajustée dans des exemples de mise en oeuvre de l'invention pour que son 20 association avec l'inductance L'a du bobinage de phase, minimise la e.m. e. Dans le cas d'une alimentation non-sinusoïdale, le schéma de la figure 4 est valable aux fréquences harmoniques et la f e.m. harmonique aux bornes de L'Io) est réduite pour les même raisons. En fonction de la valeur de la pulsation w des phénomènes à combattre, la 25 valeur de la capacité peut être choisie plus ou moins grande, puisqu'il est également possible de jouer sur l'inductance du bobinage de phase de l'enroulement auxiliaire, selon son nombre de spires. Plus la valeur de la capacité est grande, plus la puissance réactive fournie est importante, ce qui peut contribuer à diminuer le courant absorbé et les pertes. 30 Pour une pulsation w élevée des phénomènes à combattre, une faible valeur de capacité suffit et l'enroulement auxiliaire peut être parcouru par un courant relativement faible ; sa réalisation ne nécessite alors que peu de conducteurs de faible section. Cela 3038161 8 permet une diminution du bruit et des vibrations d'origine magnétique, mais apporte une contribution relativement faible à l'amélioration du rendement et du facteur de puissance. Ainsi, on peut être amené à privilégier une valeur de capacité plus ou moins importante selon que l'on cherche à privilégier l'amélioration du rendement ou 5 l'atténuation du bruit des vibrations d'origine magnétique. Le nombre de spires du bobinage de l'enroulement auxiliaire peut être choisi en conséquence, en tenant compte des contraintes de bobinage, imposées par exemple par la taille et le coefficient de remplissage des encoches. Essai 10 La machine testée est un moteur triphasé 50 Hz de puissance nominale 11 kW, pour lequel tous les bobinages du stator sont accessibles, ce qui permet de n'utiliser que la moitié des conducteurs pour constituer l'enroulement principal. L'autre moitié sert à former l'enroulement auxiliaire, chaque bobinage de phase pouvant être connecté à un condensateur correspondant pour constituer le circuit RLC passif 15 Dans la machine testée, les conducteurs de l'enroulement auxiliaire sont ainsi décalés spatialement des conducteurs de l'enroulement principal; des résultats meilleurs étant obtenus lorsque le moteur est par construction bobiné de telle sorte que des conducteurs de l'enroulement principal et ceux de l'enroulement auxiliaire soient reçus dans les mêmes encoches. Les enroulements principal et auxiliaire sont ici couplés en 20 étoile. Les performances mesurées dans cet essai sont les suivantes : Sans Condensateur Avec 3 condensateurs de 120 g reliés en étoile Courant absorbé 15,3 A 9,77 A Puissance active absorbée 1725 W 1618 W Puissance réactive absorbée 8455 VAR 5267 VAR Facteur de puissance 0,2 0,3 Rendement estimé (la charge entraînée ici nécessite peu de puissance) 34,8 % 37 % Courant dans l'enroulement auxiliaire 0 A Ic = 7,6 A Bruit global 75 dB 70 dB Bruit à 850 Hz 69 dB 58 dB 3038161 9 Si l'on compare les figures 6 et 7, on voit que l'invention permet de diminuer le bruit global de 5 dB, celui-ci passant de 75 dB à 70 dB. Le spectre des vibrations donné aux figures 8 et 9 met en évidence que certaines vibrations sont supprimées, notamment entre 800 et 1200 Hz. Si l'on se reporte aux figures 10 et 11, on constate que l'on diminue 5 l'intensité de certaines raies du spectre. Ainsi, l'invention permet d'obtenir une réduction du bruit global relativement élevée, d'une façon simple. L'invention permet également de diminuer les pertes électriques significativement, dans cet exemple de plus de 6%, et d'améliorer le rendement de plus de 2 points. 10 D'autres essais effectués en charge confirment ces résultats, l'amélioration du facteur de puissance étant encore plus importante. Des calculs théoriques sur une machine de puissance nominale 15 kW, prévue pour fonctionner sur 50 Hz, à six pôles, montrent que la machine génère un bruit gênant à environ 3600 Hz, dû aux phénomènes électromagnétiques, ce bruit étant accompagné de 15 vibrations et d'harmoniques de courant absorbé et de couple. Étant donné que la fréquence du phénomène d'harmoniques à combattre est relativement élevée, un choix peut être effectué entre d'une part la priorité à la réduction des conséquences des ondes d'induction harmoniques, et d'autre part la priorité à la réduction des pertes et de la puissance réactive consommée. Les conséquences des ondes d'induction harmoniques comprennent 20 notamment les vibrations, le bruit, les harmoniques de couple, les pertes harmoniques, les émissions électromagnétiques. Dans le premier cas, on peut choisir pour l'enroulement auxiliaire un nombre de spires plus faible que pour l'enroulement principal, et par exemple égal à un dixième du nombre de spires de l'enroulement principal. Des condensateurs de capacité de 11 .iF 25 peuvent être utilisés et ne sont parcourus que par un courant de 70 mA environ, ce qui permet d'utiliser des conducteurs de faible section. L'enroulement auxiliaire peut ainsi facilement être ajouté dans les encoches existantes, étant par exemple disposé en fond d'encoche, de manière à diminuer les bruits et les vibrations. L'impact sur le facteur de puissance est toutefois quasi-nul et l'impact sur les pertes relativement faible, seules les 30 pertes fer étant réduites grâce à une induction plus sinusoïdale, mais non les pertes Joules. Dans le second cas, des condensateurs de capacité d'environ 115 .iF peuvent être utilisés, connectés à des bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire d'inductance 3038161 10 plus importante que dans le cas précédent, par exemple de même nombre de spires que ceux de l'enroulement statorique principal. Un courant d'environ 7,5 A circule dans les conducteurs de l'enroulement auxiliaire, ce qui impose une section relativement importante aux conducteurs, de sorte que 5 l'enroulement auxiliaire prend une place non négligeable au stator et ne peut pas toujours être rajouté sur une machine déjà bobinée et non prévue à cet effet. La place disponible pour accueillir l'enroulement auxiliaire doit être suffisante, dans l'idéal prévue dès la fabrication de la machine, sauf à accepter que la puissance utile de celle-ci soit plus faible. Dans cet exemple, le courant statorique pour une même puissance utile passe de 19,6 à 10 15,2 A et le facteur de puissance de 0,73 à 0,92, le rendement progressant quant à lui de 81,7 à 83,3%. De nombreuses variantes peuvent être apportées à la mise en oeuvre de l'invention. En particulier, l'enroulement auxiliaire peut ne pas être bobiné dans toutes les encoches du stator, de façon à simplifier sa mise en place. 15 Le moteur peut être alimenté non pas directement par le réseau, mais par l'intermédiaire d'un variateur de vitesse électronique. C'est très souvent le cas pour un moteur électrique synchrone ou asynchrone. L'invention est particulièrement intéressante dans ce cas, car l'alimentation non sinusoïdale est à l'origine d'importants bruits et vibrations que le système combat efficacement. 20 L'exemple décrit est un moteur électrique asynchrone, un tel moteur étant très répandu. Dans ce cas, l'invention permet notamment d'améliorer le rendement du moteur. Mais comme discuté ci-avant, l'invention s'applique à différents types de moteurs électriques, notamment aux moteurs électriques synchrones. L'exemple décrit ci-avant est également un moteur électrique triphasé, mais 25 l'invention s'applique à d'autres types de moteurs électriques polyphasés, notamment à des moteurs électriques comprenant plus de trois phases. Dans ce cas, le moteur selon l'invention peut présenter moins d'encoches par pôles et par phase pour les bobinages auxiliaires. Plusieurs circuits passifs peuvent être utilisés avec des fréquences de résonance 30 différentes ou des valeurs de capacité et d'inductance différentes. Ces circuits sont alors isolés électriquement de l'enroulement principal et, également, isolés électriquement les uns des autres. Cela peut permettre d'améliorer encore les performances de la machine, en 3038161 11 choisissant différentes fréquences de résonance pour les circuits passifs utilisés, correspondantes à différents phénomènes à combattre. Également, les bobinages de phases peuvent également être connectés chacun à un condensateur, sans être couplés entre eux. En variante, les trois bobinages de phase 14u, 5 14v et 14w, et les condensateurs Cu, Cv et Cw peuvent encore être connectés en triangle- triangle, triangle-étoile, étoile-triangle. L'expression « comportant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comprenant au moins un », sauf si le contraire est spécifié. REVENDICATIONS1. Moteur électrique comportant un stator (10) ayant un paquet de tôles définissant des encoches (15) recevant des conducteurs d'un enroulement principal (11), caractérisé par le fait qu'il comporte un circuit passif isolé comportant un enroulement auxiliaire (13) bobiné dans lesdites encoches, et des condensateurs (Cu, Cv, Cw) associés à des bobinages de phase (14u, 14v, 14w) de cet enroulement auxiliaire (13). 2. Moteur électrique selon la revendication 1, dans lequel le circuit passif isolé consiste en un enroulement auxiliaire (13) bobiné dans lesdites encoches, et des condensateurs (Cu, Cv, Cw) associés aux bobinages de phase (14u, 14v, 14w) de cet enroulement auxiliaire (13). 3. Moteur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les bobinages de phase de l'enroulement auxiliaire (13) sont couplés en étoile ou en triangle. 4. Moteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les condensateurs (Cu, Cv, Cw) associés aux bobinages de phase (14u, 14v, 14w) de l'enroulement auxiliaire (13) sont couplés en étoile ou en triangle. 5. Moteur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les bobinages de phase (14u, 14v, 14w) de l'enroulement auxiliaire (13) sont isolés les uns des autres, chaque bobinage de phase (14u, 14v, 14w) étant connectés à un condensateur (Cu, Cv, Cw). 6. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'enroulement auxiliaire (13) est bobiné dans lesdites encoches (15) avec le même nombre de pôles et de phases (14u, 14v, 14w) que l'enroulement principal (11). 7. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la valeur de la capacité des condensateurs (Cu, Cv, Cw) est choisie pour que le circuit passif isolé ait une fréquence de résonance supérieure à 20 Hz, de préférence supérieure à 100 Hz, et/ou inférieure à 100 kHz, de préférence inférieure à 20 kHz. 8. Moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la valeur de la capacité des condensateurs (Cu, Cv, Cw) est choisie pour réduire les ondes d'induction harmoniques et/ou leurs conséquences. 9. Moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la valeur de la capacité des condensateurs (Cu, Cv, Cw) est choisie pour augmenter le rendement et/ou le facteur de puissance du moteur. 3038161 13 10. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le courant parcourant les conducteurs de l'enroulement auxiliaire (13) est inférieur ou égal au courant nominal parcourant l'enroulement principal (11). 11. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, 5 l'enroulement auxiliaire (13) étant constitué par des conducteurs électriques de section inférieure ou égale à la section des conducteurs électriques constituant l'enroulement principal (11), ces conducteurs étant de préférence disposés dans les mêmes encoches que celles recevant l'enroulement principal (11). 12. Moteur selon la revendication 11, dans lequel les conducteurs de 10 l'enroulement auxiliaire (13) sont disposés au fond des encoches, les conducteurs de l'enroulement principal (11) étant disposés radialement entre l'entrefer (30) et les conducteurs de l'enroulement auxiliaire (13). 13. Moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, le moteur étant asynchrone. 15 14. Moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, le moteur étant synchrone. 15. Procédé d'optimisation d'un moteur électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, notamment procédé pour réduire le bruit d'origine magnétique d'un tel moteur électrique, caractérisé par le fait que l'on choisit la valeur de la capacité 20 des condensateurs du circuit passif isolé de telle sorte que la fréquence de résonance de ce circuit soit inférieure ou sensiblement égale à la fréquence d'une onde d'induction harmonique contribuant à des phénomènes que l'on cherche à éliminer, qui peuvent notamment être à l'origine de bruits et/ou vibrations.