Brevet FR3028888A1 — publié le 20160527

Dispositif de refroidissement pour une turbomachine alimenté par un circuit de décharge L'invention se rapporte au domaine des turbomachines et, en particulier, aux turbopropulseurs, mais également aux turboréacteurs de grande puissance à double flux, tels que ceux utilisés en aéronautique civile et munis d'un organe dans lequel circule une huile de lubrification devant être refroidie selon certaines phases de fonctionnement. Cet organe est par exemple un réducteur de vitesse. Pour accroître leurs performances, tout en réduisant le bruit et la consommation de carburant, les turbomachines, telles que les turbopropulseurs, doivent posséder des hélices de type "multipale" de grand diamètre, à bas régime de rotation. Or, la puissance transmise à l'hélice tournant à faible vitesse, par le générateur de gaz tournant à grande vitesse, au moyen d'un réducteur mécanique de vitesse, engendre une grande quantité de chaleur due aux pertes mécaniques, c'est-à-dire aux frottements. On comprendra que cette chaleur doive être évacuée ou dissipée de manière efficace, pour éviter de dégrader rapidement les organes mécaniques du réducteur, tels que les engrenages et les paliers, ou de dégrader les qualités du lubrifiant du réducteur, sous peine de constater la chute du rendement de la turbomachine. Or, même avec un rendement proche ou dépassant légèrement les 99%, le réducteur de vitesse d'une turbomachine d'une puissance mécanique de 10 000 kW dégage, malgré tout, une puissance thermique proche de 100 kW due aux pertes mécaniques. Il est bien connu, dans le domaine de l'art antérieur, d'évacuer ce type de chaleur, c'est-à-dire de dissiper une telle puissance thermique, en faisant circuler le lubrifiant du réducteur de vitesse, en circuit fermé, au moyen d'une pompe ou d'un thermosiphon, dans un radiateur, tel qu'un radiateur à huile ou un échangeur de chaleur air/huile, par exemple un échangeur connu sous le vocable anglo-saxon ACOC, "air cooled / oil cooler". 3028888 2 Il est connu de proposer un turbopropulseur comportant une écope dans laquelle est disposée un échangeur dans lequel circule le lubrifiant. Dans un tel turbopropulseur, l'air en mouvement traversant l'échangeur évacue la chaleur vers l'extérieur de l'écope et le lubrifiant 5 refroidi retourne dans le réducteur de vitesse par le circuit de refroidissement. Un volet peut éventuellement être situé à l'entrée ou à la sortie de l'écope pour réguler le débit d'air traversant l'échangeur, afin de réguler la température du lubrifiant, par exemple pour des phases de fonctionnement du turbopropulseur selon lesquelles le radiateur est 10 surdimensionné par rapport à la puissance thermique qu'il doit évacuer. Pour de faibles vitesses de l'avion cependant, et pour lesquelles le turbopropulseur est en fonctionnement, l'écoulement de l'air traversant l'échangeur peut être insuffisant. Pour remédier à cet inconvénient, il est connu de proposer un turbopropulseur comportant un dispositif de 15 refroidissement comportant un échangeur dont une sortie d'air est reliée à un éjecteur du type trompe à jet. Un tel éjecteur comporte un conduit de passage d'un flux d'air secondaire issu de l'échangeur comprenant au moins une buse de pulvérisation d'un flux d'air primaire issu d'un compresseur du turbopropulseur, destinée à accélérer le flux d'air 20 secondaire par un effet de venturi. En aval de la buse, un premier tronçon de section réduite forme un mélangeur et un deuxième tronçon, de section plus grande, forme un diffuseur. Plus particulièrement, on a proposé, dans le document publié FR-2.788.308-A1, un turbopropulseur du type décrit précédemment, 25 comportant un volet monté en aval du conduit de l'éjecteur, qui permet notamment la régulation du flux d'air. La buse de pulvérisation est généralement alimentée par un piquage, ou conduit de prélèvement, réalisé sur un compresseur du turbopropulseur, de manière sélective, par une vanne qui permet de faire 30 circuler le flux d'air ainsi prélevé en fonction des besoins d'alimentation de la buse. 3028888 3 Typiquement, la trompe à jet est utilisée pour pallier à un flux d'air secondaire insuffisant au travers de l'échangeur, configuration qui survient généralement pour des vitesses d'écoulement d'air réduites au travers de l'échangeur, par exemple lorsque l'avion qu'équipe la turbomachine roule à 5 basse vitesse ou est arrêté dans l'attente d'un décollage. Par ailleurs, la plupart des turbomachines comportent des dispositifs de décharge qui sont destinés à éviter les phénomènes de pompage dans les compresseurs de ces turbomachines et en particulier dans les compresseurs haute pression. 10 En effet, dans une turbomachine, l'air est dirigé à travers plusieurs étages de compresseur jusqu'à une chambre de combustion. Lorsque l'air passe à travers les étages de compresseur successifs, la pression de l'air augmente. Sous certaines conditions, par exemple lorsque le moteur fonctionne à des régimes réduits, il peut survenir un phénomène de 15 pompage. Le pompage est un phénomène cyclique fondamental propre aux compresseurs dynamiques. En effet, dans un compresseur, la compression est obtenue par échange d'énergie dans le gaz mis en mouvement dans des rangées d'ailettes. A l'instar d'une aile d'avion qui, sous incidence 20 élevée et à vitesse réduite perd sa portance et "décroche", un compresseur peut décrocher. A débit réduit, le compresseur ne permet plus de pousser le flux d'air. Comme le compresseur forme l'interface de deux réseaux à pressions différentes, à savoir respectivement un réseau d'aspiration et un réseau de refoulement, en cas de décrochage, la capacité du réseau de 25 refoulement, qui présente la pression la plus élevée, est susceptible de se vider dans la capacité du réseau d'aspiration par un débit à contre-courant dans le compresseur. Quand le réseau de refoulement s'est suffisamment vidé dans l'aspiration, le compresseur trouve de nouvelles conditions de 30 fonctionnement lui permettant de rétablir le débit dans la bonne direction, jusqu'à ce qu'un nouveau cycle d'instabilité recommence. 3028888 4 Ces grandes fluctuations cycliques de débit, portant le nom de pompage, s'apparentent à une série de chocs dont les conséquences mécaniques peuvent être désastreuses, et provoquer, par exemple, des ruptures d'ailettes, ou des vibrations radiales de très grand niveau, avec 5 destruction des dispositifs d'étanchéité internes sur les compresseurs centrifuges. Les turbomachines actuelles comportent par conséquent des dispositifs de décharge de leurs compresseurs. Un dispositif de décharge comporte pour l'essentiel un piquage ou conduit de prélèvement, réalisé au 10 refoulement du compresseur, qui permet, pour des débits réduits, de faire chuter la pression en aval du compresseur afin d'éviter les refoulements et par conséquent d'éviter les phénomènes de pompage. L'air prélevé sur le compresseur peut être évacué dans différents dispositifs à l'intérieur ou à l'extérieur de l'écoulement interne d'une veine de gaz de la turbomachine. 15 Une turbomachine présentant un dispositif de décharge et un dispositif de refroidissement du type décrit précédemment peut donc comporter donc deux piquages ou conduits de prélèvement réalisés sur le même compresseur, et destinés tous deux à alimenter les dispositifs de refroidissement et de décharge dans des conditions similaires, c'est-à-dire 20 lorsque la turbomachine fonctionne à un régime de rotation réduit. Cette conception présente l'inconvénient de multiplier les piquages ou conduits de prélèvement sur le compresseur, voire les vannes correspondantes. L'invention remédie à cet inconvénient en proposant une 25 turbomachine équipée d'une d'alimentation au moins partiellement commune de ces dispositifs. Dans ce but, l'invention propose une turbomachine, comportant un dispositif de décharge d'un compresseur, en particulier haute pression, comportant au moins une vanne de décharge dudit compresseur dont une 30 sortie est reliée à un circuit de décharge apte à évacuer un flux d'air de décharge, et un dispositif de refroidissement d'au moins un organe, 3028888 5 comportant un échangeur de chaleur dont une sortie d'air est reliée à un éjecteur du type trompe à jet, qui comporte un conduit de passage d'un flux d'air secondaire issu de ladite sortie d'air ainsi qu'une buse de pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit de passage, dont la 5 pulvérisation est susceptible d'être sélectivement autorisée ou interrompue par l'intermédiaire d'une vanne d'éjecteur, et qui est avantageusement caractérisée en ce que la buse est reliée audit circuit de décharge. Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - le circuit de décharge du compresseur comporte au moins une 10 sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'intérieur d'une veine d'écoulement interne des gaz de la turbomachine, - le circuit de décharge du compresseur comporte au moins une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'extérieur d'une veine d'écoulement interne des gaz de la turbomachine, 15 - le circuit de décharge comporte au moins une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'extérieur de la turbomachine, - le circuit de décharge du compresseur comporte une unique sortie constituée de la buse de pulvérisation, - la pulvérisation du flux d'air primaire dans la buse est autorisée ou 20 interrompue uniquement par la vanne de décharge, - l'échangeur est un échangeur air/huile de refroidissement de l'huile de lubrification de l'organe de la turbomachine. L'invention concerne aussi un procédé de commande d'un dispositif de refroidissement d'au moins un organe d'une turbomachine, comportant 25 un échangeur de chaleur dont une sortie d'air est reliée à un éjecteur du type trompe à jet qui comporte un conduit de passage d'un flux d'air secondaire issu de ladite sortie d'air ainsi qu'une buse de pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit de passage. Ce procédé est caractérisé en ce qu'il comporte au moins une étape 30 d'alimentation de la buse de pulvérisation au cours de laquelle on alimente la buse de pulvérisation par un flux d'air de décharge provenant d'un circuit 3028888 6 de décharge d'un compresseur de la turbomachine, et au moins une étape de coupure d'alimentation de la buse de pulvérisation. Selon une autre caractéristique du procédé, l'étape d'alimentation correspond à un fonctionnement à faible puissance de la turbomachine, 5 notamment un fonctionnement à un régime de ralenti, au cours duquel une vanne de décharge, dont une sortie est reliée au circuit de décharge, est ouverte, et l'étape de coupure d'alimentation de la buse de pulvérisation correspond à un fonctionnement à puissance nominale ou maximale, au cours duquel la vanne de décharge est fermée. 10 L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe d'un turbopropulseur selon un état 15 antérieur de la technique ; - la figure 2 est une vue schématique d'une turbomachine selon un état antérieur de la technique ; - la figure 3 est une vue schématique d'un mode de réalisation préféré d'une turbomachine réalisée conformément à l'invention ; 20 - la figure 4 est une vue en coupe d'un turbopropulseur selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 5 est une vue en coupe d'un turbopropulseur selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 6 est une vue en coupe d'un turbopropulseur selon un 25 troisième mode de réalisation de l'invention. Dans la description qui va suivre, des chiffres de référence identiques désignent des pièces identiques ou ayant des fonctions similaires. On a représenté à la figure 1 les éléments principaux d'une 30 turbomachine 10 installée dans une nacelle 11 sous l'aile 12 d'un avion. 3028888 7 Dans ce cas, la turbomachine 10 est un turbopropulseur, mais cette configuration n'est aucunement limitative de l'invention. Dans la partie amont de celui-ci se trouve une hélice 14 entraînée en rotation par une turbine 16, par l'intermédiaire d'un réducteur de vitesse 18. 5 La turbine 16 reçoit les gaz de combustion d'une chambre de combustion qui est alimentée en air par une circulation interne d'air 20 dont l'entrée s'effectue par une manche d'entrée 22, qui est placée immédiatement en aval de l'hélice 14, au début d'un capot amont 24 de la nacelle 11 du turbopropulseur 10. L'écoulement des gaz traversant le 10 turbopropulseur 10 a été représenté par des flèches "G". Le réducteur 18 est alimenté en lubrifiant par un circuit de lubrification 26 qui comporte pour l'essentiel des conduites 28, une pompe 30, et un échangeur de chaleur 32 destiné à permettre le refroidissement du lubrifiant circulant dans le réducteur de vitesse 18. 15 L'échangeur 32 fait partie d'un dispositif de refroidissement 50, qui s'étend sur toute la dimension longitudinale du turbopropulseur. L'air de refroidissement de l'échangeur 32 est prélevé en aval de la manche d'entrée 22. On utilise à cet effet une fente de prise d'air 34, placée sur la circulation interne d'air 20 de la turbomachine, en aval de la manche 20 d'entrée 22, pour alimenter une conduite d'amenée d'air 36 qui alimente en air frais l'échangeur 32, logé dans une partie médiane 38 du dispositif de refroidissement 50, élargie aux fins de réception de l'échangeur 32. Le dispositif de refroidissement 50 se complète par une conduite d'évacuation 40, placée en aval de la partie centrale 38 pour prolonger la 25 circulation d'air dans l'échangeur 32 et pour évacuer l'air dans le milieu ambiant 60. Le débit au travers du dispositif de refroidissement 50 peut par ailleurs être régulé par un volet 44 placé dans la conduite d'évacuation 40. Dans un tel turbopropulseur 10, le fonctionnement du dispositif de refroidissement est lié aux conditions de fonctionnement du 30 turbopropulseur 10. 3028888 8 Ainsi, en vol à grande vitesse en régime de croisière, lors d'un vol de longue durée par exemple, ou par grand froid, l'air pénétrant dans la fente de prise d'air 34, s'acheminant par la conduite d'amenée 36 à travers l'échangeur 32 et évacué par la conduite d'évacuation 40, refroidit 5 généralement suffisamment l'échangeur 32 et le lubrifiant qui le traverse. Sous certaines conditions, il peut éventuellement être nécessaire de moduler le débit d'air dans le dispositif de refroidissement 50 au moyen du volet 44 pour éviter un refroidissement trop important du lubrifiant, qui pénaliserait alors le fonctionnement du réducteur 18. Le volet 44 peut être 10 avantageusement commandé par le dispositif de régulation automatique du fonctionnement du turbopropulseur 10 qui est de préférence du type: " à pleine autorité redondante ", c'est-à-dire du type " FADEC " (Full Authority Digital Engine Control) et qui est actionné par un moyen électrique, électromécanique, hydraulique ou électrohydraulique connu tel qu'un vérin 15 (non représenté). En revanche, à faible vitesse, ou dans des conditions selon lesquelles le flux d'air parvenant naturellement à la conduite d'amenée d'air 36 est insuffisant, par exemple lors d'une attente en parking, d'une circulation en ralenti au sol, ou d'un roulage par forte chaleur, il s'avère utile 20 d'accélérer le débit de circulation d'air dans le dispositif 50 de refroidissement. A cet effet, le circuit de refroidissement 50 comporte, en aval de l'échangeur 32 et en amont de la conduite d'évacuation 40, un éjecteur 46 du type trompe à jet. 25 Comme l'illustre la figure 1, un tel éjecteur 46 comporte pour l'essentiel un conduit 48 de passage d'un flux d'air secondaire issu du radiateur 32 et au moins une buse 52 de pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit 48, destiné à accélérer le flux d'air par un effet de venturi. 30 Comme l'illustre la figure 1, la buse 52 est alimentée en air primaire par un conduit de prélèvement 54 relié au compresseur 56 du 3028888 9 turbopropulseur 10, et la circulation d'air au sein de ce conduit de prélèvement 54 peut être autorisée ou interrompue par une vanne d'éjecteur 58. L'injection d'air primaire permet, par effet de venturi, d'accélérer le 5 flux d'air secondaire et par conséquent lorsque cela est requis d'augmenter le débit traversant l'échangeur 32, avec pour effet un meilleur refroidissement. La configuration schématique d'un tel dispositif de refroidissement 50 a également été représentée pour partie et de manière schématique à la 10 figure 2 d'une manière plus générale, ledit dispositif de refroidissement 50 trouvant à s'appliquer à toute turbomachine comportant un échangeur 32 dédié au refroidissement d'un organe, et non spécifiquement à un turbomoteur comportant un échangeur 32 dédié au refroidissement d'un réducteur 18. 15 En référence à la figure 1, le turbopropulseur 10 comporte aussi de manière classique un dispositif de décharge 62 destiné à éviter les phénomènes de pompage au sein du compresseur 56. Le dispositif 62 comporte successivement un piquage 64 ou conduit de prélèvement relié au compresseur 56, et une vanne 66 de décharge 20 dudit compresseur dont une sortie est reliée à un circuit 68 de décharge apte à évacuer un flux d'air de décharge. La vanne 66 de décharge est plus connue sous le nom de vanne HBV ou "Handling Bleed Valve". Sur la figure 1, on a représenté un circuit 68 de décharge constitué d'une écope 74 qui permet d'évacuer l'air déchargé du compresseur 56 25 directement dans le milieu ambiant, mais il sera compris que le circuit de décharge 68 peut prendre d'autres configurations, comme on le verra ultérieurement en référence à différentes variantes de l'invention. Dans cette configuration, on voit bien sur la figure 1 comme sur la figure 2, qu'une turbomachine, comme le turbopropulseur 10, équipée d'un 30 dispositif de refroidissement 50 et d'un dispositif de décharge comporte 3028888 10 deux conduits de prélèvements 54 et 64 et deux vannes, à savoir une vanne d'éjecteur 58 et une vanne de décharge 66. Or, ces vannes 58, 66 sont commandées en ouverture dans les mêmes conditions de fonctionnement de la turbomachine, c'est-à-dire pour 5 des régimes réduits de rotation de la turbomachine et à faible vitesse, d'une part dans le cadre du dispositif de décharge 62 pour éviter les phénomènes de pompage au sein du compresseur 56, et d'autre part dans le cadre du dispositif de refroidissement pour augmenter le débit dans l'échangeur. La redondance d'au moins les conduits de prélèvements 54 et 64 10 pénalise la masse embarquée de la turbomachine et en augmente la complexité. L'invention remédie à cet inconvénient en proposant une turbomachine 10 du type décrit précédemment, caractérisée en ce que, comme l'illustre de manière schématique la figure 3, la buse 52 du dispositif 15 de refroidissement 50 est reliée au circuit de décharge 68 du dispositif de décharge 62. Cette configuration a été représentée pour le turbopropulseur 10 des figures 4 à 6. Cette configuration permet avantageusement d'alimenter la buse 52 du dispositif 50 de refroidissement à l'aide du circuit de décharge 68 sans 20 utiliser un conduit de prélèvement spécifique du type du conduit de prélèvement 54 qui avait été représenté en référence à la figure 2, et donc sans nécessiter de piquage supplémentaire sur le carter du compresseur 56. Cette configuration permet donc de réduire le nombre de conduits mis en oeuvre dans la turbomachine 10. 25 Une autre caractéristique particulièrement innovante de l'invention consiste en ce que, comme représenté à la figure 3, la pulvérisation du flux d'air primaire dans la buse 52 est autorisée ou interrompue uniquement par la vanne de décharge 66. La vanne de décharge 66 joue le rôle de vanne d'éjecteur. 30 En effet, la vanne de décharge 66 étant commandée en ouverture précisément selon les conditions de fonctionnement de la turbomachine qui 3028888 11 sont aussi requises pour l'alimentation du dispositif 50 de refroidissement, ledit dispositif de refroidissement 50 peut donc être alimenté directement par la vanne de décharge 66 via le circuit de décharge 68. Cette configuration permet donc de réduire le nombre de vannes mises en oeuvre 5 dans la turbomachine 10, c'est-à-dire pour des régimes réduits de rotation de la turbomachine et à faible vitesse. Comme précédemment évoqué, le circuit de décharge 68 peut prendre différentes configurations, et la buse 52 peut être branchée sur ce circuit de décharge 68 quelle qu'en soit la configuration. 10 Par exemple, comme l'illustre la figure 4 qui représente un premier mode de réalisation de l'invention, le circuit de décharge 68 peut comporter au moins une sortie 70 destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'intérieur de l'écoulement interne des gaz du turbopropulseur 10, par exemple dans une tuyère 72. Le dispositif de refroidissement 50 comporte 15 une dérivation 55 reliée au circuit de décharge 68 pour permettre d'alimenter la buse 52. Le circuit de décharge 68 du compresseur peut aussi comporter au moins une sortie destinée à évacuer l'air prélevé à l'extérieur de l'écoulement interne des gaz du turbopropulseur 10. Là encore, le dispositif 20 de refroidissement 50 comporte une dérivation 55 reliée au circuit de décharge 68 pour permettre d'alimenter la buse 52. Par exemple, comme l'illustre la figure 5 qui représente un deuxième mode de réalisation de l'invention, le circuit de décharge 68 peut comporter une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge directement à 25 l'extérieur du turbopropulseur 10, c'est-à-dire dans le milieu ambiant 60 par l'intermédiaire d'une écope 74 similaire à celle qui a été représentée précédemment à la figure 1 en référence à l'état de la technique. Le dispositif de refroidissement 50 comporte dans ce cas aussi une dérivation 55 reliée au circuit de décharge 68 pour permettre d'alimenter la buse 52, 30 et cette dérivation est par exemple localisée dans l'écope 74. 3028888 12 Enfin, selon un troisème mode de réalisation de l'invention qui a été représenté à la figure 6, le circuit de décharge du compresseur pourrait comporter une unique sortie constituée de la buse 52 de pulvérisation. Dans ce cas, le dispositif de refroidissement 50 ne comporte pas de 5 dérivation, car le circuit de décharge 68 précédemment évoqué est purement et simplement remplacé par la buse de pulvérisation 52. Cette solution simplifie considérablement le circuit de décharge 68 mais nécessite néanmoins un calcul rigoureux du dimensionnement de la buse 52 et du débit au travers de la vanne de décharge 66, afin que le débit ne 10 soit pas trop élevé et ne risque pas de provoquer un refroidissement trop important de l'échangeur 32. En effet, d'une manière générale, dans le mode de réalisation préféré de l'invention, l'échangeur 32 est un échangeur air/huile de refroidissement de l'huile de lubrification d'un organe du la turbomachine. 15 Par exemple, dans le cas d'un turbopropulseur 10 du type de celui qui a été représenté aux figures 4 à 6, l'organe est un réducteur analogue au réducteur 18 de la figure 1. Un refroidissement trop important de l'huile circulant dans l'échangeur 32 pourrait pénaliser le rendement de ce réducteur 18. 20 Ainsi, l'invention propose un procédé de commande d'un dispositif de refroidissement 50 d'au moins un organe 18 d'une turbomachine, comportant un échangeur 32 de chaleur dont une sortie d'air est reliée à un éjecteur 46 du type trompe à jet qui comporte un conduit 48 de passage d'un flux d'air secondaire issu de ladite sortie d'air ainsi qu'une buse 52 de 25 pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit de passage 48, qui comporte au moins une étape d'alimentation de la buse 52 de pulvérisation au cours de laquelle on alimente la buse 52 de pulvérisation par un flux d'air de décharge provenant du circuit de décharge 68 d'un compresseur de la turbomachine. Cette étape d'alimentation correspond à 30 un fonctionnement à faible puissance de la turbomachine 10, notamment un fonctionnement à un régime de ralenti, au cours duquel la vanne de 3028888 13 décharge 66, dont une sortie est reliée au circuit de décharge 68, est ouverte. Il sera compris que dès lors que l'utilisation de la trompe à jet n'est plus requise pour améliorer le refroidissement de l'échangeur, le procédé 5 détermine une étape de coupure d'alimentation de la buse 52 de pulvérisation. Cette étape de coupure d'alimentation de la buse 52 de pulvérisation correspond à un fonctionnement à puissance nominale ou maximale, au cours duquel la vanne de décharge 66 est fermée. L'invention permet donc de partager une même alimentation en air 10 comprimé au profit du circuit de décharge 68 et du dispositif 50 de refroidissement, et de partager également la commande de cette alimentation par l'utilisation d'une vanne 66 de décharge commune, ce qui permet de réduire de manière utile la masse de la turbomachine 10. 15 REVENDICATIONS1. Turbomachine (10), comportant : - un dispositif (62) de décharge d'un compresseur (56), en particulier 5 haute pression, comportant au moins une vanne (66) de décharge dudit compresseur (56) dont une sortie est reliée à un circuit de décharge (68) apte à évacuer un flux d'air de décharge, et - un dispositif (50) de refroidissement d'au moins un organe (18), comportant un échangeur de chaleur (32) dont une sortie d'air est reliée à 10 un éjecteur (46) du type trompe à jet, qui comporte un conduit (48) de passage d'un flux d'air secondaire issu de ladite sortie d'air ainsi qu'une buse (52) de pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit de passage (48), caractérisée en ce que la buse (52) est reliée audit circuit de 15 décharge (68). 2. Turbomachine (10) selon la revendication 1, caractérisée en ce que le circuit de décharge (68) du compresseur (56) comporte au moins une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'intérieur d'une veine d'écoulement interne (G) des gaz de la turbomachine. 20 3. Turbomachine (10) selon la revendication 1, caractérisée en ce que le circuit de décharge (68) du compresseur (56) comporte au moins une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'extérieur d'une veine d'écoulement interne (G) des gaz de la turbomachine. 4. Turbomachine (10) selon la revendication 3, caractérisée en ce 25 que le circuit de décharge (68) comporte au moins une sortie destinée à évacuer le flux d'air de décharge à l'extérieur de la turbomachine (10). 5. Turbomachine (10) selon la revendication 1, caractérisée en ce que le circuit de décharge (68) du compresseur (56) comporte une unique sortie constituée de la buse (52) de pulvérisation. 3028888 15 6. Turbomachine (10) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que la pulvérisation du flux d'air primaire dans la buse est autorisée ou interrompue uniquement par la vanne de décharge (66). 7. Turbomachine (10) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'échangeur (32) est un échangeur air/huile de refroidissement de l'huile de lubrification de l'organe (18) de la turbomachine. 8. Procédé de commande d'un dispositif (50) de refroidissement d'au moins un organe (18) d'une turbomachine (10), comportant un échangeur (32) de chaleur dont une sortie d'air est reliée à un éjecteur (46) du type trompe à jet qui comporte un conduit (48) de passage d'un flux d'air secondaire issu de ladite sortie d'air ainsi qu'une buse (52) de pulvérisation d'un flux d'air primaire à l'intérieur dudit conduit de passage (48), caractérisé en ce qu'il comporte au moins une étape d'alimentation de la buse de pulvérisation (52) au cours de laquelle on alimente la buse (52) de pulvérisation par un flux d'air de décharge provenant d'un circuit de décharge (68) d'un compresseur (56) de la turbomachine (10), et au moins une étape de coupure d'alimentation de la buse de pulvérisation (52). 9. Procédé de commande selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape d'alimentation correspond à un fonctionnement à faible puissance de la turbomachine (10), notamment un fonctionnement à un régime de ralenti, au cours duquel une vanne (66) de décharge, dont une sortie est reliée au circuit de décharge (68), est ouverte, et en ce que l'étape de coupure d'alimentation de la buse (52) de pulvérisation correspond à un fonctionnement à puissance nominale ou maximale, au cours duquel la vanne de décharge (66) est fermée.