Brevet FR3025394A1 — publié le 20160304

Installation de chauffage d'un bain de fusion La présente invention concerne d'une manière générale des groupes de mise en fusion. En particulier, l'invention concerne des groupes de mise en fusion avec chauffage par induction de bains de fusion conducteurs électriques. Par le document DE 199 39 778 C2 on connaît une installation de mise en fusion et/ou d'affinage de composés inorganiques, dans laquelle le chauffage est réalisé par couplage d'énergie à haute fréquence dans le creuset. L'installation à haute fréquence comprend alors un circuit oscillant à haute fréquence, avec une bobine d'inductance qui entoure le creuset, ainsi qu'un oscillateur. En outre, il est prévu un deuxième oscillateur qui peut être interconnecté avec la bobine d'inductance. Ainsi, il est possible de garantir un service continu du groupe, même en cas de défaillance d'un oscillateur. Les oscillateurs sont de type autoexcitateur. Pour générer des courants de haute fréquence à puissance élevée, on utilise en général des tubes, même encore à l'heure actuelle. Or, les générateurs à tubes ont un inconvénient qui est dû à leur principe. Dans le tube à haute fréquence, des pertes de chaleur importantes sont engendrées. Ces pertes font que le rendement global est en général inférieur à 65 %. Ainsi, une puissance HF souhaitée de par exemple 1 000 KW nécessite 1 550 KW du réseau. D'autre part, il faut prévoir une commande de puissance contrôlée par thyristor pour les tubes. Une telle commande de puissance a un besoin en puissance réactive qui est fonction de la charge. Cela conduit à une compensation de puissance réactive complexe qui augmente les coûts. Un autre inconvénient pour l'avenir réside dans les incertitudes quant à la disponibilité de tubes neufs ou de remplacement. Par conséquent, la présente invention a pour objet de proposer une installation de chauffage de bains de fusion au moyen de champs électromagnétiques à haute fréquence, qui soit perfectionnée en ce qui concerne le rendement et la puissance réactive. 3025394 2 Conformément à l'invention, ce but est atteint par une installation de chauffage d'un bain de fusion qui comprend : - un creuset destiné à recevoir un bain de fusion, ainsi que - un dispositif destiné à générer un champ électromagnétique à 5 haute fréquence. Le dispositif de génération d'un champ électromagnétique à haute fréquence comprend - un dispositif de génération d'un courant de haute fréquence, et 10 - une bobine d'inductance qui est connectée au dispositif de génération d'un courant de haute fréquence et qui est disposée de manière telle que le champ à haute fréquence produit par la bobine d'inductance, traversée par le courant de haute fréquence, pénètre le creuset. 15 Le dispositif de génération d'un courant de haute fréquence comprend - un dispositif redresseur destiné à convertir une tension alternative du réseau en une tension continue, ainsi que - un convertisseur haute fréquence, ainsi que 20 - un dispositif condensateur, ainsi que - deux bornes pour la connexion de la bobine d'inductance. Le convertisseur haute fréquence présente au moins un dispositif de commutation doté d'éléments de circuit semi-conducteurs pouvant être activés, de sorte que la commutation des éléments de 25 circuit semi-conducteurs permet de générer un courant alternatif. Le dispositif condensateur est relié à l'une des bornes, de sorte que la connexion de la bobine d'inductance a pour effet de constituer un circuit oscillant série comprenant la bobine d'inductance et le dispositif condensateur. 30 A la différence de l'invention, on a jusqu'à présent réalisé un circuit oscillant parallèle, avec un condensateur et la bobine d'inductance, pour les creusets chauffés par HF. Comme décrit dans le document DE 199 39 778 Al, cela permet par exemple de faire fonctionner plusieurs générateurs en parallèle sur une bobine 3025394 3 d'inductance et de mettre les générateurs en marche et de les arrêter éventuellement séparément. Toutefois, lors de l'excitation de résonance (=résistance de résonance), la résistance de l'ensemble devient maximale. Or, une résistance élevée de la charge n'est pas 5 favorable pour la conversion à l'aide d'éléments de circuit semi- conducteurs. En revanche, avec un circuit oscillant série, tel qu'il est prévu conformément à l'invention, il se produirait un court-circuit en cas de résonance pour un circuit électrique idéal, c'est-à-dire sans résistance. Or, en réalité, le court-circuit est limité par la résistance du 10 circuit. Ici, ce n'est pas seulement la résistance ohmique des lignes elles-mêmes, mais avant tout la résistance ohmique du bain de fusion, qui est déterminante pour les courants induits générés dans le bain de fusion par la bobine d'inductance. En raison du court-circuit qui est limité uniquement par les résistances ohmiques, la disposition de la 15 bobine d'inductance dans un circuit oscillant série a pour effet d'éviter des tensions élevées sur les éléments de circuit semi-conducteurs et de faire fonctionner les éléments de circuit semi-conducteurs de façon avantageuse en tant qu'éléments de commande de courant. L'installation conforme à l'invention peut donc notamment 20 fonctionner de manière telle que le circuit oscillant série soit excité en résonance. Par conséquent, l'invention prévoit également un procédé de chauffage d'un bain de fusion, selon lequel - dans un creuset, on produit ou on verse un bain de fusion, et 25 - on génère un champ électromagnétique à haute fréquence à l'aide d'un dispositif, le dispositif destiné à générer un champ électromagnétique à haute fréquence comprenant - un dispositif servant à générer un courant de haute fréquence, et 30 - on génère, à l'aide d'une bobine d'inductance qui est connectée au dispositif de génération d'un courant de haute fréquence et qui est traversée par le courant de haute fréquence, un champ à haute fréquence qui pénètre le creuset, de sorte que des courants induits sont générés dans le bain de fusion conducteur se trouvant dans 3025394 4 le creuset, qui sont transformés en chaleur par la résistance ohmique du bain de fusion, et le bain de fusion est ainsi chauffé. Comme mentionné, le dispositif de génération d'un courant de haute fréquence comprend un dispositif redresseur destiné à convertir une tension 5 alternative du réseau en une tension continue, ainsi qu'un convertisseur haute fréquence et un dispositif condensateur. La bobine d'inductance est connectée aux deux bornes du dispositif de génération d'un courant de haute fréquence, le dispositif condensateur étant relié à l'une des bornes, de sorte que la connexion de la bobine d'inductance 10 a pour effet de constituer un circuit oscillant série comprenant la bobine d'inductance et le dispositif condensateur. Le courant de haute fréquence est généré pour chauffer le bain de fusion avec une fréquence à laquelle le circuit oscillant série oscille en résonance. Par "oscillation en résonance", on n'entend pas seulement une 15 oscillation exactement à la fréquence de résonance, mais il peut aussi y avoir une excitation résonante avec une fréquence située à l'intérieur de la largeur à mi-hauteur de la courbe de résonance. L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée ci-après des modes de réalisation préférés non limitatifs, 20 illustrés à titre d'exemple par les dessins annexés, sur lesquels : -la figure 1 représente de façon schématique des composants d'une installation de chauffage de bains de fusion, -la figure 2 montre un schéma fonctionnel d'un dispositif de génération d'un champ électromagnétique à haute fréquence pour 25 chauffer le bain de fusion, -la figure 3 montre un circuit schématique d'un dispositif selon la figure 2, -la figure 4 montre un graphique des impulsions de courant en fonction du temps, 30 -la figure 5 montre un graphique de la variation dans le temps du courant de la bobine d'inductance et des impulsions de courant du dispositif de commutation, et 3025394 5 -la figure 6 et la figure 7 montrent des configurations de l'installation pour chauffer des bains de fusion avec plusieurs dispositifs de commutation. La figure 1 représente une installation 1 de chauffage d'un bain 5 de fusion 10, telle qu'elle peut aussi être perfectionnée conformément à l'invention. L'installation 1 comprend un creuset 2 qui reçoit les matières à fondre. Pour chauffer le bain de fusion 10, il est prévu une bobine d'inductance 3 qui est alimentée avec un courant de haute fréquence. Lorsque le bain de fusion est électriquement conducteur, le 10 champ électromagnétique à haute fréquence émis par la bobine d'inductance 3 génère des courants induits dans le bain de fusion 10. En raison de la résistance ohmique du bain de fusion 10, les courants induits sont ensuite transformés en chaleur. Pour les applications de l'invention, l'installation 1 est de 15 préférence utilisée pour chauffer des bains de verre. L'installation 1 peut servir non seulement à la mise en fusion mais aussi à l'affinage de bains de verre. D'autre part, conformément à un mode de réalisation de l'invention, le creuset 2 est réalisé comme creuset dit "froid". Dans un creuset froid, la paroi du creuset 2 est refroidie pendant le chauffage 20 du bain de fusion 10, de sorte qu'une couche de matière fondue solidifiée se forme sur la paroi. Ainsi, le bain de fusion n'entre pas en contact avec des matériaux étrangers, tels que le matériau de la paroi. Cela permet de réaliser la mise en fusion et/ou l'affinage de verres particulièrement purs. 25 Comme le montre la figure 1, la bobine d'inductance 3 entoure de préférence le creuset 2. Toutefois, on peut concevoir d'autres configurations, par exemple avec une bobine d'inductance intégrée dans le creuset lui-même. Pour fournir le courant de haute fréquence pour la bobine 30 d'inductance 3, il est prévu un dispositif 5 pour générer un courant de haute fréquence, auquel est connectée la bobine d'inductance 3. La bobine 3 forme avec le dispositif 5 un dispositif 6 de génération d'un champ électromagnétique à haute fréquence. 3025394 6 La mise en fusion de verres et d'autres matériaux inorganiques nécessite en général des puissances de chauffage très élevées. Pour évacuer les puissances dissipées, on prévoit de préférence un refroidissement par fluide, notamment un refroidissement à l'eau, qui 5 permet de refroidir le dispositif 5 et/ou la bobine d'inductance 3. De même, le creuset 2 est de préférence refroidi par un fluide. Dans l'exemple représenté dans la figure 1, il est prévu à cet effet une conduite d'eau de refroidissement 7 qui alimente en eau de refroidissement aussi bien le creuset 2 que la bobine d'inductance 3 et 10 le dispositif 5 de génération de courant de haute fréquence. La figure 2 représente sous forme de schéma fonctionnel un exemple de réalisation d'un dispositif 6 de génération de champ électromagnétique à haute fréquence. D'une manière générale, sans limitation aux exemples 15 spécifiques représentés dans les figures 1 et 2, l'invention prévoit une installation 1 de chauffage d'un bain de fusion 10, comprenant : - comme montré à titre d'exemple dans la figure 1, un creuset 2 destiné à recevoir un bain de fusion 10, ainsi que - un dispositif 6 destiné à générer un champ électromagnétique 20 à haute fréquence, le dispositif 6 de génération de champ électromagnétique à haute fréquence comprenant - un dispositif 5 de génération d'un courant de haute fréquence, et - une bobine d'inductance 3 qui est connectée au dispositif 5 25 de génération de courant de haute fréquence et qui est disposée de manière telle que le champ à haute fréquence produit par la bobine d'inductance 3, traversée par le courant de haute fréquence, pénètre le creuset 2. Comme montré également dans l'exemple de la figure 2, le 30 dispositif 5 de génération de courant de haute fréquence comprend : - un dispositif redresseur 12 destiné à convertir une tension alternative du réseau en une tension continue, ainsi que - un convertisseur haute fréquence 14, - un dispositif condensateur 16, et 3025394 7 - deux bornes 18, 19 pour la connexion de la bobine d'inductance 3. Le convertisseur haute fréquence 14 présente un dispositif de commutation doté d'éléments de circuit semi-conducteurs pouvant être 5 activés, de sorte que la commutation des éléments de circuit semi- conducteurs permet de générer un courant alternatif, sachant que le dispositif condensateur 16 est relié à l'une des bornes 18, 19, de sorte que la connexion de la bobine d'inductance 3 a pour effet de constituer un circuit oscillant série 20 avec la bobine d'inductance 3 et le 10 dispositif condensateur 16. La figure 3 complète la figure 2 et montre un exemple de réalisation du montage d'un dispositif 6 avec un dispositif de commutation 140, tel qu'il peut être utilisé pour une installation 1 perfectionnée conformément à l'invention pour le chauffage de bains 15 de fusion selon la figure 1. Conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, la tension continue d'entrée pour le convertisseur haute fréquence, doté du dispositif de commutation 140, est comprise dans la plage allant de 300 V à 1 000 V, de préférence de 400 V à 600 V. 20 Typiquement, lors du redressement du courant triphasé, on obtient une tension de sortie du dispositif redresseur d'environ 550 V, qui constitue ensuite la tension d'entrée pour le dispositif de commutation 140 du convertisseur haute fréquence 14. Comme dans les exemples montrés dans les figures 2 et 3, le 25 convertisseur haute fréquence 14 comprend, conformément à un perfectionnement préféré de l'invention, en outre un transformateur de séparation 142 connecté au dispositif de commutation 140, de sorte que le transformateur de séparation 142 est alimenté côté primaire par le courant alternatif du dispositif de commutation 140, et les sorties 30 18, 19 sont disposées dans le circuit secondaire du transformateur de séparation 142. Les sorties 18, 19 étant disposées dans le circuit secondaire, le circuit oscillant série 20, formé par le dispositif condensateur 16 et la bobine d'inductance 3, est par conséquent également disposé dans le circuit secondaire et/ou le transformateur de 3025394 8 séparation 142 constitue la source de courant pour le circuit oscillant série 20. Selon un autre perfectionnement de l'invention, le transformateur de séparation 142 peut être réalisé avec un rapport de 5 transformation fixe. Ainsi, on obtient une structure simple et robuste. Il est également possible de prévoir un rapport de transformation variable. Celui-ci permet, notamment avant ou au moment de la première mise en service, de choisir un rapport de transformation précis, de tester le dispositif avec ce rapport de transformation et 10 d'adapter le cas échéant le rapport de transformation. Le rapport de transformation du transformateur de séparation 142 se situe de préférence dans une plage allant de 1 à 3. En d'autres termes, conformément à ce mode de réalisation de l'invention, le transformateur de séparation 142 est agencé de manière à ce que sa 15 tension de sortie soit égale à 1 à 3 fois la tension d'entrée. Le dispositif 6 est alimenté avec la tension de réseau via un raccordement au réseau 25. La connexion et la séparation du dispositif du raccordement au réseau 25 s'effectuent au moyen d'un système de distribution de tension de réseau 21. De préférence, on utilise un 20 raccordement triphasé comme raccordement de réseau 25. Le dispositif redresseur 12 comprend, en plus des diodes de redressement 120, de préférence encore un dispositif de lissage. En tant que dispositif de lissage pour le lissage du courant alternatif redressé, on peut prévoir un composant LC 122 approprié, comprenant 25 une résistance inductive 123 et un condensateur 124. En variante ou en plus, on peut aussi prévoir un lissage actif. Toutefois, il est particulièrement avantageux d'utiliser un redresseur non commandé, c'est-à-dire comportant notamment plusieurs diodes de redressement, comme montré. Un tel redressement non commandé permet de réduire 30 nettement les besoins en puissance réactive du dispositif par rapport à un redressement actif, par exemple à l'aide d'un réglage de l'angle de phase. Le courant continu fourni par le dispositif redresseur 12 alimente le convertisseur haute fréquence 14. Comme mentionné plus 3025394 9 haut, le convertisseur haute fréquence 14 comprend un dispositif de commutation 140 et, en perfectionnement de l'invention, un transformateur de séparation 142 connecté en aval du dispositif de commutation 140. 5 D'une manière générale, le dispositif de commutation comprend au moins un élément de circuit semi-conducteur, notamment sous forme de transistor, afin de générer, par commutation de l'élément, une tension alternative à partir du courant continu. En général, on utilise de préférence des IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor : transistor 10 bipolaire à grille isolée) en tant qu'éléments de circuit semi- conducteurs. En principe, un seul élément semi-conducteur est certes suffisant pour hacher le courant continu et générer ainsi un courant alternatif en vue d'exciter le circuit oscillant série 20 avec le dispositif condensateur 16 et la bobine d'inductance, mais il est plus 15 avantageux de commuter chacune des sorties du dispositif de commutation, et donc chacune des deux sorties 18, 19 du dispositif 5, séparément avec des éléments de circuit semi-conducteurs. Dans l'exemple montré dans la figure 3, et conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, le dispositif de 20 commutation 140 comprend deux paires d'éléments de circuit semi- conducteurs qui sont montés en série entre les sorties du dispositif redresseur 12, les points de connexion du circuit destiné à exciter le circuit oscillant série 20 se situant respectivement entre les éléments de circuit semi-conducteurs de l'une des paires. 25 Dans l'exemple représenté, quatre IGBT 1401, 1402, 1403, 1404 sont prévus en tant qu'éléments de circuit semi-conducteurs. Comme le montre le schéma des connexions, les IGBT 1401, 1402 constituent l'une de ces paires, et les IGBT 1403, 1404 constituent l'autre paire. Le circuit d'excitation du circuit oscillant série 20 est 30 branché entre les IGBT 1401, 1402 et les IGBT 1403, 1404. Ce circuit peut être le circuit du circuit oscillant série 20 lui-même. Dans le mode de réalisation à transformateur de séparation, le circuit est constitué du circuit primaire du transformateur de séparation 142. 3025394 10 La commutation des éléments de circuit semi-conducteurs s'effectue par application de tensions de commande ou de courants de commande aux entrées de commande des éléments de circuit semiconducteurs. Par conséquent, dans le cas des IGBT qui sont de 5 préférence prévus, une tension de commande est appliquée aux entrées de grille 1411, 1412, 1413, 1414 des IGBT. Pour générer des impulsions de courant alternatif en vue de l'excitation du circuit oscillant série 20, les IGBT sont activés par paires en croix. Par conséquent, suivant le signe d'une impulsion de courant, soit les IGBT 10 1401 et 1404, soit les IGBT 1403 et 1402 sont commutés. Dans l'exemple de la figure 3, il est prévu un seul dispositif de commutation 140. Toutefois, selon un perfectionnement de l'invention, le convertisseur 14 peut également présenter plusieurs dispositifs de commutation 140, fonctionnant de préférence en parallèle, pour fournir 15 des puissances particulièrement élevées. Ainsi, conformément à un perfectionnement de l'invention, il est prévu au moins trois, de préférence au moins huit, et de façon particulièrement avantageuse douze ou plus de dispositifs de commutation 140 pouvant être exploités en parallèle. Par exemple, un 20 dispositif de commutation 140 peut être conçu pour une puissance de commutation de 150 kilowatts. Chaque fois trois dispositifs de commutation peuvent être regroupés pour former des unités, de sorte qu'avec un total de douze dispositifs de commutation 140, on dispose au choix de puissances de sortie de 450 kilowatts (3 dispositifs de 25 commutation), 900 kilowatts (6 dispositifs de commutation) ou 1 800 kilowatts (12 dispositifs de commutation). D'autre part, il est alors possible de doter la pluralité de dispositifs de commutation 140 de leurs propres dispositifs redresseurs 12. Toutefois, il est particulièrement avantageux d'alimenter plusieurs dispositifs de 30 commutation 140 d'un dispositif redresseur 12, entre autres parce que l'on dispose de diodes de redressement pour des puissances très élevées. 3025394 11 Pour connecter les différents dispositifs de commutation 140, on peut alors utiliser de manière simple le système de distribution de tension de réseau 21. Conformément à un mode de réalisation préféré de l'invention, 5 le circuit oscillant série 20, constitué de la bobine d'inductance 3 et du dispositif condensateur 16, présente un facteur de qualité compris dans la plage allant de 5 à 150. Ce facteur de qualité dépend également de la conductivité du bain de fusion. Pour un bain de verre relativement chaud et conducteur, le facteur de qualité est par exemple plus faible 10 que pour un bain plus froid ou solidifié, car dans le bain plus chaud il y a plus de courants induits, ce qui augmente donc les pertes ohmiques. Pour un bain de verre chaud, le facteur de qualité du circuit oscillant série est de préférence compris entre 5 et 20. En service normal, le facteur de qualité du circuit oscillant série est typiquement 15 d'environ Q=8 à Q=12. En fonction du facteur de qualité, le circuit oscillant série excité oscille pendant des durées variables. D'autre part, la puissance injectable est également fonction du facteur de qualité. Avec un facteur de qualité élevé, seule une faible puissance peut être injectée 20 par opération de commutation des éléments de circuit semi- conducteurs, si l'on ne souhaite pas voir s'accroître progressivement le courant dans le circuit oscillant et la tension sur la bobine d'inductance. Pour cette raison, il est en général avantageux de réguler la puissance du dispositif 6 de génération du champ à haute fréquence. 25 Pour réguler la puissance, on pourrait par exemple régler la tension de sortie du dispositif redresseur avec un redressement actif. Or, de manière particulièrement avantageuse, la régulation de la puissance du dispositif 6 est effectuée par activation de l'élément ou des éléments de circuit semi-conducteurs, c'est-à-dire dans l'exemple 30 de la figure 3, par activation des IGBT 1401 à 1404. Selon un perfectionnement de l'invention, la régulation ou le réglage de la puissance en haute fréquence du dispositif 6 de génération de champ électromagnétique à haute fréquence s'effectue par le biais de la 3025394 12 cadence de répétition d'impulsions de commutation des éléments de circuit semi-conducteurs. Plus particulièrement, un dispositif de commande 144 est prévu pour l'activation des éléments de circuit semi-conducteurs, le 5 dispositif de commande 144 étant conçu pour régler la puissance transmise au bain de fusion 10, par le biais de la cadence de répétition d'impulsions de commutation destinées à commuter les éléments de circuit semi-conducteurs. Dans l'exemple montré dans la figure 3, les entrées de grille 1411 à 1414 des IGBT 1401 à 1404 sont à cet effet 10 connectées au dispositif de commande 144. Suivant le type de transistors, les IGBT 1401 à 1404 sont commutés avec une faible impédance ou une haute impédance par le dispositif de commande 144. Dans l'exemple de la figure 3, on utilise des IGBT à canal N normalement fermés. Mais il est bien entendu possible d'utiliser 15 chacun des quatre types de IGBT (normalement passant ou normalement bloqué, à canal N ou à canal P). De même, il est possible de combiner différents types de IGBT dans le dispositif de commande 144. Un dispositif 6 conforme à l'invention, tel qu'il est représenté à 20 titre d'exemple dans la figure 3, permet de limiter la puissance dissipée à moins de 10 %. En comparaison, des générateurs à tubes, tels qu'ils sont décrits dans le document DE 199 39 778 C2, présentent typiquement des puissances dissipées de plus de 35 %. D'après un autre mode de réalisation de l'invention, le 25 dispositif de commutation 140 est découplé du circuit oscillant série 20. Par conséquent, dans l'exemple de la figure 3, le dispositif de commande 144 ne présente pas de rétroaction directe vers le circuit oscillant série 20. En d'autres termes, la tension ou le courant dans le circuit 20 ne sont pas couplés de manière forcée au dispositif de 30 commutation 140. Contrairement à cela, dans des générateurs à tubes, la tension du circuit oscillant série est par exemple couplée par réaction aux grilles des tubes, de sorte que le générateur oscille en auto-excitation. En revanche, dans l'agencement conforme à l'invention, le circuit oscillant série, lors de son excitation, effectue 3025394 13 une oscillation forcée qui est prédéterminée par la commutation périodique des éléments de circuit semi-conducteurs. Cela semble d'abord représenter un inconvénient, car de ce fait le dispositif 6 de génération de champ électromagnétique à haute fréquence ne constitue 5 pas un oscillateur à auto-excitation et le circuit oscillant série 20 est passif. Or, il s'est avéré que la commutation découplée des courants excitant le circuit oscillant série 20, respectivement une commutation des éléments de circuit semi-conducteurs sans rétroaction à partir du 10 circuit oscillant série 20, présente au contraire des avantages significatifs. Ainsi, on évite entre autres que des changements de tension brusques, par exemple suite à des réductions de surtensions à l'aide du dispositif de protection contre les surtensions 27, ne soient également réinjectés. D'autre part, la régulation de puissance, qui sera 15 décrite en détail plus loin, est considérablement simplifiée. De cette manière, le dispositif de commande découplé permet d'obtenir la puissance par commande directe d'instants de commutation. Toutefois, un couplage indirect est préférable. Par exemple, en tant que couplage indirect, on pourrait mesurer la fréquence 20 d'oscillation du circuit oscillant série 20 avec une oscillation libre, et cette valeur mesurée pourrait ensuite être transmise au dispositif de commande 144. Celui-ci peut ensuite régler la durée de période des impulsions de commutation sur une nouvelle valeur correspondant à la fréquence mesurée. 25 La figure 4 représente sous forme de graphique un exemple d'une commande de la puissance par le biais d'une modification de la cadence de répétition des impulsions. Seul un petit nombre d'impulsions de courant 30 est représenté. Un dispositif de commutation 140 comportant deux paires d'éléments de circuit semi- 30 conducteurs, tel qu'il est également montré dans la figure 3, permet de générer des impulsions de courant 30 à signe positif et négatif, respectivement avec des sens de passage opposés. Une impulsion de courant 30 et une impulsion de courant subséquente dans le sens 3025394 14 opposé donnent une période de l'oscillation du courant de haute fréquence d'une durée Tl. La durée de période T reste constante au fil du temps. Ainsi, on obtient que le circuit oscillant série, comportant la bobine d'inductance 5 3 et le dispositif condensateur 16, soit excité en résonance en continu. Toutefois, la durée T2 entre les paires d'impulsions de courant 30 change. Plus la durée T2 est courte, plus la cadence de répétition d'impulsions est élevée et plus la puissance injectée dans le circuit oscillant série 20 est élevée. Par conséquent, dans l'exemple représenté 10 dans la figure 4, la puissance augmente au fil du temps, car la durée T2 entre les impulsions de courant diminue. Par conséquent, dans la figure 4, la durée T2(t1) à l'instant tl est plus longue que la durée T2(t2) à un instant t2 ultérieur. Un tel mode de fonctionnement peut être judicieux lors de la 15 mise en service d'un creuset contenant une matière solide ou solidifiée qui ne conduit pas l'électricité à l'état solide. Cela est le cas notamment des verres qui ne deviennent conducteurs qu'à l'état ramolli, du fait des ions qui sont alors mobiles. Si l'on injecte déjà beaucoup de puissance au début, lorsque seulement une petite partie de 20 la matière est conductrice, il peut y avoir des surtensions et donc des contournements. Afin de pouvoir réduire les surtensions qui apparaissent, il est possible, comme le montre également la figure 3, de prévoir un dispositif de protection contre les surtensions 27, qui met en court-circuit les surtensions apparaissant aux bornes 18, 19. En 25 tant que dispositif de protection contre les surtensions 27, on peut utiliser par exemple un éclateur ou bien un varistor. Par conséquent, selon un perfectionnement de l'invention, il est prévu d'une manière générale que pendant le chauffage du bain de fusion 10, c'est-à-dire pendant le laps de temps où la température du 30 bain de fusion 10 et/ou la quantité de la matière fondue augmente, la cadence de répétition des impulsions de courant produites à l'aide du dispositif de commutation 140 est prolongée, ou leur espacement dans le temps est réduit. 3025394 15 La période T1 est adaptée à la fréquence de résonance du circuit oscillant série 20 afin d'obtenir une excitation de résonance avec les impulsions de courant. Selon un mode de réalisation de l'invention, la capacité du dispositif condensateur 16 et la résistance inductive de la 5 bobine d'inductance sont de préférence prévues telles qu'il en résulte une fréquence de résonance du circuit oscillant série 20 dans la plage allant de 50 kHz à 350 kHz, de préférence dans la plage allant de 75 kHz à 175 kHz. Selon un exemple de réalisation, la résistance inductive de la 10 bobine d'inductance 3 et la capacité du dispositif condensateur 16 sont choisies telles qu'il en résulte une fréquence de résonance de 130 kHz du circuit oscillant série 20. Le diagramme en fonction du temps de la figure 5 montre l'évolution 33 du courant traversant la bobine d'inductance 3. De façon 15 similaire à l'exemple montré dans la figure 4, on produit des impulsions de courant 30 successives de signe opposé. Comme montré, le circuit oscillant est excité par deux impulsions de courant et continue ensuite d'osciller librement. Du fait de l'atténuation, l'amplitude du courant qui traverse la bobine d'inductance 3 diminue. 20 L'espacement dans le temps des impulsions de courant 30 de même signe est ainsi plus grand que la durée de période de la fréquence de résonance du circuit oscillant. Dans l'exemple montré dans la figure 5, le circuit oscillant n'est excité que lors d'une période d'oscillation sur cinq. Pour réguler la puissance, il est possible, comme expliqué plus 25 haut, d'adapter la cadence de répétition des impulsions de courant, sachant que pour accroître la puissance, la cadence est augmentée et pour réduire la puissance, elle est diminuée. Conformément à ce mode de réalisation, la régulation ou le réglage de la puissance en haute fréquence du dispositif 6 de génération de champ électromagnétique à 30 haute fréquence s'effectue donc en modifiant la cadence de répétition d'impulsions de courant 30 des éléments de circuit semi-conducteurs. Pour une régulation de la puissance, notamment lors de la montée en puissance du dispositif, c'est-à-dire au début de la mise en fusion de la matière dans le creuset, on peut mesurer la tension sur le dispositif 3025394 16 condensateur 16. Les valeurs mesurées sont ensuite utilisées pour réguler la cadence de répétition des impulsions de courant 30 et donc la puissance. L'exemple de la figure 3 prévoit à cet effet un dispositif de mesure de tension 146 qui est connecté au dispositif de commande 5 144 pour transmettre les valeurs de tension mesurées. Le dispositif de commande 144 peut ensuite comparer la tension mesurée avec une valeur maximale prédéterminée, et sur la base de cette comparaison ou de l'écart de la valeur mesurée par rapport à la valeur maximale prédéterminée, il peut régler la cadence de répétition des impulsions. 10 Par conséquent, un perfectionnement de l'invention prévoit un dispositif de commande 144 qui active les éléments de circuit semiconducteurs, de préférence des IGBT 1401, 1402, 1403, 1404, afin de générer, par la commutation des éléments de circuit semi-conducteurs, des impulsions de commutation et donc des impulsions de courant qui 15 excitent le circuit oscillant série, un dispositif de mesure de tension 146, destiné à mesurer la tension sur le dispositif condensateur 16, étant relié au dispositif de commande pour transmettre les valeurs de tension mesurées, et le dispositif de commande 144 étant conçu pour comparer les valeurs de tension mesurées avec une tension maximale 20 prédéterminée et pour régler une cadence de répétition des impulsions, ou une cadence de répétition d'impulsions de commutation, en fonction de la comparaison des valeurs de tension mesurées avec la tension maximale. La régulation de puissance par le biais de la cadence de répétition des impulsions est particulièrement avantageuse, car les 25 phases des instants de commutation peuvent être conservées et les éléments de circuit semi-conducteurs peuvent être complètement commutés et donc commutés avec une basse impédance. De façon analogue au mode de réalisation décrit à l'aide de la figure 4, il est possible, lors du chauffage de la matière à fondre, de 30 commencer d'abord avec une cadence de répétition faible, par exemple une succession de deux impulsions de courant de signe opposé, en un laps de temps de 15 périodes d'oscillation. Le chauffage de la matière et/ou l'augmentation du volume de la matière fondue ont pour effet que le facteur de qualité diminue en raison des pertes ohmiques 3025394 17 croissantes. De ce fait, l'oscillation libre du circuit oscillant série s'atténue elle aussi plus rapidement après une impulsion de courant, et il est possible d'augmenter la cadence de répétition, par exemple jusqu'à une excitation avec deux impulsions de courant toutes les 5 quatre périodes, comme dans le graphique représenté dans la figure 5. Comme le montre également la figure 5, les instants de commutation des impulsions de courant 30 sont synchronisés avec les passages par zéro du courant 33 dans la bobine d'inductance 3. Cette synchronisation, qui n'est pas limitée à l'exemple spécifique 10 représenté, est un mode de réalisation préféré de l'invention pour réduire la puissance dissipée à un minimum. Pour obtenir une telle synchronisation, un mode de réalisation de l'invention prévoit un dispositif de mesure de courant qui est couplé au dispositif de commande 144 en vue de la transmission de valeurs de courant 15 mesurées qui représentent un signal de courant alternatif. Le dispositif de commande 144 est conçu pour recueillir les valeurs de courant mesurées, déterminer les passages par zéro du signal de courant alternatif et commuter les éléments de circuit semi-conducteurs de manière à ce que les instants de mise en circuit et de mise hors circuit 20 se situent aux passages par zéro ou aux alentours de ceux-ci. Il est possible qu'un instant de commutation ne puisse pas être obtenu exactement pendant le passage par zéro. Toutefois, on considère qu'un instant de commutation se situe aux alentours d'un passage par zéro lorsqu'il est décalé en valeur d'au maximum 15°, de préférence en 25 valeur d'au maximum 5°, par rapport à la phase du signal de courant alternatif, sachant qu'un angle de 360° caractérise une période du signal de courant alternatif. Pour réduire à un minimum la puissance dissipée, il est particulièrement avantageux, comme le montre également la figure 3, 30 de mesurer le signal de courant à l'aide d'un dispositif de mesure de courant 145, sur le côté primaire du transformateur de séparation qui sépare le dispositif de commutation 140 du circuit oscillant série, ou le plus près possible du dispositif de commutation 140. Cela est avantageux, car il peut y avoir des déphasages entre les sorties du 3025394 18 dispositif de commutation et le côté secondaire du transformateur de séparation 142. Le courant dans le circuit primaire peut également être mesuré à l'aide du dispositif de mesure de courant 145, si tous les IGBT 1401, 1402, 1403, 1404 sont à haute impédance. Un 5 perfectionnement de l'invention prévoit à cet effet des diodes de protection ou de roue libre 1415 qui sont montées en parallèle avec l'IGBT respectif, dans le sens de l'état bloqué. Des courants d'oscillation arrière passent alors par ces diodes de protection 1415. Ces diodes 1415 sont fréquemment déjà intégrées au départ de l'usine 10 dans des composants IGBT. Pour cette raison, les diodes de protection 1415 de la figure 3 sont dessinées à l'intérieur des symboles des IGBT 1401, 1402, 1403, 1404. Toutefois, on peut imaginer d'autres mesures ou des mesures supplémentaires pour détecter, pour des éléments de circuit semi-conducteurs commutés en haute impédance, l'oscillation 15 du circuit oscillant série et notamment ses passages par zéro. Selon un autre perfectionnement préféré de l'invention, les différentes impulsions de courant présentent une longueur d'une demi-durée de période du signal de courant et dans ce cas généralement aussi de la fréquence de résonance du circuit oscillant série. En 20 d'autres termes, la longueur d'impulsion est donc de préférence adaptée à la demi-durée de période ou la durée d'une demi-onde de l'oscillation du signal de courant et, d'une manière générale, du circuit oscillant série. La régulation des instants de commutation, c'est-à-dire des instants de mise en circuit et de mise hors circuit, à l'aide des 25 passages par zéro permet alors d'obtenir de manière avantageuse en même temps une régulation de la durée d'impulsion. Des configurations avantageuses du dispositif 1 conforme à l'invention, destiné à chauffer un bain de fusion 10, seront décrites ci-après. Comme expliqué plus haut, il est avantageux d'alimenter 30 plusieurs dispositifs de commutation 140 avec un dispositif redresseur 12. Comme il a également déjà été précisé plus haut, on utilise de préférence au moins huit, et notamment au moins douze dispositifs de commutation 140 pour exciter le circuit oscillant série comprenant la bobine d'inductance 3 et le dispositif condensateur 16. Le dispositif 3025394 19 redresseur 12 peut être conçu de manière simple pour des puissances très élevées, par exemple par montage en parallèle de diodes de redressement. Par conséquent, conformément à un mode de réalisation de l'invention, il est prévu que le dispositif 1 comporte plusieurs 5 dispositifs de commutation 140 et qu'il est prévu au moins un dispositif redresseur 12 auquel sont connectés plusieurs des dispositifs de commutation 140, le cas échéant tous les dispositifs 140. La figure 6 montre une configuration qui prévoit, conformément au mode de réalisation préféré, douze dispositifs de commutation 140 en tant que 10 composants d'un convertisseur haute fréquence 14. L'agencement est alimenté par deux dispositifs redresseurs 12, et à cet effet six dispositifs de commutation 140 sont connectés à chaque dispositif redresseur 12. Même lorsqu'il y a plusieurs dispositifs de commutation 140, 15 comme dans l'exemple montré dans la figure 6, il est préférable de les faire fonctionner en parallèle avec l'excitation du circuit oscillant série 20, c'est-à-dire de connecter le convertisseur haute fréquence 14, formé avec les dispositifs de commutation 140, à une bobine d'inductance 3 individuelle. On peut également imaginer une 20 configuration avec plusieurs circuits oscillants série 20, mais dans ce cas, au moins un des circuits oscillants série est de préférence excité avec plusieurs dispositifs de commutation 140. Au cas où il y aurait plusieurs bobines d'inductance, il faudrait toutefois tenir compte d'une induction mutuelle et donc d'un couplage des circuits oscillants série. 25 Conformément à encore un autre mode de réalisation de l'invention, plusieurs dispositifs de commutation 140 sont rassemblés pour constituer des unités ou des groupes pouvant être mis en circuit séparément. Dans l'exemple représenté dans la figure 6, on a prévu à cet effet des armoires de convertisseur 15 en tant qu'unités pouvant 30 être mises en circuit séparément. Chacune des armoires de convertisseur 15 contient trois dispositifs de commutation 140. Chaque fois deux des armoires de convertisseur 15 sont raccordées à un dispositif redresseur 12. D'autre part, il est avantageux d'arranger les dispositifs de commutation 140 de façon symétrique dans l'espace, de 3025394 20 préférence de façon symétrique par rapport à un point, de façon symétrique en révolution ou avec une symétrie spéculaire. Cela permet entre autres de manière simple de prévoir des longueurs de lignes identiques, ce qui est particulièrement avantageux notamment lors du 5 fonctionnement en parallèle des dispositifs de commutation 140 pour exciter le circuit oscillant série 20. Dans l'exemple représenté dans la figure 6, les dispositifs de commutation 140 sont disposés chaque fois de la même façon dans les armoires de convertisseur 15. Les armoires 15 sont installées dans un 10 agencement 2 x 2, de manière à ce que les dispositifs de commutation 140 présentent une disposition symétrique par rapport à un point par rapport au centre M entre les armoires de convertisseur 15. L'exemple de la figure 7 illustre par ailleurs un mode de réalisation préféré du raccordement des dispositifs de commutation 15 140 au transformateur de séparation 142. Cet exemple prévoit également quatre armoires de convertisseur 15 comportant chacune trois dispositifs de commutation 140 en tant que composants du convertisseur haute fréquence 14. Il est également possible de disposer les armoires de convertisseur et les dispositifs de commutation 140 en 20 une rangée. Mais cette configuration permet avant tout d'avoir une représentation claire. Dans l'exemple qui sera décrit ci-après, les dispositifs de commutation peuvent également être agencés de façon symétrique, comme expliqué pour la figure 6. Il s'est avéré particulièrement avantageux de raccorder les 25 dispositifs de commutation 140 au transformateur de séparation 142 par des lignes de connexion 147 appropriées. De préférence, on utilise des lignes de connexion bifilaires, comme cela est représenté par les symboles dans la figure 7. Conformément à un mode de réalisation de l'invention, on a donc 30 prévu plusieurs dispositifs de commutation 140 ainsi qu'un transformateur de séparation 142, les dispositifs de commutation 140, de préférence chacun des dispositifs, étant raccordés au moyen de leur propre ligne de connexion au transformateur de séparation ou à des points de connexion du transformateur de séparation. Par souci de 3025394 21 clarté, la figure 7 ne montre que les deux dispositifs de commutation 140 du haut, avec les lignes de connexion 147. D'autre part, il est particulièrement avantageux que les lignes de connexion 147 présentent la même longueur. 5 A première vue, une telle configuration qui comporte une multitude de lignes de connexion semble très complexe. Toutefois, cet agencement s'avère avantageux pour pouvoir transmettre des intensités de courant élevées des dispositifs de commutation 140 au transformateur de séparation 142 et pour minimiser en même temps la 10 diaphonie ou un couplage non souhaité entre les différents dispositifs de commutation 140. Malgré l'agencement symétrique préféré avec des longueurs de lignes identiques, le signal de courant du circuit oscillant série 20, qui est réinjecté via le transformateur de séparation 142 et transmis par les 15 lignes de connexion 147, peut présenter des déphasages différents aux différents dispositifs de commutation. Afin d'obtenir néanmoins de façon aussi précise que possible les instants de commutation souhaités, notamment de préférence aux passages par zéro du signal de courant, il est prévu, conformément à un mode de réalisation de l'invention qui 20 n'est pas limité à l'exemple de réalisation de la figure 7 ni aux configurations montrées à titre d'exemple dans les figures 6 et 7, que dans le cas où plusieurs dispositifs de commutation 140 fonctionnent en parallèle, des dispositifs de mesure de courant 145 séparés sont associés aux dispositifs 140, et que le dispositif de commande 144, qui 25 n'est pas représenté dans la figure 7, détermine, à l'aide des signaux de mesure de courant des différents dispositifs de mesure de courant 145, des instants de commutation individuels pour les dispositifs de commutation 140 respectifs associés et active en conséquence les éléments de circuit semi-conducteurs pour qu'ils commutent aux 30 instants de commutation respectifs déterminés. Comme le montre la figure 7, les dispositifs de mesure de courant 145 peuvent être intégrés dans les dispositifs de commutation 140. De même, il est possible de prévoir les dispositifs de mesure de courant 145 sur les lignes de 3025394 22 connexion 147 ou sur les bornes des dispositifs de commutation 140 avec les lignes de connexion 147. Il est évident pour l'homme du métier que l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés, mais qu'elle peut être 5 modifiée de nombreuses manières, en particulier en combinant les caractéristiques des différents exemples de réalisation. Ainsi, il est possible de combiner une adaptation de la cadence de répétition des impulsions selon la figure 4 avec une modulation d'impulsion en largeur. D'autre part, les exemples ont été décrits avec un seul 10 dispositif de commande 144. En présence de plusieurs dispositifs de commutation activés séparément, le dispositif de commande 144 peut également être divisé en unités indépendantes individuelles pour activer les dispositifs de commutation. D'autre part, les intervalles entre les impulsions de courant 15 voisines dans le temps sont identiques dans les exemples des figures 4 et 5, sachant que dans l'exemple de la figure 4 l'intervalle diminue successivement. Toutefois, il est également possible de réduire temporairement la cadence de répétition ou d'augmenter temporairement sensiblement les intervalles entre les impulsions de 20 courant 30. Par exemple, dans un train d'impulsions par ailleurs équidistantes, on peut supprimer des impulsions individuelles. Cela permet de réguler la puissance quasiment en continu, car il est ainsi possible de régler avec un calcul de moyenne dans le temps chaque rapport rationnel de la durée de période pour la cadence de répétition 25 des impulsions. 3025394 23 1 Liste des références 2 Installation de chauffage de bains de fusion Creuset 5 3 Bobine d'inductance 5 Dispositif de génération d'un courant de haute fréquence 6 Dispositif de génération d'un champ électromagnétique à haute fréquence 7 Conduite d'eau de refroidissement 10 10 Bain de fusion 12 Dispositif redresseur 14 Convertisseur haute fréquence 15 Armoire de convertisseur 16 Dispositif condensateur 15 20 Circuit oscillant série 18, 19 Borne pour bobine d'inductance 3 21 Système de distribution de tension de réseau 25 Raccordement au réseau 27 Dispositif de protection contre les surtensions 20 30 Impulsion de courant 33 Courant traversant la bobine d'inductance 3 120 Diode de redressement 122 Composant LC 123 Inductance de 122 25 124 Condensateur de 122 140 Dispositif de commutation 142 Transformateur de séparation 144 Dispositif de commande 145 Dispositif de mesure de courant 30 146 Dispositif de mesure de tension 147 Ligne de connexion 1401, 1402, 1403, 1404 IGBT 1411, 1412, 3025394 24 1413, 1414 Entrée de grille 1415 Diode de protection, diode de roue libre REVENDICATIONS1. installation (1) de chauffage d'un bain de fusion (10), comprenant - un creuset (2) destiné à recevoir un bain de fusion (10), ainsi que - un dispositif (6) destiné à générer un champ électromagnétique à haute fréquence, le dispositif (6) de génération d'un champ électromagnétique à haute fréquence comprenant - un dispositif (5) de génération d'un courant de haute fréquence, et - une bobine d'inductance (3) qui est connectée au dispositif (5) de génération d'un courant de haute fréquence et qui est disposée de manière telle que le champ à haute fréquence produit par la bobine d'inductance (3), traversée par le courant de haute fréquence, pénètre le creuset (2), le dispositif (5) de génération d'un courant de haute fréquence comprenant - un dispositif redresseur (12) destiné à convertir une tension alternative du réseau en une tension continue, ainsi que un convertisseur haute fréquence (14), ainsi que un dispositif condensateur (16), ainsi que deux bornes (18, 19) pour la connexion de la bobine d'inductance (3), sachant que - le convertisseur haute fréquence (14) présente au moins un dispositif de commutation (140) doté d'éléments de circuit semi- conducteurs pouvant être activés, de sorte que la commutation des éléments de circuit semi-conducteurs permet de générer un courant alternatif, et sachant que - le dispositif condensateur (16) est relié à l'une des bornes (18, 19), de sorte que la connexion de la bobine d'inductance (3) a pour effet de constituer un circuit oscillant série (20) avec la bobine d'inductance (3) et le dispositif condensateur (16). 2. Installation (1) selon la revendication précédente, dans laquelle le convertisseur haute fréquence (14) comprend en outre un 3025394 26 transformateur de séparation (142) qui est raccordé au dispositif de commutation (140), de sorte que le transformateur de séparation (142) est alimenté côté primaire par le courant alternatif du dispositif de commutation (140), et les sorties (18, 19) sont disposées dans le 5 circuit secondaire du transformateur de séparation (142). 3. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le transformateur de séparation (142) est conçu de manière à ce que sa tension de sortie soit égale à 1 à 3 fois la tension d'entrée. 4. Installation selon l'une des revendications précédentes, 10 caractérisée en ce que le dispositif de commutation (140) comprend au moins un transistor bipolaire à grille isolée (1401, 1402, 1403, 1404) en tant qu'élément de circuit semi-conducteur. 5. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins quatre, de préférence au 15 moins huit, et de façon particulièrement avantageuse douze ou plus de dispositifs de commutation (140) pouvant être exploités en parallèle. 6. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif de commande (144) destiné à activer les éléments de circuit semi-conducteurs, le dispositif 20 de commande (144) étant agencé pour régler la puissance transmise au bain de fusion (10), par le biais de la cadence de répétition d'impulsions de commande pour la commutation des éléments de circuit semi-conducteurs. 7. Installation selon la revendication précédente, caractérisée 25 en ce qu'elle comporte un dispositif de mesure de tension (146) destiné à mesurer la tension sur le dispositif condensateur (16) qui est relié au dispositif de commande (144) pour transmettre les valeùrs de tension mesurées, le dispositif de commande (144) étant agencé pour comparer les valeurs de tension mesurées avec une tension maximale 30 prédéterminée, et pour régler la cadence de répétition d'impulsions de commutation en fonction de la comparaison des valeurs de tension mesurées avec la tension maximale. 8. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif de commande (144) 3025394 27 destiné à activer les éléments de circuit semi-conducteurs, ainsi qu'un dispositif de mesure de courant (145) qui est couplé au dispositif de commande (144) pour transmettre des valeurs de courant mesurées qui représentent un signal de courant alternatif, le dispositif de commande 5 (144) étant agencé pour recueillir les valeurs de courant mesurées, déterminer des passages par zéro du signal de courant alternatif et commuter les éléments de circuit semi-conducteurs de manière à ce que les instants de mise en circuit et de mise hors circuit se situent dans la plage des passages par zéro, les instants de commutation étant 10 décalés en valeur d'au maximum 20°, de préférence en valeur d'au maximum 10°, par rapport à la phase du signal de courant alternatif. 9. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le dispositif de mesure de courant (145) est placé de manière à ce qu'il mesure le courant sur le côté primaire du transformateur de 15 séparation (142). 10. Installation selon l'une des deux revendications précédentes, comprenant plusieurs dispositifs de commutation (140), des dispositifs de mesure de courant (145) distincts étant associés aux dispositifs de commutation (140), et le dispositif de commande (144) 20 étant agencé pour déterminer des instants de commutation individuels pour les dispositifs de commutation (140) respectifs associés, à l'aide des signaux de mesure de courant des différents dispositifs de mesure de courant(145), et pour activer les éléments de circuit semiconducteurs en effectuant une commutation aux instants de 25 commutation déterminés. 11. Installation selon l'une des revendications précédentes, comprenant plusieurs dispositifs de commutation (140), caractérisée par au moins une des caractéristiques suivantes : - il est prévu au moins un dispositif redresseur (12) auquel 30 sont connectés plusieurs des dispositifs de commutation (140), - plusieurs dispositifs de commutation (140) sont regroupés pour constituer des unités pouvant être connectées séparément, - les dispositifs de commutation (140) sont disposés de façon symétrique dans l'espace, de préférence de façon symétrique par 3025394 28 rapport à un point, de façon symétrique en révolution ou avec une symétrie spéculaire, - les dispositifs de commutation (140) sont connectés à un transformateur de séparation (142) respectivement par une ligne de 5 connexion (147) distincte. 12. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le circuit oscillant série (20), comportant le dispositif condensateur (16) et la bobine d'inductance (3), présente une fréquence de résonance dans la plage allant de 50 kHz à 350 kHz, de 10 préférence dans la plage allant de 75 kHz à 175 kHz. 13. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif de protection contre les surtensions (27) qui met en court-circuit des surtensions apparaissant aux bornes (18, 19). 15 14. Procédé de chauffage d'un bain de fusion (10), selon lequel - dans un creuset (2), on produit ou on verse un bain de fusion (10), et - on génère un champ électromagnétique à haute fréquence à l'aide d'un dispositif (6), le dispositif (6) destiné à générer un champ 20 électromagnétique à haute fréquence comprenant - un dispositif (5) servant à générer un courant de haute fréquence, et - on génère, à l'aide d'une bobine d'inductance (3) qui est connectée au dispositif (5) de génération d'un courant de haute 25 fréquence et qui est traversée par le courant de haute fréquence, un champ à haute fréquence qui pénètre le creuset (2), de sorte que des courants induits sont générés dans le bain de fusion (10) conducteur se trouvant dans le creuset (2), qui sont transformés en chaleur par la résistance ohmique du bain de fusion (10), et le bain de fusion (10) est 30 ainsi chauffé, le dispositif (5) de génération d'un courant de haute fréquence comprenant: - un dispositif redresseur (12) destiné à convertir une tension alternative du réseau en une tension continue, ainsi que - un convertisseur haute fréquence (14), ainsi que 3025394 29 - un dispositif condensateur (16), ainsi que - deux bornes (18, 19) pour la connexion de la bobine d'inductance (3), sachant que - le convertisseur haute fréquence ( 4) présente un dispositif de commutation (140) doté d'éléments de circuit semi-conducteurs pouvant être activés, et que la commutation des éléments de circuit semi-conducteurs permet de générer un courant alternatif, et sachant que - le dispositif ondensateur (16) est relié à l'une des bornes 10 (18, 19), de sorte que - la connexion de la bobine d'inductance (3) a pour effet de constituer un circuit oscillant série (20) avec la bobine d'inductance (3) et le dispositif condensateur (16), où - le courant de haute fréquence est généré avec une fréquence 15 telle que le circuit oscillant série (20) oscille en résonance. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que la puissance en haute fréquence du dispositif (6) de génération d'un champ à haute fréquence est réglée en modifiant la cadence de répétition d'impulsions de commutation (30) des éléments de circuit 20 semi-conducteurs. 16. Procédé selon la revendication 14 ou 15, selon lequel - un dispositif de mesure de courant (145) transmet des valeurs de courant mesurées, qui représentent un signal de courant alternatif, à un dispositif de commande (144) en vue d'activer les 25 éléments de circuit semi-conducteurs, sachant que - le dispositif de commande (144) recueille les valeurs de courant mesurées et - détermine des passages par zéro du signal de courant alternatif et 30 - commute les éléments de circuit semi-conducteurs de manière à ce que les instants de mise en circuit et de mise hors circuit se situent dans la plage des passages par zéro, de telle sorte que les instants de commutation soient décalés en valeur d'au maximum 20°, 3025394 30 de préférence en valeur d'au maximum 10°, par rapport à la phase du signal de courant alternatif. 17. Procédé selon la revendication précédente, selon lequel plusieurs dispositifs de commutation (140) fonctionnent en parallèle, 5 des dispositifs de mesure de courant (145) séparés étant associés aux dispositifs de commutation (140), et le dispositif de commande (144) déterminant des instants de commutation individuels pour les dispositifs de commutation (140) respectifs associés, à l'aide des signaux de mesure de courant des différents dispositifs de mesure de 10 courant (145), et activant les éléments de circuit semi-conducteurs en effectuant une commutation aux instants de commutation déterminés.