Brevet FR3026488A1 — publié le 20160401

Capteur de tension, ensemble et détecteur de défaut d'un réseau électrique aérien comportant un tel capteur La présente invention concerne un détecteur d'un défaut, par rapport, à la terre d'une phase d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien. Dans le domaine des réseaux électriques aériens, une problématique est d'assurer un fonctionnement optimal du réseau et de réduire au minimum le nombre d'interruptions et de défauts du courant alternatif transmis sur le réseau. Lorsqu'une interruption intervient dans le réseau, il est nécessaire d'identifier et de localiser l'interruption afin de rétablir une alimentation électrique le plus vite possible. De plus, un inconvénient usuel est un défaut du phasage du courant transmis qui peut se produire le long d'une ligne de transmission du réseau. A ce sujet, il est connu de fabriquer des capteurs de tensions rapport à la terre, d'une phase du courant alternatif. A titre d'exemple, on peut citer la thèse « Modelling and Performance Evaluation of a Three-phase Capacitive Voltage Sensor Topology » (S. Van der Merwe, H.J. Vermeulen. University of Stellenbosch). Ce document décrit un détecteur pour la mesure d'un module et d'une phase d'une tension transmise sur un réseau électrique aérien. Le détecteur est conçu pour être installé à la demande sous des conducteurs électriques du réseau tels que des lignes haute tension. Il comporte au moins trois capteurs différentiels chacun étant mis à un potentiel électrique flottant très proche de celui de la terre. Chaque capteur est alors considéré comme un diviseur capacitif de tension avec deux capacités à estimer pour réaliser la mesure de courant ou de tension. Des deux estimations la plus difficile est celle relative à la capacité entre le capteur et le conducteur correspondant du réseau électrique aérien. Cette capacité dépend de la position du capteur par rapport au conducteur, qui est sujet à une erreur humaine dans la mise en place du capteur ou à un déplacement du capteur et/ou du conducteur à cause des conditions météorologiques. Le but de l'invention est donc de proposer un capteur permettant d'améliorer la mesure de la tension d'un conducteur du réseau aérien pour faciliter la détection d'un défaut éventuel. A cet effet, l'invention a pour objet un capteur de mesure d'une grandeur électrique d'une phase d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien, le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques, chaque conducteur électrique étant adapté pour transmettre la phase correspondante du courant alternatif. Le capteur comprend une plaque métallique apte à être disposée entre le conducteur électrique et la terre, la grandeur électrique étant déterminée en fonction d'une capacité entre la plaque métallique et la terre. Conformément à l'invention, le capteur comprend en outre des moyens de liaison électrique de la plaque métallique au conducteur électrique correspondant. Grâce à l'invention, la plaque métallique de chaque capteur est à un potentiel électrique flottant très proche de celui du conducteur correspondant. Par conséquent, la seule des deux capacités du diviseur capacitif de tension qui est à estimer est la capacité entre la plaque métallique et la terre, l'autre capacité correspondant à la liaison électrique entre la plaque métallique et le conducteur. Cela simplifie la mesure de la tension du conducteur correspondant, notamment pour un réseau triphasé comportant une pluralité de conducteurs. La capacité entre la plaque métallique et la terre n'est en outre pas influencée par l'orientation de la plaque métallique par rapport à la terre, la terre étant considérée comme une surface infinie. Les erreurs sur les mesures sont alors sensiblement réduites. Ainsi, le niveau de signal obtenu pour les mesures est plus fort et moins bruité. Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l'invention, un tel capteur comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement admissible : - Le capteur comprend en outre un organe de mesure d'une variable électrique associée aux moyens de liaison, la grandeur électrique étant déterminée en fonction en outre de la variable électrique mesurée. - La variable électrique associée aux moyens de liaison est un courant. - Le capteur de mesure est un capteur de tension, la grandeur électrique mesurée étant une tension du conducteur électrique respectif. L'invention a également pour objet un ensemble de capteurs de mesure d'une grandeur électrique d'une phase d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien, le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques. Chaque capteur de mesure est tel que mentionné ci-dessus, et en ce que chaque capteur de mesure est destiné à être associé à un conducteur électrique respectif. L'invention a également pour objet un détecteur d'un défaut, par rapport à la terre, d'une phase d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien, le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques, chaque conducteur électrique étant adapté pour transmettre une phase correspondante du courant alternatif. Le détecteur comprend un ensemble de capteurs de mesure d'une grandeur électrique de la phase correspondante, et un dispositif de détection du défaut en fonction de la ou des grandeurs électriques mesurées. Conformément à l'invention, l'ensemble de capteurs de mesure est tel que mentionné ci-dessus. Suivant d'autres aspects avantageux de l'invention, le détecteur comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - Le dispositif de détection est adapté pour détecter le défaut en fonction de chaque grandeur électrique mesurée et d'un ensemble de paramètres dépendant d'un ensemble de capacités électriques relatives aux conducteurs électriques. - Les capacités électriques sont estimées en fonction de la position de chaque plaque métallique par rapport aux conducteurs électriques et à la terre, ainsi que de la permittivité de l'atmosphère autour de chaque plaque métallique. - Les capacités électriques sont estimées en fonction seulement de la position de chaque plaque métallique par rapport aux conducteurs électriques et à la terre. - L'ensemble des capacités comporte, pour chaque plaque métallique, seulement la capacité entre la plaque métallique et la terre et la capacité entre la plaque métallique et chaque conducteur électrique autre que celui auquel la plaque métallique correspondante est reliée électriquement. - Chaque capacité est estimée en fonction de la distance entre la plaque métallique et l'élément parmi la terre et le conducteur électrique autre que celui auquel la plaque métallique correspondante est reliée électriquement. - L'ensemble des paramètres est en forme d'une matrice des capacités, la matrice comportant M lignes et N colonnes, M étant les nombre de capteurs de mesure et N étant les nombre de conducteurs électriques, la matrice étant de préférence carrée et les nombres M et N étant égaux. - Le détecteur comporte des moyens de liaison mécanique de chaque capteur de mesure à un conducteur électrique respectif, les moyens de liaison mécanique étant configurés pour que la distance entre ladite plaque métallique et le conducteur correspondant soit comprise entre 0 mm et 100 mm, de préférence sensiblement égale 50 MM. L'invention a également pour objet un procédé de détection d'un défaut, par rapport à la terre, d'une phase d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien, le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques, chaque conducteur électrique étant adapté pour transmettre une phase correspondante du courant alternatif. Le procédé comprend les étapes suivantes : - la mesure, via au moins un capteur de mesure, d'une grandeur électrique relative à au moins un conducteur électrique, et - la détection du défaut en fonction de la ou des grandeurs électriques mesurées, dans lequel, lors de l'étape de mesure, chaque capteur est relié électriquement avec le conducteur électrique correspondant. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'un détecteur conforme à l'invention installé sur un réseau électrique aérien triphasé, le détecteur comprenant un ensemble de capteurs de mesure d'une grandeur électrique d'une phase correspondante du réseau aérien et un dispositif de détection du défaut en fonction de la ou des grandeurs mesurées ; - la figure 2 est une représentation schématique de l'un des capteurs de mesure et du dispositif de détection de la figure 1 ; - la figure 3 est un schéma équivalent de capacités associées à un capteur relié à l'un des conducteurs du réseau électrique aérien triphasé ; - la figure 4 est un schéma analogue à celui de la figure 3 après une simplification ; - la figure 5 est un schéma équivalent simplifié de capacités associées à l'ensemble des capteurs, chaque capteur étant relié à un conducteur respectif du réseau électrique aérien triphasé, et - la figure 6 est un organigramme d'un procédé de détection d'un défaut conforme à l'invention. Sur la figure 1, un système électrique 2 est représenté schématiquement et comporte un réseau électrique aérien 4 et un détecteur 6 d'un défaut, par rapport à la terre 1, d'une phase P d'un courant alternatif parcourant le réseau 4. Le système électrique comporte, en complément facultatif, un dispositif 7 de centralisation de données issues de plusieurs détecteurs 6. Le réseau électrique aérien 4 comporte trois conducteurs électriques 8A, 8B et 80. Chaque conducteur électrique 8A, 8B, 8C est configuré pour transmettre la phase P correspondante du courant alternatif. En particulier, un premier conducteur 8A transmet une première phase PA, un deuxième conducteur 8B transmet une deuxième phase PB et un troisième conducteur 8C transmet une troisième phase P. Le détecteur 6 connecté au réseau 4 comprend un ensemble de trois capteurs de mesure 10A, 10B, 10C, à savoir un premier capteur de mesure 10A, un deuxième capteur de mesure 10B et un troisième capteur de mesure 100, chacun comprenant une plaque métallique 18 apte à être disposée entre le conducteur 8 et la terre 1. La plaque métallique 18 n'est pas reliée électriquement à la terre 1. En d'autres termes, cette plaque métallique 18 est électriquement flottante par rapport à la terre 1. Le détecteur 6 comporte également un dispositif 12 de détection du défaut en fonction de grandeurs G mesurées par les capteurs 10A, 10B, 100. Le détecteur 6 comporte en outre des moyens 14 de liaison électrique de chaque plaque métallique 18 au conducteur électrique 8A, 8B, 80 correspondant. Le détecteur 6 comporte également des moyens 15 de liaison mécanique du capteur de mesure 10A, 10B, 100 avec le conducteur électrique 8A, 8B, 80 correspondant. On note D la distance entre la plaque métallique 18 du capteur 10A, 10B, 100 et le conducteur électrique 8A, 8B, 80 correspondant. Les moyens de liaison mécanique 15 sont configurés pour que la distance D soit comprise entre 0 mm et 100 mm, de préférence sensiblement égale 50 mm. Chaque capteur 10A, 10B, 100 est apte à mesurer la grandeur électrique G de la phase P du courant alternatif et est prévu pour chaque conducteur électrique 8A, 8B, 80. La grandeur électrique G est déterminée en fonction d'une capacité C entre la plaque métallique 18 et la terre 1. La grandeur électrique G mesurée est par exemple la tension UA, UB, Uc du conducteur électrique 8A, 8B, 80 correspondant, et chaque capteur de mesure 10 est alors un capteur de tension. Chaque capteur 10A, 10B, 100 comprend en outre un organe 16 de mesure d'une variable électrique v associée aux moyens de liaison électrique 14. La grandeur électrique G est en outre déterminée en fonction de ladite variable électrique v mesurée. Dans l'exemple des figures 3 à 5, la variable électrique v mesurée est un courant I. En variante, la variable électrique v mesurée est déduite d'une mesure de tension V. Chaque capteur de mesure 10A, 10B, 100 comporte une première unité de traitement d'informations 19 apte à transmettre, au dispositif de détection 12 et via un émetteur-récepteur 20, un signal radioélectrique Si relatif à la grandeur mesurée G. Le dispositif de détection 12 est configuré pour détecter les défauts en fonction de la ou des grandeurs électriques G mesurées par les capteurs de mesure 10A, 10B, 100, et en complément, en fonction d'un ensemble de paramètres Ep défini pour le réseau 4. Le dispositif de détection 12 comporte un émetteur-récepteur 22 apte à communiquer avec l'émetteur-récepteur 20 de chaque capteur de mesure, et à recevoir les signaux radioélectriques 51 des capteurs de mesure 10A, 10B, 100. Autrement dit, chaque capteur de mesure 10A, 10B, 100 et le dispositif de détection 12 sont reliés via une liaison radioélectrique 21. Le dispositif 12 de détection comporte une deuxième unité de traitement d'informations 23, formée par exemple d'un processeur et d'une mémoire associée au processeur, non représentés, la mémoire étant apte à stocker un algorithme de détection 24, également appelée logiciel de détection, le processeur étant apte à exécuter l'algorithme de détection 24. L'algorithme de détection 24 est adapté pour détecter un défaut, par rapport à la terre 1, d'au moins une phase PA, PB, Pc en fonction de la ou des grandeurs électriques G mesurées par le ou les capteurs de mesure 10. L'émetteur-récepteur 22 est configuré également pour transmettre un signal radioélectrique S2 au dispositif de centralisation 7 afin de signaler, le cas échéant, la détection d'un défaut. Le dispositif de centralisation 7 comporte un émetteur-récepteur 26 apte à communiquer avec l'émetteur-récepteur 22 du dispositif de détection 12, et à recevoir notamment le signal S2 de la part du dispositif de détection12. Autrement dit, le dispositif de détection 12 et le dispositif de centralisation 7 sont reliés via une liaison radioélectrique 25. Le dispositif de centralisation 7 comporte une troisième unité de traitement d'informations 27, formée par exemple d'un processeur et d'une mémoire associée au processeur, non représentés, la mémoire étant apte à stocker un algorithme de correction 28, également appelée logiciel de correction, le processeur étant apte à exécuter l'algorithme de correction 28. L'algorithme de correction 28 est configuré pour déterminer la ou les corrections éventuelles à appliquer au courant alternatif du réseau aérien 4 en fonction du défaut détecté par le dispositif de détection 12. La figure 3 représente un schéma équivalent de capacités associé au capteur 10B relié via les moyens de liaison électrique 14 au conducteur 8B du réseau électrique aérien 4 qui comporte en outre les conducteurs électriques 8A et 80. La structure du réseau 4 induit des capacités parasites entre tous ces éléments. Lorsque le capteur 10B de mesure est mis en place dans le réseau 4, les valeurs de ces capacités sont constantes et l'ensemble de paramètre Ep correspond à un ensemble de capacités E. Pour ce qui concerne ces capacités, on note CAT la capacité électrique entre le conducteur 8A et la terre 1. On note également CBT la capacité électrique entre le conducteur électrique 8B et la terre 1 et Cci- la capacité électrique entre le conducteur électrique 80 et la terre 1. On note également CAB, CBC et CAC, les capacités électriques respectivement entre les conducteurs 8A et 8B, entre les conducteurs 8B et 80 et entre les conducteurs 8A et 80. De plus, on note CA10, CB10 et Ccio, les capacités électriques entre la plaque métallique du capteur de mesure 10A, 10B, 100 correspondant et respectivement le conducteur 8A, le conducteur 8B et le conducteur 80. Enfin, on note CioT la capacité électrique entre la plaque métallique du capteur de mesure 10A, 10B, 100 et la terre 1. De plus, on note UA la différence de potentiel entre le premier conducteur 8A et la terre 1, qui correspond à la tension transmise par le premier conducteur 8A. De façon analogue, on note UB la différence de potentiel entre le deuxième conducteur 8B et la terre 1, qui correspond à la tension transmise par le deuxième conducteur 8B, et on note la différence de potentiel entre le troisième conducteur 80 et la terre 1, qui correspond à la tension transmise par le troisième conducteur 80. L'organe de mesure 16 inclus dans le deuxième capteur 10B est apte à mesurer un courant IB, la variable mesurée étant alors le courant IB. Le schéma équivalent de la figure 3 montre que le courant IB est fonction de la différence de potentiel UB, de la différence de potentiel UA et de la différence de potentiel U ainsi que de l'ensemble de capacités E. On a alors l'équation suivante : IB = f(Ec, UA, UB, Uc) (1) Afin d'identifier le défaut, il est nécessaire d'estimer la phase PB du courant transmis dans le deuxième conducteur 8B, par exemple à partir de la tension UB qui doit donc être estimée. A partir de l'équation 1, la tension UB du deuxième conducteur est estimée en fonction du courant IB, de l'ensemble de capacités Ec ainsi que de la tension UA du premier conducteur et de la tension U du troisième conducteur. On a donc l'équation suivante : UB = f(IB, Ec, UA, Uc) (2) Sur le schéma équivalent de la figure 3, il est considéré que, pour la mesure du courant IB, les capacités CAB, CBC, CAC, ainsi que les capacités CAT, CBT et CcT qui sont directement associées à une différence de potentiel parmi UA, UB e1 Uc, sont négligeables. Selon cette simplification, ces capacités ne sont alors pas prises en compte pour la mesure de la grandeur G. De plus, on note que la capacité OBi 0 a une impédance électrique sensiblement supérieure à une résistance interne de l'organe de mesure 16 du deuxième capteur de mesure 10B, et son impact sur la mesure est alors négligeable. Selon cette simplification additionnelle, la capacité OBi 0 n'est également pas prise en compte pour la mesure de la grandeur G. Ceci permet alors de simplifier le schéma équivalent de la figure 3 et ainsi de simplifier l'estimation de la tension UB pour le deuxième conducteur 8B. La figure 4 montre le schéma équivalent simplifié, où sont représentées les seules capacités prises en compte pour la mesure du courant IB, correspondant à la variable v mesurée, ces capacités définissant un ensemble réduit Ec' de trois capacités. L'application du théorème de Thévenin sur le schéma équivalent simplifié à la figure 4 permet de définir le courant IB comme le résultat d'une addition entre trois courants partiels IBA, IBB et 'BC distincts, chaque courant partiel IBA, IBB, 'BC étant mesuré en prenant en compte, à chaque fois, une seule différence de potentiel parmi les différences de potentiel UA, UB, U. Chaque courant partiel IBA, IBB, 'BC est alors fonction de la différence de potentiel correspondante et d'une ou plusieurs capacités électriques de l'ensemble E. On a alors l'équation suivante : = IBA IBB = PCA1OUA i(-1)(C1OT -I- CA10 -I- CC10)14 PCC1OUA) (3) En particulier, le courant partiel IBA est un produit entre la tension UA du premier conducteur et la capacité électrique Cmo. De façon analogue, le courant partiel IBs est un produit entre la tension Us du troisième conducteur et la capacité électrique Oslo. Enfin, le courant partiel IBB est un produit entre la tension UB du deuxième conducteur et une somme des capacités électriques C10T, CA10, CC10. Afin d'estimer la tension UA du premier conducteur et la tension Us du troisième conducteur, pour résoudre l'équation (3), le premier capteur 10A et le troisième capteur 100 sont alors également pris en compte. Comme représenté à la figure 5, le schéma équivalent simplifié représente alors les trois capteurs de mesure 10A, 10B et 100 et un ensemble Es" de neuf capacités, un courant IA correspondant à la variable mesurée par le premier capteur 10A et un courant Is correspondant à la variable mesurée par le troisième capteur 100. De manière analogue, on détermine les phases PA et Ps des tensions UA du premier conducteur et Us du troisième conducteur en écrivant les équations 1, 2 et 3 pour les courants IA et Is. Les équations 3 pour les courants IA, IB et Is sont alors écrites sous forme d'une seule équation matricielle, où un vecteur des courants mesurés IA, IB et Is est estimé en fonction d'un produit entre une matrice C des capacités et un vecteur des tensions UA, UB et U. On a alors l'équation suivante : (IA 7C1OTAI-CB10A+CC10A -CB10A -CC10A (IJul IB)=iLÛ -C A10 `-'10T ' `--A10 ' `--C10 -CC10 -CA10C -CB10C C1OTH-CA10C+CB107 UcJ B -L B B (4) La matrice C comporte M lignes et N colonnes, où M est le nombre de capteurs de mesure 10A, 10B, 100, et N est le nombre de conducteurs électriques 8A, 8B, 80. Pour le réseau électrique aérien 4, qui comporte trois conducteurs électriques 8A, 8B, 80 et trois capteur de mesure 10A, 10B, 100, la matrice C est carrée, les nombres M et N étant identiques, à savoir égaux à 3. Les capacités électriques de la matrice C sont estimées en fonction de la position de chaque plaque métallique 18 par rapport aux conducteurs électriques 8A, 8B, 8C et à la terre 1 et en fonction d'une permittivité de l'atmosphère Er présente autour de chaque capteur de mesure 10A, 10B, 100. Puisque les capteurs de mesure 10A, 10B et 100 sont exposés à la même atmosphère, la permittivité Er influence les capacités de la matrice C de la même manière et devient donc un paramètre négligeable pour la mesure de la grandeur G. Les capacités sont ainsi estimées seulement en fonction de la position de chaque plaque métallique 18. En particulier, la capacité entre chaque plaque métallique 18 et la terre 1 est estimée en fonction de la distance entre ladite plaque 18 et la terre 1, et la capacité entre chaque plaque métallique 18 et le conducteur électrique 8A, 8B, 80 autre que celui qui est relié à la plaque métallique 18 correspondante est estimée en fonction de la distance entre ladite plaque 18 et ledit autre conducteur électrique 8A, 8B, 80. Les trois tensions UA, UB et U sont estimées en fonction de la matrice C et des courants IA, IB et lc, d'après l'équation suivante, obtenue à partir de l'équation (4) : UA UB) = [C]-1 (IB ( IA) Uc JOE) Ic La matrice C est une matrice non singulière, son déterminant étant non nul. Cela est dû au fait que la somme des coefficients de sa diagonale est sensiblement supérieure à la somme des coefficients qui ne sont pas sur la diagonale. La matrice C est donc facilement inversible, et cette inversion n'engendre pas d'erreur importante dans l'estimation des tensions UA, UB, U. Dans l'exemple décrit, les courants IA, IB, IC et les tensions UA, UB, Uc sont des signaux sinusoïdaux, le courant transmis par le réseau 4 étant un courant alternatif sinusoïdal. En complément facultatif, le réseau 4 transmet un courant non sinusoïdal et les courants IA, 113, IC et les tensions UA, UB, Uc sont des signaux non sinusoïdaux. L'équation (5) est alors généralisée par l'équation suivante : ( UA (t) = -1 [C . \ (6) B(t) I RA (t) c (t) RB(t) Le fonctionnement d'un procédé de détection d'un défaut selon l'invention va être 30 à présent décrit. Lorsque les conducteurs 8A, 8B, 8C du réseau électrique aérien 4 sont parcourus par le courant alternatif et lorsque chaque capteur de mesure 10A, 10B, 10C est relié électriquement à un conducteur électrique 8A, 8B, 8C respectif via les moyens 14 de liaison électrique, la grandeur électrique G est mesurée pour chacun des conducteurs 8A, 35 8B, 8C, lors d'une étape initiale 100. (5)25 La grandeur mesurée G est, par exemple, la tension UA, UB, Lic de chacun des conducteurs 8A, 8B, 80. Pour estimer la valeur de la grandeur G associée à chacun des conducteurs 8A, 8B, 80, la variable électrique v associée aux moyens de liaison 14 est par exemple mesurée pour chacun desdits conducteurs. Dans l'exemple décrit, les courants IA, IB, IC circulant dans les moyens de liaison 14 sont alors mesurés pour estimer la valeur des tensions UA, UB, Uc à l'aide de la matrice des capacités C. Les valeurs des courants IA, IB, Ic mesurés sont alors transmis par l'unité de traitement d'informations 19 et l'émetteur-récepteur 20 au dispositif de détection 12 via la liaison radioélectrique 21, et le dispositif de détection 12 estime alors les valeurs des tensions UA, UB, Uc à l'aide de son unité de traitement d'informations 23, en fonction de la matrice C, qui est de préférence prédéterminée, et des valeurs des courants mesurés 1A, IB, IC reçues de la part de chaque capteur de mesure 10A, 10B, 100. Lors d'une étape suivante 110, l'algorithme de détection 24 détecte un défaut éventuel et sa direction d'au moins une des phases PA, PB et Pc par rapport à la terre 1, à partir des valeurs estimées des tensions UA, U13, U. REVENDICATIONS1.- Capteur (10A, 10B, 10C) de mesure d'une grandeur électrique (G) d'une phase (PA, PB, Pc) d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien (4), le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques (8A, 8B, 8C), chaque conducteur électrique (8A, 8B, 8C) étant adapté pour transmettre la phase correspondante du courant alternatif, le capteur (10A, 10B, 10C) comprenant une plaque métallique (18) apte à être disposée entre le conducteur électrique (8A, 8B, 8C) et la terre (1), la grandeur électrique (G) étant déterminée en fonction d'une capacité entre la plaque métallique (18) et la terre (1), caractérisé en ce que le capteur (10A, 10B, 10C) comprend en outre des moyens (14) de liaison électrique de la plaque métallique (18) au conducteur électrique (8A, 8B, 8C) correspondant. 2.- Capteur (10A, 10B, 10C) selon la revendication 1, dans lequel le capteur (10A, 10B, 10C) comprend en outre un organe (16) de mesure d'une variable électrique (IA, IB, Ic) associée aux moyens de liaison (14), la grandeur électrique étant déterminée en fonction en outre de la variable électrique mesurée. 3.- Capteur (10A, 10B, 10C) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la variable électrique (IA, IB, Ic) associée aux moyens de liaison (14) est un courant (I). 4.- Capteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le capteur de mesure (10A, 10B, 10C) est un capteur de tension, la grandeur électrique (G) mesurée étant une tension (UA, UB, Uc) du conducteur électrique (8A, 8B, 8C) respectif. 5.- Ensemble de capteurs (10A, 10B, 10C) de mesure d'une grandeur électrique d'une phase (PA, PB, PC) d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien (4), le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques (8A, 8B, 8C), caractérisé en ce que chaque capteur de mesure (10A, 10B, 10C) est conforme à l'une quelconque des revendications précédentes, et en ce que chaque capteur de mesure est destiné à être associé à un conducteur électrique (8A, 8B, 8C) respectif.35 6.- Détecteur (6) d'un défaut, par rapport à la terre (1), d'une phase (PA, PB, PC) d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien (4), le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques (8A, 8B, 80), chaque conducteur électrique étant adapté pour transmettre une phase correspondante du courant alternatif, le détecteur (6) comprenant : - un ensemble de capteurs (10A, 10B, 100) de mesure d'une grandeur électrique d'une phase (PA, PB, Pc) correspondante, et - un dispositif de détection (12) du défaut en fonction de la ou des grandeurs électriques (G) mesurées, caractérisé en ce que l'ensemble de capteurs (10A, 10B, 100) de mesure est conforme à la revendication 5. 7.- Détecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le dispositif de détection (12) est adapté pour détecter le défaut en fonction de chaque grandeur électrique (G) mesurée et d'un ensemble de paramètres (En) dépendant d'un ensemble de capacités électriques (Es) relatives aux conducteurs électriques (8A, 8B, 80). 8.- Détecteur selon la revendication 7, dans lequel les capacités électriques (Es) sont estimées en fonction de la position de chaque plaque métallique (18) par rapport aux conducteurs électriques (8A, 8B, 80) et à la terre (1), ainsi que de la permittivité (Er) de l'atmosphère autour de chaque plaque métallique (18). 9.- Détecteur selon la revendication 7, dans lequel les capacités électriques sont estimées en fonction seulement de la position de chaque plaque métallique (18) par rapport aux conducteurs électriques (8A, 8B, 80) et à la terre (1). 10.- Détecteur selon la revendication 9, dans lequel l'ensemble des capacités (Es) comporte, pour chaque plaque métallique (18), seulement la capacité entre la plaque métallique (18) et la terre (1) et la capacité entre la plaque métallique (18) et chaque conducteur électrique (8A, 8B, 80) autre que celui auquel la plaque métallique (18) correspondante est reliée électriquement. 11.- Détecteur selon la revendication 10, dans lequel chaque capacité est estimée en fonction de la distance entre la plaque métallique (18) et l'élément parmi la terre (1) et le conducteur électrique (8A, 8B, 80) autre que celui auquel la plaque métallique (18) correspondante est reliée électriquement. 12.- Détecteur selon l'une des revendications 7 à 11, dans lequel l'ensemble des paramètres (En) est en forme d'une matrice (C) des capacités, la matrice (C) comportant M lignes et N colonnes, M étant les nombre de capteurs de mesure (10A, 10B, 100) et N étant les nombre de conducteurs électriques (8A, 8B, 80), la matrice (C) étant de préférence carrée et les nombres M et N étant égaux. 13.- Détecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le détecteur (6) comporte des moyens (15) de liaison mécanique de chaque capteur de mesure (10A, 10B, 100) à un conducteur électrique respectif, les moyens (15) de liaison mécanique étant configurés pour que la distance entre ladite plaque métallique (18) et le conducteur (8A, 8B, 80) correspondant soit comprise entre 0 mm et 100 mm, de préférence sensiblement égale 50 mm. 14.- Procédé de détection d'un défaut, par rapport à la terre (1), d'une phase (PA, PB, Pc) d'un courant alternatif pour un réseau électrique aérien (4), le réseau aérien comportant au moins deux conducteurs électriques (8A, 8B, 80), chaque conducteur électrique étant adapté pour transmettre la phase correspondante du courant alternatif, le procédé comprenant les étapes suivantes : - a) la mesure (100), via au moins un capteur de mesure (10A, 10B, 100), d'une grandeur électrique (G) relative à au moins un conducteur électrique (8A, 8B, 80), - b) la détection (110) du défaut en fonction de la ou des grandeurs électriques mesurées, le procédé étant caractérisé en ce que, lors de l'étape (100) de mesure a), chaque capteur de mesure (10A, 10B, 100) est relié électriquement avec le conducteur électrique (8A, 8B, 80) correspondant.