Brevet FR3027919A1 — publié le 20160506

Domaine technique La présente invention est dans le domaine technique des procédés de déminéralisation d'une solution sucrée, en particulier choisie parmi les jus sucrés destinés à la fabrication de saccharose, de dextrose, de glucose, de fructose, de maltose, de mannose, et le lactosérum liquide pour la fabrication de lactose ou de poudre de lactoserum déminéralisée. La présente invention a également pour objet un procédé de fabrication d'un produit sucré issu desdites solutions sucrées, notamment pour la fabrication de saccharose, de glucose, de dextrose, de fructose, de maltose, de mannose, de poudre de lactoserum déminéralisé ou de lactose mettant en oeuvre au moins une étape de déminéralisation à l'aide dudit procédé de déminéralisation. Arrière-plan de l'invention Dans le domaine de l'amidonnerie, en particulier issu du maïs ou du blé, les sirops de dextrose (glucose) sont déminéralisés à l'aide de résines échangeuses d'ions. Les sirops de dextrose sont ainsi déminéralisés lors d'une première étape de déminéralisation sur une résine échangeuse de cations suivie d'une seconde étape de déminéralisation sur une résine échangeuse d'anions. Ces sirops de dextrose ont pour caractéristique d'être faiblement minéralisés, ce qui se traduit par une conductivité basse, notamment inférieure à 1000 pSiemens/cm. Dans le domaine alimentaire, ces sirops issus de l'amidon doivent être traités à des températures élevées afin de minimiser les infections bactériologiques, notamment à des températures supérieures ou égales à 50°C. Les résines échangeuses d'ions ont pour inconvénients qu'elles nécessitent d'être régénérées après chaque étape de déminéralisation par des solutions d'acides et de bases qui permettent de renouveler les sites actifs sur lesquels se sont fixés les anions et les cations du sirop. La résine cationique fixe les ions H+ de l'acide et la résine anionique fixe les ions OH- de la base. Les ions du sirop sont alors élues avec l'excès de soude ou d'acide de la solution de régénération formant ainsi un effluent très important en volume et en concentration en sels. Ces effluents, de par leurs concentrations salines élevées, sont très polluants car difficile à dégrader. Dans le domaine sucrier, l'introduction de la déminéralisation des sirops de betteraves ou de cannes à sucres sur des résines échangeuses d'ions en amont de la cristallisation permet d'améliorer les rendements en sucre par diminution du volume de mélasse généré. Les sirops de betteraves et ou de cannes à sucre ont une concentration saline plus élevée que les sirops d'amidon, ce qui se traduit par des cycles de déminéralisation et donc de production très courts nécessitant des cycles de régénération des résines échangeuses d'ions très fréquents, générant ainsi une quantité très importante d'effluents de régénération salins. EP 1.963.539 B1 décrit l'utilisation de l'électrodialyse pour éliminer les anions, les cations et les acides de solutions provenant de betteraves à sucre et/ou de cannes à sucre choisies parmi les jus non-nanofiltrées ou encore la mélasse. Ces solutions sont très chargées en minéraux puisqu'elles concentrent toutes les impuretés issues de la cristallisation du sucre. Dans ce cas, l'étape d'électrodialyse est effectuée avant la séparation chromatographique permettant d'obtenir des fractions séparées de saccharoses et non saccharoses. L'électrodialyse est une technique séparative dans laquelle des espèces ionisées dissoutes, minérales ou organiques, sont transportées à travers des membranes ioniques sous l'action d'une différence de potentiel électrique. Sous l'effet d'un champ électrique perpendiculaire ou plan des membranes, les cations migrent vers la cathode en traversant les Membranes Echangeuses de Cations (MEC) et les anions migrent vers l'anode en traversant les Membranes Echangeuses d'Anions (MEA). Un dispositif d'électrodialyse comprend trois circuits : l'électrolyte, le produit à traité et le concentré ou saumure. Les ions extraits du produit à traiter sont en effet concentrés dans la saumure constituant le seul effluent salin. Avantageusement, aucun autre produit chimique n'est nécessaire pour régénérer les membranes. Néanmoins, l'électrodialyse ne peut s'appliquer qu'à des solutions suffisamment conductrices, c'est-à-dire comprenant des espèces suffisamment ionisées et concentrées mais également à des solutions dont la viscosité n'est pas trop élevée. De plus, il est connu que les solutions sucrées, en particulier visqueuses, encrassent les membranes échangeuses d'ions des électrodialyseurs et peuvent former des précipités sur ces dernières selon leurs compositions. Dans un autre domaine technique, les hydrolysats de la biomasse non alimentaires connaissent un intérêt croissant en tant que produits de départ renouvelables et à faible coût pour les procédés de fermentation bactérienne permettant de produire des carburants biosourcés ou divers produits chimiques biosourcés, tels que l'éthanol, l'acide lactique ou encore l'acétone. La fermentation bactérienne est délicate à effectuer, il est ainsi nécessaire d'ôter les acides acétiques et sulfuriques issus de l'hydrolyse ou encore les sels de potassium ou de sodium qui sont toxiques pour les micro-organismes afin de maintenir une productivité biochimique élevée. L'article « Removal of acetic acid and sulfuric acid from biomass hydrolyzate using a lime addition-capacitive deionization (CDI) hybrid process », C.Huyskens, J.Helsen, W.J.Groot, A.B.de Haan, publié dans "Process Biochemistry" 47 (2013) 2051-2057 relate l'utilisation de la chaux couplée avec la déionisation capacitive pour ôter l'acide acétique et l'acide sulfurique d'un hydrolysat de la biomasse non alimentaire. L'article « Membrane capacitive deionization for biomass hydrolysate desalination », publié dans « Separation and Purification Technology », 118 (2013) 33-39, relate l'application de la déionisation capacitive membranaire pour ôter les sels de potassium et de sodium. Les dispositifs de déionisation capacitifs ont pour avantage de ne pas générer d'effluents de régénération contrairement aux résines échangeuses d'ions. Cependant, le produit à valoriser, à savoir le jus sucré, est utilisé dans cette technique comme solution réceptrice lors de la décharge en ions des électrodes. Ce jus sucré issu de la décharge, rejeté dans les égouts, a une concentration saline élevée et est visqueux du fait de sa teneur en matière sèche. Il existe donc un besoin pour valoriser ce jus sucré issu de la décharge. Les dispositifs de déionisation capacitifs sont habituellement utilisés pour purifier l'eau et ne sont pas utilisés pour traiter des produits complexes, car on suspecte en effet une compétition pour l'électro-adsorption entre les protons dérivés de la dissociation des acides organiques et les cations ou encore les espèces acides présentes au détriment des espèces cibles salines du jus sucré à ôter. Ainsi, la présence d'acide acétique par exemple, nuit aux performances du dispositif de déionisation capacitif membranaire pour ôter les sels de potassium et de sodium. Or les hydrolysats de la biomasse non-alimentaires comprennent de nombreuses impuretés et des acides, tel que l'acide acétique qui est un sous-produit de l'hydrolyse incontournable. En outre, la présence de sucre modifie la viscosité et la conductivité du jus à traiter, ce qui impacte fortement la faisabilité d'une technique de déminéralisation. De manière générale, il existe un besoin constant pour améliorer les procédés de déminéralisation des solutions sucrées, notamment des jus sucrés, ayant une teneur en matière sèche supérieure ou égale à 150 g/I, sans modifier leur teneur en sucre de manière significative, en termes de temps de traitement, de consommation d'énergie et de rejets d'effluents, tout en diminuant les pertes en jus sucrés à valoriser. L'optimisation de rejets d'effluents de régénération dans les égouts est d'autant plus pressante qu'il existe des normes de plus en plus contraignantes à ce sujet et donc une demande pour limiter au maximum le volume des effluents de régénération à traiter. Objet et résumé de l'invention La présente invention cherche à proposer un procédé de déminéralisation d'une solution sucrée améliorée, qui soit adaptable à des solutions sucrées fortement salines comme faiblement salines, ayant éventuellement une viscosité élevée, tout en valorisant la solution sucrée et en limitant les rejets dans les égouts, et ce sans modifier de manière significative la teneur en sucre de la solution sucrée déminéralisée. La présente invention cherche également à proposer un procédé de déminéralisation amélioré en termes de taux d'abattement (ou de déminéralisation), de taux de récupération en solution sucrée et de productivité (temps de déminéralisation et consommation d'énergie). La présente invention pallie tout ou partie des problèmes précités en ce qu'elle a pour objet selon un premier aspect un procédé de déminéralisation d'une solution sucrée A ayant une conductivité initiale déterminée a (mSiemens/cm) mettant en oeuvre une solution sucrée D de conductivité d (mSiemens/cm) comprenant les étapes suivantes : i) optionnellement une étape d'électrodialyse de la solution sucrée A et/ou D au moyen d'un électrodialyseur en sorte d'obtenir une solution sucrée B de conductivité b inférieure à la conductivité a et/ou d ; ii) au moins une première étape de déionisation capacitive de la solution sucrée A ou B au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif en sorte d'obtenir une solution sucrée C ayant une conductivité c, inférieure à la conductivité b et/ou a. Avantageusement, la solution sucrée D est issue de la décharge en ions du dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii) ; et subit une étape de déionisation capacitive, notamment à l'étape ii), et/ou une étape d'électrodialyse, notamment à l'étape i). En particulier, la solution sucrée D a une conductivité d supérieure ou égale à la conductivité c. L'électrodialyse (ED) est un procédé de nature électrochimique. Un électrodialyseur comprend plusieurs compartiments, chaque compartiment étant alimenté en solution sucrée A et/ou en solution sucrée D et/ou en solution sucrée F (définie ci-après) selon l'invention. Un éléctrodialyseur comprend plusieurs orifices d'admission et de sortie en solution(s) sucrée(s) à déminéraliser, en électrolyte(s) et en saumure(s). Le nombre desdits orifices est fonction du nombre de compartiments. Chaque compartiment est séparé du ou des compartiments adjacents par une ou des membrane(s) échangeuse(s) d'ions. De préférence, ces membranes sont disposées en sorte d'alterner des membranes anioniques et cationiques. Sous l'action d'un champ électrique, les membranes anioniques ne se laissent franchir que par des anions, et les membranes cationiques ne se laissent franchir que par des cations. Les cations migrent dans le sens du courant électrique tandis que les anions migrent dans le sens inverse du courant électrique. Ce phénomène permet de disposer alternativement dans l'électrodialyseur, des compartiments de dilution, i.e des compartiments dans lesquels la concentration en sels diminue, avec des compartiments de concentration, i.e des compartiments dans lesquels la concentration en sels augmente. Au sens de la présente invention, on comprend par espèces salines ou espèces chargées ou ions ou co-ions, toute espèce conductrice minérale ou organique, et notamment les espèces suivantes : le chlorure, le sulfate, le carbonate, le phosphate, le brome, le silicate, l'iode, le sodium, le magnésium, le calcium, le potassium, le nitrate, l'arsenic, le lithium, le bore, le strontium, le molybdène, le manganèse, l'aluminium, le cadmium, le chrome, le cobalt, le cuivre, le fer, le nickel, le sélénium, l'argent et le zinc, plus particulièrement le calcium, le sodium, le magnésium et le potassium. De préférence, la ou les étapes de déionisation capacitive selon l'invention, par exemple les étapes ii) et/ou iii) (définie ci-après), considérées indépendamment les unes des autres, est/sont effectuée(s) au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire (MCDI). Un dispositif de déionisation capacitif convenant à la mise en oeuvre de la présente invention est décrit dans US 20011/0240474 Al. Ce dispositif peut comprendre une barrière de charge ou membrane se transformant alors en dispositif de déionisation capacitif membranaire (MCDI). Dans un dispositif de déionisation capacitif (CDI) classique (i.e sans membrane échangeuse d'ions), les espèces salines conductrices sont ôtées du produit à traiter en créant un champ électrique entre deux électrodes en carbone poreuses séparées d'un espace déterminé. Ainsi, les anions et les cations dans le produit à traiter circulant à travers ledit espace sont attirés et électro-adsorbés sur l'anode et la cathode respectivement, ce qui correspond au cycle de production ou de charge ou encore à l'étape de purification. Le produit traité déminéralisé ou dessalé est évacué du CDI. Lorsque les électrodes sont saturées, elles sont régénérées en les court-circuitant en sorte que les ions adsorbés soient libérés et collectés dans ledit espace. Les ions ainsi collectés sont dans l'état de la technique évacués du dispositif dans un effluent de décharge rejeté dans les égouts. Un dispositif de déionisation capacitif membranaire (MCDI) comprend une membrane échangeuse d'ions (anionique ou cationique) ou une enduction qui est disposée devant chacune des électrodes pour prévenir l'expulsion des ions électro-adsorbés. Avantageusement, il est possible d'inverser les polarités des électrodes lors du recyclage de ces dernières (correspondant à la décharge selon l'invention) en plus de court-circuiter ces dernières, ce qui améliore la régénération des électrodes et donc leur capacité d'adsorption des espèces salines conductrices. Avantageusement, un dispositif MCDI consomme moins d'énergie qu'un dispositif CDI et génère un plus faible volume de produit issu de la décharge. En outre, un dispositif MCDI comparativement à un dispositif CDI ne présente pas de phénomène de répulsion des co-ions. En effet, la membrane échangeuse d'ions permet de garder les co-ions à proximité de l'électrode, ce qui permet de conserver davantage d'espèces chargées positivement ou négativement et ainsi de déminéraliser plus efficacement. De plus, étant donné que moins de co-ions sont désorbés, davantage de contre-ions sont adsorbés afin de conserver l'électroneutralité ce qui améliore encore le taux de déminéralisation. Un dispositif MCDI présente donc un rendement faradique meilleur que celui d'un dispositif CDI, car à quantité d'énergie fournie égale, davantage d'espèces ionisées sont adsorbées. Les solutions sucrées A et B, et toutes les solutions sucrées citées dans le présent texte et mises en oeuvre dans le procédé selon l'invention, ont, indépendamment les unes des autres, une teneur en matière sèche supérieure ou égale à 50 g/1, de préférence supérieure ou égale à 150 g/1, encore de préférence supérieure ou égale à 250 g/1, encore de préférence supérieure ou égale à 350 g/1, particulièrement supérieure ou égale à 450 g/1, plus particulièrement supérieure ou égale à 550 g/1. La teneur en matière sèche d'une solution sucrée (g/1) peut être déterminée avec la norme ISO 1743 :1982, révisée en 2013, et intitulée « Sirops de glucose- Détermination de la matière sèche-Méthode réfractométrique ». La teneur en matière sèche peut être également évaluée à l'aide de la norme « Standard Methods » datant de 2011. Au sens de la présente invention, on comprend par solution sucrée issue de la décharge, toute solution sucrée obtenue à l'issu du cycle de régénération des électrodes en sortie d'un dispositif CDI ou MCDI (comprenant la décharge à proprement parler des électrodes et la purge des espèces désorbées). Avantageusement, la solution sucrée issue de la décharge subit une étape de déionisation capacitive et/ou une étape d'électrodialyse, ladite étape d'électrodialyse étant effectuée avant l'étape de déionisation capacitive. Ladite étape de déionisation capacitive et ladite étape d'électrodialyse peuvent correspondre respectivement aux étapes ii) et i) ou être effectuées à un stade différent lors d'un autre procédé de déminéralisation selon l'invention mis en oeuvre en amont des étapes i) et/ou ii). De préférence, cette solution sucrée D est mélangée à la solution sucrée A et/ou à la solution sucrée B. La solution sucrée D pourrait cependant être alimentée directement à l'électrodialyseur, notamment à l'étape (i), et/ou au dispositif CDI/MCDI, notamment à l'étape (ii). Cette disposition évite de rejeter dans les égouts les solutions sucrées issues de la décharge et améliore ainsi le rendement en sucre. Les inventeurs ont constaté qu'il était possible d'utiliser ces solutions sucrées issues de la décharge pour alimenter en entrée un dispositif CDI/MCDI ou un électrodialyseur ou encore de le fractionner pour alimenter le dispositif CDI/MCDI et l'électrodialyseur. Selon un mode de réalisation, la solution sucrée issue de la décharge subit avant sa déminéralisation à l'aide d'une étape de déionisation capacitive et/ou une étape d'électrodialyse préalable, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide et/ou une étape de concentration. A l'issue de l'étape de chromatographique, au moins une solution sucrée est produite, voire deux solutions sucrées sont produites, au moins l'une desdites solutions, éventuellement les deux, subissent les étapes de déionisation capacitive et/ou d'électrodialyse. Néanmoins, ce recyclage de la solution sucrée issue de la décharge, et en particulier sa circulation lors des étapes (ii) et/ou (i), et éventuellement aussi lors de l'étape (iii) décrite ci-après, ajoute du sels dans le cycle de production, selon la conductivité de la solution sucrée A ou B, ce qui conduit à des solutions sucrées issues de la décharge tellement concentrées en ions que leur mélange à la solution sucrée A ou B engendre une solution sucrée ayant une concentration en ions supérieure à la concentration en ions de la solution sucrée A ou B de sorte qu'il est alors nécessaire de jeter la solution sucrée D extrêmement concentrée. Avantageusement, l'utilisation d'une étape d'électrodialyse (ED) en amont permet d'éviter une surconcentration en ions dans la solution sucrée issue de la décharge et donc d'améliorer le taux de récupération en sucre puisqu'aucune solution sucrée n'est perdue à l'issue de l'étape d'ED, notamment à l'étape d'ED (i), ou encore de CDI/MCDI, notamment à l'étape (ii) et/ou (iii) (définie ci-après), et de limiter, voire supprimer s'agissant des étapes (ii) et (iii), les rejets d'effluents de régénération dans les égouts. Dans le cadre du présent texte, les conductivités a, b, c, d, e et f sont supérieures à 0 pSiemens/cm, de préférence les conductivités a et/ou b et/ou c et/ou d et/ou e et/ou f est/sont supérieure(s) ou égale(s) à 100 psiemens/cm, encore de préférence supérieure(s) ou égale(s) à 200 pSiemens/cm, en particulier supérieure(s) ou égale(s) à 300 pSiemens/cm, plus particulièrement supérieure(s) ou égale(s) à 500 pSiemens/cm, notamment supérieure(s) ou égale(s) à 700 pSiemens/cm. La conductivité d'une solution sucrée selon l'invention peut être mesurée à l'aide de la norme ISO 7888 :1985, révisée en 2012, et intitulée « Qualité de l'eau - Détermination électrique ». On entend par « solution sucrée » selon l'invention, les jus sucrés issus de l'extraction de plantes sucrières telles que la betterave à sucre, la canne à sucre, le sorgho; les jus sucrés issus de l'hydrolyse de polymères végétaux tels que l'amidon, la cellulose et les hémicelluloses ; l'inuline ; les jus de diffusion de l'inuline ; les solutions de lactosérum issues de l'industrie laitière tel que le lactosérum liquide ; les eaux mères de cristallisation comprenant du sucrose, par exemple issu de la mélasse, et/ou du lactose ; les solutions sucrées issues de la refonte de sucre brut, tel que le sucre roux ; ou leurs mélanges. La solution sucrée selon l'invention comprend une matière sèche dispersée dans une solution aqueuse. La solution sucrée peut être obtenue par dilution d'un sirop sucré ou d'une poudre sucrée avec de l'eau, de préférence de l'eau déminéralisée afin d'ajuster sa matière sèche. La teneur en matière sèche, et donc la viscosité, peut également être augmentée par évaporation. Selon un mode de réalisation, l'électrodialyse à l'étape (i) est combinée avec au moins une étape (ii) de CDI ou MCDI pour traiter une solution sucrée concentrée en ions A ayant une conductivité a supérieure ou égale 700 pSiemens/cm, de préférence supérieure ou égale à 3 mSiemens/cm, encore de préférence supérieure ou égale à 10 mSiemens/cm, particulièrement supérieure ou égale 15 mSiemens/cm, encore plus particulièrement supérieure ou égale à 20 mSiemens/cm, notamment supérieure ou égale à 45 mSiemens/cm. Selon un autre mode de réalisation, lorsque la solution sucrée A ou la solution sucrée D a une conductivité a ou d inférieure ou égale à 3 mSiemens/cm, en particulier inférieure ou égale à 1000 pSiemens/cm, notamment inférieure ou égale à 700 psiemens/cm, plus particulièrement inférieure ou égale à 500 psiemens/cm, le procédé selon l'invention ne comprend pas d'étape d'électrodialyse i). En sortie de l'étape i) d'électrodialyse, la solution sucrée B est moins minéralisée que la solution sucrée A de sorte qu'elle peut être plus facilement traitée à l'étape ii) de déionisation capacitive. Dans une variante, la solution sucrée C est mélangée en tout ou partie à la solution sucrée A. Avantageusement, la conductivité a de la solution sucrée A est abaissée par celle de la solution sucrée C déminéralisée, ce qui permet d'éviter ou de retarder la surconcentration en espèces chargées lors de l'étape ii), en particulier lorsque le procédé selon l'invention ne comprend pas d'étape d'ED (i). Dans une variante, le procédé de déminéralisation comprend une seconde étape de déionisation capacitive iii) effectuée après ladite première étape ii) appliquée à la solution sucrée C au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif en sorte d'obtenir une solution sucrée E ayant une conductivité e, inférieure à la conductivité b et/ou a et/ou c. Les inventeurs ont déterminé que cette disposition permettait d'atteindre un rendement nettement amélioré en termes de taux de déminéralisation et de taux de récupération. Dans une variante, la solution sucrée F chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif à l'étape iii) subit une étape de déionisation capacitive, notamment à l'étape ii) et/ à l'étape iii), et/ou une étape d'électrodialyse, notamment à l'étape i). De préférence, la solution sucrée F a une conductivité f supérieure ou égale à la conductivité c. Dans une variante, l'énergie récupérée à l'issue de l'étape consistant à court-circuiter le dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii) et/ou à l'étape (iii) lors de la décharge est transférée pour alimenter un autre dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii) et/ou à l'étape iii). Il a été observé que de l'énergie est produite lors de l'étape consistant à court-circuiter les électrodes d'un dispositif de déionisation capacitif. Or cette énergie peut être récupérée pour être transférée vers un dispositif de déionisation capacitif travaillant en cycle de purification. Dans une variante, ladite au moins une première étape de déionisation capacitive ii), et éventuellement ladite étape d'électrodialyse i) et/ou ladite seconde étape de déionisation capacitive iii), est/sont effectuée(s) à une température supérieure ou égale à 35°C, de préférence supérieure ou égale à 45°C, plus particulièrement supérieure ou égale à 55°C, encore de préférence à une température inférieure ou égale à 80°C, notamment inférieure ou égale à 65°C. En particulier, la solution sucrée A, et/ou la solution sucrée B et/ou la solution sucrée C et/ou la solution sucrée D et/ou la solution sucrée E et/ou la solution sucrée F a/ont une température supérieure ou égale à 35°C, de préférence supérieure ou égale à 45°C, plus particulièrement supérieure ou égale à 55°C, encore de préférence inférieure ou égale à 80°C, notamment inférieure ou égale à 65°C. Avantageusement, les solutions sucrées chauffées ont ainsi une viscosité diminuée et une conductivité augmentées, ce qui permet de traiter des solutions sucrées avec une teneur en matière sèche élevée. De plus, la productivité du procédé selon l'invention est améliorée en termes de rendement de la déminéralisation et de cycles de production plus courts. En outre, s'agissant de solutions sucrées alimentaires, notamment destinées à la fabrication de sucre, tel que le saccharose ou le fructose par exemple, il est imposé de chauffer ces solutions sucrées par mesures d'hygiène pour éviter toute prolifération bactérienne. Cette contrainte dans le traitement des solutions sucrées alimentaires impose également des contraintes dans la sélection des techniques de déminéralisation possibles. Dans une variante, la première étape de déionisation capacitive ii) et/ou la seconde étape de déionisation capacitive iii) est/sont effectuée(s) sur deux dispositifs de déionisation capacitifs montés en parallèle en sorte qu'un dispositif de déionisation travaille en cycle de purification pendant que l'autre dispositif est en décharge. Avantageusement, lors de la décharge, lorsqu'un premier dispositif de déionisation capacitif est court-circuité pour initier l'autodécharge, l'énergie récupérée et issue des courants de décharge, est transférée en tout ou partie vers le second dispositif de déionisation capacitif monté en parallèle travaillant en cycle de purification. Dans une variante, la conductivité initiale a est inférieure ou égale à 3 mSiemens/cm, en particulier inférieure ou égale à 1 mSiemens/cm. Dans une variante, la solution sucrée A est choisie parmi : un hydrolysat d'amidon, un hydrolysat d'inuline, un hydrolysat de cellulose ou d'hémicellulose, une solution de saccharose, un jus de diffusion d'inuline, les eaux mères de cristallisation comprenant du sucrose et/ou du lactose ; une solution sucrée issue de la refonte de sucre brut; et une solution de lactosérum liquide ; ou leurs mélanges. De préférence, il s'agit d'un hydrolysat d'amidon alimentaire qui n'est donc pas destiné à une fermentation bactérienne ultérieure afin de produire des biocarburants ou divers produits chimiques biosourcés. De préférence, l'hydrolysat d'amidon et/ou l'hydrolysat de cellulose et/ou l'hydrolysat d'hémicellulose, et/ou l'hydrolysat d'inuline, notamment alimentaire, est/sont choisis parmi les jus ou sirops de maltose, les jus ou sirops de glucose, les jus ou sirops de dextrose, les jus ou sirops de fructose et les jus ou sirops de mannose, ou leurs mélanges, encore de préférence parmi les jus ou sirops de maltose, les jus ou sirops de glucose et les jus ou sirops de dextrose ou leurs mélanges. On entend par sirop au sens de la présente invention, un jus ayant subi au moins une étape de concentration en vue d'augmenter sa teneur en matière sèche. On entend par étape de concentration au sens de la présente invention, toute étape permettant d'augmenter la teneur en matière sèche de la solution, du jus ou du sirop, notamment au moyen d'une étape d'évaporation ou par une technique de concentration membranaire, telle que la nanofiltration. De préférence, l'hydrolysat d'amidon est issu de l'hydrolyse de polymères végétaux choisi parmi : le maïs, le blé, le pois, la pomme de terre et l'orge, ou leurs mélanges, de préférence le maïs, le blé et l'orge, ou leurs mélanges. De préférence, la solution de saccharose est choisie parmi les jus ou sirops de sucrose en sortie des étapes d'évaporation, les mélasses, les sirops de glucose et de fructose et les jus de fructo-oligosaccharides obtenus à partir du sucrose, ou leurs mélanges. De préférence, la solution de saccharose est extrait de plantes sucrières choisies parmi : la betterave sucrière, la canne à sucre et le sorgho, ou leurs mélanges. De préférence, l'hydrolysat d'inuline est choisi parmi les jus de fructo-oligosaccharides obtenus par hydrolyse d'inuline et les sucres liquides, tel que le sirop de fructose, ou leurs mélanges. De préférence, l'hydrolysat d'inuline est issu de l'hydrolyse de polymères végétaux choisis parmi la chicorée, l'agave, l'artichaut, le topinambour, et le yacon, ou leurs mélanges. La solution de lactosérum est d'origine animale, de préférence le lactose est choisi parmi le lactose contenu dans le lactosérum, le lactose provenant des eaux mères de cristallisation produites dans les lactoséries, le lactose contenu dans les perméats d'ultrafiltration de lactosérum obtenus dans les procédés de production de concentrés protéiques en lactosérum, ou leurs mélanges. En particulier, lesdits sirops ou lactose sont utilisés pour leur pouvoir sucrant, et notamment les sauces, tel que le ketchup, les sodas et boissons sucrées ou encore la pâtisserie. La présente invention a pour objet, selon un second aspect, un procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant les étapes suivantes : a. une étape de préparation d'un lait d'amidon ou d'une solution de cellulose ou d'une solution d'hémicellulose ou leurs mélanges, b. une étape de liquéfaction dudit lait d'amidon ou de la solution de cellulose ou de la solution d'hémicellulose ou leurs mélanges, c. une étape de saccharification pour la formation d'un hydrolysat d'amidon, d'un hydrolysat de cellulose ou d'hémicellulose ou leurs mélanges, et d. optionnellement une étape d'isomérisation ou d'épimérisation ou d'hydrogénation du ou desdits hydrolysat(s). Avantageusement, ledit procédé comprend au moins un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci-dessus, appliqué après l'étape c) dans lequel la solution sucrée A est choisie parmi ledit ou lesdits hydrolysat(s) et/ou appliqué après l'étape d) dans lequel la solution sucrée A est choisie parmi ledit ou lesdits hydrolysat(s) isomérisé(s) ou épimérisé(s) ou hydrogéné(s). Les définitions des hydrolysats données ci-dessous selon un premier aspect de l'invention s'appliquent également selon le deuxième aspect de l'invention. Les polymères végétaux et les plantes sucrières sont choisis seuls ou en combinaison parmi la ou les liste(s) des différents polymères végétaux et plantes sucrières définies ci- dessus selon un premier aspect. Dans une variante, le dit ou lesdits hydrolysat(s) isomérisé(s) ou épimérisé(s) ou hydrogéné(s) est/sont choisi(s) parmi : des jus ou des sirops de dextrose, des jus ou des sirops de glucose, des jus ou des sirops de maltose, des jus ou des sirops de fructose et des jus ou des sirops de mannose, ou leurs mélanges. De préférence, l'étape a) comprend le broyage du polymère végétal source d'amidon ou de cellulose ou d'hémicellulose avec de l'eau puis éventuellement la centrifugation de la solution obtenue pour former un lait d'amidon ou une solution de cellulose ou d'hémicellulose. Le lait d'amidon ou la solution de cellulose ou d'hémicellulose peut être natif ou éventuellement comprendre des protéines (non natif). De préférence, l'étape b) comprend une première hydrolyse, notamment comprend une réaction enzymatique pour casser les chaines d'amidons en dextrines. De préférence, l'étape c) comprend une seconde hydrolyse, notamment afin que l'amidon libère son glucose, en particulier comprenant une hydrolyse enzymatique ou acide afin de convertir les dextrines en saccharides (mono, di, tri ou oligo saccharide(s)). Dans une variante, ledit procédé comprend une étape de clarification ayant lieu après l'étape c) de saccharification. L'étape de clarification est en particulier une étape de microfiltration et a pour but d'enlever des corps solides en suspension dans les solutions 10 sucrées. Dans une variante, ledit procédé comprend une étape de décoloration ayant lieu après l'étape de saccharification c), et de préférence après l'étape de clarification, mais avant la mise en oeuvre du procédé de déminéralisation selon l'invention. La décoloration est de préférence effectuée sur une résine échangeuses d'ions. 15 Selon un mode de réalisation, ledit procédé de fabrication comprend une étape de concentration après la mise en oeuvre du procédé de déminéralisation selon l'invention effectué après l'étape c) pour l'obtention d'un sirop de dextrose, de maltose ou de glucose très concentré dans ledit sucre, en particulier comprenant plus de 50% en poids de glucose, de dextrose ou de maltose par rapport au poids total du sirop ; par exemple pour la 20 production de sirop de dextrose (DE96) à plus de 96% en poids de dextrose par rapport au poids total du sirop. De préférence, l'étape d) est effectuée sur un ou des hydrolysat(s) déminéralisé(s) et décoloré(s). L'étape d'isomérisation enzymatique permet de transformer le dextrose ou le glucose 25 en fructose. L'étape d'épimérisation permet de transformer le dextrose ou le glucose en mannose. Dans une variante, ledit procédé de fabrication comprend une étape de concentration après la mise en oeuvre du procédé de déminéralisation selon l'invention effectuée après l'étape d), puis une étape de séparation par chromatographie en phase liquide, suivie d'une 30 nouvelle étape de concentration pour l'obtention de sirop de glucose et de sirop de fructose concentrés. Selon un mode de réalisation, ledit procédé de fabrication comprend encore un procédé de déminéralisation selon l'invention effectuée après l'étape de séparation par chromatographique et avant l'étape de concentration. La présente invention a pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant les étapes suivantes : a. une étape de préparation d'un jus de diffusion d'inuline, et b. optionnellement une étape d'hydrolyse du jus de diffusion d'inuline. Avantageusement, ledit procédé de fabrication comprend au moins un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci-dessus en référence au premier aspect dans lequel la solution sucrée A est le jus de diffusion d'inuline. Les définitions concernant l'inuline décrites ci-dessous selon un premier aspect de l'invention s'appliquent également selon ce troisième aspect de l'invention. Dans une variante, ledit procédé comprend une étape de clarification et une étape de décoloration appliquées au jus de diffusion d'inuline avant la mise en oeuvre d'une étape de déminéralisation à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention. Dans une variante, le jus de diffusion d'inuline déminéralisée subit une étape d'hydrolyse puis à nouveau une étape de déminéralisation à l'aide du procédé selon l'invention pour la formation d'un hydrolysat d'inuline déminéralisé. De préférence, l'hydrolysat d'inuline déminéralisé subit une étape de concentration, notamment par évaporation, pour la formation de sucre liquide (ou sirop liquide sucré) comprenant du fructose. Dans une autre variante, le jus de diffusion d'inuline subit dans cet ordre une étape de clarification, une étape de décalcification, une étape de concentration, notamment par évaporation, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide et enfin une étape de déminéralisation à l'aide du procédé selon l'invention pour la production d'un sirop d'inuline. Selon un mode de réalisation, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge est/sont subit(ssent) ladite étape de séparation par chromatographique avant d'être recyclé(s) dans le procédé de déminéralisation selon l'invention. La présente invention, a pour objet, selon un quatrième aspect, un procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant une étape de refonte de sucre brut pour la formation d'une solution de saccharose. Avantageusement, ledit procédé comprend au moins un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci-dessus en référence au premier aspect dans lequel la solution sucrée A est ladite solution de saccharose. Dans une variante, ledit procédé comprend une étape de clarification et une étape de décoloration ayant lieu avant la mise en oeuvre de la première étape de déminéralisation selon l'invention. Ledit procédé comprend de préférence au moins une étape de concentration pour la formation de sucre liquide. Dans une autre variante, ledit procédé de fabrication comprend une étape d'hydrolyse effectuée après la première étape de déminéralisation définie ci-dessus puis une seconde étape de déminéralisation à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention. De préférence, le procédé de fabrication comprend après la seconde étape de déminéralisation une étape de concentration, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide, et enfin une troisième étape de déminéralisation à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention pour la fabrication de sirop de glucose et de sirop de fructose séparés. Selon un mode de réalisation, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors de la troisième étape de déminéralisation est/sont recyclé(s) en tout ou partie à la première étape de déminéralisation, notamment en mélange avec la solution sucrée A. La présente invention a pour objet, selon un cinquième aspect, un procédé de fabrication d'une poudre de lactoserum déminéralisée comprenant avantageusement un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci- dessus en référence au premier aspect dans lequel la solution sucrée A est du lactosérum liquide. De préférence, le lactosérum liquide comprend une étape de clarification pour ôter les particules solides. De préférence, le lactosérum liquide comprend une proportion en lactosérum supérieure ou égale à 10%, encore de préférence supérieure ou égale à 15%, par rapport au poids total dudit lactosérum liquide. Le lactosérum liquide a ainsi subit une étape de pré-concentration, par exemple par nanofiltration, afin d'augmenter sa teneur en lactosérum, qui est naturellement de l'ordre de 6% en poids par rapport au poids total de lactosérum liquide brut. Après l'étape de déminéralisation effectuée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention, le procédé de fabrication comprend éventuellement une étape de pasteurisation, une étape de séchage par pulvérisation puis une étape d'atomisation pour la formation d'une poudre de lactosérum. Ledit procédé comprend, éventuellement avant l'étape de séchage par pulvérisation, une étape de pasteurisation du lactosérum au moins en partie déminéralisé, notamment à une température supérieure ou égale à 70°C, plus particulièrement à une température supérieure ou égale à 80°C, notamment supérieure ou égale à 95°C. La présente invention a pour objet, selon un sixième aspect, un procédé de fabrication de lactose, notamment un sirop de lactose, comprenant avantageusement un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci-dessus en référence au premier aspect dans lequel la solution sucrée A est un perméat d'ultrafiltration de lactosérum liquide. Dans une variante, le procédé comprend après l'étape de déminéralisation effectuée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention une étape de décoloration et une étape de concentration pour l'obtention de lactose. De préférence, le procédé selon l'invention permet de fabriquer du lactose déminéralisé à au moins 80%, de préférence à au moins 85%, plus particulièrement à au moins 90%. Ce lactose au moins en partie déminéralisé est utilisé dans la fabrication de produits alimentaires, tels que les biscuits ou les glaces. La présente invention a pour objet, selon un septième aspect, un procédé de fabrication de lactose et/ou de saccharose, notamment sous forme de sirop(s), comprenant un procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des variantes de réalisation décrites ci- dessus en référence au premier aspect dans lequel la solution sucrée A est choisie dans les eaux mères de cristallisation. Selon un mode de réalisation, ledit procédé de fabrication comprend après la première déminéralisation, une étape de concentration, notamment par évaporation, afin d'obtenir un sirop de lactose et de saccharose. Selon un autre mode de réalisation, ledit procédé comprend une étape de séparation par chromatographie en phase liquide en vue de séparer le lactose du saccharose effectuée après la première déminéralisation menée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention, puis de nouveau une seconde déminéralisation effectuée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention. De préférence, le procédé de fabrication comprend une étape de concentration, notamment par évaporation, effectuée après la seconde déminéralisation pour l'obtention de sirops de fructose et de saccharose séparés. Avantageusement, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors de la seconde déminéralisation est/sont recyclé(s) en tout ou partie à la première déminéralisation, notamment en mélange avec la solution sucrée A. Les caractéristiques techniques et définitions indiquées selon un premier, second, troisième, quatrième, cinquième et sixième aspects peuvent être combinées entre-elles, et ce considérées indépendamment les unes des autres. De préférence, dans le cadre de la présente invention, l'étape de séparation par chromatographie est effectuée selon la technique ISMB (Improved Simulating Moving Bed), en particulier par exclusion d'ions. Cette étape de chromatographie peut être utilisée pour séparer deux types de sucres, par exemple le glucose et le fructose, ou encore en dessalement afin d'ôter des espèces chargées organiques et/ou inorganiques d'une solution sucrée. Description détaillée des figures - La figure 1 représente un schéma explicatif du fonctionnement d'un dispositif MCDI comprenant une cellule de déionisation capacitive membranaire ; - La figure 2 représente de manière schématique un premier exemple de procédé de déminéralisation d'une solution sucrée selon l'invention ; - La figure 3 représente de manière schématique un second exemple de procédé de déminéralisation d'une solution sucrée selon l'invention ; - La figure 4 représente de manière schématique un troisième exemple de procédé de déminéralisation d'une solution sucrée selon l'invention ; - La figure 5 représente de manière schématique un procédé de fabrication d'un sirop de glucose et d'un sirop de fructose comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention ; - La figure 6 représente de manière schématique un procédé de fabrication d'inuline ou de sucre liquide comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention ; - La figure 7 représente de manière schématique un procédé de fabrication de sucre liquide ou de sirop de fructose et de sirop de glucose comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention ; - La figure 8 représente de manière schématique un procédé de fabrication de poudre de lactoserum comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention ; - La figure 9 représente de manière schématique un procédé de fabrication de lactose comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention ; - La figure 10 représente de manière schématique un procédé de fabrication de sirop de lactose et de sirop de sucrose ou d'un sirop comprenant du lactose et du sucrose mélangés, ledit procédé comprenant au moins une étape de déminéralisation à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention. Description d'exemples de réalisation La présente invention sera mieux comprise à la lecture des exemples de réalisation selon l'invention cités ci-après à titre non limitatif. Le schéma selon la figure 1 représente de façon simplifiée le fonctionnement d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire (MCDI) 1. Ce dispositif 1 comprend dans cet exemple précis une cellule MCDI 2 comprenant 18 cellules, des électrodes en carbone dont la surface totale est de 0,7 m2, et utilise des membranes échangeuses d'ions disposées devant lesdites électrodes. Ce dispositif 1 comprend également une pompe 3 et deux valves électromagnétiques 4,5, un capteur de pression, une sonde de conductivité, un conductimètre et un programme d'interface HMI de gestion des cycles de purification (ou production) et de décharge (régénération des électrodes) disposés en partie dans le boitier de commande 6. Lors des cycles de purification, un champ électrique est appliqué à ladite cellule 2, les ions ainsi contenus dans le produit à traiter, pompé à l'aide de la pompe 3 dans le réservoir 7 et alimenté à ladite cellule MCDI 2, sont adsorbés sur les électrodes selon leur polarité jusqu'à ce que le capaciteur soit complètement chargé. Grâce à la sonde de conductivité, on observe alors la conductivité de sortie remonter comparativement à la conductivité du produit à traiter. Si la conductivité du produit en sortie de la cellule MCDI 2, est inférieure ou égale au point de conductivité basse SP1 qui a été prédéterminé, la vanne 5 dirige le flux du produit traité en sortie de la cellule MCDI 2 vers le réservoir des produits traités à valoriser 8. Si la conductivité du produit en sortie de la cellule MCDI 2 est supérieure à la valeur SP1, la vanne 5 bascule le produit traité vers le réservoir de produit à traiter 7 pour qu'il soit ré-alimenté à la cellule MCDI 2. Cette opération consiste en un cycle de production ou de purification au-cours duquel le champ électrique est appliqué aux électrodes. Lors d'un cycle de décharge des électrodes ou de régénération, tout d'abord la cellule 2 est mise en court-circuit pour initier une auto-décharge. Avantageusement, il est possible de récupérer de l'énergie issue des premiers courants de décharge. Ensuite, les polarités sont inversées pour forcer la régénération afin que les ions soient libérés dans le produit à traiter contenu dans la cellule MCDI, il n'y pas de circulation du produit à traiter durant cette phase de libération des ions adsorbés. Puis, les polarités du champ électrique étant toujours inversées, la cellule est rincée ce qui correspond à une phase de purge, avec le produit à traiter, on génère ainsi un produit issu de la décharge très concentré en ions. Ce produit issu de la décharge a une conductivité supérieure ou égale à 5P2 qui a été prédéterminée, ce qui permet d'activer la valve 9 et de diriger le flux du produit issu de la décharge vers le réservoir des déchets 10, qui est rejeté dans les égouts. Les paramètres réglables sur le dispositif MCDI 1 sont ainsi notamment le débit du produit à traiter imposer par la pompe 3, réglable selon la puissance de la pompe 3, le voltage, de préférence supérieure à 0 volt et inférieur ou égal à 1,3 volts, les temps de purification, de régénération et de purge (ce deux derniers correspondant aux temps de décharge), les valeurs SP1 et SP2 (mSiemens/cm). Les trois exemples de procédé de déminéralisation selon l'invention décrit ci-après ont été mis en oeuvre avec les solutions sucrées suivantes : - Jus sucré (I) dont la composition est décrite dans le tableau 1 ci-après : Brix (%) 32,3 % PH 3,7 Conductivité (ms/cm) 0,75 +/-15 % Cations (en ppm) Na 352 K 129 Mg 15 Ca 29 Sucres (%) Glucose 95,02 Saccharose 3,5 Autres (en %) inconnu 1,49 Teneur en matière sèche 300 g/1-350g/I Tableau 1 - Jus sucré (II) dont la composition est décrite dans le tableau 2 ci-après : Brix (%) 37,4 °ici PH 4,1 Conductivité (ms/cm) 0,22 +/- 15% Cations (en ppm) Na 109 K 39 Mg 21 Ca 33 Sucres (%) Glucose 95,35 Saccharose 3,55 Autres (en %) inconnu 1,11 Teneur en matière sèche 350 g/1-400g/I Tableau 2 Ces jus sucrés ont des compositions proches en sucres mais des concentrations en sels différentes et présentent des conductivités faibles, notamment inférieure à 1 mSiemens/cm. Le taux d'abattement (°/0) représente la proportion en ions transférés au cours du procédé de déminéralisation. Le premier exemple 20 de procédé de déminéralisation selon l'invention, représenté schématiquement à la figure 2, est appliqué à une solution sucrée A de conductivité a. Ce procédé est effectué à température ambiante, c'est-à-dire à une température supérieure ou égale à 10°C et inférieure ou égale à 35°C, la solution sucrée A n'a donc pas été chauffée. Le procédé comprend une première étape de déionisation capacitive membranaire (ii) de la solution sucrée A au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire 21 en sorte d'obtenir une solution sucrée C ayant une conductivité c, inférieure à la conductivité a. Dans cet exemple 20, la solution sucrée D chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif membranaire à l'étape ii) ayant une conductivité supérieure ou égale à la conductivité c est alimentée audit dispositif de déionisation capacitif membranaire à l'étape ii), elle est donc mélangée avec la solution sucrée A. Dans cet exemple précis, la conductivité a de la solution sucrée A est faible, de sorte qu'il est possible de mélanger la solution sucrée D issue de la décharge avec la solution sucrée A pour de nouveaux cycles de purification. Dans cet exemple précis, la solution sucrée A est le jus sucré I. La conductivité des solutions sucrées (D) issues de la décharge est ainsi de l'ordre de 3 mSiemens/cm ou moins. Néanmoins, au terme de nombreux cycles de régénération et donc de réintroduction du sel issu de la solution sucrée de la décharge dans le circuit du procédé, la solution sucrée D peut atteindre une concentration telle que son mélange avec la solution sucrée A engendre une solution sucrée ayant une conductivité supérieure à la conductivité a, la solution sucrée issue de la décharge est alors jetée dans les égouts. Afin d'éviter cette surconcentration en espèces chargées qui survient en particulier lorsque la conductivité initiale a de la solution sucrée A est supérieure ou égale à 700 pSiemens/cm, il est possible d'effectuer une étape d'électrodialyse (i) à l'aide d'un électrodialyseur 22 sur la solution sucrée D avant qu'elle ne soit alimentée à l'étape de MCDI (ii) et mélangée avec la solution sucrée A. Dans cet exemple, sans étape d'électrodialyse, le taux d'abattement est de 82%, et la conductivité finale c est d'environ 131 pSiemens/cm. 82% de la solution sucrée A a été traitée, seulement 18% de la solution sucrée A a été perdue. La consommation électrique est de l'ordre de 2 à 3 Watts.heure/litre lorsque le MCDI est en charge, c'est-à-dire durant l'étape de purification. La concentration en glucose n'a pas été modifiée. Le second exemple 30 de procédé de déminéralisation selon l'invention, représenté schématiquement à la figure 3, est appliqué au jus sucré I et au jus sucré II séparément, lesquels correspondent sur la figure 3 à la solution sucrée A de conductivité a. Ce procédé est effectué à une température de l'ordre de 50°C, c'est-à-dire que la solution sucrée A, et donc les solutions sucrées C, D, E et F, sont chauffées à une température de l'ordre de 50°C. Le procédé comprend une première étape de déionisation capacitive membranaire (ii) de la solution sucrée A au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire 31 en sorte d'obtenir une solution sucrée C ayant une conductivité c, inférieure à la conductivité a. Le procédé comprend également une seconde étape de déionisation capacitive membranaire (iii) effectuée après ladite première étape (ii) et appliquée à la solution sucrée C au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire 32 en sorte d'obtenir une solution sucrée E ayant une conductivité e, inférieure à la conductivité c. Dans cet exemple, la solution sucrée D chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif membranaire à l'étape (ii) et ayant une conductivité d supérieure ou égale à la conductivité c est alimentée audit dispositif de déionisation capacitif membranaire 31 à l'étape (ii). La solution sucrée F chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif membranaire 32 à l'étape (iii) ayant une conductivité f supérieure ou égale à la conductivité e est alimentée audit dispositif de déionisation capacitif membranaire à l'étape (ii) et/ou audit dispositif de déionisation capacitif membranaire à l'étape (iii). Néanmoins, lorsque la solution sucrée D et la solution sucrée F est/sont tellement concentrée(s) que son/leur mélange avec la solution sucrée A et/ou C engendre une solution sucrée ayant une conductivité supérieure à la conductivité a ou c, la solution sucrée issue de la décharge est jetée dans les égouts. Afin d'éviter cette surconcentration en espèces chargées, il est possible d'effectuer une étape d'électrodialyse (i) à l'aide d'un électrodialyseur 33 sur les solutions sucrées D et F mélangées avant qu'elles ne soient alimentées à l'étape de MCDI (ii) et mélangées avec la solution sucrée A. Dans cet exemple, sans étape d'électrodialyse, le taux d'abattement global est de 97% pour le jus sucré I et de 93,6 °h pour le jus sucré II, ce qui est correspond à d'excellentes performances. En particulier, le taux d'abattement est de 77% et de 87% respectivement pour les jus sucrés I et II lors de l'étape (ii) et de 73% et de 78% respectivement pour les jus sucrés I et II lors de l'étape (iii). Avantageusement, la pression a été abaissée comparativement au premier exemple du fait probablement de la température des jus traités. Les conductivités initiales a des jus sucrés I et II sont respectivement de l'ordre de 849 pSiemens/cm et de l'ordre de 237 pSiemens/cm et les conductivités finales e des jus sucrés I et II sont respectivement de l'ordre de 25 pSiemens/cm et de l'ordre de 15 pSiemens/cm. Les temps de purification sont plus courts pour la première étape en MCDI (ii). On peut supposer que la température améliore la mobilité des ions et que la cellule MCDI sature plus rapidement. Par contre, le temps de purification de la seconde étape en MCDI (iii) est plus long compte tenu de la faible conductivité de la solution sucrée (C). La concentration en glucose n'a pas été modifiée pour les jus sucrés I et II. Le troisième exemple 40 de procédé de déminéralisation selon l'invention, représenté schématiquement à la figure 4, est appliqué au jus sucré (I), lequel correspond sur la figure 4 à la solution sucrée A de conductivité a. Ce procédé est effectué à une température de l'ordre de 50°C, c'est-à-dire que la solution sucrée A, et donc les solutions sucrées B, C, D, E et F, sont chauffées à une température de l'ordre de 50°C. Le procédé comprend une étape d'électrodialyse (i) de la solution sucrée A au moyen d'un dispositif d'électrodialyse 41 en sorte d'obtenir une solution sucrée B de conductivité b inférieure à la conductivité a. Ledit procédé comprend ensuite une première étape de déionisation capacitive membranaire (ii) de la solution sucrée B au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire 42 en sorte d'obtenir une solution sucrée C ayant une conductivité c, inférieure à la conductivité b. Le procédé comprend également une seconde étape de déionisation capacitive membranaire (iii) effectuée après ladite première étape (ii) appliquée à la solution sucrée C au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif membranaire 43 en sorte d'obtenir une solution sucrée E ayant une conductivité e, inférieure à la conductivité c. Dans cet exemple, la solution sucrée D chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif membranaire 42 à l'étape (ii) et ayant une conductivité d supérieure ou égale à la conductivité c, est alimentée au(x)dit(s) dispositif d'électrodialyse 41 et/ou audit dispositif de déionisation capacitif membranaire 42 à l'étape (ii). La solution sucrée F chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif membranaire 43 à l'étape (iii) ayant une conductivité f supérieure ou égale à la conductivité e est alimentée au(x)dit(s) dispositif d'électrodialyse 41 et/ou audit dispositif de déionisation capacitif membranaire 42 à l'étape (ii) et/ou audit dispositif de déionisation capacitif membranaire 43 à l'étape (iii). De préférence, les solutions sucrées D et F sont mélangées avec la solution sucrée A avant de subir l'étape d'électrodialyse (i). Dans cet exemple, le taux d'abattement final est de 98.67% pour le jus sucré I, ce qui correspond à d'excellentes performances. Avantageusement, la pression a été abaissée comparativement au premier exemple du fait probablement de la température des solutions sucrées traitées. La conductivité initiale est de l'ordre de 750 mSiemens/cm et la conductivité finale e est de l'ordre de 0.010 mSiemens/cm (soit 10 pSiemens/cm). La solution sucrée D issue de la décharge à l'étape de MCDI (ii) a une conductivité dans cet exemple précis d de l'ordre de 0,720 mSiemens/cm, ce qui est très proche de la conductivité a. La solution sucrée D peut ainsi être recyclée et mélangée avec la solution sucrée A pour être alimentée au dispositif d'électrodialyse 40. Parallèlement, la solution sucrée F issue de la décharge à l'étape de MCDI (iii) a une conductivité f de l'ordre de 0,412 mSiemens/cm. Cette solution sucrée F est de préférence recyclée et mélangée avec la solution sucrée A pour être alimentée au dispositif d'électrodialyse 40. Dans cet exemple précis, les solutions sucrées B et C ont respectivement des conductivités de l'ordre de 0,251 mSiemens/cm et 0,050 mSiemens/cm. La concentration en glucose n'a pas été modifiée. Avantageusement, les solutions sucrées D et E ont des conductivités proches de celle de la solution sucrée A initiale ce qui facilite leur recyclage afin d'être ré-alimentées à l'étape i) et/ou ii) et/ou iii), de préférence à l'étape (i) d'électrodialyse. L'électrodialyse évite aux étapes (ii) et/ou (iii) de saturer la solution sucrée à traiter et de générer des solutions sucrées issues de la décharge qui ne peuvent être recyclées. Les taux de récupération en solutions sucrées et donc la valorisation de ces derniers sont améliorés. L'étape d'électrodialyse génère une saumure qui est jetée aux égouts. Néanmoins, le taux de récupération global en solution sucré A est supérieur à 99%. L'électrodialyse permet donc, couplée avec une ou plusieurs étapes de MCDI, d'améliorer le taux de récupération en solutions sucrées et d'atteindre des taux de déminéralisation ou d'abattement proches de 100%. Le procédé de fabrication de sirop de glucose ou de fructose représenté à la figure 5 comprend deux étapes de déminéralisation effectuées à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention. Ce procédé de fabrication comprend une étape d'extraction de l'amidon 50 pour former un lait d'amidon, par exemple issu du maïs ou de blé, puis une étape de liquéfaction 51 et une étape de saccharification 52 pour la formation d'un hydrolysat d'amidon. Une étape de clarification 53 peut ensuite être effectuée afin d'ôter les chaines non converties, les huiles et les protéines par filtration. Suite à la clarification, ledit procédé peut comprendre une étape de décoloration 54, notamment sur charbon actif ou sur une résine absorbante. L'hydrolysat d'amidon décoloré comprenant du glucose, du dextrose ou du maltose subit une première étape de déminéralisation 55 à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4. Dans une variante, le jus déminéralisé subit une étape d'évaporation pour former par exemple un sirop de dextrose DE 96, c'est à dire comprenant au moins 96% en poids de son poids de dextrose. Dans une autre variante, l'hydrolysat d'amidon décoloré et déminéralisé à l'étape 55 subit une étape d'isomérisation enzymatique 56 pour la transformation du dextrose en fructose. Le jus en sortie de l'étape 56 subit alors une seconde étape de déminéralisation, laquelle est effectuée à l'aide du procédé selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4. Enfin, l'eau contenue dans le jus est évaporée lors d'une étape d'évaporation 58 pour former un sirop, ayant notamment une teneur en matière sèche supérieure ou égale à 500 g/I, de préférence supérieure ou égale à 600 g/I. A l'issu de cette étape d'évaporation 58, du sirop de fructose, en particulier comprenant au moins 40% en poids de fructose, est produit ainsi que du HFCS 42. Pour la fabrication de sirop de glucose et de sirop de fructose comprenant au moins 60% en poids, de préférence au moins 80% en poids, encore de préférence au moins 90% en poids, de glucose ou de fructose, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide 59 suivie d'une étape d'évaporation 61 est effectuée afin de séparer le fructose du glucose et concentrer ces derniers. Selon un mode de réalisation, le procédé de fabrication comprend une troisième étape de déminéralisation effectuée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention après l'étape 59. La ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors de cette troisième déminéralisation subit(ssent) l'étape de séparation 59 ou est/sont recyclée(s) à la première étape de déminéralisation 55 en mélange avec la solution sucrée A. Le procédé de fabrication de fabrication de sucre liquide ou d'inuline représenté à la figure 6 comprend au moins une étape de déminéralisation effectuée à l'aide du procédé de déminéralisation selon l'invention, et en particulier les étapes suivantes : la préparation d'un jus de diffusion d'inuline 7, une étape de clarification 71 et selon une première variante, les étapes particulières suivantes : une étape de décoloration 72, une première étape de déminéralisation 77 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, une étape d'hydrolyse 78, une seconde étape de déminéralisation 79 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, et enfin une étape d'évaporation 80 pour la formation de sucre liquide, ledit sucre comprenant par exemple du fructose. Selon une autre variante, à l'issue de l'étape de clarification 71, ledit procédé comprend une étape de décalcification 73, une étape d'évaporation 74, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide 75, et enfin une étape de déminéralisation 76 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, pour la formation d'inuline. Dans cet exemple précis, l'étape de séparation 75 permet de dessaler le sirop sucré en sortie de l'étape 74. Selon un mode de réalisation, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors du procédé de déminéralisation 76 est/sont recyclée(s) à l'étape de séparation 75. Le procédé de fabrication de sucre liquide ou d'un sirop de fructose et d'un sirop de glucose représenté à la figure 7 comprend les étapes suivantes : une étape de refonte 90 de sucre brut consistant notamment à mettre en solution aqueuse et à chauffer une certaine quantité de sucre brut, puis une étape de clarification 91, une étape de décoloration 92 et enfin une première étape de déminéralisation 93 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, 3 0 2 7 9 1 9 26 et selon une première variante, une étape d'évaporation 94 pour la formation de sucre liquide, comprenant notamment du saccharose. Selon une seconde variante, ledit procédé comprend après l'étape de déminéralisation 93, une étape d'hydrolyse 95, une seconde étape de déminéralisation 96 effectuée à l'aide 5 d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, une étape d'évaporation 97, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide 98, et enfin une troisième étape de déminéralisation 99 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, pour la formation d'un sirop de glucose et d'un sirop de fructose. 10 Selon un mode de réalisation, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors de la troisième étape de déminéralisation 99 est/sont recyclée(s) à la première étape de déminéralisation 93. Le procédé illustré à la figure 8 pour la fabrication de lactose comprend une étape d'ultrafiltration 100 appliquée à une solution sucrée qui est du lactosérum liquide, une étape 15 de déminéralisation 101 appliquée au perméat obtenu à l'issu de l'étape 100 et effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, une étape de décoloration 102 et enfin une étape d'évaporation 103 pour la formation de lactose 104. Le procédé illustré à la figure 9 pour la fabrication d'une poudre de lactosérum 20 déminéralisée comprend une étape de clarification 110 appliquée à une solution sucrée qui est du lactosérum liquide, puis une étape de déminéralisation 111 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, une étape de pasteurisation 112, une étape de séchage 113, et enfin une étape d'atomisation 114 pour la formation d'une poudre de lactosérum déminéralisée. 25 Le procédé illustré à la figure 10 pour la fabrication de sirops de lactose et de sucrose comprenant une étape de clarification 120 appliquée à des eaux mères de cristallisation comprenant du sucrose et du lactose, ledit sucrose étant issu notamment de mélasses. Ledit procédé comprend ensuite une étape de déminéralisation 121 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 30 4, puis selon une première variante, une étape d'évaporation 125 pour l'obtention d'un sirop comprenant du lactose et du sucrose. Selon une seconde variante, ledit procédé comprend après l'étape 121, une étape de séparation par chromatographie en phase liquide 123 du lactose du sucrose puis une seconde étape de déminéralisation 123 effectuée à l'aide d'un procédé de déminéralisation selon l'invention, tel que l'un des procédés exemplifiés sur les figures 2 à 4, et une étape d'évaporation 124 pour l'obtention de sirops de lactose et de fructose séparés. Selon un mode de réalisation, la ou les solution(s) sucrée(s) D et/ou F issue(s) de la décharge lors de la seconde étape de déminéralisation 123 est/sont recyclée(s) à la première étape de déminéralisation 121. Dans les exemples de procédés précédents lorsqu'une étape de séparation par chromatographique est effectuée afin de séparer deux sucres, les étapes subséquentes de déminéralisation, d'évaporation ou autre sont appliquées à chaque sucre isolé afin de former un sirop de ce dernier. REVENDICATIONS1. Procédé de déminéralisation (20,30,40) d'une solution sucrée A ayant une conductivité initiale déterminée a (mSiemens/cm) mettant en oeuvre une solution sucrée D de conductivité d (mSiemens/cm) caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : i) Optionnellement une étape d'électrodialyse de la solution sucrée A et/ou D au moyen d'un électrodialyseur (22,33,41) en sorte d'obtenir une solution sucrée B de conductivité b inférieure à la conductivité a et/ou d ; ii) Au moins une première étape de déionisation capacitive de la solution sucrée A ou B au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif (2,21,31,42) en sorte d'obtenir un jus sucré C ayant une conductivité c, inférieure à la conductivité b et/ou a ; et en ce que la solution sucrée D est issue de la décharge en ions du dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii), et subit une étape de déionisation capacitive, notamment à l'étape ii), et/ou une étape d'électrodialyse, notamment à l'étape i). 2. Procédé de déminéralisation selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une seconde étape de déionisation capacitive iii) effectuée après ladite première étape ii) appliquée à la solution sucrée C au moyen d'un dispositif de déionisation capacitif (32,43) en sorte d'obtenir une solution sucrée E ayant une conductivité e, inférieure à la conductivité b et/ou a et/ou c. 3. Procédé de déminéralisation selon la revendication 2, caractérisé en ce que la solution sucrée F chargée en ions issus de la décharge du dispositif de déionisation capacitif à l'étape iii) subit une étape de déionisation capacitive, notamment à l'étape ii) et/ou à l'étape iii), et/ou une étape d'électrodialyse, notamment à l'étape i). 4. Procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'énergie récupérée à l'issue de l'étape consistant à court-circuiter le dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii) et/ou à l'étape (iii) lors de la décharge est transférée pour alimenter un autre dispositif de déionisation capacitif à l'étape ii) et/ou à l'étape iii). 5. Procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite au moins une première étape de déionisation capacitive ii), et éventuellement ladite étape d'électrodialyse i) et/ou ladite seconde étape de déionisation capacitive iii), est/sont effectuée(s) à une température supérieure ou égale à 35°C, de préférence supérieure ou égale à 45°C, encore de préférence à une température inférieure ou égale à 80°C, notamment inférieure ou égale à 65°C. 6. Procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la première étape de déionisation capacitive ii) et/ou la seconde étape de déionisation capacitive iii) est/sont effectuée(s) sur deux dispositifs de déionisation capacitifs montés en parallèle en sorte qu'un dispositif de déionisation travaille en cycle de purification pendant que l'autre dispositif est en décharge. 7. Procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la conductivité initiale a est supérieure ou égale à 200 pSiemens/cm, en particulier supérieure ou égale à 500 pSiemens/cm. 8. Procédé de déminéralisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la solution sucrée A est choisie parmi : un hydrolysat d'amidon, une solution de saccharose, un jus de diffusion d'inuline, un hydrolysat d'inuline, un hydrolysat de cellulose ou d'hémicellulose, les eaux mères de cristallisation comprenant du sucrose et/ou du lactose ; une solution sucrée issue de la refonte de sucre brut; et une solution de lactosérum liquide ; ou leurs mélanges. 9. Procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant les étapes suivantes : a. une étape de préparation (50) d'un lait d'amidon ou d'une solution de cellulose ou d'une solution d'hémicellulose ou leurs mélanges, b. une étape de liquéfaction (51) dudit lait d'amidon ou de la solution de cellulose ou de la solution d'hémicellulose ou leurs mélanges, c. une étape de saccharification (52) pour la formation d'un hydrolysat d'amidon, d'un hydrolysat de cellulose ou d'hémicellulose ou leurs mélanges, d. optionnellement une étape d'isomérisation (56) ou d'épimérisation ou d'hydrogénation du ou desdits hydrolysat(s), caractérisé en ce que ledit procédé comprend au moins un procédé de déminéralisation (55,57) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 appliqué après l'étape c) dans lequel la solution sucrée A est choisie parmi ledit ou lesdits hydrolysat(s) et/ou appliqué après l'étape d) dans lequel la solution sucrée A est choisie parmi le dit ou lesdits hydrolysat(s) isomérisé(s) ou épimérisé(s) ou hydrogéné(s). 10. Procédé de fabrication selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit ou lesdits hydrolysat(s) est/sont choisi(s) parmi : des jus ou sirops de dextrose, des jus ou sirops de glucose et des jus ou sirops de maltose, ou leurs mélanges. 11. Procédé de fabrication selon l'une ou l'autre des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que le dit ou lesdits hydrolysat(s) isomérisé(s) ou épimérisé(s) ou hydrogéné(s) est/sontchoisi(s) parmi : des jus ou sirops de dextrose, des jus ou sirops de glucose, des jus ou sirops de maltose, des jus ou sirops de fructose et des jus ou sirops de mannose, ou leurs mélanges. 12. Procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant les étapes suivantes : a. une étape de préparation d'un jus de diffusion d'inuline (70), b. optionnellement une étape d'hydrolyse (78) du jus de diffusion d'inuline, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un procédé de déminéralisation (77,76) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la solution sucrée A est le jus de diffusion d'inuline. 13. Procédé de fabrication d'un sirop sucré comprenant une étape de refonte (90) de sucre brut caractérisé en ce qu'il comprend un procédé de déminéralisation (93) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la solution sucrée A est ladite solution de saccharose. 14. Procédé de fabrication d'une poudre de lactoserum déminéralisée caractérisé en ce qu'il comprend un procédé de déminéralisation (111) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la solution sucrée A est du lactosérum liquide. 15. Procédé de fabrication de lactose caractérisé en ce qu'il comprend un procédé de déminéralisation (101) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la solution sucrée A est un perméat d'ultrafiltration de lactosérum liquide.