Brevet FR3026027A1 — publié le 20160325

PROCEDE DE REVETEMENT D'UN SUPPORT METALLIQUE AVEC UN ADSORBANT MOF Domaine de l'invention La présente invention se rapporte à un procédé de revêtement d'un support métallique avec un adsorbant MOF, sans utilisation de liant, adhésif ou composite permettant l'adhérence de la couche d'adsorbant sur le support métallique. L'invention se rapporte également à l'utilisation dudit procédé pour la fabrication d'échangeurs de chaleur pour systèmes de climatisation. Etat de la technique On connait les principes de fonctionnement des machines à froid utilisant des adsorbats solides dans un système tritherme (fermé). Par exemple, les sociétés Vaillant, Viesman, Sortech, Mycon commercialisent de tels type machines à froid. Si l'on considère un système tritherme à adsorption, avec To la température interne d'évaporation à laquelle le froid Qo est produit, Tc la température intermédiaire de rejet thermique de Q, (condensation et adsorption) et, enfin TA la température interne de la source chaude qui fournit Qg pour la régénération de l'adsorbant. L'efficacité du procédé est déterminée par la quantité de vapeur du fluide réfrigérant 2 0 qui peut être réversiblement échangée entre adsorption et désorption (coefficient de performance ; « COP » ou «coefficient of performance » en anglais) et par le temps d'adsorption (puissance de refroidissement spécifique : « SCP » ou « specific cooling power » en anglais). Cf. Figure 1. Ainsi, l'efficacité du procédé de transformation thermique est exprimée : 25 (i) Par le coefficient de performance (COP) COP = Q0/Qg = QEvaporation/QDésorption Le COP est directement lié à la variation de masse de fluide cyclée (adsorbéedésorbée) dans le cycle tritherme. En général, les fluides qui offrent les meilleurs potentiels sont ceux qui ont de grandes chaleurs latentes/ chaleurs de vaporisation 3 0 comme les alcools courts (méthanol, éthanol) et en particulier l'eau. (ii) Par la puissance de la machine qui est exprimée en terme de puissance de refroidissement spécifique (SCP) par volume (V) ou poids (m) du dispositif (dispositif = adsorbant + adsorbeur) SCP = 1/V x Qdt ou SCP , Le SCP est directement lié à la vitesse des phénomènes de transferts, c.à.d. le transfert de matière (temps nécessaire pour que le phénomène se réalise, dont la vitesse de transport du fluide dans l'adsorbant est un élément) et le transfert thermique (temps nécessaire au transfert des quantités de chaleur d'un élément à un autre, dont la vitesse de conduction/convection de la chaleur est un élément). La performance (SCP) d'une machine à froid peut-être limitée soit par: - 1) la faible quantité de fluide réfrigérant cyclée dans un cycle (p. ex: sur gel de silice (« silica gel » en anglais) comme adsorbant) = le COP - 2) la faible vitesse d'adsorption/désorption du fluide réfrigérant dans l'adsorbant (ex: gel de silice (« silica gel » en anglais)) - transport de matière - 3) la faible vitesse de transfert thermique = conduction de chaleur de l'adsorbant et l'adsorbeur et de son interface. 2 0 Pour minimiser les charges thermiques ou la taille des dispositifs pour machine à froid, des adsorbants à capacité d'adsorption élevée dans les conditions d'opération, ainsi que des cinétiques d'adsorption et de désorption rapides, sont nécessaires. Un système permettant un transfert de chaleur optimisé serait également nécessaire pour parfaire la performance (SCP). Ainsi, l'adsorbant et la configuration de l'adsorbeur ont un impact 25 important sur la performance. Les matériaux MOF (matériau métallo-organique, ou « metal organic framework » en anglais) sont de bons adsorbants en ce qu'ils permettent de lever les facteurs limitants 1) et 2). Toutefois, l'optimisation du facteur 3) reste élusive. Des études ont montré qu'un contact direct et sans liant entre une zéolite et la surface 3 0 d'un métal permet une meilleure diffusibilité thermale. Par exemple, Bauer et coll. ont démontré par des mesures de capacité et cinétique de sorption thermique sur des échantillons métalliques plats, et sur des échangeurs thermiques revêtus de zéolite, que ceci résulte en une meilleure performance d'adsorption combinée à une bonne mécanique (cf. J. Bauer, , Int. J. Energy Res. 2009; 33:1233-1249 [1]). Ainsi, une option pour tenter d'optimiser la faible vitesse de transfert thermique d'un adsorbant MOF dans un système de machine à froid serait d'intégrer celui-ci dans un échangeur de chaleur revêtu d'une couche de MOF dans lequel le matériau MOF est en contact direct avec le support de l'échangeur de chaleur. Il existe donc un besoin de développer un procédé permettant de revêtir la surface d'un 1 0 support métallique avec un MOF, dans lequel la croissance de la couche de MOF a lieu directement sur le support métallique (i.e., sans liant, adhésif ou composite). Description de l'invention La présente invention répond précisément à ce besoin en fournissant un procédé de 15 croissance de MOF sur la surface d'un support métallique, comprenant : (i) oxyder le métal de la surface du support métallique pour la recouvrir d'une couche d'oxyde métallique; (ii) préparer une solution/suspension précurseur de matériau MOF comprenant le mélange dans un solvant polaire (a) d'un précurseur inorganique métallique se 2 0 présentant sous la forme de métal M, d'un sel de métal M ou d'un complexe de coordination comprenant l'ion métallique M dans lequel M est un ion métallique choisi parmi A13±, Fe2±, Fe3±, Zn2±, Ti3±, Ti4±, Zr2±, Zr4+, Ca2+, Cu2+, Gd3±, Mg2+, Mn2+, Mn3+, Mn4+ ou Si4+; de préférence Zr4+ ou A13+ ; et (b) d'au moins un ligand L choisi parmi un ligand di-, tri- ou tétra- carboxylate choisi 25 parmi : C2H2(CO2 )2 (fumarate), C2H4(CO2 )2 (succinate), C3H6(CO2 )2 (glutarate), C4H4(CO2-)2 (muconate), C4H8(CO2-)2 (adipate), C7F114(CO2 )2 (azelate), C5H3S(CO2 )2 (2,5-thiophènedicarboxylate), C6H4(CO2 )2 (téréphtalate), C6H4(CO2-)2 (isotéréphtalate), C6H2N2(CO2 )2 (2,5-pyrazine dicarboxylate), CioH6(CO2-)2 (naphtalène-2,6-dicarboxylate), Ci2H8(CO2 )2 3 0 (biphényle-4,4' -dicarboxylate), Ci2H8N2(CO2 )2 (azobenzènedicarboxylate), C6H3(C 02 )3 (benzène-1,2,4-tricarboxylate), C6H3(C 02 )3 (benzène-1,3,5- tricarboxylate), C 24H 15 (C 02-)3 (benzène-1,3,5-tribenzoate), C6H2(CO2 )4 (benzène-1,2,4,5-tétracarboxylate, Ci0H4(CO2 )4 (naphtalène-2,3,6,7- tétracarboxylate), C 10H4(CO2 )4 (naphtalène-1,4,5,8-tétracarboxylate), Ci2H6(CO2-)4 (biphény1-3,5,3',5'-tétracarboxylate), le 2-aminotéréphtalate, le 2-nitrotéréphtalate, le 2-méthyltéréphtalate, le 2-chlorotéréphtalate, le 2- bromotéréphtalate, le 2,5-dihydroxotéréphtalate, le tétrafluorotéréphtalate, le tétraméthyltéréphtalate, le diméthy1-4,4'-biphénydicarboxylate, le tétraméthy1- 4,4'-biphénydicarboxylate, le dicarboxy-4,4'-biphénydicarboxylate, ou le 2,5- pyrazyne dicarboxylate ; (iii) immerger le support métallique oxydé obtenu à l'étape (i) dans la solution/suspension obtenue à l'étape (ii); (iv) chauffer le mélange de l'étape (iii) à 100-140°C, de préférence 110-130°C, avantageusement à 120°C pendant 24 à 36 heures, de préférence 48 à 36 heures, avantageusement au moins 48 heures ; (v) Retirer le support métallique de la solution/suspension précurseur de matériau MOF, (vi) Rincer le support avec un solvant approprié (vii) Sécher à l'air à 40-60°C, de préférence 45-55°C, avantageusement à 50°C. Dans l'étape (ii), le ligand L peut également représenter le 2,5 2 0 diperfluorotéréphthalate, azobenzène 4,4' -dicarboxylate, 3,3' -dichloro azobenzène 4,4'-dicarboxylate, 3,3' -dihydroxo azobenzène 4,4' -dicarboxylate, 3,3' -diperfluoro azobenzène 4,4' -dicarboxylate, 3,5,3',5'-azobenzène tétracarboxylate, 2,5-diméthyl téréphthalate, perfluorosuccinate, perfluoromuconate, perfluoro glutarate, 3,5,3',5' perfluoro-4,4' -azobenzène dicarboxylate, 3,3' -diperfluoro azobenzène 4,4'- 2 5 dicarboxylate. Avantageusement, le ligand L peut représenter C2H2(CO2-)2 (fumarate), C6H4(CO2 )2 (téréphtalate), C6H4(CO2 )2 (isotéréphtalate), le 2-aminotéréphtalate, le MTB (méthanetétrabenzoate), ou le 1,4-benzènedicarboxylate. Avantageusement, le support métallique peut être en cuivre ou aluminium, et peut se 30 présenter sous forme de plaque, de structure en nid d'abeille (« honeycomb shape » en anglais), ou toute forme utilisée dans les échangeurs de chaleur, par exemple un tube plat à ailettes. Avantageusement, l'étape (i) peut être réalisée par tout moyen connu de l'homme du métier, par exemple par un traitement thermique ou chimique de la surface de l'adsorbeur, et qui est spécifique et adapté au matériau de l'adsorbeur et de l'adsorbant. Par exemple, lorsque le support métallique est en cuivre, l'étape (i) peut être réalisée en plaçant le support en cuivre dans un four à une température et pendant un lapse de temps suffisants pour réaliser l'oxydation de la surface du support en cuivre. Par exemple, le traitement au four peut être réalisé à 100°C sous atmosphère ambiante. Dans un autre exemple, lorsque le support métallique est en aluminium, l'étape (i) peut être réalisée en traitant le support dans une solution d'hydroxyde de sodium, dans une solution diluée d'acide nitrique (pour désoxyder la surface d'aluminium), puis séchage à l'air à une température et pendant un lapse de temps suffisants pour réaliser l'oxydation de la surface du support en aluminium. Par exemple, le séchage à l'air peut être réalisé à 60°C. La préparation de la solution/suspension précurseur de matériaux MOF peut être de préférence réalisée en présence d'énergie qui peut être apportée par exemple par le chauffage, comme par exemple des conditions hydrothermales ou solvothermales, mais également par micro-ondes, par ultrasons, par broyage, par un procédé faisant intervenir un fluide supercritique, etc. Les protocoles correspondants sont ceux connus de l'homme du métier. Des exemples non limitatifs de protocoles utilisables pour les conditions hydrothermales ou solvothermales sont décrits par exemple dans K. Byrapsa, et al. « Handbook of hydrothermal technology », Noyes Publications, Parkridge, New Jersey USA, William Andrew Publishing, LLC, Norwich NY USA, 2001 [14]. Pour la synthèse par voie micro-ondes, des exemples non limitatif de protocoles utilisables sont décrits par exemple dans G. Tompsett, et al. ChemPhysChem. 2006, 7, 296 [15] ; dans S.-E. Park, et al. Catal. Survey Asia 2004, 8, 91 [16] ; dans C. S. Cundy, Collect. Czech. Chem. Commum. 1998, 63, 1699 [17] ; ou dans S. H. Jhung, et al. Bull. Kor. Chem. Soc. 2005, 26, 880 [18]. Les conditions hydrothermales ou solvothermales, dont les températures de réactions peuvent varier entre 0 et 220°C, sont généralement effectuées dans des récipients en verre (ou en plastique) lorsque la température est inférieure à la température d'ébullition du solvant. Lorsque la température est supérieure ou lorsque la réaction s'effectue en présence de fluor, des corps en téflon insérés dans des bombes métalliques sont employés [14]. Ainsi, avantageusement, l'étape (iv) peut être réalisée dans un corps en téflon inséré dans une bombe métallique (« teflonlined stainless steel autoclave » en anglais). Les solvants utilisés dans l'étape (ii) sont généralement polaires. Notamment les solvants suivants peuvent être utilisés : l'eau, les alcools, le diméthylformamide, le diméthylsulfoxide, l'acétonitrile, le tétrahydrofurane, le diéthylformamide, le chloroforme, le dichlorométhane, le diméthylacétamide ou des mélanges de ces solvants. Avantageusement, il peut s'agir du diméthylformamide (DMF). Les solvants ci-dessus peuvent également être utilisés dans l'étape de rinçage (vi). Un ou plusieurs additifs peuvent également être ajoutés au cours de la préparation de la solution/suspension précurseur de matériau MOF, dans l'étape (ii), afin de moduler le pH du mélange. Ces additifs peuvent avantageusement être choisis parmi les acides minéraux ou organiques ou les bases minérales ou organiques. En particulier, l'additif peut être choisi parmi HF, HC1, HNO3, H2SO4, NaOH, KOH, la lutidine, l'éthylamine, la méthylamine, l'ammoniac, l'urée, l'EDTA, la tripropylamine, pyridine, etc. Avantageusement, HCl peut être utilisé. Le procédé selon l'invention a l'avantage de permettre l'obtention de supports métalliques revêtus d'une couche fine de matériau MOF, sans utilisation de liants, adhésifs ou composite pour assurer l'adhérence du MOF à la surface du support. Le matériau MOF adhère à la couche d'oxyde métallique générée sur la surface du support métallique pendant l'étape (i) du procédé. Dans des applications d'échangeurs de chaleur, où le matériau MOF fonctionne comme adsorbant (e.g., machines à froid), cette mise en forme de MOF en couche directement sur le support métallique permet d'optimiser la vitesse de transfert thermique, et de réduire la masse de couche d'adsorbant (puisque aucun liant, adhésif ou composite n'est nécessaire). Or on sait que, dans le cas des échangeurs de chaleur à surface revêtue d'adsorbant, bien entendu, la surface d'échange est importante, mais généralement la surface est imposée moins pour assurer la puissance thermique que pour assurer la quantité d'adsorbant nécessaire car l'épaisseur des couches d'adsorbant est limitée. Autrement dit, une réduction de la masse d'adsorbant par un facteur 2 peut se traduire par une réduction des surfaces d'échange d'un facteur proche de 2 et le volume de chaque adsorbeur serait également fortement réduit. Le procédé selon l'invention a justement l'avantage de permettre de déposer un adsorbant MOF pour former une surface revêtue efficace avec une épaisseur appropriée d'adsorbant. Un autre avantage du procédé selon l'invention est de permettre une optimisation de la masse d'eau cyclée au cours d'un cycle, lorsque qu'un échangeur de chaleur revêtu de MOF selon le procédé de l'invention est utilisé. En effet, typiquement, dans la chaleur de régénération, la chaleur sensible peut représenter le tiers et la chaleur latente les deux tiers. A titre d'exemple, une réduction d'un facteur 2 des masses d'adsorbant et de métal, entraînerait une réduction d'un facteur deux de la chaleur sensible si les conditions de température sont les mêmes. Le gain du COP serait alors entre 15 et 20% ce qui est très appréciable. En résumé, le procédé selon l'invention permet l'accès à des échangeurs de chaleur avec des performances avantageuses en termes de masse cyclée, COP et SCP. Ainsi, l'invention concerne également l'utilisation du procédé selon l'invention, pour 20 la fabrication d'échangeurs de chaleurs, notamment pour des systèmes de climatisation. D'autres avantages pourront encore apparaître à l'homme du métier à la lecture des exemples ci-dessous, en référence aux figures annexées, donnés à titre illustratif, et non limitatif. 25 Des exemples de matériaux MOF susceptibles d'être déposés sur support métallique selon le procédé de l'invention sont mentionnés ci-dessous. Ceux-ci sont connus, et leur synthèse et caractérisation ont été rapportées dans la littérature: 30 1) Zr-Ui0-66 : Cavka et al., J. Am. Chem. Soc., 2008, 130, 13850 [7] 2) Zr-Ui0-66-NH2 : Kandiah et al J. Mater. Chem., 2010,20, 9848-9851 [9] 3) Zr-fumarate (MOF-801) : réf [6] et Wibmann et al., Microporous mesoporous mater., 2012, 152, 64 [8] 4) MOF-841 : réf [6] 5) A1-CAU-10 : Reinsch et al, Chem. Mater. 2013, 25, 17-26 [10] 6) Al-fumarate (Basolite A520) : EP2230288 [2] 7) Al-MIL 100: Volkringer,tChem. Mater. 2009, 21, 5695-5697 [11] 5 Brève description des figures - La figure 1 schématise le principe de fonctionnement des machines à froid utilisant des adsorbats solides dans un système tritherme (fermé). - La figure 2 représente une image de la section d'une feuille de cuivre de 1 0 revêtue de MOF Zr-Ui0-66 selon l'exemple 2a, au microscope électronique. - La figure 3 représente une image de la section d'une feuille d'aluminium revêtue de MOF Zr-fumarate selon l'exemple 2c, au microscope électronique. - La figure 4 représente un exemple de configuration d'un système fermé tritherme de refroidissement/chauffage à adsorption pour machine à froid, avec deux 15 modules adsorption/désorption fonctionnant en opposition de phase. Le tableau 1 répertorie une comparaison des quantités d'eau adsorbées (en % de la masse d'adsorbant anhydre) de différents adsorbants par rapport au gel de silice Fuji. - Le tableau 2 répertorie les résultats comparatifs de l'exemple 1. 20 EXEMPLES Certains solides MOF qui sont des polymères de coordinations poreux montrent des capacités d'adsorption-désorption intéressantes pour certaines conditions d'adsorptions et de désorptions, notamment à faible pression de vapeur d'eau. Ces performances 25 proviennent du profil d'isotherme particulier dit en « S » (type V par la nomenclature IUPAC). Des isothermes d'adsorption de MOFs avantageusement utilisés dans le cadre de la présente invention ont été rapportés dans la littérature: Isothermes d'adsorption d'eau du MOF Zr-Ui0-66: [3] Isotherme d'adsorption d'eau du MOF Zr-Ui0-66-NH2 : [4] 30 Isotherme d'adsorption d'eau du MOF Zr-Ui0-66-NH2 : [5] Isothermes d'adsorption d'eau du MOF Zr-Ui0-fumarate (MOF-801) : [6]. Isotherme d'adsorption d'eau du MOF Zr-Ui0-MTB (MOF-841) : [6] Isotherme d'adsorption d'eau du MOF Al-CAU-10 : [6]. Isotherme d'adsorption d'eau du MOF Basolite A520 [2] En résumé, les MOF mentionnés sont caractérisés par - De grandes capacité d'adsorption d'eau à faible pression relatives de vapeurs d'eau (H.R Exemple 1 - Performances comparatives La performance de plusieurs adsorbants a été comparée dans différents modes de fonctionnement. Ces résultats comparatifs sont répertoriés dans le Tableau 1. Dans cette étude, 4 modes de fonctionnement P/P't ont été considérés où P/P't (ou l'humidité relative, H.R. ou R.H. en anglais) est le rapport entre la pression dans l'évaporateur (ou le condenseur) et P't est la pression de vapeur saturante correspondant à la température d'adsorption -que l'on supposera égale à la température de condensation- (ou de désorption). La température du rejet thermique dépend du type de refroidissement : à eau (auquel cas 25°C est éventuellement possible) ou à air et dans ce dernier cas, la température dépend de la qualité du refroidissement (tour de refroissement ou simple aéro réfrigérant). Dans le tableau 1 est présentée une comparaison, pour les 5 conditions P/P't étudiées, par rapport au gel de silice Fuji (Fuji Davison RD silica gel) des quantités d'eau adsorbées par les différents adsorbants dont les propriétés ont été fournies. Lorsque la quantité adsorbée par l'adsorbant est proche de celle du gel de silice Fuji, le signe = est utilisé, lorsqu'elle est moins bonne, le signe moins (-) est alors retenu et lorsqu'elle est un peu meilleure le signe + est utilisé et si elle est environ le double, ++ est utilisé et environ 3 fois meilleur, on utilise le symbole +++. Les absorbants mentionnés dans le Tableau 1 sont connus : ils sont soit disponibles commercialement, ou bien leur synthèse et caractérisation ont été publiées : Gel de silice : Fuji Davison RD silica gel Al-CAU-10 : Reinsch et al, Chem. Mater. 2013, 25, 17-26 [10] MCM-41 : reference 643645 Aldrich Silica, mesostructured Cr-MIL-101-NH2 : Modrow et al, Dalton Trans., 2012,41, 8690-8696 [12] Ti-MIL-125 : Dan-Hardi, et al J. Am. Chem. Soc. 2009, 131, 10857. [13] SAPO-34 : La synthèse est décrite sur le site de l'IZA (International Zeolite Association) avec les références appropriées. http://www .iz a- online.org/synthesis/Recipes/SAP0-34.html Zr-Ui0-66-NH2 : La synthèse est décrite dans Kandiah et al J. Mater. Chem., 2010,20, 9848-9851 [9] 1 0 Zéolithe 13X: 283592 Sigma-Aldrich, Molecular sieves, 13X L'analyse de ces résultats comparatifs a permis de sélectionner les trinômes (humidité relative)/(Te/Tc)/MOF les plus adaptés pour un fonctionnement optimale dans diverses applications de mise en oeuvre de machines à froid à adsorbant. Les fruits de cette 15 analyse sont répertoriés dans le Tableau 2 (Te=température évaporateur, Tc=température condensateur). Les propriétés d'adsorption du MOF Zr-Ui0-66-NH2 en font un bon candidat pour les applications en climatisation à plancher rafraîchissant (mode de fonctionnement n° 3a 20 et 3b). De plus, ses propriétés de désorption en fonction de la température démontrent que sa désorption est très efficace entre 60 et 70°C, ce qui en fait un excellent candidat en termes de quantité cyclée. Le résultat est que la quantité cyclée par l'Ui066-NH2 est 3 fois celle du gel de silice. 25 Exemple 2 :Synthèse et caractérisation des revêtements (« coatings » en anglais) de MOF Exemple 2a: Feuille Cu /Ui0-66 Une feuille de cuivre (50x50 mm) a été sablée sur les deux faces, traitée (« etched » 30 and anglais) dans une solution d'hydroxyde de sodium (pH>12), désoxydée dans l'acide nitrique dilué (4 La feuille de cuivre est immergée dans la solution dans un autoclave en acier inoxydable à paroi recouverte de Téflon (« Teflonlined » en anglais). Le mélange est chauffé à 120°C pendant 48 heures. Après refroidissement, la feuille de Cu a été soigneusement retirée, rincée cinq fois dans le DMF et enfin séchée à l'air à 50 ° C. Exemple 2c: Feuille Al /Zr-fumarate Une feuille d'aluminium (50x50 mm) a été traitée dans une solution d'hydroxyde de sodium (pH>12), désoxydée dans de l'acide nitrique dilué (4 On a agité une solution contenant 4,82 g (20,7 mmol) de ZrC14, 10,29 g (62 mmol) d'acide fumarique dans 200 ml de diméthylformamide (DMF) jusqu'à ce que la solution soit complètement transparente. La feuille d'aluminium est immergée dans la solution dans un autoclave en acier inoxydable à paroi recouverte de Téflon (« Teflonlined » en anglais). Le mélange est 3 0 chauffé à 120°C pendant 48 heures. Après refroidissement, la feuille d'aluminium a été soigneusement retirée, rincée cinq fois dans du DMF et de l'Et0H et finalement séchée à l'air à 50 ° C. Exemple 3 : Etude comparative La performance de trois adsorbants sont comparés dans un système fermé tritherme de refroidissement/chauffage à adsorption pour machine à froid, selon la figure 4, comprenant : a. un fluide réfrigérant (F) constitué d'eau; b. un module de condensation (C) dudit fluide réfrigérant (F), en connexion thermique avec un circuit d'eau (CWTmoyen) dont la température de l'eau en sortie du circuit est T, ; c. un module d'évaporation (E) dudit fluide réfrigérant (F), en connexion thermique avec un circuit d'eau (CWTbasse) dont la température de l'eau en sortie du circuit est Te ; d. au moins un module d'adsorption/désorption (AD) contenant un adsorbant solide (A), le module d'adsorption/désorption (AD) étant alternativement en connexion fluide avec ledit module de condensation (C) puis ledit module d'évaporation (E), lequel adsorbant solide (A) peut adsorber ou désorber le fluide réfrigérant (F) selon que le module d'adsorption/désorption (AD) est en connexion fluide avec le module d'évaporation (E) et de condensation (C), respectivement, et selon la température TA à laquelle l'adsorbant solide (A) est soumis. Avantageusement, le système contient deux modules d'adsorption/désorption (AD) et (AD'), chacun alternativement en connexion fluide avec les modules de condensation (C) et d'évaporation (E), de sorte que lorsque (AD) est en connexion fluide avec le module de condensation (C) alors (AD') est en connexion fluide avec le module d'évaporation (E), et inversement. Un exemple de configuration d'un tel système est représenté en Figure 4. Le terme « en connexion thermique », tel qu'utilisé dans le présent document, se réfère à un moyen de connexion permettant l'échange de chaleur entre les éléments auxquels il se réfère. Par exemple, il peut s'agir d'un moyen de connexion permettant l'échange 3 0 de chaleur entre le module de condensation (C) et le circuit d'eau (CWTmoyen) OU bien entre module d'évaporation (E) et le circuit d'eau (CWTbasse)- Par exemple, la connexion thermique peut être réalisée par l'intermédiaire d'un échangeur thermique. Alternativement, la connexion thermique peut être réalisée par passage du circuit d'eau dans le module de condensation (C) ou le module d'évaporation (E), permettant ainsi le transfert de la chaleur dégagée dans le module de condensation (C) dans le circuit d'eau le traversant, ou inversement permettant le transfert de la chaleur adsorbée dans le module d'évaporation (E) dans le circuit d'eau le traversant. Le terme « en connexion fluide », tel qu'utilisé dans le présent document, se réfère à un moyen de connexion permettant le transfert de vapeur de fluide réfrigérant entre les éléments auxquels il se réfère. Par exemple, il peut s'agir d'un moyen de connexion permettant le transfert de vapeur de fluide réfrigérant d'un module d'adsorption/désorption (AD') vers le module de condensation (C). Il peut également s'agir d'un moyen de connexion permettant le transfert de vapeur de fluide réfrigérant du module d'évaporation vers un module d'adsorption/désorption (AD) comme illustré sur la Figure 4. Avantageusement, cette connexion fluide peut être contrôlée par une valve, qui peut être soit en position fermée (pas de transfert de vapeur de fluide réfrigérant d'un module à un autre), ou en position ouverte. On dira qu'un module est en connexion fluide avec un autre lorsque la valve les connectant est ouverte. Avantageusement, lorsque le système dispose de deux modules (AD) et (AD'), les deux modules d'adsorption/désorption contiennent le même adsorbant solide (A), et ne sont pas en connexion fluide avec le module de condensation (C) ou le module d'évaporation (E) simultanément. Avantageusement, en mode désorption, l'adsorbant (A) est soumis à une température TA telle que Tmax > TA > Tc, dans lequel Tc représente la température de l'eau en sortie du circuit d'eau (CWTmoyen), et Tmax représente la fourchette haute de la température à laquelle l'adsorbant solide (A) est régénéré (cad qu'il désorbe les molécules de fluide réfrigérant). Bien entendu, Tmax sera inférieure à la température à laquelle l'adsorbant solide (A) est susceptible de se décomposer ou de se dégrader. La valeur de Tmax dépend de l'adsorbant solide (A) utilisé. Avantageusement, la connexion thermique entre le fluide réfrigérant (F) et les circuits d'eau (CWTmoyen) et (CWrbasse) des modules de condensation et d'évaporation, respectivement, est assurée par un échangeur thermique (ET). Les adsorbants suivants sont comparés : gel de silice sur lit fixe, revêtement de SAPO- 34 et revêtement de MOF Ui0-66-NH2 obtenu selon le procédé de l'invention, avec les paramètres de fonctionnement suivants : en mode adsorption : le module d'adsorption/désorption (AD) est en connexion fluide avec le module d'évaporation (E) ; l'adsorbant (A) est soumis à une température TA = Te ; dans lequel Te représente 25°C ou 35°C, pour utilisation du système comme ventiloconvecteur ou surface rafraîchissante, respectivement ; Pe/Psat(e )=0,25 ; et Te représente 5°C ou 12°C, pour utilisation du système comme ventilo- 1 5 convecteur ou surface rafraîchissante, respectivement ; dans lequel : pe/psat(e) représente la valeur d'humidité relative dans le module d'évaporation (E) ; pe représente la pression de vapeur d'eau dans le module d'évaporation (E) ; et Psat(e) représente la pression de vapeur saturante de l'eau à la température d'adsorption 20 de celle-ci par l'adsorbant solide (A) ; en mode désorption : le module d'adsorption/désorption (AD) est en connexion fluide avec le module de condensation (C) ; l'adsorbant (A) est soumis à une température TA permettant la régénération de 25 l'adsorbant testé (typiquement TA est telle que Tmax> TA > Te ; dans lequel Te est telle que définie ci-dessus et Tma, est comprise entre 60-100°C selon l'adsorbant) ; Pcillsat(c )-0,25 ; et Te représente 25°C ou 35°C, pour utilisation du système comme ventilo- 3 0 convecteur ou surface rafraîchissante, respectivement ; dans lequel : PciPsat(c) représente la valeur d'humidité relative dans le module de condensation (C); FI, représente la pression de vapeur d'eau dans le module de condensation (C); et Psat(c) représente la pression de vapeur saturante de l'eau à la température de désorption de celle-ci de l'adsorbant solide (A) . Comme illustré dans le tableau ci-dessous, l'échangeur de chaleur revêtu de MOF Ui0-66-NH2 selon le procédé de l'invention a une performance bien supérieure. Silica gel fixed SAPO-34 Ui0-66-NH2coating bed coating (projected) Masse d'eau cyclée Am/m 8% 6% 25% [%J COP 0,6 n.a. 0,72 Specific cooling power 50 500 500 (SCP) [W/kg] 10 LISTE DE REFERENCES 1. J. Bauer et al. Int. J. Energy Res. 2009; 33:1233-1249 2. EP2230288 3. D. Wiersum, Asian J. 2011, 6, 3270-3280. 4. Schoenecker, Ind. Eng. Chem. Res., 2012, 51, 6513. 5. Cmarik, Langmuir, 2012, 28, 15606. 6. Furukawa, J. Am. Chem. Soc., 2014, 136, 4369-4381. 7. Cavka et al., J. Am. Chem. Soc., 2008, 130, 13850 8. Wif3mann et al., Microporous mesoporous mater., 2012, 152, 64 9. Kandiah et al J. Mater. Chem., 2010,20, 9848-9851 10. Reinsch et al, Chem. Mater. 2013, 25, 17-26 11. Volkringer,t Chem. Mater. 2009, 21, 5695-5697 12. Modrow et al, Dalton Trans., 2012,41, 8690-8696 13. Dan-Hardi, et al J. Am. Chem. Soc. 2009, 131, 10857 14. K. Byrapsa, et al. « Handbook of hydrothermal technology », Noyes Publications, Parkridge, New Jersey USA, William Andrew Publishing, LLC, Norwich NY USA, 2001 15. G. Tompsett, et al. ChemPhysChem. 2006, 7, 296 16. S.-E. Park, et al. Catal. Survey Asia 2004, 8,91 17. C. S. Cundy, Collect. Czech. Chem. Commum. 1998, 63, 1699 18. S. H. Jhung, et al. Bull. Kor. Chem. Soc. 2005, 26, 880 REVENDICATIONS1. Procédé de croissance de MOF sur la surface d'un support métallique, comprenant : (i) oxyder le métal de la surface du support métallique pour la recouvrir d'une couche d'oxyde métallique; (ii) préparer une solution/suspension précurseur de matériau MOF comprenant le mélange dans un solvant polaire (a) d'un précurseur inorganique métallique se présentant sous la forme de métal M, d'un sel de métal M ou d'un complexe de coordination comprenant l'ion métallique M dans lequel M est un ion 1 0 métallique choisi parmi A13±, Fe2±, Fe3±, Zn2±, Ti3±, Ti4±, Zr2±, Zr4+, Ca2+, Cu2+, Gd3+, Mg2±, Mn2±, Mn3±, Mn4+ ou Si4+; de préférence Zr4+ ou A13+ ; et (b) d'au moins un ligand L choisi parmi un ligand di-, tri- ou tétra- carboxylate choisi parmi : C2H2(CO2 )2 (fumarate), C2H4(CO2 )2 (succinate), C3H6(CO2 )2 (glutarate), C4H4(CO2-)2 (muconate), C4H8(CO2-)2 (adipate), C7F114(CO2 )2 15 (azelate), C5H3S(CO2 )2 (2,5-thiophènedicarboxylate), C6H4(CO2 )2 (téréphtalate), C6H4(CO2-)2 (isotéréphtalate), C6H2N2(CO2 )2 (2,5-pyrazine dicarboxylate), CioH6(CO2-)2 (naphtalène-2,6-dicarboxylate), Ci2H8(CO2 )2 (biphényle-4,4' -dicarboxylate), Ci2H8N2(CO2 )2 (azobenzènedicarboxylate), C6H3(CO2 )3 (benzène-1,2,4-tricarboxylate), C6H3(CO2 )3 (benzène- 1,3,5- 2 0 tricarboxylate), C24H15(CO2-)3 (benzène- 1,3,5-tribenzoate), C6H2(CO2 )4 (benzène-1,2,4,5-tétracarboxylate, CioH4(CO2-)4 (naphtalène-2,3,6,7- tétracarboxylate), C10114(CO2 )4 (naphtalène- 1,4,5 ,8-tétracarboxylate), Ci2H6(CO2-)4 (biphény1-3,5,3',5'-tétracarboxylate), le 2-aminotéréphtalate, le 2-nitrotéréphtalate, le 2-méthyltéréphtalate, le 2-chlorotéréphtalate, le 2- 25 bromotéréphtalate, le 2,5-dihydroxotéréphtalate, le tétrafluorotéréphtalate, le tétraméthyltéréphtalate, le diméthy1-4,4'-biphénydicarboxylate, le tétraméthyl4,4' -biphénydicarboxylate, le dicarboxy-4,4' -biphénydicarboxylate, le 2,5- pyrazyne dicarboxylate, le MTB (méthanetétrabenzoate), ou le 1,4- benzenedicarboxylate ; 3 0 (iii) immerger le support métallique oxydé obtenu à l'étape (i) dans la solution/suspension obtenue à l'étape (ii);(iv) chauffer le mélange de l'étape (iii) à 100-140°C, de préférence 110-130°C, avantageusement à 120°C pendant 24 à 36 heures, de préférence 48 à 36 heures, avantageusement au moins 48 heures ; (v) Retirer le support métallique de la solution/suspension précurseur de matériau MOF; (vi) Rincer le support avec un solvant approprié ; et (vii) Sécher à l'air à 40-60°C, de préférence 45-55°C, avantageusement à 50°C. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le ligand L représente C2H2(CO2 )2 (fumarate), C6H4(C 02-)2 (téréphtalate), C6H4(CO2 )2 (isotéréphtalate), le 2- aminotéréphtalate, le MTB (méthanetétrabenzoate), ou le 1,4-benzènedicarboxylate. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le MOF couvrant le support métallique est choisi parmi Zr-Ui0-66, Zr-Ui0-66-NH2 , Zr-Ui0-fumarate (MOF- 801) , Zr-Ui0-MTB (MOF-841) , Al-CAU-10 ou Basolite A520. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le support métallique est une feuille de cuivre ou d'aluminium. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le solvant utilisé à l'étape (ii) est choisi parmi l'eau, les alcools, le diméthylformamide, le diméthylsulfoxide, l'acétonitrile, le tétrahydrofurane, le diéthylformamide, le chloroforme, le dichlorométhane, le diméthylacétamide ou un mélange d'au moins deux de ces solvants. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel au moins un additif est ajouté au cours de la préparation de la solution/suspension précurseur de matériau MOF, dans l'étape (ii), afin de moduler le pH du mélange. 3 0 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel ledit au moins un additif est choisi parmi HF, HC1, HNO3, H2504, NaOH, KOH, la lutidine, l'éthylamine, laméthylamine, l'ammoniac, l'urée, l'EDTA, la tripropylamine, ou la pyridine ; de préférence HC1. 8. Support métallique revêtu de MOF susceptible d'être obtenu par un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7. 9. Utilisation du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, pour la fabrication d'échangeurs de chaleurs, notamment pour des systèmes de climatisation.