Brevet FR3027056A1 — publié le 20160415

DISPOSITIF DE REDUCTION CATALYTIQUE SELECTIVE [0001] La présente invention concerne l'introduction dans une ligne d'échappement d'un moteur thermique d'un réactif en vue de traiter ses gaz d'échappement. L'invention s'intéresse plus particulièrement à la dépollution des gaz d'échappement des moteurs thermiques de véhicules, notamment de véhicules automobiles. [0002] Le réactif intéressant plus particulièrement l'invention est un agent réducteur, du type ammoniac, qui permet de traiter les oxydes d'azote (NOx) des gaz d'échappement par réduction catalytique sélective (ou SCR, selon l'acronyme anglophone correspondant « Selective Catalytic Reduction »). Ce type d'agent réducteur est utilisé dans la technologie dite SCR liquide, qui utilise un précurseur d'agent réducteur sous forme liquide, comme une solution aqueuse d'urée, susceptible de se transformer/décomposer en ammoniac quand elle est injectée dans la ligne d'échappement. [0003] L'urée se décompose thermiquement en effet en ammoniac en deux étapes, une thermolyse puis une hydrolyse. Plus précisément, la solution d'urée injectée dans la ligne d'échappement se vaporise dans un premier temps pour se transformer en urée solide et en vapeur d'eau. Ensuite, l'urée se transforme en ammoniac NH3 et en acide isocyanique HNCO. L'acide isocyanique et l'eau se transforment en ammoniac et en dioxyde de carbone à l'intérieur d'un catalyseur implanté sur la ligne d'échappement. L'ammoniac peut ensuite réduire les oxydes d'azote NO rejetés par le moteur en azote et en eau. [0004] Il est nécessaire d'injecter l'urée suffisamment « en amont » du catalyseur SCR pour que la décomposition de l'urée en ammoniac et HNCO ait le temps de se faire entièrement avant de parvenir dans le catalyseur, et à une température des gaz d'échappement suffisante, au point d'injection de l'urée donc, mais également en entrée du catalyseur SCR, pour assurer la décomposition complète de l'urée en ammoniac. Les gaz d'échappement sont d'autant plus chauds qu'ils sont proches de la sortie moteur, on aura donc tendance à injecter l'urée au plus près de la sortie moteur. Cependant, on rencontre désormais des configurations de ligne d'échappement de plus en plus complexes, avec de fait un certain nombre d'organes sur la ligne d'échappement ou à son voisinage à proximité de la sortie moteur, comme le turbocompresseur, un ou plusieurs collecteurs d'échappement, un catalyseur d'oxydation, un organe pour favoriser le 3027056 2 mélange de l'urée et du flux des gaz d'échappement dans la ligne au voisinage du point d'injection (organe communément désigné sous le terme de « boîte de mélange »). Ces différents organes peuvent obliger à injecter l'urée plus loin du moteur qu'il serait souhaitable, donc à une température moindre (à une température de gaz sortie moteur 5 donnée). En outre, ils peuvent, par leur propre inertie thermique, ralentir aussi la montée en température du catalyseur SCR. Ces contraintes pèsent d'autant plus sur la décomposition de l'urée, et, in fine, sur les performances du catalyseur SCR à réduire les NOx que le moteur émet dans les phases défavorables de roulage, notamment lors des démarrages à froid du moteur, ou en roulage urbain lent. 10 [0005] Certaines solutions ont déjà été envisagées pour pallier à ces inconvénients, afin de « préchauffer » l'urée avant injection sur ligne pour en faciliter la vaporisation. On a par exemple complexifié la conception des injecteurs d'urée pour leur adjoindre des moyens de chauffage, afin que la vaporisation de l'urée se fasse déjà en partie au moins dans l'injecteur ou en sortie d'injecteur. Il a été également proposé dans le document WO 15 2008/020207 de disposer des contenants d'urée liquide au sein même du collecteur des gaz d'échappement, dans toutes les arrivées de gaz des chambres de combustion vers le conduit collecteur unique, afin d'en favoriser la décomposition avant l'injection effective sur la ligne d'échappement, dans la zone la plus chaude de la sortie moteur. Ce document évoque également la possibilité d'utiliser un réservoir provisoire de gaz issu de 20 ces différents contenants avant injection sur la ligne d'échappement. Cette solution est intéressante, mais elle nécessite de revoir entièrement la conception des collecteurs d'échappement, et oblige à piloter par des soupapes l'alimentation en urée et l'extraction en gaz de chacun de ces contenants, ce qui paraît très complexe à mettre en oeuvre, aussi bien en termes de conception qu'en termes de pilotage de leur fonctionnement. 25 [0006] L'invention a alors pour but de remédier à ces différents inconvénients. Elle a notamment pour but d'améliorer les performances d'un catalyseur de réduction des NOx équipant une ligne d'échappement, notamment en améliorant l'efficacité de l'injection de l'agent réducteur nécessaire au fonctionnement du catalyseur, sans que cette amélioration ne soit trop complexe à mettre en oeuvre. 30 [0007] L'invention a tout d'abord pour objet un dispositif de réduction catalytique sélective des oxydes d'azote contenus dans les gaz d'échappement circulant dans une ligne d'échappement d'un moteur thermique, ledit dispositif comprenant : - un réservoir de liquide contenant un composant précurseur d'un agent réducteur, - en aval duquel est 3027056 3 disposé un moyen échangeur thermique destiné à décomposer le précurseur liquide en un agent réducteur gazeux par apport thermique provenant desdits gaz d'échappement, - en aval duquel est disposé un moyen d'injection de l'agent réducteur gazeux dans la ligne d'échappement. Selon l'invention, le moyen échangeur thermique comporte une gaine 5 venant entourer au moins partiellement la ligne d'échappement sur une portion de sa longueur, et ledit dispositif comprend également : - un réservoir tampon apte à stocker provisoirement au moins une partie de l'agent réducteur gazeux, ledit réservoir tampon étant disposé en aval du moyen échangeur thermique et en amont du moyen d'injection, le réservoir de liquide, le moyen échangeur thermique, le réservoir tampon et le moyen 10 d'injection étant successivement connectés les uns aux autres par des moyens de connexion fluidique. [0008] On comprend dans l'ensemble du présent texte les termes « amont » et « aval » en fonction de la direction générale des gaz d'échappement dans la ligne d'échappement, de la sortie moteur vers l'extrémité de la ligne débouchant hors du véhicule quand il s'agit 15 de gaz d'échappement, et en fonction de la direction générale d'écoulement de fluide depuis le réservoir de liquide jusqu'au point d'injection sur la ligne d'échappement quand il s'agit du fluide réducteur agissant sur le catalyseur SCR de la ligne d'échappement. [0009] On comprend dans l'ensemble du présent texte par terme « précurseur d'agent réducteur » un ou des composants chimiques aptes à se décomposer en agent réducteur, 20 directement et/ou via un composé intermédiaire (comme l'urée qui se décompose en ammoniac et HNCO, avec HNCO qui se décompose ensuite à son tour en ammoniac). [0010] Le système d'injection selon l'invention comprend ainsi quatre parties : la partie « réservoir », où, de façon connue, on stocke l'urée en phase liquide, la partie « évaporation » , où l'urée va se décomposer thermiquement par échange thermique avec 25 les gaz d'échappement au plus près du moteur, la partie « stockage » du gaz issu de cette décomposition dans le réservoir tampon, et la partie « injection » pour injecter les produits issus de la décomposition de l'urée sur la ligne d'échappement. [0011] L'invention présente de nombreux avantages. On peut déjà simplifier l'injecteur, puisque dans l'invention il va s'agir d'un injecteur de gaz de conception simple, et qu'on 30 n'a ainsi plus besoin d'utiliser un injecteur de liquide chauffé associé à une boîte de mélange pour assurer une bonne répartition des gouttelettes liquides dans le flux des gaz d'échappement. Ensuite, on assure la vaporisation de l'urée en exploitant la chaleur des gaz d'échappement sortant du collecteur d'échappement, en venant entourer d'une gaine 3027056 4 le conduit d'échappement : c'est efficace pour monter l'urée au-delà de sa température de décomposition, et ne nécessite pas de modifier le collecteur d'échappement ni d'ajouter des moyens de chauffage propres. Et le conduit de la ligne d'échappement étant en métal, donc bon conducteur, les échanges thermiques avec la gaine sont très bons, et cela 5 d' autant plus quand les parois de la gaine sont également choisies en métal. Enfin, le réservoir tampon permet de réguler la quantité de gaz issus de la décomposition de l'urée, en assurant ainsi la continuité de la mise à disposition d'ammoniac gazeux pour le catalyseur SCR. [0012] Le réservoir de liquide est avantageusement équipé d'une pompe d'alimentation 10 de sortie du liquide pilotée. [0013] Selon un mode de réalisation, la gaine du moyen échangeur thermique comporte un tube creux à simple paroi. C'est alors, localement, l'enveloppe externe du conduit de la ligne d'échappement qui vient fermer la gaine sur sa circonférence, et servir de paroi interne à celle-ci. 15 [0014] Selon un autre mode de réalisation, la gaine du moyen échangeur thermique comporte un tube creux à double paroi. La gaine se suffit alors à elle-même pour définir les parois entre lesquelles le fluide va circuler. [0015] Dans l'un et/ou l'autre de ces modes de réalisation, de préférence, la gaine entoure le conduit de la ligne d'échappement sur toute sa circonférence. 20 [0016] Avantageusement, on conçoit la gaine de façon à maximiser les échanges thermiques avec les gaz d'échappement circulant dans le conduit d'échappement où elle est localisée. On préfère ainsi une gaine aux parois conductrices, en métal notamment. Et, de préférence, on peut prévoir de modifier les parois de cette gaine et/ou du conduit autour duquel elle se trouve, de façon à ce que ces parois ne soient pas lisses, et 25 présentent, par exemple, des ondulations, de préférence complémentaires, offrant une grande surface développée. [0017] De préférence, le moyen échangeur thermique est muni d'au moins un moyen de détection de niveau de liquide. C'est en effet utile, notamment pour piloter son alimentation en liquide depuis le réservoir auquel il est connecté. 30 [0018] De préférence, le réservoir tampon présente un volume variable pour réguler la pression du gaz qu'il contient, notamment pour maintenir une pression sensiblement 3027056 5 constante. Ainsi, le moyen d'injection est toujours alimenté en un gaz de pression prédéterminée. [0019] Selon un mode de réalisation, le réservoir tampon présente un volume variable à l'aide d'une paroi interne audit réservoir montée mobile entre deux positions extrêmes à 5 l'aide de moyens mécaniques du type ressort(s). [0020] Le réservoir tampon peut alors comprendre des moyens de détection de la position de la paroi mobile dans l'une au moins de ses positions extrêmes. Il comprend de préférence trois capteurs de position dont les deux positions extrêmes et une position intermédiaire correspondant au volume de gaz obtenu par décomposition de la quantité 10 maximum de liquide contenue dans l'échangeur thermique. [0021] On peut ainsi savoir quand le réservoir tampon est complètement vide ou complètement plein (quand les capteurs des deux positions extrêmes repèrent la position de la paroi mobile en butées). Et le capteur de la position intermédiaire permet de repérer quand la paroi mobile est dans une position correspondant, notamment, à la 15 transformation totale de liquide (urée) contenue dans le moyen échangeur thermique quand il n'est plus alimenté en liquide par le réservoir de liquide, avec une marge de sécurité donnée. [0022] On évite donc les surpressions, en arrêtant l'alimentation en liquide par la pompe d'alimentation depuis le réservoir de liquide vers le moyen échangeur thermique quand la 20 quantité de liquide (urée) dans le moyen échangeur thermique est égale au volume vide du réservoir tampon. [0023] Avantageusement, le moyen de connexion fluidique entre le moyen échangeur thermique et le réservoir tampon et/ou entre le réservoir de liquide et le moyen échangeur thermique peut/peuvent comporter un clapet anti-retour. On assure ainsi une circulation du 25 fluide, liquide d'abord, puis gazeux, toujours d'amont en aval depuis le réservoir de liquide jusqu'au moyen d'injection. [0024] Le dispositif selon l'invention comprend également, de préférence, une unité de contrôle commande apte à en piloter le fonctionnement. Elle peut être intégrée à ou être connectée au module de contrôle commande du moteur. 30 [0025] L'invention a également pour objet un procédé de commande du dispositif décrit plus haut, où l'unité de commande pilote l'alimentation en liquide depuis le réservoir de 3027056 6 liquide vers le moyen d'échange thermique de façon à ce que la quantité de liquide dans le moyen échangeur thermique reste au plus à un niveau correspondant à la quantité de gaz correspondant obtenue après décomposition thermique égale au volume encore disponible du réservoir tampon. 5 [0026] On régule ainsi la quantité de gaz disponible au niveau du réservoir tampon, pour que l'on puisse toujours fournir à la ligne d'échappement via le moyen d'injection la quantité de gaz réducteur conforme à la consigne pour réduire efficacement les NOx au niveau du catalyseur SCR (quantité suffisante), mais sans excès (pour éviter que de l'ammoniac en quantité excessive sorte tel quel en bout de ligne d'échappement). 10 [0027] Avantageusement, le pilotage se fait à l'aide de la mesure ou l'estimation du niveau de liquide dans le moyen échangeur thermique et de la mesure ou de l'estimation du volume efficace du réservoir tampon maintenu à pression constante. [0028] L'invention a également pour objet une ligne d'échappement comprenant un dispositif décrit plus haut, et qui comprend un organe catalyseur d'oxydation en amont 15 d'un organe catalyseur de réduction sélective, le moyen échangeur thermique venant entourer au moins une portion de ladite ligne en amont de l'organe catalyseur d'oxydation. [0029] L'invention a également pour objet une ligne d'échappement comprenant un dispositif décrit plus haut, qui comprend un organe catalyseur d'oxydation en amont d'un organe catalyseur de réduction sélective, et telle que le moyen d'injection injecte l'agent 20 réducteur gazeux dans la ligne entre le catalyseur d'oxydation et le catalyseur de réduction sélective. [0030] L'invention permet ainsi, du fait de la vaporisation de la solution d'agent réducteur préalablement à l'injection, d'accélérer la mise en fonctionnement du système de réduction catalytique, notamment lors des démarrages moteur. On améliore ainsi l'efficacité du 25 système SCR. [0031] L'invention a également pour objet un calculateur comportant une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. [0032] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui en est faite ci-après selon un exemple, à titre indicatif et nullement limitatif, en 30 référence aux figures annexées, dans lesquelles : 3027056 7 - La figure 1 est une représentation schématique de la portion de ligne d'échappement équipée du catalyseur SCR et du système d'alimentation en agent réducteur dudit catalyseur ; - La figure 2 est un agrandissement de la figure 1 centrée sur le moyen échangeur 5 thermique du système d'alimentation en agent réducteur de la figure 1 ; - La figure 3 est un logigramme schématisant le pilotage du système d'alimentation en agent réducteur de la figure 1. [0033] Les figures 1 et 2 représentent une portion de ligne d'échappement 1 en sortie d'un moteur thermique, sur laquelle sont implantés, d'amont en aval, - un catalyseur 2 10 d'oxydation diesel (DOC) permettant l'oxydation d'hydrocarbure et de monoxyde de carbone en dioxyde de carbone et en eau, la transformation des NOx en sortie du moteur avec un ratio NO2/NOx proche de 0,5 pour optimiser le fonctionnement du catalyseur SCR - une boîte de mélange optionnelle 3, - un moyen d'injection d'agent réducteur 4, - un catalyseur SCR 5, - un filtre à particules (FAP) 6 éventuellement muni également d'un 15 revêtement catalyseur (de type SCR également). Le DOC peut être remplacé par des catalyseurs de type adsorbant passif des NOx, également désigné sous l'acronyme anglo-saxon PNA (pour « Passive NOx Adborber ») ou de type piège à NOx pauvre, également désigné sous l'acronyme LNT (pour « Lean NOx Trap »). Le catalyseur SCR et le filtre à particules peuvent aussi être remplacés par un filtre à particules imprégné par un 20 catalyseur SCR. [0034] La boîte de mélange 3 permet, quand on injecte l'agent réducteur sous forme gazeux, le mélange avec les gaz d'échappement. Un exemple de ce type de boîte de mélange décrit dans le brevet FR 2 947 003, en y apportant les ajustements appropriés pour une injection de gaz. 25 [0035] Le système d'alimentation en ammoniac selon l'invention du catalyseur SCR 5, et éventuellement aussi de celui présent dans le filtre à particules 6, sert à injecter un agent réducteur dans la ligne d'échappement 1 afin de transformer les oxydes d'azote NOx rejetés par le moteur en azote et en eau. [0036] A cet effet, ledit système d'alimentation comprend un réservoir 7 d'une solution 30 d'un précurseur d'agent réducteur, sous forme, ici, d'une solution d'urée en phase aqueuse. L'urée pourra prendre par exemple l'une de ses formes communes énumérées 3027056 8 dans le document EP- 0975 417. Le pourcentage massique de l'urée dans la solution est par exemple de l'ordre de 33%. Un module jauge-pompe piloté, désigné aussi usuellement sous le terme de pompe de gavage, (non représenté) permet d'acheminer l'urée depuis le réservoir 7 vers un échangeur thermique 8 via une conduite 9. 5 [0037] Cet échangeur 8 présente substantiellement la forme d'une gaine qui vient entourer toute la circonférence de la conduite 1 de la ligne d'échappement et est connecté, en amont, à la conduite 9 par une entrée amont 81 située en partie basse, et en aval, par une sortie aval 82 située en partie haute, à la conduite 10, comme détaillé sur la figure 2. [0038] Dans l'ensemble du présent texte, on comprend les références spatiales comme 10 « haut », « bas », « supérieur », « inférieur » ... comme se référant aux composants dans leur position de montage et d'utilisation, dans un véhicule à l'arrêt sur un plan horizontal. [0039] Les conduites 9 et 10 sont chacune munies d'un clapet anti-retour 11, 12. La conduite 9 achemine l'urée liquide, alors que la conduite 10 achemine les composants gazeux issus de sa décomposition thermique (HNCO et NH3) vers un réservoir tampon 13 15 par une entrée 13a, en partie supérieure. Les composants gazeux sont ensuite acheminés depuis la sortie 13b du réservoir, en partie inférieure par une conduite 14 vers l'injecteur de gaz 4, qui peut alors délivrer les composés gazeux dans la ligne d'échappement entre le DOC 3 et le catalyseur SCR 5, selon la consigne donnée par le calculateur (non représenté). 20 [0040] La figure 2 détaille la conception de l'échangeur thermique 8, sous la forme d'une gaine qui est un cylindre creux en métal, par exemple en acier inox, disposé autour de la conduite 1 en métal également et également sous la forme d'un cylindre de moindre diamètre, et fermé à ses extrémités. On choisit la différence de diamètres d'au moins 1 à 10 mm. Le raccordement de la gaine 8 sur la conduite 1 est étanche : le liquide provenant 25 de la conduite 9 entre dans la gaine par l'entrée 81, et circule dans la gaine en s'échauffant au contact de la paroi chaude de la conduite 1, de façon à se décomposer en gaz, qui sort de la gaine en partie haute par la sortie 82. La solution d'urée s'écoule ainsi entre la paroi extérieure de la conduite des gaz d'échappement et la paroi intérieure de la gaine entourant la conduite des gaz d'échappement. Dans la gaine, on a donc en 30 permanence, plutôt en partie basse A le composé encore sous forme liquide (urée), en partie intermédiaire B une zone mélangeant liquide et gaz, et en partie haute C du gaz. La proportion entre ces trois parties fluctue en fonction de la température des gaz d'échappement, du débit des gaz d'échappement, de la température extérieure, de 3027056 9 l'alimentation en urée. Pour donner un ordre de grandeur en termes de dimensions, la conduite de la ligne d'alimentation présente une enveloppe extérieure de diamètre extérieur d'environ 60 mm, correspondant de fait à l'enveloppe interne de la gaine, l'enveloppe externe de la gaine présentant un diamètre d'environ 62mm et une longueur 5 d'environ 200 mm. La flèche f rappelle le sens de circulation des gaz d'échappement dans la conduite 1. La gaine peut être entourée d'un isolant thermique pour conserver la chaleur provenant des gaz d'échappement et éviter le refroidissement lié à l'atmosphère entourant la ligne de dépollution ou à l'aéraulique autour du moteur. [0041] Naturellement, le conduit 1 peut être de section non circulaire, mais ovale ou 10 autre, la forme de la gaine échangeur thermique s'adaptant en conséquence. [0042] Le réservoir tampon 13 est représenté dans l'agrandissement de la figure 1 : on y voit l'entrée de gaz 13a en partie supérieure, la sortie de gaz 13b en partie inférieure, l'intérieur du réservoir étant équipé d'une membrane mobile 15, imperméable aux gaz. Cette membrane 15 est montée coulissante à l'aide d'un ressort 16 taré dans cet exemple 15 à 5 bars. Le tarage de ressort peut, de fait, être compris entre 2 bars et 70 bars. Le réservoir tampon 13 est muni de trois capteurs de position de la membrane (non représentés), dont deux capteurs associés respectivement à deux butées (non représentées) correspondant aux deux positions extrêmes de la membrane dans le réservoir, de façon à détecter quand le réservoir tampon est complètement vide ou 20 complètement plein. Le troisième capteur est apte à détecter la présence de la membrane dans une position intermédiaire donnée, qui correspond à la transformation totale du liquide (urée) contenu dans l'échangeur thermique 8 au moment où l'échangeur n'est plus alimenté en liquide, avec une marge de sécurité de, par exemple 20%. En d'autres termes, pour éviter toute surpression, la pompe d'alimentation en liquide depuis le réservoir de 25 liquide 7 jusqu'à l'échangeur thermique 8 arrête d'alimenter l'échangeur à partir du moment où la quantité d'urée dans l'échangeur thermique 8 est égale au volume vide du réservoir tampon 13, après vaporisation de la solution d'urée. [0043] Le calculateur pilote donc l'ensemble du système d'alimentation, depuis la pompe d'alimentation du réservoir de liquide 7 jusqu'à l'injecteur 4, à l'aide de différentes données 30 dont celles remontées par le capteur de niveau de liquide dans l'échangeur thermique 8 et celles remontées par les trois capteurs du réservoir tampon 13. Il est connecté à, ou fait partie intégrante de, l'unité de contrôle commande du moteur qui délivre les consignes d'injection de gaz réducteur dans la ligne via un doseur (non représenté) du type col 3027056 10 sonique, par exemple disposé en amont de l'injecteur 4, depuis le réservoir tampon 13 jusqu'à l'injecteur 4, en fonction des besoins de traitement des NOx, selon le fonctionnement du moteur thermique (aspect non détaillé ici). [0044] La figure 3 représente schématiquement le pilotage de l'alimentation en fluide 5 depuis le réservoir de liquide jusqu'au réservoir tampon à l'aide d'un logigramme. C'est une version très simplifiée qui permet de mieux saisir la logique du pilotage, même si, notamment, les remontées d'information des capteurs vers le calculateur peuvent être continues. étape A : la donnée de la position de la membrane mobile 15 dans le réservoir 10 tampon 13 est remontée au calculateur (la pompe d'alimentation du réservoir de liquide 7 alimente l'échangeur thermique 8 en urée) étape B : le calculateur vérifie si le capteur de niveau de liquide dans l'échangeur thermique 8 indique un niveau maximum étape C : si le niveau maximum a été atteint, le calculateur commande l'arrêt de la 15 pompe d'alimentation en urée depuis le réservoir de liquide vers l'échangeur thermique étape F : la donnée de la position de la membrane mobile 15 dans le réservoir tampon 13 est remontée au calculateur par l'un au moins des trois capteurs de présence, 20 étape D : si le niveau maximum n'a pas été atteint selon l'étape B, il est vérifié si la membrane 15 est, ou non, en position intermédiaire. étape E : si la membrane 15 est en position intermédiaire, le calculateur commande l'arrête de la pompe d'alimentation étape G : si la membrane n'est pas en position intermédiaire, la pompe continue à 25 alimenter l'échangeur thermique 8, puis on reboucle à l'étape A. REVENDICATIONS1. Dispositif de réduction catalytique sélective des oxydes d'azote contenus dans les gaz d'échappement circulant dans une ligne d'échappement (1) d'un moteur thermique, ledit dispositif comprenant : - un réservoir de liquide (7) contenant un composant précurseur d'un agent réducteur, - en aval duquel est disposé un moyen échangeur thermique (8) destiné à décomposer le précurseur liquide en un agent réducteur gazeux par apport thermique provenant desdits gaz d'échappement, - en aval duquel est disposé un moyen d'injection (4) de l'agent réducteur gazeux dans la ligne d'échappement, caractérisé en ce que le moyen échangeur thermique (8) comporte une gaine venant entourer au moins partiellement la ligne d'échappement sur une portion de sa longueur, et en ce que ledit dispositif comprend également : - un réservoir tampon (13) apte à stocker provisoirement au moins une partie de l'agent réducteur gazeux, ledit réservoir tampon étant disposé en aval du moyen échangeur thermique (8) et en amont du moyen d'injection (4), - le réservoir de liquide (7), le moyen échangeur thermique (8), le réservoir tampon (13) et le moyen d'injection (4) étant successivement connectés les uns aux autres par des moyens de connexion fluidique (9,10,14). 2. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la gaine (8) comporte un tube creux à simple ou double paroi. 3. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen échangeur thermique (8) est muni d'au moins un moyen de détection de niveau de liquide. 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le réservoir tampon(13) présente un volume variable pour réguler la pression du gaz qu'il contient, notamment pour maintenir une pression sensiblement constante. 3027056 12 5. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le réservoir tampon (13) présente un volume variable à l'aide d'une paroi interne (15) audit réservoir montée mobile entre deux positions extrêmes à l'aide de moyens mécaniques du type ressorts (16). 5 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le réservoir tampon(13)comprend des moyens de détection de la position de la paroi mobile dans l'une au moins de ses positions extrêmes, et comprend de préférence trois capteurs de position dont les deux positions extrêmes et une position 10 intermédiaire correspondant au volume de gaz obtenu par décomposition de la quantité maximum de liquide contenue dans l'échangeur thermique. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen de connexion fluidique (9,10) entre le moyen échangeur thermique (8) et le 15 réservoir tampon (13) et/ou entre le réservoir de liquide (7) et le moyen échangeur thermique (8) comporte(nt) un clapet anti-retour (11,12). 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend également une unité de contrôle commande apte à en piloter le 20 fonctionnement. 9. Procédé de commande du dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'unité de commande pilote l'alimentation en liquide depuis le réservoir de liquide (7) vers le moyen d'échange thermique (8) de façon à ce que 25 la quantité de liquide dans le moyen échangeur thermique reste au plus à un niveau correspondant à la quantité de gaz correspondant obtenue après décomposition thermique égale au volume encore disponible du réservoir tampon (13). 30 10. Ligne d'échappement comprenant un dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend un organe catalyseur d'oxydation (2) en amont d'un organe catalyseur de réduction sélective (5) et en ce que le moyen échangeur thermique (8) vient entourer au moins une portion de ladite ligne en amont de l'organe catalyseur d'oxydation (2).35