Brevet FR3029802A1 — publié le 20160617

DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne le domaine des réacteurs triphasiques opérés en lit bouillonnant. Ce type de réacteur est par exemple utilisé en raffinage pour la conversion de coupes pétrolières lourdes telles que des résidus issus de distillations atmosphériques ou de distillations sous vide du pétrole ou de fractions pétrolières. On entend par triphasique le fait que trois phases sont présentes dans le milieu réactionnel ; une phase solide correspondant aux particules de catalyseur, une phase liquide correspondant à la charge à traiter, et une phase gaz correspondant généralement à l'hydrogène utilisé pour réaliser les réactions d'hydrotraitement ou d'hydroconversion. On entend par lit bouillonnant un lit triphasique dans lequel les particules solides sont fluidisées par la phase liquide, la phase gaz traversant le milieu fluidisé sous forme de bulles. Un lit bouillonnant se distingue d'un lit de type lit triphasique avec catalyseur en suspension (« slurry » selon la terminologie anglo-saxonne) en ce que dans un « slurry », la phase solide est dispersée au sein de la phase liquide du fait de la très petite taille des particules solides. EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR Parmi les documents de l'art antérieur on peut citer : Le brevet FR 2963893 décrit un procédé de réduction de l'entraînement solide issu d'un mélange diphasique gaz/solide, le solide étant fluidisé par le gaz. Ce procédé comprend une étape de séparation des particules solides entrainées par le gaz au moyen d'un interne placé dans une partie du lit fluidisé. Il existe également des procédés de séparation de mélange Liquide/Gaz dans lesquels la 30 phase liquide peut également contenir un solide (suspension de type « slurry » selon la terminologie anglo-saxonne). De tels mélanges existent par exemples dans les procédés de conversion de charges hydrocarbonées ou d'hydrotraitement. Le brevet EP 1 374 962 B1 décrit un dispositif de séparation d'un mélange diphasique liquide/gaz comprenant des moyens de séparation et de soutirage de la phase liquide, dans 35 lequel la phase liquide peut comprendre un solide tel que, par exemple, des particules solides de catalyseur. Ce type de dispositif a pour but d'améliorer la séparation des phases 3029802 2 liquides ou solides/liquides de la phase gazeuse, les particules de solides étant maintenues en suspension dans la phase liquide. Il comprend notamment une coupelle de recycle et une conduite qui prolonge cette coupelle dans sa partie basse, ainsi que des moyens de recycle et de soutirage. 5 DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La figure 1 représente une vue d'un réacteur triphasique muni du dispositif selon l'invention placé entre le premier niveau (13) et le second niveau (14). La définition précise des premier et second niveau est donnée dans la description. 10 La figure 2 représente divers types de plaques constituant le dispositif selon l'invention. La figure 3 représente le dispositif en vue de dessus (figure 3a et 3b) et en vue de côté (figure 3c,et 3e). La figure 3d permet de préciser les angles selon lesquels sont orientés les plaques. La figure 4 correspond à une variante du dispositif selon l'invention dans laquelle les 15 plaques de forme tronconique ne sont plus alignées mais superposées verticalement. La figure 5 représente le schéma d'une maquette d'un lit fluidisé bouillonnant utilisée pour obtenir les exemples faisant partie de la présente demande. La figure 6 permet d'illustrer par des courbes (figure 6a) ou des histogrammes (figure 6b), les performances du dispositif selon l'invention comparées à un réacteur sans dispositif. 20 DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION L'invention concerne un dispositif interne installé dans un réacteur destiné à recevoir un 25 mélange triphasique liquide-gaz-solide. Cet interne présente une géométrie permettant de fragmenter les bulles de la phase gazeuse et d'éviter l'entrainement de particules solides par cette phase gazeuse, notamment par les plus grosses bulles de ladite phase gazeuse. L'invention concerne également le procédé en lit bouillonnant triphasique mettant en oeuvre ledit réacteur muni de l'interne décrit. Plus précisément, la présente invention peut se définir comme un dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique de type lit bouillonnant, placé à l'intérieur d'un réacteur fluidisé triphasique présentant deux niveaux, un premier niveau de solide (13) correspondant à l'expansion de ce dernier au sein de la phase liquide, puis au-dessus de ce premier niveau un second niveau de liquide (14) ne contenant en 3029802 3 principe plus de particules solides, ledit dispositif étant placé entre les deux niveaux précédents, et étant constitué d'un ensemble de plaques planes ou tronconiques s'étageant verticalement selon une ou plusieurs rangées, et la section maximale du dispositif étant comprise entre 1 fois et 10 fois la section de la tubulure de sortie des effluents (9), 5 préférentiellement entre 2 et 8 fois, et de manière très préférée entre 4 et 6 fois la section de la tubulure de sortie des effluents (9). Selon la première variante de la présente invention les plaques (11) constituant le dispositif sont planes. Lesdites plaques planes (11) sont disposées sous forme de plusieurs rangées 10 s'étageant verticalement, chaque rangée comportant un certain nombre de plaques parallèles disposées parallèlement les unes par rapport aux autres et étant inclinées selon un angle a par rapport à l'horizontale, l'angle a étant compris entre 10° et 80°, préférentiellement compris entre 20° et 60°. 15 Toujours selon la première variante de la présente invention, les rangées successives de plaques parallèles (11) présentent une inclinaison alternée, l'angle d'inclinaison al d'une rangée et l'angle d'inclinaison a2 de la rangée suivante ( dans le sens vertical) étant tels que la somme des angles al +a2 est comprise entre 140 et 220 degrés, de manière préférée entre 160 et 200 degrés, et de manière très préférée entre 165 et 190 degrés. 20 Selon cette variante particulière du dispositif, les rangées de plaques (11) sont disposées en alternance, une rangée de plaques (11) avec un angle a1, puis une rangée suivante avec un angle a2, puis à nouveau une rangée avec un angle al, et à nouveau une rangée avec un angle a2, et ainsi de suite pour les rangées suivantes lorsqu'elles existent. Le nombre de rangées de plaques (11) du dispositif est généralement compris entre 2 et 6, 25 et préférentiellement entre 2 et 4. Selon une seconde variante du dispositif selon l'invention, ledit dispositif est constitué d'un empilement vertical de plaques de forme tronconique et concentriques entre elles (selon la figure 4), dont le diamètre augmente en allant de bas en haut, le dispositif étant centré par 30 rapport à la section du réacteur et occupant une section comprise entre 2 et 8 fois, et préférentiellement entre 4 et 6 fois, la section de la tubulure de sortie des effluents (9). Selon cette seconde variante du dispositif selon l'invention, le nombre de plaques tronconiques superposées est compris entre 2 et 6, et préférentiellement compris entre 2 et 35 4. 3029802 4 La présente invention concerne aussi tout procédé en lit fluidisé triphasique de type lit bouillonnant utilisant le dispositif précédemment décrit, procédé dans lequel la vitesse superficielle du gaz est comprise entre 2 et 10 cm/s, et préférentiellement comprise entre 4 et 8 cm/s, et la vitesse superficielle du liquide est comprise entre 1,4 cm/s et 5,6 cm/s, et 5 préférentiellement comprise entre 2 cm/s et 4 cm/s. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La figure 1 présente un schéma de principe d'un réacteur triphasique comprenant le 10 dispositif selon l'invention. Le réacteur (1) comprend à sa partie inférieure une alimentation en catalyseur (6), une alimentation de la charge généralement hydrocarbonée (4), comprenant un système d'introduction (5) de ladite charge liquide, généralement en mélange avec le gaz réactif, un plateau distributeur (7) généralement muni de cheminées (8) qui permet la distribution correcte de la charge gaz liquide au sein du réacteur. 15 Le présent dispositif s'applique également lorsque le gaz et le liquide sont introduits séparément dans le réacteur (1). A sa partie supérieure le réacteur triphasique (1) comprend un conduit d'évacuation des effluents gaz (2) muni de trous additionnels (3) visant à atténuer les phénomènes d'aspiration. 20 Le dispositif selon la présente invention a pour fonction de fragmenter les grosses bulles contenues dans la phase liquide et susceptibles d'entrainer dans leur sillage une partie des particules solides. Grâce au dispositif selon l'invention, le procédé peut être opéré à des vitesses superficielles du gaz supérieures à la normale, sans augmenter les pertes en catalyseur solide, ce qui permet donc d'augmenter la capacité d'une unité. 25 Pour bien comprendre le dispositif de la présente invention, il convient de rappeler quelques généralités sur les lits fluidisés triphasiques. Dans les procédés faisant appel à un lit triphasique, la phase continue est le plus généralement la phase liquide, C'est donc cette phase liquide qui fluidise le solide.. Dans un réacteur fluidisé triphasique, il s'établit un premier niveau de solide (13) 30 correspondant à l'expansion de ce dernier au sein de la phase liquide, puis au-dessus de ce premier niveau un second niveau de liquide (14) ne contenant en principe plus de particules 3029802 5 solides. Au-dessus de ce second niveau de liquide, on ne trouve plus en principe que le la phase gaz résultant de la coalescence des bulles. Toutefois dans beaucoup de systèmes triphasiques les grosses bulles ont tendance à entrainer la phase liquide avec le solide qu'elle contient au-dessus du niveau du lit de solide 5 fluidisé (13). Le dispositif selon l'invention permet de casser ces grosses bulles et donc de minimiser l'entrainement de solide vers l'extérieur du réacteur. La présence de trous dans les plaques (11) du dispositif selon l'invention contribue également de manière significative à la dislocation des grosses bulles. Le dispositif selon la présente invention est disposé entre le niveau maximal d'expansion du 10 lit de solide dans le liquide (13) et le niveau supérieur de la phase liquide dans le réacteur (14). Il est préférentiellement localisé à une distance comprise entre 30% et 90%, de manière plus préférée 50% à 85% de la distance comprise entre les niveaux (13) et (14), ladite distance étant mesurée à partir du niveau maximal d'expansion du solide dans le liquide (13). 15 Le dispositif selon la présente invention est essentiellement constitué d'un ensembles ordonné de plaques perforées (11). Les trous (15) de chacune des plaques (11) permettent d'éviter une augmentation trop importante de la perte de charge dans le réacteur. Préférentiellement, le diamètre des trous est plus petit que la dimension maximale des bulles dans le liquide. Généralement la taille des bulles dans le liquide est comprise entre 1 20 cm et 5 cm. Par ailleurs, il convient dans certains cas de ne pas choisir des tailles de trous trop petites afin d'éviter des phénomènes d'encrassement dû à des dépôts pouvant être contenus dans la charge. Le dispositif est constitué d'un assemblage de plaques perforées (11) sensiblement parallèles entre elles telles que représentées sur la figure 2. La largeur d'une plaque est 25 préférentiellement comprise entre 5 cm et 50 cm, de manière plus préférée entre 10 cm et 30 cm. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ces plaques comprennent des trous (15), de diamètre préférentiellement compris entre 0,5 et 10 cm, de manière plus préférée compris entre 0,8 et 7 cm, et de manière plus préférée compris entre 1 et 5 cm. 30 Ces trous sont préférentiellement espacés les uns des autres par un espacement préférentiellement compris entre 1 et 5 fois leur diamètre, et plus préférentiellement entre 2 3029802 6 et 3 fois leur diamètre. Ils sont préférentiellement disposés selon un pas triangulaire et plus préférentiellement disposés à équidistance les uns des autres. Les moyens de fixation (12) sont généralement constitués d'un ensemble de barres par exemple de section ronde ou carrée ou triangulaire, éventuellement ajourées et de petit 5 diamètre par rapport à la plus petite dimension du dispositif, ceci afin que l'ensemble des éléments de fixation du dispositif n'occupent pas plus de 10% de la section du réacteur (1) et de préférence moins de 5% de ladite section. Les plaques (11) ont de préférence une forme voisine d'une forme rectangulaire ( figure 2a) Selon une variante elles peuvent présenter des bords non rectilignes, comme par exemple 10 des profils sinusoïdaux (figure 2b), des encoches triangulaires (figure 2c) ou encore des encoches en forme d'arc de cercle, de carré ou de rectangle ou de trapèze (non représentées sur la figure 2). Ces encoches ont pour fonction de minimiser l'encrassement par déposition de précipités s'agglomérant sur les bordures des internes. Elles permettent de réduire les endroits sur le 15 bord où les produits lourds ou encrassants s'accumulent avant de retomber par gravité. Les figures 3c et 3d présentent une vue d'une section verticale du dispositif (10) avec les plaques (11) disposées à l'intérieur du dispositif. Cette section verticale du dispositif (10) peut être par exemple de forme rectangulaire (figure 3c), ou encore de préférence trapézoïdale (figure 3e). Lorsque ladite section est trapézoïdale, la plus petite projection 20 horizontale du trapèze (16) est disposée vers le bas et donc en dessous de la plus grande projection du trapèze (17). De préférence les deux faces latérales (18) sont de même dimension, le rectangle ou le trapèze peuvent toutefois être légèrement déformés, avec un écart de + ou - 10% entre les dimensions des faces latérales (18), sans incidence sur les performances du dispositif. 25 Les figures 3a et 3b présentent des vues de dessus préférées pour le dispositif selon l'invention (10). Il est possible d'associer les géométries des figures 3a ou 3b avec chacune des géométries des figures 3c et 3e (section verticale en rectangle ou trapèze), les quatre configurations correspondantes étant préférées selon l'invention. Les plaques (11) sont de préférence disposées parallèlement les unes par rapport aux 30 autres (figure 3), et sont généralement inclinées selon un angle a par rapport à l'horizontale. 3029802 7 Le dispositif selon l'invention peut éventuellement comprendre plusieurs rangées de plaques (figures 3c et3e). Dans ce cas pour plus d'efficacité, l'inclinaison des plaques (figure 3c,3e) est préférentiellement inversée pour deux rangées successives. La première rangée est alors 5 inclinée selon un angle a1, la deuxième selon un angle a2 (figure 3d), la troisième selon un angle al (non représentée) et ainsi de suite. Il est également possible de croiser les couches alternativement de 90 degrés l'une par rapport à l'autre, ce croisement des couches s'effectuant dans un plan sensiblement horizontal (non représenté sur les figures). 10 Généralement la somme des angles al +a2 est comprise entre 140 et 220 degrés d'angle, de manière préférée entre 160 et 200 degrés d'angle, de manière très préférée entre 165 et 190 degrés d'angle, et de manière encore plus préférée entre 170 et 185 degrés d'angle. Selon les dimensions des plaques (11) et la valeur des angles al et a2, il est possible dans un mode de réalisation de l'invention de disposer 2 rangées, de préférence au moins 3 15 rangées, voire au moins 4 rangées de plaques avec des angles al et a2 différents pour chaque rangée. Selon un autre mode préféré de réalisation, il est possible de disposer en alternance une rangée avec un angle a1, puis une rangée avec un angle a2, puis à nouveau une rangée avec un angle al, et éventuellement à nouveau une rangée avec un angle a2, et ainsi de 20 suite pour les rangées suivantes lorsqu'elles existent. Un autre mode de réalisation consiste à utiliser non plus des plaques planes, mais des plaques tronconiques de diamètre croissant en allant du bas vers le haut, ces plaques étant superposées avec un espace libre entre deux plaques successives, comme exemplifié dans les figures 4a et 4b. Le dispositif est alors préférentiellement centré sur l'axe de la conduite 25 de sortie des effluents (2) située dans la partie supérieure de l'enceinte du réacteur. Le fait de superposer les plaques tronconiques comme décrit sur figure 4a, et non de les juxtaposer dans un même plan, apporte un avantage supplémentaire qui est d'orienter les grosses bulles vers les parois du réacteur, et par la même de les éloigner de l'axe de la sortie des effluents (9). Cette disposition permet en conséquence de réduire très 30 significativement la probabilité que les particules solides portées dans le sillage de ces 3029802 8 grosses bulles n'atteignent la sortie des effluents (9). Les flux Tb et Tl indiquent les trajets principalement empruntés respectivement par les bulles et le liquide. Le nombre et la longueur des plaques sont calculés de manière à ce que le dispositif selon l'invention ait une section comprise entre 1 fois et 10 fois la section de la tubulure de sortie 5 des effluents (9). Préférentiellement entre 2 et 8 fois, et de manière très préférée entre 4 et 6 fois la section de la tubulure de sortie des effluents (9). De préférence, le dispositif selon l'invention est disposé de manière sensiblement horizontale et centré à l'intérieur du réacteur, sensiblement au droit de la tubulure de sortie (9). La déviation à l'horizontalité est de préférence inférieure à 10%, et de manière plus 10 préférée inférieur à 5% en termes de degré d'angle par rapport à l'horizontale. EXEMPLES COMPARATIFS Afin de démontrer l'effet du dispositif selon l'invention sur l'entrainement des particules solides, une étude expérimentale a été conduite dans une maquette constituée d'une 15 colonne triphasique en verre telle que représentée sur la figure 5. Cette étude a pour but de mettre en évidence l'effet du dispositif selon la présente invention par comparaison avec une maquette n'utilisant pas ce dispositif. Les références de la figure 5 correspondent aux éléments suivants : 20 31 : colonne à bulles triphasique de diamètre 150 mm et de hauteur 3300 mm 32 : apport de gaz au liquide 33 : grille distributrice et support du lit de catalyseur 34 : lit de catalyseur : direction du liquide (ascendant en périphérie et descendant au centre) et du gaz 25 (ascendant) 36 : grille de sortie avec cheminées retenant le solide entraîné 37 : niveau de liquide 38 : séparateur externe : décanteur gaz/liquide 39 : sortie gaz 30 40 : pompe de recirculation du liquide 41 : conduite de descente du liquide 10 : dispositif selon l'invention (également référencé 10 sur les figures 1 à 4) 3029802 9 Le liquide utilisé est de l'heptane et le gaz de l'azote, ces deux fluides sont mélangés grâce à l'arrivée de liquide recirculé via la pompe (40) et l'apport de gaz via ligne (32) et injectés dans le bas de la colonne sous la plaque distributrice (33). Les particules solides de catalyseur (de forme cylindrique de diamètre 1 mm, et de longueur 3 à 6 mm) sont 5 maintenues en fluidisation dans un lit en expansion (34) grâce aux forces de traînée générées par le gaz et le liquide, essentiellement le liquide. Au-dessus du lit fluidisé, des cheminées équipées de grilles (36) retiennent les particules soulevées et entraînées par le mouvement ascendant des bulles de gaz. Après un certain temps de fonctionnement, ces grilles sont démontées et les particules de solide piégées 10 sont pesées et la masse est rapportée au temps de fonctionnement, ce qui permet d'obtenir le taux d'entraînement par unité de temps. Les bulles de gaz montent jusqu'à l'interface supérieure gaz/liquide (37). Le gaz va ensuite vers un séparateur externe (38), puis un évent (39). Le liquide est dirigé vers la pompe de recirculation (40) par une tuyauterie centrale (41) aménagée dans la 15 colonne transparente. On contrôle les débits de gaz et de liquide indépendamment, et on s'assure que le lit de catalyseur est expansé de 25 à 45% par rapport à sa hauteur au repos. Le débit de liquide est maintenu fixe pour assurer une vitesse superficielle de liquide de 3,5 cm/s et le débit de gaz est modifié entre 0 et 10 cm/s. 20 On effectue 3 expériences : -(A) une expérience dans laquelle on utilise aucun dispositif pour fragmenter les bulles. -(B) une expérience dans laquelle on utilise un dispositif selon l'invention constitué d'un ensemble de plaques pleines inclinées à 45° et agencée comme sur la figure 3c. 25 Le dispositif présente une section correspondant à 4 fois la section de la tubulure de sortie de la colonne (31) vers le séparateur externe (38), soit 0,015 m2, -(C) une expérience dans laquelle on utilise le même dispositif qu'en (B) avec cette fois ci des plaques perforées de trous de diamètre 2,5 cm espacés de 5 cm avec un pas triangulaire en maximisant le nombre de trous. 30 Le dispositif selon l'invention (10) est placé au-dessous des cheminées (36), à une distance de 50 cm par rapport au plan des cheminées (36). Le résultat des expériences (A) et (B) est résumé par le graphe de la figure 6a qui montre 35 l'évolution des pertes en particules solides exprimées en pourcentage de l'inventaire 3029802 10 journalier de catalyseur dans le réacteur, en fonction de la vitesse superficielle du gaz (Vsg) en l'absence du dispositif selon l'expérience (A), et avec un dispositif muni de plaques selon l'expérience (B). On constate sur cette figure 6a que l'utilisation du dispositif selon l'invention constitué de 5 plaques sans trous permet de réduire les pertes en particules solides d'environ un facteur 2 dans la gamme de fonctionnement habituelle d'un réacteur d'hydrotraitement en lit bouillonnant, soit avec une vitesse superficielle gaz (Vsg) comprise entre 2 cm/s et 6 cm/s. Dans cette expérience, l'amélioration est significative pour une vitesse superficielle du gaz supérieure à 4 cm/s. 10 Une autre expérience (C) a été menée avec le même dispositif en forme de plaques inclinées, mais les plaques étant cette fois ci munis de trous de 2,5 cm de diamètre. La figure 6b compare les résultats obtenus sans le dispositif (A), avec le dispositif comprenant des plaques sans trou (B), et avec le dispositif muni de plaques perforées par 15 des trous (C). Cette dernière expérience (C) met en évidence un gain supplémentaire pour une même vitesse superficielle de gaz égale à 6 cm/s. L'ordonnée du graphe de la figure 6b est exprimée en fraction de 1"entrainement de particules solides, l'entrainement de référence correspondant à celui obtenu sans le dispositif. 20 REVENDICATIONS1-Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solide dans un lit fluidisé triphasique de type lit bouillonnant, placé à l'intérieur d'un réacteur fluidisé triphasique présentant deux niveaux, un premier niveau de solide (13) correspondant à l'expansion de ce dernier au sein de la phase liquide, puis au-dessus de ce premier niveau un second niveau de liquide (14) ne contenant en principe plus de particules solides, ledit dispositif étant placé entre les deux niveaux précédents, et étant constitué d'un ensemble de plaques planes ou tronconiques s'étageant verticalement selon une ou plusieurs rangées, et la section maximale du dispositif étant comprise entre 1 fois et 10 fois la section de la tubulure de sortie des effluents (9), préférentiellement entre 2 et 8 fois, et de manière très préférée entre 4 et 6 fois la section de la tubulure de sortie des effluents (9). 2- Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique selon la revendication 1, dans lequel le dispositif est constitué d'un ensemble de plaques planes (11) disposées sous forme de plusieurs rangées s'étageant verticalement, chaque rangée comportant un certain nombre de plaques parallèles disposées parallèlement les unes par rapport aux autres et étant inclinées selon un angle a par rapport à l'horizontale, l'angle a étant compris entre 10° et 80°, préférentiellement compris entre 20° et 60°. 3- Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique selon la revendication 1, dans lequel les rangées successives de plaques planes parallèles (11) présentent une inclinaison alternée, l'angle d'inclinaison d'une rangée et l'angle d'inclinaison de la rangée suivante étant tels que la somme des angles al +a2 est comprise entre 140 et 220 degrés, de manière préférée entre 160 et 200 degrés, et de manière très préférée entre 165 et 190 degrés. 4- Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique selon l'une des revendications de 1 à 3, dans lequel sont disposées en alternance une rangée de plaques planes (11) avec un angle a1, puis une rangée suivante avec un angle a2, puis à nouveau une rangée avec un angle al, et à nouveau une rangée avec un angle a2, et ainsi de suite pour les rangées suivantes lorsqu'elles existent. 3029802 12 5- Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel le nombre de rangées de plaques planes (11) du dispositif est compris entre 2 et 6, préférentiellement entre 2 et 4. 5 6- Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique selon la revendication 1, dans lequel le dispositif est constitué d'un empilement vertical de plaques de forme tronconique et concentriques entre elles, dont le diamètre augmente en allant de bas en haut, le dispositif étant centré par rapport à la section du réacteur et occupant une section comprise entre 2 et 8 fois, et préférentiellement entre 4 et 6 fois, la section de la tubulure de sortie des effluents (9). 10 7-Dispositif destiné à limiter l'entrainement de particules solides dans un lit fluidisé triphasique, selon la revendication 6, dans lequel le nombre de plaques tronconiques superposées est compris entre 2 et 6, et préférentiellement compris entre 2 et 4. 15 8-Procédé en lit fluidisé triphasique de type lit bouillonnant utilisant le dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la vitesse superficielle du gaz est comprise entre 2 et 10 cm/s, et préférentiellement comprise entre 4 et 8 cm/s. 9- Procédé en lit fluidisé triphasique de type lit bouillonnant utilisant le dispositif selon l'une 20 quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la vitesse superficielle du liquide est comprise entre 1,4 cm/s et 5,6 cm/s, et préférentiellement comprise entre 2 cm/s et 4 cm/s.