Brevet FR3027338A1 — publié le 20160422

Connexion polyvalente étanche à double butée L'invention a pour objet des joints filetés tubulaires supérieurs utilisés notamment pour connecter des tubes en acier, tels que des composants tubulaires utilisés dans des gisements pétroliers ou gaziers. L'invention s'applique notamment aux composants utilisés pour le forage, et aux composants mis en oeuvre dans des conditions de forte pression interne et externe. Ces composant sont amenés à supporter à la fois des charges en tension et en compression, telles que celles rencontrées lors des opérations de fracturation hydraulique de roches, de cimentage du puits, ou encore lors de la réalisation de tests d'intégrité du puits, ces opérations étant encore plus critiques lorsqu'elles sont réalisées en mer. Il existe un besoin pour des connexions qui permettent de forer tout en garantissant l'étanchéité. L'invention trouve également à s'appliquer pour des colonnes utilisées en mer, depuis des plateformes dites « offshores », reliant la tête de puits sous marine à la plateforme de forage et soumises à de fortes contraintes en fatigue, à la fois en flexion, traction et torsion, dues à l'action des vagues, des marées et des courants marins. Ces colonnes utilisées en mer, appelées en anglais « drill pipe riser », permettent d'amener les outils et instruments nécessaires au contrôle des paramètres de fonctionnement du puits prêt à l'exploitation (dans ce cas appelés « work over riser »), et aux premières étapes de production du puits (dans ce cas appelés « early production riser »). Ces colonnes sont fréquemment montées et démontées, et nécessitent des connexions dont l'intégrité est maintenue tout au long de leur utilisation. Il existe un besoin d'amélioration de l'étanchéité des joints formés entre ces tubes, du fait des fortes variations de pression possible entre l'intérieur et l'extérieur de la colonne. Il existe également un besoin économique pour des connexions permettant une utilisation polyvalente des tubes pour les différentes actions à mener sur site de production, notamment permettant à la fois le forage et la cimentation. Dans l'état de la technique, il est classiquement connu d'utiliser pour les étapes de forage des connexions filetés à double butée, à la fois butée interne et externe, à savoir en amont et en aval des portions filetées. Notamment, on connait des documents US-5908212, WO-2005/095840 et WO-2006/092649 différentes solutions de joints filetés munis de telles double butées, et présentant chacune des arbitrages dans la conception des filets de la portion filetée, l'inclinaison de la portion filetée, la répartition des charges axiales sur les butées, ou encore le couple de vissage requis pour de telles connexions, tous paramètres qui délimitent de facto leurs conditions de mise oeuvre. Par ailleurs, on connaît du document US-6511102 une connexion dédiée aux colonnes statiques utilisées pour relier une tête de puits sous marine à une plateforme pétrolière en mer. Ce document US-6511102 enseigne un joint fileté à double butée muni de filets permettant d'accroitre sa capacité en traction et présentant une double portée d'étanchéité. Bien que satisfaisante pour une mise en oeuvre dans des colonnes destinées aux interventions ponctuelles dans un puits ou pour y réaliser des tests en production nécessitant la descente d'équipements et accessoires légers, cette connexion n'est pas qualifiée pour des conditions d'exploitation au-delà de 15 000 psi de pression interne, ni au-delà de 10 000 psi de pression externe. De plus une telle connexion présente de faibles surfaces mises en butée, ce qui empêche son utilisation pour des opérations de forage. Il existe donc un besoin d'amélioration des connexions à double butée, permettant d'atteindre des couples de vissage élevés, qui permette une utilisation polyvalente permettant de réaliser en plus du forage au moins une autre opération choisie parmi la cimentation du puits, la réalisation de test d'étanchéité et d'intégrité du puits, ou de tests menés depuis la tête de puits dans les premières étapes de production. La cimentation d'un puits, comme la réalisation de tests d'étanchéité expose la colonne à de très forte pression interne. Une opération de cimentation peut viser à figer en place un casing descendu dans le puits, ou encore à fermer momentanément l'entrée du puits en vue d'une future exploitation ou de la fin d'une période d'exploitation du puits. En particulier, il existe un besoin pour une connexion permettant le forage dans des conditions de pression inhabituelles telles que des conditions de dépression à l'intérieur de la colonne. L'invention a pour objet d'apporter une solution à la problématique posée en proposant un joint fileté à double épaulement de butée comprenant un premier composant tubulaire vissé sur un deuxième composant tubulaire, lesdits composants tubulaires étant destinés à l'exploration ou l'exploitation d'un puits d'hydrocarbures - le premier composant tubulaire sensiblement cylindrique d'axe de révolution comportant une extrémité mâle, l'extrémité mâle comportant une butée externe une portion de connexion mâle filetée prolongée par une portion terminale non filetée définissant une butée interne à son extrémité axiale, une base mâle non filetée étant définie entre la butée externe et la portion de connexion mâle filetée ; - le deuxième composant tubulaire sensiblement cylindrique comportant une extrémité femelle définissant à une extrémité libre une surface d'appui forcée contre la butée externe, cette extrémité femelle présentant sur sa surface interne une portion de connexion femelle filetée vissée avec la portion de connexion mâle filetée, et se terminant par un épaulement interne forcé contre la butée interne, une portion initiale non filetée reliant la portion de connexion femelle filetée à l'épaulement interne, une base non filetée femelle étant définie entre la portion de connexion femelle filetée et la surface d'appui, tel qu'il comporte une interférence radiale maximale formant localement une portée d'étanchéité située entre la portion de connexion mâle filetée et l'une de la butée interne ou de la butée externe, cette interférence maximale étant située à distance non nulle de respectivement la butée interne et la butée externe, cette distance étant au moins supérieure à 50% du minimum entre une distance axiale de la portion terminale et une distance axiale de la portion initiale. Par exemple, cette interférence radiale maximale peut être située entre la portion de connexion mâle filetée et la butée interne. En particulier, une interférence peut être réalisée continument depuis la butée interne jusqu'à l'interférence radiale maximale, afin d'éviter la formation d'un volume risquant de piéger des gaz, et créant un risque opérationnel pour le joint en opération. Plus particulièrement, l'interférence radiale maximale peut être obtenue par une interaction entre un sommet d'une portion torique et une portion tronconique, la portion torique étant présentée par l'une de la portion terminale ou de la portion initiale, et la portion tronconique étant présentée par l'autre de la portion terminale ou de la portion initiale. Par exemple, la portion torique peut être présentée par la portion initiale tandis que la portion tronconique est présentée par une zone inclinée mâle de la portion terminale. Notamment, un rayon de courbure de la portion torique peut être supérieur à 50 mm, par exemple de l'ordre de 300 mm. En particulier, un sommet de la portion torique est situé à une distance axiale relativement à la butée interne, cette distance axiale pouvant être comprise entre 60 et 90%, notamment entre 70 et 80%, de la distance axiale de la portion initiale relativement à l'épaulement interne. Avantageusement, un point d'impact du sommet de la portion torique sur la zone inclinée mâle peut être situé à une distance axiale comprise entre 5 et 25 mm, de préférence entre 10 et 20 mm, notamment autour de 18 mm relativement à la butée interne. Par exemple, l'interférence radiale maximale est située à une distance radiale du début de la portion de connexion filetée, cette distance radiale étant par exemple comprise entre 2 et 5 mm. En particulier, ces portions de connexion mâle et respectivement femelle filetées peuvent présenter une inclinaison de filetage comprise entre 8,33 cm/m (1,0 inch/ft) et 10 cm/m (1,2 inch/ft) relativement à l'axe de la connexion. Enfin, l'invention a également pour objet un procédé d'assemblage d'un joint fileté selon l'invention tel que le joint est vissé pour un couple de serrage nominal supérieur à 22 250 N.m lorsque le joint fileté selon l'invention présente un diamètre extérieur supérieur à 13,02 cm (5 1/8 inch) et un diamètre intérieur supérieur à 7,18 cm (2 7/8 inch). En particulier, les caractéristiques de ce procédé d'assemblage peuvent être telles qu'un couple de serrage nominal peut être supérieur à 70 000 N.m lorsque le joint fileté selon l'invention présente un diamètre extérieur supérieur à 20,32 cm (8 inch) et un diamètre intérieur supérieur à 13 cm (5,119 inch). Le joint selon l'invention permet d'atteindre des couples de serrage nominaux supérieurs à ceux des joints réalisés selon les standards API. Le joint selon l'invention peut proposer d'atteindre au moins 90% des couples de serrage nominaux des connexions de l'art dépourvues de système annulaire d'étanchéité obtenue par interférence radiale métal-métal. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit et à l'examen des figures qui l'accompagnent. Celles ci ne sont présentées qu'à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. Les figures montrent : - Figure 1 représente une plateforme pétrolière en mer illustrant l'utilisation d'une colonne de composants tubulaires selon l'invention ; - Figure 2 est une vue en coupe longitudinale, détail de l'encadré A de la Figure 1, d'un joint fileté à double butée selon l'invention ; - Figure 3 est une vue en coupe longitudinale de détail de l'encadré B de la Figure 2, où les éléments mâle et femelle d'un joint fileté selon l'invention sont présentés dissociés ; - Figure 4 est une vue en coupe longitudinale de détail de l'encadré Cl de la Figure 3, représentant une portion d'étanchéité dans une portion terminale non filetée de l'élément mâle d'un joint fileté selon l'invention ; - Figure 5 est une vue en coupe longitudinale de détail de l'encadré C2 de la Figure 3, représentant une portion d'étanchéité dans une portion initiale non filetée de l'élément femelle d'un joint fileté selon l'invention ; - Figure 6 est une vue en coupe longitudinale des portions de connexion filetée en engagement d'un joint fileté selon l'invention - Figure 7 représente l'évolution de la déformation élastique des butées et de la zone d'interférence radiale métal-métal maximale au fur et à mesure du vissage d'un joint selon l'invention - Figures 8a, 8b et 8c représentent des vues en coupe de détail des portions situées entre la portion de connexion filetée et la butée interne au fur et à mesure de leur engagement lors du vissage d'un joint fileté selon l'invention, la figure 8c représentant le joint dans sa position finale après vissage. On a représenté sur la figure 1 une installation de forage en mer 10 dans laquelle la présente invention peut être utilisée de manière avantageuse. Dans l'exemple décrit, l'installation 10 comprend une plate-forme offshore 12, flottant sur la mer. La plate-forme 12 comprend une tour de forage 14 (ou rig) équipée d'une table de rotation 16 (ou rotary table) ainsi que de nombreux accessoires permettant la manutention et la préhension des divers éléments utilisés pour la fabrication du puits et son exploitation. La plateforme 12 est ainsi située au droit d'un puits sous-marin 20 foré dans le fond marin F. Le puits sous-marin 20 est ici représenté cuvelé 21. L'installation 10 comprend une colonne 22 (dite marine riser) reliant la plate-forme flottante 12 et la tête de puits 23 en formant un conduit exposé au courant marin, et préservant à l'intérieur un espace protégé permettant les étapes de formation du puits, et notamment de forage. Dans l'exemple illustré sur la figure 1, une colonne de forage 24 est disposée mobile dans la colonne 22. La colonne de forage 24 comporte plusieurs composants tubulaires connectés bout à bout par leurs extrémités. Les composants tubulaires selon l'invention sont réalisés en acier. Selon l'invention, les composants tubulaires de la colonne de forage représentée sont vissés bout à bout au moyen d'un joint fileté 30 selon l'invention. Le vissage s'opère entre une connexion filetée mâle, dite « pin » et connexion filetée femelle, dite « box ». Une connexion filetée tubulaire fait l'objet de consignes de serrage optimal, gage d'une résistance mécanique optimale du joint réalisé, par exemple aux efforts de traction mais aussi au dévissage accidentel en service, et de performances optimales d'étanchéité. En détail, Figure 2, le joint fileté 30 selon l'invention comprend un premier composant tubulaire Cl et un deuxième composant tubulaire C2. Le premier composant tubulaire Cl comporte un premier corps 3 sensiblement cylindrique d'axe de révolution X. Ce premier corps 3 est soudé annulairement 6, par exemple par friction, à un deuxième corps tubulaire 10. En particulier, le premier corps 3 peut se définir par son diamètre externe Pop et son diamètre interne P10. Localement à proximité de la zone de soudure 6, le premier corps 3 présente une épaisseur de paroi supérieure à celle du reste du corps. Cette épaisseur de paroi peut être obtenue localement par un plus grand diamètre extérieur PUDD, ou un plus petit diamètre intérieur PUID. En particulier, le diamètre extérieur Pop du premier corps 3 est compris entre 7,30 cm (2 7/8 inch) et 22,86 cm (9 inch), de préférence entre 10,16 cm (4 inch) et 14,92 cm (57/8 inch). Pour pouvoir être associé au deuxième composant tubulaire C2, le deuxième corps 10 présente un élément de connexion 11 apte à coopérer avec un élément de connexion complémentaire 13 porté par le deuxième composant tubulaire C2. L'engagement des éléments de connexion 11 et 13 forme le joint fileté 30 selon l'invention. Dans l'exemple représenté Figure 2, l'élément de connexion 11 est un élément mâle et l'élément de connexion 13 est un élément femelle. En particulier le deuxième corps 10, dénommé « tool-joint », sensiblement cylindrique d'axe de révolution X, peut se définir par son diamètre externe maximum TJ00 et son diamètre interne TJ10. En particulier, le diamètre extérieur maximum TJ00 du deuxième corps 10 est compris entre 12,06 cm (4 3/4 inch) et 21,59 cm (8 1/2 inch), de préférence entre 12,06 cm (43/4 inch) et 21,59 cm (8 1/2 inch). Le diamètre extérieur du deuxième corps 10 est supérieur au diamètre extérieur du premier corps 3. Le deuxième corps 10 peut de préférence être réalisé dans un grade d'acier de l'ordre de 130 ksi, présentant une limité d'élasticité entre 120 000 et 140 000 psi ; mais il peut également être choisi parmi les grades supérieures autour de 140 ksi, 150 ksi et 165 ksi, tout comme parmi des grades d'acier inférieurs tels que ceux définis autour de 80 ksi ou 95 ksi ou encore 110 ksi. Le deuxième composant tubulaire C2 comporte un premier corps 3' et un troisième corps 12. Le premier corps 3' est sensiblement de même structure et de même caractéristique dimensionnelle que le premier corps 3. Ce premier corps 3' est également soudé annulairement 6 avec respectivement le troisième corps 12. C'est le troisième corps 12 qui présente l'élément de connexion complémentaire 13 mentionné ci-dessus. Le joint 30 est réalisé de sorte que les diamètres extérieur et intérieur du deuxième corps 10 et du troisième corps 12 soient de même dimensions extérieures maximales et de même diamètre intérieur à proximité au moins de leur zone d'assemblage, représentée par l'encadré B. Avantageusement, le troisième corps 12 est réalisé dans un grade d'acier identique à celui du deuxième corps 10. Les profils des éléments de connexion 11 et 13 sont de préférence obtenus par usinage. En particulier, un traitement de surface chimique ou mécanique peut est réalisé sur ces parties usinées. Il peut s'agir d'un traitement par phosphatation au manganèse ou au zinc, ou encore un traitement par sablage. Après le traitement de surface, une graisse permettant le stockage ou le vissage peut être déposée sur les éléments de connexion 11 et 13. Le joint 30 présente une double butée à la fois interne et externe. Le deuxième corps 10 présente une butée externe BE au niveau de son pourtour extérieur. Cette butée externe BE se présente sous la forme d'un renfoncement annulaire plat. Le plat de ce renfoncement forme un angle aigu ou droit avec l'axe X, en particulier de 90° sur la figure 3. La butée externe BE est liée par une base B1 à une portion de connexion mâle filetée PC1. La base mâle B1 est non filetée, elle s'étend le long de l'axe X et présente au niveau de son pourtour extérieur une surface annulaire sensiblement parallèle à l'axe X. La portion de connexion PC1 est de forme générale externe tronconique, de diamètre décroissant en s'éloignant de ladite base B1. La portion de connexion PC1 porte un filetage sur son pourtour extérieur. La portion de connexion PC1 est prolongée par une portion terminale PT1 non filetée. La portion terminale PT1 se raccorde à une surface transversale formant butée interne BI au niveau de son extrémité axiale libre. Cette butée interne BI se présente sous la forme d'une surface annulaire plate. Le plat de cette surface forme un angle aigu ou droit avec l'axe X, en particulier de 90° sur la figure 3. La butée interne BI est reliée au pourtour intérieur défini par le corps Ci. Dans la zone du corps Cl pour laquelle le pourtour extérieur est défini par la butée externe BE, la base mâle B1, la portion de connexion PC1, la portion terminale PT1, le diamètre interne TJID est sensiblement constant. En pratique, lorsque la connexion est réalisée entre les deux corps C1 et C2, les axes de révolution respectif des corps sont sensiblement confondus. Le troisième corps 12 s'allonge le long de l'axe X. Il présente une section transversale circulaire de diamètre extérieur maximal par exemple sensiblement égal au diamètre extérieur maximal TJ00. L'extrémité axiale libre du troisième corps 12, orientée vers le premier corps 10 lorsque le joint 30 selon l'invention est formé, définit une surface d'appui SA. La surface d'appui SA se présente sous la forme d'une surface annulaire plate. Le plat de cette surface forme un angle aigu ou droit avec l'axe X, en particulier de 900 sur la figure 3. La surface d'appui SA est reliée au pourtour extérieur du deuxième corps 12. Elle est également reliée au pourtour intérieur de ce troisième corps 12 creux, notamment à une base femelle B2 de ce pourtour intérieur. La base femelle B2 est non filetée, elle définit un pourtour intérieur cylindrique d'axe parallèle à l'axe X. La base B2 relie la surface d'appui SA à la portion de connexion filetée femelle PC2. La portion de connexion PC2 présente une forme générale tronconique sur son pourtour intérieur et présente un filetage apte à coopérer avec le filetage de la portion de connexion mâle PC1. Pour optimiser le dimensionnement de la surface en contact définie entre la surface d'appui SA et la butée externe BE, la base B2 peut être inclinée tandis que la base B1 reste cylindrique. La portion de connexion femelle PC2 est prolongée intérieurement par une portion initiale PT2. Cette portion initiale PT2 s'étend sensiblement le long de l'axe X. Cette portion initiale PT2 est reliée à un épaulement interne El défini transversalement à l'axe X. L'épaulement interne El présente une inclinaison relativement à l'axe X sensiblement identique à celle de la butée interne Bl. Comme représenté à la Figure 3, l'épaulement interne El définit une surface plane annulaire dans un plan perpendiculaire à l'axe X. Lorsque le joint 30 est formé, la surface d'appui SA est au moins sur une partie de sa surface en contact avec la butée externe BE, et de même la butée interne BI est au moins sur une partie de sa surface en contact avec l'épaulement interne El. La portion de connexion du joint fileté 30 formé par l'interaction entre les filets portés par la portion de connexion filetée mâle PC1 et la portion de connexion filetée femelle PC2 est représentée plus en détail à la Figure 6. En particulier, l'inclinaison du filetage Y comprise entre 8,33 cm/m (1,0 inch/ft) et 10 cm/m (1,2 inch/ft) relativement à l'axe de la connexion X. De préférence, les filets peuvent être en interférence flanc-flanc. Par exemple, les filets des portions de connexion mâle PC1 et respectivement femelle filetée PC2 peuvent présenter un flanc d'appui 14 compris entre 35 et 42°, notamment autour de 40° relativement à l'axe du filetage Y, et un flanc de charge 15 formant un angle entre 25 et 34°, notamment autour de 30° avec l'axe du filetage Y. Par exemple, la base 16 des filets peut présenter la forme d'une portion d'ellipse. Avantageusement, le sommet 17 des filets peuvent présenter une pente dans la direction opposée à celle du filetage. En particulier, la portion de connexion peut comporter un filetage tel que décrit dans le brevet US-5908212. Le filetage peut comporter des filets coniques ou trapézoïdaux. La portion de connexion peut comporter des zones de filets imparfaits en amont et en aval de la portion à filets parfait et à motif identique. Le joint fileté 30 selon l'invention comporte une étanchéité métal-métal réalisée entre la portion terminale PT1 et la portion initiale PT2, entre la butée interne obtenue par engagement en pression de la butée interne BI contre l'épaulement interne El, et la portion de connexion obtenue par l'engagement de la portion de connexion filetée mâle PC1 avec la portion de connexion filetée femelle PC2. Cet exemple va être décrit plus en détail ci-dessous. Mais alternativement, dans un mode de réalisation qui ne sera pas détaillé et qui se déduit par symétrie du mode de réalisation défini ci-après, l'étanchéité métal-métal peut être formée au niveau des bases B1 et B2, à savoir entre la butée externe BE et ladite portion de connexion. Cette étanchéité métal-métal est obtenue par la formation locale d'une zone annulaire d'interférence, et notamment par interférence radiale. La portion terminale PT1 se raccorde par une portion de raccordement 40 à la butée interne Bl. La portion de raccordement 40 est par exemple une portion rayonnée de rayon de courbure compris entre 1 et 1,6 mm, et de préférence choisie autour de 1,3 mm. A partir de la portion de raccordement 40, le pourtour extérieur de la portion terminale PT1 présente une zone inclinée 41 relativement a l'axe X. Cette inclinaison est notamment supérieure à l'inclinaison de l'axe de filetage Y relativement à l'axe X. En particulier cette zone inclinée mâle 41 forme un angle compris entre 5° et 15°, par exemple de l'ordre de 7,125° (taper 1/4) avec l'axe X. la zone inclinée mâle 41 est dans cet exemple continument inclinée, avec la même inclinaison. La zone inclinée mâle 41 définit une portion tronconique. 302 733 8 11 La portion terminale PT1 s'étend selon une distance axiale dl, parallèle à l'axe X, entre la butée interne BI et la portion de connexion filetée PC1. Cette distance dl peut être comprise entre 5 et 50 mm. De préférence, une distance axiale d3 le long de laquelle la zone inclinée mâle 41 s'étend avec la même inclinaison est définie à partir de l'angle de raccordement 40. Cette distance d3 représente plus de 50%, mieux plus de 70% de la longueur axiale dl. La portion initiale PT2 se reliée par une portion de raccordement 43 à l'épaulement interne El. La portion de raccordement 43 est par exemple une portion rayonnée de rayon de courbure compris entre 1 et 1,6 mm, et de préférence choisi autour de 1,3 mm. A partir de la portion de raccordement 43, la portion initiale PT2 comporte successivement une zone inclinée femelle 42 relativement a l'axe X et une portion torique 45. La zone inclinée femelle 4e définit une surface tronconique. Une inclinaison ce cette zone inclinée femelle 42 est notamment supérieure à l'inclinaison de l'axe de filetage relativement à l'axe X. En particulier cette zone inclinée femelle 42 forme un angle compris entre 50 et 150, par exemple de l'ordre de 7,125° (taper 1/4) avec l'axe X. De préférence, l'inclinaison de la zone inclinée femelle 42 est choisie sensiblement identique à celle de la zone inclinée mâle 41. Pour une même inclinaison, on tolère des variations de l'inclinaison le long de ces zones inclinées telles qu'en tout point la tangente forme un angle avec l'axe de révolution inférieur à 80°, de préférence inférieur à 70°. La portion initiale PT2 s'étend selon une distance axiale d2, parallèle à l'axe X, entre la butée interne El et la portion de connexion filetée PC2. Cette distance d2 peut être comprise entre 5 et 50 mm. De préférence, la portion torique 45 est de large rayon de courbure. La portion torique 45 présente un bombement vers l'intérieur du tube, et est destinée à venir en interférence avec la zone inclinée mâle 41 de manière à localement assurer une étanchéité par interférence radiale. La portion torique 45 présente un rayon de courbure compris entre 50 mm et 800 mm, et par exemple de l'ordre de 300 mm pour répartir au maximum les efforts de pression en interférence et éviter de plastifier localement la zone inclinée mâle 41. Le sommet 46 de la portion torique 45 définit l'emplacement de l'interférence radiale maximale qui est recherchée entre la zone inclinée 41 de la portion terminale (PT1) et la portion initiale (PT2) quand le joint 30 selon l'invention est réalisé. Ce sommet 46 est défini à une distance d5 parallèlement à l'axe X de l'épaulement interne El. Le sommet 46 de la portion torique 45 est défini à une distance axiale d5 sensiblement identique à la distance axiale du point d'impact de ce sommet de la portion torique 45 sur la zone inclinée mâle 41 relativement à la butée interne BI . Cette distance d5 définit l'emplacement de l'interférence radiale maximale obtenue entre les éléments de connexion 11 et 13 relativement à la butée interne. Cette distance d5 est par exemple comprise entre 5 et 25 mm, de préférence entre 10 et 20 mm, par exemple de l'ordre de 18 mm. Cette distance d5 est supérieure au minimum défini par la moitié de la distance dl et la moitié de la distance d2. d5> min ( 50 % de dl ; 50% de d2) De préférence d5> min ( 70 % de dl ; 70% de d2) Dans tous les cas d5 est inférieur à d3 et à d2. La distance axiale d5 est par exemple comprise entre 60 et 90% de la distance axiale d2 de la portion initiale PT2 relativement à l'épaulement interne, notamment comprise entre 70 et 80% de cette distance d2. La distance axiale d5 est par exemple comprise entre 60 et 90% de la distance axiale dl de la portion terminale PT1 relativement à la butée interne, notamment comprise entre 70 et 80% de cette distance dl. Ainsi la surface en interférence maximale 46 est disposée à distance de la butée interne BI afin d'éviter un affaissement de la butée interne et un aléa sur la formation de l'étanchéité. Cet éloignement permet également de proposer une fonction de guidage à la butée interne, sans risquer d'endommager la zone d'étanchéité lors de l'assemblage de l'élément mâle dans l'élément femelle, jusqu'à la formation du joint 30. Un autre avantage, à cette position en retrait de la portée d'étanchéité maximale 46 est de limiter le grippage lors de l'assemblage et en limitant les pics de contrainte sur la fin du vissage. La figure 7 représente l'évolution, déterminée par calculs par éléments finis de la déformation mesurée en % de la déformation élastique selon l'axe B du graphique au fur et à mesure du vissage du joint 30, le long de l'axe A du graphique. Au début du vissage, pendant un certain nombre de tours s'étendant pendant la période t1, ni la butée interne BI, ni la butée externe BE, ni l'interférence radiale maximale prévue dans le joint ne sont déformés. Ensuite la progression du vissage, amène pendant une période t2 à former progressivement l'interférence radiale entre le sommet 46 de la portion torique 45 et la zone inclinée mâle 41. La figure 8a représente le joint en formation au début de la période t2. On observe pour un joint 30, une montée très lente et progressive de la déformation au niveau de cette zone en interférence pendant cette période t2. La figure 8b représente un joint vers la fin de la période t2. Enfin, dans la dernière partie du vissage, période t3 visant à amener les butées en contact, d'abord la butée externe, puis la butée interne sont mises en contact. La période t3 se termine par l'atteinte d'un couple de vissage prédéfini pour le joint 30. La configuration particulière de la portion terminale PT1 et de la portion initiale PT2 permet de maintenir la zone d'interférence maximale 46 a un taux de déformation toujours inférieur à 100% de sa déformation plastique (Yield strength en anglais). La figure 8c représente le joint à la fin de la période t3. Cette configuration bien particulière permet d'éviter le grippage lors de la formation du joint 30. Le joint 30 selon l'invention présente l'avantage de réussir le test d'être consécutivement fait et défait 100 fois, tout en garantissant une étanchéité dans des conditions de pression interne de 20 000 psi et de 15 000 psi de pression externe pendant toute sa durée d'utilisation. En pratique, l'étanchéité a été validée selon la norme IS0-13628Une étanchéité au gaz a également été démontrée pour une pression interne de 30 000 psi dans le cadre d'un joint dont le diamètre TJ00 est de 13,02 cm (5 1/8 inch). Par des tests de modélisation par éléments finis, le joint 30 selon l'invention est même qualifié pour des étanchéités avec des contraintes en pression au-delà de 200 MPa, par exemple au-delà de 400 MPa, voire de 600 MPa En pratique, selon l'invention, un joint 30 selon l'invention remplit les critères posés par les deux conditions définies ci-dessous : (1) Ratio = Rayon de la portion torique 45 (en mm) / interférence radiale maximale mesurée au diamètre (en mm) L'interférence radiale maximale mesurée au diamètre correspond à deux fois la valeur imax représentée à la figure 8c, imax représentant l'interférence radiale maximale mesurée au rayon. (2) Ratio > - 0,261 * [grade de l'acier du deuxième corps 10 en MPa] + 400 Par exemple, lorsque le deuxième corps 10 est réalisé dans un acier de grade 130 ksi, soit 896 MPa, alors les dimensionnements sont par exemple choisis pour avoir un rayon de courbure de la portion torique 45 de 300 mm, et une interférence radiale maximale au diamètre de 0,41 mm. Avantageusement, lorsque le joint 30 est formé, l'interférence radiale maximale 46 est située à une distance radiale e relativement au début de la portion filetée, afin de ne pas affecter les contraintes déjà exercées dans la portion filetée. Cette distance radiale e étant par exemple comprise entre 2 et 5 mm, par exemple de l'ordre de 3,12 mm. Avantageusement, comme cela apparait sur les figures 8b et 8c, les zones inclinées mâle 41 et respectivement femelle 42 sont prévues pour être également en interférence radiale. En particulier, l'interférence i entre ces zones inclinées 41 et 42 est d'une valeur inférieure à 'interférence radiale maximale i max. Par exemple l'interférence i qui est constante sur toute la portion des zones 41 et 42 en interférence, du fait de l'identité d'inclinaison, est par exemple inférieure à 2/3 de imax, voire inférieure à la moitié de i max. Ainsi une zone en interférence s'étend sur toute la distance axiale d5. De préférence, lorsque le joint 30 est formé, l'interférence obtenue entre le deuxième corps 10 et le troisième corps 12 s'étend continument de la portion de raccordement 43 à l'emplacement de cette interférence maximale 46, voire un peu au-delà en direction de la portion de connexion. Sur la portion terminale PT1, la zone inclinée mâle 41 se raccorde par un rayon de raccordement 47 à une portion cylindrique 48 de diamètre strictement inférieur au diamètre observé dans le fond de filet 50 de la portion de connexion filetée mâle PC1 immédiatement adjacente à la portion terminale PT1. Alternativement le raccord 47 peut être un angle brut, non rayonné. La portion cylindrique 48 se raccorde par un rayon de raccordement 49 à une portion de raccord pentue 49 qui assure la liaison avec la portion de connexion filetée mâle PC1. Le diamètre de jauge D48 au sommet 46 est inférieur au diamètre de jauge D48 de la portion cylindrique 48. En particulier, la différence entre ces deux diamètres de jauge D48 et D48 est comprise entre 0,5 et 1 mm, par exemple de l'ordre de 0,81 mm. Sur la portion initiale PT2, la portion torique 45 se raccorde par un rayon de raccordement convexe 51 à une portion de raccord pentue 52. La portion de raccord pentue 52 se raccorde par un rayon de raccordement 53 à une portion de cylindrique 54 qui assure la liaison avec la portion de connexion filetée femelle PC2. Une distance axiale d4 définit la distance axiale le long de l'axe X de la somme des distances le long de cet axe X de la zone inclinée femelle 42 et de la portion torique 45. Cette distance d4 représente plus de 50%, mieux plus de 70% de la longueur axiale d2. En pratique d4 est supérieur à d5, car la portion torique 45 s'étend de part et d'autre du son sommet 46. En particulier, la portion torique est conçue de sorte que son sommet 46 n'est pas centré sur le milieu de ladite portion torique 45. La portion torique 45 comporte une partie 61 entre le sommet 46 et un raccord 62 à la zone inclinée femelle 42 qui s'étend sur une distance axiale supérieure à la distance axiale d'une deuxième partie 60, cette deuxième partie 60 étant définie entre le sommet 46 et le rayon de raccordement convexe 51. Le raccord 62 est par exemple conçu pour se raccorder de manière tangente à la fois à la portion torique 45 et à la zone inclinée femelle 42. Dans toute la description, l'expression « comportant un » doit être considérée comme étant synonyme de « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié. REVENDICATIONS1 - Joint (30) fileté à double épaulement de butée comprenant un premier composant tubulaire vissé sur un deuxième composant tubulaire, lesdits composants tubulaires étant destinés à l'exploration ou l'exploitation d'un puits d'hydrocarbures - le premier composant tubulaire (C1) sensiblement cylindrique d'axe de révolution (X) comportant une extrémité mâle, l'extrémité mâle comportant une butée externe (BE) une portion de connexion mâle filetée (PC1) prolongée par une portion terminale (PT1) non filetée définissant une butée interne (BI) à son extrémité axiale, une base mâle non filetée (B1) étant définie entre la butée externe et la portion de connexion mâle filetée ; - le deuxième composant tubulaire (C2) sensiblement cylindrique comportant une extrémité femelle définissant à une extrémité libre une surface d'appui (SA) forcée contre la butée externe, cette extrémité femelle présentant sur sa surface interne une portion de connexion femelle filetée (PC2) vissée avec la portion de connexion mâle filetée, et se terminant par un épaulement interne (El) forcé contre la butée interne, une portion initiale (PT2) non filetée reliant la portion de connexion femelle filetée à l'épaulement interne, une base non filetée femelle (B2) étant définie entre la portion de connexion femelle filetée et la surface d'appui, caractérisé en ce qu'il comporte une interférence radiale maximale formant localement une portée d'étanchéité située entre la portion de connexion mâle filetée et l'une de la butée interne ou de la butée externe, cette interférence maximale étant située à distance (d5) non nulle de respectivement la butée interne et la butée externe, cette distance étant au moins supérieure à 50% du minimum entre une distance axiale (di) de la portion terminale et une distance axiale (d2) de la portion initiale. 2 - Joint selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'interférence radiale maximale est située entre la portion de connexion mâle filetée et la butée interne. 3 - Joint selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce qu'une interférence est réalisée continument depuis la butée interne jusqu'à l'interférence maximale. 4 - Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'interférence radiale maximale est obtenue par une interaction entre unsommet (46) d'une portion torique (45) et une portion tronconique, la portion torique étant présentée par l'une de la portion terminale ou de la portion initiale, et la portion tronconique étant présenté par l'autre de la portion terminale ou de la portion initiale. - Joint selon la revendication 4 caractérisé en ce que la portion torique (45) est présentée par la portion initiale (PT2) et la portion tronconique (41) est présenté par une zone inclinée mâle (41) de la portion terminale (PT1). 6 - Joint selon la revendication 4 ou 5 caractérisé en ce qu'un rayon de courbure de la portion torique est supérieur à 50 mm, par exemple de l'ordre de 300 mm. 7 - Joint selon l'une quelconque des revendications 4 à 6 précédentes caractérisé en ce qu'un sommet (46) de la portion torique est situé à une distance axiale (d5) relativement à la butée interne (BI) comprise entre 60 et 90% de la distance axiale (d2) de la portion initiale relativement à l'épaulement interne, notamment comprise entre 70 et 80%. 8 - Joint selon l'une quelconque des revendications 4 à 7 précédentes caractérisé en ce qu'un point d'impact (46) du sommet de la portion torique sur la zone inclinée mâle (41) est situé à une distance axiale (d5) comprise entre 5 et 25 mm, de préférence entre 10 et 20 mm, notamment autour de18 mm relativement à la butée interne. 9 - Joint selon l'une quelconque des revendications 4 à 8 précédentes caractérisé en ce que l'interférence radiale maximale (46) est située à une distance radiale (e) du début de la portion de connexion filetée, cette distance radiale étant par exemple comprise entre 2 et 5 mm. 10- Joint selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les portions de connexion mâle et respectivement femelle filetées présentent une inclinaison de filetage (Y) comprise entre 8,33 cm/m (1.0 inch/ft) et 10 cm/m (1.2 inch/ft) relativement à l'axe de la connexion. 11 - Procédé d'assemblage d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le joint est vissé pour un couple de serrage nominal supérieur à 22 250 N.m pour un joint fileté ayant un diamètre extérieur supérieur à 13,02 cm (5 1/8 inch) et un diamètre intérieur supérieur à 7,18 cm (2 7/8 inch).12 - Procédé d'assemblage d'un joint fileté selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le joint est vissé pour un couple de serrage nominal supérieur à 70 000 N.m pour un joint fileté ayant un diamètre extérieur supérieur à 20,32 cm (8 inch) et un diamètre intérieur supérieur à 13 cm (5,119 inch).