Brevet FR3026585A1 — publié le 20160401

Système de transmission à fibre optique monomode pour réseau d'accès Domaine de l'invention La présente invention se rapporte de manière générale à la transmission sur fibres optiques dans le domaine des télécommunications. Plus précisément, le domaine de l'invention est celui de la transmission de données par fibre optique en lien avec un réseau d'accès. Un réseau d' accès regroupe des équipements qui permettent de transmettre des communications entre des terminaux et un réseau de transport parfois appelé réseau coeur. Un réseau d'accès mobile est accessible par le terminal via un lien radio auquel correspond un canal de transmission de type aérien. Un réseau d' accès fixe est accessible par le terminal via une liaison câblée à laquelle correspond un canal de transmission de type filaire. Les liaisons non aériennes au sein d'un réseau d'accès mobile ou fixe, sont réalisées de plus en plus par une ou plusieurs fibres optiques. La fibre optique devient le support principal de transmission dans les réseaux d'accès optiques. L'invention se place aussi bien dans le contexte d'un réseau d'accès fixe que d'un réseau d'accès mobile. Art antérieur Dans les réseaux d'accès optique le schéma de transmission habituel est illustré par la figure 1. Les éléments principaux d'un système de transmission sur fibre optique dans le contexte d'un réseau d'accès sont les suivants : un modulateur optique, une fibre optique monomode, une photodiode. L'atténuateur représenté sur la figure et disposé entre le modulateur optique et la fibre optique monomode permet de faire varier la puissance injectée dans cette fibre. En fonction de l'utilisation, la puissance est adaptée de façon à protéger l'oeil d'une personne qui percevrait le signal reçu en sortie du photo-détecteur. Le modulateur optique convertit un signal électrique d'entrée en un signal optique de sortie. Selon le montage le plus connu dit IMDD (Intensity Modulation Direct Detection en anglais) illustré par la figure 1, le signal d'entrée qui correspond aux données à transmettre module directement l'intensité d'un laser et en réception la photodiode détecte directement l'intensité transmise. Le modulateur optique est donc dans ce cas un laser modulé directement en intensité (DML). Le signal optique de sortie du laser se propage dans une fibre optique monomode standard jusqu'au récepteur. Les caractéristiques d'une telle fibre sont définies dans la recommandation G652 de l'ITU (Union Internationale des Télécommunications) [1]. En réception, le signal optique est détecté par une photodiode. La photodiode génère un signal qui varie en fonction de la puissance du signal optique reçu. L'intensité du signal optique de sortie du laser est proportionnelle à l'amplitude du signal électrique d'entrée puisque le signal à transmettre module directement l'intensité du laser. Mais une modulation d'intensité du signal d'entrée provoque en outre une modulation de phase du signal optique de sortie. De manière abusive on utilise parfois les termes « chirp du laser » ou « signal chirpé » (« chirped impulsion » en anglais) pour désigner l'effet induit sur le signal de sortie par la modulation directe d'intensité du laser. Le chirp du signal est donc un des facteurs qui dégradent les performances d'une transmission sur fibre optique dans le contexte d'un réseau d'accès. Selon un autre montage connu, le modulateur optique est un modulateur dit externe, par exemple un modulateur de type Mach-Zehnder. Dans ce cas, il n'y a pas ou très peu de modulation de phase du signal optique de sortie. Les distorsions que subi le signal optique transmis sont essentiellement dues à la propagation par la fibre monomode. La propagation d'un signal optique dans une fibre optique monomode peut être décrite par l'équation non-linéaire de SchrOdinger ([21 équation (2.3.45)) : a2A(z,t) iyF 0)1A(z 012 A(z t) aA(z,t) = 'tau A(z t) (1) az 2 ' 2 P2 at2 Dans équation (1), A(z,t) est l'enveloppe complexe du champ électrique d'un signal optique. z et t correspondent respectivement à la distance et au temps. ctatt est le paramètre d'atténuation dans la fibre, yF est le paramètre de non-linéarité de la fibre et )32 est le paramètre de dispersion chromatique de la fibre. En pratique, un fabricant de fibre optique donne la valeur de dispersion D(ps/(nm km)) Le paramètre )32 peut ensuite être déterminé en utilisant la relation suivante entre la dispersion D et le paramètre )32 : 27rc D= - - p2 /12 expression dans laquelle c est la vitesse de la lumière et .I. est la longueur d'onde de la porteuse optique principale. La fréquence de la porteuse principale dépend du courant de polarisation du laser. Le standard XG-PON définit les longueurs d'onde à utiliser pour le laser, par exemple 1.3nm, 1.55nm, etc. (2) f? a2A(z,t) P2 2 Selon l'équation (1), le terme correspond à la dispersion 2 at chromatique qui provoque un élargissement en temps de l'impulsion transmise. Dans les transmissions actuelles, cet élargissement de l'impulsion transmise introduit une interférence entre les bits consécutifs des données transmises qui dégrade la performance de la transmission en termes de taux d'erreur binaire. La valeur de dispersion accumulée étant proportionnelle à la distance parcourue, la dispersion chromatique limite également la distance de transmission des systèmes actuels. Un autre effet est l'effet de Kerr de la fibre optique. Cet effet est représenté par le dernier terme de l'équation (1) : fy F (w0)1 A (z , t)I2 A (z , t). Sous l'effet de Kerr qui est un phénomène non-linéaire, une modulation d'intensité provoque en outre une modulation de phase (self phase modulation, en anglais) du signal optique de sortie. Cette modulation de phase est classiquement uniquement considérée comme un défaut qui dégrade la performance de la transmission. La performance d'une transmission optique par une fibre monomode est donc limitée par l'atténuation qui dépend du facteur c t att, par la dispersion chromatique et par l'effet de Kerr de la fibre optique. Compte tenu de l'impact de ces effets sur le signal transmis, les opérateurs de télécommunications limitent généralement au maximum à 20 km la distance des transmissions classiques avec un débit de 10 Giga bits par seconde. L'impact de la dispersion chromatique sur la transmission peut être analysé de la façon suivante. L'équation (1) limitée à cet impact peut s'écrire : aA j a2A -az -2 fl2 -at2 (3) La solution de cette équation s'exprime sous la forme : Â(z, co) = Â(0, co) exp )32w2z) (4) Dans l'équation (4), Â(z, co) est la transformée de Fourier de A(z, t). Cette équation indique donc que les différentes composantes fréquentielles du signal transmis subissent des changements de phase à cause de la dispersion chromatique. En réception, lorsqu'une détection directe est utilisée, cette rotation de phase crée une atténuation dans le domaine fréquentiel. Cette atténuation qui est illustrée par la figure 2 dépend de la valeur du paramètre )32, de la distance z et de la fréquence w. Pour une raison de coût de mise en oeuvre, un modulateur optique avec une modulation directe d'intensité du laser (DML pour « Directly Modulated Laser » en anglais) est généralement préféré à un modulateur externe de type Mach-Zehnder. Or comme exposé préalablement, une modulation directe d'intensité du laser provoque une modulation de phase du signal de sortie du laser. Soit P (t) la puissance du signal optique en sortie du laser, le déplacement de fréquence Au (t) (frequency shift) du signal optique peut être décrit sous la forme suivante : /v(t) = 4n- fdt ln (P (t)) + KP(t)} (5) Où a est le facteur d'élargissement spectral (linewidth enhancement factor) du laser et K est le paramètre du chirp adiabatique. Dans l'équation (5), le l' terme appelé « transient chirp » correspond à un effet dit « ringing » qui se traduit par une fluctuation d'amplitude du signal lorsque le bit de donnée change de 0 à 1 ou de 1 à 0. Le 2'd terme de l'équation appelé « chirp adiabatique » traduit la variation de fréquence qui dépend directement de la valeur de puissance. Il s'ensuit une modulation de phase due au laser qui dépend explicitement de la puissance du signal transmis. Cette modulation de phase a un impact sur la réponse fréquentielle du canal IMDD telle que perçue à la réception. La modulation de phase combinée à la dispersion chromatique dans la fibre monomode crée une sélectivité fréquentielle du canal optique de transmission. La figure 3 illustre la réponse fréquentielle du canal IMDD avec différentes valeurs du facteur d'élargissement spectral a pour une fibre monomode de longueur 60 km. Quand a augmente, le trou d'atténuation se déplace vers la zone de basse fréquence. Pour une transmission conventionnelle en bande de base, par exemple avec une modulation de type NRZ (Non Return-to-Zero en anglais), le canal IMDD est équivalent à un canal sélectif en fréquence. Ce canal équivalent dont les caractéristiques découlent du chirp provoqué par la modulation directe d'intensité du laser et de la dispersion chromatique, dégrade la performance de la transmission. Ainsi, le débit et la distance d'une transmission sont limités respectivement à 10 Gb/s et 60 km dans le standard XG- PON de l'ITU [3]. Toutefois, dans certains cas le standard spécifie l'utilisation de dispositifs prolongateurs (extenders en anglais) pour reconstituer le signal et le réémettre vers les utilisateurs. De plus, pour les transmissions à 10 Gb/s, le standard spécifie un modulateur optique qui crée un très faible chirp afin de garantir une bonne performance des transmissions : le standard ([31 tableau 9.3) spécifie une limite supérieure de ldB pour les pertes introduites sur le signal (laser, fibre). Le respect de cette contrainte par un système XG-PON nécessite un modulateur externe compte tenu qu'un modulateur DML ne convient pas étant donné le chirp qui en découle. Exposé de l'invention L'invention propose un système de transmission sur fibre optique qui comprend un modulateur optique, une photodiode, une fibre optique monomode connectée entre le modulateur optique et la photodiode et une fibre optique monomode fortement non linéaire connectée entre le laser et la photodiode dans la continuité de la fibre monomode. La fibre optique monomode fortement non linéaire a un paramètre de non linéarité yF dont la valeur est suffisante pour que l'effet de Kerr associé compense au moins en partie la dispersion chromatique due à la transmission par fibre optique et s'il existe le chirp provoqué par la modulation directe d'intensité du laser. Ainsi, le paramètre de non linéarité yF a une valeur environ supérieure à 10 WIlmfl. L'effet de non-linéarité est utilisé selon l'invention pour améliorer la performance d'une transmission avec un système conventionnel de transmission à fibre optique monomode, en particulier si le modulateur optique est un laser à modulation directe d'intensité ou est un modulateur externe. Le paramètre de non-linéarité yF est suffisamment important pour que l' auto- modulation de phase soit assez forte pour compenser la dispersion chromatique et le chirp éventuel provoqué par une modulation d'intensité directe du laser. La compensation au moins partielle de la dispersion chromatique et du chirp éventuel permet d'obtenir une distance de transmission plus importante et une amélioration de la qualité de la transmission. Un système selon l'invention est donc plus performant que les systèmes connus. Un système selon l'invention est particulièrement avantageux en ce qu'il est totalement transparent pour le récepteur et pour le destinataire de la communication transmise. Le système n'impose aucune condition sur le modulateur optique. En outre, la solution proposée est totalement transparente pour le type de modulation du dispositif de transmission (transmetteur) qui comprend le modulateur optique. La solution peut être utilisée aussi bien pour une modulation conventionnelle de type NRZ que pour une modulation de type OFDM (Orthogonal Frequency Division Multiplexing). La solution proposée est extrêmement simple et peu couteuse. Sa mise en place nécessite très peu d'interventions supplémentaires au niveau de l'infrastructure du réseau déployé ou à déployer comparée à la mise en place d'un système conventionnel. Le cout d'intégration de cette solution dans le réseau est donc réduit. La portée du réseau d'accès peut être étendue puisque la distance de transmission permise est plus importante. La transmission étant en outre de meilleure qualité qu' avec un système de transmission conventionnel, le débit peut être augmenté avec un surcoût très faible compte tenue de la simplicité de l'invention. La fibre optique fortement non linéaire est connectée en sortie du modulateur optique. Ainsi, la puissance injectée dans la fibre fortement non linéaire n'est pas atténuée par la fibre monomode standard et atteint un niveau suffisant pour obtenir une modulation de phase due à l'effet de Kerr. Une connexion de la fibre fortement non linéaire après la fibre monomode est possible mais a peu de chance de conduire à une amélioration des performances car l'atténuation dans la fibre standard ne garantit pas une puissance suffisante pour obtenir l'effet de Kerr dans la fibre fortement non linéaire. En outre, le mode de réalisation qui consiste à connecter une fibre optique fortement linéaire au plus près de l'utilisateur revient à connecter autant de fibres fortement non linéaires que d'utilisateurs et n'est donc absolument pas économique. Selon un mode de réalisation, la fibre optique fortement non linéaire est séparée du modulateur optique par un atténuateur dédié. L' atténuateur dédié permet de contrôler la dispersion à compenser par la fibre fortement non linéaire en adaptant la puissance du signal optique en entrée de cette fibre. Cette fibre fortement non linéaire a en outre les caractéristiques suivantes : un facteur d'atténuation faible et une longueur faible par rapport à la longueur de la fibre optique monomode standard pour que l'atténuation qu'elle introduit soit faible. Le rapport de longueurs entre la fibre fortement non linéaire et la fibre monomode est environ inférieur à 2/5. Liste des figures D' autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de modes de réalisation particuliers, donnés à titre de simples exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés, parmi lesquels : - la figure 1, déjà commentée en relation avec l'art antérieur, est un schéma d'un système de transmission conventionnel, - la figure 2 représente l'amplitude de la réponse fréquentielle d'un canal IMDD en fonction de la fréquence pour un système de transmission avec deux longueurs de fibre monomode différentes : 20 km et 60 km, et un courant de polarisation du laser de 60mA, - la figure 3 représente l'amplitude de la réponse fréquentielle d'un canal IMDD en fonction de la fréquence pour un système de transmission avec une fibre monomode de longueur 60 km pour six valeurs différentes du paramètre a: 0, 0.5, 1, 1.5, 2 et 2.68, et un courant de polarisation du laser de 60mA, la figure 4 est un schéma d'un système de transmission selon l'invention, la figure 5 représente l'amplitude de la réponse fréquentielle d'un canal IMDD en fonction de la fréquence pour un système de transmission avec une fibre monomode de longueur 20 km avec aucune fibre fortement non linéaire ou avec une fibre fortement linéaire de différentes longueurs : 1 km, 2 km, 3 km et 4 km, et un courant de polarisation du laser de 60mA, la figure 6 représente le taux d'erreur binaire BER en fonction de la puissance optique reçue avec un facteur d'élargissement spectral a égal à 1, pour un système de transmission avec une fibre monomode de 20 km et pour le même système de transmission avec une fibre fortement non linéaire de 4 km, et un courant de polarisation du laser de 60mA, la figure 7 représente le taux d'erreur binaire BER en fonction de la puissance optique reçue avec un facteur d'élargissement spectral a égal à 2.68, pour un système de transmission avec une fibre monomode de 10 km et pour le même système de transmission avec une fibre fortement non linéaire de 4 km, et un courant de polarisation du laser de 60mA, la figure 8 représente le taux d'erreur binaire BER en fonction de la puissance optique reçue avec un facteur d'élargissement spectral a égal à 2.68, pour un système de transmission avec une fibre monomode de 20 km et pour le même système de transmission avec une fibre fortement non linéaire de 4 km et un courant de polarisation du laser de 60mA. Description de modes de réalisation de l'invention Le schéma du système de transmission proposé est illustré à la figure 4. Le principe général de l'invention repose sur l'utilisation d'une fibre fortement non-linéaire afin d'améliorer la performance de la transmission optique de données par fibre monomode. Le système proposé se distingue du système de la figure 1 par la présence de la fibre fortement non linéaire. Selon l'équation (1), les inventeurs ont observé que l'effet de Kerr dans une fibre optique monomode génère une modulation de phase sur le signal transmis. L'équation (1) limitée à l'impact de l'effet de Kerr peut s'écrire : aA 7 - 1n.(600)1Al2A, (6) La solution de l'équation (6) peut être formulée de la façon suivante : A(z,t) = A(0, t) exp (-15 eNL(t)= YFZIA(0,012. Selon les équations (7) et (8), l'effet de Kerr de la fibre optique monomode crée une auto-modulation de phase. Le changement de phase créé dépend de la longueur z de la fibre, de la puissance du signal transmis et du paramètre de non-linéarité de la fibre yF. Pour une fibre monomode standard, la valeur du paramètre de dispersion )32 est négative lorsque À > 1.324 pm, ce qui est souvent le cas en pratique, compte tenu de la relation (2) et de la valeur de Somax donnée dans le standard [1] tables 1 et 2. En effet, avec l'approximation que la courbe de D en fonction de 2,, est linéaire, D peut s'exprimer sous la forme : D = So(À - .1.0) avec So la pente de la courbe. Dans les tables 1 et 2 du standard [1], .1.0max est la longueur d'onde pour laquelle D=0. Compte tenu que la pente maximale Somax est positive, on peut en déduire que pour À > .1.0max = 1.324hm D est positif et donc )32 est négatif selon (2). En outre, pour un laser modulé directement en intensité (DML) la valeur du facteur d'élargissement spectral a est positive. Ainsi, les changements de phase provoqués par la dispersion chromatique dans la fibre monomode standard et éventuellement par le chirp due à une modulation directe d'intensité du laser peuvent être compensés par l'effet de Kerr dans la fibre fortement non linéaire compte tenu des signes contraires des expressions respectives de rotation de phase dans le domaine fréquentiel. En effet en reprenant la convention de signe adoptée a2A(z,t) dans [2] équation (2.3.45), la transformée de Fourier de se ramène à at2 (-/co)(-/w).1i(z, cu) = -6o2.1i(z, co). La transformée de Fourier de- L132 a2A(z,t) se 2 at2 ramène donc à 1)326o2À(z, cu) ce qui traduit une rotation de phase négative compte tenue 2 que )32 est négatif. Et la transformée de Fourier de jyF(coo)1A(z, t)I2 A (z , t) se ramène à jyF (to 0)1 A(z, t)12Â(z, cu) ce qui traduit une rotation de phase positive. Un système selon l'invention illustré par la Figure 4 comprend une fibre fortement non-linéaire dont le paramètre de non-linéarité yF > (environ)10 W-1krn-1 . Selon le mode de réalisation illustré par la figure 4, la fibre fortement non-linéaire est disposée juste après le laser au transmetteur. Cette fibre fortement non linéaire permet d'utiliser l'effet de Kerr pour compenser au moins en partie la dispersion chromatique et en outre le chirp provoqué par un modulateur DML. Les caractéristiques d'une telle fibre fortement non-linéaire sont par exemple 8 (7) (8) décrites par [5]. Pour mesurer le paramètre de non-linéarité d'une fibre, il existe plusieurs méthodes comme la méthode d'auto-modulation de phase SPM (Self Phase Modulation) et la méthode de modulation de phase croisée XPM (Cross Phase Modulation) décrites dans [4], pages 426 - 430. Le gain de performance apporté par l'invention a été évalué au moyen de simulations. Les paramètres des simulations sont les suivants : transmission classique Non return-to-zero (NRZ) à 10 Gb/s laser DFB (Distributed-Feedback Laser) : longueur d'onde À. = 1.5 [Lm, facteur d'élargissement spectral variable en fonction de la simulation afin d'évaluer l'impact du chirp du laser, par exemple a = 2.68, courant de polarisation Ibi' = 60 mA, cette valeur correspond à une puissance optique en sortie du laser de 9 dBm, le seuil d'émission Ith = 30 mA, le seuil de saturation est égal à 90 mA, la fréquence adiabatique fc = 2.1 GHz. fibre standard monomode (Standard Single Mode Fiber) : atténuation aatt = 0.2 dB/km, dispersion chromatique D = 17 ps/(nm. km), paramètre de non-linéarité y F = 1.27 W-lkm -1, longueur maximale 20 km. - fibre fortement non-linéaire : atténuation aatt = 0.4 dB/km, dispersion chromatique D = 1 ps/(nm. km), paramètre de non-linéarité y F = 20 W-1km-1, longueur variable de 1 km à 4 km en fonction de la simulation. Il existe des fibres optiques monomodes dont le paramètre de non-linéarité est beaucoup plus élevé (de l'ordre de 1850 W-1km-1 ). De manière générale, plus le paramètre de non-linéarité de la fibre fortement non-linéaire est grand, moins il est nécessaire qu'elle soit longue pour compenser une certaine quantité de dispersion chromatique accumulée dans la fibre monomode standard. Par conséquent, plus le paramètre de non-linéarité de la fibre fortement non-linéaire est grand plus la perte d'insertion due à cette fibre est réduite. La figure 5 représente la réponse fréquentielle du canal de transmission en fonction de la longueur de la fibre fortement non-linéaire. La longueur de la fibre monomode standard est de 20 km. La figure illustre l'amélioration significative du gain du canal dans la zone de basse fréquence obtenue par la présence de la fibre fortement non-linéaire. L' amélioration intervient dans la zone de fréquence de 0 à 10 GHz qui est la bande passante de la plupart des transmissions sur fibre optique dans un réseau d'accès. Plus précisément à 7 GHz, 4 km de fibre fortement non-linéaire procure un gain de 6.1 dB. Cette amélioration vient du fait que la dispersion chromatique et le chirp sont pré-compensés par l'auto-modulation de phase générée par la fibre fortement non-linéaire. Dans les standards actuels, pour une transmission à 10 Gb/s, le modulateur optique avec une modulation d'intensité doit avoir un chirp très petit puisque le chirp en interaction avec la dispersion chromatique dégrade fortement la performance de la transmission. En pratique, un modulateur externe de type Mach-Zehnder par opposition à un modulateur DML permet d'obtenir une modulation d'intensité avec un chirp quasi-nul. Mais le prix élevé d'un tel modulateur externe est incompatible des contraintes financières des réseaux d'accès optiques. Le taux d'erreur binaire en fonction de la puissance optique reçue est représenté à la figure 6. Le facteur d'élargissement spectral a est égal à 1 afin de simuler un modulateur de faible chirp, la longueur de la fibre standard est de 20 km et la longueur de la fibre fortement non-linéaire est de 4 km. Pour un taux d'erreur binaire de 10-4, le système proposé donne un gain de 1 dB par rapport au système conventionnel. Pour mémoire, les modulateurs DML actuels comprennent un laser dont l'intensité est modulée directement. Dans ce cas, le modulateur pâtit toujours d'un chirp avec une valeur typique du facteur a environ égale à 2.68, valeur prise pour la simulation, donc bien supérieure à 1. Les Figures 7 et 8 donnent le taux d'erreur binaire en fonction de la puissance optique reçue pour un système conventionnel et pour un système selon l'invention. Le système conventionnel comprend une fibre monomode standard de respectivement 10 et 20 km pour les figures 7 et 8. Pour la figure 7, le système selon l'invention comprend une fibre monomode standard de 10 km, une fibre fortement non-linéaire de 4 km et un facteur d'élargissement spectral du laser a = 2.68. Pour un taux d'erreur binaire de 10-4, le système proposé permet un gain de 2 dB en termes de puissance. La comparaison des courbes illustre l'amélioration des performances obtenues avec le système selon l'invention. Pour la figure 8, le système selon l'invention comprend une fibre monomode standard de 20 km et une fibre fortement non-linéaire de 4 km. Le système conventionnel ne permet pas d'atteindre un taux d'erreur binaire inférieur à 10-1. Au contraire, le système proposé permet d'atteindre un taux d'erreur binaire de 10-4, donc bien meilleur, avec une puissance optique reçue de -15 dBm. La comparaison des courbes illustre l'amélioration notable des performances obtenues avec le système selon l'invention. [1] Recommendation ITU-T G652, «SERIES G: TRANSMISSION SYSTEMS AND MEDIA, DIGITAL SYSTEMS AND NETWORKS Transmission media and optical systems characteristics - Optical fibre cables Characteristics of a single-mode optical fibre and cable", 11/2009. [2] Govind P. Agrawal, Nonlinear Fiber Optics, 4th ed. San Diego: Academie Press, 2007, equation (2.3.45), page 40. [3] Recommendation ITU-T G.987.2, « SERIES G: TRANSMISSION SYSTEMS 20 AND MEDIA, DIGITAL SYSTEMS AND NETWORKS Digital sections and digital line system - Optical line systems for local and access networks, 10-Gigabit-capable passive optical networks (XG-PON): Transmission convergence (TC) layer », [4] Govind P. Agrawal, Nonlinear Fiber Optics, 4th ed. San Diego: Academie Press, 2007, page 426 - 430. 25 [5] T. Okuno, M. Hirano, T. Nakanishi, and M. Onishi, "Highly-nonlinear optical fibers and their applications," SEI Technical Review Electr. Ind., no. 62, June 2006 pp. 35-39, 2006. REVENDICATIONS1. Système de transmission sur fibre optique qui comprend un modulateur optique, une photodiode, une fibre optique monomode connectée entre le modulateur optique et la photodiode caractérisé en ce qu'il comprend en outre : une fibre optique fortement non linéaire connectée entre le modulateur optique et la photodiode dans la continuité de la fibre monomode. Système de transmission sur fibre optique selon la revendication précédente dans lequel la fibre optique fortement non linéaire est connectée en sortie du modulateur optique. Système de transmission sur fibre optique selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la fibre optique fortement non linéaire a un paramètre de non linéarité yF environ supérieure à 10 W-11(m-1. Système de transmission sur fibre optique selon l'une des revendications précédentes dans lequel le rapport de longueur entre la fibre optique fortement non linéaire et la fibre optique monomode est environ inférieur à 1/5. Système de transmission sur fibre optique selon l'une des revendications précédentes dans lequel le modulateur optique comprend un laser modulé directement en intensité. Système de transmission sur fibre optique selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le modulateur optique est un modulateur externe. Utilisation d'une fibre optique fortement non linéaire dans un système de transmission optique comprenant un modulateur optique, une photodiode et une fibre optique monomode connectée entre le modulateur optique et la photodiode, le système étant destiné à un réseau d'accès optique pour télécommunication, consistant à connecter cette fibre fortement non linéaire dans la continuité de la fibre monomode. 8. Réseau d'accès optique comprenant un système de transmission selon l'une des revendications 1 à 6. 30