Brevet FR3028362A1 — publié le 20160513

Procédé et système de commande d'une machine électrique synchrone à aimants permanents. L'invention a pour domaine technique la commande de machines électriques et plus particulièrement la commande de machines électriques synchrones à aimants permanents. La commande avancée des machines électriques triphasées nécessite une bonne connaissance de la position du rotor de la machine. Pour réaliser cela, un capteur de position, appelé résolveur, est branché sur l'arbre du moteur. La valeur de l'angle rotorique mesurée est envoyée au contrôleur qui pilote le moteur. Pour plusieurs raisons (coût, fiabilité, encombrement...), on cherche à éliminer les capteurs mécaniques, et à les remplacer par des capteurs logiciels (observateurs/estimateurs) qui estiment la position et la vitesse du moteur à partir des mesures électriques (courants et tensions). En effet, les capteurs électriques sont beaucoup moins chers et moins encombrants que les capteurs mécaniques. Comme ils sont indispensables pour plusieurs raisons (sûreté de fonctionnement, asservissement de la boucle de courant, etc.) au fonctionnement du moteur, on cherche à en utiliser la présence, pour remplacer les capteurs mécaniques par des capteurs logiciels (algorithmes) qui, à partir de mesure des courants, estiment avec haute précision la position et la vitesse du rotor. Dans le présent document, on s'intéresse tout particulièrement au cas des machines synchrones triphasées à aimants permanents. Un moteur synchrone à aimants permanents comprend un stator triphasé et un rotor à aimants permanents. Le stator triphasé (phases a, b et c) est construit de façon à générer un champ magnétique tournant. Le rotor à aimants permanents cherche à s'aligner avec le champ magnétique tournant produit par le stator. Le rotor tourne à la même fréquence que les courants statoriques, c'est pourquoi on l'appelle machine « synchrone ». Les inductances statoriques propres et mutuelles dépendent de la position 0 du rotor non cylindrique (dit à « pôles saillants »). La commande de la machine se fait dans le repère de Park, qui est la transformée du repère statorique fixe par une transformation de rotation. Une telle transformation nécessite la connaissance de la valeur de l'angle rotorique O. La matrice de transformation de Park qui transforme les grandeurs triphasées (tensions va, vb, y, et courants associés ia, ib, ic) en grandeurs continues (tensions vd, vq, vo et courants id, io sur le repère (d,q,0) ) 2n cos0 cos uo -- 3 -sin0 -5in(0 -27c (Eq. 1) est : ( 27c cos O+__ 3 O+ + 27c -si_ - 3 2 2 2 Le schéma équivalent du moteur dans le repère de Park est illustré par la figure 1. Les techniques d'estimation utilisées, pour ce moteur, sont des techniques électroniques, basées sur l'injection des courants/tensions haute-fréquence dans les phases statoriques ou rotorique, ce qui nécessite des opérations supplémentaires (filtrage, démodulation, etc.). Les techniques d'observation passive (basées sur la théorie d'observateur en automatique), moins complexes à implémenter du point de vue électronique, souffrent de la perte d'observabilité du moteur à basse vitesse et à vitesse nulle. Pour cette raison, il n'a pas été trouvé d'observateurs pour cette machine dans l'état de la technique antérieur. Un problème à résoudre est de remplacer le capteur mécanique de position et de vitesse par un capteur logiciel. Un autre problème à résoudre est de maintenir une observabilité à basse vitesse ou à vitesse nulle. De l'état de la technique, on connaît les documents suivants. Les documents US 2010/0237817 et US 2005/0151502 utilisent des observateurs réduits qui ne font pas intervenir la position ni la vitesse dans le vecteur d'état, la position est estimée en boucle ouverte par une fonction arctangente. Ces méthodes sont particulièrement sensibles au bruit de mesure de par l'utilisation de la fonction arctangente. Le brevet US 2005/0007044 utilise un filtre de Kalman étendu dans le repère statorique pour l'estimation de la vitesse et la position (en boucle fermée avec correction), mais il souffre du problème de perte d'observabilité à vitesse nulle. L'invention a pour objet un procédé de commande d'une machine électrique synchrone à aimants permanents à pôles lisses pour véhicule automobile électrique ou hybride commandé par une unité de commande électronique apte à émettre des consignes de tension, comprenant des étapes au cours desquelles : on mesure les courants au niveau des phases du stator de la machine dans un repère triphasé fixe lié au stator, et on reçoit les consignes de tension dans un repère tournant lié au rotor, on détermine les courants au niveau des phases du stator dans un repère diphasé fixe lié au stator en fonction des mesures de courant dans le repère triphasé, Le procédé comprend également des étapes au cours desquelles on détermine la position et la vitesse du rotor par rapport au stator par un observateur fonction des courants statoriques exprimés dans le repère diphasé lié au stator et des tensions statoriques exprimées dans le repère de Park, et on règle l'observateur par un algorithme de Kalman en version étendue discrète. Le réglage de l'observateur par un algorithme de Kalman en version étendue discrète peut comprendre les étapes suivantes : au cours d'une phase de prédiction, on détermine l'état du système et la matrice de covariance de l'erreur associée à l'itération suivante estimés à l'itération en cours, en fonction de la matrice de covariance de l'incertitude du système à l'itération en cours, de la matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération en cours, de l'état estimé à l'itération en cours et du système linéarisé à l'itération en cours, on détermine le gain de l'observateur à l'itération en cours en fonction de la matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération suivante estimée à l'itération en cours, de la matrice de covariance de bruit de mesures à l'itération en cours et du système linéarisé à l'itération en cours, et On met à jour l'état du système à l'itération suivante en fonction des dernières mesures déterminées, des estimations grandeurs estimées correspondantes, du gain de l'observateur à l'itération en cours, et de l'état à l'itération suivante estimé à l'itération en cours On peut augmenter la dynamique de l'observateur en augmentant les valeurs de la matrice de covariance de bruit du système. On peut augmenter la précision de l'observateur en dépit de la rapidité, en augmentant les valeurs de la matrice de covariance de bruit de mesures. L'invention a également pour objet un système de commande d'une machine électrique synchrone à aimants permanents à pôles lisses pour véhicule automobile électrique ou hybride, comprenant un moyen d'estimation de la position du rotor de la machine électrique, apte à appliquer les étapes de procédé décrites ci-dessus. Le procédé de commande présente l'avantage d'un coût réduit du fait de l'absence de capteurs mécaniques, ou de pouvoir fonctionner en parallèle avec un capteur mécanique moins cher et moins précis que ceux généralement utilisés. Ceci augmente la fiabilité de la commande et en réduit également le coût. Le procédé de commande présente également l'avantage d'une estimation de la position à vitesse nulle sans besoin d'injection de courants haute-fréquence. Le procédé de commande repose sur des équations plus faciles à implémenter par rapport à des équations exprimées dans un repère lié au stator. D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre les principaux éléments d'une machine électrique synchrone à rotor à aimants permanents dans le repère de Park, et - la figure 2 illustre les principales étapes du procédé de commande selon l'invention, et -la figure 3 illustre les principaux éléments d'un système de commande selon l'invention. Pour résoudre les problèmes techniques posés en introduction, on se base sur le modèle de la machine, et sur la théorie d'observateur. On rappelle que la théorie d'observateur comprend les notions d'observabilité et d'observateur d'état. Avant d'entamer une procédure de conception d'observateur pour un système dynamique, il est important et nécessaire de s'assurer que l'état de ce dernier peut être estimé à partir des informations sur l'entrée et la sortie. L'observabilité d'un système est la propriété qui permet de dire si l'état peut être déterminé uniquement à partir de la connaissance des signaux d'entrée et de sortie. A la différence des systèmes linéaires, l'observabilité des systèmes non linéaires (comme la machine synchrone à aimants permanents) est intrinsèquement liée aux entrées et aux conditions initiales. Lorsqu'un système non linéaire est observable, il se peut qu'il possède des entrées qui le rendent inobservable (entrées singulières) et annihilent toute stratégie d'observation. En automatique et en théorie de l'information, un observateur d'état est une extension d'un modèle représenté sous forme de représentation d'état. Lorsque l'état d'un système n'est pas mesurable, on conçoit un observateur qui permet de reconstruire l'état à partir d'un modèle du système dynamique et des mesures d'autres grandeurs. Plusieurs observateurs d'état peuvent être utilisés pour la commande des moteurs électriques sans capteur mécanique, parmi lesquels on cite le filtre de Kalman qui est utilisé dans une large gamme de domaines technologiques. Le modèle de la machine synchrone à aimants permanents dans le repère de Park (d,q) lié au rotor est moins complexe que celui dans un repère diphasé (a,13) fixe lié au stator. Il est donc plus facile à interpréter. La machine électrique peut être modélisée dans le repère diphasé (OE,13,0) en réalisant les projections des grandeurs du repère triphasé (a,b,c) sur un repère diphasé lié au stator. La matrice de transformation correspondant à une telle projection est la suivante. On note que les composantes homopolaires ne sont pas prises en compte. [1 -1/2 -1/2 C' 0 /2 (Eq. 2) Vi La machine électrique peut être modélisée dans un repère de Park (d,q,0) en réalisant les projections des grandeurs du repère diphasé (OE,13,0) sur un repère diphasé tournant avec le rotor. La matrice de rotation correspondant à une telle projection est la suivante. R(0)- [cos0 -sinO sin0 cos0 (Eq. 3) Les équations électromagnétiques du système dans ce repère peuvent être écrites de la façon suivante : V d = d ± 6111V d COV (Eq. 4) dt v =Ris +611V q +cov d q q dt Avec : vd : la tension appliquée à la phase statorique sur l'axe d (correspondant à la tension aux bornes d'un enroulement diphasé équivalent aux enroulements triphasés, sur l'axe d) \Tg : la tension appliquée à la phase statorique sur l'axe q id le courant circulant dans la phase statorique d le courant circulant dans la phase statorique q Vd le flux électromagnétique dans la phase statorique d yq : le flux électromagnétique dans la phase statorique q Rs : la résistance d'une phase statorique co = p*S2 p : le nombre de pôles de la machine : la vitesse de rotation du rotor Les flux sont déterminés par les équations suivantes : d -Ldid+v f g-41g (Eq. 5) Avec : Ld et Lq : les inductances des phases d et q. : le flux rotorique. Les équations mécaniques de la machine sont les suivantes : dco J -dt pCm- pC,- fco Avec J : l'inertie du rotor avec la charge p : le nombre de paires de pôles rotoriques Cm et Cr : les couples moteur et résistant : le coefficient de frottement visqueux Le couple moteur est exprimé par l'équation suivante : 3 -2 P(Vdiq -Vgid) L'observateur décrit ci-dessous se base sur les équations de la machine dans le repère tournant de Park (d,q). Il est connu que pour disposer des mesures de courants dans ce repère, on doit réaliser une (Eq. 6) (Eq. 7) transformation de rotation des mesures de courants dans le repère triphasé ou diphasé. La matrice de rotation Eq. 3 montre une telle transformation entre le repère diphasé et le repère de Park. On peut noter que cette transformation est dépendante de la position du rotor O. Il est alors nécessaire de connaître la position du rotor 0 pour réaliser cette transformation. Toutefois, la position du rotor 0 n'est pas connue et est l'objet de l'estimation par observateur. Pour cette raison, la dépendance de la position va intervenir dans les équations de la sortie dans notre modèle. L'étude l'observabilité montre que la machine est observable même à vitesse nulle, ce qui n'est pas toujours le cas dans l'approche classique, où l'observateur se base sur les équations de la machine dans le repère diphasé lié au stator (cc,13). Les entrées du système sont les tensions dans le repère de Park (d,q,), notées (vd et vq). Ces tensions sont connues puisqu'elles sont calculées au niveau de la commande et envoyées au moteur. On modélise la machine électrique dans le repère de Park (d,q) sous la forme suivante : d 1 - (V d - R si d ± qi q(0) I, d 1 - (Vq - Rs iq - (L di d +v f)(0) 1 - (- f co + -3p2 (LAid f )/q PC r) J 2 - d x = - dt O (Eq. 8) avec LA = Ld - Lq Le système d'équations Eq. 8 modélisant la machine électrique peut être reformulé sous la forme générale des systèmes non linéaires: a'x (Eq. 9) -dt = f (x,u) y= h(x) , et (Eq. 10) Avec : co 0 [Vdi = (Eq. 11) V Les mesures employées par l'observateur sont les courants dans le repère statorique fixe (a,b,0), qui sont fonctions des courants dans le repère (d,q,0) et de la position 0 POE 1 h(x) un observateur Y [i système [cos° -sine ][idi Pour le sin0 cos° i peut formaliser (Eq. 12) d dt modélisé par les équations Eq. 9 à Eq. 12, on par l'équation suivante : (Eq. 13) Avec : le vecteur des valeurs observées correspondant au vecteur x défini par l'équation Eq. 10 K : Gain de l'observateur Le gain K, qui multiplie le terme d'erreur, permet de régler l'observateur. Ce gain est calculé par l'algorithme de Kalman (version étendue discrète) Afin de permettre la résolution numérique du système, il est af A - - k linéarisé de la façon suivante. îk_i,u, (Eq. 14) ah cos°k -sin°k 0 -iclk -iqk cos° k H k = = (Eq. 15) COS°k O idk COS° k'qk sinOk On calcule ainsi la forme analytique des matrices Ak et Hk qui sont, respectivement, les jacobiennes des fonctions f et h de l'équation Eq. 14 par rapport au vecteur x. Ces matrices sont très complexes de sorte qu'elles ne peuvent être écrites ici. Elles sont déterminées par calcul symbolique et transcrites directement dans le procédé. Le procédé débute alors que les courants et tensions de la machine électrique ont été mesurés dans le repère triphasé et convertis dans le repère diphasé par application de la matrice Eq. 2, ainsi que dans le repère de Park par application de la matrice Eq. 3. Au cours d'une première étape 1, on détermine les valeurs des matrices Ak et Hk en fonction des valeurs d'état (courants, vitesse, position) de l'itération précédente et des mesures des tensions par application des équations Eq. 14 et Eq. 15. Lors de la première itération, les valeurs d'état (courants, vitesse, position) de l'itération précédente sont remplacées par les valeurs d'initialisation correspondantes. Au cours d'une deuxième étape 2, on réalise une phase de prédiction au cours de laquelle on détermine l'état du système à l'itération suivante en fonction des données disponibles à l'itération en cours. Les équations suivantes permettent de réaliser cette phase de prédiction : Xk+1Ik = Xk ±Tsf (Xk,lik) Pk+1Ik = Pk +1;(24kPk Qk (Eq. 16) Avec T : la période d'échantillonnage k : le numéro d'itération Pk : matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération k estimée à l'itération k : matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération k+1 estimée à l'itération k Qk : matrice de covariance d'incertitudes du système l'itération k. La matrice de covariance des incertitudes du système Qk rend compte des incertitudes dans la définition du système, dues par exemple à la méconnaissance du système, à l'approximation de la modélisation du système, ou à l'incertitude sur les valeurs employées dans la modélisation. En d'autres termes, au cours de cette étape, on détermine l'état x du système à l'itération k+1 estimé à l'itération k en fonction notamment de l'état du système à l'itération k estimé à l'itération k. Au cours d'une troisième étape 3, on calcule le gain de l'observateur : Kk = Pk+11kHkT (11kPk+11k kT Rk)-1 (Eq. 17) Avec Rk : matrice de covariance de bruits de mesures à l'itération k. Enfin, au cours d'une quatrième étape 4, on réalise une phase de mise à jour à posteriori au cours de laquelle on met à jour l'état du système à l'itération k+1 estimé à l'itération k+1 grâce à l'information des dernières mesures y et des grandeurs estimées correspondantes h(x) en fonction de l'état du système à l'itération k+1 déterminé à l'itération k. La fonction h(x) dépend directement de la modélisation du système (cf Eq. 9).Le système d'équations suivant rend compte de cette phase de mise à jour. Xk+11k+1 - Xk+1Ik Kk.(y -h(Xk+11k)) (Eq. 18) Pk+1/k+1- Pk+11k k*Pk+11k Les valeurs de position et de vitesse ainsi déterminées sont transformées pour participer à la régulation en boucle fermée de la machine et sont réutilisées lors de l'itération suivante de l'observateur. Les étapes du procédé décrites ci-dessus sont répétées afin de disposer de valeurs de position et de vitesse régulièrement mises à jour. Le réglage du filtre se fait par le choix des matrices Qk et Rk qui sont souvent prises constantes. Ce choix dépend du système à observer, des paramètres du moteur et de l'environnement dans lequel fonctionne le moteur (bruits de mesure). Il n'existe pas une méthode systématique, mais les règles générales sont les suivantes. Si on augmente les valeurs de la matrice Qk, on donne moins de confiance aux mesures, et la dynamique de l'observateur devient plus rapide. Si on augmente les valeurs de la matrice Rk, on donne plus de confiance aux mesures, ce qui augmente la précision en dépit de la rapidité. En règle générale, les matrices Qk et Rk sont susceptibles de voir leurs valeurs modifiées d'une itération k à la suivante. Toutefois, la présente application ne requiert pas une telle modification. Par conséquent, les matrices Qk et Rk sont maintenues constantes. Les matrices suivantes sont employées dans le cas présent : Qk 1 0 0 0 (Eq. 19) 0 1 0 0 0 0 100 0 00 0 1 Rk [1 010 1 (Eq. 20) Comme cela a été expliqué en introduction, l'estimation de l'état du système par observateur ne peut généralement être employée à vitesse faible ou nulle. L'étude d'observabilité de la machine à vitesse nulle fournie la condition d'observabilité suivante. Le déterminant de la matrice d'observabilité doit être non nul. Le calcul du déterminant est une tâche difficile à cause de la complexité des équations. Le déterminant est : AL-0- did 1 di + L +iv + (Eq. 21) LqLd [I, q (Rsi d -)+ Ai d f)(Rsi dt dt Avec : L =Ld Lq (Eq. 22) A vitesse nulle (0 = constante), et à courants id, iq et if constants, le déterminant de la matrice d'observabilité est non nul. L'observateur permet ainsi de déterminer la position du rotor même à vitesse faible ou nulle. En conclusion, si on combine le modèle de la machine dans le repère tournant de Park (d,q), avec les mesures dans le repère lié au stator (a,13) converties ensuite dans le repère de Park, on obtient un système observable même à vitesse nulle. Les équations de l'observateur dans ce cas sont plus simples à écrire que celles dans le repère statorique. De plus, il n'est pas nécessaire d'injecter un courant haute fréquence dans la machine. L'application de cet observateur à une machine synchrone à aimants permanents à pôles lisses permet de disposer d'une observabilité de la machine à vitesse nulle. On rappelle que pour une machine synchrone à aimants permanents à pôles lisses, on a Ld = Lq = L. Le déterminant de la matrice d'observabilité est alors : f di AI0=0= [(Rsig + L 1)] dt (Eq. 23) Ce déterminant n'est pas dépendant de la position ou de la vitesse du rotor. Par contre, dans le repère statorique (OE,13,0), la machine synchrone à aimants permanents à pôles lisses n'est pas observable. En effet, le déterminant de la matrice d'observabilité est directement proportionnel à la vitesse : w 2 f A=-co E0 L2 (Eq. 24) Il apparaît ainsi que l'observateur proposé dans ce document permet de résoudre les problèmes d'observabilité à vitesse nulle qui apparaissent dans les observateurs liés au repère statorique divulgués dans l'état de l'art antérieur. La figure 3 illustre les principaux éléments d'un système de commande d'une machine électrique comprenant un modèle d'observateur tel que décrit ci-dessus. Sur la figure 3, on peut voir un premier sommateur 4 recevant une consigne de courant statorique direct id* et connecté en sortie à un premier moyen de calcul 5 proportionnel intégral apte à déterminer la tension statorique direct vd correspondante. De manière similaire, on peut voir un deuxième sommateur 6 recevant une consigne de courant statorique en quadrature iq* et connecté en sortie à un deuxième moyen de calcul 7 proportionnel intégral apte à déterminer la tension statorique en quadrature \Tc, correspondante. La sortie du premier moyen de calcul 5 et la sortie du deuxième moyen de calcul 7 sont reliées à un troisième moyen de calcul 8 apte à déterminer les tensions statoriques dans le repère triphasé va, vb ,vc. Les tensions statoriques déterminées sont envoyées sous forme de consignes à un inverseur 9 alimentant la machine électrique 10 à aimant permanents. L'inverseur 9 alimente le stator de la machine électrique 10 avec des courants triphasés ia, ib, ic fonction des consignes de tension triphasées va, vb ,vc. En parallèle, un cinquième moyen de calcul 11 reçoit en entrée une mesure des courants ia et ib alimentant la machine électrique dans le repère triphasé et détermine des mesures de courant i, ip correspondantes dans le repère de Clark diphasé. Il est à noter que la transformation de Clark implique la connaissance des trois courants triphasés, ia, ib et ic. Toutefois, les courants alimentant la machine électrique étant équilibrés le courant ic a une valeur connue fonction de ia et de ib. Il n'est donc pas nécessaire de le déterminer à nouveau. Un sixième moyen de calcul 12 reçoit les valeurs des courants dans le repère diphasé ainsi que l'estimation de la position Oe du rotor d'un moyen de détermination 13 de la position du rotor. Le sixième moyen de calcul 12 détermine et émet les valeurs des courants id et iq dans le repère de Park à destination respectivement du premier sommateur 4 et du deuxième sommateur 6. Le moyen de détermination 13 applique le modèle d'observateur décrit dans les équations Eq. 8, 12, 14, 15, 16, 17, 18, 19 et 20 aux valeurs des tensions vd et \Tg dans le repère de Park et aux valeurs de courant ip dans le repère de Clark diphasé afin de déterminer la valeur de la position Oe du rotor à destination du troisième moyen de calcul 8 et du sixième moyen de calcul 12. Il apparaît clairement que la première itération de commande est réalisée en boucle ouverte, les valeurs des courants ia et ib ainsi que les valeurs des tensions id et iq dans le repère de Park et la valeur estimée Oe de la position du rotor n'étant pas disponibles. Après la première itération, ces valeurs sont disponibles de sorte qu'elles peuvent être prises en compte directement ou indirectement au niveau des sommateurs 4 et 6 ainsi qu'au niveau des moyens de calcul 8, 11, 12 et 13. REVENDICATIONS1. Procédé de commande d'une machine électrique synchrone à aimants permanents à pôles lisses pour véhicule automobile électrique ou hybride commandé par une unité de commande électronique apte à émettre des consignes de tension, comprenant des étapes au cours desquelles : on mesure les courants au niveau des phases du stator de la machine dans un repère triphasé fixe lié au stator, et on reçoit les consignes de tension dans un repère tournant lié au rotor, on détermine les courants au niveau des phases du stator dans un repère diphasé fixe lié au stator en fonction des mesures de courant dans le repère triphasé, caractérisé par le fait qu'il comprend des étapes au cours desquelles on détermine la position et la vitesse du rotor par rapport au stator par un observateur fonction des courants statoriques exprimés dans le repère diphasé lié au stator et des tensions statoriques exprimées dans le repère de Park, et on règle l'observateur par un algorithme de Kalman en version étendue discrète. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le réglage de l'observateur par un algorithme de Kalman en version étendue discrète comprend les étapes suivantes : au cours d'une phase de prédiction, on détermine l'état du système et la matrice de covariance de l'erreur associée à l'itération suivante estimés à l'itération en cours, en fonction de la matrice de covariance de l'incertitude du système à l'itération en cours, de la matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération en cours, de l'état estimé à l'itération en cours et du système linéarisé à l'itération en cours, on détermine le gain de l'observateur à l'itération en cours en fonction de la matrice de covariance de l'erreur sur l'état à l'itération suivante estimée à l'itération en cours, de la matrice de covariance debruit de mesures à l'itération en cours et du système linéarisé à l'itération en cours, et on met à jour l'état du système à l'itération suivante en fonction des dernières mesures déterminées, de grandeurs estimées correspondantes, du gain de l'observateur à l'itération en cours, et de l'état à l'itération suivante estimé à l'itération en cours. 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel on augmente la dynamique de l'observateur en augmentant les valeurs de la matrice de covariance de bruit du système. 4. Procédé selon la revendication 2, dans lequel on augmente la précision de l'observateur en dépit de la rapidité, en augmentant les valeurs de la matrice de covariance de bruit de mesures. 5. Système de commande d'une machine électrique synchrone à aimants permanents à pôles lisses pour véhicule automobile électrique ou hybride, caractérisé par le fait qu'il comprend un moyen d'estimation (13) de la position du rotor de la machine électrique, apte à appliquer les étapes de procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4.