Brevet FR3029576A1 — publié le 20160610

DOMAINE TECHNIQUE GENERAL La présente demande se rapporte aux aubes de turbomachine, notamment aux aubes de soufflante de turbomachine. Plus précisément, la présente demande concerne un procédé pour réduire le niveau sonore généré par une soufflante de 5 turbomachine en fonctionnement. ETAT DE L'ART Une turbomachine comprend généralement, d'amont en aval, dans le sens d'écoulement des gaz, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs, 10 par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbine, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et une tuyère d'échappement des gaz. De manière classique, la soufflante est entraînée et supportée par un arbre 15 tournant lequel est relié à un disque accueillant une pluralité d'aubes. Ces aubes, bien que conçues pour être identiques entre elles, présentent en réalité, à l'issue de leur fabrication, de légères différences géométriques. Pour pallier ce problème, avant le montage des aubes sur l'arbre tournant, les caractéristiques géométriques de chacune des aubes sont mesurées à froid, c'est- 20 à-dire avant le montage des aubes sur le disque, de manière à déterminer un certain nombre de critères comme par exemple le moment mécanique de chacune des aubes. Ces critères sont ensuite utilisés pour déterminer le brassage des aubes, c'est-à-dire l'ordre dans lequel les aubes sont montées autour de l'arbre tournant, 25 en vue de s'assurer par exemple de l'équilibrage mécanique et acoustique de la soufflante. Parmi les caractéristiques géométriques mesurées à froid, on trouve en particulier l'angle de calage de chacune des aubes qui, toujours en raison de la dispersion dans la fabrication des aubes, varie légèrement d'une aube à l'autre. 3029576 2 De récents essais ont cependant permis de démontrer que la mesure à froid de l'angle de calage de chaque aube est nécessaire mais pas suffisante pour prévoir leur comportement à chaud, c'est-à-dire une fois que les aubes sont montées sur le disque et que la turbomachine est en fonctionnement. En effet, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et que les aubes sont en rotation et chargées aérodynamiquement, les variations d'angle de calage entre deux aubes adjacentes peuvent encore évoluer dans la mesure où les différences géométriques entre les aubes peuvent entraîner des comportements à chaud, notamment un dévrillage et un allongement, mais aussi des vibrations, différents d'une aube à l'autre. Ce problème est particulièrement marqué dans le cas d'aubes en matière composite. A haut régime moteur, notamment lorsque la soufflante passe au régime transsonique, la vitesse relative de la soufflante est subsonique en pied d'aube et supersonique en tête d'aube ce qui génère des ondes de chocs en tête d'aubes, par le passage à une vitesse supersonique. Or, les écarts de calage entre deux aubes adjacentes induisent des irrégularités dans la structure de ces ondes de chocs qui sont à l'origine de l'apparition de bruit à des fréquences dites FMR (fréquences multiples de rotation) de la soufflante. L'apparition de bruit aux fréquences FMR est illustrée aux figures 1 a et 1 b sur lesquelles sont représentés des exemples de spectre de bruit d'une soufflante de turbomachine respectivement à bas régime moteur et à haut régime moteur. A bas régime moteur, on observe que la soufflante génère principalement du bruit à des fréquences correspondant aux fréquences dites BPF (fréquences de passage des aubes, en terminologie anglo-saxonne « blade passing frequency »). En revanche, à haut régime moteur, on observe que la soufflante va émettre, en plus du bruit aux fréquences BPF, du bruit aux fréquences FMR, c'est-à-dire à des multiples de la fréquence de rotation de la soufflante. En raison de la conservation de l'énergie acoustique, l'apparition de bruit aux fréquences FMR permet de diminuer globalement le bruit aux fréquences 30 BPF. Cependant, à proximité d'une gamme de fréquences critiques, par exemple 3029576 3 une gamme de fréquences à éviter vis-à-vis de la sensibilité de l'oreille humaine ou encore d'une contrainte réglementaire, la présence de FMR implique qu'une partie de l'énergie acoustique risque d'atteindre ces fréquences particulièrement pénalisantes. 5 Il existe donc un besoin de contrôler le bruit émis à ces FMR, de manière à réduire le niveau sonore généré par ladite soufflante. PRESENTATION DE L'INVENTION La présente invention répond à ce besoin en proposant un procédé dans 10 lequel, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données, un angle de calage en fonctionnement de chaque aube est modifié de sorte à s'approcher d'un angle de calage de référence pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes produisent un niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR destiné à réduire le niveau de bruit généré par la soufflante au 15 moins à certaines fréquences. Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé pour réduire le niveau de bruit généré par une soufflante de turbomachine comprenant une pluralité d'aubes, ledit procédé comprenant, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données, les étapes suivantes de : 20 - mesure d'un angle de calage en fonctionnement pour chacune des aubes, - calcul d'un écart entre l'angle de calage en fonctionnement de chacune des aubes à un angle de calage de référence pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes produisent un niveau de bruit contrôlé à des fréquences multiples de rotation de la soufflante destiné à réduire le niveau de bruit généré 25 par la soufflante, - correction de l'orientation des aubes afin de compenser leurs angles de calage en fonctionnement en fonction des écarts ainsi calculés. De cette manière, la soufflante génère un niveau de bruit contrôlé aux fréquences multiples de rotation, réduisant de ce fait son niveau de bruit au moins 30 à certaines fréquences. 3029576 4 Préférentiellement, l'angle de calage en fonctionnement de chacune des aubes est corrigé individuellement pour chaque aube. Préférentiellement, l'angle de calage en fonctionnement est mesuré en tête de chaque aube. Plus préférentiellement, chaque aube comprenant un bord 5 d'attaque et un bord de fuite, et l'angle de calage en fonctionnement de chacune des aubes est mesuré suivant les opérations suivante de : - détection en temps réel du passage du bord d'attaque de chaque aube, - détection en temps réel du passage du bord de fuite de chaque aube, et - mesure du régime moteur de la turbomachine. 10 Préférentiellement, l'angle de calage en fonctionnement d'une aube est corrigé, lorsque l'écart est supérieur à un seuil d'environ 0,05 degré. Selon un premier aspect de l'invention, le niveau de bruit contrôlé aux fréquences multiples de rotation correspond à un niveau de bruit globalement diminué auxdites fréquences multiples de rotation. 15 Selon un deuxième aspect de l'invention, le niveau de bruit contrôlé aux fréquences multiples de rotation correspond à un niveau de bruit globalement égalisé auxdites fréquences multiples de rotation. L'invention a également pour objet une soufflante de turbomachine comprenant une pluralité d'aubes, comprenant des moyens de mise en oeuvre du 20 procédé tel que précédemment décrit, ladite soufflante comprenant : - un dispositif de mesure configuré pour mesurer un angle de calage en fonctionnement pour chacune des aubes, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données, - un calculateur configuré pour calculer un écart entre l'angle de calage en 25 fonctionnement de chacune des aubes et un angle de calage de référence pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes produisent un niveau de bruit contrôlé à des fréquences multiples de rotation de la soufflante destiné à réduire le niveau de bruit généré par la soufflante, et 3029576 5 - un dispositif de réglage angulaire configuré pour corriger l'orientation des aubes régler afin de compenser leurs angles de calage de fonctionnement en fonction des écarts calculés. L'invention a également pour objet une turbomachine comprenant une 5 soufflante telle que précédemment décrite. PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être 10 lue en regard des dessins annexés, sur lesquels : les figures 1a et 1 b (déjà décrites) représentent respectivement le spectre de bruit d'une soufflante de turbomachine à bas régime moteur et à haut régime moteur ; la figure 2 représente schématiquement, en coupe longitudinale, une 15 turbomachine selon un mode de réalisation de l'invention ; la figure 3 représente schématiquement un dispositif de contrôle de la turbomachine illustrée à la figure 2 ; la figure 4 représente un procédé pour réduire le bruit généré par la soufflante de la turbomachine illustrée à la figure 2 ; 20 la figure 5 représente un exemple de spectre de bruit de la soufflante de la turbomachine illustrée à la figure 2 selon un premier aspect de l'invention ; la figure 6 représente un exemple de spectre de bruit de la soufflante de la turbomachine illustrée à la figure 2 selon un deuxième aspect de l'invention. 25 DESCRIPTION DETAILLEE La figure 2 montre un exemple d'une turbomachine 10 d'aéronef comprenant des moyens de mise en oeuvre d'un procédé 100 pour réduire le niveau sonore généré par la turbomachine 10, notamment par une soufflante 11 de turbomachine 10, selon un mode de réalisation de l'invention. 3029576 6 La turbomachine 10 comprend une nacelle 12 s'étendant selon un axe longitudinal 13 et au sein de laquelle sont ménagés, d'amont en aval, dans le sens d'écoulement des gaz, la soufflante 11, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 15, une chambre de combustion, une turbine haute 5 pression, une turbine basse pression, et une tuyère d'échappement des gaz, non représentés. La soufflante 11 est entraînée et supportée par un disque 24 relié à un arbre tournant 20. Le disque 24 supporte des dispositifs de calage 31 de chaque aube 21. 10 Les aubes 21 sont ordonnées autour du disque 24 selon un brassage définissant un ordonnancement ORD desdites aubes 21 autour du disque 24. Les aubes 21 présentent chacune d'amont en aval, dans le sens d'écoulement des gaz, un bord d'attaque 22 et un bord de fuite 23. Chaque aube 21 présente également un pied d'aube 24bis correspondant à 15 l'extrémité de l'aube 21 supportée par le dispositif de calage 31 et une tête d'aube 25 correspondant à son extrémité opposée, en regard de la nacelle 12 de la turbomachine 10. La turbomachine 10 est en outre équipée d'un dispositif de contrôle 26 dont la figure 3 est une représentation schématique. Le dispositif de contrôle 26 20 comprend : une interface d'entrée 27 reliée à un dispositif de mesure 28 configuré pour mesurer un angle de calage en fonctionnement af pour chaque aube 21, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données. On entend par « angle de calage » l'angle entre la corde du 25 profil de l'aube 21 et l'axe longitudinal 13. On entend par « corde », une section de droite reliant le bord d'attaque 22 au bord de fuite 23 d'une aube 21, à une hauteur donnée de l'aube 21 relativement à l'axe longitudinal 13. Cette hauteur donnée est par exemple prise en tête 25 d'aube 21. Les conditions de vol données sont par exemple un régime moteur N de l'arbre tournant 20 de la soufflante 11 (ou arbre basse pression) et/ou un point de 3029576 7 vol de l'aéronef, en particulier le décollage et/ou la montée initiale de l'aéronef, un calculateur 29 configuré pour calculer un écart Da entre l'angle de calage en fonctionnement af de chaque aube 21 et un angle de calage de 5 référence ar pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes 21 produisent un niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR de la soufflante 11, une interface de sortie 30 reliée à un dispositif de réglage angulaire 31 configuré pour régler l'angle de calage en fonctionnement af des aubes 21 10 afin de compenser l'écart Da calculé par le calculateur 29. De cette manière, la soufflante 11 génère le niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR, réduisant de ce fait le niveau de bruit qu'elle génère. Le dispositif de contrôle et de commande 26 comporte en outre : une mémoire de données 32 dans laquelle est par exemple préenregistré 15 l'ordonnancement ORD des aubes 21 et l'angle de calage de référence ar, ainsi qu'un seuil S utilisé par le calculateur 29 comme il est décrit par la suite, une mémoire de programme 33 dans laquelle est par exemple préenregistré le procédé 100 pour réduire le niveau de bruit généré par la 20 soufflante 11, et - au moins un bus de communication 34. L'homme du métier comprendra que l'angle de calage de référence ar est par exemple déterminé au préalable par simulation numérique d'une soufflante similaire à la soufflante 11. L'angle de calage de référence ar est par exemple 25 déterminé au préalable pour différentes conditions de vol, notamment pour différents régimes moteur N et/ou pour différents points de vol. Dans ce cas, le calculateur 29 choisira, pour le calcul de l'écart Da, l'angle de calage de référence a, en fonction des conditions de vol de l'aéronef. 3029576 8 Le dispositif de mesure 28 est par exemple du type connu sous la terminologie anglo-saxonne « tip timing ». Pour cela, le dispositif de mesure 28 comprend par exemple : un premier capteur 35 configuré pour détecter en temps réel le passage du 5 bord d'attaque 22 en tête 25 de chaque aube 21, un deuxième capteur 36 configuré pour détecter en temps réel le passage du bord de fuite 23 en tête 25 de chaque aube 21, et un troisième capteur 37 configuré pour mesurer le régime moteur N de l'arbre tournant 20 de la soufflante 11 de la turbomachine 10. 10 Les premier et deuxième capteurs 35, 36 sont par exemple ménagés sur une paroi interne de la nacelle 12 respectivement en amont et en aval de la soufflante 11, en regard des aubes 21, de manière à détecter le passage du bord d'attaque 22 et du bord de fuite 23 en tête 25 de chaque aube 21. Le troisième capteur 37 est par exemple configuré pour détecter en temps réel le passage d'un 15 élément intégré à l'arbre tournant 20 dans le but de calculer le régime moteur. Dans ce cas, le calculateur 29 est également configuré pour : calculer l'angle de calage en fonctionnement af à partir des mesures effectuées par les premier et deuxième capteurs 35, 36, calculer le régime moteur N de la turbomachine à partir des mesures 20 effectuées par le troisième capteur 37, et attribuer chaque angle de calage en fonctionnement af calculé à l'aube 21 concernée à partir du régime moteur N déterminé et de l'ordonnancement ORD des aubes 21. De préférence, les mesures effectuées par les premier et deuxième 25 capteurs 35, 36 sont moyennées sur plusieurs tours (par exemple plusieurs centaines de tours) de l'arbre tournant 20 afin de limiter les conséquences du bruit dans les mesures, et ainsi assurer un calcul de l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21 assez précis. Le dispositif de réglage angulaire 31 corrige l'orientation des aubes 21 pour 30 compenser les angles de calage en fonctionnement af en fonction des écarts Da 3029576 9 calculés par le calculateur 29. Notamment, le dispositif 31 est configuré pour corriger individuellement l'orientation de chaque aube 21 en faisant pivoter l'aube de l'écart Da calculé, en particulier lorsque celui-ci est trop important. Le calculateur 29 peut par exemple être configuré pour déterminer si l'écart 5 Da entre l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21 et l'angle de calage de référence ar est supérieur au seuil S, et si tel est le cas, envoyer au dispositif de réglage angulaire 31 des instructions de compensation de l'écart Da. Le seuil S est par exemple de 0,05 degré. Le dispositif de réglage angulaire 31 est ainsi configuré pour ramener 10 l'angle de calage en fonctionnement af en tête 25 de chaque aube 21 dans une zone de tolérance autour de l'angle de calage de référence ar correspondant à l'angle de calage de référence ar ± le seuil S. La figure 4 montre un procédé 100 pour réduire le niveau de bruit générée 15 par la soufflante 11, lorsque la turbomachine 10 est en fonctionnement et dans des conditions de vol données. Le procédé 100 comprend les étapes suivantes : - mesure 101 de l'angle de calage en fonctionnement af pour chacune des aubes 21, - calcul 102 de l'écart Da entre l'angle de calage en fonctionnement af de 20 chacune des aubes 21 à l'angle de calage de référence ar pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes 21 produisent un niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR de la soufflante 11, de manière à réduire le niveau de bruit généré par la soufflante 11, - correction 103 de l'orientation des aubes 21 afin de compenser l'angle de 25 calage en fonctionnement en fonction de l'écart Da ainsi calculé. De cette manière, la soufflante 11 génère le niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR et son niveau de bruit s'en trouve réduit. De préférence, l'angle de calage de fonctionnement af est mesuré 101 en tête d'aube 25. Pour cela, la mesure 101 est par exemple réalisée par tip timing 30 suivant les opérations suivantes de : 3029576 10 détection en temps réel du passage du bord d'attaque 22 en tête d'aube 25 de chacune des aubes 21, détection en temps réel du passage du bord de fuite 23 en tête d'aube 25 de chacune des aubes 21, et 5 mesure du régime moteur N de la turbomachine 10. Les opérations de détection du passage des bords d'attaque 22 et de fuite 23 de chacune des aubes 21 permettent ainsi de calculer l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21. L'opération de mesure du régime moteur N de la turbomachine 10 permet, en combinaison avec la connaissance de 10 l'ordonnancement ORD des aubes 21 autour de l'arbre tournant 20, d'attribuer chaque angle de calage en fonctionnement af calculé à l'aube 21 concernée. De préférence, les mesures effectuées au cours des opérations de détection sont moyennées sur plusieurs tours (par exemple plusieurs centaines) de l'arbre tournant 20 afin de limiter les effets de bruit dans les mesures, et ainsi 15 assurer un calcul de l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21 assez précis. Selon un premier aspect de l'invention, le niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR correspond à un niveau de bruit globalement diminué auxdites fréquences FMR. La diminution du niveau de bruit aux fréquences FMR permet 20 ainsi de réduire le niveau de bruit généré par la soufflante 11. La figure 5 montre un exemple de spectre de bruit de la soufflante 11 avec (en trait plein) et sans (en trait évidé) niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR selon le premier aspect de l'invention. On s'aperçoit que selon ce premier aspect de l'invention et compte-tenu de la conservation de l'énergie acoustique, la diminution du niveau de bruit 25 aux fréquences FMR entraîne une augmentation du niveau de bruit aux fréquences de passage des aubes BPF. Une telle augmentation du niveau de bruit aux fréquences BPF n'est cependant pas problématique dans la mesure où ce dernier peut être atténué par la suite, et beaucoup plus facilement que pour le bruit aux fréquences FMR, par l'intermédiaire de moyens connus de l'homme du 30 métier. 3029576 11 Selon un deuxième aspect de l'invention, le niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR correspond à un niveau de bruit globalement égalisé auxdites FMR. Autrement dit, partant du spectre de bruit de la soufflante 11 sans niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR, le niveau de bruit aux fréquences FMR est 5 globalement ramené à une valeur intermédiaire V comprise entre des niveaux de bruit maximum et minimum aux fréquences FMR calculés sur le spectre de bruit de la soufflante 11 sans niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR. La figure 6 montre un exemple de spectre de bruit de la soufflante 11 avec (en noir) et sans (en blanc) niveau de bruit contrôlé aux fréquences FMR selon le deuxième aspect 10 de l'invention. On s'aperçoit que dans ce cas, l'égalisation du niveau de bruit aux fréquences FMR à la valeur intermédiaire V permet d'une part d'atténuer les FMR présentant les niveaux de bruit les plus élevés et d'autre part, compte-tenu de la conservation de l'énergie acoustique, d'entraîner une diminution du niveau de bruit aux fréquences BPF, réduisant ainsi le niveau de bruit généré par la soufflante 11. 15 De préférence, l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21 est compensé 103 individuellement pour chaque aube 21. Autrement dit, l'orientation des aubes 21 est corrigée individuellement pour chaque aube 21. Par exemple, lors de l'étape 103 de correction de l'orientation des aubes 21, l'angle de calage en fonctionnement af en tête 25 de chaque aube 21 est 20 ramené dans la zone de tolérance. Par exemple, l'angle de calage en fonctionnement af de chacune des aubes 21 est compensé 103, lorsque l'écart Da est supérieur au seuil S. La turbomachine 10 et le procédé 100 décrits ci-dessus permettent de 25 contrôler le niveau de bruit aux fréquences FMR émis par la soufflante 11 en faisant varier dynamiquement l'angle de calage en fonctionnement af de chaque aube 21, de sorte à réduire le niveau de bruit généré par la soufflante 11. De cette manière, il est possible de constituer une soufflante 11 dont le brassage est uniquement déterminé pour répondre à des contraintes d'équilibrage mécanique, 30 et de réaliser l'équilibrage acoustique de la soufflante 11 ultérieurement, de 3029576 12 manière dynamique, lorsque la turbomachine 10 est en fonctionnement. Par ailleurs, l'équilibrage acoustique de la soufflante 11 peut en outre être réalisé dès lors que le régime moteur N de la turbomachine 10 ou le point de vol de l'aéronef change. 5 Avantageusement, l'invention permet d'ajuster en vol l'angle de calage en fonctionnement ar de chaque aube 21 afin d'optimiser la signature acoustique et les performances de la soufflante 11 selon la phase de vol, et donc selon le régime moteur N. REVENDICATIONS1. Procédé (100) pour réduire le niveau de bruit généré par une soufflante (11) de turbomachine (10) comprenant une pluralité d'aubes (21), ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend, lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données, les étapes suivantes de : - mesure (101) d'un angle de calage en fonctionnement (af) pour chacune des aubes (21), - calcul (102) d'un écart (ta) entre l'angle de calage en fonctionnement (af) de 10 chacune des aubes (21) et un angle de calage de référence (ar) pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes (21) produisent un niveau de bruit contrôlé à des fréquences multiples de rotation (FMR) de la soufflante (11), - correction (103) de l'orientation des aubes (21) afin de compenser leurs angles de calage en fonctionnement (af) en fonction des écarts (ta) ainsi calculés. 15 2. Procédé (100) selon la revendication 1, dans lequel l'angle de calage en fonctionnement (af) est corrigé individuellement pour chaque aube (21). 3. Procédé (100) selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel l'angle 20 de calage en fonctionnement (af) est mesuré (101) en tête (25) de chaque aube (21). 4. Procédé (100) selon la revendication 3, dans lequel chaque aube (21) comprend un bord d'attaque (22) et un bord de fuite (23), et dans lequel l'angle de 25 calage en fonctionnement (af) de chacune des aubes (21) est mesuré (101) suivant les opérations suivantes de : - détection en temps réel du passage du bord d'attaque (22) de chaque aube (21), - détection en temps réel du passage du bord de fuite de chaque aube, et - mesure du régime moteur de la turbomachine. 30 302 95 76 14 5. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel l'angle de calage en fonctionnement (af) d'une aube est compensé (103), lorsque l'écart (ta) est supérieur à un seuil (S) sensiblement de 0,05 degré. 5 6. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le niveau de bruit contrôlé aux fréquences multiples de rotation (FMR) correspond à un niveau de bruit globalement diminué auxdites fréquences multiples de rotation (FMR). 7. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le niveau de bruit contrôlé aux fréquences multiples de rotation (FMR) correspond à un niveau de bruit globalement égalisé auxdites fréquences multiples de rotation (FMR). 8. Soufflante (11) de turbomachine (10) comprenant une pluralité d'aubes (21), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de mise en oeuvre du procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, ladite soufflante comprenant : - un dispositif de mesure (28) configuré pour mesurer un angle de calage en 20 fonctionnement (af) pour chacune des aubes (21), lorsque la turbomachine est en fonctionnement et dans des conditions de vol données, - un calculateur (29) configuré pour calculer un écart (ta) entre l'angle de calage en fonctionnement (af) de chacune des aubes et un angle de calage de référence (ar) pour ces conditions de vol données de sorte que les aubes (21) produisent un 25 niveau de bruit contrôlé à des fréquences multiples de rotation (FMR) de la soufflante (11) destiné à réduire le niveau de bruit généré par ladite soufflante, - un dispositif de réglage angulaire (31) configuré pour corriger l'orientation des aubes (21) afin de compenser leurs angles de calage en fonctionnement (af) en fonction des écarts (ta) calculés. 30 3029576 15 9. Turbomachine (10) comprenant une soufflante (11) selon la revendication 8.