Brevet FR3031813A1 — publié le 20160722

Système et procédé de mesure de composantes du diagramme de rayonnement d'une antenne La présente invention concerne un système de mesure d'au moins une composante parmi la composante principale et la composante croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester. Elle concerne également un procédé de mesure associé. L'invention se situe dans le domaine de la caractérisation de la qualité de polarisation des antennes. Les systèmes de communications utilisent des antennes en émission et en réception. La connaissance précise de la qualité de polarisation générée par une antenne en champ lointain est un élément permettant d'affiner le bilan de la liaison entre deux émetteurs, et donc d'optimiser l'efficacité de communication. De nombreux systèmes de communications, par exemple des systèmes de communication par satellite, utilisent des antennes fonctionnant en polarisation circulaire. Une antenne rayonne une onde électromagnétique dans l'espace, qui localement présente, en champ lointain, des propriétés d'une onde plane. Par définition, la polarisation d'une antenne est la direction prise par le vecteur champ électrique É(t)de l'onde rayonnée dans l'espace. Elle est caractérisée par la courbe décrite dans le temps par l'extrémité de É(t) dans le plan orthogonal à la direction de propagation, cette courbe décrivant, dans le cas général, une ellipse de polarisation. L'état de polarisation d'une antenne est spécifié par les paramètres décrivant l'ellipse de polarisation, qui sont le taux d'ellipticité TE, l'angle d'orientation, le sens de rotation et l'amplitude de l'ellipse en fonction de la longueur de ses axes. Deux cas particuliers connus sont respectivement le cas de la polarisation linéaire pure et le cas de la polarisation circulaire pure. Il est usuel de décomposer le champ rayonné par une antenne en deux composantes correspondant à des polarisations orthogonales, une première composante appelée composante de référence ou composante principale et une deuxième composante appelée composante croisée. Dans le cas d'une antenne à polarisation circulaire, ces composantes correspondent respectivement aux composantes circulaires droite et gauche ou gauche et droite. On connaît diverses méthodes de caractérisation de l'ellipse de polarisation d'une antenne, à l'aide d'une antenne d'analyse à polarisation linéaire apte à fournir une polarisation linéaire pure ou à l'aide d'une antenne d'analyse à polarisation circulaire pure, apte à fournir une onde plane à polarisation circulaire droite pure et une onde plane à polarisation circulaire gauche pure. Les méthodes connues nécessitent des antennes d'analyse de très grande qualité de polarisation, qui sont difficiles à fabriquer et coûteuses. Dans la pratique, on considère que la composante croisée générée par l'antenne d'analyse est négligeable. De plus, il a été constaté qu'il est difficile d'obtenir une mesure précise de la composante croisée. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients, en proposant un système et une méthode de mesure des composantes principale et/ou croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester, qui soit moins coûteuse et plus précise. A cet effet, l'invention propose un système de mesure d'au moins une composante parmi la composante principale et la composante croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester, comportant ladite antenne à tester et au moins une antenne d'analyse apte à émettre une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire en direction de l'antenne à tester selon un axe de rayonnement. Le système selon l'invention comporte des modules aptes à: - faire tourner ladite au moins une antenne d'analyse, lors de l'émission d'une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire donnée, autour de l'axe de rayonnement, - pour chaque orientation de l'antenne à tester parmi une pluralité d'orientations, - mesurer les amplitudes de puissance reçue par l'antenne à tester des ondes électromagnétiques émises par l'antenne d'analyse, - obtenir une valeur d'amplitude maximale et une valeur d'amplitude minimale, - calculer, à partir desdites valeurs d'amplitude maximale et d'amplitude minimale obtenues, un niveau d'amplitude de puissance corrigé. Avantageusement, le système de mesure selon l'invention est utilisable avec une ou des antennes d'analyse à polarisation sensiblement circulaire. Il est donc possible d'utiliser des antennes usuelles dont le coût de fabrication est modéré. En outre, le système de mesure de l'invention est applicable pour tout type d'antenne à tester, qu'il s'agisse d'une antenne passive ou non. Le système de mesure selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniques acceptables. Le système de mesure est apte à mesurer la composante principale et la composante croisée, comprenant une antenne d'analyse apte à émettre en polarisation circulaire droite et en polarisation circulaire gauche, le système comportant un module de contrôle du sens de polarisation de l'antenne d'analyse. Il comporte un module de rotation apte à mettre l'antenne d'analyse en rotation autour de son axe de rayonnement à vitesse sensiblement constante. Il comporte un module de rotation apte à mettre en rotation l'antenne à tester autour d'au moins un axe de rotation parmi deux axes de rotation prédéterminés, afin d'obtenir la pluralité d'orientations angulaires de l'antenne à tester. Le module de rotation est apte à mettre l'antenne à tester en rotation à une vitesse ajustable automatiquement pour assurer que les valeurs d'amplitude soient acquises à des positions spécifiées avec une tolérance paramétrable prédéterminée. La pluralité d'orientations angulaires comprend un ensemble de valeurs d'orientation angulaire comprises entre -1800 et 180°, échantillonnées avec un pas d'échantillonnage choisi en fonction de l'antenne à tester et d'une définition souhaitée pour le diagramme de rayonnement traité. Le module de calcul d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre une correction de la valeur d'amplitude maximale par un facteur de correction dépendant de la différence entre valeur d'amplitude maximale et valeur d'amplitude minimale mesurées. Le module de calcul applique la formule suivante pour obtenir un niveau d'amplitude de puissance corrigé A en décibels, pour une orientation angulaire donnée : ( 1 N. +20LOG 1 A 102° ) Où N. est la valeur d'amplitude maximale mesurée, en décibels, LOG est le logarithme décimal, et la quantité A , également en décibels, est calculée comme suit : ( 1020 1 A, 102° +1) où Ac, exprimée en décibels, est la différence entre les valeurs d'amplitude maximale et minimale mesurées. L'antenne à tester est une antenne à polarisation circulaire. A = 20LOG Selon un deuxième aspect, l'invention concerne un procédé de mesure d'au moins une composante parmi la composante principale et la composante croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester, comportant ladite antenne à tester et au moins une antenne d'analyse apte à émettre une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire en direction de l'antenne à tester selon un axe de rayonnement. Le procédé comporte des étapes consistant à: - faire tourner ladite au moins une antenne d'analyse, lors de l'émission d'une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire donnée, autour de l'axe de rayonnement, - pour chaque orientation de l'antenne à tester parmi une pluralité d'orientations, - mesurer les amplitudes de puissance reçue par l'antenne à tester des ondes électromagnétiques émises par l'antenne d'analyse, - obtenir une valeur d'amplitude maximale et une valeur d'amplitude minimale, - calculer, à partir desdites valeurs d'amplitude maximale et d'amplitude minimale obtenues, un niveau d'amplitude de puissance corrigé. Selon une variante, le procédé de mesure selon l'invention comporte une étape de calcul de valeurs d'amplitude manquantes, afin d'obtenir des valeurs d'amplitude minimale et maximale pour une même position angulaire d'orientation de l'antenne à tester. Selon un mode de réalisation, l'étape de calcul de valeurs d'amplitude manquantes met en oeuvre une extrapolation linéaire. Selon un mode de réalisation, le calcul d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre une correction de la valeur d'amplitude maximale par un facteur de correction dépendant de la différence entre valeur d'amplitude maximale et valeur d'amplitude minimale mesurées. Selon un mode de réalisation, le calcul d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre la formule suivante pour obtenir un niveau d'amplitude de puissance corrigé A en décibels, pour une orientation angulaire donnée : ( 1 Acorr N x+20LOG 1 A \ 1020j où N est la valeur d'amplitude maximale mesurée, en décibels, LOG est le logarithme décimal, et la quantité A , également en décibels, est calculée comme suit : A-20LOG ( A, 5 1020 - 1 A, 102° +1) ) où Ac, exprimée en décibels, est la différence entre les valeurs d'amplitude maximale et minimale mesurées. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 est un diagramme illustrant la propagation du vecteur champ électrique ; - la figure 2 est une vue schématique d'un système de mesure selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 est un exemple de composantes mesurées en utilisant une antenne d'analyse tournante ; - la figure 4 représente des courbes d'erreur de mesure de la composante principale d'une antenne à tester ; - la figure 5 représente des courbes d'erreur de mesure de la composante croisée d'une antenne à tester ; - la figure 6 est un schéma bloc des principales étapes de calcul de valeurs de composante corrigée ; - la figure 7 est un schéma bloc des principales étapes d'un procédé de mesure de composantes de diagramme d'antenne corrigées selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 8 représente un relevé de mesures d'amplitude et des enveloppes d'extrapolation linéaire pour la composante principale d'une antenne à tester ; - la figure 9 représente un relevé de mesures d'amplitude et des enveloppes d'extrapolation linéaire pour la composante croisée d'une antenne à tester. La figure 1 illustre schématiquement la propagation d'une onde électromagnétique 10 dans un repère spatial orthogonal (x,y,z), l'ellipse de polarisation 12 obtenue, et le vecteur champ électrique É(t) associé. On illustre également sur la figure 1 l'angle d'orientation a de É(t) et le sens de rotation R. Le champ rayonné par l'onde électromagnétique 10 est décomposé selon une première composante 14 dans le plan (y,z) et une seconde composante 16 dans le plan (x,z). Chacune des composantes peut alternativement être représentée par l'amplitude de la puissance rayonnée, en décibels (dB), en fonction de l'angle de rotation du vecteur champ électrique É(t). La figure 2 illustre un mode de réalisation d'un système 20 de mesure des composantes principale et croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester. Dans ce mode de réalisation, l'antenne à tester AI fonctionne en réception d'un signal émis par une antenne d'analyse AA. Il est à noter que les résultats décrits par la suite sont également valables en émission compte-tenu du théorème de réciprocité des antennes passives. L'antenne d'analyse AA fournit une onde plane en polarisation sensiblement circulaire, l'antenne d'analyse étant capable de rayonner selon successivement deux polarisations circulaires, e.g. en polarisation circulaire gauche et en polarisation circulaire droite. En variante, il est possible d'utiliser une première antenne d'analyse AA1 apte à fonctionner selon une première polarisation circulaire, par exemple en polarisation circulaire gauche, et de remplacer cette première antenne d'analyse AA1 par une deuxième antenne d'analyse AA2 apte à fonctionner selon une deuxième polarisation circulaire, par exemple en polarisation circulaire droite. Pour chacune des polarisations, l'antenne d'analyse AA est apte à tourner autour de son axe de rayonnement X, de manière à atteindre deux positions orthogonales correspondant respectivement à une valeur minimale et à une valeur maximale de mesure d'amplitude de rayonnement du côté récepteur. Dans le mode de réalisation illustré à la figure 2, le module de rotation 22 est apte à faire tourner l'antenne d'analyse AA autour de son axe de rayonnement, à une vitesse de rotation donnée, en fonction d'une commande reçue d'un module de contrôle 24. Un module 26 générateur de signal radiofréquence fournit le signal à émettre à l'antenne d'analyse AA fonctionnant en émission. L'antenne à tester AI est orientée dans une direction de l'espace pour laquelle on veut mesurer l'amplitude d'une au moins des composantes de polarisation du champ électromagnétique rayonné. Dans un repère sphérique, cette direction est déterminée par deux angles correspondant à deux rotations autour des axes X et Y ou des axes Y et Z. Dans le mode de réalisation de la figure 2, l'antenne à tester AI est apte à tourner autour d'un axe Y pour réaliser diverses valeurs d'orientation angulaire 0 et aussi autour d'un axe Z pour réaliser diverses valeurs d'orientation angulaire cp, sous la commande d'un module 28 de balayage, recevant des commandes d'un module de commande de position 30 contrôlé par un opérateur ou un calculateur. Ainsi, toutes les directions de l'espace peuvent être atteintes. Dans le mode de réalisation illustré à la figure 2, le module de rotation 28 est apte à faire tourner l'antenne à tester AI autour de l'axe Y ou Z, à une vitesse de rotation donnée, en fonction d'une commande reçue d'un module de contrôle 34. L'amplitude de la composante du signal radiofréquence reçu est mesurée par un dispositif de mesure 32. Les valeurs d'amplitudes relevées, en décibels, ainsi que les valeurs d'orientation angulaire 0 correspondantes pour une valeur de (j) fixée, sont mémorisées dans une mémoire 36, et ensuite fournies à un module de calcul 38. Dans un second mode de réalisation correspondant à un autre relevé de mesure, les valeurs d'amplitudes relevées, en décibels, ainsi que les valeurs d'orientation angulaire (j) correspondantes pour une valeur de 0 fixée, sont mémorisées dans une mémoire 36, et ensuite fournies à un module de calcul 38. Le module de calcul 38 est apte à mettre en oeuvre un calcul rectificatif du niveau d'amplitude de la composante mesurée pour chaque orientation angulaire selon le traitement expliqué en détail ci-après. Dans le mode de réalisation préféré, le module de rotation 22 met en oeuvre un moteur de rotation, permettant une rotation de l'antenne d'analyse AA autour de son axe de rayonnement à vitesse constante. La vitesse de rotation fournie par le module de rotation 22 est de préférence choisie de manière à ce que le dispositif de mesure 32 soit apte à relever les valeurs minimale et maximale d'amplitude de la composante du signal radiofréquence reçu pour une position d'orientation angulaire 0 et (j) donnée. Dans le mode de réalisation préféré où le module 28 de balayage assure une rotation continue de l'antenne à tester AI et où le module de rotation 22 assure aussi une rotation continue de l'antenne d'analyse AA, les vitesses de rotation relatives sont choisies telles que le système de mesure 32 soit apte à relever un ensemble de valeurs incluant la valeur minimale et la valeur maximale d'amplitude de la composante du signal radiofréquence reçu pour des positions d'orientation angulaire successives de l'antenne à tester AI très proches les unes des autres. L'incrément angulaire est suffisamment faible pour considérer que les valeurs maximales et minimales ont été acquises à la même position. Avantageusement, le module 28 de balayage ajuste automatiquement la vitesse de rotation de manière à garantir que toutes les valeurs d'amplitude soient enregistrées aux positions angulaires choisies encadrées d'une valeur de tolérance imposée. En d'autres termes le système d'acquisition garantit que les valeurs mesurées soient dans l'intervalle 0, -tolérance0, +tolérance, 01 étant la ième position enregistrée. De préférence, la vitesse de rotation de l'antenne d'analyse AA est de l'ordre de 60 tours/minute. Avantageusement, la mise en rotation de l'antenne d'analyse et la récupération d'une enveloppe de mesures correspondant à une orientation angulaire 0 ou cp de l'antenne à tester permet de compenser l'erreur de mesure due au fait que l'onde plane produite par l'antenne d'analyse n'est pas circulaire pure. La figure 3 montre un exemple expérimental de mesures d'amplitude de puissance de composantes d'une antenne à tester, en fonction de l'orientation angulaire 0, pour une antenne d'analyse produisant une onde plane polarisée quasi circulairement à droite et une onde plane polarisée quasi-circulairement à gauche. Le diagramme de rayonnement obtenu est formé des composantes circulaires droite Cl et gauche 02. L'illustration de la figure 3 met en évidence une oscillation de forte amplitude notamment pour la polarisation circulaire gauche 02, correspondant à la composante croisée de l'antenne à tester. Cette oscillation correspond à une variation cyclique due à la polarisation elliptique non circulaire pure de l'antenne d'analyse. En effet, la liaison radiofréquence entre les deux antennes est affectée d'une perte, appelée facteur de polarisation ou perte de polarisation, dépendant de la polarisation de chacune des antennes en présence, c'est-à-dire de l'antenne d'analyse AA et de l'antenne à tester AI, et fonction de l'orientation relative des ellipses de polarisation de chacune des antennes. Le facteur de polarisation prend la forme suivante : F =1 + 21'11'2+ - 2 ) 1 - T22 cos(2b) (1) 2 (1 + Ti2 )(1 + ) 2(1+ Ti2 )(1+ T22 ) Où Ti est le taux d'ellipticité de l'antenne d'analyse, T2 est le taux d'ellipticité de l'antenne à tester et b est l'angle formé entre les axes des ellipses de polarisations respectives de l'antenne d'analyse et de l'antenne à tester. Les valeurs maximale et minimale de F sont obtenues respectivement pour b =0° et b= 900. Lorsque l'antenne d'analyse produit une polarisation elliptique, c'est-à-dire que le taux d'ellipticité Ti est différent de 1 (ou de 0 lorsqu'il est exprimé en dB), le facteur de polarisation s'écarte du facteur de polarisation I", obtenu pour une antenne d'analyse à polarisation purement circulaire c'est-à-dire lorsque Ti = 1 ou 0 dB. Le facteur de polarisation I", est donné par : F 1 ± T2 (2) c 2 (1+T22) Lorsque b=0, le facteur de polarisation est maximal et égal à 1 = 2TiT2 ± - T12 )(1 - T22 )) et lorsque b=90° le facteur de polarisation 2 + 2)(1 + T22 ) 2 (1 + + T22 1 21T2 - 2 )(1 - T22 ) est minimal et égal à =-± (1-F/i2X1+T22) 2f1+01+T22). Les différences entre F et I", et entre Fmjn et I", permettent de tracer des courbes donnant les erreurs de mesure liées à l'orientation des deux ellipses de polarisation correspondantes respectivement à b =00 et b =90° , en fonction du taux d'ellipticité de l'antenne d'analyse Ti et du sens de polarisation. Les figures 4 et 5 illustrent respectivement des courbes d'erreur de mesure pour la composante principale et pour la composante croisée de l'antenne à tester. Les courbes respectives, pour b =00 et b = 90°, pour des taux d'ellipticité d'antenne d'analyse de 0,3dB, 0,5dB et 1dB, sont illustrées. Pour la composante principale de l'antenne à tester, des erreurs de mesure de l'ordre de 0,2dB à 0,5 dB se produisent, comme illustré à la figure 4. Comme illustré en figure 5, une grande erreur de mesure intervient pour la composante croisée de l'antenne à tester, notamment lorsque son taux d'ellipticité T2 est petit. Le système de mesure 20 des composantes principale et croisée de l'antenne à tester utilise un calcul associé, mis en oeuvre par le module de calcul 38, permettant d'extraire, à partir des mesures d'amplitude obtenues, des valeurs d'amplitude corrigées et plus précises, non entachées des erreurs de mesure mentionnées ci-dessus. En d'autres termes, le traitement des valeurs d'amplitude mesurées permet d'extraire des valeurs d'amplitude correspondant à une mesure effectuée avec une antenne d'analyse purement circulaire. Le module 38 met en oeuvre un traitement calculatoire tel qu'expliqué ci-après en référence à la figure 6. Pour ce traitement, les valeurs d'amplitude mesurées pour l'une des deux polarisations circulaires de l'antenne d'analyse sont considérées. Dans un mode de réalisation, le traitement est mis en oeuvre d'abord pour une première polarisation circulaire de l'antenne d'analyse, par exemple la polarisation circulaire droite, puis pour une deuxième polarisation circulaire de l'antenne d'analyse, par exemple la polarisation circulaire gauche. Pour chaque valeur angulaire, par exemple 0, ou par exemple cp, pour laquelle des mesures d'amplitude ont été mesurées et mémorisées, les valeurs minimale (N, ) et maximale (N.), appelées également valeurs d'enveloppe, préalablement mémorisées, sont extraites lors d'une étape d'extraction 50. Les figures 8 et 9 illustrent des valeurs enveloppes minimale et maximale, respectivement pour la polarisation principale et croisée. Dans le cas où les valeurs minimales et maximales ne sont pas connues pour la même position angulaire O ou cp, les valeurs aux positions angulaires O ou cp manquantes sont reconstituées par extrapolation linéaire lors d'une étape de calcul et de mémorisation 52. Les valeurs d'amplitude N11 et N. sont exprimées en décibels. Ensuite, lors de l'étape de calcul de variation crête à crête 54, la différence k , exprimée en décibels, entre les valeurs N. et Nmin relevées est calculée. N.- Nmm (3) Le rapport k =Fmm proportionnel à l'amplitude des oscillations, s'exprime sous Fmax la forme : A D± 4 T avec i T2 N D 41+01+T22) (4) c D± 4 Ti T2 N N = _ T 12 _ T 22 ) Le rapport Ac. est de la forme A - 1- X avec X =, de sorte que le c 1+X D± 4 Ti T2 signal mesuré peut être vu comme la superposition d'un signal à phase variable au signal utile. La variation crête à crête donne l'information pour déterminer l'amplitude relative du signal variable sur le signal utile : (5) x 1-k 1+ k ( x Le signal « erreur » est donné par : 20LOG 1±102° (6) La variation crête à crête A, est utilisée dans l'étape de calcul 56 d'un niveau d'amplitude corrigé. La formule suivante est donc appliquée pour obtenir un niveau d'amplitude corrigé Acorr (en décibels), pour l'orientation angulaire par exemple 0 ou par exemple cp : ( 1 Acorr N x+20LOG 1 (7) A \ 102° ) Où N. est le niveau d'amplitude maximal mesuré, en décibels, LOG est le logarithme décimal, et la quantité A , également en décibels, est calculée comme suit : ( A, 1020 - 1 A, 102° +1) ) Un procédé de mesure des composantes principale et croisée d'une antenne à tester, utilisant le système de mesure décrit ci-dessus, selon un premier mode de réalisation de l'invention, est décrit maintenant en référence à la figure 7. Lors d'une première étape de choix de la polarisation 60, l'antenne d'analyse est mise en fonction selon un premier sens de polarisation circulaire, parmi la polarisation circulaire droite et la polarisation circulaire gauche. Ensuite, pour une orientation angulaire 0 ou cp de l'antenne à tester, sélectionnée à l'étape 62, l'antenne d'analyse est mise en rotation lors d'une étape de rotation 64. L'ensemble des valeurs d'amplitude de puissance reçue par l'antenne à tester est mesuré et mémorisé lors de l'étape de mesure 66, puis les étapes 62 à 66 sont renouvelées pour une nouvelle orientation angulaire de 0 ou de (p. De préférence, un ensemble de valeurs d'orientation angulaire de 0 ou de cp comprises entre -180° et 180°, échantillonnées avecun pas d'échantillonnage est choisi en tenant compte du type d'antenne à tester et de la définition souhaitée pour le diagramme de rayonnement traité. Par exemple, le pas d'échantillonnage est compris entre 1° et 5° pour une antenne présentant une valer de gain de l'ordre de 5dBi, et est inférieur à 1° pour une antenne présentant un gain supérieur à 15 dBi. Dans le mode de réalisation dans lequel l'antenne à tester est également mise en mouvement continu pour parcourir le domaine angulaire en 0 ou cp, le choix du pas d'échantillonnage tient compte en plus de la vitesse de rotation de l'antenne d'analyse et de la rapidité de réponse de la chaîne de mesure, c'est-à-dire de sa rapidité à réactualiser A-20LOG (8) le niveau mesuré, afin de pouvoir faire l'approximation que deux valeurs consécutives maximale et minimale ont été acquises à la même valeur de 0 ou (p. Par exemple, pour une vitesse de rotation de l'antenne d'analyse de 60 tours/minute, le choix d'un pas d'échantillonnage de 0,1° est judicieux. Une fois toutes les mesures relevées et mémorisées, l'étape de traitement 68 des valeurs d'amplitude mémorisées met en oeuvre les étapes 50 à 54 précédemment décrites pour chacune des valeurs d'orientation angulaire 0 ou (j) de l'antenne à tester pour obtenir une courbe d'amplitude corrigée. La courbe d'amplitude corrigée caractérise la composante correspondante du diagramme de rayonnement de l'antenne à tester. L'étape 68 est suivie d'une étape 70 permettant de vérifier s'il reste une composante à traiter. En cas de réponse négative, le procédé prend fin. En cas de réponse positive, l'étape 70 est suivie de l'étape 60 de sélection d'une deuxième polarisation orthogonale à la première polarisation de l'antenne à tester. Selon un deuxième mode de réalisation, il est possible d'utiliser le système de mesure de l'invention pour une seule des composantes du diagramme d'antenne. Tel est le cas, par exemple, lorsqu'on connaît le sens de la polarisation principale et de la polarisation croisée de l'antenne à tester, et qu'on s'intéresse à la caractérisation de la qualité de polarisation selon l'une des composantes seulement. Dans ce cas, l'étape 70 n'est pas effectuée. Le procédé de l'invention permet d'améliorer de manière conséquente la caractérisation de la composante croisée pour laquelle les erreurs de mesure dues à la non perfection de la polarisation circulaire de l'antenne d'analyse sont particulièrement importantes. De plus, la méthode prend en compte automatiquement l'orientation relative des ellipses de polarisation de l'antenne à tester et de l'antenne d'analyse, il n'est donc pas nécessaire d'aligner les ellipses de polarisation. Avantageusement, le procédé de mesure de l'invention s'applique pour toute antenne à tester, qu'elle soit passive ou non. En outre, le procédé de mesure de l'invention s'applique aussi aux antennes à tester qui sont linéaires. Avantageusement, aucune connaissance de l'antenne à tester n'est requise. En particulier, il n'est pas nécessaire de connaître le sens de polarisation de la composante principale et de la composante croisée de l'antenne à tester. Avantageusement, la connaissance préalable du taux d'ellipticité de l'antenne d'analyse n'est pas nécessaire et surtout peut être de valeur relativement élevée. REVENDICATIONS1.- Système de mesure d'au moins une composante parmi la composante principale et la composante croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à tester, comportant ladite antenne à tester et au moins une antenne d'analyse apte à émettre une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire en direction de l'antenne à tester selon un axe de rayonnement, caractérisé en ce qu'il comporte des modules aptes à: - faire tourner (22) ladite au moins une antenne d'analyse, lors de l'émission d'une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire donnée, autour de l'axe de rayonnement, - pour chaque orientation de l'antenne à tester parmi une pluralité d'orientations, - mesurer (32) les amplitudes de puissance reçue par l'antenne à tester des ondes électromagnétiques émises par l'antenne d'analyse, - obtenir (38) une valeur d'amplitude maximale et une valeur d'amplitude minimale, - calculer (38), à partir desdites valeurs d'amplitude maximale et d'amplitude minimale obtenues, un niveau d'amplitude de puissance corrigé. 20 2.- Système de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est apte à mesurer la composante principale et la composante croisée, comprenant une antenne d'analyse apte à émettre en polarisation circulaire droite et en polarisation circulaire gauche, le système comportant un module de contrôle (24) du sens de polarisation de 25 l'antenne d'analyse. 3.- Système de mesure selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte un module de rotation (22) apte à mettre l'antenne d'analyse en rotation autour de son axe de rayonnement à vitesse sensiblement constante. 30 4.- Système de mesure selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte un module de rotation (28) apte à mettre en rotation l'antenne à tester autour d'au moins un axe de rotation parmi deux axes (Y, Z) de rotation prédéterminés, afin d'obtenir ladite pluralité d'orientations angulaires (0,(p) de l'antenne à tester. 35 5.- Système de mesure selon la revendication 4, caractérisé en ce que le module de rotation est apte à mettre l'antenne à tester en rotation à une vitesse ajustableautomatiquement pour assurer que les valeurs d'amplitude soient acquises à des positions spécifiées avec une tolérance paramétrable prédéterminée. 6.- Système de mesure selon la revendication 5, caractérisé en ce que la pluralité d'orientations angulaires comprend un ensemble de valeurs d'orientation angulaire ( 0 ,(p) comprises entre -1800 et 1800, échantillonnées avecun pas d'échantillonnage choisi en fonction de l'antenne à tester et d'une définition souhaitée pour le diagramme de rayonnement traité. 7.- Système de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le module de calcul d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre une correction de la valeur d'amplitude maximale par un facteur de correction dépendant de la différence entre valeur d'amplitude maximale et valeur d'amplitude minimale mesurées. 8.- Système de mesure selon la revendication 7, caractérisé en ce que le module de calcul applique la formule suivante pour obtenir un niveau d'amplitude de puissance corrigé A en décibels, pour une orientation angulaire donnée : ( 1 Acorr N x+20LOG 1 A \ 102° ) Où N. est la valeur d'amplitude maximale mesurée, en décibels, LOG est le logarithme décimal, et la quantité A , également en décibels, est calculée comme suit : ( A, 1020 - 1 A, 102° +1) ) où Ac, exprimée en décibels, est la différence entre les valeurs d'amplitude maximale et minimale mesurées. 9.- Système de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'antenne à tester est une antenne à polarisation circulaire. 10.- Procédé de mesure d'au moins une composante parmi la composante principale et la composante croisée du diagramme de rayonnement d'une antenne à A-20LOGtester, comportant ladite antenne à tester et au moins une antenne d'analyse apte à émettre une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire en direction de l'antenne à tester selon un axe de rayonnement, caractérisé en ce qu'il comporte des étapes consistant à: - faire tourner ladite au moins une antenne d'analyse, lors de l'émission d'une onde électromagnétique de polarisation sensiblement circulaire donnée, autour de l'axe de rayonnement, - pour chaque orientation de l'antenne à tester parmi une pluralité d'orientations, - mesurer (50) les amplitudes de puissance reçue par l'antenne à tester des ondes électromagnétiques émises par l'antenne d'analyse, - obtenir (50, 52) une valeur d'amplitude maximale et une valeur d'amplitude minimale, - calculer (54, 56), à partir desdites valeurs d'amplitude maximale et d'amplitude minimale obtenues, un niveau d'amplitude de puissance corrigé. 15 11.- Procédé de mesure selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de calcul (52) de valeurs d'amplitude manquantes, afin d'obtenir des valeurs d'amplitude minimale et maximale pour une même position angulaire d'orientation de l'antenne à tester (0, (p). 20 12.- Procédé de mesure selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'étape de calcul (52) de valeurs d'amplitude manquantes met en oeuvre une extrapolation linéaire. 25 13.- Procédé de mesure selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que le calcul (54, 56) d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre une correction de la valeur d'amplitude maximale par un facteur de correction dépendant de la différence entre valeur d'amplitude maximale et valeur d'amplitude minimale mesurées. 30 14.- Procédé de mesure selon la revendication 13, caractérisé en ce que le calcul d'un niveau d'amplitude de puissance corrigé met en oeuvre la formule suivante pour obtenir un niveau d'amplitude de puissance corrigé Aco' , en décibels, pour une orientation angulaire donnée :( 1 Aco' - N. + 20LOG 1 A \ lie ) où N est la valeur d'amplitude maximale mesurée, en décibels, LOG est le logarithme décimal, et la quantité A , également en décibels, est calculée comme suit : A - 20LOG ( A, 1020 - 1 A, 102° +1) ) où Ac , exprimée en décibels, est la différence entre les valeurs d'amplitude maximale et minimale mesurées.10