Brevet FR3030780A1 — publié le 20160624

APPAREIL DE MESURE DE NEUTRONS ET PROCEDE DE MESURE DE NEUTRONS Les présents modes de réalisation se rapportent à un dispositif de mesure de neutron et à un procédé de mesure de neutron. En arrière-plan, dans de nombreux cas, des neutrons produits dans un réacteur nucléaire ou un dispositif expérimental de fusion nucléaire sont moins 5 susceptibles d'être affectés par des radiations ou bruits de circuit dans l'environnement. Ainsi, ces neutrons sont mesurés par un tube compteur de fission. Le tube compteur de fission produit un signal impulsionnel chaque fois qu'un neutron est détecté. Lorsque le flux de neutron est faible, un procédé de comptage d'impulsions, par lequel chacun des signaux impulsionnels produits à 10 partir du tube compteur de fission est compté, est utilisé de manière à mesurer les neutrons. Lorsque le flux de neutron est relativement élevé, les signaux impulsionnels sont fréquemment produits du fait de la détection des neutrons. Dans un tel cas, les signaux impulsionnels sont superposés l'un à l'autre (ou empilés), rendant 15 impossible le comptage de chaque signal impulsionnel. Dans de telles circonstances, il est connu que le procédé de Campbell, qui utilise le fait que des fluctuations statistiques des signaux impulsionnels superposés délivrés à partir d'un détecteur présentent une relation proportionnelle avec le flux de neutron, est utilisé de manière à mesurer les neutrons. Récemment, un procédé de mesure de 20 neutron qui utilise une technologie de traitement de signal numérique a été utilisé n 2 dans la pratique par numérisation des signaux (signaux de sortie de détecteur) qui sont délivrés à partir du détecteur. Les dessins vont être décrits brièvement ci-dessous La figure 1 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale 5 d'un dispositif de mesure de neutron selon un premier mode de réalisation. La figure 2 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon une variante du premier mode de réalisation. La figure 3 est un algorithme montrant la procédure d'un procédé de mesure 10 de neutron selon le premier mode de réalisation. La figure 4 est un graphe montrant une forme d'onde de sortie de chaque unité du dispositif de mesure de neutron selon le premier mode de réalisation. La figure 5 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon un deuxième mode de réalisation. 15 La figure 6 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon un troisième mode de réalisation. La figure 7 est un graphe destiné à expliquer comment le retard se produit compte tenu du traitement par le discriminateur de hauteur d'onde. La figure 8 est un schéma fonctionnel montrant la configuration d'un 20 dispositif de mesure de neutron classique. Une description détaillée va ensuite être donnée ci-dessous. Au cours de la mesure de neutron qui utilise le procédé de Campbell, afin de calculer des fluctuations statistiques des signaux de sortie de détecteur, la valeur quadratique moyenne des composantes alternatives des signaux de sortie de 25 détecteur est calculée. En général, il est superposé aux signaux de sortie de détecteur non seulement des signaux de neutrons mais aussi des composantes de l'environnement provenant de radiation ou de bruits de circuit, qui sont différents de ceux des neutrons. Si la composante alternative de la tension de signal de neutrons est représentée par Vn(t), la composante alternative de la composante 30 d'environnement par Vo(t), et la composante alternative de tension de l'ensemble des signaux superposés par Vs(t) en fonction du temps t, et si l'instant de mesure est 0 et la durée de mesure T, la valeur quadratique moyenne est exprimée par l'équation (1) suivante : -1 ST V s2 (t)dt = -1 ST (V (t) +1/0 (t))2 dt T T n = -1 ST V 2 (t)dt + -2 f T V (t) V (t)dt + -1 ST V 02 (t)dt T n T n T - - - (1) Sur le côté droit de l'équation (1), il n'y a pas de corrélation entre Vn(t) et Vo(t). Par conséquent, le produit interne de fonction est égal à O. Par conséquent, l'équation suivante (2) peut être établie : f 0 Vn (t) - V (t)dt = 0 - -(2) En conséquence, le second terme sur le côté droit de l'équation (1) est égal à 0, et l'équation (3) suivante est, par conséquent, établie. L'équation (3) montre que la somme de la tension quadratique moyenne des signaux associés aux neutrons et de la tension quadratique moyenne des signaux associés aux radiations et bruits de circuit de l'environnement est égale à la tension quadratique moyenne de l'ensemble des signaux. -1 Jr vs2 (t)dt = -1 f yn2 (t)dt + ST V,,(t)dt (3) T T T ° D'après l'équation (3), il est évident que la valeur quadratique moyenne de la composante de l'environnement du côté droit de l'équation (3) est une différence entre la valeur quadratique moyenne d'une valeur mesurée et la valeur quadratique moyenne d'une valeur vraie. Lorsque le flux de neutron est relativement élevé, la tension quadratique moyenne des signaux associés aux neutrons est suffisamment supérieure à la différence entre les valeurs mesurées et réelles. Par conséquent, la différence peut être négligée et la relation de proportionnalité entre les fluctuations statistiques et le flux de neutron est conservée. Lorsque le flux de neutron est relativement faible, la différence entre les valeurs mesurées et réelles est légèrement supérieure à la tension quadratique moyenne des signaux associés aux neutrons. Par conséquent, les fluctuations statistiques et le flux de neutron ne respectent plus la relation de proportionnalité. Dans ce cas, il est difficile de mesurer le flux de neutron. La figure 8 est un schéma fonctionnel montrant la configuration d'un dispositif de mesure de neutron classique. Comme cela est montré sur la figure 8, un circuit de traitement de signal qui traite un signal de sortie de détecteur (signal analogique), un préamplificateur 2, un premier amplificateur CA (de courant alternatif) 3, un limiteur de bande passante 4, et un calculateur de valeur quadratique moyenne (MSV) 6 sont agencés de manière à mesurer des neutrons. A ce stade, des mesures classiques anti-bruit, telles que l'insertion d'un noyau de ferrite sur une ligne de transmission de signal, sont prises afin de réduire la composante d'environnement. Toutefois, dans le dispositif de mesure de neutron classique, l'effet de la réduction de composante d'environnement obtenu par les mesures anti-bruit classiques est limité. Par conséquent, l'influence de la composante d'environnement ne peut pas être suffisamment éliminée et il est difficile de mesurer précisément le flux de neutron lorsque le flux de neutron est relativement faible. L'objectif des modes de réalisation de la présente invention est de mesurer le flux de neutron même lorsque le niveau de flux de neutron est relativement faible en supprimant l'influence de la composante d'environnement. Selon un mode de réalisation, il est créé un dispositif de mesure de neutron comprenant : un détecteur de neutron destiné à produire un signal de sortie correspondant à un neutron entrant ; un préamplificateur destiné à amplifier le signal de sortie du détecteur de neutron et à délivrer un signal de détection de neutron ; un premier amplificateur CA destiné à extraire et à amplifier une composante alternative de la sortie du préamplificateur ; un limiteur de bande passante destiné à obtenir un signal d'une plage d'un domaine fréquentiel prédéterminé sur la base de la sortie du premier amplificateur CA ; une unité de calcul d'intervalle de signal de neutron destinée à déduire un intervalle de signal de neutron, qui est une période de temps au cours de laquelle un signal important est produit, à partir de la composante alternative du signal de détection de neutron ; et une unité de calcul de valeur quadratique moyenne destinée à calculer une valeur quadratique moyenne de sorties du limiteur de bande passante pour une plage correspondant à l'intervalle de signal de neutron. De préférence, l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron comporte : un second amplificateur CA destiné à extraire et à amplifier une composante alternative de la sortie du préamplificateur ; un discriminateur de hauteur d'onde destiné à classer des hauteurs d'onde dans les plages prédéterminées sur la base d'une sortie du second amplificateur CA; et un convertisseur de longueur d'impulsion destiné à déduire l'intervalle de signal de neutron sur la base d'une sortie du discriminateur de hauteur d'onde et à délivrer un signal impulsionnel correspondant à l'intervalle de signal de neutron. De préférence, le dispositif de mesure de neutron comprend, en outre, un élément de soustraction destiné à soustraire, à partir d'une valeur calculée par l'unité de calcul de valeur quadratique moyenne par intégration de valeurs quadratiques moyennes au cours de toutes les périodes de temps sur la base de signaux filtrés par le limiteur de bande passante, une valeur que l'unité de calcul de valeur quadratique moyenne a calculé dans une section dans laquelle tout signal filtré par le limiteur de bande passante n'est pas produit par intégration de valeurs quadratiques moyennes sur la base des signaux filtrés par le limiteur de bande passante. De préférence, le dispositif de mesure de neutron comprend, en outre, une unité de retard qui corrige des différences de temps de départ entre des traitements de calcul dans l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron et les unités conduisant au limiteur de bande passante. Selon un autre mode de réalisation, il est créé un procédé de mesure de neutron comprenant : une étape de conversion de longueur d'impulsion consistant à: extraire, dans un second amplificateur CA, une composante alternative sur la base d'un signal amplifié par un préamplificateur ; mettre en oeuvre une discrimination de hauteur d'onde ; et à déduire un intervalle de signal de neutron sur la base d'un résultat de la discrimination de hauteur d'onde ; une étape d'extraction consistant à: amplifier, dans un préamplificateur, un signal de sortie d'un détecteur de neutron ; extraire et amplifier, dans un premier amplificateur CA, une composante alternative ; et ensuite à obtenir une composante alternative d'une plage d'un domaine fi-équentiel prédéterminé en utilisant un limiteur de bande passante ; et une étape de calcul de valeur quadratique moyenne destinée à calculer une valeur quadratique moyenne des composantes alternatives, par une 5 unité de calcul de valeur quadratique moyenne, pour une plage correspondant à une section temporelle qui est déduite en tant qu'intervalle de signal de neutron. De préférence, l'intervalle de signal de neutron est calculé comme une durée d'un signal filtré par le limiteur de bande passante à partir de la production d'une entrée de la discrimination de hauteur d'onde. 10 De préférence, à l'étape de calcul de valeur quadratique moyenne, la valeur quadratique moyenne est calculée par intégration, sur l'intervalle de signal de neutron, de signaux filtrés par le limiteur de bande passante. De préférence, à l'étape de calcul de valeur quadratique moyenne, la valeur quadratique moyenne est calculée par soustraction, à partir d'une valeur calculée 15 par intégration de signaux filtrés par le limiteur de bande passante au cours de toutes les périodes, d'une valeur calculée dans une section dans laquelle tout signal filtré par le limiteur de bande passante n'est pas généré par intégration de signaux filtrés par le limiteur de bande passante. Ci-après, en se référant aux dessins annexés, des modes de réalisation d'un 20 dispositif de mesure de neutron et d'un procédé de mesure de neutron de la présente invention vont être décrits. Les mêmes parties ou des parties similaires sont représentées par les mêmes références numériques et une description dupliquée sera omise. Un premier mode de réalisation va maintenant être décrit. 25 La figure 1 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon un premier mode de réalisation. Un dispositif de mesure de neutron 100 du présent mode de réalisation est conçu de manière à mesurer l'intensité de neutrons d'un coeur de réacteur dans une plage qui est inférieure à une plage (plage de puissance) dans laquelle une puissance de 30 sortie d'un réacteur nucléaire est proche d'une puissance nominale, ou dans ce que l'on appelle une plage de démarrage dans laquelle le niveau d'un flux de neutron est relativement faible. Le dispositif de mesure de neutron 100 comporte un détecteur de neutron 1, un préamplificateur 2, un circuit de mesure de Campbell 10, et une unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11. Le détecteur de neutron 1 est un détecteur qui détecte des neutrons. Le détecteur de neutron 1 délivre un signal électrique de forme impulsionnelle (désigné ci-après, impulsion de neutron) lorsqu'un neutron est introduit. Le préamplificateur 2 amplifie des signaux à partir du détecteur de neutron 1 afin de transmettre la sortie du détecteur de neutron 1 à un panneau de commande ou analogue, qui n'est pas montré sur le schéma. Le circuit de mesure de Campbell 10 comporte un premier amplificateur CA 3, un limiteur de bande passante 4, un convertisseur analogique numérique (A/N) 5, et une unité de calcul de valeur quadratique moyenne (MSV) (calculateur de valeur MSV) 6. Le circuit de mesure de Campbell 10 est un circuit qui mesure, sur la base du procédé de Campbell, le niveau d'un flux de neutron. Le premier amplificateur CA 3 reçoit, en tant qu'entrée, un signal à partir du préamplificateur 2, extrait une composante alternative et l'amplifie. Le limiteur de bande passante 4 reçoit, en tant qu'entrée, une sortie du premier amplificateur CA 3, et filtre les ondes uniquement en un courant alternatif d'une bande de fréquence prédéterminée tout en autorisant l'atténuation d'un courant alternatif dans d'autres plages de fréquence. Le convertisseur A/N 5 délivre, lorsqu'un signal de sortie de limiteur de bande passante 4 est entré, une valeur obtenue par conversion du signal d'entrée en une valeur numérique, suivant certains intervalles. Le calculateur de valeur MSV 6 est conçu de manière à obtenir une valeur quadratique moyenne. Le calculateur de valeur MSV 6 reçoit, en tant qu'entrée, un signal de sortie du convertisseur A/N 5 et un signal de sortie d'un convertisseur de longueur d'impulsion 9, qui va être décrit ultérieurement, et délivre une valeur quadratique moyenne. Dans ce cas, la valeur quadratique moyenne est une moyenne glissante sur une durée prédéterminée. La figure 2 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale 30 d'un dispositif de mesure de neutron selon une variante du premier mode de réalisation. Dans la variante, le convertisseur A/N 5 est suivi par le limiteur de bande passante 4. C'est-à-dire que, dans un circuit de mesure de Campbell 10a, une sortie du premier amplificateur CA 3 passe par une conversion analogique-numérique dans le convertisseur A/N 5 avant d'être entrée dans le limiteur de bande passante 4. Dans cette variante, le limiteur de bande passante 4 peut utiliser un filtre numérique. Par conséquent, il est possible de bloquer suffisamment le passage d'ondes autres que celles d'une plage de fréquence qui est supposée passer. Ensuite, le fonctionnement du premier mode de réalisation va être décrit. L'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11 montrée sur la figure 1 10 comporte un second amplificateur CA 7, un discriminateur de hauteur d'onde 8, et un convertisseur de longueur d'impulsion 9. Le second amplificateur CA 7 reçoit, en tant qu'entrée, un signal à partir du préamplificateur 2, extrait une composante alternative, et l'amplifie. Le discriminateur de hauteur d'onde 8 est conçu de manière à détecter la production d'une impulsion de neutron. Le discriminateur de 15 hauteur d'onde 8 reçoit, en tant qu'entrée, un signal de sortie du second amplificateur CA 7, compare la hauteur d'onde du signal d'entrée à une hauteur d'onde qui a été déterminée au préalable sur la base d'une impulsion de neutron, et délivre un signal impulsionnel logique. Par exemple, lorsque la hauteur d'onde du signal d'entrée est supérieure à la hauteur d'onde prédéterminée, le signal 20 impulsionnel logique est à l'état ACTIF. Lorsque la hauteur d'onde du signal d'entrée est inférieure à la hauteur d'onde prédéterminée, le signal impulsionnel logique est à l'état INACTIF. Le convertisseur de longueur d'impulsion 9 est conçu de manière à ajuster la longueur de l'impulsion logique. Lorsqu'un signal de sortie (impulsion logique) du 25 discriminateur de hauteur d'onde 8 est entré, le convertisseur de longueur d'impulsion 9 délivre une impulsion logique qui reste active pendant une certaine durée. Dans ce cas, comme cela va être décrit ultérieurement, l'intervalle de signal de neutron ne se réfère pas à une période de temps uniquement pendant la 30 production de bruit, mais à une période de temps pendant laquelle des signaux significatifs sont reçus par le détecteur de neutron 1. C'est-à-dire que l'intervalle de signal de neutron peut aussi être une période de temps pendant laquelle le calculateur de valeur MSV 6 doit calculer la valeur quadratique moyenne de signaux. La figure 3 est un algorithme montrant la procédure d'un procédé de mesure 5 de neutron selon le premier mode de réalisation. La figure 4 est un graphe montrant une forme d'onde de sortie de chaque unité du dispositif de mesure de neutron selon le premier mode de réalisation. L'axe horizontal représente le temps. L'axe vertical sur la courbe supérieure représente la sortie du second amplificateur CA 7. L'axe vertical sur la seconde courbe en partant du haut représente la sortie n) du discriminateur de hauteur d'onde 8. L'axe vertical sur la troisième courbe en partant du haut représente la sortie du convertisseur de longueur d'impulsion 9. L'axe vertical sur la quatrième courbe en partant du haut représente la sortie du limiteur de bande passante 4. Le fonctionnement du présent mode de réalisation va être décrit en se référant aux figures 3 et 4. 15 En premier, sur la base du signal amplifié par le préamplificateur 2, le second amplificateur CA 7 extrait la composante alternative. Le discriminateur de hauteur d'onde 8 met en oeuvre une discrimination de hauteur d'onde par comparaison de la composante alternative avec une valeur spécifiée prédéterminée. Le convertisseur de longueur d'impulsion 9 met en oeuvre une 20 conversion de longueur d'impulsion sur un résultat de la discrimination de hauteur d'onde (étape S01). Une impulsion de neutron faible qui est produite par le détecteur de neutron 1 est amplifiée par le préamplificateur 2. Un signal de sortie qui est produit par des impulsions de neutron superposées à partir du préamplificateur 2 contient une 25 composante continue instable. La composante continue instable peut être un facteur de production de courant électrique inutile à travers le circuit. Le second amplificateur CA 7 élimine la composante continue inutile à partir du signal d'entrée et extrait uniquement la composante alternative. Le profil de l'impulsion de neutron qui émerge après que la composante 30 alternative a été extraite est montré sur la section "Signal de sortie d'amplificateur CA" sur la figure 4. La figure 4 montre un cas dans lequel une impulsion de - 10 - neutron Al est produite à l'instant Ti, et une autre impulsion de neutron A2 est produite à l'instant T4. Dans ce cas, une composante de fréquence que contiennent les impulsions de neutron est représentée par fn. En parallèle à l'étape S01, sur le circuit de mesure de Campbell 10, une sortie du préamplificateur 2 est reçue et une composante alternative est extraite et amplifiée par le premier amplificateur CA 3, et un signal d'une plage d'un domaine fréquentiel prédéterminé est obtenu par le limiteur de bande passante 4 (étape S02). La figure 4 montre le cas dans lequel la bande de fréquence qui est autorisée à passer après que le filtrage du limiteur de bande passante 4 a été réglé pour une bande qui est inférieure à fn. C'est-à-dire, que l'intervalle de temps AT au cours duquel l'impulsion de neutron qui passe à travers le limiteur de bande passante 4 se poursuit est supérieur à l'intervalle de temps au cours duquel l'impulsion de neutron qui est le signal de sortie du second amplificateur CA 7 se poursuit. L'intervalle de temps AT est une valeur constante compte tenu que l'intervalle de temps AT est déterminé sur la base des caractéristiques de fréquence du limiteur de bande passante 4. L'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11 est utilisée afin de détecter un intervalle de temps au cours duquel l'impulsion de neutron est produite sur le signal de sortie de limiteur de bande passante 4. Le disciiminateur de hauteur d'onde 8 de l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11 délivre une impulsion logique comme cela est montré dans la section "Signal de sortie de discriminateur de hauteur d'onde" sur la figure 4, à un moment où le signal de sortie du second amplificateur CA 7 a atteint une valeur de seuil prédéterminée du fait de la génération de l'impulsion de neutron. Par conséquent, la génération de l'impulsion logique indique l'instant auquel l'impulsion de neutron est produite. Lorsque l'impulsion logique est entrée sur le convertisseur de longueur d'impulsion 9, la sortie de signal logique du convertisseur de longueur d'impulsion 9 est inversée du niveau bas à haut. Le signal logique qui a été inversée au niveau haut revient au signal logique d'origine après écoulement d'une durée AT. En résultat, l'état logique (haut/bas) du signal de sortie du convertisseur de longueur d'impulsion 9 représente le fait que l'impulsion de neutron est ou non produite sur le signal de sortie de limiteur de bande passante 4, comme cela est montré sur la figure 4. L'intervalle de temps AT est déterminé sur la base des caractéristiques de fréquence du limiteur de bande passante 4. Il est possible de calculer l'intervalle de temps AT au préalable, afin de définir la durée requise pour assurer le retour au niveau bas du signal logique après qu'il a été inversé au niveau haut, comme AT sur le convertisseur de longueur d'impulsion 9. Alors, uniquement pour un domaine temporel obtenu par la conversion de longueur d'impulsion, la valeur quadratique moyenne des signaux d'une plage d'un domaine fréquentiel prédéterminé est calculée (étape S03). Le calculateur de valeur MSV 6 du circuit de mesure de Campbell 10 utilise uniquement la valeur numérique Vs [t], qui est obtenue au cours d'une période pendant laquelle l'impulsion de neutron est produite, c'est-à-dire une période pendant laquelle l'état logique du signal de sortie du convertisseur de longueur d'impulsion 9 est au niveau haut, et pour calculer la valeur quadratique moyenne MSVO de signaux de temps de mesure T avec l'équation (4) suivante : MSVO = 1 -L Vslt] - - - (4) T t La valeur quadratique moyenne calculée MSVO est convertie en flux de 20 neutron après avoir été multipliée par un coefficient de conversion et est ensuite délivrée. Selon le présent mode de réalisation décrit précédemment, seule une valeur de signal (par exemple, une valeur de tension) qui est mesurée au cours d'une période de temps pendant laquelle l'impulsion de neutron est produite est utilisée 25 pour le calcul de valeur quadratique moyenne. Par conséquent, même si le flux de neutron est faible, les effets de la valeur de tension mesurés au cours d'une période pendant laquelle il n'y a pas d'impulsion de neutron peuvent être éliminés. En résultat, il est possible de mesurer une valeur plus proche d'une valeur réelle. Dans des dispositifs de mesure de neutron classiques qui utilisent 30 simultanément à la fois le procédé de comptage d'impulsions et le procédé de - 12 - Campbell afin de conserver une plage de mesure étendue, tels qu'un dispositif de contrôle de plage de démarrage d'un réacteur nucléaire, un circuit supplémentaire doit être installé dans le but d'utiliser simultanément les deux procédé. Parallèlement, l'application du présent mode de réalisation permet d'assurer la mesure uniquement avec le procédé de Campbell et le procédé de comptage d'impulsions n'est pas requis. Par conséquent, il n'est pas nécessaire de monter un circuit pour le procédé de comptage d'impulsions et un circuit permettant d'utiliser simultanément les deux procédés. Ainsi, la possibilité de montage peut être améliorée. Lorsque le procédé de comptage d'impulsions et le procédé de Campbell sont utilisés simultanément, un circuit intégré, tel qu'un FPGA (réseau de porte programmable par champ), est fréquemment utilisé comme moyen permettant de réaliser le calculateur de valeur MSV 6. Tous les circuits qui doivent être ajoutés afin de mettre en oeuvre la présente invention peuvent être montés sur un tel circuit intégré. Par conséquent, sans augmenter la taille du circuit imprimé, le présent mode de réalisation peut être appliqué de manière à étendre la plage de mesure du procédé de Campbell. Un deuxième mode de réalisation va ensuite être décrit. La figure 5 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon un deuxième mode de réalisation. Le présent mode de réalisation est une variante du premier mode de réalisation. Selon le deuxième mode de réalisation, un circuit de mesure de Campbell 10b comporte un premier calculateur de valeur MSV 6a, un second calculateur de valeur MSV 6b, et un élément de soustraction 12. Le premier calculateur de valeur MSV 6a est conçu de manière à calculer une valeur quadratique moyenne de signaux. Indépendamment du fait qu'une impulsion de neutron est produite ou non, toutes les valeurs numériques qui sont obtenues au cours de la période de mesure T sont utilisées afin de calculer la valeur quadratique moyenne MSV1, qui est alors délivrée. Le second calculateur de valeur MSV 6b est destiné à calculer une valeur quadratique moyenne de signaux. Le second calculateur de valeur MSV 6b reçoit, - 13 - comme entrées, un signal de sortie du convertisseur A/N 5 et un signal de sortie de convertisseur de longueur d'impulsion 9, et délivre alors une valeur quadratique moyenne. Le second calculateur de valeur MSV 6b utilise une valeur numérique qui est un signal de sortie du convertisseur A/N 5 pendant une période de temps 5 pendant laquelle aucune impulsion de neutron n'est produite ou lorsque l'état logique du signal de sortie du convertisseur de longueur d'impulsion 9 est bas, dans le but de calculer et de délivrer une valeur quadratique moyenne MSV2. L'élément de soustraction 12 est conçu de manière à calculer une différence entre les valeurs quadratiques moyennes. Après que la valeur quadratique 10 moyenne MSV1 qui est délivrée à partir du premier calculateur de valeur MSV 6a et une valeur quadratique moyenne MSV2 qui est délivrée à partir du second calculateur de valeur MSV 6b ont été délivrées, l'élément de soustraction 12 calcule et délivre la différence entre les valeurs quadratiques moyennes (MSV1- MSV2). 15 Selon le présent mode de réalisation, la valeur quadratique moyenne MSV2 de signaux pour une période pendant laquelle aucun signal de neutron n'est produit est déduite de la valeur quadratique moyenne MSV1 de signaux pour toutes les périodes de temps. Par conséquent, même si le flux de neutron est faible, les effets de la valeur de tension mesurés au cours d'une période pendant 20 laquelle il n'y a pas d'impulsion de neutron peuvent être éliminés. En résultat, il est possible de mesurer une valeur plus proche d'une valeur vraie. Un troisième mode de réalisation va maintenant être décrit. La figure 6 est un schéma fonctionnel montrant la configuration générale d'un dispositif de mesure de neutron selon un troisième mode de réalisation. Le 25 présent mode de réalisation est une variante du premier mode de réalisation. Un circuit de mesure de Campbell 10c du présent mode de réalisation comporte une unité de retard 13. Une unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 1 la comporte un correcteur de séquence 14. En plus de ces unités, un dispositif de mesure de neutron 100 comporte un compteur 15, un calculateur de 30 débit de neutron 16, un correcteur de temps mort 17, et une unité de réglage externe 18. - 14 - L'unité à retard 13 du circuit de mesure de Campbell 10c est conçue de manière à retarder des signaux pendant un certain temps. Lorsqu'un signal de sortie de limiteur de bande passante 4 est entré, l'unité à retard 13 délivre le signal de sortie de limiteur de bande passante 4 après un certain temps. C'est-à-dire, que l'unité de retard 13 compense un retard lors du traitement par l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 1 la par rapport au traitement par le circuit de mesure de Campbell 10e. Par exemple, le retard sur le traitement peut être attribué au traitement par le discriminateur de hauteur d'onde 8 de l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron lia. La figure 7 est un graphe destiné à expliquer comment le retard se produit compte tenu du traitement par le discriminateur de hauteur d'onde. Comme cela est montré sur la figure 7, le signal de sortie du second amplificateur CA 7 commence à s'élever à l'instant Ti. Dans ce cas, dans l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11a, le discriminateur de hauteur d'onde 8 est placé à l'état ACTIF à l'instant Tl a lorsque le signal de sortie du second amplificateur CA 7 excède une valeur de seuil prédéterminée. En résultat, le signal logique du convertisseur de longueur d'impulsion 9 est aussi placé à l'état ACTIF à l'instant Tl a. Parallèlement, dans le circuit de mesure de Campbell 10e, au même instant, Ti, lorsque le signal de sortie du premier amplificateur CA 3 s'élève, un signal de sortie est produit à partir du limiteur de bande passante 4. De cette manière, alors que le signal impulsionnel est délivré à l'instant Tl, l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron 11 a commence à produire à l'instant T1 a. Ainsi, un retard de (Tl a-T1) est produit. Afin de corriger un décalage temporel, comportant ce retard, l'unité à retard 13 est agencée sur le circuit de mesure de Campbell 10e. Le compteur 15 est conçu de manière à compter les impulsions de neutron. Lorsque l'impulsion logique qui est délivrée à partir du discriminateur de hauteur d'onde 8 est entrée, le compteur 15 ajoute un à une valeur cumulée, et délivre la valeur cumulée incrémentée. Le calculateur de débit de neutron 16 est conçu de manière à calculer un débit de neutron. Lorsque la valeur cumulée qui est délivrée à partir du compteur 15 est entrée, le calculateur de débit de neutron 16 délivre le - 15 - débit de neutron. Le correcteur de temps mort 17 est conçu de manière à corriger une erreur sur le débit de neutron. Lorsque que le débit de neutron qui est délivré à partir du calculateur de débit de neutron 16 est entré, le correcteur de temps mort 17 délivre le débit de neutron corrigé. Le compteur 15, le calculateur de débit de neutron 16 et le correcteur de temps mort 17 assurent une fonction d'obtention du débit de neutron avec utilisation du procédé de comptage d'impulsions et exécution d'un procédé de correction de temps mort. Le compteur 15 compte le nombre d'impulsions de neutron ; le calculateur de débit de neutron 16 calcule le débit de neutron en divisant le nombre par la durée du comptage de la valeur comptée. Toutefois, aucune correction n'est faite sur le débit de neutron obtenu tel que pour une période pendant laquelle la sensibilité du compteur est perdue. Par conséquent, le compteur de temps mort 17 réalise une correction. La correction de temps mort est exprimée par l'équation (5) suivante si le débit de neutron après correction est représenté par Rc, le débit de neutron avant correction par R, et le temps mort par r. R c = N I (T - N - 1- ) = R 1 (1 - R - z- ) - - - (5) dans laquelle N représente une valeur comptée sur une durée T ; R=N/T. L'unité de réglage externe 18 permet le réglage de la longueur de l'impulsion logique délivrée à partir du convertisseur de longueur d'impulsion 9 et du temps 20 de retard pendant lequel chaque signal est retardé par l'unité de retard 13 depuis l'extérieur. Lors du réglage des valeurs de l'impulsion logique, la longueur et le temps de retard sont entrés depuis l'extérieur, l'unité de réglage externe 18 délivre chacune des valeurs de réglage à l'unité de retard 13 et au convertisseur de longueur d'impulsion 9. Lorsque les valeurs de réglage sont entrées dans l'unité de 25 réglage externe 18, le temps de retard pendant lequel le signal est retardé par l'unité de retard 13 et la longueur de l'impulsion logique délivrée à partir du convertisseur de longueur d'impulsion 9 sont modifiés pour les valeurs de réglage. Le correcteur de séquence 14 de l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron lia utilise un procédé de correction de séquence, tel qu'un procédé par 30 décalage de zéro ou un procédé par coefficient constant, afin de corriger l'écart de - 16 - temps de détection de l'impulsion de neutron. Selon le présent mode de réalisation décrit ci-dessus, le procédé de correction de temps mort a été appliqué. Par conséquent, en utilisant à la fois le procédé de Campbell et le procédé de comptage d'impulsions, une zone dans laquelle chacune des plages de mesure de ces deux derniers se recouvrent l'une l'autre peut être plus étendue qu'antérieurement. Toutefois, le correcteur de séquence 14 et l'unité de retard 13 peuvent éliminer l'écart sur la détection de temps de production d'impulsion, qui est provoqué par des fluctuations sur la hauteur des ondes impulsionnelles. En outre, l'unité de réglage externe 18 permet l'adaptation fine des valeurs de réglage au moment de l'étalonnage ou du réglage du dispositif D'autres modes de réalisation sont possibles. Alors que plusieurs modes de réalisation de la présente invention ont été décrits, ces modes de réalisation ont été présentés à titre d'exemple et ne sont pas destinés à limiter la portée de l'invention. Par exemple, ce qui a été décrit dans les modes de réalisation est le cas dans lequel le niveau de flux de neutron est mesuré dans la plage de démarrage. Toutefois, l'application n'est pas limitée à celle-ci tant que les principes de l'invention sont utilisés. En outre, des particularités de l'invention peuvent être utilisées de manière associée. Les modes de réalisation peuvent être mis en oeuvre sous d'autres formes variées. Différentes omissions, remplacements et changements peuvent être faits sans s'écarter du sujet principal de l'invention. Les précédents modes de réalisation et leurs variantes sont compris dans la portée et le sujet principal de l'invention, et sont, de manière similaire, compris dans la portée de l'invention définie dans la description et sa plage d'équivalence. REVENDICATIONS1. Dispositif de mesure du neutron (100) comprenant : un détecteur de neutron (1) destiné à produire un signal de sortie correspondant à un neutron entrant ; un préamplificateur (2) destiné à amplifier le signal de sortie du détecteur de neutron (1) et à délivrer un signal de détection de neutron ; un premier amplificateur CA (3) destiné à extraire et à amplifier une composante alternative de la sortie du préamplificateur (2) ; un limiteur de bande passante (4) destiné à obtenir un signal d'une plage d'un domaine fréquentiel prédéterminé sur la base de la sortie du premier amplificateur CA (3) ; une unité de calcul d'intervalle de signal de neutron (11) destinée à déduire 15 un intervalle de signal de neutron, qui est une période de temps au cours de laquelle un signal important est produit, à partir de la composante alternative du signal de détection de neutron ; et une unité de calcul de valeur quadratique moyenne (6) destinée à calculer une valeur quadratique moyenne de sorties du limiteur de bande passante (4) pour 20 une plage correspondant à l'intervalle de signal de neutron. 2. Dispositif de mesure du neutron (100) selon la revendication 1, dans lequel l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron (11) comporte : un second amplificateur CA (7) destiné à extraire et à amplifier une 25 composante alternative de la sortie du préamplificateur (2) ; un discriminateur de hauteur d'onde (8) destiné à classer des hauteurs d'onde dans les plages prédéterminées sur la base d'une sortie du second amplificateur CA (7) ; et un convertisseur de longueur d'impulsion destiné à déduire l'intervalle de 30 signal de neutron sur la base d'une sortie du discriminateur de hauteur d'onde (8) et à délivrer un signal impulsionnel correspondant à l'intervalle de signal de- 18 - neutron. 3. Dispositif de mesure du neutron (100) selon la revendication 1 ou 2, comprenant, en outre un élément de soustraction (12) destiné à soustraire, à partir d'une valeur calculé par l'unité de calcul de valeur quadratique moyenne (6) par intégration de valeurs quadratiques moyennes au cours de toutes les périodes de temps sur la base de signaux filtrés par le limiteur de bande passante (4), une valeur que l'unité de calcul de valeur quadratique moyenne (6) a calculé dans une section dans laquelle tout signal filtré par le limiteur de bande passante (4) n'est pas produit par intégration de valeurs quadratiques moyennes sur la base des signaux filtrés par le limiteur de bande passante (4). 4. Dispositif de mesure du neutron (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant, en outre une unité de retard (13) qui corrige des différences de temps de départ entre des traitements de calcul dans l'unité de calcul d'intervalle de signal de neutron (11 a) et les unités conduisant au limiteur de bande passante (4). 5. Procédé de mesure du neutron comprenant : une étape de conversion de longueur d'impulsion consistant à: extraire, dans un second amplificateur CA (7), une composante alternative sur la base d'un signal amplifié par un préamplificateur (2) ; mettre en oeuvre une discrimination de hauteur d'onde ; et à déduire un intervalle de signal de neutron sur la base d'un résultat de la discrimination de hauteur d'onde ; une étape d'extraction consistant à: amplifier, dans un préamplificateur (2), un signal de sortie d'un détecteur de neutron (1) ; extraire et amplifier, dans un premier amplificateur CA (3), une composante alternative ; et ensuite à obtenir une composante alternative d'une plage d'un domaine fréquentiel prédéterminé en utilisant un limiteur de bande passante (4) ; et une étape de calcul de valeur quadratique moyenne destinée à calculer une valeur quadratique moyenne des composantes alternatives, par une unité de calcul 30 de valeur quadratique moyenne (6), pour une plage correspondant à une section temporelle qui est déduite en tant qu'intervalle de signal de neutron.- 19 - 6. Procédé de mesure du neutron selon la revendication 5, dans lequel l'intervalle de signal de neutron est calculé comme une durée d'un signal filtré par le limiteur de bande passante (4) à partir de la production d'une entrée de la discrimination de hauteur d'onde. 7. Procédé de mesure du neutron selon la revendication 5 ou 6, dans lequel à l'étape de calcul de valeur quadratique moyenne, la valeur quadratique moyenne est calculée par intégration, sur l'intervalle de signal de neutron, de signaux filtrés par le limiteur de bande passante (4). 8. Procédé de mesure du neutron selon la revendication 5 ou 6, dans lequel à l'étape de calcul de valeur quadratique moyenne, la valeur quadratique moyenne est calculée par soustraction, à partir d'une valeur calculée par intégration de signaux filtrés par le limiteur de bande passante (4) au cours de toutes les périodes, d'une valeur calculée dans une section dans laquelle tout signal filtré par le limiteur de bande passante (4) n'est pas généré par intégration de signaux filtrés par le limiteur de bande passante (4).