Brevet FR3030668A1 — publié le 20160624

VOGFR 151.FRD 1 Joint fileté L'invention concerne le domaine des joints étanches de composants tubulaires filetés, utilisés notamment pour le forage ou bien l'exploitation des puits d'hydrocarbures. Lors du forage ou bien de l'exploitation, les joints sont soumis à des contraintes de compression et de traction importantes et doivent éviter une désolidarisation. Les joints sont soumis à des sollicitations de traction ou de compression axiale, de pression intérieure ou extérieure de fluide, de flexion ou encore de torsion, éventuellement combinées et d'intensité pouvant fluctuer. L'étanchéité doit être assurée malgré les sollicitations et malgré les conditions d'emploi rudes sur chantier. Les joints filetés sont susceptibles d'être vissés et dévissés plusieurs fois sans dégradation de leurs performances, notamment par grippage. Après dévissage, les composants tubulaires peuvent être réutilisés dans d'autres conditions de services. En traction, un phénomène de saut hors des filets (lump out" en anglais) peut se produire et se propager d'un filet à l'autre avec un risque de désolidarisation du joint. Ce phénomène est facilité par une pression intérieure élevée. La demanderesse s'est aperçue que ce phénomène pouvait aussi être favorisé par une pression extérieure élevée. Dans la demande WO 01/29476, il a été proposé un joint fileté à filetage conique, les filetages mâle et femelle comportant une seule zone filetée respective avec une portée d'étanchéité centrale disposée dans une zone centrale de la zone filetée. Une butée est prévue à l'extrémité libre de l'élément mâle. D'autres portées d'étanchéité sont ménagées à proximité de la butée. Ce joint a donné pleine satisfaction pendant de nombreuses années. Aujourd'hui, le besoin est ressenti d'un bond dans les performances du joint, notamment en traction et pression extérieure combinées après une forte compression, ainsi qu'en termes d'efficacité du joint. L'efficacité est en général définie comme étant le rapport de la section critique du joint sur la section d'une partie courante d'un tube entre les deux extrémités d'un composant. La section critique du joint est égale au minimum de la section critique de l'élément mâle et de la section critique de l'élément femelle. L'invention propose un joint à tenue améliorée sous ces aspects. Un joint fileté tubulaire comprend un élément fileté mâle disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire et un élément fileté femelle disposé à l'extrémité d'un second composant tubulaire. L'élément fileté mâle comprend deux filetages mâles, l'un extérieur et l'autre intérieur, une première surface périphérique extérieure disposée entre les filetages mâles, une première portée d'étanchéité mâle sur ladite surface périphérique extérieure, une deuxième surface périphérique extérieure, une surface mâle de butée axiale disposée en extrémité de l'élément fileté mâle, et une deuxième portée d'étanchéité mâle ménagée sur la deuxième surface périphérique extérieure de l'élément fileté mâle entre le filetage intérieur et la surface mâle de butée axiale. L'élément fileté femelle comprend deux filetages femelles, l'un extérieur et l'autre intérieur, une surface périphérique intérieure disposée entre les filetages femelles, au moins une première portée d'étanchéité femelle sur ladite surface périphérique intérieure, une surface femelle de butée axiale, et une seconde portée d'étanchéité femelle ménagée entre la surface femelle de butée axiale et les filetages femelles, les filets desdits filetages extérieurs mâles et femelle étant en prise à l'état raccordé, les filets desdits filetages intérieurs mâle et femelle étant en prise à l'état raccordé. La surface mâle de buté axiale et la surface femelle de butée axiale sont en appui de butée à l'état raccordé. La première portée d'étanchéité mâle et la première portée d'étanchéité femelle sont en contact d'étanchéité à l'état raccordé. La deuxième portée d'étanchéité mâle et la deuxième portée d'étanchéité femelle sont en contact d'étanchéité à l'état raccordé. Le filetage mâle extérieur comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde et le filetage femelle extérieur correspondant comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde, le filet dudit filetage mâle extérieur comprenant un flanc porteur et un flanc d'engagement, le flanc d'engagement étant libre de contact à l'état raccordé, le filet dudit filetage mâle intérieur comprenant un flanc porteur et un flanc d'engagement, ledit flanc d'engagement étant libre de contact à l'état raccordé. L'épaisseur de l'élément femelle, mesurée dans un plan radial en intersection avec la première portée d'étanchéité femelle, est comprise entre 20 % et 50 % de l'épaisseur nominale de l'élément fileté mâle. Grâce à l'invention, le joint présente une très haute tenue à la pression extérieure, l'étanchéité centrale disposée entre les filetages extérieurs et intérieurs empêchant une propagation de la pression vers l'intérieur et une éventuelle déformation de l'étanchéité située du côté intérieur du joint. Les filets des filetages extérieurs offrent une excellente stabilité tant en traction qu'en compression permettant un fonctionnement optimum de l'étanchéité centrale. Par ailleurs, la distance choisie entre les étanchéités, l'une centrale et l'autre intérieure, distance nettement inférieure à la longueur totale des filetages permet de réduire, dans le cas d'une compression, le déplacement de la portée centrale mâle par rapport à la portée centrale femelle et par conséquent de les conserver dans leur zone optimale de coopération mutuelle. Par ailleurs, la distance entre les étanchéités est exprimée selon un axe radial car l'épaisseur radiale de matière a un effet prépondérant sur le tenue de l'étanchéité. Si les pentes des deux filetages, extérieur et intérieur, sont égales, alors la distance axiale entre les étanchéités est aussi représentative mais indirectement. Les deux filetages mâles, intérieur et extérieur, de l'élément fileté mâle peuvent présenter deux génératrices distinctes et de même pente dans une première variante, deux génératrices de pentes différentes dans une deuxième variante, une génératrice commune dans une troisième variante. On entend par filetage extérieur et par filetage intérieur, des filetages respectivement de grand diamètre et de petit diamètre. Une portée d'étanchéité est une zone usinée de façon à entrer en interférence diamétrale avec une zone correspondante de l'autre élément fileté, l'interférence étant suffisante, en tenant compte des tolérances inévitables d'usinage, pour assurer une étanchéité dans les conditions normales d'utilisation à l'état raccordé. Les portées d'étanchéité peuvent être métal/métal. L'élément fileté mâle et l'élément fileté femelle peuvent être réalisés en acier. Les portées d'étanchéité peuvent être réalisées en acier. Par ailleurs, le filet du filetage femelle extérieur comprend un flanc porteur et un flanc d'engagement, ledit flanc porteur étant libre de contact à l'état raccordé. Le filet du filetage femelle intérieur comprend un flanc porteur et un flanc d'engagement, ledit flanc porteur étant libre de contact à l'état raccordé. Le couple de vissage est maintenu à une valeur basse. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle intérieur comprend un filet de largeur croissante et le filetage femelle intérieur correspondant comprend un filet de largeur croissante. Le filet du filetage mâle intérieur est de largeur croissante vers la première portée d'étanchéité mâle. Le filet du filetage femelle intérieur présente une largeur croissante à l'opposé de la première portée d'étanchéité femelle. Le filet du filetage mâle extérieur présente une largeur croissante en allant à l'opposé de la première portée d'étanchéité mâle. Le filet du filetage femelle extérieur présente une largeur croissante en allant vers la première portée d'étanchéité femelle. La tenue mécanique du joint est améliorée. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle intérieur comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde et le filetage femelle intérieur correspondant comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde. Le risque de saut de filet (« jump-out » en anglais) est réduit. Dans un mode de réalisation, le joint comprend une seule surface mâle de butée axiale et une seule surface femelle de butée axiale. Lesdites surfaces de butée axiale peuvent être annulaires. La surface femelle de butée axiale peut être disposée au voisinage d'un alésage de l'élément fileté femelle. En d'autres termes, lesdites surfaces de butée mâle et femelle sont disposées dans une zone de petit diamètre, notamment par rapport à la première portée d'étanchéité. La surface mâle de butée axiale peut être disposée à l'extrémité d'une lèvre située dans le prolongement du filetage mâle intérieur. La lèvre offre sur sa surface extérieure, l'emplacement pour la deuxième portée d'étanchéité mâle. On obtient ainsi une bonne efficacité du joint et une excellente tenue à la pression intérieure. Le positionnement des portées d'étanchéité est précis. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle extérieur présente, à l'état raccordé, une interférence radiale en fond de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en crête de filet. Dans un autre mode de réalisation, le filetage mâle extérieur présente, à l'état raccordé, une interférence radiale en crête de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en fond de filet. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle intérieur présente, à l'état raccordé, une interférence radiale en fond de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en crête de filet. Dans un autre mode de réalisation, le filetage mâle intérieur présente, à l'état raccordé, une interférence radiale en crête de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en fond de filet. Dans les quatre modes de réalisation précédents, le jeu radial est préférablement compris entre 0,005 à 0,500 mm, plus préférablement entre 0,005 et 0,400 mm. Le couple de vissage est bien maîtrisé. Dans un mode de réalisation, ledit flanc d'engagement libre de contact à l'état raccordé présente un jeu axial compris entre 0,002 à 1,000 mm, préférablement 0,002 à 0,400 mm, avec le flanc d'engagement correspondant. On évite ainsi un contact entre les flancs d'engagement d'où la réduction du risque de pic de couple de vissage. Dans un mode de réalisation, le couple de vissage mettant ledit joint à l'état raccordé 30 prêt à l'emploi est inférieur à 94907 Nm, préférablement 67 725,5 Nm, correspondant à 70 000 pieds-livres, préférablement 50 000 pieds-livres en système impérial. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle extérieur est évanouissant à l'extrémité de grand diamètre. L'efficacité du joint est élevée. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle intérieur est évanouissant à l'extrémité de grand diamètre. L'efficacité du joint est élevée Dans un mode de réalisation, le filetage mâle extérieur comprend un flanc porteur d'inclinaison comprise entre - 1 et - 15°, préférablement - 5 et - 8° par rapport à un flanc radial. La valeur absolue d'au moins 1° permet de bénéficier d'un effet de cohésion 10 radiale. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle extérieur comprend un flanc d'engagement d'inclinaison comprise entre + 1 et + 15 °, préférablement + 5 et + 8°, par rapport à un plan radial. La valeur absolue d'au moins 1° permet de bénéficier d'un effet de cohésion 15 radiale. Dans un mode de réalisation, la surface mâle de butée axiale présente un angle compris entre 0 et 30 ° par rapport à un plan radial. 20 Dans un mode de réalisation, le premier composant tubulaire présente un diamètre extérieur nominal supérieur à 230 mm. Dans un mode de réalisation, l'élément fileté femelle présente un diamètre extérieur inférieur à 110 %, préférablement 103 %, du diamètre extérieur du second composant 25 tubulaire. Dans un mode de réalisation, les filetages présentent une conicité comprise entre 5 et 20 %. Le vissage est rapide. 30 Dans un mode de réalisation, l'élément fileté mâle comprend une lèvre d'une épaisseur comprise 15 et 40 %, de préférence entre 20 et 35 % de l'épaisseur normale de l'élément fileté mâle. Cette plage permet de conférer une pente élevée à la génératrice et d'obtenir une haute efficacité de joint. La lèvre est disposée entre le filetage intérieur et la surface mâle de butée axiale. La lèvre porte la deuxième portée d'étanchéité mâle. Dans un mode de réalisation, le joint présente une efficacité supérieure à 80 %, préférablement à 85 % pour des joints « semi-flush » c'est-à-dire un joint ayant un diamètre extérieur supérieur de 1,5% à 5% au diamètre nominal du tube. Dans un mode de réalisation, le joint présente une efficacité supérieure à 60 %, préférablement à 65 % pour des joints « flush » c'est-à-dire un joint ayant un diamètre extérieur égal au diamètre nominal du tube aux tolérances près. Dans un mode de réalisation, le joint fait partie d'une colonne de cuvelage. Dans un mode de réalisation, le filetage mâle présente un pas compris entre 5 et 20 mm. 15 Le pas peut être égal à 8,466 mm. Dans un mode de réalisation, le premier composant tubulaire est pourvu de deux éléments filetés mâles et le second composant tubulaire est pourvu de deux éléments filetés femelles. 20 Dans un autre mode de réalisation, le premier composant tubulaire comprend ledit élément fileté mâle et un élément fileté femelle disposé à l'autre extrémité. La présente invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée d'un 25 mode de réalisation pris à titre d'exemple nullement limitatif et illustré par des dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une illustration schématique, dans une vue en coupe longitudinale, d'un joint fileté, selon un aspect de l'invention ; 30 - la figure 2 est une vue de détail de la figure 1 montrant les filetages ; - la figure 3 est une vue de détail de la première étanchéité ; - la figure 4 est une vue de détail de la deuxième étanchéité en cours de vissage ; - la figure 5 est une vue de détail de la deuxième étanchéité à l'état raccordé ; - la figure 6 est un diagramme montrant les surfaces de contact en ordonnée au cours de l'évolution des contraintes subies par le joint en abscisse pour le joint de l'invention et un joint de comparaison, sur les première et deuxième portées d'étanchéité ; - la figure 7 est un diagramme correspondant à celui de la figure 6 montrant en ordonnée les longueurs de contact des première et deuxième portées d'étanchéité ; et - la figure 8 est un diagramme effort/pression. Les dessins annexés pourront non seulement servir à compléter l'invention mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. Afin d'améliorer les joints, la demanderesse a développé des joints supérieurs, dits premium, hors des standards API. Des surfaces d'étanchéité peuvent être prévues au voisinage des zones filetées, lesdites surfaces étant mises en contact serrant lors du vissage des composants. Les zones filetées sont ménagées à l'extrémité de chacun des composants tubulaires mâle et femelle. Le composant tubulaire femelle peut être un tube de grande longueur ou au contraire un tube court de type manchon. L'étanchéité aux fluides (liquide ou gaz) sous forte pression nécessite, pour un joint fileté donné, la mise en contact suivant un serrage radial mutuel des surfaces ou portée d'étanchéité. L'intensité du serrage radial est fonction du positionnement axial relatif des zones filetées mâle et femelle, ledit positionnement relatif étant déterminé par la mise en contact de surfaces de butée ménagées respectivement sur les extrémités mâle et femelle. Le positionnement relatif résulte de la mise en contact de butées. On ménage des surfaces de butée du côté intérieur du joint. Les surfaces de butée sont voisines de l'alésage. L'extrémité mâle comporte sur sa périphérie extérieure une zone filetée prolongée par la surface d'étanchéité elle-même prolongée par une portion terminale s'achevant par une surface de butée. L'extrémité femelle comporte sur sa périphérie intérieure une zone filetée prolongée par une surface d'étanchéité. La Demanderesse s'est particulièrement intéressée aux joints filetés de grand diamètre, notamment de cuvelage. De tels joints sont parfois soumis à des efforts de traction et de compression intenses. Une performance élevée du joint en traction et en compression est donc souhaitable. En effet, lorsque l'effort de traction est excessif, les filets peuvent s'écarter les uns des autres par un phénomène de désengagement qui provoque la séparation des deux composants du joint. Les conséquences peuvent être particulièrement fâcheuses d'un point de vue technique et en raison de leur coût. Cela est particulièrement le cas lorsque le filetage est à génératrice conique, le saut d'un filet pouvant provoquer la désolidarisation complète du joint. Par ailleurs, la Demanderesse s'est rendu compte que le couple de vissage nécessaire pour la mise en service du joint, c'est-à-dire de le mettre dans un état raccordé prêt à l'emploi augmentait avec le diamètre nominal du composant tubulaire. Or, les machines de vissage à couple très élevé sont relativement rares de par le monde tout en étant lourdes et onéreuses tant à l'usage, qu'au transport ou encore au délai pour en disposer. Pour les composants de grand diamètre, l'obtention d'un faible couple de vissage et de raccordement permet de les visser avec des machines de vissage d'utilisation beaucoup plus universelles et largement disponibles. Un vif besoin d'amélioration existe en matière de maîtrise du couple de vissage, de tenue à la pression intérieure et à la pression extérieure en traction et en compression. Comme on peut le voir sur la figure 1, un joint fileté tubulaire 1 comprend un élément fileté mâle 2 et un élément fileté femelle 3. L'élément fileté mâle 2 et/ou l'élément fileté femelle 3 peuvent appartenir à un tube de plusieurs mètres de longueur, par exemple de l'ordre de 10 à 15 m de longueur. L'une des extrémités, généralement l'élément fileté femelle, peut constituer l'extrémité d'un manchon, en d'autres termes d'un tube de faible longueur permettant de connecter entre eux deux tubes de grande longueur munis chacun de deux extrémités mâles (assemblage fileté manchonné dit encore T & C pour "threaded and coupled"). Un manchon peut être pourvu de deux extrémités femelles. En variante, un tube de grande longueur peut être pourvu d'une extrémité mâle et d'une extrémité femelle pour former un assemblage par joint fileté intégral. Le joint 1 est du type industriel de série. Le joint 1 peut être utilisé pour constituer des colonnes de tubes de cuvelage pour les puits d'hydrocarbures. Le joint 1 est prêt à l'emploi une fois l'élément fileté mâle et l'élément fileté femelle assemblés avec application du couple de vissage prévu. Les tubes peuvent être réalisés en différentes sortes d'aciers non alliés, faiblement alliés ou fortement alliés, voir en alliage ferreux ou non ferreux, traités thermiquement ou écrouis, fonction des conditions de service telles que par exemple : niveau de sollicitation mécanique, caractère corrosif du fluide extérieur ou intérieur au tube, etc. On peut également utiliser des tubes en acier peu résistants à la corrosion recouverts d'un revêtement de protection, par exemple en alliage résistant à la corrosion ou en matériaux synthétiques. On entend par vissage l'opération de rotation et de translation relative d'un composant par rapport à l'autre avec engagement mutuel des zones filetées. On entend par raccordement ou "make up" une opération suivant le vissage, par poursuite de la rotation et de la translation relatives, conduisant à un couple de serrage donné entre les deux composants. L'angle des flancs est pris dans le sens horaire par rapport à un plan radial passant par la base des flancs au niveau du congé de raccordement avec le fond. Un tel besoin n'est naturellement pas rempli par des joints à filets autobloquants dont les filetages remplissent à la fois la fonction classique des filetages et en plus la fonction de butée axiale. De tels joints nécessitent des couples très élevés tout en étant sensibles au grippage et présentant des étanchéités délicates. En effet, l'usinage de filets dont le flan d'engagement et le flan porteur viennent simultanément en interférence avec les flans complémentaires du filetage lui-même complémentaire crée un frottement sur l'ensemble de la longueur de filetage réellement en prise. Par ailleurs, les tolérances de fabrication des filets ne permettent pas de garantir un positionnement relatif très précis de l'élément mâle dans l'élément femelle. Il subsiste une incertitude sur le positionnement axial relatif de l'élément mâle et de l'élément femelle, incertitude qui peut se traduire par un défaut d'étanchéité des portées d'étanchéité. Par ailleurs, de tels joints n'offrent pas une étanchéité satisfaisante à haut niveau par les filetages eux- mêmes, en particulier en raison du jeu nécessaire entre les sommets et les fonds de filets se traduisant par un espace radial dans lequel un fluide peut progresser. Comme illustré sur la figure 1, l'élément fileté mâle 2 est disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire. Le premier composant tubulaire comprend également un corps 6 de diamètre intérieur et de diamètre extérieur sensiblement constants sur sa longueur. Le corps 6 et l'élément fileté mâle 2 sont monoblocs (venu de laminage, par rengraissement, ou par soudure). L'élément fileté mâle 2 présente un alésage 4. L'alésage 4 peut être commun avec le corps 6. L'alésage 4 peut être brut de laminage, éventuellement revêtu. En général, l'alésage 4 n'est pas usiné. Le corps 6 du premier composant tubulaire est pourvu d'une surface extérieure brute de laminage. L'élément fileté mâle 2 est usiné, au moins en grande partie, entre l'alésage 4 et la surface extérieure du corps 6. Les premier et deuxième composants tubulaires sont prêts à l'emploi, en ce sens que leur diamètre extérieur définitif reste sensiblement inchangé lors de leur mise en oeuvre. Une légère augmentation du diamètre extérieur peut se produire dans la région des portées ou des filets à cause de l'interférence élément mâle/élément femelle. Cette augmentation reste mineure, au maximum de l'ordre de 0,2 à 0,3 mm. L'élément fileté mâle 2 comprend un filetage mâle extérieur 8 disposé à proximité du corps 6. Le filetage mâle extérieur 8 est pourvu d'un ou de deux filets. Ce qui suit s'applique aussi bien à une version mono-filet qu'a une version multi-filets, en particulier bi-filet connue sous l'expression « double-start ». Le filetage mâle extérieur 8 suit une génératrice conique, de pente préférentiellement comprise entre 5 et 20 °A. La plage préférée est de 8,33 % à 20 °A. Le filetage mâle extérieur 8 est pourvu d'un filet en queue d'aronde. Le filet présente un maximum de largeur voisin de la crête de filet et un minimum de largeur distant de la crête de filet. Le minimum de largeur est en général au voisinage du creux du filet. Le filet peut présenter un profil en trapèze à grande base formée par la crête de filet, aux congés de raccordement près. Le trapèze peut être isocèle. Le filetage mâle extérieur 8 comprend des filets parfaits et des filets imparfaits ou évanouissants à proximité du corps 6. Les filets évanouissants réduisent l'encombrement du joint. Le filet du filetage mâle extérieur 8 présente une largeur de dent croissante en allant vers le corps 6 et une largeur de creux décroissante en allant vers le corps 6. Le filetage mâle extérieur 8 présente une extrémité de grand diamètre au voisinage du corps 6 et une extrémité de petit diamètre à l'opposé. L'élément fileté mâle 2 comprend un filetage mâle intérieur 10. Le deuxième filetage mâle 10 est dit intérieur en ce sens qu'il présente un diamètre inférieur au diamètre du premier filetage mâle 8. Le filetage mâle intérieur 10 se trouve donc vers l'intérieur du joint. Le filetage mâle intérieur 10 présente, ici, une longueur prise selon l'axe du joint, supérieure à la longueur du filetage mâle extérieur 8. Dans un mode de réalisation préféré, le filetage mâle intérieur 10 présente la même géométrie que le filetage mâle extérieur 8, en termes de conicité, de hauteur de filet, d'angle de flanc porteur, d'angle de flanc d'engagement, de variabilité du pas. Le filetage mâle intérieur 10 présente des filets parfaits dans sa région de petit diamètre et des filets imparfaits dans sa région de grand diamètre, la plus proche du filetage mâle extérieur 8. Le filetage mâle intérieur 10 peut avoir la même génératrice que le filetage mâle extérieur 8. Le filetage mâle 10 peut avoir le même angle de génératrice que le filetage mâle extérieur 8. L'élément fileté mâle 2 comprend, entre le filetage mâle extérieur 8 et le filetage mâle intérieur 10, une première surface périphérique extérieure mâle 14, voir figure 3. La première surface extérieure mâle 14 est annulaire. De façon générale, la première surface périphérique extérieure mâle 14 est disposée axialement dans une région où l'épaisseur de l'élément fileté mâle 2 est supérieure ou égale à 50 % de son épaisseur maximale prise au voisinage du corps 6. La première surface périphérique extérieure mâle 14 comprend, en allant du filetage mâle extérieur 8 au filetage mâle intérieur 10, une première rampe 14a s'étendant à partir du creux de plus petit diamètre du filetage mâle extérieur 8. La première rampe 14a forme l'attaque du filetage mâle extérieur 8 à partir de laquelle la première dent commence. La première rampe 14a peut présenter une pente comprise entre 20 et 500 . La première rampe 14a, présentée dans le sens radial, a une dimension de l'ordre de 0,1 à 3,0 mm. La première surface périphérique extérieure 14 comprend une première portion cylindrique 14b. La première portion cylindrique 14b est ici dans le prolongement de la première rampe 14a à l'opposé du filetage mâle extérieur 8 du côté de petit diamètre de la première rampe 14a. La première surface périphérique extérieure 14 comprend une deuxième rampe 14c. La deuxième rampe 14c est tronconique. La deuxième rampe 14c présente une pente comprise entre 10 et 30°. La deuxième rampe 14c se raccorde à la première portion cylindrique 14b du côté opposé à la première rampe 14a. La première rampe 14a, la première portion cylindrique 14b et la deuxième rampe 14c permettent de ménager un espace annulaire 16 pouvant recueillir du lubrifiant en surplus, le cas échéant. La première surface périphérique extérieure 14 comprend une portée d'étanchéité mâle 12. La portée d'étanchéité mâle 12 forme la première portée d'étanchéité de l'élément fileté mâle 2. La portée d'étanchéité mâle 12 est disposée dans une région de l'élément fileté mâle 2 d'épaisseur radiale comprise entre 50 et 80 % de l'épaisseur maximale . La première portée d'étanchéité mâle 12 comprend une partie cylindrique 12a et une partie convexe 12b. L'épaisseur maximale est mesurée à la jonction de la partie cylindrique 12a et de la partie convexe 12b, entre ladite jonction et l'alésage 4. La partie cylindrique 12a est voisine de la deuxième rampe 14c. La partie convexe 12b est distante de la deuxième rampe 14c. La portée d'étanchéité mâle 12 est mesurée entre la partie cylindrique 12a et la partie convexe 12b. La première portée d'étanchéité mâle 12 se raccorde à la deuxième rampe 14c du côté opposé à la première surface cylindrique 14b. La première portée d'étanchéité mâle 12 se raccorde à l'extrémité de grand diamètre de la deuxième rampe 14c. La partie convexe 12b présente ici une forme bombée, par exemple de rayon de courbure compris entre 30 et 80 mm. La première surface périphérique extérieure 14 comprend une deuxième portion cylindrique 14d disposée entre la première portée d'étanchéité mâle 12 et le filetage mâle intérieur 10. La partie convexe 12b se raccorde à la deuxième portion cylindrique 14d. La deuxième portion cylindrique 14d s'étend axialement sur une distance de l'ordre de 3 à 25 mm. La deuxième portion cylindrique 14d présente un diamètre égal au diamètre maximal des dents du filetage mâle intérieur 10. En d'autres termes, les filets de grand diamètre du filetage mâle intérieur 10 voient la hauteur de leurs dents limitée par ledit diamètre. Au moins le dernier filet est imparfait. La première portée d'étanchéité mâle 12 est prévue pour entrer en interférence avec l'élément fileté femelle 3. Une région de grand diamètre de la deuxième rampe 14c peut aussi entrer en interférence avec l'élément fileté femelle 3. L'élément fileté mâle 2 comprend, au-delà de l'extrémité du filetage mâle intérieur 10 du côté opposé au filetage mâle extérieur 8, une deuxième surface périphérique extérieure 26, et une surface mâle de butée axiale 20 formant la portion terminale dudit élément fileté mâle. La deuxième surface périphérique extérieure 26 forme l'enveloppe extérieure d'une lèvre 28 délimitée du côté opposé par l'alésage 4. La deuxième surface périphérique extérieure 26 comprend une portion cylindrique 26a voisine du creux de plus petit diamètre du filetage mâle intérieur 10. La portion cylindrique 26a présente un diamètre légèrement inférieur au diamètre du creux de plus petit diamètre du filetage mâle intérieur 10. La deuxième surface périphérique extérieure 26 comprend une deuxième portée d'étanchéité mâle 22, ici de forme tronconique, voir figure 4. La pente peut être comprise entre 3° et 10°. La deuxième portée d'étanchéité mâle 22 s'étend à partir de la portion cylindrique 26a en direction de la surface mâle de butée axiale 20. La dimension axiale de la deuxième portée d'étanchéité mâle 22, prise selon l'axe du joint, est comprise entre 10 et 35 mm. La deuxième surface périphérique extérieure 26 de l'élément fileté mâle comprend une deuxième surface tronconique 26b et une surface convexe 26c disposées entre la deuxième portée d'étanchéité mâle 22 et la surface mâle de butée axiale 20. La deuxième surface tronconique 26b présente une pente supérieure à la pente de la deuxième portée d'étanchéité mâle 22. La deuxième surface tronconique 26b présente une pente comprise entre 10° et 50°. La surface convexe 26c présente une pente supérieure ou égale à la pente de la deuxième surface tronconique 26b. On entend ici par pente l'inclinaison par rapport à l'axe de l'élément fileté mâle. La surface convexe 26c présente, ici, un rayon de courbure compris entre 0,25 et 1,5 mm, préférablement entre 0,5 et 1,0 mm. La deuxième portée d'étanchéité 22 est prévue pour être en interférence avec l'élément fileté femelle 3. La surface mâle de butée axiale 20, formant le nez de l'élément fileté mâle présente un angle compris entre 0 et 30° bornes comprises par rapport à un plan radial. Préférablement, ledit angle est compris entre 10° et 30°. Dans l'exemple de la figure 1, ledit angle est égal à 15°. La surface mâle de butée axiale 20 se raccorde à l'alésage 4 de l'élément fileté mâle 2. L'élément fileté femelle 3 comprend un filetage femelle extérieur 9 en prise à l'état raccordé avec le filetage mâle extérieur 8. Le filetage femelle extérieur 9 peut s'étendre jusqu'au voisinage immédiat de la surface terminale 3a, ici radiale, de l'élément fileté femelle 3. La surface terminale 3a est libre à l'état vissé. L'élément fileté femelle 3 comprend également un filetage femelle intérieur 11 coopérant en prise avec le filetage mâle intérieur 10 à l'état raccordé, notamment dans la position illustrée sur la figure 1. Les filets du filetage femelle extérieur 9 sont parfaits. Les filets du filetage femelle intérieur 11 sont parfaits. L'élément fileté femelle 3 comprend, entre le filetage femelle extérieur 9 et le filetage femelle intérieur 11, une surface périphérique intérieure 15. La surface périphérique intérieure 15 est annulaire. La surface périphérique intérieure 15 comprend une première portion cylindrique 15a prolongeant le filetage femelle extérieur 9 dans la direction opposée à la surface terminale 3a. La première portion cylindrique 15a est disposée radialement en regard, au moins partiellement, de la première portion cylindrique 14b de la surface périphérique extérieure 14 de l'élément fileté mâle 2. La première portion cylindrique 15a de l'élément fileté femelle et la première portion cylindrique 14b de l'élément fileté mâle sont écartées d'une distance radiale évitant une interférence, compte tenu des tolérances de fabrication, et formant ledit espace 16. La première portion cylindrique 15a de l'élément fileté femelle 3 s'étend axialement sur une distance supérieure à la première portion cylindrique 14b de l'élément fileté mâle 2. La première portion cylindrique 15a de l'élément fileté femelle 3 s'étend également dans le prolongement de la crête du filet de plus petit diamètre du filetage femelle 9. La première portion cylindrique 15a peut se trouver en interférence ou à très faible distance du creux de plus petit diamètre du filetage mâle extérieur 8. La première portion cylindrique 15a est également en regard radialement de la rampe 14a disposée entre ledit creux de plus petit diamètre du filetage mâle extérieur 8 et la première portion cylindrique 14b. La surface périphérique intérieure 15 de l'élément fileté femelle 3, voir figure 3, comprend une première portée d'étanchéité femelle 13 disposée à distance du filetage femelle extérieur 9 et du filetage femelle intérieur 11. La première portée d'étanchéité femelle 13 est située dans le prolongement de la première portion cylindrique 15a. La première portée d'étanchéité femelle 13 présente une portion centrale 13a tronconique. L'angle de cône peut être compris entre 10 et 20°. La première portée d'étanchéité femelle 13 comprend une première surface bombée 13b disposée entre la première portion cylindrique 15a et la portion centrale 13a. La première surface bombée 13b présente un rayon compris entre 1 et 30 mm. La première portée d'étanchéité femelle 13 comprend une deuxième surface bombée 13c disposée entre la portion centrale 13a et une deuxième portion cylindrique 15b. La deuxième surface bombée 13c présente un rayon compris entre 1 et 15 mm. La portion centrale 13a possède un diamètre minimal à l'opposé du filetage femelle extérieur 9. A l'état raccordé du joint, tel qu'illustré sur la figure 1, la première portée d'étanchéité femelle 13 est en interférence diamétrale forte avec la première portée d'étanchéité mâle 12 de forme arrondie convexe. L'étanchéité est tore sur cône. La première portée d'étanchéité femelle 13 est disposée dans une région de l'élément fileté femelle 3 possédant une épaisseur radiale comprise entre 20 et 50 % de l'épaisseur maximale de l'élément fileté mâle 2. L'épaisseur maximale est mesurée au point de jonction entre la portion centrale 13a et la deuxième surface bombée 13c, entre ladite jonction et la surface extérieure 7. L'épaisseur radiale de la première portée d'étanchéité femelle 13 est mesurée au point de jonction entre la portion centrale 13a et la deuxième surface bombée 13c. La surface périphérique intérieure 15 de l'élément fileté femelle 3 comprend une deuxième portion cylindrique 15b. La deuxième portion cylindrique 15b est disposée en regard de la deuxième portion cylindrique 14d de la surface périphérique extérieure 14 de l'élément fileté mâle 2. La deuxième portion cylindrique 15b s'étend sur une longueur comprise entre 2 et 25 mm. Un espace 17 est formé entre la deuxième portion cylindrique 14d et la deuxième portion cylindrique 15b. La deuxième portion cylindrique 15b se raccorde au creux de plus grand diamètre du filetage femelle intérieur 11. La portée d'étanchéité femelle 23 forme la deuxième portée d'étanchéité de l'élément fileté femelle 3. La portée d'étanchéité femelle 23 et la portée d'étanchéité mâle 22 forment une étanchéité cône sur cône. A l'autre extrémité du filetage femelle intérieur 11, voir figure 4, l'élément fileté femelle 3 comprend une deuxième surface périphérique intérieure 27 pourvue d'une portée d'étanchéité femelle 23. La deuxième surface périphérique intérieure 27 comprend une portion cylindrique 27a de diamètre légèrement supérieur au diamètre de la première portion cylindrique 26a correspondante de la deuxième surface périphérique extérieure 26 de l'élément fileté mâle 2. Ladite portion cylindrique 27a est disposée dans le prolongement de la crête de plus petit diamètre de la dernière dent du filetage femelle intérieur 11. La deuxième portée d'étanchéité femelle 23 prolonge ladite portion cylindrique 27a à l'opposé du filetage femelle intérieur 11. Au-delà de la deuxième portée d'étanchéité femelle 23, la deuxième surface périphérique intérieure 27 comprend un creux arrondi 27b. Le creux 27b présente un diamètre supérieur au diamètre de la portion convexe 26c de la deuxième surface périphérique extérieure 26 de l'élément fileté mâle 2, à l'état vissé. A l'état non vissé, le creux 27b peut présenter un diamètre supérieur au diamètre de la portion convexe 26c. La deuxième portée d'étanchéité femelle 23 présente une première portion tronconique 23a, une deuxième portion tronconique 23b et une troisième portion tronconique 23c. La première portion tronconique 23a a, ici, un demi-angle compris entre 50 et 25°. La première portion tronconique 23a occupe plus de 15% de la longueur de la deuxième portée d'étanchéité femelle 23. La première portion tronconique 23a se raccorde à la portion cylindrique 27a. La deuxième portion tronconique 23b est disposée entre la première portion tronconique 23a et la troisième portion tronconique 23c. La deuxième portion tronconique 23b présente une pente comprise entre 3° et 15°. La deuxième portion tronconique 23b présente une pente inférieure à la pente de la première portion tronconique 23a. La troisième portion tronconique 23c se raccorde au creux 27b. La troisième portion tronconique 23c présente une pente comprise entre 15° et 35°. La troisième portion tronconique 23c présente une pente supérieure à la pente de la deuxième portion tronconique 23b. La troisième portion tronconique 23c est en interférence avec la deuxième surface tronconique 26b à l'état raccordé. L'élément fileté femelle 3 comprend une surface femelle de butée axiale 21 disposée entre la deuxième surface périphérique intérieure 27 et l'alésage 5 dudit élément fileté femelle 3. Plus précisément, la surface femelle de butée axiale 21 est disposée entre le creux 27b et l'alésage 5. La surface femelle de butée axiale 21 présente une orientation sensiblement similaire, ici identique, à l'orientation de la surface mâle de butée axiale 20. A l'état raccordé illustré sur les figures 1 et 5, le filetage femelle extérieur 9 et le filetage mâle extérieur 8 sont en prise. Le filetage femelle intérieur 11 et le filetage mâle intérieur 10 sont en prise. Les premières portées d'étanchéité mâle 12 et femelle 13 sont en interférence radiale assurant une étanchéité, au moins au liquide, voire au gaz si nécessaire. Les deuxièmes portées d'étanchéité mâle 22 et femelle 23 sont en interférence radiale assurant une étanchéité au moins au liquide, voire au gaz. Les surfaces de butée axiale mâle 20 et femelle 21 sont en appui l'une contre l'autre. L'appui des butées axiales assure un positionnement précis et reproductible de l'élément fileté mâle 2 par rapport à l'élément fileté femelle 3. Dans le mode de réalisation représenté, la surface mâle de butée axiale 20 est annulaire et la surface femelle de butée axiale 21 est annulaire. Les surfaces de butée axiale, mâle et femelle, sont uniques. Le creux 27b de la deuxième surface périphérique intérieure 27 est distant de l'élément fileté mâle 2. Plus précisément, le creux 27b est distant de la surface convexe 26c de la deuxième surface périphérique extérieure 26 de l'élément fileté mâle 2. L'espace annulaire 18 formé entre le creux 27b et la surface convexe 26c permet de recueillir un éventuel excès de lubrifiant. L'espace annulaire 18 permet de s'assurer que le contact de butée s'effectue bien sur les surfaces de butée axiale mâle 20 et femelle 21. L'espace annulaire 18 permet d'éviter une mise en butée au niveau de la jonction entre la surface convexe 26c et la surface de butée axiale mâle 20. L'espace annulaire 18 permet d'éviter une mise en butée au niveau de la jonction entre la troisième portion tronconique 23c et la surface de butée axiale femelle 21 susceptible de se produire en l'absence du creux arrondi 27b. La deuxième surface tronconique 26b est en contact ou en interférence faible avec la troisième portion tronconique 23c de la deuxième portée d'étanchéité femelle 23. Sur la figure 4, le joint est représenté dans un état situé au cours du vissage, avant la position raccordée illustrée sur la figure 5. Les surfaces de butée axiale mâle 20 et femelle 21 sont distantes de quelques millimètres. La figure 4 montre le joint dans une situation théorique dans laquelle il n'est pas tenu compte de la réaction des deuxièmes portées d'étanchéité 22 et 23 l'une sur l'autre. L'interférence représentée entre les deuxièmes portées d'étanchéité 22 et 23 est théorique et supérieure à l'interférence réelle. Ceci est illustré par le fait que sur la figure 4, l'alésage 4 présente un diamètre légèrement plus grand que le diamètre de l'alésage 5. Au contraire sur la figure 5 qui représente un état raccordé réel, le diamètre de l'alésage 4 est inférieur de quelques millimètres au diamètre de l'alésage 5. La réaction des deuxièmes portées d'étanchéité 22 et 23 l'une sur l'autre provoque le déplacement radial vers l'intérieur de la lèvre 28. La lèvre 28 présente en effet une épaisseur radiale nettement inférieure à l'épaisseur radiale de l'élément fileté 3 dans la région de la deuxième portée d'étanchéité femelle 23. La lèvre 28 peut donc se déformer plus facilement que la portion correspondante de l'élément fileté femelle peu avant la fin du vissage. Les deuxièmes portées d'étanchéité 22 et 23 entrent en contact et la lèvre 28 se déforme légèrement, dans le domaine des déformations élastiques, vers l'intérieur. En fin de vissage, les butées axiales mâles 20 et femelle 21 entrent en contact de butée et tendent, de par leur pente, à stabiliser la légère déformation élastique radialement vers l'intérieur de la lèvre 28. Sur la figure 2, sont illustrés plus en détail les filetages extérieurs mâle 8 et femelle 9. Les filetages intérieurs mâle 10 et femelle 11 peuvent adopter la même forme et les mêmes caractéristiques. Le filetage mâle extérieur 8 est à génératrice conique de pente comprise entre 5 et 20 %, par exemple égale à 15%. Le filetage mâle extérieur 8 comprend des dents 8a et des creux 8b. Le pas du filetage mâle extérieur 8 peut être compris entre 5 et 20 mm, par exemple égal à 8,466 mm. Le filetage mâle extérieur 8 présente un flanc d'engagement 8c et un flanc porteur 8d. Le flanc d'engagement 8c présente une inclinaison comprise entre +1 et +15°, par exemple comprise entre +5 et +8°. Le flanc porteur 8d présente une inclinaison comprise entre -1 et -15°, par exemple entre -5 et -8° par rapport à un plan radial. Ainsi, la largeur d'une dent 8a est supérieure dans une zone proche de son sommet à la largeur prise dans une zone voisine du creux 8b. Le filetage mâle extérieur 8 est à queue d'aronde. Le filetage femelle extérieur 9 est à queue d'aronde. Le filetage femelle extérieur 9 comprend des dents 9a et des creux 9b avec des flancs d'engagement 9c et des flancs porteurs 9d. Les dents 9a sont plus larges à proximité de leur sommet qu'à proximité du creux 9b. Le sommet des dents 9a est substantiellement parallèle à l'axe du joint. Le fond des creux 9b est substantiellement parallèle à l'axe du joint. Le sommet des dents 8a est substantiellement parallèle à l'axe du joint. Le fond des creux 8b est substantiellement parallèle à l'axe du joint. Le flanc d'engagement 9c présente une inclinaison comprise entre +1 et +15°, par exemple entre +5 et +8°. Le flanc porteur 9d présente une inclinaison comprise entre -1 et -15°, par exemple entre -5 et -8° par rapport à un plan radial. Dans le mode de réalisation représenté, les dents 9a et les creux 8b sont en interférence radiale à l'état raccordé illustré sur la figure 2. Ladite interférence radiale est suffisamment faible pour éviter une déformation plastique des filets. Les dents 8a et les creux 9b sont distants. La distance entre les dents 8a et les creux 9b dénommés espace radial de filets, est comprise entre 0,050 et 0,500 mm, par exemple entre 0,050 et 0,400 mm. A l'état raccordé, les flancs d'engagement 8c et 9c respectivement des filetages extérieurs mâle 8 et femelle 9, sont distants. La distance TAG les séparant, dénommée espace axial de filet, est comprise entre 0,002 et 1,000 mm, par exemple entre 0,002 et 0,400 mm. A l'état raccordé, les flancs porteurs 8d et 9d respectivement des filetages mâle extérieur 8 et femelle extérieur 9 sont en appui l'un contre l'autre, notamment en raison de la réaction des surfaces de butée 20 et 21 l'une contre l'autre. Comme indiqué ci-dessus, les filetages intérieurs mâle 10 et femelle 11 peuvent adopter une forme identique. Il est préférable que les filetages intérieurs 10 et 11 présentent des flancs d'engagement et des flancs porteurs inclinés au plus de l'inclinaison des flancs d'engagement et des flancs porteurs des filetages extérieurs 8 et 9. Dans une variante, on peut prévoir des flancs d'engagement et des flancs porteurs des filetages intérieurs 10 et 11 orientés radialement, ce qui permet d'augmenter la tenue en traction. Dans une autre variante, les flancs d'engagement des filetages intérieurs 10 et 11 sont radiaux, tandis que les flancs porteurs des filetages intérieurs 10 et 11 présentent sensiblement la même inclinaison que les flancs porteurs des filetages extérieurs 8 et 9. Les filetages intérieurs 10 et 11 présentent un pas égal aux pas des filetages extérieurs 8 et 9. Les filetages extérieurs 8 et 9 sont à largeur continûment variable. La variation de largeur des filetages par tour, peut être comprise entre 0,1 et lmm. Le choix de la pente de la génératrice, et des angles des flancs d'engagement et des flancs porteurs des filetages intérieurs et extérieurs détermine le nombre de tours qui devra être effectué pour parvenir à l'état raccordé. Bien entendu, les flancs d'engagement et les flancs porteurs présentent une orientation telle qu'au cours du début du vissage, la partie la plus large d'une dent d'un filetage mâle respectivement femelle, passe dans la partie la plus étroite du creux correspondant du filetage femelle, respectivement mâle. Sur la figure 6, sont illustrés l'évolution des surfaces de contact de l'étanchéité intérieure formée par les deuxièmes portées d'étanchéité et de l'étanchéité centrale formée par les premières portées d'étanchéité. Un joint de référence tel, est pris ici à titre de comparaison, la principale différence avec le joint de l'invention est le nombre de partie filetée. En effet le joint de référence n'a qu'un étage, ainsi que la position de la portée d'étanchéité résistante à la pression extérieure située entre les 2 parties filetées selon la présente invention, respectivement à l'extérieur proche de la surface extérieure du corps 6 sur le joint de référence. La butée axiale est située proche de l'alésage 5 dans la présente invention, respectivement à l'extérieur proche de la surface extérieure du corps 6 sur le joint de référence. Le test des surfaces de contact s'effectue par des étapes au cours desquelles la pression et l'effort axial varient. La première étape correspond à l'état raccordé avec égalité de pression entre l'intérieur et l'extérieur du joint et un effort nul de traction/compression. La deuxième étape conserve l'égalité de pression et est effectuée à 100 % de la traction nominale - Limite Elastique de la Connexion ou LEC - soit 54865 kN (12346 kilopounds). La troisième étape voit 100 % de l'effort de traction nominale et 50 % de pression intérieure par rapport à une pression nominale de 565370 kPa (82 kpsi). La quatrième étape voit 100 % de l'effort de traction nominale et 100 % de la pression intérieure nominale. La cinquième étape voit 80 % de l'effort de traction nominale et la pression intérieure à 689476 kPa (100 kpsi). La sixième étape voit la pression intérieure maximale à 751528 kPa (109 kpsi) et la traction résultant de cette pression, les extrémités étant obturées soit 24757 kN (5571 kilopounds). La septième étape correspond à une pression intérieure à 682581 kPa (99 kpsi) sans effort de traction/compression. La huitième étape voit 33,3 % de l'effort de compression nominal, et pression intérieure à 100 % de la valeur nominale. La neuvième étape voit 66,7 % de l'effort de compression nominale et pression intérieure à 358527 kPa (52 kpsi). La dixième étape voit 100 % de l'effort de compression nominale soit -54865 kN (-12346 kilopounds) et une pression intérieure ramenée à 0. La onzième étape voit l'absence de charges. La douzième étape voit la compression à 100 % de la valeur nominale à pression nulle. La treizième étape voit la compression à 100 % de la valeur nominale et une pression nulle. La quatorzième étape voit la compression à 50 % de la valeur nominale et la pression extérieure à 427475 kPa (62 kpsi). La quinzième étape voit une pression extérieure pure à -427475 kPa (-62 kpsi)en l'absence d'effort de compression/traction. La seizième étape voit un effort de traction à 25 % de la valeur nominale et une pression extérieure à 199948 kPa (29 kpsi). La dix-septième étape voit un effort de traction à 50 % de la valeur nominale en l'absence de pression intérieure ou extérieure. La dix-huitième étape voit une absence de charge tant en pression qu'en traction/compression. La dix-neuvième étape voit une traction à 100 % de la valeur nominale en l'absence de différentiel de pression. La vingtième étape voit un effort de traction à 100 % de la valeur nominale et une pression intérieure à 50 % de la valeur nominale. La vingt et unième étape voit un effort de traction à 100 % de la valeur nominale et une pression intérieure à 100 % de la valeur nominale. La vingt-deuxième étape voit un effort de traction à 80 % de la valeur nominale et une pression intérieure à 100 psi. La vingt-troisième étape voit une pression intérieure maximale et la traction résultant de cette pression, les extrémités étant obturées. La vingt-quatrième étape voit une pression intérieure à 751528 kPa (109 kpsi) et un effort de traction à 5571 kips. La vingt-cinquième étape voit un effort de compression à 33,3 % de la valeur nominale et une pression intérieure à 100 % de la valeur nominale. La vingt-sixième étape voit un effort de compression à 66,7 % de la valeur nominale et une pression intérieure à 358527 kPa (52 kpsi). La vingt-septième étape voit un effort de compression à 100 % de la valeur nominale en l'absence de pression différentielle. La vingt-huitième et dernière étape correspond à une absence de différentiel de pression et de charge en traction ou compression. Ces étapes sont illustrées sur la figure 8 représentant les points de chargements. Ces points sont cycles plusieurs fois selon un cycle de chargement. On passe plusieurs fois sur le même point. Il y a donc plus d'étapes en figures 6 et 7 que de points de chargement sur la figure 8.**ajouter explication sur les six légendes de la figure 8 : ellipse Von Mises, eff 66%, API ellipse, transition IP, transition EP, LP RDPC** Les diagrammes respectifs correspondant aux étanchéités du joint selon l'invention et du joint pris à titre de comparaison, montrent un accroissement considérable des performances dans la plupart des situations et en particulier dans les situations où le joint de comparaison offrait des performances limitées. A titre d'exemples, à l'étape 1, les surfaces de contact de l'étanchéité intérieure sont de l'ordre de quatre fois supérieures aux surfaces du joint de comparaison. L'étanchéité centrale offre des surfaces en contact de l'ordre de 3 fois supérieures à celles fournies par le joint de comparaison. En traction pure, correspondant à la deuxième étape, l'étanchéité interne du joint selon l'invention présente une surface de contact supérieure à trois fois celle du joint de référence. L'étanchéité centrale offre une surface de contact de l'ordre de six fois supérieure à celle offerte par l'étanchéité extérieure du joint de référence. A la quatrième et à la cinquième étape, les surfaces en contact de l'étanchéité intérieure sont comparables à celles du joint de référence et par contre les surfaces en contact de l'étanchéité centrale du joint selon l'invention sont de trois à quatre fois supérieures à celles offertes par l'étanchéité extérieure du joint de référence. Il en va sensiblement de même aux étapes voyant une pression intérieure pure. En d'autres termes, la tenue du joint selon l'invention soumis à une forte pression intérieure, en l'absence d'effort de compression ou de traction est améliorée par l'étanchéité centrale de l'invention car elle protège la portée intérieure des effets de la pression extérieure. La tenue du joint selon l'invention sous forte pression intérieure et sous effort de compression est considérablement améliorée. Dans les étapes voyant de la compression, notamment les étapes 8, 9, 10, 12, 13, 14, 25 et 26, l'étanchéité interne offre une énergie de contact améliorée d'un facteur allant de 1,4 à 6 soit 40 à 500 % de hausse. Enfin, l'énergie de contact minimale offerte par l'étanchéité intérieure du joint selon l'invention est multipliée par plus de trois par rapport à celle du joint de référence. L'énergie de contact de l'étanchéité centrale du joint selon l'invention, reste supérieure à 400 Nmm-1 en projection 2D alors que l'énergiede contact de l'étanchéité externe du joint de référence peut présenter des valeurs très faibles sous effort de traction ou en l'absence de charge. Sur la figure 7, des diagrammes construits selon le même modèle et les mêmes étapes montrent la longueur de contact en millimètres de l'étanchéité intérieure du joint selon l'invention et du joint de référence en haut et, en bas, de l'étanchéité centrale du joint selon l'invention et de l'étanchéité externe du joint de référence. La longueur du contact d'étanchéité de l'étanchéité interne du joint de référence est supérieure, souvent largement supérieure à celle du joint de référence dans la plupart des étapes, en particulier dans les situations de traction pure, avec pression interne comprise entre 0 et 50 % de la valeur nominale, en compression avec ou sans pression interne, en compression avec ou sans pression externe, sous pression externe pure en l'absence de traction/compression, en traction modérée avec une pression externe comprise entre 0 et 50 % de la valeur nominale. L'effet obtenu est particulièrement remarquable en compression pure avec une longueur du contact d'étanchéité augmenté d'un facteur 4 à 5. La performance est également remarquable en compression à 100 % et pression extérieure à 100 % avec une longueur de contact augmentée d'un facteur supérieur à 4. La valeur minimale de la longueur de contact de l'étanchéité interne est augmentée de plus de 100 % par rapport au joint de référence. La longueur de contact est également fortement augmentée par rapport au joint de référence pour l'autre étanchéité, centrale selon l'invention et extérieure pour le joint de référence avec une longueur minimale quelque soit la situation testée sensiblement équivalente à celle de 'l'étanchéité intérieure tandis qu'elle se rapproche de 0 pour celle du joint de référence. Les performances de l'étanchéité centrale sont donc améliorées de plus de 100 % pour les situations de traction à 100 % du nominal, de traction avec pression intérieure, de pression intérieure pure, d'absence de charge, de traction à 100 % du nominal et pression intérieure comprise entre 0 et 100 %. Les performances ont nettement améliorées pour les situations de compression à un tiers et deux tiers du nominal et pression intérieure. La compression a un effet susceptible d'abîmer la portée d'étanchéité. Lors des tests, une fuite se détecte plutôt en traction. Par exemple le couple de vissage du joint selon l'invention est égal à 90000 Nm pour un diamètre maximal de 365,27 mm. L'étanchéité centrale s'avère particulièrement stable aux sollicitations de traction, quelque soit le sens de la pression. L'étanchéité extérieure est très stable en compression quelque soit le sens de la pression et sans pression intérieure quelque soit l'effort de traction/compression. Les étanchéités représentées sont de genre tore sur cône. Des étanchéités tore sur tore sont en variante. Des étanchéités cône sur cône sont en variante. Ainsi, un joint à deux filetages, une portée d'étanchéité inter filetages, une portée d'étanchéité intérieure, une butée axiale intérieure, avec filetage extérieur à filet en queue d'aronde de largeur variable et flanc d'engagement libre de contact à l'état raccordé, et une épaisseur choisie de l'élément fileté femelle au droit de la première portée d'étanchéité femelle comprise entre 20% et 50% de l'épaisseur nominale de l'élément fileté mâle s'avère offrir des performances de tenue à des cycles pression intérieure/pression extérieure et traction/compression extrêmement élevés. REVENDICATIONS1. Joint fileté tubulaire (1) comprenant un élément fileté mâle (2) disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire (2) et un élément fileté femelle (3) disposé à l'extrémité d'un second composant tubulaire (3), l'élément fileté mâle (2a) comprenant deux filetages mâles, extérieur (8) et intérieur (10), une première surface périphérique extérieure (14) disposée entre les filetages mâles, une première portée d'étanchéité mâle (12) sur ladite surface périphérique extérieure, une deuxième surface périphérique extérieure (26), une surface mâle de butée axiale (20) disposée en extrémité de l'élément fileté mâle (2a), et une deuxième portée d'étanchéité mâle (22) ménagée sur la deuxième surface périphérique extérieure de l'élément fileté mâle (2a) entre le filetage intérieur et la surface mâle de butée axiale (20), l'élément fileté femelle (3a) comprenant deux filetages femelles, extérieur (9) et intérieur (11), une surface périphérique intérieure (15) disposée entre les filetages femelles (9, 11), au moins une première portée d'étanchéité femelle (13) sur ladite surface périphérique intérieure (15), une surface femelle de butée axiale (21), et une deuxième portée d'étanchéité femelle (23) ménagée entre la surface femelle de butée axiale (21) et le filetage femelle intérieur (11), les filets desdits filetages extérieurs mâle (8) et femelle (9) étant en prise à l'état raccordé, les filets desdits filetages intérieurs mâle (10) et femelle (11) étant en prise à l'état raccordé, la surface mâle de butée axiale (20) et la surface femelle de butée axiale (21) étant en appui de butée à l'état raccordé, la première portée d'étanchéité mâle (12) et la première portée d'étanchéité femelle (13) étant en contact d'étanchéité à l'état raccordé, la deuxième portée d'étanchéité mâle (22) et la deuxième portée d'étanchéité femelle (23) étant en contact d'étanchéité à l'état raccordé, caractérisé en ce que le filetage mâle extérieur (8) comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde et le filetage femelle extérieur (9) correspondant comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde, le filet dudit filetage mâle extérieur (8) comprenant un flanc porteur (8d) et un flanc d'engagement (8c), ledit flanc d'engagement (8c) étant libre de contact à l'état raccordé, le filet dudit filetage mâle intérieur (10) comprenant un flanc porteur et un flanc d'engagement,ledit flanc d'engagement étant libre de contact à l'état raccordé, et en ce que l'épaisseur de l'élément fileté femelle (3a) mesurée dans un plan radial en intersection avec la première portée d'étanchéité femelle (13) est comprise entre 20% et 50% de l'épaisseur nominale de l'élément fileté mâle (2a). Joint selon la revendication 1, dans lequel le filetage mâle intérieur (10) comprend un filet de largeur croissante et le filetage femelle intérieur (11) correspondant comprend un filet de largeur croissante. Joint selon la revendication 2, dans lequel le filetage mâle intérieur (10) comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde et le filetage femelle intérieur (11) correspondant comprend un filet de largeur croissante en queue d'aronde. Joint selon l'une des revendications précédentes, comprenant une seule surface mâle de butée axiale (20) et une seule surface femelle de butée axiale (21) disposée au voisinage d'un alésage de l'élément fileté femelle (3a). Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel au moins un parmi le filetage mâle extérieur (8) et le filetage mâle intérieur (10) présente, à l'état vissé, une interférence radiale en fond de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en crête de filet, ou une interférence radiale en crête de filet avec le filetage femelle correspondant et un jeu radial en fond de filet, ledit jeu radial étant préférablement compris entre 0,05 à 0,50 mm, plus préférablement entre 0,05 à 0,40 mm. 6. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit flanc d'engagement (8c) libre de contact à l'état raccordé présente un jeu axial compris entre 0,002 à 1,000 mm, préférablement 0,002 à 0,400 mm, avec le flanc d'engagement (9c) correspondant. 25 7. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le filetage mâle extérieur (8) comprend un filet évanouissant. 8. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le filetage mâle extérieur (8) comprend un flanc porteur (8d) d'inclinaison comprise entre -1 à -15°, préférablement -5 à -8°, et un flanc d'engagement (8c) d'inclinaison comprise entre 30 +1 à +15°, préférablement +5 à +8°, par rapport à un plan radial.2. 3. 4. 5. 209. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la surface mâle de butée axiale (20) présente un angle compris entre 0 et 30° par rapport à un plan radial. 10. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le premier composant tubulaire (2) présente, en section courante, un diamètre extérieur supérieur à 230 mm. 11. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'élément fileté femelle (3a) présente un diamètre extérieur inférieur à 110%, préférablement 103%, du diamètre extérieur du second composant tubulaire (3), en section courante. 12. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les filetages (8, 9 10,11) présentent une conicité comprise entre 5 à 20%. 13. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'élément fileté mâle (2a) comprend une lèvre d'une épaisseur comprise entre 20 et 35% de l'épaisseur du premier composant tubulaire (2), en section courante, ladite lèvre étant disposée entre le filetage intérieur (10) et la surface mâle de butée axiale (20). 14. Joint selon l'une des revendications précédentes, présentant une efficacité supérieure à 80%, le joint ayant un diamètre extérieur compris entre 101,5% et 105% du diamètre nominal du tube, préférablement 85%. 15. Joint selon l'une des revendications 1 à 13, présentant une efficacité comprise entre 60% et 68%, le joint ayant un diamètre extérieur égal au diamètre nominal du tube aux tolérances près. 16. Joint selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le couple de vissage mettant le dit joint à l'état vissé prêt à l'emploi est inférieur à 94907 Nm, préférablement à 67725,5 Nm. 17. Joint de cuvelage selon l'une des revendications précédentes.