Brevet FR3027302A1 — publié le 20160422

PROCEDE D'ISOMERISATION DE COUPES HYDROCARBONES C5/C6 AVEC RECYCLAGE DES COMPOSES CHLORES Domaine technique La présente invention concerne le domaine des procédés d'isomérisation de coupes hydrocarbonées, et plus particulièrement des coupes comprenant des paraffines à 5 et 6 atomes de carbone, et éventuellement pouvant comprendre des paraffines à 4 et/ou 7 voire 8 atomes de carbone. Etat de la technique L'indice d'octane des coupes hydrocarbonées de type 05 et 06 issues de la distillation du pétrole brut est généralement compris entre 60 et 75, c'est à dire largement inférieur aux normes en vigueur ; en Europe la spécification sur l'indice d'octane des essences est supérieure ou égale à 95. Le procédé généralement utilisé pour augmenter l'indice d'octane des coupes 05 et 06 consiste en une isomérisation des composés normales paraffines (n-paraffines) à faible indice d'octane en paraffines branchées à indice d'octane élevé. On connait de nombreux procédés d'isomérisation de coupes hydrocarbonées de 5 à 6 atomes de carbone et contenant typiquement une majorité de paraffines. Typiquement, les unités d'isomérisation comprennent des catalyseurs acides permettant la formation de carbocations reconnus comme étant des espèces actives intermédiaires. Les catalyseurs les plus utilisés industriellement comprennent au moins un métal noble, tel que le platine, déposé sur un support, généralement de l'alumine chloré (environ 5 à 10% en masse de chlore). La stabilité et l'activité de ces catalyseurs sont maintenues par l'injection d'agent chlorant, précurseurs d'acide chlorhydrique, afin de maintenir constante la teneur en chlore du catalyseur. Cependant, la présence de chlore sur le catalyseur n'est pas sans inconvénient. En effet, au cours du temps, une élution du chlore, notamment sous forme de chlorure d'hydrogène peut être constatée. Cette élution traduit donc la nécessité de recharger de manière constante le catalyseur en chlore. D'autre part, elle conduit à la présence de chlorure d'hydrogène et/ou d'autres composés chlorés dans les effluents gazeux et liquides issus de l'unité d'isomérisation, ce qui conduit inévitablement à un problème de corrosion des installations, à un problème de formation de dépôts ou de sels à base de chlore, ou bien à un problème de contamination accélérée de catalyseurs pouvant être situés en aval de l'unité d'isomérisation. Il est donc important d'éliminer toutes traces de chlorure d'hydrogène ou de composés chlorés de ces effluents. Le brevet GB 572,697 décrit la récupération de chlorure d'hydrogène, utilisé comme promoteur catalytique dans les effluents d'unité d'isomérisation de normales paraffines en 04 OU 05, par mise en contact avec un solide de type sulfate métallique tel que par exemple le sulfate de cuivre ou de zinc. Les composés chlorés sont ensuite récupérés par élévation de la température. Il a également été proposé dans les brevets GB 578,085, US 3,188,361 et US 4,275,257 de récupérer les composés chlorés contenus dans les effluents de réacteurs d'isomérisation de paraffines 04 à 06 au moyen d'étapes de stripage précédées ou suivies d'étapes d'absorption. Ces procédés utilisent des catalyseurs d'isomérisation solubles comprenant un halogénure métallique, tel que du chlorure d'aluminium ou de zinc, et du chlorure d'hydrogène (HCI), nécessitant de récupérer les quantités significatives de chlorure d'hydrogène introduites dans le réacteur pour les recycler. On connait aussi des procédés d'isomérisation utilisant des catalyseurs à base d'alumine chlorée et de platine, dont les produits chlorés sont envoyés dans un épurateur (appelé aussi « scrubber » selon la terminologie anglo-saxonne) pour être neutralisés. Un tel dispositif est notamment décrit dans le document US 4,804,803. Cependant, les unités de recyclage de composés chlorés de l'état de la technique comportant une absorption du chlore contenu dans le flux dirigé vers l'épurateur par un liquide de lavage valorisable (charge ou produit de l'unité) se font au détriment du rendement global des composés comportant un indice d'octane élevé. Un but de l'invention est de proposer un nouveau procédé d'isomérisation de paraffines permettant de répondre aux inconvénients précités, tout en permettant d'obtenir un rendement élevé en produits comprenant un indice d'octane élevé. Le procédé selon l'invention se distingue des procédés selon l'art antérieur en ce qu'il permet d'augmenter le rendement global des composés comportant un indice d'octane élevé, tout en maintenant un taux de recyclage en composés chlorés identique. Objets de l'invention De manière générale, l'invention concerne un procédé d'isomérisation d'une charge de composés hydrocarbonés comportant des composés hydrocarbonés Cs et/ou 06, ledit procédé comprenant une boucle de recyclage d'au moins un composé chloré, et dans lequel procédé : a) on alimente une unité d'isomérisation d'au moins une fraction liquide de ladite charge de composés hydrocarbonés et on effectue l'isomérisation en présence d'un catalyseur chloré ; b) on alimente une unité de stabilisation comprenant au moins une colonne de stabilisation par l'effluent issu de l'unité d'isomérisation et on effectue une séparation dans ladite unité de stabilisation en : o un effluent gazeux comprenant au moins un composé chloré ; o un effluent liquide comprenant une concentration CA en composés 05+ ; et o un flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés ; c) on réalise dans une unité d'absorption comprenant au moins une colonne d'absorption : - un premier contactage entre l'effluent gazeux issu de l'étape b) et un fluide de lavage, ledit fluide de lavage étant choisi parmi une fraction liquide complémentaire de ladite charge et/ou au moins une partie dudit flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés issu de l'étape b); ledit fluide de lavage comprenant une concentration Cg en composés 05+ avec CA Plus précisément, l'unité d'absorption comprend une colonne d'absorption, et on alimente ladite colonne d'absorption lors de l'étape c) : dudit fluide de lavage ; - de l'effluent gazeux issu de l'étape b), l'alimentation dudit effluent gazeux étant effectuée dans la colonne d'absorption en-dessous de l'alimentation dudit fluide de lavage ; - de l'effluent liquide issu de l'étape b), l'alimentation dudit effluent liquide étant effectuée en tête de colonne d'absorption en-dessus dudit fluide de lavage. Dans un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention, l'unité d'absorption comprend deux colonnes d'absorption, et en ce qu'on alimente lors de l'étape c) dans la première colonne d'absorption le fluide de lavage et l'effluent gazeux issu de l'étape b), et en ce qu'on alimente dans la deuxième colonne d'absorption le flux gazeux résultant du premier contactage entre l'effluent gazeux issu de l'étape b) et dudit fluide de lavage, et l'effluent liquide issu de l'étape b). De préférence, ladite charge de composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec ledit flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés issu de l'étape b), est séchée en amont de l'unité d'isomérisation et de l'unité d'absorption. Avantageusement, on refroidit le fluide de lavage en amont de l'unité d'absorption. Selon l'invention, lorsque le fluide de lavage est une fraction liquide complémentaire de ladite charge, le débit de ladite fraction liquide complémentaire de ladite charge est de préférence compris entre 5 (3/0 et 50 (3/0 volumique du débit total de ladite charge. De préférence, la concentration en composés 04- compris dans l'effluent liquide obtenu à l'étape b) est supérieure à 15% en poids. Avantageusement, le flux gazeux issu du second contactage dans l'unité d'absorption est extrait et traité dans une unité de traitement des effluents gazeux. Avantageusement, une partie de l'effluent liquide issu de l'étape b) est envoyée directement à une unité de traitement des effluents gazeux après vaporisation. Plus précisément, l'étape a) est réalisée à une température comprise entre 100 et 300°C, à une pression comprise entre 0,2 et 3,5 MPa, avec un rapport molaire hydrogène/hydrocarbures compris entre 0,1:1 et 1:1, et avec une vitesse spatiale comprise entre 0,5 et 10 h-1. De préférence, l'étape a) est réalisée en présence d'un catalyseur chloré comprenant un support en alumine et un métal appartenant au groupe VIII. De préférence, le catalyseur comprend de 2 à 10 (3/0 en poids de chlore par rapport au poids total du catalyseur, et de 0,1 à 0,40 (3/0 en poids de platine par rapport au poids total du catalyseur.35 Selon une variante de réalisation, l'invention concerne un procédé d'isomérisation d'une charge de composés hydrocarbonés comportant des composés hydrocarbonés 05 et/ou 065 ledit procédé comprenant une boucle de recyclage d'au moins un composé chloré, et dans lequel procédé : a') on alimente une unité d'isomérisation d'au moins une fraction liquide de ladite charge de composés hydrocarbonés et on effectue l'isomérisation en présence d'un catalyseur chloré ; b') on alimente une unité de stabilisation comprenant au moins une colonne de stabilisation par l'effluent issu de l'unité d'isomérisation et on effectue une séparation dans ladite unité de stabilisation en : o un effluent gazeux comprenant au moins un composé chloré ; o un effluent liquide comprenant une concentration CA en composés 05+ ; et o un flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés ; c') on réalise dans une unité d'absorption comprenant au moins une colonne d'absorption: - un premier contactage entre l'effluent gazeux issu de l'étape b') et un fluide de lavage, ledit fluide de lavage étant choisi parmi une fraction liquide complémentaire de ladite charge et/ou au moins une partie d'un flux enrichi en composés à faible indice d'octane issue de l'étape e); ledit fluide de lavage comprenant une concentration Cg en composés 05+ avec CA Description des figures Les figures I a, lb et 1 c représentent schématiquement une installation industrielle d'un procédé d'isomérisation de composés hydrocarbonés connus de l'état de la technique. L'installation comprend une section réactionnelle 1 (appelée aussi ici unité d'isomérisation), une unité de stabilisation 20, une unité d'absorption 7, et une unité de séparation 4. La figure 2a est une représentation schématique d'une installation industrielle du procédé d'isomérisation selon l'invention. La figure 2b est une représentation schématique d'une variante de réalisation de procédé selon l'invention. Description détaillée de l'invention Définitions Par composé chloré, on entend dans la présente invention tout composé liquide ou gazeux comportant un ou plusieurs atomes de chlore. Par coupe hydrocarbonée Cn, on entend une coupe comprenant des hydrocarbures à n atomes de carbone. Par coupe C' on entend une coupe comprenant des hydrocarbures à au moins n atomes de carbone. Par coupe C,_ on entend une coupe comprenant des hydrocarbures à au plus n atomes de carbone. Par fluide de lavage, on entend au sens de l'invention, soit une fraction liquide complémentaire de la charge (fraîche) en composés hydrocarbonés, soit au moins une partie d'un flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés, de préférence un flux présentant un indice d'octane plus faible que le flux liquide comprenant au moins un isomérat obtenu par séparation dudit fluide comprenant au moins un isomérat, soit encore un mélange de charge et de flux comprenant un isomérat. Par flux recyclé, on entend au moins une partie d'un flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés, et de préférence un flux présentant un indice d'octane plus faible que le flux liquide comprenant au moins un isomérat obtenu par séparation dudit flux comprenant au moins un isomérat. Par composé mono-branché et di-branché on entend respectivement selon l'invention des composés à une ramification, soit un carbone tertiaire, et deux ramifications, comprenant soit deux atomes de carbone tertiaire, soit un atome de carbone quaternaire. Dans le cadre de l'invention, on définit l'amont et l'aval par rapport au sens d'écoulement de la charge de composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec un flux recyclé. Description détaillée Les procédés d'isomérisation de coupes comprenant le plus souvent des paraffines à 5 et 6 atomes de carbone, et pouvant comprendre éventuellement des paraffines à 4 et/ou 7 voire 8 atomes de carbone sont connus de l'homme du métier. Les charges utilisées dans le procédé selon l'invention comprennent généralement entre 25 et 100 (3/0 en poids de paraffines, plus particulièrement entre 25 et 100 % en poids en normal paraffines, et encore plus particulièrement entre 30 et 60 (3/0 en poids de normal paraffines en 05 et 06. Ces procédés utilisent généralement un catalyseur choisi parmi trois type de catalyseurs différents connus : les catalyseurs de type Friedel et Crafts, les catalyseurs zéolithiques bifonctionnels comprenant un métal du groupe VIII déposé sur zéolithe, et les catalyseurs bifonctionnels métal/support à base de métaux du groupe VIII déposés sur alumine, typiquement du platine et contenant généralement un halogène, par exemple du chlore. Le procédé d'isomérisation selon l'invention est de préférence opéré en présence d'un catalyseur à base d'alumine chlorée et de platine. Typiquement, le procédé d'isomérisation est opéré à basse température, par exemple entre 100 et 300°C, de préférence entre 110 et 240 °C, à haute pression, par exemple comprise ente 0,2 et 3,5 MPa, et avec un rapport molaire hydrogène/hydrocarbures compris entre 0,1:1 et 1:1, et avec une vitesse spatiale comprise entre 0,5 et 10 h-1, de préférence comprise entre 1 à 4 h-1. Les catalyseurs connus utilisés dans les procédés d'isomérisation sont constitués de préférence d'un support en alumine comprenant de préférence de 2 à 10 (3/0 en poids de chlore par rapport au poids total du catalyseur, de 0,1 à 0,40 (3/0 en poids de platine par rapport au poids total du catalyseur. Le maintien du taux de chloration du catalyseur nécessite généralement l'appoint en continu d'un composé chloré, tel que le tétrachlorure de carbone, injecté en mélange avec la charge de composés hydrocarbonés, typiquement à une concentration comprise entre 50 et 600 parties par million en poids dans le flux d'entrée du ou des réacteurs de l'unité d'isomérisation qui comprennent le catalyseur. Dans la description qui suit, on décrit dans un premier temps un procédé d'isomérisation selon l'art antérieur (tel que représenté aux figures 1 a, lb et 1c) puis dans un deuxième temps un procédé d'isomérisation conformément à l'invention (tel que représenté en figures 2a et 2b). En se rapportant aux figures 1 a, lb et 1 c, une charge en composés hydrocarbonés, notamment en composés hydrocarbonés de type Cs et 06, est dirigée dans le procédé d'isomérisation via une conduite 100, et est mélangée éventuellement avec des produits de recyclage en provenance de la ligne 109. Les produits de recyclage seront décrits plus loin dans la description. Le mélange est ensuite séché dans l'enceinte 9. Le séchage est généralement effectué par adsorption sur tamis moléculaire. Le flux sec issu du mélange de charge en composés hydrocarbonés comprenant éventuellement des produits de recyclage est ensuite scindé en deux fractions. Une première fraction liquide d'une charge en composés hydrocarbonés est dirigée directement vers la section réactionnelle d'isomérisation 1 via la ligne 101, et une deuxième fraction (appelé aussi ici fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés) est amenée via les lignes 105 et 106 vers une unité d'absorption 7 comprenant une colonne d'absorption 3. La fraction liquide complémentaire peut être refroidie au moyen d'un échangeur de chaleur 8. Cette deuxième fraction est dénommée fluide de lavage. Dans ce mode de réalisation, le fluide de lavage est constitué par la fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés. On approvisionne de l'hydrogène dans la section réactionnelle 1 via le flux 50 et on approvisionne des composés chlorés dans la section réactionnelle 1 via le flux 51. L'effluent issu la section réactionnelle d'isomérisation 1 est envoyé via la ligne 102 vers une unité de stabilisation 20 comprenant une colonne de stabilisation 2. La colonne de stabilisation 2 permet l'élimination en tête de colonne des composés les plus légers, i.e. le méthane, l'éthane, le propane, le butane, l'élimination de l'excès d'hydrogène, ainsi que de l'acide chlorhydrique et/ou de composés chlorés provenant du catalyseur d'isomérisation. L'effluent gazeux de la tête de colonne de stabilisation 2 est ensuite refroidi au moyen du condenseur 12 et est envoyé dans un ballon de reflux 13. L'effluent gazeux du ballon de reflux 13 est envoyé, via la ligne 104, en fond de la colonne d'absorption 3. L'effluent liquide du ballon de reflux 13 est réinjecté en tête de la colonne de stabilisation, via les lignes 125 et 127, et au moyen de la pompe 10. Au niveau de la colonne d'absorption 3, la mise en contact de l'effluent gazeux issu de la tête de colonne de stabilisation 2 et du ballon de reflux 13 (via la ligne 104) par le fluide de lavage (via les lignes 105 et 106) permet de récupérer une partie de l'acide chlorhydrique et/ou de composés chlorés contenu dans l'effluent gazeux. Cette récupération permet de diminuer la teneur en acide chlorhydrique dans le flux gazeux de tête de la colonne d'absorption 3, ce dernier étant par la suite envoyé vers une unité de traitement des effluents gazeux, par exemple une unité de neutralisation avec de la soude (non représenté sur la figure 1) via les ligne 111 et 124 (cf. figure 1). Ainsi le coût associé aux traitements des effluents gazeux chargés en acide chlorhydrique est diminué, signifiant par exemple une moindre consommation de soude et par conséquent une moindre production de sels produits lors de la neutralisation. Le fluide de lavage ayant servi dans la colonne d'absorption 3 est principalement récupéré en fond de colonne et est mélangé, via la ligne 107 et optionnellement au moyen d'une pompe 18, avec le reste de la charge en composés hydrocarbonés et des éventuels produits de recyclage. L'acide chlorhydrique ainsi entrainé est recyclé vers la section réactionnelle d'isomérisation 1, ce qui diminue d'autant l'appoint requis en composés chlorés dans ladite unité d'isomérisation. Cependant, un inconvénient majeur de ce procédé d'isomérisation réside dans le fait que la partie des composés légers, tels que le méthane, l'éthane, le propane et le butane, présents dans l'effluent gazeux de tête de colonne de stabilisation 2 sont aussi ré-entrainés avec le fluide de lavage et sont donc recyclés vers la section réactionnelle de l'unité d'isomérisation 1, ce qui provoquerait, en l'absence d'autre moyen de les purger, une accumulation inacceptable de ces composés. Telle qu'illustrée en figure 1 a, une solution de l'état de la technique pour répondre à cet inconvénient a été d'envoyer via la ligne 112 directement une partie de l'effluent gazeux de la colonne de stabilisation 2 vers le traitement sans passer par la colonne d'absorption 3. L'inconvénient est de diminuer le taux de recyclage de l'HCI. Une autre solution de l'état de la technique pour répondre à cet inconvénient a été de soutirer un distillat liquide du ballon de reflux 13 de la colonne de stabilisation 2. Ce distillat liquide, dont la quantité dépend de la teneur en produits légers peut être : soit dirigé directement vers le traitement des effluents de la colonne d'absorption 3 après vaporisation dans un échangeur 19 (représenté par la ligne 123) telle que représentée en figure lb ; soit dirigé via la conduite 120 vers une deuxième colonne de stabilisation 5, telle que représentée en figure lc, le flux de tête de la colonne de stabilisation 5 est dirigé vers le condenseur 12 de la colonne de stabilisation 2 via la ligne 122. Le flux de fond de la colonne de stabilisation 5, essentiellement rebouilli par le rebouilleur 20, prélevé par la conduite 121 et constitue un produit du procédé. Ce produit comprend essentiellement du gaz de pétrole liquéfié (GPL) valorisable dont la teneur en acide chlorhydrique est généralement compatible avec les spécifications requises, mais peut nécessiter parfois une étape supplémentaire de purification par un procédé de captage du chlore, par exemple par adsorption. Le fond de la colonne de stabilisation 2, dont l'acide chlorhydrique a été éliminé, constituant le produit du procédé (isomérat), est récupéré via la ligne 103, et comprend un ou des produits enrichis en composés à indice d'octane élevé. Ce dernier possède un indice d'octane recherché supérieur à l'indice d'octane de la charge de composés hydrocarbonés en amont de l'unité d'isomérisation. Il peut constituer une essence à haut indice d'octane. Une fraction du flux de fond de la colonne de stabilisation 2 est réchauffée via le rebouilleur 11 et est renvoyée en fond de ladite colonne de stabilisation 2. Ce produit peut aussi faire l'objet d'une étape supplémentaire de séparation 4 dans lequel on récupère d'une part un ou plusieurs fluides enrichis en composés à faible indice d'octane qui seront recyclés à la section réactionnelle via la conduite 109, et d'autre part un ou des produits enrichis en composés à indice d'octane élevé issus des lignes 108 et 110. Pour ce faire, au moins une partie du flux de fond de la colonne de stabilisation 2 est envoyée dans une unité de séparation 4, par exemple une colonne de distillation 6, via la ligne 103. Ledit flux peut être séparé également par tout autre moyen, par exemple par une colonne de stabilisation, ou encore une colonne d'adsorption. Le flux de tête de colonne 6 est refroidi via le condenseur 16, est envoyé dans le ballon de reflux 17. Une partie de l'effluent liquide issu du ballon de reflux 17 est réinjecté en tête de colonne de distillation 6 comme reflux via une pompe 14, la partie complémentaire de l'effluent liquide issu du ballon de reflux 17 est récupéré via la pompe 14 et la ligne 108, et comprend des produits enrichis en composés à indice d'octane élevé. On récupère en fond de colonne de distillation 6 via la ligne 110 un flux enrichi en composés d'indice d'octane élevée et en 06+ naphténiques réfractaires ainsi purgés afin d'éviter leur accumulation. Une partie du flux de fond est réchauffé dans un rebouilleur 15 et est renvoyée en fond de ladite colonne de distillation 6. Avantageusement, le fluide de lavage envoyé vers la colonne d'absorption 3 via les lignes 105 et 106 peut être préalablement refroidi au moyen d'un échangeur 8 afin d'améliorer le taux de récupération de l'acide chlorhydrique. De préférence, le lavage est réalisé à basse température pour améliorer l'efficacité du lavage, et est plus particulièrement réalisé à température ambiante. Cependant lors du lavage de l'effluent gazeux de tête de colonne de stabilisation 2 dans les procédés selon l'état de la technique, il se produit inévitablement une perte de composés à cinq atomes de carbone ou plus (05,), alors que ces derniers sont des composés hautement valorisables, ce qui conduit incontestablement à une diminution globale du rendement du procédé d'isomérisation. En effet, dans les procédés selon l'état de la technique, le contactage entre l'effluent gazeux du ballon de reflux 13 et la fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés envoyée elle aussi dans unité d'absorption 7 via la ligne 106, forme un flux gazeux comprenant des composés 05±. Les composés 05+ compris dans le flux gazeux issu de ce contactage sont alors entrainés vers l'unité de traitement des effluents gazeux, via les ligne 111 et 124, et ne sont donc pas récupérables. Ainsi, en contrepartie de la récupération des composés chlorés en provenance de l'unité d'isomérisation 2 par l'intermédiaire de la ligne 104, des composés 05+ issus de la fraction liquide de la charge en composés hydrocarbonés sont entrainés, ce qui diminue le rendement global du procédé d'isomérisation de composés hydrocarbonés. Le procédé selon l'invention permet d'éviter le recyclage en boucle de produits non souhaités, tels que les composés les plus légers, tout en optimisant le recyclage de l'acide chlorhydrique et/ou de composés chlorés, et tout en évitant une perte de composés hydrocarbonés valorisables en tant que produits, et plus particulièrement les composés 05+. Selon l'invention, pour éviter une perte de rendement en composés hydrocarbonés valorisables, i.e. les composés 05+, le flux gazeux issu du contactage entre l'effluent gazeux du ballon de reflux 13 envoyé, via la ligne 104, dans l'unité d'absorption 7 et la fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés envoyée dans l'unité d'absorption 7 via la ligne 106, est contacté avec l'effluent liquide du ballon de reflux 13 injecté dans l'unité d'absorption 7 via la ligne 126. En effet, l'effluent liquide du ballon de reflux 13 injecté dans l'unité d'absorption 7 via la ligne 126 comprend une teneur en composés 05+ moins importante que la concentration en composés 05+ de la fraction complémentaire de la charge de composés hydrocarbonés. Ainsi, les composés 05+ contenus dans l'effluent gazeux issu du premier contactage se condensent au contact de l'effluent liquide du ballon de reflux 13 injecté dans l'unité d'absorption 7 via la ligne 126. Plus généralement, pour augmenter le rendement en composés 05+ du procédé d'isomérisation selon l'invention, la concentration « CA » en composés 05+ de l'effluent liquide issu de l'unité de stabilisation 20, envoyé dans l'unité d'absorption 7, doit être inférieure à la concentration « °B» en composés 05+ de la fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés envoyée dans l'unité d'absorption 7.35 Avantageusement, la concentration en composés 04_ présents dans l'effluent liquide issu de l'unité de stabilisation 20, injecté dans l'unité d'absorption 7, est supérieure à 15 (3/0 en poids, et encore plus préférentiellement supérieure à 30 (3/0 en poids. En se reportant aux figures 2a et 2b (sur ces figures, des références identiques à celles des figures la à lc désignent des éléments identiques) qui représentent deux modes de réalisations possibles et non limitatifs du procédé selon l'invention, une charge en composés hydrocarbonés, notamment en composés hydrocarbonés de type 05 et 06, est dirigée dans le procédé d'isomérisation via une conduite 100, et est mélangée éventuellement avec un flux recyclé comprenant des produits de recyclage en provenance de la ligne 109. L'étape de séchage de la charge fraîche peut être réalisée en amont ou en aval du mélange entre ladite charge et les produits recyclés issus de la ligne flux 109. Dans un mode de réalisation préféré, le séchage est réalisé en aval dudit mélange de manière à éliminer toute présence d'eau susceptible d'être amenée par la ligne 109 de produits recyclés. Le flux sec issu du mélange de la charge en composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec le flux recyclé, est ensuite scindé en deux fractions. Une première fraction est dirigée directement vers la section réactionnelle d'isomérisation via la ligne 101, et une deuxième fraction (fluide de lavage) est amenée via les lignes 105 et 106 dans une unité d'absorption 7. Dans le cadre du procédé selon l'invention, le débit de fluide de lavage est compris entre 5 (3/0 et 50 (3/0 volumique du débit total de la charge en composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec un flux recyclé, de préférence entre 10 % et 30 (3/0 volumique. Dans un mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention (non représenté sur les figures), il est possible de scinder la charge de composés hydrocarbonés avant le mélange avec le flux recyclé issu de la ligne 109 et d'envoyer uniquement une fraction de la charge en composés hydrocarbonés vers l'unité d'absorption 7, en l'absence de flux recyclé. Dans un autre mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention (non représenté sur les figures), il est possible d'envoyer uniquement une fraction de flux recyclé issu de la ligne 109 vers l'unité d'absorption 7, en l'absence de charge en composés hydrocarbonés. Dans ce mode de réalisation, le fluide de lavage est le flux recyclé, i.e. le flux présentant un indice d'octane plus faible que le flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés. Dans encore un autre mode de réalisation particulier du procédé selon l'invention (non représenté sur les figures), le fluide de lavage est constitué par un mélange d'un fluide comprenant la fraction liquide complémentaire de ladite charge en composés hydrocarbonés et du flux recyclé. Tel qu'illustré en figure 2a, l'effluent de la section réactionnelle d'isomérisation 1 est envoyé via la ligne 102 vers la colonne de stabilisation 2, permettant l'élimination en tête de colonne des composés les plus légers, i.e. le méthane, l'éthane, le propane, le butane, l'élimination d'excès d'hydrogène, ainsi que l'acide chlorhydrique et/ou de composés chlorés provenant du catalyseur. L'effluent gazeux de la tête de colonne de stabilisation 2 est ensuite refroidi au moyen du condenseur 12 et est envoyé dans un ballon de reflux 13. L'effluent gazeux du ballon de reflux 13 est envoyé, via la ligne 104, en fond de l'unité d'absorption 7 comprenant une colonne d'absorption 3. Une partie de l'effluent liquide du ballon de reflux 13 est réinjectée comme reflux en tête de la colonne de stabilisation 2, via les lignes 125 et 127, éventuellement au moyen de la pompe 10. Au niveau de la colonne d'absorption 3, la mise en contact de l'effluent gazeux issu de la tête de colonne de stabilisation 2 (via la ligne 104) par le fluide de lavage (via les lignes 105 et 106) permet de récupérer une partie de l'acide chlorhydrique et/ou de composés chlorés contenu dans l'effluent gazeux. Cette récupération permet de diminuer la teneur en acide chlorhydrique dans l'effluent de tête de la colonne d'absorption 3, ce dernier étant par la suite envoyé vers une unité de traitement des effluents gazeux (non représenté sur la figure 1) via la ligne 111. On définit par « taux de récupération de l'acide chlorhydrique », le rapport entre le débit d'acide chlorhydrique du flux de fond de la colonne d'absorption 3 via la ligne 107 par la somme du débit d'acide chlorhydrique du flux de fond de la colonne d'absorption 3 via la ligne 107 et du débit d'acide chlorhydrique dans l'effluent gazeux de la tête de colonne de stabilisation 3 via la ligne 111. Le taux de récupération de l'acide chlorhydrique est généralement compris entre 20% et 90%. Ce débit varie en fonction du débit et de la température du fluide de lavage. Avantageusement, le fluide de lavage envoyé vers la colonne d'absorption 3 via les lignes 105 et 106 peut être préalablement refroidi au moyen d'un échangeur 8 afin d'améliorer le taux de récupération de l'acide chlorhydrique. De préférence, le lavage est réalisé à basse température pour améliorer l'efficacité du lavage, et est plus particulièrement réalisé à température ambiante. Le fluide de lavage ayant servi dans la colonne d'absorption 3 est essentiellement récupéré en fond de colonne d'absorption 3, et est mélangé, via la ligne 107, avec la charge en composés hydrocarbonés en amont de l'unité d'isomérisation, éventuellement en mélange avec un flux recyclé. L'acide chlorhydrique ainsi entrainé est recyclé à la section réactionnelle d'isomérisation et diminue d'autant l'appoint requis en composé chloré. Dans le mode de réalisation illustré en figure 2a, l'unité d'absorption 7 comprend une seule colonne d'absorption 3. L'effluent liquide issu du ballon de reflux 13 de la colonne de stabilisation 2 est injectée dans la colonne d'absorption 3 via les lignes 125 et 126. Cette injection est réalisée dans la section de la colonne d'absorption 3 située au-dessus de l'alimentation en fluide de lavage. Elle permet de diminuer les pertes en composés hydrocarbonés, notamment en C5+, issus du premier contactage entre l'effluent gazeux issu du ballon 13 et la fraction liquide complémentaire de la charge en composés hydrocarbonés, et donc ne pouvant plus être récupéré par la suite car le flux de tête de colonne d'absorption 3 est par la suite conduit vers une unité de traitement des effluents gazeux (non représentée sur la figure) via la ligne 111. Dans un mode de réalisation alternatif (figure 2b), l'unité d'absorption 7 comprend une première colonne d'absorption 3 et une seconde colonne d'absorption 30. L'effluent gazeux du ballon de reflux 13 est envoyé, via la ligne 104, en fond de la colonne d'absorption 3. La fraction liquide complémentaire de la charge hydrocarbonée est envoyée dans la colonne d'absorption 3 via la ligne 106. L'alimentation de la fraction liquide complémentaire de la charge hydrocarbonée est située au-dessus de l'alimentation de l'effluent gazeux du ballon de reflux 13. Le flux gazeux issu du contactage entre la fraction liquide complémentaire de la charge hydrocarbonée et de l'effluent gazeux issu du ballon de reflux 13 est récupéré en tête de la colonne d'absorption 3 puis est envoyé dans une deuxième colonne d'absorption 30 via la ligne 128. L'effluent liquide issu du ballon de reflux 13 est envoyé via les lignes 125 et 126 dans la colonne d'absorption 30. L'alimentation de l'effluent liquide issu du ballon de reflux 13 est située au-dessus de l'alimentation de l'effluent gazeux issu du premier contactage dans la colonne d'absorption 3. Ainsi, on réalise dans la deuxième colonne d'absorption 30 un deuxième contactage entre le flux gazeux issu du premier contactage et l'effluent liquide issu du ballon de reflux 13. L'effluent gazeux issu du deuxième contactage est récupéré en tête de colonne d'absorption 30 est envoyé vers l'unité de traitement des effluents gazeux via les lignes 111 et 124. Le fluide de lavage ayant servi dans la colonne d'absorption 3 est essentiellement récupéré en fond des colonnes d'absorption 3 et 30. Selon un aspect essentiel du procédé selon l'invention, c'est en effet le second contactage entre l'effluent gazeux résultant du premier contactage et l'effluent liquide, par exemple issu du ballon de reflux 13, qui permet d'augmenter le rendement global en 05+ et de libérer plus de composés C4_ dans le flux de la ligne 111. Dans un autre mode de réalisation alternatif (non représenté sur les figures), l'unité de stabilisation 20 comprend une colonne de stabilisation 2 alimentée par l'effluent issu de l'unité d'isomérisation 1, et dans laquelle unité de stabilisation 20 : on récupère en fond de colonne de stabilisation 2, un flux comprenant l'isomérat de la charge de composés hydrocarbonés ; on récupère en tête de colonne de stabilisation 2, un effluent gazeux comprenant au moins en partie des composés légers et des composés chlorés ; et on envoie l'effluent gazeux vers une unité d'absorption 7 on récupère par soutirage latéral de la colonne de stabilisation, un effluent liquide comprenant des composés légers et des composés 05+, et on envoie l'effluent liquide vers une unité d'absorption 7. La concentration en composés 05+ de l'effluent liquide soutiré latéralement est inférieure à la concentration en 05+ compris dans la fluide de lavage. Comme pour les modes de réalisation précédents, dans l'unité de stabilisation 7, l'effluent gazeux issu de l'unité de stabilisation 20 est mis en contact avec la fraction liquide complémentaire de la charge de composés hydrocarbonés. Le flux de vapeur résultant de ce premier contactage est par la suite contacté avec l'effluent liquide issu de l'unité de stabilisation 20 afin de récupérer les composés 05+ compris dans le flux gazeux résultant du premier contactage. Le fond de la colonne de stabilisation 2, dont l'acide chlorhydrique a été éliminé, constituant le produit du procédé (isomérat), est récupéré via la ligne 103, et comprend un ou des produits enrichis en composés à indice d'octane élevé. Ce dernier possède un indice d'octane recherché supérieur à l'indice d'octane de la charge de composés hydrocarbonés en amont de l'unité d'isomérisation. Il peut constituer une essence à haut indice d'octane. Une fraction du flux de fond de la colonne de stabilisation 2 est réchauffé via le rebouilleur 11 et est renvoyée en fond de ladite colonne de stabilisation 2. Dans un mode de réalisation préféré, les produits issus du flux de fond de la colonne de stabilisation 2 sont dirigés vers une unité de séparation 4, et plus particulièrement, par exemple par distillation au moyen d'une colonne de distillation 6, ou encore par adsorption. De préférence, la colonne de distillation 6 est un déisohexaniseur. Tel que mieux illustré en figure 2a ou 2b, le déisohexaniseur est une colonne de distillation de laquelle sont soutirés au moins trois flux, à savoir en tête, via la ligne 108, en soutirage latéral, via la ligne 109, et en fond, via la ligne 110. On extrait de la colonne un flux comprenant des produits présentant un indice d'octane plus faible que le flux liquide issu de la colonne de stabilisation 2 (i.e. le flux de fond de la colonne de stabilisation 2) par soutirage latéral de la colonne de distillation 6. Ces produits sont ensuite de préférence recyclés et mélangés avec la charge fraîche vers la section réactionnelle d'isomérisation 1 via la ligne 109. Le flux présentant un indice d'octane plus élevé que ledit flux liquide issu de la colonne de stabilisation 2 (via la ligne 103) est extrait en de tête de colonne, via la ligne 108, et en fond de colonne, via la ligne 110. Pour ce faire, au moins une partie du flux de fond de la colonne de stabilisation 2 est envoyée dans une unité de séparation 4, par exemple une colonne de distillation 6, via la ligne 103. Le flux de tête de colonne 6 est refroidi via le condenseur 16, est envoyé dans le ballon de reflux 17. Une partie de l'effluent liquide issu du ballon de reflux 17 est réinjecté en tête de colonne de distillation 6 comme reflux via une pompe 14, la partie complémentaire de l'effluent liquide issu du ballon de reflux 17 est récupéré via la pompe 14 et la ligne 108, et comprend des produits enrichis en composés à indice d'octane élevé. On récupère en fond de colonne de distillation 6 via la ligne 110 un flux enrichi en composés indice d'octane élevé et en 06+ naphténiques réfractaires afin d'éviter leur accumulation. Une partie du flux de fond est réchauffé dans un rebouilleur 15 et est renvoyée en fond de ladite colonne de distillation 6. Les produits issus du flux de tête de la colonne de distillation 6 comprend essentiellement des composés 05 et 06 di-branchés. Les produits issus du flux de fond de la colonne de distillation 6 comprennent essentiellement des composés paraffinés 07, du cyclohexane et des naphtènes. Exemple Dans l'exemple qui suit, une comparaison est effectuée entre le procédé d'isomérisation de l'état de la technique, tel qu'illustré en figure lb (et appelé ici procédé 1), avec le procédé d'isomérisation de l'invention, tel qu'illustré en figure 2a (et appelé ici procédé 2), i.e. un procédé comprenant une seule colonne d'absorption 3 dans l'unité d'absorption 7. Pour les deux procédés, on réalise une isomérisation d'une charge fraîche en composés hydrocarbonés dont la composition est détaillée en (3/0 pds dans le tableau 1 ci-après. Débit massique total kg/h 37 249 lsobutane (3/0 poids 0% n-butane (3/0 poids 0% lsopentane (3/0 poids 3% n-pentane (3/0 poids 27% 2,2-diméthylbutane (3/0 poids 1% 2,3-diméthylbutane (3/0 poids 3% 2-MéthylPentane (3/0 poids 15% 2-MéthylHexane (3/0 poids 12% n-Hexane (3/0 poids 27% Cyclopentane (3/0 poids 2% Méthylcyclopentane (3/0 poids 5% Benzène (3/0 poids 2% Cyclohexane (3/0 poids 2% Tableau 1 : Composition de la charge fraîche et débit massique total de la charge fraîche d'entrée Pour les deux procédés, la section réactionnelle, i.e. l'unité d'isomérisation 1, est constituée de deux réacteurs d'isomérisation fonctionnant en série (respectivement réacteur n°1 et réacteur n°2) non représentés sur les figures 1 et2. Les conditions opératoires pour les deux réacteurs sont présentées ci-après : Température d'entrée : 120°C ; Pression d'entrée du réacteur n°1 :3,5 MPa ; Pression d'entrée réacteur n°2 : 3,3 MPa ; Vitesse spatiale : 2,211-1; Ratio molaire hydrogène sur hydrocarbure est de 0,1 :1 ; Teneur en HCI dans le flux d'entrée des réacteurs : 130 parties par millions (ppm) poids. Le catalyseur utilisé pour les deux procédés dans les deux réacteurs comprend un support en alumine, 7% en poids de chlore par rapport au poids total du catalyseur, et 0,23 (3/0 en poids de platine par rapport au poids total du catalyseur. Un appoint en hydrogène est amené à la section réactionnelle 1 via le flux 50 ; un appoint en tétrachlorure de carbone est amené à la section réactionnelle via le flux 51. Pour les deux procédés, la charge fraîche disponible est mélangée à 40°C avec le flux de produits recyclés en provenance de la ligne 109, ces produits étant essentiellement des composés à faible indice d'octane soutiré latéralement du déisohexaniseur 6. Après séchage, le mélange est séparé en deux flux distincts, le premier flux se dirigeant vers la section réactionnelle via la ligne 101, et le second flux (appelé aussi ici fluide de lavage) se dirigeant vers la colonne d'adsorption 3 via les lignes 105 et 106 et refroidi à 20°C dans l'échangeur 8. Le premier flux, correspondant à une fraction représentant 85% volumique du débit total du mélange, est pompé jusqu'à 3,8 MPa, soit une pression suffisante pour être introduite dans l'unité réactionnelle d'isomérisation 1. Le fluide de lavage, correspondant à une fraction représentant 15% volumique du débit total du mélange, est envoyé vers la colonne d'absorption 3 après détente à une pression de 1,7 MPa, soit légèrement supérieure à la pression opératoire de cette dernière. Pour le procédé selon l'invention, la colonne d'absorption 3 est une colonne à garnissage, composé de deux sections. Une première section, appelée ici section inférieure, est comprise entre le fond et l'alimentation en fluide de lavage. Une deuxième section, appelée ici section supérieure, est comprise entre la tête de la colonne et l'alimentation en fluide de lavage. L'effluent liquide issu de la colonne de stabilisation 2 via le ballon de reflux 13 est injecté en tête de la section supérieure de la colonne d'absorption 3. Pour les deux procédés, l'effluent de la section réactionnelle d'isomérisation est dirigé, via la ligne 102, vers la colonne de stabilisation 2. La teneur en acide chlorhydrique (HCl) dans l'effluent est de 130 parties par millions (ppm) en poids. La section de séparation 4 des composés à faible indice d'octane consiste, pour les deux procédés, en un déisohexaniseur 6. Le fond de la colonne de stabilisation 2 est envoyé vers le déisohexaniseur 6. Le déisohexaniseur 6 se présente sous la forme d'une colonne de séparation dont les produits de tête issus de la ligne 108. On récupère en fond de colonne de distillation 6 via la ligne 110 un flux enrichi en composés à indice d'octane élevé et en composés 06+ naphténiques réfractaires ainsi purgés afin d'éviter leur accumulation. Une coupe intermédiaire, enrichie notamment en n-hexane, est prélevée en soutirage latéral et est recyclée dans la section réactionnelle 1 via la ligne 109. Le tableau 2 ci-après décrit les paramètres opératoires de l'ensemble des unités réactionnelles selon l'art antérieur (procédé 1) et selon l'invention (procédé 2). Les plateaux d'alimentation et de soutirage sont repérés par leur numéro d'ordre, l'ensemble des plateaux étant numéroté à partir de un de haut en bas. Le taux de recyclage des hexanes est défini comme le débit du fluide enrichi en n-hexane issus du déisohexaniseur recyclé à la section de réaction d'isomérisation divisé par le débit de la charge en composés hydrocarbonés en mélange avec le flux recyclé, situé en amont de l'unité d'isomérisation. Procédé 1 (non Procédé 2 conforme) (invention) Colonne de stabilisation 2 Nombre de plateaux théoriques 19 19 Pression opératoire (MPa) 1,8 1,6 Plateau d'alimentation 7 7 Puissance requise au rebouilleur (MW) 5,12 5,79 Taux de reflux / Débit charge (pds) 0,35 0,52 Déisohexaniseur 4 Nombre de plateaux théoriques 62 62 Pression opératoire (MPa) 0,29 0,29 Plateau d'alimentation 20 20 Plateau de soutirage latéral 38 38 Puissance requise au rebouilleur (MW) 14,99 16,30 Taux de reflux / distillat 5,05 5,25 Taux de recyclage des hexanes 0,60 0,60 Colonne d'absorption 3 de l'unité d'isomérisation 7 Nombre de plateaux théoriques 6 10 Pression opératoire (MPa) 1,6 1,4 Plateau d'alimentation charge en composés hydrocarbonés 1 5 Plateau d'alimentation ligne 126 N/A 1 Débit de distillats liquides (kg/h) 1350 2100 Unité d'isomérisation 1 Débit massique en entrée de réacteur (101+107) (kg/h) 63313 65210 Débit d'HCI en entrée de réacteur (kg/h) 8,2 8,5 Débit d'appoint en tétrachlorure de carbone (calculé en équivalent HCI) (51) (kg/h) 3,5 3,5 Débit de gaz contenant 75% poids d'hydrogène (50) (kg/h) 1009 1006 Tableau 2: Paramètres opératoires Les résultats du procédé 1 correspondent au procédé non conforme à l'invention (figure 1), les résultats du procédé 2 correspondent au procédé selon l'invention (figure 2). Les compositions des produits issus des flux de la ligne 108 et 110 sont résumées respectivement dans les tableaux 3 et 4 ci-après : Procédé 1 Procédé 2 (non (invention) conforme) Débit Massique kg / h 32937 33403 i-pentane (3/0 p d s 25 25 n-pentane (3/0 p d s 9 10 2,2-dimethylbutane (3/0 p d s 37 36 2,3-dimethylbutane (3/0 p d s 8 8 2-methyl-pentane (3/0 p d s 15 15 2-methyl-hexane (3/0 p d s 3 3 cyclopentane (3/0 p d s 1 1 Tableau 3 : Composition du flux de la ligne 108 Procédé 1 Procédé 2 (non (invention) conforme) Débit Massique kg / h 3350 3372 n-hexane (3/0 p d s 5 5 methyl-cyclopentane (3/0 p d s 10 10 cyclohexane (3/0 p d s 53 54 C 7+ % p d s 31 29 Tableau 4 : Composition du flux de la ligne 110 En tête de colonne de stabilisation 2, le flux d'effluent gazeux de la ligne 104 fortement chargé en acide chlorhydrique est injecté dans la colonne d'absorption 3, dans la section inférieure A de celle-ci. Selon l'invention, le distillat liquide issu du ballon de reflux 13 de la colonne de stabilisation 2 est injecté en totalité dans la section supérieure de la colonne d'absorption 3 via la ligne 126. La composition en composés hydrocarbonés issus du flux de la ligne 126 est résumée dans le tableau 5 ci-après : Procédé 2 (invention) Hydrogène (3/0 p d s 0 Méthane (3/0 p d s 0 Ethane (3/0 p d s 3 Propane % p d s 16 i-Butane (3/0 p d s 61 n-Butane % p d s 14 i-Pentane (3/0 p d s 5 n-Pentane (3/0 p d s 1 0 6 + % pds 0 HCI ppm pds 450 Tableau 5 : Composition en composés hydrocarbonés du flux de la ligne 126 Deux flux sont issus de la colonne d'absorption 3, un flux de fond correspondant essentiellement au fluide de lavage, enrichi en acide chlorhydrique et composés légers réentrainés qui est renvoyé vers l'unité d'isomérisation 1 via la ligne 107, et en tête de l'absorbeur 3 un effluent gazeux appauvri en acide chlorhydrique qui est envoyé vers l'unité de traitement (non représenté sur les figures) via la ligne 111. La composition de l'effluent gazeux issu de la colonne d'absorption 3 via la ligne 111 est présentée dans le tableau 6 ci-après :20 Procédé 1 Procédé 2 (non (invention) conforme) Débit massique total kg/h 639 1483 Débit HCI kg/h 2,8 3,5 Hydrogène % p d s 13 6 Méthane % p d s 29 13 Ethane % p d s 35 18 Propane % p d s 1 18 i-Butane (3/0 p d s 1 38 n-Butane (3/0 p d s 1 6 i-Pentane (3/0 p d s 1 1 n-Pentane (3/0 p d s 7 0 06+ % p d s 12 0 HCI ppm pds 4426 2376 Tableau 6 : composition du flux de la ligne 111 (effluent gazeux de la colonne d'absorption 3) On observe que la teneur en 05± dans l'effluent gazeux de la colonne d'absorption 3 issu de la ligne 111 est très sensiblement diminuée dans le procédé selon l'invention (exemple 2) par rapport à l'art antérieur (exemple 1). Le tableau 7 ci-après décrit la composition de l'effluent total envoyé à l'unité de traitement via la ligne 124, correspondant au flux gazeux de tête issu de la colonne d'absorption 3 via la ligne 111 et à l'effluent liquide vaporisé 123 ce dernier étant nul dans l'exemple pris pour l'invention.15 Procédé 1 Procédé 2 (non (invention) conforme) Débit Massique kg/h 1975 1483 Débit HCI kg/h 3,5 3,5 Hydrogène (3/0 pds 4 6 Méthane % p d s 9 13 Ethane % p d s 13 18 Propane % p d s 14 18 i-Butane (3/0 pds 30 38 n-Butane % p d s 7 6 i-Pentane % p d s 12 1 n-Pentane (3/0 pds 4 0 06+ % p d s 6 0 HCI ppm pds 1795 2376 Tableau 7 : composition du flux de la ligne 124 (effluent vapeur) On observe que le débit d'HCI récupéré dans l'effluent vapeur issue de la ligne 124 est identique dans le procédé selon l'invention et dans le procédé selon l'art antérieur, i.e. 3,5 kg/h. De plus, pour un débit de récupération d'HCI identique pour le procédé 1 (non conforme) et le procédé 2 (conforme à l'invention), le débit massique du flux de la ligne 124 est inférieur dans le procédé 2 que dans le procédé 1, car l'effluent vapeur de la ligne 124 du procédé 2 comprend très peu de composés 05+ (seulement 1% pds de i-pentane). Ainsi, à taux de recyclage identique, avec un débit massique diminué dans le cadre du procédé 2, la concentration en HCI est plus importante dans le cadre du procédé 2 que dans le cadre du procédé 1. Le tableau 8 ci-après décrit le rendement et les propriétés des produits issus du procédé d'isomérisation qui sont constitués par le mélange des flux issus des lignes 108 et 110. On définit le rendement comme le rapport entre le débit massique de la somme des flux issus des lignes 108 et 110 par le débit de charge la charge en composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec un flux recyclé, de la ligne 100, en amont de l'unité d'isomérisation.20 Procédé 1 Procédé 2 (non (invention) conforme) Indice d'octane (RON) 87,4 87,4 Tension de vapeur Reid (MPa) 0,082 0,082 Rendement 97,4 98,7 Tableau 8 : Propriétés et rendement des produits issus du procédé d'isomérisation constitués par le mélange des flux issus des lignes 108 et 110 Le procédé selon l'invention permet, pour un produit final obtenu présentant une même tension de vapeur Reid et un même indice d'octane, d'améliorer de manière significative le rendement global la réaction. Pour un taux de récupération de composés chlorés identique le procédé selon l'invention permet d'améliorer le rendement du procédé d'isomérisation par la formation de produits à haut indice d'octane. REVENDICATIONS1 Procédé d'isomérisation d'une charge de composés hydrocarbonés comportant des composés hydrocarbonés 05 et/ou 06, ledit procédé comprenant une boucle de recyclage d'au moins un composé chloré, et dans lequel procédé : a) on alimente une unité d'isomérisation (1) d'au moins une fraction liquide de ladite charge de composés hydrocarbonés et on effectue l'isomérisation en présence d'un catalyseur chloré ; b) on alimente une unité de stabilisation (20) comprenant au moins une colonne de stabilisation (2) par l'effluent issu de l'unité d'isomérisation (1) et on effectue une séparation dans ladite unité de stabilisation (2) en : o un effluent gazeux comprenant au moins un composé chloré ; o un effluent liquide comprenant une concentration CA en composés 05+ ; et o un flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés ; c) on réalise dans une unité d'absorption (7) comprenant au moins une colonne d'absorption (3) : - un premier contactage entre l'effluent gazeux issu de l'étape b) et un fluide de lavage, ledit fluide de lavage étant choisi parmi une fraction liquide complémentaire de ladite charge de composés hydrocarbonés et/ou au moins une partie dudit flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés issu de l'étape b); ledit fluide de lavage comprenant une concentration Cg en composés 05+ avec CA 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés de l'étape e) est soumis à une séparation dans une unité de séparation (4) de manière à obtenir au moins un flux présentant un indice d'octane plus élevé que ledit flux liquide de l'étape e) et au moins un flux présentant un indice d'octane plus faible que ledit flux liquide de l'étape e). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le flux présentant un indice d'octane plus faible que ledit flux liquide de l'étape e) est au moins en partie recyclé à l'unité d'adsorption (7) en tant que fluide de lavage. 4. Procédé selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que le flux présentant un indice d'octane plus faible que ledit flux liquide de l'étape e) est au moins en partie recyclé en amont de l'unité d'isomérisation (1), ledit flux recyclé étant mélangé avec la charge de composés hydrocarbonés. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'unité d'absorption (7) comprend une colonne d'absorption (3), et en ce qu'on alimente ladite colonne d'absorption (3) lors de l'étape c) : - dudit fluide de lavage ; - de l'effluent gazeux issu de l'étape b), l'alimentation dudit effluent gazeux étant effectuée dans la colonne d'absorption (3) en-dessous de l'alimentation dudit fluide de lavage ; - de l'effluent liquide issu de l'étape b), l'alimentation dudit effluent liquide étant effectuée en tête de colonne d'absorption (3) en-dessus dudit fluide de lavage. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'unité d'absorption (7) comprend deux colonnes d'absorption (3, 30), et en ce qu'on alimente lors de l'étape c) dans la première colonne d'absorption (3) le fluide de lavage et l'effluent gazeux issu de l'étape b), et en ce qu'on alimente dans la deuxième colonne d'absorption (30) le flux gazeux résultant du premier contactage entre l'effluent gazeux issu de l'étape b) et dudit fluide de lavage, et l'effluent liquide issu de l'étape b). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite charge de composés hydrocarbonés, éventuellement en mélange avec ledit flux liquide comprenant au moins un isomérat de la charge de composés hydrocarbonés issu de l'étape b), est séchée en amont de l'unité d'isomérisation (1) et de l'unité d'absorption (7). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'on refroidit le fluide de lavage en amont de l'unité d'absorption (7). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que lorsque le fluide de lavage est une fraction liquide complémentaire de ladite charge, le débit de ladite fraction liquide complémentaire de ladite charge est compris entre 5 (3/0 et 50 (3/0 volumique du débit total de ladite charge. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la concentration en composés 04- compris dans l'effluent liquide obtenu à l'étape b) est supérieure à 15% en poids. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le flux gazeux issu du second contactage dans l'unité d'absorption (7) est extrait et traité dans une unité de traitement des effluents gazeux. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'une partie de l'effluent liquide issu de l'étape b) est envoyée directement à une unité de traitement des effluents gazeux après vaporisation. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que l'étape a) est réalisée à une température comprise entre 100 et 300°C, à une pression comprise entre 0,2 et 3,5 MPa, avec un rapport molaire hydrogène/hydrocarbures compris entre 0,1:1 et 1:1, et avec une vitesse spatiale comprise entre 0,5 et 10 h-1. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en que l'étape a) est réalisée en présence d'un catalyseur chloré comprenant un support en alumine et un métal appartenant au groupe VIII. 15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que le catalyseur comprend de 2 à 10% en poids de chlore par rapport au poids total du catalyseur, et de 0,1 à 0,40 % en poids de platine par rapport au poids total du catalyseur.