Brevet FR3015631A1 — publié le 20150626

DISPOSITIF DE DISTRIBUTION DE FLUIDE A TEMPERATURE CRYOGENIQUE ET PROCEDE DE DECAPAGE OU D'ECROUTAGE DE BETON PAR JET DE FLUIDE A TEMPERATURE CRYOGENIQUE METTANT EN OEUVRE UN TEL DISPOSITIF DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION [0001] L'invention se rapporte à un dispositif de distribution de fluide à température cryogénique et également à un procédé de décapage ou d'écroûtage de béton par jet de fluide à température cryogénique. [0002] L'invention s'inscrit dans le cadre d'une installation et/ou d'un procédé de décapage, d'écroûtage, de traitement de surface de matériaux revêtus ou non, tels les métaux, le béton, le bois, les polymères, les plastiques ou tout autre type de matériau, par jet de fluide, plus particulièrement d'azote liquide, à très haute pression. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE [0003] Actuellement, le traitement de surface de matériaux revêtus ou non, en particulier le décapage, l'écroûtage ou analogue, de béton, de peinture..., se fait essentiellement par sablage, par projection d'eau à ultra haute pression (UHP), à la ponceuse, au marteau-piqueur, à la bouchardeuse ou encore par voie chimique. [0004] Toutefois, lorsqu'il faut limiter la production d'effluents liquides comme par exemple en milieu nucléaire ou chimique, seuls des procédés de travail dits « à sec » peuvent être utilisés. Cependant, dans certains cas, ces procédés « à sec » sont difficiles à mettre en oeuvre, sont très laborieux ou pénibles à utiliser ou encore génèrent des pollutions supplémentaires, par exemple du fait de l'ajout de grenaille ou de sable à retraiter par la suite. [0005] Une alternative à ces technologies repose sur l'utilisation de jets d'azote liquide sous très haute pression comme proposé par les documents de brevets US-A-7,310,955 et US-A-7,316,363. Dans ce cas, on utilise un ou des jets d'azote liquide à une pression comprise entre 1000 et 4000 bars et à basse température comprise par exemple entre -100°C et -E10°C, typiquement entre environ -125°C et -160°C qui sont distribués par unoutil porte-buse(s) qui est mis en mouvement, typiquement par un mouvement de rotation ou d'oscillation. [0006] L'atteinte de ces températures cryogéniques peut être longue en fonction de la longueur de tuyauterie Ultra Haute Pression (UHP) entre un échangeur thermique de l'installation et l'outil porte-buse(s) qui peut aller de 0 à 120 mètres. Pour cette raison, de l'isolant est en général placé autour de la tuyauterie UHP. Cet isolant, présent sous différentes formes (nappe, mousse, ...), permet d'isoler la tuyauterie UHP afin de garantir et maintenir la température cryogénique. [0007] Dans certains domaines d'applications, tels que l'industrie nucléaire, l'ensemble des gros équipements (citerne, compresseur et échangeur thermique) est placé à l'extérieur des installations nucléaires contenant des matières radioactives afin d'éviter toute contamination des équipements. De grandes longueurs de tuyauterie sont alors utilisées pour relier l'outil porte-buse à l'échangeur thermique. Lors de la mise en route du procédé, la ligne UHP doit être totalement refroidie avant de pouvoir réaliser une opération (découpe, décontamination, écroûtage). Or, le temps de refroidissement de la ligne peut être très long en fonction de la longueur de la tuyauterie UHP (cette longueur variant généralement entre 0 et 120 mètres). La température au niveau de l'outil portebuse(s) doit se situer typiquement aux environs de -125°C à -160°C. L'azote liquide sortant à environ -160°C de l'échangeur thermique, les pertes thermiques sur l'ensemble de la ligne UHP doivent être très faibles. Cependant, reste le problème de refroidissement de la ligne UHP qui est à température ambiante (de -10 à + 40°C) lors de la mise en route du procédé. Il faut donc refroidir l'ensemble de la ligne UHP pour que cette dernière soit à une température stable comprise entre -125 et -160°C. Or, ce temps de refroidissement peut être long. Lorsque la ligne est couverte d'isolant, il faut environ 28 minutes pour refroidir une ligne UHP de 120 mètres et pouvoir commencer une opération. [0008] Une façon de diminuer le temps de refroidissement de la ligne UHP est d'augmenter le débit de sortie au niveau de l'outil porte-buse(s). Pour atteindre cet objectif, plusieurs solutions sont connues. [0009] Une première solution consiste à placer des buses de gros diamètres afin d'augmenter le débit au niveau de l'outil porte-buse(s). Cette première solution présente l'avantage de diminuer le temps de refroidissement de la ligne. Cependant, le fait de modifier le diamètre des buses influe sur les performances du procédé. En effet, les buses de gros diamètres ne sont pas adaptées à tous types d'opération et ne permettent pas de travailler à la pression optimale adaptée à chaque type d'opération de traitement (décapage, écroûtage...). En outre, l'utilisation de buses de gros diamètres peut rendre difficile, voire impossible, la montée en pression pour réaliser l'opération d'écroûtage. [0010] Une seconde solution consiste à enlever le porte-buse(s) de l'outil porte-buse(s) afin d'augmenter le diamètre de sortie, et donc d'augmenter le débit. Cette solution présente l'avantage de diminuer le temps de refroidissement ; cependant, une opération est nécessaire pour la remise en place du porte- buse(s). Un temps d'environ cinq minutes est à prévoir pour le réchauffement du filetage pour permettre son démontage, la mise en place du porte-buse(s) et l'orientation de la ou des buses. Ensuite, il faut effectuer un nouveau refroidissement nécessaire afin d'atteindre la température souhaitée (environ 4 minutes). Au final, bien que cette solution permette initialement de refroidir plus rapidement la ligne UHP, il est nécessaire d'ajouter un temps d'environ 9 minutes pour les différentes opérations de mise en place, ce qui double le temps de refroidissement. Au total, un temps d'environ 15 minutes est nécessaire pour le refroidissement de la ligne UHP (refroidissement + réchauffement du filetage + mise en place du porte-buse(s) et orientation de la ou des buses + nouveau refroidissement). EXPOSE DE L'INVENTION [0011] L'invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l'état de la technique identifiés ci-dessus, et notamment à proposer des moyens pour permettre de diminuer le temps de refroidissement de la ligne ultra haute pression (UHP). [0012] Dans ce dessein, un aspect de l'invention se rapporte à un dispositif de distribution de fluide à température cryogénique, ledit dispositif comportant : - une première canalisation ultra haute pression d'amenée du fluide ; - une deuxième canalisation, ladite deuxième canalisation étant reliée entre une première extrémité de la première canalisation et un outil mobile de distribution du fluide, ledit outil mobile comportant au moins une buse, ladite au moins une buse ayant une première section de passage; - une troisième canalisation, ladite troisième canalisation étant reliée entre la première extrémité de la première canalisation et un canal de sortie du fluide, ladite troisième canalisation ayant une deuxième section de passage, la deuxième section de passage étant strictement supérieure à la première section de passage ; - des moyens de commutation entre les première et troisième canalisations, lesdits moyens de commutation ayant une position ouverte dans laquelle le fluide peut circuler entre les première et troisième canalisations et une position fermée dans laquelle le fluide ne peut pas circuler entre les première et troisième canalisations. [0013] Le dispositif permet avantageusement d'augmenter la section de passage disponible pour le flux de fluide, généralement de l'azote (liquide, gazeux ou diphasique), au niveau de la troisième canalisation. Ceci a pour effet d'augmenter le débit de fluide dans la première canalisation UHP d'amenée du fluide, juste en amont de l'outil mobile porte-buse et donc in fine de diminuer le temps de refroidissement de la première canalisation UHP par un dispositif simple à implémenter et à exploiter industriellement. Lorsque les moyens de commutation sont en position ouverte, la première canalisation UHP, du fait du débit élevé de la troisième canalisation dû à la supériorité stricte de la deuxième section de passage par rapport à la première section de passage, est refroidie rapidement. Une fois la première canalisation UHP refroidie, les moyens de commutation peuvent basculer, de façon manuelle ou automatique, en position fermée de façon à ce que le flux de fluide circule seulement entre la première canalisation UHP et la deuxième canalisation vers l'outil mobile et les buses de distribution du fluide. [0014] Outre les caractéristiques principales qui viennent d'être mentionnées dans le paragraphe précédent, le dispositif selon l'invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon les combinaisons techniquement possibles : - lorsque la température de la première extrémité de la première canalisation atteint une valeur prédéfinie, les moyens de commutation basculent entre la position ouverte et la position fermée. La température de la deuxième extrémité de la première canalisation peut être mesurée au moyen d'une sonde de température, ladite sonde étant reliée à un moyen de commande des moyens de commutation, de façon à générer un signal de basculement en direction des moyens de commutation lorsque la température atteint une valeur prédéfinie. Généralement, pour la distribution d'un fluide à température cryogénique, du type azote, la température prédéfinie est comprise entre -100°C et - 200°C, typiquement entre - 125°C et -160°C. Le basculement des moyens de commutation peut se faire manuellement par un utilisateur, lorsque la température renvoyée par la sonde de température a atteint la température prédéfinie ; - le dispositif comporte un compteur temporel apte à déclencher un basculement des moyens de commutation entre la position ouverte et la position fermée après une durée prédéterminée. En fonction de la longueur de la première canalisation UHP, de la valeur de la deuxième section de passage et de la température du fluide attendue en sortie de la buse de l'outil mobile, il est possible d'évaluer la durée minimum de refroidissement de la première canalisation nécessaire avant de pouvoir basculer les moyens de commutation en position fermée ; - une deuxième extrémité de ladite première canalisation est reliée à un échangeur thermique et les moyens de commutation sont disposés à au moins quarante mètres de l'échangeur thermique. En-dessous d'une distance de quarante mètres entre les moyens de commutation et l'échangeur thermique, i.e. en dessous de quarante mètres de longueur de la première canalisation UHP, il n'est pas nécessaire d'utiliser un tel dispositif, le temps de refroidissement de la première canalisation UHP n'étant pas critique ; - les moyens de commutation sont disposés à une distance comprise entre zéro et cinquante mètres de l'outil mobile de distribution de fluide. Cela permet avantageusement de refroidir la plus grande portion possible de ligne UHP, i.e. de la première canalisation ; - la deuxième section de passage est égale à la somme de la première section de passage et d'une première valeur comprise entre 0.1 mm2 et 160 mm2; - les moyens de commutation comportent une première vanne. L'implantation d'une seule vanne est facile à mettre en oeuvre ; - le dispositif comporte également une deuxième vanne disposée entre la première canalisation et la deuxième canalisation. L'ajout d'une deuxième vanne entre la première canalisation et la deuxième canalisation, en plus de la première vanne, présente l'avantage de pouvoir empêcher la circulation du fluide dans la deuxième canalisation quand le fluide circule vers la troisième canalisation de façon à réduire la quantité de fluide distribuée inutilement en milieu contaminé, les première et deuxième vannes ayant de préférence un comportement antagoniste. En effet, si les deux vannes n'ont pas de comportement antagoniste et sont fermées en même temps, par exemple, il y a un risque que l'azote reste piégé dans les canalisations, se vaporise et fasse monter la pression dans le dispositif, d'où un risque d'éclatement de celui-ci ; - les moyens de commutation comportent une vanne trois voies. La vanne trois voies comporte une voie permettant de relier les première et troisième canalisations, mais également une voie reliant les première et deuxième canalisations et éventuellement une voie pour les deuxième et troisième canalisations. La vanne trois voies est de préférence une vanne en L afin d'antagoniser le passage du fluide de la première canalisation vers les deuxième et troisième canalisations, mais il peut également s'agir d'une vanne en T ; et - le canal de sortie du fluide est relié à un tuyau d'aspiration d'une turbine. La liaison entre le canal de sortie du fluide et un tuyau d'aspiration d'une turbine permet d'éviter les problèmes d'anoxie. Cette turbine permet d'aspirer les déchets générés lors des opérations de décapage ou de traitement de surface par une installation de travail comportant un tel dispositif de distribution d'un fluide à température cryogénique. [0015] L'invention se rapporte également à un procédé de décapage ou d'écroûtage de béton par jet de fluide à température cryogénique, ledit procédé mettant en oeuvre un dispositif de distribution de fluide à température cryogénique, ledit dispositif comportant : - une première canalisation ultra haute pression (UHP) d'amenée du fluide ; - une deuxième canalisation, ladite deuxième canalisation étant reliée entre une première extrémité de la première canalisation et un outil mobile de distribution du fluide, ledit outil mobile comportant au moins une buse, ladite au moins une buse ayant une première section de passage ; - une troisième canalisation, ladite troisième canalisation étant reliée entre la première extrémité de la première canalisation et un canal de sortie du fluide, ladite troisième canalisation ayant une deuxième section de passage, la deuxième section de passage étant strictement supérieure à la première section de passage ; - des moyens de commutation entre les première et troisième canalisations, lesdits moyens de commutation ayant une position ouverte dans laquelle le fluide peut circuler entre les première et troisième canalisations et une position fermée dans laquelle le fluide ne peut pas circuler entre les première et troisième canalisations, ledit procédé comportant : - une première étape dans laquelle les moyens de commutation sont dans une première position dans laquelle le fluide circule entre les première et troisième canalisations ; - une deuxième étape dans laquelle les moyens de commutation basculent dans une deuxième position dans laquelle le fluide circule entre les première et deuxième canalisations. [0016] Outre les caractéristiques principales qui viennent d'être mentionnées dans le paragraphe précédent, le procédé selon l'invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon les combinaisons techniquement possibles : - la deuxième étape comporte la réception par les moyens de commutation d'un signal d'activation, ledit signal d'activation étant généré par un calculateur lorsque la température de la deuxième extrémité de la première canalisation atteint une valeur prédéterminée ; et - la deuxième étape comporte la réception par les moyens de commutation d'un signal d'activation, ledit signal d'activation étant généré par un calculateur après une durée prédéterminée. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES [0017] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : - la figure 1 schématise le fonctionnement d'une installation de travail pour le décapage ou l'écroûtage de béton de l'art antérieur, - les figures 2a (vue de côté) et 2b (vue de dessous) schématisent l'outil mobile comportant au moins une buse équipant l'installation de la Figure 1, - les figures 3a, 3b et 3c schématisent le fonctionnement d'une installation de travail avec intégration d'un dispositif selon un mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 schématise le système de reprise de l'azote gazeux par un tuyau d'aspiration d'une turbine en sortie d'un dispositif selon un mode de réalisation de l'invention. [0018] Pour plus de clarté, les éléments identiques ou similaires sont repérés par des signes de référence identiques sur l'ensemble des figures. DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION [0019] La Figure 1 schématise une installation classique de décapage, de traitement de surface ou analogue par jets de fluide, ici d'azote liquide, à température cryogénique comportant habituellement un réservoir de stockage 1, tel qu'une citerne, d'azote liquide (ci-après appelé LN2) qui alimente, via une ligne d'amenée 6 d'azote liquide sous basse pression, c'est-à-dire à environ 3 à 6 bars et à une température de -180°C environ, un disposiff de compression 2, avec compresseur et échangeur thermique amont interne permettant une mise à ultra haute pression (UHP) de l'azote liquide. Le dispositif de compression 2 permet donc de réaliser la compression du LN2 provenant du réservoir de stockage 1. [0020] Le LN2 à haute pression est alors véhiculé via une ligne de convoyage 7, jusqu'à un échangeur thermique aval 3 externe où le LN2 UHP subit un refroidissement avec de l'azote liquide à pression atmosphérique (qui provient de la ligne 9), pour obtenir typiquement de l'azote liquide à ultra haute pression UHP à température cryogénique. [0021] II en résulte du LN2 à une pression (UHP) typiquement supérieure à 25 300 bar, généralement comprise entre 1000 bar et 4000 bar, avantageusement comprise entre environ 3000 et 4000 bar, et à une température cryogénique, comprise par exemple entre -100°C et -200°C, par eemple de l'ordre d'environ -125 à -160°C. Cet azote est alors envoyé via une gemière canalisation 8 UHP vers l'outil mobile 4 de distribution de fluide, dit outil porte-buse(s) pour le 30 décapage ou analogue délivrant un ou plusieurs jets d'azote liquide UHP, en général plusieurs jets. [0022] Le réservoir 1 de grande capacité, tel qu'une citerne de camion ou un réservoir de stockage de plusieurs milliers de litres d'azote liquide, est généralement situé à l'extérieur des bâtiments, c'est-à-dire à l'air libre. Il peut être fixe ou mobile. [0023] Le réservoir 1 de grande capacité est relié de manière classique à l'installation, c'est-à-dire au moyen de tuyauteries calorifugées comprenant une ou plusieurs vannes de contrôle... En outre, le convoyage du LN2 entre les différents éléments du système se fait également via des canalisations calorifugées. Le débit global d'azote est approximativement de 20 l/min liquide (soit 15 Nm3/min gazeux). [0024] Le dispositif de compression 2 et l'échangeur thermique 3 peuvent être placés à l'intérieur ou à l'extérieur des bâtiments. Dans le cas de l'application dans l'industrie nucléaire, il sera préférable de placer ces équipements à l'extérieur des installations, cellules... contenant des matières radioactives afin d'éviter toute contamination. [0025] Par ailleurs, pour augmenter la taille de la surface traitée, c'est-à-dire décapée ou analogue, on utilise typiquement un outil mobile 4 équipé de buses 11 du type de celles utilisées dans les procédés à jet d'eau UHP, mais alimentées ici par du LN2 UHP (en 8) et que l'on met en rotation ou en oscillation de manière à obtenir des jets rotatifs ou oscillants 12 de LN2 UHP qui sont utilisés pour décaper, écroûter ou traiter la surface, comme illustré sur les figure 2a (vue de côté) et figure 2b (vue de dessous). [0026] Les figures 3a, 3b et 3c schématisent une installation classique comme en figure 1, mais cette fois-ci avec dispositif de distribution d'un fluide à température cryogénique. Le dispositif des figures 3a, 3b et 3c comporte : - une première canalisation 8 ultra haute pression d'amenée du fluide, depuis l'échangeur thermique (élément 3 sur la figure 1) ; - une deuxième canalisation 13 reliée entre une première extrémité 81 de la première canalisation et l'outil mobile 4, dit outil porte-buse(s). La (ou les) buse(s) de l'outil mobile 4 ont une première section de passage qui définit un débit d'éjection du fluide en sortie du dispositif vers une surface à traiter ; - une troisième canalisation 10 reliée entre la première extrémité 81 de la première canalisation 8 et un canal de sortie du fluide (non représenté sur les figures). Cette troisième canalisation a une deuxième section de passage strictement supérieure à la première section de passage. Ceci permet d'avoir un débit de fluide traversant la troisième canalisation 10 supérieur au débit de fluide traversant la deuxième canalisation 13 vers l'outil mobile 4 ; et - des moyens de commutation 5 entre les première 8 et troisième 10 canalisations. Les moyens de commutation peuvent basculer entre une position ouverte dans laquelle le fluide peut circuler entre les première 8 et troisième 10 canalisations et une position fermée dans laquelle le fluide ne peut pas circuler entre les première 8 et troisième 10 canalisations. [0027] Sur la figure 3a, les moyens de commutation 5 comportent une première vanne simple à commutation manuelle ou automatique disposée sur la troisième canalisation 10. Cette solution a l'avantage d'être peu coûteuse et simple à implémenter. Cependant, la solution de la figure 3b, dans laquelle le dispositif comporte également une deuxième vanne 51 disposée entre la première canalisation 8 et la deuxième canalisation 13 présente l'avantage de pouvoir empêcher la circulation du fluide dans la deuxième canalisation quand le fluide circule vers la troisième canalisation de façon à réduire la quantité de fluide distribuée inutilement en milieu contaminé. Les moyens de commutation de la figure 3c comportent une vanne trois voies disposée au niveau de la première extrémité 81 de la première canalisation 8. Cette vanne trois voies 5 peut être à fonctionnement manuel ou automatique. [0028] Lors de la mise en route du procédé, la vanne envoie le flux d'azote liquide vers la sortie de la troisième canalisation 10 afin d'avoir un haut débit de sortie et de refroidir plus rapidement la ligne. Une fois la température atteinte, les moyens de commutation 5 basculent (manuellement ou automatiquement) et envoient le flux d'azote liquide vers l'outil porte-buse(s) 4. [0029] A la mise en route du procédé, la vanne 5, manuelle ou automatique, est ouverte côté troisième canalisation 10 afin d'augmenter le débit en sortie de ligne UHP, et donc réduire le temps de refroidissement de la ligne UHP. Une fois la température atteinte, la vanne 5 changera de position et sera ouverte vers la deuxième canalisation et l'outil mobile porte-buse(s) 4. [0030] Sur le graphique 1 ci-dessous sont représentées les courbes d'évolution des températures pour les deux sorties avec une longueur de tuyauterie UHP de 120 mètres entre l'échangeur thermique et l'outil porte-buse(s) portant deux buses de diamètre 0,013", soit environ 0.1mm2 de section de passage, le diamètre de la troisième canalisation étant de 2,10mm, i.e. la section de passage de la troisième canalisation étant d'environ 3.5mm2. 20 INF ml^ secondes (s) 0 itt r 1 it 0 500 1000 % 1500 20(10 20 1 i -40 !,-0 -60 - - Outil porte-busels) 4 1113 -rzs -RO --- Sortie 10 100 -120 -1L-0 -160 Graphique 1 [0031] En ajoutant le dispositif et en passant par la troisième canalisation (courbe ayant pour légende 'sortie 10' sur le graphique), le temps de refroidissement de la ligne est d'environ 6 min. En passant par la deuxième canalisation seule (courbe ayant pour légende 'outil porte-buse(s) 4'), le temps de refroidissement de la ligne est d'environ 28 min. [0032] La mise en oeuvre d'un dispositif selon l'invention, en particulier l'ajout d'un moyen de commutation vers une section de passage augmentée, permet donc de diminuer le temps de refroidissement de la ligne UHP d'un facteur 4,5. [0033] A l'échelle d'une journée de 8 heures de travail, le temps gagné par l'ajout d'un tel dispositif peut sembler anodin. Cependant, les traitements de surfaces étant très rapides, de nombreux repositionnements de l'outil porte- buse(s), à l'aide d'un porteur automatique ou de façon manuelle, sont à prévoir. A chaque repositionnement, l'installation de travail est stoppée et la ligne UHP se réchauffe. Il faut donc refroidir la ligne à chaque repositionnement. En faisant quatre repositionnements sur une journée de travail, l'ajout du dispositif permet d'avoir un temps global de refroidissement de 24 minutes contre 112 minutes sans. [0034] Ainsi seulement 5 % du temps est passé pour refroidir la ligne UHP, alors que sans le dispositif de l'invention, on atteint de l'ordre de 25 % du temps passé à refroidir la ligne UHP. [0035] La Figure 4 présente le système de reprise de l'azote gazeux par un tuyau d'aspiration d'une turbine en sortie du dispositif. Dans le cas où le débit d'azote sortant du canal de sortie relié à la troisième canalisation 10 pose des problèmes (anoxie et problème spécifique pour le nucléaire), le canal de sortie de la troisième canalisation 10 est relié au tuyau d'aspiration 11 de la turbine. La totalité du débit d'azote est collectée et aspirée par la turbine servant à l'aspiration des déchets générés lors des opérations de décapage ou de traitement de surface (débit d'aspiration turbine >débit d'azote libéré qui est au max 8 l/min = 550 Nm3/h). De manière alternative, le canal de sortie du fluide peut éventuellement être relié à un tuyau d'évacuation vers l'atmosphère. [0036] L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits en référence aux figures et des variantes pourraient être envisagées sans sortir du cadre de l'invention. 25 REVENDICATIONS1. Dispositif de distribution de fluide à température cryogénique, ledit dispositif comportant : - une première canalisation (8) ultra haute pression (UHP) d'amenée du fluide - une deuxième canalisation (13), ladite deuxième canalisation (13) étant reliée entre une première extrémité (81) de la première canalisation (8) et un outil mobile (4) de distribution du fluide, ledit outil mobile comportant au moins une buse, ladite au moins une buse ayant une première section de passage; - une troisième canalisation (10), ladite troisième canalisation (10) étant reliée entre la première extrémité (81) de la première canalisation (8) et un canal de sortie du fluide, ladite troisième canalisation (10) ayant une deuxième section de passage ; caractérisé en ce que la deuxième section de passage est strictement supérieure à la première section de passage et en ce que le dispositif de distribution comporte des moyens de commutation (5) entre les première (8) et troisième (10) canalisations, lesdits moyens de commutation (5) ayant une position ouverte dans laquelle le fluide peut circuler entre les première (8) et troisième (10) canalisations et une position fermée dans laquelle le fluide ne peut pas circuler entre les première (8) et troisième (10) canalisations. 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que lorsque la température de la première extrémité (81) de la première canalisation (8) atteint une valeur prédéfinie, les moyens de commutation (5) basculent entre la position ouverte et la position fermée. 3. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comporte un compteur temporel apte à déclencher un basculement des moyens de commutation (5) entre la position ouverte et la position fermée après une durée 30 prédéterminée. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'une deuxième extrémité de ladite première canalisation (8) est reliée àun échangeur thermique et en ce que les moyens de commutation (5) sont disposés à au moins quarante mètres de l'échangeur thermique. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les moyens de commutation (5) sont disposés à une distance comprise entre zéro et cinquante mètres de l'outil mobile (4) de distribution de fluide. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la deuxième section de passage est égale à la somme de la première section de passage et d'une première valeur comprise entre 0.1 mm2 et 160 mm2. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les moyens de commutation (5) comportent une première vanne. 8. Dispositif selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'il comporte également une deuxième vanne (51) disposée entre la première canalisation (8) et la deuxième canalisation (13). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que les moyens de commutation (5) comportent une vanne trois voies. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le canal de sortie du fluide est relié à un tuyau d'aspiration d'une turbine. 11. Procédé de décapage ou d'écroûtage de béton par jet de fluide à température cryogénique, ledit procédé mettant en oeuvre un dispositif de distribution de fluide à température cryogénique, ledit dispositif comportant : - une première canalisation ultra haute pression (UHP) d'amenée du fluide ; - une deuxième canalisation, ladite deuxième canalisation étant reliée entre une première extrémité de la première canalisation et un outil mobile de distribution du fluide, ledit outil mobile comportant au moins une buse, ladite au moins une buse ayant une première section de passage ; - une troisième canalisation, ladite troisième canalisation étant reliée entre la première extrémité de la première canalisation et un canal de sortie du fluide, ladite troisième canalisation ayant une deuxième section de passage, la deuxième section de passage étant strictement supérieure à la première section de passage ; - des moyens de commutation entre les première et troisième canalisations, lesdits moyens de commutation ayant une position ouverte dans laquelle lefluide peut circuler entre les première et troisième canalisations et une position fermée dans laquelle le fluide ne peut pas circuler entre les première et troisième canalisations, ledit procédé comportant : - une première étape dans laquelle les moyens de commutation sont dans une première position dans laquelle le fluide circule entre les première et troisième canalisations ; - une deuxième étape dans laquelle les moyens de commutation basculent dans une deuxième position dans laquelle le fluide circule entre les première et deuxième canalisations. 12. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que la deuxième étape comporte la réception par les moyens de commutation d'un signal d'activation, ledit signal d'activation étant généré par un calculateur lorsque la température de la deuxième extrémité de la première canalisation atteint une valeur prédéterminée. 13. Procédé selon la revendication 11 caractérisé en ce que la deuxième étape comporte la réception par les moyens de commutation d'un signal d'activation, ledit signal d'activation étant généré par un calculateur après une durée prédéterminée. 25 30