Brevet FR3021408A1 — publié le 20151127

L'invention concerne un procédé de détermination de la saturation résiduelle d'un fluide dans un milieu poreux. La présente invention a notamment pour objet la détermination de la saturation résiduelle en huile d'une formation souterraine, en particulier lors de l'exploration et l'exploitation de puits d'hydrocarbures, et particulièrement pour la récupération assistée d'hydrocarbures (EOR : de l'anglais Enhanced Oil Recovery). On estime aujourd'hui que pour l'ensemble des réservoirs pétroliers actifs, 60%-65% de l'huile en place reste piégée. Différents mécanismes sont à l'origine de ce piégeage, l'hétérogénéité géologique par exemple engendre un déplacement non homogène de l'huile à l'échelle du réservoir. Mais même à l'échelle locale, la présence d'une tension interfaciale entre l'eau et l'huile conduit à un piégeage capillaire de la phase huile au centre des pores dans le cas des roches mouillables à l'eau. Ce piégeage peut représenter jusqu'à 50% de l'huile en place. Les réservoirs mouillables à l'eau constituent à peu près la moitié des réservoirs dans le monde. Par conséquent, mobiliser l'huile résiduelle contenue dans la matrice en conditions de mouillabilité préférentielle à l'eau est un véritable défi. Cependant, l'utilisation de tensioactifs injectés en phase aqueuse peut permettre une diminution très importante du piègeage capillaire. Les tensioactifs ont la propriété de pouvoir abaisser très notablement cette tension voire de quasiment l'annuler. L'utilisation d'additifs tensioactifs a été testée avec succès sur les grès dans les années 1980 et connaît un regain d'intérêt à cause de la hausse du prix du baril. Les procédés de récupération assistée du pétrole par injection de tensioactif représentent un fort potentiel car ils permettent de dépiéger une quantité importante d'huile bloquée dans les pores de la roche. Pour caractériser le dépiégeage capillaire, il est courant de mesurer la saturation résiduelle en huile en fonction d'un jeu de paramètres caractérisant le balayage à l'eau de la roche. Ces paramètres sont la viscosité il de l'eau de balayage et sa vitesse moyenne V. On forme ainsi le nombre capillaire Nc : Nc = le représentant le rapport des forces visqueuses sur les forces capillaires représentées par la tension interfacial a, ou le dépiégeage par écoulement par rapport au piégeage par capillarité. La courbe représentant l'évolution de la saturation résiduelle en huile en fonction du nombre capillaire est appelé CDC (Courbe de Désaturation Capillaire). Elle peut représenter la quantité d'huile productible par un procédé EOR par injection d'une composition aqueuse comprenant au moins un tensioactif. La CDC joue donc un rôle fondamental dans ce procédé. Cette courbe dépend notamment de la nature de la roche. Les méthodes actuelles d'obtention des courbes CDC sont longues : plusieurs semaines d'expérimentations sont nécessaires. De plus, ces méthodes sont contraignantes car elles nécessitent d'utiliser des tensioactifs, notamment pour le balayage d'échantillons de roches. Les documents suivants décrivent de telles méthodes d'obtention des courbes CDC : Chatzis, I., Morrow, N.R.: Correlation of Capillary Number Relationships for Sandstone. Society of Petroleum Engineers Journal. 24, 555-562 (1984) Pennell, K.D., Pope, G.A., Abriola, L.M.: Influence of viscous and buoyancy forces on the mobilization of residual tetrachloroethylene during surfactant flushing. Environmental Science &Amp; Technology. 30, 1328-1335 (1996) Stegemeier, G.L.: Mechanisms of Entrapment and Mobilization of Oil in Porous Media. D.O.Shah and R.S.Schechter, Editors, lmproved Oil Recovery by Surfactant and Polymer Flooding, Academic Press, Inc.,New York. 55-91 (1977) Taber, J.J.: Dynamic and Static Forces Required To Remove a Discontinuous Oil Phase from Porous Media Containing Both Oil and Water. Society of Petroleum Engineers Journal. 9, 3-12 (1969) L'invention concerne un procédé de détermination d'une courbe CDC à partir de la mesure de la distribution volumique de la taille de ganglions de fluide dans le milieu poreux. Le procédé selon l'invention ne nécessite pas l'utilisation de tensioactifs et est rapide grâce à l'utilisation de la mesure de la distribution volumique de la taille de ganglions de fluide dans le milieu poreux,. Le procédé selon l'invention L'invention concerne un procédé de détermination de la saturation résiduelle d'un premier fluide dans un milieu poreux suite à l'injection d'un deuxième fluide dans ledit milieu poreux. Pour ce procédé, on réalise les étapes suivantes : a) on détermine la distribution volumique de la taille de ganglions dudit premier fluide dans ledit milieu poreux saturé par ledit second fluide ; b) on détermine un nombre de piégeage Nt* au moyen de ladite distribution volumique de la taille de ganglions ; et c) on construit une courbe de la saturation résiduelle normalisée S. dudit premier fluide dans ledit milieu poreux en fonction dudit nombre de piégeage Nt*. Selon un mode de réalisation de l'invention, on réalise l'étape suivante : d) on détermine ladite saturation résiduelle dudit premier fluide dans ledit milieu poreux au moyen de ladite courbe de la saturation résiduelle et d'au moins une caractéristique dudit deuxième fluide. Avantageusement, ladite caractéristique dudit deuxième fluide est la tension interfaciale entre lesdits premier et deuxième fluides, ledit nombre de piégeage Nt* étant dépendant de ladite tension interfaciale. De préférence, ledit deuxième fluide comporte de l'eau. Préférentiellement, ledit premier fluide comporte de l'huile. Selon un aspect de l'invention, on détermine la distribution volumique de la taille de ganglions d'huile dans ledit milieu poreux au moyen des étapes suivantes : i) on prépare un échantillon dudit milieu poreux saturé en huile ; ii) on réalise une image tridimensionnelle dudit échantillon par micro tomographie à rayon X ; et iii) on détermine ladite distribution volumique de la taille de ganglions d'huile par traitement d'image. Selon un mode de réalisation de l'invention, on détermine ledit nombre de piégeage Nt* au moyen d'une équation de la forme N: = a 2 avec (r) le rayon moyen des seuils Rb de pore dudit milieu poreux, a le rapport entre la taille moyenne des ganglions et la taille moyenne des seuils de pores dudit milieu poreux, et Rb la taille des ganglions dudit premier fluide libérés par l'injection dudit deuxième fluide. De manière avantageuse, on construit ladite courbe de saturation résiduelle 1 Rb ,-,(N7) 4 normalisée S: au moyen d'une équation de la forme S:r -7eb 3 Aft ) avec Rb la Son 0 3 taille des ganglions dudit premier fluide libérés par l'injection dudit deuxième fluide, et Sort la saturation initiale dudit milieu poreux. En outre, l'invention concerne un procédé de récupération assistée d'hydrocarbures dans un milieu poreux, dans lequel on injecte une composition aqueuse dans ledit milieu poreux. Pour ce procédé, on réalise les étapes suivantes : a) on choisit au moins un tensioactif pour la formulation de ladite composition aqueuse ; b) on détermine la saturation résiduelle en hydrocarbures dans ledit milieu poreux au moyen du procédé de détermination de la saturation résiduelle selon l'invention à partir de la formulation de ladite composition aqueuse ; et c) on récupère une quantité d'hydrocarbures dudit milieu poreux par injection de ladite composition aqueuse dans ledit milieu poreux, ladite quantité d'hydrocarbures récupérés est dépendante de ladite saturation résiduelle. De préférence, on réitère les étapes a) et b) pour différents tensioactifs et on récupère lesdits hydrocarbures par injection dans ledit milieu poreux d'une composition aqueuse qui minimise la saturation résiduelle en hydrocarbures. Présentation succincte des figures D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. La figure 1 illustre schématiquement un milieu poreux saturé par un premier fluide dans lequel on injecte un deuxième fluide. La figure 2 illustre une distribution volumique de la tailles des ganglions pour quatre milieux poreux. La figure 3 illustre une courbe de saturation résiduelle obtenue par le procédé selon l'invention. Description détaillée de l'invention La présente invention concerne un procédé de détermination de la saturation résiduelle d'un premier fluide dans un milieu poreux suite à l'injection d'un deuxième fluide dans le milieu poreux. Selon un mode de réalisation de l'invention, le milieu poreux est une formation souterraine, dans laquelle on cherche à récupérer des hydrocarbures. Le premier fluide est alors une huile. En outre, le deuxième fluide peut être une composition aqueuse comprenant au moins un tensioactif. La composition aqueuse est injectée dans la formation souterraine afin d'améliorer la récupération des hydrocarbures présents dans la formation souterraine. Cette méthode est appelée récupération assistée d'hydrocarbures (EOR). Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, le milieu poreux est une formation souterraine polluée, dans laquelle on cherche à retirer les polluants liquides (par exemple NAPL). Le premier fluide est alors l'ensemble des polluants de la formation souterraine et le deuxième fluide peut être une composition aqueuse comprenant au moins un tensioactif. La composition aqueuse est injectée dans la formation souterraine afin de « chasser » les polluants de la formation souterraine. Cette méthode est appelée remédiation des sols. Le procédé selon l'invention est adaptée à toute méthode pour laquelle on injecte un fluide dans un milieu poreux pour récupérer un fluide contenu dans le milieu poreux. Dans la suite de la demande, le procédé selon l'invention est décrit par rapport au premier mode de réalisation de l'invention (application à l'EOR), toutefois le procédé se déroule de la même manière pour les autres applications du procédé selon l'invention. Selon l'invention, le procédé comprend les étapes suivantes : 1) Détermination de la distribution volumique de la taille des ganglions 2) Détermination d'un nombre de piégeage 3) Construction de la courbe de saturation résiduelle 4) Détermination de la saturation cible après injection L'étape 4) est facultative, le procédé selon l'invention peut se terminer après l'étape 3) de construction de la courbe de saturation résiduelle. 1) Détermination de la distribution volumique de la taille des ganglions Lors de cette étape, on détermine la distribution volumique de la taille de ganglions du premier fluide (huile) dans le milieu poreux saturé par le second fluide (eau). On appelle ganglion un petit volume d'huile isolé, dans l'espace poral. Les ganglions forment des volumes d'huile déconnectés entre eux et séparés par la phase eau. L'huile est considérée comme piégée lorsque elle ne s'écoule pas librement dans le milieu poreux, c'est-à-dire lorsque les efforts de la résistance capillaire sont supérieurs aux efforts de dépiégeage. Les dimensions des ganglions ont sensiblement la taille de un à plusieurs pores. La figure 1 représente schématiquement un ganglion. Le milieu poreux 1 comporte des espaces dans lesquels les fluides peuvent se déplacer et/ou être piégé. Le signe de référence 2 représente un ganglion d'huile piégé dans le milieu poreux 1. Les flèches 3 indiquent le déplacement de la composition aqueuse injectée dans le milieu poreux. Cette composition aqueuse crée des efforts sur le ganglion d'huile dans le but de le dépiéger. La distribution volumique de la taille de ganglions d'huile peut être déterminée expérimentalement au moyen d'une méthode de micro tomographie à rayon X. Par exemple, on peut mettre en oeuvre les étapes suivantes : i) on prépare un échantillon du milieu poreux partiellement saturé en huile, l'échantillon étant prélevé dans la formation souterraine et l'échantillon étant placé à la saturation résiduelle initiale Sort par un drainage et une imbibition (pour cette préparation, l'échantillon peut être d'abord saturé en eau, puis en huile, puis enfin balayé en eau afin de former les ganglions d'huile) ; ii) on réalise une image tridimensionnelle dudit échantillon par micro tomographie à rayon X, par exemple avec une résolution de 1 à 5 la réalisation d'une telle image est décrite notamment dans le document : Youssef, S., Bauer, D., Bekri, S., Rosenberg, E., Vizika, O.: Towards a better understanding of Multiphase flow in porous media: 3D In-Situ fluid distribution imaging at the pore scale. Int.Sym.of the Society of Core Analysts, Noordwijk Aan Zee, The Netherlands. (2009) ; et iii) on détermine ladite distribution volumique de la taille de ganglions d'huile par traitement d'image tridimensionnelle. La figure 2 illustre un exemple de courbes obtenues par micro tomographie à rayon X pour quatre roches R1 à R4 : la roche R1 étant une roche de Berea, la roche R2 une roche de Bentheimer, R3 une roche de Fontainebleau, et R4 une roche de Clashach. Les courbes représentent la fréquence relative f en fonction du rayon des ganglions r en Le rayon moyen des seuils de pores de la roche R1 est de 31,5 de la roche R2 est de 40,1 de la roche R3 est de 38,6 lm et de la roche R4 est de 37,2 D'autres méthodes de mesure de la distribution volumique de la taille de ganglions d'huile peuvent être mises en oeuvre pour le procédé selon l'invention, par exemple en utilisant un milieu poreux transparent, puis en réalisant une image (photographie) et par traitement de l'image. 2) Détermination d'un nombre de piégeage Lors de cette étape, on détermine un nombre de piégeage noté Nt* au moyen de la distribution de la taille de ganglions déterminée à l'étape précédente. Le nombre de piégeage Nt* (en anglais trapping number) quantifie l'équilibre des forces de gravité, des forces visqueuses et des forces capillaires agissant sur les ganglions d'huile piégés dans un milieu poreux. Le nombre de piégeage Nt* correspond à la somme du nombre capillaire et du nombre de Bond. On rappelle que le nombre capillaire Nc représente le rapport des forces visqueuses sur les forces capillaires. Le nombre de Bond Nb représente le rapport entre les forces gravitationnelles et les forces capillaires Ainsi, le nombre de piégeage Nt* dépend notamment de la tension interfaciale entre l'huile et la composition aqueuse. Selon un aspect de l'invention, le nombre de piégeage Nt* est déterminé au moyen d'une équation de la forme : N: = a 2 avec : Rb - (r) le rayon moyen des seuils de pores du milieu poreux, cette grandeur peut être déterminée lors de l'étape 1), - a le rapport entre la taille moyenne des ganglions et la taille moyenne des seuils de pores du milieu poreux, cette grandeur peut être déterminée lors de l'étape 1), et - Rb la taille des ganglions dudit premier fluide dépiégés (libérés) par l'injection de la composition aqueuse, ce paramètre est relié à la saturation résiduelle en huile.35 3) Construction de la courbe de saturation résiduelle Lors de cette étape, on construit une courbe de saturation résiduelle Sor* de l'huile dans le milieu poreux en fonction du nombre de piégeage Nt*. Cette courbe de saturation résiduelle est une courbe CDC (Courbe de Désaturation Capillaire) qui traduit la variation de la saturation résiduelle d'huile en fonction d'un nombre adimensionnel : le nombre de piégeage Nt*. La saturation résiduelle normalisée Sor* peut s'écrire sous la forme de la somme discrète des volumes de ganglion (phase huile déconnectée) restés piégés dans le milieu poreux rapportée à la saturation initial en huile Son. Selon un aspect de l'invention, la saturation résiduelle normalisée Sor* de l'huile dans le milieu poreux peut s'écrire au moyen d'une équation de la forme : 1 Rb (N7) 4 S* - -71-R: (N:) avec : Sort 0 3 Rb la taille des ganglions dudit premier fluide libérés par l'injection dudit deuxième fluide, ce paramètre dépend du nombre de piégeage Nt* et est déterminé à partir de du nombre de piégeage Nt* déterminé à l'étape précédente. Par exemple, par inversion de l'équation présentée à l'étape 2) de détermination du nombre de ii piégeage, on peut écrire : Rb = -CY et N - Sort la saturation initiale dudit milieu poreux, cette saturation initiale correspond au volume initial total des ganglion rapporté au volume de pore. La relation Rb= -a permet de vérifier qu'en augmentant le nombre capillaire Nt*, le N: rayon Rb diminue, et par conséquent on dépiège des ganglions de plus en plus petits. C'est cette propriété qui est mise à contribution pour calculer la courbe de CDC. La saturation résiduelle normalisée Sor* peut être formulée en fonction du nombre de piégeage Nt* et de données mesurées ((r) et a) . Ainsi, on peut construire une courbe de la saturation résiduelle Sor* en fonction du nombre de piégeage Nt*. Cette construction de la courbe CDC est directe et immédiate car elle ne nécessite que la connaissance de la distribution de la taille des ganglions d'huile. De plus, cette construction de la courbe CDC ne nécessite pas de mettre en oeuvre des tensioactifs. La figure 3 présente une courbe de saturation résiduelle obtenue par le procédé selon l'invention. Cette courbe décrit, pour un milieu poreux, l'évolution de la saturation résiduelle Sor* en % en fonction du nombre de piégeage Nt*. On remarque que lorsqu'on augmente le nombre capillaire Nt*, on dépiège plus de ganglions et par conséquent, la saturation résiduelle diminue. La courbe CDC peut être une donnée d'entrée des simulateurs de réservoir traitant l'injection d'additifs chimiques. Alternativement et telle que décrit à l'étape 4), la courbe de saturation résiduelle Sor* peut permettre de déterminer la saturation résiduelle en fonction du fluide injecté. 4) Détermination de la saturation résiduelle Au cours de cette étape, on détermine la saturation résiduelle de l'huile dans le milieu poreux suite à l'injection d'une composition aqueuse comprenant un tensioactif. La saturation résiduelle est déterminée au moyen de la courbe de saturation résiduelle obtenue à l'étape 3) et d'au moins une caractéristique de la composition aqueuse. Avantageusement, une des caractéristiques de la composition aqueuse utilisées est la tension interfaciale a entre l'huile et l'eau. En effet, le nombre de piégeage dépend de la tension interfaciale entre l'huile et l'eau. On rappelle que le nombre de piégeage Nt* correspond à la somme du nombre capillaire Nc et du nombre de Bond Nb, qui sont fonction de la tension de surface sur une interface entre deux fluides. On peut formuler le nombre de piégeage de la manière suivante : (p - p )gK K K,K '' 1 1 o-cos 0 o-cos 0 Nt* = Nc + Nb = = R (rp R) Avec : V la vitesse de balayage du fluide injecté, il la viscosité du fluide injecté, a la tension interfaciale entre l'huile et l'eau, g la gravité, 0 l'angle de contact (ou angle de mouillage) po et low les masses volumiques de l'huile et de l'eau, Ka la perméabilité du milieu poreux, Kfl, la perméabilité relative à l'eau du milieu poreux, Rb la taille des ganglions, rp, le rayon du seuil piégeant et R la taille des pores du milieu poreux. Ainsi, en choisissant la formulation de la composition aqueuse (le choix du tensioactif modifie la tension interfaciale) et les conditions d'injection (vitesse de balayage), on connaît le nombre de piégeage et au moyen de la courbe de saturation résiduelle, on peut connaître la saturation résiduelle normalisée Sor* en huile après injection de la composition aqueuse dans le milieu poreux. Il est alors possible de déterminer la quantité d'huile qui va être récupérée pour un procédé EOR par injection d'une composition aqueuse comprenant un tensioactif. Il est également possible de choisir pour un procédé EOR un tensioactif qui permet d'optimiser la récupération de l'huile. Selon un aspect, l'invention concerne un procédé de récupération assistée d'hydrocarbures (EOR) dans un milieu poreux, dans lequel on injecte une composition aqueuse dans le milieu poreux, au moyen des étapes suivantes : a) on choisit au moins un tensioactif pour la formulation de la composition aqueuse, on peut également choisir les conditions d'injection de la composition aqueuse, en particulier la vitesse de balayage ; b) on détermine la saturation résiduelle en hydrocarbures dans le milieu poreux au moyen du procédé de détermination de la saturation résiduelle selon l'invention à partir de la formulation de la composition aqueuse choisie à l'étape a), la saturation résiduelle est donc déterminée au moyen de la courbe de saturation résiduelle (obtenue par détermination de la distribution volumique de la taille des ganglions d'hydrocarbures, et détermination d'un nombre de piégeage) et d'une caractéristique de la composition aqueuse injectée : notamment la tension interfaciale (qui varie en fonction du tensioactif choisi) et optionnellement des conditions d'injection de la composition aqueuse ; et c) on récupère une partie des hydrocarbures du milieu poreux par injection de la composition aqueuse dans le milieu poreux, à la fin de la récupération assistée seule la saturation résiduelle n'est pas récupérée et reste dans le milieu poreux, la quantité d'hydrocarbures récupérés correspond à la quantité d'hydrocarbures présents initialement dans le milieu poreux moins la saturation résiduelle. Selon une variante de réalisation de l'invention, pour le procédé de récupération assistée d'hydrocarbures, on peut réaliser les étapes suivantes : a) on choisit au moins un tensioactif pour la formulation de la composition aqueuse, on peut également choisir les conditions d'injection de la composition aqueuse, en particulier la vitesse de balayage ; b) on détermine la saturation résiduelle en hydrocarbures dans le milieu poreux au moyen du procédé de détermination de la saturation résiduelle selon l'invention à partir de la formulation de la composition aqueuse choisie à l'étape a), la saturation résiduelle est donc déterminée au moyen de la courbe de saturation résiduelle (obtenue par détermination de la distribution volumique de la taille des ganglions d'hydrocarbures, et détermination d'un nombre de piégeage) et d'une caractéristique de la composition aqueuse injectée : notamment la tension interfaciale (qui varie en fonction du tensioactif choisi) et optionnellement des conditions d'injection de la composition aqueuse ; c) on réitère les étapes a) et b) pour différents tensioactifs, possédant des caractéristiques différentes (notamment en termes de tension interfaciale), il n'est pas nécessaire de déterminer la distribution volumique de la taille des ganglions, ni de déterminer le nombre de piégeage à chaque itération de l'étape b) ; la courbe de saturation résiduelle normalisée peut être directement utilisée à chaque itération car elle est indépendante de la formulation de la composition aqueuse ; et d) on récupère une partie des hydrocarbures du milieu poreux par injection dans le milieu poreux d'une composition aqueuse qui minimise la saturation résiduelle, ainsi, à la fin de la récupération assistée la quantité d'hydrocarbures récupérée est maximisée. La validité de la courbe de saturation résiduelle pour tous les tensioactifs, permet de sélectionner le tensioactif optimal (en termes de récupération et de coût) tout en limitant le nombre d'expérimentations, et donc le temps et le coût de cette opération de sélection. REVENDICATIONS1) Procédé de détermination de la saturation résiduelle d'un premier fluide dans un milieu poreux suite à l'injection d'un deuxième fluide dans ledit milieu poreux, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) on détermine la distribution volumique de la taille de ganglions dudit premier fluide dans ledit milieu poreux saturé par ledit second fluide ; b) on détermine un nombre de piégeage Nt* au moyen de ladite distribution volumique de la taille de ganglions ; et c) on construit une courbe de la saturation résiduelle normalisée S. dudit premier fluide dans ledit milieu poreux en fonction dudit nombre de piégeage Nt*. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel on réalise l'étape suivante : d) on détermine ladite saturation résiduelle dudit premier fluide dans ledit milieu poreux au moyen de ladite courbe de la saturation résiduelle et d'au moins une caractéristique dudit deuxième fluide. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel ladite caractéristique dudit deuxième fluide est la tension interfaciale entre lesdits premier et deuxième fluides, ledit nombre de piégeage Nt* étant dépendant de ladite tension interfaciale. 4) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit deuxième fluide comporte de l'eau. 5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit premier fluide comporte de l'huile. 6) Procédé selon la revendication 5, dans lequel on détermine la distribution volumique de la taille de ganglions d'huile dans ledit milieu poreux au moyen des étapes suivantes : i) on prépare un échantillon dudit milieu poreux saturé en huile ; ii) on réalise une image tridimensionnelle dudit échantillon par micro tomographie à rayon X ; et iii) on détermine ladite distribution volumique de la taille de ganglions d'huile par traitement d'image. 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on détermine ledit nombre de piégeage Nt* au moyen d'une équation de la forme N: = a 2 avec (7-) R,2 le rayon moyen des seuils de pore dudit milieu poreux, a le rapport entre la taille moyenne des ganglions et la taille moyenne des seuils de pores dudit milieu poreux, et Rb la taille des ganglions dudit premier fluide libérés par l'injection dudit deuxième fluide. 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on construit ladite courbe de saturation résiduelle normalisée S: au moyen d'une équation de la forme 1 Rk-,(N7) 4 L -7e-V\T ) avec Rb la taille des ganglions dudit premier fluide libérés par So 0 3 l'injection dudit deuxième fluide, et Sort la saturation initiale dudit milieu poreux. 9) Procédé de récupération assistée d'hydrocarbures dans un milieu poreux, dans lequel on injecte une composition aqueuse dans ledit milieu poreux, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) on choisit au moins un tensioactif pour la formulation de ladite composition aqueuse ; b) on détermine la saturation résiduelle en hydrocarbures dans ledit milieu poreux au moyen du procédé de détermination de la saturation résiduelle selon l'une des revendications précédentes à partir de la formulation de ladite composition aqueuse ; et c) on récupère une quantité d'hydrocarbures dudit milieu poreux par injection de ladite composition aqueuse dans ledit milieu poreux, ladite quantité d'hydrocarbures récupérés est dépendante de ladite saturation résiduelle. 10) Procédé selon la revendication 9, dans lequel on réitère les étapes a) et b) pour différents tensioactifs et on récupère lesdits hydrocarbures par injection dans ledit milieu poreux d'une composition aqueuse qui minimise la saturation résiduelle en hydrocarbures.