Brevet FR3019854A1 — publié le 20151016

Dispositif de stockage et de restitution d'énergie calorifique par un fluide caloporteur sous pression constante L'invention est relative au domaine de la récupération d'énergie et plus particulièrement aux équipements de stockage et de restitution d'énergie calorifique. Par exemple, le dispositif selon l'invention peut permettre de capturer l'énergie calorifique produite de manière annexe par un procédé industriel à un moment donné et de la restituer à la demande lorsque ce même, ou un autre, procédé industriel a besoin de consommer de l'énergie calorifique. L'invention est particulièrement adaptée dans le cas de l'industrie de stockage d'énergie électrique au moyen d'air comprimé puisque celle-ci produit de l'énergie thermique en phase de compression de l'air et consomme de l'énergie thermique en phase de décompression de l'air comprimé. Un des enjeux de cette industrie est de renforcer l'efficacité énergétique de son procédé qui passe nécessairement par l'utilisation différée de la chaleur produite par la compression afin de ne pas utiliser de source de chaleur extérieure. Il s'agit donc de réaliser un cycle thermodynamique dit « adiabatique » qui consiste à utiliser des compresseurs polytropiques, à extraire la chaleur de l'air comprimé après chaque étage de compression et à stocker cette chaleur, l'air comprimé étant stocké dans un réservoir. Lorsque l'on veut restituer de l'énergie électrique, l'air comprimé est extrait du réservoir, réchauffé grâce à la chaleur stockée lors de sa compression et détendu à travers une turbine qui entraîne un générateur électrique. Ce cycle « adiabatique » permet de ne pas utiliser de complément de chaleur extérieur et présente des rendements supérieurs à 70% compte tenu de la récupération de la chaleur produite lors de la compression. Il n'émet aucun CO2 direct. Par ailleurs, les cycles adiabatiques qui permettent des rendements élevés avec des machines de compression et de détente classiques nécessitent de stocker des quantités importantes de chaleur. Les stockages à chaleur sensible, c'est à dire sans changement d'état, font appel soit à des solides comme de la roche, du béton, du sable, du graphite ou des céramiques avec la difficulté de dimensionner des échangeurs satisfaisants, soit à des liquides comme des huiles ou des sels fondus (fluorure, chlorure et nitrate) dont la plupart présentent des risques certains pour l'environnement et des difficultés de stockage. Les stockages à chaleur latente, c'est-à-dire avec changement d'état, sont encore peu utilisés malgré un potentiel intéressant. L'eau, avec sa chaleur sensible très élevée, sa bonne conductivité thermique, la possibilité de l'utiliser comme fluide caloporteur et comme fluide de stockage de la chaleur, son coût peu élevé et enfin son absence de danger pour l'environnement représente un excellent candidat. Son principal inconvénient réside dans l'importante pression de stockage nécessaire pour conserver l'eau à l'état liquide si elle est à une température élevée. Le document W02012160311 décrit un usage d'eau comme fluide caloporteur dans un équipement de stockage d'énergie par air comprimé. Bien que cette solution soit attrayante, elle présente néanmoins des inconvénients dans ses choix de réalisation : - l'utilisation d'un réservoir unique pour contenir le fluide caloporteur froid et le fluide caloporteur chaud est peu efficace car ce système va nécessairement tendre à s'équilibrer en température en raison des inéluctables ponts thermiques - L'intégration du réservoir de stockage de chaleur au sein du réservoir de stockage de l'air est une conception coûteuse et entraine une immobilisation complète de l'installation en cas de d'intervention sur le réservoir de chaleur. La présente invention vise notamment à pallier aux inconvénients précités, en proposant un équipement et un procédé permettant un stockage de chaleur de manière efficace et sans risque pour l'environnement. Ainsi, l'invention a pour objet, selon un premier aspect, un dispositif de stockage et de restitution d'énergie calorifique par un premier fluide caloporteur raccordé à une installation qui alternativement cède des calories au premier fluide puis prend des calories au premier fluide. Le dispositif comprend : - un premier réservoir de chaleur contenant en partie du premier fluide à une haute température et en partie un deuxième fluide comprimé à une première pression, - un deuxième réservoir de chaleur contenant en partie du premier fluide à une basse température inférieure à la haute température du premier réservoir et en partie du deuxième fluide comprimé à une deuxième pression, un moyen principal de chauffage et de refroidissement, en lien avec l'installation, en connexion fluidique avec la partie contenant le premier fluide de chacun des réservoirs de chaleur permettant l'échange thermique entre l'installation et le premier fluide contenu dans les réservoirs de chaleur, un moyen de pompage assurant l'écoulement du premier fluide entre les réservoirs, au moins un moyen régulateur en connexion fluidique avec les réservoirs de chaleur et permettant de maintenir le deuxième fluide contenu dans le premier réservoir de chaleur à la première pression et dans le deuxième réservoir de chaleur à la deuxième pression. La chaleur issue de l'installation, par exemple une installation de production électrique, ou toute autre production industrielle, peut ainsi être capturée et stockée dans les réservoirs de chaleurs, puis être restituée à l'installation en cas de besoin, et ce avec un rendement accru. Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend au moins un moyen supplémentaire de chauffage et de refroidissement, en connexion fluidique avec la partie contenant le deuxième fluide de chacun des réservoirs de chaleur, permettant l'écoulement du deuxième fluide entre les réservoirs de chaleur et le maintien de la température et de la pression dans les réservoirs de chaleur. Le maintien d'une température constante dans les réservoirs de chaleurs permet notamment d'augmenter le rendement. Le moyen supplémentaire de chauffage et de refroidissement peut par exemple utiliser un fluide caloporteur supplémentaire pour échanger de la chaleur avec le deuxième fluide. Avantageusement, le fluide caloporteur supplémentaire est le premier fluide, de sorte que le dispositif est économique. Dans ce cas le moyen supplémentaire de chauffage et de refroidissement est par exemple traversé par un conduit supplémentaire assurant la connexion fluidique entre les parties des réservoirs de chaleur contenant le premier fluide caloporteur, de manière à assurer un échange thermique dans le moyen supplémentaire de chauffage et de refroidissement entre le premier fluide et le deuxième fluide. En variante, le moyen supplémentaire de chauffage et de refroidissement est confondu avec le moyen principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation et le premier fluide caloporteur. Il est ainsi réalisé l'économie d'un échangeur de chaleur, diminuant les coûts du dispositif. Selon un mode de réalisation, le moyen régulateur comprend une pompe hydraulique, utilisant un fluide régulateur compatible avec le premier fluide d'une source pour maintenir la pression constante dans les réservoirs de chaleur. A cet effet, par exemple, le moyen régulateur comprend un réservoir régulateur contenant du fluide régulateur et du deuxième fluide sous la deuxième pression et à la basse température, ledit réservoir régulateur étant maintenu sous pression sensiblement constante par la pompe hydraulique utilisant le fluide régulateur. Selon un deuxième aspect, l'invention propose un système de récupération de chaleur comprenant un dispositif tel que présenté ci-dessus et une installation, telle qu'une installation de production d'énergie électrique. L'installation comporte alors une unité de stockage d'énergie au moyen d'air comprimé comprenant un moyen de compression de l'air comprimé, un réservoir de stockage de l'air comprimé, un moyen de détente de l'air comprimé et des moyens de connexion fluidique entre d'une part les moyens de compression et de détente et d'autre part le réservoir de stockage de l'air comprimé, et en ce que le moyen de détente de l'air comprimé et le moyen de compression traversent moyen principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation et le deuxième fluide. Le réservoir de stockage peut comprendre une partie contenant du premier fluide en connexion fluidique avec la partie contenant du troisième fluide du réservoir régulateur. Selon un troisième aspect, l'invention propose un procédé de stockage et de restitution d'énergie calorifique par un fluide caloporteur selon le dispositif tel que présenté ci-dessus, raccordé à une installation, qui alternativement cède des calories au fluide caloporteur puis prend des calories au fluide caloporteur, caractérisé en ce que : en phase de stockage d'énergie calorifique : - le moyen de pompage fait circuler le fluide caloporteur du deuxième réservoir vers le premier réservoir, - le premier fluide caloporteur capte la chaleur de l'installation lors de son passage dans le moyen principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation et le fluide caloporteur, - du deuxième fluide comprimé contenu dans le premier réservoir est évacué concomitamment à l'entrée de premier fluide caloporteur dans ce premier réservoir pour maintenir celui-ci à la première pression, - du deuxième fluide comprimé à la basse température est introduit dans le deuxième réservoir concomitamment à la sortie de premier fluide caloporteur de ce deuxième réservoir pour maintenir celui-ci à la deuxième pression ; en phase de restitution d'énergie calorifique : - le moyen de pompage fait circuler le premier fluide caloporteur du premier réservoir vers le deuxième réservoir, - le premier fluide caloporteur délivre sa chaleur à l'installation lors de son passage dans le moyen principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation et le premier fluide caloporteur, - du deuxième fluide comprimé du deuxième réservoir est évacué concomitamment à l'entrée de premier fluide caloporteur dans ce deuxième réservoir pour maintenir celui-ci à la deuxième pression, - du deuxième fluide comprimé à une haute température est introduit dans le premier réservoir concomitamment à la sortie de premier fluide caloporteur de ce premier réservoir pour maintenir celui-ci à la première pression. Selon un mode de réalisation, la pression dans les réservoirs de chaleur est maintenue constante dans le dispositif par l'introduction ou l'évacuation de deuxième fluide comprimé par le moyen régulateur et par la circulation entre les réservoirs de chaleur du deuxième fluide comprimé mis en température par un moyen de chauffage et de refroidissement. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et non limitative, en référence aux figures annexées suivantes : - la figure 1 est une représentation schématique du dispositif selon un premier exemple de réalisation de l'invention, - la figure 2 est une représentation schématique du dispositif selon un deuxième exemple de réalisation de l'invention comprenant une seule source de gaz, - la figure 3 est une représentation schématique d'une variante de réalisation du dispositif représenté en Fig. 2, - la figure 4 est une représentation d'une autre variante de réalisation de l'invention dans laquelle on utilise les calories du dispositif pour faire varier la température du gaz, - la figure 5 représente un mode de réalisation de l'invention avec un unique échangeur thermique, - la figure 6 représente un mode de réalisation en circuit fermé selon l'invention, - la figure 7 est une représentation d'un mode de réalisation de l'invention utilisant un fluide comme variateur de pression, et - la figure 8 représente un schéma général de l'invention combinée à une installation de stockage d'énergie par air comprimé. Ci-après un exposé détaillé de plusieurs modes de réalisation de l'invention assortis d'exemple et de références aux dessins. La figure 1 présente un premier exemple de mise en oeuvre de l'invention d'un système de récupération de chaleur. Le dispositif 1 de stockage et de restitution d'énergie est composé de deux réservoirs 4, 5 de chaleur, à savoir un premier réservoir 4 de chaleur et un deuxième réservoir 5 de chaleur. Chaque réservoir 4, 5 de chaleur comprend une partie contenant un premier fluide 2 et une partie contenant un deuxième fluide 6. Le premier fluide 2 est caloporteur, et est destiné à stocker la chaleur. Il s'agit par exemple d'un liquide. Le deuxième fluide 6 est de préférence compressible et peut être, comme dans l'exemple présenté, un gaz. Dans ce qui suit, on parlera de liquide 2 de stockage pour désigner le premier fluide et de gaz 6 pour désigner le deuxième fluide. Les deux réservoirs 4, 5 de chaleur sont en connexion fluidique par un conduit 7 dit principal situé au niveau des parties des réservoirs contenant le liquide 2 de stockage, de sorte que les parties des réservoirs 4, 5 de chaleur contenant le liquide 2 de stockage communiquent entre elles. Un premier moyen 18 de chauffage et de refroidissement, dit principal, est placé sur le conduit 7 principal, entre les deux réservoirs 4, 5, de chaleur de sorte que le liquide 2 de stockage circulant dans le conduit 7 principal entre les deux réservoirs 4, 5 de chaleur traverse l'échangeur 18 thermique principal. Le moyen 18 principal est par exemple un échangeur thermique, et sera considéré comme tel dans la suite de la description. L'échangeur thermique 18 principal est en lien avec une installation 3, pour permettre de donner de la chaleur ou de prendre de la chaleur à l'installation 3. Le liquide 2 de stockage du premier réservoir 4 est à une première température T1 dite haute de l'ordre de 250°C et le gaz 6 contenu dans ce premier réservoir 4 est comprimé à une pression P1 de l'ordre de 40 bars. Le liquide 2 de stockage du deuxième réservoir 5 est à une deuxième température T2 dite basse, inférieure à la haute température T1 du premier réservoir 4, de l'ordre de 25°C et le gaz 6 contenu dans ce réservoir est comprimé à une pression P2 de l'ordre de 40 bars, sensiblement égale à la pression P1 du premier réservoir 4. Dans un souci de représentation dans les figures, les hachures en biais représentent le liquide 2 de stockage à la haute température T1 et les hachures horizontales représentent le liquide 2 de stockage à une basse température T2. La mise du fluide caloporteur 2 sous une pression constante P1, permet de le conserver dans le premier réservoir 4 sous forme liquide même à des hautes températures T1. Le liquide 2 de stockage s'écoule entre les réservoirs 4 et 5 de chaleur grâce à un moyen de pompage 8 de type pompe hydraulique, positionnée préférentiellement entre l'échangeur thermique 18 principal et le deuxième réservoir 5, du côté du fluide à la basse température T2 la plus basse. En effet, les contraintes de fonctionnement à basse température sont plus favorables pour la pompe 8 qu'à haute température. La pompe hydraulique 8 est indifféremment une pompe à double sens ou deux pompes ayant un sens de circulation opposé positionnées sur deux conduits séparés (non représentés). Selon l'exemple de la figure 1, chaque partie des réservoirs 4, 5 de chaleur contenant le gaz 6 comprimé est en connexion fluidique par un conduit, respectivement 9 et 11, de gaz à un moyen, respectivement 10 et 12, régulateur fournissant du gaz 6 à une pression donnée, respectivement P1 et P2, et à une température compatible avec l'environnement interne de chaque réservoir 4 et 5 de chaleur. La température du gaz 6 peut être adaptée par des moyens de chauffage et de refroidissement 131 et 132 disposés les conduits 9 et 11 de gaz. Un premier moyen 10 régulateur peut alimenter le premier réservoir 4 en gaz 6 sous pression P1 et préférentiellement à une haute température Tl. Le deuxième moyen 12 régulateur peut alimenter le deuxième réservoir 5 en gaz 6 sous pression P2 et préférentiellement à une basse température T2. Au besoin, et en fonction de la température du gaz 6 délivré par les moyens 9 et 10, le gaz 6 est chauffé ou refroidi pour atteindre une température proche de la température à l'intérieur des réservoirs 4 et 5. Lorsque l'installation 3 a besoin de refroidir et donc de donner des calories, le liquide 2 de stockage à basse température T2 du deuxième réservoir 5 est envoyé par la pompe 8 vers l'échangeur thermique 18 principal. Les calories de l'installation 3 sont transmises au liquide 2 de stockage à basse température T2 dans l'échangeur thermique 18 principal. Le liquide 2 de stockage passe ainsi à la haute température T1 et remplit le premier réservoir 4. Le gaz 6 du premier réservoir 4 est évacué vers le premier moyen 10 régulateur afin de maintenir une pression P1 dans le premier réservoir 4. A contrario, du gaz 6 sous pression P2 et à une basse température T2 est introduit dans le deuxième réservoir 5 pour compenser l'écoulement du liquide 2 de stockage du deuxième réservoir 5 vers le premier réservoir 4. La pression des deux réservoirs 4, 5 de chaleur reste maintenue à pression, respectivement P1 et P2, constante grâce à la présence des moyens 10 et 12 régulateurs qui peuvent alterner injection ou soutirage de gaz 6. Alternativement, lorsque l'installation 3 a un besoin de chaleur, la pompe 8 fait circuler le liquide 2 de stockage du premier réservoir 4 vers le deuxième réservoir 5 en passant par l'échangeur thermique 18 principal. Dans l'échangeur thermique principal, le liquide 2 de stockage transmet ses calories à l'installation 3. La haute température T1 en entrée de l'échangeur thermique 18 principal disparait au profit de la basse température T2 à la sortie de l'échangeur thermique 18 principal. En s'écoulant du premier réservoir 4, le liquide 2 de stockage remplit le deuxième réservoir 5 poussant le gaz 6 sous pression vers le deuxième moyen 12 régulateur. Dans le premier réservoir 4, un apport de gaz provenant du premier moyen 10 régulateur permet de garder une pression P1 après l'écoulement du liquide 2 de stockage. La pression des deux réservoirs 4, 5 de chaleur reste maintenue à pression P1 et P2 grâce à la présence des moyens 10 et 12 régulateurs qui peuvent alterner injection ou soutirage de gaz. La figure 2 illustre un autre exemple non limitatif de mise en oeuvre de l'invention. Le dispositif 1 est composé comme précédemment de deux réservoirs 4 et 5 de chaleur, d'un échangeur thermique 18 principal lui-même en lien avec l'installation 3, d'une pompe 8 hydraulique et d'un conduit 7 principal permettant de faire circuler alternativement le liquide 2 de stockage contenu dans les réservoirs 4 et 5 de chaleur. Les réservoirs 4 et 5 de chaleur contiennent également du gaz comprimé 6. Le fluide caloporteur 2 et le gaz comprimé 6 du premier réservoir 4 de chaleur sont à une haute température T1 de l'ordre de 250°C et une pression P1 de l'ordre de 40 bars. Le liquide 2 de stockage et le gaz comprimé 6 du deuxième réservoir 5 de chaleur sont à une basse température T2 de l'ordre de 25°C et une pression P2 de l'ordre de 40 bars. Selon l'exemple de la figure 2, un conduit 9' de gaz assure la connexion fluidique entre un moyen 13 supplémentaire de chauffage et de refroidissement et les parties de chacun des réservoirs 4 et 5 de chaleur contenant le gaz comprimé 6. Le moyen 13 supplémentaire de chauffage et de refroidissement est par exemple un échangeur thermique, et sera considéré comme tel dans la suite de la description. L'échangeur thermique 13 supplémentaire, spécifique au gaz 6, est traversé par un fluide caloporteur 14 supplémentaire via un conduit 15 supplémentaire. Un moyen 12' régulateur, qui peut être unique selon l'exemple de la figure 2, est connecté au conduit 9' de gaz par un conduit 110 régulateur, entre l'échangeur 13 thermique supplémentaire et le deuxième réservoir 5. Le moyen 12' régulateur peut alterner injection ou soutirage de gaz 6. En mode injection, il délivre du gaz 6 sous pression P2 et de basse température T2, par un conduit 110, à la partie du deuxième réservoir 5 contenant le gaz 6. Lors de la récupération de la chaleur provenant de l'installation 3 au niveau de l'échangeur thermique 18 principal, le liquide 2 de stockage s'écoule du deuxième réservoir 5 vers le premier réservoir 4. Le gaz 6 du premier réservoir 4 est envoyé vers le deuxième réservoir 5 par le conduit 9' de gaz. Le gaz provenant du premier réservoir 4 étant à haute température T1, il est nécessaire de le refroidir dans l'échangeur thermique 13 supplémentaire grâce au fluide 14 caloporteur supplémentaire afin qu'il atteigne une température voisine du gaz 6 à la basse température T2 du deuxième réservoir 5. Suivant la loi de Charles, à pression constante, le volume occupé par une certaine masse de gaz parfait varie proportionnellement à la température absolue. Ainsi, le gaz 6 occupe plus de volume dans le premier réservoir 4 avec une haute température T1 que dans le deuxième réservoir 5 avec une basse température T2. Lors du passage du gaz 6 dans l'échangeur thermique 13 supplémentaire, son volume va diminuer et il sera nécessaire de compenser cette perte de volume par l'ajout de gaz 6 à la basse température T2 provenant du moyen 12' régulateur. A l'inverse, lors de la restitution de la chaleur à l'installation 3, le fluide calorifique 2 passe du premier réservoir 4 au deuxième réservoir 5 par l'intermédiaire de l'échangeur thermique 18 principal et de la pompe 8. Étant donné que la masse volumique de gaz est plus importante à basse température, une partie seulement du gaz 6 à basse température T2 est transvasé vers le premier réservoir 4 après avoir été porté, grâce à l'échangeur 13 et le fluide caloporteur 14, à une température proche de la haute température T1 compatible avec la température du premier réservoir 4. L'autre partie du gaz 6 est expulsée du deuxième réservoir 5 vers le moyen 12' régulateur afin de maintenir une pression P1, P2 constante dans les deux réservoirs 4, 5 de chaleur. Le moyen 12' régulateur fonctionnant ici avec un gaz à basse température T2 et à pression P2 peut être remplacé par un moyen 10' régulateur fonctionnant avec un gaz à pression P1 et à haute température T1. Dans ce cas, le moyen 10' régulateur sera raccordé au premier réservoir 4 de chaleur dans sa partie contenant le gaz 6. Cette réalisation est visible à la figure 3. Le choix de l'une ou l'autre des réalisations correspondant aux figures 2 et 3 est déterminé par des ressources disponibles sur le site de l'installation qui faciliteront l'une ou l'autre configuration. La figure 4 illustre une variante de réalisation de l'invention pour laquelle le fluide 14 caloporteur supplémentaire est le premier liquide 2 de stockage, utilisé pour chauffer ou refroidir le gaz 6 dans l'échangeur thermique 13 supplémentaire. Le conduit 15 supplémentaire sur lequel l'échangeur 13 thermique supplémentaire est placé, met en connexion fluidique les réservoirs 4 et 5 de chaleur dans leurs parties contenant le liquide 2 de stockage, assurant la circulation du liquide 2 de stockage au travers de l'échangeur 13 thermique supplémentaire. Des moyens (non représentés) de type pompes hydrauliques permettent de faire circuler le liquide 2 de stockage dans un sens ou un autre dans le conduit 15 supplémentaire. Lors de l'accumulation de chaleur dans le premier réservoir 4 de chaleur, une partie du liquide 2 de stockage à basse température T2 en provenance du deuxième réservoir 5 de chaleur passe dans le conduit 15 supplémentaire vers l'échangeur 13 supplémentaire. Le gaz 6 à haute température T1 poussé par le liquide 2 de stockage en phase d'accumulation traverse l'échangeur thermique 13 supplémentaire et transmet sa chaleur au liquide 2 de stockage à basse température T2 provenant du deuxième réservoir 5 de chaleur. Le liquide 2 de stockage réchauffé est réintroduit dans le premier réservoir 4 de chaleur. Le gaz 6 en provenance du premier réservoir 4 de chaleur est refroidi dans l'échangeur thermique 13 supplémentaire et est introduit dans le deuxième réservoir 5 de chaleur à basse température T2. Inversement, en phase de restitution des calories, le cycle est inversé et le liquide 2 de stockage en provenance du premier réservoir 4 sert à réchauffer le gaz 6 provenant du deuxième réservoir 5. Dans chaque cas, un moyen 12' régulateur à basse température T2 et à pression P2, comme représenté, permet de compenser les pertes ou les surplus de pression dans les réservoirs 4 et 5. En variante, comme précédemment, un moyen régulateur à la haute température T1 et à pression P1 peut remplacer le moyen 12' régulateur à la basse température T2 et à pression P2. Une autre variante de réalisation de l'invention, dans lequel l'échangeur 13 supplémentaire est confondu avec l'échangeur 18 principal, permet l'économie d'un échangeur thermique spécifique pour le gaz. Dans cette variante avantageuse illustrée en figure 5, le conduit 9' de gaz est connecté à la partie des réservoirs 4, 5 contenant le gaz 6 et traverse l'échangeur thermique 18 principal. Lors de l'accumulation de chaleur dans le premier réservoir 4, le gaz 6 expulsé à haute température T1 se refroidit en passant dans l'échangeur thermique 18 principal avant de venir compenser le manque de gaz 6 à basse température T2 dans le deuxième réservoir 5. Le moyen 12' régulateur à basse température T2 basse et à pression P2 maintient également la pression en ajoutant du gaz 6 à basse température T2. Le moyen permettant de maintenir la pression du gaz 6 peut également être un moyen à haute température T1 et à pression P1 (non représenté sur la figure 5) raccordée au premier réservoir 4. Le cycle est inversé en phase de restitution d'énergie à l'installation 3. Cette mise en oeuvre permet d'accroitre le rendement de l'installation en exploitant toutes les calories stockées dans le liquide 2 de stockage et le gaz 6. Selon un mode de réalisation, tel qu'illustré sur la figure 6, le moyen 12' régulateur à basse température T2 et à pression P2 est constitué d'un réservoir 16 régulateur sous pression P1, P2 de l'ordre de 40 bar (identique à la pression des réservoirs 4 et 5 de chaleur) et à basse température T2, contenant du gaz 6 et un fluide 200 régulateur. Une pompe hydraulique 17 additionnelle permet de mettre sous pression le réservoir 16 avec le fluide 200 régulateur puisé dans une source 19 de fluide à pression atmosphérique ou à pression quelconque. Avantageusement, le fluide 200 régulateur de la source 19 est compatible avec le liquide 2 de stockage contenu dans les réservoirs 4 et 5 de chaleur du fait des échanges de vapeurs saturantes entre le deuxième réservoir 5 et le réservoir 16 régulateur. En d'autres termes, le fluide 200 régulateur se comporte de manière similaire au liquide 2 de stockage vis-à-vis des températures et des pressions de changement de phase. Par exemple, le fluide 200 régulateur est de même nature que le liquide 2 de stockage. Selon les cas, la source 19 est étanche à l'oxygène ou ouverte à l'air libre. La pompe hydraulique 17 additionnelle est indifféremment une pompe à double sens ou deux pompes ayant un sens de circulation opposé placés sur deux conduits séparés (non représentés). En phase d'accumulation de chaleur, la compensation de gaz 6 dans le deuxième réservoir 5 lors de l'écoulement du liquide 2 de stockage à basse température T2 est réalisée par l'injection de gaz 6 en provenance du réservoir 16. La pompe 17 additionnelle remplit le réservoir 16 régulateur avec le fluide 200 régulateur pompé dans la source 19 permettant de conserver une pression P2 dans ledit réservoir 16 régulateur et de pousser le gaz 6 vers le deuxième réservoir 5 via un conduit 110 régulateur. La température étant la même dans le deuxième réservoir 5 et dans le réservoir 16 régulateur, il n'est donc pas nécessaire de faire passer le fluide 200 régulateur dans un échangeur thermique. En phase de restitution de chaleur, le gaz 6 expulsé du deuxième réservoir 5 se répartit d'une part vers le premier réservoir 4 après avoir été réchauffé et d'autre part vers le réservoir 16 régulateur. Dans ce réservoir, une partie du fluide 200 régulateur sera évacuée vers la source 19 afin de maintenir une pression P2 dans le réservoir 16 régulateur. Le dimensionnement du réservoir 16 régulateur est proportionnel à la taille des réservoirs 4 et 5 de chaleur. Avantageusement, le réservoir 16 régulateur doit permettre de contenir au minimum le volume de gaz 6 du deuxième réservoir 5 à basse température T2 moins le volume de gaz 6 du premier réservoir 4 à haute température T1, à pression constante. En passant du premier réservoir 4 à haute température T1 vers le deuxième T2 réservoir 5 à basse température T2, le gaz 6 diminue son volume du rapport (Ti. ). Il faut T2 donc compenser cette perte de volume en ajoutant un volume (1- T1 ). Le volume minimum du réservoir 16 régulateur sera ( Cr - T2 Ti)*V , V étant le volume des réservoirs 4 et 5. Le réservoir 16 régulateur est environ deux fois plus petit que les réservoirs 4 et 5. Cette mise en oeuvre est particulièrement avantageuse car elle permet de faire tourner le dispositif 1 en circuit fermé de gaz et de fluide. Cela prend tout son sens lorsque les réservoirs 4, 5 et 16 sont en acier, que le gaz 6 est de l'air contenant une part d'oxygène et que le liquide 2 de stockage est de l'eau. En effet, la dissolution de l'oxygène dans l'eau reste conséquente dans l'eau chaude à haute pression ce qui accroit le phénomène de corrosion. Dans le cas d'un système ouvert, l'apport d'oxygène est renouvelé à chaque cycle. Dans un circuit fermé tel que visible à la figure 6, l'oxygène, initialement introduit avec l'air dans les réservoirs 4, 5 et 16, va s'épuiser en oxydant légèrement l'acier des réservoirs. N'ayant plus d'apport d'air extérieur puisque le système est en circuit fermé, l'oxygène disparait arrêtant ainsi la corrosion. Il est également possible d'utiliser des séparateurs air/eau (non représentés) dans le réservoir 16 régulateur pour éviter la contamination de l'air du circuit d'eau chaude par de l'oxygène dissout dans l'eau. Selon un autre mode de réalisation de l'invention visible en figure 7, le moyen 12' régulateur est constitué d'une pompe hydraulique 17 additionnelle en connexion fluidique avec une source 19 de liquide 2 de stockage et connecté par un conduit 110 régulateur au deuxième réservoir 5. Lors des différentes phases de stockage et de restitution d'énergie calorifique, le moyen 12' régulateur régule la pression des réservoirs 4 et 5 de chaleur par injection ou soutirage de liquide 2 de stockage. En phase de stockage ou captation de chaleur provenant de l'installation 3, le liquide 2 de stockage passe du deuxième réservoir 5 au premier réservoir 4 poussant le gaz 6 en direction du deuxième réservoir 5. Ce gaz 6 initialement à haute température T1 est refroidi, dans l'échangeur 13 thermique supplémentaire, perdant de son volume et ne pouvant compenser le volume de liquide 2 de stockage sorti du deuxième réservoir 5. Pour compenser ce manque de volume et donc la baisse de pression, la pompe 17 injecte du liquide 2 de stockage dans le deuxième réservoir 5 et maintient la pression P2. A l'inverse en phase de déstockage de chaleur, le liquide 2 de stockage à haute température T1 du premier réservoir 4 s'écoule vers le deuxième réservoir 5 à travers l'échangeur thermique 18 principal. Le gaz 6 à basse température T2 du deuxième réservoir 5 est expulsé vers le premier réservoir 4. En passant dans l'échangeur thermique 13, le gaz 6 se réchauffe et se dilate. Pour compenser la dilatation du gaz 6 lors de son réchauffement et maintenir une pression P1 et P2 dans les réservoirs 4 et 5 de chaleur, une partie du liquide 2 de stockage refroidi est soutirée par le moyen 12' régulateur. Le liquide 2 de stockage soutiré des réservoirs 4, 5 de chaleur est relâché dans la source 19. L'invention trouve une application particulièrement appropriée lorsque l'installation 3 est une unité de stockage d'énergie au moyen d'air comprimé visible à la figure 8. Selon ce mode de réalisation, le stockage d'énergie au moyen d'air comprimé se fait à pression constante grâce à liquide 2 de stockage, qui est selon l'exemple le même que le fluide 2 de stockage des réservoirs 4, 5 de chaleur, apporté par une pompe hydraulique 25, autre que la pompe 8 hydraulique du dispositif 1 de stockage et de restitution d'énergie, dans un réservoir 22 d'air comprimé. En phase d'accumulation d'énergie, un moyen de compression 20 comprime de l'air qui se réchauffe à haute température T1. L'air chaud véhiculé par un conduit 23 transmet ses calories en passant dans l'échangeur thermique 18 principal et le dispositif 1 stocke l'énergie calorifique dans le premier réservoir 4. L'air comprimé est alors stocké à basse température T2 et à une pression P3 de l'ordre de 60 bars dans le réservoir 22 d'air comprimé. Le liquide 2 de stockage du réservoir 22 d'air comprimé est éjecté par des conduits 24 et 241 d'éjection pour aller en partie remplir le réservoir 16 régulateur qui conserve une pression P2 et pour une autre partie qui est évacuée dans la source 19 de fluide. Le gaz 6 du réservoir 16 régulateur est transféré au deuxième réservoir 5 via le conduit 110 régulateur pour compenser l'écoulement du liquide 2 de stockage vers le premier réservoir 4. En se remplissant de liquide 2 de stockage, le premier réservoir 4 évacue le gaz 6 vers le deuxième réservoir 5. Dans cet exemple, les échanges thermiques entre les différents circuits de gaz et les fluides se font via l'échangeur thermique 18 principal mais pourraient être également fait dans des échangeurs thermiques différents. L'avantage de cette solution est qu'elle fonctionne de manière isotherme peu ou prou les pertes caloriques inhérentes au matériel utilisé. En phase de détente du gaz comprimé dans le réservoir 22 d'air comprimé, l'air comprimé est réchauffé grâce au dispositif 1 avant de passer dans une turbine 21 pour produire de l'électricité. Ce réchauffage permet de compenser le refroidissement généré par la décompression et augmente le rendement de la turbine 21. Lors de l'écoulement du liquide 2 de stockage du premier réservoir 4 vers le deuxième réservoir 5, le liquide 2 de stockage transmet ses calories à l'air comprimé provenant du réservoir 22 d'air comprimé et au gaz 6 évacué du deuxième réservoir 5 par effet du remplissage dudit deuxième réservoir 5 en liquide 2 de stockage. Une partie du gaz 6 du deuxième réservoir 5 est transmis au réservoir 16 régulateur qui va évacuer son propre liquide 2 de stockage préférentiellement en direction du réservoir 22 d'air comprimé puis en direction de la source 19 par un des conduits 241 d'éjection. La pression du réservoir 16 régulateur participe ainsi à maintenir la pression du réservoir 22 d'air comprimé en sollicitant moins la pompe hydraulique 25 de l'installation 3 pour obtenir une pression élevée dans le réservoir 22 d'air comprimé compatible avec le rendement souhaité pour la turbine 21. De manière non limitative, le liquide 2 de stockage peut être de l'huile, de l'eau ou tout autre fluide caloporteur restant liquide aux différentes températures définies par les différents cycles de fonctionnement de l'invention. Dans le cas de l'utilisation de l'eau, celle-ci est éventuellement traitée contre la corrosion, par exemple avec un ajout d'une solution à base de calcium. L'eau a l'avantage d'être un bon vecteur caloporteur, disponible à moindre coût et facilement recyclable. Le gaz 6 est préférentiellement de l'air mais peut également être un gaz neutre ou de l'azote dans les réservoirs 4, 5 de chaleur et le réservoir 16 régulateur. Une manière de limiter la corrosion au sein des réservoirs 4, 5 de chaleur et le réservoir 16 régulateur est d'employer de l'azote et d'ajouter un catalyseur épurateur d'oxygène (non représenté) au niveau du conduit 9' de gaz. Ce catalyseur permet de piéger l'oxygène qui se serait échappé de l'eau 2. Il est également possible de remplir le premier réservoir 4 en brûlant de l'air comprimé avec un bruleur à hydrogène. La réaction chimique donnerait de l'eau et de l'azote et déjà à une température élevée. Les exemples de réalisations ci-dessus ont été faits avec une pression P1 et P2 de l'ordre de 40 bars dans les réservoirs 4, 5 de chaleur et le réservoir 16 régulateur. La pression à utiliser est fonction de la température de fonctionnement de l'installation 3. Dans le cas d'une unité de stockage d'énergie au moyen d'air comprimé, la compression de l'air engendre une température de l'ordre de 250°C. Une pression de 40 bars permet de garder l'eau chauffée, aux alentours des 250°C, sous son point d'ébullition. Il est donc possible d'utiliser des pressions plus importantes dans les réservoirs 4, 5 de chaleur et le réservoir 16 régulateur si l'installation 3 fonctionne à des températures supérieures à 250°C. Par exemple, pour des températures de fonctionnement de 275°C et 324°C, les pressions respectives seront de 60 bars et de 120 bars. De même, la pression P3 du réservoir 22 d'air comprimé peut être plus ou moins importante (40, 60, 120 bars) en fonction des préconisations de la turbine 21 et du compresseur 20 et également dans un souci de coût d'achat du réservoir 22 d'air comprimé. En effet, un réservoir pour 120 bars est plus cher en raison des contraintes physiques exercées par la pression. Pour un meilleur rendement, le premier réservoir 4 et le conduit 7 principal sont isolés thermiquement. Malgré cette isolation, il est possible d'ajouter un moyen de chauffage complémentaire (non représenté) pour atteindre ou maintenir une température élevée dans le premier réservoir 4. Tous les conduits 7, 9, 11, 110, 15, 23, 24, 241 assurent la connexion fluidique entre les différents équipements, et sont équipés de vannes ou robinets permettant d'ouvrir ou de fermer ces conduits à la demande afin de laisser circuler le gaz 6 ou le liquide 2 de stockage, ou d'arrêter leur écoulement. REVENDICATIONS1. Dispositif (1) de stockage et de restitution d'énergie calorifique par un premier fluide caloporteur (2) raccordé à une installation (3) qui alternativement cède des calories au premier fluide (2) puis prend des calories au premier fluide (2), caractérisé en ce qu'il comprend : Un premier réservoir (4) de chaleur contenant en partie du premier fluide (2) à une haute température (T1) et en partie un deuxième fluide (6) comprimé à une première pression (P1), Un deuxième réservoir (5) de chaleur contenant en partie du premier fluide (2) à une basse température (T2) inférieure à la haute température (T1) du premier réservoir (4) et en partie du deuxième fluide (6) comprimé à une deuxième pression (P2), Un moyen (18) principal de chauffage et de refroidissement, en lien avec l'installation (3), en connexion fluidique avec la partie contenant le premier fluide (2) de chacun des réservoirs (4, 5) de chaleur permettant l'échange thermique entre l'installation (3) et le premier fluide (2) contenu dans les réservoirs (4, 5) de chaleur, Un moyen (8) de pompage assurant l'écoulement du premier fluide (2) entre les réservoirs (4, 5) de chaleur, Au moins un moyen (10, 12, 12') régulateur en connexion fluidique avec les réservoirs (4, 5) de chaleur et permettant de maintenir le deuxième fluide (6) contenu dans le premier réservoir (4) de chaleur à la première pression (P1) et dans le deuxième réservoir (5) de chaleur à la deuxième pression (P2). 2. Dispositif (1) selon la revendication 1, comprenant au moins un moyen (13) supplémentaire de chauffage et de refroidissement, en connexion fluidique avec la partie contenant le deuxième fluide (6) de chacun des réservoirs (4, 5) de chaleur, permettant l'écoulement du deuxième fluide (6) entre les réservoirs (4, 5) de chaleur et le maintien de la température (T1, T2) et de la pression (P1, P2) dans les réservoirs (4, 5) de chaleur. 3. Dispositif (1) selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen (13) supplémentaire de chauffage et de refroidissement utilise un fluide (14) caloporteur supplémentaire pour échanger de la chaleur avec le deuxième fluide (6). 4. Dispositif (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que le fluide (14) caloporteur supplémentaire est le premier fluide (2). 5. Dispositif (1) selon les revendications 4, caractérisé en ce que le moyen (13) supplémentaire de chauffage et de refroidissement est traversé par un conduit (15) supplémentaire assurant la connexion fluidique entre les parties des réservoirs (4, 5) de chaleur contenant le premier fluide (2) caloporteur, de manière à assurer un échange thermique dans le moyen (13) supplémentaire de chauffage et de refroidissement entre le premier fluide (2) et le deuxième fluide (6). 6. Dispositif (1) selon les revendications 4, caractérisé en ce que le moyen (13) supplémentaire de chauffage et de refroidissement est confondu avec l'échangeur (18) thermique principal permettant l'échange thermique entre l'installation (3) et le premier fluide caloporteur (2). 7. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen (10, 12, 12') régulateur comprend une pompe hydraulique (17), utilisant un fluide (2, 200) régulateur compatible avec le premier fluide (2) d'une source (19) pour maintenir la pression constante dans les réservoirs (4, 5) de chaleur. 8. Dispositif (1) selon la revendication 7 caractérisé en ce que le moyen (10, 12, 12') régulateur comprend un réservoir (16) régulateur contenant du fluide (200, 2) régulateur et du deuxième fluide (6) sous la deuxième pression (P2) et à la basse température (T2), ledit réservoir (16) régulateur étant maintenu sous pression sensiblement constante par la pompe hydraulique (17) utilisant le fluide (200, 2) régulateur. 9. Système de récupération de chaleur comprenant un dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes et une installation (3), caractérisé en ce que l'installation (3) comprend une unité de stockage d'énergie au moyen d'air comprimé comprenant un moyen (20) de compression de l'air comprimé, un réservoir (22) de stockage de l'air comprimé, un moyen (21) de détente de l'air comprimé et des moyens (23, 230, 231) de connexion fluidique entre d'une part les moyens (20, 21) de compression et de détente et d'autre part le réservoir (22) de stockage de l'air comprimé, et en ce que le moyen (21) de détente de l'air comprimé et le moyen (20) de compression traversent l'échangeur (18) thermique principal permettant l'échange thermique entre l'installation (3) et le deuxième fluide (2). 10. Système selon la revendication 9, comprenant un dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le réservoir (22) de stockage comprend une partie contenant dupremier fluide (2) en connexion fluidique avec la partie contenant du troisième fluide (2, 200) du réservoir (16) régulateur. 11. Procédé de stockage et de restitution d'énergie calorifique par un fluide caloporteur (2) pelen-lemis en oeuvre dans un dispositif décrit selon l'une quelconque des revendications précédentes raccordé à une installation (3) qui alternativement cède des calories au fluide caloporteur (2) puis prend des calories au fluide caloporteur (2), caractérisé en ce que : En phase de stockage d'énergie calorifique : - le moyen (8) de pompage fait circuler le fluide caloporteur (2) du deuxième réservoir (5) vers le premier réservoir (4), - le premier fluide caloporteur (2) capte la chaleur de l'installation (3) lors de son passage dans le moyen (18) principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation (3) et le fluide caloporteur (2), - du deuxième fluide comprimé (6) contenu dans le premier réservoir (4) est évacué concomitamment à l'entrée de premier fluide caloporteur (2) dans ce premier réservoir (4) pour maintenir celui-ci à la première pression (P1), - du deuxième fluide comprimé (6) à la basse température (T2) est introduit dans le deuxième réservoir (5) concomitamment à la sortie de premier fluide caloporteur (2) de ce deuxième réservoir (5) pour maintenir celui-ci à la deuxième pression (P2) ; En phase de restitution d'énergie calorifique : - le moyen (8) de pompage fait circuler le premier fluide (2) caloporteur du premier réservoir (4) vers le deuxième réservoir (5), - le premier fluide (2) caloporteur délivre sa chaleur à l'installation (3) lors de son passage dans le moyen (18) principal de chauffage et de refroidissement permettant l'échange thermique entre l'installation (3) et le premier fluide caloporteur (2), - du deuxième fluide comprimé (6) du deuxième réservoir (5) est évacué concomitamment à l'entrée de premier fluide caloporteur (2) dans ce deuxième réservoir (5) pour maintenir celui-ci à la deuxième pression (P2), - du deuxième fluide comprimé (6) à une haute température (T1) est introduit dans le premier réservoir (4) concomitamment à la sortie de premier fluide caloporteur (2) de ce premier réservoir (4) pour maintenir celui-ci à la première pression (P1). 12. Procédé suivant la revendication 11 caractérisé en ce que la pression (P1, P2) dans les réservoirs (4, 5) de chaleur est maintenue constante dans le dispositif par l'introduction ou l'évacuation de deuxième fluide comprimé (6) par le moyen (10, 12) régulateur et par la circulation entre les réservoirs (4, 5) de chaleur du deuxième fluide comprimé (6) mis en température (T1, T2) par un moyen (131, 132, 13, 18) de chauffage et de refroidissement.