Brevet FR3020908A1 — publié le 20151113

OPTIMISATION DU DEBIT DANS UN SYSTEME LI-FI. DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne le domaine de l'optimisation du débit de données, dans le cadre d'un système de communication dans lequel l'information est encodée dans un signal lumineux situé dans la partie visible du spectre électromagnétique. Un tel système de communication est communément nommé Li-Fi. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connaît dans l'art antérieur des systèmes de communication Li-Fi comprenant une LED formant des moyens d'émission, et un photodétecteur formant des moyens de réception. La LED fournit un signal lumineux dans le visible (généralement entre 400 nm et 800 nm). Ce signal est modulé en intensité, ce qui permet la transmission d'information. Un tel système de communication est particulièrement avantageux en ce qu'on peut utiliser comme moyens d'émissions les LED de systèmes d'éclairage préexistants. La LED fournit alors un signal lumineux dans lequel on peut identifier deux composantes : une composante continue, assurant une fonction d'éclairage, et une composante alternative dont les variations seront imperceptibles pour l'oeil humain et assurant une fonction de transmission de données. Les LED couramment utilisées pour combiner les fonctions d'éclairage et de transmission de données sont des LED émettant une lumière blanche. On utilise par exemple une LED émettant une lumière bleue, associée à une couche de phosphore qui absorbe une partie du signal lumineux bleu et émet en réponse un signal lumineux jaune. Le signal finalement émis est la somme d'un signal bleu et d'un signal jaune, c'est-à-dire de la lumière blanche. On peut également utiliser un ensemble de quatre LED S56394 /SD-T 2 émettant respectivement dans le rouge, le vert, le bleu et l'orange, le signal lumineux total correspondant à de la lumière blanche. Les débits atteignables à l'aide d'un système de communication Li-Fi sont théoriquement de l'ordre du Gbits/s, sous certaines conditions (norme 802.11n par exemple), soit environ 10 fois plus que le débit d'un système de communication Wi-Fi. De nombreux travaux s'intéressent à l'optimisation de ce débit. Il a par exemple été proposé des systèmes de communication Li-Fi comprenant des optiques de collimation, permettant d'optimiser le flux lumineux reçu par le photodétecteur. D'autres travaux ont proposé d'optimiser ce débit dans le cadre d'une LED à couche de phosphore. Le phénomène d'absorption et émission par le phosphore est lent en comparaison avec le temps de réponse de la LED bleue. On peut améliorer le débit en n'utilisant que le signal lumineux bleu pour la transmission de données. Un objectif de la présente invention est de proposer un procédé permettant d'améliorer encore les débits de transmission de données atteignables à l'aide d'un système de communication Li-Fi. Un autre objectif de la présente invention est de proposer un dispositif pour mettre en oeuvre un tel procédé. EXPOSÉ DE L'INVENTION Cet objectif est atteint avec premier procédé d'optimisation du débit de données, dans un système de communication sans fil comprenant une diode électroluminescente formant des moyens d'émission, ladite diode électroluminescente étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative. Le premier procédé selon l'invention comprend les étapes suivantes : fixation d'une valeur de la composante continue du signal d'alimentation ; ajustement d'une amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation, à partir d'une mesure d'un paramètre dit utile, représentatif de la qualité de transmission d'un signal dit utile, le signal utile S56394 /SD-T 3 correspondant à un signal lumineux émis par la diode électroluminescente et reçu par un photodétecteur formant des moyens de réception du système de communication sans fil. De préférence, l'ajustement est réalisé par incréments successifs. Le paramètre représentatif de la qualité de transmission du signal utile peut être un rapport signal sur bruit ou un taux d'erreur binaire ou un taux d'erreur paquet ou un taux d'erreur trame. Selon un premier mode de réalisation, l'ajustement d'une amplitude de modulation comprend les étapes suivantes : une étape initiale de mesure des valeurs du paramètre utile obtenues pour une amplitude de modulation initiale, pour cette amplitude de modulation initiale plus un incrément d'amplitude de modulation, et pour cette amplitude de modulation initiale moins ledit incrément ; une recherche de la valeur du paramètre utile correspondant à la meilleure qualité de transmission du signal utile, parmi lesdites valeurs du paramètre utile mesurées, dite extremum local ; lorsque cet extremum local ne correspond pas à l'amplitude de modulation initiale, poursuite de l'ajustement, en augmentant l'amplitude de modulation si l'extremum local correspond à l'amplitude de modulation initiale plus ledit incrément, ou en diminuant l'amplitude de modulation si l'extremum local correspond à l'amplitude de modulation initiale moins ledit incrément. Selon un deuxième mode de réalisation, le premier procédé selon l'invention comprend une étape de comparaison entre la composante continue du signal d'alimentation, et une première valeur d'inversion séparant deux comportements de la diode électroluminescente : un premier comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente ; et S56394 /SD-T 4 un second comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une diminution de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente. De préférence, l'ajustement de l'amplitude de modulation selon ce deuxième mode de réalisation met en oeuvre au moins un incrément positif ou négatif selon que la diode électroluminescente présente le premier ou le second comportement. Le premier procédé selon ce deuxième mode de réalisation de l'invention peut comprendre une étape initiale de détermination de la première valeur d'inversion. La détermination de la première valeur d'inversion peut mettre en oeuvre des mesures de spectres d'impédance de la diode électroluminescente, pour différentes valeurs de la composante continue du signal d'alimentation, la première valeur d'inversion séparant deux comportements de la diode électroluminescente : un premier comportement tel que le rayon du spectre d'impédance augmente avec l'amplitude de modulation ; et un second comportement tel que le rayon du spectre d'impédance augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue. En variante, la détermination de la première valeur d'inversion peut mettre en oeuvre une recherche du point d'intersection de plusieurs courbes représentant la résistance équivalente de la diode électroluminescente en fonction de la composante continue de son signal d'alimentation. Selon une autre variante, la détermination de la première valeur d'inversion peut mettre en oeuvre une recherche d'un point d'inflexion sur une courbe représentative du logarithme de l'intensité du courant traversant la diode électroluminescente en fonction d'une tension continue d'alimentation. L'invention concerne également un second procédé d'optimisation du débit de données, dans un système de communication sans fil comprenant une diode électroluminescente formant des moyens d'émission, ladite diode électroluminescente S56394 /SD-T étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative. Le second procédé selon l'invention comprend les étapes suivantes : - fixation d'une amplitude de modulation de la composante alternative du 5 signal d'alimentation ; et - ajustement de la composante continue du signal d'alimentation, à partir d'une mesure d'un paramètre dit utile, représentatif de la qualité de transmission d'un signal dit utile, le signal utile correspondant à un signal lumineux émis par la diode électroluminescente et reçu par un photodétecteur formant des moyens de réception du système de communication sans fil. L'invention concerne aussi un premier module d'optimisation adapté à mettre en oeuvre le premier procédé selon l'invention, et comprenant : - un variateur d'intensité, agencé pour fixer la valeur de la composante continue du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; - des moyens de traitement du signal, adaptés à mesurer la valeur du paramètre utile ; - des moyens de commande, agencés pour modifier l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; et - des moyens d'ajustement recevant en entrée la valeur du paramètre utile, et pilotant les moyens de commande pour modifier l'amplitude de modulation, de façon à modifier la valeur du paramètre utile dans le sens d'une amélioration de la qualité de transmission du signal utile. Avantageusement, le premier module selon l'invention comprend en outre des moyens de comparaison entre la composante continue du signal d'alimentation de la diode électroluminescente, et une première valeur d'inversion séparant deux comportements de la diode électroluminescente : S56394 /SD-T 6 un premier comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente ; et un second comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une diminution de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente. L'invention concerne également un premier système de communication sans fil comprenant une diode électroluminescente formant des moyens d'émission, un photodétecteur formant des moyens de réception, ladite diode électroluminescente étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative, et un premier module d'optimisation selon l'invention. L'invention concerne aussi un second module d'optimisation adapté à mettre en oeuvre le second procédé selon l'invention, et comprenant : un variateur d'amplitude de modulation, agencé pour fixer l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; des moyens de traitement du signal, adaptés à mesurer la valeur du paramètre utile ; des moyens de commande, agencés pour modifier la composante continue du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; et des moyens d'ajustement recevant en entrée la valeur du paramètre utile, et pilotant les moyens de commande pour modifier la composante continue du signal d'alimentation, de façon à modifier la valeur du paramètre utile dans le sens d'une amélioration de la qualité de transmission du signal utile. L'invention concerne enfin un second système de communication sans fil comprenant une diode électroluminescente formant des moyens d'émission, et un photodétecteur formant des moyens de réception, ladite diode électroluminescente S56394 /SD-T 7 étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative, et un second module d'optimisation selon l'invention. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre des courbes du rapport signal sur bruit en fonction de la fréquence, dans un système de communication Li-Fi, pour différentes amplitudes de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation d'une LED, et pour une première valeur de la composante continue de ladite tension d'alimentation ; - la figure 2 correspond à la figure 1, et pour une deuxième valeur de ladite composante continue ; - la figure 3 correspond à la figure 1, et pour une troisième valeur de ladite composante continue ; - la figure 4 illustre de manière schématique un premier mode de réalisation de procédé selon l'invention ; - la figure 5 illustre de manière schématique une variante du premier mode de réalisation de procédé selon l'invention ; - les figures 6A à 6D illustrent des mesures d'impédance de ladite LED, pour différentes valeurs de la composante continue de sa tension d'alimentation ; - la figure 7 illustre un circuit équivalent à ladite LED ; - la figure 8 illustre des courbes de résistance équivalente de ladite LED, en fonction de la composante continue de sa tension d'alimentation ; - la figure 9 illustre le logarithme de l'intensité du courant passant par la LED, en fonction de sa tension d'alimentation continue ; - la figure 10 illustre de manière schématique un premier mode de réalisation d'un module d'optimisation et système de communication selon l'invention ; S56394 /SD-T 8 variante du - la figure 11 illustre de manière schématique une première module d'optimisation et du système de communication de la figure 10; variante du - la figure 12 illustre de manière schématique une deuxième module d'optimisation et du système de communication de la figure 10; la figure 13 illustre de manière schématique un deuxième mode de réalisation de procédé selon l'invention ; la figure 14 illustre de manière schématique une variante du procédé de la figure 13 ; et la figure 15 illustre de manière schématique un deuxième mode de réalisation d'un module d'optimisation et système de communication selon l'invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS On illustrera tout d'abord les observations à l'origine de la présente invention. La figure 1 illustre des courbes du rapport signal sur bruit (en dB) en fonction de la fréquence (en MHz), pour un signal électrique correspondant au signal lumineux émis par une LED et reçu par un photodétecteur non saturé placé à 1,5 cm de la LED. Le rapport signal sur bruit est désigné par l'acronyme SNR, pour l'anglais « Signal-to-Noise Ratio ». A chaque courbe correspond une valeur d'amplitude de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation de la LED. On parle également, plus simplement, de l'amplitude de modulation de la tension d'alimentation de la LED. On définit ici l'amplitude de modulation comme étant la moitié de l'amplitude crête à crête du signal modulé. Toutes les courbes correspondent à une même valeur de la composante continue de cette tension d'alimentation. La composante continue de la tension d'alimentation est également nommée tension de polarisation, ou bias (en anglais). La composante continue vaut ici 2,50 V. Le signal venant se superposer à la tension de polarisation est une modulation à moyenne nulle formant la composante alternative de la tension d'alimentation de la LED. Il s'agit d'une modulation de type OFDM (pour « Orthogonal Frequency-Division S56394 /SD-T 9 Multiplexing »), adaptée au Li-Fi (signal réel unipolaire). La composante alternative de la tension d'alimentation est ici réalisée à partir de 31 sous-porteuses réparties sur une bande de 14 MHz. En considérant les courbes de haut en bas, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 0,05 V (courbe 10A) ; 0,10 V (courbe 10B) ; 0,15 V (courbe 10C) ; 0,25 V (courbe 10D) ; 0,35 V (courbe 10E). On voit donc que pour cette valeur de la composante continue de la tension d'alimentation, le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue. On suppose par exemple qu'il faut un rapport signal sur bruit supérieur ou égal à 7 dB pour pouvoir réaliser un décodage fiable (typiquement avec un taux d'erreur binaire inférieur à 10-4). La courbe 10A prend des valeurs supérieures ou égales à 7 dB pour toutes les fréquences inférieures à environ 10 MHz. Soit une efficacité spectrale égale à 2 bits/Hz/s, cela correspond à un débit total de 20 Mbits/s. La courbe 10E ne prend des valeurs supérieures ou égale à 7 dB que pour les fréquences inférieures à environ 2 MHz. Soit une efficacité spectrale égale à 2 bits/Hz/s, cela correspond à un débit total de 4 Mbits/s. Ainsi, plus le rapport signal sur bruit est élevé, plus le débit est élevé. La figure 2 correspond à la figure 1, à la différence près que la composante continue de la tension d'alimentation est égale à 2,70 V. En considérant les courbes de haut en bas, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 0,35 V (courbe 11A) ; 0,25 V (courbe 11B) ; 0,15 V (courbe 11C) ; 0,10 V (courbe 11D) ; 0,05 V (courbe 11E). On voit donc que pour cette valeur de la composante continue de la tension d'alimentation, le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation augmente. La figure 3 correspond à la figure 1, à la différence près que la composante continue de la tension d'alimentation est égale à 2,62V Les différentes courbes correspondent toujours à des amplitudes de modulation de 0,35 V ; 0,25 V ; 0,15 V ; 0,10 V ; 0,05 V. Ces courbes sont cette fois très proches les unes des autres (pour une fréquence donnée, moins de 5 dB de différence entre la courbe de SNR maximum et la courbe de SNR minimum, contre au moins 10 dB dans les deux cas précédents). S56394 /SD-T 10 Les mêmes observations ont été réalisées pour différents modèles de LED, et pour différentes distances entre la LED et le photodétecteur. On a ainsi pu en déduire que l'on pouvait distinguer deux régimes de fonctionnement, ou comportements d'une LED, quel que soit le modèle de celle-ci : - un premier comportement, tel que le rapport signal sur bruit (et donc le débit) augmente lorsque l'amplitude de modulation augmente (et inversement) ; - un second comportement, tel que le rapport signal sur bruit (et donc le débit) augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue (et inversement). Le premier comportement correspond à de grandes valeurs de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. Il correspond en particulier à une composante continue supérieure à une valeur seuil de la tension continue appelée ici première valeur d'inversion. Le second comportement correspond à de faibles valeurs de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. Il correspond en particulier à une composante continue inférieure à ladite première valeur d'inversion. On peut définir un troisième comportement, qui correspond à une composante continue proche de ladite première valeur d'inversion (par exemple à 5% près). Ce troisième comportement correspond à un cas dans lequel le rapport signal sur bruit ne dépend pas de l'amplitude de modulation. On dit que le rapport signal sur bruit ne dépend pas de l'amplitude de modulation, par exemple lorsque celui-ci varie de moins de 5 dB pour toute la plage d'amplitudes de modulation que l'on souhaite utiliser pour coder une information, allant par exemple de 2% à 30% de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. En reprenant les courbes des figures 1 à 3, on en déduit que dans cette expérience, la première tension d'inversion est proche de 2,62V (valeur pour la figure 3, sur laquelle le rapport signal sur bruit varie peu avec l'amplitude de modulation). A chaque LED correspond une première valeur d'inversion propre. S56394 /SD-T 11 Les figures 1 à 3 montrent des variations de rapport signal sur bruit correspondant à différentes valeurs de la composante continue de la tension d'alimentation. Or, la caractéristique I(V) d'une LED est une bijection. En d'autres termes, à une valeur de la tension d'alimentation correspond une unique valeur du courant d'alimentation. On peut donc généraliser les conclusions précédentes à tout signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative à moyenne nulle, ce signal d'alimentation pouvant être une tension d'alimentation ou un courant d'alimentation de la LED. La première valeur d'inversion peut alors être une première tension d'inversion, ou un premier courant d'inversion. Dans toute la suite, et de manière non limitative, on développe l'exemple d'une tension d'alimentation et d'une première tension d'inversion. On pourrait aisément développer des exemples similaires en remplaçant les tensions par des courants. De la même façon, les figures 1 à 3 montrent des variations de rapport signal sur bruit correspondant à différentes valeurs de la composante continue du signal d'alimentation. Or, on peut montrer que l'on obtient des résultats similaires avec tout autre paramètre, dit utile, représentatif de la qualité de transmission du signal, dit utile, émis par les moyens d'émission d'un système LiFi et reçu par les moyens de réception de ce système. Le paramètre utile peut être mesuré sur un signal représentatif de la décomposition spectrale du signal utile. Le paramètre utile est alors par exemple une intensité maximale absolue, ou une intensité maximale relative. Le paramètre utile peut également être mesuré sur un signal correspondant au signal utile après décodage. Le paramètre utile est alors par exemple un taux d'erreur binaire (BER, pour l'anglais « Bit Error Rate »). En variante, le paramètre utile est un taux d'erreur trame (taux de trames rejetée car considérées non valides) ou un taux d'erreur paquet (taux de paquets rejetés car considérés non valides). De tels paramètres utiles supposent avantageusement que le signal émis par les moyens d'émission d'un système LiFi est connu, notamment l'information encodée dans ce signal. On peut ainsi comparer l'information encodée à l'émission, et l'information reçue par les moyens de réception du système LiFi. En variante, ce signal n'est pas connu, et on détermine un taux d'erreur S56394 /SD-T 12 en utilisant un code de détection d'erreur, en réception (par exemple un code CRC, pour « Cycle Redundancy Check »). Le paramètre utile peut être obtenu à partir du rapport signal sur bruit. Il s'agit par exemple d'une capacité du canal de transmission. Ces autres paramètres utiles peuvent également être facilement reliés au débit : meilleure est la qualité de transmission entre les moyens d'émission d'un système LiFi et les moyens de réception de ce système, meilleur est le débit. Dans toute la suite, et de manière non limitative, on développe l'exemple de la mesure du rapport signal sur bruit. On pourrait aisément développer des exemples similaires en remplaçant le rapport signal sur bruit par tout autre paramètre représentatif de la qualité de transmission d'un signal. Soit une LED alimentée par une tension comprenant une composante continue et une composante alternative à moyenne nulle, on a donc observé que le flux lumineux moyen fourni par cette LED dépend de l'amplitude de modulation de la composante alternative. Cette observation est contraire à l'intuition de l'homme du métier. En effet, la composante alternative étant à moyenne nulle, elle ne devrait pas influencer la valeur de ce flux lumineux. L'invention exploite ces observations, montrant que les propriétés optiques de la LED dépendent notamment des caractéristiques de son alimentation électrique. La figure 4 illustre de manière schématique un premier mode de réalisation de procédé selon l'invention. Ce procédé vise à optimiser un débit de données transitant entre une LED et un photodétecteur formant respectivement les moyens d'émission et de réception d'un système de communication sans fil Li-Fi. Dans l'exemple représenté en figure 4, le photodétecteur est une simple photodiode, ou tout autre moyen de détection de photons présentant une grande largeur spectrale de détection (par exemple supérieure à 50 nm). Un tel moyen de détection de photons fournit une mesure correspondant à la somme des photons reçus, pour toutes les longueurs d'onde de la largeur spectrale de détection dite bande S56394 /SD-T 13 spectrale d'intérêt. La bande spectrale d'intérêt correspond typiquement à la bande spectrale d'émission de la LED. La LED fournit avantageusement un signal prédéterminé. En particulier, pendant toute l'étape d'ajustement telle que décrite dans la suite, la LED fournit avantageusement un signal présentant la même trame. On s'assure ainsi de ne faire varier qu'un seul paramètre à la fois, susceptible de modifier la qualité de transmission du signal. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, pendant toute l'étape d'ajustement telle que décrite dans la suite, la LED fournit un signal identique. La LED est alimentée par une tension d'alimentation comprenant une composante continue, et une composante alternative. La LED remplit deux fonctions : une fonction d'éclairage par une composante continue du signal lumineux qu'elle émet, et une fonction de transmission d'informations via une composante modulée de ce signal lumineux. Dans tout le texte, on considère une composante alternative de la tension d'alimentation, à moyenne nulle. Dans le cas le plus simple, cela correspond à un codage de l'information grâce à une modulation de l'intensité lumineuse à moyenne nulle. Néanmoins, même lorsque le codage de l'information correspond à une modulation de l'intensité lumineuse à moyenne non nulle, il est toujours possible de décomposer in fine la tension d'alimentation en une composante continue et une composante alternative à moyenne nulle. Le procédé selon l'invention comprend une première étape 401 consistant à fixer une valeur UE pour la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. Cette valeur UE est fixée en particulier en fonction d'un besoin en éclairage. Par exemple, on choisit UE faible pour un éclairage tamisé, et UE élevé pour un éclairage fort. Au cours d'une deuxième étape 402, on ajuste l'amplitude de modulation UM de la composante alternative de la tension d'alimentation de la LED, de façon à améliorer le débit de données fourni par la LED et reçu par le photodétecteur. Dans l'exemple développé ici, le paramètre utile tel que défini précédemment est le rapport signal sur bruit. Une amélioration du débit de données correspond à une S56394 /SD-T 14 augmentation du rapport signal sur bruit. L'étape 402 consiste donc à obtenir un rapport signal sur bruit plus élevé. En fonction de la nature du paramètre utile, l'ajustement correspond à une augmentation ou une diminution du paramètre utile. Par exemple, une amélioration du débit de données correspond à une diminution du taux d'erreur binaire ou du taux d'erreur paquet ou du taux d'erreur trame. De préférence, l'étape 402 consiste à optimiser le débit de données, par une recherche d'un extremum du paramètre utile. Dans l'exemple développé ici, on cherche à obtenir le rapport signal sur bruit le plus élevé possible. Le rapport signal sur bruit est mesuré sur un signal électrique fourni par le photodétecteur en réponse à la réception du signal lumineux émis par la LED. On mesure ainsi le rapport signal sur bruit associé au signal utile tel que défini précédemment. La mesure du rapport signal sur bruit peut mettre en oeuvre une mesure de l'amplitude maximale, moyenne ou minimale dudit signal électrique, la mesure du bruit dudit signal électrique, et le calcul du rapport entre ces deux mesures. En variante, on mesure un rapport signal sur bruit par les étapes suivantes : émission par la LED d'un signal lumineux prédéterminé ; propagation de ce signal lumineux entre la LED et le photodétecteur ; réception par le photodétecteur du signal utile correspondant au signal émis par la LED, puis propagé de la LED jusqu'au photodétecteur. Le photodétecteur fournit un signal électrique, en réponse à cette réception ; mesure du rapport signal sur bruit dudit signal électrique, en comparant le signal utile mesuré par le photodétecteur et le signal lumineux prédéterminé. Le rapport signal sur bruit peut être mesuré sur un diagramme de constellation dudit signal électrique. On pourra envisager toute autre méthode de mesure d'un rapport signal sur bruit sans sortir du cadre de la présente invention. Ces méthodes de mesures étant bien connues de l'homme du métier, elles ne seront pas décrites plus avant. L'amplitude de modulation Um est modifiée par incréments successifs. S56394 /SD-T 15 On choisit de préférence une valeur initiale U0 pour l'amplitude de modulation UM en fonction de la valeur de la composante continue de la tension d'alimentation. Par exemple, cette valeur initiale U0 est comprise entre 2% et 30% de UE, notamment entre 5% et 20%, par exemple 15%. On choisit de préférence la valeur de l'incrément P en fonction de la valeur initiale U0 de l'amplitude de modulation. Par exemple, cet incrément P est compris entre 0,5% et 5% de Uo, notamment entre 1% et 3%, par exemple 2%. On va maintenant décrire l'exemple particulier d'ajustement de l'amplitude de modulation UM, tel qu'illustré en figure 4. Cet ajustement 402 comprend une étape initiale 410 de mesure des rapports signal sur bruit obtenus : pour l'amplitude de modulation initiale Uo ; pour l'amplitude de modulation initiale augmentée de la valeur de l'incrément : Uo+P. On définit la variable U1 qui prend comme valeur initiale U0+13; pour l'amplitude de modulation initiale diminuée de la valeur de l'incrément : Uo-P. On définit la variable U2 qui prend comme valeur initiale uo-P ; On obtient ainsi trois rapports signal sur bruit notés respectivement SNR0, SNR1 et SNR2. On a SNR0=SNR(U0); SNR1=SNR(U1); SNR2=SNR(U2). Dans une étape 430, on recherche, parmi ces trois rapports signal sur bruit, lequel est le plus élevé. On nomme « maximum local » le rapport signal sur bruit le plus élevé parmi SNR0, SNR1 et SNR2. On identifie alors trois cas : un premier cas dans lequel le maximum local est SNR0; un deuxième cas dans lequel le maximum local est SNR1; un troisième cas dans lequel le maximum local est SNR2. S56394 /SD-T 16 Dans le premier cas, il n'est pas nécessaire de modifier l'amplitude de modulation. A l'étape 450, on fournit l'amplitude de modulation optimisée égale à l'amplitude de modulation initiale Uo. Dans le deuxième cas, le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation augmente. La LED présente alors le premier comportement tel que défini ci- avant. Le rapport signal sur bruit tend alors à augmenter lorsque l'amplitude de modulation augmente, jusqu'à atteindre une valeur maximale. Il n'est donc plus nécessaire de tester des amplitudes de modulation inférieures à l'amplitude de modulation initiale Uo. On poursuit donc l'ajustement de l'amplitude de modulation, en augmentant celle-ci par incréments successifs P. On peut poursuivre l'ajustement jusqu'à ce que le rapport signal sur bruit n'augmente plus lorsque l'amplitude de modulation augmente (obtention du rapport signal sur bruit maximum), comme décrit ci-dessous. On définit la variable U3 qui prend comme valeur initiale U1+P (amplitude de modulation U1 augmentée de la valeur de l'incrément P). Au cours de l'étape 440, on mesure le rapport signal sur bruit SNR3, associé à U3. Au cours de l'étape 441, on recherche le rapport signal sur bruit maximum, parmi le rapport signal sur bruit SNR3, et le rapport signal sur bruit SNR1 précédemment mesuré. Si le rapport signal sur bruit maximum est SNR1, c'est que l'amplitude de modulation optimisée correspond à la valeur prise par U1. On peut donc arrêter l'ajustement de l'amplitude de modulation. A l'étape 443, on fournit l'amplitude de modulation optimisée égale à la valeur prise par U1. Si le rapport signal sur bruit maximum est SNR3, c'est que l'amplitude de modulation doit peut-être encore être ajustée avant d'atteindre sa valeur optimisée (maximum absolu du rapport signal sur bruit). A l'étape 442, on attribue à la variable U1 la valeur de U3, et donc à la variable SNR1 la valeur de SNR3. Ensuite, on réitère les étapes 440 et 441. On peut donc parler d'un procédé en boucle, ou itératif. On aura ainsi, à la nème itération des étapes 440 et 441 : U1=Uo+n*P et U3=Uo+(n+1)*P. Les itérations prennent fin lorsque le rapport signal sur bruit maximum identifié à l'étape 441 est SNR1. S56394 /SD-T 17 En variante, on arrête les itérations avant d'avoir obtenir le rapport signal sur bruit maximum. On aura tout de même augmenté le rapport signal sur bruit par rapport à la situation avant ajustement de l'amplitude de modulation. Dans le troisième cas, le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue. La LED présente alors le second comportement tel que défini ci- avant. Le rapport signal sur bruit tend alors à augmenter lorsque l'amplitude de modulation diminue, jusqu'à atteindre une valeur maximale. Il n'est donc plus nécessaire de tester des amplitudes de modulation supérieures à l'amplitude de modulation initiale Uo. On poursuit donc l'ajustement de l'amplitude de modulation, en diminuant celle-ci par incréments successifs P. On peut poursuivre l'ajustement jusqu'à ce que le rapport signal sur bruit n'augmente plus lorsque l'amplitude de modulation diminue (obtention du rapport signal sur bruit maximum), comme décrit ci-dessous. On définit la variable U4 qui prend comme valeur initiale U2-P (amplitude de modulation U2 diminuée de la valeur de l'incrément P). Au cours de l'étape 460, on mesure le rapport signal sur bruit SNR4, associé à U4. Au cours de l'étape 461, on recherche le rapport signal sur bruit maximum, parmi le rapport signal sur bruit SNR4, et le rapport signal sur bruit SNR2 précédemment mesuré. Si le rapport signal sur bruit maximum est SNR2, c'est que l'amplitude de modulation optimisée correspond à la valeur prise par U2. On peut donc arrêter l'ajustement de l'amplitude de modulation. A l'étape 463, on fournit l'amplitude de modulation optimisée égale à la valeur prise par U2. Si le rapport signal sur bruit maximum est SNR4, c'est que l'amplitude de modulation doit peut-être encore être ajustée avant d'atteindre sa valeur optimisée (maximum absolu du rapport signal sur bruit). A l'étape 462, on attribue à la variable U2 la valeur de U4, et donc à la variable SNR2 la valeur de SNR4. Ensuite, on réitère les étapes 460 et 461. On peut donc parler d'un procédé en boucle, ou itératif. On aura ainsi, à la nème itération des étapes 460 et 461 : U2=U0-n*P et U4=U0-(n+1)*P. Les itérations prennent fin lorsque le rapport signal sur bruit maximum identifié à l'étape 461 est SNR2. S56394 /SD-T 18 En variante, on arrête les itérations avant d'avoir obtenir le rapport signal sur bruit maximum. On aura tout de même augmenté le rapport signal sur bruit par rapport à la situation avant ajustement de l'amplitude de modulation. La valeur de l'incrément peut varier au cours de la mise en oeuvre du procédé d'ajustement. L'invention propose donc un procédé d'ajustement d'une amplitude de modulation du signal d'alimentation de la LED d'un système Li-Fi, permettant d'optimiser le débit de transmission de données du système Li-Fi tout en répondant à un besoin donné en éclairage. Une optimisation par l'amplitude de modulation constitue un moyen d'optimisation original, d'autant que rien ne laissait penser a priori qu'un ajustement précis de ce paramètre pourrait influencer le débit. L'ajustement est réalisé après avoir fixé la valeur de la composante continue du signal d'alimentation, ce qui contribue également au caractère original de ce procédé. L'ajustement ne consiste pas simplement à vérifier que l'amplitude de modulation se situe à l'intérieur d'une large plage de fonctionnement, mais à affiner un positionnement de l'amplitude de modulation à l'intérieur de cette plage, quitte à s'approcher des bornes de ladite plage alors que l'homme du métier est généralement incité à travailler à distance de ces bornes. Un avantage du mode de réalisation décrit en référence à la figure 4 est qu'après une étape 410 permettant d'identifier dans quel sens modifier l'amplitude de modulation pour l'ajustement (augmentation ou diminution progressive de sa valeur), l'ajustement ne se fait que par augmentations successives, respectivement diminutions successives. On diminue ainsi un nombre de calculs et mesures nécessaires pour arriver à la valeur optimisée de l'amplitude de modulation. On peut poser comme règle simple de préférer de grandes amplitudes de modulation lorsque l'on souhaite combiner une fonction de transmission avec une fonction d'éclairage intense, et de préférer de faibles amplitudes de modulation lorsque l'on souhaite combiner des fonctions de transmission et d'éclairage faible. Selon une variante non représentée, le paramètre utile est mesuré sur un signal représentatif de la décomposition spectrale du signal utile. Dans ce cas, le S56394 /SD-T 19 photodétecteur est apte à classer les photons reçus en fonction de leur longueur d'onde. Un tel photodétecteur comprend par exemple une barrette de diodes coopérant avec des moyens de dispersion spectrale tels qu'une fente. Un tel photodétecteur fournit une mesure indiquant, pour chaque longueur d'onde de la bande spectrale d'intérêt, l'intensité lumineuse reçue. Selon une autre variante non représentée, le paramètre utile est un taux d'erreur binaire, ou un taux d'erreur trame, ou un taux d'erreur paquet. Les données encodées dans le signal lumineux émis par la LED sont avantageusement connues, pour être comparées aux données reçues. On parle de façon générale d'un signal d'émission connu. En variante, ce signal n'est pas connu, et on détermine un taux d'erreur en utilisant un code de détection d'erreur. Les méthodes de mesure d'un taux d'erreur binaire, un taux d'erreur trame, un taux d'erreur paquet, ou tout autre paramètre représentatif de la qualité du signal utile sont bien connues de l'homme du métier. Elles ne seront donc pas décrites plus avant dans la suite. La figure 5 illustre une variante du procédé illustré en figure 4. Le procédé de la figure 5 diffère du procédé de la figure 4 en ce que l'étape d'ajustement 502 commence par une étape 503 de comparaison entre la valeur UE de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED, et la première tension d'inversion telle que définie en référence aux figures 1 à 3. La première tension d'inversion est notée UEinv- Si UE est supérieure à UEinv, la LED présente le premier comportement tel que défini ci-avant. On met alors en oeuvre les étapes 440, 441, 442 et 443, telles que décrites en référence à la figure 4. On peut démarrer l'incrémentation à partir d'une amplitude de modulation initiale faible, par exemple 0,5% à 5% de UE. Par exemple, soit UE égal à 3 V, l'amplitude de modulation initiale vaut 25 mV. Si UE est inférieure à UEinv, la LED présente le second comportement tel que défini ci-avant. On met alors en oeuvre les étapes 460, 461, 462 et 463, telles que décrites en référence à la figure 4. On peut démarrer l'incrémentation à partir d'une amplitude de S56394 /SD-T 20 modulation initiale élevée, par exemple 30% à 15% de UE. Par exemple, soit UE égal à 3 V, l'amplitude de modulation initiale vaut 0,5 V. Si UE est égale à UEinv, la LED présente le troisième comportement tel que défini ci-avant. Le rapport signal sur bruit ne dépend pas de l'amplitude du signal de modulation. Aucun ajustement n'est alors nécessaire. On met directement en oeuvre l'étape 450 telle que décrite en référence à la figure 4. On peut éviter de fixer UE proche à plus de 5% près de UEinv, afin que la LED présente un comportement tel qu'un ajustement de l'amplitude de modulation soit possible. Ce procédé présente l'avantage de nécessiter un nombre de calculs et mesures encore réduit en comparaison avec le procédé décrit en référence à la figure 4. En effet, au lieu de mesurer et comparer trois rapports signal sur bruit, une simple comparaison avec UEinv suffit pour déterminer comment l'ajustement doit se poursuivre. Ce procédé suppose que la première valeur d'inversion UEinv soit connue. Le procédé peut donc comprendre une étape, non représentée, de détermination de la première valeur d'inversion UEinv. UEinv peut être déterminée expérimentalement, en faisant varier la valeur de UE jusqu'à atteindre une valeur de UE telle que le rapport signal sur bruit ne dépend pas de l'amplitude de modulation. En variante, UEinv est déterminé par d'autres méthodes qui vont être décrites dans la suite. Les figures 6A à 6D illustrent des mesures d'impédance d'une LED, pour différentes valeurs de la composante continue de sa tension d'alimentation, et pour une fréquence allant de 75 kHz à 10 MHz. On a utilisé la même LED que pour les mesures illustrées en figures 1 à 3. Les mesures d'impédance visent à caractériser l'impédance Z de la LED. L'axe des abscisses correspond à la partie réelle de l'impédance Z. L'axe des ordonnées correspond à l'opposé de la partie imaginaire de l'impédance Z. Chaque courbe 61 peut être nommée spectre d'impédance, ou mesure d'impédance. Sur la figure 6A, la composante continue de la tension d'alimentation de la LED est égale à 2,30 V. Comme précisé en référence aux figures 1 à 3, la LED présente alors le second comportement, tel que le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude S56394 /SD-T 21 de modulation diminue. Chacune des courbes présente une forme de demi-cercle. En considérant les courbes par rayon croissant du demi-cercle, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 1,41 V ; 0,99 V ; 0,71 V ; 0,42 V (soient des valeurs efficace égales respectivement à 1 V ; 0,7 V ; 0,5 V ; 0,3 V. Il existe un facteur V entre la valeur efficace d'un signal sinusoïdal et son amplitude de modulation). La flèche 60A illustre l'augmentation du rapport signal sur bruit. Sur la figure 6B, la composante continue de la tension d'alimentation de la LED est égale à 3,00 V. Comme précisé en référence aux figures 1 à 3, la LED présente alors le premier comportement, tel que le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation augmente. En considérant les courbes par rayon croissant du demi- cercle, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 0,42 V ; 0,71 V ; 0,99 V ; 1,41 V (soient des valeurs efficace égales respectivement à 0,3 V ; 0,5 V ; 0,7 V ; 1V ). La flèche 60B illustre l'augmentation du rapport signal sur bruit. Sur la figure 6C, la composante continue de la tension d'alimentation de la LED est égale à 2,60 V. En considérant les courbes par rayon croissant du demi-cercle, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 0,42 V ; 0,71 V ; 0,99 V ; 1,41 V (soient des valeurs efficace égales respectivement à 0,3 V ; 0,5 V ; 0,7 V ; 1 V). On voit cependant que les courbes sont des demi-cercles qui présentent tous sensiblement le même rayon. La différence en rayon entre le demi-cercle de rayon maximum et celui de rayon minimum est d'environ 50, alors que cette différence est de l'ordre de mon en figure 6A, et 150 en figure 6B. La flèche 60C illustre l'augmentation du rapport signal sur bruit. Sur la figure 6D, la composante continue de la tension d'alimentation de la LED est égale à 2,55 V. En considérant les courbes par rayon croissant du demi-cercle, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 1,41 V ; 0,99 V ; 0,71 V ; 0,42 V (soient des valeurs efficace égales respectivement à 1 V ; 0,7 V ; 0,5 V ; 0,3 V). On voit cependant que les courbes sont des demi-cercles qui présentent tous sensiblement le même rayon. La différence en rayon entre le demi-cercle de rayon S56394 /SD-T 22 maximum et celui de rayon minimum est d'environ 50. La flèche 60D illustre l'augmentation du rapport signal sur bruit. La première tension d'inversion est celle qui impose que le rayon du demi-cercle correspondant au spectre d'impédance (ou mesure d'impédance) de la LED est indépendant de l'amplitude de modulation. On déduit des figures 6A à 6D que la première valeur d'inversion est comprise entre 2,55V et 2,60V. On retient par exemple la moyenne de ces deux tensions, soit 2,57V. On observe également d'après les figures 6A à 6D, que le meilleur rapport signal à bruit est obtenu ici pour de grands rayons du spectre d'impédance (ou mesure d'impédance) de la LED, c'est-à-dire pour de grandes valeurs de la résistance équivalente de la LED. Or, l'homme du métier est habituellement incité, lorsqu'il polarise une LED, à rechercher la résistance dynamique la plus faible possible, de façon à augmenter le flux lumineux émis, dans la gamme de fonctionnement classique de la LED. De la même façon, on pourrait montrer qu'une évolution du paramètre utile traduisant une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, correspond ici à de grandes valeurs de la résistance équivalente de la LED. On peut mesurer de la même façon un premier courant d'inversion, à partir de mesures d'impédance réalisées pour différentes valeurs de la composante continue du courant d'alimentation. Puisque les spectres d'impédance de la LED présentent une forme de demi-cercle unique, la LED peut être modélisée par un circuit équivalent constitué d'une résistance Rp en parallèle avec une capacité Cp. Ce circuit équivalent est illustré en figure 7. A partir de ce modèle équivalent, on peut exprimer les valeurs de Rp et Cp en fonction de la partie imaginaire de Z, Im(Z), et de la partie réelle de Z, Re(Z) : [Im(Z)]2 R = Re(Z) + P Re(Z) 1 /m(Z) C - P 27cf [Re(Z)]2 + [Im(Z)]2 La figure 8 illustre des courbes 80 représentant la résistance équivalente Rp, en fonction de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. La flèche 82 S56394 /SD-T 23 traduit l'augmentation de l'intensité moyenne du flux lumineux émis par la LED. La figure 8 est réalisée pour une fréquence fixe de la modulation, ici 0,1 MHz. Chaque courbe correspond à une amplitude de modulation de la tension d'alimentation. En considérant les courbes de bas en haut, et du côté de l'axe des ordonnées, celles-ci correspondent respectivement à une amplitude de modulation de 1,41 V ; 0,99 V ; 0,71 V ; 0,42 V (soient des valeurs efficace égales respectivement à 1 V ; 0,7 V ; 0,5 V ; 0,3 V). Les différentes courbes se croisent en un point 81 tel que la résistance équivalente de la LED ne dépend pas de l'amplitude de modulation. L'abscisse de ce point correspond à la première valeur d'inversion UE;'. On mesure ainsi UE,'z2,55 V, ce qui est cohérent avec la méthode exposée en référence aux figures 6A à 6D. A gauche de ce point, le rapport signal sur bruit augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue (flèche 83). A droite de ce point, le rapport signal sur bruit augmente avec l'amplitude de modulation (flèche 84). On remarque que dans les deux cas illustrés ici, l'augmentation du rapport signal sur bruit correspond à une augmentation de la résistance équivalente de la LED. Une telle observation est contre-intuitive pour l'homme du métier, qui s'attend généralement à ce qu'une augmentation du rapport signal sur bruit corresponde à une diminution de la résistance équivalente d'une LED. De la même façon, on pourrait montrer que dans ces mêmes conditions, l'évolution de tout autre paramètre utile dans le sens d'une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, correspond à une augmentation de la résistance équivalente de la LED. On pourrait mesurer de la même façon le premier courant d'inversion, à partir d'un modèle équivalent de la LED établi à partir de spectres d'impédance (ou mesures d'impédance) faisant varier la composante continue du courant d'alimentation de la LED. La figure 9 illustre le logarithme décimal de l'intensité du courant passant par la LED, log(I), en fonction de UE, où UE est sa tension d'alimentation, en Volt (UE est ici une S56394 /SD-T 24 tension continue, sans composante alternative). Il s'agit d'une courbe caractéristique d'une LED, généralement fournie par le fabricant. Cette courbe 90 présente un point d'inflexion 91, dont l'abscisse correspond sensiblement (à quelques pourcents près) à la première tension d'inversion UEinv. On peut positionner ce point d'inflexion en calculant la dérivée seconde de UE cpgth(/., d( lo))2 relativement à log(I) : . La valeur de UE pour laquelle cette dérivée seconde s'annule correspond à UE,nv. On obtient par cette méthode UE,nv=2,54V, ce qui est cohérent avec les autres méthodes proposées. En variante, on calcule la dérivée d première de UE relativement à log(I) : d(log(uE /)). Sur une courbe représentant cette dérivée première en fonction de UE, on recherche le point tel que la dérivée diminue avant ce point, et augmente après ce point. De telles méthodes de détermination de UE,nv ont pour inconvénient que des artéfacts de la courbe 90 peuvent rendre la détermination de UE,nv difficile. Il peut être utile d'identifier une gamme de tensions dans laquelle on s'attend à trouver la première tension d'inversion. Néanmoins, ces méthodes ont pour avantage d'exploiter directement une courbe caractéristique fournie par le constructeur de la LED, et ne nécessitent donc aucune mesure supplémentaire particulière. Si l'on cherche le premier courant d'inversion, il suffit de s'intéresser à l'ordonnée du point 91 et non plus à son abscisse. On va maintenant décrire, en référence aux figures 10 à 12, plusieurs exemples de modules d'optimisation et systèmes de communications adaptés à mettre en oeuvre un procédé selon l'invention. Comme pour l'illustration du procédé selon l'invention, et par souci de synthèse, on choisit de développer uniquement l'exemple d'un ajustement en tension à partir d'une mesure du rapport signal sur bruit. De nombreuses variantes peuvent être envisagées sans sortir du cadre de la présente invention, en réalisant un ajustement en courant et/ou en utilisant un autre paramètre, dit utile, tel que défini précédemment. S56394 /SD-T 25 Selon le paramètre utile choisi, l'ajustement selon l'invention consiste à augmenter ou à diminuer la valeur de ce paramètre. Comme précisé ci-avant, selon le paramètre choisi, le paramètre utile est mesuré sur l'un ou l'autre signal correspondant au signal utile. La figure 10 illustre de manière schématique un premier mode de réalisation d'un module d'optimisation 100 et système de communication 1000 selon l'invention. Le système de communication 1000 comprend des moyens d'émission 1001 formés par une LED, de préférence une LED émettant de la lumière blanche. Pendant 10 toute l'étape d'ajustement telle que décrite dans la suite, la LED fournit avantageusement un signal prédéterminé, comme précisé en référence à la figure 4. Le flux lumineux 1002 émis par la LED 1001 est reçu par un photodétecteur 1003. Le photodétecteur 1003 est adapté à transformer le signal lumineux reçu en un signal électrique. Il s'agit ici, par exemple, d'une photodiode à avalanche. On pourra utiliser 15 tout autre type de photodétecteur. Des détails sur le photodétecteur sont donnés en référence à la figure 4, notamment dans le cas où le paramètre utile est mesuré sur un signal représentatif de la décomposition spectrale du signal utile. Dans un système de communication complet, le photodétecteur 1003 est relié à des moyens de calcul adaptés à exploiter le signal fourni par le photodétecteur pour en 20 extraire l'information encodée à l'émission. Le photodétecteur 1003 peut comprendre une fonction de filtrage pour ne conserver que la composante alternative d'un signal reçu. Le module d'optimisation 100 tel que représenté en figure 10 est adapté à mettre en oeuvre le procédé tel que décrit en référence à la figure 4. 25 Le module d'optimisation 100 comprend : un variateur d'intensité 101A, c'est-à-dire des moyens d'interface homme machine avec un module DC dédié 1018, pour commander la valeur de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. On fixe ainsi une tension DC à la valeur UE ; S56394 /SD-T 26 des moyens de traitement du signal 102, reliés au photodétecteur 1003. Les moyens de traitement du signal 102 reçoivent le signal électrique fourni par le photodétecteur en réponse à la réception d'un signal lumineux émis par la LED et reçu par le photodétecteur. Les moyens de traitement du signal sont agencés pour mesurer le rapport signal sur bruit du signal utile, noté SNR. des moyens d'ajustement 103, reliés aux moyens de traitement du signal 102 et recevant en entrée le rapport signal sur bruit ; et des moyens de commande 104A, recevant en entrée un signal de pilotage provenant des moyens d'ajustement 103, et adaptés à modifier l'amplitude de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation. Les moyens de commande pilotent en particulier un module AC 104B. Le module AC 104B fournit un signal analogique dans lequel des données à transmettre sont encodées. Les moyens de commande 104A permettent de modifier l'amplitude de modulation de ce signal analogique. Un module 105 est relié en entrée aux modules 1018 et 104B, et en sortie à la LED 1001. Le module 105 somme les signaux fournis par chacun des deux modules 1018 et 104B, pour fournir la tension d'alimentation AC+DC de la LED 1001. Le module DC peut être un générateur de tension, un générateur de courant, ou un simple générateur de fonction. Le module AC reçoit en entrée des données à transmettre (par exemple sous la forme d'un signal numérique), et fournit en sortie un signal alternatif analogique. Le module AC comprend avantageusement un générateur de fonction. Ce générateur de fonction peut être couplé à un générateur de tension ou de courant, pour fournir in fine une tension alternative ou un courant alternatif. Le module AC 104B peut former des moyens d'encodage de données, adaptés à encoder les données numériques d'une source de données (par exemple internet) sous la forme d'un signal analogique. Le module 105 peut sommer des tensions, sommer des courants, sommer des fonctions, sommer une fonction et une tension, sommer une fonction et un courant. Le module 105 fournit in fine le signal d'alimentation de la LED, présentant une S56394 /SD-T 27 composante continue et une composante alternative. Le module 105 comprend notamment un élément dit « bias tee » (terme anglais désignant un circuit électrique pour sommer un signal AC et un signal DC). Les moyens de commande 104A sont reliés aux moyens d'ajustement 103 par une voie retour. La voie retour consiste notamment en des moyens de communication, en particulier des moyens de communication par infrarouge, par Bluetooth, par LiFi, etc. Il existe donc une liaison bidirectionnelle entre un bloc comprenant la LED, le module AC, le module DC, le module 105, le variateur d'intensité 101A, et les moyens de commande 104A, et un bloc comprenant la photodiode, les moyens de traitement du signal 102, et les moyens d'ajustement 103. On a détaillé en référence à la figure 4 des exemples de méthodes pour mesurer un rapport signal sur bruit. Les moyens de traitement du signal 102 peuvent comprendre une liaison avec le module AC 104B, pour définir ou détecter les caractéristiques du signal lumineux émis par la LED. Les moyens d'ajustement 103 sont des moyens de calcul adaptés à piloter les moyens de commande 104A pour modifier la valeur de l'amplitude de modulation, de façon à augmenter le rapport signal sur bruit. En particulier, les moyens d'ajustement 103 sont adaptés à piloter les moyens de commande 104A de façon à obtenir, in fine, un rapport signal sur bruit maximum. Une fois que le module d'ajustement 100 a permis d'atteindre le rapport signal sur bruit amélioré, pour la valeur choisie de UE, on fixe la valeur correspondante de l'amplitude de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation, et on exploite le système LiFi ainsi paramétré. En particulier, on exploite le signal fourni par le photodétecteur 1003 pour en extraire l'information encodée à l'émission. Le module d'optimisation 100 peut comprendre des moyens recevant en entrée la valeur fixée de UE, agencés pour calculer une valeur de l'incrément P et de l'amplitude de modulation initiale Uo. On a explicité en référence à la figure 4 des relations possibles entre ces valeurs. Ces relations sont inchangées si l'on travaille sur un courant d'alimentation. Il suffit de remplacer chaque tension par un courant correspondant. S56394 /SD-T 28 Le système de communication Li-Fi peut comprendre un module de plusieurs LED émettant à différentes longueurs d'onde, la somme des spectres optiques donnant une lumière blanche. Dans ce cas, l'amplitude de modulation de chaque LED du module de LED est optimisée individuellement. Selon une variante non représentée, le paramètre utile est un taux d'erreur binaire, un taux d'erreur paquet ou un taux d'erreur trame. Dans ce cas, le module d'optimisation selon l'invention comprend les moyens de calcul adaptés à exploiter le signal fourni par le photodétecteur pour en extraire l'information encodée à l'émission. Les moyens de traitement du signal 102 sont reliés à ces moyens de calcul pour recevoir un signal électrique correspondant au signal électrique reçu par la photodiode, puis décodé. Les moyens d'ajustement 103, sont reliés aux moyens de traitement du signal 102 et reçoivent en entrée le taux d'erreur binaire ou le taux d'erreur paquet ou le taux d'erreur trame. Les moyens de traitement du signal peuvent comprendre une liaison avec le module AC, pour définir ou détecter l'information encodée dans le signal lumineux émis par la LED. La figure 11 illustre de manière schématique une première variante du module d'optimisation 100 et du système de communication 1000 tels que décrits en référence à la figure 10. Dans l'exemple représenté en figure 11, le module d'optimisation 100 est adapté à mettre en oeuvre le procédé tel que décrit en référence à la figure 5. Le module d'optimisation 100 illustré en figure 11 diffère du module d'optimisation illustré en figure 10 en ce qu'il comprend des moyens de comparaison 106, recevant en entrée la valeur de UE fixée grâce au variateur d'intensité 101A, et la valeur UEI' de la première tension d'inversion, stockée dans une mémoire 107. Les moyens de comparaison 106 sont adaptés à comparer UE et UE,,', et à piloter les moyens d'ajustement 103 pour que ces derniers adaptent l'ajustement au résultat de la comparaison, selon le procédé d'ajustement tel que décrit en référence à la figure 5. La valeur de UEI' peut être déterminée par l'une des méthodes décrites en référence aux figures 6A à 9, puis stockée dans la mémoire 107. S56394 /SD-T 29 La figure 12 illustre de manière schématique une deuxième variante du module d'optimisation 100 et système de communication 1000 illustrés en figure 10. Le module d'optimisation 100 de la figure 12 ne diffère du module d'optimisation de la figure 11, qu'en ce qu'il comprend des moyens 108 pour déterminer la valeur de UE;'. Pour des raisons de lisibilité de la figure, on a représenté en pointillés les éléments de la figure 11 que l'on retrouve sur la figure 12, afin d'identifier facilement les différences entre ces deux figures. Les moyens 108 pour déterminer la valeur de UE;' reçoivent en entrée le rapport signal sur bruit calculée par les moyens de traitement du signal 102, et pilotent le variateur d'intensité 101A pour modifier composante continue UE du signal d'alimentation. On obtient la valeur de UEI' en faisant varier la valeur de UE jusqu'à atteindre une valeur de UE telle que le rapport signal sur bruit ne dépend pas de la valeur de l'amplitude de modulation. Pour des raisons de clarté de la figure, on n'a pas représenté en figure 12 le pilotage des moyens de commande 104A par les moyens 108, permettant de faire varier l'amplitude de modulation, pour chaque valeur de UE. Pour la même raison, on n'a pas représenté la liaison entre les moyens 108 et la mémoire 107, correspondant au stockage de la valeur de UEI' dans la mémoire 107, une fois déterminée par les moyens 108. On va maintenant décrire un second mode de réalisation de procédé et de système selon l'invention, visant également à optimiser un débit de transmission de données dans un système Li-Fi en exploitant les propriétés illustrées aux figures 1 à 3. En effet, on a pu établir un lien entre la composante continue du signal d'alimentation de la LED, l'amplitude de modulation de la composante alternative de ce signal d'alimentation, et le paramètre utile tel que défini ci-avant. On a donc proposé un procédé et un module d'optimisation, dans lesquels on fixe la valeur de la composante continue du signal d'alimentation en fonction d'un besoin en éclairage, puis on ajuste l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation pour optimiser le débit. En variante, et de façon symétrique, on S56394 /SD-T 30 propose également un procédé et un module d'optimisation, dans lesquels on fixe l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la LED puis on ajuste la valeur de la composante continue de ce signal d'alimentation, pour optimiser le débit. On fixe l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la LED, par exemple en fonction d'un besoin en communication (notamment un besoin en portée du signal, ou un débit minimum à assurer). De la même façon qu'il existe une première valeur d'inversion (par exemple notée UEinv), distinguant deux comportements de la LED et correspondant à une valeur particulière de la composante continue du signal d'alimentation, il existe une deuxième valeur d'inversion (par exemple notée Uminv), séparant deux comportements de la LED et correspondant à une valeur particulière de la composante alternative du signal d'alimentation. Cette deuxième valeur d'inversion sépare : un premier comportement, tel que la qualité de transmission du signal émis par la LED et reçu par le photodétecteur augmente lorsque la composante continue du signal d'alimentation augmente (et inversement) ; et un second comportement, tel que la qualité de transmission du signal émis par la LED et reçu par le photodétecteur augmente lorsque la composante continue du signal d'alimentation diminue (et inversement). La deuxième valeur d'inversion pourra être obtenue par des procédés similaires à ceux décrits à propos de la première valeur d'inversion. Cette variante est avantageuse pour des applications dans lesquelles on ne recherche pas une intensité particulière de l'éclairage. Par exemple, les moyens d'émission du système Li-Fi peuvent être les LED d'un écran à LED ou d'un écran de téléphone intelligent possédant des LEDs. La fonction première d'un écran n'est pas l'éclairage. On peut donc ajuster la composante continue du signal d'alimentation de la LED, sans impacter la fonction principale de celle-ci, qui n'est pas l'éclairage mais un simple affichage d'image pouvant impliquer une large gamme d'intensités lumineuses. S56394 /SD-T 31 Comme précédemment, et par souci de synthèse, on choisit de développer uniquement l'exemple d'un ajustement en tension à partir d'une mesure du rapport signal sur bruit. De nombreuses variantes peuvent être envisagées sans sortir du cadre de la présente invention, en réalisant un ajustement en courant et/ou en utilisant un autre paramètre caractéristique de la qualité de transmission du signal utile. La figure 13 illustre de manière schématique le deuxième mode de réalisation de procédé selon l'invention. L'étape initiale 1301 consiste à fixer la valeur UM de l'amplitude de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation de la LED. L'ajustement 1302 est ensuite similaire à l'ajustement 402 de la figure 4, excepté le fait que l'on ajuste par incréments successifs la composante continue de la tension d'alimentation, et non l'amplitude de modulation. Les étapes 1310, 1330, 1340, 1350, 1360, 1341, 1361, 1342, 1343, 1362, 1363 correspondent respectivement aux étapes 410, 430, 440, 450, 460, 441, 461, 442, 443, 462, 463 du procédé de la figure 4, en remplaçant : - l'amplitude de modulation initiale U0 décrite en référence à la figure 4, par une composante continue initiale UE0; et - l'incrément de modulation P décrit en référence à la figure 4, par un incrément de tension continue P'. On choisit de préférence une valeur initiale UE0 pour la composante continue, en fonction de l'amplitude de modulation UM de la composante alternative de la tension d'alimentation. Par exemple, cette valeur initiale UE0 est comprise entre 3 et 50 fois la valeur de UM, notamment entre 3 et 20 fois la valeur de UM, par exemple 7 fois la valeur de UM. On choisit de préférence la valeur de l'incrément P' en fonction de la valeur initiale UE0 de la composante continue. Par exemple, cet incrément P' est compris entre 0,5% et 5% de U[0, notamment entre 1% et 3%, par exemple 2%.30 S56394 /SD-T 32 La figure 14 illustre une variante du procédé illustré en référence à la figure 13. Ce procédé diffère du procédé de la figure 13, en ce que l'ajustement 1402 est cette fois similaire à l'ajustement 502 de la figure 5, excepté le fait que l'on ajuste par incréments successifs la composante continue de la tension d'alimentation, et non l'amplitude de modulation. Les étapes 1403, 1440, 1450, 1460, 1441, 1461, 1442, 1443, 1462, 1463 correspondent respectivement aux étapes 503, 440, 450, 460, 441, 461, 442, 443, 462, 463 du procédé de la figure 5, en remplaçant : l'amplitude de modulation initiale U0, par une composante continue initiale UEO; l'incrément de modulation P, par un incrément de tension continue P' ; et la première tension d'inversion UEinv par la deuxième valeur d'inversion Uminv. La figure 15 illustre de manière schématique un deuxième mode de réalisation d'un module d'optimisation et système de communication selon l'invention. Les références numériques 2000, 200, 2001, 2002, 2003, 202, 205, 204B, 201B correspondent aux références numériques 1000, 100, 1001, 1002, 1003, 102, 105, 104B, 1016 de la figure 10. Le module d'optimisation 200 de la figure 15 diffère du module d'optimisation 100 de la figure 10, en ce qu'il est adapté à mettre en oeuvre le procédé tel que décrit en référence à la figure 13. Le module d'optimisation 200 comprend : un variateur d'amplitude de modulation 204A, c'est-à-dire des moyens d'interface homme machine avec le module AC 204B. Le variateur d'amplitude de modulation 204A fixe la valeur de l'amplitude de modulation de la composante alternative de la tension d'alimentation de la LED. On fixe ainsi une amplitude de modulation d'une tension AC à la valeur Um ; des moyens de traitement du signal 202 ; S56394 /SD-T 33 des moyens d'ajustement 203, reliés aux moyens de traitement du signal 202 et recevant en entrée le rapport signal sur bruit mesuré par les moyens de traitement du signal 202 ; et des moyens de commande 201A, recevant en entrée un signal de pilotage provenant des moyens d'ajustement 203, et adaptés à piloter le module DC 201B pour modifier la composante continue de la tension d'alimentation. Les moyens d'ajustement 203 sont des moyens de calcul adaptés à piloter les moyens de commande 201A, pour modifier la valeur de la composante continue, de façon à obtenir un meilleur rapport signal sur bruit, notamment un rapport signal sur bruit maximum. Une fois que le module d'ajustement 200 a permis d'atteindre le rapport signal sur bruit amélioré, pour la valeur choisie de UM, on fixe la valeur correspondante de la composante continue de la tension d'alimentation, et on exploite le signal fourni par le photodétecteur 2003 pour en extraire l'information encodée à l'émission. On pourra prévoir différentes variantes du module 200, sur le modèle des modules 100 illustrés en figures 11 et 12, notamment des modules adaptés à mettre en oeuvre le procédé de la figure 14. Le module 200 peut comprendre des moyens de comparaisons entre UM et UMinV. Une telle variante comprend le cas échéant des moyens pour déterminer la valeur de UM,'. Ces moyens reçoivent en entrée le rapport signal sur bruit du signal utile, et pilotent le variateur d'amplitude de modulation 204A pour modifier par incréments successifs l'amplitude de modulation, jusqu'à atteindre une valeur de UM telle que le rapport signal sur bruit ne dépend pas de la valeur de la composante continue de la tension d'alimentation de la LED. L'invention présente de nombreuses applications. Elle peut être adaptée à tout système d'éclairage préexistant, dans lequel une LED est reliée à un variateur d'intensité. Un tel système est par exemple présent dans divers écrans tels que des écrans d'ordinateur, de télévision, de tablette tactile, de téléphone intelligent, etc. REVENDICATIONS1. Procédé d'optimisation du débit de données, dans un système de communication sans fil (1000) comprenant une diode électroluminescente (1001) formant des moyens d'émission, ladite diode électroluminescente (1001) étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue (UE) et une composante alternative, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : fixation (401) d'une valeur de la composante continue (UE) du signal d'alimentation ; ajustement (402 ; 502) d'une amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation, à partir d'une mesure d'un paramètre dit utile, représentatif de la qualité de transmission d'un signal dit utile, le signal utile correspondant à un signal lumineux émis par la diode électroluminescente (1001) et reçu par un photodétecteur (1003) formant des moyens de réception du système de communication sans fil. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ajustement est réalisé par incréments successifs. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le paramètre représentatif de la qualité de transmission du signal utile est un rapport signal sur bruit ou un taux d'erreur binaire ou un taux d'erreur paquet ou un taux d'erreur trame. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'ajustement (402) d'une amplitude de modulation comprend les étapes suivantes : une étape initiale de mesure (410) des valeurs du paramètre utile (SNRO, SNR1, SNR2) obtenues pour une amplitude de modulation initiale (U0), pour cette amplitude de modulation initiale plus un incrément d'amplitude deS56394 /SD-T 35 modulation (Uo+P), et pour cette amplitude de modulation initiale moins ledit incrément (Uo-P) ; une recherche (430) de la valeur du paramètre utile correspondant à la meilleure qualité de transmission du signal utile, parmi lesdites valeurs du paramètre utile mesurées, dite extremum local ; lorsque cet extremum local ne correspond pas à l'amplitude de modulation initiale, poursuite de l'ajustement, en augmentant (440) l'amplitude de modulation si l'extremum local correspond à l'amplitude de modulation initiale plus ledit incrément, ou en diminuant (460) l'amplitude de modulation si l'extremum local correspond à l'amplitude de modulation initiale moins ledit incrément. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par une étape de comparaison (503) entre la composante continue (UE) du signal d'alimentation, et une première valeur d'inversion (UE,') séparant deux comportements de la diode électroluminescente (1001) : un premier comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente ; et un second comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une diminution de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'ajustement (502) de l'amplitude de modulation met en oeuvre au moins un incrément positif (440) ou négatif (460) selon que la diode électroluminescente (1001) présente le premier ou le second comportement. 7. Procédé selon la revendication 5 ou 6, caractérisé par une étape initiale de détermination de la première valeur d'inversion (UEinv).S56394 /SD-T 36 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la détermination de la première valeur d'inversion (UE,') met en oeuvre des mesures de spectres d'impédance (61) de la diode électroluminescente (1001), pour différentes valeurs de la composante continue (UE) du signal d'alimentation, la première valeur d'inversion (UEinv) séparant deux comportements de la diode électroluminescente (1001) : un premier comportement tel que le rayon du spectre d'impédance (61) augmente avec l'amplitude de modulation ; et un second comportement tel que le rayon du spectre d'impédance (61) augmente lorsque l'amplitude de modulation diminue. 9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la détermination de la première valeur d'inversion (UE,nv) met en oeuvre une recherche du point d'intersection (81) de plusieurs courbes (80) représentant la résistance équivalente (Rp) de la diode électroluminescente (1001) en fonction de la composante continue (UE) de son signal d'alimentation. 10. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la détermination de la première valeur d'inversion (UE,') met en oeuvre une recherche d'un point d'inflexion (91) sur une courbe (90) représentative du logarithme de l'intensité du courant traversant la diode électroluminescente (1001) en fonction d'une tension continue d'alimentation. 11. Procédé d'optimisation du débit de données, dans un système de communication sans fil (1000) comprenant une diode électroluminescente (1001) formant des moyens d'émission, ladite diode électroluminescente (1001) étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue (UE) et une composante alternative, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes :S56394 /SD-T 37 fixation (1301; 1401) d'une amplitude de modulation (UM) de la composante alternative du signal d'alimentation ; et ajustement (1302 ; 1402) de la composante continue du signal d'alimentation, à partir d'une mesure d'un paramètre dit utile, représentatif de la qualité de transmission d'un signal dit utile, le signal utile correspondant à un signal lumineux émis par la diode électroluminescente (1001) et reçu par un photodétecteur (1003) formant des moyens de réception du système de communication sans fil. 12. Module d'optimisation (100) adapté à mettre en oeuvre un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend : un variateur d'intensité (101A), agencé pour fixer la valeur de la composante continue (UE) du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; des moyens de traitement du signal (102), adaptés à mesurer la valeur du paramètre utile (SNR) ; des moyens de commande (104A), agencés pour modifier l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; et des moyens d'ajustement (103) recevant en entrée la valeur du paramètre utile, et pilotant les moyens de commande (104A) pour modifier l'amplitude de modulation, de façon à modifier la valeur du paramètre utile dans le sens d'une amélioration de la qualité de transmission du signal utile. 13. Module (100) selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de comparaison (106) entre la composante continue (UE) du signal d'alimentation de la diode électroluminescente, et une première valeur d'inversion (UE,') séparant deux comportements de la diode électroluminescente :S56394 /SD-T 38 un premier comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une amélioration de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente ; et un second comportement tel que l'évolution de la valeur du paramètre utile traduit une diminution de la qualité de transmission du signal utile, lorsque l'amplitude de modulation augmente. 14. Système de communication sans fil (1000) comprenant une diode électroluminescente (1001) formant des moyens d'émission, et un photodétecteur (1003) formant des moyens de réception, ladite diode électroluminescente (1001) étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un module d'optimisation (100) selon la revendication 12 ou 13. 15. Module d'optimisation (200) adapté à mettre en oeuvre un procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend : un variateur (204A) d'amplitude de modulation, agencé pour fixer l'amplitude de modulation de la composante alternative du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; des moyens de traitement du signal (202), adaptés à mesurer la valeur du paramètre utile (SNR) ; des moyens de commande (201A), agencés pour modifier la composante continue du signal d'alimentation de la diode électroluminescente ; et des moyens d'ajustement (203) recevant en entrée la valeur du paramètre utile, et pilotant les moyens de commande (201A) pour modifier la composante continue du signal d'alimentation, de façon à modifier la valeur du paramètre utile dans le sens d'une amélioration de la qualité de transmission du signal utile.S56394 /SD-T 39 16. Système de communication sans fil (2000) comprenant une diode électroluminescente (2001) formant des moyens d'émission, et un photodétecteur (2003) formant des moyens de réception, ladite diode électroluminescente (2001) étant alimentée par un signal d'alimentation comprenant une composante continue et une composante alternative, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un module d'optimisation (200) selon la revendication 15.