Brevet FR3022254A1 — publié le 20151218

Domaine technique La présente invention se rapporte au domaine des hydrotraitements de charges hydrocarbonées de type gazole. Elle a principalement pour objet l'utilisation d'un catalyseur à base d'une alumine spécifique dans des procédés permettant l'hydrotraitement de charges de type gazole. En particulier, la présente invention se rapporte à l'utilisation dans un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C d'un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité très élevée ainsi qu'avantageusement une distribution poreuse spécifique par rapport aux alumines de l'art antérieur. Ladite alumine mésoporeuse amorphe est avantageusement mise en forme à partir d'un gel d'alumine présentant une haute dispersibilité, ledit gel d'alumine étant lui-même obtenu par précipitation d'au moins un sel d'aluminium selon un procédé spécifique. Plus particulièrement, la présente invention se rapporte à l'utilisation dans un procédé d'hydrotraitement de ladite charge hydrocarbonée d'un catalyseur comprenant un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe mise en forme à partir d'un gel d'alumine, ledit gel d'alumine étant préparé selon un procédé de préparation par précipitation spécifique, permettant l'obtention d'au moins 40% poids d'alumine en équivalent A1203 par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de la ou les étapes de précipitation et plus généralement à l'issue des étapes de préparation du gel d'alumine, dès la première étape de précipitation, la quantité d'alumine formée à l'issue de la première étape de précipitation pouvant même atteindre 100%. État de la technique antérieure Le durcissement des normes de pollution automobile en 2009 dans la communauté européenne contraint les raffineurs à réduire très fortement la teneur en soufre dans les gazoles et les essences, au maximum à 10 parties par million poids (ppm) de soufre dans les gazoles au ler janvier 2009, contre 50 ppm au ler janvier 2005 (mesurée par la méthode ASTM D-4294). Ces contraintes se traduisent par un besoin de nouvelles unités de raffinage ou bien par une forte augmentation de l'activité à iso-volume des catalyseurs d'hydrotraitement. Ces nouvelles contraintes vont également entraîner un besoin accru en 2 3022254 hydrogène dans la raffinerie, nécessaire aux réactions d'hydrodésulfuration, d'hydrodésazotation et d'hydrodéaromatisation. D'autre part, ces nouvelles normes sont également accompagnées de contraintes en terme de qualité produit. Ainsi, les gazoles doivent présenter un bon indice de cétane. Les réactions d'hydrotraitement des gazoles 5 entraînent également l'hydrogénation de noyaux aromatiques contenus dans lesdites coupes gazoles, ce qui a pour conséquence d'améliorer l'indice de cétane de ladite coupe gazole finale. L'augmentation des performances de l'hydrotraitement des coupes gazoles peut être en 10 partie due au choix du procédé mais dans tous les cas, l'utilisation d'un système catalytique intrinsèquement plus actif est très souvent un facteur clé. Ainsi, de nouvelles techniques de préparation des catalyseurs d'hydrotraitement ont besoin d'être développées pour améliorer encore les performances de ces catalyseurs et satisfaire les législations à venir. 15 De façon générale, il est admis qu'un catalyseur d'hydrotraitement présentant un fort potentiel catalytique se caractérise par une fonction hydrogénante optimisée, c'est à dire une phase active parfaitement dispersée à la surface du support et présentant une teneur en métal élevée. Idéalement, quelle que soit la nature de la charge hydrocarbonée à traiter, le catalyseur doit pouvoir présenter une accessibilité des sites actifs vis-à-vis des réactifs et 20 produits de réactions tout en développant une surface active élevée, ce qui conduit à des contraintes spécifiques en terme de structure et de texture propres au support oxyde constitutif desdits catalyseurs. La composition et l'utilisation de catalyseurs classiques d'hydrotraitement de charges 25 hydrocarbonées sont bien décrits dans l'ouvrage "Hydrocracking Science and Technology", 1996, J. Scherzer, A. J. Gruia, Marcel Dekker Inc et dans l'article de B. S. Clausen, H. T. Topsoe, F. E. Massoth, issu de l'ouvrage "Catalysis Science and Technology", 1996, volume 11, Springer-Verlag. Ainsi, ces catalyseurs se caractérisent généralement par la présence d'une phase active à base d'au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du 30 groupe VIII du tableau périodique des éléments. Les formulations les plus courantes sont de type cobalt-molybdène (CoMo), nickel-molybdène (NiMo) et nickel-tungstène (NiW). Ces catalyseurs peuvent se présenter sous forme massique ou bien à l'état supporté mettant alors en jeu un solide poreux de nature différente. Dans ce dernier cas, le support poreux est généralement un oxyde amorphe ou mal cristallisé tel que par exemple une alumine, ou un aluminosilicate, éventuellement associé à un matériau zéolithique ou non. Après 3 3022254 préparation, le métal du groupe VIB et/ou le métal du groupe VIII constitutif(s) desdits catalyseurs se présente(nt) souvent sous forme d'oxyde. La forme active et stable desdits catalyseurs pour les procédés d'hydrotraitement étant la forme sulfurée, ces catalyseurs doivent subir une étape de sulfuration. Celle-ci peut être réalisée dans l'unité du procédé 5 associé, on parle alors de sulfuration in-situ, ou préalablement au chargement du catalyseur dans l'unité, on parle alors de sulfuration ex-situ. Les méthodes usuelles conduisant à la formation de la phase active des catalyseurs d'hydrotraitement consistent en un dépôt de précurseur(s) moléculaire(s) d'au moins un 10 métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII sur un support oxyde par la technique dite "d'imprégnation à sec" suivi des étapes de maturation, séchage et éventuellement calcination conduisant à la formation de la forme dite oxydée du(des)dit(s) métal(aux) employé(s). Vient ensuite l'étape finale de sulfuration génératrice de la phase active comme mentionné ci-dessus. 15 En particulier, le brevet US 7 790 652 décrit un nouveau support alumine présentant une distribution poreuse bien spécifique, pouvant être utilisé comme support de catalyseur dans un procédé d'hydroconversion de charges hydrocarbonées lourdes. Ledit support comprenant de l'alumine présente un diamètre moyen des pores compris entre 100 et 140 20 A, une distribution de taille dont la largeur est de moins de 33 À, un volume poreux d'au moins 0,75 ml/g dans lequel moins de 5% du volume poreux dudit support est présent dans les pores ayant un diamètre supérieur à 210 À. Ledit support utilisé en combinaison avec une phase active hydrogénante permet d'obtenir des performances catalytiques inattendues dans le cas où il est utilisé en hydroconversion 25 des charges lourdes ayant de préférence une majorité de ses composants bouillant à une température supérieure à 343°C. En particulier, le procédé d'hydroconversion de charges lourdes selon le brevet US 7 790 652 permet d'obtenir une conversion des composés hydrocarbonés bouillant à une température supérieure à 524°C fortement améliorée par rapport aux conversions obtenues avec des catalyseurs classiques de l'art antérieur. 30 Ledit support alumine est préparé selon une méthode comprenant une première étape de formation d'une dispersion d'alumine par le mélange, de manière contrôlée, d'une première solution aqueuse alcaline et d'une première solution aqueuse acide, au moins une desdites solutions acide et basiques, ou les deux comprenant un composé aluminique. Les solutions acide et basique sont mélangées dans des proportions telles que le pH de la dispersion 35 résultante est compris entre 8 et 11. Les solutions acide et basique sont également 4 3022254 mélangées dans des quantités permettant d'obtenir une dispersion contenant la quantité désirée d'alumine, en particulier, la première étape permet l'obtention de 25 à 35% poids d'alumine par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue des deux étapes de précipitation. La première étape opère à une température comprise entre 20 et 40°C. Quand 5 la quantité d'alumine désirée est formée, la température de la suspension est augmentée à une température comprise entre 45 et 70°C, puis la suspension chauffée est ensuite soumise à une deuxième étape de précipitation par mise en contact de ladite suspension avec une seconde solution aqueuse alcaline et une seconde solution aqueuse acide, au moins l'une des deux solutions ou les deux comprenant un composé alum inique. De même, 10 le pH est réglé entre 8 et 10,5 par les proportions des solutions acide et basique ajoutées et la quantité restante d'alumine a former dans la deuxième étape est apportée par les quantités des deuxièmes solutions acide et basique ajoutées. La deuxième étape opère à une température comprise entre 20 et 40°C. Le gel dalumine ainsi formé comprend au moins 95% de boehmite. La dispersibilité du gel d'alumine ainsi obtenu n'est pas 15 mentionnée. Le gel d'alumine est ensuite filtré, lavé et éventuellement séché selon les méthodes connues de l'homme du métier, sans étape de traitement thermique préalable, pour produire une poudre d'alumine qui est ensuite mise en forme selon les méthodes connues de l'homme du métier puis calciné pour produire le support alumine final. La première étape de précipitation du procédé de préparation du brevet US 7 790 652 est 20 limitée à une production d'alumine faible, comprise entre 25 et 35% poids, car une production d'alumine plus élevée à l'issue de la première étape ne permet pas une filtration optimale du gel obtenu. Par ailleurs, l'augmentation de la production d'alumine dans la première étape du brevet US 7 790 652 ne permettrait pas la mise en forme du gel ainsi obtenu. 25 La demanderesse a donc mis en évidence qu'un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe présentant une distribution poreuse spécifique ainsi qu'une connectivité très élevée, présentait une activité catalytique 30 améliorée par rapport à des catalyseurs classiques d'hydrotraitement des gazoles, ledit catalyseur étant sulfuré puis mis en oeuvre dans un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole selon l'invention. 5 3022254 En particulier, le procédé selon l'invention permet une meilleure activité en hydrodésulfuration c'est-à-dire une température de mise en oeuvre plus basse que les catalyseurs de l'art antérieur pour un niveau de soufre donné dans l'effluent. En pratique, l'utilisation du catalyseur selon l'invention peut aussi permettre aux raffineurs de 5 désulfurer une plus grande proportion de gazole issus des procédés de conversion (LCO pour light cycle oil selon la terminologie anglo-saxonne, coker...) Un objectif de la présente invention est de fournir un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole mettant en oeuvre un catalyseur présentant des performances catalytiques améliorées, notamment en terme d'hydrodésulfuration et d'hydrodéazotation des coupes 10 traitées. Un autre objectif de la présente invention est de fournir un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole mettant en oeuvre un catalyseur présentant des performances catalytiques améliorées, ledit procédé permettant d'obtenir une activité hydrodésulfurante 15 accrue. Résumé et intérêt de l'invention La présente invention a pour objet un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C, 20 utilisant un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité (Z) supérieure à 2,7, la connectivité étant déterminée à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote, ledit procédé d'hydrotraitement opérant à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression 25 totale comprise entre 2 MPa et 10 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 100 et 800 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 1 et 10 h-1. 30 Un des avantages de la présente invention réside dans la mise en oeuvre, dans un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole, d'un catalyseur à base d'un support comprenant une alumine dont la porosité est très connectée, c'est-à-dire présentant un nombre de pores adjacents très important. Une connectivité élevée représente un avantage important pour la diffusion des molécules de la coupe gazole à traiter lors de la mise en 6 3022254 oeuvre du procédé d'hydrotraitement selon l'invention utilisant ce matériau et lors de la préparation du catalyseur en particulier lors de l'imprégnation de solutions métalliques présentant des concentration en métaux élevées. 5 Un avantage de la présente invention est donc de fournir un procédé utilisant un catalyseur comprenant un support spécifique permettant l'obtention d'une activité améliorée en hydrodésulfuration par rapport aux catalyseurs de l'art antérieur. Un autre objet de l'invention est également un procédé d'hydrotraitement d'au moins une 10 coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C, opérant à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression totale comprise entre 2 MPa et 10 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 100 et 800 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le 15 volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 1 et 10 h-1, ledit procédé utilisant au moins un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe, ladite alumine étant préparée selon au moins les étapes suivantes : 20 a) au moins une première étape a) de précipitation d'alumine, en milieu réactionnel aqueux, d'au moins un précurseur basique choisi parmi l'aluminate de sodium, l'aluminate de potassium, l'ammoniaque, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium et d'au moins un précurseur acide choisi parmi le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium, le nitrate d'aluminium, l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, et l'acide nitrique, dans laquelle au 25 moins l'un des précurseurs basique ou acide comprend de l'aluminium, le débit relatif des précurseurs acide et basique est choisi de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel compris entre 8,5 et 10,5 et le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement de la première étape compris entre 40 et 100%, le taux d'avancement étant défini comme étant la proportion 30 d'alumine formée en équivalent A1203 lors de ladite étape a) de précipitation par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de la ou les étapes de précipitation et plus généralement à l'issue des étapes de préparation du gel d'alumine, ladite étape a) opérant à une température comprise entre 10 et 50 °C, et pendant une durée comprise entre 2 minutes et 30 minutes, 7 3022254 b) une étape de traitement thermique de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a), à une température comprise entre 50 et 200°C pendant unedurée comprise entre 30 minutes et 5 heures permettant l'obtention d'un gel d'alumine, C) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'issue de l'étape b) de traitement 5 thermique, suivie d'au moins une étape de lavage du gel obtenu, d) une étape de séchage du gel d'alumine obtenu à l'issue de l'étape c) pour obtenir une poudre, e) une étape de mise en forme de la poudre obtenue à l'issue de l'étape d) pour obtenir le matériau cru, 10 f) une étape de traitement thermique du matériau cru obtenu à l'issue de l'étape e) à une température comprise entre 500 et 1000°C, en préserce ou non d'un flux d'air contenant jusqu'à 60% en volume d'eau. Un avantage de l'invention est de fournir un nouveau procédé d'hydrotraitement utilisant un 15 catalyseur dont le support alumine est préparé selon un procédé de préparation bien spécifique, permettant la mise en forme d'un gel d'alumine très dispersible, lui-même préparé à partir d'une étape de précipitation dans laquelle au moins 40% poids d'alumine en équivalent A1203 par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue dudit procédé de préparation du gel, sont formés dès la première étape de précipitation. Ce procédé est 20 réalisé grâce à la mise en oeuvre d'une étape de traitement thermique et en particulier une étape de murissement permettant l'obtention d'un gel d'alumine présentant une filtrabilité améliorée, et facilitant sa mise en forme. Définitions et méthodes de mesure 25 Dans toute la suite du texte, l'indice de dispersibilité est défini comme le pourcentage en poids de gel d'alumine peptisée que l'on peut disperser par centrifugation dans un tube en polypropylène à 3600G pendant 10 min. La dispersibilité est mesurée en dispersant 10% de boehmite ou gel d'alumine dans une suspension d'eau contenant également 10% d'acide nitrique par rapport à la masse de 30 boehmite. Puis, on centrifuge la suspension à 3600G rpm pendant 10 min. Les sédiments recueillis sont séchés à 100°C une nuit puis pesés. On obtient l'indice de dispersibilité, noté ID par le calcul suivant : ID(°/0)=100%-masse de sédiments séchés(%). 8 3022254 Dans toute la suite du texte, la connectivité de l'alumine utilisée comme support de catalyseur ou du catalyseur utilisé dans le procédé selon l'invention est définie comme étant le nombre de pores adjacents à un pore donné. La connectivité selon l'invention est déterminée à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote, est représentative de la 5 totalité de la porosité de l'alumine ou du catalyseur et en particulier de la totalité de la mésoporosité de l'alumine, c'est-à-dire de la totalité des pores ayant un diamètre moyen compris entre 2 et 50 nm. La connectivité est une grandeur relative mesurée selon la procédure décrite dans la 10 publication de Seaton (Liu H., Zhang L., Seaton N.A., Chemical Engineering Science, 47, 17-18, pp.4393-4404, 1992). Il s'agit d'une simulation Monte-Carlo à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote. Ces paramètres de connectivité sont basés sur la théorie de la percolation. La connectivité est relié aux nombres de pores adjacents et une connectivité élevée représente un avantage pour la diffusion lors des réactions catalytiques des 15 molécules à traiter. L'alumine et le catalyseur utilisés dans le procédé selon la présente invention présente en outre une distribution poreuse spécifique, dans lesquels les volumes macroporeux et mésoporeux sont mesurés par intrusion de mercure et le volume microporeux est mesuré 20 par adsorption d'azote. Par « macropores », on entend des pores dont l'ouverture est supérieure à 50 nm. Par « mésopores », on entend des pores dont l'ouverture est comprise entre 2 nm et 50 nm, bornes incluses. 25 Par « micropores », on entend des pores dont l'ouverture est inférieure à 2 nm. Dans l'exposé qui suit de l'invention, la distribution poreuse mesurée par porosimétrie au mercure est déterminée par intrusion au porosimètre à mercure selon la norme ASTM D4284-83 à une pression maximale de 4000 bar (400 MPa), utilisant une tension de surface 30 de 484 dyne/cm et un angle de contact de 140°. L'argle de mouillage a été pris égal à 140° en suivant les recommandations de l'ouvrage "Techniques de l'ingénieur, traité analyse et caractérisation, P 1050-5, écrits par Jean Charpin et Bernard Rasneur ». On fixe à 0,2 MPa la valeur à partir de laquelle le mercure remplit tous les vides intergranulaires, et on considère qu'au-delà le mercure pénètre dans les pores de l'alumine. 9 3022254 Afin d'obtenir une meilleure précision, la valeur du volume poreux total correspond à la 5 valeur du volume poreux total mesuré par intrusion au porosimètre à mercure mesurée sur l'échantillon moins la valeur du volume poreux total mesuré par intrusion au porosimètre à mercure mesurée sur le même échantillon pour une pression correspondant à 30 psi (environ 0,2 MPa). 10 Le volume macroporeux du catalyseur est défini comme étant le volume cumulé de mercure introduit à une pression comprise entre 0,2 MPa et 30 MPa, correspondant au volume contenu dans les pores de diamètre apparent supérieur à 50 nm. Le volume mésoporeux du catalyseur est défini comme étant le volume cumulé de mercure 15 introduit à une pression comprise entre 30 MPa et 400 MPa, correspondant au volume contenu dans les pores de diamètre apparent compris entre 2 et 50 nm. Le volume des micropores est mesuré par porosimétrie à l'azote. L'analyse quantitative de la microporosité est effectuée à partir de la méthode "t" (méthode de Lippens-De Boer, 1965) 20 qui correspond à une transformée de l'isotherme d'adsorption de départ comme décrit dans l'ouvrage « Adsorption by powders and porous solids. Principles, methodology and applications » écrit par F. Rouquérol, J. Rouquérol et K. Sing, Academic Press, 1999. On définit également le diamètre médian des mésopores (Dp en nm) comme étant un 25 diamètre tel que tous les pores de taille inférieure à ce diamètre constituent 50% du volume mésoporeux, mesuré par porosimétrie au mercure. La distribution poreuse mesurée par adsorption d'azote a été déterminée par le modèle Barrett-Joyner-Halenda (BJH). L'isotherme d'adsorption - désorption d'azote selon le modèle 30 BJH est décrit dans le périodique "The Journal of American Society" , 73, 373, (1951) écrit par E.P.Barrett, L.G.Joyner et P.P.Halenda. Dans l'exposé qui suit de l'invention, on entend par volume adsorption azote, le volume mesuré pour P/Po= 0,99, pression pour laquelle il est admis que l'azote a rempli tous les pores. 10 3022254 Dans l'exposé qui suit de l'invention, on entend par surface spécifique, la surface spécifique B.E.T. déterminée par adsorption d'azote conformément à la norme ASTM D 3663-78 établie à partir de la méthode BRUNAUER-EMMETT-TELLER décrite dans le périodique « The Journal of American Society", 60, 309, (1938). 5 Dans la suite, les groupes d'éléments chimiques sont donnés selon la classification CAS (CRC Handbook of Chemistry and Physics, éditeur CRC press, rédacteur en chef D.R. Lide, 81ème édition, 2000-2001). Par exemple, le groupe VIII selon la classification CAS correspond aux métaux des colonnes 8, 9 et 10 selon la nouvelle classification IUPAC. 10 Description de l'invention L'invention concerne un procédé d'hydrotraitement et en particulier d'hydrodésulfuration d'au moins une coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C. La TMP est définie à partir de la température à laquelle distillent 5%, 50% et 70% du volume 15 de la charge selon la formule suivante : TMP = (T 5% + 2 x T 50% + 4 x T 70%)/ 7. La TMP est calculée à partir de valeurs de distillation simulée. La charge hydrocarbonée traitée a généralement un intervalle de distillation compris entre 150°C et 500°C, de préférence entre 180 et 450°C. Dans la suite du texte, nous appellerons conventionnellement cette charge gazole, mais 20 cette désignation n'a aucun caractère restrictif. Toute charge hydrocarbonée contenant du soufre et des composés azotés inhibiteurs de l'hydrotraitement, et une TMP similaire à celle d'une coupe gazole peut être concernée par le procédé objet de la présente invention. La charge hydrocarbonée peut être de nature chimique quelconque, c'est à dire posséder une répartition quelconque entre les différentes familles chimiques notamment les paraffines, 25 oléfines, naphtènes et aromatiques. Charges La charge mise en oeuvre dans le procédé d'hydrotraitement selon l'invention est une coupe gazole contenant du soufre. La teneur en soufre dans la charge est généralement inférieure à 5% poids, de manière 30 préférée comprise entre 0,2 et 4% poids et de manière encore plus préférée entre 0,25 et 3 (3/0 poids. 11 3022254 La teneur en azote totale (neutre et basique) dans la charge est supérieure ou égale à 50 ppm, de préférence elle est comprise entre 200 et 6000 ppm poids, de manière plus préférée entre 300 et 4000 ppm poids et de manière encore plus préférée entre 400 et 4000 ppm. La teneur en azote basique présente au moins un tiers de la teneur en azote globale. 5 La teneur en azote basique est généralement supérieure ou égale à 10 ppm, de manière plus préférée entre 65 et 2000 ppm poids et de manière encore plus préférée entre 100 et 2000 ppm. La charge traitée contient généralement très peu de résines, la teneur en résines est généralement inférieure à 1% pds. 10 Les coupes gazoles mises en oeuvre dans le procédé selon l'invention sont avantageusement choisies parmi les coupes gazoles issues de la distillation directe (ou gazole straight run selon la terminologie anglo-saxonne) seule ou en mélange avec au moins une coupe issue d'une unité de cokéfaction (coking selon la terminologie anglo- 15 saxonne), ou au moins une coupe issue du craquage catalytique (Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne) ou encore au moins une coupe gazole provenant d'autres procédés de conversion tels que l'hydrocraquage doux ou l'hydrotraitement des résidus. Les coupes gazoles mises en oeuvre dans le procédé selon l'invention sont des coupes dont au moins 90% des composés présentent avantageusement une température 20 d'ébullition comprise entre 250°C et 400°C. Conformément à l'invention, le procédé d'hydrotraitement ou d'hydrodésulfuration d'au moins une coupe gazole selon l'invention est mis en oeuvre à une température comprise entre 250°C et 400°C, de préférence entre 320°C et 380°0 une pression totale comprise entre 2 MPa et 10 MPa et de préférence entre 3 MPa et 9 MPa avec un ratio volume d'hydrogène 25 par volume de charge hydrocarbonée compris entre 100 et 800 litres par litre et de préférence compris entre 200 et 400 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 1 et 10 h-1, et de préférence entre 2 et 8 h-1. 30 Conformément à l'invention, le catalyseur utilisé dans ledit procédé d'hydrotraitement ou d'hydrodésulfuration comprend au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant et de préférence 12 3022254 constitué d'une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité (Z) supérieure à 2,7, la connectivité de ladite alumine étant déterminée à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote. 5 Le catalyseur utilisé dans la présente invention présente également une connectivité (Z), déterminée à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote, avantageusement supérieure à 2,7 et de préférence comprise entre 2,7 et 10, de manière préférée comprise entre 2,8 et 10, de manière très préférée comprise entre 3 et 9, de manière plus préférée comprise entre 3 et 8 et de manière encore plus préférée comprise entre 3 et 7, la 10 connectivité dudit catalyseur étant déterminé à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote. De préférence, les éléments du groupe VIII sont choisis parmi les métaux nobles et non nobles du groupe VIII et de préférence parmi le fer, le cobalt, le nickel, le ruthénium, le 15 rhodium, le palladium, l'osmium, l'iridium ou le platine, pris seuls ou en mélange. Dans le cas où les éléments du groupe VIII sont choisis parmi les métaux non nobles du groupe VIII, les éléments du groupe VIII sont avantageusement choisis parmi le cobalt, le nickel, le fer, et de manière préférée parmi le cobalt et le nickel, pris seuls ou en mélange. De préférence, les éléments du groupe VIB sont choisis parmi le tungstène et le molybdène, 20 pris seuls ou en mélange. Dans le cas où la fonction hydrogénante comprend un élément du groupe VIII et un élément du groupe VIB, les associations de métaux suivants sont préférées: nickel-molybdène, cobalt-molybdène, fer-molybdène, fer-tungstène, nickel-tungstène, cobalt-tungstène, et de manière très préférée: nickel-molybdène, cobalt-molybdène, nickel-tungstène. Il est également possible d'utiliser des associations de trois 25 métaux tel que par exemple nickel-cobalt-molybdène. Lorsqu'une combinaison de métaux du groupe VI et du groupe VIII est utilisée, le catalyseur est alors préférentiellement utilisé sous une forme sulfurée. Les teneurs en métaux à suivre sont exprimées sous leur forme équivalent oxyde dans le cas où le dosage se ferait pas Fluorescence des rayons X sur le solide qui aurait été calciné, 30 bien que le catalyseur puisse être calciné ou non avant sulfuration. Dans le cas où ledit catalyseur comprend au moins un métal du groupe VIB en combinaison avec au moins un métal non noble du groupe VIII, la teneur en métal du groupe VIB est avantageusement comprise entre 10 et 35% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale 13 3022254 dudit catalyseur, de manière préférée entre 15 et 30% en poids d'oxyde et de manière très préférée entre 18 et 25% en poids d'oxyde et la teneur en métal non noble du groupe VIII est avantageusement comprise entre 1 et 10% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale dudit catalyseur, de manière préférée entre 1,5 et 8% en poids d'oxyde et de manière 5 très préférée entre 2 et 6% en poids d'oxyde. Le rapport molaire des métal(ux) du groupe VIII par rapport aux métal(ux) du groupe VIB dans le catalyseur oxyde est préférentiellement compris entre 0,1:1,0 et 0,8:1,0, très préférentiellement compris entre 0,2:1,0 et 0,6:1,0, et de manière encore plus préférée compris entre 0,3:1,0 et 0,5:1,0. 10 De manière avantageuse, le catalyseur utilisé dans le procédé selon l'invention peut contenir au moins un élément dopant choisi parmi le phosphore, le bore, le fluor ou le silicium, seul ou en mélange. De manière préférée le dopant est le phosphore ou le bore. Lorsque le catalyseur contient du phosphore, la teneur en phosphore dans ledit catalyseur 15 oxyde est de préférence comprise entre 0,5 et 15% poids de P205, de manière plus préférée entre 1 et 10 (3/0 poids de P205, de manière très préférée entre 2 et 8 (3/0 poids de P205. La teneur en phosphore est aussi avantageusement choisie de manière à ce que le rapport molaire du phosphore au molybdène soit compris entre 0,1:1,0 et 0,8:1,0 et de manière très préférée entre 0,2:1,0 et 0,6:1,0. 20 Lorsque le catalyseur contient du bore, la teneur en bore dans ledit catalyseur oxyde est de préférence comprise entre 0,2 et 8 (3/0 poids de B203, de manière plus préférée entre 0,5 et 5 (3/0 poids de B203, de manière très préférée entre 1 et 4 (3/0 poids de B203. La teneur en bore est aussi avantageusement choisie de manière à ce que le rapport molaire du bore au molybdène soit compris entre 0,1:1,0 et 0,8:1,0 et de manière très préférée entre 0,2:1,0 et 25 0,6:1,0. Lorsque le catalyseur contient du silicium, la teneur en silicium dans ledit catalyseur oxyde est de préférence comprise entre 0,5 et 30 (3/0 poids de Si02, de manière plus préférée entre 3 et 10 (3/0 poids de Si02. Lorsque le catalyseur contient du fluor, la teneur en fluor dans ledit catalyseur oxyde est de 30 préférence comprise entre 0,5 et 5 (3/0 poids, de manière plus préférée entre 1 et 3 (3/0 poids. De préférence, le catalyseur utilisé dans le procédé selon l'invention comprend un support comprenant et est de préférence constituée par une alumine mésoporeuse amorphe, ladite alumine étant préparée selon l'invention. 14 3022254 De préférence, le support du catalyseur utilisé dans la présente invention comprend et est de préférence constitué d'une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité (Z) comprise entre 2,7 et 10, de manière préférée comprise entre 2,8 et 10, de manière très préférée comprise entre 3 et 9, de manière plus préférée comprise entre 3 et 8 et de 5 manière encore plus préférée comprise entre 3 et 7. L'alumine utilisée comme support dans le catalyseur utilisé selon la présente invention est une alumine mésoporeuse à mésoporosité contrôlée présentant une bonne stabilité thermique et chimique, ayant une distribution en taille des mésopores centrée, uniforme et 10 contrôlée. Ladite alumine et le support comprenant ladite alumine présentent une surface spécifique et une distribution poreuse calibrés et adaptée à son utilisation dans un procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole. 15 Ladite alumine utilisée comme support dans le catalyseur utilisé dans le procédé selon la présente invention et le support du catalyseur présentent avantageusement une distribution poreuse spécifique. De préférence, l'alumine mésoporeuse est dépourvue de micropores. De préférence, le support mésoporeux comprenant ladite alumine est dépourvu de 20 micropores. De préférence, ladite alumine et ledit support comprenant ladite alumine présentent la distribution poreuse suivante, mesurée par porosimètrie au mercure le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 2 et 6 nm, par rapport au volume poreux total, est compris entre 1 et 25 %, 25 le pourcentage de volume compris dans les pores de tailles supérieure à 6 nm et inférieure à 15 nm représente entre 60 et 95% du volume poreux total, le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 15 et 50 nm représente 0 à 8 (3/0 du volume poreux total et, le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 50 et 7000 30 nm qui correspond au volume macroporeux représente 0 à 5 (3/0, de préférence 0 à 2% du volume poreux total. 15 3022254 Le diamètre médian des mésopores (Dp en nm) mesuré par porosimétrie au mercure de ladite alumine et dudit support, déterminé en volume est avantageusement compris entre 7 et 12,5 nm. 5 De préférence, le volume poreux total de ladite alumine et dudit support mesuré par porosimétrie au mercure est compris entre 0,5 et 0,85 ml/g. De préférence, le volume des mésopores de ladite alumine et dudit support, mesuré par porosimétrie au mercure, est compris entre 0,5 et 0,8 ml/g, de préférence, entre 0,55 et 0,75 et de manière très préférée, entre 0,60 et 0,75 ml/g. 10 De préférence, le volume des macropores de ladite alumine et dudit support, mesuré par porosimétrie au mercure, est compris entre 0 et 0,04 ml/g, de préférence entre 0 et 0,02 ml/g. De préférence, l'alumine et ledit support présentent avantageusement une surface 15 spécifique supérieure à 180 m2/g, de préférence supérieur à 220 m2/g. De préférence, l'alumine utilisée dans l'invention et ledit support comprenant ladite alumine sont non mésostructurés. 20 Ladite alumine utilisée comme support du catalyseur utilisé dans le procédé selon la présente invention est avantageusement préparée selon le procédé de préparation comprenant au moins les étapes suivantes : a) au moins une première étape de précipitation d'alumine, en milieu réactionnel aqueux, d'au moins un précurseur basique choisi parmi l'aluminate de sodium, l'aluminate de 25 potassium, l'ammoniaque, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium et d'au moins un précurseur acide choisi parmi le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium, le nitrate d'aluminium, l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, et l'acide nitrique, dans laquelle au moins l'un des précurseurs basique ou acide comprend de l'aluminium, le débit relatif des précurseurs acide et basique est choisi de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel 30 compris entre 8,5 et 10,5 et le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement de ladite première étape compris entre 40 et 100%, le taux d'avancement étant défini comme étant la proportion d'alumine formée en équivalent A1203 lors de ladite première étape de précipitation par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de la ou les étapes de précipitation, 16 3022254 ladite première étape de précipitation opérant à une température comprise entre 10 et 50 °C, et pendant une durée comprise entre 2 minutes et 30 minutes, b) une étape de traitement thermique de la suspension chauffée à une température comprise entre 50 et 200°C pendant une durée comprée entre 30 minutes et 5 heures 5 permettant l'obtention d'un gel d'alumine, c) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'issue de l'étape b) de traitement thermique, suivie d'au moins une étape de lavage du gel obtenu, d) une étape de séchage du gel d'alumine obtenu à l'issue de l'étape c) pour obtenir une poudre, 10 e) une étape de mise en forme de la poudre obtenue à l'issue de l'étape d) pour obtenir le matériau cru, f) une étape de traitement thermique du matériau cru obtenu à l'issue de l'étape e) à une température comprise entre 500 et 1000°C, en préserce ou non d'au flux d'air contenant jusqu'à 60% en volume d'eau. 15 De manière générale, on entend par « taux d'avancement » de la n-ième étape de précipitation le pourcentage d'alumine formé en équivalent A1203 dans ladite n-ième étape, par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de l'ensemble des étapes de précipitation et plus généralement à l'issue des étapes de préparation du gel d'alumine. 20 Dans le cas où le taux d'avancement de ladite étape a) de précipitation est de 100%, ladite étape a) de précipitation permet généralement l'obtention d'une suspension d'alumine ayant une concentration en A1203 comprise entre 20 et 100 g/L, de préférence entre 20 et 80 g/L, de manière préférée entre 20 et 50 g/L. 25 Etape a) de précipitation Le mélange dans le milieu réactionnel aqueux d'au moins un précurseur basique et d'au moins un précurseur acide nécessite soit, qu'au moins le précurseur basique ou le précurseur acide comprenne de l'aluminium, soit que les deux précurseurs basique et acide 30 comprennent de l'aluminium. Les précurseurs basiques comprenant de l'aluminium sont l'aluminate de sodium et l'aluminate de potassium. Le précurseur basique préféré est l'aluminate de sodium. Les précurseurs acides comprenant de l'aluminium sont le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium et le nitrate d'aluminium. Le précurseur acide préféré est le sulfate d'aluminium. 17 3022254 De préférence, le ou les précurseur(s) basique(s) et acide(s) sont ajoutés dans ladite première étape de précipitation a) en solution aqueuse contenant le ou lesdits précurseurs. De préférence, le ou les précurseur(s) basique(s) et acide(s) sont ajoutés dans ladite première étape de précipitation a) en solutions aqueuse. 5 De préférence, le milieu réactionnel aqueux est de l'eau. De préférence, ladite étape a) opère sous agitation. De préférence, ladite étape a) est réalisée en l'absence d'additif organique. 10 Les précurseurs acide et basique, qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, sont mélangées, de préférence en solution, dans le milieux réactionnel aqueux, dans des proportions telles que le pH de la suspension résultante est compris entre 8,5 et 10,5. Conformément à l'invention, c'est le débit relatif des précurseurs acide et basique qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, qui est choisi de manière à obtenir un pH du milieu 15 réactionnel compris entre 8,5 et 10,5. Dans le cas préféré où les précurseurs basique et acide sont respectivement l'aluminate de sodium et le sulfate d'aluminium, le ratio massique dudit précurseur basique sur ledit précurseur acide est avantageusement compris entre 1,6 et 2,05. Pour les autres précurseurs basique et acide, qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, les 20 ratio massiques base/acide sont établis par une courbe de neutralisation de la base par l'acide. Une telle courbe est obtenue aisément par l'homme du métier. De préférence, ladite étape a) de précipitation est réalisée à un pH compris entre 8,5 et 10 et de manière très préférée entre 8,7 et 9,9. 25 Les précurseurs acide et basique sont également mélangées dans des quantités permettant d'obtenir une suspension contenant la quantité désirée d'alumine, en fonction de la concentration finale en alumine à atteindre. En particulier, ladite étape a) permet l'obtention de 40 à 100% poids d'alumine en équivalent A1203 par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de de la ou les étapes de précipitation et plus généralement à l'issue des 30 étapes de préparation du gel d'alumine. Conformément à l'invention, c'est le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium qui est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement de la première étape compris entre 40 et 100%. 18 3022254 De préférence, le taux d'avancement de ladite étape de précipitation a) est compris entre 40 et 99%, de préférence entre 45 et 90 (3/0 et de manière préférée entre 50 à 85%. Dans le cas où le taux d'avancement obtenu à l'issue de l'étape a) de précipitation est inférieur à 100%, une deuxième étape de précipitation est nécessaire de manière à 5 augmenter la quantité d'alumine formée. Dans ce cas, le taux d'avancement étant défini comme étant la proportion d'alumine formée en équivalent A1203 lors de ladite étape a) de précipitation par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue des deux étapes de précipitation du procédé de préparation selon l'invention et plus généralement à l'issue des étapes de préparation du gel d'alumine. 10 Ainsi, en fonction de la concentration en alumine visée à l'issue de la ou des étapes de précipitation, de préférence comprise entre 20 et 100 g/1, les quantités d'aluminium devant être apportées par les précurseurs acide et/ou basique sont calculées et le débit des précurseurs est réglé en fonction de la concentration desdits précurseurs en aluminium ajoutés, de la quantité d'eau ajouté dans le milieu réactionnel et du taux d'avancement 15 requis pour la ou les étapes de précipitation. Les débits du ou des précurseurs acide et/ou basique contenant de l'aluminium dépendent de la dimension du réacteur utilisé et ainsi de la quantité d'eau ajoutée dans le milieu réactionnel. 20 De préférence, ladite étape a) de précipitation est réalisée à une température comprise entre 10 et 45°C, de manière préférée entre 15 et 45 °C,de manière plus préférée entre 20 et 45°C et de manière très préférée entre 20 et 40°C. Il est important que ladite étape a) de précipitation opère à basse température. Dans le cas 25 où ledit procédé de préparation selon l'invention comprend deux étapes de précipitation, l'étape a) de précipitation est avantageusement réalisée à une température inférieure à la température de la deuxième étape de précipitation. De préférence, ladite étape a) de précipitation est réalisée pendant une durée comprise 30 entre 5 et 20 minutes, et de manière préférée de 5 à 15 minutes. Etape b) de traitement thermique Conformément à l'invention, ledit procédé de préparation comprend une étape b) de traitement thermique de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a) de précipitation, ladite 19 3022254 étape de traitement thermique opérant à une température comprise entre 60 et 200°C pendant une durée comprise entre 30 minutes et 5 heures, pour obtenir le gel d'alumine. De préférence, ladite étape b) de traitement thermique est une étape de mûrissement. De préférence, ladite étape b) de traitement thermique opère à une température comprise 5 entre 65 et 150°C, de préférence entre 65 et 130 °C,de manière préférée entre 70 et 110°C, de manière très préférée entre 70 et 95°C. De préférence, ladite étape b) de traitement thermique est mise en oeuvre pendant une durée comprise entre 40 minutes et 5 heures, de préférence entre 40 minutes et 3 heures et de manière préférée entre 45 minutes et 2 heures. 10 Deuxième étape de précipitation optionnelle Selon un mode de réalisation préféré, dans le cas où le taux d'avancement obtenu à l'issue de l'étape a) de précipitation est inférieur à 100%, ledit procédé de préparation comprend de préférence, une deuxième étape de précipitation a') après la première étape de précipitation. 15 Ladite deuxième étape de précipitation permet d'augmenter la proportion d'alumine produite. Ladite deuxième étape de précipitation a') est avantageusement mise en oeuvre entre ladite première étape de précipitation a) et l'étape b) de traitement thermique. Dans le cas où une deuxième étape de précipitation est mise en oeuvre, une étape de 20 chauffage de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a) de précipitation est avantageusement mise en oeuvre entre les deux étapes de précipitation a) et a'). De préférence, ladite étape de chauffage de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a), mise en oeuvre entre ladite étape a) et la deuxième étape de précipitation a') opère à une 25 température comprise entre 20 et 90°C, de préférence entre 30 et 80°C, de manière préférée entre 30 et 70°C et de manière très préféée entre 40 et 65°C. De préférence, ladite étape de chauffage est mise en oeuvre pendant une durée comprise entre 7 et 45 minutes et de préférence entre 7 et 35 minutes. 30 Ladite étape de chauffage est avantageusement mise en oeuvre selon toutes les méthodes de chauffage connues de l'homme du métier. Selon ledit mode de réalisation préféré, ledit procédé de préparation comprend une deuxième étape de précipitation de la suspension obtenue à l'issue de l'étape de chauffage, 20 3022254 ladite deuxième étape opérant par ajout dans ladite suspension d'au moins un précurseur basique choisi parmi l'aluminate de sodium, l'aluminate de potassium, l'ammoniaque, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium et d'au moins un précurseur acide choisi parmi le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium, le nitrate d'aluminium, l'acide 5 sulfurique, l'acide chlorhydrique, et l'acide nitrique, dans laquelle au moins l'un des précurseurs basique ou acide comprend de l'aluminium, le débit relatif des précurseurs acide et basique est choisi de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel compris entre 8,5 et 10,5 et le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement de la deuxième étape compris entre 0 et 10 60%, le taux d'avancement étant défini comme étant la proportion d'alumine formée en équivalent A1203 lors de ladite deuxième étape de précipitation par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue des deux étapes de précipitation, plus généralement à l'issue des étapes de préparation du gel d'alumine et de préférence à l'issue de l'étape a') du procédé de préparation selon l'invention, ladite étape opérant à une température comprise 15 entre 40 et 90 °C, et pendant une durée comprise ertre 2 minutes et 50 minutes. De même que dans la première étape de précipitation a), l'ajout dans la suspension chauffée, d'au moins un précurseur basique et d'au moins un précurseur acide nécessite soit, qu'au moins le précurseur basique ou le précurseur acide comprenne de l'aluminium, 20 soit que les deux précurseurs basique et acide comprennent de l'aluminium. Les précurseurs basiques comprenant de l'aluminium sont l'aluminate de sodium et l'aluminate de potassium. Le précurseur basique préféré est l'aluminate de sodium. Les précurseurs acides comprenant de l'aluminium sont le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium et le nitrate d'aluminium. Le précurseur acide préféré est le sulfate d'aluminium. 25 De préférence, le ou les précurseur(s) basique(s) et acide(s) sont ajoutés dans ladite deuxième étape de précipitation a') en solutions aqueuse. De préférence, ladite deuxième étape de précipitation opère sous agitation. De préférence, ladite deuxième étape est réalisée en l'absence d'additif organique. 30 Les précurseurs acide et basique, qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, sont mélangées, de préférence en solution, dans le milieux réactionnel aqueux, dans des proportions telles que le pH de la suspension résultante est compris entre 8,5 et 10,5. 21 3022254 De même que dans l'étape a) de précipitation, c'est le débit relatif des précurseurs acide et basique qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, qui est choisi de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel compris entre 8,5 et 10,5. Dans le cas préféré où les précurseurs basique et acide sont respectivement l'aluminate de 5 sodium et le sulfate d'aluminium, le ratio massique dudit précurseur basique sur ledit précurseur acide est avantageusement compris entre 1,6 et 2,05. Pour les autres précurseurs basique et acide, qu'ils contiennent de l'aluminium ou pas, les ratio massique base/acide sont établis par une courbe de neutralisation de la base par l'acide. Une telle courbe est obtenue aisément par l'homme du métier. 10 De préférence, ladite deuxième étape de précipitation est réalisée à un pH compris entre 8,5 et 10 et de manière préférée entre 8,7 et 9,9. Les précurseurs acide et basique sont également mélangés dans des quantités permettant d'obtenir une suspension contenant la quantité désirée d'alumine, en fonction de la 15 concentration finale en alumine à atteindre. En particulier, ladite deuxième étape de précipitation permet l'obtention de 0 à 60% poids d'alumine en équivalent A1203 par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue des deux étapes de précipitation. De même que dans l'étape a) de précipitation, c'est le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium qui est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement 20 de la deuxième étape compris entre 0 et 60%. De préférence, le taux d'avancement de ladite étape de précipitation a) est compris entre 10 et 55 (3/0 et de préférence entre 15 à 55%. 25 Ainsi, en fonction de la concentration en alumine visée à l'issue de la ou des étapes de précipitation, de préférence comprise entre 20 et 100 g/1, les quantités d'aluminium devant être apportées par les précurseurs acide et/ou basique sont calculées et le débit des précurseurs est réglé en fonction de la concentration desdits précurseurs en aluminium ajoutés, de la quantité d'eau ajoutée dans le milieu réactionnel et du taux d'avancement 30 requis pour chacune des étapes de précipitation. De même que dans l'étape a) de précipitation, les débit du ou des précurseurs acide et/ou basique contenant de l'aluminium dépendant de la dimension du réacteur utilisé et ainsi de la quantité d'eau ajoutée dans le milieu réactionnel. 22 3022254 A titre d'exemple, si on travaille dans un réacteur de 3 1 et que l'on vise 11 de suspension d'alumine de concentration finale en A1203 de 50 g/I, le taux d'avancement ciblé est de 50% en équivalent A1203 pour la première étape de précipitation. Ainsi, 50% de l'alumine totale doit être apportée lors de l'étape a) de précipitation. Les précurseurs d'alumines sont 5 l'aluminate de sodium à une concentration de 155 g/I en A1203 et le sulfate d'aluminium à une concentration de 102 g/I en A1203 Le pH de précipitation de la première étape est fixée à 9,5 et la deuxième à 9. La quantité d'eau ajoutée dans le réacteur est de 622 ml. Pour la première étape a) de précipitation opérant à 30°C et pendant 8 minutes, le débit de sulfate d'aluminium doit être de 10,5 ml/min et le débit d'aluminate de sodium est de 13,2 10 ml/min. Le ratio massique d'aluminate de sodium sur sulfate d'aluminium est donc de 1,91. Pour la deuxième étape de précipitation, opérant à 70°C, pendant 30 minutes, le débit de sulfate d'aluminium doit être de 2,9 ml/min et le débit d'aluminate de sodium est de 3,5 ml/min. Le ratio massique d'aluminate de sodium sur sulfate d'aluminium est donc de 1,84. 15 De préférence, la deuxième étape de précipitation est réalisée à une température compris entre 40 et 80 °C, de manière préférée entre 45 et 70°C et de manière très préférée entre 50 et 70°C. De préférence, la deuxième étape de précipitation est réalisée pendant une durée comprise entre 5 et 45 minutes, et de manière préférée de 7 à 40 minutes. 20 La deuxième étape de précipitation permet généralement l'obtention d'une suspension d'alumine ayant une concentration en A1203 comprise entre 20 et 100 g/I, de préférence entre 20 et 80 g/I, de manière préférée entre 20 et 50 g/I. 25 Dans le cas où ladite deuxième étape de précipitation est mise en oeuvre, ledit procédé de préparation comprend également avantageusement une deuxième étape de chauffage de la suspension obtenue à l'issue de ladite deuxième étape de précipitation à une température comprise entre 50 et 95°C et de préférence entre 60et 90°C. De préférence, ladite deuxième étape de chauffage est mise en oeuvre pendant une durée 30 comprise entre 7 et 45 minutes. Ladite deuxième étape de chauffage est avantageusement mise en oeuvre selon toutes les méthodes de chauffage connues de l'homme du métier. Ladite deuxième étape de chauffage permet d'augmenter la température du milieu réactionnel avant de soumettre la suspension obtenue à l'étape b) de traitement thermique. 23 3022254 Etape c) de filtration Conformément à l'invention, le procédé de préparation d'alumine selon l'invention comprend également une étape c) de filtration de la suspension obtenue à l'issue de l'étape b) de 5 traitement thermique, suivie d'au moins une étape de lavage du gel obtenu. Ladite étape de filtration est réalisée selon les méthodes connues de l'homme du métier. La filtrabilité de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a) de précipitation ou des deux étapes de précipitation est améliorée par la présence de ladite étape b) de traitement thermique finale de la suspension obtenue, ladite étape de traitement thermique favorisant la 10 productivité du procédé de préparation ainsi qu'une extrapolation du procédé au niveau industriel. Ladite étape de filtration est avantageusement suivie d'au moins une étape de lavage à l'eau et de préférence d'une à trois étapes de lavage, avec une quantité d'eau égale à la quantité de précipité filtré. 15 L'enchainement des étapes a) b) et c) et éventuellement de la deuxième étape de précipitation, de la deuxième étape de chauffage et de l'étape de filtration optionnelle, permet l'obtention d'un gel d'alumine spécifique présentant un indice de dispersibilité supérieur à 70%, une taille de cristallite comprise entre 1 à 35 nm, ainsi qu'une teneur en 20 soufre comprise entre 0,001% et 2% poids et une teneur en sodium comprise entre 0,001% et 2 (3/0 poids, les pourcentages poids étant exprimés par rapport à la masse totale de gel d'alumine. Le gel d'alumine ainsi obtenu, aussi appelé boehmite, présente un indice de dispersibilité 25 compris entre 70 et 100%, de manière préférée entre 80 et 100%, de manière très préférée entre 85 et 100% et de manière encore plus préférée entre 90 et 100%. De préférence, le gel d'alumine ainsi obtenu présente une taille de cristallites comprise entre 2 à 35 nm. De préférence, le gel d'alumine ainsi obtenu comprend une teneur en soufre comprise entre 30 0,001 (3/0 et 1% poids, e manière préférée entre 0,001 et 0,40% poids, de manière très préférée entre 0,003 et 0,33 (3/0 poids, et de manière plus préférée entre 0,005 et 0,25 (3/0 poids. 24 3022254 De préférence, le gel d'alumine ainsi obtenu comprend une teneur en sodium comprise entre 0,001 (3/0 et 1% poids, de manière préférée entre 0,001 et 0,15 (3/0 poids, de manière très préférée entre 0,0015 et 0,10% poids, et 0,002 et 0,040% poids. 5 En particulier, le gel d'alumine ou la boehmite sous forme de poudre selon l'invention est composée de cristallites dont la taille, obtenue par la formule de Scherrer en diffraction des rayons X selon les directions cristallographiques (020) et (120) sont respectivement comprise entre 2 et 20 nm et entre 2 et 35 nm. De préférence, le gel d'alumine selon l'invention présente une taille de cristallites selon la 10 direction cristallographique (020) comprise entre 2 à 15 nm et une taille de cristallite selon la direction cristallographique (120) comprise entre 2 à 35 nm. La diffraction des rayons X sur les gels d'alumine ou boehmites a été effectuée en utilisant la méthode classique des poudres au moyen d'un diffractomètre. 15 La formule de Scherrer est une formule utilisée en diffraction des rayons X sur des poudres ou échantillons polycristallins qui relie la largeur à mi-hauteur des pics de diffraction à la taille des cristallites. Elle est décrite en détail dans la référence : Appl. Cryst. (1978). 11, 102-113 Scherrer after sixty years: A survey and some new results in the determination of crystallite size, J. I. Langford and A. J. C. Wilson. 20 Le gel d'alumine ainsi préparé et présentant un taux de dispersibilité élevé permet de faciliter l'étape de mise en forme dudit gel selon toutes les méthodes connues de l'homme du métier et en particulier par malaxage extrusion, par granulation et par la technique dite de l'oil drop selon la terminologie anglo-saxonne. 25 Etape d) de séchage Conformément à l'invention, le gel d'alumine obtenu à l'issue de l'étape c) de filtration, est séché dans une étape d) de séchage pour obtenir une poudre. Ladite étape de séchage est avantageusement mise en oeuvre à une température comprise 30 entre 20 et 50°C et pendant une durée comprise ente 1 jour et 3 semaines ou par atomisation. Dans le cas où ladite étape d) de séchage est mise en oeuvre à une température comprise entre 20 et 50°C et pendant une durée comprise entre 1 jour et 3 semaines, ladite étape d) 25 3022254 de séchage peut avantageusement être réalisée en étuve fermée et ventilée, de préférence ladite étape de séchage opère à une température comprise entre 25 et 40°C, et pendant une durée comprise entre 3 jours et deux semaines. 5 Dans le cas où ladite étape d) de séchage est mise en oeuvre par atomisation, le gâteau obtenu à l'issue de l'étape de traitement thermique éventuellement suivie d'un étape de filtration est remis en suspension. Ladite suspension est ensuite pulvérisée en fines gouttelettes, dans une enceinte cylindrique verticale au contact d'un courant d'air chaud afin d'évaporer l'eau selon le principe bien connu de l'homme du métier. La poudre obtenue est 10 entrainée par le flux de chaleur jusqu'à un cyclone ou un filtre à manche qui vont séparer l'air de la poudre. De préférence, dans le cas où ladite étape d) de séchage est mise en oeuvre par atomisation, l'atomisation est réalisée selon le protocole opératoire décrit dans la publication Asep Bayu Dani Nandiyanto, Kikuo Okuyama, Advanced Powder Technology, 22, 1-19, 2011. 15 Etape e) de mise en forme Conformément à l'invention, la poudre obtenue à l'issue de l'étape d) de séchage est mise en forme dans une étape e) pour obtenir un matériau cru. On entend par matériau cru, le matériau mis en forme et n'ayant pas subi d'étapes de 20 traitement thermique. De préférence, ladite étape e) de mise en forme est réalisée par malaxage extrusion, par pastillage, par la méthode de la coagulation en goutte (oil-drop), par granulation au plateau tournant ou par toute autre méthode bien connue de l'homme du métier. De manière très préférée, ladite étape e) de mise en forme est réalisée par malaxage 25 extrusion. Etape f) de traitement thermique Conformément à l'invention, la matériau cru obtenu à l'issue de l'étape e) de mise en forme subit ensuite une étape f) de traitement thermique à une température comprise entre 500 et 30 1000°C, pendant une durée comprise entre 2 et 10 h, en présence ou non d'au flux d'air contenant jusqu'à 60% volume d'eau. De préférence, ladite étape f) de traitement thermique opère à une température comprise entre 540°C et 850°C. 26 3022254 De préférence, ladite étape f) de traitement thermique opère pendant une durée comprise entre 2h et 10h. Ladite étape f) de traitement thermique permet la transition de la boehmite vers l'alumine finale. 5 Le procédé de préparation de l'alumine utilisé comme support du catalyseur mis en oeuvre dans le procédé selon l'invention permet l'obtention d'une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité supérieure à 2,7 et une mésoporosité contrôlée, ladite alumine présentant une bonne stabilité thermique et chimique, ayant une distribution en taille des 10 mésopores centrée, uniforme et contrôlée, et une surface spécifique et un volume poreux et en particulier mésoporeux calibrés et présente la distribution poreuse spécifique telle que décrite ci-dessous. Le catalyseur utilisé dans le procédé d'hydrotraitement selon l'invention est ensuite 15 avantageusement obtenu par ajout des éléments constituant la phase active. Le catalyseur selon l'invention peut être préparé au moyen de toute technique connue de l'homme du métier, et notamment par imprégnation des éléments des groupes VIII et/ou VIB sur le support sélectionné. L'ajout de dopant tel que le phosphore peut se faire en même temps que l'ajout des sels métalliques. Cette imprégnation peut par exemple être réalisée 20 selon le mode connu de l'homme du métier sous la terminologie d'imprégnation à sec, dans lequel on introduit juste la quantité d'éléments désirés sous forme de sels solubles dans le solvant choisi, par exemple de l'eau déminéralisée, de façon à remplir aussi exactement que possible la porosité du support. L'imprégnation peut aussi être conduite en excès si l'Homme du métier le juge nécessaire. Le support ainsi rempli par la solution selon l'une ou l'autre des 25 méthodes précitées est de préférence séché. Cette étape est préférentiellement précédée d'une étape de maturation dont la durée sera inférieure à 72 heures et de préférence comprise entre 0 et 24 heures, de manière très préférée entre 1 et 12 heures. L'étape de séchage qui suit est préférentiellement réalisée sous air ou sous inerte à une température comprise entre 50 et 200°C, très préférentiellement comprise entre 65 et 180°C et de 30 manière encore plus préférée entre 75 et 160°C. Ladte étape de séchage est éventuellement suivie d'une étape de calcination, généralement comprise entre 200°C et 550°C, de préférence entre 300°C et 500°C. La calciation est alors conduite en présence d'air ou d'un gaz inerte. 27 3022254 Dans certains cas, il peut être avantageux de réaliser l'imprégnation en au moins deux étapes. Lorsque cette solution est préférée, des étapes de maturation et séchage, voire calcination intermédiaires restent possibles. Les précurseurs du(es) métal(ux) du groupe VIII sont avantageusement choisis parmi les 5 oxydes, citrates, oxalates, carbonates, hydroxycarbonates, hydroxydes, phosphates, sulfates, aluminates, molybdates, tungstates, nitrates, halogénures, par exemple, chlorures, fluorures, bromures, acétates, ou tout mélange des composés énoncés ici. L'hydroxycarbonate de nickel, le nitrate de cobalt ou de nickel, le carbonate de cobalt ou l'hydroxyde de cobalt ou de nickel sont utilisés de manière préférée. 10 Les précurseurs de molybdène utilisés sont bien connus de l'homme du métier. Par exemple, parmi les sources de molybdène, on peut utiliser les oxydes et hydroxydes, les acides molybdiques et leurs sels en particulier les sels d'ammonium tels que le molybdate d'ammonium, l'heptamolybdate d'ammonium, l'acide phosphomolybdique (H3PM012040) et leurs sels, et éventuellement l'acide silicomolybdique (H4SiM012040) et les sels 15 correspondants. Les sources de molybdène peuvent également être tout hétéropolycomposé de type Keggin, Keggin lacunaire, Keggin substitué, Dawson, Anderson, Strandberg, par exemple. On utilise de préférence le trioxyde de molybdène et les hétéropolyanions de type Strandberg, Keggin, Keggin lacunaire ou Keggin substitué connus de l'Homme du métier. Les précurseurs de tungstène utilisés sont bien connus de l'homme 20 du métier. Par exemple, parmi les sources de tungstène, on peut utiliser les oxydes et hydroxydes, les acides tungstiques et leurs sels en particulier les sels d'ammonium tels que le tungstate d'ammonium, le métatungstate d'ammonium, l'acide phosphotungstique (H3PW012040) et leurs sels, et éventuellement l'acide silicotungstique (H4SiW12040) et ses sels. Les sources de tungstène peuvent également être tout hétéropolycomposé de type 25 Keggin, Keggin lacunaire, Keggin substitué, Dawson, par exemple. On utilise de préférence les oxydes et les sels d'ammonium tel que le métatungstate d'ammonium ou les hétéropolyanions de type Keggin, Keggin lacunaire ou Keggin substitué connus de l'Homme du métier. Un agent chélatant de nature organique peut avantageusement être introduit dans la(es) 30 solution(s) métalliques qui sont utilisées si l'Homme du métier le juge nécessaire. Que le catalyseur subisse une étape de calcination ou non, il peut ensuite être imprégnée par un ou plusieurs agents organiques pris seul ou en mélange dans un solvant de nature 28 3022254 organique ou aqueuse. Dans ce cas, l'Homme du métier s'appuiera sur la littérature abondante qu'il existe. Ledit catalyseur ainsi obtenu et utilisé dans le procédé selon la présente invention présente 5 avantageusement la distribution poreuse suivante déterminé par porosimètre au mercure: le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 2 et 6 nm, par rapport au volume poreux total est compris entre 1 et 25 (3/0, le pourcentage de volume compris dans les pores de tailles supérieure à 6 nm et inférieure à 15 nm représente entre 60 et 95% du volume poreux total, 10 le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 15 et 50 nm représente 0 à 15 (3/0 du volume poreux total et, le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 50 et 7000 nm qui correspond au volume macroporeux représente 0 à 5 (3/0 du volume poreux total et est de préférence compris entre 0 et 3%. 15 Enfin le diamètre médian des mésopores dudit catalyseur déterminé en volume (Dp en nm) mesuré par porosimétrie au mercure est avantageusement compris entre 8 et 14 nm. Le catalyseur présente également avantageusement une surface spécifique supérieure à 20 130 m2/g, de préférence supérieure à 150 m2/g. De préférence, ledit catalyseur présente également un volume poreux total mesuré par porosimétrie au mercure supérieur ou égal à 0,35 ml/g, de préférence supérieur ou égal à 0,40 ml/g. De préférence, le catalyseur utilisé dans la présente invention présente une connectivité (Z) 25 comprise entre 2,7 et 10, de manière préférée comprise entre 2,8 et 10, de manière très préférée comprise entre 3 et 9, de manière plus préférée comprise entre 3 et 8 et de manière encore plus préférée comprise entre 3 et 7. Le procédé de préparation du catalyseur selon l'invention comprend avantageusement au 30 moins une étape de sulfuration de sorte que la phase active du catalyseur se présente sous forme sulfure en vue de la mise en oeuvre dudit catalyseur dans un procédé d'hydrotraitement tel que décrit dans la présente description. Ce traitement d'activation par sulfuration est bien connu de l'Homme du métier et peut être effectué par toute méthode 29 3022254 connue de l'Homme du métier. Ladite étape de sulfuration est réalisée par la mise en contact dudit catalyseur utilisé dans le procédé selon l'invention avec au moins un composé organique soufré décomposable et générateur d'H2S ou par la mise en contact direct dudit catalyseur avec un flux gazeux d'H2S, par exemple dilué dans l'hydrogène. Ledit composé 5 organique soufré est avantageusement choisi parmi les alkyldisulfures tels que le disulfure de diméthyle (DMDS), les alkylsulfures tel que le sulfure de diméthyle, les mercaptans tel que le n-butylmercaptan, les composés polysulfures de type tertiononylpolysulfure tels que le TPS-37 ou le TPS-54 commercialisés par la société ARKEMA, ou tout autre composé connu de l'homme du métier permettant d'obtenir une bonne sulfuration du catalyseur. 10 Ladite étape de sulfuration peut être réalisée in situ (c'est-à-dire après chargement du catalyseur dans l'unité réactionnelle du procédé d'hydrotraitement selon l'invention) ou ex situ (c'est-à-dire avant chargement du catalyseur dans l'unité réactionnelle du procédé d'hydrotraitement selon l'invention) à une température comprise entre 200 et 600°C et plus préférentiellement entre 300 et 500°C. Lorsque la ailfuration est réalisée de manière ex situ, 15 il sera possible d'introduire un additif organique ou un solvant ou tout mélange de ceux-ci. Cette alternative pourra soit conduire à une meilleure activité, soit faciliter le chargement et la mise en oeuvre du catalyseur. L'invention est illustrée par les exemples suivants qui ne présentent, en aucun cas, un 20 caractère limitatif. Exemples: Exemple 1 (comparatif) : Préparation d'un support AL-1 (non-conforme) selon le brevet US7790562. 25 On réalise dans un premier temps la synthèse d'un gel d'alumine non-conforme en ce que l'exemple 1 est réalisé selon le procédé de préparation décrit dans le brevet US7790562. En particulier, le procédé de préparation du gel d'alumine selon l'exemple 1 ne comprend pas d'étape de traitement thermique de la suspension obtenue à l'issue des étapes de précipitation et en ce que la première étape de précipitation a) ne produit pas une quantité 30 d'alumine supérieure à 40% en équivalent A1203 par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de la deuxième étape de précipitation. La synthèse est réalisée dans un réacteur de 7L et une suspension finale de 5L en 2 étapes de précipitation. La quantité d'eau ajoutée dans le réacteur est de 3868 ml. La concentration finale en alumine visée est de 30g/L. 30 3022254 Une première étape de co-précipitation de sulfate d'aluminium Al2(SO4) et d'aluminate de sodium NaA100 est réalisée à 30°C et pH=9,3 pendant une durée de 8 minutes. Les concentrations des précurseurs d'aluminium utilisées sont les suivantes : Al2(SO4)= à 102g/L 5 en A1203 et NaA100 à 155g/L en A1203. L'agitation est de 350 rpm tout au long de la synthèse. Une solution de sulfate d'aluminium Al2(SO4) est ajoutée en continu pendant 8 minutes à un débit de 19,6 ml/min à une solution d'aluminate de sodium NaA100 selon un ratio massique base/acide = 1,80 de manière à ajuster le pH à une valeur de 9,3. La température du milieu 10 réactionnel est maintenu à 30°C. Une suspension contenant un précipité d'alumine est obtenue. La concentration finale en alumine visée étant de 30g/L, le débit des précurseurs sulfate d'aluminium Al2(SO4) et aluminate de sodium NaA100 contenant de l'aluminium introduit dans la première étape de précipitations sont respectivement de 19,6 ml/min et de 23,3 15 ml/min. Ces débits de précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium permettent d'obtenir à l'issue de la première étape de précipitation un taux d'avancement de 30%. La suspension obtenue est ensuite soumise à une montée en température de 30 à 57°C. 20 Une deuxième étape de co-précipitation de la suspension obtenue est ensuite réalisée par ajout de sulfate d'aluminium Al2(SO4) à une concentration de 102 g/L en A1203 et d'aluminate de sodium NaA100 à une concentration de 155 g/L en A1203. Une solution de sulfate d'aluminium Al2(SO4) est donc ajoutée en continu à la suspension chauffée obtenue à l'issue de la première étape de précipitation pendant 30 minutes à un débit de 12,8 ml/min à une 25 solution d'aluminate de sodium NaA100 selon un ratio massique base/acide = 1,68 de manière à ajuster le pH à une valeur de 8,7. La température du milieu réactionnel dans la deuxième étape est maintenu à 57°C. Une suspension contenant un précipité d'alumine est obtenue. La concentration finale en alumine visée étant de 30g/L, le débit des précurseurs sulfate 30 d'aluminium Al2(SO4) et aluminate de sodium NaA100 contenant de l'aluminium introduit dans la deuxième étape de précipitations sont respectivement de 12,8 ml/min et 14,1 ml/min. Ces débits de précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium permettent d'obtenir à l'issue de la deuxième étape de précipitation un taux d'avancement de 70%. 31 3022254 La suspension ainsi obtenue ne subit pas d'étape de traitement thermique. La suspension obtenue est ensuite filtrée par déplacement d'eau sur un outil type Buchner fritté et le gel d'alumine obtenu est lavé 3 fois avec 5 L d'eau distillée à 70°C. Le temps de 5 filtration ainsi que les lavages est de 4 h. Les caractéristiques du gel d'alumine ainsi obtenu sont résumés dans le tableau 1. Tableau 1 : Caractéristiques du gel d'alumine obtenu selon l'exemple 1. Indice de dispersibilité Ta=10°/0 (°/0) 60 Taille (020) (nm) 2,9 Taille (120) (nm) 4,1 Sodium Na (ppm) 0,011 Soufre S (ppm) 0,057 Temps de filtration 4 h 10 Le gel d'alumine est ensuite séché par atomisation avec une température d'entrée de 250°C et de sortie de 130°C. Le gel d'alumine séché est introduit dans un malaxeur de type Brabender. De l'eau acidifiée avec de l'acide nitrique à un taux d'acide total de 3 %, exprimé en poids par rapport à la 15 masse de gel séché introduit dans le malaxeur, est ajoutée en 5 minutes pendant un malaxage à 20 tours/min. Le malaxage acide est poursuivi pendant 15 minutes. Une étape de neutralisation est ensuite réalisée par ajout d'une solution ammoniacale dans le malaxeur, à un taux de neutralisation de 50%, exprimé en poids d'ammoniaque par rapport à la quantité d'acide nitrique introduit dans le malaxeur pour l'étape d'acidification. Le 20 malaxage est poursuivi pendant 3 minutes. La pâte obtenue est ensuite extrudée à travers une filière de 2 mm trilobées. Les extrudés obtenus sont séchés à 100°C pendant une nuit puis calciné pendant 2 h à 600°C. Les caractéristiques de l'alumine formée sont reportées dans le tableau 2 : 25 Tableau 2 : Caractéristiques de l'alumine AL-1 obtenu selon l'exemple 1. AL-1 SBET(m2/g) 230 VD' N (MI/g) 0,91 VPT (Hg) (ml/g) 0,78 Vmacro (Hg) (ml/g) 0,01 Vméso (Hg) (ml/g) 0,81 V (d REVENDICATIONS1. Procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C, utilisant un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité (Z) supérieure à 2,7, la connectivité étant déterminée à partir des isothermes d'adsorption/désorption d'azote, ledit procédé d'hydrotraitement opérant à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression totale comprise entre 2 MPa et 10 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 100 et 800 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 1 et 10 h-1. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la coupe gazole utilisée est choisie parmi les coupes gazoles issues de la distillation directe seule ou en mélange avec au moins une coupe issue d'une unité de cokéfaction, ou au moins une coupe issue du craquage catalytique ou encore au moins une coupe gazole provenant d'autres procédés de conversion tels que l'hydrocraquage doux ou l'hydrotraitement des résidus. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel les éléments du groupe VIII sont choisis parmi le cobalt et le nickel, pris seuls ou en mélange. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel les éléments du groupe VIB sont choisis parmi le tungstène et le molybdène, pris seuls ou en mélange. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel dans le cas où le catalyseur comprend au moins un métal du groupe VIB en combinaison avec au moins un métal non noble du groupe VIII, la teneur en métal du groupe VIB est comprise entre 10 et 35% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale dudit catalyseur, et la teneur en métal non noble du groupe VIII est comprise entre 1 et 10% en poids d'oxyde par rapport à la masse totale dudit catalyseur. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel le catalyseur contient au moins un élément dopant choisi parmi le phosphore, le bore, le fluor ou le silicium, seul ou en mélange. 41 3022254 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel la teneur en phosphore dans ledit catalyseur est comprise entre 0,5 et 15 % poids de P205, 5 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel le support du catalyseur comprend une alumine mésoporeuse amorphe présentant une connectivité (Z) comprise entre 3 et 7. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le catalyseur présente une 10 connectivité (Z) comprise entre 3 et 7. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel le support du catalyseur présente la distribution poreuse suivante, mesurée par porosimétrie au mercure : le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise et 2 et 6 nm, par 15 rapport au volume poreux total, est compris entre 1 et 25 %, le pourcentage de volume compris dans les pores de tailles supérieure à 6 nm et inférieure à 15 nm représente entre 60 et 95 % du volume poreux total, le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 15 et 50 nm représente 0 à 8 % du volume poreux total et, 20 le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 50 et 7000 nm qui correspond au volume macroporeux représente 0 à 5 %. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10 dans lequel ledit support présente un diamètre médian des mésopores mesuré par porosimétrie au mercure déterminé en volume 25 compris entre 7 et 12,5 nm. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 dans lequel ledit support présente un volume des mésopores mesuré par porosimétrie au mercure, compris entre 0,5 et 0,8 ml/g. 30 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 dans lequel ledit catalyseur présente la distribution poreuse suivante déterminé par prosimètre au mercure: le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 2 et 6 nm, par rapport au volume poreux total est compris entre 1 et 25 `)/0, le pourcentage de volume compris dans les pores de tailles supérieure à 6 nm et 35 inférieure à 15 nm représente entre 60 et 95 % du volume poreux total, 42 3022254 le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 15 et 50 nm représente 0 à 15 % du volume poreux total et, le pourcentage de volume compris dans les pores de taille comprise entre 50 et 7000 nm qui correspond au volume macroporeux représente 0 à 5 % du volume poreux 5 total. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 dans lequel ledit catalyseur présente un volume poreux total mesuré par porosimétrie au mercure supérieur ou égal à 0,35 ml/g. 10 15. Procédé d'hydrotraitement d'au moins une coupe gazole ayant une température moyenne pondérée (TMP) comprise entre 240°C et 350°C, opérant à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression totale comprise entre 2 MPa et 10 MPa avec un ratio volume d'hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 100 et 800 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par 15 le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée liquide par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 1 et 10 hl, ledit procédé utilisant au moins un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant une alumine mésoporeuse amorphe, ladite alumine étant préparée selon au moins les étapes suivantes : 20 a) au moins une première étape a) de précipitation d'alumine, en milieu réactionnel aqueux, d'au moins un précurseur basique choisi parmi l'aluminate de sodium, l'aluminate de potassium, l'ammoniaque, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium et d'au moins un précurseur acide choisi parmi le sulfate d'aluminium, le chlorure d'aluminium, le nitrate d'aluminium, l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, et l'acide nitrique, dans laquelle au 25 moins l'un des précurseurs basique ou acide comprend de l'aluminium, le débit relatif des précurseurs acide et basique est choisi de manière à obtenir un pH du milieu réactionnel compris entre 8,5 et 10,5 et le débit du ou des précurseurs acide et basique contenant de l'aluminium est réglé de manière à obtenir un taux d'avancement de la première étape compris entre 40 et 100%, le taux d'avancement étant défini comme étant la proportion 30 d'alumine formée en équivalent A1203 lors de ladite étape a) de précipitation par rapport à la quantité totale d'alumine formée à l'issue de la ou les étapes de précipitation, ladite étape a) opérant à une température comprise entre 10 et 50 °C, et pendant une durée comprise entre 2 minutes et 30 minutes, b) une étape de traitement thermique de la suspension obtenue à l'issue de l'étape a), à une 35 température comprise entre 50 et 200°C pendant une durée comprise entre 30 minutes et 5 heures permettant l'obtention d'un gel d'alumine, 43 3022254 c) une étape de filtration de la suspension obtenue à l'issue de l'étape b) de traitement thermique, suivie d'au moins une étape de lavage du gel obtenu, d) une étape de séchage du gel d'alumine obtenu à l'issue de l'étape c) pour obtenir une poudre, 5 e) une étape de mise en forme de la poudre obtenue à l'issue de l'étape d) pour obtenir le matériau cru, f) une étape de traitement thermique du matériau cru obtenu à l'issue de l'étape e) à une température comprise entre 500 et 1000°C, en présence ou non d'un flux d'air contenant jusqu'à 60% en volume d'eau. 10