Brevet FR3020718A1 — publié le 20151106

PROCEDE ET SYSTEME POUR CONTROLER DES FLUX D'IONS DANS UN PLASMA RF La présente invention concerne un procédé pour contrôler des flux 5 d'ions dans un plasma RF et un système de mise en oeuvre du procédé. L'invention concerne plus particulièrement un procédé pour créer une asymétrie de flux ionique sur les électrodes d'un réacteur plasma radiofréquence capacitivement couplé RF-CCP (en anglais Radio frequency capacitively coupled plasma). Io L'invention concerne également un procédé de traitement plasma d'un substrat utilisant le contrôle du flux ionique de l'invention. Les plasmas sont aujourd'hui utilisés massivement dans l'industrie, notamment dans le domaine de la microélectronique et du photovoltaïque, mais également dans l'industrie textile et l'industrie du plastique. 15 Les procédés de traitement plasma peuvent de façon générale, être divisés entre les procédés de dépôt, les procédés de gravure, et les procédés de modification de surface d'un substrat. L'invention peut s'appliquer à tous ces types de dépôt plasma et à toutes les industries. 20 Les plasmas radiofréquence capacitivement couplés sont utilisés dans une large gamme de procédés industiels comme la fabrication de semiconducteurs ou la production de larges surfaces de panneaux solaires. La décharge est mise en oeuvre entre deux électrodes, une tension radiofréquence étant appliquée à une première électrode, et une deuxième 25 électrode formant une contre-électrode étant au même potentiel que les parois de la chambre du réacteur, c'est-à-dire mise à la masse. L'utilisation d'une chambre de réacteur plasma géométriquement asymétrique, c'est-à-dire ayant deux électrodes de surfaces différentes, permet de changer les flux d'ions sur les électrodes mais s'accompagne d'un 30 changement d'énergie des ions. De plus, lors d'un transfert vers un réacteur industriel, cette propriété est souvent perdue, en raison de la grande taille du réacteur qui rend sa configuration géométriquement symétrique. Afin de rémédier à cette difficulté, il est connu d'utiliser une somme cohérente de plusieurs harmoniques RF de fréquence comme source excitatrice d'un plasma. Ainsi, l'article de de B.G. Heil, U. Czanetzki, R.P. Brinkmann, et T. s Mussenbrock, intitulé « On the possibility of making a geometrically symmetric RF-CCP discharge electrically asymmetric » et publié dans Journal of Physics D : Applied Physics, vol. 41, n°.16, p.165202, August 2008, décrit l'effet d'asymétrie électrique (EAE en anglais Electrical Asymmetry Effect) résultant de l'utilisation d'une forme d'onde non-sinusoïdale comme somme cohérente lo de deux harmoniques RF de fréquence. Dans la demande de brevet EP 2 249 372 Al dont inventeurs sont les auteurs précités, un procédé pour induire électriquement une asymétrie d'amplitude entre les champs électriques des gaines des électrodes exposées à un plasma est décrite. L'énergie des ions est ajustée en établissant une 15 tension d'autopolarisation en vis à vis de l'une des électrodes par application d'une tension RF ayant au moins deux composantes fréquentielles harmoniques avec un contrôle de la phase entre les deux composantes fréquentielles. Au moins une des composantes fréquentielles les plus élevées est un multiple pair de la composante fréquentielle la plus basse. Le procédé 20 permet ainsi de traiter par plasma des surfaces de grande taille de substrat en ajustant l'énergie des ions au travers du réglage de la phase entre les deux composantes fréquentielles. Dans les deux documents précités, les formes d'onde sont choisies au travers du réglage de la phase pour moduler l'énergie des ions arrivant sur 25 une électrode mais ne sont pas choisies pour moduler les flux sur une électrode par rapport à une autre. Il est connu également d'utiliser une forme d'onde de tension trapézoïdale pour l'excitation radiofréquence du plasma. Dans la demande de brevet EP 2 407 998 Al , il est décrit un procédé 30 pour exciter au moins une électrode d'un réacteur plasma capacitivement couplé contenant un substrat. L'électrode est excitée en appliquant une tension RF avec une forme d'onde trapézoïdale. La densité du plasma et les flux des espèces ioniques et neutres relativement au substrat sont controlés en ajustant la durée du front montant et/ou la durée du front descendant de la forme d'onde trapézoïdale. La fonction de distribution en énergie des ions au voisinage du substrat peut être controlée en ajustant l'amplitude et la durée relative entre le plateau supérieur et le plateau inférieur de la forme d'onde trapézoïdale. Le document EP 2 407 998 Al ne décrit pas la possibilité de contrôler les flux d'ions sur chaque électrode. Nulle part dans ce document n'est décrit ni suggéré un intérêt à utiliser une forme d'onde limitée de la forme d'onde trapézoïdale dans laquelle les plateaux supérieur et inférieur sont supprimés et les durées des fronts montant et descendant sont différents. Le problème technique est de proposer un procédé de contrôle de flux ionique dans un réacteur plasma RF capacitivement couplé de géométrie donnée, quelconque en termes de symétrie ou d'asymétrie, qui permette de moduler les flux ioniques sur une électrode par rapport à l'autre, ou d'un groupe d'espèces par rapport à l'autre, independamment de la puissance électrique injectée dans le plasma. A cette fin, l'invention a pour objet un procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique dans un réacteur plasma radiofréquence capacitivement couplé, le réacteur plasma contenant un ou plusieurs gaz mélangés sous une pression totale P, et comportant une première électrode), alimentée en énergie radiofréquence, et une deuxième électrode (26). Le procédé comprend une étape d'excitation de la première électrode par une forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) ayant une fréquence inférieure correspondant à un harmonique fondamental de période fondamentale T de la forme d'onde, et est caractérisé en ce que : la forme d'onde de tension normalisée en temps et en amplitude sur l'intervalle [-1 ; 1], f(u) est une forme d'onde approchée avec un degré d'approximation d'une fonction radiofréquence en dent de scie normalisée fsAvv(u) , u étant le temps normalisé défini comme le rapport du temps t sur la période fondamentale T ; et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée présente un motif périodique de période fondamentale T consistant en une première portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une première pente pi, suivie immédiatement d'une deuxième portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une deuxième pente p2, les premiere et deuxième pentes étant d'amplitudes différentes et de signes opposés, le minimum et le maximum du motif ayant la même io amplitude unitaire ; et le degré d'approximation de la forme d'onde approchée et la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés sont suffisamment élevés pour faire apparaitre une asymétrie des flux ioniques entre le flux ionique au niveau de la première électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode. 15 Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - la plus petite valeur absolue parmi la valeur absolue de la première pente pl et la valeur absolue de deuxième pente p2 est inférieure ou égale à 20 une valeur égale à 3,8 de préférence inférieure ou égale 3; - la forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) est dérivable et présente une asymétrie de pente mesurée par un facteur d'asymétrie de pente F paramétré par un entier p supérieur ou égal à 1 et défini par l'équation : 25 _ f (VI (t))P F(p)= te[O,T],l/ >0 ie[O,T],V' Suivant des modes particuliers de réalisation, le système comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - le moyen de réglage de la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés et le générateur de forme d'onde de tension sont configurés pour mettre en oeuvre l'une des étapes définies ci-dessus ; - la deuxième électrode est mise à la masse ou à un potentiel flottant. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description de plusieurs formes de réalisation qui vont suivre, données uniquement à titre d'exemples et faites en se référant aux dessins dans lesquels : La Figure 1 est une vue schématique de l'architecture d'un système mettant en oeuvre un procédé de traitement plasma selon l'invention d'un substrat à l'aide d'un réacteur plasma RF couplé capacitivement et excité par un générateur de forme d'onde à effet d'asymétrie de pente ; La Figure 2 est une vue d'une première forme d'onde et d'une deuxième forme d'onde de tension normalisée selon une première forme de 10 réalisation, la tension d'excitation VAC(t) avant normalisation vérifiant l'équation V4 (t) = V k =15 -4k cos(kwt + (I)) pour une valeur de ci) égale respectivement à n12 et 37/12 ; La Figure 3 est une vue d'un profil spatial de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (K,z ) du plasma en fonction de la distance 15 d'éloignement x séparant un point observé du plasma et l'électrode alimentée en énergie, pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon sous une pression de 400mTorr et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour cl) = 7z12 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 4 est une vue des évolutions respectives, en fonction d'un 20 angle de decalage normalisé c1(/-) décrivant l'intervalle [0,2], de la tension d'autopolarisation normalisée ri/Vm, et du rapport des flux ioniques au niveau des électrodes, dans une configuration de plasma pour laquelle le gaz utilisé est de l'argon sous une pression P égale à 400mTorr, et la forme d'onde appliquée, composée de 4 harmoniques, vérifie l'équation, 25 V'(t) = Vo 4 5 - k cos(kcot + (D) avec une tension crête-crête Vpp égale à k 4 200V ; La Figure 5 est une vue d'un ensemble de courbes, paramétrées par la pression du gaz, d'évolutionde la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps du plasma en fonction de la distance d'éloignement x séparant un point observé du plasma et la première électrode alimentée en énergie, pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour (J = 7/12 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 6 est une vue des évolutions respectives, en fonction de la pression du gaz décrivant l'intervalle [1 mTorr, 800 mTorr], du rapport de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à-vis de l'électrode alimentée en énergie et de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à-vis de l'électrode mise à la masse, AVp/4Vg , et de la valeur absolue du rapport des flux ioniques au niveau des mêmes électrodes, Fip /Fig , pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour es = r/2 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; Les Figures 7a, 7b sont respectivement les vues de profils spatiaux, 15 fonction de la distance x et paramétrés en fonction du nombre n d'harmoniques composant la forme d'onde d'excitation du plasma, de la vitesse de chauffage électronique moyenne dans le temps, (Se) , et de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (K)du plasma, pour une configuration du plasma dans laquelle le gaz utilisé est de l'argon sous une 20 pression P égale à 400mTorr, et la forme d'onde appliquée, composée de n n-k +1 cos(kcot +.1)) harmoniques, vérifie l'équation, 17,c(t)- Vo avec k=1 sls -7112 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 8 est une vue de profils spatiaux suivant la distance x, paramétrés en fonction du nombre n d'harmoniques, du flux d'ions normalisé, 25 pour une même configuration de plasma que celle utilisée dans les Figure 7a et 7b; La Figure 9 est une vue comparative sur deux périodes temporelles de la première forme d'onde de la Figure 2 et d'une forme d'onde optimisée à n quatre harmoniques dont la tension d'excitation VAC(t) avant normalisation vérifie l'équation VAC(t) = V 41cos(kcot + -7r) , k =1 k 2 La Figure 10 est une vue d'un ensemble de formes d'onde, paramétrées par un paramètre m variant entre 0 et 1 et dont la tension d'excitation VAC(t) avant normalisation vérifie l'équation 2(-1)k V4( t) Vo sin(k(1- m)z)sin(kcot) , qui privé des formes k=1 k2 m(1m)71-2 d'onde associées à m appartenant à un intervalle [0 5-84, 0,5+84] est une troisième forme de réalisation des formes d'ondes de l'invention ; La Figure 11 est une vue de l'évolution en fonction du paramètre m, du rapport de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à- vis de la première électrode alimentée en énergie et de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à-vis de la deuxième électrode mise à la masse, A Vp/AVg , et du rapport des flux ioniques au niveau des mêmes électrodes, rip /Fig , pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon et la forme d'onde est celle de la Figure 10 pour une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 12 est une vue de la valeur absolue, calculée à l'aide d'une simulation s'appuyant sur un modèle de dynamique des fluides, des rapports respectifs des flux ioniques au niveau niveau de l'électrode alimentée en énergie et de l'électrode mise à la masse Fu, /Fig , pour les ions H+ , H2+ et H3+ pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est du dihydrogène sous une pression P de 850mTorr et la forme d'onde est la forme d'onde non optimisée à quatre fréquences de la Figure 9 avec une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 13 est une vue des rapports de flux ioniques, calculée à l'aide d'une simulation s'appuyant sur un modèle de dynamique des fluides, entre H3+ et H+ , et entre H3+ et H2+ , au niveau niveau de l'électrode alimentée en énergie et de l'électrode mise à la masse, pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est du dihydrogène sous une pression P de 850mTorr et la forme d'onde est la forme d'onde non optimisée à quatre fréquences de la Figure 9 avec une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; La Figure 14 est une vue géométrique permettant de visualiser une distance fonctionnelle séparant la première forme d'onde non optimisée normlisée de la Figure 9 et la fonction en dent de scie normalisée associée. Selon l'invention et suivant la Figure 1, un système de traitement plasma 2 pour créer une asymétrie de flux ionique comprend un réacteur plasma RF 4 capacitivement couplé CCP contenant du gaz 6 ou un mélange de gaz, un substrat 8 à traiter, des moyens d'excitation 10 programmable du réacteur plasma 4, des moyens de mesure 12 de la forme d'onde de tension injectée à l'entrée 14 du réacteur 4, des moyens 16 de réglage de la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés contenus dans le plasma, des moyens de suivi 18 du processus de traitement et de l'état de surface du substrat 8, et un calculateur électronique 20. Le réacteur plasma 4 comprend une chambre de traitement 22, une première électrode 24 alimentée en énergie RF avec une première onde de tension RF, et une deuxième électrode 26, ici mise à une masse 28 et dépourvue d'alimentation. En variante, la deuxième électrode est mise à un potentiel flottant, ou polarisée avec une deuxième onde de tension RF. Dans le cas où la deuxième électrode est polarisée, la première onde de tension RF sur la première électrode prend pour référence une masse externe qui sera de préférence identique à celle de la deuxième électrode. Le substrat 8, destiné à être soumis au traitement plasma, est placé ici à titre illustratif sur la deuxième électrode 26 mise à la masse ou dépourvue d'alimentation électrique. En variante, le substrat 8 à traiter est disposé à proximité de la première électrode 24, alimentée en énergie RF. Dans la pratique, le choix du positionnement du substrat 8 dépendra de la reaction chimique que l'on cherchera à favoriser ou éviter. Les moyens d'excitation programmable 10 comprennent, connectés en série, un générateur de forme d'onde de tension programmable 32, un amplificateur de puissance RF 34 et une capacité de couplage 36, la capacité de couplage 36 étant connectée entre la première électrode 24 du réacteur 4 et la sortie de l'amplificateur 34 de puissance RF. Le générateur de forme d'onde 32 comporte une borne d'entrée 38, connectée au calculateur 20 pour recevoir de ce dernier des paramètres caractéristiques de la forme d'onde à générer. Les moyens de mesure 12 de la forme d'onde de tension injectée à io l'entrée 14 du réacteur 4 comprennent une sonde Haute Tension (HT) 42 branchée sur l'entrée 14 du réacteur 4 pour mesurer la tension d'excitation injectée au niveau de la première électrode 24 et un oscilloscope 44 pour recevoir, à chaque instant en une borne d'entrée 46 et en provenance de la sonde, la tension d'excitation mesurée au niveau de la première électrode 24. 15 L'oscilloscope 44 comporte une borne de sortie 50, connectée au calculateur 20 pour délivrer à ce dernier le signal d'évolution temporelle de la forme d'onde d'excitation mesurée en l'entrée 14. Le calculateur électronique 20 comporte une première borne de sortie 52, connectée au générateur de forme d'onde 32 par la borne d'entrée 38, 20 pour fournir au générateur de forme d'onde 32 des commandes sous la forme de paramètres caractéristiques de la forme d'onde à générer. Le calculateur 20 est configuré pour recevoir le signal d'évolution temporelle de la forme d'onde d'excitation mesurée fournie par l'oscillospe 44, pour analyser la forme d'onde mesurée, par exemple en la décomposant sur une base de 25 signaux adaptés, pour comparer ensuite la forme d'onde mesurée et analysée à la forme d'onde souhaitée selon l'invention au niveau de la première électrode 24, et pour corriger, en fonction du résultat de comparaison, la forme d'onde mesurée en modifiant les paramètres caractéristiques de la forme d'onde générée par le générateur de forme d'onde programmable 32. 30 Ainsi, les formes d'onde désirées sur la première électrode 24 sont produites en utilisant une boucle de rétroaction 54, réalisée par la chaîne des composants connectés en série que sont le générateur de forme d'onde 32, l'amplificateur de puissance RF 34, la capacité de couplage 36, la sonde HT 42, l'oscilloscope 44 et le calculateur 20. Le calculateur 20 comporte également ici une deuxième borne de sortie 5 56, connectée en entrée aux moyens de réglage 16 de la pression P du gaz pour fournir une consigne de pression souhaitée du gaz 6 contenu dans le réacteur 4. En variante, la consigne de pression totale souhaitée du gaz 6 ou des gaz mélangés contenus dans le réacteur 4 est fournie manuellement. 10 Le générateur de forme d'onde de tension programmable 32 est configuré pour générer une forme d'onde de tension radio-fréquence (RF) V(t) ayant une fréquence inférieure correspondant à un harmonique fondamental de la forme d'onde, une amplitude maximale positive notée Vmax et une amplidude minimale négative notée Vmm. Les valeurs absolues de ces 15 amplitudes, Vmax et -Vmin, sont supposées ici égales mais en variante peuvent être différentes. Une forme d'onde de tension, normalisée en amplitude et en temps, notée f(u), peut être définie à partir de la forme d'onde V(t) par une transformation dans laquelle u=t/T, et f -max=4min=1 avec fmax et fmin 20 correspondant respectivement à Vmax et Vmin. La forme d'onde de tension, normalisée en amplitude et en temps, notée f(u) est ici définie par l'équation : (Vmax Vmm )/2 La forme d'onde de tension, normalisée en amplitude et en temps, f(u) 25 est une forme d'onde approchée avec un degré d'approximation d'une fonction radiofréquence en dent de scie normalisée en amplitude et en temps fsAw(u). La fonction radiofréquence en dent de scie normalisée présente un motif périodique de période fondamentale consistant T en une première 30 portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une V (uT) - ((Vmax + V ',')12) f (u) = première pente pi, suivie immédiatement d'une deuxième portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une deuxième pente p2, les premiere et deuxième pentes pi, p2 étant d'amplitudes différentes et de signes opposés, le minimum et le maximum du motif ayant la même amplitude unitaire. Le degré d'approximation de la forme d'onde approchée et la pression P du gaz sont choisis suffisamment grands pour faire apparaitre une asymétrie des flux ioniques entre le flux ionique au niveau de la première électrode 24 et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode 26. La forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) est dérivable et présente une asymétrie de pente mesurée par un facteur d'asymétrie de pente F paramétré par un entier p supérieur ou égal à 1 et défini par l'équation : f (VI (t))P (VI (t)Y IE[OT],V>O tc[O,T],V ' Ces deux conditions sont satisfaites lorsque un facteur d'asymétrie de pente de pente F(p) est différent de zéro, pour une valeur de l'entier p quelconque. De même, ces deux conditions sont satisfaites lorsque la forme d'onde normalisée approche suffisamment une fonction en dent de scie dont les pentes de signes pl et p2 opposées ont des valeurs absolues différentes. Suivant la Figure 2 et un premier mode de réalisation de l'invention, une première courbe 102 représente l'évolution temporelle de la tension d'excitation VAc(t) normalisée d'une première forme d'onde, la tension d'excitation VAc(t) avant normalisation vérifiant l'équation - k V Ac (t) = Vo cos(k cot + cl)) pour une valeur particulière de (1) égale à k 4 Vo désigne un facteur de tension, w est la pulsation, correspondant ici à une fréquence fr de 13,56 MHz (w=2rrfr). Vo est ici fixé pour donner la 5 tension crête-crête Vpp souhaitée égale à 200V Une deuxième courbe 104 représente l'évolution temporelle de la tension d'excitation VAc(t) normalisée d'une deuxième forme d'onde, la tension d'excitation VAC(t) avant normalisation vérifiant l'équation VAc (t) = cos(k coi + da) pour une valeur de (1) égale à 37/12. Pour ces deux formes d'onde, l'asymétrie d'amplitude estimée à l'aide d'un facteur a, égal à moins le rapport du maximum sur le minimum de la tension VAC(t) de la forme d'onde est égal à 1. Ainsi dans ce cas, l'asymétrie ne provient pas de l'effet d'amplitude. La première forme d'onde 102 présente sur la durée d'une période une première portion de signal croissant en étant globalement proche d'une première rampe avec une pente positive pl égale à environ 2,5, et une deuxième portion de signal décroissant en étant globalement proche d'une deuxième rampe avec une deuxième pente négative p2 égale à environ -10. De manière similaire, la deuxième forme d'onde 104 présente sur la durée d'une période une première portion de signal décroissant en étant globalement proche d'une première rampe avec une pente négative égale à environ -2,5, et une deuxième portion de signal croissant en étant globalement proche d'une deuxième rampe avec une deuxième pente positive égale à environ 10. Ainsi, les première et deuxième formes d'onde de tension du premier mode de réalisation de l'invention peuvent elles être considérées comme une forme d'onde approchée avec un certain degré d'approximation respectivement d'une première fonction radiofréquence en dent de scie et d'une deuxième fonction radiofréquence en dent de scie, les pentes des rampes (pl ; p2) des première et deuxième fonctions radiofréquence en dent de scie normalisées en amplitude étant respectivement égales à (2,5 ; -10) et (-2,5 ; 10). Suivant la Figure 3, une troisième courbe 112 décrit un profil spatial, calculé à l'aide d'une simulation de type PIC (en anglais Particle-ln-Cell) de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (Ki) du plasma en fonction de la distance d'éloignement x séparant un point observé du plasma et la première électrode alimentée en énergie. Le profil est ici calculé pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon sous une pression de 400mTorr et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour cl) z/2 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V. Le signal d'excitation a créé dans le plasma une distribution spatiale asymétrique de la densité d'électrons énergétiques, c'est-à-dire une densité d'électrons énergétiques plus élevée sur une électrode, ici la première électrode 24 alimentée en énergie RF, que sur l'autre, ici la deuxième électrode 26 mise à la masse. Grâce à cela, le taux de création d'espèces chimiques qui dépend des gaz injectés, ici de l'argon, va également présenter une distribution spatiale asymétrique, illustré sur la Figure 3, où la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (Ki z) du plasma est deux fois plus élevée au niveau de la première électrode 24 que celle observée au niveau de la deuxième électrode 26. Cela permet d'augmenter le flux arrivant sur une électrode, ici la première électrode 24, afin de pouvoir par exemple, déposer ou graver plus rapidement un matériau. Cette augmentation de flux sur la première électrode 24 se fait sans augmentation de l'énergie des ions. Avantageusement, le flux d'ions peut être plus faible sur l'autre électrode, ici la deuxième électrode 26. Un tel effet permet d'augmenter le rendement du processus de traitement plasma du substrat, soit en déposant, ou en gravant, ou en modifiant la surface d'intérêt du substrat plus rapidement sur la première électrode, et en diminuant ainsi le temps nécessaire au dépôt, ou à la gravure, ou à la modification de la surface d'intérêt, soit en réduisant le dépôt, ou la gravure, ou la modification de la surface d'intérêt sur la deuxième électrode, et en réduisant ainsi le temps de maintenance de la deuxième électrode pour nettoyage ou remplacement. Il est à remarquer que pour observer cet effet d'asymétrie de pente, il est nécessaire que la pression du gaz soit suffisante, c'est à dire ici dans le cas de l'argon, supérieure ou égale à 100 mTorr. Ici, le nombre d'harmoniques constituant la première forme d'onde est égale à 4, ce qui constitue un bon compromis entre la capacité io d'approximation d'un signal en dent de scie et la simplicité de réalisation de la forme d'onde d'excitation. Suivant la Figure 4, une première courbe 122 décrit l'évolution de la tension d'autopolarisation normalisée ii/Vpp en fonction d'un angle de decalage normalisé (1)(/7/-) décrivant l'intervalle [0,2], calculée par simulation 15 dans une configuration de plasma pour laquelle le gaz utilisé est de l'argon sous une pression P égale à 400mTorr, et la forme d'onde appliquée, composée de 4 harmoniques, vérifie l'équation, 4 5- k cos(kot + cl)) avec une tension crête-crête Vpp égale à VAc (t) Vo k=1 4 200V. 20 Une deuxième courbe 124 décrit l'évolution du rapport des flux ioniques au niveau des électrodes en fonction de l'angle de decalage normalisé (P(/ 7r) pour la même configuration de plasma. Tandis que la tension d'autopolarisation ii est positive pour un décalage de phase (I)=-rr/2, ce qui correspond à la première forme d'onde de 25 la Figure 2, elle est négative pour (1)=3-rr/2, ce qui correspond à la deuxième forme d'onde de la Figure 2. Le rapport des flux ioniques au niveau des électodes ( F /Fig ), défini comme la valeur absolue du rapport du flux rip des ions arrivant à la première électrode alimentée en énergie RF sur le flux Ç des ions arrivant à la deuxième électrode 26 mise à la masse, est supérieur à l'unité pour (1=u12, et inférieur à l'unité pour (D=3Tr/2, ce qui montre l'effet d'asymétrie de pente dans ces deux cas remarquables. Pour les deux formes d'ondes sont ainsi obtenus le flux ionique le plus grand pour l'énergie de bombardement ionique IBE (en anglais pour Ion Bombardment Energy) la plus faible. Ces deux optimums correspondent à la première électrode 24 alimentée en énergie dans le cas (1)=-rr/2, et à la deuxième électrode 26 mise à la masse dans le cas (D=3u/2. Les deux courbes 122 et 124 permettent d'élargir, suivant un deuxième mode de réalisation de l'invention, la classe des deux fonctions décrites à la Figure 2, à un deuxième ensemble de fonctions approximant les deux mêmes fonctions en dent de scie asymétriques en pente que celles associées aux première et deuxième formes d'ondes de la Figure 2. Les fonctions du deuxième ensemble de formes d'ondes de tension selon l'invention vérifient l'équation ; V A C(t) = k =15 -4k cos(kwt + (D) avec 4:1) E [r/2 - 81,/2 + 81]L.) [37r/2 - 81,37r/2 +81]. 81 est choisi égal inférieur ou égal à .'r /4 , de préférence inférieur ou égal à 7t / 6, et encore plus de préférence inférieur ou égal à 7-/- / 8. Suivant la Figure 5, des première, deuxième, troisième, quatrième, cinquième courbes, 132, 134, 136, 138, 140, paramétrées les valeurs de pression du gaz respectivement égales à 20 mTorr, 100 mTorr, 200 mTorr, 400 mTorr,800 mTorr, représentent l'évolution de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps du plasma (Kb) en fonction de la distance d'éloignement x séparant un point observé du plasma et la première électrode 24 alimentée en énergie, pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour (D = z/2 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V. Pour la pression P la plus basse égale à 20 mTorr, la première courbe 132 montre que l'ionisation a lieu dans le coeur du plasma et présente un profil symétrique autour d'un axe médian séparant la première électrode et la deuxième électrode. Lorsque P augmente, l'ionisation a lieu de plus en plus à proximité des électrodes et une nette asymétrie apparait entre le côté de la première électrode 24 et le côté de la deuxième électrode 26. Suivant la Figure 6, une première courbe 142 et une deuxième courbe 144 représentent les évolutions respectives, en fonction de la pression du gaz décrivant l'intervalle [1mTorr, 800 mTorr], du rapport de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à-vis de l'électrode alimentée en énergie et de la différence des tensions de part et d'autre de la gaine en vis-à- vis de l'électrode mise à la masse, .AVJAVg , et du rapport des flux ioniques au niveau des mêmes électrodes, Fjp/Fjg , pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon et la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour (I) = 712 et une tension crête-crête Vpp égale à 200V ; Comme le montre la Figure 6, à une très basse pression, ici P=20 mTorr pour du gaz argon, aucune asymétrie ne peut être mise en évidence. Il est à remarquer que l'augmentation du degré d'asymétrie, en termes d'énergie de bombardement IBE maximum comme de flux ionique, n'est pas linéaire avec l'augmentation de la pression P. L'asymétrie est détectable à partir de 100 mTorr, augmente nettement à 200mTorr environ, et ensuite croit plus lentement. Selon les Figures 5 et 6, la pression est jugée suffisante pour faire apparaître une asymétrie du flux ionique lorsque la pression P du gaz est supérieure ou égale à 100 mTorr, que le gaz est de l'argon et que la forme d'onde est celle de la Figure 2 pour cl) -7-c/2 Cette valeur de pression seuil est sensiblement identique lorsque la forme d'onde est la forme d'onde de la dent de scie correspondant à la première forme d'onde de la Figure 2. De manière générale, la pression P du gaz est jugée suffisante pour créer une asymétrie du flux ionique lorsque la pression P est supérieure ou 30 égale à une valeur seuil de pression Ps(gaz), dépendant de la nature du gaz et définie comme la pression au-dessus de laquelle une asymétrie du flux ionique apparait nettement entre le flux ionique au niveau de la première électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode, et lorsque la forme d'onde normalisée d'excitation est une fonction en dent de scie normalisée pour laquelle la valeur absolue de la pente la plus douce est égale à 2,5. Une valeur seuil de pression Ps(gaz), dépendant de la nature du gaz peut être définie comme la pression au-dessus de laquelle une asymétrie du flux ionique apparait nettement entre le flux ionique au niveau de la première électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode, et lorsque la forme d'onde normalisée d'excitation est exprimée par l'équation, 4 n - k +1 cos(kwt + (I)) avec (I) -7-c/2 ou lorsque la forme d'onde n VAc. (t) = Vo k=1 est une forme d'onde dont le facteur d'asymétrie de pente F(2) est égal à 0,1. Suivant la Figure 7a des premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième profils spatiaux, 152, 154, 156, 158, 160, paramétrés respectivement en fonction du nombre n variant de 1 à 5 d'harmoniques composant la forme d'onde d'excitation du plasma, illustrent les variations de la vitesse de chauffage électronique moyenne dans le temps, (Se), en fonction de la distance x, pour une configuration du plasma dans laquelle le gaz utilisé est de l'argon sous une pression P égale à 400mTorr, et la forme d'onde appliquée, composée de n harmoniques, vérifie l'équation, k1 V Ac (t) = Vo n- k +1cos(kcot + (D) avec (I) -7-c/2 et une tension crête-crête = Vpp égale à 200V ; Suivant la Figure 7b, des premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième profils spatiaux, 162, 164, 166, 168, 170, paramétrés respectivement en fonction du nombre n variant de 1 à 5 d'harmoniques composant la forme d'onde d'excitation du plasma, illustrent les variations de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (K1) du plasma en fonction de la distance x pour une configuration de plasma identique à celle de la Figure 7a. Suivant la Figure 7a, lorsque le nombre d'harmoniques n augmente, le premier maximum de (Se) se rapproche de la première électrode alimentée en énergie RF tandis que le deuxième maximum se déplace à peine vers la deuxième électrode 26 mise à la masse, ce qui signifie que l'épaisseur de la gaine diminue seulement pour celle située en vis-à-vis de la première électrode 24 alimentée en énergie. Sur la Figure 7a seules de faibles différences d'amplitudes des maxima de (Se) à proximité des électrodes peuvent être être observées. A l'inverse sur la figure 7b, une nette différence est perceptible entre deux maxima du profil de la vitesse d'ionisation moyenne dans le temps (K1). La valeur du maximum de (I( iz) à proximité de la première électrode 24 alimentée en énergie est supérieure à au moins deux fois la valeur du maximum de (K1) à proximité de la deuxième électrode 26 mise à la masse pour n supérieur ou égal à 4. Comme conséquence de l'asymétrie qui apparait dans le profil de (K) lorsque n est supérieur ou égal à 2, le flux ionique est différent d'une électrode à l'autre comme le montre la Figure 8. Suivant la Figure 8, les flux ioniques, représentés par des courbes 172, 174, 176, 178, 180 respectivement associés à un nombre d'harmoniques n variant de 1 à 5, sont normalisés par rapport au flux ionique observé sur la deuxième électrode 26 mise à la masse. Le flux ionique sur la première électrode 24 peut dépasser de 40% celui sur la deuxième électrode 26 mise à la masse. En effet, tandis que le flux ionique augmente légèrement au niveau de la deuxième électrode 26 mise à la masse lorsque le nombre d'harmoniques n augmente de 1 à 5, en même temps le flux ionique sur la première électrode alimentée en énergie devient double. L'équation des formes d'onde de tension qui s'écrit : fl VAS (t) = VO k=1 n - k + cos(kwt + cD) avec (D= ,t/2, permet d'élargir suivant un troisième mode de réalisation de l'invention, la classe des fonctions n 3020 718 25 décrites par cette équation et limitées à une valeur de cD = ir/2 , à un troisième ensemble de fonctions approximant toujours les deux mêmes fonctions en dent de scie asymétriques en pente que celles associées aux première et deuxième formes d'ondes de la Figure 2. Les fonctions du troisième ensemble 5 de formes d'ondes de tension selon l'invention vérifient l'équation ; 4C (t) = Vo -=1 n- k +1 cos(kcot + cD) n avec CD E [7112 - 82, 7/12 lu [37-c/2 - 62,3/r/2 + 62]. 62 est choisi inférieur ou égal à z/4, de préférence inférieur ou égal à 7-c/6 , et encore plus de préférence inférieur ou égal à 7r/8. 10 Suivant la Figure 9, une forme d'onde optimisée 182 de la première forme d'onde 102 non optimisée de la Figure 2 est rendue plus proche de la fonction en dent de scie 184 correspondant à la forme d'onde 102 non optimisée en minimisant les deux fronts montants les plus raides de la première forme d'onde 102 non optimisée. L'équation de la forme d'onde 15 optimisée 182 s'écrit : k=1 2 2 dans laquelle Vo désigne un facteur de tension, w est la pulsation, correspondant ici à une fréquence f de 13,56 MHz (w=2-n-f). Vo est ici fixé pour donner la tension crête-crête Vpp souhaitée égale à 200V 20 A l'instar de ce qui a été fait pour le troisième mode de réalisation, l'équation de la forme d'onde optimisée 182 permet d'élargir suivant un quatrième mode de réalisation de l'invention, la classe des fonctions décrites par l'équation V A c (t) = V 01cos(kot + -2) limitées à une valeur de cl) -7/12 et k 1 k à un nombre n d'harmoniques égal à 4, à un quatrième ensemble de 25 fonctions approximant toujours les deux mêmes fonctions en dent de scie asymétriques en pente que celles associées aux première et deuxième formes d'ondes de la Figure 2. Les fonctions du quatrième ensemble de formes d'ondes de tension selon l'invention vérifient l'équation : vAc (t) = 0 k=1 k , -1cos(kcot + D), dans laquelle n désigne un nombre d'harmoniques supérieur ou égal à 2, et (I) désigne un angle de déphasage uniforme entre les harmoniques tel que I) e[n- I 2 - 83,n- 12 + Ô 3]u[37-t- 12 - 83, 3n-12 + 83] . 83 est choisi inférieur ou égal à Tc/4, de préférence inférieur ou égal à Tc/ 6, et encore plus de préférence inférieur ou égal à 7-c/8. Suivant un cinquième mode de réalisation de formes d'onde selon l'invention, il est possible de faire varier continûment l'asymétrie de la décharge en utilisant un ensemble de formes d'onde définies par l'équation : 2(.- 1)k VAC (t) = Vo 2 2 sin(k(1 - m)z)sin(kcot) , mpr dans laquelle n est le nombre d'harmoniques, et m est un paramètre tel que le minimum de la forme d'onde serait à une fraction m d'une période lorsque la forme d'onde est composée d'un nombre infini de fréquences. Lorsque m approche 0, la forme d'onde approche de la manière optimisée la forme d'onde en dent de scie montante (d) = z/2 ) tronquée au rang d'harmonique n. Lorsque m approche 1, la forme d'onde approche de la manière optimisée décrite à la Figure 9 la forme d'onde en dent de scie descendante (Q) = 3Tc/2 ) , c'est à dire présentant une pente de descente plus douce que la pente de montée, tronqué au rang n. Les valeurs de m proches ou égale à 0.5, correspondant à des formes d'onde proches ou égale à celles d'un triangle, tronqué au rang d'harmonique n et symétrique, doivent être enlevées. Ainsi m doit vérifier la condition : in e[0;0,5 - Ô 4]u [0 ,5 + Ô 4;1] 84 est choisi supérieur ou égal à 0,1, de préférence supérieur ou égal à 0,2. Suivant la Figure 10, onze formes d'onde, paramétrées par 11 valeurs différentes du paramètre m variant entre 0 et 1 sont décrites dans le cas où le nombre n d'harmoniques est fixé à 4. Dans ce cas, la tension d'excitation VAC(t) des formes d'ondes avant normalisation vérifient l'équation : V4(t) =Vo k 2(_1)k sin(k(1 - m)n-)sin(kwt) . k 2rn(1 - L'intervalle des valeurs de m à enlever [0 5-64 , 0,5+84] est représenté sur Figure 10 et désigné par la référence 202. La Figure 11 illustre l'effet de la variation de m sur l'asymétrie de la décharge pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est de l'argon soumis à un une pression égale à 400 mTorr et la forme d'onde est une forme d'onde modulée par le paramètre m dont le nombre d'harmoniques est égal à 4 et la tension crête-crête Vpp est égale à 200V. Une première courbe 212 représente l'évolution du rapport de la tension à travers la gaine voisine de la première electrode 24 alimentée et de la tension à travers la gaine en vis-à-vis de la deuxième electrode 26 mise à la masse, 3,Vi,/AVg , en fonction du paramètre m. Une deuxième courbe 214 illustre l'évolution de la valeur absolue du rapport des flux ioniques au niveau des mêmes électrodes, rip /F,g Comme attendu, l'effet pour m'=1-m est inverse à celui de m. De plus, lorsque m approche 0,5 par valeur inférieure ou supérieure, l'asymétrie diminue. Ainsi, l'expression analytique décrite dans l'équation des formes d'onde du cinquième mode de réalisation est un moyen pour faire varier de manière continue l'asymétrie de décharge. Il est à remarquer que l'asymétrie ne diminue pas lorque m augmente de 0 à 0,1. Cela provient du fait que la pente négtive ne change pas de manière significative tandis que la pente positive est adoucie et donc les montées abrupte sont limitées. L'effet est ensuite à peu près linéaire losque 0,1 Suivant la Figure 12, sont illustrés les rapports respectifs des flux ioniques au niveau de l'électrode alimentée en énergie et de l'électrode mise à la masse F,p/F,g ' pour les ions H+ , H2+, H3+ et pour une configuration de plasma dans laquelle le gaz est du dihydrogène et la forme d'onde est la forme d'onde non optimisée 102 à quatre fréquences de la Figure 9 avec une tension crête-crête Vpp égale à 200V. Suivant la Figure 13, sont représentés les rapports de flux ioniques entre H34 et H+, et entre H34 et H24 sur chaque électrode pour la même configuration de plasma que celle de la Figure 12. Les Figures 12 et 13 montrent ainsi que lorsque plusieurs espèces chimiques sont présentes dans le plasma, comme par exemple les espèces H24, H34, H+ pour un gaz d'hydrogène, il peut être avantageux de créer des espèces proches d'une électrode si ces espèces sont à la fois, très réactives dans le sens où elles ne peuvent parcourir qu'une faible distance avant de disparaître en créant d'autres espèces, et bénéfiques au processus de traitement ayant lieu sur l'électrode. Inversement, il peut être utile de ne créer ces espèces que loin d'une électrode dans le cas où celles-ci seraient peu réactives et agiraient au détriment du processus ayant lieu sur ladite électrode. On peut alors supposer que leur densité sera plus faible à proximité de l'électrode. De manière générale, un procédé selon l'invention de génération d'une asymétrie de flux ionique dans un réacteur plasma RF capacitivement couplé, contenant un gaz sous une pression P, et comportant une première électrode, alimentée en énergie radiofréquence, et une deuxième électrode mise à la masse, comprend une étape d'excitation de la première électrode par une forme d'onde de tension radio-fréquence ayant une fréquence inférieure correspondant à un harmonique fondamental de la forme d'onde. La forme d'onde de tension normalisée en amplitude et en temps est une forme d'onde approchée avec un degré d'approximation d'une fonction radiofréquence RF en dent de scie normalisée en amplitude et en temps. La fonction radiofréquence en dent de scie normalisée présente un motif périodique de période fondamentale consistant en une première portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une première pente pi, suivie immédiatement d'une deuxième portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une deuxième pente p2, les premiere et deuxième pentes étant d'amplitudes différentes et de signes opposés, le minimum et le maximum du motif ayant la même amplitude unitaire. Le degré d'approximation de la forme d'onde approchée et la pression P du gaz sont suffisantes pour faire apparaitre une asymétrie des flux ioniques entre le flux ionique au niveau de la première électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode. La plus petite valeur absolue parmi la valeur absolue de la première pente pl et la valeur absolue de deuxième pente p2 est inférieure ou égale à une valeur égale à 3,8 de préférence inférieure ou égale 2,5, et encore plus de préférence inférieur ou égal 2. Le degré d'approximation de la forme d'onde approchée est égal à l'inverse d'une distance fonctionnelle d séparant la forme d'onde de tension approchée normalisée et la fonction radiofréquence en dent de scie fsaw(u) normalisée, la distance fonctionnelle étant comprise dans l'ensemble formé par les distances fonctionnelles LP de Lebesgue. Par exemple, la distance fonctionnelle dl et la distance fonctionnelle dao , séparant la forme d'onde approchée normalisée et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée, sont définies respetivement par les expression analytique : dl( f (u); fsAw (u)) = f(u) - f sAw (u) .du , d°°(f(u); fsAw max( f(u) - fsAw (u) uE[0,1] dans laquelle u est la variable normalisée definie par u = cot/271- , f(u) est la représentation normalisée de la forme d'onde approchée, et fsAw (u) est la représentation normalisée de la fonction en dent de scie associée. Lorsque la distance dao est utilisée, doo(f (u); fsAw (u)) est inférieure ou égale à 0,8, de préférence inférieure ou égale à 0,5, cette distance étant égale à 0,4 lorsque la forme d'onde approchée et la fonction en dent de scie associée sont respectivement la première forme d'onde 102 non optimisée après normalisation de la Figure 9 et la fonction en dent de scie 184 associée après normalisation de la Figure 9. De manière correspondante, le degré d'approximation est supérieur ou égal à 1,25, de préférence supérieur ou égal 2. Lorsque la distance dl est utilisée, dl(f (u); f sAw (0) est inférieure ou égale à 0,5, de préférence inférieure ou égale à 0,2. La Figure 14 est un exemple permettant de visualiser une distance dl fonctionnelle séparant la première forme d'onde 102 non optimisée après normalisation de la Figure 9 et la fonction en dent de scie 184 associée après normalisation de la Figure 9. La distance fonctionnelle dl séparant la première forme d'onde 102, non optimisée et normalisée, et la fonction en dent de scie 184 normalisée est définie par l'expression analytique : dl(f (u); f sAw (u)) = f(u) - f sAw (u) dans laquelle u est la variable normalisée definie par u cot127-c , f(u) est la représentation normalisée de la première forme d'onde non optimsée, et fsAvv (u) est la représentation normalisée de la fonction en dent de scie associée. Dans ce cas, la somme des aires différentielles des zones 292, 294, 296, 298, hachurées de traits et contenues entre les courbes 102 et 184 lorsque u varie sur une longueur unitaire, représente la distance dl(f (u); f sAw (u)) . Il peut observée qu'avec cette représentation géométrique, en se reportant à la figure 9, il apparait clairement que la première forme d'onde optimisée est plus proche de la fonction en dent de scie que ne l'est la première forme d'onde non optimisée. Ainsi, des simulations de plasmas ont montré l'efficacité du procédé selon l'invention avec deux chimies différentes, l'une concernant un plasma d'argon, l'autre concernant un plasma d'hydrogène. D'autre part, des expériences menés sur des dépôts de silicium par voie plasma en utilisant les deux formes de signaux ont prouvés quant à eux la faisabilité de ce procédé. Les critères de bonnes performances d'un dépôt réalisés sur un substrat sont les suivants : Un dépôt rapide sur le substrat, c'est-à-dire un grand flux ionique , Une faible énergie de bombardement des ions arrivant sur le substrat ; Une vitesse de dépôt faible sur l'électrode opposée à celle voisine du substrat pour réduire la fréquence de nettoyage et une meilleure utilisation des gaz. Le procéde selon l'invention permet de répondre à ces critères à l'inverse des procédés de dépôt plasma classiques. En effet, la haute fréquence utilisée seule permet certes d'augmenter la vitesse de dépôt aux niveaux respectifs des deux électrodes mais de la même façon sur les deux électrodes. L'asymétrie d'amplitude permet certes de diminuer l'énergie de bombardement ionique sur le substrat mais la vitesse de dépôt sera plus élevée sur l'autre électrode, opposée à l'électrode voisine du substrat. Les mêmes avantages distinctifs sont obtenus pour des procédés de 20 gravure ou de traitement de surface par plasma en remplaçant la vitesse de dépôt respectivement par la vitesse de gravure ou la vitesse de traitement de surface. REVENDICATIONS1- Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique dans un réacteur plasma radiofréquence capacitivement couplé (4), Le réacteur plasma (4) contenant un ou plusieurs gaz mélangés (6) sous une pression totale P, et comportant une première électrode (24), alimentée en énergie radiofréquence, et une deuxième électrode (26), Le procédé comprenant une étape d'excitation de la première électrode (24) par une forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) ayant 10 une fréquence inférieure correspondant à un harmonique fondamental de période fondamentale T de la forme d'onde ; caractérisé en ce que la forme d'onde de tension normalisée en temps et en amplitude sur l'intervalle [-1 ; 1], f(u) est une forme d'onde approchée avec un degré 15 d'approximation d'une fonction radiofréquence en dent de scie normalisée fsAw(u) , u étant le temps normalisé défini comme le rapport du temps t sur la période fondamentale T, et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée présente un motif périodique de période fondamentale T consistant en une première portion 20 linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une première pente pi, suivie immédiatement d'une deuxième portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une deuxième pente p2, les premiere et deuxième pentes étant d'amplitudes différentes et de signes opposés, le minimum et le maximum du motif ayant la même 25 amplitude unitaire ; et le degré d'approximation de la forme d'onde approchée et la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés sont suffisamment élevés pour faire apparaitre une asymétrie des flux ioniques entre le flux ionique au niveau de la première électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode. 30 2- Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon la revendication 1, dans lequel la plus petite valeur absolue parmi la valeurabsolue de la première pente pl et la valeur absolue de deuxième pente p2 est inférieure ou égale à une valeur égale à 3,8 de préférence inférieure ou égale3. 3.- Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel la forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) est dérivable et présente une asymétrie de pente mesurée par un facteur d'asymétrie de pente F paramétré par un entier p supérieur ou égal à 1 et défini par l'équation : f (V v (t))P - F (p)= tE[0,7],V' >0 le[O,T],V' 4. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés est supérieure ou égale à une valeur seuil de pression Ps(gaz), dépendant de la nature du gaz et définie comme la pression au-dessus de laquelle une asymétrie du flux ionique apparait nettement entre le flux ionique au niveau de la première électrode (24) et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode (26), lorsque la forme d'onde normalisée est une fonction en dent de scie normalisée pour laquelle la valeur absolue de la pente la plus douce est égale à 2,5 ou le facteur d'asymétrie de pente F(2) de la forme d'onde V(t) est supérieure ou égal à 0,1. 5. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le gaz est un gaz convenant pour le dépôt de matériaux sur, pour la gravure, et pour la modification d'un substrat compris dans l'ensemble formé par l'argon, le dihydrogène, 02, C12, HBr, CF4, C4F8, CHF3, CO, Sil-I4, SiCl4, SiF4, CH4, C2H6 et les chaines carbonées de même structures, SF6, Si2H6, SiHF4, GeH4, GeF4, Gel-IxF4_x, CCI4, CCI3F, CCI2F2, CF3CI, C2F6, C3F8, C5F8, C5F12, CHF3, BCI3 et la valeur du seuil de pression est égale à 100 mTorr lorsque le gaz est de l'argon. 6. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel le degré d'approximation de la forme d'onde approchée est égal à l'inverse d'une distance fonctionnelle d séparant la forme d'onde de tension approchée normalisée f(u) et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée fsaw(u), la distance fonctionnelle étant comprise dans l'ensemble formé par les distances fonctionnelles LP de Lebesgue, le degré d'approximation étant supérieur ou égal à 1,25, de préférence supérieur ou égal 2 lorsque la distance fonctionnelle d est la distance fonctionnelle doo , séparant la forme d'onde approchée normalisée et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée, définie par l'expression analytique : doo(f (u); f sAw (u)) = max( f(u) - f sAw (u) ue[0,1] dans laquelle u est la variable normalisée definie par u = cot1271- 7. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel la forme d'onde de tension approchée après normalisation f(u) est une forme d'onde non invariante par retournement temporel, c'est-à-dire une forme d'onde pour laquelle il n'existe pas de constante réelle T vérifiant :f (u) = f(r - u) , u désignant la variable d'évolution temporelle normalisée de la forme d'onde de tension approchée normalisée. 8. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une s quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel pour chaque maximum courant de la forme d'onde de tension approchée normalisée identifié par un indice de parcours j, la durée séparant l'instant d'occurrence t(max(j)) du maximum courant de l'instant d'occurrence t(min(j)) du premier mimimum min(j) suivant le maximum courant max(j), est différente de la durée séparant 10 l'instant d'occurence t(max(j+1)) du premier maximum max(j+1) succédant immédiament au premier mimimum min(j) et l'instant d'occurrence t(min(j)) du premier minimum mina). 9. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une 15 quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la forme d'onde approchée avant d'être normalisée est égale à un développement d'une série tronquée approximant une fonction en dent de scie limitée à un nombre entier n des premières fréquences harmoniques, et décrite par l'équation : 4- 1)k VAc (t) = 0sin(k(1 - m)z)sin(kox) , k=1 k 2 in(1 in)71-2 20 Vo étant un facteur de tension ajusté pour obtenir une tension crête souhaitée Vpp, le nombre des premieres fréquences harmoniques n du développement de la série est étant supérieur ou égal à 2, w étant la pulsation correspondant à la fréquence fondamentale, et m étant un paramètre réel compris entre 0 et 1, les valeurs m appartenant à l'intervalle 25 [0,5-84 0,5+84] étant excluse, 84 étant supérieur ou égal à 0,1, de préférence supérieur ou égal à 0,2. 10. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendication 1 à 8, dans lequel la forme d'onde approchée 30 avant d'être normalisée est égale à un développement d'une série tronquée napproximant une fonction en dent de scie limitée à un nombre entier n des premières fréquences harmoniques, et décrite suivant l'équation : VAc(t) = V 1o - cos(kcot + a),) , k=1 k Vo étant un facteur de tension ajusté pour obtenir une tension crête 5 souhaitée Vpp, le nombre des premieres fréquences harmoniques n développement de la série étant supérieur ou égal à 2, w étant la pulsation correspondant à la fréquence fondamentale, et cl) étant une phase de décalage commune aux harmoniques comprise dans la réunion des intervalles -83 ,+83 et 2 2 1037 83 avec 83 inférieur ou égal à 7-c/4, de préférence inférieur 1- 2 2 ou égal à n- / 6, et encore plus de préférence inférieur ou égal à r / 8. 11. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendication 1 à 8, dans lequel la forme d'onde approchée 15 avant d'être normalisée est égale à un développement d'une série tronquée approximant une fonction en dent de scie limitée à un nombre entier n des premières fréquences harmoniques, et décrite par l'équation : n n k +1 cos(kwt + (D) , n VAc(t)= V k=1 Vo étant un facteur de tension ajusté pour obtenir une tension crête 20 souhaitée Vpp, le nombre des premieres fréquences harmoniques n développement de la série étant supérieur ou égal à 2, w étant la pulsation correspondant à la fréquence fondamentale, et (1) étant une phase de décalage commune aux harmoniques comprise dans la réunion des intervalles z z et 82'2 + 82 25 371- 82, 371- + 82 avec 82 inférieur ou égal à 71- / 4 , de préférence infé 2 2 rieur ou égal à zr/6, et encore plus de préférence inférieur ou égal à 7r/8. 12. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendication 1 à 11, dans lequel la forme d'onde approchée avant normalisation égale à un développement d'une série tronquée approximant la fonction en dent de scie limitée à un nombre entier n des premières fréquences harmoniques, le nombre d'harmoniques étant supérieur ou égal 3, de préférence égal à 4. 13. Procédé de génération d'une asymétrie de flux ionique selon l'une quelconque des revendication 1 à 12, dans lequel les première ét deuxième pentes pi, p2 et/ou le paramètre m sont ajustés par une boucle de rétroaction servant à obtenir la forme d'onde de tensions souhaitée à la première électrode (24) alimentée en énergie. 14. Procédé de traitement plasma d'un substrat dans un réacteur plasma capacitivement couplé, Le réacteur plasma contenant un gaz sous une pression P, et comportant une première électrode (24), alimentée en énergie radiofréquence, et une deuxième électrode (26), comprenant une étape de mise en place d'un substrat à traiter à proximité d'une électrode parmi la première électrode et la deuxièm électrode ; et une étape de génération d'une asymétrie de flux ionique définie selon l'une des revendications 1 à 13. 15. Procédé de traitement plasma d'un substrat selon la revendication 14, dans lequel le gaz (6) utilisé permet de créer plusieurs espèces chimiques qui sont soit très réactives, soit peu réactives, et la forme d'onde de la tension d'excitation est ajustée de sorte soit à rapprocher la création des espèces réactives à proximité d'une électrode lorsqu'elles sont bénéfiques au traitement du substrat, ouà éloigner les espèces sont peu réactives et agissent de manière néfaste au traitement du substrat. 16. Procédé de traitement plasma d'un substrat selon l'une quelconque des revendications 14 à 15, compris dans l'ensemble formés par les procédés plasma de dépôt sur un substrat, les procédés plasma de gravure d'un substrat, et les procédés plasma de modification de la surface d'un substrat. .17- Système de traitement plasma pour créer une asymétrie du flux ionique comprenant - un réacteur plasma radiofréquence capacitivement couplé (4), contenant un gaz (6) ou des gaz mélangés sous une pression totale P, comportant une première électrode (24), alimentée en énergie radiofréquence, et une deuxième électrode (26), et - un moyen (16) de réglage de la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés ; et - un générateur de forme d'onde de tension (32), raccordé à la première électrode (24) au travers d'une capacité de couplage (36), pour générer une forme d'onde de tension radio-fréquence périodique V(t) ayant une fréquence inférieure correspondant à un harmonique fondamental de la forme d'onde de période fondamentale T; caractérisé en ce que la forme d'onde de tension normalisée la forme d'onde de tension normalisée en temps et en amplitude sur l'intervalle [-1 ; 1], f(u) est une forme d'onde approchée avec un degré d'approximation d'une fonction radiofréquence en dent de scie normalisée fsAw(u), u étant le temps normalisé défini comme le rapport du temps t sur la période fondamentale T, et la fonction radiofréquence en dent de scie normalisée fsAw(u) présente un motif périodique de période fondamentale T consistant en une premièreportion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une première pente pi, suivie immédiatement d'une deuxième portion linéaire d'évolution temporelle de la tension normalisée avec une deuxième pente p2, les premiere et deuxième pentes étant d'amplitudes différentes et de signes opposés, le minimum et le maximum du motif ayant la même amplitude unitaire ; et le degré d'approximation de la forme d'onde approchée et la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés sont suffisantes pour faire apparaitre une asymétrie des flux ioniques entre le flux ionique au niveau de la première lo électrode et le flux ionique au niveau de la deuxième électrode. .18- Système de traitement plasma pour créer une asymétrie du flux ionique selon la revendication 17, dans lequel le moyen (16) de réglage de la pression totale P du gaz ou des gaz mélangés et le générateur de forme 15 d'onde de tension (32) sont configurés pour mettre en oeuvre l'une des étapes définies selon l'une des revendications 2 à 13. .19- Système de traitement plasma pour créer une asymétrie du flux ionique selon l'une quelconque des revendications 17 à 18, dans lequel la 20 deuxième électrode est mise à la masse ou à un potentiel flottant.