Brevet FR3019750A1 — publié le 20151016

L'invention concerne un procédé de contrôle de l'alimentation en gaz de respiration d'un ou de plusieurs masques de respiration d'un dispositif pour l'alimentation d'urgence en oxygène ainsi qu'un dispositif pour l'alimentation d'urgence en oxygène pour la mise en oeuvre de ce procédé. Dans les avions à réacteur couramment utilisés actuellement, qui voyagent à une altitude de 10.000 m et plus, une cabine pressurisée est prévue dans laquelle est engendrée une pression de cabine assurant une alimentation en oxygène des passagers tout en assurant une alimentation suffisante en air frais. Afin de pouvoir assurer l'alimentation des passagers en oxygène lorsque, à des altitudes pareilles, une chute de pression inattendue survient, des systèmes d'alimentation d'urgence en oxygène sont prévus à l'aide desquels les passagers peuvent être alimentés avec une quantité suffisante d'oxygène en cas de décompression, c'est-à-dire lorsqu'une chute de la pression de la cabine est survenue. De tels systèmes comportent typiquement des réservoirs sous pression d'oxygène ou des générateurs chimiques d'oxygène qui amènent du gaz de respiration ou de l'oxygène par un système de conduits en une quantité suffisante aux masques de respiration prévus pour l'alimentation des passagers. Dans ce cas, le système d'urgence d'oxygène est à concevoir de façon qu'une alimentation suffisante en oxygène à l'altitude maximale éventuelle soit assurée. Cependant, plus l'altitude de vol diminue, plus le besoin en oxygène diminue puisque la teneur en oxygène dans l'air ambiant augmente. Puisque le transport d'oxygène, que ce soit dans des réservoirs sous pression ou dans des générateurs, entraîne un poids non négligeable qui doit être emmené dans l'avion et n'est donc plus disponible en tant que capacité de transport, on essaie constamment de maintenir la quantité d'oxygène ou de gaz de respiration à emmener la plus petite possible. Pour y parvenir, la quantité d'oxygène ou de gaz de respiration fournie aux masques de respiration est commandée en fonction de la pression de la cabine, selon les règlements en vigueur. En cas de décompression, la pression de la cabine correspond essentiellement à la pression de l'air ambiant qui dépend principalement de l'altitude. Dans les règlements concernés, il est établi quelle quantité d'oxygène doit être fournie aux passagers en fonction de l'altitude, c'est-à-dire de la pression de la cabine. En même temps, on essaie non seulement de rapprocher la quantité d'oxygène le plus possible à la valeur minimale prescrite pour obtenir une consommation d'oxygène la moins élevée possible, mais de concevoir les installations techniques nécessaires le plus léger et le moins coûteux possibles. Partant du document EP 2 004 294 B1, il fait partie de l'état de la technique de commander l'alimentation en oxygène des masques de respiration en fonction de la pression de la cabine, c'est-à-dire en fonction de l'altitude, à l'aide d'une valve marche-arrêt, la commande de la quantité étant effectuée par une modulation de la largeur d'impulsions de la valve. Ce qui est désavantageux est que, d'une part, les modules PID nécessaires pour la génération du signal de modulation de la largeur d'impulsion sont relativement complexe et que, d'autre part, le besoin en énergie pour l'actionnement des valves est relativement élevé, puisque les valves doivent être asservies en ouverture, selon la fréquence de la modulation de la largeur d'impulsion, avec une cadence élevée et doivent être maintenues ouvertes pendant un certain temps selon le taux d'impulsions. Par conséquence, les valves doivent avoir une capacité de commutation élevée. Devant cet arrière-plan, l'invention a pour but de concevoir un procédé pour la commande de l'alimentation en gaz de respiration, qui, d'un côté, utilise bien ces valves marche-arrêt qui sont en soi robustes et d'un coût avantageux mais qui, d'un autre côté, présente une consommation en énergie moindre et est avantageux à réaliser sur le plan de la technique de commande. De plus, il doit être mis à disposition un dispositif pour l'alimentation d'urgence en oxygène qui fonctionne selon un tel procédé et est avantageux sur le plan des coûts de 10 fabrication et qui ne consomme pas beaucoup d'énergie mais qui permet néanmoins une commande précise pour maintenir la consommation d'oxygène aussi faible que possible. La partie procédé de ce but est atteinte avec un procédé ayant les caractéristiques indiquées ci-après et la partie dispositif de ce but est atteinte avec les caractéristiques indiquées plus loin. Des modes de réalisation avantageux sont également indiqués dans la 15 description ci-après et dans les dessins. Les caractéristiques indiquées dans la description peuvent élaborer la solution de l'invention selon toute combinaison appropriée des caractéristiques décrites dans les paragraphes qui suivent, Le procédé selon l'invention pour contrôler l'alimentation en gaz de respiration, notamment d'alimentation en oxygène, à partir d'un conduit d'alimentation sous pression vers 20 un ou plusieurs masques de respiration d'un dispositif d'alimentation d'urgence en oxygène dans un aéronef, notamment dans un avion, dans lequel une valve marche-arrêt est disposée entre le conduit d'alimentation et le ou les masques de respiration avec laquelle la liaison par le conduit peut être bloquée ou libérée, prévoit qu'un flux de masse à atteindre est prédéterminé en fonction de la pression dans la cabine, comme cela est indiqué dans les règlements 25 concernés et que le flux de masse réel, c'est-à-dire le flux vers le masque de respiration unique ou vers les masques de respiration est déterminé. Dans ce cadre, la valve est asservie en ouverture, pendant une première étape du procédé, jusqu'à ce que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur maximale d'erreur préalablement établie, et la valve est asservie en fermeture, pendant une seconde étape du 30 procédé, tant que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur minimale d'erreur préalablement établie, le cycle étant répété ensuite en commençant avec la première étape. Le flux de masse réel peut être déterminé par exemple à l'aide d'un capteur de flux de masse ou de volume ou encore de toute autre façon appropriée. Lorsque, par exemple, une 35 buse est disposée entre la valve marche-arrêt et le conduit d'alimentation unique ou les conduits respectivement vers le masque unique ou vers les masques, qui est conçue de façon que le gaz y passe, dans le domaine de fonctionnement prévisible, avec une vitesse 40 supersonique, c'est-à-dire de manière supercritique, la pression avant la buse est alors sensiblement proportionnel au flux de masse à travers la buse, ce qui permet de déterminer le flux de masse vers les masques d'oxygène des passagers sur la base de la pression. L'idée qui est à la base du procédé selon l'invention est alors non pas, comme dans l'état de la technique, de moduler, à une fréquence constante, le taux d'impulsions de l'impulsion rectangulaire, donc la largeur des impulsions, mais d'asservir la valve d'abord en ouverture jusqu'à ce l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur maximale d'erreur préalablement établie, c'est-à-dire de maintenir la valve ouverte jusqu'à ce que qu'il ait été fourni au masque unique ou aux masques de respiration davantage d'oxygène qu'il n'avait été nécessaire selon la pression de la cabine. Ce n'est que lorsque le flux de masse, c'est-à-dire la quantité d'oxygène additionné sur le temps, dépasse la quantité d'oxygène à atteindre, prédéterminée pour ce temps, d'une certaine valeur, c'est-à-dire une valeur maximale d'erreur préalablement déterminée, que la valve est commutée afin de l'asservir en fermeture, dans une seconde étape, tant que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur minimale d'erreur préalablement établie, c'est-à-dire de garder la valve fermée jusqu'à ce qu'il ait été fourni au masque unique ou aux masques de respiration moins d'oxygène qu'il n'avait été nécessaire selon la pression de la cabine, le cycle étant répété ensuite en commençant avec la première étape. Dans ce déroulement, ce qui a été fourni d'abord de trop et ensuite pas assez, est pris en compte lors de l'étape suivante du procédé. Il est clair que, par la commutation alternante de la valve, la quantité d'oxygène fournie d'abord de trop en raison de la valeur d'erreur prédéterminée, est prise en considération lors de l'étape suivante du procédé pendant laquelle la valve est asservie en fermeture, si bien que l'on obtienne une précision de régulation très élevée malgré le nombre de cycles de commutation relativement faible. De par son principe, le procédé selon l'invention est adapté pour la commande de l'alimentation en soi en gaz de respiration, ce qui signifie qu'il peut être mis en oeuvre pour la commande de l'alimentation en quasiment tout gaz de respiration, notamment bien sûr en oxygène. Lors de l'alimentation en oxygène, le masque de respiration est pourvu, de manière connue en soi, d'un sac de respiration monté en amont qui constitue un tampon pour l'alimentation en oxygène, ainsi que d'une valve d'air secondaire, comme cela fait partie de l'état de la technique. Il est clair que le procédé selon l'invention utilise un flux de masse réel et un flux de masse à atteindre mais que ces valeurs peuvent être remplacées par des valeurs de volume, c'est-à-dire qu'il peut être mis en oeuvre une détermination volumique du flux de passage. Selon une mise en oeuvre avantageuse du procédé selon l'invention, le flux de masse à atteindre est déterminé par une unité de calcul, la valeur étant alors prédéterminée par des valeurs enregistrées sous la forme d'un tableau, par une courbe ou une formule de calcul, en fonction de la pression de la cabine. La pression de la cabine est à la place de l'altitude de vol et de la teneur en oxygène de l'air ambiant qui en résulte mais qui, par principe, peut également être déterminée par voie de mesure. Le procédé selon l'invention est à mettre en oeuvre de façon qu'une alimentation suffisante des passagers en oxygène soit assurée. Ceci est garanti lorsque le flux de masse réel est mesuré de manière continue ou en des intervalles suffisamment courts de, par exemple, 1 milliseconde à 100 millisecondes. La valeur maximale d'erreur est avantageusement fixée entre 10 % et 100 % au-dessus du flux de masse à atteindre. Plus cette valeur est élevée moins le nombre de cycles de commutation est élevé. La valeur minimale d'erreur devrait être avantageusement entre 10 % et 50 % en dessous du flux de masse à atteindre, sachant que dans la mesure où la valeur d'erreur augmente la fréquence de commutation des valves diminue. Avantageusement, les valeurs d'erreur devraient être choisies de façon que, sur la moyenne du temps, le flux de masse réel correspond ou est supérieur au flux de masse à atteindre, de préférence légèrement supérieur, afin de pouvoir assurer dans toutes circonstances une alimentation suffisante en oxygène des passagers. Il est alors avantageux de choisir les valeurs d'erreur de façon que, après le premier cycle, le flux de masse réel correspond ou est supérieur au flux de masse à atteindre. Le procédé selon l'invention peut réduire la fréquence de commutation de la valve marche-arrêt par rapport au procédé de l'état de la technique. Il peut donc être mis en oeuvre pour des valves dont la capacité de commutation est moindre, ou, autrement dit, à capacité de commutation égale, il assure une plus grande fiabilité. Une application particulièrement avantageuse est donnée lorsque l'on utilise une valve marche-arrêt bistable, de préférence une valve marche-arrêt magnétique bistable, puisqu'avec une telle valve des économies d'énergie supplémentaires vont de pair, étant donné qu'il n'y a plus qu'une impulsion de commutation à engendrer pour obtenir la commutation de la valve et que, de plus, en état ouvert, il n'y a pas d'autre énergie à fournir, à l'encontre de ce qui se fait avec des valves magnétiques simples. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, comme la présente invention le prévoit également, comprend un réservoir d'oxygène ou de gaz de respiration ou un dispositif de production d'oxygène, un conduit sous pression alimentant en oxygène ou en gaz de respiration un ou plusieurs masques de respiration et une valve marche-arrêt avec laquelle le conduit sous pression peut être ouvert ou bloqué. Il comprend en outre des moyens pour déterminer le flux de masse qui passe par la valve, le flux de masse réel, et une électronique de commande et de régulation qui détermine, en fonction d'un signal venant d'un capteur de pression de la cabine, un flux de masse à atteindre et commande la valve en fonction du flux de masse réel déterminé. Pour cela, l'électronique de commande et de régulation est adaptée pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention, c'est-à-dire pour déterminer des valeurs minimales et maximales d'erreur. En outre, l'électronique de commande et de régulation est conçue pour additionner le flux de masse réel sur le temps et de déterminer ainsi la valeur d'erreur entre le flux de masse réel et le flux de masse à atteindre et de la comparer aux valeurs d'erreur préalablement fixées. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, la valve marche-arrêt est une valve marche-arrêt bistable, de préférence une valve marche-arrêt magnétique bistable. Une telle valve magnétique n'a besoin que d'une impulsion de commutation pour commuter et est donc très économique en fonctionnement, ce qui économise les ressources électriques pour une alimentation d'urgence. Pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, l'électronique de commande et de régulation est avantageusement adaptée pour déterminer et/ou prédéterminer des valeurs d'erreurs à l'atteinte ou au dépassement desquelles la valve est commutée. Cela signifie que l'électronique de commande et de régulation est conçue pour une addition (sommation) sur le temps du flux de masse réel déterminé et pour prédéterminer des valeurs d'erreur correspondantes. De par le principe, le nombre de masques de respiration connectés au conduit sous pression peut être choisi librement. Cependant, il est particulièrement avantageux de connecter deux à six masques de respiration à un conduit sous pression et de les commander par une valve marche-arrêt. Dans ce cas, il est avantageux d'effectuer l'alimentation des masques de respiration par un sac de respiration monté en amont, comme cela fait partie de l'état de la technique pour de tels dispositifs. Pour déterminer le flux de masse réel, on peut utiliser avantageusement un capteur de débit qui est monté dans la voie d'amenée entre la valve marche-arrêt et les masques de respiration et plus particulièrement les conduits reliés aux masques de respiration. Puisque les capteurs de flux sont techniquement complexes, il peut être avantageux, selon un mode de réalisation de l'invention, de monter en aval de la valve marche-arrêt une buse qui est conçue de façon que, pour les valeurs de fonctionnement à prévoir, le flux de masse est un flux supersonique, c'est-à-dire un flux supercritique, pour laquelle le flux est sensiblement proportionnel à la pression présente à la buse. Dans ce cas, un capteur de pression est avantageusement monté entre la valve marche-arrêt et la buse et le flux de masse réel est déterminé sur la base de l'évolution de la pression sur le temps. L'invention est expliquée plus en détail en référence au mode de réalisation représenté dans le dessin, où : Figure 1 représente un schéma d'un dispositif pour l'alimentation d'urgence en Figure 2 oxygène dans un avion, Figure 3 représente une courbe montrant le flux de masse à atteindre en fonction de la Figure 3a pression de la cabine, Figure 3b représente trois diagrammes pour une même période de temps pour Figure 3c le flux de masse additionné, le flux de masse pendant cette période, les impulsions de commutation pour commuter la valve pendant cette période, et Figures 4a, 4b le détail A des figures 3a, 3b à plus grande échelle.40 En ce qui concerne le dispositif d'alimentation d'urgence en oxygène représenté sur la figure 1, il y est représenté uniquement la partie importante pour la présente invention, à commencer avec un conduit 1 pour de l'oxygène qui est alimenté à partir d'une bouteille d'oxygène ou d'un générateur d'oxygène. Ce conduit sous pression 1 est relié à un groupe de masques de respiration 3, représenté à titre d'exemple par deux masques, via une valve magnétique bistable 2. En ce qui concerne les masques de respiration 3, il s'agit de masques d'oxygène pour passagers généralement utilisés dans l'aviation civile et ayant un sac de respiration 4 monté en amont. Du côté de la sortie de la valve magnétique 2, un capteur de flux de masse 5 est prévu dans le conduit vers les masques de respiration 3, qui détecte le flux de masse réel. De plus, un capteur de pression 6 est prévu qui détecte la pression de la cabine à l'intérieur de l'avion. Une unité de commande et de régulation 7 est prévu qui asservit la valve magnétique 2 en fonction du signal du capteur de pression 6 et du capteur de flux de masse 5. L'unité de commande et de régulation 7 est formée par un microprocesseur dans lequel le flux de masse à atteindre est déterminé dans une première unité de calcul 8 sur la base de données stockées sous la forme d'un tableau et de la pression de la cabine déterminée par le capteur de pression 6, le flux de masse à atteindre étant celui qui est nécessaire à cette pression de la cabine pour alimenter les masques de respiration connectés, ou plutôt les personnes qui y sont branchées, avec la quantité nécessaire d'oxygène. Une deuxième unité de calcul 9 est prévue qui détermine les valeurs à atteindre et les valeurs d'erreur pour la régulation sur la base du flux de masse à atteindre déterminé par la première unité de calcul 8. Dans une troisième unité de calcul 10, une valeur maximale d'erreur et une valeur minimale d'erreur sont prédéterminées, à l'atteinte desquelles la valve magnétique 2 reçoit une impulsion de commutation pour commuter. La figure 2 montre un diagramme qui représente par une ligne continue le flux de masse à atteindre en fonction de la pression de la cabine, c'est-à-dire en fonction de l'altitude de vol ou de la pression ambiante. Cette courbe 11 est stockée dans l'unité de calcul 8. Pour cette courbe 11, une valeur maximale d'erreur, qui est également fonction de la pression, est représentée par une courbe 12. En dessous de la courbe 11, une valeur minimale d'erreur est représentée par une courbe 13. Les courbes 12 et 13 suivent, comme la figure 2 le montre clairement, l'évolution de la courbe 11 qui représente le flux de masse à atteindre en fonction de la pression de la cabine, mais sont décalées d'une certaine mesure respectivement vers le haut (courbe 12) ou vers le bas (courbe 13) et marquent de cette façon la marge d'erreur ou de tolérance autour de la courbe 11. Les courbes 12 et 13 sont stockées dans l'unité de calcul 10. La commande de la valve 2 est représentée de manière concrète sur les figures 3 et 4, une valeur maximale d'erreur 14 étant déduite de la courbe 12 et une valeur minimale d'erreur 15 étant déduite de la courbe 13 (voir les figures 3a et 4a respectivement). La courbe 16 sur les figures 3b et 4b représente le flux de masse à atteindre. Commençant avec l'alimentation d'urgence en oxygène, la valve est asservie en ouverture à un temps to. Par cela, de l'oxygène passe par le conduit 1 et par la valve ouverte 2 vers les masques de respiration 3. Par le capteur de flux de masse 5, la quantité d'oxygène passant est déterminée et la valeur d'erreur par rapport au flux de masse à atteindre est additionnée sur le temps dans l'unité de calcul 10. Cette addition est représentée par les figures 3a et 4a. On y constate d'abord une sous-alimentation jusqu'à ce que le flux de masse réel passant par la valve 2 ouverte dépasse le flux de masse à atteindre et a atteint la valeur maximale d'erreur 14. A ce temps t1, la valve 2 est commutée par une impulsion de commutation 17, après laquelle la valve est fermée et aucun oxygène ne parvient aux masques de respiration 3. De cela résulte, avec le temps, une valeur d'erreur croissante, c'est-à-dire d'abord une réduction de la suralimentation de l'intervalle de commutation précédent et puis une sous-alimentation par rapport à la valeur à atteindre 16 jusqu'à ce que l'alimentation passe en dessous de celle-ci et une valeur minimale d'erreur 15, qui est stockée dans l'unité de commande et de régulation 7, notamment dans l'unité de calcul 10, soit atteinte. Dès que cette valeur minimale d'erreur est atteinte, c'est-à-dire dès que la courbe 13 est atteinte ou vient d'être juste dépassée, lorsqu'alors la valeur minimale d'erreur 15 est atteinte ou vient d'être dépassée numériquement, donc au temps t2, la valve 2 est commutée par une impulsion de commutation 18 et est maintenant ouverte, si bien que de l'oxygène passe par le conduit 1 vers les masques de respiration 3. Par cela, il est d'abord remédié à la sous-alimentation existante auparavant, sachant qu'avec le temps qui passe, à valve 2 ouverte, il passe davantage d'oxygène qu'il n'est prévu selon la courbe de valeurs à atteindre 16. Ceci a lieu jusqu'à ce que le flux de masse atteigne une valeur maximale d'erreur 14, à savoir au temps t3, et la valve magnétique 2 commute, c'est-à-dire ferme, par une impulsion de commutation 19. Lorsqu'ensuite, en raison de la sous-alimentation, la courbe de valeurs à atteindre 16 est dépassée dans la négative et la valeur minimale d'erreur 15 est atteinte, une impulsion de commutation 20 est envoyée au temps t4 par l'unité de calcul 10, laquelle impulsion fait commuter la valve magnétique 2, c'est-à-dire l'asservit en ouverture, de façon que l'oxygène passe de nouveau. Ce procédé se répète de manière continue de façon que, à un taux de commutation approprié, de préférence entre 1 et 200 ms, ici par exemple de 5 ms, une alimentation en oxygène est atteinte qui correspond pratiquement exactement à l'alimentation à atteindre. Comme plus particulièrement la figure 3b le montre clairement, le nombre de commutations est relativement faible, puisque, lorsqu'une valeur maximale ou minimale d'erreur est atteinte, la valve 2 est uniquement commutée et il n'est pas nécessaire d'effectuer un asservissement à haute fréquence de la valve comme cela est nécessaire pour la modulation de la largeur d'impulsion. De plus, l'asservissement est mieux adapté au besoin réel en oxygène, puisque le procédé n'est pas lié par une fréquence et un taux d'impulsions comme cela est nécessaire avec la modulation de la largeur d'impulsion. Le procédé de régulation décrit ci-avant additionne les erreurs de la valeur de régulation pour la commande de la valve marche-arrêt magnétique bistable 2. Avec cela, la valeur d'erreur est additionnée pour donner une valeur à atteindre qui est déterminée en fonction de la pression dans la première unité de calcul 8 sur la base de valeurs prédéterminées. Lorsque la somme d'erreur atteint la valeur maximale d'erreur 14 à valve 2 ouverte, la valve est commutée. C'est seulement lorsque la somme d'erreur atteint la valeur minimale d'erreur prédéterminée 15, la valve 2 est de nouveau commutée et ainsi ouverte. Ainsi, on n'a besoin d'une impulsion d'énergie que pour la commutation et non pas pour le maintien de la valve ouverte, comme cela ressort clairement de la figure 3c. Le procédé décrit ci-avant peut être mis en oeuvre sans problème aussi lorsque le flux de masse à atteindre change, par exemple lorsque l'avion descend, parce que la valeur maximale d'erreur et la valeur minimale d'erreur sont adaptées selon les courbes 12 et 13. En raison de l'addition des valeurs d'erreurs, il est assuré continuellement que le flux de masse à atteindre est atteint. Cette régulation est essentiellement insensible à des valeurs de trouble et évite les problèmes inhérents à la régulation PID typiquement appliquée dans l'état de la technique. Afin d'aider à la lecture des figures, la liste des numéros de référence est donnée à la suite : 1 conduit sous pression 2 valve marche-arrêt magnétique bistable 3 masques de respiration 4 sac de respiration 5 capteur de flux de masse 6 capteur de pression 7 unité de commande et de régulation 8 première unité de calcul 9 deuxième unité de calcul 10 troisième unité de calcul 11 courbe à atteindre 12 courbe de valeurs maximales d'erreur 13 courbe de valeurs minimales d'erreur 14 valeur maximale d'erreur 15 valeur minimale d'erreur 16 valeur à atteindre 17 à 20 impulsions de commutation REVENDICATIONS1. Procédé de contrôle de l'alimentation en gaz de respiration, notamment d'alimentation en oxygène, à partir d'un conduit d'alimentation sous pression (1) vers un ou plusieurs masques de respiration (3) d'un dispositif d'alimentation d'urgence en oxygène dans un aéronef, notamment dans un avion, dans lequel une valve marche-arrêt (2) est disposée entre le conduit d'alimentation (1) et le ou les masques de respiration (3) avec laquelle la liaison par le conduit peut être bloquée ou libérée, dans lequel un flux de masse à atteindre est prédéterminé en fonction de la pression dans la cabine et un flux de masse réel est déterminé, la valve (2) étant asservie en ouverture, pendant une première étape du procédé, jusqu'à ce que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur maximale d'erreur (14) préalablement établie, et la valve (2) étant asservie en fermeture, pendant une seconde étape du procédé, tant que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur minimale d'erreur (15) préalablement établie, le cycle étant répété ensuite en commençant avec la première étape. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le flux de masse à atteindre est déterminé par une unité de calcul sur la base d'un tableau, d'une courbe (11) ou d'une formule de calcul en fonction de la pression dans la cabine. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la valeur maximale d'erreur 20 (14) est située entre 10 % et 100 % au-dessus du flux de masse à atteindre, 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la valeur minimale d'erreur (15) est située entre 10 % et 50 % en dessous du flux de masse à atteindre. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les 25 valeurs d'erreur (14, 15) sont choisies de façon que, sur la moyenne du temps, le flux de masse réel correspond ou est supérieur au flux de masse à atteindre. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les valeurs d'erreur sont choisies de façon que, après le premier cycle, le flux de masse réel correspond ou est supérieur au flux de masse à atteindre. 30 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une valve marche-arrêt bistable (2), de préférence une valve marche-arrêt magnétique bistable (2) est utilisée comme valve marche-arrêt. 8. Dispositif pour l'alimentation d'urgence en oxygène dans un aéronef, notamment dans un avion, avec un réservoir d'oxygène ou de gaz de respiration ou avec un dispositif de 35 production d'oxygène, un conduit sous pression (1) alimentant en oxygène ou en gaz de respiration un ou plusieurs masques de respiration (3), avec une valve marche-arrêt (2) avec laquelle le conduit sous pression peut être ouvert ou bloqué, avec des moyens pour déterminer le flux de masse réel passant par la valve (2) et avec une électronique de commande et de régulation (7) qui détermine, en fonction d'un signal venant d'un capteur de pression de la 40 cabine (6), un flux de masse à atteindre et qui commande la valve (2) en fonction du flux demasse réel déterminé, ladite électronique de commande et de régulation (7) étant adaptée pour que la valve soit asservie en ouverture, pendant une première étape, jusqu'à ce que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur maximale d'erreur (14) préalablement établie, et que la valve (2) soit asservie en fermeture, pendant une seconde étape, tant que l'erreur, additionnée sur le temps, entre le flux réel et le flux à atteindre dépasse une valeur minimale d'erreur (15) préalablement établie, le cycle étant répété ensuite en commençant avec la première étape. 9. Dispositif selon la revendication 8, dans lequel la valve marche-arrêt est une valve marche-arrêt bistable (2), de préférence une valve marche-arrêt magnétique bistable (2). 10. Dispositif selon l'une des revendications 8 et 9, dans lequel l'électronique de commande et de régulation (7) est adaptée pour déterminer et/ou prédéterminer des valeurs d'erreurs (12, 13, 14, 15) à l'atteinte ou au dépassement desquelles la valve (2) est commutée. 11. Dispositif selon l'une des revendications 8 à 10, dans lequel l'alimentation des masques de respiration (3) passe, pour chaque masque, par un sac de respiration (4) monté en 15 amont. 12. Dispositif selon l'une des revendications 8 à 11, dans lequel un capteur de débit (5) est prévu pour déterminer le flux de masse réel. 13. Dispositif selon l'une des revendications 8 à 12, dans lequel une buse est montée en aval par rapport à la valve marche-arrêt et un capteur de pression est prévu entre la 20 valve marche-arrêt et la buse pour déterminer le flux réel de masse.