Brevet FR3020527A1 — publié le 20151030

PROCÉDÉ DE CONFIGURATION D'UN CIRCUIT CORRIGÉ COMPRENANT UN CIRCUIT IMPARFAIT ET UN CIRCUIT DE PRÉ-DISTORSION L'invention concerne un procédé de configuration d'un circuit, dit circuit corrigé, comprenant un circuit, dit circuit imparfait, produisant un signal 5 de sortie imparfait en réponse à un signal radiofréquence appliqué en entrée de ce circuit imparfait, procédé dans lequel on ajoute, dans le circuit corrigé, un circuit de pré-distorsion adapté pour produire un signal pré-distordu appliqué à l'entrée dudit circuit imparfait, ledit signal pré-distordu étant adapté pour que le circuit corrigé présente, en fonction d'un signal radiofréquence, dit signal d'entrée, de puissance 10 moyenne Pe', appliqué en entrée du circuit corrigé, un signal de sortie ayant : - une puissance moyenne attendue Ps id(Pe ') - Gid(Pe').Pe' ; Gid(Pe') étant une valeur de gain attendue, - et un décalage de phase attendu dOs id(Pe). Le problème des défauts tels que les défauts de linéarité de 15 certains circuits, notamment des amplificateurs de puissance, se pose depuis très longtemps (plusieurs dizaines d'années), plus particulièrement dans le domaine des hyperfréquences (400 MHz à 300 GHz), par exemple pour les télécommunications et/ou la télédiffusion (satellitaire ou terrestre) et/ou les liaisons bord/sol avec les satellites artificiels en orbite autour de la Terre. En effet, dans ces applications 20 comme dans d'autres, l'optimisation du bilan de puissance et de l'efficacité spectrale conduit à utiliser des circuits électroniques tels que des amplificateurs à haute puissance (HPA) dans toute leur gamme de fonctionnement, c'est-à-dire jusqu'à la zone de saturation. Plusieurs méthodes sont connues jusqu'à maintenant pour 25 remédier à ce problème, notamment des méthodes dites de post-distorsion, des méthodes dites d'égalisation avec un circuit modélisé faisant suite au circuit imparfait, et des méthodes de pré-distorsion consistant : - soit à modéliser le circuit imparfait, notamment par un modèle analytique pouvant être inversé (par exemple polynomial avec ou sans mémoire, 30 séries de Volterra,...) ou numérique (tables de coefficients modélisant les fonctions de transfert, réseaux de neurones...), ou spécifique (Hammerstein, Wienner, Hammerstein-Wiermer, Wiermer parallèle...), et à introduire en entrée du circuit impaifait un circuit de pré-distorsion produisant une réponse conforme à ce modèle inversé ; - soit à ajouter en série un circuit de pré-distorsion paramétrable dont 5 les caractéristiques de transfert (notamment en puissance moyenne et en phase) sont ajustées empiriquement par itérations successives en observant les variations du signal de sortie en fonction de celles du signal d'entrée. Les premières méthodes ne sont pas toujours utilisables, par exemple lorsqu'il n'existe pas de fonction inverse du modèle s'appliquant au circuit 10 non linéaire. De surcroît, dans le cas des amplificateurs, la fonction inverse de la modélisation de la caractéristique en puissance du HPA présente, par principe, une singularité au voisinage de la saturation, puisque sa pente tend vers l'infini. En outre, elles sont le plus souvent extrêmement complexes et difficiles à mettre en oeuvre et/ou dédiées à des catégories spécifiques de circuits non linéaires ou à des 15 applications très spécifiques et/ou peu précises par nature (c'est-à-dire ne produisant pas des résultats de qualité suffisante compte tenu des approximations apportées par la modélisation). Elles nécessitent des ressources informatiques et énergétiques extrêmement lourdes, non nécessairement disponibles (par exemple à bord d'un système spatial). En outre, certaines modèles sont applicables uniquement aux 20 amplificateurs à tube à onde progressive, mais non aux circuits à état solide. Les deuxièmes méthodes induisent des coûts d'optimisation extrêmement importants et sont également imparfaites dans la mesure où il n'est pas certain à l'avance de pouvoir trouver par itérations successives un ajustement des différentes caractéristiques du circuit de pré-distorsion paramétrable permettant 25 effectivement d'obtenir empiriquement une réponse appropriée en sortie du circuit non linéaire. Par ailleurs, de nombreuses propositions ont été faites en vue d'optimiser certaines de ces méthodes, par exemple pour permettre une adaptation ou une optimisation dynamique en temps réel des caractéristiques de la 30 pré-distorsion, notamment avec une boucle de rétroaction. Mais, là encore, ces optimisations ne sont applicables que dans des contextes de circuits et/ou d'applications très spécifiques, et leur mise en oeuvre est complexe en pratique. En conséquence, les méthodes connues sont lourdes, coûteuses, non universelles, limitées à des circuits ou des applications particulières, toujours imparfaites par principe et le plus souvent insuffisamment précises. Ainsi, malgré le fait que ce problème de linéarisation se pose de façon accrue depuis très longtemps, aucune solution satisfaisante simple, économique, universelle et parfaitement efficace par conception n'a été apportée jusqu'à ce jour. L'invention vise donc à pallier ces inconvénients. L'invention vise ainsi à proposer un procédé permettant de façon simple, rapide, précise, d'obtenir un circuit corrigé -notamment un circuit linéarisé- dont la réponse est théoriquement parfaite quelles que soient les caractéristiques du signal appliqué en entrée du circuit corrigé. L'invention vise également à proposer un tel procédé qui puisse être appliqué de façon simple à la fabrication de tout circuit et dans toute application pour obtenir une réponse parfaite par conception, c'est-à-dire exactement conforme à celle attendue, linéaire ou non. L'invention vise plus particulièrement à proposer un tel procédé qui permette par conception de linéariser parfaitement un circuit tel qu'un amplificateur à haute puissance présentant des défauts de linéarité de sa fonction de transfert en puissance moyenne (AM/AM) et/ou de sa fonction de transfert en phase (AM/PM) sur au moins une portion de la plage de puissance moyenne du signal d'entrée. L'invention vise également à atteindre ces objectifs dans des conditions compatibles avec une exploitation à l'échelle industrielle et commerciale, notamment du point de vue économique et pratique. Elle vise en particulier à ce titre à proposer un procédé de configuration qui évite simultanément toute modélisation du circuit imparfait et toute étape préliminaire d'ajustement empirique ou par apprentissage. Elle vise également à proposer un tel procédé de configuration qui puisse être mis en oeuvre avec des composants commercialement disponibles dans des conditions économiques, sans nécessiter l'utilisation de ressources informatiques lourdes, complexes ou spécifiques, ni une consommation énergétique importante. Pour ce faire, l'invention concerne un procédé de configuration d'un circuit, dit circuit corrigé, comprenant un circuit, dit circuit imparfait, produisant un signal de sortie imparfait en réponse à un signal radiofréquence appliqué en entrée de ce circuit imparfait, procédé dans lequel on ajoute, dans le circuit corrigé, un circuit de pré-distorsion adapté pour produire un signal pré-distordu appliqué à l'entrée dudit circuit imparfait, ledit signal pré-distordu étant adapté pour que le circuit corrigé délivre, en fonction d'un signal radiofréquence, dit signal d'entrée, de puissance moyenne Pe', appliqué en entrée du circuit corrigé, un signal de sortie ayant : - une puissance moyenne attendue Ps id(Pe) - Gid.Pe' ; Gid étant une valeur de gain attendue, - et un décalage de phase attendu AOs id(Pe), caractérisé en ce que : - dans une étape de mesure : o un signal de mesure est appliqué directement en entrée dudit circuit imparfait, avec une puissance moyenne variant selon une pluralité de N valeurs discrètes Pe exp(i) choisies dans une plage de puissance moyenne attendue pour ledit signal d'entrée du circuit corrigé, ledit signal de mesure ayant une fréquence choisie dans une bande de fréquences attendues pour ledit signal d'entrée, o une pluralité de N valeurs discrètes Ps exp(Pe exp(1)) de puissance moyenne du signal en sortie du circuit imparfait sont mesurées et enregistrées en fonction des N valeurs discrètes Pe exp(i) de la puissance moyenne dudit signal de mesure, o et une pluralité de N valeurs discrètes dOs exp(Pe exp(i)) du décalage de phase du circuit imparfait, sont mesurées et enregistrées en fonction des N valeurs discrètes Pe exp(i) de la puissance moyenne dudit signal de mesure, - puis une fonction de transfert en puissance moyenne du circuit de 30 pré-distorsion est déterminée pour chaque valeur Ps exp(Pe exp(i)) de puissance moyenne mesurée en sortie du circuit imparfait, par calcul d'une puissance moyenne d'entrée Pe' cal(i) calculée devant être appliquée en entrée du circuit de pré-distorsion pour que ladite valeur Ps exp(Pe exp(i)) de puissance moyenne mesurée en sortie du circuit imparfait soit égale à ladite puissance moyenne attendue Ps id (Pe' cal(1)) en fonction de cette puissance moyenne d'entrée Pe' cal(i) calculée, soit Pe cal(i) - Ps exp(Pe exp(1))/ Gid(1)) - puis une fonction de transfert en décalage de phase du circuit de pré-distorsion est déterminée pour chaque valeur LIOs exp(Pe exp(i)) mesurée du décalage de phase du circuit imparfait, par calcul d'un décalage de phase 40(Pe' cal(0) devant être appliqué par le circuit de pré-distorsion pour que ladite valeur Llçbs exp(Pe exp(i)) mesurée du décalage de phase du circuit imparfait corresponde au décalage de phase 4,0s id(Pe' cal(i)) attendu en fonction de ladite puissance moyenne d'entrée Pe' cal(i) calculée, selon la formule : 40(Pe ' cal (1)) - LIOs' id('Pe' cal (0)- LIOs° exp(Pe exp(i)) - on sélectionne un circuit de pré-distorsion apte à réaliser les deux fonctions de transfert en puissance moyenne et en décalage de phase sur ladite plage de puissance moyenne attendue et dans ladite bande de fréquences attendues pour ledit signal d'entrée du circuit corrigé. Les inventeurs ont déterminé qu'il est en réalité possible d'utiliser des caractéristiques expérimentales directement et préalablement mesurées (une pluralité de valeurs de la puissance moyenne Ps exp(Pe exp(1)) et une pluralité de valeurs du décalage de phase AOs exp(Pe e_vp(1)) préalablement mesurées en fonction d'une pluralité de valeurs Pe exp(i) de la puissance moyenne d'un signal de mesure appliqué directement en entrée du circuit imparfait (notamment non linéaire) pour déterminer par calcul, dans une première étape une pluralité de valeurs d'une fonction de transfert [Pe' Pe exp(i)] en puissance moyenne du circuit de pré-distorsion puis, dans une deuxième étape, une pluralité de valeurs d'une fonction de transfert [Pe' cal(1), AO(Pe' cal(i))] d'un décalage de phase du circuit de pré-distorsion, ces pluralités de valeurs permettant de choisir un circuit de pré-distorsion adapté pour réaliser précisément les deux fonctions de transfert ainsi calculées sur une pluralité de valeurs. Ainsi, l'invention permet de s'affranchir de toute modélisation du circuit imparfait, de tout calcul de fonction inverse et de toute approche empirique par itérations et tâtonnements successifs, l'étape de mesure pouvant être exécutée avec un simple analyseur de réseau vectoriel étant simple, systématique et rapide. L'invention est par ailleurs universelle dans ses applications, puisqu'elle permet de fabriquer tout circuit corrigé pouvant présenter toute réponse attendue ayant la forme Ps id(Pe' - Gid(Pe).Pe' et dçbs id(Pe ). La qualité du circuit corrigé ainsi fabriqué dépend uniquement du nombre N de valeurs utilisé pour l'étape de mesure et pour évaluer les fonctions de transfert, et de la capacité du circuit de pré-distorsion choisi à produire des fonctions de transfert correspondant au plus près aux valeurs calculées selon l'invention. En pratique, d'excellents résultats peuvent être obtenus avec un nombre de valeurs relativement faibles, par exemple de l'ordre de quelques centaines. Un procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre à la fabrication d'un circuit corrigé, c'est-à-dire peut constituer un procédé de fabrication d'un tel circuit corrigé. Le circuit de pré-distorsion sélectionné peut ainsi être fabriqué spécifiquement pour produire au plus près les fonctions de transfert ainsi calculées en choisissant des composants appropriés, et ce de façon connue en soi. Par exemple, dans le cas d'un amplificateur non linéaire à titre de circuit imparfait, le circuit de pré-distorsion est un circuit linéariseur qui comprend en général successivement en série un module de correction de phase non linéaire et un module de correction de puissance moyenne également non linéaire (par exemple comprenant un amplificateur linéaire et une diode non linéaire). En variante, le circuit de pré-distorsion peut être obtenu à partir d'un circuit de pré-distorsion ayant des paramètres ajustables (par exemple au moins un gain et au moins un décalage de phase ajustables), ce circuit de pré-distorsion étant préalablement caractérisé en ce qui concerne les différentes fonctions de transfert (ou "galbes") en puissance moyenne et en décalage de phase qu'il produit pour les différentes valeurs des paramètres ajustables, un jeu des paramètres du circuit de pré-distorsion étant choisi pour que les fonctions de transfert en puissance moyenne et en décalage de phase produites par le circuit de pré-distorsion correspondent au plus près aux fonctions de transfert calculées représentées par les différentes valeurs calculées de Pe' cal(i) et de 40(Pe' cal(i)). Un procédé de configuration selon l'invention peut aussi être mis en oeuvre de façon dynamique pour la configuration dynamique d'un circuit corrigé, l'étape de mesure étant exécutée à intervalles réguliers, à condition de disposer d'un circuit de pré-distorsion permettant de sélectionner en dynamique différentes fonctions de transfert en puissance et en décalage de phase produite par le circuit de pré-distorsion, pour correspondre aux fonctions de transfert calculées lors de chaque étape de mesure. Il est cependant à noter que dans un circuit corrigé configuré par un procédé selon l'invention aucune mesure en temps réel n'a à être effectuée sur le signal de sortie, notamment en ce qui concerne sa puissance moyenne. Autrement dit, un circuit corrigé configuré par un procédé selon l'invention peut être exempt de rétroaction. Il est à noter en outre que dans un procédé selon l'invention, la puissance moyenne Pe' cal(i) calculée est déterminée avant le décalage de phase calculé 40(Pe ' cal(0), dont la valeur dépend de cette puissance moyenne 20 Pe ' cal(i). Il s'avère en effet que la correction du défaut de puissance moyenne _ n'influence pas le défaut de phase, tandis qu'au contraire le défaut de phase du circuit imparfait dépend sensiblement de la puissance moyenne vue à l'entrée du circuit imparfait. Dans un procédé selon l'invention, il est possible de prévoir 25 une et une seule pluralité de valeurs discrètes Ps exp(Pe exp(i)) mesurées de la puissance moyenne et une et une seule pluralité de valeurs discrètes dOs exp(Pe exp(0) mesurées du décalage de phase en fonction d'une même pluralité discrète de valeurs Pe exp(i) de la puissance moyenne du signal de mesure, une et une seule pluralité de valeurs discrètes de la puissance moyenne 30 d'entrée Pe' cal(i) du circuit de pré-distorsion et une et une seule pluralité de valeurs discrètes du décalage de phase 40(Pe 'cal(i) du circuit de pré-distorsion. Les fonctions de transfert ainsi calculées sont en effet valides pour une gamme de caractéristiques en puissance moyenne et en fréquence du signal d'entrée. En ce qui concerne la fréquence, en général le signal d'entrée présente une fréquence fixe (en particulier bien que non exclusivement dans le domaine hyperfréquence, entre 400 MHz et 300 GHz). Néanmoins, un circuit corrigé selon l'invention peut recevoir un signal d'entrée dont la fréquence peut varier dans une gamme de fréquences en bande étroite, c'est-à-dire pour laquelle les défauts présentés par le circuit imparfait en termes de puissance moyenne et de décalage de phase restent au moins sensiblement les mêmes. Cela étant, dans certaines applications, le circuit corrigé est destiné à être utilisé dans une large plage de fréquences et doit pouvoir présenter des réponses différentes dans différentes gammes de fréquences de cette plage. Dans ces applications, rien n'empêche de prévoir que le circuit de pré-distorsion présente des fonctions de transfert en puissance moyenne et décalage de phase pouvant être choisies parmi une pluralité de fonctions de transfert prédéterminées selon l'invention à partir de mesures effectuées avec des signaux de mesure à différentes fréquences correspondant à ladite large plage de fréquences. Pour chaque bande étroite de fréquences de cette large plage de fréquences, le circuit de pré-distorsion sélectionne automatiquement la fonction de transfert en puissance moyenne et la fonction de transfert en décalage de phase correspondant aux valeurs calculées selon l'invention. Les différentes valeurs discrètes mesurées et calculées peuvent être enregistrées sous toute forme appropriée. Un procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre de façon pratique par simple utilisation d'au moins une table 25 de données numériques. Ainsi, avantageusement et selon l'invention lesdites valeurs discrètes mesurées et calculées sont enregistrées sous forme d'au moins une table comprenant N valeurs Pe exp(i) de la puissance moyenne du signal de mesure, N valeurs mesurées Ps exp(Pe exp(1)) de la puissance moyenne en sortie du circuit 30 imparfait, N valeurs préalablement mesurées LIOs exp(Pe exp(i)) de décalage de phase en sortie du circuit imparfait, N valeurs calculées Pe' cal(i) de la puissance _ moyenne d'entrée du circuit de pré-distorsion, et N valeurs calculées AO(Pe' cal(1)) du décalage de phase du circuit de pré-distorsion. N est un nombre entier supérieur à 1. Avantageusement et selon l'invention, une table est enregistrée pour chaque pluralité de valeurs discrètes préalablement enregistrées et mesurées, c'est-à-dire pour chaque gamme de fréquences attendue du signal d'entrée pour laquelle la réponse du circuit non linéaire est présumée être la même. En variante, chaque pluralité de valeurs discrètes peut être enregistrée en tant que vecteur de points, et le procédé selon l'invention peut être 10 mis en oeuvre par programmation d'un système informatique de façon à exécuter les étapes du procédé selon l'invention à partir de ces vecteurs de points L'invention s'applique à la configuration de tout circuit corrigé recevant un signal d'entrée radiofréquence et ayant un circuit imparfait présentant une réponse considérée comme imparfaite en puissance moyenne et en phase, 15 c'est-à-dire qui doit être corrigée sur au moins une plage de la puissance moyenne et pour au moins une gamme de fréquences du signal d'entrée de façon à être du type Ps id(Pe ) - Gid(Pe).Pe'. Elle s'applique en particulier par exemple lorsque le circuit imparfait comprend un amplificateur de puissance à état solide, ou un amplificateur 20 de puissance à tube à ondes progressives, ou un amplificateur contrôlé en tension, ou un atténuateur actif, ou un dispositif passif non-linéaire. Elle s'applique en particulier pour fabriquer un circuit corrigé présentant un gain Gid en puissance moyenne qui varie au moins dans une partie de la plage de puissance moyenne du signal d'entrée, selon la valeur Pe' de la puissance moyenne du signal d'entrée. En 25 effet, dans ce cas, on connaît la puissance de sortie attendue en fonction de la puissance d'entrée, c'est-à-dire la valeur du gain attendu pour chaque valeur de la puissance de sortie attendue. Ainsi, on détermine et on enregistre au préalable N valeurs discrètes Gid(i) du gain attendu pour chaque valeur de l'indice i, c'est-à-dire pour chaque valeur de la puissance moyenne dans du signal de mesure, de la 30 puissance moyenne de sortie mesurée et de la puissance moyenne calculée Pe' cal(i) en entrée du circuit de pré-distorsion. L'invention s'applique cependant aussi avantageusement lorsque le circuit corrigé est un circuit linéaire, Gid étant une valeur constante dans toute la gamine de puissance moyenne attendue du signal d'entrée, le circuit imparfait étant un circuit non linéaire, par exemple un amplificateur -notamment un amplificateur haute puissance (HPA) adapté pour recevoir un signal d'entrée hyperfréquences tel qu'utilisé dans les transmissions à longue distance, par exemple les transmissions entre la Terre et les systèmes spatiaux-. Ainsi, avantageusement et selon l'invention ledit circuit imparfait étant un amplificateur non linéaire, la puissance moyenne d'entrée Pe' cal(i) calculée est : Pe' cal(i) - Ps exp(Pe exp(i))/ Gid Gid étant une constante choisie égale à Ps exp(N)/Pe exp(N), Ps exp(N) étant la puissance moyenne maximale mesurée dudit signal de sortie lors de ladite étape préalable de mesure. L'invention concerne également un procédé de configuration d'un circuit corrigé -notamment d'un circuit linéaire- caractérisé en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après. D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante donnée à titre non limitatif et qui se réfère aux figures annexées dans lesquelles : - la figure 1 est un diagramme illustrant un exemple de caractéristique réelle et de caractéristique idéale linéaire en puissance moyenne d'un amplificateur haute puissance utilisé dans une étape préalable de mesure d'un procédé de configuration selon l'invention, - la figure 2 est un schéma synoptique fonctionnel illustrant la réalisation d'une étape préalable de mesure d'un procédé de configuration selon l'invention, - la figure 3 est un schéma synoptique fonctionnel d'un circuit corrigé obtenu par un procédé selon l'invention, - la figure 4 est un organigramme illustrant les principales étapes d'un procédé de configuration selon l'invention. L'invention concerne un procédé de configuration d'un circuit corrigé 15 comprenant un circuit 11 imparfait qui, dans l'exemple représenté, est un circuit non linéaire tel qu'un amplificateur. Un tel circuit 11 imparfait peut être de façon générale tout autre circuit présentant une réponse considérée comme imparfaite, et par exemple peut comporter plusieurs étages d'amplification, un circuit écrêteur limitant la valeur de la puissance de sortie... Le circuit corrigé 15 est destiné à recevoir en entrée un signal radiofréquence, dit signal d'entrée, de puissance moyenne Pe', et de fréquence prédéterminéef Le circuit corrigé 15 doit délivrer un signal de sortie ayant : - une puissance moyenne attendue Ps id(Pe') - Gid.Pe' ; Gid étant une valeur de gain attendue, - et un décalage de phase attendu LIOs id(Pe'). Le signal d'entrée présente une puissance moyenne appartenant à une plage de puissance moyenne attendue prédéterminée. Le signal de sortie présente également une puissance moyenne appartenant à une plage de puissance moyenne attendue correspondant à la plage de la puissance moyenne du signal d'entrée compte tenu de la variation de puissance moyenne introduite par le circuit corrigé, c'est-à-dire du gain Gid. La fréquence du signal d'entrée appartient également à une bande de fréquences attendues prédéterminée. Dans une étape 41 préalable de mesure, les caractéristiques du circuit 11 non linéaire sont évaluées sur au moins une série de N valeurs discrètes Pe exp(i) de la puissance d'entrée comme représenté sur les figures 1 et 2. Pour ce faire, on relie un analyseur 12 de réseau vectoriel à l'entrée et à la sortie du circuit 11 non linéaire, et on injecte un signal de mesure à l'entrée du circuit 11 non linéaire, en faisant varier la puissance moyenne de ce signal de mesure de façon discrète sur une pluralité de N valeurs Pe exp(0, i variant de 1 à N, dans une plage de puissance moyenne attendue pour le signal d'entrée. Le signal de mesure présente la même fréquence que le signal d'entrée pour lequel le circuit 11 non linéaire est destiné à être utilisé ultérieurement. L'analyseur 12 de réseau vectoriel permet d'obtenir et d'enregistrer, par exemple sous forme d'une table, une pluralité de N valeurs discrètes Ps exp(Pe exp(0) = Ps exp(1), Ps exp(2),..., Ps exp(N) mesurées de la puissance moyenne en sortie du circuit 11 non linéaire ; et une pluralité de N valeurs discrètes AOs exp(Pe exp(i)) = dçbs exp(1), 40s exp(2),..., dçbs exp(N) mesurées d'un décalage de phase introduit en sortie par ledit circuit 11 non linéaire, et ce pour chaque valeur Pe exp(i) de la pluralité de N valeurs discrètes Pe exp(i), i variant de 1 à N, de la puissance moyenne du signal de mesure. Le choix du nombre entier N de valeurs pour lesquelles ces mesures sont réalisées et enregistrées dépend de la précision que l'on souhaite obtenir en ce qui concerne la pré-distorsion. En effet, plus le nombre N est élevé, plus le procédé de pré-distorsion selon l'invention sera précis et fidèle. En pratique, par exemple, pour un circuit non linéaire formé d'un amplificateur à tube à onde progressive de 170 W dans la bande Ka à 20,2 GHz, on peut choisir un nombre N de l'ordre de plusieurs centaines, par exemple égal à 512. Toutes autres valeurs sont possibles, par exemple comprises entre 10 et 106. Il est à noter que l'étape 41 préalable de mesure permettant la construction de la table des valeurs discrètes caractéristiques de la puissance moyenne et du décalage de phase en sortie du circuit 11 non linéaire peut être effectuée non seulement initialement pour la fabrication d'un circuit corrigé 15 selon l'invention, mais également de façon réitérée en cours d'utilisation dudit circuit 15, si ses caractéristiques sont susceptibles d'évoluer dans le temps. En particulier, rien n'empêche (variante non représentée) de prévoir que le circuit 11 non linéaire soit équipé d'un analyseur de réseau vectoriel et d'un module de mise à jour périodique de la table en fonction des valeurs délivrées par cet analyseur de réseau vectoriel. Le procédé selon l'invention permet alors la configuration dynamique du circuit corrigé 15. La figure 3 représente un circuit corrigé 15 configuré par un procédé selon l'invention comprenant un circuit 11 non linéaire et un circuit 14 de pré-distorsion placé en série à l'entrée du circuit 11 non linéaire. Dans un procédé selon l'invention, l'étape 41 de mesure est 30 utilisée pour sélectionner un circuit 14 de pré-distorsion en fonction des caractéristiques en puissance moyenne et en décalage de phase attendues pour le signal de sortie délivré par le circuit corrigé 15. La figure 4 illustre des étapes successives du procédé de configuration selon l'invention. Après avoir effectué l'étape 41 de mesure, on dispose de la table répertoriant les valeurs Pe exp(i), Ps exp(Pe exp(i)), et Açbs exp(i). Par ailleurs, N valeurs discrètes du gain attendu Gid(i)) et N valeurs discrètes du décalage de phase attendu AOs id(i) sont également mémorisées dans cette table. Ces valeurs sont des caractéristiques souhaitées pour le circuit corrigé 15 et peuvent être enregistrées dans la table 13 pour chaque ligne d'indice i de la table, c'est-à-dire pour chaque valeur de la puissance moyenne Ps exp(Pe exp(i)) mesurées en sortie du circuit 11 non linéaire. La table ainsi obtenue présente l'aspect du tableau 1 suivant : Courbe AM/AM Courbe AM/PM Gain attendu Décalage de expérimentale expérimentale phase attendu Pe exp(1) Ps exp(i) Pe exp(1) AOs exp(1) Gid(i) A0s id(1) Pe exp(1) Ps exp(1) Pe exp(1) Aqhs exp(1) Gid(1) Açàs id(1) 2 Pe exp(2) Ps exp(2) Pe exp(2) Açhs exp(2) Gid(2) A0s id(2) 3 Pe exp(3) Ps exp(3) Pe exp(3) AOs exp(3) Gid(3) A0s id(3) Pesai Ps sat Pe sat Açhs exp(N) Gid(N) A Os' ici (N) Tableau 1 Il est à noter à ce titre que l'invention permet en particulier d'obtenir dans le signal de sortie une caractéristique quelconque en ce qui concerne la puissance moyenne, puisqu'il suffit de saisir les valeurs attendues appropriées de Gid(i) pour obtenir cette caractéristique. Le plus souvent, notamment lorsque le circuit 11 non linéaire est un amplificateur, Gid(i) - Gid est une valeur constante prédéterminée attendue de gain du circuit 11 non linéaire (amplificateur). En particulier, lorsque la puissance moyenne du signal de sortie doit varier linéairement en fonction de la puissance moyenne du signal d'entrée sur toute la plage de puissance admissible d'un amplificateur (jusqu'à la saturation), Gid est une constante choisie égale à 302 05 2 7 14 Gid = Ps exp(N)/ Pe exp(N) = Ps sat/ Pesai Ps sat étant la puissance moyenne maximale mesurée de sortie à la saturation de l'amplificateur lors de ladite étape préalable de mesure, Pesai étant la valeur de la puissance moyenne du signal de mesure correspondant à 5 cette puissance moyenne maximale. Les valeurs LIOs id(i) sont en général toutes égales à une même constante A' id. Rien n'empêche cependant en variante de prévoir aussi des décalages de phase ,JOs id(i) attendus différents selon les valeurs de la puissance moyenne. 10 Lors de la deuxième étape 42, une valeur de puissance moyenne d'entrée Pe ' cal(i) est calculée comme la puissance moyenne devant être appliquée en entrée du circuit 14 de pré-distorsion (et donc du circuit corrigé 15) pour que ladite valeur Ps exp(Pe exp(0) de puissance moyenne mesurée en sortie du circuit imparfait soit égale à ladite puissance moyenne attendue 15 Ps id(Pe ' cal(0) en fonction de cette puissance moyenne d'entrée Pe' cal(i) calculée, soit Pe' cal(i) - Ps exp(Pe exp(i))/ Gid(i)) Lors de la troisième étape 43 du procédé de pré-distorsion selon l'invention, une valeur de décalage de phase 40(Pe' cal (i)) devant être 20 appliqué par le circuit 14 de pré-distorsion pour que ladite valeur LIOs exp(Pe exp(i)) mesurée du décalage de phase du circuit imparfait corresponde au décalage de phase dçbs id(Pe' cal()) attendu en fonction de ladite puissance moyenne d'entrée Pe ' cal(i) précédemment calculée, est calculée selon la formule : AO(Pe' cal (1)) - ,J10.s° id(Pe' cal(i))- LIOs exp(Pe exp(i)) 25 Il est à noter ainsi qu'un procédé selon l'invention permet de prendre en considération le réel décalage de phase apporté par le circuit 11 non linéaire compte tenu que la puissance moyenne vue à l'entrée de ce circuit 11 non linéaire à la valeur Pe ' cal(i). La correction en phase apportée par le circuit 14 de _ pré-distorsion dépend donc de celle apportée sur la puissance d'entrée. Il ne s'agit donc pas en particulier d'une simple inversion du décalage de phase produit par le circuit 11 non linéaire. Ces calculs de la puissance moyenne d'entrée Pe' cal (i) calculée et du décalage de phase AO(Pe' ca1(1)) calculé peuvent être effectués par l'intermédiaire d'un simple logiciel de tableur sur un système informatique ou par le biais d'un système numérique capable de réaliser ces opérations à partir des vecteurs de points expérimentaux obtenus lors de l'étape de mesure. On obtient ainsi en pratique uniquement par simple calcul numérique deux fonctions de transfert AM/AM et AM/PM tabulées du circuit 14 de pré-distorsion, telles que représentées par le tableau 2 suivant : Fonction de transfert AM/AM Fonction de transfert AM/PM Pe' cal(i) Pe exp(( Pe' cet) AO (i) Pe' cal(1) Pe exp(1) Pe' cal(1) AO (1) 2 Pe' cal(2) Pe exp(2) Pe' cal(2) AO (2) 3 Pe'cal(3) Pe exp(3) Pe' cal(3) AO (3) Pe' cal(N) Pe sut Pe' cal(N) At9 (N) Tableau 2 Il suffit ensuite de sélectionner un circuit 14 de pré-distorsion adapté pour produire ces fonctions de transfert. Pour ce faire, il est possible de choisir ou fabriquer un circuit 14 de pré-distorsion produisant des fonctions de transfert AM/AM et AM/PM correspondant au plus juste aux différents points des fonctions de transfert tabulées obtenus par calcul (conformément au tableau 2). On sait en effet réaliser un circuit de pré-distorsion produisant des fonctions de transfert prédéterminées. À titre d'exemple, à haute fréquence, on peut réaliser la fonction de transfert souhaitée à l'aide de diodes et/ou de transistors (C.W.Park, and al., "An Independently Controllable AM/AM and AM/PM Predistortion Linearizer for CDMA 2000 MultiCarrier Applications", IEEE 2001). À des fréquences moins élevées, cette fonction de transfert peut être réalisée à partir de systèmes numériques, tels que des tables d'équivalence (O.Hammi, S.Boumaiza, F.M.Gharmouchi, "On the Robustness of Digital Predistortion Function Synthesis and Average Power Tracking for Highly Nonlinear Power Amplifiers", IEEE transactions on microwave theory and techniques, vol. 55, no. 6, june 2007 ; Nagata Y., "linear amplification technique for digital mobile communications", 39th IEEE vehicular technology conference, May. 1989, pp. 159-164 ; Faulkner M., Mattson T., Yates W., "adaptive linearization using predistortion", 40th of the IEEE vehicular technology conference, May. 1990, pp. 35-40). En variante, on peut également utiliser un circuit linéariseur paramétrable, tel que les linéariseurs Lintech (US) de la série WAFL, compatible avec la gamme de fréquence et la gamme de puissance moyenne prévues pour le signal d'entrée, et pour lequel les variations des fonctions de transfert (ou "galbes") en puissance moyenne AM/AM et en décalage de phase AM/PN1 qu'il produit sont prédéterminées et connues pour différentes valeurs des paramètres ajustables de ce circuit linéariseur paramétrable. Un jeu des paramètres du circuit linéariseur est choisi pour que les fonctions de transfert en puissance moyenne et en décalage de phase produites par ce circuit linéariseur correspondent au plus près aux fonctions de transfert calculées représentées par les différentes valeurs calculées de Pe'cal(i) et de 40(Pe' eal(0). Le choix d'un jeu des paramètres ajustables du circuit linéariseur permet donc de choisir un galbe d'une fonction de transfert en puissance moyenne et un galbe d'une fonction de transfert en décalage de phase correspondant aux fonctions de transfert calculées selon l'invention. Un procédé selon l'invention permet ainsi de configurer et donc d'obtenir un circuit corrigé 15, en corrigeant de façon certaine et théoriquement parfaite les imperfections en puissance moyenne et en décalage de phase de tout circuit imparfait 1 , de réponse imparfaite à un signal d'entrée radiofréquence, en particulier de tout composant non linéaire tel qu'un amplificateur haute puissance. L'invention peut faire l'objet de nombreuses variantes d'exécution et de différentes applications, autres que celles mentionnées ci-dessus et représentées sur les figures.30 REVENDICATIONS1/ - Procédé de configuration d'un circuit, dit circuit (15) corrigé, comprenant un circuit, dit circuit (11) imparfait, produisant un signal de sortie imparfait en réponse à un signal radiofréquence appliqué en entrée de ce circuit imparfait, procédé dans lequel on ajoute, dans le circuit corrigé, un circuit (14) de pré-distorsion adapté pour produire un signal pré-distordu appliqué à l'entrée dudit circuit imparfait, ledit signal pré-distordu étant adapté pour que le circuit corrigé délivre, en fonction d'un signal radiofréquence, dit signal d'entrée, de puissance moyenne Pe', appliqué en entrée du circuit corrigé, un signal de sortie ayant : - une puissance moyenne attendue Ps id(Pe' - Gid.Pe ' ; Gid étant une valeur de gain attendue, - et un décalage de phase attendu dOs id(Pe'), caractérisé en ce que : - dans une étape (41) de mesure : o un signal de mesure est appliqué directement en entrée dudit circuit imparfait, avec une puissance moyenne variant selon une pluralité de N valeurs discrètes Pe exp(i) choisies dans une plage de puissance moyenne attendue pour ledit signal d'entrée du circuit corrigé, ledit signal de mesure ayant une fréquence choisie dans une bande de fréquences attendues pour ledit signal d'entrée, o une pluralité de N valeurs discrètes Ps exp(Pe exp(i)) de puissance moyenne du signal en sortie du circuit imparfait sont mesurées et enregistrées en fonction des N valeurs discrètes Pe exp(i) de la puissance moyenne dudit signal de mesure, o et une pluralité de N valeurs discrètes AOs exp(Pe exp(i)) du décalage de phase du circuit imparfait, sont mesurées et enregistrées en fonction des N valeurs discrètes Pe exp(i) de la puissance moyenne dudit signal de mesure, - puis une fonction de transfert en puissance moyenne du circuit de pré-distorsion est déterminée pour chaque valeur Ps exp(Pe exp(i)) de puissance 30 moyenne mesurée en sortie du circuit imparfait, par calcul d'une puissance moyenne d'entrée Pe ' cal(i) calculée devant être appliquée en entrée du circuit depré-distorsion pour que ladite valeur Ps exp(Pe exp(i)) de puissance moyenne mesurée en sortie du circuit imparfait soit égale à ladite puissance moyenne attendue Ps id (Pe' cal(i)) en fonction de cette puissance moyenne d'entrée _ _ Pe 'cal (i) calculée, soit Pe' cal(i) - Ps exp(Pe exp(1))/ Gid(0) - puis une fonction de transfert en décalage de phase du circuit de pré-distorsion est déterminée pour chaque valeur AOs exp(Pe exp(i)) mesurée du décalage de phase du circuit imparfait, par calcul d'un décalage de phase LIO(Pe' cal(i)) devant être appliqué par le circuit de pré-distorsion pour que ladite valeur LIOs exp(Pe exp(0) mesurée du décalage de phase du circuit imparfait corresponde au décalage de phase AOs id(Pe ' cal (0) attendu en fonction de ladite puissance moyenne d'entrée Pe ' cal (i) calculée, selon la formule : 40(Pe ' cal (i)) - AOs id(Pe ' cal (i))- LIOs exp(Pe exp(i)) - on sélectionne un circuit de pré-distorsion apte à réaliser les deux 15 fonctions de transfert en puissance moyenne et en décalage de phase sur ladite plage de puissance moyenne attendue et dans ladite bande de fréquences attendues pour ledit signal d'entrée du circuit corrigé. 2/ - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites valeurs discrètes mesurées et calculées sont enregistrées sous forme d'au 20 moins une table comprenant N valeurs Pe exp(i) de la puissance moyenne du signal de mesure'V valeurs mesurées Ps exp('Pe exp(0) de la puissance moyenne en sortie du circuit (11) imparfait, N valeurs préalablement mesurées LIOs exp(Pe exp(i)) de décalage de phase en sortie du circuit imparfait, N valeurs calculées Pe ' cal(i) de la puissance moyenne d'entrée du circuit (14) de 25 pré-distorsion, et N valeurs calculées 40(Pe ' cal(i)) du décalage de phase du _ circuit (14) de pré-distorsion. 3/- Procédé selon l'une des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que ledit circuit (i 1) imparfait étant un amplificateur non linéaire, la puissance moyenne d'entrée Pe' cal (i) calculée est : 30 Pe' cal(i) - Ps exp(Pe exp(i))/ GidGid étant une constante choisie égale à Ps exp(N)/Pe exp(N), Ps exp(N) étant la puissance moyenne maximale mesurée dudit signal de sortie lors de ladite étape préalable de mesure. 4/ - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit signal d'entrée radiofréquence est à une fréquence comprise entre 400 MHz et 300 GHz.