Brevet FR3012605A1 — publié le 20150501

Dispositif de mesure déportée de déformation en torsion et/ou en traction La présente invention concerne le domaine de la mesure de déformation par torsion et/ou traction. Plus précisément, elle porte sur un dispositif de mesure déportée de l'angle de torsion ou de l'allongement axial d'une éprouvette placée à haute température, permettant une précision de mesure élevée. Elle trouve une utilité particulière dans le domaine des essais dédiés à la conception d'installation nucléaire. La conception d'installation nucléaire doit tenir compte de multiples contraintes. Les systèmes et composants intervenant dans l'installation doivent répondre à des cahiers des charges particulièrement ambitieux. Ils doivent satisfaire des réglementations toujours plus exigeantes en matière de sûreté. Des composants peuvent être exposés à des conditions sévères en termes de température ou de pression, auxquelles peuvent être associées des exigences élevées de durée de vie ou de fiabilité. Pour ces raisons, la conception de l'ensemble des constituants et matériaux d'une installation fait l'objet d'une attention particulière. De manière connue, on cherche à caractériser la déformation d'un composant ou d'un matériau donné sous l'effet d'un couple de torsion et/ou d'un effort en traction. La figure 1 illustre ainsi un dispositif connu permettant de déterminer un angle de torsion d'une éprouvette à laquelle est imposé un couple de torsion. Comme représenté sur la figure 1, une éprouvette 10 de forme générale axisymétrique selon un axe principal Z est fixée en deux de ses extrémités à deux amarres 11 et 12 du dispositif. La partie centrale 110 de l'éprouvette de longueur Lo sur laquelle porte la mesure de torsion est dite partie calibrée ; la température et la section étant constantes et le matériau présentant un comportement homogène. L'éprouvette comprend aussi en ses extrémités deux parties 10a et 10b de plus large diamètre, appelées têtes, raccordées à la partie centrale 110 de plus faible diamètre par des congés de raccordement 10c et 10d. Les têtes 10a et 10b de l'éprouvette sont fixées généralement par des soudures 11 a et 12a aux deux amarres 11 et 12. Ainsi configurés, les deux amarres 11 et 12, les soudures 11a et 12a, la partie centrale 110, les têtes 10a et 10b, et les congés de raccordement 10c et 10d de l'éprouvette 10 forment un ensemble solidaire 13. Le dispositif comprend un mécanisme 14 capable d'imposer à l'ensemble solidaire 13 entre les deux amarres 11 et 12 un couple de torsion M autour de l'axe principal Z et/ou un effort de traction T selon l'axe principal Z. L'approche généralement mise en oeuvre pour déterminer un angle de torsion de l'éprouvette sous l'effet du couple de torsion M consiste à mesurer l'angle de torsion Ototat de l'ensemble solidaire 13 au moyen d'un capteur d'angle à deux parties coaxiales. Or, la souplesse des amarres 11 et 12 destinées à transmettre la sollicitation en torsion n'est pas négligeable devant la souplesse de l'éprouvette. C'est également le cas des congés de raccordement et des têtes d'éprouvette. L'angle de torsion de l'éprouvette, ou plus précisément l'angle de torsion Ooat de la partie centrale calibrée 110, ne correspond pas directement à l'angle total mesuré etotal. En pratique, on applique à cet angle total une correction permettant de tenir compte de la raideur des amarres, des têtes d'éprouvette et des congés de raccordement. On considère généralement que les amarres ainsi que les têtes d'éprouvette et les congés de raccordement se comportent de façon linéaire élastique. Partant de l'hypothèse que les têtes d'éprouvette et les congés de raccordement présentent le même comportement élastique, on considère qu'ils font partie des amarres. La complaisance des amarres peut s'exprimer alors par la relation : °amarre 0 total - 0 'I (1) K amarre M M ' dans laquelle K amarre représente la complaisance de l'ensemble formé par les amarres 11 et 12, les soudures 11 a et 12a, les têtes 10a et 10b et les congés de raccordement 10c et 10d. Autrement dit, l'angle de torsion recherché Ooat de la partie calibrée 30 110 peut s'exprimer en fonction du couple de torsion M et de l'angle total mesuré etotal, par la relation : °cal °total M . K amarre , (2) cette relation restant applicable même lorsque le comportement de la partie calibrée n'est pas élastique. Dans cette approche, l'angle de torsion recherché est donc déterminé par l'angle total mesuré, corrigé par la valeur de complaisance des amarres Kamarre, généralement déterminée expérimentalement en appliquant un chargement en torsion ou auparavant par calcul selon toute méthode connue de l'homme de métier. Cette approche souffre pourtant de limites que la présente invention cherche à pallier. En particulier, la relation (2) n'est applicable que lorsque le comportement des amarres, des têtes et des congés de raccordement reste linéaire élastique, ce qui résulte d'une hypothèse simplificatrice pour ce qui concerne les congés, et tant que la répartition de température de l'ensemble solidaire subissant la contrainte mécanique reste identique à celle du calcul préalable de la complaisance Kamarre. Cette approche est ainsi peu adaptée à des mesures de torsion à haute température ou lorsqu'une précision élevée est attendue. Il est donc désirable de disposer de moyens permettant une mesure de torsion précise dans des conditions de température élevées et permettant de s'affranchir ou de repousser les difficultés de reproductibilité du comportement des moyens de liaison de l'éprouvette au dispositif. Ces difficultés de quantification des déformations des amarres limitent également la précision de la mesure d'allongement axial lors d'un essai de chargement en traction. D'une manière générale, il est donc désirable de disposer de moyens permettant une mesure des déformations subies par une éprouvette à laquelle est imposé un couple de torsion et/ou un effort de traction, en s'affranchissant des difficultés liées à la prise en compte des déformations des moyens de liaison de l'éprouvette au dispositif. On recherche en particulier des moyens de quantification des déformations d'une éprouvette exposée à des hautes températures, c'est-à-dire typiquement des températures comprises entre 300 et 700°C. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif destiné à la mesure de déformation d'une éprouvette comprenant : - deux amarres destinées à fixer l'éprouvette respectivement en deux extrémités opposées selon un axe principal, - un mécanisme capable d'imposer entre les deux amarres un couple de torsion autour de l'axe principal et/ou un effort de traction selon l'axe principal, - deux cannes longilignes destinées à être maintenues solidaires de l'éprouvette en deux positions distinctes le long de l'axe principal, - des moyens de mesure de la position de chacune des cannes permettant de déterminer au moins une déformation de l'éprouvette, résultant d'un couple de torsion et/ou d'un effort en traction imposé par le mécanisme à l'éprouvette. Avantageusement, le dispositif comprend également une enceinte pilotable en température destinée à contenir l'éprouvette et comprenant une ouverture traversée par les deux cannes; les moyens de mesure étant configurés pour mesurer la position de chacune des cannes hors de l'enceinte. Avantageusement, le dispositif comprend deux colliers destinés à être fixés à l'éprouvette aux deux positions distinctes le long de l'axe principal; chacune des cannes pouvant être maintenue solidaire de l'éprouvette par l'intermédiaire d'un collier. Dans une mise en particulière de l'invention, au moins une canne comprend une tige en acier fixée au collier et un tube en céramique disposé autour de la tige et configuré pour renforcer mécaniquement la canne à 25 haute température. Avantageusement, la tige en acier est fixée au collier au moyen d'une colle ciment. 30 Avantageusement, au moins un collier comprend deux demi-colliers et des moyens de serrage destinés à fixer les deux demi-colliers à l'éprouvette. Sur un premier demi-collier est fixée la canne et sur un second demi-collier est fixé un contrepoids, configuré pour limiter le couple généré par la canne par effet de la gravité. 35 Avantageusement, au moins un collier comprend deux demi-segments comprenant une surface destinée à être en contact avec l'éprouvette; chacun des demi-colliers comprenant une gorge dans laquelle est partiellement inséré au moins un demi-segment. Avantageusement, le premier demi-collier d'un premier collier comprend un excentrement, dirigé vers un second collier, et sur lequel est fixée la canne. Avantageusement, les moyens de serrage d'au moins un collier comprennent au moins un ensemble vis-écrou en Inconel. Avantageusement, l'au moins un ensemble vis-écrou comprend au moins une rondelle frein. Dans une mise en oeuvre privilégiée de l'invention, chacune des cannes longilignes s'étend selon un axe perpendiculaire à l'axe principal, et dont les moyens de mesure sont configurés pour mesurer la position, pour chacune des cannes, d'une intersection entre l'axe de la canne et un plan parallèle à l'axe principal. Avantageusement, les moyens de mesure comprennent au moins un générateur apte à émettre une nappe de faisceaux laser d'axes parallèles entre eux et contenus dans ledit plan, et au moins un récepteur disposé en regard du générateur; l'intersection entre l'axe d'une canne et ledit plan étant mesurée par le récepteur par une zone d'ombre générée par la canne interceptant la nappe de faisceaux laser. Avantageusement, les moyens de mesure sont configurés pour 30 déterminer la position de l'intersection de l'axe de la canne et dudit plan au moyen du déplacement d'une moyenne de deux extrémités de la zone d'ombre mesurée par le récepteur. Avantageusement, les moyens de mesure comprennent un unique 35 générateur configuré pour que les deux cannes interceptent la nappe de faisceaux laser en générant deux zones d'ombre distinctes mesurées par un unique récepteur. Selon un premier aspect de l'invention, les moyens de mesure sont configurés pour déterminer un angle de torsion de l'éprouvette entre les deux positions résultant d'un couple de torsion imposé par le mécanisme, au moyen d'une nappe dont les faisceaux laser sont d'axes parallèles à l'axe principal. Selon un second aspect de l'invention, les moyens de mesure sont configurés pour déterminer un allongement axial de l'éprouvette entre les deux positions résultant d'un effort de traction imposé par le mécanisme, au moyen d'une nappe dont les faisceaux laser sont d'axes non parallèles à l'axe principal. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée des modes de réalisation donnés à titre d'exemple sur les figures suivantes. La figure 1, déjà présentée, illustre un dispositif de mesure d'angle 20 de torsion selon l'état connu de la technique, les figures 2a, 2b, 2c, 2d et 2e représentent un premier exemple de dispositif selon l'invention destiné à la mesure déportée d'angle de torsion, les figures 3a, 3b, 3c, 3d et 3e illustrent l'intérêt du dispositif de 25 mesure déportée d'angle de torsion pour s'affranchir des jeux de transmission, la figure 4 représente un second exemple de dispositif selon l'invention destiné à la mesure déportée d'allongement axial. Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes 30 repères dans les différentes figures. Les figures 2a, 2b, 2c, 2d et 2e représentent un premier exemple de dispositif selon l'invention destiné à la mesure déportée d'angle de torsion. Le dispositif est destiné à la mesure d'angle de torsion d'une 35 éprouvette semblable à l'éprouvette 10 décrite par la figure 1, par exemple de forme générale axisymétrique selon un axe principal Z. Le dispositif comprend aussi des constituants communs au dispositif décrit précédemment et en particulier deux amarres 11 et 12 fixées respectivement en deux extrémités 10a et 10b de l'éprouvette, opposées selon un axe principal Z. Les amarres 11 et 12 peuvent être fixées par soudure aux extrémités 10a et 10b. Les extrémités de l'éprouvette, ou têtes 10a et 10b, peuvent être reliées à la partie calibrée de l'éprouvette au moyen de congés de raccordement 10c et 10d. Dans la suite, les congés de raccordement, les soudures, et les têtes sont considérés comme faisant partie des amarres, de sorte que la dénomination amarre renvoie plus généralement à l'ensemble amarre, soudure, tête et congé de raccordement associé. Le dispositif comprend également un mécanisme 14 capable d'imposer un couple de torsion M autour de l'axe principal Z à l'ensemble solidaire 13 formé par l'éprouvette 10 et les amarres 11 et 12. Les composants dont les références ne sont pas indiquées sur les figures 2a à 2e sont semblables à ceux décrits par la figure 1. Le principe du dispositif de mesure d'angle de torsion consiste à déporter la mesure de l'angle de torsion de l'éprouvette au moyen de deux cannes rendues solidaires de l'éprouvette. Comme représenté sur les figures 2a à 2e, le dispositif comprend ainsi deux cannes longilignes 21 et 22 maintenues solidaires de l'éprouvette 10 en deux positions distinctes, respectivement Za et Zb, séparées d'une distance Lo le long de l'axe principal Z. Le dispositif comprend également des moyens de mesure 41 de la position de chacune des cannes 21 et 22, permettant de déterminer un angle de torsion Ocai de l'éprouvette 10 entre les deux positions Za et Zb résultant d'un couple de torsion M imposé par le mécanisme 14. L'angle de torsion Ocai n'est donc plus déterminé par correction d'un angle total etotal intégrant la torsion d'autres composants que l'éprouvette, mais avantageusement au moyen d'une mesure déportée de l'angle de torsion de l'éprouvette seule, ou plus précisément de la partie calibrée de longueur Lo. Cette mesure déportée réalisée à distance de l'éprouvette est également avantageuse lorsqu'on cherche à caractériser le comportement de l'éprouvette à haute température. Dans ce sens, et comme représenté sur les figures 2a et 2b, le dispositif peut comprendre un four, ou plus généralement une enceinte 61 pilotable en 35 température contenant l'éprouvette 10. L'enceinte 61 comprend une ouverture 62 traversée par les deux cannes 21 et 22. Les moyens de mesure 41 sont configurés pour mesurer la position de chacune des cannes 21 et 22 hors de l'enceinte 61. Les moyens de mesure disposés en dehors de l'enceinte peuvent être maintenus à une température proche de l'ambiante, permettant une mesure de grande précision. Dans un mode de réalisation privilégié, chacune des cannes, respectivement 21 et 22, est de forme sensiblement cylindrique et s'étend selon un axe, respectivement X1 et X2, perpendiculaire à l'axe principal Z. Dans ce cas, les moyens de mesure 41 sont configurés pour mesurer la position, pour chacune des cannes 21 et 22, d'une intersection, respectivement 21a et 22a, entre l'axe de la canne, respectivement X1 et X2, et un plan P parallèle à l'axe principal Z. Le déplacement d'une intersection dans le plan est lié à la tangente de l'angle de rotation. Ainsi, l'angle de torsion Oral entre les deux positions Za et Zb peut être déterminé par calcul en fonction de la mesure du déplacement des intersections 21a et 22a des deux cannes. Typiquement, le calcul utilise la fonction « arc tangente ». Pour cette mesure, il est envisagé de mettre en oeuvre un micromètre laser à balayage. La figure 2c illustre le principe de fonctionnement d'un tel micromètre et sa mise en oeuvre dans l'invention. Le micromètre comprend un générateur 42 capable d'émettre une nappe 43 de faisceaux laser d'axes parallèles entre eux. Typiquement ledit générateur comprend un dispositif approprié pour créer un faisceau laser divergent et une lentille optique convergente qui génère la nappe de faisceaux laser d'axes parallèles entre eux. Dans l'invention, les moyens de mesure sont configurés de sorte que la nappe 43, définissant le plan P, soit parallèle à l'axe principal Z. De même, les faisceaux laser sont d'axes parallèles à l'axe principal Z. Une canne 21 traversant la nappe génère une zone d'ombre 45 qui est détectée par un récepteur 44 disposé en regard du générateur 42. Il en va de même pour la canne 22. Avantageusement, les moyens de mesure 41 comprennent un unique micromètre laser à balayage. Pour cela, les axes des cannes sont décalés angulairement, et le générateur et le récepteur sont configurés pour que les deux cannes interceptent la nappe en formant deux zones d'ombre distinctes mesurées par un unique récepteur. Le récepteur assure alors une discrétisation numérique, permettant de mesurer plusieurs transitions ombre-lumière. Une combinaison linéaire des valeurs associées aux transitions choisies peut être réalisée par le récepteur et transmise pour son utilisation. Pour s'assurer que les zones d'ombre ne se superposent pas, on tient 5 compte de l'amplitude de rotation des cannes lors de l'essai en torsion. La canne la plus mobile, autrement dit présentant une plus grande amplitude de rotation, est la canne la plus proche du mécanisme entraînant l'éprouvette en rotation. On positionne la canne mobile à proximité du plan 0=0, c'est-à-dire du plan perpendiculaire au plan P passant par l'axe Z. La seconde canne, 10 dite canne fixe, est décalée angulairement d'une valeur proche mais néanmoins supérieure de l'amplitude de la canne mobile. La mesure de l'angle de torsion est basée sur la mesure de la position de l'axe des cannes. La position de l'axe d'une canne 21 générant une ombre 45 est déterminée par le récepteur en considérant la moyenne des 15 deux transitions ombre-lumière 45a et 45b. Autrement dit, les moyens de mesure sont configurés pour déterminer la position de l'intersection de l'axe d'une canne et du plan P au moyen de la position d'une moyenne de deux extrémités opposées de la zone d'ombre mesurée par le récepteur. En choisissant de calculer la moyenne, seule reste la coordonnée de l'axe de la 20 canne. Les contributions correspondant au diamètre de la canne se compensent. Cette configuration est avantageuse car elle permet de s'affranchir de l'effet des variations d'inclinaison des cannes sur la forme de l'ombre portée. On dénomme 010 et 02 la position angulaire initiale, avant chargement 25 en torsion, de l'axe des cannes 21 et 22, par rapport au plan 0=0. On dénomme M(t) et 8O2(t) l'angle de rotation subi par l'axe des cannes 21 et 22 au cours d'un essai de chargement en torsion. Les mesures de position des axes de cannes permettent de déterminer les angles (0? + Ma» et (02° + 802(0) des cannes 21 et 22 au cours d'un essai en torsion. Ces angles 30 permettent ensuite de déterminer la rotation différentielle Osa/ = (802 - Soi) entre les deux positions Za et Zb, après déduction de l'angle initial (02 _ 01°) mesuré avant de démarrer l'essai de chargement en torsion. Dans une mise en oeuvre particulière, on a sélectionné un récepteur capable d'une précision de mesure de 8 micromètres, et on a placé la nappe laser à une distance de 35 183mm de l'axe principal. L'amplification par effet de levier résultant de la mesure à distance est particulièrement avantageuse. Le dispositif mis en oeuvre conduit à une résolution angulaire de 0.0025 degré. Cette valeur est particulièrement avantageuse en comparaison des résolutions de l'ordre du centième de degré accessibles au moyen d'un codeur à 15 bits par tour généralement mis en oeuvre dans l'approche connue précédemment décrite. Les figures 2d et 2e représentent un mode de réalisation dans lequel chacune des cannes est maintenue solidaire de l'éprouvette par l'intermédiaire d'un collier de fixation. Chacune des cannes 21 et 22 est fixée sur un collier, respectivement 23 et 24. Chacun des colliers 23 et 24 comprend deux demi-colliers, respectivement 23a et 23b, et 24a et 24b. Chacun des colliers 23 et 24 comprend aussi des moyens de serrage, respectivement 23c et 24c permettant de fixer les deux demi-colliers sur l'éprouvette. Nous allons décrire certaines caractéristiques avantageuses des colliers sur la base du collier 23. Il est bien entendu envisagé par la présente invention d'associer ces caractéristiques aux deux colliers. Il est aussi envisagé d'associer ces caractéristiques à l'un d'entre eux uniquement. Comme représenté sur la figure 2e pour la canne 21, il est envisagé de fixer la canne sur un premier demi-collier 23a, et de fixer sur un second demi-collier 23b un contrepoids 25. L'ajout du contrepoids permet d'équilibrer le poids de la canne. En limitant le couple généré par la gravité, on simplifie notamment avantageusement le positionnement des cannes lors du montage ; le collier ne tendant pas à tourner lors du serrage Avantageusement, le premier demi-collier 23a comprend un excentrement 26 dirigé vers le second collier 24. La canne 21 est fixée au collier sur cet excentrement 26, permettant dans le cas mettant en oeuvre une enceinte pilotable en température, de limiter la surface de l'ouverture 62 pratiquée dans l'enceinte pour le passage des cannes. Dans le but d'améliorer la flexibilité d'utilisation du dispositif, le collier 23 peut également comprendre deux demi-segments 27a et 27b interchangeables assurant le contact du collier avec l'éprouvette. Les demi-colliers 23a et 23b comprennent une gorge de géométrie intérieure complémentaire des demi-segments 27a et 27b. Dans la gorge des demi-colliers sont insérés au moins deux demi-segments. Pour s'adapter à un nouveau diamètre d'éprouvette, un nouveau jeu de demi-segments peut être mis en place dans les demi-colliers ; le reste de l'ensemble collier et canne étant conservé. La surface de contact entre les demi-segments et l'éprouvette présente une largeur non nulle, permettant d'éviter le marquage de l'éprouvette lors du serrage. Une largeur de relativement faible valeur peut être retenue, par exemple de l'ordre de 2 mm. Les moyens de serrage 23c comprennent au moins un ensemble vis-écrou et peuvent être constituées d'un alliage de marque déposée Inconel, pour ses excellentes caractéristiques mécaniques à haute température, ou un autre matériau ayant des caractéristiques d'élasticité similaires. On associe à l'ensemble vis-écrou au moins une rondelle frein, préférentiellement en alliage de marque déposée Inconel, et préférentiellement de type Grower. L'écrasement est élastique et est proportionnel à l'effort transmis par la vis, tant que l'on n'atteint pas de déformation irréversible. En considérant les deux ensembles vis-écrou pour deux demi colliers, on obtient la force d'appui des segments sur l'éprouvette. L'utilisation de deux rondelles identiques sur la même vis divise la raideur par deux et accroît la possibilité d'écrasement élastique. La mise en oeuvre des rondelles permet avantageusement un serrage plus progressif. Cela permet d'éviter de marquer l'éprouvette par les segments dans le cas d'un serrage excessif, tant que les rondelles ne sont pas complètement aplaties. En choisissant le serrage d'un ensemble vis-écrou ou l'autre, il est possible d'obtenir un positionnement très précis des cannes. Les rondelles peuvent restituer une partie de leur déformation élastique, y compris à chaud, si le diamètre de l'éprouvette change sous les segments. Cette restitution permet de conserver le contact avec l'éprouvette et d'obtenir un effort d'appui qui reste suffisant pour conserver la position des colliers. En effet, les forces de frottement tangentielles au niveau du contact entre le segment et l'éprouvette permettent encore de compenser le couple induit par gravité. Des réductions de diamètre peuvent se produire par exemple lors de chargement combinés en torsion et en traction de l'éprouvette. On a ainsi par le présent dispositif assuré le positionnement des colliers jusqu'à ce qu'une striction apparaisse et devienne importante. Dans une mise en oeuvre possible, les cannes comprennent une tige 35 en acier, par exemple de diamètre égal à 2 mm, fixée au collier et un tube en céramique disposé autour de la tige, par exemple de diamètre extérieur égal à 4 mm, et configuré pour renforcer mécaniquement la canne à haute température. Les cannes peuvent être fixées aux colliers au moyen d'une colle ciment résistante à haute température. Les figures 3a, 3b, 3c, 3d et 3e illustrent l'intérêt du dispositif selon l'invention pour s'affranchir des jeux de transmission. Les figures 3a et 3b illustre le principe de la présence de jeux de transmission. Ces jeux interviennent dans le mécanisme 14 qui entraine en rotation l'ensemble solidaire 13 formé des amarres 11 et 12 et de l'éprouvette 10. Partant de la situation où l'ensemble solidaire 13 est au repos, on impose une rotation croissante à l'ensemble solidaire 13 au moyen du mécanisme 14. Le couple résultant génère une rotation liée aux jeux de transmission du mécanisme puis une torsion sur l'ensemble solidaire. C'est la situation représentée sur la figure 3a. Dans le cas de l'approche connue mentionnée en préambule, l'angle Otot mesuré par le capteur coaxial intègre la rotation liée aux jeux de transmission. Ainsi, le calcul de l'angle Ocai par la méthode décrite en préambule conduit à la courbe 100 des figures 3c et 3d. Au retour, on réduit l'angle imposé par le mécanisme. Le couple résultant réduit progressivement la torsion de l'ensemble solidaire. C'est la situation représentée sur la figure 3b. La rotation liée aux jeux de transmission reste comblée tant que le couple imposé par le mécanisme n'est pas nul. Cette rotation réapparaît quand le couple est quasi nul. Le calcul de l'angle Ocai conduit pour cette phase de retour à la courbe 101 des figures 3c et 3d. L'effet de la présence de jeux de transmission est visible par la rupture de pente de la courbe retour 101 à proximité du couple nul. Les figures 3a à 3d illustrent donc une limite du calcul de l'angle de torsion 661 par la méthode décrite en préambule. La mesure d'angle total intègre à la fois la torsion de l'ensemble solidaire et la rotation intrinsèque du mécanisme d'entrainement. La mesure de l'angle de torsion de l'éprouvette est donc entachée des erreurs sur le calcul de la complaisance des amarres comme décrit précédemment, et des erreurs liées aux jeux de transmission du mécanisme d'entrainement en rotation. Au contraire, la mesure d'angle de torsion par le dispositif de 35 mesure déportée selon l'invention s'affranchit de ces deux erreurs. Le dispositif permet une mesure directe de l'angle de torsion de l'éprouvette. Comme représenté sur la figure 3e, l'angle de torsion de l'éprouvette (représenté sur l'axe des abscisses) peut être quantifié en fonction du couple imposé (représenté sur l'axe des ordonnées) sans être entaché des erreurs liées aux jeux de transmission. On obtient ainsi deux courbes régulières 200 et 201, lors du chargement et du déchargement en torsion. La figure 4 représente un second exemple de dispositif selon l'invention destiné à la mesure déportée d'allongement axial. Le dispositif est semblable au premier exemple décrit au travers des figures 2a à 2e. Il comprend les amarres 11 et 12 destinés à fixer l'éprouvette 10. Il comprend aussi un mécanisme 14 capable d'imposer un effort à l'ensemble solidaire formé des amarres et de l'éprouvette, ainsi que des moyens de mesure 70 de la position de chacune des cannes 21 et 22. Dans cet exemple, le mécanisme 14 est capable d'imposer entre les deux amarres 11 et 12 un effort de traction T selon l'axe principal Z. Cet effort de traction peut être imposé en complément du couple de torsion ou alternativement avec celui-ci. Les moyens de mesure 70 sont configurés pour déterminer un allongement axial de l'éprouvette 10, résultant d'un effort de traction imposé par le mécanisme 14, au moyen d'une mesure de la position de chacune des cannes selon l'axe principal Z. Ce second dispositif peut être mis en oeuvre indépendamment du premier dispositif. Le dispositif permet alors uniquement la mesure d'un allongement axial. Préférentiellement, il est envisagé de combiner les caractéristiques des deux dispositifs. Ainsi, le mécanisme 14 est capable d'imposer à la fois un couple de torsion et un effort de traction. Il devient possible de faire des chargements combinés de torsion et de traction sur l'éprouvette. Dans ce cas, le dispositif comprend à la fois des moyens de mesure 41 d'angle de torsion tels que précédemment décrits, et des moyens de mesure 70 d'allongement axial. Pour les moyens de mesure 70, partant du dispositif précédemment décrit mettant en oeuvre des cannes longilignes 21 et 22 s'étendant selon un axe perpendiculaire à l'axe principal Z, il est envisagé de disposer un second micromètre laser à balayage. Avantageusement, la nappe de faisceaux laser du second micromètre est disposé dans un plan P' parallèle à l'axe principal Z ; ce plan pouvant être identique ou non au plan P. Le second micromètre est configuré comme représenté sur la figure 4a de sorte que les faisceaux laser d'axes parallèles entre eux de la nappe sont dans un plan vertical, permettant selon une technique connue de l'homme du métier, de déterminer par la mesure d'un déplacement des cannes selon l'axe Z un allongement axial de l'éprouvette. Typiquement, lorsque le plan P est identique au plan P', les axes des faisceaux du second micromètre sont sensiblement perpendiculaires aux axes des faisceaux du premier micromètre. De manière générale, il est 1 0 possible de mesurer un allongement axial selon l'axe principal Z, dès lors que les axes des faisceaux laser ne sont pas strictement parallèles à l'axe principal Z. En d'autres termes, le dispositif selon l'invention permet de déterminer 15 des déformations d'une éprouvette à partir d'une mesure déportée de déplacement de cannes rendues solidaires de l'éprouvette. Il est envisagé un dispositif permettant de déterminer une déformation en torsion et/ou une déformation en traction. Pour une mesure d'angle de torsion, les moyens de mesure sont configurés pour mesurer la position des cannes au cours d'un 20 essai de chargement en torsion, au moyen d'une nappe dont les faisceaux laser sont d'axes parallèles à l'axe principal. Pour une mesure d'allongement axial, les moyens de mesure sont configurés pour mesurer la position des cannes au cours d'un essai de chargement en traction, au moyen d'une nappe dont les faisceaux laser sont d'axes non parallèles à l'axe principal. 25 REVENDICATIONS1. Dispositif destiné à la mesure de déformation d'une éprouvette (10) caractérisé en ce qu'il comprend : - deux amarres (11, 12) destinées à fixer l'éprouvette (10) respectivement en deux extrémités (10a, 10b) opposées selon un axe principal (Z), - un mécanisme (14) capable d'imposer entre les deux amarres (11, 12) un couple de torsion (M) autour de l'axe principal (Z) et/ou un effort de traction (T) selon l'axe principal (Z), - deux cannes longilignes (21, 22) destinées à être maintenues solidaires de l'éprouvette (10) en deux positions distinctes (Za, Zb) le long de l'axe principal (Z), - des moyens de mesure (41 ; 70) de la position de chacune des cannes (21, 22) permettant de déterminer au moins une déformation de l'éprouvette (10), résultant d'un couple de torsion (M) et/ou d'un effort en traction (T) imposé par le mécanisme (14) à l'éprouvette (10). 2. Dispositif selon la revendication 1, comprenant également une enceinte (61) pilotable en température destinée à contenir l'éprouvette (10) et comprenant une ouverture (62) traversée par les deux cannes (21, 22); les moyens de mesure (41) étant configurés pour mesurer la position de chacune des cannes (21, 22) hors de l'enceinte (61). 3. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, comprenant deux colliers (23, 24) destinés à être fixés à l'éprouvette (10) aux deux positions distinctes (Za, Zb) le long de l'axe principal (Z) ; chacune des cannes (21, 22) pouvant être maintenue solidaire de l'éprouvette (10) par l'intermédiaire d'un collier (23, 24). 4. Dispositif selon la revendication 3, dont au moins une canne (21) comprend une tige en acier fixée au collier (23) et un tube en céramique disposé autour de la tige et configuré pour renforcer mécaniquement la canne (21) à haute température.35 5. Dispositif selon la revendication 4, dont la tige en acier est fixée au collier (23) au moyen d'une colle ciment. 6. Dispositif selon l'une des revendications 3 à 5, dont au moins un collier (23) comprend deux demi-colliers (23a, 23b) et des moyens de serrage (23c) destinés à fixer les deux demi-colliers (23a, 23b) à l'éprouvette (10); sur un premier demi-collier (23a) étant fixée la canne (21) et sur un second demi-collier (23b) étant fixé un contrepoids (25), configuré pour limiter le couple généré par la canne (21) par effet de la gravité. 7. Dispositif selon la revendication 6, dont au moins un collier (23) comprend deux demi-segments (27a, 27b) comprenant une surface destinée à être en contact avec l'éprouvette (10); chacun des demi-colliers (23a, 23b) comprenant une gorge dans laquelle est partiellement inséré au moins un demi-segment (27a, 27b). 8. Dispositif selon l'une des revendications 6 ou 7, dont le premier demi-collier (23a) d'un premier collier (23) comprend un excentrement (26), dirigé vers un second collier (24), et sur lequel est fixée la canne (21). 9. Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, dont les moyens de serrage (23c) d'au moins un collier (23) comprennent au moins un ensemble vis-écrou en Inconel. 10. Dispositif selon la revendication 9 dont l'au moins un ensemble vis-écrou comprend au moins une rondelle frein. 11. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, dont chacune des cannes longilignes (21, 22) s'étend selon un axe (Xi, X2) perpendiculaire à l'axe principal (Z), et dont les moyens de mesure (41) sont configurés pour mesurer la position, pour chacune des cannes (21, 22), d'une intersection (21a, 22a) entre l'axe (X1, X2) de la canne (21, 22) et un plan (P) parallèle à l'axe principal (Z) . 12. Dispositif selon la revendication 11, dont les moyens de mesure (41) comprennent au moins un générateur (42) apte à émettre une nappe (43) de faisceaux laser d'axes parallèles entre eux et contenus dansledit plan (P), et au moins un récepteur (44) disposé en regard du générateur (42); l'intersection (21a) entre l'axe (X1) d'une canne (21) et ledit plan (P) étant mesurée par le récepteur (44) par une zone d'ombre (45) générée par la canne (21) interceptant la nappe (43) de faisceaux laser. 13. Dispositif selon la revendication 12, dont les moyens de mesure (41) sont configurés pour déterminer la position de l'intersection (21a) de l'axe (X1) de la canne (21) et dudit plan (P) au moyen du déplacement d'une moyenne de deux extrémités (45a, 45b) de la zone d'ombre (45) mesurée par le récepteur (44). 14. Dispositif selon l'une des revendications 12 ou 13, dont les moyens de mesure (41) comprennent un unique générateur (43) configuré pour que les deux cannes (21, 22) interceptent la nappe (43) de faisceaux laser en générant deux zones d'ombre (45) distinctes mesurées par un unique récepteur (44). 15. Dispositif selon l'une des revendications 12 à 14, dont les moyens de mesure (41) sont configurés pour déterminer un angle de torsion (66» de l'éprouvette (10) entre les deux positions (Za, Zb) résultant d'un couple de torsion (M) imposé par le mécanisme (14), au moyen d'une nappe (43) dont les faisceaux laser sont d'axes parallèles à l'axe principal (Z). 16. Dispositif selon l'une des revendications 12 à 15, dont les moyens de mesure (70) sont configurés pour déterminer un allongement axial de l'éprouvette (10) entre les deux positions (Za, Zb) résultant d'un effort de traction (T) imposé par le mécanisme (14), au moyen d'une nappe (72) dont les faisceaux laser sont d'axes non parallèles à l'axe principal (Z).30