Brevet FR3012848A1 — publié le 20150508

Arrière-plan de l'invention La présente invention concerne le domaine des moteurs-fusées à ergols liquides. Comme moteur-fusée à ergols liquides on entend, dans le présent contexte, un ensemble propulsif comprenant un premier réservoir, apte à contenir un premier ergol liquide, un deuxième réservoir, apte à contenir un deuxième ergol liquide, ainsi qu'une chambre propulsive, apte à générer une poussée par la combustion et détente d'un mélange desdits ergols. Afin de maximiser la poussée produite par un tel ensemble propulsif, il convient d'augmenter, dans la mesure du possible, la pression régnant à l'intérieur de la chambre propulsive. Afin de pouvoir continuer à alimenter la chambre propulsive malgré ces hautes pressions, les ergols doivent être introduits à des pressions encore plus élevées. Pour cela, différents moyens sont connus dans l'état de la technique. Un premier moyen qui a été proposé est la pressurisation des réservoirs contenant les ergols. Toutefois, cette approche restreint fortement la pression maximale pouvant être atteinte dans la chambre propulsive, et donc l'impulsion spécifique du moteur à réaction. En conséquence, pour atteindre des impulsions spécifiques plus élevées, l'utilisation de pompes d'alimentation est devenue courante. Différents moyens ont été proposés pour actionner ces pompes, dont le plus courant est leur entraînement par au moins une turbine. Dans une telle turbopompe, la turbine, à son tour, peut être actionnée de plusieurs manières différentes. Par exemple, la turbine peut être actionnée par des gaz de combustion produits par un générateur de gaz. Toutefois, dans les moteurs-fusées dits à cycle « expander », la turbine est actionnée par l'un des ergols après son passage par un échangeur de chaleur dans lequel il a été chauffé par de la chaleur produite dans la chambre propulsive. Ainsi, ce transfert de chaleur peut contribuer simultanément à refroidir les parois de la chambre propulsive et à actionner l'au moins une pompe d'alimentation. Même si les moteurs-fusées à cycle « expander » peuvent être techniquement plus simples que ceux comprenant un générateur de gaz, ils restent néanmoins relativement complexes, ce qui accroit le coût et le risque de défaillance comparativement aux moteurs-fusées assurant l'alimentation de la chambre propulsive en ergols par simple pressurisation des réservoirs. En particulier, quand les ergols ont des densités différentes, ceci peut empêcher l'utilisation de pompes tournant au même régime pour les différents ergols. En conséquence, il devient nécessaire d'utiliser des turbopompes séparées pour les différents ergols, ou au moins des pompes avec des arbres pouvant tourner à des vitesses différentes. Objet et résumé de l'invention La présente invention vise à remédier à ces inconvénients. En particulier, la présente divulgation vise à proposer un ensemble propulsif qui permette d'atteindre une impulsion spécifique élevée avec des systèmes d'alimentation en ergols comparativement simples et légers. Dans au moins un mode de réalisation, cet ensemble propulsif comprend un premier réservoir, un deuxième réservoir et une chambre propulsive, le premier réservoir étant apte à contenir un premier ergol liquide, le deuxième réservoir étant apte à contenir un deuxième ergol, et la chambre propulsive étant apte à générer une poussée par la combustion et détente d'un mélange desdits ergols. En outre, cet ensemble propulsif comprend aussi un premier et un deuxième circuit d'alimentation, reliant respectivement le premier et le deuxième réservoir à la chambre propulsive pour alimenter cette dernière avec les ergols. Le premier circuit d'ergol comprend un échangeur de chaleur régénératif arrangé de manière à chauffer ledit premier ergol avec de la chaleur provenant de la chambre propulsive, et l'ensemble propulsif comprend aussi une turbopompe, comprenant une turbine, une première pompe et une deuxième pompe. Ladite première pompe est traversée par le premier circuit d'alimentation en amont dudit échangeur de chaleur régénératif, ladite deuxième pompe est traversée par le deuxième circuit d'alimentation, et ladite turbine est traversée par le premier circuit d'alimentation en aval dudit échangeur de chaleur régénératif. Cet ensemble propulsif est donc un moteur-fusée à cycle « expander », dans lequel la turbopompe est actionnée par la détente du premier ergol réchauffé par son passage à travers l'échangeur de chaleur. 3 0 12 84 8 3 Dans au moins ce mode de réalisation, le but susmentionné est atteint grâce à ce que le deuxième réservoir est apte à contenir un deuxième ergol, l'ensemble propulsif comprenant aussi un dispositif de pressurisation configuré pour maintenir une pression sensiblement plus 5 élevée dans le deuxième réservoir que dans le premier réservoir , et à ce que la turbopompe est une turbopompe monoarbre, dans laquelle la première et la deuxième pompe sont reliées à la turbine par un seul arbre rotatif. En particulier, le dispositif de pressurisation peut être configuré pour maintenir, dans le deuxième réservoir, une pression d'au moins 2 10 MPa, et en particulier d'au moins 3 MPa. La pressurisation du deuxième réservoir permet l'utilisation d'une turbopompe monoarbre dans laquelle la première et la deuxième pompe tournent au même régime, même si le deuxième ergol présente une masse volumique sensiblement supérieure à celle du premier ergol, puisque la deuxième pompe est gavée par la 15 pression interne du deuxième réservoir, réduisant ainsi la puissance à fournir à travers cette deuxième pompe. La turbine peut être traversée par le premier circuit d'alimentation entre ledit échangeur de chaleur régénératif et ladite chambre propulsive. Ainsi, en fonctionnement, le premier ergol est injecté dans la chambre 20 propulsive après une détente partielle dans la turbine. Alternativement, toutefois, ladite turbine peut être traversée par une branche de dérivation du premier circuit d'alimentation en aval d'au moins une partie dudit échangeur de chaleur régénératif, ladite branche de dérivation ne débouchant pas dans la chambre propulsive. Ainsi, dans 25 cette autre variante, seulement une partie du débit du premier ergol est utilisée pour actionner la turbine. Toutefois, comme la branche de dérivation ne débouche pas dans la chambre propulsive, la détente de ce débit dérivé dans la turbine peut être plus complète, permettant ainsi d'obtenir sensiblement la même puissance que si l'ensemble du débit du 30 premier ergol était utilisé. Afin notamment de limiter l'encombrement de la turbine et faciliter son intégration avec les deux pompes, ladite turbine peut en particulier être une turbine axiale. D'autre part, afin de maximiser le rendement des pompes, au moins une desdites première et deuxième pompes peut être 35 une pompe centrifuge. 3 0 1 2 8 4 8 4 L'utilisation de matériaux avancés pour la structure du deuxième réservoir permet de minimiser la masse supplémentaire requise pour résister à sa pression interne. En particulier, ledit deuxième réservoir peut être au moins partiellement en matériau composite, et plus 5 particulièrement comprendre une structure composite bobinée. Dans le présent contexte, on comprend comme matériau composite un matériau avec deux composants distincts en non miscibles. Plus particulièrement, on peut se référer à un matériau composite à matrice organique renforcée par fibres, lequel comprend des fibres telles que des fibres de verre, des 10 fibres de carbone, et/ou des fibres organiques, noyées dans une matrice organique, généralement polymérique. Typiquement, une structure composite bobinée est une structure creuse crée par bobinage de telles fibres, imprégnées de résine thermodurcissable, ou d'un thermoplastique en état liquide, autour d'un noyau solide, qui est lui-même creux ou apte à 15 être détruit ou extrait de la structure composite bobinée après le bobinage des fibres imprégnées et la solidification de la matrice. Afin d'obtenir une densité énergétique élevée des ergols, au moins un desdits ergols liquides peut être un ergol cryogénique. On entend par « ergol cryogénique », dans le présent contexte, un ergol maintenu liquide 20 à une température inférieure à 120 K. En particulier, ledit premier ergol liquide peut être de l'hydrogène liquide et ledit deuxième ergol liquide peut être de l'oxygène liquide. La présente divulgation se rapporte aussi à un engin spatial comprenant l'ensemble propulsif susmentionné. Dans ce contexte, on 25 entend « engin spatial » au sens large, comprenant aussi, par exemple, des lanceurs spatiaux ainsi que des étages individuels de ceux-ci. Finalement, la présente divulgation se rapporte également à un procédé d'alimentation en ergols liquides d'une chambre propulsif d'un ensemble propulsif, dans lequel un débit d'un premier ergol liquide est 30 extrait d'un premier réservoir, à travers un premier circuit d'alimentation, dans lequel il est d'abord pompé par une première pompe d'une turbopompe monoarbre, chauffé, dans un échangeur de chaleur régénératif, avec de la chaleur provenant de la chambre propulsive, et ensuite détendu dans une turbine de ladite turbopompe monoarbre pour 35 actionner ladite première pompe et une deuxième pompe de la turbopompe monoarbre à travers un seul arbre rotatif reliant la turbine aux deux pompes de la turbopompe monoarbre, et un débit d'un deuxième ergol liquide est extrait d'un deuxième réservoir dans lequel le deuxième ergol liquide est maintenu par un dispositif de pressurisation à une pression sensiblement plus élevée que le premier ergol liquide dans le premier réservoir, et traverse un deuxième circuit d'alimentation, dans lequel il pompé par ladite deuxième pompe avant d'être injecté dans la chambre propulsive. Dans ce procédé, selon deux alternatives différentes, l'ensemble dudit débit du premier ergol liquide peut être détendu dans ladite turbine avant d'être injecté dans la chambre propulsive, ou une première partie dudit débit du premier ergol liquide peut être dérivée à travers une branche de dérivation du premier circuit d'alimentation en aval d'au moins une partie dudit échangeur de chaleur régénératif pour être détendue dans ladite turbine, tandis qu'une deuxième partie dudit débit du premier ergol liquide est injectée dans la chambre propulsive. Brève description des dessins L'invention sera bien comprise et ses avantages apparaîtront mieux, à la lecture de la description détaillée qui suit, de deux modes de réalisation représentés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre schématiquement un lanceur spatial multiétages ; - la figure 2 illustre schématiquement un ensemble propulsif suivant un premier mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 3 illustre schématiquement un ensemble propulsif suivant un deuxième mode de réalisation de l'invention. Description détaillée de l'invention Un lanceur spatial multi-étages 1 est illustré schématiquement sur la figure 1. Le lanceur 1 illustré comprend trois étages successifs 2,3,4, et une charge utile 5, comme par exemple un satellite, sous une coiffe 6 fixée de manière libérable sur le dernier des trois étages. Chacun des trois étages 2,3,4 comprend un ensemble propulsif de type moteur-fusée, permettant ainsi le lancement et mise en orbite de la charge utile 5. Pour cela, les ensembles propulsifs des trois étages 2,3,4 sont mis à feu successivement, avec séparation de chaque étage épuisé avant la mise à feu de l'ensemble propulsif de l'étage suivant. La figure 2 illustre un ensemble propulsif 10 suivant un premier mode de réalisation. Cet ensemble propulsif 10 pourrait équiper l'un quelconque des étages d'un tel lanceur spatial, ou même un engin spatial lancé comme charge utile sur un tel lanceur spatial. L'ensemble propulsif 10 illustré est un moteur-fusée de cycle « expander », c'est-à-dire, un moteur-fusée à ergols liquides et alimentation par turbopompe, dans lequel la turbopompe est actionnée par détente d'un des ergols après son réchauffage et sa vaporisation dans un échangeur de chaleur régénératif chauffé par la chambre propulsive. L'ensemble propulsif 10 illustré comprend un premier réservoir 11, un deuxième réservoir 12, un troisième réservoir 13, un premier circuit d'alimentation 21, un deuxième circuit d'alimentation 22, une turbopompe 30, et une chambre propulsive 40. Le premier réservoir 11 est apte à contenir un premier ergol liquide cryogénique tel que, par exemple, de l'hydrogène liquide (LH2), à une pression interne p11 pouvant être proche de la pression atmosphérique standard (environ 0,1 MPa). Le deuxième réservoir 12, pour sa part, est apte à contenir un deuxième ergol liquide cryogénique, sensiblement plus dense que le premier ergol, tel que, par exemple, de l'oxygène liquide (LOX), à une pression interne P12 sensiblement plus élevée que la pression interne pli du premier réservoir 11. Par exemple, cette pression p12 peut être d'au moins 2 MPa, voire d'au moins 3 MPa. Afin de maintenir ces pressions p11 et p12 dans, respectivement, le premier réservoir 11 et le deuxième réservoir 12, l'ensemble propulsif 10 comprend aussi un dispositif de pressurisation 60 comprenant un troisième réservoir 13 connecté au premier réservoir 11 à travers une vanne 14a et au deuxième réservoir 12 à travers une autre vanne 14b. Ce troisième réservoir 13 est apte à contenir un fluide de pressurisation, tel que par exemple de l'hélium gazeux. En conséquence, le troisième réservoir 13 est apte à résister une pression interne p13 encore plus élevée que la pression p12 du deuxième réservoir 12. Afin de permettre la pressurisation du deuxième réservoir 12 à la pression p12 sans encourir une pénalité de masse rédhibitoire, ce 3012 84 8 7 deuxième réservoir peut être en matériau composite. Plus spécifiquement, il peut avoir une structure en composite bobinée. Les mêmes moyens peuvent également être mis en oeuvre pour le troisième réservoir 13. Bien que, dans les modes de réalisation illustrés, le dispositif de 5 pressurisation 60 comprenne un seul réservoir 13, et que le même fluide de pressurisation soit donc utilisé pour le premier réservoir 11 et pour le deuxième réservoir 12, il est également envisageable que le dispositif de pressurisation 60 comprenne deux réservoirs séparés, un pour chacun des deux réservoirs d'ergols 11 et 12. Ainsi, un fluide de pressurisation 10 différent pourrait être utilisé pour chacun de ces deux réservoirs d'ergols 11 et 12. En outre, alternativement ou en complément à l'au moins un réservoir de fluide de pressurisation, le dispositif de pressurisation 60 peut comprendre aussi, pour chacun des réservoirs d'ergols 11 et 12, des moyens de pressurisation autogène (non illustrés) utilisant le propre ergol 15 contenu dans ce réservoir 11,12, après réchauffement et passage à l'état gazeux, pour y maintenir la pression p11, p12. Une telle pressurisation autogène, au moins pendant les intervalles de fonctionnement de l'ensemble propulsif 10, permet de réduire les besoins en fluide de pressurisation, et donc la taille du ou des réservoirs de fluide de 20 pressurisation. La turbopompe 30 est une turbopompe monoarbre avec une première pompe 31, une deuxième pompe 32 et une turbine 33 reliées mécaniquement par un seul arbre rotatif commun 34. La turbine 33, qui est une turbine axiale, est placée entre les deux pompes 31, 32. La pompe 25 31 est une pompe centrifuge, tandis que la pompe 32 peut être une pompe axiale. La vitesse de rotation est optimisée pour la pompe 31 et la turbine 33, ce qui est compatible avec une pompe 32 axiale et permet une grande compacité de la turbopompe 30 compacte du fait de la vitesse de rotation élevée. Les pompes 31, 32 sont placées en porte-à-faux par 30 rapport à des paliers 35, 36 soutenant l'arbre rotatif 34. Avec une turbine 33 de diamètre supérieur aux pompes 31,32, et/ou des admissions axiales des pompes 31,32 orientées vers l'extérieur par rapport à la turbine 33, il est possible de minimiser l'encombrement de cette turbopompe 30, facilitant ainsi son intégration dans l'ensemble propulsif 10. Des joints 35 d'étanchéité 37,38 autour de l'arbre rotatif 34 séparent la turbine 33 des deux paliers 35, 36. Une autre barrière 39 à très grande étanchéité est interposée entre le palier et la deuxième pompe 32, de manière à éviter le contact entre le premier et le deuxième ergol dans la turbopompe 30. La chambre propulsive 40 comprend une chambre de combustion 41, pour la combustion d'un mélange des deux ergols, et une tuyère 5 convergente-divergente 42 avec un goulot d'étranglement 43 pour la détente et accélération supersonique des gaz de combustion résultants afin de générer une poussée en direction opposée. Le premier circuit d'alimentation 21 relie le premier réservoir 11 à la chambre propulsive 40 en passant par la première pompe 31, un 10 échangeur de chaleur régénératif 44 et la turbine 33. Ce premier circuit d'alimentation 21 comprend aussi au moins deux vannes 23,24 situées, respectivement, entre le premier réservoir 11 et la première pompe 31 et entre la première pompe 31 et l'échangeur de chaleur 44. L'échangeur de chaleur 44, destiné à transmettre de la chaleur de la chambre propulsive 15 40 à l'ergol traversant le premier circuit 21, peut être intégré dans une paroi externe de la chambre propulsive 40, en particulier autour de la chambre de combustion 41 et de son goulot d'étranglement 43. De cette manière, l'échangeur 44 permet non seulement de chauffer l'ergol, mais aussi de refroidir cette paroi externe, permettant ainsi d'atteindre, dans la 20 chambre propulsive 40, des températures particulièrement élevées sans risque d'endommager sa paroi externe. Une petite dérivation 25 du circuit 21 directement en aval de la première pompe 21 est reliée aux paliers 35, 36, afin de les lubrifier avec le premier ergol. Le deuxième circuit d'alimentation 22 relie le deuxième réservoir 12 à 25 la chambre propulsive 40 en passant par la deuxième pompe 32. Ce deuxième circuit d'alimentation comprend aussi au moins une vanne 26 située entre le deuxième réservoir 12 et la deuxième pompe 32. Afin de commander le fonctionnement de l'ensemble propulsif 10, les vannes 14a,14b,23,24,26 sont connectées à une unité de commande 50 30 pour leur pilotage. L'ensemble propulsif peut notamment aussi comprendre des capteurs (non illustrés) également connectés à l'unité de commande 50 afin d'obtenir un retour sur le fonctionnement de l'ensemble propulsif 10. En fonctionnement, après la mise en froid des circuits d'alimentation 35 21, 22 et de la turbopompe 30, et après l'arrivée initiale des ergols à la chambre propulsive 40 et leur allumage, le premier ergol circulant du premier réservoir 11 vers la chambre propulsive 40 est chauffé, en traversant l'échangeur de chaleur 44, par la chaleur produite par la combustion des ergols dans la chambre propulsive 40. L'ergol ainsi réchauffé peut passer de l'état liquide à l'état gazeux avant son arrivée à la turbine 33, dans laquelle sa détente partielle permet d'actionner les deux pompes 31,32 à travers l'arbre rotatif 34. Cette détente est uniquement partielle, de telle manière que la pression restante du premier ergol en aval de la turbine 33 reste suffisante pour permettre l'injection du premier ergol dans la chambre propulsive 40. La première pompe 31 maintient ainsi l'alimentation de la chambre propulsive 40 avec le premier ergol, qui continue à être extrait du premier réservoir 11 en amont de cette première pompe 31. Quant au deuxième ergol, la pression interne P12 du deuxième réservoir 12, maintenue grâce au fluide de pressurisation contenu dans le troisième réservoir, permet de gaver la deuxième pompe 32, réduisant ainsi proportionnellement la puissance de pompage requise de cette deuxième pompe 32 pour continuer à assurer l'alimentation de la chambre propulsive 40 avec ce deuxième ergol. Ainsi, malgré la masse volumique plus élevée du deuxième ergol par rapport au premier ergol, les deux pompes 31, 32 peuvent tourner au même régime, et donc être actionnées par une turbine commune 33 à travers un arbre rotatif commun 34. Quoique, dans le premier mode de réalisation susmentionnée, le débit principal de premier ergol est soumis à une détente partielle dans la turbine avant son injection dans la chambre propulsive, il est également possible d'actionner cette turbine par un débit dérivé, en particulier si on procède à une détente plus complète dans la turbine, renonçant à injecter après ce débit dérivé dans la chambre propulsive. Ainsi, dans un deuxième mode de réalisation, illustré sur la figure 3, l'échangeur de chaleur régénératif 44 comprend deux segments 44a,44b, et le premier circuit d'alimentation 21 comprend une branche de dérivation 21b, en aval du premier segment 44a de l'échangeur de chaleur 44, qui traverse le deuxième segment 44b de l'échangeur de chaleur 44 et la turbine 33 et ne débouche pas dans la chambre propulsive 40, contrairement à une branche principale 21a qui débouche bien dans la chambre propulsive. Les reste des éléments de cet ensemble propulsif 10 sont analogues à ceux du premier mode de réalisation et reçoivent en conséquence les mêmes chiffres de référence. En fonctionnement, dans ce deuxième mode de réalisation, un débit principal du premier ergol est injecté dans la chambre propulsive 40 à travers la branche principale 21a du premier circuit d'alimentation 21 après son passage à travers le premier segment 44a de l'échangeur de chaleur 44, dans lequel il est réchauffé. Toutefois, un débit secondaire du premier ergol est dérivé à travers la branche de dérivation 21b, et traverse le deuxième segment 44b de l'échangeur de chaleur 44, dans lequel il est surchauffé, avant de traverser la turbine 33, laquelle actionne les pompes 31,32 grâce à la détente de ce débit secondaire au sein de la turbine 33. Après sa détente, le débit secondaire n'est plus injecté dans la chambre propulsive 40, sa pression n'étant plus suffisante pour cela, mais peut, par exemple, être expulsé à l'extérieur par une tuyère secondaire (non illustrée). Comparativement, toutefois, l'ensemble propulsif du premier mode de réalisation pourrait d'obtenir une impulsion spécifique plus élevée (possiblement au moins 10 s plus élevée si les ergols sont de l'hydrogène et de l'oxygène liquides) que celui du deuxième mode de réalisation. En outre, la pression de combustion peut être moins élevée dans le premier mode de réalisation, passant ainsi par exemple de 7,5 Mpa à 5,5 MPa, ce qui réduit aussi la surpression devant être fournie par la deuxième pompe. Même si dans le premier mode de réalisation la surpression devant être fournie par la première pompe est comparativement plus élevée, puisque devant permettre la subséquente détente partielle du premier ergol avant son injection, elle reste potentiellement compatible avec les performances d'une pompe centrifuge à un seul étage, grâce à la moindre pression de combustion. En tout cas, les deux modes de réalisation illustrés permettent de réduire la pression dans le deuxième réservoir, par rapport à un ensemble propulsif comparable dans lequel la turbopompe servirait exclusivement à pomper le premier ergol, et l'injection du deuxième ergol dans la chambre de propulsion était uniquement assurée par la pressurisation de ce deuxième réservoir. D'autre part, leur avantage par rapport à un ensemble propulsif comparable dans lequel les réservoirs du premier et du deuxième ergol seraient maintenus à des pressions similaires et l'alimentation serait assurée par deux turbopompes séparées est celui de permettre une plus grande simplicité des éléments mobiles, puisque dans les deux modes de réalisation illustrés une simple turbopompe monoarbre sert à pomper les deux ergols. Quoique la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des différentes modifications et changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation évoqués peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.15 REVENDICATIONS1. Ensemble propulsif (10) comprenant au moins : un premier réservoir (11), apte à contenir un premier ergol liquide ; un deuxième réservoir (12), apte à contenir un deuxième ergol liquide ; un dispositif de pressurisation (60) configuré pour maintenir une pression sensiblement plus élevée dans le deuxième réservoir (12) 10 que dans le premier réservoir (11) ; une chambre propulsive (40), apte à générer une poussée par la combustion et détente d'un mélange desdits ergols ; un premier circuit d'alimentation (21), reliant le premier réservoir (11) à la chambre propulsive (40) pour alimenter cette dernière 15 avec le premier ergol, et comprenant un échangeur de chaleur régénératif (44) arrangé de manière à chauffer ledit premier ergol avec de la chaleur provenant de la chambre propulsive (40) ; un deuxième circuit d'alimentation (22), reliant le deuxième réservoir (12) à la chambre propulsive (40) pour alimenter cette dernière 20 avec le deuxième ergol ; et une turbopompe monoarbre (30), comprenant une turbine (33), une première pompe (31) et une deuxième pompe (32), lesdites pompes (31,32) étant mécaniquement reliées par un seul arbre rotatif (34) à ladite turbine (33) pour leur actionnement, ladite première pompe (31) étant 25 traversée par le premier circuit d'alimentation (21) en amont dudit échangeur de chaleur régénératif (44), ladite deuxième pompe (32) étant traversée par le deuxième circuit d'alimentation (22), et ladite turbine (33) étant traversée par le premier circuit d'alimentation (21) en aval dudit échangeur de chaleur régénératif (44). 30 2. Ensemble propulsif (10) suivant la première revendication, dans lequel ladite turbine (33) est traversée par le premier circuit d'alimentation (21) entre ledit échangeur de chaleur régénératif (44) et ladite Chambre propulsive (40). 3. Ensemble propulsif (10) suivant la première revendication, dans 35 lequel ladite turbine (33) est traversée par une branche de dérivation (21b) du premier circuit d'alimentation (21) en aval d'au moins une partie 3012 84 8 13 dudit échangeur de chaleur régénératif (44), ladite branche de dérivation (21b) ne débouchant pas dans la chambre propulsive (40). 4. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier réservoir (11) est apte 5 à maintenir une pression interne d'au moins 2 MPa, et en particulier d'au moins 3 MPa. 5. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite turbine (33) est une turbine axiale. 6. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première pompe (31) est une pompe centrifuge et la deuxième pompe (32) est une pompe axiale. 7. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit deuxième réservoir (12) est 15 au moins partiellement en matériau composite. 8. Ensemble propulsif (10) suivant la revendication 7, dans lequel ledit deuxième réservoir (12) comprend une structure composite bobinée. 9. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un desdits ergols 20 liquides est un ergol cryogénique. 10. Ensemble propulsif (10) suivant la revendication 9, dans lequel ledit premier ergol liquide est de l'hydrogène liquide. 11. Ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications 9 ou 10, dans lequel ledit deuxième ergol liquide est de 25 l'oxygène liquide. 12. Engin spatial (1) comprenant un ensemble propulsif (10) suivant l'une quelconque des revendications précédentes. 13. Procédé d'alimentation en ergols liquides d'une chambre propulsif (40) d'un ensemble propulsif, dans lequel : 30 un débit d'un premier ergol liquide est extrait d'un premier réservoir (11), à travers un premier circuit d'alimentation (21), dans lequel il est d'abord pompé par une première pompe (31) d'une turbopompe monoarbre (30), chauffé, dans un échangeur de chaleur régénératif (44), avec de la chaleur provenant de la chambre propulsive (40), et ensuite 35 détendu dans une turbine (33) de ladite turbopompe monoarbre (30) pour actionner ladite première pompe (31) et une deuxième pompe (32) de la 3012 84 8 14 turbopompe monoarbre (30) à travers un seul arbre rotatif (34) reliant la turbine (33) aux deux pompes (31,32) de la turbopompe monoarbre (30) ; un débit d'un deuxième ergol liquide est extrait d'un deuxième réservoir (12) dans lequel le deuxième ergol liquide est maintenu par un 5 dispositif de pressurisation (60) à une pression sensiblement plus élevée que le premier ergol liquide dans le premier réservoir (11), et traverse un deuxième circuit d'alimentation (22), dans lequel il est pompé par ladite deuxième pompe (32) avant d'être injecté dans la chambre propulsive (40). 10 14. Procédé d'alimentation suivant la revendication 13, dans lequel le premier ergol liquide est injecté dans la chambre propulsive (40) après sa détente partielle dans la turbine (33). 15. Procédé d'alimentation suivant la revendication 13, dans lequel une première partie dudit débit du premier ergol liquide est dérivée à travers une branche de dérivation (21b) du premier circuit d'alimentation (21) en aval d'au moins une partie dudit échangeur de chaleur régénératif (44) pour être détendue dans ladite turbine (33), tandis qu'une deuxième partie dudit débit du premier ergol liquide est injectée dans la chambre propulsive (40).20