Brevet FR3012172A1 — publié le 20150424

- 1 - PROCEDE DE DIAGNOSTIC D'UN PIEGE A OXYDES D'AZOTE ET DISPOSITIF ASSOCIE DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION L'invention concerne un procédé de diagnostic de l'état de fonctionnement d'un piège à oxydes d'azote. Elle concerne également un dispositif de diagnostic apte à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Elle trouve une application avantageuse sous la forme d'un diagnostic embarqué dans un véhicule automobile équipé d'un moteur diesel associé à un piège à oxydes d'azotes. ETAT DE LA TECHNIQUE De nombreux moteurs modernes à combustion interne, en particulier les moteurs diesel des véhicules automobiles, sont équipés d'un piège à oxydes d'azote (N0x) pour respecter les normes légales qui limitent les émissions à l'échappement de polluants par ces véhicules. Un piège à oxydes d'azote est généralement placé dans la ligne d'échappement d'un véhicule et fonctionne de manière discontinue, selon deux modes distincts. Pendant le fonctionnement habituel du moteur en mélange pauvre, le piège retient une partie des molécules de NOx émises par le moteur sur différents compartiments catalytiques de stockage, le reste étant rejeté dans l'atmosphère après avoir traversé le piège. Le pourcentage de molécules de NOx du moteur qui est retenu par le piège est appelé efficacité de stockage. Quand la masse de NOx stockée dans le piège atteint un seuil prédéterminé en fonction de la capacité maximale de stockage, un basculement provoqué du fonctionnement du moteur en mélange riche, c'est-à-dire avec un défaut d'oxygène par rapport à la stoechiométrie, permet de régénérer le piège. La phase de régénération consiste à purger le piège des NOx accumulés lors de la phase de fonctionnement de stockage. Au cours de cette phase de fonctionnement en mélange riche, des réducteurs (hydrocarbures imbrûlés HC et monoxyde de carbone CO) provenant du moteur passent dans le piège et réduisent les molécules de NOx en molécules d'azote N2 et de dioxyde de carbone CO2. Pendant la phase de purge, on règle la richesse à une valeur moyenne qui est - 2 - généralement à peine supérieure à 1, plus précisément une valeur comprise entre 1,03 et 1,05, par exemple 1,04. Une telle valeur de richesse représente un bon compromis entre la durée de la régénération et la quantité de carburant consommée. En outre, on évite généralement d'augmenter davantage la richesse du mélange pour deux raisons principales. En premier lieu, l'enrichissement consiste généralement à injecter dans les cylindres du moteur une quantité de carburant qui ne participe pas à la combustion. La plus grande part de ce carburant est évacuée à l'échappement du moteur vers le piège pour y réduire les oxydes d'azote, mais une proportion résiduelle de ce carburant, qui est d'autant plus grande que la richesse est élevée, pénètre dans l'huile du moteur notamment en passant à travers la segmentation des pistons. La dilution progressive du carburant dans l'huile dégrade les propriétés lubrifiantes de l'huile, ce qui oblige alors à procéder à des vidanges plus fréquentes du moteur. D'autre part, on a remarqué qu'une régénération réalisée avec une richesse moyenne plus élevée, par exemple 1,10, peut faire courir le risque que des réducteurs se combinent, avec le soufre présent dans le carburant et stocké dans le piège, en molécules de sulfure d'hydrogène H2S malodorantes, dans certaines conditions de température élevée. Sous l'effet du vieillissement, et parfois d'événements accidentels tels que des chocs thermiques ou mécaniques, l'efficacité de stockage d'un piège à oxydes d'azote diminue, à cause de la baisse du nombre de compartiments catalytiques disponibles dans le piège pour stocker les molécules de NON. Pour s'assurer que les rejets dans l'atmosphère des gaz d'échappement d'un véhicule automobile sont en permanence conformes aux normes légales, il est courant de surveiller l'état de fonctionnement de son piège à oxydes d'azote, c'est-à-dire de tester son efficacité de stockage, grâce à un diagnostic embarqué. On connaît plusieurs procédés qui visent à surveiller l'état de fonctionnement d'un piège à oxydes d'azote. En particulier, la publication FR 2 940 356-B1 divulgue un procédé de diagnostic dans lequel on détermine un critère de diagnostic égal à la masse de réducteurs utilisée pendant la régénération en mode riche d'un piège à oxydes d'azote, et on compare ce rapport avec un seuil. La masse de réducteurs consommée est égale à l'intégrale temporelle de la différence entre le débit massique de réducteurs entrant dans le piège, diminué du débit massique de réducteurs sortant du piège. Le débit de réducteurs entrant peut - 3 - être calculé comme le produit du débit des gaz d'échappement, multiplié par la valeur de la richesse des gaz entrant dans le piège, mesurée par exemple par une sonde à oxygène implantée en amont du piège. De la même manière, le débit de réducteurs sortant peut être calculé comme le produit du débit des gaz d'échappement, multiplié par la valeur de la richesse des gaz sortant du piège, mesurée par exemple par une autre sonde à oxygène implantée en aval du piège. Comme le montrent les figures 1 et 2 annexées, un tel procédé permet de détecter correctement des pièges qui ont perdu toute leur efficacité de stockage et de distinguer sans ambigüité un piège en bon état d'un piège défectueux. Sur chacune de ces figures, on a représenté en abscisse le temps t pendant lequel la régénération d'un piège à oxydes d'azote se déroule, et en ordonnée, la richesse des gaz d'échappement à l'entrée ou à la sortie d'un piège. La courbe 1 en trait plein représente la valeur de la richesse mesurée par une sonde à oxygène placée en amont du piège, et la courbe 2 en trait mixte représente la valeur de la richesse mesurée par une sonde à oxygène placée en aval du piège. Pour un débit de gaz d'échappement constant, la masse de réducteurs consommée lors de la purge, qui est l'objet de la publication FR 2 940 356-B1, est représentée par la surface hachurée 3 située entre les deux courbes de richesse précédentes, entre l'instant du début de la régénération et l'instant de la fin de la régénération. La régénération commence lorsque la richesse des gaz est augmentée à une valeur supérieure à 1,04, et elle se termine à l'instant où le stock d'oxydes d'azote dans le piège est entièrement réduit, c'est-à-dire lorsqu'on peut constater qu'il n'y a plus de consommation de réducteurs à l'intérieur du piège. En d'autres termes, la régénération est stoppée au moment où la richesse des gaz à la sortie du piège rejoint la valeur de la richesse des gaz à l'entrée du piège, ici 1,04. Le fonctionnement du moteur est alors basculé à nouveau en mélange pauvre, ce qui est matérialisé sur les figures 1 et 2 par la brutale chute de richesse à une valeur inférieure à 0,9. La surface hachurée 3 sur la figure 1 représente la quantité de réducteurs consommée pendant une phase de régénération d'un piège en bon état, par exemple un piège dont l'efficacité est de 70%. La surface hachurée sur la figure 2 représente la quantité de réducteurs consommée pendant une phase de régénération d'un piège complètement dégradé, par exemple un piège dont l'efficacité résiduelle est de 0%. Malgré un certain manque de répétabilité de la mesure et une certaine dispersion liée aux tolérances de fabrication des différentes pièces du moteur et des - 4 - conditions de roulage dans lesquelles se déroule la régénération, on a constaté que la quantité de réducteurs consommée pour un piège d'efficacité nulle est toujours inférieure à celle d'un piège dont l'efficacité est bonne (70%). Le diagnostic est donc fiable lorsqu'on répète la régénération et le calcul du débit de réducteurs. En revanche, avec la sévérité toujours accrue des normes OBD, il devient nécessaire de distinguer un piège bon (par exemple ayant une efficacité de 70%) d'un piège dont l'efficacité n'est pas tout à fait nulle, par exemple un piège dont l'efficacité résiduelle est encore de 12%. De la même manière que les figures 1 et 2, la surface hachurée sur la figure 3 représente la quantité de réducteurs consommée qui a été mesurée lors d'une purge d'un piège dont l'efficacité résiduelle est de 12%. On observe sur cette figure que la quantité de réducteurs est très voisine de celle qui est représentée sur la figure 1. A cause de la répétabilité de la mesure et de la dispersion des composants et des conditions de roulage, il n'est pas toujours possible de distinguer les deux pièges. En d'autres termes, le procédé comporte un risque statistique de non-détection (piège défaillant déclaré bon) et de fausse détection (piège bon déclaré défaillant). RESUME DE L'INVENTION L'invention propose de remédier au manque de précision et aux risques de diagnostics erronés des procédés de diagnostics connus dans lesquels on détermine un critère de diagnostic à partir de la masse de réducteurs consommée pendant la phase de régénération du piège. Elle propose pour cela un procédé de diagnostic d'un piège à oxydes d'azote associé à un moteur à combustion interne, ledit piège étant apte à décomposer les oxydes d'azote stockés en son sein par réaction avec des réducteurs, pendant une étape de régénération du piège provoquée par un basculement du mode de fonctionnement du moteur en mélange riche, ledit procédé comprenant : - Une étape de détermination de la masse de réducteurs consommée au cours d'une étape de régénération ; - Une étape de comparaison de ladite masse avec un seuil de défaillance en dessous duquel on détermine que le piège est défaillant ; et, - Une étape d'émission d'un signal indiquant l'état de défaillance du piège, Ledit procédé étant caractérisé en ce qu'on détermine la masse de réducteurs au cours d'une étape de régénération spéciale du piège réalisée aux fins du diagnostic - 5 - à une deuxième valeur de richesse de fonctionnement du moteur qui est supérieure à une première valeur de richesse de fonctionnement d'une étape de régénération ordinaire du piège. Avantageusement, la deuxième valeur de richesse est sensiblement égale à 1,10, la première valeur de richesse étant comprise entre 1,03 et 1,05. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture d'un mode de réalisation non limitatif de celle-ci, en se reportant aux dessins annexés sur lesquels : la figure 4 illustre un dispositif de diagnostic d'un piège à oxydes d'azote ; la figure 5 est un organigramme des étapes d'un procédé de diagnostic d'un piège à oxydes d'azote conforme à l'invention ; et, les figures 6 et 7 sont une illustration du critère de diagnostic selon l'invention, respectivement pour un piège dont l'efficacité est égale à 70% et pour un piège dont l'efficacité est égale à 12%. DESCRIPTION DETAILLEE DES FIGURES Sur la figure 4, on a représenté un moteur 4 à combustion interne, par exemple un moteur diesel de véhicule automobile, pourvu d'un dispositif de diagnostic selon l'invention. Le moteur 4 est alimenté en air par un collecteur d'admission 5 et en carburant, par exemple du gazole, par une pluralité d'injecteurs 6 montés sur une rampe commune 7 d'alimentation en carburant. Le moteur 4 est équipé d'un circuit d'échappement des gaz brûlés, comprenant un collecteur d'échappement 8, une conduite d'échappement 9, un dispositif de traitement 10 des émissions polluantes du moteur 4 et un pot d'échappement 11 sur lequel est monté un débitmètre 12, par lequel les gaz d'échappement sont évacués dans l'atmosphère. Le moteur peut être du type suralimenté et/ou associé à au moins un circuit de recirculation des gaz d'échappement sans pour autant sortir du cadre de l'invention. Le dispositif de traitement 10 des émissions polluantes se présente sous la forme d'une enveloppe métallique (ou « canning ») de forme sensiblement cylindrique - 6 - terminée à ses deux extrémités par deux cônes de liaison respectivement avec la conduite d'échappement 9 et le pot d'échappement 11. Cette enveloppe métallique contient un piège à oxydes d'azote 13. De manière non limitative, elle peut comprendre aussi un autre dispositif 14 de traitement des gaz d'échappement, par exemple un filtre à particules 14 ou un catalyseur d'oxydation 14, qui est disposé ici en aval du piège 13 (dans le sens de circulation des gaz d'échappement figuré par les flèches représentées sur la figure 4). Le piège à oxydes d'azote 13 stocke une partie des émissions de NOx du moteur 1 quand celui-ci fonctionne en mélange pauvre. Périodiquement, lorsqu'une phase de fonctionnement du moteur 4 en mélange riche (dite : phase de régénération, ou phase de purge) est déclenchée, le piège 13 réduit les NOx en molécules d'azote N2 et de dioxyde de carbone CO2 sous l'action de réducteurs, c'est-à-dire de molécules de monoxyde de carbone et d'hydrocarbures imbrûlés émises par le moteur 4. Le piège à oxydes d'azote 13 est associé à des moyens de détermination de la richesse des gaz d'échappement du moteur 4 respectivement à l'entrée et à la sortie du piège 13, par exemple respectivement une sonde à oxygène amont 15, disposée sur la conduite d'échappement 9 en amont du piège 13, et une sonde à oxygène aval 16, disposée sur le pot d'échappement 11 en aval du piège 13. Un calculateur électronique 17 est reliée au moteur 4 par une connexion 18, à la sonde à oxygène amont 15 par une connexion 19 et à la sonde à oxygène aval 16 par une connexion 20. Le calculateur 17 comprend également un dispositif de diagnostic embarqué 21 et un moyen de commande 22 du moteur qui permet notamment de déclencher : - Une régénération ordinaire du piège à oxydes d'azote 13 par basculement du mode de fonctionnement du moteur 4 en mélange riche, à une première valeur de richesse R1 relativement faible, quand la masse d'oxydes d'azote stockée dans le piège 13 atteint un seuil, sans qu'un diagnostic du piège ne doive être fait - Une régénération spéciale du piège 13 à des fins de diagnostic, par basculement du mode de fonctionnement du moteur 4 en mélange riche, à une deuxième valeur de richesse R2 relativement élevée, quand la masse d'oxydes d'azote stockée dans le piège 13 atteint un seuil, et qu'un diagnostic doit être fait ; et - Un fonctionnement du moteur 4 en mode normal, qui est un mode de stockage - 7 - des oxydes d'azote, par basculement du mode de fonctionnement du moteur 4 en mélange pauvre. La deuxième valeur de richesse R2 est supérieure à la première valeur de richesse R1. Avantageusement, la première valeur de richesse R1 est comprise entre 1,03 et 1,05 et la deuxième valeur de richesse R2 est sensiblement égale à 1,10. Pour déterminer si un diagnostic doit être fait, c'est-à-dire à quelle valeur de richesse R1,R2 la régénération doit être lancée, le calculateur 17 peut par exemple déterminer le kilométrage parcouru par le véhicule depuis le précédent diagnostic et le comparer avec un seuil. Si ledit kilométrage est supérieur au seuil, alors le calculateur 17 force la régénération du piège 13 à la deuxième valeur de richesse R2. Le dispositif de diagnostic 21 comprend : un moyen de détermination 23 du débit massique de réducteurs (monoxyde de carbone et hydrocarbures imbrûlés) contenus dans les gaz d'échappement en amont Qam du piège 13 ; un moyen de détermination 24 du débit massique de réducteurs contenus dans les gaz d'échappement en aval Q' du piège 13 ; un moyen d'estimation 25 de la durée At d'une régénération partielle du piège, qui est la durée après laquelle la richesse mesurée par la sonde aval 16 atteint une troisième valeur de richesse R3, inférieure à la deuxième valeur de richesse R2 ; un moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs Mred consommée pendant ladite régénération partielle ; un moyen de détermination 27 de l'état de défaillance du piège à oxydes d'azote 13. Le moyen de détermination 23 du débit massique Qam de réducteurs mesuré en amont du piège 13 est relié en entrée : par la connexion 19, à la sonde à oxygène amont 15 ; et par une connexion 28, au moyen de commande 22 du moteur. Il est également relié en entrée au débitmètre 12 par une connexion non représentée. En sortie, il est relié par une connexion 29 au moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs Mred consommée pendant la régénération partielle. Le moyen de détermination 24 du débit massique de réducteurs mesuré en aval Q' du piège 13 est relié en entrée : par la connexion 20, à la sonde à oxygène aval 16 ; et par une connexion 30, au moyen de commande 22 du moteur. - 8 - Il est également relié en entrée au débitmètre 12 par une connexion non représentée. En sortie, il est relié par une connexion 31 au moyen de commande 22, et par une connexion 32 au moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs Mred - Le moyen d'estimation 25 de la durée At de la phase de régénération partielle 5 est relié en entrée au moyen de commande 22 du moteur par une connexion 33. En sortie, il est relié au moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs Mred consommée, par une connexion 34. En sortie, le moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs Mred est relié par une connexion 35 au moyen de détermination 27 de l'état de défaillance du piège 10 à oxydes d'azote 13, dont la sortie est elle-même reliée par une connexion 36 à d'autres éléments (non représentés sur la figure 4) du calculateur 17 aptes à utiliser le résultat du diagnostic, par exemple des moyens d'allumage d'une lampe témoin au tableau de bord du véhicule. Selon l'invention, le moyen de commande 22 est apte à commander une 15 régénération spéciale du piège 13 à des fins de diagnostic, quand la masse d'oxydes d'azote atteint un seuil, et qu'un diagnostic doit être fait. Plus précisément, il commande un basculement du mode de fonctionnement du moteur en mélange riche à la seconde valeur de richesse R2, par exemple 1,10, à partir d'une richesse inférieure à la stoechiométrie, par exemple une richesse inférieure à 0,9. 20 La richesse Q' mesurée par la sonde de richesse aval 16 commence alors à augmenter également à partir de cette richesse inférieure à la stoechiométrie, et après une durée At à laquelle le piège 13 n'est encore que partiellement régénéré, ladite richesse R' atteint une troisième valeur de richesse R3, inférieure à la seconde valeur de richesse R2, et qui est représentative du basculement de la richesse des gaz 25 d'échappement en aval du piège 13 en mélange riche. Avantageusement, la troisième valeur de richesse est sensiblement égale à 1,04. Au début de la régénération, le calculateur 17 émet un signal permettant de déclencher le calcul des débits massiques de réducteurs -am, Qav en amont et en aval du piège 13 pendant la régénération partielle du piège. Ces débits sont calculés 30 respectivement par les équations suivantes : (Eq.1) Qam = Qech * Ram (Eq.2) Qav = Qech * Rav ,dans lesquelles : Qech désigne le débit des gaz d'échappement, mesuré par le 35 débitmètre 12 ; - 9 - Ram désigne la richesse des gaz d'échappement en amont du piège 13, mesurée par la sonde à oxygène amont 15 ; et R' désigne la richesse des gaz d'échappement en aval du piège 13, mesurée par la sonde à oxygène aval 16. Ce signal sert également de déclencheur à l'intégration temporelle des débits massiques Qam , Qav de réducteurs, dans le moyen d'estimation 26. La masse de réducteurs Mred consommée dans le piège 13 est obtenue par l'équation suivante : (Eq.3) Mred = ,rot (Qam Qav)*dt ,dans laquelle At désigne la durée de la régénération partielle pendant laquelle le calcul de l'intégrale est réalisé. Lorsque la richesse Rav mesurée par la sonde aval 16 atteint la troisième valeur de richesse R3, le moyen de commande 22 stoppe l'émission du signal temporel d'intégration dans le moyen d'estimation 26 de la masse de réducteurs. La régénération spéciale du piège 13 se poursuit ensuite jusqu'à épuisement du stock d'oxydes d'azote, c'est-à-dire jusqu'à ce que la richesse Rav mesurée par la sonde aval 16 rejoigne la richesse Ram mesurée par la sonde amont 15. La figure 5 est un organigramme des étapes d'un procédé de diagnostic d'un piège à oxydes d'azote 13 selon l'invention. Pendant le fonctionnement du moteur 4 en mélange pauvre, un procédé de commande 100 du moteur surveille l'accumulation de NOx dans le piège à oxydes d'azote 13. Lorsque le piège 13 atteint une valeur prédéterminée de stockage, qui peut être voisine de sa capacité maximale de stockage, le procédé de commande 100 déclenche une première étape de test 110 du piège 13, qui consiste à vérifier si un diagnostic du piège 13 doit être lancé. Par exemple, le calculateur 17 peut déterminer le kilométrage parcouru par le véhicule depuis le précédent diagnostic et le comparer avec un seuil. Si ledit kilométrage est inférieur au seuil, alors le calculateur 17 détermine qu'il n'est pas nécessaire de procéder à un diagnostic, et le procédé oriente vers une étape de régénération ordinaire 120 du piège à oxydes d'azote 13 par basculement du mode de fonctionnement du moteur 4 en mélange riche, à une première valeur de richesse R1 relativement faible, par exemple comprise entre 1,03 et 1,05. Dans le cas contraire, le procédé oriente vers une étape de régénération spéciale 130 du piège à des fins de diagnostic, par basculement du mode de fonctionnement du moteur 4 en mélange riche, à une deuxième valeur de richesse R2 relativement élevée, par exemple sensiblement égale à 1,10. -10- Cette étape de régénération spéciale 130 comprend une phase de régénération partielle du piège 13, pendant une durée At représentative du basculement de la richesse des gaz en aval du piège 13 en mélange riche. Avantageusement, ce basculement correspond à l'instant où la richesse mesurée par la sonde aval 16 atteint une troisième valeur de richesse R3 sensiblement égale à 1,04. Le procédé de diagnostic proprement dit 200 du piège à oxydes d'azote 13 peut alors être déclenché. Ce procédé 200 commence par une étape de détermination 210 du débit massique de réducteurs Qam en amont du piège 13, obtenu selon l'équation 1, simultanément avec une étape de détermination 220 du débit massique de réducteurs Q' en aval du piège 13, obtenu selon l'équation 2. La détermination de ces débits se fait pendant toute la phase de régénération partielle de la régénération spéciale 130. Le procédé de diagnostic 200 se poursuit par une étape 230 de détermination de la masse de re aval réducteurs M utilisée pendant la par n phase de régénération partielle. Cette masse est obtenue p intégration temporelle ni de l'écart des débits de réducteurs -am, ni -av en amont et en a av du piège 13, entre i l'instant de la réception du signal de démarrage de la phase de régénération 130 et l'instant de l'arrêt de la réception de ce signal (selon l'équation 3). Le procédé 200 se poursuit par une étape 240 de la masse de réducteurs M -red utilisée pendant la seconde phase de régénération partielle avec un seuil de défaillance S en dessous duquel on détermine que le piège à oxydes d'azote 13 est défaillant. Le seuil de défaillance S peut être déterminé au banc moteur par des essais statistiques. Le procédé 200 se termine par une étape 250 au cours de laquelle un signal d'état est émis vers le procédé de commande 100 du moteur 1. Ce signal peut prendre deux états, soit un état défaillant, soit un état non défaillant. Lorsque l'état est défaillant, une alerte peut être remontée au conducteur, par exemple par l'allumage d'un voyant lumineux. Les figures 6 et 7 illustrent, d'une manière similaire aux figures 1, 2 et 3, l'évolution temporelle de la richesse des gaz à l'entrée et à la sortie d'un piège 13 à oxydes d'azote pendant une phase de commande 100 telle qu'exposé plus haut, plus particulièrement pendant une phase de régénération spéciale 130. Les courbes en trait plein 1 représentent la richesse mesurée par la sonde à oxygène amont 15 et les courbes en trait mixte 2 représentent la richesse mesurée par la sonde à oxygène aval 16. La figure 6 représente le comportement d'un piège 13 en bon état, par exemple un piège dont l'efficacité a une valeur égale à 70%. La régénération spéciale 130 se déroule ici sensiblement entre les instants t = 2540,5 s et t =2547,5 s. La phase de régénération partielle prend fin à l'instant t = 2546 s, c'est-à-dire qu'elle a une durée comprise entre 5 et 6 secondes. La surface hachurée 3 représente la masse de réducteurs Mred consommée pendant la phase de régénération partielle. La figure 7 représente le comportement d'un piège 13 dégradé, par exemple un piège dont l'efficacité a une valeur égale à 12%. La phase de régénération partielle se déroule ici sensiblement entre les instants t = 2944 s et t = 2945 s, c'est-à-dire qu'elle dure moins de 1 seconde. On observe ici que la surface hachurée 3, représentant la masse de réducteurs Mred consommée pendant la phase de régénération partielle, est de très loin moins élevée que sur la figure 6. En effet, quand on procède à une régénération spéciale du piège à une valeur de richesse relativement élevée R2, on apporte brutalement une grande quantité de réducteurs au piège 13. Un piège en bon état de fonctionnement parvient à retenir en son sein une telle quantité de réducteurs pour la réduction des oxydes d'azote, de sorte que la richesse des gaz d'échappement en aval du piège est relativement lente à basculer en mélange riche. Dans le cas d'un piège en mauvais état de fonctionnement, l'afflux de réducteurs est trop rapide. Une grande partie des réducteurs passe à travers le piège 13 sans y être retenu, faisant basculer la richesse des gaz d'échappement en aval du piège en mélange riche de manière quasi-instantanée. Seule une fraction des réducteurs apportés au piège réduit effectivement les oxydes d'azote qui y sont stockés. Ainsi, contrairement à une régénération ordinaire 120 effectuée à une richesse R1 relativement faible, une régénération spéciale 130 effectuée à une richesse relativement élevée R2 permet de distinguer clairement un piège en bon état d'un piège défectueux. REVENDICATIONS1. Procédé de diagnostic (200) d'un piège à oxydes d'azote (13) associé à un moteur (4) à combustion interne, ledit piège (13) étant apte à décomposer les oxydes d'azote stockés en son sein par réaction avec des réducteurs, pendant une étape de régénération (120,130) du piège (13) provoquée par un basculement du mode de fonctionnement du moteur (4) en mélange riche, ledit procédé comprenant : une étape de détermination (230) de la masse de réducteurs (Mred) consommée au cours d'une étape de régénération ; une étape (240) de comparaison de ladite masse (Mred) avec un seuil de défaillance (S) en dessous duquel on détermine que le piège (13) est défaillant ; et une étape (250) d'émission d'un signal indiquant l'état de défaillance du piège (13), CARACTERISE EN CE QU' on détermine la masse de réducteurs (Mred) au cours d'une étape de régénération spéciale (130) du piège (4) réalisée aux fins du diagnostic à une deuxième valeur de richesse (R2) de fonctionnement du moteur (4) qui est supérieure à une première valeur de richesse (R1) de fonctionnement d'une étape de régénération ordinaire (120) du piège (13). 2. Procédé de diagnostic (200) selon la revendication 1, dans lequel la deuxième valeur de richesse (R2) est sensiblement égale à 1,10 et dans lequel la première valeur de richesse (R1) est comprise entre 1,03 et 1,05. 3. Procédé de diagnostic (200) selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel la masse de réducteurs est calculée pendant la durée (At) d'une phase de régénération partielle de l'étape de régénération spéciale (130) du piège (1 3) . 4. Procédé de diagnostic (200) selon la revendication 3, dans lequel la durée (At) de la phase de régénération partielle débute lors du basculement du fonctionnement du -moteur (4) à la deuxième valeur de richesse (R2), et s'achève lorsque la richesse des gaz d'échappement du moteur (4) à la sortie du piège (13) atteint une troisième valeur de richesse (R3). 5. Procédé de diagnostic selon la revendication 4, dans lequel la troisième valeur de richesse (R3) est inférieure à la deuxième valeur de richesse (R2). 6. Procédé de diagnostic selon la revendication 5, dans lequel la troisième valeurde richesse (R3) est sensiblement égale à 1,04. 7. Procédé de diagnostic (200) selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, dans lequel la masse de réducteurs (Mred) est calculée comme l'intégrale temporelle, pendant la durée de la durée (,M) de la phase de régénération partielle, de la différence entre un débit massique de réducteurs en amont (Qam) du piège (13) et un débit massique de réducteurs en aval (Q') du piège (13).