Brevet FR3011547A1 — publié le 20150410

PP000364FR 1 La présente invention est relative à un matériau composite monolithique macroporeux, en particulier à un monolithe de carbone à structure poreuse hiérarchisée comportant des nanoparticules métalliques, ainsi qu'à son procédé de préparation, à un procédé de stockage de l'hydrogène le mettant en oeuvre, à un procédé de production d'hydrogène gazeux mettant en oeuvre un tel matériau composite, ledit procédé étant réversible. Les matériaux se présentant sous la forme de monolithes de carbone poreux constituent des matériaux de choix pour de nombreuses applications telles que la purification de l'eau et de l'air, l'adsorption, la catalyse en phase hétérogène, la fabrication d'électrodes et le stockage de l'énergie en raison de leur grande surface spécifique, de leur grand volume de pores, de leur insensibilité aux réactions chimiques environnantes et de leurs excellentes propriétés mécaniques. Ces matériaux comprennent une surface spécifique élevée et une structure hiérarchisée, c'est-à-dire une structure alvéolaire présentant généralement une 15 double porosité. Ils présentent notamment une structure mésoporeuse dans laquelle le diamètre moyen des pores varie de l'ordre de 2 à 10 nm Le stockage et la production du dihydrogène représentent un enjeu majeur actuel en raison de l'évolution des technologies et de l'épuisement des ressources pétrolières. L'engouement pour les technologies portables engendre une demande 20 croissante pour des systèmes permettant le stockage et la production de dihydrogène de façon simple et industrialisable. Durant les dix dernières années, de nombreux travaux de recherche ont été menés pour élaborer des technologies destinées à permettre le stockage du dihydrogène dans des conditions satisfaisantes tant du point de vue de la sécurité 25 que de l'utilisation. Parmi de telles technologies, on peut notamment citer les matériaux pour les réservoirs de stockage à haute pression, les procédés de liquéfaction du dihydrogène, les matériaux d'adsorption du dihydrogène et les hydrures métalliques, qui sont adaptées à une large variété d'applications aussi bien stationnaires que portables. 30 En particulier, le stockage de l'hydrogène à l'état solide sous forme d'hydrures métallique fait l'objet de nombreuses recherches car ils autorisent la production d'hydrogène pur. Les hydrures métalliques, notamment les borohydrures, ont de plus une excellente capacité (massique et surtout volumique) en termes de stockage de l'hydrogène à des pressions relativement faibles. Parmi 35 ces composés, le borohydrure de lithium (LiBH4) présente un intérêt particulier en raison de la teneur élevée en hydrogène (18,4 % massique) et sa bonne capacité PP000364FR 2 volumique (121 kg.m-3 de H2). La réaction simplifiée de décomposition du LiBH4 est la suivante : LiBH4 -> LiH + B + 3/2 H2 La libération complète de l'hydrogène contenu dans LiBH4 est cependant difficile à obtenir dans la mesure où la décomposition thermique du LiH formé à titre de produit intermédiaire pendant la réaction, intervient à des températures généralement supérieures à 600°C et sous vide, ce qui limite la quantité de dihydrogène libéré à seulement 13,8 % en masse. Différents essais ont déjà été conduits dans le but d'améliorer la cinétique de iù cette réaction afin d'augmenter la quantité de dihydrogène pouvant être libérée. Il a en particulier été proposé de confiner un hydrure métallique sous forme solide dans la porosité d'un monolithe de carbone ou de céramique macro/microporeux comme décrit par exemple dans la demande de brevet FR-A1-2 937 964, ou bien, et plus récemment, dans des mousses macrocellulaires 15 (Wang Z. et al., Chem. Mater., 2008, 20, 1029). Cependant, même si l'utilisation de monolithes de carbone a permis, en jouant sur la taille du réseau microporeux, d'améliorer la cinétique de libération de l'hydrogène, il n'en demeure pas moins très difficile de procéder à la réhydrogénation des monolithes utilisés en raison de la grande inertie chimique du bore, ce qui ne permet pas d'utiliser ces monolithes 20 de carbone dans un procédé de stockage réversible de l'hydrogène. En effet, il est très difficile de surmonter l'inertie chimique du bore et seule l'utilisation de conditions contraignantes (températures supérieures à 600°C, pression d'hydrogène de 350 bars) a pour le moment été rapportée dans la littérature (Gutowska A. et al., Angew Chem. Int. Ed., 2005, 446-447, 301). Il n'existe pas non plus à ce jour 25 d'espèce catalytique clairement identifiée qui pourrait favoriser l'hydrogénation du mélange LiH + B ou d'alliages de type Li-B pour conduire, dans ces conditions acceptables de température et de pression à du LiBH4. Le but de la présente invention est de fournir un matériau à partir duquel il soit possible de produire du dihydrogène de façon simple et réversible à des 30 températures inférieures à celles qui sont habituellement nécessaires pour obtenir une désorption de l'hydrogène sous forme de dihydrogène à partir d'un borohydrure métallique et qu'il soit de plus possible de réhydrogéner dans des conditions acceptables de température et de pression. Ce but est atteint par le matériau composite et les procédés de stockage et de 35 production réversible de l'hydrogène qui font l'objet de la présente invention et qui vont être décrits ci-après. PP000364FR 3 Les inventeurs ont en effet mis au point un matériau se présentant sous la forme d'un monolithe de carbone à structure poreuse hiérarchisée M2 (Macroporeux/Microporeux) comportant des nanoparticules d'un métal convenablement sélectionné et pouvant être utilisé de façon avantageuse pour le stockage de l'hydrogène par nucléation hétérogène d'un hydrure métallique dans la porosité dudit monolithe, ainsi que pour produire du dihydrogène par désorption de l'hydrogène contenu dans le matériau composite issu du procédé de stockage de l'hydrogène, ledit matériau pouvant ensuite être réhydrogéné. La présente invention a donc pour premier objet un matériau composite solide alvéolaire se présentant sous la forme d'un monolithe de carbone poreux comportant un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am environ, de préférence de 4 à 70 !am environ, et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de réseau mésoporeux et étant caractérisé en ce qu'il comporte des nanoparticules d'un métal M au degré d'oxydation zéro, ledit métal M étant choisi parmi le palladium et l'or. Selon l'invention, les nanoparticules de palladium ou d'or sont présentes à la surface et dans le réseau poreaux du monolithe. De façon plus précise, les 20 nanoparticules de palladium ou d'or sont présentes à la surface des macropores du monolithe. Selon l'invention, la taille des nanoparticules de métal M peut varier de 1 à 300 nm environ. Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, la taille des nanoparticules de métal M varie 2 à 100 nm environ et plus particulièrement de 2 à 25 20 nm environ. Au sens de la présente invention, on entend par monolithe, un objet solide ayant une dimension moyenne d'au moins 1 mm Egalement au sens de la présente invention, on entend par réseau mésoporeux, un réseau comportant des mésopores, c'est-à-dire des pores dont la 30 taille varie de 2 à 50 mn Dans ce matériau, les parois des macropores ont généralement une épaisseur de 1 à 10 nm, et de préférence de 1 à 20 nm Selon l'invention, les micropores sont présents dans l'épaisseur des parois des macropores, les rendant alors microporeuses. PP000364FR 4 La surface spécifique du matériau conforme à l'invention est généralement de 50 à 900 m2/g environ, préférentiellement de 100 à 700 m2/g environ. Ainsi que cela est clairement démontré dans les exemples qui illustrent la présente invention, la présence de ces nanoparticules métalliques dans les 5 monolithes de carbone permet d'améliorer fortement le procédé de réhydrogénation, permettant ainsi d'accéder à un procédé de stockage réversible de l'hydrogène à 400°C. Les inventeurs de la présente demande n'ont pas encore clairement identifié le mécanisme qui est à la base de cette amélioration, mais ils pensent qu'il ne s'agit pas d'une réaction de réhydrogénation catalysée dans la iù mesure où aucune réduction catalytique du bore par les métaux n'a encore été reportée dans la littérature. Un autre objet de l'invention est un procédé de préparation d'un matériau composite tel que décrit ci-dessus, ledit procédé comportant les étapes suivantes : i) une étape d'imprégnation d'un monolithe de carbone poreux comportant 15 un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am environ, de préférence de 4 à 70 !am environ, et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de réseau mésoporeux, par une solution d'un sel d'un métal M choisi parmi le palladium et l'or dans un 20 solvant ; ii) une étape de séchage à l'air dudit monolithe ; iii) une étape de formation de nanoparticules dudit métal M au degré d'oxydation zéro par traitement thermique dudit monolithe à une température variant de 50 à 900°C, en présence d'un gaz réducteur, afin de provoquer la 25 réduction des ions métalliques M jusqu'au degré d'oxydation zéro. Les étapes i) à iii) peuvent bien entendu être éventuellement réitérées une ou plusieurs fois en fonction de la quantité finale de nanoparticules métalliques que l'on souhaite incorporer dans le monolithe de carbone et de la concentration de la solution de sel métallique utilisée pour réaliser l'imprégnation. 30 Les monolithes de carbone utilisables à l'étape i) du procédé conforme à l'invention (monolithes « nus ») sont des matériaux connus en tant que tels et dont le procédé de préparation est décrit par exemple dans la demande de brevet FR-A1-2 937 970. La nature des sels du métal M n'est pas critique. A titre d'exemple non 35 limitatif, les sels d'un métal M utilisables selon le procédé conforme à l'invention PP000364FR peuvent notamment être choisis parmi les chlorures, les sulfates, les nitrates, les phosphates, etc... Parmi de tels sels, on peut notamment mentionner le chlorure de palladium, le tétrachloroaurate de potassium (K2AuC14) et l'hydrogénotétrachloroaurate (HAuC14). 5 La nature du solvant de la solution de sel du métal M n'est pas critique à partir du moment où il permet de solubiliser ledit métal M. A titre d'exemple non limitatif, le solvant de la solution de sel du métal M est un solvant polaire choisi parmi l'eau, les alcools inférieurs tels que le méthanol et l'éthanol, l'acétone, etc ..., et leurs mélanges. H) La concentration en sel de métal M au sein de la solution d'imprégnation varie de préférence de 10-3 M à 1 M et encore plus préférentiellement de 10-2 à 10-1 M. L'étape ii) de séchage du monolithe est de préférence réalisée à une température de 20 à 80°C, et plus préférentiellement à température ambiante. 15 La nature du gaz réducteur utilisé lors de l'étape iii) de formation des nanoparticules de métal M n'est pas critique dans la mesure où il permet de réduire ledit métal M jusqu'au degré d'oxydation zéro. A titre d'exemple non limitatif, le gaz réducteur peut notamment être choisi parmi l'hydrogène, l'argon, etc..., et leurs mélanges ; l'hydrogène étant particulièrement préféré. 20 Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, l'étape iii) de traitement thermique est réalisée à une température de 80 à 400°C environ. Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l'invention, le traitement thermique de l'étape iii) est réalisé en présence d'hydrogène à une température de 400 °C environ pendant 1 heure. 25 Le matériau composite conforme à l'invention et ainsi préparé peut ensuite être utilisé pour le stockage de l'hydrogène. L'invention a donc également pour objet un procédé de stockage de l'hydrogène, dans un matériau composite comportant des nanoparticules d'un métal M choisi parmi le palladium et l'or au degré d'oxydation zéro conforme à 30 l'invention et tel que décrit ci-dessus, ledit procédé étant caractérisé en qu'il comporte au moins les étapes suivantes : a) une étape de dégazage dudit matériau sous vide secondaire et à une température de 150 à 400°C environ ; PP000364FR 6 b) une étape d'imprégnation, à température ambiante, dudit matériau dégazé par une solution d'au moins un hydrure métallique de formule (I) X(BH4)' avec X = Li, Na, Mg ou K, et n = 1 lorsque X = Li, Na ou K et n = 2 lorsque X = Mg, en solution dans un solvant organique choisi parmi les éthers ; c) une étape de séchage du matériau imprégné par la solution d'hydrure métallique, ledit séchage étant réalisé sous vide primaire et à température ambiante ; et éventuellement d) la réitération, une ou plusieurs fois, des étapes b) et c) ci-dessus. Selon une forme de réalisation préférée de ce procédé, le dégazage du 10 matériau lors de l'étape a) est effectué à une température de 280 à 320°C environ et encore plus préférentiellement à une température de 300°C environ. La durée de l'étape a) peut varier de 2 à 24 heures environ, elle est de préférence de 12 heures environ. La formule (I) des hydrures métalliques utilisables selon l'invention englobe 15 bien entendu le borohydrure de lithium (Li(BH4)), le borohydrure de sodium (Na(BH4)), tetrahydroborure de magnésium (Mg(BH4)2) et le borohydrure de potassium (K(BH4)). Parmi ces hydrures de formule (I), on préfère tout particulièrement le borohydrure de lithium. Les solvants éthers utilisables lors de l'étape b) peuvent être choisis parmi 20 les éthers aliphatiques et les éthers cycliques. Parmi les éthers aliphatiques, on peut notamment citer les éthers d'alkyles tels que le méthyl-tertiobutyléther (MTBE) ou le diéthyléther. Parmi les éthers cycliques, on peut notamment citer le tétrahydrofurane. Selon une forme de réalisation préférée du procédé conforme à l'invention, le solvant de la solution d'hydrure métallique est le MTBE. 25 La concentration de la solution d'hydrure métallique de formule (I) utilisée lors de l'étape b) varie de préférence de 0,05 à 5 M, et encore plus préférentiellement de 0,1 à 0,5 M environ. Un autre objet de l'invention est le matériau composite issu du procédé de stockage de l'hydrogène conforme à l'invention et tel que décrit précédemment. 30 Ce matériau composite se présente sous la forme d'un monolithe de carbone poreux comportant un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am environ, de préférence de 4 à 70 !am environ, et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de 35 réseau mésoporeux, ledit matériau composite étant caractérisé en ce qu'il comporte PP000364FR 7 des nanoparticules d'un métal M au degré d'oxydation zéro, ledit métal M étant choisi parmi le palladium et l'or et en ce que les micropores renferment de l'hydrogène sous forme d'un hydrure métallique cristallin, semi-cristallin ou amorphe choisi parmi les hydrures de formule (I) X(BH4)11 avec X = Li, Na, Mg ou K, et n = 1 lorsque X = Li, Na ou K et n = 2 lorsque X = Mg. La surface spécifique du matériau composite conforme à l'invention est généralement de 50 à 900 m2/g environ, préférentiellement de 100 à 700 m2/g environ. Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, le volume des 10 micropores est supérieur ou égal à 0,30 cil-13.e de monolithe composite et l'hydrure métallique de formule (I) est dans ce cas sous forme amorphe. La teneur en hydrogène présent sous forme d'hydrure métallique dans le matériau composite conforme à l'invention variera en fonction du volume microporeux et de la surface spécifique du monolithe utilisé lors de l'étape b) 15 d'imprégnation et de la concentration en hydrure métallique de la solution utilisée pour l'imprégnation dudit monolithe. De manière générale, la teneur en hydrogène varie de 0,01 à 0,03 mole d'hydrogène environ par gramme de carbone monolithique. Cette quantité molaire correspond à une capacité massique de 1,8 à 5,4 % environ (masse d'hydrogène stockée par rapport à la masse totale du 20 matériau composite). L'invention a pour objet l'utilisation d'un matériau composite tel que défini précédemment pour la production de dihydrogène, notamment pour fournir du dihydrogène dans une pile à combustible fonctionnant au dihydrogène. Enfin, l'invention a pour objet le procédé de production de dihydrogène 25 mettant en oeuvre un matériau composite conforme à la présente invention. Il est caractérisé en ce que l'on soumet le matériau composite tel que défini ci-dessus à une étape de chauffage à une température d'au moins 100°C. De préférence, l'étape de chauffage est effectuée à une température de 250 à 400°C. A une température d'au moins 100°C, on observe le dégagement de 30 dihydrogène suite à la désorption de l'hydrogène de l'hydrure métallique de formule (I) contenu dans les micropores du matériau composite conforme à l'invention. A l'issue de l'étape de chauffage nécessaire à la production de dihydrogène, le matériau composite conforme à l'invention présente la particularité de pouvoir 35 être réhydrogéné. Dans ce cas, on soumet le matériau composite à une pression PP000364FR 8 d'hydrogène de 50 à 200 bars à une température de 200 à 500°C pendant 1 à 48 heures. Ainsi, l'invention a pour objet un procédé réversible de production de dihydrogène mettant en oeuvre un matériau composite renfermant un hydrure métallique de formule (I) conforme à la présente invention et tel que défini précédemment, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : 1) une étape de production de dihydrogène au cours de laquelle on soumet le matériau composite tel que défini ci-dessus à une étape de chauffage à une 10 température d'au moins 100°C, puis 2) une étape de réhydrogénation au cours de laquelle on soumet ledit matériau composite à une pression d'hydrogène de 50 à 200 bars à une température de 200 à 500°C pendant 1 à 48 heures ; 3) la réitération des étapes 1) et 2) ci-dessus une ou plusieurs fois. 15 Selon une forme de réalisation préférée de ce procédé, l'étape 2) est réalisée en soumettant le matériau à une pression d'hydrogène de 100 bars à 400°C pendant 12 à 24 heures. La présente invention est illustrée par les exemples de réalisation suivants, auxquels elle n'est cependant pas limitée. 20 EXEMPLES Les matières premières utilisées dans les exemples qui suivent sont listées ci-après : - Bromure de cétyltriméthylammonium, pur à 98 % (CTAB) : société ChemPur ; 25 - Tetraéthoxyorthosilane pureté > à 99 % (TEOS) : société Sigma-Aldrich ; - Chlorure de palladium (PdC12) et tetrachloroaurate de potassium (KAuCL4) : société Sigma-Aldrich - Acétone, Dodécane, pureté > à 90 %: société Rectapur ; - Tetrahydrofurane (THF) ; 30 - Acide chlorhydrique à 37 %; acide fluorhydrique à 50 %: société Carlo Erba Reagents ; - Résine formophénolique vendue sous forme d'une solution hydroalcoolique de prépolymères, sous la dénomination Ablaphene ® RS 101 par la société Rhodia ; 35 - Poudre de LiBH4 commerciale vendue par la société Acros Organics ; PP000364FR 9 - Méthyl-tertio-butyléther (MTBE) pur à 99,8 % vendu par la société Sigma-Aldrich. Ces matières premières ont été utilisées telles que reçues des fabricants, sans purification supplémentaire. Les différents monolithes obtenus dans les exemples ont été caractérisés sur différentes échelles de tailles. La macroporosité a été caractérisée de manière qualitative par une technique de microscopie électronique à balayage (MEB) à l'aide d'un microscope à balayage Hitachi TM-1000 qui fonctionne à 15 kV. Les échantillons ont été revêtus d'or et 10 de palladium dans un évaporateur sous vide avant leur caractérisation. La mésoporosité a été caractérisée de manière qualitative par une technique de microscopie électronique à transmission (MET) à l'aide d'un microscope Jeol 2000 FX ayant une tension d'accélération de 200 kV. Les échantillons ont été broyés sous forme de poudre qui a ensuite été disposée sur une grille en cuivre 15 revêtue d'une membrane Formvar&Commat en carbone. Les surfaces spécifiques et les caractéristiques des pores à l'échelle micro(méso)scopique ont été quantifiées par des mesures d'intrusion/extrusion de mercure, à l'aide d'un appareil commercialisé sous la dénomination Micromeritics Autopore IV, pour atteindre les caractéristiques des cellules macroscopiques 20 composant le squelette. Les mesures de surface spécifique ont été faites par des techniques d'adsorption-désorption d'azote à l'aide d'un appareil commercialisé sous la dénomination Micromeritics ASAP 2010 ; le dépouillement étant fait par les méthodes de calcul B.E.T ou B.J.H. 25 Les échantillons ont été soumis à une analyse par diffraction des rayons X (XRD) à l'aide d'un diffractomètre D8 Advance vendu par la société Bruker (anode Cu KOE radiation, X = 1,54056 À) équipé d'un détecteur PSD. En raison de la grande réactivité de LiBH4 à l'air et à l'humidité, un porte échantillon hermétique équipé d'une fenêtre en béryllium a été utilisé. Ce dispositif est responsable de la présence 30 de réflections correspondant à Be métallique sur les diagrammes de diffraction des rayons X. Des analyses calorimétriques ont été réalisées sous flux d'argon (100 cm3.min-1) à l'aide d'un calorimètre différentiel à balayage commercialisé sous la référence DSC 204 par la société Netzsch, en utilisant des creusets en acier 35 inoxydable scellés par un couvercle, ce dernier étant perforé juste avant l'analyse PP000364FR 10 de façon à permettre à l'hydrogène de s'échapper sous l'influence du chauffage. Une vitesse de chauffage de 2°C/min a été utilisée dans toutes les expériences. Des mesures de désorption programmée en température (« TemperatureProgram/lied Desorption» : TPD) couplées à de la spectrométrie de masse ont été 5 réalisées sur du LiBH4, ainsi que sur des monolithes chargés en LiBH4 conformes à l'invention, à l'aide d'un spectrophotomètre de masse vendu sous la référence QXK300 par la société VG Scientif Ltd.). La procédure consiste à charger environ 5 mg de monolithe dans un tube en acier inoxydable (6 mm de diamètre). Le tube est ensuite connecté au spectrophotomètre de masse et dégazé sous vide primaire ro (10-2 mbar). Les courbes TPD (m/z = 2 pour l'hydrogène) ont été acquises en appliquant une vitesse de montée en température de 10°C/min jusqu'à atteindre 600°C. La désorption de l'hydrogène a été suivie par des mesures volumétriques à l'aide d'un appareil de type Sieverts (R. Checchetto et al., Meas. Sci. Technol., 2004, 15, 127-130). Après dégazage à température ambiante, les propriétés 15 d'absorption/désorption de l'hydrogène des échantillons testés ont été calculées par mesure volumétrique en utilisant la loi des gaz parfaits. La capacité de désorption de l'hydrogène des échantillons a été mesurée tous les 50°C entre 50°C et 500°C. Pour chaque température, la mesure de la capacité de désorption de l'hydrogène a été déterminée après une durée de désorption totale de 2 heures. Le volume calibré, 20 dans lequel l'hydrogène a été collecté, a été régulièrement vidé de façon à maintenir une pression toujours inférieure à 1 bar. Les échantillons ont été réhydrogénés sous une pression de 100 bars d'hydrogène à 400°C pendant 12 heures. Les spectres RMN du 11B ont été déterminés par rotation des échantillons à l'angle magique (Magic Angle Spirmig RMN : MAS RMN), à Bo = 11,75 T, l'aide 25 d'un spectrophotomètre RMN vendu sous la dénomination commerciale Bruker Avance 500 wide-bore, en opérant à 128,28 MHZ équipé d'une sonde Bruker de 4 mm et en réglant la vitesse de rotation du rotor à 14kHz. Les spectres ont été acquis en utilisant une séquence en écho de spin 0-T-20 avec 0 = 90. Le délai T a été synchronisé avec la fréquence de rotation et un délai de recyclage de ls a été 30 utilisé. Les déplacements chimiques ont été référencés par rapport au composé BF3(0Et)2 (8 = 0 ppm). Exemple 1 Préparation de monolithes de carbone composite comportant de nanoparticules de palladium ou d'or 35 Dans cet exemple on illustre la préparation de différents monolithes de carbone comportant des nanoparticules de palladium ou d'or. PP000364FR 11 1) Première étape : Synthèse d'un monolithe de silice micro/méso/macroporeux (MSi). g de TEOS ont été ajoutés à 16 g d'une solution aqueuse de TTAB à 35 % précédemment acidifiée par 6 g d'HC1. On a laissé l'hydrolyse se dérouler jusqu'à 5 obtention d'un milieu hydrophile monophasique (phase aqueuse de l'émulsion). On a ensuite transféré cette phase aqueuse dans un mortier, puis on a ajouté 35 g de dodécane (phase huileuse de l'émulsion) au goutte à goutte et sous agitation. On a ensuite transféré cette émulsion dans des tubes à essai en polystyrène fermés puis laissé l'émulsion se condenser sous forme d'un monolithe de silice pendant une semaine à température ambiante. Les monolithes de silice ainsi synthétisés ont ensuite été lavés trois fois pendant 24 heures par un mélange THF/acétone (50/50: v/v) pour en extraire la phase huileuse. Les monolithe de silice ont alors été mis à sécher pendant une semaine à température ambiante puis ils ont été soumis à un traitement thermique à 650°C pendant 6 heures en appliquant une vitesse de montée en température de 2°C/min., avec un premier plateau à 200°C pendant 2 heures. On a obtenu des monolithes de silice que l'on a désigné MSi. 2) Deuxième étape : Imprégnation du monolithe de silice par la résine phénolique On a préparé une solution de résine phénolique Ablaphenet RS 110 20 suivantes à 25 % en masse dans le THF que l'on dénomme Solution S25. Les monolithes de silice MSi obtenus ci-dessus ont été immergés dans la Solution S25 dans un bécher. Les béchers ont été placés sous vide dynamique jusqu'à disparition de l'effervescence afin de s'assurer d'une bonne imprégnation des matrices de silice par les solutions de résine phénolique, puis laissés sous vide 25 statique pendant 3 jours. Les monolithes de silice ainsi imprégnés de la Solution S25 (dénommés M5i525) ont alors été lavés rapidement au THF puis séchés dans un four à une température de 80°C pendant 24 heures afin de faciliter l'évaporation du solvant et initier thermiquement la réticulation des monomères de la résine phénolique. Les 30 monolithes M5i525 ont ensuite subi un deuxième traitement thermique dans une étuve à air chaud, à 155°C pendant 5 heures, avec une vitesse d'élévation de la température de 2°C/min., en effectuant un premier plateau à 80°C pendant 12 heures puis un second plateau à 110°C pendant 3 heures. On a ensuite laissé les monolithes revenir à température ambiante par simple arrêt de l'étuve. Les 35 monolithes ont ensuite été lavés à l'acide fluorhydrique à 10 % afin d'éliminer l'empreinte de silice, puis rincés abondamment à l'eau distillée pendant 24 heures. PP000364FR 12 Les monolithes de carbone graphitisés ainsi obtenus a été désigné MS25carb. 3) Troisième étape : Imprégnation des monolithes de carbone par un sel de palladium ou un sel d'or et formation des nanoparticules par nucléation hétérogène 3.1 Préparation des monolithes composites comportant des nanoparticules de palladium Des monolithes MS25carb obtenus ci-dessus à l'étape précédente ont été immergés dans un bécher contenant une solution de chlorure de palladium à 4,5.10-2M dans un mélange acétone/eau (1 :1 ; v :v) acidifiée par 0,5 mL d'acide chlorhydrique. Le bécher ensuite été placé sous vide dynamique jusqu'à disparition de l'effervescence de façon à s'assurer de la bonne imprégnation de la solution de chlorure de palladium dans la porosité des monolithes, puis laissés sous vide statique pendant 3 jours. Les monolithes ont ensuite été séchés à l'air, puis le chlorure de palladium a été réduit par traitement thermique des monolithes à 400°C (vitesse de montée en température 2°C/min) sous hydrogène. Les monolithes composites ainsi obtenus ont été dénommés PdMS25carb. 3.2 Préparation des monolithes composites comportant des nanoparticules d'or Des monolithes MS25carb obtenus ci-dessus à l'étape précédente ont été immergés dans un bécher contenant une solution de tetrachloroaurate de potassium à 4,5.10-2M dans un mélange acétone/eau (1 :1 ; v :v). Le bécher a ensuite été placé sous vide dynamique jusqu'à disparition de l'effervescence de façon à s'assurer de la bonne imprégnation de la solution de tetrachloroaurate de potassium dans la porosité des monolithes, puis laissés sous vide statique pendant 3 jours. Les monolithes ont ensuite été séchés à l'air, puis les ions Au3+ du tetrachloroaurate de potassium ont été réduits par traitement thermique des monolithes à 80°C sous une pression d'hydrogène de 8 bars. Les monolithes composites ainsi obtenus ont été dénommés AuMS25carb. 4) Caractérisations La figure 1 annexée montre une vue macroscopique d'un monolithe MS25carb obtenu à l'issue de la deuxième étape du procédé. La figure 2 annexée montre une vue microscopique au MEB du réseau poreaux macroscopique du monolithe de carbone MS25carb de la figure 1. Sur cette figure, on observe que le monolithe comporte une macroporosité ouverte dont 35 la texture ressemble à un agrégat de sphères creuses. PP000364FR 13 Après imprégnation des monolithes par les sels de palladium ou d'or et réduction, la répartition des nanoparticules de palladium ou d'or a été observée à l'échelle macroscopique au MEB au moyen d'un détecteur d'électrons rétro-diffusés (voir figure 3 annexée). La figure 3a correspond au monolithe PdMS25carb et la figure 3b au monolithe AuMS25carb. On constate que la répartition des nanoparticules métallique est assez homogène depuis l'extérieur vers l'intérieur du monolithe avec quelques agrégats Les résultats des mesures d'intrusion au mercure effectuées sur les monolithes PdMS25carb et AuMS25carb synthétisés dans cet exemple sont reportés sur la figure 4 annexée. Sur ces figures, le volume d'intrusion (en ml/g/pm) est fonction du diamètre des pores (en !am), la figure 4a correspondant au monolithe PdMS25carb et la figure 4b au monolithe AuMS25carb. Il est important de souligner ici que les mesures d'intrusion au mercure ne permettent de déterminer que le diamètre des fenêtres qui connectent deux sphères creuses adjacentes et non celui des sphères creuses elles-mêmes. On observe que le diamètre de ces fenêtres est polydisperse et présente une distribution bimodale. Ces caractéristiques résultent de l'agrégation de sphères creuses et dénotent de la coexistence de jonctions cellulaires internes et externes, les valeurs supérieures à 1 !am correspondant aux jonctions externes et les valeurs inférieures à 100 nm correspondant aux jonctions internes. Les mesures d'intrusion au mercure ont également permis de déterminer le pourcentage de porosité des monolithes, ainsi que la densité globale et la densité du squelette du monolithe. Les résultats correspondant sont regroupés dans le tableau 1 ci-après : Tableau 1 Monolithes PdMS25carb AuMS25carb Volume d'intrusion (cm3.g1) 4,51 2,43 Porosité (%) 78 68 Densité globale (g.cm) 0,17 0,28 Densité du squelette (g.cm) 0,81 0,87 Concernant l'échelle mésoscopique, les surfaces spécifiques calculées à partir des mesures de physisorption à l'azote sont reportées dans le tableau 2 ci-après : PP000364FR 14 Tableau 2 BET t-Plot (m2.g-1) (m2.g-1) BJH (m2.g-1) Adsorption Désorption Ext Meso/lVlicro PdMS25carb 606 37 88 33 573 AuMS25carb 122 7 118 Il apparait que la surface spécifique du monolithe comportant des nanoparticules d'or est inférieure à celle du monolithe comportant des nanoparticules de palladium. En référence à la figure 2, il s'avère que les 5 nanoparticules d'or sont plus petites que les nanoparticules de palladium et de ce fait réparties de façon plus homogène à la surface des macropores. Ceci a pour effet de minimiser la diffusion de l'azote au travers de la porosité. Il est également important de rappeler que la porosité est exprimée en m2.g4, c'est-à-dire que pour une même porosité intrinsèque, le monolithe comportant le plus de nanoparticules 10 métalliques présentera intrinsèquement une surface spécifique inférieure. Par ailleurs, conformément aux valeurs BJH, il est à noter que les monolithes ainsi préparés ne comportent pas de réseau mésoporeux. Les analyses élémentaires des monolithes PdMS25carb et AuMS25carb indiquent qu'ils contiennent respectivement 8,15 % de palladium et 10,07 % d'or. 15 Les spectres XPS des monolithes PdMS25carb et AuMS25carb sont donnés sur la figure 5 annexée sur lesquelles l'énergie de liaison (en eV) est fonction du nombre de coups (en Unités Arbitraires : UA) ; la figure 5a correspondant au monolithe PdMS25carb axée sur l'énergie de liaison du palladium métallique et la figure 5b au monolithe AuMS25carb axée sur l'énergie de liaison de l'or 20 métallique. Le spectre de la figure 5a montre les pic du Pd 3d512 à 340,3 eV et du Pd 3d712 à 335,5 eV correspondant au palladium métallique, c'est-à-dire au palladium au degré d'oxydation zéro. On peut également observer un léger épaulement indiqué par les flèches sur chacun des pics à une valeur d'énergie de liaison un peu plus élevée, ledit épaulement étant attribué à la présence d'une petite quantité 25 d'oxyde de palladium Pd0, cette quantité étant cependant trop faible pour affecter les performances du monolithe vis-à-vis du stockage ultérieur de l'hydrogène. Sur la figure 51) on observe les pics de l'or métallique 4F712 et 4F512 à respectivement 83,6 eV et 87,5 eV, ces pics étant significatifs d'une réduction totale de l'or présent dans le monolithe à l'état d'oxydation zéro. PP000364FR 15 Exemple 2 Stockage et relargage de l'hydrogène dans les monolithes conformes à l'invention Les monolithes de carbone PdMS25carb et AuMS25carb préparés ci-dessus 5 à l'exemple 1 ont été utilisés pour stocker de l'hydrogène, par nucléation hétérogène de LiBH4 au sein des micropores. Le relargage de l'hydrogène à partir des monolithes de carbone a également été étudié. 1) Stockage de l'hydrogène par nucléation hétérogène de LiBH4 Toutes les expériences de nucléation hétérogène du LiBH4 dans les 10 monolithes de carbone PdMS25carb et AuMS25carb ont été réalisées en boite à gants sous atmosphère d'argon purifié. On a d'abord préparé une solution à 0,1 M de LiBH4 par dissolution de 217 mg de poudre de LiBH4 dans 100 ml de MTBE à température ambiante et sous agitation. Les monolithes de carbone ont été dégazés à 300°C sous vide secondaire (P PP000364FR 16 Toutes les teneurs en hydrogène données dans cet exemple sont exprimées en pourcentage massique rapportée à la masse totale de l'échantillon (LiBH4 + monolithe de carbone). 2) Résultats relatifs à la désorption du dihydrogène La figure 6 annexée représente les diagrammes de diffraction des rayons X des monolithes PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiBH4 (respectivement courbes 4 et 3), ainsi que d'un monolithe de carbone non modifié par des nanoparticules métalliques (MS25carb/LiBH4 ; courbe 2) et du LiBH4 commercial seul (courbe 1). On observe pour le LiBH4 seul, des pics de diffraction bien définis correspondant à la maille orthorhombique basse température de LiBH4 (groupe d'espace Pnma) : les réflexions très pointues révèlent des cristallites de grande taille et la réflexion 002 à 20c' = 24,6° est anormalement intense, probablement en raison d'une orientation préférentielle. On observe également une perte importante du caractère cristallin du LiBH4 après sa nucléation hétérogène sur les parois des macropores (courbe 2), la présence des micropores à la surface des macropores optimisant le phénomène de nucléation hétérogène tout en minimisant la croissance du LiBH4 ainsi que son caractère cristallin. Par contre, les pics de diffraction du LiBH4 sont bien présents sur les courbes 3 et 4 correspondant respectivement aux monolithes AuMS25carb/LiBH4 et PdMS25carb/LiBH4. Ceci signifie que les nanoparticules métalliques présentes dans ces monolithes favorisent la cristallisation du LiBH4 et atténue l'influence négative des micropores présents à la surface des macropores. Cela vient probablement du fait que les parois carbonées et les nanoparticles métalliques présentent des énergies de surface différentes et par voie de conséquence une mouillabilité inférieure à celles des nanoparticules métalliques vis-à-vis de la solution de LiBH4 utilisée pour imprégner les monolithes. La nucléation hétérogène du LiBH4 à la surface des nanoparticules métalliques est ainsi favorisée et comme il y a moins de nanoparticules présentes à la surface des macropores que des micropores, la nucléation du LiBH4 va être minimisée alors que la croissance cristalline va être elle au contraire augmentée et optimisée de façon à consommer la totalité du précurseur de LiBH4 présent dans la solution d'imprégnation. La perte de cristallinité de LiBH4 dans le monolithe MS25carb/LiBH4 a été confirmée par DSC. Les résultats correspondants à la décomposition thermique des échantillons testés sont présentés sur la figure 7 annexée sur laquelle le flux de chaleur (en mW/mg) est fonction de la température (en °C). Sur cette figure, la PP000364FR 17 courbe 1 correspond au LiBH4 seul, la courbe 2 au monolithe de carbone chargé en LiBH4 (MS25carb/LiBH4), la courbe 3 au monolithe AuMS25carb/LiBH4 et la courbe 4 au monolithe PdMS25carb/LiBH4. Pour le LiBH4 seul, on observe deux pics endothermiques pointus à 116°C et 5 286°C et un affaissement assez large entre 400 et 450°C. Le premier pic endothermique à 116°C indique que LiBH4 subit une transition de phase pour passer de la maille orthorhombique basse température (Pnma) à une phase haute température (P63mc) (Soulié, J.-P ; et al., J. All. Comp., 2002, 346, 200). Le second pic endothermique situé à 286°C correspond à la fusion de LiBH4. Selon la iù littérature, il est connu que la désorption de l'hydrogène à partir de LiBH4 sous forme de poudre, c'est-à-dire non contenu dans un monolithe de carbone tel qu'utilisé selon la présente invention, se déroule en 2 étapes à une température supérieure au point de fusion (via la formation d'un produit de décomposition intermédiaire : Li2B12H12 pouvant être contaminé par le relargage d'espèces 15 volatiles telle que le diborane (B2H6) ; Orimo, S. et al., Appl. Phys. Let., 2006, 89, 219201). A 500°C, les produits de décomposition du LiBH4 sont du LiH et du bore. Avec le monolithe MS25carb/LiBH4, la forme de la courbe est modifiée de façon drastique puisque qu'on n'observe aucun pic de transition de phase. Ceci est en accord avec l'absence de réflexion observée sur le diagramme de diffraction des 20 rayons X présenté sur la figure 6. Dans la mesure où la présence de BH4 a été confirmée par RMN du 11B, on peut en conclure que le LiBH4 est présent sous la forme d'une phase amorphe. De façon très surprenante, on n'observe aucun pic endothermique de relargage du dihydrogène. A l'inverse, on observe un petit pic exothermique pouvant s'expliquer par la présence de groupes résiduels oxygénés 25 dans la microporosité du monolithes engendrant des réactions irréversibles et exothermiques conduisant à la formation de borates (présence de pics entre 5 et 200 ppm en RMN du 11B pouvant être attribués à du B04 et/ou du B03). En effet, même si les monolithes de carbone on été dégazés sous vide secondaire à 300°C pendant 12 heures avant les étapes d'imprégnation, il est très difficile de s'assurer que la 30 porosité des monolithes et totalement exemptes de groupes chimiques résiduels pouvant créer des réactions parasites lors du relargage du dihydrogène à partir de LiBH4. Par contre, dans le cas des monolithes comportant des nanoparticules métalliques, à savoir les monolithes AuMS25carb/LiBH4 et PdMS25carb/LiBH4 35 conformes à l'invention, on n'observe pas de modification de l'allure des courbes par rapport au LiBH4 seul, les pics caractéristiques de la transition de phase du LiBH4 et de sa fusion étant en effet observés aux mêmes températures. Le relargage 301 1 5 4 7 PP000364FR 18 du dihydrogène apparait comme étant légèrement endothermique, suggérant l'absence de réaction d'oxydation pendant le processus. Les propriétés de désorption de l'hydrogène des différents échantillons testés sont présentées sur la figure 8 annexée qui représente les courbes d'émission de 5 dihydrogène mesurée par thermodésorption couplée au spectromètre de masse sur les différents échantillons. Sur cette figure l'intensité du pic m/z = 2 (en UA) est fonction de la température (en °C), la courbe au tracé continu sans symbole correspond à l'émission de dihydrogène mesurée sur LiBH4 seul, la courbe au tracé interrompu par des cercles vides correspond à l'émission de dihydrogène mesurée 10 sur le monolithe MS25carb/LiBH4 non conforme à l'invention, la courbe au tracé interrompu par des carrés vides correspond à l'émission de dihydrogène mesurée sur le monolithe AuMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention et la courbe au tracé interrompu par des triangles vides correspond à l'émission de dihydrogène mesurée sur le monolithe PdMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention. 15 On constate qu'avec LiBH4 seul, la désorption du dihydrogène intervient à une température supérieure à 300°C en plusieurs étapes, le pic principal de désorption étant centré à 445°C. Lorsque LiBH4 est nucléé dans un monolithe de carbone non conforme à l'invention, c'est dire ne comportant pas de nanoparticules métalliques (monolithe MS25carb/LiBH4), on observe un seul pic pointu de 20 désorption du dihydrogène centré à 275°C, une température qui est plus basse d'environ 170°C que celle nécessaire à la désorption du dihydrogène à partir du LiBH4 seul. En plus de ce pic principal à 276°C, on observe un pic secondaire à 60°C. La présence de ce pic supplémentaire peut être attribué à la décomposition thermique de phases LiBH4,(OH),, issues de la réaction de LiBH4 avec l'humidité 25 (Hwang, S-J, et al., J. Phys. Chem. C, 2008, 112, 3165) conduisant à la formation de dihydrogène et de borates à basses températures. En comparaison, le pic de désorption du dihydrogène observé à 60°C avec les monolithes conformes à l'invention PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiBH4 sont moindres, suggérant une oxydation moins importante. En ce qui concerne le 30 monolithe PdMS25carb/LiBH4, le pic principal de désorption du dihydrogène est centré à 275°C et plus aigu que le pic correspondant observé pour le monolithe MS25carb/LiBH4 ne comportant pas de nanoparticules métalliques. De plus, une désorption supplémentaire est observée à une température inférieure à 350°C, qui pourrait correspondre à la décomposition de LiH. 35 La figure 9 représente les courbes d'émission de dihydrogène obtenues par mesures volumétriques selon la méthode de Sievert pour chacun des échantillons PP000364FR 19 testés. Sur cette figure, la quantité d'hydrogène désorbé (en % massique par rapport au LiBH4) est fonction de la température (en C ) ; la courbe avec les carrés pleins correspond à l'émission de dihydrogène mesurée à partir du LiBH4 seul, celle avec les ronds vides correspond à l'émission de dihydrogène mesurée à partir du 5 monolithe MS25carb/LiBH4 ne comportant pas de nanoparticules métalliques, celle avec les carrés vides au monolithe AuMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention et celle avec les triangles vides au monolithe PdMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention. Les valeurs de % massique d'hydrogène désorbé données sur la figure 9 doivent être divisées par 5 pour avoir le % massique d'hydrogène désorbé par 10 rapport à la masse totale des matériaux (incluant la masse de la matrice des monolithes de carbone et celle des nanoparticules métalliques le cas échéant). Pour le LiBH4 seul, la déshydrogénation intervient à 400°C et atteint 11,2 % massique à 500°C, ce qui correspond à 81 % de la capacité théorique si l'on se base sur la formation de LiH et de B (% massique théorique de déshydrogénation de 15 13,8%). Avec le monolithe MS25carb/LiBH4 ne comportant pas de nanoparticules métalliques, la déshydrogénation commence à 100°C. A 300°C, 11,6 % massique du dihydrogène est désorbé alors que le % massique de dihydrogène désorbé pour le LiBH4 seul est négligeable à cette même température, un 2eme étant observé ensuite aux températures supérieures à 400°C pour atteindre un % massique final 20 de désorption du dihydrogène de 16 % à 500°C, ce qui représente 3,4 atomes d'hydrogène par unité de formule LiBH4. On observe le même comportement avec les monolithes PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiBH4 conformes à l'invention avec cependant des quantités de dihydrogène désorbé légèrement inférieure à celle observée avec le monolithe MS25carb/LiBH4 à des températures inférieures à 25 350°C. A des températures supérieures à 350°C, les courbes se rejoignent pour atteindre un % massique final de relargage du dihydrogène de 15,6 % massique à 500°C. 3) Essais de réhydrogénation des monolithes Les différents monolithes testés ci-dessus (PdMS25carb/LiBH4 ; 30 AuMS25carb/LiBH4 et MS25carb/LiBH4) et LiBH4 seul ont ensuite été soumis à une pression de 100 bars de H2 à 400°C pendant 12 heures en vue d'être réhydrogénés. La figure 10 annexée montre la quantité d'hydrogène relargué à 500°C (en % massique) en fonction du nombre de cycles pendant les 5 premiers cycles de 35 désorption/absorption. Sur cette figure, la courbe avec les carrés pleins correspond au LiBH4 seul, celle avec les cercles vides au monolithes MS25carb/LiBH4 non PP000364FR 20 conforme à l'invention, celle avec les carrés vides au monolithe AuMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention et celle avec les triangles vides au monolithe PdMS25carb/LiBH4 conforme à l'invention. Ces résultats montrent que la réhydrogénation du LiBH4 est impossible dans la mesure où l'on n'observe aucun relargage de dihydrogène à partir du 2enle cycle de désorption. Un effet positif du confinement du LiBH4 dans le monolithe MS25carb/LiBH4 non conforme à l'invention est observé, pour lequel on observe une légère réhydrogénation du monolithe. Ceci est confirmé par le taux de relargage du dihydrogène (2,1 % massique par rapport à la masse de LiBH4) au 2enle iù cycle de désorption. Par contre, avec les monolithes conformes à l'invention, c'est-à-dire comportant des inclusions de nanoparticules métalliques, on observe une augmentation très importante de la quantité de dihydrogène pouvant être réabsorbée. En effet, environ 10,4 % massique de dihydrogène sont relargués lors 15 du 2' cycle aussi bien avec le monolithe AuMS25carb/LiBH4 qu'avec le monolithe PdMS25carb/LiBH4. On met ainsi en évidence l'existence d'un phénomène réversible, la capacité de rétention du dihydrogène du monolithe PdMS25carb/LiBH4 étant légèrement supérieure à celle du monolithe AuMS25carb/LiBH4. Après 5 cycles de désorption/réabsorption, le monolithe 20 PdMS25carb/LiBH4) permet encore de relarguer 7,4 % massique de dihydrogène, ce qui correspondant à 48 % de la capacité obtenue lors de la première désorption. Ces résultats ont été confirmés par RMN du 11B. La figure 11 annexée reporte les résultats obtenus avec les différents échantillons testés, le déplacement chimique (en ppm) étant fonction de l'intensité (en UA). Sur cette figure, les 25 correspondances entre les échantillons testés et les numéros des courbes sont les suivantes : - Courbe 1: LiBH4 seul, - Courbe 2 : monolithe MS25carb/LiBH4 tel que préparé, - Courbe 3 : monolithe PdMS25carb/LiBH4 tel que préparé, 30 - Courbe 4 : monolithe AuMS25carb/LiBH4 tel que préparé, - Courbe 5 : monolithe MS25carb/LiBH4 après 1 cycle de désorption/absorption, - Courbe 6: monolithe PdMS25carb/LiBH4 après 1 cycle de désorption/absorption, PP000364FR 21 - Courbe 7: monolithe AuMS25carb/LiBH4 après 1 cycle de désorption/absorption, - Courbe 8: monolithe PdMS25carb/LiBH4 après 5 cycles de désorption/absorption, - Courbe 9: monolithe AuMS25carb/LiBH4 après 5 cycles de désorption/absorption. Sur cette figure, on peut voir que tous les matériaux tels que préparés présentent un signal à -41 ppm, caractéristique de l'environnement BH4 dans le LiIBH4. Ce signal est significativement plus large dans le cas du monolithe MS25carb/LiBH4 Comparativement aux monolithes PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiBH4 et au LiBH4 seul, indiquant une diminution du caractère cristallin plus importante lorsque le monolithe est exempt de nanoparticules métalliques, ce qui est en accord avec les résultats de diffraction des rayons X présentés sur la figure 6. Le petit signal additionnel observé au niveau des valeurs positives du déplacement chimique pour le monolithe MS25carb/LiBH4 et précédemment attribué à la présence de liaison B-0 (dues à l'interaction du LiBH4 avec des groupes fonctionnels réactifs tels que -COOH, -OH, présents à la dans la microporosité du carbone et/ou avec de l'humidité résiduelle) n'est pas observé dans les monolithes PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiBH4. Ceci confirme l'oxydation moins importante du LiBH4 dans les monolithes conformes à l'invention, c'est-à-dire comprenant des nanoparticules métalliques, comme suggérés précédemment par les courbes de désorption de l'hydrogène obtenues en spectrophotométrie de masse (figure 8). Il est par conséquent évident que la présence de ces nanoparticules métalliques améliore le processus de réhydrogénation et favorise la formation d'un environnement de type BH4. Les nanoparticules favorisent la nucléation hétérogène et la croissance des cristaux de LiBH4. Pendant les cycles de déshydrogénation/réhydrogénation, les nanoparticules métalliques, du fait de leur plus grande capacité à absorber la chaleur que le squelette carboné, offrent des nanospots ayant une température plus élevée que la surface carbonée sur lesquels la cinétique de réhydrogénation est certainement améliorée. Toujours sur la figure 11, et après le premier cycle de déshydrogénation/réhydrogénation, on observe un large signal allant de -20 à 40 ppm pour le monolithe MS25carb/LiBH4 sans nanoparticules métalliques correspondant à du bore élémentaire amorphe confirmant la très faible réhydrogénation du matériau. On remarque également des signaux additionnels à 5 PP000364FR 22 et 20 ppm pouvant être attribués à la présence de B04 et de B03 significatifs de la formation de borates dont la stabilité interdit la réduction par l'hydrogène. Du fait de l'inertie chimique du bore et de la formation concomitante de borates, la quantité de LiBH4 présente après le premier cycle de déshydrogénation/réhydrogénation est faible (seulement 2,1 % massique du dihydrogène est relargué lors de la 2enle désorption, cf figure 10). Ceci est confirmé par la très faible intensité du pic à -41 ppm sur le spectre RMN du 11B. Par contre, après 5 cycles de déshydrogénation/réhydrogénation, les spectres RMN du 11B des monolithes PdMS25carb/LiBH4 et AuMS25carb/LiB H4 conformes à l'invention donnent un signal important à -41 ppm caractéristique de la présence de BH4, confirmant que l'hydrogène se recombine avec le bore et que le procédé de stockage de l'hydrogène dans les monolithes de l'invention est bien réversible. On observe néanmoins un très faible épaulement entre -10 et 20 ppm correspondant à une très petite quantité de bore ne réagissant pas avec l'hydrogène et qui montre que le procédé n'est pas totalement réversible. Il n'en reste pas moins que les performances de réhydrogénation des monolithes conformes à la présente invention sont très nettement supérieures à celles du monolithe MS25carb/LiBH4 ne comportant pas d'inclusion de nanoparticules métalliques. L'ensemble de ces résultats démontre que la présence de nanoparticules métalliques dans les monolithes de carbone permet de réduire la formation de borates, ce qui peut être expliqué par le fait que la nucléation hétérogène du LiBH4 a lieu de façon préférentielle sur les nanoparticules métalliques. Cette configuration particulière, qui diminue l'oxydation du bore pendant le processus de déshydrogénation, combinée avec la capacité intrinsèque à absorber la chaleur des nanoparticules métalliques (jouant le rôle de nanospots de température élevée), permet d'améliorer fortement le procédé de réhydrogénation, permettant ainsi d'accéder à un procédé de stockage réversible de l'hydrogène à 400°C. REVENDICATIONS1. Matériau composite solide alvéolaire se présentant sous la forme d'un monolithe de carbone poreux comportant un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de réseau mésoporeux et étant caractérisé en ce qu'il comporte des nanoparticules d'un métal M au degré d'oxydation zéro, ledit métal M étant choisi parmi le palladium et l'or. 2. Matériau selon la revendication 1, caractérisé en ce que les nanoparticules de palladium ou d'or sont présentes à la surface des macropores du monolithe. 3. Matériau selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la taille des nanoparticules de métal M varie de 1 à 300 nm. 4. Procédé de préparation d'un matériau composite tel que défini à l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit procédé comportant les étapes suivantes : i) une étape d'imprégnation d'un monolithe de carbone poreux comportant un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de réseau mésoporeux, par une solution d'un sel d'un métal M choisi parmi le palladium et l'or dans un solvant ; ii) une étape de séchage à l'air dudit monolithe ; iii) une étape de formation de nanoparticules dudit métal M au degré d'oxydation zéro par traitement thermique dudit monolithe à une température 25 variant de 50 à 900°C, en présence d'un gaz réducteur, afin de provoquer la réduction des ions métalliques M jusqu'au degré d'oxydation zéro. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le sel d'un métal M est choisi parmi le chlorure de palladium, le tétrachloroaurate de potassium, et l'hydrogénotétrachloroaurate. 30 6. Procédé selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la concentration en sel de métal M au sein de la solution d'imprégnation varie de 10-3 M à 1 M.PP000364FR 24 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que le traitement thermique de l'étape iii) est réalisé en présence d'hydrogène à une température de 400 °C pendant 1 heure. 8. Procédé de stockage de l'hydrogène dans un matériau composite comportant des nanoparticules d'un métal M choisi parmi le palladium et l'or au degré d'oxydation zéro et tel que défini à l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit procédé étant caractérisé en qu'il comporte au moins les étapes suivantes : a) une étape de dégazage dudit matériau sous vide secondaire et à une température de 150 à 400°c; b) une étape d'imprégnation, à température ambiante, dudit matériau dégazé par une solution d'au moins un hydrure métallique de formule (I) X(BH4)' avec X = Li, Na, Mg ou K, et n = 1 lorsque X = Li, Na ou K et n = 2 lorsque X = Mg, en solution dans un solvant organique choisi parmi les éthers ; c) une étape de séchage du matériau imprégné par la solution d'hydrure 15 métallique, ledit séchage étant réalisé sous vide primaire et à température ambiante ; et éventuellement d) la réitération, une ou plusieurs fois, des étapes b) et c) ci-dessus. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le dégazage du matériau lors de l'étape a) est effectué à une température de 280 à 320°C. 20 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que l'hydrure métallique de formule (I) est le borohydrure de lithium. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que le solvant de la solution d'hydrure métallique est le méthyltertiobutyléther. 25 12. Matériau composite se présentant sous la forme d'un monolithe de carbone poreux comportant un réseau poreux hiérarchisé comprenant des macropores ayant une dimension moyenne dA de 1 !am à 100 !am environ et des micropores ayant une dimension moyenne dl de 0,7 à 1,5 nm, lesdits macropores et micropores étant interconnectés, ledit matériau étant exempt de réseau mésoporeux, 30 ledit matériau composite étant caractérisé en ce qu'il comporte des nanoparticules d'un métal M au degré d'oxydation zéro, ledit métal M étant choisi parmi le palladium et l'or et en ce que les micropores renferment de l'hydrogène sous forme d'un hydrure métallique cristallin, semi-cristallin ou amorphe choisi parmi lesPP000364FR 25 hydrures de formule (I) X(BH4)' avec X = Li, Na, Mg ou K, et n = 1 lorsque X = Li, Na ou K et n = 2 lorsque X = Mg. 13. Matériau composite selon la revendication 12, caractérisé en ce que sa surface spécifique est de 50 à 900 m2/g. 14. Matériau composite selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que le volume des micropores est supérieur ou égal à 0,30 cil-13.e de monolithe composite et en ce que l'hydrure métallique est sous forme amorphe. 15. Utilisation d'un matériau composite tel que défini à l'une quelconque des revendications 12 à 14, pour la production de dihydrogène. 16. Utilisation selon la revendication 15, pour fournir du dihydrogène dans une pile à combustible fonctionnant au dihydrogène. 17. Procédé de production de dihydrogène, caractérisé en ce que l'on soumet un matériau composite tel que défini à l'une quelconque des revendications 12 à 14, à une étape de chauffage à une température d'au moins 100°C. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'étape de chauffage est effectuée à une température de 250 à 400°C. 19. Procédé réversible de production de dihydrogène caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : 1) une étape de production de dihydrogène au cours de laquelle on soumet 20 un matériau composite tel que défini à l'une quelconque des revendications 12 à 14 à une étape de chauffage à une température d'au moins 100°C, puis 2) une étape de réhydrogénation au cours de laquelle on soumet ledit matériau composite à une pression d'hydrogène de 50 à 200 bars à une température de 200 à 500°C pendant 1 à 48 heures ; 25 3) la réitération des étapes 1) et 2) ci-dessus une ou plusieurs fois. 20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'étape 2) est réalisée en soumettant le matériau à une pression d'hydrogène de 100 bars à 400°C pendant 12 à 24 heures.