Brevet FR3015782A1 — publié le 20150626

Filtre hyperfréquence passe bande accordable par rotation d'un élément diélectrique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des filtres en fréquence dans le 5 domaine des ondes hyperfréquences, typiquement de fréquences comprises entre 1GHz à 30GHz. Plus particulièrement la présente invention concerne les filtres passe bande accordables en fréquence. ETAT DE LA TECHNIQUE 10 Le traitement d'une onde hyperfréquence, par exemple reçue par un satellite, nécessite le développement de composants spécifiques, permettant la propagation, l'amplification, et le filtrage de cette onde. Par exemple une onde hyperfréquence reçue par un satellite doit être 15 amplifiée avant d'être renvoyée vers le sol. Cette amplification n'est possible qu'en séparant l'ensemble des fréquences reçues en canaux, correspondant chacun à une bande de fréquence donnée. L'amplification est alors réalisée canal par canal. La séparation des canaux nécessite le développement de filtres passe-bandes. 20 Le développement des satellites et la complexité accrue du traitement du signal à effectuer, par exemple une reconfiguration des canaux en vol, a conduit à la nécessité de mettre en oeuvre de filtres passe bande accordables en fréquence, c'est-à-dire pour lesquels il est possible de régler la fréquence centrale de filtrage couramment dénommée fréquence d'accord 25 du filtre. Une des technologies connues de filtres passe-bande accordables dans le domaine des ondes hyperfréquence est l'utilisation de composants semiconducteurs passifs, tel que des diodes PIN, des capacités continument 30 variables ou des commutateurs capacitifs. Une autre technologie est l'utilisation de MEMS (pour micro systèmes électromécaniques) de type ohmiques ou capacitifs. Ces technologies sont complexes, consommatrices d'énergie électrique et peu fiables. Ces solutions sont également limitées au niveau de la puissance de signal traité. De plus l'accordabilité en fréquence a pour conséquence une dégradation significative des performances du filtre, tel que son facteur de qualité Q. Enfin, les pertes RF (bande réalisée, « Return Loss », pertes d'insertion etc...) sont dégradées par le changement de fréquence. Par ailleurs, la technologie des filtres à base d'éléments diélectriques est connue. Elle permet de réaliser des filtres passe bande non accordables. Ces filtres comprennent typiquement une cavité au moins partiellement fermée, comprenant une paroi conductrice (typiquement métallique par exemple en aluminium ou en invar) dans laquelle est disposé un élément diélectrique, typiquement de forme ronde ou carrée (le matériau diélectrique est typiquement de la zircone, de l'alumine ou du BMT). Un moyen d'excitation d'entrée introduit l'onde dans la cavité (par exemple un câble coaxial terminé par une sonde électrique ou un guide d'onde couplé par un iris) et un moyen d'excitation de sortie de même nature permet 20 de faire sortir l'onde de la cavité. Un filtre passe-bande permet la propagation d'une onde sur une certaine plage de fréquence et atténue cette onde pour les autres fréquences. On définit ainsi une bande passante et une fréqüence centrale du filtre. Pour des fréquences autour de sa fréquence centrale, un filtre passe-bande présente 25 une transmission élevée et une réflexion faible. La bande passante du filtre est caractérisée de différentes manières suivant la nature du filtre. Le paramètre S est un paramètre qui rend compte des performances du filtre en termes de réflexion et de transmission. S11, ou S22, correspond à une 30 mesure de la réflexion et S12, ou S21, à une mesure de la transmission. Un filtre réalise une fonction de filtrage. Cette fonction peut généralement s'approximer via des modèles mathématiques (fonctions de Chebychev, de Bessel, ...). Ces fonctions sont généralement fondées sur des rapports de polynômes. Pour un filtre réalisant une fonction de filtrage de type Chebychev ou Chebychev généralisé, la bande passante du filtre est déterminée à équiondulation du S11 (ou S22), par exemple à 15dB ou 20 dB de réduction de la réflexion par rapport à son niveau hors bande. Pour un filtre réalisant une fonction de type Bessel, on prend la bande à -3dB (lorsque S21 croise S11 si le filtre présente des pertes négligeables). Un filtre comprend typiquement au moins un résonateur comprenant la cavité métallique et l'élément diélectrique. Un mode de résonance du filtre 10 correspond à une distribution particulière du champ électromagnétique qui est excité à une fréquence particulière. Afin d'augmenter leur sélectivité, c'est-à-dire leur capacité à atténuer le signal hors de la bande passante, ces filtres peuvent être composés d'une pluralité de résonateurs couplés entre eux. 15 La fréquence centrale et la bande passante du filtre dépendent à la fois de la géométrie des cavités et des éléments diélectriques, ainsi que du couplage des résonateurs entre eux ainsi que des couplages aux moyens d'excitation d'entrée et de sortie du filtre. Des moyens de couplages sont par exemple des ouvertures ou fentes dénommées iris, des sondes électriques ou 20 magnétiques ou des lignes hyperfréquence. Le filtre laisse passer un signal dont la fréquence est située dans la bande passante, mais le signal est néanmoins atténué par les pertes du filtre. L'accord du filtre permettant d'obtenir un maxima de transmission pour une bande de fréquence donnée est très délicat à réaliser et dépend de 25 l'ensemble des paramètres du filtre. Il est de plus dépendant de la température. Afin d'effectuer un réglage du filtre pour obtenir une fréquence centrale précise du filtre, les fréquences de résonance des résonateurs du filtre peuvent être très légèrement modifiée à l'aide de vis métalliques, mais ce 30 procédé effectué de manière empirique, est très couteux en temps et ne permet qu'une très faible accordabilité en fréquence, typiquement de l'ordre de quelques %. Dans ce cas, l'objectif n'est pas l'accordabilité mais l'obtention d'une valeur précise de la fréquence centrale, et l'on souhaite obtenir une sensibilité réduite de la fréquence de chaque résonateur vis-à-vis 35 de la profondeur de la vis. La symétrie circulaire ou carrée des résonateurs simplifie la conception du filtre. De manière générale un résonateur présente selon sa géométrie un ou plusieurs modes de résonnance caractérisés chacun par une distribution particulière (remarquable) du champ électromagnétique entrainant une résonance de l'onde hyperfréquence dans la structure à une fréquence particulière. Par exemple des modes de résonance TE (pour Transverse Electrique ou H en terminologie anglo-saxonne) ou TM (pour Transverse Magnétique ou E en terminologie anglo-saxonne) présentant un certains nombres de maximas d'énergie repérés par des indices, peuvent être excités dans le résonateur à différentes fréquences. La figure 1 décrit à titre d'exemple les fréquences de résonance des différents modes pour une cavité circulaire vide en fonction des dimensions de la cavité (diamètre D et hauteur H ). Pour optimiser la compacité des filtres, des filtres résonateurs fonctionnant sur plusieurs modes (typiquement 2 ou 3) sont connus de la technique. En particulier, les filtres fonctionnant selon un mode dual (« dual mode filter » en terminologie anglo-saxonne) sont connus. Ces modes présentent deux polarisations perpendiculaires Px et Py présentant une répartition remarquable et spécifique du champ électromagnétique dans la cavité: les répartitions des champs électromagnétiques correspondant aux deux polarisations sont orthogonales et se déduisent l'une de l'autre par une rotation de 90° autour d'un axe de symétrie du résonateur. Si la symétrie du résonateur est parfaite, les deux polarisations orthogonales possèdent la même fréquence de résonance et ne sont pas couplées. Le couplage entre polarisations est obtenu en rompant la symétrie, par exemple en introduisant une discontinuité (perturbation) à 45° des axes de polarisation Px et Py, typiquement à l'aide de vis métalliques. De plus, les fréquences de résonance peuvent être accordées (éventuellement sur des fréquences différentes) en introduisant des discontinuités (perturbations) dans les axes de polarisation Px et Py. Ainsi les deux polarisations Px et Py d'un mode dual peuvent résonner selon une même fréquence (symétrie selon les axes de polarisation) ou selon deux fréquence légèrement différentes (dissymétrie selon les axes de polarisation). Les modes duaux permettent ainsi de réaliser deux résonances électromagnétiques dans un élément résonant unique. Plusieurs modes 5 possédant ces distributions de champ particulières peuvent être utilisés. Par exemple les modes duaux TE11 n (H11n) sont très utilisés dans les filtres à cavités car ils aboutissent à un bon compromis entre un fort facteur de qualité (d'autant plus que l'indice n est grand), un encombrement réduit (environ un facteur 2 en employant des modes duaux) et une isolation 10 fréquentielle importante par rapport aux autres modes de résonances (que l'on ne souhaite pas coupler pour assurer le bon fonctionnement du filtre). BUT DE L'INVENTION 15 La présente invention a pour but de réaliser des filtres de type cavité à éléments diélectriques, compacts, accordables en fréquence centrale, et ne présentant pas les inconvénients précités (facteur de qualité et pertes RF dégradés par l'accordabilité, mauvaise tenue en puissance...). 20 DESCRIPTION DE L'INVENTION A cet effet l'invention a pour objet un filtre passe bande pour onde hyperfréquence, accordable en fréquence, comprenant au moins un résonateur, 25 -chaque résonateur comprenant : *une cavité présentant une paroi conductrice sensiblement cylindrique selon un axe Z présentant une hauteur H, une position z selon l'axe Z étant repérée par une abscisse z comprise entre 0 et H, et étant au moins partiellement fermée aux deux extrémités et, 30 *au moins un élément diélectrique disposé à l'intérieur de la cavité, -ledit résonateur résonant selon un mode pour lequel deux polarisations perpendiculaires présentent respectivement des répartitions du champ électromagnétique dans la cavité se déduisant l'une de l'autre par une rotation de 90°, -ledit mode présentant dans ladite cavité N maximas et N+1 minimas de champ électrique sensiblement situés dans un plan perpendiculaire à l'axe Z, les deux extrémités du cylindre respectivement aux abscisses z=0 et z=H correspondant à des minimas de champ électrique, un minima et un maxima successifs étant espacés d'une distance de séparation H/2N, caractérisé en ce qu'il comprend : -des moyens de rotation adaptés pour mettre en rotation ledit élément selon un axe R sensiblement perpendiculaire à l'axe Z, entre au moins une première et une deuxième positions, -ledit élément comprenant au moins une première extrémité de sorte que : * dans une première position ledit élément est sensiblement disposé dans un plan perpendiculaire à l'axe Z et le centre de ladite première extrémité est disposé à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique, * dans une deuxième position ledit élément est sensiblement parallèle à Z et ladite première extrémité est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ électrique à +/- 30% près. Préférentiellement, l'élément diélectrique présente une partie centrale de 20 forme allongée et une première extrémité présentant une section supérieure à une section de la partie centrale. Préférentiellement, l'élément dans la deuxième position présente une forme de sorte que le volume traversé par une polarisation est sensiblement identique au volume traversé par la polarisation orthogonale. 25 Préférentiellement, l'élément dans la deuxième position présente une forme telle qu'elle est invariante par rotation de 90° autour de l'axe Z. Selon un mode de réalisation, la forme de l'élément comprend deux plans de symétrie orthogonaux, un plan de symétrie coïncidant avec un plan comprenant un axe de polarisation et l'axe Z, lorsque l'élément est dans la 30 deuxième position. Selon un mode de réalisation, l'élément comprend une deuxième extrémité de sorte que : * dans la première position le centre de la deuxième extrémité est disposé à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un 35 minima du champ électrique, * dans la deuxième position la deuxième extrémité est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ électrique à +1- 30% près. Préférentiellement, la paroi sensiblement cylindrique présente une courbe 5 directrice choisie parmi un cercle, un carré. Préférentiellement, l'angle de rotation selon l'axe R entre la première position et la deuxième position est sensiblement égal à 90°. Préférentiellement, l'axe de rotation R est concourant avec l'axe Z. Préférentiellement, l'axe de rotation est situé à une abscisse z correspondant 10 à un minima de champ électrique. Selon un mode de réalisation, les moyens de rotation comprennent une tige selon l'axe R solidaire de l'élément et comprenant un matériau diélectrique. Préférentiellement, N=2. Selon un mode de réalisation le filtre selon l'invention comprend une pluralité 15 de résonateurs et des moyens de couplage adaptés pour coupler entre eux deux résonateurs consécutifs. En variante, le filtre selon l'invention comprend en outre des moyens de liaison adaptés pour égaliser les rotations respectives des moyens de rotation des résonateurs. 20 Préférentiellement, les moyens de liaison comprennent la tige solidaire d'une pluralité d'éléments disposés le long de la tige. Selon un mode de réalisation, le filtre selon l'invention comprend en outre des éléments diélectriques additionnels disposés à l'intérieur des moyens de couplage et solidaires des moyens de liaison.- 25 Selon un autre aspect, l'invention a pour objet un circuit hyperfréquence comprenant au mois un filtre selon l'invention. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention 30 apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels : -La figure 1 illustre les modes de résonnance d'une cavité circulaire vide. -La figure 2 illustre des propriétés remarquable de cavités de filtre selon l'invention. -La figure 3a illustre la variation de champ électrique dans la cavité pour le mode H111 et la figure 3b pour le mode H112. -La figure 4 décrit un exemple du filtre selon l'invention, la figure 4a en position P1 et la figure 4b en position P2. -La figure 5 décrit un premier mode de réalisation de filtre selon l'invention. -La figure 6 illustre un exemple de forme d'extrémité de l'élément diélectrique du filtre selon l'invention. -La figure 7 illustre un autre exemple de forme d'extrémité de l'élément diélectrique du filtre selon l'invention. -La figure 8 illustre un autre exemple de forme d'extrémité de l'élément diélectrique du filtre selon l'invention. -la figure 9 illustre un deuxième exemple du filtre selon l'invention, la figure 9a en position P1 et la figure 9b en position P2. -La figure 10 décrit une variante d'un filtre selon l'invention, la figure 11 a en 15 position P1 et la figure 11 b en position P2. -La figure 11 illustre une vue de dessus du champ électrique schématisant la variation du cham électrique en coupe au voisinage d'un maximum, la figure lla pour la polarisation Px et la figure llb pour la polarisation Py. -La figure 12 représente les valeurs du champ électrique dans la cavité, la 20 figure 12a avec le diélectrique en positon P1 et la figure 12b avec le diélectrique en position P2. -La figure 13 illustre un filtre selon l'invention vu en perspective. -La figure 14 illustre un filtre selon l'invention comprenant une pluralité de résonateurs et vu en perspective. 25 - La figure 15 illustre un exemple de comportement fréquentiel d'un filtre selon l'invention, la figure 15a en position P1 et la figure 15b en position P2. - La figure 16 illustre une variante de filtre selon l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION 30 L'invention consiste à réaliser un filtrepasse bande accordable en fréquence centrale de type « mode dual » à partir d'une rotation d'au moins un élément diélectrique dans un résonateur R composant le filtre. 3 0 1 5 7 82 9 Le filtre fonctionne sur un mode dual (« dual mode filter »), ce qui signifie que le résonateur résonne sur deux polarisations perpendiculaires dénommées Px et Py qui présentent respectivement des répartitions du champ électromagnétique dans la cavité 20 se déduisant l'une de l'autre par une 5 rotation de 90°. Les deux polarisations peuvent résonner à la même fréquence ou à des fréquences légèrement différentes. Dans ce dernier cas la réponse en fréquence du filtre est dissymétrique. Par ailleurs, la symétrie du mode est rompue pour coupler les deux 10 polarisations (voir plus loin). Chaque résonateur R comprend une cavité 20 présentant une paroi conductrice 21, typiquement métallique, sensiblement cylindrique le long d'un axe Z, et au moins un élément diélectrique disposé à l'intérieur de la cavité. La paroi cylindrique présente préférentiellement une courbe directrice égale à un cercle ou un carré. Nous allons tout d'abord décrire certaines propriétés de cavités selon l'invention illustrées sur la figure 2, en faisant abstraction de l'élément diélectrique disposé à l'intérieur, non représenté sur la figure 2. La figure 2 décrit trois exemples de cavités selon une coupe transversale du filtre selon l'invention dans un plan comprenant l'axe Z. La cavité 20 présente une hauteur H, et une position selon l'axe Z est repérée par une abscisse z comprise entre 0 et H. La cavité 20 est au moins partiellement fermée aux deux extrémités. Lors d'un couplage par le fond, les extrémités de la cavité comprennent des éléments de couplage d'entrée et de sortie. La répartition du champ électrique selon l'axe Z d'un mode dual selon l'invention résonnant dans la cavité 20 présente des propriétés particulières. Il se dénomme mode HIIN et présente N maxima de champ électriques 22, symbolisés par un trait en pointillé long sur la figure 2, et N+1 minima de champ électrique 23 symbolisés par un trait pointillé court sur la figure 2. Ces maxima et minima sont sensiblement situés dans un plan perpendiculaire à l'axe Z. Les deux extrémités du cylindre, respectivement aux abscisses z=0 et z=H, constituées de matière électriquement conductrice, par exemple métallique, correspondent nécessairement à des minima de champ électrique. De plus, un minimum et un maximum successifs sont espacés d'une distance de séparation 1-1/2N. La figure 2a illustre la répartition des minima et des maxima de champs pour une cavité résonnant selon le mode N=1 (H111), qui présente donc 1 maximum et 2 minima de champ, ici les deux extrémités uniquement. Le maximum est situé à une abscisse z = H/2. Un minimum et un maximum successifs sont espacés d'une distance de séparation H/2. La figure 2b illustre la répartition des minima et des maxima de champs pour une cavité résonnant selon le mode N=2 (H112), qui présente donc 2 maxima et 3 minima de champ. En dehors des extrémités, le troisième minima est situé à une abscisse H/2, et les 2 maxima respectivement à des abscisses H/4, 31-1/4. Un minimum et un maximum successifs sont espacés d'une distance de séparation H/4. La figure 2c illustre la répartition des minima et des maxima de champs pour une cavité résonnant selon le mode N=3 (H113), qui présente donc 3 maxima et 4 minima de champ. En dehors des extrémités, les deux autre minima sont situé aux abscisses H/3 et 2H/3, et les 3 maxima respectivement à aux abscisses H/6, H/2 et 5H/6. Un minimum et un maximum successifs sont espacés d'une distance de séparation H/6. La figure 3a décrit à titre illustratif la variation du champ électrique E selon Z dans la cavité pour le mode H111 et la figure 3b la variation du champ électrique E dans la cavité pour le mode H112. Pour l'invention la présence d'un élément diélectrique dans la cavité perturbe peu la position respective selon Z des minima et des maximas de champ par 25 rapport au cas d'une cavité vide. La figure 4 décrit un filtre 100 selon l'invention selon une coupe dans un plan YZ, pour un mode H112. Dans la suite les différents modes de réalisation de l'invention sont illustrés pour un mode dual H112 (N=2) mais peuvent bien 30 entendu être adaptés pour d'autres valeurs de N. On retrouve le résonateur R, la cavité 20, la paroi métallique 21, les minima 23 (traits pointillés courts) et les maxima 22 (traits pointillés longs). Le filtre 100 selon l'invention comprend également au moins un élément diélectrique 40 disposé à l'intérieur de la cavité 20 présentant au moins une première extrémité E1. Le 35 filtre 100 comprend en outre des moyens de rotation adaptés pour mettre en rotation l'élément diélectrique 40 selon un axe de rotation R sensiblement perpendiculaire à l'axe Z, entre au moins une première position P1 (illustrée figure 4a) et une deuxième position P2 (illustrée figure 4b). Dans la première position P1 l'élément diélectrique 40 est sensiblement disposé dans un plan perpendiculaire à l'axe Z et le centre de première extrémité El est disposée à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique. On entend par centre de l'extrémité le barycentre de la section extrémale de l'élément diélectrique 40. Ainsi l'ensemble, ou la plus grande partie, du volume du diélectrique 40 (typiquement au moins 80 % du volume du diélectrique) est situé dans une région où le champ électrique est faible (typiquement à +/- 40% autour du minima de champ). Le diélectrique 40 ainsi positionné perturbe peu la cavité, qui fonctionne alors selon un mode conventionnel dual de type HIIN. Ainsi il convient d'interpréter l'expression « sensiblement dans un plan perpendiculaire » et l'expression « le centre de ladite première extrémité est disposé à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique » de manière large, c'est à dire une localisation à +/- 40% de la positon du minima. En effet dans cette position P1 l'effet recherché est une faible perturbation du champ électrique par le diélectrique positionné dans une zone dans laquelle le champ électrique est faible. L'élément diélectrique 40 et la cavité 20 sont adaptés de sorte que la première position P1 correspond à une géométrie de résonateur résonant en 25 mode dual selon une première fréquence centrale f1. Dans la deuxième position P2, après rotation autour de l'axe R, l'élément diélectrique 40 est sensiblement parallèle à Z et sa première extrémité El est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ électrique à +/- 30% près. La zone 41 correspondant au maximum 30 +1- 30% est hachurée sur la figure 4b. Préférentiellement, la première extrémité El est situé dans la zone au voisinage d'un maxima le plus proche du minima dans lequel est situé le diélectrique 40 dans la première position ID1 La zone hachurée 41 présente une largeur totale A selon Z de : 35 A = (H/2N+30%) - (H/2N-30%) = 0.6 H/2N, centrée autour d'un maxima 22. Il est considéré que cette zone correspond à une région dans laquelle le champ électrique E présente une valeur suffisamment importante pour être perturbé par le diélectrique 40, qui dans la position P2 présente une partie no 5 négligeable de son volume à l'intérieur de cette zone 41. La perturbation du champ entraîne une modification de la fréquence centrale du filtre 100. Ainsi l'élément diélectrique 40 et la cavité 20 sont adaptés de sorte que la deuxième position P2 correspond à une géométrie de résonateur résonant en mode dual selon une deuxième fréquence 10 centrale f2. La rotation du diélectrique 40 entre au moins deux positions P1 et P2 permet de modifier la fréquence centrale de résonance du filtre 100 selon l'invention, selon au moins deux valeurs f1 et f2, ce qui est adapté pour des applications de type « saut de canal ». 15 De manière générale, la forme de l'élément diélectrique 40, la positon de l'axe R et la valeur de l'angle de rotation entre les deux positions, sont optimisés pour permettre la résonance du résonateur R selon un mode dual selon au moins deux fréquences centrales f1 et f2, une première fréquence f1 correspondant à un mode cavité peu perturbé par le diélectrique 40 dans 20 la position P1, une deuxième fréquence f2 correspondant à un mode de cavité perturbé par le diélectrique 40 dans la position P2. Le diélectrique dans la position P2 concentre le champ électrique, diminuant la fréquence de résonnance. En effet de manière générale la fréquence de résonance d'un milieu est inversement proportionnel à la racine carrée de la 25 permittivité (permittivité relative Er égale à 1 pour le vide ; et supérieure à 1 pour un diélectrique). En d'autres termes, l'onde Electromagnétique se propage moins vite dans un milieu fortement diélectrique : pour une même durée elle parcourt moins de distance dans un diélectrique que dans le vide pour une même fréquence. Donc plus la permittivité est élevée plus le 30 système est petit (ou à dimensions égales, plus la fréquence est basse). La cavité du filtre selon l'invention est composée d'air (cr=1,00) et de diélectrique (Er typiquement de 10 à 40). Il existe donc une permittivité effective comprise entre les deux. Cette permittivité effective dépend du mode utilisé, et de la position du diélectrique dans la cavité. Ainsi la 35 permittivité effective est plus basse pour le mode peu perturbé que pour le mode perturbé. En effet, dans le second cas le diélectrique est placé essentiellement dans la zone où le champ est fort (au voisinage d'un maxima de champ électrique), il impacte fortement, engendrant une hausse de la permittivité effective (donc une diminution de la fréquence). Dans une utilisation classique d'un filtre selon un mode dual, la permittivité relative est constante. Un filtre dual agile en fréquence est classiquement réalisé en utilisant un capot mobile qui réduit le volume de la cavité, et donc fait augmenter la fréquence de résonance. Un filtre 100 selon l'invention présente ainsi de nombreux avantages. Le filtre est à la fois « dual », avec tous les avantages associés tel la compacité, et accordable. Les performances RF ne sont pas sensiblement dégradées par le changement de fréquence, et le facteur de qualité Q n'est pas non plus sensiblement dégradé. En effet, les pertes du filtre ont plusieurs origines : 1/ métalliques (parois de la cavité, d'autant plus forte que le champ fort est proche des parois) 2/ diélectriques (d'autant plus forte que le champ fort est localisé dans le diélectrique). Dans l'état peu perturbé, le champ est peu concentré dans le diélectrique et est relativement proche des parois. Dans l'état perturbé, il est un peu plus concentré, typiquement autour dans du diélectrique. Donc dans l'état perturbé il y a plus de pertes diélectriques, mais le champ étant attiré par le diélectrique, il s'éloigne des parois, ce qui induit une diminution des pertes métalliques. La forme du diélectrique est optimisée pour que les pertes soient les plus faibles possibles dans les deux cas. La variation est dans tous les cas très faible comparée à des solutions utilisant des éléments d'accord tels que des diodes ou des MEMS. Typiquement un facteur Q> 10000 est obtenu pour un filtre selon l'invention. En outre, il présente une bande étroite (voir plus loin un exemple de performance en fonction de la fréquence). De plus, le filtre est capable de supporter un signal hyperfréquence de puissance élevée, typiquement supérieure à 150W. Ces niveaux de tenue de puissance sont totalement inenvisageables avec des composants semi-conducteurs ou des MEMS. Certains modes de réalisation présentent l'avantage de simplifier le design et l'optimisation du filtre. Sur un premier exemple illustré sur la figure 5, l'axe de rotation R est concourant avec l'axe Z, est situé à une abscisse z correspondant à un minima de champ électrique, ici H/2 dans le mode préférentiel H112, N=2 et est selon un axe X correspondant à un axe de polarisation Px du mode dual. Selon un mode de réalisation, l'axe de rotation R est perpendiculaire à l'axe Z. Les figures 5a et 5b correspondent à la positon P1, les figures 5c et 5d 10 correspondent à la position P2. Les figures 5c et 5d correspondent à une coupe selon le plan YZ, les figures 5b et 5d correspondent à une coupe selon le plan XZ. Selon un mode de réalisation illustré figure 5, l'angle de rotation selon l'axe R entre la première position P1 et la deuxième position P2 est sensiblement 15 égal à 90°. Selon un mode de réalisation illustré figure 5, les moyens de rotation comprennent une tige 50 selon l'axe R solidaire de l'élément et comprenant un matériau diélectrique. Ce système de tige permet de reconfigurer le filtre, soit en vol (à l'aide par exemple d'un moteur pas à pas commandant la 20 rotation de la tige et donc de l'élément diélectrique 40), soit au sol (flexibilité opérationnelle). Selon un mode préféré également illustré figure 5 l'élément diélectrique 40 présente une partie centrale Pc de forme allongée et au moins une extrémité El présentant une section Se supérieure à une section Sc de la partie 25 centrale Pc. Cette forme particulière d'élément diélectrique permet de maximiser l'effet perturbatif du diélectrique en positionnant un maximum de volume, correspondant au volume de l'extrémité E1, dans la zone 41 en position P2. 30 Dans les modes H11N, le champ électrique est concentré au voisinage de l'axe Z. La forme du diélectrique, afin de perturber le champ doit donc être préférentiellement optimisée pour qu'en position P2 un volume important de l'extrémité du diélectrique soit localisé au voisinage de l'axe Z. De manière générale, pour un bon fonctionnement du filtre en mode dual, l'élément diélectrique 40 dans la deuxième position P2 présente une forme de sorte que le volume traversé par une polarisation, par exemple Px, est sensiblement identique au volume traversé par la polarisation orthogonale Py. Cette condition doit être respectée pour la partie du volume de l'élément diélectrique 40 située dans la zone dans laquelle le champ électrique est maximum, soit typiquement dans la zone 41, car c'est principalement dans cette zone 41 que le champ électrique est perturbé par la présence du diélectrique 40. Cette condition est réalisée par exemple lorsque l'extrémité El de l'élément 40 présente dans la deuxième position une forme telle qu'elle est invariante par rotation de 90° autour de l'axe Z. La forme carrée de l'extrémité El de l'élément 40 de la figure 5 présente cette propriété. La partie centrale allongée peut le cas échéant également présenter ce type de propriété (par exemple partie allongée carré ou circulaire). De même une forme en L de l'extrémité El de l'élément 40 illustré figure 6 (vue de dessus) vérifie cette propriété d'invariance par rotation de 90°. La condition est également réalisée lorsque la forme de l'élément 40 20 comprend deux plans de symétrie orthogonaux, chaque plan de symétrie coïncidant avec un plan comprenant un axe de polarisation et l'axe Z, lorsque l'élément 40 est dans la deuxième position P2: Plans de symétrie : PxZ et PyZ, Px et Py axes de polarisation du mode dual (X et Y sur les figure 5 et 6). 25 La figure 7 illustre un élément diélectrique 40 dont l'extrémité présente une forme en croix (vue de dessus), qui présente à la fois les deux plans de symétrie orthogonaux ci-dessus et une invariance par rotation de 90° autour de Z dans la position P2. Pour des questions l'encombrement, il peut ne pas être possible de 30 positionner l'axe de rotation R concourant avec l'axe Z, et l'axe R est donc décalé latéralement, tel qu'illustré figure 8. Dans ce cas, l'élément diélectrique 40 présente une partie centrale Pc également décalée. Afin d'égaliser le volume traversé par les deux polarisations Px et Py dans la deuxième position P2, principalement dans la zone 41 dans laquelle le champ électrique présente un maxima, l'extrémité El est centrée sur l'axe Z et peut présenter les propriétés précédentes par rapport à cet axe Z. La condition précédente, selon laquelle le volume de diélectrique traversé, 5 particulièrement dans la zone 41, est préférentiellement identique pour les deux polarisations, s'entend de manière globale. Une légère dissymétrie peut être introduite, par exemple en décalant et modifiant la forme carré initiale en un rectangle, tel qu'illustré par des pointillés 80 sur la figure 8. Cette dissymétrie permet, en combinaison ou en remplacement des vis métalliques 10 à 45°, de coupler les polarisations entre elles. Typiquement une modification des dimensions de l'ordre de 1% à 5 % est susceptible de réaliser le couplage. Cette dissymétrisation du volume de l'élément dans la zone 41 est bien entendu compatible avec toute forme d'élément diélectrique 40. 15 Selon un deuxième exemple illustré figure 9 (première position P1 figure 9a et deuxième position P2 figure 9b) l'élément 40 comprend une deuxième extrémité E2 de sorte que dans la première position P1 le centre de la deuxième extrémité E2 est disposée à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique, dans la 20 deuxième position P2 ladite deuxième extrémité E2 est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ électrique à +/- 30% près. Dans ce mode de réalisation chacune des extrémités vient perturber le champ électrique dans la position P2. Chaque extrémité est située dans une zone 41 correspondant à une hauteur en abscisse z égale au A défini 25 précédemment. Ce mode de réalisation présente l'avantage de réaliser une perturbation plus importante qu'avec une seule extrémité, ce qui permet une excursion en fréquence centrale plus importante et permet de garder une structure symétrique par rapport au centre de la cavité. 30 Une variante de ce mode de réalisation est décrite figure 10 (figure 10a pour la positon P1 et figure 10b pour la position P2). L'axe R est concourant avec Z, et l'élément diélectrique 40 présente une partie centrale allongée dont l'axe est situé dans le plan perpendiculaire à Z correspondant à un minimum de champ électrique, ici d'abscisse z=H/2 en position P1, et une symétrie par 35 rapport à ce plan. L'extrémité El présente une section supérieure et est de forme par exemple carré. Dans la position P2, on obtient ainsi un élément diélectrique perturbant fortement le champ électrique, avec une partie importante de volume du diélectrique 40 dans une zone 41, le volume du diélectrique étant de plus concentré au voisinage de Z dans une zone de concentration 90. La figure 11 illustre une vue de dessus du champ électrique, schématisant la variation du champ en coupe au voisinage d'un maximum. La figure 11a correspond à la polarisation Px (selon X) et la figure 11b à la polarisation Py (selon Y). Chaque polarisation est maximale selon son axe, et au centre de la cavité, et diminue au fur et à mesure que l'on se rapproche de la paroi circulaire. La distribution du champ correspondant à une polarisation se déduit de la distribution du champ correspondant à l'autre polarisation par une rotation de 90° autour de Z. La figure 12 représente les valeurs du champ électrique dans la cavité pour 15 le diélectrique en position P1 (figure 12a) et en position P2 (figure 12b) pour une polarisation. Les valeurs maximum de champ sont concentrées dans la zone de concentration 90. La figure 13 illustre un filtre 100 selon l'invention vu en perspective (figure 13a position P1 et figure 13b position P2), le nuage de point schématisant les 20 zones de maximum de champ. Le filtre présente en outre de manière classique des moyens respectivement d'entrée 111 et de sortie 112 permettant à l'onde hyperfréquence respectivement de pénétrer et de sortir du filtre. La paroi présente une courbe directrice égale à un cercle. Le couplage est ici latéral, mais le filtre selon l'invention est bien entendu 25 compatible avec un couplage par le fond. En variante, le filtre 100 comprend une pluralité de résonateurs et des moyens de couplage adaptés pour coupler entre eux deux résonateurs consécutifs. 30 La figure 14 (figure 14a position P1, figure 14b position P2) illustre un filtre 100 comprenant deux résonateurs R1 et R2 comprenant chacun une cavité 131 et 133, et un élément diélectrique 130, 132, les résonateurs étant couplés entre eux à l'aide d'un moyen de couplage 101, ici un iris. Des moyens d'entrée 111 et de sortie 112 permettent à l'onde hyperfréquence respectivement de pénétrer et de sortir du filtre. Des vis métalliques 135 contribuent au couplage des polarisations entre elles. Chaque résonateur comprend une paroi cylindrique et le couplage est latéral. Les éléments diélectriques successifs 130 et 132 sont alignés selon un même axe et sont solidaire d'une même tige 50. Cette géométrie présente l'avantage de permettre le contrôle de l'ensemble des rotations de la pluralité d'élément avec un même élément, la tige. Ainsi en variante le filtre selon l'invention comprend en outre des moyens de liaison pour égaliser les rotations respectives des moyens de rotation des éléments diélectriques. Avantageusement, les moyens de liaison comprennent la tige 50 solidaire d'une pluralité d'éléments 130, 132 disposés le long de la tige 50. Le filtre 100 de la figure 14 comprend deux cavités, chacune résonant sur deux polarisations, et constitue ainsi un filtre dit « 4 pôles ». L'invention est bien entendu compatible avec 3 cavités (ou plus), permettant d'obtenir une bande passante plus étroite. Selon une variante, des éléments diélectriques additionnels, disposés à l'intérieur des moyens de couplage 101 entre les cavités, sont insérés. Ces éléments diélectriques additionnels sônt solidaires du moyen de liaison, par exemple de la tige 50, de sorte qu'ils effectuent une rotation identique à celle des éléments diélectriques 130 et 132. Ils présentent en outre une forme adaptée de manière à garantir un couplage optimal des résonateurs entre eux pour les deux positions P1 et P2 des éléments diélectriques 130, 132. En variante, lorsque l'axe de rotation passe à l'intérieur des moyens d'entrée 25 111 et de sortie 112, des éléments diélectriques additionnels sont disposés à l'intérieur de ces moyens 111 et 112. Un exemple de comportement fréquentiel du filtre de la figure 14 est illustré figure 15 (figure 15a position P1, figure 15b position P2). Le mode dual est 30 de type H112 et les paramètres du filtre de cet exemple sont : Hauteur H: 35 mm ; diamètre du cylindre 25 mm; élément diélectrique en BMT (permittivité 24.7) de forme allongée, dimension de l'extrémité carré : côté 4.8 mm x 4.9 mm et épaisseur 1.5 mm. Les courbes 141 et 142 (trait plein) corresponde aux courbes de type S11 (réflexion du filtre) et les courbes 143 et 144 (trait pointillé) aux courbes de type S21 (transmission du filtre). Entre les deux positions P1 (f1 = 11350 MHz) et P2 (f2 = 10750 MHz) on constate une variation d'environ 600 MHz (6.5 % de la fréquence de résonance). Les moyens de rotation peuvent également comprendre un moteur pas à pas pour commander la rotation des éléments diélectriques, dans le cas ou une reconfiguration du filtre doit être effectuée en vol par exemple. La figure 16 décrit une variante de l'invention selon laquelle un guide d'onde coudé 150 est couplé aux moyens d'entrée 111 pour permettre à la fois le coupage de l'onde hyperfréquence et la sortie de la tige du filtre 100. Le guide d'onde est percé d'un trou permettant à la tige de sortir afin d'être commandée en rotation, par un moteur pas à pas par exemple. Selon un autre aspect, l'invention a pour objet un circuit hyperfréquence comprenant au moins un filtre 100 selon l'invention.20 REVENDICATIONS1. Filtre passe bande (100) pour onde hyperfréquence, accordable en fréquence, comprenant au moins un résonateur (R), -chaque résonateur comprenant : *une cavité (20) présentant une paroi conductrice (21) sensiblement cylindrique selon un axe Z présentant une hauteur H, une position z selon l'axe Z étant repérée par une abscisse z comprise entre 0 et H, et étant au moins partiellement fermée aux deux extrémités et, *au moins un élément diélectrique (40) disposé à l'intérieur de la cavité, -ledit résonateur résonant selon un mode pour lequel deux polarisations perpendiculaires (Px, Py) présentent respectivement des répartitions du champ électromagnétique dans la cavité se déduisant l'une de l'autre par une rotation de 90°, -ledit mode présentant dans ladite cavité N maximas (22) et N+1 minimas (23) de champ électrique sensiblement situés dans un plan perpendiculaire à l'axe Z, les deux extrémités du cylindre respectivement aux abscisses z=0 et z=H correspondant à des minimas de champ électrique, un minima et un maxima successifs étant espacés d'une distance de séparation H/2N, caractérisé en ce qu'il comprend : -des moyens de rotation adaptés pour mettre en rotation ledit élément selon un axe R sensiblement perpendiculaire à l'axe Z, entre au moins une première (P1) et une deuxième (P2) positions, -ledit élément comprenant au moins une première extrémité (El ) de sorte que : * dans une première position (P1) ledit élément est sensiblement disposé dans un plan perpendiculaire à l'axe Z et le centre de ladite première extrémité (E1) est disposé à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique, * dans une deuxième position (P2) ledit élément est sensiblement parallèle à Z et ladite première extrémité-(E1) est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ électrique à +/- 30% près. 2. Filtre selon la revendication 1 dans lequel ledit élément diélectrique (40) présente une partie centrale (Pc) de forme allongée et une première 3015 782 21 extrémité (El) présentant une section (Se) supérieure à une section (Sc) de la partie centrale. 3. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel ledit élément 5 dans la deuxième position (P2) présente une forme de sorte que le volume traversé par une polarisation (Px, Py) est sensiblement identique au volume traversé par la polarisation orthogonale (Py, Px). 4. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel ledit élément 10 dans la deuxième position (P2) présente une forme telle qu'elle est invariante par rotation de 90° autour de l'axe Z. 5. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel la forme de l'élément (40) comprend deux plans de symétrie orthogonaux, un plan de 15 symétrie coïncidant avec un plan comprenant un axe de polarisation (Px, Py) et l'axe Z, lorsque l'élément (40) est dans la deuxième position (P2). 6. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel ledit élément comprend une deuxième extrémité (E2) de sorte que : 20 * dans la première position (P1) le centre de ladite deuxième extrémité (E2) est disposé à une hauteur dans la cavité correspondant sensiblement à un minima du champ électrique, * dans la deuxième position (P2) ladite deuxième extrémité (E2) est disposée dans un plan correspondant à un maxima de champ 25 électrique à +1- 30% près. 7. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel ladite paroi sensiblement cylindrique présente une courbe directrice choisie parmi un cercle, un carré. 30 8. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'angle de rotation selon l'axe R entre la première position (P1) et la deuxième position (P2) est sensiblement égal à 90°. 9. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'axe de rotation R est concourant avec l'axe Z. 10. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'axe de 5 rotation est situé à une abscisse z correspondant à un minima de champ électrique. 11. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel lesdits moyens de rotation comprennent une tige (50) selon l'axe R solidaire de 10 l'élément et comprenant un matériau diélectrique. 12. Filtre selon l'une des revendications précédentes dans lequel N=2. 13. Filtres selon l'une des revendications précédentes comprenant une 15 pluralité de résonateurs (R1, R2) et des moyens de couplage (101) adaptés pour coupler entre eux deux résonateurs consécutifs. 14. Filtre selon la revendication 13 comprenant en outre des moyens de liaison adaptés pour égaliser les rotations respectives des moyens de 20 rotation des résonateurs. 15. Filtre selon la revendication 14 dans lequel les moyens de liaison comprennent ladite tige (50) solidaire d'une pluralité d'éléments disposés le long de la tige. 25 16. Filtre selon les revendications 14 à 15 comprenant en outre des éléments diélectriques additionnels disposés à l'intérieur des moyens de couplage (101) et solidaires des moyens de liaison (50). 30 17. Circuit hyperfréquence comprenant au mois un filtre selon l'une des revendications précédentes.