Brevet FR3023318A1 — publié le 20160108

PROCEDE DE LIMITATION D'UN ENCRASSEMENT D'UN MIXEUR. [0001] L'invention porte sur un procédé de limitation d'un encrassement d'un mixeur logé à l'intérieur d'une ligne d'échappement qui équipe un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile. [0002] Le document US 20070217984 décrit un procédé de calcul d'une température d'un catalyseur de réduction qui équipe une ligne d'échappement dont est pourvu un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile. Un tel calcul vise à optimiser une réduction des oxydes d'azote contenus à l'intérieur de gaz d'échappement produits par le moteur à combustion interne et véhiculés par la ligne d'échappement. Le catalyseur de réduction est associé à un injecteur d'un agent de réduction qui facilite une réduction des oxydes d'azote à l'intérieur du catalyseur de réduction. [0003] Un problème général posé dans le domaine réside en un encrassement du catalyseur de réduction et/ou d'un mixeur associé à ce dernier et placé en amont du catalyseur de réduction selon un sens de circulation des gaz d'échappement à l'intérieur de la ligne d'échappement. Un tel encrassement est préjudiciable en ce qu'il obère une dépollution des gaz d'échappement qui est souhaitée optimale. [0004] Un but de la présente invention est de proposer un procédé de limitation d'un encrassement d'un mixeur logé à l'intérieur d'une ligne d'échappement associée à un moteur à combustion interne équipant un véhicule automobile, le procédé de limitation étant simple à mettre en oeuvre à partir d'une utilisation de données aisément disponibles. [0005] Un procédé de la présente invention est un procédé de limitation d'un encrassement d'un mixeur logé à l'intérieur d'une ligne d'échappement qui équipe un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile. [0006] Selon la présente invention, le procédé de limitation comprend une première étape de modélisation de premiers échanges thermiques entre des gaz d'échappement et une première paroi du mixeur, une deuxième étape de modélisation de deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur au véhicule automobile et une deuxième paroi délimitant la ligne d'échappement, une troisième étape de modélisation de troisièmes échanges thermiques entre un agent réducteur injecté à l'intérieur de la ligne d'échappement et la première paroi lors d'une réaction de décomposition de l'agent réducteur, une quatrième étape de calcul d'une température de la première paroi, une cinquième étape de détermination d'un risque d'encrassement du mixeur, et une sixième étape de décision d'une injection d'agent réducteur à l'intérieur de la ligne d'échappement. [0007] La première étape de modélisation des premiers échanges thermiques entre les 5 gaz d'échappement et la première paroi du mixeur comprend avantageusement une phase de calcul d'un premier flux thermique FT1 gaz/paroi entre les gaz d'échappement et la première paroi. [0008] La deuxième étape de modélisation des deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur au véhicule automobile et une deuxième paroi délimitant la ligne 10 d'échappement comprend avantageusement une phase de calcul d'un deuxième flux thermique FT2airiparoi entre l'air extérieur et une troisième paroi du mixeur qui est exposée à l'air extérieur. [0009] La troisième étape de modélisation des troisièmes échanges thermiques entre l'agent réducteur et la première paroi lors d'une réaction de décomposition de l'agent 15 réducteur comprend avantageusement des phases de calcul d'énergie nécessaires pour décomposer l'agent réducteur en urée, puis en ammoniac NH3. [0010] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une première phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie dW_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur. 20 [0011] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une deuxième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de vaporisation dW_Vap_Eau d'une eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur. [0012] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une troisième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie dW_Eau_Gaz qui est nécessaire à 25 une mise à la température de la troisième paroi de l'eau à l'état gazeux. [0013] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une quatrième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_Urée nécessaire à un chauffage d'une urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur. [0014] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une cinquième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de thermolyse dW Thermolyse pour obtenir de l'ammoniac NH3. [0015] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une sixième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_HNCO jusqu'à une température d'hydrolyse d'un acide isocyanique. [0016] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une septième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie d'hydrolyse dW_Hydrolyse d'un acide isocyanique. [0017] La troisième étape de modélisation comprend avantageusement une huitième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_comp_fin de composants finaux. [0018] La quatrième étape de calcul de la température de première paroi comprend avantageusement un calcul de la température de la troisième paroi à partir d'une intégration du premier flux thermique FT1 gaz/paroi, du deuxième flux thermique FT2air/paroi , de l'énergie dW AR, de l'énergie de vaporisation dW Vap Eau, de l'énergie dW Eau Gaz, de l'énergie de chauffage dW Urée, de l'énergie de thermolyse dW Thermolyse, de l'énergie de chauffage dW HNCO, de l'énergie d'hydrolyse dW_Hydrolyse et de l'énergie de chauffage dW_comp_fin de composants finaux. [0019] La cinquième étape de détermination d'un risque d'encrassement du mixeur est indifféremment réalisée à partir d'un calcul d'une masse M AR maximale de l'agent réducteur à injecter, à partir d'un calcul d'une température de paroi Tparoi _ _ ou bien à partir d'un calcul d'un débit-limite D'imite d'agent réducteur par cartographie, pour une mise en oeuvre de la sixième étape de décision de l'injection d'agent réducteur à l'intérieur de la ligne d'échappement. [0020] D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description qui va en être faite d'exemples de réalisation, en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : [0021] La figure 1 est une vue schématique d'une ligne d'échappement de la présente invention. [0022] La figure 2 est une vue schématique d'un procédé de limitation de la présente invention mis en oeuvre pour optimiser un fonctionnement de la ligne d'échappement illustrée sur la figure 1. [0023] La figure 3 est une vue schématique de plages de fonctionnement du procédé illustré sur la figure 2. [0024] Sur la figure 1, un véhicule automobile est équipé d'un moteur à combustion interne 1 pour permettre son déplacement. Le moteur à combustion interne 1 produit des gaz d'échappement 2 qui sont évacués vers un environnement extérieur 3 par l'intermédiaire d'une ligne d'échappement 4. [0025] La ligne d'échappement 4 loge un système de dépollution 5 pour retenir des polluants, tels que des oxydes d'azote NON, des hydrocarbures imbrûlés ou des suies préalablement à leur évacuation vers l'environnement extérieur. Le système de dépollution 5 comprend notamment un catalyseur de réduction 6 pour réduire les oxydes d'azote en azote et en eau. Le catalyseur de réduction 6 est logé à l'intérieur de la ligne d'échappement 4 en étant interposé entre un injecteur 7 d'un agent réducteur 8 et une sonde 9 apte à mesurer une teneur des gaz d'échappement 2 en oxydes d'azote NON. La sonde 9 est placée en aval du catalyseur de réduction 6 selon un sens de circulation 10 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4. L'injecteur 7 est prévu pour délivrer l'agent réducteur 8 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4, l'agent réducteur 8 étant apte à se décomposer en urée, puis en ammoniac NH3 qui réduit les oxydes d'azote NON à l'intérieur du catalyseur de réduction 6. [0026] La réaction de décomposition de l'agent réducteur 8 en ammoniac NH3 est possible grâce à une énergie thermique fournie par les gaz d'échappement 2. La présente invention vise à déterminer si l'énergie thermique nécessaire à la mise en oeuvre de la réaction de décomposition est disponible pour éviter un encrassement du catalyseur de réduction 6 du à une agglomération d'un reliquat d'agent réducteur 8 non décomposé. [0027] La réaction de décomposition de l'agent réducteur 8 en ammoniac NH3 se réalise à l'intérieur d'un mixeur 11 qui est logé à l'intérieur de la ligne d'échappement 4 entre l'injecteur 7 et le catalyseur de réduction 6. Plus particulièrement, la réaction de décomposition se produit sur au moins une première paroi 12 du mixeur 11 lorsqu'une température de première paroi 12 est supérieure à une température-seuil. Dans le cas où la température de la première paroi 12 est inférieure à la température-seuil, l'agent réducteur 8 s'agglomère sur la première paroi 12 au moins et encrasse le mixeur 11. [0028] Sur la figure 2, la présente invention propose un procédé de limitation 100 d'un encrassement du mixeur 11 qui comprend une première étape de modélisation 101 de premiers échanges thermiques entre les gaz d'échappement 2 et la première paroi 12 du mixeur 11, puis une deuxième étape de modélisation 102 de deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur 13 au véhicule automobile et une deuxième paroi 14 délimitant la ligne d'échappement 2, puis une troisième étape de modélisation 103 de troisièmes échanges thermiques entre l'agent réducteur 8 et la première paroi 12 lors de la réaction de décomposition, puis une quatrième étape de calcul 104 de la température de première paroi 12, puis une cinquième étape de détermination 105 d'un risque d'encrassement du mixeur 11, puis une sixième étape de décision 106 d'une injection d'agent réducteur 8. [0029] Selon diverses formes de réalisation de la présente invention, la première étape de modélisation 101 des premiers échanges thermiques entre les gaz d'échappement 2 et la première paroi 12 du mixeur 11, la deuxième étape de modélisation 102 des deuxièmes échanges thermiques entre l'air extérieur 13 au véhicule automobile et la deuxième paroi 14 délimitant la ligne d'échappement 2 et la troisième étape de modélisation 103 des troisièmes échanges thermiques entre l'agent réducteur 8 et la première paroi 12 lors de la réaction de décomposition sont indifféremment réalisées successivement ou bien concomitamment. [0030] La première étape de modélisation 101 des premiers échanges thermiques entre les gaz d'échappement 2 et la première paroi 12 du mixeur 11 comprend une phase de calcul d'un premier flux thermique FT1 gaz/paroi entre les gaz d'échappement 2 et la première paroi 12 selon la relation [1] : [0031] FT1 gaz/paroi = agaz/paroi x Sgaz/paroi x (Tgaz - Tparoi) [1] [0032] Dans laquelle : agaz/paroi est le coefficient de transfert thermique entre les gaz d'échappement 2 et la première paroi 12. Ce coefficient est fonction d'une température moyenne de la température des gaz d'échappement 2 et de la température de la première paroi 12 ainsi que d'un débit massique des gaz d'échappement 2. Un tel coefficient est par exemple déterminé par cartographie. Sgaz/paroi est la surface du mixeur 11 qui est impacté par les gaz d'échappement 2, autrement dit la somme d'une surface STube d'un tube 11' formant une enveloppe externe du mixeur 11 et d'une surface SAjiette des ailettes que comporte le mixeur 11. Selon une variante préférée dans laquelle le mixeur 11 est conformé selon un cylindre, on a : STube = LongueurTube x DiamètreTube x u Avec LongueurTube représentant une distance entre un premier point P'1 où est estimée la température des gaz d'échappement 2 et un deuxième point P'2 d'entrée des gaz d'échappement 2 à l'intérieur du mixeur 11, Avec DiamètreTube représentant un diamètre du mixeur 11 Plus particulièrement encore, on a : SAilette = DiamètreTube2 x "n" 4 x aailette Avec aa,Iette représentant un rapport entre une surface des ailettes du mixeur 11 par rapport à un disque de coupe du mixeur 11, Tparoi étant la température moyenne de la matière du mixeur 11, "gaz étant la température des gaz d'échappement 2 prise en amont du mixeur 11 selon le sens de circulation 10 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4. [0033] La deuxième étape de modélisation 102 des deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur 13 au véhicule automobile et la deuxième paroi 14 délimitant la ligne d'échappement 4 comprend une phase de calcul d'un deuxième flux thermique FT2aidparoi entre l'air extérieur 13 et une troisième paroi 15 du mixeur 11 qui est exposée à l'air extérieur 13, selon la relation [2] : [0034] FT2air/paroi = Clair/paroi x Sair/paroi x ("air - "paroi) [2] [0035] Dans laquelle : Clair/paroi est le coefficient de transfert thermique entre les gaz d'échappement 2 et la troisième paroi 15. Ce coefficient est fonction d'une température moyenne de la température des gaz d'échappement 2 et de la température de la troisième paroi 15 ainsi que d'un débit massique des gaz d'échappement 2. Un tel coefficient est par exemple déterminé par cartographie. Sair/paroi est une fraction de la surface STube du tube 11'. Elle est calculée à partir du premier point P1 et le mixeur 11, pour représenter une perte thermique des gaz d'échappement 2 avant que ces derniers atteignent le mixeur 11. Selon une variante de réalisation, la surface Sair/paroi est calibrée à partir d'un coefficient d'ajustement f3 selon la relation [3] : [0036] Sair/paroi = Sgaz/paroi X 13 [3] [0037] La troisième étape de modélisation 103 des troisièmes échanges thermiques entre l'agent réducteur 8 et la première paroi 12 lors de la réaction de décomposition comprend des phases de calcul d'énergie nécessaires pour décomposer l'agent réducteur 8 en urée, puis en ammoniac NH3 qui sont des réactions endothermiques. Chaque réaction est modélisée et peut être désactivée par l'intermédiaire d'un coefficient de calibration. [0038] Une première phase de calcul comprend un calcul d'une énergie d\N_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur 8 comprenant 66% d'eau, selon la relation [4] : [0039] d\N_AR = M_AR x Cp_AR x (TvapEau TinjAR) [4] [0040] Dans laquelle : M_AR est la masse d'agent réducteur 8 injecté, Cp_AR est la capacité thermique de l'agent réducteur 8, TvapEau est la température de vaporisation de l'eau, et TinjAR est la température d'injection de l'agent réducteur 8. [0041] Une deuxième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie de vaporisation d\N_Vap_Eau de l'eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur 8 à partir de la relation [5] : [0042] dVVVap_Eau = Ratio_Eau_AR x M_AR x Enth_Vap_Eau [5] [0043] Dans laquelle : Enth_Vap_Eau représente une enthalpie de vaporisation de l'eau contenue dans l'agent réducteur 8, Ratio_Eau_AR est le ratio massique d'eau contenu dans l'agent réducteur 8. A titre d'exemple, le ratio massique Ratio_Eau_AR est égal à 0.66. [0044] Une troisième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie dW_Eau_Gaz qui est nécessaire à une mise à la température de la troisième paroi 15 de l'eau à l'état gazeux selon la relation [6] : [0045] dW Eau Gaz = Ratio Eau AR x M AR x CpEau Gaz X ("Paroi - "vapEau) [6] [0046] Dans laquelle : CPEau Gaz est la capacité thermique de l'eau à l'état gazeux, "Paroi est la température de la troisième paroi 15, et Ratio Eau AR est le ratio massique d'eau contenu dans l'agent réducteur 8. [0047] Une quatrième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_Urée nécessaire à un chauffage de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8 selon la relation [7] : [0048] dW_Urée = M_Urée x Cpurée x (Tthermo "vapEau) [7] [0049] Dans laquelle : M_Urée est une masse d'urée résiduelle, Cpurée est une capacité thermique de l'urée, Tthermo est une température de thermolyse de l'urée. [0050] Une cinquième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie de thermolyse dW_Thermolyse pour obtenir de l'ammoniac NH3 selon la relation [8] : [0051] dW_Thermolyse = M_Urée x Enth_Thermolyse_Urée [8] [0052] Dans laquelle : Enth_Thermolyse_Urée est l'enthalpie de thermolyse de l'urée. [0053] Une sixième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW HNCO jusqu'à une température d'hydrolyse de l'acide isocyanique pour obtenir de l'ammoniac NH3 selon la relation [9] : [0054] dW HNCO = M HNCO x CPHNCO x ("hydrolyse - Tthermo) [9] [0055] Dans laquelle : M HNCO représente la masse d'acide isocyanique, CPFINco est la capacité calorifique de l'acide isocyanique, et 'hydrolyse est la température d'hydrolyse de l'acide isocyanique. [0056] Une septième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie d'hydrolyse dW Hydrolyse selon la relation [10] : [0057] dW_Hydrolyse = M HNCO x Enth Hydrolyse [10] [0058] Dans laquelle : Enth Hydrolyse est l'enthalpie d'hydrolyse de l'acide isocyanique. [0059] Une huitième phase de calcul comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_comp_fin des composants finaux comprenant le dioxyde de carbone, l'ammoniac jusqu'à la température de la troisième paroi. [0060] La quatrième étape de calcul 104 de la température de première paroi 12 comprend un calcul de la température de la troisième paroi 15 à partir de la relation [11] : [0061] Tparoi = J (FT1 gaz/paroi + FT2air/paroi dW AR - dW_Vap_Eau - dW_Eau_Gaz - 10 dW_Urée - dW_Thermolyse - dW_HNCO - dW_Hydrolyse - dW_comp_fin ) / (Mrube x CPTube) [0062] Dans laquelle : Mrube est la masse du tube, et CPTube est la capacité thermique du tube. 15 [0063] A partir de moyens de calcul incrémentiel, la relation [11] est assimilable à la relation [12] : [0064] Tparoi = (FT1 gaz/paroi + FT2air/paroi dW AR - dW_Vap_Eau - dW_Eau_Gaz - dW_Urée - dW_Thermolyse - dW_HNCO - dW_Hydrolyse - dW_comp_fin ) / (Mrube x CPTube) [12] 20 [0065] Un incrémenteur fonctionnant à une fréquence prédéterminée de la présente invention est apte, à partir de la relation [12] ci-dessus, à déterminer la température de paroi Tparoi. Selon ladite fréquence mise en oeuvre, une convergence de ladite température est plus ou moins rapide. On notera que les flux thermiques FT1gaz/paro, et FT2air/parol n'étant jamais nuls, il est toujours possible de déterminer une température de paroi. 25 [0066] En se reportant sur la figure 3 qui représente les énergies calculées en fonction d'une évolution de la température de la paroi, on détermine quatre plages distinctes en fonction de la température de la paroi. [0067] Dans une première plage P1 pour laquelle la température de paroi est inférieure à la température de vaporisation de l'eau TvapEau, il est pris en compte uniquement l'énergie dW_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur 8. [0068] Dans une deuxième plage P2 pour laquelle la température de paroi est comprise entre la température de vaporisation de l'eau TvapEau et la température de thermolyse de l'urée Tiller= il est pris en compte l'énergie : dW_AR qui est l'énergie nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur 8, dW_Vap_Eau qui est l'énergie de vaporisation de l'eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur 8, dW_Eau_Gaz qui est l'énergie nécessaire à une mise à la température de la troisième paroi 15 de l'eau à l'état gazeux, dW_Urée qui est l'énergie nécessaire au réchauffement jusqu'à la température de la troisième paroi 15 de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8 [0069] Dans une troisième plage P3 pour laquelle la température de paroi est comprise entre la température de thermolyse Tthermolyse et la température d'hydrolyse Thydrolyse, il est pris en compte l'énergie : dW_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur 8, dW_Vap_Eau qui est l'énergie de vaporisation de l'eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur 8, dW_Eau_Gaz qui est l'énergie nécessaire à une mise à la température de la troisième paroi 15 de l'eau à l'état gazeux, dW_Urée qui est l'énergie nécessaire au réchauffement jusqu'à la température de thermolyse de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8 dW_Thermolyse qui est l'énergie de thermolyse de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8. dW_HNCO qui est l'énergie de chauffage jusqu'à la température de la troisième paroi 15 de l'acide isocyanique, [0070] Dans une quatrième plage P4 pour laquelle la température de paroi est supérieure à la température d'hydrolyse Thydrolyse, il est pris en compte : dW_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur 8, dW_Vap_Eau qui est l'énergie de vaporisation de l'eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur 8, dW_Eau_Gaz qui est l'énergie nécessaire à une mise à la température de la troisième paroi 15 de l'eau à l'état gazeux, dW_Urée qui est l'énergie nécessaire au réchauffement de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8 dW_Thermolyse qui est l'énergie de thermolyse de l'urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur 8. dW_HNCO qui est l'énergie de chauffage jusqu'à une température d'hydrolyse de l'acide isocyanique pour obtenir de l'ammoniac NH3, dW_Hydrolyse qui est l'énergie d'hydrolyse de l'acide isocyanique et, dW_comp_fin qui est l'énergie de chauffage des composants finaux. [0071] Selon une première variante de réalisation de la cinquième étape 105 de détermination d'un risque d'encrassement du mixeur 11, on obtient la masse M_AR à partir d'une inversion de la relation [11] qui représente la masse maximale d'agent réducteur 8 à injecter pour ne pas encrasser le mixeur 11. [0072] Selon une deuxième variante de réalisation de la cinquième étape 105 de détermination d'un risque d'encrassement du mixeur 11, on calcule la température de paroi Tparoi si une quantité préalablement déterminée par un superviseur de dépollution est injectée. Si la température de paroi Tparoi calculée est supérieure à une température-seuil Treuil au-delà de laquelle un encrassement du mixeur 11 apparaît, alors l'injection d'agent réducteur 8 est annulée jusqu'à ce que la troisième paroi 15 ait accumulée suffisamment d'énergie pour que la décomposition de l'agent réducteur 8 se réalise. [0073] Selon une deuxième variante de réalisation de la cinquième étape 105 de détermination d'un risque d'encrassement du mixeur 11, on détermine un débit-limite Dhmite d'agent réducteur 8 par cartographie à partir de la température de paroi Tparp, et d'un débit de consigne de dépollution D'', le débit-limite Dinde étant inférieur au débit de consigne de dépollution D''. Il en découle que si le débit D d'agent réducteur 8 est proche du débit de consigne de dépollution D'', on favorise une dépollution par rapport à un risque d'encrassement du mixeur 11. Il en découle également que si le débit D d'agent réducteur 8 est éloigné du débit de consigne de dépollution D'', on risque un encrassement du mixeur 11 par rapport à une dépollution. [0074] La sixième étape de décision 106 de l'injection d'agent réducteur 8 comprend une prise de décision qui est effectuée selon un résultat de la cinquième étape de détermination 105. [0075] L'ensemble de ces dispositions est tel qu'une efficacité de réduction des oxydes d'azote NOx est améliorée à partir d'une prise en compte optimisée de l'ensemble des énergies mises en oeuvre et notamment de l'énergie accumulée à l'intérieur du mixeur 11 pour permettre une injection d'une quantité la plus importante possible d'agent réducteur 8 sans risque d'encrassement du mixeur 11. Il en résulte finalement une optimisation du fonctionnement du catalyseur de réduction 6 et donc une meilleure dépollution des gaz d'échappement 2. Il en résulte également un meilleur calibrage du moteur à combustion interne 1 dont des limites de fonctionnement sont optimisées avec une minimisation de rejet de dioxyde de carbone sans augmentation d'un rejet d'oxydes d'azote NOx, ce qui permet de surcroit une optimisation d'une consommation en carburant du véhicule automobile. REVENDICATIONS1. Procédé de limitation (100) d'un encrassement d'un mixeur (11) logé à l'intérieur d'une ligne d'échappement (4) qui équipe un moteur à combustion interne (1) d'un véhicule automobile, caractérisé en ce que le procédé de limitation (100) comprend une première étape de modélisation (101) de premiers échanges thermiques entre des gaz d'échappement (2) et une première paroi (12) du mixeur (11), une deuxième étape de modélisation (102) de deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur (13) au véhicule automobile et une deuxième paroi (14) délimitant la ligne d'échappement (2), une troisième étape de modélisation (103) de troisièmes échanges thermiques entre un agent réducteur (8) injecté à l'intérieur de la ligne d'échappement (4) et la première paroi (12) lors d'une réaction de décomposition de l'agent réducteur (8), une quatrième étape de calcul (104) d'une température de la première paroi (12), une cinquième étape de détermination (105) d'un risque d'encrassement du mixeur (11), et une sixième étape de décision (106) d'une injection d'agent réducteur (8) à l'intérieur de la ligne d'échappement (4). 2. Procédé de limitation (100) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la première étape de modélisation (101) des premiers échanges thermiques entre les gaz d'échappement (2) et la première paroi (12) du mixeur (11) comprend une phase de calcul d'un premier flux thermique FT1 gaz/paroi entre les gaz d'échappement (2) et la première paroi (12). 3. Procédé de limitation (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième étape de modélisation (102) des deuxièmes échanges thermiques entre un air extérieur (13) au véhicule automobile et une deuxième paroi (14) délimitant la ligne d'échappement (4) comprend une phase de calcul d'un deuxième flux thermique FT2aidparoi entre l'air extérieur (13) et une troisième paroi (15) du mixeur (11) qui est exposée à l'air extérieur (13). 4. Procédé de limitation (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la troisième étape de modélisation (103) des troisièmes échanges thermiques entre l'agent réducteur (8) et la première paroi (12) lors d'une réaction de décomposition de l'agent réducteur (8) comprend des phases de calcul d'énergie nécessaires pour décomposer l'agent réducteur (8) en urée, puis en ammoniac NH3. 5. Procédé de limitation (100) selon la revendication 4, caractérisé en ce que la troisième étape de modélisation (103) comprend une première phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie dW_AR nécessaire à un réchauffement de l'agent réducteur (8). 6. Procédé de limitation (100) Selon la revendication 4 ou la revendication 5, caractérisé en ce que la troisième étape de modélisation (103) comprend une deuxième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de vaporisation dW_Vap_Eau d'une eau liquide contenue à l'intérieur de l'agent réducteur (8), une troisième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie dW_Eau_Gaz qui est nécessaire à une mise à la température de la troisième paroi (15) de l'eau à l'état gazeux, une quatrième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_Urée nécessaire à un chauffage d'une urée comprise à l'intérieur de l'agent réducteur (8). 7. Procédé de limitation (100) selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que la troisième étape de modélisation (103) comprend une cinquième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de thermolyse dW_Thermolyse pour obtenir de l'ammoniac NH3, une sixième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_HNCO jusqu'à une température d'hydrolyse d'un acide isocyanique. 8. Procédé de limitation (100) selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que la troisième étape de modélisation (103) comprend une septième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie d'hydrolyse dW_Hydrolyse d'un acide isocyanique, une huitième phase de calcul qui comprend un calcul d'une énergie de chauffage dW_comp_fin de composants finaux. 9. Procédé de limitation (100) selon la revendication 8, caractérisé en ce que la quatrième étape de calcul (104) de la température de première paroi (12) comprend un calcul de la température de la troisième paroi (15) à partir d'une intégration du premier flux thermique FT1 gaz/paroi, du deuxième flux thermique FT2airiparoi, de l'énergie dW_AR, de l'énergie de vaporisation dW_Vap_Eau, de l'énergie dW_Eau_Gaz, de l'énergie de chauffage dW_Urée, de l'énergie de thermolyse dW_Thermolyse, de l'énergie de chauffage dW_HNCO, de l'énergie d'hydrolyse dW_Hydrolyse et de l'énergie de chauffage dW_comp_fin de composants finaux. 10. Procédé de limitation (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la cinquième étape de détermination (105) d'un risque d'encrassement du mixeur (11) est indifféremment réalisée à partir d'un calcul d'une masse M AR maximale de l'agent réducteur (8) à injecter, à partir d'un calcul d'une température de paroi Tparc), ou ou bien à partir d'un calcul d'un débit-limite D'imite d'agent réducteur (8) par cartographie, pour une mise en oeuvre de la sixième étape de décision (106) d'une injection d'agent réducteur (8) à l'intérieur de la ligne d'échappement (4).10