Brevet FR3023076A1 — publié le 20160101

DOMAINE TECHNIQUE La présente invention appartient au domaine des systèmes d'alimentation électrique, et concerne plus particulièrement un dispositif de contrôle d'une tension alternative fournie à une charge par une source de tension alternative par l'intermédiaire d'un conducteur électrique susceptible d'introduire une chute de tension. La présente invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans le cas d'un système d'alimentation électrique d'aéronefs. ÉTAT DE LA TECHNIQUE Un système d'alimentation électrique d'aéronefs (avions, hélicoptères, etc.) comporte de manière conventionnelle une source de tension alternative reliée par une ligne électrique à un aéronef pour lui fournir de l'énergie électrique. Le système d'alimentation électrique étant un système triphasé, la ligne électrique comporte trois conducteurs électriques correspondant aux trois phases, et un autre conducteur électrique correspondant au neutre. Par exemple, dans le cas de la norme EN2282, la tension alternative fournie par la source est de fréquence sensiblement égale à 400 Hertz (Hz), et sa valeur doit être comprise entre 108 et 118 Volts (V) en sortie de la ligne électrique. La valeur du courant fourni est variable, de l'ordre de plusieurs dizaines d'ampères au démarrage de l'aéronef. De nos jours, il est envisagé d'avoir une source de tension alternative centralisée, c'est-à-dire reliée à plusieurs aéronefs par des lignes électriques respectives. De ce fait, la source de tension alternative peut se trouver à une distance importante de tout ou partie desdits aéronefs, qui se trouvent dans leurs zones de parking respectives ou sur les pistes. Par conséquent les lignes électriques peuvent avoir des longueurs importantes et donc des impédances respectives non négligeables. Lesdites lignes électriques sont donc susceptibles d'introduire des chutes de tension non négligeables et en outre variables d'une ligne électrique à une autre du fait notamment que les impédances respectives desdites lignes électriques ne sont pas nécessairement les mêmes. En outre, les chutes de tension introduites ne sont pas constantes au cours du temps car elles dépendent du courant circulant dans chaque ligne électrique, qui peut varier d'une ligne électrique à une autre en fonction de la puissance consommée par chaque aéronef. Il est connu d'équiper chaque ligne électrique d'un dispositif de contrôle visant à compenser les chutes de tension dans ladite ligne électrique. Un exemple de dispositif de contrôle connu comporte un système passif résonant pour chaque conducteur électrique de la ligne électrique. Un inconvénient de tels dispositifs de contrôle est que le phénomène de résonance dépend du déphasage (cosy)) entre la tension et le courant circulant dans le conducteur électrique considéré. Si le déphasage est faible (cosy) proche de 1), le phénomène de résonance est faible. Si au contraire le déphasage est important (cosy) proche de 0), le phénomène de résonance est important. Pour les aéronefs, le cosy) est généralement de l'ordre de 0.8, mais varie en pratique entre 0.3 et 1. Par conséquent, pour un cosy) de 0.3, le dispositif de contrôle réinjectera une tension supérieure à la chute de tension réelle, alors que pour un cosy) de 1, le dispositif de contrôle n'arrivera pas à compenser la chute de tension réelle. EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des limitations des solutions de l'art antérieur, notamment celles exposées ci-avant, en proposant une solution qui permette de contrôler la valeur d'une tension alternative fournie à une charge (telle qu'un aéronef) qui ne dépende pas du cosy) de ladite charge. En outre, la présente invention a également pour objectif de proposer une solution qui soit simple à fabriquer et à mettre en oeuvre. A cet effet, et selon un premier aspect, l'invention concerne un dispositif de contrôle d'une tension alternative fournie à une charge par une source de tension alternative par l'intermédiaire d'une ligne électrique reliant ladite source à ladite charge, ledit dispositif comportant : - un convertisseur AC/AC destiné à être relié en entrée à la source, adapté à former un signal de sortie en phase avec la tension alternative reçue en entrée, - un transformateur d'injection de tension comportant un enroulement primaire en sortie du convertisseur AC/AC et un enroulement secondaire destiné à être connecté à la ligne électrique, - un capteur adapté à mesurer une grandeur représentative d'une chute de tension dans la ligne électrique, - un module de commande configuré pour contrôler le convertisseur AC/AC en fonction de la valeur mesurée par le capteur. Par conséquent, le transformateur d'injection de tension est alimenté par un convertisseur AC/AC (alternatif/alternatif) qui est lui-même alimenté par la même source de tension alternative que la charge. Le convertisseur AC/AC permet d'obtenir, à partir de la source, une tension alternative (signal de sortie) qui est réinjectée sur la ligne électrique au moyen du transformateur d'injection de tension. En outre, le capteur permet au module de commande d'évaluer la chute de tension introduite, entre la source de tension alternative et la charge, par la ligne électrique. Ainsi, le module de commande peut contrôler avec précision le convertisseur AC/AC afin que celui-ci fournisse en sortie une tension alternative adaptée à compenser tout ou partie de la chute de tension. La compensation, totale ou partielle, de la chute de tension est d'autant plus précise que la tension alternative (signal de sortie) fournie par le convertisseur 20 AC/AC est réinjectée en phase avec celle présente sur la ligne électrique. Enfin, le convertisseur AC/AC ne comporte pas de système résonant à la fréquence de la tension alternative fournie par la source, de sorte que le dispositif de contrôle selon l'invention ne dépend pas du coscp. Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de contrôle 25 peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans des modes particuliers de réalisation, le convertisseur AC/AC comporte un premier module de découpage configuré pour découper directement la tension alternative reçue en entrée suivant un rapport cyclique 30 de découpage, et un premier filtre de lissage en sortie dudit premier module de découpage, le module de commande étant configuré pour contrôler le rapport cyclique de découpage en fonction de la valeur mesurée par le capteur. Du fait que le premier module de découpage découpe directement la tension alternative reçue en entrée, c'est-à-dire en particulier sans redresser celle-ci comme c'est le cas dans les systèmes onduleurs conventionnels, la tension alternative obtenue en sortie du premier filtre de lissage sera en phase avec la tension alternative reçue en entrée. Un tel convertisseur AC/AC peut en 5 outre être fabriqué de manière simple et avec un nombre limité de composants. Dans des modes particuliers de réalisation, l'enroulement primaire du transformateur d'injection de tension étant agencé entre une première borne et une seconde borne, le convertisseur AC/AC comporte un module de contrôle de la polarité d'injection du signal de sortie sur la première borne et la seconde 10 borne de l'enroulement primaire, de sorte que la tension injectée sur la ligne électrique est soit ajoutée soit soustraite à la tension de ladite ligne électrique. De telles dispositions permettent, avec un même convertisseur AC/AC et un même transformateur d'injection de tension, d'augmenter la plage de contrôle disponible pour la tension fournie à la charge. 15 Dans des modes particuliers de réalisation, la sortie du premier filtre de lissage est reliée à la première borne de l'enroulement primaire et le convertisseur AC/AC comporte : - un second module de découpage et un second filtre de lissage en sortie dudit second module de découpage, la sortie du second filtre 20 de lissage étant reliée à la seconde borne dudit enroulement primaire, - un générateur de signal modulé en largeur d'impulsions en fonction du rapport cyclique de découpage, dit « générateur MLI », et le module de contrôle de la polarité d'injection est configuré pour connecter 25 le générateur MLI soit au premier module de découpage soit au second module de découpage. Dans des modes particuliers de réalisation, le module de commande est configuré pour contrôler la polarité d'injection du convertisseur AC/AC en fonction de la valeur mesurée par le capteur. 30 Dans des modes particuliers de réalisation, le capteur est un capteur de courant, et le module de commande est configuré pour déterminer la chute de tension dans la ligne électrique en fonction d'une valeur prédéterminée de l'impédance de ladite ligne électrique. Selon un second aspect, la présente invention concerne un système d'alimentation électrique d'une pluralité de charges, comportant une source de tension alternative reliée aux charges par des lignes électriques respectives, et dans lequel au moins une ligne électrique est connectée à un dispositif de contrôle selon l'un des modes de réalisation de l'invention. PRÉSENTATION DES FIGURES L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures qui représentent : - Figure 1 : une représentation schématique d'un dispositif de contrôle de tension alternative pour un système d'alimentation électrique monophasé, - Figure 2: une représentation schématique d'un convertisseur AC/AC d'un dispositif de contrôle de tension alternative, - Figure 3 : des courbes illustrant le principe de fonctionnement du convertisseur AC/AC de la figure 2, - Figure 4: une représentation schématique d'un dispositif de contrôle de tension alternative pour un système d'alimentation électrique triphasé. Dans ces figures, des références identiques d'une figure à une autre désignent des éléments identiques ou analogues. Pour des raisons de clarté, les éléments représentés ne sont pas à l'échelle, sauf mention contraire. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION La figure 1 représente schématiquement un mode particulier de réalisation d'un dispositif 20 de contrôle d'une tension alternative fournie à une charge 30 par une source 10 de tension alternative, dans le cas d'un système d'alimentation électrique monophasé. La source 10 est reliée à la charge 30 par l'intermédiaire d'une ligne électrique comportant un conducteur électrique correspondant à la phase L1, et un conducteur électrique correspondant au neutre N. Tel qu'illustré par la figure 1, le dispositif 20 de contrôle comporte un convertisseur AC/AC (alternatif/alternatif) 21 qui est alimenté par la source 10 qui alimente également la charge 30. Le convertisseur AC/AC 21 est adapté à former un signal de sortie en phase avec la tension alternative reçue en entrée, fournie par la source 10. Le dispositif 20 de contrôle comporte également un transformateur 22 d'injection de tension. Le transformateur 22 comporte un enroulement primaire 221 en sortie du convertisseur AC/AC 21 et un enroulement secondaire 222 connecté en série avec la phase L1 de la ligne électrique. L'enroulement primaire 221 comporte un nombre N1 d'enroulements et l'enroulement secondaire 222 comporte un nombre N2 d'enroulements. Le transformateur 22 est donc adapté à réinjecter la tension alternative en sortie du convertisseur AC/AC 21 sur la phase L1 de la ligne électrique, avec un rapport d'injection égal à N2/N1. En d'autres termes, en désignant par UE la tension de sortie du convertisseur AC/AC 21, alors la tension réinjectée correspond sensiblement à UE.N2/N1. De préférence, le nombre N2 d'enroulements de l'enroulement secondaire 222 est inférieur au nombre N1 d'enroulements de l'enroulement primaire 221, de sorte que la tension de sortie UE du convertisseur AC/AC est atténuée avant réinjection. Le dispositif 20 de contrôle comporte également : - un capteur 23 adapté à mesurer une grandeur représentative d'une chute de tension subie dans la ligne électrique entre la source 10 et la charge 30, - un module de commande 24 configuré pour contrôler le convertisseur AC/AC 21 en fonction de la valeur mesurée par le capteur 23. Le capteur 23 peut être de tout type adapté. Par exemple, le capteur 23 peut mesurer le potentiel de la phase L1 au niveau de la source 10 et le potentiel de ladite phase L1 au niveau de la charge 30, et déterminer la chute de tension dans la phase L1 en calculant la différence desdits potentiels. Dans le cas illustré par la figure 1 d'un système d'alimentation électrique monophasé, le même courant circule dans la phase L1 et dans le neutre N, de sorte qu'une chute de tension se produit également dans le neutre N. En considérant l'impédance du neutre N comme égale à l'impédance de la phase L1, la chute de tension dans la ligne électrique est par exemple considérée comme étant égale à deux fois la chute de tension dans la phase L1. Suivant un autre exemple, le capteur 23 peut mesurer la tension entre la phase L1 et le neutre N au niveau de la source 10 et la tension entre ladite phase L1 et ledit neutre N au niveau de la charge 30, et déterminer la chute de tension dans la ligne électrique en calculant la différence desdites tensions. Dans des modes préférés de réalisation, le capteur 23 est un capteur de courant. En effet, la valeur du courant circulant dans la phase L1 est représentative de la chute de tension à l'impédance de la ligne électrique près (c'est-à-dire, dans le cas illustré par la figure 1, l'impédance de la phase L1 et du neutre N), dont la valeur peut être préalablement déterminée. En outre, un capteur de courant présente l'avantage de pouvoir être positionné n'importe où le long de la phase L1 ou du neutre N, de sorte que le dispositif 20 de contrôle peut également être positionné n'importe où le long de la ligne électrique. Le module de commande 24 comporte par exemple au moins un processeur et au moins une mémoire électronique dans laquelle est mémorisé un produit programme d'ordinateur, sous la forme d'un ensemble d'instructions de code de programme à exécuter pour commander le convertisseur AC/AC 21 à partir de la valeur mesurée par le capteur 23. Dans une variante, le module de commande 24 comporte alternativement ou en complément un ou des circuits logiques programmables, de type FPGA, PLD, etc., et/ou circuits intégrés spécialisés (ASIC) adaptés à mettre en oeuvre tout ou partie des opérations nécessaires pour commander le convertisseur AC/AC 21 à partir de la valeur mesurée par le capteur 23. En d'autres termes, le module de commande 24 comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (produit programme d'ordinateur spécifique) et/ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour commander le convertisseur AC/AC 21 à partir de la valeur mesurée par le capteur 23. De préférence, le module de commande 24 est configuré pour commander le convertisseur AC/AC 21, en fonction de la chute de tension subie dans la ligne électrique et en fonction de la valeur théorique de la tension fournie par la source 10, de sorte à assurer que la tension réinjectée sur la ligne électrique permet d'obtenir une tension aux bornes de la charge 30 sensiblement égale à une valeur de consigne prédéfinie. Dans le cas où le capteur 23 est un capteur de courant, le module de commande 24 peut en outre être configuré pour déterminer la chute de tension en fonction de la valeur prédéterminée de l'impédance de la ligne électrique. Par exemple, si : - la valeur théorique de la tension fournie par la source 10 est égale à 120 V, - la chute de tension dans la ligne électrique est de 20 V, de sorte que la tension aux bornes de la charge 30 est sensiblement égale à 100 V, - la valeur de consigne est égale à 110 V, - le rapport de réinjection N2/N1 est égal à 1/10, alors le module de commande 24 pilote le convertisseur AC/AC de sorte à ce qu'il fournisse une tension de sortie UE sensiblement égale à 100 V, pour avoir une tension réinjectée sensiblement égale à 10 V. Le convertisseur AC/AC 21 peut être de tout type adapté à fournir un signal de sortie en phase avec la tension alternative reçue en entrée, fournie par la source 10. Dans des modes préférés de réalisation, le convertisseur AC/AC 21 comporte un premier module de découpage 210a et un premier filtre de lissage 20 211a en sortie dudit premier module de découpage 210a. Le premier module de découpage 210a est configuré pour découper directement la tension alternative reçue en entrée à une fréquence de découpage prédéfinie suivant un rapport cyclique de découpage. Par « découper directement », on entend que la tension alternative reçue en entrée 25 du convertisseur AC/AC 21 n'est pas redressée avant découpage, comme c'est le cas dans les systèmes onduleurs conventionnels. Du fait que la tension alternative reçue en entrée est directement découpée par le premier module de découpage, le signal de sortie après filtrage par le premier filtre de lissage 211a est en phase avec ladite tension alternative reçue en entrée. Le premier 30 module de découpage 210a peut être de tout type adapté, et peut comporter notamment un pont de commutateurs (non représenté sur les figures). Le premier filtre de lissage 211a est un filtre passe-bas de fréquence de coupure de préférence inférieure à la fréquence de découpage et égale ou supérieure à la fréquence de la tension alternative fournie par la source 10 de tension alternative. En outre, le module de commande 24 est configuré pour contrôler le rapport cyclique de découpage du convertisseur AC/AC 21 en fonction de la valeur mesurée par le capteur 23. Dans l'exemple ci-dessus, dans lequel le convertisseur AC/AC 21 est commandé pour fournir une tension de sortie de 100 V à partir de la tension de 120 V fournie par la source 10, le module de commande 24 force la valeur du rapport cyclique de découpage à 100/120, soit à environ 83 % (référence « MLI » sur les figures). La figure 2 représente un mode préféré de réalisation dans lequel le convertisseur AC/AC 21 comporte un module de contrôle 212 de la polarité d'injection du signal de sortie aux bornes de l'enroulement primaire 221 du transformateur 22 d'injection de tension, de sorte que la tension injectée sur la ligne électrique est soit ajoutée soit soustraite à la tension de ladite ligne électrique. Dans l'exemple ci-dessus, le convertisseur AC/AC 21 peut fournir un signal de sortie de valeur comprise entre 0 V (rapport cyclique de découpage de 0 %) et 12 V (rapport cyclique de découpage de 100 %), qui peut dans ce cas être réinjecté en phase ou en opposition de phase avec la tension alternative de la ligne électrique, de sorte à obtenir une plage totale de contrôle de la tension aux bornes de la charge 30 qui va de -12 V à 12 V. Par exemple, si la chute de tension n'est que de 5 V, de sorte que la tension aux bornes de la charge 30 est sensiblement égale à 115 V, alors la tension de sortie UE peut être rendue sensiblement égale à -50 V afin d'avoir une tension aux bornes de la charge 30 sensiblement égale à la valeur de consigne de 110 V. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 2, la sortie du premier filtre de lissage 211a (représenté sous la forme d'un circuit LC) est reliée à une première borne 221a de l'enroulement primaire 221. Le convertisseur AC/AC 21 comporte en outre : un second module de découpage 210b et un second filtre de lissage 211b en sortie dudit second module de découpage 210b, identiques respectivement au premier module de découpage 210a et au premier filtre de lissage 211a, la sortie du second filtre de lissage 211b étant reliée à une seconde borne 221b dudit enroulement primaire 221, un générateur de signal modulé en largeur d'impulsions en fonction du rapport cyclique de découpage, dit « générateur MLI » 213. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 2, le module de contrôle 212 de la polarité d'injection est configuré pour connecter le générateur MLI 213 soit au premier module de découpage 210a soit au second module de découpage 210b. Ainsi, lorsque le générateur MLI est connecté au premier module de découpage 210a, la tension de sortie UE est en phase avec la tension de la ligne électrique, tandis que lorsque le générateur MLI est connecté au second module de découpage 210b, la tension de sortie UE est en opposition de phase avec la tension de la ligne électrique. De préférence, le module de commande 24 est configuré pour contrôler la polarité d'injection du convertisseur AC/AC 21 en fonction de la valeur mesurée par le capteur 23 (référence « +/- » sur les figures). La figure 3 représente des courbes illustrant le principe de fonctionnement du convertisseur AC/AC 21 de la figure 2. Plus particulièrement, la partie a) de la figure 3 représente la tension Us fournie par la source 10, qui est périodique de période Ts. La partie b) de la figure 3 représente les tensions U01 et UO2, identiques, en sortie respectivement du premier module de découpage 210a et du second module de découpage 210b. La tension Us en entrée du convertisseur AC/AC 21 est découpée avec une fréquence de découpage correspondant à une période de découpage T0, sensiblement égale à Ts/8 dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 3. En outre, dans l'exemple représenté, le rapport cyclique de découpage est sensiblement égal à 50 %. La partie c) de la figure 3 représente les tensions UF1 et UF2, identiques, en sortie respectivement du premier filtre de lissage 211a et du second filtre de lissage 211b, qui correspondent au signal de sortie en phase avec la tension Us reçue en entrée. Du fait que le rapport cyclique de découpage est sensiblement égal à 50 %, l'amplitude des tensions UF1 et UF2 est sensiblement égale à la moitié de celle de la tension Us. La partie d) de la figure 3 représente la tension UE dans le cas où le signal MLI du générateur MLI 213 est fourni par le module de commande 24 de polarité d'injection uniquement au premier module de découpage 210a. Dans ce cas, la tension UE est égale aux tensions UF1 et UF2 de la partie c). La partie e) de la figure 3 représente la tension UE dans le cas où le 5 signal MLI du générateur MLI 213 est fourni par le module de commande 24 de polarité d'injection uniquement au second module de découpage 210b. Dans ce cas, la tension UE est en opposition de phase avec les tensions UF1 et UF2. Il est à noter que d'autres modes de réalisation d'un convertisseur AC/AC 21 comportant un module de contrôle 212 de polarité d'injection sont 10 possibles. Suivant un autre exemple non limitatif, le convertisseur AC/AC 21 ne comporte pas de second module de découpage 210b et de second filtre de lissage 211b, et le module de contrôle 212 de polarité d'injection est agencé en sortie du premier filtre de lissage 211a, est par exemple adapté à inverser si nécessaire le signal de sortie dudit premier filtre de lissage 211a, en fonction 15 de la commande reçue du module de commande 24. La figure 4 représente schématiquement un exemple de réalisation d'un dispositif 20 de contrôle de tension alternative pour un système d'alimentation électrique triphasé. Dans l'exemple illustré par la figure 4, la source 10 est reliée à la charge 30 par une ligne électrique comportant quatre 20 conducteurs électriques : trois phases L1, L2 et L3, et un neutre N. Tel qu'illustré par la figure 4, le dispositif 20 de contrôle comporte : - trois convertisseurs AC/AC 21a, 21b, 21c et trois transformateurs 22a, 22b, 22c d'injection de tension connectés respectivement aux phases L1, L2 et L3, 25 - trois capteurs 23a, 23b, 23c, adaptés à mesurer des grandeurs représentatives de chutes de tensions respectives dans lesdites phases L1, L2 et L3 (en principe, aucun courant ne circule dans le neutre N de sorte que la chute de tension dans le neutre N peut être considérée comme nulle). 30 Avantageusement, un seul et même module de commande 24 est configuré pour contrôler les trois convertisseurs AC/AC 21a, 21b, 21c en fonction des valeurs mesurées par lesdits trois capteurs 23a, 23b, 23c. Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples de réalisation, d'avoir plusieurs modules de commande, un par convertisseur AC/AC. La description ci-avant illustre clairement que par ses différentes caractéristiques et leurs avantages, la présente invention atteint les objectifs qu'elle s'était fixés. La présente invention trouve une application avantageuse dans le cas d'un système d'alimentation électrique d'une pluralité de charges 30, telles que des aéronefs, comportant une source 10 de tension alternative reliée aux charges 30 par des lignes électriques respectives. Dans un tel système d'alimentation électrique, au moins une ligne électrique ou chaque ligne électrique est connectée à un dispositif 20 de contrôle selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention. REVENDICATIONS1 - Dispositif (20) de contrôle d'une tension alternative fournie à une charge (30) par une source (10) de tension alternative par l'intermédiaire d'une ligne électrique reliant ladite source à ladite charge, caractérisé en ce que ledit dispositif comporte : - un convertisseur AC/AC (21) destiné à être relié en entrée à la source (10), adapté à former un signal de sortie en phase avec la tension alternative reçue en entrée, - un transformateur (22) d'injection de tension comportant un enroulement primaire (221) en sortie du convertisseur AC/AC (21) et un enroulement secondaire (222) destiné à être connecté à la ligne électrique, - un capteur (23) adapté à mesurer une grandeur représentative d'une chute de tension dans la ligne électrique, - un module de commande (24) configuré pour contrôler le convertisseur AC/AC (21) en fonction de la valeur mesurée par le capteur (23). 2 - Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le convertisseur AC/AC (21) comporte un premier module de découpage (210a) configuré pour découper directement la tension alternative reçue en entrée suivant un rapport cyclique de découpage, et un premier filtre de lissage (211a) en sortie dudit premier module de découpage, le module de commande (24) étant configuré pour contrôler le rapport cyclique de découpage en fonction de la valeur mesurée par le capteur (23). 3 - Dispositif (20) selon la revendication 2, caractérisé en ce que, l'enroulement primaire (221) du transformateur (22) d'injection de tension étant agencé entre une première borne (221a) et une seconde borne (221b), le convertisseur AC/AC (21) comporte un module de contrôle (212) de la polarité d'injection du signal de sortie sur la première borne (221a) et la seconde borne (221b) de l'enroulement primaire (221), de sorte que la tension injectée sur la ligne électrique est soit ajoutée soit soustraite à la tension de ladite ligne électrique. 4 - Dispositif (20) selon la revendication 3, caractérisé en ce que la sortie dupremier filtre de lissage (211a) est reliée à la première borne (221a) de l'enroulement primaire (221) et le convertisseur AC/AC (21) comporte : - un second module de découpage (210b) et un second filtre de lissage (211b) en sortie dudit second module de découpage, la sortie du second filtre de lissage (211b) étant reliée à la seconde borne (221b) dudit enroulement primaire (221), - un générateur de signal modulé en largeur d'impulsions en fonction du rapport cyclique de découpage, dit « générateur MLI » (213), et en ce que le module de contrôle (212) de la polarité d'injection est configuré pour connecter le générateur MLI (213) soit au premier module de découpage (210a) soit au second module de découpage (210b). 5 - Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le convertisseur AC/AC (21) comporte un module de contrôle (212) de la polarité d'injection du signal de sortie aux bornes (221a, 221b) de l'enroulement primaire (221) du transformateur (22) d'injection de tension, de sorte que la tension injectée sur la ligne électrique est soit ajoutée soit soustraite à la tension de ladite ligne électrique. 6 - Dispositif (20) selon l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le module de commande (24) est configuré pour contrôler la polarité d'injection du convertisseur AC/AC (21) en fonction de la valeur mesurée par le capteur (23). 7 - Dispositif (20) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capteur (23) est un capteur de courant, et en ce que le module de commande (24) est configuré pour déterminer la chute de tension dans la ligne électrique en fonction d'une valeur prédéterminée de l'impédance de ladite ligne électrique. 8 - Dispositif (20) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte : - trois convertisseurs AC/AC (21a, 21b, 21c) et trois transformateurs (22a, 22b, 22c) d'injection de tension destinés à être connectés respectivement à trois conducteurs (LI, L2, L3) électriques différents de la ligne électrique, - trois capteurs (23a, 23b, 23c) adaptés à mesurer des grandeursreprésentatives de chutes de tensions respectives dans lesdits trois conducteurs (L1, L2, L3) électriques, et en ce que le même module de commande (24) est configuré pour contrôler les trois convertisseurs AC/AC (21a, 21b, 21c) en fonction des valeurs mesurées par lesdits trois capteurs (23a, 23b, 23c). 9 - Système d'alimentation électrique d'une pluralité de charges (30), comportant une source (10) de tension alternative reliée aux charges (30) par des lignes électriques respectives, caractérisé en ce qu'au moins une ligne électrique est connectée à un dispositif (20) de contrôle selon l'une des revendications précédentes.