Brevet FR3015129A1 — publié le 20150619

PROCEDE DE CALIBRATION D'UNE ANTENNE A BALAYAGE ELECTRONIQUE EQUIPEE D'UN SYSTEME DE REFROIDISSEMENT A CIRCULATION DE FLUIDE La présente invention concerne un procédé de calibration d'une antenne à balayage électronique équipée d'un système de refroidissement à circulation de fluide. L'invention permet d'améliorer la calibration des antennes réseau à balayage électronique réduisant de façon importante l'erreur de pointage du faisceau dans différentes conditions opérationnelles des antennes. Elle s'applique notamment pour les antennes radar ou de télécommunication. Les antennes à balayage électronique sont formées de modules disposés en réseau. Chaque module comporte au moins un élément rayonnant contribuant à la constitution du faisceau d'émission et/ou de réception. Il est connu que la direction du faisceau rayonné est déterminée par la phase appliquée au signal émis ou reçu au niveau de chaque élément rayonnant. En d'autres termes, la direction du faisceau rayonné est commandée par les phases appliquées sur les éléments rayonnants selon une loi connue. Les modules peuvent être actifs ou non, les modules actifs intégrant de plus un amplificateur du signal émis. Ainsi, une antenne réseau à balayage électronique présente, par exemple pour un radar, une architecture hyperfréquence consistant en des voies actives comprenant en particulier des modules amplificateurs pouvant être utilisés à l'émission et à la réception, associés à des circuits multifonctions comportant des éléments de déphasage pour pointer le faisceau dans des directions autre que la normale au réseau, chaque module étant équipé d'un élément rayonnant. De façon à former des secteurs sur la surface du réseau antennaire, les modules sont regroupés en plusieurs sous-ensembles par l'intermédiaire, pour chaque secteur, d'un circuit distributeur assurant à l'émission la répartition du signal vers chacun des modules et à la réception la sommation des signaux en sortie des modules. Par exemple un secteur peut représenter un quart d'antenne (haut-gauche, haut-droit, bas-gauche, bas-droit). Les différents circuits distributeurs sont connectés à un formateur de voies réalisant par exemple en réception la somme de tous les signaux et la différence entre les signaux de certains secteurs. Du fait de la présence d'amplificateurs de puissance sur les voies d'émission, un système de refroidissement global est nécessaire, d'une part pour dissiper les calories pour protéger notamment les éléments actifs contre des températures critiques, et d'autre part pour assurer un gradient de température minimal sur toute la surface de l'antenne, garant d'un comportement semblable des différentes voies actives. Ce refroidissement est effectué par ventilation forcée ou, quand les calories à dissiper deviennent importantes dans des volumes restreints, par des circuits hydrauliques dans lesquels on fait circuler un fluide de refroidissement. Pour qu'une antenne réseau à balayage électronique satisfasse les performances radioélectriques qui lui sont demandées, il est nécessaire d'identifier et compenser les erreurs excessives apportées sur la loi d'éclairement complexe (amplitude, phase) du réseau rayonnant. Ces erreurs peuvent être générées à la suite d'un ou plusieurs des 15 phénomènes suivants : dispersions dans la réalisation mécanique ; tolérances électriques des composants (dispersions dans les caractéristiques) ; effet des couplages internes et externes ; 20 déphasages ou variations d'amplitude parasites apparaissant dans les différents éléments de l'antenne ; mise en cascade d'éléments (combinaison de désadaptations) ; comportement des éléments et des voies avec la température ; comportement des éléments et des voies avec la fréquence ; 25 évolution des éléments dans le temps (vieillissement). Ces erreurs ayant été détectées et identifiées, peuvent être corrigées par action sur les éléments ajustables contrôlant la loi d'éclairement sur le réseau (déphaseurs commandés, amplificateurs ou atténuateurs 30 commandés). Cette action est déterminée à partir d'une opération dite de calibration. Pour des raisons de niveaux de puissance rayonnée et d'environnement de mesure, cette opération de calibration est effectuée voie par voie : seule la voie à tester est activée et rayonne à la puissance hyperfréquence adéquate. 35 Le test de la voie suivante s'effectue en désactivant la voie précédente et en activant la nouvelle voie à tester. A ce niveau, on constate une faible dépendance de la calibration avec la température. En présence des phénomènes cités ci-dessus, dans la bande de fréquence et la gamme de température de l'antenne, l'opération de calibration permet : - de déterminer les différences de longueur électrique et d'amplitude entre les voies (chaînes complètes) du réseau antennaire, à l'émission d'une part, à la réception d'autre part, les informations étant entrées en mémoire dans une table dite de calibration ; ^ de compenser ces différences et appliquer un niveau et un 10 déphasage adéquats entre voies du réseau, afin de pointer le faisceau rayonné, à l'émission ou la réception, dans la direction souhaitée, avec la forme du faisceau et la topologie des lobes secondaires visées. Pour cela, le comportement des éléments actifs et/ou des voies actives est 15 supposé connu (mesures échantillonnées, par exemple en fréquence et en température, et interpolées entre les points de mesure...). Des capteurs de température sont dans la mesure du possible répartis au sein de l'antenne, en particulier au niveau des éléments actifs des modules amplificateurs, pour évaluer puis compenser les dérives liées aux écarts de températures entre 20 voies, en estimant, si le nombre de capteurs thermiques est réduit, le comportement thermique global de l'antenne en fonction de la température et du débit du fluide de conditionnement. L'objectif final de la calibration d'une antenne est de fournir une table corrigeant : 25 - les erreurs/écarts d'amplitudes, en fonction de la fréquence et de la température ; - et les erreurs/écarts de phases, en fonction de la fréquence et de la température ; ces erreurs étant constatées en mesures de façon à trouver les commandes 30 correspondant à l'établissement d'un éclairement équi-amplitude par exemple et équi-phase sur l'antenne réseau, à une fréquence et une température données. L'erreur angulaire de pointage du faisceau en réception est définie par l'écart entre : la position mesurée du faisceau pour lequel on applique sur l'antenne les commandes de pointage adéquates (amplitude et phase sur les éléments pilotés), prenant en compte le fichier de la table de calibration ; et la position angulaire souhaitée du faisceau correspondant aux commandes appliquées. Ces méthodes de calibrations comportent plusieurs inconvénients. Dans les faits, on observe pour certaine réseaux qu'il existe malgré la calibration une erreur de pointage résiduelle correspondant à un gradient de température entre les voies non corrigé. Ce gradient de température est essentiellement lié au fait que, si la calibration est effectuée voie par voie où l'on active que la voie sous test dans l'opération de calibration, il en est différemment quand l'antenne réseau à balayage électronique est en cours de fonctionnement. Dans ce cas, pour pointer le faisceau dans une direction donnée, toutes les voies sont alors activées. Les échanges thermiques entre les éléments actifs et le liquide de refroidissement s'effectuent successivement le long des canaux de circulation du fluide, conduisant à un réchauffement du fluide le long des conduits. Par ailleurs, il faut considérer que le liquide de refroidissement se comporte 20 différemment en fonction de la température. Ainsi, il devient visqueux aux températures très négatives et donc son débit varie avec la température, cette variation étant difficile à apprécier. Un but de l'invention est notamment de pallier les inconvénients précités, en 25 particulier à réduire voire supprimer les erreurs résiduelles de pointage dues aux méthodes de calibration de l'art antérieur. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de calibration d'une antenne à balayage électronique parcourue par un fluide de refroidissement, ladite antenne étant composées de poutres composées de modules actifs, lesdites poutres étant alignées 30 selon la direction d'un axe Y de ladite antenne, chaque poutre étant couplée à un conduit parcouru par ledit fluide, ledit procédé comportant au moins : une étape de commande des phases desdits modules pour orienter le faisceau de ladite antenne dans une direction de référence ; une étape de mesure du gradient de température entre les extrémités d'une poutre ; une étape de mesures de la phase des signaux émis par les modules d'au moins une poutre ; une étape d'approximation de la courbe représentative desdites mesures de phase par une droite ; une étape d'extraction d'un coefficient correctif 13 à partir de la pente de ladite droite et dudit gradient de température, ledit coefficient correctif [3 étant égal à la différence Acp entre deux modules divisée par l'écart de température AT entre ces deux modules, cet écart de température étant déduit dudit gradient de température, ledit coefficient correctif 13 étant apte à être utilisé dans le fonctionnement de ladite antenne où une loi de phase à appliquer sur les modules d'une poutre est calculée en fonction dudit coefficient correctif, ladite loi de phase variant linéairement en fonction de la distance des modules le long de la poutre, selon un coefficient de linéarité défini par l'opposé du coefficient correctif (43) multiplié par l'écart de température entre les extrémités de la poutre. Dans un mode de mise en oeuvre possible, la direction de référence est 20 orthogonale au plan de l'antenne. Les mesures de phase des modules sont par exemple réalisées en champ proche. La courbe représentative des mesures de phase est par exemple tracée à partir de points où chaque point est une moyenne des mesures de phase des 25 modules de plusieurs poutres projetées sur ledit axe Y de l'antenne. Les commandes de phases à appliquer sur lesdits modules pour pointer ledit faisceau dans la direction de référence sont par exemple déterminées à partir d'une table obtenue dans une phase de calibration. Le coefficient correctif 13 est par exemple fonction de la température, plus 30 particulièrement ledit coefficient peut varier selon des plages de températures. D'autres caractéristiques et avantage de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit faite en regard de dessins annexés qui représentent : la figure 1, un exemple d'antenne à balayage électronique parcourue par un fluide de refroidissement ; la figure 2, les mesures de phase réalisées sur les modules, ceux-ci étant commandés pour pointer le faisceau de l'antenne dans une direction de référence ; les figures 3a et 3b, le diagramme d'antenne somme et le diagramme d'antenne différence lorsque les modules sont commandés selon la figure 2 ; la figure 4, une illustration d'une erreur de pointage résiduelle ; la figure 5, une illustration des mesures de phase après calibration selon l'invention ; la figure 6, une illustration de l'erreur de pointage corrigée ; la figure 7, une variante de mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La figure 1 présente à titre d'exemple une antenne active à balayage électronique par une vue de face. Cette antenne 1 est composée de poutre verticales 2, encore appelées barrettes. Chaque poutre est elle-même composée de modules amplificateurs équipés chacun d'un élément rayonnant, l'ensemble des poutres formant ainsi un réseau antennaire de modules. L'antenne présente deux axes X, Y, un axe d'azimut X et un axe d'élévation Y, se croisant sensiblement au centre de l'antenne. Les poutres sont alignées selon l'axe Y, par exemple vertical lorsque l'antenne fonctionne. Par la suite on assimilera la direction de l'axe Y à la direction verticale. De façon à former des secteurs sur la surface du réseau antennaire, les modules sont regroupés en plusieurs sous-ensembles par l'intermédiaire d'un circuit de distribution affecté à chaque secteur, ce circuit de distribution assurant à l'émission la répartition du signal vers chacun des modules et à la réception la sommation des signaux en sortie des modules. Les circuits de distribution sont connectés à un formateur de voies réalisant par exemple en réception la somme de tous les signaux et la différence entre les signaux de certains secteurs. Les diagrammes de rayonnement correspondant en mode de réception aux voies différence « monopulse » en azimut AC et en élévation AE présente des creux prononcés déterminant la direction du pointage du faisceau rayonné, le faisceau correspondant à la voie somme, qui somme les signaux de toutes les voies, tous les signaux étant générés simultanément. Comme cela a été indiqué précédemment un système de refroidissement est 5 nécessaire du fait notamment de la présence d'amplificateurs de puissance sur les voies d'émission. Il faut dissiper les calories pour éviter que les jonctions des éléments actifs atteignent des températures critiques pour leur fonctionnement, voire leur survie. Il faut également assurer une température le plus uniforme possible sur toute la surface de l'antenne, en d'autre termes 10 garantir un gradient de température minimal, nécessaire pour obtenir un comportement semblable des différentes voies actives de l'antenne. Pour cette antenne un système de refroidissement est par exemple constitué de conduits verticaux 3 couplés aux poutres. Le fluide circule en conduite forcée du bas vers le haut de l'antenne. Au contact des points chauds de 15 l'antenne active, le fluide se réchauffe par contact thermique. Le système de refroidissement ne suffit pas à supprimer le gradient de température et un effet thermique subsiste sur le pointage du faisceau en réception, cet effet thermique se traduisant par une erreur angulaire sur le 20 pointage. Pour compenser cette erreur des opérations de calibration sont effectuées, la calibration permettant de définir une table de calibration indiquant les corrections de phase à appliquer sur les modules pour compenser l'erreur de pointage. Cependant, une erreur de pointage résiduelle demeure après la phase de calibration. 25 Deux types de techniques de calibration existent : les techniques de calibration dite interne et les techniques de calibration dite externe. Dans cette dernière, un signal radioélectrique transite entre l'antenne réseau et une sonde extérieure au réseau. Trois techniques de calibration externe peuvent être mise en oeuvre. Une 30 première est effectuée dans une base de mesures en champ lointain. Une deuxième utilise une sonde fixe extérieure et une troisième est effectuée dans une base de mesures en champ proche. Dans cette dernière technique, on utilise la capacité offerte par la base de mesure en champ proche plan, de positionner une sonde de mesure successivement devant chaque élément 35 rayonnant du réseau de l'antenne active. On effectue les mesures en mettant les éléments commandés, déphaseurs et amplificateurs notamment, de la voie considérée dans chacun des états possibles, les autres voies étant inhibées, activées ou mises dans un état aléatoire. Cette opération, répétée pour chaque voie, permet de caractériser chaque voie dans le réseau. L'invention utilise cette méthode de mesure en champ proche et exploite avantageusement l'observation selon laquelle l'erreur de pointage résiduelle affectant le pointage en élévation LE correspond essentiellement à une inclinaison de la phase de l'éclairement de l'antenne suivant le plan vertical, donc le long des poutres 2, ou plus généralement selon l'axe Y, de direction des poutres. On constate également que les erreurs de pointage varient avec la température du liquide à l'entrée du circuit de refroidissement et que ces erreurs sont maximales aux températures froides. Selon l'invention, on analyse cet éclairement et donc l'inclinaison de la 15 phase, par mesure en base champ proche, puis on corrige cette pente de phase pour améliorer la précision de pointage. Selon l'invention on détermine ainsi un coefficient correctif 3 tel que le défaut de phase mesuré sur les voies actives entre la sortie et l'entrée du conduit de refroidissement Acp est : 20 Acp = [3 (Ts - TE) (1) TE et Ts sont respectivement la température du liquide de refroidissement à l'entrée du circuit de refroidissement et à la sortie du circuit de 25 refroidissement. Pour tous les modules d'une poutre, entre l'entrée et la sortie du circuit de refroidissement, on mesure donc la phase du signal et on observe que la phase évolue sensiblement linéairement le long de la poutre, p étant le coefficient de linéarité. La pente de phase est également fonction de la 30 différence de température (Ts - TE) comme le montre la relation (1). Quant au coefficient p, il dépend notamment de l'architecture hyperfréquence et mécanique de l'antenne, et tout particulièrement des composants actifs participant à l'échauffement de l'antenne, tels que les amplificateurs de puissance. 3 peut aussi dépendre du débit et du comportement en 35 température du liquide de refroidissement. Il doit rester identique quel que soit le pointage angulaire du faisceau et la fréquence, pour un mode radar donné, donc pour un certain triplet (puissance crête, puissance moyenne, durée d'impulsion) appliqué aux amplificateurs de puissance, et pour une température donnée TE du liquide de refroidissement à l'entrée du circuit de refroidissement. La détermination de la pente de phase permet par la suite de corriger l'erreur angulaire de pointage en appliquant en fonctionnement une correction de phase sur les modules selon la pente opposée, donc de coefficient - R. Pour simplifier la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le phénomène précédent peut être supposé semblable au premier ordre le long des différentes poutres de l'antenne, la pente de phase étant la même pour toutes les poutres. Une série de mesures sont nécessaires pour déterminer la pente de phase. Pour effectuer les mesures de phase des modules, l'antenne est commandée pour un pointage électronique du faisceau dans une direction de référence, par exemple la direction orthogonale au plan de l'antenne, de coordonnées angulaires (0°, 0°) sur l'axe X et sur l'axe Y. En théorie, pour pointer dans cette direction, une même valeur de phase est appliquée sur tous les modules. Au préalable, une opération de calibration classique est effectuée, cette opération de calibration permet d'obtenir une table de calibration donnant les corrections de phase à appliquer sur chaque module pour corriger l'erreur de pointage, et notamment pour obtenir l'orientation du faisceau dans la direction (0°, 0°). Il reste cependant une erreur résiduelle qui sera corrigée à partir de la détermination de la pente de phase. La figure 2 illustre par une première courbe 21 les mesures de phase sur une poutre, ces mesures étant réalisées en champ proche. Ces mesures 30 définissent une loi de phase correspondant à la pente recherchée. Plus particulièrement dans la figure 2, des carrés 211 représentent les mesures de phase sur les modules successifs de la poutre, la courbe 21 reliant ces carrés. La courbe 21 est ainsi inscrite dans un système d'axes où les abscisses représentent la distance par rapport à l'entrée du circuit de 35 refroidissement et les ordonnées la phase mesurée. Si on considère ' 10 l'antenne verticale, les mesures vont du module le plus bas vers le module le plus haut. On tiendra compte par la suite de la plage de mesures utiles 20 où les valeurs aberrantes sont exclues. Ces valeurs aberrantes sont exclues car mesurées hors de la surface antennaire. Pour un pointage dans la direction (0°, 0°), la loi de phase définie par la courbe 21 devrait théoriquement être plate ou du moins présenter une allure plate, après exploitation des données issues de la table de calibration. Cependant, elle présente une inclinaison liée à l'activation simultanée de toutes les voies actives, ce qui conduit à une erreur de pointage, erreur de pointage résiduelle évoquée précédemment. Sur une partie utile, la courbe 21 peut donc être approximée par une droite 22 conduisant à la détermination de la pente de phase, comme étant la pente de cette droite. Cette pente de phase, mesurée sur une poutre, peut être appliquée pour corriger les phases de modules de cette poutre et des autres poutres. On peut aussi améliorer la détermination de la pente de phase en effectuant les mesures pour chaque poutre et en effectuant une moyenne des mesures de phase pour chaque groupe de modules ayant la même ordonnée sur l'axe Y. La pente de phase est alors déterminée à partir de la moyenne des mesures. D'autres méthodes de mesures sont possibles pour déterminer la pente de phase. Par exemple contrairement à la solution précédente, on travaille sur la pente de phase non pas sur chaque poutre verticale, mais sur la projection sur l'axe Y des poids correspondant à l'éclairement, par exemple mesurés en base champ proche à une distance de trois longueurs d'onde À de chacune des voies de l'antenne active. Cette opération est effectuée pour plusieurs pointages angulaires du faisceau. Il y a donc par Transformée de Fourier rapide (FFT) un plan, sur l'axe Y, une moyenne sur la quantification des déphaseurs. Selon cette méthode, les mesures de la figure 2 seraient obtenues par projection sur l'axe Y. Les figures 3a et 3b présentent respectivement par une courbe 31 la coupe dans le plan élévation du diagramme somme en réception et par une courbe 35 32 la coupe dans le plan élévation du diagramme différence en réception, le ' 11 plan élévation passant par l'axe Y. Les valeurs angulaires d'abscisses, en millième du sinus de l'angle, sont donc prises dans le plan élévation YOZ, l'axe OZ non représenté sur la figure 1, étant perpendulaire au plan XOY. Le diagramme somme 31 présente un lobe principal en élévation qui semble centré sur l'angle 0°. Le diagramme différence en élévation présente un creux qui semble centré sur ce même angle 0°. Le creux 33 du diagramme différence définit la direction de pointage du faisceau d'antenne dans le plan élévation. La figure 4 présente un zoom sur la partie centrale du diagramme différence 32. Ce zoom montre en fait l'existence d'un décalage angulaire Co entre l'angle 0°, direction souhaitée, et le creux 33 du diagramme différence. Cet écart angulaire zo constitue une erreur de pointage. Il est de l'ordre de 1,5 milli radian, ce qui est excessif par rapport à la précision qui peut être recherchée. Si l'on revient à la courbe 21 de la figure 2 donnant les phases suivant l'axe d'élévation Y, on observe sur la partie utile de la courbe une variation de phase Acp = 9,5°. On relève par ailleurs le long des poutres les plus longues le gradient de 20 température. Plus particulièrement, on mesure la différence de température AT entre l'entrée et la sortie du circuit de refroidissement. A titre d'exemple, on mesure LT = 20°C, la calibration étant réalisée à température ambiante. On en déduit une pente moyenne définie par la droite 22 de la figure 2 caractérisée par le facteur p. On obtient [3 à partir de la relation, soit : 25 [3= / AT = 9,5 / 20 = 0,475° / °C. La correction de phase peut alors être apportée sur la commande des éléments pilotables de l'antenne active à balayage électronique à partir de 30 cette valeur R. Cette phase de calibration conduisant à la détermination de ce coefficient f3 permet notamment de corriger l'erreur résiduelle due au fonctionnement simultané des voies actives. Une fois ainsi déterminé dans la phase de calibration, ce coefficient 13 pourra 35 par la suite être utilisé lors du fonctionnement de l'antenne pour corriger ' 12 l'erreur de pointage. On applique alors sur les modules de chaque poutre une loi de phase variant linéairement avec la position des modules le long de la poutre. Cette loi de phase à une pente opposée à celle de la figure 2 pour compenser l'erreur résiduelle. Cette pente est déterminée par le coefficient 6 et par le gradient de température le long de la poutre, la pente étant déterminée par le produit 6.AT. La figure 5 illustre les mesures de phases effectuées après correction par ce coefficient 6. Les mesures symbolisées par des croix 51 sont très 10 rapprochées d'une droite 52 de pente nulle, caractérisant des phases toutes sensiblement identiques. La figure 6 illustre le résultat au niveau du pointage du faisceau d'antenne. En particulier le creux 33 du diagramme différence est très proche de l'angle 15 0°, l'écart entre Eo' entre ce creux et la valeur 0° étant très faible, inférieur à 0,02 milli radians. On peut donc considérer que l'erreur résiduelle sur le décalage est corrigée de façon satisfaisante. La figure 7 présente une variante de mise en oeuvre du procédé selon 20 l'invention. Dans la mise en oeuvre décrite précédemment, on a considéré que le coefficient (3 est unique et indépendant de la température. Cela correspond notamment à antenne d'architecture classique où tous les éléments actifs, de type amplificateurs de puissance, sont utilisés dans les mêmes conditions, avec une puissance de sortie identique, et dans le cas où 25 le fluide de refroidissement est parfaitement liquide. Pour d'autres cas, en particulier quand les éléments actifs ne sont pas tous identiques, par exemple si on crée une loi de pondération en amplitude, ou si le fluide de refroidissement voit ses caractéristiques d'écoulement varier avec la température (par exemple lorsqu'il présente une certaine viscosité 30 aux températures froides), on peut affiner la calibration en faisant varier 13 avec la température. En pratique, on peut définir une valeur de p par plage de température comme l'illustre la figure 7. Dans cet exemple de mise en oeuvre, les valeurs de p varient par plages de température de 10°C, entre 20°C et + 40° C. Dans ce cas, on effectue l'opération de calibration à 35 différentes températures, par exemple selon les plages en décidant de prendre une valeur unique de coefficient r3 par plage. Les valeurs de plage sont adaptées à la précision souhaitée. On peut également définir une fonction F, telle que f3 = F(T), T étant la température. L'invention a été décrite pour un cas d'application où l'axe Y, selon lequel les poutres sont orientées, est vertical, c'est-à-dire en élévation. On peut aussi considérer un cas où cet axe Y est orienté en azimut, horizontalement, d'autres orientations étant possibles. Les poutres peuvent avoir toutes la même longueur ou avoir des longueurs différentes. REVENDICATIONS1. Procédé de calibration d'une antenne à balayage électronique parcourue par un fluide de refroidissement, ladite antenne (1) étant composées de poutres (2) composées de modules actifs, lesdites poutres étant alignées selon la direction d'un axe (Y) de ladite antenne, chaque poutre étant couplée à un conduit parcouru par ledit fluide, caractérisé en ce que ledit procédé comporte au moins : une étape de commande des phases desdits modules pour orienter le faisceau de ladite antenne dans une direction de référence ; une étape de mesure du gradient de température entre les extrémités d'une poutre ; une étape de mesures de la phase des signaux émis par les modules d'au moins une poutre ; une étape d'approximation de la courbe représentative (21) desdites mesures de phase par une droite (22) ; une étape d'extraction d'un coefficient correctif (f3) à partir de la pente de ladite droite (22) et dudit gradient de température, ledit coefficient correctif ([3) étant égal à la différence (Aap) entre deux modules divisée par l'écart de température AT entre ces deux modules, cet écart de température étant déduit dudit gradient de température, ledit coefficient correctif (13) étant apte à être utilisé dans le fonctionnement de ladite antenne où une loi de phase à appliquer sur les modules d'une poutre est calculée en fonction dudit coefficient correctif, ladite loi de phase variant linéairement en fonction de la distance des modules le long de la poutre, selon un coefficient de linéarité défini par l'opposé du coefficient correctif (-13) multiplié par l'écart de température entre les extrémités de la poutre. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la direction de référence est orthogonale au plan de l'antenne.' 15 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les mesures de phase des modules sont réalisées en champ proche. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la courbe représentative (22) des mesures de phase est tracée à partir de points (211) où chaque point est une moyenne des mesures de phase des modules de plusieurs poutres projetées sur ledit axe (Y) de l'antenne. 5. Procédé selon l'une quelconques des revendications précédentes, caractérisé en ce que les commandes de phases à appliquer sur lesdits modules pour pointer ledit faisceau dans la direction de référence sont déterminées à partir d'une table obtenue dans une phase de calibration. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit coefficient correctif (p) est fonction de la température. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit coefficient varie selon des plages de températures.