Brevet FR3014193A1 — publié le 20150605

PROCÉDÉ DE MESURE DE LA TEMPÉRATURE D'UN VERRE La présente invention a trait à un procédé de mesure sans contact de la température ou du rédox d'un verre. Il est connu de mesurer la température d'un verre par des méthodes sans contact utilisant le rayonnement infrarouge émis par le verre. Une méthode classique est, notamment, l'utilisation d'un pyromètre infrarouge, qui détermine la température par quantification de l'énergie radiative émise par le verre dans l'infrarouge. L'obtention de la température du verre à partir de l'énergie radiative infrarouge détectée nécessite la connaissance de l'émissivité du verre. Or, l'émissivité est une grandeur mal connue, qui est difficile à mesurer, en particulier lorsqu'on n'est pas à température ambiante. De plus, la détection du rayonnement infrarouge émis par le verre est perturbée par les rayonnements infrarouges parasites émis par tous les corps chauds situés à proximité du verre, tels que les parois d'un four dans le cas d'un verre en fusion, ou des surfaces environnantes dans le cas d'un vitrage. Il est donc difficile d'accéder à une mesure fiable de la température d'un verre par des méthodes utilisant le rayonnement infrarouge. Par ailleurs, il est délicat de mesurer le rédox d'un verre par une méthode sans contact. Le rédox d'un verre est défini comme étant le rapport entre la teneur pondérale en FeO (fer ferreux) et la teneur pondérale en oxyde de fer total (exprimé sous la forme Fe203). C'est à ces inconvénients qu'entend plus particulièrement remédier l'invention en proposant un procédé permettant de mesurer sans contact la température ou le rédox d'un verre, de manière fiable, simple et rapide, qu'il s'agisse d'un verre liquide, par exemple un verre en fusion dans un four, ou d'un verre solide, par exemple un vitrage de bâtiment ou un verre en cours de formage. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de mesure sans contact d'une première caractéristique, parmi la température et le rédox, d'un verre ayant une composition donnée contenant du fer et ayant une valeur donnée de sa deuxième caractéristique parmi la température et le rédox, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : (a) on irradie le verre avec un rayonnement permettant l'observation d'une bande d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale , (b) à l'aide d'une courbe de référence donnant, pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique, l'évolution de la position du front d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm en fonction de la première caractéristique, on détermine la première caractéristique du verre. Selon un aspect de l'invention, on obtient au préalable la courbe de référence pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique (i) en appliquant la procédure suivante pour au moins deux valeurs données distinctes de la première caractéristique : pour chaque valeur donnée de la première caractéristique, on irradie un échantillon de verre, qui a la composition donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique et qui est maintenu à la valeur donnée de la première caractéristique, avec un rayonnement comprenant au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale ; puis (ii) en traçant la courbe donnant, pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique, l'évolution de la position du front d'absorption du verre en fonction de la première caractéristique. Dans le cadre de l'invention, la position du front d'absorption d'un verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm peut être définie comme étant la longueur d'onde pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm est négative et maximale en valeur absolue. D'autres critères peuvent être choisis pour définir la position du front d'absorption, pour autant que le même critère soit appliqué pour la mesure de l'étape (a) et pour l'établissement de la courbe de référence utilisée dans l'étape (b). On entend ici par "courbe d'absorption du verre" une courbe donnant l'évolution d'une grandeur représentative de l'absorption du verre en fonction de la longueur d'onde, où la grandeur représentative de l'absorption peut être, notamment, l'absorbance, le coefficient d'absorption linéaire ou le coefficient d'absorption molaire. Bien entendu, la détermination de la longueur d'onde pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm est négative et maximale en valeur absolue peut être automatisée et réalisée à l'aide de toute unité de calcul électronique appropriée. En particulier, la pente de la tangente en chaque point de la courbe d'absorption est égale à la dérivée de la courbe d'absorption. Dès lors, l'étape de détermination de la longueur d'onde pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm est négative et maximale en valeur absolue peut être réalisée, dans le cadre de l'invention, en calculant la dérivée en chaque point de la courbe d'absorption dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm et en recherchant parmi les pente négatives la valeur maximale en valeur absolue. En pratique, il n'est pas toujours possible d'acquérir la totalité de la courbe d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, du fait de contraintes techniques, qui peuvent être liées notamment à une épaisseur trop importante de verre ou à une saturation des détecteurs employés. Dans les cas où la longueur d'onde pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm est négative et maximale en valeur absolue n'est pas présente sur la courbe d'absorption effectivement mesurée, la position du front d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm peut être définie comme étant la longueur d'onde pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption effectivement mesurée est négative et maximale en valeur absolue, ce qui correspond en général à la plus grande valeur observée de la grandeur représentative de l'absorption du verre. Comme expliqué précédemment, si l'on choisit ce critère pour définir la position du front d'absorption, ce critère doit être appliqué à la fois pour la mesure de 3014 193 4 l'étape (a) et pour l'établissement de la courbe de référence utilisée dans l'étape (b). L'invention repose sur la présence, dans le spectre d'absorption de tout verre dont la composition contient du fer, d'une bande de transfert de 5 charge entre Fe3+ et son ligand oxygène, qui est une bande très intense car elle est formée par la transition permise d'un électron d du Fe3+ vers une orbitale 2p de son ligand oxygène. Lorsque le verre est à une température de 25°C, le flanc de pente négative de la bande de transfert de charge Fe3+- 0 se trouve entre 300 nm et 500 nm. Tel qu'on l'entend ici, les flancs d'une 10 bande dans un spectre d'absorption sont les parties de pente non nulle qui encadrent le sommet de la bande. Il a été constaté que le flanc de pente négative de la bande de transfert de charge Fe3+-0 se décale fortement vers les grandes longueurs d'onde lorsque la température du verre augmente, tout en restant dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm. 15 On a constaté que, de manière analogue, pour un verre maintenu à température constante, le flanc de pente négative de la bande de transfert de charge Fe3+-0 se décale fortement vers les grandes longueurs d'onde lorsque le rédox du verre augmente. L'invention tire parti de ce phénomène pour proposer une nouvelle 20 méthode de mesure sans contact de la température ou du rédox d'un verre, qui fonctionne pour tous les verres contenant du fer, qu'ils soient sous forme liquide ou solide. Cette méthode, qui nécessite uniquement la mesure du spectre d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, est simple et rapide à mettre en oeuvre. Elle 25 permet également d'atteindre une bonne sensibilité de mesure, notamment inférieure à 10° dans le cas de la mesure de la température du verre, grâce à l'intensité et au fort décalage en température de la bande de transfert de charge Fe3+-0. La méthode selon l'invention présente en outre l'avantage, par rapport aux méthodes connues de mesure de température utilisant le 30 rayonnement infrarouge émis par le verre, d'être moins perturbée par le rayonnement infrarouge des objets chauds environnants. De préférence, afin d'avoir une intensité suffisante la bande de transfert de charge Fe3+-0 et ainsi d'obtenir une précision correcte sur la mesure de la température du verre, la teneur en oxyde de fer du verre est supérieure à 0,01% (100 ppm). L'invention a également pour objet un procédé de mesure sans contact de la température d'un verre ayant une composition donnée contenant du fer, comprenant des étapes dans lesquelles : (a) on irradie le verre avec un rayonnement permettant l'observation d'une bande d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale ; (b) à l'aide d'une courbe de référence donnant, pour la composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm en fonction de la température, on détermine la température du verre. Selon un aspect de l'invention, on obtient au préalable la courbe de référence pour la composition de verre donnée (i) en appliquant la procédure suivante pour au moins deux températures données distinctes : pour chaque température donnée, on irradie un échantillon de verre, qui a la composition donnée et qui est maintenu à la température donnée, avec un rayonnement comprenant au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption de l'échantillon de verre dans cette bande spectrale ; puis (ii) en traçant la courbe donnant, pour la composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption de l'échantillon de verre en fonction de la température. La courbe de référence peut être établie pour une plage de températures comprise dans la plage allant de -270°C à 1600°C, pour des raisons pratiques de préférence pour une plage de températures comprise dans la plage de -70°C à 1600°C, encore de préférence pour une plage de températures comprise dans la plage de -10°C à 1600°C. De préférence, la procédure de l'étape (i) est appliquée pour une pluralité de températures distinctes, notamment avec un pas de 100°C dans la plage de températures d'intérêt, afin d'augmenter la précision de la mesure de température obtenue selon l'invention. De manière avantageuse, lorsqu'on souhaite établir la courbe de référence pour une plage de températures donnée comprise dans la plage allant de 25°C à 1000°C, il suffit d'appliquer la procédure de l'étape (i) pour deux températures distinctes dans la plage donnée. En effet, il a été mesuré que l'évolution de la position du front d'absorption du verre en fonction de la température est linéaire dans la plage de températures de 25°C à 1000°C. L'évolution de la position du front d'absorption de l'échantillon de verre en fonction de la température peut dépendre du rédox du verre si celui-ci change avec la température. Comme mentionné précédemment, le rédox est défini comme étant le rapport entre la teneur pondérale en FeO (fer ferreux) et la teneur pondérale en oxyde de fer total (exprimé sous la forme Fe203). Ce nombre peut varier entre 0 et 0,9, des rédox nuls correspondant à un verre totalement oxydé. En pratique, il a été constaté expérimentalement que, pour une mesure d'une durée de 7h sur un échantillon de verre ayant un volume de l'ordre de 100 mm3 sous atmosphère air, le rédox de l'échantillon de verre ne varie pas significativement lors de la montée en température du verre dans la plage -10°C à 800°C. De préférence, pour la mesure de la température d'un verre ayant une composition donnée et un rédox donné, la courbe de référence utilisée dans l'étape (b) est établie pour cette composition de verre donnée et ce rédox donné. De manière avantageuse, la position du front d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm peut être mesurée à l'aide d'un spectromètre. Le spectromètre peut avoir, notamment, un détecteur de type CCD (Charge Coupled Device), PDA (Photodiode Array), PbS ou encore InSb, de préférence une combinaison de tels détecteurs afin de permettre la détection de rayonnement dans une large plage de longueurs d'onde allant de l'ultraviolet au proche infrarouge. Dans un mode de réalisation de l'invention, la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre dans l'étape (a) sont situés de part et d'autre d'une épaisseur de verre. Ce montage correspond à une configuration en transmission, où le rayonnement détecté a été transmis par le verre. Un tel montage convient, en particulier, pour la mesure de la température d'un vitrage, tel qu'un vitrage de bâtiment ou de véhicule, ou d'un verre en cours de formage, par exemple par un procédé Float, notamment à la sortie du Float, par un procédé de laminage, ou encore par un procédé de bombage. Dans le cas d'une mesure sur un verre passant sur des rouleaux métalliques, on veille à ce que la source et le détecteur soient positionnés de part et d'autre d'une épaisseur de verre à l'écart des rouleaux, en particulier entre des rouleaux successifs, de manière à éviter des réflexions de rayonnement sur les rouleaux. Dans un autre mode de réalisation, la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre dans l'étape (a) sont situés en regard d'une même surface du verre. Ce montage correspond à une configuration en réflexion, où le rayonnement détecté a été réfléchi tout en ayant traversé le verre. Un tel montage convient, en particulier, pour la mesure de la température d'un verre en fusion, notamment dans un four. Le parcours du rayonnement, qui traverse le verre et ressort par la surface du verre par laquelle il est entré initialement dans le verre, peut être obtenu en positionnant une surface réfléchissante de rayonnement ultraviolet et visible à l'arrière de la surface d'entrée du rayonnement dans le verre, soit à l'intérieur du verre soit à l'arrière du verre. Dans le cas d'une mesure sur un verre passant sur des rouleaux métalliques, par exemple un verre en cours de formage, la surface réfléchissante peut être formée par l'un des rouleaux. En variante, ce parcours du rayonnement peut être obtenu grâce à une variation d'indice de réfraction du verre, notamment dans le cas d'un bain de verre en fusion. Il est à noter que le choix du montage pour la mise en oeuvre de l'étape (a) du procédé, à savoir une configuration en transmission ou une configuration en réflexion, est indépendant du montage utilisé dans l'étape (i) pour l'établissement de la courbe de référence. Ainsi, quelle que soit la position relative dans l'étape (i) de la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et du détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre, de part et d'autre de l'échantillon de verre ou en regard d'une même surface de l'échantillon de verre, le choix du montage pour la mise en oeuvre de l'étape (a) est libre. Dans un mode de réalisation de l'invention, le rayonnement utilisé pour irradier le verre dans l'étape (a) est un rayonnement polychromatique correspondant à au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm. En variante, dans l'étape (a), le rayonnement utilisé pour irradier le verre peut être un rayonnement monochromatique dont la longueur d'onde est comprise entre 300 nm et 900 nm, notamment un rayonnement émis par une source laser. Une application mettant en jeu un rayonnement monochromatique est, par exemple, le contrôle de la température d'un verre pour éviter que la température ne passe un certain seuil de température critique. La longueur d'onde du rayonnement monochromatique utilisé pour irradier le verre peut alors avantageusement être choisie pour correspondre, sur la courbe de référence, à la température critique, tandis que le détecteur prévu pour mesurer l'absorption du verre peut être relié à un système d'alarme, notamment sonore ou visuelle, qui s'enclenche lorsque le détecteur ne détecte plus la longueur d'onde du rayonnement monochromatique. Le rayonnement utilisé pour irradier le verre dans l'étape (i) est quant à lui un rayonnement polychromatique correspondant à tout ou partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, de manière à permettre la mesure de la position du front d'absorption de l'échantillon en verre pour plusieurs températures distinctes, en particulier pour au moins deux températures distinctes, de l'échantillon. Selon un aspect de l'invention, il est possible d'obtenir une cartographie de la température d'un verre en imposant un déplacement relatif entre, d'une part, le verre et, d'autre part, la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre dans l'étape (a), où la source et le détecteur ont un positionnement l'un par rapport à l'autre en permanence adapté pour que le détecteur reçoive un rayonnement qui a traversé le verre. L'invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que décrit ci-dessus, comprenant une source de rayonnement apte à émettre un rayonnement correspondant à au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm et un détecteur de rayonnement apte à détecter un rayonnement dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm. En vue d'obtenir une cartographie de la température d'un verre, ce dispositif peut comprendre des moyens de déplacement aptes à imposer un déplacement relatif entre, d'une part, le verre et, d'autre part, la source et le détecteur, où la source et le détecteur ont un positionnement l'un par rapport à l'autre en permanence adapté pour que le détecteur reçoive un rayonnement qui a traversé le verre. Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre de plusieurs modes de réalisation d'un procédé et d'un dispositif de mesure de la température d'un verre selon l'invention, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif utilisé pour établir la courbe de référence pour une composition de verre donnée ; - la figure 2 est un graphe montrant l'évolution en température du spectre d'absorption dans la bande spectrale 320 nm à 500 nm de l'échantillon de verre de la figure 1 ayant la composition de verre donnée, de 25°C à 700°C avec un pas de 100°C ; - la figure 3 est la courbe de référence donnant, pour la composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption de l'échantillon de verre en fonction de la température, qui a été obtenue à partir du graphe de la figure 2 ; - la figure 4 est une vue schématique d'un dispositif utilisé pour mesurer la température d'un verre ayant la composition de verre donnée, correspondant à une configuration en transmission ; - la figure 5 est le spectre d'absorption obtenu avec le dispositif de la figure 4 ; - la figure 6 est une vue schématique d'un autre dispositif utilisé pour mesurer la température d'un verre ayant la composition de verre donnée, correspondant à une configuration en réflexion ; et - la figure 7 est le spectre d'absorption obtenu avec le dispositif de la figure 6. Sur la figure 1 est représenté un dispositif 9 utilisé pour établir une courbe de référence donnant, pour une composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm en fonction de la température. Dans cet exemple, le dispositif 9 comprend une source de rayonnement 1, formée par une lampe au deutérium et une lampe tungstène halogène, qui fournissent un spectre de rayonnement de 180 nm à 1200 nm, et un détecteur de rayonnement 5, formé par un photomultiplicateur et des détecteurs PbS, qui sont aptes à détecter un rayonnement de 175 nm à 3300 nm. Le dispositif 9 comprend également une platine chauffante 3, destinée à maintenir un échantillon de verre 8 à différents paliers de températures distinctes, ainsi que des miroirs 2 et 4 de redirection de rayonnement, respectivement entre la source 1 et l'échantillon 8 et entre l'échantillon 8 et le détecteur 5. Dans cet exemple, l'échantillon 8 est un fragment parallélisé de verre clair silico-sodo-calcique, commercialisé sous la dénomination SGG PLANILUX par la société Saint-Gobain Glass, ayant une épaisseur e de 4 mm et présentant un poli optique de manière à garantir une bonne planéité de ses surfaces principales. A l'aide du dispositif 9, on acquiert le spectre d'absorption de l'échantillon 8 dans la bande spectrale 320 nm à 500 nm pour plusieurs paliers de températures distinctes de l'échantillon 8 prises dans la plage de températures de 25°C à 700°C, avec un pas de 100°C. L'acquisition en température est limitée avec ce dispositif à 700°C car le rayonnement de la platine chauffante 3 et de l'échantillon 8 aux températures plus élevées viennent éblouir le détecteur 5. La mesure peut être également perturbée au-dessous de 700°C et, pour corriger ce problème, on utilise pour chaque palier de température une séquence d'acquisition des spectres d'absorption suivants : - spectre de l'échantillon 8 avec la source 1 allumée (Asample 100%) - spectre de l'échantillon 8 avec la source 1 éteinte (Asamp/e ) - spectre de la platine chauffante 3 avec la source 1 allumée (Aheater100°/o) ; - spectre de la platine chauffante 3 avec la source 1 éteinte ( AheaterO'Vo) - Le coefficient d'absorption linéaire de l'échantillon 8 est alors égal à : Abs = 1 (A sample 100% A- sample 0%) \ - e (A heater 100% A- heater 0% La figure 2 est le graphe montrant, pour chaque palier de température de 25°C à 700°C, le spectre d'absorption Abs = f(4 de l'échantillon 8 dans la bande spectrale 320 nm à 500 nm obtenu avec le dispositif 9. Sur cette figure 2, la position du front d'absorption pour chaque palier de température est repérée comme étant la longueur d'onde À, pour laquelle la pente de la tangente à la courbe d'absorption effectivement mesurée est négative et maximale en valeur absolue, ce qui correspond pour chaque palier de température à une valeur du coefficient d'absorption linéaire Abs de 5 cm-1. On peut ainsi établir, à partir du graphe de la figure 2, la courbe d'évolution de la position du front d'absorption de l'échantillon 8 en fonction de la température T, comme montré sur la figure 3, qui correspond à la valeur du coefficient d'absorption linéaire Abs de 5 cm-1. La courbe de la figure 3 est une courbe de référence que l'on peut utiliser pour effectuer, conformément au procédé de l'invention, une mesure de la température d'un verre ayant la composition PLANILUX, quel que soit l'état du verre, notamment liquide pour un verre en fusion dans un four ou solide pour un vitrage en cours de formage ou déjà formé. La figure 4 montre un dispositif 19 pouvant être utilisé pour mesurer la température d'un substrat 10. Le substrat 10 est un substrat en verre clair silico-sodo-calcique commercialisé sous la dénomination SGG PLANILUX par la société Saint-Gobain Glass, ayant une épaisseur de 6 mm. Le substrat 10 est à une température T inconnue, que l'on souhaite mesurer conformément au procédé de l'invention. Dans cet exemple, le dispositif 19 comprend une source de rayonnement 11, qui est une lampe commerciale de type LDLSTM EQ-99FC fournissant, via une fibre, un spectre de rayonnement de 170 nm à 2100 nm, et un détecteur de rayonnement 15, qui est un spectromètre commercial de type AvaSpec-ULS2048L à détecteur CCD apte à détecter, via une fibre, un rayonnement de 200 nm à 1100 nm. Comme montré sur la figure 4, la source 11 et le détecteur 15 sont situés de part et d'autre du substrat 10, chacun en regard d'une surface principale du substrat. En pratique, on positionne la fibre de la source 11 en regard d'une première surface principale 10A du substrat et la fibre du détecteur 15 en regard de la surface principale opposée 10B du substrat, chaque fibre étant à une distance de l'ordre de 1 m de la surface correspondante du substrat du fait de la chaleur. Le rayonnement émis par la source 11 est incident sur la surface principale 10A du substrat 10 et ressort du substrat par la surface principale 10B. Le dispositif 19 correspond ainsi à une configuration de mesure en transmission, où le rayonnement détecté par le détecteur 15 a été transmis par le substrat 10. La figure 5 montre le spectre d'absorption dans la bande spectrale 300 nm à 600 nm du substrat 10, obtenu à l'aide du dispositif 19. Sur cette figure 5, on détermine la position du front d'absorption du substrat 10 dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, qui est repérée comme étant la longueur d'onde pour laquelle la valeur du coefficient d'absorption linéaire Abs est de 5 cm-1. On obtient dans cet exemple une position du front d'absorption du substrat 10 : = 400 nm. On déduit alors la température du substrat 10 à l'aide de la courbe de référence de la figure 3, en reportant sur la courbe de référence la position du front d'absorption À, = 400 nm. Dans cet exemple, la température T du substrat 10 est ainsi égale à 650°C. La figure 6 montre un autre dispositif 29 pouvant être utilisé pour mesurer la température du substrat 10, qui est le même substrat que celui de la figure 4 mais dont on a laissé évoluer la température par rapport à la figure 4. Le dispositif 29 diffère du dispositif 19 décrit précédemment uniquement en ce que la source 11 et le détecteur 15 sont situés cette fois- ci en regard d'une même surface principale 10A du substrat 10, tandis qu'une surface réfléchissante 27 formée par une plaque en aluminium est positionnée à l'arrière du substrat 10, en regard de la surface principale 10B du substrat opposée à la surface 10A. Le rayonnement émis par la source 11 est incident sur la surface principale 10A du substrat 10, traverse le substrat 10 et en ressort du substrat par la surface principale 10B, puis il est réfléchi par la surface réfléchissante 27 de sorte qu'il revient en incidence sur la surface principale 10B, retraverse le substrat 10 et en ressort par la surface principale 10A. Le dispositif 29 correspond ainsi à une configuration de mesure en réflexion, où le rayonnement détecté par le détecteur 15 a été réfléchi tout en ayant traversé le substrat 10. La figure 7 montre le spectre d'absorption dans la bande spectrale 300 nm à 600 nm du substrat 10, obtenu à l'aide du dispositif 29. Sur cette figure 7, on détermine la position du front d'absorption du substrat 10 dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, qui est repérée comme étant la longueur d'onde pour laquelle la valeur du coefficient d'absorption linéaire Abs est de 5 cm-1. On obtient dans cet exemple une position du front d'absorption du substrat 10 : = 370 nm. On déduit alors la température du substrat 10 à l'aide de la courbe de référence de la figure 3, en reportant sur la courbe de référence la position du front d'absorption À, = 370 nm. Dans cet exemple, la température T du substrat 10 est ainsi égale à 375°C. L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés. En particulier, l'invention permet une mesure sans contact de la température de tout verre contenant du fer, notamment, et de manière non limitative, de verres de type silico-sodo-calcique, borosilicate, alumino-borosilicate. REVENDICATIONS1. Procédé de mesure sans contact d'une première caractéristique, parmi la température et le rédox, d'un verre ayant une composition donnée contenant du fer et ayant une valeur donnée de sa deuxième caractéristique parmi la température et le rédox, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles : (a) on irradie le verre avec un rayonnement permettant l'observation d'une bande d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale ; (b) à l'aide d'une courbe de référence donnant, pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique, l'évolution de la position du front d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm en fonction de la première caractéristique, on détermine la première caractéristique du verre. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, au préalable, on obtient la courbe de référence pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique (i) en appliquant la procédure suivante pour au moins deux valeurs données distinctes de la première caractéristique : pour chaque valeur donnée de la première caractéristique, on irradie un échantillon de verre, qui a la composition donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique et qui est maintenu à la valeur donnée de la première caractéristique, avec un rayonnement comprenant au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale ; puis (ii) en traçant la courbe donnant, pour la composition de verre donnée et la valeur donnée de la deuxième caractéristique, l'évolution de la position du front d'absorption du verre en fonction de la première caractéristique. 3. Procédé de mesure sans contact de la température d'un verre ayant une composition donnée contenant du fer, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes dans lesquelles :(a) on irradie le verre avec un rayonnement permettant l'observation d'une bande d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption du verre dans cette bande spectrale ; (b) à l'aide d'une courbe de référence donnant, pour la composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption du verre dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm en fonction de la température, on détermine la température du verre. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que, au préalable, on obtient la courbe de référence pour la composition de verre donnée (i) en appliquant la procédure suivante pour au moins deux températures données distinctes : pour chaque température donnée, on irradie un échantillon de verre, qui a la composition donnée et qui est maintenu à la température donnée, avec un rayonnement comprenant au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm, et on mesure la position du front d'absorption de l'échantillon de verre dans cette bande spectrale ; puis (ii) en traçant la courbe donnant, pour la composition de verre donnée, l'évolution de la position du front d'absorption de l'échantillon de verre en fonction de la température. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que la courbe de référence est établie pour une plage de températures comprise dans la plage allant de -270°C à 1600°C. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le verre dont on mesure la température a un rédox donné, la courbe de référence utilisée dans l'étape (b) étant établie pour ce rédox donné. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on mesure la position du front d'absorption du verre dans la bande spectrale 300 nm à 900 nm à l'aide d'un spectromètre. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, dans l'étape (a), la source de rayonnement utiliséepour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre sont situés de part et d'autre d'une épaisseur du verre. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que, dans l'étape (a), la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre sont situés en regard d'une même surface du verre. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que, dans l'étape (i), la source de rayonnement utilisée pour irradier l'échantillon de verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption de l'échantillon de verre sont situés de part et d'autre de l'échantillon de verre. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que, dans l'étape (i), la source de rayonnement utilisée pour irradier l'échantillon de verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption de l'échantillon de verre sont situés en regard d'une même surface de l'échantillon de verre. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, dans l'étape (a), le rayonnement utilisé pour irradier le verre est un rayonnement polychromatique correspondant à au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que, dans l'étape (a), le rayonnement utilisé pour irradier le verre est un rayonnement monochromatique dont la longueur d'onde est comprise entre 300 nm et 900 nm, notamment un rayonnement émis par une source laser. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 13, caractérisé en ce que, dans l'étape (i), le rayonnement utilisé pour irradier le verre est un rayonnement polychromatique correspondant à au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on impose un déplacement relatif entre, d'une part, le verre et, d'autre part, la source de rayonnement utilisée pour irradier le verre et le détecteur utilisé pour mesurer l'absorption du verre, où la source et ledétecteur ont un positionnement l'un par rapport à l'autre en permanence adapté pour que le détecteur reçoive un rayonnement qui a traversé le verre. 16. Dispositif pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'il comprend une source de rayonnement apte à émettre un rayonnement correspondant à au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm et un détecteur de rayonnement apte à détecter un rayonnement dans au moins une partie de la bande spectrale 300 nm à 900 nm. 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de déplacement aptes à imposer un déplacement relatif entre, d'une part, le verre et, d'autre part, la source et le détecteur, où la source et le détecteur ont un positionnement l'un par rapport à l'autre en permanence adapté pour que le détecteur reçoive un rayonnement qui a traversé le verre.