Brevet FR3005744A1 — publié le 20141121

SYSTÈME ET PROCÉDÉ DE TEST D'INTÉGRITÉ D'UN RÉSEAU ÉLECTRIQUE DANS UN AÉRONEF DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne de manière générale la vérification d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef et plus particulièrement, la vérification d'intégrité du réseau. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les aéronefs ont un besoin croissant d'énergie électrique pour alimenter en électricité les nombreux actionneurs et équipements électriques à leur bord. Ainsi, un aéronef comporte au moins un réseau d'alimentation électrique comprenant au moins un générateur électrique multiphasé alimentant une pluralité de lignes de phase. A titre d'exemple, un avion peut comporter deux réseaux électriques alternatifs complètement indépendants ainsi que deux réseaux de courant continu. Chaque réseau alternatif est multiphasé (par exemple, triphasé) à fréquence variable ou fixe assurée par au moins un générateur accouplé sur la boîte accessoire du moteur correspondant. L'énergie électrique fournie par les générateurs électriques intégrés aux moteurs de l'aéronef est acheminée vers la baie avionique via de nombreux et longs câbles. Afin de satisfaire les besoins de l'aéronautique qui sont de plus en plus dictés par des contraintes particulièrement sévères de sécurité, de fiabilité et de redondance, chaque ligne de phase est partagée entre plusieurs câbles de transport. Chaque câble de transport est équipé d'un transformateur de courant pour mesurer l'intensité du courant le parcourant. Les différentes mesures d'intensité de courants sont transmises à un calculateur embarqué qui gère le réseau d'alimentation électrique. Afin de vérifier le montage des câbles, on utilise actuellement des contrôles unitaires à l'aide d'outils spécifiques au fur et à mesure de l'assemblage de l'aéronef. Ces contrôles sont assez complexes à mettre en oeuvre et consistent généralement à mesurer les résistances des câbles de manière séquentielle et parcellaire (tronçon par tronçon) et nécessitent un temps non négligeable. Les contrôles permettent ainsi de vérifier la continuité de câblage et la cohérence entre les différentes mesures d'intensité de courant mais ne permettent pas de vérifier l'affectation des lignes ou l'orientation de montage des différents transformateurs de courant. En outre, pour pouvoir vérifier un réseau déjà installé dans un aéronef, il est actuellement nécessaire de déconnecter le générateur et de démonter au moins une partie du câblage. L'objet de la présente invention est par conséquent de remédier aux inconvénients précités en proposant un système de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, simple à mettre en oeuvre, fiable et non intrusif. EXPOSÉ DE L'INVENTION Cet objectif est atteint par un système de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, ledit réseau comprenant au moins un générateur électrique multiphasé alimentant une pluralité de lignes de phase dont chaque ligne de phase comprend entre un point amont et un point aval, un ensemble de câbles de transport électrique, chaque ligne de phase étant équipée du côté de son point amont d'une sonde amont de mesure de courant et chaque câble de transport étant équipé du côté de son point aval d'une sonde aval de mesure de courant, ledit système comportant : - un injecteur de courant adapté pour être connecté au point aval d'au moins une desdites lignes de phase formant ainsi avec le générateur électrique un circuit de test, ledit injecteur de courant étant configuré pour injecter un signal de test à travers le générateur électrique dans ledit circuit de test, - une sonde test de mesure de courant adaptée pour être installée dans ledit circuit de test pour mesurer l'intensité du courant dudit signal de test injecté, et - une unité de traitement adaptée pour être connectée d'une part, à ladite sonde test de mesure de courant et d'autre part, à un ensemble de sondes amont et aval de mesure de courant associé à ladite au moins une ligne de phase, ladite unité de traitement étant configurée pour acquérir des signaux de mesures d'intensité de courant délivrés par ladite sonde test de mesure de courant et par ledit ensemble de sondes amont et aval de mesure de courant, et pour déterminer, sur la base desdites mesures d'intensité de courant, des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité dudit réseau d'alimentation électrique. Ainsi, le système permet de vérifier de manière rapide, globale et non intrusive l'intégrité du réseau d'alimentation électrique dans l'aéronef. Avantageusement, ledit injecteur de courant est connecté aux points avals d'un ensemble de lignes de phase et l'unité de traitement est reliée aux sondes amont et aval de mesure de courant associées audit ensemble de lignes de phase pour acquérir simultanément des signaux de mesures d'intensité de courant en provenance dudit ensemble de lignes de phase. Ceci permet de détecter toute interférence entre les différentes phases. Avantageusement, l'unité de traitement détermine les indicateurs électriques en calculant des fonctions de transfert relatives auxdites sondes amont et aval de mesure ainsi qu'à ladite sonde test de mesure. Lesdits indicateurs électriques comportent au moins un indicateur parmi les indicateurs suivants : un indicateur de continuité électrique, un indicateur de rapport de transformation et de bande passante pour chacune desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test, un indicateur d'inversion de polarité pour chacune desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test, un indicateur d'impédance du circuit de test, et un indicateur de diaphonie entre différentes lignes de phase. Avantageusement, l'unité de traitement est configurée pour être installée à la place d'un calculateur embarqué de gestion du réseau électrique de l'aéronef. Ainsi, l'unité de traitement peut être facilement connectée aux différentes sondes, sans aucune reprise de câblage et sans risque d'erreur de câblage. Lesdites sondes amont et aval et ladite sonde test sont des transformateurs de courant, chacun desdits transformateurs de courant comportant un circuit primaire et un circuit secondaire, les circuits primaires correspondant auxdites sondes amont et aval sont adaptés pour être couplés au réseau d'alimentation électrique, le circuit primaire correspondant à ladite sonde test est adapté pour être couplé au circuit de test, et les circuits secondaires desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test sont adaptés pour être reliés à l'unité de traitement. L'invention vise également un procédé de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, ledit réseau comprenant au moins un générateur électrique multiphasé alimentant une pluralité de lignes de phase dont chaque ligne de phase comprend entre un point amont et un point aval, un ensemble de câbles de transport électrique, chaque ligne de phase étant équipée du côté de son point amont d'une sonde amont de mesure de courant et chaque câble de transport étant équipé du côté de son point aval d'une sonde aval de mesure de courant, ledit procédé comportant les étapes suivantes : - injection à travers le générateur électrique d'un signal de test au point aval d'au moins une desdites lignes de phase, - mesure de l'intensité du courant dudit signal de test injecté, - acquisition de la mesure de l'intensité du courant du signal de test injecté ainsi que des mesures des intensités de courant délivrées par un ensemble de sondes amont et aval de mesure de courant associé à ladite au moins une ligne de phase, et - détermination, sur la base desdites mesures d'intensité de courant, des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité dudit réseau d'alimentation électrique. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture du mode de réalisation préférentiel de l'invention fait à titre d'exemple non limitatif en référence aux figures jointes parmi lesquelles : La Fig. 1 illustre de manière schématique un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef ; La Fig. 2 illustre de manière schématique un système de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, selon un mode de réalisation de l'invention ; La Fig. 3 illustre de manière schématique les connexions des différentes sondes à l'unité de traitement du système de test d'intégrité, selon un mode de réalisation de l'invention ; et La Fig. 4 illustre de manière schématique un procédé de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, selon un mode de réalisation de l'invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'idée à la base de l'invention est d'injecter de manière non intrusive un courant de test à travers le générateur pour déterminer des caractéristiques électriques relatives à l'intégrité du réseau. La Fig. 1 illustre de manière schématique un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef. Le réseau d'alimentation électrique 1 comporte au moins un générateur électrique multiphasé 3 alimentant une pluralité de lignes de phase 5a, 5b, 5c. L'exemple de la Fig. 1 illustre un générateur électrique triphasé 3 dont les enroulements sont couplés en étoile alimentant d'une part trois lignes de phase 5a-5c et d'autre part une ligne neutre 7 connecté à la structure 9 de l'aéronef (i.e., la masse). Chaque ligne de phase 5a-5c comprend entre un point amont 11a, 11b, 11c situé du côté générateur 3 et un point aval 13a, 13b, 13c situé dans la baie avionique de distribution d'électricité, un ensemble de câbles 15a, 15b, 15c de transport électrique. Chaque ensemble de câbles 15a, 15b, 15c comporte au moins un câble 151a-153a, 151b-153b, 151c-153c, (trois câbles sont illustrés sur l'exemple de la Fig. 1). Le partage de chaque ligne de phase 5a-5c, en plusieurs câbles 151a-153a, 151b-153b, 151c-153c permet de diviser l'intensité du courant pour des raisons de sécurité thermique et de ségrégation. Par exemple, lorsqu'un câble est défectueux, l'alimentation électrique peut toujours être assurée par les autres câbles. Les points avals 13a-13c sont plus précisément situés dans la baie de distribution de puissance électrique PEPDC (Primary Electrical Power Distribution Center) également appelée « le coeur électrique de l'aéronef » 17, délimitée par le trait discontinu 17a. Tous les câbles en provenance des générateurs électriques convergent dans ce coeur électrique 17 qui se trouve, pour un avion classique, à quelques dizaines de mètres (40m à 70m) des nacelles moteurs qui comportent les générateurs. Aux points avals 13a-13c, les câbles 151a-153a, 151b-153b, 151c-153c de chaque ensemble 15a, 15b, 15c se recombinent pour reformer les lignes de phase 5a, 5b, 5c correspondantes destinées à acheminer la puissance électrique vers l'armoire de distribution (non représentée) sous le contrôle des contacteurs de lignes 19a, 19b, 19c GLC (Generator Line Contactor). L'énergie est ensuite distribuée par l'armoire de distribution aux actionneurs électriques de pilotage et aux différents équipements électriques (écrans, chauffage, etc.) à bord de l'aéronef. Par ailleurs, chaque ligne de phase 5a-5c est équipée du côté de son point amont 11a-11c d'une sonde amont 21a-21c de mesure de courant. Plus particulièrement, l'exemple de la Fig. 1 montre que chaque enroulement ou phase du générateur 3 est équipé d'une sonde amont 21a-21c de mesure du côté de la ligne neutre 7. En outre, chaque câble de transport 151a-153a, 151b-153b, 151c-153c est équipé du côté de son point aval 13a-13c d'une sonde aval 231a-233a, 231b-233b, 231c-233c de mesure de courant. Une sonde amont ou aval de mesure de courant est constituée habituellement d'un transformateur de courant destiné à mesurer l'intensité du courant alternatif dans la ligne de phase ou le câble de transport. En général, un transformateur de courant a la forme d'un tore comportant un circuit ou bobinage primaire relié au câble dans lequel circule le courant à mesurer et un circuit ou bobinage secondaire de mesure divisant la valeur du courant à mesurer par un facteur constant. Avantageusement, le tore peut être simplement placé autour de la ligne conductrice (câble de transport ou ligne de phase) et dans ce cas, cette dernière forme le circuit primaire. Dans tous les cas, le transformateur de courant est caractérisé par son rapport de transformation entre l'intensité du courant primaire et l'intensité du courant secondaire exprimé par exemple sous la forme 1000A/1A. En outre, le réseau d'alimentation électrique 1 comporte un calculateur 25 embarqué de gestion situé dans la baie avionique à proximité du coeur électrique 17. Le calculateur 25 de gestion GCU (Generator Control Unit) est connecté à toutes les sondes de mesure 21a-21c, 231a-233c de courant pour acquérir les différentes mesures afin de gérer, réguler et protéger le générateur électrique 3. Plus généralement, le calculateur 25 de gestion en fonctionnement fait l'acquisition de plusieurs paramètres physiques (par exemple, les températures) en plus de toutes les mesures électriques afin de contrôler le générateur 3 et protéger le réseau d'alimentation électrique 1. La Fig. 2 illustre de manière schématique un système de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, selon un mode de réalisation de l'invention. Conformément à l'invention, le système de test d'intégrité comporte un injecteur de courant 27, une sonde test 29 de mesure de courant et une unité de traitement 31. L'injecteur de courant 27 est adapté pour être connecté au point aval 19a-19c d'au moins une des lignes de phase 5a-5c via par exemple une pince ne nécessitant ainsi, aucun démontage, vissage ou dévissage de boulons. Plus particulièrement, l'injecteur de courant 27 est connecté entre d'une part le(s) point(s) aval(s) 19a-19c d'une(des) ligne(s) de phase 5a-5c et d'autre part le neutre du générateur électrique 3 de manière filaire 33 ou via la structure 9 de l'aéronef qui fait masse, formant ainsi avec le générateur électrique 3 un circuit de test 35, les contacteurs 19a-19c de lignes GLC étant bien entendu ouverts. L'injecteur de courant 27 est par exemple un générateur de courant ou un amplificateur de courant configuré pour injecter un signal de test dans le circuit de test 35 à travers le générateur électrique 3. L'intensité du courant injecté est relativement faible, à peu près de l'ordre de 5% de l'intensité du courant nominal du générateur 3. Ce courant présente une dynamique suffisante pour faire un diagnostic précis tout en ne présentant aucun risque d'endommagement thermique ou autres risques destructifs. Le signal de test présente un faible niveau en termes d'intensité de courant mais présente en revanche une même forme en termes de fréquence que le signal opérationnel de haute intensité délivré par le générateur électrique 3 en fonctionnement. Le signal de test permet de vérifier l'architecture et l'intégrité du réseau électrique 1 et de tester toute la chaîne depuis le générateur 3 jusqu'aux différentes sondes de mesure 21a-21c, 231a-233c, et 29. A titre d'exemple, le signal de test est de l'ordre de 20A avec une fréquence entre 0Hz et 20kHz pour une intensité de courant nominale opérationnelle de 400A à 450A. Avantageusement, le test d'intégrité est réalisé à très basse tension (inférieur à 50V) et de préférence de l'ordre de 20V permettant ainsi de travailler en toute sécurité. La sonde test 29 de mesure de courant est adaptée pour être installée dans le circuit de test 35 pour mesurer l'intensité du courant du signal de test injecté. La sonde test 35 de mesure est par exemple de type transformateur de courant dont le circuit primaire est connecté ou couplé au circuit de test 35 dans lequel circule le signal de test à mesurer et dont le circuit secondaire divise l'intensité du signal de test à mesurer par un facteur constant (par exemple un facteur 1000). L'unité de traitement 31 est adaptée pour être connectée d'une part, à la sonde test 29 de mesure de courant et d'autre part, à un ensemble de sondes amont 21a- 21c et aval 231a-233c de mesure de courant associé à au moins une ligne de phase 5a-5c (dans l'exemple de la Fig. 2, l'unité de traitement 31 est connectée à la sonde amont 21c et les sondes aval 233a-233c associées à la ligne de phase 5c). Plus précisément, ce sont les circuits secondaires des transformateurs de courant correspondant aux sondes amont et aval 21a-21c, 231a-233c et à la sonde de test 29 qui sont connectés à l'unité de traitement 31. En outre, l'unité de traitement 31 est adaptée pour être connectée à l'injecteur de courant 27 pour commander l'amplitude et fréquence du signal injecté. Plus particulièrement, l'unité de traitement 31 est configurée pour piloter l'injecteur de courant 27 via une liaison de commande 37 pour faire par exemple un balayage sinusoïdal en intensité de courant et en fréquence du signal de test injecté dans le circuit de test 35. Ainsi, l'unité de traitement 31 permet de réguler l'intensité du courant injecté sachant que l'injecteur de courant 27 n'a pas forcément une réponse linéaire. Par ailleurs, l'unité de traitement 31 comporte un module d'acquisition 311 configuré pour acquérir des signaux de mesures d'intensité de courant délivrés par la sonde test 29 de mesure de courant et par l'ensemble de sondes amont et aval 21a-21c, 231a-233c de mesure de courant connectées à l'unité de traitement 31. L'unité de traitement 31 comporte également un module de calcul 313 configuré pour réaliser un traitement de signal sur la base des mesures d'intensité de courant, afin de déterminer des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité du réseau d'alimentation électrique 1. L'intégrité du réseau est essentiellement caractérisée par la validité de la loi des noeuds. Ainsi, pour un générateur électrique de n-phases, l'intensité du courant complexe Igen_i mesurée par une sonde amont dans une ligne de phase i E {1,2, ... n} doit être égale à la somme des intensités du courant complexe Iline_i_m (mesurées par les sondes amont) dans l'ensemble p E {1,2, ... m} de m câbles de transport électrique correspondant à la ligne de phase i selon l'expression suivante : m Igen_a = Iline_t_p p=1 Plus particulièrement, l'unité de traitement 31 détermine les indicateurs électriques en calculant des fonctions de transfert relatives aux sondes amont et aval 21a- 21c, 231a-233c ainsi qu'à la sonde test 29 de mesure. La fonction de transfert d'une sonde de mesure représente la relation entre le signal d'entrée (i.e., le signal dans le circuit primaire) et le signal de sortie (i.e. le signal dans le circuit secondaire) de la sonde considérée comme un système linéaire invariant. Une résolution graphique de la fonction de transfert peut être réalisée selon un diagramme de Bode représentant le comportement fréquentiel de la sonde. De manière connue, le diagramme de Bode est composé d'un premier tracé du gain en décibels en fonction de la fréquence et d'un deuxième tracé de la phase en degré en fonction de la fréquence. Ces tracés permettent de visualiser rapidement les marges de gain et de phase, le gain continu, la bande passante et la stabilité de la sonde. Ainsi, en comparant les diagrammes de Bode construits à partir des mesures observées par les sondes à des diagrammes de Bode de référence, l'unité de traitement 31 peut rapidement détecter la moindre anomalie. En particulier, en faisant une injection de courant à travers le bobinage du générateur électrique 3, l'unité de traitement 31 peut vérifier en un seul test le circuit de puissance (ou circuit de test 35) et les circuits de mesure associés. Avantageusement, les indicateurs électriques déterminés à partir des fonctions de transfert comportent un indicateur de continuité électrique, un indicateur de rapport de transformation et de bande passante pour chacune des sondes 21a-21c, 231a- 233c, 29 de mesure, un indicateur d'inversion de polarité pour chacune des sondes 21a-21c, 231a-233c, 29, et un indicateur d'impédance du circuit de test 35 et donc du réseau. L'indicateur de continuité électrique est identifié par la résistance électrique qui permet de détecter la continuité électrique des différents câbles 151a-153c et lignes de phase 5a-5c ainsi que la continuité électriques des circuits secondaires. Par exemple, on peut immédiatement détecter une discontinuité due à un boulon mal serré ou une cosse oxydée tout en identifiant le câble incriminé. Après, par une technique connue de réflectométrie on peut déterminer la distance entre le point d'injection de courant et l'emplacement du défaut dans le câble défectueux. L'indicateur de rapport de transformation et de bande passante pour chacune des sondes 21a-21c, 231a-233c, 29 de mesure est directement identifié par les diagrammes de Bode. Cet indicateur permet de vérifier que la réponse (gain ou ratio) de chaque sonde est correcte sur une plage de fréquence déterminée. Ceci permet de détecter toute fuite de bobinage ou l'endommagement d'un noyau d'une sonde. Par ailleurs, si pour une sonde donnée, le rapport de transformation est nul alors on peut déduire que la sonde en question n'est pas câblée. Plus généralement, pour une intensité de courant Iinjj injectée au point aval d'une ligne de phase i, le rapport de transformation ainsi que le câblage et la polarité des mesures seront considérés comme corrects si les relations suivantes sont validées : ( . Rine p _ IVI et Vp : =G et Igen_t _ Vi - = G linji25 où Ù représente le gain ou le rapport de transformation théorique des transformateurs de courant. En particulier, l'indicateur d'inversion de polarité est identifié par la mesure de l'angle de phase. Ainsi, un faux montage ou une mauvaise orientation d'une sonde de mesure est immédiatement détecté(e) par l'observation d'une opposition de phase entre les circuits primaire et secondaire de la sonde. L'indicateur d'impédance est identifié par la mesure d'impédance ou par la détection d'un déséquilibre d'intensité de courant entre les câbles 151a-153c. Plus précisément, la matrice 2 d'impédance complexe dans un système composé de n phases est définie comme suit : Ainsi, un câble endommagé, mal serré ou à la masse, présente plus d'impédance que les autres et par conséquent peut être immédiatement détecté grâce à l'indicateur d'impédance. Avantageusement, l'injecteur de courant 27 est connecté aux points avals 13a-13c d'un ensemble de lignes de phase 5a-5c et l'unité de traitement 31 est reliée aux sondes aval 231a-233c de mesure de courant équipant les câbles 151a-153c de transport appartenant à cet ensemble de lignes de phase. Ainsi, l'unité de traitement 31 peut acquérir simultanément des signaux de mesures d'intensité de courant en provenance de l'ensemble de lignes de phase 5a-5c. Par exemple, l'injecteur de courant 27 peut être connecté aux points avals 13a-13c de toutes les lignes de phase 5a-5c et l'unité de traitement 31 est reliée aux sondes 21a-21c, 231a-233c de mesure associées à toutes les lignes de phase 5a-5c. Ainsi, l'unité de traitement 31 détermine un indicateur de diaphonie (en gain et en phase) entre différentes lignes de phase ou entre toutes les lignes de phase en détectant toute interférence entre les différentes phases. On notera que la diaphonie Diaph j_vsj entre deux lignes de phases différentes i et j, ainsi que pour un câble de transport p peut être mesurée selon les fonctions de transfert suivantes : Igenj rtfi #1,Diaph j_vsj= line p Diaph_j_vsi = Avantageusement, l'unité de traitement 31 est configurée pour être installée à la place du calculateur 25 embarqué de gestion du réseau électrique 1 recevant les connexions provenant des différentes sondes de mesure (voir Fig. 1). Ainsi, pour faire le test, il suffit d'enlever le calculateur de gestion 25 (qui est installé dans la baie avionique) et de le remplacer par l'unité de traitement 31 en faisant les mêmes connexions aux différentes sondes, ceci sans aucun risque d'erreur de câblage. La Fig. 3 illustre de manière schématique les connexions des différentes sondes à l'unité de traitement du système de test d'intégrité, selon un mode de réalisation de l'invention. Selon cet exemple, l'unité de traitement 31 est comprise dans un dispositif de traitement 131 comportant un module d'entrée 315. Ce dernier comporte des résistances 317 de charge pour transformer les mesures d'intensité- du courant issues des circuits secondaires 241a-244c des différentes sondes 21a-21c, 231a-233c en des mesures de tension correspondantes. Ceci permet de mettre en forme les signaux analogiques avant de faire leur traitement numérique. La Fig. 4 illustre de manière schématique un procédé de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, selon un mode de réalisation de l'invention. A l'étape E0, le générateur électrique 3 est à l'arrêt et les contacteurs de lignes 19a-19c GLC sont ouverts. A l'étape El, le calculateur 25 de gestion est retiré et est remplacé par l'unité de traitement 31. Ainsi, l'unité de traitement 31 est adaptée pour directement recevoir les connexions provenant des différentes sondes amont et aval 21a-21c, 231a-233c de mesure. A l'étape E2, l'injecteur de courant 27 (par exemple un amplificateur de courant) est connecté d'une part à un point aval 13a-13c d'au moins une des lignes de phase 5a-5c au moyen d'une pince crocodile et d'autre part au neutre du générateur 3 via la structure 9 de l'aéronef formant ainsi avec le générateur électrique 3 un circuit de test 35. En outre, une sonde test 29 de mesure est installée dans le circuit test 35 et son circuit secondaire de mesure est relié à l'unité de traitement 31. Par ailleurs, l'unité de traitement 31 est connectée à l'injecteur de courant 27 via une liaison de commande 37 afin de permettre à l'unité de traitement 31 de piloter ce dernier. A l'étape E3, un signal de test est injecté au point aval 13a-13c d'au moins une des lignes de phase 5a-5c. En effet, l'injecteur de courant 27 injecte le signal test à travers le générateur électrique 3 sous la commande de l'unité de traitement 31. L'intensité de courant du signal de test injecté est mesurée par la sonde test 29 de mesure et est transmise à l'unité de traitement 31. L'étape E4 concerne l'acquisition de la mesure de l'intensité du courant du signal de test injecté ainsi que des mesures des intensités de courant délivrés par un ensemble de sondes amont et aval 21a-21c, 231a-233c de mesure de courant associé à la ou les ligne(s) de phase 5a-5c concernée(s) par le test. A l'étape E5, l'unité de traitement 31 détermine, sur la base des mesures d'intensité de courant, des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité du réseau d'alimentation électrique. Ce procédé de test permet ainsi de vérifier de manière rapide, globale et non intrusive l'intégrité du réseau d'alimentation électrique 1 en amont des contacteurs 19a- 19c. REVENDICATIONS1. Système de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique (1) dans un aéronef, ledit réseau comprenant au moins un générateur électrique (3) multiphasé alimentant une pluralité de lignes de phase (5a-5c) dont chaque ligne de phase comprend entre un point amont (11a-11c) et un point aval (13a-13c), un ensemble de câbles (15a-15c) de transport électrique, chaque ligne de phase étant équipée du côté de son point amont (11a-11c) d'une sonde amont (21a-21c) de mesure de courant et chaque câble de transport (151a-153c) étant équipé du côté de son point aval (13a-13c) d'une sonde aval (231a-233c) de mesure de courant, ledit système étant caractérisé en ce qu'il comporte : - un injecteur de courant (27) adapté pour être connecté au point aval (13a- 13c) d'au moins une desdites lignes de phase (5a-5c) formant ainsi avec le générateur électrique (3) un circuit de test (35), ledit injecteur de courant étant configuré pour injecter un signal de test à travers le générateur électrique dans ledit circuit de test, - une sonde test (29) de mesure de courant adaptée pour être installée dans ledit circuit de test pour mesurer l'intensité du courant dudit signal de test injecté, et - une unité de traitement (31) adaptée pour être connectée d'une part, à ladite sonde test (29) de mesure de courant et d'autre part, à un ensemble de sondes amont et aval (21a-21c, 231a-233c) de mesure de courant associé à ladite au moins une ligne de phase, ladite unité de traitement étant configurée pour acquérir des signaux de mesures d'intensité de courant délivrés par ladite sonde test de mesure de courant et par ledit ensemble de sondes amont et aval de mesure de courant, et pour déterminer, sur la base desdites mesures d'intensité de courant, des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité dudit réseau d'alimentation électrique. 2. Système de test selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ledit injecteur de courant (27) est connecté aux points avals (13a-13c) d'un ensemble de lignes de phase (5a-5c) et l'unité de traitement (31) est reliée aux sondes amont et aval (21a-21c, 231a-233c) de mesure de courant associées audit ensemble de lignes de phasepour acquérir simultanément des signaux de mesures d'intensité de courant en provenance dudit ensemble de lignes de phase. 3. Système de test selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de traitement (31) détermine les indicateurs électriques en calculant des fonctions de transfert relatives auxdites sondes amont et aval de mesure ainsi qu'à ladite sonde test de mesure. 4. Système de test selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits indicateurs électriques comportent au moins un indicateur parmi les indicateurs suivants : un indicateur de continuité électrique, un indicateur de rapport de transformation et de bande passante pour chacune desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test, un indicateur d'inversion de polarité pour chacune desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test, un indicateur d'impédance du circuit de test, et un indicateur de diaphonie entre différentes lignes de phase. 5. Système de test selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'unité de traitement (31) est configurée pour être installée à la place d'un calculateur (25) embarqué de gestion du réseau électrique de l'aéronef. 20 6. Système de test selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites sondes amont et aval (21a-21c, 231a-233c) et ladite sonde test (29) sont des transformateurs de courant, chacun desdits transformateurs de courant comportant un circuit primaire et un circuit secondaire, les circuits primaires 25 correspondant auxdites sondes amont et aval sont adaptés pour être couplés au réseau d'alimentation électrique, le circuit primaire correspondant à ladite sonde test est adapté pour être couplé au circuit de test, et les circuits secondaires desdites sondes amont et aval et de ladite sonde test sont adaptés pour être reliés à l'unité de traitement. 7. Procédé de test d'intégrité d'un réseau d'alimentation électrique dans un aéronef, ledit réseau comprenant au moins un générateur électrique multiphasé alimentant une pluralité de lignes de phase dont chaque ligne de phase comprend entre un point amont et un point aval, un ensemble de câbles de transport électrique, chaque ligne de phase étant équipée du côté de son point amont d'une sonde amont de mesure de courant et chaque câble de transport étant équipé du côté de son point aval d'une sonde aval de mesure de courant, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : - injection à travers le générateur électrique d'un signal de test au point aval d'au moins une desdites lignes de phase, - mesure de l'intensité du courant dudit signal de test injecté, - acquisition de la mesure de l'intensité du courant du signal de test injecté ainsi que des mesures des intensités de courant délivrés par un ensemble de sondes amont et aval de mesure de courant associé à ladite au moins une ligne de phase, et - détermination, sur la base desdites mesures d'intensité de courant, des indicateurs électriques représentatifs de l'intégrité dudit réseau d'alimentation électrique.