Brevet FR3002292A1 — publié le 20140822

,1/2.6 3002292 DESCRIPTIONS Chauffage et moteur avec pistons propulsés par pression et débit hydraulique, outillage de montage, refroidissement par échangeur thermique obligatoire, produit du chauffage et de l'électricité. -La présente invention FigAN° 1.1/16 à 16.16/16 porte sur un système et procédé d'outillage de montage des têtes de pistons repl FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16, d'un système de refroidissement obligatoire par échangeur thermique du moteur hydraulique FigAN°10.10/16 et FigAN°13.13/16 et d'un moteur hydraulique équipé de x pistons de FigAN°1.1/16 à FigAN°8.8/16 propulsés par pression et débit hydraulique ou autre, dont la particularité des pistons est d'être équipé d'un chapeau FigAN°1.1/16 et 2.2/16, réalisé par l'homme de métier tourneur, qui va jouer le rôle de multiplicateur de poussée hydraulique par action sur les surfaces rep2 FigAN° 1.1/16 à 8.8/15, respectant la règle et la formule de la dynamique des fluides F=P x S, F étant la force récupérée, P la pression hydraulique fourni par la pompe hydraulique entraînée par un moteur électrique et S la section des multiples surfaces rep2 FigAN° 1.1/16, rep2 FigAN° 2.2/16, repli FigAN ° 3.3/16, rep22 FigAN° 5.5/16 et rep 27 FigAN° 6.6/16 et rep28 FigAN° 8.8/16, qui vont s'ajouter les unes aux autres, faisant ainsi baisser la pression hydraulique au minimum et par la même la puissance absorbée du moteur électrique, qui entraîne la pompe hydraulique, pour propulser les pistons sous l'effet de la pression et du débit hydraulique ou autres. Les avantages de cette nouvelle technologie sur les pistons de tous types, de toutes matières et de toutes formes sont: 1- Force=P x S=Pression x Section, on peut faire varier pression ou section, qui agit sur les pistons du moteur hydraulique, diminuant l'un ou l'autre et donc diminuer la puissance absorbée du moteur électrique qui entraîne la pompe hydraulique, pour alimenter en pression le moteur hydraulique. 2-Que le moteur hydraulique soit doté de deux, quatre, six ou huit pistons, ect... qui sont alimentés en énergie à des instants T différents sur deux tours de vilebrequin, la puissance absorbé du moteur électrique, qui entraîne la pompe hydraulique restera constante à pression constante. 3- Le moteur électrique et la pompe hydraulique restitue leur énergie instantanément, quand le moteur hydraulique le demande, sans aucun besoin de stockage de cet énergie pression et débit hydraulique. 4- La forme des pistons et des cavités creuses ou va agir l'énergie pression et débit, pour propulser les pistons du moteur hydraulique, permettront de définir la formule F=P x S et la forme de ces cavités creuses pour augmenter la section, qui vont permettre de diminuer au maximum, suivant les besoins la pression hydraulique. 5- la forme de la cavité creuse en cône est incontournable dans cette technologie, ainsi que la forme en vé des cavités creuse sur les jupes des pistons, pour augmenter au maximum la section. 6- La forme en cône permet de récupérer une poussée maximum de la pression hydraulique, sur la surface supérieur du cône, pourquoi tout simplement que les forces hydraulique qui agissent sur le cône s'annulent. Si vous avez un cylindre fermé toutes les forces vont s'équilibrer à l'intérieur et s'annuler entre elles et le cylindre ne bougera jamais, même si vous lui envoyé 500 bars de pression hydraulique. 7- L'autonomie du moteur hydraulique, par rapport au moteur électrique, qui déplace une voiture, avec une puissance de 90KW et un parc de batteries de 15KW, a une autonomie de 200Km à une vitesse de 80Km/h et 100Km à une vitesse de 160Km/h, le moteur hydraulique avec ces pistons, fait beaucoup mieux, pour une puissance électrique absorbé disons de 10KW dans les pires conditions, il va déplacer la 3002292 même voiture électrique dans les mêmes conditions, mais il va augmenter son autonomie, dans le rapport de 90/10=9, son autonomie va donc se porter à 200Km x 9 =1800km, sans recharger aucune batterie, mais pendant ces 1800km l'alternateur qui se trouve dans le moteur hydraulique, comme d'ailleurs dans la voiture électrique, va encore augmenter et apporter cette autonomie à 2500Km à une vitesse maximum de 160Km/h. La forme en vé rep2 de la surface supérieure du chapeau repl FigAN°2.2/16, nous amène à renforcer en matière le piston et de réaliser un outillage spécifique, adapté et plus efficace FigAN°15.15/16 n'ayant plus les espaces et les matières requises pour d'autres moyens (mais aussi par expérience ne pouvant pas démonter une tête de piston avec une clé à ergots suivant les perçages rep3 FigAN°1.1/16 trop dure à dévisser et détérioration), pour permettre le montage et démontage par vissage du chapeau repl FigAN°2.2/16, monté au loctite bloque roulement, sur toutes les têtes de pistons exploitées dans la technologie du moteur hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres, par l'intermédiaire de la tête striée ou autres rep5 FigAN°2.2/16. Le moteur hydraulique doit impérativement être refroidi, le circuit pression et débit hydraulique qui propulse les pistons, étant indépendant de la lubrification mécanique du moteur impose un refroidissement efficace, définie et réalisé par des échangeurs thermiques FigAN°10.10/16, FigAN°13.13/16 et FigAN°11.11/16 qui vont refroidir l'huile des groupes hydraulique qui fournit la pression et le débit hydraulique, sans cela le moteur hydraulique ne pourra pas fonctionner, voyant la température de l'huile atteindre 90°. Ces échangeurs thermiques pourront produire du chauffage par air pulsé et donc refroidir l'huile hydraulique, par l'intermédiaire d'un ventilateur placé à l'intérieur de la couronne rep41 et 43 FigAN°10.10/16 et rep73 FigAN°13.13/16, mais aussi servir de radiateur eau dans le circuit chauffage des habitations ou autres. Pour ce qui est des têtes de piston rep5 FigAN°2.2/16, il est impératif d'utiliser un outillage spécifique et des outillages de fabrication FigAN°15.15/16 et 16.16/16, pour pouvoir les monter, mais aussi pour régler certains appareils équipés de ce type de molètes striées ou autres systèmes striés. -Le descriptif du chapeau repl FigAN°1.1/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord ce chapeau sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il sera visser dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et Fig,AN°8.8/16 et autres, par le filetage réalisé rep4, des perçages rep3 permettront de visser ce chapeau sur toutes les têtes des pistons, deux encoches réalisées par perçages rep16 permettront de bloquer la tête rep 1 en rotation par l'intermédiaire de visses pointeaux qui seront montées au loctite bloque roulement, mais pas le filetage rep4 (inconvénient démontage impossible sans enlever les chemises), les usinages rep2 joueront le rôle de multiplicateur de poussée pression et débit hydraulique, pour propulser les pistons, en augmentant au maximum ces surfaces rep2, les formes en biseau conique opposées aux formes planes rep2, voit les forces pression et débit hydraulique s'annuler entre elles, laissant une efficacité totale de la pression et débit hydraulique sur les surfaces rep2, améliorant considérablement le rendement par la poussée pression et débit hydraulique, sans augmenter cette pression hydraulique et par la même sans augmenter la puissance absorbée du moteur électrique, plus les surfaces rep2augmenteront en multipliant les étages, plus la pression hydraulique et la puissance absorbée du moteur électrique diminueront, pour 5/2_,G 3002292 une force de poussée pression et débit hydraulique équivalente. -Le descriptif du chapeau r. epl FigAN°2.2/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord ce chapeau sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il sera visser dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et Fig,AN°8.8/16 et autres, par le filetage réalisé rep4, ce procédé m'amène à renforcer en matière le piston et de réaliser des outillages spécifiques, adaptés et plus efficaces rep86, 96 et 98 FigAN°15.15/16 n'ayant plus les espaces et les matières requises pour d'autres moyens sans augmenter le poids, pour permettre le montage et démontage par vissage du chapeau repl FigAN°2.2/16, monté au loctite bloque roulement ou non suivant les montages, sur toutes les têtes de pistons exploitées dans la technologie du moteur hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres, par l'intermédiaire de la tête striée ou autres rep5 FigAN°2.2/16 qui sera réaliser par l'homme de métier à l'aide d'un outillage d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 avec une presse hydraulique étant le moyen le plus judicieux, plus rapide et moins coûteux, deux encoches réalisées par perçages rep16 permettront de bloquer la tête replen rotation par l'intermédiaire de visses pointeaux qui seront montées au loctite bloque roulement, mais pas le filetage rep4 (inconvénient démontage impossible sans enlever les chemises), pour remédier à cette inconvénient, on peut monter et visser les mêmes visses pointeaux, entre cuire et chair des filetages rep4 FigAN°1.1/16 et repl FigAN°2.2/16 et rep17 FigAN°4.4/16, en réalisant deux perçages taraudés, après montages des têtes de piston repl FigAN°1.1/16 et repl FigAN°2.2/16 sur le piston rep7 FigAN°3.3/16 et autres pistons, ces deux visses pointeaux seront montées au loctite bloque roulement, mais pas le filetage rep4 (avantage démontage possible sans détérioration et sans enlever les chemises). Les usinages rep2 joueront le rôle de multiplicateur de poussée pression et débit hydraulique, pour propulser les pistons, en augmentant au maximum ces surfaces rep2, les formes en biseau conique opposées aux formes planes horizontales rep2, voit les forces pression et débit hydraulique s'annuler entre elles, laissant une efficacité totale de la pression et débit hydraulique sur les surfaces rep2, améliorant considérablement le rendement par la poussée pression et débit hydraulique, sans augmenter cette pression hydraulique et par la même sans augmenter la puissance absorbée du moteur électrique qui entraîne la pompe hydraulique. La partie supérieure du chapeau rep2 sera de forme conique ou demi cercle (voir autre) et non plus plane, les autres surfaces rep2 pourront être aussi conique ou en demi cercle (voir autre) et non plus plane, ce qui permettra d'augmenter encore plus la surface de poussée de la pression et du débit hydraulique, améliorant ainsi encore plus le rendement, la puissance et le couple du moteur hydraulique, plus les surfaces rep2 augmenteront en multipliant les étages, plus la pression hydraulique et la puissance absorbée du moteur électrique diminueront, pour une force de poussée pression et débit hydraulique équivalente. Ce mode d'usinage et de forme de la chambre rep6 FigAN°3.3/16 et les surfaces rep2 FigAN°1.1/16 et 2.2/16 sont incontournables, pour optimiser un rendement, une puissance, un couple et une vitesse maximum du moteur hydraulique en diminuant au maximum les puissances absorbées en énergie électrique du moteur électrique qui entraîne la pompe hydraulique. -Le descriptif du piston rep7 FigAN°3.3/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord ce piston rep7 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1116 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes 4/2-6 3002292 des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep17, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep18 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce rep ides Fig,AN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou Fig,AN°2.2/16. La cavité creuse repli sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale, la forme et la saigné rectangulaire repli et rep13 sera adoptée pour faciliter l'usinage et renforcer l'épaisseur de matière. Les perçages rep12 seront réalisés en croisé à 90° de part en part du piston et seront calibrés en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, ils achemineront la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse repli et 13 vers la chambre rep6 FigAN°4.4/16. La longueur de la cavité creuse délimité par les usinages des repli, 13 et 14, correspond à la chambre et à la période ou va agir la pression et le débit hydraulique dans le cycle de rotation du moteur hydraulique suivant l'ordre d'allumage 1,3,4 et 2 pour un moteur hydraulique à quatre pistons, mais se sera identique pour x pistons. -Le descriptif du piston rep7 FigAN°4.4/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord ce piston rep7 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep17, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep18 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. La cavité creuse repli sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale, la forme et la saigné rectangulaire repli et rep13 sera adoptée pour faciliter l'usinage et renforcer l'épaisseur de matière. Les perçages rep12 seront réalisés en croisé à 90° de part en part du piston et seront calibrés en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, ils achemineront la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep11,13 et 14 vers la chambre rep6 FigAN°4.4/16. La longueur de la cavité creuse délimité par les usinages des repli, 13 et 14, correspond à la chambre et à la période ou va agir la pression et le débit hydraulique dans le cycle de rotation du moteur hydraulique suivant l'ordre d'allumage 1,3,4 et 2 pour un moteur hydraulique à quatre pistons, mais se sera identique pour x pistons. Si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 3002292 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 et repli FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. -Le descriptif de la tête de piston rep19 FigAN°5.5/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cette tête de piston rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce rep ides FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl Fig,AN°2.2/16 et le perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 FigAN°6.6/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°6.6/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 et rep22 FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23, elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement, mais elle pourra aussi faire corps avec le piston F1gAN°6.6/16 et être d'un seul tenant sans la partie usinée et filetée rep26 et 23, ce qui change en rien la conception. -Le descriptif du piston FigAN°6.6/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord la tête de piston rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20 FigAN°5.5/16, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 FigAN°5.5/16 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la s/2_6 3002292 pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 et le perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur les pistons FigAN°6.6/16 et F1gAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 FigAN°6.6/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°6.6/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 rep22 FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23 Fig,AN°5.5/16, elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement, mais elle pourra aussi faire corps avec le piston FigAN°6.6/16 et être d'un seul tenant sans la partie usinée et filetée rep26 et 23, ce qui change en rien la conception. -Le descriptif de la tête du piston rep19 FigAN°7.7/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord la tête de piston rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 et le perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 Fig,AN°6.6/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°6.6/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 rep22 FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que 7/2.G 3002292 l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23, elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement. -Le descriptif du piston FigAN°8.8/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord la tête de piston rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 et les deux empreintes percées rep16 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 et le perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur le piston FigAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston suivant le perçage rep30 et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 FigAN°8.8/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°8.8/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 Fig,AN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 et rep22 FigAN°8.8/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur le piston FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23, elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement. L'usinage rep28 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. -Le descriptif du groupe hydraulique FigAN°9.9/16, pour définir ces phases de travail et opérations pour produire du chauffage seul et une production électrique avec le moteur hydraulique, tout d'abord un groupe hydraulique composé de différents appareils hydraulique rep31,32, 33, 34, 35, 36 et 37 qui vont produire de l'énergie thermique qui va se transformer en chauffage hydraulique, par le biais du laminage de l'huile dans les appareils hydraulique, des frottements mécanique, de la rotation des appareils moteur hydraulique, pompe hydraulique et moteur électrique, toute l'énergie thermique est récupéré ou elle peut l'être. Le chauffage hydraulique seul ou non, sans production électrique, aprés l'étude et la mise 8/2 3002292 au point de nos produits moteur hydraulique, radiateur ou échangeur thermique et groupe hydraulique, le chauffage peut et doit être exploité. La consommation électrique du chauffage hydraulique sera de 0,51(w/h en continue avec un fonctionnement en débit régulé, avec des piques de 1,21(w/h en période de grand froid avec un fonctionnement en pression réglable, un by-pass assurera la mise en pression réglable de la pompe hydraulique ou sa coupure, suivant une température mini de 40' et une température maxi de 700. Quand on travaille en pression hydraulique la puissance absorbée par le moteur électrique de la pompe hydraulique augmente, étant donné que l'intensité augmente, on consomme donc 1,21(w/h à 30bars de pression hydraulique. Les limiteurs de débits rep36, 32 et 31 réglables suivant l'installation et le type de chauffage, mais aussi de la région climatique, assureront et obligeront l'huile hydraulique à laminer dans les circuits et les appareils, un réducteur de pression, limiteur de pression ou autres appareils hydraulique rep33 permettant de régler la pression hydraulique sera actionné par le by-pass rep37 à une température de l'huile inférieure à 40°, de maniére à augmenter la température de l'huile en cas de besoin, le réglage de cette appareil et de la pression hydraulique variera suivant l'installation et le type de chauffage, mais aussi de la région climatique, le by-pass rep37 coupera l'action de l'appareil pression hydraulique rep33 à 60'et l'huile hydraulique circulera en continue dans les circuits en laminant par débit d'huile, sans pression hydraulique, elle se dirigera vers le réservoir du groupe hydraulique, en passant dans tous les échangeurs thermique air-huile rep35, mais cela peut être un autre mode d'échange thermique eau-huile, mais la les échangeurs thermique rep35 ou autres seront dans le ou les groupes hydraulique, un bloque alluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep35, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à une extrémité de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique, pour récupérer les calories thermique et refroidir l'huile hydraulique. Pour le moteur hydraulique avec production électrique et air comprimé ou non, avec production de chauffage ou non suivant le descriptif FigAN°9.9/16. Notre moteur hydraulique utilise les bases du moteur thermique, le concept mécanique tel que conçu, utilise la formule de base connue F=PxS pour propulser les pistons, cette force F, peut être obtenue en faisant varier le débit, la pression ou la section, surface sur laquelle la pression hydraulique va exercer sa poussée, de cette maniére on pourra influencer et choisir la puissance requise et limite du moteuur électrique qui entraînera la pompe hydraulique en faisant varier soit la pression ou la section, pour obtenir la force équivalente, qui nous donnera la même puissance que le moteur thermique choisi à la base. Le moteur hydraulique fonctionnant en parralléle et complémentarité avec le groupe hydraulique qui fourni du chauffage hydraulique, aménera un plus au rend emment du chauffage hydraulique, le moteur hydraulique entrainera un alternateur, qui produira de l'énergie électrique que l'on revendra à EDF ou autres concurrents, pour ce qui est du moteur électrique qui entraine la pompe hydraulique, il est alimenté par le réseau EDF, en mode production électrique et chauffage ou non, l'installation fonctionnera à une certaine pression hydraulique en continue, qui correspond à la puissance énergétique nécesssaire au moteur hydraulique pour entrainer l'alternateur à 1500tr/min en continue, le by-pass rep37, n'aura plus d'action, il jouera le rôle de sécurité et s'ouvrira en cas de probléme de l'installation, pour sauvegarder la pompe hydraulique. L'huile hydraulique venant des pistons hydraulique du moteur hydraulique vers le retour au réservoir passera par des échangeurs thermique air-huile rep35 et se dirigera vers le réservoir du groupe hydraulique. 3002292 -Le descriptif de l'échangeur thermique FigAN°10.10/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cet échangeur thermique est composé de plusieurs éléments rep40, 38, 39, 41, 43 et 42 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 90° rep47 et 52 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep54, 55, 56, 57, 58 et 59, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep53. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep40, 38, 39 et 43 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep40, 43, 41 et 42 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque alluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep40, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe BB permettra de défmir les perçages et autres suivant les rep 54, 55, 56, 57, 58, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différennts éléments et couronnes rep41, 42,38, 39 et 43 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep40 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température, pour dilatation, on vient emboiter la couronne rep41 refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep60. La couronne rep38 est présentée en position, refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep61. la couronne rep42 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep41 en respectant position rep60. la couronne rep39 est présentée à son tour en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep38 en respectant la position rep61. la couronne rep43 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep42 et 39 en respectant les positions rep60 et 61, à noter que cette couronne rep43 sera en deux parties emboitées de la même maniére que les autres couronnes rep38, 39, 41 et 42, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. Pour ce qui est des chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep38, 39, 41, 42 et 43, avec un maximun de volume pour un maximum o/2.c 3002292 de débit. Cette technologie suivant les chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51 améliore le rendement calorifique, mais aussi thermique en les utilisants comme échangeur thermique ou radiateur de chauffage pour habitation. -Le descriptif de l'échangeur thermique FigAN°11.11/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cet échangeur thermique en coupe BB est composé de plusieurs éléments rep40, 38, 39, 41, 43 et 42 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 90° rep47 et 52 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep54, 55, 56, 57, 58 et 59, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep53. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep40, 38, 39 et 43 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep40, 43, 41 et 42 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep47,48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque alluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep40, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe BB permettra de définir les perçages et autres suivant les rep 54, 55, 56, 57, 58, 63, 64 et 65 au Fig,AN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différennts éléments et couronnes rep41, 42, 38, 39 et 43 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep40 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température, pour dilatation, on vient emboiter la couronne rep41 refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep60. La couronne rep38 est présentée en position, refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep61. la couronne rep42 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep41 en respectant position rep60. la couronne rep39 est présentée à son tour en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep38 en respectant la position rep61. la couronne rep43 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep42 et 39 en respectant les positions rep60 et 61, à noter que cette couronne rep43 sera en deux parties emboitées de la même maniére que les autres couronnes rep38, 39, 41 et 42, quand les longueurs d'emboitement seront 3002292 trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. Pour ce qui est des chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep38, 39, 41, 42 et 43, avec un maximun de volume pour un maximum de débit. Cette technologie suivant les chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51 améliore le rendement calorifique, mais aussi thermique en les utilisants comme échangeur thermique ou radiateur de chauffage pour habitation. -Le descriptif de l'échangeur thermique FigAN°12.12/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cet échangeur thermique en coupe BB est composé de plusieurs éléments rep40, 38, 39, 41, 43 et 42 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 900 rep47 et 52 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep54, 55, 56, 57, 58 et 59, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep53. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep40, 38, 39 et 43 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep40, 43, 41 et 42 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep47,48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque alluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep40, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe BB permettra de définir les perçages et autres suivant les rep 54, 55, 56, 57, 58, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différennts éléments et couronnes rep41, 42, 38, 39 et 43 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep40 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température, pour dilatation, on vient emboiter la couronne rep41 refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep60. La couronne rep38 est présentée en position, refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep61. la couronne rep42 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep41 en respectant position rep60. la couronne rep39 est présentée à son tour en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep38 en respectant la position rep61. la 3002292 couronne rep43 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep42 et 39 en respectant les positions rep60 et 61, à noter que cette couronne rep43 sera en deux parties emboitées de la même maniére que les autres couronnes rep38, 39, 41 et 42, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. Pour ce qui est des chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep38, 39, 41, 42 et 43, avec un maximun de volume pour un maximum de débit. Cette technologie suivant les chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51 améliore le rendement calorifique, mais aussi thermique en les utilisants comme échangeur thermique ou radiateur de chauffage pour habitation. -Le descriptif de l'échangeur thermique FigAN°13.13/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cet échangeur thermique est composé de plusieurs éléments rep70, 74, 71 ,72, 73, 75 et 76 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep77, 78, 81 et 82, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 90° rep85 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep79, 80, 83 et 84, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou l'huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep69. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep70, 71, 72 et 73 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep74, 73, 76 et 75 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque alluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep70 et 74, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe dela FigAN°13.13/16 permettra de définir les perçages et autres suivant les rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et Fig,AN°12.12/16. Les différennts éléments et couronnes rep70, 74, 71,72, 75, 76 et 73 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 de la FigAN°10.10/16 qui sont identiques pour la FigAN°13.13/16 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep73 est présentée en position, elle est maintenue dans l'azote pour rétraction, à noter que cette couronne rep73 sera en deux parties emboitées de la même maniére que 3002292 les autres couronnes rep70, 74, 71,72, 75 et 76, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16 et FigAN°13.13/16. on vient emboîter la couronne rep76 réchauffé à une certaine température pour dilatation dans rep73 refroidi et maintenue dans l'azote en respectant la position rep60. La couronne rep72 est présentée en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep73 en respectant position rep61. La couronne rep75 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep76 en respectant la position rep60. la couronne rep71 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température et emboitée dans rep72 en respectant la position rep61, à noter que cette couronne rep73 sera en deux parties emboîtées de la même maniére que les autres couronnes rep71, 72, 75 et 76 , quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. La couronne rep74 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep75 en respectant la position rep60. La couronne rep70 est enfin présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep71 en respectant la position rep61. Pour ce qui est des chambres rep77, 78, 81 et 82, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep71, 72, 75 et 76, avec un maximun de volume pour un maximum de débit. Cette technologie suivant les chambres rep77, 78, 81 et 82 améliore le rendement calorifique, mais aussi thermique en les utilisants comme échangeur thermique ou radiateur de chauffage pour habitation. -Le descriptif de l'échangeur thermique FigAN°14.14/16, pour définir ces phases de travail et opérations d'usinage en tournage et fraisage, tout d'abord cet échangeur thermique est composé de plusieurs éléments rep70, 74, 71 ,72 , 73, 75 et 76 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. 490 II pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep77, 78, 81 et 82, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 90° rep85 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep79, 80, 83 et 84, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 495 ou autres formes, l'eau ou l'huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep69. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep70, 71, 72 et 73 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des 500 éléments rep74, 73, 76 et 75 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque aluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep70 et 74, 505 équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe dela FigAN°13.13/16 3002292 permettra de définir les perçages et autres suivant les rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différents éléments et couronnes rep70, 74, 71,72, 75, 76 et 73 510 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 de la FigAN°10.10/16 qui sont identiques pour la FigAN°13.13/16 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre 515 chronologique de montage la couronne rep73 est présentée en position, elle est maintenue dans l'azote pour rétraction, à noter que cette couronne rep73 sera en deux parties emboitées de la même maniére que les autres couronnes rep70, 74, 71,72, 75 et 76, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16 et FigAN°13.13/16. on vient emboiter la couronne rep76 réchauffé à une certaine 520 température pour dilatation dans rep73 refroidi et maintenue dans l'azote en respectant la position rep60. La couronne rep72 est présentée en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep73 en respectant position rep61. La couronne rep75 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboîtée dans rep76 en respectant la position rep60. la couronne rep71 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température et emboîtée dans rep72 en 525 respectant la position rep61, à noter que cette couronne rep73 sera en deux parties emboitées de la même maniére que les autres couronnes rep71, 72, 75 et 76 , quand les longueurs d'emboîtement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. La couronne rep74 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep75 en respectant la position rep60. La couronne rep70 est enfin 530 présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep71 en respectant la position rep61. Pour ce qui est des chambres rep77, 78, 81 et 82, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep71, 72, 75 et 76, avec un maximun de volume pour un maximum de débit. Cette technologie suivant les chambres rep77, 78, 81 et 82 améliore le rendement calorifique, mais aussi thermique en les utilisants comme échangeur thermique ou radiateur de chauffage pour habitation. 535 -Le descriptif des outillages FigAN°15.15/16, pour définir ces phases de travail et opérations de fabrication, tout d'abord ces outillages sont élaborés, fabriqués et de formes différentes suivant les rep86, 98 et 96 qui seront de toutes les matières ou formes existantes suivant les différentes utilités que l'on pourrait en faire pour visser ou dévisser un élément qui serait strié comme suivant le rep5 FigAN°2.2/16, dont l'usinage se réalise au moyen de l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 par 540 l'homme de métier, l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 étant lui même fabriquer avec la matrice d'emboutissage rep103 FigAN°16.16/16 par l'homme de métier. Ce moyen étant en soit et par expérience le plus efficace pour visser ou dévisser la tête de piston rep 1 FigAN°2.2/16 sur des matières tendre comme l'aluminium ou autres, en limitant le poids au maximum, la matière et l'usinage, tout en ayant une capacité de serrage ou desserrage optimale. L'outillage rep86 à une forme extérieure suivant les 545 rep91, 92, 93 et 94, pour avoir une bonne prise avec les cinq doigts de la main, elle sera en tôle d'acier ou toutes autres matières existantes pour d'autres utilités, la partie rep87 qui est strié est réalisé à chaud ou à 15/ze 3002292 froid par emboutissage à la presse à l'aide des matrices rep109 et 103 FigAN°16.16/16 des lumières en forme d'oreille rep90 et 89, mais qui pourront être de toutes les formes existantes, permettront de passer l'outillage dans l'élément à dévisser plus facilement, elles seront obtenues par fraisage en réalisant un demi 550 cercle de chaque côté rep90 et 86, sur un empilage de plusieurs outillages en même temps. L'outillage pourra cependant être utilisé comme représenté rep95 sans les lumières rep90 et 89. L'outillage rep98 est de la même conception et obtenue de la même manière suivant les rep87, 89, 90 et 95, seul sa forme extérieure se modifie en y incorporant une poignée pour faire levier au serrage ou desserrage, idem pour l'outillage rep96, qui peut être d'autre utilité pour visser ou dévisser des éléments striés, voir par exemple 555 un bouchon de bouteille d'eau, ou dans notre cas la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16, sa particularité est la forme arrondi de la cuillère, ce qui permet à la zone striée rep95, de s'engager plus facilement dans l'élément à visser ou dévisser, dans une quelconque position, mais on peut la aussi y réaliser des lumières suivant les rep90 et 89, qui seront réalisés de la même manière, à l'aide de la matrice d'emboutissage rep99 et de la matrice d'emboutissage rep103 FigAN°16.16/16 par presse hydraulique à chaud ou à froid suivant 560 que les éléments à emboutir seront prés percés ou non à un diamètre défini par l'homme de métier. -Le descriptif des outillages de fabrication FigAN°16.16/16, pour définir ces phases de travail et opérations de fabrication, tout d'abord ces matrices rep99,109 et 103 sont réalisés pour permettre l'usinage de la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16 et la fabrication des outillages rep86, 96 et 98, pour visser et dévisser cette même tête de piston, qui sont élaborés, fabriqués et de formes différentes suivant les 565 rep86, 98 et 96 qui seront de toutes les matières ou formes existantes suivant les différentes utilités que l'on pourrait en faire pour visser ou dévisser un élément qui serait strié comme suivant le rep5 FigAN°2.2/16, dont l'usinage se réalise au moyen de l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 par l'homme de métier, l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 étant lui même fabriquer avec la matrice d'emboutissage rep103 FigAN°16.16/16 par l'homme de métier. Ce moyen étant en soit et par 570 expérience le plus efficace pour visser ou dévisser la tête de piston repl FigAN°2.2/16 sur des matières tendre comme l'aluminium ou autres, en limitant le poids au maximum, la matière et l'usinage, tout en ayant une capacité de serrage ou desserrage optimale. L'outillage rep86 à une forme extérieure suivant les rep91, 92, 93 et 94, pour avoir une bonne prise avec les cinq doigts de la main, elle sera en tôle d'acier ou toutes autres matières existantes pour d'autres utilités, la partie rep87 qui est strié est réalisé à chaud ou à 575 froid par emboutissage à la presse à l'aide des matrices rep109 et 103 FigAN°16.16/16 des lumières en forme d'oreille rep90 et 89, mais qui pourront être de toutes les formes existantes, permettront de passer l'outillage dans l'élément à dévisser plus facilement, elles seront obtenues par fraisage en réalisant un demi cercle de chaque côté rep90 et 86, sur un empilage de plusieurs outillages en même temps. L'outillage pourra cependant être utilisé comme représenté rep95 sans les lumières rep90 et 89. L'outillage rep98 est 580 de la même conception et obtenue de la même manière suivant les rep87, 89, 90 et 95, seul sa forme extérieure se modifie en y incorporant une poignée pour faire levier au serrage ou desserrage, idem pour l'outillage rep96, qui peut être d'autre utilité pour visser ou dévisser des éléments striés, voir par exemple un bouchon de bouteille d'eau, ou dans notre cas la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16, sa particularité est la forme arrondi de la cuillère, ce qui permet à la zone striée rep95, de s'engager plus facilement dans 585 l'élément à visser ou dévisser, dans une quelconque position, mais on peut la aussi y réaliser des lumières suivant les rep90 et 89, qui seront réalisés de la même manière, à l'aide de la matrice d'emboutissage rep99 et de la matrice d'emboutissage rep103 FigAN°16.16/16 par presse hydraulique à chaud ou à froid suivant que les éléments à emboutir seront prés percés ou non à un diamètre défini par l'homme de métier. La matrice rep109 est en acier 10006 ou autre (après usinage et réalisation cette matrice subira un traitement 590 de trempe ou autre), elle est réalisé à l'aide de la matrice rep103, qui est encore plus dure que le 10006 et au préalable trempé de manière à ne pas être endommagé, cette opération sera réalisée à chaud par emboutissage presse hydraulique par l'homme de métier, la matrice rep109 est dotée d'un alésage centreur rep108 et d'un chanfrein rep107, pour permettre de réaliser l'usinage de la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16 sans difficulté par l'homme de métier à la presse hydraulique par emboutissage à froid, les 595 dégagements arrondis sur la pièce repl FigAN°2.2/16, permettront à la matrice repl 09 de pénétrer plus loin pour réaliser les stries de la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16, c'est pourquoi aussi la matrice à une forme conique rep110. La matrice rep103 est dotée d'une pente de dégagement rep105 des stries rep104, pour permettre une pénétration et une coupe progressif pour limiter les efforts de coupe, une autre taille en arrondie rep113 permettra d'améliorer la coupe et limiter les efforts de pénétration, mais aussi de limiter 600 l'usure de la matrice, le reste des stries rep112 sont cylindriques et calibrées au diamètre finie de la matrice femelle rep109 et 99, mais aussi des outillages finis rep86, 96 et 98. La matrice rep99 est en acier 10006 ou autre (après usinage et réalisation cette matrice subira un traitement de trempe ou autre), elle est réalisé à l'aide de la matrice rep103, qui est encore plus dure que le 10006 et au préalable trempé de manière à ne pas être endommagé, cette opération sera réalisée à chaud par emboutissage presse hydraulique par 605 l'homme de métier, la matrice rep99 sera dotée d'une rainure rep100 et d'une empreinte rep101 et 111 qui épouse exactement la forme de la cuillère et qui sera obtenue par moulage brute de fonderie, qui servira à positionner la cuillère lors de l'emboutissage à chaud ou à froid, pour réaliser la partie striée rep95. REVENDICATIONS1).Procédé suivant les FigAN°1.1/16 à 9.9/16 basé sur un système de moteur hydraulique et de chauffage hydraulique avec un nouveau principe de propulsion des pistons sous l'effet de la pression et du débit hydraulique, d'un système de refroidissement du moteur hydraulique indispensable pour son 5fonctionnement par des échangeurs thermique selon un nouveau principe plus efficace et moins coûteux produisant du chauffage par air pulsé (air-huile) ou autre, suivant FigAN°10.10/16 à 14.14/16 et d'un système d'outillage et de fabrication indispensable pour monter les têtes de pistons des moteurs hydraulique et autres appareils FigAN°15.15/16 et FigAN°16.16/16. La présente invention d'un moteur hydraulique équipé de x pistons de FigAN°1.1/16 à FigAN°8.8/16 propulsés par pression et débit 10hydraulique ou autre, dont la particularité des pistons est d'être équipé d'un chapeau FigAN°1.1/16 et 2.2/16, réalisé par l'homme de métier tourneur, qui va jouer le rôle de multiplicateur de poussée hydraulique par action sur les surfaces rep2 FigAN° 1.1/16 à 8.8/15, respectant la règle et la formule de la dynamique des fluides F-P x S, F étant la force récupérée, P la pression hydraulique fourni par la pompe hydraulique entraînée par un moteur électrique et S la section des multiples surfaces rep2 FigAN° 1.1/16, 15rep2 FigAN° 2.2/16, repli FigAN° 3.3/16, rep22 FigAN° 5.5/16 et rep 27 FigAN° 6.6/16 et rep28 FigAN° 8.8/16, qui vont s'ajouter les unes aux autres, faisant ainsi baisser la pression hydraulique au minimum et par la même la puissance absorbée du moteur électrique, qui entraîne la pompe hydraulique, pour propulser les pistons sous l'effet de la pression et du débit hydraulique ou autres. Les avantages de cette nouvelle technologie sur les pistons de tous types, de toutes matières et de toutes formes sont: 1- 20Force=P x S-Pression x Section, on peut faire varier pression ou section, qui agit sur les pistons du moteur hydraulique, diminuant l'un ou l'autre et donc diminuer la puissance absorbée du moteur électrique qui entraîne la pompe hydraulique, pour alimenter en pression le moteur hydraulique. 2-Que le moteur hydraulique soit doté de deux, quatre, six ou huit pistons, ect... qui sont alimentés en énergie à des instants T différents sur deux tours de vilebrequin, la puissance absorbé du moteur électrique, qui entraîne 251a pompe hydraulique restera constante à pression constante. 3- Le moteur électrique et la pompe hydraulique restitue leur énergie instantanément, quand le moteur hydraulique le demande, sans aucun besoin de stockage de cet énergie pression et débit hydraulique. 4- La forme des pistons et des cavités creuses ou va agir l'énergie pression et débit, pour propulser les pistons du moteur hydraulique, permettront de définir la formule F=P x S et la forme de ces cavités creuses pour augmenter la section, 30qui vont permettre de diminuer au maximum, suivant les besoins la pression hydraulique. 5- la forme de la cavité creuse en cône et le multiplicateur de poussée rep2 FigAN°2.2/16 est incontournable dans cette technologie, ainsi que la forme en vé ou demi cercle ect... des cavités creuse sur les jupes des pistons, pour augmenter au maximum la section. 6- La forme en cône permet de récupérer une poussée maximum de la pression hydraulique, sur la surface supérieur du cône, pourquoi tout simplement que les forces 35hydraulique qui agissent sur le cône s'annulent. Si vous avez un cylindre fermé toutes les forces vont s'équilibrer à l'intérieur et s'annuler entre elles et le cylindre ne bougera jamais, même si vous lui envoyé 500 bars de pression hydraulique. 7- L'autonomie du moteur hydraulique, par rapport au moteur 3002292 électrique, qui déplace une voiture, avec une puissance de 90KW et un parc de batteries de 15KW, a une autonomie de 200Km à une vitesse de 80Km/h et 100Km à une vitesse de 160Km/h, le moteur 40hydraulique avec ces pistons, fait beaucoup mieux, pour une puissance électrique absorbé disons de 10KW dans les pires conditions, il va déplacer la même voiture électrique dans les mêmes conditions, mais il va augmenter son autonomie, dans le rapport de 90/10=9, son autonomie va donc se porter à 200Km x 9 -1800km, sans recharger aucune batterie, mais pendant ces 1800km l'alternateur qui se trouve dans le moteur hydraulique, comme d'ailleurs dans la voiture électrique, va encore augmenter et 45apporter cette autonomie à 2500Km à une vitesse maximum de 160Km/h. 2). Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la forme en vé rep2 de la surface supérieure du chapeau rep1 FigAN°2.2/16, nous amène à renforcer en matière le piston et de réaliser un outillage spécifique, adapté et plus efficace FigAN°15.15/16 n'ayant plus les espaces et les matières requises pour d'autres moyens, sans augmenter le poids (mais aussi par expérience ne pouvant pas 50démonter une tête de piston avec une clé à ergots suivant les perçages rep3 FigAN°1.1/16 trop dure à dévisser et détérioration), pour permettre le montage et démontage par vissage du chapeau repl FigAN°2.2/16, monté au loctite bloque roulement, sur toutes les têtes de pistons exploitées dans la technologie du moteur hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres, par l'intermédiaire de la tête striée ou autres rep5 FigAN°2.2/16. Tout d'abord ce chapeau repl 55sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il sera visser dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les figures FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres, par le filetage réalisé rep4, ce procédé de tête striée rep5 sera réaliser par l'homme de métier à l'aide d'un outillage d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 avec une presse hydraulique étant le moyen le plus judicieux, plus rapide et moins coûteux. Les usinages rep2 incontournable joueront le rôle de multiplicateur de poussée pression et 60débit hydraulique, pour propulser les pistons, en augmentant au maximum ces surfaces rep2, les formes en biseau conique opposées aux formes planes horizontales rep2, voit les forces pression et débit hydraulique s'annuler entre elles, laissant une efficacité totale de la pression et débit hydraulique sur les surfaces rep2, améliorant considérablement le rendement par la poussée pression et débit hydraulique, sans augmenter cette pression hydraulique et par la même sans augmenter la puissance absorbée du 65moteur électrique qui entraîne la pompe hydraulique. La partie supérieure du chapeau rep2 sera de forme conique ou demi cercle (voir autre) et non plus plane, les autres surfaces rep2 pourront être aussi conique ou en demi cercle (voir autre) et non plus plane ce qui permettra d'augmenter encore plus la surface de poussée de la pression et du débit hydraulique, améliorant ainsi encore plus le rendement, la puissance et le couple du moteur hydraulique, plus les surfaces rep2 augmenteront en multipliant les étages, plus la 70pression hydraulique et la puissance absorbée du moteur électrique diminueront, pour une force de poussée pression et débit hydraulique équivalente. Ce mode d'usinage et de forme de la chambre rep6 FigAN°3.3/16 et les surfaces rep2 FigAN°1.1/16 et 2.2/16 sont incontournables, pour optimiser un rendement, une puissance, un couple et une vitesse maximum du moteur hydraulique en diminuant au maximum les puissances absorbées en énergie électrique du moteur électrique qui entraîne la pompe 3002292 75hydraulique. 3). Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le piston rep7 FigAN°4.4/16 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep17, en adoptant tous les types de montages 80décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep18 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les 85deux perçages taraudés rep15 recevront pour bloquer la tête rep len rotation des visses pointeaux qui seront montées au loctite bloque roulement, mais pas le filetage rep4 (inconvénient démontage impossible sans enlever les chemises), pour remédier à cette inconvénient, on peut monter et visser les mêmes visses pointeaux, entre cuire et chair des filetages rep4 FigAN°1.1/16 et repl FigAN°2.2/16 et rep17 FigAN°4.4/16, en réalisant deux perçages taraudés, après montages des têtes de piston repl 90FigAN°1.1/16 et repl F1gAN°2.2/16 sur le piston rep7 FigAN°3.3/16 et autres pistons, ces deux visses pointeaux seront montées au loctite bloque roulement, mais pas le filetage rep4 (avantage démontage possible sans détérioration et sans enlever les chemises). La cavité creuse repli sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale, la forme et la saigné rectangulaire repli et 95rep13 sera adoptée pour faciliter l'usinage et renforcer l'épaisseur de matière. Les perçages rep12 seront réalisés en croisé à 900 de part en part du piston et seront calibrés en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, ils achemineront la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse repli, 13 et 14 vers la chambre rep6 FigAN°4.4/16. La longueur de la cavité creuse délimité par les usinages des repli, 13 et 14, correspond à la chambre et à la période ou va agir la pression et le débit hydraulique dans le 100cycle de rotation du moteur hydraulique suivant l'ordre d'allumage 1,3,4 et 2 pour un moteur hydraulique à quatre pistons, mais se sera identique pour x pistons. Si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 et repli FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous 105apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. 4). Procédé selon la revendication 2 ou 3 caractérisé en ce que le piston FigAN°6.6/16 rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les Fig,AN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20 FigAN°5.5/16, en adoptant tous les types de 110montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 FigAN°5.5/16 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de 3002292 manière à venir bloquer la pièce repl des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à l'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des 115FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl FigAN°2.2/16 et le 120perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 FigAN°6.6/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°6.6/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 125FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 rep22 FigAN°4.4/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur les pistons FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23 FigAN°5.5/16, 130elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement, mais elle pourra aussi faire corps avec le piston FigAN°6.6/16 et être d'un seul tenant sans la partie usinée et filetée rep26 et 23, ce qui change en rien la conception. 5). Procédé selon la revendication 3 ou 4 caractérisé en ce que le piston FigAN°8.8/16 avec la tête de piston rep19 sera en alliage d'aluminium ou autres matières. Il recevra le chapeau repl FigAN°1.1/16 135ou repl FigAN°2.2/16 visser par le rep4 dans toutes les têtes des pistons hydraulique suivant les FigAN°3.3/16, FigAN°6.6/16 et FigAN°8.8/16 et autres pistons par le filetage réalisé rep20, en adoptant tous les types de montages décrits dans les descriptifs des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. L'usinage rep21 sera de forme conique identique à la forme conique rep18 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 de manière à venir bloquer la pièce repldes FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16. Cette forme conique à 1401'avantage de voir les forces sous l'effet de la pression hydraulique s'annuler entre elles et de pouvoir récupérer la force de poussée sous l'effet de la pression hydraulique sur les surfaces rep2 des FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 en totalité. Les deux perçages taraudés rep15 et les deux empreintes percées rep16 recevront des visses pointeaux pour bloquer en rotation la tête de piston repl des FigAN°1.1/16 ou FigAN°2.2/16. L'usinage rep22 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi 145en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. Le perçage rep25 sera calibré et réalisé avant le montage de la pièce repl FigAN°1.1/16 ou repl Fig,AN°2.2/16 et le perçage rep24 sera calibré et réalisé après le montage de la tête du piston rep19 sur le piston FigAN°8.8/16, il sera réalisé de part en part du piston suivant le 21/2e 3002292 perçage rep30 et sera calibré en fonction des débits et pressions hydraulique voulus, il acheminera la 150pression et le débit hydraulique de la cavité creuse rep22 vers la chambre rep6 FigAN°8.8/16 en passant par le perçage calibré rep25 FigAN°8.8/16. La aussi si on développe toutes les surfaces ou va agir la pression et le débit hydraulique rep2 FigAN°1.1/16 et FigAN°2.2/16 et rep22 FigAN°8.8/16, on peut dire et calculer que l'action F=P x S, va se faire sur une surface supérieur à celle de la tête du piston totale, ce qui s'avère être un très grand avantage de par cette conception que l'invention et l'amélioration nous 155apporte pour optimiser le rendement, la vitesse, la puissance et le couple du moteur hydraulique. La tête de piston rep19 sera visser sur le piston FigAN°8.8/16 par l'intermédiaire de la partie usinée et filetée rep26 et 23, elle sera montée obligatoirement au loctite bloque roulement. L'usinage rep28 sera de forme conique ou en vé, elle pourra être aussi en demi cercle, pour augmenter la surface au maximum de manière que la force de poussée par la pression hydraulique soit optimale. 160 6). Procédé selon la revendication 4 ou 5 caractérisé en ce que le problème que la présente invention se propose de résoudre, réside pour produire du chauffage seul et une production électrique avec le moteur hydraulique et groupe hydraulique FigAN°9.9/16, tout d'abord un groupe hydraulique composé de différents appareils hydraulique rep31,32, 33, 34, 35, 36 et 37 qui vont produire de l'énergie thermique qui va se transformer en chauffage hydraulique, par le biais du laminage de l'huile dans les 165appareils hydraulique, des frottements mécanique, de la rotation des appareils moteur hydraulique, pompe hydraulique et moteur électrique. La consommation électrique du chauffage hydraulique sera de 0,5kw/h en continue avec un fonctionnement en débit régulé, avec des piques de 1,2kw/h en période de grand froid avec un fonctionnement en pression réglable, un by-pass rep37 est l'âme du système, il assurera la mise en pression réglable de la pompe hydraulique ou sa coupure, suivant une température mini de 400 et 170une température maxi de 70°. Quand on travaille en pression hydraulique la puissance absorbée par le moteur électrique de la pompe hydraulique augmente, étant donné que l'intensité augmente, on consomme donc 1,2kw/h à 30bars de pression hydraulique. Les limiteurs de débits rep36, 32 et 31 réglables suivant l'installation et le type de chauffage, mais aussi de la région climatique, assureront et obligeront l'huile hydraulique à laminer dans les circuits et les appareils, un réducteur de pression, 1751imiteur de pression ou autres appareils hydraulique rep33 permettant de régler la pression hydraulique sera actionné par le by-pass rep37 à une température de l'huile inférieure à 40°, de manière à augmenter la température de l'huile en cas de besoin, le réglage de cette appareil et de la pression hydraulique variera suivant l'installation et le type de chauffage, mais aussi de la région climatique, le by-pass rep37 coupera l'action de l'appareil pression hydraulique rep33 à 60'et l'huile hydraulique circulera en continue 180dans les circuits en laminant par débit d'huile, sans pression hydraulique, elle se dirigera vers le réservoir du groupe hydraulique, en passant dans tous les échangeurs thermique air-huile rep35, mais cela peut être un autre mode d'échange thermique eau-huile, mais la les échangeurs thermique rep35 ou autres seront dans le ou les groupes hydraulique, un bloque aluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep35, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis 185à une extrémité de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique, 21/2e 3002292 pour récupérer les calories thermique et refroidir l'huile hydraulique. Pour le moteur hydraulique avec production électrique et air comprimé ou non, avec production de chauffage ou non suivant le descriptif FigAN°9.9/16. Le moteur hydraulique fonctionnant en parallèle et complémentarité avec le groupe hydraulique qui fourni du chauffage hydraulique, amènera un plus au rendement du chauffage 190hydraulique, le moteur hydraulique entrainera un alternateur, qui produira de l'énergie électrique que l'on revendra à EDF ou autres concurrents, pour ce qui est du moteur électrique qui entraine la pompe hydraulique, il est alimenté par le réseau EDF, en mode production électrique et chauffage ou non, l'installation fonctionnera à une certaine pression hydraulique en continue, qui correspond à la puissance énergétique nécessaire au moteur hydraulique pour entrainer l'alternateur à 1500tr/min en continue, le by- 195pass rep37, n'aura plus d'action, il jouera le rôle de sécurité et s'ouvrira en cas de problème de l'installation, pour sauvegarder la pompe hydraulique. L'huile hydraulique venant des pistons hydraulique du moteur hydraulique vers le retour au réservoir passera par des échangeurs thermique air-huile rep35 et se dirigera vers le réservoir du groupe hydraulique. 7). Procédé selon la revendication 5 ou 6 caractérisé en ce que le problème que la présente 200invention se propose de résoudre, réside dans la conception d'un échangeur thermique FigAN°10.10/16, cet échangeur thermique est composé de plusieurs éléments rep40, 38, 39, 41, 43 et 42 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air-huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, en communiquant par les orifices calibrés et 205percés au nombre de quatre à 90° rep47 et 52 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep54, 55, 56, 57, 58 et 59, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la FigAN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou huile hydraulique entre par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep53. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep40, 38, 39 et 43 210permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep40, 43, 41 et 42 assurera le même rôle au montage des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep47, 48, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 63, 64 et 65. En mode 215radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque aluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep40, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour 220récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe BB permettra de définir les perçages et autres suivant les rep 54, 55, 56, 57, 58, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différents éléments et couronnes rep41, 42, 38, 39 et 43 qui pourra être pour le dernier élément en 23/2E 3002292 deux ou une seul partie suivant la longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer 225I'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 assureront aussi un emboîtement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep40 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température, pour dilatation, on vient emboiter la couronne rep41 refroidie à l'azote dans rep40 suivant position rep60. La couronne rep38 est présentée en position, refroidie à l'azote dans rep40 230suivant position rep61. la couronne rep42 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep41 en respectant position rep60. la couronne rep39 est présentée à son tour en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep38 en respectant la position rep61. la couronne rep43 est présentée en position, elle est refroidie à l'azote et emboitée dans rep42 et 39 en respectant les positions rep60 et 61, à noter que cette couronne rep43 sera en deux parties emboitées de la même 235manière que les autres couronnes rep38, 39, 41 et 42, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. Pour ce qui est des chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep38, 39, 41, 42 et 43, avec un maximum de volume pour un maximum de débit. Cette technologie suivant les chambres rep44, 45, 46, 49, 50 et 51 améliore le rendement 240calorifique, mais aussi thermique. 8). Procédé selon la revendication 6 ou 7 caractérisé en ce que le problème que la présente invention se propose de résoudre, réside dans la conception d'un échangeur thermique FigAN°13.13/16, cet échangeur thermique est composé de plusieurs éléments rep70, 74, 71 ,72 , 73, 75 et 76 qui seront en alliage d'aluminium ou autres matières. Il pourront être utilisés comme échangeurs thermique air- 245huile, eau-huile et comme radiateurs de chauffage dans les habitations. Leurs particularités l'eau ou l'huile circule de chambre en chambre rep77, 78, 81 et 82, en communiquant par les orifices calibrés et percés au nombre de quatre à 90° rep85 et par les perçages calibrés au nombre x suivant le débit voulu rep79, 80, 83 et 84, mais qui pourront être aussi des rainures rep63, des formes en vé rep64 et des formes en demi cercle rep65 suivant la Fig,AN°11.11/16 ou autres formes, l'eau ou l'huile hydraulique entre par l'orifice 250percé-taraudé suivant la demande rep48 et ressort par l'orifice percé-taraudé suivant la demande rep69. Une rainure rep61 en partie supérieur des éléments rep70, 71, 72 et 73 permettra de positionner au montage chaque élément avec une clavette adaptée à la dimension pour respecter la position de chaque élément par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. Une autre rainure rep60 en position inférieure des éléments rep74, 73, 76 et 75 assurera le même rôle au montage 255des éléments pour permettre leur positionnement correct par rapport à tous les perçages et autres rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65. En mode radiateur les passages rep62 obtenus brutes de fonderie par moulage ou par usinage permettront le passage de l'air à l'intérieur de l'élément tube couronne rep43, qui sera préalablement propulsé par un ventilateur, un bloque aluminium usiné suivant la forme extérieure des échangeurs thermique rep70 et 74, équipés d'un ventilateur et d'une grille d'aspiration de l'air, sera 3002292 260fixé par vis à l'extrémité supérieure de l'échangeur thermique et l'air sera propulsé par le tube creux de l'échangeur thermique rep43, pour récupérer les calories thermique et les propulser dans l'habitation. La coupe de la FigAN°13.13/16 permettra de définir les perçages et autres suivant les rep79, 80, 83, 84, 85, 48, 69, 63, 64 et 65 au FigAN°11.11/16 et FigAN°12.12/16. Les différents éléments et couronnes rep70, 74, 71,72, 75, 76 et 73 qui pourra être pour le dernier élément en deux ou une seul partie suivant la 265 longueur des couronnes, seront emboitées les unes dans les autres suivant un ordre précis, le montage se fera à l'azote avec un montage bloque presse pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage, les parties épaulées rep66, 67 et 68 de la FigAN°10.10/16 qui sont identiques pour la FigAN°13.13/16 assureront aussi un emboitement avec montage bloque presse à l'azote pour assurer l'étanchéité naturellement par serrage. L'ordre chronologique de montage la couronne rep73 est présentée en 270position, elle est maintenue dans l'azote pour rétraction, à noter que cette couronne rep73 sera en deux parties emboitées de la même manière que les autres couronnes rep70, 74, 71,72, 75 et 76, quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16 et FigAN°13.13/16. on vient emboiter la couronne rep76 réchauffé à une certaine température pour dilatation dans rep73 refroidi et maintenue 275 dans l'azote en respectant la position rep60. La couronne rep72 est présentée en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep73 en respectant position rep61. La couronne rep75 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep76 en respectant la position rep60. la couronne rep71 est présentée en position, elle est réchauffée à une certaine température et emboitée dans rep72 en respectant la position rep61, à noter que cette 280couronne rep73 sera en deux parties emboitées de la même manière que les autres couronnes rep71, 72, 75 et 76 , quand les longueurs d'emboitement seront trop importantes et ne permettront pas d'assurer assez rapidement l'emboitement à l'azote telle que représenté FigAN°10.10/16. La couronne rep74 est présentée à son tour en position, elle est maintenue à une certaine température et emboitée dans rep75 en respectant la position rep60. La couronne rep70 est enfin présentée à son tour en position, elle est 285maintenue à une certaine température et emboitée dans rep71 en respectant la position rep61. Pour ce qui est des chambres rep77, 78, 81 et 82, elles seront usinées sur la circonférence des éléments rep71, 72, 75 et 76, avec un maximum de volume pour un maximum de débit. 9). Procédé selon la revendication 7 ou 8 caractérisé en ce que le problème que la présente invention se propose de résoudre, réside dans la conception des outillages FigAN°15.15/16, ces outillages 290sont élaborés, fabriqués et de formes différentes suivant les rep86, 98 et 96 qui seront de toutes les matières ou formes existantes suivant les différentes utilités que l'on pourrait en faire pour visser ou dévisser un élément qui serait strié comme suivant le rep5 FigAN°2.2/16, dont l'usinage se réalise au moyen de l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 par l'homme de métier, l'outil d'emboutissage repl 09 FigAN°16.16/16 étant lui même fabriquer avec la matrice d'emboutissage rep103 295FigAN°16.16/16 par l'homme de métier. Ce moyen étant en soit et par expérience le plus efficace pour visser ou dévisser la tête de piston repl FigAN°2.2/16 sur des matières tendre comme l'aluminium ou 25/2G 3002292 autres, en limitant le poids au maximum, la matière et l'usinage, tout en ayant une capacité de serrage ou desserrage optimale. L'outillage rep86 à une forme extérieure suivant les rep91, 92, 93 et 94, pour avoir une bonne prise avec les cinq doigts de la main, elle sera en tôle d'acier ou toutes autres matières 300existantes pour d'autres utilités, la partie rep87 qui est strié est réalisé à chaud ou à froid par emboutissage à la presse à l'aide des matrices rep109 et 103 FigAN°16.16/16 des lumières en forme d'oreille rep90 et 89, mais qui pourront être de toutes les formes existantes, permettront de passer l'outillage dans l'élément à dévisser plus facilement, elles seront obtenues par fraisage en réalisant un demi cercle de chaque côté rep90 et 86, sur un empilage de plusieurs outillages en même temps, fixés par deux vis suivant les 305perçages réalisés rep114. L'outillage pourra cependant être utilisé comme représenté rep95 sans les lumières rep90 et 89. L'outillage rep98 est de la même conception et obtenue de la même manière suivant les rep87, 89, 90 et 95, seul sa forme extérieure se modifie en y incorporant une poignée pour faire levier au serrage ou desserrage, idem pour l'outillage rep96, qui peut être d'autre utilité pour visser ou dévisser des éléments striés, voir par exemple un bouchon de bouteille d'eau, ou dans notre cas la tête de piston 310rep5 FigAN°2.2/16, sa particularité est la forme arrondi de la cuillère, ce qui permet à la zone striée rep95, de s'engager plus facilement dans l'élément à visser ou dévisser, dans une quelconque position, mais on peut la aussi y réaliser des lumières suivant les rep90 et 89, qui seront réalisés de la même manière, à l'aide de la matrice d'emboutissage rep99 et de la matrice d'emboutissage repl 03 FigAN°16.16/16 par presse hydraulique à chaud ou à froid suivant que les éléments à emboutir seront 315prés percés ou non à un diamètre défini par l'homme de métier. 10). Procédé selon la revendication 8 ou 9 caractérisé en ce que le problème que la présente invention se propose de résoudre, réside dans la conception des outillages de fabrication FigAN°16.16/16, ces matrices rep99,109 et 103 sont réalisés pour permettre l'usinage de la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16 qui se réalise au moyen de l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 par 3201'homme de métier, l'outil d'emboutissage rep109 FigAN°16.16/16 étant lui même fabriquer avec la matrice d'emboutissage rep103 FigAN°16.16/16 par l'homme de métier. L'outillage rep86 dont la partie rep87 striée est réalisée à chaud ou à froid par emboutissage à la presse à l'aide des matrices repl 09 et 103 FigAN°16.16/16. L'outillage rep98 et l'outillage rep96 FigAN°15.15/16 seront réalisés de la même manière, à l'aide de la matrice d'emboutissage rep99 et de la matrice d'emboutissage rep103 325FigAN°16.16/16 par presse hydraulique à chaud ou à froid suivant que les éléments à emboutir seront prés percés ou non à un diamètre défini par l'homme de métier. La matrice rep109 est en acier 10006 ou autre (après usinage et réalisation cette matrice subira un traitement de trempe ou autre), elle est réalisé à l'aide de la matrice rep103, qui est encore plus dure que le 10006 et au préalable trempé de manière à ne pas être endommagé, cette opération sera réalisée à chaud par emboutissage presse hydraulique par 3301'homme de métier, la matrice rep109 est dotée d'un alésage centreur rep108 et d'un chanfrein rep107, pour permettre de réaliser l'usinage de la tête de piston rep5 FigAN°2.2/16 sans difficulté par l'homme de métier à la presse hydraulique par emboutissage à froid, les dégagements arrondis sur la pièce repl FigAN°2.2/16, permettront à la matrice rep109 de pénétrer plus loin pour réaliser les stries de la tête de 26/2.6 3002292 piston rep5 FigAN°2.2/16, c'est pourquoi aussi la matrice à une forme conique repli 0. La matrice rep103 335est dotée d'une pente de dégagement rep105 des stries repl 04, pour permettre une pénétration et une coupe progressif pour limiter les efforts de coupe, une autre taille en arrondie repli 3 permettra d'améliorer la coupe et limiter les efforts de pénétration, mais aussi de limiter l'usure de la matrice, le reste des stries rep112 sont cylindriques et calibrées au diamètre finie de la matrice femelle rep109 et 99, mais aussi des outillages finis rep86, 96 et 98. La matrice rep99 est en acier 10006 ou autre (après 340usinage et réalisation cette matrice subira un traitement de trempe ou autre), elle est réalisé à l'aide de la matrice rep103, qui est encore plus dure que le 10006 et au préalable trempé de manière à ne pas être endommagé, cette opération sera réalisée à chaud par emboutissage presse hydraulique par l'homme de métier, la matrice rep99 sera dotée d'une rainure rep100 et d'une empreinte rep101 et 111 qui épouse exactement la forme de la cuillère et qui sera obtenue par moulage brute de fonderie, qui servira à 345positionner la cuillère lors de l'emboutissage à chaud ou à froid, pour réaliser la partie striée rep95.