Brevet FR3005381A1 — publié le 20141107

PROCEDE DE CALIBRAGE D'UN AMPLIFICATEUR MULTIPORT, AMPLIFICATEUR MULTIPORT PERMETTANT LA MISE EN OEUVRE D'UN TEL PROCEDE ET SATELLITE COMPRENANT UN TEL AMPLIFICATEUR L'invention porte sur un procédé de calibrage d'un 5 amplificateur multiport, permettant de maximiser l'isolement entre ses sorties. L'invention porte également sur un amplificateur multiport comprenant des moyens de mise en oeuvre d'un tel procédé, ainsi que sur un satellite, notamment pour télécommunications, dont la charge utile comprend un tel amplificateur. 10 L'invention s'applique principalement au domaine des télécommunications, et particulièrement des télécommunications spatiales. Les amplificateurs multiports (MPA de l'anglais « MultiPort Amplifiers ») sont des systèmes utilisés principalement dans les charges utiles des satellites de télécommunications pour amplifier une pluralité de signaux à 15 radiofréquences ou à microondes, par exemple pour réaliser des transpondeurs à large bande. Le principe de fonctionnement d'un MPA consiste à utiliser plusieurs amplificateurs pour amplifier concurremment tous les signaux. Tous les amplificateurs, ou au moins plusieurs d'entre eux, contribuent à l'amplification de tous les signaux ; cela permet une allocation 20 flexible de la puissance et de la bande, tout en assurant une utilisation optimale des amplificateurs. Ce principe de fonctionnement, connu en soi, est illustré par la figure 1 qui représente schématiquement un amplificateur multiport présentant quatre ports d'entrée PE1 - PE4, par lesquels entrent quatre signaux à radiofréquences s1 - s4, et quatre ports de sortie PS1 - 25 PS4, par lesquels sortent les signaux amplifiés S1 - S4. Les ports d'entrée sont reliés aux entrées - i14 d'une matrice de distribution, ou matrice d'entrée IBM, qui présente un même nombre de sorties ail - o,4. Cette matrice est configurée de telle manière que le signal si (par exemple st représenté par un vecteur d'orientation verticale) présent à une entrée (dans 30 ce cas, ) soit reparti sur toutes ses sorties avec un déphasage différent (indiqué par le changement d'orientation des vecteurs). Ainsi, par exemple, le signal s1 se retrouve sans déphasage à la sortie 0,1, avec un déphasage de 90° aux sorties oi2 et oi3 et avec un déphasage de 180° à la sortie 0;4. Il en va de même, avec des déphasages différents, pour les signaux s2 - s4 (non représentés). Ce mode de fonctionnement correspond à une matrice « de Butler », connue en soi. Les signaux issus des sorties 011 - 0;4, qui sont donc des combinaisons linéaires des signaux d'entrée s1 - s4, sont amplifiés par des amplificateurs de puissance identiques PA1 - PA4, qui peuvent être, par exemple, du type à tube à onde progressive (TWTA, de l'anglais « Travelling Wave Tube Amplifier ») ou à semi-conducteur. Les signaux amplifiés sont 10 appliqués aux entrées i01 - iO4 d'une matrice de combinaison, ou de sortie OBM, qui réalise une opération analogue à celle de la matrice de distribution ; dans le cas de la figure 1, OBM est également une matrice de Butler. On peut voir sur la figure 1 que, si les déphasages introduits par les deux matrices sont choisis de façon opportune, les vecteurs 15 représentatifs du signal s1 amplifié s'annulent sur les sorties 002 - 004, et se combinent sur la seule sortie 001. De même, les vecteurs représentatifs du signal s2 amplifié s'annulent sur les sorties 001, 003 et 004, et se combinent de manière constructive sur la seule sortie 002, et ainsi de suite. Ainsi, le signal amplifié Si, issu du port de sortie Pi, correspond au signal d'entrée si amplifié, 20 sans aucune contribution des autres signaux d'entrée sj avec j (i,j= 1 - 4). Ce fonctionnement présuppose des matrices d'entrée et de sortie idéales et des amplificateurs de puissance aux propriétés rigoureusement identiques. En réalité, ce n'est pas le cas : les déphasages introduits par les matrices peuvent être différents de ceux nominaux, la 25 puissance des signaux en entrée peut être inégalement repartie entre les sorties, les amplificateurs peuvent présenter des gains et des phases différents, etc. En outre, les propriétés de différents éléments peuvent dériver dans le temps. A cause de ces écarts par rapport à une situation idéale, l'isolement entre les différentes sorties de l'amplificateur multiport n'est pas 30 parfait ; cela signifie que, sur chaque port de sortie PSi on trouvera des termes d'interférence correspondant aux signaux d'entrée sj avec j La figure 2A montre les spectres des signaux de sortie dans le cas d'un MPA parfaitement équilibré (les modèles des matrices de Butler sont parfaits) ; les densités spectrales de puissance sont exprimées en dBm et les fréquences (f) en GHz. On peut remarquer que chaque signal de sortie Si - qui est une version amplifiée d'un signal d'entrée si correspondant - présente une bande d'environ 50 MHz de largeur et une fréquence centrale (fréquence de la porteuse) différente, de telle sorte que les bandes des différents signaux ne se recouvrent pas : on parle alors de « plan de fréquences disjoint ». On peut voir que l'isolement est pratiquement parfait (niveau d'interférence inférieur à -43 dB), car les interférences entre signaux sont invisibles à l'oeil nu. L'isolement est défini comme la différence (en décibels) des puissances intégrées dans la bande du signal de référence (dans le cas présent, 50 MHz). La figure 2B montre les spectres obtenus en introduisant des 15 déséquilibres aléatoires définis par des distributions gaussiennes des erreurs d'amplitude et de phase avec csA (écart type de l'erreur d'amplitude)=0,8 dB et a (écart type de l'erreur de phase)=3° ; les modèles des matrices de Butler sont « réels » (issus de mesures). Les interférences entre signaux sont clairement visibles, et un calcul permet de déterminer que le niveau 20 d'interférence est de l'ordre de -22 dB. Le graphique de la figure 2C montre comment des déséquilibres en phase (Acre, en degrés « ° ») et en amplitude (AA, en dB) affectent l'isolement IS (en dB) entre deux sorties d'un amplificateur multiport. Pour remédier à ces déséquilibres, l'amplificateur de la figure 25 1 comprend des éléments de pondération EP1 - EP4, constitués chacun par un atténuateur (plus rarement un préamplificateur) et un déphaseur ajustables reliés en cascade, associés à des amplificateurs respectifs et généralement connectés en amont de ces derniers. Comme seuls importent les atténuations et déphasages relatifs entre les sorties, un des éléments de pondération peut 30 optionnellement être omis. En ajustant de manière opportune les poids complexes introduits par ces éléments de pondération il est possible de restaurer un isolement presque idéal - et en tout cas supérieur à 20 dB ou plus - entre les sorties. L'opération de calibrage consistant à ajuster ces poids complexes peut être réalisée de façon manuelle par un technicien ou, de préférence, de manière automatique. Le document WO 2008/135753 décrit un procédé automatique de calibrage d'un amplificateur multiport visant à maximiser l'isolement entre les sorties, utilisant un signal de mesure ou de test injecté dans une entrée. Le principal inconvénient de ce procédé est que le signal injecté est amplifié et, dans un système de télécommunications, détériore le rapport signal sur interférence C/l. L'article de Mario Caron et Xinping Huang « Estimation and compensation of amplifier gain and phase mismatches in a multiple port 15 amplifier subsystem », ESA Workshop on Advanced Flexible Telecom Payloads 18- 20 novembre 2008, Noordwijk (Pays-Bas), divulgue un procédé automatique de calibrage d'un amplificateur multiport ne nécessitant pas l'injection d'un signal de mesure. Ce procédé se base sur l'étude des fonctions de densité de probabilité des signaux de sortie pour identifier, et 20 minimiser, les interférences entre sorties. Cela n'est possible que si le type de modulation utilisé est connu avec précision, ce qui limite la flexibilité de la solution. L'invention vise à procurer un procédé automatique de calibrage d'un amplificateur multiport visant à maximiser l'isolement entre les 25 sorties ne présentant pas, ou présentant sous une forme atténuée, les inconvénients de l'art antérieur. Plus particulièrement, l'invention vise à éviter l'injection d'un signal de mesure ou de calibrage que l'on retrouverait superposé aux signaux de trafic, et à ne pas introduire de contrainte relative au type de modulation employé. 30 Un objet de l'invention permettant d'atteindre ce but est un procédé de calibrage d'un amplificateur multiport comportant une pluralité de ports d'entrée, une pluralité d'amplificateurs de puissance reliés auxdits ports d'entrées par l'intermédiaire d'une matrice de distribution de signaux et une pluralité de ports de sortie reliés auxdits amplificateurs de puissance par l'intermédiaire d'une matrice de recombinaison de signaux, lesdites matrices 5 de distribution et de recombinaison de signaux étant adaptées pour repartir un signal présent à un dit port d'entrée entre une pluralité desdits amplificateurs de puissance et pour recombiner ledit signal, amplifié, au niveau d'un dit port de sortie, un élément de pondération des signaux étant associé à chaque dit amplificateur de puissance ; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte 10 les étapes consistant à : a) déterminer une intercorrélation moyenne normalisée entre un signal de sortie présent à un dit port de sortie, pris comme référence, et les signaux présents aux autres dits ports de sortie ; et b) ajuster itérativement des poids desdits éléments de 15 pondération de façon à minimiser ladite intercorrélation moyenne normalisée où à la rendre inférieure à un seuil prédéterminé. Selon des modes de réalisation particuliers d'un tel procédé : - Ladite intercorrélation moyenne normalisée peut être normalisée par rapport à une auto-corrélation moyenne du signal présent 20 audit port de sortie pris comme référence. - Le port de sortie pris comme référence peut être celui qui présente le signal ayant le niveau de puissance le plus élevé. - Lesdits poids peuvent être des poids complexes, comportant chacun un module et une phase, ladite étape b) comprenant les 25 sous-étapes consistant à : b1) ajuster itérativement les phases desdits poids ; et b2) ajuster itérativement les modules desdits poids. Plus particulièrement, lesdites sous-étapes b1) et b2) peuvent être mises en oeuvre successivement, dans un ordre arbitraire, ladite sous-30 étape b1) peut comporter l'ajustement successif des phases des poids des éléments de pondération associés aux différents amplificateurs de puissance, et ladite sous-étape b2) peut comporter l'ajustement successif des modules des poids des éléments de pondération associés aux différents amplificateurs de puissance. - Ladite étape b) peut comporter les opérations suivantes : i. déterminer ladite intercorrélation moyenne normalisée ; ii. appliquer un incrément prédéfini au module et/ou à la phase d'un dit poids à ajuster ; iii. déterminer à nouveau ladite intercorrélation moyenne normalisée et, si sa valeur a augmenté, changer le signe dudit incrément ; et iv. appliquer ledit incrément prédéfini à la phase et/ou au module dudit poids à ajuster, avec le signe déterminé lors de l'opération iii ; v. déterminer à nouveau ladite intercorrélation moyenne normalisée et, si sa valeur a diminué tout en restant supérieure à un 15 seuil prédéfini, répéter les opérations iv. et v. - Lesdites corrélations moyennes normalisées peuvent être déterminées à l'intérieur d'une bande de fréquence sensiblement coïncidente avec celle du signal présent sur ledit port de référence. - Les signaux présents sur lesdits ports de sortie peuvent 20 présenter un plan de fréquence disjoint. - De préférence, aucun signal de mesure n'est injecté dans ledit amplificateur afin de réaliser le calibrage. Un autre objet de l'invention est un amplificateur multiport comportant une pluralité de ports d'entrée, une pluralité d'amplificateurs de 25 puissance reliés auxdits ports d'entrées par l'intermédiaire d'une matrice de distribution de signaux et une pluralité de ports de sortie reliés auxdits amplificateurs de puissance par l'intermédiaire d'une matrice de recombinaison de signaux, lesdites matrices de distribution et de recombinaison de signaux étant adaptées pour repartir un signal présent à un 30 dit port d'entrée entre une pluralité desdits amplificateurs de puissance et pour recombiner ledit signal, amplifié, au niveau d'un dit port de sortie, un élément de pondération des signaux étant associé à chaque dit amplificateur de puissance ; caractérisé en ce qu'il comprend également un module de calibrage configuré ou programmé pour mettre en oeuvre un procédé de calibrage tel qu'exposé ci-dessus. Selon des modes de réalisation particuliers d'un tel amplificateur multiport : - Ledit module de calibrage peut comprendre : un premier et un deuxième sélecteur pour sélectionner un premier et un deuxième port de sortie ; une première et une deuxième chaine d'acquisition des signaux 10 présents sur lesdits premier et deuxième ports de sortie, pour sélectionner, convertir à une fréquence intermédiaire, filtrer et numériser lesdits signaux ; et un processeur programmé ou configuré pour : piloter lesdits premier et deuxième sélecteurs et lesdites première et deuxième chaînes d'acquisition ; acquérir les signaux numérisés issues desdites chaines d'acquisition ; à partir 15 des signaux numérisés acquis, calculer une intercorrélation moyenne normalisée entre un signal de sortie acquis depuis un port de sortie, pris comme référence, et les signaux acquis depuis les autres ports de sortie ; ajuster itérativement les poids desdits éléments de pondération pour minimiser ladite intercorrélation moyenne normalisée ou la rendre inférieure à 20 un seuil prédéterminé. - Ledit processeur peut être déporté en totalité ou en partie. - Chaque dit élément de pondération peut comprendre un atténuateur variable et un déphaseur variable connectés en cascade. - L'amplificateur peut, de préférence, opérer dans au moins 25 une bande choisie parmi la bande Ku, la bande K et la bande Ka. En fait, l'invention est d'autant plus utile que la fréquence des porteuses est élevée, ainsi que lorsque les amplificateurs de puissance sont des tubes à onde progressive. Ainsi, la bande Ka constitue un domaine privilégié d'application de l'invention. Encore un autre objet de l'invention est un satellite pour télécommunications dont la charge utile comprend un amplificateur multiport tel qu'exposé ci-dessus. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention 5 ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d'exemple et qui représentent, respectivement : - la figure 3, un schéma de principe d'un amplificateur multiport selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 4, un organigramme de la procédure 10 d'ajustement des poids complexes des éléments de pondération permettant de maximiser l'isolement entre les sorties de l'amplificateur de la figure 3 ; - les figures 5A et 5B des spectres des sorties de l'amplificateur de la figure 3 illustrant le résultat technique de l'invention ; et - la figure 6, schématiquement, l'intégration d'un 15 amplificateur multiport selon un mode de réalisation de l'invention dans un satellite de télécommunications. Comme illustré sur la figure 3, un MPA selon un mode de réalisation de l'invention se différencie de celui de la figure 1 en ce qu'il comprend un module de calibrage MC qui reçoit en entrée une fraction des 20 signaux S1 - S4 présents sur les ports de sortie - prélevés par des coupleurs de signaux CS1 à CS4 - et génère des signaux de pilotage des éléments de pondération EP1 - EP4. Plus précisément, dans le mode de réalisation considéré ici, chaque élément de pondération comprend un atténuateur variable AVi qui reçoit un signal de pilotage Ai et un déphaseur variable IVi 25 qui reçoit un signal de pilotage 1i (i=1- 4). Deux sélecteurs SPI, SP2 sélectionnent indépendamment un port de sortie chacun (plus précisément : sélectionnent chacun un signal prélevé par un coupleur de signal sur un port de sortie). Les signaux sélectionnés sont traités par des chaines d'acquisition respectives, CAS1, 30 CAS2 qui comprennent, classiquement, un filtre image Hi, un mélangeur pour convertir les signaux à une fréquence intermédiaire, un filtre de Nyquist Hn et un convertisseur analogique/numérique ADC. Les signaux numériques ainsi obtenus sont traités par un processeur DSP pour générer les signaux de pilotage Al - A4, (1)1 - (1).4. Le processeur DSP pilote également les sélecteurs SPI, SP2 et le synthétiseur de fréquence locale SFL, utilisé pour la 5 conversion de fréquence. Le processeur DSP est de préférence un processeur numérique - et notamment un processeur pour traitement numérique de signaux - programmé de manière opportune, mais d'autres possibilités (par exemple, la réalisation d'un circuit numérique dédié) sont envisageables. 10 Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le calibrage de l'amplificateur multiport est réalisé de la manière suivante. Premièrement, le processeur DSP identifie le port de sortie correspondant au signal présentant la puissance la plus élevée. Cette sélection est effectuée en balayant les sorties au moyen de l'un des 15 sélecteurs et en intégrant la puissance des signaux acquis dans la bande de Nyquist (ou dans une bande plus étroite, sélectionnée par un filtre de préférence numérique). Cela nécessite de connaitre le plan de fréquence afin de régler le synthétiseur de fréquence locale SFL sur la fréquence centrale de chaque sortie. Le port de sortie ainsi identité - dans la suite, PS1 - est pris 20 comme référence. Ensuite le premier sélecteur SPI est piloté pour sélectionner, sur une fenêtre temporelle prédéfinie ledit port de référence, tandis que le deuxième sélecteur SP2 est piloté pour sélectionner, sur une même fenêtre temporelle, un autre port de sortie. Cette opération est répétée pour tous les 25 ports de sortie. On obtient ainsi trois paires de signaux acquis est numérisés (S1(2), S2) ; (S1(3), S3), (51(4), S4), où S1(;) identifie le signal S1 acquis simultanément à Si avec i=2 - 4. Cela permet le calcul, par le processeur DSP, des corrélations croisées, ou intercorrélations, entre les signaux 510) et Si avec i=2 - 4, dont les maxima sont indiqués par R11: R12, R13 et R14. On 30 calcule également les puissances des signaux 51 (0, qu'on indique par P 1(Ta1i) ; ainsi Pl(Ta12) est la puissance du signal S1(2) prélevé par le port PSI pendant l'acquisition synchrone des signaux S1 et S2 ; Pi(Ta13) est la puissance du signal S1(2) prélevé par le port PS1 pendant l'acquisition synchrone des signaux S1 et S3 et P 1(Tai4) est la puissance du signal S1(2) prélevé par le port PS1 pendant l'acquisition synchrone des signaux S1 et S4. Cela permet le calcul d'une intercorrélation moyenne normalisée : = R12 + R13 + R14 (13) p 1(Ta12) 1(Ta13) 1(Ta14) La généralisation au cas de N port, avec N entier supérieur à 10 1 - et généralement pair - est immédiate. L'indice (0) signifie qu'il s'agit de l'intercorrélation moyenne normalisée déterminée avant la première itération du processus d'ajustement des coefficients de pondération, comme cela sera expliqué plus loin. De préférence, les intercorrélations sont calculées en prenant 15 en considération seulement la bande du signal présent sur le port de référence. Ainsi, le processeur DSP pilote le synthétiseur de fréquence locale SFL de manière à sélectionner la porteuse du signal s1 ; le filtrage de ce signal est assuré par l'échantillonnage ; toutefois, si sa bande est plus étroite que la bande de Nyquist, un filtrage additionnel - de préférence numérique, 20 par le processeur DSP - peut être prévu. Un principe à la base de l'invention consiste à ajuster itérativement les poids complexes des éléments de pondération EP1 - EP4 de manière à minimiser l'intercorrélation moyenne normalisée, ou tout au moins à assurer qu'elle est inférieure à un seuil prédéfini. En effet, plus 25 l'intercorrélation moyenne normalisée est élevée, moins les sorties de l'amplificateur multiport sont isolées entre elles. Plusieurs algorithmes d'optimisation peuvent être utilisés pour réaliser cet ajustement itératif. L'un d'entre eux sera décrit ci-après à l'aide de la figure 4. Le 5 principe de cet algorithme consiste à incrémenter la phase du poids d'un élément de pondération d'un pas prédéfini (positif ou négatif), déterminer si cela conduit à une diminution de l'intercorrélation moyenne normalisée et : dans l'affirmative, appliquer à nouveau l'incrément ; dans le cas contraire, changer son signe avant de l'appliquer à nouveau. Après avoir ajusté de cette 10 façon les phases de tous les éléments de pondération, on procède de la même manière pour les amplitudes. Ensuite, on peut itérer le processus. En variante on peut ajuster d'abord les amplitudes, ou ajuster l'amplitude et la phase d'un élément avant de passer au suivant. Comme le montre la figure 4, les premières opérations de l'algorithme sont : la détermination de la sortie la plus puissante Sr, la mesure 15 de sa puissance et la mesure de l'intercorrélation (normalisée) moyenne C(o) ou plus proprement son calcul à partir des signaux acquis. Ensuite on vérifie si cette intercorrélation normalisée moyenne est supérieure à un seuil prédéterminé Cmin, car dans le cas contraire on peut considérer que l'isolement est déjà suffisant et qu'aucun calibrage n'est nécessaire. 20 Ensuite on incrémente la phase cp du poids complexe d'un premier élément de pondération d'un pas Acp de valeur prédéfinie, et on recalcule l'intercorrélation (normalisée) moyenne, C(l). On détermine alors si l'intercorrélation nouvellement calculée C(i) est plus grande ou plus petite que C(0); si elle est plus grande, cela signifie que l'incrément de phase a 25 augmenté les déséquilibres au lieu de les réduire ; on change donc le signe du pas de l'incrément : Acp -> -Acp ; autrement, on laisse ce pas inchangé. Ensuite, on procède avec des incréments successifs - toujours d'un même pas, dont le signe a été déterminé une fois pour toutes après la première itération qu'on vient de décrire - jusqu'à ce que l'une des conditions suivantes ne soit vérifiée : - soit l'intercorrélation moyenne descend au-dessous du seuil Cmin, auquel cas on considère que l'isolement est suffisant et le 5 processus s'arrête ; - soit l'intercorrélation moyenne commence à augmenter (C(n+i)>C(n)), ce qui signifie qu'on a dépassé le point de réglage optimal ; dans ce cas, on soustrait Aip à la phase du poids complexe pour revenir au meilleur réglage identifié, et on passe à l'ajustement de l'élément de pondération 10 successif (dans un souci de simplicité, l'organigramme de la figure 1 est limité au cas d'un seul élément de pondération). Lorsque toutes les phases ont été ajustées, et si l'intercorrélation moyenne n'est pas inférieure au seuil Cmin, on passe à l'ajustement des amplitudes suivant la même méthode (partie droite de 15 l'organigramme). Puis, si l'isolement n'est toujours pas satisfaisant, on itère à nouveau (non représenté). Bien entendu, il est possible d'imposer un nombre maximal d'itérations à ne pas dépasser, que ce soit pour l'ajustement de la phase et/ou 20 de l'amplitude de chaque élément ou pour la procédure dans son ensemble. Les figures 5A - 5C permettent d'illustrer le résultat technique de l'invention. Elles montrent les spectres des signaux de sortie de l'amplificateur multiport de la figure 3 obtenus par simulations numériques dans les conditions suivantes : 25 - Les déséquilibres des amplitudes et des phases suivent des distributions gaussiens avec csA = 0,8dB et 69 = 3° ; - Dynamique en puissance des porteuses = 3 dB ; - Acquisition des signaux sur 213 points ; - Limitation de la bande à 50MHz (échantillonnage à 30 100MHz) ; - Une porteuse modulée en QPSK avec largeur de bande de 20MHz sur chaque entrée ; - Porteuses equiréparties entre 50MHz et 200 MHz ; - Modèles des Matrice de Butler issus de mesures sur des 5 dispositifs réels. - Pas de modélisation des effets AM/AM (variations du gain avec le point de fonctionnement en puissance) et AM/PM (variation de la phase de la fonction de transfert avec le point de fonctionnement en puissance) des amplificateurs de puissance. 10 La figure 5A montre les spectres avant compensation ; on peut voir que les interférences sont importantes, et en effet l'isolation dans le pire des cas vaut -16,8 dB, ce qui est généralement insatisfaisant. Après 5 itérations (figure 5B) les interférences entre porteuses ont pratiquement disparu et l'isolation dans le pire des cas vaut -31,9 dB. En fait, déjà une seule 15 itération permet d'amener l'isolation minimale à une valeur de -22,6 dB, qui est généralement considérée suffisante pour la plupart des applications. La figure 6 illustre très schématiquement l'intégration d'un amplificateur multiport MPA selon l'invention à la charge utile CU d'un satellite de télécommunications SAT. La charge utile CU est un transpondeur 20 comportant un émetteur et un récepteur partageant une même antenne ANT ; l'amplificateur multiport constitue le stade de puissance de l'émetteur. L'invention a été décrite en référence à un mode de réalisation particulier, mais un grand nombre de variantes est envisageable : - l'amplificateur multiport peut être utilisé dans des 25 applications autres que les télécommunications spatiales, et opérer dans une bande spectrale différente de celles considérées ici (bandes Ku - K - Ka), par exemple les bandes L, S, C et X ; - les matrices d'entrée et de sortie peuvent ne pas être de Butler; en particulier si on souhaite utiliser un nombre de ports, et donc 30 d'amplificateurs de puissance, qui n'est pas une puissance de deux ; - le nombre d'amplificateurs peut être différent, et en particulier supérieur, au nombre de signaux à amplifier ; - exceptionnellement, le calibrage peut s'effectuer en agissant uniquement sur la phase, ou uniquement sur le module, des poids 5 des éléments de pondération ; - le procédé de calibrage peut être mis en oeuvre en utilisant les signaux de trafic qui sont traités par l'amplificateur multiport lors de son fonctionnement normal ; en variante, en l'absence de trafic, on pourra utiliser de porteuses modulées par un signal de test (voire non modulées) ou 10 simplement bruitées ; - les signaux traités par l'amplificateur multiport peuvent ne pas présenter un plan de fréquences disjoint mais, par exemple, utiliser une même porteuse ; cependant, dans ce cas, l'isolement entre les sorties peut s'avérer moins bon que dans le cas d'un plan de fréquences disjoint ; 15 - le port de sortie de référence peut ne pas être celui qui présente le signal le plus puissant, bien que ce mode de réalisation soit préféré ; - plusieurs algorithmes d'optimisation différents peuvent être utilisés pour ajuster les poids des éléments de pondération ; 20 - le traitement des signaux peut être déporté au moins en partie ; par exemple, les signaux acquis et numérisés par les chaînes d'acquisition peuvent être stockés dans une mémoire et transmis à une station au sol qui effectue les calculs et renvoie des signaux de commande réalisant les ajustements des éléments de pondération. 25 REVENDICATIONS1. Procédé de calibrage d'un amplificateur multiport comportant une pluralité de ports d'entrée (PE1 - PE4), une pluralité d'amplificateurs de puissance (PA1 - PA4) reliés auxdits ports d'entrées par l'intermédiaire d'une matrice de distribution de signaux (IBM) et une pluralité de ports de sortie (PS1 - PS4) reliés auxdits amplificateurs de puissance par l'intermédiaire d'une matrice de recombinaison de signaux (OBM), lesdites matrices de distribution et de recombinaison de signaux étant adaptées pour repartir un signal présent à un dit port d'entrée entre une pluralité desdits amplificateurs de puissance et pour recombiner ledit signal, amplifié, au niveau d'un dit port de sortie, un élément de pondération des signaux (EP1 - EP4) étant associé à chaque dit amplificateur de puissance ; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les étapes 15 consistant à : a) déterminer une intercorrélation moyenne normalisée entre un signal de sortie présent à un dit port de sortie, pris comme référence, et les signaux présents aux autres dits ports de sortie ; et b) ajuster itérativement des poids desdits éléments de 20 pondération de façon à minimiser ladite intercorrélation moyenne normalisée où à la rendre inférieure à un seuil prédéterminé. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel ladite intercorrélation moyenne normalisée est normalisée par rapport à une auto-25 corrélation moyenne du signal présent audit port de sortie pris comme référence. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le port de sortie pris comme référence est celui qui présente le signal 30 ayant le niveau de puissance le plus élevé. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel lesdits poids sont des poids complexes, comportant chacun un module et une phase, ladite étape b) comprenant les sous-étapes consistant à : bl) ajuster itérativement les phases desdits poids ; et b2) ajuster itérativement les modules desdits poids. 5. Procédé selon la revendication 4 dans lequel lesdites sous-étapes bl) et b2) sont mises en oeuvre successivement, dans un ordre arbitraire, et dans lequel : ladite sous-étape bl) comporte l'ajustement successif des phases des poids des éléments de pondération associés aux différents amplificateurs de puissance ; et ladite sous-étape b2) comporte l'ajustement successif des modules des poids des éléments de pondération associés aux différents amplificateurs de puissance. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel ladite étape b) comporte les opérations suivantes : i. déterminer ladite intercorrélation moyenne normalisée ; ii. appliquer un incrément prédéfini au module et/ou à la phase d'un dit poids à ajuster ; iii. déterminer à nouveau ladite intercorrélation moyenne normalisée et, si sa valeur a augmenté, changer le signe dudit incrément ; et iv. appliquer ledit incrément prédéfini à la phase et/ou au module dudit poids à ajuster, avec le signe déterminé lors de l'opération iii ; v. déterminer à nouveau ladite intercorrélation moyenne 25 normalisée et, si sa valeur a diminué tout en restant supérieure à un seuil prédéfini, répéter les opérations iv. et y. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel lesdites corrélations moyennes normalisées sont déterminées à 30 l'intérieur d'une bande de fréquence sensiblement coïncidente avec celle du signal présent sur ledit port de référence. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel les signaux présents sur lesdits ports de sortie présentent un plan de fréquence disjoint. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel aucun signal de mesure n'est injecté dans ledit amplificateur afin de réaliser le calibrage. 10. Amplificateur multiport comportant une pluralité de ports d'entrée (PE1 - PE4), une pluralité d'amplificateurs de puissance (PA1 - PA4) reliés auxdits ports d'entrées par l'intermédiaire d'une matrice de distribution de signaux (IBM) et une pluralité de ports de sortie (PS1 - PS4) reliés auxdits amplificateurs de puissance par l'intermédiaire d'une matrice de recombinaison de signaux (OBM), lesdites matrices de distribution et de recombinaison de signaux étant adaptées pour repartir un signal présent à un dit port d'entrée entre une pluralité desdits amplificateurs de puissance et pour recombiner ledit signal, amplifié, au niveau d'un dit port de sortie, un élément de pondération des signaux (EP1 - EP4) étant associé à chaque dit amplificateur de puissance ; caractérisé en ce qu'il comprend également un module de calibrage (MC) configuré ou programmé pour mettre en oeuvre un procédé de calibrage selon l'une des revendications précédentes. 11. Amplificateur multiport selon la revendication 10 dans lequel ledit module de calibrage comprend : - un premier (SP1) et un deuxième (SP2) sélecteur pour sélectionner un premier et un deuxième port de sortie ; - une première (CAS1) et une deuxième (CAS2) chaine 30 d'acquisition des signaux présents sur lesdits premier et deuxième ports desortie, pour sélectionner, convertir à une fréquence intermédiaire, filtrer et numériser lesdits signaux ; et - un processeur (DSP) programmé ou configuré pour : piloter lesdits premier et deuxième sélecteurs et lesdites première et 5 deuxième chaînes d'acquisition ; acquérir les signaux numérisés issues desdites chaines d'acquisition ; à partir des signaux numérisés acquis, calculer une intercorrélation moyenne normalisée entre un signal de sortie acquis depuis un port de sortie, pris comme référence, et les signaux acquis depuis les autres ports de sortie ; ajuster itérativement les poids desdits 10 éléments de pondération pour minimiser ladite intercorrélation moyenne normalisée ou la rendre inférieure à un seuil prédéterminé. 12. Amplificateur multiport selon la revendication 11 dans lequel ledit processeur est déporté en totalité ou en partie. 13. Amplificateur multiport selon l'une des revendications 10 à 12 dans lequel chaque dit élément de pondération comprend un atténuateur (AV1 - AV4) variable et un déphaseur variable (creV1 - (I)V4) connectés en cascade. 14. Amplificateur multiport selon l'une des revendications 10 à 13, opérant dans au moins une bande choisie parmi la bande Ku, la bande K et la bande Ka. 25 15. Satellite pour télécommunications (SAT) dont la charge utile comprend un amplificateur multiport selon l'une des revendications 10 à 14. 15 20