Brevet FR3000054A1 — publié le 20140627

PROCEDE DE TRAITEMENT DE BOUES PRIMAIRES D'EAUX USEES MUNICIPALES OU INDUSTRIELLES, ET INSTALLATION POUR LA MISE EN OEUVRE DE CE PROCEDE. L'invention est relative à un procédé de traitement de boues primaires d'eaux usées municipales ou industrielles du genre de ceux selon lesquels les eaux usées, contenant une charge entrante de matières en suspension (MES), sont soumises à un traitement primaire donnant, d'une part, des boues primaires envoyées dans un digesteur anaérobie pour une production de biogaz et, d'autre part, des eaux usées envoyées vers un autre traitement, généralement un traitement biologique. La digestion des boues, réalisée dans le digesteur, est une dégradation partielle de la matière organique par voie biologique, résultant d'une succession de réactions, conduisant à la formation d'un mélange gazeux appelé biogaz. Ce biogaz est source d'énergie, qu'il soit valorisé sous forme d'électricité, de chaleur, ou utilisé comme combustible, notamment comme carburant ou par injection comme gaz de ville. Le traitement primaire des eaux usées, donnant les boues primaires, consiste, le plus souvent, en une séparation physique, notamment décantation, flottation, ou filtration avec addition éventuelle d'un coagulant ou d'un floculant. Avant ce traitement primaire, les eaux usées sont généralement soumises à un prétraitement, en particulier en traversant un dégrilleur, et/ou un dessableur et/ou un déshuileur. Les boues primaires issues du traitement primaire sont des boues ayant un potentiel de production de biogaz élevé. Deux types de digestion anaérobie sont couramment utilisés dans le domaine du traitement des boues d'eaux usées municipales ou industrielles : - la digestion des boues peut être mésophile, pour une température dans le digesteur comprise entre 33° et 37°C et un temps de séjour moyen de 16 à 22 jours ; - la digestion des boues peut être thermophile, pour une température comprise entre 55° et 60°C dans le digesteur, et un temps de séjour de 10 à 12 jours. Le temps de séjour et la température sont deux facteurs essentiels à la bonne dégradation des boues et donc à l'optimisation de la production 35 d'énergie. Les quantités de boues alimentant un digesteur peuvent varier selon la charge de pollution entrante sur la station d'épuration. Ainsi, la quantité de boues entrant dans le digesteur est variable, ce qui entraîne des variations dans les temps de séjour des boues et donc des variations sur les rendements d'élimination de boues et de production de biogaz. La digestion permet une diminution du taux de matières volatiles (MV) dans les boues. Le rendement Rdt d'une digestion est calculé par la relation suivante : Rdt = (Flux MVentrée - Flux MVsortie)/FIUX MVentrée Le rendement indique ainsi la dégradation des matières volatiles dans la digestion. La température et le temps de séjour influent sur le rendement de dégradation des matières volatiles et donc sur la production de biogaz. Les étapes de digestion sont généralement conçues en prenant en compte la charge moyenne ou maximale de pollution arrivant sur une usine de traitement des eaux. Le volume du ou des digesteur(s) est alors déterminé par le flux de boues à digérer lors des périodes de charge maximale, par exemple pour les deux semaines les plus chargées dans l'année. Ce volume peut donc s'avérer trop important si l'on considère les variations de charge en entrée de station. Il peut y avoir des périodes où la quantité de boues produites est faible, ce qui entraînera également une production faible de biogaz. La présente invention a pour but surtout d'optimiser le fonctionnement du digesteur afin d'en tirer le maximum d'énergie, et d'optimiser la production de biogaz issu de la digestion dans une usine en fonctionnement. Pour cela, selon l'invention, on fait varier la performance du traitement primaire pour faire fonctionner le digesteur avec un flux de boues à digérer correspondant sensiblement à la charge optimale pour le digesteur, malgré les variations de charge entrante. Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que les paramètres du traitement primaire sont réglés selon la charge entrante de matières en suspension de manière à augmenter la production de boues primaires lorsque la charge entrante des eaux usées à traiter est plus faible, et à réduire la production de boues primaires lorsque la charge entrante est plus forte, grâce à quoi le digesteur peut fonctionner à sa charge optimale malgré les variations de charge polluante en entrée d'une station d'épuration. Les paramètres du traitement primaire qui sont modifiés dépendent du type de traitement primaire. Dans le cas d'un traitement primaire par filtration sur bande, on peut réduire la vitesse de passage des eaux usées dans la filtration lorsque la charge polluante est plus faible afin d'augmenter la production de boues primaires. Dans le cas d'un traitement primaire par décantation ou flottation, on peut ajouter, ou modifier, des doses de floculant et/ou coagulant lors du traitement primaire. De préférence, l'augmentation de la production de boues primaires, lors du traitement primaire, est limitée afin de ne pas diminuer le temps de séjour dans le digesteur au-dessous d'une valeur critique. Dans le cas d'une digestion mésophile, l'augmentation de production de boues primaires est limitée afin de ne pas diminuer le temps de séjour dans le digesteur au-dessous de 16 jours. L'invention consiste également en une installation pour la mise en oeuvre du procédé de traitement défini précédemment, selon laquelle le dispositif de traitement primaire comporte un moyen de réglage permettant de modifier la production de boues primaires. Avantageusement, l'installation comporte un dispositif de mesure du débit des boues primaires, préférablement associé à une sonde de mesure de la concentration en MES, prévu sur une conduite d'alimentation du digesteur, et une liaison prévue entre le dispositif de mesure et le moyen de réglage du traitement primaire, pour la transmission d'instructions de réglage de la production de boues provenant du dispositif de mesure, et pour assurer une alimentation optimale du digesteur. L'installation peut comporter une conduite entre une unité de traitement secondaire et le digesteur pour alimenter le digesteur en boues secondaires, cette conduite étant équipée, de préférence, d'un débitmètre, et facultativement d'une sonde de mesure de la concentration en MES, la régulation du digesteur prenant en compte cet apport de boues secondaires. L'unité de traitement primaire peut être constituée par un décanteur, ou un flottateur, auquel cas le moyen de réglage est prévu pour assurer l'ajout de réactifs de coagulation et/ou de floculation, ou la modification des quantités ajoutées de réactifs. L'unité de traitement primaire peut être constituée d'un filtre primaire mécanique à bande, auquel cas le moyen de réglage est prévu pour assurer une modification de la vitesse de rotation de la, ou des, bande(s) filtrante (s). L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un exemple de réalisation décrit avec référence aux dessins annexés, mais qui n'est nullement limitatif. Sur ces dessins : Fig. 1 est un schéma d'une installation de traitement d'eaux usées avec traitement primaire et digesteur selon l'invention. Fig. 2 est un graphique illustrant, pour une digestion mésophile, la variation de réduction en matières volatiles exprimée en pourcents, portée en ordonnée, en fonction du temps de séjour porté en abscisse, les différentes courbes correspondant à des boues dont les teneurs en matières volatiles sont indiquées sur les courbes et varient de 60 % à 85 %. Fig. 3 est un graphique représentant le débit maximal de boues primaires admissible, porté en ordonnée et exprimé en pourcents du débit de dimensionnement d'un digesteur, en fonction du temps porté en abscisse. Fig. 4 est un schéma de fonctionnement de l'installation. Fig. 5 est un graphique représentant une variation de la charge entrante exprimée en kgMES/h, portée en ordonnée, en fonction du temps porté en abscisse. Fig. 6 est un tableau illustrant les résultats obtenus par un traitement traditionnel d'eaux usées selon la charge entrante de Fig. 5, et Fig. 7 est un tableau, semblable à celui de Fig. 6, illustrant les résultats obtenus avec un procédé conforme à l'invention pour des eaux usées selon la charge entrante de Fig. 5. En se reportant à Fig. 1 des dessins, on peut voir le schéma d'une installation ou usine de traitement d'eaux usées municipales ou industrielles qui arrivent par une conduite 1 dans une unité de prétraitement 2 comportant notamment un dégrilleur, et/ou un dessableur et/ou un déshuileur. L'effluent prétraité est ensuite envoyé, par une conduite 2a, dans une unité 3 de traitement primaire qui peut comporter un décanteur, ou un flottateur, ou un dispositif de filtration, en particulier sur bande. Les eaux usées arrivant par la conduite 1 contiennent une charge de matières en suspension, ou MES, constituant la charge de pollution entrante dans l'installation de traitement. Le traitement primaire 3 fournit, sur une sortie 4, des boues primaires qui sont dirigées vers un digesteur 5. L'eau usée traitée sort par une conduite 6 et est dirigée vers un autre traitement, notamment un traitement biologique 7. L'eau issue de ce traitement biologique est envoyée dans une unité de clarification 8 qui, sur une sortie 9, donne des boues biologiques envoyées, en partie ou en totalité, au digesteur 5. Une autre sortie 10 est prévue pour l'eau clarifiée qui, après un traitement éventuel complémentaire, peut être renvoyée au milieu naturel. Le digesteur 5 produit du biogaz qui est évacué en partie supérieure par une conduite 11 afin d'être exploité, notamment dans une unité 12 de cogénération avec production d'énergie. Le digesteur 5 fonctionne habituellement en étant complètement rempli de sorte que le débit de matières entrant dans le digesteur est égal, en moyenne, au débit de matières sortant du digesteur. Le débit de sortie d'un digesteur est obtenu classiquement par débordement du contenu du digesteur au-dessus d'un niveau de déversement. Le contenu du digesteur est considéré comme infiniment mélangé. Le volume du digesteur 5 est généralement déterminé par le flux de boues à digérer lors des périodes de charge maximale. En raison des variations de charge entrante de l'usine selon les périodes de l'année, selon le mode traditionnel de fonctionnement, le rendement de la digestion ne sera pas optimal pour les périodes où la charge entrante sera faible par rapport à celle prise en compte pour le dimensionnement du digesteur. Si l'installation reçoit des eaux usées avec une charge entrante maximale, la digestion fonctionnera à son maximum. Par contre, si la charge entrante des eaux usées est faible, la digestion sera peu chargée et le temps de séjour dans le digesteur s'allongera car, généralement, le volume de digestion est fixe. Or, le graphique de Fig. 2 fait apparaître, dans le cas d'une digestion mésophile, que le temps de séjour, porté en abscisse, pour une même qualité de boues, exprimé en pourcents de matières volatiles et mentionné au-dessus des courbes, a moins d'influence sur le rendement d'élimination des matières volatiles au-delà d'un temps de séjour de l'ordre de 18 jours, que pour un temps de séjour inférieur à 18 jours. Ainsi, pour une boue à 75 % de matières volatiles, passer de 20 jours à 40 jours de séjour dans le digesteur ne fait augmenter le rendement d'élimination des matières volatiles que d'environ 50 à 60 % de réduction des matières volatiles (soit une augmentation d'environ 20 % rapportée à 50%). Il y a donc intérêt à introduire davantage de boues dans le digesteur, lors d'une période peu chargée, pour conserver un temps de séjour raisonnable, qui n'a pas trop augmenté, plutôt que d'introduire une quantité de boues réduite qui restera plus longtemps dans le digesteur 5. A titre d'exemple, selon le graphique de Fig. 2, 100 kgMES/j (100 kg de matières en suspension par jour) à 75 % de MV (matières volatiles) laissés pendant 40 jours dans le digesteur entraînent une production (élimination) de 60 % de MV. A raison de 1 Nm3 (mètre cube normal) de biogaz par kilogramme de MV éliminé, et de 6,4 kWh/Nm3 de biogaz, la production d'énergie par jour sera de : 100 kgMES/j x 75% x 60 % x 1 Nm3 / kgMV x 6,4 kWh/Nm3 = 288 kWh/j. Par contre, si l'on double la production de boues primaires pour passer à 200 kgMES/j, en divisant par deux le temps de séjour qui devient 20 jours au lieu de 40, le taux d'élimination de MV devient sensiblement égal à 50 % selon Fig. 2 et la production d'énergie devient : 200 kgMES/j x 75% x 50 % x 1 Nm3 /kgMV x 6,4 kWh/Nm3 = 480 kWh/j. Le gain énergétique dans ce cas est de : (480 - 288)/288 = 66,7 %. Selon l'invention, la production de boues primaires, assurée par l'unité de traitement primaire 3, est augmentée lorsque la charge entrante de MES (matières en suspension) dans l'unité de traitement primaire 3 est plus faible, afin d'utiliser à plein le potentiel de digestion, lié au volume disponible du digesteur 5. Lorsque la charge entrante de MES est forte, la production de boues primaires sera réduite si nécessaire. L'augmentation de production de boues primaires est cependant limitée afin de ne pas trop diminuer le temps de séjour dans le digesteur 5. En effet, comme le montre le graphique de Fig. 2, pour une teneur déterminée en MV, dans le cas d'une digestion mésophile, les rendements d'élimination des boues, et donc de production de biogaz, ont tendance à baisser fortement pour un temps de séjour inférieur à 18 jours. Un dispositif 4a de mesure et de limitation du débit des boues primaires envoyées au digesteur 5 est prévu sur la conduite 4. Le dispositif de mesure 4a est avantageusement associé à une sonde de mesure de la concentration en MES, ce qui permet de calculer ainsi réellement le flux entrant de MES et d'effectuer une régulation plus fine. Les périodes pour lesquelles les variations du flux de matières organiques, de matières en suspension ou de débit, sont prises en compte à l'entrée de l'installation peuvent avoir des durées différentes. En particulier, l'invention prévoit de faire varier le débit de production de boues primaires au cours d'une journée. Dans une journée, il peut y avoir de fortes variations de flux de matières organiques, de matières en suspension ou de débit entraînant de fortes variations de la charge entrante en MES. Dans tous ces cas, l'invention permet d'optimiser le flux de boues primaires envoyées dans le digesteurs. Le schéma de Fig. 4 illustre le fonctionnement de l'asservissement du traitement primaire 3 selon le procédé de l'invention. La mesure du débit Qprim de boues primaires dirigées vers le digesteur 5, ou la totalisation du volume de boues primaires, est effectuée sur plusieurs périodes glissantes par le dispositif de mesure 4a afin de déterminer le réglage à adopter pour le traitement primaire 3. Les instructions de réglage proviennent du dispositif de mesure 4a et sont transmises par la liaison 4b à un moyen de réglage B du traitement primaire 3. Le réglage vise à augmenter ou à diminuer la production de boues primaires, et donc le taux d'élimination des matières en suspension, pour assurer une alimentation optimale du digesteur 5. Lorsque des boues secondaires issues d'un traitement secondaire, notamment traitement biologique 7, sont dirigées également vers le digesteur par une conduite 9, cette conduite est équipée, de préférence, d'un débitmètre 9a, éventuellement associé à une mesure de la concentration en MES. Les informations du débitmètre 9a, notamment le débit mesuré Qbio de boues secondaires, sont transmises par une liaison au moyen de réglage B. La régulation du digesteur 5 prend ainsi en compte cet apport de boues secondaires. Dans le cas où l'unité de traitement primaire 3 est constituée par un décanteur, ou un flottateur, l'action de régulation peut être assurée par le moyen de réglage B par ajout, ou non, de réactifs de coagulation et/ou de floculation, ou par modification des quantités ajoutées de réactifs. Dans le cas où l'unité de traitement primaire 3 est constituée d'un filtre primaire mécanique à bande, l'action de régulation peut être assurée par une modification de la vitesse de rotation de la, ou des, bande(s) filtrante (s). Avec un filtre primaire mécanique, une réduction du débit hydraulique entrant, et donc une diminution de la charge entrante, pour une concentration en matières en suspension constante par exemple, va engendrer une augmentation du rendement d'élimination de matières en suspension, notamment par réduction de la vitesse de rotation d'une bande filtrante entraînant l'épaississement du gâteau filtrant et donc l'augmentation du rendement de filtration. Ainsi, davantage de boues primaires seront produites, et le débit entrant dans le digesteur 5 sera plus important. Le temps de séjour des boues risque également de diminuer, auquel cas le rendement de production de biogaz pourrait également diminuer. Il est donc prévu de réguler le taux d'élimination dans le traitement primaire 3 par la mesure de la disponibilité du digesteur 5, c'est-à-dire de la quantité de boues que peut accepter le digesteur 5 tout en conservant un temps de séjour des boues qui garantit une dégradation performante des matières organiques et donc un rendement de production de biogaz optimal. La régulation permet ainsi d'augmenter autant que possible la production des boues primaires, sous réserve que cette augmentation soit acceptable par le digesteur 5 et n'entraîne pas de dégradation de ses performances en réduisant par trop le temps de séjour. Il est avantageux, sur de courtes périodes de quelques heures, d'accepter un maximum de boues primaires dans le digesteur 5, notamment lors des pointes de charge entrante organique, afin de soulager le traitement biologique 7, et de produire un maximum de biogaz et donc d'énergie sur le site. Un débit maximal, à ne pas dépasser, est alors défini pour ne pas impacter les performances du digesteur 5. Fig. 3 est un exemple de table de régulation du débit maximal de boues primaires admissible dans le digesteur 5 exprimé en pourcents du débit de dimensionnement du digesteur 5, et porté en ordonnée, en fonction du temps pendant lequel ce débit est maintenu, porté en abscisse. Selon la table de Fig. 3, le digesteur peut accepter pendant une heure un débit de 5000 % du débit nominal de dimensionnement du digesteur sans toutefois que, sur une période glissante de 3 heures, ce débit ne dépasse 2000 % du débit nominal de dimensionnement du digesteur. Si le digesteur est dimensionné pour traiter 10 000 kg de MES en 18 jours, le digesteur ne pourra recevoir : - en 1 heure plus de : 5000 % (10 000 kg /18x24) soit 1157 kg MES, - ou en 3 heures plus de: 2000 %.(10 000 kg/18x24) soit 1388 kg MES. Les figures 5 à 7 permettent de concrétiser les avantages procurés par le procédé de l'invention à l'aide d'un exemple de simulation de traitement d'eaux usées mettant en oeuvre le procédé. Fig. 5 est un diagramme illustrant le profil de la charge entrante en MES pendant une journée dans l'installation de traitement. Les charges entrantes exprimées en kgMES/h sont portées en ordonnée, tandis que le temps exprimé en heures est porté en abscisse. Ce profil débute à l'instant zéro par une charge en MES de l'ordre de 130 kgMES/h, passe par un premier maximum après environ 8 h pour une charge d'environ 300 kgMES/h, puis diminue pour remonter et passer par un autre maximum vers 20 h 30 avec une charge entrante d'environ 350 kgMES/h. On considère, pour cet exemple, que la digestion est du type mésophile et que le temps de séjour des boues dans le digesteur reste constant, égal à 18 jours, et permet une dégradation de 50 % des matières volatiles MV. L'hypothèse formulée est celle d'une usine ou installation dimensionnée pour traiter 5500 kgMES/j. L'unité de traitement primaire 3 est dimensionnée pour traiter 50 % de la pollution entrante exprimée en MES, soit 5500 x 0,5 = 2750 kgMES/j. En considérant que les boues primaires entrantes contiennent 50 g/L de MES, le digesteur 5 est dimensionné sur la base de 2750 kgMES/j x 18 j (jours)/50 g/L de MES = 990 m3. Le traitement primaire est dimensionné pour accepter une pointe de 5 1666 m3/h, ce qui correspond à 500 kgMES/h à 300 mgMES/L. La charge entrante dans l'installation, pour la journée considérée de Fig. 5, est représentée par l'aire comprise entre le profil et l'axe des abscisses et correspond à 5280 kgMES. L'invention permet de réguler la performance du traitement primaire 10 en fonction de la capacité du digesteur. Dans le cas présent, comme le digesteur n'est pas chargé, le procédé de l'invention va imposer un débit maximal de boues primaires égal à 300% du débit de dimensionnement du digesteur, selon la table de Fig.3, soit : 3x990/18 = 165 m3/j. Le rendement du traitement primaire, c'est-à-dire le taux 15 d'abattement en MV dû au traitement primaire, dépend du débit d'eaux usées à traiter et augmente lorsque le débit diminue. Pour l'exemple étudié, il a été considéré qu'en fonction du débit, le rendement du primaire exprimé en pourcents variait comme indiqué ci-après dans le Tableau 1. 20 Tableau 1 % du débit de dimensionnement du traitement primaire Rendement du primaire 50 à 100 % 50% 30 à 50 % 60% 25 à 30 % 70% 20 à 30 % 75% Fig. 6 est un tableau illustrant les résultats obtenus avec un traitement primaire classique selon lequel le rendement du primaire pour 25 l'abattement des MES reste constant à 50 %, comme indiqué dans la cinquième colonne, en partant de la gauche. Sur cette Fig.6, chaque ligne correspond à une heure indiquée dans la colonne de gauche. La deuxième colonne correspond à la charge en MES pour l'heure considérée, selon le profil de Fig. 5. La troisième colonne rappelle 30 la teneur en matières volatiles MVS de la charge en MES. La quatrième colonne donne la charge en MVS, en kg/h. La cinquième colonne donne le taux d'abattement des MES par le traitement primaire. La sixième colonne donne la quantité de MES éliminée et correspond au produit de la deuxième colonne par la cinquième colonne. La septième colonne donne la quantité de matière volatile MV, en kg/h éliminée et envoyée en digestion. La huitième colonne donne le rendement d'élimination des MV en digestion, ce rendement étant supposé égal à 50 %. La neuvième colonne donne la quantité de biogaz produit exprimée en Nm3 et la dixième colonne donne la quantité de PCI (Pouvoir Calorifique Inférieur) produite, exprimée en kWh. Le total de la quantité de MV éliminée apparaît égal à 1980 kg, tandis que la quantité de PCI produite apparaît égale à 6336 kWh. Fig. 7 présente les résultats obtenus avec le procédé de l'invention selon lequel le traitement primaire est modifié, par le moyen de réglage B, d'après la charge en MES qui varie suivant le profil de Fig. 5. On retrouve les dix colonnes de Fig. 6 et les vingt quatre lignes correspondant aux différentes heures. Au début, à l'heure 0, la charge en MES est de 130 kgMES/h alors que le traitement primaire 3 est dimensionné pour une pointe de 500 kgMES/h. La charge en MES pour l'heure 0, exprimée en pourcents du traitement ayant servi au dimensionnement, est de : 130/500 = 0,26, soit 26 % de la charge prise en compte pour le dimensionnement. Selon le Tableau 1 précédent, le rendement du traitement primaire, en pourcents d'abattement des MES, sera de 70 %. Cette valeur a été portée dans la cinquième colonne, ligne 0. Un même raisonnement donnera le rendement du traitement primaire pour les heures successives. Pour l'heure 1, la charge en MES est de 110 kgMES/h, soit 22 % des 500 kg MES/h prévus pour l'unité. Cette proportion de 22 % correspond, selon le Tableau 1 précédent, à un rendement de 75 %. Pour l'heure 10, où la charge en MES est de 220 kgMES/h (soit 44% de 500 kgMES/h), le rendement du primaire sera porté à 60 % selon le Tableau 1 précédent. Il est ainsi possible pour chaque heure de traitement d'introduire un taux de rendement du primaire adapté à la charge entrante. La quantité de MV éliminée par le traitement primaire et envoyée à la digestion est mentionnée dans la septième colonne et correspond au produit des quatrième et cinquième colonnes. La quantité de biogaz produite et la quantité de PCI produite sont données respectivement dans la neuvième et la dixième colonnes. Au total, la quantité de MV éliminée s'élève à 2248,5 kg, tandis que la quantité de PCI produite s'élève à 7195,2 kWh, au lieu de 6336 kWh selon le traitement conventionnel. Le gain d'énergie, apporté par le procédé de l'invention, est de l'ordre de 13,6 %. La quantité de boues injectée dans le digesteur 5, selon la Fig.7, optimisée par la présente régulation est supérieure à la charge dimensionnante du digesteur, à savoir 2998 kgMES/j contre 2750 kgMES/j. La régulation prendra ce chiffre en compte afin de ne pas dépasser les consignes de fonctionnement (temps de séjour limité lié à la table de flux de Fig.3) pour les jours suivants. Le rythme d'alimentation, envisagé pour la première journée, ne pourra pas être maintenu tout au long des 18 jours. La régulation permettra le contrôle du débit d'alimentation du digesteur afin de maintenir sa performance. Le procédé de l'invention s'applique aussi bien à une digestion mésophile qu'à une digestion thermophile. Une période glissante dans le temps prend en compte ce qui s'est passé avant l'instant considéré avec prévisions possibles. Dans le cas de traitements d'eaux usées municipales pour des stations balnéaires, lors des périodes estivales, on peut prévoir la surcharge entrante pour les fins de semaine. L'invention permet d'éviter de construire des stations de traitement surdimensionnées, prévues pour assurer le traitement convenable lors de fortes charges entrantes qui n'ont lieu que quelques jours par année. L'invention permet de soulager le traitement secondaire, notamment le traitement biologique, en envoyant davantage de pollution dans le digesteur 5. REVENDICATIONS1. Procédé de traitement de boues primaires d'eaux usées municipales ou industrielles, selon lequel les eaux usées, contenant une charge entrante de matières en suspension (MES), sont soumises à un traitement primaire (3) donnant, d'une part, des boues primaires envoyées dans un digesteur (5) anaérobie pour une production de biogaz et, d'autre part, des eaux usées envoyées vers un autre traitement (7), généralement un traitement biologique, caractérisé en ce que l'on fait varier la performance du traitement primaire (3) pour faire fonctionner le digesteur (5) avec un flux de boues à digérer correspondant sensiblement à la charge optimale pour le digesteur, malgré les variations de charge entrante. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les paramètres du traitement primaire (3) sont réglés selon la charge entrante de matières en suspension, de manière à augmenter la production de boues primaires lorsque la charge entrante des eaux usées à traiter est plus faible, et à réduire la production de boues primaires lorsque la charge entrante est plus forte, grâce à quoi le digesteur peut fonctionner à sa charge optimale malgré les variations de charge polluante en entrée d'une station d'épuration. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que dans le cas d'un traitement primaire par filtration sur bande, on réduit la vitesse de passage des eaux usées dans la filtration lorsque la charge polluante est plus faible afin d'augmenter la production de boues primaires. 4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que dans le cas d'un traitement primaire par décantation ou flottation, on ajoute, ou modifie, des doses de floculant et/ou coagulant lors du traitement primaire. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'augmentation de la production de boues primaires, lors du traitement primaire, est limitée afin de ne pas diminuer le temps de séjour dans le digesteur (5) au-dessous d'une valeur critique. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que, dans le cas d'une digestion mésophile, l'augmentation de production de boues primaires est limitée afin de ne pas diminuer le temps de séjour dans le digesteur au-dessous 35de 16 jours. 7. Installation pour la mise en oeuvre du procédé de traitement défini précédemment, selon laquelle le dispositif de traitement primaire comporte un moyen de réglage (B) permettant de modifier la production de boues primaires. 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif (4a) de mesure du débit des boues primaires prévu sur une conduite (4) d'alimentation du digesteur (5), et une liaison (4b) prévue entre le dispositif de mesure (4a) et le moyen de réglage (B) du traitement primaire (3), pour la transmission d'instructions de réglage de la production de boues provenant du dispositif de mesure (4a), et pour assurer une alimentation optimale du digesteur (5). 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que le dispositif (4a) de mesure du débit de boues primaires est associé à une sonde de mesure de la concentration en MES des boues primaires. 10. Installation selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce qu'elle comporte une conduite (9) entre une unité de traitement secondaire et le digesteur (5) pour alimenter le digesteur en boues secondaires, cette conduite (9) étant équipée, de préférence, d'un débitmètre (9a), la régulation du digesteur (5) prenant en compte cet apport de boues secondaires. 11. Installation selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, comportant une unité de traitement primaire (3) constituée par un décanteur, ou un flottateur, caractérisée en ce que le moyen de réglage (B) est prévu pour assurer l'ajout de réactifs de coagulation et/ou de floculation, ou la modification des quantités ajoutées de réactifs. 12. Installation selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, comportant une unité de traitement primaire (3) constituée d'un filtre primaire mécanique à bande, caractérisée en ce que le moyen de réglage (B) est prévu pour assurer une modification de la vitesse de rotation de la, ou des, bande(s) filtrante (s).35