Brevet FR3004532A1 — publié le 20141017

La présente invention concerne un circuit électrique pour faire fonctionner un capteur ratiométrique qui est adapté à générer un signal de capteur sur la base d'un paramètre de mesure détecté. Un capteur ratiométrique est un capteur pour la détection d'un paramètre physique ou d'un autre paramètre de mesure, le capteur étant adapté à générer un signal de capteur sur la base du paramètre de mesure à déterminer, le signal de capteur étant non seulement dépendant du paramètre de mesure détecté, mais aussi de l'amplitude du voltage de fonctionnement avec lequel on fait fonctionner le capteur. En principe, il se présente une relation linéaire entre le signal de capteur et le voltage de fonctionnement pour un tel capteur ratiométrique quand le paramètre de mesure est constant. Un exemple de capteur ratiométrique est un capteur de Hall qui peut détecter l'intensité d'un champ magnétique en utilisant l'effet de Hall. La plage permise pour le voltage de fonctionnement est typiquement limitée à un intervalle 20 de voltage relativement faible pour des capteurs de Hall. La plage de voltage de fonctionnement permissible peut s'élever à 5 V ± 0,5 V pour un exemple de capteur de Hall. Si l'on fait fonctionner un tel capteur avec des voltages plus élevés ou plus faibles que la plage de 25 voltage de fonctionnement permissible, on court le danger que le signal de sortie du capteur ne soit plus ratiométrique par rapport au voltage de fonctionnement, ou bien que le signal de capteur ne représente plus la valeur du paramètre de mesure, ou encore que le capteur ne 30 fonctionne plus ou soit même détruit. C'est par conséquent un objectif de la présente invention de proposer un circuit électrique pour faire fonctionner un capteur ratiométrique qui permette également le fonctionnement du capteur avec des voltages 35 d'alimentation qui sont à l'extérieur de la plage de voltage de fonctionnement permissible du capteur. Pour atteindre cet objectif, la présente invention propose un circuit électrique qui présente les caractéristiques exposées dans la présente demande. Un circuit électrique pour faire fonctionner un capteur ratiométrique en accord avec l'invention est adapté à générer un signal de capteur sur la base d'un paramètre de mesure détecté, et comprend un amplificateur de voltage de fonctionnement, au moins un amplificateur de signal et une unité de commande. L'amplificateur de voltage de fonctionnement possède une entrée pour recevoir un voltage d'alimentation depuis une source de voltage. L'amplificateur de voltage fonctionnement est adapté à générer un voltage de fonctionnement pour le capteur à partir du voltage d'alimentation fourni par la source de voltage, le rapport du voltage de fonctionnement sur le voltage d'alimentation étant déterminé par un facteur d'amplification de voltage réglable. L'amplificateur de signal possède une sortie pour recevoir le signal de capteur depuis le capteur et une sortie pour sortir un signal de sortie. L'amplificateur de signal est adapté à générer le signal de sortie à partir du signal de capteur, le rapport du signal de sortie sur le signal de capteur étant déterminé par un facteur d'amplification de signal réglable. De façon analogue, l'unité de commande possède une entrée pour recevoir le voltage d'alimentation depuis la source de voltage. L'unité de commande est adaptée à générer au moins un signal de commande pour régler le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal en dépendance du voltage d'alimentation. À cet égard, le facteur d'amplification de voltage est inversement proportionnel au facteur d'amplification de signal (auquel on se réfère également comme anti-proportionnel ou disproportionnel). Une telle relation inversement proportionnelle entre 35 le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal signifie que le produit du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification de signal est constant (valeur constante k) ou est sensiblement constant. Cette dernière possibilité peut être suffisante ou même désirée lorsque certaines non- linéarités des composants ou des signaux devraient être compensées (par exemple en utilisant une table de lecture LUT). Ainsi, il est possible de faire fonctionner le circuit incluant le capteur avec un voltage d'alimentation qui est plus élevé que le voltage de fonctionnement maximum permissible du capteur, de sorte que le signal de sortie délivré par le circuit présente toujours une relation ratiométrique avec le voltage d'alimentation. De façon correspondante, le rapport du signal de sortie sur le voltage d'alimentation appliqué du circuit dépend sensiblement uniquement du paramètre de mesure détecté, mais non pas de l'amplitude du voltage d'alimentation lui-même. Finalement, le circuit électrique connecté au capteur se comporte donc comme un capteur ayant une plage de voltage de fonctionnement permissible plus étendue. Le facteur d'amplification de voltage est réduit aussi loin que le voltage de fonctionnement fourni par l'amplificateur de voltage de fonctionnement tombe dans la plage de voltage de fonctionnement permissible du capteur, par exemple quand le voltage d'alimentation excède le voltage de fonctionnement permissible maximum du capteur. En même temps, le facteur d'amplification de signal de l'amplificateur de signal est augmenté d'une quantité correspondante. Le circuit en accord avec l'invention peut généralement être utilisé pour tous les types de capteurs ratiométriques. De manière particulièrement avantageuse, on pourra l'utiliser en connexion avec des capteurs de Hall dans lesquels le paramètre de mesure est l'intensité d'un champ magnétique. En principe, le circuit peut être conçu pour fonctionner avec un capteur unique ou pour fonctionner avec une pluralité de capteurs, ou également pour fonctionner avec un capteur ayant une pluralité de sortie de signaux. En accord avec un mode de réalisation avantageux, ledit facteur d'amplification de voltage est réciproque du facteur d'amplification de signal. Dans ce cas, le facteur d'amplification de voltage est donc précisément la valeur inverse du facteur d'amplification de signal. Pour une relation réciproque, le produit du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification de signal aura toujours la valeur 1 ou aura sensiblement la valeur 1. En principe, le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal peuvent également se 15 trouver dans une relation inversement proportionnelle différente l'un par rapport à l'autre, et ceci signifie que le produit du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification de signal n'est pas égal à 1, mais qu'il est toutefois constant (k 1.). De cette manière, on 20 peut par exemple réaliser une amplification générale du signal de capteur. De préférence, le facteur d'amplification de voltage est inférieur ou égal à 1 et le facteur d'amplification de signal est supérieur ou égal à 1. 25 De préférence, le signal de capteur et le signal de sortie sont formés par un signal de voltage respectif, l'amplificateur de signal étant un amplificateur de voltage. Cela est par exemple le cas pour un mode de réalisation adapté à un capteur de Hall. En principe, le 30 signal de capteur peut toutefois être aussi un signal de courant, et dans ce cas l'amplificateur de signal sera un amplificateur de courant ou un convertisseur d'impédance (par exemple un transformateur courant/voltage). En accord avec un autre mode de réalisation 35 avantageux, le circuit peut être amené à fonctionner avec un voltage d'alimentation qui tombe dans une plage d'alimentation de voltage prédéterminée, cette plage de voltage d'alimentation étant divisée en une pluralité d'intervalles. Un facteur d'amplification de voltage prédéterminé respectif et un facteur d'amplification de signal prédéterminé respectif sont associés à chaque intervalle. L'unité de commande est adaptée à déterminer l'intervalle qui comprend le voltage d'alimentation. En outre, l'unité de commande est aussi adaptée à générer ledit au moins un signal de commande pour le réglage du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification de signal en dépendance de l'intervalle déterminé. Par conséquent, le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal ne sont pas changés de manière continue, mais ils sont changés par étapes discrètes. Cela permet une adaptation simple, du point de vue de la conception du circuit, et assure en outre que le produit du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification du signal sera constant, et donc que l'on pourra éviter également des non-linéarités dans le rapport du signal de sortie sur le voltage d'alimentation pour un paramètre de mesure constant À cet égard, il est avantageux que chaque intervalle et le facteur d'amplification de voltage associé à cet intervalle soient sélectionnés de telle façon que le voltage de fonctionnement généré par l'amplificateur de voltage fonctionnement tombe dans une plage de voltage de fonctionnement permissible pour le capteur. Grâce à cela, on sera assuré que le capteur va toujours fonctionner à l'intérieur de spécifications valides pour le capteur. On devrait noter que la longueur de l'intervalle ne doit pas nécessairement être constante. En particulier, il n'est pas non plus exigé que chaque intervalle soit dimensionné de manière à utiliser complètement la plage de voltage de fonctionnement permissible pour le capteur. De préférence, l'unité de commande comprend au moins un détecteur de valeur seuil qui est adapté à comparer le voltage d'alimentation avec au moins une valeur seuil qui sépare des intervalles voisins les uns des autres. Le détecteur de valeur seuil permet une association particulièrement simple du voltage d'alimentation actuel à l'un des intervalles de voltage prédéterminés. Avantageusement, le signal de commande pour le réglage du facteur d'amplification de voltage et le signal de commande pour le réglage du facteur d'amplification de signal sont identiques pour un intervalle respectif. Grâce à cela, on empêche l'apparition d'un décalage temporel pour un changement du facteur d'amplification respectif sur un changement du voltage alimentation (fluctuations). On peut cela éviter de manière particulièrement fiable un erroné des facteurs d'amplification pour lequel on par exemple le facteur d'amplification de voltage avec un premier intervalle et le facteur second grâce à réglage réglera associé d'amplification de signal associé avec un intervalle. On est donc sûr que le signal de sortie sera homogène dans toutes les situations de fonctionnement. En accord avec un autre mode de réalisation avantageux, l'amplificateur de voltage de fonctionnement ou l'amplificateur de signal, ou tous les deux, comprennent un agencement diviseur de voltage respectif ayant une pluralité de ramifications commutables. Chacune de ces ramifications peut, par exemple, comprendre au moins une résistance. Les ramifications peuvent être commutées directement ou indirectement en fonction du voltage d'alimentation, de telle façon que l'on fournit un voltage de commande variable à un noeud de l'agencement diviseur de voltage respectif, sur la base duquel on règle le facteur d'amplification de voltage ou le facteur d'amplification de signal. En particulier, on pourra générer un signal de sélection en dépendance du voltage d'alimentation, et les ramifications mentionnées seront commutées en dépendance du signal de sortie, et avec le voltage de commande variable au niveau du noeud de l'agencement diviseur de voltage respectif correspondant au signal de commande déjà mentionné de l'unité de commande. Ici, on pourra atteindre une réalisation particuliè- rement simple pour le réglage de l'accord du facteur d'amplification de voltage ou du facteur d'amplification de signal du point de vue de la conception du circuit. En outre, en pourra obtenir un comportement égal de bonne qualité de l'amplificateur de voltage et de l'amplificateur de signal avec simultanément une faible dépendance de la température, en particulier quand l'amplificateur de voltage de fonctionnement et l'amplificateur de signal comprennent des agencements diviseurs de voltage similaires. De préférence, ledit noeud de l'agencement diviseur de voltage respectif est connecté à un trajet de rétroaction de l'amplificateur de voltage de fonctionnement ou de l'amplificateur de signal afin de régler de cette manière directement ou indirectement le facteur d'amplification de voltage ou le facteur d'amplification de signal. Par exemple, l'amplificateur de voltage de fonctionnement ou les amplificateurs de signaux pourront avoir un amplificateur opérationnel respectif (OpAmp) dont l'entrée est connectée au noeud mentionné de l'agencement diviseur de voltage respectif. Il est en particulier possible de connecter l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de voltage de fonctionnement au voltage d'alimentation et à une entrée de l'amplificateur de voltage de fonctionnement. En outre, l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de signal peut être connecté à une sortie de l'amplificateur de signal et à une entrée de l'amplificateur de signal. Grâce à cela, on peut obtenir une rétroaction, et un tel circuit sera également désigné comme "amplificateur non-inverseur". De préférence, l'amplificateur de voltage de fonctionnement comprend un agencement diviseur de voltage ayant une pluralité de résistances et l'amplificateur de signal comprend de façon analogue un agencement diviseur de voltage avec une pluralité de résistances, la pluralité de résistances de l'agencement amplificateur de voltage de fonctionnement ayant les mêmes valeurs que la pluralité de résistances de l'amplificateur de signal. Grâce à cela, on obtient un comportement égal de particulièrement bonne qualité et les tolérances vis-à-vis des composants sont seulement négligeablement perceptibles. La conception de l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de voltage de fonctionnement et la conception de l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de signal sont analogues dans ce cas. Cependant, elles sont adaptées à régler le facteur d'amplification de voltage de manière inversement proportionnelle au facteur d'amplification de signal. En variante ou en supplément, en accord avec un autre 20 mode de réalisation avantageux, l'agencement diviseur de voltage respectif comprend un circuit parallèle composé d'une pluralité de résistances, en partant dudit noeud, avec un commutateur associé à l'une au moins de la pluralité de résistances. La résistance concernée (ou la ramification 25 concernée d'une pluralité de résistances) pour générer le signal de voltage peut être commutée en situation active ou non-active au moyen du commutateur respectif. Ici, le commutateur respectif est commandé directement ou indirectement en fonction du voltage d'alimentation (par 30 exemple via le signal de sélection mentionné). De cette manière, on pourra obtenir un comportement égal de très bonne qualité pour le réglage du facteur d'amplification de voltage et du facteur d'amplification de signal, étant donné que les facteurs d'amplification sont sensiblement 35 déterminés par les valeurs des résistances. Trois mesures sont particulièrement avantageuses à l'égard d'une haute stabilité thermique et d'une faible dérive en relation avec le vieillissement des composants utilisés. En particulier, on évite également des non- linéarités grâce aux caractéristiques précédemment mentionnées qui concernent, entre autres choses, des déviations dans la fabrication de série, comme elles sont fréquemment présentes pour des composants semi-conducteurs. Comme le changement des facteurs d'amplification se produit avec l'aide des commutateurs, des déviations dans la fabrication de série, qui sont par exemple rendues perceptibles sous la forme de facteurs d'amplification différents dans des transistors, n'ont pas d'influence sur la ratiométrie entre le voltage d'alimentation et le signal de sortie. D'autres modes de réalisation avantageux de l'invention sont mentionnés dans le reste de la description et des dessins. L'invention sera décrite en détail dans ce qui suit au 20 moyen de modes de réalisation et en se référant aux dessins, dans lesquels : la figure 1 montre un schéma-bloc du circuit de capteur comprenant un circuit selon l'invention, d'après un premier mode de réalisation ; 25 les figures 2 à 6 montrent des diagrammes de circuits d'un circuit électrique selon l'invention, d'après un second mode de réalisation ; et la figure 7 montre une illustration graphique de différents voltages et différents facteurs d'amplification 30 en dépendance du voltage d'alimentation pour un exemple de circuit. En se référant au schéma-bloc du circuit de la figure 1, on va décrire dans ce qui suit la conception générale d'un exemple de circuit 10 en accord avec l'invention. Le 35 circuit 10 comprend un amplificateur de voltage de fonctionnement 14, une unité de commande 16, un capteur de Hall 24 pour détecter l'intensité d'un champ magnétique, et un amplificateur de signal 28. L'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 et l'unité de commande 16 reçoivent un voltage d'alimentation 12 fourni par une source de voltage (non illustrée) à des entrées respectives. L'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 génère un voltage de fonctionnement 22 sur la base d'un signal de commande 18 fourni par l'unité de commande 16, ce voltage de fonctionnement 22 étant fourni au niveau d'une entrée de voltage de fonctionnement d'un capteur de Hall 24. Le capteur de Hall 24 génère un signal de capteur 26 dont l'amplitude dépend de l'intensité du champ magnétique détecté et du voltage de fonctionnement 22. Pour une intensité constante du champ magnétique, le signal de capteur 26 est ratiométrique par rapport au voltage de fonctionnement 22, cela signifiant qu'il existe une relation linéaire entre le voltage de fonctionnement 22 et le signal de capteur 26. Le signal de capteur 26 est reçu à une entrée de l'amplificateur de signaux 28 et il est amplifié par l'amplificateur de signaux 28 avec un facteur d'amplification de signal variable, ce facteur d'amplification de signal étant réglé sur la base d'un autre signal de commande 20 fourni par l'unité de commande 16. Le signal de capteur amplifié 26 est sorti à titre de signal de sortie 30 au niveau d'une sortie de l'amplificateur de signaux 28. L'unité de commande 16 génère le signal de commande 18 pour l'amplificateur opérationnel 14 de telle façon que le voltage de fonctionnement 22 soit toujours présent dans une plage de voltage de fonctionnement permissible pour le capteur de Hall 24. La plage de voltage de fonctionnement admissible du capteur de Hall 22 peut être située entre 4,5 V et 5,5 V pour le présent mode de réalisation. Le signal de commande 18 est généré de telle façon que le facteur d'amplification de voltage prend une valeur G avec l'aide de l'unité de commande 16. L'amplificateur de signaux 28 est commandé de telle manière que le facteur d'amplification de signal prend la valeur 1/G avec l'aide du signal de commande 20, c'est-à-dire précisément la valeur réciproque du facteur d'amplification de voltage. Quand, par exemple, le voltage d'alimentation 12 a une valeur de 10 V, l'unité de commande 16 peut fixer le facteur d'amplification de voltage de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 avec l'aide du signal de commande 18 à une valeur 0,5, de sorte que le voltage de fonctionnement 22 aura une valeur de 5 V. De manière correspondante, le facteur d'amplification de signal s'élève alors à 1/0,5 = 2. Quand le voltage d'alimentation a, par exemple, simplement une valeur de 5 V, l'unité de commande 16 peut régler les signaux de commande 18, 20 de telle façon que le facteur d'amplification de voltage aura une valeur égale à 1 et que le facteur d'amplification de signal aura de manière analogue une valeur égale à 1. Grâce à cela, on est assuré que le signal de sortie 30 sera toujours ratiométrique à l'égard du voltage d'alimentation 12, comme cela sera décrit en détail dans ce qui suit. Dans ce qui suit, on va décrire un autre mode de réalisation d'un circuit 10' en accord avec un autre mode de réalisation, en se référant à des diagrammes de circuits détaillés conformément aux figures 2 à 8. Comme le circuit 10' selon les figures 2 à 6 est sensiblement basé sur le schéma-bloc du circuit 10 en accord avec la figure 1, on utilisera les mêmes numéros de référence pour les mêmes éléments. Le circuit 10' illustré dans les figures 2 à 6 comprend différents circuits partiels qui sont connectés les uns avec les autres via des connexions T1 à T7, et des connexions respectives ayant les mêmes numéros de référence sont connectées les unes aux autres. En accord avec la figure 2, le circuit 10' comprend un circuit de filtrage et de protection 32 qui comprend des entrées Il, 12 pour recevoir un voltage d'alimentation depuis une source de voltage non illustrée. En outre, le circuit de filtrage et de protection 32 comprend des sorties 01, 02 au niveau desquelles un signal de sortie respectif 30, 30' est fourni, comme cela sera expliqué plus en détail dans ce qui suit. Le circuit de filtrage et de protection 32 comprend différentes unités de filtre pour le filtrage de signaux d'interférences qui comprennent différentes inductances et différentes capacités (condensateurs), ainsi que différentes unités de protection 15 pour la protection à l'encontre des courts-circuits, des bas voltages et des hauts voltages. En outre, on prévoit différentes capacités, qui ne sont pas illustrées en détail, d'une manière typique pour le filtrage et/ou pour la suppression de fréquences de 20 résonance également dans la partie restante du circuit 10'. Le circuit 10' comprend un amplificateur de voltage de fonctionnement 14 qui comprend un amplificateur opérationnel IC1 connecté au voltage d'alimentation 12, par exemple du type TLV271, et un transistor bipolaire TR1, par 25 exemple du type BDP949. Le collecteur du transistor TR1 est connecté au voltage d'alimentation 12, la base est connectée à la sortie de l'amplificateur opérationnel IC1, et l'émetteur est connecté à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel IC1. Un voltage d'alimentation 30 22 est appliqué au niveau du connecteur T5. L'entrée positive de l'amplificateur opérationnel IC1 est connectée à l'une des résistances R10 (10 kQ), R11 (11,5 kQ), R12 (25,5 kO) et R13 (18,2 kO) qui constituent l'agencement diviseur de voltage. Les résistances R11, R12 35 et R13 sont commutées en parallèle les unes aux autres, ainsi que via un noeud N en série avec la résistance R10, de sorte que l'agencement diviseur de voltage comprend trois ramifications de résistances. La résistance R10 est connectée au niveau de sa première connexion au voltage d'alimentation 12 et au niveau de sa seconde connexion via le noeud N1 à l'entrée positive de l'amplificateur opérationnel IC1, ainsi qu'aux premières connexions des résistances R11, R12, R13. La seconde connexion de la résistance R11 est connectée directement à la terre, alors que la seconde connexion de la résistance R12 est connectée au moyen d'un transistor MOS M1B, et la seconde connexion de la résistance R13 est sélectivement connectée à la terre via un transistor MOS M1A. Les deux transistors MOS M1A, M1B servent de commutateurs et ils sont commandés via les entrées T4 ou T3. Les transistors MOS M1A, M1B peuvent par exemple être formés par un double transistor MOS du type NDC7002N. Le circuit comprend encore une unité de génération de voltage de référence 34 (figure 3), un premier détecteur de valeur seuil 36 (figure 4) et un second détecteur de valeur seuil 38 (figure 5) qui sont connectés au voltage d'alimentation 12 via une connexion respective T7. L'unité de génération de voltage de référence 34 (figure 3) comprend une diode Zener ZU1 ayant un voltage de coupure de 5,1 V, par exemple du type BZX84B5V1-V, ainsi qu'une résistance R1 (5 kO) pour limiter le courant. L'unité de génération de voltage de référence 34 fournit un voltage de référence 40 ayant une amplitude de 5,1 V au niveau de la connexion T6. Le premier et le second voltage seuil 36, 38 (figures 4 et 5) comprennent des amplificateurs opérationnels IC2 ou IC3, par exemple du type LM2904DSMD, dont les entrées négatives sont connectées au voltage de référence 40 via les connexions T6. L'entrée positive de l'amplificateur opérationnel IC2 (figure 4) est connectée à la borne formée par un diviseur de voltage formé par les résistances R2 (10 kO) et R3 (10,5 kO), alors que l'entrée positive de l'amplificateur opérationnel 103 (figure 5) est connectée à la borne formée entre le diviseur de voltage formé par les résistances R5 (10 kO) et R6 (15 kO). Les entrées positives de l'amplificateur opérationnel 102, 103 sont en outre renvoyées via une résistance R4 (1 MO) ou R7 (1 Mû) aux sorties respectives de l'amplificateur opérationnel 102 ou 103. Le premier détecteur de valeur seuil 36 fournit un premier signal de commande 42 à la connexion T3 quand le voltage d'alimentation 12 s'élève à au moins 10,46 V. Le second détecteur de valeur seuil 38 fournit un second signal de commande 44 à la connexion T4 quand le voltage d'alimentation 12 s'élève à au moins 12,75 V. Les signaux de commande 42, 44 servent de signaux de sélection pour les transistors MOS en aval M1A, M1B (figure 2) comme cela sera décrit en détail dans ce qui suit. Le circuit 10' en accord avec l'invention comprend encore un capteur de Hall 24 double, par exemple du type AS5263, qui est alimenté avec le voltage de fonctionnement fourni par l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 à la connexion T5 en accord avec la figure 6. Le capteur de Hall 24 possède deux sorties de signaux S01, SO2 auxquelles sont fournis un premier signal de capteur 26 et un second signal de capteur 26'. La sortie de signal SO1 est connectée à un premier amplificateur de signal 28. Le premier amplificateur de signal 28 comprend un amplificateur opérationnel 104, par exemple du type TLV272, dont l'entrée positive est connectée à la sortie de signal S01. L'entrée négative de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 104 est connectée à un agencement diviseur de voltage qui est conçu de manière analogue à l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 (figure 2). Cet agencement diviseur de voltage comprend les résistances R101 (10 kû), R11' (11,5 kO), R12' (25,5 kO) et R13' (18,2 kO). Les résistances Rll', R12' et R13' sont commutées en parallèle les unes avec les autres (par rapport à la terre) ainsi qu'en série avec la résistance R10' via un noeud N'. La résistance R101 est connectée à sa première connexion à la sortie de l'amplificateur opérationnel 104 et à sa seconde connexion via le noeud N' à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 104, ainsi qu'elle est connectée aux premières connexions des résistances R11', R12', R13'. La seconde connexion de la résistance R11' est connectée directement à la terre. La seconde connexion de la résistance R12' est connectée via un transistor MOS M2B et la seconde connexion de la résistance R13' est connectée à la terre via un transistor MOS M2A. Les transistors MOS M2A, M2B servent à leur tour de commutateurs et ils sont sélectionnés de manière analogue aux transistors MOS M1A, M1B en accord avec la figure 2 via les entrées T4 ou T3 et cela signifie qu'ils sont sélectionnés au moyen des signaux de commande 42, 44 du premier détecteur de valeur seuil 36 (figure 4) ou du second détecteur de valeur seuil 38 (figure 5). Les transistors MOS M2A, M2B peuvent être par exemple aussi formés par un transistor MOS double du type NDC7002N dans ce cas. Le second amplificateur de signal 28' est connecté à la sortie de signal SO2 du capteur de Hall 24. Sa conception correspond à celle du premier amplificateur de signal 28, avec l'amplificateur opérationnel IC4' correspondant à l'amplificateur opérationnel 104, les résistances R10" à R13" correspondant aux résistances R101 à R13', et les transistors MOS M2A', M2B'correspondant aux transistors MOS M2A, M2B. L'amplificateur de signal 28 fournit un signal de sortie 30 via la connexion Tl au niveau de la sortie 01, et l'amplificateur de signal 28' fournit un signal de sortie 30' via la connexion T2 au niveau de la sortie 02. L'unité de génération de voltage de référence 34 (figure 3), le premier détecteur de valeur seuil 36 (figure 4), le second détecteur de valeur seuil 38 (figure 5) et l'agencement diviseur de voltage commutable respectif de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 (figure 2) et l'amplificateur de signaux 28, 28' (figure 6) forment ainsi en commun une unité de commande 16 qui génère un signal de commande respectif pour le réglage du facteur d'amplification des amplificateurs opérationnels IC1, IC4, IC4' en dépendance du voltage d'alimentation 12 au niveau des noeuds N, N', N" (figures 2 et 6). La particularité de conception de l'agencement diviseur de voltage de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 et l'agencement diviseur de voltage des amplificateurs de signaux 28, 28' est adaptée pour régler un facteur d'amplification de voltage et un facteur d'amplification de signal qui sont inversement proportionnels l'un à l'autre, à savoir réciproques l'un de l'autre. Dans ce qui suit, on va expliquer en détail les fonctionnalités correspondantes du circuit 10'. En raison de la conception du circuit 10' incluant les détecteurs de valeur seuil 36, 38, une région de travail du voltage d'alimentation 12 de 8,8 V à 15 V a pour résultat le fonctionnement du circuit 3 en accord avec l'invention, qui est divisé en trois intervalles 1, 2 et 3, intervalles à l'intérieur desquels l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 et l'amplificateur de signaux 28, 28' sont amenés respectivement à fonctionner avec différents facteurs d'amplification. La frontière inférieure de l'intervalle 1, ainsi que la frontière supérieure de l'intervalle 3 sont définies par des moyens de commutation respectifs comprenant d'autres diodes Zener dans le circuit de filtrage et de protection 32, qui empêchent un fonctionnement du circuit à l'extérieur de sa plage de travail. Quand le voltage d'alimentation 12 est situé entre 8,8 V et 10,46 V et est donc présent dans l'intervalle 1, les deux détecteurs de valeur seuil 36, 38 sont présents dans l'état non-commuté, de sorte qu'aucun signal de commande n'est délivré au niveau des sorties T3, T4. Ainsi, les transistors MOS M1A, M1B de l'amplificateur de voltage de fonctionnement 14 et les transistors MOS M2A, M2B, M2A', M2B' de l'amplificateur de signal 28, 28' sont bloqués de sorte que les courants s'écoulent simplement à travers les résistances R10 et R11, R101 et Rll' ou R10" et Rll" à l'intérieur de l'agencement diviseur de voltage. À partir de cela, on obtient en résultat par calcul un facteur 10 d'amplification de voltage G de 0,54 (à l'égard de l'amplificateur opérationnel IC1), de sorte que la plage du voltage de fonctionnement dans l'intervalle 1 se réduit à une valeur entre 4,71 V et 5,60 V. Quand le voltage d'alimentation 12 est situé entre 15 10,46 V et 12,75 V et donc à l'intérieur de l'intervalle 2, le premier détecteur de valeur seuil 36 est commuté en service et fournit le premier signal de commande 42 au niveau de la connexion T3. Ainsi, les transistors MOS M1B, M2B et M2B' sont transférés dans un état commuté actif, de 20 sorte que les résistances R12, R12' et R12" sont maintenant commutées en parallèle aux résistances R11, Rll' et/ou Rll" dans l'agencement diviseur de voltage. Le facteur d'amplification de voltage G est réduit de ce fait à 0,44 par calcul, grâce à quoi on est assuré que le voltage de 25 fonctionnement sera présent dans une plage permissible également pour le voltage d'alimentation augmenté. Le second détecteur de valeur seuil 38 est également commuté en situation active en plus du premier détecteur de valeur seuil 36 et fournit donc le second signal de 30 commande 44 au niveau de la connexion T4 quand le voltage d'alimentation est situé entre 12,75 V et 15,00 V et donc à l'intérieur de l'intervalle 3. Le second signal de commande 44 commande maintenant additionnellement également les transistors MOS M1A, M2A et M2A' (commutés en condition 35 active), de sorte que les résistances R13, R13' ou R13" sont également commutées additionnellement en condition active dans l'agencement diviseur de voltage, et donc que toutes les trois résistances R11 à R13, R11' à R13', ou R11" à R13" sont commutées en parallèle. Grâce à cela, le facteur d'amplification de voltage G est réduit à 0,36 par calcul, et le voltage d'alimentation augmenté est à son tour réduit à une plage de voltage appropriée pour le fonctionnement du capteur de Hall 24. Dans le tableau suivant, on a fourni respectivement les plages pour le voltage d'alimentation 12, les facteurs d'amplification de voltage de fonctionnement G (à l'égard de l'amplificateur opérationnel IC1), les facteurs d'amplification de signaux 1/G (à l'égard des amplificateurs opérationnels 104, I04', ainsi que les plages résultantes pour le voltage de fonctionnement 22 du capteur de Hall 24 pour les intervalles respectifs 1 à 3. Intervalle 1 2 3 Voltage alim. 8,8 V à 10,46 V 10,46 V à 12,75 V 12,75 V à 15,00 V (12) G 0,54 0,44 0,36 1/G 1,87 2,26 2,81 Voltage de 4,71 V à 5,60 V 4,62 V à 5,64 V 5,54 V à 5,34 V fonct. (22) On devrait noter que les valeurs fournies ont été sensiblement calculées sur la base de la valeur de résistance de l'agencement diviseur de voltage pour simplifier leur compréhension. En raison d'autres pertes de voltage qui ne sont pas considérées dans cet exemple, comme 30 au niveau des transistors ou au niveau des amplificateurs opérationnels, on est sûr que le voltage fonctionnement va s'élever entre 4,5 et 5,5 V en pratique. On comprendra que les valeurs numériques mentionnées (par exemple pour les résistances R10 à R13) doivent être 35 comprises uniquement comme étant des exemples en 25 association avec le mode de réalisation selon les figures 2 à 6 Dans le diagramme de la figure 7, on a montré différents voltages et différents facteurs d'amplification pour un circuit en accord avec l'invention, selon un autre mode de réalisation non illustré. Le circuit sur lequel ce diagramme est basé est conçu pour une plage de voltage d'alimentation plus grande, d'approximativement 4,5 V à 19,5 V, en contraste par rapport au second mode de réalisation des figures 2 à 6, ce qui peut être obtenu par une simple modification du circuit 10' du second mode de réalisation précédemment décrit en augmentant le nombre des intervalles de voltage d'alimentation, et dans lequel des détecteurs de valeur seuil additionnels et des ramifications additionnelles sont prévus dans l'agencement diviseur de voltage des amplificateurs de voltage de fonctionnement 14 et des amplificateurs de signaux 28, 28'. Dans le diagramme de la figure 7, on a affiché les dépendances du voltage de fonctionnement 22 et du signal de 20 sortie 30 sur le voltage d'alimentation 12 (axe X, en volts) pour un paramètre de mesure constant, l'échelle SUT l'axe Y représentant des volts. En outre, on a également montré la progression du facteur d'amplification de voltage G et du facteur d'amplification de signal 1/G, l'unité 25 correspondante de l'axe Y étant sans dimension dans cet exemple. En se référant à la progression en dents de scie du voltage fonctionnement 22, on peut reconnaître que le voltage de fonctionnement 22 est réduit approximativement 30 depuis la valeur de voltage permissible maximum jusqu'à la valeur de voltage permissible minimum en arrivant à une frontière d'un intervalle. En raison du rapport ratiométrique du capteur de Hall, cela apporte une réduction correspondante du signal de capteur fourni au 35 niveau des sorties de signaux du capteur de Hall. Toutefois, comme le facteur d'amplification de signal 1/G est simultanément augmenté avec le début de chaque intervalle, cette diminution du signal de capteur est complètement compensée. Ainsi, le signal de sortie 30 prévu au niveau des sorties présente l'extension linéaire illustrée dans la figure 7. Il est donc possible d'augmenter la plage de voltage d'alimentation effective pour le fonctionnement d'un capteur ratiométrique en maintenant la relation ratiométrique entre le voltage d'alimentation du circuit et le signal de sortie fourni par le circuit, avec l'aide du circuit en accord avec l'invention. 20 25 30 35 Liste des références 10, 10'. Circuit 12. Voltage d'alimentation 14. Amplificateur de voltage de fonction- nement 16. Unité de commande 18, 20. Signal de commande 22. Voltage de fonctionnement 24. Capteur de Hall 26, 26'. Signal de capteur 28, 28'. Amplificateur de signal 30, 30'. Signal de sortie 32. Circuit de filtrage et de protection 34. Unité de génération de voltage de référence 36. Premier détecteur de valeur seuil 38. Second détecteur de valeur seuil 40. Voltage de référence 42. Premier signal de commande 44. Second signal de commande Il, 12. Entrée IC1-IC4, IC4'. Amplificateur opérationnel M1A, M1B, M2A, M2B, M2A', M2B'. Transistor MOS N, N', N". Noeuds 01, 02. Sortie R1-R7, R10-R13, R10'-R13', R10"-R13". Résistance S01, SO2. Sortie de signal Tl-T7. Connexion TR1. Transistor Zl. Diode Zener REVENDICATIONS1. Circuit électrique pour faire fonctionner un capteur ratiométrique (24) qui est adapté à générer un signal de capteur (26, 26') sur la base d'un paramètre de mesure détecté, comprenant : un amplificateur de voltage de fonctionnement (14) qui possède une entrée pour recevoir un voltage d'alimentation (12) depuis une source de voltage, dans lequel l'amplificateur de voltage de fonctionnement (14) est 10 adapté à générer un voltage fonctionnement (22) pour le capteur (24) depuis le voltage d'alimentation (12) fourni par la source de voltage, dans lequel le rapport du voltage de fonctionnement (22) sur le voltage d'alimentation (12) est déterminé par un facteur d'amplification de voltage 15 susceptible d'être réglé ; au moins un amplificateur de signal (28, 28') qui possède une entrée pour recevoir le signal de capteur (26, 26') depuis le capteur (24) et une sortie (01, 02) pour sortir un signal de sortie (30, 30'), dans lequel 20 l'amplificateur de signal (28, 28') est adapté à générer le signal de sortie (30, 30') à partir du signal de capteur (26, 26'), dans lequel le rapport du signal de sortie (30, 30') sur le signal de capteur (26, 26') est déterminé par un facteur d'amplification de signal susceptible d'être 25 réglé ; et une unité de commande (16) qui possède de manière analogue une entrée pour recevoir le voltage d'alimentation (12) depuis la source de voltage, dans lequel l'unité de commande (16) est adaptée à générer au moins un signal de 30 commande (18, 20) pour régler le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal en dépendance du voltage d'alimentation (12) ; dans lequel le facteur d'amplification de voltage est inversement proportionnel au facteur d'amplification de 35 signal. 2. Circuit électrique selon la revendication 1, dans lequel le facteur d'amplification de voltage est réciproque du facteur d'amplification de signal. 3. Circuit électrique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le signal de capteur (26, 26') et le signal de sortie (30, 30') sont formés par un signal de voltage respectif ; et dans lequel l'amplificateur de signal (28, 28') est un amplificateur de voltage. 4. Circuit électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le facteur d'amplification de voltage est inférieur ou égal à 1 ; et dans lequel le facteur d'amplification de signal est supérieur ou égal à 1. 5. Circuit électrique selon l'une quelconque des 15 revendications précédentes, dans lequel le circuit peut être amené à fonctionner avec un voltage d'alimentation (12) qui tombe dans une plage de voltage d'alimentation prédéterminée dans lequel la plage de voltage d'alimentation est divisée en une pluralité d'intervalles ; 20 dans lequel un facteur d'amplification de voltage prédéterminé respectif et un facteur d'amplification de signal prédéterminé respectif sont associés à chaque intervalle ; dans lequel l'unité de commande (16) est adaptée à déterminer l'intervalle qui comprend le voltage 25 d'alimentation (12) ; et dans lequel l'unité de commande (16) est adaptée à générer au moins un signal de commande (18, 20) pour régler le facteur d'amplification de voltage et le facteur d'amplification de signal en dépendance de l'intervalle déterminé. 30 6. Circuit électrique selon la revendication 5, dans lequel chaque intervalle et le facteur d'amplification de voltage associé avec cet intervalle sont sélectionnés de telle façon que le voltage de fonctionnement (22) généré par l'amplificateur de voltage de fonctionnement (14) tombe 35 dans une plage de voltage de fonctionnement permissible pour le capteur (24). 7. Circuit électrique selon la revendication 6, dans lequel l'unité de commande (16) comprend au moins un détecteur de valeur seuil (36, 38) qui est adapté à comparer le voltage d'alimentation (12) avec au moins une valeur seuil qui sépare des intervalles voisins les uns des autres. 8. Circuit électrique selon la revendication 7, dans lequel le signal de commande (18) pour le réglage du facteur d'amplification de voltage et le signal de commande (20) pour le réglage du facteur d'amplification de signal d'un intervalle respectif sont identiques. 9. Circuit électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'amplificateur de voltage de fonctionnement (14) et/ou l'amplificateur de signal (28, 28') comprennent un agencement diviseur de voltage respectif ayant une pluralité de ramifications commutables qui peuvent être sélectivement commutées en dépendance du voltage d'alimentation (12) de telle façon qu'un voltage de commande variable est fourni à un noeud (N, N', N") de l'agencement diviseur de voltage respectif sur la base duquel est réglé le facteur d'amplification de voltage ou le facteur d'amplification de signal. 10. Circuit électrique selon la revendication 9, dans lequel l'amplificateur de voltage de fonctionnement (14) comprend un agencement diviseur de voltage ayant une pluralité de résistances (R1O-R13) et l'amplificateur de signal (28, 28') comprend un agencement diviseur de voltage ayant une pluralité de résistances (R10'-R13', R10"-R13"), la pluralité de résistances (R10-R13) de l'amplificateur de voltage de fonctionnement ayant les mêmes valeurs que la pluralité de résistances (R10'-R13', R10"-R13") de l'amplificateur de signal. 11. Circuit électrique selon la revendication 9 ou 10, dans lequel l'agencement diviseur de voltage respectif 35 comprend un circuit parallèle d'une pluralité de résistances (R11-R13, R11'-R13', R11"-R13") partant du noeudmentionné (N, N', N") ; dans lequel un commutateur (M1A, M1B, M2A, M2B, M2A', M2B') est associé avec l'une au moins de la pluralité de résistances, commutateur au moyen duquel la résistance respective (R11-R13, R11'-R13', R11"-R13") est commutable en situation active ou non active pour la génération du voltage de commande, le commutateur respectif (M1A, M1B, M2A, M2B, M2A', M2B') pouvant être commandé en dépendance du voltage d'alimentation (12). 12. Circuit électrique selon l'une quelconque des 10 revendications précédentes, dans lequel le circuit (10, 10') comprend le capteur (24). 13. Circuit électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le capteur est un capteur de Hall (24). 15 20 25 30 35