Brevet FR3008322A1 — publié le 20150116

Procédé d'épuration de fumées de combustion La présente invention concerne un procédé d'épuration de fumées de combustion. Lors de la combustion de matières comme le charbon ou le fioul, par exemple en vue de produire de l'énergie, ou bien de l'incinération de déchets, les fumées issues de la combustion contiennent une proportion appréciable d'oxydes d'azote et ne peuvent être rejetées à l'atmosphère sans traitement. D'autres polluants, en particulier des gaz acides comme l'acide chloridrique ou le dioxyde de soufre, sont également émis, ainsi que des poussières et des particules solides. D'une manière générale, plusieurs technologies d'élimination des oxydes d'azote sont disponibles et bien acceptées industriellement. Tout d'abord, pour éliminer les oxydes d'azote, on peut agir au niveau de la combustion proprement dite. Des brûleurs dits « bas-NOx » peuvent être utilisés dans le cas de la combustion du charbon ou du fioul, ou bien on peut modifier l'excès d'air, ou son étagement, de façon à ce que, dans les zones très chaudes de combustion, la formation des oxydes d'azote, à partir de l'azote de l'air, soit minimisée. Il a été également proposé d'enrichir l'atmosphère de combustion en oxygène ou bien de recycler du dioxyde de carbone pour accomplir cet effet. Cette approche reste limitée dans son efficacité et se révèle peu commode à mettre en oeuvre dans le cadre de l'incinération de déchets. Dans tous les cas, cette solution ne peut aucunement suffire à amener la teneur en oxydes d'azote dans les fumées de combustion en deçà de 100 mg/Nm3 en général. Une seconde approche consiste à introduire, dans une zone particulière de la combustion, un réactif de dénitrification, usuellement de l'ammoniac ou de l'urée. Ce réactif se décompose alors et les radicaux générés réagissent pour empêcher la formation des oxydes d'azote et détruire ceux déjà formés. Là encore, cette solution connait des limites et il est difficile de dépasser des rendements de destruction de plus de 70 (3/0, sauf à consentir une fuite d'ammoniac dépassant la dizaine de mg/Nm3. En outre, pour le cas particulier de l'incinération de déchets, on ne peut pas obtenir beaucoup mieux que 120 mg/Nm3 d'oxydes d'azote sans avoir une fuite d'ammoniac importante. Cette solution, dite non catalytique et sélective, qui est fréquemment désignée par l'anagramme SNCR (pour « Selective Non Catalytic Reduction »), n'est donc pas suffisante pour répondre aux besoins des unités modernes. Actuellement, la technique suivie quand on besoin d'obtenir des teneurs d'oxydes d'azote inférieures à 80 mg/Nm3 consiste à recourir à une dénitrification catalytique et sélective, dite SCR (pour « Selective Catalytic Reduction »). On fait réagir les oxydes d'azote avec un réactif approprié sur un catalyseur maintenu à une température relativement élevée. Le réactif employé est typiquement l'ammoniac ou bien encore l'urée. Si cette technique est maintenant bien maitrisée, certaines contraintes et limitations, comme l'existence de poisons tels que des oxydes alcalins, le phosphore et l'arsenic, ainsi que l'existence de composés pouvant se déposer et bloquer les pores du catalyseur, tels que des sulfates, des hydrogénosulfates d'ammonium, S03, etc., obligent soit à une épuration poussée des fumées à traiter, soit à opérer la dénitrification à une température supérieure à 250°C pour limiter l'impact de ces poisons et composés désactivant le catalyseur. Ceci est particulièrement vrai pour les installations d'incinération de déchets dont les fumées de combustion contiennent une variété de polluants bien plus considérable que pour les unités de combustion de gaz et de charbon. En pratique, les unités de combustion sont souvent déjà équipées de moyens de dénitrification SNCR mais, puisque ces derniers ne suffisent pas à obtenir des niveaux d'oxydes d'azote assez bas pour satisfaire aux exigences réglementaires toujours plus strictes, il est nécessaire d'y adjoindre, en aval du traitement des fumées existant, un réacteur de dénitrification SCR. Si cette option permet de faire travailler le réacteur SCR dans de bonnes conditions, son intégration thermique ne peut se faire qu'au prix d'échangeurs coûteux, de type process-process. De plus, l'adjonction de ces équipements, à savoir les réacteurs SCR et les échangeurs process-process, engendre une perte de charge supplémentaire et coûte de l'énergie. Il a été proposé des systèmes hybrides, dans lesquels on couple une dénitrification SCR à une dénitrification SNCR. Dans une telle approche, un réacteur dédié reste nécessaire et, rien que pour la dénitrification des fumées, deux systèmes et leurs équipements associés sont donc nécessaires, à savoir un pour la dénitrification SCR et l'autre pour la dénitrification SNCR. Enfin, il a été proposé, dans FR 2 934 790, d'intégrer un catalyseur pour une dénitrification SCR, dans le plenum de sortie d'un électrofiltre ou bien dans les gaines de ce dernier, afin de tirer parti d'un excès de réactif de dénitrification SNCR n'ayant pas réagi. Cette approche utilise une synergie heureuse entre les deux procédés, quand ils sont conduits dans un mode particulier, mais nécessite toujours deux systèmes, l'un pour la dénitrification SCR et l'autre par la dénitrification SNCR. Par ailleurs, les autres polluants présents dans les fumées, comme les oxydes de soufre, l'acide chloridrique et l'acide fluoridrique, ainsi que le mercure, pour n'en citer que quelques uns, doivent aussi être traités. Traditionnellement, des unités spécialement dédiées à ces polluants sont utilisées, par exemple des filtres à manches, des électrophiltres avec injection d'un réactif, ou encore des laveurs humides. Des technologies hybrides, captant à la fois les oxydes de soufre et d'azote, ont bien été proposées, mais elles ne traitent pas les polluants comme le mercure ou les dioxines. Ceci étant rappelé, l'invention vise à proposer un procédé d'épuration de fumées de combustion, qui, tout en permettant une épuration fiable des polluants des fumées à traiter, soit beaucoup plus économique et mieux intégré. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé d'épuration de fumées de combustion contenant des oxydes d'azote et des polluants acides, dans lequel - dans une zone où les fumées à traiter présentent une température comprise entre 750°C et 1150°C, de préférence entre 850°C etl 100°C, on injecte un agent réactif de dénitrification et on ajuste le débit d'injection de cet agent réactif de façon à réaliser une dénitrification non catalytique et sélective, ayant un rendement compris entre 40% et 80°A, - dans les fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, on introduit un mélange réactif, contenant un catalyseur sous forme divisée et un réactif basique dans une proportion telle que le catalyseur constitue entre 5 et 30% en poids du mélange réactif, et - on fait ensuite circuler les fumées contenant le mélange réactif dans un séparateur gaz-solides, duquel une fraction majoritaire des résidus solides extraits est admise à un réacteur d'activation avant d'être réintroduite en amont du séparateur gaz- solides, tandis que la fraction minoritaire restante est évacuée. Ainsi, conformément à l'invention, on combine pour le traitement de fumées de combustion, les étapes suivantes : - une dénitrification de type SCNR, dans laquelle on introduit, dans une zone de température comprise entre 750°C et 1150°C, un agerb réactif tel que l'ammoniac (NH3) ou l'urée. La quantité d'agent réactif injectée est ajustée de façon à ne réaliser qu'une dénitrification partielle, qui est typiquement limitée entre 40 et 80 °A. Ceci permet d'opérer une dénitrification préalable, tout en limitant les effets secondaires qu'aurait une dénitrification trop poussée, comme l'apparition de protoxyde d'azote (N20) ; et - une épuration complémentaire des fumées ayant subit la dénitrification partielle précitée, épuration complémentaire dans laquelle, à la fois, la dénitrification des fumées est achevée et la captation des autres polluants est assurée. Pour ce faire, un mélange réactif, contenant un catalyseur de dénitrification, sous forme divisée, et au moins un réactif basique propre à assurer la captation des polluants acides, est injecté en amont d'un préparateur gaz-solides. La circulation dans ce séparateur gaz-solides des fumées, en présence combinée du catalyseur divisé et du réactif basique, tel que de la chaux vive, de la chaux hydratée, de la magnésie ou du bicarbonate de sodium, assure la captation ou la destruction des polluants présents dans ces fumées. On notera que, pour l'homme du métier, il n'est pas naturel d'envisager de combiner, en une seule épuration, la captation de polluants acides et l'élimination des oxydes d'azote sur un catalyseur de dénitrification, le réactif alcalin de traitement des polluants acides ayant tendance à désactiver le catalyseur du mélange réactif introduit dans les fumées envoyées au séparateur gaz-solides. Grâce à l'invention, une telle épuration est mise en oeuvre car le catalyseur est réactivé en permanence par le réacteur de réactivation et est recirculé, ce qui neutralise cet effet néfaste. En pratique, le procédé conforme à l'invention s'applique au traitement des fumées de combustion de manière générale, plus particulièrement au traitement des fumées de combustion d'ordures ménagères, de déchets industriels ou de déchets spéciaux. Suivant des caractéristiques additionnelles avantageuses du procédé conforme à l'invention, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : - un complément d'agent réactif de réduction des oxydes d'azote est également admis au réacteur d'activation ; - un complément d'agent réactif de réduction des oxydes d'azote est injecté dans les gaines de circulation des fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, en amont du séparateur gaz-solides ; - le mélange réactif est admis au réacteur d'activation en sortie duquel il rejoint les fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, par un flux conjoint avec la fraction majoritaire des résidus solides, sortant du réacteur d'activation ; - le mélange réactif est injecté dans les gaines de circulation des fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, en amont du séparateur gaz-solides ; - l'agent réactif est de l'ammoniac ou de l'urée ; - la température des fumées circulant dans le séparateur gaz-solides est comprise entre 120°C et 20000; - le réactif basique du mélange réactif est constitué de chaux vive, de chaux éteinte, de magnésie ou de bicarbonate de sodium ; - de la vapeur d'eau est également admise au réacteur d'activation ; - la fraction majoritaire des résidus solides constitue plus de 80% de ces résidus solides. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant à l'unique figure 1 qui est une vue schématique illustrant une installation de mise en oeuvre d'un procédé conforme à l'invention. En référence à la figure 1, cette installation comprend une unité de combustion 101 qui brûle, par exemple mais de manière non exclusive, des ordures ménagères, des déchets industriels ou des déchets spéciaux. Cette unité 101 reçoit un flux 10 d'un agent réactif destiné à réaliser une dénitrification non catalytique et sélective, dite SNCR, des fumées produites par l'unité de combustion. D'une manière connue en soi, l'agent réactif est constitué d'ammoniac, d'urée solide ou d'une solution d'urée dans l'eau, et est injecté dans une zone de l'unité de combustion 101, dans laquelle la température des fumées est comprise entre 750 et 1050°C, de préférence entre 850 et 1100°C. Cette dénitrification de type SNCR, que l'on peut qualifier de dénitrification 10 préliminaire pour des raisons qui apparaitront plus loin, présente un rendement fixé de manière volontaire à une valeur comprise entre 40% et 80%, de préférence entre 50% et 70%, et ce en ajustant le débit du flux d'agent réactif 10 alimentant l'unité de combustion 101. Ceci signifie que, en sortie de l'unité de combustion 101, entre 40% et 80% des oxydes d'azote ont été éliminés des fumées de combustion, les fumées 1 sortant de l'unité 101 étant ainsi déjà partiellement dénitrifiées, par rapport à une situation où aucun agent réactif de dénitrification ne serait injecté. On rappelle que, comme présenté dans le préambule du présent document, il est techniquement possible d'obtenir un rendement de dénitrification SNCR supérieur à 80%, mais ceci est obtenu au prix d'effets secondaires importants, indésirables, comme l'apparition de protoxyde d'azote (N20), ainsi qu'une consommation excessive d'agent réactif de dénitrification. Il faut cependant bien comprendre qu'un excès d'agent réactif 10, ou de ses sous produits de décomposition, à savoir l'ammoniac, l'urée ou l'acide isocianique, est souhaitable car, comme expliqué plus loin, cet excès va servir, à son tour, pour une dénitrification complémentaire dans une étape à venir. Le chlorure d'ammonium, qui est produit par une réaction entre l'ammoniac et l'acide chloridrique usuellement présents dans les fumées à traiter, peut également servir à son tour dans l'étape à venir précitée. Par conséquent, conformément à l'invention, il est intéressant de pousser la dénitrification SNCR dans l'unité de combustion 101 autant que faire se peut, sans pour autant que les autres effets indésirables apparaissent. Les fumées 1 issues de l'unité de combustion 101 traversent ensuite un économiseur ou une chaudière 102, qui sont d'une technologie connue et dont le but est de récupérer l'énergie thermique véhiculée par les fumées 1. Les fumées 2 sortant de l'économiseur ou de la chaudière 102 sont mélangées à un flux 7, qui va être décrit un plus loin, puis entrent dans un séparateur gaz-solides 103. Le séparateur gaz-solides 103 est d'une technologie connue en soi : il s'agit, par exemple et de manière préférée, d'un filtre à manches mais d'autres technologies, telles qu'un électrofiltre, peuvent être aussi employées. Le rôle du séparateur gaz-solides 103 est triple : - d'abord, le séparateur 103 assure une fonction de dépoussiérage, en séparant les solides contenus dans les fumées 2 ; - ensuite, le séparateur 103 assure une fonction de dépollution des fumées 2 pour les polluants de ces fumées, autres que les oxydes d'azote, notamment les polluants acides comme les dioxydes de soufre, l'acide chloridrique ou l'acide fluorhydrique, ainsi que le mercure ou les dioxines ; et - enfin, le séparateur 103 assure un complément de dénitrification. Ainsi, les fumées 3 sortant du séparateur gaz-solides 103 satisfont aux exigences de rejet pour l'ensemble des polluants considérés. Pour ce faire, conformément à l'invention, un mélange réactif, constitué d'un mélange d'un catalyseur et d'un réactif basique, est introduit dans les fumées 2 en amont du séparateur gaz-solides 103. Dans le mode de réalisation préféré, illustré en traits pleins à la figure 1, ce mélange réactif est référencé 9 et est introduit dans un réacteur 201 qui traite une fraction 6 des résidus solides 4 extraits du séparateur 103, cette fraction de résidus solides 6 étant, en sortie du réacteur 201, renvoyée dans les fumées 2, conjointement avec le mélange réactif 9, sous forme du flux précité 7. Selon l'invention, afin d'obtenir une consommation du mélange réactif 9 minimale, la fraction recirculée 6 du flux total 4 des solides extraits du séparateur 103 doit être significative, en constituant entre 50% et 95% du flux total 4, de préférence plus de 80% du flux total 4. Bien entendu, cela implique qu'une partie, référencée 5 sur la figure 1, des résidus solides 4 est évacuée, le rapport entre le flux 5 et le flux 6 déterminant le taux de recirculation. Le réacteur 201 est d'une technologie connue en soi : il peut s'agir, par exemple et de manière non limitative, d'un réacteur à double vis, à tambour ou à lit fluidisé. Dans tous les cas, le rôle de ce réacteur 201 est de réactiver les résidus recirculés 6 avant qu'ils ne soient réintroduits, par le flux 7, en amont du séparateur gaz-solides 103. En effet, les solides 4 extraits du séparateur 103 contiennent, outre des poussières et d'autres solides captés, des espèces réactives qui n'ont pas été totalement épuisées par le séparateur 103, de sorte qu'en envoyant au réacteur 201 la fraction 6 de ces résidus solides 4, les espèces réactives précitées sont réactivées avant d'être réintroduites dans les fumées 2 pour traiter à nouveau ces dernières. A titre d'option, non représentée sur la figure 1, de la vapeur d'eau est introduite dans le réacteur d'activation 201 afin de servir au processus d'activation dans ce réacteur. Selon une des caractéristiques de l'invention, la partie du mélange réactif 9, constituée du catalyseur précité, est apte à réduire les oxydes d'azote par réaction entre ceux-ci et un composé réducteur comme l'ammoniac, l'urée ou l'acide isocianique, et ce typiquement à une température comprise entre 120°C et 200°C. Cette partie catalytique du mélange réactif 9 est comprise entre 5% et 30% en poids du mélange réactif 9. Egalement selon une des caractéristiques de l'invention, la partie du mélange réactif 9, qui est constituée du réactif basique précité et qui est donc différente de la partie catalytique du mélange réactif 9, est apte à capter les polluants acides tels que l'acide chloridrique (HCI) ou le dioxyde de soufre (S02). Cette partie réactive du mélange 9 est ainsi constituée d'un composé alcalin, qui, à titre d'exemple, représente entre 70 et 95 (3/0 en poids du mélange 9 et est constitué de chaux vive, de chaux hydratée, de magnésie ou de bicarbonate de sodium. On comprend que la partie catalytique du mélange réactif 9 sert à parachever la dénitrification des fumées 2. Elle utilise comme agent réducteur les composés contenus dans ces fumées 2, qui proviennent de la partie de l'agent réactif 10, qui n'a pas réagi au niveau de l'unité de combustion 101 : en effet, comme indiqué précédemment, pour que le rendement de dénitrification opérée dans l'unité 101 soit supérieur à 40%, voire de préférence compris entre 50 et 70%, l'agent réactif 10 doit être injecté en excès de sorte que les fumées provenant de l'unité 101 contiennent des espèces réductrices azotées qui vont pouvoir réagir à nouveau avec les oxydes d'azote au contact de la partie catalytique du mélange réactif 9, dans le séparateur gaz-solides 103 ainsi que dans ses gaines en amont. En tenant compte des explications données juste ci-dessus, on comprend qu'une option, qui n'est pas représentée sur la figure 1 et qui est mise en oeuvre si nécessaire, consiste à injecter un complément d'agent réactif de réduction des oxydes d'azote, tel que de l'urée ou de l'ammoniac, en aval de l'unité de combustion 101, soit au réacteur d'activation 201, soit directement dans les gaines de circulation des fumées 1 ou 2, en amont du séparateur gaz-solides 103. Le réacteur 201 se prête particulièrement bien à une telle injection quand le complément d'agent de réduction des oxydes d'azote est de l'urée solide. Les avantages apportés par l'invention sont multiples. En effet, avec une installation simple, le taux de dénitrification des fumées 3 est important. Hormis l'unité de combustion 101, l'installation est limitée au séparateur gaz-solides 103 et au réacteur d'activation 201. Le mélange réactif 9, qui est avantageusement conçu pour travailler à des températures comprises entre 120°C et 200°C, uilise le séparateur gaz-solides 103, et ses gaines amont, en tant que réacteur. Il n'y a pas besoin, contrairement à une installation de dénitrification catalytique de type SCR classique, de coûteux réchauffeurs et récupérateurs de chaleur, dont la fonction n'est que d'assurer que le catalyseur de dénitrification SCR opère à une température suffisante. Cette utilisation, à température faible, est rendue possible par la dénitrification partielle effectuée par l'unité de combustion 101 avec l'agent réactif 10, qui conduit à ce que les fumées 1 ne contiennent plus qu'une concentration assez faible d'oxydes d'azote, typiquement inférieure à 150 mg/Nm3, tout en contenant également les composés réducteurs issus de l'agent réactif 10. Ceci permet aussi de limiter la proportion de la partie catalytique dans le mélange réactif 9, ce qui est économiquement avantageux puisque la partie catalytique de ce mélange est plus chère que la partie constituée du réactif basique. Par ailleurs, le réacteur d'activation 201 régénère et réactive en continu le recirculat 6, permettant un taux de recirculation plus important et une consommation moindre du mélange réactif 9. Enfin, le fait que la partie catalytique du mélange réactif 9 soit sous forme divisée fait que les réactions de dénitrification catalytique des fumées 2 prennent place aussi bien dans le séparateur gaz-solides 103 que dans les gaines amont de celui-ci, dans lesquelles les réactifs et fumées « volent» et sont donc en contact pendant un temps allant de une à plusieurs secondes. Autrement dit, conformément à l'enseignement technique de l'invention, l'ensemble des gaines, entre le point d'injection du flux 7 dans les fumées 2 et le séparateur gaz-solides 103, constitue de fait un réacteur multifonction, qui est simple, peu coûteux et bien intégré, et qui travaille à abattre l'ensemble des polluants présents dans les fumées 2, en particulier, à la fois, les polluants acides et les oxydes d'azote. Comme indiqué plus haut, ceci est rendu possible par l'utilisation du mélange réactif 9, dont la partie catalytique est active à basse température, c'est-à-dire entre 120°C et 200°C, ainsi que par la réactivation permanente des résidus recirculés et du catalyseur que ces derniers contiennent, par le réacteur d'activation 201. Divers aménagements et variantes au procédé d'épuration décrit jusqu'ici sont par ailleurs envisageables. Ainsi, de manière optionnelle, un analyseur de fumées, mesurant la concentration d'au moins l'ammoniac (NH3) ou celle du protoxyde d'azote (N20) est installé sur le trajet des fumées entre l'unité de combustion 101 et le séparateur gaz- solides 103 : cet analyseur peut alors avantageusement servir à piloter l'injection de l'agent réactif 10 dans l'unité de combustion 101. On peut ainsi chercher à maximiser le rendement de dénitrification non catalytique dans l'unité 101, tout en limitant les effets secondaires décrits plus haut, qui proviendraient d'une trop forte injection de l'agent réactif 10. De même, selon une autre variante, qui est montrée en traits pointillés sur la figure 1 en lien avec la référence 9', tout ou partie du mélange réactif précité est introduit directement dans les gaines de circulation des fumées 2, en amont du séparateur gaz- solide 103. Dans tous les cas, le mélange réactif 9 ou 9' peut, en plus du catalyseur et du réactif basique, inclure d'autres additifs spécifiques.5 REVENDICATIONS1.- Procédé d'épuration de fumées de combustion contenant des oxydes d'azote et des polluants acides, dans lequel : - dans une zone où les fumées à traiter présentent une température comprise entre 750°C et 1150°C, de préférence entre 850°C etl 100°C, on injecte un agent réactif (10) de dénitrification et on ajuste le débit d'injection de cet agent réactif (10) de façon à réaliser une dénitrification non catalytique et sélective, ayant un rendement compris entre 40% et 80%, - dans les fumées (1) résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, on introduit un mélange réactif (9 ; 9'), contenant un catalyseur sous forme divisée et un réactif basique dans une proportion telle que le catalyseur constitue entre 5 et 30% en poids du mélange réactif, et - on fait ensuite circuler les fumées (2) contenant le mélange réactif (9 ; 9') dans un séparateur gaz-solides (103), duquel une fraction majoritaire (6) des résidus solides extraits (4) est admise à un réacteur d'activation (201) avant d'être réintroduite en amont du séparateur gaz-solides, tandis que la fraction minoritaire restante (5) est évacuée. 2.- Procédé suivant la revendication 1, dans lequel un complément d'agent réactif de réduction des oxydes d'azote est également admis au réacteur d'activation (201). 3.- Procédé suivant l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel un complément d'agent réactif de réduction des oxydes d'azote est injecté dans les gaines de circulation des fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, en amont du séparateur gaz-solides (103). 4.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le mélange réactif (9) est admis au réacteur d'activation (201) en sortie duquel il rejoint les fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, par un flux (7) conjoint avec la fraction majoritaire (6) des résidus solides (4), sortant du réacteur d'activation. 5.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le mélange réactif (9') est injecté dans les gaines de circulation des fumées résultant de la dénitrification non catalytique et sélective, en amont du séparateur gaz-solides (103). 6.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'agent réactif (10) est de l'ammoniac ou de l'urée. 7.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la température des fumées (2) circulant dans le séparateur gaz-solides (103) est comprise entre 120°C et 200°C. 8.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le réactif basique du mélange réactif (9 ; 9') est constitué de chaux vive, de chaux éteinte, de magnésie ou de bicarbonate de sodium. 9.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel de la vapeur d'eau est également admise au réacteur d'activation (201). 10.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la fraction majoritaire (6) des résidus solides (4) constitue plus de 80% de ces résidus solides (4).