Brevet FR3009273A1 — publié le 20150206

Cadre en matériaux composites stratifiés pour fuselage d'aéronef, comportant des zones de renfort courbes à rayon de courbure évolutif La présente invention est du domaine du façonnage des cadres en matériaux composites stratifiés formant des éléments structuraux d'un fuselage d'aéronef. La présente invention relève plus particulièrement de l'agencement d'une zone de renfort d'un tel cadre conformée en courbe et reliant entre elles deux zones à raccorder du cadre d'orientations respectives. Dans le domaine de l'aéronautique, les fuselages d'aéronefs sont typiquement agencés en coque longitudinalement étendue. Une telle coque est essentiellement formée d'un revêtement enveloppant une ossature. L'ossature est notamment composée d'organes introducteurs d'efforts ou raidisseurs du revêtement qui sont agencés et fixés entre eux pour conférer à la coque une conformation désirée. Parmi de tels organes raidisseurs, certains sont conformés en cadre potentiellement ouvert ou fermé. La conformation des cadres est potentiellement quelconque en étant définie selon les besoins d'agencement de l'ossature. Un tel cadre est couramment formé d'un profilé mis en forme pour conférer au cadre une conformation désirée. Le profilé présente une section transversale de forme potentiellement quelconque déterminée selon la résistance et la rigidité souhaitées du cadre vis-à-vis des efforts qu'il subit. Un tel profilé comporte couramment une âme de section transversale allongée pouvant être munie d'une semelle à l'une au moins de ses extrémités. Le profilé peut aussi comporter deux semelles disposées de part et d'autre de l'âme, dont une semelle intérieure orientée vers l'évidement intérieur du cadre et une semelle extérieure orientée vers l'extérieur du cadre. Un tel agencement de la section transversale d'un profilé à double semelle lui confère par exemple une section transversale de forme agencée en C, en I, en J ou en O. Le profilé peut être issu de matériaux composites stratifiés, dont les différentes couches (ou « strates » selon le dictionnaire encyclopédique des matériaux composites, WEKA INDUSTRIE, 1985, actualisation 1988) sont formées de tissus ou de nappes superposées. Les fibres des nappes sont orientées selon les besoins spécifiques de résistance et de rigidité du cadre. Les différentes couches de matériaux composites associent classiquement des nappes à fibres unidirectionnelles ou quasi-unidirectionnelles et des nappes à fibres bidirectionnelles dites alors tissus. Classiquement, une nappe est composée de fibres unidirectionnelles, c'est-à-dire orientées suivant une même direction. Une telle nappe est potentiellement conditionnée en rouleau ou en bobine permettant son exploitation par une machine à dépôt filamentaire. Les tissus sont conditionnés en rouleau et comprennent 15 des fibres orientées suivant la chaîne du tissu et des fibres orientées suivant la trame du tissu. Dans le cas d'une nappe à fibres quasi-unidirectionnelles dite éventuellement «tissu unidirectionnel », la quasi-totalité des fibres est orientée dans le sens de la chaîne du tissu, le reliquat de fibres étant orienté dans le sens de la trame du 20 tissu. Dans le cas d'un tissu à fibres bidirectionnelles, les fibres sont en général sensiblement réparties à égalité entre le sens de la chaîne et le sens de la trame du tissu. Typiquement, les efforts en flexion du cadre génèrent dans le profilé des contraintes en cisaillement et des contraintes normales 25 orientées suivant l'extension longitudinale du profilé. Classiquement, les contraintes normales sont reprises par les semelles, par exemple par des fibres unidirectionnelles et les contraintes en cisaillement sont reprises par l'âme par exemple par des tissus à fibres bidirectionnelles principalement orientées alors à plus ou moins 45°. 30 Bien évidemment des tissus à fibres bidirectionnelles peuvent aussi être intégrés dans les semelles en complément aux fibres unidirectionnelles. Dans ce contexte, le cadre peut comporter des zones de courbure reliant entre elles des zones à raccorder du cadre respectivement situées à l'une et l'autre des extrémités d'une zone de courbure donnée. Typiquement, les différentes zones de courbure du cadre sont chacune géométriquement définies par un rayon de courbure et relient entre elles les zones à raccorder. A titre illustratif, une dite zone de courbure est couramment localisée dans un coin du cadre pour relier entre elles des zones à raccorder d'extension rectiligne. Cependant, l'équilibre des contraintes normales subies par le profilé dans la zone de courbure du cadre génèrent dans les semelles des contraintes orientées perpendiculairement au plan des semelles. Il est constaté que de telles contraintes, dites contraintes de délaminage, sont proportionnelles auxdites contraintes normales 15 divisées par la valeur du rayon de courbure de la zone de courbure considérée du cadre et tendent à provoquer un délaminage du profilé, notamment dans la zone de jonction entre l'âme et les semelles. Les contraintes de délaminage sont en principe reprises par le collage des nappes entre-elles. Cependant, la résistance des 20 matériaux composites vis-à-vis des contraintes de délaminage est faible, car aucune fibre des différentes nappes composant les matériaux composites formant le profilé n'est habituellement orientée suivant l'orientation des contraintes de délaminage. En fait, les contraintes de délaminage sont appliquées à la matrice des 25 matériaux composites, la résistance mécanique de cette matrice étant nettement inférieure à celle des fibres. Il en ressort qu'il est nécessaire de renforcer les zones de courbure du cadre pour éviter un délaminage du profilé et plus particulièrement un délaminage d'une semelle intérieure du profilé 30 lorsque le moment de flexion appliqué audit profilé, d'axe perpendiculaire à l'âme, tend à mettre en traction la semelle intérieure du cadre. Parmi les solutions courantes visant à renforcer les zones de courbure d'un cadre en matériaux composites, la valeur du rayon de 5 courbure des zones de courbure peut être choisie importante ou les semelles du profilé peuvent être surdimensionnées. D'autres solutions connues pour éviter une séparation des nappes en cas de délaminage du profilé consistent à placer des rivets ou à assembler par couture les différentes nappes des 10 semelles, voire encore à placer des goussets de renfort dans les zones de courbure. Une autre solution possible, mais coûteuse et difficile à mettre en oeuvre lors de la fabrication du profilé, consiste à utiliser des nappes de tissus à fibres multidirectionnelles. Mais dans ce cas, il 15 faut tisser dans les trois dimensions le profilé ou tout au moins la semelle qu'il comporte. Pour connaître un environnement technologique proche de la présente invention, on pourra se reporter au document W02009112694 (AIRBUS OPERATION SAS) qui décrit un exemple de 20 réalisation d'un cadre structural d'un fuselage d'aéronef et un procédé de fabrication d'un tel cadre. La présente invention a pour objet un cadre structural d'un fuselage d'aéronef, ledit cadre comportant des zones de courbure reliant entre elles des zones à raccorder du cadre respectivement 25 situées à l'une et l'autre des extrémités d'une zone de courbure donnée. Le cadre de la présente invention est plus spécifiquement formé par un profilé en matériaux composites stratifiés, ledit profilé étant mis en forme pour former le cadre et comportant une âme bordée d'au moins une semelle, dont au moins une semelle intérieure voire aussi une semelle extérieure. Le but visé par la présente invention est de proposer un tel cadre dont les zones de courbure sont renforcées vis-à-vis desdites contraintes de délaminage. Il est recherché par la présente invention une obtention d'un dit cadre qui soit résistant notamment vis-à-vis des dites contraintes de délaminage, tout en pouvant être fabriqué à moindres coûts et tout en limitant au mieux le volume occupé par le profilé pour optimiser l'espace disponible de l'habitacle procuré par le fuselage de l'aéronef. La démarche de la présente invention s'inscrit plus spécifiquement dans la recherche d'un agencement spécifique de la géométrie définissant les zones de courbure du cadre. Une telle démarche vise à préserver d'un délaminage le profilé et plus particulièrement la semelle intérieure qu'il comporte lorsque cette semelle intérieure est mise en traction. Conformément à cette démarche, la présente invention est fondée sur une réduction du niveau des contraintes de délaminage dans une semelle du cadre, et notamment dans une semelle intérieure du cadre, donc sur une réduction du niveau des contraintes en traction normales à toute section transversale du profilé et proportionnelles aux contraintes de délaminage. Pour ce faire, il est constaté que l'effort normal dans ladite semelle résultant d'une sommation des dites contraintes normales, doit être inversement proportionnel à la courbure du cadre, et donc être proportionnel au rayon de courbure d'une zone de courbure du cadre considérée. Autrement dit, le rayon de courbure d'une zone de courbure du cadre considérée doit être défini d'autant plus grand que l'effort normal dans le profilé est important, un rayon de courbure de valeur importante diminuant les contraintes de délaminage qui de fait sont inversement proportionnelles audit rayon de courbure. Dans ce contexte, le cadre de la présente invention est du type de cadre formé par un profilé en matériaux composites stratifiés comportant une âme bordée d'au moins une semelle intérieure. Le cadre comporte des zones de courbure qui sont géométriquement chacune définies par au moins un rayon de courbure. De telles zones de courbure relient notamment entre elles des zones à raccorder du cadre d'orientations respectives distinctes. Selon la présente invention, la valeur dudit au moins un rayon de courbure, dit rayon de courbure évolutif, définissant géométriquement au moins en partie au moins une zone de courbure du cadre, est évolutive selon l'abscisse curviligne de tout point sur le pourtour externe de la semelle intérieure, dite plus simplement par la suite abscisse curviligne, depuis un quelconque point de la zone de courbure par rapport à un point de référence donné. Ces dispositions sont telles que le rayon de courbure définissant géométriquement ladite zone de courbure n'est pas de valeur constante, mais d'une valeur évoluant le long de la zone de courbure en fonction de ladite abscisse curviligne. Dans ce contexte, la valeur du rayon de courbure évolutif varie par rapport à un quelconque point de référence donné. La variation de la valeur du rayon évolutif peut être une variation de valeur par paliers ou peut être encore et de préférence une variation continue de valeur, la valeur du rayon évolutif variant dans ce dernier cas de variation continue à chacun de ses quelconques points géométriques définissant au moins en partie la zone de courbure. En d'autres termes pour une plage donnée d'une zone de courbure considérée, le rayon de courbure évolutif comporte au moins deux valeurs différentes, que les dites au moins deux valeurs soient des valeurs constantes respectives distinctes l'une de l'autre ou que la valeur du rayon de courbure évolutif soit continûment variable. Il en ressort que la conformation qui en résulte de la zone de courbure procure dans cette zone de courbure une résistance adaptée du profilé vis-à-vis des contraintes de délaminage, tout en limitant au mieux l'extension de la section transversale du profilé. Une telle limitation de l'extension transversale du profilé procure, pour un cadre de résistance donnée, une limitation de la masse du cadre voire une optimisation des dimensions de l'évidement intérieur du cadre. La limitation de la masse du cadre est particulièrement utile dans le domaine de l'aéronautique pour lequel la recherche d'une réduction de la masse des aéronefs est constante. L'optimisation des dimensions de l'évidement intérieur du cadre est particulièrement utile dans le cas où le cadre délimite un espace transversal de l'habitacle ménagé par le fuselage. Il en ressort que la conformation des zones de courbure du cadre procure un compromis satisfaisant entre la préservation du profilé vis-à-vis d'un délaminage potentiellement induit par lesdites contraintes de délaminage et un volume au mieux limité du profilé permettant de réduire la masse du cadre voire aussi d'optimiser l'espace offert par l'habitacle ménagé par le fuselage dans le cas où ledit cadre délimite l'espace transversal de l'habitacle. L'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif est notamment définie en fonction de ladite abscisse curviligne selon une formule mathématique. Ladite formule mathématique est choisie pour faire varier la valeur du rayon de courbure évolutif en répondant au mieux audit compromis recherché, tout en prenant de préférence en compte les conditions de mise sous contrainte du profilé et ses facultés de résistance recherchées selon diverses situations, telle qu'une situation courante de mise sous contrainte du cadre en situation de vol de l'aéronef ou une situation de crash de l'aéronef. Par exemple considérant la situation en vol de l'aéronef, un délaminage du profilé peut être évité selon l'abscisse curviligne considérée, en augmentant une valeur locale du rayon de courbure évolutif en tenant compte d'un seuil de flux toléré des contraintes de délaminage dans la zone de courbure. Considérant une situation de crash de l'aéronef, une valeur locale du rayon de courbure évolutif peut être réduite mais en tenant compte de la conservation d'un seuil de rupture final prédéfini suffisant de la semelle intérieure au regard des efforts auxquels le cadre est potentiellement soumis (une marge suffisante sur le seuil de rupture final de la semelle inférieure). Il est apparu que des résultats satisfaisants étaient procurés en définissant l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif linéairement selon une clothoïde, fonction de ladite abscisse curviligne. 15 Cependant, d'autres formules mathématiques peuvent être appliquées selon les besoins. Par exemple, l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif peut être définie selon une fonction polynomiale de ladite abscisse curviligne. 20 Par exemple encore, l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif peut être définie selon le carré de ladite abscisse curviligne. Par exemple encore, l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif peut être définie selon une fonction logarithmique 25 de ladite abscisse curviligne. Par exemple encore, l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif peut être définie selon une fonction exponentielle de ladite abscisse curviligne. Selon une forme de réalisation, au moins une même zone de courbure du cadre est géométriquement définie par au moins deux rayons de courbure successifs distincts. Par exemple parmi lesdits rayons de courbure successifs, au 5 moins un premier rayon de courbure est un rayon de courbure à valeur constante et au moins un deuxième rayon de courbure est un dit rayon de courbure évolutif. Par exemple encore, les rayons de courbure successifs sont des rayons de courbure évolutifs dont les variations de valeur 10 respectives sont potentiellement définies par des formules mathématiques distinctes. La valeur du rayon de courbure évolutif définissant au moins en partie la zone de courbure, est de préférence établie inférieure à une valeur seuil prédéfinie au-delà de laquelle un risque de délaminage 15 serait avéré par naissance et propagation d'une crique. Une telle valeur seuil peut être par exemple identifiée vis-à-vis d'un flux des contraintes de délaminage appliquées localement dans la zone de courbure, en prenant en compte diverses situations prédéfinies de mise sous contraintes du cadre, telle qu'une situation 20 de vol de l'aéronef ou une situation de crash. Des exemples de réalisation de la présente invention vont être décrits en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : - la fig.1 est une illustration d'un exemple de réalisation d'un 25 cadre de l'art antérieur que comprend classiquement un fuselage d'aéronef. - la fig.2 est composée de plusieurs schémas respectivement repérés (a), (b), (c), (d), (e) et (f), illustrant respectivement différents exemples de la conformation de la section transversale d'un profilé formant un cadre structural d'un fuselage d'aéronef, tel que le cadre représenté pour exemple sur la fig.l. - la fig.3 est composée de plusieurs schémas respectivement repérés (g), (h), (i), (j) selon lesquels, pour une valeur de référence 5 d'un rayon de courbure donné : *) le schéma (g) représente une zone de courbure d'un cadre de l'art antérieur définie selon un rayon de courbure R1 de valeur constante, *) le schéma (h) illustre sous forme d'un diagramme les 10 efforts (Fn) supportés par une semelle intérieure du cadre représentée sur le schéma (g), en fonction de l'abscisse curviligne (A), *) le schéma (i) illustre sous forme d'un diagramme la valeur (V) de la courbure constante de la zone de courbure en fonction de 15 l'abscisse curviligne (A), *) le schéma (j) illustre sous forme d'un diagramme la variation du flux (G) des contraintes de délaminage supportées par la semelle intérieure du cadre représenté sur le schéma (g), en fonction de l'abscisse curviligne (A). 20 - la fig.4 est composée de plusieurs schémas respectivement repérés (k), (I), (m) selon lesquels, en prenant en compte ladite valeur de référence d'un rayon de courbure donné : *) le schéma (k) représente sous forme d'un diagramme la conformation d'une première zone de courbure d'un cadre de la 25 présente invention selon une première forme de réalisation, ladite première zone de courbure étant géométriquement définie par un premier rayon de courbure évolutif, *) le schéma (I) illustre sous forme de diagramme l'évolution de la valeur (V) d'un dit premier rayon de courbure évolutif en fonction de l'abscisse curviligne (A), *) le schéma (m) illustre sous forme de diagramme la 5 variation du flux (G) des contraintes de délaminage supportées par une première semelle dans une dite première zone de courbure en fonction de l'abscisse curviligne (A). - la fig.5 est composée de plusieurs schémas respectivement repérés (n), (o), (p) selon lesquels, en prenant en compte ladite 10 valeur de référence d'un rayon de courbure donné : *) le schéma (n) représente sous forme d'un diagramme la conformation d'une deuxième zone de courbure d'un cadre de la présente invention selon une deuxième forme de réalisation, ladite deuxième zone de courbure étant géométriquement définie par un 15 deuxième rayon de courbure évolutif, *) le schéma (o) illustre sous forme de diagramme l'évolution de la valeur (V) d'un dit deuxième rayon de courbure évolutif fonction de l'abscisse curviligne (A), *) le schéma (p) illustre sous forme de diagramme la 20 variation du flux (G) des contraintes de délaminage supportées par une deuxième semelle dans une dite deuxième zone de courbure en fonction de l'abscisse curviligne (A). - la fig.6 est composée de plusieurs schémas respectivement repérés (q), (r), (s) selon lesquels, en prenant en compte ladite 25 valeur de référence d'un rayon de courbure donné : *) le schéma (q) représente sous forme d'un diagramme la conformation d'une troisième zone de courbure d'un cadre de la présente invention selon une troisième forme de réalisation, ladite troisième zone de courbure étant géométriquement définie par un troisième rayon de courbure évolutif, *) le schéma (r) illustre sous forme de diagramme l'évolution de la valeur (V) d'un dit troisième rayon de courbure évolutif fonction de l'abscisse curviligne (A), *) le schéma (s) illustre sous forme de diagramme la variation du flux (G) des contraintes de délaminage supportées par une troisième semelle dans une dite troisième zone de courbure en fonction de l'abscisse curviligne (A). Sur la fig.1, un cadre 1 constituant un élément de structure transversal d'un fuselage d'aéronef est formé à partir d'un profilé 8. Sur l'exemple de réalisation illustré, le profilé 8 est plus spécifiquement refermé en boucle sur lui-même en matérialisant un cadre fermé. Le profilé 8 est issu de matériaux composites stratifiés dont les différentes couches sont constituées de nappes ou de tissus classiquement formées par un arrangement de fibres d'un matériau résistant, dénommé renfort, noyées dans une matrice telle qu'une matrice résineuse par exemple, dont la résistance mécanique est beaucoup plus faible que celle dudit matériau résistant. Sur l'exemple de réalisation illustré, le profilé 8 comporte une âme 2 bordée de part et d'autre d'une semelle intérieure 3 orientée vers l'évidement intérieur 4 du cadre 1 et d'une semelle extérieure 5 orientée vers l'extérieur du cadre 1. Le cadre 1 illustré pour exemple est notamment un élément structural d'un fuselage définissant localement son profil transversal considéré par rapport à l'extension longitudinale typique du fuselage. Dans un tel contexte, l'évidement intérieur 4 du cadre 1 délimite en conséquence l'espace disponible de l'habitacle procuré par le fuselage de l'aéronef. Le cadre 1 comporte diverses zones à raccorder telles que 6,6',6" d'orientations respectives, lesdites zones à raccorder étant reliées entre elles par des zones critiques de courbure telles que 7,7'. Le cadre 1 est potentiellement soumis à des efforts Cl et C2 générant classiquement des contraintes normales dans les semelles 3,5 et des contraintes en cisaillement dans l'âme 2 du profilé 8. L'action des contraintes normales dans la semelle intérieure 3 en traction est égale à celle d'un effort F mettant en traction un élément E de cette semelle intérieure 3 compris entre deux sections S1 et S2 infiniment proches tel que représenté sur le détail du cadre illustré pour exemple sur la fig.1. Cependant, une rupture des zones de courbure 7,7' du cadre 1 peut résulter des contraintes normales en traction exercées 15 notamment sur la semelle intérieure 3 selon le pourtour de ladite semelle intérieure 3, c'est à dire sous l'effet des efforts Cl, C2 appliqués sur le cadre 1 et du moment de flexion, d'axe normal à l'âme 2, résultant desdits efforts Cl, C2 appliqués. En effet, l'équilibre desdites contraintes normales dans les zones de courbure 20 7,7' du cadre 1 génère des contraintes, dites contraintes de délaminage et peut conduire ainsi à un délaminage du profilé. Les contraintes de délaminage sont perpendiculaires au plan de la semelle intérieure 3, tel qu'illustré selon la flèche f indiquée sur la fig.1. Le champ des contraintes de délaminage doit être alors repris 25 par le simple collage des nappes ou des tissus, ce qui sollicite la matrice en traction dont la résistance mécanique est plus faible que celle des fibres. Sur la fig.2, différents exemples de conformation de la section transversale d'un profilé 8 à partir duquel est formé un cadre tel que 30 le cadre illustré pour exemple sur la fig.1, sont respectivement représentés à titre illustratif sur les schémas (a), (b), (c), (d), (e) et (f). Selon ces différents exemples de réalisation, les profilés 8 comportent essentiellement une âme 2 bordée de part et d'autre d'une semelle intérieure 3 et d'une semelle extérieure 5. Sur les fig.3 à fig.6, il est considéré une zone de courbure d'un 5 cadre reliant entre elles deux zones à raccorder 6', 6 du cadre. La zone de courbure 7 est géométriquement définie par un rayon de courbure R1, R2, dont les valeurs sont identifiées sur les différents exemples de réalisation illustrés par rapport à une valeur de référence. Par exemple, il est pris en compte un rayon de courbure 10 de référence d'une valeur de l'ordre de 300 mm pour une zone de courbure 7 de l'ordre de 471 mm par exemple. Il est considéré un rayon de courbure de valeur infinie définissant géométriquement chacune des zones à raccorder 6,6' du cadre 1, les zones à raccorder 6,6' étant considérées rectilignes sur 15 les exemples de réalisation illustrés. Il est aussi considéré un point de référence P1 à partir duquel la valeur d'un rayon de courbure R1, R2 définissant la zone de courbure 7 du cadre est définie. Un tel point de référence P1 est potentiellement placé sur un quelconque point de la zone de courbure 7 du cadre. Selon l'exemple 20 illustré, il est considéré un point de référence P1 correspondant à un premier point de jonction entre la zone de courbure 7 et une première zone à raccorder 6. Dans ce contexte, le point de référence P1 est pour exemple positionné à une abscisse curviligne A de 100 mm (voir fig.3(g)). 25 L'abscisse curviligne du rayon de courbure R1, R2 définissant la zone de courbure 7 du cadre s'étend jusqu'à un deuxième point de jonction P2 de la zone de courbure 7 avec une deuxième zone à raccorder 6' du cadre. Le deuxième point de jonction P2 est positionné à une valeur de l'abscisse curviligne de l'ordre de 571 mm 30 par exemple. Il est par ailleurs considéré une valeur seuil tolérée des contraintes de délaminage au-delà de laquelle un risque de délaminage du profilé serait avéré par naissance et propagation d'une crique. Une telle valeur seuil est potentiellement identifiée selon un flux de référence des contraintes de délaminage, tel qu'un flux de référence d'une valeur tolérée établie à 8.00 daN/mm. Sur la fig.3, le schéma (g) représente une zone de courbure 7 d'un cadre 1 de l'art antérieur, reliant entre elles deux zones à raccorder 6,6' du cadre 1 et le schéma (h) illustre l'évolution de l'effort normal Fn dans la semelle intérieure, les valeurs positives et négatives correspondant respectivement à des zones en traction et en compression. Sur le schéma (i) de la fig.3, la zone de courbure 7 est géométriquement définie par une courbure V constante correspondant à une valeur de référence constante du rayon de courbure de 300 mm. Le schéma (i) illustre l'évolution de la courbure V de la zone de courbure 7, étant rappelé que ladite courbure V est l'inverse du rayon de courbure. Ainsi une courbure V nulle correspond à un rayon de courbure infini. Il apparait sur le schéma (j) que le flux des contraintes de délaminage G peut atteindre 13.00 daN/mm, ce qui est supérieur à la valeur du flux de référence. Il est aussi constaté une brusque variation du gradient du flux des contraintes de délaminage au deuxième point de jonction P2. Sur les fig.4 à fig.6, le rayon de courbure définissant une zone de courbure 7 d'un cadre est de valeur évolutive selon l'abscisse curviligne, la valeur du rayon de courbure, dit alors rayon de courbure évolutif R2, évoluant depuis le point de référence P1. Différents exemples de tels rayons de courbure évolutifs R2 30 sont respectivement représentés sur les schémas (k), (n) et (q). Selon les différents exemples de réalisation illustrés sur les fig.4 à fig.6, l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 est définie selon des clothoïdes, de sorte que le flux des contraintes de délaminage est localement diminué pour ne pas excéder le flux de référence. Pour une dimension donnée de la section transversale du profilé formant le cadre, un délaminage de la semelle intérieure du profilé est évité par rapport à un même profilé utilisé pour un cadre comportant des zones de courbure définies par un rayon de courbure constant. Dans ce contexte en situation de vol de l'aéronef, un délaminage du profilé peut être évité en augmentant la valeur du rayon de courbure évolutif R2 dans la zone du deuxième point de jonction P2. Par rapport à une situation de crash de l'aéronef, il est possible de réduire légèrement la valeur du rayon de courbure évolutif R2 dans la zone du premier de jonction Pl. Toutefois un délaminage peut intervenir et cette situation n'est possible qu'en conservant une marge suffisante sur le seuil de rupture final de la semelle inférieure.. Par exemple sur les schémas (I) et (m) de la fig.4, l'évolution de la valeur de la courbure V permet d'adapter localement la valeur du rayon de courbure évolutif R2 selon les besoins. Dans la zone du premier point de jonction Pl, une diminution à 250 mm de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 par rapport à la valeur de référence de 300 mm peut être réalisée (courbure V de 0,004 mm-1). Les contraintes de délaminage sont appliquées sur le profilé en compression et sont considérées comme non dangereuses, le flux de contraintes de délaminage G étant à une valeur inférieure au flux de référence de 8.00 daN/mm. Dans la zone du deuxième point de jonction P2, une augmentation de 200 mm de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 par rapport à la valeur de référence de 300 mm peut être réalisée. Le rayon de courbure R2 vaut alors 500 mm (courbure V de 0,002 mm-1). Le flux de contraintes de délaminage G est réduit à une valeur inférieure à la valeur du flux de référence de 8.00 daN/mm. Une telle solution conforme à la fig.4 correspond donc à une zone de courbure du cadre géométriquement définie par deux rayons de courbure successifs de valeurs constantes respectives qui sont distinctes entre ces deux rayons de courbure successifs. Il est cependant constaté notamment au point de jonction P2 une brusque variation du gradient du flux des contraintes de délaminage et l'encombrement de la section transversale du profilé peut être encore réduit. Il en ressort que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 mérite d'être améliorée. A cet effet et par exemple encore sur les schémas (o) et (p) de la fig.5, il est proposé d'éviter une brusque variation du gradient du flux des contraintes de délaminage et de réduire au mieux l'encombrement de la section transversale du profilé. Dans la zone du premier point de jonction Pl, une réduction à 250 mm de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 par rapport à la valeur de référence de 300 mm peut être réalisée (courbure V de 0,004 mm-1) pour obtenir les mêmes avantages que ceux mentionnés pour l'exemple illustré sur la fig.4. Dans la zone du deuxième point de jonction P2, la valeur du rayon de courbure évolutif R2 augmente progressivement de 250 mm jusqu'à une valeur infinie. Le flux de contraintes de délaminage G est réduit à une valeur inférieure au flux de référence de 8.00 daN/mm, sans induire une brusque variation du gradient du flux des contraintes de délaminage. Par ailleurs, l'encombrement de la section transversale du profilé est réduit en optimisant le volume de l'évidement intérieur du cadre. Par exemple encore sur les schémas (r) et (s) de la fig.6, il est proposé une évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif R2 en fonction du carré de l'abscisse curviligne. Il est cependant constaté un accroissement raisonnable mais inopportun de la section transversale du profilé. Plus particulièrement, la valeur du rayon de courbure évolutif R2 peut être maintenue à la valeur de référence de 300 mm (courbure V de 0,0033 mm-1) dans la zone du premier point de jonction Pl, les contraintes de délaminage étant appliquées sur le profilé en compression et étant considérées comme non dangereuses. Puis, la valeur du rayon de courbure évolutif R2 augmente progressivement proportionnellement au carré de l'abscisse curviligne A. La variation brusque du gradient du flux des contraintes de délaminage est encore évitée. Il est évident que les différentes valeurs indiquées sur les exemples de réalisation illustrés de l'invention, telles que les valeurs du rayon de courbure de référence et du flux de référence des contraintes de délaminage, les valeurs des positions des points de jonction P1 et P2 et du point de référence Pl, de même que les modalités et les variations de valeur du rayon de courbure évolutif R2, sont à considérer comme illustratives des diverses possibilités offertes pour faire varier la valeur du rayon de courbure évolutif R2 en fonction des dimensions générales du cadre et en fonction des besoins, en tenant compte des capacités recherchées de résistance localisée au délaminage du profilé pour parvenir aux buts visés par l'invention. REVENDICATIONS1. Cadre (1) structural d'un fuselage d'aéronef, ledit cadre (1) comportant des zones de courbure (7,7') reliant entre elles des zones à raccorder (6,6',6") du cadre respectivement situées à l'une et l'autre des extrémités d'une zone de courbure donnée, le cadre étant formé par un profilé (8) en matériaux composites stratifiés comportant une âme (2) bordée d'au moins une semelle intérieure (3), les zones de courbure (7,7') du cadre (1) étant géométriquement chacune définies par au moins un rayon de courbure, caractérisé en ce que la valeur dudit au moins un rayon de courbure, dit rayon de courbure évolutif (R2), définissant géométriquement au moins en partie au moins une zone de courbure (7,7') du cadre (1), est évolutive selon l'abscisse curviligne de tout point sur le pourtour externe de la semelle intérieure (3), depuis un quelconque point de la 15 zone de courbure (7,7') par rapport à un point de référence (P1) donné. 2. Cadre selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) est définie linéairement selon une clothoïde fonction de 20 l'abscisse curviligne. 3. Cadre selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) est définie selon une fonction polynomiale de l'abscisse curviligne. 25 4. Cadre la revendication 1, caractérisé en ce que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) est définie selon le carré de l'abscisse curviligne. 5. Cadre selon la revendication caractérisé en ce que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) est définie selon une fonction logarithmique de l'abscisse curviligne. 6. Cadre selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'évolution de la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) est définie selon une fonction exponentielle de l'abscisse curviligne. 7. Cadre selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'au moins une même zone de courbure (7,7') du cadre (1) est géométriquement définie par au moins deux rayons de courbure successifs distincts. 8. Cadre selon la revendication 7, caractérisé en ce que parmi lesdits rayons de courbure successifs, 15 au moins un premier rayon de courbure est un rayon de courbure à valeur constante et au moins un deuxième rayon de courbure est un dit rayon de courbure évolutif (R2). 9. Cadre selon la revendication 7, caractérisé en ce que les rayons de courbure successifs sont de dits 20 rayons de courbure évolutifs (R2). 10. Cadre selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la valeur du rayon de courbure évolutif (R2) définissant au moins en partie la zone de courbure (7,7'), est établie inférieure à une valeur seuil prédéfinie. 25