Brevet FR3004443A1 — publié le 20141017

Procédé et installation de traitement des eaux industrielles chaudes. Domaine de l'invention L'invention concerne le domaine du traitement des effluents aqueux industriels présentant une température élevée. Plus précisément, l'invention concerne le traitement de telles eaux usées chaudes provenant des industries du gaz et du pétrole ou pétrochimiques, telles que les installations de production des champs pétroliers et/ou gaziers ou encore les raffineries. Art antérieur Les eaux de production des champs pétroliers et gaziers sont caractérisées par une température pouvant être élevée, en pratique pouvant être supérieure à environ 55 °C et pouvant monter dans certains cas jusqu'à 98 °C, par une pollution en hydrocarbures insolubles dans l'eau, et par la présence de matières en suspension et de matières organiques solubles dans l'eau. Les procédés actuellement mis en oeuvre pour le traitement de telles eaux chaudes de production des champs pétroliers et gaziers font appel à des techniques de microfiltration ou d'ultrafiltration des effluents sur membranes en céramique en amont de techniques de traitement biologique des effluents préalablement filtrés. La première étape de filtration sur membranes céramiques permet l'abattement des hydrocarbures insolubles et des matières en suspension tandis que la seconde étape de traitement biologique permet l'abattement de la matière organique soluble. Pour que la biomasse impliquée dans l'étape de traitement biologique puisse se développer et remplir correctement sa fonction, il est impératif que les effluents soient refroidis jusqu'à une température compatible avec celle-ci avant de subir la seconde étape. L'intégrité des membranes organiques étant susceptible d'être altérée par des températures élevées, de telles membranes ne peuvent donc être mises en oeuvre dans le cadre de ces procédés, raison pour laquelle ceux-ci mettent en oeuvre des membranes céramiques. Ces procédés présentent des limites en termes de coûts d'exploitation, de performances et d'opérabilité. En premier, les membranes céramiques sont coûteuses à l'achat et à l'entretien. Lorsque le débit d'effluent à traiter est élevé, le nombre d'unités de filtration membranaires utilisé doit l'être aussi, ce qui augmente les coûts d'investissement et d'exploitation. De plus, les revêtements céramiques (Ti02, CSi) de ces membranes peuvent catalyser certaines réactions d'oxydation de la matière organique, ou de la combinaison de certains composés organiques, à des métaux disponibles dans ces eaux donnant lieu à la formation de composés organo-métalliques. Ces composés constituent des sources de colmatage des membranes céramiques et conduisent, en pratique, à une augmentation de leur fréquence de nettoyage. Par ailleurs, de telles eaux peuvent présenter une dureté élevée résultant notamment de teneurs importantes en éléments alcalino-terreux, principalement en calcium et/ou en magnésium. Cette dureté élevée, combinée aux vitesses de passage interfaciales élevées, en pratique généralement comprises entre 1,5 et 5 m/s, nécessaires pour le fonctionnement de ces membranes, peut provoquer une érosion prématurée de ces membranes et, corollairement, à la nécessité d'anticiper leur remplacement. Par ailleurs, comme indiqué ci-dessus, la mise en oeuvre d'un traitement biologique pour l'élimination de la matière organique soluble nécessite un refroidissement préalable des eaux pour les rendre compatibles avec ce type de traitement. Or, les équipements de refroidissement augmentent d'une manière globale la taille des installations et, corollairement, les investissements. De plus, un tel refroidissement peut conduire à un bilan énergétique négatif du traitement. Ceci est d'autant plus vrai qu'il existe un intérêt à réutiliser les eaux traitées dans le cadre des procédés dont elles sont issues, notamment pour produire de la vapeur d'extraction. En effet, ces sites se trouvent souvent en des endroits ou l'eau est rare et donc chère. Refroidir des eaux destinées, après traitement, à être réchauffées pour pouvoir être ré-utilisées sous forme, par exemple de vapeur, impacte donc de façon négative le bilan énergétique. On notera également que le traitement biologique génère des boues dont la quantité est proportionnelle au débit d'effluents traité et à la concentration en matière organique contenue dans ceux-ci. Ces boues constituent un déchet dont le traitement implique une problématique économique et technique. En résumé, ces techniques de traitement sur membranes céramiques puis traitement biologique présentent un intérêt limité dans le cadre du traitement des eaux chaudes industrielles, notamment des eaux de production des champs pétroliers et gaziers. Objectifs de l'invention Un objectif de la présente invention est de proposer un procédé amélioré de traitement des effluents aqueux industriels pouvant avoir une température élevée. Notamment, un objectif de la présente invention est de décrire un tel procédé qui, dans au moins certains modes de réalisation, permet de réduit les coûts des procédés existants mettant en oeuvre une filtration sur membranes céramiques, tout en présentant des performances au moins semblables à ceux-ci. Encore un objectif de la présente invention est de décrire un tel procédé qui, dans au moins certains modes de réalisation, permet de réduire la fréquence de lavage des membranes mises en oeuvre, conduisant ainsi à des économies de réactifs de lavage et à la réduction des coûts de traitement des eaux de lavage souillées. Encore un autre objectif de la présente invention est de proposer un tel procédé qui, dans au moins certains modes de réalisation, permet de récupérer les polluants contenues dans les eaux, permettant ainsi de réutiliser ceux-ci sous forme de produits. Un autre objectif de la présente invention est de divulguer une installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. Exposé de l'invention Ces différents objectifs, ou au moins certains d'entre eux, sont atteints grâce à la présente invention qui concerne un procédé de traitement des eaux industrielles présentant une température comprise entre 55 °C et 98°C, préférentiellement entre 65°C et 85 °C, et contenant des polluants insolubles dans l'eau, des matières en suspension, et de la matière organique soluble dans l'eau, ledit procédé comprenant une étape de micro-filtration ou d'ultra-filtration sur membranes conduisant à un filtrat et à un concentrat. Le procédé selon l'invention caractérisé en ce que lesdites membranes sont choisies dans le groupe constitué par les membranes immergées en polytétrafluoroéthylène (PTFE) et les membranes tubulaires en polyfluorure de vinylidène (PVDF), et en ce qu'il comprend une étape d'adsorption de la matière en suspension contenue dans ledit filtrat, ladite étape d'adsorption étant mise en oeuvre sur au moins une résine adsorbante choisie dans le groupe constitué par les résines polymériques réticulées non ionisées et les résines charbonnées microporeuses, également par nature non ionisées. Ainsi, l'invention propose un procédé de traitement ne mettant pas en oeuvre d'étape de traitement biologique, et donc sans boues résultant d'un tel traitement, et qui, grâce de surcroit à l'utilisation de membranes adéquates, peut être mis en oeuvre sans aucune étape de refroidissement des effluents chauds. En effet, tant les membranes que les résines adsorbantes sélectionnées dans le cadre du procédé selon l'invention, ne voient pas leurs performances dégradées du fait de la température élevée des eaux traitées. La présente invention consiste donc en l'utilisation combinée de membranes spécifiques et de résines adsorbantes non ionisées (ce qui exclut les résines échangeuses d'ions) se présentant sous forme de résines polymériques réticulées non ionisées et/ou de résines charbonnées microporeuses, pour le traitement des eaux industrielles chaudes. Ce traitement, qui peut constituer un prétraitement en vue d'étapes ultérieures, tel que l'osmose inverse, la déminéralisation par échange d'ions ou électrodéionisation (EDI), permet d'en abattre efficacement la pollution en composés insolubles, en matières en suspension, et en matières organiques solubles. Du fait que le procédé selon l'invention ne nécessite pas de refroidir les eaux à traiter, le bilan énergétique de celui-ci est amélioré par rapport aux procédés de l'art antérieur qui mettent en oeuvre une telle étape de refroidissement. Selon une variante préférentielle, ledit procédé comprend de plus une étape de centrifugation dudit concentrat obtenu à l'issue de l'étape de filtration conduisant à l'obtention d'une phase aqueuse chaude et une étape de renvoi de celle-ci en tête de ladite étape de filtration. Cette étape permet d'améliorer encore le rendement énergétique du procédé, une grande partie des calories portées par le concentrat n'étant ainsi pas inutilement perdues, ce qui s'avère particulièrement intéressant lorsque les eaux traitées ont vocation à être réutilisées à une température élevée, par exemple pour être transformées en vapeur). La présente invention trouvera son application pour le traitement de tout type d'eaux industrielles chaudes, en pratique présentant une température supérieure à 55°C et inférieure ou égale à 98 °C. Toutefois, selon une variante particulièrement intéressante, le procédé sera appliqué aux eaux de production des champs pétroliers ou gaziers, lesdites polluants insolubles étant alors constitués par des hydrocarbures. En pratique, ces eaux présentent une concentration en hydrocarbures insolubles comprise entre 10 et 3000 mg/I et une concentration en matières en suspension comprise entre 30 et 500 mg/I. Leur température peut monter jusqu'à 98°C. Sur les champs pétroliers ou gaziers, l'eau est très généralement rare et chère. Une préoccupation constante des exploitants de ces sites est de limiter la consommation d'eau, notamment en réutilisant les eaux industrielles dépolluées. Ainsi, dans ce cas comme possiblement dans d'autres, le procédé selon l'invention inclut de plus une étape de récupération desdites eaux à l'issue de ladite étape d'adsorption en vue de leur ré-utilisation industrielle. Selon un mode de réalisation du procédé selon l'invention, on utilisera une seule résine spécifique adsorbante dédiée à l'élimination d'un composé organique cible. Selon d'autres modes de réalisation, ladite étape d'adsorption sera mise en oeuvre sur deux ou plusieurs résines adsorbantes permettant l'élimination d'un ou plusieurs composés organiques. Le choix de la ou des résines adsorbantes sera fait en fonction de la nature et de la concentration en polluant(s) présent(s) dans les effluents à traiter. Préférentiellement, le procédé selon l'invention comprend une étape de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante. Une telle étape de régénération permet la réutilisation des résines et leur maintien en état d'opération optimal en termes de rendement d'élimination de la matière organique et de capacité d'adsorption. Avantageusement, ladite étape de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante est réalisée par un média de régénération choisi dans le groupe constitué par de la vapeur d'eau chauffée à une température comprise entre 120°C et 200° C, préférentiellement entre 120 °C et 150 °C, un solvant à faible point d'ébullition, une base, un acide, ou par la combinaison de deux ou plusieurs de ces médias de régénération. Selon une variante, ledit média de régénération est un solvant à faible point d'ébullition, tel qu'un alcool ou une cétone, le procédé comprenant alors de plus une étape ultérieure de recyclage dudit solvant par évaporation conduisant à l'obtention de deux phases : une phase condensée constituée de solvant régénéré apte à être réutilisé lors d'une étape ultérieure de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. Selon une autre variante, ledit média de régénération est de la vapeur d'eau , le procédé comprenant alors de plus un étape ultérieure de condensation de ladite vapeur d'eau conduisant à l'obtention de deux phases : une phase aqueuse constituée d'eau saturée en composés organiques, et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. Dans ce cas, le procédé comprend, également préférentiellement, une étape de traitement de ladite phase aqueuse constituée d'eau saturée en composés organiques consistant à la faire passer sur ladite au moins une résine adsorbante de façon à la dé-saturer en composés organiques et conduisant à une eau apte à être réutilisée lors d'une étape ultérieure de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante. Lorsque lesdites eaux industrielles traitées grâce au procédé selon l'invention sont des eaux de production des champs pétroliers et/ou gaziers, ladite phase organique constituée des matières organiques adsorbées obtenue lors de la régénération de la résine est constituée de pétrole et de matières organiques diverses telles que du benzène, toluène, xylène, éthylbenzène et styrène qui peuvent ainsi être récupérés. L'invention permet alors la récupération des composés organiques comme produits, ce qui n'était pas permis par l'art antérieur. La présente invention concerne également toute installation pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus caractérisée en ce qu'elle comprend : - des moyens d'amenée d'eaux industrielles ; - au moins une unité d'ultra-filtration ou de micro-filtration sur membranes, lesdites membranes étant choisies dans le groupe constitué des membranes immergées en polytétrafluoroéthylène (PTFE) et les membranes tubulaires en polyfluorure de vinylidène (PVDF); - au moins une colonne de résine adsorbante choisie dans le groupe constitué par les résines polymériques réticulées non ionisées et les résines charbonnées microporeuses ; - des moyens d'évacuation d'eaux traitées ; ladite au moins une colonne étant prévue en amont de ladite au moins une unité de filtration. Préférentiellement, l'installation comprend des moyens de centrifugation du concentrat provenant de ladite au moins une unité d'ultra-filtration ou de micro-filtration et une canalisation de recyclage permettant de réacheminer la phase aqueuse provenant desdits moyens de centrifugation en tête de ladite unité. Avantageusement, l'installation selon l'invention comprend des moyens de régénération de ladite au moins une résine, à l'aide d'au moins un média de régénération choisi dans le groupe constitué par de la vapeur d'eau chauffée à une température comprise entre 120°C et 200° C, préférentiellement entre 120 °C et 150 °C, un solvant à faible point d'ébullition, une base, un acide, ou par la combinaison de deux ou plusieurs de ces médias de régénération. Lorsque le média de régénération est un solvant à faible point d'ébullition, tel que de l'éthanol, l'installation comprend préférentiellement des moyens de recyclage par évaporation/condensation dudit solvant après son passage sur ladite au moins une colonne. Lorsque le média de régénération est de la vapeur, l'installation comprend préférentiellement des moyens de condensation de la vapeur d'eau après sont passage sur ladite au moins une colonne, des moyens d'acheminement de la phase aqueuse ainsi obtenue en tête de ladite colonne, et des moyens de récupération en pied de celle-ci d'une eau susceptible d'être chauffée pour donner de la vapeur de régénération. Description détaillée d'un mode de réalisation de l'invention. L'invention, ainsi que les différents avantages qu'elle présente, seront mieux compris, grâce à la description qui suit d'un mode de réalisation selon celle-ci, donné à titre illustratif et non limitatif. Ce mode de réalisation est décrit en référence à la figure 1 qui représente une vue schématique d'une installation pilote mettant en oeuvre un procédé selon l'invention pour le traitement d'eaux de production de champs pétroliers. L'installation pilote comprend des moyens d'amenée 1 d'eaux polluées à traiter vers une unité de prétraitement par ultrafiltration mettant en oeuvre deux modules membranaires d'ultrafiltration 2,3 montés en cascade. Les membranes de ces modules, disponibles dans le commerce, sont en polyfluorure de vinylidène (PVDF). Elles sont fixées à un empotage en polyester et le diamètre moyen de leurs pores est de 30 nm. Cette unité de filtration permet l'élimination des matières en suspension et des hydrocarbures insolubles dans l'eau, en pratique des huiles libres, contenues dans les effluents. La récupération des hydrocarbures insolubles arrêtés par les membranes est réalisée par séparation des matières cumulées sur l'interface des membranes, correspondant au concentrat, chauffage et centrifugation. Le chauffage est effectué dans une cuve 21 et la centrifugation dans une centrifugeuse 22. Ces hydrocarbures sont récupérés avec un rendement de 95 % sous forme valorisables par la canalisation 20. L'installation pilote inclut par ailleurs des moyens d'amenée 11 et des moyens d'évacuation 12 d'une solution de réactif de lavage in situ des membranes d'ultrafiltration. Après avoir subi cette étape d'ultrafiltration, les effluents sont dirigés, dans le cas de l'exemple, vers un réservoir tampon facultatif 13 puis dirigés vers deux colonnes montées en série 4,5 renfermant deux résines spécifiques. La première colonne 4 renferme une résine polymérique réticulée non ionisée (résine 1) disponible dans le commerce et sélectionnée pour sa capacité à adsorber les composés aromatiques tels que les BTEX (Benzène, Toluène, Ethylbenzène, Xylène) et les composés polycycliques tels les HAP (ex : naphtalène) ; les caractéristiques de cette résine sont données dans le tableau 1 ci-après : Propriétés physiques et chimiques Forme ionique neutre Groupe fonctionnel aucun Matrice Polystyrène réticulé Structure Billes poreuses Coefficient d'uniformité 1,1 max Taille moyenne des billes 0,44 à 0,54 mm Masse volumique apparente 600 g/I Capacité de rétention d'eau 600 g/kg résine + /- 5% Surface spécifique (méthode BET) 800 m2/ g environ Volume de pores 1,2 cm3/g environ Diamètre moyen des pores 5 à 10 nm Stabilité au pH 0 à 14 Stabilité à la température -20 °C à 120 ° C Tableau 1 La seconde colonne 5 renferme une résine charbonnée microporeuse (résine 2), également disponible dans le commerce, sélectionnée pour son aptitude à fixer plus avantageusement des composés à l'état de traces. Les caractéristiques de cette résine sont données dans le tableau 2 ci-après : Propriétés physiques et chimiques Forme ionique neutre Groupes fonctionnels aucun Matrice carbone Granulométrie 0,4 à 0,8 mm (>90%) Masse volumique apparente 550 à 650 g/I +/- 5 % Surface spécifique (Methode BET) 1200 m2/g environ Volume des pores 0,15 cm3/g environ Diamètre moyes des pores 8 nm Stabilité à la température -20 °C à 300 °C Tableau 2 Après avoir transité successivement dans les colonnes 4 et 5, les eaux traitées sont évacuées par une canalisation 10. L'installation pilote comprend des moyens de régénération 8, 9 des résines, soit par de la vapeur d'eau 8, soit par un solvant 9. Grâce à de tels moyens, les matières adsorbées sur les résines peuvent être détachées de celles-ci. Lorsque la régénération est effectuée grâce à un solvant, le solvant chargé en matières organique peut, en tout ou partie, être récupéré à la sortie des colonnes par la canalisation 19 afin de subir une évaporation conduisant à l'obtention de deux phases : une phase condensée, constituée de solvant régénéré recyclé, et ramenée à la canalisation 16, et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. Les déchets sont évacués par la canalisation 18. Lorsque la régénération est effectuée avec de la vapeur, celle-ci peut être évacuée après condensation par la canalisation 17, la condensation conduisant à l'obtention de deux phases : une phase aqueuse constituée d'eau saturée en composés organiques, et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. La phase aqueuse peut ensuite être passée sur la première colonne de résine adsorbante de façon à la dessaturer en composés organiques, ceci conduisant à une eau apte à être réutilisée pour faire de la vapeur lors d'une étape ultérieure de régénération in situ de des résines. Les caractéristiques de l'eau de production d'un champs pétrolier traitée grâce à l'installation décrite ci-dessus sont exposées dans le tableau 3 ci-après. Paramètres Unité Gamme de Valeur Température °C 20 - 70 pH upH 6,5 - 7,5 Chlorure mg/L 2500 - 5000 Sulfate mg/L 500 - 2000 Alcalinité ppm CaCO3 500 - 2000 Sodium mg/L 1500 - 3500 Calcium mg/L 200 - 2000 Magnésium mg/L 50 - 300 Sels Dissous mg/L 5000 - 10000 Benzène mg/L 1 - 30 Toluène mg/L 1 - 30 Ethylbenzène mg/L 1 - 10 Xylène mg/L 1- 5 Phénol mg/L 1 - 30 Naphtalène mg/L 0,5 - 5 Alcool benzylique mg/L 5 - 30 2-methyl phenol mg/L 1- 5 3-methyl phenol mg/L 1- 5 4-methyl phenol mg/L 1- 5 COT mg/L 20 - 150 Tableau 3 En termes de performances de traitement, l'ultrafiltration a permis de réduire la concentration des huiles et des matières en suspension à des niveaux selon le tableau 4 ci-après. Composés Concentration dans l'effluent traité (en mg/1) Taux d'abattement (en %) Hydrocarbures insolubles 0,2 à 0,5 99 à 99, 96 Matières en suspension 0,1 à 0,5 99 à 99,9 Hydrocarbures polyaromatiques 20 à 50 80 à 90 Tableau 4 Les résines, quant à elles, ont permis d'obtenir les abattements rassemblés dans le tableau 5 ci-dessous : Résine 1 (%) Résine 2 (%) Benzène 99,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 Toluène 99,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 Ethylbenzène 99,5 ± 0,5 99,8 ± 0,1 Xylène 99,5 ± 0,5 99,8 ± 0,1 Phénol 96,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 Naphtalène 99,7 ± 0,3 99,9 ± 0,1 Alcool benzylique 84,0 ± 1,0 99,5 ± 0,5 2-methyl phenol 99,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 3-methyl phenol 99,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 4-methyl phenol 99,5 ± 0,5 99,9 ± 0,1 COT 50,0 ± 5,0 85,0 ± 5,0 Tableau 5 En termes de régénérabilité, les résines ont été régénérées par de la vapeur. Cette régénération a permis le recouvrement des capacités d'adsorption des résines à 80%, ce qui signifie que le cycle de production des résines neuves est supérieur de 20% à celles usagées. En outre, la condensation de la vapeur a permis de séparer les matières organiques adsorbées sur la première résine. Les conditions et les résultats de cette régénération sont indiqués dans le tableau 6 suivant. Durée de cycle 7 jours Caractéristique de la vapeur Résine 1 : 125°C à 2.4 bar Résine 2 : 150°C à 5.0 bar % de matière valorisée 99% ± 1 Tableau 6 La régénération à l'éthanol a permis d'obtenir les mêmes performances que celle à la vapeur, en termes de recouvrement des capacités d'adsorption et des taux de matières organiques valorisables après l'évaporation et la récupération de l'éthanol. Avec le mode de régénération combinant la vapeur comme média de régénération et de l'éthanol, un cycle sur dix cycles de régénération a montré une meilleure performance en termes de taux de recouvrement de la capacité d'adsorption des résines, celle-ci se trouvant augmentée et atteignant 95%. REVENDICATIONS1. Procédé de traitement des eaux industrielles présentant une température supérieure à 55 °C et inférieure ou égale à 98 °C et contenant des polluants insolubles, des matières en suspension, et de la matière organique soluble, ledit procédé comprenant une étape de micro-filtration ou d'ultra-filtration sur membranes conduisant à un filtrat et à un concentrat, caractérisé en ce que lesdites membranes sont choisies dans le groupe constitué par les membranes immergées en polytétrafluoroéhylène (PTFE) et les membranes tubulaires en polyfluorure de vinylidène (PVDF), et en ce qu'il comprend une étape d'adsorption de la matière en suspension contenue dans ledit filtrat, ladite étape d'adsorption étant mise en oeuvre sur au moins une résine adsorbante choisie dans le groupe constitué par les résines polymériques réticulées non ionisées et les résines charbonnées microporeuses. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend une étape de centrifugation dudit concentrat conduisant à l'obtention d'une phase aqueuse chaude et une étape de renvoi de celle-ci en tête de ladite étape de filtration. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que lesdites eaux industrielles chaudes sont des eaux de production des champs pétroliers ou gaziers, lesdites polluants insolubles étant constitués par des hydrocarbures. 4. Procédé selon la revendication 3 caractérisée en ce que lesdites eaux industrielles présentent une concentration en hydrocarbures insolubles comprise entre 10 et 3000 mg/I, une concentration en matières en suspension comprise entre 30 et 500 mg/I. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisée en ce qu'il comprend une étape de récupération desdites eaux à l'issue de ladite étape d'adsorption en vue de leur ré-utilisation industrielle. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que ladite étape d'adsorption est mise en oeuvre sur une résine spécifique adsorbante dédiée à l'élimination d'un composé organique cible. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendication 1 à 3 caractérisé en ce que ladite étape d'adsorption est mise en oeuvre sur deux ou plusieurs résines adsorbantes permettant l'élimination d'un ou plusieurs composés organiques. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce qu'il comprend une étape de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante. 9. Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que ladite étape de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante est réalisée par un média de régénération choisi dans le groupe constitué par de la vapeur d'eau chauffée à une température comprise entre 120°C et 200° C, préférentiellement entre 120 °C et 150 °C, un solvant à faible point d'ébullition, une base, un acide, ou par la combinaison de deux ou plusieurs de ces médias de régénération. 10. Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que ledit média de régénération est un solvant à faible point d'ébullition, tel que de l'alcool, et en ce qu'il comprend de plus une étape ultérieure de recyclage dudit solvant par évaporation conduisant à l'obtention de deux phases : une phase condensée constituée de solvant régénéré apte à être réutilisé lors d'une étape ultérieure de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. 11. Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que ledit média de régénération est de la vapeur d'eau et en ce qu'il comprend de plus un étape ultérieure decondensation de ladite vapeur d'eau conduisant à l'obtention de deux phases : une phase aqueuse constituée d'eau saturée en composés organiques, et une phase organique constituée des matières organiques adsorbées. 12. Procédé selon la revendication 11 caractérisé en ce qu'il comprend une étape de traitement de ladite phase aqueuse constituée d'eau saturée en composés organiques consistant à la faire passer sur ladite au moins une résine adsorbante de façon à la dé-saturer en composés organiques et conduisant à une eau apte à être réutilisée lors d'une étape ultérieure de régénération in situ de ladite au moins une résine adsorbante. 13. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 caractérisée en ce qu'elle comprend : - des moyens d'amenée d'eaux industrielles ; - au moins une unité d'ultra-filtration ou de micro-filtration sur membranes, lesdites membranes étant choisies dans le groupe constitué des membranes immergées en polytétrafluoroéhylène (PTFE) et les membranes tubulaires en polyfluorure de vinylidène (PVDF); - au moins une colonne de résine adsorbante choisie dans le groupe constitué par les résines polymériques réticulées non ionisées et les résines charbonnées microporeuses ; - des moyens d'évacuation d'eaux traitées ; ladite au moins une colonne étant prévue en amont de ladite au moins une unité de filtration. 14. Installation selon la revendication 13 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de centrifugation du concentrat provenant de ladite au moins une unité d'ultra-filtration ou de micro-filtration et une canalisation de recyclage permettant de réacheminer la phase aqueuse provenant desdits moyens de centrifugation en tête de ladite unité. 15. Installation selon la revendication 13 ou 14 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de régénération de ladite au moins une résine, à l'aide d'au moins un médiade régénération choisi dans le groupe constitué par de la vapeur d'eau chauffée à une température comprise entre 120°C et 200° C, préférentiellement entre 120 °C et 150 °C, un solvant à faible point d'ébullition, une base, un acide, ou par la combinaison de deux ou plusieurs de ces médias de régénération. 16. Installation selon la revendication 15 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de recyclage par évaporation/condensation dudit solvant après son passage sur ladite au moins une colonne. 17. Installation selon la revendication 15 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de condensation de la vapeur d'eau après son passage sur ladite au moins une colonne, des moyens d'acheminement de la phase ainsi aqueuse obtenue en tête de ladite colonne, et des moyens de récupération en pied de celle-ci d'une eau susceptible d'être chauffée pour donner de la vapeur de régénération.15