Brevet FR3007758A1 — publié le 20150102

La présente invention a pour principaux objets : - des propergols solides composites ; - les chargements de propergol solide constitués desdits propergols solides ; et - les moteurs fusées refermant lesdits chargements. L'invention se situe dans le domaine de la propulsion à propergol solide et concerne, plus particulièrement, des propergols solides composites aluminisés. Les applications envisagées concernent essentiellement les moteurs fusées (accélérateurs ou étages de lanceurs), de grandes dimensions, à propergol solide pour lanceurs spatiaux ou les moteurs fusées, de plus petites dimensions, à propergol solide pour engins tactiques (missiles, roquettes). Les moteurs fusées à propergol solide pour lanceurs spatiaux existants à ce jour, sont du type de ceux de la fusée Ariane 5 ou de la navette spatiale américaine, de grandes dimensions (typiquement, hauteur - 20 m et diamètre - 5 m). Les chargements de propergol solide contenus dans ce type de moteurs ont une masse allant de quelques centaines de kilogrammes à plusieurs centaines de tonnes. Leur durée de fonctionnement est de l'ordre de quelques dizaines de secondes à quelques minutes. Les moteurs fusées pour engins tactiques ont des dimensions plus réduites (typiquement, 0,5 m La vitesse de combustion (Vc) d'un propergol solide dépend de la pression P régnant dans la chambre de combustion dudit propergol solide et suit classiquement une loi (dite loi de Vieille) exprimée sous la forme : Vc= are. Ladite vitesse de combustion Vc et l'exposant de pression n du propergol sont des paramètres fondamentaux pour le réglage balistique d'un moteur à propergol solide (durée de combustion, poussée, stabilité de combustion...). Les valeurs standard des paramètres balistiques pour les applications propulsives concernées par la présente invention, utilisant des propergols composites aluminisés à liant polyuréthanne, sont une vitesse de combustion Vc de quelques mm/s à 10 mm/s et un exposant de pression n = 0,2 à 0,5, dans une plage de pression de fonctionnement de 3 à 10 MPa. L'homme du métier sait choisir les granulométries des matières premières constitutives du propergol solide (notamment celle de la charge oxydante) pour contrôler les niveaux de vitesse du propergol solide. Les propergols composites aluminisés produisent, lors de leur 20 combustion, des gaz et des particules solides constituées très majoritairement d'alumine (environ 30 % de la masse éjectée par le propulseur). La combustion de l'aluminium en alumine lors de la combustion des propergols composites a été largement étudiée. Pour améliorer cette 25 combustion, on a préconisé d'associer du magnésium à l'aluminium. La combustion de particules constituées d'un alliage aluminium/magnésium a ainsi été étudiée et a fait l'objet de publications scientifiques. Les enseignements des publications intitulées : - « Combustion of individual aluminium-magnesium alloy particles 30 in a fla me of an oxidiser-fuel mixture », dans Combustion explosion and shock waves, Vol. 17, N°2, pages 186-190, April-June, 1971, et - « Combustion mechanism of particles of aluminum-magnesium alloy », rapport NTIS FTD-HT-23-1238-74, 23 August 1974 montrent que la combustion de particules formées d'un alliage Al/Mg est 35 plus complète et rapide que celle de particules d'aluminium (« pur »). Le magnésium, entrant à des taux de 5 % à 95 % en masse dans l'alliage Al/Mg, a pour rôle de faire éclater les gouttes de métal en fusion en de fines gouttelettes, ce qui favorise la bonne combustion de l'aluminium ainsi mieux dispersé. Le brevet US 3 044 911 (1962) décrit des propergols composites incorporant une charge métallique dont les particules, présentant une forme oblongue ou une forme d'aiguille, sont constituées d'aluminium (« pur ») ou d'un alliage Al/Mg. Les propriétés de combustion (vitesse de combustion) les plus satisfaisantes sont obtenues pour des alliages Al/Mg incorporant de 15 % à 35 % en masse de magnésium. Le brevet US 3 180 770 (1965) décrit des propergols solides contenant une charge solide constituée d'un alliage Al/Mg, le taux de Mg dans l'alliage étant compris entre 5 % et 70 % en masse. Ces propergols solides sont tout particulièrement intéressants, par rapport à ceux ne refermant pas de Mg dans la charge solide, de par leur plus forte densité, leurs meilleures allumabilité et combustion (meilleure combustion du fait de la meilleure combustion des particules métalliques) et leur vitesse de combustion plus élevée. Cette littérature, datant des années 1960-1970, préconise donc l'utilisation de particules d'alliage Al/Mg, à des taux massiques de magnésium au moins égaux à 5 °/(:), dans le but d'obtenir une combustion améliorée des particules (par rapport à celle des particules d'aluminium « pur ») et ainsi des propriétés améliorées de combustion des propergols composites incorporant lesdites particules. Plus tardivement, les résultats d'une étude menée sur la combustion de propergols aluminisés ont été publiés dans Progress in Astronautics and Aeronautics, Vol. 90, pages 479-513, 1984 (« Combustion of metallized propellants »). Les phénomènes mis en jeu à la surface en combustion du propergol ont été explicités. Il a été montré que les particules d'aluminium qui s'échappent de ladite surface en combustion du propergol sont susceptibles, pour une partie d'entre elles, de s'agglomérer pour former des gouttes (« grosses gouttes ») d'une taille bien supérieure à celle des charges d'aluminium (introduites et présentes dans la masse du propergol). Cette étude suppute que la formation de ces « grosses gouttes » d'aluminium est susceptible d'affecter la vitesse de combustion du propergol, sa combustion et de générer des instabilités de combustion. 3007 75 8 4 Depuis, l'homme du métier a compris que, dans la chambre de combustion d'un propulseur à propergol solide, lorsque l'on a affaire à un propergol aluminisé, la combustion de l'aluminium n'est pas un phénomène instantané ; la durée de combustion d'une goutte d'aluminium 5 étant d'autant plus importante que la taille de ladite goutte est importante. La combustion de l'aluminium dans la chambre de combustion est ainsi un phénomène qui s'étale dans l'espace et dure dans le temps, dans la mesure où les gouttes d'aluminium liquides émises à la surface du 10 propergol en combustion sont entraînées dans l'écoulement gazeux. On parle de ce phénomène sous le nom de combustion distribuée en volume de l'aluminium dans la chambre de combustion. Cette combustion distribuée induit des phénomènes vibratoires (oscillations de pression) dans la chambre de combustion. Des travaux 15 théoriques et des essais de laboratoire ont confirmé l'impact de la combustion distribuée de l'aluminium sur les oscillations de pression dans la zone de combustion. La combustion distribuée en volume de l'aluminium induit donc une instabilité thermo-acoustique (qui se traduit par des oscillations de 20 pression) dans la chambre de combustion, que l'on peut décrire comme suit : des fluctuations spatiales et temporelles de pression (fluctuations du champ acoustique) agissent sur le déphasage (variable) entre la vitesse des gaz et la vitesse des gouttelettes d'aluminium liquide, ce déphasage induit une production d'énergie fluctuante (production liée à la combustion 25 de l'aluminium), cette fluctuation de production d'énergie entretient (voire amplifie) les fluctuations du champ acoustique, et donc de pression dans la chambre de combustion. Ces oscillations de pression du moteur fusée entraînent des oscillations de poussée, sources de vibrations de la structure intégrant 30 ledit moteur, qui sont susceptibles d'endommager ladite structure et plus particulièrement la charge utile d'un lanceur. On cherche donc toujours à réduire ces phénomènes, tout particulièrement dans le cas des moteurs fusées de lanceurs spatiaux transportant des charges utiles fragiles, tels des satellites, pour préserver lesdites charges utiles. 35 Les oscillations de poussée sont devenues, dans les années 2000, une préoccupation majeure pour l'amélioration de l'offre des lanceurs spatiaux, et ont fait l'objet de travaux théoriques (voir, par exemple, « Aluminium combustion driven instabilities in solid rocket motors », dans le Journal of Propulsion and Power, Vol. 25, No. 2, MarchApril 2009 (pages 509 - 521)). Par ailleurs, l'homme du métier s'est toujours préoccupé d'améliorer les performances propulsives des propergols solides des moteurs fusées. L'impulsion spécifique (Isp) d'un propergol traduit la performance propulsive intrinsèque dudit propergol et peut s'exprimer selon : Isp = C*x Cf/g (s) avec : C* : dénommé vitesse caractéristique, qui prend en compte les propriétés thermochimiques (température des gaz, densité des gaz, masse molaire...) 15 de la combustion du propergol ; Cf : dénommé coefficient de poussée, qui prend en compte les propriétés thermodynamiques (P, aire au col de la tuyère, densité des gaz...) de combustion du propergol ; et g : coefficient de la pesanteur. 20 L'impulsion spécifique indique la durée pendant laquelle un kilogramme de propergol produit une poussée permettant de déplacer une masse d'un kilogramme (soit une force d'environ 9,81 N) dans le champ gravitationnel terrestre. La poussée d'un moteur incorporant un propergol solide est 25 proportionnel à l'Isp dudit propergol solide et s'écrit : F= Isp xqxg (N) avec q : débit massique du propergol. Un gain de quelques dixièmes de pourcent sur l'impulsion spécifique d'un propergol solide représente pour l'homme du métier une 30 amélioration significative. La publication intitulée « Powdered aluminium and oxygen rocket propellants : subscale combustion experiments », rapport NASA Technical memorendum 106439 de 1993, s'intéresse, ainsi (non pas aux propriétés de combustion d'un propergol composite incorporant, dans sa 35 composition, une charge métallique Al/Mg mais) aux performances propulsives de poudres métalliques Al/Mg en combustion avec de l'oxygène. Cette publication montre que la combustion avec de l'oxygène d'une charge métallique constituée d'un alliage Al/Mg à un taux massique de 9,8 % de Mg conduit à une perte de performance propulsive par rapport à celle une charge d'aluminium « pur » (voir plus particulièrement la figure 8 de cette publication). La perte d'impulsion spécifique (Isp, voir ci-dessus), induite par l'incorporation de magnésium en remplacement partiel de l'aluminium, se confirme lorsque les charges en cause (en alliages Al/Mg) sont utilisées dans des propergols composites. La demanderesse a plus récemment réalisé des calculs thermodynamiques qui montrent et quantifient cette perte (voir la figure annexée). Ainsi, l'homme du métier n'a donc pas, en raison de la perte de performance propulsive induite, exploité des propergols composites incorporant des particules d'alliage Al/Mg, en remplacement de particules d'aluminium pur. Les propergols solides composites aluminisés, utilisés à ce jour dans les chargements pour moteurs fusée, renferment de l'aluminium de grande pureté. Les charges réductrices desdits propergols solides composites sont constituées d'un aluminium d'une pureté supérieure à 99,8 °/(:), voire à 99,9 % (en masse). En complément, on trouve de l'alumine et les principales impuretés présentes sont du fer (à une teneur d'environ 0,16 % en masse) et du silicium (à une teneur d'environ 0,03 % à environ 0,01 % en masse). Les autres métaux susceptibles d'être présents dans la composition de cet aluminium de grande pureté le sont, en tout état de cause, à des teneurs inférieures ou égales à 0,007 °/(:), voire à 0,001 °/(:), en masse. La teneur en magnésium est, quant à elle, généralement inférieure ou égale à 0,001 % en masse. Les charges réductrices d'aluminium (de grande pureté) utilisées dans les propergols solides composites aluminisés se présentent sous la 30 forme de grains, plus ou moins sphériques, d'un diamètre médian généralement compris entre 1 et 50 pm. Dans un tel contexte, les inventeurs ont considéré le phénomène de l'agglomération des particules d'aluminium qui s'échappent de la surface de combustion, i.e. celui de la formation des « grosses 35 gouttes », sur un plan original. Ils ont mis en évidence le fait que lesdites « grosses gouttes » seraient la cause d'un autre problème, en sus de celui des instabilités de combustion (des oscillations de poussée) : le problème de la combustion incomplète de la charge réductrice dans la chambre de combustion d'un moteur fusée. En effet, le temps de transit des « grosses gouttes » d'aluminium dans la chambre de combustion du moteur fusée, avant l'expulsion desdites « grosses gouttes » par la tuyère du moteur fusée, peut se révéler insuffisant pour assurer la combustion totale desdites « grosses gouttes ». Ainsi, une partie de l'aluminium contenue dans le chargement de propergol du moteur peut être expulsée de la chambre de combustion du moteur fusée par la tuyère sans avoir totalement brûlée. Les inventeurs ont mené des travaux théoriques et évalué que : - dans un moteur fusée pour engins tactiques, de faibles dimensions, et dans lequel donc le temps de transit des particules est court, la perte de poussée, par rapport à la poussée théorique (calculée en référence à l'impulsion spécfique du propergol), induite par la combustion incomplète des « grosses gouttes » d'aluminium serait de l'ordre de 2 % à 3 % ; - dans un moteur fusée pour lanceurs spatiaux, de plus grandes dimensions, le temps de transit dans le moteur des particules est plus important et la perte de performance propulsive serait de seulement 0,5 °A) à 1 °/0. La formation de « grosses gouttes » d'aluminium à la surface de combustion du propergol solide composite aluminisé est donc susceptible d'entraîner, d'une part, des oscillations de poussée, dont les effets sont plus critiques dans le cas des moteurs fusées pour lanceurs spatiaux, et, d'autre part, une perte de performance du moteur fusée, perte de performance d'autant plus marquée que les dimensions du moteur fusée sont moins importantes. Il est du mérite des inventeurs, dans un tel contexte, d'avoir considéré à nouveau la substitution, à une partie de l'aluminium de la charge réductrice, de magnésium et d'avoir mis en évidence qu'avec un faible taux de substitution (voir ci-après), la perte d'impulsion spécifique du propergol inhérente au remplacement d'aluminium (AI) par du magnésium (Mg) (perte d'impulsion spécifique qui constituait un réel préjugé (voir ci-dessus)) n'est plus dommageable dans la mesure où elle se trouve compensée, et même dépassée, par l'augmentation de la poussée du moteur fusée, du fait de la combustion plus complète de la charge réductrice avec magnésium (par rapport à la charge réductrice sans magnésium), i.e. du fait de l'éclatement des « grosses gouttes ». Ainsi, bien qu'un propergol solide incorporant un faible taux de magnésium en substitution d'une partie de l'aluminium présente une impulsion spécifique (Isp2) plus faible que celle (Isp1) du propergol correspondant contenant de l'aluminium pur (Isp2 F1). De surcroit, ledit éclatement des « grosses gouttes » est avantageux en référence au problème technique des oscillations de poussée (voir ci-dessus). Il est donc du mérite des inventeurs d'avoir montré l'intérêt d'une telle substitution (Mg à Al), à faible taux, à la fois sur la diminution des instabilités de poussée et sur les performances propulsives d'un moteur fusée utilisant le propergol en cause. Les inventeurs proposent ainsi des propergols solides aluminisés générant dans la chambre de combustion d'un moteur fusée, à leur surface en combustion, de fines gouttes d'aluminium, brûlant dans ladite chambre de combustion en un temps court, avec réduction des phénomènes d'oscillations de poussée et augmentation de la poussée du moteur fusée. Les propergols de l'invention sont, comme indiqué ci-dessus, particulièrement intéressants en ce qu'ils permettent donc d'augmenter la performance des moteurs (en termes de poussée) et de réduire les oscillations de poussée d'origine aérodynamique. Selon son premier objet, la présente invention concerne donc des propergols solides composites. La composition desdits propergols solides composites renferme, de façon conventionnelle, une charge oxydante et une charge réductrice dans un liant. De façon caractéristique, ladite charge réductrice consiste en des particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium ou consiste en un mélange de particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium et de particules d'aluminium ; ladite charge réductrice renfermant une quantité totale de magnésium qui représente moins de 5 °/(:), avantageusement moins de 3 °/(:), très avantageusement moins de 1 °/(:), de sa masse. Les particules en cause (Al/Mg ou Al/Mg et Al) sont des particules (charges) du type de celles de l'art antérieur, i.e. des grains, plus ou moins sphériques, dont le diamètre médian est généralement compris entre 1 et 50 pm La charge réductrice des propergols solides composites de l'invention renferme donc du magnésium (présence de particules en alliage Al/Mg : toutes les particules sont de ce type (en un même alliage ou en au moins deux alliages de ce type) ou au moins une partie d'entre elles seulement, les autres étant en aluminium) et ledit magnésium, responsable de l'éclatement des « grosses gouttes », présent en faible quantité (moins de 5 °/(:), avantageusement moins de 3 °/(:), très avantageusement moins de 1 °/(:), en masse), a un effet bénéfique sur les oscillations de poussée (par réduction de la combustion distribuée de l'aluminium) et sur la poussée elle-même (du fait d'une combustion plus complète (voir ci-dessus)) (effet bénéfique sur la poussée, malgré une inévitable perte d'impulsion spécifique du fait de la substitution d'une partie de Al par Mg, dans la mesure où le taux de ladite substitution reste faible (moins de 5 % en masse)). Selon une variante de réalisation, la quantité totale de magnésium représente de 0,2 à 0,6 % (valeurs limites incluses) en masse, avantageusement de 0,35 à 0,45 % (valeurs limites incluses) en masse (, très avantageusement 0,4 % en masse), de la masse de ladite charge réductrice. On optimise, dans ces conditions, la combustion de l'aluminium par rapport à la perte d'impulsion spécifique. Selon une autre variante de réalisation, qui se cumule avantageusement avec la précédente, la charge réductrice consiste en des particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium (elle ne renferme pas de particules d'aluminium), avantageusement en des particules d'un alliage aluminium/magnésium (elle ne renferme pas de particules d'aluminium et un seul type d'alliage est en cause). On a compris que le(s)dit(s) alliage(s) renferme(nt) moins de 5 % en masse de magnésium et, de préférence, entre 0,35 et 0,45 % en masse de magnésium. En référence à la composition des propergols solides composites de l'invention, on peut par ailleurs ajouter ce qui suit. La charge oxydante, en mélange avec la charge réductrice telle que précisée ci-dessus dans le liant, comprend généralement des grains de perchlorate d'ammonium (NH4CIO4). Il n'est pas exclu toutefois qu'elle comprenne, voire qu'elle consiste, en des grains d'un oxydant d'une autre nature. Selon une variante avantageuse, ladite charge oxydante consiste en des grains de perchlorate d'ammonium (voir l'introduction du présent texte). Le liant en cause est généralement un liant polyuréthanne (voir aussi l'introduction du présent texte). Il consiste avantageusement en un liant polyuréthanne obtenu par réticulation d'un polybutadiène téléchélique (PBHT) avec un agent de réticulation de type isocyanate. La composition des propergols solides composites de l'invention renferme généralement : - une charge réductrice telle que définie ci-dessus (i.e. des particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium ou un mélange de particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium et de particules d'aluminium ; ladite charge réductrice renfermant une quantité totale de magnésium qui représente moins de 5 °/(:), avantageusement moins de 3 °/(:), très avantageusement moins de 1 °/(:), de sa masse), pour 12 à 20 % de sa masse ; - une charge oxydante pour 60 à 70 % de sa masse ; et - un liant pour 12 à 20 % de sa masse. Selon une variante, ladite composition renferme : - de 12 à 20 % en masse de particules d'un alliage Al/Mg, dont la teneur en magnésium est telle que précisée ci-dessus (est avantageusement comprise entre 0,2 et 0,6 % en masse) ; - de 60 à 70 % en masse de grains de perchlorate d'ammonium ; et - de 12 à 20 % en masse d'un liant polyuréthanne. A toutes fins utiles, on précise que les plages de valeurs indiquées ci-dessus incluent leurs valeurs limites. La composition des propergols solides de l'invention est par ailleurs susceptible de renfermer des additifs (conventionnels), tels : - au moins un plastifiant : ledit au moins un plastifiant est choisi préférentiellement parmi l'azélate de dioctyle (DOZ), le sébaçate de diisooctyle, le pélargonate d'isodécyle, le polyisobutylène et le phtalate de dioctyle (DOP) ; - au moins un additif d'un autre type : ledit au moins un additif (d'un autre type) peut notamment consister en au moins un agent d'adhésion 35 entre le liant et la charge oxydante, comme par exemple l'oxyde de bis(2-méthylaziridinyl)méthylamino phosphine (méthyl BAPO) ou le triéthylène pentamine acrylonitrile (TEPAN), en au moins un agent antioxydant choisi parmi ceux de l'industrie du caoutchouc, comme par exemple le ditertiobutylparacrésol (DBC) ou le 2,2'-méthylène-bis(4- méthy1-6-tertio-butylphénol) (MBP5), en au moins un catalyseur de réticulation, comme par exemple l'acétylacétonate de fer ou de cuivre, le dibutyldilaurate d'étain (DBTL), en au moins un catalyseur de combustion, comme l'oxyde de fer, ... Selon son deuxième objet, l'invention concerne un chargement de propergol solide composite. Ledit chargement est constitué d'un propergol solide composite selon le premier objet de l'invention (matériau tel que décrit ci-dessus). Selon son troisième objet, l'invention concerne un moteur de fusée renfermant un chargement de propergol solide composite, convenant notamment pour lanceurs spatiaux ou engins tactiques. De façon caractéristique, ledit moteur renferme un chargement de propergol solide selon le deuxième objet de l'invention, i.e. constitué d'un propergol solide composite selon le premier objet de l'invention. On comprend, au vu des propos ci-dessus, que ledit moteur est à oscillations de poussée réduites et performance propulsive améliorée (par rapport audit moteur dont le chargement de même type est constitué d'un propergol solide composite de l'art antérieur (= dont la charge est constituée d'aluminium « pur »). L'invention est maintenant décrite, de façon nullement limitative, en référence à la figure annexée (unique) et à l'exemple ci- après. Sur ladite figure, on a montré le ratio entre le C* (vitesse caractéristique, voir ci-dessus) de propergols d'un même type dont la charge réductrice est constituée d'un alliage contenant du Mg en substitution de l'aluminium (propergols du type B de l'exemple ci-après) et le C* d'un propergol de référence (propergol A (de même type) de l'exemple ci-après) dont la charge réductrice est constituée d'aluminium « pur », en fonction du pourcentage de Mg substituant l'aluminium dans l'alliage Al/Mg.35 Exemple Le propergol A de référence (art antérieur) est un propergol solide composite à liant polyuréthanne (12 % en masse), comprenant une 5 charge (oxydante) de perchlorate d'ammonium (68 % en masse) et une charge (réductrice) d'aluminium « pur » (20 % en masse). Le propergol B, exemple de l'invention, est un propergol solide composite (de même type) à liant polyuréthanne (12 % en masse), comprenant une charge de perchlorate d'ammonium (68 % en masse) et 10 une charge métallique (20 % en masse) constituée d'un alliage Al/Mg contenant (une faible teneur) 0,4 % en masse de magnésium. Le taux massique de magnésium dans le propergol, de 0,08 °/(:), est faible. La figure annexée montre donc la perte de C*, et donc d'impulsion spécifique (voir la formule donnée ci-dessus), du propergol 15 composite A de référence, lorsque l'on remplace en partie l'aluminium par du magnésium. Pour le propergol B (remplacement de 0,4 % en masse de l'Al par du Mg), la perte de performance propulsive traduite par la baisse de la valeur de C* est de 0,015 °/(:), et la perte, sur l'impulsion spécifique 20 calculée pour une pression de combustion de 70 bars et une détente dans le vide, est de 0,035 %. Le tableau 1 ci-dessous résume ces résultats. Tableau 1 25 Propergol A (référence) Propergol B (invention) Ingrédients PBHT 12 12 NH4C104 68 68 Al 20 19.92 Mg - 0.08 C* (m/s) 1584,00 1583,77 Is vide pour une pression de chambre =70 bar (s) 290,4 290,3 Perte sur C* (%) - 0,015 Perte sur Is (%) - 0,035 Selon le phénomène décrit dans la présente description, un propergol de type B incorporant un faible taux de magnésium (tel que précisé dans le texte ci-dessus) permet, par éclatement des « grosses gouttes » d'aluminium, une combustion plus complète de l'aluminium dans un moteur fusée, et donc un gain de poussée dudit moteur fusée de 0,5 % à 3 % (par rapport au même moteur fusée fonctionnant avec un propergol de type A). Le propergol de type B présente donc un avantage certain en termes de performance propulsive d'un moteur fusée par rapport au propergol de type A. On rappelle qu'en ce qui concerne l'impulsion spécifique des propergols solides A et B, on a : Isp(propergol B) F propergol(A) (du fait de la combustion plus complète). Par ailleurs, la présence de Mg, favorable à l'éclatement des « grosses gouttes » d'aluminium assure une combustion plus rapide de l'aluminium, réduisant ainsi le phénomène de combustion distribuée de l'aluminium dans le propulseur, et a donc indubitablement un effet sur la réduction des instabilités de combustion. En conclusion, un moteur fusée incorporant un propergol selon l'invention (propergol du type du propergol B ci-dessus) présente une performance propulsive supérieure (une poussée supérieure) à ce même moteur fusée incorporant le propergol de l'art antérieur correspondant (propergol du type du propergol A ci-dessus), et de surcroit, il présente des instabilités de combustion moindres. Il est donc particulièrement bien adapté pour les applications spatiales, pour lesquelles la performance propulsive et le confort de la charge utile sont recherchés. Il est aussi intéressant pour les applications tactiques en raison des gains de poussée obtenus.30 REVENDICATIONS1. Propergol solide composite, dont la composition renferme une charge oxydante et une charge réductrice dans un liant, caractérisé en ce que ladite charge réductrice consiste en des particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium ou consiste en un mélange de particules d'au moins un alliage aluminium/magnésium et de particules d'aluminium ; ladite charge réductrice renfermant une quantité totale de magnésium qui représente moins de 5 °/(:), avantageusement moins de 3 °/(:), très avantageusement moins de 1 °/(:), de sa masse. 2. Propergol solide composite selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite quantité totale de magnésium représente de 0,2 à 0,6 % en masse, avantageusement de 0,35 à 0,45 % en masse, de la masse de ladite charge réductrice. 3. Propergol solide composite selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite charge réductrice consiste en des particules d'un alliage aluminium/magnésium. 4. Propergol solide composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite charge oxydante comprend des grains de perchlorate d'ammonium, consiste avantageusement en des grains de perchlorate d'ammonium. 5. Propergol solide composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit liant est un liant polyuréthanne. 30 6. Propergol solide composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que sa composition renferme : - ladite charge oxydante, à raison de 60 à 70 % de sa masse ; - ladite charge réductrice, à raison de 12 à 20 % de sa masse ; et - ledit liant, à raison de 12 à 20 % de sa masse. 25 35 3007 75 8 15 7. Propergol solide composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que sa composition renferme : - de 60 à 70 % en masse de grains de perchlorate d'ammonium ; - de 12 à 20 % en masse de particules d'un alliage aluminium/ 5 magnésium, dont la teneur en magnésium est comprise entre 0,2 et 0,6 % en masse ; et - de 12 à 20 % en masse d'un liant polyuréthanne. 8. Chargement de propergol solide composite, caractérisé en ce 10 qu'il est constitué d'un propergol solide composite selon l'une quelconque des revendications 1 à 7. 9. Moteur de fusée renfermant au moins un chargement de propergol solide composite, convenant notamment pour lanceurs spatiaux 15 ou engins tactiques, caractérisé en ce que ledit au moins un chargement de propergol solide composite est un chargement de propergol solide selon la revendication 8. 10. Moteur de fusée selon la revendication 9, à oscillations de 20 poussée réduites et performances propulsives améliorées.