Brevet FR3008166A1 — publié le 20150109

La présente invention concerne un procédé et une station de remplissage de réservoirs de gaz. L'invention concerne plus particulièrement un procédé de remplissage d'un réservoir avec de l'hydrogène sous pression via une station de remplissage comprenant au moins un contenant tampon et un circuit fluidique relié audit au moins un contenant tampon, le circuit de la station de remplissage comprenant une première extrémité reliée à au moins une source d'hydrogène gazeux pour assurer le remplissage du au moins un contenant tampon par du gaz provenant de la source, le circuit comprenant une seconde extrémité munie d'une conduite de transfert destinée à être reliée de façon amovible au réservoir à remplir, pour remplir ce dernier avec de l'hydrogène provenant du au moins un contenant tampon le procédé comportant une étape de purification de l'hydrogène fourni par la source dans un organe de purification avant son transfert dans le au moins un contenant tampon, le circuit de la station de remplissage comprenant en outre au moins un organe de compression pour comprimer du gaz sous pression afin de remplir le au moins un contenant tampon. Le remplissage rapide (typiquement en moins de 15 minutes) de réservoirs de gaz carburant (hydrogène notamment) à haute pression (300 à 800 bar par exemple) est réalisé généralement par des équilibrages successifs entre des contenants tampons à haute pression (par exemple 200, 300, 450 ou 850 bar) et le réservoir à remplir. Ce remplissage peut le cas échéant être complété ou suppléé par un ou plusieurs compresseurs. Pour limiter l'augmentation de température dans les réservoirs du fait du caractère adiabatique de la compression, le gaz carburant est refroidi, par exemple à une température de l'ordre de -40°C avant son entrée dans le réservoir. Ce refroidissement est généralement réalisé via un échangeur de chaleur alimenté par un fluide frigorifique ou cryogénique. Ces méthodes sont décrites abondamment dans la littérature. On pourra par exemple se référer aux documents FR2919375A1, 30 FR2973858A1, FR2919375A1 décrivant des stations de remplissage auxquelles la présente invention peut s'appliquer. Les piles à combustible notamment du type « PEMFC » installées à bord des véhicules qui utilisent cet hydrogène carburant nécessitent d'être alimentées avec un hydrogène très pur. Une littérature abondante a décrit les impacts des impuretés (telles que l'eau, le CO, l'H2S) dans l'hydrogène sur les performances et la durée de vie des piles à combustible. Des normes strictes ont ainsi été développées pour s'assurer que l'hydrogène livré dans les réservoirs n'endommage pas les piles (cf. par exemple la norme IS014687-2). Les procédés de fabrication industriels connus et relativement peu couteux ne permettent pas d'assurer un tel niveau de pureté en continu. Pour garantir un niveau de pureté de l'hydrogène il peut être nécessaire de rajouter en amont des stations de remplissage des étapes de purification 10 extrêmement couteuses, telles que des purifications sur lit d'adsorbant fonctionnant à température cryogéniques ou des membranes de palladium. Une autre solution consiste à approvisionner la station de remplissage avec de l'hydrogène liquide donc très pur ou via des électrolyseurs. Ces solutions sont cependant coûteuses. 15 Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, le procédé selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte une étape de transfert de calories entre d'une part le gaz 20 comprimé à la sortie de l'organe de compression et d'autre part l'organe de purification. Ceci permet d'utiliser une source d'hydrogène à priori non compatible avec les spécifications des piles à combustibles dans une station de remplissage en utilisant un système de purification de technologie standard ou non qui est 25 pleinement intégré à la station. L'utilisation des calories produites dans la station de remplissage lors de la compression de l'hydrogène dans le fonctionnement de l'organe de purification permet une économie et un fonctionnement particulièrement efficace de la station. Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter 30 l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - l'organe de purification fonctionne selon un cycle comprenant une phase de purification du gaz et une phase de régénération, l'étape de transfert de calories entre le gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression et l'organe de purification étant réalisée pendant la phase de régénération de l'organe de purification, - l'étape de purification utilise au moins un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression et de température (TPSA), - le transfert sélectif de calories du gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression vers l'organe de purification utilise un échangeur de chaleur en échange thermique avec le gaz en sortie de l'organe de compression et une conduite de fluide caloporteur reliant sélectivement ledit échangeur de chaleur à l'organe de purification et/ou du gaz entrant dans l'organe de purification, - l'organe de purification comprend un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression (PSA, TPSA), comprenant plusieurs lits d'adsorbant de type à charbon actif ou tamis moléculaire_fonctionnant cycliquement et de façon alternée, - le circuit comprend une conduite de transfert munie d'une vanne et reliant deux lits d'adsorbant pour balayer un premier lit d'adsorbant avec du gaz issu d'un second lit d'adsorbant et inversement, pour permettre une étape d'élution du ou des lits d'adsorbant en phase de régénération, le transfert de calories entre d'une part le gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression et d'autre part l'organe de purification comprenant un échange thermique entre, d'une part, le gaz à la sortie de l'organe et, d'autre part le gaz issu du second lit d'adsorbant et destiné à balayer le premier lit, - le procédé comporte une étape de transfert de calories entre d'une part un organe de réchauffage additionnel et l'organe de purification et/ou le gaz entrant dans ce dernier, - le procédé comporte une étape de transfert de calories entre l'organe de réchauffage additionnel et le gaz issu du second lit d'adsorbant et destiné à balayer le premier lit, L'invention concerne également une station de remplissage pour réservoir d'hydrogène gazeux sous pression comprenant au moins un contenant tampon prévu pour contenir de l'hydrogène gazeux sous pression, un circuit fluidique comprenant une pluralité de vannes, le circuit étant relié audit au moins un contenant tampon et comprenant une première extrémité destinée à être raccordée à au moins une source de d'hydrogène gazeux pour permettre le remplissage du au moins un contenant tampon avec du gaz fourni par la au moins une source, le circuit comprenant une seconde extrémité comprenant une conduite de remplissage destinée à être reliée de façon amovible à un réservoir, pour remplir ledit réservoir à partir du au moins un contenant tampon, le circuit de la station de remplissage comprenant au moins un organe de compression tel compresseur pour comprimer de l'hydrogène afin de remplir le au moins un contenant tampon, l'organe de purification comprenant un ou plusieurs lits d'adsorbant de type à adsorption par variation de pression fonctionnant selon un cycle comprenant une phase de purification du gaz et une phase de régénération, la station comprenant un circuit de transfert sélectif de calories de gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression vers l'organe de purification. Selon d'autres particularités possibles : - le circuit de transfert sélectif de calories de gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression vers l'organe de purification comprend un échangeur de chaleur disposé à la sortie de l'organe de compression en échange thermique d'une part avec l'hydrogène comprimé et, d'autre part, avec l'organe de purification et/ou du gaz entrant dans ce dernier, - l'organe de purification comprend un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression (PSA), comprenant plusieurs lits d'adsorbant de type à charbon actif ou tamis moléculaire fonctionnant cycliquement et de façon alternée, le circuit comprenant une conduite de transfert reliant les lits entre eux et munie d'une vanne, pour permettre le balayage d'un premier lit d'adsorbant avec du gaz issu d'un second lit d'adsorbant et inversement, de façon à réaliser une étape d'élution du ou des lits d'adsorbant en phase de régénération et en ce que le circuit de transfert sélectif de calories du gaz comprimé à la sortie de l'organe de compression vers l'organe de purification comprend un échange thermique entre la conduite de transfert et ledit échangeur de chaleur disposé à la sortie de l'organe de compression. L'invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif 30 comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous. D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence à la figure unique qui représente une vue schématique et partielle illustrant la structure et le fonctionnement d'une station de remplissage selon un exemple possible de réalisation de l'invention. La station 100 de remplissage représentée à titre d'exemple non limitatif est une station prévue pour assurer le remplissage de réservoirs 8 d'hydrogène 5 gazeux à haute pression (par exemple à une pression comprise entre 300 et 850 bar). Classiquement, la station 100 de remplissage comprend plusieurs contenant 1, 2 tampon (deux dans cet exemple non limitatif mais il peut y en avoir un, trois ou plus de trois). 10 Chaque contenant 1, 2 tampon est un réservoir ou ensemble de réservoirs prévu(s) pour contenir de l'hydrogène gazeux sous pression à une pression déterminée, par exemple respectivement 450 bar et 850 bar. La station 100 comprend un circuit 11, 12, 18, 4, 6 fluidique comportant une pluralité de conduites et de vannes. Le circuit est relié aux contenants 1, 2 tampon. Le circuit 15 comprend une première extrémité 4 destinée à être raccordée à au moins une source de 14 d'hydrogène gazeux pour permettre le remplissage des contenants 1, 2 tampon avec du gaz provenant de la source 14. La source 14 d'hydrogène peut comprendre classiquement au moins l'un parmi : un réseau de gaz d'hydrogène à une pression comprise entre 1.3 bar abs 20 (bar absolu) et 200 bar abs, un organe de production d'hydrogène tel qu'un électrolyseur, un reformeur de gaz naturel (« SMR »), un dispositif de craquage de méthanol, un dispositif de reformage autotherme (« ATR »), un dispositif d'oxydation partiel (« PDX »)... Le circuit comprend une seconde extrémité munie d'au moins une conduite 25 6 de remplissage destinée à être reliée de façon amovible (via un raccord 66 approprié) à un réservoir 8 à remplir. Plus précisément, les contenants tampon 1, 2, sont reliés en parallèle, via des vannes 11, 12 respectives, à la conduite 6 de remplissage. De même, une, deux ou plus de deux sources 14 de gaz peuvent être 30 reliées en parallèle via des vannes respectives à la conduite de remplissage 6 (au niveau de la première extrémité). La conduite 6 de remplissage peut comporter, en amont du raccord 66, un compresseur 7. Plusieurs compresseurs en parallèle ou en série peuvent bien entendu envisagés également. Le compresseur 7 peut être muni d'une vanne amont et d'une vanne aval (non représentées par soucis de simplification). Comme représenté, une conduite 18 de dérivation du compresseur 7 peut être prévue. La conduite 18 de dérivation peut comporter deux vannes 20 et 19 et peut être la conduite collectrice qui raccorde les contenants 1, 2 tampon à la conduite 6 de remplissage. Cette conduite 18 de dérivation permet également le remplissage des contenants 1, 2 tampon via le compresseur 7. La station 100 comprend également, au niveau de la première extrémité 4, un organe 9, 10 de purification de l'hydrogène fourni par la source, de préférence en amont du compresseur 7. L'organe de purification comprend de préférence un dispositif connu de séparation par adsorption par variation de pression et de température (TPSA), comprenant un et de préférence plusieurs lits d'adsorbant. Par exemple, été comme représenté, l'organe 9, 10 de purification comprend deux lits d'adsorbant (zéolites ou autres) disposés en parallèle dans le circuit. Le gaz fourni par la source 14 est admis alternativement dans l'un puis dans l'autre des adsorbants 9, 10 par un système de vannes, les adsorbants 9, 10 fonctionnent en alternance (régénération de l'un à haute température et basse pression pendant l'adsorption de l'autre à basse température et haute pression). Par exemple il peut s'agir d'un TSA à lit coaxial utilisant des tamis moléculaires ou charbons actifs. Pour des questions de simplification de la figure, toutes les vannes nécessaires à la baisse en pression ou la montée en température des réservoirs 9 et 10 ainsi que le passage en mode production d'un adsorbeur à l'autre ne sont pas représentées (système connu en soi). A cet effet, et comme représenté à la figure, le circuit peut comprendre de façon connue en tant que telle, une conduite 16 de transfert reliant un premier lit d'adsorbant 9 à un second lit 10 d'adsorbant (et vice versa une autre conduite de transfert non représentée sur la figure par soucis de simplification peut relier les deux adsorbants 9, 10 pour permettre le processus inverse). Cette conduite 16 de transfert est munie d'une vanne 22 permettant de contrôler la pression et le débit de régénération du réservoir 10. La conduite 16 de transfert est prévue pour permettre le balayage d'un adsorbeur 9 avec du gaz (hydrogène) issu de l'autre adsorbeur 10 (et inversement), pour assurer une étape d'élution de l'adsorbeur 10 en phase de régénération. Selon une particularité avantageuse, la station comprend un circuit 16, 17 de transfert sélectif de calories de gaz du comprimé dans le compresseur 7 vers l'organe 9, 10 de purification. L'organe 9, 10 de purification peut notamment nécessiter le cas échéant un réchauffement temporaire, par exemple des adsorbants du type TSA peuvent nécessiter un réchauffement lors de la phase de régénération (température comprise par exemple entre 200 et 300°C). Comme illustré à la figure, ce circuit 16, 17 de transfert sélectif de calories peut comprendre un échangeur 17 de chaleur disposé à la sortie du compresseur 7 en échange thermique d'une part avec l'hydrogène et d'autre part avec la ou les conduites 16 de transfert. C'est-à-dire que le gaz de balayage issu d'un premier lit 9 d'adsorbant est mis en échange thermique avec le gaz comprimé avant de balayer le second 10 lit d'adsorbant. De cette façon, le gaz de balayage utilisé lors de la régénération d'un adsorbant 9, 10 est réchauffé pour améliorer l'efficacité de la régénération de l'adsorbant. Ceci permet de réchauffer l'adsorbant 9, 10 lors de sa phase de régénération tout en refroidissant le gaz en sortie de compresseur 7. Si besoin, en de l'échangeur 17 de chaleur, le circuit peut comporter un échangeur 23 de refroidissement supplémentaire du gaz comprimé. Par exemple cet échangeur 23 est alimenté en fluide réfrigérant, par exemple via un circuit 24 d'eau. Bien entendu en variante ou en combinaison des calories du gaz comprimé peuvent être transférées directement à l'adsorbant 9, 10 en phase de régénération (via un fluide caloporteur distinct par exemple). Bien entendu, un réchauffeur 21 est de préférence installé pour suppléer le réchauffage lors de la régénération (l'hydrogène est par exemple réchauffé à la sortie du compresseur 7 à une température de 100°C environ alors qu'une température supérieure est généralement nécessaire pour la régénération, par exemple 200°C) Ce réchauffeur 21 additionnel peut également être disposé dans la conduite 6 de transfert, en série avec l'échangeur 17 de chaleur décrit ci-dessus. La récupération et l'utilisation de calories produites lors de la compression tel que décrit ci-dessus permet de diminuer la puissance de réchauffage du réchauffeur 21 additionnel. Comme illustré à la figure, la station 100 peut comprendre en outre, au niveau de la conduite 6 de transfert, un système de refroidissement sélectif (c'est-à-dire un refroidissement contrôlé) du gaz fourni au réservoir 8 (par exemple l'hydrogène est refroidi à une température basse comprise entre -196°C et -40°C). Comme représenté à la figure, ce refroidissement peut être réalisé classiquement via un premier échangeur 3 de refroidissement en échange thermique avec le gaz du circuit et une boucle 33 de circulation de fluide caloporteur entre une source 5 froide et le premier 3 échangeur de chaleur. Classiquement, cette boucle 33 de circulation peut comprendre des vannes et/ou pompes qui ne sont pas représentées par soucis de simplification. La source 5 froide peut comprendre au moins l'un parmi : une réserve de gaz liquéfie tel que de l'azote, de l'éthylène glycol en solution aqueuse à différentes concentration massiques, de l'ammoniaque, du propane, ou un fluide frigorifique classique. Comme illustré dans une zone délimitée par des pointillés, la station 100 peut comprendre en outre facultativement un transfert sélectif de frigories (sélectif c'est-à-dire qui de préférence peut être contrôlé en intensité selon les besoins de réfrigération) entre la source froide 5 et gaz avant ou au cours de l'étape de purification. A cet effet, la station 100 peut comprendre un second échangeur 13 de refroidissement en échange thermique avec le gaz à l'entrée de l'organe 9, 10 de purification et une boucle 113 de circulation de fluide caloporteur entre la source 5 froide et le second échangeur 3 de chaleur. Ce refroidissement du gaz et/ou de l'organe 9, 10 de purification peut être particulièrement avantageux pour l'efficacité de ce dernier, notamment pour les dispositifs de purification par adsorption modulée en température (TSA) lors de la phase de purification (lors passage du gaz dans l'adsorbant et adsorption des impuretés). La source 5 froide peut ainsi être mutualisée au sein de la station 100 pour améliorer l'efficacité et le coût de l'ensemble. Cette architecture assure un fonctionnement efficace économique de la station 100. Le fonctionnement de la station 100 de remplissage peut comporter deux phases distinctes. Dans une première phase de fonctionnement, le ou les contenants 1, 2 tampon peuvent être remplis. L'hydrogène gazeux fourni par la source 14 est purifié dans l'organe 9, 10 de purification puis comprimé et injecté dans les contenants 1, 2 tampons. Le remplissage commute d'un contenant 1, 2 à l'autre peut être fait lorsque la pression le contenant 1, 2 rempli atteint sa pression nominale (typiquement entre 450 et 850 bar). Un remplissage d'un contenant 1, 2 tampon peut commencer par exemple lorsque la pression en son sein passe sous un seuil (par exemple respectivement 350 et 700 bar. Les étapes ne se suivent pas forcement. Lors de cette première phase, la source 5 froide fournit de la puissance froide au second 13 échangeur de chaleur. Dans une deuxième phase de fonctionnement un ou des réservoirs 8 sont remplis par la station 100. Par exemple un réservoir 8 est rempli jusqu'à une pression de 700bar. Le réservoir 9 est mis en équilibre successivement avec les contenants 1, 2 tampon. La commutation d'un contenant 1, 2 tampon à l'autre peut être réalisée lorsque la différence de pression le contenant 1, 2 tampon et le réservoir 8 de destination est inférieure à un seuil prédéfini. En fonction de la pression initiale dans le réservoir 8, des étapes d'équilibrage de pression peuvent être omise. De façon connue, si besoin, le compresseur 7 peut compléter ou suppléer ce remplissage. Durant cette seconde phase la source 5 froide fournit de la puissance froide au premier échangeur 3 de chaleur. En variante, un échangeur de chaleur (non représenté) peut être prévu optionnellement à l'entrée du compresseur 7 pour le cas échéant réchauffer le gaz si le compresseur ne tolère pas du gaz froid. L'invention permet de diminuer le coût, l'encombrement et la consommation énergétique de la station de remplissage. REVENDICATIONS1. Procédé de remplissage d'un réservoir (8) avec de l'hydrogène sous pression via une station (100) de remplissage comprenant au moins un contenant tampon (1, 2) et un circuit (11, 12, 4, 6) fluidique relié audit au moins un contenant (1, 2) tampon, le circuit (11, 12, 4, 6) de la station (100) de remplissage comprenant une première extrémité (4) reliée à au moins une source (14) d'hydrogène gazeux pour assurer le remplissage du au moins un contenant (1, 2) tampon par du gaz provenant de la source (14), le circuit (11, 12, 4, 6) comprenant une seconde extrémité munie d'une conduite (6) de transfert destinée à être reliée de façon amovible au réservoir (8) à remplir, pour remplir ce dernier avec de l'hydrogène provenant du au moins un contenant tampon (1, 2), le procédé comportant une étape de purification de l'hydrogène fourni par la source (14) dans un organe (9, 10) de purification avant son transfert dans le au moins un contenant (1, 2) tampon, le circuit (11, 12, 4, 6) de la station (100) de remplissage comprenant en outre au moins un organe (7) de compression pour comprimer du gaz sous pression afin de remplir le au moins un contenant (1, 2) tampon, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une étape de transfert (16) de calories entre d'une part le gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression et d'autre part l'organe (9, 10) de purification. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'organe (9, 10) de purification fonctionne selon un cycle comprenant une phase de purification du gaz et une phase de régénération et en ce que l'étape de transfert (16) de calories entre le gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression et l'organe (9, 10) de purification est réalisée pendant la phase de régénération de l'organe (9, 10) de purification. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape de purification utilise au moins un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression et de température (TPSA). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le transfert sélectif de calories du gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression vers l'organe (9, 10) de purificationutilise un échangeur (17) de chaleur en échange thermique avec le gaz en sortie de l'organe (7) de compression et une conduite (16) de fluide caloporteur reliant sélectivement ledit échangeur (17) de chaleur à l'organe (9, 10) de purification et/ou du gaz entrant dans l'organe (9, 10) de purification. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'organe (9, 10) de purification comprend un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression (PSA), comprenant plusieurs lits d'adsorbant de type à charbon actif ou tamis moléculaire fonctionnant cycliquement et de façon alternée. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le circuit comprend une conduite (16) de transfert munie d'une vanne (22) et reliant deux lits d'adsorbant pour balayer un premier lit (9) d'adsorbant avec du gaz issu d'un second lit d'adsorbant (10) et inversement, pour permettre une étape d'élution du ou des lits d'adsorbant en phase de régénération et en ce que le transfert (16) de calories entre d'une part le gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression et d'autre part l'organe (9, 10) de purification comprend un échange thermique entre, d'une part, le gaz à la sortie de l'organe (7) et, d'autre part le gaz issu du second lit d'adsorbant (10) et destiné à balayer le premier lit (9). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de transfert (21) de calories entre d'une part un organe (21) de réchauffage additionnel et l'organe (9, 10) de purification et/ou le gaz entrant dans ce dernier. 8. Procédé selon les revendications 6 et 7, caractérisé en ce qu'il comporte une étape de transfert (21) de calories entre l'organe (21) de réchauffage additionnel et le gaz issu du second lit d'adsorbant (10) et destiné à balayer le premier lit (9). 9. Station de remplissage pour réservoir d'hydrogène gazeux sous pression comprenant au moins un contenant (1, 2) tampon prévu pour contenir de l'hydrogène gazeux sous pression, un circuit (11, 12, 18, 4, 6) fluidique comprenant une pluralité de vannes, le circuit (11, 12, 18, 4, 6) étant relié audit au moins un contenant (1, 2) tampon et comprenant une premièreextrémité destinée à être raccordée à au moins une source de (14) d'hydrogène gazeux pour permettre le remplissage du au moins un contenant (1, 2) tampon avec du gaz fourni par la au moins une source (14), le circuit (11, 12, 18, 4, 6) comprenant une seconde extrémité comprenant une conduite (6) de remplissage destinée à être reliée de façon amovible à un réservoir (8), pour remplir ledit réservoir (8) à partir du au moins un contenant tampon (1, 2), le circuit (11, 12, 4, 6) de la station (100) de remplissage comprenant au moins un organe (7) de compression tel compresseur pour comprimer de l'hydrogène afin de remplir le au moins un contenant (1, 2) tampon, l'organe (9, 10) de purification comprenant un ou plusieurs lits d'adsorbant de type à adsorption par variation de pression (PSA) fonctionnant selon un cycle comprenant une phase de purification du gaz et une phase de régénération, caractérisé en ce que la station comprend un circuit (16, 17) de transfert sélectif de calories de gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression vers l'organe (9, 10) de purification. 10. Station selon la revendication 9, caractérisé en ce que le circuit (16, 17) de transfert sélectif de calories de gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression vers l'organe (9, 10) de purification comprend un échangeur (17) de chaleur disposé à la sortie de l'organe (7) de compression en échange thermique d'une part avec l'hydrogène comprimé et, d'autre part, avec l'organe (9, 10) de purification et/ou du gaz entrant dans ce dernier. 11. Station selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'organe de purification comprend un dispositif de séparation par adsorption par variation de pression (PSA), comprenant plusieurs lits (9, 10) d'adsorbant de type à charbon actif ou tamis moléculaire fonctionnant cycliquement et de façon alternée, et en ce que le circuit comprend une conduite (16) de transfert reliant les lits (9, 10) entre eux et munie d'une vanne (22), pour permettre le balayage d'un premier lit (9) d'adsorbant avec du gaz issu d'un second lit d'adsorbant (10) et inversement, de façon à réaliser une étape d'élution du ou des lits d'adsorbant en phase de régénération et en ce que le circuit (16, 17) de transfert sélectif de calories du gaz comprimé à la sortie de l'organe (7) de compression vers l'organe (9, 10) de purification comprend unéchange thermique entre la conduite (16) de transfert et ledit échangeur (17) de chaleur disposé à la sortie de l'organe (7) de compression.