Brevet FR2999555A1 — publié le 20140620

La présente invention est relative à une production d'hydrogène avec capture de CO2. Plus précisément, elle concerne un procédé de production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur, en particulier reformage à la vapeur ainsi que reformage autothermique, dans lequel on réalise un mélange des hydrocarbures à reformer avec de la vapeur pour produire la charge d'alimentation du reformage, on génère un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone, ainsi que de la vapeur en excès, du méthane résiduel, de l'eau et des impuretés; le gaz de synthèse produit est refroidi, enrichi en H2 et CO2 par conversion du CO à la vapeur (réaction de « shift ») ; le gaz de synthèse enrichi est refroidi par échange de chaleur indirect avec des fluides du procédé de sorte à produire un gaz de synthèse saturé en eau et des condensats de procédé qui sont séparés du gaz de synthèse pour être utilisés dans le procédé, le gaz de synthèse saturé étant traité par adsorption à modulation de pression pour produire de l'hydrogène et un résiduaire gazeux contenant du CO2 qui est capturé dans une unité de purification de CO2. Les condensats de procédé - c'est-à-dire les condensats issus d u refroidissement du gaz de synthèse en sortie de réacteur de shift - peuvent être utilisés dans le procédé lui-même selon deux modes. - Le premier mode d'utilisation met en oeuvre un stripeur de condensats ; les condensats de procédé sont traités par entrainement à la vapeur dans une colonne appelée stripeur, la vapeur chargée en impuretés en résultant étant recyclée avec un complément de vapeur de haute pureté au point de mélange (en langue anglaise « mixing point ») des hydrocarbures avec la vapeur tandis que les condensats purifiés sont utilisés pour produire de la vapeur de haute pureté via la chaudière de récupération de chaleur (en langue anglaise « waste heat boiler ») du procédé à la fois pour fournir le complément de vapeur pour le point de mélange et pour fournir de la vapeur d'export pure. - Le second mode d'utilisation des condensats ne fait pas appel à l'entrainement à la vapeur des condensats ; les condensats de procédé sont mélangés avec de l'eau déminéralisée en appoint puis sont vaporisés puis surchauffés dans la chaudière de récupération de chaleur générant ainsi de la vapeur impure pour alimenter le point de mélange en vapeur de procédé ; selon une première variante dans laquelle on souhaite produire de la vapeur d'exportation de haute pureté, celle-ci est traitée dans un circuit - distinct du circuit de production de la vapeur impure - où de l'eau déminéralisée est vaporisée, puis la vapeur est chauffée, selon les cas surchauffée, par échange de chaleur avec des fluides chauds du procédé (ou associés au procédé) . Elle est envoyée pour partie en complément de vapeur au point de mélange et pour partie exportée ; selon une deuxième variante, mise en oeuvre dans le cas où la vapeur d'exportation peut être de la vapeur impure, les condensats de procédé sont mélangés avec la totalité de l'eau déminéralisée, vaporisés conjointement dans la chaudière de récupération de chaleur, la vapeur étant chauffée, selon les cas surchauffée, par échange de chaleur avec des fluides chauds du procédé (ou associés au procédé) ; une partie de la vapeur impure générée est envoyée au point de mélange, la vapeur en excès est exportée. Le terme « vapeur de haute pureté » tel qu'utilisé dans la description et dans les revendications signifie de la vapeur contenant moins de 50 ppmv d'oxygène, 50 ppmv de dioxyde de carbone, 50 ppmv de méthanol, 50 ppmv d'amines et 50 ppmv 20 d'ammoniac. Le terme « condensats de procédés » tel qu'utilisé dans la description et dans les revendications signifie les condensats constitués par la phase aqueuse obtenue à partir du gaz de synthèse, lors de son refroidissement final à l'issue de l'étape de conversion (shift), et récupérée par séparation. 25 L'invention s'applique dans le cadre de procédés de reformage à la vapeur, notamment de reformage de méthane à la vapeur grâce à un catalyseur de reformage (en langue anglaise « steam methane reforming » ou SMR) ainsi que dans le cas de procédés couplant le reformage à la vapeur et l'oxydation partielle des hydrocarbures (procédé de reformage autothermique ou ATR). Dans ce cas, les hydrocarbures sont 30 mélangés à de la vapeur, puis ils sont partiellement oxydés dans un brûleur produisant ainsi la chaleur nécessaire à la réaction de reformage en même temps qu'un gaz pauvre en hydrogène, ce premier gaz produit est ensuite reformé à la vapeur pour fournir davantage d'hydrogène et du monoxyde de carbone. Dans ces deux cas, le reformage à la vapeur est réalisé grâce à un catalyseur de reformage. Les procédés de reformage à la vapeur ci-dessus sont utilisés pour produire des gaz de synthèse à partir des charges hydrocarbonées gazeuses, la réaction principale étant la réaction de reformage de méthane à la vapeur ; dans le cas de charges comprenant des hydrocarbures contenant au moins deux atomes de carbone, le reformage est précédé d'un pré-reformage, lui aussi à la vapeur dont la fonction essentielle est de transformer les hydrocarbures contenant au moins deux atomes de carbone en monoxyde de carbone, hydrogène et méthane. L'obtention de gaz de synthèse (appelé aussi syngas) représente généralement une première étape dans une production finale qui peut être une production d'hydrogène, de CO ou d'un mélange H2/CO. En fonction de la charge à reformer, de la production finale recherchée et des conditions opératoires appliquées à cet effet, les gaz de synthèse peuvent présenter des compositions différentes, mais se présentent toujours sous la forme d'un mélange contenant principalement de l'hydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO) et en proportions moindres du dioxyde de carbone (CO2), mais aussi du méthane (CH4 ) n'ayant pas réagi, de la vapeur d'eau en excès et des traces de composés divers, impuretés initialement présentes mais aussi générées lors du reformage, et dues essentiellement à la présence du catalyseur. Pour une production finale d'hydrogène essentiellement, le gaz de synthèse produit est ensuite traité dans au moins un réacteur où a lieu la réaction de conversion du CO, dit « réacteur de shift » dans lequel le monoxyde de carbone produit lors du reformage est, sous l'action de vapeur d'eau présente dans le gaz de synthèse et en présence d'un catalyseur approprié, essentiellement transformé en hydrogène supplémentaire et en dioxyde de carbone. Un aspect essentiel des unités de production d'hydrogène est qu'elles présentent une intégration énergétique poussée permettant l'utilisation de la chaleur disponible dans les fluides chauds de l'unité, en particulier pour la production de vapeur, la préchauffe de réactifs ou la préchauffe d'air. En effet, sortant du reformeur à très haute température comprise entre 800 et 950°C le gaz de synthèse doit être refroidi pour être ensuite transformé. C'est ainsi qu'il subit un premier refroidissement jusqu'à une température inférieure à 400°C avant de pouvoir entrer dans un réacteur de shift ; le gaz de synthèse en sortie de réacteur de shift (ou du dernier réacteur de shift) subit de nouveau un refroidissement jusqu'à une température comprise entre 20 et 60°C, adaptée au traitement aval par adsorption et la vapeur d'eau présente est partiellement condensée. Le gaz de synthèse saturé est séparé de la phase liquide résultant de la condensation qui constitue les « condensats de procédé ». Ces condensats de procédé qui contiennent essentiellement de l'eau sont récupérés et réutilisés pour produire de la vapeur grâce à de la chaleur provenant du procédé. Toute ou partie de la vapeur ainsi produite, dite vapeur procédé, est mélangée avec la charge destinée à produire le gaz de synthèse dans le reformeur. Cependant, les condensats de procédé contiennent aussi des impuretés dissoutes dans l'eau, ces impuretés dissoutes étaient pour certaines présentes dans les flux alimentant le reformeur, d'autres ont été produites lors du reformage, elles proviennent cependant majoritairement de réactions dans le réacteur de shift, et sont imputables à la présence du catalyseur. Parmi les impuretés présentes dans les condensats de procédé, on trouve ainsi du dioxyde de carbone, du méthanol, de l'ammoniaque, des amines. Ainsi qu'indiqué ci avant, en fonction du taux d'impuretés dans les condensats de procédé et des spécifications de qualité que la vapeur destinée à l'exportation doit respecter, plusieurs modes d'utilisation de ces condensats de procédé impurs sont possibles. L'invention concerne plus particulièrement les procédés selon lesquels les condensats de procédé sont traités par entrainement à la vapeur (encore appelé stripage ou stripping en langue anglaise). Le stripage des condensats de procédé à la vapeur permet de produire des condensats de procédé épurés et de la vapeur chargée en impuretés (on l'appelle aussi vapeur impure). Le stripage consiste en effet à provoquer l'entraînement de gaz ou de matières volatiles dissoutes dans l'eau, au moyen d'un courant gazeux ; lorsque ce gaz est de la vapeur, il s'agit donc de stripage à la vapeur. Pour réaliser ce stripage, on utilise de la vapeur de haute pureté provenant en général d'une chaudière de récupération de chaleur (en langue anglaise « waste heat boiler ») ; il s'agit en général de la chaudière de récupération de chaleur qui utilise la chaleur du gaz de synthèse en sortie du reformeur, et participe ainsi à son premier refroidissement. Le plus souvent saturée, la vapeur de haute pureté utilisée pour le stripage est à une pression comprise entre 15 et 70 bara, plus particulièrement entre 30 et 55 bara. La vapeur est injectée en bas du stripeur tandis que les condensats sont injectés dans la partie haute du stripeur ; la vapeur circule ainsi à contre courant du flux liquide des condensats à épurer. De cette manière, les impuretés stripables -c'est-à-dire pouvant être entrainées dans la vapeur - se retrouvent dans la vapeur en tête du stripeur. La vapeur ainsi chargée en impuretés est envoyée en totalité en amont du reformeur, en un point où elle est mélangée avec la charge à reformer. Les impuretés pourront ainsi être reformées par la suite avec le gaz naturel dans le reformeur. Un complément de vapeur de haute pureté en provenance de la chaudière de récupération de chaleur située en aval de la zone de reformage est aussi injecté au point de mélange pour obtenir le ratio de débit de vapeur par rapport au débit d'hydrocarbures nécessaire au fonctionnement et à l'optimisation de l'unité. Un second aspect -essentiel lui-aussi- relatif aux installations de production d'hydrogène concerne la capture du CO2 produit par ces installations. En effet, si dans les décennies précédentes, le dioxyde de carbone était simplement séparé de l'hydrogène et généralement envoyé à l'atmosphère, la mise en évidence du réchauffement climatique et du rôle qu'il y joue a conduit à assurer la capture du CO2 produit conjointement avec l'hydrogène. Une installation de production d'hydrogène à échelle industrielle représente une source importante d'émission de CO2, et en améliorer à la fois la conception et le fonctionnement dans le but de réduire les émissions de CO2 d'origine humaine dans l'atmosphère est donc devenu critique pour les producteurs d'hydrogène. C'est pourquoi des procédés et des technologies ont été développés pour capturer le dioxyde de carbone afin à la fois de réduire les émissions de CO2 et d'améliorer les installations de production d'hydrogène, en terme de coût et de performance. Les émissions de dioxyde de carbone des installations de production d'hydrogène peuvent être réduites en utilisant plusieurs techniques de séparation différentes afin d'extraire le CO2 contenu dans les fumées, le syngas ou les gaz résiduaires issus du procédé. Le CO2 ainsi capturé peut par la suite être comprimé, transporté et séquestré dans des stockages souterrains, utilisé pour la récupération assistée du pétrole ou à des fins industrielles ou de consommation. Les techniques mises au point pour la capture du dioxyde de carbone utilisent essentiellement les procédés cryogéniques, membranaires, d'adsorption ou d'absorption physique et/ou chimique ; le choix de la technologie dépend en particulier de la composition du gaz soumis à la capture, mais aussi des coûts de l'électricité, de la vapeur, des coûts d'investissement et des taxes (carbone) appliquées. L'hydrogène est largement utilisé industriellement et notamment par l'industrie du pétrole et du raffinage pour différents procédés. Lors du reformage à la vapeur, la charge d'hydrocarbures est une charge gazeuse, en général du gaz naturel ou un mélange d'hydrocarbures légers dont le constituant principal est le méthane. Dans la suite de la description, dans un objectif de simplicité, on citera l'exemple du gaz naturel (GN). La charge d'alimentation subit en général un prétraitement destiné à éliminer les sulfures présents pour ne pas empoisonner les catalyseurs qui seront utilisés lors du reformage. La réaction de reformage fortement endothermique se produit à température et pression élevées (800 à 950°C et 13,5 à 55 bara). La chaleur nécessaire à la réaction de reformage du méthane est fournie: - dans le cas d'un reformage de type reformage de méthane à la vapeur (SMR) par la combustion de gaz combustible - gaz naturel d'alimentation et gaz résiduaire du procédé (en général issu d'un gaz résiduaire de PSA) essentiellement - avec de l'air dans la zone de combustion produisant ainsi des fumées à température très élevée ; - dans le cas d'un reformage auto thermique (ATR) par l'oxydation partielle de la charge d'alimentation -dans ce cas le gaz résiduaire de PSA est classiquement brûlé pour produire de la vapeur dans une chaudière dédiée. Le syngas résultant du reformage est lui aussi très chaud, et une partie de la chaleur disponible est utilisée pour chauffer de l'eau de chaudière (appelée en langue anglaise waste heat boiler) afin de produire de la vapeur. Le syngas refroidi une première fois peut être envoyé à un réacteur pour produire de l'hydrogène additionnel à partir de la conversion en présence d'eau du CO en CO2. Ce réacteur est dit « réacteur de shift » (aussi identifié en tant que réacteur VVGS, abréviation de l'expression anglaise water gas shift). Suite à cette étape du procédé, la teneur en CO2 du syngas en aval du réacteur VVGS augmente, conjointement avec sa teneur en H2. Le syngas enrichi en H2 et CO2 (et appauvri en CO) est le plus souvent traité par adsorption à pression modulée dans une unité PSA H2 pour produire un flux gazeux d'hydrogène sensiblement pur. En même temps que de l'hydrogène presque pur, l'unité PSA H2 produit un résiduaire de PSA (PSA off gas en langue anglaise) qui contient le CO2 contenu dans le gaz de synthèse alimentant l'unité PSA, ainsi que le méthane n'ayant pas réagi lors du reformage, du CO n'ayant pas réagi lors de l'étape de conversion et une partie de l'hydrogène alimentant l'unité PSA. En raison de la présence de gaz à forts pouvoirs calorifiques (méthane, monoxyde de carbone et hydrogène), le résiduaire de PSA est habituellement envoyé en tant que combustible vers les brûleurs du SMR ou de la chaudière dédiée dans le cas d'un ATR. Le résiduaire de PSA est le courant gazeux le plus riche en CO2 du procédé décrit ci-avant (typiquement 40-55% en l'absence de capture en amont) ; le résiduaire est disponible à une pression inférieure à 2bara. Grace à cette teneur relativement élevée en CO2, la solution de la capture de CO2 par voie cryogénique peut être appliquée au résiduaire de PSA. La capture de CO2 par voie cryogénique (CPU) fait appel à la condensation partielle et/ou à la distillation du CO2 contenu dans le flux gazeux riche en CO2 dans une unité de purification cryogénique (CPU pour « cryogenic purification unit » en langue anglaise). A noter que la condensation partielle s'effectuant sous pression, la littérature fait aussi référence à la dualité purification/compression en remplacement de la dualité purification/cryogénie pour la même abréviation CPU, et la même opération. Le gaz, après séchage et compression jusqu'à une pression comprise entre 20 et 100 bara, est refroidi jusqu'à une température proche de celle du point triple du CO2 (environ -56°C). Dans ces conditions de température et de pression, il va se condenser partiellement, la phase liquide étant particulièrement enrichie en CO2 et la phase gazeuse en gaz incondensables. Le liquide obtenu peut ensuite être distillé pour atteindre des puretés en CO2 supérieures à 99%. Un procédé de capture de CO2 par CPU - appliqué au résiduaire du PSA - fonctionne selon le schéma suivant : le flux gazeux de résiduaire est comprimé et séché de sorte que sa pression soit comprise entre 20 et 100 bara environ, puis il subit une ou plusieurs étapes successives de condensation/séparation dans l'unité CPU pour produire un flux liquide enrichi en CO2 et un flux gazeux (résiduaire de capture) enrichi en hydrogène et en autres constituants plus légers que le CO2 et donc incondensables dans les conditions opératoires, notamment CH4, H2 et CO. Les étapes de condensation/séparation peuvent être complétées par des étapes de séparation membranaires. Lors de l'étape de compression précédant l'étape de séchage, l'eau contenue dans le résiduaire gazeux va partiellement se condenser avec une partie des impuretés contenues dans le gaz solubles dans l'eau. La pression lors de l'étape de séchage est comprise entre 1 et 50 bara, la pression des condensats formés est par conséquent comprise entre 1 et 50 bara environ. Formés dans l'unité CPU, ils sont dans la description et dans les revendications désignés comme « condensats CPU ». Les condensats CPU sont séparés préalablement à la séparation/condensation du CO2 et sont évacués en tant qu'eaux usées vers une station de traitement qui peut être une station de traitement des eaux usées du site industriel où est installée la CPU, mais sera plus souvent une station de traitement dédiée ; en l'absence de station de traitement des eaux usées disponible pour traiter ces condensats supplémentaires, ou si la station déjà présente n'est pas apte à traiter les condensats de la CPU en raison de leur composition -en particulier, la présence de méthanol dans les condensats de CPU est très gênante, car c'est un puissant bactéricide qui limite voire rend impossible un traitement par dégradation bactérienne communément utilisé pour le traitement des eaux usées. Une installation de traitement de ce type de condensats est relativement coûteuse car difficile à mettre en oeuvre, particulièrement du fait de la présence dans les condensats de méthanol. Il est donc souhaitable d'employer une technique pour traiter ces condensats plus économique et surtout moins sensible à la teneur en méthanol La solution selon l'invention consiste à intégrer le traitement des condensats en provenance de la CPU au procédé de production d'hydrogène ; plus précisément, il s'agira selon l'invention d'associer le traitement des condensats de CPU à celui des condensats de procédé issus du refroidissement du gaz de synthèse tel que décrit ci-avant. Cette solution, intégrée au procédé présente en outre, les adaptations et des variantes avantageuses suivant les situations, c'est ainsi que : - le nombre total d'équipements de traitement de condensats n'est pas augmenté - pas d'équipement pour le traitement des condensats de CPU avant évacuation- les couts d'investissement sont donc réduits ainsi que l'empreinte au sol de l'installation ; - les condensats de la CPU étant recyclés vers la zone de reformage, on diminue d'autant l'appoint en eau déminéralisée requise par l'unité de production d'hydrogène ; - les composés présents dans les condensats et pouvant être incorporées à la charge sont envoyés avec la vapeur au reformage. Ils sont alors éliminés et participent à la production d'hydrogène. Pour cela, l'invention a pour objet principal un procédé de production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur de haute pureté, comprenant au moins les étapes de a) mélange des hydrocarbures à reformer avec de la vapeur pour produire la charge d'alimentation du reformage, b) génération par reformage d'un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone ainsi que de la vapeur en excès, du dioxyde de carbone, du méthane résiduel, de l'eau et des impuretés à partir du mélange issu de l'étape a), c) premier refroidissement du gaz de synthèse, d) génération d'un gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2 par conversion à la vapeur du CO contenu dans le gaz de synthèse refroidi issu de l'étape c), e) refroidissement du gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2 issu de l'étape d) par échange de chaleur indirect jusqu'à une température de l'ordre de la température ambiante, au moins inférieure à 60°C et de préférence inférieure ou égale à 40°C, de sorte à produire un gaz de synthèse saturé et des condensats Cl, f) séparation des condensats Cl d'avec le gaz de synthèse saturé issu de e), g) traitement du gaz de synthèse issu directement ou indirectement de l'étape f) dans une unité de purification d'hydrogène par adsorption à pression modulée, de sorte à produire un courant d'hydrogène d'une pureté d'au moins 99 % et un courant résiduaire gazeux contenant au moins 40% de CO2, h) traitement du courant résiduaire gazeux de PSA issu de l'étape g) dans une unité CPU produisant au moins un courant de CO2 purifié et au moins un courant d'incondensables, ainsi que des étapes de traitement de tout ou partie des condensats Cl issus du procédé comprenant au moins les étapes de : kl) pompage des condensats Cl à une pression comprise entre 15 et 90 bara, de préférence entre 25 et 70 bara, k2) chauffage des condensats Cl sous pression à une température comprise entre 150 et 290 °C, de préférence entre 200 et 280 °C, k3) stripage à la vapeur des condensats Cl comprimés et chauffés - dans un stripeur - à l'aide de vapeur de haute pureté de sorte à produire un courant de vapeur impure en tête de colonne et un courant de condensats purifiés en bas de la colonne, k4) recyclage de la vapeur impure à l'étape a) pour être mélangée avec les hydrocarbures à reformer, k5) recyclage des condensats purifiés dans l'eau déminéralisée alimentant la production de vapeur de haute pureté associée, ainsi que des étapes production de vapeur de haute pureté destinée à l'exportation comprenant au moins les étapes de : v1) alimentation d'un circuit de vapeur de haute pureté associé au procédé par de l'eau déminéralisée, v2) préchauffage de l'eau pure circulant dans le circuit par échange de chaleur indirect avec au moins un fluide du procédé, v3) vaporisation de l'eau pure préchauffée contre le gaz de synthèse provenant du reformage dans une chaudière de récupération de chaleur, v4) utilisation d'une partie de la vapeur de haute pureté pour l'étapek3 de stripage des condensats de procédé, v5) recyclage d'une partie de la vapeur de haute pureté à l'étape a) pour être mélangée avec les hydrocarbures à reformer, v6) mise à disposition de vapeur de haute pureté pour l'exportation, caractérisé en ce que l'étape de traitement h) produit en outre au moins un courant de condensats C2, et les condensats C2 sont récupérés et recyclés dans le procédé en amont de l'étape k3) d'entrainement à la vapeur pour être traités conjointement avec les condensats Cl. De la sorte, les impuretés résiduelles présentes dans les condensats C2 de la CPU sont entrainées dans la vapeur en même temps que celles des condensats Cl de procédé, et sont valorisées en tant que charge de reformage tout en récupérant les condensats purifiés dans le stripeur pour la génération de vapeur pure. Conformément à d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention, celle-ci peut présenter une ou plusieurs des variantes qui sont décrites ci-après. En fonction de leur pression et de leur température, les condensats C2 issus de la CPU sont ajoutés aux condensats de procédé en amont du stripeur, en différentes localisations, après avoir subi si besoin des étapes de chauffage et/ou de pompage, via les moyens de pompage ou de chauffage des condensats Cl de procédé ou via des moyens dédiés. En effet, les condensats Cl sont à la pression du gaz de synthèse alors que la pression des condensats C2 dépend de la pression du gaz traité par la CPU. C'est ainsi que, avantageusement : - les condensats C2 peuvent être mélangés avec les condensats Cl avant le pompage des condensats Cl ; cette variante est utilisée de préférence lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle des condensats Cl avant le pompage de ces derniers mais inférieure à la pression opératoire du stripeur et que la pompe de condensats Cl et l'échangeur de préchauffe du stripeur sont en mesure de traiter le débit supplémentaire de condensats C2; - alternativement, les condensats C2 peuvent être pompés puis mélangés aux condensats Cl avant le pompage des condensats Cl, ; cette variante est préférentiellement utilisée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression inférieure à celle des condensats Cl avant le pompage de ces derniers et que la pompe de condensats Cl et l'échangeur de préchauffe du stripeur sont en mesure de traiter le débit supplémentaire de condensats C2 ; - alternativement, les condensats C2 sont mélangés avec les condensats Cl après le pompage mais avant le préchauffage des condensats Cl ; cette variante est privilégiée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle des condensats Cl après le pompage de ces derniers et que l'échangeur de préchauffe du stripeur est en mesure de traiter le débit supplémentaire de condensats C2 ; - selon une autre variante, les condensats C2 sont pompés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage mais avant le préchauffage des condensats Cl, cette solution est préférentiellement utilisée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression inférieure à celle des condensats Cl avant le pompage de ces derniers et que l'échangeur de préchauffe du stripeur est en mesure de traiter le débit supplémentaire de condensats C2 ; - alternativement, les condensats C2 sont mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl, cette variante est préférentiellement utilisée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle des condensats Cl après le pompage et le préchauffage de ces derniers, et que la température des condensats C2 est compatible avec le bon fonctionnement du stripeur ; - selon une autre variante, les condensats C2 sont pompés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl, cette variante est avantageuse, en particulier lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression inférieure à celle des condensats Cl après le pompage et le préchauffage de ces derniers, et que la température des condensats C2 est compatible avec le bon fonctionnement du stripeur ; - alternativement, les condensats C2 sont préchauffés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl, cette variante est préférentiellement utilisée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle des condensats Cl après le pompage et le préchauffage de ces derniers, mais que la température des condensats C2 est trop faible pour assurer le bon fonctionnement du stripeur ; - Selon une autre variante, les condensats C2 sont pompés puis préchauffés et finalement mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl, cette variante peut être avantageusement utilisée lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression inférieure à celle des condensats Cl après le pompage et le préchauffage de ces derniers et que la température des condensats C2 est trop faible pour assurer le bon fonctionnement du stripeur.; Afin d'améliorer les performances du stripage, et lorsque le stripeur est adapté, on pourra adopter avantageusement une des variantes suivantes : - les condensats Cl et C2 sont introduits séparément dans le stripeur, l'introduction du courant de condensats le plus impur étant faite au dessus de celle du courant de condensats plus pur, cette solution est adaptée en particulier lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle du stripeur et que la température des condensats C2 est compatible avec le bon fonctionnement du stripeur ; - les condensats C2 sont préchauffés dans un préchauffeur dédié avant introduction dans le stripeur, cette solution est adaptée en particulier lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression supérieure ou égale à celle du stripeur mais que la température des condensats C2 est trop faible pour assurer le bon fonctionnement du stripeur ; - les condensats C2 sont pompés avant introduction dans le stripeur, cette solution est adaptée en particuliers lorsque les condensats C2 provenant de l'unité CPU sont à une pression inférieure à celle du stripeur. Cette solution pourra être précédée selon les besoins d'une étape de préchauffage dédié. Selon une variante avantageuse du procédé, lorsqu'une colonne de lavage à l'eau - fonctionnant à une pression comprise entre 1 et 100 bara - est utilisée pour laver le courant résiduaire gazeux du PSA, on pourra récupérer en bas de cette colonne le liquide chargé en impuretés et le recycler avec les condensats C2 de la CPU dans le procédé d'entrainement à la vapeur. Cette étape de lavage à l'eau du résiduaire gazeux du PSA est ajoutée en particulier lorsqu'un abattement élevé du méthanol et de l'ammoniac est souhaitable dans la CPU. Selon au autre aspect de cette invention, celle-ci concerne une installation de production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur de haute pureté, comprenant au moins : (i) un moyen de mélange des hydrocarbures à reformer avec de la vapeur pour produire la charge d'alimentation du reformage, (ii) un reformeur pour le reformage d'un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone ainsi que de la vapeur en excès, du dioxyde de carbone, du méthane résiduel, de l'eau et des impuretés à partir du mélange issu de l'étape a), (iii) au moins un échangeur de chaleur pour refroidir le gaz de synthèse, (iv) au moins un réacteur de shift pour la conversion à la vapeur du CO contenu dans le gaz de synthèse refroidi issu de l'échangeur (iii), (y) au moins un échangeur de chaleur pour le refroidissement du gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2 produit par le réacteur de shift (iv) par échange de chaleur indirect jusqu'à une température de l'ordre de la température ambiante, au moins inférieure ou égale à 60°C, de préférence inférieure ou égale à 40°C de sorte à produire un gaz de synthèse saturé et des condensats Cl, (vi) un séparateur pour la séparation des condensats Cl d'avec le gaz de synthèse saturé issu de l'échangeur (v), (vii) une unité de purification d'hydrogène par adsorption à pression modulée pour le traitement du gaz de synthèse issu directement ou indirectement de l'étape (vi) et la production d'un courant d'hydrogène d'une pureté d'au moins 99 % et un courant résiduaire gazeux contenant au moins 40% de CO2, (viii) une unité CPU pour le traitement du courant résiduaire gazeux de PSA produit par l'unité PSA (vii) et la production d'au moins un courant de CO2 purifié et au moins un courant d'incondensables, ainsi que des moyens de traitement de tout ou partie des condensats Cl issus du séparateur (vi) et comprenant au moins (ix) une pompe pour le pompage des condensats Cl à une pression comprise entre 15 et 90 bara, de préférence entre 30 et 70 bara, (x) au moins un échangeur de chaleur pour le chauffage des condensats Cl sous pression à une température comprise entre 150 et 290 °C, de préférence entre 200 et 280 °C, (xi) un stripeur pour l'entrainement à la vapeur des condensats Cl comprimés et chauffés à l'aide de vapeur de haute pureté de sorte à produire un courant de vapeur impure en tête de colonne et un courant de condensats purifiés en bas de la colonne, (xii) des moyens de recyclage de la vapeur impure et de mélange avec les hydrocarbures à reformer, (xiii) des moyens de recyclage des condensats purifiés dans l'eau déminéralisée alimentant la production de vapeur de haute pureté associée, ainsi que des moyens de production de vapeur de haute pureté destinée à l'exportation comprenant un circuit de production de vapeur de haute pureté, ainsi qu'au moins : (xiv) un moyen d'alimentation du circuit de vapeur de haute pureté par de l'eau déminéralisée, (xv) au moins un échangeur de chaleur pour le préchauffage de l'eau pure circulant dans le circuit par échange de chaleur indirect avec au moins un fluide du procédé, (xvi) une chaudière de récupération de chaleur contre le gaz de synthèse provenant du reformage pour la vaporisation de l'eau pure préchauffée, (xvii) des moyens d'envoi d'une partie de la vapeur de haute pureté pour le traitement pour le traitement des condensats de procédé, (xviii) des moyens de recyclage d'une partie de la vapeur de haute pureté et de mélange avec les hydrocarbures à reformer, (xix) des moyens de mise à disposition de vapeur de haute pureté pour l'exportation, caractérisé en ce que l'unité CPU produisant en outre au moins un courant de condensats C2, l'installation comprend des moyens de récupération et de recyclage des condensats C2 en amont du stripeur pour être traités conjointement avec les condensats Cl. Selon une variante avantageuse, l'installation comprend une pompe pour le pompage des condensats C2, des moyens de chauffage pour le préchauffage des condensats C2, ainsi que des moyens d'introduction du courant des condensats C2 comprimés et chauffés dans le courant de condensats Cl comprimés et chauffés. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre. Un mode de réalisation de l'invention y est représenté sur la figure unique, et décrit ci-après à titre d'exemple non limitatif. La Figure unique illustre ainsi un procédé dans lequel un flux 1 de gaz naturel (GN) est envoyé vers le point de mélange 2 pour y être mélangé avec deux flux de vapeur d'eau 22 et 23 produits dans le procédé. Le mode de production de ces deux flux de vapeur sera décrit par la suite. Le flux 3 résultant du mélange constitue la charge alimentant un module 4 de reformage de méthane à la vapeur (SMR), le gaz produit 5 est un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène H2 et du CO, mais aussi du CO2, du CH4, de l'eau et des impuretés ; le gaz 5 est refroidi par échange de chaleur avec de l'eau, d'abord dans la chaudière 6 de récupération de chaleur, où l'eau est vaporisée puis via un échangeur de chaleur 6b puis alimente le module 7 de conversion, produisant ainsi un gaz de synthèse enrichi en H2 et en CO2 et appauvri en CO par rapport au gaz 5 produit par reformage, et contenant en outre des impuretés supplémentaires générées lors de la conversion -contenant ainsi de l'ordre de 65 à 85% de H2, 11 à 22% de CO2, 0.5 à 6% de CO non converti et 3 à 10% de CH4. Le gaz de synthèse est alors refroidi en 8 par échange de chaleur contre de l'eau en particulier contre de l'eau déminéralisée 20 jusqu'à une température inférieure ou égale à 60°C plus généralement inférieure ou égale à 40°C, permettant la condensation partielle de l'eau présente dans le gaz de synthèse ainsi que de certaines impuretés condensables. Le gaz de synthèse saturé 9 est séparé de la fraction liquide 10 constituée des condensats Cl de procédé impurs (c'est-à-dire chargés en impuretés entrainées avec l'eau). Le gaz de synthèse 9 est ensuite envoyé en 11 dans l'unité PSA H2 laquelle produit au moins un courant gazeux d'hydrogène à haute pureté (supérieure à 99%), ainsi qu'un gaz résiduaire 12 qui contient quant à lui tout le dioxyde de carbone, la très grande majorité du méthane et du monoxyde de carbone non convertis, une grande partie de l'azote et de l'hydrogène dont la quantité dépend du rendement du PSA H2. Le gaz résiduaire 12 est envoyé en 13 à une unité CPU pour la séparation du CO2, l'unité CPU produisant au moins un courant 14 enrichi en CO2, un courant gazeux 15 riche en hydrogène H2 qui est recyclé pour alimenter le PSA H2 afin de valoriser l'hydrogène contenu et d'améliorer ainsi le rendement hydrogène global de l'installation, un courant 16 d'incondensables comprenant du méthane, de l'hydrogène, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone non condensé, de l'azote et de l'eau, constituant le résiduaire de CPU qui est recyclé en tant que combustible de reformage vers le module de reformage 4, ainsi qu'un courant liquide 17 constitué par les condensats C2 de CPU ; produits dans l'unité CPU, au moins en partie au stade de compression/ séchage qui précède la première étape de condensation du CO2, ces condensats de CPU (condensats C2) contiennent majoritairement de l'eau ainsi que des impuretés dissoutes comme du méthanol, de l'ammoniaque, des amines. En application du procédé de l'invention, les condensats C2 sont recyclés pour être traités avec le flux liquide 10 des condensats Cl de procédé. Les condensats de procédé Cl forment le courant 10 ; augmentés des condensats C2 de CPU -qui forment le courant 17- ils sont soumis dans le stripeur 18 à un entrainement à la vapeur à contre courant d'un courant de vapeur de haute pureté 19 prélevé sur de la vapeur de haute pureté circulant dans un circuit de production de vapeur de haute pureté associé, le flux 22 de vapeur alimentant le point de mélange 2 est aussi prélevé sur le circuit de production de vapeur de haute pureté associé. Le circuit de production de vapeur de haute pureté associé fonctionne de la manière suivante. L'eau -vapeur ou liquide- circule à une pression comprise entre 20 et 60 bara. Un apport 20 d'eau déminéralisée extérieure est assuré, auquel s'ajoutent les condensats purifiés 21 récupérés en sortie du stripeur 18; le courant d'eau pure résultant est chauffé par échange de chaleur avec le syngas dans les échangeurs de chaleur 8 et 6b, et vaporisé dans la chaudière de récupération de chaleur 6. La vapeur de haute pureté saturée sortant de la chaudière est alors séparée en deux parties ; la première partie constitue le courant de vapeur de haute pureté 19 qui est envoyé vers le stripeur, la deuxième partie de la vapeur de haute pureté saturée sortant de la chaudière 6 traverse la zone de convection du reformeur où elle récupère un supplément de chaleur à partir des fumées, elle est de nouveau séparée en deux parties, l'une d'elles constitue la vapeur de haute pureté surchauffée d'export 24, la seconde forme le flux de vapeur 22 envoyé au point de mélange 2. Le flux 23 de vapeur alimentant le point de mélange 2 est constitué quant à lui à partir de la vapeur impure récupérée en tête du stripeur 18 qui contient les impuretés, entrainées dans la vapeur, provenant des condensats Cl de procédé et C2 de CPU. REVENDICATIONS1. Procédé de production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur de haute pureté, comprenant au moins les étapes de a) mélange des hydrocarbures à reformer avec de la vapeur pour produire la charge d'alimentation du reformage, b) génération par reformage d'un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone ainsi que de la vapeur en excès, du dioxyde de carbone, du méthane résiduel, de l'eau et des impuretés à partir du mélange issu de l'étape a), c) premier refroidissement du gaz de synthèse, d) génération, par conversion à la vapeur du CO contenu dans le gaz de synthèse refroidi issu de l'étape c) d'un gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2, e) refroidissement du gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2 issu de l'étape d) par échange de chaleur indirect jusqu'à une température de l'ordre de la température ambiante, au moins inférieure ou égale à 60°C, de préférence inférieure ou égale à 40°C de sorte à produire un gaz de synthèse saturé et des condensats Cl, f) séparation des condensats Cl d'avec le gaz de synthèse saturé issu de e), g) traitement du gaz de synthèse issu directement ou indirectement de l'étape f) dans une unité de purification d'hydrogène par adsorption à pression modulée, de sorte à produire un courant d'hydrogène d'une pureté d'au moins 99 % et un courant résiduaire gazeux contenant au moins 40% de CO2, h) traitement du courant résiduaire gazeux de PSA issu de l'étape g) dans une unité CPU produisant au moins un courant de CO2 purifié et au moins un courant d'incondensables, ainsi que des étapes de traitement de tout ou partie des condensats Cl issus du procédé comprenant au moins les étapes de kl) pompage des condensats Cl à une pression comprise entre 15 et 90 bara, de préférence entre 30 et 70 bara, k2) chauffage des condensats Cl sous pression à une température comprise entre 150 et 290 °C, de préférence entre 200 et 280 °C,k3) entrainement à la vapeur des condensats Cl comprimés et chauffés - dans un stripeur - à l'aide de vapeur de haute pureté de sorte à produire un courant de vapeur impure en tête de colonne et un courant de condensats purifiés en bas de la colonne, k4) recyclage de la vapeur impure à l'étape a) pour être mélangée avec les hydrocarbures à reformer, k5) recyclage des condensats purifiés dans l'eau déminéralisée alimentant la production de vapeur de haute pureté associée, ainsi que des étapes production de vapeur de haute pureté destinée à l'exportation comprenant au moins les étapes de : v1) alimentation d'un circuit de vapeur de haute pureté associé au procédé par de l'eau déminéralisée, v2) préchauffage de l'eau pure circulant dans le circuit par échange de chaleur indirect avec au moins un fluide du procédé, v3) vaporisation de l'eau pure préchauffée contre le gaz de synthèse provenant du reformage dans une chaudière de récupération de chaleur, v4) utilisation d'une partie de la vapeur de haute pureté pour le traitement des condensats de procédé v5) recyclage d'une partie de la vapeur de haute pureté à l'étape a) pour être mélangée avec les hydrocarbures à reformer, v6) mise à disposition de vapeur de haute pureté pour l'exportation, caractérisé en ce que l'étape de traitement h) produit en outre au moins un courant de condensats C2, et les condensats C2 sont récupérés et recyclés dans le procédé en amont de l'étape k3) d'entrainement à la vapeur pour être traités conjointement avec les condensats Ci. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont mélangés avec les condensats Cl avant le pompage des condensats Ci. 3. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont pompés puis mélangés aux condensats Cl avant le pompage des condensats Cl. 4. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont mélangés avec les condensats Cl après le pompage mais avant le préchauffage des condensats Ci. 5. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont pompés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage mais avant le préchauffage des condensats Ci. 6. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl. 7. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont pompés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl. 8. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont préchauffés puis mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl. 9. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats C2 sont pompés puis préchauffés et finalement mélangés avec les condensats Cl après le pompage et le préchauffage des condensats Cl. 10. Procédé selon la revendication 1 dans lequel les condensats Cl et C2 sont introduits séparément dans le stripeur, l'introduction du courant des condensats les plus impurs étant faite au dessus de celle du courant des condensats plus purs. 11. Procédé selon la revendication 10 dans lequel les condensats C2 sont préchauffés dans un préchauffeur dédié avant introduction dans le stripeur. 12. Procédé selon la revendication 10 ou la revendication 11 dans lequel les condensats C2 sont pompés avant introduction dans le stripeur. 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel un lavage à l'eau étant réalisé sur le courant résiduaire gazeux du PSA, le courant liquide chargé en impuretés produit est recyclé dans le procédé en amont de l'étape k3) d'entrainement à la vapeur pour être traités conjointement avec les condensats Cl et C2. 14. Installation de production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur de haute pureté, comprenant au moins : (i) un moyen de mélange des hydrocarbures à reformer avec de la vapeur pour produire la charge d'alimentation du reformage, (ii) un reformeur pour le reformage d'un gaz de synthèse comprenant essentiellement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone ainsi que de la vapeur en excès, du dioxyde de carbone, du méthane résiduel, de l'eau et des impuretés à partir du mélange issu de l'étape a), (iii) au moins un échangeur de chaleur pour refroidir le gaz de synthèse,(iv) au moins un réacteur de shift pour la conversion à la vapeur du CO contenu dans le gaz de synthèse refroidi issu de l'échangeur (iii), (y) au moins un échangeur de chaleur pour le refroidissement du gaz de synthèse enrichi en H2 et CO2 produit par le réacteur de shift (iv) par échange de chaleur indirect jusqu'à une température de l'ordre de la température ambiante, au moins inférieure ou égale à 60°C, de préférence inférieure ou égale à 40°C de sorte à produire un gaz de synthèse saturé et des condensats Cl, (vi) un séparateur pour la séparation des condensats Cl d'avec le gaz de synthèse saturé issu de l'échangeur (v), (vii) une unité de purification d'hydrogène par adsorption à pression modulée pour le traitement du gaz de synthèse issu directement ou indirectement de l'étape (vi) et la production d'un courant d'hydrogène d'une pureté d'au moins 99 % et un courant résiduaire gazeux contenant au moins 40% de CO2, (viii) une unité CPU pour le traitement du courant résiduaire gazeux de PSA produit par l'unité PSA (vii) et la production d'au moins un courant de CO2 purifié et au moins un courant d'incondensables, ainsi que des moyens de traitement de tout ou partie des condensats Cl issus du séparateur (vi) et comprenant au moins : (ix) une pompe pour le pompage des condensats Cl à une pression comprise entre 15 et 90 bara, de préférence entre 30 et 70 bara, (x) au moins un échangeur de chaleur pour le chauffage des condensats Cl sous pression à une température comprise entre 100 et 300 °C, de préférence entre 150 et 250 °C, (xi) un stripeur pour l'entrainement à la vapeur des condensats Cl comprimés et chauffés à l'aide de vapeur de haute pureté de sorte à produire un courant de vapeur impure en tête de colonne et un courant de condensats purifiés en bas de la colonne, (xii) des moyens de recyclage de la vapeur impure et de mélange avec les hydrocarbures à reformer, (xiii) des moyens de recyclage des condensats purifiés dans l'eau déminéralisée alimentant la production de vapeur de haute pureté associée, ainsi que des moyens de production de vapeur de haute pureté destinée à l'exportation comprenant un circuit de production de vapeur de haute pureté, ainsi qu'au moins : (xiv) un moyen d'alimentation du circuit de vapeur de haute pureté par de l'eau déminéralisée,(xv) au moins un échangeur de chaleur pour le préchauffage de l'eau pure circulant dans le circuit par échange de chaleur indirect avec au moins un fluide du procédé, (xvi) une chaudière de récupération de chaleur contre le gaz de synthèse provenant du reformage pour la vaporisation de l'eau pure préchauffée, (xvii) des moyens d'envoi d'une partie de la vapeur de haute pureté pour le traitement pour le traitement des condensats de procédé, (xviii) des moyens de recyclage d'une partie de la vapeur de haute pureté et de mélange avec les hydrocarbures à reformer, (xix) des moyens de mise à disposition de vapeur de haute pureté pour l'exportation, caractérisé en ce que l'unité CPU produisant en outre au moins un courant de condensats C2, l'installation comprend des moyens de récupération et de recyclage des condensats C2 en amont du stripeur pour être traités conjointement avec les condensats 15 Cl. 15. Installation selon la revendication 14 pour la production d'hydrogène par reformage d'hydrocarbures utilisant de la vapeur, associé à une capture de dioxyde de carbone et à une production de vapeur de haute pureté comprenant une pompe pour le pompage des condensats C2, des moyens de chauffage pour le préchauffage des 20 condensats C2, ainsi que des moyens d'introduction du courant des condensats C2 comprimés et chauffés dans le courant de condensats Cl comprimés et chauffés.