Brevet FR3008454A1 — publié le 20150116

Domaine technique : La présente invention concerne la maîtrise du jeu entre le couvercle et les aubes du rouet dans un compresseur centrifuge de turbomachine. Elle vise plus particulièrement la conception du couvercle de compresseur centrifuge adapté pour minimiser ce jeu. Etat de l'art : Un compresseur centrifuge comprend au moins un rotor constitué d'un rouet sur lequel sont fixées des aubes. Le rouet se présente sous la forme d'un disque avec sur sa face amont, une protubérance tronconique évasée, démarrant sensiblement comme un cylindre de section circulaire pour se terminer, en aval, avec une paroi sensiblement perpendiculaire à l'axe de rotation. Des aubes vrillées, agencées pour entraîner le fluide de l'amont vers l'aval sont fixées sur cette face amont. Afin de former, au niveau du compresseur centrifuge, la veine dans laquelle le fluide est entraîné par les aubes de l'amont, proche de l'axe, vers l'aval, avec une sortie orientée radialement vers l'extérieur, le stator comprend un couvercle dont la forme suit l'extrémité des pales en face du rotor. Le couvercle constitue ainsi la paroi extérieure de la veine tandis que le rouet en constitue la paroi intérieure. En entraînant, en rotation, le flux d'air d'un rayon moyen faible en amont vers un rayon plus grand vers l'aval, le dispositif comprime cet air. Le rendement et la marge au pompage d'un compresseur haute pression ont une influence forte sur la performance et l'opérabilité d'une turbomachine. Or ces paramètres sont directement liés aux jeux entre les aubes du rotor et la partie du stator formant la veine où circule le flux d'air entraîné par ces aubes. Dans le cas d'un compresseur centrifuge, l'optimisation est rendue plus difficile que dans un compresseur axial car la géométrie change de l'amont vers l'aval. Les jeux sont radiaux en entrée et axiaux en sortie, avec un mélange de composantes axiales et radiales entre les deux. De plus dans une turbomachine, le compresseur centrifuge est soumis à de fortes contraintes à la fois mécaniques, car le taux de compression est généralement élevé, et thermiques, à cause du fonctionnement de la turbomachine. La paroi extérieure de la veine formée par le couvercle présente une surface interne sur laquelle il est connu de disposer une couche de matériau abradable sur la paroi intérieure du couvercle pour que sa forme s'adapte au plus juste avec la forme des pales. Le document FR 2947016 décrit à ce propos un dispositif permettant d'adapter la couche de matériau abradable aux différences de température qui règnent entre l'amont et l'aval du compresseur. Cependant, cela ne règle pas le problème d'adaptation du compresseur aux différences de régimes de fonctionnement de la turbomachine. Les déplacements de la paroi du couvercle de compresseur centrifuge doivent s'adapter aux déformations des aubes du stator pour des conditions de rotation et de température qui varient avec le régime de la turbomachine. Le document FR2933458, considérant que le jeu axial, entre le couvercle de compresseur centrifuge et les aubes en sortie du compresseur est le principal problème, propose une solution qui déplace le couvercle du compresseur centrifuge vers l'amont en même temps que les étages précédents de la turbomachine pour maintenir constant ce jeux axial lorsque la température monte au niveau du compresseur. Le document FR2966529, prenant en compte le fait qu'il faut laisser libres les extrémités amont et aval du couvercle du compresseur centrifuge, décrit une solution où celui-ci est fixé par une attache tronconique en sa région centrale. Cependant, la solution proposée dans ce document reporte l'adaptation des déplacements du couvercle du compresseur centrifuge essentiellement sur la flexibilité d'une partie de cette attache, le couvercle lui-même restant traité d'un bloc. Cette solution aboutit, comme la précédente, à une bonne adaptabilité des déplacements du couvercle dans la partie aval mais à de faibles déplacements radiaux près de l'extrémité amont du couvercle. Le jeu radial dans la partie amont du couvercle reste donc difficile à optimiser pour les différents régimes de fonctionnement de la turbomachine.30 La présente invention a pour objectif de proposer une conception simple du couvercle de compresseur centrifuge permettant d'obtenir des déformations de celui-ci qui optimise le jeu dans toutes les directions aux différents régimes de fonctionnement de la turbomachine. Présentation de l'invention : L'invention concerne un couvercle de compresseur centrifuge ayant une forme tronconique évasée autour d'un axe de symétrie, comportant un bord d'attaque en amont et un bord de fuite en aval, ledit couvercle étant agencé pour être maintenu par l'extérieur du compresseur, en laissant libres son bord d'attaque et son bord de fuite, et étant caractérisé en ce qu'il comprend une partie amont s'étendant à partir du bord d'attaque sur une longueur déterminée en suivant le profil du couvercle dans un demi-plan de coupe axial, ladite partie amont étant composée d'un matériau présentant un coefficient de dilatation thermique plus élevé que dans la partie aval formant le reste du couvercle. Ce couvercle, lorsqu'il est installé dans le compresseur peut se dilater de manière différenciée près de son bord d'attaque et dans la région aval, du côté du bord de fuite. D'une part, le fait qu'il soit tenu en son milieu par l'attache laisse les parties près des bords de fuite libres de se déformer pour suivre les déplacements des aubes liés aux contraintes mécaniques et thermiques. D'autre part, le matériau peu dilatable de la partie aval étant adapté, selon l'état de l'art, pour maintenir le jeu axial en fonction de l'évolution des contraintes, la fabrication de la partie amont du couvercle en matériau à plus grand coefficient de dilatation permet de mieux suivre le déplacement radial des extrémités d'aubes dans cette région. En effet, près du bord d'attaque, le profil du couvercle dans un plan axial, comme celui du rotor est peu incliné par rapport à l'axe de rotation. Le jeu à maintenir est donc radial et il faut que le matériau du couvercle près du bord d'attaque reproduise les dilatations radiales du rouet et des aubes dans cette région. Cela est permis par le coefficient de dilatation plus élevé du matériau de la partie amont. Par exemple, la partie aval du couvercle étant réalisée avec le matériau adapté selon l'état de l'art, un rapport de l'ordre de deux entre le coefficient de dilatation thermique du matériau utilisé dans la partie amont et celui de la partie aval convient pour réaliser la fonction. De manière préférée, le couvercle est réalisé avec lequel les matériaux composant les parties amont et aval comprennent du Nickel, du Chrome et du Cobalt. Ce type d'alliage (Inconel) est bien adapté aux contraintes mécaniques et thermiques auxquelles le couvercle est soumis. On peut faire varier de manière connue le coefficient de dilatation. Enfin, la réalisation du couvercle avec deux alliages similaires évite des incompatibilités qui garantissent la tenue de la pièce lors des cycles de fonctionnement. De préférence, la partie amont est soudée sur la partie aval du couvercle. Avantageusement, le couvercle de compresseur centrifuge ayant un axe de symétrie, la partie amont s'étend sur une zone où la tangente du profil du couvercle dans un plan axial fait un angle inférieur à 45° avec l'axe de symétrie. En effet, l'angle que fait le profil avec l'axe de symétrie du couvercle croît régulièrement de l'amont vers l'aval. Donc le jeu entre la paroi interne du couvercle et le rotor est principalement axial dans cette région, allant de la zone d'inclinaison à 45° jusqu'au bord de fuite. L'utilisation d'un matériau plus dilatable que celui utilisé dans l'état de l'art n'y a donc que peu d'intérêt. Par ailleurs, le meilleur mode de réalisation correspond généralement au cas où la longueur de la partie amont sur le profil dans un demi-plan axial représente sensiblement 25% de la distance séparant le bord d'attaque du bord de fuite. Des calculs complets aboutissent à ce résultat que l'on peut comprendre de manière intuitive par la forme du profil du couvercle dans un plan axial, qui reste peu incliné par rapport à l'axe depuis le bord d'attaque jusqu'à cette abscisse, à partir de laquelle il prend rapidement une inclinaison élevée. L'invention concerne également un compresseur centrifuge de turbomachine comprenant 30 un couvercle de compresseur centrifuge tel que décrit précédemment positionné autour du rotor. Avantageusement, la turbomachine fonctionnant à des régimes déterminés correspondant à des températures différentes au niveau du compresseur, le coefficient de dilatation du matériau de la partie amont du couvercle dudit compresseur centrifuge étant adapté aux déplacements radiaux de l'extrémité des pales du rotor pour au moins deux desdits régimes de fonctionnement de la turbomachine. Avantageusement aussi, le coefficient de dilatation de la partie aval du couvercle de compresseur centrifuge est adapté aux déplacements axiaux de l'extrémité des pales du rotor pour au moins deux desdits régimes de fonctionnement de la turbomachine. L'invention concerne encore un procédé de réalisation d'un couvercle de compresseur centrifuge dans une turbomachine, comprenant : - La détermination d'au moins deux régimes de fonctionnement de la turbomachine correspondant à des températures différentes au niveau du compresseur centrifuge ; - le choix d'un premier matériau adapté pour optimiser au moins le jeu entre le couvercle et les aubes près du bord de fuite sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement ; - le choix d'un deuxième matériau adapté pour optimiser au moins le jeu entre le couvercle et les aubes près du bord d'attaque sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement ; - le choix de l'abscisse curviligne sur le profil du couvercle, dans un plan axial, séparant une partie amont réalisée dans le deuxième matériau et une partie aval réalisée dans le premier matériau, telle que le couvercle réalisé avec ces deux parties optimise au moins le jeu en amont et en aval sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement. Description d'un mode de réalisation de l'invention : La présente invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, en référence aux dessins annexés sur lesquels : La figure 1 présente schématiquement une demi-coupe axiale d'un compresseur centrifuge susceptible d'utiliser l'invention. La figure 2 présente le schéma du profil, dans un plan axial, d'un couvercle de compresseur centrifuge à deux matériaux selon l'invention. Les figures 3a et 3b présentent schématiquement, en demi-coupe axiale, les déplacements d'un couvercle selon l'état de l'art par rapport à la situation au repos, dans 10 un premier et un deuxième régime de fonctionnement de la turbomachine. Les figures 4a et 4b présentent schématiquement, en demi-coupe axiale, les déplacements d'un couvercle selon l'invention par rapport à la situation au repos, dans les mêmes régimes de fonctionnement de la turbomachine que les figures 3a et 3b. Ainsi que c'est écrit dans le préambule, en référence à la figure 1, le rotor d'un 15 compresseur centrifuge comporte un rouet 1 sur lequel sont fixées des aubes 2. Le rouet est formé d'un disque 3 perpendiculaire à l'axe de rotation LL et d'une partie en forme de plaque tronconique incurvée 4 placée devant le disque, par rapport au sens de l'écoulement. Cette plaque tronconique incurvée se raccorde tangentiellement à l'extrémité radiale du disque sur l'aval et démarre de manière sensiblement parallèle à 20 l'axe de rotation en amont. Sa forme au démarrage est agencée pour se raccorder à la paroi radialement interne de la veine alimentant le compresseur centrifuge. Les aubes 2 sont réparties sur la circonférence de la plaque tronconique 4 à laquelle elles sont fixées. Elles sont vrillées et agencées de telle sorte qu'en tournant, elles entraînent le flux d'air entrant Fi, essentiellement axial, et le transforment en un flux d'air sortant F2 ayant une 25 composante principale radiale, ainsi qu'une pression beaucoup plus forte. L'extension radiale de ces aubes dans un plan de coupe axial est représentée sur la figure 1. On y voit que la section du conduit défini entre la plaque tronconique incurvée 4 et l'extrémité des aubes diminue lorsqu'on va de l'amont vers l'aval, pour accompagner l'augmentation de pression du flux d'air. 30 Le couvercle 5 placé en face du rotor est destiné à former la paroi radialement extérieure de ce conduit. Il a donc, comme la plaque 4, une forme tronconique incurvée, agencée en amont pour se raccorder à la veine d'entrée du compresseur et sensiblement parallèle au disque 3 en sortie. Dans la suite de la présente demande, la notion de bord d'attaque 6 fera référence à l'extrémité circulaire amont du couvercle, où il entre en contact avec le flux d'air Fi, qui est orientée essentiellement suivant l'axe, et la notion de bord de fuite 7 à son extrémité aval, où le flux d'air F2 quitte le compresseur. Si l'on définit une abscisse curviligne S sur le profil de ce couvercle dans un plan axial allant de S1= 0% pour le bord d'attaque 6 à S2=100% pour le bord de fuite 7, ce profil reste assez peu incliné par rapport à l'axe de rotation LL sur une petite partie, jusqu'à une abscisse curviligne S de l'ordre de 25%. Ensuite le profil tend à être fortement incliné par rapport à l'axe de rotation. Ce couvercle est maintenu en place par une attache 8 qui lui est fixée en une position intermédiaire, plutôt vers l'aval mais éloignée du bord d'attaque et du bord de fuite. La partie de cette attache en contact avec le couvercle a sensiblement une forme tronconique et elle est généralement constituée du même matériau que le couvercle. Comme il est mécaniquement impossible de faire coïncider la paroi du couvercle avec la trace des aubes dans un plan axial, le couvercle est conçu pour suivre avec un jeu la paroi du conduit théorique formé par les extrémités d'aube. Pour minimiser les pertes et augmenter ainsi les performances du compresseur on cherche à maintenir ce jeu le plus faible possible, typiquement, de l'ordre de quelques dixièmes de millimètres, pour les différents régimes de fonctionnement de la turbomachine. Comme on peut le voir sur la figure 1, ce jeu est essentiellement un jeu radial J1 près du bord d'attaque et essentiellement un jeu axial J2 près du bord de fuite. Pour des abscisses curvilignes autour de 50%, en milieu de corde 9, le jeu J3 comporte des composantes axiales et radiales. De plus, toujours en référence à la figure 1, le déplacement axial de l'extrémité des aubes près du bord de fuite 7, qui affecte le jeu J2 est essentiellement dû à la dilatation des aubes. Par contre le jeu radial près du bord d'attaque 6 qui affecte le jeu J1 est dû à la dilatation des aubes et à celle de la plaque 4 sur sa circonférence. Ce compresseur est généralement installé dans une turbomachine après les étages d'un compresseur axial et juste avant la chambre de combustion de la turbomachine. Cette turbomachine doit fonctionner dans des conditions de vols variées, entre des régimes transitoires et différents régimes stabilisés, type croisière, ralenti sol, décollage. Il en ressort que les champs de température et les contraintes mécaniques auxquels le compresseur centrifuge est soumis, du fait de sa position, varient fortement avec le régime de fonctionnement. Sa conception doit donc tenir compte de valeurs du jeu, sur toute la longueur de son profil dans un plan axial, pouvant varier avec les conditions d'utilisation. En référence à la figure 2, le couvercle 5 de compresseur centrifuge selon l'invention est constitué de deux parties en matériaux différents, définies de préférence par rapport à une valeur choisie S3 de l'abscisse curviligne. Une première partie 5a, composée d'un premier matériau, va de S3 jusqu'à S2=100% sur le profil. Elle comprend donc le bord de fuite 7 du couvercle. Typiquement, cette partie s'étend sur la zone du compresseur où la composante axiale est prépondérante dans le jeu et comprend la zone de fixation du couvercle 5 sur l'attache 8. De préférence, ce premier matériau est utilisé également pour constituer l'attache 8. La deuxième partie 5b, comprenant le bord d'attaque 6 et allant jusqu'à l'abscisse S3 sur le profil du couvercle dans un plan axial, est composée d'un deuxième matériau. De préférence, les deux matériaux sont des alliages à base de Nickel, de Chrome et de Cobalt (type Inconel) mais se différencient par leurs caractéristiques mécaniques et 25 thermiques. La jonction entre les deux matériaux est de préférence réalisée par une soudure. En général, les coefficients mécaniques sont proches mais les coefficients de dilatation thermiques sont différents. Le premier matériau se dilate peu et il est adapté à la partie 30 du couvercle 5 où la composante axiale du jeu entre le couvercle 5 et les aubes 2 du rotor est prédominante. Typiquement, le deuxième matériau possède un coefficient de dilatation élevé ce qui permet de rendre la deuxième partie 5b du couvercle plus sensible au balourd thermique du rotor. Le couvercle 5 peut ainsi suivre plus facilement les déformations radiales du rouet 1 et des aubes 2 en fonction de la température. L'objectif est d'obtenir des jeux plus fermés sur l'ensemble du profil du couvercle 5 pour les différents régimes de fonctionnement de la turbomachine. Pour ce faire, la méthode suit de préférence les étapes décrites ci-dessous. Dans une première étape, en suivant l'art antérieur, un premier matériau est choisi pour former l'ensemble du couvercle 5. Des méthodes de calcul connues, prenant en compte les caractéristiques mécaniques et thermiques du des matériaux permettent de faire des calculs de comportement de l'ensemble du compresseur sur tous les points de fonctionnement caractéristiques de la turbomachine. Ces calculs sont utilisés pour connaître la valeur des jeux entre le couvercle 5 fixé à son attache 8 et les extrémités des aubes 2 sur le rouet 1 en trois positions : J1 au bord d'attaque 6, J2 au bord de fuite 7 et J3 au milieu de corde 9 du profil du couvercle 5 dans un plan axial. A partir de l'état de l'art, on connaît a priori un matériau 1, typiquement à faible coefficient de dilatation, qui optimise les jeux, J1, J2 et J3. On n'effectue donc les calculs que pour ce matériau 1 et on évalue à partir de ces calculs le rendement et l'opérabilité du compresseur centrifuge. Dans une deuxième étape, on choisit un matériau 2 avec un coefficient de dilatation plus élevé que le matériau 1 et on effectue les mêmes calculs que dans l'étape précédente pour un compresseur où le couvercle 5 est composé entièrement du matériau 2. On obtient ainsi des valeurs du jeu aux trois positions, J1 au bord d'attaque, J2 au bord de fuite et J3 au milieu de corde 9 du profil, ainsi qu'une évaluation du rendement et de l'opérabilité du compresseur avec un couvercle 5 composé du matériau 2. Dans une troisième étape, on compare notamment la valeur du jeu J1 obtenu pour les différents points de fonctionnement au bord d'attaque, avec des valeurs du jeu J1 considérées comme optimales. Si le résultat n'est pas suffisamment proche du jeu optimal, on modifie la composition du matériau 2 pour changer son coefficient de dilatation thermique et on recommence la deuxième étape. Lorsque le résultat est satisfaisant, on compare les résultats avec ceux obtenus pour le matériau 1. Typiquement, cette comparaison aboutit au fait que le couvercle en matériau 2 optimise les jeux J1 au bord d'attaque par rapport au couvercle en matériau 1 mais ne donne pas des jeux acceptables J2 au bord de fuite ou J3 au milieu de corde 9 du profil dans un plan axial. Dans ce cas, on passe à la quatrième étape. La quatrième étape consiste à choisir l'abscisse S3 sur le profil dans un plan axial du couvercle telle que le couvercle, composé du matériau 2 dans la partie 51D en amont de S3 et du matériau 1 dans la partie 5a en aval, optimise les jeux aux trois positions, J1 au bord d'attaque 6, J2 au bord de fuite 7 et J3 au milieu de corde 9, pour tous les points de fonctionnement de la turbomachine. Pour cela, après avoir fixé une valeur initiale de S3, on effectue les mêmes calculs avec les mêmes méthodes que dans les deux premières étapes. Si l'influence du matériau 2 n'est pas assez forte pour que le jeu J1 au bord d'attaque 6 soit optimum on augmente S3 et on recommence les calculs. Si au contraire cette influence est trop forte et dégrade trop fortement les jeux J3 au milieu de corde 9 et J2 au bord de fuite 7, on diminue la valeur de S3. On aboutit ainsi par approximations successives, après quelques séries de calculs, à une valeur optimale de S3 pour constituer le couvercle avec une partie amont en matériau 2 et une partie aval en matériau 1. Typiquement, la méthode aboutit à placer la jonction entre les deux matériaux du couvercle 5 à une abscisse S3 qui vaut environ 25% de la longueur totale du profil à partir du bord d'attaque 6. Géométriquement, cela correspond à une zone où la composante radiale du jeu est encore prépondérante car le profil dans un plan axial du couvercle 5 est faiblement incliné par rapport à l'axe LL. Mécaniquement, cela correspond à une zone où les contraintes sont faibles. Cela constitue un argument supplémentaire pour placer la soudure entre les deux matériaux à cet endroit. Egalement, un rapport deux entre le coefficient de dilatation du matériau 2 et celui du matériau 1, dans la plage de température de fonctionnement des différents régimes étudiés, est représentatif des choix de matériaux effectués avec cette méthode. Avantageusement, comme on l'a indiqué précédemment, ce type de configuration peut être obtenu en utilisant des alliages de type Inconel pour les deux matériaux. L'intérêt de l'invention sera mieux compris en comparant les déformations d'un couvercle selon l'invention, obtenu en appliquant le procédé décrit ci-dessus, à celle du couvercle réalisé entièrement avec le matériau 1 initialement choisi selon l'état de la technique. La figure 3a montre les déformations d'un couvercle tout en matériau 1 selon l'état de la technique correspondant à la configuration de la figure 1 pour un point de fonctionnement en régime de croisière. La figure 3b montre les déformations du même couvercle pour un point de fonctionnement choisi dans un régime transitoire. La forme en pointillés donne la référence à l'arrêt, la forme en grisés est celle du couvercle au point de fonctionnement. Avec ce couvercle, les déplacements du bord de fuite 7 et du milieu de corde 9, différents selon le point de fonctionnement sont adaptés pour maintenir le jeu avec les pales du rotor. Le déplacement radial du bord d'attaque 6, par contre, reste limité et insuffisant. Les figures 4a et 4b montrent les déformations aux mêmes points de fonctionnement d'un couvercle dont les dimensions et le matériau 2 de la partie amont 5b ont été déterminés par le procédé selon l'invention. On peut constater que, pour les deux points de fonctionnement, le bord d'attaque 6 se déplace beaucoup plus, ce qui améliore le jeu radial dans cette zone, mais que le milieu de corde 9 et le bord de fuite 7 se déplacent comme le couvercle réalisé entièrement avec le matériau 1. Par ailleurs, l'invention est applicable à d'autres configurations de fixation du couvercle 5 que celle présentée sur les figures. Il existe par exemple des conceptions utilisant des attaches de formes plus rectilignes ou bien constituées de deux bras. De toutes manières, l'optimisation du couvercle doit se faire en tenant compte de son environnement thermique et mécanique complet, y compris la forme de l'attache. Dans toutes les configurations, le fait d'introduire sur le couvercle une partie amont 5b ayant un coefficient de dilatation plus important permet d'améliorer les jeux entre le couvercle et les pales du compresseur aux différents régimes de fonctionnement de la turbomachine. REVENDICATIONS1. Couvercle de compresseur centrifuge ayant une forme tronconique évasée autour d'un axe de symétrie (L-L), comportant un bord d'attaque (6) en amont et un bord de fuite (7) en aval, ledit couvercle étant agencé pour être maintenu par l'extérieur du compresseur, en laissant libres son bord d'attaque (6) et son bord de fuite (7), et étant caractérisé en ce qu'il comprend une partie amont (Sb) s'étendant à partir du bord d'attaque (6) sur une longueur déterminée en suivant le profil du couvercle dans un demi-plan de coupe axial, ladite partie amont étant composée d'un matériau présentant un coefficient de dilatation thermique plus élevé que dans la partie aval (5a) formant le reste du couvercle (5). 2. Couvercle de compresseur centrifuge selon la revendication 1 dans lequel les matériaux composant les parties amont (Sb) et aval (5a) comprennent du Nickel, du Chrome et du Cobalt 3. Couvercle de compresseur centrifuge selon l'une des revendications précédentes pour lequel la partie amont (Sb) est soudée sur la partie aval (5a). 4. Couvercle de compresseur centrifuge selon l'une des revendications précédentes, pour lequel la partie amont (Sb) s'étend sur une zone où la tangente du profil du couvercle (5) dans un demi-plan axial fait un angle inférieur à 450 avec l'axe de symétrie. S. Couvercle de compresseur centrifuge selon l'une des revendications précédentes pour lequel la longueur de la partie amont (Sb) sur le profil dans un demi-plan axial représente sensiblement 25% de la distance séparant le bord d'attaque (6) du bord de fuite (7). 25 306. Compresseur centrifuge de turbomachine comprenant un couvercle (5) selon l'une des revendications précédentes positionné autour du rotor. 7. Turbomachine comprenant un compresseur centrifuge selon la revendication précédente, la turbomachine fonctionnant à des régimes déterminés correspondant à des températures différentes au niveau du compresseur, le coefficient de dilatation du matériau de la partie amont (5b) du couvercle (5) dudit compresseur centrifuge étant adapté aux déplacements radiaux de l'extrémité des pales (2) du rotor pour au moins deux desdits régimes de fonctionnement de la turbomachine. 8. Turbomachine selon la revendication précédente comprenant un compresseur centrifuge dans lequel le coefficient de dilatation du matériau de la partie aval (5a) du couvercle est adapté aux déplacements axiaux de l'extrémité des pales (2) du rotor pour au moins deux desdits régimes de fonctionnement de la turbomachine. 9. Procédé de réalisation d'un couvercle (5) de compresseur centrifuge selon l'une des revendications 1 à 5, pour une turbomachine, comprenant : - la détermination d'au moins deux régimes de fonctionnement de la turbomachine correspondant à des températures différentes au niveau du compresseur centrifuge ; - le choix d'un premier matériau adapté pour optimiser au moins le jeu (J2) entre le couvercle (5) et les aubes (2) près du bord de fuite (7) sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement ; - le choix d'un deuxième matériau adapté pour optimiser au moins le jeu (J1) entre le couvercle (5) et les aubes (2) près du bord d'attaque (6) sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement ; - la réalisation d'un couvercle (5) par assemblage d'une partie amont (5b) réalisée dans le deuxième matériau et d'une partie aval (5a) réalisée dans le premier matériau, la séparation entre les deux parties se situant à une abscisse curviligne (S3) sur le profil du couvercle (5) dans un plan axial,telle que le couvercle (5) réalisé avec ces deux parties (5a, 5b) optimise au moins le jeu en amont (J1) et en aval (J2) sur l'ensemble desdits régimes de fonctionnement.