Brevet FR3006056A1 — publié le 20141128

L'invention se rapporte à un procédé de mesure de forts courants par effet magnétique ainsi qu'à un dispositif de mesure correspondant. L'invention concerne le domaine des appareils de mesure de forte intensité installés, par exemple, dans certaines boucles de régulation d'intensité des équipements électriques (variateurs de vitesse, etc.). De plus en plus, la mesure de courants électriques est utile pour le contrôle de machines outils, de véhicules automobile et, dans ce contexte, il est utile de pouvoir mesurer des intensités élevées, de l'ordre de 50 ou 100 ampères, ou même plusieurs milliers d'ampères, pour réguler leur fonctionnement. Les capteurs à effet Hall sont bien adaptés pour cette mesure, au moins pour les mesures de courants allant jusqu'à quelques dizaines d'ampères, et cela pour plusieurs raisons : leur bande passante est élevée, leur temps de réponse est court, leur linéarité est bonne, leur coût est peu élevé, et la chute de tension introduite par le capteur à effet Hall est faible. Les capteurs à effet Hall permettent de mesurer l'intensité d'un courant électrique par l'exploitation bien connue du phénomène de création d'une tension (tension Hall) à partir d'un champ magnétique et des charges du courant circulant perpendiculairement à ce champ. La tension Hall mesurée est alors proportionnelle à l'intensité du courant. La mesure d'intensité par capteur à effet Hall est en général réservée aux courants faibles, en particulier aux courants inférieurs à environ une dizaine d'ampères, 20 comme par exemple dans le cas d'un circuit de surveillance de la rotation d'un moteur ou du pivotement d'une pédale d'accélérateur de moteur de véhicule. Les capteurs à effet Hall de faible courant présentent une sensibilité aux variations de températures. Dans certains cas, il peut alors être approprié d'utiliser des capteurs magnéto résistifs qui ont une meilleure stabilité en température que les capteurs 25 à effet Hall. Le principe de fonctionnement de ces capteurs magnéto résistifs est basé sur une variation de résistance électrique d'un matériau en fonction de la direction d'un champ magnétique qui lui est appliqué. D'autres capteurs à effet magnétique existent utilisant, par exemple, les effets suivants : 30 - le «fluxgate » («porte de flux » en terminologie anglaise) qui exploite l'effet de saturation de matériaux magnétiques sensibles à une inductance saturable ; - magnéto-optique basé sur l'effet Faraday de retard de phase entre des ondes polarisées parcourant une fibre optique enveloppant le conducteur de 35 courant ; - la résonance magnétique nucléaire (RMN) qui convertit l'induction magnétique en fréquence ; ou - la magnétostriction couplée à l'effet piézoélectrique, dans laquelle le courant à mesurer crée un champ modifiant la taille d'un élément magnétostrictif, qui exerce alors une force sur un élément piézoélectrique produisant une tension de sortie proportionnelle. Concernant les courants forts, deux types d'appareils de mesure sont principalement utilisés : - les capteurs à effet Hall spécifiquement dimensionnés pour les forts courants, mais ces capteurs sont chers, volumineux et sensiblement plus lourds que ceux prévus pour la mesure de courants faibles. De plus, leur mode de montage se fait par des broches traversant la carte support sur lequel ces capteurs sont montés, avec soudure au dos de cette carte, alors que ce type de montage dit «à la vague » est devenu aujourd'hui cher et obsolète ; - les appareils de mesure de courant par shunt présentant un grand mode commun sont utilisés pour la mesure de courants forts ; mais ces appareils sont chers et leur shunt dissipe de la chaleur, ce qui augmente les contraintes de réalisation des circuits imprimés sur lesquels ils sont agencés. L'invention propose un procédé de mesure des courants forts avec un capteur magnétique prévu pour des courants faibles, grâce à un montage électrique adapté utilisant une division de courant. Plus précisément, la présente invention a pour objet un procédé de mesure d'un courant électrique dit courant fort, circulant dans un conducteur électrique d'un circuit 25 de contrôle en tant que courant électrique total, et consistant à : - prélever une fraction de courant électrique total, la fraction étant prédéterminée de sorte que l'intensité de cette fraction de courant ou courant secondaire est compatible avec un capteur à effet magnétique de mesure de courants dits faibles, sensiblement inférieurs aux courants forts ; 30 - faire traverser ledit capteur à effet magnétique par ledit courant secondaire ainsi déterminé via une dérivation du conducteur ; - mesurer l'intensité de ladite fraction de courant par ledit capteur à effet magnétique ; et - convertir la mesure d'intensité de ladite fraction de courant en une valeur 35 correspondant à l'intensité du courant électrique total en tenant compte de ladite fraction déterminée. Avantageusement, un étalonnage initial de la mesure d'intensité du courant secondaire prélevé est réalisé en fonction de la température pour corriger la mesure d'intensité effectuée par le capteur magnétique. L'invention se rapporte également à un dispositif de mesure d'un courant électrique dit courant fort, circulant dans un circuit de surveillance, ce dispositif comportant un capteur magnétique de courant électrique dit faible situé dans une gamme de courants faibles connue, sensiblement inférieurs aux courant forts, et une unité de gestion. Selon l'invention un conducteur d'électricité est divisé sur une longueur donnée pour former un conducteur principal et au moins une dérivation présentant des sections dans un rapport déterminé de sorte que circule, dans la dérivation traversant le capteur magnétique, une fraction du courant électrique total d'intensité compatible avec la gamme de courants faibles pouvant être mesurée par ledit capteur magnétique. La dérivation forme une portion d'entrée et une portion de sortie respectivement solidarisées à des broches de liaison d'entrée et de sortie dudit capteur magnétique via des connexions fixes. De plus, le capteur magnétique communique l'intensité de courant mesuré à l'unité de gestion apte à déterminer, par proportion et sommation, l'intensité du courant total. Les courants sont dits forts lorsque leur intensité dépasse sensiblement dix ampères, par exemple quelques centaines à quelques milliers d'ampères suivants les circuits de surveillance. Selon des modes de réalisation avantageux, le dispositif selon l'invention comporte les caractéristiques suivantes : - lesdites connexions fixes peuvent être des soudures ; - le conducteur d'électricité peut être constitué par au moins un barreau métallique qui se divise en une branche principale formant le conducteur principal et une branche secondaire formant la dérivation qui traverse le capteur magnétique, le capteur magnétique présentant au moins une broche de gestion reliée à l'unité de gestion pour fournir une intensité de tension correspondant à l'intensité du courant secondaire circulant dans la branche secondaire ; - le conducteur d'électricité peut être constitué par au moins une piste apte à être agencée sur une carte de circuit imprimé, la piste se divisant en une piste principale formant le conducteur principal et une piste secondaire formant la dérivation qui traverse le capteur magnétique, le capteur magnétique présentant une broche de gestion reliée à l'unité de gestion pour fournir une intensité de tension correspondant à l'intensité du courant secondaire circulant dans la piste secondaire ; - le conducteur d'électricité peut être constitué par une liaison électrique apte à former l'une des trois liaisons d'un système de courants triphasés; - le capteur magnétique à courants faibles est choisi parmi un capteur à effet Hall, un capteur magnéto résistif, un capteur fluxgate, un capteur magnéto- optique, un capteur à résonance magnétique nucléaire (RMN), et un capteur magnéto restrictif à effet piézoélectrique. L'invention concerne également une carte de circuit imprimée pour le contrôle d'intensité de courant fort, comportant des moyens d'alimentation électrique par un système de courants triphasés circulant dans trois liaisons comportant également au 10 moins deux dispositifs de mesure de courant définis ci-dessus. D'autres données, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description non limitée qui suit, en référence aux figures annexées qui représentent, respectivement : - la figure 1, une vue schématique partiellement en perspective d'un exemple 15 de dispositif selon invention dans le cas où le conducteur d'électricité est un barreau métallique ; - la figure 2, une vue de dessus d'une variante du dispositif selon invention, dans le cas où le conducteur d'électricité est une piste sur circuit imprimé ; - la figure 3, une vue en coupe partielle selon le plan AA de la figure 2 au 20 niveau d'une soudure entre une broche du capteur et une piste secondaire du dispositif de la figure 2 ; et - la figure 4, un schéma de montage d'un dispositif de mesure à effet Hall selon l'invention dans un circuit d'assistance de direction d'un véhicule automobile. 25 La vue partiellement en perspective de l'exemple de dispositif de mesure 1 de la figure 1 illustre le cas où un courant d'intensité élevée à mesurer circule dans un conducteur d'électricité présentant une forme de barreau métallique 12. Ce barreau métallique 12 peut être en cuivre, en laiton, ou en aluminium, et possède une section 14 de 5.6 mm2. Sur une partie de sa longueur, le barreau métallique 12 est divisé en deux 30 branches : une branche principale 12p et une branche secondaire 16 formant une dérivation de la branche principale 12p. La branche secondaire 16 est constituée du même matériau que celui du barreau métallique 12. Elle est composée de deux demi-branches ou portions d'entrée 16e et de sortie 16s. Ces portions sont respectivement reliées au barreau 12 et à 35 un capteur à effet Hall de mesure de courants faibles 4, de sorte que le courant circulant dans la branche secondaire 16 traverse ce capteur 4. Le capteur 4 est relié aux portions 16e et 16s par des broches de liaison 20e et 20s. Les portions 16e et 16s ont une section 17 de 0,8 mm2, c'est-à-dire 7 fois plus faible que la section 14 de la branche principale 12p. Lors de la réalisation du dispositif 1, des embouts d'extrémité 6e et 6s, respectivement des portions 16e et 16s, sont soudées aux broches de liaison 20e et 20s dudit capteur 4. Le courant secondaire «i» circule dans la portion d'entrée 16e, puis dans le circuit interne de mesure du capteur à effet Hall 4 et enfin ressort par la portion de sortie 16s grâce aux soudures sur les broches de liaison 20e et 20s qui réalisent une continuité de circulation du courant secondaire «i» à travers ledit capteur 4 et dans la branche secondaire 16. Dans le présent exemple, ledit capteur 4 possède quatre broches dédiées au courant secondaire «i» à mesurer par le capteur, à savoir deux fois deux broches de liaison 20e et 20s, ainsi que quatre broches de gestion 21a à 21d. Ces broches de gestion 21a à 21d sont respectivement dédiées à la tension d'alimentation du capteur, à la tension de sortie proportionnelle au courant secondaire «i» mesuré, à la mise à la terre et au filtrage des charges. Le courant injecté dans le barreau métallique 12, dit courant total «If», se répartit dans la branche principale 12p et la branche secondaire 16 respectivement en un courant principal «Ip» et en un courant secondaire «i». L'intensité du courant secondaire «i» traversant la branche secondaire 16 ainsi que le capteur 4 - de l'ordre de 5 ampères dans l'exemple - et celle du courant principal «Ip» traversant la branche principale 12p - ici de l'ordre de 100 ampères - sont dans un rapport de grandeur de l'ordre de vingt. Ce rapport d'intensités, ici de l'ordre de 20, est différent du rapport des sections, ici égal à 7, du fait des résistances apportées à la branche secondaire 16 par le capteur 4 et des soudures des broches de liaison 20e et 20s de ce capteur 4. La mesure du courant secondaire «i» effectuée par le capteur 4 ne représente donc qu'une fraction du courant principal «Ip», ce qui permet ainsi de mesurer de fortes intensités. Dans cet exemple, le rapport des sections est de 7, et le rapport des courants est de 24. Après un étalonnage initial, ce dispositif permet donc de mesurer un courant élevé «If» avec un capteur traversé par un courant «i» égal à une fraction égale à 1/25e de ce courant total «If». Les broches de gestion 21a à 21d du capteur à effet Hall 4 sont reliées à une unité de gestion 30. En particulier, la tension de sortie de la broche 21b est convertie en intensité de courant «i» par l'unité de gestion 30. De plus, cette unité de gestion 30 est programmée pour fournir la valeur de l'intensité du courant totale «If», à partir de la valeur du courant secondaire «i» et du courant principal «Ip» d'intensité proportionnelle à celle du courant secondaire «i». Selon l'utilisation du dispositif, le capteur possède un nombre adapté de broches dédiées, par exemple deux fois douze broches dans des applications du type: gestion et protection de moteur électrique, gestion de charge et détection de court-circuit, ou conversion de puissance et gestion de batterie dans les systèmes d'alimentation sans coupure (en abrégé «systèmes UPS»). Le dispositif 1 est réalisé avec un capteur à effet Hall prévu pour mesurer des intensités de l'ordre de quelques ampères en liaison avec un barreau métallique dans lequel peut circuler un courant d'intensité environ vingt fois plus élevée. L'exemple suivant présente une variante du dispositif selon l'invention 10 comportant une piste de circuit imprimé en lieu et place du barreau métallique décrit à la figure 1. La vue de dessus (figure 2) illustre une telle variante de dispositif 1' construit avec une piste 22 disposée sur une carte de circuit imprimé 10 qui sera détaillée plus loin, en référence à la figure 4. Cette piste 22 sert de conducteur d'électricité et se divise en 15 deux pistes sur une longueur donnée : une piste principale 22p qui vient prolonger en continuité la piste 22, et une piste secondaire 24. La piste secondaire 24 vient former une dérivation de manière similaire à la branche secondaire 16 du barreau métallique 12 (cf. figure 1). Cette piste secondaire 24 est composée de deux portions de piste d'entrée et 20 de sortie, respectivement 24e et 24s. Ces portions 24e et 24s sont reliées d'une part à la piste 22 et, d'autre part, aux broches 20'e et 20's d'un capteur à effet Hall 4', identique au capteur à effet Hall 4 de l'exemple précédent. Ce capteur 4' est en particulier équipé de broches de gestion 21'a à 21'd identiques aux broches de gestion 21 a à 21d dudit capteur 4. 25 Comme pour le barreau métallique 12 (cf. figure 1), une unité de gestion 30' - en liaison avec la broche de gestion 21'b dudit capteur 4' - est programmée pour fournir la valeur de l'intensité du courant totale «l't» circulant dans la piste 22 : ladite intensité «l't» est égale à la somme de la valeur de l'intensité du courant secondaire «i'» circulant dans la piste secondaire 24 et celle du courant principal «l'p» circulant dans la piste 30 principale 22p en proportion des sections de ces pistes. Afin d'augmenter le rapport d'intensité entre les courants «l'p» et «i'» circulant dans la piste principale 22p et la piste secondaire 24, la piste 22 est avantageusement démultipliée en utilisant plusieurs pistes superposées. La piste 22 est alors démultipliée par 2, par 4 ou par 6. De plus, la piste secondaire 24 présente une largeur 241 35 sensiblement plus étroite que la largeur 221 de la piste principale 22p de circulation du courant. Comme dans l'exemple précédent, la liaison entre des pattes d'extrémité 28e, 28s des portions de piste 24e, 24s et les broches 20'e, 20's est réalisée par des soudures 26 (figure 3) selon une technologie connue de l'homme du métier. Ainsi, le courant circulant dans la piste secondaire 24 traverse le capteur 4' via ces soudures. Une telle soudure 26 est illustrée à la figure 3, qui est une vue en coupe partielle selon le plan AA de la figure 2 au niveau de la jonction entre une broche 20's et une patte d'extrémité 28s de la portion de piste secondaire 24s. La qualité de ces soudures intervient comme facteur de correction dans les mesures effectuées par les capteurs à effet Hall, comme cela sera précisé plus loin. La soudure 26 forme entre la patte 28s et la broche 20's une zone de jonction directe 26c et des zones de jonction latérales 26a et 26b. La patte d'extrémité 28s est solidarisée à la carte de circuit imprimé 10. Du fait de l'épaisseur de la soudure dans la zone 26c, une résistance supplémentaire est apportée dans la circulation du courant «i'» entre la portion de piste secondaire 24s et le capteur 4' (cf. figure 2). Afin d'obtenir des valeurs de courant total «If» ou «Il» reproductibles et comparables d'un dispositif de mesure à un autre, un facteur de correction en température est avantageusement pris en compte lors d'une phase initiale d'étalonnage de chaque dispositif. L'étalonnage permet également de prendre en compte les caractéristiques de réalisation propres à chaque dispositif (en particulier épaisseurs et qualité des soudures des broches de liaison 20e, 20'e ou 20s, 20's), ainsi que la chute de tension due à la résistance apportée par le circuit interne du capteur à effet Hall 4 ou 4'. Les tableaux T1 et T2 ci-après présentent plus précisément deux étalonnages initiaux effectués sur deux dispositifs de mesure selon l'invention. Ces dispositifs 1'a et 1'b (figure 4) sont réalisés avec des pistes de circuit imprimé correspondant aux pistes 22p et 24 du dispositif 1' telles qu'illustrées à la figure 2. Les deux réalisations se différencient principalement par les résistances apportées par les soudures dans les zones 26c. Cette résistance est de 0,166 mû dans le cas du dispositif 1'a du tableau T1, et de 0,021 mû dans le cas du dispositif 1'b du tableau T2. Ces tableaux T1 et T2 présentent les valeurs d'intensité de courant (en ampère) «I'» et «i'» mesurées dans chaque piste principale 22p et chaque piste secondaire 24, lorsqu'un courant total l't d'intensité connue est injecté dans la piste 22 à des températures «T» de +40°C et -20°C, ainsi que és variations relatives 4i'/i' de l'intensité du courant «i'» de la piste secondaire : Tableau T1 Dispositif l'a T = + 40 °C T = - 20°C 4i'/i' l' 101,4 101,3 2% i' 4,7 4,8 l't 106,1 106,1 Tableau T2 Dispositif l'b T = + 40 °C T = - 20°C 4i'/i' l' 101,2 101,1 2% i' 4,9 5,0 l't 106,1 106 ,1 Avantageusement, des mesures d'intensité de courant effectuées à des températures intermédiaires, par exemple tous les 10°C entre -40°C et +20°C, permettent de corriger plus précisément - en fonction de la température de mesure - les valeurs de courant «i'» mesurées par le dispositif selon l'invention. Les tableaux T1 et T2 montrent également l'importance des écarts de valeur d'intensité de courant «i'» circulant dans les pistes secondaires des dispositifs 1'a et l'b pour une même température: ces écarts, qui s'élèvent à 4% en valeur relative, traduisent les différences de réalisation des dispositifs 1'a et 1'b, en particulier les variations d'épaisseurs de soudure dans les zones 26c entre les broches 20's des capteurs et les pattes 28e, 28s des pistes secondaires 24 (cf. figure 3). Cette valeur élevée de 4% montre l'intérêt de la prise en considération de la résistance de la soudure dans les zones 26c et donc l'intérêt d'un étalonnage initial. Un tel étalonnage est donc avantageusement programmé dans l'unité de gestion 30 ou 30' du dispositif selon l'invention afin de fournir des mesures précises d'intensités de courant élevées à partir de courants faibles mesurés par le capteur à effet Hall. Les dispositifs selon l'invention sont avantageusement utilisés pour contrôler et réguler le fonctionnement d'installations dans lesquelles des courants d'intensité élevée sont nécessaires. Le schéma de la figure 4 montre un exemple de montage de dispositifs de mesure 1'a et 1'b sur une carte de circuit imprimé 10' d'assistance de direction d'un véhicule automobile qui nécessite un courant de forte intensité pouvant atteindre 120 ampères. Ladite carte 10' pilote électriquement un moteur électrique 3 d'assistance de direction. Un microcontrôleur 5 génère la commande électrique dédiée à ce moteur 3. La commande du microcontrôleur 5 est d'abord transmise à une interface de commande pour transistor à effet de champ 7 (en terminologie anglaise «Gate Driver Unit »), placée entre ce microcontrôleur 5 et un convertisseur de moteur triphasé 9. Cette interface de commande pour transistor à effet de champ 7 met en forme le signal numérique Si, émis par le microcontrôleur 5 entre des niveaux 0 et 5 V, en transformant ce signal S1 en signal modulé en largeur d'impulsion S2 («Pulse Width Modulatio» en terminologie anglaise). Ledit signal modulé S2 est alors transmis par l'interface de commande pour transistor à effet de champ 7 au convertisseur de moteur triphasé 9 qui convertit la tension continue fournie par une batterie 11 en un système triphasé de courants Sa, Sb, Sc destiné à alimenter le moteur électrique 3, à partir de ponts 9a, 9b, 9c - chaque pont étant constitué de deux transistors à effet de champ du convertisseur de moteur triphasé 9. Pour ce faire, le système triphasé est asservi au signal modulé S2 et les courants triphasés Sa, Sb, Sc sont respectivement reliés au moteur 3 via trois liaisons électriques 3a à 3c venant des ponts 9a à 9c. Par cette transmission de modulation, les courants triphasés Sa, Sb, Sc alimentent le moteur 3 en lui communiquant la commande émise par le microcontrôleur 5. Pour contrôler le fonctionnement du moteur électrique 3, l'intensité des courants triphasés Sa, Sb, Sc est suivie par les dispositifs de mesure 1'a et 1'b agencés sur les liaisons 3a et 3b entre le convertisseur de moteur triphasé 9 et le moteur 3. Pour mesurer l'intensité d'un système triphasé, il suffit de détecter l'intensité de deux des trois courants triphasés, le troisième s'en déduisant. A cet effet, les intensités des deux courants Sa et Sb circulant dans les liaisons 3a et 3b sont détectées par dérivation dans les capteurs à effet Hall 4a et 4b des dispositifs de mesure 1'a et l'b. Puis les valeurs des intensités des courants Sa et Sb sont déterminées par le microcontrôleur 5 via des liaisons dédiées 2a et 2b entre ce microcontrôleur 5 et les capteurs à effet Hall 4a et 4b. Le microcontrôleur 5 peut alors contrôler le moteur électrique 3, en tant qu'unité de gestion à l'image des unités 30 et 30' des exemples précédents, en ajustant si besoin les intensités du système triphasé de courants Sa, Sb, Sc. L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits et représentés. Ainsi, dans l'exemple d'application à la commande d'assistance de direction ci-dessus, Il est possible de contrôler les trois intensités des courants triphasés Sa à Sc par sécurité, à la place de deux des trois courants. Par ailleurs, des dérivations successives peuvent être réalisées à partir d'une même dérivation, afin de pouvoir mesurer des intensités de courant total sensiblement plus importantes, par exemple de plusieurs milliers d'ampères. De plus, la carte de circuit imprimé comportant des moyens d'alimentation en courant triphasé peut s'appliquer au pilotage et la régulation de tout moteur électrique triphasé. REVENDICATIONS1. Procédé de mesure d'un courant électrique dit courant fort, circulant dans un conducteur d'électricité (12, 22) d'un circuit de contrôle (10, 10') en tant que courant électrique total (It), et caractérisé en ce qu'il consiste à : - prélever une fraction du courant électrique total (It), la fraction étant prédéterminée de sorte que l'intensité de cette fraction de courant ou courant secondaire (i, i') est compatible avec un capteur à effet magnétique (4, 4' ; 4a, 4b) de mesure de courants dits faibles, sensiblement inférieurs aux courants forts ; - faire traverser ledit capteur à effet magnétique (4, 4' ; 4a, 4b) par ledit courant secondaire (i, i') ainsi déterminé via une dérivation (16, 24) du conducteur (12, 22) ; - mesurer l'intensité dudit courant secondaire (i, i') par ledit capteur à effet magnétique (4, 4' ; 4a, 4b) ; et - convertir la mesure d'intensité dudit courant secondaire (i, i') en une valeur correspondant à l'intensité du courant électrique total (It) en tenant compte de ladite fraction prédéterminée. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel un étalonnage initial de la mesure d'intensité du courant secondaire (i, i') prélevé est réalisé en fonction de la température pour corriger la mesure d'intensité effectuée par le capteur magnétique (4, 4' ; 4a, 4b). 3. Dispositif de mesure (1 ; 1' ; 1 'a, 1 'b) d'un courant électrique dit courant fort, circulant dans un conducteur d'électricité (12, 22) sous forme d'un courant électrique total (It, l't), caractérisé en ce qu'il comporte un capteur magnétique de courant électrique dit faible (4, 4' ; 4a, 4b) situé dans une gamme de courants faibles connue, sensiblement inférieurs aux courants forts, et une unité de gestion (30, 30', 5), en ce que le conducteur d'électricité (12, 22) est divisé sur une longueur donnée pour former un conducteur principal (12p, 22p) et au moins une dérivation (16, 24) présentant des sections (14, 17) dans un rapport déterminé de sorte que circule, dans la dérivation (16, 24) traversant le capteur magnétique (4, 4' ; 4a, 4b), une fraction (i, i') du courant électrique total (It, l't) d'intensité compatible avec la gamme de courants faibles pouvant être mesurée par ledit capteur magnétique (4, 4' ; 4a, 4b), en ce que la dérivation (16, 24) forme une portion d'entrée (16e, 24e) et une portion de sortie (16s, 24s) respectivement solidarisées à des broches de liaison d'entrée (20e, 20'e) et de sortie (20s, 20's) dudit capteur magnétique (4, 4' ; 4a, 4b) via des connexions fixes (26), et en ce que le capteur magnétique (4, 4' ; 4a, 4b) communique l'intensité de courant mesuré (i, i') à l'unité de gestion(30, 30', 5) apte à déterminer, par proportion et sommation, l'intensité du courant total (If, l't). 4. Dispositif de mesure selon la revendication précédente, dans lequel lesdites connexions fixes sont des soudures (26). 5. Dispositif de mesure selon la revendication 3, dans lequel le conducteur d'électricité est constitué par au moins un barreau métallique (12) qui se divise en une branche principale (12p) formant le conducteur principal et une branche secondaire (16) formant la dérivation qui traverse le capteur magnétique (4), le capteur magnétique présentant une broche de gestion (21b) reliée à l'unité de gestion (30) pour fournir une intensité de tension correspondant à l'intensité du courant secondaire (i) circulant dans la branche secondaire (16). 6. Dispositif de mesure selon la revendication 3, dans lequel le conducteur d'électricité est constitué par au moins une piste (22) apte à être agencée sur une carte de circuit imprimé (10, 10'), la piste (22) se divisant en une piste principale (22p) formant le conducteur principal et une piste secondaire (24) formant la dérivation qui traverse le capteur magnétique (4' ; 4a, 4b), le capteur magnétique présentant une broche de gestion (21'b) reliée à l'unité de gestion (30', 5) pour fournir une intensité de tension correspondant à l'intensité du courant secondaire (i) circulant dans la piste secondaire (24). 7. Dispositif de mesure selon la revendication précédente, dans lequel le conducteur d'électricité est constitué par une liaison électrique apte à former l'une des trois liaisons (3a à 3c) d'un système de courants triphasés (Sa, Sb, Sc). 8. Dispositif de mesure selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, dans lequel le capteur magnétique de courant électrique faible (4, 4' ; 4'a, 4'b) est choisi parmi un capteur à effet Hall, un capteur magnéto résistif, un capteur fluxgate, un capteur magnéto-optique, un capteur à résonance magnétique nucléaire, et un capteur magnéto restrictif à effet piézoélectrique. 9. Carte de circuit imprimée (10') pour le contrôle d'intensité de courant fort, comportant des moyens d'alimentation électrique par un système de courants triphasés (Sa, Sb, Sc) 30 circulant dans trois liaisons (3a à 3c), caractérisé en ce qu'il comporte en outre au moins deux dispositifs de mesure de courant (1 'a, l'b) selon la revendication 7.