Brevet FR3007829A1 — publié le 20150102

La présente invention concerne les procédés industriels de chauffe par combustion. Ces procédés de chauffe industriels sont par exemple : - la vitrification, comme par exemple la fusion de verre, la fusion des métaux, comme par exemple la seconde fusion de métaux, et - le réchauffage des métaux. Le procédé de chauffe peut être continu ou discontinu. Les procédés de chauffage industriels font généralement appel à des combustibles d'origine fossile tels que le gaz naturel, du fioul, du charbon. La combustion peut être une combustion à l'air ou une combustion avec un oxydant ayant une teneur en oxygène supérieure à celle de l'air, tel que de l'air enrichi en oxygène ou de l'oxygène substantiellement pur. La combustion avec un oxydant plus riche en oxygène que l'air est connue sous la dénomination oxy-combustion. L'oxy-combustion possède de nombreux avantages par rapport à la combustion à l'air également appelée aérocombustion : - réduction des émissions de NOx, - réduction du volume de fumées générées, - réduction de la consommation de combustible et donc aussi des émissions de CO2 d'origine fossile. Cette réduction de la consommation de combustible est toutefois limitée quand on compare l'oxy-combustion avec des procédés d'aérocombustion qui permettent le préchauffage de l'air de combustion par récupération de chaleur des fumées générées par la combustion. Pour améliorer la performance économique de l'oxy-combustion, on cherche à réduire encore plus la consommation de combustible par : - le type et le design du brûleur oxy-combustible, - le design de la chambre de combustion permettant notamment un abaissement de la température des fumées à la sortie du four, une réduction des pertes thermiques, etc., le préchauffage de l'oxydant et/ou le combustible par récupération de chaleur des fumées générées. Cependant ces techniques plafonnent relativement rapidement et l'écart entre le procédé avec oxy-combustion le plus performant et le procédé de combustion à l'air préchauffé le plus performant reste faible. Ceci restreint le marché de l'oxy-combustion dans les procédés de chauffe industriels. US-A-20090011290 décrit un procédé de récupération thermochimique. Selon ce procédé, une partie des fumées issues du four de combustion est utilisée comme réactif pour le réformage d'un combustible. Le combustible réformé est brûlé dans le four de combustion. Avant d'être utilisées comme réactif pour le réformage, les fumées issues du four sont utilisées comme fluide caloporteur pour le préchauffage de l'oxydant de combustion et du combustible réformé dans des récupérateurs en amont de leur introduction dans le four de combustion. Une telle utilisation des fumées pour le préchauffage de combustible et de comburant dans des récupérateurs n'est possible dans une installation industrielle que lorsque les fumées sont pauvres en polluants (condensables) susceptibles de se déposer sur les parois des récupérateurs. EP-A-1143200 divulgue un procédé de combustion dans un four, tel qu'un four de fusion de verre, dans lequel on utilise comme combustible des produits de synthèse issus d'une réaction chimique endothermique, tels que le gaz de synthèse ou syngaz. La production desdits produits de synthèse a lieu dans deux régénérateurs qui fonctionnent en alternance et qui sont chauffés par des fumées venant d'une source autre que le four dans lequel les produits de synthèse sont utilisés comme combustible. En effet, les fumées issues d'un four de fusion de verre sont fortement chargées de matières condensables. Ladite autre source de fumées peut être une autre installation sur le site industriel qui produit de la fumée relativement propre ou une installation pour la combustion d'un combustible avec de l'air spécifiquement prévue pour la production de fumées chaudes pour le chauffage des deux régénérateurs. Le premier cas de figure n'est envisageable que s'il existe une installation produisant des fumées relativement propres à proximité du four et dans ce cas, la mise en oeuvre du procédé de combustion dans le four dépendra du fonctionnement simultané de cette autre installation. Le deuxième cas de figure nécessite la construction et l'opération d'une installation de combustion additionnelle, ce qui est particulièrement onéreux. Dans tout les cas, le procédé décrit dans EP-A-1143200 n'améliore pas significativement le bilan énergétique du four dans la mesure où ledit procédé dépend d'une source d'énergie thermique extérieure additionnelle. La présente invention est faite dans le cadre des techniques de réduction de consommation de combustible et réduction des émissions CO2 d'origine fossile dans les procédés de chauffe industriels à haute température. Elle a pour but de remédier au moins partiellement aux problèmes associés aux procédés connus décrits ci-dessus. La présente invention couvre en particulier un procédé de chauffe par combustion. Selon ce procédé, on produit du syngaz dans un réacteur de synthèse par réaction chimique endothermique entre des réactifs. Ces réactifs incluent, d'une part, une matière carbonée et d'autre part, de la vapeur d'eau et/ou du CO2. On brûle du combustible avec de l'oxydant dans un four, au moins une partie du combustible étant du syngaz produit comme décrit ci-dessus. Cette combustion génère de la chaleur et des fumées dans le four. Les fumées issues du four sont souvent chargées de poussières et/ou de substances volatiles susceptibles de condenser à des températures dans la plage dite « plage de condensation », généralement de 600°C à 800°C et en particulier de 600°C à 700°C. Les fumées sont évacuées du four et on récupère de l'énergie thermique des fumées évacuées par échange thermique avec un fluide caloporteur. Suivant l'invention, on récupère, pendant cette étape, de l'énergie thermique des fumées évacuées du four par échange thermique avec un fluide caloporteur de manière à obtenir un fluide caloporteur chauffé. Au moins une partie dudit fluide caloporteur chauffé est ensuite introduite dans le réacteur de synthèse et utilisée comme source d'énergie thermique pour la réaction chimique endothermique, L'invention permet ainsi d'utiliser au moins une partie de l'énergie récupérée pour la synthèse de syngaz. Suivant une forme de réalisation préférée, l'étape de récupération d'énergie thermique comporte au moins une première phase de récupération à une première plage de températures de fumées et une deuxième phase de récupération à une deuxième plage de températures. Au moins une partie du fluide caloporteur chauffé est utilisée comme source d'énergie thermique pour le procédé chimique endothermique. La première plage de températures est choisie de manière à ce qu'il n'y ait pas de condensation de substances volatiles présentes dans les fumées à ces températures. Par conséquent, quand les fumées issues du four sont chargées de substances volatiles telles que définies ci-dessus, on choisit comme première plage de température une plage supérieure à la plage de condensation. Entre la première et la deuxième phase de récupération, les fumées sont soumises à un nettoyage qui comporte l'élimination de poussières et/ou de substances volatiles susceptibles de condenser aux températures de la deuxième plage de températures. Quand les fumées contiennent des substances volatiles telles que définies ci-dessus, l'étape de nettoyage permet une récupération efficace d'énergie thermique des fumées dans la deuxième plage de températures même si cette deuxième plage recouvre ou est inférieure à la plage de condensation. La présente invention permet ainsi une récupération efficace et pratique d'énergie thermique présente dans les fumées évacuées du four. La poussière et/ou les substances condensables peuvent être issues de la combustion qui a lieu dans le four, notamment quand le syngaz n'est pas le seul combustible brûlé. La poussière et/ou les substances condensables présentes dans les fumées peuvent également avoir d'autres origines, telles que, par exemple, l'entrainement ou la volatilisation d'une partie de la charge à chauffer ou fondre dans le four. Suivant une forme de réalisation, le réacteur de synthèse comporte une première enceinte, dite enceinte de réaction et dans laquelle la réaction chimique endothermique a lieu et une deuxième enceinte, dite enceinte de chauffage qui contient du fluide caloporteur chauffé. Dans le procédé, de l'énergie thermique récupérée des fumées est transmise de l'enceinte de chauffage vers l'enceinte de réaction par échange thermique avec le fluide caloporteur chauffé, et ceci à travers une paroi d'échange thermique séparant l'enceinte de réaction de l'enceinte de chauffage. La matière carbonée des réactifs de la réaction chimique endothermique est avantageusement une matière carbonée gazeuse, de préférence du gaz naturel ou du méthane. Il est également possible de produire du syngaz dans deux réacteurs de synthèse fonctionnant en alternance. Suivant une forme de mise en oeuvre préférée, on brûle dans le four au moins une partie, voire la totalité du combustible avec un oxydant riche en oxygène. Par oxydant riche en oxygène, on comprend un oxydant ayant une teneur en oxygène supérieure à la teneur en oxygène de l'air. De préférence, l'oxydant riche en oxygène présente une teneur en oxygène d'au moins 80%vol, encore de préférence d'au moins 90% vol et plus de préférence encore d'au moins 95%vol, voire d'au moins 99%vol, et jusqu'à 100% vol. Ainsi, le procédé suivant l'invention peut être un procédé utilisant de l'air enrichi en oxygène comme oxydant ; un procédé avec oxyboosting, c'est-à-dire un procédé dans lequel moins de 25% de la chaleur générée par la combustion du combustible dans le four est générée par combustion avec un oxydant ayant une teneur en oxygène d'au moins 80% vol ; un procédé de combustion mixte aéro-oxy, c'est-à-dire un procédé dans lequel au moins 25% de la chaleur générée par la combustion du combustible est générée par combustion dans le four avec un oxydant ayant une teneur en oxygène d'au moins 80% vol, le restant étant généré par combustion avec de l'air comme oxydant ; ou encore un procédé tout-oxy, c'est-à-dire un procédé dans lequel la totalité de la chaleur générée par combustion dans le four est générée avec un oxydant ayant une teneur en oxygène d'au moins 80% vol. On utilise de manière utile la chaleur générée dans le four pour chauffer et/ou fondre une charge présente dans le four. Comme déjà mentionné, l'invention est particulièrement intéressante pour les procédés dans lesquels les fumées évacuées du four comportent de la poussière et/ou des substances volatiles issues de la charge. Le four peut ainsi être un four de vitrification, tel que par exemple un four de fusion de verre comportant au moins une des structures suivantes : une chambre de fusion, une chambre d'affinage, une chambre de fusion-affinage et un feeder de verre. La chambre de fusion peut également être une chambre de fusion-affmage intégrant une zone de fusion et une zone d'affinage. Le four peut aussi être un four de fusion de métaux, tel que par exemple un four de seconde fusion de métaux comme de l'aluminium, du plomb, etc. La réaction chimique endothermique est typiquement du SMR (Steam Methane 30 Reforming, en français reformage de méthane à la vapeur) ou du DMR (Dry Methane Reforming, en français reformage à sec de méthane). Suivant une forme de réalisation, au moins une partie des fumées nettoyées obtenues dans l'étape de récupération est utilisée comme réactif dans le procédé chimique endothermique de l'étape pour la production de syngaz. En effet, ces fumées nettoyées contiennent du CO2 et de la vapeur d'eau et peuvent donc être utilisées comme réactif dans la réaction chimique endothermique. Quand le procédé comporte une deuxième phase de récupération, on récupère avantageusement, au moins dans la première phase de l'étape de récupération et de préférence dans la première et la deuxième phase de l'étape de récupération, de l'énergie thermique des fumées par échange thermique avec un fluide caloporteur. L'échange thermique entre les fumées et le fluide caloporteur se réalise de manière avantageuse au moyen d'un ou plusieurs récupérateurs. Ainsi, on utilisera de manière utile un premier récupérateur pour l'échange thermique entre les fumées et le fluide caloporteur dans la première phase de l'étape de récupération et un deuxième récupérateur pour cet échange thermique dans la deuxième phase de cette étape de récupération. On chauffe de préférence le fluide caloporteur partiellement par échange thermique avec les fumées dans la deuxième phase de récupération de l'étape, c'est-à-dire à la deuxième plage de températures des fumées. Le fluide caloporteur partiellement chauffé dans cette deuxième phase de récupération est ensuite chauffé par échange thermique avec les fumées dans la première phase de récupération, c'est-à-dire à la première plage de températures des fumées qui est supérieure à la deuxième plage. Les fluides caloporteurs préférés sont l'air, l'azote et la vapeur. Quand le fluide caloporteur est de la vapeur, il est possible d'utiliser au moins une partie du fluide caloporteur chauffé dans l'étape de récupération, c'est-à-dire de la vapeur ainsi chauffée dans l'étape de récupération, comme réactif dans le procédé chimique endothermique pour la production de syngaz. Le fluide caloporteur peut être utilisé dans un circuit ouvert, par exemple avec de l'air comme fluide caloporteur ou quand le fluide caloporteur est de la vapeur qui est ensuite utilisée comme réactif. Le fluide caloporteur peut aussi être utilisé en circuit fermé. Dans ce cas, on renvoie au moins une partie du fluide caloporteur vers l'étape de récupération après son utilisation comme source d'énergie thermique dans la réaction chimique endothermique. Quand l'énergie thermique récupérée des fumées évacuées est plus élevée que l'énergie 30 thermique consommée par la réaction chimique endothermique, le surplus d'énergie thermique récupérée peut être utilisé à d'autres fins, en parallèle à ou en aval de la réaction chimique endothermique/le réacteur de synthèse. Ainsi, il est possible d'utiliser une partie de l'énergie thermique récupérée pour préchauffer la matière carbonée avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique. Une autre possibilité est d'utiliser une partie de l'énergie thermique récupérée pour générer et/ou surchauffer de la vapeur avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique et/ou d'utiliser une partie de l'énergie thermique récupérée pour préchauffer du CO2 avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique. Une partie de l'énergie thermique récupérée peut également être utilisée pour préchauffer l'oxydant en amont de son utilisation pour la combustion du combustible. De manière avantageuse, on extrait de l'eau du syngaz par condensation avant son utilisation comme combustible dans le four. La présente invention concerne également une installation de chauffe adaptée pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'une quelconque des formes de réalisations décrites ci- dessus. Une telle installation comporte notamment les équipements suivants : - un réacteur de synthèse de syngaz, - un four muni d'un ou plusieurs brûleurs pour la combustion d'un combustible avec un oxydant et au moins une sortie de fumées, - une installation de récupération d'énergie thermique par échange thermique entre les fumées et un fluide caloporteur et comportant une sortie de fluide caloporteur chauffé. Suivant l'invention, lesdits équipements sont reliés de manière à permettre la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. Ceci implique notamment que : - le réacteur de synthèse soit relié au four de manière à permettre la fourniture de syngaz produit dans le réacteur comme combustible à au moins un brûleur du four ; - la sortie des fumées du four soit reliée à l'installation de récupération d'énergie thermique de manière à permettre la fourniture de fumées issues du four à ladite installation de récupération. - la sortie du fluide caloporteur chauffé de l'installation de récupération d'énergie thermique soit reliée au réacteur de synthèse de syngaz de manière à permettre la fourniture d'au moins une partie du fluide caloporteur chauffé. Suivant une forme de réalisation préférée, l'installation de récupération comporte un premier équipement de récupération d'énergie thermique et un deuxième équipement de récupération d'énergie thermique. Le premier et le deuxième équipement sont de préférence des échangeurs de chaleur tels que décrits ci-dessus. La sortie des fumées du four est alors reliée au premier équipement de récupération d'énergie thermique de manière à permettre la fourniture de fumées issues du four audit premier équipement. Le premier équipement est avantageusement relié à une installation de nettoyage de fumées de manière à permettre la fourniture de fumées à l'installation de nettoyage et l'installation de nettoyage est à son tour reliée au deuxième équipement de récupération d'énergie thermique de manière à permettre la fourniture de fumées nettoyées issues de l'installation de nettoyage audit deuxième équipement de récupération. L'installation de récupération d'énergie thermique comporte de préférence au moins un échangeur de chaleur qui permet la récupération d'énergie thermique des fumées par échange thermique avec un fluide caloporteur. L'installation suivant l'invention peut être adaptée pour la mise en oeuvre de l'une quelconque des formes de réalisation du procédé de chauffe suivant l'invention. Ainsi, pour la combustion d'un combustible avec un comburant, le four n'est pas seulement relié à une ou des sources de combustible, et au moins au réacteur de synthèse comme source de syngaz en tant que combustible, mais également à une ou plusieurs sources d'oxydant. Suivant une forme de réalisation avantageuse, le four est relié à au moins une source d'un oxydant ayant une teneur en oxygène supérieure à la teneur en oxygène de l'air. Ledit oxydant est fourni comme comburant à au moins un brûleur du four. De manière utile, ledit oxydant présente une teneur en oxygène supérieure à 80% vol 02, de préférence à 90% vol 02, encore de préférence supérieure à 95% vol 02, et plus de préférence encore supérieure à 99% vol 02. L'exemple comparatif ci-après décrit plus en détail la présente invention et ses avantages, référence étant faite à la figure qui est une représentation schématique d'un procédé/d'une installation de chauffe suivant l'invention utilisant du gaz naturel comme matière carbonée pour la synthèse de syngaz par SMR. La figure illustre plus particulièrement un tel procédé/une telle installation suivant l'invention qui est particulièrement adapté(e) pour le chauffage d'un four de fusion de verre. Suivant l'exemple, le syngaz est synthétisé dans le réacteur de synthèse 100 par réaction catalytique endothermique entre du gaz naturel préchauffé 101 et de la vapeur 102, ces deux réactifs ayant une température à l'entrée du réacteur 100 d'au moins 300°C, plus particulièrement de 325°C. Le syngaz 110 généré par SMIR catalytique dans le réacteur 100 et composé majoritairement de H2 et de CO est ensuite envoyé vers le four 300 (non illustré) dans lequel le syngaz 110 sert de combustible. Dans le four 300, l'énergie thermique générée par cette combustion est utilisée pour la fusion de matières vitrifiables. Le tableau 1 donne la composition et le PCI (Pouvoir Calorifique Inférieur) du syngaz ainsi généré à partir du gaz naturel et compare le PCI de 1 Nm3 du syngaz généré avec le PCI du 0,209 Nm3 de gaz naturel (CH4) consommé pour la production de 1 Nm3 de syngaz. Composition du syngaz CH4 0,25% H2O 13,28% H2 65,78% CO 16,98% CO2 3,71% PCI 2229,04 kcal/Nm3* PCI de 1 Nm3 2229,04 Kcal A énergie syngaz- gaz naturel 25% Gaz naturel PCI 8534 kcal/Nm3* PCI de 0,209 Nm3 1784 Kcal Tableau 1 Le syngaz 110 généré dans le réacteur 100 peut directement être dirigé vers le four 300 ou, comme dans le cas illustré, peut d'abord subir une étape de condensation au moins partielle de la vapeur contenue dans le syngaz avant son utilisation en tant que combustible. Ceci permet d'augmenter le PCI du syngaz et de contrôler (réduire) l'humidité dans l'atmosphère du four. Cette condensation a lieu dans le condenseur 200. L'eau récupérée 111 peut, par exemple, être utilisée pour la production de la vapeur 102 en amont du réacteur 100. De préférence, on récupère l'énergie de condensation d'eau. On peut ainsi utiliser de l'eau de refroidissement 202 pour la condensation de la vapeur dans le condenseur 200, et utiliser l'eau, la vapeur chauffée 203 issue du condenseur 200 pour la production de vapeur 102 en amont du réacteur 100 ou, plus généralement, comme source d'énergie thermique. Le syngaz sec 210 issu du condenseur 200 est ensuite dirigé vers le four 300 où le syngaz sec 210 est utilisé comme combustible. Dans le cas illustré, le syngaz est le seul combustible utilisé dans le four 300. Le four est un four tout oxy, c'est-à-dire que le seul comburant utilisé dans le four est un oxydant ayant une teneur en oxygène de 80% vol à 100% vol. Suivant une autre forme de réalisation, le syngaz peut être utilisé en combinaison avec un autre combustible. De manière analogue, le four peut également combiner d'une part de l'oxy-combustion telle que définie ci-dessus avec d'autre part, un oxydant moins riche en oxygène, tel que par exemple de l'air. Les fumées 301 générées par la combustion sont évacuées du four 300. Elles sont à température élevée, de l'ordre de 1250°C dans l'exemple illustré. Elles sont d'abord envoyées vers un premier récupérateur 400, dit récupérateur haute température. Dans ce premier récupérateur 400, les fumées sont utilisées pour chauffer un fluide caloporteur (de l'air dans le cas illustré). Au moins une partie 404 du fluide caloporteur 402 ainsi chauffé est envoyée vers le réacteur 100 et y est utilisée comme source d'énergie pour la réaction chimique endothermique de synthèse de syngaz. Une autre partie 405 du fluide caloporteur chauffé 402 est dirigée vers d'autres équipements consommateurs de chaleur. Dans le cas illustré, l'air utilisé comme fluide caloporteur est chauffé à une température de 800°C dans le premier récupérateur 400. Le premier récupérateur 400 est opéré de manière à ce que les substances volatiles présentes dans les fumées 301 ne condensent pas à l'intérieur dudit premier récupérateur. Dans le cas illustré, les fumées 403 sont évacuées du premier récupérateur à une température de 800°C. Quand les fumées évacuées du four 300 sont chargées de particules (poussières), on veille à maintenir la vitesse d'écoulement desdites fumées à l'intérieur du premier récupérateur 400 à un niveau suffisamment élevé pour éviter une accumulation de particules à l'intérieur dudit premier récupérateur 400. Ces fumées tempérées 403 sont envoyées vers une installation de nettoyage 500. Dans cette installation, lesdites fumées 403 sont soumises à un traitement de nettoyage, c'est-à-dire à un traitement d'élimination de poussières et/ou à une étape d'élimination de substances volatiles condensables. Les procédés de nettoyage utilisés sont choisis de manière à éviter un refroidissement trop important des fumées lors du traitement de nettoyage de manière à limiter des pertes d'énergie thermique lors du nettoyage. On choisira par exemple un nettoyage au moyen de filtres haute température. Les fumées nettoyées 501 sont dirigées vers un deuxième récupérateur 600, dit récupérateur de basse température. Dans ce deuxième récupérateur, on récupère de l'énergie résiduelle des fumées nettoyées 501 par échange thermique avec un fluide caloporteur 602. Les fumées refroidies 601 sont ensuite dirigées vers un extracteur 700 avant d'être libérées dans l'atmosphère ou d'être traitées et captées. Grâce au nettoyage des fumées dans l'installation de nettoyage, étape de nettoyage dans laquelle on élimine desdites fumées les substances volatiles susceptibles de condenser aux températures des fumées dans le récupérateur basse température 600, il est possible de récupérer de l'énergie thermique résiduelle des fumées sans encrassement du récupérateur basse température 600. La présente invention permet ainsi une récupération optimale de la chaleur présente dans les fumées 301 à la sortie du four 300. Dans le cas illustré, le fluide caloporteur 602 pour le deuxième récupérateur 600 est de l'air comprimé fourni par la soufflante 800. Il est possible d'utiliser deux fluides caloporteur différents 401, 602 pour le premier et le deuxième récupérateur 400, 600 et d'utiliser les deux fluides caloporteur ainsi chauffés 402, 603 comme source d'énergie thermique dans le procédé suivant l'invention, par exemple dans le réacteur de synthèse 100. Dans le cas illustré, le même fluide caloporteur est utilisé dans le premier et le deuxième récupérateur 400, 600. L'air comprimé 602 fourni par la soufflante 800 est d'abord envoyé vers le récupérateur basse température 600. Dans ledit récupérateur 600, l'air est chauffé par échange thermique avec les fumées nettoyées 501 issues de l'installation de nettoyage 500. L'air (fluide caloporteur) ainsi chauffé 603, qui dans le cas illustré est à une température de l'ordre de 500°C, est ensuite introduit dans le récupérateur haute température 400. Dans le récupérateur haute température 400, l'air chauffé issu du premier récupérateur 25 basse température 600 est à nouveau chauffé par échange thermique avec les fumées non nettoyées 301 issues du four 300. Dans le cas illustré, l'air (fluide caloporteur) chaud 402 sort du récupérateur haute température à environ 800°C. Afin de permettre un meilleur contrôle de la température des fumées à l'entrée du premier récupérateur 400 et/ou de l'installation de nettoyage 500 (par exemple, pour des 30 raisons de résistance thermique des matériaux et pour optimiser le nettoyage), des canalisations sont prévues pour l'injection à débit contrôlé d'un gaz tempéré 901, 902 respectivement dans les fumées 301 en amont du premier récupérateur et/ou dans les fumées 403 en amont de l'installation de nettoyage 500. Le gaz tempéré peut, par exemple, être de l'air ambiant et/ou une partie du fluide caloporteur 107 à la sortie du réacteur 100 et/ou des récupérateurs/échangeurs 10, 20, ou 30. L'énergie thermique résiduelle présente dans le fluide caloporteur 103 à la sortie du réacteur 100 est avantageusement utilisée pour le préchauffage des réactifs utilisés dans le procédé suivant l'invention. Ainsi, dans le cas illustré, une première partie 104 du fluide caloporteur est dirigée vers le récupérateur/la chaudière 10 pour la génération de la vapeur 102 utilisée pour la synthèse du syngaz. Une deuxième partie 105 du fluide caloporteur est dirigée vers un récupérateur 20 pour le préchauffage de la matière carbonée (gaz naturel) pour la réaction de synthèse de syngaz. Une troisième partie 106 de fluide caloporteur est dirigée vers un deuxième récupérateur 30 pour le préchauffage du comburant (oxygène) avant son introduction dans le four. Il est également possible d'utiliser au moins une partie du fluide caloporteur 103 issu du réacteur 100 pour le préchauffage du syngaz 210 en amont du four 300. Si un deuxième combustible est également brûlé dans le four 300, au moins une partie du fluide caloporteur 103 peut être utilisée pour le préchauffage du deuxième combustible et/ou du syngaz 210 en amont du four 300. On peut, par exemple, utiliser une partie du gaz naturel préchauffé dans l'échangeur 20 comme combustible dans le four 300. On cherche en général à récupérer et à utiliser un maximum de l'énergie thermique présente dans les fumées 301 à la sortie du four. Dans le cas illustré, le fluide caloporteur circule en circuit fermé, c'est-à-dire que le fluide caloporteur issu du réacteur 100 est réutilisé comme fluide caloporteur 602 dans les récupérateurs 600 et 400. Il est également possible d'utiliser le fluide caloporteur en circuit ouvert. Le rendement énergétique du procédé suivant l'invention appliqué à un four de fusion de verre a été comparé au rendement énergétique des procédés connus les plus efficaces pour la fusion de verre. Dans les tableaux 2 à 3 ci-après : - AA1 : concerne un four de fusion de verre suivant l'art antérieur utilisant de la combustion de gaz naturel avec comme comburant de l'air préchauffé au moyen de régénérateurs neufs ; - AA2 : concerne un four de fusion de verre suivant l'art antérieur utilisant de la combustion de gaz naturel avec de l'oxygène non-préchauffé comme comburant ; - AA3 : concerne un four de fusion de verre suivant l'art antérieur utilisant de la combustion de gaz naturel avec de l'oxygène préchauffé au moyen de la technologie développée par la demanderesse telle que décrite dans EP-A0872690; - Inv 1 : concerne la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention dans un four de fusion de verre avec combustion du syngaz généré comme seul combustible dans le four avec de l'oxygène préchauffé comme comburant. Le tableau 2 donne une comparaison entre le procédé suivant l'invention (ex 1) et les trois procédés suivant l'art antérieur (AA1 à AA3) pour un apport technique ou procédé de fusion identique à celui réalisé dans l'exemple AA1 avec une consommation de gaz naturel, utilisé comme combustible dans le four, de 100 Nm3/h. Le tableau 3 donne une comparaison entre le procédé suivant l'invention et les trois procédés suivant l'art antérieur pour une tirée identique du four de fusion de verre. AA 1 AA2 AA3 Inv 1 Combustible : Gaz naturel Nm3/h 100 102 93 Température combustible °C 25 25 450 450 Combustible : Syngaz Nm3/h 350 Consommation globale gaz naturel (combustion 100 102 93 73 et/ou production de syngaz) Nm3/h A Consommation globale gaz naturel par rapport à AA2 -8% -28% A Total gaz naturel par rapport à AA1 2% -7% -27% Air de combustion Nm3/h 1000 Température air de combustion °C 1200 Oxygène (100%) Nm3/h 204 188 146 Température oxygène de combustion °C 25 550 550 Énergie fournie au four kW 1462 1008 989 1039 Enthalpies évacuées avec les fumées kW 694 240 221 271 Apport thermique au procédé de fusion kW 768 768 768 768 Tableau 215 Exemple AA 1 AA2 AA3 Inv 1 Combustible : gaz naturel Nm3/h 900 828 762 Combustible : syngaz Nm3/h 2852 Température combustible °C 25 25 450 450 Consommation globale gaz naturel (combustion 900 828 762 597 et/ou production de syngaz) Nm3/h A Consommation globale gaz naturel par -8% -15% -34% rapport à AA1 Débit comburant : air Nm3/h 8900 Débit comburant : oxygène (100%) Nm3/h 1630 1498 1155 Température comburant °C 1200 25 550 550 Débit fumées de combustion Nm3/h 10918 3326 3129 3744 Température fumées à la sortie du four °C 1450 1450 1450 1450 Tableau 35 REVENDICATIONS1. Procédé de chauffe par combustion, procédé dans lequel : (a) on produit du syngaz (110) dans un réacteur de synthèse (100) par réaction chimique endothermique entre des réactifs incluant (i) une matière carbonée et (ii) de la vapeur d'eau (102) et/ou du CO2, (b) on brûle du combustible avec de l'oxydant dans un four (300) avec génération de chaleur et des fumées dans le four (300), au moins une partie du combustible étant du syngaz (110, 210) produit dans l'étape (a) (c) on évacue les fumées (301) du four, (d) on récupère de l'énergie thermique des fumées (301) évacuées du four (300), au moins une partie de l'énergie thermique récupérée des fumées (301) étant consommée dans le réacteur de synthèse (100) par la réaction chimique endothermique de l'étape (a), caractérisé en ce que dans l'étape (d), on récupère de l'énergie thermique des fumées évacuées du four (300) par échange thermique avec un fluide caloporteur (602, 401) et en ce qu'au moins une partie du fluide caloporteur chauffé (402) est introduit dans le réacteur de synthèse (100) et utilisée comme source d'énergie thermique pour la réaction chimique endothermique. 2. Procédé suivant la revendication 1, dans lequel le réacteur (100) de synthèse comporte une enceinte de réaction dans laquelle la réaction chimique endothermique a lieu et une enceinte de chauffage contenant du fluide caloporteur chauffé et dans lequel de l'énergie thermique récupérée des fumées (301) est transmise de l'enceinte de chauffage vers l'enceinte de réaction par échange à travers une paroi d'échange thermique séparant l'enceinte de réaction de l'enceinte de chauffage. 3. Procédé suivant la revendication 1 ou 2, dans lequel le fluide caloporteur est choisi parmi de l'air, de l'azote et de la vapeur (102). 4. Procédé suivant la revendication 3, dans lequel le fluide caloporteur est de la vapeur (102) et au moins une partie du fluide caloporteur (402) chauffé dans l'étape de récupération est utilisée comme réactif dans le procédé chimique endothermique. 5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on renvoie au moins une partie du fluide caloporteur vers l'étape de récupération après son utilisation comme source d'énergie thermique dans la réaction chimique endothermique. 6. Procédé de chauffe suivant l'une des revendications précédentes, dans lequel la matière carbonée des réactifs est une matière carbonée gazeuse, de préférence du gaz naturel ou du méthane. 7. Procédé de chauffe suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on brûle dans le four (300) au moins une partie et de préférence la totalité du combustible avec un oxydant riche en oxygène. 8. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on utilise la chaleur générée dans le four (300) pour chauffer une charge présente dans le four (300). 9. Procédé suivant la revendication 8, dans lequel le four (300) est un four de vitrification ou un four de fusion de métaux. 10. Procédé suivant l'une des revendications précédentes, dans lequel la réaction chimique endothermique est du SMR ou du DMR. 11. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les fumées (301) générées dans le four (300) sont chargées de poussières et/ou de substances volatiles susceptibles de condenser à des températures entre 600°C et 800°C et dans lequel: - l'étape de récupération comporte au moins une première phase de récupération à une première plage de températures des fumées et une deuxième phase de récupération à une deuxième plage de températures des fumées plus basse que la première plage, - il n'y a pas de condensation de substances volatiles présentes dans les fumées aux températures de la première plage de températures, et - les fumées sont soumises à un nettoyage entre la première et la deuxième phase de récupération, ledit nettoyage comportant l'élimination de poussièreset/ou de substances volatiles présentes dans les fumées qui sont susceptibles de condenser aux températures de la deuxième plage de températures, et - dans lequel on récupère, au moins dans la première phase de l'étape de récupération et de préférence dans la première et la deuxième phase de l'étape de récupération, de l'énergie thermique des fumées par échange thermique avec un fluide caloporteur (602, 401). 12. Procédé suivant la revendication 11, dans lequel au moins une partie des fumées nettoyées (501, 601) obtenues dans l'étape de récupération est utilisée comme réactif dans le 10 procédé chimique endothermique pour la production de syngaz. 13. Procédé suivant l'une des revendications 11 et 12, dans lequel on chauffe le fluide caloporteur (602) partiellement par échange thermique avec les fumées (501) dans la deuxième phase de récupération et dans lequel on chauffe le fluide caloporteur partiellement 15 chauffé (603, 401) dans la première phase de récupération par échange thermique avec les fumées (301) dans la première phase de récupération. 14. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on utilise une partie de l'énergie thermique récupérée à au moins une et de préférence plusieurs 20 des fins suivantes : a) pour préchauffer la matière carbonée avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique ; b) pour générer et/ou surchauffer de la vapeur avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique ; 25 c) pour préchauffer du CO2 avant son utilisation comme réactif dans la réaction chimique endothermique ; d) pour préchauffer l'oxydant en amont de son utilisation pour la combustion du combustible. 30 15. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on extrait de l'eau du syngaz par condensation avant son utilisation comme combustible dans le four (300).