Brevet FR3004197A1 — publié le 20141010

f Tôles minces en alliage d'aluminium-cuivre-lithium pour la fabrication de fuselages d'avion Domaine de l'invention L'invention concerne les produits laminés alliages aluminium-cuivre-lithium, plus particulièrement, de tels produits, leurs procédés de fabrication et d'utilisation, destinés notamment à la construction aéronautique et aérospatiale. Etat de la technique Des produits laminés en alliage d'aluminium sont développés pour produire des éléments de fuselage destinés notamment à l'industrie aéronautique et à l'industrie aérospatiale. Les alliages aluminium - cuivre - lithium sont particulièrement prometteurs pour fabriquer ce type de produit. Le brevet US 5,032,359 décrit une vaste famille d'alliages aluminium-cuivre-lithium dans lesquels l'addition de magnésium et d'argent, en particulier entre 0,3 et 0,5 pour cent en poids, permet d'augmenter la résistance mécanique. Le brevet US 5,455,003 décrit un procédé de fabrication d'alliages Al-Cu-Li qui présentent une résistance mécanique et une ténacité améliorées à température cryogénique, en particulier grâce à un écrouissage et un revenu appropriés. Ce brevet recommande en particulier la composition, en pourcentage en poids, Cu = 3,0 - 4,5, Li = 0,7 - 1,1, Ag = 0 0,6, Mg = 0,3-0,6 et Zn = 0 - 0,75. 1 Le brevet US 7,438,772 décrit des alliages comprenant, en pourcentage en poids, Cu : 3-5, Mg : 0,5-2, Li : 0,01-0,9 et décourage l'utilisation de teneurs en lithium plus élevées en raison d'une dégradation du compromis entre ténacité et résistance mécanique. Le brevet US 7,229,509 décrit un alliage comprenant (% en poids) : (2,5-5,5) Cu, (0,1-2,5) Li, (0,2-1,0) Mg, (0,2-0,8) Ag, (0,2-0,8) Mn, 0,4 max Zr ou d'autres agents affinant le grain tels que Cr, Ti, Hf, Sc, V. La demande de brevet US 2009/142222 Al décrit des alliages comprenant (en % en poids), 3,4 à 4,2% de Cu, 0,9 à 1,4 % de Li, 0,3 à 0,7 % de Ag, 0,1 à 0,6% de Mg, 0,2 à 0,8 % de Zn, 0,1 à 0,6 % de Mn et 0,01 à 0,6 % d'au moins un élément pour le contrôle de la structure granulaire. Cette demande décrit également un procédé de fabrication de produits filés. La demande de brevet US 2011/0247730 décrit des alliages comprenant (en % en poids), 2.75 à 5.0% de Cu, 0,1 à 1,1 % de Li, 0,3 à 2.0 % de Ag, 0,2 à 0,8% de Mg, 0,50 à 1.5 % de Zn, jusque 1.0% de Mn, avec un rapport Cu/Mg compris entre 6,1 et 17, cet alliage étant peu sensible au corroyage. La demande de brevet CN101967588 décrit des alliages de composition (en % en poids) Cu 2,8 - 4,0 ; Li 0,8 - 1,9 ; Mn 0,2-0,6 ; Zn 0,20 - 0,80, Zr 0,04 - 0,20, Mg 0,20 - 0,80, Ag 0,1 - 0,7, Si Le brevet EP 1 966 402 décrit un alliage comprenant 2,1 à 2,8 % en poids de Cu, 1,1 à 1,7 % en poids de Li, 01 à 0,8 % en poids de Ag, 0,2 à 0,6 % en poids de Mg, 0,2 à 2 ,6 % en poids de Mn, une quantité de Fe et de Si inférieure ou égale à 0,1 % en poids chacun, et des impuretés inévitables à une teneur inférieure ou égale à 0,05% en poids chacune et 0,15% en poids au total, l'alliage étant sensiblement exempt de zirconium, particulièrement adapté pour l'obtention de tôles minces recristallisées. Pour certaines applications de fuselage, il est particulièrement important que la ténacité soit élevée dans la direction T-L. En effet, une grande partie du fuselage est dimensionnée pour résister à la pression interne de l'avion. La direction longitudinale des tôles étant en général positionnée dans la direction de la longueur de l'avion, celles-ci sont contrainte dans la direction transverse par la pression. Les fissures sont alors sollicitées dans la direction T-L. L'obtention de ténacité élevée, notamment dans la direction T-L est particulièrement délicate sur les tôles minces telles que les tôles dont l'épaisseur est comprise entre 0,5 et 3,3 mm. Il est connu du brevet EP 1 891 247 que pour les tôles dont l'épaisseur est comprise entre 4 et 12 mm, il peut être avantageux que la microstructure soit complètement non-recristallisée. Cependant l'effet de la structure granulaire sur les propriétés peut être différent à différentes épaisseurs. Par ailleurs l'obtention d'une structure essentiellement non-recristallisée pour les tôles minces dont l'épaisseur est comprise entre 0,5 mm et 3,3 mm est difficile car l'énergie emmagasinée lors de la déformation à froid conduit le plus souvent à la recristallisation lors de la mise en solution. La demande US 2012/0055590 mentionne l'obtention d'une structure non-recristallisée pour des tôles minces d'épaisseur 2 mm. Cependant le procédé proposé dans cette demande pour obtenir une structure non- recristallisée nécessite une déformation à froid importante, d'au moins 25%, après mise en solution et trempe de la tôle. Ce type de déformation à froid peut être délicat à réaliser car après mise en solution et trempe les tôles atteignent en quelques heures une dureté élevée. Par ailleurs, une déformation à froid importante après mise en solution et trempe affecte la structure granulaire, ainsi les produits obtenus par le procédé décrit par la demande US 2012/0055590 présentent de nombreuses bandes de cisaillement traversant plusieurs grains, comme illustré par les Figures llb à lle ce qui peut notamment avoir des effets néfastes 3 sur la formabilité et la ténacité dans certaines directions de sollicitation ou sur la localisation de la corrosion. Le brevet EP 1 170 394 mentionne également l'obtention de structures non-recristallisées mais pour des tôles d'épaisseur supérieure à 3,5 mm. Il existe un besoin pour des tôles minces, d'épaisseur 0,5 à 3,3 mm, en alliage aluminiumcuivre-lithium présentant des propriétés améliorées par rapport à celles des produits connus, en particulier en termes de ténacité dans la direction T-L, de propriétés de résistance mécanique statique et de résistance à la corrosion, tout en ayant une faible densité. Par ailleurs il existe un besoin pour un procédé simple et économique d'obtention de ces tôles minces. Objet de l'invention Un objet de l'invention est un procédé de fabrication d'une tôle mince d'épaisseur 0,5 à 3,3 mm de structure essentiellement non-recristallisée en alliage à base d'aluminium dans lequel, successivement a) on élabore un bain de métal liquide comprenant 2,6 à 3,4 % en poids de Cu, 0,5 à 1,1 % en poids de Li, 0,1 à 0,4 % en poids de Ag, 0,2 à 0,8 % en poids de Mg, 0,11 à 0,20 % en poids de Zr, 0,01 à 0,15 % en poids de Ti, optionnellement au moins un élément choisi parmi Mn, V, Cr, Sc, et Hf, la quantité de l'élément, s'il est choisi, étant de 0,01 à 0,8 % en poids pour Mn, 0,05 à 0,2 % en poids pour V, 0,05 à 0,3 % en poids pour Cr, 0,02 à 0,3 % en poids pour Sc, 0,05 à 0,5 % en poids pour Hf, une quantité de Zn inférieure à 0,2 % en poids, une quantité de Fe et de Si inférieure ou égale à 0,1 % en poids chacun, et des impuretés inévitables à une teneur inférieure ou égale à 0,05% en poids chacune et 0,15% en poids au total, b) on coule une plaque à partir dudit bain de métal liquide 4 c) on homogénéise ladite plaque à une température comprise entre 450°C et 515 °C ; d) on lamine ladite plaque par laminage à chaud en une tôle ayant une épaisseur comprise entre 4 et 12 mm ; e) on lamine ladite tôle par laminage à froid en une tôle mince ayant une épaisseur finale comprise entre 0,5 et 3,3 mm, la réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid étant comprise entre 1 et 3,5 mm ; f) on réalise un traitement thermique pendant lequel la tôle atteint pendant au moins trente minutes une température comprise entre 300 °C et 450 °C ; g) on met en solution à une température comprise entre 450 °C et 515 °C et on trempe ladite tôle mince; h) on tractionne de façon contrôlée ladite tôle avec une déformation permanente de 0,5 à 5 %, la déformation à froid après mise en solution étant inférieure à 15% ; i) on effectue un revenu comprenant un chauffage à une température comprise entre 130 et 170°C et de préférence entre 150 et 160°C pendant 5 à 100 heures et de préférence de 10 à 40h. Un autre objet de l'invention est une tôle mince de structure granulaire essentiellement non-recristallisée obtenue par le procédé selon l'invention dont la limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est au moins de 395 MPa, dont la ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée 20 sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), d'au moins 150 MPaVm. Encore un autre objet de l'invention est l'utilisation d'une tôle mince selon l'invention dans un panneau de fuselage pour aéronef. 25 Description des figures Figure 1 : Coupe métallographique de la tôle A. Figure 2 : Coupe métallographique de la tôle B. Figure 3 : Coupe métallographique de la tôle C. 30 Figure 4 : Coupe métallographique de la tôle D. Figure 5 : Coupe métallographique de la tôle E. Figure 6: Courbes R obtenues dans la direction T-L sur les tôles A à G pour des éprouvettes de largeur 760 mm Figure 7 : Relation entre la limite d'élasticité dans le sens TL et le facteur d'intensité de contrainte Kapp T-L mesuré sur des échantillons de largeur 760 mm pour les tôles A à G. Description de l'invention Sauf mention contraire, toutes les indications concernant la composition chimique des alliages sont exprimées comme un pourcentage en poids basé sur le poids total de l'alliage. L'expression 1,4 Cu signifie que la teneur en cuivre exprimée en % en poids est multipliée par 1,4. La désignation des alliages se fait en conformité avec les règlements de The Aluminium Association, connus de l'homme du métier. La densité dépend de la composition et est déterminée par calcul plutôt que par une méthode de mesure de poids. Les valeurs sont calculées en conformité avec la procédure de The Aluminium Association, qui est décrite pages 2-12 et 2-13 de « Aluminum Standards and Data ». Sauf mention contraire les définitions des états métallurgiques indiquées dans la norme européenne EN 515 s'appliquent. Les caractéristiques mécaniques statiques en traction, en d'autres termes la résistance à la rupture R.'' la limite d'élasticité conventionnelle à 0,2% d'allongement Rp0,2, et l'allongement à la rupture A%, sont déterminés par un essai de traction selon la norme NF EN ISO 6892-1, le prélèvement et le sens de l'essai étant définis par la norme EN 485-1. Dans le cadre de l'invention, les caractéristiques mécaniques sont mesurées en pleine épaisseur. Une courbe donnant le facteur d'intensité de contrainte effectif en fonction de l'extension de fissure effective, connue comme la courbe R, est déterminée selon la norme ASTM E 561. Le facteur d'intensité de contrainte critique Kc, en d'autres termes le facteur d'intensité qui rend la fissure instable, est calculé à partir de la courbe R. Le facteur d'intensité de contrainte Kco est également calculé en attribuant la longueur de fissure initiale au commencement de la charge monotone, à la charge critique. Ces deux valeurs sont calculées pour une éprouvette de la forme requise. Kapp représente le facteur Kco correspondant à l'éprouvette qui a été utilisée pour effectuer l'essai de courbe R. Keff 6 représente le facteur Kc correspondant à l'éprouvette qui a été utilisée pour effectuer l'essai de courbe R. Aaeff(max) représente l'extension de fissure du dernier point de la courbe R, valide selon la norme ASTM E561. Le dernier point est obtenu soit au moment de la rupture brutale de l'éprouvette, soit éventuellement au moment où la contrainte sur le ligament non fissuré excède en moyenne la limite d'élasticité du matériau. Sauf mention contraire, la taille de fissure à la fin du stade de pré-fissurage par fatigue est W/3 pour des éprouvettes du type M(T), dans laquelle W est la largeur de l'éprouvette telle que définie dans la norme ASTM E561. Sauf mention contraire, les définitions de la norme EN 12258 s'appliquent. Dans le cadre de la présente invention, on appelle structure granulaire essentiellement non--recristallisée une structure granulaire telle que le taux de recristallisation à1/2 épaisseur est inférieur à 30% et de préférence inférieur à 10% et on appelle structure granulaire essentiellement recristallisée une structure granulaire telle que le taux de recristallisation à 1/2 épaisseur est supérieur à 70% et de préférence supérieur à 90%. Le taux de recristallisation est défini comme la fraction de surface sur une coupe métallographique occupée par des grains recristallisés. Les présents inventeurs ont obtenus des tôles minces essentiellement non-recristallisées en alliage selon l'invention d'épaisseur 0,5 à 3,3 mm en utilisant le procédé selon l'invention qui comprend notamment la combinaison de - une homogénéisation à une température comprise entre 450°C et 515 °C, - une déformation par laminage à froid avec une réduction d'épaisseur comprise entre 1 et 3,5 mm, - un traitement thermique après laminage à froid et avant mise en solution pendant lequel la tôle mince atteint pendant au moins trente minutes une température comprise entre 300 °C et 450 °C. Les tôles minces ainsi obtenues ont des propriétés particulièrement avantageuses, notamment en ce qui concerne la ténacité dans la direction T-L. Avantageusement, la texture à mi-épaisseur des les tôles essentiellement non-recristallisées selon l'invention est telle que la composante P, la composante Q et la somme des trois 7 composantes Cube, Goss et CG26,5, exprimées en fraction volumique sont inférieures à celles d'une texture cristallographique aléatoire. Dans le procédé selon l'invention, on élabore un bain de métal liquide dont la composition est la suivante. La teneur en cuivre des produits selon l'invention est comprise entre 2,6 et 3,4 % en poids. Dans une réalisation avantageuse de l'invention, la teneur en cuivre est comprise entre 2,8 et 3,1 % en poids. Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention la teneur en cuivre est au plus de 3,0 % en poids et préférentiellement au plus 2,96% en poids. Dans un mode de réalisation de l'invention la teneur en cuivre est au plus de 2,9 % en poids. Lorsque la teneur en cuivre est trop élevée, une valeur très élevée de ténacité dans la direction T-L peut ne pas être atteinte. Lorsque la teneur en cuivre est trop faible, les caractéristiques mécaniques statiques minimales ne sont pas atteintes. La teneur en lithium des produits selon l'invention est comprise entre 0,5 et 1.1 % en poids. Avantageusement, la teneur en lithium est comprise entre 0,55 % et 0,75 % en poids. De manière préférée, la teneur en lithium est comprise entre 0,60 % et 0,73 % en poids. L'addition de lithium peut contribuer à l'augmentation de la résistance mécanique et de la ténacité, une teneur trop élevée ou trop faible ne permet pas d'obtenir une valeur très élevée de ténacité dans la direction T-L et/ou une limite d'élasticité suffisante. La teneur en magnésium des produits selon l'invention est comprise entre 0,2 et 0,8 % en poids et de manière préférée entre 0,40 et 0,70 % en poids. Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention la teneur en magnésium est comprise entre 0,50 et 0,65 % en poids. La teneur en zirconium est comprise entre 0,11 et 0,20 % en poids et de préférence entre 0,12 et 0,18% en poids. La teneur en zirconium est préférentiellement comprise entre 0,14 et 0,17 % en poids. L'addition de zirconium dans ces proportions contribue notamment à l'obtention d'une structure essentiellement non-recristallisée. La teneur en argent est comprise entre 0,1 et 0,4 % en poids. Dans une réalisation avantageuse de l'invention, la teneur en argent est comprise entre 0,2 et 0,3 % en poids. Dans un mode de réalisation de l'invention la teneur en argent est comprise entre 0,15 et 0,28 % en poids. 8 La teneur en titane est comprise entre 0,01 et 0,15 % en poids. L'addition de titane contribue à contrôler la structure granulaire, notamment lors de la coulée. L'alliage peut optionnellement contenir au moins un élément choisi parmi Mn, V, Cr, Sc, et Hf, la quantité de l'élément, s'il est choisi, étant de 0,01 à 0,8 % en poids pour Mn, 0,05 à 0,2 % en poids pour V, 0,05 à 0,3 % en poids pour Cr, 0,02 à 0,3 % en poids pour Sc, 0,05 à 0,5 % en poids pour Hf. Ces éléments peuvent contribuer à contrôler la structure granulaire. Dans un mode de réalisation de l'invention, on n'ajoute pas de Mn, V, Cr ou Sc et leur teneur est inférieure ou égale à 0,05% en poids. De préférence, les teneurs en fer et en silicium sont chacune au plus de 0,1 % en poids. Dans une réalisation avantageuse de l'invention les teneurs en fer et en silicium sont au plus de 0,08 % et préférentiellement au plus de 0,04 % en poids. Une teneur en fer et en silicium contrôlée et limitée contribue à l'amélioration du compromis entre résistance mécanique et tolérance aux dommages. La teneur en zinc est inférieure à 0,2 % en poids et de préférence inférieure à 0,1 % en poids. La teneur en zinc est avantageusement inférieure à 0,04 % en poids. Les impuretés inévitables sont maintenues à une teneur inférieure ou égale à 0,05% en poids chacune et 0,15% en poids au total. Le procédé de fabrication des tôles minces selon l'invention comprend ensuite des étapes de coulée, laminage à chaud et à froid, traitement thermique intermédiaire, mise en solution, traction contrôlée, trempe et revenu. Le bain de métal liquide élaboré est coulé sous une forme de plaque de laminage. La plaque de laminage est ensuite homogénéisée à une température comprise entre 450°C et 515°C. De préférence, la durée d'homogénéisation est comprise entre 5 et 60 heures. Avantageusement, la température d'homogénéisation est au moins 480 °C. Les présents inventeurs ont constaté qu'une température d'homogénéisation supérieure à 515 °C ne permet pas dans certains cas d'atteindre la structure granulaire essentiellement non- recristallisée désirée. 9 Après homogénéisation, la plaque de laminage est en général refroidie jusqu'à température ambiante avant d'être préchauffée en vue d'être déformée à chaud. Le préchauffage a pour objectif d'atteindre une température de préférence comprise entre 400 et 500 °C permettant 5 la déformation par laminage à chaud. Le laminage à chaud est effectué de manière à obtenir une tôle d'épaisseur 4 à 12 mm. La température lors du laminage à chaud est de préférence d'au moins 300 °C. Après laminage à chaud, on lamine à froid la tôle obtenue en une tôle mince ayant une épaisseur finale comprise entre 0,5 et 3,3 mm. Préférentiellement, l'épaisseur finale est au 10 plus de 3,0 mm et de manière préférée au plus de 2,8 mm. Avantageusement l'épaisseur finale est au moins de 0,8 mm et de manière préférée au moins de 1,2 mm. Le contrôle de la réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid est important pour obtenir la structure granulaire essentiellement non-recristallisée désirée. En effet, les présents inventeurs ont constaté qu'une réduction d'épaisseur par laminage à froid trop élevée ne permet pas 15 d'obtenir la structure granulaire essentiellement non-recristallisée désirée. La réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid est selon l'invention comprise entre 1 et 3,5 mm. Dans un mode de réalisation avantageux, la réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid est au plus de 3,0 mm. De manière surprenante, le contrôle de la réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid mesurée en mm est plus important que le contrôle du 20 pourcentage de réduction lors du laminage à froid. On réalise après laminage à froid un traitement thermique pendant lequel la tôle mince atteint pendant au moins trente minutes, de préférence au moins une heure et de manière préférée pendant au moins deux heures une température comprise entre 300 °C et 450 °C. Ce traitement contribue également à l'obtention de la structure granulaire essentiellement 25 non-recristallisée désirée. Ce traitement peut être un traitement thermique séparé ou peut être réalisé lors de la montée en température du traitement de mise en solution, sous forme d'un palier de température et/ou d'une vitesse de montée adaptée. La tôle mince ainsi obtenue est ensuite mise en solution entre 450 et 515 °C. La durée de 30 mise en solution est avantageusement comprise entre 5 min à 8 h. La tôle mince ainsi mise en solution est ensuite trempée. 10 Il est connu de l'homme du métier que les conditions précises de mise en solution doivent être choisies en fonction de l'épaisseur et de la composition de façon à mettre en solution solide les éléments durcissants. La tôle mince subit ensuite une déformation à froid par traction contrôlée avec une déformation permanente de 0,5 à 5 % et préférentiellement de 1 à 3%. Des étapes connues telles que le laminage, le planage, le redressage la mise en forme peuvent être optionnellement réalisées après mise en solution et trempe et avant ou après la traction contrôlée, cependant la déformation à froid totale après mise en solution et trempe doit rester inférieure à 15% et de préférence inférieure à 10%. Des déformations à froid élevées après mise en solution et trempe causent en effet l'apparition de nombreuses bandes de cisaillement traversant plusieurs grains, ces bandes de cisaillement n'étant pas souhaitables. De préférence on ne réalise pas de laminage à froid après la mise en solution. Un revenu est réalisé comprenant un chauffage à une température comprise entre 130 et 170°C et de préférence entre 150 et 160°C pendant 5 à 100 heures et de préférence de 10 à 40h. De manière préférée, l'état métallurgique final est un état T8. Dan un mode de réalisation de l'invention, un traitement thermique court est réalisé après traction contrôlée et avant revenu de façon à améliorer la formabilité des tôles. Les tôles peuvent ainsi être mises en forme par un procédé tel que l'étirage-formage avant d'être revenues. Les tôles minces de structure essentiellement non-recristallisée obtenues par le procédé selon l'invention ont une ténacité dans la direction T-L particulièrement avantageuse. En particulier, les tôles minces obtenues par le procédé selon l'invention présentent une limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est au moins de 395 MPa, et une ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), d'au moins 150 MPaIm. Pour les tôles minces selon l'invention dont la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % en poids l'allongement dans la direction TL est au moins 14%. De plus pour les tôles dont la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % la limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est avantageusement d'au moins de 405 MPa, et la ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm) est avantageusement d'au moins 160 MPaJm, notamment pour une teneur en magnésium 11 comprise entre 0,40 et 0,65 % en poids. Par ailleurs pour les tôles dont la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % l'allongement dans la direction TL est avantageusement d'au moins 15% notamment pour une teneur en cuivre comprise entre 2,8 et 3,0 % en poids. Les performances les plus favorables des tôles selon l'invention, à savoir une limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL d'au moins de 410 MPa, une ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), dans la direction T-L d'au moins 165 MPa Im et un allongement dans la direction TL d'au moins 16% sont notamment obtenues lorsque la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % en poids, la teneur en cuivre est comprise entre 2,8 et 3,0 % en poids et la teneur en magnésium est comprise entre 0,40 et 0,65 % en poids. Avantageusement les tôles minces selon l'invention ont un allongement à 45° par rapport à la direction de laminage d'au moins 18% et de préférence d'au moins 20 ou 21%. Les présents inventeurs ont constaté que les tôles selon l'invention ne présentent pas de bandes de cisaillement traversant plusieurs grains. La résistance à la corrosion intergranulaire des tôles selon l'invention est élevée. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, la tôle de l'invention peut être utilisée sans placage L'utilisation de tôles minces selon l'invention dans un panneau de fuselage pour aéronef est avantageuse. Les tôles minces selon l'invention sont également avantageuses dans les applications aérospatiales telles que la fabrication de fusées. Exemple Dans cet exemple, 7 tôles minces ont été préparées. Des alliages dont la composition est donnée dans le Tableau 1 ont été coulés : 30 Tableau 1- Composition (%en poids) Cu Li Mg Zr Ag Fe Si A 3,2 0,73 0,68 0,14 0,26 0,03 0,04 B 3,0 0,70 0,64 0,17 0,27 0,02 0,03 C 3,0 0,73 0,35 0,15 0,27 0,02 0,03 12 D 2,7 0,75 0,58 0,14 0,28 0,03 0,02 E 2,9 0,73 0,45 0,14 0,29 0,04 0,02 F 3,2 1,01 0,32 0,14 0,32 0,05 0,03 G 3,4 1,01 0,33 0,11 0,22 0,04 0,03 Teneur en titane visée : 0.03% en poids Les plaques ont été transformées selon les paramètres indiqués dans le tableau 2. Les conditions de transformation utilisées pour les tôles en alliage A, B, C et F sont conformes à l'invention. Les conditions de transformation utilisées pour les tôles en alliage D, E et G sont des conditions de référence : pour les tôles D et E la réduction d'épaisseur par laminage à froid n'est pas conforme à l'invention, pour la tôle G, les conditions d'homogénéisation et de traitement thermique après laminage à froid ne sont pas conformes à l'invention. Les conditions de revenu ont été définies de façon à obtenir un état T8. Tableau 2. Paramètres de transformation des tôles Procédé A B C D E F G Homogénéisai ion 12h 505°C 12h 505°C 12h 505°C 12h 505°C 12h 505°C 12h 505°C 12h 505°C + 48h 519°C Epaisseur de sortie de laminage à chaud (mm) 4,37 4,39 4,38 6,28 6,28 3,2 4,5 Epaisseur finale (mm) 1,52 1,52 1,52 2,53 2,53 1,6 1,6 Réduction d'épaisseur par laminage à froid (mm) 2,85 2,87 2,86 3,75 3,75 1,6 2,9 Traitement thermique après laminage à froid 60 mn 60 mn 60 mn 60 mn 60 mn 12h 380°C - 425°C 425°C 425°C 425°C 425°C + 3h 425°C Mise en solution 10 mn 10 mn 10 mn 20 mn 20 mn 10mn 10 mn 505°C 505°C 505°C 505°C 505°C 505°C 505°C Traction 2% 2% 2% 2% 2% 2% 2% Revenu 36h155 °C 36h155 °C 24h155 °C 40h155 °C 36h155 °C 14h 155°C 14h 155°C 13 La structure granulaire des échantillons a été caractérisée à partir de l'observation microscopique des sections transversales après oxydation anodique, sous lumière polarisée. Les microstructures observées pour les échantillons A à E sont présentées sur les Figures 1 à 5, respectivement. On n'observe pas de bandes de cisaillement traversant plusieurs grains sur ces microstructures. La structure granulaire des tôles A, B, C et F était essentiellement non-recristallisée. La structure granulaire des tôles D, E et G était essentiellement recristallisée. Les caractérisations de texture ont été effectuées à mi-épaisseur sur les tôles A à E. Pour les tôles A, B et C la composante P, la composante Q et la somme des trois composantes Cube, Goss et CG26,5, exprimées en fraction volumique sont inférieures à celles d'une texture cristallographique aléatoire alors que ce n'est pas le cas pour les tôles D et E. Les échantillons ont été testés mécaniquement afin de déterminer leurs propriétés mécaniques statiques ainsi que leur résistance à la propagation des fissures. La limite d'élasticité en traction, la résistance ultime et l'allongement à la rupture sont fournis dans le tableau 3. Tableau 3- Caractéristiques mécaniques exprimées en MPa (Rp0,2, R.) ou en pourcentage (A%) Référence Rp0,2 (L) R.,(L) A%(L) Rp0,2 Rm(TL) A%(TL) Rp0,2 R.,(45°) A%(45°) (TL) (45°) A 475 522 11,7 441 489 14,0 380 420,0 19,6 B 431 486 12,9 414 460 17,1 358 387 23,4 C 423 472 12,2 399 451 15,9 344 381 19,6 D 403 437 11,6 371 428 13,9 354 403 15,7 E 433 464 11,4 395 458 11,4 394 444 12,3 F 466 508 8.4 446 490 10,7 G 462 501 11,3 422 476 15,2 428 486 11.7 Les courbes R caractérisées pour une largeur d'éprouvette de 760 mm dans la direction T-L sont fournies sur la Figure 6. .Le tableau 4 résume les résultats des essais de ténacité pour ces échantillons. 14 Tableau 4 résultats des courbes R pour les éprouvettes de largeur 760 mm. Tôle Kapp Aaeff max [MPaim] [mm] T-L L-T T-L L-T A 160 114 185 103 B 167 124 152 144 C 154 127 165 110 D 147 151 222 210 E 137 164 161 214 F 157 107 148 114 G 135 145 110 90 La Figure 7 montre la relation entre Kapp T-L et Rp0,2 LT. On distingue clairement l'avantage des tôles A, B, C et F selon l'invention. 15 REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication d'une tôle mince d'épaisseur 0,5 à 3,3 mm de structure essentiellement non-recristallisée en alliage à base d'aluminium dans lequel, successivement a) on élabore un bain de métal liquide comprenant 2,6 à 3,4 % en poids de Cu, 0,5 à 1,1 % en poids de Li, 0,1 à 0,4 % en poids de Ag, 0,2 à 0,8 % en poids de Mg, 0,11 à0,20 % en poids de Zr, 0,01 à 0,15 % en poids de Ti, optionnellement au moins un élément choisi parmi Mn, V, Cr, Sc, et Hf, la quantité de l'élément, s'il est choisi, étant de 0,01 à 0,8 % en poids pour Mn, 0,05 à 0,2 % en poids pour V, 0,05 à 0,3 % en poids pour Cr, 0,02 à 0,3 % en poids pour Sc, 0,05 à 0,5 % en poids pour Hf, une quantité de Zn inférieure à 0,2 % en poids, une quantité de Fe et de Si inférieure ou égale à 0,1 % en poids chacun, et des impuretés inévitables à une teneur inférieure ou égale à 0,05% en poids chacune et 0,15% en poids au total, b) on coule une plaque à partir dudit bain de métal liquide c) on homogénéise ladite plaque à une température comprise entre 450°C et 515 °C ; d) on lamine ladite plaque par laminage à chaud en une tôle ayant une épaisseur comprise entre 4 et 12 mm ; e) on lamine ladite tôle par laminage à froid en une tôle mince ayant une épaisseur finale comprise entre 0,5 et 3,3 mm, la réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid étant comprise entre 1 et 3,5 mm ; f) on réalise un traitement thermique pendant lequel la tôle atteint pendant au moins trente minutes une température comprise entre 300 °C et 450 °C ; g) on met en solution à une température comprise entre 450 °C et 515 °C et on trempe ladite tôle mince; h) on tractionne de façon contrôlée ladite tôle avec une déformation permanente de 0,5 à 5 %, la déformation à froid après mise en solution étant inférieure à 15% ; 16i) on effectue un revenu comprenant un chauffage à une température comprise entre 130 et 170°C et de préférence entre 150 et 160°C pendant 5 à 100 heures et de préférence de 10 à 40h.2. 3. 4. 5. 6. 25 7. 8. 30 Procédé selon la revendication 1 dans lequel la teneur en cuivre est comprise entre 2,8 et 3,1 % en poids et de préférence entre 2,8 et 3,0% en poids. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2 dans lequel la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % en poids et de préférence entre 0,60 % et 0,73 % en poids. Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel la teneur en magnésium est comprise entre 0,40 et 0,70 % en poids et de préférence entre 0,50 et 0,65 % en poids. Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel ladite réduction d'épaisseur réalisée par laminage à froid est au plus de 3,0 mm. Tôle mince de structure granulaire essentiellement non-recristallisée obtenue par le procédé selon une quelconque des revendications 1 à 5 dont la limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est au moins de 395 MPa, dont la ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), d'au moins 150 MPaNim. Tôle mince selon la revendication 6 dont la teneur en lithium est comprise entre 0,55 et 0,75 % en poids dont l'allongement dans la direction TL est au moins 14%. Tôle mince selon la revendication 7 dont la teneur en magnésium est comprise entre 0,40 et 0,65 % en poids, dont la limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est au moins de 405 MPa, dont la ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), d'au moins 160 MPaIm. 17. Tôle mince selon la revendication 7 dont la teneur en cuivre est comprise entre 2,8 et 3,0 % en poids et dont l'allongement dans la direction TL est au moins 15%. 10. Tôle mince selon la revendication 7 dont la teneur en magnésium est comprise entre 0,40 et 0,65 % en poids dont la teneur en cuivre est comprise entre 2,8 et 3,0 %, dont la limite d'élasticité Rp0,2 dans la direction TL est au moins de 410 MPa, dont la ténacité en contrainte plane Kapp, mesurée sur des éprouvettes de type CCT760 (2ao = 253 mm), dans la direction T-L d'au moins 165 MPa Im et dont l'allongement dans la direction TL est au moins 16%. 11. Utilisation d'une tôle mince selon une quelconque des revendications 6 à 10 dans un panneau de fuselage pour aéronef. 18