Brevet FR3005047A1 — publié le 20141031

DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine du traitement des eaux souterraines. Plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé et une installation de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux brutes karstiques, visant à éliminer les micropolluants organiques et différents constituants à l'état colloïdal ou particulaire, tels que les matières en suspensions (MES) et les microorganismes. ARRIERE PLAN DE L'INVENTION Les eaux souterraines représentent environ 23% des réserves en eau douce de la planète. Elles constituent une ressource en eau stratégique pour les activités humaines. Les eaux souterraines proviennent de l'infiltration des eaux de surface dans le sol. Les eaux de surface s'insinuent par gravité dans les pores, les microfissures et les fissures des roches et s'accumulent au sein de formations hydrogéologiques, les aquifères. L'hydrogéologie des aquifères peut fortement impacter la qualité des eaux captées. Dans les milieux discontinus formés de roches fissurées, fracturées ou karstifiées, les aquifères sont relativement vulnérables car peu protégés des infiltrations d'eaux de surface. Ainsi, dans ces milieux, les infiltrations d'eaux pluviales peuvent entrainer une augmentation des contaminations microbiologiques (parasites, bactéries, virus) et physico-chimiques (phytosanitaires, produits vétérinaires). Les aquifères karstiques sont tout particulièrement vulnérables durant les épisodes de moyenne à forte pluviométrie. Si le flux des eaux lessivées est relativement important, une partie de celles-ci traverse le sous-sol et rejoint l'aquifère, apportant alors des particules de sols, des molécules organiques plus ou moins complexes (substances humiques, pesticides, etc.) et des sels dissous, etc. Ces infiltrations ont pour conséquence d'augmenter les concentrations en carbone organique total (COT), de changer l'équilibre calco-carbonique, d'augmenter la fraction colloïdale et particulaire se traduisant par une augmentation de la turbidité mesurée, d'augmenter la charge parasitaire, bactérienne et virale et d'augmenter les concentrations en micropolluants organiques. Lorsque les eaux souterraines sont captées à des fins de distribution pour la consommation humaine, une maitrise de leur bonne qualité sanitaire est obligatoire. Ainsi, le Code de la Santé Publique établit des normes qu'il convient d'atteindre. Par exemple, selon le Code de la Santé Public, la somme des pesticides retrouvés dans l'eau traitée doit être inférieure à 0,5pg/L et chaque pesticide pris unitairement inférieur à 0,1pg/. De la qualité des eaux brutes dépendent les procédés mis en place pour potabiliser les eaux. Le traitement des eaux souterraines captées au sein d'aquifères peu protégés des infiltrations d'eaux de surface, tels que les aquifères karstiques, engendre des coûts parfois difficiles à supporter pour les collectivités locales, notamment en zones rurales. En effet, le traitement de ce type d'eaux souterraines nécessite la mise en place d'une filière de traitement des eaux qui assure à la fois le traitement des eaux afin d'éliminer la turbidité mais également l'élimination des micropolluants organiques d'origine diverse, tels que des résidus de pesticides ou de produits pharmaceutiques. Le traitement doit être fiable et doit s'adapter à la variabilité de qualité des eaux captées. Les filières classiques de traitement des eaux basées sur des opérations de clarification (coagulation/floculation/décantation), suivies de filtration sur sable ou bicouche (sable-anthracite principalement, sable-charbon actif en grain dans de rares cas) et de filtration au moyen de filtres à charbon actif en grain ne sont pas adaptées au traitement d'eaux brutes à forte variabilité de qualité. Dans de telles filières, les filtres à charbon actif en grain sont d'une faible efficacité vis-à-vis de molécules organiques difficilement adsorbables et ce quel que soit l'âge du filtre. De plus, des risques accrus de fuite en polluants organiques sont présents lorsque l'on s'approche de la période de renouvellement du filtre. Enfin, il est difficile de prévoir l'état de saturation du filtre due à la variabilité de la qualité de l'eau brute. Le filtre à charbon actif en grain peut ainsi potentiellement devenir un lit à bactéries, mettant en question la qualité microbiologique de l'eau traitée. De plus, le couplage des opérations de clarification et filtration sur sable ou bicouche présente des contraintes d'exploitation importantes face aux épisodes turbides : réglages des doses de réactifs, maîtrise de la décantation, performances de la filtration ne permettant pas de garantir dans tous les cas de figure une turbidité résiduelle quasi nulle. Ces filières classiques s'adaptent mal aux variations brutales de qualité d'eau. En absence de solutions adaptées pour traiter efficacement et de manière fiable les eaux captées au sein d'aquifères vulnérables, la solution retenue est bien souvent un arrêt du pompage, temporaire ou définitif. Un besoin existe donc pour la mise au point d'un procédé efficace et fiable de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux karstiques. Avantageusement, le procédé proposé sera facile et peu coûteux à mettre en oeuvre. Un besoin existe également pour une installation de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux karstiques, présentant des coûts d'investissement et d'exploitation faibles. FIGURE La figure 1 représente une installation de traitement selon la présente invention. BREVE DESCRIPTION DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité comprenant : (a) un traitement des eaux brutes souterraines par mise en contact desdites eaux brutes avec du charbon actif en grain au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant ; (b) suivi d'une filtration des eaux obtenues après le traitement (a) au moyen d'un dispositif d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses à alimentation interne/externe ou externe/interne. La présente invention concerne également une installation de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité comprenant : (a) un réacteur de traitement (1) à lit fluidisé de charbon actif en grain (3) fonctionnant en flux ascendant ; (b) un dispositif d'ultrafiltration (7) comprenant des membranes fibres creuses (8) à circulation interne/externe ou externe/interne en aval dudit réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. DEFINITION L'expression « eaux brutes souterraines » telle qu'utilisée dans la description de la présente invention désigne des eaux souterraines n'ayant pas subi de traitement de potabilisation. L'expression « eaux brutes à forte turbidité » telle qu'utilisée dans la description de la présente invention désigne des eaux brutes présentant une turbidité d'au moins 50 NTU (Nephelometric Turbidity Unit), et pouvant aller jusqu'à 300 NTU. L'expression « eaux brutes à forte variation de turbidité » telle qu'utilisée dans la description de la présente invention désigne des eaux brutes dont la turbidité peut varier d'un facteur 600, par exemple lors d'épisodes de moyenne à forte pluviométrie. Les eaux brutes à forte variation de turbidité présentent une turbidité pouvant varier de 0.5 à 300 NTU, tout particulièrement de 0.5 à 30 NTU. La turbidité des eaux est déterminée par une méthode optique en ligne, par exemple au moyen d'une sonde SOLITAX de chez HACH. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Les inventeurs ont développé un procédé de traitement des eaux brutes souterraines permettant de s'affranchir des problèmes liés aux fortes variations de qualité des eaux brutes à traiter. Tout particulièrement, le procédé proposé permet de traiter efficacement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux brutes karstiques. De manière avantageuse, le procédé de la présente invention permet de fournir après traitement des eaux de qualité stable répondant aux normes sanitaires en vigueur pour la consommation humaine et ce quel que soit le niveau de pollution des eaux brutes. Ainsi, le procédé de la présente invention permet d'éliminer efficacement les micropolluants organiques, tout particulièrement les substances difficilement adsorbables sur filtre à charbon actif classique, et les matières en suspension et microorganismes. Les eaux obtenues après mise en oeuvre du procédé de la présente invention présentent une turbidité inférieure à 0.1 NTU. Leur concentration totale en pesticides est inférieure à 0.5 pg/L. Le procédé de la présente invention permet d'obtenir un abattement de Giardia et/ou Cryptosporidium k 4 log (k99.99%), un abattement de bactéries k 4 log et un abattement de virus k 4 log. Enfin, le procédé permet l'élimination d'une large gamme de produits pharmaceutiques Le procédé de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux brutes karstiques, de la présente invention comprend : (a) un traitement des eaux brutes souterraines par mise en contact des eaux brutes avec du charbon actif en grain au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant ; (b) suivi d'une filtration des eaux obtenues après traitement selon l'étape (a) au moyen d'un dispositif d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses à alimentation interne/externe ou externe/interne. Le procédé de la présente invention permet de traiter des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité sans prétraitements spécifiques. Ainsi, il n'est pas nécessaire de réaliser une étape de filtration ou de clarification des eaux brutes avant le traitement par adsorption sur charbon actif. En conséquence, dans un mode de réalisation de la présente invention, le procédé de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, tout particulièrement des eaux brutes karstiques, consiste en une étape de traitement des eaux brutes souterraines par mise en contact des eaux brutes avec du charbon actif en grain au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant suivi d'une étape de filtration des eaux obtenues au moyen d'un dispositif d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses à alimentation interne/externe ou externe/interne. De manière avantageuse, les fortes turbidités ou les fortes variations de turbidité des eaux brutes souterraines à traiter n'affectent pas les performances du procédé de la présente invention. Les eaux obtenues après un traitement selon la présente invention satisfont les normes en vigueur. De manière avantageuse, le débit de traitement peut être fixe ou variable aux deux étapes (a) et (b), identique ou différent. Elimination des micropolluants organiques La mise en contact des eaux brutes avec du charbon actif en grain permet l'élimination des micropolluants organiques d'origine naturelle ou synthétique, tels que les résidus de produits phytosanitaires, pesticides, molécules pharmaceutiques, par adsorption des micropolluants sur les particules de charbon actif. Le traitement est réalisé au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. De manière générale, dans un tel réacteur, les eaux brutes sont injectées en partie inférieure du réacteur contenant un lit de charbon actif en grain de manière à assurer une expansion du charbon actif en grain et une séparation gravitaire. La séparation gravitaire permet de séparer les grains de charbon actif des eaux débarrassées de leurs micropolluants organiques. Ainsi, en partie supérieure du réacteur, des eaux débarrassées des micropolluants organiques et des grains de charbon actif peuvent être collectées. Les eaux débarrassées des micropolluants organiques et des particules de charbon sont désignées dans la description de la présente invention par l'expression « eaux dépolluées ». Les eaux dépolluées sont typiquement collectées en partie haute du réacteur par surverse. Tout particulièrement, le traitement peut être réalisé au sein d'un réacteur de traitement (1) à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant comprenant trois zones distinctes de fonctionnement : - une zone aménagée (A) en partie basse du réacteur assurant l'admission et la répartition homogène des eaux brutes à traiter; - une zone réactionnelle (B) surmontant la zone aménagée assurant l'élimination des micropolluants organiques par adsorption de ceux-ci sur les particules de charbon actif ; et - une zone de séparation (C) en partie haute du réacteur assurant la séparation et la collecte des eaux dépolluées. Un tel réacteur est représenté à la figure 1. Une rampe de distribution (2) des eaux brutes est présente dans la zone aménagée en partie basse du réacteur. La zone aménagée est surmontée d'un lit de charbon actif (3). Typiquement, la zone aménagée contient un lit bloquant, tel qu'un lit de graviers surmonté d'un lit de sable. Le lit bloquant permet d'éviter que le charbon actif en grain ne rentre dans la rampe de distribution. Par ailleurs, le lit bloquant permet d'assurer une répartition homogène des eaux brutes au fond du réacteur et permet d'assurer une mise en suspension homogène du lit de charbon actif au sein de la zone réactionnelle, évitant ainsi toute zone de fluide morte au voisinage de la base du lit de charbon. La hauteur de la zone aménagée est établie en fonction de l'encombrement en hauteur de la rampe de distribution et de son positionnement en fond d'ouvrage. Tout particulièrement, sa hauteur peut être comprise entre 30 cm et 60 cm. La rampe de distribution est choisie et agencée de manière à distribuer les eaux brutes de manière homogène à la base du réacteur. Une bonne répartition des eaux brutes peut tout particulièrement être obtenue lorsque la rampe de distribution est un distributeur sur lequel sont disposés des jeux de ramifications équidistantes et percées d'orifices à intervalles identiques, de préférence dirigés vers le fond en quinconce alterné. La rampe de distribution est généralement noyée au sein d'un lit de graviers. La zone réactionnelle du réacteur est constituée d'un lit fluidisé de charbon actif en grain (3). Lorsque le réacteur est en fonctionnement, le débit des eaux brutes injectées en partie inférieure du réacteur par la rampe de distribution permet la mise en suspension (ou expansion) et le maintien en suspension du charbon actif en grain. Lors de l'expansion du charbon actif, un gradient de concentration décroissant, du bas du réacteur vers le haut, est généralement créé au sein du lit de charbon actif. Le gradient de concentration varie en fonction de la répartition granulométrique du charbon actif utilisé. Au sein du lit de charbon actif, en particulier dans sa partie inférieure, la concentration en charbon actif peut atteindre plusieurs centaines de grammes par litre et exercer efficacement une action dépolluante, sans engendrer de colmatage, ni de perte de charge, comme cela peut être le cas avec l'utilisation de systèmes à lit fixe de charbon actif. Généralement, la concentration moyenne en charbon actif au sein du lit fluidisé est de 100 à 450 g/I. Elle est généralement inférieure à 2 mg/I en partie supérieure de la zone de séparation. La hauteur de la zone de séparation (C) varie typiquement de 0,5 m à 2,0 m. Elle est généralement proche de 1,5 m. Par ailleurs, aucun additif de traitement autre que le charbon, tel que des agents de coagulation ou de floculation pour lester les particules de charbon, n'a besoin d'être ajouté dans le procédé selon la présente invention. Cependant, dans certains modes de réalisation, des agents de coagulation ou de floculation peuvent être ajoutés en amont du réacteur dans les eaux brutes afin d'améliorer l'efficacité de l'abattement en matières organiques et micropolluants organiques. La granulométrie du charbon actif en grain et la vitesse ascensionnelle des eaux brutes sont choisies de manière à obtenir une suspension de charbon actif sous forme de lit fluidisé, surmontée d'une hauteur d'eau dépolluée. Le terme "vitesse ascensionnelle" désigne le rapport du débit hydraulique des eaux brutes injectées dans le réacteur sur la surface au sol du réacteur de traitement. Les grains de charbon actif ont un diamètre moyen allant de 100 à 800 pm, avantageusement allant de 200 à 600 pm, encore plus avantageusement allant de 200 à 500 pm. Le diamètre moyen des grains est généralement mesuré par granulométrie laser. Des grains de charbon actif ayant un diamètre moyen allant de 250 à 400 pm permettent tout particulièrement une bonne séparation des eaux dépolluées du lit de charbon fluidisé sans entraînement des grains de charbon sur des gammes de vitesse ascensionnelle étendue. De manière avantageuse, plusieurs charbons actifs de différentes granulométries ou densités peuvent être utilisés dans le même réacteur. La présente invention permet ainsi de traiter une grande variété de micropolluants présents dans les eaux brutes avec des degrés d'adsorbabilité variables suivant les charbons employés. La vitesse ascensionnelle des eaux brutes dans le réacteur varie généralement de 2 à 20 m3/m2/h, plus particulièrement de 8 à 15 m3/m2/h. De telles vitesses, associées à la mise en suspension ainsi que la granulométrie du matériau adsorbant, évitent la rétention des particules et des éléments constitutifs de la turbidité dans le réacteur de traitement. Dans des modes de réalisation particuliers de la présente invention, le diamètre moyen des grains de charbon actif varie de 100 à 800 pm, avantageusement de 200 à 600 pm, encore plus avantageusement de 200 à 400 pm, et la vitesse ascensionnelle des eaux varie de 2 à 20 m3/m2/h, avantageusement de 8 à 15 m3/m2/h. Le temps de contact des eaux brutes avec le charbon actif est défini en fonction de la vitesse ascensionnelle des eaux et de la hauteur du lit de charbon fluidisé. Le temps de contact varie généralement de 5 à 60 min, avantageusement de 5 à 30 min, encore plus avantageusement de 4 à 15 min. Dans le réacteur de traitement, le lit fluidisé de charbon actif en grain est renouvelé en continu. Le renouvellement en continu du lit de charbon actif permet d'éviter une saturation en polluants organiques. Par le renouvellement en continu du charbon actif, la densité des sites d'adsorption disponibles demeure stable. De manière avantageuse, cette densité de sites peut être aisément ajustée en modifiant les doses de charbon actif frais en fonction du niveau de pollution des eaux. Ceci permet d'éviter toute saturation progressive du charbon actif et les fuites prématurées de polluants dans les eaux. Le renouvellement en continu est assuré par ajout de charbon actif frais et extraction de charbon actif usagé en quantité équivalente. Ainsi, le réacteur comprend des moyens d'injection (4) de charbon actif frais et des moyens d'extraction (5) de charbon actif usagé. Les moyens d'injection de charbon actif frais et les moyens d'extraction de charbon actif usagé sont généralement compris dans la zone réactionnelle. L'expression « charbon actif frais » désigne, par opposition à l'expression « charbon actif usagé », du charbon actif n'ayant pas été mis en contact avec des micropolluants organiques. L'injection de charbon actif frais est typiquement réalisée en partie inférieure du réacteur au-dessus de la zone aménagée, dans une zone présentant une forte teneur en charbon actif, de préférence par jeu d'une à plusieurs canes d'injection. L'injection de charbon actif frais peut être complémentée ou non de charbon actif recyclé. L'extraction du charbon actif usagé peut être réalisée à hauteur fixe ou variable. Elle est de préférence réalisée à des niveaux de soutirage placés en zone dense de charbon, c'est-à-dire en partie inférieure du lit fluidisé de charbon actif, tel que par exemple à 10 cm au-dessus de la zone aménagée. Le temps imparti au renouvellement du lit peut être assimilé à un âge de la suspension. Il correspond au temps de séjour moyen des grains de charbon actif à l'intérieur de la zone réactionnelle. Il est adaptable à la qualité des eaux brutes et des objectifs de dépollution recherchés. Le charbon actif usagé extrait du réacteur peut être conditionné dans au moins une cuve de stockage. Avantageusement, le charbon actif usagé peut être recyclé après régénération partielle et/ou lavage. Une fraction du volume du lit de charbon peut ainsi être extraite périodiquement du réacteur pour être stockée sous agitation lente dans une cuve de stockage. Typiquement, un stockage de quelques heures du charbon actif usagé permet aux micropolluants organiques adsorbés à la surface des grains de migrer vers le coeur des grains. Il en résulte alors une régénération partielle du charbon actif par libération des sites d'adsorption de surface du charbon actif qui seront accessibles aux micropolluants à éliminer lorsque ce charbon sera recyclé dans le réacteur. Le lavage du charbon actif extrait est de préférence réalisé par séparation physique ou hydraulique. Le charbon débarrassé d'une fraction importante d'impuretés, est alors réinjecté dans le réacteur, avec ou sans passage dans une cuve de stockage. Les eaux dépolluées peuvent être recueillies par surverse en partie supérieure du réacteur. Des goulottes de reprise (6) peuvent également être disposée en partie haute du réacteur. Le réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant peut en outre comprendre des moyens de recirculation d'eau dépolluée à l'intérieur du réacteur, pour éviter que le réacteur ne se dégrade pendant les phases d'arrêt de production. Bien que le seul flux entrant des eaux brutes permette de maintenir le lit de charbon actif en suspension, le réacteur peut également contenir un agitateur mécanique. Le réacteur de traitement se présente généralement sous forme de réacteur cylindrique d'axe vertical. La hauteur du réacteur varie en général de 2 à 5 mètres, typiquement d'environ 3 à 4 mètres. Le réacteur de traitement est généralement dimensionné en hauteur et en section de manière à obtenir une expansion du charbon actif comprise entre 20 et 300 %, avantageusement comprise entre 50 et 250 %, lorsque la vitesse ascensionnelle de l'eau est comprise entre 2 et 20 m 3/m2/h, avantageusement entre 8 et 15 m3/m2/h. Le traitement des eaux brutes à forte turbidité ou à forte variation de turbidité au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant offre des garanties sanitaires dans l'élimination des micropolluants organiques beaucoup plus élevées que celle du traitement classique basé sur filtration sur charbon actif en grain. De manière avantageuse, les matières en suspension et microorganismes présents dans les eaux brutes ne sont pas retenus par les particules de charbon actif. Ainsi, la turbidité des eaux brutes ne perturbe pas l'élimination des micropolluants organiques. De manière avantageuse, le débit d'eau à traiter sur le réacteur peut être asservi au débit d'eau à traiter sur le dispositif d'ultrafiltration. Le procédé permet ainsi de travailler suivant deux configurations possibles : avec ou sans recirculation des eaux obtenues après le traitement (a) par jeu de pompe(s). Ainsi, la recirculation d'une partie des eaux obtenues après le traitement (a) vers le réacteur permet de maintenir un taux de fluidisation constant au sein du réacteur et assure le renouvellement en adsorbant. Une telle recirculation des eaux est particulièrement avantageuse lorsque le réacteur de traitement et le dispositif d'ultrafiltration fonctionne à des débits différents, en particulier lorsque le dispositif d'ultrafiltration fonctionne à un débit inférieur à celui du réacteur de traitement ou requiert une arrivée d'eau moindre que la quantité d'eau dépolluée sortant du réacteur. Elimination des matières en suspension et des microorganismes Le traitement par ultrafiltration des eaux dépolluées recueillies en partie supérieure du réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain permet l'élimination des matières en suspension et des micro-organismes tels que les bactéries, virus, et parasites. D'une manière générale, après dépollution au moyen de charbon actif en grain, les eaux dépolluées sont dirigées vers et entrent dans un dispositif d'ultrafiltration (7). Le dispositif d'ultrafiltration comprend des membranes fibres creuses (8) à alimentation interne/externe ou externe/interne. Il comprend en outre une bâche tampon et/ou une bâche de stockage des eaux ultrafiltrées. La bâche tampon permet le stockage des eaux obtenues après le traitement (a). Un tel stockage peut être nécessaire lorsque le dispositif d'ultrafiltration n'est pas en fonctionnement, par exemple lors des phases de lavage du dispositif. La bâche tampon garantit ainsi un minimum d'eau à l'entrée du dispositif d'ultrafiltration. La bâche de stockage des eaux ultrafiltrées permet de garantir une réserve d'eau nécessaire aux opérations de lavage de l'installation. Les membranes fibres creuses (8) à alimentation interne/externe ou externe/interne sont disposées sur un châssis métallique comprenant également l'ensemble des éléments nécessaires à leur mise en oeuvre (canalisations, pompes, vannes, alimentation électrique). L'alimentation interne-externe correspond à une circulation des eaux de l'intérieur vers l'extérieur des membranes. Une alimentation externe-interne correspond à une circulation des eaux de l'extérieur vers l'intérieur des membranes. Une alimentation externe-interne est particulièrement avantageuse car elle offre une très bonne efficacité tout en permettant de fonctionner sur des plages de pressions transmembranaires plus larges que celles en interne-externe. Typiquement, le débit des eaux arrivant sur le dispositif d'ultrafiltration varie de 20 à 100 1/m2/h. Le débit des eaux peut être régulé en fonction de la turbidité et/ou de la température de l'eau. Toutes les particules de taille supérieure au seuil de coupure des membranes sont retenues à la surface des membranes. Les particules retenues sont régulièrement éliminées par rétro- lavage à l'eau et éventuellement au chlore. Le seuil de coupure des membranes est typiquement de l'ordre de 0.01 pm 200 000 Daltons). Il peut être de 0.01 pm. Ainsi, la taille des pores des membranes est généralement de l'ordre du centième de micron, permettant ainsi la rétention de très petites particules mais également des micro-organismes. Les membranes peuvent être choisies parmi les membranes en polysulfone, en polyether sulfone, en tri-acétate de cellulose ou les membranes céramiques. En complément des rétro-lavages, de manière à lutter contre leur colmatage, les membranes peuvent être lavées par trempage, pendant des temps pouvant varier de 30 à 45 min, dans des solutions aqueuses comprenant des réactifs chimiques appropriés, tels que du chlore, de l'acide chlorhydrique, de la soude, seuls ou en combinaison. Le traitement des eaux dépolluées par ultrafiltration permet d'obtenir de très bonnes performances en termes d'abattement de la turbidité, des microorganismes et du carbone organique total particulaire. Tout particulièrement, des valeurs inférieures à 0,1 NTU en sortie sont obtenues quelles que soient les valeurs de turbidité en entrée. Afin de garantir les performances du procédé d'ultrafiltration, l'utilisateur peut être amené à modifier les durée et débits de fonctionnement de l'installation. Les eaux ultrafiltrées obtenues peuvent être ensuite être directement dirigées vers des réseaux de distribution ou subir une étape additionnelle de chloration avant d'être dirigées vers des réseaux de distribution. Le procédé de la présente invention peut être mise en oeuvre dans une installation de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité comprenant : - un réacteur de traitement (1) à lit fluidisé de charbon actif en grain (3) fonctionnant en flux ascendant ; - un dispositif d'ultrafiltration (7) comprenant des membranes fibres creuses (8) à circulation interne/externe ou externe/interne en aval du réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. Un exemple d'installation est représenté à la figure 1. Typiquement, une pompe d'eau brute située dans un puits permet d'acheminer les eaux brutes dans un bac tampon. Les eaux brutes sont ensuite dirigées depuis le bac tampon vers le réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. L'installation de traitement de la présente invention est généralement dépourvue de dispositifs de filtration et/ou de clarification en amont du réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. Le réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant et le dispositif d'ultrafiltration peuvent être tels que décrits ci-dessus. De manière avantageuse, le procédé de traitement et l'installation de la présente invention permettent de traiter efficacement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité, telles que des eaux karstiques. En sortie, les eaux obtenues sont d'une excellente qualité et ce quel que soit la qualité des eaux brutes. Le procédé s'adapte particulièrement bien aux variations de qualité brutales des eaux brutes. De manière avantageuse, les matières en suspension et microorganismes ne sont pas retenus par les particules de charbon actif en grain ce qui permet de garantir des performances constantes d'élimination des pollutions organiques sans colmatage ni consommation excessive de charbon actif. De manière avantageuse, une recirculation d'une partie des eaux obtenues après le traitement (a) vers le réacteur de traitement permet de garder un taux de fluidisation constant au sein du réacteur, en particulier lorsque le dispositif d'ultrafiltration fonctionne à des débits inférieurs à ceux du réacteur de traitement. De manière avantageuse, le traitement par ultrafiltration après traitement sur charbon actif en grain permet d'éliminer le charbon qui pourrait s'être échappé du réacteur, évitant ainsi le recours à une étape de traitement complémentaire comme sur des filières classiques de traitement faisant recours à une décantation suivie d'une filtration bicouche et d'un traitement par charbon actif. De manière avantageuse, comparée à une filière équipée d'un filtre à charbon actif en grain classique, l'ultrafiltration en aval permet de garantir la qualité microbiologique de l'eau traitée, quel que soit le développement biologique dans le réacteur de traitement. De manière avantageuse, l'installation de la présente invention permet de répondre aux contraintes d'exploitation. Les coûts d'investissement sont réduits puisque les installations nécessaires à la mise en oeuvre du procédé sont compactes et peu nombreuses. Les coûts d'exploitation sont également réduits puisque les doses de charbon actif employées sont faibles et le traitement à lit fluidisé ne nécessite pas de réactifs chimiques. Les réactifs chimiques nécessaires au fonctionnement de l'ultrafiltration sont peu nombreux et induisent une consommation faible. Les installations sont faciles d'exploitation avec peu d'intervention de l'homme nécessaire. Enfin, la combinaison du réacteur de traitement et de l'ultrafiltration, comme décrits ci-dessus permet une grande souplesse de fonctionnement pour une très bonne qualité d'eau traitée obtenue : variations de débit, variations de turbidité, variations de charge organique. EXEMPLES Un exemple de mise en oeuvre de l'invention est décrit ci-dessous. Un pompage d'eau brute est réalisé dans un puits à un débit d'environ 10 m3/h, qui alimente un réservoir de stockage d'un volume de 1 m3. Un pompage reprend cette eau brute stockée pour alimenter un réacteur de traitement (1) à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant (réacteur de forme circulaire, diamètre externe 600mm et hauteur 5 m), équipé de : une zone d'admission de l'eau brute à travers un massif de graviers et sable de hauteur 25 cm, telle que mentionné dans la description de la présente invention ; une zone de contact entre l'eau brute et le charbon actif en grain (diamètre compris entre 200 et 400pm) ; d'une zone de surverse pour récupérer l'eau dépolluée dans la partie supérieure du réacteur - d'une bâche tampon de stockage d'un volume 8 m3 récupérant gravitairement l'eau dépolluée et équipée d'une pompe immergée - un dispositif d'ultrafiltration alimenté par la pompe immergée (7) et comprenant : - un bac de rupture de charge (volume 200 L) - un module d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses à circulation externe/interne, disposé sur un skid métallique comprenant l'ensemble des matériels nécessaires à leur mise en oeuvre (pompes, vannes, capteurs) - un bâche de stockage des eaux ultrafiltrées (Volume 3m3) - une bâche de stockage et neutralisation des eaux de lavages (volume 3m3) Principaux paramètres des eaux en entrée de la réalisation : Turbidité REVENDICATIONS1. Procédé de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité comprenant : (a) un traitement des eaux brutes souterraines par mise en contact desdites eaux brutes avec du charbon actif en grain au sein d'un réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant ; (b) suivi d'une filtration des eaux obtenues après le traitement (a) au moyen d'un dispositif d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses à alimentation interne/externe ou externe/interne. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la mise en contact desdites eaux brutes avec le charbon actif en grain est réalisée par injection des eaux brutes en partie inférieure dudit réacteur de manière à atteindre une vitesse ascensionnelle variant de 2 à 20 m3/m2/h. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la concentration en charbon actif en grain au sein du lit fluidisé de charbon actif en grain varie de 100 à 450 g/I. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel les grains de charbon ont un diamètre moyen allant de 100 à 800 pm. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel ladite filtration est réalisée au moyen d'un dispositif d'ultrafiltration comprenant des membranes fibres creuses présentant un seuil de coupure de l'ordre de 0.01 pm. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le débit des eaux arrivant sur le dispositif d'ultrafiltration varie de 20 à 100 L/m2/h. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel une partie des eaux obtenues après le traitement (a) est redirigée vers le réacteur de traitement par un jeu de pompes. 8. Installation de traitement des eaux brutes souterraines à forte turbidité ou à forte variation de turbidité comprenant : (a) un réacteur de traitement (1) à lit fluidisé de charbon actif en grain (3) fonctionnant en flux ascendant ; (b) un dispositif d'ultrafiltration (7) comprenant des membranes fibres creuses (8) à circulation interne/externe ou externe/interne en aval dudit réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant. 9. Installation selon la revendication 8 dans laquelle le réacteur de traitement à lit fluidisé de charbon actif en grain fonctionnant en flux ascendant comprend : (1) une zone aménagée (A) en partie basse du réacteur comprenant une rampe de distribution (2) des eaux brutes ; (2) une zone réactionnelle (B) surmontant la zone aménagée constituée d'un lit de charbon actif en grain (3) et comprenant des moyens d'injection (4) de charbon actif frais et des moyens d'extraction (5) de charbon actif usagé; (3) une zone de séparation (C) en partie haute du réacteur comprenant un dispositif de récupération (6) des eaux dépolluées. 10. Installation selon la revendication 9 dans laquelle ledit dispositif d'ultrafiltration comprend en outre : - une bâche tampon permettant de stocker les eaux obtenues après le traitement (a) ; et - une bâche de stockage des eaux ultrafiltrées.