Brevet FR3008993A1 — publié le 20150130

PROCEDE DE PREPARATION DE SUCRES A CINQ ATOMES DE CARBONE La présente invention a pour objet un procédé de préparation de sucres à cinq atomes de carbone. Le développement des procédés traitant de la biomasse lignocellulosique est en plein essor depuis le début des années 2000. Cet intérêt s'inscrit dans le développement des bioraffineries visant à utiliser la biomasse végétale comme source de matière première pour de nombreuses applications. Alors que des efforts substantiels sont portés sur le développement de l'hydrolyse de la cellulose en vue de produire du glucose destiné principalement à la production d'éthanol, les sucres à 5 atomes de carbone que sont le xylose et l'arabinose sont peu ou mal valorisés. Bien que certaines souches de micro organismes soient capables de fermenter ces sucres en éthanol par le biais notamment de modifications génétiques, la transformation des C5 en éthanol n'est pas une voie permettant la maximisation de la valorisation économique. ARD a développé une technologie permettant d'utiliser ces sucres en C5 issus du procédé de fractionnement du son de blé en vu de réaliser des synthèses chimiques respectant les principes de la chimie verte et produisant des molécules de valeur ajoutée supérieure à l'éthanol comme des tensio-actifs (FR2723858, FR2744648). Il existe par ailleurs de nombreuses applications des sucres en C5 telle que la production d'édulcorant comme le xylitol à partir du xylose. Parmi les différentes biomasses utilisées pour produire des sucres en C5, le son de blé représente une matière première adéquate car il est abondant à proximités des installations de fractionnement de blé que sont les amidonneries ou les distilleries dites de blé. Bien qu'il existe de nombreuses technologies permettant de fractionner la biomasse, ces dernières sont principalement développées pour permettre la digestibilité de la cellulose par des enzymes. Ainsi, les caractéristiques de ces procédés sont axées sur la meilleure façon de déstructurer la cellulose cristalline. Cela se traduit par la nécessité de transférer de grandes quantités d'énergie chimique (acide ou base) et thermique à la biomasse. Il s'en suit une dégradation plus ou moins importante des hémicelluloses bien plus fragiles que la cellulose. Parmi les technologies employées pour extraire les hémicelluloses de la biomasse lignocellulosique (en particulier les traitements chimiques à base d'acides ou de bases, les traitements thermiques utilisant de la vapeur, les traitements biologiques mettant en oeuvre des enzymes), la technologie dite de l'explosion à la vapeur tient une place d'importance. Ce procédé thermo-mécano-chimique est composé de deux phases distinctes : le vapocraquage et la décompression explosive dont les actions combinées vont, selon les conditions, modifier les propriétés physiques du matériau (surface spécifique, rétention d'eau, coloration, taux de cristallinité de la fraction cellulosique,...), améliorer l'hydrolyse des fractions hémicellulosiques (formation de mono- et oligosaccharides) et induire des modifications dans la structure des lignines, ce qui facilite leur extraction. Tous ces phénomènes permettent l'ouverture de la structure du matériau et améliorent significativement les propriétés d'hydrolyse de la fraction cellulosique en vue de l'obtention de sucres fermentescibles, valorisables dans les unités de production de biocarburants de deuxième génération ou de molécules à haute valeur ajoutée. L'explosion à la vapeur permet la solubilisation massive des hémicelluloses, soit majoritairement sous forme polymères de xylose, les xylanes, soit majoritairement sous forme xylose libre. L'explosion à la vapeur présente différents avantages. Elle engendre notamment une diminution des intrants par une consommation plus faible en acide et en eau que les autres techniques. Par ailleurs, la quantité d'inhibiteur, issus de la dégradation des sucres solubilisés sous forme monomérique, est minimisée. Cependant, les paramètres thermiques, chimiques et mécaniques permettant de solubiliser un maximum de xylose et d'arabinose provoquent généralement une dégradation partielle desdits xylose et arabinose, ainsi qu'une solubilisation du glucose, qu'il provienne de la cellulose ou de l'amidon du son de blé. Ainsi, un but de la présente invention est de fournir un procédé de préparation de sucres en C5, en particulier le xylose et l'arabinose, à partir d'un son de céréales, selon des paramètres thermiques, chimiques et mécaniques permettant de solubiliser un maximum de xylose et d'arabinose, plus particulièrement sous une forme libre, tout en limitant leur dégradation et la solubilisation du glucose qu'il provienne de la cellulose ou de l'amidon du son de céréales. L'invention a par conséquent pour objet un procédé de préparation d'une composition contenant des sucres à cinq atomes de carbone à partir de son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau d'un son de céréales, imprégné et asséché, éventuellement préalablement désamidonné ou partiellement désamidonné, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 %, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, pour obtenir un jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Par « son de céréales », en particulier le son de blé, on entend une fraction de mouture dont la teneur en amidon est inférieure à 35% en masse de la matière sèche, obtenue lors des procédés de meunerie et correspondant aux parties externes du grain de céréales, en particulier du grain de blé. D'un point de vue histologique, il s'agit d'empilement de couches cellulaires comprenant le tégument (comprenant le péricarpe externe et le péricarpe interne), le manteau (testa), la couche nucellaire (ou bande hyaline) et la couche à aleurones. La composition chimique du son de céréales, en particulier du son de blé, est variable en fonction des variétés de blé, des divers procédés de mouture et de la maturité de la plante. Les tableaux 1 et 2 consignent respectivement un exemple de composition chimique de son de blé et de son de blé désamidonné : Matière sèche (MS) 87,3% cendres/sec 5,7% protéines/sec 17,2% xylose total/sec 18,5% arabinose total/sec 9,4% amidon/sec 23,9% Tableau 1 : exemple de composition d'un son de blé issu d'un moulin MS 34,6% cendres/sec 3,8% protéines/sec 18,9% xylose total/sec 27,8% arabinose total/sec 14,6% glucose total/sec 18,9% amidon/sec 3,9% Tableau 2 : Exemple de composition du son de blé désamidonné entrant dans le procédé de l'invention L'amidon provient de la partie albumen farineux qui reste en contact du son lors du procédé de broyage du grain de céréales, en particulier du grain de blé, au sein d'un moulin de meunerie. Après l'amidon, les hémicelluloses notamment les arabinoxylanes, sont le principal constituant du son de blé brut. Dans ce dernier, la teneur en protéines est également élevée alors que la teneur en lignine est relativement faible. Un désamidonnage du son (par lavages à l'eau et/ou par hydrolyse enzymatique) permet d'augmenter la proportion relative des hémicelluloses qui représentent dans ce cas le principal composant du son, en éliminant la majeure partie de l'amidon encore présent dans le son. Par « son de céréales désamidonné », on entend un son de céréales dont la teneur en amidon est inférieure à 15%, en particulier inférieure à 11%, 8%, 5%, 4% ou 3,8% en masse de la matière sèche. Un procédé de désamidonnage classique consiste à mettre en solution du son dans un volume de 10 fois sa masse à 50 °C puis de le presser et de le remettre en suspension dans 10 à 20 fois sa masse en eau à un pH compris entre 1 et 3,5. Le son ainsi obtenu contient alors 20 moins de 8%, notamment moins de 3% d'amidon. Par « son de céréales partiellement désamidonné », on entend un son de céréales dont la teneur en amidon est comprise de 15 à 30% en masse de la matière sèche. Selon un mode de réalisation avantageux, ledit son de céréales est désamidonné. Les arabinoxylanes sont des hémicelluloses typiquement présentes dans le son de blé. 25 La teneur en arabinoxylanes dans le son de blé est d'environ 30%. Les arabinoxylanes sont constitués d'une chaîne principale d'unités D-xylopyranose (xylose) liées en (3-1,4. Les substituants arabinosyle sont en position f3-(0-2) ou f3-(0-3) des résidus xylose (mono-substitution). Les résidus xylose peuvent également être di-substitués par deux résidus arabinose en positions f3-(0-2) et f3-(0-3) (figure 1). Au sein des arabinoxylanes, certaines substitutions arabinose peuvent être estérifiées par des acides hydroxyccinamiques sur la position O-5 (acide férulique, acide p-coumarique). La quantité d'acide férulique peut varier entre 19,9 à 32,3 mg/g pour les arabinoxylanes de son de blé. Les sucres à cinq atomes de carbone, en particulier le xylose et l'arabinose sont issus de la déstructuration (hydrolyse) des chaînes d'hémicelluloses du son de céréales, tandis que les sucres à six atomes de carbone, en particulier le glucose, proviennent de la déstructuration (hydrolyse) de la cellulose et/ou de l'amidon du son de céréales. De manière surprenante, un procédé selon l'invention donne un taux d'hydrolyse des hémicelluloses très élevé, le taux de xylose libre obtenu à l'issue dudit procédé étant en particulier supérieur à 88%, tandis que la quantité de glucose solubilisé durant l'hydrolyse de l'hémicellulose, que ce soit à partir de la cellulose ou de l'amidon résiduel du son de céréales désamidonné, est faible, en particulier inférieur à 12% du potentiel glucose théoriquement solubilisable. Ainsi, l'hydrolyse (obtenue lors des étapes de vapocraquage et de décompression explosive), dans le cadre de la présente invention, est telle qu'elle : - maximise l'hydrolyse des hémicelluloses, - minimise l'hydrolyse de l'amidon restant, - minimise l'hydrolyse de la cellulose, - minimise la dégradation des sucres en C5. Par « son de céréales imprégné», on entend un son de blé qui a été mis en contact avec une solution aqueuse d'un catalyseur, en particulier un catalyseur acide. Par « son de céréales imprégné et asséché», on entend un son de blé imprégné qui a été soumis à une séparation liquide/solide, en particulier de façon à porter la matière sèche dudit son de blé désamidonné à une valeur comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 50%, et plus particulièrement d'environ 20 %. Par « vapocraquage», on entend le fait de faire pénétrer de la vapeur, en particulier sous pression, par diffusion à l'intérieur de la structure du son de céréales. Ainsi, de la vapeur se condense et « mouille » le son de céréales. Par « décompression explosive», on entend une chute brutale de pression qui entraîne la revaporisation d'une partie de l'eau de condensation présente dans le son de céréales. Cette expansion brutale de la vapeur d'eau va induire l'apparition de forces de cisaillement qui seront appliquées à l'ensemble dudit son de céréales. Lorsque ces forces sont suffisantes, elles engendrent l'éclatement mécanique de la structure de ce dernier. Par « matière sèche », exprimée en pourcentage, on entend le ratio de la masse de matière sèche, c'est-à-dire la masse du produit considéré lorsqu'on lui retire l'eau, sur la masse dudit produit considéré, non séché, c'est-à-dire hydraté. Par « sucres à cinq atomes de carbone », on entend des oses comportant 5 atomes de carbone, qu'ils soient sous forme de monosaccharides (appelée forme libre), en particulier le xylose et l'arabinose, ou sous forme oligomérique, en particulier les xylanes et les arabinoxylanes. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel la durée de l'étape de vapocraquage est comprise d'environ 1 à environ 30 minutes, en particulier d'environ 5 à environ 15 minutes, et est plus particulièrement d'environ 10 minutes. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel, lors de l'étape de vapocraquage, la température est comprise entre environ 130 et environ 180 °C, en particulier entre environ 145 et environ 165°C, et est plus particulièrement d'environ 155°C. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel, lors de l'étape de vapocraquage, la pression est comprise entre environ 2,7 et environ 10 bars, en particulier entre environ 4,5 et environ 7 bars. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel la durée de la décompression explosive est inférieure à 900 ms. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel le rendement de solubilisation du xylose est supérieur à 70%, en particulier supérieur à 74%, et/ou le rendement de solubilisation de l'arabinose est supérieur à 75%, en particulier supérieur à 78%. Par rendement de solubilisation du xylose, on entend le rapport entre la quantité de xylose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement de solubilisation de l'arabinose, on entend le rapport entre la quantité d'arabinose sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité d' arabinose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de blé est désamidonné, et le rendement de solubilisation du xylose est supérieur à 85%, en particulier supérieur à 90%, et/ou le rendement de solubilisation de l'arabinose est supérieur à 85%, en particulier supérieur à 90%. Par rendement de solubilisation du xylose, on entend le rapport entre la quantité de xylose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement de solubilisation de l'arabinose, on entend le rapport entre la quantité d'arabinose sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel le rendement de solubilisation du xylose libre est supérieur à 63%, en particulier supérieur à 66%, et/ou le rendement de solubilisation de l'arabinose libre est supérieur à 70%, en particulier supérieur à 73%. Par rendement de solubilisation du xylose libre, on entend le rapport entre la quantité de xylose sous forme monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement de solubilisation de l'arabinose libre, on entend le rapport entre la quantité d'arabinose sous forme monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de blé est désamidonné, et le rendement de solubilisation du xylose libre est supérieur à 75%, en particulier supérieur à 80%, et/ou le rendement de solubilisation de l'arabinose libre est supérieur à 80%, en particulier supérieur à 84%. Par rendement de solubilisation du xylose libre, on entend le rapport entre la quantité de xylose sous forme monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement de solubilisation de l'arabinose libre, on entend le rapport entre la quantité d'arabinose sous forme monomérique, contenu dans ledit son de céréales prétraité, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité est réalisée à l'aide d'un séparateur rotatif, notamment une centrifugeuse ou un décanteur, ou d'une presse, en notamment une presse à bandes, une presse à vis ou un filtre presse, ledit séparateur étant en particulier une presse, plus particulièrement une presse à bandes ou un filtre presse, encore plus particulièrement un filtre presse. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel, lors de la étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, est obtenu, outre ledit jus d'extraction, un solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'un filtre presse. Ledit solide résiduel est un résidu lignocellulosique (RLC), majoritairement composé de cellulose, de lignines ainsi que des fractions solides n'ayant pas réagi lors de l'hydrolyse. Le filtre presse est une méthode discontinue de séparation solide liquide. Le filtre est en particulier constitué de plateaux entre lesquels le produit est amené par une pompe. Les plateaux équipés de toiles filtrantes laissent passer les jus avec les solubles. Les particules solides retenues constituent le gâteau de quelques cm d'épaisseurs. La pression dans le filtre augmente, simultanément avec l'épaississement du gâteau ainsi constitué jusqu'à la pression maximum (environ 10 à 15 bars). Une fois le chargement effectué le gâteau est pressé, sous l'action du gonflement des poches de filtration. Un plateau sur deux est équipé de membranes qui une fois gonflées à la pression désirée (d'environ 3 à environ 50 bars) comprime le gâteau pour en extraire le maximum de jus et de soluble. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel, lors de la étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, est obtenu, outre ledit jus d'extraction, un solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un solide résiduel, ledit solide résiduel étant mélangé à de l'eau, pour obtenir après une étape d'extraction, un deuxième liquide, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. En effet, ledit solide résiduel peut encore contenir de 20 à 50% en masse de sucres à cinq atomes de carbone. De même que pour l'étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, l'étape d'extraction du solide résiduel mélangé à de l'eau peut être réalisée à l'aide d'un séparateur rotatif, notamment une centrifugeuse ou un décanteur, ou d'une presse, en notamment une presse à bandes, une presse à vis ou un filtre presse, ledit séparateur étant en particulier une presse, plus particulièrement une presse à bandes ou un filtre presse, encore plus particulièrement un filtre presse. Selon un mode de réalisation avantageux, ledit solide résiduel est mélangé avec de l'eau dans le dispositif permettant l'extraction dudit solide résiduel. Selon un mode de réalisation avantageux, l'étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité et l'étape d'extraction du solide résiduel mélangé à de l'eau peuvent être réalisées avec le même type de séparateur, en particulier une presse à bandes ou un filtre presse, plus particulièrement un filtre presse. Le filtre presse peut permettre de réaliser une extraction à contre courant. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une filtre presse, ledit premier solide résiduel étant soumis à une étape d'extraction à contre courant à n étages avec de l'eau, n étant compris de 1 à 5, de préférence égal à 2 ou 3, pour donner un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel, ladite extraction à contre courant étant réalisée à l'aide de filtres presses, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Le filtre presse permet une extraction dite « piston » : l'eau est amenée par le coté libéré par la membrane par des ouïes placées dans les plateaux à membrane. L'espace créé par le pressage est remplis d'eau, puis réduit sous l'action du gonflement des membranes, l'eau traverse de part en part le gâteau précédemment constitué. Les gâteaux peuvent être séchés à l'air. De l'air sous pression est injecté dans le circuit de lavage. L'air en traversant le gâteau enlève quelques points d'humidité. Le débâtissage des gâteaux est effectué écartant les plateaux un à un pour les faire chuter dans une trémie. Par « extraction à contre courant à n étages », on entend la réalisation de n extractions successives en utilisant comme solvant le liquide obtenu à l'étage suivant. Le filtre presse, utilisé à contre-courant, permet, dans un seul et même outil, d'éviter les pertes de produits nobles dans les eaux de lavages, la dilution des jus, la fuite de particules insolubles dans le jus d'extraction. Une presse à bandes peut être utilisée pour l'assèchement final des gâteaux de filtration, afin de récupérer les solubles non extraits par le filtre presse, en particulier les sucres C5. Les figures 2 et 3 présentent des séquences réalisables sur le filtre presse, lesquelles permettent la récupération maximale des produits de solubilisation en utilisant une quantité d'eau limitée. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, ledit premier solide résiduel étant mélangé à de l'eau afin de porter sa matière sèche à une valeur comprise d'environ 10 à environ 25%, notamment d'environ 15 à environ 25%, en particulier environ 19%, pour obtenir lors d'une étape d'extraction, un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape d'extraction étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone est : - décanté, ou - centrifugé, ou - décanté pour obtenir un décantât, ledit décantât étant centrifugé, lors d'une étape de décantation et/ou de centrifugation, pour obtenir un jus d'extraction clarifié, les matières insolubles présentes dans ledit jus d'extraction clarifié étant inférieures à environ 2%, en particulier inférieures à environ 8%, en masse dudit jus d'extraction clarifié. Par exemple, le passage d'un jus d'extraction ayant 12% d'insolubles (v/v) sur une décanteuse permettra de diminuer le taux de culot à 4% (v/v). La poursuite de la purification permettra de descendre en deçà des 2% (v/v), notamment par le passage du jus de C5 décanté sur une centrifugeuse assiettes. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction, éventuellement clarifié, est soumis à une étape de purification, en particulier par ultrafiltration, pour obtenir un jus d'extraction éventuellement clarifié, purifié, la concentration en protéines duquel étant inférieure à 15g.1-1, en particulier inférieure à 12g.1- Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction, éventuellement clarifié, est soumis à une étape de purification, en particulier par chromatographie échangeuse d'ions, pour obtenir un jus d'extraction purifié, le taux de cendre duquel étant inférieur à 2%. Cette étape de purification, en particulier par chromatographie échangeuse d'ions permet d'extraire les sels contenu dans le jus de d'extraction des sucres C5. Une séquence avantageuse est le passage successif dans 3 colonnes chargée de résine échangeuse d'ions, la première dite « cationique forte », la seconde dite « anionique faible » et enfin la dernière dite « cationique forte ». Le débit d'élution est par exemple maintenu à 4BV/h, et la température entre 30 et 60°C. Le taux de cendres passe alors d'environ 5% à moins de 0,5%. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction, éventuellement clarifié et/ou purifié, contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone est soumis à une étape de concentration, pour obtenir un sirop, la matière sèche dudit sirop étant comprise d'environ 50 à environ 70%, ladite concentration étant notamment réalisée sous vide, en particulier à l'aide d'un évaporateur, ou à l'aide d'une osmose inverse suivie d'une évaporation sous vide. Cette étape de concentration permet de faire correspondre le produit obtenu à un cahier des charges compatible avec une utilisation industrielle. En effet, pour la synthèse de tensio-actifs dont la tête polaire est constituée des sucres en C5, la matière sèche du sirop doit par exemple être comprise entre 50 et 70%. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit sirop a la composition suivante, par rapport à son extrait sec : -cendres : d'environ 0,5% à environ 5% ; -protéines : d'environ 0,5% à environ 20% ; -xylose libre : d'environ 30% à environ 40% ; -arabinose libre : d'environ 17% à environ 20% ; -glucose libre : d'environ 3% à environ 7%. Ledit sirop est issu de la concentration dudit jus d'extraction, éventuellement préalablement clarifié et/ou purifié. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone est soumis à une étape de décantation pour obtenir un décantât et des boues de décantation, ledit décantât étant soumis à une étape de centrifugation pour obtenir un jus d'extraction clarifié et des boues de centrifugation, lesdites boues de décantation et de centrifugation étant mélangées avec ladite eau audit solide résiduel ou audit premier solide résiduel. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant, avant ladite étape de vapocraquage, les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5%; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 %. L'imprégnation consiste à préparer ledit son de céréales en vue de son prétraitement (vapocraquage et décompression explosive) en faisant pénétrer au sein de sa matrice, en particulier lignocellulosique, un catalyseur acide, notamment l'acide sulfurique, ledit catalyseur étant destiné à maximiser l'hydrolyse future des hémicelluloses contenues dans ledit son de céréales. Un exemple de composition de son de céréales désamidonné à l'issue de l'étape d'imprégnation est consigné dans le tableau 3 suivant : MS 7,5% cendres/sec 3,8% protéines/sec 18,9% xylose total/sec 27,8% arabinose total/sec 14,6% glucose total/sec 18,9% amidon/sec 3,9% Tableau 3 Par «assèchement », on entend une concentration du son de céréales, appelée « dewatering », destinée à faire augmenter le pourcentage de matière sèche dudit son. Ledit son de céréales est en particulier pressé par un système mécanique. La vocation de cette augmentation du pourcentage de matière sèche est en particulier de permettre la création d'un bouchon de son de céréales qui permet de maintenir la pression dans le réacteur d'hydrolyse, où ont lieu les étapes de vapocraquage et de décompression explosive. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit catalyseur acide est choisi dans le groupe constitué des acides sulfurique, chlorhydrique, acétique, formique et nitrique, ledit catalyseur acide étant en particulier l'acide sulfurique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel la concentration en catalyseur acide de ladite solution aqueuse initiale est comprise d'environ 5 à environ 35 g.1-1, en particulier d'environ 20 à environ 35g.1-1, plus particulièrement d'environ 30 à environ 32g.1-1. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, est mélangé à ladite solution aqueuse initiale dudit catalyseur acide pendant un temps compris d'environ 5 à environ 60 minutes, en particulier pendant environ 30 minutes. Ce temps correspond à la durée d'imprégnation. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape d'imprégnation est réalisée à une température comprise d'environ 10 à environ 80 °C C. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite étape d'assèchement est réalisée à une température comprise d'environ 10 à environ 80 °C. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel le pH dudit son de céréales prétraité est compris d'environ 1 à environ 3, en particulier d'environ 1,2 à environ 2,2, plus particulièrement d'environ 1,5 à environ 1,6. Ainsi, les conditions d'obtention du son de céréales prétraité ont en particulier une sévérité logio(R'0) basse, c'est-à-dire que logio(R'0) est compris d'environ 3,5 à environ 4,0 , afin de maximiser le rendement d'extraction des hémicelluloses. La sévérité logio(R'0) est telle que : Logio(R'0) = logio(10-PH. t e((T-100)/14,75)) avec : - pH = pH du son prétraité ; - t = durée de l'imprégnation (min) ; - T= température lors de l'étape de vapocraquage (°C). Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ladite solution aqueuse initiale dudit catalyseur acide comprend tout ou partie de ladite solution finale dudit catalyseur acide, qui est isolée, en plus dudit son de céréales imprégné et asséché, lors de l'assèchement du mélange obtenu à l'issue de l'étape d'imprégnation. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel l'eau obtenue lors de la concentration dudit jus d'extraction est recyclée, en particulier dans l'étape d'imprégnation et/ou dans l'étape d'extraction dudit solide résiduel. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, est mélangé à ladite solution aqueuse initiale dudit catalyseur acide en présence d'un vortex. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de céréales imprégné et asséché est sous la forme d'un bouchon, ledit bouchon permettant de contribuer au maintien de la pression dans l'enceinte où a lieu ladite étape de vapocraquage. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel lesdits sucres à cinq atomes de carbone sont obtenus en continu. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, est choisi parmi le son de blé, de triticale, d'orge et de sorgho, ledit son de céréales étant en particulier le son de blé. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel lesdits sucres à cinq atomes de carbones sont le xylose et l'arabinose. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel le rendement d'extraction en xylose est supérieur à 50%, en particulier supérieur à 53%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose est supérieur à 54%, en particulier supérieur à 56%. Par rendement d'extraction en xylose, on entend le rapport entre la quantité de xylose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement d'extraction en arabinose, on entend le rapport entre la quantité d' arabinose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de blé est désamidonné, et le rendement d'extraction en xylose est supérieur à 60%, en particulier supérieur à 64%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose est supérieur à 60%, en particulier supérieur à 63%. Par rendement d'extraction en xylose, on entend le rapport entre la quantité de xylose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement d'extraction en arabinose, on entend le rapport entre la quantité d' arabinose, sous forme oligomérique ou monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel le rendement d'extraction en xylose libre est supérieur à 45%, en particulier supérieur à 47%, plus particulièrement supérieur à 50%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose libre est supérieur à 45%, en particulier supérieur à 50%, plus particulièrement supérieur à 54%. Par rendement d'extraction en xylose libre, on entend le rapport entre la quantité de xylose sous forme monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement d'extraction en arabinose libre, on entend le rapport entre la quantité d'arabinose sous forme monomérique contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales, sous forme hémicellulose, oligomérique et 15 monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit son de blé est désamidonné, et le rendement d'extraction en xylose libre est supérieur à 55%, en particulier supérieur à 59%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose libre est supérieur à 55%, en particulier supérieur à 62%. 20 Par rendement d'extraction en xylose libre, on entend le rapport entre la quantité de xylose sous forme monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité de xylose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Par rendement d'extraction en arabinose libre, on entend le rapport entre la quantité 25 d'arabinose sous forme monomérique, contenu dans ledit jus d'extraction, et la quantité d'arabinose contenu dans le son de céréales désamidonné, sous forme hémicellulose, oligomérique et monomérique. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone contient, par rapport à 30 son extrait sec, moins d'environ 10%, en particulier moins d'environ 8% en masse de glucose total. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone contient, par rapport à son extrait sec, moins d'environ 6%, en particulier moins d'environ 4% en masse de glucose libre. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé dans lequel les étapes d'imprégnation et/ou de vapocraquage et/ou de décompression explosive sont réalisées dans un dispositif Biogasol Carbofrac®. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant les étapes suivantes - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de 15 céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 %; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, 20 pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; 25 -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, pour obtenir un jus 30 d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, 10 et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales 20 soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement 25 d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel dans laquelle ledit premier solide résiduel est mélangé à de l'eau afin de porter sa matière sèche à une valeur comprise d'environ 10 à 30 environ 25%, notamment d'environ 15 à environ 25%, en particulier environ 19%, pour obtenir un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape d'extraction étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, 15 et est notamment d'environ 27 %; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 20 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales 25 soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement 30 d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une filtre presse ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel à contre courant à n étages avec de l'eau, n étant compris de 1 à 5, de préférence égal à 2 ou 3, pour donner un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel, ladite extraction à contre courant étant réalisée à l'aide de filtres presses, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une filtre presse ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel à contre courant à n étages avec de l'eau, n étant compris de 1 à 5, de préférence égal à 2 ou 3, pour donner un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel, ladite extraction à contre courant étant réalisée à l'aide de filtres presses, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone ; -une étape de concentration dudit jus d'extraction clarifié purifié, pour obtenir un sirop, la matière sèche dudit sirop étant comprise d'environ 50 à environ 70%, ladite concentration étant notamment réalisée sous vide, en particulier à l'aide d'un évaporateur, ou à l'aide d'une osmose inverse suivie d'une évaporation sous vide. Selon un mode de réalisation avantageux, l'invention concerne un procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5%, ladite solution aqueuse initiale dudit catalyseur acide comprenant tout ou partie de ladite solution finale dudit catalyseur acide, qui est isolée et recyclée lors de l'assèchement dudit mélange ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir ladite solution finale dudit catalyseur acide et du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel dans laquelle ledit premier solide résiduel est mélangé aux boues de décantation et de centrifugation obtenues lors de l'étape de clarification, et à de l'eau afin de porter la matière sèche dudit mélange à une valeur comprise d'environ 10 à environ 25%, en particulier environ 19%, pour obtenir un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape d'extraction étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone ; - une étape de clarification dudit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone, dans laquelle ledit jus d'extraction est soumis à une décantation pour obtenir un décantât et des boues de décantation, ledit décantât étant soumis à centrifugation pour obtenir un jus d'extraction clarifié et des boues de centrifugation, les matières insolubles présentes dans ledit jus d'extraction clarifié étant inférieures à environ 8%, en particulier inférieures à environ 2%, en masse dudit jus d'extraction clarifié ; -une étape de purification dudit jus d'extraction clarifié, en particulier par ultrafiltration, pour obtenir un jus d'extraction clarifié purifié, la concentration en protéines duquel étant inférieure à 15g.1-1, en particulier inférieure à 12g.1- ; -une étape de concentration dudit jus d'extraction clarifié purifié, pour obtenir un sirop, la matière sèche dudit sirop étant comprise d'environ 50 à environ 70%, ladite concentration étant notamment réalisée sous vide, en particulier à l'aide d'un évaporateur. DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 présente la structure des arabinoxylanes. La figure 2 présente l'extraction des jus de C5 à contre courant, avec une boucle de recyclage. La figure 3 présente l'extraction des jus de C5 à contre courant, avec deux boucles de recyclage. Dans les figures 2 et 3, les flux sont les suivants : N° du Flux Dénomination du Flux Son de blé désamidonné 2, 5 et 7 Gâteau de filtration intermédiaire _1 Jus d'extraction C5 4, 6 et 9 Jus de séparation C5 intermédiaires RLC résidu ligno-cellulosique I I Eau de lavage 8 Jus d'extraction-séparation C5 La figure 4 présente le schéma du procédé d'extraction des sucres C5 faisant l'objet de l'exemple 1. Les flux sont les suivants : N° du Flux Dénomination du Flux 1 Son de blé désamidonné 2 Liqueur acide 3 Acide sulfurique 4 Eau 5 Liqueur acide non consommé, recyclé 6 vapeur 7 Son de blé désamidonné Imprégné 8 Son de blé désamidonné prétraité 9 Eau d'extraction 10 RLC : résidu lignocellulosique 11 et 12 Boucle de recyclage de jus de C5 en contre courant 13 Jus d'extraction Pentoses 14 Sirop de pentose Condensat d'évaporation La figure 5 présente le schéma du procédé d'extraction des sucres C5 faisant l'objet de l'exemple 2. Les exemples qui suivent illustrent l'invention. EXEMPLES Exemple 1 : mise en oeuvre d'un procédé de l'invention, extraction des C5 sur filtre presse (figure 4) Matière première : son de blé désamidonnée Le son de blé est issu d'une minoterie, ou glucoserie. Pour le désamidonnage, celui-ci subit une extraction aqueuse. Le résidu solide de cette extraction, nommé son de blé désamidonné dispose de la composition suivante : MS 34,6% cendres/sec 3,8% protéines/sec 18,9% xylose total/sec 27,8% arabinose total/sec 14,6% glucose total/sec 18,9% amidon/sec 3,9% 15 Tableau 4 : Composition du son de blé désamidonné Imprégnation du son de blé désamidonnée / Technologie Biogasol sur CARBOFRACTM 5D /paramètres ARD 20 Le son de blé désamidonné est dilué en continu dans une cuve agitée, dans une solution d'acide sulfurique. L'outil et la technologie utilisé sont détaillés dans le brevet (W02010/0811476 Al et US2012037325 Al), il s'agit d'une une imprégnation par trempage, dans un réacteur alimentée en continu. Dans le réacteur, une pompe crée un vortex. Cette turbulence rend efficace la mise en contact de l'acide contenu dans le liquide d'imprégnation 25 et le son de blé désamidonné. 10 L'outil utilisé est capable de traiter en continu 872kg de son de blé désamidonné par heure de fonctionnement (soit 302 kg MS). Les ratios de son de blé désamidonné, d'eau et d'acide sont tels que le la matière sèche passe de 35% à 8,2%. La concentration en acide sulfurique de la phase liquide pendant l'imprégnation est maintenue à 31g.1-1. Le pH dans cette étape de fluidisation vortex est donc maintenu à 1,26 (a = 0,02) Après un temps de séjour de 30 minutes, le produit est pompé vers une presse à vis. Sous l'action d'une presse à vis, le produit est comprimé, la fraction liquide est extraite et génère une fraction solide « asséché ». La fraction liquide acide est recyclée en tête dans la phase d'imprégnation. Prétraitement / technologie Biogasol sur CARBOFRACTM 100 /paramètres ARD La fraction solide « asséché », entre dans l'unité de prétraitement continu CARBOFRACTM 100 via le « micro reactor » où est injectée la vapeur. L'ajout de vapeur dans le micro réacteur implique une élévation de la température du produit à 155°C. Le temps de séjour dans le micro réacteur est de 10 minutes. Une fois la réaction thermochimique opérée, l'effet mécanique sur le produit est réalisé : le produit prétraité est remis instantanément à la pression atmosphérique via une valve de détente dans une cuve de collecte. Une fraction de la vapeur ajoutée dans le réacteur se condense sur le produit prétraité, et induit une dilution de la matière sèche. La matière sèche atteinte est de 18,6%. Sous l'effet de l'acide ajouté dans la phase d'imprégnation et du prétraitement thermique, le pH du produit prétraité est de 1,29. La combinaison du temps de réaction, de la température et du pH sur le produit prétraitée permet de calculer un niveau de sévérité. Dans cet exemple, le Log(R'0) = 1,33 Mesure du potentiel de solubilisation Afin d'évaluer l'impact du prétraitement sur le son de blé désamidonné prétraité, une mesure de la solubilisation des pentoses est effectuée. Pour ce faire 300g de son de blé désamidonné prétraité sont introduits dans une poche de filtration (25ùm - ref 02213) dans une essoreuse de laboratoire en rotation (2500tr/min). Après lminutes 30 secondes, l'extraction du premier jus d'essorage est collectée. Le résidu solide essoré est « lavé » en 4 fois avec 300g d'eau adoucie (55°C). Les 4 jus de lavage et le jus d'extraction sont mélangés et analysés. Le résidu lavé, débarrassé des sucres solubles, est également analysé. Le bilan massique de cette séparation est présenté ci-dessous. Celui-ci permet d'établir le potentiel de solubilisation des sucres. A B C D brute (g) 301 1203 1376 85 Matière sèche (g) 58 40 17 Xylose total (g) 16 15 1 Arabinose total (g) 8 8 0 Glucose total (g) 11 3 7 Xylose libre (g) nr 13 nr Arabinose libre (g) nr 7 nr E F 97% 99% 69% 94% 91% 91% 91% 86% 26% 81% 85% Tableau 5. Inventaire massique du lavage-essorage pour la mesure du potentiel de solubilisation (A : son de blé désamidonné, B : eau de lavage, C : jus de lavage, D : résidu lavé, E : recouvrement massique (C+D) / (A+B), F : rendement de solubilisation (C/A) Les rendements de solubilisation du xylose et de l'arabinose sont de 91%. Les degrés d'hydrolyse sont élevés puisqu'ils atteignent respectivement 89% et 94% pour le xylose et pour l'arabinose. Aussi, 81% du xylose contenu dans l'hémicellulose du son de blé désamidonné sont extractibles sous forme monomérique, et 85% pour l'arabinose. Extraction batch sur Filtre Presse A la suite du prétraitement, le son de blé désamidonné prétraité subit une première d'extraction. L'outil sélectionné pour réaliser cette opération de séparation liquide-solide, permettant l'extraction des sucres est un filtre Presse (Choquenet - 47x47). Le montage appliqué est tel que 4 gâteaux ont été réalisés. La porosité des poches de filtrations utilisées était de 25um. Le filtre est alimenté par 50kg de son de blé désamidonné prétraité, sous 6 bars de pression, via une pompe de gavage en moins 5 minutes. Lors de la constitution du gâteau de filtration, les jus d'écoulement sont collectés. Une fois le filtre saturé, les poches du filtres presse sont gonflés (6bars) pour effectuer l'extraction du jus de pressage, l'extraction sous pression est maintenue pendant 15min. Les gâteaux de filtration ont alors une matière sèche de l'ordre de 34%. La somme des jus d'écoulement et des jus de pressage constitue les jus d'extractions, la matière sèche de ce jus d'extraction atteint 11,5%. Le bilan de cette opération est présenté dans le tableau 6 suivant. Son de blé jus d'extraction flux 3 désamidonné prétraité Masse brute 50 33,8 %MS 19% 12% % solubles / sec 69% 100% masse sèche 9,4 3,9 masse de solubles 6,5 3,9 Tableau 6. Inventaire massique de la phase d'extraction Le rendement d'extraction des solubles est donc de 60%. Le résidu solide de cette première extraction contient encore une grande quantité de soluble non négligeable (40% du potentiel). Séparation des sucres sur Filtre Presse à contre courant Les gâteaux formé pendant la phase d'extraction vont donc subir une phase de séparation des solubles complémentaire afin de récupérer une partie importante des 40% de solubles potentiels restants. En considérant la phase d'extraction comme la séquence N°1, les gâteaux vont subir 3 séquences complémentaires. La phase de séparation des sucres a donc été composée de deux boucles de recyclage, tel que décrit dans la figure 3. La séquence N°2, consistera à un lavage des gâteaux (flux 2) par les jus recyclé de la séquence N°3 du cycle précédant (flux 6). La séparation contre courant nécessite au préalable une production de 11,7kg de flux 6. Le flux 6 percole au travers des gâteaux (flux 2), se charge en solubles. Après introduction du flux 6, les poches sont à nouveau gonflées (6bars - 15min.), Cette séquence permet de générer un jus : le flux 4. Ce flux 4 atteint 8,5% de matières sèche. Il sera mélangé au flux 3 collecté lors de la séquence N°1 dite d'extraction pour constituer le jus de C5 (flux8). Le résidu solide reste dans l'extracteur (flux 5), pour subir la séquence N°3. La séquence N°3, consistera à un lavage des gâteaux (flux 5) par les jus recyclé de la séquence N°4 du cycle précédant (flux 9). La séparation contre courant nécessite au préalable une production de 10,8kg de flux 9. Le flux 9 percole au travers des gâteaux (flux 5), se charge en solubles. Après introduction du flux 9, les poches sont à nouveau gonflées (6bars - 15min.), Cette séquence permet de générer un jus : le flux 6. Ce flux 4 atteint 4,9% de matières sèche. Il sera recyclé dans la séquence N°2 du cycle d'extraction suivant. Le résidu solide reste dans l'extracteur (flux 7), pour subir la séquence N°4. La séquence N°4, consistera à au dernier lavage des gâteaux (flux 5) par de l'eau (flux11). L'eau percole au travers des gâteaux (flux 7), se charge en solubles. Après introduction de l'eau, les poches sont à nouveau gonflées, sous une pression plus importante (15bars - 20min.), Cette séquence permet de générer un jus : le flux 9. Ce flux 9 atteint 2,5% de matières sèche. Il sera recyclé dans la séquence N°3 du cycle d'extraction suivant.le filtre presse est ouvert, le résidu solide quitte l'extracteur (flux 10), il dispose d'un matière sèche de 34% Le bilan de cette opération est présenté dans le tableau 7 suivant. Son de blé désamidonn é prétraité jus de C5 RLC Boucle de Eau de recyclage séparation des jus de C5 N° de flux 8 13 10 11+12 9 Masse brute 50,0 47,1 12,8 22,5 10,8 %MS 19% 11% 34% 4% % solubles / sec 69% 100% 33% 100% masse sèche 9,4 5,0 4,4 0,8 masse de solubles 6,5 5,0 1,4 0,8 Tableau 7. Inventaire massique de la phase d'extraction et de la phase de séparation En appliquant ce procédé, le jus d'extraction dispose alors de la composition suivante : MS 11% Cendres/sec 5% Protéines/sec 19% Xylose total/sec 34% Arabinose total/sec 17% Glucose total /sec 7% Xylose libre/sec 31% Arabinose libre/sec 17% Glucose libre /sec 4% Tableau 8. Composition du jus d'extraction C5 L'imprégnation, le dewatering, le prétraitement, et la séparation liquide/solide tel que décrite précédemment permettent l'obtention d'un rendement d'extraction du xylose de 65%, et de l'arabinose de 64%. Soit 71% du potentiel déterminé pour le xylose et 70% pour l'arabinose. De façon très efficace, le prétraitement appliqué hydrolyse de l'hémicellulose en monomères. Les degrés d'hydrolyse dans le Flux 8 sont élevés puisqu'ils atteignent 93% pour le xylose et 97% pour l'arabinose. L'association du rendement d'extraction au degré d'hydrolyse permet de calculer le 10 rendement d'extraction sous forme monomérique. Aussi, 60% du xylose contenu dans l'hémicellulose du son de blé désamidonné sont extraits sous forme monomérique, et 63% de l'arabinose potentiel du son de blé désamidonné sont extraits sous forme monomérique. son de blé désamidonné Flux 8 (figure 3): jus de C5 poids sec 100,0 53,5 poids de Xylose 27,81 18,03 poids d' Arabinose 14,57 9,30 poids de Xylose monomère nr 16,75 poid d'Arabinose monomère nr 9,11 Tableau 9. Inventaire massique sucres du procédé 15 Au delà des rendements de récupération important, l'utilisation du filtre presse en extraction contre courant, permet l'obtention d'un jus riche en matière sèche (> à 10,7%) sans ou avec très peu d'insoluble (culot Le résidu solide est dilué avec de l'eau, dans un ratio tel que la matière sèches est diminuée pour atteindre 19%, pour subir une seconde extraction liquide/solide sur presse à bandes (avec les mêmes paramètres de fonctionnement). En appliquant ce procédé, le jus d'extraction dispose de la composition suivante : MS 9,5% Cendres/sec 4% Protéines/sec 19% Xylose total/sec 32% Arabinose total/sec 15% Glucose total /sec 7% Xylose libre/sec 28% Arabinose libre/sec 15% Glucose libre /sec 3% Tableau 10. Composition du jus d'extraction C5 Extraction des insolubles : purification du jus d'extraction C5 En l'état le produit n'est pas compatible avec les utilisations potentielles des C5, et notamment du xylose. En effet au delà d'une composition d'intérêt le jus d'extraction est riche en insolubles, que la presse à bandes à laisser fuir dans le jus d'extraction. Une purification a donc été mise en place pour abattre le taux de culot de 12% (v/v) à moins de 1,5% v/v. Dans cet exemple, la stratégie d'extraction des insolubles consiste à décanter le jus d'extraction, et centrifuger le décantât obtenu. Pour obtenir le jus clarifié, la première étape de la purification a été réalisé sur une décanteuse de type Alpha laval / N314B. Celle-ci a été alimentée à un débit de 1m3/h. Les paramètres de fonctionnement de la décanteuse appliqués sont les suivants : Vitesse du bol : 3250 rpm Diamètre du bol : 0,352 m Anneau liquide : 218 mm Vitesse relative : 30 rpm La deuxième étape de la purification a été réalisée sur une centrifugeuse assiettes de type Westfalia / SC35. Celle-ci a été alimentée à un débit de 1,2m3/h. Les paramètres de fonctionnement de la centrifugeuse appliqués sont les suivants : Accélération: 8667 g Vitesse de rotation : 7270 rpm fréquence de débourbage : 100 s Vitesse relative : 30 rpm Pour limiter les co-produits et augmenter les rendements, les deux solides (boues de décantation et boues de centrifugation) sont réintroduits en amont du procédé et mélangé avec le son de blé désamidonné prétraité. En appliquant ce procédé, le jus d'extraction dispose de la composition suivante : MS 8,40% Cendres/sec 5% Protéines/sec 19% Xylose total/sec 34% Arabinose total/sec 17% Glucose total /sec 7% Xylose libre/sec 31% Arabinose libre/sec 17% Glucose libre /sec 4% Tableau 11. Composition du jus clarifié de C5 Les conditions de cet exemple, l'imprégnation, le dewatering, le prétraitement, et la séparation liquide/solide permettent l'obtention d'un rendement d'extraction du xylose de 65%, et de l'arabinose de 64%. Soit 71% du potentiel déterminé pour le xylose et 70% pour I ' arabinose. De façon très efficace, le prétraitement appliqué hydrolyse de l'hémicellulose en monomères. Les degrés d'hydrolyse sont élevés puisqu'ils atteignent 93% pour le xylose et 98% pour I ' arabinose. L'association du rendement d'extraction au degré d'hydrolyse permet de calculer le 20 rendement d'extraction sous forme monomérique. Aussi, 61% du xylose contenu dans l'hémicellulose du son de blé désamidonné sont extraits sous forme monomérique, et 63% de l'arabinose potentiel du son de blé désamidonné sont extraits sous forme monomérique. Tableau Son Jus clair C5 désamidonné brute (kg) 872 1935 Matière sèche (kg) 302 163 Xylose total (kg) 84 55 Arabinose total (kg) 44 28 Glucose total (kg) 57 12 Xylose libre (kg) nr 51 Arabinose libre (kg) nr 28 [2. Composition bilan massiaue «sucres» obtenus dans l'ex emple N°4 Extraction protéique : purification du jus clair C5 En l'état le produit n'est pas compatible avec les utilisations potentielles des C5. La teneur en protéine dans ce jus clair de C5 est de 18,4%/sec. Pour réduire de 25% la concentration protéique (azote total Kjeldahl x 6,25) dans le jus clair, celui-ci est ultrafiltre. Cette séparation membranaire permet la rétention des molécules de haut poids moléculaire (oligosaccharides, protéines...) et donc la production d'un perméat plus riche (en pureté) en molécules de bas poids moléculaire (sucre monomérique, Xylose et Arabinose notamment). Pour obtenir ce perméat d'ultrafiltration, une membrane de 150kDa (Kerasep) a été utilisée. Seuil de coupure: 150kDa longueur : 120mm Nombre de canaux / membrane : 19 Diamètre des canaux : 3,5mm Surface total filtarnte / membrane : 0,251m2 Les paramètres de fonctionnement de cette ultrafiltration sont les suivants : Vitesse tangentielle: 3,3m/s PTM : 2,5 bars Température de séparation : 60°C En appliquant ce procédé, la selectivité de la membrane permet une forte réduction de la concentration en protéine dans le perméat (Jus de pentose clarifié, ultrafiltré). Variation de concentration 3% -25% -4% -4% Jus Clarifié Perméat : Jus de pentose clarifié, ultrafiltré Cendres g.1-1 3,7 3,8 Proteines g.1-1 15,7 11,8 Xylose libre g.1-1 28,0 27,0 Arabinose libre g.1-1 15,0 14,4 Tableau 13. Impact de l'ultrafiltration sur les concentrations Le perméat (Jus de pentose clarifié, ultrafiltré) obtenu dispose alors de la composition suivante : MS 7,7% Cendres/sec 5,0% Protéines/sec 15,3% Xylose libre/sec 35,2% Arabinose libre/sec 18,8% Glucose libre /sec 4,2% Tableau 14. Composition du jus de pentose clarifié, ultrafiltré Obtention du sirop : Concentration Le perméat subit une étape de concentration sous vide. L'appareil utilisé est un évaporateur Applexion à flux tombant simple effet. La concentration a été réalisée sous vide (0,9bar) jusqu'à l'obtention d'un sirop à 50% REVENDICATIONS1. Procédé de préparation d'une composition contenant des sucres à cinq atomes de carbone à partir de son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau d'un son de céréales désamidonné, imprégné et asséché, éventuellement préalablement désamidonné ou partiellement désamidonné, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 %, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25%; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, pour obtenir un jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la durée de l'étape de vapocraquage est comprise d'environ 1 à environ 30 minutes, en particulier d'environ 5 à environ 15 minutes, et est plus particulièrement d'environ 10 minutes. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel, lors de l'étape de vapocraquage, la température est comprise entre environ 130 et environ 180 °C, en particulier entre environ 145 et environ 165°C, et est plus particulièrement d'environ 155°C. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel, lors de l'étape de vapocraquage, la pression est comprise entre environ 2,7 et environ 10 bars, en particulier entre environ 4,5 et environ 7 bars. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un solide résiduel, ledit solide résiduel étant mélangé à de l'eau, pour obtenir après une étape d'extraction, un deuxième liquide, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. notamment, dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une filtre presse, ledit premier solide résiduel étant soumis à une étape d'extraction à contre courant à n étages avec de l'eau, n étant compris de 1 à 5, de préférence égal à 2 ou 3, pour donner un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel, ladite extraction à contre courant étant réalisée à l'aide de filtres presses, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. notamment, dans lequel ladite étape de décompression explosive est suivie d'une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, ledit premier solide résiduel étant mélangé à de l'eau afin de porter sa matière sèche à une valeur comprise d'environ 10 à environ 25%, notamment d'environ 15 à environ 25%, en particulier environ 19%, pour obtenir lors d'une étape d'extraction, un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape d'extraction étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant, avant ladite étape de vapocraquage, les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 %. 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel ledit catalyseur acide est choisi dans le groupe constitué des acides sulfurique, chlorhydrique, acétique, formique et nitrique, ledit catalyseur acide étant en particulier l'acide sulfurique. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 7, dans lequel la concentration en catalyseur acide de ladite solution aqueuse initiale est comprise d'environ 5 à environ 35 g.1-1, en particulier d'environ 20 à environ 35g.1-1, plus particulièrement d'environ 30 à environ 32g.1-1. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, dans lequel ledit son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, est mélangé à ladite solution aqueuse initiale dudit catalyseur acide pendant un temps compris d'environ 5 à environ 60 minutes, en particulier pendant environ 30 minutes. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, dans lequel ladite étape d'imprégnation est réalisée à une température comprise d'environ 10 à environ 80 °C. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 10, dans lequel ladite étape d'assèchement est réalisée à une température comprise d'environ 10 à environ 80 °C. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 11, dans lequel le pH dudit son de céréales prétraité est compris d'environ 1 à environ 3, en particulier d'environ 1,2 à environ 2,2, plus particulièrement d'environ 1,5 à environ 1,6. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel ledit son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, est choisi parmi le son de blé, de triticale, d'orge et de sorgho, ledit son de céréales étant en particulier le son de blé. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel lesdits sucres à cinq atomes de carbones sont le xylose et l'arabinose. 15. Procédé selon la revendication 14, dans lequel le rendement d'extraction en xylose est supérieur à 50%, en particulier supérieur à 53%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose est supérieur à 54%, en particulier supérieur à 56%. 16. Procédé selon la revendication 14, dans lequel le rendement d'extraction en xylose libre est supérieur à 45%, en particulier supérieur à 47%, plus particulièrement supérieur à 50%, et/ou le rendement d'extraction en arabinose libre est supérieur à 45%, en particulier supérieur à 50%, plus particulièrement supérieur à 54%. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, dans lequel les étapes d'imprégnation et/ou de vapocraquage et/ou de décompression explosive sont réalisées dans un dispositif Biogasol Carbofrac®. 25 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution 30 aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; 20- une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité, pour obtenir un jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5% ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenirdu son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 32 à environ 36%, et est plus particulièrement d'environ 34%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une filtre presse ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel à contre courant à n étages avec de l'eau, n étant compris de 1 à 5, de préférence égal à 2 ou 3, pour donner un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel, ladite extraction à contre courant étant réalisée à l'aide de filtres presses, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone ; -une étape de concentration dudit jus d'extraction clarifié purifié, pour obtenir un sirop, la matière sèche dudit sirop étant comprise d'environ 50 à environ 70%, ladite concentration étant notamment réalisée sous vide, en particulier à l'aide d'un évaporateur, ou à l'aide d'une osmose inverse suivie d'une évaporation sous vide. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, comprenant les étapes suivantes : - une étape d'imprégnation d'un son de céréales, éventuellement désamidonné ou partiellement désamidonné, dans laquelle ledit son de céréales est mélangé à une solution aqueuse initiale d'un catalyseur acide, pour obtenir un mélange comprenant ou constitué de son de céréales imprégné et d'une solution finale dudit catalyseur acide, la matière sèche dudit mélange étant comprise d'environ 1 à environ 10%, et en particulier d'environ 7,5%, laditesolution aqueuse initiale dudit catalyseur acide comprenant tout ou partie de ladite solution finale dudit catalyseur acide, qui est isolée et recyclée lors de l'assèchement dudit mélange ; - une étape d'assèchement du mélange obtenu à l'étape précédente, pour obtenir ladite solution finale dudit catalyseur acide et du son de céréales imprégné et asséché, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 20 à environ 40%, plus particulièrement d'environ 24 à environ 30%, et est notamment d'environ 27 % ; - une étape de vapocraquage par de la vapeur d'eau dudit son de céréales imprégné et asséché, pendant une durée et dans des conditions de température et de pression permettant d'obtenir du son de céréales soumis à la vapeur d'eau, dont la matière sèche est comprise d'environ 15 à environ 50%, en particulier d'environ 18 à environ 38%, plus particulièrement d'environ 18 à environ 28%, encore plus particulièrement d'environ 22 à environ 28%, et est notamment d'environ 25% ; -une étape de décompression explosive jusqu'à pression atmosphérique dudit son de céréales soumis à la vapeur d'eau, afin d'obtenir un son de céréales prétraité ; - une étape de séparation liquide/solide dudit son de céréales prétraité pour obtenir un premier liquide et un premier solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape de séparation liquide/solide étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande ; - une étape d'extraction du premier solide résiduel dans laquelle ledit premier solide résiduel est mélangé aux boues de décantation et de centrifugation obtenues lors de l'étape de clarification, et à de l'eau afin de porter la matière sèche dudit mélange à une valeur comprise d'environ 10 à environ 25%, en particulier environ 19%, pour obtenir un deuxième liquide et un deuxième solide résiduel dont la matière sèche est comprise d'environ 30 à environ 42%, en particulier d'environ 36 à environ 40%, et est plus particulièrement d'environ 38%, ladite étape d'extraction étant en particulier réalisée à l'aide d'une presse à bande, les premier et deuxième liquides étant réunis pour obtenir ledit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone ;- une étape de clarification dudit jus d'extraction contenant lesdits sucres à cinq atomes de carbone, dans laquelle ledit jus d'extraction est soumis à une décantation pour obtenir un décantât et des boues de décantation, ledit décantât étant soumis à centrifugation pour obtenir un jus d'extraction clarifié et des boues de centrifugation, les matières insolubles présentes dans ledit jus d'extraction clarifié étant inférieures à environ 8%, en particulier inférieures à environ 2%, en masse dudit jus d'extraction clarifié ; -une étape de purification dudit jus d'extraction clarifié, en particulier par ultrafiltration, pour obtenir un jus d'extraction clarifié purifié, la concentration en protéines duquel étant inférieure à 15g.1-1, en particulier inférieure à 12g.1-1; -une étape de concentration dudit jus d'extraction clarifié purifié, pour obtenir un sirop, la matière sèche dudit sirop étant comprise d'environ 50 à environ 70%, ladite concentration étant notamment réalisée sous vide, en particulier à l'aide d'un évaporateur.15