Brevet FR2985613A1 — publié le 20130712

DETECTION D'UN DYSFONCTIONNEMENT DANS UN ACCUMULATEUR ELECTROCHIMIQUE L'invention concerne les batteries d'accumulateurs incluant un grand 5 nombre d'accumulateurs électrochimiques. Certains accumulateurs se présentent sous la forme de générateurs spiralés de forme cylindrique. Un tel accumulateur inclut un faisceau électrochimique inclus dans un bobineau spiralé. Le bobineau est formé de l'enroulement d'une électrode positive et d'une électrode négative alternant avec 10 des première et deuxième couches formant des séparateurs. Les séparateurs servent à isoler électriquement l'électrode positive de l'électrode négative. Les séparateurs servent également à isoler les parties extérieures respectivement positive et négative de l'accumulateur. Le bobineau est généralement logé dans un godet métallique étanche 15 cylindrique. Une face du godet métallique forme le pôle négatif. Le bobineau est baigné dans un électrolyte qui permet un échange ionique. Un couvercle est connecté, généralement par soudure, à l'électrode positive par l'intermédiaire d'une connexion et forme le pôle positif. Le couvercle est isolé électriquement du godet. 20 Du fait de l'utilisation de plus en plus courante de tels accumulateurs, leur processus de fabrication est de mieux en mieux contrôlé. De tels accumulateurs présentent ainsi une fiabilité élevée. L'utilisation de tels accumulateurs est donc favorisée pour des batteries nécessitant un niveau de sécurité élevé et un grand nombre d'accumulateurs. De telles batteries sont notamment produites à grande 25 échelle pour alimenter des ordinateurs portables. Bien que rare, un dysfonctionnement possible d'un tel accumulateur est l'apparition d'un court-circuit par percement d'un séparateur. D'après différentes études, un tel court-circuit se déclenche du fait d'un percement localisé d'un séparateur. Les principales causes à l'origine d'un tel percement sont une usure 30 du séparateur, la création de dendrites métalliques dans certaines conditions de fonctionnement, ou la présence de débris indésirables dans l'accumulateur suite à un processus de fabrication mal contrôlé. Les batteries, en particulier selon la technologie lithium ion, disposent d'une énergie spécifique sans cesse accrue. Technologiquement, de tels 35 accumulateurs présentent une tension limitée à leurs bornes, de l'ordre de 2 à 4 V dans la plupart des cas. Dans des applications haute tension et forte puissance, les batteries doivent inclure un très grand nombre d'accumulateurs connectés en série. Pour faciliter la manipulation et le dimensionnement de batteries, la capacité d'une batterie est adaptée en connectant en parallèle un 40 nombre adéquat d'accumulateurs. Par conséquent, de telles batteries multiplient les risques d'apparition d'un court-circuit, avec des conséquences d'autant plus importantes que l'énergie spécifique est élevée et que le dysfonctionnement peut se propager à un nombre élevé d'accumulateurs. Ainsi, l'accumulateur en court-circuit peut être confronté à un emballement thermique avec fusion de ses différents composants. Cet emballement thermique peut se propager à des accumulateurs adjacents et au système qui l'alimente. Des développements techniques réalisés sur de tels accumulateurs ont essentiellement porté sur le renforcement des séparateurs afin de limiter la probabilité de percement ou d'accroître la résistance dans un éventuel court-circuit. Les solutions proposées induisent une augmentation sensible du prix de revient de l'accumulateur, un accroissement sensible de son volume et/ou une amélioration limitée de la sécurité de l'accumulateur, ce qui peut s'avérer incompatible avec des applications grand public ou de transport. Il est connu d'accoler une sonde de température à un accumulateur pour identifier et prévenir certains types de dysfonctionnements. En fonction de la résistance du court-circuit accidentel, on obtiendra un échauffement plus ou moins rapide de l'accumulateur. Pour un échauffement lent induit par le court-circuit, un tel échauffement est délicat à distinguer des variations de température de l'environnement ou des variations de température dues aux courants de fonctionnement traversant l'accumulateur. Pour un échauffement rapide, un échauffement rapide et important intervient initialement de façon localisée. Sur la paroi extérieure de l'accumulateur, l'échauffement apparaît beaucoup plus tardivement et initialement de façon localisée. Un réchauffement global de l'accumulateur n'intervient que plus tardivement. Ainsi, lorsque la sonde de température externe permet de façon certaine de déterminer l'apparition d'un court-circuit, il est souvent trop tard pour éviter la destruction de l'accumulateur. Du fait de l'inflammabilité de certains matériaux d'accumulateurs, la destruction de l'accumulateur peut s'accompagner d'un départ de feu. L'inclusion de sondes de température à l'intérieur d'un accumulateur 30 s'avérerait à la fois inefficace pour la plupart des dysfonctionnements et risquerait au contraire de constituer structurellement une source supplémentaire de risques d'apparition de courts-circuits. L'invention vise à résoudre un ou plusieurs de ces inconvénients. L'invention porte ainsi sur un accumulateur électrochimique, comprenant : 35 -un boîtier; -au moins deux électrodes et un électrolyte contenus dans le boîtier ; -au moins du matériau ferromagnétique contenu dans le boîtier ; -un capteur magnétique disposé à l'extérieur du boîtier et susceptible de mesurer les variations de champs magnétiques à l'intérieur du boîtier ; 40 -un circuit configuré pour déterminer la température à l'intérieur du boîtier en fonction du champ magnétique mesuré. Selon une variante, lesdites électrodes incluent chacune un film d'électrode respectif, lesdits films d'électrode étant superposés en alternance, lesdits films d'électrode étant séparés par au moins un film séparateur isolant. Selon encore une variante, lesdits films sont enroulés autour d'un même axe. Selon une autre variante, ledit capteur est susceptible de mesurer la composante du champ magnétique à l'intérieur du boîtier selon une perpendiculaire audit axe. Selon encore une autre variante, au moins une desdites électrodes inclut 10 du LiFePO4. Selon une variante, au moins une desdites électrodes inclut de la ferrite. Selon encore une variante, la ferrite comprend un alliage NiZn ou un alliage MnZn. Selon une autre variante, ledit matériau ferromagnétique présente une 15 température de Curie inférieure à 600°C. Selon encore une autre variante, ledit capteur magnétique est un premier capteur magnétique, l'accumulateur incluant en outre un deuxième capteur magnétique disposé à l'extérieur du boîtier et présentant une sensibilité au champ magnétique de l'intérieur du boîtier inférieure à la sensibilité du premier 20 capteur magnétique à ce même champ. Selon une variante, le circuit détermine la température à l'intérieur du boîtier en fonction de la différence entre le champ mesuré par le premier capteur et le champ mesuré par le deuxième capteur. Selon une autre variante, l'accumulateur inclut un dispositif d'aimantation 25 de l'intérieur du boîtier. Selon encore une variante, le dispositif d'aimantation inclut un bobinage configuré pour appliquer un champ magnétique à l'intérieur du boîtier lorsque ce bobinage est alimenté électriquement, ledit circuit étant configuré pour commander l'alimentation électrique dudit bobinage et configuré pour récupérer 30 une mesure du capteur magnétique, le circuit étant configuré pour commander des alimentations électriques du bobinage et récupérer des mesures du capteur magnétique de façon alternée. L'invention porte en outre sur un système d'alimentation, comprenant : -un accumulateur électrochimique tel que décrit ci-dessus ; 35 -un interrupteur connectant/déconnectant sélectivement l'accumulateur électrochimique des bornes du système d'alimentation destinées à être connectées à une charge électrique ; -un circuit de supervision du fonctionnement de l'accumulateur électrochimique commandant la déconnexion entre l'accumulateur 40 électrochimique et les bornes du système d'alimentation lorsque la température mesurée par ledit capteur franchit un seuil. 2 9 856 13 4 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : 5 -la figure 1 est une vue en coupe d'un exemple d'accumulateur pour lequel l'invention peut être mise en oeuvre ; -la figure 2 est une vue en coupe schématique agrandie d'un court-circuit local au niveau d'un séparateur ; -la figure 3 est une représentation schématique d'un accumulateur muni 10 d'un dispositif de mesure de température pour une détection anticipée d'un court-circuit ; -la figure 4 est un diagramme illustrant les températures mesurées par des sondes respectivement à l'intérieur et à l'extérieur d'un accumulateur au niveau du court-circuit lors d'essais de validation du dispositif de mesure ; 15 -la figure 5 illustre l'inverse de la susceptibilité magnétique du LiFePO4 en fonction de la température ; -la figure 6 illustre un différentiel de champ magnétique mesuré par le dispositif de mesure durant un essai de validation ; -la figure 7 illustre la température mesurée par la sonde à l'extérieur de 20 l'accumulateur durant l'essai de validation ; -la figure 8 est une représentation schématique d'une batterie incluant des accumulateurs selon l'invention ; -les figures 9 et 10 illustres les densités de flux de saturation de différentes compositions de ferrite pouvant être inclus dans un accumulateur. 25 L'invention propose de mesurer la température à l'intérieur du boîtier d'un accumulateur électrochimique incluant du matériau ferromagnétique en réalisant une mesure de champ magnétique depuis l'extérieur du boîtier. L'invention permet de réaliser une mesure de température sans amoindrir 30 l'étanchéité du boîtier et avec une rapidité accrue, ce qui permet de réduire les conséquences d'un éventuel court-circuit dans l'accumulateur. La figure 1 est une vue en coupe d'un accumulateur électrochimique 3. Cet accumulateur 3 est en l'occurrence un accumulateur spiralé de forme 35 cylindrique. Un tel accumulateur 3 inclut un bobineau spiralé. L'accumulateur 3 comprend un godet ou boîtier cylindrique 301 dans lequel est logé le bobineau spiralé des électrodes. Le godet ou boîtier cylindrique 301 est typiquement conducteur. Le godet cylindrique 301 peut être réalisé en métal et être étanche. Le bobineau spiralé comporte une plaque rectangulaire souple d'électrode 40 négative 31, une plaque rectangulaire souple d'électrode positive 33 et deux séparateurs 32 et 34. Les séparateurs 32 et 34 peuvent être formés dans une même couche repliée à une extrémité. Les électrodes 31 et 33 et les séparateurs 32 et 34 sont enroulés autour de l'axe du godet cylindrique 301. En l'occurrence, les électrodes 31 et 32 et les séparateurs 32 et 34 sont enroulés autour d'un arbre isolant 35. Cet arbre isolant 35 est fixé dans la partie centrale 5 de l'accumulateur 3. L'enroulement est réalisé de façon à réaliser une alternance de couches électrode positive-séparateur-électrode négative-séparateur. Chaque séparateur 32, 34 sert à isoler électriquement l'électrode positive 33 de l'électrode négative 31. Les séparateurs 32 et 34 peuvent également servir à isoler entre elles les parties extérieures respectivement 10 positive et négative de l'accumulateur 3. Le bobineau est baigné dans un électrolyte qui permet un échange ionique. Une face inférieure du godet 301 forme le pôle négatif. Un pôle positif 302 est connecté, généralement par soudure, à l'électrode positive 33 par l'intermédiaire d'une connexion 37 et d'un couvercle 38. Le pôle positif 302 et le 15 couvercle 38 sont isolés électriquement du godet 301. Une partie 303 des séparateurs 32 et 34 est en saillie axialement pour éviter un contact entre les électrodes 31 et 33. A proximité de l'axe de l'accumulateur 3, des entretoises 36 sont en saillie axialement par rapport aux électrodes 31, 33 et aux séparateurs 32, 34. Les entretoises 36 supportent la 20 connexion 37. Les entretoises 36 peuvent être formées par des saillies des spires centrales des séparateurs 32 et 34. Ainsi, les entretoises 36 empêchent que la connexion 37 vienne accidentellement en contact avec l'électrode négative 31. La figure 2 est une vue en coupe agrandie d'une superposition de 25 couches du bobineau lors d'un exemple de court-circuit local. Dans l'exemple, le séparateur 32 interposé entre l'électrode négative 31 et l'électrode positive 33 comporte un orifice traversant 39. Un courant électrique s'établit entre l'électrode 33 et l'électrode 31 à travers l'orifice 39, comme illustré par les flèches. Étant donnée la quantité d'énergie pouvant être stockée dans les 30 électrodes 31 et 33, le courant traversant l'orifice 39 peut présenter une amplitude très élevée et conduire à un échauffement des électrodes 31, 33 et du film 32. L'échauffement peut induire une détérioration en chaîne à l'intérieur de l'accumulateur 3. Une destruction de l'accumulateur 3 peut induire un réchauffement suffisant pour se propager à d'autres accumulateurs adjacents du 35 reste d'une batterie ou au système à alimenter. La figure 4 est un diagramme représentant une simulation de dysfonctionnements d'un accumulateur 3. Dans ce diagramme, la courbe en pointillés illustre la température à l'intérieur de l'accumulateur 3 au niveau d'un court-circuit et la courbe en trait plein illustre la température mesurée par un 40 capteur de type thermocouple disposé de façon classique à l'extérieur du boîtier 301. Le cycle simulé comprend une première phase d'échauffement, suivie d'une deuxième phase de refroidissement. Les mesures ont été effectuées en incluant une résistance chauffante commandée à l'intérieur du boîtier 301. On constate que la température mesurée à l'extérieur par le thermocouple ne s'élève que lentement et avec un certain retard. Par ailleurs, cette température mesurée à l'extérieur du boîtier 301 garde une amplitude relativement limitée, qu'il est délicat de dissocier d'un échauffement usuel en cours de décharge de l'accumulateur 3. Il est nécessaire d'attendre une durée conséquente avant de pouvoir déterminer que la température extérieure a atteint une amplitude anormale liée à un court-circuit. La figure 3 est une représentation schématique d'un accumulateur 3 selon un exemple de mise en oeuvre de l'invention. L'accumulateur 3 peut présenter la structure illustrée à la figure 1 et ainsi comprendre un boîtier incluant deux électrodes de polarités opposées plongées dans un électrolyte. L'électrode positive et l'électrode négative peuvent ainsi chacune inclure des films conducteurs respectifs. Les films conducteurs de ces électrodes peuvent être superposés en alternance et séparés par au moins un film séparateur isolant. Comme dans l'exemple de la figure 1, les films d'électrode et les films séparateurs peuvent être superposés en alternance dans un enroulement autour d'un axe, de façon à former un accumulateur 3 sous forme de bobineau. Du matériau ferromagnétique est contenu dans le boîtier. Le matériau ferromagnétique est par exemple inclus dans une ou les deux électrodes. Pour sa part, un accumulateur 3 de type lithium-ion contient du LiFePO4 qui est un matériau antiferromagnétique dont la susceptibilité est faible par rapport à celle de certains matériaux ferromagnétiques. La figure 5 illustre l'inverse de la susceptibilité magnétique du LiFePO4 en ordonnée en fonction de sa température en abscisse.. D'une manière générale, le matériau ferromagnétique déjà présent dans une pile litium-ion est sensible à la température, ce qui modifie son aimantation jusqu'à la rendre très faible lorsqu'on se rapproche de la température de curie. Si le matériau des électrodes à la base de la réaction électrochimique n'est que trop faiblement ferromagnétique, du matériau additionnel ferromagnétique peut être inclus dans l'accumulateur. Un tel matériau additionnel présentera avantageusement une température de Curie inférieure à 600°C, de préférence inférieure à 400°C. Avec une telle température de Curie, on disposera d'une bonne sensibilité de mesure à l'élévation de température. Par exemple, au moins l'une des deux électrodes peut inclure un matériau additionnel ferromagnétique. L'une des deux électrodes peut ainsi inclure de la ferrite. Cette ferrite pourra comprendre un alliage de NiZn ou un alliage de MnZn. Les figures 9 et 10 illustrent des densités de flux de saturation pour différentes compositions de ferrite. Les valeurs reportées en référence sur les courbes correspondent au paramètre Ô de la composition de la ferrite. La connaissance de ces courbes permettra d'extrapoler une température en fonction d'un champ magnétique. L'accumulateur 3 comprend un capteur magnétique 11 placé à l'extérieur 5 du boîtier de l'accumulateur 3. L'implantation du capteur magnétique 11 ne perturbe ainsi pas l'étanchéité de l'accumulateur 3 et n'accroît pas les risques d'apparition d'un court-circuit dans le boîtier. Le capteur magnétique 11 est susceptible de mesurer les variations de champs magnétiques à l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3. Le capteur 11 est avantageusement accolé au 10 boîtier de l'accumulateur 3 pour présenter une sensibilité maximale aux variations de champs magnétiques à l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3. Dans un accumulateur 3 cylindrique, le capteur 11 est avantageusement configuré pour mesurer essentiellement le champ magnétique perpendiculaire à l'axe de l'accumulateur et rejeter le champ magnétique selon l'axe de cet 15 accumulateur 3. Ainsi, le capteur 11 est moins sensible aux courants de charge ou de décharge de l'accumulateur 3 en fonctionnement normal, à l'origine d'un champ magnétique selon l'axe de l'accumulateur 3. Le champ magnétique induit par le réchauffement du matériau ferromagnétique sera généralement sensiblement orienté selon une direction. Un tel champ sera bien mesuré par un 20 capteur 11 capable de mesurer la composante radiale du champ magnétique à l'intérieur du boîtier dès lors qu'il pourra s'aligner selon la direction dudit champ. L'accumulateur 3 inclut un circuit 13 configuré pour déterminer la température à l'intérieur du boîtier en fonction du champ magnétique mesuré. Cette température peut être déterminée sur la base d'une loi de température en 25 fonction du champ mesuré qui peut être mémorisée dans le circuit 13. Cette loi peut être extrapolée à partir d'une courbe de sensibilité magnétique du matériau ferromagnétique inclus dans le boîtier. Avantageusement, l'accumulateur 3 inclut un second capteur magnétique 12 également placé à l'extérieur du boîtier. Ce capteur magnétique 12 présente 30 une sensibilité au champ magnétique à l'intérieur du boîtier inférieure à celle du capteur 11. Cette sensibilité au champ magnétique à l'intérieur du boîtier du capteur 12 est avantageusement sensiblement nulle. Le capteur 12 mesure ainsi le champ ambiant, pour tenir compte par exemple du champ magnétique terrestre. Une telle sensibilité inférieure peut être obtenue en éloignant le 35 capteur 12 de l'accumulateur 3 ou en le séparant de l'accumulateur 3 par l'intermédiaire d'un blindage. Le circuit 13 réalise avantageusement une mesure différentielle entre le champ magnétique mesuré par le capteur 11 et le champ magnétique mesuré par le capteur 12. Ainsi, pour des champs magnétiques relativement faibles à l'intérieur du boîtier, on peut obtenir une mesure de ce 40 champ induit par un éventuel échauffement de façon relativement précise, en rejetant l'influence du champ magnétique environnant de l'accumulateur 3. Dans cet exemple, l'accumulateur 3 comprend un unique capteur 11 accolé à son boîtier. Ce capteur 11 est avantageusement disposé à mi longueur le long de l'axe de l'accumulateur 3, afin de pouvoir détecter de façon optimale des augmentations de température dans le boîtier sur toute la longueur de l'accumulateur 3. Plusieurs capteurs magnétiques 11 pourront bien entendu être répartis radialement autour de l'accumulateur 3, ou le long de l'axe de l'accumulateur 3. Afin de renforcer l'amplitude du champ magnétique induit par un échauffement du matériau ferromagnétique dans le boîtier du fait d'un éventuel court-circuit, et afin de maîtriser l'orientation dudit champ vis-à-vis de l'orientation du capteur 11, l'accumulateur 3 comprend avantageusement un dispositif d'aimantation 14 de l'intérieur du boîtier. Le dispositif d'aimantation 14 est par exemple configuré pour générer un champ magnétique orienté perpendiculairement à l'axe de l'accumulateur 3. Avantageusement, le dispositif d'aimantation 14 est configuré pour générer un champ magnétique à l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3 sur commande, de façon dynamique. Ainsi, le dispositif d'aimantation 14 peut inclure un bobinage configuré pour appliquer à champ magnétique à l'intérieur du boîtier seulement lorsque ce bobinage est alimenté électriquement. Avantageusement, le circuit 13 est configuré pour alterner l'alimentation d'une telle bobine (et ainsi la génération du champ magnétique d'aimantation du matériau ferromagnétique) et la récupération d'une mesure de champ magnétique réalisée par le capteur 11 (et le cas échéant le capteur 12). Ainsi, la mesure de champ magnétique prise en compte par le capteur 11 (et le cas échéant le capteur 12) pour déterminer la température à l'intérieur de l'accumulateur 3 n'est pas perturbée par le champ magnétique généré par le dispositif d'aimantation 14.. La figure 6 illustre la différence des champs magnétiques mesurés par les capteurs magnétiques 11 et 12. La figure 7 illustre la température mesurée en simultané lors du cycle illustré à la figure 4 par un thermocouple extérieur au boîtier. Les capteurs 11 et 12 utilisés sont des portes de flux (dites fluxgates en langue anglaise) commercialisées sous la référence FLC100 par la société Stefan Mayer Instruments. Lors du réchauffement, le différentiel entre les champs magnétiques mesurés augmente rapidement puis décroît progressivement au fur et à mesure du réchauffement à l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3. Lorsque la phase de refroidissement est initiée, le différentiel entre les champs magnétiques mesurés diminue rapidement, puis croît progressivement au fur et à mesure du refroidissement à l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3. À la fin du refroidissement, lorsque l'intérieur du boîtier de l'accumulateur 3 retrouve sa température initiale, le différentiel entre les champs magnétiques retrouve quasiment sa valeur d'origine, avec un écart de seulement 25nT. Ainsi, on peut considérer que la mesure de champs magnétiques permet de réaliser des mesures de température répétitives de façon très fiable. Alors qu'il est nécessaire de plonger un thermocouple dans l'accumulateur 3 pour effectuer une mesure thermique significative et permettre d'identifier un éventuel dysfonctionnement, une mesure de température selon l'invention permet d'identifier un dysfonctionnement sans altérer l'intégrité de l'accumulateur 3 et en un temps réduit. La figure 8 illustre un système d'alimentation électrique 1. Dans ce système d'alimentation, une batterie 2 comprend plusieurs accumulateurs électrochimiques 3 selon l'invention. Une charge électrique 5 est connectée aux bornes de la batterie 2 par l'intermédiaire d'un interrupteur commandé 15. Chaque accumulateur 3 comprend un capteur magnétique 11 mesurant le champ magnétique à l'intérieur de son boîtier. Les capteurs 11 sont connectés à un circuit de commande commun 13. Le circuit de commande commun 13 commande avantageusement des dispositifs d'aimantation respectifs des accumulateurs 3. Un capteur magnétique commun 12 mesure le champ magnétique environnant de la batterie 2. Par une mesure différentielle entre chacun des champs magnétiques mesurés par les capteurs 11 et par le capteur 12, le circuit de commande 13 déduit la température à l'intérieur du boîtier de chacun des accumulateurs 3. Lorsque la température déterminée pour l'un des accumulateurs 3 dépasse un seuil, le circuit de commande 13 peut commander l'ouverture de l'interrupteur 15 afin d'interrompre la décharge de la batterie 2 dans la charge électrique 5. Le circuit de commande 13 peut ainsi limiter les conséquences d'un court-circuit à l'intérieur de l'un des accumulateurs 3. Le circuit de commande 13 assure ainsi la supervision du fonctionnement des accumulateurs 3. Dans cet exemple, la charge électrique 5 est découplée de l'ensemble de la batterie 2 par l'intermédiaire de l'interrupteur 15. On peut également envisager d'isoler uniquement un accumulateur 3 dont un dysfonctionnement a été identifié en le déconnectant des autres accumulateurs de la batterie 2, afin d'éviter une décharge des autres accumulateurs vers celui-ci, et en garantissant la continuité de service de la batterie 2. Des interrupteurs peuvent ainsi être inclus dans la batterie 2 afin de pouvoir isoler chacun des accumulateurs 3 par une commande du circuit 13. Bien que l'accumulateur 3 soit un accumulateur à bobineau dans 40 l'exemple illustré, l'invention s'applique bien entendu également à d'autres structures d'accumulateurs, par exemple un accumulateur comportant un empilement de films d'électrode et de séparateur. Un tel accumulateur peut notamment présenter une forme non cylindrique. REVENDICATIONS1. Accumulateur électrochimique (3), caractérisé en ce qu'il comprend : -un boîtier (301) ; -au moins deux électrodes (31,33) et un électrolyte contenus dans le boîtier ; -au moins du matériau ferromagnétique contenu dans le boîtier ; -un capteur magnétique disposé à l'extérieur du boîtier et susceptible de mesurer les variations de champs magnétiques à l'intérieur du boîtier ; -un circuit configuré pour déterminer la température à l'intérieur du boîtier en 10 fonction du champ magnétique mesuré. 2. Accumulateur électrochimique (3) selon la revendication 1, dans lequel lesdites électrodes incluent chacune un film d'électrode respectif, lesdits films d'électrode (31, 33) étant superposés en alternance, lesdits films d'électrode 15 étant séparés par au moins un film séparateur isolant (32, 34). 3. Accumulateur électrochimique (3) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel lesdits films (31, 32, 33, 34) sont enroulés autour d'un même axe. 20 4. Accumulateur électrochimique (3) selon la revendication 3, dans lequel ledit capteur est susceptible de mesurer la composante du champ magnétique à l'intérieur du boîtier selon une perpendiculaire audit axe. 5. Accumulateur électrochimique (3) selon l'une quelconque des revendications 25 précédentes, dans lequel au moins une desdites électrodes inclut du Li Fe PO4. 6. Accumulateur électrochimique (3) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins une desdites électrodes inclut de la 30 ferrite. 7. Accumulateur électrochimique selon la revendication 6, dans lequel la ferrite comprend un alliage NiZn ou un alliage MnZn. 35 8. Accumulateur électrochimique (3) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit matériau ferromagnétique présente une température de Curie inférieure à 600°C. 9. Accumulateur électrochimique (3) selon l'une quelconque des revendications 40 précédentes, dans lequel ledit capteur magnétique est un premier capteur magnétique (11), l'accumulateur incluant en outre un deuxième capteur magnétique (12) disposé à l'extérieur du boîtier (301) et présentant une 2 9 856 13 12 sensibilité au champ magnétique de l'intérieur du boîtier inférieure à la sensibilité du premier capteur magnétique à ce même champ. 10.Accumulateur électrochimique (3) selon la revendication 9, dans lequel le 5 circuit (13) détermine la température à l'intérieur du boîtier (301) en fonction de la différence entre le champ mesuré par le premier capteur (11) et le champ mesuré par le deuxième capteur (12). 11.Accumulateur électrochimique selon l'une quelconque des revendications précédentes, incluant un dispositif d'aimantation (14) de l'intérieur du boîtier. 12.Accumulateur électrochimique (3) selon la revendication 11, dans lequel le dispositif d'aimantation (14) inclut un bobinage configuré pour appliquer un champ magnétique à l'intérieur du boîtier (301) lorsque ce bobinage est alimenté électriquement, ledit circuit (13) étant configuré pour commander l'alimentation électrique dudit bobinage et configuré pour récupérer une mesure du capteur magnétique, le circuit (13) étant configuré pour commander des alimentations électriques du bobinage et récupérer des mesures du capteur magnétique de façon alternée. 13. Système d'alimentation (1), comprenant : -un accumulateur électrochimique (3) selon l'une quelconque des revendications précédentes ; -un interrupteur (15) connectant/déconnectant sélectivement l'accumulateur 25 électrochimique des bornes du système d'alimentation destinées à être connectées à une charge électrique (5) ; -un circuit de supervision (13) du fonctionnement de l'accumulateur électrochimique commandant la déconnexion entre l'accumulateur électrochimique et les bornes du système d'alimentation lorsque la température 30 mesurée par ledit capteur franchit un seuil.