Brevet FR2982170A1 — publié le 20130510

La présente invention concerne le domaine des procédés de désacidification d'un effluent gazeux. L'invention s'applique avantageusement au traitement de gaz d'origine industrielle et du gaz naturel. On utilise couramment des procédés d'absorption mettant en oeuvre une solution aqueuse d'amines, pour retirer les composés acides (notamment le CO2, l'H2S, le COS, le CS2, le SO2 et les mercaptans) présents dans un gaz. Le gaz est désacidifié par mise en contact avec la solution absorbante, puis la solution absorbante est régénérée thermiquement. Par exemple le document US 6 852 10 144 décrit une méthode d'élimination des composés acides des hydrocarbures. La méthode utilise une solution absorbante eau-N-méthyldiéthanolamine ou eautriéthanolamine contenant une forte proportion d'un composé appartenant au groupe suivant : pipérazine et/ou méthylpipérazine et/ou morpholine. 15 Une limitation des solutions absorbantes couramment utilisées dans des applications de désacidification est une sélectivité insuffisante d'absorption de l'H2S par rapport au CO2. En effet, dans certains cas de désacidification du gaz naturel, on recherche une élimination sélective de l'H2S en limitant au maximum l'absorption du CO2. Cette contrainte est particulièrement importante pour des gaz 20 à traiter contenant déjà une teneur en CO2 inférieure ou égale à la spécification désirée. On recherche alors une capacité d'absorption de H2S maximale avec une sélectivité maximale d'absorption de H2S vis-à-vis du CO2. Cette sélectivité permet de maximiser la quantité de gaz traité et de récupérer un gaz acide en sortie de régénérateur ayant une concentration la plus élevée possible en H2S ce 25 qui limite la taille des unités de la chaîne soufre en aval du traitement et garantit un meilleur fonctionnement. Dans certains cas, une unité d'enrichissement en H2S est nécessaire pour concentrer en H2S le gaz acide. Dans ce cas, on recherche également l'amine la plus sélective. Des amines tertiaires, comme la Nméthyldiéthanolamine, ou encombrées présentant une cinétique de réaction lente 30 avec le CO2 sont couramment utilisées, mais présentent des sélectivités limitées à des taux de charge en H2S élevés. Une autre limitation des solutions absorbantes couramment utilisées dans des applications de désacidification totale est une cinétique de captage du CO2 ou du COS trop lente. Dans le cas où les spécifications désirées sur le CO2 ou en COS sont très poussées, on recherche une cinétique de réaction la plus rapide possible de manière à réduire la hauteur de la colonne d'absorption, cet équipement sous pression, typiquement entre 20 et 90 bars, représentant une part importante des coûts d'investissements du procédé. Que l'on recherche une cinétique de captage du CO2 et du COS maximale dans une application de désacidification totale, ou une cinétique de captage du CO2 minimale dans une application sélective, on désire toujours utiliser une solution absorbante ayant la capacité cyclique la plus grande possible. Cette capacité cyclique, notée Da correspond à la différence de taux de charge (a désignant le nombre de moles de composés acides absorbés ngaz acide par kilogramme de solution absorbante) entre la solution absorbante alimentant la colonne d'absorption et la solution absorbante soutirée en fond de ladite colonne. En effet, plus la solution absorbante a une forte capacité cyclique, plus le débit de solution absorbante qu'il faut mettre en oeuvre pour désacidifier de gaz à traiter est restreint. Dans les procédés de traitement de gaz, la réduction du débit de solution absorbante a également un fort impact sur la réduction des investissements, notamment au niveau du dimensionnement de la colonne d'absorption. Un autre aspect primordial des opérations de traitement de gaz ou fumées industrielles par solvant reste la régénération de l'agent de séparation. En fonction du type d'absorption (physique et/ou chimique), on envisage généralement une 25 régénération par détente, et/ou par distillation et/ou par entraînement par un gaz vaporisé appelé "gaz de strippage". Une autre limitation des solutions absorbantes couramment utilisées aujourd'hui est une consommation énergétique nécessaire à la régénération du solvant qui est trop importante. Ceci est particulièrement vrai dans le cas où la pression 30 partielle de gaz acides est faible. Par exemple, pour une solution aqueuse de 2- aminoéthanol (ou monoéthanolamine ou éthanolamine ou MEA) à 30% poids utilisée pour le captage du CO2 en post-combustion dans une fumée de centrale thermique, où la pression partielle de CO2 est de l'ordre de 0,12 bar, l'énergie de régénération représente 3,7 GJ environ par tonne de CO2 captée. Une telle consommation énergétique représente un coût opératoire considérable pour le procédé de captage du CO2. Il est bien connu de l'homme du métier que l'énergie nécessaire à la régénération par distillation d'une solution d'amine peut se décomposer selon trois postes différents : l'énergie nécessaire pour réchauffer le solvant entre la tête et le fond du régénérateur, l'énergie nécessaire pour abaisser la pression partielle de gaz acide dans le régénérateur par vaporisation d'un gaz de strippage, et enfin l'énergie nécessaire pour casser la liaison chimique entre l'amine et le CO2. Ces deux premiers postes sont inversement proportionnels aux débits de solution absorbante qu'il est nécessaire de faire circuler dans l'unité pour réaliser une spécification donnée. Pour diminuer la consommation énergétique associée à la 15 régénération du solvant, il est donc préférable encore une fois de maximiser la capacité cyclique du solvant. Il est difficile de trouver des composés, ou une famille de composés, permettant aux différents procédés de désacidification de fonctionner à moindres coûts 20 opératoires (dont l'énergie de régénération) et d'investissements (dont le coût de la colonne d'absorption). Il est bien connu de l'homme du métier que les amines tertiaires ou les amines secondaires avec un encombrement stérique sévère ont une cinétique de captage 25 du CO2 plus lente que des amines primaires ou secondaires peu encombrées. En revanche, les amines tertiaires ou secondaires avec un encombrement stérique sévère ont une cinétique de captage de l'H2S instantanée, ce qui permet de réaliser une élimination sélective de l'H2S basée sur des performances cinétiques distinctes. 30 Parmi les applications des amines secondaires avec un encombrement stérique sévère, le document US 4,405,581 décrit un procédé d'absorption sélective de gaz sulfurés par un absorbant contenant des monoamines secondaires possédant un encombrement stérique sévère dont au moins un des substituants est un groupement hydroxyalkyle. Le document US 4,405,811 décrit un procédé d'élimination sélective de l'H2S dans 5 des gaz contenant de l'H2S et du CO2 par un absorbant contenant des monoamines tertiaires possédant un encombrement stérique sévère dont au moins un des substituants est un groupement hydroxyalkyle. Les inventeurs ont découvert que les monoamines tertiaires ou secondaires 10 possédant un encombrement stérique sévère dont au moins un des substituants est un groupement hydroxyalkyle ne sont pas équivalentes en terme de performances pour leur usage dans des formulations de solution absorbante pour le traitement de gaz acides dans un procédé industriel. 15 La présente invention a pour objet l'utilisation de monoamines tertiaires ou secondaires possédant un encombrement stérique sévère et appartenant à la famille des di-(hydroxyalkyl)-monoamines. De manière générale, la présente invention décrit un procédé d'élimination des 20 composés acides contenus dans un effluent gazeux, dans lequel on effectue une étape d'absorption des composés acides par mise en contact de l'effluent gazeux avec une solution absorbante comportant : de l'eau au moins un composé azoté choisi parmi les di-(hydroxyalkyl)- 25 monoamines répondant à l'une des formules (I) et (II) suivantes : R1 HO OH la formule (I) étant R2 R3 R4 R5 , dans laquelle R1 et R6 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, et R2, R3, R4 et R5 sont choisis indifféremment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition que au moins 5 deux des radicaux choisis parmi R2, R3, R4 et R5 soient choisis indépendamment parmi des radicaux alkyles renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, R9 R7 R9N HO( OH R11 la formule (II) étant R10 , dans laquelle R7 est un radical alkyle comportant entre 1 et 4 atomes de carbone, 10 R8 et R9 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, et R10 et R11 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition que au moins un des radicaux R10 ou R11 soit un radical alkyle comportant entre 1 et 4 atomes 15 de carbone. Selon l'invention, le composé azoté peut être choisi parmi les composés suivants : H HON OH le N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1-propanol H le N-(2'-hydroxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol HOXN OH H HONOH 20 le N-(2'-hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol , et HOVNOH le (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)-3-amino-2-butanol La solution absorbante peut comporter entre 10% et 90% poids dudit composé azoté et entre 10% et 90% poids d'eau. La solution absorbante peut comporter, en outre, une quantité non nulle et 5 inférieure à 20 % poids d'une amine primaire ou secondaire. Ladite amine primaire ou secondaire peut être choisie dans le groupe constitué par : MonoEthanolAmine, N-butylethanolamine 10 Aminoethylethanolamine, Diglycolamine, Pipérazine, N-(2-hyd roxyethyl)Pipérazine, N-(2-aminoethyl)Pipérazine, 15 Morpholine, 3-(metylamino)propylamine, 1,6-hexanediamine, N,Ni-diméthy1-1,6-hexanediamine. La solution absorbante peut comporter, en outre, un solvant physique choisi parmi 20 le méthanol et le sulfolane. L'étape d'absorption des composés acides peut être réalisée à une pression comprise entre 1 bar et 120 bars, et à une température comprise entre 20°C et 100°C. Après l'étape d'absorption, on peut obtenir un effluent gazeux appauvri en 25 composés acides et une solution absorbante chargée en composés acides, et on peut effectuer au moins une étape de régénération de la solution absorbante chargée en composés acides. L'étape de régénération peut être réalisée à une pression comprise entre 1 bar et 10 bars et à une température comprise entre 100°C et 180°C. 30 L'effluent gazeux peut être choisi parmi le gaz naturel, les gaz de synthèse, les fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz acides issus d'une unité aux amines, les gaz issus d'une unité de réduction en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse, les gaz de cimenterie, les fumées d'incinérateur. Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre pour éliminer sélectivement 5 de l'H2S par rapport au CO2 d'un effluent gazeux comportant de l'H2S et du CO2. L'utilisation des composés di-(hydroxylalkyl)-monoamines selon l'invention permettent d'obtenir des capacités d'absorption des gaz acides plus importantes que les amines de référence. 10 Par ailleurs, les composés selon l'invention présentent une sélectivité vis-à-vis de l'H2S plus importante que les amines de référence. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite, ci-après, en se référant 15 à la figure 1 représentant un schéma de principe d'un procédé de traitement de gaz acides. La présente invention propose d'éliminer les composés acides d'un effluent gazeux en mettant en oeuvre en solution aqueuse au moins un composé choisi 20 dans le groupe des monoamines tertiaires ou secondaires possédant un encombrement stérique sévère et appartenant à la famille des di(hydroxyalkyl)monoamines. Composition de la solution absorbante 25 La solution absorbante mise en oeuvre dans le procédé selon l'invention comporte: a - de l'eau; b - au moins une molécule choisie dans le groupe des monoamines tertiaires ou 30 secondaires possédant un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote et appartenant à la famille des di-(hydroxyalkyl)monoamines. Les di-(hydroxyalkyl)-monoamines mises en oeuvre selon l'invention sont caractérisées par un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote qui répond à la condition particulière suivante selon que la monoamine est primaire ou 5 secondaire: Dans le cas des monoamines secondaires, l'encombrement stérique de l'atome d'azote de la molécule est systématiquement renforcé par la présence d'au moins deux groupes alkyles renfermant 1 à 4 atomes de carbone qui sont liés à un des atomes de carbone situé en alpha de 10 l'atome d'azote ou est systématiquement renforcé par la présence d'au moins deux groupes alkyles renfermant 1 à 4 atomes de carbone, chacun des deux groupes alkyles étant liés à un atome de carbone situé de part et d'autre en alpha et alpha' de l'atome d'azote. Dans le cas des monoamines tertiaires, l'encombrement stérique de 15 l'atome d'azote de la molécule est systématiquement renforcé par la présence d'au moins un groupe alkyle renfermant 1 à 4 atomes de carbone qui est lié à un des atomes de carbone situés en alpha de l'atome d'azote. Les di-(hydroxyalkyl)-monoamines secondaires mis en oeuvre selon l'invention 20 répondent à la formule générale suivante : R1 R6 (I) HO OH dans laquelle R1 et R6 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène ou un radical 25 alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone. De préférence, R1 et R6 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou un radical éthyle. R2, R3, R4 et R5 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène ou un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition impérative que au moins deux des radicaux choisis parmi R2, R3, R4 et R5 soient choisis indépendamment parmi des radicaux alkyles renfermant de 1 à 4 atomes de carbone. C'est cette condition qui définit un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote d'une monoamine secondaire selon l'invention. De préférence, R2, R3, R4 et R5 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou un radical éthyle, à la condition impérative que au moins deux des radicaux choisis parmi R2, R3, R4 et R5 soient choisis indépendamment parmi un radical méthyle ou un radical éthyle. De préférence, deux radicaux parmi R2, R3, R4 et R5 sont des atomes d'hydrogène et deux radicaux choisis parmi R2, R3, R4 et R5 sont choisis indépendamment parmi un radical méthyle et un radical éthyle. De préférence, la solution absorbante mise en oeuvre selon l'invention comporte les composés couverts par la formule (I) cités ci-après : H le N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1-propanol HO X N OH H HOXIsJOH le N-(2'-hydroxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol , et H le N-(2'-hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol HOÇN Les dihydroxyalkylamines tertiaires mis en oeuvre selon l'invention répondent à la formule générale suivante : R8 R7 R9 HO OH R10 R11 dans laquelle R7 est impérativement un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, 5 et de préférence un radical méthyle ou un radical éthyle R8 et R9 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène ou un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone. De préférence, R8 et R9 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou un radical éthyle. 10 R10 et R11 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène, ou un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition impérative que au moins un des radicaux R10 ou R11 soit un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone. C'est cette condition associée à la définition de R7 qui définit un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote d'une monoamine 15 tertiaire selon l'invention. De préférence, R10 et R11 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou un radical éthyle, à la condition impérative que au moins un des radicaux R10 ou R11 soit un radical méthyle ou un radical éthyle. De préférence, un des radicaux R10 ou R11 est un atome d'hydrogène et un des 20 radicaux R10 ou R11 est un radical méthyle ou un radical éthyle. De préférence, la solution absorbante mise en oeuvre selon l'invention comporte le composé couvert par la formule (I) cité ci-après : HOVrjOH le (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)-3-amino-2-butanol 25 2 982 170 11 Les amines selon la formule générale (I) ou (II) peuvent être en concentration variable dans la solution absorbante, par exemple comprise entre 10% et 90% poids, de préférence entre 20% et 60% poids, de manière très préférée entre 30% et 50% poids. La solution absorbante peut contenir entre 10% et 90% poids d'eau, de préférence entre 40% et 80% poids d'eau, de manière très préférée de 50% à 70% d'eau. Dans un mode de réalisation, les amines selon la formule générale (I) ou (II) peuvent être formulées avec un composé, contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire. Par exemple, la solution absorbante comporte jusqu'à une concentration de 20% poids, de préférence inférieure à 15% poids, de préférence inférieure à 10% poids dudit composé contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire. De préférence, la solution absorbante comporte au moins 0,5% poids dudit composé contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire. Ledit composé permet d'accélérer la cinétique d'absorption du COS et, dans certains cas, du CO2 contenu dans le gaz à traiter. Une liste non exhaustive de composés contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire qui peuvent entrer dans la formulation est donnée ci-dessous : Monoéthanolamine, N-butyléthanolamine Aminoéthyléthanolamine, Diglycolamine, Pipérazine, N-(2-hydroxyéthyl)pipérazine, N-(2-aminoéthyl)pipérazine, Morpholine, 3-(méthylamino)propylamine, 1,6-hexanediamine, - N,N1-diméthy1-1,6-hexanediamine. La solution absorbante peut comporter en outre un solvant physique comme par exemple le méthanol et le sulfolane. Synthèse d'une molécule selon la formule générale de l'invention On peut synthétiser les molécules de l'invention selon toute voie permise par la chimie organique. Parmi celles-ci, on peut citer sans être exhaustif les réactions 10 d'additions de monoalcanolamines primaires ou secondaires avec des époxydes plus ou moins substitués. Ces réactions appliquées aux composés préférés de l'invention sont représentées par les schémas suivants et appellent quelques commentaires. 15 Exemple de synthèse des composés couverts par la formule (I) O R avec R = H, Me ou Et Exemple de synthèse d'un composé couvert par la formule (II) O H HO/N » HOVNOH 20 La réaction d'addition d'une amine primaire ou secondaire sur un époxyde est une réaction bien connue de la chimie organique. Elle est utilisée industriellement notamment pour fabriquer de la N-méthyléthanolamine par réaction de la 25 méthylamine et de l'oxyde d'éthylène. Lorsque l'on souhaite à partir d'une amine primaire obtenir une alcanolamine secondaire par réaction avec un époxyde, il est HO NH2 H R NOH HO recommandé d'opérer avec un excès d'amine afin de défavoriser l'obtention du composé de di-addition qui serait une amine tertiaire non souhaitée. Lorsque l'on souhaite à partir d'une amine secondaire obtenir une alcanolamine tertiaire par réaction avec un époxyde, on peut opérer avec des quantités équimolaires ou bien avec un excès de l'un ou de l'autre des réactifs. Les excès de réactifs peuvent être séparés du produit souhaité en fin de réaction et recyclés dans le procédé. La réaction d'addition d'une amine sur un époxyde est une réaction exothermique 10 qui requiert généralement le contrôle de la température de réaction. Elle s'effectue par exemple entre - 10°C et 140°C selon la nature et la réactivité de l'amine et de l'époxyde considéré. Cette réaction peut s'effectuer en absence ou en présence d'un solvant. Lorsqu'un solvant est utilisé, il peut être choisi parmi les solvants conventionnels utilisés en 15 chimie organique. Il peut s'agir par exemple mais de manière non limitative de l'eau ou d'un alcool tel le méthanol, l'éthanol ou l'isopropanol. Cette réaction ne nécessite en général pas de catalyseur bien que certains composés tels des amines tertiaires, des sels d'ammonium quaternaires ou des dérivés métalliques puissent être utilisés. 20 Nature des effluents gazeux Les solutions absorbantes selon l'invention peuvent être mises en oeuvre pour désacidifier les effluents gazeux suivants : le gaz naturel, les gaz de synthèse, les 25 fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz acides issus d'une unité aux amines, les gaz issus d'une unité de réduction en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse, les gaz de cimenterie, les fumées d'incinérateur. Ces effluents gazeux contiennent un ou plusieurs des composés acides suivants : le CO2, l'H2S, des mercaptans, du COS, du CS2, le SO2. 30 Les fumées de combustion sont produites notamment par la combustion d'hydrocarbures, de biogaz, de charbon dans une chaudière ou pour une turbine à gaz de combustion, par exemple dans le but de produire de l'électricité. A titre d'illustration, on peut mettre en oeuvre le procédé selon l'invention pour absorber au moins 70%, de préférence au moins 80% voire au moins 90% du CO2 contenu dans les fumées de combustion. Ces fumées ont généralement une température 5 comprise entre 20 et 60°C, une pression comprise entre 1 et 5 bars et peuvent comporter entre 50 et 80 % d'azote, entre 5 et 40 % de dioxyde de carbone, entre 1 et 20 % d'oxygène, et quelques impuretés comme des SOx et des NOx, s'ils n'ont pas été éliminés en amont du procédé de désacidification. En particulier, le procédé selon l'invention est particulièrement bien adapté pour absorber le CO2 10 contenu dans des fumées de combustion comportant une faible pression partielle de CO2, par exemple une pression partielle de CO2 inférieure à 200 mbars. Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre pour désacidifier un gaz de synthèse. Le gaz de synthèse contient du monoxyde de carbone CO, de l'hydrogène H2 (généralement dans un ratio H2/CO égale à 2), de la vapeur d'eau 15 (généralement à saturation à la température où le lavage est effectué) et du dioxyde de carbone CO2 (de l'ordre de la dizaine de pourcents). La pression est généralement comprise entre 20 et 30 bars, mais peut atteindre jusqu'à 70 bars. Il peut contenir, en outre, des impuretés soufrées (H2S, COS, etc.), azotées (NH3, HCN) et halogénées. 20 Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre pour désacidifier un gaz naturel. Le gaz naturel est constitué majoritairement d'hydrocarbures gazeux, mais peut contenir plusieurs des composés acides suivants : le CO2, l'H2S, des mercaptans, du COS, du CS2. La teneur de ces composés acides est très variable et peut aller jusqu'à 40% pour le CO2 et l'H2S. La température du gaz 25 naturel peut être comprise entre 20°C et 100°C. La pression du gaz naturel à traiter peut être comprise entre 10 et 120 bars. L'invention peut être mise en oeuvre pour atteindre des spécifications généralement imposées sur le gaz désacidifié, qui sont moins de 2% de CO2, voire moins de 50 ppm de CO2 pour réaliser ensuite une liquéfaction du gaz naturel et moins de 4 ppm d'H2S, et moins 30 de 50 ppm, voire moins de 10 ppm, volume de soufre total. Procédé d'élimination des composés acides dans un effluent gazeux La mise en oeuvre d'une solution aqueuse comportant un composé selon la 5 formule générale (A) pour désacidifier un effluent gazeux est réalisée de façon schématique en effectuant une étape d'absorption suivie d'une étape de régénération, par exemple tel que représenté par la figure 1. En référence à la figure 1, l'étape d'absorption consiste à mettre en contact l'effluent gazeux 1 avec la solution absorbante 4. L'effluent gazeux 1 est introduit 10 en fond de C1, la solution absorbante est introduite en tête de C1. La colonne Cl est munie d'un moyen de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple un garnissage vrac, un garnissage structuré ou des plateaux. Lors du contact, les fonctions amines des molécules selon la formule générale (A) de la solution absorbante réagissent avec les composés acides contenus dans l'effluent de 15 manière à obtenir un effluent gazeux appauvri en composés acides 2 évacué en tête de Cl et une solution absorbante enrichie en composés acides 3 évacuée en fond de Cl pour être régénérée. L'étape de régénération consiste notamment à chauffer et, éventuellement à détendre, la solution absorbante enrichie en composés acides afin de libérer les 20 composés acides sous forme gazeuse. La solution absorbante enrichie en composés acides 3 est introduite dans l'échangeur de chaleur E1, où elle est réchauffée par le flux 6 provenant de la colonne de régénération C2. La solution 5 réchauffée en sortie de El est introduite dans la colonne de régénération C2. La colonne de régénération C2 est équipée d'internes de mise en contact entre 25 gaz et liquide, par exemple des plateaux, des garnissages en vrac ou structurés. Le fond de la colonne C2 est équipé d'un rebouilleur R1 qui apporte la chaleur nécessaire à la régénération en vaporisant une fraction de la solution absorbante. Dans la colonne C2, sous l'effet de la mise en contact de la solution absorbante arrivant par 5 avec la vapeur produite par le rebouilleur, les composés acides sont 30 libérés sous forme gazeuse et évacués en tête de C2 par le conduit 7. La solution absorbante régénérée 6, c'est-à-dire appauvrie en composés acides 6 est refroidie dans El, puis recyclée dans la colonne Cl par le conduit 4. L'étape d'absorption des composés acides peut être réalisée à une pression dans Cl comprise entre 1 bar et 120 bars, de préférence entre 20 bars et 100 bars 5 pour le traitement d'un gaz naturel, de préférence entre 1 bar et 3 bars pour le traitement des fumées industrielles, et à une température dans Cl comprise entre 20°C et 100°C, préférentiellement comprise entre 30°C et 90°C, voire entre 30 et 60°C. 10 L'étape de régénération du procédé selon l'invention peut être réalisée par régénération thermique, éventuellement complétée par une ou plusieurs étapes de détente. La régénération peut être effectuée à une pression dans C2 comprise entre 1 bar et 5 bars, voire jusqu'à 10 bars et à une température dans C2 comprise entre 15 100°C et 180°C. De manière préférée, la température de régénération dans C2 est comprise entre 155°C et 180°C dans le cas où l'on souhaite réinjecter les gaz acides. 20 Exemples : Exemple 1 : Mode opératoire de synthèse Les exemples suivants illustrent la synthèse des molécules préférées de 25 l'invention selon la voie de synthèse précédemment décrite, étant entendu que toutes les possibilités de synthèse de ces molécules tant au niveau des routes de synthèses que des modes opératoires possibles ne sont pas ici décrites. N-(2'-hydroxvéthvl)-2-amino-2-méthy1-1 -propanol 30 A une solution de 1,68 mole de 2-amino-2-méthyl-1-propanol dans 150 ml d'eau, on introduit sous agitation en une heure 0,83 mole d'oxyde d'éthylène à une température maintenue inférieure à 20°C. On élimine ensuite l'eau et l'excès de 2- méthy1-2-amino-1-propanol par distillation et on recristallise le produit résiduel dans de l'acétate d'éthyle pour obtenir après séchage 72g de N-(2'-hydroxyéthyl)- 2-amino-2-méthy1-1-propanol dont la structure est confirmée par l'analyse RMN (CDCI3) : 68,2 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH2-OH 53,4 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH2-OH 23,5 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH2-OH 43,3 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH2-OH 61,5 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH2-0H N-(2'-hyd roxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol A une solution de 1,68 mole de 2-amino-2-méthyl-1-propanol dans 300 ml d'eau, on introduit sous agitation en une heure 0,84 mole d'oxyde de propylène à une température maintenue inférieure à 25°C. On élimine ensuite l'eau et l'excès de 2- méthy1-2-amino-1-propanol par distillation et on recristallise le produit résiduel dans de l'acétate d'éthyle pour obtenir après séchage 78g de N-(2'- hydroxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol dont la structure est confirmée par l'analyse RMN (CDCI3) : 68,3 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH 53,3 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH 23,4 et 23,8 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH 49,0 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH 66,6 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH 20,8 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH3)-OH N-(2'-hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol A une solution de 1,11 mole de 2-amino-2-méthyl-1-propanol dans 220 ml d'eau, on introduit sous agitation en deux heures 0,55 mole de 1,2-époxybutane à une 30 température maintenue à 40°C. On élimine ensuite l'eau et l'excès de 2-méthyl-2- amino-1-propanol par une distillation que l'on poursuit pour obtenir 72g de N-(2'- hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol dont la structure est confirmée par l'analyse RMN (CDCI3) : 68,4 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 53,3 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 23,7 et 23,8 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 47,0 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 72,0 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 27,9 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH 9,8 ppm : HO-CH2-C(CH3)2-NH-CH2-CH(CH2-CH3)-OH (N-méthvl-N-hydroxyéthyl)-3-amino-2-butanol On introduit 1,23 mole de N-méthyléthanolamine et 0,62 mole de 2,3-époxybutane dans un réacteur autoclave et on porte le milieu à la température de 120°C pendant 4 heures. Après retour à la température ambiante, on procède à une distillation sous pression réduite et on recueille 78g de (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)- 3-amino-2-butanol dont la structure est confirmée par l'analyse RMN (CDCI3) : 59,0 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 54,6 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 36,2 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 65,0 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 7,3 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 66,8 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH 18,9 ppm : HO-CH2-CH2-N(CH3)-CH(CH3)-CH(CH3)-OH Exemple 2 : Capacité et sélectivité d'élimination de H2S d'un effluent gazeux contenant H2S et CO2 par une solution d'amine de formule (I) : On réalise un test d'absorption à 40°C sur des solutions aqueuses d'amine au 30 sein d'un réacteur parfaitement agité ouvert coté gaz. Pour chaque solution, l'absorption est réalisée dans un volume liquide de 50 cm3 par bullage d'un courant gazeux constitué d'un mélange azote : dioxyde de carbone : hydrogène sulfuré de 89:10:1 en proportions volumiques, d'un débit de 30 NL/h pendant 90 minutes. On mesure à l'issue du test le taux de charge en H2S obtenu (a =nb de moles de H2S /kg de solution absorbante) ainsi que la sélectivité d'absorption vis-à-vis du CO2. Cette sélectivité S est définie de la manière suivante : a (Concentration du mélange gazeux en CO, ) S = H2S x soit dans les conditions du test décrit aco, (Concentration du mélange gazeux en H 2 S) ici S.10x Ce112S aco2 A titre d'exemple, on compare les taux de charge et la sélectivité entre des solutions absorbantes selon l'invention de N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1- propanol, de N-(2'-hydroxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol et de N-(2'- hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol selon la formule (I), à 50% en poids dans l'eau à une solution absorbante de Méthyldiéthanolamine (MDEA) à 47% poids dans l'eau qui constitue le solvant de référence pour une élimination sélective de H2S en traitement de gaz, ainsi qu'à une solution de diéthanolamine (DEA) à 50% en poids dans l'eau, et à une solution de 2-amino-2-méthy1-1- propanol (AMP) à 35% en poids dans l'eau. Les trois monoamines précédemment citées ne satisfaisant pas à l'invention sont indiquées à titre comparatif. La MDEA est un exemple comparatif de di-(hydroxylalkyl)-monoamine tertiaire mais où tous les groupements R7 à R11 sont des atomes d'hydrogène. La DEA est un exemple comparatif de di-(hydroxyalkyl)-monoamine secondaire mais où tous les groupements R1 à R6 sont des atomes d'hydrogène. L'AMP fournit un exemple de monohydroxyalkylamine primaire avec un encombrement stérique caractérisé par deux groupements méthyle sur le carbone en alpha de l'azote. Enfin les 3 exemples selon la formule (I) sont comparés à une solution absorbante de terbutyléthanolamine (TBEA) à 50% poids dans l'eau, monoamine secondaire avec un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote selon la formule générale du document US 4,405,581 mais qui, possédant une seule fonction alcool, n'entre pas dans la formule (I) selon l'invention. Composé Concentration T(°C) Taux de Sélectivité charge en H2S (mole/kg) MDEA 47% 40 0,16 6,3 DEA 50% 40 0,16 1,6 AMP 35% 40 0,29 2,1 TBEA 50% 40 0,34 (selon la formule générale du document US4,405,581) 9,5 N-(2'-hydroxvéthvI)-2- 50% 40 0,25 20,0 amino-2-méthy1-1-propanol N-(2'-hydroxygropy1)-2- 50% 40 0,24 17,7 amino-2-méthy1-1-propanol N-(2'-hyd roxybutyl)-2 50% 40 0,22 14,4 amino-2-méthvI-1-propanol Cet exemple illustre les gains en taux de charge et en sélectivité atteints avec une 5 solution absorbante selon l'invention, comparée notamment à la MDEA ainsi qu'à la DEA et l'AMP. La comparaison à la TBEA fait apparaître un gain significatif en sélectivité. Exemple 3 : Capacité et sélectivité d'élimination de H2S d'un effluent gazeux 10 contenant H2S et CO2 par une solution d'amine de formule (II) : La procédure de l'exemple 2 est répétée à l'exception d'une solution absorbante de (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)-3-amino-2-butanol selon la formule (II), à 50% en poids dans l'eau. Cette solution selon l'invention est comparée à une solution 15 absorbante de Méthyldiéthanolamine (MDEA) à 47% poids dans l'eau qui constitue la solution absorbante de référence pour une élimination sélective de l'H2S en traitement de gaz naturel. La MDEA est un exemple comparatif de di(hydroxylalkyl)-monoamine tertiaire mais où tous les groupements R7 à R11 sont des atomes d'hydrogène. L'exemple de solution absorbante selon l'invention est 5 également comparé à une solution absorbante de ter-butyldiéthanolamine (TBDEA) à 50% poids dans l'eau, monoamine tertiaire avec un encombrement stérique sévère de l'atome d'azote selon la formule générale du document US 4,405,811 mais qui n'entre pas dans la formule générale (II) selon l'invention. Enfin, l'exemple selon la formule générale (11) est comparé à une solution 10 absorbante de N-méthyl-N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1-propanol à 50% poids dans l'eau, cette di-(hydroxyalkyl)-monoamine tertiaire ayant pour formule : HO OH Le document GB 2 191 419A revendique l'utilisation de cette molécule dans un procédé d'élimination de composés soufrés dans le traitement du gaz naturel. 15 Cette di-(hydroxylalkyl)-monoamine tertiaire n'entre pas dans la formule générale (Il) selon l'invention. Composé Concentration T(°C) Taux de Sélectivité charge en H2S (mole/kg) MDEA 47% 40 0,16 6,3 TBDEA 50% 40 0,15 (selon la formule générale du document US 4,405,811) 7,6 N-méthyl-N-(2'-hyd roxyéthyl)- 50% 40 0,03 3,78 2-amino-2-méthy1-1-propanol (selon le document GB 2191419A) (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)-3- 50% 40 0,19 7,6 amino-2-butanol (selon l'invention) Cet exemple illustre les gains en taux de charge et en sélectivité pouvant être atteints avec une solution absorbante selon l'invention, comparée notamment à la MDEA et à la N-méthyl-N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1-propanol La comparaison à la TBDEA fait apparaître un gain en capacité d'absorption de H2S pour une même sélectivité. REVENDICATIONS1. Procédé d'élimination des composés acides contenus dans un effluent gazeux, dans lequel on effectue une étape d'absorption des composés acides par mise en contact de l'effluent gazeux avec une solution absorbante comportant : de l'eau au moins un composé azoté choisi parmi les di-(hydroxyalkyl)- monoamines répondant à l'une des formules (I) et (II) suivantes : R1 R6 HO OH 3 R4 R6 la formule (I) étant R2 R , dans laquelle R1 et R6 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical 15 alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, et R2, R3, R4 et R5 sont choisis indifféremment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition que au moins deux des radicaux choisis parmi R2, R3, R4 et R5 soient choisis indépendamment parmi des radicaux alkyles renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, 20 R9 R7 R9 HO N la formule (II) étant R10 R11 , dans laquelle R7 est un radical alkyle comportant entre 1 et 4 atomes de carbone, R8 et R9 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, etR10 et R11 sont choisis indépendamment parmi un atome d'hydrogène et un radical alkyle renfermant de 1 à 4 atomes de carbone, à la condition que au moins un des radicaux R10 ou R11 soit un radical alkyle comportant entre 1 et 4 atomes de carbone. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le composé azoté est choisi parmi les composés suivants : H le N-(2'-hydroxyéthyl)-2-amino-2-méthy1-1-propanol HOÇN OH H le N-(2'-hydroxypropy1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol HO X 1'1 OH H H0)\/N OH le N-(21-hydroxybuty1)-2-amino-2-méthy1-1-propanol , et le (N-méthyl-N-hydroxyéthyl)-3-amino-2-butanol 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel la solution absorbante comporte entre 10% et 90% poids dudit composé azoté et entre 10% et 90% poids d'eau. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la solution absorbante comporte, en outre, une quantité non nulle et inférieure à 20 % poids d'une amine primaire ou secondaire. 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel ladite amine primaire ou secondaire est choisie dans le groupe constitué par : - MonoEthanolAmine,N-butylethanolamine Aminoethylethanolamine, Diglycolamine, Pipérazine, N-(2-hydroxyethyl)Pipérazine, N-(2-aminoethyl)Pipérazine, Morpholine, 3-(metylamino)propylamine, 1,6-hexanediamine, N,N1-diméthy1-1,6-hexanediamine. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la solution absorbante comporte, en outre, un solvant physique choisi parmi le méthanol et le sulfolane. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'étape d'absorption des composés acides est réalisée à une pression comprise entre 1 bar et 120 bars, et à une température comprise entre 20°C et 100°C. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel après l'étape d'absorption, on obtient un effluent gazeux appauvri en composés acides et une solution absorbante chargée en composés acides, et on effectue au moins une étape de régénération de la solution absorbante chargée en composés acides. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'étape de régénération est réalisée à une pression comprise entre 1 bar et 10 bars et à une température comprise entre 100°C et 180°C. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'effluent gazeux est choisi parmi le gaz naturel, les gaz de synthèse, les fumées decombustion, les gaz de raffinerie, les gaz acides issus d'une unité aux amines, les gaz issus d'une unité de réduction en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse, les gaz de cimenterie, les fumées d'incinérateur. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, mis en oeuvre pour l'élimination sélective de l'H2S par rapport au CO2 d'un effluent gazeux comportant de l'H2S et du CO2.