Brevet FR2986864A1 — publié le 20130816

Méthode de mesure de la déformation d'une aube de turbomachine au cours du fonctionnement de la turbomachine La présente invention concerne le domaine de l'aéronautique et, plus particulièrement, un procédé de mesure de la déformation d'une aube d'un aéronef lors de son fonctionnement. De manière classique, une turbomachine d'aéronef comporte des rotors comprenant une pluralité d'aubes radiales pour accélérer un flux d'air d'amont en aval dans le corps de la turbomachine. Les performances d'une aube dépendent principalement de la forme de l'aube lorsque celle-ci est entraînée en rotation avec le rotor sur lequel elle est montée. En référence à la figure 1A, une aube 1 est montée sur un arbre de turbomachine 2 s'étendant selon un axe U. L'aube 1 présente traditionnellement une forme tridimensionnelle qui est modifiée en fonction de la vitesse de rotation de l'arbre de la turbomachine 2. A titre d'exemple, en référence à la figure 1B, l'aube 1 peut s'allonger radialement et/ou vriller lorsque la vitesse de rotation de l'arbre de turbomachine 2 augmente. Pour déterminer la forme optimale d'une aube de turbomachine, on utilise de manière classique un modèle théorique de l'aube qui définit de manière mathématique la forme de l'aube, par exemple au moyen d'un maillage. De manière connue, un tel modèle mathématique permet en outre de définir les contraintes appliquées globalement à l'aube lorsque celle-ci est déformée de manière locale. Autrement dit, si la tête de l'aube s'allonge de 3mm, le modèle théorique permet de prédire quelle est la déformée globale de l'aube, de sa tête jusqu'à son pied, ainsi que les contraintes appliquées à l'aube. Un modèle théorique d'une aube est, par nature, défini à partir d'hypothèses mathématiques qu'il est nécessaire de valider de manière pratique pour certifier la conformité du modèle théorique. Pour ce faire, on mesure la déformation de l'aube au cours du fonctionnement de la turbomachine et on compare la mesure de la déformation à une mesure de déformation théorique fournie par le modèle théorique. En cas d'écart, on modifie les paramètres mathématiques du modèle théorique pour que la mesure de déformation théorique corresponde à la mesure de déformation « réelle » mesurée lors des tests. Cette étape est classiquement désignée par l'homme du métier comme une étape de « recalage du modèle théorique ». Ainsi, la conformité d'un modèle théorique est directement fonction de la précision de la mesure de déformation réelle de l'aube au cours du fonctionnement de la turbomachine. En référence à la figure 2, pour une turbomachine comportant un arbre de turbomachine axial 2, sur lequel sont montées des aubes radiales 1, et un carter de soufflante 21 enveloppant les aubes 1, on place de manière classique des capteurs de position C sur la surface intérieure du carter 21 de manière à venir détecter le passage des têtes 10 des aubes 1 au droit des capteurs C. A titre d'exemple, les capteurs de position C se présentent sous la forme de capteurs optiques qui permettent de mesurer le temps d'obturation du faisceau optique lors du passage d'une tête de l'aube. Ce temps d'obturation dépend directement de la forme de la tête de l'aube au cours de sa rotation ce qui permet de déduire, de manière classique, le mode propre de déformation de l'aube, par exemple, un vrillage de l'aube. Cette méthode de mesure de déformation est connue de l'homme du métier sous la désignation de « tip timing ». Lorsque la turbomachine ne comporte pas de carter extérieur, ce qui est par exemple le cas des turbomachines à hélices contrarotatives dites « open-rotor », il n'est pas possible de mettre en oeuvre la méthode de « tip timing » étant donné que la turbomachine ne comporte pas de support pour les capteurs de position. Une solution pour éliminer cet inconvénient consisterait à prévoir un mât de support des capteurs de position de manière à positionner lesdits capteurs extérieurement aux hélices afin de simuler une mesure de déformation par « tip-timing ». En pratique, cette solution est à proscrire car le mât de support induit une modification du comportement aérodynamique des hélices de la turbomachine et donc une détérioration de la précision de la mesure de déformation. Une mesure de déformation par « tip timing » présente aussi un inconvénient du fait qu'elle ne permet de détecter qu'une déformation locale à l'extrémité de l'aube. Il est alors difficile d'en déduire la déformation globale de l'aube, en particulier, lorsque l'aube présente des directions de raideur préférentielles ce qui est le cas, par exemple, pour une aube en matériau composite. L'invention vise à permettre une mesure de la déformation d'une aube de turbomachine qui soit simple, précise et pouvant être mise en oeuvre pour tout type de turbomachine, qu'elle comporte ou non un carter de turbomachine. Afin d'éliminer au moins certains de ces inconvénients, l'invention concerne une méthode de mesure de la déformation d'une aube de turbomachine comportant : une étape de positionnement d'au moins un accéléromètre sur un point local de l'aube de turbomachine, l'accéléromètre étant apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine selon au moins une direction de mesure donnée ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine à une première vitesse prédéterminée, l'accéléromètre étant soumis à une force centrifuge de direction déterminée ; une première étape de mesure de la force centrifuge, par l'accéléromètre, au point local de l'aube de turbomachine selon la direction de mesure donnée ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine à une deuxième vitesse prédéterminée, différente de la première vitesse prédéterminée, de manière à entraîner un déplacement angulaire de la direction de mesure de l'accéléromètre par rapport à la direction centrifuge ; une deuxième étape de mesure de la force centrifuge, par l'accéléromètre, au point local de l'aube de turbomachine selon la direction de mesure donnée ; et une étape de détermination du déplacement angulaire en fonction de la première mesure d'accélération et de la deuxième mesure d'accélération, ledit déplacement angulaire correspondant à une déformation angulaire du point local de l'aube de turbomachine. Grâce à l'invention, on peut mesurer une déformation locale de l'aube à la position de son choix. On obtient ainsi une mesure précise de la déformation et, ce, pour tout type de turbomachine, avec ou sans carter, et pour tout type d'aube, métallique ou composite. En effet, on peut positionner l'accéléromètre pour mesurer une déformation locale en tenant compte des directions de raideur préférentielles d'une aube en matériau composite. En outre, la détermination de la déformation de l'aube par mesure d'une déformation angulaire locale est simple à mettre en oeuvre étant donné que la direction centrifuge est une direction parfaitement définie lorsque l'aube se déforme lors de sa mise en rotation. Il en résulte une augmentation de la précision de mesure de déformation ce qui est bénéfique pour corriger le modèle théorique de l'aube. Avec un modèle théorique conforme à la réalité, on peut alors tester valablement un profil d'une aube sans recourir à des tests réels de l'aube de turbomachine. De manière préférée, la méthode comprend une étape d'obtention de la valeur de la force centrifuge à la première vitesse de rotation prédéterminée et une étape d'obtention de la valeur de la force centrifuge à la deuxième vitesse de rotation prédéterminée, le déplacement angulaire étant déterminé par la formule suivante : aX = arccos(-Gx) - arccos(-Gx') G G' L'obtention de la valeur - c'est-à-dire la norme - de la force centrifuge (par mesure, calcul ou estimation) permet d'obtenir de manière directe le déplacement angulaire caractéristique de la déformation. Cela est particulièrement avantageux car on peut mesurer la déformation de l'aube en plusieurs points locaux au moyen d'un calculateur relié à un ou plusieurs accéléromètres. Selon un aspect de l'invention, l'accéléromètre étant apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine selon au moins deux directions de mesure données différentes, la méthode comprend : une première étape de mesure de la force centrifuge, par l'accéléromètre, au point local de l'aube de turbomachine selon les directions de mesure données ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine à une deuxième vitesse prédéterminée, différente de la première vitesse prédéterminée, de manière à entraîner un déplacement angulaire des directions de mesure par rapport à la direction centrifuge ; une deuxième étape de mesure de la force centrifuge, par l'accéléromètre, au point local de l'aube de turbomachine selon les directions de mesure données ; une étape de détermination du déplacement angulaire en fonction de la première mesure d'accélération et de la deuxième mesure d'accélération, ledit déplacement angulaire correspondant à une déformation angulaire du point local de l'aube de turbomachine. Grâce aux deux directions de mesure, il n'est pas nécessaire d'obtenir la valeur de la force centrifuge - c'est-à-dire sa norme - ce qui accélère la mesure de déformation et augmente la fiabilité de la mesure de déformation. De plus, du fait de la présence de deux directions de mesure, on peut avantageusement mesurer toute sorte de déformation de l'aube, en particulier, un allongement de l'aube dans la direction radiale sous l'effet des forces centrifuges. De préférence, les au moins deux directions de mesure sont orthogonales, le déplacement angulaire étant déterminé par la formule suivante : Gy' a x = arctan(-Gy) - arctan(-Gx') Gx La mesure de la force centrifuge selon les deux directions de mesure permet d'obtenir de manière directe le déplacement angulaire caractéristique de la déformation sans nécessiter l'obtention de la norme de cette force. Cela est particulièrement avantageux car on peut mesurer directement et précisément la déformation au moyen d'un calculateur relié à un ou plusieurs accéléromètres placés localement sur l'aube. De manière préférée, l'accéléromètre est apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine selon au moins trois directions de mesure données différentes formant un trièdre orthogonal. Grâce aux trois directions de mesure, on peut avantageusement augmenter la sensibilité de la mesure lorsque l'accéléromètre s'étend dans un plan tangent à la courbure de l'aube. Autrement dit, les déformations du type flexion et torsion de l'aube sont mesurées avec une meilleure précision. De préférence, l'accéléromètre est un capteur microsystème électromécanique, de préférence, piézo-résistif. Ainsi, toute déformation est convertie sous la forme d'un courant électrique directement interprétable par un calculateur. En outre, un capteur microsystème électromécanique dit MEMS possède des dimensions et une masse faible qui ne perturbent pas le comportement aérodynamique des aubes et donc leur déformation. De préférence encore, l'accéléromètre possède une masse de l'ordre de 0,1g afin de ne pas influencer la mesure de déformation de l'aube. Selon un aspect de l'invention, au moins un accéléromètre est positionné à la surface de l'aube de turbomachine. Ainsi, l'accéléromètre peut ainsi être simplement fixé par collage pour mesurer la déformation de l'enveloppe de l'aube de turbomachine. De manière préférée, au moins un accéléromètre est positionné dans l'épaisseur de l'aube de turbomachine. On peut ainsi mesurer la déformation de zones internes de l'aube ce qui améliore la mesure de déformation de l'aube. Cela est particulièrement avantageux pour mesurer la déformation d'une aube composite. Selon un aspect préféré de l'invention, l'accéléromètre est positionné sur une aube de turbomachine en matériau composite. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et se référant aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1A est une vue en perspective d'une aube de turbomachine lorsque la turbomachine est éteinte (déjà commentée) ; la figure 1B est une vue en perspective d'une aube de turbomachine lorsque la turbomachine est en fonctionnement (déjà commentée) ; la figure 2 est une vue schématique de devant d'une mesure de la déformation d'une aube de turbomachine par une méthode de « tip timing » selon l'art antérieur (déjà commentée) ; la figure 3 est une vue schématique d'une mesure de la déformation de l'aube par la méthode selon l'invention au moyen d'accéléromètres placés sur l'aube de turbomachine ; la figure 4 est une vue rapprochée d'un déplacement d'un accéléromètre lorsque l'aube de turbomachine se déforme, l'accéléromètre ayant une unique direction de mesure ; la figure 5 est une représentation schématique détaillée de la mesure de la force centrifuge par un accéléromètre, ayant une unique direction de mesure, lors de son déplacement ; et la figure 6 est une représentation schématique détaillée de la mesure de la force centrifuge par un accéléromètre, ayant deux directions de mesure orthogonales, lors de son déplacement. Il faut noter que les figures exposent l'invention de manière détaillée pour mettre en oeuvre l'invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l'invention le cas échéant. L'invention va être présentée pour une turbomachine à hélices contrarotatives du type open-rotor mais il va de soi que l'invention s'applique à toute turbomachine pour la propulsion d'un aéronef, en particulier, un turboréacteur. Positionnement d'au moins un accéléromètre En référence à la figure 3, pour mesurer la déformation d'une aube de turbomachine 1 montée radialement sur un arbre de turbomachine 2 s'étendant axialement selon un axe U, on positionne au moins un accéléromètre A sur un point local de l'aube de turbomachine 1. L'accéléromètre A est configure pour mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine 1 selon au moins une direction de mesure donnée. Par la suite, il va être présenté un accéléromètre A de centre O mesurant une accélération selon uniquement une direction de mesure référencée X (Figures 4 et 5). Dans cet exemple, chaque accéléromètre A se présente sous la forme d'un capteur microsystème électromécanique connu de l'homme du métier sous son acronyme anglais MEMS pour « Microelectromechanical systems ». Un tel accéléromètre possède des dimensions et une masse réduite (de l'ordre de 0,1g) de manière à ne pas perturber le comportement aérodynamique de l'aube 1 sur lequel il est monté. De manière préférée, chaque accéléromètre MEMS est un capteur piézo-résistif qui convertit une accélération dans une direction donnée en un courant électrique déterminé qui est ensuite transmis à un calculateur. Il va de soi que d'autres types de capteur MEMS pourraient également convenir. Dans cet exemple, chaque accéléromètre A est fixé à la surface d'une aube de turbomachine par collage. Il va de soi que tout moyen de fixation pourrait également convenir. Par ailleurs, un accéléromètre A peut également être monté dans l'épaisseur d'une aube de turbomachine, par exemple, entre des plis d'une aube en matériau composite. Comme représenté sur la figure 4, un accéléromètre A de centre O se déplace lorsque l'aube 1 se déforme. A sa position initiale, l'accéléromètre est référencé A et possède un centre O pour mesurer une accélération selon la direction X. Après déformation de l'aube 1, l'accéléromètre est référencé A' et possède un centre O' pour mesurer une accélération selon la direction X'. Ce référencement est utilisé sur les figures 4 à 6 pour décrire le déplacement d'un même accéléromètre au cours du temps. Mise en rotation de l'aube de turbomachine à une première vitesse de rotation La turbomachine est activée pour mettre en rotation l'arbre de la turbomachine 2 autour de l'axe U. L'aube de turbomachine 1 est alors soumise à une force centrifuge G dirigée radialement à l'axe U et dont la valeur est fonction de la vitesse de rotation de l'arbre de turbomachine 2. Selon l'invention, l'aube de turbomachine 1 est tout d'abord entraînée en rotation à une première vitesse V. Chaque accéléromètre A positionné sur l'aube 1 mesure alors la force centrifuge Gx selon la direction de mesure X de l'accéléromètre A comme représenté sur la figure 5. Dans cet exemple, la direction de mesure X de l'accéléromètre A fait un angle 13, avec la direction centrifuge G. La direction centrifuge G passant par le centre O est parfaitement connue étant donné qu'elle est définie de manière intrinsèque par rapport à l'axe de rotation U de la turbomachine. A la première vitesse de rotation V, l'accéléromètre A mesure l'accélération centrifuge G selon l'axe U selon la formule mathématique suivante : (1) Gx =G.cos((3) La mesure d'accélération Gx de l'accéléromètre A est transmise à un calculateur. Avec plusieurs accéléromètres, on obtient, de manière avantageuse, une mesure d'accélération Gx en une pluralité de positions locales de l'aube de turbomachine 1. Mise en rotation de l'aube de turbomachine à une deuxième vitesse de rotation L'aube de turbomachine 1 est ensuite entrainée en rotation à une deuxième vitesse V'. Cette modification de la vitesse entraîne une déformation de l'aube de turbomachine 2 qui peut s'allonger, se vriller, etc. En référence à la figures 5, la déformation de l'aube 1 entraîne un déplacement de l'accéléromètre A d'une distance À dans un repère fixe de l'aube. Dans le repère centrifuge lié à l'accéléromètre A, la déformation de l'aube 1 entraîne une rotation de la direction de mesure X de l'accéléromètre A d'un angle ax comme représenté à la figure 5. Autrement dit, lors de la déformation de l'aube 1, la direction de mesure X de l'accéléromètre A pivote d'un angle de déformation ax pour s'étendre selon la direction X' comme représenté à la figure 5. Ainsi, toute déformation locale de l'aube 1 peut être déterminée par mesure de l'angle de déformation ax de chaque accéléromètre A. A la deuxième vitesse de rotation V', la direction de mesure X' de l'accéléromètre A' fait un angle 13' avec la direction centrifuge G' comme représenté sur la figure 5. Comme la direction centrifuge G' est parfaitement définie, l'angle [3' est connu par la relation suivante : (2) (3'= 13 -cc), De manière similaire à la première formule (1), pour une deuxième vitesse de rotation V', l'accéléromètre A' mesure l'accélération centrifuge G' selon l'axe X' selon la fonction suivante : (3) Gx'= G'. cos(13') = G'. cos(13 -cç) Détermination du déplacement angulaire de l'accéléromètre Pour mesurer l'angle de déformation a, de l'accéléromètre A et ainsi en déduire sa déformation locale, on utilise la première mesure d'accélération Gx et la deuxième mesure d'accélération Gx' précédemment obtenues. Selon un premier aspect de l'invention, on obtient la valeur de la force centrifuge G à la première vitesse de rotation prédéterminée V et on obtient la valeur de la force centrifuge G' à la deuxième vitesse de rotation prédéterminée V'. Dans cet exemple, les valeurs des forces centrifuges G, G', c'est-à-dire leurs normes, sont obtenues par mesure mais elles pourraient également être obtenues par calcul ou estimation. Par combinaison des formules (1) et (3) précédentes, on obtient les relations mathématiques suivantes : (4) 13 arccos(x) G (5) 13 -a \ G' arccos(-Gx') (6) aX = arccos(-Gx')- arccos(G'-Gx') G Les paramètres Gx, G, Gx', G' étant connus, on peut en déduire l'angle de déformation ax de l'accéléromètre A. Lors des tests, l'angle de déformation ax est déterminé avec une précision de l'ordre du dixième de degré ce qui garantit la précision du modèle théorique de l'aube de turbomachine 1. Suite à cette mesure de déformation angulaire, on peut recaler le modèle théorique de l'aube de turbomachine 1 en comparant la déformation angulaire mesurée a, avec la déformation angulaire prédite par le modèle théorique. Le modèle théorique recalé est alors conforme au comportement réel de l'aube ce qui permet de réaliser de nombreuses simulations à partir du modèle théorique de l'aube sans recourir à une aube réelle. Selon un deuxième aspect de l'invention, l'accéléromètre A de centre O mesure une accélération selon une direction de mesure référencée X et une direction de mesure référencée Y (Figure 6). Dans cet exemple, les directions de mesure X, Y sont orthogonales mais il va de soi qu'il suffirait qu'elles soient non colinéaires de manière à former une base dans le plan de l'accéléromètre A. Grâce à cette deuxième direction de mesure Y, en référence à la figure 6, on mesure une accélération centrifuge Gy selon la direction de mesure Y de manière à obtenir les relations suivantes : (7) Gy = G. sin( (3 ) (8) Gy' = G'. sin( 13 ') G'. sin( 13 -ax) Gy (9) = tan((3) Gx (10) y= tan((3') Gx' Par combinaison des formules (2), (9) et (10) précédentes, on obtient la relation mathématique suivante : (11) ct,, = arctan(-Gy) - arctan(-GyGx' ') Gx Les paramètres Gx, Gy, Gx', Gy' étant connus, on peut en déduire l'angle de déformation a, de l'accéléromètre A. De manière avantageuse, il n'est pas nécessaire d'obtenir la valeur de la force centrifuge G à la première vitesse de rotation prédéterminée V et la valeur de la force centrifuge G' à la deuxième vitesse de rotation prédéterminée V'. Cela augmente la précision de la mesure de l'angle de déformation ax, l'imprécision liée à la valeur de la force centrifuge G, G' n'ayant pas d'influence sur la détermination de l'angle de déformation a,. En outre, grâce aux deux directions de mesure X, Y, on peut avantageusement mesurer l'angle de déformation avec précision lorsque l'aube 1 s'allonge radialement sous l'effet des forces centrifuges. Selon un troisième aspect de l'invention, l'accéléromètre A de centre O mesure une accélération selon une direction de mesure référencée X, une direction de mesure référencée Y et une direction de mesure référencée Z. Dans cet exemple, les directions de mesure X, Y, Z sont orthogonales de manière à former une base orthogonal mais il va de soi qu'il suffirait qu'elles soient non colinéaires de manière à former une base. Un accéléromètre A avec trois directions de mesure permet de former un trièdre de mesure dans lequel la force centrifuge G peut être entièrement décomposée. Grâce aux trois directions de mesure X, Y, Z on peut avantageusement augmenter la sensibilité de la mesure lorsque l'accéléromètre A s'étend dans un plan tangent à la courbure de l'aube 1. Autrement dit, les déformations du type flexion et torsion de l'aube 1 sont mesurées avec une meilleure précision. De manière préférée, on mesure l'angle de déformation a, pour une pluralité d'accéléromètres positionnés sur l'aube de turbomachine 1. On obtient ainsi une mesure précise de la déformation locale de l'aube de turbomachine 1. Cela est particulièrement avantageux pour une aube en matériau composite dont la déformation globale ne peut pas se déduire aisément du fait de sa raideur définie selon des directions préférentielles. De manière préférée, les accéléromètres A sont placés à des rayons différents de l'aube de turbomachine 1. REVENDICATIONS1. Méthode de mesure de la déformation d'une aube de turbomachine (1) comportant : une étape de positionnement d'au moins un accéléromètre (A) sur un point local de l'aube de turbomachine (1), l'accéléromètre (A) étant apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine selon au moins une direction de mesure donnée (X) ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine (1) à une première vitesse prédéterminée (V), l'accéléromètre (A) étant soumis à une force centrifuge (G) de direction déterminée ; une première étape de mesure (Gx) de la force centrifuge (G), par l'accéléromètre (A), au point local de l'aube de turbomachine (1) selon la direction de mesure donnée (X) ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine (1) à une deuxième vitesse prédéterminée (V'), différente de la première vitesse prédéterminée (V), de manière à entraîner un déplacement angulaire (ax) de la direction de mesure (X, X') de l'accéléromètre (A, A') par rapport à la direction centrifuge (G, G') ; une deuxième étape de mesure (Gx') de la force centrifuge (G'), par l'accéléromètre (A'), au point local de l'aube de turbomachine (1) selon la direction de mesure donnée (X') ; et une étape de détermination du déplacement angulaire (ax) en fonction de la première mesure d'accélération (Gx) et de la deuxième mesure d'accélération (Gx'), ledit déplacement angulaire (ax) correspondant à une déformation angulaire du point local de l'aube de turbomachine (1). 2. Méthode selon la revendication 1, comprenant une étape d'obtention de la valeur de la force centrifuge (G) à la première vitesse de rotation prédéterminée (V) et une étape d'obtention de la valeur de la force centrifuge (G') à la deuxième vitesse de rotation prédéterminée (V'), le déplacement angulaire (ax) étant déterminé par la formule suivante : aX = arccos(-Gx) - arccos(-Gx') G G' 3. Méthode selon l'une des revendications 1 à 2, dans lequel, l'accéléromètre (A) étant apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine (1) selon au moins deux directions de mesure données différentes (X, Y), la méthode comprend : une première étape de mesure (Gx, Gy) de la force centrifuge (G), par l'accéléromètre (A), au point local de l'aube de turbomachine (1) selon les directions de mesure données (X, Y) ; une étape de mise en rotation de l'aube de turbomachine (1) à une deuxième vitesse prédéterminée (V'), différente de la première vitesse prédéterminée (V), demanière à entraîner un déplacement angulaire (ax) des directions de mesure (X, Y ; X', Y') par rapport à la direction centrifuge (G, G') ; une deuxième étape de mesure (Gx', Gy') de la force centrifuge (G'), par l'accéléromètre (A), au point local de l'aube de turbomachine (1) selon les directions de mesure données (X', Y') ; une étape de détermination du déplacement angulaire (ax) en fonction de la première mesure d'accélération (Gx, Gy) et de la deuxième mesure d'accélération (Gx', Gy'), ledit déplacement angulaire (ax) correspondant à une déformation angulaire du point local de l'aube de turbomachine (1). 4. Méthode selon la revendication 3, dans lequel, les au moins deux directions de mesure (X, Y) sont orthogonales, le déplacement angulaire (ax) étant déterminé par la formule suivante : cç = arctan(-Gy) - arctan(-GyGx'') Gx 5. Méthode selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel, l'accéléromètre (A) est apte à mesurer une accélération au point local de l'aube de turbomachine (1) selon au moins trois directions de mesure données différentes (X, Y, Z) formant un trièdre orthogonal. 20 6. Méthode selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel l'accéléromètre (A) est un capteur microsystème électromécanique, de préférence, piézo-résistif. 7. Méthode selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel l'accéléromètre (A) possède une masse de l'ordre de 0,1g. 25 8. Méthode selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel au moins un accéléromètre (A) est positionné à la surface de l'aube de turbomachine (1). 9. Méthode selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel au moins un accéléromètre (A) 30 est positionné dans l'épaisseur de l'aube de turbomachine (1). 10. Méthode selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel l'accéléromètre (A) est positionné sur une aube de turbomachine (1) en matériau composite. 10 15 35