Brevet FR2984909A1 — publié le 20130628

FLUIDE DE COLMATAGE ET PROCÉDÉ POUR COLMATER UNE ZONE D'UNE FORMATION SOUTERRAINE METTANT EN OEUVRE CE FLUIDE. DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention a trait à un fluide de colmatage pour colmater une zone d'une formation souterraine. La présente invention concerne, en outre, un procédé pour colmater une zone d'une formation souterraine qui met en oeuvre ce fluide de colmatage. Cette zone d'une formation souterraine peut notamment être une zone adjacente à un puits de forage quel qu'il soit, qu'il s'agisse d'un puits pétrolier, gazier, aquifère ou autre. Le procédé selon l'invention permet notamment, lors du forage et de la cimentation d'un puits, d'étanchéifier les zones de perte de circulation (« lost circulation » en anglais), d'isoler de manière permanente des zones de la formation souterraine adjacentes à ce puits, notamment entourant ce puits, et de mettre un terme aux écoulements d'eau transversaux (« cross flows » en anglais). Le procédé selon l'invention permet aussi de boucher, d'obturer les puits de forage qui doivent 25 être abandonnés pour éviter les remontées en surface et les échanges fluidiques avec les formations souterraines adjacentes à ces puits, notamment entourant ces puits. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La perte de circulation peut être définie comme la perte totale ou partielle des fluides de forage ou de coulis cimentaires dans des zones très perméables, des formations caverneuses, et des fissures ou fractures naturelles ou provoquées, lors d'opérations de forage ou de cimentation. La perte de circulation pendant une opération de forage ou de cimentation est un problème 10 majeur. Les principales conséquences d'une perte de circulation sont notamment le risque d'une éruption du puits (« blow-out » en anglais) du fait d'une pression trop faible de la boue ; la possibilité d'un blocage de 15 la tige de forage causé par une mauvaise évacuation des déblais de forage ; l'absence d'isolation des zones due à un remplissage insuffisant par le ciment ; des coûts supplémentaires liés aux pertes de boues, aux opérations de cimentation visant à remédier aux pertes, 20 et au retard dans la mise en exploitation du puits ; les pertes vers la zone de production provoquant une détérioration des formations ; la pollution des formations entourant le forage et notamment des nappes aquifères se trouvant dans ces formations ; et 25 finalement de manière ultime, la perte totale du puits. Il faut donc, pour des raisons économiques, environnementales et de sécurité, absolument remédier aux pertes de circulation, en d'autres termes éviter de « partir en perte » en procédant à un colmatage des 30 zones des formations où se produisent ces pertes. La technique la plus courante pour combattre les pertes de circulation consiste à ajouter dans le fluide de forage un matériau de perte de circulation (« Lost Circulation Material » ou « LCM » en anglais). Les matériaux de perte de circulation peuvent être granulaires, lamellaires, fibreux ou encapsulés. Ainsi des paillettes et des particules fibreuses, essentiellement à base de matériaux cellulosiques, voire des coquilles de noix, sont-elles utilisées pour étanchéifier des fissures, des cavités et des zones poreuses. Des polymères, des gels ou des minéraux 15 comme le mica sont également couramment utilisés. Dans le cas où même des concentrations très élevées en matériaux de perte de circulation ne permettent pas de remédier à ces pertes alors on place un bouchon en ciment. 20 Le bouchon en ciment colmate les vides mais obture aussi le trou de forage et doit être percé avant de poursuivre le forage. Très souvent cette opération doit être répétée plusieurs fois avant qu'une étanchéité satisfaisante ne soit obtenue. 25 D'autres techniques pour combattre les pertes de circulation utilisent des fluides réactifs. Dans ces techniques, deux fluides réactifs ou plus, acheminés séparément, sont mis en contact dans la zone où se produit la perte de circulation et 30 forment une masse solide caoutchouteuse ou bouchon visqueux communément appelé « gunk plug » qui étanchéifie la zone. Pour éviter le mélange des fluides avant qu'ils ne se rencontrent dans la zone que l'on souhaite 5 étanchéifier, on peut pomper un bouchon tampon (« spacer » en anglais) pour isoler les fluides les uns des autres, ou bien l'un des fluides peut être pompé par la tige de forage tandis qu'un autre fluide est envoyé dans l'annulaire entourant cette tige, à 10 l'interface des deux fluides l'écoulement turbulent provoque alors la formation dudit bouchon visqueux. Parmi les fluides réactifs qui sont couramment utilisés, on peut citer les fluides qui mettent en jeu une réaction d'hydratation, parmi 15 lesquels les suspensions d'argiles telles que la bentonite ou la smectite dans du carburant diesel appelées « Bentonite Diesel 011 » ou BDO en anglais. Le fluide réactif BDO est pompé dans la tige de forage tandis que de l'eau est pompée dans 20 l'annulaire, la rencontre des deux fluides à la sortie de la tige de forage provoque la formation d'un bouchon visqueux du fait du gonflement des argiles par l'eau. Ce bouchon peut temporairement stopper les pertes de circulation mais il peut être lessivé par les 25 fluides en circulation et disparaître dans la formation. Ce bouchon présente une faible résistance mécanique et est, en fait, finalement peu efficace pour faire obstacle aux pertes de circulation. Du ciment peut être ajouté aux fluides 30 réactifs de type BDO, pour donner des suspensions d'argiles, et de ciment, dans du carburant diesel appelées « Bentonite Diesel 011 Cernent » ou BDOC en anglais. La même réaction de gonflement des argiles par l'eau que dans les BDOs se produit mais de plus le ciment s'hydrate et renforce ainsi la résistance du 5 bouchon obtenu qui est solide et non plus visqueux. Les fluides dénommés BDO2C sont analogues aux fluides BDOC mais contiennent des quantités plus importantes de ciment, ce qui améliore encore les propriétés du bouchon obtenu. 10 Il est cependant difficile d'empêcher que le bouchon obtenu aussi bien avec les fluides BDOC que BDO2C ne soit lessivé bien avant sa prise. On peut également inclure un accélérateur de prise de type chlorure de calcium dans les fluides 15 réactifs BDO, BDOC ou BDO2C, ce qui améliore le comportement du bouchon aux basses températures comprises, par exemple entre 2°C et 20°C. Les taux de succès obtenus pour mettre fin aux pertes de circulation en utilisant les fluides 20 réactifs BDOC, BDO2C, même éventuellement additionnés d'accélérateurs sont toutefois encore très faibles. D'autres fluides réactifs utilisent des gels de polymères réticulés dont la réaction est amorcée en surface. 25 Les technologies qui utilisent des fluides réactifs à base de carburant diesel et d'argile ou des gels réticulés sont toutes très risquées car même de faibles variations de la composition du fluide ou de sa température, ou la contamination du fluide peuvent 30 conduire à une gélification prématurée dans et autour des équipements au fond du puits, causant ainsi d'énormes problèmes d'exploitation. Le document WO-A1-03/014520 décrit un fluide de colmatage sensible au cisaillement qui est constitué par une émulsion comprenant une phase aqueuse dispersée et une phase hydrophobe, huileuse continue contenant un polymère constitué d'un dérivé d'éther de cellulose, d'un agent tensio-actif et d'un agent réticulant du polymère. Lorsque l'émulsion est soumise à un cisaillement, par exemple dans les buses du trépan, une réaction de réticulation du polymère et une gélification du fluide de colmatage se produisent. Une fois que la prise du gel est achevée, 15 on peut ensuite forer de nouveau au-travers de ce gel. Ce fluide de colmatage présente l'inconvénient de présenter une plage de température d'utilisation limitée, et d'être préparé à partir de produits chers et peu disponibles notamment sur les 20 sites de forage reculés. Ce fluide de colmatage ne permet donc pas de répondre rapidement à une situation d'urgence se produisant lors d'une perte de circulation inattendue. D'autres fluides de colmatage, disponibles 25 sur le marché, sont activés lorsque leur température dépasse un certain seuil. Si la température dans le puits est inférieure à cette température seuil, le risque existe que ces fluides prennent dans le puits et obturent la tige de forage, si par contre la 30 température dans le puits est inférieure à cette température seuil alors aucune prise ne se produira. Par ailleurs, le document US-Al-2008/0066655 décrit un mélange cimentaire de faible densité. Ce mélange cimentaire comprend du ciment Portland ; un matériau pouzzolanique réactif choisi parmi les terres de diatomées, les zéolithes et le silicate d'aluminium ; un silicate et/ou un métasilicate alcalin ; et un sel minéral accélérateur de prise. Tous les constituants du mélange cimentaire sont mélangés ensemble avec de l'eau pour donner une suspension aqueuse. Les compositions de ce document sont donc des compositions aqueuses qui peuvent être utilisées dans des opérations de cimentation de puits et non dans des opérations de colmatage ayant notamment pour but le traitement curatif des pertes de ciment dans les failles souterraines. De plus, ces compositions lorsqu'elles sont exposées à des écoulements d'eau sont rapidement lessivées avant même de pouvoir durcir. Il existe donc au regard de ce qui précède un besoin pour un fluide de colmatage qui puisse être préparé facilement et rapidement avec des produits d'un faible coût, facilement et immédiatement disponibles même sur des sites se trouvant dans des endroits reculés ou en mer. Il existe, en outre, un besoin pour un fluide de colmatage réactif qui réagisse, durcisse, prenne très rapidement dans la zone à colmater pour donner dans un délai très court un bouchon mécaniquement très résistant et ne pouvant être lessivé, entraîné par des écoulements d'eau même de forts débits. Il existe aussi un besoin pour un fluide de colmatage réactif qui puisse être mis en oeuvre dans une large gamme de températures et qui donne des bouchons mécaniquement très résistant sur une longue durée, et lorsqu'ils sont exposés à des températures et pressions élevées. Le but de la présente invention est, entre autres, de fournir un fluide de colmatage qui réponde à ces besoins et qui ne présente pas les inconvénients, défauts, colmatage problèmes limitations et désavantages des fluides de de l'art antérieur et qui résolve les posés par les fluides de colmatage de l'art et notamment par les fluides dits « BDO » ou antérieur « BDOC ». EXPOSÉ DE L'INVENTION Ce but et d'autres encore sont atteints, conformément à l'invention, par un fluide de colmatage pour colmater une zone d'une formation souterraine adjacente à un trou de forage, ledit fluide étant constitué par un liquide hydrophobe contenant un silicate solide et/ou un métasilicate solide, une argile, et un ciment hydraulique. Le liquide hydrophobe est généralement choisi parmi les huiles pour fluides de forage telles que les huiles minérales, les huiles végétales, les huiles esters, les huiles éthers, les carburants diesels ; et leurs mélanges. De préférence, le liquide hydrophobe est choisi parmi les carburants diesels. Tous les types de carburants diesels peuvent être utilisés dans le fluide selon l'invention, qu'il s'agisse notamment de diesel de qualité dite « été », de diesel de qualité dite « hiver » ou de diesel de qualité dite « arctique ». Les huiles choisies doivent, en outre, être de préférence compatibles avec les fluides de forage utilisés dans le forage où l'opération de colmatage est effectuée, et avec les règlements environnementaux qui interdisent par exemple les huiles contenant des composés aromatiques sur les forages en mer. Des huiles pour fluides de forage qui conviennent particulièrement bien pour une utilisation dans le fluide de colmatage selon l'invention sont les produits disponibles auprès de la société Total Fluides sous les dénominations EDC 95-11 et EDC 99-DW. Le liquide hydrophobe contient un silicate ou métasilicate solide. Avantageusement, le silicate solide est choisi parmi les silicates de métaux alcalins, le silicate d'aluminium, et leurs mélanges ; et le métasilicate solide est choisi parmi les métasilicates de métaux alcalins, le métasilicate d'aluminium, et leurs mélanges. De préférence, le métasilicate solide est le métasilicate de sodium. Le métasilicate de sodium (Na2SiO3) est notamment disponible auprès de la société SCHLUMBERGER sous la dénomination « D079 ». Le métasilicate de sodium est un composé solide dont la solubilité dans l'eau est faible et dont la dissolution peut être assez longue, cependant la réaction obtenue ensuite avec le métasilicate de sodium est similaire à la réaction obtenue avec le silicate de sodium qui lui a l'inconvénient d'être liquide. Le liquide hydrophobe contient également une argile. Cette argile peut être choisie parmi toutes 10 les argiles habituellement utilisées dans les fluides de forage. Ainsi l'argile peut être choisie parmi les bentonites, les smectites, et leurs mélanges. Une argile préférée est la bentonite 15 notamment du fait de sa grande disponibilité et de sa capacité à absorber de grandes quantités d'eau. Le liquide hydrophobe contient aussi un ciment hydraulique. Avantageusement, le ciment hydraulique est 20 choisi parmi les ciments Portland tels que les ciments Portland de classe A, de classe G ou de classe H. Le fluide de colmatage selon l'invention peut éventuellement comprendre, en outre, un ou plusieurs additifs tels que des matériaux pour éviter 25 les pertes de circulation (« Lost Circulation Material » ou LCM en anglais), et si on a besoin de jouer sur la densité, des agents d'allègement comme des sphères creuses, par exemple des sphères en aluminosilicates pour alléger le bouchon ou des agents 30 alourdissant, comme les sables, les barites (sulfate de baryum), les hématites, les ilménites, et le tétraoxyde de manganèse. Les matériaux pour éviter les pertes de circulation peuvent être choisis parmi tous les matériaux classiquement utilisés dans ce but tels que les matériaux déjà cités plus haut, comme les coquilles de noix, les fibres, le carbonate de calcium, le mica, etc. Un fluide de colmatage préféré selon l'invention comprend : - de 100 à 1000 kg de ciment hydraulique/m3 de liquide hydrophobe, de préférence 700 à 900 kg de ciment hydraulique /m3 de liquide hydrophobe, et de préférence encore 800 kg de ciment hydraulique /m3 de liquide hydrophobe; - de 100 à 1000 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe, de préférence 400 à 600 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe, et de préférence encore 500 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe; - de 1 à 150 kg de silicate solide et/ou de métasilicate solide /m3 de liquide hydrophobe, de préférence 75 kg de silicate solide et/ou de métasilicate solide/m3 de liquide hydrophobe. Le fluide de colmatage selon l'invention est exempt d'eau, plus exactement exempt d'eau non liée, et pourrait être simplement défini comme une phase hydrophobe, plus précisément une phase huileuse. Le liquide étant hydrophobe, est exempt 30 d'eau, plus exactement exempt d'eau non liée, et le silicate solide et/ou le métasilicate solide est généralement anhydre. Le fluide de colmatage selon l'invention est une suspension de composés solides à savoir l'argile, le ciment, le silicate ou métasilicate solide, dans un liquide hydrophobe, que l'on pourrait aussi qualifier de coulis (« slurry » en anglais). Le fluide de colmatage selon l'invention peut être plus précisément défini comme un fluide de 10 type Suspension Bentonite Ciment Carburant Diesel (« Bentonite Diesel 011 Cernent Slurry» ou BDOC en anglais) qui comprend en outre un silicate ou métasilicate solide. Le fluide de colmatage selon l'invention 15 n'a jamais été décrit dans l'art antérieur où l'addition d'un silicate ou métasilicate solide à une suspension de type BDOC n'a jamais été mentionnée. Le fluide selon l'invention apporte une solution aux problèmes qui étaient posés par les 20 fluides de colmatage de l'art antérieur et ne présente pas les inconvénients de ces fluides de colmatage. Il s'est avéré, de manière étonnante, que lorsque le fluide de colmatage selon l'invention était mis en contact avec une solution aqueuse contenant des 25 cations alcalins ou alcalino-terreux tels que des cations calcium ou sodium, la réaction entre le silicate solide ou le métasilicate solide et ces cations conduisait à une prise éclair (« flash set ») du ciment. Par prise éclair, on entend généralement qu'un bouchon solide et résistant est obtenu dans un délai inférieur à 1 minute. Le silicate ou métasilicate solide réagit également avec les ions calcium qui sont relargués par le ciment suite à son contact avec l'eau, et l'argile, telle que la bentonite, gonfle au contact de l'eau. Ces réactions contribuent également à l'action d'obturation du fluide de colmatage selon l'invention. La présence dans le fluide de colmatage selon l'invention de composés silicate et métasilicate solides qui sont des accélérateurs de prise permet d'obtenir, lorsqu'il est mis en contact avec une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux, un durcissement, une prise du ciment dans une durée infiniment plus courte que les fluides de colmatage, tels que les fluides BDOC ou BDO2C ne contenant pas d'accélérateurs silicate ou métasilicate solide. De ce fait, le bouchon formé possède rapidement des propriétés mécaniques lui évitant, au contraire des bouchons obtenus avec les fluides BDOC ou BDO2C, d'être lessivé, entraîné par des écoulements d'eau de forts débits se produisant dans les zones à colmater. Le fluide de colmatage selon l'invention permet donc de surmonter le principal inconvénient des fluides de colmatage de type BDOC ou BD2C, à savoir leur lessivage, entraînement avant même qu'une prise du ciment n'ait lieu. L'exemple 2 fourni ci-après montre l'efficacité du colmatage obtenu avec le fluide de colmatage selon l'invention par rapport à des fluides de type BDO ou BDOC. Tous les composés qui se trouvent dans le liquide hydrophobe sont des solides qui sont entourés, enrobés séparés par le liquide hydrophobe et qui ne peuvent donc réagir entre eux, du moins pas avant qu'ils ne rencontrent une phase aqueuse. Des essais en laboratoire ont confirmé qu'aucune réaction ne se produisait notamment entre le silicate ou métasilicate et le ciment dans le fluide selon l'invention (voir exemple 1). La réactivité du fluide de colmatage selon l'invention est donc parfaitement contrôlée. Le fluide de colmatage selon l'invention a ainsi l'avantage, tout comme les fluides de type BDO ou BDOC d'être activé seulement lorsqu'il est exposé à un environnement aqueux. Le fluide de colmatage selon l'invention peut donc être facilement préparé en surface et à l'avance en mélangeant les constituants dans des mélangeurs à l'abri de l'eau de pluie. Le fluide de colmatage ainsi préparé peut être conservé pendant une longue durée et peut être rapidement mis en oeuvre. Le fluide de colmatage selon l'invention, à l'instar des fluides de type BDO ou BDOC, est également facilement pompable à tout débit souhaité même lorsqu'il contient des teneurs en bentonite élevées. Les propriétés du fluide de colmatage selon l'invention ne dépendent pas de la température, et le fluide selon l'invention peut donc être mis en oeuvre sous tous les climats et quelle que soit la température de la formation souterraine à colmater. Le fluide selon l'invention présente en outre l'avantage de ne comprendre que des constituants facilement et largement disponibles même sur les sites de forage se trouvant en mer ou dans des endroits reculés. Tous les constituants du fluide de 10 colmatage selon l'invention sont en effet utilisés en grandes quantités lors du forage de puits. Ainsi, la bentonite est-elle utilisée couramment dans les fluides de forage aqueux, et les carburants diesels sont des produits que l'on trouve 15 sur tous les sites de forages, même ceux situés dans les endroits les plus reculés, et qui sont essentiels pour faire fonctionner les équipements et les générateurs. Le ciment et les (méta)silicates tels que le « D079 » sont largement mis en oeuvre pour les 20 travaux de cimentation sur les sites de forage. Les coûts des constituants du fluide de colmatage selon l'invention sont très faibles lorsqu'on les compare aux pertes financières dues à l'arrêt des opérations de forage qu'il permet d'éviter, sachant que 25 le coût d'une journée de forage est voisine de 1 M$. L'invention concerne, en outre, un procédé pour colmater une zone d'une formation souterraine adjacente à un trou de forage, dans lequel on achemine un fluide de colmatage tel que décrit dans ce qui 30 précède jusque dans ladite zone en évitant tout contact avec de l'eau, et on met en contact dans ladite zone le fluide de colmatage avec une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux, moyennant quoi se produit une prise éclair du fluide de colmatage. Le procédé selon l'invention du fait de la mise en oeuvre du fluide de colmatage spécifique selon l'invention se différencie fondamentalement des procédés de l'art antérieur. Le procédé selon l'invention surmonte les problèmes des procédés de l'art antérieur et présente toute une série d'avantages qui sont pour l'essentiel inhérents au fluide mis en oeuvre et qui ont déjà été mentionnés plus haut. Généralement, lors de la mise en contact du fluide de colmatage avec une solution aqueuse, le fluide et la solution qui sont généralement tous deux sous pression se mélangent rapidement et les silicates ou métasilicates solides réagissent instantanément avec les cations alcalins ou alcalino-terreux (divalents) pour produire une prise éclair. Le fluide de colmatage et la solution aqueuse se mélangent généralement sous l'action d'un cisaillement. Avantageusement, le trou de forage comprend une tige de forage ou un tubage, un espace annulaire étant défini entre ladite tige de forage ou ledit tubage et la paroi du trou de forage, et le fluide de forage est acheminé par ladite tige de forage ou ledit tubage. Généralement le fluide de colmatage est préparé en surface dans des réservoirs, cuves à l'abri de l'eau et notamment de l'eau de puits et il est préservé de tout contact avec de l'eau jusqu'au moment où il entre en contact avec la solution aqueuse. A cette fin, on pourra par exemple pomper dans la tige de forage ou le tubage un bouchon (« pill » en anglais) de fluide de colmatage, ce bouchon étant encadré par des bouchons tampons (« spacers » en anglais) de liquide hydrophobe tel que du Diesel qui évitent tout contact prématuré du fluide de colmatage avec de l'eau ainsi que toute autre contamination du fluide de colmatage. Une fois qu'il arrive à l'extrémité inférieure de la tige de forage ou du tubage, le fluide de colmatage remonte alors par l'espace annulaire jusqu'à la zone de formation que l'on souhaite colmater. A cet endroit, il entre en contact avec la solution aqueuse. C'est seulement à cet instant que se produit la réaction entre le silicate ou métasilicate solide et les cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux conduisant à une prise éclair du ciment et à un colmatage très précis et très localisé. Ou bien, dans le cas d'une tige de forage ou d'un tubage présentant des perforations dans sa paroi comme c'est le cas par exemple d'un cuvelage perforé de 7" le fluide de colmatage passe par ces perforations et pénètre dans l'espace annulaire où il entre en contact avec la solution aqueuse pour donner une prise éclair du fluide. La solution aqueuse contenant des cations 30 choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux peut être contenue dans ladite zone de la formation souterraine et/ou la solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux peut être préparée et/ou prélevée en un lieu distant de ladite zone puis acheminée jusque dans ladite zone. Ladite solution aqueuse peut ainsi être préparée en surface et/ou la solution aqueuse peut être prélevée, pompée, dans une formation adjacente au trou de forage et/ou dans une autre formation souterraine. Si la formation souterraine contient déjà une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux en une quantité suffisante et à une concentration suffisante, il ne sera pas nécessaire d'avoir recours à une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux préparée et/ou prélevée en un lieu distant de ladite zone. Si la formation souterraine ne contient pas de solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux, ou bien contient une telle solution aqueuse en une quantité insuffisante et/ou à une concentration insuffisante, il sera alors nécessaire, afin d'obtenir le colmatage recherché, d'acheminer dans ladite zone une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux préparée et/ou prélevée en un lieu distant, qui réalisera alors la totalité ou une partie de l'apport en solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux. Ainsi, la solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux peut-elle être préparée en surface puis acheminée jusque dans ladite zone par 5 ledit espace annulaire défini entre ladite tige de forage ou ledit tubage et la paroi du trou de forage. L'écoulement descendant de la solution aqueuse rencontre alors l'écoulement ascendant et/ou latéral (dans le cas d'une tige de forage ou d'un 10 tubage perforés) du fluide de colmatage dans la zone à colmater et leur mise en contact provoque la prise éclair du ciment. La solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations 15 alcalino-terreux peut aussi être préparée en surface puis acheminée jusque dans ladite zone par un tube indépendant du trou de forage. Ce tube foré de manière séparée permet d'amener la solution aqueuse en un endroit très précis 20 d'une formation, où le fluide de colmatage a été séparément amené par exemple par l'intermédiaire de la tige de forage, et d'obtenir ainsi un colmatage en un point extrêmement localisé de la formation avec une quantité limitée de produits. 25 Avantageusement, lesdits cations sont choisis parmi les cations calcium, les cations sodium, les cations potassium, et leurs mélanges. Ces cations peuvent se trouver sous la forme de l'un quelconque de leurs sels, par exemple 30 sous la forme de leurs halogénures tels que les chlorures ; sulfates ; carbonates. Des sels préférés sont les chlorures tels que le chlorure de calcium, le chlorure de potassium, ou le chlorure de sodium. Le sel encore préféré est le chlorure de calcium. Avantageusement, la concentration desdits cations tels que les cations calcium dans la solution aqueuse est supérieure ou égale à 3500 ppm/L. Une telle concentration est la garantie que se produira une réaction totale des silicates ou 10 métasilicates solides et qu'une prise éclair se produira avec certitude. La zone d'une formation souterraine colmatée par le procédé selon l'invention est généralement une zone adjacente à un trou, puits de 15 forage et plus précisément une zone qui entoure totalement ou partiellement ce trou ou puits de forage. Il n'existe aucune limitation quant à la nature de ce puits de forage. Ce puits peut être un puits pétrolier, 20 gazier, aquifère ou autre. Le colmatage effectué par le procédé selon l'invention peut avoir de nombreux buts. Ainsi, le procédé selon l'invention permet notamment, lors du forage et de la cimentation d'un 25 puits, d'étanchéifier les zones de perte de circulation (« lost circulation » en anglais), d'isoler de manière permanente des zones de la formation souterraine adjacentes à ce puits, notamment entourant ce puits, et de mettre un terme aux écoulements transversaux. 30 Le procédé selon l'invention permet aussi de boucher, d'obturer les puits de forage qui doivent être abandonnés pour éviter les remontées en surface et les échanges fluidiques avec les formations souterraines entourant le puits. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, donnée à titre illustratif et non limitatif, d'exemples de réalisation du fluide et du procédé selon l'invention. Dans ces exemples sont également mis en oeuvre à titre comparatif des fluides de colmatage selon l'art antérieur. Cette description est faite en référence aux dessins joints. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS - La Figure 1 est une vue schématique en coupe verticale d'une partie d'un puits de forage pétrolier dans lequel ont été rencontrés des problèmes de perte de circulation et d'écoulements transversaux avant tout traitement de colmatage selon l'invention. - La Figure 2 est une vue schématique en coupe verticale de la partie d'un puits de forage pétrolier de la Figure 1 après un traitement de colmatage par le procédé selon l'invention mettant en oeuvre le fluide de colmatage selon l'invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Exemples : Exemple 1. Dans cet exemple, on réalise des essais de laboratoire visant à confirmer la faisabilité et les propriétés d'un fluide de colmatage selon l'invention. a) On a ajouté du métasilicate de sodium D079 à raison de 10% en poids par rapport au poids du ciment (« BWOC » ou « By Weight Of Cernent » en anglais) à un bouchon de BDOC. Il a été constaté qu'aucune réaction ne se 10 produisait entre le métasilicate de sodium et le ciment dans le bouchon de BDOC. b) Du métasilicate de sodium a été ajouté à différentes concentrations allant de 1 à 20% en poids 15 par rapport au poids du ciment (« BWOC » ou « By Weight Of Cernent » en anglais) dans la suspension de BDOC, et chaque fois une saumure de chlorure de calcium d'une masse volumique de 1,10 g/cm3 a ensuite été ajoutée dans la suspension de BDOC contenant du métasilicate de 20 sodium afin de déterminer si une réaction se produisait. Malgré l'environnement de diesel, la réaction a été bien confirmée. On a déterminé que la concentration 25 optimale en métasilicate était de 10% à 15% en poids par rapport au poids du ciment (« BWOC » ou « By Weight Of Cernent » en anglais). c) On a préparé une saumure comprenant du 30 NaC1 et du métasilicate de sodium dans des gobelets en plastique, et on a ajouté directement cette saumure à un échantillon du bouchon de BDOC N°5 (voir exemple 2) préparé la veille. Avec une concentration élevée en métasilicate de sodium, on a ressenti un effet 5 exothermique au bout de 5 minutes d'agitation manuelle, et la prise du ciment a été observée. d) D'autres essais ont confirmé que la réaction se produisait aussi bien avec une saumure de 10 chlorure de calcium d'une masse volumique de 1,10 g/cm3 qu'avec une saumure de NaC1 d'une masse volumique de 1,10 g/cm3. Exemple 2. 15 Dans cet exemple, on montre que le fluide de colmatage selon l'invention permet de mettre fin à des pertes de circulation et à des écoulements transversaux (« cross-flows ») dans un puits de forage. La partie du puits de forage représenté sur 20 la Figure 1 comprend un trou de forage (1) muni d'un cuvelage, ou tubage de 9-5/8" (25 cm) (2). Ce tubage de 9-5/8" (2) est équipé à son extrémité inférieure d'un sabot (3). Le tubage de 9-5/8" (2) se poursuit ensuite par un tubage de 25 7" (4) dans le trou de forage de 9-5/8" (1). Un espace annulaire (5) se trouve ainsi défini entre la paroi externe du tubage de 7" (4) et la paroi interne du trou de forage (1). Le tubage de 7" (4) est un tubage de 30 production dit « liner » qui comporte des perforations (6) dans sa partie inférieure. A la base du tubage de 7" (4) se trouve un sabot (7). Le puits de forage représenté sur la Figure 1 est équipé en outre, classiquement, d'une tige de 5 forage (8). Le forage représenté sur la Figure 1 traverse successivement une formation souterraine dite « Objet 3 » (9), une formation souterraine dite « C1PR » (10), une couche imperméable (11), et enfin 10 une formation souterraine dite « Objet 2 » (12). Lors de la cimentation du tubage de 7" (4) du puits décrit sur la Figure 1, des pertes totales ont été observées, conduisant à une accumulation de ciment (13) au fond du puits. 15 Des mesures de température et de pression ont montré que ces pertes de circulation étaient dues à un écoulement transversal (« cross-flow ») d'eau, ou plus exactement de saumure de CaC12, circulant depuis l'« Objet 3 » (9) (flèche 14) et la formation « C1PR » 20 (10) (flèche 15) qui sont des zones à hautes pressions, jusque dans l' « Objet 2 » (12) (flèche 17) qui est une zone à basse pression, en passant (flèche 16) par l'espace annulaire du puits (5) derrière le tubage de 7" (4), du fait de la barrière constituée par la 25 couche imperméable, isolante (11). Il a donc été décidé de stopper cet écoulement transversal afin d'isoler correctement l'« Objet 2 » (12) des réservoirs supérieurs (9, 10). La cause principale des pertes de coulis de 30 cimentation ayant ainsi été supprimée, il serait ensuite possible de reprendre les opérations de cimentation. Du fait du débit important de l'écoulement transversal (14, 15, 16, 17), estimé à 240 à 800 m3 par jour, les systèmes de colmatage classiques tels que les coulis cimentaires ont été écartés car ils auraient été lessivés avant même de commencer à prendre ou à réagir. De plus, l'acheminement de produits de colmatage du commerce jusqu'au forage, situé en un endroit très reculé aurait pris plusieurs mois. L'écoulement transversal devant être stoppé en urgence, il était donc nécessaire de faire appel à des produits immédiatement disponibles sur place. En prenant en compte tous ces éléments, les bouchons visqueux (« gunk plugs ») tels que les bouchons de BDO et BDOC sont alors apparus comme étant la meilleure solution disponible. En effet, les bouchons ou « pulls » de type BDO et BDOC sont toujours présents sur les sites de forage et en des quantités importantes, ils présentent l'avantage de pouvoir être préparés à l'avance en surface dans des cuves sèches, à la condition que les réservoirs de mélange soient protégés des eaux de pluie. Comme cela est montré sur la Figure 2, la tige de forage (8) a été retirée du puits et remplacée par un tube de 3-1/2" (18) muni d'une garniture d'étanchéité (« packer ») (19). L'extrémité inférieure de ce tube (18) débouche dans le tubage de 7" (4) au niveau de la couche imperméable (11). 6 types de bouchons « pulls » différents de type BDO/BDOC ont été successivement pompés dans le tube (18) puis dans le tubage de 7" (4) lors de 6 essais consécutifs, afin de colmater l'« Objet 2 » (12). Le bouchon de l'essai 6 est conforme à l'invention. La formulation et le volume de chaque bouchon sont ajustés au regard des résultats obtenus avec le bouchon précédent. Le Tableau 1 suivant récapitule les concentrations de tous les bouchons « pulls» pompés dans le puits : 20 25 30 27 Bouchons Diesel Bentonite Ciment D079(2) Bouchon total PTP(1) max durant Poids cumulé Rapport ciment/ bentonite déplacement Type i3 m3 Pds (Kg) Conc (kg/ m3D0 (5)) Pds (Kg) Cano (Kg! Pds (Kg) conc (Kg! rna DO (5)) Pds (Kg) vol. Conc (Kgf rn300 @)) (psi@limin) bentonite ' (K.9) ciment (K.9) 0079 (K9) olml (K9) Total (mt) rn3D0 (L) 15)) Pill(4) Spacer(3) '7 0,7 BDOC 3 2700 900 2000 667 ° 4700 4644 1587 16060 2700 2000 4700 4,7 P111(4) #2 Spacer(3) 7 _4 BDOC 4.- 4500 1125 2000 500 6500 23 1525 200660 7200 4000 11200 Pill(4) #3 Spacer(3) 7 0,4 BDOC 8 90 0 1125 4000 500 13000 1246 1625 1 0 16200 0 24200 Pill(4) #4 Spacer(3) BDO 7 1350 5400 6038 1350 21600 8000 29600 29, 4, 4 5400 BDOC 4 90d 225 4000 1000 . ^ 5590 1225 3806G0 22500 12000 34500 34,5 4900 Pill(4) #5 Spacer(3) 4,4 BDO 4 5400. 1350 5400 6038 1350 27900 12000 39900 39,9 BDOC 4 900 225 4000 1000 4900 5590 1225 780(e660 28800 16000 44800 44,8 Pill(4) #6 Spacer(3) 7 1,6 BDO BDOC 4 6400 1600 3000 750 300 75 6400 6415 1600 120060 35200 19000 300 00 51,2 4 1900 475 5200 5654 1300 37100 C0 55,4 1O0e180 CONCENTRATIONS ET VOLUMES DES BOUCHONS TABLEAU 1 (1) PTP rnax : Pression maximale en tête de puits ("Maxirnum Well-Head Pressure (WHP)') (2) D079 Métasilicate de sodium (3) "5pacer" : Bouchon tampon (4) "Pill" ; Bouchon (5) "DO" : "Diesei oil" carburant diesel Un bouchon tampon avant (« spacer ») d'un volume de 5 m3 (correspondant à une longueur de 250 m dans le « liner ») et un bouchon tampon arrière d'un volume de 2 m3 doivent impérativement être utilisés pour éviter tout contact des bouchons BDOC/BDO avec de l'eau et toute contamination depuis le réservoir de mélange jusque dans la zone où se produisent les pertes. Les bouchons pompés dans le tube (18) puis dans le tubage de 7" (4) passent par les perforations (6) dans la paroi du tubage de 7" (4), et pénètrent dans l'espace annulaire (5) entre cette paroi et la paroi du trou de forage au niveau de l' « Objet 2 » (12) où ils entrent en contact avec l'écoulement de saumure de CaC12 (16, 17). Le Tableau 1 montre qu'un colmatage avec une prise éclair a bien été obtenu dans l'essai 6, réalisé avec un fluide de colmatage selon l'invention. En effet dans l'essai 6, il y a une montée de pression à 1200 psi et 660 L/min. lorsque le bouchon de BDO entre dans l'espace annulaire (5). Ensuite, lorsque l'on abaisse le débit à 180 L/min. la pression chute à environ 350 psi et reste stable, jusqu'à l'arrivée du bouchon de fluide de colmatage selon l'invention BDOC/métasilicate « D079 », qui correspond à l'augmentation la plus rapide de la pression, montrant qu'une prise éclair s'est bien produite. Si l'on compare l'augmentation de pression due au bouchon de BDO dans l'essai 6 pour un débit de 600 L/min., à l'augmentation de pression du second bouchon de BDOC/ « D079 » dans l'essai 6 pour un débit de seulement 180 L/min., on voit bien l'impact du fluide de colmatage selon l'invention sur la pression en tête de puits, démontrant ainsi que les écoulements transversaux (16) derrière le tubage de 7" (4) ont bien été stoppés. La Figure 2 montre le puits de forage pétrolier de la Figure 1 après le traitement de colmatage par le procédé selon l'invention mettant en oeuvre le fluide de colmatage selon l'invention, tel qu'il a pu être réalisé dans l'essai 6. Les fissures et cavités (20) dans l'« Objet 2 » (12) ont bien été colmatées par les bouchons de « BDOC/ D079 » qui sont passés (21) par les perforations (6) dans la paroi du tubage de 7" (4) et ont pris, durci instantanément au contact des écoulements de saumure transversaux (15, 16). Le bouchon de « BDOC/ D079 » durci selon l'invention a donc bouché, colmaté (22) lesdites cavités (20) et il a également obturé une partie (23) de l'espace annulaire (5) derrière le tubage de 7" (4), ainsi qu'une partie (24) de l'intérieur du tubage de 7" (4). On voit bien sur la Figure 2 que l'« Objet 3 », et la formation « C1PR » ont bien été isolés de l' « Objet 2 » en mettant en oeuvre le procédé selon l'invention, et que tous les écoulements transversaux ont été stoppés. - Afin de confirmer ces résultats et le fait que les perforations (6) du tubage (4) de 7" 30 étaient bien obturées par le bouchon de BDOC/ métasilicate de sodium durci ayant subi la prise éclair dans l'espace annulaire (5) (Essai 6), on a réalisé des essais de résistance à la pression. On a donc augmenté progressivement la pression appliquée au tubage (4). Le bouchon de BDOC/ métasilicate de sodium durci a résisté à une pression allant jusqu'à 1500 psi. - On a ensuite appuyé un trépan sur le bouchon de BDOC/ métasilicate de sodium durci (24) se trouvant à la base du liner de 7". Un poids de 2,5 tonnes à 5 tonnes a été appliqué sur le trépan. Le bouchon de BDOC/ métasilicate de sodium durci s'est vu appliqué une valeur de 3,5 tonnes montrant que la prise du fluide de colmatage selon l'invention était effective. - On a ensuite procédé à des mesures de RST (« Reservoir Saturation Tool » en anglais) combinées à des mesures de température pour estimer la température en face des formations. Une comparaison qualitative entre les mesures de RST et de température réalisées avant et après le traitement par le fluide de colmatage selon l'invention lors de l'essai 6, montre que l'écoulement d'eau derrière le tubage de 7" a bien été stoppé. En effet, les mesures effectuées avant l'essai 6, et après l'essai 6, montrent des résultats totalement différents. Avant l'essai 6, le profil de température indique un refroidissement dû à l'écoulement d'eau derrière le tubage (4) entre l' « Objet 3 » et l' « Objet 2 » tandis que le profil de température réalisé après l'essai 6, est plus conforme au gradient géothermique naturel. Cela démontre que le gradient de température obtenu après l'essai 6 n'est plus perturbé par l'écoulement d'eau derrière le tubage de 7" (4) et que celui-ci a été totalement stoppé.5 REVENDICATIONS1. Fluide de colmatage pour colmater une zone d'une formation souterraine adjacente à un trou de forage, ledit fluide étant constitué par un liquide hydrophobe contenant un silicate solide et/ou un métasilicate solide, une argile, et un ciment hydraulique. 2. Fluide de colmatage selon la revendication 1, dans lequel le liquide hydrophobe est choisi parmi les huiles pour fluides de forage telles que les huiles minérales, les huiles végétales, les huiles esters, les huiles éthers, les carburants diesels ; et leurs mélanges. 3. Fluide de colmatage selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le silicate solide est choisi parmi les silicates de métaux alcalins, le silicate d'aluminium, et leurs mélanges ; et le métasilicate solide est choisi parmi les métasilicates de métaux alcalins, leurs mélanges. le métasilicate d'aluminium, et 4. Fluide de colmatage selon la revendication 3, dans lequel le métasilicate solide est le métasilicate de sodium. 5. Fluide de colmatage selon l'une 30 quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel l'argile est choisie parmi les bentonites, les smectites, et leurs mélanges. 6. Fluide de colmatage selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le ciment hydraulique est choisi parmi les ciments Portland. 7. Fluide de colmatage selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant : - de 100 à 1000 kg de ciment hydraulique /m3 de liquide hydrophobe, de préférence 700 à 900 kg de ciment hydraulique /m3 de liquide hydrophobe, et de préférence encore 800 kg de ciment hydraulique /m3 de liquide hydrophobe; - de 100 à 1000 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe, de préférence 400 à 600 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe, et de préférence encore 500 kg d'argile /m3 de liquide hydrophobe; - de 1 à 150 kg de silicate solide et/ou de métasilicate solide /m3 de liquide hydrophobe, de préférence 75 kg de silicate solide et/ou de métasilicate solide /m3 de liquide hydrophobe. 8. Procédé pour colmater une zone d'une formation souterraine adjacente à un trou de forage, dans lequel on achemine un fluide de colmatage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 jusque dans ladite zone en évitant tout contact avec de l'eau, et on met en contact dans ladite zone le fluide de colmatage avec une solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et lescations alcalino-terreux, moyennant quoi se produit une prise éclair du fluide de colmatage. 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel le trou de forage comprend une tige de forage ou un tubage, un espace annulaire étant défini entre ladite tige de forage ou ledit tubage et la paroi du trou de forage, et le fluide de colmatage est acheminé par ladite tige de forage ou ledit tubage. 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, dans lequel la solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux est contenue dans ladite zone de la formation souterraine. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendication 8 à 10, dans lequel la solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux est préparée et/ou prélevée en un lieu distant de ladite zone puis acheminée jusque dans ladite zone. 12. Procédé selon les revendications 9 et 11, dans lequel la solution aqueuse contenant des cations choisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux est préparée en surface puis acheminée jusque dans ladite zone par ledit espace annulaire défini entre ladite tige de forage ou ledit tubage et la paroi du trou de forage. 13. Procédé selon la revendication 11, dans lequel la solution aqueuse contenant des cationschoisis parmi les cations alcalins et les cations alcalino-terreux est préparée en surface puis acheminée jusque dans ladite zone par un tube indépendant du trou de forage. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 13, dans lequel lesdits cations sont choisis parmi les cations calcium, les cations sodium, les cations potassium, et leurs mélanges. 10 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 14, dans lequel la concentration desdits cations dans la solution est supérieure ou égale à 3500 ppm/L. 15