Brevet FR2984297A1 — publié le 20130621

La présente invention se rapporte à un procédé de production de gaz de synthèse à partir d'une charge d'hydrocarbures comprenant au moins une étape de génération d'un gaz de synthèse brut par reformage à la vapeur avec production de la chaleur nécessaire au reformage à l'aide d'une combustion dans un four de reformage comprenant une chambre de combustion et une chambre de convection pour l'évacuation des fumées, la chambre de combustion contenant des tubes verticaux remplis de catalyseur, aptes à faire circuler de haut en bas un mélange hydrocarbures et vapeur d'eau, et des brûleurs alimentés en combustible et en comburant, et produisant par combustion des flammes aptes à apporter aux tubes la chaleur nécessaire au reformage, ainsi que des étapes d'utilisation de la chaleur contenue dans les fumées pour le préchauffage et/ ou le chauffage de différents fluides liés ou non au procédé. La génération d'un gaz de synthèse H2/CO se fait - entre autres - par reformage de méthane ou d'autres charges d'hydrocarbures légers à la vapeur (steam methane reforming en langue anglaise ou SMR), et ceci à très haute température. Plusieurs réactions se produisent lors de cette étape de reformage, et si certaines sont exothermiques, la réaction initiale et principale est quant à elle endothermique, de sorte qu'il est nécessaire d'apporter de la chaleur pour cette étape de génération du gaz de synthèse (ou syngas). Différents combustibles (fuel en langue anglaise) sont de manière habituelle brûlés pour apporter cette chaleur au reformage, parmi lesquels un fuel dit primaire typiquement un mélange d'hydrocarbures légers allant du gaz naturel au naphta, fréquemment une fraction prélevée du gaz d'alimentation -, ainsi qu'un fuel dit secondaire, constitué au moins en partie par un ou plusieurs gaz résiduaires issus directement ou indirectement du procédé de traitement du gaz de synthèse produit, - notamment dans le cas d'une production finale d'hydrogène à partir du gaz de synthèse produit, le fuel secondaire contiendra tout ou partie du gaz résiduaire (ou offgas en langue anglaise) de l'unité de purification d'hydrogène, habituellement une unité d'adsorption par modulation de pression (PSA). Ces combustibles primaires et secondaires sont brûlés dans la zone de combustion des reformeurs (SMR) pour apporter la chaleur nécessaire au reformage. Les niveaux de température atteints sont très élevés, il est donc possible de récupérer des quantités de chaleur importantes au niveau des fluides produits lors de la combustion, gaz de synthèse généré, aussi bien que fumées de combustion. Une partie de la chaleur de combustion est ainsi récupérée dans les fumées issues de la combustion. Cette récupération de chaleur s'effectue à des niveaux de températures compris entre environ 1080°C et une limite inférieure de température correspondant à la température en dessous de laquelle l'envoi des fumées à l'atmosphère est admis (de l'ordre de 180°C ou moins en fonction des normes en vigueur). La chaleur disponible peut ainsi couvrir différents besoins, en particulier : - le préchauffage de la charge d'hydrocarbures ; - la « génération de vapeur », on entend par là - par extension - le chauffage d'eau liquide ou vapeur, aussi bien que la préchauffe d'eau déminéralisée (demineralised water ou DMW en anglais) et d'eau de procédé dite de chaudière (boiling feed water ou BFW), la vaporisation et la surchauffe de vapeur ; - le préchauffage d'air de combustion (ou air de procédé exporté). Les différents préchauffages s'effectuent via des échangeurs présents dans la zone de convection où circulent les fumées. Les fumées ayant été refroidies lors des différents préchauffages sont ensuite émises dans l'atmosphère via une soufflante et/ou une cheminée. Lors de la combustion, les combustibles (primaire et/ ou secondaire) sont brulés en présence d'oxydants (aussi appelés comburants) ; on utilise typiquement l'air (pouvant appauvri ou enrichi en oxygène), pourvoyeur d'oxygène, comme comburant. L'air peut être de l'air appauvri en oxygène (mais d'au moins 10% 02 dans l'air), ou enrichi en oxygène (jusqu'à 40% 02 dans l'air). L'air doit toujours être en excès - par rapport à la stoechiométrie de la réaction de combustion - mais en excès limité. On cherche ainsi à limiter la quantité d'air, de sorte à garder l'excès d'air à un niveau de l'ordre de 5% à 40% par rapport au besoin en air selon la stoechiométrie de la combustion. Limiter l'excès d'air permet : - d'une part, d'adapter la consommation de combustible (résiduaire de PSA et fuel primaire) aux besoins en chaleur, tant pour la réaction de reformage dans la zone de radiation (chaleur nécessaire pour atteindre une température élevée, supérieure à 1000°C) que pour les divers préchauffages dans la zone de convection (hydrocarbures, DMW, BFW, génération et surchauffe vapeur, préchauffes d'air ...), - d'autre part, de limiter la concentration de l'oxygène en excès qui se retrouve dans les fumées ; la teneur en oxygène des fumées doit en effet être telle que la concentration en oxygène des fumées dans la zone de convection (chaîne de fumée) soit inférieure à la concentration minimale d'oxygène requise pour assurer la combustion - l'expression MOC sera utilisée dans la suite de la description pour signifier « concentration minimale d'oxygène requise pour assurer la combustion »-. Grâce à cette précaution, en cas de fuite d'hydrocarbures au niveau d'un échangeur de préchauffe de la charge d'hydrocarbures, la teneur en oxygène est trop faible pour que les hydrocarbures issus de la fuite et présents dans la chambre de convection s'enflamment. Cependant, il se peut que dans certaines circonstances, cette limite supérieure de concentration en 02 soit atteinte ou dépassée, par exemple lors d'un fonctionnement de l'installation en marche dégradée pouvant être un fonctionnement à capacité réduite, ou lors de phases transitoires, et que l'excès d'oxygène conduise à une concentration en oxygène supérieure au MOC. Par ailleurs, les contraintes actuelles, notamment économiques et environnementales font qu'il est fréquent qu'une partie des composés inertes qui étaient habituellement disponibles dans le résiduaire du PSA soit prélevée (avant ou après le PSA), mais dans tous les cas préalablement au recyclage du/ des flux concernés dans la zone de combustion. C'est notamment une conséquence de l'extraction du CO2 via la liquéfaction directe du résiduaire du PSA ou de la décarbonatation primaire du gaz de synthèse via la MDEA, avant le PSA. Dans ce cas, le maintien de l'excès d'air dans la fourchette préconisée de l'ordre de 5% à 40% (de préférence de 5 à 20 %) conduit à une réduction du flux massique total des fumées, et par conséquent de la chaleur disponible dans la zone de convection du SMR. Cette réduction de la chaleur disponible ne peut pas être compensée par une simple augmentation de la quantité de combustible primaire avec maintien de l'excès d'air ; il n'est donc plus possible de maintenir à la fois l'énergie transférée dans la zone réactionnelle (zone de radiation) et dans la zone de convection. Un premier problème réside alors dans le fait qu'on ne peut plus maintenir les niveaux de préchauffages et/ ou les quantités préchauffées dans la zone de convection (en prenant pour référence les niveaux obtenus sans les prélèvements de gaz). Cette diminution des possibilités de préchauffe via les fumées peut être néfaste pour le procédé de reformage lui-même (réduction de l'efficacité du reformage en raison d'un préchauffage insuffisant des différents réactifs, réduction de la production vapeur). Un deuxième problème en découle alors: le fonctionnement des échangeurs dans la zone de convection étant dégradé, on peut, en fonction de la quantité des composés inertes prélevés avant ou après le PSA, se retrouver en dehors des plages de fonctionnement des échangeurs. Ceci nécessite alors des modifications coûteuses de ces derniers. Il est donc important, afin d'éviter les inconvénients ci-dessus, de maintenir la chaleur transférable dans la zone de convection d'un four de SMR. Le but de l'invention est de proposer un procédé de reformage dans un four de reformage à la vapeur permettant, en cas de diminution du débit de gaz combustible, de maintenir la chaleur transférable de la zone de convection en maintenant le débit des fumées dans la zone de convection. Ceci est obtenu selon la solution de l'invention en compensant cette diminution du débit gazeux généré par le gaz combustible par une augmentation du débit d'au moins un autre constituant entrant dans la composition des fumées. L'invention concerne ainsi un procédé de production de gaz de synthèse destiné à une production finale d'hydrogène, à partir d'une charge d'hydrocarbures comprenant au moins: - une étape de génération d'un gaz de synthèse brut par reformage à la vapeur de ladite charge d'hydrocarbures avec production tout ou partie de la chaleur nécessaire au reformage à l'aide d'une combustion, ladite étape de génération du gaz de synthèse étant réalisée dans un four de reformage comprenant au moins: o une chambre de combustion contenant une ou plusieurs rangées de tubes verticaux remplis de catalyseur, aptes à faire circuler de haut en bas un mélange contenant la charge d'hydrocarbures et de la vapeur d'eau, de manière à récupérer en bas des tubes le gaz de synthèse brut, et des brûleurs disposés en rangées, lesdits brûleurs étant alimentés en combustible et en comburant et produisant par combustion des flammes aptes à chauffer les tubes et des gaz; o au moins une chambre de convection apte à évacuer des fumées contenant les gaz produits par la combustion, ainsi que : - des étapes d'utilisation de la chaleur contenue dans les fumées pour le préchauffage et/ ou le chauffage de différents fluides liés ou non au procédé, et dans lequel le combustible comprend au moins un combustible primaire et un combustible secondaire, lequel comprend lui-même au moins un gaz résiduaire en relation avec le procédé de production d'hydrogène, caractérisé en ce qu'en cas de réduction du flux massique des fumées, on maintient la quantité d'énergie à transférer dans la zone de convection par apport d'un débit gazeux supplémentaire dans la zone de combustion. La réduction du flux massique des fumées provient principalement de la modification de la composition du gaz résiduaire entrant dans la composition du combustible secondaire. Le procédé est particulièrement avantageux dans le cas où le gaz de synthèse subissant une séparation de l'hydrogène contenu par adsorption à modulation de pression (PSA) pour produire de l'hydrogène et le combustible secondaire utilisé étant constitué au moins pour partie de gaz résiduaire provenant de ladite séparation, la réduction du flux massique des fumées provient principalement de la modification de la composition du gaz résiduaire du PSA résultant du prélèvement d'une partie des composés inertes entrant dans la composition du gaz résiduaire préalablement à son utilisation en tant que combustible secondaire. Ainsi, l'invention permet de maintenir la capacité des fumées à assurer les préchauffages et chauffages de fluides requis, et permet aussi de faire fonctionner les divers échangeurs et autres matériels liés de manière satisfaisante. L'invention peut présenter tout ou partie des caractéristiques suivantes : - le débit gazeux supplémentaire apporté dans la zone de combustion est un débit d'air, l'apport supplémentaire étant fait de sorte que l'excès d'air soit compris entre 5% et 40%, de préférence 5% à 20% ; - l'injection de ce débit d'air supplémentaire peut être réalisée: o via la soufflante d'air frais existante, si sa capacité est suffisante ; o via une nouvelle soufflante d'air, soit de capacité supérieure suffisante pour se substituer à la soufflante d'air frais existante, ou additionnelle et destinée au traitement total ou partiel du débit d'air additionnel en complément de la soufflante d'air frais existante ; la fraction du débit d'air additionnel traversant la nouvelle soufflante peut être injectée en amont d'un premier échangeur de préchauffage d'air, ou en aval dudit premier échangeur de préchauffage d'air, et en cas de présence d'un deuxième échangeur de préchauffage d'air, en amont ou en aval dudit deuxième échangeur de préchauffage d'air. - le gaz supplémentaire injecté dans la zone de combustion peut être un gaz inerte (de préférence de l'azote) o il peut être injecté dans l'air de combustion, via une ou plusieurs injections en amont du ler échangeur de préchauffage d'air, ou en aval dudit ler échangeur de préchauffage d'air, et en cas de présence d'un 2eme échangeur de préchauffage d'air, en amont ou aval dudit 2eme échangeur de préchauffage d'air . - le gaz supplémentaire injecté dans la zone de combustion peut être de la vapeur d'eau, saturée ou surchauffée ; o elle peut alimenter directement les brûleurs de la zone de combustion, indépendamment de l'air de combustion et du combustible ; o elle peut alternativement être préalablement mélangée avec l'air de combustion, ou avec le combustible ; o la vapeur d'eau peut provenir du procédé de reformage lui-même ou être importée. o si la vapeur est disponible à une pression excessive, elle peut être préalablement détendue à une pression compatible avec son utilisation, généralement en basse pression, de préférence inférieure à 5 bara ; o lorsque la vapeur est préalablement mélangée avec l'air de combustion ou/et avec le combustible, si ce fluide n'est pas disponible à une pression suffisante, l'utilisation de vapeur d'eau à une pression supérieure à la pression de combustion peut permettre, via un éjecteur -utilisé pour réaliser le mélange vapeur/ fluide- d'augmenter la pression de ce fluide jusqu'à la pression de combustion. - le débit de combustible (primaire et/ ou secondaire) peut être adapté pour prendre en compte la modification de la composition gazeuse au niveau de la combustion liée à l'introduction d'un gaz inerte différent de celui auquel il se substitue, - de façon avantageuse, on ajoute un dispositif de surveillance de la teneur en hydrocarbures dans les fumées pouvant être couplé à un dispositif de mise en sécurité du reformeur (arrêt reformeur, réduction débit d'air, ...) de sorte à détecter la présence d'hydrocarbures dans les fumées provenant d'une fuite, en particulier au niveau d'un échangeur de préchauffe de la charge (qui proviendraient par exemple d'une fuite dans un des serpentins de préchauffe de la charge préalablement au pré-reformage ou au reformage), permettant ainsi de faire fonctionner le reformeur avec des teneurs en oxygène dans des fumées proches ou supérieures au MOC. L'ajout de ce dispositif permet donc d'accepter une teneur en oxygène plus importante dans les fumées sans risque. Cette amélioration est particulièrement utile, dans le contexte de l'invention, quand on choisit d'augmenter la teneur en air dans les fumées l'invention, ou de façon plus générale, lorsque la teneur en oxygène dans les fumées augmente. Cette amélioration trouve aussi son intérêt de façon plus générale lors du fonctionnement d'un reformeur en marche normale avec des teneurs en oxygène dans des fumées proches de la MOC. L'adjonction de ce dispositif permet le fonctionnement du reformeur ainsi protégé en cas de marche à capacité réduite, de démarrage, de mise en arrêt, d'augmentation ou de diminution de la capacité. Cette amélioration peut être prévue lors de la construction de l'installation, ou faire partie d'une modification de l'installation. L'invention va maintenant être décrite ci-après, en lien avec un exemple de mise en oeuvre non limitatif, faite en référence aux figures annexées dans lesquelles : - la figure 1 est une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur connu, chauffé par le haut (top fired) ; - la figure 2 est une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur chauffé par le haut, apte à la mise en oeuvre d'une variante du procédé selon l'invention ; - la figure 3 est une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur chauffé par le haut, apte à la mise en oeuvre d'une seconde variante du procédé de l'invention ; - la figure 4 est une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur à chauffage par le haut, apte à la mise en oeuvre d'une troisième variante du procédé selon l'invention. La figure 1 présente une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur connu à chauffage par le haut, montrant les différents éléments constitutifs du reformeur utiles à la compréhension de l'invention, ainsi que les différents fluides circulant. Le traitement du gaz de synthèse 8, en aval du reformeur pour l'obtention d'hydrogène n'est pas représenté. De façon classique, il s'agit d'un traitement par PSA, avec production d'un gaz résiduaire. On voit sur la figure la chambre de combustion 1, la chambre de convection 2. La chambre de combustion est équipée de brûleurs dans la voûte 3, alimentés en 4 en combustible : fuel 4A et résiduaire de PSA 4B, ainsi qu'en air préchauffé en tant que comburant 5. Le gaz d'alimentation du procédé préchauffé 6 alimente les tubes de reformage 7. Le gaz de synthèse 8 est récupéré en sortie des tubes de reformage. L'air préchauffé est obtenu à partir d'air frais, injecté via une soufflante d'air de combustion frais 9, et préchauffé ici dans des préchauffeurs d'air 10 puis, facultativement en 12. Différents moyens de préchauffe de fluides par les gaz de combustion sont aussi représentés sur la figure, notamment une préchauffe d'eau de chaudière en 11, une surchauffe de vapeur en 13, un préchauffage (facultatif) de charge de pré- reformage en 14, une chauffe de la charge de reformage 15. L'évacuation des gaz de combustion ainsi refroidis s'effectue via un ventilateur 19 d'extraction des fumées. La figure 2 présente une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur chauffé par le haut (top fired), apte à la mise en oeuvre d'une première variante de l'invention. Ce four diffère de celui de la figure 1 en ce qu'il est en outre équipé de moyens d'alimentation d'un débit d'air de combustion additionnel, lesdits moyens comprenant une source 16 d'air frais additionnel, une soufflante additionnelle 17, destinée à traiter tout ou partie du débit d'air frais additionnel - il est à noter que si la capacité de la soufflante 9 est suffisante pour recevoir le débit d'air frais total, il ne sera pas nécessaire d'ajouter cette 2eme soufflante 16, on peut aussi prévoir de remplacer la soufflante 9 existante par une nouvelle soufflante 9, de capacité suffisante pour traiter la totalité de l'air de combustion. En présence d'une soufflante additionnelle 16, l'air additionnel soufflé 18 peut être injecté en totalité ou en partie en 18A en amont du préchauffeur 10, ou en aval du préchauffeur d'air 10, dans ce second cas, il peut être injecté en 18B en amont ou en 18C aval du préchauffeur d'air facultatif 12. Le four selon l'invention tel que présenté ici dispose en outre d'un dispositif 20 de surveillance de la teneur en hydrocarbures des fumées ; ce dispositif 20 de surveillance est couplé à un dispositif de mise en sécurité du reformeur (non représenté sur la figure) qui permet en cas de détection d'hydrocarbures - lesquels hydrocarbures pourraient provenir d'une fuite au niveau des moyens de préchauffe 14 et/ ou 15 - de modifier la marche de l'installation, ou de l'arrêter en fonction du protocole de sécurité défini. Ce protocole peut prévoir par exemple une réduction du débit d'air, un arrêt du reformeur, ou toute autre solution appropriée. La figure 3 présente une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur chauffé par le haut (top fired), apte à la mise en oeuvre d'une seconde variante de l'invention. Ce four diffère de celui de la figure 1 en ce qu'il est en outre équipé de moyens d'alimentation d'un débit 21 d'azote (ou plus généralement de gaz inerte) en addition au débit d'air de combustion. L'injection de gaz inerte peut se faire, de la même manière que celle d'air additionnel, c'est-à-dire en totalité ou en partie en 22A en amont du préchauffeur 10, ou en aval du préchauffeur d'air 10, dans ce second cas, il peut être injecté en 22B en amont, ou en 22C en aval, du préchauffeur d'air facultatif 12. Cette injection de gaz inerte vise à compenser la diminution - dans les gaz de combustion - d'inertes (essentiellement du CO2) normalement présents dans le résiduaire de PSA alimentant les brûleurs. La figure 4 présente une vue schématique d'un four de reformage à la vapeur chauffé par le haut (top fired), apte à la mise en oeuvre d'une troisième variante de l'invention. Ce four diffère de celui de la figure 1 en ce qu'il est en outre équipé de moyens d'injection de vapeur d'eau 23 (saturée ou surchauffée) en remplacement des gaz inertes qui ont été prélevés avant ou après le PSA (CO2 essentiellement, mais aussi potentiellement de l'azote et d'autres inertes). La vapeur peut être injectée en totalité ou en partie en 24A dans l'air de combustion préchauffé, ou en totalité ou en partie en 24B dans le combustible. Elle peut aussi - selon un mode non représenté sur la figure - être injectée dans chacun des brûleurs séparément de l'air de combustion et du combustible Les améliorations proposées ci-dessus dans le cadre d'un reformage à la vapeur peuvent également être appliquées à tout dispositif mettant en oeuvre un procédé faisant appel à la combustion d'un ou plusieurs résiduaires constitués en partie de gaz inertes (résiduaire de PSA, boite froide H2/CO, ...), et pour lequel la chaleur de combustion est utilisée au moins en partie pour des opérations de préchauffages, chauffages et vaporisation (hydrocarbures avant réaction, eau déminéralisée, eau de chaudière, vapeur, air de combustion...). REVENDICATIONS1. Procédé de production de gaz de synthèse destiné à une production finale d'hydrogène, à partir d'une charge d'hydrocarbures comprenant au moins: - une étape de génération d'un gaz de synthèse brut par reformage à la vapeur de ladite charge d'hydrocarbures avec production tout ou partie de la chaleur nécessaire au reformage à l'aide d'une combustion, ladite étape de génération du gaz de synthèse étant réalisée dans un four de reformage comprenant au moins: o une chambre de combustion contenant une ou plusieurs rangées de tubes verticaux remplis de catalyseur, aptes à faire circuler de haut en bas un mélange contenant la charge d'hydrocarbures et de la vapeur d'eau, de manière à récupérer en bas des tubes le gaz de synthèse brut, et des brûleurs disposés en rangées, lesdits brûleurs étant alimentés en combustible et en comburant et produisant par combustion des flammes aptes à chauffer les tubes et des gaz; o au moins une chambre de convection apte à évacuer des fumées contenant les gaz produits par la combustion, ainsi que : - des étapes d'utilisation de la chaleur contenue dans les fumées pour le préchauffage et/ ou le chauffage de différents fluides liés ou non au procédé, et dans lequel le combustible comprend au moins un combustible primaire et un combustible secondaire, lequel comprend lui-même au moins un gaz résiduaire en relation avec le procédé de production d'hydrogène, caractérisé en ce qu'en cas de réduction du flux massique des fumées, on maintient la quantité d'énergie à transférer dans la zone de convection par apport d'un débit gazeux supplémentaire dans la zone de combustion. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le gaz de synthèse subissant une séparation de l'hydrogène contenu par adsorption à modulation de pression (PSA) pour produire de l'hydrogène et le combustible secondaire utilisé étant constitué au moins pour partie de gaz résiduaire provenant de ladite séparation, la réduction du flux massique des fumées provient principalement de la modification de la composition du gaz résiduaire du PSA résultant du prélèvement d'une partie des composés inertes entrant dans la composition du gaz résiduaire préalablement à son utilisation en tant que combustible secondaire. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le débit gazeux supplémentaire apporté dans la zone de combustion est un débit d'air, l'apport supplémentaire étant fait de sorte que l'excès d'air soit compris entre 5% et 40%, de préférence 5 à 20%. 4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel l'injection de ce débit d'air supplémentaire est réalisé via la soufflante d'air frais existante et/ ou une nouvelle soufflante d'air, soit de capacité supérieure suffisante pour se substituer à la soufflante d'air frais existante, ou additionnelle et destinée au traitement total ou partiel du débit d'air supplémentaire en complément de la soufflante d'air frais existante. 5. Procédé selon la revendication 4 dans lequel la partie du débit d'air supplémentaire traversant la nouvelle soufflante additionnelle est injectée dans l'air de combustion, soit en amont du 1er échangeur de préchauffage d'air, ou en aval dudit 1er échangeur de préchauffage d'air et en cas de présence d'un 2ème échangeur de préchauffage d'air, en amont ou aval dudit 2ème échangeur de préchauffage d'air. 6. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que le débit gazeux supplémentaire apporté dans la zone de combustion est un débit de gaz inerte, de préférence un débit d'azote. 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel le gaz inerte est injecté dans l'air de combustion, via une ou plusieurs injections en amont du 1er échangeur de préchauffage d'air, ou en aval dudit 1er échangeur de préchauffage d'air, et en cas de présence d'un 2eme échangeur de préchauffage d'air, en amont ou aval dudit 2ème échangeur de préchauffage d'air. 8. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2 dans lequel le débit gazeux supplémentaire apporté dans la zone de combustion est un débit de vapeur d'eau, saturée ou surchauffée. 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel la vapeur d'eau alimente directement les brûleurs de la zone de combustion, indépendamment de l'air de combustion et du combustible.35 10. Procédé selon la revendication 8 dans lequel la vapeur d'eau est mélangée avec l'air de combustion ou avec le combustible préalablement à l'alimentation des brûleurs. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10 dans lequel la vapeur provient du procédé de reformage lui-même ou est importée, et a subi, si besoin, une étape de détente à une pression adaptée, de préférence inférieure à 5 bara. 12. Procédé selon la revendication 11 dans lequel la vapeur d'eau devant être mélangée avec l'un ou l'autre des fluides suivants, l'air de combustion ou le combustible, préalablement à l'alimentation des brûleurs, si au moins un de ces fluides n'est pas disponible à une pression suffisante, la vapeur d'eau assure, via un éjecteur, l'augmentation de la pression de ce fluide jusqu'à la pression de combustion. 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on ajoute un dispositif de surveillance de la teneur en hydrocarbures dans les fumées pouvant être couplé à un dispositif de mise en sécurité du reformer, de sorte à détecter la présence d'hydrocarbures dans les fumées provenant d'une fuite, en particulier au niveau d'un échangeur de préchauffe de la charge.