Brevet FR2990989A1 — publié le 20131129

La présente invention concerne le domaine de la production d'électricité par récupération de chaleur résiduelle de fluides gazeux issus d'une colonne de distillation. Les colonnes de distillation sont très largement utilisées dans l'industrie, notamment dans l'industrie du raffinage et de la pétrochimie. Elles permettent la séparation de composés chimiques purs et/ou en mélange ainsi que celles de coupes pétrolières, constituées par des hydrocarbures, par leur différence de volatilité. Leur principe est simple, le fond de la colonne est chauffé afin de vaporiser les composés c'est-à-dire les passer de l'état liquide à l'état vapeur. Ce fond de colonne est chauffé dans un appareil appelé rebouilleur. Dans le rebouilleur, une source de chaleur (vapeur haute pression et haute température en général) va chauffer et permettre la vaporisation des composés les plus volatils c'est-à-dire ceux possédant les points d'ébullition les plus faibles. Ces vapeurs ou fluides gazeux vont monter en tête de colonne. En tête de colonne, ces fluides gazeux sont condensés afin de les transformer en liquide. Une partie de ce liquide (distillat) est envoyé vers les bacs de stockage mais la majeur partie est réinjecter à l'état liquide dans la colonne afin d'assurer la circulation à contre-courant du liquide et de la vapeur et de piéger une partie des vapeurs montantes des plateaux du bas. Cette injection de liquide est un des paramètres importants du fonctionnement des colonnes de distillation et de leur efficacité. Il est appelé reflux. Le taux de reflux, défini comme le rapport du débit de reflux au débit de distillat, est un paramètre opératoire important des colonnes de distillations. Pour condenser ces vapeurs, l'homme de l'art utilise des échangeurs permettant de refroidir au moyen d'air et/ou d'eau froide (entre 25 et 30°C). Ce refroidissement est très consommateur d'énergie. Des recherches pour améliorer l'efficacité énergétique des colonnes de distillation sont effectuées. Un des axes privilégiés est de chercher à diminuer la 30 quantité de vapeur utilisée pour vaporiser le fond de colonne à l'aide de compresseurs. Le document WO 2012/012153 montre que les vapeurs de tête peuvent être comprimées. Au cours de la compression, leur température va augmenter et elles peuvent alors être utilisées pour chauffer en partie le fond de colonne et ainsi diminuer la consommation de vapeur haute pression nécessaire à la vaporisation. La présente invention concerne un autre axe privilégié permettant d'améliorer l'efficacité énergétique des colonnes de distillation. Le procédé selon l'invention permet de produire de l'électricité grâce à la récupération de l'énergie résiduelle des fluides gazeux issus de colonnes à distillation mettant en oeuvre un cycle de Rankine, lesdits fluides étant condensés et réinjectés en grande partie comme reflux dans la colonne de distillation. La production d'électricité à partir de fluide chaud est bien connue de l'homme de l'art. C'est sur ce principe que fonctionne les centrales produisant l'électricité. Ces centrales électriques fonctionnent soit à partir de combustibles nucléaires soit à partir de matières fossiles (charbon, gaz naturel, fuel...) soit à partir de biomasse. Le principe consiste en un équipement principal, appelé chaudière ou réacteur, dans lequel a lieu une réaction dégageant de la chaleur (fission, combustion...). La chaleur dégagée par la réaction est évacuée dans un échangeur permettant de chauffer de l'eau sous pression à des températures comprises entre 500 et 600°C. Cette eau va être transformée en vapeur et détendue dans une turbine afin de produire de l'électricité. Pour que cette eau soit chauffée aux alentours de 500 à 600°C, il faut que le fluide généré par la réaction soit à une température voisine de 900°C. Si le principe de la production électrique est bien connu, les limites d'un tel système est la température d'ébullition de l'eau sous pression. Les caractéristiques thermodynamiques de l'eau, notamment la température et la pression d'ébullition de l'eau, ne permettent pas de valoriser la chaleur de fluides à une température inférieure à 300°C.30 L'objet de la présente invention est de remédier à la forte consommation d'énergie lors de la condensation par refroidissement de fluides gazeux issus de colonnes de distillation en permettant par condensation de ces fluides de récupérer leur chaleur résiduelle afin de produire de l'électricité. Le procédé selon l'invention propose de mettre en oeuvre un cycle de Rankine pour produire l'électricité avec un fluide caloporteur à basse température de vaporisation afin de récupérer de l'énergie résiduelle de fluides gazeux issus d'une colonne de distillation. Le procédé selon l'invention permet ainsi, par l'utilisation de certains fluides caloporteurs de valoriser la chaleur résiduelle de fluides gazeux à basse température, notamment en tête de colonne à distiller, typiquement à une température inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, et de manière très préférée inférieure à 200°C. Le procédé de l'invention permet de produire de l'énergie sous forme d'électricité lors de la condensation du fluide gazeux pour produire le reflux nécessaire à une bonne séparation par distillation, alors que les procédés de 20 distillation selon l'art antérieur nécessitent de l'énergie pour ce refroidissement. Plus particulièrement, la présente invention propose un procédé de production d'électricité, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on distille une charge à distiller dans une colonne de distillation de manière 25 à obtenir un fluide gazeux en tête de colonne, ledit fluide gazeux ayant une température inférieure à 300°C, b) on fournit au moins un fluide caloporteur à une température inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne et à une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide 30 caloporteur à ladite pression soit inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne, c) on refroidit ledit fluide gazeux par échange de chaleur avec ledit fluide caloporteur, le fluide gazeux étant au moins partiellement condensé et le fluide caloporteur étant vaporisé durant l'échange de chaleur, d) on détend le fluide caloporteur vaporisé obtenu à l'étape c) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité, e) on réinjecte au moins une partie du fluide condensé obtenu à l'étape c) dans la colonne de distillation. Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape b), la température de 10 vaporisation dudit fluide caloporteur à ladite pression est de préférence inférieure à 300°C, de préférence inférieure 250°C, et de manière très préférée inférieure à 200°C, et de manière encore plus préférée inférieure à 90°C. Selon un autre mode de réalisation du procédé on effectue en outre les étapes suivantes : 15 f) on condense le fluide caloporteur obtenu à l'étape d), g) on pressurise le fluide caloporteur obtenu à l'étape f), à une pression égale à ladite pression déterminée à l'étape b), puis h) on recycle à l'étape c) le fluide caloporteur obtenu à l'étape g). Selon un autre mode de réalisation du procédé, au moins une partie du 20 fluide caloporteur provenant de l'étape d) est refroidie par échange de chaleur avec le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape g). Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape b), on choisit le fluide caloporteur de manière à ce qu'il comporte une température critique supérieure à la température dudit fluide gazeux à l'étape a). De préférence, la pression 25 déterminée à l'étape b) est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. Selon un mode de réalisation du procédé, le fluide caloporteur comporte au moins l'un des composés suivants : un alcane comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un alcène comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un alcool, une molécule comportant une fonction amine, une molécule comportant une fonction 30 thiol, une molécule comportant au moins un atome de chlore. Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape d), la différence de pression du fluide caloporteur entre l'entrée et la sortie de la turbine est supérieure ou égale à 1 bar (0,1 MPa). Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape e), au moins une partie 5 du fluide condensé obtenu à l'étape c) est réinjectée en tête de colonne de distillation. Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs, chacun des fluides ayant une température inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne et ayant une pression 10 déterminée de manière à ce que la température de vaporisation de chaque fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne, et dans lequel à l'étape c), on refroidit ledit fluide gazeux par échange de chaleur avec lesdits fluides caloporteurs, le fluide gazeux étant au moins partiellement condensé et les fluides caloporteurs étant vaporisés durant 15 l'échange de chaleur, et dans lequel à l'étape d), on détend chacun des fluides caloporteurs vaporisés obtenu à l'étape c) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité. De préférence, la température de vaporisation de chaque fluide à ladite pression est inférieure à 300°C, de préférence inférieure 250°C, et de manière très préférée inférieure à 200°C, et de 20 manière encore plus préférée inférieure à 90°C. Selon un mode de réalisation du procédé, à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs dont les compositions sont différentes. Selon un autre mode de réalisation du procédé, à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs dont les compositions sont identiques. Dans ce 25 cas, à l'étape c), le fluide caloporteur échangeant en premier de la chaleur avec le fluide gazeux est de préférence introduit à une température plus élevée que le fluide caloporteur échangeant en second de la chaleur avec le fluide gazeux, le fluide caloporteur échangeant en second de la chaleur avec le fluide gazeux est introduit à une température moins élevée par rapport à la température du fluide 30 caloporteur échangeant en premier de la chaleur avec le fluide gazeux. Selon un mode de réalisation du procédé, la charge à distiller est choisie parmi des composés chimiques, purs ou en mélange, et des coupes pétrolières. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels : la figure 1 décrit le procédé de production d'électricité selon l'invention, la figure 2 schématise une variante de l'invention dans laquelle plusieurs flux de fluides caloporteurs sont utilisés. La colonne de distillation D permet la séparation de composés chimiques ou de coupes pétrolières par leur différence de volatilité. Selon la figure 1, une charge CH à distiller est introduite par le conduit 1 dans une colonne de distillation D. On peut utiliser toute charge susceptible d'être distiller, notamment des composées chimiques, purs et/ou en mélange, ainsi que des coupes pétrolières. Le procédé selon l'invention s'applique aussi bien à des distillations atmosphériques qu'à des distillations sous vide. Le fond de la colonne de distillation est chauffé et permet la vaporisation des composées les plus volatils créant ainsi un fluide gazeux. Le fluide gazeux va monter en tête de colonne. Le distillat est récupéré par le conduit 8. Le fluide gazeux, acheminé par la ligne 2 est envoyé dans un échangeur A permettant d'échanger de la chaleur, avec un fluide liquide dit fluide caloporteur sous pression à plus basse température acheminée par la ligne 5. Le fluide caloporteur arrivant par la ligne 5 est à l'état liquide. De préférence, le fluide caloporteur ainsi que la pression du fluide caloporteur circulant dans la ligne 5 sont choisis de manière à ce que la température de vaporisation du fluide caloporteur soit inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, et de manière très préférée inférieure à 200°C, et de manière encore plus préférée inférieure à 90°C. De plus, le fluide caloporteur peut être choisi de manière à ce que sa 30 température critique soit supérieure à la température du fluide dit à basse température. Par exemple la température critique du fluide caloporteur est supérieure à 250°C, et de façon privilégiée supérieure à 300°C. De préférence, la pression du fluide caloporteur à l'entrée de l'échangeur A dans la ligne 5 est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. Le fluide caloporteur peut comporter des alcanes et/ou des alcènes, comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, par exemple le méthane, l'éthane, le propane, le butane, le pentane, l'hexane, l'heptane ou encore l'éthylène, le propène, le butène, le pentène, l'hexène ou l'heptène (dans les différentes configurations d'isomères). Le fluide caloporteur peut comporter un alcool, par exemple du méthanol, de l'éthanol, du propanol, de l'isopropanol. Le fluide caloporteur peut comporter des molécules ayant une fonction amine, par exemple de la méthylamine, de l'éthylamine, ou des molécules ayant une fonction thiol, par exemple du methylmercaptan, de l'ethylmercaptan. Le fluide caloporteur peut également contenir des molécules comportant au moins un atome de chlore comme par exemple hexaflorocène C3F6. De préférence, le fluide caloporteur ne comporte pas exclusivement que de l'eau. Au cours de cet échange de chaleur, la température du fluide gazeux voit sa température abaissée jusqu'à condensation. Le fluide refroidit sort de l'échangeur par la ligne 3 à une température inférieure à celle qu'il avait à l'entrée de l'échangeur A. Il a condensé partiellement ou totalement, c'est-à-dire que le fluide est partiellement ou totalement liquide. Au moins une partie de ce fluide condensé est réinjectée dans la colonne de distillation par la ligne 4, afin d'agir comme reflux. De préférence, il est 25 réinjecté en tête de colonne de distillation. La chaleur cédée par le fluide condensé est utilisée pour vaporiser le fluide caloporteur sous pression. Ce fluide caloporteur sous pression sort de l'étape A sous forme vapeur et est envoyée par la ligne 6 dans un autre dispositif B, apparenté à un cycle de Rankine pour produire de l'électricité. 30 Dans le dispositif B, le fluide arrivant par la ligne 6 est détendu dans une ou plusieurs turbines T. L'axe de la ou des turbines T est couplé à une génératrice d'électricité G : la rotation de l'axe de la turbine T entraîne la génératrice G pour produire de l'électricité évacué du dispositif B par la ligne électrique 7. L'électricité peut être utilisée directement dans la raffinerie ou être revendue. Le fluide caloporteur est détendu d'au moins 1 bar (0,1 MPa), de préférence au moins 2 bar (0,2 MPa), voire au moins 5 bar (0,5 MPa) à travers de chacune de la ou les turbines T. Le fluide caloporteur sortant de la turbine T est au moins en partie envoyée dans l'échangeur de chaleur E dans lequel il est condensé jusqu'à être totalement liquide. Avantageusement, au moins une partie, de préférence entre 2 et 10% volume du fluide sortant de la turbine T est envoyé dans un échangeur récupérateur de chaleur ER dans lequel il est refroidi avant d'être envoyée dans l'échangeur E. Dans l'échangeur E, le fluide caloporteur est refroidi par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant externe, par exemple de l'air, de l'eau ou un fluide cryogénique. Le fluide caloporteur liquide issu de l'échangeur E est introduit dans la pompe P pour être comprimé, puis soit envoyé dans l'échangeur récupérateur ER pour subir une préchauffe avant d'être renvoyé dans l'échangeur A, par la ligne 5, à une pression égale à ladite pression déterminée dans l'échangeur A, soit il est envoyé directement dans l'échangeur A (non représenté dans la figure 1). La préchauffe du fluide caloporteur dans l'échangeur récupérateur de chaleur ER permet de porter la température dudit fluide caloporteur à une température proche de la température de vaporisation dudit fluide dans les conditions de température et de pression déterminées dans l'échangeur A. Selon l'invention, la zone B comprend avantageusement un ou plusieurs 25 étages en série d'un agencement en série d'une turbine T, d'un échangeur récupérateur ER, d'un échangeur E et d'une pompe P. L'échangeur de chaleur A selon l'invention comprend avantageusement un ou de plusieurs échangeurs pouvant fonctionner à différents niveaux de pression. 30 La figure 2 schématise un mode de fonctionnement de l'invention avec plusieurs fluides caloporteurs. Dans cette figure, la colonne de distillation, ainsi que la ligne permettant de réinjecter le fluide condensé dans la colonne de distillation (reflux) ont été omises pour des raisons de lisibilité, le fonctionnement étant néanmoins identique que celui décrit dans la figure 1. En référence à la figure 2, le fluide gazeux issu de la colonne de 5 distillation est introduit dans l'échangeur de chaleur Al par la ligne 11 pour être refroidi par échange de chaleur avec trois fluides caloporteurs X1, Y1 et Z1. Le fluide condensé est évacué de l'échangeur Al par le conduit 12 et est au moins en partie réinjecté dans la colonne de distillation (non représenté dans la figure 2). Chacun des fluides caloporteurs X1, Y1 et Z1 est envoyé dans le dispositif B1 10 pour être détendu dans une ou plusieurs turbines, condensé par refroidissement, puis pressurisé dans une pompe pour atteindre une haute pression, avant d'être recyclé dans l'échangeur de chaleur Al. L'électricité produite par une ou plusieurs génératrices couplées à la ou aux turbines dans B1 est évacuée par la ligne 13. 15 Avantageusement, au moins deux fluides caloporteurs peuvent être utilisés de façon à exploiter au maximum la chaleur résiduelle du fluide gazeux de la colonne de distillation. De préférence, on fournit au moins deux fluides caloporteurs dans l'étape b), chacun des fluides ayant une température inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne et ayant une pression 20 déterminée de manière à ce que la température de vaporisation de chaque fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne, et dans lequel à l'étape c), on refroidit ledit fluide gazeux par échange de chaleur avec lesdits fluides caloporteurs, le fluide gazeux étant au moins partiellement condensé et les fluides caloporteurs étant vaporisés durant 25 l'échange de chaleur, et dans lequel à l'étape d), on détend chacun des fluides caloporteurs vaporisés obtenu à l'étape c) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité. De préférence, la température de vaporisation de chaque fluide à ladite pression est inférieure à 300°C, de préférence inférieure 250°C, et de manière très préférée inférieure à 200°C, et de 30 manière encore plus préférée inférieure à 90°C. Les fluides caloporteurs peuvent être de compositions identiques ou différentes, de préférence ils sont de compositions différentes. Avantageusement, dans le cas où l'échange de chaleur est mis en oeuvre avec plusieurs fluides caloporteurs dans l'échangeur A, chaque fluide caloporteur à une température d'arrivée différente dans l'échangeur de chaleur (c'est-à-dire que la température de chacun des fluides caloporteurs mis en oeuvre dans l'échangeur A peut être différente de celle du ou des autres fluides caloporteurs). Selon une variante, et dans le cas ou l'échange de chaleur est mis en oeuvre avec plusieurs fluides caloporteurs de compositions identiques, le fluide caloporteur échangeant en premier de la chaleur avec le fluide gazeux (par exemple X1 dans la figure 2) est introduit à une température plus élevée que le fluide caloporteur échangeant en second de la chaleur avec le fluide gazeux (par exemple Y1 dans la figure 2), lui même étant introduit à une température plus élevée que le prochain fluide caloporteur et ainsi de suite, le fluide caloporteur échangeant en dernier de la chaleur avec le fluide gazeux (par exemple Z1 dans la figure 2) est introduit à la température la moins élevée par rapport aux températures de tous les autres fluides caloporteurs. La température d'arrivée de chaque fluide caloporteur baisse ainsi progressivement avec chaque contact du fluide gazeux. Les exemples présentés ci-après permettent d'illustrer le fonctionnement et les avantages de l'invention. Exemple 1 (selon l'art antérieur) : Une colonne de distillation située après un réacteur de craquage catalytique en lit fluidisé (aussi appelé Fluid Catalytic Cracking (FCC) selon la terminologie anglosaxonne) permet de séparer les différentes coupes pétrolières issues du craquage des fractions lourdes du pétrole.30 En tête de colonne, le fluide gazeux se trouve à une température de 90°C et à une pression de 1,8 bar (0,18 MPa). D'un débit de 454 tonnes par heure, ce fluide gazeux, constitué de gaz et d'une coupe essence à l'état gazeux, sont envoyées dans un échangeur à air ou aéroréfrigérant où il est refroidi par de l'air jusqu'à 55°C, puis il est refroidi par un échangeur à eau permettant d'abaisser sa température jusqu'à 40°C. Le procédé selon l'art antérieur utilise 866 tonne d'eau par heure et possède une consommation électrique de 492 kW. Exemple 2 (selon l'invention) : On met en oeuvre le procédé de la figure 2 pour expliciter le fonctionnement et l'intérêt du procédé selon l'invention. Le fluide gazeux de l'exemple 1 se trouvant à une température de 90°C et à une pression de 1,8 bar (0,18 MPa) avec un débit de 454 tonnes par heure est amené dans l'étape A par la ligne 11. Dans l'échangeur de chaleur A1, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides caloporteur : - un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 31 bar (3,1 MPa) et 43,4°C, - un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 21,9 bar (2,19 MPa) et 37,2°C, - un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du propane liquide à 17,35 bar (1,735 MPa) et 31,41°C. A l'issue de ces trois étapes d'échange de chaleur, le fluide qui, initialement était à 90°C, ressort de l'étape A par la ligne 12 à une température de 40°C. Il est ainsi dans un état liquide (par condensation) et est réinjecté au moins en partie dans la colonne de distillation. Les fluides caloporteurs X, Y et Z vont subir une succession de détente 30 dans des turbines du dispositif B1. La puissance électrique totale nette, représentée sur la figure par la ligne 13, incluant la production des turbines de détente du propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 2 556 kW électrique. Le procédé selon l'invention permet de condenser le fluide gazeux de tête de colonne afin de le réinjecter dans la colonne, mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 2 556 kW. Le procédé selon l'art antérieur pour condenser le fluide gazeux consomme, en dehors de l'eau et de l'air, 492 kW d'électricité. Exemple 3 (selon l'art antérieur) : Soit un effluent de 412,4 tonne par heure constitué d'un mélange à 60 % molaire de gaz comportant entre un et 4 atomes de carbone et 60% d'une essence, c'est-à-dire une essence dont les points d'ébullition sont compris entre 20°C et 200°C entrant dans une colonne permettant de séparer les composés gazeux nommés gaz de pétrole liquéfié (GPL) de la coupe essence appelée débutaniseur. En tête de colonne, le fluide gazeux se trouve à une température de 63,7°C et à une pression de 12,5 bar (1,25 MPa). D'un débit de 293,5 tonnes par heure, ce fluide gazeux, constituées à 52% molaire d'une coupe C3 et 48% molaire d'une coupe C4 est envoyé dans un échangeur à air ou aéroréfrigérant où il est refroidi par de l'air jusqu'à 48°C, puis il est refroidi par un échangeur à eau permettant d'abaisser leur température jusqu'à 40°C afin que la majeure partie, soit 180 tonne par heure, soit recyclée dans la colonne de distillation. Le procédé selon l'art antérieur utilise 308 tonne d'eau par heure et possède une consommation électrique de 392 kW. Exemple 4 (selon l'invention) : Le fluide gazeux de l'exemple 3, d'un débit de 293,5 tonnes par heure et à une température de 63.7°C est amené dans l'échangeur Al par la ligne 11 (figure 2). Dans l'échangeur de chaleur A1, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides caloporteur : - un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 18,9 bar (1, 89 MPa) et 39,9°C, - un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 15,8 bar (1,58 MPa) et 34,4°C, - un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du propane liquide à 14,3 bar (1,43 MPa) et 30,5°C. A l'issue de ces trois étapes d'échange de chaleur, le fluide qui, initialement était à 63,7°C, ressort de l'étape A par la ligne 12 à une température de 40°C. Il est ainsi dans un état liquide (par condensation) et est réinjecté au moins en partie dans la colonne de distillation. Les fluides caloporteurs X, Y et Z vont subir une succession de détente dans des turbines du dispositif B1. La puissance électrique totale nette, représentée sur la figure par la ligne 13, incluant la production des turbines de détente du Propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 771kW électrique. Le procédé selon l'invention permet de condenser le fluide gazeux de tête de colonne afin de le réinjecter dans la colonne, mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 771 kW. Le procédé selon l'art antérieur pour condenser ces vapeurs consomme, en dehors de l'eau et de l'air, 392 kW d'électricité. Exemple 5 (selon l'art antérieur) : Un effluent de réaction d'une unité d'hydrocraquage d'un débit 417,3 tonne par heure alimente une colonne de distillation permettant de séparer les principales coupes pétrolières. Les produits de tête de colonne sont constitués d'une coupe essence à une température de 117,5°C et à une pression de 18 bar (1,8 MPa). Cette coupe essence d'un débit de 190,6 tonne par heure est refroidie par un aéroréfrigérant jusqu'à une température de 88°C. 167 tonnes de cette coupe sont recyclée à la colonne afin de constituer le reflux. La consommation électrique d'un tel refroidissement est de 160 kW. Exemple 6 (selon l'invention) (variante 1)) : Le fluide gazeux de l'exemple 5, d'un débit de 190,6 tonnes par et à une température de 117,5°C est amené dans l'échangeur Al par la ligne 11 (figure 2). Dans l'échangeur de chaleur A1, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides caloporteur : - un premier fluide caloporteur X, constitué par du méthanol liquide à 6,2 bar (0,62 MPa) et 90°C, - un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du méthanol liquide à 4,55 bar (0,455 MPa) et 75,6°C, - un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du méthanol liquide à 15 1,725 bar (0,1725 MPa) et 60°C. A l'issue de ces trois étapes d'échange de chaleur, le fluide qui, initialement était à 117,5°C, ressort de l'étape A par la ligne 12 à une température de 88°C. Il est ainsi dans un état liquide (par condensation) et est réinjecté au 20 moins en partie dans la colonne de distillation. Les fluides caloporteurs X, Y et Z vont subir une succession de détente dans des turbines dans le dispositif B1. La puissance électrique totale nette, représentée sur la figure par la ligne 13, incluant la production des turbines de 25 détente du méthanol et la consommation des pompes de mise en pression, représente 709 kW électrique. Le procédé selon l'invention permet de condenser le fluide gazeux de tête de colonne afin de le réinjecter dans la colonne, mais permet aussi de produire de 30 l'électricité à hauteur de 709 kW. Le procédé selon l'art antérieur pour condenser ce fluide gazeux consomme, en dehors de l'eau et de l'air, 392 kW d'électricité. Exemple 7 (selon l'invention (variante 2)): Le fluide gazeux de l'exemple 5, d'un débit de 190,6 tonnes par et à une température de 117,5°C est amené dans l'échangeur Al par la ligne 11 (figure 2). Dans l'échangeur de chaleur A1, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides 5 caloporteur : - un premier fluide caloporteur X, constitué par du Butane liquide à 22 bar (2,2 MPa) et 45,6°C, - un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du Butane liquide à 12,5 bar (1,25 MPa) et 38°C, 10 - un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du Butane liquide à 7,75 bar (0,775 MPa) et 30,5°C. A l'issue de ces trois étapes d'échange de chaleur, le fluide qui, initialement était à 117,5°C, ressort de l'étape A par la ligne 2 à une température 15 de 88°C. Il est ainsi dans un état liquide (par condensation) et est réinjecté au moins en partie dans la colonne de distillation. Les fluides caloporteurs X, Y et Z vont subir une succession de détente dans des turbines dans l'étape B. La puissance électrique totale nette, 20 représentée sur la figure par la ligne 13, incluant la production des turbines de détente du butane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 3065 kW électrique. Le procédé selon l'invention permet de condenser le fluide gazeux de tête 25 de colonne afin de le réinjecter dans la colonne, mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 3,065 MW. Le procédé selon l'art antérieur pour condenser ce fluide gazeux consomme, en dehors de l'air, 392 kW d'électricité. 30 REVENDICATIONS1. Procédé de production d'électricité, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on distille une charge à distiller dans une colonne de distillation de manière à obtenir un fluide gazeux en tête de colonne, ledit fluide gazeux ayant une température inférieure à 300°C, b) on fournit au moins un fluide caloporteur à une température inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne et à une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne, c) on refroidit ledit fluide gazeux par échange de chaleur avec ledit fluide caloporteur, le fluide gazeux étant au moins partiellement condensé et le fluide caloporteur étant vaporisé durant l'échange de chaleur, d) on détend le fluide caloporteur vaporisé obtenu à l'étape c) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité, e) on réinjecte au moins une partie du fluide condensé obtenu à l'étape c) dans la colonne de distillation. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel à l'étape b), la température de vaporisation dudit fluide caloporteur à ladite pression est inférieure à 90°C. 3. Procédé selon les revendications 1 ou 2, dans lequel on effectue en outre les étapes suivantes : f) on condense le fluide caloporteur obtenu à l'étape d), g) on pressurise le fluide caloporteur obtenu à l'étape f), à une pression égale à ladite pression déterminée à l'étape b), puis h) on recycle à l'étape c) le fluide caloporteur obtenu à l'étape g).30 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel au moins une partie du fluide caloporteur provenant de l'étape d) est refroidie par échange de chaleur avec le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape g). 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel à l'étape b), on choisit le fluide caloporteur de manière à ce qu'il comporte une température critique supérieure à la température dudit fluide gazeux à l'étape a). 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel ladite pression déterminée à l'étape b) est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel le fluide caloporteur comporte au moins l'un des composés suivants : un alcane comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un alcène comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un alcool, une molécule comportant une fonction amine, une molécule comportant une fonction thiol, une molécule comportant au moins un atome de chlore. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel à l'étape d) la différence de pression du fluide caloporteur entre l'entrée et la sortie de la turbine est supérieure ou égale à 1 bar. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel à l'étape e), au moins une partie du fluide condensé obtenu à l'étape c) est réinjectée en tête de colonne de distillation. 10. Procédé selon les revendications 1 à 9, dans lequel à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs, chacun des fluides ayant une température inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne et ayant une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dechaque fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à la température du fluide gazeux en tête de colonne, et dans lequel à l'étape c), on refroidit ledit fluide gazeux par échange de chaleur avec lesdits fluides caloporteurs, le fluide gazeux étant au moins partiellement condensé et les fluides caloporteurs étant vaporisés durant l'échange de chaleur, et dans lequel à l'étape d), on détend chacun des fluides caloporteurs vaporisés obtenu à l'étape c) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité. 11. Procédé selon la revendication 10, à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs dont les compositions sont différentes. 12. Procédé selon la revendication 10, à l'étape b), on fournit au moins deux fluides caloporteurs dont les compositions sont identiques. 13. Procédé selon la revendication 12, à l'étape c), le fluide caloporteur échangeant en premier de la chaleur avec le fluide gazeux est de préférence introduit à une température plus élevée que le fluide caloporteur échangeant en second de la chaleur avec le fluide gazeux, le fluide caloporteur échangeant en second de la chaleur avec le fluide gazeux est introduit à une température moins élevée par rapport à la température du fluide caloporteur échangeant en premier de la chaleur avec le fluide gazeux. 14. Procédé selon les revendications 1 à 13, dans lequel la charge à distiller est choisie parmi des composés chimiques, purs ou en mélange, et des coupes pétrolières.