Brevet FR2986442A1 — publié le 20130809

La présente invention concerne le domaine de la décarbonatation des fumées de combustion. L'énergie est produite par la combustion des ressources fossiles ce qui 5 rejette du CO2 dans l'atmosphère. Ces émissions font augmenter la concentration du CO2 dans l'atmosphère et provoquent un réchauffement climatique. Pour limiter l'ampleur de ce réchauffement, il est nécessaire de réduire les émissions de CO2 liées à la production d'énergie. Une solution consiste à capter puis stocker le CO2 émis par combustion, notamment au sein des centrales 10 électriques. Un procédé de captage du CO2 sépare le CO2 des autres constituants des fumées issues de la combustion des ressources fossiles et permet ainsi de transporter par la suite le CO2 sous forme concentrée dans un lieu de stockage souterrain. De cette façon, le CO2 est séquestré dans réservoir souterrain au lieu d'être rejeté dans l'atmosphère. 15 Un inconvénient majeur des procédés de captage de CO2 est qu'ils consomment eux même de l'énergie. Dans une centrale électrique, l'installation d'un procédé de captage réduit alors le rendement énergétique dans la centrale : une partie de l'énergie produite par la combustion des ressources fossiles est consommée par l'unité de captage. 20 Pour capter le CO2, le procédé de référence est à ce jour l'absorption du CO2 par une solution basique (e.g. amine), par exemple par une solution aqueuse de monoethanolamine. Un exemple de ce procédé est décrit dans le document FR 2 938 454. Pour éviter la production de CO2 par le procédé dont l'objet est d'éviter le rejet de CO2, il est primordial de minimiser la consommation 25 énergétique, en particulier la consommation énergétique pour régénérer la solution aqueuse d'amine. La présente invention propose de mettre en oeuvre un procédé de captage de CO2 contenu dans les fumées industrielles avec deux circuits 30 distincts, comportant chacun une étape d'absorption et une étape de régénération. Le premier circuit permet d'éliminer la majeure partie du CO2, mais ne permet pas d'atteindre les spécifications requises. Le second circuit permet de réaliser une finition. De manière préférée, pour effectuer la régénération, un des circuits utilise de la vapeur basse température. De manière préférée, pour effectuer la régénération, le premier circuit utilise de la vapeur basse température, afin de limiter la consommation d'énergie associée au captage du CO2. De manière générale, l'invention décrit un procédé de captage de CO2 contenu dans une fumée de combustion dans lequel on effectue les étapes 10 suivantes : a) on met en contact la fumée de combustion avec une première solution absorbante comportant au moins une première amine en phase aqueuse, de manière à produire une fumée appauvrie en CO2 et une première solution absorbante chargée en CO2, 15 b) on chauffe ladite solution absorbante chargée en CO2 à une première température comprise entre 70°C et 90°C pour libérer un flux gazeux de CO2 et produire une solution absorbante régénérée recyclée à l'étape a) en tant que première solution absorbante, c) on met en contact la fumée appauvrie en CO2 obtenue à l'étape a) avec 20 une deuxième solution absorbante comportant au moins une deuxième amine en phase aqueuse, de manière à produire des fumées traitées et une deuxième solution absorbante chargée en CO2, d) on régénère au moins une portion de ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 par chauffage à une deuxième température supérieure à 25 la première température pour produire une fraction régénérée, e) on recycle au moins ladite fraction régénérée à l'étape c) en tant que deuxième solution absorbante. Selon l'invention, la deuxième amine peut être choisie de manière à 30 former une solution monophasique lorsque sa température est inférieure à une température critique et à former deux phases séparables lorsqu'elle est chauffée à une température supérieure à la température critique, et dans lequel, avant l'étape d), on peut effectuer en outre les étapes suivantes : f) on peut chauffer ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 jusqu'à une température supérieure à la température critique pour diviser ladite deuxième solution absorbante en une fraction enrichie en amine et une fraction enrichie en eau, g) on peut séparer ladite fraction enrichie en amine et ladite fraction enrichie en eau, io à l'étape d), on peut régénérer ladite fraction enrichie en eau et, à l'étape e), on peut recycler à l'étape c) un mélange composé de ladite fraction régénérée obtenue à l'étape d) et de ladite fraction enrichie en amine obtenue à l'étape g) en tant que deuxième solution absorbante. Avant l'étape f), on peut pomper ladite deuxième solution absorbante 15 chargée en CO2 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars, puis, avant l'étape d), on peut pomper ladite fraction enrichie en eau jusqu'à une pression comprise entre 4 et 10 bars. Avant l'étape d), on peut pomper ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars. 20 On peut effectuer l'étape b) à une première pression et on peut effectuer l'étape d) à une deuxième pression supérieure à la première pression. A l'étape b), on peut augmenter la température de ladite solution absorbante d'une valeur comprise entre 20°C et 50°C de manière à libérer au moins 20% du CO2 capté par ladite solution absorbante à l'étape a). 25 La deuxième température peut être comprise entre 100°C et 190°C. Avant l'étape c), on peut mettre la fumée appauvrie en CO2 obtenue à l'étape a) en contact avec une eau de lavage. On peut effectuer un échange de chaleur entre la solution absorbante régénérée obtenue à l'étape b) et la deuxième solution absorbante chargée en 30 CO2 obtenue à l'étape c). On peut effectuer un échange de chaleur entre la fraction régénérée obtenue à l'étape d) et la première solution absorbante chargée en CO2 obtenue à l'étape a). La fumée de combustion peut provenir de l'une des unités suivantes : une 5 centrale thermique pour la production d'électricité, une raffinerie, une cimenterie, une installation de sidérurgie, une unité de production de gaz de synthèse par oxydation d'un combustible hydrocarboné. 10 La présente invention permet, par rapport à l'existant, de diminuer le coût des utilités chaudes d'un procédé de captage du CO2. Cette mise en oeuvre est particulièrement intéressante lorsqu'elle met en oeuvre dans le premier circuit une solution absorbante qui permet de réaliser un fort taux de captage malgré une température de régénération relativement basse par rapport aux procédés 15 conventionnels. Le fait d'utiliser au moins deux niveaux de température, voire plus de deux niveaux de température, pour effectuer les régénérations des solutions absorbantes, permet d'exploiter différents fluides disponibles à différents niveaux de température dans l'unité. Ainsi, le procédé de captage de CO2 selon l'invention 20 dispose d'une grande flexibilité d'intégration thermique avec l'unité de combustion. Le fait d'utiliser deux circuits indépendants de solution absorbante permet de régler indépendamment les débits, les taux de charges, la composition des deux solutions absorbantes. Cela contribue à la souplesse de mise en oeuvre 25 du procédé selon l'invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels : 30 - la figure 1 a schématise un procédé selon l'invention, la figure lb schématise une variante du procédé selon l'invention la figure 2 représente la courbe d'évolution de la température critique de démixtion en fonction de la composition de la solution absorbante, la figure 3 schématise un procédé selon l'art antérieur. En référence aux figures 1 a et 1 b, les fumées de combustion à traiter arrivent par le conduit 1 à une pression qui peut être comprise entre 1 et 40 bars, et de préférence entre 1 et 30 bars absolus, et à une température qui peut être comprise entre 10°C et 100°C. Les fumées de combustion peuvent être produites par une centrale thermique pour la production d'électricité. Le procédé de captage selon l'invention peut également être appliqué à toutes les fumées de combustion, produite par exemple dans une raffinerie, dans une cimenterie, dans une installation de sidérurgie, ou une fumée de combustion produite sous forme de gaz de synthèse par oxydation d'un combustible hydrocarboné. Les fumées de combustion comportent en général entre 5% et 30% volume de CO2. Dans le cas des fumées de combustion, la teneur en composés de type SOx et NOx peut atteindre une valeur de l'ordre de 200 mg/Nm3 volume pour chacun desdits composés. Les fumées de combustion arrivant par le conduit 1 peuvent être comprimées par l'organe A. Par exemple, l'élément A est une soufflante ou un compresseur assurant une augmentation de pression de l'ordre de 100 à 250 mbar. Selon l'invention, le CO2 est capté par une première solution absorbante 25 circulant dans le premier circuit S1, puis par une deuxième solution absorbante circulant dans le deuxième circuit S2. Dans le premier circuit S1, les fumées issues de A sont introduites par le conduit 2 dans la section d'absorption Cl munie d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage vrac ou un 30 garnissage structuré. Dans la section C1, les fumées sont mises en contact avec une première solution absorbante arrivant par le conduit 8. Dans C1, par exemple, le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. La solution absorbante capte le CO2 contenu dans les fumées. On évacue par le conduit 3 en fond de la section Cl une solution absorbante chargée en CO2. On obtient des 5 fumées appauvries en CO2 évacuée en tête de la section C1. Une section de lavage WS1 peut être mise en oeuvre afin d'éviter la contamination de la solution absorbante de la section S2 par entrainement de composés de la solution absorbante provenant de la section S1. Par exemple, la section de lavage WS1 est mise en oeuvre dans le cas où la formulation de la solution absorbante de la 10 section SI est différente de la formulation de la solution absorbante de la section S2. La fumée ainsi traitée est ensuite évacuée par le conduit 10. De préférence, la première solution absorbante est une solution aqueuse d'amine. De manière préférée, la ou les amines utilisées dans le circuit S1 sont choisies pour leur capacité à absorber une grande quantité de composés acides 15 et leur capacité à être régénérées au moins partiellement à température relativement basse, par exemple à une température inférieure à 90°C. Par exemple, la ou les amines utilisées dans le circuit S1 permettent de réaliser un fort taux de captage (néanmoins inférieure à 90%), malgré une régénération à un faible niveau thermique, par exemple à une température inférieure à 90°C. 20 La solution aqueuse mise en oeuvre dans le circuit SI peut comporter entre 10% et 80% poids, de préférence entre 20% et 60% poids, de manière très préférée entre 30% et 50% poids en amines. La solution aqueuse mise en oeuvre dans le circuit S1 peut comporter entre 20% et 90% poids, de préférence entre 40% et 80% poids d'eau, de manière préférée entre 50% et 70% poids d'eau. 25 Dans un mode de \ réalisation, la première solution absorbante peut comporter un autre composé contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire afin de jouer un rôle d'activateur. La deuxième solution absorbante peut contenir une teneur d'activateur comprise entre 0,5% et 20% poids, de préférence entre 0,5% et 15% poids, de manière très préférée entre 0,5% et 30 10% poids, dans la solution aqueuse. La solution absorbante peut par ailleurs contenir un solvant organique, non réactif vis à vis des gaz acides, mais qui permet d'augmenter la solubilité physique d'une impureté, afin d'améliorer son élimination (solvant physique). On peut choisir les amines parmi les amines ayant les caractéristiques 5 suivantes: un taux de captage supérieur à 50% pour une énergie de régénération inférieure à 10 GJ/ tCO2 capté. Par exemple, on peut choisir l'amine parmi les composés suivants : la monoethanolamine (MEA), 2-amino-2-methyl-propanol (AMP), 1-amino-2-propanol, 2-amino-1-butanol, 1-(2-aminoethyl)-pyrrolidine, diethanolamine (DEA), 2 (ethylamino) ethanol, 2-méthylpipérazine, N10 methyldiethanolamine (MDEA), 1-(dimethylamino)-2-propanol, la N,N,N',N'- Tétraméthylhexane-1,6-diamine (TMHDA), 1-amino-6-pyrodinyl-hexane, Pentamethyldipropylenetriamine, N, N, N', N'-Tetraethyldiethylenetriamine, Bis[2- (N, N-diméthylamino)-éthyl]éther. Ces amines peuvent être employées seules, ou en mélange. 15 Les amines peuvent également être mélangées à des solvants à caractère physique, par exemple le méthanol, le sulfolane, les polyéthylèneglycols qui peuvent être éthérifiés, les pyrrolydones ou dérivés comme par exemple la N-méthylpyrrolidone, la N-formyl morpholine, l'acétyl morpholine, le carbonate de propylène. Par exemple, la solution absorbante 20 comporte entre 10% et 50% poids d'un solvant à caractère physique. La solution absorbante évacuée en fond de la section Cl par le conduit 3 est régénérée par chauffage afin de provoquer une libération sous forme gazeuse du CO2 absorbé par la solution. La solution 3 est chauffée dans l'échangeur E9, E6 puis dans l'échangeur de chaleur E1. Dans l'échangeur E1, la solution 25 absorbante est chauffée jusqu'à une température comprise entre 70°C et 90°C, de préférence entre 75°C et 85°C à l'aide de vapeur basse température, par exemple une vapeur dont la température est comprise entre 80°C et 100°C, de préférence entre 80°C et 92°C. De préférence, l'augmentation totale de température subie par la solution absorbante dans les échangeurs E9, E6 et El est limitée, par 30 exemple à une valeur comprise entre 20°C et 50°C. Lors du chauffage de la solution absorbante dans E9, E6 puis dans E1, une part non négligeable du CO2 absorbé est libérée sous forme gazeuse. La solution absorbante et le CO2 gazeux issus de El sont introduits dans le ballon de flash Fl pour être séparés. Par exemple, la pression dans le ballon de flash Fl est comprise entre 1 et 2 bars absolus. Le CO2 gazeux est évacué en tête de Fl par le conduit 9. La solution absorbante appauvrie en CO2 est évacuée en fond du ballon Fl par le conduit 5 pour être introduit dans l'échangeur de chaleur E6 afin de réchauffer la solution absorbante arrivant par le conduit 3b. La solution refroidie qui est issue de E6 par le conduit 6, est introduite dans l'échangeur El() afin de préchauffer le flux 14. Le flux 6 refroidi dans El 0 est évacué par la conduite 48 et introduite dans le bac de stockage B1. Un appoint en eau ou en amine peut être introduit dans le bac de stockage respectivement par les conduits 11 et 12. Un flux de solution absorbante est prélevé de B1 par le conduit 7. L'échangeur de chaleur E7 permet de baisser la température de la solution 7 jusqu'à une valeur adéquate pour réaliser l'absorption dans Cl par exemple à une température comprise entre 20°C et 40°C. La solution absorbante issue de E7 est recyclée en étant introduite dans la section d'absorption Cl par le conduit 8. Les fumées appauvries en CO2 issues de Cl sont introduites dans la section de lavage WS1 pour retirer l'amine et les éventuels produits de dégradation de l'amine entrainé par les fumées. La section de lavage WS1 est munie d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Dans la section WS1, les fumées appauvries en CO2 sont mises en contact avec de l'eau arrivant par le conduit 49. Dans WS1, par exemple, le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. L'eau de lavage capte l'amine et les éventuels produits de dégradation de l'amine contenus dans les fumées appauvries en CO2. On évacue par le conduit 50 en fond de la section WS1 l'eau de lavage chargée en l'amine et en produits de dégradation de l'amine. On obtient des fumées purifiées qui sont évacuées en tête de la section WS1 par le conduit 10.30 Dans le deuxième circuit S2, les fumées partiellement décarbonatées issues de la section WS1 sont introduites par le conduit 10 dans la section d'absorption C2 munie d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage vrac ou un garnissage structuré. Dans la 5 section C2, les fumées sont mises en contact avec la seconde solution absorbante arrivant par le conduit 13. Dans C2, par exemple, le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. La solution absorbante capte une partie du CO2 restant contenu dans les fumées. On évacue par le conduit 14 en fond de la section C2 une solution absorbante chargée en CO2. On obtient des fumées 10 appauvries en CO2 évacuées en tête de la section C2 par le conduit 20. La composition de la deuxième solution absorbante comporte des amines en phase aqueuse. On peut mettre en oeuvre une solution aqueuse comportant, en général entre 10% et 80% poids, de préférence entre 20% et 60% poids, de manière très préférée entre 30% et 50%poids en amines. La solution aqueuse 15 peut comporter entre 20% et 90% poids, de préférence entre 40% et 80% poids d'eau, de manière très préférée entre 50% et 70% poids d'eau. Dans un mode de réalisation, la seconde solution absorbante peut comporter un autre composé contenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire afin de jouer un rôle d'activateur. La deuxième solution absorbante 20 peut contenir une teneur d'activateur comprise entre 0,5% et 20% poids, de préférence entre 0,5% et 15% poids, de manière très préférée entre 0,5% et 10% poids, dans la solution aqueuse. Une liste non exhaustive des composés pouvant être utilisés comme activateur est donnée ci-dessous : 25 BenzylAmine, N-MethylBenzylAmine, N-EthylBenzylAmine, a-MethylBenzylAmine, a-EthylBenzylAmine, 30 PhénéthylAmine, TetraHydrolsoQuinoline, Isolndoline, ButylAmine, N-ButylPipérazine, MonoEthanolAmine, AminoEthylEthanolAmine, DiGlycolAmine, Pipérazine, N-(2-HydroxyEthyl)Pipérazine, N-(2-AminoEthyl)Pipérazine, N-MethylPipérazine, N-EthylPipérazine, N-PropylPipérazine, 1 ,6-HexaneDiAmine, 1 ,1 ,9,9-TetraMéthylDiPropylèneTriamine, Morpholine, Pipéridine, 3-(MetylAmino)PropylAmine, N-MethylBenzylAmine. Les amines de la seconde solution absorbante peuvent également être mélangées à des solvants à caractère physique, par exemple le méthanol, le sulfolane, les polyéthylèneglycols qui peuvent être éthérifiés, les pyrrolydones ou dérivés comme par exemple la N-méthylpyrrolidone, la N-formyl morpholine, l'acétyl morpholine, le carbonate de propylène. Par exemple, la solution absorbante comporte entre 10% et 50% poids d'un solvant à caractère physique. Dans le mode de la réalisation de la figure 1 a, on choisit une amine qui, en phase aqueuse, présente la propriété de former une solution monophasique 30 lorsqu'elle est en solution aqueuse à une température inférieure à une température critique, et de former deux phases liquides séparables lorsque la température de la solution absorbante est supérieure à ladite température critique. En d'autres termes, on choisit l'amine de telle sorte que la solution absorbante qui est au départ monophasique forme deux phases liquides lorsque sa température dépasse la température critique de démixtion, c'est-à-dire un seuil de température. Par exemple, on peut choisir l'amine de la deuxième solution absorbante parmi les composés suivants : la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine, et la N,N,N",N"-tetraéthyldiéthylènetriamine. Ces amines peuvent être employées 10 seules, ou en mélange. La figure 2 montre un exemple d'évolution de la température critique T (en °C) de démixtion en fonction de la concentration [C] (en % poids) en amine TMHDA (N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine) pour une solution absorbante 15 constituée de TMHDA en solution aqueuse, n'ayant pas absorbé de composés acides. Le domaine M indique les conditions de température et de concentration pour lesquelles la solution absorbante est monophasique. Le domaine D indique les conditions de température et de concentration pour lesquelles la solution absorbante est diphasique. A haute température, la solution absorbante de 20 concentration globale [C0] en amines est diphasique (zone D) et se sépare en deux phases, l'une pauvre en amines (concentration [C1] en amine), l'autre riche en amines (concentration [C2] en amine). En référence à la figure 1 a, la solution absorbante chargée en CO2 issue 25 de la section C2 par le conduit 14 est réchauffée dans E10, puis pompée par la pompe P1 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars abs, de préférence entre 3 et 4 bars abs. Puis la solution est chauffée dans l'échangeur E2 jusqu'à une température supérieure à sa température de démixtion. La solution absorbante issue de E2 est introduite dans le ballon de séparation D. Dans le 30 ballon D, la solution est à une température supérieure à la température critique pour laquelle la solution absorbante se sépare en deux fractions : une fraction Ll riche en amine et une fraction L2 riche en eau. La fraction Ll est riche en amine n'ayant pas réagi avec le CO2. La fraction L2 est riche en eau et comporte des sels d'amines produits par la réaction de l'amine avec le CO2. De plus, sous l'effet de la hausse de température, une fraction gazeuse G riche en CO2 est libérée dans D. Dans le ballon D, les fractions Ll et L2 peuvent être séparées par décantation, centrifugation. La fraction L2 riche en eau est évacuée de D par le conduit 15, pompée par la pompe P2 jusqu'à une pression comprise entre 4 et 10 bars abs, de préférence entre 6 et 8 bars abs. Puis la fraction L2 sous pression est introduite dans la section de régénération R par le conduit 17 pour être régénérée par distillation et/ou entraînement des composés acides par la vapeur, opération couramment nommée "stripage". Alternativement, selon le mode de réalisation de la figure 1 b, on peut choisir l'amine pour capter les composés acides, avec ou sans propriété de donner deux phases liquides séparables lorsque la température de la solution absorbante est augmentée. Par exemple, l'amine de la deuxième solution absorbante peut être choisie parmi les composés suivants : MEA (monoéthanolamine), la DEA (diéthanolamine), la MDEA (méthyldiéthanolamine), la DIPA (diisopropylamine), ou la DGA (diglycolamine), mais aussi parmi des multiamines telles que la pipérazine, la N-(2-hydroxyéthyl)piperazine, la 1,2-bis(2- diéthylaminoéthoxy)éthane, et la 1,2-bis(2-pyrolidinoéthoxy)éthane et la 2- méthylpipérazine. En référence à la figure 1 b, la solution absorbante chargée en CO2 issue de la section C2 par le conduit 14 est réchauffée dans E10, puis pompée par la pompe P1 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars abs, de préférence entre 3 et 4 bars abs. Puis la solution est chauffée dans l'échangeur E2. La solution absorbante issue de E2 est introduite dans le ballon de flash F5. Sous l'effet de la hausse de température, une fraction gazeuse riche en CO2 est libérée dans F5. Cette fraction gazeuse est évacuée de F5 par le conduit 42. La solution absorbante partiellement débarrassée de CO2 est évacuée de F5 par le conduit 27 pompée par la pompe P2 jusqu'à une pression comprise entre 4 et 10 bars abs, de préférence entre 6 et 8 bars abs. Puis la solution absorbante sous pression est introduite dans la section de régénération R par le conduit 17 pour être régénérée par distillation ou entraînement des composés acides par la vapeur, opération couramment nommée "stripage". En référence aux figures 1 a et 1 b, les pompes P1 et P2 permettent d'effectuer la régénération de la solution absorbante dans le circuit S2 à une pression supérieure à celle de la régénération dans le circuit S1. Par exemple, la pression dans les équipements D, F5 et R est supérieure à la pression dans le ballon F 1 . En référence aux figures 1 a et 1 b, la section de régénération R est équipée d'un rebouilleur E3 et d'interne de mise en contact entre gaz et liquide. Dans R, la fraction de solution absorbante est mise en contact avec de la vapeur d'eau qui est générée par le rebouilleur E3 et introduite en fond de R. Par exemple, le rebouilleur E3 chauffe la fraction de solution absorbante à une température comprise entre 100°C et 190°C, de préférence entre 120°C et 190°C, voire entre 140°C et 190°C. Le CO2 est libéré sous forme gazeuse et évacuée de R par le conduit 19. Le flux 19 de vapeur d'eau riche en CO2 est partiellement condensé par refroidissement dans E8. Les condensats sont séparés du CO2 gazeux dans le ballon de séparation F2. Les condensats sont introduits par le conduit 21 en tête de la section R à titre de recycle. Le CO2 gazeux est évacué par le conduit 22. La solution régénérée est évacuée de la section R par le conduit 18. Le flux 18 est introduit dans l'échangeur E2 pour réchauffer la solution absorbante 14 issue de la section C2. Après avoir été refroidi, le flux est évacué de E2 par le conduit 23. En référence à la figure 1 a, on assemble dans le conduit 46 le flux 5 arrivant par le conduit 23 et la fraction Ll riche en amine évacuée de D par le conduit 16. En référence à la figure 1 b, on le conduit 23 est prolongé par le conduit 46. En référence aux figures la et 1 b, le flux 46 sert à réaliser une préchauffe 10 du flux 3 à l'aide de l'échangeur E9. Le flux 46, refroidi dans E9, est introduit dans le bac de stockage B2 par la conduite 47. En fonction des niveaux de pression imposés par les pompes P1 et P2, on prévoit des détentes effectuées par la vanne V1 disposée sur le conduit 18 et la vanne V2 disposée en amont du bac de stockage B2 pour équilibrer les pressions. 15 Un appoint en eau ou en amine peut être introduit dans le bac de stockage B2 respectivement par les conduits 24 et 25. Un flux de solution absorbante est prélevé de B2 par le conduit 26. L'échangeur de chaleur E6 permet de baisser la température de la solution 26 jusqu'à une valeur adéquate pour réaliser l'absorption dans C2, par exemple à une température comprise entre 20 20°C et 40°C. La solution absorbante issue de E6 est recyclée en étant introduite dans la section d'absorption C2 par le conduit 13. Les fumées appauvries en CO2 issues de C2 par le conduit 20 sont introduites dans la section de lavage WS2 pour retirer l'amine et les éventuels 25 produits de dégradation de l'amine entrainés par les fumées. La section de lavage WS2 est munie d'éléments de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Dans la section WS2, les fumées appauvries en CO2 sont mises en contact avec de l'eau arrivant par le conduit 30. Dans WS2, par exemple, le gaz circule à contre-courant de la 30 solution liquide. L'eau de lavage capte l'amine et les éventuels produits de dégradation de l'amine contenus dans les fumées appauvries en CO2. On évacue par le conduit 31 en fond de la section WS2 l'eau de lavage chargée en amine et en produits de dégradation de l'amine. On obtient des fumées purifiées qui sont évacuées en tête de la section WS2 par le conduit 32. Les débits des premières solutions et deuxième solutions absorbantes circulant dans les circuits S1 et S2 sont indépendants et peuvent être déterminés pour profiter au mieux de l'énergie à bas niveau de température nécessaire à la régénération de la première solution absorbante dans El et F 1 . Le CO2 gazeux issu de Fl par le conduit 9 est refroidi dans l'échangeur de chaleur E4, par exemple par un fluide externe tel que de l'eau ou de l'air. Les condensats formés lors du refroidissement sont séparés du CO2 gazeux dans le ballon F3 et évacués par le conduit 44. Le flux de CO2 gazeux évacué de F3 par le conduit 40 est comprimé par le compresseur K1 puis envoyé dans l'unité COMP de compression du CO2 par le conduit 41. Le CO2 gazeux G issu de D par le conduit 42 selon le mode de réalisation de la figure 1a ou le CO2 gazeux issu de F5 par le conduit 42 selon le mode de réalisation de la figure 1 b est refroidi dans l'échangeur de chaleur E5, par exemple par un fluide externe tel que de l'eau ou de l'air. Les condensat formés lors du refroidissement sont séparés du CO2 gazeux dans le ballon F4 et évacués par le conduit 45. Le flux de CO2 gazeux évacué de F4 par le conduit 43 est comprimé par le compresseur K2 puis envoyé dans l'unité COMP de compression du CO2 par le conduit 44. Le CO2 gazeux produit par R est envoyé par le conduit 22 dans l'unité COMP de compression du CO2. Eventuellement, les flux 22, 41 et 44 de CO2 ont été mis au même niveau de pression par K1 et K2 pour pouvoir être rassemblés avant d'être envoyés à l'unité COMP. Les procédés selon l'invention schématisés par les figures 1 a et 1 b comportent deux circuits de solution absorbante fonctionnant chacun avec un 30 niveau de température de régénération. Sans sortir du cadre de l'invention, le procédé de captage du CO2 selon l'invention peut comporter un troisième circuit de solution absorbante, voire plus de trois circuits, chacun des circuits fonctionnant avec un niveau de température de régénération indépendant, éventuellement différent, du niveau de température de régénération des autres circuits et avec une solution absorbante dont la composition est similaire ou différente de la solution absorbante circulant dans les autres circuits. Les exemples présentés ci-après permettent d'illustrer les avantages du procédé selon l'invention. Le premier exemple illustre le fonctionnement du procédé selon l'invention schématisé par la figure la. La fumée de combustion à traiter comporte 13,5% molaire de CO2 et arrive à un débit nominal de 10 000 Nm3/h. Le procédé est paramétré pour capter 90% du CO2 contenu dans la fumée à traiter, ce qui représente un débit de 2387 15 kg/h de CO2 capté. Dans le circuit S1, on met en oeuvre une solution absorbante comportant 33% poids de TMHDA en phase aqueuse. La solution absorbante est chauffée et dans El à une température de 80°C par de la vapeur d'eau à 0,7 bars. Dans F 1 , 42% du CO2 absorbé par la solution absorbante dans Cl est libéré sous forme 20 gazeuse à 1 bar. Dans ces conditions, le procédé consomme 0,98MW thermique au niveau l'échangeur de chaleur E1. Dans le circuit S2, on met en oeuvre une solution absorbante la même solution absorbante que dans dans le circuit SI, et qui comporte 33% poids de TMHDA en solution aqueuse. Selon le niveau de pression de la solution 25 absorbante comprimée par la pompe Pl, on libère dans D entre 14% et 15% du CO2 absorbé par la solution absorbante dans C2. Puis, la fraction L2 de solution absorbante est régénérée dans R en utilisant de la vapeur d'eau à 9 bars dans le rebouilleur E3. Dans ces conditions, le procédé consomme 0,96 MW thermique au niveau de l'échangeur de chaleur E3. Pour comprimer le CO2 gazeux, le procédé consomme 0,137 MW électrique au niveau des compresseurs K1 et, K2 et de l'unité COMP. En comparaison, on met en oeuvre le procédé selon l'art antérieur 5 représenté par la figure 3 qui est composé du procédé représenté par la figure 1a amputé du premier circuit de solution absorbante. Les références de la figure 3 identiques aux références de la figure la désignent les mêmes éléments. La fumée de combustion à traiter comporte 13,5% molaire de CO2 et 10 arrive à un débit nominal de 10 000 Nm3/h. Le procédé est paramétré pour capter 90% du CO2 contenu dans la fumée à traiter. On met en oeuvre une solution absorbante comportant 33% poids de TMHDA en phase aqueuse. La fraction L2 de solution absorbante est régénérée 15 dans R en utilisant de la vapeur d'eau à 9 bars dans le rebouilleur E3. Dans ces conditions, le procédé selon l'art antérieur consomme 1,57 MW thermique au niveau de l'échangeur de chaleur E3. Pour comprimer le CO2 gazeux, le procédé consomme 0,11 MW 20 électrique au niveau du compresseur K2 et de l'unité COMP. Pour une même solution absorbante, le procédé selon l'invention consomme 38% de vapeur à 9 bars de moins que le procédé de l'art antérieur. 25 La consommation d'énergie totale de vapeur basse température à 0,7 bars et de vapeur haute température à 9 bars du procédé selon l'invention est quasiment identique à celle du rebouilleur du procédé selon l'art antérieur (schéma représenté sur la figure 3). Les données comparatives sont représentées dans le tableau 1. 30 Art antérieur Procédé a configuration (figure 3) amélioré selon l'invention (figure 1) "figure 1" Gain E Rebouilleur (E3) (MW 1 57 . 0.96 (coût + 388 % thermique) élevé) Consommation de vapeur 9 bar (kg/h) 2785 1703 E Flash (D) (MW terminus) 0 0.98 (coût peu élevé ou nul) Consommation de vapeur 0.7 bar (kg/h) - 1543 Consommation spécifique de - 0.65 - vapeur 0.7 bar (Tonne de vapeur/Tonne de CO2 capté) Consommation e- compression CO2 (COMP) 0.11 0.137 - 25 % (MWe, pression sortie à 110 bar) Tableau 1: Récapitulatif des consommations électriques et gain sur le coût de la consommation de vapeur Dans le cas d'une raffinerie, l'unité FCC est une des plus émettrices de 5 CO2 mais est également une unité qui produit de la vapeur utilisable, mais excédentaire. Par exemple, pour une unité FCC traitant 1 Tonne de charge, la quantité moyenne de CO2 produit est de 0,72 Tonne, et la quantité de vapeur excédentaire est de l'ordre de 0,5 Tonne par Tonne de charge traitée. 10 En considérant un taux de captage de 90%, la quantité de vapeur disponible par Tonne de CO2 capté est de 0,77. La consommation spécifique de vapeur basse pression du procédé amélioré selon l'invention présente une consommation de 0,65 Tonne de vapeur par Tonne de CO2 capté. En conséquence, la consommation de vapeur basse pression est donc largement 15 couverte par la production de vapeur excédentaire de l'unité FCC. Le coût de la vapeur à 0,7 bars est très faible voire nul comparé à celui de la vapeur à 9 bars. Le coût de régénération du procédé selon l'invention est donc considérablement réduit grâce à l'exploitation de la vapeur excédentaire disponible. La consommation d'électricité au niveau de la compression du CO2 augmente de 25% pour le procédé selon l'invention par rapport au procédé selon l'art antérieur. Cette augmentation de puissance reste négligeable par rapport au gain sur l'énergie thermique de la régénération du procédé selon l'invention. Par conséquent le procédé selon l'invention est plus économique que le 10 procédé selon l'art antérieur, représenté par la figure 3. REVENDICATIONS1) Procédé de captage de CO2 contenu dans une fumée de combustion dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on met en contact (C1) la fumée de combustion avec une première solution absorbante comportant au moins une première amine en phase aqueuse, de manière à produire une fumée appauvrie en CO2 et une première solution absorbante chargée en CO2, b) on chauffe (El ) ladite solution absorbante chargée en CO2 à une première température comprise entre 70°C et 90°C pour libérer un flux gazeux de CO2 et produire une solution absorbante régénérée recyclée à l'étape a) en tant que première solution absorbante, c) on met en contact (C2) la fumée appauvrie en CO2 obtenue à l'étape a) avec une deuxième solution absorbante comportant au moins une deuxième amine en phase aqueuse, de manière à produire des fumées traitées et une deuxième solution absorbante chargée en CO2, d) on régénère (R) au moins une portion de ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 par chauffage à une deuxième température supérieure à la première température pour produire une fraction régénérée, e) on recycle au moins ladite fraction régénérée à l'étape c) en tant que deuxième solution absorbante. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel la deuxième amine est choisie de manière à former une solution monophasique lorsque sa température est inférieure à une température critique et à former deux phases séparables lorsqu'elle est chauffée à une température supérieure à la température critique, et dans lequel, avant l'étape d), on effectue en outre les étapes suivantes :f) on chauffe (E2) ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 jusqu'à une température supérieure à la température critique pour diviser ladite deuxième solution absorbante en une fraction enrichie en amine et une fraction enrichie en eau, g) on sépare (D) ladite fraction enrichie en amine et ladite fraction enrichie en eau, à l'étape d), on régénère ladite fraction enrichie en eau et, à l'étape e), on recycle à l'étape c) un mélange composé de ladite fraction régénérée obtenue à l'étape d) et de ladite fraction enrichie en amine obtenue à l'étape g) en tant que deuxième solution absorbante. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel, avant l'étape f), on pompe (P1) ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars, puis, avant l'étape d), on pompe (P2) ladite fraction 15 enrichie en eau jusqu'à une pression comprise entre 4 et 10 bars. 4) Procédé selon la revendication 1, dans lequel, avant l'étape d), on pompe (P2) ladite deuxième solution absorbante chargée en CO2 jusqu'à une pression comprise entre 2 et 5 bars. 20 5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel, on effectue l'étape b) à une première pression et on effectue l'étape d) à une deuxième pression supérieure à la première pression. 25 6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel à l'étape b), on augmente la température de ladite solution absorbante d'une valeur comprise entre 20°C et 50°C de manière à libérer au moins 20% du CO2 capté par ladite solution absorbante à l'étape a). 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la deuxième température est comprise entre 100°C et 190°C. 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel avant 5 l'étape c), on met la fumée appauvrie en CO2 obtenue à l'étape a) en contact avec une eau de lavage. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on effectue un échange de chaleur entre la solution absorbante régénérée obtenue à 10 l'étape b) et la deuxième solution absorbante chargée en CO2 obtenue à l'étape c). 10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on effectue un échange de chaleur entre la fraction régénérée obtenue à l'étape d) et 15 la première solution absorbante chargée en CO2 obtenue à l'étape a). 11) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la fumée de combustion provient de l'une des unités suivantes : une centrale thermique pour la production d'électricité, une raffinerie, une cimenterie, une 20 installation de sidérurgie, une unité de production de gaz de synthèse par oxydation d'un combustible hydrocarboné.