Brevet FR2989004A1 — publié le 20131011

PROCEDE DE TRAITEMENT D'UN FLUX GAZEUX PAR ABSORPTION DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé de purification d'un gaz de synthèse contenant au moins 50% d'un mélange de CO et d'H2 et de 10 à 50 % de gaz acides. ART ANTERIEUR Le gaz de synthèse, aussi nommé syngas, est un mélange gazeux de monoxyde de carbone (CO) et d'hydrogène (H2) en proportion variable. Il contient également très souvent des gaz acides. Par « gaz acides », on entend le dioxyde de carbone (CO2) et le sulfure d'hydrogène (H2S). Le gaz de synthèse peut éventuellement contenir en outre de l'oxysulfure de carbone (COS), de l'ammoniac (NH3), du cyanure d'hydrogène (HCN), du méthane (CH4), de l'azote (N2) et de l'eau (H20). Des procédés d'élimination des gaz acides par lavage avec un solvant sont traditionnellement utilisés pour retirer partiellement ou totalement le CO2 et l'H2S du gaz de synthèse. Ces procédés consistent généralement à introduire dans une tour de lavage par le bas le gaz à traiter et par le haut un solvant de lavage. Le gaz purifié quitte la tour de lavage par le haut tandis que le solvant utilisé, qui a absorbé les gaz acides, quitte la tour de lavage par le bas. A titre d'exemple, on peut citer trois procédés 30 commerciaux actuellement utilisés pour l'élimination de gaz acides dans le gaz de synthèse. Le procédé Rectisol® utilise comme solvant le méthanol. Ce composé a une tension de vapeur très élevée, ce qui le rend très volatil. Pour limiter les pertes de méthanol par évaporation, il est donc nécessaire de travailler à des températures très basses (jusqu'à -70°C) ou de mettre en place des tours de lavage à l'eau. Ceci 5 représente un des principaux inconvénients de cette technologie car le système de refroidissement est énergivore et les installations à prévoir pour travailler à ces températures sont coûteuses. Dans le procédé Selexol®, le solvant utilisé est le 10 diméthyl éther de polyéthylène glycol (DMEPG) qui possède une très faible tension de vapeur, ce qui le rend peu volatil et limite donc les pertes par évaporation. La solubilité relative de l'H2S dans la DMEPG est beaucoup plus élevée que celle du CO2. Le procédé 15 Selexol® est donc basé sur une double absorption avec deux colonnes fonctionnant en cycle : la première colonne permet de capter l'H2S tandis que la deuxième colonne permet de capter le CO2. La régénération du solvant utilisé dans la seconde 20 colonne se fait par plusieurs distillations flash, par détentes successives ou par soutirage par un gaz inerte tel que l'air ou l'azote. Les traces d'eau, d'HCN et éventuellement de mercaptans peuvent aussi être éliminées à cette occasion. 25 Les installations nécessaires à la mise en oeuvre d'un procédé Selexol® sont relativement peu coûteuses. Par contre, la consommation énergétique de ce procédé est élevée du fait de la viscosité élevée du solvant. La forte viscosité du solvant a pour conséquence que les 30 transferts thermiques et de matière sont difficiles, ce qui réduit l'efficacité des plateaux d'échanges. Il est donc nécessaire d'augmenter le débit du solvant. Enfin, dans le procédé Purisol®, on utilise comme solvant la N-méthyl-2-pyrrolidone (NMP). Ce solvant présente une sélectivité pour l'absorption de l'H2S par rapport au CO2 supérieure aux autres solvants. Ce procédé 5 a donc pour objectif essentiel de capter l'H2S. Il présente une tension de vapeur plus élevée que celle du DMPEG ; il faut donc soit utiliser un système de réfrigération, qui a l'inconvénient d'être très énergivore, soit installer des tours de lavage à l'eau 10 pour limiter les pertes de solvant par évaporation. Dans ce cas, il n'est pas possible d'obtenir un gaz traité sec. Le schéma de principe est similaire à celui du procédé Selexol® avec deux colonnes de lavage : une pour 15 l'absorption de l'H2S et une pour l'absorption du CO2. Enfin, la NMP catalyse l'hydrolyse de l'oxysulfure de carbone (COS) : c'est donc un solvant intéressant pour la capture des produits soufrés. 20 Face aux coûts d'investissement et d'exploitation élevés de ces procédés, il existe un besoin de disposer d'un procédé d'élimination de gaz acides pour le traitement d'un gaz de synthèse, ayant une meilleure efficacité énergétique que les procédés connus, et qui 25 minimise les inconvénients ci-dessus, tout en conservant une haute capacité d'absorption des gaz acides, notamment du CO2. RESUME DE L'INVENTION 30 C'est dans ce contexte que les inventeurs ont découvert qu'il était possible d'améliorer les procédés d'élimination de gaz acides en utilisant un nouveau solvant de lavage. La présente invention a pour objet un procédé de purification d'un gaz comprenant au moins 50 % volumique d'un mélange de CO et d'H2 et des gaz acides, en utilisant comme solvant de lavage un composé ou un mélange de composés de formule CH3-(OCH2),-0-CH3, n étant compris entre 1 et 20, de préférence entre 2 et 10. L'invention vise plus précisément un procédé de purification d'un gaz comprenant au moins 50 % volumiques d'un mélange de CO et d'H2 et de 10% à 50 % volumiques d'un gaz acide choisi parmi le CO2, l'H2S et un mélange de CO2 et d'H2S, comprenant une étape (a) consistant à mettre le gaz en contact avec un solvant de lavage de façon à absorber du gaz acide dans le solvant de lavage, et une étape (b) consistant à récupérer d'une part un flux gazeux purifié et d'autre part le solvant de lavage usagé, le solvant de lavage comprenant au moins un composé de formule CH3-(OCH2),-0-CH3, n étant compris entre 1 et 20. Selon un mode de réalisation préféré, le solvant de 20 lavage peut être un mélange d'au moins un composé de formule CH3-(OCH2)n-O-CH3, n étant compris entre 1 et 20, et d'un solvant de la famille des amines. DESCRIPTION DETAILLEE 25 Il est entendu que, dans le contexte de cette description, le terme « compris entre » doit être interprété comme incluant les bornes indiquées. En outre, sauf indication contraire, les pourcentages exprimés dans la présente description sont 30 des pourcentages volumiques. L'invention a pour objet un procédé de purification d'un gaz. Il peut s'agir d'un procédé d'élimination des gaz acides d'un gaz. Par « élimination de gaz acides », on entend dans la présente description un traitement permettant de retirer au moins en partie, de façon préférée au moins 50 %, de façon plus préférée au moins 70 %, de façon encore plus préférée au moins 90 %, et de préférence totalement, le CO2 et/ou l'H2S présent dans le gaz à traiter. Le procédé de la présente invention peut avantageusement être un procédé d'élimination du CO2. Le procédé selon l'invention comprend une étape (a) consistant à mettre le gaz à traiter en contact avec un solvant de lavage de façon à absorber du gaz acide dans le solvant de lavage, et une étape (b) consistant récupérer d'une part un flux gazeux purifié et d'autre part le solvant de lavage usagé, le solvant de lavage comprenant au moins un composé de formule CH3-(OCH2),-0- CH3, n étant compris entre 1 et 20. Le gaz à traiter est un gaz comprenant au moins 50 % volumiques, de façon préférée de 50 % à 85 %, de façon plus préférée de 55 % à 80 %, et de façon encore plus 20 préférée de 60 % à 70 %, d'un mélange de CO et d'H2. En outre, le gaz à traiter comprend de 10 % à 50 % volumiques, de façon préférée de 15 %à 50 %, de façon plus préférée de 20 %à 50 %, et de façon encore plus préférée de 30 % à 45 %, de gaz acide choisi parmi le 25 CO2, l'H2S et un mélange de CO2 et d'H2S. Préférentiellement, le gaz à traiter comprend de 10 % à 50 % volumiques, de façon préférée de 15 % à 50 %, de façon plus préférée de 20 % à 50 %, et de façon encore plus préférée de 30 % à 45 %, de CO2. 30 Selon un mode de réalisation, le gaz à traiter est exempt de H2S. L'expression « exempt de », dans la présente demande, signifie que le composé est totalement absent ou bien qu'il n'est présent que sous forme de traces. Selon un autre mode de réalisation, le gaz à traiter comprend en outre de l'H2S, de préférence en une 5 concentration comprise entre 0,01 % et 10 % volumiques. Le gaz à traiter peut comprendre en outre au moins un autre composé choisi parmi l'eau, le COS, le NH3, le HCN, le CH4, le N2 et leurs mélanges. Le gaz à traiter peut comprendre : 10 - de 0 à 1 % volumique de COS, - de 0 à 1 % volumique de NH3, - de 0 à 1 % volumique de HCN, - de 0 à 1 % volumique de CH4, - de 0 à 1 % volumique de N2, et 15 - de l'eau jusqu'à saturation du gaz en eau. Les composés de formule CH3-(0CH2),-0-CH3, utilisés dans le procédé selon l'invention, sont des polyoxyméthylène-diméthyléthers, nommés également « POM- 20 METHYL ». Ils sont connus dans l'état de la technique, mais pour des utilisations différentes. Par exemple, le brevet français FR 2 881 750 décrit une utilisation du POM-METHYL en tant que carburants pour piles combustible. Par ailleurs, la demande internationale de 25 brevet WO 2010/001048 décrit l'utilisation des POM-METHYL pour la conservation du corps humain ou animal, à des fins d'embaumement. La synthèse des POM-METHYL est bien connue depuis de nombreuses années. Le livre de J.F. Walker 30 « Formaldehydes » (Robert E. Krieger Publishing Company, Hutington, New York, Sème Edition de 1975) est notamment un ouvrage de référence en la matière. On peut y trouver la description des méthodes de synthèse aux pages 167 et suivantes, d'une part, et 264 et suivantes d'autre part. Ces procédés de synthèse sont fondées sur une catalyse acide de la réaction d'un alcool (méthanol ou éthanol) ou d'un acétal (méthylal ou éthylal), sur du formol ou un composé équivalent. Ce type de synthèse est également illustré dans de nombreux documents de brevets tels que US 2 449 469. D'autres méthodes de synthèse fondées sur une catalyse de type acides de Lewis ont été également décrites. On peut citer le document de brevet GB 1120524 qui décrit la synthèse de polyoxyméthylène-diéthers stables avec des catalyseurs ioniques de type acides de Lewis. Dans la présente invention, le solvant de lavage comprend au moins un composé POM-METHYL pour lequel n est compris entre 1 et 20. De préférence, n est compris entre 2 et 10. Le solvant de lavage peut comprendre un mélange de composés POM-METHYL pour lequel n est compris entre 1 et 20, de préférence entre 2 et 10. Le solvant de lavage peut ainsi comprendre au moins un composé choisi parmi le 2,4,6-trioxaheptane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 2), le 2,4,6,8-tétraoxanonane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 3), le 2,4,6,8,10- pentaoxaundecane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 4), le 2,4,6,8,10,12-hexaoxatridecane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 5) , le 2,4,6,8,10,12,14- heptaoxapentadecane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 6), le 2,4,6,8,10,12,14,16-octaoxaheptadecane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 7), le 2,4,6,8,10,12,14,16,18- nonaoxanonadecane (i.e. le POM-METHLY dans lequel n = 8), et leurs mélanges. Préférentiellement, le solvant de lavage comprend un mélange desdits composés. De manière surprenante, les inventeurs ont découvert que les composés POM-METHYL présentaient une capacité d'absorption du CO2 plus élevée que celle des solvants de lavage classiquement utilisés, par exemple le méthanol, le DMPEG ou la NMP. En outre, l'absorption du CO2 s'est avérée être très sélective vis-à-vis du CO et de l'H2. Le solvant de lavage de la présente invention permet avantageusement de capter le CO2 présent dans le gaz à traiter de façon efficace. En outre, les composés POM-METHYL présentent, température ambiante, une viscosité faible par rapport 10 aux solvants de l'art antérieur. Ils peuvent donc avantageusement être mis en oeuvre dans des procédés d'élimination de gaz acides dans des conditions opératoires moins contraignantes que les procédés mettant en oeuvre les solvants de l'état de la technique. 15 De plus, les composés POM-METHYL sont inoffensifs et n'engendrent pas de problèmes environnementaux et sanitaires. Selon un mode de réalisation, le solvant de lavage 20 peut être constitué d'un mélange de composés POM-METHYL pour lequel n est compris entre 1 et 20, de préférence entre 2 et 10. Cependant, de façon surprenante, il a été mis en évidence que les composés POM-METHYL pouvaient 25 avantageusement être associés à des solvants de la famille des amines pour améliorer la capacité d'absorption de l'H2S. Il a été constaté que l'ajout de tels solvants n'affectait pas la capacité d'absorption du CO2. 30 C'est pourquoi le solvant de lavage dans la présente invention peut en outre comprendre un solvant de la famille des amines, de préférence de la famille des alcanolamines. Ce solvant de la famille des alcanolamines peut être choisi, de préférence, dans le groupe consistant en la monoéthanolamine (MEA), le 2- aminoéthoxyéthanol également connu sous le nom de diglycolamine (DGA), la diisopropanolamine (DIPA), la diéthanolamine (DEA), la méthyldiéthanolamine (MDEA), la triéthanolamine (TEA), les amines stériquement encombrées et leurs mélanges. De façon encore plus préférée, les amines tertiaires peuvent être activées tel que cela est connu par l'homme du métier. L'hydroxyéthylpipérazine et la pipérazine sont en particulier connues comme activateurs des amines tertiaires. Le solvant de la famille des amines peut alors être un mélange de méthyldiéthanolamine (MDEA) et d'amines primaires ou secondaires, en particulier l'hydroxyéthylpipérazine ou la pipérazine. Dans le cas où le solvant de lavage comprend un ou plusieurs composés POM-METHYL et un solvant de la famille des amines, le rapport massique des composés POM-METHYL au solvant de la famille des amines est de façon préférée compris entre 50/50 et 90/10, de façon plus préférée entre 60/40 et 85/15, et de façon encore plus préférée entre 70/30 et 80/20. Le procédé de la présente invention est particulièrement avantageux dans la mesure où il tolère la présence d'eau dans le gaz. En effet, les inventeurs ont découvert que la capacité d'absorption du CO2 par les composés POM-METHYL n'était pas non plus détériorée par la présence d'eau. Le gaz à traiter peut donc comprendre de l'eau dans une quantité allant jusqu'à la saturation du gaz en eau. L'eau étant peu soluble dans le solvant de la présente invention, il est possible de séparer si besoin l'eau par décantation directe du solvant de lavage usagé, lorsque la température du solvant est supérieure à 5°C. C'est pourquoi le procédé selon l'invention peut en outre comprendre une étape consistant à séparer l'eau du flux gazeux purifié par décantation. L'étape (a) de mise en contact du gaz à traiter avec le solvant de lavage peut être réalisée selon toutes les méthodes connues de l'homme du métier. Une méthode peut consister à introduire le gaz à traiter par le bas d'une tour de lavage, et à introduire le solvant de lavage par le haut sous forme liquide. La circulation à contre-courant du gaz à travers le solvant liquide permet d'assurer une grande surface de contact. Il est également possible d'employer des colonnes à garnissage. Lors de cette mise en contact, les gaz acides, notamment le CO2, contenus dans le gaz à traiter sont absorbés dans le solvant de lavage. La capacité d'absorption du gaz acide par le solvant 20 de lavage dépend de la température et de la pression du gaz à traiter. L'absorption lors de l'étape (a) peut être effectuée à une pression absolue allant de 1 à 80 bars, de préférence de 10 à 60 bars. 25 De plus, l'absorption lors de l'étape (a) peut être effectuée à une température allant de -40 °C à +60 °C, de préférence de 5 °C à 30 °C. A l'issue de cette étape de mise en contact, on peut 30 récupérer, lors de l'étape (b) du procédé selon l'invention, d'une part un flux gazeux purifié et d'autre part le solvant de lavage usagé. Le flux gazeux purifié présente avantageusement une concentration en gaz acide, notamment en CO2, inférieure à 5 % volumiques, de préférence entre 0 et 4 %. En outre, le procédé selon l'invention peut comprendre une étape (c) consistant à régénérer le solvant de lavage usagé, par détente et éventuellement par chauffage, et une étape (d) consistant à récupérer d'une part un flux de gaz acides, de préférence du CO2, et d'autre part du solvant de lavage régénéré. Avantageusement, la majorité du solvant de lavage régénéré récupérée à l'issue de l'étape (d) selon l'invention peut être utilisée comme solvant de lavage dans l'étape (a). Les inventeurs ont découvert qu'il est possible de mettre en oeuvre le procédé de la présente invention par des cycles d'absorption - régénération sans que la capacité d'absorption des gaz acides, et notamment du CO2, par le solvant ne diminue dans le temps, et ceci sans apport ou avec un faible apport d'énergie thermique. En effet, ils ont constaté que le solvant pouvait être régénéré pression atmosphérique ou sous vide, température ambiante, sans que la capacité d'absorption des gaz acides, et notamment du CO2, du solvant ne soit affectée. Il est donc possible de minimiser les dépenses énergétiques généralement nécessaires à la régénération du solvant de lavage. Avantageusement, la détente lors de l'étape (c) peut être effectuée à une pression absolue allant de 0,3 à 1,1 bar, et de préférence à la pression atmosphérique. Ainsi, il n'est pas nécessaire de dépenser de l'énergie pour créer un vide. De plus, avantageusement, la détente lors de l'étape (c) peut être effectuée à une température allant de 0 à 150 °C. Dans le cas où le solvant de lavage est constitué de composés POM-METHYL, la température de détente est préférentiellement comprise entre 10 °C et 30 °C, plus préférentiellement entre 15 °C et 25 °C, et encore plus préférentiellement à température ambiante. Dans le cas où le solvant de lavage est constitué d'un mélange de composés POM-METHYL et de solvants de la famille de amines, la température de détente est préférentiellement comprise entre 20 °C et 150 °C, et plus préférentiellement entre 30 °C et 120 °C. Si la température de détente est supérieure à la température d'ébullition du solvant de lavage, un dispositif de récupération du solvant, par exemple un condensateur, peut être ajouté dans l'installation de lavage de façon à limiter les pertes en récupérant le solvant évaporé. L'étape (c) de régénération du solvant de lavage usagé peut être réalisée selon toutes les méthodes 20 classiques, connues de l'homme du métier. Selon un mode de réalisation, l'étape (c) comprend plusieurs détentes. A l'issue de l'étape (c), on peut récupérer lors de l'étape (d) du procédé selon l'invention d'une part un 25 flux de gaz acide, et d'autre part du solvant de lavage régénéré. Le flux de gaz acide récupéré peut avantageusement comprendre du CO2, de l'H2S ou un mélange de ces deux gaz, en une teneur d'au moins 98 % volumiques. 30 Selon un mode de réalisation, les étapes (c) et (d) peuvent être répétées successivement deux fois ou plus. Ainsi, le solvant de lavage régénéré récupéré lors de l'étape (d) peut être de nouveau être régénéré par détente lors d'une nouvelle étape (c). La répétition des étapes (c) et (d) peut être faite autant de fois que nécessaire pour obtenir un solvant de lavage ayant la pureté désirée. En outre, le solvant de lavage usagé, récupéré lors de l'étape (b), peut éventuellement être lui-même soumis à une étape de lavage, avec le même solvant de lavage, de façon à éliminer certains composés, avant éventuellement d'être régénéré. Dans un mode particulier de réalisation de la présente invention, le procédé de purification du gaz est répété successivement deux fois ou plus. Ainsi, le flux gazeux purifié récupéré lors de l'étape (b) peut être de nouveau mis en contact avec un solvant de lavage selon l'étape (a). Lors que le procédé est répété plusieurs fois, le solvant de lavage utilisé dans chaque étape (a) peut être le même ou différent. Cependant, il est préféré que ces solvants soient les mêmes de façon à pouvoir être recyclés dans l'une ou l'autre des étapes de lavage. Le solvant de lavage usagé, récupéré lors de chaque étape (b) peut être régénéré lors d'une étape (c) et récupéré selon une étape (d), telles que décrites dans la 25 présente invention. Dans un autre mode particulier de réalisation de la présente invention, lorsque le gaz à traiter comprend de l'H2S, le procédé comprend en outre une étape (a') 30 consistant à éliminer au moins en partie l'H2S présent dans le gaz à traiter, avant de mettre en contact le gaz avec le solvant de lavage. Ce mode de réalisation est particulièrement adapté au cas où le gaz à traiter comprend de 0,01 à 10 % volumiques d'H2S. L'étape (a') peut être réalisée selon toutes les méthodes classiques, connues de l'homme du métier. En particulier, l'étape (a') peut consister, comme l'étape (a), à mettre en contact le gaz à traiter avec un second solvant de lavage, selon les techniques connues. Selon un premier mode de réalisation, le solvant de 10 lavage peut être un de ceux connus par l'homme du métier pour cet usage. Toutefois, selon un second mode de réalisation avantageux, le second solvant de lavage peut comprendre au moins un composé POM-METHYL pour lequel n est compris 15 entre 1 et 20, de préférence entre 1 et 10. Le second solvant de lavage peut être choisi parmi ceux décrits précédemment. Le second solvant de lavage peut en outre avantageusement comprendre un solvant de la famille des 20 amines, de préférence de la famille des alcanolamines. Ce solvant de la famille des alcanolamines peut être choisi, de préférence, dans le groupe consistant en la monoéthanolamine (MEA), le 2-aminoéthoxyéthanol également connu sous le nom de diglycolamine (DGA), la 25 diisopropanolamine (DIPA), la diéthanolamine (DEA), la méthyldiéthanolamine (MDEA), la triéthanolamine (TEA), les amines stériquement encombrées et leurs mélanges. De façon encore plus préférée, les amines tertiaires peuvent être activées tel que cela est connu par l'homme 30 du métier. L'hydroxyéthylpipérazine et la pipérazine sont en particulier connues comme activateurs des amines tertiaires. Le solvant de la famille des amines peut alors être un mélange de méthyldiéthanolamine (MDEA) et d'amines primaires ou secondaires, en particulier l'hydroxyéthylpipérazine ou la pipérazine. Dans un même procédé d'élimination des gaz acides, le premier et le second solvant de lavage peuvent être différents. Cependant, il est préféré que ces deux solvants soient les mêmes de façon à pouvoir être recyclés dans l'une ou l'autre des étapes de lavage. Lorsque le gaz à traiter comprend un mélange de CO2 et d'H2S, le procédé selon l'invention permet 10 avantageusement une séparation sélective de ces deux gaz via deux tours de lavages successives. L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative par référence à un mode de 15 réalisation particulier représenté sur la figure 1. La figure 1 représente de manière schématique un mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. 20 La figure 1 représente une installation 1 permettant la mise en oeuvre du procédé de purification d'un gaz amené par la ligne 2. Ce gaz à traiter comprend du CO2, du CO et de l'H2 majoritairement, avec éventuellement de l'H2S, du CH4, du N2 et de l'eau. 25 L'installation 1 comprend une unité de séparation d'H2S 3. Cette unité 3 est une unité de lavage par un solvant de lavage comprenant au moins un composé de type POM-METHYL, associé éventuellement à un composé de type amine (par exemple MDEA, DEA). Elle peut comprendre un 30 contacteur sous forme de colonne. Une telle unité de désacidification peut également être pourvue d'un système propre de régénération du solvant de lavage. Le solvant de lavage utilisé dans l'unité 3 provient de deux sources : il est composé de solvant frais provenant de la ligne 4 et de solvant régénéré A et/ou B provenant de la ligne 5. Le gaz à traiter entrant dans le procédé est introduit dans l'unité 3 par la ligne 2 et le solvant de lavage par la ligne 6. La majorité de l'H2S éventuellement contenu dans le gaz à traiter est absorbée par le solvant de lavage dans l'unité 3 et le solvant de lavage riche en H2S est récupéré en sortie par la ligne 7. Le gaz à traiter, pauvre en H2S, sort par la ligne 8 et est envoyé vers une unité de séparation du CO2 9. L'unité de séparation 9 est une unité de lavage par un solvant de lavage comprenant au moins un composé de type POM-METHYL, associé éventuellement à un composé de type amine (par exemple MDEA, DEA). Elle peut comprendre un contacteur sous forme de colonne. Cette unité est également pourvue d'un système de régénération de la solution absorbante. L'unité 9 est alimentée en phase liquide par la ligne 12 qui comprend le solvant de lavage frais 10 et du solvant de lavage régénéré A et/ou B en provenance de la ligne 11. L'unité de séparation du CO2 9 est alimentée en gaz 25 à traiter par le gaz pauvre en H2S provenant de l'unité 3, via la ligne 8 et en solvant de lavage par la ligne 12. Dans l'unité 9, la majorité du CO2 contenu dans le gaz à traiter est absorbée par le solvant de lavage. En 30 sortie d'unité 9, le flux gazeux purifié est récupéré par la ligne 13, tandis que le solvant de lavage usagé, chargé en CO2, est envoyé vers l'unité de régénération 14 via la ligne 15. L'unité de régénération 14 récupère le CO2 gazeux contenu dans le solvant chargé en CO2 sortant de l'unité 9. Le CO2 est récupéré par la ligne 16. Le solvant régénéré A est récupéré de l'unité 14 par la ligne 17 et il peut être renvoyé vers les unités 3 et/ou 9 et/ou 19. L'eau potentiellement présente dans le solvant de lavage pourra être séparée et récupérée par la ligne 18, par exemple par décantation. L'installation est également constituée d'une unité de régénération sélective 19 qui récupère le CO2 contenu dans l'absorbant liquide provenant de l'unité de séparation d'H2S 3, via la ligne 7. Elle est alimentée en solvant de lavage grâce au recyclage du solvant A et/ou B provenant des unités 14 et/ou 23 par la ligne 20. Le CO2 est récupéré en sortie de l'unité 19 par la ligne 21 et le solvant partiellement régénéré, appauvri en CO2, sort de l'unité 19 via la ligne 22 et est envoyé vers une unité finale de régénération 23. Dans cette unité 23, l'H2S est séparé du liquide absorbant et sort par la ligne 25. Le solvant est régénéré (solvant régénéré B) et sort par la ligne 24. Il est renvoyé vers les unités 3 et/ou 9 et/ou 19. L'eau potentiellement présente peut être séparée et récupérée par la ligne 26. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture des exemples non limitatifs et purement illustratifs qui vont suivre, pris en combinaison avec les dessins annexés dans lesquels : - La figure 2 est un diagramme illustrant le taux d'absorption du CO2 en fonction de la pression par le composé POM-METHYL(2,8) à différentes températures. La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et la pression absolue en abscisse. - La figure 3 est un diagramme illustrant le taux d'absorption du CO2 en fonction de la pression par le composé POM-METHYL(2,8) et par la NMP. La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et la pression absolue en abscisse. - La figure 4 est un diagramme illustrant le taux d'absorption du CO en fonction de la pression par le composé POM-METHYL(2,8) à différentes températures. La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et la pression absolue en abscisse. - La figure 5 est un diagramme illustrant le taux d'absorption du H2 en fonction de la pression par le composé POM-METHYL(2,8) à différentes températures. La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et la pression absolue en abscisse. - La figure 6 est un diagramme illustrant les cycles d'absorption - régénération du composé absorbant (POM20 METHYL(2,8)). Les régénérations ont été effectuées 25 °C à pression atmosphérique, ainsi qu'à 25 °C sous une pression absolue de 0,3 bar. La capacité d'absorption est indiquée en ordonnée en N1/Kg à 10 bars (pression absolue). Le nombre de cycles est précisé en abscisse. 25 - La figure 7 est un diagramme illustrant les cycles d'absorption - régénération du composé absorbant (P0MMETHYL(2,8)). Les régénérations ont été effectuées 25 °C à pression atmosphérique, ainsi qu'à 80 °C sous pression atmosphérique. La capacité d'absorption est 30 indiquée en ordonnée en N1/Kg à 10 bars (pression absolue). Le nombre de cycles est précisé en abscisse. - La figure 8 est un diagramme illustrant le taux d'absorption du CO2 dans un flux gazeux humide avec le composé POM-METHYL(2,8) ainsi que la régénération de ce flux. La capacité d'absorption est indiquée en ordonnée en N1/Kg à 10 bars (pression absolue). Le nombre de cycles est précisé en abscisse. Les régénérations ont été effectuées à 25 °C et à pression atmosphérique. - La figure 9 est un diagramme illustrant la capacité d'absorption du CO2 par un mélange de composés POM-METHYL(2,8) (80 %) et MDEA (20 %). La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et la 10 pression absolue en abscisse. - La figure 10 est un diagramme illustrant la capacité d'absorption de l'H2S avec un mélange de composés POM-METHYL(2,8) (80 %) et MDEA (20 %). La capacité d'absorption est donnée en N1/Kg en ordonnée et 15 la pression absolue en abscisse. EXEMPLES Les mesures ont été effectuées au moyen d'une unité pilote d'absorption de laboratoire. Dans un réacteur de 20 1 L, on a introduit une certaine quantité du solvant de lavage. Le peu d'air présent dans l'atmosphère a été éliminé grâce à la mise sous vide du réacteur au moyen d'une pompe à vide. Le gaz sur lequel on souhaitait faire les mesures était stocké dans un ballon de 1 L. Une 25 certaine quantité de ce gaz a été envoyée vers le réacteur. Le réacteur et le ballon, ainsi que leurs lignes de communication, étaient équipés de capteurs de pression et de température. Le réacteur a été mis sous agitation. La diminution 30 de la pression dans le réacteur indique l'absorption du gaz par le solvant. Il est donc possible, par cette méthode, de calculer la quantité de gaz absorbé par le solvant, et donc la capacité d'absorption du gaz par le solvant, en fonction de la pression à une température donnée. Une fois que les pressions étaient stables, on a considéré que le solvant était saturé. Le processus 5 d'absorption a été alors arrêté. Dans toutes les expériences, on a uniformisé le temps d'absorption à 1 heure. Dans ce qui suit, le POM-METHYL(2,8) désigne le solvant de lavage comprenant un mélange de composés de 10 formule CH3-(OCH2),-0-CH3, n allant de 2 à 8. Exemple 1 - Capacité d'absorption du CO2 par le POMMETHYL(2,8) La capacité d'absorption du CO2 par le POM15 METHYL(2,8), à différentes températures et pressions, a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, et les résultats sont représentés sur la figure 2. On constate que la température a un effet important sur la solubilité du CO2 dans ce solvant. 20 La capacité d'absorption du CO2 par d'autres solvants classiquement employés pour l'élimination des gaz acides est reportée dans le tableau 1 : Solvant Selexol Purisol (NMP) Rectisol (MeOH) POM- (25 °C) (DMPEG) METHYL(2,8) Capacité d'abs. 3,22 3,34 3,68 5, 26 du CO2 (NLgaz/KgSol/bar) 25 Tableau 1 On constate que la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) est entre 1,4 et 1,6 fois supérieure à la capacité d'absorption du CO2 par les autres solvants classiques. La capacité d'absorption du CO2 par la NMP à 25 °C a 5 été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, pour différentes pressions, et les résultats sont représentés sur la figure 3. On constate que, quelle que soit la pression, la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) est 10 supérieure à la capacité d'absorption du CO2 par la NMP. Exemple 2 - Sélectivité de l'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) La capacité d'absorption du CO et de l'H2 par le 15 POM-METHYL(2,8), à différents températures et pressions, a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, et les résultats sont représentés respectivement sur la figure 4 et la figure 5. On constate que les capacités d'absorption du CO et 20 de l'H2 sont faibles par rapport aux valeurs obtenues avec le CO2, indépendamment de la température. La sélectivité du POM-METHYL(2,8) est donc validée. Par ailleurs, la température n'a pas un effet important sur les capacités d'absorption du CO et de l'H2 25 avec ce solvant. En ce qui concerne spécifiquement l'H2, on remarque toutefois que la capacité d'absorption diminue faiblement avec la diminution de la température, ce qui est contraire au comportement observé avec le CO2. Ceci 30 pourrait être avantageux car cela signifie que la sélectivité s'améliore des faibles températures d'absorption. Exemple 3 - Effet de la pression sur la régénération du solvant La capacité d'absorption du CO2 par le POMMETHYL(2,8) a été mesurée selon le protocole décrit ci- dessus, puis le solvant a été régénéré par détente. Le cycle absorption - régénération a été répété un certain nombre de fois. A chaque cycle, la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) a été remesurée. Les absorptions ont été réalisées à une température 10 de 25 °C et à une pression absolue de 10 bars. Les régénérations ont été effectuées à 25 °C à pression atmosphérique, ainsi qu'à 25 °C sous une pression absolue de 0,3 bars. Les résultats sont représentés sur la figure 6. 15 On constate que la pression de régénération n'a pas un impact très important sur la régénération du solvant, ce qui représente un atout important pour le solvant. Exemple 4 - Effet de la température de régénération du 20 solvant De la même façon que dans l'exemple précédent, la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, puis le solvant a été régénéré. Le cycle absorption 25 régénération a été répété un certain nombre de fois. A chaque cycle, la capacité d'absorption du CO2 par le POMMETHYL(2,8) a été remesurée. Les absorptions ont été réalisées à une température de 25 °C et à une pression absolue de 10 bars. Les 30 régénérations ont été effectuées à pression atmosphérique à 25 °C, ainsi qu'à 85 °C. Les résultats sont représentés sur la figure 7. On constate que la température de régénération n'a pas un impact très important sur la régénération du solvant, ce qui représente un atout important pour le solvant. Exemple 5 - Effet de la présence d'eau sur la régénération du solvant De la même façon que dans l'exemple précédent, la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8) a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, puis le solvant a été régénéré par détente. Le cycle absorption régénération a été répété un certain nombre de fois. A chaque cycle, la capacité d'absorption du CO2 par le POMMETHYL(2,8) a été remesurée. Les absorptions ont été réalisées à une température de 25 °C et à une pression absolue de 10 bars. Les régénérations ont été effectuées à pression atmosphérique à 25 °C. Les résultats sont représentés sur la figure 8. Le solvant a été utilisé dans un cas pur, et dans un 20 autre cas en mélange avec de l'eau (90 % massique de POMMETHYL(2,8) et 10 % massique d'eau). On constate que la présence d'eau a peu d'impact sur la capacité d'absorption du CO2. 25 Exemple 6 - Effet de l'ajout de MDEA au solvant POMMETHYL(2,8) De la même façon que dans l'exemple 1, on a mesuré la capacité d'absorption du CO2 par le POM-METHYL(2,8), 25 °C à différentes pressions. 30 Dans le premier cas, le POM-METHYL(2,8) a été utilisé pur, et dans le second cas, le POM-METHYL(2,8) a été mélangé avec de la MDEA (80 % massique de POM- METHYL(2,8) et 20 % massique de MDEA). Les résultats sont représentés sur la figure 9. On constate que la présence de MDEA n'affecte pas négativement la capacité d'absorption du CO2 par le 5 solvant. Par ailleurs, la capacité d'absorption de l'H2S par le POM-METHYL(2,8) pur d'une part et par un mélange de POM-METHYL(2,8) et de MDEA (80 % massique de POM- 10 METHYL(2,8) et 20 % massique de MDEA), à 25 °C différents pressions, a été mesurée selon le protocole décrit ci-dessus, et les résultats sont représentés sur la figure 10. On constate que la MDEA améliore la capacité 15 d'absorption de l'H2S. REVENDICATIONS1. Procédé de purification d'un gaz comprenant au moins 50 % volumiques d'un mélange de CO et d'H2 et de 10% à 5 50 % volumiques d'un gaz acide choisi parmi le CO2, l'H2S et un mélange de CO2 et d'H2S, comprenant une étape (a) consistant à mettre le gaz en contact avec un solvant de lavage de façon à absorber du gaz acide dans le solvant de lavage, et une étape (b) consistant à récupérer d'une 10 part un flux gazeux purifié et d'autre part le solvant de lavage usagé, le solvant de lavage comprenant au moins un composé de formule CH3-(OCH2),-0-CH3, n étant compris entre 1 et 20. 15 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que n est compris entre 2 et 10. 3. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le solvant de lavage comprend en 20 outre un solvant de la famille des amines, de préférence de la famille des alcanolamines, choisi de préférence dans le groupe consistant en la monoéthanolamine (MEA), le 2-aminoéthoxyéthanol également connu sous le nom de diglycolamine (DGA), la diisopropanolamine (DIPA), la 25 diéthanolamine (DEA), la méthyldiéthanolamine (MDEA), la triéthanolamine (TEA), les amines stériquement encombrées et leurs mélanges. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 30 3, caractérisé en ce que le gaz à traiter comprend de 10 % à 50 % volumiques, de façon préférée de 15 % à 50 %, de façon plus préférée de 20 % à 50 %, et de façon encore plus préférée de 30 % à 45 %, de CO2. . Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz à traiter comprend en outre de l'H2S, de préférence en une concentration 5 comprise entre 0,01 % et 10 % volumiques. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'absorption lors de l'étape (a) est effectuée à une pression absolue allant de 1 à 10 80 bars, de préférence de 10 à 60 bars. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'absorption lors de l'étape (a) est effectuée à une température allant de -40 °C à 15 +60 °C, de préférence de 5 °C à 30 °C. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le procédé comprend en outre une étape (c) consistant à régénérer le solvant de lavage 20 usagé, par détente et éventuellement par chauffage, et une étape (d) consistant à récupérer d'une part un flux de gaz acides, de préférence du CO2, et d'autre part du solvant de lavage régénéré. 25 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que la majorité du solvant de lavage régénéré récupérée à l'issue de l'étape (d) est utilisée comme solvant de lavage dans l'étape (a). 30 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, lorsque le gaz à traiter comprend du H2S, le procédé comprend en outre une étape (a') consistant à éliminer au moins en partie le H2Sprésent dans le gaz à traiter, avant de mettre en contact le gaz avec le solvant de lavage.