Brevet FR2981440A1 — publié le 20130419

L'invention se rapporte au domaine des procédés thermiques et des systèmes thermiques à sorption, en particulier aux procédés et systèmes mettant en oeuvre plusieurs réacteurs de sorption selon des cycles de fonctionnement décalés dans le temps. Les applications des cycles d'adsorption-désorption sont multiples, en particulier production de froid frigorifique ou cryogénique, climatisation domestique, déshydratation de produits, traitement de l'air ou de gaz industriels, réalisation de pompes à chaleur, compresseurs, pompes à vide, et autres. Les procédés thermiques utilisant des cycles d'adsorption-désorption présentent généralement l'avantage de fonctionner avec de l'énergie fournie sous la forme de chaleur, sans nécessiter aucune forme d'énergie mécanique. Une telle propriété influence favorablement le coût énergétique de ces procédés. Toutefois, en raison des pertes de chaleur induites par les cycles thermiques du ou des adsorbeurs, le rendement énergétique ou coefficient de performance (COP) d'un tel procédé est généralement médiocre. Ce fait peut être illustré par un exemple dans le cas des procédés frigorifiques. Un procédé frigorifique traditionnel à compression de la vapeur fournissant du froid à 0°C atteint un COP de l'ordre de 3 à 4. Toutefois, la production d'énergie mécanique ou électrique présente un rendement dont il faut tenir compte afin de faire un bilan global. En considérant un rendement de production de l'ordre de 30% à partir d'une énergie noble, comme du gaz, fuel ou nucléaire, le COP final du procédé frigorifique traditionnel peut être estimé entre environ 0,9 et 1,2. Pour le même objectif de température, un procédé frigorifique par adsorption d'eau sur zéolithe, par exemple, présente un COP typique de l'ordre de 0,5 à 0,6. Ces performances rendent ces dispositifs à adsorption peu compétitifs a priori. En revanche, malgré des performances plus faibles, ils permettent de s'affranchir d'un apport en énergie noble, car ils peuvent exploiter des chaleurs perdues ou disponibles à faible coût. La compétitivité d'un procédé frigorifique par adsorption dépend donc principalement du contexte d'utilisation. Un moyen d'augmenter la performance énergétique est présenté dans le document « Numerical study of a combined heat and mass recovery 5 adsorption cooling cycle » de K.C. Leong et Y. Liu, International Journal of Heat and Mass transfer 47 (2004), 4761-4770. Celui-ci présente une étude numérique sur un système thermique utilisant simultanément l'échange de vapeur avec l'échange de chaleur entre deux réacteurs. L'utilisation de l'échange de vapeur et de l'échange de chaleurs entre réacteurs permet 10 d'obtenir un COP simulé de 0,65. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit un procédé thermique de sorption mettant en oeuvre un évaporateur, un condenseur et une pluralité de groupes de sorption, 15 un groupe de sorption comprenant à chaque fois au moins deux réacteurs de sorption aptes à effectuer chacun un cycle de fonctionnement avec l'évaporateur et le condenseur associé à ce groupe de sorption, un réacteur comportant un corps sorbant apte à effectuer une sorption d'un fluide de travail en phase vapeur, 20 dans lequel le cycle de fonctionnement effectué par chacun des réacteurs de sorption comporte : une étape de dépressurisation et de sorption pour accroître un taux de remplissage du corps sorbant par le fluide de travail, l'étape de dépressurisation et de sorption comportant un phase de dépressurisation et 25 une phase de sorption, et une étape de pressurisation et de désorption pour réduire un taux de remplissage du corps sorbant par le fluide de travail, l'étape de pressurisation et de désorption comportant une phase de pressurisation et une phase de désorption, plusieurs desdits réacteurs de sorption au sein de 30 chaque groupe de sorption effectuant le cycle de fonctionnement de manière décalée dans le temps, chaque réacteur de sorption au sein de chaque groupe effectuant pendant l'étape de pressurisation et de désorption un premier échange de chaleur avec un autre réacteur de sorption dudit groupe pour recevoir un flux de chaleur depuis ledit autre réacteur de sorption dudit groupe et pendant l'étape de dépressurisation et de sorption un deuxième échange de chaleur pour transférer un flux de chaleur vers ledit autre réacteur de sorption, 5 un réacteur de sorption du premier groupe effectuant au cours du cycle de fonctionnement un échange de vapeur avec un réacteur de sorption du deuxième groupe pour recevoir de la vapeur dudit réacteur de sorption du deuxième groupe lors d'une phase de pressurisation du premier réacteur de sorption du groupe et/ou pour céder de la vapeur audit réacteur de 10 sorption du deuxième groupe lors d'une phase de dépressurisation du réacteur de sorption du premier groupe, ledit réacteur de sorption du premier groupe étant dans la phase de pressurisation lorsque le réacteur d'adsorption du deuxième groupe est dans la phase de dépressurisation et ledit réacteur de sorption du deuxième 15 groupe étant dans la phase de pressurisation lorsque le réacteur de sorption du premier groupe est dans la phase de dépressurisation. Selon un mode de réalisation, l'échange vapeur est effectué au début desdites phase de pressurisation et de dépressurisation du réacteur de sorption du premier groupe de sorption et du réacteur de sorption du 20 deuxième groupe de sorption. Selon un mode de réalisation, l'échange de chaleur effectué par un réacteur de sorption est subséquent à l'échange de vapeurs effectué par ledit réacteur de sorption au sein d'un cycle de fonctionnement. Selon un mode de réalisation, le premier groupe de sorption 25 comporte un nombre impair de réacteurs de sorption. Selon un mode de réalisation, le premier groupe de sorption et le deuxième groupe de sorption ont un même nombre de réacteurs de sorption. Selon un mode de réalisation, les réacteurs de sorption des groupes de sorption ont des cycles de fonctionnement sensiblement identiques et 30 chaque réacteur du premier groupe effectue au cours du cycle de fonctionnement un échange de vapeur avec un réacteur respectif du deuxième groupe, le réacteur respectif étant déphasé d'un demi cycle par rapport audit réacteur du premier groupe. Avantageusement, l'échange de vapeur est effectué de manière adiabatique de telle sorte qu'aucun des réacteurs échangeant de la 5 vapeur ne reçoit ou ne fournit simultanément de la chaleur à l'extérieur des deux réacteurs. Selon un mode de réalisation, le premier groupe de sorption et le deuxième groupe de sorption comportent un nombre de réacteurs de sorption supérieur ou égal à trois, un premier des réacteurs dans chaque 10 groupe effectuant au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs du même groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption du premier réacteur et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs du même groupe pendant l'étape de 15 dépressurisation et de sorption du premier réacteur, un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un deuxième des réacteurs dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et de désorption, 20 un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un troisième des réacteurs dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et de désorption, un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur 25 dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et de désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption, et un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et de désorption et 30 le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption. Les termes antérieur, postérieur sont utilisés ici dans un sens relatif les uns par rapport aux autres. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit également un système thermique à sorption comportant au moins deux groupes de 5 sorption, un groupe de sorption comportant à chaque fois : un premier réacteur et un deuxième réacteur de sorption aptes à fonctionner au sein du groupe selon un cycle de fonctionnement et de manière mutuellement décalée dans le temps, chaque réacteur comportant : 10 un enceinte contenant un corps sorbant apte à effectuer une sorption d'un fluide de travail en phase vapeur, au moins une conduite de fluide en communication avec l'enceinte pour apporter le fluide de travail au réacteur dans une étape de dépressurisation et de sorption du cycle de fonctionnement et pour évacuer 15 le fluide de travail du réacteur dans une étape de pressurisation et désorption du cycle de fonctionnement, et un échangeur de chaleur apte à mettre un fluide caloporteur en contact thermique avec le corps sorbant dans l'enceinte, et un dispositif de circulation de fluide caloporteur relié aux échangeurs de 20 chaleur des réacteurs d'adsorption du groupe et apte à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur pour transférer des flux de chaleur entre les réacteurs de sorption, de sorte que le premier réacteur de sorption au sein du groupe effectue au cours du cycle de fonctionnement un échange de 25 chaleur avec le deuxième réacteur de sorption du groupe pour recevoir des flux de chaleur depuis le deuxième réacteur de sorption du groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers le deuxième réacteur de sorption pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption, 30 ledit premier réacteur de sorption d'un premier groupe étant dans la phase de pressurisation lorsque le premier réacteur de sorption d'un deuxième groupe est dans la phase de dépressurisation et ledit premier réacteur de sorption du deuxième groupe étant dans la phase de pressurisation lorsque le premier réacteur de sorption du premier groupe est dans la phase de dépressurisation, et des moyens de liaison obturables agencés entre l'enceinte du premier 5 réacteur de sorption du premier groupe de sorption et l'enceinte du premier réacteur de sorption du deuxième groupe de sorption, et aptes à réaliser un échange de vapeur entre le premier réacteur de sorption du premier groupe et le premier réacteur de sorption du deuxième groupe au cours du cycle de fonctionnement, lesdits moyens de liaison obturables étant ouverts 10 lors de la phase de pressurisation du premier réacteur de sorption du premier groupe pour recevoir de la vapeur du premier réacteur de sorption dudit deuxième groupe, et/ou lors de la phase de dépressurisation du premier réacteur de sorption du premier groupe pour céder de la vapeur audit premier réacteur de sorption du deuxième groupe. 15 Selon un mode de réalisation, chaque groupe de sorption comporte au moins trois réacteurs de sorption et le dispositif de circulation de fluide caloporteur est apte à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur de sorte que le premier des réacteurs de sorption du groupe effectue au moins quatre échanges de 20 chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs du groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs du groupe pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption, 25 un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un deuxième des réacteurs dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption, un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur 30 dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un troisième des réacteurs dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption, un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption, et un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption. Selon un mode de réalisation, chaque groupe de sorption comporte trois réacteurs de sorption et les moyens de liaison obturables relient chaque réacteur de sorption du premier groupe à un réacteur respectif du deuxième groupe de sorte que chaque réacteur de sorption du premier groupe de sorption effectue au cours de son cycle de fonctionnement un échange de vapeur avec ledit réacteur respectif du deuxième groupe. Le corps sorbant peut être de différentes natures, solide ou liquide. Des corps solides adsorbants sont notamment les zéolithes de type A, X et Y, les charbons actifs, l'alumine active, le gel de silice et leurs mélanges. Selon un mode de réalisation préféré, le corps adsorbant comporte de la zéolite. Dans d'autres modes de réalisation, le phénomène d'absorption 20 d'un fluide de travail par un liquide absorbant est exploité pour réaliser ces systèmes et procédés thermiques. Des exemples de corps liquides absorbants sont le bromure de lithium, chlorure de lithium et l'eau. Des fluides de travail adaptés à ces corps absorbants peuvent être trouvés, notamment l'ammoniac NH3. 25 Le fluide de travail peut être de différentes natures. Des exemples de fluides de travail pouvant être utilisés avec les corps adsorbants précités sont notamment l'eau, l'ammoniac, les alcanes, les alcènes, les alcools et leurs mélanges. Le choix d'un fluide de travail peut être effectué en fonction de 30 l'application, notamment des températures à atteindre. Le choix d'un corps adsorbant et d'un fluide de travail. Selon un mode de réalisation particulier est effectué en fonction de leur affinité physico-chimique, le fluide de travail comporte de l'eau. Une idée à la base de l'invention est de diminuer la quantité d'énergie devant être fournie depuis l'extérieur pour faire fonctionner une machine thermique à adsorption. Cette diminution de la quantité d'énergie devant être fournie depuis l'extérieur est obtenue en faisant bénéficier des gains de performances réalisés à la fois en effectuant des échanges de chaleur et en effectuant des échanges de vapeur entre des réacteurs d'une machine comportant plusieurs groupes de sorption. Certains aspects de l'invention partent de l'idée de décomposer un cycle de fonctionnement d'un réacteur à sorption en une pluralité de phases successives correspondant à des variations de température et pression et de faire fonctionner plusieurs réacteurs de manière décalée dans le temps, pour qu'ils se trouvent simultanément à différentes phases et donc à différentes températures et pressions. Certains aspects de l'invention partent du constat qu'effectuer des échange de chaleurs entre les réacteurs d'un même groupe et effectuer les échanges de vapeur entre réacteurs de plusieurs groupes permet de réaliser ces deux types d'échanges avec une mise en oeuvre simplifiée et peu couteuse. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. Sur ces dessins : - La figure 1 est une représentation schématique d'une machine thermique comportant un réacteur d'adsorption. - La figure 2 est un diagramme température-pression représentant un cycle adsorption-désorption pouvant être mis en oeuvre avec la machine de la figure 1. - La figure 3 est un diagramme température-chaleur représentant un échange de chaleur pouvant être mis en oeuvre par au moins deux réacteurs d'adsorption effectuant des cycles adsorption-désorption de manière décalée dans le temps. - La figure 4 est un diagramme température-chaleur représentant des échanges de chaleur pouvant être mis en oeuvre par au moins quatre réacteurs d'adsorption effectuant des cycles adsorption-désorption de manière décalée dans le temps. - La figure 5 est un diagramme température-pression représentant 10 un cycle adsorption-désorption durant lequel est effectué un échange de vapeur. - La figure 6 est une représentation schématique d'une machine thermique à deux groupes d'adsorption comprenant chacun trois réacteurs d'adsorption. 15 - Les figures 7A à 7F sont des diagrammes analogues à la figure 2 représentant des cycles adsorption-désorption mis en oeuvre par les trois réacteurs d'adsorption d'un groupe de la machine de la figure 6 de manière décalée dans le temps. - La figure 8 représente les cycles des réacteurs de la machine 20 thermique de la figure 6 et les échanges de vapeur mis en oeuvre. En référence aux figures 1 et 2, on rappelle quelques principes de fonctionnement d'une machine thermique à adsorption. Un réacteur d'adsorption 5 comporte une enceinte étanche au fluide 1 contenant un 25 matériau adsorbant 2 et un échangeur de chaleur 3 capable de fournir ou de retirer de la chaleur depuis ou vers l'extérieur de l'enceinte 1. L'enceinte 1 peut échanger un fluide de travail en phase vapeur avec l'extérieur par l'intermédiaire d'au moins une canalisation. L'échangeur de chaleur 3 du réacteur 5 permet de chauffer ou 30 refroidir le corps adsorbant 2 de manière homogène. Comme cela est visible sur la figure 1, l'échangeur 3 dispose pour cela de deux connexions hydrauliques pour le fluide caloporteur, à savoir une entrée 4 et une sortie 13. Le réacteur d'adsorption 5 met en oeuvre un cycle d'adsorption-désorption consistant en un cycle d'échange de chaleur et de matière, à savoir le fluide de travail. Dans une étape de dépressurisation et d'adsorption, dans laquelle le matériau adsorbant 2 est refroidi, le réacteur d'adsorption 5 produit une basse pression capable de pomper le fluide de travail en phase vapeur depuis l'extérieur, par exemple depuis une enceinte d'évaporation 7. Dans une étape de pressurisation et désorption, dans laquelle le matériau adsorbant 2 est chauffé, le réacteur d'adsorption 5 produit une plus haute pression capable de rejeter le fluide de travail en phase vapeur vers l'extérieur, par exemple vers une enceinte de condensation 9. Dans l'exemple représenté à la figure 1, le réacteur d'adsorption 5 est relié à l'enceinte d'évaporation 7 par une canalisation d'aspiration 6 munie d'une vanne de contrôle 11 et à enceinte de condensation 9 par une canalisation de refoulement 8 munie d'une vanne de contrôle 12. Pour utiliser le fluide de travail en circuit fermé, une canalisation de recirculation 10 peut être prévue entre l'enceinte de condensation 9 et l'enceinte d'évaporation 7. Un exemple de réalisation du cycle d'adsorption-désorption est représenté sur la figure 2. L'étape de dépressurisation et d'adsorption 14 est une phase dans laquelle le matériau adsorbant 2 est refroidi à l'aide de l'échangeur de chaleur 3, la vanne 11 étant le cas échéant ouverte et la vanne 12 fermée. Dans cette étape, le matériau adsorbant se charge avec le fluide de travail. La température du matériau adsorbant 2 diminue de Td à Ta et la pression partielle de fluide de travail diminue de Pd à Pa. L'étape de dépressurisation et d'adsorption 14 consiste en une phase de dépressurisation de C vers D suivi d'une phase d'adsorption de D vers A L'étape de pressurisation et désorption 15 est une phase dans laquelle le matériau adsorbant 2 est chauffé à l'aide de l'échangeur de chaleur 3, la vanne 12 étant le cas échéant ouverte et la vanne 11 fermée. Dans cette étape, le matériau adsorbant décharge le fluide de travail. La température du matériau adsorbant 2 progresse de Ta à Ta>Ta et la pression partielle de fluide de travail progresse de Pa à Pa>Pa. Puis le cycle peut être répété à l'identique. L'étape de pressurisation et de désorption 15 consiste en une phase de pressurisation de A vers B suivi d'une phase désorption de B vers C. Un des principaux et plus importants intérêts que présentent les 5 cycles à adsorption est de fonctionner en utilisant de la chaleur pour l'étape de pressurisation et désorption 15. Dans le cas d'un procédé frigorifique, la désorption est effectuée à une pression Pa supérieure à la pression Pa présente lors de l'étape dépressurisation et d'adsorption 14, afin que la vapeur soit évacuée vers le condenseur 9 dont la pression est supérieure à 10 celle de l'évaporateur 7. Par conséquent, une régénération évacuant la vapeur vers le condenseur 9 nécessite une élévation de température jusqu'à une température Ta, qui est généralement d'au moins une centaine de degrés par rapport à la température d'adsorption Ta. La régénération correspond à la phase de compression de la vapeur pour l'envoyer vers le 15 condenseur 9, c'est donc la phase qui consomme de l'énergie. La température de désorption Ta dépend de la nature du cycle souhaité. Elle est par exemple comprise entre +100°C et +300°C. Ce point présente un grand intérêt car la chaleur à ces températures peut être facilement fournie, soit par chauffage électrique, solaire, ou à combustibles 20 divers (gaz, fuel, bois, etc....), soit par récupération de chaleur perdue, par exemple en sortie d'un moteur thermique, d'une turbine à gaz ou à vapeur, d'une installation nucléaire. Une machine thermique à adsorption peut mettre en oeuvre plusieurs réacteurs d'adsorption au sein d'un même groupe de sorption, de 25 préférence de caractéristiques identiques, associés chacun à un évaporateur et un condenseur de préférence communs à tout le groupe. L'association des réacteurs d'adsorption au sein d'un groupe de sorption permet de réaliser une machine dont la fonction utile, i.e. production de chaleur ou production de froid, est d'avantage ou totalement continue, par 30 rapport à une machine à réacteur unique, dans laquelle les étapes de pompage et de refoulement alternent et sont donc obligatoirement interrompues. Dans une architecture avec plusieurs adsorbeurs dans un même groupe de sorption, ceux-ci doivent réaliser leur cycle d'adsorption-désorption de manière décalée dans le temps. En référence à la figure 3, on décrit un principe d'échange de chaleur entre deux réacteurs d'adsorption d'une machine thermique, dont 5 l'un doit recevoir de la chaleur pour sa phase de pressurisation-désorption, et dont l'autre doit évacuer de la chaleur pour sa phase de dépressurisation-adsorption. Cet échange peut se faire naturellement à la condition que le réacteur d'adsorption en phase de chauffe soit à une température inférieure à celui en phase de refroidissement et aussi longtemps que leurs 10 températures ne s'égalent pas. La figure 3 est un diagramme température-chaleur représentant le cycle, supposé identique pour les deux réacteurs, que ceux-ci effectuent en opposition de phase l'un avec l'autre. Ainsi, un des deux réacteurs d'adsorption ayant fini sa phase d'adsorption, représentée par la courbe 16, 15 se trouve à la température basse Ta, par exemple +40°C, et doit être régénéré. Au même instant, l'autre réacteur d'adsorption ayant fini la phase de désorption, représentée par la courbe 17, se trouve à la température haute Td, par exemple +200°C, et doit être refroidi pour commencer une phase d'adsorption. 20 Comme représentée par la flèche 18, une certaine quantité de chaleur CIRCY peut être fournie par le réacteur d'adsorption initialement à +200°C pour simultanément se refroidir et chauffer le réacteur d'adsorption initialement à +40°C. Le transfert de chaleur peut s'effectuer naturellement jusqu'à une température d'équilibre Te, située par exemple dans une plage 25 de l'ordre de +100 à +140°C. La condition nécessaire pour réaliser une telle étape de recyclage de chaleur entre deux réacteurs d'adsorption est que l'un soit dans la phase de pressurisation-désorption à une température inférieure à l'autre qui est dans la phase de dépressurisation-adsorption. L'action consistant à 30 échanger de la chaleur entre des réacteurs d'adsorption de la machine thermique est appelée ci-dessous recyclage interne de chaleur. Le recyclage interne de chaleur présente deux intérêts majeurs. D'une part, comme visible sur la figure 3, la chaleur qRo à fournir pour régénérer un réacteur d'adsorption est obtenue pour une partie CIRCY depuis l'intérieur de la machine thermique, de sorte qu'il ne reste qu'une partie qRF à fournir depuis l'extérieur, comme indiqué par la flèche 19. La consommation énergétique de la machine est donc réduite. D'autre part, la quantité de chaleur rejetée par la machine vers l'environnement extérieur est réduite dans les mêmes proportions. En référence à la figure 4, l'échange de chaleur dans un groupe de 10 plus de deux réacteurs va être présenté. Dans une architecture de groupe comportant quatre réacteurs d'adsorption ou plus, plusieurs échanges de chaleur entre réacteurs peuvent être réalisés en même temps pour accroître le COP. Dans le cas d'une machine frigorifique ou d'une pompe à chaleur, le rendement énergétique 15 COP est le rapport entre la quantité frigorifique (ou quantité de chauffage) développée Qfr et la quantité d'énergie à fournir pour obtenir cette quantité frigorifique. Une situation de ce type est illustrée par la figure 4, qui représente, dans un diagramme similaire à la figure 3, un cycle de fonctionnement suivi 20 par six réacteurs. Trois recyclages de chaleur simultanés sont alors possibles : Un échange de chaleur 20 a lieu entre un réacteur dans une phase antérieure 21 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase postérieure 22 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température 25 d'équilibre haute Ti. Un échange de chaleur 23 a lieu entre un réacteur dans une phase intermédiaire 24 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase intermédiaire 25 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température 30 d'équilibre intermédiaire T2. Un échange de chaleur 26 a lieu entre un réacteur dans une phase postérieure 27 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase antérieure 28 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température d'équilibre basse T3. En présence de quatre réacteurs, seulement deux parmi les trois 5 échanges de chaleur 20, 23 et 26 peuvent avoir lieu simultanément. Dans l'étape de pressurisation et désorption d'un réacteur, seule la phase finale 29 nécessite donc l'apport d'une quantité de chaleur externe 30, par exemple depuis une source chaude quelconque à une température supérieure ou égale à Ta. De même, dans l'étape de dépressurisation et 10 d'adsorption d'un réacteur, la phase finale 31 nécessite le rejet d'une quantité de chaleur vers l'extérieur, par exemple vers une source froide quelconque à une température inférieure ou égale à Ta. Il résulte de la décomposition des étapes d'adsorption et de désorption en plusieurs phases successives et de la réalisation des multiples 15 échanges de chaleur correspondants que le COP de la machine ainsi constituée peut être nettement amélioré. Cette amélioration est visible qualitativement à partir des quantités de chaleur CIRCY et qRF représentées sur la figure 4. Le principe de l'échange de vapeur va maintenant être décrit en 20 référence à la figure 5. Cette figure représente un diagramme température-pression d'un cycle de fonctionnement durant lequel est effectué un échange de chaleur entre deux réacteurs dont les cycles de fonctionnement sont sensiblement identiques. Les points A et C désignent les points extrêmes du cycle, respectivement ceux de fin d'adsorption et de fin 25 de désorption de chaque réacteur tel qu'ils sont définis en référence à la figure 2. De même que sur la figure 2, l'étape de dépressurisation et d'adsorption 14 est une étape dans laquelle la température du matériau adsorbant 2 diminue de Td à Ta et la pression partielle de fluide de travail 30 diminue de Pd à Pa. L'étape de dépressurisation et d'adsorption consiste en une phase de dépressurisation de C vers D suivi d'une phase d'adsorption de D vers A. L'étape de pressurisation et désorption 15 est une étape dans laquelle la température du matériau adsorbant 2 progresse de Ta à Ta>Ta et la pression partielle de fluide de travail progresse de Pa à Pa>Pa. L'étape de pressurisation et de désorption consiste en une phase de pressurisation de A vers B suivi d'une phase désorption de B vers C. L'échange de vapeur consiste à effectuer un transfert de fluide 31 par détente naturelle entre les deux réacteurs dont l'un est en basse pression, de préférence à la fin de sa phase d'adsorption A, et doit commencer sa phase de pressurisation, et dont l'autre est en haute pression, de préférence à la fin de sa phase de désorption C, et doit commencer sa phase de dépressurisation. Ce transfert de fluide 31 peut être effectué jusqu'à ce que les pressions des deux réacteurs s'égalisent à une pression d'équilibre notée Pe dans la figure 5. La quantité de vapeur cédée par le réacteur en haute pression est intégralement transférée au réacteur en basse pression. L'échange de vapeur déforme le cycle adsorption-désorption tel qu'il est présenté dans la figure 2. En effet, comme la quantité de vapeur cédée par le réacteur en haute pression est intégralement transmise au réacteur en basse pression, le taux d'adsorption maximum du réacteur en basse pression est augmenté, par l'arrivée de vapeur, de Tmaxû (défini par Ta et Pa) à la valeur Tmaxl . Le taux d'adsorption minimum du réacteur en haute pression Tminû (défini par Td et Pd) est diminué jusqu'à Tminl . Si les réacteurs sont identiques, le taux d'adsorption maximum du réacteur en basse pression est augmenté d'autant que le taux du réacteur en haute pression est diminué. L'augmentation du taux à l'adsorption se traduit par une augmentation de fluide adsorbé dans le corps adsorbant, ce qui induit l'augmentation de la quantité de froid produit dans un système frigorifique comportant ce corps adsorbant. En contrepartie, la diminution du taux de désorption minimum se traduit par une augmentation de la quantité de chaleur nécessaire pour effectuer la désorption. De préférence l'échange de vapeur est effectué entre deux réacteurs, l'un étant en phase de pressurisation et l'autre étant en phase de dépressurisation. Dans un mode de réalisation l'échange de vapeur est adiabatique. Ainsi au cours de l'échange de vapeurs, aucun des réacteurs échangeant de la vapeur ne reçoit ou ne fournit simultanément de la chaleur à l'extérieur des deux réacteurs. Par conséquent le réacteur recevant de la vapeur s'échauffe librement, tandis que celui cédant de la vapeur se refroidit librement. L'échange de vapeur adiabatique permet d'obtenir une bonne augmentation des performances d'un système thermique à sorption. Toutefois, dans un autre mode de réalisation, au cours des échanges de vapeurs entre une paire de réacteurs, les réacteurs peuvent échanger de la chaleur avec un autre réacteur ou une source extérieure. Le réacteur recevant de la vapeur et dégageant de la chaleur est refroidi par le circuit caloporteur. Cela permet de le maintenir à la température basse d'adsorption. Parallèlement, le réacteur cédant de la vapeur et absorbant de la chaleur est chauffé par le circuit caloporteur. Cela permet de le maintenir à la température haute de désorption. Un système thermique à sorption mettant en oeuvre à la fois des échanges de vapeur et des échanges de chaleur est schématisé sur la figure 6. Ce système thermique comprend un premier groupe de sorption 37 et un deuxième groupe de sorption 38 identiques. Ces groupes de sorption comportent chacun trois réacteurs de sorption Adsl , Ads2, Ads3. Chaque groupe comporte un évaporateur 39 et un condenseur 40 et chaque réacteur de sorption comporte une enceinte 1. Cette décomposition en groupes de sorption permet une fabrication et une maintenance facilitée du système de sorption mais aussi une bonne modularité et redondance du système de sorption. Chaque réacteur du premier groupe 37 est associé à un réacteur respectif du deuxième groupe 38 par des moyens de liaisons et d'obturation. Ici ces moyens de liaison et d'obturation sont des conduites 44 et des vannes d'isolement 41 qui relient les enceintes des deux réacteurs concernés. Celles-ci permettent la mise en communication ou l'isolement des deux enceintes des deux réacteurs. Cette mis en communication permet la détente du fluide de travail entre les deux réacteurs. Les vannes 41 peuvent être de conception simple sans nécessiter une régulation ou un contrôle des débits et pressions. Tout autre moyen de liaison et d'obturation connu de l'homme du métier peut toutefois aussi être utilisé. Des vannes d'adsorption 43 reliant les réacteurs à l'évaporateur 39, s'ouvrent lorsque la pression du réacteur correspondant est basse et permet de pomper des vapeurs et provoquer l'évaporation. Des vannes de désorption 42 reliant les réacteurs au condenseur 40 s'ouvrent lorsque la pression du réacteur correspondant est haute et permet de refouler des vapeurs et provoquer la condensation. Des échanges de chaleur peuvent être effectués entre les réacteurs 15 au sein de chaque groupe au moyen de plusieurs boucles de circulation de fluide caloporteur non représentées reliant les échanges de chaleur 36 d'un même groupe. On va maintenant décrire le fonctionnement de la machine de la 20 figure 6 en référence aux figures 7 et 8. Chaque groupe suit de manière décalée dans le temps une même séquence d'étapes de recyclage de chaleurs. Le recyclage de chaleur reste interne à un groupe. En revanche, les réacteurs des deux groupes peuvent échanger de la vapeur entre eux. La séquence d'un groupe de 25 trois réacteurs est représentée dans les Figures 7A à 7F. Ainsi Les figures 7A à 7F représentent, dans une représentation similaire à la figure 2, six phases successives du cycle de fonctionnement et les échanges de chaleurs effectués au cours de ces phases pour chacun des réacteurs du groupe de sorption. Les trois réacteurs sont représentés 30 respectivement par les flèches Adsl, Ads2 et Ads3. Des circuits de fluide caloporteur permettent d'effectuer ces échanges de chaleur en reliant notamment les échangeurs de chaleurs 36 de chaque réacteur d'adsorption. Ces circuits caloporteurs sont entre autre reliés à un réchauffeur permettant de fournir de la chaleur jusqu'à la haute température Td pour la désorption et un refroidisseur permettant de refroidir jusqu'à la basse température Ta pour l'adsorption. Ces séquences correspondent au fonctionnement nominal en régime établi des cycles d'échange de chaleur. Les flèches Qe désignent des apports de chaleur depuis l'extérieur, par exemple par le groupe de chauffe. Les flèches Qi désignent des échanges de chaleur entre réacteurs. On va maintenant décrire la séquence suivie par les trois réacteurs Adsl, Ads2 et Ads3. Sur la figure 7A, lorsque le premier adsorbeur Ads 1 est dans une phase antérieure de pressurisation et de désorption, il reçoit de la chaleur Qi de l'adsorbeur Ads2. Cette phase correspond à une partie de la phase de pressurisation et le début de la phase d'adsorption. L'adsorbeur Adsl reçoit ensuite, dans une phase postérieure de pressurisation et de désorption, de la chaleur Qi du troisième adsorbeur Ads3 (figure 7B). Cette phase est directement subséquente à la phase antérieure de pressurisation et de désorption. Dans une phase finale de pressurisation et de désorption, l'adsorbeur 1 reçoit de la chaleur Qe depuis l'extérieur (figure 7C). Ensuite, lorsque le premier adsorbeur Ads 1 est dans une phase antérieure de dépressurisation et d'adsorption, il fournit de la chaleur Qi au deuxième adsorbeur Ads2 (Figure 7D). Dans une phase postérieure de dépressurisation et d'adsorption, le premier adsorbeur Adsl fournit de la chaleur au troisième adsorbeur Ads3 (figure 7E). Le même cycle s'applique pour les autres adsorbeurs Ads2 et Ads3 25 qui reçoivent respectivement de la chaleur depuis le premier adsorbeur Adsl (Figue 7D) et le troisième adsorbeur Ads3 (Figure 7C), et le premier adsorbeur Adsl (Figure 7E) et le deuxième adsorbeur Ads2 (Figure 7F). Les échanges de vapeur qui ont lieu simultanément dans le système 30 thermique présentée dans la figure 6 sont présentés dans la figure 8 au travers des diagrammes de cycle de chaque réacteur. Les trois premières colonnes de diagrammes correspondent respectivement aux trois réacteurs Adsl , Ads2, Ads3 du premier groupe 37. Les trois colonnes suivantes correspondent respectivement aux trois réacteurs Adsl, Ads2, Ads3 du deuxième groupe 38. La colonne 51 correspond au premier réacteur Adsl du premier groupe 37. La colonne 52 correspond au premier réacteur du deuxième groupe 38 associé au premier réacteur du premier groupe. Chaque ligne correspond respectivement à une étape successive du cycle de fonctionnement de réacteurs. Les trois réacteurs de chaque groupe sont déphasés d'un tiers de cycle. Les réacteurs des deux groupes qui sont reliés par une conduite 44 10 sont déphasés mutuellement d'un demi-cycle. Les flèches en pointillés 50 représentent les échanges de vapeur. Comme visible sur les figures, la première ligne de la figure 8 représente une phase de fonctionnement qui correspond à la figure 7A pour le premier groupe 37 et à la figure 7D pour le deuxième group 38. La 15 deuxième ligne de la figure 8 représente une phase de fonctionnement qui correspond à la figure 7B pour le premier groupe 37 et à la figure 7E pour le deuxième group 38. La troisième ligne de la figure 8 représente une phase de fonctionnement qui correspond à la figure 7C pour le premier groupe 37 et à la figure 7F pour le deuxième group 38. 20 Dans un état initial dans le cycle en régime établi, le premier réacteur Adsl du premier groupe 37 est au point A. Il a fini sa phase d'adsorption et s'apprête à commencer l'étape de pressurisation-désorption. Le premier réacteur Adsl du deuxième groupe 38 est au point C. Il a fini sa phase de désorption et s'apprête à commencer sa l'étape de 25 dépressurisation-adsorption. Le deuxième réacteur Ads2 et le troisième réacteur Ads3 du premier groupe 37 sont respectivement situés dans l'étape de dépressurisation-adsorption où il cède de la chaleur, et dans l'étape de pressurisation-désorption où il reçoit de la chaleur. Réciproquement, le deuxième réacteur Ads2 et le troisième réacteur Ads3 du deuxième groupe 30 38 sont respectivement dans l'étape de pressurisation-désorption, et dans l'étape de dépressurisation-adsorption. Sur la première ligne de la figure 8, les premiers réacteurs Adsl du premier et du deuxième groupe 38, initialement aux points A et C, commencent respectivement la phase de pressurisation et la phase de dépressurisation. La vanne 41 qui les relie est ouverte et les deux réacteurs 5 Adsl réalisent donc un échange de vapeurs. Le premier réacteur Adsl du premier groupe 37 voit son taux d'adsorption augmenter et s'échauffe, tandis que le premier réacteur Adsl du deuxième groupe 38 voit son taux d'adsorption diminuer et se refroidit. L'échange se poursuit jusqu'à ce que leurs pressions s'égalisent comme présenté par les flèches 53 et 57. Cet 10 échange de vapeur est court au regard des durées des phases de désorption et la phase d'adsorption. Elle est inférieure à la minute. A partir de là, toujours sur la première ligne de la figure 8, les premiers réacteurs Adsl sont isolés, par fermeture de la vanne 41, et poursuivent leur phase respective de pressurisation et dépressurisation. Les échanges de 15 chaleur Qi représentés sur la figure 7A sont alors effectués dans le groupe 37 et les échanges de chaleur Qi de la figure 7D dans le groupe 38. Parallèlement les autres réacteurs poursuivent leur évolution sur leur chemin respectif. Cette étape se poursuit jusqu'à ce que les troisièmes réacteurs Ads3 de chaque groupe finissent leur phase respective de désorption (point 20 C) et d'adsorption (points A). Les deux autres lignes de la figure 8 représentent des phases similaires à la première, dans la mesure où l'état d'évolution des réacteurs est permuté. Ainsi, dans la deuxième ligne, ce sont les troisièmes réacteurs Ads3 de chaque groupe qui échangent de la vapeur depuis le groupe 37 25 vers le groupe 38 avant de poursuivre leur phase de pressurisation et dépressurisation. Dans la troisième ligne de la figure 8, l'échange de vapeur 50 a lieu entre les deuxièmes réacteurs Ads2 depuis le groupe 38 vers le groupe 37. Les étapes suivantes de fonctionnement de la machine se déduisent directement des étapes ci-dessus en permutant les rôles des deux 30 groupes 37et 38. En effet, à la fin de l'étape représentée à la troisième ligne de la figure 8, le premier groupe 37 est dans le même état que le deuxième groupe 38 au début de l'étape représentée à la première ligne de la figure 8. Les séquences de chaque groupe de réacteurs sont donc identiques et judicieusement déphasées et synchronisées de sorte qu'à chaque début d'étape une paire de réacteurs pris dans les deux groupes soient respectivement aux points A et C. Dans le mode de réalisation de la figure 6, les échanges de vapeurs ne concernent que les paires de premiers, deuxièmes et troisièmes réacteurs entre eux. Seulement trois vannes 41 sont donc nécessaires. Toutefois, d'autres liaisons entre les deux groupes pourraient être ajoutées, afin de permettre d'effectuer des échanges de vapeurs avec des combinaisons de réacteurs différentes, par exemple afin d'utiliser les échanges de vapeurs 51 dans un fonctionnement transitoire, dégradé ou de maintenance. L'utilisation d'au moins deux groupes d'adsorption identiques mais déphasés permet de réaliser des échanges de vapeurs ente des groupes à nombres impairs de réacteurs. En effet, la réalisation d'un échange de vapeur présentant une efficacité optimale suppose la présence de deux réacteurs déphasés d'un demi-cycle, ce qui n'est pas le cas dans un groupe comportant un nombre impair de réacteurs. Le mode de réalisation correspondant aux figures 6, 7 et 8 fournit un système thermique de sorption qui présente une bonne efficacité. Plus 20 précisément, l'efficacité d'un procédé frigorifique par adsorption d'eau sur zéolithe 4A dont l'évaporation a lieu à -20°C et l'adsorption et condensation à +20°C sans recyclage de chaleur ni échange de vapeur se traduit par un COP d'environ 0,45. L'utilisation de la méthode de recyclage de chaleurs pour un groupe de 3 réacteurs permet d'obtenir un COP maximal de l'ordre 25 de 0,78 sans échange de vapeur. La machine de la figure 6 permet d'obtenir un COP maximal de l'ordre de 0,86, soit un gain supplémentaire de 10% sur la méthode de recyclage des chaleurs seule. Ce principe de mettre en oeuvre différents groupes identiques de réacteurs effectuant chacun une séquence de recyclage de chaleurs au 30 sein d'un groupe et une séquence d'échange de vapeur entre les groupes peut être étendu à plus de deux groupes. Cela permet d'augmenter le nombre de combinaisons possibles dans les échanges entre réacteurs. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi 5 que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. L'usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n'exclut pas la présence d'autres éléments ou d'autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. L'usage de l'article indéfini « un » ou « une » pour un élément ou une étape n'exclut pas, 10 sauf mention contraire, la présence d'une pluralité de tels éléments ou étapes. Plusieurs moyens ou modules peuvent être représentés par un même élément matériel. Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication. 15 REVENDICATIONS1. Procédé thermique de sorption mettant en oeuvre un évaporateur (39), un condenseur (40) et une pluralité de groupes de sorption (37,38), un groupe de sorption comprenant à chaque fois au moins deux réacteurs 5 de sorption (Adsl, Ads2) aptes à effectuer chacun un cycle de fonctionnement avec l'évaporateur et le condenseur associé à ce groupe de sorption, un réacteur comportant un corps sorbant (45) apte à effectuer une sorption d'un fluide de travail en phase vapeur, dans lequel le cycle de fonctionnement effectué par chacun des réacteurs 10 de sorption comporte : une étape de dépressurisation et de sorption pour accroître un taux de remplissage du corps sorbant par le fluide de travail, l'étape de dépressurisation et de sorption (14) comportant un phase de dépressurisation et une phase de sorption, et 15 une étape de pressurisation et de désorption (15) pour réduire un taux de remplissage du corps sorbant (45) par le fluide de travail, l'étape de pressurisation et de désorption comportant une phase de pressurisation et une phase de désorption, plusieurs desdits réacteurs de sorption au sein de chaque groupe de sorption effectuant le cycle de fonctionnement de 20 manière décalée dans le temps, chaque réacteur de sorption au sein de chaque groupe effectuant pendant l'étape de pressurisation et de désorption (15) un premier échange de chaleur avec un autre réacteur de sorption dudit groupe pour recevoir un flux de chaleur depuis ledit autre réacteur de sorption dudit groupe et 25 pendant l'étape de dépressurisation et de sorption (14) un deuxième échange de chaleur pour transférer un flux de chaleur vers ledit autre réacteur de sorption, un réacteur de sorption (Adsl) ) du premier groupe (37) effectuant au cours du cycle de fonctionnement un échange de vapeur (50) avec un réacteur 30 de sorption (Adsl) ) du deuxième groupe (38) pour recevoir de la vapeur dudit réacteur de sorption du deuxième groupe lors d'une phase depressurisation du premier réacteur de sorption du groupe et/ou pour céder de la vapeur audit réacteur de sorption du deuxième groupe lors d'une phase de dépressurisation du réacteur de sorption du premier groupe, ledit réacteur de sorption (Adsl) ) du premier groupe (37) étant dans la phase de pressurisation lorsque le réacteur d'adsorption (Adsl) ) du deuxième groupe (38) est dans la phase de dépressurisation et ledit réacteur de sorption du deuxième groupe étant dans la phase de pressurisation lorsque le réacteur de sorption du premier groupe est dans la phase de dépressurisation. 2. Procédé thermique de sorption selon la revendication 1, dans lequel l'échange vapeur (50) est effectué au début desdites phase de pressurisation et de dépressurisation du réacteur de sorption du premier groupe de sorption (37) et du réacteur de sorption du deuxième groupe de sorption (38). 3. Procédé thermique de sorption selon l'une des revendications 1 à 2, dans lequel l'échange de chaleur effectué par un réacteur de sorption est subséquent à l'échange de vapeurs (50) effectué par ledit réacteur de sorption au sein d'un cycle de fonctionnement. 4. Procédé thermique de sorption selon l'une des 20 revendications 1 à 3, dans lequel le premier groupe (37) de sorption comporte un nombre impair de réacteurs de sorption. 5. Procédé thermique de sorption selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel le premier groupe de sorption (37) et le deuxième groupe de sorption (38) ont un même nombre de réacteurs de 25 sorption. 6. Procédé thermique de sorption selon la revendication 5, dans lequel les réacteurs de sorption des groupes de sorption (37,38) ont des cycles de fonctionnement sensiblement identiques et chaque réacteur (Adsl ,Ads2,Ads3) du premier groupe (37) effectue au cours du cycle de 30 fonctionnement un échange de vapeur avec un réacteur respectif (Adsl ,Ads2,Ads3) du deuxième groupe (38), le réacteur respectif étantdéphasé d'un demi cycle par rapport audit réacteur du premier groupe. 7. Procédé thermique de sorption selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel l'échange de vapeur (50) est effectué de 5 manière adiabatique. 8. Procédé thermique de sorption selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le premier groupe de sorption (37) et le deuxième groupe de sorption (38) comportent un nombre de réacteurs de sorption supérieur ou égal à trois, un premier des réacteurs (Adsl) ) dans 10 chaque groupe effectuant au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs (Ads2,Ads3) du même groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption du premier réacteur et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs du même groupe 15 pendant l'étape de dépressurisation et de sorption du premier réacteur, un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur (Adsl) ) dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un deuxième des réacteurs (Ads2) dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et de désorption, 20 un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur (Adsl) ) dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un troisième des réacteurs (Ads3) dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et de désorption, un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur 25 (Adsl) ) dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et de désorption et le deuxième réacteur (Ads2) dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption, et un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur (Adsl) ) dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et de 30 désorption et le troisième réacteur (Ads3) dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption. 9. Système thermique à sorption comportant au moins deux groupes de sorption, un groupe de sorption comportant à chaque fois : un premier réacteur (Adsl) ) et un deuxième réacteur de sorption (Ads2) 5 aptes à fonctionner au sein du groupe selon un cycle de fonctionnement et de manière mutuellement décalée dans le temps, chaque réacteur comportant : un enceinte (1) contenant un corps sorbant (45) apte à effectuer une sorption d'un fluide de travail en phase vapeur, 10 au moins une conduite de fluide en communication avec l'enceinte pour apporter le fluide de travail au réacteur dans une étape de dépressurisation et de sorption du cycle de fonctionnement et pour évacuer le fluide de travail du réacteur dans une étape de pressurisation et désorption du cycle de fonctionnement, et 15 un échangeur de chaleur (3) apte à mettre un fluide caloporteur en contact thermique avec le corps sorbant dans l'enceinte, et un dispositif de circulation de fluide caloporteur relié aux échangeurs de chaleur des réacteurs d'adsorption du groupe et apte à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les 20 échangeurs de chaleur (3) pour transférer des flux de chaleur entre les réacteurs de sorption, de sorte que le premier réacteur de sorption (Adsl) au sein du groupe effectue au cours du cycle de fonctionnement un échange de chaleur avec le deuxième réacteur de sorption (Ads2) du groupe pour recevoir des flux de chaleur depuis le deuxième réacteur de sorption du 25 groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers le deuxième réacteur de sorption (Ads2) pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption, ledit premier réacteur de sorption (Adsl) ) d'un premier groupe (37) étant dans la phase de pressurisation lorsque le premier réacteur de sorption d'un 30 deuxième groupe est dans la phase de dépressurisation et ledit premier réacteur de sorption (Adsl) ) du deuxième groupe (38) étant dans la phase de pressurisation lorsque le premier réacteur de sorption du premier groupeest dans la phase de dépressurisation, et des moyens de liaison obturables (44,41) agencés entre l'enceinte (1) du premier réacteur de sorption (Adsl) ) du premier groupe de sorption (37) et l'enceinte du premier réacteur de sorption du deuxième groupe de sorption 5 (38), et aptes à réaliser un échange de vapeur (50) entre le premier réacteur de sorption du premier groupe et le premier réacteur de sorption du deuxième groupe au cours du cycle de fonctionnement, lesdits moyens de liaison obturables (44,41) étant ouverts lors de la phase de pressurisation du premier réacteur de sorption du premier groupe pour recevoir de la vapeur 10 du réacteur de sorption dudit deuxième groupe, et/ou lors de la phase de dépressurisation du premier réacteur de sorption du premier groupe pour céder de la vapeur audit premier réacteur de sorption du deuxième groupe. 10. Système thermique à sorption selon la revendication 9, dans lequel chaque groupe de sorption comporte au moins trois réacteurs de 15 sorption et dans lequel le dispositif de circulation de fluide caloporteur est apte à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur de sorte que le premier des réacteurs de sorption (Adsl) ) du groupe effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur 20 depuis au moins deux autres des réacteurs (Ads2,Ads3) du groupe pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs du groupe pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption, un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur 25 (Adsl) ) dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un deuxième des réacteurs (Ads2) dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption, un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur (Adsl) ) dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et 30 d'adsorption et un troisième des réacteurs (Ads3) dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption, un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur(Adsl) ) dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur (Ads2) dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption, et un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur 5 (Adsl) dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur (Ads3) dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption. 11. Système thermique à sorption selon la revendication 10, dans lequel chaque groupe de sorption (37,38) comporte trois réacteurs de 10 sorption (Adsl,Ads2,Ads3) et dans lequel les moyens de liaison obturables (44,41) relient chaque réacteur de sorption du premier groupe à un réacteur respectif du deuxième groupe de sorte que chaque réacteur de sorption du premier groupe (37) de sorption effectue au cour de son cycle de fonctionnement un échange de vapeur avec ledit réacteur respectif du 15 deuxième groupe (38).