Brevet FR2984619A1 — publié le 20130621

La présente invention concerne l'optimisation des réseaux électriques à puissance continue, notamment embarqués à bord de véhicules. De nos jours, le développement d'architectures de réseaux électriques embarqués à puissance continue distribuée, concerne de nombreux domaines d'activités tels que l'automobile, la construction ferroviaire, la construction navale ou l'aéronautique. C'est pourquoi la recherche de solutions fiables, compactes et à coût réduit en vue de l'optimisation de ces systèmes est nécessaire. Bien que ces systèmes offrent la possibilité de connecter plusieurs dispositifs électriques (DE), appelés aussi charges, de natures différentes à un bus continu commun (1) (figure 1), les interactions entre ces dispositifs électriques (DE) peuvent conduire à un comportement instable du système. En effet, certains dispositifs électriques (DE) comme par exemple ceux constitués d'un ensemble onduleur (3) et machines électriques (4) modifient le contenu harmonique des grandeurs continues, c'est-à-dire du courant et de la tension. Il peut être ainsi nécessaire de réduire, voire de supprimer cette pollution harmonique provoquée par le découpage de l'onduleur selon les techniques de MLI (Modulation de Largeur d'Impulsions, technique couramment utilisée pour synthétiser des signaux alternatifs à l'aide de circuits à fonctionnement tout ou rien). Deux contraintes fondamentales pèsent sur ce type de système ; la stabilité et la qualité de l'énergie embarquée. La maîtrise de ces deux contraintes permet ainsi de réduire la taille (volume et poids) de ces systèmes et de contrôler au mieux les grandeurs garantissant une durée de vie augmentée des éléments source de puissance comme par exemple la batterie dans le cas automobile. En réponse à la problématique soulevée, une solution largement utilisée est l'emploi "d'ensembles de condensateurs" (2) de forte capacité (association de condensateurs en série et en parallèle) dont le rôle est d'apporter un filtrage passif permettant l'absorption des harmoniques polluants. Ces condensateurs sont généralement placés directement en amont des onduleurs (3) et dimensionnés pour obtenir une très bonne qualité de l'énergie et notamment de la tension du bus continu (figure 2). Les documents suivants décrivent de telles solutions : Nicolas PATIN, The Dung NGUYEN, and Guy FRIEDRICH. Impact des stratégies de contrôle et des topologies d'onduleur sur la stabilisation du bus continu dans les systèmes embarqués. Conférence EF, Septembre 2009. The Dung NGUYEN, Nicolas PATIN, and Guy FRIEDRICH. Analyse des sollicitations sur les condensateurs de filtrage du bus continu d'onduleur pour applications embarquées. Workshop, 2010. Or, pour garantir ces performances, ces ensembles de condensateurs (2) à fortes capacités sont volumineuses et représentent environ un tiers du volume et du coût des onduleurs de puissance. C'est pourquoi il est nécessaire de chercher à réduire ces éléments passifs tout en maîtrisant les deux contraintes principales de stabilité et de qualité du réseau continu. D'une manière simple, la stabilité peut être définie comme le fait que les grandeurs d'état d'un système restent "voisines" d'un point de fonctionnement défini par exemple par leur état d'équilibre quand bien même le système est soumis à des perturbations extérieures. L'influence de la valeur de capacité pour un système composé d'une batterie (5) (source de tension d'entrée), d'un condensateur de filtrage Cdc (2) ainsi que d'un ensemble onduleur (3) et machine électrique (4) est étudiée pour illustrer le lien entre la valeur du condensateur et le problème de stabilité. L'inductance de fuite Lf due au câblage est modélisée par une inductance (6) entre la source et le condensateur du bus équivalent (figure 3). Les résultats de simulation sont présentés en figure 4. Lorsque la capacité est faible (100pF) et l'inductance de fuite importante, l'interaction entre le filtre LrCdc et l'ensemble onduleur-machine provoque une perte de stabilité que la divergence des grandeurs observées illustre (figure 4a). En revanche, une capacité dix fois supérieure permet d'assurer la stabilité du système (figure 4b). On rappelle que la capacité du condensateur dépend de la taille de celui-ci, ainsi une capacité élevée nécessite un volume important. Si en revanche l'inductance de fuite due au câblage (non maîtrisable) est relativement faible, la stabilité est assurée mais l'amplitude des ondulations liées à la modulation provoquée par le découpage de l'onduleur est augmentée. Ces quelques résultats montrent que le condensateur du bus continu possède une double utilité. Il permet tout d'abord d'éliminer les risques de perte de stabilité en réduisant le domaine d'interaction entre le filtre (LrCdc) et la charge. Il permet également d'atténuer fortement les variations d'amplitudes d'ondulations garantissant des grandeurs continues pratiquement lisses. C'est pourquoi toute réduction de la taille de ces éléments passifs doit s'accompagner d'une action corrective visant la stabilisation et la réduction des ondulations des grandeurs électriques du bus continu. Le système électrique selon l'invention se base sur l'utilisation d'un filtre actif, assurant une stabilisation des grandeurs électriques, ce filtre actif étant monté en parallèle d'un condensateur de capacité réduite par rapport aux solutions classiques. Ainsi, on obtient une réduction du volume et du poids du système, tout en conservant une qualité et une stabilité de l'énergie électrique embarquée. L'invention permet également de réduire le coût d'un tel système. Le système électrique selon l'invention L'invention concerne un système électrique comprenant au moins une source d'énergie électrique à puissance continue, au moins un dispositif électrique connecté à ladite source et alimenté par un courant ie fourni par ladite source et une tension vDc aux bornes de ladite source, et un condensateur connecté en parallèle dudit dispositif électrique. Le système électrique comporte en outre des moyens de filtrage actif commandés entre ladite source et ledit dispositif électrique, pour injecter ou absorber des ondulations du courant fourni ie par ladite source et pour réduire les fluctuations de la tension vDc aux bornes de ladite source. Selon l'invention, lesdits moyens de filtrage actif sont connectés directement en parallèle dudit condensateur. Selon l'invention, la commande desdits moyens de filtrage actif est dépendante de deux variables qui sont le signe de l'ondulation du courant d'entrée de l'onduleur TDC et les ondulations de la tension de bus i7DC. Selon un mode de réalisation de l'invention, lesdits moyens de filtrage actif sont constitués de quatre interrupteurs commandés formant un pont en H et d'un inducteur, placé en parallèle dudit pont. En variante, lesdits moyens de filtrage actif sont constitués de huit interrupteurs commandés formant deux ponts en H et de deux inducteurs, placés respectivement en parallèle d'un desdits ponts. De préférence, les interrupteurs sont commandés par deux boucles de régulation, comprenant respectivement un filtre passe haut et un régulateur, chaque boucle de régulation commandant deux interrupteurs. Avantageusement, ledit régulateur est un comparateur à hystérésis. La commande des interrupteurs peut être réalisée de manière analogique. Selon un mode de réalisation de l'invention, le système comporte des moyens de stabilisation dynamique du courant fourni par ladite source et de la tension aux bornes de ladite source. De manière avantageuse, lesdits moyens de stabilisation dynamique correspondent à une boucle de régulation dans la commande du dispositif électrique qui a le même effet qu'une résistance R qui serait directement placée en parallèle du condensateur et du système de filtrage actif. De préférence, la boucle de régulation desdits moyens de stabilisation dynamique est constituée d'un gain -1 et d'un filtre passe-bas. L'invention concerne également un véhicule, notamment hybride ou électrique, qui comporte un système électrique selon l'invention, au moins un desdits dispositif électriques dudit système étant une machine électrique. Présentation succincte des figures D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. La figure 1, déjà décrite, illustre un système à puissance électrique distribuée. Les figures 2 et 3, déjà décrites, représentent un système électrique selon l'art antérieur. Les figures 4a) et 4b), déjà décrites, sont des courbes représentant des résultats de simulation pour la solution de l'art antérieur. La figure 5 illustre l'invention. La figure 6 représente une première variante de l'invention. Les figures 7 et 8 représentent un mode de réalisation de la commande de la première variante de l'invention. La figure 9 représente un autre mode de réalisation de la commande de la première variante de l'invention. La figure 10 illustre une réponse temporelle du système selon l'invention. La figure 11 illustre une réponse fréquentielle du système selon l'invention. Les figures 12a) et 12b) illustrent une autre réponse temporelle du système selon l'invention, pour laquelle l'inductance de câblage n'est plus négligeable. La figure 13 représente une deuxième variante de réalisation de l'invention. La figure 14 représente une troisième variante de réalisation de l'invention. La figure 15 représente une commande de la troisième variante de réalisation. Les figures 16a), 16b) illustrent des réponses temporelles pour la première variante de réalisation de l'invention. La figure 17 illustre des réponses temporelles pour la troisième variante de réalisation de l'invention. Description détaillée de l'invention Le système électrique selon l'invention comprend au moins une source d'énergie électrique à puissance continue (S), au moins un dispositif électrique (DE) connecté à ladite source et consommateur d'un courant ie fourni par ladite source (S) et d'une tension vpc aux bornes de ladite source (S), et un condensateur (2) connecté en parallèle dudit dispositif électrique (DE) ainsi que des moyens de filtrage actif commandés (7, 7') entre ladite source (S) et ledit dispositif électrique (DE), pour injecter ou absorber des ondulations du courant fourni ie par ladite source et pour réduire les fluctuations de la tension vDc aux bornes de ladite source (figure 5). L'invention est apte à être embarquée dans un véhicule, notamment automobile, ferroviaire ou naval, hybride ou électrique, toutefois elle peut également convenir à tout système fonctionnant à batteries. On appelle moyens de filtrage actif (7, 7'), des moyens réalisant un filtrage de courant, permettant d'injecter ou d'absorber les ondulations du courant et les fluctuations de la tension de bus. Ces moyens peuvent être commandés, au contraire des moyens de filtrage passif. Les moyens de filtrage passif sont composés uniquement de condensateurs, résistances et inductances, qui ne peuvent pas être pilotés. Ces moyens de filtrage actif (7, 7') associés à un condensateur (2') de capacité réduite par rapport à la solution classique jouent le rôle de l'ensemble de condensateurs (2) utilisé dans l'art antérieur, c'est-à-dire de stabiliser le courant et la tension de bus, tout en permettant une diminution de la taille de la batterie de condensateur. Le condensateur (2') permet de réduire les fluctuations de la tension de bus vDc On appelle dispositif électrique (DE), un dispositif nécessitant un courant et une tension pour fonctionner, il peut s'agir d'une machine électrique (4) de traction du véhicule, ou de tout type d'organe électrique pouvant être installé à bord des véhicules ou alimentés en énergie par une batterie électrique, tels que des organes de direction, des outils, des compresseurs... Toutefois, dans la suite de la description et sur les figures 2 à 17, on s'intéressera essentiellement aux dispositifs électriques constitués d'une machine électrique (4) et d'un onduleur (3). En effet, ce type de dispositif électrique (DE) est celui qui modifie le plus le contenu harmonique des grandeurs continues fournies par la source. Une telle machine électrique (4) peut être une machine électrique synchrone triphasée. L'onduleur (3) permet de convertir un signal électrique continu en un signal électrique alternatif adapté notamment pour alimenter une machine électrique. On appelle source d'énergie électrique (S) tout moyen permettant de fournir un courant et une tension électrique, il s'agit dans notre cas essentiellement de batteries électriques (5) aptes à alimenter en courant et tension continus au moins un dispositif électrique (DE). Dans un mode de réalisation préféré, ledit dispositif électrique (DE) est connecté à ladite source par un bus continu commun (1), sur lequel sont également connectés lesdits moyens de filtrage actif (7, 7'). L'objectif du filtrage actif (7, 7') proposé est de permettre l'injection et l'absorption des ondulations et donc des harmoniques du courant d'entrée ipc du dispositif électrique (DE), notamment dans le cas où celui-ci comporte un onduleur (3) et de réduire les fluctuations de la tension du bus continu vpc, (égal à la tension aux bornes de la source (S)). Le courant d'entrée d'onduleur ipc est celui circulant dans le dispositif électrique (DE). En appliquant la loi des mailles au schéma électrique de la figure 8, le courant d'entrée d'onduleur ipc peut être calculé en fonction du courant fourni par la source ie , du courant circulant dans le condensateur ic et du courant circulant dans les moyens de filtrage actif (7) filtre DC = le -ic filtre - Dans un mode de réalisation, ce filtre peut être constitué de quatre interrupteurs (T1 à T4) commandés formant un pont en H et d'un inducteur (L), placé en parallèle dudit pont (figure 6), il a alors une topologie d'onduleur de courant monophasé. Il est ainsi bidirectionnel en tension et en courant et est connecté directement en parallèle avec le condensateur réduit (2'). Il permet l'injection d'un courant iind via une source de courant composée d'un inducteur d'inductance L. Avantageusement, la commande des interrupteurs T1 à T4 est réalisée par deux boucles de régulation comprenant respectivement un filtre passe haut (8) et un régulateur (9) (figures 7a, 7 b, 8), chaque boucle de régulation commandant deux interrupteurs. Les régulateurs (9) utilisés dans ces boucles de régulation des interrupteurs peuvent être des comparateurs à hystérésis. Les filtres passe-haut (8) utilisés sont caractérisés par leur fréquence de coupure w, et w, qui sont déterminés pour conserver uniquement les ondulations haute fréquence de la tension vDc. et du courant 'lx. , c'est-à-dire uniquement les ondulations du courant i Lx. et de la tension vDc.. On note que la variable de la transformée de Laplace est notée s. En outre, C1 et C2 désignent les signaux de commande (tout ou rien) issus des boucles de régulation de la commande des moyens de filtrage actif (7), ces signaux sont appliqués directement, ou après inversion aux interrupteurs T1 à T4. Les interrupteurs T2 et T4 ne dépendent que de l'état de la commande C1 et donc de l'atteinte des bornes d'hystérésis par la tension de bus vDc. . La fréquence de changement de l'état de la commande C1 dépend ainsi de la rapidité de croissance ou de décroissance de la tension vpc, et de la largeur de la bande d'hystérésis, et est donc influencée par la valeur de la capacité du condensateur (2'). En effet, plus la capacité est grande et plus la pente de la tension est faible, ce qui induit une fréquence d'atteinte des bornes d'hystérésis moindre (9). Mais si la capacité est faible (par exemple inférieure à 100pF), la fréquence de commutation des interrupteurs T2 et T4 est augmentée et peut devenir impossible à réaliser et la fréquence augmente également les pertes par commutation. La valeur de la capacité du condensateur (2') a donc une influence directe sur la topologie de commande du filtre actif, ce qui limite la valeur du condensateur (2'). Par exemple, un condensateur (2') de capacité supérieure à 100 pF paraît acceptable, en effet à partir de cette valeur de capacité, la fréquence de commutation nécessaire est de l'ordre de 100 kHz. On rappelle que nous avons vu à la figure 4a) qu'une capacité de 100pF entraînait une instabilité du système électrique de l'art antérieur. Dans le mode de réalisation représenté aux figures 6 à 8, la génération du courant en sortie de filtre est pilotée par les deux variables que sont les ondulations de la tension du bus continu 131c ainsi que celles du courant d'entrée d'onduleur 7Dc . On appelle ondulations de la tension et du courant les variations de ces grandeurs autour de leurs composantes continues, on note les ondulations i et -V . La régulation du courant inducteur à injecter iind s'effectue via la régulation de la tension de bus continu. La tension du bus continu aux bornes du condensateur réduit (2') peut servir de source de tension qui permet la régulation du courant imd . Ainsi, afin de réguler le courant à sa valeur constante déterminée théoriquement, nous ajoutons aux ondulations de tension 'fi'Dc l'erreur obtenue par : i,nd - imd . Par cette approche, le régulateur à hystérésis permet de corriger l'erreur du courant inducteur en même temps que le confinement de la tension vDc. dans la bande d'hystérésis. Le schéma de régulation est donnée en figure 8. Sur cette figure, le signe de référence 10 désigne une porte inverseuse, permettant la mise en oeuvre d'un mode de réalisation de la commande du système selon l'invention : - Quand l'ondulation du courant ipc est positive, c'est-à-dire circulant à travers le dispositif électrique (DE), le filtre actif (7) injecte le courant inducteur iind sur le bus continu (1). Pour cela, les interrupteurs commandés par les signaux de commande, T1 et T4 sont fermés (T2 et T3 étant ouverts). - Quand l'ondulation de Toc est négative, donc injectée sur le bus (1), le filtre actif absorbe le courant et par conséquent les interrupteurs commandés par T2 et T3 sont fermés (T1 et T4 étant ouverts). - Deux états de roue libre sont autorisés (T1 et T2 fermés ou T3 et T4 fermés) et permettent de faire croître ou décroître la tension du bus vDc. aux bornes du condensateur (2') selon que celle-ci dépasse les limites d'amplitude d'ondulations spécifiées, par exemple du comparateur à hystérésis. Exemple de réalisation On a réalisé des simulations du système électrique comprenant les moyens de filtrage actif (7) illustrés à la figure 7, c'est-à-dire un système composé d'une batterie (5), d'un filtre actif (7) et d'un ensemble onduleur (3) et machine électrique (4). Un condensateur de faible capacité (100 pF) est utilisé. On rappelle qu'avec une telle capacité, la solution de l'art antérieur entraîne de l'instabilité. De plus, on suppose que l'inductance de fuite due au câblage est faible (quelques pH) ce qui assure la stabilité du système. Les résultats sont donnés en figure 10. A partir de t=0,035 s, on active les moyens de filtrage actif, l'activation du filtre actif permet le confinement de la tension du bus continu et du courant de source à l'intérieur d'une bande hystérétique dont la largeur a été spécifiée. Le filtre permet de supprimer les variations d'ondulations dues à la modulation de l'onduleur. Les résultats des figures 11a et 11b montrent la manière dont agit le filtre sur les spectres fréquentiels des grandeurs de la figure 10 (courant de source ie et tension du bus continu vDc ). La fréquence de découpage de l'onduleur ( fd ) est de 10kHz pour obtenir des signaux côté alternatif (f) de 50Hz. La modulation provoquée par la MLI fournit des raies spectrales aux fréquences: 9,85 kHz; 10,15 kHz; 20 kHz; 29,85 kHz; 30,15 kHz; 40kHz... qui correspondent à (2n +Ofd ±3f et (2n)fd ± 6f , n étant le rang d'harmonique. L'activation du filtre actif provoque un étalement de spectre et conserve de manière très prédominante la composante continue. Les amplitudes maximales des harmoniques pour le courant de source ie et la tension de bus vDc restent inférieures respectivement à 0,5% et 0,05% du "fondamental" alors qu'elles représentaient 17% et 1,25% avant l'activation du filtre actif. Ces résultats sont comparables dans leurs objectifs à ceux obtenus côté alternatif lors de l'utilisation des techniques de MLI particulières (RSVM : "Random Space Vector Modulation" ou hystérésis). Une deuxième simulation est entreprise où l'inductance de câblage n'est plus négligeable (installation de bord d'avion ou ferroviaire par exemple), et qui provoque un comportement instable du système. L'effet du filtre actif (7) sur la stabilité du système est illustré aux figures 12a et 12b. A t=0,05s on active les moyens de filtrage actif, et on les désactive à t=0,1s. Sans filtre actif, le système évolue vers un état instable qui se traduit par la divergence de la tension de bus continu vpc et du courant de source ie de leur point de fonctionnement. L'activation du filtre actif (7) provoque une stabilisation du système dont la convergence des grandeurs témoigne de l'efficacité. Dès lors que le filtre actif est désactivé, l'état instable réapparaît. Variantes de réalisation Les variantes de réalisation décrites ci-dessous peuvent être réalisées seules, en combinaison avec le premier mode de réalisation ou en combinaison avec les autres variantes de réalisation. Dans le mode de réalisation illustré à la figure 8, on utilise un autre type d'interrupteurs dans l'onduleur (3) et dans le filtre actif (7), ils sont composés d'une diode et d'un transistor. Par exemple, il peut s'agir d'une association d'un transistor IGBT (transistor bipolaire à grille isolée, de l'anglais Insulated Gate Bipolar Transistor) associé en série à une diode. Ce type d'interrupteur peut être commandé et présente l'avantage d'être rapide et est donc adapté à l'utilisation dans une méthode de transformation d'une énergie électrique continue en une énergie électrique alternative. En variante, la commande du filtre actif est réalisée de manière analogique afin de simplifier la mise en oeuvre de la commande, un exemple de réalisation de cette commande est représenté à la figure 9. Dans ce mode de réalisation, on utilise des amplificateurs opérationnels (TLxxx), des résistances (R1 à R11), des condensateurs (C) et des potentiomètres (P). Pour diminuer l'encombrement des moyens de filtrage actif, il peut être envisagé de réduire la taille de l'inducteur (L) dans le premier mode de réalisation. Toutefois, la réduction de la taille de l'inducteur (L) est limitée par la valeur du courant le traversant. C'est pourquoi il a été proposé en figure 13 une deuxième variante de réalisation des moyens de filtrage actif (7') permettant une réduction du courant inducteur. La réduction du courant inducteur est possible par une modification de la topologie initialement proposée, cette modification correspond à une segmentation en entrée des moyens de filtrage actif (7') : les moyens de filtrage actif (7') sont constitués de huit interrupteurs (T1 à T4 et T1' à T4') commandés formant deux ponts en H et de deux inducteurs (L), placés respectivement en parallèle d'un desdits ponts. La commande des interrupteurs est identique à celle du premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Le courant traversant chaque inductance est ainsi égal à la moitié de la valeur qui doit théoriquement être injectée (ou absorbée) sur le bus continu. La commande des interrupteurs est ainsi dupliquée. Bien que le filtre agisse également sur la stabilisation du système, il peut être nécessaire de corriger le faible amortissement pour améliorer la rapidité de convergence des grandeurs. Effectivement, bien qu'elles soient confinées comme le montre la figure 12b, les grandeurs convergent par des oscillations très peu amorties. Dans une variante préférée de réalisation de l'invention, illustrée à la figure 14, l'amélioration de la rapidité de convergence des grandeurs est réalisée par des moyens de stabilisation dynamique (11), pouvant correspondre à une boucle de régulation (11') dans la commande des moyens de filtrage actif, pouvant être réalisée par l'ajout d'un amortissement "virtuel". Le but est d'introduire virtuellement le comportement d'une résistance R (11) qui serait directement placée en parallèle du condensateur de bus continu et du filtre actif tel que le présente le schéma de la figure 13. L'utilisation d'une résistance virtuelle est décrite notamment dans le document : - Ahmed-Bilal AWAN and Babak NAHID-MOBARAKEH. "Nonlinear stabilization of a dc- bus supplying a constant power load". IEEE, 2009 L'idée est de générer une puissance proportionnelle au carré des ondulations de la 2 - V DC tension du bus continu p = . Cette puissance 5 est ensuite ajoutée à la puissance nominale Po du dispositif électrique qui adapte sa demande en puissance en fonction des fluctuations plus ou moins fortes de la tension. La puissance ainsi déterminée p est utilisée dans la commande (12) du dispositif électrique (DE), par exemple de la machine électrique (4), pour adapter le comportement du dispositif électrique (DE) afin d'éviter l'apparition d'oscillations dans le bus continu. Ainsi, les fluctuations du courant et de la tension du bus continu sont évitées grâce à la commande du dispositif électrique (DE). La combinaison de la résistance virtuelle (11) avec le filtre actif (7) présente un moyen efficace visant à assurer la stabilité et améliorer la qualité de l'énergie électrique. Dans un mode de réalisation, illustré à la figure 15, les moyens de stabilisations dynamiques sont constitués d'un gain -1, R étant la valeur de la résistance virtuelle (11), et d'un filtre passe-bas. Dans ce schéma, le bus commun comporte une résistance r et une inductance L permettant de modéliser la résistance et l'inductance internes (inductance de câblage) des connexions et de la batterie (5). La stabilisation par filtre actif (7) avec et sans résistance virtuelle (11) est illustrée aux figures 16a et 16b. La figure 16a représente le comportement d'un système électrique selon la première variante de réalisation avec des moyens de filtrage actif (7) seuls, la figure 16b représente le comportement d'un système électrique selon la troisième variante de réalisation avec des moyens de filtrage actif (7) associés à des moyens de stabilisation dynamique (11). L'ajout d'un amortissement supplémentaire via la résistance virtuelle permet de faire converger les grandeurs sans oscillations. Il est donc intéressant d'associer le filtrage actif avec une méthode de stabilisation dynamique lorsque ce dernier est appliqué à un système instable, c'est-à-dire suite à une forte réduction des condensateurs de bus continu par rapport aux solutions de l'art antérieur. Cette variante de réalisation de l'invention, est un mode de réalisation intéressant en vue de la réduction des éléments passifs, de l'amélioration de la qualité de l'énergie du bus continu ainsi que de la réduction des contraintes sur la source d'énergie embarquée (batterie). La réduction des contraintes sur la source d'énergie (S) embarquée permet d'augmenter la durée de vie de celle-ci. Cette variante permet d'assurer une bonne qualité de l'énergie électrique et empêche le système d'entrer dans un état instable par maîtrise et confinement des grandeurs électriques du bus continu. La combinaison des moyens de filtrage actif et de la stabilisation dynamique est efficace pour la diminution des contraintes liées au poids et au volume (encombrement) des condensateurs. Par exemple, dans le domaine de l'automobile, les capacités utilisées actuellement sont de l'ordre de 3000 pF. L'invention permet une réduction de cette valeur de six fois ; avec l'invention, un condensateur de 500 pF peut être suffisant. Les rôles détaillés du filtre actif et de la résistance fictive sont présentés en figure 17. Sans système stabilisant, la trop forte réduction des condensateurs entraine un comportement instable du système. A t=0,02s, l'activation de la résistance fictive seule implique une convergence de la tension du bus mais les fluctuations provoquées par la modulation de l'onduleur restent inchangées. Celles-ci sont supprimées lors de l'activation du filtre actif à t=0,04s. La tension du bus est alors maîtrisée même si le condensateur du bus est réduit. La solution proposée est ainsi parfaitement adaptable à tout type de systèmes embarqués et donc aux domaines d'activités cités ci-dessus (automobile, ferroviaire, aéronautique et navale). REVENDICATIONS1) Système électrique comprenant au moins une source d'énergie électrique à puissance continue (S), au moins un dispositif électrique (DE) connecté à ladite source (S) et alimenté par un courant ie fourni par ladite source (S) et une tension vDc aux bornes de ladite source (S), et un condensateur (C) connecté en parallèle dudit dispositif électrique (DE), caractérisé en ce que le système électrique comporte en outre des moyens de filtrage actif commandés (7, 7') entre ladite source (S) et ledit dispositif électrique (DE), pour injecter ou absorber des ondulations du courant fourni ie par ladite source et pour réduire les fluctuations de la tension vpc, aux bornes de ladite source. 2) Système électrique selon la revendication 1, dans lequel lesdits moyens de filtrage actif (7, 7') sont connectés directement en parallèle dudit condensateur. 3) Système électrique selon l'un des revendications 1 à 2, dans lequel la commande desdits moyens de filtrage actif (7, 7') est dépendante de deux variables qui sont le signe de l'ondulation du courant d'entrée de l'onduleur Toc et les ondulations de la tension de bus DC . 4) Système électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdits moyens de filtrage actif (7) sont constitués de quatre interrupteurs (T1 à T4) commandés formant un pont en H et d'un inducteur (L), placé en parallèle dudit pont. 5) Système électrique selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel lesdits moyens de filtrage actif (7') sont constitués de huit interrupteurs (T1 à T4 et T1' à T4') commandés formant deux ponts en H et de deux inducteurs (L), placés respectivement en parallèle d'un desdits ponts. 6) Système électrique selon la revendication 4, dans lequel les interrupteurs (T1 à T4) sont commandés par deux boucles de régulation, comprenant respectivement un filtre passe haut (8) et un régulateur (9), chaque boucle de régulation commandant deux interrupteurs. 7) Système électrique selon la revendication 6, dans lequel ledit régulateur (9) est un comparateur à hystérésis.35 8) Système électrique selon l'une des revendications 4 à 7, dans lequel la commande des interrupteurs est réalisée de manière analogique. 9) Système électrique selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le système comporte des moyens de stabilisation dynamique (11) du courant fourni par ladite source et de la tension aux bornes de ladite source. 10) Système électrique selon la revendication 9, dans lequel lesdits moyens de stabilisation dynamique correspondent à une boucle de régulation (11') dans la commande du dispositif électrique (DE) qui a le même effet qu'une résistance R qui serait directement placée en parallèle du condensateur et du système de filtrage actif. 11) Système électrique selon la revendication 10, dans lequel la boucle de régulation desdits moyens de stabilisation dynamique (11') est constituée d'un gain -1 et d'un filtre passe- bas. 12) Véhicule, notamment hybride ou électrique, caractérisé en ce qu'il comporte un système électrique selon l'une des revendications précédentes, au moins un desdits dispositif électriques (DE) dudit système étant une machine électrique (4).