Brevet FR2968044A1 — publié le 20120601

B10341 - B2282 1 HYDROLIENNE À FLUX TRANSVERSE À FAIBLE TRAÎNÉE Domaine de l'invention La présente invention concerne une turbomachine hydraulique, ou hydrolienne, à flux transverse. Exposé de l'art antérieur La demanderesse a déposé un ensemble de demandes de brevet sur des turbomachines hydrauliques fondées sur des turbines à flux transverse mues par des forces de portance, dites TFTMP ci-après. Parmi ces demandes de brevet, on peut mentionner les demandes de brevet français 04/50209, 05/50420 (B6869) et 07/58511 (B8450), qui seront considérées ici comme connues et faisant partie intégrante de la présente description Ces demandes de brevet décrivent des turbomachines constituées d'au moins une colonne de turbines superposées solidaires d'un arbre d'entraînement commun ou propre à chaque turbine. L'arbre d'entraînement transmet le mouvement de rotation soit à une génératrice unique associée à chaque colonne, soit à une génératrice associée à chaque turbine. Dans ces demandes de brevet, les TFTMP décrites comprennent des pales en forme d'ailes volantes en V à extrémité libre dont la flèche peut varier entre 0° et 45° et dont la section perpendiculaire à l'axe de rotation a la forme d'un profil d'aile quelconque (biconvexe symétrique ou dissymétrique, creux, ou à double B10341 - B2282 2 courbure). Chaque pale est reliée au niveau de sa portion centrale à l'arbre d'entraînement par un seul bras rigide lui-même profilé. La figure 1A est une vue en perspective d'un exemple d'une turbine du type décrit dans les demandes de brevets susmentionnées. Cette turbine comprend des pales 1a, 1b, 1c en forme d'ailes volantes en V à extrémité libre dont la flèche peut varier entre 0° et 45° et dont la section perpendiculaire à l'axe de rotation a la forme d'un profil d'aile quelconque (biconvexe symétrique ou dissymétrique, creux, ou à double courbure). Ces pales sont reliées au niveau de leur portion centrale à un moyeu 3 solidaire d'un arbre d'entraînement non représenté par des bras rigides 5a, 5b, 5c. Chaque bras est profilé de façon à réduire les forces de traînée qui s'y exercent. La hauteur de chaque pale est égale à H, le diamètre du cercle de révolution des pales étant égal à cette valeur H. La figure 1B est une vue en perspective agrandie de la liaison bras-pale dans laquelle : il n'y a pas de carénage de raccordement à la jonction bras-20 pale ; le profil du bras est symétrique et celui de la pale est projeté sur le cercle de révolution ; ces profils ont des positions classiques et analogues, le point d'épaisseur maximale étant généralement placé vers le 25 tiers avant ; les bords d'attaque et de fuite de chaque pale et ceux du bras correspondant coïncident. Les figures 2A, 2B, et 2C sont des vues en perspective de trois exemples de turbomachines utilisant des turbines du 30 type de celles des figures 1A-1B. La figure 2A représente une tour à colonne unique constituée d'un empilement d'étages de turbine 6 et d'un étage électrique 7. La figure 2B représente une tour à colonne unique constituée d'un empilement d'étages de turbine 6 et d'un étage électrique 7, avec carénage. La figure 35 2C représente une tour à colonnes jumelles constituée d'un B10341 - B2282 3 empilement d'étages de turbine et d'un étage électrique, avec carénage. D'autres types de TFTMP sont également connus. Les divers types de TFTMP se distinguent principalement, par la forme des pales, leur nombre par turbine ainsi que par la nature et le nombre des liaisons reliant chaque pale à l'axe de rotation. Dans la plupart des cas, les pales sont reliées à l'axe par deux, voire trois, bras. Ainsi les publications (i) "Dynamic Behaviour of the Patented Kobold Tidal Current Turbine: Numerical and Experimental Aspects" de D. Coiro et al (Acta Polytechnica, Czech Technical University in Prague, Vol. 45, 2005), (ii) "An Experimental Study of the Characteristics of a Darrieus Turbine for Tidal Power Generation" de M. Shiono et al, 2000, Electrical Engineering in Japan, Vol. 132(3), pages 38- 47), et (iii) le brevet US2008/256795 décrivent des turbines à trois pales et deux bras par pales, les pales étant droites. De même la publication "Development of a hydraulic control mechanism for cyclic pitch marine current turbines" de A. Schbnborn et al (Renewable Energy, Vol. 32, 2007, pages 662- 679.) et le site accessible en ligne de New Energy Corporation Inc. (www.newenergycorp.ca) présentent des turbines à quatre pales et deux bras par pales comportant donc huit bras. Dans toutes les TFTMP, les forces de portance qui se développent sur chaque pale sont à l'origine d'un couple moteur qui se transmet à l'arbre par l'intermédiaire du ou des bras. En revanche, les forces de traînée freinent les pales. De façon générale, l'accroissement des performances des turbines TFTMP passe d'une part par une recherche de l'augmentation des forces de portance sur les pales, en jouant sur la nature des profils et l'optimisation, voire l'asservissement, de leur angle de calage par exemple et d'autre part par la réduction des forces de traînée sur les pales et les éléments de liaison à l'arbre. De surcroît, la réduction de ces dernières auxquelles s'ajoutent les forces de traînée sur des éléments qui ne participent pas au couple moteur (arbre, moyeu, éléments de visserie) permet de B10341 - B2282 4 soulager le système de fondation de la turbomachine dans son ensemble. Globalement, on peut décomposer les forces de traînée sur une pale d'une TFTMP en plusieurs catégories parmi lesquelles la traînée, dite d'interférence, qui se manifeste à la jonction bras/pales. Résumé L'importance de la traînée d'interférence dans les TFTMP, qui est indépendante des autres types de trainées (régulière, ou de bout de pale) est restée largement ignorée jusqu'à présent. En effet la problématique de la liaison pales/arbre a seulement été dictée par des considérations structurelles maintien, déformation, vibration, fatigue... Ainsi la conception de la jonction bras/pales est apparue comme un simple sous-produit de cette problématique dans laquelle les considérations hydrodynamiques furent absentes. Les inventeurs ont analysé en détail le fonctionnement de ces turbomachines et ont découvert que, contrairement à un préjugé établi, on pouvait améliorer leur rendement de façon importante, c'est-à-dire de 10 à 20 essentiellement en optimisant les jonctions bras-pale. Cette situation prévaut pour toutes les classes de TFTMP évoquées ci-dessus. Lorsque le nombre de bras et donc le nombre de jonctions bras/pales est faible, les dimensions de la jonction sont importantes et la trainée d'interférence doit être prise en compte pour chaque pale. A l'inverse les dimensions de la jonction d'une TFTMP avec de nombreux bras sont faibles, mais alors chaque trainée qui semble pouvoir être négligée au niveau d'une jonction, retrouve cependant de l'importance car elle est multipliée par le nombre plus élevé de jonctions. Il apparait donc souhaitable d'améliorer les caractéristiques géométriques des jonctions bras/pales pour réduire la traînée d'interférence et inhiber les structures tourbillonnaires tridimensionnelles dissipatives à l'origine d'un surcroît local de traînée. B10341 - B2282 Ainsi, un objet de modes de réalisation de la présente invention est de résoudre au moins certains des problèmes résultant des structures antérieures de turbomachines à flux transverse à colonne de turbines. 5 Un autre objet de modes de réalisation de la présente invention est de prévoir une turbomachine à rendement amélioré. Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, la présente invention prévoit diverses améliorations des jonctions bras/pales d'une turbine à flux transverse mue par des forces de portance (TFTMP). Plus particulièrement, un mode de réalisation de la présente invention prévoit une turbine hydraulique à flux transverse mue par des forces de portance exercées sur les pales, comprenant un arbre d'entraînement et des pales motrices réparties autour de l'arbre d'entraînement, chaque pale motrice étant reliée à l'arbre d'entraînement par au moins un bras, dans laquelle le bord d'attaque de chaque bras a un profil hydrodynamique symétrique dont l'épaisseur maximale est située vers l'arrière du profil, à une distance par rapport au bord d'attaque variant entre 40% et 80 % de la longueur de la corde de ce profil ; le bord de fuite du bras sur la face interne de la pale associée est au niveau du bord de fuite de la pale ou est reculé par rapport à celui-ci ; et un congé de raccordement est prévu au niveau de chaque jonction bras/pale sur toute la périphérie du pied du bras, le rayon de ce congé de raccordement étant compris entre b à 10b, b étant l'épaisseur de la couche limite incidente. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la naissance du bord d'attaque du bras sur la face interne de la pale associée est reculée, par rapport au bord d'attaque de ladite pale, d'une distance égale à 30 à 50 % de la longueur de la corde de la pale au niveau de la jonction pale/bras. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la naissance du bord d'attaque du bras sur la face interne de la pale associée est munie d'une extension du bord d'attaque du B10341 - B2282 6 bras dans la zone amont de jonction avec la pale ; cette extension, de forme sensiblement triangulaire, démarrant du bord d'attaque du pied de la pale pour rejoindre progressivement le bord d'attaque du bras, la longueur de l'extension sur le bord d'attaque du bras étant de l'ordre de la moitié de la distance de recul. Selon un mode de réalisation de la présente invention, chaque bras, dont la corde est sensiblement constante, a une forme courbe de telle sorte que la ligne du bord d'attaque est concave et la ligne du bord de fuite convexe. Selon un mode de réalisation de la présente invention, l'angle formé par la corde de la pale au niveau de la jonction pale/bras et le bord d'attaque du bras est compris entre 30° et 80°. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le bord de fuite du bras est reculé afin que l'épaisseur maximale du bras coïncide sensiblement avec le bord de fuite de la pale. Selon un mode de réalisation de la présente invention, quand le rayon du congé de raccordement est voisin de sa valeur maximale (105), les faces externes des pales sont creusées au niveau de la jonction pale/bras de façon à définir un évidement. Selon un mode de réalisation de la présente invention, les lignes du bord d'attaque de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras viennent progressivement converger tangentiellement vers la ligne du bord d'attaque du bras, les profils de ces deux moitiés fusionnant avec le profil de bras en adoptant l'un, le demi-profil haut et l'autre, le demi-profil bas du bras. Selon un mode de réalisation de la présente invention, chaque pale est reliée à l'arbre par un bras unique et a de part et d'autre de ce bras une forme d'aile volante en flèche, droite, ou en flèche inversée. B10341 - B2282 7 Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : la figure 1A, décrite précédemment, est une vue en perspective d'un exemple de réalisation classique d'une turbine à pales en forme d'aile volante ; la figure 1B, décrite précédemment, est une vue agran- die de la jonction bras-pale de la turbine de la figure 1A ; les figures 2A, 2B et 2C, susmentionnées, sont des vues en perspective de trois exemples de turbomachines ; la figure 3A est une vue en perspective d'une turbine selon un mode de réalisation de la présente invention ; la figure 3B est une coupe du profil hydrodynamique d'un bras de la turbine de la figure 3A ; la figure 3C est une vue de dessus de la jonction bras-pale de la turbine de la figure 3A ; les figures 4A et 4B sont des vues en perspective 20 respectivement d'une turbine selon l'invention et de la jonction bras-pale de cette turbine ; la figure 4C est une vue de dessus de la jonction bras-pale de la turbine des figures 4A et 4B ; les figures 5A et 5B sont respectivement des vues en 25 perspective d'une turbine selon un mode de réalisation de la présente invention et de la jonction bras-pale de cette turbine ; les figures 6A et 6B sont des vues de face d'une pale surmontant le bras auquel elle est reliée selon deux variantes 30 de réalisation ; les figures 7A et 7B sont des vues en perspective d'une turbine selon un mode de réalisation de la présente invention et de la jonction bras-pale de cette turbine ; et la figure 8 est une vue en perspective d'une turbine 35 selon un mode de réalisation de la présente invention. B10341 - B2282 8 Description détaillée La présente description est faite en relation avec des turbines du type illustré en figure 1A. Elle s'applique aux trois types de turbomachines illustrés en figures 2A, 2B, et 2C, 5 et plus particulièrement aux turbomachines à carénage. Elle s'applique aussi à des variantes de ces turbines, notamment à des variantes dans lesquelles les pales ont des formes différentes et à des variantes dans lesquelles les pales sont reliées à l'axe par plusieurs bras. Les inventeurs ont étudié le fonctionnement de ces turbines et ont découvert que, contrairement à un préjugé établi, on pouvait améliorer de façon importante, c'est-à-dire de 10 à 20 leur rendement, essentiellement en optimisant les jonctions bras-pale. La figure 3A est une vue en perspective d'une turbine selon un mode de réalisation de la présente invention. La figure 3B est une coupe du profil hydrodynamique du bras. La figure 3C est une vue de dessus de la jonction bras-pale. Cette turbine comprend des pales 11a, 11b, 11c en 20 forme d'ailes volantes en V à extrémité libre dont la flèche peut varier entre 0° et 45° et dont la section perpendiculaire à l'axe de rotation a la forme d'un profil d'aile quelconque (biconvexe symétrique ou dissymétrique, creux, ou à double courbure). Ces pales sont reliées au niveau de leur portion 25 centrale à un moyeu 3 solidaire d'un arbre d'entraînement non représenté par des bras rigides 15a, 15b, 15c. Comme le représente la vue en coupe de la figure 3B, chaque bras 15 a un profil dont l'épaisseur maximale est rejetée vers l'arrière du profil. Plus particulièrement, si on désigne 30 par a la corde de ce profil, la région d'épaisseur maximale, e, du bras est à une distance b du bord d'attaque 16 du bras comprise entre 40% et 80 % de la valeur de la corde de ce bras. Ce profil, dit NACA (série 6), vise à reculer le plus possible vers l'aval le point de transition vers la turbulence 35 apparaissant lorsque s'achève le gradient de pression favorable 10 15 B10341 - B2282 9 (tel que la pression décroît vers l'aval). Dans cette perspective un profil dit Natural-Laminar-Flow aurait pu être également et avantageusement choisi. On observera que le bord de fuite 18 du bras 15 sur la face interne de la pale associée est proche du bord de fuite de la pale de sorte que l'inévitable déstabilisation de la couche limite sur le bras interfère le moins possible avec le même phénomène se produisant de toutes façons en regard sur la pale. De plus, comme on le voit mieux sur la figure 3C, il est prévu un congé de raccordement 17 au niveau du raccord entre le pied de chaque bras et la pale que ce bras rejoint sur toute la périphérie de ce pied de façon à limiter les interactions entre couches limites se développant en regard sur la pale et sur le bras, notamment lorsque l'une des deux au moins est soumise à un gradient de pression adverse (tel que la pression croît vers l'aval). Le rayon du congé de raccordement est compris b à 10b, b étant l'épaisseur de la couche limite incidente. On notera que cette valeur b est parfaitement déterminable par l'homme de l'art connaissant le courant maximal du fluide dans lequel doit être immergée la turbine. Cette valeur correspond à l'épaisseur, qui serait la plus importante de la couche limite non perturbée par la turbine. La couche limite, supposée turbulente, ne cesse de croître, à partir de la face avant de la turbine qui correspond approximativement au bord d'attaque de la pale. Cette valeur maximale est donc sur la face arrière de la turbine. Elle s'exprime de la façon suivante : b = 0,16.D.Re-1/7 où D est le diamètre de la turbine (de préférence égal à H - voir figure 1A), et Re désigne le nombre de Reynolds : Re =DU/v, où U est la vitesse du courant incident et v la viscosité cinématique du fluide. Dans toutes les variantes décrites ci-après, qui constituent des améliorations supplémentaires de la présente invention, on conserve les caractéristiques décrites ci-dessus en relation avec la figure 3, à savoir la forme du profil du B10341 - B2282 10 bras avec une zone d'épaisseur maximum reculée, l'existence d'un congé de raccordement au niveau de la jonction bras/pale, et le maintien du bord de fuite du bras vers le bord de fuite de la pale au niveau de la jonction bras-pale ou éventuellement au- delà de ce bord. Les figures 4A et 4B sont des vues en perspective respectivement d'une variante de turbine selon un mode de réalisation de l'invention et de la jonction bras-pale de cette turbine, et la figure 4C est une vue de dessus de la jonction bras-pale de la turbine des figures 4A et 4B. Selon une première caractéristique, visible en figure 4A, on prévoit des bras courbes partant radialement du moyeu puis se courbant vers l'avant (dans la direction de rotation de la turbine). Comme cela est mieux représenté en figure 4C, le bras se raccorde selon un angle a compris entre 30° et 80° avec le plan de général de la pale. Selon une deuxième caractéristique, la jonction bras/pale est modifiée par rapport au mode de réalisation des figures 3A et 3C. Plus particulièrement, comme on le voit mieux en figures 4A et 4B, le bord d'attaque 26 de chaque bras 25 est en retrait par rapport au bord d'attaque 27 de chaque pale 21. Si le raccordement entre le bord d'attaque du bras et la pale est trop abrupt, la partie de la couche limite sur la pale en amont du bras tend à décoller et à initier, lors de l'impact sur le bras, une zone de recirculation avec un ou plusieurs tourbillons transversaux dits d'arrêt. On notera que cette deuxième caractéristique (retrait du bord d'attaque de chaque bras 25 par rapport au bord d'attaque 27 de la pale correspondante et prévision d'une extension 28) s'applique aussi bien dans le cas de bras rectilignes que dans le cas de bras courbes. Ce bras est en outre modifié par rapport aux modes de réalisation précédents en ce que le bord de fuite du bras s'incurve vers l'amont de sorte que la corde du bras se réduise jusqu'à une valeur prescrite par les calculs de structure. Une tel mode de réalisation est particulièrement adapté aux TFTMP B10341 - B2282 11 classiques comportant par pale deux ou trois bras qui peuvent ainsi avoir des sections plus faibles. Les figures 5A et 5B représentent une turbine et un détail du raccord bras-pale. Dans cette variante, les caracté- ristiques sont de façon générale similaires à celles illustrées en figures 4A, 4B mais, en outre, le bord de fuite 40 de chaque bras 25 est reculé par rapport au bord de fuite 41 de chaque pale 21 de sorte que l'épaisseur maximale du bras coïncide sensiblement avec le bord de fuite de la pale. Ainsi seul un gradient de pression favorable se développe sur la partie du bras en regard de la pale. A nouveau, on notera que cette caractéristique (retrait du bord de fuite de chaque bras 25 par rapport au bord de fuite 27 de la pale correspondante) s'applique aussi bien dans le cas de bras rectilignes que dans le cas de bras courbes. Les figures 6A et 6B représentent des vues de face d'une pale 31 surmontant un bras 35 lié à un moyeu 3. Les vues en perspective correspondantes sont celles des figures 3A, 4A ou 5A. La figure 6A représente une pale droite, ayant une flèche de 0° et la figure 6B une pale en V avec une flèche de l'ordre de 30°. Selon la variante illustrée en figures 6A et 6B, la face externe 60 en figure 6A et 61 en figure 6B de la pale au droit du bras présente un évidement. Des congés de raccordement importants (jusqu'à 1/5 de la hauteur H/2 de la demi-pale sont prévus dans ce mode de réalisation. Une conséquence défavorable de l'existence de ces congés de raccordement importants est de rendre massif le raccordement, ce qui augmente le maître couple vis-à-vis de l'écoulement incident et donc la trainée. La prévision de l'évidement 60, 61 permet d'éviter cet inconvénient et de limiter cette augmentation du maître couple. Les figures 7A et 7B sont des vues en perspective d'une pale et du raccord bras/pale d'une turbine ayant certaines caractéristiques de la turbine représentée dans la figure 4A à savoir des bras courbes, le bord d'attaque 26 de chaque bras 25 étant en retrait par rapport au bord d'attaque 27 de chaque pale B10341 - B2282 12 21. Le raccord bras-pale est en revanche différent. Dans la figure 4A les lignes du bord d'attaque de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras et la ligne du bord d'attaque du bras, ne sont pas connexes (ne se rencontrent pas). Les lignes du bord de fuite de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras et la ligne du bord d'attaque du bras, sont connexes mais présentent une cassure au niveau de la jonction. Le mode de réalisation des figures 7A et 7B est tel que les lignes des bords d'attaque pales-bras sont connexes et lisses ainsi que les lignes des bords de fuite pales-bras. Plus précisément les profils de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras fusionnent avec le profil de bras en adoptant progressivement l'un, le demi-profil haut et l'autre, le demi-profil bas du bras. Ainsi les lignes du bord d'attaque et de fuite de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras viennent progressivement converger tangentiellement vers la ligne du bord d'attaque et de bord de fuite du bras, respectivement. Ce faisant, la corde du profil de chaque demi-pale décroît et son épaisseur croît tandis que l'on se rapproche de la jonction pale-bras. Il en résulte la présence d'une échancrure 63 à l'opposé du raccordement bras-pale. La figure 8 est une vue en perspective d'une turbine présentant toutes les caractéristiques des divers modes de réalisation de la présente invention. Chaque pale adopte en outre de part et d'autre du bras une forme d'aile volante en V inversé, c'est-à-dire dont la flèche peut varier entre -45° et 0°. Les bras courbes présentent certaines des caractéristiques inversées du bras de la figure 4A. La présente invention est susceptible de nombreuses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art qui pourra notamment adopter diverses variantes décrites dans les publications antérieures des inventeurs. Enfin, la présente invention a été décrite dans le cas de turbomachines fonctionnant dans des courants liquides B10341 - B2282 13 (hydroliennes). On pourra adapter la présente invention à des turbomachines fonctionnant dans des courants gazeux (éoliennes). REVENDICATIONS1. Turbine hydraulique à flux transverse mue par des forces de portance exercées sur les pales, comprenant un arbre d'entraînement et des pales motrices réparties autour de l'arbre d'entraînement, chaque pale motrice (11, 21) étant reliée à l'arbre d'entraînement (3) par au moins un bras (15, 25), dans laquelle : le bord d'attaque (16) de chaque bras a un profil hydrodynamique symétrique dont l'épaisseur maximale (e) est située vers l'arrière du profil, à une distance (b) par rapport au bord d'attaque variant entre 40% et 80 % de la longueur (a) de la corde de ce profil ; le bord de fuite du bras sur la face interne de la pale associée est au niveau du bord de fuite de la pale ou est reculé par rapport à celui-ci ; et un congé de raccordement (17) est prévu au niveau de chaque jonction bras/pale sur toute la périphérie du pied du bras, le rayon de ce congé de raccordement étant compris entre b à 10b, b étant l'épaisseur de la couche limite incidente. 2. Turbine selon la revendication 1, dans laquelle la naissance du bord d'attaque (26) du bras (25) sur la face interne de la pale associée est reculée, par rapport au bord d'attaque de ladite pale (21), d'une distance (d) égale à 30 à 50 % de la longueur (c) de la corde de la pale au niveau de la jonction pale/bras. 3. Turbine selon la revendication 2, dans laquelle la naissance du bord d'attaque du bras sur la face interne de la pale associée est munie d'une extension (28) du bord d'attaque du bras dans la zone amont de jonction avec la pale ; cette extension, de forme sensiblement triangulaire, démarrant du bord d'attaque du pied de la pale pour rejoindre progressivement le bord d'attaque du bras, la longueur de l'extension sur le bord d'attaque du bras étant de l'ordre de la moitié (d/2) de la distance de recul.B10341 - B2282 15 4. Turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à J, dans laquelle chaque bras (25), dont la corde est sensiblement constante, a une forme courbe de telle sorte que la ligne du bord d'attaque est concave et la ligne du bord de fuite convexe. 5. Turbine selon la revendication 4, dans laquelle l'angle (a) formé par la corde de la pale au niveau de la jonction pale/bras et le bord d'attaque du bras est compris entre 30° et 80°. 6. Turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle le bord de fuite du bras est reculé afin que l'épaisseur maximale (e) du bras coïncide sensiblement avec le bord de fuite de la pale. 7. Turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle, quand le rayon du congé de raccordement est voisin de sa valeur maximale (105), les faces externes des pales sont creusées au niveau de la jonction pale/bras de façon à définir un évidement (60, 61). 8. Turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans laquelle, les lignes du bord d'attaque de chaque moitié de pale située de part et d'autre du bras viennent progressivement converger tangentiellement vers la ligne du bord d'attaque du bras, les profils de ces deux moitiés fusionnant avec le profil de bras en adoptant l'un, le demi-profil haut et l'autre, le demi-profil bas du bras. 9. Turbine selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle chaque pale est reliée à l'arbre par un bras unique et a de part et d'autre de ce bras une forme d'aile volante en flèche, droite, ou en flèche inversée.