Brevet FR2972481A1 — publié le 20120914

La présente invention a pour objet une machine thermique alternative à fluide de travail gazeux et à apport de chaleur externe ainsi qu'un compresseur, un moteur, un moteur/compresseur comportant une telle machine et un système cogénération comportant un tel moteur ou moteur/compresseur. Cette machine thermique alternative à fluide de travail gazeux et à apport de chaleur externe autrement appelé moteur à air chaud pour ses applications motrices s'inscrit dans la perspective de conversion thermodynamique de la grande majorité des sources de chaleur. Les variations rapides et efficaces de puissance sont difficiles à obtenir avec les moteurs à combustion externe. Ceux-ci sont plus aptes à fonctionner à puissance nominale constante. Ce point constitue un désavantage notamment pour une utilisation dans l'industrie automobile. En effet, la variation de régime de ces moteurs est particulièrement complexe à réaliser car elle ne peut se faire qu'en agissant sur le taux de compression du fluide de travail. Le document FR2512881A1 décrit une machine thermique ainsi qu'un moteur à air chaud comprenant des soufflets comme chambres de 20 compression et de détente. Les chambres de compression ou de détente peuvent être simples ou annulaires, c'est-à-dire comprises entre deux soufflets concentriques, afin d'optimiser les échanges thermodynamiques de par la grande surface d'échange mise à disposition par les soufflets, et de minimiser les pertes 25 mécaniques. Ce document divulgue également un compresseur muni de soupapes, et en particulier de clapets dont la chambre de compression est basée sur ce même principe de soufflets concentriques. Cependant, le dispositif décrit dans ce document ne permet pas de 30 variation de charge rapide et efficace, et n'est optimisé que pour un seul point de fonctionnement. Par ailleurs, les récupérateurs engendrent des volumes morts importants, qui grèvent les performances de ce moteur. La présente invention a pour but de résoudre tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus par la réalisation d'une machine thermique 35 apte à répondre efficacement aux variations rapides de puissance mécanique ou électrique, via son alternateur linéaire et son convertisseur statique de puissance dédiés. Un autre but de l'invention est d'optimiser la consommation en énergie primaire, par son aptitude à s'intégrer aux systèmes de cogénération 5 existants ou à venir. A cet effet, la présente invention a pour objet une machine thermique alternative à fluide de travail gazeux et à apport de chaleur externe caractérisée en ce qu'elle comprend : - une première enceinte, ladite première enceinte étant délimitée 10 par une première bride mobile entre une position de point mort haut et une position de point mort bas, et une première culasse fixe agencée en regard de ladite première bride, ladite première bride et ladite première culasse étant jointes par des premières parois latérales formées par au moins un premier soufflet à amplitude variable, 15 - une seconde enceinte, distincte de la première enceinte, ladite seconde enceinte étant délimitée par une seconde bride mobile entre une position de point mort haut et une position de point mort bas, et une seconde culasse fixe agencée en regard de ladite seconde bride, ladite seconde bride et ladite seconde culasse étant jointes par des secondes parois latérales formées 20 par au moins un second soufflet à amplitude variable, - des premiers moyens de communication fluidique entre la première enceinte et l'extérieur de la première enceinte, - des deuxièmes moyens de communication fluidique entre la seconde enceinte et l'extérieur de la seconde enceinte, 25 - des troisièmes moyens de communication fluidique entre la première enceinte et la seconde enceinte, - des moyens de chauffage ou de refroidissement du fluide de travail gazeux circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique, 30 - des moyens de régulation de l'ouverture et de la fermeture des premiers, deuxièmes et troisièmes moyens de communication fluidique au départ et à l'arrivée de la première enceinte et de la seconde enceinte selon un cycle de fonctionnement prédéterminé. Le soufflet offre une grande surface d'échange thermodynamique, 35 et une faible conductivité thermique grâce à ses parois minces, permettant de limiter l'échauffement du fluide lors de sa compression dans la première enceinte, et de favoriser le chauffage de ce même fluide lors de sa détente dans la seconde enceinte. La puissance de la machine thermique augmente avec sa cylindrée, c'est à dire le volume compris entre le point mort haut PMH et le point mort bas PMB. La cylindrée variable de la machine thermique, proportionnelle à l'amplitude, est contrôlée grâce aux lois d'asservissement adoptées par des moyens de régulation. Les moyens de régulation adaptent automatiquement l'ouverture et la fermeture des soupapes au cycle thermodynamique adéquat et à l'amplitude 10 ou cylindrée de la machine thermique. Selon un mode de réalisation, les moyens de régulation régulent la puissance utile des moyens de chauffage ou de refroidissement. Selon un mode de réalisation, l'au moins un soufflet de la première enceinte et/ou l'au moins un soufflet de la seconde enceinte sont métalliques. 15 Cette disposition permet de disposer d'un matériau pouvant assurer de fortes contraintes mécaniques, de température et de pression. Selon un mode de réalisation, les moyens de chauffage ou de refroidissement comportent un échangeur thermique agencé pour récupérer une partie de la chaleur d'un fluide caloporteur de chauffage extérieur circulant 20 dans le circuit primaire de cet échangeur thermique pour la transmettre au fluide de travail gazeux circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique, le circuit secondaire de ce même échangeur thermique comprenant une partie de ces mêmes troisièmes moyens de communication fluidique, ou comportent un échangeur thermique agencé pour 25 récupérer une partie de la chaleur du fluide de travail circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique pour la transmettre à un fluide caloporteur de refroidissement extérieur circulant dans le circuit primaire de cet échangeur thermique, le circuit secondaire de ce même échangeur thermique comprenant une partie de ces mêmes troisièmes moyens de communication 30 fluidique. Selon un mode de réalisation, les moyens de chauffage comportent en plus du premier échangeur thermique, un deuxième échangeur thermique, agencé pour récupérer une partie de la chaleur du fluide expulsé de la seconde enceinte par les deuxièmes moyens de communication fluidique 35 dont une partie constitue le circuit primaire de ce deuxième échangeur thermique, pour la transmettre au fluide circulant dans le circuit secondaire de ce même deuxième échangeur thermique, le circuit secondaire de ce même deuxième échangeur thermique comprenant une deuxième partie des troisièmes moyens de communication fluidique disposée en aval de la première partie comprise dans le premier échangeur thermique. Cette disposition permet de régénérer le fluide s'échappant de la seconde enceinte en récupérant une partie de sa chaleur pour la transférer au fluide arrivant dans le premier échangeur thermique, à destination de cette même seconde enceinte. Selon un mode de réalisation, la machine thermique comporte en plus des premiers moyens de chauffage ou de refroidissement du fluide circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique, des deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement de l'au moins un soufflet de la seconde enceinte et/ou des moyens de refroidissement de l'au moins un soufflet de la première enceinte, les moyens de régulation commandant la puissance utile de ces moyens de chauffage ou de refroidissement et/ou de ces moyens de refroidissement en fonction du travail requis à la machine thermique alternative. Cette disposition permet de maintenir le fluide chaud ou froid après son arrivée dans la seconde enceinte par les troisièmes moyens de communication fluidique etlou de le maintenir froid après son arrivée dans la première enceinte par les premiers moyens de communication fluidique. De plus, le contrôle du deuxième moyen de chauffage du soufflet de la seconde enceinte et du moyen de refroidissement du soufflet de la première enceinte permet de sélectionner le cycle thermodynamique de la machine thermique dans son application moteur. En effet, l'augmentation de la puissance de chauffe de l'au moins un soufflet de la seconde enceinte et de la puissance de refroidissement de l'au moins un soufflet de la première enceinte permet de faire évoluer le cycle de départ proche du cycle de Joule (compression et détente adiabatiques) vers un cycle proche du cycle d'Ericsson (compression et détente isothermes). L'augmentation de cette puissance de chauffe de l'au moins un soufflet de la seconde enceinte et de refroidissent de l'au moins un soufflet de la première enceinte permet d'accroître d'avantage la puissance de la machine thermique, mais diminue son rendement énergétique. D'autre part, le rapport des volumes de compression et de détente varie selon le cycle thermodynamique en présence. En effet, le ratio entre le volume de détente et le volume de compression augmente lorsque le cycle thermodynamique se rapproche du cycle d'Ericsson. Dans ce mode de fonctionnement, la machine thermique est dimensionnée pour fonctionner avec le meilleur rendement en cycle de Joule, c'est-à-dire lorsque le chauffage de la seconde enceinte est minimum. Dans son application moteur, afin d'éviter la production inutile d'une pression résiduelle en fin de détente lorsque la puissance de chauffe de la seconde enceinte augmente, un papillon réduit la masse de fluide de travail pénétrant à l'intérieur de la première enceinte. La variation de position de ce papillon est donc asservie à la puissance du système de chauffage du soufflet de la seconde enceinte. D'autre part, le synchronisme des deux enceintes de travail est assuré par des arbres de guidage solidaires de la bride de la première enceinte et de la bride de la seconde enceinte. Selon un mode de réalisation, les deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement comprennent un fluide chaud ou froid enveloppant l'au moins un soufflet de la seconde enceinte, et/ou les moyens de refroidissement comprennent un fluide froid enveloppant l'au moins un soufflet de la première enceinte. Cette disposition permet un transfert de chaleur homogène au travers l'au moins un soufflet de la seconde enceinte et/ou l'au moins un soufflet de la première enceinte, les termes chaud et froid devant être considérés par rapport à la température du fluide de travail. Selon un mode de réalisation, l'au moins un soufflet de la seconde enceinte et/ou l'au moins un soufflet de la première enceinte comprend une double paroi, les deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement étant agencés pour véhiculer un fluide caloporteur de chauffage ou un fluide caloporteur de refroidissement destiné à circuler à l'intérieur de la double paroi de l'au moins un soufflet de la seconde enceinte, et/ou les moyens de refroidissement étant agencés pour véhiculer un fluide caloporteur de refroidissement destiné à circuler à l'intérieur de la double paroi de l'au moins un soufflet de la première enceinte. Cette disposition permet d'exploiter la zone annulaire entre les deux parois de l'au moins un soufflet considéré comme chambre de circulation du fluide de chauffage ou de refroidissement pour la seconde enceinte, et/ou du fluide de refroidissement pour la première enceinte. Selon un mode de réalisation, les deux parois de la double paroi sont reliées sur au moins une ondulation de l'au moins un soufflet par un anneau comprenant un passage, le passage étant agencé de manière diamétralement opposée d'un anneau à l'autre d'une ondulation de l'au moins un soufflet, l'un des fluides caloporteur de chauffage ou de refroidissement étant destiné à circuler à travers l'ensemble des passages de l'ensemble des anneaux. Cette disposition permet d'améliorer l'échange thermique en augmentant le parcours du fluide caloporteur de chauffage ou de refroidissement entre l'entrée et la sortie de l'au moins un soufflet, et de réduire l'encombrement des canaux d'entrée et de sortie du fluide dans l'au moins un soufflet tout en conservant une bonne homogénéité des transferts de chaleur au travers des parois de l'au moins un soufflet. Selon un mode de réalisation, les moyens de régulation comportent un ensemble de soupapes dont au moins une soupape d'admission du fluide dans la seconde enceinte et au moins une soupape d'échappement du fluide se trouvant dans la seconde enceinte, ces au moins unes soupapes d'admission et d'échappement étant mobiles entre une position de fermeture et une position d'ouverture, et disposées sur la seconde culasse de la seconde enceinte. Selon un mode de réalisation, les moyens de régulation comportent un ensemble de soupapes dont au moins une première soupape d'admission du fluide dans la première enceinte, et au moins une première soupape d'échappement du fluide se trouvant dans la première enceinte, ces au moins premières soupapes d'admission et d'échappement étant mobiles entre une position de fermeture et une position d'ouverture, et disposées sur la première culasse de la première enceinte, et au moins une deuxième soupape d'admission du fluide dans la seconde enceinte et au moins une deuxième soupape d'échappement du fluide se trouvant dans la seconde enceinte, ces au moins deuxièmes soupapes d'admission et d'échappement étant mobiles entre une position de fermeture et une position d'ouverture, et disposées sur la seconde culasse de la seconde enceinte. Selon un mode de réalisation, les moyens de régulation comportent en outre un ensemble de moyens de commande agissant sur la position d'au moins deux soupapes, au moins un capteur de position de la première bride et/ou de la seconde bride et/ou au moins un capteur de pression de la première enceinte et/ou de la seconde enceinte, des moyens d'acquisition agencés pour recevoir des données de contrôle des capteurs de position et/ou de pression et agencés pour transmettre des données de commande à au moins une partie des moyens de commande. Cette disposition permet de s'affranchir de l'utilisation d'un arbre à cames, consommateur important d'énergie, pour la commande du positionnement des soupapes, et offre l'avantage de piloter individuellement chacune des soupapes et d'adapter le fonctionnement de la machine thermique à l'utilisation souhaitée. Avantageusement, les moyens de régulation comportent également un papillon mobile entre une position de fermeture et une position d'ouverture, disposé dans les moyens de communication fluidique et agencé pour contrôler le débit du fluide de travail pénétrant dans la première enceinte. Selon un mode de réalisation, les moyens de commande comprennent des vérins, par exemple pneumatiques à commande électrique, pour commander l'ouverture et/ou la fermeture d'au moins deux soupapes. Selon un mode de réalisation, les moyens de commande comprennent des moyens de rappel pour commander l'ouverture et/ou la fermeture des soupapes. Avantageusement, la machine thermique comporte une bague de contre pression présentant une géométrie cylindrique, reliée solidairement selon son axe à la queue de l'au moins une soupape d'admission de la seconde enceinte et munie d'au moins un évidement périphérique disposé entre sa face postérieure et sa face antérieure. Cette disposition permet d'empêcher l'ouverture intempestive de l'au moins une soupape d'admission de la seconde enceinte pouvant être provoquée par la forte pression s'exerçant sur le collet de cette même au moins une soupape d'admission de la seconde enceinte dans une application quelconque de la machine thermique, la mise en pression ayant eu lieu dans la première enceinte. De plus, cette disposition permet de limiter la masse mobile et donc l'inertie de la soupape d'admission ainsi que de limiter l'apparition de fuites en créant des pertes de charge induites par la génération d'un écoulement tourbillonnaire à l'intérieur de l'au moins un évidement périphérique Selon un mode de réalisation, la première culasse comprend un premier bossage s'étendant respectivement à l'intérieur de la première enceinte sur une hauteur comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la première culasse et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre la première culasse et la première bride de la première enceinte lorsque la première bride se trouve au point mort haut, et/ou la seconde culasse comprend un second bossage s'étendant respectivement à l'intérieur de la seconde enceinte sur une hauteur comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la seconde culasse et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre la seconde culasse et la seconde bride de la seconde enceinte lorsque la seconde bride se trouve au point mort haut. Cette disposition a pour effet de réduire ou au mieux d'éviter tout volume mort de l'au moins un soufflet de la première enceinte et/ou de la seconde enceinte. Selon un mode de réalisation, les premières parois latérales de la première enceinte sont formées par deux soufflets concentriques et/ou les secondes parois latérales de la seconde enceinte sont formées par deux soufflets concentriques. Cette disposition permet de créer une première enceinte et/ou une seconde enceinte dans un volume présentant une forme générale de cylindre creux formé entre les deux soufflets concentriques, le creux à l'intérieur du cylindre augmentant la surface d'échange thermodynamique entre la première enceinte et/ou la seconde enceinte et l'extérieur. La présente invention a également pour objet un moteur comprenant une machine thermique alternative telle que décrite précédemment, la première enceinte constituant une enceinte dite de compression et la seconde enceinte constituant une enceinte dite de détente. Selon un mode de réalisation de ce moteur, les premiers moyens de communication fluidique sont reliés aux deuxièmes moyens de communication fluidique pour former un circuit fermé et comportant des moyens de refroidissement du fluide de travail circulant dans les deuxièmes moyens de communication fluidique. Cette disposition permet d'utiliser un fluide autre que l'air ayant des propriétés physiques permettant d'exploiter le cycle thermodynamique du moteur dans de meilleures conditions, par exemple de l'hélium inerte ne subissant pas de changement de phase au cours du cycle thermodynamique du moteur. La présente invention a également pour objet un compresseur à cylindrée variable à deux étages comportant une machine thermique alternative telle que décrite précédemment, la première enceinte constituant une première enceinte dite de compression et la deuxième enceinte constituant une deuxième enceinte dite de compression, et un dispositif d'entraînement d'arbres de guidage solidaires de la bride de la première enceinte et de la bride de la seconde enceinte. La présente invention a également pour objet un moteur/compresseur comportant d'une part une machine thermique alternative telle que décrite précédemment, la première enceinte étant une enceinte dite de compression et la seconde enceinte étant une enceinte dite de détente et l'enceinte dite de compression étant surdimensionnée par rapport à l'enceinte dite de détente, et comprenant d'autre part un réservoir étanche de stockage en communication avec les troisièmes moyens de communication fluidique. La présente invention a également pour objet un système de cogénération comportant un moteur thermique alternatif tel que décrit précédemment ou un moteur/compresseur tel que décrit précédemment. Cette disposition permet de récupérer de la chaleur produite par une source thermique, telle des fumées de combustion, pour produire de l'électricité par le moteur thermique alternatif ou par le moteur/compresseur associé à un alternateur linéaire. Selon un mode de réalisation, le système de cogénération comporte au moins un alternateur linéaire, la puissance électrique produite par l'au moins un alternateur linéaire étant asservie en partie au contrôle du cycle de fonctionnement du moteur ou du moteur/compresseur. Cette disposition permet d'amortir le mouvement des soufflets à l'approche de la position de point mort bas et/ou de point mort haut. De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une machine thermique alternative selon l'invention. La figure 1 est un schéma synoptique d'ensemble d'une machine thermique alternative selon l'invention utilisée en tant que système de cogénération comportant un moteur thermique alternatif. La figure 2a illustre le début et la fin d'une première phase du cycle de fonctionnement de la machine thermique de la figure 1. La figure 2b illustre le début et la fin d'une deuxième phase du cycle de fonctionnement de la machine thermique de la figure 1. La figure 2c illustre le début et la fin d'une troisième phase du cycle de fonctionnement de la machine thermique de la figure 1. La figure 2d illustre le début et la fin d'une quatrième phase du cycle de fonctionnement de la machine thermique de la figure 1. La figure 3a montre une vue de profil en coupe d'un soufflet d'une machine thermique alternative selon un premier mode de réalisation. La figure 3b montre une vue de dessus du soufflet illustré à la figure 3a. La figure 4a montre une vue de profil en coupe d'un soufflet d'une machine thermique alternative selon un deuxième mode de réalisation. La figure 4b montre une vue de dessus du soufflet illustré à la figure 4a. La figure 5 montre une vue de profil en coupe détaillée d'une partie de la machine thermique alternative de la figure 1 selon deux positions différentes. La figure 6 montre une vue d'ensemble de profil en coupe d'une partie de la machine thermique alternative de la figure 1. La figure 7a montre une vue en coupe longitudinale d'une partie de la machine thermique de la figure 6 équipée d'une pluralité d'alternateurs linéaires selon un premier mode de réalisation. La figure 7b montre une vue en coupe longitudinale d'une partie de la machine thermique de la figure 6 équipé d'un seul alternateur linéaire selon 25 un deuxième mode de réalisation. La figure 8 montre une vue de profil en coupe détaillée d'une machine thermique présentant une configuration à deux soufflets concentriques pour la première enceinte et la seconde enceinte. La figure 9 est un schéma synoptique d'une machine thermique 30 utilisée en tant que compresseur à deux étages de compression. La figure 10 illustre le diagramme de Clapeyron de plusieurs cycles thermodynamiques illustrant le fonctionnement d'un moteur thermique alternatif selon l'invention. Comme illustré sur les figures 1, 2a à 2d, 6, 7a, 7b, 8 et 9, une 35 machine thermique alternative 1 à fluide F de travail gazeux et à apport de chaleur externe comprend une première enceinte 20 et une seconde enceinte 30. La première enceinte 20 est délimitée d'une part par une première bride 23 mobile entre une position de point mort haut PMH et une position de point mort bas PMB, et d'autre part par une première culasse 21 fixe agencée en regard de ladite première bride 23, ladite première bride 23 et ladite première culasse 21 étant jointes par des premières parois latérales 24 formées par un premier soufflet métallique 40a à amplitude variable. La seconde enceinte 30, distincte de la première enceinte 20, est de la même manière délimitée d'une part par une seconde bride 33 mobile entre une position de point mort haut PMH et une position de point mort bas PMB, et d'autre part par une seconde culasse 31 fixe agencée en regard de ladite seconde bride 33, ladite seconde bride 33 et ladite seconde culasse 31 étant jointes par des secondes parois latérales 34 formées par un second soufflet métallique 40b à amplitude variable. La forme générale de la première enceinte 20 et de la seconde enceinte 30 est déterminée respectivement par la forme des soufflets métalliques 40a, 40b. Dans l'exemple présenté notamment aux figures 1, 6 et 9, les soufflets métalliques 40a, 40b présentent une forme générale de cylindre. Néanmoins, la présente invention n'est pas limitée à cette forme géométrique particulière, les soufflets métalliques 40a, 40b pouvant par exemple présenter une forme générale de parallélépipède de section rectangulaire ou carrée. En outre, une machine thermique alternative 1 comporte également des premiers moyens de communication fluidique 2, des deuxièmes moyens de communication fluidique 3 et des troisièmes moyens de communication fluidique 4. Dans une application de la machine thermique 1 en tant que moteur, la première enceinte 20 est dite de compression et la seconde 30 enceinte est dite de détente. Les premiers moyens de communication fluidique 2 s'étendent entre une extrémité 2a et une extrémité 2b, mettant en communication respectivement l'air ambiant avec une entrée de l'enceinte dite de compression 20 dans laquelle est positionnée une soupape d'admission 25a mobile entre 35 une position d'ouverture et une position de fermeture de ladite entrée de l'enceinte dite de compression 20. Comme illustré à la figure 6, l'extrémité 2a des premiers moyens de communication fluidique 2 peut avantageusement être reliée à un filtre à air 18. Les deuxièmes moyens de communication fluidique 3 s'étendent entre une extrémité 3b et une extrémité 3a mettant en communication respectivement l'air ambiant avec une sortie de l'enceinte dite de détente 30 dans laquelle est positionnée une soupape d'échappement 35b mobile entre une position d'ouverture et une position de fermeture de ladite sortie de l'enceinte dite de détente 30. Les troisièmes moyens de communication fluidique 4 s'étendent entre une extrémité 4a et une extrémité 4b mettant en communication respectivement une sortie de l'enceinte dite de compression 20 dans laquelle est positionnée une soupape d'échappement 25b mobile entre une position d'ouverture et une position de fermeture de ladite sortie de l'enceinte dite de compression 20, et une entrée de l'enceinte dite de détente 30 dans laquelle est positionnée une soupape d'admission 35a mobile entre une position d'ouverture et une position de fermeture de ladite entrée de l'enceinte dite de détente 30. Ces différents moyens de communication fluidique 2, 3, 4 sont en partie réalisés par la formation de conduits à l'intérieur des culasses 21, 31. Les soupapes d'admission 25a et d'échappement 25b de l'enceinte dite de compression 20 sont disposées sur un bossage 22 de la culasse 21 afin de réduire ou au mieux d'éviter un volume mort à l'intérieur de l'enceinte dite de compression 20 au point mort haut PMH de la bride 23 de celle-ci. La hauteur de ce bossage 22 à l'intérieur de l'enceinte dite de compression 20 est comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la culasse 21 et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre le plan de culasse 21 et la bride 23 de l'enceinte dite de compression 20 lorsque la première bride 23 se trouve au point mort haut PMH lors de la compression maximale du soufflet métallique 40a. De la même façon, les soupapes d'admission 35a et d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 30 sont disposées sur un bossage 32 de la culasse 31 afin de réduire ou au mieux d'éviter un volume mort à l'intérieur de l'enceinte dite de détente 30 au point mort haut PMH de la bride 33 de celle-ci. La hauteur de ce bossage 32 à l'intérieur de l'enceinte dite de détente 30 est comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la culasse 31 et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre le plan de culasse 31 et la bride 33 de l'enceinte dite de détente 30 lorsque la première bride 33 se trouve au point mort haut PMH lors de la compression maximale du soufflet métallique 40b. Ainsi, ces bossages 22, 32 réduisent significativement les volumes morts présents lorsque les soufflets 40a, 40b sont comprimés au maximum. Comme illustré en particulier sur la figure 1, une machine thermique alternative 1 utilisée dans une application motrice comprend également des premiers moyens de chauffage 5 comportant un premier échangeur thermique 6 et un deuxième échangeur thermique 7 autrement appelé régénérateur. Le premier échangeur thermique 6 comprend un circuit primaire 6a véhiculant un fluide caloporteur de chauffage 43 préalablement chauffé par une source de chaleur extérieure 6' et un circuit secondaire 6b comprenant une partie des troisièmes moyens de communication fluidique 4 entre une sortie de l'enceinte dite de compression 20 et une entrée de l'enceinte dite de détente 30. Le deuxième échangeur thermique 7 autrement appelé régénérateur, comporte quant à lui un circuit primaire 7a comprenant une partie des deuxièmes moyens de communication fluidique 3 mettant en communication une sortie de l'enceinte dite de détente 30 avec l'air ambiant, et un circuit secondaire 7b comprenant une partie des troisièmes moyens de communication fluidique 4 entre une sortie de l'enceinte dite de compression 20 et une entrée de l'enceinte dite de détente 30, cette partie étant disposée en amont de celle du premier échangeur thermique 6. La machine thermique alternative 1 comprend également des deuxièmes moyens de chauffage 8 du soufflet 40b de l'enceinte dite de détente 30 et des moyens de refroidissement 16 du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20 illustrés en partie plus particulièrement aux figures 3a à 4b. Dans un premier mode de réalisation non illustré, les moyens de chauffage 8 du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30 consistent à plonger directement le soufflet de détente 40b à paroi simple dans un fluide chaud, par exemple des fumées issues de la combustion de biomasses, tels que du bois ou bien des déchets organiques. Par analogie, dans un mode de réalisation non illustré, les moyens de refroidissement 16 du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20 consistent à plonger directement le soufflet 40a à paroi simple dans un fluide froid, par exemple de l'air refroidi par un circuit d'eau froide. Comme illustré sur ces figures 3a à 4b, dans un autre mode de réalisation, chacun des soufflets métalliques 40a, 40b comprend une double paroi formée par une paroi intérieure 41a délimitant l'enceinte 20, 30 et une paroi extérieure 41b au contact du milieu extérieur à l'enceinte 20, 30 considérée. Selon une première variante illustrée aux figures 3a, 3b, les deux parois 41a, 41b du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30 respectivement du soufflet métallique 40a de l'enceinte dite de compression 20 sont reliées d'une part sur une de ses deux extrémités supposée supérieure par la culasse 31 respectivement 21 et sur l'autre de ses deux extrémités supposée inférieure par la bride mobile 33 respectivement 23, et d'autre part sur au moins une ondulation 42 par un anneau percé 45 créant un passage 46 pour un fluide caloporteur de chauffage 43 destiné à circuler entre la double paroi du soufflet 40b de l'enceinte dite de détente 30, respectivement un fluide caloporteur de refroidissement 47 destiné à circuler entre la double paroi du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20. Le passage 46 d'un anneau 45 disposé au niveau d'une ondulation 20 42 donnée est disposé de manière diamétralement opposée au passage 46 de l'anneau 45 disposé au niveau d'une ondulation 42 le plus proche. Le profil d'un anneau percé 45 et de ce passage 46 est plus particulièrement visible sur la figure 3b, ce dernier présentant la forme d'un arc de cercle aux extrémités arrondies pour favoriser les écoulements des fluides 25 43, 47. De même, la culasse 31 et/ou la culasse 21 présente un passage d'entrée 44a et la bride mobile 33 et/ou la bride mobile 23 présente un passage de sortie 44b disposé de manière diamétralement opposée au passage 46 de l'anneau 45 de l'ondulation 42 le plus proche, le passage d'entrée 44a et de 30 sortie 44b présentant également un profil en forme d'arc de cercle aux extrémités arrondies pour favoriser les écoulements des fluides 43, 47. De cette manière, le fluide caloporteur de chauffage 43, chauffé au préalable par une source de chaleur extérieure 6', circule à l'intérieur du soufflet métallique 40b depuis le passage d'entrée 44a jusqu'au passage de 35 sortie 44b en descendant successivement d'une ondulation 42 à une autre en parcourant à chaque fois un demi-périmètre de part et d'autre du soufflet métallique 40b jusqu'à atteindre le passage 46 suivant, tout en transférant de la chaleur au fluide F se trouvant dans l'enceinte dite de détente 30 de l'autre côté de la paroi intérieure 41a. En outre, cette source de chaleur extérieure 6' peut être la même 5 que celle utilisée pour les premiers moyens de chauffage 5 du fluide de travail F. De la même manière, le fluide caloporteur de refroidissement 47, refroidi au préalable, circule à l'intérieur du soufflet métallique 40a depuis le passage d'entrée 44a jusqu'au passage de sortie 44b en descendant 10 successivement d'une ondulation 42 à une autre en parcourant à chaque fois un demi-périmètre de part et d'autre du soufflet métallique 40a jusqu'à atteindre le passage 46 suivant, tout en absorbant de la chaleur au fluide F se trouvant dans l'enceinte dite de compression 20 de l'autre côté de la paroi intérieure 41a. 15 Selon une deuxième variante illustrée aux figures 4a, 4b, les deux parois 41a, 41 b du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30 respectivement du soufflet métallique 40a de l'enceinte dite de compression 20 sont reliées uniquement sur leur extrémité supérieure par la culasse 31 respectivement 21 et sur leur extrémité inférieure par la bride mobile 33 20 respectivement 23. Cependant, à la différence de la première variante décrite précédemment, la culasse 31 respectivement 21 comprend au moins un passage d'entrée 44a débouchant dans l'espace disposé entre les deux parois 41a, 41b. 25 Dans un mode de réalisation, quatre entrées 44a présentent la forme d'arc de cercle aux extrémités arrondies et chacune d'entre elles est disposée selon un écart angulaire de 90° avec deux autres. De même, la bride mobile 33 respectivement 23 présente quatre passages de sortie 44b disposés en regard des quatre passages d'entrée 44a 30 et présentant sensiblement la même forme d'arc de cercle aux extrémités arrondies. Bien entendu, ces quatre passages de sortie 44b peuvent être décalés ou multipliés sans pour autant sortir du cadre de l'invention. De même, dans ces modes de réalisation, la culasse 31 35 respectivement 21 peut comprendre une bride fixe solidaire de la culasse 31 respectivement 21 reliant les deux parois 41a, 41b du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30 respectivement du soufflet métallique 40a de l'enceinte dite de compression 20 et comportant les passages d'entrée du fluide caloporteur de chauffage 43 respectivement du fluide caloporteur de refroidissement 47. De cette manière, le fluide caloporteur de chauffage 43, préalablement chauffé par une source de chaleur extérieure 6', circule à l'intérieur du soufflet métallique 40b depuis les passages d'entrée 44a jusqu'aux passages de sortie 44b en transférant notamment de la chaleur au fluide F se trouvant dans l'enceinte dite de détente 30 de l'autre côté de la paroi intérieure 41a. De la même manière, le fluide caloporteur de refroidissement 47, préalablement refroidi, circule à l'intérieur du soufflet métallique 40a depuis les passages d'entrée 44a jusqu'aux passages de sortie 44b en absorbant notamment de la chaleur au fluide F se trouvant dans l'enceinte dite de compression 20 de l'autre côté de la paroi intérieure 41a. Enfin, la machine thermique alternative 1 utilisée dans une application motrice comprend des moyens de régulation 9 de l'ouverture et de la fermeture des différents moyens de communication fluidique au départ et à l'arrivée de l'enceinte dite de compression 20 et de l'enceinte dite de détente 30. En outre, ces moyens de régulation 9 régulent la puissance utile des premiers moyens de chauffage 5, des deuxièmes moyens de chauffage 8 et des moyens de refroidissement 16. Ainsi, ces moyens de régulation 9 contrôlent et commandent d'une part l'inclinaison d'un papillon 17 mobile entre une position de fermeture et une position d'ouverture, disposé dans les premiers moyens de communication fluidique 2 et destiné à réguler le débit massique du fluide de travail gazeux F pénétrant dans l'enceinte dite de compression 20 et d'autre part l'ouverture et la fermeture des différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b, la puissance utile des moyens de chauffage 6 du fluide F circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique 4, la puissance utile de la source de chaleur extérieure 6' nécessaire au chauffage du fluide caloporteur de chauffage 43 et ainsi que le débit de fluide caloporteur de refroidissement 47 circulant à l'intérieur de la double paroi du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20 et le débit de fluide caloporteur de chauffage 43 circulant à l'intérieur de la double paroi du soufflet 40b de l'enceinte dite de détente 30. En outre, les moyens de régulation 9 contrôlent et commandent l'ouverture et la fermeture de robinets 19a, 19b permettant la circulation du fluide de travail F respectivement dans le circuit primaire 7a et dans le circuit secondaire 7b du régénérateur 7 dans une position de fermeture des robinets 19a, 19b et en dehors du régénérateur 7 dans un circuit de by-pass dans une position d'ouverture des robinets 19a, 19b. De même, les moyens de régulation 9 contrôlent et commandent l'ouverture et la fermeture de robinets 19c, 19d permettant respectivement de réguler le débit de fluide caloporteur de refroidissement 47 circulant à l'intérieur de la double paroi du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20 et de réguler le débit de fluide caloporteur de chauffage 43 circulant à l'intérieur de la double paroi du soufflet 40b de l'enceinte dite de détente 30. Enfin, les moyens de régulation 9 contrôlent et commandent l'ouverture et la fermeture du robinet 19e permettant de réguler le débit du fluide de chauffage 43 ou de refroidissement 47circulant dans le circuit primaire 6a de l'échangeur thermique 6. De plus, les moyens de régulation 9 comprennent des capteurs de position 13 des brides mobiles 23, 33 et/ou des capteurs de pression 14 de l'enceinte dite de compression 20 et/ou de l'enceinte dite de détente 30, des moyens d'acquisition 15 des informations délivrées par l'ensemble de ces capteurs 13, 14 ainsi que des moyens de commande 10 de la position des différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b et de réglage de la puissance utile des moyens de chauffage 8 du soufflet 40b de l'enceinte dite de détente 30. L'amplitude des enceintes de détente 30 et de compression 20 est contrôlée grâce à la commande au cours du temps des différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b. Le type de cycle thermodynamique est quant à lui contrôlé par la variation de la puissance utile du deuxième moyen de chauffage 8 et du moyen de refroidissement 16. Les moyens de régulation 9 adaptent automatiquement l'ouverture et la fermeture des différentes soupapes au cycle thermodynamique et à 35 l'amplitude ou cylindrée désirée de la machine thermique 1. Dans le mode de réalisation présenté, les moyens de commande 10 comportent des vérins pneumatiques 11 agencés pour amener les différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b vers leur position d'ouverture, et des ressorts de rappel 12 en compression et hélicoïdaux agencés pour amener les différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b vers leur position de fermeture. Néanmoins, la présente invention ne se limite pas à ce mode particulier de réalisation, celle-ci pouvant comprendre des vérins pneumatiques double effet, ou bien encore des vérins pneumatiques amenant les différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b vers leur position d'ouverture couplés avec des ressorts de rappel 12 amenant les différentes soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b vers leur position d'ouverture. La figure 1 illustre une configuration particulière d'une machine thermique alternative 1 dans son application en tant que moteur, dans un mode de réalisation selon lequel la culasse 31 de l'enceinte dite de détente 30 est munie de soupapes commandées par des vérins pneumatiques 11, et la culasse 21 de l'enceinte dite de compression 20 est munie de soupapes commandées par la pression amont et aval du fluide de travail F autrement appelées clapets. Entre autre, cette figure 1 montre que la culasse 31 comporte en plus du bossage 32 sur lequel sont disposées les soupapes d'admission 35a et d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 30, une tête de culasse 50 supportant les deux vérins pneumatiques 11. Sur ce point, comme illustré plus en détail à la figure 5, chaque vérin pneumatique 11 comprend un axe piston 51 guidé linéairement par une douille à billes 52, tous deux étant disposés dans l'axe d'une soupape 35a, 35b. Chaque soupape 35a, 35b comporte une queue de soupape 53 munie à proximité de son extrémité d'un évidement circonférentiel 54, ainsi que d'un collet 58 ou tête de soupape munie sur son contour circonférentiel d'une portée 60. Les soupapes 35a, 35b traversent respectivement un guide de soupape 56 disposé en partie dans la culasse 31 et agencé pour garantir un 35 déplacement rectiligne aux soupapes 35a, 35b. En position fermée, les portées 60 des soupapes 35a, 35b reposent sur un siège de soupape 59 disposé sur le bossage 32 permettant de garantir l'étanchéité en position fermée. A cet effet, ce siège de soupape 59 présente une forme sensiblement complémentaire à celle de la portée des soupapes 35a, 35b. Bien entendu, les soupapes d'admission 25a, 35a et les soupapes d'échappement 25b, 35b peuvent présenter un dimensionnement différent sans pour autant sortir du cadre de l'invention. Chaque ressort de rappel 12 est comprimé entre une coupelle inférieure 57 en appui sur la culasse 31 et une coupelle supérieure 55 accueillant deux demi-lunes (ou clavettes) agencées pour s'engager et être maintenues dans l'évidement circonférentiel 54 sous l'action dudit ressort de rappel 12. Cette disposition permet de maintenir les soupapes 35a, 35b sur la culasse 31 et de conférer à celles-ci une position fermée par défaut. La longueur d'un axe piston 51 d'un vérin pneumatique 11 est réglée de manière à garantir la bonne fermeture de la soupape 35a, 35b. En outre, aucun joint de queue de soupape n'est nécessaire sur cette machine thermique 1, celle-ci ne nécessitant pas de lubrification. Dans un mode de réalisation illustré à la figure 6, la culasse 31 comprend également une bague de contre pression 70, autrement appelée bague de compensation, présentant une géométrie cylindrique, reliée solidairement selon son axe à la queue 53 de la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30. En outre, cette bague de contre pression 70 est munie de deux évidement 71, 72 périphériques disposés entre sa face postérieure 73 et sa face antérieure 74 disposée en regard du collet 58 de la soupape d'admission 35a. Un guide de soupape 56' cylindrique disposé en périphérie de la 30 bague de contre pression 70 assure la fonction de guidage de la soupape d'admission 35a munie de sa bague de contre pression 70. La bague de contre-pression 70 est nécessaire afin de garantir une bonne fermeture de la soupape d'admission 35a. En effet, la machine thermique alternative 1 a la particularité de 35 posséder une pression importante en amont de la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30, contrairement aux machines thermiques traditionnelles où cette pression est environ égale à la pression atmosphérique. Cette pression exerce une force importante sur le collet 58 de cette soupape d'admission 35a qui s'oppose à la force de rappel du ressort de rappel 12 et qui peut donc provoquer l'ouverture intempestive de la soupape d'admission 35a. Ce dispositif permet d'éviter l'augmentation de la raideur et de l'encombrement du ressort de rappel 12, ainsi que des efforts mis en oeuvre pour les actionner. La bague de contre pression 70 exploite la pression en amont du collet 58 de la soupape d'admission 35a de manière à optimiser l'ouverture et la fermeture de cette soupape 35a. En outre, la géométrie cylindrique munie d'au moins un évidement 71, 72 entre la face antérieures 74 et la face postérieure 73 de cette bague de contre pression 70 confère une surface d'application importante pour la force de pression identique à celle provoquée par un élargissement du diamètre de la queue de soupape 53 à cet endroit, mais dont la masse et le taux de fuite restent inférieurs. En effet, les évidements 71, 72 provoquent des pertes de charge 20 successives des fuites passant entre la bague de contre pression 70 et le guide de soupape 56'. Ces pertes de charges sont dues à la création d'écoulement tourbillonnaire à l'intérieur des évidements 71, 72. Dans un autre mode de réalisation, l'enceinte dite de compression 25 20 peut reprendre toutes les considérations relatives à l'enceinte dite de détente 30, notamment des soupapes d'admission 25a et d'échappement 25b dont l'ouverture est commandée par les moyens de régulation 9. Dans ces modes de réalisation, les soufflets métalliques 40a, 40b des enceintes de compression 20 et de détente 30 occupent une position de 30 repos naturelle en extension maximale. Bien entendu, les soufflets métalliques 40a, 40b des enceintes de compression 20 et de détente 30 peuvent occuper une position de repos naturelle autre que celle occupée en extension maximale. De plus, les culasses 21 et 31 sont traversées par quatre guides 35 externes 61 présentant une forme de tige cylindrique. Ces quatre guides externes 61 sont montés mobiles par rapport aux culasses 21 et 31 qui elles sont fixes par rapport à un bâti. A cet effet, les culasses 21 et 31 comprennent respectivement quatre douilles à billes 63 de diamètre intérieur sensiblement égal au diamètre extérieur des guides externes 61 afin de conférer un mouvement sensiblement rectiligne à chaque guide externe 61 en limitant les frottements des quatre guides externes 61. Les brides mobiles 23 et 33 traversées par les guides externes 61 sont maintenues solidaires des quatre guides externes 61 par un moyen de maintien 64 comprenant au moins une bague de serrage et/ou un filetage des guides externes 61 et au moins un écrou serré sur le filetage afin d'enserrer les brides mobiles 23 et 33. Ainsi, toute torsion ou désalignement radial des soufflets métalliques 40a et 40b à amplitude variable lors de leur mouvement 15 d'extension et de compression est évité. Quatre ressorts de rappel 65 en compression sont montés respectivement coaxialement aux quatre guides externes 61 à proximité de la tête de culasse 50. Ces quatre ressorts de rappel 65 en compression prennent appui 20 d'une part sur la culasse 31 et d'autre part respectivement sur quatre bagues d'arrêt 62 montées solidaires de chacun des guides externes 61 sur une hauteur sensiblement égale à la hauteur des ressorts de rappel 65 en compression au repos lorsque la bride mobile 33 est au point mort haut PMH. L'équilibre des forces de raideur des ressorts de rappel 65 et des 25 soufflets métalliques 40a et 40b engendre une position d'équilibre de l'enceinte dite de compression 20 et de l'enceinte dite de détente 30 au point mort haut PMH de la bride mobile 33. Ainsi, ces ressorts de rappel 65 en compression engendrent une force de résistance qui tend à s'opposer au mouvement des brides mobiles 23 30 et 33 lors de leur déplacement du point mort haut PMH vers le point mort bas PMB, c'est à dire lors de la phase d'admission d'un nouveau fluide F dans l'enceinte dite de compression 20, et de la phase de détente du fluide F dans l'enceinte dite de détente 30 provoquant simultanément l'extension des soufflets métalliques à amplitude variable 40a et 40b des enceintes dite de 35 compression 20 et dite de détente 30. Par conséquent, ces ressorts de rappel 65 en compression produisent une force de rappel qui engendre un mouvement des brides mobiles 23 et 33 lors de leur déplacement du point mort bas PMB vers le point mort haut PMH, provoquant l'échappement du fluide F dans l'enceinte dite de détente 30 et la compression du nouveau volume de fluide F admis au cours d'un cycle précédent dans l'enceinte dite de compression 20. Bien entendu, les ressorts en compression 65 peuvent être remplacés par des ressorts en traction disposés autrement dans les guides externes 61. Comme illustré sur les figures 2a à 2d, le principe du cycle thermodynamique d'une machine thermique 1 utilisée en tant que moteur thermique alternatif 100 à fluide F de travail gazeux et à apport de chaleur externe telle que décrit précédemment comprend quatre phases correspondant à des positions différentes des soufflets métalliques 40a, 40b respectivement des enceintes de compression 20 et de détente 30. Comme le montre le mode de réalisation représenté sur ces figures 2a à 2d, les quatre guides externes 61 traversent les culasses 21, 31 respectivement des enceintes de compression 20 et de détente 30 et sont solidarisées des brides mobiles 23, 33 respectivement des enceintes de compression 20 et de détente 30. Les ressorts de rappel 65 sont ici des ressorts de compression positionnés entre la culasse 31 de l'enceinte de détente 30 et des bagues d'arrêt 62 montés solidaires de chacun des guides externes 61 sur une hauteur sensiblement égale à la hauteur des ressorts de rappel 65 en compression au repos lorsque la bride mobile 33 est au point mort haut PMH. Ainsi, ces ressorts de rappel 65 en compression s'opposent au mouvement de la bride mobile 33 lors de son déplacement du point mort haut PMH vers le point mort bas PMB, c'est à dire lors de la phase dite « active » de détente provoquant l'extension du soufflet métallique 40b à amplitude variable de l'enceinte dite de détente 30 Au cours de la première phase I illustrée à la figure 2a, le clapet d'admission 25a de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position ouverte, le clapet d'échappement 25b de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position fermée, la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente occupe la position ouverte, la soupape d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 20 occupe la position fermée. Ainsi, le fluide F réchauffé au cours du cycle précédant par les premiers moyens de chauffage 5 pénètre dans l'enceinte dite de détente 30 et commence à se détendre, ce qui a pour effet d'étirer le soufflet métallique 40b à amplitude variable et d'entraîner la bride mobile 33 en direction de son point mort bas PMB. Ce mouvement entraîne également le mouvement de la bride mobile 23 de l'enceinte dite de compression 20 en direction de son point mort bas PMB, aspirant ainsi un nouveau volume de fluide F froid à l'intérieur de l'enceinte dite de compression 20. Au cours de la deuxième phase II illustrée à la figure 2b, le clapet d'admission 25a de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position ouverte, le clapet d'échappement 25b de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position fermée, la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente occupe la position fermée, la soupape d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 20 occupe la position fermée. Ainsi, le fluide F contenu dans l'enceinte dite de détente 30 continue de se détendre jusqu'à ce que la bride mobile 33 atteigne son point mort bas PMB entraînant par la même occasion la bride mobile 23 de l'enceinte dite de compression 20 vers son point mort bas PMB. Le clapet d'admission 25a de l'enceinte dite de compression 20 ne se ferme qu'à ce moment afin de laisser pénétrer dans l'enceinte dite de compression 20 un maximum de fluide F frais. Dans cette position, la force de rappel exercée par les ressorts de rappel 65 est maximale. Ces première et deuxième phases constituent les phases dites « actives » dans le cycle thermodynamique du moteur thermique alternatif 100. Au cours de la troisième phase III illustrée à la figure 2c, le clapet d'admission 25a de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position fermée, le clapet d'échappement 25b de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position fermée, la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30 occupe la position fermée, la soupape d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 30 occupe la position ouverte. Ainsi, sous l'action des ressorts de rappel 65 en compression, le fluide F détendu se trouvant dans l'enceinte dite de détente 30 est évacué par les deuxièmes moyens de communication fluidique 3 en direction du régénérateur 7, et le fluide F froid se trouvant dans l'enceinte dite de compression 20 est comprimé. Au cours de la quatrième phase IV illustrée à la figure 2d, le clapet d'admission 25a de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position fermée, le clapet d'échappement 25b de l'enceinte dite de compression 20 occupe la position ouverte, la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30 occupe la position fermée, la soupape d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 30 occupe la position ouverte. Ainsi, le fluide de travail F froid comprimé dans l'enceinte dite de compression 20 s'échappe par les troisièmes moyens de communication fluidique 4 afin d'être chauffé par les premiers moyens de chauffage 5 tout d'abord par le régénérateur 7 puis par l'échangeur thermique 6. Le fluide de travail F chaud précédemment contenu dans l'enceinte dite de détente 30 s'échappe quant à lui par les deuxièmes moyens de communication fluidique 3 et contribue à chauffer le fluide F froid provenant de l'enceinte dite de compression 20 au cours du cycle suivant en passant à travers le régénérateur 7. Le cycle se poursuit ensuite selon sa première phase I. Dans un mode de réalisation particulier, il est possible d'envisager 20 que les vérins pneumatiques 11 soient alimentés par un prélèvement d'air, comprimé par l'enceinte dite de compression 20. De même, il est possible, moyennant un second moyen de refroidissement du fluide de travail F à sa sortie de l'enceinte dite de détente 30 après avoir traversé le régénérateur 7, d'envisager un mode de fonctionnement 25 en circuit fermé mettant en communication les deuxièmes moyens de communication fluidique 3 avec les premiers moyens de communication fluidique 2, le fluide F utilisé ayant alors des propriétés physiques permettant d'exploiter le cycle thermodynamique du moteur 100 dans de meilleures conditions, par exemple de l'hélium inerte ne subissant pas de changement de 30 phase au cours du cycle thermodynamique du moteur thermique 100. Ce fluide de travail F devra néanmoins être refroidi avant son entrée dans l'enceinte dite de compression 20. Le rendement des moteurs à air chaud est directement lié à la température et à la pression de fonctionnement. 35 Avantageusement, 1 e moteur thermique alternatif 100 décrit précédemment permet de conserver le rendement maximal du cycle thermodynamique de travail en offrant la possibilité d'exploiter les températures et pressions maximales, quel que soit le point de fonctionnement du moteur 100. La variation de cylindrée, induite par la variation d'amplitude, est un 5 facteur d'efficacité, notamment en matière de consommation d'énergie primaire et de réactivité avec un temps de réponse réduit. De plus, la cylindrée variable et le contrôle externe de la pression d'aspiration par le papillon 17 dans l'enceinte dite de compression 20 permettent de fournir le juste débit nécessaire à une situation donnée. 10 Sur ce principe et compte tenu du cycle thermodynamique du moteur thermique alternatif 100 décrit précédemment, les moyens de régulation 9 vont superviser d'une part l'ouverture du papillon 17, ainsi que l'ouverture des soupapes 25a, 25b de l'enceinte dite de compression 20, si celles-ci ne sont pas des clapets, et des soupapes 35a, 35b de l'enceinte dite 15 de détente 30 selon la charge s'exerçant sur le moteur 100 et superviser d'autre part la puissance utile des moyens de chauffage 8, et optionnellement des moyens de refroidissement 16. La fréquence d'ouverture des soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b est calée sur la fréquence de fonctionnement du 20 moteur 100 via la détection des point mort bas PMB et point mort haut PMH par les capteurs de position 13 (vitesse déduite de la position). Un volume théorique (admis dans l'enceinte dite de détente 30 et destiné à se détendre) est déterminé en fonction du cycle thermodynamique choisi, et est proportionnel à la cylindrée du moteur 100 pour une puissance 25 définie au cycle précédent. Le volume d'air passé au travers de la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30 est mesuré via le capteur de position 13. Ce volume doit être supérieur au volume théorique pour répondre à une hausse de charge, et inférieur au volume théorique pour répondre à une baisse de charge. 30 La valeur de ce volume défini la consigne. Ainsi, la soupape d'admission 35a de l'enceinte dite de détente 30 reste ouverte entre le point mort haut PMH et le volume théorique à charge constante. Si la charge augmente, la soupape s'ouvrira plus longtemps. La soupape d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente 30 35 reste ouverte du point mort bas PMB au point mort haut PMH quelque soit la charge, la position du point mort bas PMB pouvant varier en fonction de cette même charge. D'autre part, l'invention permet de modifier le cycle thermodynamique du moteur 100, et de modifier ainsi la puissance utile à partir des températures et pressions maximales disponibles afin d'optimiser la consommation d'énergie primaire. Ainsi, aux faibles charges, l'amplitude du moteur 100 diminue afin de réduire la cylindrée, et par conséquent la puissance fournie pour s'adapter à la demande énergétique. La puissance utile des deuxièmes moyens de chauffage 8 du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30 est minimale afin de fonctionner sur un cycle proche du cycle de Joule avec notamment une détente adiabatique dans l'enceinte dite de détente 30 pour minimiser la consommation d'énergie primaire. Aux fortes charges, l'amplitude du moteur 100 augmente afin d'accroître la cylindrée et par conséquent la puissance fournie pour s'adapter à la demande. L'adaptation à la charge maximale se fait par l'augmentation de la puissance utile des deuxièmes moyens de chauffage 8 du soufflet métallique 40b de l'enceinte dite de détente 30, et des moyens de refroidissement 16 du soufflet métallique 40a de l'enceinte dite de compression 20 par les moyens de régulation 9 produisant un basculement du cycle de Joule vers un cycle proche du cycle d'Ericsson avec une détente quasi isotherme dans l'enceinte dite de détente 30 au détriment d'une augmentation de la consommation d'énergie primaire. Ces basculements de cycle thermodynamique du moteur 100 ainsi 25 que les différentes phases décrites précédemment sont illustrés sur le diagramme de Clapeyron illustré à la figure 10. Les moyens de régulation 9 adaptent les séquences de fonctionnement des soupapes 25a, 25b, si celles-ci ne sont pas des clapets, 35a, 35b aux cycles thermodynamiques précités grâce aux vérins 30 pneumatiques 11 à commande électrique permettant un contrôle souple et précis en privilégiant soit la puissance disponible, soit la conservation du meilleur rendement possible. Ainsi, la variation de charge engendre une variation de vitesse et d'amplitude des brides mobiles 23, 33 reliées solidairement par les guides 35 externes 61. La mesure de vitesse et d'amplitude par les capteurs de position 13 permettent de ramener ces paramètres à leur point de consigne grâce à une première boucle de régulation agissant sur la loi d'asservissement des soupapes, du papillon d'admission 17 et de la puissance des moyens de chauffage 8 du soufflet de détente 30. L'électricité est quant à elle produite par au moins un alternateur linéaire 80 comprenant une pluralité d'aimants permanents 81, de préférence néodymes solidarisés des guides externe 61et se déplaçant à l'intérieur d'une ou plusieurs bobines 82 fixe selon le mouvement oscillant desdits guides externe 61, comme illustré sur les figures 7a et 7b. En outre, la figure 7a illustre un mode de réalisation dans lequel plusieurs aimants 81 de plusieurs alternateurs linéaires 80 sont reliés chacun à un guide externe 61 tandis que sur la figure 7b les aimants 81 d'un seul alternateur linéaire 80 sont reliés à l'ensemble des guides externes 61. Cet au moins un alternateur linéaire 80 est couplé à un convertisseur statique de puissance dédié pouvant intervenir pour ralentir la vitesse de la bride mobile 33. En effet, la mesure de la puissance électrique instantanée permet d'anticiper les corrections d'amplitude et/ou de vitesse grâce à une seconde boucle de régulation agissant sur la première boucle de régulation. Ainsi, par une modulation de la puissance électrique asservie au cycle du moteur 100, l'au moins un alternateur linéaire 80 à aimants permanents 81 améliore la cinétique de ce dernier en amortissant le mouvement des soufflets 40a, 40b à l'approche de leur point mort haut PMH et de leur point mort bas PMB. Cette modulation de puissance est absorbée par le filtrage d'un bus continu du convertisseur statique de puissance dédié, lequel est connecté à l'alternateur linéaire 80 via des interrupteurs électroniques asservis au moteur 100 en lieu et place des habituels éléments redresseurs du type pont de diode. Dans un autre mode de réalisation illustré à la figure 8, les premières parois latérales 24 de l'enceinte dite de compression 20 sont formées par deux soufflets concentriques 40a, 40c et les secondes parois latérales 34 de l'enceinte dite de détente 30 sont également formées par deux soufflets concentriques 40b, 40d. Les deux souflets concentriques 40a, 40c de l'enceinte dite de compression 20 et les deux soufflets concentriques 40b, 40d de l'enceinte dite de détente 30 sont dans ce mode de réalisation à simple paroi mais pourraient comporter une double paroi permettant la mise en circulation d'un fluide caloporteur de chauffage 43 entre la double paroi des soufflets concentriques 40b, 40d de l'enceinte dite de détente 30 et/ou d'un fluide caloporteur de refroidissement 47 à l'intérieur de la double paroi des soufflets concentriques 40a, 40c de l'enceinte dite de compression 20, de la même manière que certains modes de réalisation décrit précédemment, notamment ceux présentés sur les figures 3a à 4b. En outre, le moteur 100 présenté par cette figure 8 comprend deux clapets d'admission 25a et deux clapets d'échappement 25b pour l'enceinte dite de compression 20 et comprend deux soupapes d'admission 35a et deux soupapes d'échappement 35b pour l'enceinte dite de détente 30. Le mouvement synchrone des soupapes d'admissions 35a et des soupapes d'échappement 35b de l'enceinte dite de détente est contrôlé et commandé par les moyens de régulation 9. Le moteur thermique alternatif 100 décrit précédemment de par l'importante simplification de sa conception et de sa fabrication peut, en particulier, trouver une application dans un système de micro-cogénération à source de chaleur externe issue de la combustion de bois destiné au petit résidentiel, tertiaire et industriel, pour produire localement de l'électricité à partir de biomasse, mais aussi trouver d'autres applications dans des installations de grande taille destinées à un usage collectif, sans exclure l'exploitation d'énergie fossile. Enfin, comme l'illustre la figure 9, cette machine thermique alternative 1 trouve une application en tant que compresseur à deux étages 200, ce dernier comportant les mêmes éléments structurels que le moteur thermique alternatif 100 décrit précédemment, mais est muni en outre d'un dispositif d'entraînement des arbres de guidage 61, les moyens de régulation 9 régulant le fonctionnement propre à ce type d'application. Dans ce mode de réalisation, le dispositif d'entraînement des arbres de guidage 61 peut être réalisé à partir des mêmes aimants 81 et bobines 82 composant ici des moteurs électriques linéaires 80' au lieu au lieu des alternateurs linéaires 80 utilisés dans l'application en tant que moteur 100 de la machine thermique 1. En outre, dans une utilisation de la machine thermique 1 en tant que compresseur à deux étages 200, le premier étage de compression est réalisé dans la première enceinte 20 et le deuxième étage de compression est réalisé dans la seconde enceinte 30. De plus, dans cette application, l'échangeur thermiques 6 des premiers moyens de chauffage 5 utilisé pour chauffer le fluide de travail F circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique 4 et les deuxièmes moyens de chauffage 8 utilisés pour chauffer la seconde enceinte 30 sont dans cette application de compresseur à deux étages respectivement utilisés pour refroidir le fluide de travail F circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique 4 et pour refroidir la seconde enceinte 30 à partir d'une source de froid extérieure 6'. Le deuxième échangeur thermique 7 des premiers moyens de chauffage 5 n'est pas utilisé dans cette application. A ce titre, les premiers moyens de chauffage 5 et les deuxièmes moyens de chauffage 8 deviennent des premiers moyens de refroidissement 5 et des deuxièmes moyens de refroidissement 8. Le circuit primaire 6a du premier échangeur thermique 6 des premiers moyens de refroidissement 5 ainsi que les deuxièmes moyens de refroidissement 8 du soufflet métallique 40b de la seconde enceinte 30 utilisent un fluide caloporteur de refroidissement 47. La première enceinte 20 est quant à elle refroidie par les mêmes moyens de refroidissement 16 du soufflet 40a de l'enceinte dite de compression 20 décrits dans l'application de la machine thermique en tant que moteur 100. De même, les deuxièmes moyens de refroidissement 8 utilisent les mêmes moyens que ceux utilisés pour chauffer l'enceinte dite de détente 30 dans l'application de la machine thermique en tant que moteur 100 et illustrés aux figures 3a à 4b, le fluide caloporteur de chauffage 43 étant remplacé par un fluide caloporteur de refroidissement 47. L'air comprimé une première fois dans la première enceinte 20 puis comprimé une deuxième fois dans la deuxième enceinte 30 est ainsi récupéré pour être stocké dans un réservoir étanche 201. Dans cette application, l'ensemble des soupapes préalablement 30 commandés par les moyens de régulation 9 peuvent être remplacés par des clapets. Les moyens de régulation 9 contrôlent et commandent les moyens d'entrainement des brides 23, 33, la puissance de refroidissement générée par les premiers moyens de refroidissement 5 et par les deuxièmes moyens de 35 refroidissement 8 ainsi que la position du papillon 17 régulant le débit de fluide de travail F entrant dans la première enceinte dite de compression 20. Ce mode de régulation offre un très bon rendement du compresseur, quelque soit le travail requis. Dans un mode dégradé, la machine thermique 1 peut être utilisée en tant qu'application mixte de moteur/compresseur. Pour cela, le moteur 100 est modifié en surdimendionnant l'enceinte dite de compression 20 par rapport à l'enceinte dite de détente 30 et en raccordant le troisième moyen de communication fludique 4 à un réservoir étanche à l'aide d'un moyen de communication fluidique supplémentaire. Une partie du fluide de travil F sous pression en sortie de l'enceinte dite de compression est ainsi dirigé vers un réservoir pour assurer la fonction de compresseur et une autre partie est dirigée vers l'enceinte dite de détente 30 pour assurer la fonction de moteur. Ce moteur/compresseur est donc autonome et ne nécéssite pas de dispositif d'entrainement extérieur contrairement au compresseur à deux 15 étages 200 décrit précédemment. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec des exemples particuliers de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons. 20 REVENDICATIONS1. Machine thermique alternative (1) à fluide de travail gazeux (F) et à apport de chaleur externe caractérisée en ce qu'elle comprend : - une première enceinte (20), ladite première enceinte (20) étant délimitée par une première bride mobile (23) entre une position de point mort haut (PMH) et une position de point mort bas (PMB), et une première culasse (21) fixe agencée en regard de ladite première bride (23), ladite première bride (23) et ladite première culasse (21) étant jointes par des premières parois latérales (24) formées par au moins un premier soufflet (40a) à amplitude variable, - une seconde enceinte (30), distincte de la première enceinte (20), ladite seconde enceinte (30) étant délimitée par une seconde bride mobile (33) entre une position de point mort haut (PMH) et une position de point mort bas (PMB), et une seconde culasse (31) fixe agencée en regard de ladite seconde bride (33), ladite seconde bride (33) et ladite seconde culasse (31) étant jointes par des secondes parois latérales (34) formées par au moins un second soufflet (40b) à amplitude variable, - des premiers moyens de communication fluidique (2) entre la 20 première enceinte (20) et l'extérieur de la première enceinte (20), - des deuxièmes moyens de communication fluidique (3) entre la deuxième enceinte (30) et l'extérieur de la deuxième enceinte (30), - des troisièmes moyens de communication fluidique (4) entre la première enceinte (20) et la seconde enceinte (30), 25 - des moyens de chauffage ou de refroidissement (5) du fluide de travail gazeux (F) circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique (4), - des moyens de régulation (9) de l'ouverture et de la fermeture des premiers, deuxièmes et troisièmes moyens de communication fluidique (2, 30 3, 4) au départ et à l'arrivée de la première enceinte (20) et de la seconde enceinte (30) selon un cycle de fonctionnement prédéterminé. 2. Machine thermique alternative (1) selon la revendication 1 dans laquelle les moyens de régulation (9) régulent la puissance utile des moyens de chauffage ou de refroidissement (5). 35 3. Machine thermique alternative (1) selon l'une des revendications 1 ou 2 dans laquelle l'au moins un soufflet (40a) de la premièreenceinte (20) et/ou l'au moins un soufflet (40b) de la seconde enceinte (30) sont métalliques. 4. Machine thermique alternative (1) selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle les moyens de chauffage ou de refroidissement (5) comportent un échangeur thermique (6) agencé pour récupérer une partie de la chaleur d'un fluide caloporteur de chauffage (43) extérieur circulant dans le circuit primaire (6a) de cet échangeur thermique (6) pour la transmettre au fluide de travail gazeux (F) circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique (4), le circuit secondaire (6b) de ce même échangeur thermique (6) comprenant une partie de ces mêmes troisièmes moyens de communication fluidique (4), ou comportent un échangeur thermique (6) agencé pour récupérer une partie de la chaleur du fluide de travail (F) circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique (4) pour la transmettre à un fluide caloporteur de refroidissement (47) extérieur circulant dans le circuit primaire (6a) de cet échangeur thermique (6), le circuit secondaire (6b) de ce même échangeur thermique (6) comprenant une partie de ces mêmes troisièmes moyens de communication fluidique (4). 5. Machine thermique alternative (1) selon la revendication 4 dans laquelle les moyens de chauffage (5) comportent en plus du premier échangeur thermique (6), un deuxième échangeur thermique (7), agencé pour récupérer une partie de la chaleur du fluide (F) expulsé de la seconde enceinte (30) par les deuxièmes moyens de communication fluidique (3) dont une partie constitue le circuit primaire (7a) de ce deuxième échangeur thermique (7), pour la transmettre au fluide (F) circulant dans le circuit secondaire (7b) de ce même deuxième échangeur thermique (7), le circuit secondaire (71)) de ce même deuxième échangeur thermique (7) comprenant une deuxième partie des troisièmes moyens de communication fluidique (4) disposée en aval de la première partie comprise dans le premier échangeur thermique (6). 6. Machine thermique alternative (1) selon l'une des revendications 1 à 5 comportant en plus des premiers moyens de chauffage ou de refroidissement (5) du fluide (F) circulant dans les troisièmes moyens de communication fluidique (4), des deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement (8) de l'au moins un soufflet (40b) de la seconde enceinte (30) et/ou des moyens de refroidissement (16) de l'au moins un soufflet (40a) de la première enceinte (20), les moyens de régulation (9) commandant la puissanceutile de ces moyens de chauffage ou de refroidissement (8) et/ou de ces moyens de refroidissement (16) en fonction du travail requis à la machine thermique alternative. 7. Machine thermique alternative (1) selon la revendication 6 dans laquelle les deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement (8) comprennent un fluide chaud ou froid enveloppant l'au moins un soufflet (40b) de la seconde enceinte (30), et/ou les moyens de refroidissement (16) comprennent un fluide froid enveloppant l'au moins un soufflet (40a) de la première enceinte (20). 8. Machine thermique alternative ( 1 ) selon l ' u n e d e s revendications 1 à 7 dans laquelle l'au moins un soufflet (40b) de la seconde enceinte (30) et/ou l'au moins un soufflet (40a) de la première enceinte (20) comprend une double paroi (41a, 41 b), les deuxièmes moyens de chauffage ou de refroidissement (8) étant agencés pour véhiculer un fluide caloporteur de chauffage (43) ou un fluide caloporteur de refroidissement (47) destiné à circuler à l'intérieur de la double paroi (41a, 41 b) de l'au moins un soufflet (40b) de la seconde enceinte (30), et/ou les moyens de refroidissement (16) étant agencés pour véhiculer un fluide caloporteur de refroidissement (47) destiné à circuler à l'intérieur de la double paroi (41a, 41 b) de l'au moins un soufflet (40a) de la première enceinte (20). 9. Machine thermique alternative (1) selon la revendication 8 dans laquelle les deux parois (41a, 41 b) de la double paroi sont reliées sur au moins une ondulation (42) de l'au moins un soufflet (40a, 40b) par un anneau (45) comprenant un passage (46), le passage (46) étant agencé de manière diamétralement opposée d'un anneau (45) à l'autre d'une ondulation (42) de l'au moins un soufflet (40a, 40b), l'un des fluides caloporteur de chauffage (43) ou de refroidissement (47) étant destiné à circuler à travers l'ensemble des passages (46) de l'ensemble des anneaux (45). 10. Machine thermique alternative ( 1 ) selon l ' u n e d e s revendications 1 à 9 dans laquelle les moyens de régulation (9) comportent un ensemble de soupapes (25a, 25b, 35a, 35b) dont au moins une soupape d'admission (35a) de fluide (F) dans la seconde enceinte (30) et au moins une soupape d'échappement (35b) du fluide (F) se trouvant dans la seconde enceinte (30), ces au moins unes soupapes d'admission (35a) et d'échappement (35b) étant mobiles entre une position de fermeture et uneposition d'ouverture, et disposées sur la seconde culasse (31) de la seconde enceinte (30). 11. Machine thermique alternative (1) selon la revendication 10 dans laquelle les moyens de régulation (9) comportent en outre: - un ensemble de moyens de commande (10) agissant sur la position d'au moins deux des soupapes (25a, 25b, 35a, 35b), - au moins un capteur de position (13) de la première bride (23) et/ou de la seconde bride (33) et/ou au moins un capteur de pression (14) de la première enceinte (20) et/ou de la seconde enceinte (30), - des moyens d'acquisition (15) agencés pour recevoir des données de contrôle des capteurs de position (13) et/ou de pression (14) et agencés pour transmettre des données de commande à aux moins une partie des moyens de commande (10). 12. Machine thermique alternative (1 ) selon l'une des revendications 10 à 11, comportant une bague de contre pression (70) présentant une géométrie cylindrique, reliée solidairement selon son axe à la queue de l'au moins une soupape d'admission (35a) de la seconde enceinte (30) et munie d'au moins un évidement (71, 72) périphérique disposé entre sa face postérieure (73) et sa face antérieure (74). 13. Machine thermique alternative ( 1 ) selon l ' u n e d e s revendications 1 à 12 dans laquelle la première culasse (21) comprend un premier bossage (22) s'étendant respectivement à l'intérieur de la première enceinte (20) sur une hauteur comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la première culasse (21) et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre la première culasse (21) et la première bride (23) de la première enceinte (20) lorsque la première bride (23) se trouve au point mort haut (PMH), et/ou la seconde culasse (31) comprend un second bossage (32) s'étendant respectivement à l'intérieur de la seconde enceinte (30) sur une hauteur comprise entre une hauteur située au-delà du plan de la seconde culasse (31) et une hauteur sensiblement égale à l'écart entre la seconde culasse (31) et la seconde bride (33) de la seconde enceinte (30) lorsque la seconde bride (33) se trouve au point mort haut (PMH). 14. Machine thermique alternative selon l'une des revendications 1 à 13, dans laquelle les premières parois latérales (24) de la première enceinte (20) sont formées par deux soufflets concentriques et/ou lessecondes parois latérales (34) de la seconde enceinte (30) sont formées par deux soufflets concentriques. 15. Moteur thermique alternatif (100) comprenant une machine thermique alternative selon l'une des revendications 1 à 14, la première enceinte (20) constituant une enceinte dite de compression et la seconde enceinte (30) constituant une enceinte dite de détente. 16. Moteur thermique alternatif (100) selon la revendication 15 dans lequel les premiers moyens de communication fluidique (2) sont reliés aux deuxièmes moyens de communication fluidique (3) pour former un circuit fermé et comportant des moyens de refroidissement du fluide de travail (F) circulant dans les deuxièmes moyens de communication fluidique (3). 17. Compresseur à cylindrée variable à deux étages (200) comportant : - une machine thermique alternative (1) selon l'une des 15 revendications 1 à 14, la première enceinte (20) constituant une première enceinte dite de compression et la deuxième enceinte (20) constituant une deuxième enceinte dite de compression, et - un dispositif d'entraînement d'arbres de guidage (61) solidaires de la bride (23) de la première enceinte (20) et de la bride (33) de la seconde 20 enceinte (30). 18. Moteur/compresseur comportant d'une part une machine thermique alternative (1) selon l'une des revendications 1 à 14, la première enceinte (20) étant une enceinte dite de compression et la seconde enceinte (30) étant une enceinte dite de détente et l'enceinte dite de compression (20) 25 étant surdimensionnée par rapport à l'enceinte dite de détente (30), et comportant d'autre part un réservoir étanche de stockage en communication avec les troisièrnes moyens de communication fluidique (4). 19. Système de cogénération comportant un moteur thermique alternatif(100) selon l'une des revendications 15 à 16, ou un 30 moteur/compresseur selon la revendication 18. 20. Système de cogénération selon la revendication 19 comportant au moins un alternateur linéaire (80), la puissance électrique produite par l'au moins un alternateur linéaire (80) étant asservie en partie au contrôle du cycle de fonctionnement du moteur thermique alternatif (100) ou.du 35 moteur/compresseur.