Brevet FR2964100A1 — publié le 20120302

PROCEDE DE SELECTION D'UN INTERCALAIRE POUR UN AMORTISSE- MENT VIBRO-ACOUSTIQUE, INTERCALAIRE ET VITRAGE COMPRENANT UN TEL INTERCALAIRE L'invention concerne un procédé de sélection d'un intercalaire à propriété d'amortissement acoustique pour être incorporé dans un vitrage feuilleté, destiné notamment à des engins de locomotion, en particulier un véhicule automobile. Parmi toutes les qualités concourant au confort dans les moyens de transport modernes comme les trains et les automobiles, le silence est devenu déter- minant. Le confort acoustique a été amélioré depuis plusieurs années maintenant, en traitant les bruits, tels que les bruits du moteur, de roulement ou de suspension, et cela à leur origine ou au cours de leur propagation aérienne ou dans les solides, au moyen par exemple de revêtements absorbants, de pièce de liaison en élastomère. Les formes des véhicules ont été également modifiées pour améliorer la pénétration dans l'air et diminuer les turbulences qui sont elles-mêmes sources de bruit. Et depuis quelques années, on s'est penché sur le rôle que pouvaient jouer les vitrages dans l'amélioration du confort acoustique, en particulier des vitrages feuilletés comportant des films intercalaires plastiques. Les vitrages feuilletés pré-sentent en outre d'autres avantages tels que supprimer le risque de projection de fragments en cas de casse brutale, constituer un retardateur d'effraction. Il a été mis en évidence que l'utilisation de films plastiques standard dans des vitrages feuilletés ne convenait pas dans l'amélioration du confort acoustique. Il a alors été développé des films plastiques spécifiques qui présentaient des propriétés d'amortissement permettant une amélioration du confort acoustique. Dans la description qui suit, la référence à un film amortissant est relative à un film plastique viscoélastique qui assure un amortissement amélioré des vibra- tions afin de procurer au vitrage une fonction de réduction des bruits. Il a été montré que les performances acoustiques d'un vitrage dépendent de la valeur du facteur de perte tan 8 du matériau constituant le film intercalaire. Le facteur de perte est le ratio entre l'énergie dissipée sous forme calorique et 2964100 -2 l'énergie de déformation élastique ; il caractérise la capacité du matériau à dissiper l'énergie. Plus le facteur de perte est fort, plus l'énergie dissipée est importante, plus le matériau joue donc sa fonction d'amortissement. Ce facteur de perte varie en fonction de la température et de la fréquence. 5 Pour une fréquence donnée, le facteur de perte atteint sa valeur maximale à une température, dite température de transition vitreuse. Les matériaux utilisés en tant qu'intercalaires de vitrages feuilletés sont des films plastiques viscoélastiques, de type polymères acryliques ou résines d'acétal ou encore polyuréthane par exemple, qui présentent un facteur de perte 10 assez élevé, tel qu'au moins supérieur à 0,6 pour une plage donnée de températures et pour une plage donnée de fréquences. Le facteur de perte tan 8 est estimé à l'aide d'un viscoanalyseur. Le viscoanalyseur est un appareil qui permet de soumettre un échantillon de matériau à des sollicitations de déformations dans des conditions précises de températures 15 et de fréquences, et ainsi d'obtenir et de traiter l'ensemble des grandeurs rhéologiques caractérisant le matériau. Il a également été décrit, concernant l'intégration d'un intercalaire amortissant dans un vitrage feuilleté, que le facteur de perte tan 8 ne doit pas être considéré seul mais que le module de cisaillement G' constitue une autre caractéristi- 20 que à prendre en compte dans la propriété amortissante de l'intercalaire. Le document EP-A-844 075 enseigne que, pour amortir les vibrations, l'intercalaire du vitrage feuilleté doit répondre à des valeurs particulières quant au module de cisaillement G' et au facteur de perte tan 8. On rappelle que le module de cisaille-ment G' caractérise la rigidité du matériau ; plus G' est élevé, plus le matériau est 25 raide, et plus G' est faible, plus le matériau est souple. Le module de cisaillement dépend de la température et de la fréquence. Le module de cisaillement G' est également estimé à l'aide d'un viscoanalyseur. Ce document décrit que le facteur de perte tan 8 de l'intercalaire est supérieur à 0,6 et le module de cisaillement G' de l'intercalaire est inférieur à 2.10' Pa pour des températures comprises entre 30 10°C et 60°C et des fréquences comprises entre 50 Hz et 10 000 Hz, afin d'amortir plus particulièrement les bruits d'origine solidienne. Par ailleurs, lorsque le vitrage feuilleté est utilisé comme pare-brise, il est soumis à des vibrations acoustiques qui lui sont propres. Ainsi, les quatre premiè- 2964100 -3 res fréquences propres du pare-brise, et en particulier les deuxième et troisième fréquences propres du pare-brise, comprises entre 100 Hz et 240 Hz, sont particulièrement gênantes acoustiquement parlant. L'intercalaire du document EP-A-844 075 est adéquat pour l'amortissement des bruits solidiens, mais pas pour 5 l'amortissement vibro-acoustique des premières fréquences propres du pare- brise, en particulier les deuxième et troisième fréquences propres. Il y a donc un besoin pour un procédé de sélection d'un intercalaire qui permette d'optimiser l'amortissement des premières fréquences propres d'un pare-brise, en particulier des deuxième et troisième fréquences propres du pare- 10 brise, sans alourdir le pare-brise. Pour cela, l'invention propose un procédé de sélection d'un intercalaire plastique viscoélastique comprenant deux couches externes et une couche centrale et destiné à être incorporé entre deux feuilles de verre d'un vitrage, le pro-cédé comprenant les étapes suivantes : 15 - on fournit un premier élément en matériau plastique viscoélastique destiné à constituer la couche centrale et un deuxième élément en matériau plastique viscoélastique destiné à constituer les couches externes, - on mesure le module de cisaillement G' du premier élément et du deuxième élément grâce à un visco-analyseur, 20 - on sélectionne le matériau du deuxième élément uniquement si son module de cisaillement G' est supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, - on fixe l'épaisseur h du premier élément telle que h est comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h, G' 25 étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. Selon une autre particularité, on fixe l'épaisseur h du premier élément telle que h est comprise entre 0,50 et 0,90 mm et que G'/h est compris entre 7,56.108 30 Pa/m et 1,42.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. Selon une autre particularité, le procédé comprend en outre, avant l'étape de fixation de l'épaisseur h, les étapes suivantes : 2964100 -4 - on mesure le facteur de perte tan 8 du premier élément grâce au viscoanalyseur, - on sélectionne le premier élément uniquement si son facteur de perte tan 8 est supérieur à 0,6. 5 Selon une autre particularité, le procédé comprend en outre l'étape sui- vante : - on sélectionne le matériau du deuxième élément uniquement si son module de cisaillement G' est compris entre 10$ Pa et 2.108 Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 10 Selon une autre particularité, le procédé comprend en outre les étapes sui- vantes : - on vérifie que l'adhésion du matériau du deuxième élément est compatible avec les exigences du règlement R43 en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau du deuxième élément 15 solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la force de torsion pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau du deuxième élément avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force la contrainte de cisaillement d'adhésion correspondante, et on compare cette valeur de la contrainte d'adhésion à 20 une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage feuilleté quel- conque résiste aux efforts correspondants au règlement R43 ; et - on fixe l'épaisseur e du deuxième élément de la façon suivante : - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et 25 un intercalaire constitué du matériau du deuxième élément ; - on détermine la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre du vitrage feuilleté de référence ; 30 - à l'aide d'un graphique représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté quelconque, ce graphique 2964100 -5 étant établi pour une épaisseur de substrat du vitrage feuilleté quelconque égale à l'épaisseur de substrat dans le vitrage feuilleté de référence, on déduit l'épaisseur d'intercalaire minimale requise qui correspond à une va-leur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise égale à la 5 résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence ; - on fixe l'épaisseur e du deuxième élément telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire. Il y a également un besoin pour un intercalaire qui permette d'optimiser l'amortissement des premières fréquences propres d'un pare-brise, en particulier 10 des deuxième et troisième fréquences propres du pare-brise, sans alourdir le pare-brise. Pour cela, l'invention propose un intercalaire plastique viscoélastique des- tiné à être incorporé entre deux feuilles de verre d'un vitrage pour lui procurer des propriétés d'amortissement vibro-acoustiques, l'intercalaire comprenant : 15 - deux couches externes en matériau plastique viscoélastique dont le module de cisaillement G' est supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, - une couche centrale aux propriétés d'amortissement vibro-acoustique d'épaisseur h, telle que h est comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm et 20 que le paramètre de cisaillement g=G'/h de la couche centrale, G' étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, la couche centrale étant entre les deux couches externes. 25 Selon une autre particularité, l'épaisseur h de la couche centrale est telle que h est comprise entre 0,50 et 0,90 mm et que G'/h est compris entre 7,56.108 Pa/m et 1,42.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. Selon une autre particularité, la couche centrale a un facteur de perte tan 8 30 supérieur à 0,6. Selon une autre particularité, les couches externes ont un module de cisaillement G' compris entre 108 Pa et 2.108 Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 2964100 -6 Selon une autre particularité, chacune des couches externes a une épaisseur e telle que : - l'adhésion du matériau des couches externes est compatible avec les exigences du règlement R43, l'adhésion étant déterminée en réalisant 5 une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau des couches externes solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la force de torsion pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force la contrainte de cisaillement 10 d'adhésion correspondante, puis en comparant cette valeur de la contrainte d'adhésion à une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règle-ment R43 ; et que - l'épaisseur e de chacune des couches externes est fixée de façon à sa- 15 tisfaire aux exigences du règlement R43, l'épaisseur e étant déterminée de la façon suivante : - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et un intercalaire constitué du matériau des couches externes ; 20 - on détermine la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre du vitrage feuilleté de référence ; - à l'aide d'un graphique représentatif de la résistance à la déchirure 25 d'intercalaire minimale requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté quelconque, ce graphique étant établi pour une épaisseur de substrat du vitrage feuilleté quelconque égale à l'épaisseur de substrat dans le vitrage feuilleté de référence, on 30 déduit l'épaisseur d'intercalaire minimale requise qui correspond à une va-leur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence ; 2964100 -7 - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire. Selon une autre particularité, la couche centrale comprend : - un film amortissant en matériau plastique viscoélastique A d'épaisseur 5 hA et de paramètre de cisaillement gA, - un film amortissant en matériau plastique viscoélastique B d'épaisseur hB et de paramètre de cisaillement gB, les matériaux A et B présentant chacun sur une gamme de températures respective tA et tB et pour une fréquence comprise entre 100 Hz et 240 Hz, 10 un facteur de perte supérieur à 0,6 et un paramètre de cisaillement compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m, et le film qui présente le facteur de perte le plus élevé, pour une plage donnée de températures incluse dans la gamme de températures respectivement tA ou tB, présentant un paramètre de cisaillement équivalent gA ou B eq - gA ou B.h, gAou B étant le paramètre 15 de cisaillement du matériau constituant le film et h étant l'épaisseur de la couche centrale, qui est inférieur au paramètre de cisaillement équivalent de l'autre film pour ladite plage de température. L'invention concerne également un vitrage comprenant : - une feuille de verre d'épaisseur comprise entre 1,4 mm et 2,1 mm, 20 - une feuille de verre d'épaisseur comprise entre 1,1 mm et 1,6 mm, - l'intercalaire décrit plus haut, l'intercalaire étant entre les feuilles de verre. Selon une autre particularité, l'épaisseur e de chacune des couches externes et l'épaisseur totale des feuilles de verre sont telle que : 25 - l'adhésion du matériau des couches externes est compatible avec les exigences du règlement R43, l'adhésion étant déterminée en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau des couches externes solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la force de torsion pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué 30 du matériau des couches externes avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force la contrainte de cisaillement d'adhésion correspondante, puis en comparant cette valeur de la contrainte d'adhésion à une plage de valeurs admissibles pour qu'un vi- 2964100 -8 trage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règle-ment R43 ; et que - l'épaisseur e de chacune des couches externes et l'épaisseur totale des feuilles de verre sont fixées de façon à satisfaire aux exigences du rè- 5 glement R43 ; elles sont déterminées de la façon suivante : - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et un intercalaire constitué du matériau des couches externes ; - on détermine la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vi- 10 trage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre du vitrage feuilleté de référence ; - à l'aide d'un graphique représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque ré- 15 siste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté quelconque et de l'épaisseur de feuilles de verre du vitrage feuilleté quelconque, on déduit une combinaison de valeurs optimales de l'épaisseur d'intercalaire et de l'épaisseur de feuilles de verre qui correspond à une valeur de résistance à la déchi- 20 rure d'intercalaire minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence ; - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire et on fixe l'épaisseur des feuilles de verre supérieure ou égale à ladite valeur op- 25 timale d'épaisseur de feuilles de verre. L'invention concerne également un véhicule comprenant le vitrage décrit plus haut, la feuille de verre d'épaisseur comprise entre 1,4 mm et 2,1 mm étant tournée vers l'extérieur du véhicule et la feuille de verre d'épaisseur comprise entre 1,1 mm et 1,6 mm étant tournée vers l'intérieur du véhicule. 30 L'invention concerne également une utilisation de l'intercalaire décrit plus haut pour l'amortissement vibro-acoustique des deuxième et troisième fréquences propres d'un pare-brise constitué de deux feuilles de verres et de l'intercalaire incorporé entre les feuilles de verre. 2964100 -9 L'invention concerne également une utilisation du vitrage décrit plus haut comme pare-brise de véhicule, vitre latérale de véhicule ou vitre de toit de véhi- cule. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention vont à présent être 5 décrits en regard des dessins sur lesquels : - La figure 1 représente une courbe de l'amortissement modal d'un pare-brise feuilleté en fonction du paramètre de cisaillement d'une couche centrale de l'intercalaire du pare-brise feuilleté pour des fréquences comprises entre 100 Hz et 240 Hz à 20°C, et pour des 10 épaisseurs de la couche centrale comprises entre 0,10 et 1,20 mm ; - La figure 2 représente une vue en coupe d'un vitrage selon l'invention ; - La figure 3 représente une vue en coupe d'un vitrage selon l'invention selon un autre mode de réalisation ; 15 - La figure 4 représente un graphique représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise pour qu'un vitrage feuilleté résiste aux efforts correspondant au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire du vitrage feuilleté, établi pour un vitrage feuilleté comportant deux substrats en verre d'épaisseur 2,1 20 mm et un intercalaire de contrainte d'adhésion comprise entre 2MPa et 5MPa et pour une hauteur de chute de 4 m ; - La figure 5 représente un graphique en trois dimensions, représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise pour qu'un vitrage feuilleté résiste aux efforts correspondant au rè- 25 glement R43, en fonction à la fois de l'épaisseur d'intercalaire et de l'épaisseur de verre du vitrage feuilleté, établi pour un vitrage feuille-té comportant un intercalaire de contrainte d'adhésion comprise entre 2MPa et 5MPa et pour une hauteur de chute de 4 m ; - La figure 6 représente une vue de face schématique d'un dispositif 30 expérimental pour évaluer l'adhésion d'un intercalaire vis-à-vis de feuilles de verre auxquelles il est associé ; 2964100 - 10 - - La figure 7 représente une vue en perspective d'une variante de dis-positif pour évaluer l'adhésion d'un intercalaire vis-à-vis de feuilles de verre auxquelles il est associé ; et - la figure 8 représente une vue schématique d'un dispositif expéri- 5 mental pour évaluer la résistance à la déchirure d'un intercalaire. Les numéros de référence qui sont identiques sur les différentes figures représentent des éléments identiques ou similaires. Notons aussi que les bornes des intervalles donnés dans cette demande sont incluses dans les intervalles. 10 L'invention propose un procédé de sélection d'un intercalaire plastique viscoélastique comprenant deux couches externes et une couche centrale et destiné à être incorporé entre deux feuilles de verre d'un vitrage. Le procédé comprend les étapes suivantes : - on fournit un premier élément en matériau plastique viscoélastique des- 15 tiné à constituer la couche centrale et un deuxième élément en matériau plastique viscoélastique destiné à constituer les couches externes, - on mesure le module de cisaillement G' du premier élément et du deuxième élément grâce à un visco-analyseur, - on sélectionne le matériau du deuxième élément uniquement si son 20 module de cisaillement G' est supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, - on fixe l'épaisseur h du premier élément telle que h est comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h, G' étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 Pa/m et 25 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. La plage de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz comprend les quatre premières fréquences propres d'un pare-brise feuilleté, et en particulier les deuxième et troisième fréquences propres, comme les inventeurs ont pu le mesu- 30 rer par des tests sur véhicule. De plus, les inventeurs ont mis en évidence qu'un matériau qui remplit les conditions de h et g décrites ci-dessus permet d'optimiser l'amortissement des premières fréquences propres d'un pare-brise feuilleté, en particulier des 2964100 -11 deuxième et troisième fréquences propres du pare-brise comprenant deux feuilles de verre et un intercalaire sélectionné comme décrit ci-dessus. En effet, comme on le verra plus loin, en particulier lors de l'étude de la figure 1, les inventeurs ont montré que ces valeurs de g comprises entre 5,58.108 5 Pa/m et 2,37.109 Pa/m pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, combinées à des valeurs de h comprises entre 0,31 et 1,20 mm, permettent d'optimiser l'amortissement acoustique des fréquences comprises entre 100 Hz et 240 Hz. Si le matériau du premier élément est tel que son paramètre de cisaille- 10 ment g ne puisse pas être compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m pour une épaisseur comprise entre 0,31 et 1,20 mm, le matériau n'est pas sélectionné pour réaliser l'intercalaire. Par ailleurs, pour que la couche centrale vibre correctement, il est nécessaire que les couches externes soient plus rigides que la couche centrale, ce qui 15 est réalisé avec les conditions d'élasticité telles que définies. L'invention concerne également un intercalaire plastique viscoélastique destiné à être incorporé entre deux feuilles de verre d'un vitrage pour lui procurer des propriétés d'amortissement vibro-acoustiques, l'intercalaire comprenant : - deux couches externes en matériau plastique viscoélastique dont le 20 module de cisaillement G' supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. - une couche centrale aux propriétés d'amortissement vibro-acoustique améliorées d'épaisseur h, telle que h est comprise entre 0,31 et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h de la couche centrale, 25 G' étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. L'intercalaire est obtenu par le procédé de sélection décrit plus haut. L'intercalaire permet d'optimiser l'amortissement des premières fréquences 30 propres d'un pare-brise feuilleté, en particulier des deuxième et troisième fréquences propres du pare-brise, le pare-brise feuilleté comprenant deux feuilles de verres et l'intercalaire incorporé entre les feuilles de verre. 2964100 - 12 - L'intercalaire est destiné à être intégré dans un vitrage. Le vitrage est destiné à être utilisé dans un véhicule, en particulier en tant que pare-brise. L'invention concerne également un vitrage comprenant un tel intercalaire. L'invention concerne également un véhicule comprenant un tel vitrage. 5 La figure 2 représente une vue en coupe d'un vitrage selon l'invention. Le vitrage comprend deux feuilles de verre 1, 2 entre lesquelles est inséré l'intercalaire. La solidarisation de l'intercalaire aux feuilles de verre est réalisée par des moyens connus, par exemple par empilement des feuilles de verre et de l'intercalaire et par passage de l'ensemble en autoclave. 10 La feuille de verre 1 du vitrage est destinée à être tournée vers l'extérieur du véhicule tandis que la feuille de verre 2 est destinée à être tournée vers l'intérieur du véhicule. La feuille de verre 1 est plus épaisse que la feuille de verre 2 de façon à ce que le vitrage permette une meilleure protection contre les attaques extérieures (intempéries, projection de gravillons, etc...). En effet, plus le 15 verre est épais, plus il est résistant mécaniquement. Toutefois, plus le verre est épais, plus il est lourd. Il faut donc trouver un compromis entre la résistance mécanique et le poids du vitrage. Ainsi, l'épaisseur de la feuille de verre 1 est par exemple comprise entre 1,4 mm et 2,1 mm et l'épaisseur de la feuille de verre 2 est par exemple comprise entre 1,1 mm et 2,1 mm. 20 Dans les vitrages existants, l'épaisseur de la feuille de verre 1 est en géné- ral de 2,1 mm et l'épaisseur de la feuille de verre 2 est en général de 1,6 mm. De préférence, selon l'invention, l'épaisseur de la feuille de verre 1 est de 1,8 mm et l'épaisseur de la feuille de verre 2 est de 1,4 mm afin de limiter le poids du pare-brise, ce qui permet de le manipuler plus facilement et d'économiser de la 25 matière. Cela permet également de réduire la consommation en carburant d'un véhicule équipé d'un tel pare-brise. Ces épaisseurs réduites des feuilles de verre sont possible sans perte des performances acoustiques ou mécaniques par rapport aux vitrages existants, comme on va le voir plus loin. L'invention peut également s'appliquer à des pare-brise dont l'épaisseur de 30 la feuille de verre 1 est de 1,6 mm et l'épaisseur de la feuille de verre 2 est de 1,2 mm, ou encore à des pare-brise dont l'épaisseur de la feuille de verre 1 est de 1,4 mm et l'épaisseur de la feuille de verre 2 est de 1,1 mm. 2964100 - 13 - L'intercalaire est constitué de deux couches externes 4, 5 entre lesquelles est insérée une couche centrale 3. Les couches externes 4, 5 ont un module de cisaillement G' supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz 5 et 240 Hz. De préférence, le module de cisaillement G' des couches externes est compris entre 10$ Pa et 2.108 Pa pour encore améliorer l'amortissement vibroacoustique de la couche centrale. Les couches externes sont par exemple en butyral de polyvinyle (PVB). La couche centrale 3 est choisie pour que son épaisseur h soit comprise 10 entre 0,31 et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h de la couche centrale, G' étant le module de cisaillement, soit compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. La couche centrale 3 a ainsi des performances acoustiques optimisées pour les fréquences comprises entre 100 Hz à 240 Hz. La couche centrale est par 15 exemple composée de la couche centrale du PVB acoustique tricouche de nom commercial SAF RZN-12 commercialisé par la Société Sekisui ou encore de la couche centrale du PVB acoustique tricouche de nom commercial QC 55 commercialisé par la Société Solutia. Afin d'optimiser encore les performances acoustiques, la couche centrale 20 est de préférence choisie pour que h soit comprise entre 0,50 et 0,90 mm et que G'/h soit compris entre 7,56.108 Pa/m et 1,42.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. Les propriétés acoustiques de la couche centrale 3 sont également défi-nies par son facteur de perte tan 8. La couche centrale 3 est choisi de telle sorte 25 que son facteur de perte soit supérieur à 0,6 à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, afin de permettre un amortissement satisfaisant. Le module de cisaillement G' et le facteur de perte tan 8 sont mesurés à l'aide d'un visco-analyseur. 30 Les feuilles de verre participent aux propriétés vibro-acoustiques d'un vitrage. Plus les feuilles de verre sont épaisses, plus l'excitation doit être importante pour faire vibrer le vitrage. Toutefois, l'optimisation des performances acoustiques de l'intercalaire pour des fréquences comprises entre 100 Hz et 2964100 - 14 - 240 Hz permet de diminuer l'épaisseur des feuilles de verre jusqu'à 1,8 mm, voire jusqu'à 1,6 mm ou même 1,4 mm, pour la feuille de verre destinée à être tournée vers l'extérieur du véhicule et jusqu'à 1,4 mm, voire jusqu'à 1,2 mm ou même 1,1 mm, pour la feuille de verre destinée à être tournée vers l'intérieur du véhicule, 5 sans perte acoustique par rapport aux vitrages existants. Typiquement, les vitrages de pare-brise existants ont des feuilles de verre d'épaisseurs respectives 2,1 mm et 1,6 mm, entre lesquelles est inséré un intercalaire comprenant une couche centrale de matériau plastique viscoélastique d'épaisseur 0,12 mm avec un module de cisaillement G' compris entre 5.105 et 2.10' Pa et un facteur de 10 perte supérieur à 0,6 pour une température de 20°C et une fréquence de 100 Hz. La diminution de l'épaisseur des feuilles de verre permet une diminution du poids du vitrage, donc une maniabilité améliorée, ainsi qu'une diminution de matière, et une réduction de la consommation en carburant d'un véhicule équipé d'un tel pare-brise. 15 Les deux couches externes 4, 5 ont la même épaisseur e. L'épaisseur e de chaque couche externe 4, 5 est déterminée à la fois de façon à ce qu'elle soit la plus faible possible, et de façon à ce que les propriétés mécaniques des couches externes soient suffisantes pour satisfaire aux normes de résistance mécaniques définies pour l'automobile, en particulier le règlement No. 43 des Nations Unies 20 (dit règlement R43), de résistance à des chocs durs. Le règlement R43 des Nations Unies concerne l'adoption de prescriptions techniques uniformes relatives à l'homologation de vitrages de sécurité et de l'installation de ces vitrages sur des véhicules à roues. Il est en effet souhaitable que l'épaisseur totale de l'intercalaire soit la plus faible possible pour des raisons de poids du pare-brise d'une part, ce 25 qui permet de réduire la consommation en carburant d'un véhicule équipé d'un tel pare-brise, et d'économie de matière d'autre part. Pour ce faire, l'épaisseur e est minimisée en tenant compte à la fois de l'adhésion d'un intercalaire constitué du matériau des couches externes vis-à-vis de deux feuilles de verre et de la résistance à la déchirure du matériau des cou- 30 ches externes. On évalue l'adhésion sur la base de la méthode de test et de calcul décrite dans la demande de brevet EP-A-1 495 305, qui est reprise ci-après. 2964100 -15 Tout d'abord, on exerce un effort de torsion sur un échantillon de vitrage feuilleté composé de deux feuilles de verre et d'un intercalaire constitué du matériau des couches externes, jusqu'à l'amorce du décollement de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes par rapport à au moins l'une des feuilles 5 de verre. En pratique, le test est réalisé sur un échantillon rond 50 de vitrage, de rayon r égal à 10 mm, par exemple au moyen d'un dispositif de torsion de type connu 500 illustré sur la figure 6. Le dispositif 500 comporte trois mors 51, 52, 53, une poulie 54 de rayon R égal à 100 mm et reliée à une chaîne d'entraînement 55 d'axe vertical. Les mors 10 sont en forme d'arcs de cercle de 120° chacun, de manière à enserrer la totalité de l'échantillon. Le revêtement superficiel des mors est dans un matériau compatible mécaniquement avec le verre, par exemple en aluminium, en Téflon®, ou en polyéthylène. L'un des mors est maintenu fixe contre un bâti, tandis qu'un autre mors est 15 fixé sur la poulie 54 qui est destinée à tourner pour exercer une torsion sur l'échantillon. La rotation de la poulie 54 est engendrée par le déplacement de la chaîne 55 reliée à la poulie. La chaîne est tractée à vitesse constante de 35 à 50 mm/min au minimum. On mesure à l'aide d'un capteur de force la force F nécessaire à l'appari- 20 tion d'un début de décollement de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes lors de la torsion de l'échantillon. On peut alors en déduire par calcul la contrainte de cisaillement d'adhésion, par la formule connue : T = 2FR où F est la force nécessaire à l'apparition d'un début de décollement de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes, R est le rayon de la poulie 54 25 et r est le rayon de l'échantillon. Comme expliqué dans la demande EP-A-1 495 305, le dispositif 500 est toutefois volumineux, ce qui impose que les tests doivent se faire en laboratoire. Le dispositif 500 n'est donc pas adapté pour des mesures de type "indicateurs procédé" sur une ligne de fabrication de vitrages feuilletés. Or, pour la fabrication 30 de vitrage feuilletés, bien que la composition de l'intercalaire polymérique soit élaborée pour répondre aux valeurs de contraintes fixées par l'invention, une mauvaise adhésion de l'intercalaire peut néanmoins apparaître dans le produit fini en raison de paramètres liés au procédé de fabrication du vitrage, tels que les rrr 3 2964100 - 16 conditions de stockage de l'intercalaire, la qualité de lavage du verre, ou encore la température et les efforts de pression au cours de l'étape de calandrage lors de l'assemblage du verre et de l'intercalaire, qui influencent la qualité du collage. Afin de réaliser des mesures pendant le suivi de fabrication à proximité de 5 la ligne de fabrication, et ainsi d'intervenir rapidement sur le procédé en réponse à des mauvaises valeurs de contraintes mesurées, il est possible en variante d'utiliser un autre dispositif de mesure 600 qui, avantageusement, est de faible encombrement et facilement transportable. Ce dispositif 600, représenté sur la figure 7, est miniaturisé à environ 60 cm par 20 cm et comporte deux systèmes à 10 trois mors 60 et 61, un arbre de rotation 62, un moteur 63 pour la rotation de l'arbre, un appareil de mesure de couple 64 et un coffret 65 logeant les éléments de calcul. L'échantillon rond du vitrage feuilleté, composé de deux feuilles de verre et d'un intercalaire constitué du matériau des couches externes, est destiné à être 15 pris en sandwich entre les deux systèmes à mors 60 et 61, l'un des systèmes 60 étant fixe tandis que l'autre est apte à être mobile et mis en rotation grâce à sa connexion à l'arbre 62. L'appareil de mesure de couple est disposé entre le moteur et le système à mors mobile 61. La vitesse de rotation de l'arbre dépend de l'épaisseur d'intercalaire. A titre d'exemple, pour un intercalaire constitué du ma- 20 tériau des couches externes d'épaisseur 0,76 mm, la rotation est de l'ordre de 0,08 tour/min. Le système 61 tourne et lorsque le moment du couple mesuré s'inverse, l'amorce du décollement de l'intercalaire constitué du matériau des couches ex-ternes a eu lieu. L'appareil de mesure est relié aux éléments de calcul du coffret 25 65, qui comporte une partie affichage sur laquelle est directement lisible la valeur de la contrainte d'adhésion T. Quel que soit le dispositif utilisé, en vue d'apprécier finement les dispersions de la valeur de la contrainte d'adhésion ti, on préfère répéter le test sur plu-sieurs échantillons, par exemple au nombre minimal de cinq, et calculer une 30 moyenne de la contrainte i associée à son écart-type. On contrôle que la valeur de la contrainte d'adhésion i obtenue est dans une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondant au règlement R43 (résistance aux chocs durs). Cette 2964100 - 17 plage de valeurs admissibles est déterminée de manière expérimentale, à partir d'essais normalisés de résistance mécanique définis dans le règlement R43, qui sont réalisés sur des vitrages feuilletés de compositions différentes. La plage de valeurs admissibles pour le règlement R43, à l'intérieur de la- 5 quelle toute valeur de la contrainte d'adhésion t convient pour satisfaire au critère d'adhésion, est l'ensemble des valeurs inférieures à 5 MPa. De préférence, la plage de valeurs admissibles de la contrainte d'adhésion t pour le règlement R43 est comprise entre 2 MPa et 5 MPa, la borne inférieure de cette plage de valeurs étant déterminée pour assurer une bonne transparence du vitrage, indépendam- 10 ment des considérations de résistance mécanique du vitrage. Une fois que l'on a vérifié que la contrainte d'adhésion t de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes est située dans la plage précitée de valeurs admissibles, on procède au dimensionnement proprement dit des couches externes de l'intercalaire. 15 Les graphiques des figures 4 et 5 illustrent deux approches possibles pour le dimensionnement de ces couches externes de sorte qu'elles satisfassent aux exigences du règlement R43 de résistance aux chocs durs. Selon une première approche, qui correspond à la figure 4, on dimensionne un vitrage avec une épaisseur totale eg_aim de feuilles de verre dans le vi- 20 trage feuilleté, fixée et égale à 4,2 mm, ce qui correspond par exemple à une épaisseur de chaque feuille de verre de 2,1 mm, et un intercalaire constitué du matériau des couches externes, de composition spécifique ci, par exemple un intercalaire à base de PVB. La couche centrale est ignorée pour la détermination de l'épaisseur des couches externes. 25 Dans ce cas, en vue de dimensionner l'intercalaire constitué du matériau des couches externes, on trace tout d'abord une courbe C3, visible sur la figure 4, représentative de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale Je-min requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondant au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire ei du vitrage feuilleté quel- 30 conque, cette courbe étant établie pour une épaisseur de feuille de verre eg égale à 4,2 mm. En pratique, la courbe C3 est obtenue à partir d'essais normalisés de résistance mécanique définis dans le règlement R43, réalisés sur des vitrages feuilletés de compositions différentes en termes d'épaisseur de leur intercalaire. 2964100 - 18 - On identifie ensuite un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43, avec une épaisseur de substrat en verre égale à 4,2 mm, et qui comporte un intercalaire ayant la composition spécifique ci. Un exemple d'un tel vitrage feuilleté de référence est le vitrage connu 2,1/0,76/2,1, 5 qui comporte deux substrats en verre d'épaisseur 2,1 mm chacun et deux couches d'intercalaire d'épaisseur standard 0,38 mm ayant la composition ci, ce qui correspond à une épaisseur d'intercalaire ei-ref du vitrage feuilleté de référence égale à 0,76 mm. La résistance de ce vitrage de référence aux efforts correspondant au règlement R43 est vérifiée par un essai normalisé de résistance 10 mécanique, dans cet exemple avec une hauteur de chute d'impacteur de 4 m. On détermine alors la résistance à la déchirure Jc_ref de l'intercalaire du vitrage de référence 2,1/0,76/2,1, par la méthode de Tielking. Cette méthode, développée par M. Tielking, consiste à évaluer la résistance à la déchirure d'un matériau sur la base d'une méthode de calcul de l'éner- 15 gie de fond de fissure J. La méthode de Tielking est explicitée en particulier dans les demandes de brevet EP-A-1 151 855 et EP-A-1 495 305, et reprise en partie ci-dessous. La résistance à la déchirure d'un intercalaire est une caractéristique intrinsèque au matériau le constituant. Elle est caractérisée par une valeur énergétique 20 représentative de l'énergie nécessaire à la propagation d'une fissure initialisée dans le matériau. Cette énergie, appelée énergie critique Jc, est différente pour chaque type de matériau et est indépendante de l'épaisseur du film d'intercalaire. La résistance à la déchirure ou énergie critique Je est donnée de manière connue par une méthode énergétique fondée sur l'intégrale de Rice J, qui définit 25 l'énergie localisée en fond de fissure d'un film subissant des contraintes très in- tenses à l'endroit d'une fissuration. Elle s'écrit sous la forme mathématique simpl 1 i- iaU fiée: J= -- el aa ~ pour un étirement donné d de l'échantillon testé qui sera nommé par la suite dé-placement d, et où 30 e, est l'épaisseur de l'échantillon a, la taille de la fissure, U, l'énergie potentielle de l'échantillon. 2964100 - 19 - Le dispositif expérimental pour la détermination de la résistance à la déchirure est illustré sur la figure 8. Des essais de traction au moyen d'une machine de traction-compression 700 sont réalisés sur plusieurs échantillons Exn, par exemple au nombre de quatre, d'un même matériau et de surface égale à 100 mm2 (50 5 mm de longueur par 20 mm de largeur). Chaque échantillon est entaillé sur ses côtés et perpendiculairement à la force de traction, d'une longueur de fissuration a distincte pour chaque échantillon Exn, et correspondant respectivement à 5, 8, 12 et 15 mm. Chaque échantillon Exn est étiré perpendiculairement aux fissurations 20 à 10 une vitesse d'étirement de 100 mm/min et sur une longueur d'étirement ou dis-tance d donnée, et dans un environnement où la température est de 20°C. Selon la méthode décrite en détail dans EP-A-1 495 305, il est possible d'établir une courbe d'évolution de l'énergie J de fond de fissure en fonction de l'étirement d subi par l'échantillon (non représentée). A l'aide d'une caméra vidéo 15 qui visualise la propagation de la fissure 70, on détecte ensuite pour quel déplacement de la propagation de la fissure de l'échantillon commence. Puis, à partir de la courbe J(d), on déduit la valeur de l'énergie critique Je d'initialisation de la déchirure de l'échantillon, correspondant au déplacement dc. C'est à cette valeur critique Je que le matériau se déchire et qu'il est par conséquent mécaniquement 20 endommagé au regard de la fonction mécanique requise. La valeur de la résistance à la déchirure Je-ref mesurée pour l'intercalaire de composition ci du vitrage de référence 2,1/0,76/2,1 est de 31000 J/m2. A l'aide de la courbe C3 de la figure 4, on déduit ensuite l'épaisseur d'intercalaire minimale requise ei-min correspondant à une valeur de résistance à la 25 déchirure d'intercalaire minimale requise Je-min égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence Jc-ref. Comme montré sur la courbe C3, l'épaisseur d'intercalaire minimale requise ei-min est égale à 0,45 mm. Ainsi, on peut dimensionner le vitrage feuilleté constitué de deux feuilles de verre d'épaisseur 2,1 mm chacune et d'un intercalaire constitué du matériau 30 des couches externes avec une épaisseur ei-aim de l'intercalaire supérieure ou égale à l'épaisseur d'intercalaire minimale requise ei-min = 0,45 mm. De préférence, l'épaisseur d'intercalaire ei-aim du vitrage feuilleté n'est supérieure à la va-leur d'épaisseur d'intercalaire minimale requise ei-min que dans une limite de 20% 2964100 - 20 - au-dessus de cette valeur, c'est-à-dire, dans l'exemple précédent, ei-aim est de préférence telle que 0,45 mm 0,55 mm. On obtient ainsi un vitrage feuilleté satisfaisant aux exigences du règle-ment R43, qui comporte deux feuilles de verre 1, 2 d'épaisseur 2,1 mm et un in- 5 tercalaire avec une couche centrale 3 et deux couches externes 4, 5, chacune des couches externes ayant une épaisseur comprise entre 0,225 mm et 0,275 mm. On peut tracer la courbe C3 pour d'autres valeurs de feuilles de verre, par exemple 1,8 mm et 1,4 mm. Chacune des couches externes a alors une épaisseur 10 comprise entre 0,2 mm et 0,37 mm. Selon une deuxième approche possible de dimensionnement des couches externes de l'intercalaire, qui correspond à la figure 5, on dimensionne un vitrage feuilleté sans fixer arbitrairement l'épaisseur des feuilles de verre, le vitrage comprenant un intercalaire constitué du matériau des couches externes. 15 On trace un graphique C4 en trois dimensions, visible sur la figure 5, représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale Je-min requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondant au règlement R43, en fonction à la fois de l'épaisseur d'intercalaire constitué du matériau des couches externes ei du vitrage feuilleté quelconque et de l'épaisseur de feuilles 20 de verre eg du vitrage feuilleté quelconque. Le graphique C4 de la figure 5 est obtenu à partir d'essais normalisés de résistance mécanique définis dans le règle-ment R43, réalisés sur des vitrages feuilletés de compositions différentes en ter-mes d'épaisseur d'intercalaire et d'épaisseur de substrat. On détermine ensuite la résistance à la déchirure Je-ref d'un vitrage feuilleté 25 de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte un intercalaire ayant la composition spécifique ci. Le vitrage feuilleté connu 2,1/0,76/2,1 décrit ci-dessus peut par exemple servir de vitrage feuilleté de référence, de même que le vitrage feuilleté 2,1/0,76/1,8, également connu, qui comporte deux feuilles de verre d'épaisseurs 30 respectives 2,1 mm et 1,8 mm et deux couches d'intercalaire constitué du matériau des couches externes d'épaisseur standard 0,38 mm ayant la composition ci, ce qui correspond à une épaisseur d'intercalaire ei-ref égale à 0,76 mm. La résistance à la déchirure Je-ref de l'un ou l'autre vitrage de référence aux efforts corres- 2964100 -21 pondant au règlement R43 est évaluée comme précédemment par la méthode de Tielking. A l'aide du graphique C4, on déduit ensuite une combinaison de valeurs optimales ei-opt, eg-opt de l'épaisseur d'intercalaire constitué du matériau des couches 5 externes et de l'épaisseur de feuilles de verre qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise Je-min égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence Je-ref. Par exemple, si l'on part du vitrage de référence 2,1/0,76/2,1, qui correspond à une valeur de la résistance à la déchirure Je-ref de 31000 J/m2, les points qui fournissent une com- 10 binaison de valeurs optimales ei-opt, eg-opt sont les points de la surface, ou nappe, du graphique C4 qui correspondent à une valeur de Je-min de 31000 J/m2. A ce su-jet, on note que chacune des valeurs optimales ei-opt ou eg-opt n'est pas forcément, de manière individuelle, une valeur minimale de l'épaisseur d'intercalaire constitué du matériau des couches externes ou une valeur minimale de l'épaisseur de 15 feuilles de verre. C'est la combinaison des valeurs ei-opt et eg-opt qui conduit à une valeur minimisée de l'épaisseur globale du vitrage feuilleté. Comme visible sur le graphique C4, la combinaison de valeurs ei = 0,5 mm et eg = 1,8 mm/1,4 mm est une combinaison de valeurs supérieures ou égales à une combinaison de valeurs optimales. 20 Dès lors, on peut dimensionner le vitrage feuilleté avec une épaisseur ei_aim de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes supérieure ou égale à 0,5 mm et des épaisseurs eg-aim des feuilles de verre de 1,8 mm et 1,4 mm, respectivement, ce vitrage feuilleté satisfaisant aux exigences du règlement R43. L'intercalaire de composition ci considéré dans les exemples ci-dessus pré- 25 sente des performances moyennes sur le plan de sa résistance à la déchirure et les niveaux de résistance à la déchirure des compositions d'intercalaires les plus performantes connues à l'heure actuelle permettent d'envisager des combinai-sons de valeurs optimales ei-opt, eg-opt encore réduites par rapport aux valeurs don-nées précédemment. 30 En particulier, pour un vitrage feuilleté adapté pour résister aux efforts correspondant au règlement R43 et comportant deux substrats en verre d'épaisseurs respectives 1,8 mm et 1,4 mm, l'épaisseur d'intercalaire minimale requise ei-min peut descendre jusqu'à environ 0,4 mm. Dès lors, l'épaisseur d'intercalaire ei_aim 2964100 - 22 - optimisée d'un vitrage feuilleté répondant aux exigences du règlement R43 et comportant deux substrats en verre d'épaisseurs respectives 1,8 mm et 1,4 mm est, de manière générale, telle que 0,4 mm - à l'aide d'un graphique (C3) représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale (Jc-min) requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire (ei) du vitrage feuilleté quelconque, ce gra- 5 phique étant établi pour une épaisseur de substrat du vitrage feuilleté quel-conque égale à l'épaisseur de substrat dans le vitrage feuilleté de référence (eg = eg_ref), on déduit l'épaisseur d'intercalaire minimale requise (ei_ min) qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vi- 10 trage feuilleté de référence (Jc_min = Je-ref) ; - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit su- périeure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire (ei_opt). En variante, on fixe à la fois l'épaisseur e de chaque couche externe 4, 5 et l'épaisseur des feuilles de verre afin que l'ensemble fournisse des propriétés mé- 15 caniques suffisantes au vitrage, à savoir des propriétés mécaniques qui satisfont au règlement R43. On procède de la façon suivante : - on vérifie que l'adhésion du matériau des couches externes est compatible avec les exigences du règlement R43 en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau des couches externes 20 solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la force de torsion (F) pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force (F) la contrainte de cisaillement d'adhésion (i) correspondante, et on compare cette valeur de la contrainte d'adhésion 25 (i) à une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage feuilleté quel- conque résiste aux efforts correspondants au règlement R43 ; et - on fixe l'épaisseur e de chacune des couches externes et l'épaisseur totale des feuilles de verre afin qu'elles satisfassent aux exigences du règlement R43 de la façon suivante : 30 - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et un intercalaire constitué du matériau des couches externes ; 2964100 - 24 - - on détermine la résistance à la déchirure (Jc-ref) de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire (2e_ref) du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre (eg-ref) du vitrage feuilleté de référence ; 5 - à l'aide d'un graphique (C4) représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale (Jc-min) requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire (ei) du vitrage feuilleté quelconque et de l'épaisseur de feuilles de verre (eg) du vitrage feuilleté quelconque, on dé- 10 duit une combinaison de valeurs optimales (ei_opt, eg-opt) de l'épaisseur d'intercalaire et de l'épaisseur de feuilles de verre qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence (Jc-min = Jc-ref) ; 15 - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire (ei_opt) et on fixe l'épaisseur des feuilles de verre (eg-dim) supérieure ou égale à la-dite valeur optimale d'épaisseur de feuilles de verre (eg_opt). La figure 3 représente une vue en coupe d'un vitrage selon l'invention se- 20 Ion un autre mode de réalisation. Les feuilles de verre 1, 2 et les couches externes 4, 5 de l'intercalaire sont identiques par rapport à celles de la figure 2. La couche centrale 3 comprend deux films 6, 7 amortissants. Le film amortissant 6 est constitué d'un matériau plastique viscoélastique A, qui est différent 25 du matériau viscoélastique B dont est constitué le film amortissant 7. Selon un mode de réalisation, les matériaux A, B sont coextrudés. En variante, ils sont feuilletés. Les films amortissants 6, 7 constituant la couche centrale 3 permettent d'optimiser l'amortissement des vibrations acoustiques sur des gammes de tem- 30 pératures distinctes. Ainsi, le film 6 amortit de façon optimale les vibrations acoustiques sur une première gamme de températures et le film 7 amortit de façon optimale les vibrations acoustiques sur une deuxième gamme de températures. Les première et deuxième gammes de température ne se chevauchent pas. Cela per- 2964100 - 25 - met d'optimiser l'amortissement des fréquences comprises entre 100 Hz et 240 Hz sur une plus large gamme de températures. Pour ce faire, le matériau A est choisi pour présenter sur une gamme de températures tA et pour une fréquence comprise entre 100 Hz et 240 Hz, un fac- 5 teur de perte supérieur à 0,6 et un paramètre de cisaillement compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m. De même, le matériau B est choisi pour présenter sur une gamme de températures tB et pour une fréquence comprise entre 100 Hz et 240 Hz, un facteur de perte supérieur à 0,6 et un paramètre de cisaillement compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m. 10 De plus, le film 6 ou 7 qui présente le facteur de perte le plus élevé, pour une plage donnée de températures incluse dans la gamme de températures respectivement tA ou tB, présente un paramètre de cisaillement équivalent gAouB eq = h-gAouB, gAouB étant le paramètre de cisaillement du matériau respective-ment A ou B constituant respectivement le film 6 ou 7 et h étant l'épaisseur de la 15 couche centrale, qui est très inférieur au paramètre de cisaillement équivalent de l'autre film 7 ou 6 respectivement pour ladite plage donnée de température. Le paramètre de cisaillement équivalent correspond au module de cisaillement. La plage donnée de température est la première gamme de températures ou la deuxième gamme de températures dans laquelle le film 6 ou 7 respective- 20 ment amortit de façon optimale les vibrations acoustiques aux fréquences compri- ses entre 100 Hz et 240 Hz. Ainsi, il ne faut pas seulement que le facteur de perte de chacun des films 6, 7 soit supérieur à 0,6 et que le paramètre de cisaillement du matériau de chacun des films soit entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m dans sa plage correspon- 25 dante de températures, mais il faut que le film le plus amorti (tan 8 le plus élevé) dans la plage correspondante de températures ait un module de cisaillement équivalent beaucoup plus faible que l'autre film. De cette manière, l'intercalaire présentera un comportement similaire au film le plus amorti sur chaque plage de températures. L'intercalaire assurera ainsi un amortissement optimum sur cha- 30 cune des plages de températures pour lesquelles chacun des films constituant l'intercalaire joue un rôle amortissant optimal. - 26 - Nous allons maintenant apporter la preuve que l'amortissement des fréquences comprises entre 100 Hz et 240 Hz est bien optimal pour les plages de g décrites plus haut. La figure 1 représente une courbe de l'amortissement modal d'un pare- brise feuilleté en fonction du paramètre de cisaillement g d'une couche centrale de l'intercalaire du pare-brise feuilleté pour des fréquences comprises entre 100 Hz et 240 Hz à 20°C. Cette courbe a été calculée par une méthode dite des éléments finis. Le calcul a été réalisé pour un pare-brise constitué de deux feuilles de verre d'épaisseurs respectives 1,4 mm et 1,8 mm entre lesquelles est incorporé un intercalaire en matériau plastique viscoélastique. L'intercalaire comprend trois couches : une couche centrale incorporée entre deux couches externes. Chaque point de la courbe de la figure 1 représente la valeur d'amortissement modal en fonction du paramètre de cisaillement pour une épaisseur h de la couche cen- traie, les différents points correspondants à des épaisseurs h comprises entre 0,10 mm et 1,20 mm. h (mm) g (Pa/m) Amortissement modal 0,10 7,958.109 0,2421 0,15 5,164.109 0,2737 0,20 3,793.109 0,2959 0,30 2,449.109 0,3235 0,31 2,366.109 0,3273 0,35 2,076.109 0,3273 0,40 1,796.109 0,3327 0,50 1,414.109 0,3365 0,60 1,163.109 0,3365 0,70 9,864.108 0,3381 0,80 8,570.108 0,3365 0,90 7,564.108 0,3365 1,00 6,759.108 0,3327 1,10 6,112.108 0,3327 1,20 5,583.108 0,3327 Tableau 1 Le tableau 1 ci-dessus comprend les valeurs du paramètre de cisaillement g et les valeurs d'amortissement modal pour chaque valeur de h. Comme le montrent la figure 1 et le tableau 1, la plage de paramètre de cisaillement g comprise entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m pour une couche centrale 3 d'épaisseur h comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm, à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, permet un amortisse- 2964100 - 27 - ment modal supérieur ou égal à 0,327, donc très bon puisque le maximum de la courbe est à 0,338 pour une épaisseur de couche centrale de 0,7 mm. La plage de paramètre de cisaillement g comprise entre 7,56.108 Pa/m et 1,42.109 Pa/m pour une couche centrale 3 d'épaisseur h comprise entre 0,50 mm 5 et 0,90 mm, à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, permet un amortissement modal supérieur ou égal à 0,336, donc un amortissement optimisé. L'invention permet donc bien d'optimiser l'amortissement vibro-acoustique des premières fréquences propres d'un pare-brise comprenant l'intercalaire tel 10 que décrit plus haut. L'intercalaire selon l'invention permet également un bon amortissement vibro-acoustique en dehors de la plage de fréquence pour laquelle il est optimisé. L'intercalaire selon l'invention est utilisé de préférence pour un pare-brise, entre deux feuilles de verre. Il peut également être utilisé dans un vitrage latéral 15 ou encore dans un vitrage de toit de véhicule, par exemple de véhicule automobile. REVENDICATIONS1. Procédé de sélection d'un intercalaire plastique viscoélastique comprenant deux couches externes (4, 5) et une couche centrale (3) et destiné à être incorporé entre deux feuilles de verre (1, 2) d'un vitrage, le procédé comprenant les étapes suivantes : - on fournit un premier élément en matériau plastique viscoélastique destiné à constituer la couche centrale (3) et un deuxième élément en matériau plastique viscoélastique destiné à constituer les couches externes (4, 5), - on mesure le module de cisaillement G' du premier élément et du deuxième élément grâce à un visco-analyseur, - on sélectionne le matériau du deuxième élément uniquement si son module de cisaillement G' est supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, - on fixe l'épaisseur h du premier élément telle que h est comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h, G' étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on fixe l'épaisseur h du premier élément telle que h est comprise entre 0,50 mm et 0,90 mm et que G'/h est compris entre 7,56.108 Pa/m et 1,42.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, comprenant en outre, avant l'étape de fixation de l'épaisseur h, les étapes suivantes : - on mesure le facteur de perte tan 8 du premier élément grâce au viscoanalyseur, - on sélectionne le premier élément uniquement si son facteur de perte tan 8 est supérieur à 0,6. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, comprenant en outre en outre l'étape suivante : 2964100 - 29 - - on sélectionne le matériau du deuxième élément uniquement si son module de cisaillement G' est compris entre 10$ Pa et 2.108 Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 5. Procédé selon la revendication 4, comprenant en outre les étapes sui- 5 vantes : - on vérifie que l'adhésion du matériau du deuxième élément est compatible avec les exigences du règlement R43 en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau du deuxième élément solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la force de torsion (F) 10 pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau du deuxième élément avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force (F) la contrainte de cisaillement d'adhésion (i) correspondante, et on compare cette valeur de la contrainte d'adhésion (i) à une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage 15 feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43 ; et - on fixe l'épaisseur e du deuxième élément de la façon suivante : - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et 20 un intercalaire constitué du matériau du deuxième élément ; - on détermine la résistance à la déchirure (Jc-ref) de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire (ei-ref) du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre (eg_ref) du vitrage feuilleté de référence ; 25 - à l'aide d'un graphique (C3) représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale (Jc-min) requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire (ei) du vitrage feuilleté quelconque, ce graphique étant établi pour une épaisseur de substrat du vitrage feuilleté quel- 30 conque égale à l'épaisseur de substrat dans le vitrage feuilleté de référence (eg = eg_ref), on déduit l'épaisseur d'intercalaire minimale requise (ei_ min) qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire 2964100 - 30 - minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence (Jc-min = Je-ref) ; - on fixe l'épaisseur e du deuxième élément telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire (e;_opt). 5 6. Intercalaire plastique viscoélastique destiné à être incorporé entre deux feuilles de verre d'un vitrage pour lui procurer des propriétés d'amortissement vibro-acoustiques, l'intercalaire comprenant : - deux couches externes (4, 5) en matériau plastique viscoélastique dont le module de cisaillement G' est supérieur ou égal à 3.10' Pa à 20°C et 10 pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz, - une couche centrale (3) aux propriétés d'amortissement vibroacoustique d'épaisseur h, telle que h est comprise entre 0,31 mm et 1,20 mm et que le paramètre de cisaillement g=G'/h de la couche centrale, G' étant le module de cisaillement, est compris entre 5,58.108 15 Pa/m et 2,37.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences com- prise entre 100 Hz et 240 Hz, la couche centrale (3) étant entre les deux couches externes (4, 5). 7. Intercalaire selon la revendication 6, dans lequel l'épaisseur h de la couche centrale (3) est telle que h est comprise entre 0,50 mm et 0,90 mm et 20 que G'/h est compris entre 7,56.108 Pa/m et 1,42.109 Pa/m à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 8. Intercalaire selon la revendication 6 ou 7, dans lequel la couche centrale (3) a un facteur de perte tan 8 supérieur à 0,6. 9. Intercalaire selon l'une des revendications 6 à 8, dans lequel les cou- 25 ches externes (4, 5) ont un module de cisaillement G' compris entre 108 Pa et 2.108 Pa à 20°C et pour une gamme de fréquences comprise entre 100 Hz et 240 Hz. 10. Intercalaire selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel chacune des couches externes (4, 5) a une épaisseur e telle que : 2964100 -31 - l'adhésion du matériau des couches externes est compatible avec les exigences du règlement R43, l'adhésion étant déterminée en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau des couches externes solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la 5 force de torsion (F) pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force (F) la contrainte de cisaillement d'adhésion (ti) correspondante, puis en comparant cette va-leur de la contrainte d'adhésion (ti) à une plage de valeurs admissibles 10 pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspon- dants au règlement R43 ; et que - l'épaisseur e de chacune des couches externes est fixée de façon à satisfaire aux exigences du règlement R43, l'épaisseur e étant déterminée de la façon suivante : 15 - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et un intercalaire constitué du matériau des couches externes ; - on détermine la résistance à la déchirure (Jc-ref) de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire (ei-ref) du vitrage 20 feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre (eg_ref) du vitrage feuilleté de référence ; - à l'aide d'un graphique (C3) représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale (Jc-min) requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonc- 25 tion de l'épaisseur d'intercalaire (ei) du vitrage feuilleté quelconque, ce graphique étant établi pour une épaisseur de substrat du vitrage feuilleté quel-conque égale à l'épaisseur de substrat dans le vitrage feuilleté de référence (eg = eg_ref), on déduit l'épaisseur d'intercalaire minimale requise (ei_ min) qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire 30 minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vi- trage feuilleté de référence (Jc_min = Je-ref) ; - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire (ei_opt). 2964100 - 32 - 11. Intercalaire selon l'une des revendications 6 à 10, dans lequel la couche centrale comprend : - un film amortissant (6) en matériau plastique viscoélastique A d'épaisseur hA et de paramètre de cisaillement gA, 5 - un film amortissant (7) en matériau plastique viscoélastique B d'épaisseur hB et de paramètre de cisaillement gB, les matériaux A et B présentant chacun sur une gamme de températures respective tA et tB et pour une fréquence comprise entre 100 Hz et 240 Hz, un facteur de perte supérieur à 0,6 et un paramètre de cisaillement compris 10 entre 5,58.108 Pa/m et 2,37.109 Pa/m, et le film (6 ou 7) qui présente le facteur de perte le plus élevé, pour une plage donnée de températures incluse dans la gamme de températures respectivement tA ou tB, présentant un paramètre de cisaillement équivalent gA ou B eq - gA ou B.h, gAou B étant le para-mètre de cisaillement du matériau constituant le film (respectivement 6 ou 15 7) et h étant l'épaisseur de la couche centrale, qui est inférieur au paramètre de cisaillement équivalent de l'autre film (7 ou 6 respectivement) pour ladite plage de température. 12. Vitrage comprenant : - une feuille de verre (1) d'épaisseur comprise entre 1,4 mm et 2,1 mm, 20 - une feuille de verre (2) d'épaisseur comprise entre 1,1 mm et 1,6 mm, - un intercalaire (3, 4, 5) selon l'une quelconque des revendications 6 à 11, l'intercalaire étant entre les feuilles de verre (1, 2). 13. Vitrage selon la revendication 12, dans lequel l'épaisseur e de chacune des couches externes (4, 5) et l'épaisseur totale des feuilles de verre sont 25 telle que : - l'adhésion du matériau des couches externes est compatible avec les exigences du règlement R43, l'adhésion étant déterminée en réalisant une torsion d'un échantillon d'intercalaire constitué du matériau des couches externes solidaire de deux feuilles de verre, en mesurant la 30 force de torsion (F) pour laquelle la dissociation de l'intercalaire constitué du matériau des couches externes avec les feuilles de verre est amorcée, et en calculant à partir de cette force (F) la contrainte de ci- 2964100 - 33 - saillement d'adhésion (i) correspondante, puis en comparant cette va-leur de la contrainte d'adhésion (ti) à une plage de valeurs admissibles pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43 ; et que 5 - l'épaisseur e de chacune des couches externes et l'épaisseur totale des feuilles de verre sont fixées de façon à satisfaire aux exigences du règlement R43 ; elles sont déterminées de la façon suivante : - on identifie un vitrage feuilleté de référence, qui résiste aux efforts correspondant au règlement R43 et qui comporte deux feuilles de verre et 10 un intercalaire constitué du matériau des couches externes ; - on détermine la résistance à la déchirure (Jc-ref) de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence, l'épaisseur d'intercalaire (ei-ref) du vitrage feuilleté de référence et l'épaisseur de feuilles de verre (eg-ref) du vitrage feuilleté de référence ; 15 - à l'aide d'un graphique (C4) représentatif de la résistance à la déchirure d'intercalaire minimale (Jc-min) requise pour qu'un vitrage feuilleté quelconque résiste aux efforts correspondants au règlement R43, en fonction de l'épaisseur d'intercalaire (ei) du vitrage feuilleté quelconque et de l'épaisseur de feuilles de verre (eg) du vitrage feuilleté quelconque, on dé- 20 duit une combinaison de valeurs optimales (ei_opt, eg-opt) de l'épaisseur d'intercalaire et de l'épaisseur de feuilles de verre qui correspond à une valeur de résistance à la déchirure d'intercalaire minimale requise égale à la résistance à la déchirure de l'intercalaire du vitrage feuilleté de référence (Jc-min = Jc-ref) ; 25 - on fixe l'épaisseur e de chaque couche externe telle que e soit supérieure ou égale à ladite valeur optimale d'épaisseur d'intercalaire (ei_opt) et on fixe l'épaisseur des feuilles de verre (eg-dim) supérieure ou égale à la-dite valeur optimale d'épaisseur de feuilles de verre (eg_opt). 14. Véhicule comprenant un vitrage selon la revendication 12 ou 13, la 30 feuille de verre (1) d'épaisseur comprise entre 1,4 mm et 2,1 mm étant tour-née vers l'extérieur du véhicule et la feuille de verre (2) d'épaisseur comprise entre 1,1 mm et 1,6 mm étant tournée vers l'intérieur du véhicule. 2964100 - 34 - 15. Utilisation de l'intercalaire selon l'une quelconque des revendications 6 à 11 pour l'amortissement vibro-acoustique des deuxième et troisième fréquences propres d'un pare-brise constitué de deux feuilles de verres et de l'intercalaire incorporé entre les feuilles de verre. 5 16. Utilisation du vitrage selon l'une des revendications 12 à 14 comme pare-brise de véhicule, vitre latérale de véhicule ou vitre de toit de véhicule.