Brevet FR2962787A1 — publié le 20120120

L'invention concerne un brûleur pour le traitement d'au moins un gaz acide combustible, ainsi qu'un procédé permettant un traitement d'un gaz acide combustible, avec réalisation d'un tel brûleur. Est également concerné un procédé de cette nature, permettant une combustion combinée, en présence d'au moins un gaz combustible d'appoint et d'air comburant. Dans la demande, on appelle « gaz acide »(ou gaz acide à traiter ou gaz acide combustible...), tout gaz ayant une teneur en gaz H2S ? 10%. Le « traitement » cité ci-dessus est une destruction, ou conversion, d'au moins un composé chimique en un autre moins polluant ou plus valorisable. Dans le domaine, on connaît au moins un brûleur présentant un axe central et comprenant : - un ouvreau (pouvant également être dénommé préchambre ou avant-foyer ou (muffle ou refractory quarl ou precombustion chamber en anglais) et, communiquant avec lui . - une enceinte au sein de laquelle est apporté de l'air comburant sous pression, - au moins un conduit d'apport de gaz acide combustible à traiter, traversant ladite enceinte et débouchant sur l'ouvreau, de façon sensiblement centrale, pour y délivrer un flux de gaz acide sensiblement ou principalement axialement, et, - des moyens d'apport d'au moins un gaz combustible d'appoint, traversant ladite enceinte et débouchant sur l'ouvreau. Un problème qui se pose concerne la qualité de combustion, ou plus généralement de certaines au moins des réactions en cause, et donc la manière de réaliser le brûleur en conséquence. En effet, pour traiter un gaz acide combustible, notamment en combustion combinée, les inconvénients 5 suivants ont été notés, - création de suies liées à une part de combustion incomplète, - et/ou augmentation du débit des fumées produites par le traitement, 10 - voire création d'espèces chimiques secondaires qui peuvent diminuer la cinétique des réactions souhaitées pour mener à bien le traitement. Ceci est en particulier vrai en cas de combustion combinée (en anglais « cofiring »). 15 En vu de tendre vers une solution à une partie au moins du problème ci-dessus mentionné, et vers au moins une limitation des inconvénients cités, il est conseillé que, sur le brûleur proposé, les moyens d'apport du gaz combustible d'appoint comprennent des tubes d'apport de 20 ce gaz disposés autour du(des) conduit(s) d'apport du gaz acide à traiter et débouchant ainsi sur l'ouvreau, afin d'y délivrer un flux de gaz combustible d'appoint autour du flux de gaz acide. De préférence, les tubes d'apport de gaz 25 combustible d'appoint seront au nombre d'au moins trois, chacun de section inférieure à celle du(des) conduit(s) d'apport du gaz acide à traiter. Pour favoriser de la turbulence (notamment) dans l'ouvreau en réalisant des remous d'accrochage de flamme 30 et aider ainsi le traitement, on recommande par ailleurs que ledit conduit d'apport du gaz acide à traiter comprenne : - un premier conduit central dans lequel du gaz acide à traiter peut circuler, et - un second conduit périphérique à l'intérieur duquel passe ledit premier conduit et dans lequel du gaz acide à 5 traiter peut circuler. Dans le même but, il est en outre conseillé que, radialement, les tubes d'apport du gaz combustible d'appoint s'étendent (localement) entre des ailettes périphériques de mise en mouvement tourbillonnaire du 10 flux comburant d'air et que le conduit d'apport de gaz acide, les ailettes pouvant en particulier être organisées en une série d'ailettes fixes formant un anneau localement, en périphérie de l'enceinte qui apporte l'air. 15 En termes de performance de la destruction du gaz acide à traiter, en particulier sur une unité de traitement utilisant le procédé Claus (en lui-même connu), il est par ailleurs recommandé que, l'ouvreau étant limité périphériquement par une paroi a priori 20 réfractaire, les tubes d'apport du gaz combustible d'appoint soient traversés par des orifices de sortie de ce gaz qui seront disposés pour que le gaz combustible d'appoint sorte au moins majoritairement en direction de cette paroi périphérique. 25 Un autre conseil est que ces orifices de sortie de gaz d'appoint qui traversent les tubes d'apport soient majoritairement (voire en totalité) situés d'un même côté d'un plan passant par ladite parallèle à l'axe central du brûleur. 30 Dans ce contexte, on conseille en pratique, en particulier dans le cadre d'une combustion combinée, que lesdits orifices de sortie du gaz combustible d'appoint soient orientés: - au moins pour certains, et de préférence majoritairement, transversalement par rapport à une parallèle à l'axe central, en direction de ladite paroi périphérique et vers l'aval par rapport au sens de circulation des flux de gaz qui sont apportés, et/ou - soient au nombre d'au moins deux par conduit, chacun orienté sensiblement radialement au conduit qu'il traverse. « Transversalement » a pour sens de biais (angle 50 Comme indiqué précédemment, un autre aspect ici concerné est relatif à un procédé pour réaliser un brûleur et permettant ainsi un traitement d'un gaz acide combustible, avec une combustion combinée. Dans ce cadre, et en vue à nouveau de tendre vers une solution à une partie au moins du problème pré-mentionné, et vers au moins une limitation des inconvénients cités, on recommande ce qui suit : - apporter du gaz acide à traiter à travers au moins un conduit d'apport de ce gaz traversant une enceinte au sein de laquelle on apportera de l'air comburant et débouchant sur un ouvreau entouré d'une paroi périphérique, - apporter vers l'ouvreau un gaz combustible d'appoint, - faire déboucher l'air comburant issu de ladite enceinte sur l'ouvreau autour du(des) conduit(s) d'apport de gaz acide à traiter, avec un dosage sous-stoechiométrique entre la quantité en volume apporté d'H2S contenu dans le gaz acide et celle d'02 dans l'air, - apporter le gaz combustible d'appoint par des tubes traversant ladite enceinte, à l'écart du(des) conduit(s) d'apport de gaz acide à traiter. En vue de renforcer encore cette tendance, on conseille: - de faire sortir des tubes le gaz combustible d'appoint au moins majoritairement en direction de la paroi périphérique, - d'apporter le gaz acide à traiter dans un premier conduit central et dans un second conduit périphérique à l'intérieur duquel passera ledit premier conduit et dans lequel du gaz acide à traiter circulera à une pression ou une vitesse d'éjection plus faible que dans le premier conduit central, et/ou, - de faire circuler du gaz à une vitesse comprise entre 70 m/s et 200 m/s dans le second conduit périphérique, tandis que ans le premier conduit on fera circuler du gaz à une vitesse comprise entre 20 m/s et à 100 m/s, et/ou - d'apporter le gaz combustible d'appoint avec un débit dans chaque tube d'apport de ce gaz égal à moins de 2% du débit total de gaz acide apporté, et/ou - d'apporter le gaz combustible d'appoint avec un débit total dans l'ensemble des tubes d'apport de ce gaz égal à moins de 7% du débit total de gaz acide apporté. En particulier dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé Claus de destruction d'hydrogène sulfuré, on recommande par ailleurs d'apporter comme flux de gaz acide à traiter au moins un flux de gaz comprenant entre 20% et 100% en volume de H2S, entre 0% et 80% en volume de CO2r et entre 0% et 5% en volume d'au moins un autre gaz qui ne sera favorablement ni de l'air comburant, ni le gaz combustible d'appoint, lequel pourra typiquement être, ou contenir majoritairement, du gaz naturel ou du gaz de raffinerie (fuel gaz), du butane ou du propane. Concernant maintenant le quatrième aspect de l'invention visant toujours à tendre vers une solution à une partie au moins du problème pré-mentionné, et vers au moins une limitation des inconvénients cités, on s'est intéressé à la réalisation d'un ensemble comprenant : - un brûleur qui sera celui du type présenté ci- avant et/ou qui fonctionnera suivant le procédé de combustion (réaction) également présenté ci-avant, ce brûleur ayant en outre un axe central, et un premier plan contenant cet axe, et un four à réaction, sensiblement cylindrique, communiquant avec le brûleur ci-dessus, présentant une paroi périphérique et ayant lui-même un axe central ainsi qu'un second plan contenant une section droite du cylindre et qui est orienté pour intersecter le premier plan suivant une droite, avec ici pour particularité conseillée que ladite droite (typiquement l'axe central du brûleur) intersectera un rayon du four plus près de la paroi périphérique que de l'axe central du four, de sorte à assurer une disposition sensiblement tangentielle. En alternative, lesdits axes centraux du brûleur et du four sont sensiblement confondus. Dans les deux cas, les turbulences et les mélanges organisés et échelonnés de flux gazeux seront favorisés dans le four, les pressions pouvant être adaptées en conséquence. Une description détaillée d'un mode de réalisation va maintenant être présentée, à titre d'exemple privilégié mais non limitatif, en référence à des dessins où . - la figure 1 est un schéma assez précis d'un mode privilégié de réalisation d'un brûleur reprenant nombre 15 des caractéristiques ci-avant citées, - la figure 2 est un agrandissement d'un détail montrant une disposition pertinente de plusieurs des orifices de sortie d'un des tubes d'apport de gaz d'appoint, - la figure 3 schématise un brûleur proche du précédent 20 monté sur un four de destruction du gaz acide considéré, - la figure 4 est une coupe selon IV-IV de la figure 3, - la figure 5 est une vue selon V de la figure 2 - la figure 6 est une coupe selon VI de la figure 5, et - la figure 7 est une alternative à la solution de la 25 figure 6. L'hydrogène sulfuré H2S au traitement ou à la destruction duquel la présentation ci-après se réfère, à titre d'exemple, est un gaz toxique qui se trouve dans la nature mélangé au gaz naturel et aux gaz de géothermie. 30 Il est par ailleurs produit en abondance par hydrodésulfuration catalytique des produits pétroliers, dans les gaz de cokerie, les produits de pyrolyse des pneus, les rejets de l'industrie du papier, la métallurgie, la fermentation des déchets (biogaz). Les brûleurs d'unité de désulfuration (unité Claus ou « sulfur recovery unit (unité de récupération de soufre)», SRU, unité de récupération de soufre) brûlent du gaz acide (mélange de H2S et de CO2) typiquement issu des procédés de désulfuration du pétrole, du gaz ou de l'acier. Cette combustion est réalisée en sous-stoechiométrie pour donner de l'H20, du S02 et de l'H2S résiduel qui réagiront suivant la réaction Claus ((2) ci-après) pour donner de l'eau et du soufre. Le soufre peut être récupéré en divers points de cette unité sous forme liquide après condensation. Les réactions principales générées par ce brûleur 15 dans l'ouvreau sont : Combustion de 1/3 de l'H2S: (1) H2S + 3/2 02 -> S02 + H20. Le S02 ainsi formé réagit avec l'H2S restant pour donner du soufre et de l'H20, c'est la Réaction Claus : 20 (2) S02 + 2H2S 3S + H20 Ce brûleur fonctionne donc, par principe, en très forte sous- stoechiométrie. Le CO2r lui, n'intervient pas directement dans la combustion, mais agit comme un diluant. Plus le pourcentage de CO2 dans le gaz acide est 25 élevé (et donc par conséquent le pourcentage de H2S est faible), plus la température dans la chambre de combustion/réaction sera faible et moins la réaction (2) sera complète. Comme connu, le « cofiring » (combustion combinée) 30 est la combustion sensiblement concomittante du gaz acide et du gaz combustible d'appoint. La combustion de gaz acide en forte sous-stoechiométrie génère des températures dans le four à réaction 15 (figs.3,7) qui varient de 700°C à 1400°C en fonction de la teneur en gaz acide. Un but de la combustion combinée est d'augmenter la température dans le four à réaction en réalisant, en sus de la combustion en forte sous-stoechiométrie du gaz acide, la combustion quasi complète du gaz combustible d'appoint et améliorer ainsi la stabilité de la combustion et/ou la cinétique de la réaction Claus (2, si H2S) et/ou assurer une meilleure destruction de polluants spécifiques contenus dans le gaz acide tels que Benzène, Toluène, Xylène (communément appelés BTX) dont la destruction est plus efficace à température élevée. Figures 1, 2 on voit donc un brûleur 1 pour le traitement d'hydrogène sulfuré H2S. Il est prévu que ce brûleur fonctionne de préférence avec un dosage sous-stoechiométrique entre la quantité en volume apporté d'H2S contenu dans le gaz acide (H2S et dioxyde de carbone CO2, dans l'exemple) et celle d'oxygène dans le flux d'air comburant 5. Le rapport entre le flux global de H2S dans le gaz acide et le flux d'oxygène contenu d'air comburant peut être de 20% à 60% en volume, pour la conversion de l'H2S. Le brûleur 1 présente un axe central la. Il comprend par ailleurs un ouvreau 7, où s'enflamment les composants gazeux apportés. Communiquant avec cet ouvreau, on trouve: - une enceinte amont 9 au sein de laquelle est apporté de 30 l'air comburant sous pression, et qui est donc raccordée à une source convenable, - au moins un conduit 11 d'apport global du gaz acide combustible à traiter, - des moyens 13 d'apport de gaz combustible d'appoint. L'ouvreau 7 est limité périphériquement par une paroi 70. On conseille l'emploi de matériau réfractaire. Cet ouvreau peut être de forme sensiblement cylindrique, conique ou de révolution quelconque. L'enceinte 9 et l'ouvreau 7 sont coaxiaux. L'ouvreau débouche sur le four à réaction 15 (voir figs.3,7). Le conduit 11 traverse l'enceinte 9 et débouche sur l'ouvreau 7 de façon sensiblement centrale, pour y délivrer le flux 110 de gaz acide sensiblement ou principalement axialement. On entend par là un éventuel écart angulaire en sortie de conduit d'au plus 10° par rapport à l'axe la, ou une parallèle à lui. Les moyens d'apport 13 traversent également l'enceinte 9 et débouchent eux aussi sur l'ouvreau. Ces moyens 13 d'apport du gaz combustible d'appoint comprennent des tubes 131 d'apport de ce gaz disposés à l'écart, autour, du conduit 11 d'apport global de gaz acide à traiter. Ces tubes 131 débouchent ainsi sur l'ouvreau de telle manière qu'un flux 130 de gaz combustible d'appoint soit délivré autour du flux global 110 de gaz acide. Favorablement, pour une bonne répartition du flux 130, les tubes 131 d'apport de gaz combustible d'appoint seront au nombre d'au moins trois, et de préférence quatre ou plus, chacun de section inférieure à celle du conduit 11 d'apport global de gaz acide à traiter, ou de chaque conduit le constituant. Une répartition angulaire équilibrée est conseillée. Comme illustré, les tubes 131 s'avancent dans l'enceinte 9 en direction de l'ouvreau 7. Concernant la constitution du conduit global 11, le mode de réalisation préféré illustré comprend un premier conduit 111 central dans lequel du gaz acide à traiter peut circuler et un second conduit périphérique 113 à l'intérieur duquel passe le premier conduit 111 et dans lequel du gaz acide à traiter peut également circuler. Ici, les deux conduits sont coaxiaux (axe central la) au moins à proximité de l'ouvreau 7 et concentriques. Ceci est favorable à la réalisation d'un brûleur de type "tuyère double impulsion" comprenant ces deux conduits imbriqués 111, 113 alimentés en gaz acide à traiter, généralement à vitesses d'éjection ou pressions différentes. Et cette disposition a notamment pour avantage de créer de la turbulence grâce à la différence de vitesse des deux flux gazeux apportés, respectivement 3a, 3b, réalisant des remous favorables à un d'accrochage de flamme et à la combustion. Dans la réalisation à double conduits 111, 113, une telle disposition facilite en outre la cinétique de la réaction recherchée dans le four Claus, à savoir environ 1/3 de combustion et 2/3 de réaction chimique. Appliqué, comme figures 3,7, à un four 15 où se développe un procédé Claus, une telle disposition originale facilite en outre la cinétique de la, ou des, réaction (s) recherchée (s) à la fois dans le brûleur 1 et dans le four 15. Concernant ces différences de pressions et vitesses, on recommande que, dans le second conduit périphérique 113 circule du gaz à une vitesse comprise entre 70 m/s et 200 m/s et que dans le premier conduit 111 circule du gaz à une vitesse comprise entre 20 m/s et à 100m/s. Autour de ces conduits, suivant un rayon de l'enceinte ou de l'ouvreau, on conseille que les tubes 131 d'apport du gaz combustible d'appoint s'étendent localement (typiquement en limite entre l'enceinte 9 et l'ouvreau 7) entre des ailettes périphériques 17 de mise en mouvement tourbillonnaire du flux d'air comburant et le conduit 11 global d'apport de gaz acide combustible à traiter (en l'espèce le second conduit périphérique 113). En d'autres termes, on préfèrera que ces tubes 131 s'étendent, en direction de l'ouvreau 7, au moins jusqu'au niveau desdites ailettes périphériques 17. Ainsi l'efficacité des flux d'air et de gaz combustible d'appoint sera optimisée. On aura compris que ces ailettes seront fixes. En liaison avec ce point, on recommande que les extrémités libres, de sortie de gaz, des conduits et tubes précités soient situés longitudinalement (axe la) sensiblement dans le même plan, pour éviter les surchauffes et perturbations de réactions. Les ailettes périphériques 17 formeront de préférence un anneau centré sur l'axe la. Avantageusement, elles seront disposées en limite entre l'enceinte 9 et l'ouvreau 7, sensiblement dans le plan de l'extrémité du conduit global 11. Notamment dans l'application du traitement ou destruction d'hydrogène sulfuré H2S, on recommande donc que l'injection du gaz combustible d'appoint soit (radialement) dissociée de l'injection de gaz acide. Contrairement au gaz acide qui est injecté au (vers le) centre du brûleur avec une forte composante axiale (la), le gaz combustible d'appoint est injecté séparément plus en périphérie du brûleur par les tubes précités d'injection majoritairement dirigée vers l'ouvreau réfractaire (paroi 70). On aura compris que les tubes 131 créent, dans le flux annulaire d'air comburant, une série de flux plutôt localisés d'apport du gaz combustible d'appoint autour du flux central de gaz acide à traiter. Cette disposition permet une combustion plutôt rapide du gaz combustible d'appoint par l'air de combustion, le long de l'ouvreau 7, créant ainsi une réaction avec combustion étagée dans les chambres 7, 15 : - première zone (100 fig.3): combustion cherchant à être complète du gaz combustible d'appoint, en excès d'air, - seconde zone (101-110 fig.3): combustion sous-stoechiométrique du gaz acide. A cette fin et/ou, de façon générale, pour favoriser une combustion combinée, il est conseillé que chaque tube 131 d'apport du gaz combustible d'appoint soit traversé, près de son extrémité libre, par des orifices 19 de sortie de ce gaz. Ces orifices 19 sont disposés pour que le gaz combustible d'appoint sorte au moins majoritairement en direction de la paroi périphérique 70 (voir figures 1, 2 ensemble). A ce sujet, figure 2, ces orifices 19 de sortie du gaz combustible d'appoint sont orientés de manière que les flux de ce gaz soient délivrés au moins majoritairement à l'écart de la zone plus centrale du flux global 110 de gaz acide (fig.3). Ainsi, on recommande que ces orifices 19 soient orientés au moins majoritairement de biais par rapport à une parallèle à l'axe central la, en direction de ladite paroi périphérique 70 et vers l'aval en référence au sens 70a de circulation des flux de gaz qui sont apportés (fig.l). Une autre manière de procéder est que ces orifices 19 soient, par tube, au nombre d'au moins deux, chacun orienté transversalement, sensiblement radialement ou de biais par rapport à l'axe du tube qu'il traverse. Cette disposition assure la combustion rapide et cherchant à être complète du gaz combustible d'appoint avant la consommation de l'oxygène de l'air par le gaz acide (tel H2S), dont la vitesse d'inflammation est plus élevée que celle du gaz combustible d'appoint. Elle évite ainsi la production supplémentaire : - de suies qui viennent polluer le soufre et les catalyseurs en aval du four à réaction, - de COS et CS2 qui diminue le rendement de la chaîne à soufre (dans le cas du traitement d' H2S) . - une grande stabilité de la flamme H2S par un ouvreau chaud, et cela même lorsque la teneur en H2S est très faible. Figures 2,5,6 les deux caractéristiques ci-avant 25 sont cumulées. En termes de valeurs, on recommande des angles respectivement a, R tels que : 0 En particulier dans ce cas et/ou de réaction(s) de transformation initié à partir de gaz acide à traiter comprenant (au moins) entre 20% et 100% en volume de H2S et entre 0% et 80% en volume de CO2r on conseille par ailleurs que le gaz combustible d'appoint soit ou contienne majoritairement l'un au moins des gaz suivants : gaz naturel, gaz de raffinerie (fuel gaz), butane, propane. Concernant encore ce gaz le gaz combustible d'appoint, on recommande encore ce qui suit : - on le fera sortir des tubes au moins majoritairement en direction de la paroi périphérique 70 (combustion étagée), - on l'apportera, dans chaque tube d'apport 131, avec un débit égal à moins de 2% du débit total de gaz acide apporté dans le conduit global 11, - et/ou, on l'apportera dans l'ensemble desdits tubes 131 5 avec un débit total égal à moins de 7% du débit total de gaz acide apporté. Combiner ces caractéristiques favorisera la performance des réactions, en particulier dans le cadre du procédé Claus de destruction d'hydrogène sulfuré, en 10 éloignant les différentes zones d'apport de gaz en entrée de l'ouvreau 7. Ceci est d'autant plus vérifié si on utilise les deux conduits 111, 113, en faisant circuler dans le second conduit périphérique 113 le gaz acide à une 15 pression ou une vitesse d'éjection plus faible que dans le premier conduit central 111. Encore au sujet de ce qui précède, concernant le dosage sous-stoechiométrique entre les flux de H2S contenu dans le gaz acide et d'oxygène contenu d'air comburant 20 apportés, on recommande une proportion de 20% à 60%. Figure 3 notamment, on voit un montage privilégié du brûleur 1 sur un four de réaction 15, à paroi périphérique 150 et avec lequel l'ouvreau 7 communique, créant ainsi un ensemble réactionnel. Les réactions 25 débutent dans l'ouvreau. Elles se poursuivent dans la chambre de réaction (s) 151 du four où débouche l'ouvreau 7. Le four 15 est sensiblement cylindrique avec un axe central longitudinal 15a s'étendant suivant la 30 longueur du cylindre. Il présente une paroi périphérique 150. Dans ce four, on peut en particulier prévoir que la/les réactions et combustions développées ou initiées dans l'ouvreau 7 vont se réaliser, d'autres pouvant intervenir en fonction des conditions crées. Comme illustré, considérons que : - le brûleur présente un premier plan P1 (figure 3) contenant l'axe central 1a, - le four lui-même présente l'axe central 15a ainsi qu'un second plan P2 contenant une section droite 10 du cylindre (perpendiculaire à l'axe central 15a). On conseille que : - le second plan P2 soit orienté pour intersecter le premier plan P1 suivant une droite, ici l'axe 1a, - et que cette droite d'intersection intersecte un 15 rayon R1 du four (passant donc par l'axe 15a) plus près de la paroi périphérique 150 que dudit axe central 15a (d1 Concernant les conditions de service, on peut prévoir ce qui suit : Air comburant : comburant composé d'air essentiellement enrichi avec de l'oxygène et dont la teneur en oxygène volume varie de 15% à 50%. Pression en entrée 90 du brûleur : 20 à 500 X 102Pa (mbar), pression (mbar), variation de la pressions dans 40 X 102Pa (mbar). Température de à 105 Pa) à 300°C dans l'ouvreau 7. 7 l'ouvreau dans cet varie air o à 480 X 102Pa le brûleur : de 0 à de l'ambiante (25°C Gaz acide Pression d'entrée gaz acide : pression dans la chambre 7 + 20 à 300 X 102Pa (mbar), température de ce gaz acide : varie de l'ambiante 5 à 300°C, Gaz d'appoint : Pression 100 à 2 000 X 102Pa (mbar), température du gaz d'appoint : généralement sensiblement l'ambiante. 10 Le gaz d'appoint est un gaz combustible, le plus souvent du gaz naturel ou un gaz combustible issu des procédés de l'usine (gaz de raffinerie, gaz de cokerie, gaz de pétrole liquéfié...) et peut être également un gaz résiduaire dont on veut assurer la combustion complète à 15 haute température tel que mercaptans, gaz ammoniaqués... Dans la variante figure 7, le brûleur, son ouvreau 7, le four de réaction 15 et sa chambre de réaction 151 sont coaxiaux (axes confondus la/15a). Comme on le voit sur la figure, on retrouve là, 20 avec une telle orientation générale, les éléments précités, en particulier du brûleur 1. REVENDICATIONS1. Brûleur (1) pour le traitement d'au moins un 5 gaz acide combustible, ce brûleur (1) présentant un axe central (la) et comprenant : - un ouvreau (7) et, communiquant avec lui : - une enceinte (9) au sein de laquelle est apporté de l'air comburant sous pression, 10 - au moins un conduit (11, 111, 113) d'apport de gaz acide combustible à traiter, traversant ladite enceinte (9) et débouchant sur l'ouvreau (7), de façon sensiblement centrale, pour y délivrer un flux (110, 130, 131) de gaz acide sensiblement ou principalement 15 axialement, et, - des moyens d'apport (13) d'au moins un gaz combustible d'appoint, traversant ladite enceinte (9) et débouchant sur l'ouvreau (7), caractérisé en ce que les moyens d'apport (13) du 20 gaz combustible d'appoint comprennent des tubes (130, 131) d'apport de ce gaz disposés autour du(des) conduit(s) (11, 111, 113) d'apport du gaz acide à traiter et débouchant ainsi sur l'ouvreau (7), afin d'y délivrer un flux (110, 130, 131) de gaz combustible d'appoint 25 autour du flux (110, 130, 131) de gaz acide. 2. Brûleur (1) selon la revendication 1 caractérisé en ce que les tubes d'apport (130, 131) de gaz combustible d'appoint sont au nombre d'au moins 30 trois, chacun de section inférieure à celle du(des) conduit(s) (11, 111, 113) d'apport du gaz acide à traiter. 3. Brûleur (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit au moins un conduit d'apport (11, 111, 113) du gaz acide à traiter comprend : - un premier conduit central (111) dans lequel du gaz acide à traiter peut circuler, un second conduit périphérique (113) à l'intérieur duquel passe ledit premier conduit (111) et dans lequel du gaz acide à traiter peut circuler. 4. Brûleur (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, radialement, les tubes d'apport (130, 131) du gaz combustible d'appoint s'étendent entre des ailettes périphériques (17) de mise en mouvement tourbillonnaire du flux d'air comburant et ledit au moins un conduit (11, 111, 113) d'apport de gaz acide combustible à traiter. 5. Brûleur (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'ouvreau (7) est limité périphériquement par une paroi (70) et les tubes d'apport (11, 111, 113) du gaz combustible d'appoint sont traversés par des orifices (19) de sortie de ce gaz qui sont disposés pour que le gaz combustible d'appoint sorte au moins majoritairement en direction de la paroi périphérique (70, 150). 6. Brûleur (1) selon la revendication 5, caractérisé en ce que les orifices (19) de sortie du gaz 30 combustible d'appoint : - sont orientés au moins pour certains de biais par rapport à une parallèle à l'axe central (la), endirection de ladite paroi périphérique (70) et vers l'aval par rapport au sens de circulation des flux de gaz qui sont apportés, et/ou - sont au nombre d'au moins deux par tube (130, 5 131), chacun orienté sensiblement radialement au conduit (11, 111, 113) qu'il traverse. 7. Procédé de traitement d'un gaz acide combustible à traiter et permettant une combustion 10 combinée, en présence d'au moins un gaz combustible d'appoint et d'air comburant, avec un dosage sous-stoechiométrique entre la quantité en volume d'H2S contenu dans le gaz acide et celle d'02 dans l'air apportés vers un ouvreau (7), dans lequel on apporte le flux d'air 15 comburant autour du flux de gaz acide à traiter, caractérisé en ce qu'on apporte le flux de gaz combustible d'appoint autour du flux (110, 130, 131) de gaz acide à traiter. 20 8. Procédé de réalisation d'un brûleur (1) et permettant ainsi un traitement d'un gaz acide combustible, dans lequel procédé : on apporte du gaz acide à traiter à travers au moins un conduit d'apport (11, 111, 113) de ce gaz 25 traversant une enceinte (9) au sein de laquelle est apporté de l'air comburant et débouchant sur un ouvreau (7) entouré d'une paroi périphérique (70, 150), - on apporte vers l'ouvreau (7) un gaz combustible d'appoint, 30 l'air comburant issu de ladite enceinte (9) débouche sur l'ouvreau (7) autour du(des) conduit(s) d'apport (11, 111, 113) de gaz acide à traiter, avec undosage sous-stoechiométrique entre la quantité en volume d'H2S contenu dans le gaz acide et celle d'02 dans l'air apportés, caractérisé en ce que le gaz combustible d'appoint est apporté par des tubes (130, 131) traversant ladite enceinte (9), à l'écart du(des) conduit(s) d'apport (11, 111, 113) de gaz acide à traiter. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé 10 en ce qu'on fait sortir des tubes (130, 131) le gaz combustible d'appoint au moins majoritairement en direction de la paroi périphérique (70, 150). 10. Procédé selon l'une des revendications 7 à 9, 15 caractérisé en ce qu'on le met en oeuvre en utilisant le brûleur (1) selon l'une des revendications 1 à 6. 11. Procédé selon l'une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce qu'on apporte le gaz acide à traiter 20 dans un premier conduit central (111) et dans un second conduit périphérique (113) à l'intérieur duquel passe ledit premier conduit (111) et dans lequel du gaz acide à traiter circule à une pression ou une vitesse d'éjection plus faible que dans le premier conduit central (111). 25 12. Procédé selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que: - on apporte le gaz combustible d'appoint avec un débit dans chaque tube (130, 131) d'apport de ce gaz égal 30 à moins de 2% du débit total de gaz acide apporté, et/ou - on apporte le gaz combustible d'appoint avec un débit total dans l'ensemble des tubes (130, 131) d'apportde ce gaz égal à moins de 7% du débit total de gaz acide apporté. 13. Procédé selon l'une des revendications 7 à 12, caractérisé en ce qu'on apporte comme flux (110, 130, 131) de gaz acide à traiter au moins un flux de gaz comprenant du H2S, entre 20% et 100% en volume, du CO2, entre 0 et 80% en volume, et entre 0 et 5% d'au moins un autre gaz qui n'est ni de l'air comburant, ni le gaz combustible d'appoint. 14. Ensemble comprenant un brûleur (1) ayant un axe central (la) et un premier plan (P1) contenant cet axe, le brûleur (1) communiquant avec un four (15) sensiblement cylindrique présentant une paroi périphérique (150) et ayant lui-même un axe central (15a) ainsi qu'un second plan (P2) contenant une section droite du cylindre et qui est orienté pour intersecter le premier plan (P1) suivant une droite, caractérisé en ce que le brûleur (1) est celui selon l'une des revendications 1 à 6, ou un brûleur (1) fonctionnant suivant le procédé de réaction selon l'une des revendications 7 à 13 et ladite droite intersecte un rayon du four plus près de la paroi périphérique (150) que de l'axe central (15a) du four (15), de sorte à assurer une disposition sensiblement tangentielle. 15. Ensemble comprenant un brûleur (1) ayant un axe central (la) et communiquant avec un four (15) sensiblement cylindrique présentant une paroi périphérique (150) et ayant lui-même un axe central (15a), caractérisé en ce que le brûleur (1) est celuiselon l'une des revendications 1 à 6, ou un brûleur (1) fonctionnant suivant le procédé de réaction selon l'une des revendications 7 à 13 et lesdits axes centraux (la,15a) du brûleur et du four (15) sont sensiblement confondus.