Brevet FR2969209A1 — publié le 20120622

ETAGE DE TURBINE POUR TURBOMACHINE D'AERONEF, PRESENTANT UNE ETANCHEITE AMELIOREE ENTRE LE FLASQUE AVAL ET LES AUBES DE LA TURBINE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine des turbines pour turbomachine d'aéronef, en particulier pour les turboréacteurs ou les turbopropulseurs d'avion. L'invention concerne plus particulièrement l'étanchéité entre le flasque aval d'un étage de turbine et les aubes qu'il contacte. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Le rotor d'un étage de turbine de turboréacteur d'avion comporte un disque, des aubes montées sur le disque à sa périphérie, et un flasque aval monté en aval de l'ensemble disque/aubes de turbine. De manière connue, le rotor est entraîné en rotation par l'écoulement d'un flux de gaz de l'amont vers l'aval à travers la turbine. Pour le montage des aubes, le disque est pourvu de dents périphériques délimitant entre elles des alvéoles dans lesquelles les pieds des aubes sont retenus radialement. Au niveau de la plateforme des aubes, le rotor de turbine se situe à forte proximité d'une partie fixe de la turbine, afin de fermer la veine d'écoulement des gaz, radialement vers l'intérieur. Le but est d'empêcher les gaz chauds circulant à travers 2 la turbine de s'échapper de la veine, en direction du disque. Pour remplir cette fonction, il est de plus prévu un débit de purge circulant en amont du rotor de l'étage de turbine, le long d'un flasque amont. Ce débit de purge amont est prélevé en fond de chambre de combustion. Il est destiné à longer le flasque amont avant de s'introduire dans la veine, afin d'éviter les fuites de celle-ci. De manière classique, un débit de fuite issu de ce débit de purge circule vers l'aval entre les plateformes des aubes et les dents du disque. C'est normalement le contact entre l'extrémité radiale externe du flasque aval et les aubes qui tend à retenir ce débit de fuite. Cette retenue est cruciale car elle conditionne la puissance et le bon fonctionnement du débit de purge, étant donné que toute fuite à travers le flasque aval impacte d'autant le débit de purge. De l'art antérieur, il est connu de renforcer l'étanchéité entre l'extrémité radiale externe du flasque aval et les aubes, par un dimensionnement mécanique particulier. Plus précisément, il est prévu une masse de rappel destinée à fermer le jeu en sommet de flasque aval, sous l'effet de l'effort centrifuge appliqué au flasque en rotation. Si cette solution permet de limiter correctement l'intensité du débit de fuite, elle pénalise néanmoins la masse globale de la turbine, du fait de la présence de la masse de rappel uniquement dédiée à l'obtention de l'étanchéité en sommet de flasque aval. En outre, cette solution nécessite une tolérance serrée sur le jeu existant en sommet de 3 flasque aval. Enfin, l'adjonction de la masse de rappel sur le flasque aval augmente le niveau de contrainte au sein de ce flasque, et charge également le disque de turbine. EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a donc pour but d'apporter une solution simple, de faible masse, économique et efficace aux problèmes mentionnés ci-dessus, relatifs aux réalisations de l'art antérieur. Pour ce faire, l'invention a tout d'abord pour objet un élément pour rotor d'étage de turbine de turbomachine d'aéronef, le rotor comprenant un disque, des aubes montées sur le disque, et un flasque aval monté en aval du disque et des aubes, ledit élément étant destiné à délimiter au moins en partie, vers l'amont, une cavité également délimitée vers l'aval par une face amont dudit flasque aval. Selon l'invention, l'élément comporte une multiperforation permettant le passage d'un flux de refroidissement par impact de la face amont dudit flasque aval. Ainsi, l'invention prévoit de manière astucieuse un refroidissement performant de la face amont du flasque aval, par impact. La face aval du flasque aval étant quant à elle soumise à une température plus élevée, le refroidissement par impact engendre donc un gradient de température selon la direction axiale, qui se traduit avantageusement par une déformation du flasque qui se courbe, conduisant celui-ci à accentuer son contact avec les aubes. L'étanchéité entre l'extrémité radiale externe du flasque aval et les aubes est donc renforcée d'une 4 manière simple, de faible masse, économique et efficace, reposant sur l'effet bilame résultant de la différence de température entre les peaux interne et externe du flasque. En particulier, la solution retenue, très fiable du fait qu'elle repose sur un simple principe physique, ne nécessite plus de masse de rappel comme cela était le cas pour les réalisations de l'art antérieur. Néanmoins, une faible masse de rappel peut être conservée, sans sortir du cadre de l'invention. La différence de température entre les peaux interne et externe du flasque peut être de l'ordre de 30 ou 40°C, voire plus encore. L'invention s'applique aussi bien à des turbines basse pression que des turbines haute pression, mono-étage ou à plusieurs étages. Elle s'applique en particulier aux turboréacteurs d'avion. De préférence, ladite multiperforation comporte des trous de diamètre de l'ordre de 0,6 mm. De plus, on peut prévoir que chaque trou de la multiperforation se trouve à une distance de l'ordre de 2 mm d'au moins un autre trou de la multiperforation. A cet égard, il est de préférence prévu que les trous soient répartis sous forme de matrice d'un pas de l'ordre de 3,2 mm, ou encore agencés en quinconce, toujours avec un pas de l'ordre de 3,2 mm sur chaque ligne de trous. Ces paramètres sont bien entendu adaptables par l'homme du métier, toujours de manière à obtenir un refroidissement par impact de la peau interne du flasque aval. De préférence, l'élément est un muret aval d'une aube, faisait saillie radialement vers l'intérieur à partir du pied d'aube, ou il est une tôle multiperforée rapportée entre l'ensemble disque/aubes 5 du rotor de l'étage de turbine, et ledit flasque aval. Ces solutions peuvent par ailleurs être combinées, sans sortir du cadre de l'invention. L'invention a également pour objet une aube de rotor d'étage de turbine de turbomachine d'aéronef, comprenant un muret aval faisait saillie radialement vers l'intérieur à partir d'un pied de cette aube, ledit muret prenant la forme d'un élément tel que décrit ci-dessus. L'invention a aussi pour objet un rotor d'étage de turbine de turbomachine d'aéronef, comprenant un disque, des aubes montées sur le disque, et un flasque aval monté en aval du disque et des aubes, ce rotor comportant un ou une pluralité d'éléments tel que celui décrit ci-dessus. De préférence, le rotor comprend une pluralité d'aubes comme celle décrite précédemment, présentant ledit muret aval équipé de la multiperforation. De préférence, le rotor comprend une pluralité de tôles multiperforées rapportées entre l'ensemble disque/aubes de l'étage de turbine et son flasque aval, chaque tôle formant un élément tel que décrit ci-dessus, muni d'une multiperforation. Comme évoqué précédemment, cette solution à tôles multiperforées peut être combinée à la solution d'aubes 6 à muret aval multiperforé, sans sortir du cadre de l'invention. L'invention a également pour objet une turbine de turbomachine d'aéronef comprenant au moins un rotor d'étage de turbine tel que décrit ci-dessus. Enfin, l'invention a pour objet une turbomachine pour aéronef, comprenant au moins une telle turbine. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise, et d'autres détails, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une demi-vue schématique partielle en coupe axiale d'un turboréacteur d'aéronef comprenant une turbine haute pression selon un premier mode de réalisation préféré de la présente invention ; - la figure 2 est une vue partielle en perspective du rotor d'un étage de la turbine haute pression montrée sur la figure précédente ; - la figure 3 est une demi-vue schématique partielle en coupe axiale du rotor montré sur la figure précédente ; - la figure 4 est une vue en perspective de l'une des aubes de turbine du rotor montré sur les figures 2 et 3 ; 7 - la figure 5 est une vue similaire à celle de la figure 3, le rotor d'étage de turbine se présentant sous la forme d'un second mode de réalisation de la présente invention ; - la figure 5a est une vue similaire à celle de la figure 3, le rotor d'étage de turbine se présentant sous la forme d'un troisième mode de réalisation de la présente invention ; - la figure 6 est une vue similaire à celle de la figure 5, le rotor d'étage de turbine se présentant sous la forme d'un quatrième mode de réalisation de la présente invention ; - la figure 7 est une vue similaire à celle de la figure 5, le rotor d'étage de turbine se présentant sous la forme d'un cinquième mode de réalisation de la présente invention ; et - la figure 8 est une vue similaire à celle de la figure 5, le rotor d'étage de turbine se présentant sous la forme d'un sixième mode de réalisation de la présente invention. Sur ces figures, des éléments identiques ou semblables sont désignés par des références numériques identiques. EXPOSÉ DÉTAILLÉ D'UN MODE DE RÉALISATION PREFERE En référence tout d'abord à la figure 1, on peut apercevoir un turboréacteur d'aéronef 1, du type à double flux et à double corps. Le turboréacteur comprend, successivement selon la direction de poussée représentée par la flèche 2, un compresseur basse pression 4, un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 8, une 8 turbine haute pression 10 et une turbine basse pression 12. La turbine haute pression 10, du type mono-étage, se présente sous la forme d'un premier mode de réalisation préféré de la présente invention, qui va à présent être détaillé en référence aux figures 2 à 4. La turbine comporte un rotor d'étage 20 qui se situe en aval d'un distributeur haute pression 24, appartenant à l'étage précédent. En aval du rotor 20 se situe une partie fixe 22 du turboréacteur, correspondant à l'entrée de la turbine basse pression. Tout d'abord, le rotor 20 comporte un disque 26 dont la périphérie radialement externe présente des dents 28 espacées circonférentiellement les unes des autres. Des alvéoles 30 sont définies entre les dents du disque. Elles sont axiales ou obliques, ouvertes à la fois sur la face amont 31 et sur la face aval 33 du disque 26. De manière conventionnelle, chaque alvéole 30 reçoit le pied 32 d'une aube 34, afin de la retenir radialement vers l'extérieur, par coopération de forme. Le pied 32 de chaque aube 34 se situe à distance du fond 36 de son alvéole associée 30, selon la direction radiale. Ainsi, il est formé un espace libre 38 entre l'extrémité du pied 32 et le fond d'alvéole 36. A l'amont, le pied 32 peut éventuellement se prolonger radialement vers l'intérieur par un premier muret 40, tandis qu'à l'aval, le pied 32 se prolonge radialement vers l'intérieur par un second muret 42 de plus grande longueur radiale. En effet, ce 9 dernier se trouve à proximité du fond d'alvéole 36, seul un faible jeu radial étant conservé entre les deux éléments. L'espace 38 est ainsi considéré comme obturé vers l'aval par le muret 42. En revanche, lorsqu'il est prévu, le muret amont 40 de longueur radiale beaucoup plus courte permet à l'espace 38 d'être ouvert sur la face amont 31 du disque 26. En outre, chaque aube 34 comporte à sa base une plateforme 46 destinée notamment à guider l'écoulement de l'amont vers l'aval dans la turbine, c'est-à-dire de l'entrée vers la sortie de la turbine, d'un flux primaire de gaz provenant de la chambre de combustion. Cette plateforme 46, agencée entre le pied 32 et la pale aérodynamique 48 de l'aube, s'étend circonférentiellement de part et d'autre de cette pale 48. Le rotor 20 intègre un flasque amont 44 porté par le disque 26 au niveau de la face amont 31 de celui-ci. Le flasque annulaire 44 présente une périphérie équipée de crochets 50 espacés circonférentiellement les uns des autres, chaque crochet coopérant avec une saillie radiale externe 52 prévue à l'avant de chaque dent de disque 28. Des encoches circonférentielles 53 apparaissent donc entre les crochets 50, en regard axialement des pieds d'aubes, comme cela est le mieux visible sur la figure 3. A cet égard, il est indiqué que chaque aube 34 intègre une languette 55 de support amont de la plateforme 46, qui s'étend sous la plateforme selon une longueur circonférentielle plus grande que celle du pied portant cette languette. Néanmoins, sa longueur 10 circonférentielle est plus petite que celle de la plateforme, afin de définir entre les languettes 55 des aubes consécutives, des fentes circonférentielles 57 traversées par les crochets 50. Sur la partie radiale interne, le flasque 44 présente un crochet annulaire 54 coopérant avec un crochet complémentaire 56 pratiqué sur la face amont 31 du disque. Le flasque amont 44 participe notamment à la rétention axiale des aubes dans les alvéoles, vers l'avant. Le rotor 20 intègre également un flasque aval 60 porté par le disque 26 au niveau de la face aval 33 de celui-ci. Le flasque annulaire 60 présente une périphérie destinée à être en appui contre une languette 62 de support aval de la plateforme 46, qui s'étend sous la plateforme selon une longueur circonférentielle plus grande que celle du pied qui porte cette languette 62, cette longueur étant en revanche sensiblement identique à celle de la plateforme. Il se crée alors des espace libres 64 situés sous les languettes 62, délimités circonférentiellement par la partie supérieure des pieds d'aubes, et délimités radialement entre les languettes 62 et la face supérieure des dents de disque 28. Les espaces 64 sont traversés axialement par des pions 66 faisant saillie axialement vers l'avant à partir d'une face amont 68 du flasque aval. Cela permet de conférer une fonction anti-rotation au flasque aval, par rapport à l'ensemble disque/aubes. A titre indicatif, le nombre de pions 66 est largement 11 inférieur au nombre d'espaces 64, par exemple seul un espace 64 sur vingt étant traversé par un tel pion 66. Au niveau d'une partie plus interne du flasque aval 60, la face amont 68 délimite vers l'aval une cavité annulaire 70 qui est par ailleurs en partie délimitée vers l'amont par le muret aval 42 des aubes 34, comme cela est visible sur la figure 3. Les autres éléments participant à la délimitation amont de la cavité annuaire 70 sont les faces amont des dents 28, et la partie de la face aval 33 du disque 28 qui se situe sous les murets 42. La cavité annulaire 70 est en outre délimitée radialement vers l'extérieur par un joint d'étanchéité 71 porté par la face amont 68 du flasque 60, et contactant la face aval 33 du disque 26. La délimitation radiale interne est quant à elle obtenue par contact entre la face amont 68 du flasque 60 et la face aval 33 du disque 26, sous les espaces 38. En fonctionnement, un débit de purge 76 circule le long du flasque amont 44, radialement vers l'extérieur. Ce débit de purge 76, prélevé en fond de chambre de combustion, est destiné à s'introduire dans la veine entre la partie fixe 24 de sortie de chambre de combustion et l'extrémité amont des plateformes d'aubes, afin d'éviter les fuites de la veine. De ce débit de purge 76 est issu un débit de fuite 78 circulant vers l'aval sous les plateformes d'aubes, entre celles-ci et les dents du disque. Pour pénétrer dans l'espace situé sous les plateformes 46, l'air passe par les encoches 53 du flasque amont 44 et par les fentes circonférentielles 57 des aubes, au-dessus des crochets 50. 12 Pour limiter au mieux ce débit de fuite 78 qui a tendance à s'échapper par un jeu entre l'extrémité radiale externe 80 du flasque aval 60 et les supports de plateforme 62 des aubes 34, il est recherché à augmenter l'intensité de contact entre ces éléments 62, 80. Pour ce faire, il est prévu que le mur aval 42 de chaque aube comporte une multiperforation 82 permettant le passage d'un flux de refroidissement par impact 84 de la face amont 68 du flasque aval 60. En effet, il est prévu qu'un débit de refroidissement 86 prélevé au niveau du compresseur haute pression circule entre le flasque amont 44 et la face amont 31 du disque, avant de pénétrer dans les espaces 38 sous les pieds d'aubes. En se propageant vers l'aval, ce débit 86 rencontre le muret 42 multiperforé, et emprunte alors les trous de la multiperforation afin de former le flux de refroidissement par impact 84 de la face amont 68, en transitant par la cavité annulaire 70. Cette dernière présente par exemple une épaisseur axiale de l'ordre de 1 à 2 mm. La multiperforation 82 peut quant à elle être réalisée de telle sorte que les trous soient répartis sous forme de matrice d'un pas de l'ordre de 3,2 mm, avec un diamètre de trous de l'ordre de 0,6 mm. La face aval du flasque aval 60 étant soumise à une température plus élevée que sa face amont 68 refroidie par impact, le flasque subit alors un gradient de température selon la direction axiale, qui se traduit avantageusement par une déformation du flasque qui se courbe, comme schématisé par la flèche 13 90 de la figure 3. Cette déformation par effet bilame conduit à l'augmentation de l'intensité de contact entre l'extrémité radiale externe 80 du flasque aval 60 et les supports de plateforme 62 des aubes 34, et limite donc l'intensité du débit de fuite 78 par renforcement de l'étanchéité, préservant ainsi la bonne alimentation du débit de purge 76. La différence de température entre les peaux interne et externe du flasque peut être de l'ordre de 30 ou 40°C, voire plus encore. En référence à présent à la figure 5, on peut apercevoir un second mode de réalisation dans lequel il est prévu une pluralité de tôles multiperforées 100, permettant le passage d'un flux de refroidissement par impact 84' de la face amont 68 du flasque aval 60. Cette solution est éventuellement combinable avec celle du premier mode de réalisation intégrant le muret 42 multiperforé, comme cela a été représenté sur la figure 5. Il en est d'ailleurs de même pour chacun des autres modes de réalisation qui seront décrits ci-après. Ici, chaque tôle 100 se situe en aval d'une dent de disque 28, dans le prolongement axial de cette dent, entre la face aval 33 et la face amont 68 du flasque 60. Au niveau d'une partie supérieure de la dent de disque 28, la face amont 68 du flasque 60 délimite vers l'aval une cavité annulaire 70' qui est par ailleurs en partie délimitée vers l'amont par la tôle multiperforée 100 orientée radialement, comme cela est visible sur la figure 3. La cavité annulaire 70', située radialement vers l'extérieur par rapport à 14 l'autre cavité 70, est en outre délimitée radialement vers l'intérieur par le joint d'étanchéité 71 porté par la face amont 68 du flasque 60. La délimitation radiale externe est quant à elle obtenue par contact entre la face amont 68 du flasque 60 et la tôle 100, au droit de l'espace 64 traversé par la tôle 100 sous le pion 66 afin de rejoindre une chemise d'étanchéité 102 épousant la surface intérieure des deux plateformes 46 directement consécutives. D'ailleurs, la chemise d'étanchéité 102 et la tôle 100 sont de préférence réalisées d'une seule pièce, la longueur circonférentielle étant par exemple sensiblement identique à celle séparant les deux pieds d'aubes entre lesquels cette pièce est agencée. En fonctionnement, un débit de purge 76 circule le long du flasque amont 44, radialement vers l'extérieur. Ce débit de purge 76, prélevé en fond de chambre de combustion, est destiné à s'introduire dans la veine entre la partie fixe 24 de sortie de chambre de combustion et l'extrémité amont des plateformes d'aubes, afin d'éviter les fuites de la veine. De ce débit de purge 76 est issu un débit de fuite 78 circulant vers l'aval sous les plateformes d'aubes, entre celles-ci et les dents du disque. Pour pénétrer dans l'espace situé sous les plateformes 46, l'air passe par les encoches 53 du flasque amont 44 et par les fentes circonférentielles 57 des aubes, au-dessus des crochets 50. Pour limiter au mieux ce débit de fuite 78 qui a tendance à s'échapper par un jeu entre l'extrémité radiale externe 80 du flasque aval 60 et 15 les supports de plateforme 62 des aubes 34, il est recherché à augmenter l'intensité de contact entre ces éléments 62, 80. Pour ce faire, le débit de fuite 78 se propageant vers l'aval est d'abord guidé par la chemise d'étanchéité 102, pour ensuite être dirigé vers la tôle 100, en passant entre la pièce d'un seul tenant et la dent de disque 28, au niveau de l'espace 64. Ce débit 78 rencontre alors la tôle multiperforée 100, et emprunte les trous de la multiperforation afin de former le flux de refroidissement par impact 84' de la face amont 68, en transitant par la cavité annulaire 70'. Cette dernière présente par exemple une épaisseur axiale de l'ordre de 1 à 2 mm. La multiperforation, de type de celle retenue pour le premier mode, peut quant à elle être réalisée de telle sorte que les trous soient répartis sous forme de matrice d'un pas de l'ordre de 3,2 mm, avec un diamètre de trous de l'ordre de 0,6 mm. Comme cela a été décrit précédemment, le gradient de température selon la direction axiale sur le flasque 60 se traduit avantageusement par une déformation du flasque qui se courbe par effet bilame, comme schématisé par la flèche 90 de la figure 5. La différence de température entre les peaux interne et externe du flasque peut être ici aussi être de l'ordre de 30 ou 40°C, voire plus encore. Un troisième mode de réalisation préféré, semblable au précédent, est schématisé sur la figure 5a. Il est également prévu une pluralité de tôles multiperforées 100, permettant le passage du flux de 16 refroidissement par impact 84' de la face amont 68 du flasque aval 60. Cette solution est aussi combinable avec celle du premier mode de réalisation intégrant le muret 42 multiperforé, même si cela n'a pas été représenté sur la figure 5a. Ici, chaque tôle 100 se situe dans un espace 64, au-dessus d'une dent de disque 28, en regard de la face amont 68 du flasque 60. Au niveau d'une partie située au-dessus de la dent de disque 28, la face amont 68 du flasque 60 délimite vers l'aval une cavité annulaire 70' qui est par ailleurs en partie délimitée vers l'amont par la tôle multiperforée 100 orientée radialement, comme cela est visible sur la figure 3. La cavité annulaire 70', située radialement vers l'extérieur par rapport à l'autre cavité 70, est en outre délimitée radialement vers l'extérieur par contact entre l'extrémité radiale externe 80 du flasque aval 60, et le support de plateforme 62. La tôle 100 s'étend radialement vers l'extérieur dans son espace associé 64, jusqu'à rejoindre une chemise d'étanchéité 102 épousant la surface intérieure des deux plateformes 46 directement consécutives. D'ailleurs, la chemise d'étanchéité 102 et la tôle 100 sont de préférence réalisées d'une seule pièce, la longueur circonférentielle étant par exemple sensiblement identique à celle séparant les deux pieds d'aubes entre lesquels cette pièce est agencée. Dans le faible nombre d'espaces 64 pénétrés par un pion anti-rotation 66, la tôle 100 est traversée par ce pion, mais permet tout de même le passage d'un 17 flux de refroidissement autour du pion, à travers la multiperforation de la tôle. Dans les autres espaces libres 64, la tôle 100 occupe sensiblement la totalité de cet espace. En fonctionnement, pour limiter au mieux le débit de fuite 78 qui a tendance à s'échapper par un jeu entre l'extrémité radiale externe 80 du flasque aval 60 et les supports de plateforme 62 des aubes 34, il est recherché à augmenter l'intensité de contact entre ces éléments 62, 80. Pour ce faire, le débit de fuite 78 se propageant vers l'aval est d'abord guidé par la chemise d'étanchéité 102, pour ensuite être dirigé vers la tôle 100, en passant par l'espace 64. Ce débit 78 rencontre alors la tôle multiperforée 100, et emprunte les trous de la multiperforation afin de former le flux de refroidissement par impact 84' de la face amont 68, en transitant par la cavité annulaire 70'. Cette dernière présente par exemple une épaisseur axiale de l'ordre de 1 à 2 mm. La multiperforation, de type de celle retenue pour le premier mode, peut quant à elle être réalisée de telle sorte que les trous soient répartis sous forme de matrice d'un pas de l'ordre de 3,2 mm, avec un diamètre de trous de l'ordre de 0,6 mm. Comme cela a été décrit précédemment, le gradient de température selon la direction axiale sur le flasque 60 se traduit avantageusement par une déformation du flasque qui se courbe par effet bilame, comme schématisé par la flèche 90 de la figure 5a. La différence de température entre les peaux interne et 18 externe du flasque peut être ici aussi être de l'ordre de 30 ou 40°C, voire plus encore. En référence à présent à la figure 6, on peut apercevoir un quatrième mode de réalisation semblable au précédent mode, en raison de la mise en place des mêmes tôles multiperforées 100. Il est noté que dans ce mode, tout comme dans les précédents, les tôles 100 peuvent néanmoins être réalisées d'une seule pièce de manière à former une tôle annulaire. La différence réside ici dans le fait que les tôles 100 définissant la cavité 70' ne sont plus maintenues par les chemises d'étanchéité équipant les plateformes, mais par des tôles de maintien 104 montées sous les pieds d'aubes, par exemple par clipsage. Ici encore, chaque tôle multiperforée 100 peut être réalisée d'une seule pièce avec sa tôle de maintien associée 104. En référence à présent à la figure 7, on peut apercevoir un cinquième mode de réalisation semblable au précédent mode, en raison de la mise en place des mêmes tôles multiperforées 100. Ici aussi, les tôles 100 peuvent être réalisées d'une seule pièce de manière à former une unique tôle annulaire. La différence réside dans le fait que les tôles 100 définissant la cavité 70' sont maintenues par des tôles de maintien 106 montées enserrées entre le flasque aval 60 et le disque 26, sous la cavité annulaire 70 et les espaces 38, au niveau de l'appui entre la face amont 68 du flasque 60 et la face aval 33 du disque 26. Ici encore, chaque tôle multiperforée 100 peut être réalisée d'une seule pièce avec sa tôle de maintien associée 104. Par ailleurs, les tôles de 19 maintien 106 peuvent elles aussi être réalisées de manière à former une unique pièce annulaire, incorporant ou non les tôles 100. Enfin, en référence à la figure 8, on peut apercevoir un sixième mode de réalisation semblable au précédent mode, en raison de la mise en place des mêmes tôles multiperforées 100. Ici aussi, les tôles 100 peuvent être réalisées d'une seule pièce de manière à former une tôle annulaire. La différence réside dans le fait que les tôles 100 définissant la cavité 70' sont maintenues par des tôles de maintien 108 montées sur l'extrémité des dents de disque 28, par exemple par clipsage. L'extrémité aval 108a de chacune de ces tôles 108 s'étend sensiblement radialement vers l'intérieur pour se raccorder à l'extrémité radiale intérieure de la tôle multiperforée associée 100. Comme cela est visible sur la figure 8, la tôle 100 et l'extrémité aval 108a forment ensemble un V ouvert radialement vers l'extérieur, à l'intérieur duquel le débit de fuite 78 peut transiter avant de pénétrer dans les trous de la multiperforation pratiquée sur la tôle 100. Ici encore, chaque tôle multiperforée 100 peut être réalisée d'une seule pièce avec sa tôle de maintien associée 108. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemples non limitatifs.30 REVENDICATIONS1. Elément (42, 100) pour rotor (20) d'étage de turbine (10) de turbomachine d'aéronef, le rotor comprenant un disque (26), des aubes (34) montées sur le disque, et un flasque aval (60) monté en aval du disque et des aubes, ledit élément étant destiné à délimiter au moins en partie, vers l'amont, une cavité (70, 70') également délimitée vers l'aval par une face amont (68) dudit flasque aval (60), ledit élément (42, 100) étant caractérisé en ce qu'il comporte une multiperforation (82) permettant le passage d'un flux de refroidissement par impact (84, 84') de la face amont (68) dudit flasque aval (60). 2. Elément selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite multiperforation (82) comporte des trous de diamètre de l'ordre de 0,6 mm. 3. Elément selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce qu'il est un muret aval (42) d'une aube (34), faisait saillie radialement vers l'intérieur à partir du pied d'aube (32), ou en ce qu'il est une tôle multiperforée (100) rapportée entre l'ensemble disque/aubes du rotor de l'étage de turbine, et ledit flasque aval (60). 4. Aube (34) de rotor d'étage de turbine (10) de turbomachine d'aéronef, comprenant un muret aval (42) faisait saillie radialement vers l'intérieur à partir d'un pied (32) de cette aube, ledit muret (42) prenant la forme d'un élément selon l'une quelconque des revendications précédentes. 5. Rotor (20) d'étage de turbine (10) de turbomachine d'aéronef, comprenant un disque (26), des aubes (34) montées sur le disque, et un flasque aval (60) monté en aval du disque et des aubes, caractérisé en ce qu'il comporte un ou une pluralité d'éléments (42, 100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3. 6. Rotor selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité d'aubes {34) selon la revendication 4. 7. Rotor selon la revendication 5 ou selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend une ou une pluralité de tôles multiperforées (100) rapportées entre l'ensemble disque/aubes de l'étage de turbine et son flasque aval, chaque tôle (100) formant un élément selon l'une quelconque des revendications 1 à 3. 8. Turbine (10) de turbomachine d'aéronef 25 comprenant au moins un rotor {20) d'étage de turbine selon l'une quelconque des revendications 5 à 7. 9. Turbomachine (1) pour aéronef, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins une 30 turbine (10) selon la revendication 8.