Brevet FR2963140A1 — publié le 20120127

La présente invention concerne le domaine technique des dispositifs électroniques de type sans contact comprenant une antenne pour l'établissement d'une communication en champ proche avec un terminal externe. De tels dispositifs sont généralement portables et sont aptes à 10 échanger des données avec le terminal externe par couplage électromagnétique. L'invention s'applique également à tout type de dispositifs électroniques portables ou de poche incorporant une telle antenne, tels qu'une clé USB, une étiquette RFID (acronyme anglais pour « Radio Frequency 15 IDentity»), une carte à puce, etc. L'invention s'applique plus particulièrement mais non exclusivement aux cartes à microcircuit munies d'une antenne, telles que les cartes dites sans contact permettant d'établir une communication sans contact à une fréquence de communication prédéfinie, telle que par exemple la fréquence 13,56 MHz 20 définie par la norme ISO 14 443, avec un terminal externe. Elle s'applique également encore aux cartes dites hybrides ou duales, permettant d'établir en plus de la communication sans contact, une communication avec contact par l'intermédiaire d'une interface de contacts externes apte à venir en contact avec un lecteur adapté. 25 En général, le dispositif est dépourvu d'alimentation autonome. Pour fonctionner, il comprend par exemple un circuit oscillant, formé notamment par l'antenne de communication en champ proche et un microcircuit raccordé à l'antenne, apte à être couplé magnétiquement avec un circuit oscillant du terminal externe. 30 Pour échanger des données avec le terminal externe, le circuit oscillant du dispositif est généralement accordé sur une fréquence, dite fréquence de communication, correspondant à une fréquence de réception et d'émission de données par le terminal. Le microcircuit comprend par exemple un composant variable permettant un ajustement de la fréquence de résonance du circuit oscillant du dispositif à la fréquence de communication. Par exemple, la fréquence de communication est la fréquence de 13,56 MHz définie par la norme ISO 14 443. Il existe un besoin constant de réduire les dimensions de l'antenne pour faciliter son intégration sur des supports réduits, tel que par exemple une carte SIM au format ID-000. Toutefois, la réduction des dimensions de l'antenne a souvent pour conséquence de dégrader sensiblement les performances du dispositif, notamment en termes de portée, c'est-à-dire de distance maximale permettant une communication entre le dispositif et le terminal externe. Il est connu de l'état de la technique, notamment du document référencé FR 2 938 095, d'incorporer un amplificateur de gain d'antenne dans un support incorporant l'antenne pour compenser une éventuelle diminution des performances de l'antenne liée à la réduction de la surface utile de cette dernière. Dans ce document, l'amplificateur de gain d'antenne se présente sous forme d'un plan de masse. Pour fonctionner, l'amplificateur de gain d'antenne est agencé à côté de l'antenne, à l'extérieur du contour externe de cette dernière. Il en résulte que l'ensemble comprenant l'antenne et l'amplificateur de gain d'antenne est relativement encombrant et que l'espace gagné par la réduction des dimensions de l'antenne est perdu au profit de l'amplificateur de gain. L'invention a notamment pour but de proposer un dispositif à microcircuit comprenant une antenne de communication en champ proche dans lequel les performances de l'antenne sont améliorées avec des moyens simples et peu encombrants. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif à microcircuit comprenant une antenne de communication en champ proche apte à générer une tension entre des première et deuxième bornes du microcircuit par couplage électromagnétique avec un terminal externe, pour l'alimentation du microcircuit à une fréquence d'alimentation et l'échange de données entre le microcircuit et le terminal à une fréquence de communication, caractérisé en ce que, la tension étant définie par la différence entre des premier et deuxième potentiels électriques respectivement des première et deuxième bornes, le dispositif comprend des moyens de référencement des premier et deuxième potentiels par rapport à un potentiel de référence prédéterminé configurés pour être effectifs au moins à la fréquence d'alimentation et ineffectifs au moins à la fréquence de communication. L'invention permet d'améliorer les performances de l'antenne avec une toute autre approche que celle classiquement proposée dans l'état de la technique. L'invention repose essentiellement sur la distinction entre le fonctionnement du microcircuit à la fréquence de communication et le fonctionnement du microcircuit à une autre fréquence, dite fréquence d'alimentation. L'invention propose ainsi de réduire le bruit perturbant la tension d'alimentation du microcircuit au moyen d'une stabilisation des potentiels électriques à la fréquence d'alimentation par rapport à un potentiel de référence. Lorsque le microcircuit est non alimenté, c'est-à-dire hors de portée du champ magnétique du terminal, le circuit oscillant du dispositif est accordé par rapport à la fréquence d'alimentation et est alors désaccordé par rapport à la fréquence de communication. En entrant dans le champ magnétique du terminal, le circuit oscillant du dispositif entre en résonance à la fréquence d'alimentation et génère une tension aux bornes du microcircuit permettant l'activation de ce dernier. Le microcircuit ainsi alimenté va pouvoir accorder la fréquence de résonance à la fréquence de communication permettant ainsi un échange de données à cette même fréquence. Grâce à l'invention, en stabilisant les potentiels électriques d'entrée du microcircuit à la fréquence d'alimentation, il est possible d'améliorer sensiblement les performances de l'antenne notamment en permettant une augmentation sensible de la distance de lecture, par réduction du bruit. Ainsi, pour échanger des données avec un terminal externe par l'intermédiaire de l'antenne, la tension générée entre les bornes d'entrée à la fréquence de communication est isolée électriquement de la borne de référence. Il est souhaitable que les potentiels ne soient pas stabilisés à la fréquence de communication car ceci aurait pour effet de dégrader très sensiblement la qualité de l'échange de données, voire rendre quasiment impossible tout échange de données. En effet, le microcircuit reçoit et émet des données selon le principe de rétro-modulation, par exemple en faisant varier une charge interne raccordée entre les deux bornes d'entrée, et la stabilisation des potentiels au niveau de ses deux bornes auraient pour effet de perturber cette dynamique de tension aux bornes d'entrée du microcircuit qui est indispensable pour un échange de données optimal. En outre, les moyens de référencement peuvent se présenter sous forme d'un circuit électronique qui peut être facilement disposé à proximité de l'antenne dans un espace réduit à la différence des amplificateurs de gain de l'antenne fonctionnant par couplage magnétique avec le terminal. Dans un mode de réalisation préféré, les moyens de référencement comprennent un organe apte à raccorder électriquement, à la fréquence d'alimentation, un point de l'antenne à une borne de référence portée à un potentiel de masse du dispositif et à isoler électriquement à la fréquence de communication le point de la borne de référence. La stabilisation des potentiels électriques est ainsi réalisée par référencement de la tension d'alimentation du microcircuit à la fréquence d'alimentation par rapport à un potentiel de masse du dispositif. Ceci revient à former une source d'alimentation en signaux différentiels du microcircuit, à la fréquence d'alimentation. Autrement dit, les moyens de référencement et l'antenne forment une source d'alimentation en signaux différentiels au moins à la fréquence d'alimentation et une source d'alimentation flottante au moins à la fréquence de communication. Dans un mode préféré de l'invention, l'organe comprend un filtre du type à résonance parallèle centré sur la fréquence de communication. Le filtre permet de façon passive de bloquer les signaux électriques oscillant à la fréquence de communication et laisser passer les signaux électriques aux autres fréquences, et notamment à la fréquence d'alimentation. Le circuit de stabilisation fonctionne ainsi pour un grand nombre de fréquences d'alimentation sans nécessiter d'adaptation du filtre. De préférence, le filtre comprend une bobine et un condensateur montés en parallèle. Dans un mode de réalisation préféré, le dispositif comprend un corps réalisé dans un matériau diélectrique et le condensateur comprend deux armatures agencées en vis-à-vis l'une de l'autre dans le corps. De préférence, le corps formant support, les armatures du condensateur sont formées par dépôt d'un matériau métallique sur chaque face du support ou sur chaque face d'une couche ou d'une pile de couches formant le support. Un tel agencement du condensateur est particulièrement bien adapté à des applications dans lesquelles le support est de faible épaisseur. De préférence, la bobine est formée par un enroulement de spires électriquement conductrices et/ou un composant CMS. Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif comprend un support délimitant des première et deuxième faces opposées, l'une des faces portant l'antenne et l'autre des faces portant la bobine. Dans un mode de réalisation préféré, la bobine est formée par un enroulement de spires électriquement conductrices et ou un composant CMS. De préférence, le dispositif comprend un support délimitant des première et deuxième faces opposées, l'une des faces porte l'antenne et l'autre des faces porte la bobine. Un tel agencement est particulièrement avantageux dans des dispositifs avec de fortes contraintes spatiales. Dans un mode de réalisation préféré, le point de l'antenne est positionné sur l'antenne de manière à ce que la tension définie par la différence entre le premier potentiel et le potentiel de masse d'une part et la tension définie par la différence entre le deuxième potentiel et le potentiel de masse d'autre part soient sensiblement équilibrées. Un tel agencement permet d'optimiser les performances du dispositif. En effet, il est souhaitable que la source d'alimentation de signaux différentiels ainsi obtenue produise des impédances aussi voisines que possible entre la première borne d'entrée et la borne de référence d'une part, et entre la deuxième borne d'entrée et la borne de référence d'autre part. En outre, il est également souhaitable que la source d'alimentation en signaux différentiels produise des tensions instantanées opposées entre la première borne et la borne de référence d'une part et la deuxième borne et la borne de référence d'autre part. La source d'alimentation est dans ce cas dite équilibrée ou symétrique ce qui permet encore d'optimiser les performances du dispositif. De préférence, le point de l'antenne est positionné à équidistance de deux extrémités de l'antenne raccordées respectivement aux première et deuxième bornes du microcircuit. Ceci permet d'obtenir de façon simple une source d'alimentation en signaux différentiels symétrique dans le cas où l'antenne présente elle-même une configuration symétrique. Dans un mode de réalisation préféré, la borne de référence est une troisième borne du microcircuit et la borne de référence est portée à un potentiel de masse du microcircuit. Par exemple, le microcircuit comprend une pluralité de bornes de raccordement dont notamment les deux bornes d'entrée. Il comprend en outre de préférence une troisième borne qui est une borne de référence de l'ensemble des circuits internes du microcircuit. De préférence, le terminal émet et/ou reçoit des données à la fréquence de communication, la fréquence étant par exemple celle définie par la norme ISO 14 443 à 13,56 MHz. De préférence, le microcircuit et l'antenne formant au moins une partie d'un premier circuit oscillant du dispositif, la fréquence d'alimentation correspond à une fréquence de résonance de ce premier circuit lorsque le microcircuit est non alimenté. Dans l'exemple décrit, le dispositif comprend une interface de contacts externes conformes à la norme ISO 7816 des cartes à microcircuit et la borne de référence est raccordée électriquement au contact C5. Dans un mode de réalisation préféré, le dispositif est un module à microcircuit, le module comprenant un support portant l'antenne, le microcircuit et les moyens de stabilisation. L'invention a encore pour objet une carte à microcircuit comprenant un corps muni d'une cavité de réception d'un module à microcircuit, caractérisée en ce que le module est selon l'invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description qui suit, faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 représente une vue de dessus d'une carte à microcircuit selon l'invention ; la figure 2 représente une vue en coupe de la carte de la figure 1 selon la ligne 2-2 ; la figure 3 représente une vue de dessus d'un module à microcircuit de la carte de la figure 1 ; - la figure 4 représente une vue de dessous du module à microcircuit de la carte de la figure 1 ; - les figures 5 à 7 représentent des schémas électriques des circuits électroniques portés par le module à microcircuit des figures 1 à 3. On a représenté sur la figure 1 un dispositif à microcircuit selon l'invention. Ce dispositif est désigné par la référence générale 10. Dans l'exemple décrit dans cette demande, le dispositif à microcircuit 10 est une carte à microcircuit. En variante, le dispositif peut être une page d'un passeport telle que la couverture du passeport ou encore une étiquette autocollante telle qu'un « sticker ». Comme cela est illustré sur la figure 1, le dispositif 10 comprend un corps 12 en forme générale de carte délimitant des première 12A et deuxième 12B faces opposées. Dans ce mode de réalisation, ce corps 12 délimite les dimensions extérieures de la carte 10. Dans cet exemple et de préférence, les dimensions de la carte 10 sont définies par le format ID-1 de la norme ISO 7816 qui est le format classiquement utilisé pour les cartes bancaires de dimensions 86 mm par 54 mm. Bien entendu, d'autres formats de cartes peuvent également être utilisés. De préférence, le corps de carte 12 est mis en forme par lamination, c'est-à-dire par formation, par exemple au moyen d'une presse et dans une opération de lamination à chaud, d'une pile de couches ou feuilles laminées réalisées par exemple en matériau thermoplastique. Par exemple, dans ce mode de réalisation, le corps 12 comprend une pile d'au moins trois couches : une couche centrale formant couche d'impression de données intercalée entre deux couches externes transparentes. En variante, le corps peut être mis en forme par moulage, par exemple de matière plastique. De façon classique, le dispositif 10 comprend un microcircuit 14 apte à échanger, à traiter et/ou à mémoriser des données. Dans un mode de réalisation préféré, le corps 12 comprend un module à microcircuit 16 incorporant le microcircuit 14. De préférence, l'ensemble des circuits électroniques du dispositif 10 est intégré dans une seule puce 14 ou microcircuit. Dans l'exemple décrit, le module 16 comprend un support 18 portant le microcircuit 14. Ainsi, comme cela est illustré sur la figure 2, le support 18 délimite des première 18A et deuxième 18B faces opposées, dites respectivement face externe et face interne, la face externe 18A étant tournée vers l'extérieur de la carte 10. Le support 18 est, par exemple, réalisé en fibre de verre de type époxy, en polyester ou bien en papier et a une épaisseur comprise par exemple entre cent et deux cent micromètres. En outre, dans cet exemple, comme cela est illustré par la figure 2, le corps 12 comprend une cavité 20 de logement du module 16. La cavité 20 comprend par exemple une zone centrale profonde 22 munie d'un fond 24 pour le logement du microcircuit 14 et une zone périphérique surélevée 26 par rapport à la zone centrale 22 délimitant un gradin 28 avec le fond 24. Cette zone périphérique 26 comprend une surface d'appui surélevée par rapport au fond de la cavité 20 sur laquelle reposent les bords du support 18 du module 16. Une telle cavité 20 est généralement obtenue par usinage, typiquement par fraisage ou lamage en deux opérations : un grand lamage pour former la zone périphérique 26 correspondant à la profondeur du gradin, un petit lamage pour former la zone centrale plus profonde 24. Afin de communiquer avec un terminal externe, la carte 10 comprend par exemple une interface externe 30 de plages de contact raccordée électriquement au microcircuit 14. Cette interface 30 permet l'établissement d'une communication avec contact de la carte 10, par exemple lorsque la carte 10 est insérée dans un lecteur de carte adapté. Cette interface 30 comprend par exemple une série de plages métalliques de contacts électriques, conformes à une norme prédéfinie de carte à microcircuit. Par exemple, les plages de contacts sont conformes à la norme ISO 7816. Dans ce mode de réalisation, les plages de contacts de l'interface 30 correspondent aux contacts Cl, C2, C3, C5, C6, C7 de la norme ISO 7816. L'interface 30 de la carte 10 est de préférence réalisée dans une couche de matériau métallique tel que du cuivre mais peut également être réalisée, en variante, par sérigraphie d'encre conductrice de type encre époxy chargée de particules d'argent ou d'or ou par sérigraphie d'un polymère électriquement conducteur. De façon préférentielle, les plages sont raccordées électriquement au microcircuit 14 par des fils électriquement conducteurs (non représentés) tels que par exemple des fils d'or traversant des via ménagés dans le support 18 du module 16, eux-mêmes raccordés à des pistes électriquement conductrices de liaisons s'étendant sur la face interne 18B du support 18. Ces pistes n'ont pas été représentées sur la figure 4. Dans ce mode de réalisation, la carte 10 est de type duale, c'est-à-dire qu'elle comprend à la fois une interface sans contact apte à établir une communication en champ proche avec un terminal externe et une interface avec contact apte à établir une communication avec un autre terminal externe par contact. Toutefois, en variante, la carte 10 peut être uniquement de type sans contact. Dans ce cas, la carte 10 est de préférence dépourvue de l'interface de contacts externes 30. A cet effet, pour l'établissement d'une communication sans contact avec un terminal externe 100, tel qu'un lecteur externe, le dispositif 10 comprend encore une antenne de communication en champ proche 32. L'antenne 32 est, dans ce mode de réalisation, formée par un enroulement de spires électriquement conductrices de circonférences croissantes. De préférence, l'antenne 32 est agencée dans le module à microcircuit 16. Par exemple, l'antenne 32 s'étend sur la face 18B portant le microcircuit 14. De préférence et dans ce mode de réalisation, l'antenne 32 s'étend en périphérie du support 18 de module 16. L'antenne 32 est dans cet exemple enroulée en spirale autour du microcircuit 14. Le support 18 de module 16 a par exemple une forme générale rectangulaire et l'antenne 32 longe la périphérie du support 18. Dans l'exemple illustré sur les figures, le support 18 a une forme générale oblongue. Sur la figure 4, on a représenté seulement deux spires de l'antenne 32 pour des raisons de simplicité. Toutefois, l'antenne 32 peut comprendre un plus grand nombre de spires et la forme générale des spires peut varier en fonction de la géométrie du support 18 portant l'antenne 32. De préférence, l'antenne 32 comprend des première 32A et deuxième 32B extrémités raccordées respectivement à des première 14A et deuxième 14B bornes d'entrée du microcircuit 14. Ces bornes d'entrée 14A, 14B sont formées par exemple par des plots de connexion du microcircuit 14. De façon plus précise, l'antenne 32 est apte à générer une tension entre les première 14A et deuxième 14B bornes d'entrée par couplage électromagnétique avec un terminal externe 100. La tension ainsi générée est notamment définie par la différence entre des premier et deuxième potentiels électriques respectivement des première 14A et deuxième 14B bornes. Ainsi, on notera par VA le premier potentiel électrique de la première borne 14A et VB le deuxième potentiel électrique de la deuxième borne 14B. Dans l'exemple décrit, le champ magnétique émis par le terminal externe 100 fournit l'énergie destinée à l'alimentation du microcircuit 14 à une fréquence d'alimentation f1 et sert de support pour l'échange de données entre le microcircuit 14 et le terminal 100 à une fréquence de communication f2. On a représenté, sur la figure 5, un schéma électrique d'un système d'échange de données comprenant le terminal 100 et le dispositif électronique 10. Comme cela est illustré sur cette figure 5, le terminal externe 100 comprend un premier circuit oscillant 102 formé par une inductance L1 en série avec une résistance R1 formant l'antenne 104 du terminal 100. Le circuit 102 comprend également deux condensateurs Cal et Cal' formant des moyens 106 d'adaptation d'impédance de l'inductance L1. Le circuit 102 est par exemple alimenté par une source électrique 108, tel qu'un réseau de distribution électrique. Du côté de la carte 10, on a schématisé l'antenne de communication en champ proche 32 par une inductance L2 et une résistance R2. Le microcircuit 14 comprend également un composant variable 34 tel que par exemple un condensateur C2 à capacité variable monté entre les deux bornes d'entrée. Ce condensateur C2 forme avec l'inductance L2 un deuxième circuit oscillant parallèle 35 destiné à capter le champ magnétique généré par le premier circuit oscillant 102 du terminal externe 100. Le terminal 100 émet et/ou reçoit des données de préférence à la fréquence de communication qui correspond par exemple à la fréquence de résonance du circuit oscillant du terminal 100. En général et de préférence, le circuit résonant L2, C2 du dispositif électronique 10 est apte à être accordé à la fréquence de résonance du circuit oscillant L1, Cl du terminal externe 100 par ajustement de la capacité du condensateur C2. La fréquence de résonance du premier circuit 102 est généralement de 13,56 mégahertz conformément à la norme ISO 14 443. Par ailleurs, afin de permettre un échange de données, le microcircuit 14 comprend un étage de rétro-modulation de charge comprenant une résistance de modulation R3 montée en série à un commutateur K3 (par exemple un transistor) et une résistance R4 montée en parallèle avec cette branche. La résistance R4 correspond dans cet exemple à la charge du microcircuit 14. L'ouverture et la fermeture du commutateur K3 suivant la modulation introduite par les données à transmettre à une fréquence de rétro-modulation fait basculer alternativement l'impédance de charge de la carte 10 de R3 à R4. La fréquence de rétro-modulation a, par exemple, conformément à la norme en vigueur, une valeur de 847 kilohertz. Cette rétro-modulation est par exemple basée sur un codage de type BPSK (acronyme anglais pour « Binary Phase Shift Keying »). Conformément à l'invention, la fréquence de communication f2 et la fréquence d'alimentation f1 du microcircuit 14 sont distinctes. Dans ce mode de réalisation, la fréquence d'alimentation f1 est définie comme étant une fréquence de résonance du dispositif électronique 10 dans un mode inactif du microcircuit 14 (ou mode veille), c'est-à-dire lorsque le dispositif est situé hors de portée du terminal externe 100 et de son champ magnétique et est donc ainsi non alimentée. Cette fréquence de résonance dépend par exemple de paramètres électriques et physiques de la carte 10 ou du module 16 tels que par exemple les dimensions de l'antenne (largeur, longueur), des circuits internes du microcircuit, etc. Dans cet exemple, cette fréquence de résonance est établie à environ seize mégahertz. Conformément à l'invention, le dispositif 10 comprend en outre des moyens 40 de référencement des premier VA et deuxième VB potentiels par rapport à un potentiel de référence prédéterminé, configurés pour être effectifs au moins à la fréquence d'alimentation f1 et ineffectifs au moins à la fréquence de communication f2. Par exemple, les premiers et deuxième potentiels VA et VB sont stabilisés au moins à la fréquence d'alimentation f1 alors qu'ils sont dits flottants à la fréquence de communication f2. De préférence et comme cela est illustré sur la figure 5, les moyens de stabilisation 40 comprennent un organe 42 apte à raccorder électriquement à la fréquence d'alimentation f1 un point de l'antenne 321 à la borne de référence 14M et à isoler électriquement à la fréquence de communication f2 le point 321 de la borne de référence 14M. Cette borne de référence 14M génère par exemple le potentiel de référence prédéterminé VM. De préférence, le potentiel de référence est fixe. Dans cet exemple, la borne de référence 14M est une troisième borne du microcircuit 14. Par exemple, la borne de référence 14M est raccordée électriquement au contact C5 comme cela est illustré sur la figure 3. De préférence, cette borne 14M est une référence des potentiels de l'ensemble des circuits électroniques du microcircuit 14. Dans un mode de réalisation préféré, l'organe 42 comprend un filtre 44 du type à résonance parallèle, désigné également par l'expression « circuit bouchon », et centré sur la fréquence de communication f2. De façon classique et de préférence, le filtre 44 comprend une bobine 46 et un condensateur 48 montés en parallèle, comme cela est illustré sur la figure 5. Ce filtre 44 est de préférence centré sur la fréquence de communication f2 c'est-à-dire sur la fréquence de 13,56 mégahertz. De façon connue en soi, un filtre à résonance parallèle 44 présente une impédance infinie à une fréquence prédéfinie et empêche la circulation du courant à cette fréquence. On a ainsi illustré sur les figures 6 et 7 des schémas électriques équivalents du système à la fréquence d'alimentation f1 (figure 6) et à la fréquence de communication f2 (figure 7). Ainsi, à la fréquence de communication f2, le filtre 44 se comporte comme un interrupteur ouvert alors qu'à la fréquence d'alimentation f1 et pour des fréquences distinctes de la fréquence de communication f2, le filtre 44 se comporte comme un circuit fermé raccordant électriquement le point 321 de l'antenne 32 et la borne de référence 14M. Ainsi, le microcircuit 14 est alimenté à la fréquence d'alimentation f1 en mode que l'on peut désigner par différentiel, c'est-à-dire que la tension d'alimentation correspond à la différence entre la tension entre d'une part la borne 14A et la borne de référence 14M et d'autre part entre la borne 14B et la borne de référence 14M. De préférence, le point de l'antenne 321 est positionné sur l'antenne 32 de manière à ce que la tension définie par la différence entre le premier potentiel VA et le potentiel de référence VM d'une part et la tension définie par la différence entre le deuxième potentiel et le potentiel de référence VM d'autre part soit sensiblement équilibrée. Par exemple, le point 321 de l'antenne 32 est positionné à équidistance des deux extrémités 32A, 32B de l'antenne 32 raccordées respectivement aux première 14A et deuxième 14B bornes du microcircuit 14. Ceci permet d'obtenir des performances optimales du circuit d'antenne en équilibrant sensiblement les impédances entre le point 321 de l'antenne 32 et chacune des bornes d'entrée 14A, 14B du microcircuit 14. On dit alors que l'entrée (du microcircuit 14) est équilibrée (ou symétrique) pour la fréquence f1. Ceci permet d'avoir des tensions instantanées opposées entre la première borne 14A et la borne de référence 14M d'une part et entre sa deuxième borne 14B et la borne de référence 14M d'autre part. De préférence, et comme cela est illustré sur les figures 3 et 4, le condensateur 48 comprend deux armatures 48A, 48B agencées en vis-à-vis l'une de l'autre dans une région diélectrique du dispositif 10. Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 3 et 4, le condensateur 48 est porté par le support 18 du module 16. Par exemple, les deux armatures 48A, 48B s'étendent dans deux plans sensiblement parallèles du support 18 du module 16. De préférence, les première 48A et deuxième 48B armatures du condensateur 48 sont formées par dépôt d'un matériau métallique sur chaque face d'une couche ou d'une pile de couches formant le support 18. Le support 18 est par exemple réalisé dans un matériau électriquement isolant ayant de bonnes propriétés diélectriques. De nombreux plastiques connus de l'homme du métier conviennent à cette application. Comme cela est illustré sur ces figures, les armatures 48A, 48B s'étendent par exemple en vis-à-vis l'une de l'autre sur les première 18A et deuxième 18B faces du support 18 et le support 18 forme le support diélectrique. La première armature 48A s'étendant sur la face 18A est raccordée électriquement au point 321 de l'antenne 32 par une piste électriquement conductrice 50. La deuxième armature 48B s'étendant sur la face 18B est raccordée électriquement au contact C5, lui-même raccordé électriquement à la borne de référence 14M, par un via 52M ménagé dans le support 18. Par ailleurs, dans le mode de réalisation préféré de l'invention, la bobine 46 est formée de préférence par un enroulement de spires électriquement conductrices. Dans l'exemple illustré sur la figure 3, la bobine 46 est portée par la face 18A portant l'interface de contacts externes 30. La bobine 46 s'étend entre le point 321 et la borne de référence 14M. Dans une variante non illustrée sur les figures, la bobine 46 est formée par un composant CMS. On va maintenant décrire les principaux aspects du fonctionnement du dispositif des figures 1 à 7. Initialement, la carte 10 est hors de portée du champ magnétique généré par le terminal externe 100. Un porteur de la carte 10 approche par exemple cette dernière du terminal 100. Lorsque la carte 10, initialement hors de portée du champ magnétique généré par le terminal externe, est placée dans le champ magnétique généré par ce terminal 100, le circuit comprenant l'antenne 32 et le microcircuit 14 entre en résonance à la fréquence d'alimentation f1. Comme les potentiels VA, VB sont stabilisés à cette fréquence d'alimentation f1, le bruit est réduit à cette fréquence ce qui a pour effet d'augmenter la distance de lecture ou portée. Une fois alimenté, le microcircuit 14 initialement en mode veille ou inactif, passe alors en mode actif et accorde par ajustement de la valeur de la capacité du condensateur C2 sa fréquence de résonance à la fréquence de communication f2. La stabilisation des potentiels électriques sélective en fréquence améliore les performances de l'antenne en réduisant le bruit à la fréquence d'alimentation sans pour autant perturber le fonctionnement du dispositif à la fréquence de communication. Il est bien entendu que les modes de réalisation qui viennent d'être décrits ne présentent aucun caractère limitatif et qu'ils pourront recevoir toute modification désirable sans sortir pour cela du cadre de l'invention. En particulier, il serait conforme à l'invention d'incorporer l'antenne et le microcircuit directement dans un corps de carte et non seulement dans un module électronique. Il serait encore conforme à l'invention d'incorporer l'antenne dans le corps de carte et le microcircuit dans le module électronique. REVENDICATIONS1. Dispositif à microcircuit (16) comprenant une antenne (32) de communication en champ proche apte à générer une tension entre des première (14A) et deuxième (14B) bornes du microcircuit (14) par couplage électromagnétique avec un terminal externe (100), pour l'alimentation du microcircuit (14) à une fréquence d'alimentation (fi) et l'échange de données entre le microcircuit (14) et le terminal (100) à une fréquence de communication (f2), caractérisé en ce que, la tension étant définie par la différence entre des premier (VA) et deuxième (VB) potentiels électriques respectivement des première (14A) et deuxième (14B) bornes, le dispositif (16) comprend des moyens (40) de référencement des premier (VA) et deuxième (VB) potentiels par rapport à un potentiel de référence prédéterminé (VM) configurés pour être effectifs au moins à la fréquence d'alimentation (f1) et ineffectifs au moins à la fréquence de communication (f2). 2. Dispositif (16) selon la revendication précédente, dans lequel les moyens de référencement (40) comprennent un organe (42) apte à raccorder électriquement, à la fréquence d'alimentation (fi), un point (321) de l'antenne (32) à une borne de référence (14M) portée au potentiel de référence (VM) du dispositif (10) et à isoler électriquement à la fréquence de communication (f2) le point (321) de la borne de référence (14M). 3. Dispositif (16) selon la revendication précédente, dans lequel l'organe (42) comprend un filtre (44) du type à résonance parallèle centré sur la fréquence de communication (f2). 4. Dispositif (16) selon la revendication précédente, dans lequel le filtre (44) comprend une bobine (46) et un condensateur (48, 48A, 48B) montés en parallèle. 5. Dispositif (16) selon la revendication précédente, comprenant un corps (18) réalisé dans un matériau diélectrique, le condensateur (48) comprend deux armatures (48A, 48B) agencées en vis-à-vis l'une de l'autre dans le corps (18). 6. Dispositif (16) selon la revendication précédente, dans lequel, le corps formant support (18), les armatures (48A, 48B) du condensateur (48) sont formées par dépôt d'un matériau métallique sur chaque face (18A, 18B) du support (18) ou sur chaque face d'une couche ou d'une pile de couches formant le support (18). 7. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, dans lequel la bobine (46) est formée par un enroulement de spires électriquement conductrices et/ou un composant CMS. 8. Dispositif (16) selon la revendication 4 à 7, comprenant un support (18) délimitant des première (18A) et deuxième (18B) faces opposées, l'une (18B) des faces porte l'antenne (32) et l'autre (18A) des faces porte la bobine (46). 9. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, dans lequel le point (321) de l'antenne (32) est positionné sur l'antenne (32) de manière à ce que la tension définie par la différence entre le premier potentiel (VA) et le potentiel de masse (VM) d'une part et la tension définie par la différence entre le deuxième potentiel (VB) et le potentiel de masse (VM) d'autre part soient sensiblement équilibrées. 10. Dispositif (16) selon la revendication précédente, dans lequel le point (321) de l'antenne (32) est positionné à équidistance de deux extrémités (32A, 32B) de l'antenne (32) raccordées respectivement aux première (14A) et deuxième (14B) bornes du microcircuit (14). 11. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications 2 à 10, dans lequel la borne de référence (14M) est une troisième borne du microcircuit (14) portée à un potentiel de masse (VM) du microcircuit (14). 12. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications 2 à 11, comprenant une interface (30) de contacts externes conformes à la norme ISO 7816 des cartes à microcircuit, dans lequel la borne de référence (14M) est raccordée électriquement au contact C5. 13. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le terminal (100) émet et/ou reçoit des données à la fréquence de communication (f2), la fréquence (f2) étant par exemple celle définie par la norme ISO 14 443 à 13,56 MHz. 14. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le microcircuit (14) et l'antenne (32) forment au moins une partie d'un premier ensemble oscillant (35) du dispositif (16), la fréquence d'alimentation (fi) correspond à la fréquence de résonance de ce premier ensemble (35) lorsque le microcircuit (14) est non alimenté. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le potentiel de référence (VM) est sensiblement fixe. 16. Dispositif (16) selon l'une quelconque des revendications précédentes, étant un module à microcircuit (16), le module (16) comprenant un support (18) portant l'antenne (32), le microcircuit (14) et les moyens de stabilisation (40). 17. Carte à microcircuit (10) comprenant un corps (12) muni d'une cavité de réception d'un module à microcircuit, caractérisée en ce que le module (16) est selon la revendication précédente.