Brevet FR2968393A1 — publié le 20120608

La présente invention se rapporte au domaine des appareils de mesure, particulièrement des appareils pour mesurer le diamètre et la forme d'un faisceau d'ions ou d'électrons, notamment dans des outils tels qu'un implanteur d'ions ou un appareil pour la soudure par faisceau d'électrons. Les machines de faisceau d'électrons ont trouvé des applications 15 variées, en particulier dans le domaine de la soudure, de la modification de surface, de la génération de rayon X, de la lithographie de faisceau d'électrons, de la microscopie électronique, et dans bien d'autres domaines encore. Avec ces applications est venu le besoin de commande précise de la focalisation et de l'alignement du faisceau, aussi bien qu'un besoin particulier de déterminer 20 la distribution d'énergie dans un faisceau d'électrons. La production de faisceaux reproductibles d'électrons peut être réalisée indépendamment de la machine ou de l'opérateur si la distribution d'énergie de faisceau peut être contrôlée et connue avec précision. Les méthodes conventionnelles pour le réglage de la distribution d'énergie se basent sur le 25 savoir faire d'un opérateur spécialiste en soudure qui règle visuellement le faisceau sur une cible secondaire. L'opérateur regarde l'intensité du rayonnement de la lumière dégagée plutôt qu'une mesure directe de la distribution d'énergie du faisceau. Cette méthode ancienne est en soi imprécise, exigeant un opérateur expérimenté et un jugement précis pour 30 réaliser la focalisation juste du faisceau. Il est clair que chaque opérateur peut 1 2968393 -2 régler les paramètres différemment en fonction de l'interprétation que chacun peut faire de ce qu'il voit. La densité de courant en question est influencée par beaucoup de variables, comme la forme de la cathode, les réglages de focalisation, la s distance de tir, la valeur du courant, la tension d'accélération, le niveau du vide et l'alignement des électrodes. Une variation de ces paramètres peut occasionner une variation de la répartition de la densité de courant du faisceau, ce qui peut avoir un effet significatif sur la pénétration de la soudure, la largeur du cordon de la soudure et la qualité de la surface des objets soudés par ro faisceau d'électrons. Les méthodes conventionnelles pour régler le faisceau ne sont pas entièrement satisfaisantes. Divers appareils ont été développés pour déterminer diverses caractéristiques des faisceaux d'électrons ou d'ions, tels que la configuration du faisceau, le diamètre, l'énergie maximale, la largeur du 15 faisceau, la densité de courant, etc. parmi les différentes appareils, la sonde à fil tournant, les dispositifs à trou d'épingle, la cage de Faraday modifiée, la cage de Faraday modifiée et améliorée, le scanner à double disques fendus tournants. Ces moyens de diagnostique quantitatif étaient destinés à mieux 20 déterminer la distribution de la densité de courant et donc par ce biais de mieux contrôler les conditions de la focalisation du faisceau. Pour obtenir l'image la plus réaliste de la densité de courant du faisceau d'électrons, le faisceau devra idéalement se trouver au repos sans balayage par-dessus un outil d'analyse (ce balayage est pourtant utilisé avec les outils de type fil 25 tournant et la cage de Faraday modifiée et améliorée). L'invention a pour but de proposer un dispositif et une méthode pour analyser un faisceau de particules chargées, notamment un faisceau d'électron ou d'ions, permettant de déterminer la distribution de la densité de courant, donc de puissance, dans une section du faisceau. En outre, l'invention a pour 30 but de proposer une solution n'utilisant pas de reconstruction tomographique. Selon un premier objet de l'invention, un tel dispositif pour l'analyse de la densité de courant dans un faisceau incident de particules chargées est caractérisé en ce qu'il comprend une cible mobile, la cible étant disposée pour y projeter le faisceau en cours d'analyse, au moins un trou traversant la cible mobile et disposé de sorte que chaque trou parcourt une section du faisceau selon un chemin respectif lorsque la cible se déplace et que seule une fraction du faisceau incident traverse la cible par le trou, et, des moyens pour mesurer la densité de courant de la fraction. De préférence, la cible est mobile en rotation autour d'un axe, et le parcours de chaque trou est un arc de cercle centré sur l'axe. La cible comprend avantageusement au moins un trou repère, la section du trou repère étant notablement différente, de préférence double, de la section de l'au moins un trou. La cible peut comprendre plusieurs trous, les arcs de cercles parcourus par les trous étant de préférence régulièrement radialement espacés entre eux. Les arcs de cercles parcourus par les trous peuvent aussi être radialement plus proches dans une zone intermédiaire et radialement plus éloignés de part et d'autre de ladite zone intermédiaire. Les trous peuvent être régulièrement angulairement espacés entre eux, ou pas. De préférence, les moyens pour mesurer la densité de courant de la 20 fraction comprennent au moins une cage de Faraday. Le dispositif peut aussi comprendre une cible d'amorçage, de préférence refroidie. Le dispositif peut alors comprendre des moyens pour défléchir le faisceau à analyser, incident, en direction de la cible d'amorçage. Selon un deuxième objet de l'invention, un procédé d'analyse de la 25 densité de courant dans une section d'un faisceau incident de particules chargées est caractérisé en ce qu'il comprend des étapes pour: - mesurer un profil de densité de courant dans des fractions du faisceau incident, ledit profil correspondant à au moins un parcours dans la section analysée; et, - reconstruire la distribution de courant dans ladite section à partir dudit profil. Pour mesurer le profil, on peut déplacer une cible percée d'au moins un trou entre le faisceau et des moyens pour faire la mesure la densité de s courant dans les fractions, et en ce que chaque fraction est une fraction instantanée du faisceau traversant un des trous. La cible peut être une cible tournante autour d'un axe percée d'au moins une série de plusieurs trous, les trous étant de préférence régulièrement répartis, radialement et/ou angulairement, relativement à l'axe, les trous ayant Io une section identique entre eux. La cible comprend avantageusement un trou repère ayant une section différente de celle des autres trous, de sorte que le parcours dudit repère dans la section analysée provoque une anomalie dans le profil, de sorte que l'on vérifie que l'analyse est complète en s'assurant que deux anomalies apparaissent dans le profil. L'apparition de deux anomalies 15 successives peut être utilisée pour déterminer la vitesse de rotation réelle de la cible durant l'analyse. Le procédé selon l'invention peut en outre comprendre des étapes pour: - positionner le faisceau (F), de préférence défocalisé, à faible 20 courant et non défléchi, sur la cible (2), ladite cible (2) étant une cible tournante; puis, - défléchir le faisceau en direction d'une cible d'amorçage (9); puis, augmenter la puissance du faisceau jusqu'à atteindre sa puissance nominale et un équilibre thermique dudit faisceau; puis, 25 lorsque la vitesse de rotation de la cible tournante (2) est stabilisée, arrêter la déflection du faisceau; et, acquérir le profil pendant un temps donné, de préférence correspondant sensiblement à deux révolution de cible (2); puis, défléchir de nouveau le faisceau en direction de la cible d'amorçage 30 (9); puis, - éteindre le faisceau et arrêter la rotation de la cible (2). Le procédé peut aussi comprendre au moins une étape pour calculer au moins un paramètre du faisceau parmi la largeur à mi-hauteur, la largeur à la hauteur 1/e2, la puissance surfacique maximale. Un tel procédé peut être utilisé dans un procédé pour déterminer une usure d'une électrode d'un générateur de faisceau de particules chargées. Un tel procédé peut aussi être utilisé dans un procédé pour déterminer un défaut d'alignement d'une électrode d'un générateur de faisceau de particules chargées. Un tel procédé peut aussi être utilisé pour déterminer une focalisation optimale du faisceau. Plusieurs modes d'exécution de l'invention seront décrits ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est une vue schématique en perspective d'un premier mode de réalisation pour un dispositif selon l'invention destiné à mesurer des intensités d'un faisceau de particules chargées au travers d'une section de ce faisceau, dispositif comprenant une plaque tournante munie de "trous d'aiguilles"; la figure 2 est une demi-coupe partielle et schématique du dispositif de la figure 1, au droit d'une cage de Faraday, le faisceau y étant représenté traversant l'un des trous d'aiguilles; la figure 3 illustre les valeurs d'un signal mesuré avec le dispositif de la figure 1, au cours de deux révolutions de la plaque; la figure 4 illustre des valeurs, extraites de celles de la figure 3, correspondant à une seule révolution de la plaque; la figure 5 illustre des valeurs corrigées extraites des valeurs de la figure 4; la figure 6 est une représentation des valeurs de la figure 5 en fonction de leur position relativement à la section du faisceau; la figure 7 illustre une reconstruction spatiale, en trois dimensions et en courbes de niveau de la répartition de l'intensité du faisceau selon sa section, déduite de celle de la figure 6; La figure 8 est une vue semblable à celle de la figure 1, d'un s deuxième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention, lequel comprend deux cages de Faraday; les figures 9 et 10 illustrent des parcours au droits de chacune des cages de Faraday du dispositif de la figure 8; la figure 11 illustre une superposition des parcours de figures 9 et 10; 1 o et, la figure 12 illustre une reconstruction spatiale à partir de mesures effectuées avec le dispositif de la figure 8. La figure 1 illustre un dispositif 1 selon l'invention, prévu pour l'analyse d'un faisceau F de particules chargées. Dans l'exemple illustré, le 15 faisceau F est un faisceau d'électrons. Dans l'exemple illustré aux figures 1 et 2, le faisceau F est supposé tiré verticalement du haut vers le bas. Les positions relatives des éléments du dispositif sont donc données en fonction de cette hypothèse. Bien entendu, le même dispositif peut prendre d'autres positions, fonctions des directions de tir 20 de faisceaux à analyser. Dans l'exemple illustré, le dispositif 1 comprend une cible motorisée 2, et un moteur 3 pour mouvoir cette cible. Le dispositif comprend en outre une fenêtre 4, au travers d'une ouverture 6 de laquelle le faisceau est tiré, une cage de Faraday 8 pour recevoir une partie filtrée dF du faisceau F, et, une 25 cible secondaire d'amorçage 9. La cible motorisée 2 est essentiellement constituée d'une plaque 2 en forme de disque. Le disque 2 est monté tournant autour d'un axe de révolution X2. L'axe X2 est sensiblement confondu avec l'axe géométrique du disque. L'axe X2 est disposé sensiblement parallèlement à la direction de tir du 30 faisceau F, c'est-à-dire sensiblement verticalement. Le moteur 3 est prévu pour 2968393 -7 entrainer le disque 2 en rotation autour de l'axe X2. Le moteur 3 est en outre prévu pour une rotation de la cible 2 à vitesse constante durant l'analyse du faisceau F. La fenêtre 4 forme une ouverture 6, au dessus de la cible 2, au s voisinage de la périphérie du disque. La fenêtre 4 forme autour de l'ouverture 6 une protection pour la cible 2 lorsque le faisceau n'est pas en position d'être analysé, c'est-à-dire lorsque le faisceau n'est pas dirigée verticalement dans l'espace délimité par l'ouverture 6. La cible est percée de "trous d'aiguilles" 7, c'est-à-dire qu'elle est lo percée de trous traversants 7 de petites dimensions relativement au diamètre du faisceau F à analyser. Dans l'exemple illustré, les trous 7 sont régulièrement disposés, de sorte qu'au cours d'une rotation complète de la cible 2, chacun parcourt l'ouverture 6 selon un arc de cercle qui lui est propre, les arcs de cercles étant radialement espacés entre eux, de façon régulière, c'est-à-dire que ls la distance entre deux arcs voisins est constante. Dans l'exemple illustré, les dimensions de l'ouverture sont telles que les arcs de cercle peuvent éventuellement être assimilés à des segments de droite si la précision demandée n'est pas trop importante. Les trous sont aussi angulairement espacés de façon régulière, c'est-à-dire que l'angle, relativement à l'axe X2, 20 entre deux trous successifs est constant. De préférence, les trous sont régulièrement répartis sur 360 degrés autour de l'axe X2. Ainsi, les orifices 7 sont disposés selon une forme de spirale. Les trous sont avantageusement disposés de sorte que jamais plus d'un trou 7 ne parcourt l'ouverture 6 simultanément. En particulier, la taille de l'ouverture 6 est choisie de façon à 25 ce que le faisceau analysé ne voit qu'un seul trou en rotation à la fois. Tous les trous 7 sont de sections horizontales circulaires et sensiblement identiques entre eux, sauf un orifice 7A. L'orifice 7A est un trou formant repère. Il a des dimensions différentes de celles des autres trous, de sorte qu'il fournit une indication de la position relative de la cible 2 30 relativement au faisceau, à chaque fois que ce trou 7A parcourt l'ouverture 6. Ainsi, si le repère 7A a une section notablement supérieure à celle des autres trous 7, il recevra aussi une quantité d'électrons notablement supérieure. Par exemple, si le repère a une section d'entrée double de celle des autres trous, il recevra une quantité d'électrons sensiblement double de celle attendue. Dans l'exemple illustré les dimensions du repère 7A diffèrent de celle des autres trous en ce qu'elles sont doublées selon la direction de l'arc correspondant. De préférence le repère est disposé de sorte qu'il parcourt une région centrale de la fenêtre. On évite ainsi qu'il parcoure une région périphérique, peu significative, de faible intensité, ou absente du faisceau analysé. La rotation de la cible 2 permet de répartir sur une grande surface l'énergie transmise à la cible par le faisceau F durant les mesures. Néanmoins, le matériau utilisé pour le disque est très avantageusement de type réfractaire. Il peut notamment être réalisé en tungstène, en molybdène ou en graphite. S'il est en graphite, il peut ne comporter que du graphite ou comprendre sur sa face supérieure une incrustation ou une projection d'un métal réfractaire tel le tungstène ou le molybdène. L'incrustation ou la projection d'un métal réfractaire conduit à l'augmentation du nombre d'électrons secondaires (« électrons rebondissant » de la surface) réduisant ainsi la charge thermique du disque, ce qui permet l'utilisation du dispositif 1 pour analyser des faisceaux F de puissances plus élevées. Avantageusement, le dispositif est équipé d'un collecteur de courant (non représenté aux figures) de type charbon en contact avec la cible, pour évacuer en permanence le courant intercepté au cours de l'analyse. Comme particulièrement illustré à la figure 2, la cible 2 est fixée sur un arbre 11 d'axe X2 par l'intermédiaire d'un moyeu 12. La température de la cible augmente fortement durant les mesures, à mesure où elle absorbe une partie de l'énergie qui lui est transmise par le faisceau F. Le moyeu 12 est donc avantageusement conçu pour limiter la dissipation de chaleur aux autres éléments du dispositif 1. Dans l'exemple illustré, le moyeu 12 comprend des moyens de centrage 13 et des moyens de maintien 14, 15. Les moyens de maintien comprennent une pince inférieure 14 et une pince supérieure 15, tous trois montés sur l'arbre 11. La pince inférieure 14 est montée solidaire en rotation avec l'arbre 11 de sorte qu'elle transmet intégralement et rigidement à la cible 2 le mouvement de rotation de l'arbre 11. Les pinces inférieure et supérieure 14,15 prennent respectivement appui sur une face inférieure et une face supérieure de la cible le long d'un bord intérieur 17. La pince supérieure 15 est disposée pour rendre, par pincement, la cible 2 solidaire de la pince inférieure 14, en rotation et en translation. Les moyens de centrage sont formés d'une pièce 13 ajustée sur l'arbre, entre les pinces 14,15. La pièce comprend une partie annulaire 18 d'épaisseur réduite qui vient en appui contre le bord intérieur 16 de la cible 2. La pince supérieure 15 et la pièce de centrage 13 sont démontables de l'arbre 11, notamment pour permettre le changement de la cible 2. De préférence, le contact des pinces et de la pièce de centrage ne sont pas continues le long du bord intérieur 16, de sorte que cela limite la transmission thermique. Dans le même but, il est aussi prévu des vides de part et d'autre de la zone annulaire 18, entre celle-ci et chacune des pinces 14,15. Comme particulièrement représenté à la figure 2, lorsque le faisceau incident F vient frapper la cible 2 à l'endroit d'un trou 7, la cible joue un rôle de filtre, de sorte que seule une partie filtrée dF du faisceau F, est diffusée au travers de la cible 2 par le trou 7. Du haut vers le bas, le trou illustré à la figure 2 a d'abord une portion cylindrique, puis une portion tronconique allant en s'élargissant fortement vers le bas. Une telle disposition est particulièrement avantageuse pour éviter une interception notable des électrons par les parois du trou 7. La cage de Faraday 8 est disposée sous la cible 2, en vis-à-vis de l'ouverture 6, de sorte que, quel que soit le trou 7 parcourant l'ouverture, la partie filtrée dF qu'il diffuse est toujours absorbée par la cage de Faraday. La cage de Faraday 8 a une configuration intérieure en forme de puits conique 8A de telle sorte que les électrons s'y trouvent piégés. Dans l'exemple illustré à la 2968393 -10- figure 8, les surfaces intérieures inclinées de la cage de Faraday permettent de minimiser les pertes d'électrons secondaires et rétrodiffusés. Ainsi, la cage de Faraday est construite de manière à collecter l'ensemble du courant de faisceau transmis par les trous d'aiguille tout en évitant au maximum la perte d'électron s rétro diffusés ou secondaire. Comme illustré à la figure 1, le dispositif 1 comprend une sortie S pour un signal électrique sensiblement proportionnel au flux instantané d'électrons absorbé par la cage de Faraday. Dans l'exemple illustré, la cible 9 est une cible refroidie. Lors de son lo amorçage, le faisceau y est dévié le temps de se stabiliser, puis, après la mesure, le temps de son extinction. Ainsi, on limite le temps d'exposition de la cible tournante au temps nécessaire aux mesures. Le dispositif 1, notamment formé par la cible motorisée 2, le moteur 3, la fenêtre 4, la cage de Faraday 8 et la cible d'amorçage 9, constitue donc un is scanner pour le faisceau d'électrons F. Des moyens peuvent être prévus dans le dispositif 1 pour défléchir le faisceau incident F en direction de la cible d'amorçage. On peut aussi utiliser des moyens de déflexion prévus dans la source du faisceau F. Les moyens de déflexion peuvent être des moyens de champ magnétique. 20 Bien que non représentés aux figures, le dispositif 1 selon l'invention peut avantageusement comprendre des moyens d'acquisition pour le signal issu de la sortie S et des moyens de traitement pour ce signai; notamment, ces moyens peuvent respectivement comprendre un logiciel d'acquisition et un logiciel de traitement du signal spécifique. Un tel dispositif 1 peut en outre 25 comprendre des moyens de commande pour le moteur et, s'il y a lieu, des moyens de commande pour les moyens de déflexion du faisceau incident F. De préférence, l'ensemble des opérations: rotation du disque, déclenchement de l'acquisition, amorçage et extinction du faisceau, déflection du faisceau, etc., est géré par un automate programmable. Le dispositif peut aussi comprendre des moyens pour être déplacé selon plusieurs axes, de façon à être positionné relativement au faisceau F. On va maintenant décrire des étapes successives de l'analyse du faisceau F à l'aide du dispositif illustré. Dans un premier temps, la cible 2 étant en rotation, le faisceau est maintenu non défléchi et à faible puissance, en direction de la cible 2. Le centrage de l'ouverture 6 de la fenêtre 4, sur le faisceau non dévié, est vérifié puis éventuellement corrigé. Ensuite, on défléchit le faisceau F vers la cible refroidie 9, le temps de son amorçage, c'est-à-dire le temps que le faisceau ait atteint sa puissance nominale et un équilibre thermique. Ensuite, on arrête la déflexion du faisceau F, de sorte qu'il vient percuter la cible tournante2, dans une zone délimitée par la fenêtre 4, à l'intérieur de l'ouverture 6, tel qu'illustré aux figures 1 et 2; l'acquisition du signal S est déclenchée sensiblement simultanément. On laisse le faisceau ainsi dirigé pendant le temps nécessaire à la cible 2 pour faire deux révolutions, on recueille le signal S issu de la cage de Faraday 8 au cours de ces deux révolutions. Enfin, on défléchit de nouveau le faisceau F en direction de la cible refroidie 9, le temps de son extinction. Le signal S peut être traité à mesure de son acquisition ou en différé après un enregistrement préalable. Les figures 3 à 5 illustrent un mode de traitement prévu pour le signal S. On notera que les figures 3, 4 et 5 ne sont pas aux mêmes échelles. La figure 3 illustre un premier tracé ST1 représentant un profil d'intensité I mesurée en fonction du temps t. Le tracé ST1 peut être issu d'un premier traitement des valeurs du signal S mesuré durant les deux révolutions. On remarque que le tracé ST1 reproduit deux motifs M1, M2, correspondant respectivement aux première et deuxième révolutions. Chacun des motifs comprend une succession de crêtes C7 de durée d7 correspondant au parcours 2968393 -12- d'un trou 7 respectif au travers du faisceau F. La durée d7 est d'autant plus longue que l'arc de cercle parcouru par le trou 7 dans le faisceau F est plus proche du milieu du faisceau F. On note que la crête C7A, correspondant au repère 7A se présente comme une anomalie entres autres crêtes. En effet, la 5 section du trou repère 7A étant sensiblement double de celle des autres trous 7, le nombre d'électrons le franchissant, donc l'intensité mesurée I, est sensiblement double. La présence de deux anomalies C7A sur le tracé ST1 permet de s'assurer que la mesure correspondante a bien été effectuée sur au moins une révolution, c'est-à-dire que l'ensemble des trous ont bien franchi 10 l'ouverture 6 et que le faisceau a bien été entièrement scanné. Pour plus de clarté, le tracé ST1 est formé de deux motifs M1, M2 complets. Néanmoins, dans un cas général, le tracé ST1, s'il correspond à deux révoltions, est formé d'un premier motif partiel, d'un deuxième motif complet et d'un troisième motif partiel, complémentaire du premier. 15 La figure 4 illustre un deuxième tracé ST2. Le tracé ST2 est issu d'un deuxième traitement, appliqué aux valeurs du premier tracé ST1, de sorte que l'on ne conserve que les valeurs (te représentatives d'une seule révolution. Ces valeurs représentatives peuvent, par exemple, être les valeurs exactes entre deux anomalies C7A successives, des moyennes des valeurs des deux motifs 20 M1, M2, ou bien les valeurs exactes de l'un des motifs M1 ou M2. Le tracé ST2 comprend toutes les informations nécessaires à une analyse de répartition d'intensité à l'intérieur de la section scannée du faisceau F, sauf en ce qu'il faut corriger l'anomalie C7A. Le nombre d'acquisitions, c'est-à-dire le nombre de crêtes apparaissant, donc le nombre de trous 7 ayant franchi le faisceau est 25 déterminé à l'aide des crêtes C7A successives; ceci rend la procédure moins dépendante de la vitesse de rotation de la cible 2. La figure 5 illustre un troisième tracé ST3. Le tracé ST3 est issu d'un troisième traitement au cours duquel les valeurs de l'anomalie C7A sont normalisées, de sortent qu'elles correspondent à celles qui auraient été 30 mesurées par un trou 7 de section courante. Dans le cas d'espèce, les valeurs de 2968393 -13- la crête C7A ont été divisées par 2. Ainsi, dans le tracé ST3, l'anomalie C7A est remplacée par une crête correspondante C7AN, dont les valeurs sont normalisées relativement à celle de l'anomalie C7A. La figure 6 illustre une première reconstruction spatiale, c'est-à-dire 5 une image en trois dimensions, des intensités I du tracé ST3 relativement à la position des mesures relativement à une portion de plan XY, dans laquelle la portion XY représente l'ouverture 6 de la fenêtre 4. Ainsi, la figure 6 est une reconstitution de la section analysée du faisceau F, et, pour chaque mesure effectuée, de l'intensité mesurée et de l'endroit de la section où cette intensité a 10 été mesurée, relativement à la fenêtre 4. Dans cette première reconstruction spatiale, chaque crête C7 y est représentée de telle sorte que sa projection sur la portion de plan XY est un arc de cercle A7 correspondant au parcours du trou 7 respectif, en vis-à-vis de l'ouverture 6. La représentation de chaque crête y est discrétisée sous la forme de points P, puis reconstituée informatiquement 15 à partir ce ces points P. La figure 7 est une deuxième reconstruction spatiale des intensités 1 du tracé ST3, sensiblement identique à la représentation de la figure 6, sauf en ce que les valeurs d'intensité y ont été interpolées entre les courbes des crêtes C7; ainsi, les valeurs d'intensité y sont représentées par une surface continue et 20 repérées par des courbes de niveau N. La figure 7 est donc une image de la répartition de densité de courant, donc de la répartition de la puissance, dans la section analysée du faisceau F; la section analysée étant celle en contact avec la surface supérieure de la cible 2. De préférence, la section analysée est au moins proche d'une section active du faisceau F lorsqu'il est utilisé, par 25 exemple pour de la soudure. Les étapes d'acquisition et de traitement du signal S, notamment celles illustrées aux figures 3 à 5, sont avantageusement automatisées. Une étape ultérieure, de calage de la machine émettrice du faisceau F, peut tout aussi avantageusement être automatisée. Cela peut être le cas si la machine est 30 destinée au soudage de deux pièces entre elles; ainsi, le parcours du faisceau F 2968393 -14- peut être défini, en fonction d'une analyse de densité de courant préalablement effectuée, de sorte que la soudure soit optimisée. On va maintenant décrire, en référence aux figures 8 à 12, un deuxième mode de réalisation pour un dispositif 1 selon l'invention, en ce qu'il s diffère du dispositif précédemment décrit en référence aux figures 1 à 7. Dans ce mode de réalisation, il y a deux dispositifs de détection, ici deux cages de Faraday 8 la deuxième cage de Faraday 82 étant disposées à 90 degrés, relativement à l'axe X2, de la première cage de Faraday 81, telle qu'illustrée à la figure 1. Les première et deuxièmes cages de Faraday sont ro disposées en vis-à-vis d'une première fenêtre 61 et d'une deuxième fenêtre 62, respectivement. En outre, dans ce deuxième mode de réalisation, et comme particulièrement illustré aux figures 9 et 10, l'espacement radial entre chaque trou 7 de la cible 2, donc entre chaque parcours en forme d'arc A7 ls correspondant, varie. Dans l'exemple illustré, les arcs A7 sont d'autant plus resserrés entre eux qu'ils sont proches du milieu d'une fenêtre 6. Cette disposition est particulièrement avantageuse, puisqu'elle permet d'analyser indifféremment, avec la même cible tournante et avec une précision suffisante, des faisceaux de petit diamètre F 1 (voir figures 9, 11 et 12), de diamètre 20 moyen F2 ou de plus grand diamètre F3, sans augmenter de façon excessive le nombre de trous et de mesures, notamment dans le cas de faisceaux de grand diamètre F3. Ainsi, particulièrement, le dispositif 1 est avantageusement positionné de sorte qu'un faisceau fin, de type F1, soit analysé par les trous 7 situés dans la zone de la cible où leurs parcours A7 sont les plus resserrés. 25 Notamment lorsqu'une telle cible 2, à pas radial variable, est utilisée avec un dispositif 1 du premier mode de réalisation, tel qu'illustré à la figure 1, l'analyse présente un déséquilibre particulièrement prononcé, entre un nombre de mesures radiales correspondant aux nombres d'arcs NA et un nombre de points de mesures NP sur chaque arc, possibles au travers d'une fenêtre 6. Par 2968393 -15- exemple, on peut typiquement avoir, dans les exemples illustrés aux figures 9 à 11, NA-17 et 150 REVENDICATIONS1. Dispositif (1) d'analyse de la densité de courant dans un faisceau incident (F) de particules chargées, caractérisé en ce qu'il comprend une s cible mobile (2), ladite cible étant disposée pour y projeter le faisceau (F) en cours d'analyse, au moins un trou (7) traversant ladite cible mobile (2) et disposé de sorte que chaque trou (7) parcourt une section dudit faisceau selon un chemin respectif lorsque ladite cible (2) se déplace et que seule une fraction (dF) du faisceau incident (F) traverse ladite cible par ledit trou lo (7), et, des moyens (8) pour mesurer la densité de courant de ladite fraction (dF). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la cible est mobile en rotation autour d'un axe (X2), et en ce que le parcours de chaque 15 trou (7) est un arc de cercle centré sur l'axe (X2). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un trou repère (7A), la section dudit trou repère (7A) étant notablement différente, de préférence double, de la section de l'au moins 20 un trou (7). 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs trous (7), les arcs de cercles parcourus par les trous (7) étant, de préférence, régulièrement radialement espacés entre eux. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les arcs de cercles parcourus par les trous (7) sont radialement plus proches dans une zone intermédiaire et radialement plus éloignés de part et d'autre de ladite zone intermédiaire. 30 2968393 -19- 6. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs trous (7), les trous (7) étant, de préférence, régulièrement angulairement espacés entre eux. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les moyens pour mesurer la densité de courant de la fraction (dF) comprennent au moins une cage de Faraday (8). 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comprend une cible d'amorçage (9), de préférence refroidie. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour défléchir le faisceau incident en direction de la cible d'amorçage (9). 10. Procédé d'analyse de la densité de courant dans une section d'un faisceau incident (F) de particules chargées, caractérisé en ce qu'il comprend des étapes pour: mesurer un profil (ST1) de densité de courant dans des fractions (dF) du faisceau incident, ledit profil correspondant à au moins un parcours (A7) dans la section analysée; et, reconstruire la distribution de courant dans ladite section à partir dudit profil (ST1). 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que pour mesurer le profil, on déplace une cible (2) percée d'au moins un trou (7) entre le faisceau (F) et des moyens (8) pour faire la mesure de la densité de courant dans les fractions (dF), et en ce que chaque fraction (dF) est une fraction instantanée dudit faisceau traversant un desdits trous (7). 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la cible est une cible tournante (2) autour d'un axe (X2) percée d'au moins une série de 2968393 -20- plusieurs trous (7), lesdits trous (7) étant de préférence régulièrement répartis, radialement et/ou angulairement, relativement à l'axe (X2), les trous (7) ayant une section identique entre eux. 5 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la cible comprend un trou repère (7A) ayant une section différente de celle des autres trous (7), de sorte que le parcours dudit repère (7A) dans la section analysée provoque une anomalie (C7A) dans le profil (ST1), et, en ce que l'on vérifie que l'analyse est complète en s'assurant que deux anomalies lo apparaissent dans le profil (ST1). 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'apparition de deux anomalies (C7A) successives permet de déterminer la vitesse de rotation réelle de la cible (2). 15 15. Procédé selon l'une des revendications 10 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des étapes pour: positionner le faisceau (F), de préférence défocalisé, à faible courant et non défléchi, sur la cible (2), ladite cible (2) étant une cible 20 tournante; puis, défléchir le faisceau en direction d'une cible d'amorçage (9), puis, augmenter la puissance du faisceau jusqu'à atteindre sa puissance nominale et un équilibre thermique dudit faisceau; puis, lorsque la vitesse de rotation de la cible tournante (2) est stabilisée, 25 arrêter la déflection du faisceau; et, acquérir le profil pendant un temps donné, de préférence correspondant sensiblement à deux révolution de cible (2); puis, défléchir de nouveau le faisceau en direction de la cible d'amorçage (9); puis, 30 éteindre le faisceau et arrêter la rotation de la cible (2). 5 2968393 -21- 16. Procédé selon l'une des revendications 10 à 15, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape pour calculer au moins un paramètre du faisceau parmi la largeur à mi-hauteur, la largeur à la hauteur 1/e2, la puissance surfacique maximale. 17. Procédé pour déterminer une usure d'une électrode d'un générateur de faisceau de particules chargées, caractérisé en ce qu'on utilise un procédé selon l'une des revendications 10 à 15. 10 18. Procédé pour déterminer un défaut d'alignement d'une électrode d'un générateur de faisceau de particules chargées, caractérisé en ce qu'on utilise un procédé selon l'une des revendications 10 à 15. 19. Procédé pour déterminer une focalisation optimale pour un faisceau de 15 particules chargées, caractérisé en ce qu'on utilise un procédé selon l'une des revendications 10 à 15.