Brevet FR2977579A1 — publié le 20130111

PROCÉDÉ DE PRÉPARATION DE MONOSILANE ÉLECTROCHIMIQUEMENT ASSISTÉ La présente invention concerne un procédé de génération de monosilane (SiH4) présentant un rendement très élevé assisté par l'application d'un courant ou d'une tension à un alliage renfermant du silicium dans un réacteur électrochimique contenant une solution acide. Le monosilane, ou tétrahydrure de silicium (SiH4) est utilisé comme vecteur de silicium dans des techniques de dépôts de silicium amorphe, silicium polycristallin, silicium nanocristallin ou microcristallin aussi appelé nano ou micromorphe, de silice, de nitrure de silicium, ou autre composé de silicium par exemple dans des techniques de dépôt en phase vapeur. Les dépôts en couche mince de silicium amorphe, et silicium microcristallin obtenu à partir de silane, permettent de fabriquer des piles solaires. On peut également obtenir des revêtements résistants à la corrosion par les acides, par craquage de silane et fabrication de composés tels que le carbure de silicium. Enfin, le silane est susceptible de s'additionner sur les liaisons simples ou multiples des hydrocarbures insaturés pour donner des organosilanes. Le marché du monosilane va connaître une très forte expansion à la fois pour la fabrication des semiconducteurs intégrés, la fabrication des piles solaires (photovoltaïques), les composants semiconducteurs et la fabrication d'écrans plats. Plusieurs types de procédés décrits ci-dessous ont été utilisés jusqu'à maintenant. Tout d'abord la réduction de SiCl4 par LiH dans un bain de KCl/LiCI à des températures entre 450°C et 550°C est connue. Le rendement de la réaction est intéressant mais le procédé repose, d'une part, sur la disponibilité de LiH alors que les ressources de lithium sont très limitées, et d'autre part, sur la possibilité de recycler le lithium métal par électrolyse. Le milieu réactionnel est très corrosif et met en oeuvre des matériaux particuliers. Ce procédé a été utilisé pour produire des petites quantités de silane. La réduction de SiF4 par NaAIH4 en milieu solvants organiques est un autre exemple. Ce procédé n'est industriellement viable que lorsqu'il existe du SiF4, sous-produit d'une autre production chimique et du sodium pour fabriquer l'hydrure d'aluminium sodium. Ce procédé n'est pas facilement utilisable, notamment pour ces deux raisons. Une autre réaction connue est l'attaque acide en milieu NH3 liquide d'un alliage stoechiométrique Mg2Si. Le bilan de la réaction est le suivant : Mg2Si + 4 HCI SiH4 + 2 MgCl2 NH3 liq. Ce procédé est réalisé à température proche de la température ambiante à pression atmosphérique. Le siliciure de magnésium (Mg2Si) a été abondamment testé en milieu aqueux et ammoniac. Bien que suffisamment acceptable pour conduire à des unités de productions industrielles, le procédé présente les inconvénients majeurs suivants : Le siliciure de magnésium industriel du fait de la volatilité du magnésium ne contient que 700/0 à 80 % du composé stoechiométrique. Les conditions de fabrication du composé stoechiométrique en font un produit trop cher pour cette industrie. - En parallèle de la production du monosilane par cette voie, beaucoup de silanes supérieurs dont des polychlorosilanes, des siloxanes et des gommes de silicones sont fabriqués, rendant le bilan de matière en monosilane peu intéressant et induisant des difficultés importantes de gestion du procédé. Ce procédé n'est pas satisfaisant à cause de la difficulté du pilotage du procédé et de la mise en oeuvre d'ammoniac liquide très réglementée. Une autre réaction connue est la dismutation du SiHCl3 sur des résines comportant des groupes aminés greffés ou autres. Le procédé complet se décrit ainsi : a) 4 Si métal. + 12 HCI 4 SiHCl3 + 4 H2 (température comprise entre environ 30 300°C et environ 1000°C) b) 4 SiHCl3 F~ SiH4+ 3 SiCl4 (température proche de l'ambiante) c) 3 SiCl4 + 3 H2 3 SiHCl3+ 3 HCI (température d'environ 1000°C), soit le bilan réactionnel suivant: 4 Si métal + 9 HCI SiH4+ 3 SiHCI3+ H2 Une variante de la réaction ci-dessus se décrit ainsi : a) 4 Si métal + 16 HCI 4 SiCI4 + 8 H2 (température comprise entre environ 1000°C et environ 1100°C) b) 4 SiCI4 + 4 H2 4 SiHCl3+ 4 HCI (température d'environ 1000°C) 4 SiHCl3 SiH4 + 3 SiCI4, soit le bilan réactionnel suivant: 4 Si métal + 12 HCI SiH4 + 3 SiCI4+ 4 H2 Ce procédé demande des hautes températures dans un milieu extrêmement corrosif et consomme beaucoup d'énergie (environ 50 kWh/kg pour l'étape b)). Pour atteindre le maximum de rendement, l'étape b) requiert de nombreuses boucles de recirculation de mélanges de chlorosilanes. Outre la mise en oeuvre de produits extrêmement corrosifs, toxiques et inflammables, un tel type de procédé est très couteux en énergie et présente beaucoup de risques industriels. La génération de monosilane et silanes supérieurs a été décrite dans le Handbook of Inorganic Chemistry Gmelin Si-Silicon, en faisant réagir en phase aqueuse, des siliciures et alliages de silicium en milieu acide ou basique. Dans les demandes de brevet EP146456 et WO2006/041272, la synthèse du monosilane en phase aqueuse en faisant tomber une poudre de AIXSiyCaz, x, y et z représentant les pourcentages respectivement d'aluminium, de silicium et de calcium, dans une solution de HCI, est décrite. Des sous-produits issus d'une telle réaction sont produits en grande quantité et sont néfastes pour l'environnement (en particulier des chlorures). Un autre inconvénient d'un tel procédé est la formation en abondance d'une mousse dans le milieu réactionnel, ce qui diminue le rendement de la réaction et nécessite la présence d'un anti-moussant. Une telle réaction est très exothermique et des températures supérieures à 100°C sont assez vite atteintes si la vitesse d'introduction de la poudre d'alliage n'est pas considérablement réduite. Dans le brevet US 5510007, il est proposé de générer du silane, à partir de l'attaque d'un alliage Mg2Si par des protons générés électrochimiquement suivant la réaction H2 -> 2 H+ + 2 e-. L'invention concerne la génération de protons, exploités par la suite pour former du silane. Tous ces travaux décrits ci-dessus ne garantissent pas les conditions nécessaires à la réalisation d'un procédé rentable pour un développement industriel. La mise au point de procédés impliquant des conditions de réaction moins difficiles et ou permettant d'être utilisés pour des petites et moyennes unités dans la quasi-totalité des environnements et à proximité de l'usage du monosilane est un enjeu majeur pour les industries citées plus haut. Le procédé de génération de silane par attaque chimique d'un alliage de silicium est un procédé intéressant mais présente au moins trois inconvénients majeurs : les rendements en silane sont faibles, le rapport H2/SiH4 dans le mélange gazeux n'est pas favorable et génère des quantités importantes de résidus solides. En outre, le silane produit de cette manière doit être transporté depuis le lieu de fabrication du silane jusqu'à l'usine d'empaquetage et finalement à son emplacement de consommation. Puisque le silane est fortement pyrophorique et toxique, de nombreuses mesures de sécurité doivent être prises afin de transporter le silane vers sa destination finale. Pour les utilisateurs, le silane est fourni dans des moyens de stockage devant être disposés à un emplacement protégé. Ainsi, le transport du silane est un procédé coûteux et dangereux. Des tentatives ont été réalisées afin d'éviter les risques liés au transport et au stockage de silane en produisant du silane à l'emplacement même de son utilisation. Cependant, de tels générateurs de silane ont été limités à la formation d'espèces telles que celles produites par l'excitation de plasma d'hydrogène, qui réagissent avec une source de silicium pour créer le silane. De telles techniques produisent trop peu de silane et sont généralement trop complexes pour satisfaire aux besoins d'un service de production à grande échelle. Ainsi, il y a un besoin de production de silane à l'emplacement même du point d'utilisation du silane. Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, la présente invention concerne un procédé de production de monosilane (SiH4) comprenant au moins une étape a) de réaction dans un réacteur d'au moins un alliage de silicium de formule M'XM2ySiz, dans laquelle M' est un métal réducteur, M2 un métal alcalin ou alcalino-terreux, x, y et z varient de 0 à 1, z étant différent de 0 et la somme x+y différente de 0, avec une solution acide, ladite réaction étant assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une densité de courant ou d'une tension telle que le taux de conversion molaire de silicium contenu dans ledit alliage en monosilane est supérieur à au moins 800/0. De manière préférée, la tension ou la densité de courant appliquée à la cathode est telle que le taux de conversion molaire de silicium contenu dans ledit alliage en monosilane est supérieur à au moins 900/0. Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une 15 ou plusieurs des caractéristiques suivantes : Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que ledit réacteur comprend : un compartiment cathodique dans lequel est insérée une électrode de travail en matériau contenant ledit alliage de silicium ; un compartiment anodique 20 dans lequel est insérée une contre électrode; les deux électrodes étant immergées dans ladite solution acide et reliées à une source de tension ou de courant. U n procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que le réacteur comprend en outre une électrode de référence, les trois électrodes étant 25 immergées dans ladite solution acide et reliées à une source de tension ou de courant. Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que M' est l'aluminium et M2 est le calcium ou le magnésium. Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que l'alliage de silicium a pour formule CaAl2Si2. 30 Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que la solution acide est l'acide chlorhydrique. Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que la concentration de la solution acide est comprise entre 0,6 mol/L et 3,7 mol/L et de préférence entre 2,5 mol/L et 3,7 mon. Un procédé tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que la température de la réaction est maintenue constante à une valeur comprise entre 30°C et 85°C. De préférence la température est comprise entre 50°C et 85°C. La température optimale pour la réaction a) du procédé objet de la présente invention est comprise entre 70°C et 85°C. U n procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite réaction a) est assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une densité de courant, ladite densité de courant appliquée à la cathode est comprise entre -10 mA/cm2 et -250 mA/cm2 et de préférence entre -100 mA/cm2 et -250 mA/cm2. Un procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite réaction a) est assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une tension, ladite tension appliquée à la cathode est comprise entre -0,55 V/ENH et -2,5 V/ENH (-0,795 V/ECS et -2,745 V/ECS), plus préférentiellement comprise entre -1 V/ENH et -2 V/ENH (-1,245 V/ECS et - 2,245 V/ECS). Un procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel le matériau d'anode est de même nature que le matériau de cathode. Un procédé tel que décrit ci-dessus, comprenant une étape préalable à l'étape a) au cours de laquelle une purge et un inertage du réacteur sont établis avant tout contact entre la solution acide et l'alliage de silicium. La purge consiste en la réalisation de cycles de compression-détente pour chasser l'air des conduites et du réacteur. L'inertage a pour objectif de « noyer » le silane dans de l'azote, par exemple, pour éviter qu'il explose, puisqu'il est pyrophorique. L'alliage de silicium est choisi parmi CaAl2Si2, Sio,5Mg, Sio,5Ca, AISiCa, CaSi, Cao,5Si, MgSi, AISiNa, AISiMg, SiNa, AISiLi, SiK, Cao,5AlSio,33 et Cao,5AlSio,75, ou un mélange de ceux-ci, de préférence Sio,5Mg, AISiNa, SiNa, Sio,25Li, Sio,25Na, Sio,25K, ou SiK. D'autres alliages de silicium qui conviennent pour la présente invention sont les alliages de type ferosilicium, par exemple FeSi, FeSiMg, FeSiCa. De préférence, l'alliage mis en oeuvre dans le procédé objet de la présente invention est la composition CaAl2Si2 qui est la phase la plus active donnant les meilleurs rendements. La méthode proposée pour la génération de silane à l'aide d'un procédé assisté par l'électrochimie permet d'améliorer les rendements, en limitant les réactions parasites d'avoir lieu, conduisant ainsi à un abaissement considérable des coûts de production. En réalité, avec le procédé chimique connu de l'état de la technique, le taux de conversion molaire de silicium en silane n'excède pas les 150/0 du silicium total de l'alliage. En effet, 850/0 du silicium renfermé dans l'alliage donne lieu à des réactions parasites ou ne réagit pas. La présente invention propose d'augmenter, à l'aide de l'application d'un courant ou d'une tension, la quantité de silicium converti en silane et de limiter les quantités qui servent à des réactions parasites. Une des réactions parasites est l'oxydation du silicium, renfermé dans un alliage CaAl2Si2 ou Mg2Si, en SiO2, ou en silanes supérieurs (Si2H6 ou Si3H$) au détriment du monosilane. Le procédé selon la présente invention permet d'éviter ces réactions en appliquant un courant ou un potentiel grâce auquel la formation de SiO2, Si2H6 et Si3H$ est thermodynamiquement impossible. Les alliages utilisés pour la synthèse de silane par un procédé chimique sont généralement des alliages binaires de magnésium et de silicium, préférentiellement de composition Mg2Si, ou ternaires d'aluminium, calcium et silicium, préférentiellement de stoechiométrie CaAl2Si2. Quel que soit l'alliage utilisé, des quantités plus ou moins importantes d'hydrogène sont générées. Or, la formation d'hydrogène à la surface d'un métal ou d'un alliage métallique (ou tout autre matériau conducteur), en milieu acide, est le résultat de la réaction de réduction des protons présents dans ce milieu, suivant la réaction : 0 2 H+ + 2 e- -> H2(g) (1) Les protons forment de l'hydrogène en surface des métaux, source d'électrons. Il est donc évident que la génération du silane par attaque acide d'un alliage de silicium met en jeu des réactions électrochimiques. Le procédé selon la présente invention permet de contrôler la cinétique des réactions produites lors du procédé de génération du silane et d'améliorer leur rendement à l'aide d'un dispositif permettant d'appliquer un courant ou une tension à un matériau renfermant du silicium, de préférence Mg2Si ou CaAl2Si2. L'analyse du système réactionnel indique que certaines réactions se produisant au cours de la génération du silane mettent en jeu des électrons tel que le résume le 15 schéma ci-dessous : o CaAl2Si2 + 8 H+ -> 2 SiH4 + 2 AI3+ + Cal+ (2) o CaAl2Si2 + 6 H+ -> Si2H6 + 2 AI3+ + Cal+ + 2 e- (3) ^ 3 CaAl2Si2 + 16 H+ -> 2 Si3H$ + 6 AI3+ + 3 Cal+ + 8 e- (4) o CaAl2Si2 + 4H2O -> 2 SiO2 + 2 AI3+ + Cal+ + 16 e- + 8 H+ (5) 20 Les réactions (3) à (5) présentent le double inconvénient de consommer du silicium au détriment de la production du silane et de fournir les électrons nécessaires à la formation de l'hydrogène suivant la réaction (1). Leur blocage, ou leur ralentissement, par une polarisation cathodique adéquate de l'alliage dans la solution acide, a pour conséquence de maintenir tout le silicium de l'alliage 25 disponible pour la génération de monosilane suivant la réaction (2), purement chimique. D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence à la figure 1. - la figure 1 représente le schéma d'un réacteur de génération de silane assisté par voie électrochimique dans lequel la source de courant (ou de tension) est un potentiostat. Dans la présente invention, la génération de silane requiert l'utilisation d'un réacteur électrochimique par exemple tel que celui décrit sur la figure 1. Ledit réacteur 1 comprend : un compartiment cathodique 2 dans lequel est insérée une électrode de travail 3 en matériau contenant ledit alliage de silicium tel que décrit ci-dessus selon la présente invention; un compartiment anodique 4 dans lequel est insérée une contre électrode 5. Le réacteur comprend en outre une électrode de référence 6. Les trois électrodes sont immergées dans une solution acide, source de protons, et reliées à un potentiostat 7 (une source de tension / ou de courant). De préférence la solution acide est l'acide chlorhydrique (HCI). Selon la présente intervention, la cathode est en alliage contenant du silicium, préférentiellement un alliage ternaire de calcium, d'aluminium et de silicium, plus préférentiellement un alliage renfermant une phase CaAl2Si2, CaSi et/ou Ca2Si, ou un alliage binaire de magnésium et de silicium, renfermant préférentiellement une phase Mg2Si. Afin d'augmenter la surface d'échange, selon un mode particulier de l'invention, les compartiments cathodique et anodique sont séparés par un diaphragme ou une membrane échangeuse d'ions. D'autre part, l'utilisation d'une cathode à lit fixe de particules de l'alliage choisi (CaAl2Si2, Mg2Si ...) peut être mise en oeuvre. Le matériau d'anode peut être en matériau conducteur, peu corrosif dans les milieux acides tels que le titane ou l'un de ses alliages, le graphite ou les métaux nobles. Avantageusement, le matériau placé en anode peut être le même que celui de la cathode de telle sorte que sa dissolution intervient avant l'oxydation de l'eau (formation de 02 à partir de la réaction : 2 H2O -> 02 + 4 H+ + 4 e- (6)) et donne lieu à la formation des mêmes ions en solution. L'utilisation d'un matériau d'anode de même nature que le matériau de cathode est bénéfique à plusieurs titres : a)- Permet d'éviter la formation d'oxygène à sa surface (réacteur plus sûr). b)- Homogénéité des ions en solution dans les deux compartiments du réacteur. c)- Production de sous produits gazeux à forte valeur ajoutée à l'anode (SiH4 ...). N'importe quelle électrode de référence peut être utilisée, préférentiellement une électrode au calomel saturé en KCI (E = 0,245 V/ENH), pour éviter de contaminer la solution avec des anions autres que les chlorures. L'utilisation d'un pont électrolytique, contenant le même acide que celui contenu dans les compartiments 2 et 4 peut-être recommandée. L'utilisation d'une électrode de référence au sulfate mercureux peut s'avérer intéressante si l'acide sulfurique est utilisé comme électrolyte dans les deux compartiments. Toute solution acide, ou autre source de protons, peut convenir à cette application ; en particulier les acides minéraux de type H2SO4 ou HCI, préférentiellement HCI. La concentration de cet acide doit être supérieure à 0,6 mole/L soit à un pH inférieur 0,3, préférentiellement comprise entre 0,6 et 3,7 mol/L et plus préférentiellement comprise entre 2,5 et 3,7 mon. La température du bain électrolytique (solution acide) doit être maintenue constante à l'aide d'un bain thermostaté, relié aux deux compartiments 2 et 4 (anodique et cathodique). La température du bain est fixée à une valeur supérieure à 30°C, préférentiellement comprise entre 50°C et 85°C et plus préférentiellement comprise entre 70°C et 85°C. Un fluide chaud est injecté via une entrée 9 dans les compartiments 2 et 4. L'eau peut être utilisée comme fluide de chauffage du réacteur, cependant tout autre fluide, de type huile minérale peut être employé. La température du thermostat doit être réglée de sorte que l'électrolyte à l'intérieur du réacteur soit à la température recommandée ci-dessus. La sortie 8 de fluide froid indique que pour chauffer le volume d'acide nécessaire à la réaction, le fluide chaud laisse des calories. Plusieurs sources de tension (ou de courant) peuvent être utilisées dans le cadre du procédé objet de la présente invention. Par exemple, la source de tension peut être un générateur de tension continue sur lequel le pole positif (+) est relié au matériau d'anode et le pole négatif (-) au matériau de cathode (alliage renfermant du Si). La tension continue délivrée par ce dernier doit être comprise entre 0 et 4,5 V, préférentiellement entre 0,5 et 1,5 V et plus préférentiellement entre 0,8 et 1,2 V. Une pile, une batterie ou toute autre source de tension pouvant délivrer une force électromotrice (f.e.m) équivalente aux potentiels indiqués ci-dessus, pourra également être utilisée. Un potentiostat sera préféré à un générateur classique car il permet, d'une part, un contrôle et un suivi précis du potentiel (ou courant) appliqué à l'électrode (cathode en alliage renfermant du Si) et de la réponse en courant (ou en tension), ainsi que l'accès à des données telles que la quantité de charge consommée, dont dépend la quantité de silane, ou tout autre sous-produit généré par les réactions 15 électrochimiques. D'autre part, plusieurs formes du signal de courant (ou de tension d'entrée) peuvent être appliquées au système à l'aide de ce dispositif. En potentiostatique, un potentiel inférieur à -0,55V/ENH (électrode normale à hydrogène), correspondant à -0,795V/ECS (électrode au calomel saturée en KCI), préférentiellement compris entre -0,55 et -2,5 V/ENH (-0,795 et -2,745 V/ECS), 20 plus préférentiellement compris entre -1 et -2 V/ENH (-1,245 et -2,245 V/ECS) pourra être appliqué à la cathode en alliage de silicium. En intensiostatique, une densité de courant, cathodique, inférieure à -10 mA/cm2, préférentiellement comprise entre - 10 et - 250 mA/cm2, plus préférentiellement comprise entre -100 et - 200 mA/cm2. 25 Une tension ou un courant pulsé (tel qu'illustré sur la figure 2) pourra également être appliqué, permettant d'avoir un meilleur renouvellement de l'électrolyte sur certaines parties de l'électrode en alliage 3, une bonne répartition des lignes de courant et une dissolution uniforme de l'alliage. Ceci permettra également d'exploiter de manière intermittente les avantages de chacun des potentiels, ou intensité de courant, appliqué (bornes des intervalles précédemment définis). A titre d'exemple, une impulsion de tension dans laquelle El _ -0,55 et E2 _ -2,5 V/ENH et préférentiellement El _ -1 et E2 = -2 V/ENH, pourra être appliquée pour assurer un domaine de potentiel où la formation de SiH4 à partir de Si est thermodynamiquement possible (assez en dessous du potentiel auquel se forme le silane (E°Si/SiH4 = -0,14 V/ENH)), sans générer une quantité trop importante de H2i puis imposer un potentiel largement inférieur au potentiel de formation du SiO2, régénérant ainsi le Si qui peut se transformer en SiO2, si le potentiel de E1 ne suffit pas à empêcher SiO2 de se former. Les durées d'application des tensions El et E2 peuvent être de 10 % de la durée totale de l'impulsion (i) pour tl et 90 % de i pour t2. Dans tous les cas, en raison de la réactivité importante du silane, et de son caractère pyrophorique, il est préférable que sa génération à l'aide d'un réacteur 15 tel que ceux décrits ci-dessus se fasse dans un environnement inerte. Une purge et un inertage (à l'azote par exemple) des compartiments est donc à opérer avant tout contact entre l'acide et l'alliage. REVENDICATIONS1. Procédé de production de monosilane (SiH4) comprenant au moins une étape a) de réaction dans un réacteur (1) d'au moins un alliage de silicium de formule M'XM2ySiz, dans laquelle M' est un métal réducteur, M2 un métal alcalin ou alcalino-terreux, x, y et z varient de 0 à 1, z étant différent de 0 et la somme x+y différente d e 0, avec une solution acide, ladite réaction étant assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une densité de courant ou d'une tension telle que le taux de conversion molaire de silicium contenu dans ledit alliage en monosilane est supérieur à au moins 800/0. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit réacteur (1) comprend : un compartiment cathodique (2) dans lequel est insérée une électrode de travail (3) en matériau contenant ledit alliage de silicium ; un compartiment anodique (4) dans lequel est insérée une contre électrode (5); les deux électrodes étant immergées dans ladite solution acide et reliées à une source de tension ou de courant (7). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le réacteur (1) comprend en outre une électrode de référence (6), les trois électrodes étant immergées dans ladite solution acide et reliées à une source de tension ou de courant (7). 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que M' est l'aluminium et M2 est le calcium ou le magnésium. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alliage de silicium a pour formule CaAl2Si2. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la solution acide est l'acide chlorhydrique.30 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la concentration de la solution acide est comprise entre 0,6 mol/L et 3,7 mol/L et de préférence entre 2,5 mol/L et 3,7 mon. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la température de la réaction est maintenue constante à une valeur comprise entre 30°C et 85°C, de préférence entre 50°C et 85°C et plus préférentiellement entre 70°C et 85°C. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ladite réaction a) est assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une densité de courant, ladite densité de courant appliquée à la cathode est comprise entre -10 mA/cm2 et -250 mA/cm2 et de préférence entre -100 mA/cm2 et -250 mA/cm2. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel ladite réaction a) est assistée électrochimiquement par polarisation cathodique de l'alliage dans la solution acide par application d'une tension, ladite tension appliquée à la cathode est comprise entre -0,55 V/ENH et -2,5 V/ENH (-0,795 V/ECS et -2,745 V/ECS), plus préférentiellement comprise entre -1 V/ENH et -2 V/ENH (-1,245 V/ECS et -2,245 V/ECS). 11. Procédé selon l'une des revendications 2 à 10, dans lequel le matériau d'anode est de même nature que le matériau de cathode. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant une étape préalable à l'étape a) au cours de laquelle une purge et un inertage du réacteur (1) sont établis avant tout contact entre la solution acide et l'alliage de silicium. 30