Brevet FR2975838A1 — publié le 20121130

L'invention a trait aux procédés de protection d'autotransformateurs pour aéronefs, et en particulier dans le cas de défauts internes à ces autotransformateurs, par exemple des courts-circuits entre des spires. L'invention a également trait aux dispositifs de protection d'autotransformateurs pour aéronefs, et en particulier dans le cas de défauts internes à ces autotransformateurs, par exemple des courts-circuits entre des spires. On sait que les aéronefs comportent de nombreux matériels embarqués qui consomment de l'énergie électrique, voire de plus en plus. Pour générer une quantité suffisante d'énergie électrique, les aéronefs comportent classiquement des machines électriques tournantes configurées pour générer de l'énergie électrique ayant une tension efficace d'environ 115V. De telles machines électriques tournantes présentent chacune une masse importante. Pour des raisons évidentes de gain de masse, les aéronefs comportent désormais des machines électriques tournantes configurées pour générer de l'énergie électrique ayant une tension efficace d'environ 230V de manière à réduire les sections de câbles sur le réseau électrique dans l'aéronef. Ces dernières machines remplacent, voire complètent, le parc de machines existant classiquement à bord des aéronefs. Cependant, il existe au sol un parc de machines classiques compatibles avec celles des aéronefs et qui sont donc configurées pour générer de l'énergie électrique ayant une tension efficace d'environ 115V. Il est plus commode et économique de conserver le parc de machines existant au sol. Par conséquent, il est nécessaire d'assurer une compatibilité entre un réseau électrique embarqué (dans l'aéronef) ayant un niveau de tension efficace d'environ 230V et un réseau électrique au sol ayant un niveau de tension efficace d'environ 115V. Pour cela, les machines électriques tournantes équipant désormais les aéronefs sont des autotransformateurs (appelés ATUs) configurés pour assurer la transformation électrique entre les tensions alternatives 230V et 115V de manière réversible (notés aussi ATUs 230VAC/115VAC). Les autotransformateurs présentent généralement un couplage étoile-étoile entre leur primaire et leur secondaire et sont par conséquent reliés au neutre au primaire et au secondaire. Il se peut que des claquages du diélectrique apparaissent dans une phase, lesquels claquages sont issus par exemple de surtensions ou sont la conséquence d'effets indirects de la foudre. Lorsque ces claquages apparaissent, c'est que l'énergie électrique circulant dans les spires primaires et les spires secondaires des phases est bien supérieure à l'énergie nominale. Ce fonctionnement anormal peut donc entraîner une surchauffe de l'autotransformateur, et en particulier un échauffement excessif des spires. Cet échauffement excessif des spires peut engendrer une dégradation d'isolant recouvrant les spires ayant pour conséquence la fusion des spires et donc leur mise en court-circuit. On connaît un procédé et un dispositif de protection d'autotransformateurs pourvus de capteurs de courant disposés sur chaque phase de l'autotransformateur, en amont des spires primaires et en aval des spires secondaires. Ces capteurs sont configurés pour mesurer des valeurs de courants entrant et sortant de chaque phase de l'autotransformateur (appelée aussi jambe de l'autotransformateur). Une unité de contrôle et de commande est configurée pour recevoir les valeurs mesurées par les capteurs puis comparer, sur chaque phase, la différence entre la valeur de courant amont sur cette phase et la valeur de courant aval sur cette même phase, à un seuil prédéterminé pendant une période prédéterminée. L'inconvénient de ce procédé de détection de défauts internes à l'autotransformateur est que la période prédéterminée doit être suffisamment longue et le seuil prédéterminé suffisamment grand pour permettre d'avoir une bonne fiabilité quant aux défauts détectés, au risque sinon de détecter de faux défauts, malgré le seuil et la période choisie. Or des courants homopolaires peuvent circuler dans les spires de l'autotransformateur lorsqu'un déséquilibre (lié par exemple à un court-circuit) apparaît en amont ou en aval de l'autotransformateur. Ces courants homopolaires peuvent présenter une amplitude non négligeable et peuvent être détectés par le procédé connu comme étant un défaut interne à l'autotransformateur. L'invention vise à fournir un procédé de protection capable de détecter rapidement, précisément et avec une très grande fiabilité, un faux défaut interne d'autotransformateur pour aéronef, de manière simple, commode et économique. L'invention a ainsi pour objet, sous un premier aspect, un procédé de protection d'un autotransformateur polyphasé pour aéronef, comportant les étapes suivantes : - recevoir au moins une valeur de courant entrant dans une première phase de l'autotransformateur, au moins une valeur de courant sortant de cette première phase, au moins une valeur de courant entrant dans une deuxième phase de l'autotransformateur et au moins une valeur de courant sortant de cette deuxième phase ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs des courants entrant et sortant de la première phase et des valeurs des courants entrant et sortant de la deuxième phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement de la première phase et au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement de la deuxième phase ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement des première et deuxième phases, au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase ; - comparer la valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase à une première valeur de seuil prédéterminée ; - commander les valeurs de courants entrants dans les phases de l'autotransformateur en fonction de ladite première comparaison. Il est à noter que les courants amont et aval d'une phase représentent en fait le courant magnétisant, le courant homopolaire et le courant de court-circuit circulant dans cette phase de l'autotransformateur. Le courant homopolaire est négligeable en fonctionnement nominal (c'est-à-dire sans défaut par exemple d'une ouverture de phase amont) mais devient non négligeable en cas de défaut. En outre, le courant de court-circuit est nul en fonctionnement nominal (c'est-à-dire sans défaut interne à l'autotransformateur) mais devient non négligeable en cas de défaut interne à l'autotransformateur. Pour détecter un faux défaut interne (par exemple lié à la circulation d'un courant homopolaire d'amplitude non négligeable) dans une phase (première phase, appelée aussi première jambe) de l'autotransformateur, le procédé selon l'invention se base sur une mesure de courant sur cette phase en amont et en aval de l'autotransformateur ainsi que sur une mesure de courant sur une autre phase (deuxième phase ou deuxième jambe) en amont et en aval de l'autotransformateur. La prise en compte du courant amont et du courant aval sur cette autre phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) permet de créer une référence en prenant comme hypothèse que cette autre phase n'est pas affectée par un défaut interne. Cela permet donc de déterminer une valeur de courant représentative du fonctionnement (dit normal) de cette autre phase. Quant à la phase dont on cherche à détecter s'il s'agit ou non d'un vrai défaut interne, la prise en compte également du courant amont et du courant aval sur cette phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) signifie que l'on cherche à établir la présence ou non d'un courant homopolaire puisque, le cas échéant, ce courant circulerait aussi sur l'autre phase, à la différence d'un courant de court-circuit qui ne circulerait pas sur l'autre phase. Grâce à l'invention, la détection de tels faux défauts est évitée par le fait d'inhiber la détection, ou tout au moins l'action liée à cette détection, et il est possible d'avoir une première valeur de seuil prédéterminée bien inférieure à celle de l'état de la technique ainsi qu'une première période prédéterminée elle aussi bien inférieure à celle de l'état de la technique. Le procédé selon l'invention offre ainsi l'avantage d'effectuer des mesures sur les phases de l'autotransformateur qui sont précises, rapides et fiables, ce qui permet d'inhiber la détection en cas de déséquilibres en amont et/ou en aval de l'autotransformateur. Le procédé selon l'invention est donc particulièrement efficace tout en étant simple, commode et économique. Selon des caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques du procédé selon l'invention, il comporte en outre les étapes suivantes : - comparer la valeur de courant représentative du fonctionnement de la première phase à une deuxième valeur de seuil prédéterminée pendant au moins une deuxième période prédéterminée ; - commander les valeurs de courants entrants dans les phases de l'autotransformateur en fonction de ladite deuxième comparaison. Le procédé selon l'invention offre ainsi l'avantage de détecter rapidement et avec une grande fiabilité les défauts internes d'autotransformateurs. Selon d'autres caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques du procédé selon l'invention : - l'étape de déterminer lesdites au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement respectivement de la première phase et de la deuxième phase est réalisée par une fonction de différence des valeurs des courants entrant et sortant respectivement de la première phase et de la deuxième phase, ce qui permet d'effectuer des mesures encore plus précises ; - les valeurs de courant représentatives du fonctionnement respectivement de la première phase et de la deuxième phase sont déterminées par la différence entre n fois les valeurs de courant entrant respectivement dans la première phase et dans la deuxième phase et les valeurs de courant sortant respectivement de la première phase et de la deuxième phase, ce qui permet de mesurer encore plus précisément le courant magnétisant, le courant homopolaire et le courant de court-circuit ; - n est égal au rapport de transformation de l'autotransformateur, par exemple n est égal à 2 ; - l'étape de déterminer une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase est réalisée par une fonction de soustraction de la valeur de courant représentative du fonctionnement de la première phase et de la valeur de courant représentative du fonctionnement de la deuxième phase ; - l'étape de commander en fonction de ladite deuxième comparaison comporte la mise à zéro des valeurs de courants entrants lorsque ladite au moins une valeur représentative du fonctionnement de la première phase est supérieure à la deuxième valeur de seuil prédéterminée au moins pendant la deuxième période prédéterminée, ce qui permet de protéger l'autotransformateur ; - l'étape de commander en fonction de ladite première comparaison comporte l'empêchement de la mise à zéro des valeurs de courants entrants lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase est inférieure à la première valeur de seuil prédéterminée, ce qui permet d'inhiber une éventuelle mise à zéro de ces courants ; et/ou - l'étape de commander en empêchant la mise à zéro des valeurs de courants entrants est inhibée lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase est supérieure à la première valeur de seuil prédéterminée au moins pendant une première période prédéterminée, ce qui permet de détecter à nouveau le cas échéant les vrais défauts internes. Encore selon d'autres caractéristiques préférées, simples, 30 commodes et économiques du procédé selon l'invention, il comporte les étapes suivantes : - recevoir au moins une valeur de courant entrant et au moins une valeur de courant sortant pour chaque phase de l'autotransformateur ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs des courants entrant et sortant de chaque phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement pour chaque phase ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement de chaque phase, au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans chaque phase ; - comparer ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans chaque phase à ladite première valeur de seuil prédéterminée ; - commander lesdites valeurs de courants entrants dans les phases de l'autotransformateur en fonction de ladite première comparaison, ce qui permet d'inhiber la détection sur toutes les phases de l'autotransformateur ; et/ou Encore selon d'autres caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques du procédé selon l'invention, l'étape de commander en fonction de ladite deuxième comparaison comporte la mise à zéro des valeurs de courants entrants de chaque phase lorsque la valeur représentative du fonctionnement d'au moins une phase est supérieure à la deuxième valeur de seuil prédéterminée pendant au moins la deuxième période prédéterminée ; et l'étape de commander en fonction de ladite première comparaison comporte l'empêchement de la mise à zéro des valeurs de courants entrants lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire de chaque phase est inférieure à la première valeur de seuil prédéterminée, ce qui permet de détecter très rapidement et efficacement les vrais défauts internes et les faux défauts internes, et le cas échéant, d'inhiber cette détection. L'invention a aussi pour objet, sous un deuxième aspect, un dispositif de protection d'un autotransformateur polyphasé pour aéronef, comportant une 30 unité de contrôle et de commande configurée pour : - recevoir au moins une valeur de courant entrant dans une première phase de l'autotransformateur, au moins une valeur de courant sortant de cette première phase, au moins une valeur de courant entrant dans une deuxième phase de l'autotransformateur et au moins une valeur de courant sortant de cette deuxième phase ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs des courants entrant et sortant de la première phase et des valeurs des courants entrant et sortant de la deuxième phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement de la première phase et au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement de la deuxième phase ; - déterminer, au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement des première et deuxième phases, au moins une valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase ; - comparer la valeur représentative du courant homopolaire circulant dans ladite première phase à une première valeur de seuil prédéterminée ; - commander les valeurs de courants entrants dans les phases de l'autotransformateur en fonction de ladite première comparaison. Pour détecter un faux défaut interne (par exemple lié à la circulation d'un courant homopolaire d'amplitude non négligeable) dans une phase (première phase, appelée aussi première jambe) de l'autotransformateur, le dispositif selon l'invention se base sur une mesure de courant sur cette phase en amont et en aval de l'autotransformateur ainsi que sur une mesure de courant sur une autre phase (deuxième phase ou deuxième jambe) en amont et en aval de l'autotransformateur. La prise en compte du courant amont et du courant aval sur cette autre phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) permet de créer une référence en prenant comme hypothèse que cette autre phase n'est pas affectée par un défaut interne ni par une ouverture de phase en amont. Cela permet donc de déterminer une valeur de courant représentative du fonctionnement (dit normal) de cette autre phase. Quant à la phase dont on cherche à détecter s'il s'agit ou non d'un vrai défaut interne, la prise en compte également du courant amont et du courant aval sur cette phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) signifie que l'on cherche à établir la présence ou non d'un courant homopolaire puisque, le cas échéant, ce courant circulerait aussi sur l'autre phase, à la différence d'un courant de court-circuit qui ne circulerait pas sur l'autre phase. Grâce à l'invention, la détection de tels faux défauts est évitée par le fait d'inhiber la détection, ou tout au moins l'action liée à cette détection, et il est possible d'avoir une première valeur de seuil prédéterminée bien inférieure à celle de l'état de la technique ainsi qu'une première période prédéterminée elle aussi bien inférieure à celle de l'état de la technique. Le dispositif selon l'invention offre ainsi l'avantage d'effectuer des mesures sur les phases de l'autotransformateur qui sont précises, rapides et fiables, ce qui permet d'inhiber la détection en cas de déséquilibres en amont et/ou en aval de l'autotransformateur. Le dispositif selon l'invention est donc particulièrement efficace tout 15 en étant simple, commode et économique. Selon des caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques du dispositif selon l'invention : - le dispositif comporte des instruments de mesure configurés pour effectuer des mesures de valeur des courants entrants et sortants sur chaque 20 phase de l'autotransformateur ; - lesdits instruments sont des transformateurs d'intensité, ce qui permet de faire des mesures très précises ; - le dispositif comporte au moins un contacteur principal disposé en amont et/ou en aval de l'autotransformateur et configuré pour agir sur 25 l'ouverture/fermeture des phases en amont et/ou en aval de l'autotransformateur, ce qui permet de commander facilement les valeurs de courants entrants dans l'autotransformateur ; et/ou - ledit au moins un contacteur principal est pourvu d'un contacteur de phase sur chaque phase de l'autotransformateur, ce qui permet de déclencher 30 très rapidement cette commande. L'invention a également pour objet, sous un troisième aspect, un aéronef comportant au moins un autotransformateur polyphasé et au moins un dispositif de protection tel que décrit ci-dessus. Selon des caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques, l'aéronef comporte un réseau d'alimentation électrique triphasé présentant une tension efficace d'environ 230V, lequel est connecté en amont à l'autotransformateur, un réseau de consommation électrique présentant une tension efficace d'environ 115V, lequel est connecté en aval à l'autotransformateur, et ledit autotransformateur est triphasé et configuré pour transformer la tension efficace d'environ 230V en tension efficace d'environ 115V. On va maintenant poursuivre l'exposé de l'invention par la description d'un exemple de réalisation, donnée ci-après à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente, schématiquement en perspective, un aéronef pourvu notamment d'un autotransformateur et d'un dispositif de protection conforme à un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 représente schématiquement et partiellement le circuit électrique de l'aéronef ; et - la figure 3 est un schéma-blocs illustrant différentes étapes de 20 fonctionnement d'un procédé de protection mis en oeuvre par le dispositif de protection. La figure 1 illustre un aéronef 1 pourvu d'un fuselage 6, lequel présente une partie avant 2 et une partie arrière 3, des ailes 4 chacune raccordée au fuselage 6 au niveau d'une partie centrale de celui-ci, et deux 25 moteurs 5, avec ces moteurs 5 qui sont chacun fixés sur une paroi inférieure d'une aile 4 respective et qui s'étendent à partir de l'aile 4 respective parallèlement au fuselage 6 vers la partie avant 2 de l'aéronef 1. Cet aéronef 1 comporte en outre un réseau d'alimentation électrique 7 pourvu de sources d'alimentation électriques triphasées 7A, 7B, 7C (figure 2) 30 classiquement formées par des machines électriques tournantes. L'aéronef 1 comporte en outre un réseau de consommation électrique 8 pourvu de sources de consommation électriques triphasées 8a, 8b, 8c et monophasée 11 c, appelées aussi respectivement charges triphasées et charge monophasée. L'aéronef 1 comporte en outre au moins un autotransformateur 9 polyphasé interposé entre le réseau d'alimentation électrique 7 et le réseau de consommation électrique 8. L'autotransformateur est ici triphasé et est configuré pour connecter électriquement le réseau d'alimentation 7 au réseau de consommation 8. L'aéronef 1 présente donc un réseau électrique polyphasé qui est pourvu ici de trois phases cheminant du réseau d'alimentation électrique 7 au réseau de consommation électrique 8 en passant par l'autotransformateur 9. Ces trois phases, appelées phase a, phase b et phase c, présentent donc chacune une portion amont provenant du réseau d'alimentation électrique 7 jusqu'à l'entrée de l'autotransformateur 9, une portion aval issue de la sortie de l'autotransformateur 9 jusqu'au réseau de consommation électrique 8 et une portion interne à l'autotransformateur 9. L'aéronef 1 comporte en outre un dispositif de protection formé ici notamment par une unité de contrôle et de commande 10 connectée électriquement au moins à chacune des phases en amont de l'autotransformateur 9 et en aval de l'autotransformateur 9. Cette unité de contrôle et de commande 10 est configurée pour recevoir des informations représentatives telles que des valeurs de courant prises par mesures effectuées sur chacune de ces phases. Cette unité de contrôle et de commande 10 est en outre configurée pour traiter les informations qu'elle reçoit, pour faire des comparaisons de données et pour commander, en fonction de ces comparaisons, les courants entrants IA, IB, IC et sortants la, lb, le de l'autotransformateur 9. La figure 2 illustre le circuit électrique reliant le réseau d'alimentation électrique au réseau de consommation électrique par l'intermédiaire de l'autotransformateur 9. Les sources d'alimentation électriques triphasées 7A, 7B et 7C sont connectées entre elles au niveau d'un premier point neutre 22, appelé aussi point neutre du réseau amont relié à une ligne de neutre représentée par le symbole N. Ces sources d'alimentation électriques 7A, 7B et 7C délivrent une énergie électrique ayant ici une tension efficace de 230 V alternative triphasée. Les trois phases a, b, c prennent leur source au niveau du réseau d'alimentation amont 7 et se dirigent vers l'autotransformateur 9. L'autotransformateur 9 présente un circuit magnétique 12 qui est fermé et qui est ici pourvu de trois jambes, respectivement une première jambe 13, une deuxième jambe 14 et une troisième jambe 15. Ces jambes 13, 14 et 15 forment respectivement le noyau d'une phase respective. La première jambe 13 forme le noyau de la phase a, la deuxième jambe 14 forme le noyau de la phase b et la troisième jambe 15 forme le noyau de la phase c. L'autotransformateur 9 présente en outre des bobines primaires et des bobines communes formant notamment les bobines secondaires. En effet, dans un autotransformateur, le secondaire est formé par une partie de l'enroulement primaire de sorte que le courant d'alimentation (primaire) parcourt la bobine primaire correspondante et la bobine commune correspondante en totalité alors que le courant de sortie (secondaire) ne parcourt que la bobine commune correspondante, grâce à une dérivation à un point donné de celui qui détermine la sortie du secondaire. Ainsi, les bobines primaires ne sont parcourues que par les courants primaires alors que les bobines communes sont parcourues par la somme algébrique des courants primaires et secondaires. Ici, l'autotransformateur 9 présente, sur la phase a (aussi appelée première phase) une première bobine primaire 16, appelée aussi bobine primaire de phase a), une première bobine commune 19, aussi appelée bobine commune de phase a et un premier point de dérivation 25 disposé entre la première bobine primaire 16 et la première bobine commune 19. Ces premières bobines primaire 16 et commune 19 sont bien entendu formées par des spires enroulées autour du noyau 13 de la phase a. Le courant entrant sur la portion de phase a qui est interne à l'autotransformateur 9 est noté IA et le courant sortant est noté la. Le courant entrant IA est issu de la source d'alimentation 7A et le courant la se dirige vers la charge 8a. Ici, l'autotransformateur 9 présente, sur la phase b (aussi appelée deuxième phase) une deuxième bobine primaire 17, appelée aussi bobine primaire de phase b), une deuxième bobine commune 20, aussi appelée bobine commune de phase b et un deuxième point de dérivation 26 disposé entre la deuxième bobine primaire 17 et la deuxième bobine commune 20. Ces deuxièmes bobines primaire 17 et commune 20 sont bien entendu formées par des spires enroulées autour du noyau 14 de la phase b. Le courant entrant sur la portion de phase b qui est interne à l'autotransformateur 9 est noté IB et le courant sortant est noté lb. Le courant entrant IB est issu de la source d'alimentation 7B et le courant lb se dirige vers la charge 8b. Ici, l'autotransformateur 9 présente, sur la phase c (aussi appelée troisième phase) une troisième bobine primaire 18, appelée aussi bobine primaire de phase c), une troisième bobine commune 21, aussi appelée bobine commune de phase c et un troisième point de dérivation 27 disposé entre la troisième bobine primaire 18 et la troisième bobine commune 21. Ces troisièmes bobines primaire 18 et commune 21 sont bien entendu formées par des spires enroulées autour du noyau 15 de la phase c. Le courant entrant sur la portion de phase c qui est interne à l'autotransformateur 9 est noté IC et le courant sortant est noté Ic. Le courant entrant IC est issu de la source d'alimentation 7C et le courant le se dirige vers la charge 8c. Les trois bobines communes 19, 20 et 21 sont connectées entre elles au niveau d'un deuxième point neutre 23, appelé point neutre de l'autotransformateur 9. Ici, l'autotransformateur 9 présente donc un couplage du type étoile-étoile, c'est-à-dire qu'il est relié au neutre en amont et en aval. Un système triphasé est formé de trois grandeurs alternatives de même nature et de même fréquence. Trois grandeurs sinusoïdales forment un système équilibré si elles ont les mêmes valeurs efficaces et si elles sont régulièrement déphasées entre elles. Or, dans le cas où le système est déséquilibré, par exemple à cause d'un défaut en amont et/ou en aval de l'autotransformateur 9, on ne peut pas analyser directement le fonctionnement du circuit car on ne sait pas quelle valeur affecter à l'impédance des divers éléments. On considère alors que le système déséquilibré est formé par trois systèmes, le système direct, le système inverse et le système homopolaire. On considère que tous les systèmes représentés par des vecteurs groupés en étoile ont les mêmes composantes directes et inverses. Dès lors, on considère que seule la composante homopolaire, c'est-à-dire le courant homopolaire est susceptible de circuler dans les phases de l'autotransformateur 9 en ayant une amplitude non négligeable lorsqu'un défaut apparaît. Les trois courants venant du neutre IAaN, IBbN et ICcN et circulant respectivement dans les phases sont représentés sur la figure 2 en provenance de la ligne de neutre N au niveau du deuxième point neutre 23. L'autotransformateur 9 présente un rapport de transformation entre la tension d'entrée et la tension de sortie qui lui permet, en sortie, de fournir une tension alternative triphasée présentant une valeur efficace d'environ 115 V. Ce rapport de transformation est égal au rapport du nombre de spires dans lequel circule le courant secondaire sur le nombre de spires dans lequel circule le courant primaire, ou l'inverse puisque l'autotransformateur est réversible et que le procédé de détection l'est aussi. Le réseau de consommation électrique est formé sur la figure 2 de trois charges électriques triphasées 8a, 8b et 8c qui sont toutes trois connectées entre elles à une extrémité et qui sont en outre connectées, à une autre extrémité, respectivement aux phases. Ces charges 8a, 8b et 8c sont donc alimentées électriquement par 30 respectivement les courants la, lb et Ic. Le réseau de consommation électrique est en outre formé ici par une charge monophasée 11c connectée d'une part à la ligne de neutre N et d'autre part à la phase c au niveau d'un quatrième point de dérivation 24, auquel est également connectée la charge triphasée 8c. Ce quatrième point de dérivation 24 est également appelé point de dérivation des charges triphasées et monophasée sur la phase c. L'unité de contrôle et de commande 10 comporte un microprocesseur (non représenté) muni d'une mémoire (non représentée), notamment non volatile, lui permettant de charger et stocker des informations et un logiciel, qui, lorsqu'il est exécuté dans le microprocesseur, permet la mise en oeuvre d'un procédé de détection selon l'invention. Cette mémoire non volatile est par exemple de type ROM (« Read Only Memory »). L'unité de contrôle et de commande 10 comporte en outre une mémoire (non représentée), notamment volatile, permettant de mémoriser des données durant l'exécution du logiciel et la mise en oeuvre du procédé. Cette mémoire volatile est par exemple de type RAM ou EEPROM (respectivement « Random Access Memory » et « Electrically Erasable Programmable Read Only Memory »). Cette unité de contrôle et de commande 10 peut comporter par exemple un microcontrôleur ou un ASIC (« Application-Specific Integrated Circuit). Cette unité de contrôle et de commande 10 est configurée pour recevoir des informations représentatives, directement ici des valeurs mesurées, des courants entrants IA, IB et IC et des courants sortants la, lb et le de manière dynamique. Le dispositif de protection comporte en outre des transformateurs d'intensité 28, 29, 30, 31, 32 et 33 qui sont déportés par rapport à l'autotransformateur 9 afin d'être dans un environnement thermique moins contraignant. Ces transformateurs d'intensité 28, 29, 30, 31, 32 et 33 sont ici du type à noyau nanocristallin et mesurent les valeurs des courants IA, IB, IC, la, lb et Ic. Ici, les transformateurs d'intensité 28 à 33 (qui sont en fait des capteurs de mesures spécifiques) sont directement intégrés à l'unité de contrôle et de commande 10 et sont chacun connectés respectivement à la phase correspondante en amont et/ou en aval de l'autotransformateur 9. Ici, les transformateurs d'intensité 28, 29, 30, 31, 32 et 33 sont connectés respectivement aux portions amont des phases et aux portions aval des phases ab, b et c. Cette unité de contrôle et de commande 10 reçoit donc directement des valeurs de courant entrant dans chaque phase de l'autotransformateur 9 et 10 sortant de chaque phase de cet autotransformateur 9. Le dispositif de protection comporte également des contacteurs principaux 34 et 35 avec lesquels l'unité de contrôle et de commande 10 est configurée pour communiquer, et notamment pour envoyer des ordres. Le contacteur 34 est appelé contacteur principal amont car il est 15 pourvu de trois contacteurs de phase, respectivement un contacteur de phase a 36 disposé sur la portion amont de la phase a, un contacteur de phase b 37 disposé sur la portion amont de la phase b et un contacteur de phase c 38 disposé sur la portion amont de la phase c. Ces contacteurs de phase amont 36 à 38 permettent l'ouverture 20 et/ou la fermeture de la phase respective sur laquelle chaque contacteur est monté. Ces contacteurs de phase amont 36 à 38 sont commandés par le contacteur principal amont 34. Le contacteur 35 est appelé contacteur principal aval car il est 25 pourvu de trois contacteurs de phase, respectivement un contacteur de phase a 39 disposé sur la portion aval de la phase a, un contacteur de phase b 40 disposé sur la portion aval de la phase b et un contacteur de phase c 41 disposé sur la portion aval de la phase c. Ces contacteurs de phase aval 39 à 41 permettent l'ouverture et/ou 30 la fermeture de la phase respective sur laquelle chaque contacteur est monté. Ces contacteurs de phase aval 39 à 41 sont commandés par le contacteur principal amont 35. L'autotransformateur 9 permet d'une part, de réduire la masse dans l'aéronef 1 et assure la compatibilité avec le parc de machines électriques au sol configurées pour délivrer une tension efficace d'environ 230V en fonctionnement inverse. Il se peut que des claquages du diélectrique apparaissent dans une phase a, b ou c, lesquels claquages sont issus par exemple de surtensions ou sont la conséquence d'effets indirects de la foudre. Lorsque ces claquages apparaissent, c'est que l'énergie électrique circulant dans les spires primaires et les spires secondaires des phases a, b et c est bien supérieure à l'énergie nominale. Ce fonctionnement anormal peut donc entraîner un échauffement excessif des spires amenant à une dégradation d'isolant recouvrant les spires ayant pour conséquence la fusion des spires et donc leur mise en court-circuit. Il est nécessaire de disposer d'un procédé de protection capable de détecter un court-circuit interne à l'autotransformateur 9 de manière rapide et particulièrement fiable. Des courants homopolaires peuvent circuler dans les spires de l'autotransformateur 9 lorsqu'un déséquilibre (lié par exemple à un court-circuit) apparaît en amont ou en aval de l'autotransformateur 9. Ces courants homopolaires peuvent présenter une amplitude non négligeable et ne doivent pas être détectés par le procédé de détection, c'est pourquoi il est en outre nécessaire de disposer d'étapes d'inhibition de la détection. La figure 3 est un schéma-blocs des étapes permettant la protection de l'autotransformateur 9 par la détection de courts-circuits internes à l'autotransformateur 9 des phases ; et par l'inhibition de cette détection lorsqu'un courant homopolaire non négligeable circule dans l'autotransformateur 9. Pour cela, les transformateurs d'intensité 28 à 33 mesurent en instantanée respectivement les valeurs de courant entrant IA, IB, IC et de courant sortant la, lb, le et l'unité de contrôle des deux commandes 10 reçoit ces valeurs de courant à l'étape 100. A partir de ces valeurs de courant, l'unité de contrôle et de commande 10 détermine, à l'étape 101, une valeur de courant représentatif du fonctionnement de la phase correspondante IFa, IFb, et IFc en calculant pour chacune de ces valeurs, la valeur instantanée du résultat de la soustraction entre deux fois le courant instantané entrant sur la phase correspondante et le courant instantané sortant sur cette même phase. Ici, on prend deux fois le courant instantané entrant sur la phase correspondante car le rapport de transformation de l'autotransformateur est égal à 2. Les calculs effectués à l'étape 101 par l'unité de contrôle et de IFa = 2xIA -IQ commande 10 sont formulés de la manière suivante : IFb = 2xIB -Ib IFc = 2xIc -I, Ces valeurs de courant représentatives du fonctionnement de chaque phase sont en fait la mesure dans chaque jambe 13 à 15 de l'autotransformateur 9 du courant magnétisant dans cette phase, du courant homopolaire qui, quant à lui, est négligeable en fonctionnement nominal mais qui est non négligeable en cas d'ouverture d'une phase en amont de l'autotransformateur 9 ainsi que du courant de court-circuit qui est nul en fonctionnement nominal mais qui est non négligeable en cas de court-circuit interne à l'autotransformateur 9. L'unité de contrôle et de commande 10 compare ensuite, à l'étape 104, chacune des valeurs représentatives du fonctionnement des phases IFa, IFb, et IFc a une valeur de seuil prédéterminée S1 préalablement reçue par l'unité de contrôle et de commande 10 à une étape 103. Pour détecter si une des phases est en court-circuit, l'unité de contrôle et de commande 10 vérifie, à l'étape 104, si la valeur représentative du fonctionnement d'une phase correspondante, prise en tant que valeur efficace, est supérieure à cette valeur de seuil S1, qui est ici égale à environ 100A (en valeur efficace). 19 Les calculs réalisés par l'unité de contrôle et de commande 10 à IFa ff>Sl? l'étape 104 sont formulés de la manière suivante : IFb eff >Sl? I Fc eff > Sl ? Lorsque la valeur efficace IFa représentative du fonctionnement de la phase a est supérieure à Si, alors l'unité de contrôle et de commande 10 vérifie, à l'étape 105, que ce résultat se confirme après une période prédéterminée Dl qui est ici égale à environ 100ms. Si c'est le cas, c'est-à-dire que ce résultat est confirmé après la période Dl, alors l'unité de contrôle et de commande 10 prend la décision de protéger l'autotransformateur 9 à l'étape 106 car la phase a est alors en court- circuit dans l'autotransformateur 9. Pour cela, l'unité de contrôle et de commande 10 envoie un ordre d'ouverture de la portion amont de phase a au contacteur principal amont 34, lequel fait suivre cet ordre en commandant l'ouverture du contacteur de phase a 36, mais aussi l'ouverture des contacteurs de phases b et c 37 et 38. Ainsi, l'autotransformateur 9 est protégé d'un court-circuit sur ses portions de phases a, b et c. Lorsque la valeur efficace IFb représentative du fonctionnement de la phase b est supérieure à si, alors l'unité de contrôle et de commande 10 vérifie, à l'étape 107, que ce résultat se confirme après cette période prédéterminée Dl. Si c'est le cas, c'est-à-dire que ce résultat est confirmé après la période Dl, alors l'unité de contrôle et de commande 10 prend la décision de protéger l'autotransformateur 9 à l'étape 108 car la phase b est alors en court-circuit dans l'autotransformateur 9. Pour cela, l'unité de contrôle et de commande 10 envoie un ordre d'ouverture de la portion amont de phase b au contacteur principal amont 34, lequel fait suivre cet ordre en commandant l'ouverture du contacteur de phase b 37, mais aussi l'ouverture des contacteurs de phases a et c 36 et 38. Ainsi, l'autotransformateur 9 est protégé d'un court-circuit sur ses portions de phases a, b et c. Lorsque la valeur efficace IFc représentative du fonctionnement de la phase c est supérieure à Si, alors l'unité de contrôle et de commande 10 vérifie, à l'étape 109, que ce résultat se confirme après cette période prédéterminée D1. Si c'est le cas, c'est-à-dire que ce résultat est confirmé après la période Dl, alors l'unité de contrôle et de commande 10 prend la décision de protéger l'autotransformateur 9 à l'étape 110 car la phase c est alors en court-circuit dans l'autotransformateur 9. Pour cela, l'unité de contrôle et de commande 10 envoie un ordre d'ouverture de la portion amont de phase c au contacteur principal amont 34, lequel fait suivre cet ordre en commandant l'ouverture du contacteur de phase c 38, mais aussi l'ouverture des contacteurs de phases a et b 36 et 37. Ainsi, l'autotransformateur 9 est protégé d'un court-circuit sur ses portions de phases a, b et c. Ainsi, l'autotransformateur 9 est protégé d'un court-circuit interne sur toutes ces phases. En parallèle des étapes 104 à 110, l'unité de contrôle et de commande 10 est en outre configurée pour déterminer, à l'étape 102, des valeurs représentatives du courant homopolaire circulant dans chacune des phases, Idet-a, Idet-b et Idet-c pour les phases correspondantes en calculant, pour chacune de ces valeurs, la valeur absolue de la somme entre les valeurs absolues de courants représentatifs du fonctionnement de deux phases préalablement déterminées à l'étape 101. Les calculs effectués à l'étape 102 par l'unité de contrôle et de Idet-a IFa IFb eff commande 10 sont formulés de la manière suivante : Idet-b = IFb IFc eff Idet-c IF - 'Fa eff On a vu que pour détecter un défaut interne dans une phase de l'autotransformateur 9, le procédé selon l'invention se base sur une mesure de courant sur cette phase en amont et en aval de l'autotransformateur (étapes 101 et 104). Pour détecter qu'il ne s'agit pas d'un faux défaut interne lié à la circulation d'un courant homopolaire d'amplitude non négligeable (courant homopolaire issu par exemple d'une ouverture de phase en amont de l'autotransformateur 9), le procédé selon l'invention se base en outre sur une mesure de courant sur une autre phase en amont et en aval de l'autotransformateur (étapes 102 et 112 décrites ci-dessous). La prise en compte du courant amont et du courant aval sur cette autre phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) permet de créer une référence en prenant comme hypothèse que cette autre phase n'est pas affectée par un défaut interne ni par une ouverture de phase en amont. Cela permet donc de déterminer une valeur de courant représentative du fonctionnement (dit normal) de cette autre phase. Quant à la phase dont on cherche à détecter s'il s'agit ou non d'un vrai défaut interne, la prise en compte également du courant amont et du courant aval sur cette phase (c'est-à-dire en entrée des spires du primaire et en sortie des spires du secondaire) signifie que l'on cherche à établir la présence ou non d'un courant homopolaire puisque, le cas échéant, ce courant circulerait aussi sur l'autre phase, à la différence d'un courant de court-circuit qui ne circulerait pas sur l'autre phase. L'unité de contrôle et de commande 10 est en outre configurée pour comparer, à l'étape 112, si la valeur représentative du courant homopolaire circulant dans chaque phase est inférieure à une valeur de seuil S2 préalablement reçue par l'unité de contrôle et de commande 10 à une étape 111. Cette valeur de seuil S2 est ici égale à environ 50A en valeur efficace. Les calculs réalisés par l'unité de contrôle et ide commande 10 à Idet-a Lorsque le résultat négatif de la comparaison faite à l'étape 114 est confirmé à l'étape 115 par l'unité de contrôle et de commande 10, cette dernière, à l'étape 116, désinhibe les étapes 106, 108 et 110 puisque dans ce cas, l'autotransformateur 9 n'est plus traversé par un courant homopolaire d'amplitude non négligeable. Après avoir désinhiber ces étapes 106, 108 et 110 de protection de l'autotransformateur 9, les étapes 104 à 110 peuvent être mises en oeuvre, ainsi que les étapes 102 et 112 à 116 sur la base de mesures dynamiques faites à l'étape 100. Les valeurs de F1, Dl, S2 et D2 sont typiques d'un autotransformateur triphasé ayant une puissance active nominale d'environ 5 60kVA. Bien entendu, ces valeurs de S1, D1, S2 et D2 peuvent changer en fonction des circonstances, en particulier en fonction de l'autotransformateur utilisé. Dans des variantes non illustrées : 10 - l'autotransformateur ne présente pas trois phases, mais plutôt deux phases où plus que trois phases ; - les transformateurs d'intensité ne sont pas implantés dans l'unité de contrôle et de commande, mais plutôt directement sur les phases, ou ailleurs dans le dispositif ; 15 - l'unité de contrôle et de commande n'envoie pas d'ordre d'ouverture/fermeture en amont de l'autotransformateur sur les phases, mais plutôt en aval de l'autotransformateur sur les phases ; - les contacteurs principaux amont et aval ne sont pas distincts de l'unité de contrôle et de commande, mais plutôt directement intégrés dans cette 20 dernière ; - plus généralement, la valeur du courant magnétisant est déterminée sur la base notamment de n fois le courant entrant sur une phase, avec n qui correspond au rapport de transformation de l'autotransformateur ; et/ou 25 - l'autotransformateur a un rapport de transformation différent de celui (égal à 2) qui permet de transformer une tension alternative triphasée de 230V en une tension alternative triphasée de 115V, et ces valeurs de tension peuvent être bien différentes ; - le rapport de transformation de l'autotransformateur n'est pas égal 30 à 2, mais plutôt égal à 0,5 dans le cas où l'autotransformateur est utilisé de manière réversible, par exemple avec le parc de machines électriques au sol. On rappelle plus généralement que l'invention ne se limite pas aux exemples décrits et représentés. REVENDICATIONS1. Procédé de protection d'un autotransformateur polyphasé (9) pour aéronef (1), comportant les étapes suivantes : - recevoir (100) au moins une valeur de courant entrant (IA, IB, Ic) dans une première phase de l'autotransformateur, au moins une valeur de courant sortant (la, lb, Ic) de cette première phase, au moins une valeur de courant entrant (IA, IB, Ic) dans une deuxième phase de l'autotransformateur et au moins une valeur de courant sortant (la, lb, Ic) de cette deuxième phase ; - déterminer (101), au moins en fonction des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, Ic) de la première phase et des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, Ic) de la deuxième phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) de la première phase et au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, lFc) de la deuxième phase ; - déterminer (102), au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) des première et deuxième phases, au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet-a, ldet-b, ldet-c) circulant dans ladite première phase ; - comparer la valeur représentative du courant homopolaire (Idet_a, ldet-b, ldet-c) circulant dans ladite première phase à une première valeur de seuil prédéterminée (D2) ; - commander (113) les valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) dans les phases de l'autotransformateur (9) en fonction de ladite première comparaison. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre les étapes suivantes : - comparer (104) la valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) de la première phase à une deuxième valeur de seuil prédéterminée (S1) pendant au moins une deuxième période prédéterminée (D1); - commander (106, 108, 110) les valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) dans les phases de l'autotransformateur (9) en fonction de ladite deuxième comparaison. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'étape de déterminer (101) lesdites au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) respectivement de la première phase et de la deuxième phase est réalisée par une fonction de différence des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, 0 respectivement de la première phase et de la deuxième phase. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les valeurs de courant représentatives du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) respectivement de la première phase et de la deuxième phase sont déterminées par la différence entre n fois les valeurs de courant entrant (IA, IB, Ic) respectivement dans la première phase et dans la deuxième phase et les valeurs de courant sortant (la, lb, l ) respectivement de la première phase et de la deuxième phase. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que n est égal au rapport de transformation de l'autotransformateur (9), par exemple n est égal à 2. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'étape de déterminer (102) une valeur représentative du courant homopolaire (Idet-a, ldet-b, ldet-c) circulant dans ladite première phase est réalisée par une fonction de soustraction de la valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFS) de la première phase et de la valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFS) de la deuxième phase. 7. Procédé selon la revendication 2 ou selon l'une quelconque des revendications 3 à 6 prise en dépendance de la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape (106, 108, 110) de commander en fonction de ladite deuxième comparaison comporte la mise à zéro des valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) lorsque ladite au moins une valeur représentative du fonctionnement (IFa, IFb, lFc) de la première phase est supérieure à la deuxième valeur de seuil prédéterminée (Si) au moins pendant la deuxième période prédéterminée (Dl). 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'étape de commander (113) en fonction de ladite première comparaison comporte l'empêchement de la mise à zéro des valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet_a, Idet-b, Idet-c) circulant dans ladite première phase est inférieure à la première valeur de seuil prédéterminée (D2). 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'étape de commander (113) en empêchant la mise à zéro des valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) est inhibée (116) lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet_a, ldet-b, Idet-c) circulant dans ladite première phase est supérieure à la première valeur de seuil prédéterminée (S2) au moins pendant une première période prédéterminée (D2). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : - recevoir (100) au moins une valeur de courant entrant (IA, IB, Ic) et au moins une valeur de courant sortant (la, lb, 0 pour chaque phase de l'autotransformateur (9) ; - déterminer (101), au moins en fonction des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, I,) de chaque phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) pour chaque phase ; - déterminer (102), au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement (IFa, IFb, IFS) de chaque phase, au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet-a, ldet-b, ldet-c) circulant dans chaque phase ; - comparer (112) ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet-a, ldet-b, ldet-c) circulant dans chaque phase à ladite première valeur de seuil prédéterminée (S2) ; - commander (113) lesdites valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) dans les phases de l'autotransformateur (9) en fonction de ladite première 30 comparaison. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'étape de commander (106, 108, 110) en fonction de ladite deuxième comparaison comporte la mise à zéro des valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) de chaque phase lorsque la valeur représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFc) d'au moins une phase est supérieure à la deuxième valeur de seuil prédéterminée (Si) pendant au moins la deuxième période prédéterminée (Si) ; et l'étape de commander (113) en fonction de ladite première comparaison comporte l'empêchement de la mise à zéro des valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) lorsque ladite au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet_a, Idet-b, Idet-c) de chaque phase est inférieure à la première valeur de seuil prédéterminée (S2). 12. Dispositif de protection d'un autotransformateur polyphasé (9) pour aéronef (1), comportant une unité de contrôle et de commande (10) configurée pour: - recevoir (100) au moins une valeur de courant entrant (IA, IB, Ic) dans une première phase de l'autotransformateur, au moins une valeur de courant sortant (la, lb, I,) de cette première phase, au moins une valeur de courant entrant (IA, IB, Ic) dans une deuxième phase de l'autotransformateur et au moins une valeur de courant sortant (la, lb, 0 de cette deuxième phase ; - déterminer (101), au moins en fonction des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, I,) de la première phase et des valeurs des courants entrant (IA, IB, Ic) et sortant (la, lb, 0 de la deuxième phase, au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, IFS) de la première phase et au moins une valeur de courant représentative du fonctionnement (IFa, IFb, lFc) de la deuxième phase ; - déterminer (102), au moins en fonction des valeurs de courants représentatives du fonctionnement (IFa, IFb, IFS) des première et deuxième phases, au moins une valeur représentative du courant homopolaire (Idet-a, ldet-b, ldet-c) circulant dans ladite première phase ; - comparer la valeur représentative du courant homopolaire (Idet_a, ldet-b, ldet-c) circulant dans ladite première phase à une première valeur de seuil 30 prédéterminée (D2) ; - commander (113) les valeurs de courants entrants (IA, IB, Ic) dans les phases de l'autotransformateur (9) en fonction de ladite première comparaison. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte des instruments de mesure (28, 29, 30, 31, 32, 33) configurés pour effectuer des mesures de valeur des courants entrants (IA, IB, Ic) et sortants (la, lb, Ic) sur chaque phase de l'autotransformateur (9). 14. Dispositif selon l'une des revendications 12 et 13, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un contacteur principal (34, 35) disposé en amont et/ou en aval de l'autotransformateur (9) et configuré pour agir sur l'ouverture/fermeture des phases en amont et/ou en aval de l'autotransformateur (9). 15. Aéronef comportant au moins un autotransformateur polyphasé (9) et au moins un dispositif de protection selon l'une quelconque des revendications 12 à 14. 16. Aéronef selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comporte un réseau d'alimentation électrique triphasé (7) présentant une tension efficace d'environ 230V, lequel est connecté en amont à l'autotransformateur (9), un réseau de consommation électrique (8) présentant une tension efficace d'environ 115V, lequel est connecté en aval à l'autotransformateur (9), et ledit autotransformateur (19) est triphasé et configuré pour transformer la tension efficace d'environ 230V en tension efficace d'environ 115V.