Brevet FR2969297A1 — publié le 20120622

PROCEDE ET DISPOSITIF DE D ETECTION DES DYSFONCTIONNEMENTS DE STRIPPERS D'EAUX DE PROCEDE Procédé et dispositif de détection des dysfonctionnements de strippers d'eaux de procédé. La présente invention concerne un procédé de détermination de la teneur en ammoniaque d'une eau de procédé issue d'une unité de raffinage d'hydrocarbures. Les eaux de procédé en raffinerie sont de sources multiples. Celles-ci peuvent notamment provenir d'effluents issus de strippers d'eau. Les strippers traitent les eaux de procédé dans des colonnes à plateaux et/ou à garnissage, à l'aide d'un flux de vapeur d'eau à contre-courant. Lorsque des strippers d'eau traitent des effluents issus d'unités produisant du sulfure d'ammonium NH4SH, par exemple issus d'unités FCC (Fluid Catalytic Cracking), DGO (Désulfuration de Gas Oil), DHC (Distillate HydroCracking), HDT (hydrotraitement), viscoréducteur, etc., ils permettent la séparation de l'hydrogène sulfuré et de l'ammoniac, ainsi que des composés organiques qui sont collectés en pied de séparateur puis entrainés vers une unité de traitement des eaux résiduaires, ou renvoyées vers un dessaleur. Ces composés organiques sont généralement de petites molécules ayant des fonctions acide carboxylique (par exemple : acide benzoïque, acide acétique, acide formique, acide thiophène-2-carboxylique) ou hydroxyle aromatique (par exemple : phénol, o-crésol, 1-hydroxynaphthalène). Le pilotage des strippers d'eaux de procédé s'effectue notamment par réglage du débit de vapeur de stripage dans une colonne de stripage en fonction de la concentration en espèces chimiques dans les eaux collectées en pied de ladite colonne. La concentration en ammoniaque dans les eaux de stripage est une donnée importante, particulièrement lorsqu'elles sont renvoyées au dessaleur. La concentration en ammoniaque dans les eaux collectées en pied de stripper augmente lorsque le débit de vapeur de stripage diminue. D'un autre côté, un débit de vapeur trop élevé dans un stripper d'eaux de procédé, tout en permettant de diminuer la concentration en ammoniaque dans les eaux collectées en pied de stripper, entrainera une surconsommation d'énergie et des rejets aqueux abondants risquant de saturer les unités de traitement des eaux résiduaires. Ainsi, l'optimisation du débit de vapeur en pied de colonne de stripper permet de limiter les rejets aqueux et d'éviter l'engorgement des unités de traitement des eaux. Idéalement, la teneur en ammoniaque d'une eau collectée en fond de stripper d'eaux de procédé est nulle. Réellement, elle est habituellement fixée entre 30 et 50 ppm. Habituellement, le contrôle du bon fonctionnement d'un stripper d'eaux de procédé s'effectue par des prises d'échantillons et par leur analyse en laboratoire de la concentration en ammoniaque selon la norme NF T90-015-1 ou équivalent. De fait, les méthodes utilisées au laboratoire ne permettent pas une mesure en continu, et les contraintes opérationnelles et liées aux analyses ne permettent pas d'effectuer plus de deux prélèvements par jour. Les résultats d'analyses sont habituellement obtenus après plusieurs dizaines de minutes, ce qui ne permet pas d'agir rapidement sur le stripper. En effet, le temps que la mesure de la concentration en ammoniaque soit effectuée, la concentration réelle en ammoniaque dans la colonne de stripage a le temps de dériver, et soit (i) le débit de vapeur est insuffisant et la concentration en ammoniaque est non conforme, soit (ii) le débit de vapeur est excessif, ce qui engendre un surcoût et une dépense énergétique accrue, une concentration en ammoniaque inférieure à la norme, et une dilution importante des rejets aqueux envoyés à la station de traitement des eaux. Ainsi, la mesure de la concentration en ammoniaque directement sur le stripper d'eau, ou sur une conduite en sortie de stripper permettrait d'améliorer la gestion du débit de vapeur sur le stripper. Les analyseurs en ligne commerciaux de la concentration en ammoniaque utilisent généralement des électrodes ioniques spécifiques à l'ammoniaque ou des méthodes photométriques. Ils soufrent de problèmes de fiabilité dans les conditions d'utilisation habituelle, sont coûteux et ont un délai de réponse important. Dans le cadre de la présente application, les analyseurs en ligne d'ammoniaque utilisés sur les eaux de rejet sont soumis à un fort encrassement les rendant inopérants pour une utilisation sur des strippers d'eaux : Ces appareils sont relativement fragiles et couteux, quelle que soit la technologie employée (colorimétrie, électrodes sélectives d'ions). Le délai de réponse n'est pas nécessairement court, et l'adaptation des appareillages en milieu ATEX est coûteux et nécessite une maintenance importante. Ainsi, il existe un besoin pour trouver une méthode permettant de s'affranchir d'une mesure directe de la teneur en ammoniaque. Une mesure de conductivité, en raison de la technologie habituellement utilisée, permettrait de résoudre les problèmes mentionnés plus haut. Toutefois, la conductivité des eaux issues de strippers est influencée par les espèces chimiques présentes, et va fausser les résultats. Des méthodes de mesure de la conductivité de solutions contenant de l'ammoniaque sont connues. Ainsi, David M. Gray dans PowerPlant Chemistry 2005, 7(4), 214-218, présente un instrument de mesure simultanée de conductivité pour différentes espèces en solution, en particulier NH3, CO2, NaCl et HC1, et calcule le pH correspondant. L'auteur considère qu'une mesure de conductivité est généralement plus fiable qu'une mesure de pH et qu'elle peut être obtenue par le calcul sur la base de données sur la conductance et la dissociation (p.214, colonne de droite, en haut). Hee-Chun Eun et coll. dans J. Korean Ind. Eng. Chem. 13(4), Juin 2002, 366-371, présentent une méthode de détermination de la concentration en ammoniaque d'un système de réfrigération par absorption contenant les espèces NH3 et H2O utilisant une mesure de conductivité. Les auteurs expliquent qu'ils ont été amenés à mesurer en ligne la conductivité du fluide réfrigérant en raison de la modification de la qualité de l'échantillon par évaporation o u condensation lors d'opérations de prélèvement préalables à des mesures de concentration. V. Shcherbakov et coll. dans Russian Journal of Inorganic Chemistry, 1-2-2009, v.54, 277-279 présentent une étude sur la conductivité électrique de l'ammoniaque en fonction de sa concentration et de la température. Marie H. Mason et coll. dans Ecological Modeling, 17-8-1999, v.120, 131-139 décrivent un algorithme permettant une détermination indirecte de la teneur en ammoniaque, utilisé dans le domaine du traitement des eaux usées. Le problème technique à résoudre était le suivant : La détermination de la qualité d'une eau usée passe par des mesures en continu de pH, température, conductivité, concentration en ammoniaque et en oxygène dissous. Cependant, comme l'installation et les coûts opérationnels d'une sonde à ammoniaque sont élevés, une mesure en continu n'est pas possible. De plus, certains utilisateurs considèrent qu'elles ne sont pas fiables à long terme et que leur délai de réponse est trop long (15-25 minutes). La faisabilité d'une sonde virtuelle a donc été étudiée. Ainsi les auteurs développent une méthode dans laquelle une concentration en ammoniaque virtuelle dans une eau usée est obtenue par calcul en se basant sur les paramètres mesurés restants, à savoir : pH, température, conductivité, et concentration en oxygène dissous. H. S. Jacobsen et A. Lynggaard Jensen dans « On-line measurement in waste water treatment plants : Sensor development and assessment of on-line sensors » (1998) comparent des capteurs en ligne et présentent des capteurs virtuels ou « capteurs logiciels » basés sur des calculs de signaux issus de capteurs fiables ou d'équipements installés. La demande de brevet JP 2002 131262 divulgue une méthode de détermination de la concentration en ammoniaque dans une solution comportant du peroxyde d'hydrogène, utilisée lors de la préparation de galettes de silicium semi-conductrices. Les solutions utilisées comportent au moins 0,1% d'ammoniaque (tous les pourcentages (%) sont massiques, sauf indication contraire). Typiquement, les solutions utilisées comportent de 1 à 3% d'ammoniaque et de 1 à 3% de peroxyde d'hydrogène. Les solutions usées sont traitées dans une unité comportant un catalyseur à base de manganèse afin de décomposer le peroxyde d'hydrogène. L'ammoniaque est ensuite concentrée et purifiée dans une tour de raffinage dédiée pour atteindre une concentration comprise entre 15 et 30%. Cette solution concentrée, de qualité acceptable en termes d'impuretés, est réutilisable. Il convient alors de mesurer plus précisément le titre en ammoniaque de ladite solution concentrée, afin de pouvoir réaliser la dilution appropriée et le mélange avec une solution fraîche de peroxyde d'hydrogène. Le titre en ammoniaque est déterminé par la mesure du pH et de la conductivité de la solution. La variation de la conductivité d'une solution d'ammoniaque n'est pas linéaire dans la gamme de concentrations utilisée (figure 1). Il en est de même pour la mesure de pH. Dans le cas de la figure présentant la courbe de variation de conductivité en fonction de la concentration, on observe qu'à l'exception d'une asymptote à environ 1600 µS/cm, une conductivité peut correspondre à deux concentrations. Dans le cas de la figure présentant la courbe de variation du pH en fonction de la concentration, le pH varie significativement lorsque la concentration se situe entre 0 et environ 5%, puis la pente est faible. Il est donc difficile de relier avec une confiance suffisante une mesure de pH pour des concentrations en ammoniaque supérieures à 5%. L'invention consiste en une double mesure de concentration en ammoniaque, l'une par mesure de pH, l'autre par mesure de la conductivité. Le brevet US 5882937 présente une méthode de mesure de la concentration en ammoniaque en continu en temps réel dans un flux aqueux. Le flux aqueux est mis en contact avec une membrane perméable à l'ammoniaque. L'ammoniaque issu de perméation est entrainé dans un flux à pH contrôlé. La conductivité spécifique du flux à pH contrôlé est mesurée et utilisée pour déterminer la concentration en ammoniaque. Le brevet DE 3842068 décrit une méthode de détermination du contenu en ammoniaque de solutions aqueuses dans lesquelles l'ammoniac est strippé d'un réacteur à partir d'une quantité fixe de liquide à analyser d'un échantillon, ledit liquide ayant été préalablement porté à un pH fixe à l'aide d'une solution tampon, ledit ammoniac strippé étant subséquemment mis en solution dans un liquide de mesure dé-ionisé. La concentration en ammoniaque dans le liquide de mesure dé-ionisé est évaluée par mesure de la conductivité électrique. Une eau de procédé issue de FCC (Fluid Catalytic Cracking = Craquage Catalytique en lit Fluidisé) ou de DGO (Désulfuration de Gas Oil) ou autre (DHC, HDT, viscoréducteur, etc.) a typiquement la composition suivante : Phénol et dérivés : 0-300 ppm Acides organiques : 0-100 ppm Ammoniaque : 4000 ppm Hydrogène sulfuré : 5000 ppm Toutes ces espèces ont une influence sur le pH et/ou la conductivité de l'eau. Il existe donc un besoin pour déterminer la concentration en ammoniaque des eaux collectées en pied de strippers d'eaux de procédé de façon fiable et en continu. A cette fin, et selon un premier aspect de l'invention, la demanderesse a trouvé un procédé de détermination de la concentration en ammoniaque d'une eau de procédé issue d'une unité de raffinage d'hydrocarbures contenant des acides organiques, comprenant les étapes de (i) mesure de la variation de la conductivité de solutions étalon d'ammoniaque et d'acides organiques, seules ou en combinaison, en fonction de la température et en fonction du pH, (ii) mesure du pH, de la température et de la conductivité électrique de l'eau de procédé, et (iii) estimation de la concentration en ammoniaque de l'eau de procédé en fonction des paramètres mesurés en (i) et (ii). L'application de l'invention selon son premier aspect permet de protéger les unités de traitement des eaux, notamment lorsqu'elle conduit à une diminution du pH, car cela permet une amélioration de la DCO (Demande Chimique en Oxygène) de l'eau à traiter, en raison de la plus faible présence d'acides naphténiques. L'invention est applicable de préférence à une température comprise entre 15 et 50°C, ces deux bornes incluses. L'invention est applicable de préférence à un pH compris entre 7 et 10,3 ; ces deux valeurs incluses. L'invention est applicable de préférence à une concentration en ammoniaque de l'eau de procédé comprise entre 0 et 400 mg/L, ces deux bornes incluses. L'invention est applicable de préférence à une concentration en acides organiques supérieure à 0 ppm et inférieure ou égale à 400 ppm. 35 Selon un second aspect, l'invention concerne un logiciel permettant de déterminer la concentration théorique en ammoniaque d'une eau de procédé contenant des acides organiques, dans lequel des30 valeurs de conductivité, de pH, et de température sont collectées, lesdites valeurs sont corrélées à des valeurs respectives contenues dans une base de données permettant de corréler les variations de conductivité de solutions d'ammoniaque en fonction de la température et en fonction du pH, en présence d'acides organiques. Selon un troisième aspect, l'invention concerne un dispositif de mesure de la concentration en ammoniaque dans une eau de procédé contenant des acides organiques, comprenant un logiciel selon son second aspect, installé sur un ordinateur, au moins une sonde de mesure de température, au moins une sonde de mesure de conductivité, au moins une sonde de mesure de pH, des moyens de transmission des données collectées sur lesdites sondes vers l'ordinateur porteur du logiciel, et des moyens de transmission et/ou d'affichage de la valeur théorique de la concentration en ammoniaque calculée à l'aide du logiciel. Avantageusement, et selon son troisième aspect, l'invention concerne un ordinateur comprenant le logiciel commande des moyens de régulation du débit de vapeur dans un stripper d'eau. Selon un quatrième aspect, l'invention concerne une unité de stripage d'eau de procédé comprenant une colonne de stripage alimentée par un flux aqueux comprenant de l'ammoniaque, des acides organiques, de l'hydrogène sulfuré (H2S), dans laquelle le flux aqueux est balayé (strippé) par un flux de vapeur pour produire en tête un flux de vapeur contenant en majorité de l'ammoniaque et de l'H2S, et en fond un flux aqueux, et comprenant en outre des moyens de mesure de conductivité du flux aqueux de fond de colonne. L'unité de stripage d'eaux de procédé peut en outre comprendre des moyens de mesure du pH du flux aqueux de fond de colonne. L'unité de stripage d'eaux de procédé peut en outre comprendre des moyens de mesure de la température du flux aqueux de fond de colonne. Les moyens de mesure du pH du flux aqueux de fond de colonne et/ ou de la température du flux aqueux de fond de colonne sont connectés à un système d'acquisition des données générées par lesdits moyens de mesure. Le système d'acquisition des données utilise de préférence un logiciel de calcul de concentration théorique en ammoniaque. De préférence, le logiciel de calcul commande des moyens de régulation du débit de vapeur dans ladite unité de stripage d'eau de procédé. Le logiciel « OLI analyzer » est utilisé pour simuler des systèmes chimiques aqueux. C'est un programme graphique développé par la société OLI systems, (Morris Plains, New Jersey, Etats-Unis) qui utilise un modèle thermodynamique prédictif pour calculer les propriétés physiques et chimiques de systèmes multiphasiques aqueux. Le modèle thermodynamique est applicable à des mélanges aqueux de composés chimiques divers, et est prédictif sur une large gamme de température, de pression et de concentration. Ce logiciel permet également de prédire le comportement chimique et phasique de mélanges chimiques organiques ou minéraux dans l'eau par l'exploitation de bases de données propres au logiciel. Ce logiciel permet notamment d'effectuer des modélisations de flux et de corrosion. L'analyseur de flux du logiciel permet, dans certaines conditions, de prédire les produits de réaction, leur répartition dans les différentes phases en présence, ainsi que la détermination de la liste des espèces présentes dans un ensemble de phases données, pour un mélange complexe de produits dans l'eau. L'analyseur de flux du logiciel permet aussi de calculer les températures de vapeur et de rosée, les ajustements de pH, les points de précipitation, les courbes de titrages acido-basiques ou de complexation. La figure 1 représente une unité de strippage d'eau de procédé mettant en oeuvre un procédé selon l'invention. Sur la figure 1, une eau de procédé à traiter (1) est introduite dans un ballon de séparation (2) agencé de façon à permettre une séparation primaire entre (i) les hydrocarbures liquides résiduels (3) ayant un densité inférieure à la phase aqueuse, qui sont entraînés dans la conduite (6) munie d'une vanne de purge (7), (ii) les composés volatils (4), qui sont entraînés dans la conduite (8) munie d'une vanne régulée (9) par un contrôleur de pression (37) sur le ballon (2), et (iii) la phase aqueuse à traiter (5), entraînée dans une conduite (10). La phase aqueuse à traiter (5) est envoyée dans une capacité (11) au moyen d'une pompe (12). La vidange du ballon de séparation (2) au niveau de la conduite (5) transportant la phase aqueuse à traiter (5), est commandée par un contrôleur de niveau (13) disposé sur le ballon (2). Le contrôleur de niveau (13) commande une vanne (14) positionnée entre la pompe (12) et la capacité (11). La phase aqueuse à traiter (5) est soutirée de la capacité (11) par une conduite (15) au moyen d'une pompe (16), réchauffée dans un échangeur de chaleur (17), puis est introduite sensiblement vers le milieu d'une colonne de stripage (18). La colonne de stripage (18) est habituellement équipée d'une dizaine de plateaux théoriques. Le débit de la phase aqueuse à traiter (5) est géré par un contrôleur de débit (19) qui régule l'ouverture d'une vanne (20) placée à l'entrée de la colonne de stripage. La phase aqueuse à traiter (5) est séparée dans la colonne de stripage (18) en (i) une eau de procédé (21), appauvrie en H2S et ammoniaque, collectée en fond de colonne (18), et (ii) un gaz enrichi en H2S et ammoniac (22), collecté en tête de colonne (18). La colonne de stripage (18) est équipée d'une alimentation en vapeur (23) en bas de colonne. La colonne (18) peut également être équipée d'un rebouilleur de fond de colonne (60) qui consiste en une conduite de prélèvement (24) qui soutire une fraction liquide (25) sur un plateau vers le bas de la colonne (18). La fraction liquide (25) est envoyée dans un échangeur thermique (26) pour y être réchauffée par un fluide chaud (27), habituellement un flux de vapeur, pour produire une fraction réchauffée (30) au moins partiellement vaporisée. Le débit de fluide chaud (27) est régulé par un contrôleur de débit (28) commandant l'ouverture d'une vanne (29) placée en aval de l'échangeur (26). La fraction réchauffée (30) est introduite en dessous du plateau comportant la conduite de prélèvement (24). De préférence, on équipera une colonne de stripage (18) d'un rebouilleur de fond de colonne (60) tel que décrit ci-dessus, plutôt que d'une alimentation en vapeur (23). Toutefois, l'alimentation en vapeur (23) sera nécessaire en cas de nettoyage du rebouilleur de fond de colonne (60). La colonne de stripage (18) est avantageusement équipée d'un reflux circulant (38) ou d'un ballon de reflux (non représenté). Ledit reflux (38) comprend une conduite de prélèvement (31) située au dessus d'un plateau qui est lui-même au dessus de la zone d'introduction de la phase aqueuse à traiter (5) de la colonne (18). Ladite conduite de prélèvement (31) prélève un flux (32) au moyen d'une pompe (33) qui l'achemine par une conduite (34) vers un échangeur thermique (35), ici un aéro-réfrigérant, qui produit un flux refroidi (36) injecté par une conduite (43) au moins un plateau au dessus de la zone de prélèvement (31). La température du flux refroidi (36) est régulée par des moyens de mesure de température (39) qui commandent (i) l'ouverture d'une vanne (40) située immédiatement à la sortie de l'échangeur (35), et (ii) l'ouverture d'une vanne (41) située sur une conduite de dérivation (42). Une extrémité de ladite conduite (42) est connectée à la conduite (34) et l'autre extrémité est connectée à la conduite (43) entre la vanne (40) et les moyens de mesure de température (39). Le débit du flux (32) est régulé par des moyens de contrôle de débit (49) positionnés sur la conduite (34) en sortie de pompe (33). Les moyens de contrôle de débit (49) commandent l'ouverture d'une vanne (50) située en aval sur la conduite (34). Le gaz enrichi en H2S et ammoniac (22), collecté en tête de colonne de stripage (18), est envoyé vers une unité de récupération du soufre, par exemple de type Claus (SRU = Sulfur Recovery Unit), par une conduite (44). La conduite (44) est équipée d'une vanne (46) et d'une conduite de dérivation (45) vers une torche acide, également équipée d'une vanne (47). Des moyens de mesure de pression (48) montés sur la conduite (44) à proximité de la tête de la colonne (18) contrôlent l'ouverture des vannes (46) et (47). Lorsque la pression est trop forte, Les moyens de mesure de pression (48) envoient un signal pour permettre l'ouverture de la vanne (47). Dans ce cas, les gaz sont envoyés vers un réseau torche. La conduite (45) est connectée sur la conduite (44) entre la vanne (46) et les moyens de mesure de pression (48). L'eau de procédé (21) soutirée en fond de colonne (18) est envoyée par une conduite (51) dans l'échangeur (17) pour produire une eau de procédé refroidie (52). Cette dernière est évacuée par une pompe (53) puis par une conduite (54). Le niveau liquide en fond de colonne (18) est régulé par des moyens de contrôle de niveau (55) positionnés en dessous de l'alimentation en vapeur (23) ou du rebouilleur de fond de colonne (60). Les moyens de contrôle de niveau (55) commandent l'ouverture d'une vanne (67) placée en aval de la pompe (53). La conduite (54) est munie d'une conduite de dérivation (55) isolable au moyen d'une vanne (56), qui permet d'envoyer une partie de l'eau de procédé refroidie (52) vers des premiers moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (57), équipés d'une purge (58) Alternativement, la conduite (51) est équipée d'une conduite de dérivation (59) isolable au moyen d'une vanne (61), qui permet d'envoyer une partie de l'eau de procédé (21) vers des seconds moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (62), équipés d'une conduite de purge (63), elle-même équipée d'une vanne de purge (64). Selon un mode de réalisation préféré, une conduite de dérivation (65) comprenant une vanne (68) est connectée à une extrémité à la conduite (51) entre la conduite de dérivation (59) et l'échangeur (17), et à l'autre extrémité à la conduite de purge (63) entre les seconds moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (62), et la vanne de purge (64). Selon un mode de réalisation représenté, les seconds moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (62), commandent une vanne (69) qui régule le débit de l'alimentation en vapeur (23). Selon un mode de réalisation non représenté, les seconds moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (62), commandent une vanne (66), positionnée sur la conduite de prélèvement (24), afin de réguler le débit de fraction réchauffée (30) issue du rebouilleur de fond de colonne (60). Selon un mode de réalisation représenté, les premiers moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (57), commandent la vanne (66), positionnée sur la conduite de prélèvement (24), afin de réguler le débit de fraction réchauffée (30) issue du rebouilleur de fond de colonne (60). Selon un mode de réalisation non représenté, les premiers moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (57), commandent la vanne (69), qui régule le débit de l'alimentation en vapeur (23). Un stripper d'eaux de procédé peut comporter un ou plusieurs moyens de mesure de la conductivité, de la température et du pH (57) et/ou (62). Ces derniers peuvent intégrer un logiciel de calcul de la concentration théorique en ammoniaque, ou simplement, sur la base de l'ensemble des paramètres mesurés, appliquer une consigne de régulation sur les vannes concernées (65) et/ou (66). REVENDICATIONS1. Procédé de détermination de la concentration en ammoniaque d'une eau de procédé issue d'une unité de raffinage d'hydrocarbures contenant des acides organiques, comprenant les étapes de (i) mesure du pH, de la température et de la conductivité électrique de l'eau de procédé, et (ii) estimation de la concentration en ammoniaque de l'eau de procédé en fonction des paramètres mesurés et en fonction de mesure de la variation de la conductivité de solutions étalon d'ammoniaque et d'acides organiques, seules ou en combinaison, en fonction de la température et en fonction du pH. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la température est comprise entre 15 et 50°C, inclus. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le pH est compris entre 7 et 10,3 inclus. 4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la concentration en ammoniaque de l'eau de procédé est comprise entre 0 et 400 mg/ L inclus. 5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la concentration en acides organiques est supérieure à 0 ppm et inférieure ou égale à 400 ppm. 6. Programme d'ordinateur comportant des instructions pour exécuter les étapes du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 lorsque ledit programme est exécuté par des moyens de traitement. 7. Dispositif de mesure de la concentration en ammoniaque dans une eau de procédé contenant des acides organiques, comprenant au moins une sonde de mesure de température, au moins une sonde de mesure de conductivité, au moins une sonde de mesure de pH, un ordinateur,des moyens de transmission des données collectées sur lesdites sondes vers l'ordinateur, dans lequel l'ordinateur est programmé pour estimer la concentration en ammoniaque de l'eau de procédé en fonction des données reçues des moyens de transmission et en fonction de valeurs de mesure de la variation de la conductivité de solutions étalon d'ammoniaque et d'acides organiques, seules ou en combinaison, en fonction de la température et en fonction du pH. 8. Dispositif selon la revendication 7, dans lequel l'ordinateur comporte en outre des moyens de transmission et/ou d'affichage de la valeur théorique de la concentration en ammoniaque estimée. 9. Dispositif selon l'une des revendications 7 ou 8, dans lequel l'ordinateur commande des moyens de régulation du débit de vapeur dans un stripper d'eau. 10. Unité de stripage d'eau de procédé comprenant une colonne de stripage alimentée par un flux aqueux comprenant de l'ammoniaque, des acides organiques, de l'hydrogène sulfuré (H2S), dans laquelle le flux aqueux est balayé (strippé) par un flux de vapeur pour produire en tête un flux de vapeur contenant une majorité de l'ammoniaque et de l'H2S, et en fond un flux aqueux contenant une majorité des acides organiques, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un dispositif selon l'une des revendications 7 à 9.