Brevet FR2969504A1 — publié le 20120629

Domaine de l'invention La présente invention concerne l'élimination des composés acides, et notamment du dioxyde de carbone CO2r au sein d'un effluent gazeux au moyen d'une solution aqueuse absorbante à base d'amine, et dont la régénération est réalisée en mettant en contact la solution absorbante avec un composé réactif vis-à-vis de l'amine. Elle s'applique avantageusement au traitement du gaz naturel et des fumées industrielles. Elle s'applique avantageusement au traitement des gaz ne contenant peu ou pas d'hydrogène sulfuré et de mercaptans. Art antérieur Traitement de gaz naturel Le gaz naturel est un mélange d'hydrocarbures gazeux, pouvant contenir des impuretés acides tels que le dioxyde de carbone (CO2), l'hydrogène sulfuré (H2S), l'oxysulfure de carbone (COS), le disulfure de carbone (CS2) et les mercaptans, principalement le méthylmercaptan, l'éthylmercaptan et les propylmercaptans. Dans le cas du gaz naturel, trois principales opérations de traitement sont considérées : la désacidification, la déshydratation et le dégazolinage. La première étape, qui est la désacidification, a pour objectif l'élimination des composés acides. Les spécifications généralement admises sur le gaz désacidifié sont 2% CO2, 4 ppm H2S, et 10 à 50 ppm volume de soufre total. L'étape de déshydratation permet ensuite de contrôler la teneur en eau du gaz désacidifié par rapport à des spécifications de transport. Enfin, l'étape de dégazolinage du gaz naturel permet de garantir le point de rosée hydrocarbure du gaz naturel, là encore en fonction de spécifications de transport. La désacidification est donc souvent réalisée en premier lieu, notamment afin d'éliminer les gaz acides dans la première étape de la chaîne de procédés et afin d'éviter la pollution des différentes opérations unitaires par ces composés acides, notamment la section de déshydratation et la section de condensation et de séparation des hydrocarbures les plus lourds. Pour les gaz naturels contenant peu ou pas d'H2S, l'étape de désacidification est alors essentiellement réalisée pour éliminer le CO2 : on parle de décarbonatation. 1 La désacidification est généralement réalisée par lavage à l'aide d'une solution absorbante. Les caractéristiques physico-chimiques des solutions employées sont étroitement liées à la nature du gaz à traiter : élimination sélective d'une impureté, spécification attendue sur le gaz traité, stabilité thermique et chimique du solvant vis-à-vis des différents composés présents dans le gaz à traiter. Captage du CO? dans les fumées industrielles Le dioxyde de carbone est un des gaz à effet de serre largement produits par différentes activités de l'homme et a un impact direct sur la pollution atmosphérique. Afin de diminuer les quantités de dioxyde de carbone émises dans l'atmosphère, il est possible de capter le CO2 contenu dans un effluent gazeux. La décarbonatation des effluents gazeux tels que par exemple les fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz de fermentation de biomasse, les gaz de cimenterie et les gaz de hauts-fourneaux est généralement réalisée par lavage à l'aide d'une solution absorbante. Les caractéristiques physico-chimiques des solutions employées sont étroitement liées à la nature du gaz à traiter : élimination sélective d'une impureté, spécification attendue sur le gaz traité, stabilité thermique et chimique du solvant vis-à-vis des différents composés présents dans le gaz à traiter (02, SOX, NOX, etc.). Traitement de gaz de synthèse Le gaz de synthèse est généralement un mélange gazeux comprenant du monoxyde de carbone, de l'hydrogène, de la vapeur d'eau et du dioxyde de carbone. Il contient, en outre, des impuretés soufrées (H2S, COS, CS2, etc.), azotées et halogénées. Le gaz de synthèse peut être obtenu via la transformation du gaz naturel, du charbon ou de la biomasse par des procédés tels que le vaporeformage, le reformage autotherme, l'oxydation partielle, la décomposition du méthanol, ou à partir de tout autre procédé connu de l'Homme du métier. Les impuretés présentes dans le gaz de synthèse non purifié peuvent entraîner une corrosion accélérée des installations dans lesquelles ils sont mis en oeuvre, telles que par exemple les turbines à gaz dans les unités de cogénération (IGCC ou "Integrated Gasification Combined Cycle" selon la terminologie anglo-saxonne). Par ailleurs, elles sont susceptibles d'empoisonner les catalyseurs utilisés pour les procédés de synthèse chimique tels que ceux utilisés dans la synthèse Fischer-Tropsch ou du méthanol. De plus, elles peuvent atténuer les performances des matériaux utilisés dans les piles à combustibles. Enfin, des considérations environnementales imposent également l'élimination des impuretés présentes dans les gaz. Les teneurs en impuretés présentes dans le gaz à l'issue de la gazéification sont fonction de la nature de la charge utilisée. Les teneurs en composés soufrés peuvent être de l'ordre de 20 à 15000 ppm poids. Par exemple, dans le cas particulier de la synthèse Fischer-Tropsch, les spécifications requises en entrée de l'unité Fischer-Tropsch sont très sévères : les teneurs en impuretés soufrées dans le gaz de synthèse doivent être généralement inférieures à 10 ppb poids. Pour abaisser la teneur en impuretés soufrées de quelques milliers de ppm à quelques ppm, on utilise généralement un procédé de lavage par solvant. La technique de lavage par solvant peut par exemple mettre en oeuvre des amines telles que la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA) ou la méthyldiéthanolamine (MDEA) qui sont utilisées classiquement pour l'adoucissement du gaz naturel. Dans ce cas, les composés acides (H2S, CO2) réagissent chimiquement avec le solvant. Par ailleurs, l'ajout d'un solvant physique peut permettre une meilleure élimination des impuretés. Pour abaisser encore la teneur en impuretés soufrées (de quelques ppm à quelques ppb), on peut ensuite utiliser une masse de captation, qui se sulfure. Élimination des composés acides par absorption chimique La désacidification des effluents gazeux, tels que par exemple le gaz naturel, le gaz de synthèse et les fumées de combustion, est généralement réalisée par lavage par une solution absorbante réactive vis-à-vis des gaz acides. On peut 30 distinguer deux types de procédé d'absorption : l'absorption irréversible (ou à masse perdue) et les procédés d'absorption cyclique.25 Les procédés de séparation par absorption irréversible (procédés d'absorption à masse perdue) utilisent généralement des agents de séparation qui interagissent de manière irréversible avec l'espèce que l'on souhaite éliminer. Ainsi, dans un procédé d'absorption chimique irréversible, l'agent de séparation en solution réagit avec les gaz acides pour former un ou des produits qui sont ensuite éliminés de la solution absorbante. Les procédés de séparation à masse perdue ne sont pas envisageables lorsque la concentration en composés acides dans la charge à traiter est importante (supérieure à 1%vol environ) et lorsque les débits de charge sont importants. On utilise alors des procédés de séparation cyclique. Les procédés de séparation cyclique, mettent en oeuvre deux étapes principales : dans une première étape (absorption) la solution absorbante permet d'absorber les composés acides présents dans l'effluent gazeux (H2S, mercaptans, CO2, COS, SO2i CS2). Dans une seconde étape (régénération) la solution absorbante chargée est détendue et/ou chauffée pour libérer les composés acides. Les solvants couramment utilisés aujourd'hui sont les solutions aqueuses d'alcanolamines primaire, secondaire ou tertiaire, avec un éventuel solvant physique. On peut citer le document FR 2 820 430 qui propose des procédés de désacidification d'effluents gazeux. On peut citer par exemple le brevet US 6 852 144 qui décrit une méthode d'élimination des composés acides des hydrocarbures. En effet, l'H2S absorbé réagit avec l'alcanolamine (RI, R2 et R3 = -H, -CH3 ou - CH2-CH2-OH) présente en solution selon une réaction exothermique réversible, bien connue de l'homme du métier et conduisant à la formation d'hydrogénosulfide. R~ N-R3 + H2S Pour les amines tertiaires (R1, R2 et R3 H), les réactions suivantes se produisent : t R~ \N-R3 + H20 + CO2 R2 R~ \N-R3 + HCO3 R2 R~ H-N±R 3 + HCO3 R2 R~ I+ 3 2 H-N-R + CO3 R2 [ 2] [ 3] Pour les amines primaires et secondaires, les réactions suivantes se produisent : 2 R~ H-1+ H + \ NH + CO2 " N R2 R2 R2 [ 4] R~ \NH + HCO3 R2 [ 5] Enfin, la présence d'un solvant organique permet éventuellement d'augmenter la solubilité physique des composés acides. Un aspect primordial des opérations de traitement de gaz ou fumées industrielles par solvant est la régénération de l'agent de séparation. En fonction du type d'absorption (physique et/ou chimique), on envisage généralement une régénération par détente, et/ou par distillation et par entraînement par un gaz vaporisé appelé "gaz de strippage". La mise en oeuvre des solutions absorbantes décrites précédemment impose une consommation énergétique importante pour la régénération de l'agent de séparation. Par exemple, la régénération d'une solution aqueuse de monoéthanolamine à 30% poids utilisée pour le captage du CO2 en post-combustion dans une fumée de centrale thermique représente environ 3,7 GJ par tonne de CO2 captée (cas de référence, projet CASTOR, pilote de captage en post-combustion de la centrale thermique d'Esbjerg, iKnudsen, J. N.; Jensen, J. N.; Vilhelmsen, P. J.; Biede, O. Experience with CO2 capture from coal flue gas in pilot-scale: Testing of different amine solvents Energy Procedia, Volume 1, Issue 1, February 2009, Pages 783-790). Une telle consommation énergétique représente un coût opératoire considérable pour le procédé de captage du CO2. Dans le cas du captage du CO2 en post-combustion, où l'étape de régénération est effectuée par distillation et par entraînement, l'énergie de régénération est la somme de trois contributions : - l'enthalpie de réaction, qui est l'énergie nécessaire pour rompre la liaison entre l'amine et le gaz acide (réactions 2 à 5). - la chaleur sensible, qui est l'énergie nécessaire à l'élévation de température entre le fond et la tête du régénérateur. - l'énergie pour vaporiser le "gaz de strippage". 15 De manière générale, plus l'enthalpie de réaction est faible, plus la capacité d'absorption est faible. Pour un débit de gaz à traiter donné, une diminution de la capacité du solvant doit être compensée par une augmentation du débit de solvant circulant entre l'absorbeur et le régénérateur, pour garantir une spécification donnée. Cette augmentation du débit de solvant entraîne une 20 augmentation de la chaleur sensible. Par conséquent, il est difficile de réduire l'énergie de régénération d'un solvant. 25 Description de l'invention La présente invention a donc pour objet de pallier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur en proposant un procédé pour éliminer les composés acides, tels que le CO2, l'H2S le COS, le CS2 et les mercaptans, d'un 30 gaz par l'utilisation d'une solution absorbante à base d'amine (agent de séparation), dont la régénération est réalisée en mettant en contact la solution absorbante avec un composé carbonylé (agent de régénération) qui est réactif vis-à-vis de l'amine. Dans le procédé selon l'invention, la mise en oeuvre de l'agent de régénération vaporisable dans les conditions de pression et de 35 température de la zone d'absorption permet de réduire partiellement ou 10 totalement l'énergie thermique nécessaire à la régénération de l'agent de séparation. L'invention concerne également l'application dudit procédé d'élimination des composés acides au traitement de gaz naturel, du gaz de synthèse ou au captage du CO2 en post-combustion, ou plus généralement au traitement de tout effluent gazeux industriel. Résumé de l'invention L'invention concerne un procédé d'élimination des composés acides contenus dans un effluent gazeux comprenant les étapes suivantes : 15 Étape A : on met en contact l'effluent gazeux avec une solution produite à l'étape C qui comporte au moins une amine et un agent de régénération comprenant au moins un composé carbonylé pour former une solution chargée en composés acides (5) et un effluent gazeux appauvri en composés acides et 20 enrichi en agent de régénération (2) ; Étape B : on sépare l'effluent gazeux obtenu à l'étape A en un flux enrichi en agent de régénération (4) et un flux gazeux appauvri en agent de régénération (3) ; 25 Étape C : on met en contact la solution absorbante chargée en composés acides obtenue à l'étape A (5) avec l'agent de régénération (7) séparé aux étapes B et D dans une zone de régénération (RE) pour libérer un flux gazeux comprenant les composés acides (8) et produire une solution (6) appauvrie en 30 composés acides et comportant une fraction d'agent de régénération ; Étape D : on sépare le flux gazeux enrichi en composés acides obtenu à l'étape C (8) pour produire un flux enrichi en agent de régénération (10), et un gaz acide purifié (9). De préférence, la solution comporte une ou plusieurs amines à une teneur comprise entre 5 et 90 % poids. De préférence, la solution absorbante contient en outre un solvant organique. De manière préférée, on effectue la séparation de l'étape B par condensation, filtration, adsorption, séparation membranaire ou absorption chimique. De manière préférée, on effectue la séparation de l'étape D par condensation, filtration, adsorption, séparation membranaire ou absorption chimique. Dans un mode de réalisation, à l'étape B, on condense partiellement l'effluent gazeux (2) obtenu à l'étape A et on sépare ledit effluent en un flux de gaz traité (3) et un flux liquide enrichi en agent de régénération (4). Dans un mode de réalisation, on peut chauffer la solution absorbante chargée en composés acides obtenue à l'étape A (5) au moyen d'un rebouilleur R en sortie de la zone de régénération RE de l'étape C. De préférence, à l'étape D, on comprime, puis on condense partiellement par refroidissement le flux gazeux comprenant les composés acides (8) obtenu à l'étape C et on sépare ledit flux comprimé et partiellement condensé en un flux de gaz acide purifié (9) et un flux liquide enrichi en agent de régénération (10). L'énergie nécessaire au fonctionnement du rebouilleur est de manière préférée 20 au moins partiellement fournie par la compression du flux gazeux comprenant les composés acides (8). La température de l'étape A peut être comprise entre -10°C et 120°C, et la pression de l'étape A peut être comprise entre 1 et 100 bar. La température de l'étape C peut être comprise entre -10°C et 180°C, et la 25 pression de l'étape C peut être comprise entre 100 mbar à 50 bar. De préférence, l'amine est choisie dans le groupe des alcanolamines répondant à la formule générale A : Formule générale A : RI R2 R4 NH R3~ R5 30 OH avec `- n - n=1à5, - RI choisi parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle, un groupe aminoalkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxyalkyle de Cl à C12. - R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe hydroxyle, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle ou aryle. ou le groupe des diamines répondant à la formule générale B Formule générale B ~ R2 R4 R NH I I NH s R3 R5 R - n=1à5, n - R1 et R6 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle, un groupe aminoalkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxyalkyle de Cl à C12. - R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe hydroxyle, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle ou aryle. 20 Plus particulièrement, l'amine peut être choisie dans le groupe de formule générale A formé par : la monoéthanolamine, la N-methyléthanolamine, la N-ethyléthanolamine, la N-isopropyléthanolamine, la N-neobutyléthanolamine, la N-terbutyléthanolamine, la N-benzyléthanolamine, la diéthanolamine, la diisopropanolamine, la 1-aminopropan-2-ol, la 3-aminopropane-1,2-diol, la 2- 25 amino-2-methylpropan-1-ol, 2-amino-2-methylpropan-1,3-diol, la 2-amino-2- hydroxymethylpropan-1,3-diol , la 3-methylaminopropan-1,2-diol, la 3-aminopropan-1-ol, 4-aminobutan-1-ol et la 2-aminobutan-1-ol, ou le groupe de formule générale B formé par l'éthylènediamine, la N-methyléthylènediamine, la N-ethyléthylènediamine, la N-propyléthylènediamine, la N- 30 isopropyléthylènediamine, la N-butyléthylènediamine, la N,N'-dimethyléthylènediamine, la N,N'-diethyléthylènediamine, la diethylènetriamine, la 1-isopropyldiethylenetriamine, la triéthylènetetramine, la 1,2-diaminopropane, la 1,2-cyclohexanediamine, la 1,2-diméthylaminecyclohexane, la N,N'-bis(2- hydroxyethyl)ethylenediamine, l'aminoethylethanolamine, la 2- 35 (Aminomethyl)pyrrolidine, la 3-Aminopyrrolidine, la pipérazine et 15 l'homopipérazine, ou par la 1,3-propylènediamine, la N-methylpropylène-1,3-diamine, N-isopropylpropylène-1,3-diamine, la N,N'-(dimethyl)propylene-1,3-diamine, la N,N'-(diethyl)propylene-1,3-diamine, la 2-(3-Aminopropyl)aminoethanol, la 2,2-dimethyl-1,3-propylenediamine, la 1,3- diamino-2-hydroxypropane, la 1,3-diaminopentane, la N,N',2-triméthylpropane-1,3-diamine, la N-(2-Aminoethyl)propane-1,3-diamine, la dipropylenetriamine, et la N,N-dimethyl-dipropylenetriamine. De préférence, le composé carbonylé est choisi parmi les dérivés 10 monocarbonylés répondant à la formule générale C : Formule générale C : 15 avec R1 et R2 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxy de Cl à C12, un groupe chloroalkyle de Cl à C12, un groupe aryle. ou parmi les dérivés dicarbonylés répondant à la formule générale D ou E. Formule générale D : Formule générale E : 30 avec RI, R2, R3, R4 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxy de Cl à C12, un groupe chloroalkyle de Cl à C12, un groupe aryle. R2 20 25 De manière préférée, l'effluent gazeux est une fumée de combustion, d'oxydation ou de calcination. Liste des figures La figure 1 représente la mise en oeuvre des quatre étapes principales du procédé selon l'invention : A : absorption, B : récupération de l'agent de régénération au sein du gaz traité, C : régénération de la solution absorbante, 10 D : récupération de l'agent de régénération au sein du gaz acide. La figure 2 décrit un mode de réalisation du procédé selon l'invention dans laquelle l'étape B de récupération de l'agent de régénération est effectuée par des refroidissements successifs, l'étape D étant réalisée par la 15 compression/condensation du gaz acide en plusieurs étapes. La figure 3 décrit le détail du mode de réalisation préféré de l'étape D de récupération de l'agent de régénération présenté sur la figure 2. 20 Description détaillée de l'invention Nature des effluents gazeux Le procédé d'élimination des composés acides selon l'invention peut être 25 mis en oeuvre pour désacidifier les effluents gazeux suivants : le gaz naturel, les gaz de synthèse, les fumées de combustion, les gaz de raffinerie, les gaz obtenus en queue du procédé Claus, les gaz de fermentation de biomasse, les gaz de cimenterie, les fumées d'incinérateur, ou de manière générale tout effluent gazeux industriel contenant des composés acides. 30 Ces effluents gazeux contiennent un ou plusieurs des composés acides suivants le CO2, l'H2S, des mercaptans, du COS, du SO2, du NO2, du CS2. Le gaz naturel contient majoritairement des hydrocarbures légers (Cl à 35 C4), mais peut contenir jusqu'à 30% en volume de gaz acides comme le CO2 et l'H2S, ainsi que des impuretés telles que le COS, le CS2, etc. Le gaz de synthèse contient principalement CO, H2, CO2 et H2O, dans des proportions variant suivant la nature de la charge et le procédé de production. Il contient par ailleurs de nombreuses impuretés, comme l'H2S ou encore l'HCN. De manière préférée, la présente invention s'applique à toute fumée de combustion, d'oxydation ou de calcination, c'est-à-dire tout effluent gazeux issu d'un procédé de combustion, d'oxydation ou de calcination et comprenant du CO2. L'effluent gazeux peut comporter d'autres impuretés (composés azotés, soufrés, etc.). L'invention s'applique avantageusement au traitement des fumées industrielles, comme les fumées de centrale thermique, mais également au traitement des gaz de cimenteries ou d'aciéries, aux gaz de raffinerie, aux gaz obtenus en queue du procédé Claus, aux fumées d'incinérateur. Ces effluents gazeux contiennent généralement un ou plusieurs des composés acides suivants : du CO2, des SOX, et des NOX. Le procédé selon l'invention s'applique avantageusement lorsque le CO2 représente plus de 80% des gaz acides, de manière préférée plus de 99% des gaz acides cités, de manière très préférée plus de 99,9% des gaz acides. Les fumées sont produites notamment par la combustion ou l'oxydation d'hydrocarbures, de biogaz, de charbon dans une chaudière ou pour une turbine à gaz de combustion, par exemple dans le but de produire de l'électricité. Les fumées sont produites notamment par l'oxydation de charbon par un oxyde de fer dans un haut-fourneau, par exemple dans le but de produire de l'acier. Les fumées sont produites notamment par la calcination du carbonate de calcium en chaux, par exemple dans le but de produire du ciment. De manière très préférée, le procédé s'applique au captage du CO2 dans les fumées de combustion. Ces fumées ont généralement une faible pression (1 à 3 bars) et peuvent comporter entre 50 et 80 % d'azote, entre 5 et 40 % de dioxyde de carbone, entre 1 et 200/0 d'oxygène. Les fumées peuvent par ailleurs contenir quelques centaines de ppm de SOX ou de NOX, si ces derniers ne sont pas éliminés au préalable. Composition de la solution absorbante A l'entrée de l'étape A, deux composants sont introduits : a) une solution absorbante à base d'amines et b) un agent de régénération comprenant au moins un dérivé carbonylé. a) La solution absorbante, exempte de gaz acide et d'agent de régénération, peut contenir : - une ou plusieurs amines, à une teneur comprise entre 5 et 90% poids, de préférence entre 5 et 50% poids, de manière encore plus préférée entre 15 et 40% poids. - de l'eau entre 0 et 90% poids, de préférence entre 20 et 90% poids, et de manière encore plus préférée entre 60 et 90% poids. - un solvant physique (c'est-à-dire un solvant non réactif vis-à-vis des gaz acides) entre 0 et 90% poids, de préférence entre 20 et 900/0 poids, et de manière encore plus préférée entre 60 et 900/0 poids. b) L'agent de régénération est introduit à l'étape A, à une teneur correspondant à au moins 5% en poids de la solution totale, de préférence entre 20 5 et 90% poids, de manière très préférée entre 5 et 50% poids, et de manière encore plus préférée entre 15 et 40% poids. De par le fonctionnement même du procédé, la teneur en gaz acide et en agent de séparation varie au cours des étapes A et C. Par conséquent, la composition 25 de la solution absorbante varie entre les étapes A et C. Ainsi, pendant le fonctionnement du procédé, la solution absorbante peut contenir un ou plusieurs gaz acides, à une teneur comprise entre 0 et 300/0 poids. De par les réactions qui peuvent se produire entre les amines et les gaz acides, 30 les gaz acides peuvent être présents sous forme de sels d'ammonium en solution. Ainsi, pendant le fonctionnement du procédé, la solution absorbante peut contenir un ou plusieurs dérivés carbonylés (agent de régénération), à une teneur comprise entre 0 et 900/0 poids, de préférence entre 0 et 50% poids, de 35 manière encore plus préférée entre 0 et 40% poids. De par les réactions qui 13 15 peuvent se produire entre les amines et les dérivés carbonylés, les dérivés carbonylés peuvent être présents sous forme d'acétal, d'aminal, d'imines, ou d'oxazolidines en solution. Amines De manière préférée, les amines peuvent être choisies parmi le groupe des 10 alcanolamines répondant à la formule générale A, ou le groupe des diamines répondant à la formule générale B. Formule générale A R2 R4 R NH R3 R5 15 avec OH n 1. n=1à5,depréférence n=let 2. 2. RI choisi parmi : 20 a. un atome d'hydrogène. b. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, ter-butyle, ou cyclohexyle. c. des groupes benzyles. De préférence le groupement benzyle. 25 d. des groupes aminoalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes 2-(diméthylamino)éthyle et 3-(diméthyleamino)propyle. e. des groupes hydroxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes 2-hydroxyéthyle, 3- 30 hydroxypropyle, 2-hydroxypropyle, et 4-hydroxybuthyle. f. des groupes alcoxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes 2-(méthyloxy)éthyle et 2-(éthyloxy)éthyle. 3. R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi : a. un atome d'hydrogène. b. le groupe hydroxyle. c. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, ter-butyle, ou cyclohexyle. d. des groupes benzyles ou aryles. De préférence le groupement benzyle et le groupement phenyle. 4. R1 et R2 peuvent être reliés entre eux pour former un hétérocycle par exemple de type pipéridine, pyrrolidine, homopipéridine ou morpholine. 5. Rl et R4 peuvent être reliés entre eux pour former un hétérocycle par exemple de type pipéridine, pyrrolidine, homopipéridine ou morpholine. Par exemple, les amines choisies parmi le groupe des alcanolamines répondant à la formule générale A peuvent être de manière non limitative la monoéthanolamine, la N-methyléthanolamine, la N-ethyléthanolamine, la N- isopropyléthanolamine, la N-neobutyléthanolamine, la N-terbutyléthanolamine, la N-benzyléthanolamine, la diéthanolamine, la diisopropanolamine, la 1-aminopropan-2-ol, la 3-aminopropane-1,2-diol, la 2-amino-2-methylpropan-1-ol, 2-amino-2-methylpropan-1,3-diol, la 2-amino-2-hydroxymethylpropan-1,3-diol , la 3-methylaminopropan-1,2-diol, la 3-aminopropan-1-ol, 4-aminobutan-1-ol et la 2-aminobutan-1-ol. Formule générale 8 : avec 1. n = 1 à 5, de préférence n = 1 et 2. 2. Ri et R6 indifféremment choisis parmi : a. un atome d'hydrogène. R R2 R4 NH I I NH s R3 R5 R n b. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques, de préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, ter-butyle, ou cyclohexyle. c. des groupes benzyles, de préférence le groupement benzyle. d. des groupes aminoalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques, de préférence parmi les groupes 2-aminoéthyle 2-(diméthylamino)éthyle, 3-aminopropyle et 3-(diméthyleamino)propyle. e. des groupes hydroxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques, de préférence parmi les groupes 2-hydroxyéthyle, 3-hydroxypropyle, 2-hydroxypropyle, et 4-hydroxybuthyle. f. des groupes alcoxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques, de préférence parmi les groupes 2-(méthyloxy)éthyle et 2-(éthyloxy)éthyle. 3. R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi : a. un atome d'hydrogène. b. le groupe hydroxyle. c. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques, de préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, ter-butyle, ou cyclohexyle. d. des groupes benzyles ou aryles, de préférence le groupement benzyle et le groupement phenyle. 25 4. RI et R6 peuvent être reliés entre eux pour former un hétérocycle par exemple de type pipérazine ou homopipérazine. 5. R1 et R2 peuvent être reliés entre eux pour former un hétérocycle par exemple de type pipéridine, pyrrolidine, homopipéridine ou morpholine. 6. R1 et R4 peuvent être reliés entre eux pour former un hétérocycle par exemple de type pipéridine, pyrrolidine, homopipéridine ou morpholine. Par exemple, les amines choisies parmi le groupe des diamines répondant à la 35 formule générale B avec n=1 peuvent être de manière non limitative 10 15 20 30 I'éthylènediamine, la N-methyléthylènediamine, la N-ethyléthylènediamine, la N-propyléthylènediamine, la N-isopropyléthylènediamine, la N- butyléthylènediamine, la N,N'-dimethyléthylènediamine, la N,N'- diethyléthylènediamine, la diethylènetriamine, la 1-isopropyldiethylenetriamine, la triéthylènetetramine, la 1,2-diaminopropane, la 1,2-cyclohexanediamine, la 1,2-diméthylaminecyclohexane, la N,N'-bis(2-hydroxyethyl)ethylenediamine, l'aminoethylethanolamine, la 2-(Aminomethyl)pyrrolidine, la 3-Aminopyrrolidine, la pipérazine et l'homopipérazine. Par exemple, les amines choisies parmi le groupe des diamines répondant à la formule générale B avec n=2 peuvent être de manière non limitative la 1,3-propylènediamine, la N-methylpropylène-1,3-diamine, N-isopropylpropylène-1,3-diamine, la N,N'-(dimethyl)propylene-1,3-diamine, la N,N'-(diethyl)propylene- 1,3-diamine, la 2-(3-Aminopropyl)aminoethanol, la 2,2-dimethyl-1,3- propylenediamine, la 1,3-diamino-2-hydroxypropane, la 1,3-diaminopentane, la N,N',2-triméthylpropane-1,3-diamine, la N-(2-Aminoethyl)propane-1,3-diamine, la dipropylenetriamine, et la N,N-dimethyl-dipropylenetriamine. Composés carbonylés Le ou les composé(s) carbonylé(s) sont choisis de telle sorte qu'ils soient vaporisables dans les conditions de température et de pression de la zone d'absorption (étape A). De manière préférée, les composés carbonylés sont choisis dans le groupe des dérivés monocarbonylés répondant à la formule générale C, ou le groupe des dérivés dicarbonylés répondant à la formule générale D ou E. Formule générale C : avec R1 et R2 indifféremment choisis parmi : 1. un atome d'hydrogène. 2. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, sec-butyl, iso-butyl, ter-butyle, cyclopentyle ou cyclohexyle. R2 3. des groupes hydroxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes 2-hydroxyéthyle, 2,3-dihydroxyéthyle. 4. des groupes alcoxy de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes methoxy et ethoxy. 5. des groupes chloroalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes chlorométhyle et trichlorométhyle. 6. des groupes aryles. De préférence les groupements phényle, methylphényle, hydroxyphényle,.... Par exemple, les aldéhydes (R1=H) choisis parmi le groupe des dérivés monocarbonylés de formule générale C peuvent être de manière non limitative le formaldéhyde, propionaldéhyde, l'isobutyraldéhyde, le butyraldéhyde, le triméthylacétaldéhyde, l'isovaleraldéhyde, le 2-methylbutyraldehyde, le 2- ethylbutyraldehyde, le valeraldéhyde, le cyclopentanecarboxaldehyde, le 2,3-dihydroxypropanal, le chloroacetaldéhyde, le chloral, le benzaldéhyde, l'ortho, le meta et le paratolualdéhyde, l'ortho-, le meta- et le para- hydroxybenzaldehyde, , la 4-pyridinecarbaldéhyde, le 4-nitrobenzaldéhyde. Par exemple, les cétones (R1 et R2 H) choisies parmi le groupe des dérivés monocarbonylés de formule générale C peuvent être l'acétone, l'hydroxyacetone, la methoxyacetone, la 1-hydroxy-2-butanone, la 3-hydroxy-2-butanone. Par exemple, un ester choisi parmi le groupe des dérivés monocarbonylés de formule générale C peut être le méthylglycolate. Formule générale D avec R1 et R2 indifféremment choisis parmi : 1. un atome d'hydrogène. 2. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, sec-butyl, iso-butyl, ter-butyle, cyclopentyle ou cyclohexyle. 3. des groupes hydroxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence les groupes 2-hydroxyéthyle, 2,3-dihydroxyéthyle. 4. des groupes alcoxy de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence les groupes methoxy et ethoxy. 5. des groupes chloroalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence les groupes chlorométhyle et trichlorométhyle. 6. des groupes aryles. De préférence les groupements phényle, methylphényle, hydroxyphényle. Par exemple, les composés choisis parmi le groupe des dérivés dicarbonylés de formule générale D peuvent être le glyoxal, le pyruvaldéhyde, la 2,3-butanedione, la 2,3-pentanedione, la 1,2-cyclohexanedione, le 3,5-dimethyl-1,2-cyclopentadione, le dimethyloxalate et le methyl pyruvate. Formule générale E : avec R1, R2, R3 et R4 indifféremment choisis parmi : 1. un atome d'hydrogène. 2. des groupes alkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence parmi les groupes méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, butyle, sec-butyl, iso-butyl, ter-butyle, cyclopentyle ou cyclohexyle. 3. des groupes hydroxyalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence les groupes 2-hydroxyéthyle, 2,3-dihydroxyéthyle. 4. des groupes alcoxy de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De préférence les groupes methoxy et ethoxy. 5. des groupes chloroalkyles de Cl à C12 linéaires, ramifiés ou cycliques. De 30 préférence les groupes chlorométhyle et trichlorométhyle. 6. des groupes aryles. De préférence les groupements phényle, methylphényle, hydroxyphényle. Par exemple, les diones choisies parmi le groupe des dérivés dicarbonylés de formule générale E peuvent être la 1,3-cyclopentanedione, la 1,3 cyclohexanedione, la 2,4-pentanedione, la 3,3-dimethyl-2,4-pentanedione, la 3-chloro-2,4-pentanedione. Par exemple, un diester choisi dans le groupe des dérivés dicarbonylés de formule générale E peut être le dimethyl malonate. De manière très préférée, dans le traitement d'une fumée de combustion pour la captage du CO2, le composé carbonylé est le propionaldéhyde. Solvant organique De manière préférée, le solvant peut être choisi dans le groupe des alcools, des diols, des ethers de glycol, des lactames, des pyrrolidones N-alkylées, des 15 pipéridones N-alkylées, des cyclotétraméthylènesulfones, des N-alkylformamides, des N-alkylacétamides, des ethers-cétones ou des phosphates d'alkyles et leur dérivés. A titre d'exemple , il peut s'agir du méthanol, de l'éthanol, de l'isopopanol, du glycol, du tetraethylèneglycoldimethylether, du sulfolane ou de la N-formylmorpholine. 20 Procédé d'élimination des composés acides dans un effluent gazeux Cas général (Figure 11 25 La mise en oeuvre du procédé d'élimination des composés acides suivant l'invention est illustrée sur la figure 1. Étape A 30 Le gaz contenant les composés acides (1), tels que le CO2 ou l'H2S, est mis en contact avec le flux (6) comprenant la solution absorbante et l'agent de régénération dans l'étape A. La zone de mise en contact correspondant à l'étape A peut être constituée, de manière non limitative, d'une colonne d'absorption 35 gaz/liquide équipée de plateaux séparateurs ou d'internes de contact vrac ou 10 structurés. L'étape A peut être réalisée à des températures comprises entre 20 et 100°C, de préférence entre 40 et 80°C. L'étape A peut être réalisée à des pressions comprises entre la pression atmosphérique et 100 bar, et dans le cas du captage du CO2 dans les fumées de combustion, de préférence entre la pression atmosphérique et 3 bar. L'agent de régénération comprenant au moins un dérivé carbonylé est choisi de telle sorte qu'il est présent au moins en partie sous forme vapeur dans les conditions de l'étape A. Lors de la mise en contact entre le gaz acide et la solution absorbante dans l'étape A, la solution absorbante réagit avec les composés acides pour former une solution chargée en composés acides (5) et un effluent gazeux appauvri en composés acides et enrichi en agent de régénération (2). L'agent de régénération contenu dans le flux (6) est libéré, partiellement ou totalement, dans la phase gaz lors de la réaction de la solution absorbante avec les composés acides. Étape B Le flux gazeux ainsi appauvri en composés acides (2) est ensuite traité dans l'étape B afin de séparer l'agent de régénération qui est évacué par le conduit (4), le gaz appauvri en agent de régénération étant évacué par le conduit (3). L'étape B de récupération de l'agent de régénération peut être constituée d'une ou plusieurs opérations en fonction de la nature de l'agent de régénération choisi. La séparation dans l'étape B peut faire intervenir un procédé de séparation mécanique, physique ou chimique. A titre d'exemple et de façon non limitative, l'étape de récupération de l'agent de régénération peut être effectuée par simple condensation, filtration, adsorption, séparation membranaire ou absorption chimique. L'agent de régénération (4) ainsi récupéré est recyclé vers l'étape de régénération C. Étape C . La solution absorbante chargée en composés acides (5) obtenue à l'étape A est ensuite mise en contact dans une zone de régénération avec l'agent de régénération (7) dans l'étape C afin de libérer les composés acides (8), la solution absorbante appauvrie en composés acides (6) étant recyclée vers l'étape A. L'étape C, dite de régénération, consiste à mettre en contact la solution absorbante chargée en composés acides avec l'agent de régénération. Selon la nature de l'agent de régénération et des conditions de pression et de température de l'étape C, la mise en contact entre la solution absorbante chargée en composés acides et l'agent de régénération peut être réalisée dans des conditions liquide/gaz ou liquide/liquide. La mise en contact peut être réalisée, de façon non limitative, dans une colonne liquide/gaz ou liquide/liquide munie de plateaux séparateurs ou d'internes de contact vrac ou structurés ou dans un réacteur parfaitement agité. Étape D : Le gaz acide (8) obtenu à l'étape C est ensuite dirigé vers une étape D, dite de purification. L'agent de régénération contenu dans le gaz acide est séparées à l'aide d'un procédé de séparation mécanique, physique ou chimique. A titre d'exemple, dans le cas de l'injection du gaz acide en vue de son stockage, le gaz acide doit être comprimé. Cette étape de compression peut permettre la séparation de l'agent de régénération par condensation à haute pression dans les inter étages du train de compression. L'agent de régénération (10) ainsi récupéré est recyclé vers l'étape C, le gaz acide purifié (9) étant évacué du procédé. Mode de réalisation du procédé selon l'invention (figures 2 et 3) La figure 2 décrit un cas particulier de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention décrite par la figure 1. Les numéros identiques à ceux de la figure 1 désignent les mêmes équipements ou flux. Dans l'absorbeur Cl, le gaz acide introduit par le flux 1 réagit avec la solution absorbante en déplaçant les équilibres de réaction vers la libération de l'agent de régénération. Celui-ci passe alors de la phase liquide à la phase gaz. Il est évacué par le flux 2. Dans la configuration décrite, un premier refroidissement dans l'échangeur E1 permet l'évacuation d'une grande quantité d'eau par le flux 201. Le gaz subit ensuite un second refroidissement dans l'échangeur E2 pour produire un flux 202, dans lequel la majeure partie (de manière préférée plus de 970/0) de l'agent de régénération est sous forme condensée. Dans l'étape B, l'agent de régénération est recyclé sous forme liquide dans le flux 4. Le gaz traité, est envoyé à l'atmosphère par le flux 3. En fond d'absorbeur, le flux 5, contenant le gaz acide ayant réagi avec la solution absorbante, est envoyé dans la zone de régénération, comprenant ici un réacteur de régénération RE (Étape C). Celui-ci est maintenu à une température constante par un rebouilleur R. Dans ce réacteur RE, on introduit également les flux 4 et 7 comprenant l'agent de régénération recyclé, ainsi qu'un éventuel appoint par le flux A, correspondant à ce qui a été perdu dans les flux de sortie du procédé : flux 3 (sortie étape B) et flux 9 (sortie étape D). La réaction dans le réacteur RE entre la solution absorbante et l'agent de régénération entraîne une libération des composés acides sous forme gazeuse. Ledit flux est évacué par le flux 8, gazeux, accompagné d'eau et d'un excès d'agent de séparation n'ayant pas réagi avec la solution absorbante, l'agent de séparation étant, en effet, dans les conditions de pression et de température du réacteur, également sous forme gaz. Ce gaz est alors comprimé dans un train de compression K1 comprenant plusieurs compresseurs et condenseurs, puis refroidi dans un échangeur. Cela entraîne tout d'abord une diminution de la quantité d'eau dans le gaz à stocker par l'évacuation du flux 801, puis une diminution de la quantité d'agent de régénération par le flux 10 renvoyé vers le réacteur par le flux 7. En sortie du réacteur de régénération RE, le flux liquide 6b, contenant le produit de la réaction entre la solution absorbante et l'agent de régénération est soutiré. Il contient également une très faible quantité de composés acides. A ce flux 6b est ajoutée la quantité d'eau nécessaire par le flux Al pour ne pas avoir de perte d'eau dans le procédé. Le flux 6, ainsi formé, est renvoyé en tête d'absorbeur pour réaliser un nouveau cycle de captage. La figure 3 décrit un schéma possible d'une mise en oeuvre du procédé selon l'invention dans laquelle une intégration thermique est effectuée. Les numéros identiques à ceux de la figure 1 désignent les mêmes équipements ou flux que ceux décrits précédemment. L'effluent gazeux riche en composés acides issu du réacteur RE sort à la température et à la pression du réacteur par le conduit 8. Il est ensuite successivement comprimé par plusieurs compresseurs K101 à K105 agencés en étage, jusqu'à une pression comprise entre 20 et 150 bars, de préférence entre 50 et 110 bars. Entre deux compresseurs de K101 à K105, le flux riche en composés acides 101 à 105 est refroidi par des échangeurs de chaleurs E101 à E105, à une température comprise entre 10 et 80°C, de préférence entre 30 et 40°C. Une partie du fluide contenu dans le flux riche en composés acides est condensé par refroidissement dans les échangeurs de chaleur E101 à E104. Après le refroidissement effectué dans l'un des échangeurs E101 à E104, le flux riche en composés acides contenant une partie condensée est introduit dans l'un des ballons séparateurs F101 à F104. Les condensats L101 à L103 sont respectivement récupérés en fond des ballons F101 à F103. Les condensats L101 à L103 sont principalement constitués d'eau et sont évacués de l'unité. Le condensat 10, récupéré au fond du ballon F104, contenant l'agent de séparation, des traces de composés acides et de l'eau, est renvoyé quant à lui dans le réacteur RE par le flux 7. Après compression dans les compresseurs K101 à K105, le flux riche en composés acides 105 obtenu à haute pression est refroidi par l'échangeur E105 entre 10°C et 80°C, préférentiellement entre 20 et 40°C, avant d'être envoyé par le conduit L105 vers le réseau de transport. L'intégration thermique permet de récupérer la chaleur produite par la compression du flux 8 riche en composés acides dans les compresseurs K101 à K105 et de l'utiliser pour fournir l'énergie nécessaire au rebouilleur pour maintenir une température constante dans le réacteur RE. Selon ce mode de réalisation, le liquide circulant dans le conduit 12 est utilisé comme fluide réfrigérant dans la section de compression. Il est tout d'abord sous-refroidi dans l'échangeur E4 à une température comprise entre 0 et 50°C, de préférence entre 20 et 40°C. Puis le flux liquide évacué de E4 par le conduit 13 et utilisé pour refroidir le flux riche en composés acides par les flux W1 à W5 dans les échangeurs E101 à E105. Par effet de cette intégration thermique, tous les flux liquides W1 à W5 sont ainsi chauffés et totalement ou partiellement vaporisés, dans les échangeurs E101 à E105, puis évacués respectivement par les conduits W10 à W50. Le flux obtenu est envoyé dans le rebouilleur R du réacteur RE où une condensation au moins partielle de ce flux permet de maintenir une température constante dans le réacteur RE. Éventuellement, si l'énergie obtenue est insuffisante pour maintenir le réacteur RE à la température souhaitée, un appoint de vapeur est introduit dans le conduit 12 par le conduit A2. Un soutirage par le conduit A3 est réalisé afin d'extraire cette quantité de matière introduite sous forme liquide. Par cet effet d'intégration thermique, l'énergie à apporter de l'extérieur au rebouilleur R est fortement réduite, permettant une amélioration notable du bilan énergétique du procédé selon l'invention. L'intérêt du procédé selon l'invention sera mieux compris à la lecture des exemples ci dessous. Exemples Exemple 1 : L'exemple 1 met en oeuvre un schéma de procédé tel que décrit sur la figure 2, dans lequel on sépare le CO2 d'un effluent de combustion, en utilisant comme agent de séparation une solution aqueuse de 2-amino-2-methylpropan-1-ol (AMP). La régénération de la solution absorbante est réalisée par l'ajout d'un corps volatil dans les conditions de l'absorbeur, ici du propionaldéhyde. Le gaz à traiter dans cet exemple, arrivant par le conduit 1, possède les caractéristiques du tableau 1. Numéro du flux 1 Température (°C) 40 Pression (bar) 1 Débit total 78480 (kmol/heure) Composition (%mol) Eau 0.07 CO2 0.135 N2 0.795 Tableau 1 La composition et les conditions de pression et de température de 30 l'ensemble des flux nommés sur la Figure 2 sont décrites dans le tableau 2. 25 35 Numéro du flux 2 201 202 3 4 5 Al 6 6b 8 801 9 7 10 Température 45 0 -50 -50 -50 47 40 40 40 40 40 40 40 40 Pression 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 15.6 39 39 1 I),E,L Ku 1 Il inednu, Eau 7880 7408.6 471.4 23.1 448.3 374887.1 26973 377273.5 374576.2 769.4 716 1475.2 10.2 0 AMP 0 0 0 0 0 13365 0 13365 13365 0 0 0 0 0 CO2 1059.5 0 1059.5 1059.5 0 10224.2 0 688.9 688.9 9535.3 0 9535.3 0 0 N2 62391.6 0 62391.6 62391.6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Propionaldéhyde 12530.3 0 12530.3 297.9 12232.4 0 0 12530.3 12530.3 320 0 209.8 110.2 507.7 TOTAL 83861.4 7408.6 76452.8 63772.1 12680.7 398476.3 2697.3 403857.6 401160.3 10624.8 716 11220.4 120.4 507.7 Tableau 2 Exemple 2 : L'exemple 2 illustre le gain énergétique obtenu par l'intégration thermique décrite sur la figure 3. Le gaz à traiter, le taux d'enlèvement et les conditions d'absorption et de régénération sont identiques à celles de l'exemple 1. Le flux 8 est donc identique à celui décrit dans le tableau 2. La température du réacteur RE est maintenue à 40°C. Le flux riche en CO2 est comprimé jusqu'à 100 bars. Dans cet exemple, le flux 12 constitué uniquement d'eau est refroidi à 30°C par l'échangeur E4. Il est divisé en différents flux, de W1 à W5, envoyés respectivement dans les échangeurs E101 à E105. Ces derniers sont alors réchauffés jusqu'à 100°C et vaporisés complètement. Ensuite, ils sont surchauffés jusqu'à 101°C pour éviter une condensation dans les lignes W10 à W50. La répartition des débits dans chaque flux est donnée dans le tableau 3. Les flux vapeurs W10 à W50 sont envoyés dans le rebouilleur R afin de fournir l'énergie nécessaire pour maintenir le réacteur RE à 40°C. D'après l'exemple 1, l'énergie à fournir au réacteur est de 229,9GJ/h. La condensation des flux gazeux W10 à W50 dans le rebouilleur R fournit 214,4GJ/h. Il est dans ce cas nécessaire de réaliser un appoint en vapeur par le conduit A2 fournissant les 15,5GJ/h restant. Flux W1 W2 W3 W4 W5 A2 Débit de vapeur 13.9 14.0 11.6 16.4 38.0 6.8 (t/h) Tableau 3 REVENDICATIONS1. Procédé d'élimination des composés acides contenus dans un effluent gazeux comprenant les étapes suivantes : Étape A : on met en contact l'effluent gazeux avec une solution produite à l'étape C, qui comporte au moins une amine et un agent de régénération comprenant au moins un composé carbonylé, pour former une solution chargée en composés acides (5) et un effluent gazeux appauvri en composés acides et enrichi en agent de régénération (2) ; Étape B : on sépare l'effluent gazeux obtenu à l'étape A en un flux enrichi en agent de régénération (4) et un flux gazeux appauvri en agent de régénération (3) ; Étape C : on met en contact la solution absorbante chargée en composés acides obtenue à l'étape A (5) avec l'agent de régénération (7) séparé aux étapes B et D dans une zone de régénération (RE) pour libérer un flux gazeux comprenant les composés acides (8) et produire une solution (6) appauvrie en composés acides et comportant une fraction d'agent de régénération ; Étape D : on sépare le flux gazeux enrichi en composés acides obtenu à l'étape C (8) pour produire un flux enrichi en agent de régénération (10) , et un gaz acide purifié (9). 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la solution comporte une ou plusieurs amines à une teneur comprise entre 5 et 90 % poids. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la solution absorbante contient en outre un solvant organique. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on effectue la séparation de l'étape B par condensation, filtration, adsorption, séparation membranaire ou absorption chimique. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on effectue la séparation de l'étape D par condensation, filtration, adsorption, séparation membranaire ou absorption chimique. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel, à l'étape B, on condense partiellement l'effluent gazeux (2) obtenu à l'étape A et on sépare ledit effluent en un flux de gaz traité (3) et un flux liquide enrichi en agent de régénération (4). 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on chauffe la solution absorbante chargée en composés acides obtenue à l'étape A (5) au moyen d'un rebouilleur R en sortie de la zone de régénération RE de l'étape C. 8. Procédé selon la revendication 7 dans lequel, à l'étape D, on comprime, puis on condense partiellement par refroidissement le flux gazeux comprenant les composés acides (8) obtenu à l'étape C et on sépare ledit flux comprimé et partiellement condensé en un flux de gaz acide purifié (9) et un flux liquide enrichi en agent de régénération (10). 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel l'énergie nécessaire au fonctionnement du rebouilleur est au moins partiellement fournie par la compression du flux gazeux comprenant les composés acides (8). 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la 25 température de l'étape A est comprise entre -10°C et 120°C, et la pression de l'étape A est comprise entre 1 et 100 bar. 11. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température de l'étape C est comprise entre -10°C et 180°C, et la pression de 30 l'étape C est comprise entre 100 mbar à 50 bar. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'amine est choisie dans le groupe des alcanolamines répondant à la formule générale A : 35 Formule générale A R2 R4 R NH OH R3~ R5 navec - n=1à5, - RI choisi parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle, un groupe aminoalkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxyalkyle de Cl à C12. - R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe hydroxyle, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe 10 benzyle ou aryle. ou le groupe des diamines répondant à la formule générale B Formule générale 8 : ~ R2 R4 R NH IR3 R5 R NH s - n=1à5, n - RI et R6 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle, un groupe aminoalkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxyalkyle de Cl à C12. - R2, R3, R4 et R5 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe hydroxyle, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe benzyle ou aryle. 25 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'amine est choisie dans le groupe de formule générale A formé par : la monoéthanolamine, la N-methyléthanolamine, la N-ethyléthanolamine, la N-isopropyléthanolamine, la N-neobutyléthanolamine, la N-terbutyléthanolamine, la N-benzyléthanolamine, la diéthanolamine, la diisopropanolamine, la 1-aminopropan-2-ol, la 3- 30 aminopropane-1,2-diol, la 2-amino-2-methylpropan-1-ol, 2-amino-2- methylpropan-1,3-diol, la 2-amino-2-hydroxymethylpropan-1,3-diol , la 3-methylaminopropan-1,2-diol, la 3-aminopropan-1-ol, 4-aminobutan-1-ol et la 2-aminobutan-1-ol, ou le groupe de formule générale B formé par l'éthylènediamine, la N-methyléthylènediamine, la N-ethyléthylènediamine, la N- 35 propyléthylènediamine, la N-isopropyléthylènediamine, la N- 20butyléthylènediamine, la N,N'-dimethyléthylènediamine, la N,N'-diethyléthylènediamine, la diethylènetriamine, la 1-isopropyldiethylenetriamine, la triéthylènetetramine, la 1,2-diaminopropane, la 1,2-cyclohexanediamine, la 1,2-diméthylaminecyclohexane, la N,N'-bis(2-hydroxyethyl)ethylenediamine, l'aminoethylethanolamine, la 2-(Aminomethyl)pyrrolidine, la 3-Aminopyrrolidine, la pipérazine et l'homopipérazine, ou par la 1,3-propylènediamine, la N- methylpropylène-1,3-diamine, N-isopropylpropylène-1,3-diamine, la N,N'-(dimethyl)propylene-1,3-diamine, la N,N'-(diethyl)propylene-1,3-diamine, la 2-(3-Aminopropyl)aminoethanol, la 2,2-dimethyl-1,3-propylenediamine, la 1,3- diamino-2-hydroxypropane, la 1,3-diaminopentane, la N,N',2-triméthylpropane-1,3-diamine, la N-(2-Aminoethyl)propane-1,3-diamine, la dipropylenetriamine, et la N,N-dimethyl-dipropylenetriamine. 14. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le composé carbonylé est choisi parmi les dérivés monocarbonylés répondant à la formule générale C : Formule générale C : avec R1 et Rz indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxy de ci à C12, un groupe chloroalkyle de Cl à C12, un groupe aryle. ou parmi les dérivés dicarbonylés répondant à la formule générale D ou E. Formule générale D : 0 2 R R2 O Formule générale E : 5avec R1, R2, R3, R4 indifféremment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe alkyle de Cl à C12, un groupe hydroxyalkyle de Cl à C12, un groupe alcoxy de Cl à C12, un groupe chloroalkyle de Cl à C12, un groupe aryle. 15. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'effluent gazeux est une fumée de combustion, d'oxydation ou de calcination.