Brevet FR2959999A1 — publié le 20111118

FLUIDES DE TRANSFERT DE CHALEUR ET LEUR UTILISATION DANS DES ECHANGEURS DE CHALEUR A CONTRE-COURANT DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des fluides de transfert de chaleur adaptés pour être utilisés dans des échangeurs de chaleur à contre-courant. ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Les fluides à base de composés fluorocarbonés sont largement utilisés dans les systèmes de transfert de chaleur par compression de vapeur, notamment les dispositifs de climatisation, de pompe à chaleur, de réfrigération ou de congélation. Ces dispositifs ont en commun de reposer sur un cycle thermodynamique comprenant la vaporisation du fluide à basse pression (dans laquelle le fluide absorbe de la chaleur) ; la compression du fluide vaporisé jusqu'à une pression élevée ; la condensation du fluide vaporisé en liquide à pression élevée (dans laquelle le fluide rejette de la chaleur) ; et la détente du fluide pour terminer le cycle. Les systèmes de transfert de chaleur par compression de vapeur comprennent au moins deux échangeurs de chaleur, l'un dans lequel le fluide se vaporise, et l'autre dans lequel il se condense. Les échangeurs de chaleur peuvent être de type co-courant ou de type contre-courant. Le choix d'un fluide de transfert de chaleur (qui peut être un composé pur ou un mélange de composés) est dicté d'une part par les propriétés thermodynamiques du fluide, et d'autre part par des contraintes supplémentaires. Ainsi, un critère particulièrement important est celui de l'impact du fluide considéré sur l'environnement. En particulier, les composés chlorés (chlorofluorocarbures et hydrochlorofluorocarbures) présentent le désavantage d'endommager la couche d'ozone. On leur préfère donc désormais généralement les composés non chlorés tels que les hydrofluorocarbures, les fluoroéthers et les fluorooléfines. Des fluides de transfert de chaleur actuellement utilisés sont le HFC-134a, le R404a (mélange ternaire de 52 % de HFC-143a, de 44 % de HFC- 125 et de 4 % de HFC-134a), le R407c (mélange ternaire de 52 % de HFC-134a, de 25 % de HFC-125 et de 23 % de HFC-32) et le R410a (mélange binaire de 50 % de HFC-32 et de 50 % de HFC-125). Il est toutefois nécessaire de mettre au point d'autres fluides de transfert de chaleur présentant un potentiel de réchauffement global (GWP) inférieur à celui des fluides ci-dessus, et présentant des performances équivalentes ou améliorées. Le document WO 2007/002625 décrit des compositions à base de fluorooléfines, et notamment de HFO-1234yf ou de HFO-1234ze, dans diverses utilisations, et notamment en tant que fluides de transfert de chaleur. Le document ne précise pas le type d'échangeur de chaleur utilisé. Le document WO 2007/126414 décrit de manière générale une grande variété de compositions à base de fluorooléfines et une grande variété d'utilisations de ces compositions. Le document ne précise pas le type d'échangeur de chaleur utilisé. Les documents WO 2009/107364, WO 2009/110228 et WO 2009/116282 décrivent des appareils de réfrigération dans lesquels les réfrigérants utilisés sont des mélanges à base de HFO-1234yf et de HFC-32, éventuellement complété ou remplacé par d'autres composés tels que le HFC-125. Le type d'échangeur de chaleur utilisé n'est pas précisé. Le document US 2009/0158771 décrit l'utilisation d'un mélange ternaire comprenant du HFC-32, du HFC-134a et du HFO-1243zf, dans une application de transfert de chaleur. Les coefficients de performance obtenus sont inférieurs à ceux du fluide pris pour référence, à savoir le HFC-134a. Le type d'échangeur de chaleur utilisé n'est pas précisé. Le document WO 2009/150763 décrit un appareil de climatisation avec un échangeur de chaleur de type contre-courant, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est un mélange d'un HFO-1234 et de HFC-32 ou de HFC-41. Le document WO 2010/000993 décrit l'utilisation d'un mélange ternaire comprenant du HFO-1234yf, du HFC-32 et du HFC-134a, en tant que fluide de transfert de chaleur. Le document ne précise pas le type d'échangeur de chaleur utilisé. Le document WO 2010/000994 décrit l'utilisation d'un mélange ternaire comprenant du HFO-1234yf, du HFC-32 et du HFC-152a, en tant que fluide de transfert de chaleur. Le document ne précise pas le type d'échangeur de chaleur utilisé. Toutefois, il existe encore un besoin de mettre au point d'autres fluides de transfert de chaleur présentant un GWP relativement faible, et présentant de bonnes performances énergétiques, notamment dans les applications utilisant des échangeurs de chaleur à contre-courant. RESUME DE L'INVENTION L'invention concerne en premier lieu une composition ternaire comprenant du difluorométhane, du 1,3,3,3-tétrafluoropropène et un composé dérivé d'hydrocarbure comportant au moins deux atomes de fluor et présentant une température d'ébullition comprise entre -30 et -20°C, qui est choisi parmi le 1,1-difluoroéthane, le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et le 2,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, la composition comprend du difluorométhane, du 1,1-difluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 2 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 96 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1- difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1- difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 % de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1- difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation, la composition comprend du difluorométhane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 2 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 96 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et de 2 à 96 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 à 55 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation, la composition comprend du difluorométhane, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, de préférence de 2 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 96 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 2 à 96 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou 1,1,1,2- de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, 10 idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou 1,1,1,2- de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, 15 idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou 1,1,1,2- de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, 20 idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation, la composition comprend de 70 à 98 % de difluorométhane, de 1 à 28 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et de 1 25 à 15 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, la composition comprend de 80 à 98 0/0 de difluorométhane, de 1 à 18 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 1 à 12 0/0 de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. L'invention concerne également l'utilisation de la composition 30 susmentionnée, en tant que fluide de transfert de chaleur dans un circuit de compression de vapeur. Selon un mode de réalisation, le circuit de compression de vapeur comprend un échangeur de chaleur à contre-courant. L'invention concerne également une composition de transfert de 35 chaleur comprenant la composition susmentionnée en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. L'invention concerne également une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant la composition susmentionnée en tant que fluide de transfert de chaleur ou contenant une composition de transfert de chaleur susmentionnée. Selon un mode de réalisation, l'installation susmentionnée comprend un échangeur de chaleur à contre-courant. Selon un mode de réalisation, l'installation susmentionnée est choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération et de congélation. L'invention concerne également un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation du fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est la composition selon l'invention. Selon un mode de réalisation, le procédé susmentionnée est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de - 30°C à -20°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1- difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1- 25 difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 à 55 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, 30 35 idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, le procédé susmentionné est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, et de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 % de 1,1- difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Selon un mode de réalisation, le procédé susmentionné est un procédé de chauffage d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1- difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 % de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1- difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène. L'invention concerne également un procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est une composition selon l'invention. Selon un mode de réalisation dudit procédé de réduction d'impact environnemental, le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1-trifluoroéthane, de 44 % de pentafluoroéthane et de 4 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ou un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, de 25 % de pentafluoroéthane et de 23 % de difluorométhane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1-difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 à 55 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 % de 1,1- difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation dudit procédé de réduction d'impact environnemental, le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange binaire de 50 % de difluorométhane et de 50 % de pentafluoroéthane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 % de 1,1- difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène. Selon un autre mode de réalisation dudit procédé de réduction d'impact environnemental, le fluide de transfert de chaleur initial est du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. La présente invention permet de surmonter les inconvénients de l'état de la technique. Elle fournit plus particulièrement des fluides de transfert de chaleur présentant un GWP relativement faible, et présentant de bonnes performances énergétiques, notamment dans les applications utilisant des 15 échangeurs de chaleur à contre-courant. Ceci est accompli grâce à des mélanges ternaires comprenant du HFO-1234ze, du HFC-32, le complément étant choisi parmi le HFC-152a, le HFO-1234yf et le HFC-134a. Ces trois composés sont des molécules hydrocarbonées présentant au moins deux substituants fluor et une 20 température d'ébullition comprise entre -30°C et -20°C. Le HFC-152a a une température d'ébullition de -24°C ; le HFO-1234yf a une température d'ébullition de -29°C et le HFC-134a a une température d'ébullition de -26°C. Les mélanges ternaires ci-dessus ont la particularité de présenter de bonnes performances énergétiques, notamment avec des échangeurs de 25 chaleur de type contre-courant. Selon certains modes de réalisation particuliers, l'invention présente également une ou de préférence plusieurs des caractéristiques avantageuses énumérées ci-dessous. Les fluides de transfert de chaleur de l'invention présentent un 30 coefficient de performance supérieur aux réfrigérants de référence R404a, R407c, HFC-134a et R410a dans les applications impliquant un échangeur de chaleur à contre-courant. Dans certains cas, la capacité des fluides de transfert de chaleur est supérieure ou égale à celle des réfrigérants de référence, dans ces 35 mêmes applications. Corrélativement, l'invention permet de diminuer le GWP de systèmes existants comprenant l'un des réfrigérants de référence ci-dessus, et ce sans dégrader les performances de ces systèmes, et au contraire en les améliorant 10 dans une large mesure, et ce en remplaçant les réfrigérants de référence par les fluides de transfert de chaleur de l'invention. Les fluides de transfert de chaleur de l'invention présentent un coefficient de performance supérieur à celui du mélange HFO- 1243zf / HFC-134a / HFC-32 tel qu'il est mis en oeuvre dans le document US 2009/0158771. Les fluides de transfert de chaleur de l'invention sont moins inflammables et / ou plus efficaces que ceux utilisés dans le document WO 2009/150763. Selon l'invention, le potentiel de réchauffement global (GWP) est défini par rapport au dioxyde de carbone et par rapport à une durée de 100 ans, selon la méthode indiquée dans « The scientific assessment of ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project ». DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit. Par « composé de transfert de chaleur », respectivement « fluide de transfert de chaleur» (ou fluide frigorigène), on entend un composé, respectivement un fluide, susceptible d'absorber de la chaleur en s'évaporant à basse température et basse pression et de rejeter de la chaleur en se condensant à haute température et haute pression, dans un circuit de compression de vapeur. De manière générale, un fluide de transfert de chaleur peut comprendre un seul, deux, trois ou plus de trois composés de transfert de chaleur. Par « composition de transfert de chaleur» on entend une composition comprenant un fluide de transfert de chaleur et éventuellement un ou plusieurs additifs qui ne sont pas des composés de transfert de chaleur pour l'application envisagée. Le procédé de transfert de chaleur selon l'invention repose sur l'utilisation d'une installation comprenant un circuit de compression de vapeur qui contient un fluide de transfert de chaleur. Le procédé de transfert de chaleur peut être un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps. Le circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur comprend au moins un évaporateur, un compresseur, un condenseur et un détendeur, ainsi que des lignes de transport de fluide de transfert de chaleur entre ces éléments. L'évaporateur et le condenseur comprennent un échangeur de chaleur permettant un échange de chaleur entre le fluide de transfert de chaleur et un autre fluide ou corps. A titre de compresseur, on peut utiliser notamment un compresseur centrifuge à un ou plusieurs étages ou un mini-compresseur centrifuge. Les compresseurs rotatifs, à piston ou à vis peuvent aussi être utilisés. Le compresseur peut être entraîné par un moteur électrique ou par une turbine à gaz (par exemple alimentée par les gaz d'échappement d'un véhicule, pour les applications mobiles) ou par engrenage. L'installation peut comprendre une turbine pour générer de l'électricité (cycle de Rankine). L'installation peut également éventuellement comprendre au moins un circuit de fluide caloporteur utilisé pour transmettre la chaleur (avec ou sans changement d'état) entre le circuit de fluide de transfert de chaleur et le fluide ou corps à chauffer ou refroidir. L'installation peut également éventuellement comprendre deux circuits de compression de vapeur (ou plus), contenant des fluides de transfert de chaleur identiques ou distincts. Par exemple, les circuits de compression de vapeur peuvent être couplés entre eux. Le circuit de compression de vapeur fonctionne selon un cycle classique de compression de vapeur. Le cycle comprend le changement d'état du fluide de transfert de chaleur d'une phase liquide (ou diphasique liquide / vapeur) vers une phase vapeur à une pression relativement faible, puis la compression du fluide en phase vapeur jusqu'à une pression relativement élevée, le changement d'état (condensation) du fluide de transfert de chaleur de la phase vapeur vers la phase liquide à une pression relativement élevée, et la réduction de la pression pour recommencer le cycle Dans le cas d'un procédé de refroidissement, de la chaleur issue du fluide ou du corps que l'on refroidit (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) est absorbée par le fluide de transfert de chaleur, lors de l'évaporation de ce dernier, et ce à une température relativement faible par rapport à l'environnement. Les procédés de refroidissement comprennent les procédés de climatisation (avec des installations mobiles, par exemple dans des véhicules, ou stationnaires), de réfrigération et de congélation ou de cryogénie. Dans le cas d'un procédé de chauffage, de la chaleur est cédée (directement ou indirectement, via un fluide caloporteur) du fluide de transfert de chaleur, lors de la condensation de celui-ci, au fluide ou au corps que l'on chauffe, et ce à une température relativement élevée par rapport à l'environnement. L'installation permettant de mettre en oeuvre le transfert de chaleur est appelée dans ce cas « pompe à chaleur ». Il est possible d'utiliser tout type d'échangeur de chaleur pour la mise en oeuvre des fluides de transfert de chaleur selon l'invention, et notamment des échangeurs de chaleur à co-courant. Toutefois, selon un mode de réalisation préféré, l'invention prévoit que les procédés de refroidissement et de chauffage, et les installations correspondantes, comprennent un échangeur de chaleur à contre-courant, soit au condenseur, soit à l'évaporateur. En effet, les fluides de transfert de chaleur selon l'invention sont particulièrement efficaces avec des échangeurs de chaleur à contre-courant. De préférence, à la fois l'évaporateur et le condenseur comprennent un échangeur de chaleur à contre-courant. Selon l'invention, par « échangeur de chaleur à contre-courant », on entend un échangeur de chaleur dans lequel de la chaleur est échangée entre un premier fluide et un deuxième fluide, le premier fluide à l'entrée de l'échangeur échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à la sortie de l'échangeur, et le premier fluide à la sortie de l'échangeur échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à l'entrée de l'échangeur. Par exemple, les échangeurs de chaleur à contre-courant comprennent les dispositifs dans lesquels le flux du premier fluide et le flux du deuxième fluide sont dans des directions opposées, ou quasiment opposées. Les échangeurs fonctionnant en mode courant croisé à tendance contre-courant sont également compris parmi les échangeurs de chaleur à contre-courant au sens de la présente demande. La signification des différentes abréviations utilisées pour désigner les différents composés chimiques mentionnés dans la demande est la suivante : HFC-134a : 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ; HFC-143a : 1,1,1-trifluoroéthane ; HFC-125 : pentafluoroéthane ; HFC-32 : difluorométhane ; HFC-152a : 1,1-difluoroéthane ; HFC-41 : fluorométhane ; HFO-1234ze : 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; HFO-1234yf : 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; HFO-1243zf : 3,3,3-trifluoropropène. 35 Les fluides de transfert de chaleur utilisés dans l'invention sont les mélanges ternaires suivants : 1) HFC-32, HFC-152a et HFO-1234ze ; 2) HFO-1234yf, HFC-32 et HFO-1234ze ; et 3) HFC-32, HFC-134a et HFO-1234ze. Les compositions 2) et 3) présentent l'avantage d'être moins inflammables que celles décrites dans le document WO 2009/150763. Par « mélange ternaire » on entend une composition consistant essentiellement en les trois composés cités, c'est-à-dire dans laquelle les trois composés cités représentent au moins 99 % (de préférence au moins 99,5 % voire au moins 99,9 %) de la composition. Sauf mention contraire, dans l'ensemble de la demande les proportions de composés indiquées sont données en pourcentages massiques. Le HFO-1234ze peut être sous forme cis ou trans ou être un mélange de ces deux formes. Dans chacune des trois compositions ci-dessus, chaque composé peut être présent de préférence en une quantité de 1 à 99 %, et notamment de1à96%. Pour une utilisation dans les procédés de réfrigération à basse température, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C (idéalement d'environ -25°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R404a ou du R407c sont les suivantes : pour la composition 1) : de 25 à 50 % de HFC-32, de 2 à 35 % de HFC-152a et de 15 à 73 % de HFO-1234ze, et de préférence de 35 à 50 % de HFC-32, de 2 à 10 % de HFC-152a et de 40 à 63 0/0 de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 5 à 70 % de HFO-1234yf, de 20 à 60 0/0 de HFC-32 et de 5 à 75 % de HFO-1234ze, et de préférence de 5 à70%deHFO-1234yf,de25à50%deHFC-32 et de5à55% de HFO-1234ze ; et pour la composition 3) : de 20 à 60 % de HFC-32, de 2 à 60 % de HFC-134a et de 5 à 78 % de HFO-1234ze, et de préférence de 25 à50%deHFC-32,de5à60%deHFC-134aet de 10 à 70%de HFO-1234ze. Pour une utilisation dans les procédés de réfrigération à basse température, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C (idéalement d'environ -25°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R410a sont les suivantes : pour la composition 1) : de 65 à 96 % de HFC-32, de 2 à 20 % de HFC-152a et de 2 à 25 % de HFO-1234ze, et de préférence de 65 à93%deHFC-32,de2à 10%deHFC-152aetde5à25%de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 2 à 50 % de HFO-1234yf, de 50 à 96 0/0 de HFC-32 et de 2 à 40 % de HFO-1234ze, et de préférence de 5 à 30 % de HFO-1234yf, de 65 à 90 % de HFC-32 et de 5 à 25 0/0 de HFO-1234ze ; et pour la composition 3) : de 50 à 93 % de HFC-32, de 2 à 45 % de HFC-134a et de 5 à 48 % de HFO-1234ze, et de préférence de 65 à93%deHFC-32,de2à30%deHFC-134aet de5à33%de HFO-1234ze. Pour une utilisation dans : les procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C (idéalement d'environ 0°C), ainsi que les procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C (idéalement d'environ 45°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du HFC-134a sont les suivantes : pour la composition 1) : de 2 à 20 % de HFC-32, de 2 à 85 % de HFC-152a et de 10 à 96 % de HFO-1234ze, et de préférence de 5 à 15 % de HFC-32, de 2 à 35 % de HFC-152a et de 50 à 93%de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 5 à 75 % de HFO-1234yf, de 2 à 20 0/0 de HFC-32 et de 10 à 83 % de HFO-1234ze, et de préférence de 10 à 75 % de HFO-1234yf, de 5 à 15 % de HFC-32 et de 10 à 75 % de HFO-1234ze ; et pour la composition 3) : de 2 à 25 % de HFC-32, de 5 à 88 % de HFC-134a et de 10 à 93 % de HFO-1234ze, et de préférence de 5 à 15 % de HFC-32, de 5 à 60%de HFC-134a et de 25 à 90%de HFO-1234ze. Pour une utilisation dans : les procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C (idéalement d'environ 0°C), ainsi que les procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C (idéalement d'environ 45°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R404a ou du R407c sont les suivantes : pour la composition 1) : de 20 à 50 % de HFC-32, de 2 à 65 % de HFC-152a et de 5 à 78 % de HFO-1234ze, idéalement de 25 à 50 % de HFC-32, de 2 à 15 % de HFC-152a et de 35 à 73 % de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 5 à 75 % de HFO-1234yf, de 15 à 70 0/0 de HFC-32 et de 5 à 80 % de HFO-1234ze, idéalement de 5 à 65%deHFO-1234yf,de25à50%deHFC-32 et de10à70%de HFO-1234ze ; et pour la composition 3) : de 15 à 50 % de HFC-32, de 5 à 65 % de HFC-134a et de 10 à 80 % de HFO-1234ze, idéalement de 15 à 35 % de HFC-32, de 5 à 55 % de HFC-134a et de 10 à 80 % de HFO-1234ze. Pour une utilisation dans : les procédés de refroidissement à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C (idéalement d'environ 0°C), ainsi que les procédés de chauffage à température modérée, c'est-à-dire ceux dans lesquels la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C (idéalement d'environ 45°C), on a trouvé que les compositions les plus performantes en remplacement du R410a sont les suivantes : pour la composition 1) : de 65 à 93 % de HFC-32, de 2 à 30 % de HFC-152a et de 5 à 33 % de HFO-1234ze, idéalement de 65 à 93%deHFC-32,de2 à 10%deHFC-152aet de5à33%de HFO-1234ze ; pour la composition 2) : de 5 à 45 % de HFO-1234yf, de 50 à 90 0/0 de HFC-32 et de 5 à 45 % de HFO-1234ze, idéalement de 5 à 30 % de HFO-1234yf, de 65 à 90 % de HFC-32 et de 5 à 30 % de HFO-1234ze ; pour la composition 3) : de 50 à 93 % de HFC-32, de 2 à 45 % de HFC-134a et de 5 à 48 % de HFO-1234ze, idéalement de 65 à 93%deHFC-32,de2 à 25%deHFC-134aet de5à33%de HFO-1234ze. Dans les procédés de « réfrigération à basse température » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -45°C à -15°C, notamment de -40°C à -20°C, de manière plus particulièrement préférée de -35°C à -25°C et par exemple d'environ -30°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 40°C. Dans les procédés de « refroidissement à température modérée » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de -15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 50°C. Ces procédés peuvent être des procédés de réfrigération ou de climatisation. Dans les procédés de « chauffage à température modérée » mentionnés ci-dessus, la température d'entrée du fluide de transfert de chaleur à l'évaporateur est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de -15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température du début de la condensation du fluide de transfert de chaleur au condenseur est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 50°C. En outre, les mélanges présentant les formulations suivantes sont des mélanges quasi-azéotropiques : de 1 à 28 % de HFO-1234yf, de 70 à 98 % de HFC-32 et de 1 à 15 % de HFO-1234ze ; de 80 à 98 % de HFC-32, de 1 à 18 % de HFC-134a et de 1 à 12 % de HFO-1234ze. Pour ces fluides de transfert de chaleur, à température constante, la pression de saturation liquide et la pression de saturation vapeur sont quasiment identiques (la différence maximale de pression étant de 10 %). Ces fluides de transfert de chaleur présentent un avantage de facilité de mise en oeuvre. En l'absence de glissement de température significatif, il n'y a pas de changement significatif de la composition circulante, et pas non plus de changement significatif de la composition en cas de fuite. Ces fluides de transfert de chaleur sont particulièrement appropriés pour le remplacement du R410a par exemple. Les fluides de transfert de chaleur qui ne sont pas des quasi-azéotropes, pour leur part, sont cependant très efficaces lorsqu'ils sont correctement couplés à un échangeur de chaleur à contre-courant (avec une différence de température avec le deuxième fluide approximativement constante dans l'échangeur). Chaque fluide de transfert de chaleur ci-dessus peut être mélangé avec un ou plusieurs additifs pour fournir la composition de transfert de chaleur circulant effectivement dans le circuit de compression de vapeur. Les additifs peuvent notamment être choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. Le ou les stabilisants, lorsqu'ils sont présents, représentent de préférence au plus 5 % en masse dans la composition de transfert de chaleur. Parmi les stabilisants, on peut citer notamment le nitrométhane, l'acide ascorbique, l'acide téréphtalique, les azoles tels que le tolutriazole ou le benzotriazole, les composés phénoliques tels que le tocophérol, l'hydroquinone, le t-butyl hydroquinone, le 2,6-di-ter-butyl-4-méthylphénol, les époxydes (alkyl éventuellement fluoré ou perfluoré ou alkényl ou aromatique) tels que les n-butyl glycidyl éther, hexanediol diglycidyl éther, allyl glycidyl éther, butylphénylglycidyl éther, les phosphites, les phosphonates, les thiols et les lactones. A titre de lubrifiants on peut notamment utiliser des huiles d'origine minérale, des huiles silicones, des paraffines, des naphtènes, des paraffines synthétiques, des alkylbenzènes, des poly-alpha oléfines, des polyalkène glycols, des polyol esters et / ou des polyvinyléthers. A titre d'agents traceurs (susceptibles d'être détectés) on peut citer les hydrofluorocarbures, les hydrofluorocarbures deutérés, les hydrocarbures deutérés, les perfluorocarbures, les fluoroéthers, les composés bromés, les composés iodés, les alcools, les aldéhydes, les cétones, le protoxyde d'azote et les combinaisons de ceux-ci. L'agent traceur est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents de solubilisation, on peut citer les hydrocarbures, le diméthyléther, les polyoxyalkylène éthers, les amides, les cétones, les nitriles, les chlorocarbures, les esters, les lactones, les aryl éthers, les fluoroéthers et les 1,1,1-trifluoroalcanes. L'agent de solubilisation est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents fluorescents, on peut citer les naphthalimides, les perylènes, les coumarines, les anthracènes, les phénanthracènes, les xanthènes, les thioxanthènes, les naphthoxanhtènes, les fluorescéines et les dérivés et combinaisons de ceux-ci. A titre d'agents odorants, on peut citer les alkylacrylates, les allylacrylates, les acides acryliques, les acrylesters, les alkyléthers, les alkylesters, les alcynes, les aldéhydes, les thiols, les thioéthers, les disulfures, les allylisothiocyanates, les acides alcanoïques, les amines, les norbornènes, les dérivés de norbornènes, le cyclohexène, les composés aromaiques hétérocycliques, l'ascaridol, l'o-méthoxy(méthyl)-phénol et les combinaisons de ceux-ci. Les compositions selon l'invention peuvent également être utiles en tant qu'agent d'expansion, aérosol ou solvant. EXEMPLES Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter. Exemple 1 - méthode de calcul des propriétés des fluides de transfert de chaleur dans les différentes confiqurations envisaqées L'équation RK-Soave est utilisée pour le calcul des densités, enthalpies, entropies et les données d'équilibre liquide vapeur des mélanges. L'utilisation de cette équation nécessite la connaissance des propriétés des corps purs utilisés dans les mélanges en question et aussi les coefficients d'interaction pour chaque binaire. Les données nécessaires pour chaque corps pur sont la température d'ébullition, la température critique et la pression critique, la courbe de pression en fonction de la température à partir du point d'ébullition jusqu'au point critique, les densités de liquide saturé et de vapeur saturée en fonction de la température. Les données sur les HFC sont publiées dans l'ASHRAE Handbook 2005 chapitre 20 et sont aussi disponible sous Refrop (Logiciel développé par NIST pour le calcul des propriétés des fluides frigorigènes). Les données de la courbe température-pression des HFO sont mesurées par la méthode statique. La température critique et la pression critique sont mesurées par un calorimètre C80 commercialisé par Setaram. Les densités, à saturation en fonction de la température, sont mesurées par la technologie du densimètre à tube vibrant développée par les laboratoires de l'école des Mines de Paris. L'équation RK-Soave utilise des coefficients d'interaction binaire pour représenter le comportement des produits en mélanges. Les coefficients sont calculés en fonction des données expérimentales d'équilibre liquide vapeur. La technique utilisée pour les mesures d'équilibre liquide vapeur est la méthode de cellule statique analytique. La cellule d'équilibre comprend un tube saphir et est équipée de deux échantillonneurs ROLSITM électromagnétiques. Elle est immergée dans un bain cryothermostat (HUBER HS40). Une agitation magnétique à entraînement par champ tournant à vitesse variable est utilisée pour accélérer l'atteinte des équilibres. L'analyse des échantillons est effectuée par chromatographie (HP5890 seriesll) en phase gazeuse utilisant un catharomètre (TCD). Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-32 / HFO-1234ze sont réalisées pour l'isotherme suivante : 15°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-134a / HFO- 1234ze sont réalisées pour l'isotherme suivante : 20°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-134a / HFO-1234ze sont réalisées pour l'isotherme suivante : 15°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFC-32 / HFO-1234yf sont réalisées pour les isothermes suivantes : 70°C, 30°C, -10°C. Les mesures d'équilibre liquide vapeur sur le binaire HFO-1234ze / HFO-1234yf sont réalisées pour l'isotherme suivante : 18°C. Les données d'équilibre liquide vapeur pour le binaire HFC-152a / HFC-32 sont disponible sous Refprop. Deux isothermes (-20°C et 20°C) et deux isobares (1 bar et 25 bar) sont utilisées pour le calcul des coefficients d'interaction pour ce binaire. Les données d'équilibre liquide vapeur pour le binaire HFC-134a / HFC-32 sont disponible sous Refprop. Deux isothermes (-20°C et 20°C) et deux isobares (1 bar et 30 bar) sont utilisées pour le calcul des coefficients d'interaction pour ce binaire. On considère un système à compression équipé d'un évaporateur et condenseur à contre-courant, d'un compresseur à vis et d'un détendeur. Le système fonctionne avec 15°C de surchauffe et 5°C de sous-refroidissement. L'écart de température minimum entre le fluide secondaire et le fluide frigorigène est considéré de l'ordre de 5°C. Le rendement isentropique des compresseurs est fonction du taux de compression. Ce rendement est calculé suivant l'équation suivante: 'lisen-a-1*-C)Z- d i -e Pour un compresseur à vis, les constantes a, b, c, d et e de l'équation (1) du rendement isentropique sont calculées suivant les données types 25 publiées dans le « Handbook of air conditioning and refrigeration », page 11.52. Le coefficient de performance (COP) est défini, comme étant la puissance utile fournie par le système sur la puissance apportée ou consommée par le système. 30 Le coefficient de performance de Lorenz (COPLorenz) est un coefficient de performance de référence. Il est fonction de températures et est utilisé pour comparer les COP des différents fluides. Le coefficient de performance de Lorenz est défini comme suit (les températures T sont en K) : 35 +condenseur _ +condenseur _ +condenseur moyenne entrée sortie évaporatexr - Tévaporatexr _ Tévaporatexr moyenne sortie entrée (1) (2) (3) Le COP de Lorenz dans le cas de l'air conditionné et de la réfrigération est : Tévaporatesr COPlorenz = moyenne -+condenseur _ Tévaporatesr moyenne moyenne Le COP de Lorenz dans le cas du chauffage est : T condenseur COPlorenz = moyenne T condenseur _ Tevaporateur moyenne 1 moyenne Pour chaque composition, le coefficient de performance du cycle de Lorenz est calculé en fonction des températures correspondantes. En mode de réfrigération à basse température, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène 15 à l'évaporateur de -30°C et une température d'entrée du fluide frigorigène au condenseur de 40°C. Le système fourni du froid à -25°C. En mode de chauffage à température modérée, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène à l'évaporateur de -5°C et une température du début de la condensation du 20 fluide frigorigène au condenseur de 50°C. Le système fourni de la chaleur à 45°C. En mode de refroidissement à température modérée, le système à compression fonctionne entre une température d'entrée du fluide frigorigène à l'évaporateur de -5°C et une température du début de la condensation du 25 fluide frigorigène au condenseur de 50°C. Le système fourni du froid à 0°C. Dans les tableaux qui suivent, « Temp sortie évap » désigne la température du fluide à la sortie de l'évaporateur, « Temp sortie comp » désigne la température du fluide à la sortie du compresseur, « T sortie cond » désigne la température du fluide à la sortie du condenseur, « evap 30 P » désigne la pression du fluide dans l'évaporateur, « cond P » désigne la pression du fluide dans le condenseur, « Taux (p/p) » désigne le taux de compression, « Glide » désigne le glissement de température, « rendement comp » désigne le rendement du compresseur, « % CAP » désigne la capacité volumétrique du fluide par rapport au fluide de référence indiqué en 35 première ligne, « %COP/COPlrorenz» désigne le rapport du COP du système par rapport au COP du cycle de Lorenz correspondant, « Psat liquide » désigne la pression de saturation liquide, « Psat vapeur » désigne la (4) (5) 1010 pression de saturation vapeur, et « % diff de pression » désigne la différence entre ces deux pressions, exprimée en pourcentage. Exemple 2 - Résultats pour une réfrigération à basse température, comparaison avec le R404a et le R407c Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) d d C co c0 o. .= C a N Û o °- C.) o .a .a Q. O m Q. Q U C o 0 'o Q. m U a a .. a) à E ° a c y Q. Ep o co c co L J E> H o a) coi ~ UOO H w U H R404A -30 101 40 2,1 18,1 8,8 0,46 53,8 100 32 R407C -26 131 35 1,7 15,3 9,0 4,48 51,9 108 35 ça M M 0 O M 25 40 35 -24 133 33 1,4 12,8 9,1 5,64 51,1 94 36 35 60 5 -25 144 34 1,7 14,9 8,9 4,97 52,6 111 37 35 50 15 -25 140 34 1,7 14,7 8,8 5,38 53,6 111 37 35 40 25 -24 136 33 1,7 14,4 8,7 5,90 54,5 110 38 35 30 35 -24 132 33 1,6 14,2 8,6 6,44 55,5 110 39 35 20 45 -23 128 32 1,6 13,9 8,5 6,99 56,3 110 40 35 10 55 -22 126 32 1,6 13,6 8,4 7,53 57,0 109 40 50 45 5 -25 153 35 2,0 17,1 8,6 4,83 55,0 130 38 50 35 15 -25 148 34 2,0 16,9 8,5 5,30 56,0 130 39 50 25 25 -24 143 34 2,0 16,6 8,4 5,89 57,1 130 40 50 15 35 -23 139 33 2,0 16,3 8,2 6,52 58,1 131 41 50 5 45 -23 136 32 2,0 16,0 8,1 7,14 59,1 131 41 15 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d d.-. C i i ^ m r a N o 0 o c.) c0 c0 o. 0 C co a Q. - Q. g L v e o Q. m Q- ° 0 â E> E o Q. C x -mea 0 o c0 c0 c.) R404A -30 101 40 2,1 18,1 8,8 0,46 53,8 100 32 R407C -26 131 35 1,7 15,3 9,0 4,48 51,9 108 35 ' >+ M ' N u_ M mi. O ~ M _ 70 25 5 -25 103 32 1,8 14,7 8,1 5,27 58,9 107 40 60 25 15 -24 105 32 1,7 14,3 8,2 5,65 58,5 105 39 50 25 25 -24 106 32 1,7 13,8 8,2 6,14 58,4 103 40 40 25 35 -23 107 31 1,6 13,3 8,2 6,62 58,3 102 40 30 25 45 -23 108 31 1,6 12,8 8,3 7,04 58,0 99 40 60 35 5 -25 113 34 2,1 16,6 8,1 5,06 59,5 122 40 50 35 15 -24 114 33 2,0 16,1 8,1 5,63 59,4 120 40 40 35 25 -24 114 32 1,9 15,4 8,0 6,29 59,8 119 41 30 35 35 -23 114 31 1,8 14,8 8,0 6,93 60,0 117 41 20 35 45 -23 116 31 1,8 14,2 8,0 7,46 59,8 115 42 10 35 55 -22 118 31 1,7 13,7 8,1 7,85 59,1 112 42 45 50 5 -26 132 36 2,3 19,3 8,3 3,72 57,9 138 38 35 50 15 -25 132 35 2,3 18,5 8,2 4,66 58,5 137 39 25 50 25 -24 131 34 2,2 17,6 8,1 5,63 59,3 136 40 15 50 35 -24 131 33 2,1 16,8 8,0 6,49 59,8 135 41 50 45 -23 133 32 2,0 16,2 8,0 7,17 59,8 132 42 5 10 15 5 Mélange HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze: Composition (%) a) a) ^ C t0 i ^ s r c0 N ^ ôv v^ o. t0 o. C C ôv Q. E o- L v c0 a:à Q . °' Q- a Q. E 0 o >i c -x E 0 â E> H w coi c0 a) o O H H ~ a 0 U L R404A -30 101 40 2,1 18,1 8,8 0,46 53,8 100 32 R407C -26 131 35 1,7 15,3 9,0 4,48 51,9 108 35 c0 M ~Nf) O .N u_ C± I M 2 _ 35 30 35 -24 152 31 1,5 13,2 9,1 6,21 51,3 105 37 35 20 45 -23 140 31 1,5 13,1 8,8 6,96 54,0 106 39 35 10 55 -22 130 31 1,5 13,1 8,5 7,65 56,3 108 40 50 35 15 -24 176 33 1,7 15,7 9,2 5,96 50,4 122 36 50 25 25 -24 162 33 1,8 15,7 8,8 6,39 53,4 125 38 50 15 35 -23 148 32 1,8 15,6 8,4 7,14 56,6 128 40 50 5 45 -22 137 32 1,9 15,7 8,1 7,64 59,0 130 42 Exemple 3 - Résultats pour une réfrigération à basse température, comparaison avec le R410a Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C f0 c Q. a) r d N Û 02 v^ a a o. :a C a C Oo ° o. m U c0 c .. O d O. U a ô ° E ô o a) co c0 E E 0 J E> H w g O " U O qi) H L o H R410A -30 153 40 2,7 24,2 8,9 0,06 52,5 100 33 c0 M M 0 mr c)n C± LLM 2 _ 65 30 5 -26 167 36 2,2 19,4 8,6 3,91 55,2 96 38 65 20 15 -26 162 36 2,3 19,1 8,5 4,40 56,1 96 39 65 10 25 -25 157 35 2,3 18,9 8,4 5,07 57,3 97 39 80 15 5 -28 185 38 2,5 21,7 8,7 2,49 54,1 105 37 80 5 15 -27 180 37 2,5 21,5 8,6 3,01 54,9 105 37 90 5 5 -29 199 39 2,6 23,3 8,9 1,34 53,0 110 35 10 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C Rf Rf o. d C d N Û 02 Co-),..., .o .o o. :a d O. U Q C Oo y o. m U o. o. .. O E E a ô ° Q. g -g o co c co g O " O J E> N ÿ ~ i U - O, H ' R410A -30 153 40 2,7 24,2 8,9 0,06 52,5 100 33 ' >+ c) N 0 o ÿ ~ g" U - O, o i o N H R410A -30 153 40 2,7 24,2 8,9 0,06 52,5 100 33 co M C± Ov c)n LLM 2 _ 65 20 15 -24 180 35 2,1 18,4 8,9 5,51 52,6 93 36 65 10 25 -24 164 34 2,2 18,4 8,5 5,92 56,0 95 39 80 15 5 -26 201 37 2,3 21,2 9,1 4,14 51,2 102 34 80 5 15 -26 185 37 2,4 21,3 8,8 3,70 54,1 104 36 90 5 5 -28 205 39 2,6 23,1 9,0 2,20 52,0 109 35 5 Exemple 4 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, 10 comparaison avec le HFC-134a Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition o o ^ rU i i Q. d r d N Composition (%) O Ô°, à - c0 c0 o. a C v C o o. w o- y Ç a .o ., Q. ° a i Q. Q. c.) > G- K m O J m'0 m ) o c0 û (~ H H H O R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 54 ça n - 0 N N 2 C) = 25 70 -3 77 46 2,3 12,0 5,1 2,38 77,3 99 55 5 35 60 -3 78 47 2,4 12,3 5,1 2,22 77,2 101 55 5 45 50 -3 79 47 2,5 12,7 5,1 2,05 77,2 103 55 5 55 40 -3 80 47 2,5 13,0 5,1 1,88 77,2 105 55 5 65 30 -3 80 48 2,6 13,3 5,1 1,70 77,2 107 55 5 75 20 -3 81 48 2,6 13,6 5,1 1,53 77,2 109 55 5 85 10 -4 82 48 2,7 13,8 5,1 1,37 77,2 112 55 15 5 80 1 79 42 3,0 13,3 4,5 6,02 79,6 128 58 15 15 70 1 80 43 3,0 13,7 4,5 5,52 79,5 129 58 15 25 60 0 81 44 3,1 14,0 4,5 5,10 79,4 130 58 15 35 50 0 82 44 3,1 14,3 4,6 4,72 79,3 132 57 15 45 40 -1 83 44 3,2 14,6 4,6 4,36 79,2 133 57 15 55 30 -1 84 45 3,2 15,0 4,6 4,03 79,1 135 57 15 65 20 -1 85 45 3,3 15,2 4,7 3,71 79,0 136 57 15 75 10 -2 86 46 3,3 15,5 4,7 3,44 78,9 138 57 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C c0 i o. m r co N ^ O () o. c0 Q. 2 Q- ° C Oo 0- ,2 0 c0 G- -x 3 E aL Q. as Q. E o -a c0 E 'a 0 â E> E O o a a o -O, N cc.) H R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 54 ~ H a o HFC-134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 54 c,1 M C± 0 o U LL M 2 2 5 90 -3 76 45 2,2 11,2 5,1 2,32 77,1 93 56 5 15 80 -3 79 46 2,2 11,4 5,2 1,92 76,9 95 56 5 25 70 -3 81 47 2,3 11,7 5,2 1,75 76,9 98 56 5 35 60 -3 84 47 2,3 11,9 5,2 1,65 76,9 100 57 5 45 50 -3 86 47 2,3 12,0 5,2 1,55 77,0 103 57 5 55 40 -4 89 47 2,4 12,2 5,2 1,43 77,0 105 57 5 65 30 -4 91 47 2,4 12,3 5,2 1,29 77,0 106 58 5 75 20 -4 93 47 2,4 12,3 5,2 1,14 76,9 108 58 5 85 10 -4 95 47 2,4 12,3 5,2 0,97 76,8 108 58 15 5 80 1 80 42 2,9 13,1 4,5 5,61 79,4 126 59 15 15 70 0 83 43 2,9 13,2 4,6 4,89 79,1 126 59 15 25 60 0 85 43 2,9 13,3 4,7 4,54 79,0 128 59 15 35 50 -1 88 43 2,9 13,5 4,7 4,28 78,9 130 59 15 45 40 -1 90 43 2,9 13,7 4,7 4,00 78,7 131 59 15 55 30 -1 93 43 2,9 13,7 4,8 3,70 78,6 132 59 15 65 20 -2 95 44 2,9 13,8 4,8 3,37 78,4 132 59 15 75 10 -2 98 44 2,8 13,7 4,9 3,04 78,1 132 59 5 10 Exemple 5 - Résultats pour un chauffaqe à température modérée, comparaison avec le HFC-134a 15 Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) d .-. d 0 o- a Q. m m o. a N o0 ov o a a. -a o. :2 E Q â y y o. i-o co C ..x O '0 U O j E> E > coi c0 ~~ UO H E0 ~ L U H R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 63 N LLM OM O 2! Z = 35 60 -3 78 47 2,4 12,3 5,1 2,22 77,2 99 64 5 45 50 -3 79 47 2,5 12,7 5,1 2,05 77,2 102 64 5 55 40 -3 80 47 2,5 13,0 5,1 1,88 77,2 104 64 5 65 30 -3 80 48 2,6 13,3 5,1 1,70 77,2 106 64 5 75 20 -3 81 48 2,6 13,6 5,1 1,53 77,2 108 64 5 85 10 -4 82 48 2,7 13,8 5,1 1,37 77,2 110 64 15 5 80 1 79 42 3,0 13,3 4,5 6,02 79,6 121 66 15 15 70 1 80 43 3,0 13,7 4,5 5,52 79,5 123 66 15 25 60 0 81 44 3,1 14,0 4,5 5,10 79,4 124 65 15 35 50 0 82 44 3,1 14,3 4,6 4,72 79,3 125 65 15 45 40 -1 83 44 3,2 14,6 4,6 4,36 79,2 127 65 15 55 30 -1 84 45 3,2 15,0 4,6 4,03 79,1 128 65 15 65 20 -1 85 45 3,3 15,2 4,7 3,71 79,0 130 65 15 75 10 -2 86 46 3,3 15,5 4,7 3,44 78,9 132 65 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C a c Q. d C coi co a ~ U E> H o ~ L U ql) w H R134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 63 ' >+ M ' N ~ V U) ô a cca m ô O~ ~ ~ > o H a 8 U a L ° 0 HFC-134a -5 81 50 2,4 13,2 5,4 0,00 75,9 100 63 ça 2 C± LL _ 5 90 -3 76 45 2,2 11,2 5,1 2,32 77,1 91 64 5 15 80 -3 79 46 2,2 11,4 5,2 1,92 76,9 93 64 5 25 70 -3 81 47 2,3 11,7 5,2 1,75 76,9 95 65 5 35 60 -3 84 47 2,3 11,9 5,2 1,65 76,9 98 65 5 45 50 -3 86 47 2,3 12,0 5,2 1,55 77,0 100 65 5 55 40 -4 89 47 2,4 12,2 5,2 1,43 77,0 102 66 5 65 30 -4 91 47 2,4 12,3 5,2 1,29 77,0 103 66 5 75 20 -4 93 47 2,4 12,3 5,2 1,14 76,9 104 66 5 85 10 -4 95 47 2,4 12,3 5,2 0,97 76,8 104 66 15 5 80 1 80 42 2,9 13,1 4,5 5,61 79,4 120 66 15 15 70 0 83 43 2,9 13,2 4,6 4,89 79,1 119 66 15 25 60 0 85 43 2,9 13,3 4,7 4,54 79,0 121 67 15 35 50 -1 88 43 2,9 13,5 4,7 4,28 78,9 123 67 15 45 40 -1 90 43 2,9 13,7 4,7 4,00 78,7 124 67 15 55 30 -1 93 43 2,9 13,7 4,8 3,70 78,6 125 67 15 65 20 -2 95 44 2,9 13,8 4,8 3,37 78,4 125 67 15 75 10 -2 98 44 2,8 13,7 4,9 3,04 78,1 125 67 5 10 15 Exemple 6 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, comparaison avec le R404a et le R407c Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) G) d ^ ^ i i Q. d a+ N ^ Ô° rU t0 t0 .. :a C C c V ° O. ô co a F3 d Q. D. L y Q. )o o agi C ~ m v O J )agi H co) L o O H V R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 114 56 N - n o LUL L.L c.-) el = 2 r _ 25 5 70 2 84 42 3,7 15,4 4,2 7,24 80,4 100 59 25 15 60 2 85 42 3,7 15,7 4,2 6,76 80,3 100 59 25 25 50 1 86 43 3,8 16,0 4,3 6,30 80,3 101 59 25 35 40 1 87 43 3,8 16,3 4,3 5,87 80,2 101 58 25 45 30 0 88 44 3,8 16,6 4,3 5,43 80,0 102 58 25 55 20 0 89 44 3,9 17,0 4,4 5,01 79,9 103 58 25 65 10 0 90 45 3,9 17,3 4,4 4,64 79,7 104 58 35 5 60 2 89 42 4,3 17,5 4,1 7,49 80,8 115 59 35 15 50 2 90 42 4,3 17,7 4,1 7,03 80,7 116 59 35 25 40 2 91 43 4,4 18,0 4,1 6,55 80,6 116 59 35 35 30 1 92 43 4,4 18,4 4,2 6,05 80,5 116 59 35 45 20 1 93 44 4,4 18,7 4,2 5,56 80,3 117 58 35 55 10 0 95 44 4,4 19,0 4,3 5,12 80,2 117 58 10 15 20 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d) d^ C i i .-. a~, r a N ô~ O 2 c°~ co c0 cL C o a ô y Q. y o. m U .a a Q. m Q ° O J > E p o a C ., E E ' i H o t0 coi t0 a) o H w >i ~ p U H g c.) L R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 114 56 ' >+ M ' N 0 O ~ M _ _ = r 25 70 2,4 83 42 3,7 15,4 4,1 7,44 80,6 100 59 15 25 60 2,3 82 41 3,9 15,8 4,1 7,32 80,8 102 59 25 25 50 2,2 82 41 4,1 16,3 4,0 7,15 80,9 105 58 35 25 40 1,9 81 42 4,2 16,9 4,0 6,92 80,9 108 59 45 25 30 1,6 81 42 4,4 17,5 4,0 6,59 80,9 111 58 55 25 20 1,2 81 42 4,5 18,1 4,0 6,20 80,9 113 58 65 25 10 0,8 81 43 4,6 18,7 4,0 5,83 80,9 113 57 5 35 60 2,6 88 42 4,4 17,5 4,0 7,63 80,9 116 59 15 35 50 2,4 87 41 4,5 18,0 4,0 7,40 81,0 119 59 25 35 40 2,1 87 42 4,7 18,7 3,9 7,05 81,1 122 59 35 35 30 1,6 87 42 4,9 19,4 4,0 6,58 81,0 124 58 45 35 20 1,0 87 43 5,1 20,3 4,0 6,01 80,9 125 57 5 50 45 1,9 97 43 5,2 20,8 4,0 6,88 80,9 136 58 15 50 35 1,2 96 43 5,4 21,6 4,0 6,25 80,9 138 58 25 50 25 0,4 96 44 5,6 22,6 4,1 5,43 80,8 139 57 5 10 15 Mélange HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C i i .-. ) r a N Û ôv () co c0 o. a C Q a ô o0 y Q. m P .a .a o. Q U O J y Q. E E P a a ., E E ° o' -O, E> o co c co p ' N ÿ ~ i H R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 48 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 114 56 co M C± O 2 u- M _ 25 5 70 2 85 41 3,6 15,1 4,2 7,26 80,4 99 60 25 15 60 2 87 41 3,5 15,0 4,3 6,82 80,2 100 60 25 25 50 1 90 41 3,5 15,2 4,3 6,42 80,1 100 60 25 35 40 1 92 42 3,5 15,3 4,4 5,98 79,8 101 60 25 45 30 1 95 42 3,4 15,4 4,5 5,54 79,6 101 60 25 55 20 0 98 42 3,4 15,4 4,5 5,15 79,4 100 60 25 65 10 0 100 42 3,3 15,3 4,6 4,84 79,1 100 60 35 5 60 3 90 41 4,2 17,1 4,1 7,89 80,8 116 60 35 15 50 3 92 41 4,1 17,0 4,1 7,68 80,7 116 60 35 25 40 2 95 41 4,1 17,1 4,2 7,18 80,4 116 60 35 35 30 2 98 42 4,0 17,3 4,3 6,61 80,2 115 60 35 45 20 1 101 42 3,9 17,3 4,4 6,17 79,9 115 60 35 55 10 1 103 42 3,8 17,2 4,5 5,96 79,6 114 60 50 5 45 2 98 42 5,0 20,3 4,0 7,48 80,9 135 59 50 15 35 2 101 42 4,9 20,3 4,1 7,22 80,7 135 59 50 25 25 2 105 43 4,8 20,4 4,2 6,59 80,3 133 58 50 35 15 1 108 43 4,7 20,4 4,4 6,20 80,0 132 58 50 45 5 1 111 43 4,6 20,2 4,4 6,34 79,8 131 58 10 Exemple 7 - Résultats pour un chauffaqe à température modérée, comparaison avec le R404a et le R407c 15 Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) Oo d rU a i x da r c.) N y o. O o o-o a. a x O E O. d a 0- cc y a- a > co -a c0 '0 5 UQ â i E> E o i a ~ L Il H EO o U O O H c) O R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 58 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 107 64 N n OM LUL LLM _ = 2 r 35 5 60 2 89 42 4,3 17,5 4,1 7,49 80,8 104 66 35 15 50 2 90 42 4,3 17,7 4,1 7,03 80,7 105 66 35 25 40 2 91 43 4,4 18,0 4,1 6,55 80,6 105 66 35 35 30 1 92 43 4,4 18,4 4,2 6,05 80,5 106 65 35 45 20 1 93 44 4,4 18,7 4,2 5,56 80,3 106 65 35 55 10 0 95 44 4,4 19,0 4,3 5,12 80,2 107 65 50 5 45 2 98 43 5,1 20,6 4,0 6,86 80,9 122 65 50 15 35 1 98 43 5,1 20,9 4,1 6,30 80,8 122 65 50 25 25 1 100 44 5,1 21,2 4,1 5,70 80,6 122 65 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) 4) d^ C i i Q. O r c) N U 0 2 v^ co c0 O. a Ç Q Ç 0o y Q. m U a a ., U Q. U a 6 y Q. E0 ° co c co E ô 0 E> H o > o ~ '0 o 0 J qi) w ci c U H H L O U R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 58 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 107 64 ' >+ M N u_ M O Li_ M _ 35 25 40 1,9 81 42 4,2 16,9 4,0 6,92 80,9 100 67 45 25 30 1,6 81 42 4,4 17,5 4,0 6,59 80,9 102 66 55 25 20 1,2 81 42 4,5 18,1 4,0 6,20 80,9 104 66 65 25 10 0,8 81 43 4,6 18,7 4,0 5,83 80,9 105 65 35 60 2,6 88 42 4,4 17,5 4,0 7,63 80,9 105 66 15 35 50 2,4 87 41 4,5 18,0 4,0 7,40 81,0 108 66 25 35 40 2,1 87 42 4,7 18,7 3,9 7,05 81,1 111 66 35 35 30 1,6 87 42 4,9 19,4 4,0 6,58 81,0 114 66 45 35 20 1,0 87 43 5,1 20,3 4,0 6,01 80,9 115 65 5 50 45 1,9 97 43 5,2 20,8 4,0 6,88 80,9 124 65 15 50 35 1,2 96 43 5,4 21,6 4,0 6,25 80,9 126 65 5 5 Mélange HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze : Composition (%) d d^ C i - ^ d r U Q N Û Ô°, v^ ça ça a :a a ° a ô 0o U) o. m U .a .a Q. O d o. O 21 o. E E o a a .. E E U-, E> o ça c ça m O ' N a) C.) ~ c i R404A -5 77 50 5,2 23,0 4,5 0,37 79,7 100 58 R407C -1 89 45 4,5 19,8 4,4 4,46 79,9 107 64 ça M C± O 2 LLM _ 35 5 60 3 90 41 4,2 17,1 4,1 7,89 80,8 104 67 35 15 50 3 92 41 4,1 17,0 4,1 7,68 80,7 104 67 35 25 40 2 95 41 4,1 17,1 4,2 7,18 80,4 104 67 35 35 30 2 98 42 4,0 17,3 4,3 6,61 80,2 104 67 35 45 20 1 101 42 3,9 17,3 4,4 6,17 79,9 103 66 35 55 10 1 103 42 3,8 17,2 4,5 5,96 79,6 103 67 50 5 45 2 98 42 5,0 20,3 4,0 7,48 80,9 122 66 50 15 35 2 101 42 4,9 20,3 4,1 7,22 80,7 122 66 50 25 25 2 105 43 4,8 20,4 4,2 6,59 80,3 121 65 50 35 15 1 108 43 4,7 20,4 4,4 6,20 80,0 120 65 50 45 5 1 111 43 4,6 20,2 4,4 6,34 79,8 119 65 Exemple 8 - Résultats pour un refroidissement à température modérée, comparaison avec le R410a Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) G) d .-. o °rv i i s-'-. ) a+ a N Oo O O ça ça . :a C a x °' Q- a Q. Q. Q- o i C ça E O J ) a>) ) o co) ~ a û Çi o H H L o O R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 50 N LLM a) LUL 2 r OM = _ 65 5 30 0 107 45 5,8 24,0 4,1 5,22 80,6 100 57 65 15 20 0 108 45 5,8 24,3 4,2 4,52 80,4 99 57 65 25 10 -1 110 46 5,8 24,6 4,3 3,93 80,3 99 56 80 5 15 -2 118 47 6,3 27,5 4,3 2,83 80,0 107 55 80 15 5 -3 119 48 6,3 27,6 4,4 2,33 79,9 106 55 90 5 5 -4 126 49 6,6 29,6 4,5 1,23 79,6 111 54 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) Û d ^ ^ i i a a) a+ ° N 0o 0 0 t0 t0 x 2 C s- C o. o u) É U Q .a g d Q. a L m ,o mo ÿ c >. Ç 1- E 0 â H H ~o a) coi -me o O c) a) L R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 50 4- (NI (D ' >+ c) N u_ M O L.L M 2 _ 65 30 0 107 45 5,9 24,4 4,1 5,08 80,6 101 57 15 65 20 -1 107 46 6,1 25,5 4,2 3,94 80,4 101 56 25 65 10 -2 107 47 6,2 26,7 4,3 2,70 80,2 100 54 5 80 15 -2 118 48 6,4 28,0 4,4 2,50 80,0 107 55 15 80 5 -4 117 49 6,6 29,2 4,4 1,10 79,7 107 54 5 90 5 -4 125 49 6,7 30,2 4,5 0,74 79,6 111 54 Mélange HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze : Composition (%) .-. ov E m oU - i ^ a) r a) co C UO ~ L o R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 50 c,1 M C± O mr 2 LLM _ 65 5 30 1 108 45 5,7 23,7 4,2 5,78 80,5 100 57 65 15 20 0 112 45 5,5 23,8 4,3 5,37 80,1 99 56 65 25 10 0 116 46 5,4 23,8 4,4 5,12 79,7 97 56 80 5 15 -2 120 47 6,2 27,3 4,4 3,27 79,9 106 55 80 15 5 -2 124 48 6,0 27,2 4,5 3,36 79,5 105 54 90 5 5 -3 127 49 6,5 29,5 4,5 1,69 79,5 110 54 5 Exemple 9 - Résultats pour un chauffaqe à température modérée, comparaison avec le R410a Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : Composition (%) a) a) 0 e a o. a) Ç V N 00 0 o a -a ..x = m Q. a Ç y Q. y Q- i- o a. a c0 O a) E Q â E> E co c.) ~ 5 o° o H E 0 >) ) aai o° O H a L O R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 59 cN n O M c.) LL M _ (si = 2 r 80 5 15 -2 118 47 6,3 27,5 4,3 2,83 80,0 103 62 80 15 5 -3 119 48 6,3 27,6 4,4 2,33 79,9 103 63 90 5 5 -4 126 49 6,6 29,6 4,5 1,23 79,6 108 62 Mélange HFO-1234yf / HFC-32 / HFO-1234ze : Composition (%) d d C i i .-. a) r a N Û c v C-) co co o. :a C H o co c.)) ~ p U a) qD w aa)) " H L R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 59 ' O N ~ = uM _ r 2 r 80 15 -2 118 48 6,4 28,0 4,4 2,50 80,0 104 62 15 80 5 -4 117 49 6,6 29,2 4,4 1,10 79,7 104 61 5 90 5 -4 125 49 6,7 30,2 4,5 0,74 79,6 108 61 5 Mélange HFC-32 / HFC-152a / HFO-1234ze : Composition (%) d d C co c0 o. ;a C a N Û O ~ .-. e e Q. O E Q. E 0 V) > o H c Ua ) qa) a V L ° 0 R410A -5 103 50 6,8 30,7 4,5 0,07 79,5 100 59 c,1 M L'Il Ov 2 C± u- M _ 80 5 15 -2 120 47 6,2 27,3 4,4 3,27 79,9 103 62 80 15 5 -2 124 48 6,0 27,2 4,5 3,36 79,5 101 62 90 5 5 -3 127 49 6,5 29,5 4,5 1,69 79,5 107 61 Exemple 10 - Données concernant les mélanqes quasi-azéotropiques Mélange HFC-32 / HFO-1234yf / HFO-1234ze : HFO- HFC-32 HFO- Température Psat Psat % diff de 1234yf 1234ze (°C) liquide vapeur pression (bar) (bar) 20 70 10 -5 6,4 5,9 9 28 70 2 -5 6,5 6,2 5 15 75 10 -5 6,5 6,0 8 23 75 2 -5 6,6 6,3 4 80 15 -5 6,5 5,9 9 80 10 -5 6,6 6,1 7 18 80 2 -5 6,7 6,5 3 2 86 12 -5 6,6 6,2 7 5 86 9 -5 6,7 6,3 5 12 86 2 -5 6,7 6,6 2 2 90 8 -5 6,7 6,4 4 5 90 5 -5 6,8 6,6 3 8 90 2 -5 6,8 6,7 1 5 Mélange HFC-32 / HFC-134a / HFO-1234ze : HFC-32 HFC-134a HFO- Température Psat Psat % diff de 1234ze (°C) liquide vapeur pression (bar) (bar) 80 18 2 -5 6,4 5,8 9 86 2 12 -5 6,6 6,1 8 86 5 9 -5 6,6 6,1 7 86 12 2 -5 6,6 6,1 6 90 2 8 -5 6,7 6,3 5 90 5 5 -5 6,7 6,4 5 90 8 2 -5 6,7 6,4 5 5 10 20 25 30 35 REVENDICATIONS1. Composition ternaire comprenant du difluorométhane, du 1,3,3,3-tétrafluoropropène et un composé dérivé d'hydrocarbure comportant au moins deux atomes de fluor et présentant une température d'ébullition comprise entre -30 et -20°C, qui est choisi parmi le 1,1-difluoroéthane, le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et le 2,3,3,3-tétrafluoropropène. 2. Composition selon la revendication 1, comprenant du difluorométhane, du 1,1-difluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et comprenant de préférence de 2 à 96 0/0 de difluorométhane, de 2 à 96 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène,idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 3. Composition selon la revendication 1, comprenant du difluorométhane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et comprenant de préférence de 2 à 96 0/0 de difluorométhane, de 2 à 96 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et de 2 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3- tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 15 à 55 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3- tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3- tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 20 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 25 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 30 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 35 à 30 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 4. Composition selon la revendication 1, comprenant du difluorométhane, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et comprenant de préférence de 2 à 96 0/0 de difluorométhane, de 2 à 96 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 2 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, et de manière particulièrement préférée : de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 5. Composition selon la revendication 1, comprenant de 70 à 98 0/0 de difluorométhane, de 1 à 28 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène et de 1 à 15 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 35 6. Composition selon la revendication 1, comprenant de 80 à 98 0/0 de difluorométhane, de 1 à 18 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 1 à 12 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 10 15 20 25 30 57. 8. 9. 15 10. 20 11. 25 12. 13. 30 35Utilisation d'une composition selon l'une des revendications 1 à 6, en tant que fluide de transfert de chaleur dans un circuit de compression de vapeur. Utilisation selon la revendication 7, dans laquelle le circuit de compression de vapeur comprend un échangeur de chaleur à contre-courant. Composition de transfert de chaleur comprenant la composition selon l'une des revendications 1 à 6 en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs choisis parmi les lubrifiants, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et leurs mélanges. Installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition selon l'une des revendications 1 à 6 en tant que fluide de transfert de chaleur ou contenant une composition de transfert de chaleur selon la revendication 9. Installation selon la revendication 10, comprenant un échangeur de chaleur à contre-courant. Installation selon la revendication 10 ou 11, choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, de réfrigération et de congélation. Procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation du fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est une composition selon l'une des revendications 1 à 6. 10 15 20 25 30 3514. Procédé selon la revendication 13, qui est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -40°C à -10°C, et de préférence de -35°C à -25°C, de manière plus particulièrement préférée de -30°C à -20°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 à 55 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 10 15 20 25 30 3515. Procédé selon la revendication 13, qui est un procédé de refroidissement d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps refroidi est de -15°C à 15°C, et de préférence de -10°C à 10°C, de manière plus particulièrement préférée de -5°C à 5°C, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène,idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 15 16. Procédé selon la revendication 13, qui est un procédé de chauffage d'un fluide ou d'un corps, dans lequel la température du fluide ou du corps chauffé est de 30°C à 80°C, et de préférence de 35°C à 55°C, de manière plus particulièrement préférée de 40°C à 50°C, et dans lequel le fluide de transfert de 20 chaleur comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 0/0 10 25 30 35 5 15 20 25 30 35de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 17. Procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est une composition selon l'une des revendications 1 à 6. 10 15 20 25 30 35 49 18. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1-trifluoroéthane, de 44 % de pentafluoroéthane et de 4 0/0 de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ou un mélange ternaire de 52 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, de 25 % de pentafluoroéthane et de 23 % de difluorométhane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 15 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 35 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 40 à 63 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 20 à 60 % de difluorométhane et de 5 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 70 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 5 à 55 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 60 % de difluorométhane, de 2 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 20 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 65 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 78 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 25 à 50 % de difluorométhane, de 2 à 15 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 35 à 73 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 15 à 70 % de difluorométhane et de 5 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 65 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 25 à 50 % de difluorométhane et de 10 à 70 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 15 à 50 % de difluorométhane, de 5 à 65 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 15 à 35 % de difluorométhane, de 5 à 55 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 80 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 10 15 20 25 30 3519. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est un mélange binaire de 50 % de difluorométhane et de 50 % de pentafluoroéthane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 65 à 96 % de difluorométhane, de 2 à 20 % de 1,1-difluoroéthane et de 2 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 50 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 96 % de difluorométhane et de 2 à 40 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 25 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 30 % de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 10 0/0 de 1,1-difluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 45 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 50 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 45 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 30 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 65 à 90 % de difluorométhane et de 5 à 30 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 50 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 45 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 48 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 65 à 93 % de difluorométhane, de 2 à 25 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 33 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 10 1520. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, et dans lequel le fluide de transfert de chaleur final comprend : de 2 à 20 % de difluorométhane, de 2 à 85 % de 1,1-difluoroéthane et de 10 à 96 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 2 à 35 % de 1,1-difluoroéthane et de 50 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 5 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 2 à 20 % de difluorométhane et de 10 à 83 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 10 à 75 % de 2,3,3,3-tétrafluoropropène, de 5 à 15 % de difluorométhane et de 10 à 75 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou de 2 à 25 % de difluorométhane, de 5 à 88 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 10 à 93 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène, idéalement de 5 à 15 % de difluorométhane, de 5 à 60 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 25 à 90 % de 1,3,3,3-tétrafluoropropène. 20