Brevet FR2955610A1 — publié le 20110729

Dispositif d'injection de gaz et ligne d'échappement comprenant un tel dispositif Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un dispositif d'injection de gaz et concerne plus particulièrement le domaine du traitement des polluants par catalyse à l'aide d'un agent réducteur. Arrière-plan technologique Depuis de nombreuses années, les constructeurs de véhicules automobiles à moteur thermique font beaucoup d'efforts pour réduire l'émission dans l'atmosphère de composés chimiques nuisibles à l'environnement produits par les moteurs thermiques lors de la combustion du carburant. Parmi ces composés, on trouve notamment le dioxyde de carbone CO2 ainsi que les oxydes d'azote, principalement le monoxyde NO et le dioxyde NO2 d'azote, désignés ensemble sous l'abréviation NON. Notons que la production d'oxydes d'azote est plus importante pour les moteurs Diesel que pour les moteurs à essence du fait de leur température de combustion plus élevée. Pour limiter l'émission des oxydes d'azote dans l'atmosphère, une solution actuellement utilisée consiste à placer sur la ligne d'échappement du véhicule un système de traitement des NON, appelé système SCR (« Selective Catalytic Reduction »), ayant pour fonction de réduire chimiquement les oxydes d'azote en molécules de di-azote et en vapeur d'eau au moyen d'un agent réducteur. En pratique, l'agent réducteur est injecté dans la ligne d'échappement en amont d'un catalyseur spécifique SCR dans lequel se produit la réaction de réduction. On distingue deux voies SCR, l'une avec la solution aqueuse d'urée et l'autre avec de l'ammoniac, NH3, gazeux. La SCR avec urée a été préalablement favorisée pour des raisons d'implantation véhicule. La solution aqueuse d'urée nécessitant un réservoir, le circuit d'alimentation du liquide est relativement simple. Cette voie a par contre l'inconvénient de nécessiter un ensemble de processus physico-chimiques séquentiels longs : l'injection de la solution aqueuse d'urée, l'atomisation du spray d'urée en gouttes puis gouttelettes, l'évaporation et la décomposition chimique de ces gouttelettes en NH3 et enfin le mélange du NH3 avec les gaz d'échappement. Par ailleurs, étant donné l'espace disponible dans la ligne d'échappement pour les phénomènes injection/mélange, la solution SCR avec la solution aqueuse d'urée complique fortement l'homogénéisation de réducteur avec l'oxydant. L'autre voie explorée est la SCR avec de l'ammoniac, NH3 gazeux. Dans ce cas, le NH3 est injecté sous forme de gaz directement dans les gaz d'échappement où il doit ensuite s'y mélanger. Il est connu de laisser une distance adéquate entre l'injecteur d'agent réducteur et le catalyseur SCR pour permettre l'obtention d'un mélange homogène le plus achevé possible entre les gaz d'échappement et l'agent réducteur. Afin d'améliorer l'homogénéité de ce mélange et de raccourcir la distance nécessaire à l'homogénéisation, il est connu d'avoir recours à un mélangeur dit statique, c'est-à-dire sans pièce mobile, positionné à l'intérieur du conduit d'échappement, entre le point d'injection d'agent réducteur dans les gaz d'échappement et l'entrée du catalyseur SCR. Afin d'améliorer l'homogénéité de ce mélange et de raccourcir la distance nécessaire à l'homogénéisation, il est aussi connu de multiplier les points d'injection de l'agent réducteur en amont du catalyseur SCR. On connait en particulier du document US2008060352 un dispositif pour la réduction des oxydes d'azote contenus dans des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne. Le dispositif comprend un injecteur pour injecter un agent réducteur. L'injecteur présente notamment une forme en spirale et comprend une pluralité d'orifices d'injection disposés sur sa longueur. Cependant un tel dispositif n'est pas suffisant pour réellement permettre une diffusion homogène de l'agent réducteur et par conséquent la préparation efficace et l'obtention sur une courte distance axiale d'un mélange homogène entre les gaz d'échappement et l'agent réducteur. L'invention a pour but de pallier l'inconvénient de l'art antérieur en proposant un nouveau dispositif apte à permettre une diffusion et une répartition homogène de gaz. L'invention concerne donc un dispositif d'injection de gaz comprenant un conduit d'amenée de gaz comportant une partie terminale formant une spirale selon un plan d'enroulement et comportant une pluralité d'orifices d'injection distribués sur la longueur de la partie terminale et comprenant chacun un axe d'injection sensiblement orthogonal au plan d'enroulement, caractérisé en ce que chacun des orifices d'injection présente une 5 S; _ nûi+1 De manière simple, la section de passage peut être déterminée par la relation : S section de passage définie de manière à permettre le passage d'un même débit de gaz à travers les dits orifices d'injection. dans laquelle : S est la section intérieure de passage du conduit d'amenée de gaz, i est un indice attribué à l'orifice d'injection considéré, i variant de 1 à n dans le sens de l'écoulement du gaz dans le conduit d'amenée et où n est le nombre total 10 d'orifices d'injection. On équilibre ainsi les débits de gaz entre les différents orifices d'injection, ce qui permet d'avoir un flux de gaz injecté mieux réparti dans le plan d'enroulement de la partie terminale. Par ailleurs, l'invention peut comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : Dans une variante, la partie terminale du conduit d'amenée en forme de spirale est formée par un assemblage de tubes rectilignes. De préférence, le dispositif de l'invention comprend des tubes d'injection disposés sensiblement orthogonalement au plan d'enroulement au niveau des orifices d'injection et présentant une section intérieure constituant la section de passage desdits orifices. 25 De préférence encore, les tubes d'injection comprennent une partie saillante à l'intérieur du conduit d'amenée. De préférence encore, la partie saillante du tube d'injection à l'intérieur du conduit d'amenée présente une forme de demi-tube, de coude ou de biseau, afin de limiter les 30 pertes de charge occasionnées par la partie saillante du tube d'injection. De préférence, le conduit d'amenée comprend un nombre d'orifice d'injection supérieur à 5. 35 Par ailleurs, l'invention a aussi pour objet une ligne d'échappement dans laquelle circule des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne, ladite ligne 15 20 comprenant un catalyseur de réduction sélective des oxydes d'azote doté d'une face d'entrée sensiblement perpendiculaire au sens d'écoulement des gaz d'échappement, comprenant au moins un dispositif d'injection de gaz de l'invention, disposé, relativement au sens d'écoulement des gaz d'échappement, en amont du catalyseur de réduction sélective, le plan d'enroulement de partie terminale du dispositif étant sensiblement parallèle à la face d'entrée du catalyseur de réduction sélective et les orifices d'injection orientés vers ladite face d'entrée. De préférence, le dispositif d'injection de gaz injecte de l'ammoniac gazeux, qui est un agent réducteur efficace pour la catalyse par réduction sélective des oxydes d'azotes De préférence, le dispositif d'injection de gaz est disposé en amont du catalyseur de réduction sélective à une distance comprise entre 10 mm et 60 mm, ce qui permet d'améliore la compacité de l'ensemble. Brève description des dessins D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'un mode particulier de réalisation, non limitatif de l'invention, faite en référence aux figures dans lesquelles : - La figure 1 est une représentation schématique d'une ligne d'échappement comprenant le dispositif d'injection de gaz de l'invention. - La figure 2 est une vue en coupe selon le plan de coupe A-A référencé en figure 1 d'un premier mode de réalisation du dispositif d'injection de gaz de l'invention. - La figure 3 est une représentation schématique d'un second mode de réalisation comprenant deux dispositifs d'injection de gaz de l'invention. - Les figures 4, 5, 6 sont des vues schématiques en coupe de variantes de réalisation avec tube d'injection. - Les figures 7, 8 et 9 sont des vues schématiques en coupe de variantes de réalisation avec un tube d'injection et une partie saillante interne au conduit d'amenée respectivement en demi-tube, en biseau, en coude. Description détaillée La figure 1 présente une portion de ligne d'échappement de gaz brûlés produits par un moteur à combustion interne. La ligne d'échappement comprend un conduit 1 principal, d'axe central XX, dans lequel circule un flux 2 de gaz brûlés dit flux gazeux principal et raccordé à un catalyseur 3 de réduction sélective (ou SCR), pour la réduction des oxydes d'azote NOx présents dans les gaz d'échappement, par réaction catalytique sélective entre les NOx et un agent réducteur. Par agent réducteur, il convient d'entendre un agent pouvant réagir chimiquement avec des polluants pour les transformer en des produits moins polluants. Le catalyseur 3 est doté d'une face d'entrée 4 sensiblement perpendiculaire au sens d'écoulement des gaz d'échappement. En amont du catalyseur 3 SCR, relativement au sens d'écoulement des gaz d'échappement, est disposé un dispositif d'injection de gaz comprenant un conduit 5 d'amenée d'un flux 6 d'agent réducteur, en l'occurrence de l'ammoniac gazeux, NH3. Le conduit d'amenée 5 traverse le conduit 1 principal. De préférence, le dispositif d'injection de gaz est disposé en amont du catalyseur 3 de réduction sélective à une distance D comprise entre 10 mm et 60 mm. La figure 2 présente une vue en coupe selon le plan de coupe A-A référencé en figure 1 passant par l'axe central du conduit d'amenée 5. Le conduit d'amenée 5 comporte une partie terminale 7 ayant la forme générale d'une spirale enroulée plate selon un plan d'enroulement Pe identique au plan de coupe A-A référencé en figure 1. La partie terminale 7 en spirale comporte une pluralité d'orifices 8 d'injection distribués sur longueur de la partie terminale. Les orifices 8 d'injection sont disposés sur la partie terminale 7 de manière à présenter chacun un axe d'injection I sensiblement orthogonal au plan d'enroulement Pe, tel qu'illustré en figure 1. Dans le mode de réalisation présenté en figure 2, il est prévu que la partie terminale 7 du conduit 5 d'amenée en forme de spirale soit avantageusement formé par un assemblage de tubes rectilignes. Les tubes 8 rectilignes peuvent être soudés entre eux. Cet ensemble de tubes 8 cylindriques servent de générateur de turbulence pour les gaz d'échappement. Des tubes extérieurement cylindriques permettent de limiter les pertes de charges et de générer une turbulence la plus homogène possible. L'invention permet d'intensifier le mélange entre les gaz d'échappement et le NH3 gazeux en créant de multiples zones d'injection et de mélange de l'ammoniac gazeux avec les gaz d'échappement. Les zones 10 d'injection et de mélange sont représentées fictivement sur la figure 2 sous forme d'hexaèdres réguliers. Comme le montre encore la figure 1, le plan d'enroulement Pe de la partie terminale 7 du dispositif est sensiblement parallèle à la face 4 d'entrée du catalyseur 3 de réduction sélective et les orifices 8 d'injection sont orientés vers ladite face 4 d'entrée. Dans le mode de réalisation présenté en figure 2, l'ensemble des tubes 8 cylindriques de sont disposés afin de joindre les centres de chacun des hexaèdres réguliers pour former un réseau de tubes et permettant de faire un maillage le plus régulier possible de la section de passage des gaz d'échappement. Concerne la partie terminale 7 du conduit d'amenée 5, il est prévu d'avoir une répartition homogène des orifices 8 d'injection dans le plan d'enroulement Pe afin d'assurer un mélange le plus homogène possible entre les gaz d'échappement et l'ammoniac sous forme gazeuse. De plus, conformément à l'invention, il est prévu d'adapter la section de chaque orifice 8 d'injection d'ammoniac pour obtenir un débit d'injection d'ammoniac sensiblement identique à travers chacun des orifices 8 d'injection. Les orifices 8 d'injection étant situés dans le présent exemple sensiblement au niveau de coudes, leur diamètre augmente au fur et à mesure de la longueur du parcours entre l'entrée de l'ammoniac jusqu'à l'orifice d'injection considéré. Soit Q le débit total du flux 6 d'ammoniac et n le nombre total d'orifices d'injection, on veut avoir le même débit Q' à chaque orifice 8 d'injection à savoir Q'=Q/n. Or chaque orifice 8 d'injection crée une intersection où le débit se divise en deux entre la suite du réseau et l'orifice 8 d'injection. La répartition du débit entre le réseau et le trou dépend de la section intérieure de passage du conduit 5 d'amenée d'ammoniac et de l'orifice 8 d'injection. Ainsi, en attribuant un indice i aux orifices d'injection, i variant de 1 à n dans le sens de l'écoulement du flux 6 d'ammoniac gazeux, avec n le nombre total d'orifices 8 d'injection, en faisant l'hypothèse d'une perte de charge uniforme dans le conduit 5 d'amenée, le débit avant l'orifice d'injection i, noté Qi_1, est égal au débit de l'orifice d'injection Q' et au débit après l'orifice d'injection i, noté Qi , soit Qi = Qi-1 n (1) Après développements il vient : Q; = Q /1ùiù1j n (2) (3) En appliquant le théorème de Bernoulli à chaque intersection, on obtient la relation : S= QS Avec Si, la section de passage de l'orifice 8 d'injection d'indice i, soit finalement : S = S (4) nùi+1 On peut avantageusement affiner la détermination des sections Si de passage en prenant en compte de paramètres supplémentaires influençant l'écoulement de gaz dans le conduit 5 d'amenée et en particulier les pertes de charge. Les gaz d'échappement composés des oxydes d'azote produits par la combustion heurtent les tubes cylindriques du conduit 5 d'amenée, ce qui va générer dans son sillage une turbulence d'environ 5 % de la vitesse d'écoulement des gaz d'échappement. En aval, l'ammoniac gazeux va être injecté par tous les orifices 8 d'injection. L'ammoniac va donc être injecté dans des régions où de la turbulence a été créée, ce qui va permettre d'améliorer l'homogénéisation du mélange gaz d'échappement et ammoniac gazeux. Au niveau global, avec une multitude de points d'injection, l'homogénéisation du mélange sera encore plus efficace. De préférence, le conduit 5 d'amenée d'ammoniac comprend un nombre d'orifice 8 d'injection supérieur à 5. De préférence encore, le conduit 5 d'amenée d'ammoniac comprend un nombre d'orifice 8 d'injection inférieur à 20. En outre la distance D peut être ajustée en fonction du dépend du nombre total d'orifices d'injection. En effet, plus le nombre n d'orifice d'injection est élevé, plus la distance D peut être courte. La distance D peut être évaluée à l'aide d'abaques qui donnent une distance de mélange adimensionnée entre deux flux en fonction des débits des deux flux en question. Ainsi pour n=5 il est apparu qu'une distance D de 6 cm est nécessaire pour une homogénéisation parfaite. La distance D diminue sensiblement linéairement avec le nombre n d'orifices 8 d'injection, toutefois au-delà de n=20 il semble plus difficile d'assurer un équilibrage des débits. Dans un second mode de réalisation tel que présenté en figure 3, le dispositif d'injection peut comprendre plusieurs conduit 5 d'amenée et chacun des conduits 5 comprend quelques orifices d'injection d'ammoniac. L'orifice d'injection peut avoir d'autres formes de section qu'un simple cercle, comme une ellipse pour mieux diriger le flux de NH3 dans la largeur. Dans une variante présentée en coupe sur la figure 4, le dispositif comprend des tubes 11 d'injection disposés sensiblement orthogonalement au plan d'enroulement Pe et présentant une section intérieure constituant la section de passe Si desdits orifices 8. Le tube 11 d'injection présente une partie extérieure dont la longueur Lt peut être comprise entre 0 mm, autrement dit, il s'agit dans ce cas d'un simple perçage du conduit, jusqu'à 20 mm. L'épaisseur du tube d'injection peut varier de 2 à 5 mm. Sa section de sortie Si varie en fonction du nombre d'orifice d'injection disposé sur le conduit d'amenée. Dans une autre variante présentée en coupe sur la figure 5, les tubes 11 d'injection comprennent avantageusement une partie 12 saillante à l'intérieur du conduit 5 d'amenée. Le tube 11 d'injection peut être saillant jusqu'à un maximum de 1 mm. Dans une autre variante présentée en coupe sur la figure 6, le tube 11 d'injection peut également être légèrement convergent afin d'accélérer le flux de NH3. Dans d'autres variante présentés en coupe aux figures 7 à 9, afin d'éviter les pertes de charge dans la partie 7 terminale du conduit 5 d'amenée de NH3, la partie 12 saillante du tube 11 d'injection à l'intérieur du conduit 5 d'amenée peut présenter respectivement une forme de demi-tube, de biseau ou de coude. Dans le cas où le conduit 5 d'amenée d'ammoniac est un tube cylindrique à l'intérieur, le conduit 5 d'amenée peut voir un diamètre intérieur compris entre 1 et 9 mm et un diamètre extérieur compris entre 2 et 10 mm soit une épaisseur de 0, 5 mm Revendications1. Dispositif d'injection de gaz comprenant un conduit (5) d'amenée de gaz comportant une partie (7) terminale formant une spirale selon un plan (Pe) d'enroulement et comportant une pluralité d'orifices (8) d'injection distribués sur la longueur de la partie (7) terminale et comprenant chacun un axe d'injection (Ai) sensiblement orthogonal au plan (Pe) d'enroulement, caractérisé en ce que chacun des orifices (8) d'injection présente une section (Si) de passage définie de manière à permettre le passage d'un même débit (Q') de gaz à travers les dits orifices (8) d'injection. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie (7) terminale du conduit (5) d'amenée en forme de spirale est formée par un assemblage de tubes (9) rectilignes. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des tubes (11) d'injection disposés sensiblement orthogonalement au plan (Pe) d'enroulement au niveau des orifices (8) d'injection et présentant une section intérieure constituant la section (Si) de passage desdits orifices. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les tubes (11) d'injection comprennent une partie (12) saillante à l'intérieur du conduit (5) d'amenée. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la partie (12) saillante du tube (11) d'injection à l'intérieur du conduit (5) d'amenée présente une forme de demi- tube, de coude ou de biseau. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le conduit (5) d'amenée comprend un nombre d'orifice d'injection supérieur à 5. 7. Ligne d'échappement dans laquelle circule des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne, ladite ligne comprenant un catalyseur (3) de réduction sélective des oxydes d'azote doté d'une face (4) d'entrée sensiblement perpendiculaire au sens d'écoulement des gaz d'échappement, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un dispositif d'injection de gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 disposé, relativement au sens d'écoulement des gaz d'échappement, en amont du catalyseur (3) de réduction sélective, le plan (Pe) d'enroulement de partie (7) terminale du dispositif étant sensiblement parallèle à la face (4) d'entrée du catalyseur (3) de réduction sélective et les orifices (8) d'injection orientés vers ladite face (4) d'entrée. 8. Ligne d'échappement selon la revendication 7, caractérisé en ce le dispositif d'injection de gaz injecte de l'ammoniac gazeux. 9. Ligne d'échappement selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisé en ce que le dispositif d'injection de gaz est disposé en amont du catalyseur (3) de réduction 5 sélective à une distance (D) comprise entre 10 mm et 60 mm.