Brevet FR2948450A1 — publié le 20110128

PROCÉDÉ PAR COURANTS DE FOUCAULT POUR LA CARACTÉRISATION DE BLOCAGE DE PLAQUE SUPPORT DE TUBES BROCHÉE La présente invention concerne généralement des plaques supports de tubes de générateurs de vapeur. La figure 1 représente un générateur de vapeur nucléaire 52 qui comprend une pluralité de tubes en forme de U disposés à l'intérieur de son enveloppe pour former des faisceaux tubulaires 50. Les faisceaux tubulaires 50 contiennent d'habitude des milliers de tubes de générateur. Des plaques tubulaires sont prévues pour supporter les tubes aux extrémités opposées à la courbure en forme de U. Un fluide primaire est chauffé dans le coeur de réacteur par circulation et entre dans le générateur de vapeur 52 par l'intermédiaire d'une tubulure à fluide d'entrée primaire 54 où il est distribué par une plaque à tubes supérieure à travers les tubes de générateur et collecté au niveau de la plaque à tubes inférieure. Le fluide s'écoule alors à travers une tubulure de sortie de fluide primaire 56 jusqu'au reste du système de réacteur. Un courant d'eau alimentaire est également introduit dans le côté secondaire du générateur de vapeur 52 par l'intermédiaire d'une tubulure à eau alimentaire. L'eau alimentaire se mélange, dans le générateur de vapeur 52, avec de l'eau revenant de séparateurs d'humidité situés au-dessus des tubes. Les faisceaux tubulaires 50 comportent également un nombre de plaques supports de tubes, également appelées TSP (de l'anglais �tube support plates �), parallèles 58 qui sont agencées en tandem et espacées sur la longueur longitudinale des faisceaux 50 à travers lesquelles des tubes d'échange de chaleur passent et sont supportés contre les vibrations. Ces TSP 58 peuvent prendre des formes quelconques. L'eau secondaire et la vapeur générée s'écoulent à travers des ouvertures brochées dans la TSP 58. Un dépôt se forme à partir de particules fines de magnétite à une température relativement élevée à l'intérieur de l'eau secondaire et également à partir d'espèces ioniques qui s'amalgament et se concentrent lorsque l'eau secondaire entre en ébullition et s'éloigne sous forme de vapeur. Des quantités importantes de dépôt sont introduites dans l'eau alimentaire. Le dépôt peut être une association d'espèces suivant les propriétés chimiques de l'eau alimentaire. Ce dépôt s'amalgame et s'accumule sous forme de plaques de boues autour des ouvertures brochées de la TSP 58, particulièrement sur la surface de transfert de chaleur de tube libre, ce qui réduit le rendement et le blocage à l'intérieur des orifices d'écoulement de support qui empêche l'écoulement d'eau alimentaire et le mélange eau/vapeur dans les parties supérieures du faisceau tubulaire lorsque l'eau se transforme en vapeur. L'écoulement de produits d'ébullition, liquide ou vapeur, à travers les intersections d'une TSP 58 peut être limité par la présence de dépôt sur la surface de tube libre immédiatement adjacente aux bords supérieur et inférieur de la TSP 58, de dépôt au centre du volume broché de TSP, ou de croissance de dépôt des bords brochés de TSP à la surface de tube au niveau des ouvertures supérieure et inférieure du passage d'écoulement de TSP. Cette dernière condition de croissance de dépôt au niveau du bord inférieur du support a été appelée � formation de toile � (de l'anglais � webbing �) car elle ressemble à une forme de toile d'araignée densément tissée qui possède une dimension d'épaisseur considérablement inférieure à la dimension de superficie. Bien qu'une � formation de toile � ait été observée dans une quantité très faible de générateurs de vapeur au niveau du bord inférieur de la TSP la plus haute pour un pourcentage très faible d'intersections de plaques supports de tubes, également appelée région d'écoulement de TSP, cette � formation de toile � ne représente pas la géométrie de blocage pour les régions d'écoulement de TSP restantes, plus importantes à l'intérieur du générateur de vapeur. La figure 2 présent la configuration pour une conception de TSP brochée trilobe. Les procédés de mesure et d'analyse pour l'invention sont applicables à une conception quelconque de TSP brochée. La formation de dépôt produit une modification de la réponse des courants de Foucault de la TSP, cependant les changements spécifiques de la réponse de signal n'ont pas été formellement mesurés pour déterminer le degré de restriction d'écoulement à travers le volume disponible de la région d'écoulement de TSP. Un procédé pour déterminer l'effet d'un profil mesuré (collection ou population) de restriction d'écoulement pour une seule TSP ou un jeu de TSP sur des paramètres de fonctionnement critiques de générateur de vapeur n'a pas été formulé. Une pratique actuelle consiste à réaliser un examen visuel extensif des régions d'écoulement de TSP. Le temps nécessaire pour cette pratique actuelle est inacceptable et cette pratique actuelle expose le personnel à des quantités importantes de dose radioactive accumulée. Si un générateur de vapeur ne comprend pas d'orifice d'accès pour un outillage d'inspection visuelle entre chaque paire de TSP, l'examen visuel est limité à des zones accessibles pour la TSP la plus haute. Même avec un accès complet à chaque TSP, seulement un faible pourcentage des régions d'écoulement de TSP disponibles totales peut être examiné avec la technologie actuelle d'outillage d'inspection visuelle. Par conséquent, un examen complet de la population de régions d'écoulement de TSP n'est pas possible et une analyse suivante de l'effet de la restriction d'écoulement observée de paramètres de fonctionnement de générateur de vapeur serait sujette à des incertitudes importantes. Une application proposée d'un procédé par courants de Foucault par fuites de flux présuppose l'existence d'une � formation de toile � de dépôt spécifique en tant que cause primaire et importante de colmatage de région d'écoulement de TSP à l'intérieur du générateur de vapeur. Bien que la � formation de toile � ait été observée dans une faible quantité de générateurs de vapeur, dans une faible quantité de régions d'écoulement de TSP dans la TSP la plus haute, la � formation de toile � n'est pas la géométrie de dépôt primaire pour des régions d'écoulement de TSP dans des plaques supports de tubes en dessous de la TSP la plus haute. La demande de brevet européen PCT/FR 2009/050232 pour le colmatage de TSP propose l'utilisation d'un procédé par bobine encerclante en plus du procédé par fuites de flux pour caractériser le colmatage à l'intérieur des régions d'écoulement de TSP. Cette demande ne propose pas de procédé pour associer les résultats mesurés collectifs des régions d'écoulement de TSP collectives à un quelconque des paramètres de fonctionnement critique pour le générateur de vapeur. Bien que le procédé proposé puisse fournir un profil relatif de colmatage pour une seule Y 4 plaque support de tubes ou un jeu de plaques supports de tubes, la demande n'adresse aucune utilisation spécifique de ces résultats pour établir les caractéristiques de fonctionnement du générateur de vapeur. Le brevet US n° 7 405 558 décrit un procédé pour la mesure de dépôt sur les surfaces de tube libres entre des paires de TSP. Un objet de l'invention est de fournir des valeurs mesurées à partir d'un examen par courant de Foucault de bobine des tubes du générateur de vapeur pour calculer le degré de restriction d'écoulement, �colmatage �, ou �blocage �, dans chacune des régions d'écoulement de TSP, et par la suite, grâce à l'utilisation d'un procédé d'étalonnage de blocage et un modèle thermique/hydraulique, déterminer un ou plusieurs paramètres de générateur de vapeur tels que le risque de pertes de pression, de changements de niveau d'eau, de stabilité de contrôle de niveau d'eau, et de profils indésirables d'écoulement croisé. En l'absence d'un paramètre de fonctionnement mesuré de générateur de vapeur pour compléter un étalonnage virtuel, un procédé itératif est réalisé dans la présente invention pour associer la population de résultats de rapport de section de passage à des performances de paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur (à savoir, une analyse � par simulation � (de l'anglais � what if �)). La présente invention propose un procédé qui utilise des données de bobine à courants de Foucault pour obtenir de multiples mesures de la quantité de dépôt dans la région d'écoulement de TSP et un procédé pour associer ces valeurs mesurées par l'intermédiaire d'un étalonnage virtuel à un ou plusieurs paramètres de générateur de vapeur de fonctionnement pour permettre une analyse d'évaluation des risques de blocage de TSP par rapport aux aspects de fonctionnement du générateur de vapeur. Le procédé pour déterminer un blocage de plaque support de tubes d'un générateur de vapeur comprend les étapes suivantes consistant à : mesurer au moins cinq valeurs de courants de Foucault différentes par intersection de support de tubes ; calculer un rayon d'emmanchement propre nominal d'orifice d'écoulement ; déterminer une réponse de signal de centre ; convertir la réponse de signal de centre en une épaisseur de dépôt ; déterminer une réduction de bord ; convertir la réduction de bord en épaisseur de bord ; calculer le rayon d'orifice d'écoulement résultant ; vérifier la vraisemblance du rayon d'orifice d'écoulement résultant ; et déterminer une plage d'étalonnage virtuel. Les valeurs mesurées à partir de l'examen par courants de Foucault par bobine standard sont obtenues dans un procédé en accord avec celui présenté dans le brevet US n° 7,405,558. Bien que ce brevet existant adresse directement la mesure de dépôt sur la longueur d'une surface de tube libre entre deux TSP adjacentes, la présente invention applique le procédé de mesure décrit dans celui-ci à la partie du tube qui passe à travers la TSP. Comme le matériau de plaque support conduit des courants de Foucault, des modifications du procédé de mesure existant pour la surface de tube libre sont nécessaires pour extraire la réponse de signal de dépôt à partir de la réponse de signal de plaque support de tubes toujours présente. La présente invention va être décrite davantage par rapport à un mode de 15 réalisation de la présente invention en utilisant les figures, sur lesquelles : la figure 1 représente un générateur de vapeur ; la figure 2 représente une configuration de TSP brochée trilobe ; la figure 3 représente les emplacements de mesure du tube ; et la figure 4 est un organigramme représentant le procédé de la présente 20 invention. Des données de courants de Foucault de bobine interne sont utilisées pour réaliser des mesures quantitatives étalonnées de dépôt autour et à l'intérieur du support. Une sonde à courants de Foucault de bobine interne est utilisée pour détecter des changements de la quantité de matériau déposé dans et autour de la 25 plaque support au fur et à mesure que la sonde est tirée axialement à travers le tube. Diverses modifications de la réponse de signal de TSP par courants de Foucault sont détectées au cours de l'analyse des données de courants de Foucault pour un dépôt de surface de tube libre et des défauts d'épaisseur des tubes. Cinq mesures séparées pour caractériser le dépôt dans la région de TSP peuvent être 30 réalisées. Bien que ces valeurs mesurées puissent être utilisées pour déterminer le chargement de dépôt à l'intérieur de chaque intersection de support de tubes, une r utilisation plus appropriée a été trouvée pour déterminer la restriction d'écoulement présente à chaque intersection de support de tubes et par la suite l'effet collectif de la restriction d'écoulement de la population d'intersections de tube sur plusieurs problèmes de fonctionnement pour le générateur de vapeur. La figure 3 représente une coupe de la région de support de tubes 2. Les cinq mesures de courants de Foucault sont faites en un emplacement inférieur 4, un emplacement supérieur 12, un centre de TSP 8, une TSP inférieure 6 et une TSP supérieure 10. Ce jeu de mesures permet la caractérisation de la morphologie de dépôt dans la TSP et une estimation quantitative du blocage. Un dépôt uniforme à l'intérieur du support est détecté par le centre de TSP 8. Les dépôts adjacents au-dessus et en dessous de la TSP, emplacement supérieur 12 et emplacement inférieur 4, ne limitent pas directement l'écoulement à l'intérieur de la section limitée d'orifice d'écoulement, mais peuvent limiter l'écoulement entrant dans l'orifice d'écoulement ou sortant du bord supérieur de l'orifice d'écoulement. La TSP inférieure 6 et la TSP supérieure 10 sont à l'intérieur de la région d'écoulement de TSP et présenteront un blocage à l'intérieur de l'orifice d'écoulement. L'emplacement inférieur 4 est une mesure de dépôt pour une longueur donnée le long de l'étendue libre immédiatement en dessous du support de tubes 2. L'emplacement inférieur 4 est obtenu pour déterminer la présence de dépôt adjacent au bord inférieur du support de tubes 2. Cette valeur mesurée utilise les mêmes fréquence et référence (référence de mesure) d'inspection par courants de Foucault qu'une analyse de dépôt de surface de tube libre. Le dépôt dans ces régions adjacentes fournit des informations sur la restriction d'écoulement près du support. L'emplacement supérieur 12 est une mesure de dépôt prise pour une longueur donnée le long de l'étendue libre immédiatement au-dessus du support de tubes 2. L'emplacement supérieur 12 est obtenu pour déterminer la présence de dépôt adjacent au bord supérieur du support de tubes 2. Cette valeur mesurée utilise les mêmes fréquence et référence (référence de mesure) d'inspection par courants de Foucault que l'analyse de dépôt de surface de tube libre. Le centre de TSP 8 est une mesure de support prise à un endroit quelconque à l'intérieur de la région de support de tubes par rapport à la référence de surface de tube libre. La mesure du centre de TSP 8 est obtenue pour déterminer la présence de dépôt à l'intérieur de la région de support de tubes. Cette valeur mesurée utilise les mêmes fréquence et référence (référence de mesure) d'inspection par courants de Foucault que l'analyse de dépôt de surface de tube libre. La TSP inférieure 6 est une mesure par rapport au centre de support de tubes prise le long du bord inférieur de la réponse de signal de support de tubes pour déterminer la présence de � formation de toile �. La condition de formation de toile peut se produire dans certains générateurs au bord inférieur de la TSP la plus haute. L'amplitude de la mesure de la TSP inférieure 6 par rapport à la mesure du centre de TSP 8 est plus vraisemblablement une indication de � débordement � de dépôt de surface de tube libre dans la moitié inférieure de la région de support de tubes. Une base de référence locale est définie au centre de chaque support. Donc, ces mesures établissent leurs propres bases relatives locales à chaque intersection de plaque support. Cette mesure est obtenue à partir de la réponse d'amplitude de signal d'une fréquence d'inspection par un courant de Foucault entre 30 kHz et 200 kHz. La TSP supérieure 10 est une mesure par rapport au centre de TSP 8 prise le long du bord supérieur de la réponse de signal de support de tubes pour déterminer la présence de � débordement � à partir du dépôt de surface de tube libre au-dessus du support de tubes 2. Une base de référence locale est définie au centre de chaque support. Donc, ces mesures établissent leurs propres bases relatives locales à chaque intersection de plaque support. La mesure de la TSP supérieure 10 et de la TSP inférieure 6 est obtenue à partir de la réponse d'amplitude de signal d'une fréquence d'inspection par un courant de Foucault entre 30 kHz et 200 kHz. Comme cela est décrit ci-dessus, une association de données de fréquence de courants de Foucault est utilisée pour obtenir cinq mesures spécifiques caractérisant le dépôt pour chaque région d'écoulement de TSP. Trois des cinq mesures sont mesurées en utilisant la même fréquence d'inspection par courants de Foucault que celle utilisée dans une analyse de dépôt de surface de tube libre, qui est une fréquence égale ou inférieure à 35 kHz. Deux des cinq mesures sont mesurées en utilisant une fréquence de courant de Foucault entre 30 et 200 kHz. Une ou plusieurs des cinq valeurs mesurées sont utilisées pour calculer un rapport de section de passage (section bloquée de dépôt divisée par la section libre d'origine) pour l'intersection de TSP et la collection d'intersections de TSP de ces valeurs de rapport peut être étalonnée pour déterminer le blocage d'écoulement pour la plaque support de tubes entière. Le procédé d'étalonnage établit un degré de restriction ou colmatage pour une ou plusieurs intersections de TSP avec la quantité la plus importante de réduction de section de passage. À partir de cet étalonnage, la population restante de rapports de section de passage peut être réglée pour produire une image composite de colmatage pour chaque TSP et par conséquent le colmatage pour le générateur de vapeur. Le procédé consistant à déterminer l'estimation de valeur de blocage pour une quelconque région d'écoulement de TSP donnée (la région où le tube passe à travers le support et ainsi la région à l'intérieur des orifices d'écoulement brochés) consiste à utiliser les cinq valeurs mesurées définies ci-dessus à la fois individuellement et en tant que mesures totales. En tant que mesure totale, la distribution des valeurs caractérise une plage de mesures prévues pour chaque paramètre et ainsi les distributions du centre de TSP 8, de l'emplacement supérieur 12 et de l'emplacement inférieur 4 caractérisent les valeurs minimum et prévue pour le dépôt uniforme autour et à l'intérieur de l'orifice d'écoulement. Ces informations de distribution sont alors utilisées pour mieux évaluer le dépôt uniforme à l'intérieur de chaque support. Par exemple, comme la plaque support contribue à une certaine réponse de signal qui pourrait être interprétée comme étant un dépôt, les valeurs minimales de distribution sont utilisées pour attribuer de façon conservatrice une �base de valeur propre � pour la contribution de plaque support et toute valeur supérieure à ceci est déterminée comme étant un signal de dépôt. Bien que non exacte, l'utilisation des valeurs de distribution totales fournit des informations supplémentaires qui sont autrement inconnues. Les mesures de l'emplacement supérieur 12 et l'emplacement inférieur 4 sont alors utilisées pour fournir une corrélation supplémentaire du dépôt uniforme à l'intérieur de l'orifice d'écoulement broché. La figure 2 représente une broche d'orifice d'écoulement typique 14 adjacente au diamètre extérieur de tube. La broche d'orifice d'écoulement 14 est constituée de régions de la section de passage libre 16 dans laquelle un fluide s'écoule et de régions de quasi-contact 18. La géométrie de la section de passage 16 variera suivant la conception de la plaque support. La figure 2 représente trois sections de passage 16 autour de la circonférence extérieure du tube 18. Le fluide de système primaire s'écoule à l'intérieur du tube 18 et transfère de la chaleur à un fluide secondaire, de l'eau et/ou de la vapeur suivant l'emplacement dans le générateur de vapeur, qui se déplace à travers des orifices d'écoulement de support brochés 14. Un dépôt uniforme à l'intérieur de l'orifice d'écoulement 14 réduit la section de passage disponible. Le blocage uniforme se produit sur une étendue axiale plus longue à l'intérieur de la broche de support et est bien caractérisé par la réponse en signal d'un courant de Foucault de fréquence plus basse. Des données d'essai empirique ont également montré que de nombreux supports comportent également des variations de dépôt locales qui sont mieux détectées par courants de Foucault de fréquence plus élevée en raison de leur étendue axiale plus faible. Ainsi, le blocage peut être approximativement caractérisé par deux composantes qui sont détectées séparément et caractérisées par des fréquences de courants de Foucault différentes. Les données de fréquence plus élevée sont indiquées par les mesures de la TSP supérieure 10 et de la TSP inférieure 6 dans la description ci-dessus. Des fréquences supplémentaires peuvent également être utilisées. En raison de la grande variation de réponses en signal dans les mesures de la TSP supérieure 10 et de la TSP inférieure 6, un étalonnage définitif et déterministe pour ce paramètre est difficile à déterminer. Cependant, les mesures totales sont utilisées pour déterminer des valeurs d'étalonnage virtuel. Ce procédé est quelque peu analogue à un système quantique où les composantes individuelles sont bien plus difficiles à quantifier, mais le comportement d'ensemble est très clair. En utilisant les distributions et la valeur d'étalonnage virtuel, la réduction de section de passage pour chaque intersection peut être calculée par l'intermédiaire d'un calcul de section. Il est supposé que chaque orifice d'écoulement possède un rayon hydraulique efficace et que le rayon est réduit par la valeur de dépôt uniforme et par la composante axiale plus courte. Le changement de section résultant et le calcul du rapport de section propre/colmaté sont un procédé géométrique. En utilisant ce procédé, un rapport de section unique est calculé pour chaque intersection de TSP (pour chaque tube et chaque plaque support). La section de passage moyenne est alors utilisée dans des calculs hydrauliques/ thermiques conventionnels connus de l'homme du métier ordinaire pour déterminer la chute de pression à travers le faisceau tubulaire entier qui serait entraînée pour les conditions de fonctionnement de générateur de vapeur. Ce comportement d'ensemble du générateur de vapeur est utilisé pour valider l'étalonnage virtuel des sections de passage. Comme avec un quelconque système complexe, il y a de nombreuses sources d'informations qui peuvent être utilisées pour valider l'étalonnage virtuel. Dans le mode de réalisation préféré, des données de générateur de vapeur supplémentaires peuvent être utilisées pour régler la valeur d'étalonnage virtuel ou pour modifier le calcul de section (par exemple des mesures de niveau de plage importante, des pertes de pression de faisceau tubulaire, etc.). Le mode de réalisation préféré s'étend également à une approche probabiliste moyennant quoi l'étalonnage virtuel peut être réglé sur une plage de valeurs pour fournir une condition prévue ou la plus vraisemblable ou une condition du pire cas, le cas échéant, pour évaluer l'effet de divers niveaux de blocage sur les performances de générateur. Par exemple, les profils de blocage de TSP (colmatage) sous forme quantitative peuvent être appliqués en tant qu'entrée dans divers modèles thermiques/hydrauliques, par exemple ATHOS, pour étudier l'effet du blocage de TSP sur des attributs de fonctionnement critiques de générateur de vapeur, tels que des pertes de pression, un niveau d'eau (inventaire) ou des vitesses d'écoulement croisé. L'exemple suivant fournit un mode de réalisation actuellement préféré du procédé de l'invention. Dans un seul orifice d'écoulement de support broché, la largeur de l'orifice est nominalement 0,49 pouce et la distance du diamètre extérieur de tube au diamètre extérieur d'orifice d'écoulement est 0,23 pouce. Ainsi, la section approximative d'un seul orifice d'écoulement est 0,112 pouce carré et l'association de quatre orifices d'écoulement brochés à une intersection d'une conception de broche quadrilobe aurait une section combinée de 0,448 pouce carré. En considérant un seul orifice d'écoulement avec une section de 0,112 pouce carré, un rayon équivalent d'un orifice rond avec la même section peut être calculé. Ce rayon équivalent est approximativement 0,189 pouce. Un calcul du rayon hydraulique pour l'orifice d'écoulement broché réel fournit un rayon très similaire. Ainsi, un rayon équivalent de 0,189 pouce est utilisé. Le rayon initial, également noté IR (de l'anglais � Initial Radius �) de 0,189 pouce est considéré comme étant le rayon équivalent d'orifice d'écoulement propre nominal ou non colmaté. Ensuite, la réponse de dépôt à l'intérieur du centre du support, le centre de TSP 8, est mesurée. Par exemple, on suppose qu'une valeur du centre de TSP 8 de 1 800 comptes est mesurée par le programme d'analyse. Toutes les valeurs du centre de TSP 8 ont été mesurées à l'intérieur du générateur et la valeur de confiance inférieure de 95 % pour la distribution des valeurs du centre de TSP 8 est 800 comptes. Cette valeur de 800 comptes est utilisée en tant que réponse de TSP propre sans aucun dépôt. Une quelconque valeur du centre de TSP 8 supérieure à 800 comptes indiquera un certain dépôt uniforme. On a trouvé que les valeurs de l'emplacement supérieur 12 et l'emplacement inférieur 4 sont corrélées avec le dépôt uniforme à l'intérieur du support. Ces valeurs sont utilisées pour contrôler ou valider la sélection de la valeur de base propre de 800 comptes. Pour l'exemple de l'intersection de TSP avec 1 800 comptes et une base validée de 800 comptes, le signal dû à un dépôt uniforme, appelé réponse de signal de centre, également notée CSR (de l'anglais �Center Signal Response �) est la valeur de 1 000 comptes. Les essais ont montré que le dépôt uniforme à l'intérieur d'un support produit, à titre d'exemple, une réponse de 200 comptes par 0,001 pouce d'épaisseur de dépôt (facteur de conversion de signal d'étalonnage CSR (� CSR Calibration Signal Conversion Factor �) û pouce/comptes). Ainsi, pour le cas ci-dessus, la détection de 1 000 comptes à partir du dépôt indique une épaisseur de dépôt de 0,005 pouce. Cette valeur serait normalement un dépôt uniforme de 0,005 pouce autour de la circonférence entière du tube, cependant en raison de la présence de la plaque support, le dépôt responsable pour le signal devrait résider dans les trois orifices d'écoulement pour une TSP trilobe ou les quatre orifices d'écoulement pour une TSP quadrilobe. Une supposition simplificatrice est réalisée pour permettre que l'épaisseur de dépôt réelle dans chaque orifice d'écoulement soit 0,010 pouce et soit 0,000 pouce autrement. Ceci signifie que le diamètre efficace de l'orifice d'écoulement serait réduit de 0,010 pouce ou le rayon efficace est réduit de 0,005 pouce. Par exemple, le rayon d'écoulement efficace est réduit de 0,189 à 0,184 pouce en raison du dépôt uniforme associé à la réponse de signal du centre de TSP. Peu d'orifices d'écoulement de support auront un dépôt purement uniforme. Bien que la fréquence plus basse fournisse une bonne caractérisation du dépôt uniforme (sur une étendue axiale plus importante), une fréquence plus élevée fournit un profil plus détaillé du dépôt. La fréquence plus élevée fournit plus de détail sur le profil de dépôt et détecte une accumulation de dépôt ou une formation de toile à l'un ou l'autre bord de l'orifice d'écoulement de support. Les valeurs de la TSP supérieure 10 et de la TSP inférieure 6 mesurées à la fréquence plus élevée fournissent des données sur ces variations. Elles sont analysées en tant que changements ou deltas par rapport à la valeur dans le centre du support. Pour l'exemple actuel, il est supposé que la valeur de la TSP supérieure 10 est 20 comptes et la valeur de la TSP inférieure 6 est 370 comptes, mesurées à la fréquence plus élevée. Ces données indiquent une accumulation sur les bords supérieur et inférieur et une supposition simplificatrice est appliquée pour utiliser seulement la valeur de compte maximum dans la réduction d'orifice d'écoulement de la TSP inférieure 6. La valeur de comptes est sélectionnée pour la réponse de signal de bord (� Edge Signal Response � ou ESR). De nombreux profils différents ont été observés dans les calculs de la TSP supérieure 10 et de la TSP inférieure 6, et l'importance attribuée à la valeur de la TSP inférieure 6 de 370 comptes est incertaine. Cependant, plusieurs milliers de mesures similaires sur d'autres intersections à l'intérieur du faisceau tubulaire peuvent être utilisées pour déterminer les limites de l'importance des mesures en ce qui concerne une population. La détermination des limites de l'importance d'une mesure fondée sur une population de mesures similaires en utilisant des procédés statistiques est l'étalonnage virtuel. Ce procédé d'étalonnage virtuel est décrit ci-dessous. Si un étalonnage virtuel de haute fréquence de 2 comptes par 0,001 pouce de dépôt de bord est attribué, alors le support aurait 0,185 mil de dépôt de bord et ainsi le rayon d'écoulement résultant est 0,185 pouce moins 0,185 pouce ou 0 û l'exemple d'orifice d'écoulement se révélerait être entièrement bloqué. L'application du même étalonnage virtuel à toutes les 70 000 intersections dans le jeu de données (les intersections de TSP du générateur de vapeur entier) montrera que l'étalonnage virtuel est une valeur raisonnable, une valeur conservatrice ou impossible. Par exemple, si la valeur d'étalonnage virtuel de 2 comptes par 0,001 pouce de dépôt de bord a pour résultat le blocage entier de la moitié des intersections, alors cette valeur n'est pas raisonnable. L'homme du métier sait comment régler la valeur d'étalonnage virtuel, également notée VCV (de l'anglais � Virtual Calibration Value �, en pouce/comptes, à des conditions connues telles que des données d'examen visuel ou des chutes de pression de faisceau tubulaire. Ainsi, la plage la plus vraisemblable des valeurs d'étalonnage virtuel peut être déterminée. Ainsi, le macro-comportement du jeu de toutes les mesures d'intersection de TSP peut être utilisé dans la validation de l'étalonnage virtuel. Avec ce qui précède, la formule pour calculer le rayon réduit pour chaque TSP est : Rayon Réduit = Rayon Initial û Réduction Uniforme û Réduction de Bord (1) Ou avec les notations ci-dessus : Rayon Réduit [pouce] = IR [pouce] û CSR [comptes] Facteur de conversion de signal d'étalonnage CSR [pouce/comptes] - ESR [comptes] VCV [pouce/comptes] (2) La réduction de section d'orifice d'écoulement est définie par l'invention : Réduction de Section = (Rayon Réduit/IR) A 2 15 Le calcul identique est valide pour chacun des quatre orifices d'écoulement à une intersection donnée. Le rapport de section fondé sur un seul orifice d'écoulement est répété pour chacun des quatre orifices dans le quadrilobe (ou trois orifices dans un support broché trilobe). Dans la détermination du 20 rapport de section de passage de la condition propre à la condition colmatée, tous les quatre orifices d'écoulement peuvent être considérés. Comme la fonction ci-dessus produira le même résultat pour chaque orifice d'écoulement à l'intérieur du support, l'application à un seul orifice d'écoulement produira le même résultat que l'application de la formule à tous les quatre orifices. 25 La variabilité des profils de dépôt rend le développement d'une norme d'étalonnage ou un procédé d'étalonnage déterministe très coûteux et sujet à une erreur importante. Cependant, en utilisant la population entière de données de mesures d'intersection réelles, il est possible de déterminer la plage la plus vraisemblable de l'étalonnage. En appliquant l'étalonnage virtuel à toutes les 30 mesures d'intersection de TSP, un rapport de section est calculé pour chaque intersection. Le rapport de section moyen pour chaque support est utilisé dans des 10 calculs thermiques/hydrauliques standard pour déterminer la chute de pression résultante au cours du fonctionnement. L'étalonnage virtuel peut être validé ou réglé en comparant les chutes de pression calculées aux conditions de fonctionnement connues. En utilisant l'exemple ci-dessus, un étalonnage virtuel pour le facteur de bord de 2 entraînerait un blocage complet de l'exemple d'intersection de TSP. Si l'application de l'étalonnage virtuel sur le jeu de données complet produit un rapport de section moyen (section colmatée divisée par section de passage propre) de 0,5 pour le faisceau tubulaire entier et la chute de pression résultante était 300 psi, alors il est clair que le facteur de 2 n'est pas valide. Si la chute de pression résultante est 10 psi, alors cette valeur est clairement un facteur d'étalonnage raisonnable. En utilisant les procédés de calcul décrits ci-dessus et l'étalonnage virtuel pour le bord des intersections de TSP d'un générateur de vapeur nucléaire donné, les résultats dans le Tableau 1 ont été obtenus pour un mode de réalisation préféré de la présente invention : Tableau 1 Réductions de section d'orifice d'écoulement de TSP calculées TSP Moyenne de Moyenne de Moyenne de Section la TSP entière branche branche froide plus petite chaude 1 0,813 0,819 0,808 0,339 2 0,779 0,798 0,760 0,290 3 0,836 0,836 0,835 0,195 4 0,808 0,785 0,832 0,082 5 0,818 0,795 0,841 0,079 6 0,796 0,769 0,822 0,265 7 0,739 0,707 0,770 0,175 Dans le Tableau 1, la moyenne des valeurs a été réalisée pour plus de 2 000 intersections de TSP de chacune des 7 TSP des générateurs de vapeur existants sur la partie chaude des générateurs de vapeur appelée branche chaude et sur la partie froide des générateurs de vapeur appelée branche froide. La présente invention fournit un procédé de probabilité pour développer un étalonnage virtuel et grâce à ceci détermine des informations valides de blocage de TSP (vérifiables par l'intermédiaire de données d'installation telles que des pertes de pression et des indications de niveau) même si une solution déterministe n'est pas possible. Dans la description ci-dessus, l'invention a été décrite en faisant référence à des modes de réalisation représentatifs spécifiques et à des exemples de ceux-ci. Il sera, cependant, évident que diverses modifications et divers changements peuvent être apportés à celle-ci sans s'éloigner de l'esprit et la portée plus généraux de l'invention telle qu'elle est présentée dans les revendications qui suivent. La descrption et les dessins doivent par conséquent être considérés de manière illustrative plutôt que dans un sens restrictif. REVENDICATIONS1. Procédé pour déterminer un blocage de plaque support de tubes d'un générateur de vapeur comprenant les étapes suivantes consistant à : mesurer au moins cinq valeurs de courants de Foucault différentes par intersection de support de tube ; calculer un rayon d'emmanchement propre nominal d'un orifice d'écoulement ; déterminer une réponse de signal de centre ; convertir la réponse de signal de centre en une réduction uniforme ; déterminer une réduction de bord ; convertir la réduction de bord en une épaisseur de bord ; calculer un rayon d'orifice d'écoulement résultant ; valider la vraisemblance du rayon d'orifice d'écoulement résultant ; et déterminer une plage d' étalonnage virtuel. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à calculer le rayon d'emmanchement propre nominal de l'orifice d'écoulement comprend les étapes consistant à déterminer une section de l'orifice d'écoulement, calculer un rayon équivalent d'un orifice rond en utilisant la section d'orifice d'écoulement ; et appliquer le rayon équivalent en tant que rayon d'emmanchement propre nominal. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à déterminer la réponse de signal de centre comprend les étapes consistant à calculer des comptes à l'intérieur d'un centre du support de tube en utilisant un programme d'analyse ; appliquer un taux de confiance en pourcentage sur les comptes calculés pour déterminer une base de compte, calculer la différence entre les comptes calculés et la base de compte pour déterminer la réponse de signal de centre. 4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à convertir la réponse de signal de centre en une réduction uniforme comprendl'étape consistant à appliquer un facteur de conversion de signal d'étalonnage à la réponse de signal de centre. 5. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à déterminer une réduction de bord comprend l'étape consistant à mesurer deux des au moins cinq valeurs de courants de Foucault pour déterminer une valeur de compte aux limites supérieure et inférieure du support de tube, dans lequel une valeur de compte maximum des limites supérieure et inférieure est la réduction de bord. 6. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à 10 convertir la réduction de bord en épaisseur de bord comprend l'étape consistant à appliquer un facteur de conversion d'étalonnage virtuel sur la valeur de réduction de bord. 7. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape consistant à calculer le rayon d'orifice d'écoulement résultant comprend l'étape consistant à 15 réduire le rayon d'emmanchement propre nominal selon l'épaisseur uniforme et l'épaisseur de bord. 8. Procédé selon la revendication 1, dans lequel une première valeur mesurée est une étendue immédiatement en dessous d'une plaque support de tubes. 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel une deuxième valeur 20 mesurée est une étendue immédiatement au-dessus de la plaque support de tubes. 10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel une troisième valeur mesurée est une étendue à un emplacement quelconque à l'intérieur d'une zone centrale de la plaque support de tubes. 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel une quatrième valeur 25 mesurée est le long d'un bord inférieur de la zone centrale de la plaque support de tubes. 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel une cinquième valeur mesurée est le long d'un bord supérieur de la zone centrale de la plaque support de tubes. 13. Procédé selon la revendication 10, dans lequel les première, deuxième et troisième valeurs mesurées sont utilisées en tant que valeur minimum et valeur prévue. 14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel la valeur minimum est utilisée en tant que base de valeur propre. 15. Procédé selon la revendication 12, dans lequel la quatrième valeur et la cinquième valeur sont mesurées par un courant de Foucault entre 35 et 200 KHz. 16. Procédé selon la revendication 10, dans lequel les courants de Foucault pour mesurer la première valeur, la deuxième valeur et la troisième valeur sont mesurés par des courants de Foucault ayant la même fréquence de courant utilisée pour l'inspection d'une analyse de dépôt de surface de tube libre. 17. Procédé selon la revendication 16, comprenant en outre l'étape consistant à réaliser un étalonnage virtuel pour associer une collection de résultats de rapport de section de passage à au moins un paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur mesuré. 18. Procédé selon la revendication 17, dans lequel l'au moins un paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur mesuré est un niveau d'eau de générateur de vapeur, une chute de pression ou une vitesse. 19. Procédé selon la revendication 18, dans lequel l'étalonnage virtuel est réalisé en l'absence de l'au moins un paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur mesuré par un procédé itératif pour associer la collection de résultats de rapport de section de passage à des performances de paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur. 20. Procédé selon la revendication 19, dans lequel les performances de 25 paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur comprennent un niveau d'eau, des pertes de pression, ou une distribution de vitesse. 21. Procédé selon la revendication 19, dans lequel le procédé itératif comprend une limite inférieure et une limite supérieure, la limite inférieure étant une condition de générateur de vapeur dépourvu de dépôt et la limite supérieure 30 étant une condition de générateur de vapeur entièrement colmaté. 22. Procédé selon la revendication 21, dans lequel le procédé itératif comprend l'étape consistant à régler l'étalonnage virtuel entre la limite supérieure et la limite inférieure pour prédire les performances de paramètre de fonctionnement de générateur de vapeur pour une plage de blocage de plaque support de tubes. 23. Procédé selon la revendication 22, dans lequel le procédé itératif utilise la collection de résultats de rapport de section de passage pour chaque plaque support de tubes et l'étalonnage virtuel utilise la collection de résultats de rapport de section de passage pour modéliser des performances thermiques/hydrauliques du générateur de vapeur.