Brevet FR2956406A1 — publié le 20110819

COMPOSITIONS NOTAMMENT DE TRANSFERT DE CHALEUR La présente invention concerne des compositions de transfert de chaleur, et en particulier des compositions de transfert de chaleur qui peuvent être appropriées en tant que remplacements pour des réfrigérants existants tels que le R-134a, le R-152a, le R-1234yf, le R-22, le R-410A, le R-407A, le R407B, le R-407C, le R-507 et le R-404a. Le listage ou la description d'un document publié antérieurement ou d'un quelconque arrière-plan dans le mémoire ne doit pas nécessairement être considéré comme étant une reconnaissance qu'un document ou un arrière-plan fait partie de l'état de l'art ou est une connaissance générale courante. Les systèmes de réfrigération mécaniques et les dispositifs de transfert de chaleur connexes, tels que les pompes à chaleur et Ies systèmes de climatisation, sont bien connus. Dans de tels systèmes, un liquide réfrigérant s'évapore à basse pression, prenant de la chaleur à partir de la zone qui l'entoure. La vapeur résultante est alors comprimée et passe à un condenseur oè elle se condense et fournit de la chaleur à une seconde zone, le condensat étant renvoyé à travers une soupape de détente à l'évaporateur, achevant ainsi le cycle. L'énergie mécanique nécessaire pour comprimer la vapeur et pomper le liquide est fournie, par exemple, par un moteur électrique ou un moteur à combustion interne. En plus de posséder un point d'ébullition approprié et une chaleur latente élevée de vaporisation, les propriétés préférées dans un réfrigérant comprennent une faible toxicité, l'ininflammabilité, la non-corrosivité, une haute stabilité et le manque d'odeur 2 0 désagréable. D'autres propriétés souhaitables sont la facilité de compression à des pressions inférieures à 25 bars, une faible température de refoulement lors de la compression, une haute capacité de réfrigération, un haut rendement (un haut coefficient de performance) et une pression d'évaporateur supérieure à 1 bar à la température d'évaporation souhaitée. 25 Le dichlorodifluorométhane (réfrigérant R-12) possède une association appropriée de propriétés et a été pendant de nombreuses années le réfrigérant le plus couramment utilisé. En raison de l'inquiétude internationale que des chlorofluorocarbures entièrement et partiellement halogénés détruisaient la couche d'ozone de protection terrestre, des accords généraux ont été passés pour s'assurer que leurs fabrication et 30 utilisation sont sévèrement limitées et, pour finir, complètement supprimées. L'utilisation de dichlorodifluorométhane s'est terminée dans les années 1990. Le chlorodifluorométhane (R-22) a été introduit en tant que remplacement pour le R-12 en raison de son potentiel plus faible de destruction de l'ozone. Suivant des inquiétudes que le R-22 est un gaz à fort effet de serre, son utilisation est également progressivement interdite. Bien que des dispositifs de transfert de chaleur du type que la présente invention concerne soient des systèmes essentiellement fermés, la perte de réfrigérant dans l'atmosphère peut se produire en raison de fuites au cours du fonctionnement de l'équipement ou au cours de procédures de maintenance. Il est donc important de remplacer des réfrigérants à chlorofluorocarbure complètement ou partiellement halogéné par des matériaux ne possédant aucun potentiel de destruction d'ozone. En plus de la possibilité de destruction d'ozone, il a été suggéré que des concentrations importantes de réfrigérants à halocarbure dans l'atmosphère pourraient contribuer au réchauffement de la planète (effet dit de serre). Il est donc souhaitable d'utiliser des réfrigérants qui possèdent des durées de vie dans l'atmosphère relativement courtes en conséquence de leur capacité de réagir avec d'autres constituants de l'atmosphère, tels que des radicaux hydroxyles, ou en conséquence d'une facilité de dégradation par l'intermédiaire de procédés photolytiques. Les réfrigérants R-410A et R-407 (y compris R-407A, R-407B et R-407C) ont été introduits en tant que réfrigérants de remplacement pour le R-22. Cependant, le R-22, le R-410A et les réfrigérants R-407 possèdent tous un haut potentiel de réchauffement de la planète (« GWP », également appelé « Greenhouse Warming Potential » ou « potentiel 2 0 de réchauffement à effet de serre »). Le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (réfrigérant R-134a) a été introduit en tant que réfrigérant de remplacement pour le R-12. Cependant, en dépit du fait qu'il ne possède aucun potentiel important de destruction d'ozone, le R-134a possède un GWP de 1300. Il serait souhaitable de trouver des remplacements pour le R-134a qui possèdent un GWP 2 5 plus faible. Le R-152a (1,1-difluoroéthane) a été identifié en tant qu'alternative pour le R-134a. Il est quelque peu plus efficace que le R-134a et possède un potentiel d'effet de serre de 120. Cependant l'inflammabilité du R-152a est considérée trop élevée, par exemple pour permettre son utilisation sûre dans des systèmes de climatisation mobiles. 3 0 En particulier, on pense que sa limite d'inflammabilité inférieure dans l'air est trop basse, ses vitesses de flamme sont trop élevées, et son énergie d'inflammation est trop faible. Ainsi, il est nécessaire de proposer d'autres réfrigérants possédant des propriétés améliorées, telles qu'une faible inflammabilité. La chimie de combustion des fluorocarbures est complexe et imprévisible. Le mélange d'un fluorocarbure 35 ininflammable avec un fluorocarbure inflammable ne réduit pas toujours l'inflammabilité du fluide ou la gamme des compositions inflammables dans l'air. Par exemple, les inventeurs ont découvert que si du R-134a ininflammable est mélangé avec du R-152a inflammable, la limite d'inflammabilité inférieure du mélange se modifie d'une manière qui n'est pas prévisible. La situation est rendue encore plus complexe et plus imprévisible si des compositions ternaires ou quaternaires sont considérées. Il est également nécessaire de proposer d'autres réfrigérants qui peuvent être utilisés dans des dispositifs existants, tels que des dispositifs de réfrigération avec peu de, voire sans aucune, modification. Le R-1234yf (2,3,3,3-tétrafluoropropène) a été identifié comme étant une variante possible de réfrigérant pour remplacer le R-134a dans certaines applications, notamment dans des applications de climatisation mobile ou de pompage de chaleur. Son GWP est environ 4. Le R-1234yf est inflammable mais ses caractéristiques d'inflammabilité sont généralement considérées acceptables pour certaines applications, y compris la climatisation mobile ou le pompage de chaleur. En particulier, lorsqu'il est comparé au R- 152a, sa limite d'inflammabilité inférieure est plus élevée, son énergie d'inflammation est plus élevée et sa vitesse de flamme dans l'air est sensiblement inférieure à celle du R-152a. L'impact sur l'environnement du fonctionnement d'un système de climatisation ou de réfrigération, en ce qui concerne les émissions de gaz à effet de serre, doit être 2 0 considéré en faisant référence non seulement au GWP dit « direct » du réfrigérant, mais également en faisant référence aux émissions dites « indirectes », à savoir aux émissions de dioxyde de carbone résultant de la consommation d'électricité ou de combustible pour faire fonctionner le système. Plusieurs mesures de cet impact GWP total ont été développées, y compris celles appelées analyse « Total Equivalent Warming Impact » 2 5 (TEWI ou « impact de réchauffement équivalent total »), ou analyse « Life-Cycle Carbon Production » (LCCP ou « production de carbone de cycle de vie »). Ces deux mesures comprennent l'estimation de l'effet de GWP de réfrigérant et de rendement énergétique sur l'impact de réchauffement total. Le rendement énergétique et la capacité de réfrigération du R-1234yf se sont 30 révélés être sensiblement inférieurs à ceux du R-134a et en outre le fluide s'est révélé présenter une chute de pression plus importante dans les tuyauteries de système et les échangeurs de chaleur. Une conséquence de ceci est que, pour utiliser le R-1234yf et obtenir des performances de rendement énergétique et de refroidissement équivalentes à celles du R-134a, une augmentation de la complexité de l'équipement et une 35 augmentation de la taille de la tuyauterie sont nécessaires, entraînant une augmentation des émissions indirectes associées à l'équipement. En outre, on pense que la production de R-1234yf est plus complexe et moins rentable dans son utilisation de matières brutes (fluorées et chlorées) que le R-134a. Donc l'adoption de R-1234yf pour remplacer le R-134a consommera plus de matières brutes et entraînera plus d'émissions indirectes de gaz à effet de serre que le R-134a. Certaines technologies existantes conçues pour le R-134a ne peuvent pas accepter même l'inflammabilité réduite de certaines compositions de transfert de chaleur (on pense que toute composition possédant un GWP inférieur à 150 est inflammable dans une certaine mesure). Un objet principal de la présente invention est donc de proposer une composition de transfert de chaleur qui soit utilisable en elle-même ou appropriée en tant que remplacement pour des utilisations de réfrigération existantes qui doivent posséder un GWP réduit, mais posséder une capacité et un rendement énergétique (qui peuvent être de façon pratique appelés « Coefficient de Performance » - « Coefficient Of Performance » ou « COP ») idéalement au sein de 10 % des valeurs, par exemple de celles obtenues en utilisant des réfrigérants existants (par exemple, le R-134a, le R-152a, le R-1234yf, le R-22, le R-410A, le R-407A, le R-407B, le R-407C, le R-507 et le R-404a), et de préférence au sein au moins de 10 % (par exemple environ 5 %) de ces valeurs. On sait dans l'art que des différences de cet ordre entre des fluides peuvent d'habitude être résolues par une 2 0 nouvelle conception des caractéristiques de fonctionnement d'équipement et de système. La composition doit également, de façon idéale, posséder une toxicité réduite et une inflammabilité acceptable. La présente invention adresse les manques présentés ci-dessus en proposant une composition de transfert de chaleur comprenant du trans-1,3,3,3-tétrafluoropropène (R- 25 1234ze(E)), du difluorométhane (R-32), et 1,1-difluoroéthane (R-152a). Ceci sera appelé ci-dessous composition de l'invention, sauf indication contraire. Tous les produits chimiques décrits dans les présentes sont disponibles commercialement. Par exemple, les composés fluorés peuvent être obtenus auprès d'Apollo Scientific (UK). 30 D'habitude, les compositions de l'invention contiennent jusqu'environ 25 % en poids de R-32. De façon pratique, les compositions de l'invention contiennent jusqu'environ 45 % en poids de R-152a. Dans un mode de réalisation préféré, les compositions de l'invention contiennent 35 d'environ 2 à environ 25 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % en poids de R- 152a, et d'environ 60 à environ 95 % en poids (par exemple d'environ 70 à environ 93 %) de R-1234ze(E). Avantageusement, les compositions de l'invention contiennent d'environ 4 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 10 % en poids de R-152a, et d'environ 78 à environ 91 % en poids de R-1234ze(E). Dans un aspect préféré, les compositions de l'invention contiennent d'environ 8 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 10 % en poids de R-152a, et d'environ 78 à environ 87 % en poids de R-1234ze(E). Des exemples de telles compositions sont des mélanges ternaires contenant : environ 10 % de R-32, environ 5 % de R-152a et environ 85 % de R-1234ze(E) ; environ 11 % de R-32, environ 6 % de R-152a et environ 83 % de R-1234ze(E) ; environ 9 % de R-32, environ 6 % de R-152a et environ 85 % de R-1234ze(E) ; environ 8 % de R-32, environ 5 % de R-152a et environ 87 % de R-1234ze(E) ; ou environ 8 % de R-32, environ 6 % de R-152a et environ 86 % de R-1234ze(E). De façon pratique, les compositions de l'invention contiennent d'environ 8 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 3 à environ 7 % en poids de R-152a, et d'environ 81 à environ 89 % en poids de R-1234ze(E). Dans un aspect de l'invention, les compositions de l'invention contiennent 2 0 d'environ 5 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 10 à environ 45 % en poids de R-152a, et d'environ 43 à environ 85 % en poids de R-1234ze(E). Dans un aspect préféré supplémentaire, les compositions de l'invention contiennent d'environ 5 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 10 à environ 40 % en poids de R-152a, et d'environ 48 à environ 85 % en poids de R-1234ze(E). 25 Dans un mode de réalisation, les compositions de l'invention contiennent d'environ 5 à environ 11 % en poids de R-32, d'environ 10 à environ 35 % en poids de R-152a, et d'environ 54 25 à environ 85 % en poids de R-1234ze(E). Avantageusement, les compositions de l'invention contiennent d'environ 5 à environ 10 % en poids de R-32, d'environ 15 à environ 30 % en poids de R-152a, et 30 d'environ 60 à environ 80 % en poids de R-1234ze(E). Telles qu'elles sont utilisées dans les présentes, toutes les quantités en % mentionnées dans des compositions dans les présentes, y compris dans les revendications, sont en poids sur la base du poids total des compositions, sauf indication contraire. Pour éviter le doute, il faut entendre que les valeurs supérieure et inférieure pour 3 5 des plages de quantités de composants dans les compositions de l'invention peuvent être échangées d'une quelconque manière, à condition que les plages résultantes soient au sein de la portée la plus large de l'invention. Par exemple, une composition de l'invention peut comprendre d'environ 5 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 5 ou 10 à environ 35 % en poids de R-152a, et d'environ 53 à environ 85 ou 90 % en poids de R- 1234ze(E). Les compositions de l'invention contenant du R-1234ze(E), du R-32, et du R-152a peuvent être constituées essentiellement de (ou sont constituées de) ces composants. Le terme « sont constituées essentiellement de » signifie que les compositions de l'invention ne contiennent sensiblement aucun autre composant, particulièrement aucun autre (hydro)(fluoro)composé (par exemple, des (hydro)(fluoro)alcanes ou (hydro)(fluoro)alcènes) dont l'utilisation est connue dans des compositions de transfert de chaleur. Le terme « constitué de » est inclus au sein de la signification de « constitué essentiellement de ». Ainsi, les compositions de l'invention sont de préférence des mélanges ternaires de R-1234ze(E), de R-32, et de R-152a. Pour éviter le doute, de quelconques parmi les compositions de l'invention décrites dans les présentes, y compris celles avec des quantités définies spécifiquement de composants, peuvent être constituées essentiellement (ou sont constituées) des composants définis dans ces compositions. Dans un aspect supplémentaire, les compositions de l'invention contenant du R- 1234ze(E), du R-32, et du R-152a peuvent en outre comprendre du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (R-134a). Le R-134a est d'habitude inclus pour réduire l'inflammabilité des compositions de l'invention. Si du R-134a est présent, alors les compositions résultantes contiennent d'habitude jusqu'environ 50 % en poids de R-134a, de préférence d'environ 25 % à environ 45 % en poids de R-134a. Le reste de la composition contiendra du R-32, du R-152a et du R-1234ze(E), de façon appropriée dans des proportions préférées similaires, comme cela est décrit jusqu'à présent. Des mélanges appropriés de R-32, de R-152a, de R-1234ze(E) et de R-134a contiennent d'environ 2 à environ 15 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % en 3 0 poids de R-152a, d'environ 25 à environ 50 % de R-134a, et d'environ 5 à environ 70 % en poids de R-1234ze(E). Par exemple, la composition de l'invention peut contiennent d'environ 4 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 35 % en poids de R-152a, d'environ 25 à environ 45 R-134a, et le reste de R-1234ze(E). Si la proportion du R-134a dans la composition est environ 25 % en poids, alors le reste de la composition contient d'habitude d'environ 3 à environ 12 % (de préférence d'environ 4 à environ 10 %) en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % (de préférence d'environ 5 à environ 40 %) en poids de R-152a, et d'environ 20 à environ 70 % (de préférence d'environ 25 à environ 65 %) en poids de R-1234ze(E). Si la proportion de R-134a dans la composition est environ 35 % en poids, alors le reste de la composition d'habitude contient d'environ 3 à environ 11 % (de préférence d'environ 4 à environ 10 %) en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % (de préférence d'environ 5 à environ 40 %) en poids de R-152a, et d'environ 10 à environ 60 % (de préférence d'environ 15 à environ 55 %) en poids de R-1234ze(E). Si la proportion de R-134a dans la composition est environ 45 % en poids, alors le reste de la composition d'habitude contient d'environ 3 à environ 10 % (de préférence d'environ 3 à environ 8 %) en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % (de préférence d'environ 5 à environ 40 %) en poids de R-152a, et d'environ 5 à environ 50 % (de préférence d'environ 15 à environ 45 %) en poids de R-1234ze(E). De préférence, les compositions de l'invention qui contiennent du R-134a sont ininflammables à une température d'essai de 60 °C utilisant la méthodologie ASHRAE 34. Avantageusement, les mélanges de vapeur qui existent en équilibre avec les compositions de l'invention à une quelconque température entre environ -20 °C et 60 °C 2 0 sont également ininflammables. Des compositions selon l'invention, de façon pratique, ne comprennent sensiblement aucun R-1225 (pentafluoropropène), de façon pratique sensiblement aucun R-1225ye (1,2,3,3,3 -pentafluoropropène) ou R-1225zc (1,1,3,3,3 -pentafluoropropène), lesquels composés peuvent présenter des problèmes de toxicité associés. 2 5 « Sensiblement aucun » inclut la signification que les compositions de l'invention contiennent 0,5 % en poids ou moins du composant indiqué, de préférence 0,1 % ou moins, sur la base du poids total de la composition. Les compositions de l'invention peuvent ne contenir sensiblement aucun : (i) 2,3,3,3-tétrafluoropropène (R-1234yf), 30 (ii) cis-1,3,3,3-tétrafluoropropène (R-1234ze(Z)), et/ou (iii) 3,3,3 -trifluoropropène (R-1243 zf). Les compositions de l'invention ne possèdent aucun potentiel de destruction d'ozone. De préférence, les compositions de l'invention (par exemple celles qui sont des 35 remplacements de réfrigérant appropriés pour le R-134a, le R-1234yf ou le R-152a) possèdent un GWP qui est inférieur à 1300, de préférence inférieur à 1000, idéalement inférieur à 500, 400, 300 ou 200, particulièrement inférieur à 150 ou 100, même inférieur à 50 dans certains cas. Sauf indication contraire, des valeurs TAR (« Third Assessment Report » ou «troisième rapport d'évaluation ») de l'IPCC (« Intergovernmental Panel on Climate Change » ou « groupe d'experts intergouvernemental sur l'évolution du climat ») de GWP ont été utilisées dans les présentes. Avantageusement, les compositions présentent un risque d'inflammabilité réduit par rapport aux composants inflammables individuels des compositions, par exemple le R-32 ou le R-152a. De préférence, les compositions présentent un risque d'inflammabilité réduit par rapport au R-1234yf. Dans un aspect, les compositions possèdent une ou plusieurs parmi (a) une limite d'inflammabilité inférieure plus élevée ; (b) une énergie d'inflammation plus élevée ; ou (c) une vitesse de combustibilité plus basse par rapport au R-32, au R-152a ou au R-1234yf. Dans un mode de réalisation préféré, les compositions de l'invention sont ininflammables. Avantageusement, les mélanges de vapeur qui existent en équilibre avec les compositions de l'invention à une quelconque température entre environ -20 °C et 60 °C sont également ininflammables. L'inflammabilité peut être déterminée conformément à la norme ASHRAE 34 incorporant la norme ASTM E-681 avec la méthodologie d'essai de l'addendum 34p 2 0 de 2004, dont le contenu entier est incorporé dans les présentes par renvoi. Dans certaines applications, il peut ne pas être nécessaire que la formulation soit classée ininflammable par la méthodologie ASHRAE 34 ; il est possible de développer des fluides dont les limites d'inflammabilité seront suffisamment réduites dans l'air pour les rendre sûres pour l'utilisation dans l'application, par exemple s'il est physiquement 2 5 impossible de réaliser un mélange inflammable par fuite de la charge de l'équipement de réfrigération dans le milieu environnant. Nous avons découvert que l'effet de l'ajout des réfrigérants supplémentaires R-32 et R-1234ze(E) au réfrigérant inflammable R-152a entraîne la modification de l'inflammabilité dans des mélanges avec l'air de cette manière. On sait que l'inflammabilité de mélanges d'hydrofluorocarbures (HFCs), ou 30 d'hydrofluorocarbures plus des hydrofluoro-oléfines, est connexe à la proportion des liaisons carbone-fluor par rapport aux liaisons carbone-hydrogène. Ceci peut être exprimé par le rapport R = F/(F+H) où, sur une base molaire, F représente le nombre total d'atomes de fluor et H représente le nombre total d'atomes d'hydrogène dans la composition. Ceci est appelé dans les présentes le rapport de fluor, sauf indication 35 contraire. Par exemple, Takizawa et al., Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112(2) 2006 (qui est incorporé dans les présentes par renvoi), montre qu'il existe une relation quasi-linéaire entre ce rapport et la vitesse de flamme de mélanges comprenant du R-152a, avec une augmentation du rapport de fluor entraînant des vitesses de flamme plus basses. Les données dans cette référence décrivent que le rapport de fluor doit être supérieur à environ 0,65 pour que la vitesse de flamme diminue à zéro, en d'autres termes, pour que le mélange soit ininflammable. De façon similaire, Minor et al. (demande de brevet Du Pont WO2007/063697) fournit une description de l'inflammabilité de nombreuses hydrofluorooléfines, montrant que l'on pourrait s'attendre à ce que de tels composés soient ininflammables si le rapport de fluor est supérieur à environ 0,7. Sur la base de l'art, donc, on peut s'attendre à ce que des mélanges comprenant du R-32 (rapport de fluor 0,5), du R-152a (rapport de fluor 0,33) et du R-1234ze(E) (rapport de fluor 0,67) soient inflammables à l'exception de plages de composition limitées comprenant presque 100 % de R-1234ze(E), car une quelconque quantité de R-152a ajoutée à l'oléfine réduirait le rapport de fluor du mélange à moins de 0,67. De façon surprenante, nous avons trouvé que ceci n'est pas le cas. En particulier, nous avons découvert que des mélanges comprenant du R-32, du R-152a et du R-1234ze(E) possédant un rapport de fluor inférieur à 0,7 existent qui sont ininflammables 2 0 à 23 °C. Comme cela est présenté dans les exemples ci-après, certains mélanges de R-32, de R-152a et de R-1234ze(E) sont ininflammables même jusqu'à des rapports de fluors d'environ 0,57. En outre, à nouveau comme cela est démontré dans les exemples ci-après, nous avons en outre identifié des mélanges de R-32, de R-152a et de R-1234ze(E) possédant 2 5 une limite d'inflammabilité inférieure dans l'air de 7 % v/v ou plus (les rendant ainsi sûrs pour être utilisés dans de nombreuses applications), et possédant un rapport de fluor pouvant diminuer jusqu'environ 0,46. Ceci est particulièrement surprenant étant donné que le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (R-1234yf) inflammable possède un rapport de fluor de 0,67 et une limite d'inflammabilité inférieure mesurée dans l'air à 23 °C de 6 à 6,5 % 3 0 v/v. Dans un mode de réalisation, les compositions de l'invention possèdent un rapport de fluor d'environ 0,42 à environ 0,7, tel que d'environ 0,44 à environ 0,67, par exemple d'environ 0,57 à environ 0,65. Pour éviter le doute, il faut entendre que les valeurs supérieure et inférieure de ces plages de rapport de fluor peuvent être échangées d'une quelconque manière, à condition que les plages résultantes soient au sein de la portée la plus large de l'invention. En produisant des mélanges de R-32/R-152a/R-1234ze(E) de faible inflammabilité ou ininflammables contenant des quantités étonnamment faibles de R- 1234ze(E), les quantités de R-32 et/ou de R-152a dans de telles compositions sont augmentées. On pense que ceci entraîne des compositions de transfert de chaleur présentant une capacité de refroidissement plus importante, un écart de température réduit et/ou une chute de pression réduite, par rapport à des compositions équivalentes contenant des quantités plus élevées (par exemple presque 100 %) de R-1234ze(E). Ainsi, les compositions de l'invention présentent une association complètement imprévue de faible inflammabilité/ininflammabilité, de bas GWP et de propriétés améliorées de performances de réfrigération. Certaines de ces propriétés de performances de réfrigération sont expliquées de façon plus détaillée ci-dessous. L'écart de température, qui peut être considéré comme la différence entre les températures de point de bulle et de point de rosée d'un mélange zéotropique (non azéotropique) à pression constante, est une caractéristique d'un réfrigérant ; s'il est souhaité remplacer un fluide avec un mélange, alors il est souvent préférable d'avoir un écart similaire ou réduit dans la variante de fluide. Dans un mode de réalisation, les compositions de l'invention sont zéotropiques. 2 0 Dans l'évaporateur d'un cycle de compression de vapeur, l'écart de température effectif est inférieur à la différence entre des températures de point de rosée et de point de bulle, car le fluide actif entre dans l'évaporateur sous forme de mélange à deux phases de liquide et de vapeur intermédiaire entre les points de bulle et de rosée. De façon pratique, l'écart de température (dans l'évaporateur) des compositions 2 5 de l'invention est inférieur à environ 10 K, de préférence inférieur à environ 5 K. Avantageusement, la capacité de réfrigération volumétrique des compositions de l'invention est au moins 85 % du fluide réfrigérant existant qu'elles remplacent, de préférence au moins 90 % ou même au moins 95 %. Les compositions de l'invention possèdent d'habitude une capacité de 30 réfrigération volumétrique qui est au moins 90 % de celle du R-1234yf. De préférence, les compositions de l'invention possèdent une capacité de réfrigération volumétrique qui est au moins 95 % de celle du R-1234yf, par exemple d'environ 95 % à environ 120 % de celle du R-1234yf. Dans un mode de réalisation, le rendement de cycle (Coefficient de Performance ou « COP ») des compositions de l'invention est au sein d'environ 5 %, voire même meilleur que celui du fluide réfrigérant existant qu'elles remplacent. De façon pratique, la température de refoulement de compresseur des compositions de l'invention est au sein d'environ 15 K de celle du fluide réfrigérant existant qu'elles remplacent, de préférence environ 10 K voire même environ 5 K. Les compositions de l'invention possèdent de préférence un rendement énergétique d'au moins 95 % (de préférence d'au moins 98 %) de celui du R-134a dans des conditions équivalentes, tout en possédant des caractéristiques de chute de pression réduites ou équivalentes et une capacité de réfrigération à 95 % ou plus des valeurs du R-134a. Avantageusement, les compositions possèdent un rendement énergétique supérieur et des caractéristiques de chute de pression inférieures à ceux du R-134a dans des conditions équivalentes. Les compositions possèdent également avantageusement un meilleur rendement énergétique et de meilleures caractéristiques de chute de pression que ceux du R-1234yf seul. Les compositions de transfert de chaleur de l'invention sont appropriées pour être utilisées dans des conceptions existantes d'équipement, et sont compatibles avec toutes les classes de lubrifiant actuellement utilisées avec des réfrigérants HFC établis. Elles peuvent facultativement être stabilisées ou rendues compatibles avec des huiles minérales 2 0 en utilisant des additifs appropriés. De préférence, lorsqu'elle est utilisée dans un équipement de transfert de chaleur, la composition de l'invention est associée avec un lubrifiant. De façon pratique, le lubrifiant est sélectionné parmi le groupe constitué d'huile minérale, d'huile de silicone, de polyalkylbenzènes (PABs), de polyol esters (POEs), de 2 5 polyalkylène glycols (PAGs), de polyalkylène glycol esters (PAG esters), de polyvinyle éthers (PVEs), de poly (alpha-oléfines) et d'associations de ceux-ci. Avantageusement, le lubrifiant comprend en outre un stabilisateur. De préférence, le stabilisateur est sélectionné parmi le groupe constitué de composés à base de diène, de phosphates, de composés de phénol et d'époxydes, et de 3 0 mélanges de ceux-ci. De façon pratique, la composition de l'invention peut être associée avec un ignifuge. Avantageusement, l'ignifuge est sélectionné parmi le groupe constitué de tri-(2-chloroéthyl)-phosphate, de (chloropropyl)-phosphate, de tri-(2,3-dibromopropyl)- 35 phosphate, de tri(1,3-dichloropropyl)-phosphate, de diphosphate d'ammonium, de divers composés aromatiques halogénés, d'oxyde d'antimoine, de trihydrate d'aluminium, de chlorure de polyvinyle, d'un iodocarbone fluoré, d'un bromocarbone fluoré, de trifluoroiodométhane, de perfluoroalkylamines, de bromo-fluoroalkylamines et de mélanges de ceux-ci. De préférence, la composition de transfert de chaleur est une composition de réfrigérant. Dans un mode de réalisation, l'invention propose un dispositif de transfert de chaleur comprenant une composition de l'invention. De préférence, le dispositif de transfert de chaleur est un dispositif de réfrigération. De façon pratique, le dispositif de transfert de chaleur est sélectionné parmi le groupe constitué de systèmes de climatisation d'automobile, de systèmes de climatisation résidentiels, de systèmes de climatisation commerciaux, de systèmes de réfrigérateur résidentiels, de systèmes de congélateur résidentiels, de systèmes de réfrigérateur commerciaux, de systèmes de congélateur commerciaux, de systèmes de conditionnement d'air frigorifiques, de systèmes de réfrigération frigorifiques, et de systèmes de pompe à chaleur commerciaux ou résidentiels. De préférence, le dispositif de transfert de chaleur est un dispositif de réfrigération ou un système de climatisation. Avantageusement, le dispositif de transfert de chaleur contient un compresseur de 2 0 type centrifuge. L'invention propose également l'utilisation d'une composition de l'invention dans un dispositif de transfert de chaleur tel qu'il est décrit dans les présentes. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, un agent d'expansion est proposé comprenant une composition de l'invention. 25 Selon un autre aspect de l'invention, une composition moussante est proposée comprenant un ou plusieurs composants capables de former de la mousse et une composition de l'invention. De préférence, le ou les composants capables de former de la mousse sont sélectionnés parmi des polyuréthannes, des polymères thermoplastiques et des résines, 3 0 telles que des résines de polystyrène et époxy. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, une mousse est proposée pouvant être obtenue à partir de la composition moussante de l'invention. De préférence, la mousse comprend une composition de l'invention. Selon un autre aspect de l'invention, une composition pulvérisable comprenant un matériau destiné à être pulvérisé et un propulseur comprenant une composition de l'invention sont proposés. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, un procédé est proposé pour refroidir un article qui comprend les étapes consistant à condenser une composition de l'invention et, après cela, à faire évaporer ladite composition dans le voisinage de l'article destiné à être refroidi. Selon un autre aspect de l'invention, un procédé est proposé pour réchauffer un article qui comprend les étapes consistant à condenser une composition de l'invention dans le voisinage de l'article destiné à être réchauffé et, après cela, à faire évaporer ladite composition. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, un procédé est proposé pour extraire une substance à partir d'une biomasse comprenant les étapes consistant à mettre la biomasse en contact avec un solvant comprenant une composition de l'invention, et à séparer la substance et le solvant. Selon un autre aspect de l'invention, un procédé est proposé de nettoyage d'un article comprenant l'étape consistant à mettre l'article en contact avec un solvant comprenant une composition de l'invention. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, un procédé est proposé pour extraire un matériau à partir d'une solution aqueuse comprenant les étapes consistant à mettre la solution aqueuse en contact avec un solvant comprenant une composition de l'invention, et à séparer le matériau et le solvant. Selon un autre aspect de l'invention, un procédé est proposé pour extraire un matériau à partir d'une matrice de matières solides particulaires comprenant les étapes 2 5 consistant à mettre la matrice de matières solides particulaires en contact avec un solvant comprenant une composition de l'invention, et à séparer le matériau et le solvant. Selon un aspect supplémentaire de l'invention, un dispositif de génération de puissance mécanique est proposé contenant une composition de l'invention. De préférence, le dispositif de génération de puissance mécanique est adapté pour 30 utiliser un cycle de Rankine ou une modification de celui-ci pour générer un travail à partir de chaleur. Selon un autre aspect de l'invention, un procédé est proposé de rattrapage d'un dispositif de transfert de chaleur comprenant les étapes consistant à retirer un fluide de transfert de chaleur existant, et à introduire une composition de l'invention. De préférence, 35 le dispositif de transfert de chaleur est un dispositif de réfrigération ou un système de climatisation (statique). Avantageusement, le procédé comprend en outre l'étape consistant à obtenir une allocation de crédit d'émission de gaz à effet de serre (par exemple, du dioxyde de carbone). Conformément au procédé de rattrapage décrit ci-dessus, un fluide de transfert de chaleur existant peut être complètement retiré du dispositif de transfert de chaleur avant d'introduire une composition de l'invention. Un fluide de transfert de chaleur existant peut également être partiellement retiré d'un dispositif de transfert de chaleur, suivi par l'introduction d'une composition de l'invention. Dans un autre mode de réalisation dans lequel le fluide de transfert de chaleur existant est du R-134a, et la composition de l'invention contient du R-134a, du R-1234ze(E), du R-32, et du R-152a (et des composants facultatifs tels qu'un lubrifiant, un stabilisateur ou un ignifuge supplémentaire), du R-1234ze(E), du R-32, et du R-152a, etc., peuvent être ajoutés au R-134a dans le dispositif de transfert de chaleur, formant ainsi les compositions de l'invention, et le dispositif de transfert de chaleur de l'invention, sur place. Une certaine quantité du R-134a existant peut être retirée du dispositif de transfert de chaleur avant d'ajouter le R-1234ze(E), le R-32, le R-152a, etc., pour faciliter la fourniture des composants des compositions de l'invention dans les proportions souhaitées. Ainsi, l'invention propose un procédé pour préparer une composition et/ou un 2 0 dispositif de transfert de chaleur de l'invention comprenant l'étape consistant à introduire du R-1234ze(E), du R-32, et du R-152a, et des composants facultatifs tels qu'un lubrifiant, un stabilisateur ou un ignifuge supplémentaire, dans un dispositif de transfert de chaleur contenant un fluide de transfert de chaleur existant qui est du R-134a. Facultativement, au moins une certaine quantité du R-134a est retirée du dispositif de transfert de chaleur 2 5 avant d'introduire le R-1234ze(E), le R-32, le R-152a, etc. Naturellement, les compositions de l'invention peuvent également être préparées simplement en mélangeant le R-1234ze(E), le R-32, le R-152a, facultativement le R-134a (et des composants facultatifs tels qu'un lubrifiant, un stabilisateur ou un ignifuge supplémentaire) dans les proportions souhaitées. Les compositions peuvent alors être 30 ajoutées à un dispositif de transfert de chaleur (ou utilisées d'une quelconque autre manière définie dans les présentes) qui ne contient pas de R-134a ou aucun autre fluide de transfert de chaleur, tel qu'un dispositif duquel R-134a ou tout autre fluide de transfert de chaleur a été retiré. Dans un aspect supplémentaire de l'invention, un procédé est proposé pour 35 réduire l'impact sur l'environnement résultant du fonctionnement d'un produit comprenant un composé existant ou une composition existante, le procédé comprenant l'étape consistant à remplacer au moins partiellement le composé existant ou la composition existante avec une composition de l'invention. De préférence, ce procédé comprend l'étape consistant à obtenir une allocation de crédit d'émission de gaz à effet de serre. L'impact sur l'environnement comprend la génération ou l'émission de gaz à effet de serre par fonctionnement du produit. Comme cela est mentionné ci-dessus, cet impact sur l'environnement peut être considéré comme comprenant non seulement les émissions de composés ou de compositions possédant un impact important sur l'environnement à partir de fuites ou d'autres pertes, mais comprenant également l'émission de dioxyde de carbone résultant de l'énergie consommée par le dispositif au cours de sa vie utile. Un tel impact sur l'environnement peut être quantifié par la mesure appelée «Total Equivalent Warming Impact » (« TEWI » ou « impact total équivalent de réchauffement »). Cette mesure a été utilisée dans la quantification de l'impact sur l'environnement de certains équipements stationnaires de réfrigération et de climatisation, y compris par exemple des systèmes de réfrigération de supermarché (voir, par exemple, http://en.wikipedia.org/wiki/Total equivalent warming impact). L'impact sur l'environnement peut en outre être considéré comme comprenant les 2 0 émissions de gaz à effet de serre résultant de la synthèse et de la fabrication des composés ou des compositions. Dans ce cas, les émissions de fabrication sont ajoutées à la consommation d'énergie et aux effets de perte directe pour fournir la mesure appelée « Life-Cycle Carbon Production » (« LCCP » ou « production de carbone de cycle de vie », voir par exemple http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). 25 L'utilisation du LCCP est courante dans l'évaluation d'impact sur l'environnement de systèmes de climatisation d'automobile. Un ou des crédit(s) d'émission sont attribués pour réduire les émissions de polluant qui contribuent au réchauffement de la planète et. peuvent, par exemple, être accumulés, échangés ou vendus. Ils sont conventionnellement exprimés en quantité 30 équivalente de dioxyde de carbone. Ainsi, si l'émission de 1 kg de R-134a est évitée, alors un crédit d'émission de 1 x 1300 = 1300 kg d'équivalent de CO2 peut être attribué. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, un procédé est proposé pour générer un ou des crédit(s) d'émission de gaz à effet de serre comprenant les étapes consistant à (i) remplacer un composé existant ou une composition existante avec une 35 composition de l'invention, dans lequel la composition de l'invention possède un GWP inférieur à celui du composé existant ou de la composition existante ; et (ii) obtenir un crédit d'émission de gaz à effet de serre pour ladite étape consistant à remplacer. Dans un mode de réalisation préféré, l'utilisation de la composition de l'invention a pour résultat le fait que l'équipement possède un « Total Equivalent Warming Impact » (« impact total équivalent de réchauffement ») plus bas, et/ou une « Life-Cycle Carbon Production » (« production de carbone de cycle de vis ») plus basse que ceux qui seraient obtenus en utilisant le composé existant ou la composition existante. Ces procédés peuvent être réalisés sur un quelconque produit approprié, par exemple dans les domaines de la climatisation, de la réfrigération (par exemple la réfrigération à température basse et moyenne), du transfert de chaleur, des agents d'expansion, des aérosols ou des gaz propulseurs pulvérisables, des diélectriques gazeux, de la cryochirurgie, des procédures vétérinaires, des procédures dentales, de l'extinction d'incendie, de la suppression de flamme, des solvants (par exemple des supports pour aromatisants et parfums), des dispositifs de nettoyage, des avertisseurs sonores pneumatiques, des armes à air comprimé, des anesthésiques topiques, et des applications de dilatation. De préférence, le domaine est la climatisation ou la réfrigération. Des exemples de produits appropriés comprennent des dispositifs de transfert de chaleur, des agents d'expansion, des compositions moussantes, des compositions pulvérisables, des solvants et des dispositifs de génération de puissance mécanique. Dans 2 0 un mode de réalisation préféré, le produit est un dispositif de transfert de chaleur, tel qu'un dispositif de réfrigération ou une unité de climatisation. Le composé existant ou la composition existante possède un impact sur l'environnement tel qu'il est mesuré par GWP et/ou TEWI et/ou LCCP qui est plus élevé que celui de la composition de l'invention qui le/la remplace. Le composé existant ou la 2 5 composition existante peut comprendre un composé de fluorocarbure, tel qu'un composé de perfluoro-, hydrofluoro-, chlorofluoro- ou hydrochlorofluoro-carbure ou il peut comprendre une oléfine fluorée. De préférence, le composé existant ou la composition existante est un composé ou une composition de transfert de chaleur, tel qu'un réfrigérant. Des exemples de 30 réfrigérants qui peuvent être remplacés comprennent le R-134a, le R-152a, le R-1234yf, le R-410A, le R-407A, le R-407B, le R-407C, le R-507, le R-22 et le R-404A. Les compositions de l'invention sont particulièrement appropriées en tant que remplacements pour le R-134a, le R-152a ou le R-1234yf. Une quelconque quantité du composé existant ou de la composition existante peut 35 être remplacée afin de réduire l'impact sur l'environnement. Ceci peut dépendre de l'impact sur l'environnement du composé existant ou de la composition existante remplacé(e) et de l'impact sur l'environnement de la composition de remplacement de l'invention. De préférence, le composé existant ou la composition existante dans le produit est complètement remplacé(e) par la composition de l'invention. L'invention est illustrée par les exemples non limitatifs suivants. Exemples Inflammabilité L'inflammabilité de certaines compositions de l'invention dans l'air à pression atmosphérique et humidité contrôlée a été étudiée dans un appareil à flacon d'essai tel qu'il est décrit par la méthodologie de la norme ASHRAE 34. La température d'essai utilisée était 23 °C ; l'humidité était contrôlée pour être 50 % par rapport à une température standard de 77 °F (25 °C). Le diluant utilisé était le R-1234ze(E), qui s'est révélé être ininflammable dans ces conditions d'essai. Les combustibles utilisés étaient des mélanges de R-32 et de R-152a. Trois compositions combustibles ont été testées et la proportion molaire du R-32 par rapport au R-152a a été variée dans chaque combustible. Les trois rapports molaires du R-32 par rapport au R-152a utilisés étaient 1 : 1 ; 1 : 2 et 1 : 3. Les gaz combustibles et les diluants ont été soumis à une purge sous vide du cylindre pour éliminer l'air dissout ou d'autres gaz inertes avant l'essai. Les résultats de ces essais sont représentés sur les figures 1 à 3. Sur ces diagrammes triangulaires, les 2 0 sommets représentent un combustible, de l'air et un diluant purs. La région inflammable a été identifiée en variant les proportions relatives du combustible, de l'air et du diluant et est représentée sous forme de trait hachuré sur chaque diagramme. En utilisant la méthodologie décrite ci-dessus, nous avons découvert que les compositions suivantes sont ininflammables à 23 °C (des rapports de fluor associés sont 2 5 également représentés). Composition de mélange Rapport de fluor Composition à base ininflammable (base volumétrique) R = F/(F+H) poids/poids R-3220%,R-152a20%,R- 0,571 R-3211%,R-152a14%,R- 1234ze(E) 60 % 1234ze(E) 75 % R-32 11,7 %,R-152a 23,3 %, R- 0,572 R-32 6 %, R-152a 16 %, R- 1234ze(E) 65 % 1234ze(E) 78 % R-328,3%,R-152a24,8%, R- 0,572 R-324%,R-152a17%,R- 1234ze(E) 67 % 1234ze(E) 79 % R-32 10 %, R-152a 20 %, R- 0,586 R-32 5 %, R-152a 13 %, R- 1234ze(E) 70 % 1234ze(E) 82 % R-32 8 %, R-152a 17 %, R- 0,600 R-32 4 %, R-152a 11 %, R- 1234ze(E) 75 % 1234ze(E) 85 % R-32 17,5 %,R-152a 17,5 %, R- 0,584 R-32 10 %, R-152a 12 %, R- 1234ze(E) 65 % 1234ze(E) 78 % R-32 15 %, R-152a 15 %, R- 0,596 R-32 8 %, R-152a 10 %, R- 1234ze(E) 70 % 1234ze(E) 82 % R-32 10 %, R-152a 10 %, R- 0,621 R-325%,R-152a6%,R- 1234ze(E) 80 % 1234ze(E) 89 % R-32 7,5 %, R-152a 22,5 %, R- 0,581 R-32 4 %, R-152a 15 %, R- 1234ze(E) 70 % 1234ze(E) 81 % On peut voir que des mélanges ininflammables comprenant du R-32, du R-152a et du R-1234ze(E) peuvent être créés si le rapport de fluor du mélange est supérieur à environ 0,57. Nous avons en outre identifié les mélanges suivants de R-32, de R-152a et de R-1234ze(E) possédant une limite d'inflammabilité inférieure (« LFL » ou « Lower Flammability Limit ») dans l'air de 7 % v/v. Mélange possédant une LFL de 7 % Rapport de fluor Composition à base v/v (base volumétrique) R = F/(F+H) poids/poids R-32 47,5 %, R-152a 47,5 %, R- 0,416 R-32 40 %, R-152a 51 %, 1234ze(E) 5 % R-1234ze(E) 9 % R-32 28 %, R-152a 56 %, R- 0,426 R-32 21 %, R-152a 53 %, R- 1234ze(E) 16 % 1234ze(E) 26 % R-32 19 %, R-152a 57 %, R- 0,441 R-32 13 %, R-152a 50 %, R- 1234ze(E) 24 % 1234ze(E) 37 % Le tableau ci-dessus montre que nous avons découvert qu'il est possible de générer des mélanges comprenant du R-32, du R-152a et du R-1234ze(E) possédant une LFL de 7 % v/v ou plus si le rapport de fluor du mélange est supérieur à environ 0,41. À titre de comparaison, la limite d'inflammabilité inférieure (« LFL ») du R-1234yf dans l'air dans le même appareil d'essai et à la même température s'est révélée être de façon diverse entre 6,0 et 6,5 % v/v dans plusieurs essais répétés. Une expérience d'inflammabilité similaire a alors été réalisée dans laquelle le combustible utilisé était un mélange équimolaire de R-32 et de R-152a et le diluant était un mélange de R-134a et de R-1234ze(E) dans les proportions molaires 1 : 2. L'appareil d'inflammabilité ASTM a été utilisé pour déterminer la région inflammable, qui est incluse sur la figure 4. La proportion minimum de diluant nécessaire pour s'assurer que des mélanges de combustible + diluant avec de l'air sont ininflammables s'est révélée être environ 59 % v/v. La composition ininflammable de 59 % v/v de diluant et 41 % v/v de combustible correspond à une composition générale de R-32 20,5 % ; R-152a 20,5 % ; R-134a 19,7 % et R-1234ze(E) 39,3 % (tous volumétriques). Cette composition possède un rapport de fluor de 0,569, en accord avec les conclusions des expériences précédentes pour la détermination d'une composition ininflammable. On a conclu que l'on peut s'attendre à ce que des mélanges quaternaires de ces fluides soient ininflammables à 23 °C si le rapport de fluor était supérieur à 0,57. En outre, on a découvert qu'une quelconque association du mélange de diluant R-134a/R-1234ze(E) et de combustible R-32/R-152a posséderait une limite d'inflammabilité inférieure d'au moins 7 % v/v, correspondant à un rapport de fluor de 0,4 ou plus. Une expérience d'inflammabilité supplémentaire a été réalisée dans laquelle le combustible utilisé était du R-152a et le diluant était du R-134a. L'appareil 2 0 d'inflammabilité ASTM a été utilisé pour déterminer la région inflammable, qui est incluse sur la figure 5. Cette figure représente une forme complètement différente et une région étonnamment large d'inflammabilité, indiquant la nature imprévisible de tels essais d'inflammabilité. L'inflammabilité de certaines compositions de l'invention dans l'air à pression 2 5 atmosphérique et humidité contrôlée a été étudiée dans un essai par tube à flamme, comme suit. Le récipient d'essai était un cylindre de verre vertical possédant un diamètre de 2 pouces. Les électrodes d'allumage ont été placées à 60 mm au-dessus du fond du cylindre. Le cylindre était équipé d'une ouverture de détente de pression. L'appareil a été 30 protégé pour limiter de quelconques dégâts d'explosion. Une étincelle d'induction prolongée de 0,5 seconde de durée a été utilisée en tant que source d'allumage. L'essai a été réalisé à 23 °C (voir ci-dessous). Une concentration connue de combustible dans l'air a été introduite dans le cylindre de verre. Une étincelle est passée à travers le mélange et on a observé si une flamme s'est détachée de la source d'allumage 3 5 et propagée indépendamment ou non. La concentration en gaz a été augmentée par étapes de 1 % vol. jusqu'à ce que l'allumage se produise (le cas échéant). Les résultats sont représentés ci-dessous (toutes les compositions sont à base v/v sauf indication contraire). Combustible Température Humidité Résultats (°C) R-32/R-152a/R-1234ze 42/7/51 23 50 % LFL 10 % (environ 26/5/69 w/w) RH/23 °C UFL 19 % R-3 2/R- 152a/R-123 4ze 19/9/72 23 50 % LFL 9 % (environ 10/6/84 w/w) RH/23 °C UFL 16 % À nouveau, la LFL de la composition testée s'est révélée être considérablement plus élevée (à savoir moins inflammable) que celle du R-1234yf dans les mêmes conditions (du R-1234yf a été testé dans le même appareil et s'est révélé présenter une limite d'inflammabilité inférieure de 6 % v/v et une limite d'inflammabilité supérieure de 15 % v/v). Performances de mélanges de R-32/R-152a/R-1234ze(E) Les performances de compositions ternaires sélectionnées de l'invention ont été estimées en utilisant un modèle de propriété thermodynamique conjointement avec un cycle de compression de vapeur idéalisé. Le modèle thermodynamique utilisait l'équation Peng Robinson d'état pour représenter des propriétés de phase vapeur et un équilibre vapeur-liquide des mélanges, conjointement avec une corrélation polynomiale de la variation d'enthalpie gazeuse idéale de chaque composant des mélanges avec la température. Les principes derrière l'utilisation de cette équation d'état pour modéliser des propriétés thermodynamiques et un équilibre vapeur-liquide sont expliqués plus complètement dans The Properties of Gases and Liquids (5éme édition) par BE Poling, JM Prausnitz et JM O'Connell, pub. McGraw Hill 2000, en particulier chapitres 4 et 8 (qui est 2 0 incorporé dans les présentes par renvoi). Les données de propriété de base nécessaires pour utiliser ce modèle étaient : température critique et pression critique ; pression de vapeur et la propriété connexe de facteur acentrique de Pitzer ; enthalpie gazeuse idéale, et données d'équilibre vapeur-liquide mesurées pour les systèmes binaires R-32/R-152a ; R-152a/R-1234ze(E) et R- 2 5 32/R-1234ze(E). Les données de propriété de base (propriétés critiques, facteurs acentriques, pression de vapeur et enthalpie gazeuse idéale) pour le R-32 et le R-152a ont été prises à partir du logiciel NIST REFPROP Version 8.0, qui est incorporé dans les présentes par renvoi. Le point critique et la pression de vapeur pour le R-1234ze(E) ont été mesurés de façon expérimentale. L'enthalpie gazeuse idéale pour le R-1234ze(E) sur une plage de températures a été estimée en utilisant le logiciel de modélisation moléculaire Hyperchem 7.5, qui est incorporé dans les présentes par renvoi. Une régression selon l'équation Peng Robinson a été appliquée sur les données d'équilibre vapeur-liquide pour les mélanges binaires en utilisant une constante d'interaction binaire incorporée dans les règles de mélange de van der Waal, comme suit. Pour la paire binaire du R-32 avec le R-152a, des données ont été prises à partir du document J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 de Lee et al. (incorporé dans les présentes par renvoi). Des données d'équilibre vapeur-liquide pour le R-152a avec le R-1234ze(E) ont été prises à partir du document W02006/094303, page 69 (incorporé dans les présentes par renvoi) et la constante d'interaction a été adaptée pour représenter la composition azéotropique impliquée par ces données à -25 °C. Aucune donnée d'équilibre vapeur-liquide n'était disponible pour le R-32 avec le R-1234ze(E) donc la constante d'interaction pour cette paire a été établie à zéro. Les performances de réfrigération de compositions ternaires sélectionnées de l'invention ont été modélisées en utilisant les conditions de cycle suivantes. 2 0 25 Les données de performances de réfrigération de ces compositions sont présentées dans les tableaux 1 à 10. Les données montrent que des compositions présentant une inflammabilité réduite (ou ininflammabilité) par rapport au R-1234yf pouvaient être préparées possédant 3 0 une capacité de réfrigération proche ou supérieure, un rendement énergétique sensiblement amélioré et une chute de pression réduite. Le gain de rendement énergétique impliqué dans l'utilisation des compositions de l'invention par rapport au R-1234yf aura pour résultat le fait que le système de climatisation présente un impact de réchauffement total plus bas (ou de façon équivalente un LCCP plus bas) ainsi qu'une consommation de Température de condensation (°C) 60 Température d'évaporation (°C) 0 Sous-refroidissement (K) 5 Surchauffe (K) 5 Température d'aspiration (°C) 15 Rendement isentropique 65 % Rapport de jeu 4 % Service (kW) 6 Diamètre de conduite d'aspiration (mm) 16,2 puissance réduite, bien que le GWP direct des compositions soit quelque peu plus élevé pour le R-1234yf. En outre, on a découvert que, lorsque des compositions présentaient une capacité de réfrigération équivalente à celle du R-1234yf, la chute de pression de conduite d'aspiration estimée était sensiblement inférieure à celle pour le R-1234yf et proche des valeurs qui seraient prévues si on utilisait du R-134a. Ceci est important pour des systèmes de climatisation d'automobile, où la conduite de gaz d'aspiration représente un point important de perte de rendement. On sait que le R-1234yf nécessite un tuyau flexible d'aspiration de diamètre plus important dans un système d'automobile que le R- 134a, ce qui n'est pas pratique pour la configuration du système. Les compositions de l'invention offrent l'opportunité d'utiliser une taille de conduite d'aspiration plus petite dans de tels systèmes ou en variante de réaliser des gains supplémentaires de rendement énergétique de système si la même conduite est utilisée. Performances de mélanges de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a Les performances de réfrigération de compositions quaternaires sélectionnées de l'invention ont été modélisées en utilisant les mêmes conditions de modèle et de cycle que celles présentées ci-dessus en ce qui concerne les compositions ternaires de l'invention. Les données de performances de réfrigération de ces compositions sont présentées dans les tableaux 11 à 37. 2 0 Des fluides entièrement ininflammables possédant des performances proches de celles du R-134a sont particulièrement souhaités, les données montrent qu'il est possible d'obtenir une capacité, un COP (coefficient de performance) et une chute de pression proches de ceux du R-134a tout en obtenant une réduction importante du GWP (de l'ordre de 50 % de réduction ou plus par rapport au R-134a pur) en utilisant des 25 associations de R-32, de R-152a, de R-134a et de R-1234ze(E). 23 Tableau 1 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 2 % de R-32 R-32 2 2 2 2 2 2 2 2 2 R-152a 5 10 15 20 26 30 35 40 45 R-1234ze(E) 93 88 83 78 73 68 63 58 53 Résultats de calcul Données comparatives 2/5/93 2/10/88 2/15/83 2/20/78 2/25/73 2/30/68 2/35/63 2/40/58 2/45/53 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,76 5,73 5,71 5,69 5,67 5,65 5,64 5 83 5,63 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,0 % 83,2 % 83,5 % 83,7 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 1,8 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,1 1,0 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 0,8 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,7 0,6 0,5 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -0,4 -0,5 -0,5 -0,4 -0,4 -0,4 -0,3 -0,3 -0,3 Température de sortie de condenseur (°C) 55,0 55,0 54,1 54,1 54,1 54,2 54,2 54,3 54,4 54,4 54,5 Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 13,45 13,79 14,09 14,35 14,58 14,78 14,95 15,10 15,22 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 23,3 2,40 2 47 2,52 2,57 2,62 2,65 288 2,70 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 116,5 120,9 125,4 129,9 134,6 139,4 144,3 149,3 154,4 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,09 210 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 90,5 92,1 93,7 95,2 96,7 98,2 99,7 101,2 102,7 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 185,4 178,6 172,3 186,2 160,5 155,0 149,7 144,7 139,9 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 16,7 16,1 15,6 15,2 14,8 14,5 14,3 14,0 13,8 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1297 1342 1383 1421 1456 1487 1516 1541 1564 24 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1262 1186 1120 1061 1009 982 920 882 847 GWP (base TAR) 23 28 34 40 45 51 57 82 68 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,634 0,609 0,585 0,563 0,542 0,522 0,503 0,488 0,469 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 84,2 % 87,1 % 89,8 % 92,3 % 94,5 % 96,6 % 98,4 % 100,1 % 101,6 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,8 % 107,1 % 107,5 % 107,9 % 108,4 % 108,8 % 109,2 % 109 6 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 101,9 % 95,8 % 90,4 % 85,7 % 81,4 % 77,7 % 74,3 % 71,2 % 68,4 % 25 Tableau 2 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 4 % de R-32 R-32 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 91 86 81 76 71 66 61 56 51 Résultats de calcul Données comparatives 4/5/91 4/10/86 4/15/81 4/20/76 4/25/71 4/30/66 4/35/61 4/40/56 4/45/51 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,79 5,75 5,72 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,0 % 83,3 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 3,0 2,9 2,8 2,6 2,4 2,2 2,0 1,9 1,7 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 1,4 1,5 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 Température d'entrée 0,0 0,0 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 d'évaporateur (°C) Température de sortie de 55,0 55,0 53,5 53,5 53,6 53,7 53,8 53,9 54,0 54,1 54,1 condenseur (°C) Pression de condenseur 16,88 16,46 14,10 14,42 14,70 14,94 15,15 15,33 15,48 15,61 15,71 (bar) Pression d'évaporateur 2,92 3,14 2,44 2,51 2,57 2,62 2,67 2,71 2,74 2,77 2,79 (bar) Effet de réfrigération 123,76 94,99 119,7 124,1 128,5 133,0 137,7 142,4 147,3 152,3 157,5 (kJ/kg) 26 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 Température de 99,15 92,88 92,5 94,0 95,6 97,0 98,5 100,0 101,5 102,9 104,4 refoulement (°C) Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 180,4 174,1 168,1 162,4 156,9 151,6 146,6 141,8 137,1 Débit volumétrique 13,16 14,03 15,8 15,4 14,9 14,6 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 (m3/hr) Capacité volumétrique 1641 1540 1363 1407 1446 1483 1516 1546 1573 1597 1619 (m3/hr) Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1177 1110 1052 999 953 911 873 838 806 GWP (base TAR) 33 39 45 51 56 62 68 73 79 Rapport de fluor R = 0,630 0,605 0,581 0,559 0,539 0,519 0,501 0,483 0,467 F/(F+H) Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 88,5 % 91,3 % 93,9 % 96,3 % 98,4 % 100,4 % 102,2 % 103,7 % 105,2 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,4 % 106,8 % 107,2 % 107,7 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 95,0 % 89,6 % 84,9 % 80,7 % 76,9 % 73,5 % 70,4 % 67,6 % 65,1 % 27 Tableau 3 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 5 % de R-32 R-32 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-152a 90 85 80 75 70 65 60 55 50 R-1234ze(E) Résultats de calcul Données comparatives 5/5/90 5/10/85 5/15/80 5/20/75 5/25/70 5/30/65 5/35/60 5/40/55 5/45/50 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,79 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,0 % 83,3 % 83,6 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 3,6 3,4 3,2 3,0 2,8 2,6 2,4 2,2 2,1 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 1,7 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,6 -0,6 -0,6 Température de sortie de condenseur (°C) 55,0 55,0 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,8 53,9 54,0 Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 14,43 14,73 15,00 15,23 15,43 15,60 15,75 15,87 15,96 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,49 2,56 2,62 2,67 2,72 2,76 2,79 2,81 2,83 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 121,3 125,6 130,0 134,5 139,2 143,9 148,8 153,9 159,0 COP 2,03 1,91 2,04 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 93,5 95,0 96,5 97,9 99,4 100,9 102,3 103,8 105,2 Débit massique(kg/hr) 174,53 227,39 178,1 171,9 166,1 160,5 155,2 150,1 145,1 140,4 135,8 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 15,5 15,0 14,6 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 13,1 28 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1396 1439 1478 1514 1546 1575 1602 1625 1646 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1137 1075 1020 971 927 887 851 818 787 GWP (base TAR) 39 45 50 56 62 67 73 79 85 pport de fluor R = F/(F+H) 0,628 0,603 0,580 0,558 0,537 0,518 0,499 0,482 0,466 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 90,7 % 93,4 % 96,0 % 98,3 % 100,4 % 102,3 % 104,0 % 105,6 % 106,9 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,5 % 106,9 % 107,3 % 107,7 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 91,8 % 86,8 % 82,3 % 78,4 % 74,8 % 71,6 % 68,7 % 66,0 % 63,5 % 29 Tableau 4 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 6 % de R-32 R-32 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 89 84 79 74 69 64 59 54 49 Résultats de calcul Données comparatives 6/5/89 6/10/84 6/15/79 6/20/74 6/25/69 6/30/64 6/35/59 6/40/54 6/45/49 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,1 % 83,4 % 83,6 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84;5 % 84,7 % 84,8 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 4,1 3,9 3,6 3,4 3,2 2,9 2,7 2,5 2,4 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 2,0 2,0 2,0 1,9 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -1,0 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,7 -0,7 -0,6 Température de sortie de condenseur (°C) 55,0 55,0 52,9 53,1 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,8 Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 14,75 15,04 15,30 15,52 15,71 15,87 16,01 16,12 16,21 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,54 2,61 2,67 2,72 2,77 2,80 2,83 2,86 2,87 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 122,8 127,1 131,5 136,0 140,7 145,4 150,3 155,4 160,5 COP 2,03 1,91 2,04 2,05 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 30 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 94,4 95,9 97,4 98,8 100,3 101,7 103,2 104,6 106,1 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 175,8 169,9 164,2 158,8 153,6 148,5 143,7 139,0 134,6 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 15,1 14,7 14,3 14,0 13,7 13,5 13,3 13,1 12,9 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1429 1471 1510 15,44 1576 1604 1630 1653 1673 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1101 1042 990 944 902 864 829 798 769 GWP (base TAR) 44 50 56 61 67 73 79 84 90 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,626 0,601 0,578 0,556 0,536 0,516 0,498 0,481 0,465 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 92,8 % 95,6 % 98,0 % 100,3 % 102,4 % 104,2 % 105,9 % 107,4 % 108,7 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,6 % 107,0 % 107,4 % 107,8 % 108,2 % 108,6 % 108,9 % 109,3 % 109,7 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 88,8 % 84,1 % 79,9 % 76,2 % 72,8 % 69,7 % 66,9 % 64,4 % 62,1 % 31 Tableau 5 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-3218-152a/R-1234ze(E) contenant 7 % de R-32 R-32 7 7 7 7 7 7 7 7 7 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 88 83 78 73 68 63 58 53 48 Résultats de calcul Données 7/5/88 7/10/83 7/15/78 7/20/73 7/25/68 7/30/63 7/35/58 7/40/53 7/45/48 comparatives 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,1 % 83,4 % 83,7 % 83,9 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,9 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 4,6 4,3 4,0 3,8 3,5 3,3 3,0 2,8 2,7 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 2,3 2,3 2,2 2,1 2,0 1,8 1,7 1,6 1,5 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -1,2 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 Température de sortie de condenseur 55,0 55,0 52,7 52,8 53,0 53,1 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 (°C) Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 15,06 15,35 15,59 15,80 15,99 16,14 16,27 16,37 16,45 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,60 2,66 2,72 2,77 2,82 2,85 2,88 2,90 2,92 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 124,3 128,6 133,0 137,5 142,1 146,9 151,8 156,8 162,0 COP 2,03 1,91 2,04 2,05 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 32 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 95,3 96,8 98,2 99,7 101,1 102,6 104,0 105,4 106,9 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 173,7 167,9 162,4 157,1 152,0 147,1 142,3 137,7 133,3 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 14,8 14,4 14,0 13,7 13,4 13,2 13,0 12,8 12,7 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1463 1504 1541 1575 1606 1634 1659 1681 1701 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1066 1011 962 918 878 842 809 779 752 GWP (base TAR) 50 55 61 67 73 78 84 90 95 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,624 0,599 0,576 0,554 0,534 0,515 0,497 0,480 0,464 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 95,0 % 97,7 % 100,1 % 102,3 % 104,3 % 106,1 % 107,7 % 109,2 % 110,5 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,7 % 107,1 % 107,5 % 107,8 % 108,2 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 86,0 % 81,6 % 77,6 % 74,1 % 70,9 % 68,0 % 65,3 % 62,9 % 60,7 % 33 Tableau 6 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 8 % de R-32 R-32 8 8 8 8 8 8 8 8 8 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 87 82 77 72 67 62 57 52 47 Résultats de calcul Données 8/5/87 8/10/82 8/15/77 8/20/72 8/25/67 8/30/62 8/35/57 8/40/52 8/45/47 comparatives 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,2 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 5,0 4,7 4,4 4,1 3,8 3,6 3,3 3,1 3,0 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 2,6 2,5 2,4 2,3 2,2 2,0 1,9 1,8 1,7 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 Température de sortie de condenseur 55,0 55,0 52,5 52,6 52,8 53,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,5 (°C) Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 15,38 15,65 15,89 16,09 16,26 16,41 16,53 16,62 16,70 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,65 2,72 2,77 2,82 2,86 2,90 2,93 2,95 2,96 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 125,8 130,1 134,4 138,9 143,6 148,3 153,2 158,3 163,5 COP 2,03 1,91 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 96,2 97,7 99,1 100,5 102,0 103,4 104,8 106,3 107,7 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 171,7 166,1 160,7 155,5 150,5 145,6 141,0 136,4 132,1 34 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 14,4 14,1 13,7 13,4 13,2 13,0 12,8 12,6 12,5 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1496 1536 1573 1606 1636 1663 1687 1709 1728 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1033 981 935 893 855 821 790 761 735 GWP (base TAR) 55 61 67 72 78 84 89 95 101 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,622 0,597 0,574 0,553 0,533 0,514 0,496 0,479 0,462 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 97,1 % 99,8 % 102,1 % 104,3 % 106,3 % 108,0 % 109,6 % 111,0 % 112,2 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,8 % 107,1 % 107,5 % 107,9 % 108,2 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 83,4 % 79,2 % 75,4 % 72,1 % 69,0 % 66,3 % 63,7 % 61,4 % 59,3 % 35 Tableau 7 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 9 % de R-32 R-32 9 9 9 9 9 9 9 9 9 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 86 81 76 71 66 61 56 51 46 Résultats de calcul Données comparatives 9/5/86 9/10/81 9/15/76 9/20/71 9/25/66 9/30/61 9/35/56 9/40/51 9/45/46 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,80 5,76 5,73 5,70 5,68 5,66 5,65 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 64,7 % 83,3 % 83,6 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 5,4 5,1 4,7 4,4 4,1 3,8 3,6 3,4 3,2 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 2,9 2,8 2,7 2,5 2,4 2,2 2,1 1,9 1,8 Température d'entrée 0,0 0,0 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 d'évaporateur (°C) Température de sortie de 55,0 55,0 52,3 52,5 52,6 52,8 52,9 53,1 53,2 53,3 53,4 condenseur (°C) Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 15,69 15,95 16,18 16,37 16,54 16,67 16,78 16,87 16,94 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,71 2,77 2,83 2,87 2,91 2,95 2,97 2,99 3,00 Effet de réfrigération (Id/kg) 123,76 94,99 127,3 131,5 135,9 140,4 145,0 149,8 154,7 159,8 165,0 COP 2,03 1,91 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 36 Température de refoulement 99,15 92,88 97,1 98,6 100,0 101,4 102,8 104,2 105,6 107,1 108,5 (°C) Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 169,7 164,3 159,0 153,9 149,0 144,2 139,6 135,2 130,9 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 14,1 13,8 13,5 13,2 13,0 12,8 12,6 12,4 12,3 Capacité volumétrique 1641 1540 1529 1569 1604 1637 1666 1692 1716 1737 1755 (m3/hr) Chute de pression (kPa/m) 953 1239 1002 953 909 870 834 801 771 744 719 GWP (base TAR) 61 66 72 78 83 89 95 101 106 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,620 0,595 0,573 0,551 0,531 0,512 0,494 0,477 0,461 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 99,3 % 101,9 % 104,2 % 106,3 % 108,2 % 109,9 % 111,4 % 112,8 % 114,0 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,9 % 107,2 % 107,6 % 107,9 % 108,3 % 108,6 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 80,9 % 76,9 % 73,4 % 70,2 % 67,3 % 64,7 % 62,2 % 60,0 % 58,0 % 37 Tableau 8 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 10 % de R-32 R-32 10 10 10 10 10 10 10 10 10 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 85 80 75 70 65 60 55 50 45 Résultats de Données comparatives 10/5/85 10/10/80 10/15/75 10/20/70 10/25/65 10/30/60 10/35/55 10/40/50 10/45/45 calcul 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,80 5,76 5,72 5,69 5,67 5,66 5,65 5,64 5,64 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 83,3 % 83,6 % 83,9 % 84,1 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % volumétrique Écart au 0,0 0,0 5,8 5,4 5,0 4,7 4,4 4,1 3,8 3,6 3,4 condenseur (K) Écart à 0,0 0,0 3,1 3,0 2,9 2,7 2,5 2,4 2,2 2,1 2,0 l'évaporateur (K) Température 0,0 0,0 -1,6 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 -1,2 -1,1 -1,0 -1,0 d'entrée d'évaporateur (°C) 38 Température de 55,0 55,0 52,1 52,3 52,5 52,7 52,8 53,0 53,1 53,2 53,3 sortie de condenseur (°C) Pression de 16,88 16,46 16,00 16,25 16,47 16,66 16,81 16,94 17,04 17,12 17,18 condenseur (bar) Pression 2,92 3,14 2,76 2,82 2,88 2,92 2,96 2,99 3,02 3,04 3,05 d'évaporateur (bar) Effet de 123,76 94,99 128,7 132,9 137,3 141,8 146,4 151,2 156,1 161,2 166,4 réfrigération (kJ/kg) COP 2,03 1,91 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 Température de 99,15 92,88 98,0 99,4 100,8 102,2 103,6 105,0 106,4 107,9 109,3 refoulement (°C) Débit massique 174,53 227,39 167,9 162,5 157,4 152,4 147,6 142,9 138,4 134,0 129,8 (kg/hr) Débit 13,16 14,03 13,8 13,5 13,2 13,0 12,7 12,5 12,4 12,2 12,1 volumétrique (m3/hr) 39 Capacité 1641 1540 1562 1601 1636 1668 1696 1722 1744 1765 1782 volumétrique (m3/hr) Chute de 953 1239 972 926 885 847 813 782 753 727 703 pression (kPa/m) GWP (base 66 72 78 83 89 95 100 106 112 TAR) Rapport de fluor 0,618 0,593 0,571 0,550 0,530 0,511 0,493 0,476 0,460 R = F/(F+H) Capacité par 106,6% 100,0% 101,5 % 104,0 % 106,3 % 108,3 % 110,2% 111,8 % 113,3 % 114,6 % 115,7 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0% 106,9% 107,3 % 107,6% 107,9% 108,3 % 108,7% 109,0% 109,4% 109,8 % Chute de 76,9 % 100,0 % 786% 74,8 % 71,4 % 68,4 % 65,6 % 63,1 % 60,8 % 58,7 % 56,7 % pression relative 40 Tableau 9 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E) contenant 11 % de R-32 R-32 11 11 11 11 11 11 11 11 11 R-152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) 84 79 74 69 64 59 54 49 44 Résultats de calcul Données comparatives 11/5/84 11/10/79 11/15/74 11/20/69 11/25/64 11/30/59 11/35/54 11/40/49 11/45/44 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,79 5,75 5,72 5,69 5,67 5,65 5,64 5,64 5,63 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,4 % 83,7 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 85,0 % 85 1 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 6,1 5,7 5,3 5,0 4,6 4,3 4,1 3,9 3,7 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 3,4 3,3 3,1 2,9 2,7 2,6 2,4 2,3 2,2 Température d'entrée 0,0 0,0 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,4 -1,3 -1,2 -1,1 -1,1 d'évaporateur (°C) Température de sortie de 55,0 55,0 51,9 52,1 52,3 52,5 52,7 52,8 53,0 53,1 53,2 condenseur (°C) Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 16,31 16,55 16,76 16,94 17,08 17,20 17,30 17,37 17,42 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,82 2,88 2,93 2,98 3,01 3,04 3,07 3,08 3,09 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 130,1 134,3 138,6 143,1 147,8 152,6 157,5 162,6 167,9 COP. 2,03 1,91 2,05 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 98,9 100,3 101,7 103,1 104,4 105,8 107,2 108,7 110,1 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 166,1 160,8 155,8 150,9 146,2 141,6 137,1 132,8 128,7 41 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 13,5 13,2 13,0 12,7 12,5 12,3 12,2 12,1 11,9 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1596 1633 1668 1698 1726 1751 1773 1792 1809 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 945 901 861 826 793 764 736 711 688 GWP (base TAR) 72 77 83 89 94 100 106 111 117 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,616 0,592 0,569 0,548 0,528 0,509 0,492 0,475 0,459 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 103,6 % 106,1 % 108,3 % 110,3 % 112,1 % 113,7 % 115,1 % 116,4 % 117,5 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 107,0 % 107,3 % 107,6 % 108,0 % 108,3 % 108,7 % 109,0 % 109,4 % 109 8 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 76,2 % 72,7 % 69,5 % 66,7 % 64,0 % 61,6 % 59,4 % 57,4 % 55,5 % 42 Tableau 10 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-3218-152a/R-1234ze(E) contenant 12 % de R-32 R-32 12 12 12 12 12 12 12 12 12 5 10 15 20 25 30 35 38 45 R-152a 83 78 73 68 63 58 53 50 43 R-1234ze(E) Résultats de calcul Données comparatives 12/5/83 12/10/78 12/15/73 12/20/68 12/25/63 12/30/58 12/35/53 12/38/50 12/45/43 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,79 5,75 5,72 5,69 5,67 5,65 5,64 5,64 5,64 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,1 % Écart au condenseur (K) 0,0 0,0 6,5 6,1 5,8 5,5 5,2 4,9 4,7 4,6 4,3 Écart à l'évaporateur (K) 0,0 0,0 3,7 3,6 3,4 3,3 3,1 2,9 2,8 2,7 2 5 Température d'entrée d'évaporateur (°C) 0,0 0,0 -1,8 -1,8 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,4 -1,4 -1 3 Température de sortie de condenseur (°C) 55,0 55,0 51,8 51,9 52,1 52,3 52,4 52,5 52,7 52,7 52,8 Pression de condenseur (bar) 16,88 16,46 16,65 16,91 17,13 17,32 17,48 17,61 17,71 17,76 17,85 Pression d'évaporateur (bar) 2,92 3,14 2,88 2,94 3,00 3,04 3,08 3,11 3,14 3,15 3,17 Effet de réfrigération (kJ/kg) 123,76 94,99 131,4 135,6 139,9 144,4 149,0 153,7 158,6 161,6 168,9 COP 2,03 1,91 2,05 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 Température de refoulement (°C) 99,15 92,88 99,8 101,2 102,6 103,9 105,3 106,7 108,1 109,0 110 9 Débit massique (kg/hr) 174,53 227,39 164,4 159,3 154,4 149,6 145,0 140,5 136,2 133,5 127,9 Débit volumétrique (m3/hr) 13,16 14,03 13,2 12,9 12,7 12,4 12,2 12,1 11,9 11,8 11,7 Capacité volumétrique (m3/hr) 1641 1540 1631 1670 1705 1737 1766 1791 1814 1827 1852 43 Chute de pression (kPa/m) 953 1239 917 875 837 802 771 742 716 701 669 GWP (base TAR) 77 83 88 94 100 105 111 115 123 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,614 0,590 0,567 0,546 0,527 0,508 0,491 0,480 0,458 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 105,9 % 108,5 % 110,8 % 112,8 % 114,7 % 116,3 % 117,8 % 118,6 % 120,3 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 107,0 % 107,3 % 107,6 % 107,9 % 108,2 % 108,5 % 108,9 % 109,1 % 109,6 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 74,0 % 70,6 % 67,5 % 64,8 % 62,2 % 59,9 % 57,8 % 56,6 % 54,0 % 44 Tableau 11 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 4 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32 (% en poids) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-134a (% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 66 61 56 51 46 41 36 31 26 Résultats de calcul COMPARATIF 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,72 5,70 5,69 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,4 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 2,8 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,9 1,8 1,8 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,1 1,0 1,0 0,9 Température d'entrée d'évaporateur °C 0,0 0,0 -0,8 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 Température de sortie de condenseur °C 55,0 55,0 53,6 53,7 53,8 53,9 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 Pression de condenseur bar 16,88 16,46 15,52 15,70 15,85 15,98 16,09 16,17 16,24 16,30 16,34 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,71 2,75 2,78 2,81 2,83 2,85 2,86 2,87 2,87 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 121,58 126,41 131,35 136,41 141,57 146,65 152,23 157,71 163,29 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 Température de refoulement °C 99,15 92,88 95,12 96,71 98,30 99,87 101,44 103,00 104,55 106,09 107,63 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 177,67 170,87 164,44 158,35 152,57 147,09 141,89 136,96 132,28 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 14,35 14,05 13,79 13,56 13,36 13,18 13,03 12,90 12,78 45 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1505 1537 1566 1593 1617 1638 1658 1675 1690 Chute de pression kPa/m 953 1239 1054 1002 955 913 875 840 808 779 752 GWP (base TAR) 357 363 368 374 380 385 391 397 403 Rapport de fluor R = F/(F+H) 0,631 0,607 0,584 0,562 0,542 0,523 0,504 0,487 0,471 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 97,7 % 99,8 % 101,7 % 103,4 % 105,0 % 106,4 % 107,7 % 108,8 % 109,8 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 109,6 % 110,1 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 85,0 % 80,9 % 77,1 % 73,7 % 70,6 % 67,8 % 65,2 % 62,8 % 60,7 % 46 Tableau 12 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 6 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32 (% en poids) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-134a(% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 64 59 54 49 44 39 34 29 24 Résultats de calcul DONNEES 6/25/5/64 6/25/10/59 6/25/15/54 6/25/20/49 6/25/25/44 6/25/30/39 6/25/35/34 6/25/40/29 6/25/45/24 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,72 5,71 5,69 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,5 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84 8 % 84,9 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,6 3,4 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 2,0 1,9 1,7 1,6 1,5 1,5 1,4 1,4 1,3 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0 7 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,2 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,15 16,31 16,45 16,56 16,66 16,73 16,79 16,83 16,86 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,82 2,86 2,89 2,91 2,93 ' 2,94 2,95 2,96 2,96 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 124,46 129,29 134,24 139,30 144,48 149,77 155,17 160,67 166,27 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 47 Température de °C 99,15 92,88 96,94 98,51 100,07 101,63 103,17 104,72 106,25 107,78 109,31 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 173,55 167,07 160,91 155,06 149,51 144,22 139,20 134,44 129,91 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,75 13,49 13,25 13,05 12,87 12,72 12,58 12 47 12 36 L pacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1571 1602 1630 1655 1678 1698 1716 1733 1747 Chute de pression kPalm 953 1239 992 945 903 865 830 798 769 742 718 GWP (BASE TAR) 368 374 379 385 391 396 402 408 413 R = F/(F+H) 0,627 0,603 0,580 0,559 0,539 0,520 0,502 0,485 0,469 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 102,0 % 104,0 % 105,8 % 107,5 % 109,0 % 110,3 % 111,5 % 112,5 % 113,5 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,0 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 80,0 % 76,3 % 72,9 % 69,8 % 67,0 % 64,4 % 62,1 % 59,9 % 57 9 % 4R Tableau 13 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 8 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32 (% en poids) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 R-134a(% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 62 57 52 47 42 37 32 27 22 Résultats de calcul DONNEES 8/25/5/62 8/25/10/57 8/25/15/52 8/25/20/47 8/25/25/42 8/25/30/37 8/25/35/32 8/25/40/27 8/25/45/22 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,72 5,70 5,69 5,68 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 4,2 4,0 3,8 3,6 3,4 3,3 3,2 3,1 3,0 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 2,4 2,3 2,1 2,0 1,9 1,9 1,8 1,8 1,7 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,2 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 52,9 53,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,77 16,92 17,04 17,14 17,22 17,28 17,32 17,35 17,37 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,93 2,97 2,99 3,02 3,03 3,04 3,05 3,05 3,05 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99' 127,25 132,08 137,03 142,11 147,30 152,61 158,03 163,56 169,18 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 49 Température de refoulement °C 99,15 92,88 98,72 100,26 101,80 103,34 104,87 106,40 107,92 109,44 110,95 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 169,74 163,54 157,63 152,00 146,64 141,54 136,68 132,06 127,67 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,19 12,96 12,76 12,58 12,42 12,29 12,17 12,07 11,98 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1637 1667 1693 1717 1739 1758 1775 1790 1803 Chute de pression kPa/m 953 1239 936 894 856 821 790 760 734 709 686 GWP (BASE TAR) 379 384 390 396 402 407 413 419 424 R = F/(F+H) 0,623 0,599 0,577 0,556 0,536 0,517 0,499 0,483 0,467 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 106,3 % 108,2 % 110,0 % 111,5 % 112,9 % 114,2 % 115,3 % 116,3 % 117,1 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,0 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 75,5 % 72,2 % 69,1 % 66,3 % 63,7 % 61,4 % 59,2 % 57,2 % 55,4 % 50 Tableau 14 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 10 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32(% en 10 10 10 10 10 10 10 10 10 poids) R-134a(% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 60 55 50 45 40 35 30 25 20 Résultats de DONNEES 10/25/5/60 10/25/10/55 10/25/15/50 10/25/20/45 10/26/25/40 10/25/30/35 10/25/35/30 10/25/40/25 10/25/45/20 calcul COMPARATIVES 134a R- 1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,71 5,69 5,68 5,68 5,67 5,68 5,68 5,69 5,69 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,8 4,5 4,3 4,1 3,9 3,8 3,7 3,6 3,5 condenseur 51 Écart à K 0,0 0,0 2,8 2,7 2,5 2,4 2,3 2,2 2,2 2,1 2,1 l'évaporateur Température °C 0,0 0,0 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1 1 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 52,6 52,7 52,9 53,0 53,0 53,1 53,2 53,2 53,2 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 17,39 17,52 17,63 17,71 17,78 17,83 17,86 17,87 17,88 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,05 3,08 3,10 3,12 3,13 3,14 3,14 3,14 3,14 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 129,95 134,79 139,75 144,84 150,05 155,38 160,83 166,38 172,04 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température °C 99,15 92,88 100,45 101,97 103,49 105,01 106,53 108,05 109,56 111,07 112,57 de refoulement Débit kg/hr 174,53 227,39 166,21 160,25 154,56 149,13 143,95 139,01 134,30 129,82 125,56 massique Débit m3/h 13,16 14,03 12,68 12,48 12,30 12,14 12,00 11,88 11,78 11,69 11,62 volumétrique r 52 Capacité m3/h 1641 1540 1703 1731 1757 1779 1800 1818 1834 1847 1860 volumétrique r Chute de kPa/ 953 1239 886 848 813 781 752 726 701 678 657 pression m GWP (TAR) 390 395 401 407 412 418 424 430 435 R = F/(F+H) 0,619 0,595 0,573 0,552 0,533 0,514 0,497 0,480 0,465 Capacité par 106,6 % 100 % 110,6 % 112,4 % 114,1 % 115,6 % 116,9 % 116,1 % 119,1 % 120,0 % 120,8 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,3 % 106,8 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,6 % 109,1 % 109,5 % 110,0 % Chute de 76,9 % 100,0 % 71,5 % 68,4 % 65,6 % 63,1 % 60,7 % 58,6 % 56,6 % 54,7 % 53,0 % pression relative 53 Tableau 14A : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-3218-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 12 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32(% en 12 12 12 12 12 12 12 12 12 poids) R-134a(% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) Résultats de DONNEES 12/25/5/58 12/25/10/53 12/25/15/48 12/25/20/43 12/25/25/38 12/25/30/33 12/25/35/28 12/25/40/23 12/25/45/18 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,70 5,68 5,67 5,67 5,67 5,67 5,67 5,68 5,69 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 5,2 5,0 4,7 4,5 4,3 4,2 4,1 4,0 4,0 condenseur Écart à K 0,0 0,0 3,2 3,0 2,9 2,7 2,6 2,6 2,5 2,5 2,5 l'évaporateur 54 Température °C 0,0 0,0 -1,6 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,4 52,5 52,6 52,7 52,8 52,9 52,9 53,0, 53,0 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,00 18,12 18,21 18,28 18,33 18,36 18,38 18,39 18,38 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,16 3,19 3,21 3,23 3,24 3,24 3,24 3,24 3,23 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 132,58 137,42 142,40 147,51 152,74 158,10 163,57 169,15 174,83 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température de °C 99,15 92,88 102,14 103,64 105,15 106,65 108,16 109,66 111,16 112,66 114,15 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 162,92 157,18 151,69 146,44 141,42 136,63 132,05 127,70 123,55 Débit m3/hr 13,16 14,03 12,21 12,03 11,87 11,73 11,61 11,51 11,42 11,34 11,28 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1769 1796 1820 1841 1860 1877 1892 1905 1916 volumétrique 55 Chute de kPa/m 953 1239 840 805 774 745 718 694 671 650 630 pression GWP (BASE 400 406 412 418 423 429 435 440 446 TAR) R = F/(F+H) 0,615 0,592 0,570 0,549 0,530 0,512 0,494 0,478 0,462 Capacité par 106,6 % 100,0 % 114,9 % 116,6 % 118,2 % 119,6 % 120,8 % 121,9 % 122,9 % 123,7 % 124,4 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,3 % 106,8 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,6 % 109,0 % 109,5 % 109,9 % Chute de 76,9 % 100,0 % 67,8 % 65,0 % 62,5 % 60,1 % 58,0 % 56,0 % 54,1 % 52,4 % 50,9 % pression relative 56 Tableau 15 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 15 % de R-32 et 25 % de R-134a R-32(% en poids) 15 15 15 15 15 15 15 15 15 R-134a(% en poids) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 55 50 45 40 35 30 25 20 15 Résultats de calcul DONNEES 15/25/5/55 15/25/10/50 15/25/15/45 15/25/20/40 15/25/25/35 15/25/30/30 15/25/35/25 15/25/40/20 15/25/45/15 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,67 5,66 5,65 5,65 5,65 5,65 5,66 5,67 5,68 Rendement 83,6 % 84,7 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 5,8 5,5 5,2 5,0 4,9 4,7 4,6 4,6 4,5 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 3,7 3,5 3,4 3,2 3,1 3,0 3,0 3,0 3,0 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,8 -1,8 -1,7 -1,6 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 d'évaporateur Température de sortie °C 55,0 55,0 52,1 52,3 52,4 52,5 52,6 52,6 52,7 52,7 52,7 de condenseur 57 Pression de bar 16,88 16,46 18,90 19,00 19,07 19,12 19,15 19,16 19,16 19,15 19,12 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,33 3,36 3,37 3,38 3,39 3,39 3,39 3,38 3,37 d'évaporateur Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 136,38 141,24 146,25 151,39 156,66 162,06 167,58 173,20 178,93 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 Température de °C 99,15 92,88 104,61 106,09 107,58 109,06 110,55 112,04 113,53 115,01 116,49 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 158,38 152,93 147,69 142,68 137,88 133,28 128,90 124,71 120,72 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 11,57 11,42 11,29 11,17 11,07 10,99 10,92 10,86 10,80 Capacité m3/hr 1641 1540 1867 1892 1914 1934 1951 1966 1979 1990 1999 volumétrique Chute de pression kPa/m 953 1239 779 749 721 696 672 650 630 611 593 GWP (BASE TAR) 417 423 428 434 440 445 451 457 462 R = F/(F+H) 0,609 0,586 0,565 0,545 0,526 0,508 0,491 0,475 0,459 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 121,2 % 122,9 % 124,3 % 125,6 % 126,7 % 127,7 % 128,5 % 129,2 % 129,8 % à 1234yf 58 COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,3 % 106,8 % 107,2 % 107,6 % 108,1 % 108,5 % 108,9 % 109,4 109,8 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 62,9 % 60,4 % 58,2 % 56,1 % 54,2 % 52,5 % 50,8 % 49,3 % 47,9 % relative 59 Tableau 16 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 4 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32 (% en poids) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-134a (% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 61 56 51 46 41 36 31 26 21 Résultats de calcul DONNEES COMPARATIVES 4/30/5/61 4/30/10 4/30/15/51 4/30/20/46 4/30/25/41 4/30/30/36 4/30/35/31 4/30/40/26 4/30/45/21 /56 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,71 5,70 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,5 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 2,7 2,5 2,3 2,2 2,0 1,9 1,8 1,8 1,7 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,5 1,3 1,2 1,1 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,7 53,8 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,1 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 15,78 15,94 16,07 16,18 16,27 16,34 16,40 16,44 16,46 60 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,76 2,80 2,83 2,85 2,86 2,88 2,88 2,89 2,89 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 121,98 126,90 131,92 137,07 142,33 147,69 153,16 158,73 164,40 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 95,65 97,25 98,85 100,43 102,01 103,59 105,15 106,71 108,26 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 177,07 170,22 163,73 157,59 151,76 146,25 141,02 136,08 131,39 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 14,11 13,83 13,59 13,38 13,20 13,04 12,90 12,78 12,67 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1531 1562 1589 1614 1637 1657 1675 1691 1705 Chute de pression kPa/m 953 1239 1033 983 938 898 861 827 796 768 742 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 99,4 % 101,4 % 103,2 % 104,8 % 106,3 % 107,6 % 108,8 % 109,8 % 110,7 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,1 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 83,4 % 79,3 % 75,7 % 72,5 % 69,5 % 66,7 % 64,3 % 62,0 % 59,9 % relative 61 Tableau 17 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 6 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32 (% en poids) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-134a (% en poids) 30 30 . 30 30 30 30 30 30 30 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 59 54 49 44 39 34 29 24 19 Résultats de calcul DONNEES COMPARATIVES 6/30/5/ 6/30/10/54 6/30/15/49 6/30/20/44 6/30/25/39 6/30/30/34 6/30/35/29 6/30/40/24 6/30/45/19 59 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,71 5,70 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 Rendement 83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,4 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 2,4 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,9 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,3 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,41 16,55 16,67 16,76 16,84 16,90 16,94 16,96 16,98 62 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,87 2,90 2,93 2,95 2,96 2,97 2,98 2,98 2,97 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 124,84 129,76 134,80 139,95 145,23 150,61 156,11 161,70 167,39 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 97,46 99,04 100,62 102,19 103,75 105,31 106,86 108,40 109,94 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 173,02 166,46 160,24 154,34 148,73 143,41 138,37 133,58 129,04 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,52 13,28 13,07 12,89 12,72 12,58 12,46 12,36 12,27 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1597 1626 1653 1676 1697 1716 1733 1748 1761 Chute de pression kPa/m 953 1239 973 928 888 851 817 787 758 732 708 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 103,7 % 105,6 % 107,3 % 108,9 % 110,2 % 111,5 % 112,6 % 113,5 % 114,4 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,6 % 110,1 % Chute de pression 76,9 % 100,0 78,5 % 74,9 % 71,7 % 68,7 % 66,0 % 63,5 % 61,2 % 59,1 % 57,2 % relative 63 Tableau 18 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 8 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32 (% en poids) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 R-134a (% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 57 52 47 42 37 32 27 22 17 Résultats de calcul DONNEES COMPARATIVES 8/30/5/57 8/30/10/52 8/30/15/47 8/30/20/42 8/30/25/37 8/30/30/32 8/30/35/27 8/30/40/22 8/30/45/17 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,71 5,69 5,68 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 4,0 3,8 3,6 3,4 3,3 3,1 3,0 3,0 2,9 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 2,3 2,2 2,0 1,9 1,9 1,8 1,7 1,7 1,7 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,2 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 53,5 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 17,03 17,15 17,26 17,34 17,40 17,44 17,47 17,48 17,49 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,98 3,01 3,04 3,05 3,06 3,07 3,07 3,07 3,06 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 127,62 132,54 137,59 142,76 148,05 153,46 158,98 164,60 170,32 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 64 Température de °C 99,15 92,88 99,23 100,79 102,34 103,90 105,45 106,99 108,53 110,06 111,59 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 169,26 162,97 156,99 151,30 145,89 140,75 135,87 131,23 126,82 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 12,99 12,78 12,59 12,43 12,29 12,16 12,06 11,97 11,89 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1663 1691 1716 1738 1758 1776 1792 1805 1817 Chute de pression kPa/m 953 1239 919 879 842 809 778 750 724 700 678 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 108,0 % 109,8 % 111,4 % 112,9 % 114,2 % 115,3 % 116,4 % 117,2 % 118,0 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,1 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 74,2 % 70,9 % 68,0 % 65,3 % 62,8 % 60,5 % 58,4 % 56,5 % 54,7 % 65 Tableau 19 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 10 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32 (% en poids) 10 10 10 10 10 10 10 10 10 R-134a(% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 55 50 45 40 35 30 25 20 15 Résultats de calcul DONNEES 10/30/5/55 10/30/10/50 10/30/15/45 10/30/20/40 10/30/25/35 10/30/30/30 10/30/35/25 10/30/40/20 10/30/ COMPARATIVES 45/15 134a R- 1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,70 5,68 5,68 5,67 5,67 5,68 5,68 5,69 5,70 Rendement 83,6 % 84,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 4,5 4,3 4,1 3,9 3,8 3,6 3,5 3,5 3,4 Écart à K 0,0 0,0 2,7 2,5 2,4 2,3 2,2 2,2 2,1 2,1 2,1 l'évaporateur 66 Température °C 0,0 0,0 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,7 52,9 53,0 53,0 53,1 53,2 53,2 53,3 53,3 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 17,64 17,75 17,84 17,91 17,95 17,98 18,00 18,00 17,99 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,10 3,12 3,14 3,16 3,16 3,17 3,17 3,16 3,15 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 130,30 135,24 140,30 145,49 150,81 156,24 161,79 167,44 173,18 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température de °C 99,15 92,88 100,95 102,49 104,03 105,57 107,11 108,64 110,17 111,69 113,21 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 165,77 159,72 153,95 148,46 143,23 138,24 133,51 129,00 124,72 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 12,50 12,31 12,14 12,00 11,88 11,77 11,68 11,60 11,53 Capacité m3/hr 1641 1540 1729 1755 1779 1800 1819 1835 1850 1862 1873 volumétrique 67 Chute de pression kPa/ 953 1239 871 834 800 770 742 716 692 670 649 m GWP (TAR) 454 460 466 471 477 483 489 494 500 F/(F+H) 0,619 0,596 0,574 0,553 0,533 0,515 0,498 0,481 0,465 Capacité par 106,6 % 100,0 % 112,3 % 114,0 % 115,5 % 116,9 % 118,1 % 119,2 % 120,1 % 120,9 % 121,6 rapport à 1234yf % COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,2 % 108,6 % 109,1 % 109,6 % 110,0 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 70,3 % 67,3 % 64,6 % 62,1 % 59,9 % 57,8 % 55,8 % 54,0 % 52,4 % relative 68 Tableau 20 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 12 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32(% en 12 12 12 12 12 12 12 12 12 poids) R-134a(% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 53 48 43 38 33 28 23 18 13 Résultats de DONNEES 12/30/5/53 12/30/10/48 12/30/15/43 12/30/20/38 12/30/25/33 12/30/30/28 12/30/35/23 12/30/40/18 12/30/45/13 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 52,4 5,68 5,67 5,67 5,66 5,67 5,67 5,68 5,69 5,70 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,2 % 85,3 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 5,0 4,7 4,5 4,3 4,2 4,1 4,0 3,9 3,9 condenseur Écart à K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,7 2,6 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4 l'évaporateur 69 Température °C 0,0 0,0 -1,5 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 52,5 52,6 52,7 52,8 52,9 53,0 53,0 53,0 53,1 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,25 18,34 18,42 18,47 18,50 18,52 18,52 18,51 18 49 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,21 3,23 3,25 3,26 3,27 3,27 3,26 3,25 3,24 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 132,92 137,87 142,95 148,17 153,51 158,97 164,54 170,22 176,00 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température °C 99,15 92,88 102,64 104,17 105,69 107,22 108,74 110,26 111,78 113,30 114,80 de refoulement Débit kg/hr 174,53 227,39 162,50 156,67 151,10 145,78 140,71 135,87 131,27 126,89 122,73 massique Débit m3/hr 13,16 14,03 12,04 11,87 11,73 11,60 11,49 11,40 11,32 11,26 11,20 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1794 1819 1842 1862 1879 1894 1908 1919 1929 volumétrique 70 Chute de kPa/m 953 1239 826 793 762 734 708 684 662 642 623 pression GWP (TAR) 465 471 477 482 488 494 499 505 511 F/(F+H) 0,615 0,592 0,570 0,550 0,531 0,512 0,495 0,479 0,463 Capacité par 106,6 % 100,0 % 116,5 % 118,2 % 119,6 % 120,9 % 122,0 % 123,0 % 123,9 % 124,6 % 125,3 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,2 % 107,7 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 109,5 % 109,9 % Chute de 76 9% 100,0 % 66,7 % 64,0 % 61,5 % 59,3 % 57,2 % 55,2 % 53,5 % 51,8 % 50,3 % pression relative 71 Tableau 20A : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 15 % de R-32 et 30 % de R-134a R-32(% en 15 15 15 15 15 15 15 15 15 poids) R-134a(% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-152a(% en poids) 30 30 30 30 30 30 30 30 30 R-1234ze(E) (% en poids) 50 45 40 35 30 25 20 15 10 Résultats de DONNEES 15/30/5/50 15/30/10/45 15/30/15/40 15/30/20/35 15/30/25/30 15/30/30/25 15/30/35/20 15/30/40/15 15/30/45/10 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,66 5,65 5,65 5,65 5,65 5,65 5,66 5,67 5,69 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,3 % 85,4 % 85,5 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 5,5 5,2 5,0 4,8 4,7 4,6 4,5 4,5 4,4 condenseur Écart à K 0,0 0,0 3,5 3,3 3,2 3,1 3,0 3,0 2,9 2,9 2,9 l'évaporateur 72 Température °C 0,0 0,0 -1,8 -1,7 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 52,3 52,4 52,5 52,6 52,7 52,7 52,7 52,8 52,8 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 19,15 19,22 19,27 19,30 19,31 19,31 19,29 19,27 19,23 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,38 3,40 3,41 3,42 3,42 3,42 3,41 3,40 3,38 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 136,71 141,69 146,81 152,06 157,45 162,96 168,58 174,31 180,13 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,07 2,08 2,09 2,10 Température °C 99,15 92,88 105,12 106,62 108,12 109,63 111,14 112,65 114,15 115,65 117,15 de refoulement Débit kg/hr 174,53 227,39 157,99 152,44 147,13 142,05 137,19 132,55 128,13 123,92 119,91 massique Débit m3/hr 13,16 14,03 11,42 11,28 11,16 11,06 10,97 10,89 10,83 10,78 10,74 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1892 1915 1935 1953 1969 1983 1994 2004 2012 volumétrique 73 Chute de kPa/m 953 1239 767 738 711 686 663 642 622 604 587 pression GWP (BASE 482 487 493 499 504 510 516 521 527 TAR) F/(F+H) 0,609 0,587 0,565 0,545 0,526 0,508 0 492 0,475 0,460 Capacité par 106,6 % 100,0 % 122,9 % 124,4 % 125,7 % 126,9 % 127,9 % 128,8 % 129,5 % 130,1 % 130,7 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,2 % 106,7 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,5 % 109,0 % 109,4 % 109,8 % Chute de 76,9 % 100,0 % 61,9 % 59,6 % 57,4 % 55,4 % 53,5 % 51,8 % 50,2 % 48,7 % 47,4 % pression relative 74 Tableau 21 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 4 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32 (% en 4 4 4 4 4 4 4 4 4 poids) R-134a(% en poids) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 56 51 46 41 36 31 26 21 16 Résultats de DONNEES COMPARATIVES 4/35/5/56 4/35/10/51 4/35/15/46 4/35/20/41 4/35/25/36 4/35/30/31 4/35/35/26 4/35/40/21 4/35/45/16 calcul 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,70 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70 5,72 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 2,5 2,4 2,2 2,0 1,9 1,8 1,8 1,7 1,7 condenseur Écart à K 0,0 0,0 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 l'évaporateur 75 Température °C 0,0 0,0 -0,7 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 53,7 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,1 54,2 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 16,03 16,17 16,28 16,37 16,44 16,50 16,54 16,56 15,57 condenseur Pression bar 2,92 3,14 2,81 2,84 2,86 2,88 2,89 2,90 2,90 2,90 2,90 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 122,44 127,44 132,56 137,80 143,15 148,61 154,18 159,83 165,58 réfrigération COP 2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 96,18 97,80 99,41 101,01 102,61 104,19 105,77 107,34 108,90 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 176,41 169,49 162,94 156,75 150,89 145,34 140,10 135,14 130,45 Débit m3/hr 13,16 14,03 13,88 13,63 13,41 13,21 13,05 12,90 12,78 12,67 12,57 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1557 '1585 1611 1635 1656 1674 1691 1705 1718 volumétrique 7h Chute de kPa/m 953 1239 1013 965 922 883 847 815 785 757 732 pression GWP (TAR) 486 492 498 503 509 515 521 526 532 F/(F+H) 0,632 0,607 0,584 0,563 0,543 0,524 0,506 0,489 0,473 Capacité par 106,6 % 100,0 % 101,1 % 103,0 % 104,6 % 106,2 % 107,5 % 108,7 % 109,8 % 110,8 % 111,6 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,4 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 % Chute de 76,9 % 100,0 % 81,8 % 77,9 % 74,4 % 71,3 % 68,4 % 65,7 % 63,3 % 61,1 % 59,1 % pression relative 77 Tableau 22 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 6 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32 (% en poids) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-134a(% en poids) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 54 49 44 39 34 29 24 19 14 Résultats de calcul DONNEES COMPARATIVES 6/35/5/54 6/35/10/49 6/35/15/44 6/35/20/39 6/35/25/34 6/35/30/29 6/35/35/24 6/35/40/19 6/35/45/14 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,70 5,69 5,68 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72 Rendement 83,6 % 84,7 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,2 3,0 2,8 2,7 2,6 2,5 2,4 2,3 2,3 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,9 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 53,4 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,8 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 16,65 16,78 16,87 16,95 17,01 17,05 17,07 17,09 17,09 condenseur 78 Pression bar 2,92 3,14 2,92 2,95 2,97 2,98 2,99 3,00 3,00 2,99 2,99 d'évaporateur Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 125,29 130,29 135,43 140,68 146,06 151,54 157,13 162,81 168,59 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 97,99 99,59 101,18 102,76 104,34 105,92 107,48 109,04 110,59 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 172,41 165,78 159,49 153,54 147,89 142,54 137,47 132,67 128,12 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,31 13,09 12,90 12,73 12,59 12,46 12,35 12,26 12,18 Capacité m3/hr 1641 1540 1622 1650 1674 1696 1716 1734 1749 1762 1774 volumétrique Chute de pression kPa/m 953 1239 955 912 873 838 805 775 748 723 699 GWP (TAR) 497 503 509 514 520 526 531 537 543 F/(F+H) 0,627 0,603 0,581 0,560 0,540 0,521 0,503 0,487 0,471 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 105,4 % 107,1 % 108,7 % 110,2 % 111,5 % 112,6 % 113,6 % 114,5 % 115,2 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 77,1 % 73,6 % 70,5 % 67,6 % 65,0 % 62,6 % 60,4 % 58,3 % 56,4 % relative 7-9 Tableau 23 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 8 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32 (% en 8 8 8 8 8 8 8 8 8 poids) R-134a(% en poids) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 52 47 42 37 32 27 22 17 12 Résultats de DONNEES COMPARATIVES 8/35/5/52 8/35/10/47 8/35/15/42 8/35/20/37 8/35/25/32 8/35/30/27 8/35/35/22 8/35/40/17 8/35/45/12 calcul 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72 pression Rendement 83,6 % 64,7 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 3,8 3,6 3,4 3,3 3,1 3,0 3,0 2,9 2,9 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,2 2,1 1,9 1,9 1,8 1,7 1,7 1,7 1,7 l'évaporateur 80 Température °C 0,0 0,0 -1,1 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 53,1 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 53,5 53,6 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 17,27 17,38 17,46 17,52 17,57 17,59 17,61 17,60 17,59 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,03 3,06 3,07 3,08 3,09 3,09 3,09 3,08 3,08 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 128,04 133,07 138,22 143,49 148,89 154,40 160,01 165,73 171,53 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température °C 99,15 92,88 99,75 101,33 102,90 104,47 106,04 107,60 109,16 110,71 112,25 de refoulement Débit kg/hr 174,53 227,39 168,69 162,33 156,28 150,53 145,07 139,90 134,99 130,33 125,92 massique Débit m3/hr 13,16 14,03 12,80 12,60 12,43 12,29 12,16 12,05 11,95 11,87 11,80 volumétrique 81 Capacité m3/hr 1641 1540 1688 1714 1737 1758 1777 1793 1807 1819 1830 volumétrique Chute de kPa/m 953 1239 903 864 829 796 767 739 714 691 669 pression GWP (BASE 508 514 520 525 531 537 542 548 554 TAR) F/(F+H) 0,623 0,600 0,578 0,557 0,537 0,518 0,501 0,484 0,468 Capacité par 106,6 % 100,0 % 109,6 % 111,3 % 112,8 % 114,2 % 115,4 % 116,4 % 117,4 % 118,2 % 118,8 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,1 % Chute de 76,9 % 100,0 % 72,9 % 69,8 % 66,9 % 64,3 % 61,9 % 59,7 % 57,6 % 55,8 % 54,0 % pression relative 82 Tableau 24 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 10 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32(% en 10 10 10 10 10 10 10 10 10 poids) R-134a(% en poids) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 50 45 40 35 30 25 20 15 10 Résultats de DONNEES 10/35/5/50 10/35/10/46 10/35/15/40 10/35/20/35 10/35/25/30 10/35/30/25 10/36/35/20 10/36/40/15 10/35/45/10 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,69 5,68 5,67 5,67 5,68 5,68 5,69 5,70 5,72 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,0 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,3 4,1 3,9 3,7 3,6 3,5 3,4 3,4 3,4 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,6 2,4 2,3 2,2 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 l'évaporateur 83 Température °C 0,0 0,0 -1,3 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,8 53,0 53,1 53,1 53,2 53,2 53,3 53,3 53,3 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 17,88 17,97 18,04 15,09 18,12 18,13 18,13 18,12 18,09 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,14 3,17 3,18 3,19 3,19 3,19 3,18 3,18 3,17 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 130,73 135,76 140,93 146,24 151,66 157,20 162,84 168,58 174,42 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,10 Température de °C 99,15 92,88 101,48 103,04 104,59 106,15 107,71 109,26 110,80 112,34 113,87 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 165,23 159,10 153,26 147,71 142,43 137,41 132,65 128,13 123,84 Débit m3/hr 13,16 14,03 12,32 12,15 12,00 11,87 11,76 11,66 11,58 11,51 11,46 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1753 1778 1800 1820 1837 1852 1865 1876 1885 volumétrique 84 Chute de kPa/m 953 1239 856 821 788 759 731 706 683 661 641 pression GWP (TAR) 519 525 530 536 542 548 553 559 565 F/(F+H) 0,619 0,596 0,574 0,554 0,534 0,516 0,498 0,482 0,466 Capacité par 106,6 % 100,0 % 113,9 % 115,5 % 116,9 % 118,2 % 119,3 % 120,3 % 121,1 % 121,8 % 122,5 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,1 % Chute de 76,9 % 100,0 % 69,1 % 66,2 % 63,6 % 61,2 % 59,0 % 57,0 % 55,1 % 53,4 % 51,8 % pression relative 85 Tableau 25 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-3218-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 12 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32(% en 12 12 12 12 12 12 12 12 12 poids) R-134a(% en poids) 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 48 43 38 33 28 23 18 13 8 Résultats de DONNEES 12/35/5/48 12/35/10/43 12/35/15/38 12/35/20/33 12/35/25/28 12/35/30/23 12/35/35/18 12/35/40/13 12/35/45/8 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,67 5,67 5,66 5,66 5,67 5,68 5,69 5,70 5,71 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 86,1 % 85,2 % 85,3 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,7 4,5 4,3 4,1 4,0 3,9 3,9 3,8 3,8 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,9 2,7 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4 l'évaporateur 86 Température °C 0,0 0,0 -1,4 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 52,6 52,8 52,9 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,48 18,56 18,61 18,65 18,66 18,66 18,65 18,62 18,59 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,26 3,28 3,29 3,29 3,29 3,29 3,28 3,27 3,25 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 133,34 138,39 143,59 148,92 154,37 159,94 165,61 171,39 177,25 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température °C 99,15 92,88 103,16 104,71 106,25 107,80 109,34 110,88 112,42 113,95 115,47 de refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 162,00 156,08 150,43 145,05 139,93 135,05 130,43 126,03 121,86 Débit m3/hr 13,16 14,03 11,88 11,73 11,60 11,48 11,39 11,31 11,24 11,18 11,13 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1818 1842 1863 1881 1897 1911 1922 1932 1941 volumétrique 87 Chute de kPa/m 953 1239 814 781 751 724 699 675 654 634 616 pression GWP (TAR) 530 536 541 547 553 558 564 570 575 F/(F+H) 0,615 0,592 0,571 0,550 0,531 0,513 0,496 0,480 0,464 Capacité par 106,6 % 100,0 % 118,1 % 119,6 % 121,0 % 122,2 % 123,2 % 124,1 % 124,9 % 125,5 % 126,0 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % 109,6 % 110,0 % Chute de 76,9 % 100,0 % 65,7 % 63,0 % 60,6 % 58,4 % 56,4 % 54,5 % 52,8 % 51,2 % 49,7 % pression relative 88 Tableau 26 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 15 % de R-32 et 35 % de R-134a R-32(% en poids) 15 15 15 15 15 15 15 15 15 35 35 35 35 35 35 35 35 35 R-134a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-152a (% en poids) 45 40 35 30 35 20 25 10 5 R-1234ze(E) (% en poids) Résultats de calcul DONNEES 15/35/5/45 15/35/10/40 15/35/15/35 15/35/20/30 15/35/25/25 15/36/30/20 15/35/35/15 15/35/40/10 15/35/45/5 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,65 5,65 5,64 5,65 5,65 5,66 5,67 5,69 5,70 Rendement 83,6 % 84,7 % 84,4 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 % 86 5 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 5,2 5,0 4,8 4,6 4,5 4,5 4,4 4,4 4,4 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 3,3 3,2 3,1 3,0 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 89 Température °C 0,0 0,0 -1,7 -1,6 -1,5 -1,5 -1,5 -1,5 -1,4 -1,5 -1,5 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,4 52,5 52,6 52,7 52,7 52,8 52,8 52,8 52,8 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 19,38 19,43 19,46 19,47 19,47 19,45 19,42 19,37 19,32 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,43 3,44 3,45 3,45 3,44 3,44 3,42 3,41 3,39 d'évaporateur Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 137,13 142,23 147,46 152,83 158,33 163,95 169,68 175,50 181,42 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,08 2,09 2,10 Température de °C 99,15 92,88 105,64 107,17 108,69 110,22 111,75 113,28 114,80 116,32 117,83 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 157,51 151,87 146,48 141,33 136,42 131,75 127,30 123,07 119,06 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 11,28 11,15 11,04 10,95 10,87 10,81 10,75 10,71 10,66 Capacité m3/hr 1641 1540 1916 1937 1956 1972 1986 1998 2008 2017 2023 volumétrique Chute de pression kPa/m 953 1239 756 728 701 677 655 634 615 597 580 GWP (BASE TAR) 546 552 558 563 569 575 580 586 592 F/(F+H) 0,610 0,587 0,566 0,546 0,527 0,509 0,492 0,476 0,461 90 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 124,4 % 125,8 % 127,0 % 128,1 % 129,0 % 129,8 % 130,4 % 131,05 % 131,4 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,1 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,05 108,5 % 109,05 109,5 % 109,9 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 61,0 % 58,7 % 56,6 % 54,6 % 52,8 % 51,2 % 49,6 % 48,2 % 46,8 % relative 91 Tableau 27 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 4 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32 (% en poids) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-134a (% en poids) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 51 46 41 36 31 26 21 16 11 Résultats de calcul DONNEES 4/40/5/51 4/40/10/46 4/40/15/41 4/40/20/36 4/40/25/31 4/40/30/26 4/40/35/21 4/40/40/16 4/40/45/11 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,68 5,69 5,70 5,70 5,72 5,73 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,6 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 2,4 2,2 2,1 1,9 1,8 1,8 1,7 1,7 1,6 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,3 1,2 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,4 -0,4 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,8 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,2 54,2 54,2 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,27 16,38 16,48 16,55 16,61 16,64 16,67 16,68 16,68 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,86 2,88 2,90 2,91 2,92 2,92 2,92 2,92 2,91 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 122,96 128,06 133,27 138,61 144,06 149,61 155,27 161,01 166,84 COP 2,03 1,91 2,02 2,03 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 92 Température de refoulement °C 99,15 92,88 96,73 98,36 99,99 101,60 103,22 104,82 106,41 108,00 109,57 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 175,67 168,68 162,07 155,83 149,94 144,37 139,11 134,15 129,46 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,66 13,43 13,23 13,06 12,91 12,78 12,66 12,57 12,48 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1581 1608 1632 1654 1673 1691 1706 1719 1730 Chute de pression kPa/m 953 1239 994 948 907 869 834 803 774 747 723 GWP (TAR) 551 557 562 568 574 580 585 591 597 F/(F+H) 0,632 0,608 0,585 0,564 0,543 0,525 0,507 0,490 0,474 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 102,7 % 104,4 % 106,0 % 107,4 % 108,7 % 109,8 % 110,8 % 111,6 % 112,4 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,8 % 106,4 % 107,0 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,3 % 109,8 % 110,3 % Chute de pression relative 76 9 % 100,0 % 80,3 % 76,5 % 73,2 % 70,1 % 67,3 % 64,8 % 62,4 % 60,3 % 58,3 % 93 Tableau 28 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 6 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32 (% en poids) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-134a (% en poids) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 49 44 39 34 29 24 19 14 9 Résultats de calcul DONNEES 6/40/5/49 6/40/10/44 6/40/15/39 6/40/20/34 6/40/25/29 6/40/30/24 6/40/35/19 6/40/40/14 6/40/45/9 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,69 5,69 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,7 2,6 2,5 2,4 2,3 2,3 2,3 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,7 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 1,3 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,8 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,5 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,9 53,9 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,89 16,99 17,07 17,13 17,17 17,19 17,20 17,20 17,19 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,97 2,99 3,00 3,01 3,02 3,02 3,01 3,01 3,00 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 125,79 130,90 136,14 141,50 146,97 152,55 158,23 164,01 169,87 COP 2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 94 Température de refoulement °C 99,15 92,88 98,54 100,15 101,75 103,36 104,95 106,54 108,13 109,70 111,26 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 171,71 165,01 158,66 152,65 146,97 141,59 136,51 131,70 127,16 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,12 12,92 12,74 12,59 12,46 12,35 12,25 12,16 12,09 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1646 1672 1695 1716 1734 1750 1764 1776 1786 Chute de pression kPa/m 953 1239 939 897 859 825 793 764 738 713 691 GWP (TAR) 562 568 573 579 585 590 596 602 608 F/(F+H) 0,628 0,604 0,581 0,560 0,540 0,522 0,504 0,487 0,471 Capacité par rapport à 1234yf 106,6% 100,0% 106,9% 108,6% 110,1 % 111,4% 112,6% 113,6% 114,5 % 115,3 % 116,0% COP relatif 106,0% 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,6% 108,2 % 108,7% 109,3 % 109,8 % 110,3 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 75,8 % 72,4 % 69,3 % 66,6 % 64,0 % 61,7 % 59,5 % 57,6 % 55,7 % 95 Tableau 29 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 8 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32 (% en poids) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-134a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-152a(% en poids) 47 42 37 32 27 22 17 12 7 R-1234ze(E) (% en poids) Résultats de calcul DONNEES 8/40/5/47 8/40/10/42 8/40/15/37 8/40/20/32 8/40/25/27 8/40/30/22 8/40/35/17 8/40/40/12 8/40/45/7 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,69 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,9 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 8,4 7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,6 3,4 3,2 3,1 3,0 2,9 2,9 2,8 2,8 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 2,1 1,9 1,9 1,8 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,8 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,2 53,3 53,4 53,4 53,5 53,5 53,6 53,6 53,6 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 17,50 17,59 17,65 17,69 17,72 17,73 17,73 17,71 17,69 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 3,08 3,10 3,11 3,11 3,12 3,11 3,11 3,10 3,09 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 128,55 133,67 138,93 144,31 149,81 155,42 161,14 166,94 172,83 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 96 Température de refoulement °C 99,15 92,88 100,30 101,89 103,48 105,07 106,65 108,23 109,81 111,37 112,92 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 168,03 161,59 155,47 149,67 144,18 138,97 134,05 129 39 124,98 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 12,62 12,44 12,29 12,16 12,04 11,94 11,86 11,79 11,73 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1712 1736 1758 1777 1794 1809 1821 1832 1841 Chute de pression kPa/m 953 1239 888 850 816 785 756 729 705 682 661 GWP (BASE TAR) 573 579 584 590 596 601 607 613 618 F/(F+H) 0,624 0,600 0,578 0,557 0,538 0,519 0,502 0,485 0,469 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 111,2 % 112,8 % 114,2 % 115,4 % 116,5 % 117,5 % 118,3 % 119,0 % 119,6 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 71,7 % 68,6 % 65,9 % 63,3 % 61,0 % 58,8 % 56,9 % 55,1 % 53,4 % 97 Tableau 30 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 10 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32(% en 10 10 10 10 10 10 10 10 10 poids) R-134a(% en poids) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 45 40 35 30 25 20 15 10 5 Résultats de DONNEES 10/40/5/45 10/40/10/40 10/40/15/35 10/40/20/30 10/40/25/25 10/40/30/20 10/40/35/15 10/40/40/10 10/40/45/5 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,68 5,67 5,67 5,68 5,68 5,69 5,70 5,72 5,73 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,1 % 84,3 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,1 3,9 3,7 3,6 3,5 3,4 3,4 3,3 3,3 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,4 2,3 2,2 2,1 2,1 2,1 2,0 2,1 2,1 l'évaporateur 98 Température °C 0,0 0,0 -1,2 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 53,0 53,1 53,1 53,2 53,3 53,3 53,3 53,3 53,3 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,11 18,18 18,23 18,26 18,27 18,27 18,25 18,22 18 19 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,19 3,20 3,21 3,22 3,21 3,21 3,20 3,19 3,17 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 131,23 136,37 141,66 147,07 152,60 158,24 163,98 169,82 175,74 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 102,02 103,60 105,17 106,75 108,32 109,89 111,46 113,01 114,55 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 164,60 158,39 152,48 146,87 141,55 136,50 131,72 127,20 122,91 Débit m3/hr 13,16 14,03 12,16 12,00 11,87 11,75 11,65 11,57 11,50 11,44 11,39 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1777 1800 1820 1838 1854 1867 1879 1889 1897 volumétrique 99 Chute de kPa/m 953 1239 843 808 777 748 721 697 674 653 634 pression GWP (TAR) 584 589 595 601 607 612 618 624 629 F/(F+H) 0,620 0,596 0,575 0,554 0,535 0,516 0,499 0,483 0,467 Capacité par 106,6 % 100,0 % 115,4 % 116,9 % 118,2 % 119,4 % 120,4 % 121,3 % 122,0 % 122,7 % 123,2 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 % Chute de 76,9 % 100,0 % 68,0 % 65,2 % 62,7 % 60,3 % 58,2 % 56,2 % 54,4 % 52,7 % 51,2 % pression relative 100 Tableau 31 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 12 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32(% en 12 12 12 12 12 12 12 12 12 poids) R-134a(% en poids) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 43 38 33 28 23 18 13 8 3 Résultats de DONNEES 12/40/5/43 12/40/10/38 12/40/15/33 12/40/20/28 12/40/25/23 12/40/30/18 12/40/35/13 12/40/40/8 12/40/45/3 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,67 5,66 5,66 5,67 5,67 5,68 5,70 5,71 5,72 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,2 % 84,4 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,5 4,3 4,1 4,0 3,9 3,8 3,8 3,8 3,8 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,7 2,6 2,5 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 l'évaporateur 1.01 Température °C 0,0 0,0 -1,4 -1,3 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,8 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,71 18,76 18,80 18,81 18,81 18,79 18,76 18,73 18,68 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,30 3,31 3,32 3,32 3,31 3,31 3,29 3,28 3,26 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 133,84 139,01 144,32 149,76 155,32 161,00 166,77 172,64 178,60 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 103,71 105,27 106,84 108,40 109,97 111,53 113,08 114,62 116,16 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 161,39 155,38 149,66 144,23 139,06 134,16 129,52 125,11 120,94 Débit m3/hr 13,16 14,03 11,73 11,59 11,47 11,37 11,29 11,22 11,16 11,11 11,07 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1842 1863 1882 1899 1913 1926 1936 1945 1952 volumétrique 102 Chute de kPa/m 953 1239 801 769 741 714 689 667 646 627 609 pression GWP (TAR) 595 600 606 612 617 623 629 634 640 F/(F+H) 0,616 0,5931 0,571 0,551 0,532 0,514 0,497 0,480 0,465 Capacité par 106,6 % 100,0 % 119,6 % 121,0 % 122,3 % 123,3 % 124,3 % 125,1 % 125,7 % 126,3 % 126,8 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,6 % 107,1 % 107,6 % 108,1 % 108,7 % 109,1 % 109,6 % 110,1 % Chute de 76,9 % 100,0 % 64,6 % 62,1 % 59,8 % 57,6 % 55,6 % 53,8 % 52,1 % 50,6 % 49,1 % pression relative 103 Tableau 32 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 15 % de R-32 et 40 % de R-134a R-32(% en poids) 15 15 15 15 15 15 15 15 15 R-134a (% en poids) 40 40 40 40 40 40 40 40 40 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 40 35 30 25 20 15 10 5 0 Résultats de calcul DONNEES 15/40/5/40 15/40/10/35 15/40/15/30 15/40/20/25 15/40/25/20 15/40/30/15 15/40/35/10 15/40/40/5 15/40/45/0 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,64 5,64 5,65 5,65 5,66 5,67 5,68 5 70 5,71 Rendement 83,6 % 84,7 % 84,5 % 84,7 % 84,8 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % 85,4 % 85,5 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 4,9 4,7 4,6 4,5 4,4 4,3 4,3 4,3 4,3 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 3,2 3,0 3,0 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,6 -1,5 -1,5 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,5 d'évaporateur Température de sortie °C 55,0 55,0 52,5 52,6 52,7 52,8 52,8 52,8 52,8 52,8 52,8 de condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 19,60 19,63 19,64 19,63 19,61 19,57 19,53 19,47 19,40 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 3,47 3,48 3,48 3,47 3,46 3,45 3,44 3,42 3,40 104 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 137,65 142,86 148,22 153,71 159,32 165,04 170,87 176,79 182,80 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,09 2,10 Température de °C 99,15 92,88 106,19 107,73 109,28 110,84 112,39 113,93 115,47 117,01 118,53 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 156,92 151,20 145,73 140,53 135,58 130,87 126,41 122,18 118,16 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 11,14 11,03 10,94 10,85 10,79 10,73 10,69 10,65 10,62 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1938 1958 1975 1990 2002 2013 2022 2028 2034 Chute de pression kPa/m 953 1239 745 717 692 668 646 626 608 590 574 GWP (TAR) 611 617 622 628 634 639 645 651 657 F/(F+H) 0,610 0,588 0,566 0,546 0,528 0,510 0,493 0,477 0,462 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 125,9 % 127,2 % 128,3 % 129,2 % 130,1 % 130,7 % 131,3 % 131,7 % 132,1 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,0 % 109,5 % 110,0 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 60,1 % 57,9 % 55,8 % 53,9 % 52,2 % 50,5 % 49,0 % 47,6 % 46,3 % relative 105 Tableau 33 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 4 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32 (% en poids) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R-134a (% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 46 41 36 31 26 21 16 11 6 Résultats de calcul DONNEES 4/45/5/46 4/45/10/41 4/45/15/36 4/45/20/31 4/45/25/26 4/46/30/21 4/45/35/16 4/45/40/11 4/45/45/6 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,69 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 5,74 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 83,7 % 83,9 % 84,1 % 84,2 % 84,4 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 2,2 2,1 1,9 1,8 1,7 1,7 1,6 1,6 1,6 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,2 1,1 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,4 -0,4 -0,4 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,9 54,0 54,0 54,1 54,1 54,2 54,2 54,2 54,2 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 16,49 16,59 16,66 16,72 16,76 16,78 16,79 16,78 16,77 106 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 2,90 2,92 2,93 2,94 2,94 2,94 2,94 2,93 2,92 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 123,55 128,75 134,06 139,50 145,05 150,70 156,44 162,27 168,18 COP 2,03 1,91 2,02 2,03 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 97,30 98,94 100,58 102,22 103,84 105,46 107,07 108,66 110,25 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 174,83 167,77 161,12 154,84 148,92 143,33 138,07 133,11 128,43 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 13,47 13,26 13,07 12,92 12,78 12,66 12,56 12,48 12,40 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1604 1629 1652 1672 1690 1706 1720 1731 1742 Chute de pression kPa/m 953 1239 976 932 892 855 822 791 763 737 714 GWP (TAR) 616 621 627 633 639 644 650 656 661 F/(F+H) 0,632 0,608 0,585 0,564 0,544 0,525 0,507 0,490 0,474 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 104,2 % 105,8 % 107,3 % 108,6 % 109,8 % 110,8 % 111,7 % 112,5 % 113,1 % à 1234yf COP relatif 106,0 100,0 % 105,8 % 106,4 % 107,0 % 107,6 % 108,2 % 108,8 % 109,4 % 109,9 % 110,4 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 78,8 % 75,2 % 72,0 % 69,0 % 66,3 % 63,9 % 61,6 % 59,5 % 57,6 % 107 Tableau 34 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 6 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32 (% en poids) 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R-134a(% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 44 39 34 29 24 19 14 9 4 Résultats de calcul DONNEES 6/45/5/44 6/45/10/39 6/45/15/34 6/45/20/29 6/45/25/24 6/45/30/19 6/45/35/14 6/45/40/9 6/45/45/4 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,69 5,68 5,69 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 5,75 Rendement 83,6 % 84,7 % 83,8 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % volumétrique Écart au condenseur K 0,0 0,0 2,9 2,7 2,6 2,4 2,4 2,3 2,3 2,2 2,2 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 1,6 1,5 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -0,8 -0,7 -0,7 -0,7 -0,7 -0,6 -0,6 -0,6 -0,7 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,6 53,7 53,7 53,8 53,8 53,8 53,9 53,9 53,9 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 17,11 17,19 17,25 17,29 17,31 17,32 17,32 17,30 17,27 108 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 3,01 3,02 3,03 3,04 3,04 3,03 103 3,02 3,01 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 126,38 131,59 136,94 142,40 147,97 153,65 159,42 165,28 171,22 COP 2,03 1,91 2,02 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 99,10 100,73 102,35 103,97 105,58 107,19 108,79 110,37 111,94 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 170,92 164,14 157,74 151,69 145,97 140,58 135,49 130,68 126,15 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 12,94 12,76 12,60 12,46 12,34 12,24 12,15 12,08 12,02 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1669 1693 1715 1734 1750 1765 1777 1788 1797 Chute de pression kPa/m 953 1239 923 882 846 812 782 754 728 704 682 GWP (TAR) 627 632 638 644 649 655 661 667 672 F/(F+H) 0,628 0,604 0,582 0,561 0,541 0,522 0,505 0,488 0,472 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 108,4 % 110,0 % 111,4 % 112,6 % 113,7 % 114,6 % 115,4 % 116,1 % 116,7 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,8 % 109,3 % 109,9 % 110,4 % Chute de pression 76,9 % 100,0 % 74,5 % 71,2 % 68,3 % 65,6 % 63,1 % 60,8 % 58,8 % 56,8 % 55,1 % relative 109 Tableau 34 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 8 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32 (% en poids) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 R-134a (% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 42 37 32 27 22 17 12 7 2 Résultats de calcul DONNEES 8/45/5/42 8/45/10/37 8/45/15/32 8/45/20/27 8/45/26/22 8/45/30/17 8/45/35/12 8/45/40/7 8/45/45/2 COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,68 5,68 5,68 5,69 5,70 5,71 5,72 5,73 5,75 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 84,0 % 84,2 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,7 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 3,4 3,2 3,1 3,0 2,9 2,8 2,8 2,8 2,8 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 2,0 1,8 1,8 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 Température d'entrée °C 0,0 0,0 -1,0 -0,9 -0,9 -0,9 -0,8 -0,8 -0,8 -0,8 -0,8 d'évaporateur Température de sortie de °C 55,0 55,0 53,3 53,4 53,5 53,5 53,5 53,6 53,6 53,6 53,6 condenseur Pression de condenseur bar 16,88 16,46 17,72 17,78 17,83 17,85 17,86 17,86 17,84 17,81 17,77 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 3,12 3,13 3,14 3,14 3,14 3,13 3,12 3,11 3,09 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 129,13 134,37 139,74 145,23 150,83 156,54 162,35 168,24 174,21 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 110 Température de °C 99,15 92,88 100,86 102,47 104,08 105,69 107,29 108,89 110,47 112,05 113,61 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 167,27 160,75 154,58 148,73 143,21 137,98 133,05 128,39 123,99 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 12,45 12,29 12,16 12,04 11,93 11,85 11,77 11,71 11,66 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1734 1757 1777 1795 1810 1823 1834 1844 1852 Chute de pression kPa/m 953 1239 874 837 804 773 745 719 696 674 654 GWP (TAR) 638 643 649 655 660 666 672 677 683 F/(F+H) 0,624 0,600 0,578 0,558 0,538 0,520 0,502 0,486 0,470 Capacité par rapport 106,6 % 100,0 % 112,6 % 114,1 % 115,4 % 116,6 % 117,5 % 118,4 % 119,1 % 119,8 % 120,3 % à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,7 % 108,2 % 108,8 % 109,3 % 109,8 % 110,3 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 70,5 % 67,6 % 64,9 % 62,4 % 60,1 % 58,1 % 56,2 % 54,4 % 52,7 % 111 Tableau 35 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 10 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32(% en 10 10 10 10 10 10 10 10 10 poids) R-134a(% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 40 35 30 25 20 15 10 5 0 Résultats de DONNEES 10/45/5/40 10/45/10/35 10/45/15/30 10/45/20/25 10/45/25/20 10/45/30/15 10/45/35/10 10/45/4015 10/45/45/0 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,67 5,67 5,68 5,68 5,69 5,70 5,72 5,73 5,75 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,1 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 3,8 3,7 3,5 3,4 3,4 3,3 3,3 3,3 3,3 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,3 2,2 2,1 2,1 2,0 2,0 2,0 2,0 2,1 l'évaporateur 112 Température °C 0,0 0,0 -1,1 -1,1 -1,1 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 d'entrée d'évaporateur Température °C 55,0 55,0 53,1 53,2 53,2 53,3 53,3 53,3 53,4 53,4 53,4 de sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,32 18,37 18,40 18,41 18,41 18,39 18,36 18,32 18,27 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,23 3,24 3,24 3,24 3,23 3,22 3,21 3,20 3,18 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 131,81 137,08 142,47 147,99 153,63 159,37 165,21 171,14 177,14 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température °C 99,15 92,88 102,58 104,18 105,78 107,37 108,97 110,55 112,13 113,70 115,25 de refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 163,87 157,58 151,61 145,95 140,60 135,53 130,74 126,21 121,94 Débit m3/hr 13,16 14,03 12,01 11,87 11,74 11,64 11,55 11,48 11,42 11,37 11,33 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1799 1820 1839 1855 1869 1882 1892 1900 1907 volumétrique 113 Chute de kPa/m 953 1239 829 796 765 737 712 688 666 646 627 pression GWP (TAR) 648 654 660 666 671 677 683 688 694 F/(F+H) 0,620 0,597 0,575 0,555 0,535 0,517 0,500 0,483 0,468 Capacité par 106,6 % 100,0 % 116,8 % 118,2 % 119,4 % 120,5 % 121,4 % 122,2 % 122,9 % 123,4 % 123,9 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,1 % 107,7'% 108,2 % 108,8 % 109,3 % 109,8 % 110,3 % Chute de 76,9 % 100,0 % 66,9 % 64,2 % 61,8 % 59,5 % 57,4 % 55,5 % 53,7 % 52,1 % 50,6 % pression relative 114 Tableau 36 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 12 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32(% en 12 12 12 12 12 12 12 12 12 poids) R-134a(% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 45 45 R-152a(% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 40 45 R-1234ze(E) (% en poids) 38 33 28 23 18 13 8 3 -2 Résultats de DONNEES 12/45/5/38 12/45/10/33 12/45/15/28 12/45/20/23 12/45/25/18 12/45/30/13 12/45/35/8 12/45/40/3 12/45/45/-2 calcul COMPARATIVES 134a R-1234yf Rapport de 5,79 5,24 5,66 5,66 5,67 5,67 5,68 5,70 5,71 5,72 5,74 pression Rendement 83,6 % 84,7 % 84,3 % 84,5 % 84,6 % 84,8 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % volumétrique Écart au K 0,0 0,0 4,2 4,1 3,9 3,8 3,8 3,7 3,7 3,7 3,7 condenseur Écart à K 0,0 0,0 2,6 2,5 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 l'évaporateur 115 Température °C 0,0 0,0 -1,3 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 -1,2 d'entrée d'évaporateur Température de °C 55,0 55,0 52,9 53,0 53,0 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1 53,1 sortie de condenseur Pression de bar 16,88 16,46 18,92 18,95 18,97 18,96 18,94 18,91 18,87 18,82 18,75 condenseur Pression bar 2,92 3,14 3,34 3,35 3,35 3,34 3,33 3,32 3,30 3,29 3,27 d'évaporateur Effet de kJ/kg 123,76 94,99 134,43 139,73 145,15 150,71 156,38 162,15 168,03 173,99 180,03 réfrigération COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,11 Température de °C 99,15 92,88 104,27 105,86 107,45 109,03 110,62 112,19 113,76 115,32 116,87 refoulement Débit massique kg/hr 174,53 227,39 160,68 154,59 148,81 143,32 138,13 133,21 128,55 124,15 119,98 Débit m3/hr 13,16 14,03 11,59 11,47 11,36 11,27 11,20 11,14 11,08 11,04 11,01 volumétrique Capacité m3/hr 1641 1540 1864 1884 1901 1916 1929 1940 1949 1956 1962 volumétrique 116 Chute de kPa/m 953 1239 789 758 730 704 681 659 638 619 602 pression GWP (TAR) 659 665 671 676 682 688 693 699 705 F/(F+H) 0,616 0,593 0,572 0,552 0,532 0,514 0,497 0,481 0,466 Capacité par 106,6 % 100,0 % 121,0 % 122,3 % 123,5 % 124,4 % 125,3 % 126,0 % 126,6 % 127,0 % 127,4 % rapport à 1234yf COP relatif 106,0 % 100,0 % 106,0 % 106,5 % 107,1 % 107,6 % 108,2 % 108,7 % 109,2 % 109,7 % 110,2 % Chute de 76,9 % 100,0 % 63,7 % 61,2 % 58,9 % 56,8 % 54 :9 % 53,2 % 51,5 % 50,0 % 48,6 % pression relative 117 Tableau 37 : Données de performances théoriques de mélanges sélectionnés de R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a contenant 15 % de R-32 et 45 % de R-134a R-32 (% en poids) 15 15 15 15 15 15 15 R-134a(% en poids) 45 45 45 45 45 45 45 R-152a (% en poids) 5 10 15 20 25 30 35 R-1234ze(E) (% en poids) 35 30 25 20 15 10 5 Résultats de calcul DONNEES COMPARATIVES 15/45/5/35 15/45/10/30 15/45/15/25 15/45/20/20 15/45/25/15 15/45/30/10 15/45/35/5 134a R-1234yf Rapport de pression 5,79 5,24 5,64 5,64 5,65 5,66 5,67 5,68 5,70 Rendement volumétrique 83,6 % 84,7 % 84,6 % 84,7 % 84,9 % 85,0 % 85,1 % 85,2 % 85,3 % Écart au condenseur K 0,0 0,0 4,6 4,5 4,4 4,3 4,3 4,3 4,3 Écart à l'évaporateur K 0,0 0,0 3,0 2,9 2,9 2,8 2,8 2,8 2,9 Température d'entrée d'évaporateur °C 0,0 0,0 -1,5 -1,5 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 -1,4 Température de sortie de condenseur °C 55,0 55,0 52,7 52,7 52,8 52,8 52,9 52,9 52,9 Pression de condenseur bar 16,88 16,46 19,80 19,81 19,80 19,78 19,74 19,69 19,62 Pression d'évaporateur bar 2,92 3,14 3,51 3,51 3,51 3,50 3,48 3,46 3,44 Effet de réfrigération kJ/kg 123,76 94,99 138,26 143,60 149,08 154,68 160,41 166,24 172,17 COP 2,03 1,91 2,03 2,04 2,05 2,06 2,07 2,08 2,09 Température de refoulement °C 99,15 92,88 106,76 108,33 109,90 111,48 113,05 114,61 116,17 Débit massique kg/hr 174,53 227,39 156,23 150,42 144,89 139,64 134,66 129,93 125,46 Débit volumétrique m3/hr 13,16 14,03 11,02 10,92 10,84 10,77 10,71 10,66 10,62 118 Capacité volumétrique m3/hr 1641 1540 1960 1978 1993 2006 2017 2026 2033 Chute de pression kPa/m 953 1239 735 707 683 660 638 619 601 GWP (TAR) 676 681 687 693 698 704 710 F/(F+H) 0,610 0,588 0,567 0,547 0,528 0,511 0,494 Capacité par rapport à 1234yf 106,6 % 100,0 % 127,3 % 128,5 % 129,5 % 130,3 % 131,0 % 131,8 % 132,1 % COP relatif 106,0 % 100,0 % 105,9 % 106,5 % 107,0 % 107,6 % 108,1 % 108,6 % 109,1 % Chute de pression relative 76,9 % 100,0 % 59,3 % 57,1 % 55,1 % 53,2 % 51,5 % 49,9 % 48,5 % 2956406 119 Les performances d'une composition contenant 10 % en poids de R-32, 5 % en poids de R-152a et 85 % en poids de R-1234ze(E) ont été testées dans un système de climatisation d'automobile approprié pour être utilisé avec du R-134a. Cette composition est indiquée par « mélange » dans les résultats présentés ci-dessous. 5 Les conditions d'essai utilisées étaient telles qu'elles sont décrites dans la norme SAE J2765, qui est incorporée dans les présentes par renvoi. Ces conditions sont résumées ci-dessous. - Condition d'air ambiante 35 °C et 40 % d'humidité relative (RH) - Température d'arrêt d'air d'évaporateur commandée à 3 °C 10 - Variable de déplacement de compresseur de 0 à 175cc par course - La soupape de détente R-134a conventionnelle a été remplacée avec une soupape de détente électronique pour permettre la facilité de réglage de surchauffe - Le système était utilisé sans échangeur de chaleur interne et une surchauffe équivalente à la sortie d'évaporateur pour tous les fluides 15 Les résultats sont présentés ci-dessous, dans lesquels I, L, M et H font référence à des vitesses de ralenti, basse, moyenne et élevée, et 35 et 45 font référence à la température ambiante en °C. Capacité de réfrigération mesurée (kW) Par rapport à R-134a Point d'essai R-134a Mélange Mélange 135 4,67 4,65 100 % L35 5,86 5,79 99 % M35 6,43 6,18 96 % H35 6,65 6,55 98 % 145 3,81 3,76 99 % L45 4,76 4,75 100 % M45 5,2 5,17 99 % H45 5,41 5,41 100 % Rendement énergétique mesuré (exprimé sous forme de COP) COP par rapport à R-134a 0 Point d'essai - R-134a Mélange Mélange I35 2,87 2,85 99 % L35 1,98 1,98 100 % M35 1,79 1,75 98 % 1135 1,4 1,37 98 % 145 2,3 2,32 101 % L45 1,64 1,69 103 % M45 1,48 1,5 101 % H45 1,18 1,19 101 % La composition de mélange de l'invention présente une bonne correspondance de capacité et de rendement pour le R-134a dans un système de climatisation à R-134a dans une gamme de conditions. Données de miscibilité La miscibilité d'une composition de l'invention contenant environ 10 % en poids de R-32, environ 5 % en poids de R-152a et environ 85 % en poids de R-1234ze(E) (appelée ci-dessous mélange) a été testée avec le lubrifiant à polyalkylène glycol (PAG) YN12, et le lubrifiant 32H à polyol ester (POE) Les résultats de ces expériences étaient par rapport à la miscibilité du R-1234yf pur Les résultats sont présentés ci-dessous. Résultats de miscibilité pour mélange avec 3211 Température, degré C Concentration en lubrifiant % en poids 4 7 10 20 30 50 -20 miscible miscible miscible miscible miscible miscible -10 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 0 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 10 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 20 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 30 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 40 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 50 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 60 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 5 2956406 121 70 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 80 miscible miscible miscible miscible miscible miscible Résultats de miscibilité pour I234yf avec 32H Température, Concentration Lubrifiant % en poids degré C 4 7 10 20 30 50 -20 miscible miscible miscible miscible miscible miscible -10 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 0 miscible miscible miscible miscible miscible miscible 10 légèrement légèrement miscible miscible miscible miscible opaque opaque 20 légèrement légèrement miscible miscible miscible miscible opaque opaque 30 légèrement légèrement miscible miscible miscible miscible opaque opaque 40 légèrement légèrement miscible miscible miscible miscible opaque opaque 50 légèrement légèrement miscible miscible légèrement légèrement opaque opaque opaque opaque 60 légèrement légèrement miscible miscible légèrement légèrement opaque opaque opaque opaque 70 légèrement légèrement miscible miscible légèrement légèrement opaque opaque opaque opaque 80 miscible légèrement miscible opaque, 2 opaque, 2 opaque opaque couches couches 10 Résultats de miscibilité pour le mélange avec YN12 _2 Température, Concentration en lubrifiant % en poids degré C 4 7 10 20 30 50 -20 Opaque Opaque Opaque Opaque Opaque Opaque -10 Opaque Opaque Opaque Opaque Opaque Opaque 0 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement opaque opaque opaque opaque opaque opaque 10 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 20 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 25 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 30 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 35 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 40 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 45 Légèrement Légèrement Légèrement Légèrement Très Très opaque opaque opaque opaque légèrement légèrement opaque opaque 50 Miscible Miscible Miscible Miscible Très Très légèrement légèrement opaque opaque 2956406 123 60 Miscible Miscible Miscible Miscible Très Très légèrement légèrement opaque opaque 70 Miscible Miscible Miscible opaque 2 Très Très couches Légèrement Légèrement opaque opaque 80 2 couches 2 couches 2 couches 2 couches 2 couches Très légèrement opaque Résultats de miscibilité pour 1234yf avec YN12 Température, Concentration en lubrifiant % en poids degré C 4 7 10 20 30 50 -20 opaque opaque 2 couches opaque 2 couches 2 couches -10 légèrement légèrement 2 couches opaque 2 couches 2 couches opaque opaque 0 légèrement opaque 2 couches opaque opaque opaque opaque 10 légèrement opaque 2 couches, 2 couches, 2 couches, 2 couches, opaque opaque opaque opaque opaque 20 Opaque légèrement 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, opaque, 2 opaque opaque opaque couches 30 opaque opaque 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, opaque opaque opaque 40 clair, 2 clair, 2 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, couches couches clair clair clair 50 clair, 2 clair, 2 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, couches couches clair clair clair 4 60 clair, 2 clair, 2 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, couches couches clair clair clair 70 clair, 2 clair, 2 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, couches couches clair clair clair 80 clair, 2 clair, 2 2 couches, 2 couches 2 couches, 2 couches, couches couches clair clair clair Les résultats montrent que les compositions de l'invention possèdent une miscibilité améliorée avec des lubrifiants par rapport au fluide pur R-1234yf. En résumé, l'invention propose de nouvelles compositions qui présentent une association surprenante de propriétés avantageuses, y compris des performances de réfrigération satisfaisantes, une faible inflammabilité, un bas GWP, et/ou une miscibilité avec des lubrifiants par rapport à des réfrigérants existants, tels que le R-134a et le réfrigérant R-1234yf proposé. Bien entendu, l'invention n'est pas Iimitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS, 1. Composition comprenant du transi ,3,3,3-tétrafluoropropène (R-1234ze(E)), du difluorométhane (R-32) et du 1,1-difluoroéthane (R-152a). 2. Composition selon la revendication 1, comprenant jusqu'environ 25 % en poids de R-32. 3. Composition selon la revendication 1 ou 2, comprenant jusqu'environ 45 % en poids de R-152a. 4. Composition selon une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant d'environ 5 à environ 12 % en poids de R-32, d'environ 10 à environ 45 % en poids de R- 152a et d'environ 43 à environ 85 % en poids de R-1234ze(E). 5. Composition selon une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant d'environ 8 à environ 12 en poids de R-32, d'environ 5 à environ 10 % en poids de R-152a, et d'environ 78 à environ 87 % en poids de R-1234ze(E). 6. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, constituée essentiellement de R-32, de R-152a et de R-l234ze(E). 7. Composition selon une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant en outre du 1,1,1,2- tétrafluoroéthane (R-134a). 8. Composition selon la revendication 7, comprenant jusqu'environ 50 % en poids de R-134a. 9. Composition selon la revendication 8, comprenant d'environ 2 à environ 15 % en poids de R-32, d'environ 5 à environ 45 % en poids de R-152a, d'environ 25 à environ 50 % 30 R-134a, et d'environ 5 à environ 70 % en poids de R-1234ze(E). 10. Composition selon une quelconque des revendications 7 à 9, constituée essentiellement de R-32, de R-1 52a, de R-1234ze(E) et de R-134a, 11. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la composition possède un GWP inférieur à 1000, de préférence inférieur à 150. 12. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'écart de température est inférieur à environ 10 K, de préférence inférieur à environ 5 K. 13. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la composition possède une capacité de réfrigération volumétrique d'au moins 85 %, de préférence d'au moins 90 % du réfrigérant existant qu'elle doit remplacer.6 14. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la composition est moins inflammable que le R-32 seul, le R-I52a seul ou le R-1234yf seul. 15. Composition selon la revendication 14, dans laquelle la composition possède : (a) une limite d'inflammabilité plus élevée ; (b) une énergie d'inflammation plus élevée ; et/ou (c) une vitesse de flamme plus basse par rapport au R-32 seul, au R-152a seul ou au R-1234yf seul. 16. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, qui possède un rapport de fluor (F/(F+H)) d'environ 0,42 à environ 0,7, de préférence d'environ 0,44 à environ 0,67. 17. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, qui est ininflammable. 18. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la composition possède un rendement de cycle au sein d'environ 5 % du réfrigérant existant qu'elle doit remplacer. 19. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la composition possède une température de refoulement de compresseur au sein d'environ 15 K, de préférence au sein d'environ 10 K, du réfrigérant existant qu'elle doit 2 0 remplacer. 20. Composition comprenant un lubrifiant et une composition selon une quelconque des revendications précédentes. 21. Composition selon la revendication 20, dans laquelle le lubrifiant est sélectionné parmi de l'huile minérale, de l'huile de silicone, des polyalkylbenzènes 25 (PABs), des polyol esters (POEs), des polyalkylène glycols (PAGs), des polyalkylène glycol esters (PAG esters), des polyvinyle éthers (PVEs), des poly (alpha-oléfines) et des associations de ceux-ci. 22. Composition selon la revendication 20 ou 21, comprenant en outre un stabilisateur. 30 23. Composition selon la revendication 22, dans laquelle le stabilisateur est sélectionné parmi des composés à base de diène, des phosphates, des composés de phénol et des époxydes, et des mélanges de ceux-ci. 24. Composition comprenant un ignifuge et une composition selon une quelconque des revendications précédentes.7 25. Composition selon la revendication 24, dans laquelle l'ignifuge, est sélectionné parmi le groupe constitué de tri-(2-chloroéthyl)-phosphate, de (chloropropyl) phosphate, tri-(2,3-dibromopropyl)-phosphate, de tri-(1,3-dichloropropyl)-phosphate, de diphosphate d'ammonium, de divers composés aromatiques halogénés, d'oxyde d'antimoine, de trihydrate d'aluminium, de chlorure de polyvinyle, d'un iodocarbone fluoré, d'un bromocarbone fluoré, de trifluoro-iodométhane, de perfluoroalkylamines, de bromo-fluoroalkylamines et de mélanges de ceux-ci. 26. Composition selon une quelconque des revendications précédentes, qui est une composition de réfrigérant. 27. Dispositif de transfert de chaleur contenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à.26. 28. Utilisation d'une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26 dans un dispositif de transfert de chaleur. 29. Dispositif de transfert de chaleur selon la revendication 27, qui est un dispositif de réfrigération. 30. Dispositif de transfert de chaleur selon la revendication 29, qui est sélectionné parmi le groupe constitué de systèmes de climatisation d'automobile, de systèmes de climatisation résidentiels, de systèmes de climatisation commerciaux, de systèmes de réfrigérateur résidentiels, de systèmes de congélateur résidentiels, de systèmes de 2 0 réfrigérateur commerciaux, de systèmes de congélateur commerciaux, de systèmes de conditionnement d'air frigorifiques, de systèmes de réfrigération frigorifiques, et de systèmes de pompe à chaleur commerciaux ou résidentiels. 31. Dispositif de transfert de chaleur selon la revendication 29 ou 30, qui contient un compresseur. 25 32. Agent d'expansion comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 33. Composition moussante comprenant un ou plusieurs composants capables de former de la mousse et une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26, dans laquelle le ou les composants capables de former de la mousse sont sélectionnés 30 parmi des polyuréthannes, des polymères thermoplastiques et des résines, telles que des résines de polystyrène et époxy, et des mélanges de ceux-ci. 34. Mousse pouvant être obtenue à partir de la composition moussante selon la revendication 33. 35. Mousse selon la revendication 34, comprenant une composition selon une 35 quelconque des revendications 1 à 26.8 36. Composition pulvérisable, comprenant un matériau destiné à être pulvérisé et un propulseur comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 37. Procédé pour refroidir un article, qui comprend les étapes consistant à condenser une composition selon une quelconque des revendications l à 26 et après cela à faire évaporer la composition dans le voisinage de l'article destiné à. être refroidi. 38. Procédé pour réchauffer un article, qui comprend les étapes consistant à condenser une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26 dans le voisinage de l'article destiné à être réchauffé et après cela à faire évaporer la composition. 39. Procédé pour extraire une substance à partir d'une biomasse, comprenant les étapes consistant à mettre une biomasse en contact avec un solvant comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26, et à séparer la substance et le solvant. 40. Procédé de nettoyage d'un article, comprenant l'étape consistant à mettre l'article en contact avec un solvant comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 41. Procédé d'extraction d'un matériau à partir d'une solution aqueuse, comprenant les étapes consistant à mettre la solution aqueuse en contact avec un solvant comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26, et à séparer 2 0 la substance et le solvant. 42. Procédé pour extraire un matériau à. partir d'une matrice de matières solides particulaires, comprenant les étapes consistant à mettre la matrice de matières solides particulaires en contact avec un solvant comprenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26, et à séparer le matériau et le solvant. 25 43. Dispositif de génération de puissance mécanique contenant une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 44. Dispositif de génération de puissance mécanique selon la revendication 43, qui est adapté pour utiliser un cycle de Rankine ou une modification de celui-ci pour générer un travail à partir de chaleur. 30 45. Procédé de rattrapage d'un dispositif de transfert de chaleur, comprenant les étapes consistant à retirer un fluide de transfert de chaleur existant, et à introduire une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 46. Procédé selon la revendication 45, dans lequel le dispositif de transfert de chaleur est un dispositif de réfrigération. 2956406 129 47. Procédé selon la revendication 46, dans lequel le dispositif de transfert de chaleur est un système de climatisation. 48. Procédé pour réduire l'impact sur l'environnement résultant du fonctionnement d'un produit comprenant un composé existant ou une composition 5 existante de tranfert de chaleur, le procédé comprenant l'étape consistant à remplacer au moins partiellement le composé existant ou la composition existante de transfert de chaleur avec une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26. 49. Procédé pour préparer une composition selon une quelconque des revendications 1 à 26, et/ou un dispositif de transfert de chaleur selon une quelconque des 10 revendications 27 ou 29 à 31, Iaquelle composition ou lequel dispositif de transfert de chaleur contient du R-134a, le procédé comprenant l'étape consistant à introduire du R 1243ze(E), du R-32, et du R-152a, et facultativement un lubrifiant, un stabilisateur et/ou un ignifuge, dans un dispositif de transfert de chaleur contenant un fluide de transfert de chaleur existant qui est du R-134a. 15 50. Procédé selon la revendication 49, comprenant les étapes consistant à retirer au moins une certaine quantité du R-134a existant à partir du dispositif de transfert de chaleur avant d'introduire le R-1243ze(E), le R-32, et le R -152a, et facultativement le lubrifiant, le stabilisateur et/ou l'ignifuge. 51. Procédé selon la revendication 48, dans lequel la composition de transfert de 2 0 chaleur est un réfrigérant sélectionné parmi le R-134a, le R 1234yf et le R -152a.