Brevet FR2956826A1 — publié le 20110902

La présente invention concerne (A) un dispositif de production de nanoparticules et un procédé de production de nanoparticules qui conviennent à la production de nanoparticules de métaux uniques, d'alliages et de matières similaires. En outre, la présente invention concerne (B) un procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées qui est utilisé pour la production d'un métal liquide obtenu en dispersant uniformément des nanoparticules dans un métal alcalin liquide, tel que du sodium liquide pour le refroidissement de réacteurs. En ce qui concerne le point (A) décrit ci-dessus, des particules ayant des dimensions de l'ordre des nanomètres, qui sont appelées nanoparticules, ont des propriétés uniques qui se manifestent d'elles-mêmes en raison de l'effet des dimensions ou bien ont une grande surface spécifique et, en conséquence, des études ayant pour but l'utilisation de nanoparticules ont été effectuées de manière active ces dernières années dans de nombreux domaines. Divers procédés de production de ces nanoparticules, comme décrit ci-dessus, ont été proposés. Par exemple, le brevet japonais mis à l'Inspection Publique n° 2007-84849 fait connaître un procédé de production de particules métalliques ultrafines, qui comprend les étapes consistant à amener une poudre métallique servant de matière première à tomber d'un point situé au-dessus d'une surface d'évaporation à chauffage régulé dans un gaz inerte sous pression réduite et à provoquer l'évaporation instantanée de la poudre métallique servant de matière première, ce qui fait que la poudre métallique servant de matière première est ultra- micronisée et condensée et est amenée à adhérer à une surface collectrice dans une partie supérieure du dispositif. Dans des procédés classiques de production, comme l'espace de chauffage dans lequel une poudre métallique servant de matière première est évaporée, l'espace de refroidissement dans lequel la poudre métallique évaporée servant de matière première est refroidie et transformée en particules et l'espace dans lequel la poudre métallique refroidie servant de matière première est recueillie sont constitués du même espace, les phénomènes suivants apparaissent. A ce propos, dans le procédé de réduction en particules de la poudre métallique servant de matière première évaporée dans l'espace de refroidissement par refroidissement de la poudre métallique évaporée servant de matière première, les particules sont mélangées sous forme de particules liquides et de particules solides dans l'espace de chauffage et les particules liquides ou particules solides mélangées subissent une agrégation conjointement avec la poudre métallique servant de matière première qui a été nouvellement évaporée dans l'espace de chauffage en servant de noyaux ou provoquant la formation de chaînes de particules et un étranglement, avec pour résultat la formation de particules grossières ; en outre, dans l'espace de refroidissement, dans le procédé de transformation en particules de la poudre métallique servant de matière première évaporée dans l'espace de refroidissement par refroidissement de la poudre métallique évaporée servant de matière première, la poudre métallique évaporée servant de matière première est mélangée sous forme de particules liquides dans l'espace de chauffage et ces particules liquides subissent une agrégation les unes avec les autres et une réunion sous forme de chaînes, avec pour résultat la formation de particules grossières ; et en outre, la poudre métallique refroidie servant de matière première qui est présente dans l'espace collecteur est mélangée dans l'espace de chauffage comme décrit ci-dessus, et la poudre solide mixte servant de matière première subit une agrégation conjointement avec la poudre métallique servant de matière première qui a été nouvellement évaporée dans l'espace de chauffage en servant de noyaux ou par mise sous forme de chaînes avec cette poudre métallique servant de matière première qui a été nouvellement évaporée dans l'espace de chauffage, avec pour résultat la formation de particules grossières. Ce comportement est désigné ci-après 3 sous le nom de "comportement de réagrégation". En raison de l'apparition de ce comportement, la proportion de particules grossières ayant des diamètres de particules non inférieurs à 20 nm qui sont produites est très grande, ce qui pose un problème. La réunion en chaînes des particules correspond au comportement de simple agrégation des particules les unes avec les autres, et l'étranglement est défini par le comportement d'adhérence des particules. En outre, en ce qui concerne le point (B) décrit ci- dessus, comme les métaux alcalins liquides tels que le sodium ou des métaux similaires ont une grande conductivité thermique et pour d'autres raisons, ces métaux liquides sont considérés comme étant des candidats essentiels pour le fluide de refroidissement utilisé dans un réaction surrégénérateur rapide (FER). Cependant, d'autre part, les métaux alcalins liquides tels que le sodium ou des métaux similaires ont une grande activité chimique et présentent des propriétés telles qu'ils peuvent provoquer des réactions chimiques intenses conduisant à des explosions lorsqu'ils viennent en contact avec l'air et l'eau. En conséquence, dans un FBR, en raison du contact de métaux alcalins liquides tels que le sodium ou des métaux similaires avec l'eau dans un SG (générateur de vapeur), des réactions entre les métaux alcalins liquides consistant en le sodium ou des métaux similaires et l'eau, comme décrit ci-dessus, se produisent et il est prévu que des événements non conformes (rupture à haute température, comportement de déperdition) se produisent. Pour cette raison, des mesures sont prises du point de vue structural, par exemple en utilisant des canalisations à double paroi. Cependant, cela pose des problèmes de nécessité d'utilisation de hautes technologies et de coûts de construction élevés. En conséquence, il a été proposé de disperser des particules ultrafines (nanoparticules : particules dont les diamètres de particules sont de l'ordre des nanomètres) 4 dans un métal alcalin liquide tel que le sodium ou un métal similaire, ce qui fait que la grande activité chimique du métal alcalin liquide consistant en le sodium ou un métal similaire est supprimée. Par exemple, le brevet japonais n° 3920495 fait connaître un procédé d'ajustement d'un métal alcalin liquide consistant en le sodium ou un métal similaire dans lequel des nanoparticules répondant à la description précitée sont dispersées. Ce brevet japonais n° 3930495 décrit un procédé qui comprend l'introduction de nanoparticules dans du sodium liquide et la dispersion des nanoparticules tandis que ces particules sont agitées au moyen d'un agitateur mécanique. Cependant, dans le procédé du brevet japonais n° 3930495 qui comprend l'introduction de nanoparticules dans du sodium liquide, qui est un métal alcalin liquide, et la dispersion des nanoparticules tandis que celles-ci sont agitées au moyen d'un agitateur mécanique, il est possible que certains types de particules subissent une réagrégation et se déposent. Cela signifie qu'il existe divers types de nanoparticules à introduire et, par exemple, dans le cas d'une particule dont le diamètre de particule primaire est non supérieur à plusieurs dizaines de nanomètres, en raison du petit diamètre de particule, le rapport du nombre d'atomes sur la surface au nombre d'atomes formant une nanoparticule augmente et l'énergie de surface augmente, ce qui provoque une agrégation secondaire, avec pour résultat la diminution de la dispersibilité dans le sodium liquide. En outre, dans le cas de nanoparticules dont les particules primaires sont disposées en chaînes, ce qui engendre le comportement d'étranglement, une agrégation secondaire se produit en raison d'un enchevêtrement ou d'un phénomène similaire et la dispersibilité dans le sodium liquide tend à diminuer. Lors de la manipulation de ces nanoparticules, la simple introduction de nanoparticules dans du sodium liquide et l'agitation des nanoparticules ont posé un problème de dépôt de nombreuses particules malgré la dispersion d'une partie des particules, avec pour résultat une faible dispersibilité dans le sodium liquide. L'épreuve à laquelle la présente invention est confrontée 5 est d'obtenir un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées, dans lequel les nanoparticules ne subissent pas d'agrégation ou de dépôt, lors de la dispersion des nanoparticules dans un métal alcalin liquide consistant en le sodium ou un métal similaire, et qui maintient la dispersion de nanoparticules de manière stable même après un certain temps. (A) Dispositif et procédé de production de nanoparticules Pour résoudre les problèmes décrits ci-dessus, il est proposé dans le premier aspect de la présente invention un dispositif de production de nanoparticules pour la production de nanoparticules par chauffage et fusion d'un mélange d'une poudre métallique servant de matière première et d'un gaz servant de véhicule dans un espace de chauffage, refroidissement du mélange dans un espace de refroidissement et collecte du mélange dans un espace collecteur. Dans ce dispositif de production de nanoparticules, l'espace de chauffage, l'espace de refroidissement et l'espace collecteur forment un trajet d'écoulement continu sans écoulement à contre-courant, et la surface en section transversale de l'espace collecteur est fixée à une valeur élevée, comparativement à la surface en section transversale de l'espace de chauffage et de l'espace de refroidissement. Dans le deuxième aspect de la présente invention, le dispositif de production de nanoparticules suivant le premier aspect est tel que la température de chauffage et de fusion de l'espace de chauffage est maintenue à une première température qui est non inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, l'espace de refroidissement est maintenu à une deuxième température qui est inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, et l'espace collecteur est 6 maintenu à une troisième température qui est inférieure à la deuxième température de l'espace de refroidissement. Dans le troisième aspect de la présente invention, il est proposé un procédé de production de nanoparticules pour la production de nanoparticules en soumettant un mélange d'une poudre métallique servant de matière première et d'un gaz servant de véhicule à un traitement de chauffage et de fusion dans un espace de chauffage, en soumettant le mélange à un traitement de refroidissement dans un espace de refroidissement et en soumettant le mélange à un traitement de récupération dans un espace collecteur. Dans ce procédé de production de nanoparticules, le traitement de chauffage et de fusion dans l'espace de chauffage, le traitement de refroidissement dans l'espace de refroidissement et le traitement de récupération dans un espace collecteur forment un trajet d'écoulement continu sans écoulement à contre-courant, et la surface en section transversale de l'espace collecteur est fixée à une valeur élevée, comparativement à la surface en section transversale de l'espace de chauffage et de l'espace de refroidissement, ce qui permet de produire des nanoparticules. Dans le quatrième aspect de la présente invention, le procédé de production de nanoparticules suivant le troisième aspect est tel que la température de traitement du traitement de chauffage et de fusion dans l'espace de chauffage est maintenue à une première température qui est non inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, la température de traitement de refroidissement dans l'espace de refroidissement est maintenue à une deuxième température qui est inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, et la température de traitement de récupération dans l'espace collecteur est maintenue à une troisième température qui est inférieure à la deuxième température de l'espace de refroidissement. 7 Dans les procédés classiques de production, comme décrit dans le résumé ci-dessus, en raison de l'apparition du "comportement de réagrégation", la proportion de particules grossières ayant des diamètres de particules non inférieurs à 20 nm produites est très grande, ce qui pose un problème. Suivant le dispositif de production de nanoparticules et le procédé de production de nanoparticules de la présente invention, comme l'espace de chauffage, l'espace de refroidissement et l'espace collecteur forment un trajet d'écoulement continu sans écoulement à contre-courant, et comme la surface en section transversale de l'espace collecteur est fixée à une valeur élevée comparativement à la surface en section transversale de l'espace de chauffage et de l'espace de refroidissement, il est possible de réduire substantiellement la possibilité d'apparition du "comportement de réagrégation" décrit ci-dessus et il devient possible d'effectuer la production de nanoparticules constituées de métaux uniques ayant des diamètres de particules de l'ordre de 5 nm à 10 nm. (B) Métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées En plus de ce qui a été indiqué ci-dessus, pour résoudre des problèmes tels que ceux décrits ci-dessus, il est proposé dans le cinquième aspect de la présente invention un procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées, en dispersant des nanoparticules dans un métal alcalin liquide, qui comprend une étape de dispersion grossière consistant à agiter des nanoparticules dans le métal alcalin liquide par une action physique et une étape de dispersion consistant à disperser des nanoparticules dans le métal alcalin liquide par irradiation du métal alcalin liquide avec des ondes ultrasoniques après l'étape de dispersion grossière. Dans le sixième aspect de la présente invention, outre le premier aspect, le métal alcalin liquide consiste en n'importe lequel des métaux lithium, sodium et potassium et 8 un alliage dont le constituant principal est n'importe lequel des métaux. Dans le septième aspect de la présente invention, en plus de l'un quelconque des premier et deuxième aspects, les nanoparticules sont constituées de n'importe lequel des métaux choisis dans le groupe consistant en titane, vanadium, chrome, fer, cobalt, nickel et cuivre. Suivant le procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées de la présente invention, même en utilisant des nanoparticules présentant une agrégation mutuelle et des nanoparticules présentant un étranglement, il est possible de produire un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées qui présente une bonne dispersibilité des nanoparticules et qui peut conserver l'état de dispersion même après une certaine période de temps. Le résultat est que, en dispersant uniformément des nanoparticules dans un métal alcalin liquide, il est possible d'améliorer la suppression de la conductivité thermique et de l'activité chimique (réactions avec l'eau ou des substances similaires) du métal alcalin liquide. En outre, il est possible de maintenir de manière stable la fluidité et des caractéristiques similaires que possèdent par nature les métaux alcalins liquides. D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description détaillée qui va suivre, faite en regard des dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est un diagramme représentant le schéma d'un dispositif de production de nanoparticules 1 dans une 30 forme de réalisation de la présente invention ; la figure 2 est un diagramme destiné à expliquer le principe de la production de nanoparticules effectuée en utilisant le dispositif de production de nanoparticules 1 dans la forme de réalisation de la présente invention ; 35 les figures 3(A) et 3(B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant d'une section d'alimentation 9 en matière première 10 dans le dispositif de production de nanoparticules suivant la forme de réalisation de la présente invention ; les figures 4 (A) et 4 (B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant de l'espace de refroidissement dans le dispositif de production de nanoparticules 1 suivant la forme de réalisation de la présente invention ; les figures 5(A) et 5(B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant de l'espace de refroidissement dans un dispositif de production de nanoparticules 1 suivant une autre forme de réalisation de la présente invention ; la figure 6 est un diagramme représentant le schéma d'un dispositif de production de nanoparticules 1 dans une autre forme de réalisation de la présente invention ; la figure 7 est un diagramme représentant un exemple d'un dispositif de production de nanoparticules 1 dans une forme de réalisation de la présente invention ; et les figures 8(A) à 8(C) sont des photographies au microscope électronique à transmission de nanoparticules produites par un dispositif de production de nanoparticules 1 dans une forme de réalisation de la présente invention. En outre, la figure 9 est un diagramme représentant un mode opératoire de traitement du procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées dans une forme de réalisation de la présente invention ; la figure 10 est un diagramme représentant comment des nanoparticules sont dispersées dans un métal alcalin liquide en utilisant un dispositif d'irradiation ultrasonique dans une forme de réalisation de la présente invention ; la figure 11 est un graphique représentant les caractéristiques d'état statique d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées dans une forme de réalisation de la présente invention ; la figure 12 est un graphique représentant la relation 35 entre le temps d'irradiation ultrasonique par un dispositif 10 d'irradiation ultrasonique et les caractéristiques de dispersion dans une forme de réalisation de la présente invention ; et la figure 13 est un graphique représentant la relation entre l'énergie de liaison et l'écart de charge dans les éléments utilisés pour les nanoparticules. (A) Dispositif et procédé de production de nanoparticules Ci-après, des formes de réalisation de la présente invention sont décrites par référence aux dessins. La figure 1 est un diagramme représentant le schéma d'un dispositif de production de nanoparticules dans une forme de réalisation de la présente invention. Sur la figure 1, le numéro de référence 1 désigne un dispositif de production de nanoparticules, le numéro de référence 3 une section d'admission, le numéro de référence 4 une commande principale, le numéro de référence 5 une commande de pompe, le numéro de référence 6 une commande de vanne, le numéro de référence 7 une vanne de régulation de gaz servant de véhicule, le numéro de référence 8 un débitmètre, le numéro de référence 9 un conduit d'introduction de gaz de véhicule, le numéro de référence 10 une section d'admission de matière première, le numéro de référence 15 un conduit d'admission de matière première, le numéro de référence 20 une section de chauffage, le numéro de référence 21 une première section de conduit d'introduction, le numéro de référence 22 une deuxième section de conduit d'introduction, le numéro de référence 41 une troisième section de conduit d'introduction, le numéro de référence 23 une section de couche protectrice, le numéro de référence 24 une section servant de source de chaleur, le numéro de référence 40 une section de refroidissement, le numéro de référence 50 une section collectrice, le numéro de référence 51 une portion circonférentielle extérieure, le numéro de référence 52 une portion circonférentielle intérieure, le numéro de référence 53 une surface de paroi intérieure, le numéro de référence 55 un conduit d'évacuation, le numéro de référence 58 un indicateur de pression, le numéro de référence 59 une pompe à vide, le numéro de 11 référence 60 un trajet de fluide de refroidissement, le numéro de référence 61 un conduit d'introduction de fluide de refroidissement, et le numéro de référence 62 un conduit de déchargement de fluide de refroidissement. Le dispositif de production de nanoparticules 1 est muni globalement de la section d'admission de matière première 10 qui fournit une poudre métallique servant de matière première avec un gaz servant de véhicule au procédé de traitement, la section de chauffage 20 qui amène la poudre métallique servant de matière première fournie par la section d'admission de matière première 10 à passer et être vaporisée, la section de refroidissement 40 qui amène la poudre métallique servant de matière première vaporisée dans la section de chauffage 20 à passer et à se refroidir, et la section collectrice 50 qui collecte la poudre métallique servant de matière première qui est passée à travers la section de refroidissement 40. La section d'admission de matière première 10 amène une poudre métallique servant de matière première à être véhiculée par un gaz inerte, tel que Ar, He et N2, qui est introduit par le conduit d'introduction de gaz servant de véhicule 9, et fournit la poudre métallique servant de matière première au procédé de chauffage, qui représente une première étape de traitement. Des poudres métalliques servant de matière première à partir desquelles des nanoparticules peuvent être produites par le dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente invention sont des métaux uniques, des alliages, et des composés intermétalliques, et la section d'admission de matière première 10 est configurée de manière à pouvoir provoquer la chute des quantités minuscules d'une poudre métallique servant de matière première constituée de n'importe lequel de métaux uniques, d'alliages et de composés intermétalliques. Dans le dispositif de production de nanoparticules 1 suivant une forme de réalisation de la présente invention, le diamètre moyen de particule d'une poudre métallique servant de matière première fournie 12 par la section d'admission de matière première 10 est avantageusement non supérieur à 500 pm, plus avantageusement non supérieur à 100 pm. La structure de l'intérieur de la section d'admission de matière première 10 est décrite ici. Les figures 3(A) et 3(B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant de la section d'admission de matière première 10 dans le dispositif de production de nanoparticules suivant la forme de réalisation de la présente invention. La figure 3(A) représente un composant schématique de la section d'admission de matière première 10 pour lequel le procédé d'alimentation du type à faible fréquence est choisi, et la figure 3(B) représente un composant schématique dans la section d'admission de matière première 10 pour lequel le procédé d'alimentation du type à marteau est choisi. Dans le procédé d'alimentation du type à basse fréquence de la figure 3(A), une trémie 11 qui est munie d'une buse 12 est qui possède pratiquement la forme d'une seringue est connectée à un système vibratoire 13. Ce système vibratoire 13 engendre des vibrations basse fréquence au moyen d'un élément piézoélectrique. L'embout de la buse 12 est adapté à être inséré dans le conduit d'admission de matière première 15. Dans la section d'admission de matière première 10 ayant une telle structure, lorsqu'une poudre métallique servant de matière première est introduite dans la trémie 11 et la trémie 11 est amenée à vibrer sous l'action de vibrations basse fréquence engendrées dans le système vibratoire 13, il est assuré, en résultat, que la poudre métallique servant de matière première est amenée de la buse 12 à l'intérieur du conduit d'admission de matière première 15. Il est possible de réaliser une admission efficace très stable de matière première au moyen de la section d'admission de matière première 10 dans laquelle le procédé d'alimentation du type à basse fréquence est choisi. Dans le procédé d'alimentation du type à marteau de la figure 3(B), une poudre métallique servant de matière 13 première est introduite dans une trémie à fentes 16, munie de fentes qui ne sont pas représentées sur le dessin, et la trémie à fentes 16 est frappée périodiquement par un marteau en utilisant une tige de marteau en acier inoxydable 17, et il est assuré que la poudre métallique servant de matière première est amenée au conduit d'alimentation de matière première 15 par les fentes de la trémie à fentes 16 sous l'action de l'impact du marteau. En outre, par ce procédé d'alimentation du type à marteau, il est possible de réaliser une admission efficace de matière première. Entre une source de gaz servant de véhicule (non représentée sur le dessin) et la section d'admission de matière première 10 dans le conduit d'introduction de gaz servant de véhicule 9, est installée la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7 qui régule la vitesse d'écoulement d'un gaz servant de véhicule fourni à la section d'admission de matière première 10 et le débitmètre 8 qui mesure la vitesse d'écoulement d'un gaz servant de véhicule fourni à la section d'admission de matière première 10. L'ouverture de la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7 est commandée par la commande de vanne 6 et il est assuré que la vitesse d'écoulement d'un gaz servant de véhicule fourni à la section d'admission de matière première 10 peut être régulée. En outre, il est assuré que la commande de vanne 6 commande l'ouverture de la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7 suivant les instructions de la commande principale 4 à un niveau supérieur à celui de la commande de vanne 6. En outre, il est assuré que les données de vitesse d'écoulement obtenues au moyen du débitmètre 8 sont envoyées à la commande principale de niveau supérieur 4. Le conduit d'admission de matière première 15 est fourni de manière à faire passer un gaz servant de véhicule et une poudre métallique servant de matière première verticalement vers le bas à partir de la section d'alimentation de matière première 10, et la poudre métallique servant de 14 matière première tombant de ce conduit d'admission de matière première 15 est guidée à une portion en forme de conduit à travers la portion circonférentielle intérieure 52, qui est constituée de la première section de conduit d'introduction 21, de la deuxième section de conduit d'introduction 22 et de la troisième section de conduit d'introduction 41. La section servant de source de chaleur 24 est disposée autour de la deuxième section de conduit d'introduction 22 dans cette portion en forme de conduit, et il est assuré que la température de l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22 est maintenue à la première température non inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première par chauffage de cette section servant de source de chaleur 24. Cela signifie que l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22 joue le rôle d'espace de chauffage X dans lequel la poudre métallique servant de matière première est vaporisée lorsque la poudre métallique servant de matière première tombant du conduit d'admission de matière première 15 passe à travers cet espace. Dans la section servant de source de chaleur 24, il est possible de choisir et d'utiliser un type de chauffage approprié parmi divers types de chauffage, tel que le type de chauffage par résistance, utilisant par exemple un élément chauffant en carbone et un élément chauffant en tungstène, (capable d'effectuer un chauffage allant de centaines de degrés Celsius jusqu'à 2000°C), le type de chauffage par plasma (capable d'effectuer un chauffage allant de milliers de degrés Celsius à des dizaines de milliers de degrés Celsius) et le type de chauffage par induction (capable d'effectuer un chauffage allant de centaines de degrés Celsius jusqu'à 1500°C). Dans n'importe lequel des types de chauffage, il est possible d'établir une section servant de source de chaleur stable 24 en installant une structure isolante ou thermo-isolante entre la section servant de source de chaleur 24 et une structure de maintien de section de source de chaleur (non spécifiée de manière détaillée). La section 23 servant de couche protectrice, constituée d'une matière céramique présentant une bonne résistance à la corrosion (par exemple P-BN), est présente sur la face intérieure de la deuxième section de conduit d'introduction 22, et cette section 23 servant de couche protectrice a pour fonction de protéger la couche de surface sur la face intérieure de la deuxième section de conduit d'introduction 22 de telle sorte que la surface intérieure de la deuxième section de conduit d'introduction 22 ne subisse pas de fusion et de vaporisation par chauffage par la section servant de source de chaleur 24 et soit pas mélangée avec la poudre métallique servant de matière première. Il est préféré que des thermocouples (non représentés sur le dessin) pour la régulation de la température soient fixés à la surface intérieure de la deuxième section de conduit d'introduction 22. La température de l'espace sur la face intérieure de la troisième section de conduit d'introduction 41 dans la portion en forme de conduit est maintenue à la deuxième température inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, et cet espace joue le rôle d'espace de refroidissement Y qui refroidit la poudre métallique servant de matière première vaporisée dans l'espace de chauffage X à l'intérieur de la deuxième section de conduit d'introduction 22 en provoquant le passage de cette poudre métallique servant de matière première. Dans le dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente invention, comme la configuration est telle que la troisième section de conduit d'introduction 41 constituant l'espace de refroidissement Y est positionnée verticalement sous la deuxième section de conduit d'introduction 22 constituant l'espace de chauffage X, une poudre métallique servant de matière première évaporée sur la surface d'évaporation ne présente pas de "comportement de réagrégation" en raison d'une stagnation ou d'un phénomène similaire pendant le 16 temps dans lequel le gaz de matière première évaporée atteint la surface collectrice après passage à travers l'espace de refroidissement, ce qui se produisait dans les procédés classiques de production. Pour cette raison, il est possible de réduire la proportion de particules grossières produites ayant des diamètres de particules non inférieurs à 20 nm. En outre, il est préférable que l'espace de chauffage X et l'espace de refroidissement Y aient pratiquement la même surface en section transversale et la même forme en section transversale. Il est possible de choisir diverses configurations pour maintenir la température de la troisième section de conduit d'introduction 41 à la deuxième température inférieure au point de fusion d'une poudre métallique servant de matière première. Les figures 4(A) et 4(B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant de l'espace de refroidissement Y dans le dispositif de production de nanoparticules suivant la forme de réalisation de la présente invention. Dans la troisième section de conduit d'introduction 41 constituant l'espace de refroidissement représenté sur la figure 4(A), il est installé un conduit d'introduction de fluide de refroidissement 42 qui provoque l'écoulement d'un fluide de refroidissement dans un trajet de fluide de refroidissement 44 et un conduit de déchargement de fluide de refroidissement 43 qui décharge le fluide de refroidissement provenant du trajet de fluide de refroidissement 44, et il est assuré que la température de l'espace de refroidissement Y est maintenue de manière stable en provoquant l'écoulement d'eau ou d'un fluide similaire au moyen de ce composant. La figure 4(B) montre qu'il est assuré que le gradient de température dans l'espace de refroidissement décrit ci- dessus est formé positivement. Par la disposition du trajet de fluide de refroidissement 44 ou en choisissant le type de fluide de refroidissement qui est amené à s'écouler à 17 travers le trajet de fluide de refroidissement 44, il est possible de produire divers types de gradients de température, tels que le gradient de température (a) ou le gradient de température (b), dans l'espace de refroidissement. Dans le dispositif de production de nanoparticules suivant la forme de réalisation de la présente invention, il est possible d'effectuer l'ajustement des propriétés des nanoparticules de différentes manières en formant positivement de tels gradients de température dans l'espace de refroidissement. En outre, il est également possible de choisir des procédés de refroidissement naturel, des procédés de refroidissement mis en oeuvre en installant des ailettes rayonnantes sur la circonférence extérieure de la troisième section de conduit d'introduction 41, ou des procédés similaires. Les présents inventeurs ont été capables cette fois-ci d'établir que la vitesse de parcours à laquelle une poudre métallique servant de matière première vaporisée dans l'espace de chauffage X passe à travers l'espace de refroidissement Y dans le troisième conduit d'introduction 41 a un grand effet sur l'ajustement des diamètres de particules des nanoparticules produites, l'ajustement de l'étendue de distribution des diamètres de particules et l'ajustement de l'apparition de la formation de chaînes de nanoparticules et d'un étranglement. En conséquence, dans le dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente invention, des moyens de régulation qui régulent la vitesse à laquelle une poudre métallique servant de matière première passe à travers l'espace de refroidissement Y sont fournis, ce qui permet d'ajuster les propriétés des nanoparticules constituées d'une poudre métallique servant de matière première collectée dans la section collectrice 50. Dans le dispositif de production de nanoparticules, la surface en section transversale de l'espace collecteur Z est extrêmement grande, c'est-à-dire non inférieure à 5 fois la surface en section transversale de l'espace de chauffage X 18 et de l'espace collecteur Y et, en conséquence, lorsqu'une poudre métallique servant de matière première pénètre dans l'espace collecteur Z depuis l'espace de refroidissement Y, le vitesse d'écoulement de la poudre métallique servant de matière première diminue brutalement, ce qui fait qu'il est assuré qu'un écoulement à contre-courant de la poudre métallique servant de matière première ne se produit pas entre l'espace de chauffage X et l'espace collecteur Z. La section collectrice 50 à travers la troisième section de conduit d'introduction 41 est installée verticalement sous la troisième section de conduit d'introduction 41. La température de cette section collectrice 50 est maintenue à la troisième température inférieure à la deuxième température décrite ci-dessus dans l'espace refroidissement Y, et la section collectrice 50 collecte la poudre métallique servant de matière première qui est passée à travers l'espace de refroidissement Y sous forme de nanoparticules. La section collectrice 50 a une structure double constituée de la portion circonférentielle extérieure 51 en contact avec l'atmosphère et de la portion circonférentielle intérieure 52 qui entoure l'espace dont la pression atmosphérique est régulée, et il est assuré que des nanoparticules qui sont passées à travers la troisième section de conduit d'introduction 41 (espace de refroidissement d'air Y) sont recueillies. L'espace entouré par la portion circonférentielle intérieure 52 est désigné sous le nom d'espace collecteur Z. Le trajet de fluide de refroidissement 60 est formé entre la portion circonférentielle extérieure 51 et la portion circonférentielle intérieure 52 dans la section collectrice 50. La section collectrice 50 est munie du conduit d'introduction de fluide de refroidissement 61 qui provoque l'écoulement d'un fluide de refroidissement dans ce trajet de fluide de refroidissement 60 et du conduit de déchargement de fluide de refroidissement 62 qui provoque l'écoulement du fluide de refroidissement hors du trajet de fluide de refroidissement 60. Des exemples de fluides de 19 refroidissement amenés à s'écouler dans un tel trajet de fluide de refroidissement 60 formé dans la section collectrice 50 comprennent l'eau à température régulée et l'azote liquide. Il est assuré que la température de la surface de paroi intérieure 53 de la portion circonférentielle intérieure est maintenue par l'écoulement d'un fluide de refroidissement à travers le trajet de fluide de refroidissement 60 entre la portion circonférentielle intérieure 52 et la surface de paroi intérieure 53. Le conduit d'évacuation 55 est disposé à partir de l'espace collecteur dans la portion circonférentielle intérieure 52 dans la section collectrice 50, et il est assuré que le gaz dans la portion circonférentielle intérieure 52 peut être évacué en utilisant la pompe à vide 59. Bien que n'importe quel type puisse être utilisé comme pompe à vide 59, il est possible d'utiliser, par exemple, une structure de système de pompe à vide constituée d'une pompe rotative et d'une pompe turbomoléculaire. Dans le dispositif de production de nanoparticules 1 suivant cette forme de réalisation, le composant décrit ci-dessus de la section collectrice 50 a été choisi. Cependant, comme procédé pour collecter des nanoparticules, il est également possible de choisir un procédé dans lequel un filtre à sac est utilisé, le procédé utilisant la force d'inertie, le procédé de précipitation électrique ou un procédé similaire. Dans le dispositif de production de nanoparticules 1 conforme à la présente invention, il est assuré que, en utilisant une telle pompe à vide 59, le degré de vide auquel une poudre métallique servant de matière première est vaporisée dans l'espace de chauffage X est maintenu. Cela signifie que, lorsque la poudre métallique servant de matière première qui est tombée du conduit d'alimentation de matière première 15 passe à travers l'espace de chauffage X (l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22), la poudre métallique servant de matière 20 première passe non seulement à l'état liquide mais, en outre, à un état de gaz avancé. La pompe à vide 59 qui effectue une mise sous vide par la portion circonférentielle intérieure 52 dans le dispositif peut ajuster le déplacement de volume d'air d'après les instructions de la commande de pompe 5. La commande principale 4 envoie des instructions à la commande de pompe 5, et la commande de pompe 5 reçoit les instructions et régule le déplacement de volume d'air de la pompe à vide 59. La pression dans le dispositif est mesurée par l'indicateur de pression 58 et les valeurs mesurées de la pression sont envoyées à la commande principale de niveau supérieur 4. La commande principale 4 est un mécanisme de traitement d'informations polyvalent constitué d'un micro-ordinateur, d'une mémoire ROM qui renferme des programmes fonctionnant sur ce micro-ordinateur, d'une mémoire RAM qui est une zone de travail du micro-ordinateur et d'éléments similaires, et peut effectuer le traitement de données prescrit. La commande principale 4 comprend la section d'admission 3 à partir de laquelle des instructions provenant de l'utilisateur du dispositif peuvent être introduites, et il est assuré que la vitesse à laquelle une poudre métallique servant de matière première passe à travers l'espace de refroidissement Y peut être spécifiée par cette section d'introduction 3. Lorsque la vitesse de passage d'une poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y a été indiquée par la section d'introduction 3, la commande principale 4 effectue des calculs sur la base des données de vitesse d'écoulement obtenues par le débitmètre 8 et des données concernant la pression dans la portion circonférentielle intérieure 52 obtenues au moyen de l'indicateur de pression 58, et commande la commande de vanne 6 et la commande de pompe 5 de telle sorte que la vitesse de passage cible fournie par la section d'introduction 3 soit obtenue. Cela signifie que la commande principale 4 envoie des instructions à la commande de vanne 6 pour réguler l'ouverture de la vanne de 21 régulation de gaz servant de véhicule 7 de telle sorte que la vitesse de passage de la poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement envoie des instructions à la commande de vanne 6 pour réguler l'ouverture de la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7 de telle sorte que la vitesse de passage de la poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y atteigne la valeur cible indiquée par la section d'introduction 3 et, en même temps, la commande principale 4 envoie des instructions également à la commande de pompe 5 pour réguler le déplacement de volume d'air de la pompe à vide 59. Il est présenté une description du mode opératoire de production de nanoparticules métalliques par le dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente invention, ayant la configuration décrite ci-dessus. Tout d'abord, une poudre métallique servant de matière première est introduite dans la section d'admission de matière première 10. Il est nécessaire que le volume de la poudre métallique servant de matière première soit réduit et que la surface réceptrice de chaleur de la poudre métallique servant de matière première soit augmentée dans l'espace de chauffage X (l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22) afin de provoquer une évaporation instantanée. Concrètement, il est préférable que le diamètre de particule soit réduit à une valeur non supérieure à 500 }gym, en particulier de l'ordre de 100 }gym. De l'eau de refroidissement est amenée à la section collectrice de nanoparticules 50 par le conduit d'introduction de fluide de refroidissement 62, et l'eau de refroidissement circule à l'intérieur et est déchargée par le conduit de déchargement de fluide de refroidissement 62. Cela permet de maintenir à une valeur basse au cours du fonctionnement la température de la surface de paroi intérieure 53 de la portion circonférentielle intérieure 52. L'intérieur de la portion circonférentielle intérieure 52 est mis sous vide 22 en utilisant la pompe à vide 59, puis un gaz inerte (habituellement de l'argon gazeux) est introduit par le conduit d'introduction de gaz servant de véhicule 9 tout en effectuant la mise sous vide, et l'intérieur de la portion circonférentielle intérieure 52 est remplacé par le gaz inerte de telle sorte que la pression atmosphérique soit fixée à une pression prescrite de production (par exemple 399,96 Pa). L'écoulement du gaz servant de véhicule est tel que, à ce temps donné, le gaz servant de véhicule est introduit par le conduit d'introduction de gaz servant de véhicule 9 dans une partie supérieure du dispositif et est évacué par le conduit d'évacuation 55. Lorsque la pression intérieure de la portion circonférentielle intérieure 52 est stabilisée, la source de chaleur 24 est mise en service et l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22 est chauffé. Lorsque la température de l'espace dans la deuxième section de conduit d'introduction 22 a atteint une température choisie, la poudre métallique servant de matière première est amenée à tomber en des quantités minuscules de la section d'admission de matière première 10. La poudre métallique servant de matière première est amenée à tomber de manière continue ou intermittente dans l'espace de chauffage X à l'intérieur de la deuxième section de conduit d'introduction 22. Ci-après, il est présenté une description de la manière dont la poudre métallique servant de matière première qui est tombée se transforme en nanoparticules après passage à travers l'espace de chauffage X, l'espace de refroidissement Y et l'espace collecteur Z. La figure 2 est un diagramme destiné à expliquer le principe de production de nanoparticules effectuée au moyen du dispositif de production de nanoparticules 1 dans la forme de réalisation de la présente invention, et représente schématiquement le processus de production de nanoparticules. Sur la figure 2, les étapes (1) à (4) représentent schématiquement l'état des nanoparticules 23 en fonction des positions à l'intérieur du dispositif. Ci-après, les étapes (1) à (4) sont décrites. (1) Lorsqu'une poudre métallique servant de matière première passe à travers l'espace de chauffage X dans la deuxième section de conduit d'introduction 22 lors de sa chute, la poudre métallique servant de matière première s'évapore instantanément. (2) Après passage à travers l'espace de chauffage X, la poudre métallique vaporisée servant de matière première se condense graduellement et des germes sont formés. (3) Dans l'espace de refroidissement Y à l'intérieur de la troisième section de conduit d'introduction 41, les germes formés en (2) ci-dessus se rassemblent et se transforment en particules. (4) Les nanoparticules formées se déplacent jusqu'à l'espace collecteur Z, flottent dans le gaz inerte et sont collectées sur la surface de paroi intérieure 53 de l'espace collecteur Z de la section collectrice 50. Les nanoparticules adhèrent à la surface de paroi intérieure 53 sous forme de particules peu cohérentes et subissent une condensation sans agrégation mutuelle. Ce phénomène de thermophorèse a un grand effet sur le rassemblement des nanoparticules dans l'espace collecteur Z de la section collectrice 50 de (4) ci-dessus. Lorsque les particules flottent dans un gaz, les molécules du gaz entrent constamment en collision avec les particules sous l'action des mouvements thermiques de celles-ci. Lorsqu'il existe un gradient important de température dans le gaz, le moment des molécules du gaz est plus grand du côté des hautes températures des particules que du côté des basses températures de ces particules, avec pour résultat le fait que les particules reçoivent une force qui provoque un déplacement vers le côté des températures basses. Cette force est appelée force thermophorétique et le phénomène de déplacement des particules vers le côté des températures basses sous l'action de cette force est appelé thermophorèse. De fines particules 24 dans un gaz à haute température se déplacent vers une paroi solide à basse température ou un élément similaire en raison de ce phénomène et adhèrent habituellement à la paroi. Par exemple, le phénomène d'adhérence de la suie à une paroi intérieure d'une cheminée est provoqué substantiellement par le phénomène de thermophorèse. Lorsque l'introduction de la poudre métallique servant de matière première est finie et, après la série décrite ci-dessus d'étapes (1) à (4) du procédé de production de nanoparticules, la température de la section servant de source de chaleur 24 est abaissée. Lorsque la température a été abaissée à la température ambiante, la pression intérieure de la portion circonférentielle intérieure 52 de la section collectrice 50 est ramenée à une pression normale (un gaz atmosphérique est introduit). Lorsque la pression de l'intérieur de la portion circonférentielle intérieure 52 est revenue à une pression normale, le dispositif est démonté et les nanoparticules adhérant à la surface de la paroi intérieure 53 sont recueillies. Suivant le dispositif de production de nanoparticules et le procédé de production de nanoparticules décrits ci-dessus, il est fourni le moyen de commande qui commande la vitesse à laquelle la poudre métallique servant de matière première vaporisée dans l'espace de chauffage à l'intérieur de la deuxième section de conduit d'introduction 22 passe à travers l'espace de refroidissement Y à l'intérieur de la troisième section de conduit d'introduction 41, et le refroidissement de la poudre métallique servant de matière première vaporisée de manière appropriée par ce moyen de commande est régulé. En conséquence, il devient possible d'effectuer l'ajustement du diamètre de particule des nanoparticules produites à partir d'une poudre métallique servant de matière première, l'ajustement de l'étendue de distribution des diamètres de particules, et l'ajustement de l'état de réunion des nanoparticules les unes avec les autres sous forme de chaîne et d'étranglement et, en 25 conséquence, il devient possible de produire des nanoparticules constituées de métaux uniques ayant des diamètres de particules de l'ordre de 5 nm à 10nm. Puis il est présenté une description d'une autre forme de réalisation qui est telle que, dans le dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente invention, la vitesse de passage d'une poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y est régulée. Les figures 5(A) et 5(B) sont des diagrammes représentant chacun un exemple d'un composant de l'espace de refroidissement Y dans un dispositif de production de nanoparticules 1 suivant une autre forme de réalisation de la présente invention. La figure 5(A) représente un exemple dans lequel la troisième section de conduit d'introduction 41 constituant l'espace de refroidissement Y a un diamètre intérieur ro. La figure 5(B) représente un exemple dans lequel la troisième section de conduit d'introduction 41 constituant l'espace de refroidissement Y a un diamètre intérieur r1r qui est différent du diamètre intérieur ro. Comme procédé pour la régulation de la vitesse de passage d'une poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y, la configuration de cette forme de réalisation est telle que la troisième section de conduit d'introduction 41 représentée sur la figure 5(A) et la troisième section de conduit d'introduction 41 représentée sur la figure 5(B) peuvent être permutées. Lorsque le volume d'un gaz servant de véhicule fourni par le conduit d'introduction de gaz servant de véhicule 9 est constant et que le volume d'un gaz évacué par la pompe à vide 59 est constant, il devient possible de modifier la troisième section de conduit d'introduction 41 comme représenté sur les figures 5(A) et 5 (B) . Dans cette forme de réalisation, la troisième section de conduit d'introduction 41 présente une configuration lui permettant d'être remplaçable, ce qui fait qu'une vitesse de passage désirée d'une poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y 26 est obtenue et, en conséquence, cela permet d'effectuer l'ajustement des diamètres de particules des nanoparticules produites, l'ajustement de l'étendue de distribution des diamètres de particules et l'ajustement de l'état d'apparition de chaînes de nanoparticules et d'étranglement. Une autre forme de réalisation de la présente invention est ensuite décrite. La figure 6 est un diagramme représentant le schéma d'un dispositif de production de nanoparticules 1 dans une autre forme de réalisation de la présente invention. La forme de réalisation représentée sur la figure 6 diffère de la forme de réalisation représentée sur la figure 1 par le fait qu'un dispositif de calibrage 80 est fourni dans une partie de la section collectrice 50. Dans cette forme de réalisation, les nanoparticules recueillies sont calibrées par le dispositif de calibrage 80. Dans le dispositif de calibrage 80, les résultats de calibrage consistant en la présence de particules d'un certain diamètre de particule et la quantité de ces particules sont obtenus, et les résultats sont envoyés à une commande principale de niveau supérieur 4. Une fois les résultats de calibrage reçus, la commande principale 4 commande la commande de vanne 6 et la commande de pompe 5 de manière à obtenir une distribution désirée des diamètres de particules et provoque la modification de la vitesse de passage de la poudre métallique servant de matière première dans l'espace de refroidissement Y. En ce qui concerne le dispositif de calibrage 80, il est possible de choisir n'importe quel procédé du moment que le dispositif peut mesurer la distribution des particules en un temps bref. Il est possible d'utiliser le "dispositif de mesure de distribution de particules du brevet japonais n° 4204045 ou un dispositif similaire. La figure 7 représente une autre forme de réalisation dans laquelle la forme de réalisation représentée sur la figure 1 est perfectionnée sur la base du concept que la poudre métallique vaporisée servant de matière première est amenée à passer à une vitesse prescrite entre l'espace de 27 chauffage X et l'espace de refroidissement Y. Les composants portant les mêmes symboles que dans les dispositifs décrits ci-dessus sont identiques à ceux utilisés dans ces dispositifs. La différence par rapport aux dispositifs décrits ci-dessus consiste en l'installation de la section servant de source de chaleur 24 sur la surface inférieure du dispositif et la formation de l'espace de chauffage dans une région juste au-dessus de la section servant de source de chaleur 24. L'espace décalé latéralement par rapport à la section servant de source de chaleur 24 joue le rôle d'espace de refroidissement Y. Une portion terminale antérieure 18 du conduit d'admission de matière première 15 présente un angle qui permet l'introduction d'une poudre métallique servant de matière première dans la direction dans laquelle la poudre métallique servant de matière première passe à travers l'espace de chauffage X et l'espace de refroidissement Y formés comme décrit ci-dessus. La poudre métallique servant de matière première destinée à être entraînée par un gaz servant de véhicule, qui est fournie par la portion terminale antérieure 18 décrite ci-dessus du conduit d'admission de matière première 15 s'écoule suivant une trajectoire indiquée approximativement par une ligne discontinue et passe à travers l'espace de chauffage X à l'espace de refroidissement Y. Par passage à travers l'espace de refroidissement Y, les nanoparticules formées par la poudre métallique servant de matière première sont collectées sur la surface de paroi intérieure 53 du côté gauche de la section collectrice 50. Une plaque de protection 19 est fournie afin d'éviter qu'une poudre métallique servant de matière première qui est passée à travers l'espace de chauffage X pénètre de nouveau dans l'espace de chauffage X et l'espace de refroidissement Y. En conséquence, la structure du dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente forme de réalisation représentée sur la figure 7 empêche l'apparition du phénomène consistant en le fait qu'une poudre métallique 28 servant de matière première évaporée sur la surface d'évaporation est revaporisée après passage à travers l'espace de refroidissement Y avant d'atteindre la surface collectrice, comme dans les procédés classiques de production. Pour cette raison, au moyen du dispositif de production de nanoparticules 1 de la présente forme de réalisation, il est possible de réduire la proportion de particules grossières produites ayant des diamètres de particules non inférieurs à 20 nm. Dans le dispositif de production de nanoparticules 1 ayant la configuration décrite ci-dessus, une poudre de Ti ayant des diamètres de particules non supérieurs à 45 pm et un diamètre moyen de particule de 20 pm (une poudre de titane produite par Kojundo Chemical Laboratory Co., Ltd. (99,9 %)) a été utilisée comme poudre métallique servant de matière première. De l'argon gazeux a été utilisé comme gaz servant de véhicule, et la pression de la portion circonférentielle intérieure 52 a été régulée à 399,96 Pa. Un élément chauffant au carbone (chauffage par résistance) a été utilisé dans la section servant de source de chaleur 24, et un courant a été amené à passer de telle sorte que la température de la section servant de source de chaleur 24 devienne égale à 2000°C . Le procédé d'alimentation basse fréquence a été choisi dans la section d'admission de matière première 10, et la poudre de Ti a été fournie par cette section d'admission de matière première 10 à une vitesse de 3 g/heure. Après qu'une quantité prescrite de la poudre de Ti servant de matière première a été amenée à tomber, le chauffage de la section servant de source de chaleur 24 a été interrompu, la température de la section servant de source de chaleur 24 a été amenée à s'abaisser à la température ambiante et la section collectrice 50 a été ouverte. Après ouverture, les nanoparticules ont été recueillies au niveau de la paroi de surface intérieure 53. 29 Des nanoparticules ont été produites à trois vitesses différentes, Vo, 2Vo et 4V0, auxquelles la poudre métallique servant de matière première passe à travers l'espace de refroidissement Y, qui ont été obtenues en régulant le volume d'introduction d'argon gazeux en utilisant la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7 et en régulant le volume d'évacuation en utilisant la pompe à vide 59. Les nanoparticules ainsi produites ont été observées au microscope électronique à transmission. Les figures 8(A) à 8(C) sont des micrographies prises au microscope électronique à transmission des nanoparticules. La figure 8(A) est une micrographie de nanoparticules produites à une vitesse de passage à travers l'espace de refroidissement égale à Vo, la figure 8(B) est une micrographie de nanoparticules produites à une vitesse de passage à travers l'espace de refroidissement égale à 2Vo et la figure 8(C) est une micrographie de nanoparticules produites à une vitesse de passage à travers l'espace de refroidissement égale à 4V0. Vo désigne "la vitesse d'écoulement d'un gaz servant de véhicule à laquelle une poudre métallique servant de matière première est évaporée de manière appropriée dans l'espace de chauffage" et est fixée de manière appropriée préalablement par des expériences et des moyens similaires pour chaque poudre métallique servant de matière première. Comme représenté sur les figures 8(A) à 8 (C) , il est manifeste que, plus la vitesse de passage dans l'espace de refroidissement est grande, plus le diamètre de particule des nanoparticules de Ti est grand et plus la formation de chaînes de nanoparticules de Ti et l'étranglement augmentent en conséquence. En ce qui concerne les nanoparticules engendrées à la vitesse de passage à travers l'espace de refroidissement, égale à vo, il a été possible de produire des nanoparticules ayant des diamètres de particules excessivement réduits, de l'ordre de 5 à 10 nm. 30 En résumé, dans les procédés classiques de production, la configuration est telle qu'une poudre métallique servant de matière première évaporée sur la surface d'évaporation est revaporisée après passage à travers l'espace de refroidissement avant d'atteindre la surface collectrice tandis que, suivant le dispositif de production de nanoparticules et le procédé de production de nanoparticules de la présente invention, il est fourni un moyen de commande qui commande la vitesse à laquelle une poudre métallique servant de matière première vaporisée dans l'espace de chauffage passe à travers l'espace de refroidissement et le refroidissement de la poudre métallique servant de matière première vaporisée de manière appropriée est régulé par ce moyen de commande. En conséquence, il devient possible d'effectuer l'ajustement des diamètres de particules des nanoparticules produites à partir d'une poudre métallique servant de matière première, l'ajustement de l'étendue de distribution des diamètres de particules et l'ajustement de l'état d'apparition de chaînes de nanoparticules et d'étranglement et, en conséquence, il devient possible de produire des nanoparticules constituées de métaux uniques ayant des diamètres de particules de l'ordre de 5 nm à 10 nm. La description ci-dessus a été présentée à la condition préalable qu'une commande soit effectuée par la commande principale 4. Cependant, il est possible d'effectuer une production de nanoparticules sans utiliser la commande principale 4. Sur la figure 1, en ce qui concerne la poudre métallique servant de matière première à partir de laquelle les nanoparticules doivent être produites, la régulation de la vitesse d'écoulement de gaz servant de véhicule dans la vanne de régulation de gaz servant de véhicule 7, la quantité d'introduction de matière première dans la section d'admission de matière première 10, la température de chauffage dans la section servant de source de chaleur dans la section de chauffage 20, la régulation de la température 31 de refroidissement de la section de refroidissement 40, la température de refroidissement et le degré de vide dans la section collectrice 50 sont fixés préalablement et le dispositif de production de nanoparticules fonctionne dans ces conditions choisies, ce qui permet d'effectuer la production de nanoparticules désirées sans utiliser la commande principale 4. La description ci-dessus a été présentée dans le cas où une poudre de Ti est utilisée comme poudre métallique servant de matière première. La présente invention est destinée à la production de nanoparticules par fusion, vaporisation et refroidissement d'une poudre métallique servant de matière première et n'est pas destinée à la production de nanoparticules par oxydation, par réduction et par d'autres actions chimiques d'une poudre métallique servant de matière première. En conséquence, il est possible de produire des nanoparticules en utilisant, comme matières premières, des éléments de la troisième rangée du tableau périodique des éléments (Ca, Sc, Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Ga, Ge, As, Se, Br, Kr), des éléments de la quatrième rangée (Sr, Y, Zr, Nb, Mo, Tc, Ru, Rh, Pd, Ag, Cd, In, Sn, Sb, Te, I, Xe), des éléments de la cinquième rangée (Ba, Hf, Ta, W, Re, Os, Ir, Pt, Au) et des éléments similaires. De préférence, Ca, Sc, Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni et Cu, qui sont des éléments de la troisième rangée du tableau périodique des éléments, Sr, Y, Zr, Nb, Mo, Tc, Ru, Rh, Pd et Ag, qui sont des éléments de la quatrième rangée, et Ba, Hf, Ta, W, Re, Os, Ir, Pt et Au, qui sont des éléments de la cinquième rangée sont utilisés, et plus avantageusement Ti, Cr, Fe, Co, Ni et Cu, qui sont des éléments de la troisième rangée, Zr, Nb, Mo, Pd et Ag, qui sont des éléments de la quatrième rangée, et Pt et Au, qui sont des éléments de la cinquième rangée, sont utilisés. (B) Métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées 32 En plus de ce qui précède, le procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées de la présente invention comprend une étape de dispersion grossière consistant à agiter des nanoparticules dans le métal alcalin liquide sous l'action d'un effet physique et une étape de dispersion consistant à disperser les nanoparticules dans le métal alcalin liquide par irradiation du métal alcalin liquide avec des ondes ultrasoniques après l'étape de dispersion grossière. Les métaux alcalins liquides dans lesquels des nanoparticules doivent être dispersées sont le lithium, le sodium, le potassium et un alliage dont le constituant principal est n'importe lequel des métaux, et les nanoparticules sont constituées de n'importe lequel des métaux choisis dans le groupe consistant en le titane, le vanadium, le chrome, le fer, le cobalt, le nickel et le cuivre. A l'opposé de l'eau et de milieux similaires, les métaux alcalins liquides ont une très forte tension superficielle. En conséquence, si des nanoparticules sont dispersées par agitation de manière générale ou un moyen similaire, les nanoparticules se rassemblent seulement sur une couche de surface d'un métal alcalin liquide et la dispersion des nanoparticules dans le métal alcalin liquide est difficile. En conséquence, la dispersion des nanoparticules dans le métal alcalin liquide est assurée par les deux étapes consistant en l'étape de dispersion grossière par agitation physique et l'étape de dispersion par irradiation ultrasonique. Le procédé de production d'un métal alcalin liquide 30 renfermant des nanoparticules dispersées est décrit maintenant en détail d'après la figure 1. Tout d'abord, dans l'étape S1, les nanoparticules à disperser dans un métal alcalin liquide sont dispersées uniformément et, en outre, les nanoparticules sont calibrées 35 à des diamètres de particules prescrits et les nanoparticules ayant les diamètres de particules désirés sont utilisées 33 afin de stabiliser la conductivité thermique et l'activité chimique du métal alcalin liquide après la dispersion des nanoparticules. Les diamètres de particules des nanoparticules à disperser sont compris dans l'intervalle de plusieurs nanomètres à des centaines de nanomètres. Le procédé de calibrage est mis en oeuvre de manière appropriée par des techniques bien connues décrites dans le brevet japonais n° 3506947 "ULTRAFINE PARTICLE CLASSIFICATION DEVICE", le brevet japonais mis à l'Inspection Publique n°2007-64893 "ELECTRIC MOVING CLASSIFICATION DEVICE AND MEASURING SYSTEM OF MICROPARTICLE COMPONENTS", et des techniques similaires. Dans l'étape S2, les nanoparticules calibrées dans l'étape S1 sont dispersées grossièrement dans un métal alcalin liquide en utilisant une pale d'agitation ou un moyen similaire. La tension superficielle d'un métal alcalin liquide est très forte comparativement à l'eau et à des milieux similaires. En conséquence, si des nanoparticules sont simplement introduites dans un métal alcalin liquide, les nanoparticules flottent seulement sur la surface et la dispersion dans le métal alcalin liquide est difficile. Pour cette raison, les nanoparticules sont dispersées de manière forcée dans le métal alcalin liquide en utilisant une force physique par rotation d'une pale d'agitation. Dans cette étape, dans le métal alcalin liquide, les nanoparticules s'étalent tout en se regroupant et l'état de dispersion n'est pas encore atteint. Dans l'étape S3, le métal alcalin liquide renfermant les nanoparticules dans l'étape S2 est irradié au moyen d'ondes ultrasoniques tout en étant soumis à une circulation dans un récipient prescrit, ce qui fait que les nanoparticules dans le métal alcalin liquide sont dispersées uniformément dans la totalité du métal alcalin liquide. L'intensité d'irradiation ultrasonique, le temps d'irradiation ultrasonique et des paramètres similaires sont fixés de manière 34 appropriée en fonction du type de métal alcalin liquide et de la matière des nanoparticules. En effectuant le traitement décrit ci-dessus, il est possible de disperser les nanoparticules uniformément dans 5 la totalité du métal alcalin liquide. En ce qui concerne le procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées de la présente invention, un procédé de production dans le cas où le métal alcalin liquide est le sodium liquide et les 10 nanoparticules sont constituées de titane est décrit plus en détail comme forme de réalisation. La figure 10 est un diagramme représentant un schéma du procédé de production d'un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées dans une forme de réalisation 15 de la présente invention. Sur la figure 10, du sodium liquide et des nanoparticules de titane à disperser sont introduits dans un récipient 103 installé dans un élément chauffant 104. L'étape de dispersion des nanoparticules de titane dans le sodium liquide est 20 mise en oeuvre dans une atmosphère d'un gaz inerte d'une boîte à gants 105. Le sodium liquide dans le récipient 103 a été chauffé en utilisant l'élément chauffant 104 et une irradiation ultrasonique par un dispositif d'irradiation ultrasonique 101 a été effectuée, la température étant 25 maintenue à une valeur 350°C à 500°C. Un embout d'homogénéisation 102 d'un dispositif d'irradiation ultrasonique 101 est inséré dans le sodium liquide dans le récipient 103 et est réglé de manière à pouvoir irradier le sodium liquide dans le récipient 103 30 avec des ondes ultrasoniques. Des exemples de dispositifs d'irradiation ultrasonique 101 comprennent, par exemple, le dispositif UP-400S produit par Hielscher Ultrasonics GmbH (fréquence d'oscillation à 24 kHz, puissance nominale de sortie 400 W) et le dispositif US-300 produit par Nippon 35 Seiki Co., Ltd. (fréquence d'oscillation à 20 kHz, puissance nominale de sortie 300 W). Dans cette forme de réalisation, 35 le premier dispositif d'irradiation ultrasonique a été utilisé. Des nanoparticules de titane présentant un étranglement bien que le diamètre de particule d'une particule unique (désigné ci-après sous le nom de diamètre de particule primaire) soit réduit à une valeur de 5 à 10 nm, ont été utilisées comme nanoparticules de titane et une expérience d'irradiation ultrasonique a été effectuée dans du sodium liquide. En ce qui concerne la dispersion stable des nanoparticules par le procédé d'irradiation ultrasonique choisi dans le procédé de production de la présente invention, le mécanisme décrit en (a) à (e) ci-dessous est choisi. (a) Lorsqu'une onde ultrasonique intense rayonne dans un liquide, une mise sous pression et une réduction de pression se produisent dans le liquide, car une onde ultrasonique est une onde de compression (une onde longitudinale qui est telle que le milieu vibre dans la même direction que la direction de parcours de l'onde). (b) Le liquide est déformé par cette réduction de pression et des cavités sont formées. Ce phénomène est appelé cavitation. (c) En même temps, des bulles constituées de la vapeur du liquide et du gaz dissous dans le liquide sont formées. Les bulles vibrent tandis que la mise sous pression et la réduction de pression sont répétées sous l'action de l'onde ultrasonique. (d) Cependant, les bulles peuvent parfois éclater au cours de la vibration et, dans ce cas, une onde de choc est engendrée ou bien, à proximité de la paroi, un microjet est engendré, ce qui crée une puissance force locale à laquelle est soumise le liquide. (e) Lorsque cette onde de choc agit sur les nanoparticules dans le liquide, les nanoparticules présentant 35 une agrégation mutuelle non intense sont aisément séparées 36 et, en outre, les nanoparticules présentant une agrégation mutuelle forte sont dispersées progressivement. L'espace dans lequel des ondes de choc efficaces en ce qui concerne la dispersion des nanoparticules agissent est appelé région d'irradiation ultrasonique. Le temps pendant lequel des nanoparticules sont présentes dans cette région d'irradiation ultrasonique est appelé temps de séjour. Comme forme de réalisation 1 pour le métal alcalin liquide, il est présenté une description du cas où le métal alcalin liquide est le sodium liquide et les nanoparticules sont constituées de titane. Dans cette forme de réalisation, les inventeurs ont choisi un procédé dans lequel une suspension s'écoule seulement sous l'action d'une force de propulsion par des ondes ultrasoniques et la suspension s'écoule efficacement dans la région d'irradiation ultrasonique (la portion terminale antérieure de l'embout d'homogénéisation 102 ; un embout 102 ayant un diamètre de 3 mm a été choisi ici, et il a été déterminé que les nanoparticules de titane tendent à présenter une diminution de dimensions. Concrètement, les diamètres de particules ont été mesurés en utilisant le dispositif de mesure de diamètres de particules LB-550 produit par Horiba Ltd. et il a été déterminé que les diamètres de particules, en tant que diamètre médian (D50 : sur la base du nombre de particules), qui étaient de plusieurs micromètres seulement par agitation avant le traitement d'irradiation ultrasonique, ont diminué à 109 nm après 60 minutes. Afin de disperser de manière stable des nanoparticules dans le sodium liquide, il est nécessaire de dissocier les nanoparticules présentant une agrégation secondaire autant que possible et de réduire les diamètres de particules à des diamètres moyens de particule de l'ordre de 100 nm, de préférence aux dimensions des particules primaires (plusieurs nanomètres à des dizaines de nanomètres) autant que possible. 37 Pour cette raison, dans le procédé de production de la présente invention, il est assuré que, par rayonnement d'ondes ultrasoniques dans un solvant comprenant des nanoparticules, les nanoparticules sont dispersées par les ondes de choc engendrées par les ondes ultrasoniques, ce qui fait que l'état dans lequel les nanoparticules sont dispersées de manière stable pendant une période plus longue dans le métal alcalin liquide, est engendré. Dans le procédé classique décrit dans le brevet japonais n° 3930495 permettant de disperser des nanoparticules dans du sodium liquide, comme les nanoparticules dont les diamètres de particules primaires sont non supérieurs à des dizaines de nanomètres subissent aisément une agrégation secondaire sous l'action de la force de van der Waals, il est possible qu'une agrégation secondaire se soit déjà produite à l'état où les nanoparticules sont introduites dans le sodium liquide et, en conséquence, il a été difficile de dissocier les nanoparticules présentant une agrégation secondaire seulement par la force d'agitation après introduction des nanoparticules dans le sodium liquide. Dans le cas de particules présentant un étranglement, il est difficile de dissocier les portions épaisses des étranglements seulement par agitation, avec pour résultat la sédimentation aisée des particules dans le sodium liquide. Cela signifie que, bien que l'opération d'agitation soit un moyen efficace de dispersion des particules qui ne présentent pas d'agrégation et des particules qui ne présentent aucun étranglement, et soit efficace pour améliorer la mouillabilité entre les nanoparticules et le sodium liquide et pour provoquer l'immersion des nanoparticules dans le sodium liquide, l'opération d'agitation ne devient pas un moyen efficace de dispersion stable de particules présentant une agrégation mutuelle et de particules présentant un étranglement. 38 A l'opposé, dans le procédé de production de la présente invention, même dans le cas de telles nanoparticules présentant une agrégation mutuelle et de nanoparticules présentant un étranglement, il devient possible de produire un métal alcalin liquide renfermant des nanoparticules dispersées qui présente une bonne dispersibilité des nanoparticules et qui peut maintenir l'état de dispersion même après un certain temps. Un test de dispersion dans le sodium liquide a été effectué en utilisant un échantillon préparé par le procédé de production de la présente invention, qui est tel que le métal alcalin liquide de la forme de réalisation 1 consiste en sodium liquide et les nanoparticules sont constituées de titane. La dispersibilité des nanoparticules de titane a été évaluée par un procédé qui comprend l'étape consistant à laisser au repos un échantillon qui a été soumis à un traitement d'irradiation ultrasonique. Concrètement, un échantillon irradié avec des ondes ultrasoniques a été laissé au repos, la température du sodium liquide étant maintenue à une température du liquide de 350°C, et la concentration en titane restant dans un liquide surnageant de l'échantillon a été mesurée en utilisant ICP (plasma à couplage inductif) (le spectromètre d'émission à plasma à haute fréquence ICPS-8100 produit par Shimazu Corporation) immédiatement après le traitement d'irradiation ultrasonique, après 24 heures et après 96 heures. La figure 11 est un graphique représentant les résultats d'un test de maintien au repos de sodium liquide renfermant des nanoparticules dispersées produit par le procédé de production dans une forme de réalisation de la présente invention. Même si une période de temps s'écoule, la dispersibilité est bonne lorsque la concentration en titane dans le liquide surnageant est forte. Le traitement de dispersion par irradiation ultrasonique dans le sodium liquide a été effectué et la dispersibilité 39 a été vérifiée en laissant un échantillon au repos, correspondant aux conditions les plus drastiques sur une installation FBR, et il a été déterminé que, même dans le cas d'un échantillon laissé au repos pendant une période de l'ordre de 100 heures, pas moins de 80 % des nanoparticules de titane restent dans le liquide surnageant. Cela signifie qu'il a été déterminé que le procédé de production de la présente invention peut être appliqué même à des particules présentant un étranglement, bien que leurs diamètres de particules primaires soient réduits à une valeur de 5 à 10 nm. Puis un test d'irradiation ultrasonique a été effectué dans le cas où le temps de séjour des ondes ultrasoniques dans le sodium liquide est modifié. La figure 12 est un graphique représentant les résultats du test de dispersibilité dans lequel la dispersibilité des nanoparticules de sodium liquide renfermant des nanoparticules dispersées produite par le procédé de production dans une forme de réalisation de la présente invention varie en résultat de variations du temps de séjour des ondes ultrasoniques. Il a été déterminé que, lorsque le temps de séjour des ondes ultrasoniques est modifié dans le sodium liquide, les particules subissent une agrégation et la dispersibilité est réduite lorsque le temps de séjour est trop long. Afin d'améliorer la dispersibilité, il est préférable que le temps de séjour soit de 5 à 20 secondes lorsque la densité d'émission ultrasonique est égale à 460 W/cm2. D'autre part, la densité de sortie peut avoir des valeurs faibles de l'ordre de plusieurs à plusieurs dizaines de watts par cm2. Dans ce cas, comme la surface de l'oscillateur ultrasonique est grande, la dispersibilité est bonne si le temps de séjour est égal à plusieurs dizaines de secondes. En raison de la faible densité de sortie, la progression de l'agrégation des particules est très lente même lorsque le temps de séjour est prolongé. Cela signifie que, lorsque des particules dont les diamètres de particules primaires réduits à des valeurs de 5 40 à 10 nm sont choisies, le comportement de réagrégation sous l'action d'ondes ultrasoniques peut parfois se produire et, en conséquence, il est nécessaire d'effectuer une irradiation de courte durée lorsque le traitement de dispersion est effectué dans des conditions de grande densité de puissance de sortie. Cependant, dans le cas de particules présentant un étranglement, bien que leurs diamètres de particules primaires soient égaux à des valeurs de 5 à 10 nm, il est nécessaire de supprimer l'étranglement autant que possible, dans le cas de particules ne présentant aucun étranglement, il est inutile de supprimer l'étranglement et, en conséquence, la densité de puissance de sortie peut être réduite (valeurs à la deuxième décimale à plusieurs watts par cm2). Si le temps de séjour est étendu à une densité de puissance de sortie ultrasonique de 460 W/cm2, les particules dispersées une fois sous l'action de puissantes ondes de choc engendrées par des ondes ultrasoniques subissent une réagrégation et la dispersibilité est réduite. Bien que, dans les formes de réalisation décrites ci- dessus, la description ait concerné le procédé dans lequel des nanoparticules de titane sont dispersées de manière stable dans du sodium liquide, il est possible de disperser de manière stable des nanoparticules de métaux autres que le titane. Lorsque, également la suppression de la réaction sodium-eau est envisagée, il est important que, lorsque le sodium et un atome cible s'approchent l'un de l'autre, un transfert de charge électrique se produise entre les deux, et des nanoparticules métalliques qui sont telles que l'énergie de liaison entre le sodium et un atome cible est grande et que l'écart de charge est important sont préférables. Ces nanoparticules métalliques sont décrites ci-dessous. L'énergie de liaison et l'écart de charge apparaissant lorsque du sodium et des métaux s'approchent l'un de l'autre ont été calculés en utilisant le logiciel de calcul théorique élaboré par l'Université de Vienne, Autriche, VASP (Vienna Ab-initio Simulation Package). Par exemple, 41 dans le cas d'utilisation du titane dans les formes de réalisation ci-dessus, l'énergie de liaison est plus grande que dans une liaison sodium-sodium et l'écart de charge a été également déterminé et, du point de vue de la suppression de réaction, il est devenu manifeste que l'utilisation de titane convient. En ce qui concerne d'autres atomes, il est devenu manifeste que le vanadium, le chrome, le fer, le cobalt, le nickel, le cuivre et des métaux similaires conviennent. En outre, en ce qui concerne d'autres atomes, même s'ils ne sont pas efficaces dans la suppression des réactions, du moment qu'ils forment des particules qui ne réagissent pas avec le sodium, le sodium liquide est dilué avec ces particules dispersées dans le sodium liquide et la quantité absolue de sodium qui réagit avec l'eau diminue et, en conséquence, il est possible de supprimer les réactions sodium-eau. Des exemples de ces entités atomiques comprennent l'aluminium et le zirconium. Dans le cas du titane, l'énergie libre standard de ces oxydes est inférieure à celle du sodium et, en conséquence, lorsque de l'oxygène est présent, l'oxygène est piégé du côté du titane. Si un élément pour lequel l'oxygène est piégé du côté du sodium est utilisé, le sodium et l'oxygène réagissent, des oxydes de sodium sont engendrés et les propriétés de fluide sont perdues. En conséquence, il est nécessaire d'effectuer un contrôle rigoureux de pureté d'un élément à utiliser. A cet égard, dans le cas du titane, l'oxygène n'est pas piégé du côté du sodium et même des oxydes ont une bonne dispersibilité et présentent également l'effet de suppression de réaction. En conséquence, cela est avantageux. Des exemples d'éléments dont les oxydes ont une énergie libre standard inférieure à celle du sodium comprennent le vanadium et l'aluminium, en plus du titane. La figure 13 est un graphique représentant des exemples de calculs de la force de liaison intermétallique avec le sodium et de l'écart de charge. Comme métaux capables de disperser de 42 manière stable des nanoparticules dans le sodium liquide, des métaux dans lesquels l'énergie de liaison sodium-métal est supérieure à l'énergie de liaison sodium-sodium et l'écart de charge est important conviennent et, d'après la figure 13, des exemples de ces métaux comprennent le vanadium, le nickel et le cuivre. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS1. Dispositif de production de nanoparticules (1) pour la production de nanoparticule par chauffage et fusion d'un mélange d'une poudre métallique servant de matière première et d'un gaz servant de véhicule dans un espace de chauffage (20), refroidissement du mélange dans un espace de refroidissement (40) et collecte du mélange dans un espace collecteur (50) caractérisé en que l'espace de chauffage (20), l'espace de refroidissement (40) et l'espace collecteur (50) forment un trajet d'écoulement continu sans écoulement à contre-courant, et la surface en section transversale de l'espace collecteur (50) est fixée à une valeur élevée, comparativement à la surface en section transversale de l'espace de chauffage (20) et de l'espace de refroidissement (40). 2. Dispositif de production de nanoparticules suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la température de chauffage et de fusion dans l'espace de chauffage (20) est maintenue à une première température qui est non inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, l'espace de refroidissement (40) est maintenu à une deuxième température qui est inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, et l'espace collecteur (50) est maintenu à une troisième température qui est inférieure à la deuxième température de l'espace de refroidissement (40). 3. Procédé de production de nanoparticules pour la production de nanoparticules en soumettant un mélange d'une poudre métallique servant de matière première et d'un gaz servant de véhicule à un traitement de chauffage et de fusion dans un espace de chauffage (20), en soumettant le mélange à un traitement de refroidissement dans un espace de refroidissement (40) et en soumettant le mélange à un traitement collecteur dans un espace collecteur (50),caractérisé en ce que le traitement de chauffage et de fusion dans l'espace de chauffage (20), le traitement de refroidissement dans l'espace de refroidissement (40) et le traitement collecteur dans l'espace collecteur (50) forment un trajet d'écoulement continu sans écoulement à contre-courant, et la surface en section transversale de l'espace collecteur (50) est fixée à une valeur élevée, comparativement à la surface en section transversale de l'espace de chauffage (20) et de l'espace de refroidissement (40), ce qui fait que des nanoparticules sont produites. 4. Procédé de production de nanoparticules suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la température du traitement de chauffage et de fusion dans l'espace de chauffage (20) est maintenue à une première température qui est non inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, la température du traitement de refroidissement dans l'espace de refroidissement (40) est maintenue à une deuxième température qui est inférieure au point de fusion de la poudre métallique servant de matière première, et la température du traitement collecteur dans l'espace collecteur (50) est maintenue à une troisième température qui est inférieure à la deuxième température de l'espace de refroidissement (40).25