Brevet FR2950656A1 — publié le 20110401

Ventilation d'une roue de turbine dans une turbomachine La présente invention concerne une turbomachine, telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, comprenant un compresseur et un diffuseur annulaire alimentant en air une chambre annulaire de combustion et des moyens de ventilation d'une roue de turbine. De façon connue, la chambre de combustion de la turbomachine est située dans un espace annulaire délimité par un carter interne et un carter externe, le carter interne supportant le diffuseur dont l'entrée est alignée avec la sortie du compresseur qui est radiale lorsque le dernier étage du compresseur est centrifuge. L'air sortant du diffuseur est destiné, principalement, à pénétrer dans la chambre de combustion et à être mélangé à du carburant puis brûlé, et secondairement, à contourner la chambre de combustion pour alimenter des orifices primaires et de dilution de la chambre et des moyens d'injection d'air de ventilation notamment de la roue du premier étage de la turbine haute-pression, située en aval de la chambre de combustion. Une petite partie du débit d'air sortant du compresseur est prélevée pour refroidir le rouet du dernier étage de compresseur. Cet air s'écoule ensuite vers l'aval dans un espace annulaire délimité par le carter interne de la chambre et une paroi tournante ou de rotor sensiblement cylindrique s'étendant radialement à l'intérieur du carter interne et des moyens d'injection et reliant le rouet du compresseur à la roue de turbine, puis passe dans les aubes de turbine haute-pression pour leur refroidissement. Les moyens d'injection comprennent un conduit annulaire dont la sortie d'air débouche axialement vers l'aval pour l'injection d'air sur la roue de la turbine, à travers des orifices d'un flasque monté en amont de cette roue. Ces moyens d'injection comprennent en outre des conduits de dérivation sensiblement radiaux pour le passage d'une majeure partie du débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur, qui s'est écoulé vers l'aval dans l'espace annulaire précité jusqu'au niveau des moyens d'injection. Un joint d'étanchéité du type à labyrinthe est monté entre les moyens d'injection et le flasque amont de la roue de turbine, ce joint comportant des blocs de matière abradable fixés à la sortie des moyens d'injection et coopérant avec des léchettes annulaires portées par le flasque amont. Une petite partie du débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur est destinée à traverser axialement ce joint d'étanchéité. La partie restante du débit d'air de refroidissement du rouet passe à travers les conduits de dérivation des moyens d'injection et est destiné à ventiler le flasque amont de la roue de turbine haute-pression, puis à être injectée dans la veine de la turbine. Cette technologie permet de bien ventiler le flasque amont de la roue de turbine mais le débit d'air utilisé pour cette ventilation est ensuite directement injecté dans la veine de la turbine et ne participe donc pas au cycle thermodynamique du moteur, ce qui est pénalisant du point de vue des performances de la turbomachine. L'invention a notamment pour but d'apporter une solution simple, efficace et économique à ce problème grâce à des moyens qui permettent d'utiliser plus efficacement le débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur et d'optimiser la ventilation et/ou le refroidissement de la turbine haute-pression. Elle propose à cet effet une turbomachine, telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, comprenant un étage final de compresseur centrifuge associé à un diffuseur annulaire pour l'alimentation en air d'une chambre annulaire de combustion, et des moyens de ventilation d'une roue de turbine haute-pression, comprenant d'une part des moyens d'injection d'air sur la roue de la turbine à travers des orifices d'un flasque amont, ces moyens d'injection d'air étant alimentés par le diffuseur, et d'autre part des moyens de reprise d'un débit de refroidissement du rouet de l'étage final du compresseur, ces moyens de reprise comportant une paroi tournante s'étendant entre le rouet de l'étage final du compresseur et le flasque amont de la roue de turbine et un joint à labyrinthe monté entre les moyens d'injection et le flasque amont, à l'extrémité amont de la paroi tournante, caractérisée en ce que les moyens de reprise comprennent également des orifices de sortie d'air installés entre les moyens d'injection d'air et le joint à labyrinthe et débouchant sur le flasque amont de la roue de turbine. Selon l'invention, une grande partie du débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur qui s'est écoulé vers l'aval jusqu'au niveau des moyens d'injection, est injectée sur le flasque amont pour se mélanger à l'air sortant des moyens d'injection, ce mélange d'air étant destiné à être injecté sur la roue de turbine haute-pression à travers les orifices du flasque amont pour assurer la ventilation et/ou le refroidissement de cette roue, qui est ainsi mieux ventilée que dans la technique antérieure. La partie restante du débit d'air de refroidissement du rouet passe à travers le joint à labyrinthe et se mélange également à l'air sortant des moyens d'injection. Le débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur peut donc être en totalité mélangé au débit d'air sortant des moyens d'injection. L'invention permet donc d'utiliser plus efficacement le débit d'air prélevé en sortie du compresseur, dont l'intégralité peut participer à la ventilation et/ou au refroidissement de la turbine en vue d'augmenter les performances de la turbomachine. Ceci permet de réduire de manière notable la quantité de débit d'air injectée dans la veine de turbine. Dans un cas particulier de réalisation, on peut observer un gain de 0,15% de consommation spécifique de la turbomachine avec cette invention. Selon une autre caractéristique de l'invention, les orifices de sortie d'air sont formés à l'extrémité aval d'au moins un conduit longitudinal dont l'extrémité amont débouche dans un espace annulaire délimité par la paroi tournante pour le passage du débit de refroidissement du rouet de l'étage final du compresseur. Ce conduit longitudinal est avantageusement annulaire. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens de reprise comprennent une tôle annulaire sensiblement cylindrique entourée par les moyens d'injection, et définissant avec ces moyens d'injection le ou les conduits longitudinaux précités. Cette tôle est formée d'une seule pièce et a un encombrement et une masse faibles. La tôle peut comporter à son extrémité amont un rebord annulaire radialement externe qui est en appui par sa périphérie externe sur les moyens d'injection ou qui est à distance radiale de ceux-ci, et qui comporte des ouvertures axiales d'entrée d'air dans le ou les conduits longitudinaux précités. La tôle comprend à son extrémité aval un rebord annulaire formé avec les orifices de sortie d'air. Ces orifices peuvent être sensiblement axiaux ou inclinés d'amont en aval pour guider l'air sortant dans le sens de rotation de la roue de turbine. En variante, les orifices de sortie d'air débouchent radialement vers l'intérieur, ces orifices étant sensiblement radiaux ou inclinés de l'extérieur vers l'intérieur par rapport à un axe radial pour guider l'air sortant dans le sens de rotation de la roue de turbine. Le fait de mettre en rotation l'air sortant du conduit permet de diminuer la température totale relative de cet air dans le repère mobile lié à la roue de la turbine, c'est-à-dire la température totale relative vue par la roue de turbine en fonctionnement. Plus la température totale relative de l'air est faible et plus le débit d'air nécessaire au refroidissement de la roue sera faible pour une vitesse de rotation donnée. La température totale relative de l'air est notamment déterminée en fonction de la température totale de l'air, du coefficient d'entraînement de l'air, de la vitesse de rotation du rotor, et de la chaleur massique de l'air. Plus les orifices de sortie d'air sont inclinés dans le sens de rotation du rotor, plus le coefficient d'entraînement de l'air est important (entre 0,5 et 1) et plus la température totale relative de l'air est faible. La tôle est de préférence fixée par brasage ou soudage par son extrémité aval sur l'extrémité aval des moyens d'injection. La tôle peut en outre être fixée par brasage ou soudage de sa surface cylindrique interne sur des moyens de support de blocs de matière abradable du joint d'étanchéité. La tôle selon l'invention porte alors les blocs de matière abradable du joint d'étanchéité. Les moyens d'injection peuvent comprendre des conduits de dérivation sensiblement radiaux de passage d'air de refroidissement du rouet du compresseur, comme dans la technique antérieure. Le débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur qui s'est écoulé dans l'espace annulaire précité se partage en un débit principal passant dans le ou les conduits longitudinaux précités et à travers le joint à labyrinthe, et en un débit secondaire passant à travers les conduits de dérivation des moyens d'injection. L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une demi-vue schématique partielle en coupe axiale d'une 20 turbomachine selon la technique 'antérieure ; - la figure 2 est une demi-vue schématique partielle en coupe axiale d'une turbomachine selon l'invention ; - la figure 3 est une vue à plus grande échelle du détail I3 de la figure 2 ; - la figure 4 est une vue correspondant à celle de la figure 2 et représente 25 une variante de réalisation de l'invention ; - la figure 5 est une vue schématique partielle en perspective de la tôle annulaire selon l'invention ; et - la figure 6 est une vue à plus grande échelle du détail I6 de la figure 5. La figure 1 représente une partie d'une turbomachine, telle qu'un 30 turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, comportant d'amont en aval, dans le sens de l'écoulement des gaz à l'intérieur de la turbomachine, un compresseur centrifuge 10, un diffuseur annulaire 12, une chambre annulaire de combustion 14, et une turbine haute-pression 16. L'entrée 18 du compresseur centrifuge 10 est orientée vers l'amont, sensiblement parallèlement à l'axe de la turbomachine, et sa sortie 20 est orientée radialement vers l'extérieur, sensiblement perpendiculairement à l'axe de la turbomachine. Le diffuseur 12 est du type coudé à 90° et comprend une entrée 22 alignée avec la sortie 20 du compresseur, et une sortie (non visible) qui est orientée vers l'aval et débouche radialement à l'extérieur de la chambre de combustion 14. Le diffuseur 12 comprend à sa périphérie interne un premier voile tronconique aval 24 qui comporte à son extrémité aval une bride annulaire de fixation sur des moyens 26 d'injection d'air de ventilation d'une roue 66 de la turbine 16. Le diffuseur 12 comporte en outre à sa périphérie interne un second voile annulaire aval 28 à section sensiblement en L, qui comporte une partie sensiblement radiale qui est reliée à son extrémité radialement interne à une partie sensiblement cylindrique s'étendant vers l'aval et comportant à son extrémité aval une bride annulaire de fixation sur les moyens d'injection 26. La partie radiale de ce second voile 28 du diffuseur s'étend en aval et le long du rouet 30 du compresseur centrifuge 10 pour délimiter avec celui-ci un passage annulaire radial 32 d'écoulement d'air communiquant à son extrémité radialement externe avec la sortie 20 du compresseur centrifuge. La chambre de combustion 14 a une forme générale tronconique et est inclinée d'amont en aval vers l'intérieur. Elle comporte deux parois de révolution coaxiales 32, 34 s'étendant l'une à l'intérieur de l'autre et reliées à leurs extrémités amont à une paroi 36 de fond de chambre, ces parois 32, 34 et 36 délimitant entre elles une enceinte annulaire dans laquelle du carburant est amené par des injecteurs 38. La paroi radialement externe 34 de la chambre est fixée à son extrémité aval à un carter externe 40, et sa paroi radialement interne 32 est reliée à son extrémité aval à une virole tronconique 42 qui comporte à son extrémité radialement interne une bride annulaire interne de fixation sur les moyens d'injection 26 précités. Ces moyens d'injection 26 comprennent un conduit annulaire 44 à section sensiblement en L dont l'entrée 46 débouche radialement vers l'extérieur et est située en aval des brides des voiles 24, 28 du diffuseur et en amont de la bride de la virole 42 de la chambre, et dont la sortie 48 est orientée vers l'aval et est située radialement à l'intérieur de la virole 42. La majeure partie du débit d'air sortant du compresseur 10 passe dans le diffuseur 12 (flèche 52) et alimente la chambre de combustion 14 (flèches 54), et des veines annulaires interne 56 et externe 58 de contournement de la chambre de combustion 14. La veine externe 58 est formée entre le carter externe 40 et la paroi externe 34 de la chambre, et la veine interne 56 est formée entre le voile 24 du diffuseur et la paroi interne 32 de la chambre, et l'air qui passe dans cette veine 56 alimente en air des orifices primaires et de dilution de la chambre (flèches 60) et les moyens d'injection 26 (flèche 62). L'air sortant des moyens d'injection 26 est injecté dans une enceinte annulaire 64 délimitée en aval par une roue 66 du premier étage de turbine haute-pression 16 et en amont par un flasque annulaire 68 monté en amont de cette roue. Ce flasque 68 comprend des orifices 70 alignés axialement avec la sortie d'air 48 des moyens d'injection 26 pour l'alimentation en air de l'enceinte 64, et prend appui à sa périphérie sur les pieds des aubes de la roue 66 pour assurer leur retenue axiale sur le disque de cette roue. L'air injecté dans l'enceinte 64 s'écoule radialement de l'intérieur vers l'extérieur, entre la face aval du flasque 68 et la face amont de la roue de turbine 66, et est destiné à alimenter en air des cavités de ventilation des aubes de cette roue. Le flasque 68 porte en outre en amont des léchettes annulaires radialement externes qui coopèrent avec des blocs de matière abradable entourés par la sortie des moyens d'injection 26, et fixés à cette sortie, pour former un joint d'étanchéité 80 du type à labyrinthe. Une petite partie du débit d'air sortant du compresseur centrifuge 10 passe dans le passage radial 32 (flèche 50) formé entre le rouet 30 du compresseur et la partie radiale 38 du voile 28 du diffuseur pour ventiler la face aval du rouet du compresseur et ainsi le refroidir. Cet air s'écoule ensuite d'amont en aval dans un espace annulaire 72 (flèche 73) délimité par le second voile 28 du diffuseur et une paroi cylindrique tournante 74 s'étendant radialement à l'intérieur de ce voile 28 et des moyens d'injection 26, et fixés à ses extrémités amont et aval respectivement au rouet 30 du compresseur et au flasque 68 monté en aval de la roue de turbine 66. L'air qui s'écoule dans l'enceinte 72 est destiné à être évacué dans la turbine pour assurer le refroidissement et/ou la ventilation de composants de celle-ci. Dans la technique actuelle représentée en figure 1, une majeure partie du débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur s'écoulant vers l'aval dans l'enceinte 72 (flèche 73) est destinée à traverser des conduits de dérivation 76 sensiblement radiaux des moyens d'injection 26 (flèche 77) puis à être injectée (flèche 78) au niveau de la face amont du flasque 68 pour assurer sa ventilation. La partie restante du débit d'air 73 est destinée à traverser le joint d'étanchéité 80 (flèche 81) et à se mélanger à l'air de ventilation sortant des moyens d'injection 26. Une petite partie de l'air provenant des moyens d'injection 26 et du joint d'étanchéité 80 est destinée à traverser un second joint d'étanchéité 82 (flèche 84) du type à labyrinthe, dont les léchettes annulaires sont portées par le flasque 68, pour participer avec l'air 78 à la ventilation du flasque 68. L'air ayant servi à la ventilation du flasque 68 (flèches 78 et 84) est alors injecté dans la veine de turbine (flèche 86). Cette technologie présente des inconvénients décrits plus haut, en particulier car le débit d'air 86 injecté dans la turbine ne participe pas au cycle thermodynamique du moteur, ce qui diminue les performances de la turbomachine. L'invention permet de remédier à ce problème grâce à des moyens qui permettent d'utiliser une grande partie du débit d'air de refroidissement du rouet pour la ventilation et/ou le refroidissement de la turbine haute-pression, et en particulier de la roue du premier étage de cette turbine. On se réfère maintenant aux figures 2 et 3 qui représentent un exemple de réalisation de l'invention dans lequel les éléments déjà décrits en référence à la figure 1 sont référencés par les mêmes chiffres. L'exemple de réalisation des figures 2 et 3 diffèrent de la technologie de la figure 1 essentiellement en ce que les conduits de dérivation sensiblement radiaux des moyens d'injection sont supprimés et sont remplacés par au moins un conduit longitudinal d'air 112, situé entre les moyens d'injection 26 et le joint à labyrinthe 80, pour le passage d'air depuis l'enceinte 72 jusqu'au niveau de la sortie 48 des moyens d'injection 26 (flèche 101). Une grande partie du débit d'air de refroidissement du rouet du compresseur 10 (flèche 73) est alors mélangée à l'air sortant des moyens d'injection 26 (flèche 62) pour ventiler la roue 66 du premier étage de turbine haute-pression (flèche 102). Les moyens d'injection 26 sont ici du type comprenant deux parois annulaires, respectivement interne 104 et externe 106, s'étendant l'une à l'intérieur de l'autre et délimitant entre elles un conduit 44 sensiblement en L. Les moyens d'injection 26 comprennent en outre au niveau de leur sortie 48 des aubages 108 sensiblement radiaux de redressement du flux d'air 62 passant dans le conduit 44. Dans l'exemple représenté, une tôle 110 sensiblement cylindrique, mieux visible aux figures 5 et 6, s'étend radialement à l'intérieur de la paroi interne 104 des moyens d'injection, sensiblement parallèlement à celle-ci, de façon à définir avec cette paroi un unique conduit annulaire 112 de passage d'air de l'enceinte 72. La tôle 110 comprend à son extrémité amont un rebord annulaire 120 radialement externe dont la périphérie externe affleure la surface interne de la paroi interne 104 des moyens d'injection 26. Ce rebord amont 120 comprend des ouvertures 122 sensiblement axiales d'entrée d'air dans le conduit 112. Comme cela est mieux visible aux figures 5 et 6, les ouvertures 122 ont une étendue angulaire relativement importantes autour de l'axe 124 de la tôle, ce qui permet notamment de l'alléger. Ces ouvertures 122 sont régulièrement réparties autour de l'axe 124 de la tôle. La tôle 110 comprend en outre à son extrémité aval un rebord annulaire 114 radialement externe qui est fixé par brasage ou soudage à sa périphérie externe sur l'extrémité aval de la paroi interne 104 des moyens d'injection 26. Le rebord aval 114 de la tôle comprend en amont une nervure cylindrique 116 qui est destinée à coulisser en direction axiale radialement à l'intérieur de l'extrémité aval de la paroi interne 104 des moyens d'injection, pour assurer le centrage de la tôle vis-à-vis des moyens d'injection lors de leur assemblage. Le rebord aval 114 de la tôle comprend en outre des orifices 118 de sortie d'air sensiblement axiaux, qui débouchent en amont dans le conduit 112 et en aval à proximité des orifices 70 du flasque 68 monté en amont de la roue 66 du premier étage de turbine. Les orifices 118 de sortie d'air sont régulièrement répartis autour de l'axe 124 et sont avantageusement inclinés d'amont en aval de façon à guider l'air sortant du conduit 112 dans le même sens de rotation que la roue de turbine. Cela permet de diminuer la température totale relative de l'air vue par cette roue, qui est donnée par la formule suivante : Ttr = Tt + (1-2K) * w2 * R2 / 2Cp, dans laquelle Ttr est la température totale relative de l'air, Tt est la température totale de l'air, K est le coefficient d'entraînement de l'air (qui est donné par le rapport de la vitesse de rotation de l'air sur la vitesse de rotation de la roue), w est la vitesse de rotation de la roue, R est le rayon de la zone considérée, et Cp est la chaleur massique de l'air. Plus l'inclinaison des orifices de sortie 118 dans le sens de rotation du rotor de la turbine est important, plus le coefficient K s'approche de 1 (il est de 0,5 dans le cas d'orifices parallèles à l'axe de la tôle), et plus la température totale relative de l'air est faible. On obtient un gain en température de l'air d'environ 50°, dans un cas particulier de réalisation de l'invention. La tôle 110 selon l'invention porte les blocs 126 de matière abradable du joint à labyrinthe 80. Ces blocs 126 sont fixés par brasage ou soudage sur une plaque annulaire 128 de support qui est elle-même fixée par brasage ou soudage sur la surface cylindrique interne de la tôle 110. Ces blocs 124 coopèrent par frottement avec les léchettes annulaires 128 portées par le disque amont 68 de la turbine 16. Une faible portion du débit d'air 73 est destinée à traverser axialement le joint d'étanchéité 80 (flèche 81') et à se mélanger au débit d'air 101, 62 provenant du conduit 112 et des moyens d'injection 26. La majeure partie de ce mélange d'air est injectée dans l'enceinte 64 de ventilation de la turbine 16 (flèche 102). La partie restante de ce mélange d'air passe à travers le joint d'étanchéité 130 situé radialement à l'extérieur des orifices 70 du flasque 68, entre ce flasque et une paroi annulaire amont 132 (flèche 84') et est destinée à ventiler la partie radialement externe du flasque 68 puis à être injectée dans la veine de la turbine (flèche 86'). Le flasque 68 est donc toujours ventilé mais avec un débit le plus faible possible de façon à ne pas pénaliser les performances de la turbomachine, comme expliqué dans ce qui précède. La figure 4 représente une variante de réalisation de la tôle 110' selon l'invention, cette tôle se distinguant de celle des figures 3, 5 et 6 en ce que les orifices 118' de sortie d'air sont orientés sensiblement radialement et débouchent à leurs extrémités radialement externes dans le conduit 112 et à leurs extrémités radialement internes en aval des blocs 126 de matière abradable portés par cette tôle. Ces orifices 118' sont avantageusement inclinés par rapport à des axes radiaux dans le sens de rotation du rotor de la turbine, comme 5 expliqué dans ce qui précède. Dans une autre variante représentée par des traits discontinus en figure 3, les moyens d'injection 26 comprennent en outre des conduits de dérivation 76 sensiblement radiaux pour le passage d'air de l'enceinte 72 radialement à l'extérieur des moyens d'injection (flèche 77'), cet air étant 10 destiné à participer ensuite à la ventilation du flasque 68, comme dans la technique antérieure. La majorité du débit d'air 73 de refroidissement du rouet du compresseur est toutefois destinée à passer à travers le conduit 112 (et le joint 80) pour se mélanger à l'air sortant des moyens d'injection 26, et ainsi à participer à la ventilation de la turbine. 15 20 REVENDICATIONS1. Turbomachine, telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, comprenant un étage final de compresseur centrifuge (10) associé à un diffuseur annulaire (12) pour l'alimentation en air d'une chambre annulaire de combustion (14), et des moyens de ventilation d'une roue (66) de turbine haute-pression (16), comprenant d'une part des moyens (26) d'injection d'air sur la roue de la turbine à travers des orifices (70) d'un flasque amont (68), ces moyens d'injection d'air étant alimentés par le diffuseur, et d'autre part des moyens de reprise d'un débit de refroidissement du rouet (30) de l'étage final du compresseur, ces moyens de reprise comportant une paroi tournante (74) s'étendant entre le rouet de l'étage final du compresseur et le flasque amont de la roue de turbine et un joint à labyrinthe (80) monté entre les moyens d'injection et le flasque amont, à l'extrémité amont de la paroi tournante, caractérisée en ce que les moyens de reprise comprennent également des orifices (118) de sortie d'air installés entre les moyens d'injection et le joint à labyrinthe et débouchant sur le flasque amont de la roue de turbine. 2. Turbomachine selon la revendication 1, caractérisée en ce que les orifices (118) de sortie d'air sont formés à l'extrémité aval d'au moins un conduit longitudinal (112) dont l'extrémité amont débouche dans un espace annulaire (72) délimité par la paroi tournante (74) pour le passage du débit de refroidissement du rouet (30) de l'étage final du compresseur. 3. Turbomachine selon la revendication 2, caractérisée en ce que les moyens de reprise comprennent une tôle annulaire (110) entourée par les moyens d'injection (26), et définissant avec ces moyens d'injection le ou les conduits longitudinaux (112) précités. 4. Turbomachine selon la revendication 3, caractérisée en ce que la tôle (110) comporte à son extrémité amont un rebord annulaire (120) 30 radialement externe qui est en appui par sa périphérie externe sur lesmoyens d'injection (26) ou qui est à distance radiale de ceux-ci, et qui comporte des ouvertures axiales (122) d'entrée d'air. 5. Turbomachine selon la revendication 3 ou 4, caractérisée en ce que la tôle (110) comprend à son extrémité aval un rebord annulaire (114) formé avec les orifices (118) de sortie d'air. 6. Turbomachine selon la revendication 5, caractérisée en ce que les orifices (118) de sortie d'air sont sensiblement axiaux ou inclinés d'amont en aval pour guider l'air sortant dans le sens de rotation de la roue de turbine (66). 7. Turbomachine selon la revendication 5, caractérisée en ce que les orifices (118') de sortie d'air débouchent radialement vers l'intérieur, ces orifices étant sensiblement radiaux ou inclinés de l'extérieur vers l'intérieur par rapport à un axe radial pour guider l'air sortant dans le sens de rotation de la roue de turbine (66). 8. Turbomachine selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisée en ce que la tôle (110) est fixée par brasage ou soudage par son extrémité aval sur l'extrémité aval des moyens d'injection (26). 9. Turbomachine selon l'une des revendications 3 à 8, caractérisée en ce que la tôle (110) est fixée par sa surface cylindrique interne à des moyens (128) de support de blocs (126) de matière abradable du joint à labyrinthe (80). 10. Turbomachine selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens d'injection (26) comprennent des conduits de dérivation (76') sensiblement radiaux pour le passage d'une partie du débit d'air de refroidissement du rouet (30) du compresseur.30