Brevet FR2956216A1 — publié le 20110812

La présente invention concerne un dispositif de détection de rayonnements photoniques. Un tel dispositif de détection est notamment utilisé dans les domaines de l'imagerie médicale, de l'imagerie astronomique, du nucléaire et de l'inspection industrielle. Le dispositif de détection selon l'invention est plus particulièrement adapté à l'imagerie médicale. Un tel dispositif peut être intégré dans une gamma-caméra médicale, par exemple une gamma-caméra utilisée pour la scintigraphie en association avec le radioisotope 99mTc. Les gamma-caméras connues comprennent des dispositifs de détection essentiellement constitués par un détecteur, un collimateur et des moyens informatiques de traitement. Le détecteur peut comprendre un matériau scintillateur, tel l'Iodure de Cesium, et par exemple Csl(Tl), l'Iodure de Sodium, et par exemple Nal(TI), le Bromure de Lanthane (LaBr3) ou le Germanate de Bismuth (BGO), associé à des photodétecteurs, par exemple une matrice de photodiodes, notamment des photodiodes à avalanche, une matrice CCD ou un capteur CMOS. On parle alors de détecteur scintillateur. L'épaisseur de matériau scintillateur est généralement comprise entre quelques pm et quelques mm. Lorsqu'un photon pénètre dans le matériau scintillateur et interagit avec celui-ci, il produit des photons de moindre énergie, généralement dans le spectre visible. Ces photons sont ensuite collectés par au moins un photodétecteur couplé au matériau scintillateur, puis transformés en un signal électrique exploitable. Un détecteur scintillateur comprend usuellement une pluralité de pixels, chaque pixel correspondant à au moins une photodiode, ou à au moins un pixel d'une matrice CCD ou CMOS. Alternativement, le détecteur comprend au moins un matériau détecteur semi-conducteur, susceptible d'être polarisé par une cathode et une anode, ces électrodes étant généralement disposées sur deux faces opposées du matériau semi-conducteur. On parle alors de détecteur semi-conducteur. Lorsqu'un photon pénètre dans le matériau semi-conducteur et interagit avec celui-ci, tout ou partie de son énergie est transférée à des porteurs de charges dans le matériau semi- conducteur. Le détecteur étant polarisé, les porteurs de charges migrent vers les électrodes (dont l'anode). Ils produisent alors un signal électrique aux bornes des électrodes. Ce signal électrique, dont l'amplitude est proportionnelle à l'énergie déposée par le photon lors de l'interaction, est collecté puis traité. Selon la nature du détecteur, le signal est collecté uniquement à l'anode (cas le plus fréquent), 2 uniquement à la cathode, ou aux deux électrodes. Un détecteur semi-conducteur comprend usuellement une pluralité de pixels physiques, chaque pixel physique correspondant à un circuit de collecte de charges par une électrode. Le collimateur permet de sélectionner les photons arrivant sur le détecteur. Il est formé de canaux délimités par des parois fines appelées septas. Ces canaux (ou plus précisément les trous correspondants) peuvent être de section circulaire, hexagonale ou carrée ; ils peuvent être parallèles, divergents ou convergents. Les gamma-caméras connues peuvent être utilisées soit en mode planaire, soit en mode tomographique. En mode planaire, l'acquisition est réalisée selon un seul angle de vue, la tête de la caméra restant fixe durant tout l'examen. La projection et donc l'image reconstruite présentent l'inconvénient de n'intégrer aucune information sur la localisation en profondeur des éléments radioactifs distribués dans le patient. En mode tomographique, la tête de la caméra, comprenant le détecteur et le collimateur, décrit une orbite circulaire ou elliptique autour du patient, et une pluralité de projections sont acquises à différents angles de vue. Des techniques de reconstruction sont alors mises en oeuvre pour réaliser des images interprétables par le praticien. Le mode tomographique permet notamment d'obtenir une information sur la localisation en profondeur des éléments radioactifs distribués dans le patient. Les performances des dispositifs de détection sont usuellement caractérisées par un certain nombre de paramètres, parmi lesquels : - la résolution spatiale, qui correspond à la distance minimale entre deux sources ponctuelles qui pourront être discernées sur une image planaire (image résultant d'une projection sous un seul angle de vue) ou sur une image reconstruite (à partir de plusieurs projections). Elle est usuellement donnée par la largeur à mi-hauteur de la fonction de dispersion ponctuelle ou linéaire (obtenue en imageant une source ponctuelle ou linéaire, respectivement). La résolution spatiale résulte de la résolution spatiale intrinsèque du détecteur et de la résolution spatiale géométrique du collimateur ; - la résolution en énergie, qui illustre la capacité d'un dispositif de détection à sélectionner précisément les photons en fonction de leur énergie. Elle est exprimée en pourcents et est donnée par la largeur à mi-hauteur LE de la réponse en énergie du dispositif pour l'énergie d'émission E de la source (c'est-à- 3 dire du radioisotope utilisé) ; - la sensibilité, encore appelée efficacité. Elle peut être définie par le rapport du nombre de photons primaires détectés (photons n'ayant subi aucune interaction avant d'atteindre le matériau détecteur) au nombre total de photons émis par la source sur 4n stéradians. La sensibilité dépend de l'efficacité du détecteur (pouvoir d'arrêt du matériau détecteur) et de l'efficacité géométrique du collimateur (qui est faible puisque le collimateur impose une forte sélection spatiale des photons et, de ce fait, absorbe la majorité d'entre eux). Plus la sensibilité d'un dispositif de détection est faible, plus le temps d'acquisition doit être long pour obtenir des statistiques satisfaisantes sur les projections acquises. Actuellement, les services de médecine nucléaire utilisent principalement des caméras dites caméras d'Anger, dont le détecteur comprend un scintillateur Nal(TI) et dont le collimateur est formé de canaux parallèles de section hexagonale (nid d'abeille). Un tel dispositif impose un compromis entre résolution spatiale et sensibilité : pour une source de 140 keV placée à 10 cm du collimateur, la résolution spatiale est de 10 mm et la sensibilité, telle que précédemment définie, est de 104. La résolution spatiale est notamment limitée par celle du scintillateur, qui est de quelques mm, par exemple 3 mm. De plus, l'image présente un faible contraste en raison d'une résolution en énergie médiocre du scintillateur (10% à 140 keV). L'émergence des détecteurs semi-conducteurs, tels que les détecteurs à base de CdTe, CdZnTe (CZT), silicium (Si) ou Hgl2, a permis d'envisager une nouvelle génération de gamma-caméras. Contrairement aux scintillateurs, les semi-conducteurs sont des matériaux à conversion directe : suite à l'interaction des rayonnements gamma, ils créent, sans étape intermédiaire, des charges électriques, c'est-à-dire des couples électron-trou (les électrons migrant vers l'anode, les trous vers la cathode). Ces détecteurs permettent généralement l'utilisation de matériaux semi-conducteurs d'épaisseur comprise entre quelques pm à quelques mm, voire davantage, sans que l'augmentation de l'épaisseur s'accompagne d'une dégradation drastique de la résolution spatiale. Ainsi par exemple, le prototype connu sous le nom de PEGASE intègre un détecteur semi-conducteur CZT et un collimateur à canaux parallèles de section carrée, un trou du collimateur correspondant à un pixel du détecteur. Le détecteur utilisé présente une résolution en énergie améliorée (comprise entre 3% 4 et 5% à 140 keV, contre 10 % pour le scintillateur Nal(Tl)), qui se traduit par une augmentation sensible du contraste de l'image. En revanche, bien que son détecteur possède une meilleure résolution spatiale intrinsèque, pouvant aller par exemple de 1,6 à 2,5 mm, le prototype PEGASE offre des performances quasi- identiques à celles des gamma-caméra d'Anger en termes de résolution spatiale et de sensibilité. Le problème s'est donc posé d'améliorer les performances des dispositifs de détection connus, tant en ce qui concerne le flux de photons captés, c'est à dire la sensibilité (limitée du fait de la présence du collimateur), que la résolution spatiale, en vue de briser enfin le compromis imposé depuis la naissance de la gamma-caméra d'Anger. A cette fin, les chercheurs ont principalement tâché d'affiner la localisation, au sein de chaque pixel, d'une interaction de photon ayant lieu dans ce pixel. Comme l'illustrent les figures la et 1 b annexées, une meilleure localisation de l'interaction permet en effet de réduire le secteur angulaire dont provient le photon détecté, et d'améliorer par conséquent la localisation de la source d'émission. Une première méthode a consisté à compenser une connaissance trop approximative du lieu de l'interaction dans le détecteur par des translations du collimateur ou du détecteur selon des directions X et Y du plan de détection (plan frontal du détecteur). La réalisation d'une pluralité de projections, correspondant à différentes positions relatives du collimateur et du détecteur, permet alors, par combinaison des différentes images obtenues, d'améliorer la résolution spatiale. Cette première méthode a été proposée avec un collimateur présentant des trous ayant une dimension transversale (diamètre, côté...) inférieure à la moitié de celle des pixels, ainsi qu'avec un collimateur haute efficacité (et donc à "larges" trous). Cette première méthode n'est toutefois pas sans inconvénient. Elle oblige à doter le dispositif de détection de moyens de translation dans le plan de détection selon deux directions, moyens généralement complexes et coûteux. En multipliant le nombre de projections (et d'acquisitions) nécessaires, elle augmente de plus les temps d'acquisition, ce qui pénalise les cadences de consultation des centres d'imagerie médicale. Une deuxième méthode a consisté à diminuer la taille des pixels de façon à obtenir un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1. On parle alors de sur-pixellisation. Dans toute la description, l'expression "degré de pixellisation dans le plan de détection" désigne le nombre de pixels s'étendant en regard, selon une direction Z orthogonale au plan de détection, d'un canal du collimateur. Lorsque ce degré est supérieur à 1, à chaque canal du collimateur 5 correspond plus d'un pixel. En d'autres termes, les dimensions transversales des pixels sont alors inférieures à celles des canaux du collimateur. A noter qu'on entend par "dimensions transversale des pixels" les dimensions de chaque pixel dans le plan de détection ; l'expression "dimensions transversales des canaux" désigne par ailleurs les dimensions du trou de chaque canal dans un plan frontal du collimateur, dit plan intérieur, s'étendant en regard du plan de détection. Une telle sur-pixellisation dans le plan de détection permet de s'affranchir des translations du collimateur ou du détecteur dans le plan (X, Y) qui étaient nécessaires dans la première méthode, et de limiter les temps d'acquisition. Elle peut être obtenue physiquement ou virtuellement. On parle de sur-pixellisation physique lorsque le détecteur présente une pluralité de pixels physiques en regard de chaque canal du collimateur. La surpixellisation physique nécessite toutefois une multiplication des voies électroniques et peut poser certains problèmes technologiques liés à la taille des pixels physiques. II a, en variante, été proposé de réaliser une sur-pixellisation virtuelle dans le plan de détection, en augmentant virtuellement le nombre de pixels du détecteur. Cette approche permet de diviser chaque pixel physique en une pluralité de pixels virtuels dans le plan (X, Y) de détection. Comme l'enseigne la publication "An approach to sub-pixel spatial resolution in room temperature X-ra y detector arrays with good energy resolution" (W.K. Warburton), il est possible de déterminer les coordonnées (x, y) du barycentre du nuage de charges produit par une interaction, à partir de signaux électriques simultanément générés par cette interaction sur une pluralité d'anodes adjacentes. On considère alors que l'interaction a été détectée uniquement par le pixel virtuel correspondant aux coordonnées du barycentre. Sans une telle méthode, seules les coordonnées du pixel physique ayant collecté le signal maximal sont utilisées. La localisation barycentrique permet aujourd'hui d'atteindre des tailles (surfaces) de pixels virtuels pouvant être de l'ordre du dixième de la taille de pixels physiques. Un canal du collimateur fait alors face à une pluralité de pixels virtuels. Par rapport à 6 la sur-pixellisation physique, la sur-pixellisation virtuelle présente l'avantage d'être accessible sans multiplication des voies électroniques. On comprend donc que la sur-pixellisation dans le plan de détection correspond à la multiplication de pixels en vis-à-vis d'un canal du collimateur. Cette sur-pixellisation dans le plan de détection peut être physique ou virtuelle, la combinaison d'une sur-pixellisation physique et d'une sur-pixellisation virtuelle étant également envisageable. Enfin, WO2008/046971 propose d'affiner plus encore la localisation des interactions, non seulement en divisant chaque pixel en plusieurs pixels virtuels dans le plan de détection (X, Y), mais de plus en divisant virtuellement l'épaisseur de matériau détecteur en une pluralité de couches (de 1 mm d'épaisseur par exemple). En d'autres termes, il s'agit ici de déterminer une coordonnée de l'interaction selon l'axe Z. Le détecteur s'apparente alors à une matrice 3D d'éléments unitaires virtuels de détection, appelés voxels. Là encore, l'information supplémentaire fournie permet d'affiner la localisation spatiale de la source et donc d'améliorer la résolution spatiale du dispositif de détection. Les récentes évolutions relatées ci-dessus ont donc permis d'augmenter la résolution spatiale des dispositifs de détection. Les progrès accomplis restent toutefois insatisfaisants si l'on considère qu'aucun des dispositifs proposés jusqu'ici n'utilise pleinement les capacités des semi- conducteurs. Aussi et surtout, la sensibilité de ces dispositifs reste faible. L'invention vise à fournir un dispositif de détection de rayonnements photoniques offrant des performances et une qualité d'image améliorées. En particulier, l'invention vise à fournir un dispositif de détection possédant une meilleure sensibilité, tout en ayant une résolution spatiale au moins similaire -et de préférence inférieure (c'est-à-dire meilleure)- à celle des dispositifs connus. Un autre objectif de l'invention est de proposer un dispositif de détection particulièrement adapté à l'application concernée, et notamment à la partie du corps humain destinée à être analysée (dans le cas d'un dispositif de détection pour caméra médicale). L'invention vise notamment à permettre de fournir le meilleur dispositif de détection possible eu égard à une plage de fréquences spatiales d'intérêt correspondant à l'application concernée. L'invention s'étend alors à un procédé de dimensionnement d'un dispositif de détection de rayonnements photoniques, ainsi qu'à un procédé de fonctionnement d'un tel dispositif. 7 On rappelle tout d'abord qu'un objet à imager présente différentes fréquences spatiales. Les fréquences spatiales basses correspondent aux zones étendues, présentant un niveau de gris homogène, tandis que les fréquences spatiales élevées correspondent aux transitions brusques du niveau de gris (par exemple contours ou détails). Les fréquences spatiales d'une image sont usuellement déterminées par une transformée de Fourier. Il est généralement considéré que le contraste d'une image dépend des fréquences spatiales faibles, et que la résolution dépend des fréquences spatiales élevées. En outre, plus l'objet recherché est petit, plus le dispositif de détection doit privilégier les fréquences spatiales hautes. Selon les applications concernées, on peut privilégier une réponse optimisée à de faibles fréquences spatiales (on aura alors une bonne sensibilité, mais une image floue) ou à des fréquences spatiales élevées (on distinguera alors bien les détails, comme les contours). En imagerie cardiaque, les fréquences spatiales d'intérêt sont comprises entre 0 et 1,2 cm-1. Cette limite supérieure en fréquence équivaut à une résolution spatiale d'environ 9 mm, soit celle d'une gamma-caméra d'Anger. En mammographie (application dans laquelle les objets recherchés sont de plus petites tailles et notamment de tailles inférieures à 5 mm), les fréquences spatiales d'intérêt sont comprises entre 0 et 3 cm-1. L'invention propose un dispositif de détection de rayonnements photoniques, comprenant : - un collimateur comprenant une pluralité de canaux, - un détecteur comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal dit plan de détection, - des moyens de détermination d'une information relative à la localisation, selon des directions X et Y parallèles au plan de détection, d'une interaction de photon avec le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans le plan de détection, permettant d'une part de définir une partition du plan de détection en pixels physiques ou virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'autre part d'associer l'un desdits pixels à chaque interaction de photon. En d'autres termes, les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir une sur-pixellisation dans le plan de détection, c'est-à-dire une partition dudit plan de détection avec un degré de pixellisation supérieur à 1, et ce, de façon physique ou virtuelle. 8 Le dispositif de détection selon l'invention est caractérisé en ce qu'il présente, au moins dans une configuration d'acquisition préalablement sélectionnée, un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1 ainsi qu'une distance entre le collimateur et le plan de détection, dite distance collimateur-détecteur, supérieure au dixième d'une hauteur septale du collimateur, laquelle hauteur septale est définie comme étant la dimension maximale du collimateur selon une direction orthogonale au plan de détection. Selon un mode de réalisation préféré, les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir une sur-pixellisation virtuelle du détecteur dans le plan de détection : ils permettent alors de définir une partition du plan de détection en pixels virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur. Ce mode de réalisation préféré n'exclut pas la possibilité d'utiliser des moyens de localisation dans le plan de détection aptes à définir une sur- pixellisation physique du détecteur dans le plan de détection : le détecteur comprend alors une matrice de pixels physiques dont les dimensions transversales sont inférieures à celles des canaux du collimateur. L'invention repose donc sur la combinaison d'une sur-pixellisation du détecteur dans le plan de détection (c'est-à-dire d'une partition de celui-ci en pixels virtuels ou physiques de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur) et d'un décalage entre le collimateur et le plan de détection. De façon surprenante, cette combinaison permet d'améliorer considérablement la résolution spatiale du dispositif de détection. Elle rend dès lors possible l'utilisation d'un collimateur de grande efficacité, c'est-à-dire de faible hauteur septale. Elle conduit par conséquent à une amélioration conjointe de la résolution spatiale et de la sensibilité. Les images reconstruites à partir d'un dispositif de détection selon l'invention sont à la fois nettes et contrastées. Dans une première forme de réalisation de l'invention, le dispositif de détection présente une distance collimateur-détecteur fixe, qui est par conséquent supérieure au dixième (1/10ème) de la hauteur septale du collimateur, que le dispositif fonctionne selon un procédé utilisant une seule configuration d'acquisition ou en utilisant plusieurs (comme expliqué plus loin). De préférence, cette distance collimateur-détecteur est supérieure à 2/10ème, voire 3/10ème, voire 4/10ième de la hauteur septale du collimateur. 9 Dans une deuxième forme de réalisation de l'invention, le dispositif de détection comprend des moyens de réglage de la distance collimateur-détecteur, par exemple des moyens mécaniques. Dans ce cas, le dispositif fonctionne de préférence selon un procédé mettant en oeuvre plusieurs configurations d'acquisition correspondant à des distances collimateur-détecteur différentes, dont au moins l'une est supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur, par exemple supérieure à deux, trois ou quatre dixièmes de la hauteur septale du collimateur. Avantageusement, dans au moins une configuration d'acquisition, la 10 distance collimateur-détecteur est supérieure à 1 mm, de préférence supérieure à 3 mm, voire 5 mm. Afin de pouvoir fonctionner selon un procédé mettant en oeuvre plusieurs configurations d'acquisition (qu'il soit de distance collimateur-détecteur fixe ou variable) et/ou en mode tomographique, le dispositif de détection selon 15 l'invention comprend avantageusement des moyens de reconstruction d'image aptes à déterminer un ensemble de données de rayonnement, dit projection combinée, permettant la reconstruction d'une image de la source de rayonnements photoniques, à partir d'une pluralité d'ensembles de données de rayonnement, dits projections unitaires, chaque projection unitaire résultant d'une 20 opération d'acquisition de données de rayonnement par exposition du dispositif de détection à la source de rayonnements photoniques. En mode planaire, on peut ainsi déterminer une projection combinée en changeant la configuration d'acquisition entre chaque opération d'acquisition, sans modifier la position du dispositif de détection par rapport à la source de 25 rayonnements photoniques. En mode tomographique, on réalise une projection combinée en changeant l'angle de vue du dispositif de détection par rapport à la source de rayonnements photoniques. Pour chaque angle de vue, on peut réaliser soit une seule opération d'acquisition (fournissant une projection unitaire), soit plusieurs 30 opérations d'acquisition (fournissant plusieurs projections unitaires ou une projection combinée) correspondant à différentes configurations d'acquisition, de préférence en modifiant la distance collimateur-détecteur entre chaque opération d'acquisition. Selon un mode de réalisation préféré, le matériau détecteur est un 10 matériau semi-conducteur. En variante, le matériau détecteur est un matériau scintillateur. Avantageusement, la distance collimateur-détecteur du dispositif selon l'invention est inférieure à la hauteur septale du collimateur dans toute configuration d'acquisition. De préférence, le collimateur présente un axe central et une épaisseur septale constante dans au moins un plan orthogonal à son axe central. L'expression "épaisseur septale constante dans au moins un plan" signifie ici que les septas du collimateur présentent une épaisseur qui est identique d'un septa à un autre dans ce plan. De préférence, l'épaisseur septale d'un collimateur selon l'invention est constante dans tout plan orthogonal à son axe central. De préférence et de façon usuelle, le collimateur est agencé de façon à ce que son axe central s'étende orthogonalement au plan de détection. Cet axe central coïncide avec celui d'un canal central du collimateur, et l'extrémité axiale de ce canal central située du côté du détecteur définit un plan, dit plan intérieur du collimateur, parallèle au plan de détection. Selon des modes de réalisation préférés, le collimateur est un collimateur à canaux parallèles (cet agencement permet de conserver un large champ de vue) ou à canaux divergents ou à canaux convergents. En variante, il comprend une combinaison de canaux parallèles et non parallèles (convergents et/ou divergents), une telle combinaison pouvant par exemple correspondre à des collimateurs connus sous le nom de collimateurs multifocaux. Avantageusement, le dispositif de détection selon l'invention présente de plus l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - les canaux du collimateur présentent une section transversale carrée, de préférence identique d'un canal à un autre ; - chaque canal du collimateur correspond (selon une direction Z orthogonale au plan de détection) à un unique pixel physique du détecteur et réciproquement ; dans ce cas, la sur-pixellisation dans le plan de détection, qui est définie par les moyens de localisation dans le plan de détection dans au moins une configuration d'acquisition préalablement sélectionnée, est virtuelle ; - le dispositif de détection comprend des moyens de détermination d'une information relative à la profondeur d'une interaction de photon dans le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans 11 l'épaisseur, permettant de définir une partition de l'épaisseur du matériau détecteur en une pluralité de couches virtuelles et d'associer l'une desdits couches à chaque interaction de photon. Le détecteur s'apparente dans ce cas à une matrice 3D de voxels. On entend alors par "degré de pixellisation dans l'épaisseur", le nombre de couches virtuelles définies par les moyens de localisation dans l'épaisseur. Par ailleurs, l'expression "degré de pixellisation" regroupe à la fois les notions de sur-pixellisation dans le plan de détection et de sur-pixellisation dans l'épaisseur : les termes "degré de pixellisation" désignent le nombre de voxels s'étendant en regard d'un canal du collimateur. Selon un mode de réalisation préféré, dans le cas d'un dispositif de détection destiné à être utilisé dans des applications de type mammographie : - le collimateur présente une hauteur septale comprise entre 5 mm et 25 mm, préférentiellement comprise entre 10 mm et 20 mm, par exemple de l'ordre de 15 mm ; cela étant, un collimateur ayant une hauteur septale comprise entre 5 mm et 50 mm est conforme à l'invention ; - les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir des pixels virtuels ayant un pas compris entre 0,1 mm et 1 mm, préférentiellement compris entre 0,1 mm et 0,4 mm, par exemple égal à 0,2 mm ; - les moyens de localisation dans l'épaisseur sont aptes à définir une partition du matériau détecteur en au moins trois couches virtuelles, la distance collimateur-détecteur est comprise entre le quart et la moitié de la hauteur septale du collimateur, au moins dans une configuration d'acquisition préalablement sélectionnée ; la distance collimateur-détecteur est par exemple de l'ordre de 5 mm lorsque la hauteur septale du collimateur est de l'ordre de 15 mm. L'invention concerne également un procédé de dimensionnement d'un dispositif de détection de rayonnements photoniques, le dispositif de détection comprenant : un collimateur comprenant une pluralité de canaux, - un détecteur comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal dit plan de détection, - des moyens de localisation dans le plan de détection, tels que précédemment définis. Selon ce procédé de dimensionnement : 12 - on définit au moins une fréquence spatiale d'intérêt en fonction de l'application visée, - on définit un modèle structurel de dispositif de détection, déterminé par un ensemble de valeurs de paramètres structurels de 5 dimensionnement du collimateur et du détecteur, - on définit au moins deux configurations d'acquisition dudit modèle structurel, chaque configuration d'acquisition étant déterminée par une distance collimateur-détecteur et un degré de pixellisation, au moins l'une desdites configurations d'acquisition correspondant à une distance collimateur-détecteur 10 supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, - on utilise un indicateur de mérite permettant de représenter le rapport signal sur bruit et/ou la sensibilité et/ou la résolution spatiale du dispositif de détection en fonction de la fréquence spatiale, 15 - on calcule la valeur de cet indicateur de mérite pour chaque fréquence spatiale d'intérêt et pour chaque configuration d'acquisition préalablement définies, - on compare les valeurs d'indicateur de mérite obtenues, et on sélectionne au moins l'une des configurations d'acquisition au vu des résultats 20 de cette comparaison. On comprend, à la lecture de la définition ci-dessus, qu'un modèle structurel est déterminé par des paramètres structurels qui, par définition, sont figés une fois que leur sont attribuées des valeurs et que le dispositif de détection est fabriqué. Ces paramètres structurels sont choisis parmi : la hauteur septale du 25 collimateur, l'épaisseur septale du collimateur, l'agencement relatif des canaux du collimateur, la forme de la section transversale desdits canaux, les dimensions transversales desdits canaux, les dimensions frontales du collimateur, la nature du matériau détecteur, les dimensions du plan de détection, l'épaisseur du matériau détecteur, le nombre de pixels physiques du détecteur, la forme de la section 30 transversale desdits pixels physiques, les dimensions transversales desdits pixels physiques. A l'inverse, une configuration d'acquisition d'un tel modèle structurel est déterminée par des paramètres (distance collimateur-détecteur, degré de pixellisation ûdans le plan de détection et dans l'épaisseurû) qu'il est possible de 13 modifier à l'utilisation du dispositif de détection, grâce à des moyens de réglage ou à des traitements électroniques et/ou informatiques correspondants. Il est à noter que chaque configuration d'acquisition correspond à un degré de pixellisation dans le plan de détection et à un degré de pixellisation dans l'épaisseur. Cela étant, la seule exigence imposée lors de la définition des configurations d'acquisition dans le procédé de dimensionnement selon l'invention concerne le degré de pixellisation dans le plan de détection : au moins l'une des configurations d'acquisition définies doit présenter un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, combiné à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur. Dans une version préférée du procédé de dimensionnement selon l'invention : - on définit une plage de fréquences spatiales d'intérêt en fonction de l'application visée, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à ne fonctionner que dans une seule configuration d'acquisition, on sélectionne : . soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt ; cette configuration est par exemple celle fournissant la meilleure moyenne de valeurs d'indicateur de mérite, calculée sur l'ensemble de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, . soit la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt ; l'expression "partie essentielle" désigne ici une partie de la plage de fréquences spatiales d'intérêt correspondant aux fréquences spatiales les plus intéressantes de ladite plage eu égard à l'application visée, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à fonctionner dans plusieurs configurations d'acquisition, on sélectionne au moins les deux configurations d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite respectivement sur deux parties essentielles de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. Ainsi par exemple, on sélectionne avantageusement : la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie supérieure de la plage de fréquences 14 spatiales d'intérêt, c'est-à-dire aux hautes fréquences, et la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie inférieure de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, c'est-à-dire aux basses fréquences. Le procédé de dimensionnement selon l'invention permet également de comparer plusieurs modèles structurels distincts, c'est-à-dire des modèles correspondant à des ensembles distincts de valeurs de paramètres structurels, afin de sélectionner le plus performant d'entre eux. A cette fin : - on définit plusieurs modèles structurels différents, - pour chaque modèle structurel, on définit une ou plusieurs configuration(s) d'acquisition dudit modèle structurel, dont l'une au moins correspond à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, étant précisé que l'on définit au moins deux configurations d'acquisition par modèle structurel si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à fonctionner dans plusieurs configurations d'acquisition, - on calcule la valeur de l'indicateur de mérite pour chaque fréquence spatiale d'intérêt et pour chaque configuration d'acquisition précédemment définies, et on compare les valeurs d'indicateur de mérite obtenues, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à ne fonctionner que dans une seule configuration d'acquisition, on sélectionne : • soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt, • soit la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à fonctionner dans plusieurs configurations d'acquisition, on sélectionne le modèle structurel et au moins deux des configurations d'acquisition dudit modèle structurel offrant le meilleur compromis respectivement sur deux parties essentielles de la plage de fréquences spatiales d'intérêt (par exemple aux hautes fréquences et aux basses fréquences). 15 Avantageusement, l'indicateur de mérite utilisé est choisi parmi : l'indicateur connu sous le nom de Detective Quantum Efficiency, que l'on peut traduire par Efficacité Quantique de Détection ; un rapport contraste à bruit ; etc. La performance d'un dispositif de détection, pour chaque fréquence spatiale, peut en effet être mesurée par un indicateur de mérite appelé DQE (acronyme de Detective Quantum Efficiency). Comme l'enseigne la publication "The use of Detective Quantum Efficiency (DQE) in evaluating the performance of gamma-camera systems" (Starck et al.), cet indicateur initialement utilisé pour les dispositifs de détection de rayons X est aussi adapté aux gamma-caméras. La DQE est un indicateur de mérite qui présente l'avantage d'intégrer à la fois les notions de sensibilité et de résolution spatiale. Elle traduit la capacité d'un système d'imagerie à utiliser efficacement les données d'entrée. Elle est donnée par l'équation : DQE(u,v) = SNR(u, v)2 out SNR(u, v)2 iu où u et v représentent les fréquences spatiales selon les directions X et Y respectivement, et SNR;,, et SNR0ä t les rapports signal-sur-bruit à l'entrée et à la sortie du dispositif de détection. Le rapport signal-sur-bruit à l'entrée du dispositif de détection peut-être déterminé par le ratio du nombre de photons émis par la source à une énergie donnée, au cours d'une acquisition (activité de la source multipliée par le coefficient d'embranchement à l'énergie d'émission considérée et par la durée d'acquisition), sur la variance de ce dernier, la statistique d'émission de la source étant considérée comme étant Poissonnienne. Le calcul d'une DQE peut être effectué comme suit : exposition du dispositif de détection à un rayonnement 25 photonique ou simulation d'une telle exposition, - mesure de l'intensité du signal détecté par tout ou partie des voxels du détecteur ou simulation de cette mesure d'intensité, - constitution d'une représentation fréquentielle d'au moins une image d'intensité, ladite image d'intensité représentant l'intensité du signal 30 mesuré ou simulé par une pluralité de voxels coplanaires selon un_ plan parallèle au plan de détection, - attribution d'un indice de sensibilité à chaque représentation fréquentielle constituée, cet indice de sensibilité pouvant être l'intégrale des 16 intensités des signaux de chaque voxel de ladite image divisée par la quantité de photons émis par la source. Selon un premier mode de réalisation, le calcul de la DQE comprend ensuite les étapes suivantes : - calcul de la somme d'une pluralité de représentations fréquentielles pondérées par l'inverse de leur indice de sensibilité respectif, - représentation de la somme ainsi calculée sous la forme d'un histogramme, par exemple par une moyenne radiale. En variante, selon un deuxième mode de réalisation, le calcul de la 10 DQE comprend ensuite (après l'étape d'attribution d'un indice de sensibilité) les étapes suivantes : - représentation de chaque représentation fréquentielle sous la forme d'un histogramme, par exemple par une moyenne radiale, - calcul de la somme d'une pluralité d'histogrammes pondérés 15 chacun par l'inverse de l'indice de sensibilité attribué à la représentation fréquentielle que représente ledit histogramme. En d'autres termes, il est possible d'exécuter les deux dernières étapes du calcul de la DQE dans un sens (premier mode de réalisation) ou dans l'autre (deuxième mode de réalisation). 20 Tout autre indicateur de mérite connu de l'homme du métier peut être utilisé dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention, dès lors que cet indicateur est apte à représenter le rapport signal sur bruit et/ou la sensibilité et/ou la résolution spatiale du dispositif de détection sur la plage de fréquences spatiales d'intérêt initialement définie. De préférence, l'indicateur de 25 mérite choisi est apte à représenter au moins la sensibilité du dispositif de détection sur une plage de fréquences spatiales comprises entre 0 et 3 cm-1. L'invention concerne également un procédé de reconstruction d'une image d'une source de rayonnements photoniques, dans lequel : - on utilise un dispositif de détection de rayonnements 30 photoniques comprenant : . un collimateur comprenant une pluralité de canaux, . un détecteur comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal dit plan de détection, 17 . des moyens de localisation dans le plan de détection, tels que précédemment définis, - on expose le dispositif de détection à une source de rayonnements photoniques, selon au moins un angle de vue. Dans une première version de l'invention, le dispositif de détection est utilisé dans une seule et même configuration d'acquisition (déterminée par une distance collimateur-détecteur et un degré de pixellisation) correspondant à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, cette configuration d'acquisition étant préalablement sélectionnée au vu de résultats de calculs de valeurs d'un indicateur de mérite sur une plage de fréquences spatiales d'intérêt définie en fonction de l'application visée. Durant l'exposition, on réalise au moins une opération d'acquisition de données de rayonnement, chaque opération d'acquisition étant réalisée dans ladite configuration d'acquisition préalablement sélectionnée, chaque opération d'acquisition fournissant un ensemble de données de rayonnement, dit projection unitaire. En mode planaire (un seul angle de vue), on acquiert ainsi une unique projection unitaire. En mode tomographique, on acquiert plusieurs projections unitaires, à savoir une par angle de vue (toutes les projections acquises l'étant dans la même configuration d'acquisition). Dans ce dernier cas, les différentes projections unitaires acquises, ou certaines d'entre elles seulement, sont ensuite combinées pour former un ensemble de données de rayonnement, dit projection combinée, permettant la reconstruction d'une image de la source de rayonnements photoniques. Dans une deuxième version de l'invention, le dispositif de détection est utilisé dans au moins deux configurations d'acquisition. Durant l'exposition, on réalise alors au moins deux opérations d'acquisition de données de rayonnement dans des configurations d'acquisition du dispositif de détection distinctes (chaque configuration d'acquisition étant déterminée par une distance collimateur-détecteur et un degré de pixellisation), au moins l'une desdites configurations d'acquisition correspondant à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, lesdites configurations d'acquisition étant préalablement sélectionnées au vu de résultats de calculs de valeurs d'un indicateur de mérite 18 sur une plage de fréquences spatiales d'intérêt définie en fonction de l'application visée. Chaque opération d'acquisition fournit une projection unitaire (telle que précédemment définie). On combine ensuite plusieurs (toutes ou seulement certaines) des projections unitaires précédemment acquises, pour former une projection combinée (telle que précédemment définie). En mode planaire, on acquiert ainsi au moins deux projections unitaires (dans des configurations d'acquisition distinctes) pour l'unique angle de vue choisi. En mode tomographique, on peut acquérir une ou plusieurs projections unitaires par angle de vue, au moins deux parmi l'ensemble des projections acquises l'étant dans des configurations d'acquisition distinctes. La combinaison des projections unitaires en projection combinée peut être effectuée de différentes façons : juxtaposition des projections unitaires et des matrices systèmes correspondant aux différentes opérations d'acquisition (comme expliqué plus loin) ; utilisation de transformées en ondelettes après reconstruction (en image) de chacune des projections unitaires individuellement ; implémentation d'un algorithme de reconstruction qui ne va sélectionner que les fréquences d'intérêt dans chacune des projections unitaires pendant une unique étape de reconstruction... Avantageusement, dans la deuxième version de l'invention, on utilise un dispositif de détection comprenant des moyens de réglage de la distance collimateur-détecteur, et les configurations d'acquisition préalablement sélectionnées correspondent à des distances collimateur-détecteur différentes. La présente invention s'étend à un dispositif de détection, un procédé de dimensionnement et un procédé de reconstruction d'image, caractérisés en combinaison par tout ou partie des caractéristiques décrites ci-dessus et ci-après. D'autres détails et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, qui se réfère aux dessins schématiques annexés et porte sur des modes de réalisation préférentiels, fournis à titre d'exemples non limitatifs. Sur ces dessins : - la figure la est une vue schématique d'un canal et d'un pixel correspondant d'un dispositif de détection de l'art antérieur ; - la figure lb est une vue schématique d'un canal et d'un pixel correspondant d'un dispositif de détection de l'art antérieur, dans lequel les pixels sont divisés chacun en une pluralité de pixels virtuels ; 19 - la figure 2 est une vue schématique en coupe selon un plan (X, Z) d'une partie d'un mode de réalisation d'un dispositif de détection selon l'invention ; - la figure 3 est une vue schématique en coupe selon un plan (X, Z) d'une partie d'un dispositif de détection dont le collimateur est accolé au détecteur, sur laquelle est représentée une interaction de photon avec le matériau semi-conducteur ; - la figure 4 est une vue schématique en coupe selon un plan (X, Z) d'une partie d'un dispositif de détection dont le collimateur est écarté du 10 détecteur, sur laquelle est représentée une interaction de photon avec le matériau semi-conducteur ; la figure 5 est une équation matricielle ; - les figures 6 à 8 représentent des courbes de DQE en fonction de la fréquence spatiale. 15 La figure 2 illustre de façon très schématique un mode de réalisation d'un dispositif de détection selon l'invention. Seule une portion de ce dispositif est représentée, vue en coupe selon un plan (X, Z). Ce dispositif de détection 1 comprend un détecteur 2 semi-conducteur et un collimateur 3. Le détecteur 2 comprend une matrice 2D de pixels coplanaires 5, 6, 7... 20 Seuls trois de ces pixels sont représentés sur la figure 2. Ces pixels forment, en regard du collimateur 3, un plan frontal 4, dit plan de détection, s'étendant selon des directions X et Y. Le détecteur 2 illustré présente une section carrée dans tout plan parallèle au plan de détection. Chaque pixel comprend un matériau semi-conducteur 8 de part et 25 d'autre duquel sont formées une anode et une cathode (non représentées). Chaque pixel constitue ainsi un circuit unitaire de collecte de charges. Un tel pixel est qualifié de pixel physique. Le détecteur 2 peut être formé par une pluralité de détecteurs élémentaires accolés, chaque détecteur élémentaire correspondant à un pixel et 30 comprenant un bloc de matériau semi-conducteur, une anode et une cathode (qui lui sont propres). Un tel détecteur est parfois appelé détecteur planaire. En variante, le détecteur 2 peut être monolithique, ce qui signifie qu'il comprend un seul et unique bloc de matériau semi-conducteur, formant le matériau semi-conducteur de tous les pixels physiques. L'anode formée sur une 20 face de ce bloc de matériau semi-conducteur est segmentée de façon à former une pluralité d'anodes élémentaires indépendantes. La cathode formée sur la face opposée dudit bloc peut être continue ou segmentée. Un pixel physique est alors défini par une anode élémentaire, ainsi que par le volume de matériau semi- conducteur et la surface de cathode s'étendant en regard de cette anode élémentaire selon une direction Z orthogonale au plan de détection. Une telle segmentation de l'anode permet de réaliser des pixels physiques de taille inférieure à celle des pixels physiques des détecteurs planaires. La résolution spatiale intrinsèque d'un détecteur monolithique est donc généralement plus faible (c'est-à-dire meilleure) que celle des détecteurs planaires. Le collimateur 3 comprend une pluralité de canaux, dont les trois canaux 9, 10 et 11 visibles sur la figure 2. Les canaux du collimateur 3 présentent tous la même dimension, dite hauteur, selon la direction Z. La hauteur septale h du collimateur 3, définie comme étant la dimension maximale du collimateur selon la direction Z, est donc égale à la hauteur de chaque canal 9-11. Un collimateur comportant des canaux de hauteurs différentes est toutefois conforme à l'invention. Les canaux 9-11 sont assemblés autour d'un canal central, qui définit un axe central du collimateur. Le collimateur est agencé de façon à ce que son axe central soit orthogonal au plan de détection 4 ; cet axe central s'étend donc selon la direction Z. En outre, les extrémités inférieures des canaux sont coplanaires ; elles définissent un plan 13, dit plan intérieur du collimateur, qui est parallèle au plan de détection 4. En l'exemple illustré, les canaux du collimateur sont tous parallèles, ce qui confère au dispositif de détection un large champ de vue. Les canaux du collimateur sont délimités par des septas 12. Ces septas sont constitués d'une matière dense apte à absorber des rayonnements gamma ou X, telle un métal ou un alliage métallique contenant un métal lourd, par exemple le tungstène ou le plomb. En l'exemple illustré, le collimateur 3 présente une épaisseur septale constante dans au moins un plan orthogonal à son axe central, ce qui signifie que l'épaisseur de ses septas est identique d'un septa à un autre dans ce plan. En l'occurrence, le collimateur 3 illustré présente une épaisseur septale constante dans tout plan orthogonal à son axe central. En l'exemple illustré, tous les pixels physiques (et virtuels) du détecteur 21 et tous les canaux du collimateur présentent des sections transversales carrées, et chaque canal du collimateur correspond à un pixel physique du détecteur, et réciproquement. En d'autres termes, le pas (largeur) des pixels physiques est égal au pas (largeur du trou + épaisseur septale) des canaux. Selon l'invention, la distance collimateur-détecteur du dispositif de détection, repérée c sur la figure 2, est supérieure au dixième de la hauteur septale h du collimateur, au moins dans une configuration d'acquisition dudit dispositif de détection. Dans une première forme de réalisation de l'invention, le dispositif de détection présente une distance collimateur-détecteur fixe. Cette distance est alors supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur, et de préférence inférieure à la hauteur septale du collimateur, dans toute configuration du dispositif de détection (que celui-ci soit destiné à fonctionner dans une ou plusieurs configurations d'acquisition). Dans une deuxième forme de réalisation de l'invention, le dispositif de détection comprend des moyens de réglage de sa distance collimateur-détecteur (non représentés), permettant de faire varier cette dernière. Un tel dispositif peut fonctionner selon un procédé utilisant plusieurs configurations d'acquisition correspondant à des distances collimateur-détecteur différentes. Selon l'invention, au moins l'une de ces configurations d'acquisition présente une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur. Le dispositif de détection selon l'invention comporte de plus des moyens, dits moyens de localisation dans le plan de détection, aptes à déterminer, pour chaque interaction de photon dans le matériau semi-conducteur, une information relative à la localisation de ladite interaction selon les directions X et Y. Ces moyens de localisation dans le plan de détection comprennent les pixels physiques précédemment définis. En l'exemple illustré, ils comprennent de plus des moyens de calculs permettant de déterminer, pour chaque pixel physique et pour chaque interaction de photon dans ce pixel, une information relative à la localisation, selon les directions X et Y, de ladite interaction au sein dudit pixel, par exemple par localisation barycentrique. Ces moyens de calculs permettent ainsi de définir une partition, dans le plan de détection, de chaque pixel physique en une pluralité de pixels virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'associer à chaque interaction de photon l'un desdits 22 pixels virtuels. De tels moyens de calculs sont connus de l'homme du métier et ne sont pas représentés sur la figure 2. En d'autres termes, en l'exemple illustré, les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir une sur-pixellisation virtuelle dans le 5 plan de détection. Le dispositif de détection selon l'invention comporte de plus optionnellement des moyens, dits moyens de localisation dans l'épaisseur, aptes à déterminer, pour chaque interaction de photon dans le matériau semi-conducteur, une information relative à la localisation de ladite interaction selon la direction Z. 10 Ces moyens de localisation dans l'épaisseur permettent ainsi de définir une partition dans l'épaisseur, c'est-à-dire selon la direction Z, du matériau semi-conducteur de chaque pixel en une pluralité de couches virtuelles, et d'associer à chaque interaction de photon l'une desdites couches virtuelles. Ces moyens de localisation dans l'épaisseur sont essentiellement des moyens de calculs, connus 15 de l'homme du métier et non représentés sur la figure 2. Le détecteur 2 s'apparente donc à une matrice 3D de voxels, un voxel étant formé par l'intersection d'un pixel virtuel et d'une couche virtuelle. Cette matrice comprend au total K = Vx * Vy * Vz voxels, où Vx désigne le nombre de rangées de voxels selon la direction X, Vy désigne le nombre de rangées de 20 voxels selon la direction Y, et Vz désigne le nombre de couches virtuelles du matériau. On observera que Vx * Vy = PV * P, où P désigne le nombre de pixels physiques du détecteur et PV le nombre de pixels virtuels par pixel physique. Chaque voxel du détecteur est repéré VDk avec 1 Selon cette première version, durant l'exposition du dispositif de détection à la source de rayonnements photoniques, on réalise une (mode planaire) ou plusieurs (mode tomographique) opérations d'acquisition de données de rayonnement, tel qu'expliqué plus loin. Selon une deuxième version de l'invention, le procédé de reconstruction utilise avantageusement au moins deux configurations d'acquisition. Selon cette deuxième version, durant l'exposition, on réalise au moins deux opérations d'acquisition dans des configurations d'acquisition du dispositif de détection distinctes, chaque configuration d'acquisition étant déterminée par une distance collimateur-détecteur et un degré de pixellisation. En mode planaire, on ne réalise de préférence que deux opérations d'acquisition, afin de limiter la durée totale d'exécution du procédé. Pour les mêmes raisons, en mode tomographique, on ne réalise de préférence qu'une ou deux opérations d'acquisition par angle de vue. Les configurations d'acquisition utilisées sont préalablement sélectionnées en fonction de l'application visée, qui détermine une plage de fréquences spatiales d'intérêt, à l'aide d'un indicateur de mérite fonction de la fréquence spatiale. La façon d'opérer cette sélection préalable est détaillée plus loin, dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention. On retiendra toutefois qu'au moins l'une des configurations d'acquisition sélectionnées présente une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur 24 et un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1 (son degré de pixellisation dans l'épaisseur peut en revanche être égal à 1, aucune surpixellisation dans l'épaisseur n'étant alors prévue). La réalisation de chaque opération d'acquisition de données de 5 rayonnement comprend les étapes suivantes. Première étape : on calcule une matrice, dite matrice système Rj, correspondant à la configuration d'acquisition utilisée dans l'opération d'acquisition concernée, notée j (par exemple j = {1, 2} si l'on ne réalise que deux opérations d'acquisition au total). 10 Comme expliqué précédemment, le détecteur est virtuellement divisé en K voxels VDk, avec 1 Il est à noter que chaque opération d'acquisition permettrait à elle seule de reconstruire une image de la source de rayonnements photoniques. Dans la deuxième version de l'invention, l'utilisation d'au moins deux opérations d'acquisition (c'est-à-dire d'au moins deux projections unitaires) dans des configurations d'acquisition différentes, y compris en mode planaire, n'est pas proposée ici en vue de pallier un manque de données de rayonnement par acquisition. Cette utilisation est prévue dans le but d'améliorer la qualité de l'image reconstruite obtenue, grâce à une sélection adéquate des configurations d'acquisition. Cette sélection est opérée de façon à obtenir in fine à la fois une résolution spatiale très faible et une grande sensibilité. 26 L'invention concerne également un procédé de dimensionnement d'un dispositif de détection tel que précédemment décrit. Selon ce procédé de dimensionnement, on définit tout d'abord au moins un modèle, dit modèle structurel, de dispositif de détection. Un tel modèle est déterminé par un ensemble de valeurs de paramètres de dimensionnement structurels relatifs au collimateur et au détecteur. Pour le détecteur, les paramètres structurels à définir sont par exemple (certains des paramètres listés ci-après pouvant être redondants) : la nature du détecteur, et notamment la composition du matériau semi-conducteur ; les dimensions du détecteur et notamment les dimensions du plan de détection et l'épaisseur du matériau semi-conducteur ; le nombre de pixels physiques ; la forme de la section transversale des pixels physiques (carrée, rectangulaire ou autre section polygonale, circulaire...) et ses dimensions (lorsque les pixels physiques sont de section carrée, il suffit alors de définir leur largeur, appelée pas), etc. Pour le collimateur, les paramètres structurels à définir sont par exemple (certains des paramètres listés ci-après pouvant être redondants) : l'agencement relatif des canaux (canaux parallèles, divergents, convergents ou combinaison de tels agencements) ; la hauteur septale ; la hauteur de chaque canal ; l'épaisseur septale ; la forme de la section transversale des canaux (carrée, rectangulaire, hexagonale ou autre section polygonale, circulaire...) et ses dimensions (il s'agit ici des dimensions des trous), etc. En l'exemple relaté ici, le modèle structurel défini selon l'invention est déterminé par l'ensemble de valeurs de paramètres suivant : matériau semi-conducteur : à base de CdZnTe ; épaisseur du matériau semi-conducteur : 5 mm ; dimensions du plan de détection : 224 mm * 224 mm ; section des pixels : carrée, de pas égal à 1,6 mm, le détecteur comportant par conséquent 140 * 140 pixels ; - agencement des canaux du collimateur : parallèles ; hauteur septale : 16 mm ; épaisseur septale : 0,15 mm ; - section des canaux : carrée, de largeur égale à 1,45 mm (largeur du trou). En d'autres termes, à chaque canal correspond un pixel et 27 réciproquement (puisque 1,45 mm de largeur de trou du canal + 0,15 mm d'épaisseur septale = 1,6 mm correspondant au pas des pixels). Selon l'invention, on définit ensuite au moins deux configurations d'acquisition. Comme précédemment expliqué, chaque configuration d'acquisition est déterminée par une distance collimateur-détecteur (notée c) et un degré de pixellisation. Dans le cas d'une sur-pixellisation virtuelle, la définition de ce degré de pixellisation revient à attribuer des valeurs aux paramètres suivants : - le nombre de rangées de pixels virtuels par pixel physique selon la direction X, et le nombre de rangées de pixels virtuels par pixel physique selon la direction Y ; - en variante ou en combinaison, le nombre PV de pixels virtuels par pixel physique ; - en variante ou en combinaison, le pas des pixels virtuels ; - optionnellement, le nombre Vz de couches virtuelles du matériau semi-conducteur. De façon générale, Vz est de préférence choisi compris entre 1 et 10. Selon l'invention, au moins l'une des configurations d'acquisition ainsi définie doit présenter une distance collimateur-détecteur supérieure au 1/10eme de la hauteur septale du collimateur et un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1. Dans le modèle structurel défini ici, chaque pixel physique correspondant à un canal du collimateur, le degré de pixellisation dans le plan de détection est égal au nombre PV de pixels virtuels par pixel physique. En l'exemple illustré, cinq configurations d'acquisition sont définies, déterminées par les distances collimateur-détecteur 1 mm, 5 mm et 10 mm, et par les degrés de pixellisation correspondant à PV = 4, 16 et 64 (trois degrés de surpixellisation dans le plan de détection sont ainsi étudiés) et à Vz = 3 (un seul degré de pixellisation dans l'épaisseur est étudié). Ces configurations d'acquisition sont résumées dans le tableau 1 ci-après. Tableau 1 Nom du modèle Hauteur Pas des Nombre de Distance Nombre septale pixels pixels virtuels collimateur- (Vz) de virtuels par pixel (PV) détecteur couches virtuelles H16_3DOI_pix4_cl 16 mm 0,8 mm 4 (soit 2x2) 1 mm 3 H16_3DO1_pix16_c1 16 mm 0,4 mm 16 (soit 4x4) 1 mm 3 H16_3DOI_pix64_cl 16 mm 0,2 mm 64 (soit 8x8) 1 mm 3 H16_3DOI_pix64_c5 16 mm 0,2 mm 64 (soit 8x8) 5 mm 3 H16_3DOI_pix64_c10 16 mm 0,2 mm 64 (soit 8x8) 10 mm 3 Comme indiqué précédemment, toutes ces configurations d'acquisition correspondent à un même modèle structurel et présentent donc la même hauteur septale. Par ailleurs, elles comportent le même nombre de couches virtuelles Vz. Ces deux paramètres sont toutefois indiqués dans le tableau 1 ci-dessus car ils distinguent les configurations qui y sont rapportées des modèles décrits dans le tableau 2 ci-après, qualifiés de modèles témoins. On notera également que, dans la mesure où un seul modèle structurel de dispositif de détection a été défini dans le cadre de cet exemple, toutes les configurations d'acquisition du tableau 1 présentent le même pas de pixel physique. Dès lors, les paramètres "pas des pixels virtuels" et "nombre de pixels virtuels par pixel" traduisent la même caractéristique géométrique. Selon l'invention, on calcule ensuite la DQE de chacune des configurations d'acquisition ainsi définies, sur une plage de fréquences spatiales d'intérêt. Ce calcul est réalisé en supposant, en première approximation, que le bruit est stationnaire et qu'il est distribué de façon Poissonnienne. La plage de fréquences spatiales d'intérêt choisie ici est la plage [0 ; 3 cm"'], adaptée à la mammographie. Pour chaque configuration d'acquisition, le calcul de la DQE comprend 20 les étapes suivantes. Première étape : on simule l'exposition de la configuration d'acquisition --à-une source ponctuelle, parexemple centrée par rapport au-collimateur-et--située à une distance prédéterminée de ce dernier (notée distance source-collimateur), durant une durée d'exposition donnée. 25 Le choix de la distance source-collimateur est dicté par l'application 29 visée. Pour une application de type mammographie, cette distance est de préférence comprise entre 1 cm et 5 cm. Elle est plutôt de l'ordre de 10 cm en imagerie cardiaque. En l'exemple illustré, la distance source-collimateur simulée est de 5 cm. Cette distance correspond en effet à l'épaisseur moyenne d'un sein et est en outre la plus critique. II est également possible de simuler plusieurs expositions, à différentes distances source-collimateur. La simulation de l'exposition de la configuration d'acquisition à une source ponctuelle est réalisée par un code de transport de particules, par exemple un code de type connu sous le nom Monte Carlo, par exemple le code MCNP ou le code Gate. Ce code permet de simuler la position des interactions dans l'ensemble des voxels du détecteur. D'autres types de codes peuvent être utilisés, tels que des codes déterministes, par exemple le code connu sous le nom Sindbad (voir la publication "Combination of high resolution analytically computed uncollided flux images with low resolution Monte-Carlo computed scattered flux images" de J. Tabary, R. Guillemaud and F. Mathy, IEEE Trans. Nucl. Sci. 51-1 212-217, 2004). De préférence, la source ponctuelle simulée est un isotope utilisé en médecine nucléaire, par exemple 99mTc (source émettant des photons monoénergétiques d'énergie 140 keV). En l'exemple illustré, on simule une source ayant une activité de 740 MBq, la durée d'exposition étant de 10 minutes. Deuxième étape : on obtient, pour chaque couche virtuelle z du matériau détecteur, PV images IZ,r,, chaque image IZ,,, représentant l'intensité (niveau de gris) du signal électrique détecté dans les voxels du détecteur repérés VD-z-n, avec 1 Chaque image TF IZ,n est une matrice de fréquences, dont chaque 5 terme (u,v) représente l'intensité du signal correspondant aux fréquences spatiales u (selon la direction X) et v (selon la direction Y) de l'image lz,n. Quatrième étape : on effectue une somme pondérée du carré du module de chaque représentation fréquentielle TF lz,n obtenue à l'étape précédente. 10 Le facteur de pondération de chaque représentation fréquentielle est égal à 1 / SZ,n, où S2,n est égal au nombre d'interactions totales estimées dans les voxels d'indice n de la couche z (voxels VD-z-n), divisé par le nombre de photons émis par la source. Le coefficient Si,,, peut être appelé sensibilité des voxels d'indice n de la couche z. Il correspond à un indice de sensibilité associé à la 15 représentation fréquentielle TF lz,n. On obtient alors la représentation fréquentielle (ou image fréquentielle) 2D suivante : vz rv 2 DQEimage =E x (TF I z,n z=1 n=1 Sz,n Cinquième étape : on détermine la DQE de la configuration 20 d'acquisition en construisant un histogramme en fréquence de la représentation fréquentielle DQEimage obtenue à l'étape précédente, cette grandeur étant alors préférentiellement divisée par le nombre de photons émis par la source, à l'énergie considérée, durant la simulation (ou acquisition). Cet histogramme est obtenu à partir de la matrice DQEimage en 25 sommant les intensités de chaque terme (u,v) correspondant à une même fréquence spatiale indépendamment des axes. Pour toute fréquence spatiale f = , Ju2 + v2 , la valeur de l'histogramme est la somme des intensités des éléments (u,v) de DQEimage dont les coordonnées (u,v) sont telles , Ju2 + v2 = f . On peut, de préférence, normer cette somme d'intensités par le nombre de points de 30 coordonnées (u,v) tels que , Ju2 + v2 = f . L'histogramme correspond alors à la moyenne radiale de la représentation fréquentielle 2D DQEimage. L'histogramme obtenu, appelé DQE, est représentatif de la sensibilité et 31 de la résolution spatiale du dispositif de détection, en fonction de la fréquence spatiale. Les quatrième et cinquième étapes peuvent être inversées. On établit dans ce cas un histogramme du carré du module de chaque représentation fréquentielle TF IZ,n en effectuant une moyenne radiale, puis on effectue une somme des Vz * PV histogrammes ainsi obtenus pondérée par les facteurs de pondération 1 / SZ,,, précédemment définis. Aux fins de vérification de l'effet technique sur lequel s'appuie le concept inventif commun au dispositif de détection, procédé de dimensionnement et procédé de reconstruction d'image selon l'invention, l'inventrice a également simulé des modèles témoins, tels que décrits dans le tableau 2 ci-dessous. Tous les paramètres structurels de dimensionnement de ces modèles témoins qui n'apparaissent pas dans le tableau 2 sont identiques à ceux des configurations d'acquisition du tableau I. Tableau 2 Nom du modèle Hauteur Pas des Nombre de Distance Nombre septale pixels pixels collimateur de virtuels virtuels par -détecteur couches pixel (PV) virtuelles Ref LEHR 29 mm 1,6 mm 1 1 1 H16 1 DOI et 16 mm 1,6 mm 1 1 mm 1 H16_1 DOI_c10 16 mm 1,6 mm 1 10 mm 1 La DQE de chacun de ces modèles témoins a été calculée sur la plage de fréquences spatiales [0 ; 3 cm"'], comme indiqué précédemment pour les configurations d'acquisition du tableau 1. On notera que le modèle nommé Ref LEHR dispose d'un collimateur classique ayant une hauteur septale égale à 29 mm et par conséquent une bonne résolution spatiale (LEHR étant l'acronyme de Low-Energy High-Resolution). Ce modèle témoin Ref_LEHR est qualifié de modèle de référence : l'invention vise à fournir des dispositifs de détection surpassant celui-ci. Les configurations d'acquisition définies dans le tableau 1 présentent uneplus faible-hauteur septale que ce modèle de référence. On s'attend donc à ce qu'elles offrent un gain en sensibilité, ce qui est confirmé par les essais. On s'attend également à ce que ces configurations d'acquisition conduisent à une dégradation de la résolution, se 32 traduisant par une DQE plus faible notamment aux hautes fréquences. Contre toute attente, cette dégradation ne se produit pas, comme démontré ci-après. Les DQE calculées pour les configurations d'acquisition (tableau 1) définies dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention et pour les modèles témoins (tableau 2) sont représentées sur les figures 6 à 8. La DQE à fréquence nulle (valeur de la DQE pour f=0) représente la sensibilité du dispositif de détection. Aux autres fréquences, la DQE doit être la plus élevée possible pour que la qualité des images reconstruites à cette fréquence soit la meilleure possible. Sur la figure 6 sont reportées les DQE des configurations d'acquisition HI6_3DOl_pix4_c1, HI6_3DO1_pix16_c1, HI 6_3DOI_pix64_c1 et du modèle de référence (Ref_LEHR). La comparaison de ces courbes permet d'analyser l'effet de la sur-pixellisation sur la qualité de l'image reconstruite (le degré de pixellisation dans le plan de détection étant le seul paramètre dont les valeurs diffèrent entre les trois premières configurations), et de comparer les résultats obtenus à ceux du modèle de référence. On observe que la DQE augmente avec le degré de pixellisation sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt. La sur-pixellisation permet de plus d'offrir un dispositif de détection plus performant que le modèle de référence aux hautes fréquences (notamment supérieures à 2,2 cm"'). En outre, plus le degré de pixellisation est élevé, plus la zone de fréquences spatiales où la DQE du modèle avec sur-pixellisation est inférieure à celle du modèle de référence est réduite. Avec un collimateur de hauteur septale 16 m, on obtient une sensibilité (DQE à fréquence nulle) meilleure (d'un facteur 4) qu'avec le collimateur de référence de hauteur 29 mm, ce qui était attendu. Mais de surcroît, grâce à la sur-pixellisation dans le plan de détection (quel que soit son degré), on obtient aussi un gain en résolution par rapport au modèle de référence. On est ainsi parvenu à des dispositifs de détection plus sensible et plus résolu que le modèle de référence. Sur la figure 7 sont reportées les DQE des modèles témoins H16_1DOI_cl, H16_1DOI_c10 et du modèle de référence (Ref LEHR). Comme on peut le constater à la lecture du tableau 2, pour ces trois modèles témoins, aucune sur-pixellisation, ni dans le plan de détection, ni dans l'épaisseur, n'est effectuée. En d'autres termes : la partition minimale du plan de détection de ces trois modèles témoins correspond au pas des pixels physiques des configurations 33 d'acquisition du tableau 1, qui est égal à 1,6 mm ; l'information concernant la profondeur de chaque interaction de photon n'est pas prise en compte dans ces modèles, ce qui revient à dire que le matériau détecteur ne comporte qu'une seule couche (virtuelle et physique), alors que les configurations du tableau 1 en comportent trois. La comparaison des courbes de DQE de ces trois modèles témoins permet donc d'analyser l'effet, en l'absence de sur-pixellisation, du décalage entre le collimateur et le plan de détection sur la qualité de l'image reconstruite (la distance collimateur-détecteur étant le seul paramètre dont les valeurs diffèrent entre les deux premiers modèles), et de comparer les résultats obtenus à ceux du modèle de référence. On constate que la DQE du modèle H16_I DOI_cl (modèle avec un faible décalage) est supérieure à celle du modèle H16_I DOI_c10 (modèle avec un plus grand décalage), et ce sur l'ensemble de la plage de fréquences spatiales considérée. En l'absence de sur-pixellisation dans le plan de détection, il n'y a donc aucun bénéfice à augmenter la distance collimateur-détecteur. Ces résultats sont conformes à ceux attendus par l'homme du métier. Ils expliquent qu'à ce jour personne n'avait imaginé pouvoir améliorer les performances d'un dispositif de détection en écartant le collimateur du plan de détection de plus du 1/10ème de la hauteur septale du collimateur. Sur la figure 8 sont reportées la DQE du modèle de référence et les DQE des configurations d'acquisition H16_3DOI_pix64_c1, H16_3DOI_pix64_c5 et H16_3DOI_pix64_c10 définies dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention. La comparaison de ces courbes permet d'analyser l'effet, en cas de sur-pixellisation (à un degré élevé), du décalage entre le collimateur et le plan de détection sur la qualité de l'image reconstruite (la distance collimateur- détecteur étant le seul paramètre dont les valeurs diffèrent entre les trois configurations d'acquisition considérées), et de comparer les résultats obtenus à ceux du modèle de référence. On observe qu'une distance collimateur-détecteur égale à 5 mm (cf. H16_3DOI_pix64_c5) permet d'être au-dessus de la courbe du modèle de référence sur l'ensemble de la plage de fréquences spatiales. Elle permet de plus de supprimer le creux observé dans les courbes de DQE des modèles dont la distance collimateur-détecteur est plus élevée (cf. H16_3DOI_pix64_cl0). Enfin, cette distance de 5 mm permet d'offrir une qualité d'image reconstruite supérieure à celle obtenue avec 1 mm de décalage (cf. H16_3DO1_pix64_c1) pour des fréquences supérieures à 1,3 cm-1. Cependant, 34 pour des fréquences spatiales inférieures à 1,3 cm-1, le modèle le plus performant est celui dont la distance collimateur-détecteur est égale à 1 mm (H16 3DOI_pix64_cl). Inversement, au-delà de 1,6 cm-1, le modèle offrant la meilleure qualité d'image est celui dont la distance collimateur-détecteur est égale à 10 mm (HI 6_3DOI_pix64_cl0). On peut déduire de ces observations que la combinaison d'une surpixellisation et d'un décalage entre le collimateur et le plan de détection permet d'utiliser un collimateur de plus faible hauteur septale, et donc de plus grande efficacité, sans dégradation de la résolution spatiale. De façon inattendue, une très nette amélioration de cette résolution est même obtenue aux hautes fréquences. On comprend également, à l'examen de la figure 8, qu'un ajustement de la distance collimateur-détecteur permet d'adapter la sensibilité du dispositif de détection aux fréquences spatiales que l'on souhaite viser. Dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention, les DQE de toutes les configurations d'acquisition préalablement définies sont comparées. Deux options sont alors possibles, selon que l'on souhaite réaliser un dispositif de détection fonctionnant dans une ou plusieurs configurations 20 d'acquisition. Si l'on souhaite réaliser un dispositif de détection destiné à fonctionner dans une seule configuration d'acquisition, on sélectionne : - soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis en matière de qualité d'image reconstruite (telle que représentée par la 25 DQE) sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt ; par exemple, on sélectionne la configuration d'acquisition présentant la moyenne de DQE (sur toute la plage) la plus élevée ; - soit la configuration d'acquisition offrant la DQE la plus élevée sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. En 30 mammographie, on privilégiera alors la partie supérieure (hautes fréquences) de la plage. En l'exemple illustré, on sélectionne avantageusement la configuration H16_3DOI_pix64_c5, qui offre le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt tout en garantissant, aux hautes fréquences, une 35 bonne qualité d'image, proche de la configuration H16_3DOI_pix64_c10 et en tout état de cause supérieure au modèle de référence. Si l'on souhaite réaliser un dispositif de détection fonctionnant dans au moins deux configurations d'acquisition, on sélectionne au moins de préférence : - la configuration d'acquisition offrant la DQE la plus élevée aux hautes fréquences, - la configuration d'acquisition offrant la DQE la plus élevée aux basses fréquences. Une telle sélection permet de disposer d'un dispositif de détection apte 10 à réaliser des images à la fois précises et contrastées. Au vu des essais menés par l'inventrice, ces deux configurations correspondent généralement à des distances collimateur-détecteur différentes. Le dispositif de détection ainsi dimensionné doit donc être doté de moyens de réglage de la distance collimateur-détecteur. Il n'est cependant pas totalement 15 exclu, selon le modèle structurel considéré, que ces configurations d'acquisition puissent correspondre à des distances collimateur-détecteur identiques mais à des degrés de sur-pixellisation différents. Le dispositif de détection présenterait dans ce cas une distance collimateur-détecteur fixe (supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur) et pourrait donc être dépourvu de moyens de 20 réglage de cette distance, mais fonctionnerait par exemple avec deux acquisitions par angle de vue traitées avec des degrés de pixellisation différents. Dans l'exemple illustré, les deux configurations d'acquisition à sélectionner correspondent respectivement aux configurations H16 3DO1_pix64_c10 et H16_3DOI_pix64_cl, qui présentent des distances 25 collimateur-détecteur différentes (et des degrés de pixellisation identiques). La configuration HI 6_3DOI_pix64_c10, dont la distance collimateur-détecteur est égale à 10 mm, permet d'obtenir la meilleure qualité d'image pour les fréquences spatiales supérieures à 1,6 cm"'. La configuration H16_3DOI_pix64_c1, dont la distance collimateur-détecteur est égale à 1 mm, permet d'obtenir la meilleure 30 qualité d'image pour les fréquences spatiales inférieures à 1,3 cm"'. Ces deux configurations offrent de surcroît une très bonne qualité d'image (supérieure à celle du modèle de référence) pour les fréquences comprises entre 1,3 cm"' et 1,6 cm-I. Dans le cadre du procédé de dimensionnement selon l'invention, il est 36 par ailleurs possible de définir préalablement plusieurs modèles structurels différents. Pour chaque modèle structurel, on définit ensuite au moins une configuration d'acquisition présentant une distance collimateur-détecteur supérieure au 1/10ème de la hauteur septale du collimateur et un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1. De préférence, on définit pour chaque modèle structurel au moins deux configurations d'acquisition présentant des distances collimateur-détecteur différentes (dont une supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur). On calcule alors la DQE de chaque configuration d'acquisition ainsi définie (pour chaque modèle structurel), puis on compare les DQE calculées. Si l'on souhaite réaliser un dispositif de détection destiné à fonctionner dans une seule configuration d'acquisition, la suite du procédé est identique à celui mis en oeuvre lorsqu'un seul modèle structurel est initialement défini. On sélectionne, soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt, soit la configuration d'acquisition offrant la DQE la plus élevée sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. Ce faisant, on a également sélectionné un modèle structurel. Si l'on souhaite réaliser un dispositif de détection fonctionnant dans au moins deux configurations d'acquisition, on sélectionne au moins les configurations d'acquisition offrant respectivement les DQE les plus élevées aux hautes fréquences et aux basses fréquences, sous réserve que ces configurations d'acquisition correspondent au même modèle structurel. Dans le cas contraire, on sélectionne avantageusement le modèle structurel et au moins deux des configurations d'acquisition dudit modèle offrant le meilleur compromis respectivement aux hautes fréquences et aux basses fréquences. L'invention peut faire l'objet de nombreuses variantes par rapport aux modes de réalisation illustrés, dès lors que ces variantes entrent dans le cadre délimité par les revendications. En particulier, le matériau détecteur peut être un matériau scintillateur. A noter, dans ce cas, que le dispositif de détection est dépourvu de moyens de localisation dans l'épaisseur (Vz est alors égal à 1). Par ailleurs, en mode tomographique, il est possible d'utiliser deux (ou davantage) dispositifs de détection selon l'invention présentant des configurations 37 d'acquisition distinctes et notamment des distances collimateur-détecteur différentes, de ne procéder qu'à une seule opération d'acquisition par angle de vue pour chaque dispositif de détection, puis de combiner les projections unitaires acquises par les deux dispositifs de détection. On réduit ainsi le temps total d'acquisition. r REVENDICATIONS1. Dispositif de détection de rayonnements photoniques, comprenant : - un collimateur (3) comprenant une pluralité de canaux (9, 10, - un détecteur (2) comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal (4) dit plan de détection, - des moyens de détermination d'une information relative à la 10 localisation, selon des directions X et Y parallèles au plan de détection, d'une interaction de photon avec le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans le plan de détection, permettant d'une part de définir une partition du plan de détection en pixels physiques ou virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'autre part d'associer l'un 15 desdits pixels à chaque interaction de photon, caractérisé en ce qu'il présente, au moins dans une configuration d'acquisition préalablement sélectionnée, un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1 ainsi qu'une distance (c) entre le collimateur et le plan de détection, dite distance collimateur-détecteur, supérieure au dixième d'une hauteur 20 septale (h) du collimateur, laquelle hauteur septale est définie comme étant la dimension maximale du collimateur selon une direction orthogonale au plan de détection. 2. Dispositif de détection selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir une 25 sur-pixellisation virtuelle dans le plan de détection. 3. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de réglage de la distance collimateur-détecteur. 4. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 à 3, 30 caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de reconstruction d'image aptes à déterminer un ensemble de données de rayonnement, dit projection combinée, permettant la reconstruction d'une image de la source de rayonnements photoniques, à partir d'une pluralité d'ensembles de données de rayonnement, dits projections unitaires, chaque projection unitaire résultant d'une opération 39 d'acquisition de données de rayonnement par exposition du dispositif de détection à la source de rayonnements photoniques. 5. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la distance collimateur-détecteur (c) est inférieure à la hauteur septale du collimateur dans toute configuration d'acquisition. 6. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le collimateur (3) présente un axe central et une épaisseur septale constante dans au moins un plan orthogonal à son axe central. 7. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les canaux (9, 10, 11) du collimateur sont parallèles, et en ce que chaque canal (9) du collimateur correspond à un unique pixel physique (5) du détecteur et réciproquement. 8. Dispositif de détection selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le matériau détecteur est un matériau semi-conducteur. 9. Dispositif de détection selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de détermination d'une information relative à la profondeur d'une interaction de photon dans le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans l'épaisseur, permettant de définir une partition de l'épaisseur du matériau détecteur en une pluralité de couches virtuelles et d'associer l'une desdits couches à chaque interaction de photon. 10. Dispositif de détection selon la revendication 9, destiné à être utilisé dans des applications de type mammographie, caractérisé en ce que : - le collimateur présente une hauteur septale comprise entre 10 mmet20mm; - les moyens de localisation dans le plan de détection sont aptes à définir des pixels virtuels ayant un pas compris entre 0,1 mm et 0,4 mm ; - les moyens de localisation dans l'épaisseur sont aptes à définir une partition du matériau semi-conducteur en au moins trois couches virtuelles, - la distance collimateur-détecteur est comprise entre le quart et la moitié de la hauteur septale du collimateur, au moins dans une configuration d'acquisition préalablement sélectionnée. 11. Procédé de dimensionnement d'un dispositif de détection de rayonnements photoniques, le dispositif de détection comprenant : 30 40 - un collimateur (3) comprenant une pluralité de canaux (9, 10, - un détecteur (2) comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal (4) dit plan de détection, - des moyens de détermination d'une information relative à la localisation, selon des directions X et Y parallèles au plan de détection, d'une interaction de photon avec le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans le plan de détection, permettant d'une part de définir une partition du plan de détection en pixels physiques ou virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'autre part d'associer l'un desdits pixels à chaque interaction de photon, procédé dans lequel : - on définit au moins une fréquence spatiale d'intérêt en fonction de l'application visée, - on définit un modèle structurel de dispositif de détection, déterminé par un ensemble de valeurs de paramètres structurels de dimensionnement du collimateur et du détecteur, - on définit au moins deux configurations d'acquisition dudit modèle structurel, chaque configuration d'acquisition étant déterminée par une distance collimateur-détecteur et un degré de pixellisation, au moins l'une desdites configurations d'acquisition correspondant à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, - on utilise un indicateur de mérite permettant de représenter le rapport signal sur bruit et/ou la sensibilité et/ou la résolution spatiale du dispositif de détection en fonction de la fréquence spatiale, - on calcule la valeur de cet indicateur de mérite pour chaque fréquence spatiale d'intérêt et pour chaque configuration d'acquisition préalablement définies, - on compare les valeurs d'indicateur de mérite obtenues, et on sélectionne au moins rune des configurations d'acquisition au vu des résultats de cette comparaison. 12. Procédé de dimensionnement selon la revendication 11, caractérisé en ce que : 41 - on définit une plage de fréquences spatiales d'intérêt en fonction de l'application visée, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à ne fonctionner que dans une seule configuration d'acquisition, on sélectionne : . soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt, . soit la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à fonctionner dans plusieurs configurations d'acquisition, on sélectionne au moins les deux configurations d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite respectivement sur deux parties essentielles de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. 13. Procédé de dimensionnement selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'on sélectionne la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie supérieure de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, et la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie inférieure de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. 14. Procédé de dimensionnement selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que : - on définit plusieurs modèles structurels différents, - pour chaque modèle structurel, on définit une ou plusieurs configuration(s) d'acquisition dont l'une au moins correspond à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, - on calcule la valeur de l'indicateur de mérite pour chaque fréquence spatiale d'intérêt et pour chaque configuration d'acquisition précédemment définies, et on compare les valeurs d'indicateur de mérite obtenues, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à ne fonctionner que dans une seule configuration d'acquisition, onsélectionne : • soit la configuration d'acquisition offrant le meilleur compromis sur toute la plage de fréquences spatiales d'intérêt, • soit la configuration d'acquisition fournissant les meilleures valeurs d'indicateur de mérite sur une partie essentielle de la plage de fréquences spatiales d'intérêt, - si l'on souhaite dimensionner un dispositif de détection destiné à fonctionner dans plusieurs configurations d'acquisition, on sélectionne le modèle structurel et au moins deux des configurations d'acquisition dudit modèle structurel offrant le meilleur compromis respectivement sur deux parties essentielles de la plage de fréquences spatiales d'intérêt. 15. Procédé de dimensionnement selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que l'indicateur de mérite utilisé est choisi parmi : l'indicateur connu sous le nom de Detective Quantum Efficiency, un rapport contraste à bruit. 16. Procédé de dimensionnement selon l'une des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que les paramètres structurels du collimateur et du détecteur sont choisis parmi : la hauteur septale du collimateur, l'épaisseur septale du collimateur, l'agencement relatif des canaux du collimateur, la forme de la section transversale desdits canaux, les dimensions transversales desdits canaux, les dimensions frontales du collimateur, la nature du matériau détecteur, les dimensions du plan de détection, l'épaisseur du matériau détecteur, le nombre de pixels physiques du détecteur, la forme de la section transversale desdits pixels physiques, les dimensions transversales desdits pixels physiques. 17. Procédé de reconstruction d'une image d'une source de 25 rayonnements photoniques, dans lequel - on utilise un dispositif de détection de rayonnements photoniques comprenant : • un collimateur (3) comprenant une pluralité de canaux (9, 10, 11), 30 • un détecteur (2) comprenant un matériau détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal (4) dit plan de détection, • des moyens de détermination d'une information relative à la localisation, selon des directions X et Y parallèles au plan de 42 43 détection, d'une interaction de photon avec le matériau détecteur, ces moyens, dits moyens de localisation dans le plan de détection, permettant d'une part de définir une partition du plan de détection en pixels physiques ou virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'autre part d'associer l'un desdits pixels à chaque interaction de photon, - on expose le dispositif de détection à une source de rayonnements photoniques, selon au moins un angle de vue, caractérisé en ce que, durant l'exposition, on réalise au moins une opération d'acquisition de données de rayonnement, chaque opération d'acquisition étant réalisée dans une même configuration d'acquisition correspondant à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, cette configuration d'acquisition étant préalablement sélectionnée au vu de résultats de calculs de valeurs d'un indicateur de mérite sur une plage de fréquences spatiales d'intérêt définie en fonction de l'application visée, chaque opération d'acquisition fournissant un ensemble de données de rayonnement, dit projection unitaire. 18. Procédé de reconstruction d'une image d'une source de rayonnements photoniques, dans lequel : - on utilise un dispositif de détection de rayonnements photoniques comprenant : • un collimateur (3) comprenant une pluralité de canaux (9, 10, 11), • un détecteur (2) comprenant un matériau 25 détecteur et présentant, du côté du collimateur, un plan frontal (4) dit plan de détection, • des moyens de détermination d'une information relative à la localisation, selon des directions X et Y parallèles au plan de détection, d'une interaction de photon avec le matériau détecteur, ces moyens, 30 dits moyens de localisation dans le plan de détection, permettant d'une part de définir une partition du plan de détection en pixels physiques ou virtuels de dimensions transversales inférieures à celles des canaux du collimateur, et d'autre part d'associer l'un desdits pixels à chaque interaction de photon, - on expose le dispositif de détection à une source de 44 rayonnements photoniques, selon au moins un angle de vue, caractérisé en ce que - durant l'exposition, on réalise au moins deux opérations d'acquisition de données de rayonnement dans des configurations d'acquisition du dispositif de détection distinctes, au moins l'une desdites configurations d'acquisition correspondant à une distance collimateur-détecteur supérieure au dixième de la hauteur septale du collimateur et à un degré de pixellisation dans le plan de détection supérieur à 1, lesdites configurations d'acquisition étant préalablement sélectionnées au vu de résultats de calculs de valeurs d'un indicateur de mérite sur une plage de fréquences spatiales d'intérêt définie en fonction de l'application visée, chaque opération d'acquisition fournissant un ensemble de données de rayonnement, dit projection unitaire, - on combine plusieurs des projections unitaires précédemment acquises, pour former un ensemble de données de rayonnement, dit projection combinée, permettant la reconstruction d'une image de la source de rayonnements photoniques. 19. Procédé de reconstruction selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'on utilise un dispositif de détection comprenant des moyens de réglage de la distance collimateur-détecteur, et en ce que les configurations d'acquisition préalablement sélectionnées correspondent à des distances collimateur-détecteur différentes.