Brevet FR2951277A1 — publié le 20110415

La présente invention concerne un appareil de mesure d'isolation et plus particulièrement, un appareil de mesure d'isolation capable de mesurer la résistance d'isolation en utilisant par exemple un condensateur volant. Pour alimenter des équipements électriques avec de l'énergie électrique, par exemple un système d'éclairage de lumière, un climatiseur d'air, etc., ou pour fournir une charge d'électricité aux équipements, une automobile est équipée de manière classique d'une batterie. La dépendance par rapport à l'énergie électrique des automobiles récentes est telle que l'on peut dire sans exagération que l'automobile ne peut pas fonctionner sans énergie électrique. D'autre part, les restrictions relatives aux gaz d'échappement (contrôle des émissions) deviennent plus rigoureuses du point de vue de la mesure du réchauffement planétaire et analogue. Pour répondre à cette tendance, une partie des fabricants d'automobiles a déjà mis sur le marché des véhicules hybrides, qui utilisent comme énergie motrice à la fois un moteur et une batterie, afin de diminuer la consommation de carburant. D'autre part, cette tendance s'accélère de plus en plus et la batterie est désormais utilisée comme énergie motrice dans un nombre considérable d'automobiles. Dans ces circonstances, la gestion de l'énergie électrique devient plus importante qu'elle ne l'a jamais été pour le fabricant d'automobiles. En particulier, une tension très supérieure à la tension classique est utilisée dans le cas où une batterie de grande puissance est prévue comme source motrice. Il est donc fortement probable provoquer un choc électrique lorsque l'isolation se dégrade. Pour cette raison, la surveillance de l'état de l'isolation devient plus importante 005 jours qu'auparavant. Diverses technologies ont eté présentées pour contrôler l'état de l'isolation. Il existe par exemple un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant (voir JP2004-170 1 03A). La figure 1 est un schéma d'un circuit de mesure d'isolation 110 décrit dans JP2004-170103A. D'autre pairt, ia figure 2 est un chronogramme expilquaant a ect Jre 0e ç':_ti.Jr L' d'AN 2951277 5 données par AN d'une unité de contrôle de décision 100 (appelée ci--apréés Le circuit de mesure d'isolation 110 comporte un circuit détecteur 120 et l'unité de contrôle de décision 130 et détecte l'état d'isolation d'une alimentation V, Le circuit détecteur 120 comporte un condensateur (condensateur volant) Cil qui est mis dans un état flottant par rapport au potentiel électrique de la masse et comporte également une première jusqu'à une sixième résistances R11 à R16 et un premier u'à un cinquième commutateurs SW11 à SW15. Chaque commutateur du premier au cinquième commutateur SW11 à SW15 est constitué par exemple d'un MQSFL I (transistor à effet de champ métal-oxyde- 10 semiconducteur) optique. Il est souhaité que la première résistance R11 et la deuxième résistance R12 aient une valeur de résistance très élevée, de façon que l'isolation du système ne diminue pas, même en cas de défaillance de court-circuit du commutateur. L'unité de contrôle de décision 130 active alors les premier et 15 deuxième commutateurs SW11, SW12, de façon à former un chemin constitué du premier commutateur SW11, d'une première diode Dll, de la première résistance R11, du condensateur Cll, et du deuxième commutateur SW12 depuis le côté de l'électrode positive de l'alimentation V jusqu'au côté de l'électrode négative, et de façon que la tension de 20 l'alimentation V soit appliquée au condensateur C11 (cette tension est appelée ci-après « haute tension V10 »). Lorsque les premier et deuxième commutateurs SW11, SW12, sont désactivés et que les troisième et quatrième commutateurs SW13, SW14, sont activés (T11 sur la figure 2), un circuit fermé constitué du condensateur Cil, d'une deuxième diode 25 D12, de la deuxième résistance R12, du troisième commutateur SW13, de la troisième résistance R13, de la quatrième résistance R14 et du quatrième commutateur SW14 est construit. Une tension divisée par la deuxième résistance R12, la troisième résistance R13 et la quatrième résistance R14 est appliquée à l'entrée de l'unité de contrôle de décision 30 130 (port d'entrée AN) à travers la sixième résistance R16 et sa mesure e V10 x R1~3 (R12 R13 -r- R14 Dans ce cas, la cathode d'une troisieme diode D13 est connectée au milieu î:1u chemin entre IJ sixième résistance Rl6 et le port ti entree Ali' et l'anode 1le troisième diode D13 est conneclee su potenti l ectrique dr' lu masse. Lorsque la n esure est terfllinee, troisième commutateur SW13 est désactivé et le cinquième commutateur SW15 agissant comme commutateur de décharge est également activé (T13 sur la figure 2). Ainsi, la charge électrique du condensateur C11 est déchargée à travers la cinquième résistance R15 et la quatrième résistance R14 du quatrième commutateur SW14 (T12 è T13 sur la figure 2). Lorsque la décharge est terminée (T13 sur la figure 2), le quatrième commutateur SW14 est désactivé. L'unité de contrôle de décision 130 charge ensuite le condensateur Cil dans un état ou une borne du condensateur C11 est reliée à la masse par l'intermédiaire de la quatrième résistance R14 et mesure ensuite la tension appliquée au condensateur Cil. Concrètement, l'unité de contrôle de décision 130 active le premier commutateur SW11 et le quatrième commutateur SW14. En fonction de l'état actif de ces commutateurs, un chemin constitué d'une résistance de défaut de masse 15 RLn du côté de l'électrode négative, de l'alimentation V, du premier commutateur SW11, de la première diode D11, de la première résistance R11, du condensateur C11, du quatrième commutateur SW14 et du potentiel de masse G, est construit à partir du potentiel de masse G. À ce moment, une tension de charge VC11 (tension de résistance de défaut de 20 masse du côté de l'électrode négative) est appliquée au condensateur C11. Lorsque le premier commutateur SW11 est désactivé et que le troisième commutateur SW13 est activé, une tension divisée de la tension de charge VC11 appliquée au condensateur C11 de façon similaire à ce qui précède est alors appliquée à l'entrée de l'unité de contrôle de décision 25 130 à travers la sixième résistance R16 et sa mesure est VC.11 x R 13/(R12 + R13 + R14). Lorsque la mesure est terminée, le troisième commutateur SW13 est désactive et le cinquième commutateur SW15 est activé Ainsi, la charge électrique du condensateur C11 est déchargée ô travers la 30 cinquième résistance R15 et la quatrième résistance R14. L'unité de contrôle de décision 130 active ensuite le deuxième commutateur SW12 et: le troisième commutateur SW13. En fonction de l'état actif de ce.s commutateurs, un chemin constitué de la troisième résistance R13, du troisième commutateur SW'U1.3, de la première diode D l i , de la grenat-2[e re sistance l? 11, du condensateur C1 1, du xiesire ,orllriltûteui SV. i 2, d aiililelltdiivhi V, dune te is drlct' Cl(.' uteauI Q masse RLp du côté de l'électrode positive et du potentiel de masse G, est construit à partir du potentiel de masse G. À ce moment, une tension de charge VC12 (tension de résistance de défaut de masse du côté positif) est appliquée au condensateur Cil. Lorsque fe deuxième commutateur SW12 est désactivé et que le quatrième commutateur SW14 est activé, une tension divisée de la tension de charge VC12 appliquée au condensateur C11 de façon similaire à ce qui précède est alors appliquée à l'entrée de l'unité de contrôle de décision 130 à travers fa sixième résistance R16 et sa mesure est VC12 x R13!(R12 + R13 + R14). Lorsque la mesure est terminée, le troisième commutateur SW13 est désactivé et le cinquième commutateur SW15 est activé. Ainsi, la charge électrique du condensateur Cll est déchargée à travers la cinquième résistance R15 et la quatrième résistance R14. L'unité de contrôle de décision 130 convertit alors la tension mesurée dans la résistance d'isolation en se basant sur une expression de calcul (VC11 + VC12)/Vi0 et détecte ensuite la façon dont une résistance de défaut de masse RL est calculée en se référant à une table prédéterminée. Lorsque la résistance de défaut de masse détectée RL est inférieure à un seuil prédéterminé RLy, l'unité de contrôle de décision 130 décide que l'isolation est dégradée et déclenche une alarme prédéterminée. Les états actifs du troisième commutateur SW13 et du quatrième commutateur SW14 sont maintenus pendant que l'unité de contrôle de décision 130 lit l'AN. Dans ce cas, la précision de détection diminue lorsque la charge électrique du condensateur C11 est déchargée. En conséquence, Tes constantes de temps de Ça deuxième jusq!' à la quatrième résistances R12 à R14 (constante de temps qui résulte R12 + R13 + R14) doivent être fixées à une valeur suffisamment grande pour empêcher la décharge pendant la lecture de AN. D'autre part, la charge électrique du condensateur Cil doit titre déchargée après avoir terminé la mesure. A cet effet, la cinquième résistance R15 et le cinquième commutateur SW15 sont prévus pour constituer un circuit d~ décharge, de sorte que la charge électrique du condensateur C11 subsistant apres la fin de la mesure est décidai() ipidement en maniant simultanément le quatrième commutateur SW14 et le cinquième commutateur SW15. Le circuit de décharge constitué ici du cinquième commutateur SW1S et de la cinquième résistance i-15 nécessite le MOSFLI optique comme élément d'isolation avec une tension de tenue élevée. Ainsi, il en résulte une augmentation du coût et une autre approche est demandée. D'autre part, lorsque le circuit de décharge mentionné ci-dessus est fourni pour la première fois, la surface du circuit haute tension est augmentée. En conséquence, une conception et une configuration plus précises sont demandées du point de vue de la sécurité et ainsi, il existe un problème tel qu'il en résulte également une augmentation du coût. La présente invention a été réalisée en considérant ces circonstances et un objectif de la présente invention est de fournir une technologie pour mettre en oeuvre un appareil de mesure d'isolation du type à condensateur volant (flottant), à faible coût, de façon à diminuer le temps de mesure tout en maintenant une grande précision de détection. La présente invention fournit un appareil de mesure d'isolation, comprenant : un circuit de mesure incluant un premier condensateur ; une unité de contrôle qui lit une tension appliquée au premier condensateur pour décider de l'état d'isolation d'une alimentation ; et contrôle la configuration du chemin du circuit de mesure ; une section de commutation disposée dans un chemin situé entre le circuit de mesure et l'unité de contrôle ; et un deuxième condensateur disposé entre la masse et un chemin situé entre la section de commutation et l'unité de contrôle. L'unité de contrôle contrôle la configuration du chemin du circuit de mesure en activant la section de commutation pour appliquer au deuxième condensateur une tension correspondant à la tension appliquée au premier condensateur, puis en désactivant la section de commutation pour lire la tension appliquée au deuxième condensateur et pour décharger une charge électrique correspondant à la tension appliquée au premier condensateur. Selon la présente invention, on peut fournir une technologie de mise en oeuvre de l'appareil de mesure d'isolat on du type a condensateur `volant a faible coût de façon a diminuer le temps de mesure tout en nia inte'.nent la precision de détection :._S1PS îilile ,CS : la figure 1 représente un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon l'art antérieur la figure 2 est un chronogramme d'un processus de lecture d'AN dans le circuit de mesure d'isolation du type â condensateur volant 5 de l'art antérieur la figure 3 est un schéma de circuit représentant la configuration d'un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon un premier mode de réalisation de la présente invention la figure 4 est un chronogramme d'un processus de lecture 10 d'AN dans le circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon le premier mode de réalisation ; la figure 5 est un schéma de circuit représentant la configuration d'un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon la première technologie d'un deuxième mode de réalisation 15 de la présente invention ; la figure 6 est un schéma de circuit représentant l'influence d'une tension de charge dans la configuration du circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon la première technologie du deuxième mode de réalisation ; 20 la figure 7 est un schéma de circuit représentant la configuration d'un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon le deuxième mode de réalisation ; la figure 8 est un schéma de circuit représentant la configuration d'un circuit de mesure d'isolation du type à condensateur 25 volant selon un troisième mode de réalisation de la présente invention la figure q est un chronogramme d'un processus de lecture d'AN dans le circuit de mesure d'isolation du type à condensateur volant selon le troisième mode de réalisation la figure 10 est une courbe de transition de tension destinée à 30 expliquer l'approche de mesure selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention ; les figures 11A et 11B sont des courbes montrant les résultats mesures des transitions de tension respectives d'un produit maximum positif et d'un produit s andard selon le quatrième mode de réalisation 2951277 les figures 12A et 12B sont des courbes montrant tes résultats mesurés des transitions de tension respectives d'un produit maximum négatif et d'un produit standard selon le quatrième mode de réalisation. Selon un aspect de !a présente invention, il est fourni un appareil de mesure d'isolation comprenant : un circuit de mesure incluant un premier condensateur en tant que condensateur volant ; une unité de contrôle adaptée à lire une tension appliquée au premier condensateur pour décider de l'état d'isolation d'une alimentation et contrôler la configuration du chemin du circuit de mesure configuré lorsqu'une tension choisie parmi une tension d'alimentation, une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode positive et une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode négative, doit être appliquée au premier condensateur ; une section de commutation disposée dans un chemin situé entre le circuit de mesure et l'unité de contrôle, pour couper le chemin entre le circuit de mesure et l'unité de contrôle ; et un deuxième condensateur disposé entre la masse et un chemin situé entre la section de commutation et l'unité de contrôle, dans lequel l'unité de contrôle est adaptée à contrôler la configuration de chemin du circuit de mesure lorsque l'unité de contrôle doit lire la tension appliquée au premier condensateur en activant la section de commutation pour appliquer au deuxième condensateur une tension correspondant à la tension qui est appliquée au premier condensateur, puis en désactivant la section de commutation pour lire la tension appliquée au deuxième condensateur et pour décharger une charge électrique correspondant à la tension appliquée au premier condensateur, et dans le circuit de mesure, la valeur de résistance d'un chemin contrôlé pour décharger la charge électrique du premier condensateur est fixée à une valeur avec laquelle la charge électrique correspondant à la tension appliquée au premier condensateur est dechargeable pendant une période de lecture de la tension par l'unité de contrôle. L'appareil de mesure d'isolation peut être configuré de façon que l'unité de contrôle active la section de commutation pour décharger la charge électrique correspondant a le tension appliquée au deuxième condensateur après ecture de la tension appliquée air deuxième condensateur . Selon un autre aspect de la présente invention, il est fourni un appareil de mesure d'isolation comprenant : un circuit de mesure incluant un premier condensateur en tant que condensateur volant ; une unité de contrôle adaptée à lire une tension appliquée au premier condensateur pour décider de l'état d'isolation d'une alimentation et contrôler la configuration du chemin du circuit de mesure configuré lorsqu'une tension choisie parmi une tension d'alimentation, une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode positive et une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode négative doit étre appliquée au premier condensateur ; et un deuxième condensateur prévu entre la masse et un chemin situé entre le circuit de mesure et l'unité de contrôle et auquel est appliquée une tension lorsque la tension est appliquée au premier condensateur, dans lequel l'unité de contrôle est adaptée à configurer un chemin à travers lequel des charges électriques accumulées sur le premier condensateur et le deuxième condensateur sont déchargées lors du démarrage d'une opération de lecture de la tension appliquée au deuxième condensateur et à compenser la réduction de tension qui est provoquée par la décharge pendant une période de mesure de la tension appliquée au deuxième condensateur, lors de la mesure de l'état d'isolation et dans le circuit de mesure, la valeur de résistance d'un chemin contrôlé pour décharger la charge électrique du premier condensateur est fixée à une valeur telle que la charge électrique correspondant à la tension appliquée au premier condensateur est rapidement déchargée pendant une période de lecture de la tension par l'unité de contrôle. Chacun des aspects susmentionnés de ia présente invention peut avantageusement comporter une ou plusieurs des caractéristiques énoncées cl-après. L'appareil de mesure d'isolation peut étre configuré de façon que lors de l'application de la tension ou premier condensateur, l'unité de contrôle charge le premier condensateur pendant un premier temps prédéterminé pendant lequel le premier condensateur n'est pas entièrement chargé, puis décharge le premier condensateur pendant un deuxième temps prédéterminé et l'unité de contrôle calcule le tension qui doit eue appliquée lorsque le premier condensateur est e tliiib lient liar é 'ri er, .~ercutant la vitesse de C.haLge (-endant. ie ppremier" temps y J E prédéterminé et la vitesse de charge pendant te deuxième temps prédéterminé dans une valeur de lecture de la tension appliquée au premier condensateur. L'appareil de mesure d'isolation peut être configuré de façon que le deuxième temps prédéterminé soit fixé comme le temps qui s'est écoulé depuis le début de la décharge jusqu'à un premier point de coïncidence auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur coïncide avec la transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur. L'appareil de mesure d'isolation peut être configuré de façon que le deuxième temps prédéterminé soit fixé comme le temps qui s'est écoulé depuis le début de la décharge jusqu'à un deuxième point de coïncidence auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur coïncide avec la transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum négatif est utilisé comme premier condensateur. L'appareil de mesure d'isolation peut être configuré de façon que lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur coïncide avec la transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur est fixé à un premier point de coïncidence et lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant- l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier 3 5 c.onden ,atour co acide avec la transition de tension qui s'est produite à partir du début de la chai"g' e eu fai arli l'hypothèse qu'un produit Cu'un pde partir n variation moins dont l'erreur de spécification est à un maximum négatif est utilisé comme premier condensateur est fixé à un deuxième point de coïncidence, le deuxième temps prédéterminé est fixé à partir du début de la décharge jusqu'à un point situé entre le premier point de coïncidence et le deuxième point de coïncidence. L'appareil de mesure d'isolation peut être configure de façon que le premier condensateur soit formé d'un condensateur céramique ou d'un condensateur à Film. Des modes de réalisation pour réaliser l'invention vont être expliqués en référence aux dessins ci-après. Dans un premier mode de réalisation expliqué ci-après, le cinquième commutateur SW15 et la cinquième résistance R15 jouant le rôle de circuit de décharge représenté comme art antérieur sur la figure 1 sont omis et un commutateur analogique basse tension servant de commutateur de lecture d'AN, SWa, est ajouté dans la ligne d'entrée au port d'entrée AN. D'autre part, un condensateur de lecture d'AN, Ca, qui est également utilisé comme filtre est prévu pour constituer un circuit échantillonneur bloqueur. D'autre part, dans un deuxième mode de réalisation, qui est une variante du premier mode de réalisation, un circuit est proposé, dont les diodes du système de mesure (circuit de détection) sont omises. En outre, dans un troisième mode de réalisation, qui est une variante du deuxième mode de réalisation, un circuit est proposé dont le commutateur de lecture d'AN, SWa, est omis et la décharge de la charge électrique pendant la lecture du condensateur de lecture d'AN, Ca, est corrigée dans le moyen de mesure. a figure 3 est un schéma de circuit représentant la configuration d'un circuit de mesure d'isolation 10 selon un premier mode de réalisation de la présente invention. Comme représente sur la figure 3, le circuit de mesure d'isolation 10 comporte un circuit détecteur 20 et une unité de contrôle de décision 30 et détecte une fuite d'électricité en contrôlant l'état d'isolation de la tension d'alimentation à haute tension V connectée au Circuit détecteur Z0. Les états d'isolation de la résistance de défaut de masse CLp du côté de l'r lectrode positive qui est une résistance d'Isolation du cote de l'electrode positiv, ` de l'alimentation V r t ic'. résistance de défaut de masse RLn du côté de l'électrode négative qui est une résistance d'isolation du côté de l'électrode négative, sont ici détectés. Le circuit de contrôle de décision 30 comporte un port d'entrée AN et est équipé d'une fonction de mesure de tension de conversion N. d'une tension appliquée à l'entrée du port d'entrée AN puis de mesure la tension et une fonction de contrôle de l'ouverture/fermeture du premier jusqu'au quatrième commutateurs SW1 à SW4 prévus dans le circuit de détection 20 décrit ultérieurement. D'autre part, l'unité de contrôle de décision 30 convertit la tension appliquée à l'entrée du port d'entrée AN en une résistance d'isolation en se basant sur une expression de calcul prédéterminée. Dans ce cas, l'unité de contrôle de décision 30 contient des valeurs de résistance d'isolation utilisées pour la conversion de résistance d'isolation sous forme d'une table prédéterminée et spécifie la résistance d'isolation en référence à la table. Un premier commutateur SW1, une première diode Dl, une première résistance R1, un condensateur Cl et un deuxième commutateur SW2 sont prévus en série avec le circuit détecteur 20 depuis le côté de l'électrode positive de l'alimentation V jusqu'au côté de l'électrode négative. Dans l'explication qui suit, la valeur de la résistance va ici être expliquée en appliquant la même notation à la résistance que le symbole de référence (par exemple, on suppose que la valeur de résistance de la première résistance R1 est R1). Le circuit détecteur 20 comporte le condensateur Cl en tant que condensateur volant, une première jusqu'à une quatrième résistances R1 à R4, un premier jusqu'à un quatrième commutateurs SW1 à SW4, le commutateur de lecture d'AN, SWa et le condensateur de lecture d' Ca. Chaque commutateur du premier jusqu'au quatrième commutateurs SW1 à SW4 est constitué du MOSFL I optique, par exemple, et possède des caractéristiques de tension/d'isolation de haute tenue. Le commutateur de lecture d'AN, SWa, peut avoir une structure discrète en utilisant le commutateur analogique basse tension relativement économique, le FL I ou analogue. Concrètement, le premier commutateur le première diode Ieniltire résistance RI, le condensateur Cl et le deuxième , conimuteteur S`°J2 sont nectés : egenct'S en série depuis H Lut tension de l' chronogramme expliquant le processus de lecture d'AN dans l'unité contrôle de décision 30 selon le présent mode de réalisation. Ce chronogramme représente un processus après avoir appliqué au condensateur Cl une tension (données). 1) Mode de mesure de haute tension VO Premièrement, avant le processus de lecture d'AN, l'unité de contrôle de décision 30 active les premier et deuxième commutateurs SW1, SW2 pour constituer le chemin, qui est constitué du premier commutateur SW1, de la première diode Dl, de la première résistance du condensateur Cl et du deuxième commutateur SW2 depuis le côté de l'électrode positive de l'alimentation V jusqu'au côté de l'électrode négative. Ainsi, l'unité de contrôle de décision 30 applique au condensateur Cl la tension de l'alimentation V. L'unité de contrôle de décision 30 désactive ensuite les premier et deuxième commutateurs SW1, SW2 et active les troisième et quatrième commutateurs SW3, SW4 (Tl sur la figure 4). L'unité de contrôle de décision 30 active ensuite le commutateur de lecture d'AN, SWa, pendant une très courte durée (période Tl à T2 sur la figure 4), par exemple d'environ 200 à 300 las seulement. Pendant une période durant laquelle le commutateur de lecture d'AN, SWa, est activé (période Tl à T2 sur la figure 4), une tension divisée de la tension appliquée au condensateur Cl est appliquée au condensateur de lecture d'AN, Ca. Concrètement, comme représenté sur le chronogramme de l'entrée AN sur la figure 4, le potentiel électrique du port d'entrée AN augmente d'autant plus qu'une quantité plus importante de charge électrique s'est accumulée dans le condensateur de lecture d'AN, Ca. A ce moment, la charge électrique du condensateur C]_ est déchargée mais aucun problème n'apparaît sensiblement dans la mesure car cette decharge se produit seulement pendant une très courte période. Lorsque le commutateur de lecture d'AN, SWa, est désactivé (T2 sur la figure 4), le potentiel électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, est alors maintenu. L'unité de contrôle de décision 30 lit ensuite le potentiel électrique qui est appliqué à l'entrée du port d'entrée AN pendant une période prédéterminée durant laquelle le commutateur de ecture d'AN, SG'Ja, est désactivé (T2 a Ti sur la Piques .~ À ce moment, le troisième commutateur SW3 et le quatrième commutateur SW4 sont toujours dans leurs états activés et sont maintenus dans un état tel que ces commutateurs sont électriquement isolés du condensateur de lecture d'AN, Ca, de sorte que la charge électrique du condensateur Cl est progressivement déchargée. Comme décrit ci-dessus, la décharge est terminée en une courte durée désirée car la deuxième résistance R2, la troisième résistance R3 et la quatrième résistance R4 sont respectivement fixées à une valeur de résistance suffisamment petite. Dans ce cas, aucun problème n'apparaît, même si la décharge est prolongée jusqu'à une période suivante durant laquelle le commutateur de lecture d'AN, SWa, est activé (T3 à T4 sur la figure 4). Lorsque la lecture d'AN est terminée (T3 sur la figure 4), l'unité de contrôle de décision 30 active alors le commutateur de lecture d'AN, SWa. Ici, le troisième commutateur SW3 et le quatrième commutateur SW4 sont toujours maintenus dans leurs états activés. Ainsi, si la décharge de la charge électrique du condensateur Cl n'est pas terminée à ce moment, non seulement cette décharge se poursuit toujours mais la charge électrique accumulée dans le condensateur de lecture d'AN, Ca, est également déchargée vers la masse par l'intermédiaire du commutateur de lecture d'AN, SWa, de la troisième résistance R3 et analogue. Dans ce cas, si la charge électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, doit être déchargée de telle manière que le troisième commutateur SW3 et le quatrième commutateur SW4 sont désactivés et que le commutateur de lecture d'AN, SWa, est activé après l'opération de décharge de la charge électrique du condensateur Cl par l'intermédiaire du troisième commutateur SW3 et du quatrième commutateur SW4, tous deux sont maintenus dans leurs états activés, cette charge électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, peut cure déchargée de manière plus sûre. Lorsque la décharge est terminée (T4 sur la figure 4), lunée de contrôle de décision 30 désactive le troisième commutateur SW3, ie quatrième commutateur SW4 et le commutateur de lecture d'AN, SWa. 2) Mode de mesure de- la tension de la résistance de défaut de masse VCIp du côté de l'électrode positive Dans un mode de mesure de la tension de la résistance do _5 tel! haut de niasse VCIo du coté de l'électrode positive, l'urine Clt~ t rime d d,_'c ision 30 active ensuite le deuxième commutateur troisième commutateur SW3 et applique ainsi la tension de la résistance de défaut de masse VClp du côté de l'électrode positive du condensateur Cl. Concrètement, en fonction de l'état actif de ces commutateurs, un chemin constitué de la troisième résistance R3, du troisième commutateur SW3, de la première diode Dl, de la première résistance RI, du condensateur Cl, du deuxième commutateur SW2, de l'alimentation V, de la résistance de défaut de masse RLp du côté de l'électrode positive et du potentiel de masse G, est construit à partir du potentiel de masse G. La tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive est appliquée au condensateur Cl par construction de ce chemin. Comme le noeud de mesure de haute tension VO selon les opérations représentées sur le chronogramme de la figure 4, l'unité de contrôle de décision 30 mesure ensuite la valeur d'entrée du port d'entrée AN, c'est-à-dire une valeur correspondant à la tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive appliquée au condensateur de lecture d'AN, Ca (valeur divisée de la tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive) et décharge également rapidement les charges électriques du condensateur Cl et le condensateur de lecture d'AN, Ca, en séquence. 3) Mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative L'unité de contrôle de décision 30 active à son tour le premier commutateur SW1 et le quatrième commutateur SW4 et ainsi, applique au condensateur Cl la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative. Concrètement, selon l'état actif de ces commutateurs, un chemin constitué de la résistance de défaut de masse RLn du côté de l'électrode négative, de l'alimentation V, du premier commutateur SW1, de la première diode Dl, de la première résistance CI, du condensateur Cl, du quatrième commutateur SW4, de la quatrième résistance R4 et du potentiel de masse G, est construit à partir du potentiel de masse G. La tension de la résistance de défaut de masse VCIn du côté de l'électrode négative est appliquée au condensateur Cl par ce chemin. Comme ie mode de mesure de haute tension VO et le mode de mesure de la tension de 1 3 résistance de défaut de md55e VClp ?C di_. (Mité dl'é _'ldL pO5IU1 ve 1 s e o ~'o ~U~,L'r"atI~t, ofl rE_ ' n,f éi r de ~,CtI~~ ~,~5i_'i u;' rHf'0ri.~~g~ro pan ~~ ~ lriiL , de (tond ddie ut' ~le ~'..0 i 8V 0 _, u~ i ~c1 Ï~~jUrc_ -r, ui lite u`_~iC)n U mesure ensuite la valeur d'entrée du port d'entrée AN, c'est-à-dire une valeur correspondant à la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative appliquée au condensateur de lecture d'AN, Ca (valeur divisée de la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative) et décharge également rapidement les charges électriques du condensateur Cl et le condensateur de lecture d'AN, Ca, en séquence. 4) Mode de conversion de la résistance d'isolation L'unité de contrôle de décision 30 convertit ensuite la tension mesurée en résistance d'isolation en se basant sur le résultat mesuré ci-dessus en suivant l'équation et fournit l'alarme comme nécessaire. Conversion de résistance d'isolation = (VC1p + VC1n)/VO Avec ce qui précède, selon le présent mode de réalisation, il n'y a aucune nécessité pour fournir séparément le circuit de décharge représenté dans l'art antérieur (le cinquième commutateur SW15 et la cinquième résistance R15 de la figure 1), et la décharge peut également être achevée en une courte durée. D'autre part, le commutateur de lecture d'AN, SWa, peut être constitué du commutateur analogique basse tension ou de la configuration discrète et à la fois une réduction de taille/économie d'espace et une réduction de coût peuvent être mises en oeuvre car la tension de tenue élevée et les performances d'isolation élevées ne sont pas nécessaires à la différence du MOSFET optique. D'autre part, lorsque la lecture d'AN est exécutée sur le port d'entrée AN de l'unité de contrôle de décision 30, l'unité de contrôle de décision 30 et le circuit détecteur 20 sont mutuellement isolés par le commutateur de lecture d'AN, SWa, de sorte que la ligne de connexion utilisée dans la lecture d'AN peut être raccourcie et le circuit sur lequel le bruit a peu d'influence peut être réalisé. D'autre part, lorsque la défaillance se produit dans le circuit détecteur 20 en tant que circuit haute tension ou analogue, 1a séparation de l'unité de contrôle de décision 30 en tant que circuit basse tension du circuit détecteur 20 peut être facilitée. En conséquence, la garantie d'un fonctionnement sûr du circuit détecteur 20, qui est très importante en tant que circuit de contrôle, et la prévention d'une induction de c efaillanse secondaire geuvent être m ses en oeuvre et l'amélioration de la sécurité p eut être obtenue. Deuxiùrne niod ' dl_' reali atien Dans le présent mode de réalisation, qui est une variante premier mode de réalisation, un circuit est proposé tel qu'une première résistance R21 en tant que résistance de charge du système de mesure (circuit haute tension) n'est pas partagée dans les modes de mesure respectifs. Premièrement, un circuit de mesure d'isolation 210 représenté sur la figure 5 va être expliqué ci-après en tant que première technologie. Une unité de contrôle de décision 230 a une configuration et des fonctions similaires à celles des unités de contrôle de décision 30, 130, du premier mode de réalisation et de l'art antérieur. L'unité de contrôle de décision 230 contrôle l'ouverture/'la fermeture d'un premier jusqu'à un cinquième commutateurs SVU21 à SW25 et du commutateur de lecture d'AN, SWa, prévus sur un circuit détecteur 220 et prend également une décision concernant la dégradation de l'isolation en se basant sur les tensions (VCIp, VC1n, VO) qui sont respectivement appliquées à l'entrée du port d'entrée AN. Dans le circuit détecteur 220, le premier commutateur SW21, la première résistance R21, un condensateur C21, une deuxième résistance R22 et le deuxième commutateur SW22 sont agencés en série en séquence depuis le côté de l'électrode positive de l'alimentation V jusqu'au côté de l'électrode négative. Du point de vue tel qu'une perte de Vf de la diode D24 doit être égale dans les modes de mesure respectifs, dans certains cas, une quatrième diode D24 (indiquée par des parenthèses sur l'illustration) peut être prévue entre le premier commutateur SW21 est la première résistance R21. Une première diode D21, une troisième résistance R23, le troisième commutateur SW23, une quatrième résistance R24, une cinquième résistance R25 et le quatrième commutateur SW21 sont agencés en série depuis la borne du condensateur C21 du côté de l'électrode positive connectée à la première résistance R21 et le quatrième commutateur SW24 est ensuite connecté à la borne du condensateur C21 du côté de l'électrode négative (côté de la deuxième résistance R22). D'autre part, le cinquième commutateur SW25 servant de commutateur de décharge et une sixième résistance R26 sont relies à la musse n `érie depuis l'anode de la première diode D21. Une deuxieme diode D22 est connecte a l . bo, ne u peu f_2 t du c"d`~ J , I ',L,-tr0 ( ~iG iti vt r Ic1i ÎoUOd,,L ~. ~, ~.il ~ 11C I~l iJÎ CI ~ II~Î C 5 diode D21) depuis le milieu d'un chemin dans lequel sont connectés la troisième résistance R23 et le troisième commutateur SW23. D'autre part, une partie à laquelle sont connectés le troisième commutateur SW23 et la quatrième résistance R24 est connectée au port d'entrée AN par l'intermédiaire d'une résistance de protection Rpl (correspondant à la cinquième résistance R5 de la figure 3) et du commutateur de lecture d'AN, SWa. D'autre part, le milieu du chemin entre la quatrième résistance R24 et la cinquième résistance R25 est relié à la masse, Dans ce cas, une troisième diode D23 est reliée à la masse depuis un chemin situé entre le commutateur de lecture d'AN, SWa, et le port d'entrée AN. Les procédures de décision de l'état d'isolation de l'alimentation V en utilisant la configuration ci-dessus sont similaires à celles qui sont expliquées dans l'art antérieur et seront expliquées brièvement ci-après. 1) Mode de mesure de haute tension VO L'unité de contrôle de décision 230 active le premier commutateur SW21 et le deuxième commutateur SW22 pendant un temps prédéterminé seulement et ainsi applique la haute tension VO au condensateur C21. L'unité de contrôle de décision 230 désactive ensuite le premier commutateur SW21 et le deuxième commutateur SW22 et active le commutateur de lecture d'AN, SWa, le troisième commutateur SW23 et le quatrième commutateur SW24. Ainsi, le port d'entrée AN mesure une valeur correspondant à la haute tension VO appliquée au condensateur C21 (valeur divisée de la haute tension VO). Lorsque la mesure est terminée, l'unité de contrôle de décision 230 désactive le troisième commutateur SW23 et active le quatrième commutateur SW24 et le cinquième commutateur SW25 seulement, et ainsi, décharge la charge électrique du condensateur C2J_, 2) Mode de mesure de la tension e rés stance de défaut de [-nasse VC1p du côté de l'électrode positive L'unité de contrôle de décision 230 active ensuite le deuxième commutateur SW22 et le troisième commutateur SW23 et ainsi, applique au condensateur C21 la tension de la résistance de défaut de masse VCIp du côte de l'électrode positive. L'unite de contrôle de décision 2.10 sactive ensuite le deuxiemc commutateur 5W2.2 et active lis quatri rlle 33 commutateur SV';12,1 et ainsi i ' port d'entrée AN mesure une '.saleur eçponoant a le tension d lu r~_'SiStancu de défaut de niasse V~.l}.' du côté de l'électrode positive appliquée au condensateur C21. Lorsque la mesure est terminée, l'unité de contrôle de décision 230 désactive le troisième commutateur SW23 et active le quatrième commutateur SW24 et le cinquième commutateur SW25 seulement, et ainsi, décharge la charge électrique du condensateur C21. 3) Mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative L'unité de contrôle de décision 230 active alors le premier commutateur SW21 et le quatrième commutateur SW24 et applique au condensateur C21 la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative. L'unité de contrôle de décision 230 désactive ensuite le deuxième commutateur SW22 et active le quatrième commutateur SW24 et ainsi, le port d'entrée AN mesure une valeur correspondant à la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative du condensateur C21 (valeur divisée de la haute tension VC1n). Lorsque la mesure est terminée, l'unité de contrôle de décision 230 désactive le troisième commutateur SW23 et active le quatrième commutateur SW24 et le cinquième commutateur SW25 seulement et ainsi, décharge la charge électrique du condensateur C21. 4) Mode de conversion de la résistance d'isolation L'unité de contrôle de décision 230 convertit ensuite la tension mesurée dans la résistance d'isolation en se basant sur le résultat mesuré ci-dessus. Dans la première technologie telle que présentée sur la figure 6, lorsque le condensateur C21 est chargé par l'intermédiaire de la diode, ans certains cas, la tension de crête de la tension appliquée est maintenue. Pour cette raison, un problème existe tel que lorsque la tension appliquée chute, ia valeur de la variation de la tension n'est pas répercutée dans le résultat de la mesure. En conséquence, comme dans le premier mode de réalisation, le commutateur de lecture d'AN, SWa, et le condensateur de lecture d'AN, Ca, sont prévus entre le port d'entrée AN et le circuit détecteur 220 et ainsi, non seulement une structure capable d'accumuler les charges électriques dans le condensateur o e lecture d'AN, Ca en une courte durée t; ourdie, mais d'autre part i 's di.ïdes (D2I, D22) sont enlises. La figure 7 est un schéma de circuit d'un circuit de mesure d'isolation 21.0a selon le présent mode de réalisation. L'explication de la même configuration que celle de la figure 5 sera ici omise de manière appropriée en y affectant les mêmes symboles de référence et des configurations différentes seront principalement expliquées ci-après. Une configuration différente de celle du circuit de mesure d'isolation 210 de la première technologie de la figure 5 réside en ce que, dans un circuit détecteur 220a du circuit de mesure d'isolation 210a, la troisième résistance R23, la quatrième résistance R24 et la cinquième résistance R25 sont respectivement fixées à une valeur de résistance suffisamment petite et d'autre part, la première diode D21 et la deuxième diode D22 sont supprimées. Seule la troisième résistance R23 est agencée entre la borne du condensateur C21 du côté de l'électrode positive et le troisième commutateur SW23. Dans le cas de la première technologie dans laquelle la troisième résistance R23 a une valeur de résistance relativement élevée, la première diode D21 et la deuxième diode D22 sont prévues de façon que les deux valeurs de résistance du chemin construit dans le mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive et le chemin construit dans le mode de mesure de la tension de résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative soient égales entre elles. Toutefois, dans le circuit de mesure d'isolation 210a, puisque la troisième résistance R23 a une faible valeur de résistance, la première diode D21 et la deuxième diode D22 ne sont pas nécessaires. D'autre part, le cinquième commutateur SW5 et le sixième commutateur SW6 constituant le circuit de décharge sont supprimés. En outre, une résistance de réglage Ra est prévue entre la première résistance R21 et le premier commutateur SW21. La valeur de résistance de la résistance de réglage Ra est égale è la valeur de resistance de la troisième résistance R23. D'autre part, comme dans le premier mode de réalisation, la troisième résistance R23, la quatrième résistance R24 et ia cinquième resistance R25 sont respectivement reglees e une valeur de résistance suffisamment petite pour que la décharge de la charge électrique du condensateur C21. puisse être rapidement achevée sans circuit de décharge. L ors que de résistance a ~que la sde la troisième riitencc r>>> eut faible par rapport a (elle de ici première resistance P21 et ce ia deuxième résistance R22 (lorsque la valeur de résistance de la troisième résistance R23 est contenue dans une plage d'erreur par opposition à la première résistance R21 et à la deuxième résistance R22), l'addition de la résistance de réglage Ra peut étre omise. Les procédures de décision de l'état d'isolation de l'alimentation V exécutées par le circuit de mesure d'isolation 210a construit comme ci- dessus vont être expliquées simplement ci-dessous. Ces procédures sont similaires à celles du premier mode de réalisation. 1) Mode de mesure de haute tension VO L'unité de contrôle de décision 230 active le premier commutateur SW21 et le deuxième commutateur SW22 seulement pendant une durée prédéterminée et ainsi, applique la haute tension V0 au condensateur C21. L'unité de contrôle de décision 230 exécute ensuite les opérations similaires indiquées sur le chronogramme de la figure 4. L'unité de contrôle de décision 230 désactive les premier et deuxième commutateurs SW21, SW22 et active également les troisième et quatrième commutateurs SW23, SW24 (Tl sur la figure 4). L'unité de contrôle de décision 230 active ensuite le commutateur de lecture d'AN, SWa, pendant une très courte durée (Ti à T2 sur la figure 4) seulement. 20 Pendant une période au cours de laquelle le commutateur de lecture d'AN, SWa, est activé (Ti à T2 sur la figure 4), la tension divisée de la tension appliquée au condensateur C21 est appliquée au condensateur de lecture d'AN, Ca. Puis, lorsque l'unité de contrôle de décision 230 désactive le 25 commutateur de lecture d'AN, SWa, (T2 sur la figure 4), le potentiel électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, est maintenu. Ainsi, l'unité de contrôle de décision 230 lit le potentiel électrique appliqué à l'entrée du port d'entrée AN pendant une période prédéterminée au cours de laquelle le commutateur de lecture d'AN, SWa, est désactivé (T2 à T3 sur la figure 30 4). A ce moment, le troisième commutateur SW23 et le quatrième commutateur SW24 sont toujours maintenus dans leurs états activés et. la charge électrique du condensateur C21 est progressivement déchargée. Dans le présent mode de réalisation, la deuxleme résistance R22, ~a oisiem:_' résistance R23 et la quatrième résistance P21 ont respectivement réglées à une valeur de résistance suffisamment faible façon que la décharge soit également terminée en une durée désirée. Puis, lorsque la lecture d'AN est terminée (T3 sur la figure 4), l'unité de contrôle de décision 230 active le commutateur de lecture d'AN, SWa. À ce moment, le troisième commutateur SW23 et le quatrième commutateur SW24 sont toujours maintenus dans leurs états actifs. La décharge de la charge électrique du condensateur C21 se poursuit ensuite et la charge électrique accumulée dans le condensateur de lecture d'AN, Ca, est également déchargée vers la masse par l'intermédiaire du commutateur de lecture d'AN, SWa, de la troisième résistance R23, etc. Lorsque la décharge est terminée (T4 sur la figure 4), l'unité de contrôle de décision 230 désactive le troisième commutateur SW23, le quatrième commutateur SW24 et le commutateur de lecture d'AN, SWa. 2) Mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse 15 VC1p du côté de l'électrode positive L'unité de contrôle de décision 230 active ensuite le deuxième commutateur SW22 et le troisième commutateur SW23 et ainsi, applique au condensateur C21 la tension fournie par l'alimentation V par l'intermédiaire de la résistance de défaut de masse RLp du côté de 20 l'électrode positive (tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive). Comme dans le mode de mesure de haute tension VO selon les opérations similaires à celle de l'organigramme de la figure 4, l'unité de contrôle de décision 230 mesure ensuite les valeurs d'entrée du port d'entrée AN, c'est-à-dire une valeur correspondant à la 25 tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive appliquée au condensateur C21 (valeur divisée de la tension de la résistance de défaut de masse VCIP du côté de l'électrode positive) et. décharge également rapidement les charges électriques du condensateur C21 et le condensateur de lecture d'AN, Ca, en séquence. 30 3) Mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VCI n du côté de l'électrode négative Limite de contrôle de décision 230 active ensuite le premier commutateur SVii21 et le quatrième commutateur SW24 et ainsi, applique au condensateur C.%1 a tension fournie par l'alimentation V par 3 l'intermédiaire Id résistance d ~ défaut de niasse RLn du c >té de électrode négative (tension de la résistance de défaut _~ de masse vLln au côté de l'électrode négative). Puis, comme dans le mode de mesure de haute tension VO et le mode de mesure de la tension de la résistance défaut de masse VClp du côté de l'électrode positive, selon les opérations similaires à celle de l'organigramme de la figure 4, l'unité de contrôle de décision 230 mesure la valeur d'entrée du port d'entrée AN, c'est-à-dire une valeur correspondant à la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative appliquée au condensateur C21 (valeur divisée de la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative) et décharge également rapidement en séquence les charges électriques du condensateur C21 et du condensateur de lecture d'AN, Ca. 4) Mode de conversion de la résistance d'isolation L'unité de contrôle de décision 230 convertit ensuite la tension mesurée dans la résistance d'isolation en se basant sur le résultat mesuré ci-dessus. Selon le présent mode de réalisation, puisqu'on utilise une configuration telle que les diodes sont supprimées du circuit détecteur 220a, on peut éliminer l'influence provoquée par une perte de Vf des diodes constituant l'un des facteurs de l'erreur de mesure. D'autre part, on 20 peut obtenir une optimisation du circuit, c'est-à-dire une réduction du coût/une réduction de la taille, obtenue par une diminution du nombre de composants. D'autre part, même lorsque l'appareil de mesure d'isolation de la présente invention est appliqué à l'environnement d'alimentation haute tension dont la variation de la haute tension est importante, de 25 façon similaire, l'influence de la variation de la tension peut être répercutée de manière adéquate et automatiquement dans la tension mesurée du condensateur C21 dans tous les modes de mesure. En outre, méme lorsqu'un défaut de court-circuit est provoqué soit dans le troisième commutateur SW23, soit dans le quatrième commutateur SW24, dans une 30 configuration telle qu'une petite valeur de résistance est respectivement fixée à la quatrième résistance R24 et à la cinquième résistance P25, aucun courant excessif ne circule entre l'alimentation haute tension V et la masse car une valeur de résistance suffisamment grande est figée à la premiere résistance R21 . et a la deuxième reslstance P22. En 35 c onsequence, la defaill ~nc.e secondaire, etc., ne sont pas Induites e t on peut également garanti) sécurité déslree. L'est-a-dire que dans ;ne situation telle que la première résistance R21 et la deuxième résistance R22 sont réglées de manière à dépasser la valeur de résistance d'isolation devant être légalement garantie, môme lorsque la défaillance de court-circuit se produit dans le commutateur, la résistance d'isolation ne diminue jamais au-dessous de la valeur légale, le système peut être arrêté en toute sécurité et un accident provoqué par un choc électrique, etc. peut être empêché. Dans le présent mode de réalisation, qui est une variante du deuxième mode de réalisation, un circuit est proposé tel que le commutateur de lecture d'AN, SWa, est omis et la réduction de la tension provoquée par la décharge de la charge électrique pendant la lecture du condensateur de lecture d'AN, Ca, est corrigée par l'unité de contrôle de décision 230, La figure 8 est un schéma de circuit d'un circuit de mesure d'isolation 210b selon le présent mode de réalisation. Les mêmes symboles de référence sont ici attribués aux mêmes configurations que celles de la figure 7 et leur explication sera omise de manière appropriée. En tant que configuration concrètement différente, dans un circuit détecteur 220b, le commutateur de lecture d'AN, SWa, prévu entre le port d'entrée AN de l'unité de contrôle de décision 230 et la cinquième résistance R25 en tant que résistance de protection de lecture d'AN est omis. C'est-à-dire que la cinquième résistance R25 est directement connectée au port d'entrée AN de l'unité de contrôle de décision 230. Dans le cas de la configuration ci-dessus, puisque le commutateur de lecture d'AN, SWa, est omis, la charge électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, n'est pas maintenue et est déchargée pendant la lecture d'AN de l'unité de contrôle de décision 230. En conséquence, l'unité de contrôle de décision 230 est équipée d'une fonction de compensation de la réduction de la tension mesurée provoquée par la décharge. Les procédures de décision de l'état d'isolation de l'alimentation V exécutées par le circuit de mesure d'isolation 210b ayant une telle configuration vont être e' pllquées brièvement ci-apr réalisation. Ainsi, le processus de lecture d'AN du circuit de mesure d'isolation 230 va principalement étire expliqué ci-après. La figure 9 est un chronogramme expliquant le processus de lecture d'AN du circuit de mesure d'isolation 230 selon le présent mode de réalisatio . 1) Mode de mesure de haute tension VO Le circuit de mesure d'isolation 230 active le premier commutateur SW21 et le deuxième commutateur SW22 pendant une durée prédéterminée seulement et ainsi, applique la haute tension VO au condensateur C21. Dans ce cas, puisque le commutateur de lecture d'AN, SWa, est omis, une tension divisée de la tension appliquée au condensateur C21 est appliquée au condensateur de lecture d'AN, Ca. Le circuit de mesure d'isolation 230 exécute ensuite les opérations représentées sur le chronogramme de la figure 9. Le circuit de mesure d'isolation 230 désactive d'abord les premier et deuxième commutateurs SW21, SW22 et active également les troisième et quatrième commutateurs SW23, SW24 (T21 sur la figure 9). Le circuit de mesure d'isolation 230 lit ensuite le potentiel électrique appliqué à l'entrée du port d'entrée AN en une période prédéterminée (T21 à T22 sur la figure 9). A ce moment, le troisième commutateur SW23 et le quatrième commutateur SW24 sont toujours maintenus dans leurs états actifs (T21 à T23 sur la figure 9) et la charge électrique du condensateur de lecture C21 est déchargée progressivement. La charge électrique du condensateur de lecture d'AN, Ca, est ensuite entièrement déchargée. Puis, lorsque la lecture d'AN est terminée (T23 sur la figure 9), le circuit de mesure d'isolation 230 désactive le troisième commutateur SW23 et le quatrième commutateur SW24. 2) Mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de musse Vil p du côte de l'électrode positive et mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VCln du côté de l'électrode négative Dans le mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VCIp du côté de l'électrode positive et le mode de mesure de la tension de la résistance de défaut de masse VCln du cote de électrode negative. selon des opérations similaires a celle du deu iénl mode de réalisation le tension de la résistance de défaut de masse VC1 i du cote de i électrode positive et ici tension de lO é istance de défaut masse VC1n du côté de l'électrode négative sont respectivement appliquées au condensateur C21. Puis, comme dans le mode de mesure de haute tension VO, selon des opérations similaires à l'organigramme de la figure 9, l'unité de contrôle de décision 230 mesure les valeurs respectives correspondant à la tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive et à la tension de la résistance de défaut de masse VCln du côté de l'électrode négative respectivement appliquées au condensateur C21 (valeurs de tension respectives divisées de la tension de la résistance de défaut de masse VC1p du côté de l'électrode positive et de la tension de la résistance de défaut de masse VC1n du côté de l'électrode négative). 3) Mode de conversion de la résistance d'Isolation Lorsque le mode de mesure ci-dessus est terminé, l'unité de contrôle de décision 230 exécute la conversion de résistance d'isolation en se basant sur le résultat mesuré ci-dessus. Dans ce cas, l'unité de contrôle de décision 230 n'utilise pas la valeur mesurée (tension d'A/D mesurée) telle qu'elle, mais elle compense (corrige) une réduction de tension provoquée par la décharge en se basant sur un tableau prédéterminé ou une expression de calcul, par exemple. Un exemple de correction va ensuite être expliqué brièvement ci-après. Lorsque les troisième et quatrième commutateurs SW23, SW24 sont activés (T21 sur la figure 9), l'entrée AN (Ca) et le condensateur C21 satisfont à la relation (1) suivante dans le cas où la capacité du condensateur de lecture d'AN, Ca, est faible mais où l'impédance d'entrée AN est grande. Entrée AN (Ca) = C21 x R24/(R23 + R24 + R25) La valeur de la décharge provoquée lorsque la période de temps comprise entre T21 et T22 est fixée à t(s), est calculée en utilisant la relation (2) suivante et un processus de correction est ensuite applique. Tension A de C21 par la décharge (tension de C21 au moment où SW23, SW24 sont activés) xexp(2) On décide donc, en se basant sur les relations (1) pet (2) ci-dessus que l'Entrée AN (Ca) a ce moment n'est pas affectée par in capacite du condeiis,atr. u, de iecturc d'AN, Cd, et elle =.prime O relation (. Î suivante Entrée AN (Ca) = A x R24/{R23 + R24 - R25) ... (3) De cette manière, la compensation de la valeur mesurée est effectuée par l'unité de contrôle de décision 230. En conséquence, on peut maintenir une précision de détection satisfaisante même dans la configuration dans laquelle le commutateur de lecture d'AN, SWa, est omis. Dans le présent mode de réalisation, qui est une variante du premier mode de réalisation représenté sur la figure 3 et la figure 4, la technologie pour détecter la valeur absolue avec une précision prédéterminée même lorsque le condensateur Cl, en tant que condensateur de détection, varie de manière importante, va être expliquée ci-après. Dans ce cas, le processus de lecture appliqué après avoir appliqué la tension au condensateur Cl est souligné dans les modes de réalisation ci-dessus, tandis que le traitement de la tension à appliquer au condensateur Cl est souligné dans le présent mode de réalisation. En conséquence, il est effectif que le présent mode de réalisation doit être appliqué aux modes de réalisation ci-dessus. Dans le premier mode de réalisation, dans le cas de la méthode de mesure de tension qui ne charge pas complètement le condensateur Cl servant de condensateur de détection, la précision de détection est directement soumise à l'influence d'éléments variables tels que la capacité, la caractéristique de température, etc., du condensateur Cl en tant que composant ayant une forte variation de caractéristique. D'autre part, lorsque le condensateur Cl est un condensateur céramique, ia caractéristique de polarisation en courant continu s'ajoute aux éléments variables. En conséquence, dans le cas où la détection de la valeur absolue de la tension est nécessaire, un condensateur de haute précision/haute stabilité doit être utilisé en tant que condensateur Cl servant de condensateur de détection et ainsi, les mesures sont exigeantes du point de vue du coût. Il est également courant. qu'un condensateur a film soit adapte aux applications dans lesquelles une petite variation des caractéristiques est demandée. Toutefois, menas, en ne tenant pas compte au point de vue du _.out, le condensateur" a film a des CalacterlstlqueS telles que spi toi me d'une ala nde taille pst sci iLsistan a l ÎIuorditc est Îdible. Pour Ceste raison, même si la variation des caractéristiques est accrue, c'est-à-dire même si la situation telle qu'une dégradation de la précision de détection ne peut pas être évitée, en fonction de l'environnement appliqué, dans la plupart des cas l'utilisation du condensateur céramique dont la taille est faible et dont la résistance à l'humidité est excellente, est souhaitée. En conséquence, dans le présent mode de réalisation, la technologie permettant d'atteindre une précision de détection désirée même dans le cas où le condensateur céramique dont la variation des caractéristiques est importante est utilisé va être expliquée ci-après, Dans ce cas, la configuration du circuit de mesure d'isolation 10 peut être mise en oeuvre par la configuration représentée sur la figure 3. Dans ce qui suit, on suppose le cas où la variation de caractéristique du condensateur céramique utilisé en tant que condensateur Cl est de ± 10 % et la caractéristique de polarisation en courant continu est au maximum de ± 20 %. D'autre part, dans ce qui suit, une explication va être fournie en faisant l'hypothèse que le produit ayant la valeur de spécification du condensateur Cl (erreur nulle) est mentionné comme « produit standard », l'erreur nulle est mentionnée comme « valeur de référence », le produit ayant une erreur maximale positive (+ 20 %) est mentionné comme « produit maximum plus » (« produit de variation plus ») et le produit ayant une erreur maximale négative (- 20 %) est mentionné comme « produit maximum moins » (« produit de variation moins »). Lorsque l'unité de contrôle de décision 30 mesure la tension du condensateur Cl, la mesure est effectuée en ne maintenant pas la tension de crête à la différence de l'art antérieur mais en détectant la tension après avoir effectué la décharge en un temps prédéterminé. L'unité de contrôle de décision 30 corrige ensuite la haute tension en appliquant la conversion, qui est tourner par une expression conceptuelle dans l'équation (4) suivante, a une valeur de décharge fixée par une constante de temps ce décharge basée sur cette tension détectée. Haute tension = tension détectée/(valeur de la conversion de décharge x valeur de la conversion de charge) ... (4) Des indications plus détaillées sur l'approche de ure vont expliquées en référence a la courbe schématique ce la figure 10 comme suit. Un point d'intersection min en tant que point de coïncidence entre la variation de la tension de décharge dans le temps basée sur la valeur de référence de la capacité du condensateur (capacité du condensateur Cl) et la variation de la tension de décharge dans le temps basée sur le produit maximum moins (valeur MIN) est fixé. Ici, la formulation « variation de la tension de décharge dans le temps représente une variation de la tension dans le temps lorsque la décharge a commencé après avoir effectué la charge en un temps prédéterminé. De façon similaire, un point d'intersection max entre la variation de la tension de décharge dans le temps basée sur la valeur de référence du condensateur et la variation de la tension de décharge dans le temps basée sur le produit maximum plus (valeur MAX) est fixé. Le séquencement de détection est ensuite fixé entre le point d'intersection min et le point d'intersection max. Sinon, le séquencement de détection est fixé près du point d'intersection min ou du point d'intersection max. En d'autres termes, le point d'intersection avec le produit standard est d'abord estimé en se basant sur une tension de crête mesurée au point du début de la charge TO et le séquencement de mesure situé entre le point d'intersection min (Tmin) et le point d'intersection max (Tmax) est choisi en se basant sur ce point d'intersection. Une pluralité de points d'intersection A, B, C, situés entre le point d'intersection min et le point d'intersection max sont ici discriminés et fixés à l'avance. C'est_à-dire qu'une valeur de tension de crête est d'abord mesurée (étape S1) et le séquencement de mesure prédéterminé B parmi les points d'intersection A à c est ensuite sélectionné (étape S2). La valeur de la tension est ensuite mesurée au séquencement de mesure sélectionné B (étape S3). Une autre explication va être fournie plus en détail ci-après. La variation de la valeur de charge provoquée par la variation est importante, néanmoins, la variation de la tension détectée après avoir déchargé la charge électrique pendant un temps prédétermine devient faible. Concrètement, la tension de charge V l et la tension de charge V2 sont représentées par l'équation (5) et l'équation (6) qui suivent. Tension de chaule VI VO x (i exp ) ... (5; Tension de charge V2 VO x (exp ) .., « 3C où VO : tension appliquée, tl : temps de charge, t2 : temps décharge, Cl : capacité du condensateur CI, RI : valeur de résistance la résistance de charge (première résistance), R2' : valeur de résistance (R2' = R2 + R3 + R4) et a : variation du condensateur Cl. Comme on peut le voir d'après l'équation (5) et l`équation (6) ci-dessus, la tension de charge en Ln temps prédéterminé augmente lorsqu'une erreur se produit dans la direction dans laquelle la capacité du condensateur Cl diminue. En même temps, la valeur de la décharge erg un temps prédéterminé augmente après la charge. D'autre part, la tension de charge en un temps prédéterminé diminue lorsqu'une erreur se produit dans la direction dans laquelle la capacité du condensateur Cl augmente. En même temps, la valeur de la décharge en un temps prédéterminé diminue après la charge. En conséquence, la valeur de la variation provoquée due à l'erreur est annulée. C'est-à-dire que les actions de charge et de décharge sont exécutées en utilisant le même condensateur Cl comme condensateur de détection de sorte que la tension de décharge au moment de la décharge augmente même lorsque la tension de charge augmente en raison de la variation du condensateur Cl. En conséquence, lorsque la mesure est exécutée après avoir effectué la décharge pendant un temps prédéterminé après la charge, la valeur de la variation de la tension détectée due à la variation est annulée. En conséquence, lorsqu'on calcule la tension appliquée VO d'après ia tension détectée, la précision de détection obtenue en calculant la tension appliquée VO en suivant l'équation (7) est augmentée par rapport à celle atteinte en calculant la tension appliquée VO' par l'équation (8) de l'art antérieur. VO - V2/((vitesse de décharge donnée par t2 et Cl x R2') x (vitesse de décharge donné, par tl et Cl x RI)) ... (7) VO' - V1/(vitesse de charge donnée parti et Cl x R1) (8) Ici, la vitesse de décharge » représente une vitesse de charge restante après la déchar L'approche de mesure ci-dessus va etre expliquee ci-après concrètement en référence aux résultats mesurés sur les figures i 1.A, 115 et les i igures 12A, 125 ainsi que le figure 1.0 ci-dessus. Puisque la veleui le variation Liu c o n d e n s a t e u r de ns.~ateur Cl claire ci apte informations sur les composants, cette valeur maximale peut être fixée comme suit. (1) Un cas va être expliqué ci-dessous tel que, lorsque la décharge est effectuée après avoir terminé la charge pendant un temps prédéterminé (avant la charge compléte) en utilisant respectivement le produit maximum plus (valeur MAX) et le produit standard (variation 0), le temps auquel ces tensions coïncident entre elles (temps auquel courbes de décharge se coupent entre elles, point d'intersection maximum) est fixé comme point de mesure. Selon cette détermination, la précision de détection de la variation maximale plus peut être améliorée avec une précision identifiée. Par exemple, en référence aux résultats mesurés sur les figures 11A, 11B, comme représenté sur la figure 11A, la valeur mesurée est de 169,4 V lorsqu'on utilise le produit standard lorsque la charge est terminée (lorsque la décharge commence). Par opposition, la valeur mesurée est de 147,3 V, constituant une diminution de 13,0 % lorsqu'on utilise le produit maximum plus. Toutefois, comme représenté sur la figure 11B, les valeurs mesurées obtenues dans les conditions respectives en utilisant le produit standard et le produit maximum plus sont respectivement de 75,36 V et 75,09 V, qui sont sensiblement respectivement égales lorsque 22 ms se sont écoulées depuis le début de la décharge. (2) Un cas va être expliqué ci-dessous tel que, lorsque la décharge est effectuée après avoir terminé la charge pendant un temps prédéterminé (avant la charge complète) en utilisant respectivement le produit maximum moins (valeur MIN) et le produit standard (variation 0), le temps auquel ces tensions coïncident entre elles (temps auquel les courbes de décharge se coupent entre elles, point d'intersection min) est fixé comme point de mesure. Selon cette détermination, la précision de détection de la variation maximale moins peut être améliorée avec une précision identifiée En référence aux résultats de mesure sur les figures 12A, 12B, comme représenté sur le figure I2A, , la valeur mesurée est de 169,5 V lorsqu'on utilise le produit standard lorsque la charge est terminée (lorsque le décharge commence). Par opposition, le valeur mesurée est de 199,1 V, constituant une augmentation de, 17,5 e4,, lorsqu'on ut=ilise le produit maximum moins. Toutefois, comme représenté sur le figure î2B, les voleurs mesurées Ott enue_s dans lus Conditions respectives en utilisant le produit standard et le produit maximum moins sont respectivement de 87,82 V et 87,42 V, qui sont sensiblement respectivement égales lorsque 18 ms se sont écoulées depuis le début de la décharge. (3) Dans le cas où le point de mesure est fixé entre les cas (1) et (2) ci-dessus, c'est-à-dire le point d'intersection max et le point d'intersection min, même si la valeur mesurée s'écarte de part et d'autre par rapport aux côtés -_ maximum de la valeur de référence, la précision n'est pas beaucoup améliorée comme dans les cas (1) et (2), néanmoins la précision de détection peut être améliorée sur une plus large plage de variation. Avec ce qui précède, la présente invention est expliquée en se basant sur les modes de réalisation. Les modes de réalisation sont fournis à titre d'exemple. Il est possible pour les hommes de l'art de comprendre que diverses variantes peuvent être appliquées à des éléments constituants respectifs de celle-ci et leurs combinaisons et ces variations peuvent également être incluses dans la portée de la présente invention. La technologie pour illustrer le condensateur céramique comme mentionné ci-dessus peut également s'appliquer aux condensateurs à film en fonction des situations utilisées. Dans le cas où le produit économique est utilisé en tant que condensateurs à film, la variation de la capacité augmente dans certains cas mais la technologie ci-dessus peut également être appliquée dans de tels cas. REVENDICATIONS1. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 210e) se caractérisant en ce qu'il comprend un circuit de mesure (20, 220, 220e) incluant un premier condensateur (Cl, C21) en tant que condensateur volant ; une unité de contrôle (30, 230) adaptée pour lire une tension appliquée au premier condensateur (Cl, C21) pour décider de l'état d'isolation d'une alimentation et contrôler la configuration de chemin du circuit de mesure (20, 220, 220e) configuré lorsqu'une tension choisie parmi une tension d'alimentation, une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode positive et une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode négative, doit être appliquée au premier condensateur (Cl, C21) une section de commutation (SWa) disposée dans un chemin situé entre le circuit de mesure (20, 220, 220a) et l'unité de contrôle (30, 230), pour couper le chemin entre le circuit de mesure (20, 220, 220a) et l'unité de contrôle (30, 230) ; et un deuxième condensateur (Ca) disposé entre la masse et un 20 chemin situé entre la section de commutation (SWa) et l'unité de contrôle (30, 230), dans lequel l'unité de contrôle (30, 230) est adaptée pour contrôler configuration de chemin du circuit de mesure (20, 220, 220e) lorsque l'unité de contrôle (30, 230) doit lire la tension appliquée au premier 25 condensateur (Cl, C21) en activant la section de commutation (SWa) pour appliquer au deuxième condensateur (Ca) une tension correspondant à la tension qui est appliquée au premier condensateur (Cl, C21), puis en désactivant la section de commutation (SWa) pour lire la tension appliquée au deuxième condensateur (Ca) et pour décharger une charge 30 électrique correspondant e la tension appliquée au premier condensateur (C ï C21), et dans le circuit de mesure (20, 220, 220e), la valeur de résistance d'un chemin contrôle pour décharger la charge électrique du premier condensateur (Cl, C21) `st fixée à une valeur avec laquelle l: charge elec_trique correspondant à la tension eppliq ,c r an i oru»iercondensateur (Cl, C21) est déchargeable pendant une période de lecture de la tension par l'unité de contrôle (30, 230). 2. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 210a) selon la revendication 1, dans lequel l'unité de contrôle (30, 230) active la section de commutation (SWa) pour décharger la charge électrique correspondant à la tension appliquée au deuxième condensateur (Ca) après lecture de la tension appliquée au deuxième condensateur (Ca). 3. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 21Oa) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel, lors de l'application de la tension au premier condensateur (Cl, C21), l'unité de contrôle (30, 230) charge le premier condensateur (Cl, C21) pendant un premier temps prédéterminé pendant lequel le premier condensateur (Cl, C21) n'est pas entièrement chargé, puis décharge le premier condensateur (Cl, C21) pendant un deuxième temps prédéterminé et l'unité de contrôle (30, 230) calcule la tension qui doit être appliquée lorsque le premier condensateur (Cl, C21) est entièrement chargé en répercutant la vitesse de charge pendant le premier temps prédéterminé et la vitesse de charge pendant le deuxième temps prédéterminé dans une valeur de lecture de la tension appliquée au premier condensateur (Cl, C21). 4. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 21Oa) selon la revendication 3, dans lequel le deuxième temps prédéterminé est fixé comme le temps qui s'est écoulé depuis le début de la décharge jusqu'à un premier point de coïncidence auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (Cl, C2) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21). 5. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, )10a ) scion la revendication 3, dans lequel le deuxième temps prédéterminé est fité comme le temps qui s'est écoule depuis le début de la décharge usquà un deuXleme point de coïncidence auquel une transition de tension gai s'cst produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilise comme premier condensateur (Cl, C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse u'un produit de variation moins dont l'erreur de spécification est à un maximum négatif est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21). 6. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 21Oa) selon la revendication 3, dans lequel , lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge F n faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21) est fixé à un premier point de coïncidence et lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation moins dont l'erreur de spécification est à un maximum négatif est utilisé comme premier condensateur (Cl, C21) est fixé à un deuxième point de coïncidence, le deuxième temps prédéterminé est fixé à partir du début de la décharge jusqu'à un point situé entre le premier point de coïncidence et le 25 deuxième point de coïncidence. 7. Appareil de mesure d'isolation (10, 210, 21Oa) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le premier condensateur (Cl, C21) est formé d'un condensateur céramique ou (l'un condensateur à film. 30 8. Appareil de mesure d'isolation (210b) se caractérisant en ce qu'il comprend : un circuit de mesure (220b) incluant un premier condensateur (C21) en tant que condensateur volant , une unité de contrôle (230) adaptée pour lire une tension 35 a ppliCi ~ appliquée au i~remiet. condensateur (C21) pour der-der de ttut d'isr,l at uild'au_ ,ilimentatioi et (annuler la configuration de chemin du circuit rie mesure configuré lorsqu'une tension choisie parmi une tension d'alimentation, une tension de résistance de défaut de masse du côté de l'électrode positive et une tension de ésistance de défaut de masse du côté de l'électrode négative doit étre appliquée au premier condensateur (C21) ; et un deuxième condensateur (Ca) prévu entre la masse et un chemin situé entre le circuit de mesure (220b) et l'unité de contrôle (230) et auquel est appliquée une tension lorsque la tension est appliquée au premier condensateur (C21), dans lequel l'unité de contrôle (230) est adaptée pour configurer un chemin à travers lequel des charges électriques accumulées sur le premier condensateur (C21) et le deuxième condensateur (Ca) sont déchargées lors du démarrage d'une opération de lecture de la tension appliquée au deuxième condensateur (Ca) et à compenser la réduction de tension qui est provoquée par la décharge pendant une période de mesure de la tension appliquée au deuxième condensateur (Ca), lors de la mesure de l'état d'isolation et dans le circuit de mesure (220b), la valeur de résistance d'un chemin contrôlé pour décharger la charge électrique du premier condensateur (C21) est fixée à une valeur telle que la charge électrique correspondant à la tension appliquée au premier condensateur (C21) est rapidement déchargée pendant une période de lecture de la tension par l'unité de contrôle. 9. Appareil de mesure d'isolation (220b) selon la revendication 8, dans lequel, lors de l'application de la tension au premier condensateur (C21), l'unité de contrôle (230) charge le premier condensateur (C21) pendant un premier temps prédéterminé pendant lequel le premier condensateur (C21) n'est pas entièrement chargé, puis décharge ie premier condensateur (C21) pendant un deuxième temps prédétermine et l'unité de contrôle (230) calcule la tension qui doit ètre appliquée lorsque le premier condensateur (C21) est entièrement charge en répercutant la vitesse de charge pendant le premier temps prédéterminé et la vitesse de charge pendant le deuxième temps prédéterminé dans une valeur de lecture de la tension appliquée agi, premier condensateur (C)1 i. 10. Appareil de mesure d'isolation (220b) selon la revendication 9, dans lequel le deuxième temps prédéterminé est fixé comme le temps qui s'est écoulé depuis le début de la décharge jusqu'à un premier point de coïncidence auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur (C21). 11. Appareil de mesure d'isolation (220b) selon la revendication 9, dans lequel le deuxième temps prédéterminé est fixé comme le temps qui s'est écoulé depuis le début de la décharge jusqu'à un deuxième point de coïncidence auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation moins dont l'erreur de spécification est à un maximum négatif est utilisé comme 20 premier condensateur (C21). 12. Appareil de mesure d'isolation (220b) selon la revendication 9, dans lequel, lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit 25 standard dont l'erreur de spécification est nulle est utilisé comme premier condensateur (C21) coïncide avec une transition de tension qui s'est produite à partir du début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit de variation plus dont l'erreur de spécification est à un maximum positif est utilisé comme premier condensateur (C21) est fixé à un premier 30 point de coïncidence et lorsqu'un point auquel une transition de tension qui s'est produite depuis le début de la charge en faisant l'hypothèse qu'un produit standard dont l'er 'ur de spécification est nulle est utlllsd comme premier condensateur (Cul ) coincids avec une transition de tension qui s`est 35 produite a partir du début de le charge en luisant l'hypothèse qu'un produit île Variation moins dont rut reur de spécification eS a Un maximuninégatif est utilisé comme premier condensateur (C21) est fixé à un deuxième point de coïncidence, le deuxième temps prédéterminé est fixé à partir du début de la décharge jusqu'à un point situé entre le premier point de coïncidence et le deuxième point de coïncidence. 13. Appareil de mesure d'isolation (220b) selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, dans lequel le premier condensateur (C21) est formé d'un condensateur céramique ou d'un condensateur à film.