Brevet FR2949922A1 — publié le 20110311

PROCEDE D'ADAPTATION D'IMPEDANCE D'ANTENNE MULTIBANDES ET CHAINE D'EMISSION OU RECEPTION A ADAPTATION AUTOMATIQUE L'invention concerne la réalisation d'un circuit d'adaptation automatique d'impédance d'antenne radio. Dans certaines applications de transmission d'informations en radiofréquence, on a constaté que l'antenne d'émission ou de réception pouvait avoir une impédance dépendant fortement de conditions extérieures à l'antenne, et dépendant notamment du milieu dans lequel l'antenne est placée. Par exemple, dans la télémétrie médicale, on peut être amené à introduire l'antenne dans une sonde placée dans le corps humain, et l'impédance dépend alors fortement du milieu biologique dans lequel l'antenne se trouve. Elle dépend des propriétés électriques (conductivité, constante diélectrique) des tissus environnants (muscles, graisse) ou du milieu liquide (sang, autres liquides) dans lequel l'antenne peut être immergée. Même dans des applications plus conventionnelles de transmission radiofréquence (téléphonie mobile, etc.) l'impédance de l'antenne peut varier. Une chaîne d'émission (respectivement de réception) comprend au moins un amplificateur auquel peuvent être associés un ou plusieurs 20 filtres. De manière générale, les variations d'impédance d'antenne sont particulièrement sensibles pour des antennes de très petites dimensions ayant un fort coefficient de qualité, utilisées dans les applications à fortes contraintes de miniaturisation. 25 Ces variations d'impédance peuvent entraîner des pertes dites pertes de désadaptation : ces pertes résultent de ce que la chaîne d'émission qui alimente l'antenne, ou la chaîne de réception qui reçoit un signal de l'antenne, est en général conçue pour avoir des performances optimales lorsqu'elle est chargée (en sortie pour la chaîne d'émission ou en 30 entrée pour la chaîne de réception) par une impédance nominale bien déterminée ; elle a des performances dégradées lorsqu'elle est chargée par une impédance différente de sa valeur nominale. Les pertes de désadaptation peuvent aller jusqu'à 40 dB. C'est pourquoi on a déjà essayé d'interposer entre la sortie de la chaîne d'émission et l'antenne d'émission (et on pourrait le faire aussi en entrée pour une antenne de réception) un réseau d'adaptation d'impédance, en anglais � matching network �, qui fait que la chaîne d'émission voit une impédance différente de celle de l'antenne et de préférence égale à la valeur nominale pour laquelle elle a été conçue, par exemple 100 ohms ou 500 ohms. Le réseau d'adaptation est accordable, c'est-à-dire que ses éléments, 1 o capacitifs et/ou inductifs, ont des valeurs ajustables pour tenir compte des conditions d'environnement de l'antenne de telle sorte que l'adaptation soit la meilleure possible quelles que soient les circonstances. Dans la technique antérieure illustrée par le brevet US 4 375 051, on a proposé d'utiliser un coupleur bidirectionnel pour détecter une 15 désadaptation : la puissance de l'amplificateur est appliquée à une charge par l'intermédiaire du coupleur et d'un réseau d'adaptation d'impédance ; si l'ensemble est désadapté, une partie de la puissance envoyée à l'antenne est réfléchie par celle-ci au lieu d'être envoyée dans le milieu environnant ; la partie réfléchie repasse dans le coupleur et en sort par une sortie spécifique ; 20 la puissance de sortie réfléchie est détectée, mesurée, et sert à asservir le réseau d'impédance pour modifier sa constitution dans un sens tendant à réduire la puissance réfléchie. Le réseau d'adaptation comprend des condensateurs variables. La commande du réseau peut se faire par un asservissement à base de circuits matériels ou à base d'un algorithme de 25 calcul. Ce procédé est itératif, lent, et consommateur de puissance. L'utilisation d'un coupleur rend le circuit d'adaptation non intégrable dans une puce de circuit intégré compte-tenu de l'encombrement du coupleur. Dans la demande de brevet US 2009-0066440, on a par ailleurs 30 proposé un procédé d'adaptation automatique d'impédance dans une chaîne d'émission ou de réception, dans lequel on détecte à la fois l'amplitude et la phase du courant et de la tension en sortie de la chaîne d'émission (ou en entrée de la chaîne de réception). Le rapport entre la tension et le courant est représentatif de l'impédance de charge Zm vue par la chaîne chargée par 35 l'ensemble du réseau d'adaptation et de l'antenne d'impédance Zant. On mesure l'impédance de charge Zm et on calcule l'impédance d'antenne Zant à partir de l'impédance de charge mesurée Zm et des impédances du réseau d'adaptation dont la configuration est connue au moment de la mesure, et enfin on calcule la modification qu'il faut appliquer à une ou plusieurs des impédances du réseau d'adaptation, pour obtenir que l'impédance vue par l'amplificateur devienne adaptée à l'impédance nominale de l'amplificateur dans les conditions actuelles d'environnement de l'antenne. Mais le circuit décrit dans cette demande de brevet est conçu pour fonctionner à une fréquence radio bien déterminée et il ne permet pas de 1 o fonctionner de manière correcte si on modifie la fréquence de fonctionnement de la chaîne. Selon l'invention, on propose une chaîne d'émission ou de réception comportant des moyens d'adaptation automatique d'impédance, ainsi qu'un procédé d'adaptation automatique d'impédance, qui peuvent 15 fonctionner dans plusieurs bandes de fréquence différentes et qui sont donc adaptables à plusieurs applications possibles fonctionnant à des fréquences différentes. Le procédé selon l'invention est un procédé d'adaptation 20 automatique d'impédance pour une chaîne d'émission radiofréquence comprenant au moins un amplificateur, une antenne, un processeur de calcul, et un réseau d'adaptation d'impédance entre l'amplificateur et l'antenne, ce réseau comprenant plusieurs impédances dont certaines ont des valeurs numériques ajustables, l'amplificateur ayant une impédance de 25 charge nominale pour laquelle la chaîne a des performances désirées, et le procédé comprenant les étapes suivantes : - mesure du courant et de la tension de sortie de l'amplificateur, - calcul de l'impédance complexe définie par le rapport entre cette tension et ce courant en tenant compte de leur déphasage, cette impédance 30 représentant une impédance de charge actuelle de l'amplificateur, - calcul de l'impédance de l'antenne en fonction de cette impédance de charge actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues des impédances ajustables du réseau d'adaptation, - calcul de nouvelles valeurs d'impédances ajustables du réseau 35 d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance de charge globale de l'amplificateur aussi proche que possible de l'impédance de charge nominale, à partir de la valeur d'impédance d'antenne calculée, - commande du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs. Le procédé est caractérisé en ce que le courant est mesuré au moyen d'une impédance de mesure variable placée en série entre la sortie de l'amplificateur et le réseau d'adaptation d'impédance, et cette impédance de mesure est commandée par le processeur en fonction de la fréquence de travail et de l'impédance de charge nominale de l'amplificateur. L'impédance de mesure variable est donc commandable par le processeur de calcul, de sorte qu'on peut changer sa valeur, et sa valeur est connue du processeur de calcul car elle intervient dans le calcul du réseau d'adaptation. Et symétriquement, pour un circuit de réception radiofréquence, l'invention propose un procédé d'adaptation automatique d'impédance pour une chaîne de réception radiofréquence comprenant au moins un amplificateur, une antenne, un processeur de calcul, et un réseau d'adaptation d'impédance entre l'antenne et l'amplificateur, ce réseau comprenant plusieurs impédances dont certaines ont des valeurs numériques ajustables, la chaîne de réception ayant des performances désirées lorsqu'une impédance d'entrée nominale est connectée l'entrée de l'amplificateur, le procédé comprenant les étapes suivantes : - mesure du courant et de la tension en entrée de l'amplificateur, - calcul de l'impédance complexe définie par le rapport entre cette tension et ce courant en tenant compte de leur déphasage, cette impédance représentant une impédance d'entrée actuellement connectée à l'amplificateur, - calcul de l'impédance de l'antenne en fonction de cette impédance d'entrée actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues 30 des impédances ajustables du réseau d'adaptation, - calcul de nouvelles valeurs d'impédances ajustables du réseau d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance d'entrée globale de l'amplificateur aussi proche que possible de l'impédance d'entrée nominale, à partir de la valeur d'impédance d'antenne calculée, - commande du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs. Le procédé est caractérisé en ce que le courant est mesuré au moyen d'une impédance de mesure variable placée en série entre le réseau d'adaptation d'impédance et l'amplificateur, et cette impédance de mesure est commandée par le processeur en fonction de la fréquence de travail et de l'impédance d'entrée nominale de l'amplificateur. Pour un circuit radiofréquence fonctionnant à la fois en émission et en réception avec une seule antenne d'émission-réception et ayant donc un 1 o amplificateur d'émission et un amplificateur de réception, on peut prévoir deux réseaux d'adaptation distincts, l'un pour adapter la charge en sortie de l'amplificateur d'émission, l'autre pour adapter la charge en entrée de l'amplificateur de réception. L'impédance de mesure peut être une simple capacité. 15 Selon l'invention, on utilise de préférence un procédé de calcul particulièrement avantageux pour calculer de nouvelles valeurs d'impédances ajustables du réseau d'adaptation. Ce procédé peut être résumé de la manière suivante : le réseau d'adaptation est un réseau en Pi comprenant une admittance réactive d'entrée, une impédance réactive de 20 liaison, et une admittance réactive de sortie ; le calcul des éléments de ce réseau d'adaptation comprend successivement - un calcul de partie réelle y2r et partie imaginaire y2i d'une admittance y2 qui est l'inverse de l'impédance (tant) de l'antenne, - un calcul de partie réelle y1 r et partie imaginaire y1 i d'une 25 admittance yl qui est l'inverse de l'impédance de l'ensemble en série de l'impédance de sortie de l'amplificateur et de l'impédance de mesure, - le calcul d'un réseau fictif comprenant un montage en Pi d'une admittance réactive d'entrée, d'une admittance réactive de sortie, et d'une impédance réactive de liaison égale à celle du réseau réel, ce montage 30 en Pi étant placé entre deux admittances réelles qui sont les parties réelles yl r et y2r, et le calcul étant une détermination des admittances réactives d'entrée et de sortie qu'il faut dans le réseau fictif pour adapter l'impédance de ce réseau chargé par y2r à l'impédance d'entrée réelle yl r, - et enfin après calcul des admittances réactives d'entrée et de sortie du réseau fictif, une détermination d'admittances du réseau d'adaptation de la manière suivante : - l'admittance réactive d'entrée du réseau d'adaptation est la 5 différence entre l'admittance d'entrée du réseau fictif et la partie imaginaire y1 i, - l'admittance réactive de sortie est la différence entre l'admittance de sortie du réseau fictif et la partie imaginaire y2i, - l'impédance réactive de liaison est celle du réseau fictif. 10 L'invention concerne également une chaîne d'émission ou de réception radiofréquence comportant au moins un amplificateur, une antenne, un processeur de calcul, et un réseau d'adaptation d'impédance entre l'amplificateur et l'antenne, ce réseau comprenant plusieurs 15 impédances dont certaines ont des valeurs numériques ajustables, la chaîne comportant : - une impédance de mesure insérée en série entre l'amplificateur et le réseau d'adaptation, - des moyens de mesure d'une première tension qui est la tension 20 aux bornes de l'impédance de mesure et d'une deuxième tension qui est la tension en sortie de l'amplificateur (pour une chaîne d'émission) ou la tension en entrée de l'amplificateur (pour une chaîne de réception), - des premiers moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer l'impédance complexe de charge ou d'entrée actuelle de 25 l'amplificateur à partir du rapport entre la deuxième tension et la première tension, en tenant compte du déphasage entre ces tensions, - des deuxièmes moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer l'impédance de l'antenne en fonction de cette impédance de charge ou d'entrée actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues 30 des impédances ajustables du réseau d'adaptation, - des troisièmes moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer des nouvelles valeurs d'impédance ajustables du réseau d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance de charge ou d'entrée globale de l'amplificateur aussi proche que possible d'une impédance de charge ou d'entrée nominale de l'amplificateur, à partir de la valeur d'impédance d'antenne calculée, - des moyens de commande électrique du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs. La chaîne est caractérisée en ce que l'impédance de mesure est une impédance complexe variable, le processeur de calcul comprend des moyens pour sélectionner une valeur souhaitée pour l'impédance de mesure, en fonction de la fréquence de travail souhaitée et de la valeur de l'impédance de charge ou d'entrée nominale de la chaîne, et la chaîne comprend des moyens pour attribuer cette valeur sélectionnée à l'impédance de mesure. Le réseau d'adaptation peut être constitué d'un montage simple à trois impédances réactives en Té ou en Pi, par exemple une capacité et deux inductances ou mieux une inductance et deux capacités. Au moins une de ces impédances est variable mais en pratique deux des impédances seront variables. De préférence on utilisera deux capacités variables et une inductance fixe en considérant qu'il est plus facile de réaliser des capacités variables précises que des inductances variables. Le réseau d'adaptation peut aussi avoir plusieurs étages en cascade si la désadaptation risque d'être particulièrement forte. Dans ce cas, chaque étage peut être constitué par un montage simple à trois impédances réactives en Té ou en Pi avec en principe deux impédances réactives variables dans chaque étage. Les impédances variables, impédance de mesure ou impédances du réseau d'adaptation, peuvent être réalisées sous forme de plusieurs impédances élémentaires en série et/ou en parallèle, individuellement commutables par une commande électronique. Une capacité variable peut aussi être réalisée par un élément commandable par une tension électrique (diode varactor par exemple). La valeur donnée à l'impédance de mesure par le processeur de calcul est de préférence l'impédance d'une capacité de valeur C comprise entre 1 fois et 4 fois le rapport 1/Zoptw, où Zopt est l'impédance nominale de la chaîne, et w est 2nf, f étant la fréquence de travail désirée pour la chaîne. Une valeur préférentielle est C. 2/Zoptw. Si l'impédance de mesure peut varier selon des valeurs discrètes, on choisira la valeur de capacité la plus proche de cette valeur optimale. C'est le cas par exemple si la capacité variable est formée d'un groupe de plusieurs capacités commutables mises en parallèle. Le but de l'invention est d'obtenir idéalement une impédance de charge ou d'entrée globale de l'amplificateur égale à l'impédance d'entrée ou de charge nominale de l'amplificateur, mais la précision de réglage des éléments ajustables du réseau d'adaptation n'est pas infinie et on cherchera donc en pratique à s'approcher autant que possible de cette impédance nominale. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente la constitution générale d'un circuit 15 d'émission radiofréquence comportant des moyens d'adaptation automatique d'impédance selon l'invention ; - la figure 2 représente un diagramme de principe des principales étapes du procédé selon l'invention ; - la figure 3 représente un exemple de réseau d'adaptation 20 d'impédance simple, en Pi, avec deux capacités variables ; - la figure 4 et la figure 5 représentent les transformations du réseau d'adaptation pour un calcul plus simple de l'adaptation. Dans la description détaillée qui suit, on considérera 25 systématiquement que l'antenne est une antenne d'émission alimentée par la sortie d'un amplificateur qui est conçu pour fonctionner de manière optimale lorsque la charge placée à sa sortie a une impédance nominale Zopt et lorsque la fréquence de fonctionnement est f, correspondant à une pulsation co = 2n.f. A haute fréquence, l'impédance Zopt sera généralement complexe. 30 Mais l'invention est applicable de la même manière si l'antenne est une antenne de réception connectée à l'entrée d'un amplificateur conçu pour fonctionner de manière optimale lorsque l'impédance connectée à son entrée est une impédance nominale Zopt et lorsque la fréquence de fonctionnement est f. Si l'antenne doit fonctionner à la fois en émission et en réception, 35 l'amplificateur d'émission aura de préférence une impédance de charge nominale égale à l'impédance d'entrée nominale de l'amplificateur de réception. Si ce n'est pas le cas, l'amplificateur d'émission et l'amplificateur de réception seront associés à deux réseaux d'adaptation distincts, l'un adaptant la charge de sortie de l'amplificateur d'émission, l'autre adaptant la charge d'entrée de l'amplificateur de réception. La méthode étant la même pour l'émission et la réception et les calculs étant également les mêmes on décrira l'invention seulement à propos de l'amplificateur et l'antenne d'émission. La figure 1 représente le schéma de principe du circuit d'émission 1 o radiofréquence selon l'invention, avec un amplificateur PA travaillant à la fréquence porteuse d'émission f, une antenne ANT alimentée par l'amplificateur, un réseau d'adaptation MN inséré en série entre la sortie de l'amplificateur PA et l'antenne ANT. Ce schéma pourrait aussi inclure un filtre entre l'amplificateur PA et le réseau MN et/ou un filtre entre le réseau MN et 15 l'antenne. Une impédance de mesure Za, de valeur variable, est insérée entre la sortie de l'amplificateur et le réseau d'adaptation d'impédance MN. L'impédance Za sert à la mesure du courant i qui sort de l'amplificateur. L'impédance Za est de préférence une simple capacité de valeur Ca et 20 d'impédance Za= 1/j.Ca.co. La tension à ses bornes est une tension va égale à Za.i, ou encore va = i/j.Ca.co. La tension de sortie de l'amplificateur, qui alimente le réseau MN et l'antenne ANT est une tension V. L'impédance vue par la sortie de l'amplificateur est donc une impédance Z égale à V/i. Si on mesure V et i en amplitude et en phase, on peut déterminer une valeur 25 actuelle mesurée, Zm, de l'impédance Z vue par l'amplificateur. La valeur Zm est une valeur complexe, avec une partie réelle et une partie imaginaire, à partir du moment où on prend en compte le déphasage entre le courant i et la tension V. Le courant i est déterminé par la mesure de va, connaissant Za. La mesure de la tension V et la mesure de la tension va sont faites 30 de préférence après conversion de la fréquence f à une fréquence intermédiaire plus basse, ou en bande de base. Cela permet d'améliorer la précision du calcul, et dans le cas général on peut utiliser des éléments de circuit (mélangeur, oscillateurs locaux) qui sont de toutes façons présents dans la chaîne d'émission ou de réception. Les tensions V et va sont de préférence atténuées par un atténuateur variable ATT qui ramène ces tensions à un niveau qui les place dans la plage de linéarité de fonctionnement des mélangeurs MX qui servent à convertir la fréquence f à une fréquence intermédiaire. Les mélangeurs MX reçoivent les tensions V et va (ou V et V-va ce qui revient au même) ainsi qu'une fréquence locale destinée à faire la conversion à une fréquence intermédiaire. La fréquence locale est fournie par un oscillateur VCO commandé par une tension ou une boucle à asservissement de phase comprenant un oscillateur commandé par une 1 o tension ; la valeur de la fréquence locale dépend à la fois de la fréquence de travail et de la fréquence intermédiaire à laquelle on veut ramener la fréquence de travail pour faire la mesure de V et Va. Les mélangeurs peuvent être suivis de filtres FLT destinés à éliminer les fréquences indésirables en sortie des mélangeurs. Les tensions 15 de sortie de ces filtres sont converties en numérique par des convertisseurs analogiques-numériques (ADC) qui fournissent des valeurs représentant les tensions V (tension de sortie de l'amplificateur) et Va (tension mesurée aux bornes de l'impédance variable Za). Un processeur PRO (processeur dédié ou microprocesseur 20 programmé) reçoit les valeurs numériques ainsi mesurées. Ce processeur comporte les moyens de calcul (programmes) permettant le fonctionnement du circuit, et permettant notamment : - le calcul d'une valeur souhaitée pour l'impédance Za (ou en pratique d'une valeur de capacité Ca) en fonction de l'application ; ce calcul 25 repose notamment sur la connaissance de la fréquence utilisée par l'application, ainsi que de l'impédance optimale de charge (dans le cas d'une chaîne d'émission) ou d'entrée (dans le cas d'une chaîne de réception) de l'amplificateur ; - le calcul des valeurs d'impédance qu'il faut attribuer aux 30 éléments du réseau d'adaptation d'impédance MN ; ce calcul repose sur les mesures de V et Va fournies par les convertisseurs analogique-numérique et sur la valeur de l'impédance Za imposée par le calcul précédent ; il passe par un calcul de l'impédance mesurée Zm, en module et argument ou en partie réelle et partie imaginaire, en sortie de l'amplificateur (ou en entrée). Le processeur PRO commande un circuit de contrôle CTRL qui permet d'imposer à la capacité Ca (ou plus généralement à l'impédance de mesure Za) la valeur déterminée par le processeur et d'imposer au réseau MN les valeurs d'impédance déterminées par le processeur. Pour pouvoir faire des calculs qui prennent en compte la nature de l'application (valeur de fréquence de travail, impédance optimale), le processeur comprend par exemple une entrée (entrée désignée par "appli" sur la figure 1) recevant une information sur l'application. Cette entrée peut être par exemple une entrée multiple sur laquelle sont rentrées différentes données relatives à l'application, ou une entrée simple recevant seulement une identification de l'application, les données de fréquence et impédance optimale étant alors contenues dans une table interne du processeur ; l'identification de l'application sert à accéder aux informations dans la table. De préférence, le processeur comporte aussi des moyens pour déterminer une valeur d'atténuation et le circuit de contrôle CTRL commande l'atténuateur ATT pour qu'il établisse cette atténuation. Le calcul de l'atténuation souhaitée repose sur la valeur de la puissance nominale de l'amplificateur ; celle-ci dépend de l'application et, si le circuit doit pouvoir fonctionner pour plusieurs applications différentes à puissances différentes, le processeur doit recevoir une information sur la puissance nominale désirée dans l'application. Cette information de puissance de l'amplificateur est rentrée, comme les informations de fréquence et d'impédance optimale, par l'entrée "appli", ou bien elle est contenue dans la table interne du processeur. Le but de l'atténuation est d'éviter d'appliquer une puissance trop importante aux mélangeurs, ce qui risquerait de les faire sortir de leur place de linéarité. Le procédé selon l'invention est résumé dans l'organigramme de la figure 2 et comprend les grandes étapes suivantes : - calcul de la valeur qu'il faut donner à l'impédance Za (par exemple calcul de la valeur d'une capacité Ca, en fonction de l'application) ; ce calcul peut consister en une simple sélection d'une valeur dans une table dont l'adresse est déterminée par l'application ; le calcul peut aussi être un calcul à l'aide d'une formule sur laquelle on reviendra plus loin ; Za = F1("appli") où F1 est une première fonction de calcul définie par des moyens de programmation du processeur PRO ; - attribution de la valeur ainsi calculée à l'impédance Za, par exemple sélection d'une ou plusieurs capacités dans un groupe de capacités 5 commutables, ou réglage d'une tension d'une diode varactor ; - calcul et attribution d'une valeur d'atténuation att, dans les cas où la chaîne travaille à puissance nominale variable en fonction de l'application ; att = F2("appli") où F2 est une fonction définie par les moyens de programmation du processeur ; 10 - calcul par le processeur du module et de l'argument de l'impédance Zm de la charge actuelle de l'amplificateur ; Zm = Za.V/va ; il est à noter qu'on pourrait mesurer V en aval de la capacité Ca plutôt qu'en amont ; l'impédance Zm serait alors l'impédance en aval et les calculs ultérieurs doivent en tenir compte en considérant que l'impédance Za fait partie de 15 l'impédance de sortie de l'amplificateur de mesure plutôt que de la charge de l'amplificateur ; - calcul à partir de là de l'impédance vectorielle Zm en partie réelle et partie imaginaire, - calcul de l'impédance de l'antenne Zant, à partir de ces valeurs et 20 des valeurs d'impédance actuelles connues des différentes impédances Z1, Z2, etc. qui constituent le réseau d'adaptation MN ; Zant = F3(Zm, Z1, Z2, ...Za), - calcul d'une ou plusieurs valeurs d'impédances modifiées Z'1, Z'2 du réseau d'adaptation MN à partir d'une valeur désirée Zopt de 25 l'impédance de charge de l'amplificateur, de l'impédance de mesure Za, et de l'impédance d'antenne calculée Zant, et commande du réseau MN pour donner aux impédances Z1, Z2 de ce réseau les valeurs modifiées Z'1, Z'2 ainsi calculées. Z'1, Z'2...= F4(Zant, Za, Zopt), - commande de la chaîne à partir du circuit de contrôle CTRL pour 30 donner aux impédances Z1, Z2 de ce réseau les valeurs modifiées Z'1, Z'2 ainsi calculées. Calcul et choix de l'impédance de mesure Za 35 Les bases de ce calcul reposent sur les considérations suivantes : a) il faut éviter de trop réduire le rendement du réseau d'adaptation MN, rendement qui diminue si l'impédance Za augmente ; il faut donc une capacité Ca suffisamment grande ; b) mais une capacité trop grande est encombrante, elle est source de pertes, et elle ne permet pas de bien mesurer le rapport V/va (va étant trop faible) qui est nécessaire pour les calculs d'adaptation ; inversement d'ailleurs une capacité trop petite ferait que les variations d'impédance de charge dues aux variations d'impédance d'antenne n'entraîneraient que de faibles modifications du rapport V/va même si va est 1 o plus facile à mesurer, et on aboutirait aussi à une difficulté de calcul du réseau d'adaptation. Du point de vue de la mesure à laquelle on se réfère dans le paragraphe b) précédent, on estime que la meilleure valeur de l'impédance 15 de mesure est telle qu'elle soit proche en module de l'impédance de charge optimale de l'amplificateur et plutôt plus faible que cette dernière. Et du point de vue du rendement du réseau, on estime qu'il vaut mieux diminuer un peu cette valeur pour augmenter un peu le rendement. Par conséquent, selon l'invention, une valeur préférée du module 20 de l'impédance de mesure considérée comme purement capacitive est comprise entre Rapt et Rapt/4 où Rapt est le module de l'impédance de charge ou d'entrée optimale Zopt. La capacité Ca qui en résulte est de préférence comprise entre 1 /wRopt et 4/wRopt ; w est la pulsation 27[f de la fréquence de travail. Une valeur préférée est Ca = 2/wRopt. 25 On peut prévoir qu'en fonction de la fréquence et de l'impédance de charge nominale fixée par l'application le processeur calcule une valeur optimale de capacité donnée par une formule telle que Ca = k/w.Ropt, k étant un nombre fixe compris entre 1 et 4 ; mais on peut prévoir aussi que le processeur sélectionne, en fonction de la fréquence et de l'impédance de 30 charge nominale, une valeur dans une table de valeurs prédéfinies, calculées avec les formules ci-dessus. Le circuit de contrôle CTRL applique cette valeur à la capacité Ca. Si on revient sur les raisons du choix d'une valeur préférée de la 35 capacité de mesure Ca, on peut faire le raisonnement suivant : Le coefficient de qualité Q d'un réseau d'adaptation, supposé placé entre d'un côté une résistance de source RS (partie réelle de I"impédance de l'amplificateur) et de l'autre une impédance de charge RLp, est Q = [(Rs/RLD) -1)]1/2 lorsque le réseau est adapté. Ce coefficient de qualité est proportionnel à la fréquence et au rapport entre l'énergie moyenne stockée dans le réseau et les pertes moyennes dans le réseau. Mais si la résistance de source RS est en série avec une impédance réactive XS, il faut transformer cet ensemble série en un montage en parallèle d'une résistance RPS et d'une capacité Cps, pour pouvoir 1 o appliquer la formule ci-dessus, la résistance RPS se substituant à la résistance RPS : Q = [(Rps/RLD) - 1 ]1/2. Or les deux représentations série et parallèle correspondent à un même coefficient de qualité de l'impédance complexe, le coefficient de qualité étant le rapport entre la partie imaginaire et la partie réelle de l'impédance complexe, on peut montrer que : 15 - le coefficient de qualité est Qs = Xs/Rs ou encore Qps = RPS/XPs - RPS = Rs(1 +RPs2/XPs2) en raison des équations de transformations d'impédances séries en impédances parallèles - Xps = Xs(l +Xps2/Rps2) pour la même raison - donc RPS= Rs(1 +Qs2) = Rs[1 + 1 /(RsCaco)2] dans le cas d'une 20 capacité Ca en série avec Rs en amont du réseau MN. Le coefficient de qualité Q du réseau d'adaptation, défini par Q = [(Rps/RLD) - 1 ]1/2 devient alors 1+ 1 (R5 Ca w)2 -1 RLD 25 Le rendement du réseau d'adaptation (puissance transmise sur puissance perdue) dépend de ce coefficient de qualité Q ainsi que des coefficients de qualité individuels des éléments qui constituent le réseau. Si le réseau est un simple montage en II de deux capacités ayant des 30 coefficients de qualité Qc individuels (partie imaginaire/partie réelle de l'admittance) et une inductance ayant un coefficient de qualité QL, on peut écrire que le rendement r1 du réseau est ; R S * 2Q 1 17= QC 1+ QL Si on considère que le coefficient de qualité des capacités est très élevé, cela revient à écrire que 1 ~= 1+ QL Le rendement pour une valeur donnée de QL (fixée principalement par la technologie de fabrication de l'inductance) dépend donc de Q ; il augmente lorsque Q diminue, donc lorsque la capacité Ca augmente. On 1 o peut tracer une courbe de variation du rendement en fonction de la capacité Ca pour une fréquence donnée, une valeur donnée de résistance de source RS, une valeur de résistance de charge RLD et une valeur de coefficient de qualité d'inductance. On peut aussi calculer le rendement en présence d'une capacité Ca infinie, c'est-à-dire lorsque l'amplificateur est relié directement au 15 réseau, ce rendement étant d'autant plus fort que le coefficient de qualité de l'inductance est élevé. On peut alors imposer que le rendement en présence d'une capacité Ca soit d'au moins 98% du rendement en l'absence de capacité de mesure. Cela fixe une valeur minimale de capacité Ca. 20 Mais cette valeur minimale doit rester compatible avec ce qui a été dit ci-dessus, à savoir que la capacité Ca a de préférence une valeur égale à k/cw.Ropt où k est compris de préférence entre 1 et 4. Si le coefficient de qualité QL de l'inductance est faible, le rendement r1 du réseau sera faible et il sera sans doute nécessaire de choisir 25 k dans les valeurs les plus élevées (entre 2 et 4). Si le coefficient de qualité de l'inductance est meilleur, on pourra choisir un coefficient k plus faible, entre 1 et 2 (pour avoir une bonne efficacité de mesure en termes de valeur ni trop faible ni trop forte du rapport V/va comme expliqué précédemment) tout en ayant un rendement d'au moins 98% du rendement en l'absence de 30 capacité. 155 A titre d'exemple : Les impédances de charge ou d'entrée optimales Ropt sont typiquement de 50 ohms, 100 ohms, ou 200 ohms selon les applications. Les fréquences de travail sont typiquement de 403 MHz, 900 MHz, 2,44 GHz selon les applications. Il est facile de calculer une capacité de mesure, en supposant que le coefficient est k=2. Par exemple : C=15,8 pF pour 403 MHz à 50 ohms C=1,77 pF pour 900 MHz à 200 ohms C=1,30 pF pour 2,44 GHz à 100 ohms. Si la capacité est différente de cette valeur il va de soi que le circuit fonctionne quand même. Typiquement, on peut imaginer que la capacité peut prendre des valeurs de 1 à 16 pF (obtenues par la mise en parallèle commutable de quatre capacités de valeurs respectives 1, 2, 4, et 8 pF) et dans ce cas, dans les trois exemples précédents on choisirait des valeurs de Ca qui sont simplement 16 pF, 2 pF, et 1 pF respectivement. Le processeur calcule ensuite l'adaptation du réseau MN en utilisant les valeurs sélectionnées 16 pF, 2 pF, et 1 pF respectivement, et non pas les valeurs théoriques optimales 15,8 pF, 1,77 pF et 1,30 pF. Calcul d'adaptation du réseau MN Le calcul dépend bien entendu de la configuration du réseau d'adaptation MN et on va donner ci-après un exemple pour une configuration de réseau d'adaptation en Pi à trois impédances Z1, Z2, Z3 qui sont constituées par deux capacités variables en dérivation Cl et C2 séparées par une inductance L en série, de valeur fixe ; ce réseau est représenté à la figure 3. On appellera Cl et C2 les valeurs actuelles des capacités du réseau d'adaptation et Cl' et C2' les nouvelles valeurs de ces capacités, calculées pour optimiser l'impédance de charge de l'amplificateur en la rendant autant que possible égale à la valeur optimale Zopt. Première étape : calcul de l'impédance de charge actuelle Les niveaux de tension V et va ramenés à la fréquence intermédiaire ou en bande de base sont utilisés pour calculer le courant vectoriel i puis l'impédance complexe V/i vue par l'amplificateur (ou pour calculer directement cette impédance V/i sans passer par la détermination de i). Les déphasages sont conservés dans le changement de fréquence. On rappelle qu'on pourrait mesurer V aux bornes d'entrée du réseau en aval de la capacité Ca, à condition d'en tenir compte dans les calculs. Le module de i est le rapport du module de va et du module de l'impédance Za = 1/j.Ca.co ; ou alternativement le module de l'impédance Z est le module du produit V.Za/Va, c'est-à-dire du produit V/j.Ca.co.va. Le déphasage de i par rapport à la tension V est un angle 0 qui représente l'argument de l'impédance Z. Cet angle peut être déterminé à partir du déphasage entre V et va auquel on soustrait n/2 sachant que le déphasage entre i et va est de n/2 puisque Za est une capacité. Le déphasage entre V et va peut être calculé par exemple en multipliant les signaux analogiques V et va, ramenés en bande de base, et en observant la variation périodique du produit des deux signaux. Ce produit oscille entre une valeur maximum positive et une valeur minimum négative. La somme algébrique de ces deux valeurs est proportionnelle au cosinus du déphasage et le coefficient de proportionnalité est la différence algébrique de ces deux valeurs. Par conséquent, en faisant le rapport entre la somme des deux valeurs et la différence des deux valeurs on trouve le cosinus du déphasage dont on tire le déphasage entre V et va, d'où on déduit le déphasage entre V et i. D'autres méthodes de calcul numérique du déphasage peuvent être utilisées, par exemple par numérisation des deux signaux V et va sur un bit, égal à 1 lorsque le signal est positif et à 0 lorsqu'il est négatif. Le décalage temporel des trains d'impulsions de bits 1 résultant de la numérisation de V, par rapport aux mêmes trains d'impulsions correspondant à la numérisation de va, représente le déphasage entre V et va. Le signe du déphasage est repéré en observant les fronts de montée des signaux ainsi numérisés sur un bit ; ceci peut se faire par une bascule D qui reçoit sur une entrée de signal l'une des tensions V ou va et sur une entrée d'horloge l'autre de ces tensions, et qui reporte à sa sortie l'état de l'entrée de signal au moment d'un front de montée sur l'entrée d'horloge. Une fois qu'on a l'argument e de l'impédance Z, on peut calculer la partie réelle et la partie imaginaire de Z. On appellera Zm l'impédance ainsi mesurée pour Z ; Zmr est sa partie réelle, Zmi est sa partie imaginaire. Zmr est égal au module de Z multiplié par case. Zmi est égal au module de Z multiplié par sine. Deuxième étape : calcul de l'impédance actuelle de l'antenne A partir de cette mesure de Z, connaissant la configuration du réseau d'adaptation qui est celle de la figure 3, avec les valeurs numériques actuelles connues des capacités Cl et C2 et de l'inductance L, et également la valeur numérique de la capacité Ca, on peut calculer l'impédance de l'antenne. On n'exposera pas tout le détail du calcul mais seulement les 15 étapes principales. Si on écrit l'impédance Zant de l'antenne sous la forme Zant = (A+jB)/(C+jD), on peut montrer que dans le schéma de la figure 3 : A = 1- LC1(2 - LCaW2 - Zmi.LC1 Caco3 + Zmi.Caco. 20 B = Zmr.LC1 Caco3 - Zmr.Cacw. C = Zmr.LC1 C2Caco4 - Zmr.C1 Caco2 - Zmr.C2Cacw4. D = Zmi.(LC1 C2Caco4 - Cl Caco2 - C2Caco2) + Lco3 (Cl C2+C2Ca) - Cl co - C2 cté - Caca. 25 On en déduit le module et l'argument de l'impédance d'antenne actuelle Zant le module de Zant est la racine carrée de (A2+B2)/(C2+D2). l'argument de Zant est la différence entre l'arctangente de B/A et l'arctangente de D/C. 30 La partie réelle de Zant est ZantR, égale au module multiplié par le cosinus de cet argument ; la partie imaginaire de Zant est Zantim et est le module multiplié par le sinus de ce même argument. On peut aussi calculer de la même manière l'admittance Yant de l'antenne, en partie réelle YantR et en partie imaginaire Yantim. 35 Zant et Yant sont entièrement déterminables après le calcul de Zm. Troisième étape : calcul de valeurs modifiées pour le réseau MN Connaissant à la fois l'impédance actuelle de l'antenne et toutes les impédances du réseau d'adaptation (Cl, C2, L) ainsi que la capacité Ca, on peut calculer maintenant les valeurs Cil, C'2, qu'il faut donner aux capacités Cl et C2 pour que l'impédance de l'ensemble, telle qu'elle sera vue aux bornes de l'amplificateur soit égale à la valeur nominale Zopt et non plus à la valeur Zm qu'on a déterminé précédemment. L'égalité parfaite 1 o n'étant pas possible, on cherchera à s'en approcher autant que possible, en tenant compte notamment du fait que la précision d'ajustement des capacités du réseau d'adaptation est limitée. La méthode s'inspire des principes utilisés pour calculer des impédances par les abaques de Smith : on recherche quelles sont les 15 valeurs d'impédance capacitives ou inductives mises en shunt ou en série qui déplacent l'impédance de charge sur l'abaque jusqu'à l'amener au centre de l'abaque, le centre représentant une impédance nominale. Les graduations de ces abaques étant normalisées, avec une impédance nominale unitaire au centre de l'abaque, on considère à chaque fois non pas 20 les valeurs réelles d'impédances mais leurs valeurs normalisées, c'est-à-dire divisée par Zopt. A la fin des calculs, pour retrouver les impédances vraies, on les multiplie par Zopt. Le calcul à partir des valeurs normalisées se déroule en plusieurs phases, et une manière particulièrement avantageuse de faire ce calcul est 25 donnée ci-après. On notera que le mode de calcul d'adaptation des éléments d'un réseau qui va maintenant être exposé pourrait être utilisé dans n'importe quel contexte où on a besoin de faire une adaptation d'impédance connaissant l'impédance complexe en aval du réseau et l'impédance complexe en amont. 30 On n'exposera le principe de calcul que pour une chaîne d'émission (réseau d'adaptation placé en aval de l'amplificateur), la transposition étant évidente pour une chaîne de réception (réseau placé en amont de l'amplificateur). On considère d'abord qu'une impédance de source normalisée 35 complexe en série RS + jXs (comprenant à la fois l'impédance de sortie de l'amplificateur et la capacité de mesure Ca) est placée en amont du réseau, et qu'une impédance complexe de charge en série RL + jXL (l'impédance normalisée de l'antenne Zant qu'on a calculée précédemment) est placée en aval (schéma de la figure 3). On transforme ce schéma en un schéma équivalent dans lequel les impédances en amont et en aval sont transformées en montages d'admittances en parallèle 1 /RPS et jCps du côté de la source, et 1/RpL et jCPL du côté de la charge. Le schéma est celui de la figure 4. Les équations qui permettent cette transformation sont connues et ont été évoquées plus haut. Si on appelle Qs et QL les facteurs de qualité des impédances complexes en amont et en aval, Qs = -Xs/Rs et QL = -XL/RL, les équations de transformation série-parallèle donnent : RPS = Rs (1 +Qs2) et CPS = Qs/Rpsco RPS et CPS peuvent être calculés puisqu'on connaît les 15 impédances en amont. De la même manière, on peut écrire les équations de transformation RPL = RL (1 +QL2) et CPL = QL/RPLO) La capacité CPS vient en parallèle avec la capacité Cl du réseau 20 d'adaptation, et la capacité CPL vient en parallèle avec la capacité C2. Le problème du calcul des capacités Cl et C2 pour adapter le réseau en présence d'impédances complexes de source et de charge est transformé en un problème plus simple de calcul d'un réseau d'adaptation placé entre deux impédances réelles RPS et RPL si on considère maintenant 25 un réseau en II modifié avec deux capacités CP1 et CP2 et une inductance L, où CP1 = CPS + Cl , et CP2 = CPL + C2 (schéma de la figure 5). Le calcul de l'adaptation consiste alors à rechercher d'abord les nouvelles valeurs qu'il faut donner à CP1 et CP2 pour adapter l'impédance de charge à l'impédance de source, puis en déduire les valeurs Cl 'et C'2 qu'il 30 faut donner en substitution de Cl et C2. Le principe de calcul est fondé sur l'analyse d'impédances par les abaques de Smith : on regarde par quelles successions d'admittances rajoutées en parallèle ou d'impédances rajoutées en série on peut passer d'une impédance de source réelle RPS au point P1 en amont du réseau à 35 une impédance de charge réelle RPL au point P2 en aval. En calcul normalisé, RPS = 1. Si on ajoute l'admittance de la capacité CP1 au point P1 d'entrée du réseau, et qu'on appelle x cette admittance, x étant une inconnue puisqu'on cherche CP1 et x étant égal jCP1w, l'admittance en ce point P1 est y1(x) = 1 - j.x. La partie réelle est y1 r(x) = 1 ; la partie imaginaire est jyl i(x) = -jx Si on veut maintenant ajouter l'inductance pour en déduire la modification d'impédance qu'elle entraîne au point P2, il faut travailler en impédances et non en inductances car l'inductance est en série : il faut retrancher -jLw à l'impédance zl (x) = 1/yl (x). On obtient une impédance 1 o z2(x) = [1/(1-j.x)] -jLw au point P2. On suppose qu'on néglige la composante résistive éventuelle de l'inductance, mais un calcul plus complet pourrait en tenir compte. Cette impédance z2(x) peut être convertie en une admittance y2(x) = 1/z2(x) = 1/{[1/(l -j.x)] -jLw} 15 L'adaptation du circuit est réalisée à la condition que cette admittance calculée y2(x) soit égale à l'admittance réellement connectée, à savoir l'ensemble en parallèle de CP2 et de la résistance RPR. La partie réelle y2r(x) de l'admittance y2(x) doit être égale à la partie réelle de l'admittance réellement connectée, à savoir 1/RpL. 20 De même, la partie imaginaire y2i(x) de l'admittance y2(x) doit être égale à jCP2w. L'égalité des parties réelles conduit à l'équation (1-Lx w)2 + L2 w2 = RPR, équation du deuxième degré en x qui admet deux solutions dont une seule est viable en pratique. La solution est xo = {1 + [RpL-(L w)2]1/2 }/Lw 25 On en déduit la valeur de CP1 : CP1 = 1/xo w De la même manière, avec maintenant x=xo, en réalisant l'égalité des parties imaginaires des admittances y2(xo) = 1/{[1/(l -j.xo)] -jLw} et jCP2w, on peut calculer CP2. Connaissant CP1 et CP2, on reprend les équations inverses qui 30 permettent de remonter à Cl et C2. Les nouvelles valeurs Cl 'et C'2 qu'il faut donner aux capacités du réseau d'adaptation sont : Cl '= CP1 - QS/RPSw C'2 = CP2 - QL/RPLw Ce sont là les valeurs normalisées de C'l et C'2. I faut les diviser par le module de l'impédance de charge optimale Zopt pour avoir les valeurs réelles. Le processeur effectue tous les calculs qui précèdent et 5 commande le circuit de contrôle CTRL pour attribuer aux capacités du réseau les valeurs ainsi calculées. On comprend que des calculs similaires peuvent être faits sur le même principe avec un réseau d'adaptation qui serait différent du réseau Cl, C2, L de la figure 2, et également avec une impédance de mesure de 1 o courant qui serait différente de la capacité Ca. REVENDICATIONS1. Procédé d'adaptation automatique d'impédance pour une chaîne d'émission radiofréquence comprenant au moins un amplificateur (PA), une antenne (ANT), un processeur de calcul (PRO), et un réseau d'adaptation d'impédance (MN) entre l'amplificateur et l'antenne, ce réseau comprenant plusieurs impédances dont certaines ont des valeurs numériques ajustables, l'amplificateur ayant une impédance de charge nominale (Zopt) pour laquelle la chaîne a des performances désirées, et le procédé comprenant les étapes suivantes : - mesure du courant et de la tension de sortie de l'amplificateur, - calcul de l'impédance complexe (Zm) définie par le rapport entre cette tension et ce courant en tenant compte de leur déphasage, cette impédance représentant une impédance de charge actuelle de l'amplificateur, - calcul de l'impédance de l'antenne Zant en fonction de cette 15 impédance de charge actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues des impédances ajustables du réseau d'adaptation, - calcul de nouvelles valeurs d'impédances ajustables du réseau d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance de charge globale de l'amplificateur aussi proche que possible de l'impédance de charge nominale, 20 à partir de la valeur d'impédance d'antenne calculée, - commande du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs, procédé caractérisé en ce que le courant est mesuré au moyen d'une impédance de mesure variable (Ca) placée en série entre la sortie de 25 l'amplificateur et le réseau d'adaptation d'impédance, et cette impédance de mesure est commandée par le processeur en fonction de la fréquence de travail et de l'impédance de charge nominale de l'amplificateur. 2. Procédé d'adaptation automatique d'impédance pour une 30 chaîne de réception radiofréquence comprenant au moins un amplificateur, une antenne, un processeur de calcul, et un réseau d'adaptation d'impédance entre l'antenne et l'amplificateur, ce réseau comprenantplusieurs impédances dont certaines ont des valeurs numériques ajustables, la chaîne de réception ayant des performances désirées lorsqu'une impédance d'entrée nominale est connectée à l'entrée de l'amplificateur, le procédé comprenant les étapes suivantes : - mesure du courant et de la tension en entrée de l'amplificateur, - calcul de l'impédance complexe définie par le rapport entre cette tension et ce courant en tenant compte de leur déphasage, cette impédance représentant une impédance d'entrée actuellement connectée à l'amplificateur, - calcul de l'impédance de l'antenne en fonction de cette impédance d'entrée actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues des impédances ajustables du réseau d'adaptation, - calcul de nouvelles valeurs d'impédances ajustables du réseau d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance d'entrée globale de l'amplificateur aussi proche que possible de l'impédance d'entrée nominale, à partir de la valeur d'impédance d'antenne calculée, - commande du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs, procédé caractérisé en ce que le courant est mesuré au moyen d'une impédance de mesure variable placée en série entre le réseau d'adaptation d'impédance et l'amplificateur, et cette impédance de mesure est commandée par le processeur en fonction de la fréquence de travail et de l'impédance d'entrée nominale de l'amplificateur. 3. Procédé d'adaptation automatique d'impédance selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'impédance de mesure est une capacité. 4. Procédé d'adaptation automatique d'impédance selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend l'élaboration d'une tension électrique de commande, pour commander l'ajustement de l'impédance de mesure en fonction de la valeur calculée. 5. Procédé d'adaptation automatique d'impédance selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend l'élaboration designaux de commande de commutation à partir du résultat du calcul d'une nouvelle valeur d'impédance ajustable, et l'application de ces signaux à un réseau de capacités élémentaires commutables, constituant l'impédance de mesure. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le processeur calcule une valeur qui est comprise entre 1 fois et 4 fois le rapport 1/Zoptw, où Zopt est l'impédance nominale de la chaîne, et w est 27rf, f étant la fréquence de travail désirée pour la chaîne. 10 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le réseau d'adaptation est un réseau en Pi comprenant une admittance réactive d'entrée, une impédance réactive de liaison, et une admittance réactive de sortie, et le calcul des éléments de ce réseau d'adaptation 15 comprend successivement un calcul de partie réelle y2r et partie imaginaire y2i d'une admittance y2 qui est l'inverse de l'impédance (tant) de l'antenne, un calcul de partie réelle y1 r et partie imaginaire yl i d'une admittance y1 qui est l'inverse de l'impédance de l'ensemble en série de l'impédance de sortie de l'amplificateur et de l'impédance de mesure, un calcul d'un réseau fictif 20 comprenant un montage en Pi d'une admittance réactive d'entrée, d'une admittance réactive de sortie, et d'une impédance réactive de liaison égale à celle du réseau réel, ce montage en Pi étant placé entre deux admittances réelles qui sont les parties réelles y1 r et y2r, et le calcul étant une détermination des admittances réactives d'entrée et de sortie qu'il faut dans 25 le réseau fictif pour adapter l'impédance de ce réseau chargé par y2r à l'impédance d'entrée réelle y1 r, et enfin, après calcul des admittances réactives d'entrée et de sortie du réseau fictif, une détermination d'admittances du réseau d'adaptation de la manière suivante : - l'admittance réactive d'entrée est la différence entre l'admittance 30 d'entrée du réseau fictif et la partie imaginaire yl i, - l'admittance réactive de sortie est la différence entre l'admittance de sortie du réseau fictif et la partie imaginaire y2i, - l'impédance réactive de liaison est celle du réseau fictif.5 8. Chaîne d'émission ou de réception radiofréquence comportant au moins un amplificateur (PA), une antenne (ANT), un processeur de calcul (PRO), et un réseau d'adaptation d'impédance (MN) entre l'amplificateur et l'antenne, ce réseau comprenant plusieurs impédances (Cl, C2) dont 5 certaines ont des valeurs numériques ajustables, la chaîne comportant : - une impédance de mesure (Ca) insérée en série entre l'amplificateur et le réseau d'adaptation, - des moyens de mesure d'une première tension qui est la tension aux bornes de l'impédance de mesure et d'une deuxième tension qui est la 10 tension en sortie de l'amplificateur (pour une chaîne d'émission) ou la tension en entrée de l'amplificateur (pour une chaîne de réception), - des premiers moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer l'impédance complexe de charge ou d'entrée actuelle de l'amplificateur à partir du rapport entre la deuxième tension et la première 15 tension, en tenant compte du déphasage entre ces tensions, - des deuxièmes moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer l'impédance de l'antenne en fonction de cette impédance de charge ou d'entrée actuelle et en fonction des valeurs actuelles connues des impédances ajustables du réseau d'adaptation, 20 - des troisièmes moyens de programmation du processeur de calcul pour calculer des nouvelles valeurs d'impédance ajustables du réseau d'adaptation qui permettent d'obtenir une impédance de charge ou d'entrée globale de l'amplificateur aussi proche que possible d'une impédance de charge ou d'entrée nominale de l'amplificateur, à partir de la valeur 25 d'impédance d'antenne calculée, - des moyens de commande électrique du réseau d'adaptation pour ajuster les impédances ajustables à ces nouvelles valeurs, caractérisée en ce que l'impédance de mesure est une impédance complexe variable, le processeur de calcul comprend des moyens pour 30 sélectionner une valeur souhaitée pour l'impédance de mesure, en fonction de la fréquence de travail souhaitée et de la valeur de l'impédance de charge ou d'entrée nominale de la chaîne, et la chaîne comprend des moyens pour attribuer cette valeur sélectionnée à l'impédance de mesure. 9. Chaîne d'émission ou réception radiofréquence selon la revendication 8, caractérisée en ce que l'impédance de mesure est une capacité (Ca). 10. Chaîne d'émission ou réception radiofréquence selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisée en ce que le réseau d'adaptation comprend un montage en Té ou en Pi de trois éléments réactifs (L, Cl, C2).