Brevet FR2955731A1 — publié le 20110729

La présente invention est relative à une enceinte acoustique émettant des ondes acoustiques dans une gamme de fréquences donnée. Il est connu d'utiliser, dans une enceinte acoustique, un haut-parleur monté dans une paroi et qui génère des ondes acoustiques. Cette paroi sépare les ondes acoustiques rayonnées vers l'avant de 10 celles rayonnées vers l'arrière. L'enceinte est parfois fermée pour constituer un caisson ou ouverte et la paroi est alors appelée baffle. Afin d'étendre la réponse de l'enceinte aux basses fréquences, il est connu d'adjoindre à une enceinte fermée une ouverture appelée évent. 15 L'évent est par exemple monté dans la paroi de façon à déboucher sur la face avant de celle-ci. L'enceinte résultante prend alors le nom de Bass-Reflex. La Demanderesse s'est toutefois aperçue que la gamme de fréquences sonores émises par l'enceinte présentait certaines irrégularités. Ces 20 irrégularités se traduisent dans la courbe de réponse en fréquence de l'enceinte, localement ou de façon plus ou moins étalée, par des accidents qui nuisent à la qualité de la restitution acoustique. La Demanderesse a également découvert de façon surprenante que ces accidents proviennent de l'interaction acoustique entre les ondes acoustiques 25 générées par le haut-parleur dans un espace de rayonnement situé à l'avant de la paroi (ondes acoustiques directes) et l'évent monté dans celle-ci ou, de façon plus générale, entre un tel haut-parleur et une cavité munie d'un orifice débouchant situé sur cette paroi. En effet, aux fréquences où apparaissent ces accidents l'air qui est 30 dans l'évent ne se comporte pas comme une masse acoustique mais comme un volume où des modes acoustiques peuvent apparaître. Ainsi, les ondes acoustiques directes générées par le haut-parleur rentrent dans l'évent et excitent le volume d'air qui s'y trouve, donnant ainsi naissance à une ou plusieurs ondes acoustiques stationnaires. En particulier, une onde acoustique stationnaire (premier mode longitudinal) de forte amplitude s'établit dans l'évent à une fréquence de résonance qui est comprise dans la gamme de fréquences de rayonnement du haut-parleur. Cette onde stationnaire interagit avec les ondes acoustiques directes rayonnées par le haut-parleur et, du fait du déphasage entre ces deux types d'ondes, un accident apparaît dans la réponse spectrale de l'enceinte. On connaît du brevet US 5 012 890 une enceinte acoustique bassreflex dans laquelle un haut-parleur monté dans une paroi génère, non seulement des ondes acoustiques directes depuis la face avant de la paroi vers l'espace de rayonnement situé devant, mais également des ondes acoustiques dites arrières qui se propagent dans l'espace arrière formant la cavité du résonateur d'Helmholtz. Un évent est aménagé dans la paroi avec un orifice débouchant situé sur cette paroi et communique avec l'espace arrière de l'enceinte. Dans cette enceinte les modes stationnaires d'évent (« duct résonance » en terminologie anglo-saxonne) sont excités par le système bass-reflex constitué de la cavité et de l'évent et qui génère un signal acoustique centré autour d'une fréquence de résonance. Pour remédier à ce problème il est prévu un résonateur de Helmholtz débouchant dans l'évent dans une zone de celui-ci où est situé un ventre de pression de l'évent afin d'atténuer le premier mode longitudinal de l'évent. Ce document ne mentionne toutefois pas le problème d'interaction des ondes acoustiques directes (« direct radiation » en terminologie anglo-saxonne) avec les ondes stationnaires de l'évent. Le document US 5 261 006 divulgue, quant à lui, une enceinte acoustique comprenant deux haut-parleurs agencés l'un derrière l'autre. Le premier haut-parleur rayonne des ondes acoustiques dans une cavité placée devant lui et qui est raccordée à un tube de grande longueur, les ondes rayonnées se propageant ainsi dans ce tube. L'ensemble des éléments ainsi disposés permet d'étendre la bande fréquentielle d'une telle enceinte vers les basses fréquences et ainsi d'améliorer sa sensibilité. Lorsque les ondes acoustiques rayonnées par le premier haut-parleur directement dans la cavité et dans le tube interagissent avec les modes longitudinaux du tube, il se produit, dans la réponse acoustique de l'enceinte, un accident à la fréquence du premier mode longitudinal du tube. Pour remédier à cet inconvénient, ce document prévoit de placer un absorbeur d'Helmholtz à un emplacement donné à l'intérieur du tube, à proximité de sa sortie, afin d'atténuer le premier mode longitudinal à la fréquence précitée. Ce document concerne toutefois une configuration très particulière et non, de façon générale, une enceinte comprenant un haut-parleur monté dans une paroi et une cavité munie d'un orifice débouchant sur ladite paroi. Par ailleurs, ce document ne traite pas du problème des ondes acoustiques directes générées dans un espace de rayonnement situé à l'avant de la paroi, pénétrant à l'intérieur d'une cavité par un orifice débouchant situé sur la paroi et interagissant avec le volume d'air présent dans la cavité. Ce problème non identifié jusqu'à présent est résolu par la présente 20 invention. A cet égard, la présente invention a pour objet une enceinte acoustique émettant des ondes acoustiques, comportant : - une paroi ayant une face avant et une face arrière, - au moins un élément apte à générer des ondes acoustiques dans 25 un espace de rayonnement situé à l'avant de ladite paroi, - au moins une cavité munie d'un orifice débouchant disposé sur cette paroi, caractérisée en ce que ladite au moins une cavité est susceptible de donner naissance à au moins une onde acoustique stationnaire en réponse aux ondes acoustiques qui sont générées par ledit au moins un élément dans l'espace de 30 rayonnement avant et qui pénètrent dans la cavité par l'orifice débouchant, ladite au moins une onde acoustique stationnaire ayant une fréquence de résonance f0 qui est comprise dans la gamme de fréquence d'ondes acoustiques générées par ledit au moins un élément, l'enceinte comportant au moins une membrane qui est susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire afin d'atténuer ladite au moins une onde acoustique stationnaire à la fréquence de résonance f0 ou autour de cette fréquence. Lorsque des ondes acoustiques sont émises par l'élément dans l'espace de rayonnement situé à l'avant de la paroi et pénètrent, au moins pour certaines, dans la cavité par l'orifice débouchant situé sur cette paroi, une interaction se produit avec l'air situé dans le volume interne à la cavité et une ou plusieurs ondes acoustiques stationnaires sont ainsi générées. L'utilisation d'une ou de plusieurs membranes associées à la cavité et coopérant avec celle-ci permet d'absorber, au moins en partie, l'énergie contenue dans la ou les ondes acoustiques stationnaires précitées à la fréquence de résonance f0 ou autour de celle-ci. On réduit ainsi le phénomène perturbateur qui dégrade la qualité 15 sonore de l'enceinte acoustique. On notera que cette ou ces membranes absorbent l'énergie notamment par déplacement par exemple autour d'une position moyenne sous l'action de l'excitation ondulatoire indésirable. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane est disposée 20 à fleur de paroi dans la cavité. Lorsqu'un flux d'air pénètre dans la cavité (par exemple un flux d'air généré par une onde acoustique arrière émise par l'élément générateur en opposition de phase avec l'onde avant), des décollements de couche limite du flux d'air se propageant dans la cavité peuvent apparaître en raison d'irrégularités 25 géométriques présentes sur la paroi intérieure de la cavité. Lorsque la ou les membranes sont disposées à fleur de paroi dans la cavité, les irrégularités géométriques de l'intérieur de la cavité qui sont susceptibles de créer des bruits aéroacoustiques sont ainsi fortement réduites, voire supprimées. 30 Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane est en contact, par sa face avant, avec la cavité et, par sa face arrière, avec une chambre fermée. L'utilisation d'une chambre fermée permet d'isoler la membrane des éventuels flux d'air existant du côté de sa face arrière. On notera que lorsque plusieurs membranes sont associées par leur face arrière avec une chambre fermée ces différentes membranes peuvent 5 partager une chambre unique. Cette disposition confère une plus grande compacité à l'enceinte acoustique ainsi configurée. Selon une autre caractéristique, ladite au moins une membrane est équipée d'au moins une masse. 10 Cette disposition permet d'améliorer les performances du résonateur ainsi constitué. L'ajout d'une masse permet de faire du résonateur un système masse-ressort accordé à la fréquence de résonance f0 (le ressort étant réalisé par la membrane amortissante) et ainsi de traiter l'onde acoustique stationnaire à cette fréquence. 15 Ladite au moins une membrane peut ainsi être équipée d'une ou de plusieurs masses disposées à différents emplacements sur la cavité, ou le long de celle-ci. La ou les masses sont généralement disposées sur la face arrière de la membrane et non pas sur la face avant qui est en contact avec la cavité pour 20 éviter d'introduire des irrégularités géométriques à l'intérieur de la cavité. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane équipée d'au moins une masse est accordée mécaniquement à la fréquence f0 ou autour de celle-ci. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane est couplée 25 à un circuit électrique de type RLC. Cette disposition permet d'améliorer les propriétés d'absorption acoustique du résonateur ou des résonateurs ainsi constitués. Selon une caractéristique, une bobine d'inductance est fixée à ladite au moins une membrane et un circuit RC est relié à ladite bobine, ladite bobine étant 30 susceptible de se déplacer à l'intérieur du champ magnétique produit par un aimant et de créer ainsi un courant induit dans le circuit RC lorsque ladite au moins une membrane se déplace. La dissipation par effet Joule dans la résistance du circuit RC (dissipation supplémentaire introduite du fait de la présence de ce circuit) diminue le facteur de qualité du système résonant. L'agencement réalisé avec une bobine mobile permet d'obtenir un bon guidage axial compte tenu de la profondeur de pénétration de la bobine dans l'entrefer de l'aimant fixe qui présente une surface interne et une surface externe. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane est équipée d'un aimant qui est susceptible de se déplacer avec celle-ci et d'interagir avec le circuit RLC fixe afin d'y créer un courant induit. L'aimant joue ainsi un rôle de masse mécanique. Selon une autre caractéristique, le circuit RLC fixe comprend une bobine d'inductance avec laquelle l'aimant mobile est susceptible d'interagir. L'entrefer de la bobine fixe à l'intérieur duquel se déplace axialement l'aimant mobile assure un guidage axial de l'aimant. L'agencement réalisé avec l'aimant mobile et la bobine fixe offre une solution compacte et simple. On notera que l'enceinte acoustique peut comprendre une membrane équipée de plusieurs masses éventuellement couplées chacune à un circuit électrique de type RLC. Alternativement, l'enceinte peut comprendre plusieurs membranes séparées comprenant chacune une masse éventuellement couplée à un circuit électrique de type RLC. Pour chacune de ces configurations d'enceinte la pluralité de moyens d'absorption acoustique ou résonateurs peut être accordé (ou dimensionné) de façon identique pour chacun des moyens ou différemment d'un moyen à l'autre. En accordant chaque moyen d'absorption acoustique à une fréquence donnée identique pour tous les moyens, l'amplitude de l'atténuation autour de cette fréquence peut ainsi être augmentée. En accordant chaque moyen d'absorption acoustique différemment selon une fréquence donnée différente, l'enceinte ainsi configurée est par exemple en mesure d'obtenir une atténuation acoustique sur une plage de fréquence englobant chacune des fréquences précitées. Par exemple, l'ensemble des fréquences spécifiques auxquelles sont accordées la pluralité de moyens d'absorption acoustiques forment une plage de fréquence comprenant le premier mode longitudinal de la cavité. On notera que si les différents moyens d'absorption acoustiques sont répartis sur toute la surface disponible de la cavité, par exemple sur sa longueur, cela permet d'augmenter le pouvoir atténuateur des moyens d'absorption acoustiques. Plus particulièrement, lorsque la répartition spatiale de ces moyens acoustiques par rapport à la cavité est régulière et que ces moyens sont dimensionnés de façon identique, l'amplitude de l'atténuation acoustique autour d'une fréquence donnée est ainsi optimisée. Selon une autre caractéristique, l'utilisation dans l'enceinte acoustique de différents moyens d'absorption acoustique en relation avec la cavité et dimensionnés de façon régulière permet d'obtenir une répartition fréquentielle régulière. Ce dimensionnement permet, par exemple, de s'adapter aux deux cas suivants : ù lorsque la cavité présente une forme tubulaire de section constante, il est ainsi possible d'atténuer le mode longitudinal de la cavité de fréquence f0 ainsi que les multiples de cette fréquence, à savoir 2f0, 3f0, nf0 ; ù lorsque la cavité présente une forme complexe de longueur privilégiée L où plusieurs modes stationnaires s'établissent autour de cette longueur et apparaissent comme un mode longitudinal de cavité étalé et autour de la fréquence f0, ce mode étalé fréquentiellement peut ainsi être atténué. On optimise ainsi l'atténuation acoustique sur un ensemble de fréquences qui est soit la fréquence fondamentale et ses multiples, soit l'ensemble de la plage de fréquences du mode étalé fréquentiellement, pour les modes longitudinaux de cavité. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane forme, sur la ou les parois définissant la cavité, un revêtement intérieur uniforme ayant une face avant orientée vers la cavité et une face arrière opposée orientée vers la ou les parois, la ou les parois définissant la cavité étant percées dans leur épaisseur à plusieurs emplacements afin de dégager plusieurs portions de membrane sur la face arrière de celle-ci, constituant ainsi chacune un moyen de membrane susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. Cette disposition permet de réaliser de façon relativement simple une pluralité de moyens de membrane (moyens d'absorption acoustique ou résonateurs) à partir d'un seul revêtement ou film intérieur garnissant l'intérieur de la cavité. Ces différents moyens de membrane sont agencés à des emplacements appropriés de la cavité, par exemple à des endroits où sont localisés des ventres de pression des modes longitudinaux de cavité. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane comprend plusieurs membranes séparées qui constituent chacune un moyen de membrane susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. Cette disposition constitue une alternative à la configuration 15 précédente. Selon une caractéristique, les moyens de membrane sont tous identiques et dimensionnés chacun de façon à présenter une atténuation acoustique sensiblement à la fréquence f0, permettant ainsi d'augmenter l'amplitude de l'atténuation autour de cette fréquence. 20 Selon une caractéristique, les moyens de membrane sont répartis régulièrement dans la cavité. La répartition spatiale régulière des moyens de membrane dimensionnés de façon identique permet d'optimiser l'amplitude de l'atténuation autour de la fréquence f0. 25 Selon une caractéristique, au moins certains des moyens de membrane sont dimensionnés chacun de façon à présenter une atténuation acoustique à des fréquences différentes. L'enceinte ainsi configurée permet d'obtenir une atténuation acoustique sur un ensemble de fréquences et non pour une même fréquence. 30 Selon une caractéristique, les moyens de membrane sont répartis dans la cavité. Par exemple, les moyens de membrane sont répartis spatialement par rapport à une zone de la cavité où est susceptible d'être localisé un ventre de pression de ladite au moins une onde stationnaire. Cette disposition permet ainsi d'optimiser l'atténuation acoustique pour 5 la fréquence considérée de l'onde. Selon une autre caractéristique, les moyens de membrane sont répartis spatialement de façon croisée par rapport à la zone de la cavité où est susceptible d'être localisé un ventre de pression de ladite au moins une onde stationnaire. 10 Cette disposition permet d'optimiser l'atténuation acoustique de l'enceinte. Selon une caractéristique, ladite au moins une membrane est de nature viscoélastique. Cette disposition permet d'augmenter davantage l'atténuation 15 acoustique du ou des moyens d'absorption acoustique comprenant une membrane. D'autres caractéristiques et avantages apparaitront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels : 20 -la figure 1 représente une configuration d'enceinte acoustique de l'art antérieur ; - la figure 2 illustre le fonctionnement de l'enceinte de la figure 1 ; - la figure 3 représente l'allure de la courbe de réponse spectrale de l'enceinte de la figure 1 ; 25 -la figure 4 représente l'allure de la courbe de réponse spectrale d'une configuration d'enceinte différente ; - les figures 5 à 9 illustrent différentes configurations d'enceintes acoustiques dans lesquelles sont susceptibles de se poser les mêmes problèmes que ceux de l'enceinte de la figure 1 ; 30 - la figure 10 illustre de façon schématique la longueur acoustique d'une cavité longitudinale ; - les figures 11 a et 11 b illustrent une configuration d'enceinte selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 12 illustre une configuration d'enceinte selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 13 illustre une configuration d'enceinte selon un troisième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 14 illustre une configuration d'enceinte selon un quatrième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 15 illustre une configuration d'enceinte selon un cinquième 10 mode de réalisation de l'invention ; - la figure 16 illustre une configuration d'enceinte selon un sixième mode de réalisation de l'invention ; - la figure 17 illustre une configuration d'enceinte selon un septième mode de réalisation de l'invention ; 15 - les figures 18a et 18b représentent respectivement les courbes de réponse spectrale normalisées pour les configurations d'enceintes des figures 1 et 17; - la figure 19 représente l'allure de la courbe de réponse spectrale de l'enceinte de la figure 17. 20 Comme représenté de façon schématique sur la figure 1, une enceinte acoustique 10 présente une configuration simple, qui comprend un élément 12 monté dans une paroi 14. L'élément 12, appelé élément de restitution sonore, est apte à générer des ondes acoustiques vers l'avant par rapport à la paroi lorsqu'il est soumis à une sollicitation extérieure appropriée électrique ou mécanique. 25 L'élément 12 est placé en retrait par rapport à la face avant 14a de la paroi ou panneau 14. L'élément 12 est par exemple une membrane vibrante qui se comporte comme un haut-parleur et génère une onde acoustique. Un évent ou conduit 16 est aménagé dans la paroi 14 (il s'étend dans 30 une espace situé vers l'arrière de la paroi) à proximité de l'élément 12 et comporte, à une extrémité, un orifice 16a qui débouche sur la face avant de la paroi. Cet orifice débouchant 16a peut avoir différentes fonctions et, par exemple, être associé à ou faire partie d'un système acoustique. Un tel système acoustique est par exemple : - un évent d'un système bass-reflex dont le but est d'étendre la partie basse du spectre de l'enceinte acoustique en récupérant les ondes acoustiques émises à l'intérieur du caisson de l'enceinte pour les restituer en phase avec les ondes acoustiques à l'avant de l'enceinte et en utilisant l'accord basse fréquence du résonateur de Helmholtz ainsi constitué par le volume clos du coffret ; - une concavité (membrane active ou passive) due à la présence d'une ou de plusieurs autres voies de l'enceinte ; - une suspension inversée qui permet de masquer la suspension de la membrane vibrante de l'élément 12 et d'optimiser la surface de cette membrane en plaçant la suspension inversée derrière la membrane ; lorsque des suspensions en forme de demi-rouleau sont utilisées la concavité de la suspension laisse apparaître une cavité acoustique ; - un diffuseur ou pavillon qui a pour but d'améliorer le couplage de l'élément de restitution sonore avec l'air et d'augmenter son rendement ; - un collecteur de flux de pression qui est utilisé en cas d'utilisation de plusieurs dispositifs acoustiques (par exemple, une chambre de compression et/ou un système bass-reflex et/ou plusieurs membranes vibrantes) que l'on veut combiner ; dans un tel cas, on collecte l'ensemble des flux acoustiques au niveau du panneau avant de l'enceinte ; - une ligne de transmission qui a pour but d'augmenter la sensibilité de la partie basse du spectre de l'enceinte en faisant cheminer les ondes acoustiques à l'intérieur d'un canal au sein de l'enceinte et en les superposant ensuite avec les ondes acoustiques directes. Le problème à la base de l'invention va maintenant être exposé en relation avec les figures 1 à 4. La figure 2 illustre de façon schématique le fonctionnement de 30 l'enceinte 10 de la figure 1. Lorsque l'élément 12 est excité de façon connue, par exemple électriquement via une bobine, il rayonne en émettant une onde acoustique directe 20 vers l'avant de la paroi (dans un espace de rayonnement situé à l'avant de la paroi) en opposition de phase avec l'onde arrière qui est émise en direction opposée (vers l'arrière de la paroi) et non représentée sur la figure 2. Cette onde émise à partir de la face avant rentre dans l'orifice 16a et interagit avec le conduit 16 qui se présente comme une cavité remplie d'air. Cette cavité possède une dimension caractéristique, en l'espèce, ici, sa longueur acoustique Loeff proche de sa longueur géométrique L qui détermine une fréquence de résonance f0 de la cavité, définie par la formule f0 = c/2 Loeff, où c est la célérité du son. Plus particulièrement, le volume d'air présent dans la cavité ouverte 16 est excité par l'onde acoustique 20 à la fréquence f0 (fréquence de résonance du premier mode stationnaire longitudinal). Ainsi, une onde acoustique stationnaire secondaire 22 ayant une forte amplitude autour de la fréquence f0 se développe et interagit avec l'onde directe 15 20 émise à l'extérieur de la cavité par l'élément 12 En raison du déphasage entre ces deux ondes la courbe de la réponse spectrale de l'enceinte qui est illustrée sur la figure 3 (la figure 3 traduit le niveau de pression sonore SPL (« Sound Pressure Level » en terminologie anglosaxonne), à 1 mètre du haut-parleur en fonction de la fréquence d'excitation) 20 présente un accident 24 dans la gamme de fréquences émises par l'élément 12. Cet accident se traduit par une dégradation de la qualité acoustique de l'enceinte. On notera que l'accident dû au mode stationnaire de la cavité 16 peut être sélectif en fréquence comme illustré sur la figure 3, ou étalé en fréquence 25 comme repéré par la fréquence 26 sur la figure 4, en cas de géométrie différente et plus complexe que celle de la figure 1. Les configurations des figures 7 à 9 sont susceptibles de donner naissance à un accident en fréquence du type de celui de la figure 3. Les figures 5 et 6 illustrent d'autres configurations possibles d'enceintes dans lesquelles se 30 posent des problèmes similaires d'interaction acoustique entre des ondes acoustiques et un volume d'air à l'intérieur d'une cavité ouverte qui est associée ou non à la paroi d'enceinte et dans laquelle pénètrent les ondes. En particulier, l'enceinte 30 de la figure 5 comporte, associés à une paroi 32, un élément 34 de génération d'ondes acoustiques vers l'avant de la paroi et une cavité 36 de type diffuseur. Cette cavité est formée en saillie sur la face avant de la paroi et est délimitée entre une paroi externe 36a et la face avant 32a de la paroi 32. La cavité est pourvue d'un orifice débouchant 36a entre la paroi 36a et la face avant de la paroi 32. La cavité 36 est par exemple de forme cylindrique. L'enceinte 40 de la figure 6 comporte, associés à une paroi 42, un élément 44 analogue à l'élément 34 de la figure 5 et une cavité 46 aménagée en retrait dans la paroi 32 et présentant un orifice débouchant 46a. Cette disposition est celle d'une membrane de haut-parleur. L'enceinte acoustique 50 de la figure 7 est également susceptible de poser les mêmes problèmes. Cette enceinte comprend un coffret 52 ayant, sur un de ses côtés, une paroi 54 dans laquelle sont aménagés un élément 56 de génération d'ondes acoustiques et un conduit 58 muni d'un orifice débouchant 58a à son extrémité en contact avec la paroi 54. Les éléments fonctionnels 56 et 58 sont agencés dans la paroi 54 de façon identique à la configuration de la figure 1. La Demanderesse s'est aperçue que l'enceinte acoustique 60 de la figure 8 est, elle aussi, la siège de phénomènes perturbateurs similaires. Cette enceinte comprend, associés à une paroi 62, un élément 64 de restitution sonore placé dans un coffret clos agencé en arrière de la paroi, ainsi qu'un conduit de type évent 68 qui est muni d'un orifice débouchant 68a, à son extrémité associée à la paroi 62. Il en est de même de la configuration de l'enceinte fermée 70 de la figure 9. Cette enceinte comporte les mêmes éléments fonctionnels 64, 66 et 68 que l'enceinte de la figure 8 associés à une paroi 72 d'un coffret 74 qui ferme l'enceinte. On notera que l'accident apparaissant dans la courbe de réponse en fréquence de l'enceinte acoustique correspond à la fréquence fondamentale du mode stationnaire longitudinal qui s'écrit f0 = c/2 Loeff, où c est la célérité du son et Loeff est la longueur acoustique qui est proche de la longueur géométrique L de l'évent ou cavité. La figure 10 illustre le mode acoustique stationnaire de longueur Loeff qui s'établit dans une cavité remplie d'air de forme tubulaire de longueur géométrique L. La longueur acoustique est légèrement supérieure à la longueur L. Ainsi, la Demanderesse a cherché à améliorer la qualité sonore d'une enceinte acoustique telle que l'une de celles représentées sur les figures 1 et 5 à 9 et, de façon plus générale, d'une enceinte dans laquelle un ou plusieurs éléments de restitution sonore interagissent acoustiquement avec une cavité ouverte placée à proximité, la cavité n'étant pas nécessairement fixe ou montée d'une quelconque manière sur la paroi. Pour ce faire, il a été envisagé d'associer à l'enceinte au moins une membrane qui est agencée de façon à pouvoir se déplacer lorsqu'elle est soumise à l'action d'une excitation ondulatoire (onde(s) acoustique(s) stationnaire(s)). Le déplacement de la membrane ou des membranes permet d'atténuer la ou les ondes acoustiques stationnaires à la fréquence de résonance f0 précitée ou autour de cette fréquence. Les figures 11 a et 11 b illustrent un premier mode de réalisation de 20 l'invention dans lequel une membrane coopère avec l'enceinte acoustique 80. Cette enceinte comprend : ù une paroi 82 ayant une face avant 82a et une face arrière 82b, ù un élément générateur d'onde acoustique 84 connu en soi, placé en arrière de la paroi et qui est apte à émettre des ondes acoustiques dans un 25 espace de rayonnement situé à l'avant de la paroi, ù une cavité 86 ayant la forme d'un évent tubulaire disposé en arrière de la paroi et débouchant en face avant de celle-ci par un orifice 86a. Comme représenté sur les figures 11 a et 11 b, la cavité 86 comporte un film 88a revêtant la surface interne de ladite cavité. 30 Une découpe 88c est par exemple réalisée localement dans la paroi de la cavité afin de dégager en arrière du film (l'avant étant situé du côté de l'intérieur de la cavité) un espace permettant à la portion de film 88d ainsi dégagée de se déplacer sous l'action d'une ou de plusieurs vibrations. Cette portion de film 88d constitue une membrane au sens de la présente invention. On notera que cette membrane est agencée dans la paroi de la cavité 86 à l'emplacement d'un ventre de pression. Le film 88a est plus particulièrement un film amortissant qui est, par exemple, réalisé dans un matériau viscoélastique. La membrane amortissante ainsi réalisée forme un moyen d'absorption acoustique. En raison de la nature viscoélastique du matériau constitutif de la membrane, la ou les ondes acoustiques stationnaires indésirables provoquent le déplacement de la membrane qui est configurée pour atténuer à la fréquence de résonance f0 ou autour de cette fréquence, par dissipation par effet Joule dans le matériau constitutif de la membrane, la ou les ondes acoustiques stationnaires. On notera que selon une variante non représentée plusieurs membranes peuvent être disposées à différents emplacements le long de la paroi de la cavité afin de renforcer l'atténuation acoustique à la fréquence précitée ou autour de celle-ci, ou bien afin d'atténuer des ondes acoustiques stationnaires à une ou plusieurs fréquences différentes. Selon une autre variante, la réalisation d'une ou de plusieurs membranes amortissantes peut être effectuée différemment en disposant une membrane à fleur de paroi à l'emplacement désiré dans la paroi de la cavité, sans avoir besoin de recouvrir l'ensemble de la surface interne de la cavité d'un film amortissant. On notera que le film formant un revêtement sur la surface interne de la cavité peut n'être disposé que sur une portion de celle-ci et non sur toute la périphérie en fonction des besoins et des conditions d'utilisation de l'enceinte acoustique. Ainsi, le film aura uniquement une forme de portion cylindrique et non 30 de cylindre entier. Alternativement, le film peut être réalisé sous la forme d'une ou de plusieurs couronnes cylindriques agencées sur la face interne de la cavité à l'emplacement ou aux emplacements désirés. A titre d'exemple, le film amortissant est réalisé dans un matériau viscoélastique tel qu'un caoutchouc nytrile de 0,6 mm d'épaisseur, de module d'Young E* = E(1 +ire), où la partie réelle du module d'Young notée E, est égale à 30MPa, le facteur de perte Il = 0,24 le coefficient de Poisson v = 0,49 et la masse volumique p = 1160 kg/m3. La découpe par exemple circulaire a par exemple un rayon de 6 mm. 10 Comme représenté sur la figure 11a, la membrane 88d est éventuellement équipée d'une masse 88b. La membrane ainsi équipée d'une masse est accordée mécaniquement à la fréquence de résonance f0 ou autour de celle-ci. L'accord à la fréquence de résonance s'effectue en choisissant les 15 paramètres k (raideur de la portion de membrane formant une couronne autour de la masse 88b) et m (masse 88b). A titre d'exemple, la masse 88b est située au centre de la membrane 88d, possède une forme cylindrique de 5 mm de rayon et de 2 mm d'épaisseur. Cette masse est par exemple collée au milieu de la membrane 88d. 20 L'ensemble constitué de la membrane 88d et de la masse 88b forme un résonateur mécanique qui est par exemple accordé à la fréquence de résonance 1550 Hz. Cette fréquence est la fréquence de résonance du premier mode longitudinal d'évent pour la cavité 86 de longueur L = 113 mm et de diamètre 25 6mm. La figure 12 illustre un deuxième mode de réalisation de l'invention dans lequel la plupart des éléments décrits en relation avec les figures 11 a et 11 b sont inchangés et conservent les mêmes références. Toutefois, dans ce mode de réalisation l'enceinte 81 comprend une 30 chambre fermée 88e qui est disposée en arrière de la membrane 88d et constitue un volume de charge clos. Ainsi, la membrane 88d est en contact, par sa face avant avec l'intérieur de la cavité et, par sa face arrière, avec la chambre fermée 88c. Cette chambre isole acoustiquement la membrane et lui permet ainsi d'être protégée vis-à-vis d'éventuelles ondes arrières générées par l'élément 84 de la figure 12. On notera que, de façon analogue à ce qui a été décrit en référence aux figures 11 a et 11 b, plusieurs unités formées chacune d'une membrane 88d, d'une masse 88b associée à celle-ci et d'un volume clos 88e à l'arrière peuvent être agencées autour de la cavité à différents emplacements le long de celle-ci. Ces unités d'absorption acoustiques permettent de renforcer l'atténuation acoustique autour de la fréquence de résonance et à celle-ci ou bien d'atténuer les ondes acoustiques stationnaires pour d'autres fréquences. La figure 13 illustre un troisième mode de réalisation de l'invention qui complète le mode illustré à la figure 12 par l'ajout d'un circuit électrique de type RLC. Comme représenté sur la figure 13, l'enceinte 83 comprend une membrane 88d qui est couplée à un circuit électrique de type RLC. Le circuit comporte une bobine d'inductance 89a fixée à la membrane et, par exemple, fixée à la masse 88b associée à celle-ci. La bobine est donc mobile dans cet exemple de réalisation. Le circuit comporte également une partie RC notée 89b et qui est reliée électriquement à la bobine 89a afin de fermer les spires de cette bobine et donc le circuit. Un aimant permanent 89c est par exemple disposé au fond de la chambre 88e et fixé à celui-ci. Lorsque la membrane 88d se déplace sous l'action d'une excitation ondulatoire (correspondant à une onde acoustique stationnaire générée par la cavité) la bobine 89a se déplace à l'intérieur du champ magnétique produit par l'aimant 89c et créé ainsi un courant induit dans le circuit RC 89b. Ce courant est dissipé par effet joule dans la résistance électrique R, 30 contribuant ainsi à l'atténuation de la ou des ondes acoustiques stationnaires. On notera qu'une dissipation par effet joule de l'énergie véhiculée par ces ondes acoustiques stationnaires a également lieu dans la membrane viscoélastique. L'accord d'une membrane à la fréquence de résonance d'un des 5 modes longitudinaux de la cavité ou autour de cette fréquence est réalisé comme indiqué ci-après. La masse totale de la membrane est : M= m+ m' + p*h*rr-*((1)z - 1)/4 où m est la masse 88b, m' est la masse de la bobine 89a et le dernier terme représente la masse de la partie 10 libre de la membrane (couronne), h étant l'épaisseur du film, 01 et (1)2 les diamètres intérieur et extérieur de la membrane 88d et p sa masse volumique. La compliance totale de la membrane associée au volume clos V est C=1/k + 1/k' + V/poco où k est la raideur de la membrane, k' la raideur additionnelle due au circuit électrique RLC, po et co sont respectivement la 15 masse volumique de l'air et la vitesse du son dans l'air. La fréquence de résonance du système d'absorption acoustique s'écrit : 1 Q = Qmech + Qelect = 27cfoM + 27cfoL 1 M L B R B Cmech R Celect 25 avec B =rI/ M qui représente l'amortissement mécanique du système, R la Cmech résistance électrique, M la masse totale de la membrane, Cmech la compliance totale de la membrane, L l'inductance de la bobine et Celect la capacité du circuit électrique. fo=27c MC Utiliser un matériau amortissant comme membrane, ainsi qu'une résistance électrique dans le circuit électrique permet de faire baisser la valeur 20 du facteur de qualité Q du résonateur de manière à ce que l'atténuation soit améliorée. Le facteur de qualité du système est la somme du facteur de qualité mécanique et du facteur de qualité électrique et s'écrit : On notera que la masse 88b peut, en fonction du matériau utilisé, également jouer le rôle d'un aimant. La figure 14 illustre un quatrième mode de réalisation qui complète le mode de la figure 12 en couplant la membrane 88d à un circuit de type RLC mais 5 de façon différente du mode de la figure 13. En effet, dans l'enceinte 87 du mode de la figure 14 la masse associée à la membrane 88d constitue un aimant 90 qui est solidaire du mouvement imposé à la membrane. Cette masse peut être par exemple réalisée en ferrite de masse 10 volumique p = 5700 kg/m3. Le circuit RLC fixe comprend une bobine d'inductance 91 a qui est, par exemple, fixée au fond de la chambre 88e et un circuit RC 91b relié à cette bobine. Ainsi, le déplacement de la membrane 88d, provoqué par des ondes 15 vibratoires, impose le déplacement de l'aimant équipant celle-ci. Le déplacement de l'aimant et de son champ magnétique par rapport à la bobine d'inductance crée des interactions électromagnétiques avec celle-ci, donnant ainsi naissance à un courant induit dans le circuit. De façon analogue à ce qui a été décrit en référence à la figure 13, le 20 courant induit est dissipé dans la résistance électrique R. Comme pour les autres modes de réalisation, la fonction de la membrane équipée d'une masse et couplée à un circuit RLC est d'atténuer la ou les ondes acoustiques stationnaires (modes longitudinaux) produites par la cavité en réponse aux ondes acoustiques générées par l'élément 84 en face avant de la 25 paroi 82 et pénétrant dans la cavité par l'orifice avant. Ce système est accordé à la fréquence de résonance du ou des modes longitudinaux de la cavité. A titre d'exemple, une bobine de diamètre 11 mm (placée au milieu de la gorge délimitée par la masse 88b et la découpe de la paroi de la cavité), 30 de hauteur 4mm est réalisée à l'aide d'un fil émaillé 40/100 (épaisseur ou diamètre de fil de 0,4 mm) enroulé en deux tours de spires, ce qui permet d'obtenir une inductance L de 12 pH. L'accord du système résonateur à une fréquence de résonance de 1550Hz est réalisé en choisissant une capacité C de 880pF. En ce qui concerne le choix de la résistance R, celui-ci peut être effectué en ajustant la valeur du facteur de qualité électrique sur celle du facteur de qualité mécanique, à savoir en écrivant Qelect = Qmech 1_ 1 L R =I L d'où Rù28mf R Celect Celect Le volume de la cavité est suffisamment important pour qu'il n'y ait pas d'influence de l'air ainsi enfermé sur la raideur structurelle de la couronne de la membrane 88d. La figure 15 illustre un cinquième mode de réalisation de l'invention. Un enceinte 100 comprend une paroi 82 et un élément de génération d'ondes acoustiques 84 agencé dans la paroi et qui est apte à générer les ondes acoustiques dans un espace de rayonnement situé à l'avant de cette paroi. Une cavité 102 munie d'un orifice débouchant disposé sur cette paroi est par exemple raccordée à ladite paroi. Un film amortissant 104 analogue au film 88a des figures précédentes est disposé sur la surface interne de la cavité 102. Comme pour les autres modes de réalisation, la membrane est disposée à fleur de paroi dans la cavité, permettant ainsi de supprimer les irrégularités géométriques de la surface intérieure de la cavité. De telles irrégularités géométriques sont en effet susceptibles de créer des bruits aéroacoustiques lors du passage d'un flux d'air dans la cavité. On notera que la cavité peut revêtir d'autres formes. Par exemple, il peut s'agir de la cavité 46 illustrée sur la figure 6 et qui présente le profil d'une membrane de haut-parleur d'une autre voie. Il peut également s'agir d'un tube évasé du type de celui utilisé sur les systèmes Bass-reflex. Comme représenté sur la figure 15, une pluralité de masses sont fixées sur la face arrière du film 104. On notera que, comme pour les modes de réalisation précédents, la paroi définissant la cavité 102 est percée localement dans son épaisseur, à plusieurs emplacements distincts le long de celle-ci. Ceci permet de dégager plusieurs portions de film 104 sur la face arrière de celui-ci aux endroits où sont fixées les masses 108a, 108b, 108c, 108d, 108e et 108f. Chacune de ces portions de film ou de membrane constitue un moyen de membrane 109a, 109b, 109c, 109d, 109e et 109f. Chaque moyen de membrane est identique à la configuration de la figure 11 a et est susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. Dans l'exemple représenté, les moyens de membrane sont tous identiques. Chaque moyen de membrane est dimensionné de façon identique afin de présenter une atténuation acoustique sensiblement à la fréquence de résonance f0 du premier mode longitudinal d'évent ou à une autre fréquence appropriée. Chaque moyen de membrane équipé d'une masse est accordé 15 mécaniquement à cette fréquence ou autour de celle-ci comme indiqué précédemment. Les différents moyens de membrane sont par exemple régulièrement répartis de façon spatiale dans la cavité. Selon une variante, certains des moyens de membrane, voire tous les 20 moyens de membrane, sont dimensionnés, de façon à présenter une atténuation acoustique à des fréquences différentes. Ces moyens peuvent être par exemple répartis régulièrement ou non dans la cavité. Alternativement, les moyens de membrane sont répartis spatialement 25 par rapport à une ou plusieurs zones de la cavité où un ventre de pression de l'onde stationnaire ou des ondes stationnaires est susceptible d'être localisé. La répartition spatiale des moyens de membrane dans cette variante n'est pas nécessairement régulière. Selon une autre variante, les moyens de membrane sont par exemple 30 répartis spatialement de façon croisée par rapport à une zone de la cavité ou est susceptible d'être localisé un ventre de pression d'onde(s) stationnaire(s). Selon une autre variante de la figure 15, les différents moyens de membrane sont par exemple obtenus à partir de plusieurs membranes séparées agencées à fleur de paroi de la cavité et non à partir d'une membrane unique 104. Chacune de ces membranes séparées constitue alors un moyen de membrane indépendant susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. La figure 16 illustre un sixième mode de réalisation complétant le mode de la figure 15. Sur la figure 16 chacun des moyens de membrane 109a à 109f de l'enceinte 101 est en contact par sa face arrière avec une chambre fermée 110a à 110f de façon analogue à ce qui a été décrit en référence à la figure 12. Sur cette figure seule une portion de paroi de la cavité 102 a été représentée afin de ne pas surcharger la figure. Les différentes caractéristiques, avantages et variantes décrites en 15 relation avec la figure 15 s'appliquent ici et ne seront pas répétés. Les avantages, caractéristiques et variantes décrites en relation avec la figure 12 s'appliquent également ici et ne seront pas non plus répétés. La figure 17 illustre un septième mode de réalisation qui ajoute un complément aux modes de la figure 16 de façon analogue aux compléments 20 ajoutés par les modes des figures 13 et 14 à celui de la figure 12. Ainsi, le système résonateur de l'enceinte acoustique 115 comprend plusieurs moyens de membrane 120a, 120b, 120c, 120d, 120e et 120f comportant chacun soit l'agencement de la figure 13, à savoir une bobine d'inductance mobile fixée à la masse du moyen de membrane concerné et un 25 circuit RC relié à cette bobine ainsi qu'un aimant fixe associé à la chambre, soit celui de la figure 14, à savoir une bobine fixe associée à la chambre et reliée à un circuit RC, ainsi qu'un aimant mobile équipant le moyen de membrane concerné. Un tel agencement permet de renforcer l'atténuation acoustique autour de la fréquence de résonance f0 du ou des modes stationnaires concernés ou 30 autour de celle-ci. Un tel agencement permet également, en fonction du dimensionnement des moyens de membrane, d'atténuer différentes fréquences acoustiques et par exemple le mode longitudinal d'évent de fréquence f0 et ses multiples 2f0, 3f0,....nf0. On notera que l'agencement illustré à la figure 17 peut être simplifié en réalisant une seule chambre fermée au lieu d'une pluralité de chambres derrière 5 chaque moyen de membrane. Une telle chambre peut par exemple prendre la forme d'un cylindre concentrique entourant la cavité 102. Les figures 18a et 18b représentent l'allure des réponses en fréquence mesurées en dB à 1 mètre de distance et dans un cône de rayonnement de 0 à 10 180° de l'élément de restitution sonore de l'enceinte (par exemple haut-parleur), de 5° en 5° en fonction de l'excitation en fréquence, respectivement pour l'enceinte acoustique de la figure 1 et pour celle de la figure 17 où les moyens de membrane sont ceux illustrés à la figure 13 ou 14. La partie significative de ces courbes est celle qui est entourée et 15 repérée par les références a et b. La figure 18a montre une zone a dans laquelle les différentes valeurs obtenues pour les différents cônes de rayonnement de 0 à 180° forment une succession de creux et de bosses fortement marqués. Cette zone accidentée est due aux interactions entre les ondes 20 acoustiques directes émises par l'élément de restitution sonore de l'enceinte et l'air qui se trouve dans la cavité. Ce phénomène se traduit différemment selon la directivité des ondes acoustiques émises. Par contre, la zone b de la figure 18b montre sur toute la gamme de 25 directivité une atténuation très significative des creux et bosses illustrés sur la figure 18a. L'atténuation acoustique produite est relativement uniforme sur une gamme étendue. L'effet décrit ci-dessus traduit une meilleure réponse acoustique de 30 l'enceinte autour de la fréquence considérée, à savoir ici par exemple 1550 Hz que dans l'art antérieur. La figure 19 représente l'allure de la courbe de réponse spectrale de l'enceinte de la figure 17 prise dans l'axe du haut parleur à 1 mètre de distance. On note que l'irrégularité constatée sur la réponse spectrale de la figure 3 ou de la figure 4 est fortement atténuée.5 REVENDICATIONS1. Enceinte acoustique (80 ; 81 ; 83 ; 87 ; 100 ; 101 ; 115) émettant 5 des ondes acoustiques, comportant : - une paroi (82) ayant une face avant (82a) et une face arrière (82b), - au moins un élément (84) apte à générer des ondes acoustiques dans un espace de rayonnement situé à l'avant de ladite paroi, - au moins une cavité (86) munie d'un orifice débouchant disposé sur 10 cette paroi, caractérisée en ce que ladite au moins une cavité est susceptible de donner naissance à au moins une onde acoustique stationnaire en réponse aux ondes acoustiques qui sont générées par ledit au moins un élément dans l'espace de rayonnement avant et qui pénètrent dans la cavité par l'orifice débouchant, ladite au moins une onde acoustique stationnaire ayant une fréquence de 15 résonance f0 qui est comprise dans la gamme de fréquences d'ondes acoustiques générées par ledit au moins un élément, l'enceinte comportant au moins une membrane (88d ; 109a-f) qui est susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire afin d'atténuer ladite au moins une onde acoustique stationnaire à la fréquence de résonance f0 ou autour de cette 20 fréquence. 2. Enceinte acoustique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est disposée à fleur de paroi dans la cavité. 3. Enceinte acoustique selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est en contact, par sa face avant, avec la 25 cavité et, par sa face arrière, avec une chambre fermée (88e ; 110a-f). 4. Enceinte acoustique selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est équipée d'au moins une masse (88b ; 90 ; 108a-f). 5. Enceinte acoustique selon la revendication 4, caractérisée en ce que 30 ladite au moins une membrane équipée d'au moins une masse est accordée mécaniquement à la fréquence f0 ou autour de celle-ci. 6. Enceinte acoustique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est couplée à un circuit électrique de type RLC. 7. Enceinte acoustique selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'une bobine d'inductance (89a) est fixée à ladite au moins une membrane et un circuit RC (89b) est relié à ladite bobine, ladite bobine étant susceptible de se déplacer à l'intérieur du champ magnétique produit par un aimant et de créer ainsi un courant induit dans le circuit RC lorsque ladite au moins une membrane se déplace. 8. Enceinte acoustique selon la revendication 6, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est équipée d'un aimant (90) qui est susceptible de se déplacer avec celle-ci et d'interagir avec le circuit RLC fixe afin d'y créer un courant induit. 9. Enceinte acoustique selon la revendication 8, caractérisée en ce que 15 le circuit RLC comprend une bobine d'inductance (91a) avec laquelle l'aimant mobile est susceptible d'interagir. 10. Enceinte acoustique selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane forme, sur la ou les parois définissant la cavité (102), un revêtement intérieur uniforme (88a ; 104) ayant une 20 face avant orientée vers la cavité et une face arrière opposée orientée vers la ou les parois, la ou les parois définissant la cavité étant percées dans leur épaisseur à plusieurs emplacements afin de dégager plusieurs portions de membrane (109a-f) sur la face arrière de celle-ci, constituant ainsi chacune un moyen de membrane susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. 25 11. Enceinte acoustique selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane comprend plusieurs membranes séparées qui constituent chacune un moyen de membrane susceptible de se déplacer sous l'action d'une excitation ondulatoire. 12. Enceinte acoustique selon la revendication 10 ou 11, caractérisée 30 en ce que les moyens de membrane sont tous identiques et dimensionnés chacun de façon à présenter une atténuation acoustique sensiblement à la fréquence f0. 13. Enceinte acoustique selon la revendication 12, caractérisée en ce que les moyens de membrane sont répartis régulièrement dans la cavité. 14. Enceinte acoustique selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce qu'au moins certains des moyens de membrane sont dimensionnés chacun de façon à présenter une atténuation acoustique à des fréquences différentes. 15. Enceinte acoustique selon la revendication 14, caractérisée en ce que les moyens de membrane sont répartis dans la cavité. 16. Enceinte acoustique selon la revendication 14, caractérisée en ce que les moyens de membrane sont répartis spatialement par rapport à une zone de la cavité où est susceptible d'être localisé un ventre de pression de ladite au moins une onde stationnaire. 17. Enceinte acoustique selon la revendication 16, caractérisée en ce que les moyens de membrane sont répartis spatialement de façon croisée par rapport à la zone précitée. 18. Enceinte acoustique selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisée en ce que ladite au moins une membrane est de nature viscoélastique.