Brevet FR2955712A1 — publié le 20110729

APPAREIL DE SUPPRESSION DE COURANT D'APPEL DE TRANSFORMATEUR CONTEXTE DE L'INVENTION La présente invention se rapporte à un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur pour supprimer un courant d'appel de transformateur qui se produit quand un disjoncteur se ferme. Quand un transformateur est excité sans qu'une charge soit connectée à une source d'alimentation en énergie électrique alors qu'il existe un flux magnétique résiduel dans le noyau d'un transformateur, on sait qu'un courant d'appel de transformateur élevé circule à ce moment-là. La grandeur de ce courant d'appel de transformateur est plusieurs fois supérieure au courant de charge nominal du transformateur. Quand un tel courant d'appel de transfo: mateur élevé circule, la tension du - fluctue et, ..â te fluctuation de n est ce_ affecte considérablement les é.20 Japonais, Publication .'AI 20D2-075145) . Un autre pr. -édé de supp scion ast également connu. Dans ce p eeêd i, quand anssord,a eur triphasé effectivement mis à la terre est excité avec trois disjoncteurs monophasés, n'importe lequel des disjoncteurs monophasés se ferme à l'avance, à la suite de quoi les deux autres disjoncteurs 10 monophasés sont fermés, ce qui supprime le courant d'appel du transformateur (se référer, par exemple, à John H. Brunke et autres, « Elimination of Transformer Inrush Currents by Controlled Switching Part I: Theoretical Considerations », IEEE TRANSACTIONS ON POWER DELIVERY, IEEE, avril 2001, 15 Vol. 16, N° 2, pp 276 à 280). La présente invention se rapporte également à un procédé pour supprimer un courant d'appel de transformateur quand un transformateur triphasé non effectivement mis à la terre est excité avec un disjoncteur triphasé à commande collective. 20 Dans ce procédé, une valeur de flux magnétique résiduel dans un noyau est mesurée quand le transformateur est déconnecté. Quand le transformateur est excité, le courant d'appel du transformateur est supprimé en contrôlant une phase de fermeture du disjoncteur (se référer, par exemple, à la 25 deHanslé de bree sapons. , Publication UOF--.l N° 2008-160100). es,_ connue comme Un pour er?_ 1r Une trip C01.11-i , un 2an:rsre c de -rique co,wtact principal du disjoncteur ne se ferme. Par voie de 4uence, ceci supprime le courant d'appel du ,nsformateur (se reporter, per exemple, à la demande de 30 est fournie à un four électrique monophasé ou à un train électrique à courant alternatif n- as-5. Toutefois, les procédés susmentionnés pour supprimer dei ee lents d IDel de transformateur comportent les problèmes -ants. Dans le procédé pour supprimer un courant d'appel de transformateur utilisant un disjoncteur associé à une sistance, un problème se pose en ce qu'il est nécessaire d'ajouter un disjoncteur associé à une résistance à un 10 disjoncteur ordinaire. Par voie de conséquence, la dimension globale du disjoncteur se trouve accrue. Dans l'un quelconque des procédés pour supprimer les courants d'appel de transformateur, il n'est pas prévu de déconnecter le transformateur à connexion de Scott, ou 15 similaire, qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en deux paires de tensions de courant alternatif monophasé. Par exemple, dans le procédé pour mesurer le flux magnétique résiduel et pour contrôler la phase de fermeture du 20 disjoncteur, le procédé pour contrôler le transformateur triphasé utilisé pour un système d'alimentation en énergie électrique ne peut pas être directement appliqué au transformateur à connexion de Scott. Dans le cas du transformateur à connexion de Scott, le flux magnétique du 25 noya, du transfoin directement en : rt des tensions aee ou et ,si:ne de 1-h--ie rions entre T sur d'enroulement .jet de la de i o n )ure q apte à On;:-L une phase de fermeture dans le but de transformateur d'un disjoncteur qui établi interrompt une. connexion entre un système d'alimentation en énergie électrique pour un courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un 15 transformateur qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, l'appareil selon l'invention comprenant : un module de mesure de tension courant alterna triphasé sur le côté du transformateur qui mesure la tension en courant alternatif 20 triphasé sur un côté du transformateur pal rapport au disjoncteur ; un module de calcul de flux magnétique résiduel qui calcule trois flux magnetiques 'iduels de phase phase du transformateur g nelee apt-, nue tlansformateur a dèm:a:nec par le die et-eu eai la rase de La tension en 25 cuit air: _natif ml'_e par mchi, de mesul g- trJp sue ,r le te du appel anc rma :air d'un tapi r un conrant is ,;n ut 4al eur ru th des, teI 'l :ment alternatf eht la. prés nte inven on propose courant deappe 10 transformateur pour supprimer un courant appel et gfemp une_ e=n _ion entre e d'alimentation en un aPPh e eeelgn 30 tranei -moteur, sur la base de tension en courant e module de mesure de tension en c)urant alternatit sé sur côté de la source d'alimel ation en el e électrique ; un module de déte nation de détermi une phase dans laquelle des des trois flue -=tique:: à l'état stable de phase â -mise calculé par le module de calcul de flux magnétique à l'état stable sont respectivement de la même polarité que des phases des trois flux magnétiques résiduels de phase à phase calculés par le module de calcul de flux magnétique résiduel ; et un module de fermeture qui ferme le disjoncteur dans la phase déterminée par le module de détermination de phase. BRÈVE DESCRIPTION DES DIFFERENTES VUES DES DESSINS La figure 1 est un schéma de principe qui illustre une configuration d'un système d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur selon un premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 2 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des formes d'onde de tension de tensions de phase à phase calculées par un module de calcul de flux magnétique à l'état stable selon le premier mode de réalisation de la présenta invention ; la -Jure 3 est tableau 'émolu -ien r'orme d'enc e qui îllus , foin-m. T,-tgn, tins._ cour illustrer de ace fei me ce peur l'appareil n.SLor[rat 030 figure 5 est un , hama de circuit_ LL. 1 illustre des, vect axa de tension dans transformateur à connexion r Scot :=selon le premier mode de réalisation de la présente 'on ; la figure un diagramme vectoriel qui illustre des vecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du ansformateur à connexion de Scott selon le premier mode de 10alisation de la présente invention ; la figure 7 est un diagramme vectoriel qui illustre des vecteurs de tension sur le côté d'enroulement secondaire du transformateur à connexion de Scott selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 8 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des formes d'onde de tension de tensions de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire dans le transformateur à connexion de Scott selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 9 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des formes d'onde de tension de tensions d'enroulement primaire par rapport à un point intermédiaire dans le transformateur à connexion de Scott selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 10 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre a formes d'onde de tension tensions d'enroulemer primaire dans l transformateur à connexion Scott selon p mi moue 1- n de la invention ; roule _an la figure 12 un tableau qui illustre un eeem le d'un éi sa le côté d'enroulement primaire avant et après un SheTerit avec ppar de suppression de courant s transformateur selon le premier me( d isation nte invention ; la Ligure 13 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre un exemple d'un état de flux magnétiques de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire avant et après un déclenchement avec l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 14 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre un exemple d'un état de tensions de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire avant et après une fermeture avec l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la figure 15 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre un exemple d'un état de flux magnétiques de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire avant et après une fermeture avec l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur selon le premier mode de réalisation de la présente invention ; la re 16 un t able 'évolution de fo me d'onde volution de forme d'onde tensions de phase à phaSe ss de i illt de courants d' tr met avec l'appar sur le 'Le primai ne ar_r30 excitation du transformateur à connexion de Scott avec un disjoncteur conventionnel la figure 18 est un tableau d'évolution de forme d'on qui u: exemple d'un état de flux maunétiques de pha 'enroulement primaire amant et après une excitation du transformateur à connexion de Scott avec le disjoncteur con ionnel ; la figure est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre un exemple d'un état de courants d'appel de 10 transformateur avant et après une excitation du transformateur à connexion de Scott avec le disjoncteur conventionnel ; la figure 20 est configuration d'un électrique comprenantun schéma de principe qui illustre une système d'alimentation en énergie un appareil de suppression de courant 15 d'appel de transformateur selon un deuxième mode de réalisation de la figure configuration électrique comprenant un appareil de suppression de courant 20 d'appel de transformateur selon un troisième mode de réalisation de la présente invention ; la figure 22 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre un exemple d'un état de tensions d'enroulement primaire entre un déclenchement et une fermeture avec un la présente invention ; 21 est un schéma de principe qui illustre une d'un système d'alimentation en énergie le trcisiema transformateur la nte 25 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Des modes de réalisation de la présente invention vont 15 maintenant être expliqués dans ce qui suit en référence aux dessins. (Premier mode de réalisation) La figure 1 est un schéma de principe qui illustre une 20 configuration d'un système d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 selon le premier mode de I.alisation de la F esene invention. Sur les dessin: sui- t_s, les parties identiques sont ignées par les Lemes 25 nu - de 1. c et ..n -le:cri pas inài-ie dil nt sont enii en ietai e 1'1411 les exp Isns dsunl 1.TC-1 'd( s 30 transs cocus ire -mnius un eurs de tension d'al,:nemtation 4U, 4V et 4W pour trois phases pré :rues dues la barre r bus d'aliee ation en énel aie électriq, détecteurs tension su côté d'enio _ment primaire du 1-eeeformateur 5V, 5V et r trop miss- prévues sur le l'enrouleeent peim de trans rma eu a connexion de Scott 3, et un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6. La barre omnibus d'alim,ntation en énergie électrique 1 est une barre omnibus pour un système d'alimentation en énergie électrique comprenant une source d'alimentation en énergie électrique pour un courant alternatif triphasé comprenant une phase U, une phase V et une phase W. Le transformateur à connexion de Scott 3 est connecté à la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1 par l'intermédiaire du disjoncteur 2. Le transformateur à connexion de Scott 3 est installé en tant qu'un système effectivement mis à la terre ou en tant qu'un système non effectivement mis à la terre. Le transformateur à connexion de Scott 3 convertit une tension en courant alternatif triphasé fournie par la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1 en deux paires de tensions de courant alternatif monophasé. Dans le transformateur à connexion de Scott 3, un côté de courant alternatif triphasé est appelé un côté d'enroulement primaire et un c8té de courants alternatifs nroul.ment mindaire. mur 2 F cé entre la barre omn.tSus nt :t . en rgie élect eue . et trans 1: à 9 Scott 3. Le t 1. ur 2 e te =mande dans 30 dire au transi -- teur ,ion Scott 3 l'inter re25 le disjci - 2 est connexion de Scott est ion en j'et -i que 1 . trois ne de tension d'alimen n 4U, 4V et 4W sont des dispositif; de mesure qui servent à mesurer des de barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1. orateur à é de la barre omnibus déconrn tensen- pie phase (tensions _ phase. de la phase W, à la terre ) de la plate U, de la epectivemen , de la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1. Les détecteurs de 10 tension d'alimentation 4U, 4V et 4W sont, par exemple, des transformateurs de tension (VT). Les détecteurs de tension d'alimentation 4U, 4V et 4W délivrent en sortie des valeurs de détection, sous la forme de signaux de détection, à destination de l'appareil de suppression de courant d'appel de 15 transformateur 6. Les trois détecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du transformateur 5U, 5V et 5W sont des dispositifs de mesure qui servent à mesurer des tensions aux bornes de bornes sur le côté d'enroulement primaire (phase U, phase V et 20 phase W), respectivement, du transformateur à connexion de Scott 3. Les détecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du transformateur 5U, 5V et 5W sont, par exemple, des transformateurs de tension (VT). Les détecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du transforma_ 5U, 5V et 'rW 25 valeurs a Tete: ion, seue ?_ ,rte de e12 , à es`m fier. de '' t .. il d a. d'Arp_ 30 tension sur le c''I'Ss d'entoulement primaire du transformateur transformateur â connexion de Scott 3 comprend denn transformateurs monophasés, à savoir : un transformateur principal 302 et un transformateur Teaser 301. ,x bornes de l'enroulement primaire du transformateur principal 302 sont 10 connectées à une phase U et à une phase V, respectivement. Dans le transformateur principal 302, une partie à mi-chemin (1/2 ou 0,5) de l'enroulement primaire (point intermédiaire 0) est connectée à une extrémité de l'enroulement primaire du transformateur Teaser 301. Le transformateur Teaser 301 a une 15 prise qui est connectée à la phase W de la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1, la prise ayant une tension de 0,866 (\13/2) p.u. quand deux bornes de l'enroulement primaire du transformateur principal 302 sont connectées à la phase U et â la phase V de la barre omnibus 20 d'alimentation en énergie électrique 1. La figure 5 est un schéma de principe qui illustre une configuration de vecteurs de tension dans le transformateur à connexion de Scott 3 selon présent mode de éalisation. figure 6 est un diacremme vectoriel qui illustre des vecteur~, 25 de _fer d'enroulement -Haire dl ons, le disjoncteur 2 es mra de principe qui illustre une 5U, 5V et 5W. Dans L figure 4 contez -ion du tra â connexion de Scott on eux rc_,It mes 'ond selon le -sel mode de trait .eur à connexion . 30 'on. La figure 8 illustre des formes d'onde de de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire w et Vwu. La figure 9 illustre des formes d'onde de t-1 de tensions d ,] ment primaire Vuo, Vvo et Vwo par rapport au point int eile O. La figure 10 illustre des formes d'onde de tension de tensions d'enroulement primaire ET, EM. La figure 11 illustre des formes d'onde de tension de tensions d'enroulement secondaire Et, Em. Sur les figures, la tension Vuv désigne une tension de phase à phase entre la phase U et la phase V sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3. La tension Vuw désigne une tension de phase à phase entre la phase V et la phase W sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3. La tension Vwu désigne une tension de phase à phase entre la phase W et la phase U sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3. La tension ET désigne une tension d'enroulement primaire du transformateur Teaser 301. La tension EM désigne une tension d'enroulement primaire du transformateur principal 302. La tension Et désigne une tension d'enroulement secondaire du transformateur Teaser 301. La tension Em désigne une tension d'enroulement secondaire du transformateur principal 302. La tension Vuo désigne une 1 ion d'enroulement primaire entre le point inteiwediaire O et la d'enrc 1 ont pr phase V. ise U. La nsion Vvo ci ici, une tension a tension -.Jr- .einene primaire EM du transformateur principal con 1 nce, la ter-'on d'enroulement transi 1 Teaser 301 a une phase de 90 d7 de pair de tensions de courant alternatif mun -ph , du traneforma ur à connexion de Scott 3 sont ce d sur les bornes a à o et les bornes b à o. La tension d'enroulement secondaire Em du transformateur 10 principal 302 est fournie par les bornes a à o. La tension d'enroulement secondaire Et du transformateur Teaser 301 est fournie par les bornes b à o. La configuration de l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 va maintenant être expliquée en 15 référence aux figures 1 à 3. L'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 comprend un module de mesure de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 601, un module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602, un 20 module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603, un module de calcul de flux magnétique résiduel 604, un module de détection de phase 605 et un module de délivrance en sortie d'instruction de fermeture 606. La figure 2 est un tableau d'évolution de forme d'onde n de t.en ions :1 phase modo de cal ul de .n le p. mode c Par voie de ondalre du plus rapide 1 :ne de le tension d'enroulement ndaire Er 1 in 302. 30 module de mesure 17 ension sur de la source d'a li n! atïon en cergie `lectrique 601 e=: ._ les tensions de p- te de la barre omnibus d' al a..ectation en enei élect c _ 1 czar la } es des signea:: d d_ te tic rte_ _ _ c les d e Leur_ de tension d' alimen atio:..,. -=U, module de mesure de tension sur le côté de la source d'alimentation en ~'nee ie électrique 601 délivre en sortie les tensions de phase mesurées à destination du module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 calcule la tension de phase à phase Vuv entre la phase U et la phase V, la tension de phase à phase Vvw entre la phase V et la phase W, et la tension de phase à phase Vwu entre la phase W et la phase U, sur la base des tensions de phase 15 mesurées par le module de mesure de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 601. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 intègre chacune des tensions de phase à phase calculées Vuv, Vvw et Vwu. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 adopte 20 ces valeurs intégrées en tant que des flux magnétiques dans un état stable (flux magnétiques à l'état stable cpTuv, cpTvw et tpTwu). Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 calcule les flux mapnétiques â l'état stable euv, Tvw et ppTwu jusqu'à ce que le disjoncteur 2 soit ferm~. Le module de 25 calcul flux tee J 1 ti lue à l'étc. stable 602 x: i ivre en 'ét_ z_: module de es.. _vion i t ase 30 t rens sur c té du f!_nsf,_ma__ur tensions de phase u . de tsa i que à r ' éta module de calcul _e 0 magI , 1C~ue Calcu tensions entre u_ phase , et une. calcule les tensions W et une phase 10 immédiatement après que le transformateur â connexion de Scott 3 a onnecté le disjoncteur 2, sur la base des tensions de phase mesurées par le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603. Le module de calcul de flux magnétique résiduel 604 intègre chacune des tensions de phase 15 à phase calculées Vuv, Vvw et Vwu. Le module de calcul de flux maanéti ue résiduel 604 adopte ces valeurs intégrées en tant que des flux magnétiques résiduels du noyau du transformateur à connexion de Scott 3 (flue, magnétiques de. phase à phase le côté d'enroulement primaire) .Zuv, vw et. :Zwu. Le module 20 de calcul de flux magnétique résiduel 604 délia e en sortie calculés Z.,v, o vr~ e; Zwu d module de mesure de _ensio dt l er_ sor mat i .~I1 du module de cale iduel 6 4 30 phase ~i phase, le module ;tions de phase our flux m agi I. quelle > les h o:l ri 10 Opb -atiOnnesert â commander les contacts principaux du dis jor fermé. La façon dont le courant d'appel du transformateur est supprimé par l'appareil de suppression de courant d'appel de 15 transformateur 6 va maintenant être expliquée en référence aux figures 12 â 16. Dans ce cas, dans le transformateur à connexion de Scott 3, deux transformateurs monophasés ayant une première tension nominale de 3 300 volts et une deuxième tension nominale de 415 volts sont connectés au transformateur 20 à connexion de Scott. mes figures 12 et 13 sont des exemples d'états qui précèdent qui suivent l'instant TP auquel le transformateur à connexion de Scott 3 est déconne_cté par le di clic-Leur 2. La fias22 ect un tadale _solution d` f =se 'onde qui ' lu ee le ne phase sur le -set fldure 13 eet re les f _Laquelle le isj lexie dei en ée tion) Te à zone de phase cible de fermeture Tc d ion de pLase 605, le module de délivrance 606 délivre sortie une destination d'un mécanisme 2. jlin 'On d:-t Dans ces conditions, le disjoncteur 2 30 é Iméa t, e -tee a barre uïmiiéus irae: ci: . on en énergie élect, , ue 1. La figure 14 est un tableau d'évolution de form nde qui illustre les tensions de phase à le côté d'enroulement primaire Vuv, Vvw et';u, La figure 15 est tableau d'évolution de forme d'onde qui. illt_rstre les flua tiques de phase à phase sur le côté d' hi lement primaire uv, p ; et pwu. La figure 16 est un tableau d'évolu de forme d'onde qui illustre les courants de phase sur le côté d'enroulement primaire (courant d'appel transformateur) lu, Iv et lw. Supposons qu'une tension en courant triphasé (comme celle montrée sur la figure 12) est appliquée sur le côté d'enroulement primaire du transformateur â connexion de Scott 3. Dans ce cas, après que le disjoncteur 2 a été déclenché, il reste encore les flux magnétiques résiduels puv, pvw et pwu après le déclenchement TP montré sur la figure 13. Quand l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 est utilisé, le disjoncteur 2 est fermé dans la zone de phase cible de fermeture Tc, comme montré sur la figure 3. Dans ce cas, les flux magnétiques de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire puv, pvw et pwu montrés sur la figure 15 émergent en réponse aux tensions de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire Vuv, Vvw et Vwu montrées sur la figure 14. Quand ce disjoncteur 2 est fermé, des courants d'appel de transformateur lu, Iv et lw montrés sur la a 16 sont ge appel de ransf. ma dnmiron, fii: ss aupaur maximale de courants Iv IW est de 200 au 130 d'autres termes, le di: eur n'est pas fermé dans la zone de p e cible de feise Tc Les figures 17 a 19 sont des elp d'é précéÏest et qui 1 j ~ ,tant CL le trarISfOrMate cess n de Sc st 3 est excité par un _.nc eus conventionnel 2 avec une puissance fournie à la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1. La figure 17 est un tableau d'évolution de fore d'onde qui illustre les tensions de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire Vuv, Vvw 10 et Vwu. La figure 18 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre les flux magnétiques de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire ouv, cpvw et owu. La figure 19 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre les courants de phase sur le côté d'enroulement primaire (courants 15 d'appel de transformateur> lu, Iv et lw. Les conditions des figures 17 à 19 sont les mêmes que les conditions montrées sur les figures 12 à 16 sauf en ce qui concerne la phase de fermeture du disjoncteur 2. Comme montré sur la figure 19, quand le disjoncteur 2 est 20 fermé sans amener l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 à accomplir un contrôle de phase, la valeur maximale de ces courants d'appel de transformateur lu, Iv et lw est de 1 500 ampères environ. Selon le présent mode de réalisation, l'appareil 25 susps , n de cc' transfsisaseus i7 ser le pssi ans a se: ,- p se dans les po hase des flux asnst s 21 r 30 oïl le s' Ur migre modiri-sion du 1-r n - mode de t isation> Dans le premier mode dc réalisation, la zone de phase fermeture Tc sur la base. des flux 1 à l'état et pwu calculée pas, calcul de flus nétis,ue à l'état stable 602. A contrario, un appareil ' suppreesisn de courant d'appel de transformateur 6 selon cette modification est configuré de telle sorte que la zone de phase cible de fermeture Tc soit 10 détectée sur la base de tensions de phase ou de tensions de phase â phase mesurées par le module de mesure de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 601. L'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 détecte, en tant que zone de phase cible de 15 fermeture Tc, une section de phase dans laquelle les polarités des tensions de phase ou des tensions de phase à phase mesurées par le module de mesure de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 601 sont respectivement les mêmes que les polarités des flux 20 magnétiques résiduels (pluv, ipZvw et (pZwu entre des phases respectives calculées par le module de calcul de flux magnétique résiduel 604. Dans ce cas, la différence de phase entre les tensions de phase à phase et les flux ne cé iques à l'état stable entre 30 phase, lux ma 'net à e entre es de 60 de e Par voie de cors .ence, la mena, zone cible de fermeture que celle du rode de réalisation peut être obtenue en retardant la zor. de phase cible de fermeture ainsi Tc de 60 ï .J, Le module de délivrance en sortie d'*nst le on de fei -'mure 606 délivre en sortie une instruction de fermeture à destination du disjoncteur 2 dans la zone de phase cible de fermeture détectée Tc. Cette différence de phase peut être définie à l'avance celle une valeur de correction dans l'appareil de suppression 10 de courant d'appel de transformateur 6. Selon cette modification, il n'est pas nécessaire que le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 accomplisse un calcul. Par voie de conséquence, le module de calcul de flux magnétique â l'état stable 602 peut être 15 éliminé, ce qui permet ainsi à l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 d'accomplir un contrôle plus simple. Comparé à celui du premier mode de réalisation, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 20 6 n'accomplit pas beaucoup d'opérations (comme des opérations de calcul, par exemple). Par voie de conséquence, le disjoncteur 2 peut être fermé en un laps de temps plus court tout en supprimant le courant d'appel du transformateur. ication Iller mode de réelisat r reil de suppe-esion de ccuram 'appel 25 transformateur 6 sei. cet modification co (rire- e- rmeeul de la 30 604. Ur. point de tension zéro est détecté, auqa 1 les polarT - - tension dE â phase déteé change pour passer de la mémé polarité la polerité opposée par rapport à une polar ±t é du flux ique sidné_ de la nsion de ph à r (le flux e_x ré _duel le plus él -lé). _ que module de détection de phi-- 605 délivre en sortie le point de sion z vo détecté à t: tination du module de délivrance en sortie d'instruction de feermeture 606. Le module délivrance en sortie d'instruction de fermeture 606 délivre en sortie une 10 instruction de fermeture à destination du disjoncteur 2 après avoir adopté le point de tension zéro détecté par le module de détection de phase 605 en tant qu'une phase de fermeture cible. Selon cette modification, les actions et les effets 15 suivants peuvent être obtenus. En résultat, le point de tension zéro détecté par le module de détection de phase 605 réside sensiblement au centre d'une section de phase dans laquelle les polarités des trois phases des flux magnétiques à l'état stable Vl'uv, (pTvw et pTwu 20 sont respectivement les mêmes que les polarités des flux magnétiques résiduels pZuv, pZvw et oZwu. Par voie de conséquence, les même actions et effets que ceux du premier mode de réalisation peuvent être obtenus. Dans cette modification, le point de tension zéro est un 25 tiré érsi :. ri chas ph-ise -rnt le flux Iésd, n, Cep anuen dans e cas , a ip-évéi héas ph- La différence de antre les tensions de phase et les Cl. st CCdl. au lieu d' de du courant d'e du transformateur peut être ci tel car la dif ence de phase n'est pas de plus de 30 (Deuxième mode de réalisation) 10 La figure 20 est un schéma de principe qui illustre une configuration d'un système d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention. 15 Comparé â l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 selon le premier mode de réalisation montré sur la figure 1, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A comprend un module de détection de phase 605A à la place du module de détection de phase 605 et il est 20 configuré de façon à comprendre par ailleurs un module de retenue d'informations de mesure 607, un module de contrôle de phase d'ouverture 608 et un module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609. Hormis ce qui précède, l'appareil de suppression courant d'appel de transformateur 25 6A est id-nt lau2 -i de f-,pre.el . de -fanL de phase à plT se est de 30 degrés. Par voie de quand e tension de phase à phase soumise à. la d' 1I l cle tr a =:c i n. 30 disjoncteur 2 est déclenché à plusieurs repr se . Le module de retenue d'informations de mesure 607 retient, en tant informations relatives à des qu'informations car t -istig cs flux Îge relat entre les ph t, magnétiques résiduels nsion de déclenci tgl i . Le module de contrôle de phase d'ouverture 608 reçoit les informations de mesure retenues dans le module de retenue d'informations de mesure 607 et des tensions de phase d'une barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1 mesurées par un module de mesure de tension d'alimentation 601. Le module de contrôle de phase d'ouverture 608 estime des flux magnétiques résiduels (pZuv, (pZvw et (gwu des tensions de phase à phase à partir des informations de mesure. Le module de contrôle de phase d'ouverture 608 contrôle la phase d'ouverture des contacts principaux du disjoncteur 2, sur la base des flux magnétiques résiduels estimés (pZuv, (gvw et (pZwu et des tensions de phase, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. Le module de contrôle de phase d'ouverture 608 délivre en sortie la phase d'ouverture contrôlée à destination du module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609. L 'Iedule de 1. i tance en_ deiol 1,n 609 26 mesure, r-elueel comme des déclenc ement et les flux sur la base des phases de et des signaux de flux mesur re 608. ces cmedi ns, le eur 2 les informations de mesure retenues dans le e retenue ~torn ons de mesure 607 et les flux ma tiques à l'état calculée car le module de calcul de f gnétique 'ét-+- table 602. Le module de détection de estime les ''L onétiques résiduels Zou, .Zen; et des informa s de mesure retenues dans le module de retenue d'inform ene de mesure 607. Le module de détection de phase 605A identifie une zone de phase cible de fermeture Tc dans laquelle le disjoncteur 2 est fermé, sur la base des flux magnétiques résiduels cpZuv, pZvw et 9Zwu et des 10 flux magnétiques à l'état stable pTuv, pTvw et ewu. Le procédé servant à identifier la zone de phase cible de fermeture Tc est le même que celui du premier mode de réalisation. Dans ce cas, le module de contrôle de phase d'ouverture 15 608 accomplit un contrôle de phase, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. Par voie de conséquence, le module de détection de phase 605A peut continuer d'utiliser la même zone de phase cible de fermeture Tc aussi longtemps que les informations de mesure retenues 20 dans le module de retenue d'informations de mesure 607 ne sont pas modifiées (aussi longtemps que les informations de mesure ne sont pas mises à jour). selon ce mode de a on, actions et les effets suivantes peuvent être obtenus. 25 fois que le dist eu 2, -ans f )rm: el.lr à 0j-L1e: de Scott 3, et simil res, d'alimentation en énergie électrique, 1 ndieions menz s dl ne eend enene nt.enu valeurr flun de .FÏÏeS du 30 1clenche trient monent du cont: oo la phase d' enture du disjoncteur 2, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. En d'autres termes, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A peut 10 toujours utiliser la même valeur des flux magnétiques résiduels. Par voie de conséquence, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A peut toujours atteindre la même phase quand le disjoncteur 2 est fermé pour exciter le transformateur â connexion de Scott 3. En résultat, 15 l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A peut toujours supprimer le courant d'appel du transformateur. Par voie de conséquence, même quand les détecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du transformateur 20 5U, 5V et 5W ne sont pas toujours connectés, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6A peut toujours obtenir, sur la base des informations de mesure retenues dans le module de retenue d'informations de mesure 607, informations relatriv aux flux non- ,e' résiduels 25 du -sans t eur conne de Scott _ néres api que le tra rms eur à. ne-e ( t o e déconnecté par le 2. P.:. voie con eouen( r, le: détect Ire de j: r nl"rz; Imeî s. es -ule traie Drmatc- à ccnnenicn de Scott 3 doivent être toujours les ( eurent le transformateur â connexion de Scott 3 est rr le dl 2, 1' formateur 6A raiseil de SUppre emplit un on de 30 normal. Eu -al alite, électeurs de tension sur le côté d'enrouleu- ' priaaire 2mateur 5U, 5V et 5W peuvent être installés de manière Im-uicnte. (Trac_ free m.odc 21 F 'eu.a de principe qui illustre une coz~ figuration d'un si: ma d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6B selon le troisième mode de 10 réalisation de la présente invention. Comparé au système d'alimentation en énergie électrique selon le premier mode de réalisation montré sur la figure 1, le système d'alimentation en énergie électrique selon le présent mode de réalisation est configuré de façon à 15 comprendre par ailleurs un détecteur de tension 5Z sur le côté d'enroulement primaire du transformateur. Comparé à l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 selon le premier mode de réalisation montré sur la figure 1, l'appareil de suppression de courant d'appel 20 de transformateur 6B est configuré de telle sorte que le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602 est remplacé par un module de calcul de flux magnetique à l'état stable 602B, que le module ' mesure de tendon sur le côté transformateur 603 est r~ 1-c'é par un module de n.r ,are de 25 teneion sur le - f Lmateur 60 F, que flue idu 604 - reu par un Le détecteur de tension sur le -:Ité d'enroulement pr-e du transfoite 5Z est , -eitif de mesure -1lesurer une tension à la masse au niveau d'un point e O de l'enroulement primaire j' un transfer e â on de Scott 3. Le détecteur tension sur d'enr ulement primaire du transformateur 5Z est, par exemple, un transforw teur de tension. Le détecteur de tension sur le côté d'enroulement primaire du transformateur 5Z délivre en sortie une valeur de détection, sous la forme d'un signal de détection, à destination de l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6B. Le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603E mesure la tension à la masse au niveau du point intermédiaire O et des tensions de phase sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3, sur la base des signaux de détection détectés par les détecteurs de tension sur le côté d'enroulement primaire du transformateur 5U, 5V, 5W, 5Z. Le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603B délivre en sortie la tension à la masse mesurée au niveau du point intermédiaire O et les tensions de phase mesurées à destination du module de calcul de flux magnétique résiduel 604B. Le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603E délivre en sortie la tension la masse mesurée au niveau du point interneiDire O dee'- du module de calcul de flux eti L cul flux magne_ itlle à et Scott 3, Hu:te. dule de formateur i3O317.3 sur LlIca e mesure d peint sur le côté de la source d'alimentation en. énergie électrique 601 tanci qu'une tension en courant alternatif triphasé est appliquee sur le transformateur à connexion de Scott 3 dans un ét- stable. Les tensions d' eurent Vuo, Vvo et Vwo sont _nues en ustra ant la -s'on é la masse au niveau point intermédiaire O des tensions de phase. Le module de calcul de flux 'a(4r u.que à l'état stable 602E intègre chacune des tensions d'enroulement calculées Vuo, Vvo et Vwo. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602B adopte ces valeurs intégrées en tant que des flux magnétiques à l'état stable (pTuo, pTvo et éTwo des tensions d'enroulement. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602B délivre en sortie les flux magnétiques à l'état stable calculés (pTuo, oTvo et éTwo â destination du module de détection de phase 605B. Le module de calcul de flux magnétique résiduel 604B calcule les tensions d'enroulement Vuo, Vvo et Vwo sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3, qui se produisent immédiatement après que le transformateur à connexion de Scott 3 a été déconnecté par le disjoncteur 2, sur la base de la tension à la masse au niveau du point intermédiaire O et des tensions de phase mesurées par le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603B. Le module de calcul de flux magnétique résiduel 604E -:tune des 'siens ' en nul:u nt calcul Vuo, et module de mcgn (lue 'duel 604B _ti .eurs flux nétb o, 3. Le les e- à du 1 :u t module cie calcul les flus ueess le module de chaque flux détection de laquelle les ewo calculés l'état stable Le module phase 605E (lets détection de phase 605B reçoit les flux st stable ue, e)Tvo et cpTwo calculés par le flux ,dgdétique à l'état stable 602? si ds .Zu et . calculés per magnétique résiduel 604B. Pour. ique d'enroulement primasse, le module de e une section de - dans flux ragne s à l'état stable pTuo, Tvo et par le nodule de calcul de flux magnétique à 602E sont sensiblement les mêmes que les flux magnétiques résiduels cpZuo, (pZvo et pZwo calculés par le module de calcul de flux magnétique résiduel 604B. Cette section de phase peut être une section dans laquelle les polarités des flux magnétiques à l'état stable (pTuo, cpTvo et 15 ewo sont respectivement les mêmes que les polarités des flux magnétiques résiduels (pZuo, (pZvo et t)Zwo, ou bien ce peut être une section dans laquelle la polarité de l'un quelconque des flux magnétiques d'enroulement primaire est sensiblement la même que la polarité du flux magnétique résiduel 20 correspondant. Le module de détection de phase 605E délivre en sortie la section de phase détectée, en tant que la zone de phase cible de fermeture Tc, à destination du module de délivrance en sortie d'instruction de fermeture 606. 30 feLs.e. fermeture. Tc ée par Dans la zone phase ' 25 le module de de en sertie d'ils suc:ci:ion de oses de fermeture 10 le coe d' mue_ du eion de courant:mati 1_ de transferm aur 6B va maintenant être expliquée en référence aux four, ' 24. figures 22 24 illustrent un exemple d'un état nt ïe la uéaohnexion ashement du disjoncteur 2) TP à ation (fermeture du 2) CL du transformateur :lise on de Scott 3 avec disjoncteur 2. La figure 22 est un àu d'évolution de forme d'onde qui illustre des tensi d'enroulement primaire 'auo, Vvo et Vwo. La figure 23 illustre un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des flux magnétiques d'enroulement primaire (flux magnétiques à l'état stable oTuo, oTvo et oTwo et flux magnétiques résiduels oluo, oZvo et oZwo). La figure 24 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des courants d'appel de transformateur lu, Iv et lw. Quand les tensions d'enroulement primaire Vuo, Vvo et Vwo montrées sur la figure 22 sont appliquées sur le côté d'enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott 3, il reste encore les flux magnétiques résiduels oluo, pZvo et pZwo montrés sur la figure 23 après l'instant TP auquel le 20 disjoncteur 2 est déclenché. Quand le disjoncteur 2 est fermé au moyen de l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6B, les courants d'appel de transformateur lu, Iv et lw sont supprimés, comme montré sa.: la figure 24. 25 Selon le p sent oie réalisa" :es tensions : a I e n s primai Vvc 'erlt 1 e. L.1 a_ea_ la à la nasse au u p: i: ,l 30 s cc: tit "-, sur la se 1 1 de _ haana - nt_ du n, a ., casa: ~W _n de 3, l'appareil de oppression ,ocrant d'appel de transformateur 6B peut supprimer le couran '.Tt el du transformateur quand le disjoncteur 2 est fermé. ieme mode réali La est un eeh de principe qui illustre une configuration d'un système d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6C selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention. Comparé à l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6B selon le troisième mode de réalisation montré sur la figure 21, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6C comprend un module de détection de phase 605C à la place du module de détection de phase 605B, et il comprend par ailleurs un module de retenue d'informations de mesure 607C, un module de contrôle de phase d'ouverture 608C et un module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609. Hormis ce qui précède, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6C est identique à l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6B selon le troisième mode de realicanion. an_ s l'appareil de suppression de courant de anions relatives des u flux aSe Ille SS:1-e cia au:: sidTels, comme des rela' ns entre les phases de 7 modale de contrôle de ase d'o useuture 608C soit les informations de mesure retenues dans le module de retenue d'in ions de mesure 607C et des tensions de phase de la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1 mesurées par le module de mesure de tension d'alimentation 601. Le 10 module de contrôle de phase d'ouverture 608C estime les flux magnétiques résiduels oluo, pZvo et tpZwo des enroulements respectifs à partir des informations de mesure retenues. Le module de contrôle de phase d'ouverture 608C contrôle la phase d'ouverture des contacts principaux du disjoncteur 2, sur la 15 base des flux magnétiques résiduels estimés çDZuo, {pZvo et (pZwo et des tensions de phase, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. Le module de contrôle de phase d'ouverture 608C délivre en sortie la phase d'ouverture contrôlée à destination du module de délivrance en sortie 20 d'instruction de déclenchement 609. Le module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609 délivre en sortie une instruction de déclenchement à destination du mécanisme opérationnel qui sert à coTmander les contacts principaux du disjoncteur 2, sur la 25 de la x -h-Ise l'ouvert, Li r Tue msdu et les flux magu iques résiduels par se des phases de tension de déclenchement mesu de flux a -l'étique. OteU Zuc -17h. i atic: -on partir des mat:dons mesure retenues dans le module de c ble de sur e et pTwo. plia cible de fermeture Tc est le même que celui du troisième mode de réalie pion. 10 Dans ce cas, le module de contrôle de phase d'ouverture 608C accomplit un contrôle de phase, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. Par voie de conséquence, le module de détection de phase 605C peut continuer d'utiliser la même zone de phase cible de fermeture 15 Tc aussi longtemps que les informations de mesure retenues dans le module de retenue d'informations de mesure 607C ne sont pas modifiées (aussi longtemps que les informations de mesure ne sont pas mises à jour). Selon ce mode de réalisation, les mêmes actions et les 20 mêmes effets que ceux du troisième mode de réalisation et du deuxième mode de réalisation peuvent être obtenus. Zuo, ble ,Tuo, Tvo pr de 1_vant à identifier la zone de retenue d'il -ter de phase dan" s5 (Cinquième mode de réalisation) La figure 2.1 °st un schéma 25 configuia-in d'un élec_ coma iernt un once d' 30 . le erere u r t 'nss n le d'enl.r l secs ndair du 5T, de principe qui illustre une d'a ati en ries ,lie primaire du tranef,crm teur 5U, Comr'eré â l'appa.i:eil de tua f te _ur lun le sur la f r°ure 1, l' e l de suppression de courant ppel de transformateur 6D nd un module de mesure de tension sur le _ôté du transformateur 603D à la place du module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603, et un module de calcul de flux magnétique résiduel 604D à la place 10 du module de calcul de flux magnétique résiduel 604. L'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6D comprend par ailleurs un module de conversion de tension sur le côté du transformateur 610. Hormis ce qui précède, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 15 6D est identique â l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6 selon le premier mode de réalisation. Le module de mesure de tension sur le côté du transformateur 603D mesure deux paires de tensions de courant 20 alternatif monophasé Vt, Vm sur le côté d'enroulement secondaire du transformateur à connexion de Scott 3, sur la base des signaux de détection détectés par les détecteurs de tenson sur le côté d'enroulement secondaire du transformateur 5`1, 5M. Le tension en courant alternatif monophasé Vm des à la eurs de tension sur le côté d'enroulement 5W. ssion de cou r. ride de éalisat 25 te'1adon d':=nroul iuen o) trans mous 30 -_daire (tension entre les bornes a à a :.. La t eT on en courant Le no dule de conversion de tension sur le côté du ur 610 utilisa les osrr ,ions sui-pour les deux paires de tensions de courant alternatif VO mesurée par le module de messrs n du trsnsferl eor 603D en des tensÎsn, phase sur le côté d'enroulement primaire VDuv, VDvw et VDwu, La tension de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire VDuv e st une sension de phase à phase convertie entre la phase U et la phase V. La tension de phase à phase sur le côté 10 d'enroulement primaire VDvw est une tension de phase à phase convertie entre la phase V et la phase W. La tension de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire VDwu est une tension de phase à phase convertie entre la phase W et la phase U. Le module de conversion de tension sur le côté du 15 transformateur 610 délivre en sortie les tensions de phase à phase sur le côté d'enroulement primaire converties VDuv, VDvw et VDwu à destination du module de calcul de flux magnétique résiduel 604D. VDuv = Vm (1) 20 VDvw = - (-\/3/2)Vt 2)Vm ... (2) VDwu = ('V3/2)Vt (1/2)Vm .., (3) L'opération de calcul accomplie par le module de conversion de tension sur le côté du transformateur 610 selon le présent mode de réalisation va maintenant être expliquée en 25 référence a, figures 27 2s. d' évol--_ tion de forme d'cno cons-es oies par le module de eonversion de Lens n qui illustre des formes d',- de on des deux p= ~s .0 0 osso V-i 30 priMaire, V .,, Du modu norme transformateur 610 conce courant t rnatif monop ase en. de. ions de phase Pur le cô 'e .r csion sur deux ri r e de tensions de montrées sur la figure 27 sur coté. d'enroulement mont sur la ement imaire un tableau d (Sixième mode de réalisation) La figure 30 est un schéma de principe qui illustre une 15 configuration d'un système d'alimentation en énergie électrique comprenant un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6E selon le sixième mode de réalisation de la présente invention. Comparé à l'appareil de suppression de courant d'appel de 20 transformateur 6D selon le cinquième mode de réalisation montré sur la figure 26, un appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6E est configuré de telle sorte qu'un module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611 est prévu à la place 25 du s de convers ion de t ens ion sur le `eue 610, u'un odui ccalcu de f mec t 3Uppl. 30 6E d'a réalia ide' x_ e â l' pl_eLeil de euppr ess ion de courant de transformateur 6 selon cinqi=ème mcie de on. a elule de calcul flux nique résiduel S intgre chacune des deux paires tensions de courant altern,tif monophasé Vt, Vm mesurées le module de mesure ,par de tension sur le côté du transformateur 603D, immédiatement aprts que le transformateur à connexion de Scott 3 a été déconnecté par le disjoncteur 2. module de calcul de flux 10 magnétique résiduel 604E adopte ces valeurs intégrées en tant que des flux magnétiques résiduels (flux magnétiques d'enroulement secondaire) e)Zm, (pZt du noyau du transformateur à connexion de Scott 3. Le flux magnétique résiduel (pZm est le flux magnétique résiduel de l'enroulement secondaire du 15 transformateur principal 302. Le flux magnétique résiduel (pZt est le flux magnétique résiduel de l'enroulement secondaire du transformateur Teaser 301. Le module de calcul de flux magnétique résiduel 604E délivre en sortie les flux magnétiques résiduels calculés (pZm et q)Zt à destination du 20 module de détection de phase 605E. Le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611 calcule des tensions de pha phase Vuv, Vvw et Vwu sur la base de tensione de phase mesurée par le module de mesure de tension 25 sur de la sce d' 'imen etion en énergie éIectz a e 601, module de cn de tension sur le côté de la u i'alimentat ion r_ n ctri ,e .11 utilise ? e de .ase 'en 30 La 02. La tension ut-- p ima une tension conoertie sur le côté d'enroulement primaire du transformateur Te _tel_ 301. nodule de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611 délivre en sortie les ions d' enroulement primaire eo 1Dm, VD` du transforma: 1 =lino_ e de Scott 3 de ~: nation du module de calcul de flux ma tique à l'état stable 602E. VDm = (I3/2)Vuv ... (4) VDt = (Vwu - Vvw)/2 ... (5) L'opération de calcul accomplie par le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611 selon le présent mode de réalisation va maintenant être expliquée en référence aux figures 31 à 33. La figure 31 est tableau d'évolution de forme d'onde qui. illustre des formes d'onde de tension des tensions de phase à phase Vuv, Vvw et Vwu calculées par le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611. La figure 32 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des formes d'onde de tension de tensions d'enroulement primaire VDm, VDt du transformateur à connexion de Scott 3 converties par le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611. La figure 33 est un tableau d'évolution de forme d'onde qui illustre des formes d'onde de tension de tensions d'urdu Iemcho s eonda re Vm, Vt du transformateur à connexion de Scott 3. sur le côté de la conoe les mont la la ur- VDm, ont une -ont l la les ~rme d, _1_d que ceux d -mes d'onde de tension. dis =sions30 d'enroulement secondaire Vm, Vt du trans 1mateur à connexion de Scott 3 montré sur la figure 33. _eos ces conditions, à l'utili n, les _lisions d'enroulement primaire VDm, VDt par -' de , rsion de tension sur le côté source d'al mentation Ln énergie électrique 611 sont être cl- tensions d'enroulement secondaire pour calculee les flux piques à l'état stable , cpTt des enroulements respect irs sur le côté secondaire du transformateur à connexion de Scott 3. 10 Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602E intègre chacune des tensions d'enroulement primaire (tensions censées être des tensions d'enroulement secondaire) VDm, VDt converties par le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique 611. 15 Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602E adopte ces valeurs intégrées en tant que des flux magnétiques à l'état stable (flux magnétiques d'enroulement secondaire) oTm, oTt du noyau du transformateur à connexion de Scott 3. Le module de calcul de flux magnétique à l'état stable 602E 20 délivre en sortie les flux magnétiques à l'état stable calculés oTm, oTt à destination du module de détection de phase 605E. Le module de détection de phase 605E reçoit flux mad iqueo à l'état stable oTm, oTt calculés par le module de 25 c flux ma 1- à l'état c -02E et ita"i: _s t le mode cal!, uj 1, flux consees 30 l.. l > le modui s,'-siduel 604E, respectivement. Cette section de phase peut une section dans laquelle les polarités des flux magr igues à l'ét s cpTm, tpTt sont respectivement les cnones que les polali flux magnétiques rêsidaele (pEm, ou boa ce .rie une section dans laquelle la ité de l'un au 1conque des flux magnétiques d'enroulement secondaire est sensiblement la 'êne que la polarité du flux magnétique résiduel correspondant. Le module de détection de phase 605 délivre en sortie la section de phase détectée, en 10 tant que la zone de phase cible de fermeture Tc, à destination du module de délivrance en sortie d'instruction de fermeture 606. Dans la zone de phase cible de fermeture Tc détectée par le module de détection de phase 605E, le module de délivrance 15 en sortie d'instruction de fermeture 606 délivre en sortie une instruction de fermeture à destination du mécanisme opérationnel qui sert à commander les contacts principaux du disjoncteur 2. Dans ces conditions, le disjoncteur 2 est fermé. 20 La façon dont le courant d'appel du transformateur est supprimé par l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6E va maintenant être expliquée en référence aux figures 34 à 36. Les figures 34 36 illustrent un exemple d'un état 25 alla- lu à la fermeture CL du transformateur a .=:nns le disj 1, IL 2 . un 'ai forme d'onde qui lustre les t Onde. -1 tai V La cary ~L~_.vt: 30 file: 1 qui illustre des courants d'appel de transformateur lu, Iv et IW. Quand les tensions d'enroil primaire Vm, Vt montrées sur la figure 34 sont app iguees sur le d'enroulement primaire du trans lm t conne ion. de Scott 3, il encore les flue magn tiques siduels , gym, cpZt montrés sur la figure 35 l'instant TP auquel le disjoncteur 2 s d , nché. Quand le disjoncteur 2 est fermé au moyen de l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6E, les courants d'appel de transformateur lu, Iv et lw sont supprimés, comme montré sur la figure 36. Selon le présent mode de réalisation, les flux magnétiques à l'état stable pTm, pTt des flux magnétiques d'enroulement secondaire du transformateur à connexion de Scott 3 peuvent être obtenus à partir des tensions de phase â phase Vuv, Vvw et Vwu de la barre omnibus d'alimentation en énergie électrique 1. Dans ces conditions, la zone de phase cible de fermeture Tc pour fermer le disjoncteur 2 peut être identifiée en mesurant les tensions d'enroulement secondaire du transformateur à connexion de Scott 3 et en obtenant les flux magnétiques résiduels pZm, Et. Par voie de conséquence, même quand seuls les détecteurs de tension sur le côté d'enroulement secondaire du tman- mateur 5T, allés dans SO - phase peu uapli su- u' s, 1 de mine rmat , Iv et i30 d appel tram eur 6F selon le septième mode de 'satr de 1J r invention. Comparé à l'app reil de suppression de coure d'appel de transformateur 6E selon sixième reds de i il ion montré ou la figure 30, l'appa 1 de suppression courant d'aipe de transformateur 6F corn- -end un module de détection de phase 605F à la place de modale de détection de phase 605E, et il comprend par ailleurs un module de retenue d'informations de mesure 607F, un module de contrôle de phase d'ouverture 608F et un module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609. Hormis ce qui précède, l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6F est identique à l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6E selon le sixième mode de réalisation. Avant que l'appareil de suppression de courant d'appel de transformateur 6F ne soit mis en fonctionnement, le module de retenue d'informations de mesure 607F mesure des phases de tension de déclenchement mesurées par un module de mesure de tension 603D et des signaux de flux magnétique calculés par un module de calcul de flux magnétique résiduel 604E quand un disjoncteur 2 est déclenché à plusieurs reprises. Le module de retenue d'informations de mesure 607F retient, en tant mesure, des informations relatives à des flux magnétiques résiduels, comme des .a de oeclemchement: es les flux la p uses de w.> flux qu'informations de caractéristiques r _lune ers re e rési eel et les 1 =a one mesure retenues dane én rgs .;u,7 1 Inesiir tension d'aliment taon 601. trsr contrôle de phase d'ouverture estime des f isiduels des enroulements secondaires du à conne de Scott 3 â partir efcLeit mesure disjoncteur 2, sur la base des flua; mess iques iduels estimés dm, et des tensions de phase, de telle sorte que la phase de déclenchement soit toujours la même. Le module de contrôle de phase d'ouverture 10 608F délivre en sortie la phase d'ouverture contrôlée destination du module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609. Le module de délivrance en sortie d'instruction de déclenchement 609 délivre en sortie une instruction de 15 déclenchement à destination du mécanisme opérationnel qui sert à commander les contacts principaux du disjoncteur 2, sur la base de la phase d'ouverture reçue du module de contrôle de phase d'ouverture 608F. Dans ces conditions, le disjoncteur 2 est déclenché. 20 Le module de détection de phase 605F reçoit les informations de mesure retenues dans le module de retenue d'informations de mesure 607F et les flux magnétiques à l'état stable Tu, o)Tt des flux magnétiques d'enroulement secondaire du transformateur à connexion de Scott 3 calculés par le ee d'ouu_ eture 608F contacts principaux du Le module de contrôle e la piase d'ouverture f lu:: magr ique=; 25 30 servant à identifier la zone de phase cible de fermeture Tc est le moue que celui du si- mode de ~dalisation. Dane ce cas, le module de contrô phase d'ouverture un contrôle de phase, de telle sorte que ph-tee de:leu uemen soit toujours mOue. Par voie oen: le (lodule continuer d'utiliser Tc aussi longtemps que dans le module de retenue d'informations de mesure 607C ne sont pas modifiées (aussi longtemps que les informations de mesure ne sont pas mises à jour). Selon ce mode de réalisation, les mêmes actions et les mêmes effets que ceux du sixième mode de réalisation et du deuxième mode de réalisation peuvent être obtenus. Dans chacun des modes de réalisation susmentionnés, le transformateur ayant la connexion de Scott a été expliqué comme le transformateur qui convertit la tension en courant alternatif triphasé en des tensions en courant alternatif monophasé. Toutefois, des transformateurs ayant d'autres connexions peuvent également être utilisés. Les modes de réalisation susmentionnés peuvent également être appliqués à un transformateur à connexion Woodbridge modifié ainsi qu'a des transformateurs ayant d'autres connexions pour autant que leurs caractéristiques en termes de flux magnétiques soient détecteurs ut ï? ocue meeul t-' eur à cornu on de Sc alisatich susmen on 4U, sont 30 eeme nuution susmel ionn êur e oheenue détection phase 605F peut zone de phase cible de fermeture informations de mesure retenues accomplissant une opération de calcul pour convertir les tel s de phase en tensions de phase à ase, Par ailleurs, dans (-un des modes de réalisation ùman ' ,nnés, ises pour le contrôle de ' a pi Leil de upp sien de courant d'appel de ns in-ateur et similaires peuvent être corrigés dans le but, ' e , d'améliorer la précision. Par aemple, quand le disjoncteur 2 est fermé, des temps de fermeture varient en fonction d'une décharge électrique appelée « préarc qui se IO produit entre les contacts principaux et en raison de variations dans le fonctionnement du mécanisme opérationnel. Les caractéristiques de la variation en termes de fermeture provoquée par le préarc et de la variation en termes de variation des temps de fermeture du disjoncteur peuvent être 15 obtenues à l'avance, et le contrôle de phase peut être corrigé sur la base des caractéristiques obtenues. En exécutant une telle correction, il est possible de supprimer le courant d'appel du transformateur de manière extrêmement fiable même quand les variations susmentionnées se produisent. 20 Dans chacun des modes de réalisation susmentionnés, quand les flux magnétiques à l'état stable et les flux magnétiques résiduels sont calculés, les flux magnétiques sont obtenus en convertissant les tensions, par exemple, de tensions de phase en tensions de phase 4 r ,. osa et de tensions de phase à phase 25 en e S T, d te nt i -Penn_ emel Mante, le: u-er _tre convertis les flux mE(d ti. ont .t htc us. Par exemple sc I 1 1 _ 1 1C ;'X i 1 [-a- ent- s. d' del le lieu du calcul (un ,ordinateur et divers 30 calcul nteurs, indépendsmm:eut fait qu'ils sont ins .liés à l'intérieur ou à eu: de ' appareil de supl ' ,ion de courant d'appel de transformateur) peanont modi selon le besoin, pou- autant que les ultats soient obtenus. En outre, dans clac :es modes de l ration susmentionnés, le disjoncte.--.ter 2 est un disjoncteur triphasé à ccsh,snde collective. Toutefois, il peut s'agir d'un disjoncteur à commande de phase séparée dans lequel chaque phase est commandée séparément. Quand le disjoncteur à IO commande de phase séparée est utilisé, les mêmes actions et les mêmes effets que ceux du disjoncteur triphasé à commande collective peuvent être obtenus en faisant fonctionner le disjoncteur de phases respectives chacune à son tour. Dans le troisième mode de réalisation et le quatrième 15 mode de réalisation, les flux magnétiques â l'état stable oTuo, pTvo et pTwo et les flux magnétiques résiduels oluo, pZvo et cpZwo sont comparés dans tous les enroulements primaires du transformateur à connexion de Scott 3, et la phase de fermeture du disjoncteur 2 est contrôlée. En 20 variante, une configuration simplifiée peut être utilisée, comme on va le voir dans ce qui suit. Dans le cas de la connexion de Scott, la tension d'enroulement primaire Vwo du transformateur Te - 301 est plus élevée que les tensions d'enroulement primaire Vuo, Vvo 25 du -sformsteur pnir 'pal 302. Les deus tensions ji'enr= -1 REVENDICATIONS1. Appareil de suppression de courant d'appel t-a:fcrmateur (6) pour :uLpLimer un courant d'appel de t_ans ateur d'un disjoncté las (2) qui ' et interrompt une connexion entre un système d'alimentation en énergie électrique (1) pour Lu courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un transformateur (3) qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend : un module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté du transformateur (603) qui mesure la tension en courant alternatif triphasé sur un côté du transformateur (3) par rapport au disjoncteur (2) ; un module de calcul de flux magnétique résiduel {604) qui calcule trois flux magnétiques résiduels de phase à phase du transformateur (3) qui sont générés après que le transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté du transformateur (603) ; un module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côt la source d'alimentation en énergie élc=tl_ qJc ((TOI) gai me _ne une _ncien . cautal alternatif tai uu nt `9 ' -ean.s d'i latent isn en én,ra -''Pa iona ni ,Nase u earr sur la baseune p}.a dan s iaq à l'état stable module de détermination c des phases se {605) qui détermine crois flux magnitiques que à l'état :table 602) cour polarité . des phases d_ ti ts>i T, tiques résiduels de phase à phase calculés par le alcul de flux man' iqué résiduel (604) ; et un module de fermeture (606) qui ferté disjoncteur (2) dans la phase déterminée par le module de détermination de 10 phase (605). 2. Appareil de suppression de courant d'appel de transformateur (6) pour supprimer un courant d'appel de transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt 15 une connexion entre un système d'alimentation en énergie électrique (1) pour un courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un transformateur (3) qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif 20 monophasé, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend : un module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté du transformateur (603) qui mesure la tension en courant alternatif triphasé sur un éo du transformateur (3) rapport au disjoncteur (2) ; 25 un u odul.= de c nul de L'ha.: magr -siiuel qui cal e tru~ti flux renia -sé du ata r (3) :-nnt le f n r module 'v'e:rmapnéti 'iduel est le plus élevé parmi les trois flux mas résiduels de ' ee s- calculés par le module cul lux magnétique résiduel (604) ; tension eir courant alternatif triphasé sur le la d'alimentation rgie éleer_r _que (601) qui mesure une tension courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) ; un module de calcul de flux magnétique â l'état stable 10 {602) qui calcule trois flux magnétiques â l'état stable de phase à phase du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique (601) ; 15 un module de détermination de phase {605) qui détermine une phase d'un point de tension zéro auquel, dans la tension de phase à phase détectée par le module de détection de tension de phase à phase (605), une polarité d'une tension de phase à phase basée sur la tension en courant alternatif 20 triphasé mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique (601) change pour passer de la même polars à la polarité opposé_ par rapport une polarité du flux m.a cinétique à l'éiat stable de ohms.s calculé par 25 le module de calcul de flux orge au à l'état stable (602) ; et r s 3. de upp sen de ecurant (6D) p _opprimer n courant trase rmateur d'un dis si qui établît. et int 30 cieune corn, élec une source d', transficrmateur e un s rté1,e d'aliments en énergie triphasé, compte nant électrique et un tension en courant rr un courant ernatif entation en énergie qui conver ic une alter n en courant alternatif monophasé, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend un module de r.esare de tension en courant alternatif monophasé sur le côté du transformateur (603D) qui mesure une tension en courant alternatif monophasé du transformateur 10 (3) un module de conversion de tension sur le côté du transformateur (610) qui convertit la tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif monophasé 15 sur le côté du transformateur (603D) en la tension en courant alternatif triphasé du transformateur (3) ; un module de calcul de flux magnétique résiduel (604D) qui calcule trois flux magnétiques résiduels de phase à phase du transformateur (3) qui sont générés après que le 20 transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé convertie par le module de conversion de tension sur le côté du transformateur (610) un module de e 25 trio ul -Ju d _ mesure on en courant ernatif ras d'alimentation en énergie '.hor ir ophase urant 4. ?appareil de supprE de courante d'appel 15 transformateur (6D). Pour supprimer un courant. d'appel transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit interrompt que ï ~n~r_at _n de p'"_ase al.le abie phase de flua: m :n:ét i t L ment d a m m ma- . ;t Toues duels fi ul_ magne icul las 1z"t _m 0 en ae du rmateuun module de caic_.1 de flu magnétique résiduel (604D) qui calcule trois f i n:: o: 4J, résiduels de phase à phase du transformateur (3) _ont générés après que le ai ' LI ate i (3) a été 'Uionneat' par le disjoncteur (2), la se de la -r in en saunant alternatif triphasé con7ertie par le module cona.-ersion de tension sur le côté du transformateur {610) ; un module de détection de tension de phase à phase (605) qui détecte une tension de phase à phase dont le flux 10 magnétique résiduel est le plus élevé parmi les trois flux magnétiques résiduels de phase à phase calculés par le module de calcul de flux magnétique résiduel (604D) ; un module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie 15 électrique {601) qui mesure une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) ; un module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602) qui calcule trois flux magnétiques à l'état stable de 20 phase à phase du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique {601) ; un module de détermination de phase {605) qui e.cé-mine 25 une ph e d'ur oint de ' in zéro auquel, dans la tension dc phase dé par le module de dé _t-.,t ic_:n de ubacs (605), une polarité i'uie ton; ni- ' 1 ;rit: ' r n 30 F,i de lu nér teé* à 1 h flux nu_ niq1- par le module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602) ; et un module de fermeture (606) qui ferme le disjoncteur (2) - la 1 Ise 1 _t _i li par eda'le -mination de .=,se (605). 5. ,ppar de , TL- re- on de courant d'appel de transformateur (6E) pour supprimer un courant d'appel de transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt une connexion entre un système d'alimentation en énergie électrique (1) pour un courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un transformateur (3) qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend : un module de mesure de tension en courant alternatif monophasé sur le côté du transformateur (603D) qui mesure une tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) un module de calcul de flux magnétique résiduel (604E) qui calcule un flux magnétique résiduel d'un enroulement sur un côté du courant alternatif monophasé du transformateur (3) généré après que le transfoouiateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif molles '4' mesurée par le rt,edile de ?el raat alternatif moncpas- sur le ,z:_ tl al. for te,_ 3Ü, t de aue un la esul- Dr.un modu source d'alrsion de tension sur le côté de la en énergie électrique {611) qui convertit la pension en courant alternatif triphasé mesurée par module de rre sure de tension en courant altern sur le source d'alimentation en. én rgie ëleeerique {601) en la tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) un module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602) qui calcule un flux magnétique à l'état stable d'un 10 enroulement sur un côté du courant alternatif monophasé du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif monophasé convertie par le module de conversion de tension sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique (611) ; 15 un module de détermination de phase (605E) qui détermine une phase dans laquelle une phase du flux magnétique à l'état stable de l'enroulement sur le côté du courant alternatif monophasé calculé par le module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602) est la même qu'une phase du flux 20 magnétique résiduel de l'enroulement sur le côté du courant alternatif monophasé calculé par le module de calcul de flux magnétique résiduel (604E) ; et un module de fermeture (606) qui ferme le disjoncteur (2) dans la phase déterminée par le module de détermination de 25 s (605E). 6 (6A, à 5, peurs un r 607F) qui .ions b t phase de lanoh ,;:nt du di 30 unepique 1 ~sid'eel du transformateur (3) quand le disjoncteur (2 déclenc pendant au moins une période de ; et un module d déclenchement {608, 609) qui fait déclencher disjoncteur (2) dans la o -me ehaee déclen 1 f, sur la - - des il f t- I le module de retenue d'informations de mesure (607, 607C, 607F), dans lequel le module de fermeture (606) ferme le disjoncteur (2) sur la base de phase de déclenchement utilise par le u e de déclenchement (608, 609). 10 7. Appareil de suppression de courant d'appel de transformateur {613) pour supprimer un courant d'appel de transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt une connexion entre un système d'alimentation en énergie 15 électrique (1) pour un courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un transformateur à connexion de Scott (3) comprenant un transformateur principal et un transformateur Teaser, l'appareil étant caractérisé en ce qu'il comprend : 20 un module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté du transformateur (6038) qui mesure une alternatif triphasé sur un côté du (3) par rapport au disjoncteur (2) ; 25 un module de mesure tension po intermédiaire mesure une _eu. une masse i1i "eau d'. _on ~i 30 pl (3) pain .z - le tension en courant transformateur connexion de Scottle de de tension de peint inteimesaire (603B) et la ion en courant alternatif triphasé mesurée par le module de mesure tension en courant alternatif triphasé sur ci ateur (603B) ; module de cesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique (601) qui mesure une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) ; un module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602B) qui calcule un flux magnétique à l'état stable d'un enroulement primaire du transformateur à connexion de Scott (3), sur la base de la tension à la masse au niveau du point intermédiaire mesurée par le module de mesure de tension de point intermédiaire (603B) et de la tension en courant alternatif triphasé mesurée par le module de mesure de tension en courant alternatif triphasé sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique {601) ; un module de détermination de phase (605B) qui détermine 20 une phase dans laquelle le flux magnétique à l'état stable de l'enroulement primaire calculé par le module de calcul de flux magnétique à l'état stable (602B) est le même que le flux magnétique zoés, duel de l'enroulement primaire calculé par le module de calcul de flux mag - que résiduel (604B) ; et 25 un m (Ils es, feria fermeture (606) qui ferme le disjoncteur {2 ) he_ eteruin e par le nodule de détermination r e ,pp ngica n l'appareil étant per ai eurs ut -h Ions -le mes-le (607C) qui retient informa s obtenues en mes, I an une phase deenchement du disj ncneTent (6080, 609) qui fait (2) et le flux magnétique siduel du transformateur à conte. de Scott (3) oncteur (2) est déclenché pendant au moins une période de et un module de déclencher le disjoncteur (2) dans la même phase de déclenchement, sur la base des inles-estions retenues de module de retenue d'inr mations de mesure (607C), dans lequel le module de fermeture (606) ferme le 10 disjoncteur (2) sur la base de la phase de déclenchement utilisée par le module de déclenchement (6080, 609). 9. Appareil de suppression de courant d'appel de transformateur (6, 6A, 6B, 6C, 6D, 6E, 6F) selon l'une 15 quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le disjoncteur (2) est un disjoncteur triphasé à commande collective qui commande des contacts collectivement pour les trois phases. 20 10. Appareil de suppression de courant d'appel de transformateur (6, 6A, 6B, 6C, 6D, 6E, 6F) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le disjoncteur (2) est un disjoncteur à commande de phase séparée qui commande un contact séparément pour chaque phase 25 contao de trois phases fer,- ou ouverts à un momer 30 d' n dis conne, entre d' _1,e (1) pour _ _rars- ernatif 'e d'al'men ion en énergie un quetransformateur (3) qui conve alttrest if tri ha en une une tension en courant ion en courant alternatif procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend la 1:1eSU (603) de la r_ernsïon en courant alternatif triphasé un du transfos matour (3) par rapport au disjoncteur (2) ; le calcul (604) de trois flux magnétiques résiduels de phase â phase du transformateur (3) généeés apr s que le transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté du transformateur (3) ; la mesure {601) d'une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) ; le calcul (602) de trois flux magnétiques à l'état stable de phase à phase du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique ; la détermination (605) d'une phase dans laquelle des phases des trois flux magnétiques à l'état stable de phase à phase calculés sont respectivement de la même polarité que des phases des trois flux magnétiques résiduels de phase à phase calculés ; et la fermeture (606) du disjoncteur (2) dans la phase 25 déterminée. 12, ende de on Je courant d'appel de pour un )rant ')=)IL)P 7 2) qui in une d'alimerr lie élee' rna nant une en e éle un tcmn qui convertit une tenon on en courant U,2alternatif triphasé , une tension en courant alternatif moncp(e le procédé é nt. ( caractérisé en ce qu'il comprend mesure (603) la tension en courant alternatif trip sur un côté du transformateur (3) par rapport au disjoncteur (2) le calcul {604) de trois flux magnétiques résiduels de ph à phase du tracs a:ma (3) générés après que le transformateur (3) a té â connecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté du transformateur (3) la détection {605) d'une tension de phase à phase dont le flux magnétique résiduel est le plus élevé parmi les trois flux magnétiques résiduels de phase à phase calculés ; la mesure (601) d'une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) ; le calcul (602) des trois flux magnétiques à l'état stable de phase à phase du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique ; la détermination (605) d'une phase d'un point de tension zéro auquel, dans la tension de phase à phase détectée comme étant celle dont le flux magnétique résiduel est le plus une polarité d'une tension de phase phase basée sur la tension en eouiant a natif tai pha meeurée change p Ur paeée Te- à la polaii' eple-- -tr un - détermin 13. Pros céd 1;.' -n de cour transformai: peur suint.. mer un courant la u flux magnétique à l'étai.. de phase atran ateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt une connecion entre un d'alimen ion en énergie électrique (1) pour un courant alternatif triphasé, comprenant ie «Lectrique et un ce d'alimentation 1 c ur (3) qui te. 1tit une te: Ion en courant natif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, le procédé étant caractérisé en ce qu'il ce prend ; mesure (603D) d'une tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) ; la conversion (610) de la tension en courant alternatif monophasé mesurée du transformateur (3) en la tension en courant alternatif triphasé du transformateur (3) ; le calcul (604D) de trois flux magnétiques résiduels de phase â phase du transformateur (3) générés après que le transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé convertie du transformateur (3) ; la mesure {601) d'une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie 20 électrique par rapport au disjoncteur (2) ; le calcul (602) de trois flux magnétiques à l'état stable de phase à phase du transformateur (3), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé mesurée e sur le côté de énergie électrique ; ' d'une ase dan:: s etable ph-u5e me tlar-q. e , d - s a ee 65 se une en du14. océdé de suppie lion ,pie cousant d'appel de transfo matera pour Ïne-p_ un cornant d'appel de transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt une 'en-Lon entre un ,stème d'alimentation en énergie électri pour un courant alternatif triphasé, comprenant une segrce d'alimentation en énergie électrique et un ti , elfflateur (3) qui convertit urne tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend la mesure (603D) d'une tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) ; la conversion (610) de la tension en courant alternatif monophasé mesurée du transformateur (3) en la tension en courant alternatif triphasé du transformateur (3) le calcul (604D) de trois flux magnétiques résiduels de phase à phase du transformateur (3) générés après que le transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif triphasé convertie du transformateur (3) ; la détection (605) d'une tension de phase à phase dont le flux magnétique résiduel est le plus élevé parmi les trois flux magnétiques résiduels de phase à phase calculés ; la mesure (601) d'une sion en courant alternatif trila sur un côté de la --ce d'alimentation en énergie électl par irtppn L disjoncteur (2) ; 'cul (602) l'état sni,le de à phase du frai Iateur de la elevé, une polesité d'une Lensi phase basée.la rsion en courant alternatif triphasé convertie du transformateur {3 s pour passer de la meme polarité à la polarité opposée par rapport une polarité du flux magnétique à l'état staLle phi_ â pl 3e calculé ; et la me le 36 du disjoncteur (2) dans la phase déterminée. 15. Procédé de sua _,resion de courant d' appel de transformateur pour supprimer un couran d'appel de transformateur d'un disjoncteur (2) qui établit et interrompt une connexion entre un système d'alimentation en énergie électrique (1) pour un courant alternatif triphasé, comprenant une source d'alimentation en énergie électrique et un transformateur (3) qui convertit une tension en courant alternatif triphasé en une tension en courant alternatif monophasé, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend la mesure (603D) d'une tension en courant alternatif monophasé du transformateur (3) ; le calcul (604E) d'un flux magnétique résiduel d'un enroulement sur un côté du courant alternatif monophasé du transformateur (3) généré après que le transformateur (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension en courant alternatif monophasé mesurée ; la mesure {601) d'une tension en courant alternatif til se sur n ne :ourse d'aliment ion R energi cet _ éélecr per ont au e- -tea (2) ; cn de la sur le en ln du transformateur (3) ; mag un nenrar ait natif monopnasé n en courant -sur: urant ernatif endu trari: rori Lateu_- (3), _:r ba._ _ de i ion en courant mol pha _ ~ ~ cr_. er t i- du I ansfe ,.r tion d'une r ha dan:.; C a uel1« sue m igl;. t tby ul_nsnt ` ceu tut monop',ase ca?~cu' .~t a même lu._ m,a5r.ét icrue résiduel c ,rte du courant a rraeif [ronophas calcu erroture ,û6 du disjoncte Jr dans a pua 10 Procédé sepp ession de courant d'appel de transformateur selon 1'une quelconque des revendications 1 15, caractérisé en ce comprend par ailleurs la retenue d'informations obtenues en mesurant une prase 15 de déclenchement disjoncteur. (2) et le glu-. mapnéti residl_te1 du transformateur (3) quand.. le disjoncteur (2) est déclenché pendant au moins une période de temps sortie !607, d'une déclenche: eut. pour' déclencher disjoncteur { dans la (même phase informations obtenue déclenchement, sur la base des 20 rtntetur du disjoncteu sur ace le 1 a phase repons.e e :31 ((rie 1 nt api au ._ r T. _ ~._ .n .ayant p-_ qui r~T_ 11 aliment end -sure (603B) d'une tension en courant alternatif ï ôt du transformate._~r à connon de Scott 5 { 3 )~ rapport ..ï disjoncteur (2) la mesure (603B) d'une tension â une masse au niveau d'un point intermédiaire du transformateur principal le calcul (604B) d'un flux magnétique résiduel d'un enrouler-ent primaire du transformateur à connexion de Scott 10 (3) généré après que le transformateur à connexion de Scott (3) a été déconnecté par le disjoncteur (2), sur la base de la tension mesurée à la masse au niveau du point intermédiaire et de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté du transformateur (3) 15 la mesure {601) d'une tension en courant alternatif triphasé sur un côté de la source d'alimentation en énergie électrique par rapport au disjoncteur (2) le calcul (602B) d'un flux magnétique à l'état stable d'un enroulement primaire du transformateur à connexion de 20 Scott (3), sur la base de la tension mesurée â la masse au niveau du point intermédiaire et de la tension en courant alternatif triphasé mesurée sur le côté de la source d'alimentation en énergie électrique ; la détermination d'une phase dans laquelle le flux 25 n e qt . â l'état star calculé de 1 ' enro le vent j rimaii e du r an, Cain e ~.ï a nne::±c:i e Scott (3) 11-'2,1 que cell l i :: n t n t ï c; l_ i uel calculé e 1 ' enroulement de Scott. ' 3 ) ; et du (2) Jans la t-I ose 301Procédé de su , dsion de courant apei de trah:f imateur se~on la revendication 17, caractéri qu'il comprend - ailleurs la retenue d'informations obtenues en mes,rant une pda- de déclenchement du disjoncteur (2) et le tique résiduel du transformateur à connexion de Scott (3) quand le disjoncteur (2) est déclenché pendant au moins une période de temps ; la délivrance en sortie (608C, 609) d'une instruction de déclenchement pour déclencher le disjoncteur (2) dans la même phase de déclenchement, sur la base des informations obtenues ; et la fermeture (605C, 606) du disjoncteur (2) sur la base de la phase de déclenchement en réponse à l'instruction de 15 déclenchement.