Brevet FR2961115A1 — publié le 20111216

La présente invention concerne le domaine de la désacidification d'un 5 gaz, par exemple la décarbonatation des fumées de combustion ou la désacidification d'un gaz naturel. Afin de limiter le phénomène de réchauffement climatique, le dioxyde de carbone est extrait des fumées de combustion en vue d'être séquestré dans un 10 réservoir souterrain. Dans le cas du gaz naturel, la teneur en dioxyde de carbone et en hydrogène sulfureux est réduite pour des raisons de toxicités, pour améliorer le pouvoir calorifique du gaz et, éventuellement, pour permettre la liquéfaction du gaz naturel pour transport par bateau. On utilise couramment des procédés d'absorption mettant en oeuvre une 15 solution aqueuse d'amine, pour retirer le CO2 et l'H2S d'un gaz. Le gaz est purifié par mise en contact avec la solution absorbante, puis la solution absorbante est régénérée thermiquement. En règle générale, le débit de gaz à traiter est réparti dans une ou plusieurs colonnes d'absorption. Chaque colonne d'absorption est équipée d'une 20 section d'absorption et d'une section de lavage à l'eau afin de limiter les pertes de solvant. Dans le cas particulier du captage de CO2 contenu dans les fumées de combustion, l'agencement d'une section d'absorption et d'une section de lavage conduit à avoir recours à un nombre important de colonnes d'absorption pour traiter un important débit de fumée. Par exemple, pour traiter les fumées de 25 combustion d'une centrale électrique au charbon qui produit 1 750 000 Nm3/h de fumées, il faudrait mettre en oeuvre environ huit colonnes d'absorption pour traiter l'intégralité des fumées (Cf: Bouillon, PA et al., "ECO2 : Post-combustion or Oxyfuel - A comparison between coal power plants with integrated CO2 capture", GHGT9 congress, Washington, Nov 2008). 30 Pour traiter un flux important de gaz, la présente invention propose de limiter le nombre de colonne en disposant plusieurs sections d'absorption composées de garnissage très efficace dans une même colonne et de relier ces différentes sections d'absorption à une même section de lavage à l'eau. De manière générale, l'invention décrit un procédé de capture des composés acides, comportant au moins l'un des composés CO2 et H2S, contenus dans un gaz à traiter, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on divise le gaz à traiter en au moins une première fraction de gaz à traiter 1 o et une deuxième fraction de gaz à traiter, b) on met en contact ladite première fraction de gaz à traiter avec une première fraction de solution absorbante dans une première section d'absorption pour obtenir une première fraction de gaz appauvri en composés acides et une première fraction de liquide enrichie en composés 15 acides, c) on met en contact ladite deuxième fraction de gaz à traiter avec une deuxième fraction de solution absorbante dans une deuxième section d'absorption pour obtenir une deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides et une deuxième fraction de liquide enrichie en 20 composés acides, d) on rassemble la première et la deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides et on met en contact la première et la deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides avec une eau de lavage dans une section de lavage pour obtenir un gaz lavé et une eau de lavage chargée 25 en composés organiques, et dans lequel la première section d'absorption et la deuxième section d'absorption sont disposées dans une même colonne d'absorption. Selon l'invention, la première section peut être munie d'un premier 3o garnissage ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200 m2/m3 et la deuxième section peut être munie d'un deuxième garnissage ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200 m2/m3. La colonne peut contenir en outre la section de lavage. La section de lavage peut être équipée d'un troisième garnissage plus capacitif que le premier et le deuxième garnissage. Par exemple, le facteur de débit gazeux à l'engorgement des premier et deuxième garnissages est au moins 20% inférieur au facteur de débit gazeux à l'engorgement du troisième garnissage. Le premier et le deuxième garnissage peuvent avoir un facteur de débit gazeux à l'engorgement compris entre 1 et 3 Pa0'5 pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h et le troisième garnissage peut avoir un facteur de débit gazeux à l'engorgement compris entre 2 et 5 Pa0'5 pour un débit d'arrosage liquide de 10 m3/m2/h. On peut rassembler la première et la deuxième fraction de liquide enrichi en composés acides pour former une solution absorbante enrichie en composés acides et on peut régénérer au moins une fraction de la solution absorbante enrichie en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riche en composés acides, la solution absorbante régénérée pouvant être divisée en deux fractions qui peuvent être respectivement recyclées à l'étape b) et à l'étape c) en tant que première et deuxième fraction de solution absorbante. On peut refroidir et on peut recycler une partie de l'eau de lavage chargée en composés organiques obtenue en fond de la première section de lavage pour constituer au moins une partie de l'eau de lavage mise en oeuvre à l'étape d). La solution absorbante peut comporter entre 10 % et 80 % poids d'amines choisies dans la liste constituée par la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la méthyldiéthanolamine, la diisopropylamine, la diglycolamine, la pipérazine, la N(2-hydroxyéthyl)piperazine, la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine. Le gaz à traiter peut être choisi dans la liste constituée par une fumée de combustion, un gaz naturel, un gaz obtenu en queue d'un procédé Claus, un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de bois, de brut lourd ou de gaz naturel, un gaz issu de la fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris 5 et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant à la figure 1 qui schématise le procédé selon l'invention. En référence à la figure 1, le gaz à traiter arrive par le conduit 1 à une pression qui peut être comprise entre 1 et 150 bars absolu, et à une température 10 qui peut être comprise entre 10 °C et 100°C. Le gaz peut être des fumées de combustion, un gaz naturel ou un gaz obtenu en queue du procédé Claus. Le gaz peut également être un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de brut lourd, de bois ou de gaz naturel, un gaz issu de la 15 fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. Le procédé est particulièrement bien adapté pour retirer du CO2 contenu dans des fumées de combustion. Le gaz contient des composés acides tels que le CO2 ou de l'H2S entre 0,1 et 30% volume. Dans le cas des fumées de combustion, la teneur en 20 composés de type SOx et NOx peut atteindre une valeur de l'ordre de 200 mg/Nm3 volume pour chacun desdits composés. Le gaz arrivant par le conduit 1 peut être comprimé par l'organe A. Par exemple, dans le cas d'une fumée de combustion, l'élément A est une soufflante ou un compresseur assurant une augmentation de pression de l'ordre de 100 à 25 250 mbar. Le gaz est introduit par le conduit 2 dans le dispositif de séparation Dl qui permet, selon l'invention, de diviser le flux gazeux arrivant par le conduit 2 en deux fractions évacuées par les conduits 3 et 4. Par exemple, on peut ajouter une vanne de régulation associée à un débitmètre sur la conduite 3 (respectivement 30 sur la conduite 4), et placer un débitmètre soit sur la ligne principale 2, soit sur la ligne 4 (respectivement 3). Selon l'invention, les fractions gazeuses 3 et 4 sont respectivement envoyées dans la section d'absorption SA1 et dans la section d'absorption SA2 qui sont disposées dans la même colonne C. Par exemple SA2 est empilé et disposé au-dessus de SA1 dans la colonne C. La section SA1 est séparée de la section SA2 dans la colonne C par le plateau 11 qui est étanche au gaz et au liquide. Les fractions gazeuses sont désacidifiées dans SA1 et SA2 par mise en contact avec une solution absorbante, puis les fractions gazeuses sont réunies pour subir un lavage à l'eau dans la section SL. Selon l'invention, on met en oeuvre dans les sections SA1 et SA2 des garnissages très efficaces afin d'avoir de faible hauteurs de garnissage et de pouvoir disposer les sections SA1, SA2 ~o dans une même colonne et de les relier à une même section de lavage à l'eau SL. La section SL peut également être disposée dans la même colonne C par exemple au-dessus de la section SA2. SL est séparé par le plateau 10 de la section SA2. Le plateau 10 est étanche au liquide mais autorise le passage de gaz de la section SA2 vers la section SL. SL peut également être disposée à 15 l'extérieur de la colonne C. Le gaz circulant dans le conduit 3 est introduit et distribué dans la section d'absorption SA1 par le distributeur de gaz DG1. La section SA1 est munie d'un garnissage G1 pour favoriser la mise en contact entre gaz et liquide. Selon l'invention, le garnissage G1 a une aire par unité de volume supérieure à 20 200 m2/m3, de préférence supérieure à 300 m2/m3. Une excellente valeur de l'aire par unité de volume du garnissage G1 étant supérieure à 350 m2/m3. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de G1 est généralement compris entre 1 et 3,5 Pa0'5. Le facteur de débit gazeux à l'engorgement est le ratio entre le débit de gaz circulant 25 au travers du garnissage et le débit de gaz correspondant à la limite d'engorgement. L'engorgement correspond à la limite de fonctionnement de la colonne de mise en contact pourvu d'un garnissage, c'est-à-dire au débit maximum de gaz que l'on peut faire passer à travers le garnissage pour un débit de liquide constant dans le cas d'un écoulement à contre-courant. Dans le 30 garnissage G1 de la section SA1, le gaz est mis en contact avec une fraction de solution absorbante arrivant par le conduit 5 et distribuée par le distributeur de liquide DL1. Dans le garnissage G1, le gaz circule à contre-courant de la solution absorbante liquide. La solution absorbante capte les composés acides, notamment le CO2 et l'H2S contenu dans le gaz. La solution absorbante ayant traversée le garnissage G1 et chargée en composés acides est collectée en fond de la section SA1. On obtient un flux de gaz appauvri en composés acides en tête de la section SA1, ce flux étant représenté par la flèche 7. Le flux gazeux 7 est collecté et envoyé par le conduit 8 dans la section de lavage SL. Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur MI en tête de la section SA1, le flux gazeux 7 traversant MI avant d'être évacué par le conduit 8. Le gaz circulant dans le conduit 4 est introduit et distribué dans la section d'absorption SA2 par le distributeur de gaz DG2. La section SA2 est munie d'un garnissage G2 pour favoriser la mise en contact entre gaz et liquide. Selon l'invention, le garnissage G2 a une aire par unité de volume supérieure à 200 m2/m3, de préférence supérieure à 300 m2/m3. Une excellente valeur de l'aire par unité de volume du garnissage G2 étant supérieure à 350 m2/m3. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de G2 est généralement compris entre 1 et 3,5 Pa0.5. Dans le garnissage G2 de la section SA2, le gaz est mis en contact avec une fraction de solution absorbante arrivant par le conduit 6 et distribuée par le distributeur de liquide DL2. Dans le garnissage G2, le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. La solution absorbante capte les composés acides, notamment le CO2 et l'H2S contenu dans le gaz. La solution absorbante ayant traversée le garnissage G2 et chargée en composés acides est collectée en fond de la section SA2. On collecte en fond de la section SA2 sur le plateau étanche 11 une solution absorbante chargée en composés acides qui est envoyée par le conduit 12 en fond de la section SA1. On obtient un flux de gaz appauvri en composés acides en tête de la section SA2, ce flux étant représenté par la flèche 9. Le flux gazeux 9 est collecté et envoyé à travers le plateau 10 dans la section de lavage SL. Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur M2 en tête de la section SA2, le flux gazeux 9 traversant M2 avant de traverser le plateau 10. La solution absorbante peut comporter des amines en phase aqueuse. Les amines sont choisies pour leur capacité à absorber les composés acides. On peut mettre en oeuvre une solution aqueuse comportant, en général entre 10% et 80% poids, de préférence entre 20% et 60% poids, en amines. La solution aqueuse peut comporter entre 20% et 90% poids, de préférence entre 40% et 80% poids d'eau. La solution absorbante peut par ailleurs contenir un solvant organique, non réactif vis à vis des gaz acides, mais qui permet d'augmenter la solubilité physique d'une impureté, afin d'améliorer son élimination (solvant physique). On peut choisir les amines parmi des monoamines telles que la MEA (monoéthanolamine), la DEA (diéthanolamine), la MDEA (méthyldiéthanolamine), la DIPA (diisopropylamine), ou la DGA (diglycolamine), mais aussi parmi des multiamines telles que la pipérazine, la N-(2-hydroxyéthyl)piperazine, ou la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine. Ces amines peuvent être employées seule, ou en mélange. Les amines peuvent également être mélangées à des solvants à caractère physique, par exemple le méthanol, le sulfolane, les polyéthylèneglycols qui peuvent être éthérifiés, les pyrrolydones ou dérivés comme par exemple la N-méthylpyrrolidone, la N-formyl morpholine, l'acétyl morpholine, le carbonate de propylène. Par exemple la solution absorbante comporte entre 10% et 50% poids d'un solvant à caractère physique. Les solutions absorbantes recueillies en fond des sections SA1 et SA2 sont évacuées en fond de la section SA1 par le conduit 12, pompées par la pompe P1, introduites dans l'échangeur de chaleur El par le conduit 13 pour y être chauffées, puis introduites dans la colonne de régénération G par le conduit 14. En général, on envoie la totalité de la solution absorbante dans la colonne de régénération. Alternativement, on peut séparer la solution absorbante obtenue après passage au sein de l'échangeur de chaleur El en deux fractions, et n'envoyer qu'une seule fraction dans la colonne de régénération G. Par exemple, on peut séparer la solution absorbante chargée en composés acides en une fraction riche en composés acides et une fraction pauvre en composés acides. La fraction riche en composés acides est envoyée dans la colonne G, la fraction pauvre en composés acides est recyclée en étant introduite dans les sections d'absorption SA1 et SA2. Ce mode de réalisation est détaillé par le document FR 2 898 284. La colonne de régénération G est équipée d'internes de séparation gaz/liquide, par exemple des plateaux, des garnissages en vrac ou structurés. Le fond de la colonne G est équipé d'un rebouilleur R qui apporte la chaleur nécessaire à la régénération en vaporisant une fraction de la solution absorbante. Dans la colonne G, sous l'effet de la mise en contact de la solution absorbante arrivant par 14 avec la vapeur produite par R, les composés acides sont libérés sous forme gazeuse et évacués en tête de G par le conduit 15. Le flux gazeux évacué en tête de G par le conduit 15 est partiellement liquéfié par refroidissement dans l'échangeur E2 puis introduit dans le ballon séparateur B. Les condensats sont tout ou en partie recyclés par le conduit 16 en tête de la colonne G à titre de reflux. Dans le cas de l'application du procédé à la décarbonatation des fumées, on obtient en tête de la colonne G un gaz riche en CO2. Le gaz évacué en tête du ballon B par le conduit 17 est liquéfié, en vue d'être injecté dans un réservoir souterrain. Le gaz peut être comprimé et déshydraté pour obtenir un flux de CO2 liquide à 110 bars environ et d'une très grande pureté, par exemple supérieure à 99% volume de CO2. La solution absorbante régénérée, c'est-à-dire appauvrie en composés acides, est évacuée en fond de la colonne G par le conduit 18, pompée par la pompe P2, et introduite par le conduit 19 dans l'échangeur El pour être refroidie. La solution absorbante refroidie est évacuée par le conduit 20 pour être introduite dans le dispositif de séparation D2 qui permet de diviser le flux de solution absorbante en deux flux évacués par les conduits 5 et 6. La portion de solution absorbante circulant dans le conduit 5 est introduite dans la colonne C en tête de la section d'absorption SA1. La portion de solution absorbante circulant dans le conduit 6 est introduite dans la colonne C en tête de la section d'absorption SA2. Les flux de gaz purifié 7 et 9 issus des sections SA1 et SA2 entraînent une quantité non nulle de composés organiques comportant notamment de l'amine et des éventuels produits de dégradation de l'amine. En effet, en tête des sections SA1 et SA2, la solution absorbante liquide à forte concentration en amine, par exemple 30% poids dans le cas d'une solution aqueuse de MonoEthanolAmine, se trouve à contre courant d'un gaz circulant à une vitesse importante. Il résulte de ce contact un fort entraînement de composés réactifs par le gaz. Deux principes gouvernent le phénomène d'entraînement des composés organiques par le gaz. D'une part, une fraction de composés organiques est entraînée sous forme vapeur dans le gaz purifié du fait de la tension de vapeur des composés basiques. D'autre part, les pertes en composés organiques sont dues à l'entraînement mécanique de gouttelettes de liquide dans le gaz. Ces deux phénomènes déterminent la quantité de composés organiques entraînés par les gaz 7 et 9. La section de lavage SL permet de laver à l'eau les gaz 7 et 9 à l'eau pour récupérer les composés organiques entrainés. Le flux de gaz 7 et 9 sont introduits dans la section de lavage SL pour être mis en contact, à contre-courant, avec l'eau arrivant par le conduit 23. Les flux de gaz 7 et 9 sont assemblés et traités simultanément dans la section SL. La section SL comporte des éléments GL de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Le gaz purifié et appauvri en composés organiques est évacué de SL par le conduit 21. Afin de minimiser, voire d'éviter une augmentation du diamètre au niveau de la section de lavage SL, on peut mettre en oeuvre un garnissage GL qui est plus capacitif que les garnissages G1 et G2 équipant les sections d'absorption. En d'autres termes, le garnissage GL permet de traiter un débit de gaz plus important que les garnissages G1 et G2. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide, qui peut être compris entre 5 et 40 m3/m2/h, de préférence entre 8 et 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement des garnissages G1 et G2 est au moins 20%, de préférence 30%, voire 50% inférieur au facteur de débit gazeux à l'engorgement du garnissage GL. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 10 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de GL est généralement compris entre 2 et 5 Pao.s Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur M3 en tête de la section SL, le gaz traité traversant M3 avant d'être évacué par le conduit 21. L'eau chargée en composés organiques est recueillie par le plateau 10 en fond de la section de lavage SL et évacué par le conduit 22. L'eau de lavage récupérée en fond de SL est soutirée par le conduit 22 pompée par la pompe P3. Une partie de l'eau de lavage est refroidie par l'échangeur de chaleur E3 avant d'être introduite en tête de la section SL par le conduit 23. Dans l'échangeur E3, l'eau de lavage est refroidie par un fluide frigorigène. Une partie de l'eau de lavage est évacuée par le conduit 25, par exemple pour être mélangée à la solution absorbante circulant dans le conduit 12 ou pour être introduite dans la colonne de régénération G. Éventuellement, on peut effectuer une alimentation en eau fraiche par le conduit 24. Ladite eau est mélangée à l'eau de lavage circulant dans la boucle, puis l'eau est introduite par le conduit 23 dans la section de lavage SL. Sans sortir du cadre de l'invention, le gaz à traiter 1 peut être séparé en plus de deux fractions, par exemple trois ou quatre fractions qui sont respectivement mises en contact avec quatre flux de solution absorbante dans quatre sections d'absorption différentes, les quatre sections étant disposées dans la même colonne d'absorption. Les quatre fractions de gaz désacidifiés sont rassemblées pour être mises en contact avec une eau de lavage dans une section de lavage à l'eau. Le fait d'utiliser un agencement de colonne selon la présente invention permet d'effectuer des économies substantielles sur le coût des équipements d'une unité de désacidification. L'exemple ci-après permet de comparer le coût de la partie absorption d'une unité de désacidification selon l'art antérieur (cas 1) par rapport à celui d'une unité de désacidification selon l'invention (cas 2). Deux postes de coûts sont prépondérants pour une colonne d'absorption: le coût du garnissage et le coût de la virole de la colonne d'absorption. La virole correspond à l'enceinte cylindrique étanche à l'intérieur de laquelle le gaz et la solution absorbante sont mis en contact. L'intérieur de la virole contient les garnissages de contact, les collecteurs et distributeur nécessaires pour mettre en oeuvre les garnissages. CAS 1: On utilise un garnissage commercial de référence qui est le MellapakPlus 252.Y (M252Y) de chez Sulzer Chemtech pour équiper 6 colonnes afin de traiter 1 750 000 Nm3/h de fumées issues d'une centrale charbon de 630 MWe (teneur en CO2 de 13.5% volumique). Le dimensionnement des colonnes d'absorption est réalisée à l'aide du simulateur de procédés Aspen qui tient compte notamment du transfert de masse. Le diamètre est estimé à partir des courbes d'engorgement prédéterminées, la hauteur est déterminée à partir de l'aire de contact développée par le contacteur. Le diamètre des colonnes ne peut excéder 10 m, afin de permettre la fabrication en usine et non sur site, moins coûteuse des éléments de la virole. La solution absorbante utilisée est une solution aqueuse comportant 30% poids de MEA. II convient de noter que le coût au m3 du M252Y est la référence pour ce comparatif. Ce coût est ramené à une valeur de 100. CAS 2: On utilise un garnissage nommé "4D" décrit dans le document WO 2008/135655 Ce garnissage est très efficace et développe une aire de 400 m2/m3, donc deux fois plus importante que celle mesurée pour le garnissage commercial de référence qui est le MellapakPlus 252.Y (M252Y). Autrement dit, le garnissage "4D" est deux fois plus efficace que le M252Y en terme de flux capté. Le garnissage "4D" est environ 30% moins capacitif que le M252Y. Les calculs de dimensionnement des absorbeurs sont basés sur le même simulateur. Le diamètre des colonnes ne peut excéder 10 m, afin de permettre la fabrication en usine moins coûteuse des éléments de la virole. Le tableau 1 donne les coûts de garnissage "4D" par rapport au M252Y. On observe que l'option "4D" permet un gain sur le coût du garnissage de 4% par rapport à un M252Y. Le gain sur l'investissement total des colonnes équipées avec un garnissage "4D" est la conséquence d'une réduction d'un facteur 2 du volume de garnissage par rapport au M252Y. La réduction de la hauteur de virole nécessaire à la mise en oeuvre du garnissage 4D permet d'envisager la superposition de plusieurs sections d'absorption. Volume Prix Prix Total (base 100 (base 100 Colonne Garnissage pour la ref pour la ref Prix Installé M252Y) M252Y) N bre Colonnes avec 4D I 4 4 D 50 280 140 190.0 Montage 4D 100 50 Colonnes avec M252Y I 6 M252Y 100 100 100.0 200.0 Montage M252Y 100 100.0 Tableau 1 Dans le cas 1 classique, avec une section d'absorption par colonne, il faut donc 8 colonnes avec un garnissage "4D" au lieu de 6 avec un garnissage M252Y. Le tableau 2 donne les coûts des colonnes équipées montées du cas 1. Avec un coût au m3 estimé à 2.8 (comparatif par rapport à la base en M252Y), malgré la faible hauteur des colonnes équipées de "4D", le coût des viroles est tel que l'investissement total des colonnes équipées de garnissage "4D" n'est que 11 % inférieur à celui en M252Y ce qui rend l'option "4D" peu pertinente. Prix Colonne d'absorption - Cas 1 Classique M252Y (6 colonnes) 4D (8 colonnes) Ecart (%) Coût monté Coût monté - Virole 100 86 -14% - Garnissage 31 30 -4% Total Investissement 131 117 -11 % Tableau 2 La présente invention permet d'envisager 4 colonnes au lieu de 8, chaque colonne comprenant 2 sections d'absorption, dans le cas 2 selon l'invention. Le tableau 3 donne les coûts des colonnes équipées montées du cas 2. Avec le même coût par m3 de colonne (2.8), la présente invention permet un gain de 18% par rapport au cas classique, et permet un gain de 21% en termes d'investissement par rapport à un M252Y, rendant l'option 4D tout à fait pertinente (tableaux 2) en multipliant par 2 le gain sur l'investissement total des colonnes d'absorption. Prix Colonnes d'absorptions - Cas 2 selon la présente Invention M252Y (6 colonnes) 4D (4 colonnes) Ecart (%) Coût monté Coût monté - Virole 100 74 -26% - Garnissage 31 30 -4% Total Investissement 131 104 -21% Tableau 3 REVENDICATIONS1) Procédé de capture des composés acides, comportant au moins l'un des composés CO2 et H2S, contenus dans un gaz à traiter, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on divise le gaz à traiter (1) en au moins une première fraction (3) de gaz à traiter et une deuxième fraction (4) de gaz à traiter, b) on met en contact ladite première fraction (3) de gaz à traiter avec une première fraction (5) de solution absorbante dans une première section d'absorption (SA1) pour obtenir une première fraction (7) de gaz appauvri en composés acides et une première fraction de liquide enrichie en composés acide, c) on met en contact ladite deuxième fraction (4) de gaz à traiter avec une deuxième fraction (6) de solution absorbante dans une deuxième section d'absorption (SA2) pour obtenir une deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides et une deuxième fraction (9) de liquide enrichie en composés acides, d) on rassemble la première et la deuxième fraction (7; 9) de gaz appauvri en composés acides et on met en contact la première et la deuxième fraction (7; 9) de gaz appauvri en composés acides avec une eau de lavage (23) dans une section de lavage (SL) pour obtenir un gaz lavé (21) et une eau de lavage chargée en composés organiques, et dans lequel la première section d'absorption (SA1) et la deuxième section d'absorption (SA2) sont disposées dans une même colonne d'absorption (C). 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel la première section (SA1) est munie d'un premier garnissage (G1) ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200m2/m3 et dans lequel la deuxième section (SA2) estmunie d'un deuxième garnissage (G2) ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200m2/m3. 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel ladite 5 colonne (C) contient en outre la section de lavage (SL). 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la section de lavage est équipée d'un troisième garnissage (GL) plus capacitif que le premier et le deuxième garnissage (G1; G2). 5) Procédé selon la revendication 4, dans lequel le facteur de débit gazeux à l'engorgement des premier et deuxième garnissages (G1; G2) est au moins 20% inférieur au facteur de débit gazeux à l'engorgement du troisième garnissage (GL). 15 6) Procédé selon l'une des revendications 4 et 5, dans lequel le premier et le deuxième garnissage (G1; G2) ont un facteur de débit gazeux à l'engorgement compris entre 1 et 3 Pa0.5 pour un débit d'arrosage liquide de' 30 m3/m2/h et dans lequel le troisième garnissage (GL) a un facteur de débit gazeux à l'engorgement 20 compris entre 2 et 5 Pa0'5 pour un débit d'arrosage liquide de 10 m3/m2/h. 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on rassemble la première et la deuxième fraction de liquide enrichi en composés acides pour former une solution absorbante enrichie en composés acides et dans 25 lequel on régénère au moins une fraction de la solution absorbante enrichie en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riche en composés acides, la solution absorbante régénérée étant divisée en deux fractions qui sont respectivement recyclées à l'étape b) et à l'étape c) en tant que première et 30 deuxième fraction de solution absorbante. 10 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on refroidit et on recycle une partie de l'eau de lavage chargée en composés organiques obtenue en fond de la section de lavage pour constituer au moins une partie de l'eau de lavage mise en oeuvre à l'étape d). 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la solution absorbante comporte entre 10 % et 80 % poids d'amines choisies dans la liste constituée par la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la méthyldiéthanolamine, la diisopropylamine, la diglycolamine, la pipérazine, la N(2- hydroxyéthyl)piperazine, la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine. 10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le gaz à traiter est choisi dans la liste constituée par une fumée de combustion, un gaz naturel, un gaz obtenu en queue d'un procédé Claus, un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de bois, de brut lourd ou de gaz naturel, un gaz issu de la fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie.