Brevet FR2946333A1 — publié le 20101210

INSTALLATION DE TRAITEMENT DE FLUIDE AQUEUX PAR CONTACT AVEC UN LIT FLUIDISE DE CHARBON ACTIF COAGULE La présente invention concerne une installation de traitement de fluide aqueux, en particulier pour assurer l'élimination de micropolluants organiques et de matières organiques naturelles, comprenant un réacteur unique de traitement du fluide aqueux par contact avec un lit fluidisé de charbon actif coagulé et floculé, fonctionnant en flux ascendant. L'application du charbon actif en dépollution d'eau de consommation ou en traitement d'eau industrielle est largement développée à partir de la filtration sur charbon actif en grain (CAG). La recherche de nouveaux systèmes à base de charbon actif plus performants dans l'élimination des micropolluants organiques et de la matière organique a débouché sur des procédés de traitement à base de charbon actif en poudre (CAP). Dans la cadre de l'utilisation du charbon actif en poudre dans des technologies spécifiques de mise en oeuvre connues dans l'art antérieur, on peut par exemple citer deux méthodes d'emploi soit sous forme de charbon actif en poudre injecté directement au fil de l'eau en amont d'un système de filtration de préférence membranaire, soit sous forme de lit de charbon actif en poudre dans un réacteur spécifique, avec ou sans ajout de coagulant et floculant suivant les technologies. Dans le second cas, les opérations unitaires de contact/séparation des boues de l'eau traitée sont réalisées soit dans des ouvrages séparés de coagulation/floculation/décantation, soit dans un bassin unique avec les décanteurs à lit de boues ou recirculation de boues et les réacteurs à membranes immergées. En outre dans le second cas, il faut nécessairement ajouter des coagulants et/ou des floculants sauf dans le cas des membranes immergées où une telle adjonction n'a pas d'utilité. La Demanderesse a déjà conçu et développé un système d'affinage à base de lit de boues de charbon actif en poudre coagulé commercialisé sous la dénomination Carboflux�. La Demanderesse a souhaité faire évoluer ce concept à lit de charbon actif en poudre coagulé en retenant une nouvelle technologie de mise en oeuvre encore plus compacte avec des gains d'investissement et d'exploitation conséquents. Ainsi, l'invention concerne le traitement de fluides aqueux, par exemple l'eau pour laquelle on désire éliminer des micropolluants organiques et les matières organiques naturelles. L'invention s'applique plus précisément à la potabilisation des eaux telles que les eaux de surface et les eaux souterraines avec l'emploi de charbon actif sous forme fluidisée dans un réacteur unique de contact après adjonction de réactifs de coagulation et floculation. Pour les eaux superficielles, un tel réacteur sera disposé de préférence à l'aval d'une installation de clarification. Pour les eaux souterraines, il pourra être disposé en traitement direct d'eau brute. Quelle que soit l'origine des eaux, le traitement spécifique au charbon actif sera suivi d'une filtration des eaux traitées sur média granulaire (filtration rapide) ou à l'aide d'un système membranaire (filtration frontale ou tangentielle). L'invention intéresse plus particulièrement l'emploi de charbon actif en poudre dans un ouvrage spécifique de traitement fonctionnant en flux ascendant au sein duquel le brassage hydraulique est assuré par l'intermédiaire d'une rampe de dispersion d'eau à traiter disposée en fond d'ouvrage. Conformément à la présente invention, le réacteur de l'invention est équipé de moyens d'injection de charbon actif neuf, de coagulant et de polymère, agencés de manière à définir dans le réacteur trois zones distinctes de fonctionnement : . une première zone aménagée à la base du réacteur pour assurer l'admission et la répartition homogène du fluide aqueux prétraité par contact avec le coagulant et le polymère, . une seconde zone, surmontant la première, constituée par le lit fluidisé de charbon actif coagulé et floculé, et . une troisième zone, aménagée à la partie haute du réacteur de séparation et de récupération du liquide aqueux épuré. Selon une autre caractéristique de l'invention, le circuit d'admission de charbon actif neuf est associé un circuit d'extraction de charbon actif usagé du lit fluidisé, disposé dans la partie inférieure de la seconde zone du réacteur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le réacteur comporte un lit fluidisé de charbon actif en poudre, coagulé et floculé à des concentrations pouvant atteindre plusieurs grammes par litre et an particulier ajustables suivant la nature du charbon retenu, ses caractéristiques granulométriques et la vitesse de fluidisation imposé dans l'ouvrage de contact. Selon une autre caractéristique de l'invention, un brassage hydraulique est assuré au sein du lit fluidisé par l'intermédiaire d'au moins une rampe de dispersion du fluide aqueux à traiter, aménagée dans la première zone à la base du réacteur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le brassage hydraulique est assuré par un système constitué d'un distributeur se présentant sous la forme d'une pluralité de rampes de dispersion percées d'orifices disposés de manière équidistante et dirigés vers le fond du réacteur et constituant le réseau de distribution hydraulique. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'ensemble du système de répartition du liquide aqueux est noyé dans un garnissage constitué par un lit de gravier reposant sur le fond du réacteur et couvrant le réseau de distribution hydraulique surmonté par un lit de sable. Selon une autre caractéristique de l'invention, le réacteur comporte dans sa troisième zone aménagée en partie haute, une goulotte de reprise pour canaliser le liquide aqueux épuré. Selon une autre caractéristique, l'installation selon l'invention comporte des moyens d'injection de coagulant au sein du lit fluidisé, ainsi que des moyens d'injection de coagulant dans le circuit d'alimentation en liquide aqueux, en amont de la première zone d'admission aménagée en partie basse du réacteur. Selon une autre caractéristique, les moyens d'injection de coagulant au sein du lit fluidisé débouchent sur une hauteur de lit fluidisé s'étendant entre sa partie basse et sa partie médiane de préférence pour favoriser le piégeage et l'agglomération des particules de charbon neuf injecté sous forme de flocs d'hydroxydes. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les moyens d'injection de coagulant dans le circuit d'alimentation sont munis d'un système de mélange, mécanique et/ou statique. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'installation comporte des moyens d'injection de polymère en ligne sur le circuit d'alimentation en liquide aqueux préalablement coagulé, et/ou au moyen d'une rampe spécifique d'injection de polymère disposée au sein du lit fluidisé, immédiatement au-dessus de la première zone aménagée à la partie basse du réacteur. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, l'installation comporte un circuit de recirculation de l'eau traitée débouchant en amont de la rampe d'admission pour assurer une fonction de maintien du lit fluidisé pendant les arrêts de production sur le réacteur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le réacteur est équipé d'un dispositif de collecte de boues aménagé dans la troisième zone haute du réacteur afin d'assurer un soutirage des boues de CAP coagulé en cas de nécessité, par exemple si la hauteur du lit augmente au-delà d'une valeur limite fixée par l'utilisateur ou pour d'autres besoins du domaine de l'exploitation du procédé. Selon une autre caractéristique de l'invention, le réacteur affecte une forme cylindrique de section circulaire ou polygonale dont les dimensions sont choisies pour permettre d'assurer une vitesse ascensionnelle du liquide aqueux comprise entre 6 et 10 m3/m2. h . Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, le 35 réacteur présente une hauteur utile comprise entre 4,5 m et 6 m. Selon une autre caractéristique de l'invention, le charbon actif en poudre présente une densité apparente comprise entre 0,30 et 0,60 kg/l. Selon une autre caractéristique de l'invention, le charbon 5 actif en poudre présente une granulométrie représentative de tailles de particules comprises entre 3 et 100 pm. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, le charbon actif est un charbon actif en grain. Selon une autre caractéristique de l'invention, la 10 granulométrie moyenne du charbon actif en grain est inférieure à 200 pm. La présente demande concerne également l'utilisation d'une installation telle que définie précédemment pour la potabilisation des eaux de surface, impliquant une clarification 15 préalable des eaux à traiter ou encore pour la potabilisation des eaux souterraines par traitement direct des eaux brutes. Selon une autre caractéristique de l'invention, le traitement par contact du lit fluidisé dans le réacteur est suivi d'une filtration des eaux traitées, sur media granulaire 20 ou sur système membranaire. Selon une autre caractéristique de l'invention, du charbon actif neuf est injecté à une dose apte à assurer le renouvellement continu du lit de charbon fluidisé, qui est d'au moins 3 à 5 mg/1 pour éliminer des micropolluants organiques. 25 Selon une autre caractéristique de l'invention, du charbon actif neuf est injecté à une dose apte à assurer le renouvellement continu du lit de charbon fluidisé, qui est d'au moins 5 à 10 mg/1 dans l'élimination des matières organiques naturelles. 30 La technologie mise en oeuvre permet l'obtention d'un lit de charbon actif coagulé et floculé pouvant atteindre plusieurs dizaines de grammes par litre sur plusieurs mètres de hauteur. Le passage d'eau brute au travers du lit de charbon actif en poudre assure le traitement de dépollution en micropolluants 35 organiques et matières organiques naturelles suivant différents modes possibles en fonction de la nature du polluant (adsorption sur les particules de charbon et piégeage sur les hydroxydes métalliques). Aucun brassage mécanique n'est nécessaire, le brassage à l'eau du lit de boues créé par l'hydraulique de la rampe de dispersion évite le tassement en fond d'ouvrage et tout passage préférentiel d'eau. L'eau épurée est canalisée à partir de goulottes de reprise disposées en partie haute d'ouvrage. L'obtention d'un lit de boues fluidisé n'est possible que grâce à la mise en place de dispositifs précis d'injection de coagulant, charbon actif en poudre neuf et polymère dans l'installation dont le schéma de principe général se trouve illustré à la Figure unique annexée sur laquelle apparaissent les différentes zones précises d'introduction correspondantes. Pour assurer une bonne répartition de l'eau arrivant en fond du réacteur 10, l'installation comporte un distributeur 12 sur lequel sont disposés des jeux de ramifications équidistantes et percées de trous sur chacune d'entre elle à intervalles identiques et dirigés de préférence vers le fond en quinconce alterné. L'ensemble d'un tel répartiteur est noyé dans un garnissage 14, avantageusement constitué d'un lit de gravier reposant sur le fond du réacteur 10 et sur lequel repose un lit de sable. Un tel ensemble constitue une première zone aménagée (A) assurant la répartition homogène de l'eau d'alimentation à la base du réacteur 10. Conformément à la présente invention, une injection de coagulant s'établit à deux niveaux différents, à savoir par : 1/ dosages simultanés de coagulant et charbon actif en poudre neuf au sein d'un rampe d'admission 16 débouchant dans le lit de boues (B) et de préférence en partie basse à médiane sur la hauteur de ce lit fluidisé ; et 2/ dosage de coagulant en amont de la rampe d'admission 12 d'eau brute ou affluent. Ce mode de fonctionnement permet d'ajuster parfaitement la part de coagulant à mettre en oeuvre vis-à-vis de la coagulation des particules de charbon introduites dans le réacteur et la part liée au contrôle global de la tenue du lit de charbon actif fluidisé dans le temps et aux besoins propres à l'eau à traiter sur l'ouvrage. Le circuit d'injection de coagulant en amont de la rampe d'admission 12, pourra être pourvu d'un système de mélange mécanique ou statique 18 afin d'accélérer la dispersion du réactif avant passage dans la rampe d'admission d'eau brute 12. Tel que cela se trouve schématisé sur le dessin annexé, la présente invention prévoit donc l'injection de coagulant à deux niveaux avec le dosage de réactif sur le circuit d'alimentation en eau à traiter et le poste de préparation/dosage de charbon actif en poudre. - Pour la mise en oeuvre de la présente invention, on peut retenir l'ensemble des coagulants à base de fer et d'aluminium, par exemple le chlorure ferrique et le sulfate ferrique pour le fer, le sulfate d'aluminium et les produits commerciaux WAC, WAC HB et Aqualenc pour l'aluminium. - L'homme du métier saura déterminer les taux de traitement en coagulant en fonction du dosage en CAP. L'addition des doses de coagulant employé aux 2 niveaux énoncés ci-avant peut atteindre un rapport massique Fe/CAP compris entre 54 et 140 mg Fe g-1 CAP pour les réactifs à base de fer et un rapport massique Al/CAP compris entre 17 et 44 mg Al g-1 CAP pour les réactifs à base d'aluminium. - Avantageusement : la dose totale de réactif coagulant est répartie sur les deux circuits dans une fourchette comprise entre 20 et 80 A titre d'exemple de distribution des doses de coagulant, on mentionnera les conditions suivantes : Dosage en charbon actif en poudre : 5 g m-3 Coagulant employé : Chlorure ferrique sous forme liquide à 40-41 en poids de FeC13 pur Rapport massique Fe / CAP optimal : 140 mg Fe g-1 CAP35 Répartition du coagulant et taux de traitement : Taux de traitement en Rapport Répartition coagulant massique Fe/CAP (g Fe m-') (g FeCl3m-') (mgFe g-1 (o) CAP) Sur le circuit d'eau brute 0,233 0,68 46,7 33,3 Sur le poste 0,467 1,36 93,3 66,7 de dosage en CAP neuf Conformément à la présente invention, il y a également lieu de prévoir dans l'installation précédemment décrite une injection de polymère en ligne sur le circuit d'eau brute préalablement coagulée 20 et/ou par une rampe spécifique 22 disposée au sein du lit de charbon au dessus de la zone aménagée (A). Par ailleurs, l'emploi de polymère est essentiel dans le procédé si l'on désire maintenir un lit de charbon actif fluidisé compact de plusieurs grammes par litre avec une zone de séparation entre l'eau traitée et le lit de charbon, bien identifiée. La zone aménagée (A) permet une dispersion optimale du réactif polymère de floculation à la base du lit (B) de boues suivant la voie 22. La dispersion par une rampe d'admission dans le réacteur reste une alternative possible 20. Dans le cadre de la présente invention, l'emploi d'adjuvants de floculation est indispensable dans la constitution du lit de charbon actif fluidisé en produisant des flocs denses de particules de charbon complexés par pontage des flocs de charbon coagulé et floculé résultant de l'action du coagulant. On retiendra de préférence les floculants acryliques comme les polyacrylamides anioniques et non ioniques. Le choix de la dose est à adapter suivant la nature des eaux et les caractéristiques du charbon actif employé. Les taux de traitement peuvent être compris dans une fourchette allant de 0,1 à 0,5 mg.L-l. Dans le cadre de la production d'eau destinée à la consommation humaine, le traitement dans ce réacteur 10 doit être suivi d'une étape de filtration. L'ensemble des procédés industriels de filtration sur média granulaire et des procédés membranaires sont susceptibles d'être placés à l'aval du traitement au charbon actif. On peut citer par exemple la filtration sur sable ou la filtration sur membrane d'ultrafiltration. Le choix des systèmes et des règles d'exploitation sont assujettis à la nature des eaux à traiter sur le réacteur à lit de charbon fluidisé. Pour l'incorporation du procédé en traitement d'eau superficielle nécessitant de par la nature de la ressource une étape de clarification et de filtration, on disposera le réacteur 10 entre les traitements de clarification et de filtration. On entend ici par le terme de clarification les étapes fondamentales de coagulation, floculation et décantation (ou flottation) que doit subir l'eau brute avant son passage sur une étape de filtration. Dans le cadre de l'utilisation d'une étape d'oxydation à l'ozone, on placera avantageusement le traitement à l'amont du traitement d'affinage au charbon actif comme cela est retrouvé sur les filières de traitement industriel conventionnelles à l'amont d'un traitement d'affinage à base de charbon actif. Avec cette configuration classique de filière de traitement, on disposera de différentes alternatives dans le devenir du charbon actif en poudre usagé extrait du réacteur à charbon actif en poudre coagulé avec : . le recyclage du charbon actif en poudre au niveau de la clarification à l'amont de la floculation précédant la décantation ; sans intérêt si l'étape de séparation est constituée d'une flottation ; . l'incorporation des boues de charbon actif en poudre usagé sur la filière boues issue de la clarification ou leur traitement sur une filière boues spécifiques au traitement d'affinage. En traitement d'eau souterraine pour laquelle on ne doit éliminer que des micropolluants organiques, on placera le procédé en traitement direct d'eau brute. L'affinage au charbon sera suivi d'une étape de filtration. Pour les eaux nécessitant des mesures correctives dans l'élimination des matières en suspension (MES), de la turbidité et de métaux comme le fer et le manganèse par exemple, on placera le traitement d'affinage en traitement direct d'eau brute si l'on prévoit l'élimination de ces composés sur une unité de filtration en solution de base, dans le cas où une clarification est proposée, le traitement d'affinage est placé en aval de cette dernière ; la filtration est disposée dans tous les cas en post-traitement. Le réacteur 10 comporte enfin dans sa troisième zone aménagée en partie haute (C), une goulotte de reprise 24 pour 15 canaliser l'eau épurée. La mise en place d'un circuit de recirculation d'eau traitée 24 par jeu de pompe(s)non représenté débouchant à l'amont de la rampe d'admission 12 a pour fonction de maintenir un lit de boues fluidisé (B) pendant les arrêts de production 20 sur l'ouvrage. Les objectifs sont les suivants : . le maintien d'un lit fluidisé (B) pendant les arrêts de production afin d'éviter le tassement des boues de charbon actif en poudre durant la période qui seront plus difficilement expansées rapidement à la reprise de 25 l'alimentation en affluent ; . le maintien de conditions aérobies au sein du lit de boues par passage d'eau saturée en oxygène dissous afin d'éviter les formations de nitrites et ammonium associées à des problèmes de fermentation biologique 30 intervenant en anaérobiose. On pourra avantageusement mettre en service le dispositif en régime de production dans des cas particuliers lorsque le débit d'alimentation s'avère insuffisant dans la création d'un lit suffisamment expansé. Ce mode de fonctionnement peut être 35 nécessaire lorsque l'installation est dimensionnée sur des plages de débits d'alimentation étendues. Le réacteur peut être équipé d'un ouvrage de collecte de boues 26 en partie supérieure d'ouvrage si l'on désire sécuriser le système face à des remontées excessives du lit de boues liées à des dégradations de l'eau à traiter avec la présence de matières en suspension piégées dans le lit de boues, la conséquence étant l'augmentation du volume du lit. Ici, les boues en excès débouchent dans une fosse permettant leurs soutirages hors de l'ouvrage. Le renouvellement du charbon du lit de charbon actif en poudre est obtenu par le jeu d'un circuit d'admission de charbon neuf par exemple en 16 et d'un circuit d'extraction 28 de charbon actif en poudre usagé du lit fluidisé disposé de préférence en partie basse d'ouvrage au dessus de la zone aménagée (A). L'extraction du charbon actif en poudre usagé du lit de boues peut être effectuée par pompage à l'aide d'une pompe doseuse ou par soutirage gravitaire par le biais d'une canalisation d'extraction au sein du lit de charbon suivant 30 ou par le jeu d'un concentrateur à boues ou les flocs de charbon actif en poudre sont recueillis à partir d'une surverse systèmes d'extraction de CAP pouvant être cas, l'ouvrage de collecte de boues 26 face à des remontées excessives du lit de dégradations de l'eau à traiter avec la en suspension piégées dans le lit de boues. boue peut alors être maintenue au niveau de vers une fosse à boues. la présente invention, les exigences de 30 dimensions d'ouvrages sont assujetties à la nécessité de fluidiser le matériau à l'intérieur du réacteur de contact/séparation et à la recherche d'un temps de contact dans le lit de charbon actif en poudre non limitant vis-à-vis des fonctions épuratoires recherchées. Les ouvrages de préférence de 35 section cylindrique peuvent être indifféremment de section circulaire ou carrée. en 26 (6b), les deux combinés. Dans ce dernier sécurise le système boues liées à des présence de matières La hauteur du lit de la zone de soutirage Conformément à25 Les dimensions d'ouvrage doivent avantageusement tenir compte des paramètres suivants : . vitesses ascensionnelles comprises entre 2 à 12 m3/m2.h et de préférence entre 6 et 10 m3/m2.h ; . des temps de contact dans le lit de charbon en adéquation avec la nature du ou des micropolluants organiques à éliminer et des caractéristiques du charbon en poudre retenu (nature, origine et granulométrie) ; le temps de contact est assimilé au temps de séjour hydraulique en fût vide correspondant au volume occupé par le matériau adsorbant sous forme d'un lit fluidisé. Le choix des vitesses hydrauliques tient compte de l'origine du charbon sur le plan des caractéristiques de densité et de granulométrie avec des produits ayant des densités apparentes comprises entre 0,30 et 0,6 kg/L et des tailles couvrant le domaine des charbons actifs en poudre ou charbon actif en poudre avec des granulométries allant de quelques microns : 3 - 5 pm à plusieurs dizaines de microns (80 à 100 pm par exemple) et des CAG pour lesquels la répartition granulométrique couvre des tailles de particules sous les 200 à 250 pm. Les temps de contacts sont compris dans une large gamme de valeurs possibles suivant les applications et les besoins épuratoires comme tout système classique à base d'adsorbant. On peut avancer par exemple des valeurs guides comprises entre 10 et 30 minutes en traitement d'affinage d'eau superficielle ayant subi au préalable un traitement de clarification si l'on désire éliminer des micropolluants organiques avec par exemple les pesticides ou des matières organiques naturelles réfractaires aux prétraitements initiaux. Dans le cadre d'applications spécifiques en milieu industriel comme le traitement de jus de lixiviat par exemple, on pourra prolonger les temps de contact au delà des 30 à 60 minutes afin de répondre à de très fortes charges organiques à éliminer. Les dosages de charbon neuf assurant le renouvellement continu du lit de charbon fluidisé seront choisis suivant la nature de la pollution et les objectifs de dépollution. Nous pourrons par exemple travailler sur des gammes de dosage comprises entre 3 et 5 mg/1 dans l'élimination de micropolluants organiques et 5 à 10 mg/1 dans l'élimination des matières organiques naturelles. Les doses seront encore augmentées dans le cadre de traitement spécifique et pourront être portée à plusieurs dizaines ou centaines de milligramme par litre suivant les charges polluantes et la nature des molécules organiques à éliminer. On indiquera ci-après à titre de simple illustration, un exemple particulier de dimensionnement hydraulique de l'installation de traitement selon l'invention destiné à une application "eau potable" ou "affinage d'eau superficielle après clarification". Les conditions particulières mentionnées ci-après ont conduit à des résultats parfaitement satisfaisants dans la pratique. Débit nominal : 200 m3/h Production journalière : 4000 m3/j Nombre d'ouvrage : 1 Vitesse ascensionnelle : 8 m3/m2.h Temps de contact : 20 min Section : carrée Volume de lit de charbon fluidisé : proche de 66,7 m3 Concentration de travail en charbon actif coagulé et floculé . proche des 5 g.L-1 Caractéristiques d'ouvrage : Longueur : 5 m Largeur : 5 m Hauteur utile d'ouvrage : 4,8 m Détails :- Hauteur de la zone aménagée : 0,6 m - Hauteur de fluidisation du lit de charbon actif au 30 débit nominal: proche de 2,7 m - (Valeur indicative à la température d'eau de 6°C) - Hauteur de garde : 1,5 m (Distance du sommet du lit au niveau de restitution des eaux traitées). 35 REVENDICATIONS1. Installation de traitement de fluide aqueux, en particulier pour assurer l'élimination de micropolluants organiques et de matières organiques naturelles, comprenant un réacteur unique (10) de traitement du fluide aqueux par contact avec un lit fluidisé de charbon actif coagulé et floculé, fonctionnant en flux ascendant, ledit réacteur étant équipé de moyens d'injection de charbon actif neuf, de coagulant et de polymère, agencés de manière à définir dans le réacteur trois zones distinctes de fonctionnement : . une première zone aménagée (A) à la base du réacteur pour assurer l'admission et la répartition homogène du fluide aqueux prétraité par contact avec le coagulant et le polymère, . une seconde zone, surmontant la première, constituée par le lit fluidisé de charbon actif coagulé et floculé (B), et . une troisième zone (C), aménagée à la partie haute du réacteur de séparation et de récupération du liquide aqueux épuré. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au circuit d'admission de charbon actif neuf est associé un circuit d'extraction de charbon actif usagé du lit fluidisé, disposé dans la partie inférieure de la seconde zone (B) du réacteur (10). 3. Installation selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que le réacteur comporte un lit fluidisé de charbon actif en poudre, coagulé et floculé à des concentrations pouvant atteindre plusieurs grammes par litre. 4. Installation selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'un brassage hydraulique est assuré au sein du lit fluidisé par l'intermédiaire d'au moins une rampe de dispersion (12) du fluide aqueux à traiter, aménagée dans la première zone à la base du réacteur. 5. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que le brassage hydraulique est assuré par un système constitué d'un distributeur se présentant sous la forme d'une pluralité de rampes de dispersion percées d'orifices disposés de manière équidistante et dirigés vers le fond du réacteur. 6. Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce que l'ensemble du système de répartition du liquide aqueux est noyé dans un garnissage constitué par un lit de gravier reposant sur le fond du réacteur et couvrant le réseau de distribution hydraulique surmonté par un lit de sable. 7. Installation selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que le réacteur comporte dans sa troisième zone aménagée en partie haute (C), une goulotte de reprise (24) pour canaliser le liquide aqueux épuré. 8. Installation selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens d'injection de coagulant au sein du lit fluidisé, ainsi que des moyens d'injection de coagulant dans le circuit d'alimentation en liquide aqueux, en amont de la première zone d'admission aménagée en partie basse du réacteur. 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que les moyens d'injection de coagulant au sein du lit fluidisé débouchent sur une hauteur de lit fluidisé s'étendant entre sa partie basse et sa partie médiane. 10. Installation selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que les moyens d'injection de coagulant dans le circuit d'alimentation sont munis d'un système de mélange (18), mécanique et/ou statique.35 11. Installation selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens d'injection de polymère en ligne sur le circuit d'alimentation en liquide aqueux préalablement coagulé, et/ou au moyen d'une rampe spécifique d'injection de polymère disposée au sein du lit fluidisé, immédiatement au-dessus de la première zone aménagée (A) à la partie basse du réacteur (10). 12. Installation selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisée en ce qu'elle comporte un circuit de recirculation de l'eau traitée débouchant en amont de la rampe d'admission pour assurer une fonction de maintien du lit fluidisé pendant les arrêts de production sur le réacteur. 13. Installation selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que le réacteur est équipé d'un dispositif de collecte de boues aménagé en dessous de la troisième zone haute (C) du réacteur afin d'assurer un soutirage des boues de CAP coagulé en cas de nécessité. 14. Installation selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que le réacteur affecte une forme cylindrique de section circulaire ou polygonale dont les dimensions sont choisies pour permettre d'assurer une vitesse ascensionnelle du liquide aqueux comprise entre 6 et 10 m3/m2.h. 15. Installation selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que le réacteur présente une hauteur utile comprise entre 4,5 m et 6 m. 16. Installation selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisée en ce que le charbon actif en poudre présente une densité apparente comprise entre 0,30 et 0,60 kg/l. 35 17. Installation selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que le charbon actif en poudre présente une granulométrie représentative de tailles de particules comprises entre 3 et 100 pm. 18. Installation selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que le charbon actif est un charbon actif en grain. 10 19. Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que la granulométrie moyenne du charbon actif en grain est inférieure à 200 pm. 20. Utilisation d'une installation selon l'une des 15 revendications 1 à 19, pour la potabilisation des eaux de surface, impliquant une clarification préalable des eaux à traiter. 21. Utilisation d'une installation selon l'une des 20 revendications 1 à 19 pour la potabilisation des eaux souterraines par traitement direct des eaux brutes. 22. Utilisation selon l'une des revendications 20 à 21, caractérisée en ce que le traitement par contact du lit fluidisé 25 dans le réacteur est suivi d'une filtration des eaux traitées, sur media granulaire ou sur système membranaire. 23. Utilisation selon l'une des revendications 20 à 22, caractérisée en ce que du charbon actif neuf est injecté à une 30 dose apte à assurer le renouvellement continu du lit de charbon fluidisé, qui est d'au moins 3 à 5 mg/1 pour éliminer des micropolluants organiques. 35 24. Utilisation selon l'une des revendications 20 à 22, caractérisée en ce que du charbon actif neuf est injecté à une dose apte à assurer le renouvellement continu du lit de charbon fluidisé, qui est d'au moins 5 à 10 mg/1 dans l'élimination des matières organiques naturelles.