Brevet FR2936505A1 — publié le 20100402

Dispositif de production d'hydrogène par plasma à la résonance cyclotron électronique La présente invention concerne un dispositif de production d'hydrogène à partir d'un plasma à la résonance cyclotron électronique. L'hydrogène (H2) apparaît aujourd'hui comme un vecteur énergétique très intéressant, qui est appelé à prendre de plus en plus d'importance et qui pourrait, à terme, se substituer avantageusement au pétrole et aux énergies fossiles, dont les réserves vont fortement décroître dans les décennies à venir. Dans cette perspective, il est nécessaire de développer des procédés efficaces de production d'hydrogène. Il a certes été décrit de nombreux procédés de production 1 o d'hydrogène, à partir de différentes sources, mais nombre de ces procédés s'avèrent inadaptés vis-à-vis de la limitation des gaz à effet de serre. Une première technique consiste à utiliser le reformage à la vapeur d'eau. Il s'agit d'une technique de transformation d'hydrocarbures légers tels que le méthane en gaz de synthèse par réaction avec la vapeur d'eau sur un 15 catalyseur. Les deux principales réactions chimiques de cette méthode sont la production du gaz de synthèse et la conversion de CO : CH4 + H2O- CO + 3H2 CO + H2O- CO2 + H2 le bilan global étant 20 CH4 + 2H20 - CO2 + 4H2 Un des problèmes majeurs de cette voie de synthèse est qu'elle engendre, à titre de sous-produits, des quantités importantes de gaz à effet de serre de type CO2. Une seconde méthode consiste à utiliser une technique d'oxydation 25 partielle : c'est une technique exothermique et généralement sans catalyseur d'oxydation de produits tels que le gaz naturel, les résidus pétroliers lourds, le charbon. La production de gaz de synthèse est donnée par la réaction : CnHä +(%)02 nCO+(m/)H2 La conversion du monoxyde de carbone est donnée par la réaction : nCO + nH2O - nCO2 + nH2 . Tout comme le reformage, cette technique produit une quantité importante de gaz carbonique. Il peut également être fait mention d'une troisième technique utilisant la décomposition thermique directe de l'eau ; une telle technique nécessiterait des températures extrêmement élevées de l'ordre de 3000 à 4000 K (l'utilisation d'un catalyseur permet de diminuer cette température qui 1 o reste cependant très élevée, voisine de 1400 K). Cette technique de production est envisagée en utilisant des réacteurs nucléaires à haute température refroidis par un fluide caloporteur gazeux tel que l'hélium (cas des réacteurs, dits de quatrième génération, du type HTR � High Temperature Reactor �). De par son principe, c'est une technique qui est liée 15 à la production d'uranium. L'autre inconvénient est qu'il est impensable d'utiliser cette méthode pour des petites productions d'hydrogène. Une quatrième voie consiste à réaliser une électrolyse de l'eau : c'est une technique de dissociation de l'eau par passage d'un courant électrique selon la réaction : 20 H2O-H2+'O2 Cette réaction, dont l'enthalpie est AH=285 kJ.mol-' (à 298K et 1 bar) est réalisée selon le procédé suivant : une cellule d'électrolyte est constituée de deux électrodes, une anode et une cathode, reliées à un générateur de courant continu. Les électrodes sont plongées dans un électrolyte servant de 25 milieu conducteur. Cet électrolyte est en général une solution aqueuse acide ou basique, une membrane polymère échangeuse de protons (H+) ou une membrane conductrice d'ions oxygène (02-). Cette technique pose cependant certaines difficultés ; ainsi les électrodes se corrodent dans le temps. Par ailleurs, un tel procédé nécessite 30 le réglage permanent des concentrations et l'utilisation de membranes qui sont soit fragiles pour les membranes organiques, soit à faible rendement pour les membranes minérales. Une cinquième solution consiste à réaliser une décomposition de l'eau par cycle thermochimique (CTC) : ce procédé utilise une suite de réactions chimiques. Un exemple est l'utilisation du cycle iode-soufre basé sur la décomposition de deux acides à haute température : l'acide sulfurique produit de l'oxygène et du dioxyde de soufre, et l'acide iodhydrique produit de l'hydrogène et de l'iode. L'inconvénient de cette technique est la mise en oeuvre de réactions chimiques assez complexes produisant, en plus de l'hydrogène, beaucoup d'autres éléments tels que le soufre dans le cas du cycle iode-soufre ou le Fe304 et l'HBr dans le cas du cycle UT-3. Une sixième voie envisagée est la biomasse: obtenue par photosynthèse du gaz carbonique et de l'eau, elle utilise l'énergie solaire pour produire des molécules du type C6H904. Il y a ensuite un traitement thermochimique selon la réaction : C6H904 +2H20+ 880kJ 6CO+132 H2 Une gazéification à la vapeur d'eau vers 900°C produit alors du gaz de synthèse (CO + H20). Un supplément d'hydrogène est alors obtenu par la réaction de � gas shift � 6CO+6H2O-6CO2 +6H2 A nouveau, l'inconvénient principal de cette technique réside dans sa production de gaz carbonique. Une septième technique consiste à réaliser la photo-électrolyse de l'eau : c'est un procédé qui utilise la dissociation de la molécule d'eau par un courant électrique produit par l'éclairement d'un photocatalyseur à semi-conducteur (TiO2, AsGa). Ce procédé ne produit pas de gaz de gaz à effet de serre mais possède un rendement de conversion relativement faible. Une autre méthode de production de gaz hydrogène par plasma microondes est proposée dans le document W02006/123883. Cette méthode utilise la dissociation de molécules gazeuses par impact électronique. La méthode divulguée consiste en l'injection de fréquences microondes dans un tube diélectrique contenant un gaz ou une vapeur de type H2O ou CH4 sous pression réduite, de l'ordre de 50-300 torr. Cette puissance microondes provoque l'ionisation et/ou la dissociation du gaz en libérant ainsi l'hydrogène (amorçage d'un plasma micro ondes). A l'extrémité du tube, un séparateur de type palladium permet de séparer l'hydrogène par diffusion gazeuse. Une autre méthode de production d'hydrogène à partir des molécules d'eau est décrite dans le document WO2005/005009. La méthode divulguée 1 o consiste à placer les molécules d'eau dans un champ électromagnétique pour exciter les molécules par agitation thermique jusqu'à ce que leur énergie d'excitation dépasse l'énergie de liaison des atomes H et O composant la molécule d'eau. Une autre méthode de production d'hydrogène en injectant de la 15 vapeur d'eau dans un plasma est décrite dans le document US2004/0265137. Ce brevet décrit un procédé d'obtention d'hydrogène à partir de la vapeur dissociée dans un plasma. Le document mentionne notamment l'utilisation de la résonance cyclotron des électrons (RCE) pour produire ledit plasma. Par rapport aux méthodes de production d'hydrogène 20 précédemment citées, l'utilisation d'une machine à plasma RCE présente de nombreux avantages : - fonctionnement continu et stable ; - pas de mise en oeuvre de températures élevées ; - pas d'usure (temps d'utilisation très long dû à l'absence de filament ou 25 d'électrodes) ; - pas de production de carbone ou de composés carbonés ; - pas d'utilisation de complexes chimiques ; - faible coût, si la structure magnétique est réalisée en aimants permanents. 3o Toutefois, malgré les avantages mentionnés ci-dessus, un problème majeur d'une telle machine à plasma qui casse, par impact électronique, les liaisons de la molécule d'eau, est la séparation des produits formés. L'insertion d'un diélectrique est une solution possible. Cette méthode présente cependant l'inconvénient d'utiliser des composés rares et onéreux. Dans ce contexte, la présente invention a pour but de fournir un dispositif de production d'hydrogène par un plasma à résonance cyclotron électronique à partir de l'eau, permettant une dissociation efficace des molécules d'eau et une séparation simple des produits formés ne requérant pas nécessairement des champs magnétiques importants. A cette fin, l'invention propose un dispositif de production d'hydrogène avec un plasma à résonance cyclotron électronique comportant : - une chambre étanche sous vide destinée à contenir un plasma, - des moyens d'injection d'une onde haute-fréquence à l'intérieur de ladite chambre, - une structure magnétique pour engendrer un champ magnétique dans ladite chambre et générer un plasma suivant les lignes de champ magnétique, le module dudit champ magnétique présentant une configuration de miroir magnétique avec au moins une zone de résonance cyclotron électronique, - des moyens d'injection de vapeur d'eau dans ladite chambre, les électrons du plasma dissociant au moins partiellement les molécules d'eau introduites en phase vapeur et ionisant au moins partiellement les produits de la dissociation, ledit dispositif étant caractérisé en ce que ladite configuration de miroir magnétique est telle que le module dudit champ magnétique présente un minimum non ponctuel, sensiblement constant et sensiblement égal au champ magnétique correspondant à la résonance cyclotron électronique, étendu au moins partiellement le long de ladite chambre, de sorte que ledit plasma ait la forme d'une nappe de plasma ; lesdits moyens d'injection de vapeur d'eau injectant ladite vapeur sous la forme d'un jet supersonique, lesdits moyens d'injection comportant une tuyère plane et un écorceur, ledit écorceur étant destiné à mettre en forme ledit jet de vapeur de manière à ce qu'il soit dirigé selon l'axe de ladite chambre. ledit dispositif comportant : - au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène issu de la dissociation sans geler l'hydrogène issu de la dissociation, ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif gelant l'oxygène le long de ladite nappe de plasma générée dans ladite chambre ; - des moyens de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation, l'oxygène étant piégé par ledit au moins un condenseur cryogénique. On entend par chambre étanche sous vide une chambre dans laquelle règne une pression de travail inférieure ou égale à 5.10-3 mbar, ladite 1 o pression de travail correspondant sensiblement à la pression partielle de vapeur d'eau injectée dans la chambre. On entend par champ magnétique sensiblement égal au champ magnétique correspondant à la résonance cyclotron électronique, un champ magnétique égal à �10% près au champ magnétique correspondant à la 15 résonance cyclotron électronique. On entend par champ magnétique sensiblement constant au champ magnétique de résonance, un champ magnétique ne s'écartant pas de plus de 10% du champ magnétique de résonance. Grâce à l'invention, on obtient une production d'hydrogène efficace à 20 partir de la vapeur d'eau. Le dispositif selon l'invention est basé sur l'utilisation combinée d'un plasma à la résonance cyclotron des électrons et d'au moins un condenseur cryogénique sélectif. Ce dispositif non émetteur de CO2 n'utilise ni électrodes, ni chauffage ohmique, ni membrane, ni températures élevées. 25 Grâce au principe du plasma à résonance cyclotron électronique, au passage du voisinage de la zone de résonance, les électrons acquièrent de l'énergie. Ils vont alors pouvoir dissocier les molécules d'eau, puis ioniser les produits de dissociation. Grâce à l'électroneutralité du plasma, ces ions vont suivre les électrons suivant les lignes de champ magnétique. 30 Selon l'invention, la configuration miroir du champ magnétique forme un profil du champ magnétique comportant un minimum non ponctuel, dit minimum à � champ plat �, dont la valeur du module du champ magnétique est égale à la valeur du champ magnétique de résonance à �10% près. Cette valeur du module du champ magnétique minimum, égale à ou très proche de la résonance cyclotron électronique est étendue au moins partiellement le long de la chambre étanche du dispositif, typiquement sur une longueur supérieure à 10 cm, comprise entre les deux maxima du champ magnétique, permettant d'obtenir ainsi une nappe étendue de plasma chaud. La valeur du module à l'intérieur de la chambre est constante sur toute la hauteur de ladite chambre pour un z donnée sur l'axe de la chambre. De cette façon, les électrons pourront acquérir une grande quantité d'énergie 1 o afin de dissocier efficacement les molécules d'eau et d'ioniser les produits de dissociation. De plus, l'oxygène issu de la dissociation des molécules d'eau sera piégé plus efficacement tout le long de la chambre étanche et sur une grande longueur. En observant les diagrammes de phases des éléments hydrogène et 15 oxygène pour les basses températures représentés en figure 1, la pression de fonctionnement de la machine à plasma considérée étant inférieure à 5.10-3 mbar, on remarque que pour une température comprise entre 5K et 35K, l'oxygène est cryocondensé tandis que l'hydrogène reste sous forme gazeuse. Ainsi, en utilisant un ou plusieurs condenseurs cryogéniques 20 formant la paroi de la chambre à plasma, refroidis à une température telle que les deux éléments, hydrogène et oxygène, composant le plasma se trouvent sous des phases différentes (hydrogène gazeux et oxygène solide), on peut piéger l'oxygène sous forme solide sans piéger l'hydrogène qui sera récupérer par d'autres moyens. La température du condenseur dépend des 25 pressions partielles d'hydrogène à partir de la densité initiale du plasma qui est elle-même fonction de la fréquence microonde injectée. L'oxygène étant piégé, on utilise alors des moyens de récupération de l'hydrogène tels qu'un système de pompage classique (pompe turbomoléculaire par exemple) pour pomper l'hydrogène. Il est également possible d'utiliser avantageusement le 30 fait que les particules ionisées suivent, par électroneutralité du plasma, les électrons qui sont guidés par les lignes de champ magnétiques. En effet, si le dispositif de cryocondensation de l'oxygène est placé dans les lignes de champ magnétiques, on peut alors avantageusement placer les dispositifs de cryocondensation de l'hydrogène en dehors des lignes de champ magnétique. On notera que, bien qu'utilisant un champ électromagnétique, le dispositif selon l'invention n'utilise pas de procédé d'agitation thermique des molécules d'eau, mais en revanche casse les liaisons atomiques par collisions avec les électrons du plasma. Selon un mode particulièrement avantageux de l'invention, ladite 1 o chambre comporte des moyens d'injection de vapeur d'eau injectant la vapeur d'eau selon l'axe longitudinal AA' de la chambre directement dans le plasma chaud. Le dispositif selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou 15 selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène forme la paroi interne de ladite chambre ; - ledit au moins condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène est situé au niveau dudit minimum de champ magnétique non 20 ponctuel ; - ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène est un condenseur de forme annulaire entourant ledit plasma présent dans ladite chambre ; - ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler 25 l'oxygène issu de la dissociation sans geler l'hydrogène issu de la dissociation est à une température comprise entre 6 et 40K pour une pression moyenne sensiblement égale à 5.10-3 mbar dans ladite chambre ; - ledit dispositif comporte une pluralité de condenseurs cryogéniques 3o sélectifs pour geler l'oxygène de forme annulaire entourant ledit plasma ; - ledit dispositif comporte un deuxième condenseur cryogénique pour geler l'oxygène issu de la dissociation placé à l'extrémité de ladite chambre entre ladite configuration de miroir magnétique et lesdits moyens de récupération de l'hydrogène ; - ladite structure magnétique comporte une pluralité d'aimants permanents ; - ladite pluralité d'aimants permanents possède le même sens d'aimantation ; - ladite structure magnétique comporte des aimants permanents dont 1 o les pôles se font face dans la zone d'injection de la vapeur d'eau ; - ladite structure magnétique comporte des aimants permanents dont les pôles se font face dans la zone de récupération de l'hydrogène ; - lesdits aimants permanents situés dans la zone d'injection de la vapeur d'eau possèdent une polarité différente desdits aimants 15 permanents situés dans la zone de récupération de l'hydrogène ; - ladite structure magnétique comporte des aimants permanents de tailles différentes et présentant soit une même aimantation soit des aimantations différentes ; - ladite structure magnétique comporte des bobines à température 20 ambiante et/ou des bobines supraconductrices à basse ou haute température critique, dites bas ou haut Tc ; - ledit dispositif comporte des moyens de récupération de l'eau non dissociée, lesdits moyens de récupération de l'eau non dissociée étant sensiblement agencés suivant l'axe (AA') d'injection de la vapeur ; 25 - lesdits moyens de récupération de l'eau non dissociée forme un diaphragme autour desdits moyens d'injection de vapeur d'eau, de manière à délimiter la forme du jet de vapeur d'eau ; - lesdits moyens de récupération de l'eau non dissociée sont formés par un condenseur cryogénique ; 30 - ledit dispositif comporte au moins un système de réinjection de l'eau non dissociée en phase vapeur et issue desdits moyens de récupération de l'eau non dissociée ; ledit dispositif comporte un grillage présentant un maillage permettant d'arrêter la propagation des ondes hautes fréquences ; - ledit grillage est inséré entre le plasma de la chambre et ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène issu de la dissociation, de façon à protéger ledit au moins un condenseur cryogénique des ondes haute- fréquences ; - ledit grillage est formé par un cylindre mobile métallique comportant des parties pleines et des parties ajourées pour la protection au moins partielle dudit au moins un condenseur cryogénique des ondes haute- Io fréquences ; - ledit dispositif comporte une enceinte apte à récupérer l'oxygène lorsque la température dudit au moins un condenseur cryogénique pour geler l'oxygène est élevée ; - lesdits moyens de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation 15 sont placés à l'extérieur de ladite configuration de miroir magnétique : - lesdits moyens de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation comportent une pompe servant à pomper l'hydrogène en phase gazeuse ; - lesdits moyens de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation 20 comportent au moins un condenseur cryogénique pour geler l'hydrogène ; - ledit dispositif comporte une enceinte apte à récupérer l'hydrogène lorsque la température dudit au moins un condenseur cryogénique pour geler l'hydrogène est élevée ; 25 - lesdits moyens d'injection d'une onde haute-fréquence à l'intérieur de ladite chambre comporte une fenêtre d'entrée placée dans un champ magnétique élevé pour que le plasma diffuse vers la chambre et éviter ainsi des impacts du plasma sur ladite fenêtre ; - ledit module dudit minimum de champ magnétique est compris entre 30 90% de ladite valeur de résonance cyclotron électronique et ladite valeur de résonance cyclotron électronique ; - ledit dispositif comporte des moyens d'injection d'ondes haute-fréquences multifréquences. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 est une représentation des diagrammes de phases de l'hydrogène et de l'oxygène avec les valeurs correspondantes au point triple de chaque élément ; - la figure 2 représente en vue de dessus un premier mode de réalisation du dispositif selon l'invention - la figure 3 représente en vue de dessus un second mode de réalisation du dispositif selon l'invention - la figure 4 représente en vue de dessus un troisième mode de réalisation du dispositif selon l'invention - la figure 5 représente en vue de dessus un quatrième mode de réalisation du dispositif selon l'invention - la figure 6 représente en vue de dessus un cinquième mode de réalisation du dispositif selon l'invention - la figure 7 représente en vue de dessus un sixième mode de réalisation du dispositif selon l'invention. Dans toutes les figures, les éléments communs portent les mêmes numéros de référence. La figure 1 a déjà été décrite précédemment en référence à la présentation générale de l'invention. La figure 2 est une représentation simplifiée d'un dispositif 1 de production d'hydrogène par un plasma à résonance cyclotron électronique selon un premier mode de réalisation de l'invention. Le dispositif 1 comporte : - une chambre étanche 2 de forme parallélépipédique (appelée indifféremment enceinte par la suite) sous vide ; - huit barreaux d'aimants permanents 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 placés en dehors de la chambre 2 (les barreaux ont typiquement une hauteur comprise entre quelques centimètres et 1 m, voire plus si besoin est); - un premier condenseur cryogénique 11 pour piéger l'oxygène formant la paroi latérale de la chambre étanche 2; - un deuxième condenseur cryogénique 12 pour piéger l'oxygène situé perpendiculaire à l'axe AA' de la chambre 2 ; - une pompe 13 permettant la récupération de l'hydrogène sous forme gazeuse; 1 o - des moyens d'injection de vapeur d'eau 14 dans la chambre 2 composés d'une enceinte où règne de la vapeur d'eau, cette enceinte étant reliée à la chambre étanche 2 par une tuyère 24 de manière à créer un jet supersonique de vapeur d'eau. Le jet de vapeur d'eau est mis en forme avec des écorceurs 25 constitués de tuyaux 15 dans lesquels circule un liquide dont la température avoisine 5°C. La vapeur d'eau qui vient en contact avec les écorceurs 25 est immédiatement condensée et coule le long des écorceurs 25. Le jet de vapeur est ainsi limité en dimension radiale et est orienté selon l'axe AA' longitudinal de la chambre 2 ; 20 - des moyens de propagation d'ondes haute-fréquence 15, de type microondes basses fréquences inférieures ou sensiblement égale à 2,45GHz, formés par un guide d'ondes ou un câble coaxial équipé d'une fenêtre haute fréquence étanche à l'intérieur de la chambre 2 ; - un condenseur cryogénique 16 pour piéger la vapeur d'eau non 25 dissociée de manière à disposer d'une grande directivité du jet de vapeur; - une pompe 17 de recyclage de l'eau non dissociée en phase vapeur ou liquide ; La chambre 2 est mise sous vide, le vide étant effectué par des 3o moyens de pompage ad hoc. Afin d'avoir le moins d'impuretés dans la chambre 2, un vide résiduel de 10-4 mbar minimum est nécessaire. Pendant le fonctionnement du dispositif 1, la pression de travail de la chambre 2 est typiquement inférieure ou égale à 5.10-3 mbar, cette pression étant liée à la pression partielle de vapeur d'eau injectée dans la chambre 2. La structure magnétique, formée par les huit barreaux d'aimants permanents 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 entourant la chambre 2, produit à l'intérieur de la chambre 2 un champ magnétique axial dont la configuration du module correspond à une configuration de type miroir magnétique dont le profil présente au moins deux maxima (Bmax) à des abscisses situées respectivement dans les zones d'injection et d'extraction et un minimum (Bmin) non ponctuel étendu au moins partiellement le long de la chambre 2 et situé entre les deux maxima (Bmax). Les deux maxima (Bmax) ont une valeur supérieure à la valeur du champ magnétique (Bres) pour laquelle on obtient la résonance cyclotron électronique. Le minimum (Bmin) est un minimum dit à champ plat, dont la valeur est égale ou légèrement inférieure à la valeur pour laquelle on obtient la résonance cyclotron électronique sur une grande longueur d'abscisse. La configuration de miroir magnétique est une configuration dite à minimum-B : les électrons du plasma sont confinés dans un puits magnétique. Plus la longueur du minimum-B inférieur ou égal au champ de résonance est grande plus le plasma comportera des électrons rapides conduisant à une meilleur dissociation de la vapeur d'eau en oxygène et en hydrogène. Grâce au principe de résonance cyclotron électronique, au passage de la zone de résonance, les électrons vont acquérir de l'énergie. Ils vont alors pouvoir dissocier les molécules d'eau, puis partiellement ioniser les produits de dissociation. Les électrons suivent les lignes de champ magnétique grâce à la loi de Laplace ; et, grâce à l'électroneutralité du plasma, ces ions vont suivre les électrons sur les lignes de champ magnétique. Les microondes injectées dans le plasma tendent à se propager à travers le plasma jusqu'à la zone de résonance. En effet, le transfert d'énergie de la puissance microonde injectée aux électrons du plasma se produit en un lieu de champ magnétique (Bres) tel que la condition de résonance cyclotron électronique soit établie, c'est-à-dire lorsqu'il y a égalité entre la pulsation de l'onde haute fréquence WHF et la pulsation cyclotronique de l'électron : WHF = Wce = qe Bres/me où qe est la charge de l'électron (Cb) ; Bres est le champ magnétique correspondant à la résonance (T) ; me est la masse de l'électron. Un générateur de microondes, non représenté, est placé à l'extérieur de la chambre 2 ; ce générateur injecte des ondes hautes fréquences dans la chambre 2 via les moyens de propagation 15. La gamme de fréquence des microondes peut aller du GHz à la centaine de GHz, le générateur le plus courant étant le magnétron à 2,45 GHz communément utilisé pour les fours microondes domestiques. Pour une fréquence de 2,45 GHz, on a un champ magnétique de résonance Bres=0,0875 T. Toutefois, pour des dispositifs de production d'hydrogène miniatures (pour des systèmes embarqués par exemple), on peut également utiliser des transistors de puissance. En effet, il existe maintenant des transistors à effet de champ capables de délivrer environ 60 W à 14,5 GHz. Avantageusement, la fenêtre d'entrée des ondes haute fréquence est placée dans une zone de fort champ magnétique, au niveau par exemple du premier maxima (Bmax) du profil 20 du module du champ magnétique axiale, de sorte que le plasma diffuse dans la direction de la chambre à plasma 2 et non vers la fenêtre d'entrée, de manière à éviter tout bombardement de cette fenêtre par le plasma, garantissant ainsi une durée de vie illimitée. Il est également possible d'utiliser des plasmas dits � sur-denses � (overdense en anglais) où la fréquence plasma est plus grande que la fréquence microondes. L'utilisation de plasmas � sur-denses � permet d'augmenter avantageusement la densité électronique donc d'augmenter l'efficacité du système. Les moyens d'injection de vapeur d'eau 14 dans la chambre 2 sont placés préférentiellement à proximité des moyens de propagation 15 de microondes (toutefois, on peut également choisir un autre emplacement pour des raisons de commodité). L'eau est introduite dans la chambre à plasma 2 sous la forme d'un jet supersonique de vapeur dans le but d'obtenir une grande directivité de vapeur d'eau afin de diriger la vapeur d'eau directement dans le plasma chaud vers la zone de résonance de la chambre 2. Ce jet est issu d'une tuyère 24 elle-même servant d'orifice à une enceinte où se trouve la vapeur d'eau. Des écorceurs 25 sont placés à la sortie de la tuyère 24 afin de délimiter l'ouverture angulaire du jet. Ces écorceurs 25 sont constitués par des tuyaux dans lesquels circule un liquide dont la température avoisine 5°C (une température plus basse conduirait à une solidification de l'eau sur les écorceurs). La vapeur d'eau qui vient en contact avec les écorceurs 25 est immédiatement condensée et coule le long des écorceurs 25. Afin d'améliorer encore cette directivité par la diminution de la taille du jet de vapeur, un condenseur cryogénique 16, formé par exemple par un anneau cryogénique, est placé au niveau du premier maxima (Bmax) du champ magnétique, dont le profil 20 représente le module du champ magnétique le long de la chambre 2. Le condenseur cryogénique 16, dont la température avoisine les 200 K, est utilisé comme un diaphragme dans le but de piéger par cryocondensation la vapeur d'eau située en partie externe du jet de vapeur. Le condenseur 16 évite également la saturation en eau non dissociée des condenseurs cryogéniques 11 et 12 principaux nécessaires à la dissociation des éléments ionisés. Lorsque le condenseur cryogénique 16 est saturé d'eau, un dispositif, non représenté, permet d'isoler le condenseur 16 dans le but de le régénérer. Pour cela, le dispositif réchauffe les parois froides du condenseur afin de récupérer l'eau des parois froides sous forme liquide ou gazeuse pour être réinjecté dans le dispositif 1 par la pompe 17 de recyclage. Le condenseur cryogénique 16 peut être remplacé indifféremment par un condenseur liquide comportant une tubulure verticale dans laquelle est établi un gradient de pression (de 10-3 mbar à 102 mbar ou 1 bar). Ainsi, l'eau, qui passe de la forme vapeur à la forme liquide, coule le long de la tubulure verticale par gravité et est avantageusement recyclée via la pompe 17 de recyclage. Toutefois, si la tubulure de recyclage est courte, le gradient de pression dans la tubulure peut rester faible et l'eau peut être réinjectée dans le dispositif 1 directement en phase vapeur. La structure magnétique est formée par les aimants permanents 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 et 10 en forme de barreaux ayant le même sens d'aimantation pour tous les aimants. L'orientation des aimants permanents 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 et 10 est telle que, le profil magnétique 20 a une configuration de miroir magnétique formée par un minimum-B non ponctuel, dit à � minimum à champ plat � étendue sur une grande partie de la longueur du dispositif selon l'axe AA' et situé entre deux valeurs maximales (Bmax) du champ magnétique. Les valeurs maximales du champ sont assez élevées, de l'ordre de 0,15 T à 0,3 T, de manière à limiter les fuites axiales du plasma ; les valeurs maximales pouvant également atteindre plusieurs Tesla. La valeur du minimum-B est une valeur égale ou inférieure à la valeur du champ magnétique de résonance (Bres) de l'ordre de 90% de Bres, c'est-à- dire environ 0,08T. Cette valeur du champ magnétique égale ou légèrement inférieure à la résonance cyclotron électronique est étendue sur une grande partie de la longueur du dispositif, de l'ordre de 25cm. Ainsi, les électrons pourront acquérir une grande quantité d'énergie afin de dissocier efficacement les molécules d'eau sur toute la longueur du dispositif 1. Il est également possible d'utiliser une source d'injection microondes multifréquences dont la combinaison des largeurs de bande de chaque fréquence forme une large bande de fréquence conduisant à la formation d'une large zone de résonance ; la largeur de la zone de résonance correspondant sensiblement à la bande passante de la source microondes. Grâce à la configuration magnétique à minimum-B plat, le plasma à la forme d'une longue colonne s'étendant sur une grande partie de la chambre, avec une densité importante en sortie du jet de vapeur et un gradient de pression le long de la chambre 2. Le dispositif 1 ne prévoit pas de confinement radial du plasma de par l'inhomogénéité radiale du champ 3o magnétique. Dans ce cas, les particules ionisées formant le plasma ont tendance à subir une dérive radiale, selon un phénomène connu en physique des plasmas. Les condenseurs cryogéniques 11 et 12 sont des condenseurs à parois froides, appelés cryo-panneau ou panneau cryogénique. Le condenseur 11 est placé avantageusement sur la surface interne de la chambre 2 de façon à condenser les particules ionisées désirées. Les parois froides du condenseur 11 ont une température avoisinant par exemple 20-30K de manière à condenser tout les éléments présents dans la chambre 2 sauf l'hydrogène qui reste sous forme gazeuse à cette température sous la pression de travail de 0,1 Pa. En effet, selon les diagrammes de phases de la figure 1, à la pression de fonctionnement de l'enceinte 2, c'est-à-dire au minimum 5.10-3 mbar, à une température comprise entre 6K et 40K (préférentiellement comprise entre 5K et 30K), il est possible de cryocondenser l'oxygène tout en gardant l'hydrogène sous forme gazeuse. On notera que les différents composants issus de la dissociation de l'eau sont essentiellement ; H2, 02, OH, H, O, 0+, H+, H2+, 02+, OH-. Tous les éléments ionisés se neutralisent avant de toucher une paroi (soit une paroi froide d'un cryo-panneau soit une autre paroi), tandis que les éléments neutres se recombinent pour donner des éléments stables : H2, 02, H2O. Le condenseur cryogénique 12 est placé avantageusement dans l'axe du jet de vapeur 14 en dehors du plasma avant un système de pompage de l'hydrogène, de façon à condenser les particules ionisées d'oxygène ainsi que la vapeur d'eau non dissociée. L'oxygène issue de la dissociation du l'eau étant piégé sur toute la longueur du dispositif 1, il suffit alors de pomper l'hydrogène axialement à l'autre extrémité du dispositif 1 et de l'envoyer dans un compresseur (non représenté). Un grillage haute-fréquence 21 (HF) est placé devant les cryopanneaux 11 de manière à protéger les cryopanneaux et à éviter leur échauffement par les microondes, le maillage du grillage HF (21) étant déterminé en fonction de la longueur d'ondes des microondes. On notera que, selon le quadrillage représenté en figure 2, un carreau en abscisse correspond sensiblement à 1 cm. Les dimensions de chaque aimant ont été calculées de manière à obtenir, dans la chambre à plasma, une longue zone de résonance, où les électrons prennent suffisamment d'énergie pour dissocier les molécules d'eau et ioniser au moins partiellement les produits de dissociation. Le meilleur taux de dissociation de l'eau étant obtenu pour des pressions inférieures à 5.10-3 mbar, cette valeur est considérée comme une pression maximum dans l'enceinte 2, d'autant plus que les électrons ne seraient plus guidés magnétiquement si l'on accroît cette pression au-delà de 5.10-3 mbar. La figure 3 est une variante de la figure précédente (les moyens en commun entre les dispositifs 1 et 30 portent les mêmes numéros de référence et réalisent les mêmes fonctions). Le dispositif 30 selon ce second mode de réalisation se différencie du dispositif 1 de la figure 2 en ce qu'il comporte une pluralité de condenseurs cryogéniques 31, 32, 33, 34 à parois froides de type cryo-panneau ou panneau cryogénique placés à l'intérieur de la chambre 2. Typiquement selon ce mode de réalisation, chaque condenseur cryogénique 31, 32, 33, 34 parmi les quatre représentés est placé entre une succession d'aimants. Un cylindre métallique 35, mobile selon l'axe AA' est inséré entre les condenseurs 31, 32, 33, 34 et le plasma. Le cylindre métallique 35 est utilisé comme écran de protection des condenseurs 31, 32, 33, 34. Le cylindre 35 comporte des parties pleines et des parties ajourées 37 par un maillage, ledit maillage correspondant à la longueur d'ondes des microondes utilisées. Lorsque toutes les parties ajourées sont placées devant les condenseurs 31, 32, 33, 34, l'oxygène dissocié par le plasma est piégé par les parois froides des condenseurs 31, 32, 33, 34. Les parois froides des condenseurs 31, 32, 33, 34 ont une température avoisinant par exemple 20-30K de manière à condenser tout les éléments présents dans la chambre 2 sauf l'hydrogène qui reste sous forme gazeuse. Dans une deuxième position de ce cylindre 35 mobile, les parties pleines sont placées devant les parois froides des condenseurs 31, 32, 33, 34. Dans cette position, le dispositif est à l'arrêt permettant la récupération de l'oxygène par régénération des parois froides des condenseurs 31, 32, 33, 34 par réchauffement de celles-ci. La figure 4 est une variante de la figure précédente (les moyens en commun entre les dispositifs 30 et 40 portent les mêmes numéros de référence et réalisent les mêmes fonctions). Le dispositif 40 selon ce troisième mode de réalisation se différencie du dispositif 30 de la figure 3 en ce qu'il comporte un cylindre métallique mobile 41 comportant un agencement particulier des parties pleines 36 et des parties ajourées 37. La disposition de ces parties pleines 36 et de ces parties grillagées 37 est telle que dans une première position du cylindre 41 trois condenseurs cryogéniques, par exemple 31, 32 et 34 sont en fonctionnement, c'est-à-dire 1 o qu'ils piègent les éléments d'hydrogène, et un condenseur cryogénique, par exemple 33, est dans un processus de régénération. De la sorte, le dispositif 40 peut fonctionner sans interruption. Dès qu'une paroi d'un condenseur 31, 32, 33, ou 34 est saturée, il suffit de déplacer le cylindre mobile 41 selon différentes positions de manière à occulter du plasma la paroi saturée en 15 oxygène en dans le but de la régénérer lors du fonctionnement du dispositif. Selon un mode particulier de l'invention, il est possible de disposer les différents condenseurs 31, 32, 33, 34 à différentes distances du centre de la chambre 2 où siège le plasma chaud. Par exemple, le condenseur 34 placé près du jet de vapeur sera plus éloignée du centre de la chambre 2 de façon 20 à le protéger des projections d'eau du jet de vapeur qui viendrait se geler exagérément sur la paroi froide. Le condenseur 31 situé près du système de récupération de l'hydrogène sous forme gazeuse peut être placé plus proche du plasma ou du centre de la chambre 2 de manière à pouvoir pomper les derniers atomes d'oxygène restant dans cette zone. 25 La figure 5 est une variante de la figure précédente (les moyens en commun entre les dispositifs 40 et 50 portent les mêmes numéros de référence et réalisent les mêmes fonctions). Le dispositif 50 selon ce quatrième mode de réalisation se différencie du dispositif 40 de la figure 4 en ce qu'il comporte un nez 51 en matériau ferromagnétique permettant 30 d'augmenter l'efficacité du miroir magnétique situé dans la zone d'injection des microondes. La pièce ajoutée est une pièce sensiblement de forme allongée en fer ou en ferro-cobalt par exemple et englobant les moyens de propagation d'ondes haute-fréquence 15 et entourant le jet de vapeur d'eau 14. De cette façon, la disposition et le matériau du nez 51 permettent d'augmenter le premier maxima (Bmax) du profil 53 sans modifier le minimum-B restant identique aux modes de réalisation détaillés précédemment, le profil 53 représentant l'intensité du champ magnétique axiale présent dans la chambre 2. De cette façon, la valeur maximale Bmax du profil 53 peut être trois fois supérieure à la valeur maximale Bmax du profil 20 détaillé dans les modes de réalisation de l'invention précédents illustrés en référence aux figures 2 à 4, ce qui assure un meilleur confinement du plasma. La valeur du minimum-B est égale ou légèrement inférieure à la valeur du champ magnétique de résonance (Bres) de l'ordre de 90% de Bres, c'est-à- dire environ 0,08T. Cette valeur du champ magnétique égale ou légèrement inférieure à la résonance cyclotron électronique est étendue sur une grande partie de la longueur du dispositif, de l'ordre de 25cm. La figure 6 est une variante de la figure précédente (les moyens en commun entre les dispositifs 50 et 60 portent les mêmes numéros de référence et réalisent les mêmes fonctions). Le dispositif 60 selon ce cinquième mode de réalisation se différencie du dispositif 50 de la figure 5 en ce qu'il comporte un deuxième nez ferromagnétique 52 placé au niveau d'un deuxième maxima Bmax du profil 56. Ainsi selon ce cinquième mode de réalisation, le profil 56 représentant l'intensité du champ magnétique présente deux maximas dont l'intensité est plus élevée que les maximas des modes de réalisations précédents, assurant ainsi un meilleur confinement du plasma. La figure 7 est une représentation simplifiée d'un sixième mode de réalisation d'un dispositif 70 de production d'hydrogène par un plasma à résonance cyclotronique électronique. Le dispositif 70 comporte : - une chambre étanche 72 de forme parallélépipédique (appelée indifféremment enceinte par la suite) sous vide ; - huit barreaux d'aimants permanents 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80 placés en dehors de la chambre 72 (les barreaux ont typiquement une hauteur comprise entre quelques centimètres et 1 m, voire plus si nécessaire) ; - un premier condenseur cryogénique 81 pour piéger l'oxygène formant la paroi latéral de la chambre étanche 72 ; - un deuxième condenseur cryogénique 82 pour piéger l'oxygène situé 1 o perpendiculaire à l'axe du la chambre 72 ; - une pompe 83 permettant la récupération de l'hydrogène sous forme gazeuse; - des moyens d'injection de vapeur d'eau 84 dans la chambre 72 composés d'une enceinte où règne de la vapeur d'eau, cette 15 enceinte étant reliée à la chambre étanche 72 par une tuyère 94 de manière à créer un jet supersonique de vapeur d'eau. Le jet de vapeur d'eau est mis en forme avec des écorceurs 95 constitués de tuyaux dans lesquels circule un liquide dont la température avoisine 5°C. La vapeur d'eau qui vient en contact avec les écorceurs 95 est 20 immédiatement condensée et coule le long des écorceurs 95. Le jet de vapeur est ainsi limité en dimension radiale et est orienté selon l'axe AA' longitudinal de la chambre 72 ; - des moyens d'injection d'ondes haute-fréquence 85, de type microondes, formés par un guide d'ondes ou un câble coaxial équipé 25 d'une fenêtre haute fréquence étanche à l'intérieur de la chambre 72 ; - un condenseur cryogénique 86 pour piéger la vapeur d'eau non dissociée de manière à disposer d'une grande directivité du jet de vapeur; - une pompe 87 de recyclage de l'eau non dissociée en phase vapeur 3o ou liquide. La chambre 72 est mise sous vide, le vide étant effectué par des moyens de pompage ad hoc. Afin d'avoir le moins d'impuretés dans la chambre 2, un vide résiduel de 10.4 mbar minimum est nécessaire. Pendant le fonctionnement du dispositif 70, la pression de travail de la chambre 72 est typiquement inférieure ou égale à 5.10-3 mbar, cette pression étant liée à la pression partielle de vapeur d'eau injectée dans la chambre 2. La structure magnétique est formée par les huit barreaux d'aimants permanents 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80 entourant la chambre 2. Les barreaux d'aimants 75, 76, 79, 80 ont le même sens d'aimantation selon l'axe longitudinal de la chambre 72, correspondant au sens d'aimantation des barreaux 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 et 10 tel que représenté dans les figures précédentes. De manière similaire à la description faite précédemment le profil magnétique 90 a une configuration de type miroir magnétique formée par un minimum-B non ponctuel, dit à � minimum à champ plat � étendu au moins partiellement le long de la chambre 2 et situé entre deux valeurs maximales (Bmax) du champ magnétique. Les valeurs maximales du champ (Bmax) sont assez élevées, de l'ordre de 0,15 T à 0,3 T, de manière à limiter les fuites axiales du plasma. Les barreaux d'aimants 73, 74, 77, 78 sont placés aux extrémités de l'enceinte 2 et leur sens d'aimantation est perpendiculaire au sens d'aimantation des aimants 75, 76, 79, 80, les lignes de champ créées par ces aimants 73, 77 et 74, 78 étant en opposition. La mise en place d'aimants avec un sens d'aimantation perpendiculaire au sens de l'axe longitudinal AA' de l'enceinte permet de diminuer la taille des aimants 75, 76, 79, 80 qui permettent d'obtenir une configuration de miroir magnétique avec un minimum-B à champ plat légèrement inférieur ou égal au champ magnétique de résonance. De cette façon, les aimants situés autour de la chambre 2 occupe moins de place que dans les représentations précédentes, ce qui permet de simplifier la mise en place des moyens de régénération des parois froides des condenseurs cryogéniques présent à l'intérieur de la chambre 2. Selon une variante de la figure 6, les aimants 75, 79 et les aimants 76, 80 peuvent être de tailles différentes modifiant ainsi le profil magnétique. Par exemple, les aimants 76 et 80 peuvent être de taille plus petite de manière à fournir un champ magnétique axial avec une valeur du minimum-B, au voisinage de l'injection de vapeur d'eau, proche du champ magnétique de résonance et une valeur du minimum-B plus faible que le champ magnétique de résonance au niveau de la zone de la chambre 2 proche de l'extraction de l'hydrogène. Cette variante permet de disposer d'électrons moins énergétiques au niveau d'une zone proche de l'extraction de l'hydrogène avec un meilleur confinement afin de pouvoir dissocier les molécules d'eau encore présentes dans cette zone. Pour cela, on réalise dans cette zone un confinement plus classique avec un profil comportant un fort gradient de champ, en abaissant le minimum-B et en gardant les valeurs des maxima (Bmax) constantes. L'invention a été principalement décrite avec un moyen permettant l'extraction de l'hydrogène sous forme gazeuse situé à l'extrémité de la chambre 2 et pompant l'hydrogène axialement ; toutefois, il est également possible d'équiper le dispositif selon l'invention d'un moyen d'extraction de l'hydrogène pompant l'hydrogène de la chambre radialement au niveau de l'extrémité de la chambre du dispositif. En effet, dans le cas de l'utilisation d'une configuration miroir magnétique simple telle que représentée sur les figures 2 à 7, il peut y avoir un flux de particules important dans l'axe de la machine, ce flux de particules étant d'autant plus faible lorsque Bmax est grand. Un pompage radial de l'hydrogène permet d'obtenir de l'hydrogène pur à 100%. L'invention a été principalement décrite, dans les modes de réalisation illustrés en référence aux figures 2 à 7, avec une extraction d'hydrogène au niveau de l'extrémité de la chambre effectuée par aspiration de l'hydrogène sous forme gazeuse au moyen d'une pompe. Il est également possible, selon l'invention, d'introduire dans la chambre 2 au niveau de la zone d'extraction de l'hydrogène et en dehors des lignes de champ magnétique des condenseurs cryogéniques à parois froides pour piéger l'hydrogène, tels que des cryo-panneaux pleins ou ajourés et dont la température des parois est inférieure à 5K. Ainsi, l'hydrogène et l'oxygène sont fixés sur des parois froides indépendantes qu'il suffira de réchauffer indépendamment l'une de l'autre pour récupérer séparément l'hydrogène et l'oxygène soit sous forme liquide, soit sous forme gazeuse. L'invention a été principalement décrite avec une configuration magnétique comportant un minimum-B égal ou inférieur à la valeur correspondant au champ magnétique de résonance dont la valeur du minimum-B est une valeur constante sur une certaine longueur de la chambre du dispositif correspondant à la distance entre les deux maxima (Bmax) ; toutefois dans une autre représentation de l'invention, le minimum-B de la configuration magnétique peut osciller autour d'une valeur minimum, tout en restant très proche de cette valeur minimum sur une grande distance de la chambre du dispositif correspondant à la distance entre les deux maxima (Bmax). L'invention a été principalement décrite avec une chambre parallélépipédique entourée d'une structure magnétique formée par des barreaux d'aimants et comportant des condenseurs cryogéniques en forme de plaque ; toutefois, l'invention est également réalisable avec une chambre à plasma étanche cylindrique entourée d'une structure magnétique formée par des aimants circulaire et comportant des condenseurs cryogéniques en forme d'anneaux placé sur la longueur de la chambre à plasma. L'invention a été principalement décrite avec une chambre parallélépipédique entourée d'une structure magnétique formée par des barreaux d'aimants ; toutefois, une partie de la structure magnétique entourant la chambre à plasma comme par exemple les barreaux d'aimants supérieurs peuvent être également utilisés comme barreaux d'aimants inférieurs d'une structure magnétique entourant une deuxième chambre à plasma étanche. Enfin, l'invention a été principalement décrite avec un champ magnétique axial, toutefois, il est également possible d'ajouter une composante radiale au champ magnétique axial, pour la dissociation par exemple d'autres éléments nécessitant l'utilisation d'un champ magnétique radial et/ou pour éviter des fuites radiales du plasma due à la dérive des particules et assurer ainsi un meilleur confinement du plasma. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. Ainsi, si on souhaite traiter une quantité d'eau plus importante, il est possible d'augmenter les dimensions de l'appareillage tout en veillant à avoir de zones de résonance dans la chambre à plasma. Ainsi, on pourra augmenter la longueur du minimum-B égal ou légèrement inférieure à la résonance selon les besoins jusqu'à plusieurs mètres. On notera que plus le plateau du minimum-B sera long, plus le dispositif selon l'invention sera efficace. Il est par ailleurs possible d'utiliser des bobines (supraconductrices ou non) de champ magnétiques pour créer des champs plus intenses. Même si l'invention a été plus particulièrement décrite pour des fréquences microondes basses fréquence de l'ordre de 2,45 GHz, on peut bien entendu utiliser des fréquences microondes plus importantes, ainsi que deux injections de microondes avec des fréquences voisines de manière à obtenir une valeur de minimum-B comprise entre les deux valeurs de résonance, ainsi que plusieurs injections de microondes dont la largeur de bande de chacune (quelques MHz) conduit à une largeur de bande de fréquence très étendue et donc à une zone de résonance plus large.25 REVENDICATIONS1. Dispositif (1, 70) de production d'hydrogène à résonance cyclotron électronique comportant : - une chambre (2, 72) étanche sous vide destinée à contenir un plasma, - des moyens d'injection (15, 85) d'une onde haute-fréquence à l'intérieur de ladite chambre (2, 72), - une structure magnétique (3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80) pour engendrer un champ magnétique dans ladite chambre (2, 72) et générer un plasma suivant les lignes de champ magnétique, le module dudit champ magnétique présentant une configuration de miroir magnétique avec au moins une zone de résonance cyclotron électronique, - des moyens d'injection de vapeur d'eau (14, 84) dans ladite chambre (2, 72), les électrons du plasma dissociant au moins partiellement les molécules d'eau introduites en phase vapeur et ionisant au moins partiellement les produits de la dissociation, ledit dispositif étant caractérisé en ce que ladite configuration de miroir magnétique est telle que le module dudit champ magnétique présente un minimum non ponctuel, sensiblement constant et, sensiblement égal au champ magnétique correspondant à la résonance cyclotron électronique et étendu au moins partiellement le long de ladite chambre (2, 72), de sorte que ledit plasma ait la forme d'une nappe de plasma ; lesdits moyens d'injection de vapeur d'eau (14, 84) injectant ladite vapeur sous forme d'un jet supersonique, lesdits moyens d'injection (14, 84) comportant une tuyère plane (24, 94) et un écorceur (25, 95), ledit écorceur (25, 95) étant destiné à mettre en forme ledit jet de vapeur de manière à ce qu'il soit dirigé selon l'axe (AA') de ladite chambre (2, 72) ; ledit dispositif (1, 70) comportant :au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) sélectif pour geler l'oxygène issu de la dissociation sans geler l'hydrogène issu de la dissociation, ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) sélectif gelant l'oxygène le long de ladite nappe de plasma générée dans ladite chambre (2, 72) ; des moyens de récupération (13, 83) de l'hydrogène issu de la dissociation, l'oxygène étant piégé par ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81). 2. Dispositif (1, 70) selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) sélectif pour geler l'oxygène forme la paroi interne de ladite chambre (2, 72). 3. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 2 caractérisé en ce que ledit au moins condenseur cryogénique (11, 32, 33, 34, 81) sélectif pour geler l'oxygène est situé au niveau dudit minimum de champ magnétique non ponctuel. 20 4. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que ledit au moins un condenseur cryogénique sélectif pour geler l'oxygène est un condenseur de forme annulaire entourant ledit plasma présent dans ladite chambre (2, 72). 25 5. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) sélectif pour geler l'oxygène issu de la dissociation sans geler l'hydrogène issu de la dissociation est à une 30 température comprise entre 6 et 40K pour une pression moyenne sensiblement égale à 5.10-3 mbar dans ladite chambre (2, 72). 6. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de condenseurs cryogéniques 10 15sélectifs pour geler l'oxygène de forme annulaire entourant ledit plasma. 7. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé en ce qu'il comporte un deuxième condenseur cryogénique (12, 82) pour geler l'oxygène issu de la dissociation placé à l'extrémité de ladite chambre (2, 72) entre ladite configuration de miroir magnétique et lesdits moyens de récupération (13, 83) de l'hydrogène. 8. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ladite structure magnétique (3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80) comporte une pluralité d'aimants permanents. 9. Dispositif (1, 70) selon la revendication 8 caractérisé en ce que ladite pluralité d'aimants permanents (3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 76, 75, 79, 80) possède le même sens d'aimantation. 10. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que ladite structure magnétique (73, 77) comporte des aimants permanents dont les pôles se font face dans la zone d'injection de la vapeur d'eau. 25 11. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 10 caractérisé en ce que ladite structure magnétique (74, 78) comporte des aimants permanents dont les pôles se font face dans la zone de récupération de l'hydrogène. 30 12. Dispositif (1, 70) selon la revendication 10 et la revendication 11 caractérisé en ce que lesdits aimants permanents situés dans la zone d'injection de la vapeur d'eau possèdent une polarité différente desdits aimants permanents situés dans la zone de 35 récupération de l'hydrogène.20 13. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que ladite structure magnétique (3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 73, 74, 75, 76, 77, 78, 79, 80) comporte des aimants permanents de tailles différentes et présentant soit une même aimantation soit des aimantations différentes. 14. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 13 caractérisé en ce que ladite structure magnétique comporte des bobines à 1 o température ambiante et/ou des bobines supraconductrices à basse ou haute température critique, dites bas ou haut Tc. 15. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 14 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (16, 86) de récupération de l'eau 15 non dissociée, lesdits moyens (16, 86) de récupération de l'eau non dissociée étant sensiblement agencés suivant l'axe (AA') d'injection de la vapeur. 16. Dispositif (1, 70) selon la revendication 15 caractérisé en ce que 20 lesdits moyens (16, 86) de récupération de l'eau non dissociée forme un diaphragme autour desdits moyens d'injection de vapeur d'eau (14, 84), de manière à délimiter la forme du jet de vapeur d'eau. 25 17. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 15 à 16 caractérisé en ce que lesdits moyens (16, 86) de récupération de l'eau non dissociée sont formés par un condenseur cryogénique. 18. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 17 caractérisé 30 en ce qu'il comporte au moins un système (17, 87) de réinjection de l'eau non dissociée en phase vapeur et issue desdits moyens de récupération (16, 86) de l'eau non dissociée. 19. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 18 caractérisé en ce qu'il comporte un grillage (21, 35) présentant un maillage permettant d'arrêter la propagation des ondes hautes fréquences. 20. Dispositif (1, 70) selon la revendication 19 caractérisé en ce que ledit grillage (21) est inséré entre le plasma de la chambre (2) et ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) sélectif pour geler l'oxygène issu de la dissociation, de façon à protéger ledit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) des ondes haute- fréquences. 21. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 19 à 20 caractérisé en ce que ledit grillage (35) est formé par un cylindre mobile métallique comportant des parties pleines (36) et des parties ajourées (37) pour la protection au moins partielle dudit au moins un condenseur cryogénique (31, 32, 33, 34) des ondes haute- fréquences. 22. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 21 caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte apte à récupérer l'oxygène lorsque la température dudit au moins un condenseur cryogénique (11, 31, 32, 33, 34, 81) pour geler l'oxygène est élevée. 23. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 22 caractérisé en ce que lesdits moyens (13, 83) de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation sont placés à l'extérieur de ladite configuration de miroir magnétique. 24. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 23 caractérisé en ce que lesdits moyens (13, 83) de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation comportent une pompe servant à pomper l'hydrogène en phase gazeuse. 25. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 24 caractérisé en ce que lesdits moyens (13, 83) de récupération de l'hydrogène issu de la dissociation comportent au moins un condenseur cryogénique pour geler l'hydrogène. 26. Dispositif (1, 70) selon la revendication 25 caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte apte à récupérer l'hydrogène lorsque la température dudit au moins un condenseur cryogénique pour geler l'hydrogène est élevée. 10 27. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 26 caractérisé en ce que lesdits moyens d'injection (15, 85) d'une onde haute-fréquence à l'intérieur de ladite chambre (2, 72) comporte une fenêtre d'entrée placée dans un champ magnétique élevé pour que 15 le plasma diffuse vers la chambre (2, 72) et éviter ainsi des impacts du plasma sur ladite fenêtre. 28. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 27 caractérisé en ce que ledit module dudit minimum de champ magnétique est 20 compris entre 90% de ladite valeur de résonance cyclotron électronique et ladite valeur de résonance cyclotron électronique. 29. Dispositif (1, 70) selon l'une des revendications 1 à 28 caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'injection d'ondes haute-25 fréquences multifréquences.5