Brevet FR2937566A1 — publié le 20100430

CATALYSEUR D'HYDROGÉNATION, NOTAMMENT DE SULFURE DE CARBONE [0001] La présente invention concerne un catalyseur d'hydrogénation, utile notamment pour l'hydrogénation du disulfure de carbone (CS2) en méthylmercaptan (CH3SH), et son procédé de préparation. La présente invention concerne également un procédé de préparation de méthylmercaptan par hydrogénation catalytique de disulfure de carbone. io [0002] La réaction d'hydrogénation du CS2 en méthylmercaptan peut être schématisée comme suit: CS2 + 3H2 - CH3SH + H2S [0003] Les sous-produits de cette réaction sont le méthane, par hydrogénolyse du CH3SH, et le sulfure de diméthyle (DMS), par condensation de deux molécules 15 de CH3SH. [0004] Cette réaction d'hydrogénation, bien que connue depuis des décennies, ne semble pas avoir fait l'objet de recherches intensives, si l'on en juge par les quelques rares publications brevets disponibles aujourd'hui. [0005] Par exemple, le brevet US 3 488 739 (The Sun Oil Company, 1970) décrit 20 un procédé de préparation de méthylmercaptan et de sulfure de diméthyle à partir de CS2 et d'hydrogène, utilisant un catalyseur d'hydrogénation (Aero-HDS-3A) qui est un mélange d'oxydes de nickel et de molybdène sur alumine. [0006] À 204°C, la conversion en CS2 est d'environ 100% et les sélectivités molaires sont de 33% en CH3SH et de 67% en DMS, avec des traces de méthane. 25 [0007] À 177°C, la conversion en CS2 chute à 76% molaires et le rapport molaire des sélectivités CH3SH/DMS est de 50/50. [0008] Le brevet mentionne également la possibilité de recycler le CH3SH ou le DMS afin de favoriser la formation de l'un ou l'autre de ces composés. Toutefois, un tel recyclage entraîne la formation de quantités non négligeables de méthane. 30 [0009] Le brevet US 3 880 933 (Phillips, 1975) décrit un procédé d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan, en présence de sulfure d'hydrogène 2 (H2S). Le catalyseur utilisé est un mélange d'oxydes de cobalt et de molybdène sur alumine (Aero-HDS-2). [0010] La température réactionnelle est indiquée être comprise entre 230°C et 260°C, la pression réactionnelle entre 11,9 et 12,6 bars et le ratio molaire H2/CS2 entre 2,75 et 3,5 (3 étant le ratio stoechiométrique pour la production de CH3SH). [0011] En utilisant une quantité raisonnable de H2S présent au départ (ratio molaire H2S/CS2 = 3), le meilleur résultat donne un taux de conversion en CS2 de 69% et une sélectivité molaire en CS2 de 65% et de 35% pour le DMS, calculs effectués à partir des compositions molaires indiqués dans le brevet. io [0012] En 1985 et 1989, trois brevets de Mobil Oil (US 4 543 434, US 4 822 938, US 4 864 074) décrivent des procédés de conversion de méthane en hydrocarbures de plus haut poids moléculaires, en utilisant des composés intermédiaires contenant du soufre. [0013] Dans ces brevets, le méthane est converti en CS2/H2S par oxydation au 15 soufre (similaire au procédé Folkins) puis, sous l'action d'hydrogène, le CS2 est converti en hydrocarbures supérieurs. Sans que cela ne soit exemplifié, la description de ces brevets mentionne que le CS2 est tout d'abord converti en CH3SH et que ce dernier est l'intermédiaire final vers les hydrocarbures. Il est également mentionné que le DMS peut être coproduit durant la réaction entre le 20 CS2 et l'hydrogène. [0014] La demande internationale de brevet WO 2004/043883 (Georgia Pacific) décrit quant à elle un procédé de conversion catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan, en présence d'hydrogène. Le catalyseur peut être V2O5, Re2O7 ou MnO, supporté sur un substrat de CeO2, ZrO2, TiO2, Nb2O5, AI2O3, SiO2, 25 Ta2O5, SnO2, ou des mélanges de ceux-ci. [0015] Il est mentionné un taux de conversion élevé en CS2, ainsi qu'une sélectivité élevée en CH3SH, mais également la formation de sous-produits, tels que CH4, 02H6, etc., et également DMS. En outre, cette demande ne fournit aucun exemple concret, et aucune valeur précise de conversion ni de sélectivité n'est 30 présentée. [0016] Cette revue de l'art antérieur permet de constater d'une part le faible nombre de publications concernant la réaction d'hydrogénation catalytique de CS2 3 en méthylmercaptan, et d'autre part le manque d'information pour conduire cette réaction avec des taux de conversion élevés, ainsi que des sélectivités élevées en méthylmercaptan. [0017] Les données existantes montrent par exemple que des sélectivités en 5 CH3SH supérieures à 65%, dans des conditions acceptables sur le plan industriel, n'ont jamais été obtenues. [0018] Aussi, un objectif de la présente invention consiste à proposer une réaction d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan, de mise en oeuvre facile et économique sur le plan industriel, en particulier avec io de faibles coûts variables. [0019] Un autre objectif de l'invention est de proposer une telle réaction ne produisant que peu ou pas de sous-produit, c'est-à-dire fournissant des taux de conversion élevés, ainsi qu'une sélectivité élevée en méthylmercaptan, autrement dit un procédé présentant des performances accrues en termes de rendement, 15 conversion, sélectivité et productivité. [0020] L'invention a également pour objectif de proposer un procédé de conversion de CS2 en CH3SH produisant de faibles émissions de dioxyde de carbone (CO2). [0021] D'autres objectifs encore apparaîtront au cours de l'exposé de qui suit. 20 [0022] Les inventeurs ont maintenant découvert que ces objectifs peuvent être atteints en totalité ou en partie grâce au procédé de l'invention qui suit, et notamment grâce à un type de catalyseur spécifique qui forme un premier objet de la présente invention. [0023] Ainsi, la présente invention concerne tout d'abord un catalyseur 25 d'hydrogénation comprenant au moins un métal dopé par au moins un hydroxyde ou oxyde d'alcalin ou d'alcalino-terreux. [0024] Le métal présent dans le catalyseur de l'invention peut être tout métal du groupe 6 et/ou 8 du tableau périodique de la classification des éléments (IUPAC), et de préférence choisi dans le groupe comprenant nickel (Ni), cobalt (Co), 30 palladium (Pd), rhodium (Rh), platine (Pt), molybdène (Mo), tungstène (W), chrome (Cr), fer (Fe) et les combinaisons de deux ou plusieurs d'entre eux, de préférence les combinaisons de deux de ces métaux, et en particulier Co/Mo, 4 Ni/Mo, Ni/W, W/Mo, les combinaisons de nickel et de molybdène étant tout particulièrement préférées. [0025] Le métal ou les métaux présent(s) dans le catalyseur de l'invention se présentent le plus souvent sous forme d'oxydes, et sont disponibles dans le commerce ou bien facilement préparés à partir de modes opératoires connus de l'homme du métier. [0026] Un catalyseur tout particulièrement préféré est le catalyseur commercialisé par la société Axens sous la dénomination HR 448, qui est une combinaison d'oxyde de nickel (NiO) et d'oxyde de molybdène (MoO3), supportée io sur alumine de haute pureté. Ce catalyseur peut être utilisé en association avec d'autres catalyseurs de type Ni/Mo et/ou Co/Mo. En outre, ce catalyseur, comme tout catalyseur de l'invention, peut être pré-sulfuré, comme indiqué ci-après. [0027] Le métal ou les métaux présent(s) dans le catalyseur de l'invention peuvent également se présenter directement sous la forme de sulfures 15 métalliques. Ces sulfures métalliques peuvent aussi être obtenus à partir des oxydes correspondants selon toute méthode connue de l'homme du métier, par exemple comme décrit par van Venrooy dans le brevet précité US 3 488 739. [0028] Le catalyseur de l'invention est avantageusement supporté, de manière conventionnelle, sur tout type de support généralement utilisé dans ce domaine, et 20 par exemple sur un support choisi parmi alumine, silice, dioxyde de titane (TiO2), zéolites, charbon, zircone, magnésie (MgO), les argiles, les hydrotalcites et autres, ainsi que les mélanges de deux ou plusieurs d'entre eux. [0029] Le catalyseur de l'invention se caractérise par le fait qu'il est dopé, avant utilisation, par au moins un oxyde et/ou hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino- 25 terreux, la quantité d'agent de dopage étant généralement comprise entre 10/0 et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, avantageusement entre 8% et 14% en poids d'oxyde et/ou d'hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux par rapport au poids total du catalyseur. [0030] Le dopage indiqué ci-dessus peut être effectué selon toute méthode 30 connue de l'homme du métier, et par exemple par imprégnation à sec d'au moins un hydroxyde et/ou oxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux, et notamment un hydroxyde et/ou oxyde de potassium. 5 [0031] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le dopage est réalisé par imprégnation à sec d'une solution d'hydroxyde de potassium (KOH) et/ou d'oxyde de potassium (K2O). [0032] Le catalyseur de l'invention (métal dopé par un hydroxyde et/ou oxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux) s'est montré particulièrement efficace dans les réactions d'hydrogénation, en particulier d'hydrogénation de composés soufrés. Le catalyseur de l'invention est plus particulièrement efficace pour la réaction d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan, pour laquelle des conversions de CS2 et des sélectivités en CH3SH élevées, notamment de l'ordre io de 100% ont été observées. [0033] Le catalyseur de l'invention, notamment lorsqu'il est composé d'oxyde(s) métallique(s) est avantageusement pré-traité (pré-sulfuré), avant d'être utilisé en particulier pour la réaction d'hydrogénation catalytique du CS2 en CH3SH. Le pré-traitement consiste à transformer le(s) oxyde(s) métallique(s) en sulfures 15 correspondants, par exemple selon les indications fournies par van Venrooy (US 3 488 739). [0034] À titre d'exemple illustratif et non limitatif, le catalyseur de l'invention peut être pré-traité (pré-sulfuré) par un mélange hydrogène/sulfure d'hydrogène (H2/H2S), en proportion par exemple 20/80 molaire (ou volumique). Le pré- 20 traitement est effectué à une température comprise entre 200°C et 400°C, de préférence à une température d'environ 300°C, pendant une durée suffisante pour assurer une conversion supérieure à 80%, de préférence supérieure à 90%, de préférence encore une conversion totale, des oxydes métalliques en sulfures correspondants, soit une durée d'environ 4 heures pour une conversion totale. 25 [0035] Le catalyseur est alors prêt pour être directement engagé dans une réaction catalytique d'hydrogénation. Le catalyseur dopé et pré-traité comme indiqué ci-dessus constitue un autre objet de la présente invention. [0036] Selon un troisième objet, la présente invention concerne un procédé d'hydrogénation catalytique de composé organique porteur d'au moins une 30 insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence du disulfure de carbone, ledit procédé étant caractérisé par le fait que le catalyseur d'hydrogénation est un catalyseur tel que celui défini précédemment, c'est-à-dire 6 un catalyseur comprenant au moins un métal du groupe 6 et/ou 8 de la classification périodique des éléments dopé par au moins un oxyde et/ou hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux. [0037] Plus particulièrement, le procédé selon l'invention comprend au moins les 5 étapes suivantes : a) mise en contact du composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence le composé organique étant le disulfure de carbone, avec de l'hydrogène, en présence d'au moins un catalyseur tel que défini précédemment, ayant éventuellement io subi le pré-traitement de conversion des oxydes métalliques en sulfures métalliques, comme décrit ci-dessus ; b) conduite de la réaction sous pression d'hydrogène à une température comprise entre 100°C et 400°C, de préférence comprise entre 200°C et 300°C ; et 15 c) récupération du produit d'hydrogénation, soit le méthylmercaptan lorsque le produit de départ est le disulfure de carbone, avec séparation du H2S formé. [0038] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, dans le cas de la réaction d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan, le ratio molaire H2/CS2 qui peut varier dans de grandes proportions, est 20 généralement compris entre 1:1 à 50:1. [0039] Les divers essais réalisés par les inventeurs montrent que plus la quantité d'hydrogène est importante, par rapport à la quantité de CS2 introduit, plus la productivité par rapport à un volume donné de catalyseur diminue. Aussi, on préfère travailler avec un ratio H2/CS2 compris entre 1:1 et 30:1, de préférence 25 entre 1:1 et 10:1, de préférence encore entre 2:1 et 9:1. Des ratios environ égaux à 3:1, 6:1 et 9:1 ont fourni de très bons résultats, les meilleurs résultats étant obtenus pour un ratio H2/CS2 compris entre 3:1 et 6:1. [0040] La quantité de catalyseur peut également varier dans de très grandes proportions. Celle-ci est en effet directement reliée à la productivité souhaitée. Le 30 plus souvent, on exprime la productivité en quantité de méthylmercaptan produite par unité de temps et par unité de volume de catalyseur (ou unité de masse de catalyseur). 7 [0041] En règle générale, la quantité de catalyseur est fixée en fonction de la nature et de la quantité du composé à hydrogéné. Ainsi, une quantité de 0,5 à 6 kg/heure/Litre de catalyseur de composé à hydrogéner, en particulier de disulfure de carbone, est suffisante, voire optimale pour une réaction d'hydrogénation en méthylmercaptan. [0042] Il est également possible d'utiliser un composé inerte vis-à-vis du catalyseur afin de diluer l'exotherme de la réaction. Un tel composé inerte est bien connu de l'homme du métier, spécialiste des réactions d'hydrogénation catalytique, et peut être par exemple du carborundum (carbure de silicium). io [0043] Comme indiqué plus haut, la réaction d'hydrogénation est conduite sous pression d'hydrogène. La pression nécessaire à la réaction peut, ici encore, varier dans de grandes proportions. Elle est généralement comprise entre la pression atmosphérique et 100 bars (environ 10 Mpa), de préférence entre la pression atmosphérique 50 bars (environ 5 Mpa), et de préférence encore entre la pression 15 atmosphérique et 30 bars (3 Mpa). Selon un aspect tout à fait préféré, la pression d'hydrogène est comprise entre 3 bars (0,3 Mpa) et 15 bars (1,5 Mpa). [0044] La pression d'hydrogène a, entre autres, un effet important sur le temps de contact entre les réactifs et le catalyseur. Une pression élevée, donc un temps de contact important, peut s'avérer bénéfique pour la conversion du substrat (ici le 20 CS2). Cependant des temps de contact trop importants peuvent également favoriser des réactions parasites ; c'est pourquoi, un compromis est à trouver pour des performances optimales. [0045] La réaction d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan peut être conduite en présence de sulfure d'hydrogène, qui est 25 lui-même formé au cours de la réaction. Une quantité de sulfure d'hydrogène pouvant aller jusqu'à 10 H2S pour 1 CS2 en mole n'a pas d'influence sur la productivité, le rendement, le taux de conversion, et la sélectivité de la réaction. [0046] La température réactionnelle est généralement comprise entre 100°C et 400°C, de préférence entre 200°C et 300°C, ainsi qu'il a été mentionné 30 précédemment. Il a été observé qu'une température trop élevée a un effet néfaste sur la sélectivité, avec formation de sous-produits non désirés dans le cadre de la présente invention, tels que méthane et sulfure de diméthyle. En revanche, une 8 température trop basse entraîne une chute de conversion du produit à hydrogéner, typiquement le disulfure de carbone. [0047] Le catalyseur selon l'invention peut être utilisé selon toute méthode connue dans le domaine, par exemple en lit fixe, fluide, circulant ou bouillonnant. Dans les exemples illustrant l'invention, le catalyseur a été utilisé en lit fixe. [0048] De même, si tous les types de réacteurs d'hydrogénation peuvent être envisagés pour la réaction d'hydrogénation selon la présente invention, on préfère les réacteurs qui permettent de bons échanges thermiques, afin de pouvoir évacuer le plus efficacement possible la chaleur de la réaction. io [0049] La durée de la réaction varie selon la nature et la quantité du produit à hydrogéner, la quantité d'hydrogène et la nature et la quantité de catalyseur utilisé. Cette durée est généralement très courte, par exemple de l'ordre de la seconde, ce qui rend le procédé de l'invention tout à fait adapté pour une conduite de la réaction en continu. 15 [0050] La réaction est avantageusement conduite sans solvant, sans eau. En outre, si nécessaire ou si on l'on souhaite, elle peut être conduite en présence d'un gaz inerte, tel que azote, argon, et autres. [0051] Le composé hydrogéné obtenu à l'issue de la réaction, le méthylmercaptan dans le cas de l'hydrogénation de disulfure de carbone, peut 20 être séparé du brut réactionnel selon tout moyen classique connu de l'homme du métier, par exemple par condensation, par refroidissement, éventuellement par augmentation de pression. [0052] Le procédé de l'invention, avantageusement conduit en continu, permet notamment l'effectuer l'hydrogénation de disulfure de carbone avec une grande 25 productivité, un taux de conversion élevé en disulfure de carbone, et une grande sélectivité en méthylmercaptan, c'est-à-dire une formation exclusive, ou quasi-exclusive de méthylmercaptan, sans observer la formation des sous-produits indésirables, habituellement formés avec les procédés décrits dans l'art antérieur. [0053] Les caractéristiques exposés ci-dessus rendent le procédé 30 particulièrement adapté à une production industrielle de CH3SH de haute pureté par hydrogénation catalytique de disulfure de carbone, et notamment la production de CH3SH de pureté supérieure à 99,9%, avec des impuretés en quantités 9 négligeables, inférieures aux seuils de détection, et notamment inférieures à 1000 ppm. [0054] La présente invention est maintenant illustrée au moyen des exemples qui suivent, qui ne présentent aucun caractère limitatif, et qui ne peuvent être par conséquent compris comme susceptibles de restreindre la portée de l'invention telle que revendiquée. [0055] Pour chacun des exemples, les produits réactionnels et les produits n'ayant pas réagi sont vaporisés et analysés en ligne par chromatographie en phase gazeuse avec une colonne capillaire apolaire et un catharomètre comme io détecteur,, après calibrage pour chaque produit avec des échantillons purs. [0056] Les taux de conversion, sélectivité et productivité sont calculés de la manière suivante (pour chaque calcul, le nombre de moles de produit i est égal au débit molaire du produit i multiplié par unité de temps.) : • Taux de conversion de CS2 (%C) : 15 Si nocsz est le nombre de moles initial de CS2 et nCSZ résiduel, le nombre de moles de CS2 n'ayant pas réagi, le taux de conversion de CS2 (%C) peut être calculé selon l'équation suivante : %C = nocsz - nCSZ résiduel x 1 00 no cs2 • Sélectivité molaire en CH3SJ H (%SCH3SHL 20 Si ncH3sH est le nombre de moles de CH3SH produites au cours de la réaction, la sélectivité molaire en CH3SH (%SCH3SH) peut être calculée selon l'équation suivante : _ ncH3sH %SCH3SH x100 ù nOCSZ ù nCSZ résiduel • Sélectivité molaire en CH4%SCH4L 25 La sélectivité molaire en méthane (%ScH4) peut également être calculée à partir de l'équation suivante : %ScH4 = ncH4 x100 nocsz ù nCSZ résiduel 10 • Sélectivité molaire en sulfure de diméthyle (%SDMS De même, la sélectivité molaire en DMS (%SDMS) est calculée en utilisant l'équation suivante : %SDMS n0 cs2 ù ncs2 résiduel • Productivité en CH3SJ H (%PCH3SHL La productivité en méthylmercaptan est alors calculée à partir de l'équation suivante (où MCH3sH et Mcs2 représentent respectivement la masse molaire de CH3SH et la masse molaire de CS2) : PCH3SH = débit massique de CS2 x %C x %SCH3SH X MCH3SH io où le débit massique de CS2 est exprimé en tonnes/jour/m3 de catalyseur. Exemple 1 : Préparation des catalyseurs [0057] Les essais sont réalisés sur quatre catalyseurs, un catalyseur non dopé (Cata 1, exemple comparatif), et trois catalyseurs dopés avec différentes quantités 15 d'oxyde de potassium (Cata 2 : 5,8% ; Cata 3 : 11,6% et Cata 4 : 17,4% en poids). [0058] Cata 1 est le catalyseur commercial HR 448 de la société Axens (3,3% d'oxyde de nickel et 16,5% de trioxyde de molybdène sur support alumine). Les trois autres catalyseurs (selon l'invention) sont préparés selon le mode opératoire suivant. 20 [0059] Pour chaque catalyseur Cata 2, Cata 3 et Cata 4, 100 mL (79 g) de catalyseur HR 448 (Axens), préalablement séché à 150°C pendant une nuit, sont introduits dans un évaporateur rotatif. [0060] Parallèlement, une solution d'hydroxyde de potassium est préparée en dissolvant 5,80 g d'hydroxyde de potassium (KOH) dans 38,6 mL d'eau 25 déminéralisée. Ce volume correspond au volume poreux des 79 g de HR448 (déterminé au préalable avec de l'eau déminéralisée sur un échantillon représentatif du lot de catalyseur utilisé). Pour les fortes concentrations (17,4% K2O), l'hydroxyde de potassium est dissous dans l'eau chaude. 2x nDMS x 100 Mcs2 11 [0061] La solution est alors introduite lentement et en continu, dans l'évaporateur rotatif (un léger vide permet à la solution d'être introduite par différence de pression). Tout au long de l'introduction, le récipient contenant le catalyseur est mis en faible rotation, afin de favoriser un imprégnation homogène. [0062] L'opération d'imprégnation est réalisée est maintenue à température ambiante, afin d'éviter toute évaporation d'eau avant la fin de l'introduction de la solution. [0063] À la fin de l'introduction, l'eau est éliminée sous vide et chauffage à 100°C. Après ce séchage "in situ", le catalyseur Cata 2 imprégné est calciné à io 500°C pendant 2 heures et est alors prêt à être utilisé, après refroidissement. [0064] Selon un mode opératoire similaire, Cata 3 est obtenu à partir de 12,35 g de KOH pour conduire à un catalyseur dopé à 11,6% de K2O ; Cata 4 est obtenu de manière similaire à partir de 19,82 g de KOH, pour conduire à un catalyseur dopé à 17,4% de K2O. 15 [0065] Les catalyseurs (contenant des oxydes métalliques) sont soumis au pré-traitement suivant : 30 mL de catalyseur sont introduits dans un réacteur tubulaire. Le catalyseur est alors mis en contact avec un mélange de H2S (8 litres Normaux/heure) et de H2 (2 litres Normaux/heure) à 400°C pendant 4 heures. La pression dans le réacteur tubulaire est fixée à une valeur identique à celle de la 20 réaction d'hydrogénation, entre 3 bars (0,3 Mpa) et 15 bars (1,5 Mpa), par exemple 3 bars (0,3 Mpa). [0066] Les catalyseurs sulfurés sont récupérés et utilisés directement dans les réactions d'hydrogénation exemplifiées ci-dessous. 25 Réactions d'hydrogénation de CS2 en CH3SH Exemple 2 : Étude de l'influence du dopage [0067] Les catalyseurs obtenus à l'exemple 1 (Cata 2, Cata 3 et Cata 4) sont directement utilisés après le pré-traitement au soufre. Cata 1 (catalyseur non dopé et ayant également subi le pré-traitement au soufre) est utilisé à titre d'exemple 30 comparatif. La quantité de catalyseur utilisée est généralement de 30 mL, certains essais ayant été effectués avec 6 mL et 10 mL de catalyseur. En outre, dans 12 certains essais réalisés avec 6 mL de catalyseur, ledit catalyseur a été dilué à 30 mL avec un composé inerte (carborundum). [0068] Les débits de H2 et de H2S sont ajustés afin de correspondre au ratio molaire requis de CS2, par exemple pour un ratio molaire H2S/CS2 égal à 2 et un ratio molaire H2/CS2 égal à 6, le débit de CS2 est égal à 11,3 g/h (149 mmol/h, soit 3,3 litres gaz Normaux/h). [0069] Différents tests sont effectués avec un ratio molaire H2/CS2 compris entre 3 et 9. Le Tableau 1 suivant donne, à titre d'exemples illustratifs, le débit de CS2 à appliquer en fonction du ratio H2/CS2 choisi. io -- Tableau 1 -- Ratio H2/ CS2 Débit de CS2 3 17 g/h (567 g/h/litre de catalyseur) 6 11,3 g/h (377 g/h/litre de catalyseur) 9 7,5 g/h (250 g/h/litre de catalyseur) 30 2 g/h (67 g/h/litre de catalyseur) [0070] Le débit de CS2 est modifié avec le ratio molaire H2/CS2, afin de maintenir un temps de séjour toujours identique. Le débit de H2 peut être déduit aisément 15 lorsque le ratio molaire est connu Ainsi, dans l'exemple où le ratio molaire H2/CS2 est de 6 (voir ci-dessus), le débit de CS2 est de 11,3 g/h soit 3,3 litres gazeux Normaux/h, le débit d'hydrogène H2 est égal à 6 fois ce débit de CS2 soit 20 litres Normaux par heure. De même, le débit de H2S peut être déduit aisément lorsque le ratio molaire est connu. Ainsi, de la même façon qu'avec l'hydrogène dans 20 l'exemple ci-dessus, un ratio molaire H2S/CS2 de 2 signifie que le débit d'H2S est égal à 2 fois le débit volumique gazeux du CS2, soit, ici, 6,6 litres normaux par heure (2 fois 3,3). [0071] En même temps, le réacteur tubulaire est refroidi à la température désirée de la réaction d'hydrogénation, c'est-à-dire entre 200°C et 300°C, par exemple 25 250°C. Le CS2 est introduit seulement lorsque tous les débits et la température sont stabilisés. 13 [0072] À la sortie du réacteur, tous les produits de la réaction et les produits n'ayant pas réagi sont vaporisés et analysés en ligne par chromatographie en phase gazeuse. [0073] Pour les différents essais conduits avec les catalyseurs dopés (Cata 2, Cata 3 et Cata 4), aucune formation de méthane, ni de sulfure de diméthyle n'est observée. Les gaz issus du réacteur ne contiennent également pas de CS2 n'ayant pas réagi. Il peut donc être conclu que le taux de conversion en CS2 est de 100% et la sélectivité en CH3SH est de 100%. [0074] Les données opératoires et analytiques des différents essais sont lo rassemblées dans le Tableau 2 suivant : -- Tableau 2 --Conditions opératoires qénérales : • Volume de catalyseur : 30 mL • Température réactionnelle : 250°C • Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3 • Ratio molaire H2/CS2: 6 • Ratio molaire H2S/CS2: 2 N° de l'essai 2.1 2.2 2.3 2.4 Catalyseur Cata 1 Cata 2 Cata 3 Cata 4 Débit CS2 (g/h) 10,0 11,3 11,3 11,3 Conversion CS2 (%) 100 100 100 55 Sélectivité CH3SH (%) 29 71 100 100 Sélectivité CH4 (%) 37 21 0,0 0,0 Sélectivité DMS (%) 34 7 0,0 0,0 15 [0075] Les résultats ci-dessus montrent l'influence du dopage du catalyseur d'hydrogénation sur la sélectivité en méthylmercaptan. Bien qu'une absence de dopage permette une conversion totale de CS2, la réaction d'hydrogénation n'est pas du tout sélective : méthylmercaptan, méthane et sulfure de diméthyle sont 20 formés en quantités sensiblement égales. 14 [0076] En revanche, le dopage du catalyseur permet d'augmenter considérablement la sélectivité en méthylmercaptan, jusqu'à 100% avec 11,6% de dopant K2O et au-delà. On constate également qu'une augmentation du taux de dopage entraîne une perte de conversion du disulfure de carbone. Exemple 3 : Étude de l'influence de la température [0077] Des essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, selon le mode opératoire décrit à l'exemple 2 ci-dessus, à différentes températures (200°C, 250°C, et 300°C). lo [0078] Les données opératoires et analytiques de ces trois essais sont rassemblées dans le Tableau 3 suivant : -- Tableau 3 --Conditions opératoires qénérales : • Catalyseur : Cata 3 • Volume de catalyseur : 30 mL • Débit CS2 (g/h) : 11,3 • Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3 • Ratio molaire H2/CS2: 6 • Ratio molaire H2S/CS2: 2 N° de l'essai 3.1 3.2* 3.3 Température réactionnelle (°C) 200 250 300 Conversion CS2 (%) 31,6 100 100 Sélectivité CH3SH (%) 100 100 70,6 Sélectivité CH4 (%) 0,0 0,0 29,4 Sélectivité DMS (%) 0,0 0,0 0,0 * correspond à l'essai 2.3. [0079] Les résultats de ces essais montrent que la température n'a que peu d'influence sur la réaction d'hydrogénation, notamment concernant la sélectivité en méthylmercaptan. Même à une température réactionnelle de 30°C, peu de 20 méthane est formé, et aucune trace de DMS n'a pu être mise en évidence. 15 15 Exemple 4 : Étude de l'influence du ratio H2/CS2 [0080] De manière similaire à l'exemple 2 ci-dessus, différents essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, en faisant cette fois-ci varier la quantité d'hydrogène introduite. Le ratio molaire H2/CS2 a été fixé respectivement à 3, 6 et 9. [0081] Les données opératoires et analytiques de ces trois essais sont rassemblées dans le Tableau 4 suivant : io -- Tableau 4 --Conditions opératoires qénérales : • Catalyseur : Cata 3 • Volume de catalyseur : 30 mL • Débit CS2 (g/h) : 11,3 • Pression réactionnelle (Mpa) : 0,3 • Température réactionnelle (°C) : 250°C • Ratio molaire H2S/CS2: 2 N° de l'essai 4.1 4.2* 4.3 Ratio H2/CS2 3 6 9 Conversion CS2 (%) 83,6 100 100 Sélectivité CH3SH (%) 100 100 100 Sélectivité CH4 (%) 0,0 0,0 0,0 Sélectivité DMS (%) 0,0 0,0 0,0 * correspond à l'essai 2.3 [0082] Les résultats ci-dessus montrent que, avec un ratio H2/CS2 égal à 3, la 15 quantité d'hydrogène est insuffisante pour convertir la totalité du disulfure de carbone. En revanche, pour tous les ratios de 3, 6 et 9, la sélectivité en méthylmercaptan est de 100%, et ce, grâce au dopage du catalyseur, conformément à l'invention. 16 Exemple 5 : Étude de l'influence de la pression réactionnelle [0083] De manière similaire à l'exemple 2 ci-dessus, différents essais d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan sont réalisés, en faisant cette fois-ci varier la pression appliquée au milieu réactionnel, en fonction de la température. Les pressions testées sont de 0,3 Mpa et 1,5 Mpa, les températures réactionnelles de 200°C et 250°C. [0084] Les données opératoires et analytiques de ces essais sont rassemblées dans le Tableau 5 suivant : io -- Tableau 5 --Conditions opératoires qénérales : • Catalyseur : Cata 3 • Volume de catalyseur : 30 m L • Débit CS2 (g/h) : 11,3 • Ratio molaire H2/CS2 : 6 • Ratio molaire H2S/CS2 : 2 N° de l'essai 5.1 * 5.2 5.3** 5.4 Pression réactionnelle (Mpa) 0,3 1,5 0,3 1,5 Température réactionnelle (°C) 200 200 250 250 Conversion CS2 (%) 31,6 100 100 100 Sélectivité CH3SH (%) 100 100 100 82,9 Sélectivité CH4 (%) 0,0 0,0 0,0 17,1 Sélectivité DMS (%) 0,0 0,0 0,0 0,0 * correspond à l'essai 3.1 ** correspond à l'essai 2.3 15 [0085] Les résultats ci-dessus montrent qu'à température et pression élevées une conversion totale en CS2 est conservée, avec toutefois une formation de méthane. Tous les essais montrent bien l'absence de formation de DMS dans chacun des cas. 20 REVENDICATIONS1. Catalyseur d'hydrogénation comprenant au moins un métal dopé par au moins un hydroxyde ou oxyde d'alcalin ou d'alcalino-terreux. 2. Catalyseur selon la revendication 1, dans lequel le métal est choisi parmi les métaux du groupe 6 et 8 du tableau périodique de la classification des io éléments, et de préférence choisi dans le groupe comprenant nickel (Ni), cobalt (Co), palladium (Pd), rhodium (Rh), platine (Pt), molybdène (Mo), tungstène (W), chrome (Cr), fer (Fe) et les combinaisons de deux ou plusieurs d'entre eux, de préférence les combinaisons de deux de ces métaux, et en particulier Co/Mo, Ni/Mo, Ni/W, W/Mo, les combinaisons de nickel et de molybdène étant tout 15 particulièrement préférées. 3. Catalyseur selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le métal est présent sous forme d'oxyde ou de sulfure. 20 4. Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit catalyseur étant supporté sur un support choisi parmi alumine, silice, dioxyde de titane, zéolites, charbon, zircone, magnésie (MgO), des argiles, des hydrotalcites et autres, ainsi que les mélanges de deux ou plusieurs d'entre eux. 25 5. Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la quantité d'oxyde et/ou d'hydroxyde de métal alcalin et/ou alcalino-terreux par rapport au poids total du catalyseur est comprise entre 1% et 30% en poids, de préférence entre 5% et 20% en poids, avantageusement entre 8% et 14% en poids. 30 6. Catalyseur selon l'une quelconques des revendications 1 à 5, dans lequel l'agent de dopage est l'hydroxyde de potassium ou l'oxyde de potassium. 18 7. Utilisation du catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 comme catalyseur de réaction d'hydrogénation, en particulier d'hydrogénation de composés soufrés, plus particulièrement d'hydrogénation catalytique de CS2 en méthylmercaptan. 8. Utilisation selon la revendication 7, dans laquelle le catalyseur comprend du nickel et du molybdène, est supporté sur alumine, et est dopé par l'hydroxyde ou l'oxyde de potassium. i0 9. Procédé d'hydrogénation catalytique de composé organique porteur d'au moins une insaturation, de préférence au moins une fonction C=S, de préférence du disulfure de carbone, ledit procédé étant caractérisé par le fait que le catalyseur d'hydrogénation est un catalyseur selon l'une quelconque des 15 revendications 1 à 6. 10. Procédé selon la revendication 9, comprenant au moins les étapes suivantes : a) mise en contact du composé organique porteur d'au moins une insaturation, 20 de préférence au moins une fonction C=S, de préférence le composé organique étant le disulfure de carbone, avec de l'hydrogène, en présence d'au moins un catalyseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, ayant éventuellement subi un pré-traitement de conversion des oxydes métalliques en sulfures métalliques ; 25 b) conduite de la réaction sous pression d'hydrogène à une température comprise entre 100°C et 400°C, de préférence comprise entre 200°C et 300°C ; et c) récupération du produit d'hydrogénation, soit le méthylmercaptan lorsque le produit de départ est le disulfure de carbone, avec séparation du H2S formé. 30 11. Procédé selon la revendication 10, qui est un procédé d'hydrogénation catalytique de disulfure de carbone en méthylmercaptan. 19 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel le ratio H2/CS2 est compris entre 1:1 et 30:1, de préférence entre 1:1 et 10:1, de préférence encore entre 2:1 et 9:1, avantageusement compris entre 3:1 et 6:1. 13. Procédé selon la revendication 11, caractérisée par le fait qu'il est mis en oeuvre en continu. 14. Procédé selon la revendication 11, caractérisée par le fait qu'il est mis en lo oeuvre sans solvant, sans eau, éventuellement en présence d'un gaz inerte, tel que azote, argon, et autres. 15. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la conversion de disulfure de carbone est de 100%, et la sélectivité en méthylmercaptan est de 15 100%.5