Brevet FR2939426A1 — publié le 20100611

La présente invention concerne notamment un procédé de traitement des effluents acides contenant des déchets arséniés. La biolixiviation des minerais d'or réfractaires, au sein desquels l'or est généralement piégé dans une gangue de pyrite et d'arsénopyrite, génère des effluents acides (pH entre 1 et 2) chargés en arsenic et en fer. Ces effluents contiennent plusieurs g/1 d'arsenic sous la forme d'un mélange d'As (III) et d'As (V) . La proportion d'As(III) peut être suffisamment élevée pour que la concentration absolue en As(III) soit supérieure à 1 g/l. Les effluents de biolixiviation subissent un traitement physico-chimique de neutralisation (généralement à la chaux) conduisant à la production d'un déchet solide, principalement composé d'un mélange d'oxy-hydroxydes de fer et de gypse. L'arsenic est fortement associé aux oxy-hydroxydes de fer sous la forme de complexes de surface bidentés-binucléaires (Foster 2003). La stabilité des complexes oxy-hydroxydes de fer- arsenic est maximale avec de l'As(V) et lorsque le pH est compris entre 4 et 6 (Wang et al., 2003). Le résidu solide obtenu est d'autant plus stable que le rapport As(V)/As(total) est élevé. Ce rapport dépend de façon importante du rapport initial pyrite/arsénopyrite dans le concentré sulfuré de départ (Morin et al., 1995) : plus la proportion de pyrite est importante, plus le potentiel redox du milieu et la proportion d'As(V) sont élevés. L'As(III) présent dans l'effluent de biolixiviation peut être oxydé chimiquement, avec de l'eau oxygénée par exemple (Molnar et al., 1993, Grossin, 1994). La réaction est rapide (30 minutes), cependant ce réactif est coûteux et doit être utilisé en excédent (de 30 à 100 %) pour être efficace. BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 2 - D'autres procédés de traitement sont connus de l'homme de l'art. Ainsi, le brevet FR2814751B1 protège les procédés de traitement de milieux renfermant de l'arsenic pour oxyder les arsénites en arséniates, caractérisé par l'inoculation de ces milieux, dans un bioréacteur, avec une population bactérienne essentiellement constituée par des bactéries dont la séquence d'ADNr 16S est identique à celle de la souche CAsO1 CNCM I-2518. La demande de brevet W00078402 protège un procédé permettant d'éliminer et d'immobiliser l'arsenic provenant de déchets contenant de l'arsenic, en oxydant l'arsenic en milieu aqueux, à mettre l'As(V) en contact avec du Fe(III) de manière à former un composé Fe-As insoluble et à séparer ce composé du milieu aqueux. L'arsenic est oxydé à l'aide de bactéries oxydantes à un pH compris entre 0,5 et 4 et à une température comprise entre 20 et 90°C en présence d'un catalyseur minéral (souvent de la pyrite). En plus du coût et de la manutention de ce catalyseur, il contient généralement des impuretés qui augmentent la charge polluante de l'effluent, ainsi que son acidité. La présente invention consiste à faire croître le rapport As(V)/As(total) dans le déchet solide en réalisant une oxydation biologique de l'As(III) au cours du processus de neutralisation de l'effluent par un réactif basique. Ce procédé peut être complété par une étape de séparation liquide/solide conduisant à l'obtention d'un déchet solide de type oxy-hydroxyde de fer. L'arsenic est oxydé par des bactéries utilisant l'As(III) comme source d'énergie, à un pH compris entre 2 et 7. La présente invention se distingue du brevet FR 2 814751 - Bl par le fait que le traitement n'est pas forcément réalisé en bioréacteur, mais peut être avantageusement réalisé dans les cuves utilisées pour le traitement physico-chimique classique des effluents acides BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 3 et chargés en métaux. De plus, il apporte des nouveautés au niveau des conditions d'introduction des micro-organismes dans le milieu. La présente invention se distingue également du brevet W00078402 - Al par le fait que (1) l'oxydation peut se faire par les bactéries en absence de catalyseur (l'As(III) est utilisé en tant que source d'énergie par les bactéries), (2) le produit initial à traiter n'est pas un déchet solide, mais un effluent, et (3) il n'est pas nécessaire d'ajouter du fer ferrique pour co-précipiter l'arsenic car il est déjà présent dans l'effluent à traiter. Description détaillée de l'invention : Ainsi la présente invention propose notamment un procédé pour oxyder les arsénites, compris dans un effluent acide, en arséniates comprenant . - une étape (i) consistant à ajouter un réactif basique dans ledit effluent afin d'amener son pH à une 20 valeur supérieure ou égale à 2, et - une étape (ii) consistant à ajouter des bactéries oxydantes dans l'effluent obtenu après l'étape (i). Selon l'invention, le terme � réactif basique � fait référence à toutes les substances chimiques capables de 25 capturer un ou plusieurs protons. Les réactifs basiques selon l'invention sont choisis parmi les bases faibles ou les bases fortes. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le réactif basique est choisi dans le groupe comprenant la chaux (Ca(OH)2), la calcite (CaCO3), la soude 30 (NaOH), l'hydroxyde de potassium (KOH). Suivant un mode de réalisation particulièrement préféré, le réactif basique utilisé dans le procédé suivant l'invention est la chaux (Ca (OH) 2) . Selon la présente invention, le terme � bactéries BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 4 - oxydantes � fait référence aux bactéries capables d'oxyder les arsénites. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, Les bactéries oxydantes sont caractérisées en ce qu'il s'agit de bactéries autotrophes, aérobies, capables d'oxyder l'As(III) en As(V) en utilisant le CO2 comme seule source de carbone et l'As(III) comme seule source d'énergie. Selon un mode de réalisation encore plus préféré, les bactéries utilisées présentent des séquences d'ADNr 16S sensiblement identiques SEQ ID N°1 ou à SEQ ID N°2. Ces séquences sont obtenues par analyse de la région de l'ADNr 16S correspondant aux positions 18-1492 selon E.coli (Brosius et al, 1981, Journal of Molecular Biology, 148 : 107-127). Dans le cadre de la présente invention, le terme � sensiblement identique � signifie que les séquences possèdent au moins 80%, préférentiellement 90% et encore plus préférentiellement au moins 95% d'identité entre elles. Selon un mode de réalisation tout à fait préféré, les bactéries oxydantes utilisées dans le procédé selon l'invention appartiennent à la souche CAsO1 (CNCM-I2518) ou aux bactéries ayant un génome possédant plus de 80% de similarité avec les bactéries de la souche CNCM-I2518. Selon un autre mode de réalisation préféré, les bactéries utilisables dans le cadre de l'invention présentent les caractéristiques suivantes : - elles supportent jusqu'à 1 g.1 1 au moins d'As(III) sans perdre leur aptitude à oxyder l'As(III), - la vitesse d'oxydation de l'As(III) par ces bactéries en bioréacteur atteint au moins 12 mg.171.h71, - leur activité spécifique d'oxydation de l'As(III) atteint au moins 5x10-7 mg d'As(III) par bactérie et par heure. Avec une telle valeur d'activité spécifique, une suspension bactérienne contenant 107 bactéries par ml est capable d'oxyder 5 mg d'As(III) par litre et par heure. I l BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 5 - s'ensuit que l'oxydation de l'As(III) par les bactéries ne nécessite qu'une très faible production de matière organique bactérienne. Par conséquent, les quantités de nutriments nécessaires pour le développement des bactéries (azote, phosphore) sont également très faibles, - elles sont capables de réduire la concentration résiduelle en As(III) à moins de 50 pg.l-1. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les bactéries ajoutées à l'étape (ii) sont à une concentration finale comprise entre 5 l0ÿ et 5 10 bactéries/ml. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention ne comprend pas d'étape consistant à ajouter dans l'effluent un catalyseur minéral, en particulier un métal noble ou semi noble ou un métal ou un complexe métallique pyritique tel que la pyrite, la chalcopyrite ou la molybdénite. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention comprend en outre une étape (i') consistant à mélanger le réactif basique et l'effluent. Selon un mode de réalisation encore plus préféré, cette étape est effectuée grâce à des moyens d'agitation sélectionnés dans le groupe comprenant l'agitation mécanique, l'agitation par injection de gaz (bullage), et l'utilisation de mélangeur statique (par exemple circulation des deux fluides à travers des chicanes). Selon un mode de réalisation préféré, le réactif basique ajouté lors de l'étape (i) du procédé selon l'invention permet d'amener le pH de l'effluent à une valeur supérieure ou égale à 2,0, encore plus préférentiellement à une valeur supérieure ou égale à 2,5. Selon un mode de réalisation préféré, le réactif basique ajouté lors de l'étape (i) du procédé selon l'invention permet d'amener le pH de l'effluent à une BRG002-FR-721 TEXTE DÉPOSE - 6 - valeur inférieure à 2,7 (pH de précipitation du fer;. L'utilisation des bactéries oxydantes à un pH aussi bas permet une meilleure oxydation des déchets arséniés. En effet, à ce pH, une grande partie de l'arsenic est encore présent dans la phase liquide et accessible aux bactéries. Selon un mode de réalisation tout à fait préféré, le réactif ajouté lors de l'étape (i) permet d'amener ledit effluent à une valeur comprise entre 2,5 et 2,7. Le procédé pourra comprendre en outre une étape (ii') consistant à ajouter un réactif basique dans l'effluent issu de l'étape (ii) afin d'amener son pH à une valeur supérieure ou égale à 5 et idéalement à un pH proche de 5,5. Ce pH correspond au pH optimum de stabilisation du déchet dans la phase solide. L'étape (ii') peut consister à ajouter ledit réactif basique en une ou plusieurs fois. Selon un mode de réalisation préféré, ledit réactif basique est ajouté en plusieurs fois. Selon un mode réalisation tout à fait préféré, tout ou partie du ou desdits ajouts de réactifs basiques lors de l'étape (ii') est suivi d'un ajout de bactéries oxydantes dans l'effluent. Selon un mode réalisation préféré de l'invention, l'effluent issu de l'étape (i) ou de l'étape (ii) est placé dans une cuve de décantation. Selon un autre mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention comprend en outre une étape (iii) consistant à incuber l'effluent obtenu après l'étape (ii) ou (ii') pendant 1 à 48 h. Selon un autre mode de réalisation préféré, le procédé selon l'invention comprend en outre une étape (iv) consistant à séparer la phase liquide de la phase solide de l'effluent obtenu après l'étape (iii). La figure 1 présente des modes de réalisations particulièrement avantageux du procédé selon l'invention. Le procédé, illustré par la Figure 1, consiste à BRG002-ER-121 TEXTE DEPOSE - 7 - préparer un inoculum CASO1 avec un milieu minéral simple contenant par exemple 100 mg/1 d'As(III). Cette culture est ajoutée dans la cuve (1) utilisée pour mélanger l'effluent avec le réactif basique (grâce à un agitateur mécanique (2)). L'ajout peut être effectué en continu ou en discontinu avec une pompe. La précipitation du Fe(III) sous forme d'oxy-hydroxydes se réalise majoritairement lorsque le pH est supérieur à 2,5. Les bactéries oxydent l'As(III) au cours du processus de précipitation du Fe(=II). Le traitement par oxydation bactérienne a un effet d'autant plus important sur la proportion d'As(V) dans la phase solide qu'il est effectué précocement, c'est-à-dire au pH le plus faible possible, avant que l'As soit piégé par les oxy-hydroxydes de fer. La population bactérienne CAsO1, contenant des bactéries du genre Thiomonas protégées par le brevet FR 2 814751 - Bl, utilise l'As(III) comme source d'énergie. La réaction suivante est réalisée, pour un pH compris entre 2 et 7 : H2AsO3 + 0: -> HAsO4 + H+ Ces micro-organismes n'ont besoin d'aucun apport particulier en nutriments, et catalysent l'oxydation de As(III) en As(V) en présence d'une très faible concentration en oxygène. L'ajout de suspension bactérienne peut être poursuivi jusqu'à ce que le pH final de l'étape de précipitation soit atteint. La stabilité du résidu final, en termes d'immobilisation de l'arsenic, sera optimale pour un pH compris entre 5 et 6. Cependant, le pH final de l'étape de précipitation dépendra de l'effluent à traiter, et en particulier des métaux présents dans cet effluent. Le processus d'oxydation de l'As(III) se poursuit au cours de la phase de décantation dans le décanteur (3). Les BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 8 - bactéries présentes dans la phase aqueuse continuent à oxyder i'As(III) résiduel au cours de cette étape, l'équilibre [As phase liquide]/[As phase solide] favorisant la libération de l'As (III) en solution par rapport à celle de l'As (V) . Il est possible d'utiliser le surnageant du décanteur comme inoculum à injecter dans la cuve de précipitation. Cet inoculum pourrait être réactivé, si nécessaire, par un ajout d'As(III) dans une cuve intermédiaire (4). Le procédé de l'invention est en particulier utilisable pour traiter les effluents de biolixiviation des minerais d'or réfractaires. Il est également applicable à d'autres effluents acides riches en fer et en arsenic, et aux eaux acides des mines (drainage, résurgences) également riches en fer et en arsenic. Ainsi la présente invention concerne également l'utilisation du procédé selon l'invention pour le traitement des effluents de biolixivation des minerais d'or réfractaires. Les exemples qui suivent donnent à titre illustratif, mais non limitatif, des indicateurs de performances obtenues lors de l'application du procédé de l'invention à des échantillons réels d'effluents de biolixiviation. La figure 1 est une représentation schématique du procédé permettant d'accroître la stabilité des déchets issus de la neutralisation d'effluents acides chargés en fer et en arsenic. La figure 2 représente l'évolution de la concentration en As(III) dans la phase liquide en cours de traitement à la chaux, en absence et en présence de bactéries oxydant l'As(III). La figure 3 représente l'évolution, en fonction du pH, de la concentration en arsenic total lixivié dans de l'eau déminéralisée ou dans du milieu de culture minéral, à partir des déchets solides issus de traitements à la chaux BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 9 - classiques ou en présence de bactéries. Les figures 4 à 7 représentent l'évolution des concentrations en arsenic dans la phase liquide après mise en contact du solide issu de la neutralisation à la chaux d'un effluent de biolixiviation avec les bactéries As(III)- oxydantes. Exemple 1. Application du traitement d'oxydation biologique de l'As(III) au cours du traitement à la chaux d'un effluent réel de biolixiviation d'un concentré aurifère Un concentré aurifère, obtenu par flottation, contenant environ 40 % d'arsénopyrite (FeAsS) et 30 % de pyrite (FeS2), a subi un traitement par biolixiviation en batch, en réacteur agité et aéré. Les conditions de biolixiviation étaient les suivantes : 10 % de solide, milieu OKm (Collinet-Latil, 1989), pH initial 1,75. L'inoculum était un consortium bactérien conservé au BRGM et utilisé pour la biolixiviation de minerais sulfurés. Les caractéristiques finales du milieu de biolixiviation étaient les suivantes : pH 1,11, potentiel redox = 519 mV (réf. Ag/AgCl), concentration en arsenic total = 11 g/1, concentration en fer total = 11 g/l. Lors du procédé de biolixiviation des minerais d'or, l'or demeure dans la phase solide. La phase liquide est considérée comme un effluent et doit être traitée. La pulpe de biolixiviation a été filtrée, et le filtrat a été récupéré pour tester l'efficacité du procédé d'oxydation biologique de l'As(III). Le filtrat a été partagé en deux échantillons de volume équivalent (1 litre chacun). Un de ces échantillons a subi un traitement classique à la chaux, sans bactéries. Le second échantillon a été traité en présence de BRG002-FR-727 TEXTE DEPOSE - 10 - bactéries. Dans les deux cas, le filtrat a été placé dans un réacteur en verre équipé d'une double enveloppe et d'un système d'agitation mécanique (moteur, axe d'agitation et hélice marine en acier inox 316L). Une pulpe de chaux Ca(OH)2 à 200 g/1 a été utilisée pour induire une augmentation de pH et faire précipiter le fer et l'arsenic présents dans l'effluent de biolixiviation. Le pH a été progressivement augmenté de 1,11 à 4,00. Ce mode opératoire simple a été appliqué pour l'essai en absence de bactéries. Dans le cas du traitement en présence de bactéries, les opérations suivantes ont été réalisées. Le pH a été augmenté de façon classique de 1,11 à 2,70, par ajout de chaux uniquement. A partir de pH 2,70, une suspension bactérienne a été ajoutée dans le réacteur, à raison de 100 ml de suspension bactérienne à chacun des paliers de pH suivants : 2,70 ; 3,02 ; 3,11 ; 3,30 ; 3,52 ; 3,71 ; 3,89 ; 4,00. La suspension bactérienne a été préparée avec l'inoculum CAS01 cultivé dans le milieu autotrophe minimum décrit dans Battaglia-Brunet et al., 2002, en présence de 100 mg/1 d'As(III). L'évolution de la concentration en As(III) dans la phase liquide des réacteurs, en absence et en présence de bactéries, est donnée par la figure 2. Les concentrations en As(III) ont été obtenues par méthode voltampérométrique. Les ajouts de suspension bactérienne induisent une chute de la concentration en As(III) dans la phase liquide du réacteur de traitement à la chaux. Cet effet est déjà sensible entre pH 2,7 et pH 2,9. L'oxydation de l'As(III) est totale dès pH 3,5, alors qu'au même pH, la phase liquide contient encore 800 mg/1 d'As(III) en absence de bactéries. Les pulpes issues du traitement à la chaux, en BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 11 - absence ou en présence de bactéries oxydant l'As(III), ont été filtrées. La phase solide récupérée après filtration (sans rinçage) a été conservée sous azote à 7°C. Son contenu en As(III) a été déterminé par extraction sous micro-ondes dans un mélange d'acides phosphorique et ascorbique. La concentration finale en AS(III) dans le solide traité à la chaux de façon classique s'élève à 54 mg par g de solide sec (incertitude sur l'analyse 5 mg/g). Dans le solide traité à la chaux en présence de bactéries oxydant l'As(III), la concentration finale en As(III) s'élève à 16 mg par g de solide sec (incertitude sur l'analyse 0,4 mg/g). L'ajout de bactéries dans le réacteur de traitement à la chaux a permis de réduire de 70% la teneur en As(III) dans le résidu solide du traitement. Des échantillons de solides issus des deux traitements ont été placés dans des flacons en présence soit d'eau déminéralisée, soit de milieu minéral pour les bactéries As(III)-oxydantes, le rapport solide/liquide étant égal à 25 g/100 ml. Ces fioles ont été placées sous agitation réciproque. Le tableau 1 donne les valeurs d'arsenic en solution après 24 h et 1 mois de contact solide/eau. Le pH non ajusté de ces mélanges s'équilibre entre 3,6 et 3,9. Le pH a été ajusté avec de la soude 1M afin d'étudier l'influence de ce paramètre sur la stabilité des solides. Le surnageant a été filtré à 0,45 pm, puis une séparation de l'As(III) et de l'As(V) sur résine anionique (d'après Kim, 2001) a été réalisée. Les concentrations en As(III) et As(V) ont ensuite été déterminées par spectrométrie d'absorption atomique four (AAS, Varian, Palo Alto, CA, USA, T = 2050°C, 193.7 nm). BRG002-FR-121 TEXTE DE POSE - 12 - As 1 mois sans ajustement de pH 1 mois après ajustement de pH à 5 Temps de 24 h ,contact (Solide traité As(III) 0,28 bio, eau mg/1 déminéralisée As(V) 0,29 mg/1 As(III) 0,22 mg/1 As(V) 0,89 mg/1 As(II1) 0,01 mg/1 As(V) 0,31 mg/1 Solide traité As(III) 0,68 bio, milieu mg/1 minéral As(V) 1,27 mg/1 As(III) 0,25 As(III) Exemple 2. Application du traitement biologique d'oxydation de l'As(III) au solide issu de la neutralisation d'un effluent de biolixiviation à la chaux Dans cet exemple, l'effluent de biolixiviation a été traité de façon classique à la chaux, puis a été soumis à l'action des bactéries As(III)-oxydantes. Les réactions observées correspondent à celles qui seraient réalisées lors de l'étape suivant la phase de précipitation, c'est à dire lorsque les bactéries seraient introduites dans le bac de décantation. Un effluent de biolixiviation d'un minerai d'or, dont la composition est donnée par le tableau 2, a été soumis à deux traitements différents : un traitement classique à la BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 14 - chaux jusqu'à pH - ou un traitement classique à la chaux jusqu'à pH 7. As (III) 1,35 g/l Tableau 2. Composition de l'effluent de biolixiviation traité dans l'exemple 2 Un litre d'effluent de biolixiviation a été placé dans un réacteur agité mécaniquement avec une hélice. Le pH de l'effluent a été élevé jusqu'à 4 ou 7 par ajout d'un lait de chaux Ca(OH)2. Les quantités de chaux nécessaires pour augmenter le pH de 1,08 à 4 ou 7 se sont respectivement élevées à 98 et 125 g. Au cours de cette phase, le fer et l'arsenic ont presque entièrement été précipités. Les concentrations finales en arsenic dans la phase liquide s'élevaient respectivement à 8,8 mg/l et 1,36 mg/l à pH 4 et 7. Les phases solides ont été récupérées par filtration, puis conservées sous azote à 7°C. Les essais de mise en contact avec les bactéries oxydant l'As(III) ont été réalisés en fioles de 250 ml, contenant 60 g de solide et 90 ml de milieu minéral. L'inoculum a été préparé de la même façon que dans l'exemple 1. Les fioles ont été inoculées avec 10 ml de suspension bactérienne. Des fioles témoin sans bactéries ont été préparées. Les fioles ont été incubées à 25°C sous agitation réciproque. Les analyses d'arsenic dans le surnageant et dans les solides ont été réalisées de la même façon que dans l'exemple 1. L'évolution des concentrations en arsenic dans les BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE oH 1,08 Fe total 30,5 g/l Fe (II) 0,935 g/l As total 13,5 g/l - 15 - phases liquides est donnée par les Figures 4 à A pH 4, la concentration en As(III) demeure proche de 10 mg/1 pendant les 50 jours d'incubation, alors qu'en présence de bactéries, la concentration en As(III) décroît rapidement et se maintient au-dessous de 0,5 mg/1 après 3 jours d'incubation. A pH 7, la concentration en As(III) diminue à la fois dans les fioles inoculées et dans les fioles non inoculées. Cependant, cette diminution est plus rapide dans les fioles inoculées (3 jours) que dans les fioles non inoculées (10 jours). A pH 4, la concentration en As(V) est plus faible dans les fioles inoculées que dans les fioles non inoculées. A pH 7, les concentrations en As(V) dans les fioles inoculées ou non inoculées ne sont pas significativement différentes. Les résultats finaux, en termes de concentrations en arsenic dans les phases liquides, sont donnés par le tableau 3. La concentration la plus faible en As total est obtenue à pH 4 en présence de bactéries. Condition As(III) mg/l As(V) mg/l As Total mg/l Inoculé pH4 0,07 0,02 0,09 Non inoculé 9,75 0,39 10,14 pH4 Inoculé pH7 Références : BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE - 16 - Battaglia-Brunet F., Dictor M.-C., Morin D., Baranger P. (2000) bactéries utilisables pour oxyder de l'arsenic, procédé pour leur sélection et leurs applications pour traiter des milieux renfermant de l'arsenic. Brevet FR 2 814751 - B1. Battaglia-Brunet F., Dictor M.C., Garrido F., Crouzet C., Morin D., Deleyser K., Clarens M., Baranger P. (2002) An arsenic (III)-Oxidizing bacterial population: selection, characterisation, and performance in reactors. J. Appl. Microbiol., 93, 656-667. 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Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il ne comprend pas d'étape consistant à ajouter dans l'effluent un catalyseur minéral. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le réactif ajouté lors de l'étape (i) permet d'amener ledit effluent à une valeur comprise entre 2,5 et 2,7. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape (ii') consistant à ajouter un réactif basique dans l'effluent issu de l'étape (ii) afin d'amener son pH à une valeur supérieure ou égale à 5. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'effluent issu de l'étape (i) ou de l'étape (ii) est placé dans une cuve de décantation. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape (iii) consistant à incuber l'effluent obtenu après l'étape (ii) BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE- 19 - pendant 1 h à 48 h. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'elle comprend en outre une étape (i') consistant à mélanger ledit réactif basique et ledit effluent. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étape (i') est effectuée grâce à des moyens d'agitation sélectionnés dans le groupe comprenant l'agitation mécanique, l'agitation par injection de gaz (bullage), et l'utilisation de mélangeur statique. 11. Procédé selon l'une des réactions 1 à 10, caractérisé en ce que le réactif basique est de la chaux (Ca (OH) 2) . 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que lesdites bactéries oxydantes sont des bactéries dont la séquence d'ADN 16s est sensiblement identique à celle de la souche CAsO1 (CNCM-I2518) ou aux bactéries ayant an génome possédant plus de 80 de similarité avec les bactéries de la souche CNCM-I2518. 13. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape (iv) consistant à séparer la phase liquide de la phase solide de l'effluent obtenu après l'étape (iii). 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que les bactéries ajoutées à l'étape (ii) sont à une concentration finale comprise entre 5 10j et 5 106 bactéries/ml. 15. Utilisation d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 14 pour le traitement des effluents de 30 bio-lixivation des minerais d'or réfractaires. 16. Utilisation d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 14 pour le traitement des effluents acides riches en fer et en arsenic. 17. Utilisation d'un procédé selon l'une des BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE- 20 - revendications 1 à 14 pour le traitement des eaux acides des mines (drainage, résurgences) riches en fer et en arsenic. BRG002-FR-121 TEXTE DEPOSE