Brevet FR2946895A1 — publié le 20101224

i SYSTEME MICROFLUIDIQUE ET PROCEDE CORRESPONDANT POUR LE TRANSFERT D'ELEMENTS ENTRE PHASES LIQUIDES ET UTILISATION DE CE SYSTEME POUR EXTRAIRE CES ELEMENTS. La présente invention concerne un système microfluidique comprenant une unité d'extraction d'éléments de taille comprise entre 1 pm et 1 mm d'une phase liquide à au moins une autre phase liquide, une utilisation de ce système microfluidique pour réaliser cette extraction de préférence pour gélifier par réticulation des capsules polymériques enrobant de tels éléments, et un procédé correspondant d'extraction de ces éléments. L'invention s'applique à des éléments biologiques ou non de petite taille, tels que des brins d'ADN, des protéines, des cellules, des amas de cellules ou même des objets auxiliaires dans les applications biotechnologiques comme par exemple des billes magnétiques ou des particules fluorescentes, à titre non limitatif. Le transfert d'éléments de petite taille d'une phase liquide dans une autre phase liquide immiscible est un problème d'une importance considérable. On peut par exemple citer le document EP-Bl-787 029 pour un tel transfert réalisé exclusivement par diffusion. Quant au transfert par convection forcée, il est en général difficile car il faut contraindre les éléments par une force qui les dirige normalement à l'écoulement et, spécialement dans le cas d'un système diphasique, cette force doit être suffisante pour que ces éléments traversent l'interface entre les deux liquides. Or, ce passage est freiné par la tension de surface entre les deux liquides et par les forces capillaires. Pour effectuer ce transfert de façon passive, il est connu d'utiliser le principe du déflecteur qui peut se présenter sous plusieurs formes, comme par exemple un réseau de piliers ou une simple ligne orientée de piliers. La technique des réseaux de piliers a été développée pour le tri par � Deterministic Lateral Displacement � ou � DLD � (pour déplacement latéral déterministe). Cette technique (voir en particulier l'article de D. W. Inglis, J. A. Davis, R. H. Austin and J. C. Sturm., Critical particle size for fractionation by deterministic lateral displacement, Lab Chip 6: 655-658, 2006) repose sur l'utilisation d'un réseau périodique d'obstacles qui vont perturber ou non la trajectoire des particules à trier. Les particules plus petites qu'une taille critique Dc (fixée par la géométrie du dispositif) ne sont globalement pas déviées par les piliers, tandis que celles plus grosses que Dc sont déviées dans la même direction à chaque rangée de plots, ce qui permet la séparation en taille des particules. Cependant, il apparaît que cette technique � DLD � a été à notre connaissance uniquement utilisée à ce jour pour le tri de particules en simple phase sans changement de fluide porteur, comme illustré par exemple dans les documents WO-A-2004/037374, US-A-2007059781 ou US- A-2007026381. La gélification de gouttelettes polymériques est un exemple typique de la nécessité d'un changement de fluide porteur. En biotechnologie, l'utilisation de telles gouttelettes contenant des objets biologiques est de plus en plus prometteuse. Néanmoins, l'étape de gélification qui doit suivre celle de production des gouttelettes est un verrou technologique à l'heure actuelle. En effet, ces gouttelettes ou capsules qui sont typiquement à base d'un hydrogel (e.g. un hydrogel d'alginate) sont produites dans une phase organique (e.g. de l'huile de soja) et doivent être transférées dans une phase aqueuse contenant des polyions tels que des ions calcium à titre d'agent de réticulation, pour obtenir la gélification de l'hydrogel. Les techniques actuelles sont toutes déficientes, car elles provoquent une déformation très importante des capsules qu'il faut préserver le plus possible dans leur forme initiale sphérique. On ne peut donc pas effectuer de transfert de façon � brutale �, où des forces d'intensité élevée s'exercent sur les capsules, et cela est d'autant sensible que les éléments à encapsuler sont de grande taille (entre 5 pm et 1 mm) et sont fragiles comme des cellules ou amas de cellules, par exemple. Le but de l'encapsulation de cellules, par exemple telles que les îlots de Langerhans, dans des microcapsules est de les protéger contre les attaques du système immunitaire lors d'une transplantation. La porosité de la capsule doit être telle qu'elle permet l'entrée des molécules de poids moléculaire faible essentielles au métabolisme des cellules encapsulées (nutriments, oxygène, etc.) tout en empêchant l'entrée de substances de poids moléculaire plus élevé comme les anticorps ou les cellules du système immunitaire. Cette perméabilité sélective de la capsule assure l'absence de contact direct entre les cellules encapsulées du donneur et les celles du système immunitaire du receveur de la transplantation, ce qui permet de limiter les doses de traitement immunosuppresseur utilisées lors de la transplantation (traitement aux effets secondaires lourds). Outre leur perméabilité sélective, les capsules produites doivent être biocompatibles, résistantes mécaniquement, et de taille adaptée aux cellules à encapsuler. Suite à la formation des capsules enrobant les cellules, il est nécessaire de procéder à leur gélification pour solidifier la couche protectrice. La gélification des capsules d'alginate contenant des cellules se fait classiquement par un procédé de gélification externe, où l'on réticule les billes d'alginate dans un bain de polycations (généralement de CaCl2) par diffusion des polycations dans la capsule d'alginate à un pH proche de 7 pour maximiser la viabilité des cellules. Un inconvénient de cette technique est qu'elle ne permet pas d'obtenir des capsules hautement homogènes (polydispersité élevée) et sphériques. On pourra notamment se reporter à l'article de K. Liu, H. J. Ding, Y. Chers, X.Z. Zhao, Droplet-based synthetic method using microflow focusing and droplet fusion, Microfluid. Nanofluid, Vol. 3, pp. 239-243, 2007, qui présente un système microfluidique mettant en oeuvre un contact dans une chambre circulaire de � ralentissement � et consistant à faire coalescer chaque capsule d'alginate avec une gouttelette aqueuse contenant du carbonate de calcium à titre d'agent de réticulation, avec des capsules gélifiées qui s'écartent nettement de la géométrie sphérique recherchée. II existe également un procédé de gélification interne, qui consiste à gélifier les capsules d'alginate par la mise en présence de cristaux de carbonate de calcium dans la phase d'alginate. Lorsque les gouttelettes d'alginate sont plongées dans une solution contenant de l'acide acétique, les ions calcium sont libérés et se fixent sur l'alginate, permettant ainsi la gélification. Ce procédé, bien que permettant d'obtenir des capsules plus homogènes et sensiblement sphériques, présente néanmoins l'inconvénient de devoir être mis en oeuvre à un pH acide proche de 6,4, pénalisant ainsi la viabilité des cellules. On pourra se reporter à l'article de V. L. Workman, S. B. Dunnett, P. Kille, and D. D. Palmer, On-chip alginate microencapsulation of functional cells, Macromolecular rapid communications, Vol. 29(2), pp. 165- 170, 2008 pour une description d'un système microfluidique mettant en oeuvre ce procédé de gélification interne. Les techniques connues d'encapsulation/ gélification présentent en outre les inconvénients suivants: - la taille des capsules n'est pas adaptée à la taille des 10 cellules ou îlots à encapsuler, - l'encapsulation qui est le plus souvent suivie d'une gélification externe, par laquelle les capsules sont gélifiées en tombant dans un bain de polycations, n'est pas automatisée mais manuelle ce qui entraîne une hétérogénéité du temps de réticulation d'une capsule à une autre, et 15 - la dispersion en taille des capsules gélifiées augmente lorsque la taille des gouttelettes diminue. Un but de la présente invention est de proposer un système microfluidique permettant notamment de remédier aux inconvénients précités 20 en relation avec la gélification de capsules, ce système comportant un substrat dans lequel est gravé un réseau de microcanaux comprenant une unité d'extraction d'éléments de taille comprise entre 1 pm et 1 mm d'une première phase liquide vers au moins une autre phase liquide et autour duquel est scellé un capot de protection, l'unité comportant n entrées (n>_2) 25 respectivement pour la première phase à appauvrir en ces éléments et pour l'autre ou les autres phase(s) à enrichir en ces éléments et m sorties (m>_2) respectivement pour cette première phase appauvrie et pour l'autre ou les autres phase(s) dont l'une au moins est enrichie en ces éléments. A cet effet, un système microfluidique selon l'invention est tel 30 que ces entrées et sorties sont juxtaposées sur le substrat de sorte à se rejoindre deux à deux en des jonctions amont et aval, respectivement, une chambre de transfert conçue pour mettre deux à deux en contact les phases concernées selon des flux parallèles étant formée entre les jonctions amont et aval, la ou chaque jonction amont étant conçue pour que ces flux soient sensiblement parallèles ou forment un angle aigu en s'y rejoignant, et en ce que des moyens de transfert aptes à transférer ces éléments d'une phase à une autre sont formés dans cette chambre. Par � taille � des éléments à extraire, tels que des capsules enrobant des amas de cellules, par exemple, on entend dans la présente description le diamètre ou plus généralement la plus grande dimension transversale de chacun de ces éléments. Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite chambre de transfert s'étend continûment entre ladite ou chaque jonction amont et la jonction aval correspondante, laquelle est de préférence également conçue pour que lesdits flux restent sensiblement parallèles le long de cette chambre. Avantageusement, ladite ou chaque jonction amont et ladite jonction aval correspondante peuvent présenter chacune en vue de dessus : - sensiblement une forme de V, ladite unité présentant alors de préférence une forme de carrefour à pattes-d'oie, ou bien - sensiblement une forme de U, ladite unité présentant alors de préférence une forme d'un ou plusieurs H reliés entre eux dont la ou chaque barre transversale élargie forme ladite chambre et dont les jambages forment les entrées et sorties. Ainsi, tant la ou chaque jonction amont que la ou chaque jonction aval sont de préférence telles que les flux ou écoulements des deux phases qui y convergent et qui en divergent sont respectivement centrés sur des axes sensiblement parallèles ou faisant entre eux un angle aigu. On notera que ce parallélisme ou cet angle aigu des flux n'est pas à confondre avec le parallélisme ou l'angle aigu caractérisant la jonction elle-même correspondante (i.e. la paroi externe de cette jonction), mais témoigne de la géométrie interne de la jonction concernée, comme cela sera expliqué plus en détails ci-après. Egalement avantageusement, la ou chaque jonction amont et la ou chaque jonction aval peuvent se prolonger en direction de la jonction opposée par une cloison imperméable de séparation entre phases s'étendant sur une distance conçue pour accroître le parallélisme desdits flux dans ladite chambre. On notera que ces cloisons amont et aval de séparation prolongeant les faces internes de parois respectives des jonctions amont et aval permettent de procurer des directions de flux adjacents se rejoignant et se séparant qui sont sensiblement parallèles, même si ces jonctions forment chacune un angle droit ou même obtus au niveau de la face externe de leur paroi. En d'autres termes, ces cloisons de séparation peuvent permettre de corriger un angle de jonction trop élevé (notamment égal ou supérieur à 90°) entre deux entrées ou deux sorties pour que les flux qui s'y rejoignent ou s'en éloignent soient sensiblement parallèles. Selon une autre caractéristique de l'invention, ce système est pourvu de moyens externes de mise en circulation sous pression des phases pour les faire circuler par convection forcée dans lesdites entrées et sorties, et lesdits moyens de transfert sont de type hydrodynamiques à fluidique exclusivement passive. On notera que l'unité d'extraction du système microfluidique se distingue de celles utilisant un transfert purement diffusif, comme par exemple dans le document précité EP-B1-787 029. De plus, cette unité ne met pas en œuvre de méthodes actives û par exemple électriques û qui peuvent endommager les éléments que l'on manipule, notamment dans le cas d'objets biologiques, mais uniquement une méthode passive (la seule source d'énergie utilisée étant les micropompes externes au système). Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite unité peut être délimitée latéralement par deux parois latérales sensiblement parallèles qui sont chacune communes à l'une des entrées et à la sortie en regard et qui forment avec lesdites jonctions un microcanal d'appauvrissement et au moins un microcanal d'enrichissement en lesdits éléments, ces microcanaux étant juxtaposés en étant réunis par ladite chambre. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, lesdits moyens de transfert s'étendent dans ladite chambre sur une partie au moins de la section de passage du microcanal d'appauvrissement et sont conçus pour dévier sélectivement lesdits éléments de ce microcanal vers celui ou ceux d'enrichissement adjacent(s), ces moyens de transfert par déviation comprenant au moins un obstacle conçu pour forcer tout ou partie des éléments à se diriger vers le ou chaque microcanal d'enrichissement adjacent. Conformément à un exemple de réalisation de ce premier mode, ces moyens de transfert par déviation comprennent au moins une rangée d'obstacles, tels que des plots à paroi de préférence dépourvue d'arêtes saillantes telle qu'une paroi cylindrique, qui sont dimensionnés et espacés entre eux sensiblement sur toute la section de passage dudit microcanal d'appauvrissement et qui forment pour la ou chaque rangée un angle de 5° à 85° avec la direction de ce microcanal et de préférence compris entre 20° et 60°, de sorte à s'opposer au passage d'au moins une catégorie desdits éléments de taille supérieure à l'espacement entre ces obstacles en les déviant vers le microcanal d'enrichissement adjacent. Avantageusement, les moyens de transfert selon cet exemple peuvent comprendre plusieurs rangées d'obstacles qui sont agencées de manière successive le long du microcanal d'appauvrissement dans la chambre de transfert, et qui comprennent : -une rangée amont adjacente à ladite jonction amont, qui s'étend en outre sur au moins une partie de la section de passage dudit microcanal d'enrichissement adjacent et dont les obstacles sont dimensionnés et espacés de sorte à s'opposer au passage d'au moins une catégorie d'éléments de plus grande taille supérieure à l'espacement entre ces obstacles amont et les dévier vers une sortie distale de ce microcanal d'enrichissement, et - au moins une rangée aval adjacente à ladite jonction aval, qui s'étend sur une section de passage inférieure à celle de la rangée amont et dont les obstacles sont dimensionnés et espacés de sorte à s'opposer au passage d'au moins une autre catégorie d'éléments de plus petite taille supérieure à l'espacement entre ces obstacles aval qui ont traversé la rangée amont et les dévier vers ce microcanal d'enrichissement en les canalisant vers une sortie proximale de ce dernier qui forme par exemple une patte-d'oie avec ladite sortie distale et avec le microcanal d'appauvrissement. Conformément à une variante de réalisation de ce premier mode, ces moyens de transfert par déviation peuvent comprendre des rangées d'obstacles en forme de plots qui sont agencées dans la chambre transversalement au microcanal d'appauvrissement et de préférence en outre à celui d'enrichissement et qui sont conçues pour l'obtention d'un déplacement latéral déterministe (� DLD �) laissant passer les éléments en les déviant progressivement à chaque passage d'une rangée à la rangée suivante. Conformément à une autre variante de réalisation de ce premier mode, ces moyens de transfert par déviation peuvent comprendre au moins un déflecteur qui est constitué d'une saillie interne de la paroi latérale dudit microcanal d'appauvrissement formée en regard de ladite chambre de transfert et qui présente par exemple une section transversale triangulaire. En référence à ce premier mode de réalisation de l'invention (incluant l'exemple et les variantes précités), la chambre de transfert peut comprendre en outre des moyens de stabilisation et anti-retour qui sont aptes à stabiliser l'interface entre lesdits flux en contact mutuel et à s'opposer au retour desdits éléments transférés dans la phase appauvrie, et qui sont agencés en aval desdits moyens de transfert en une zone interfaciale entre ces flux située sensiblement dans le prolongement de la jonction aval. Avantageusement, ces moyens de stabilisation et anti-retour peuvent comporter des piliers aux arêtes saillantes dont le dernier est adjacent à ladite jonction aval, et ils comportent de préférence une pluralité de ces piliers régulièrement espacés dont le premier peut être adjacent au dernier plot desdits moyens de transfert. Selon un second mode de réalisation de l'invention, lesdits microcanaux d'appauvrissement et d'enrichissement ont leurs jonctions amont et aval en forme de pattes-d'oie, lesdits moyens de transfert comportant au moins un obstacle qui est situé en aval de ladite jonction amont et qui est adjacent à ladite jonction aval, et qui est conçu pour canaliser les éléments sans les dévier de leur trajectoire de l'entrée dudit microcanal d'appauvrissement à la sortie dudit microcanal d'enrichissement. Avantageusement, ces moyens de transfert qui ne mettent pas en oeuvre de déviation des. éléments à extraire peuvent être exclusivement constitués de ces obstacles formés de piliers par exemple de section carrée, qui sont régulièrement espacés sensiblement dans le prolongement de la paroi latérale de l'entrée du microcanal d'appauvrissement qui est opposée à l'entrée du microcanal d'enrichissement, et dans le prolongement de la sortie du microcanal d'enrichissement, laquelle sortie est sensiblement coaxiale à l'entrée du microcanal d'appauvrissement. Selon une autre caractéristique de l'invention commune aux deux modes de réalisation précités, ladite unité d'extraction peut être couplée en aval à au moins un moyen de réduction des pertes de charge, tel qu'un serpentin, qui est également inclus dans ledit réseau de microcanaux et qui est destiné à maintenir une pression de la phase d'enrichissement légèrement supérieure à celle de la phase d'appauvrissement pour éviter que des gouttelettes de cette dernière ne pénètrent dans cette phase d'enrichissement et de manière à avoir des vitesses d'écoulement sensiblement égales des deux côtés de l'interface. On notera que tout moyen permettant de réduire les pertes de charge peut être utilisé, en remplacement de ce serpentin qui n'est qu'un exemple de réalisation de l'invention. Selon une autre caractéristique de l'invention également commune à ces deux modes de réalisation, ladite unité d'extraction peut être couplée en amont à une unité d'encapsulation des éléments, tels que des amas de cellules, également comprise dans ledit système microfluidique, l'unité d'extraction étant alors apte à assurer la gélification par réticulation de chaque capsule polymérique obtenue en sortie de l'unité d'encapsulation, un module de pré-gélification étant optionnellement intercalé entre ces unités d'encapsulation et d'extraction, et un module d'encapsulation supplémentaire par exemple de type dispositif microfluidique à focalisation d'écoulement (� MFDD �) pouvant être prévu en aval de l'unité d'extraction. 2946895 io D'une manière générale, on notera que les systèmes microfluidiques selon l'invention doivent être de préférence stérilisables, car les capsules gélifiées obtenues doivent pouvoir être transplantées chez un individu, le cas échéant. Un système selon l'invention peut être réalisé en une 5 matière plastique (par exemple en PDMS), en verre ou en silicium, à titre non limitatif. Un système microfluidique selon l'invention, tel que défini par l'ensemble des caractéristiques précitées, peut être avantageusement utilisé 10 pour extraire des éléments de taille comprise entre 1 dam et 1 mm, tels que des amas de cellules comme par exemple des îlots de Langerhans, d'une première phase liquide à appauvrir vers au moins une autre phase liquide à enrichir miscible ou non avec cette première phase ou avec une phase intermédiaire adjacente. 15 Selon un exemple préférentiel de réalisation de l'invention, cette utilisation consiste à réaliser la gélification par réticulation de capsules d'enrobage polymériques qui sont préalablement formées autour de ces éléments au sein dudit système microfluidique et qui sont par exemple à base d'un hydrogel d'alginate, par transfert de ces capsules enrobant 20 respectivement lesdits éléments d'une phase organique huileuse à appauvrir les contenant vers une phase aqueuse à enrichir qui est immiscible avec cette phase huileuse et qui contient un agent gélifiant de préférence à base de polyions, tels que des ions calcium. On notera que ces capsules préalablement formées peuvent 25 être monocouche ou multicouches et sont avantageusement biocompatibles, mécaniquement résistantes et à perméabilité sélective. Le polymère utilisé pour l'encapsulation peut être par exemple un hydrogel d'alginate, polymère le plus couramment utilisé pour l'encapsulation. Toutefois, d'autres matières d'encapsulation pourraient être choisie, comme le chitosan, les 30 carraghénanes, les gels d'agarose, les polyéthylènes glycols (PEG), à titre non limitatif, à condition d'adapter l'unité d'encapsulation au type de gélification que requiert le polymère choisi. Selon un autre exemple de réalisation de l'invention, cette utilisation consiste à utiliser des phases à appauvrir et à enrichir miscibles deux à deux entre elles et à y générer, en aval de ladite chambre de transfert, un gradient transversal de concentration. Un procédé d'extraction selon l'invention d'éléments de taille comprise entre 1 pm et 1 mm, tels que des amas de cellules comme par exemple des îlots de Langerhans, d'une première phase liquide à appauvrir vers au moins une autre phase liquide à enrichir miscible ou non avec cette 10 première phase ou avec une phase intermédiaire adjacente, comprend une mise en contact des flux respectifs de ces phases, que l'on force à s'écouler par convection forcée en régime laminaire (de préférence � hyperlaminaire �, i.e. avec un nombre de Reynolds inférieur à 1) dans des microcanaux respectifs gravés dans un substrat d'un système microfluidique, de telle 15 manière que ces flux soient, d'une part, sensiblement parallèles entre eux ou forment un angle aigu en se rejoignant en amont et de préférence en se séparant en aval et, d'autre part, demeurent parallèles pendant toute la durée de leur contact mutuel, pour forcer le transfert de ces éléments d'une phase à l'autre exclusivement par fluidique passive. 20 De manière connue, la taille des îlots de Langerhans peut varier de 20 à 400 pm contre 1 à 10 pm en moyenne pour une cellule, et ces îlots doivent être manipulés avec encore plus de précaution que des cellules uniques à cause de leur fragilité et de leur faible cohésion, ce que permettent d'assurer les systèmes microfluidiques de l'invention. 25 D'autres avantages, caractéristiques et détails de l'invention ressortiront du complément de description qui va suivre en référence à des dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples et dans lesquels : la figure 1 est une vue schématique en coupe transversale 30 d'un système microfluidique selon l'invention dans une première phase de son procédé de fabrication montrant l'oxydation du substrat, la figure 2 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 1 dans une seconde phase de son procédé de fabrication montrant l'étalement d'une résine photosensible sur ce substrat oxydé, la figure 3 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 2 dans une troisième phase de son procédé de fabrication montrant le résultat d'étapes suivantes de photolithographie et de gravure sèche, permettant de créer les microcanaux, la figure 4 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 3 dans une quatrième phase de son procédé de 10 fabrication montrant le résultat d'étapes de gravure profonde, la figure 5 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 4 dans une cinquième phase de son procédé de fabrication montrant le résultat d'une étape de délaquage de la résine et de désoxydation par gravure humide, 15 la figure 6 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 5 dans une sixième phase de son procédé de fabrication montrant le résultat d'une étape de d'oxydation, la figure 7 est une vue schématique en coupe transversale du système de la figure 6 dans une septième phase de son procédé de 20 fabrication montrant le résultat d'une étape de scellement d'un capot de protection afin de délimiter la section des microcanaux, la figure 8 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique d'un système microfluidique selon un exemple du premier mode de l'invention, montrant la déviation d'éléments encapsulés 25 pour leur transfert d'une phase à appauvrir à une phase à enrichir,est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique d'un système microfluidique selon un autre exemple du premier mode de l'invention, en variante de la figure 8,la figure 9 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique selon une variante de 30 la figure 8 conforme au premier mode et montrant également la déviation de ces éléments, la figure 10 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique selon une autre variante de la figure 8 conforme au premier mode, montrant les déviations respectives de deux catégories de taille de ces éléments, la figure 11 est une vue schématique partielle de dessus montrant un exemple dimensionnel d'une jonction amont à deux entrées d'une unité d'extraction selon les figures 8 à 10, la figure 12 est une vue schématique partielle de dessus montrant un exemple dimensionnel d'une jonction aval à deux entrées d'une 10 unité d'extraction selon les figures 8 à 10, la figure 13 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique selon une autre variante de la figure 8 conforme au premier mode, montrant une déviation progressive de ces éléments, 15 la figure 14 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique selon une autre variante de la figure 8 conforme au premier mode, montrant une déviation par un déflecteur de ces éléments, la figure 14a est une vue schématique partielle de dessus 20 d'une unité d'extraction biphasique selon une variante de la figure 14 où le déflecteur est couplé aux moyens de déviation des figures 8 à 12, la figure 15 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction biphasique selon un exemple du second mode de l'invention, montrant une canalisation sans déviation de ces éléments pour 25 leur transfert d'une phase à appauvrir à une phase à enrichir en ces éléments, la figure 16 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction triphasique selon un exemple du premier mode de l'invention, montrant la déviation d'éléments pour leur transfert successif à deux phases respectivement intermédiaire puis à enrichir en ces éléments, 30 la figure 17 est une vue schématique partielle de dessus d'une unité d'extraction triphasique selon une variante de la figure 16 conforme au premier mode, montrant les déviations respectives de deux catégories de taille de ces éléments dans les deux autres phases, la figure 18 est une vue schématique partielle de dessus d'un système microfluidique selon l'invention dont l'unité d'extraction est selon la figure 8 et est couplée en amont à un module de pré-gélification de capsules et en aval à un module d'encapsulation supplémentaire pour l'obtention d'une double encapsulation des éléments extraits, la figure 19 est une vue schématique partielle de dessus d'un système microfluidique selon une variante de la figure 18 qui se différencie uniquement de cette dernière en ce que l'unité d'extraction couplée à ces modules utilise quatre phases pour l'obtention finale d'une capsule à trois couches, la figure 19a est une vue schématique partielle de dessus d'un système microfluidique selon une variante de la figure 19 mettant en oeuvre des unités d'extraction en série selon le principe de la figure 15, la figure 20 est une vue schématique en coupe diamétrale d'une capsule gélifiée obtenue par un système selon les figures 18 ou 19, montrant le centrage de chaque élément obtenu dans cette capsule, la figure 21 est un cliché montrant partiellement en vue de dessus une unité d'extraction biphasique à déflecteur conforme au premier mode de l'invention selon une variante des figures 8 et 14 combinées, les éléments déviés n'étant pas visibles, la figure 22 est une vue schématique de dessus d'un exemple de moyens de transfert et de moyens de stabilisation et anti-retour utilisables 25 dans une unité d'extraction du type de celle de la figure 8, la figure 23 est une vue schématique de dessus d'un autre exemple de moyens de transfert et de stabilisation/ anti-retour utilisables dans une unité d'extraction à déflecteur du type de celle de la figure 21, la figure 24 est une vue schématique de dessus d'un autre 30 exemple de moyens de transfert et de stabilisation/ anti-retour utilisables dans une unité d'extraction du type de celle de la figure 21 mais à déflecteur plus grand, la figure 25 est un cliché montrant partiellement en vue de dessus une unité d'extraction biphasique conforme au premier mode de l'invention selon une variante de la figure 21 mais sans déflecteur, les éléments déviés n'étant pas visibles, la figure 26 est un cliché montrant globalement en vue de dessus un système microfluidique selon l'invention dont l'unité d'extraction pour la gélification de capsules est couplée en amont à une unité d'encapsulation des éléments à extraire, et en aval à un serpentin pour régler les pressions et les vitesses respectives des deux phases à appauvrir et à enrichir, la figure 27 est un cliché montrant localement en vue de dessus et à plus grande échelle le serpentin de la figure 26 couplé à l'unité d'extraction, la figure 28 est un cliché montrant localement en vue de dessus et à plus grande échelle l'unité d'encapsulation de la figure 26, la figure 29 est un cliché montrant localement en vue de dessus et à plus grande échelle l'unité d'extraction de la figure 26 couplée au serpentin, et la figure 30 est un cliché montrant localement en vue de 20 dessus et encore à une plus grande échelle l'unité d'extraction de la figure 29, laquelle est du type de la figure 22. Un système microfluidique 1 selon l'invention peut par exemple être réalisé comme suit, en référence aux figures 1 à 7 qui rendent 25 compte de diverses étapes se basant sur des procédés connus de microélectronique sur silicium, i.e. notamment la lithographie, la gravure profonde, l'oxydation, le � stripping � et le scellement d'un capot de protection 2 sur le substrat 3. Cette technologie sur silicium présente l'avantage d'être très précise (de l'ordre du micromètre) et non limitative tant dans les 30 profondeurs de gravure qu'au niveau des largeurs des motifs. Plus précisément, le protocole de réalisation du microsystème 1 est le suivant : Un dépôt d'oxyde de silicium 4 (figure 1) est effectué sur le substrat de silicium. Puis une résine photosensible 5 est déposée par étalement en face avant (figure 2), suite à quoi l'oxyde de silicium 4 est gravé à travers la couche de résine 5 par photolithographie et gravure sèche de l'oxyde de silicium 4 en s'arrêtant sur le substrat 3 de silicium (figure 3). Ce substrat 3 est ensuite gravé à la profondeur souhaitée des microcanaux par une gravure profonde 6 (figure 4), puis la résine est � délaquée � (figure 5). L'oxyde de silicium 4 thermique restant est ensuite éliminé par désoxydation au moyen d'une gravure humide (figure 5), puis une nouvelle couche d'oxyde thermique 7 est déposée (figure 6). Les puces obtenues sont ensuite découpées et un capot de protection 2 en verre - ou en un autre matériau transparent pour permettre l'observation - est scellé, par exemple par scellement anodique ou scellement direct (figure 7). Avant montage des microcanaux ou capillaires (non illustrés), un traitement de surface du type silanisation hydrophobe peut aussi être effectué. Le protocole décrit ci-dessus est l'un des multiples protocoles de fabrication pouvant être suivis. Par ailleurs, on pourrait utiliser pour le substrat 3 un matériau autre que le silicium, par exemple un PDMS (polydiméthylsiloxane) ou bien un autre élastomère, par moulage sur un � master � (i.e. matrice) préalablement préparé par photolithographie par exemple. L'unité d'extraction 10 de la figure 8 comporte deux microcanaux respectivement d'appauvrissement 11 et d'enrichissement 12 qui sont juxtaposés de manière sensiblement parallèles sur le substrat 3 et dans lesquels sont destinées à circuler uniquement par convection forcée deux phases liquides à appauvrir A et à enrichir B en éléments E à extraire qui sont par exemple choisies immiscibles entre elles (ces phases A et B étant respectivement huileuse et aqueuse dans le cas préférentiel de l'utilisation de l'unité 10 pour gélifier des capsules polymériques enrobant les éléments E). Le microcanal 11 présente une entrée 11 a et une sortie 11 b, et le microcanal 12 une entrée 12a et une sortie 12b qui forment respectivement avec 11a et 11 b une jonction amont Ja et une jonction aval Jb toutes deux en pattes-d'oie (i.e. en formant un V aux branches rapprochées selon un angle aigu très faible et légèrement évasées vers l'extérieur). Les microcanaux 11 et 12 sont réunis entre eux entre ces jonctions Ja et Jb en formant une chambre de transfert 13 qui est conçue pour réaliser le contact entre les phases A et B circulant en régime � hyperlaminaire � (nombre de Reynolds inférieur à 1) de sorte à transférer par des moyens exclusivement hydrodynamiques 14 localisés dans cette chambre 13, des éléments E tels que des amas de cellules encapsulés dans cet exemple de réalisation, via une déviation de ces éléments du microcanal 11 au microcanal 12. II résulte de ces jonctions Ja et Jb en pattes-d'oie que les flux des phases A et B convergent au contact l'une de l'autre en aval de Ja et divergent l'une de l'autre en amont de Jb suivant des directions à chaque fois sensiblement parallèles, à l'instar des flux de ces phases A et B dans la chambre de transfert 13 qui sont prévus pour demeurer parallèles entre eux lors de leur circulation au contact l'un de l'autre. Afin d'optimiser encore ce parallélisme des flux dans la chambre 13, on prévoit d'adjoindre une cloison séparatrice 15 imperméable aux phases A et B au point de raccordement interne de chaque jonction Ja, Jb, de telle manière que cette cloison 15 soit sensiblement centrée sur la bissectrice de cette jonction Ja, Jb du côté intérieur de cette dernière (i.e. sur la face interne de la paroi de celle-ci). En d'autres termes, ces deux cloisons 15 sont dirigées l'une vers l'autre en étant sensiblement alignées l'une avec l'autre et avec l'interface de contact entre phases A et B dans la chambre 13. Comme visible à la figure 8a, la cloison 15 de la jonction amont Ja peut être prolongée par une rangée de piliers de séparation 16 alignés selon l'axe de cette cloison 15. On notera qu'en variante cette cloison amont 15 pourrait être remplacée par de tels piliers 16 alignés selon l'axe de la bissectrice de cette jonction amont Ja. Comme visible à la figure 8, on peut distinguer essentiellement dans l'unité d'extraction 10 : - une zone Z1 initiant le contact entre les phases A et B ; - une zone Z2 qui est située dans la chambre 13 et dans laquelle se trouvent les moyens de transfert par déviation 14 formés dans cet exemple d'une rangée de plots régulièrement espacés (de préférence cylindriques pour ne pas altérer les éléments E), ces plots 14 s'étendant en travers de la section de passage du microcanal 11 et quasiment jusqu'à l'interface entre les phases A et B (i.e. jusqu'à la zone de réunion des microcanaux 11 et 12) selon un angle de 45° environ avec la direction de ce microcanal 11, de sorte à s'opposer au passage des éléments E en les déviant vers le microcanal 12 ; - une zone Z3 comprenant une rangée de piliers 16 parallèle à l'écoulement des phases A et B et de préférence de section polygonale (par exemple carrée), ces piliers 16 étant conçus pour stabiliser l'interface entre les phases A et B et pour éviter que les éléments ayant migré dans la phase B ne retournent dans la phase A (l'espacement entre piliers 16 étant choisi inférieur au diamètre des éléments E); et - une zone Z4 qui permet l'évacuation des phases A et B via les deux sorties indépendantes 11 b et 12b permettant la séparation de la phase A appauvrie ou dépourvue d'éléments E et de la phase B enrichie en ces derniers. On notera qu'il serait possible d'ajouter une troisième sortie positionnée à l'interface des deux phases A et B, qui serait destinée à 25 collecter un mélange de celles-ci exempt des éléments E. On notera également que la rangée unique de plots 14 permet la déviation d'éléments E � monodispersés � (i.e. sensiblement de même taille) sans entraver l'écoulement de la phase A, et que l'espacement entre plots 14 est donc inférieur au diamètre des éléments E. Quant à l'angle 30 précité de la rangée de plots 14, il est fonction de la vitesse de l'écoulement et peut donc varier dans une large mesure de 30 à 85° par exemple, étant réduit pour des vitesses relativement élevées afin d'éviter ou de minimiser l'impact des éléments E sur ces plots 14. On notera en outre que si l'espacement entre les piliers 16 anti-retour et de stabilisation de l'interface est choisi suffisamment faible, alors cette stabilisation peut se faire sur une distance non négligeable par rapport aux dimensions de l'unité 10. Comme illustré à la figure 9, une unité d'extraction 110 selon l'invention peut avantageusement utiliser un gradient transverse de concentration (voir flèche F1) dans la phase B, la rangée de plots 14 s'étendant alors transversalement du microcanal 11 au microcanal 12 de manière à ce que les éléments E, une fois transférés dans la phase B, traversent ce gradient de concentration. Dans le cas où la gélification mise en oeuvre par ce transfert est rapide, ce procédé peut limiter le gonflement des capsules polymériques enrobant les éléments E. On peut en variante utiliser un double gradient de concentration, pour réaliser un enrobage chimique sophistiqué de chaque capsule. Comme illustré à la figure 10 qui concerne le cas d'une population d'éléments E � polydispersés � (i.e. présentant diverses catégories de tailles), une unité d'extraction 210 selon l'invention peut comporter au moins deux rangées obliques de plots 214a et 214b sensiblement parallèles, la rangée de plots 214a de plus grand diamètre étant placée en amont et s'étendant à la fois dans les microcanaux d'appauvrissement 211 et d'enrichissement 212 pour dévier uniquement les plus gros éléments E vers une zone distale (i.e. supérieure sur la figure) du microcanal 212 et être ensuite guidés vers une sortie distale en regard 212b1 de celui-ci, alors que les autres éléments E' plus petits passent à travers cette rangée 214a et sont déviées à leur tour par la rangée 214b en aval de la précédente et ne s'étendant qu'à travers le microcanal 211. Ces éléments E' rejoignent ensuite la phase B en aval des éléments E, dans une zone proximale du microcanal 212 (i.e. inférieure sur la figure) et sont canalisées vers une sortie proximale en regard 212b2 de celui-ci. Les plots 214a et 214b peuvent également avoir des diamètres similaires. Dans ce cas, l'espacement entre deux plots 214a consécutifs est plus grand que celui entre deux plots 214b consécutifs. Les figures 11 et 12 recensent, à titre indicatif et nullement limitatif, des valeurs dimensionnelles utilisables pour réaliser une unité d'extraction 10 telle que celle de la figure 8. En premier lieu, les largeurs transversales respectives Wca et Worg des microcanaux 11 et 12 à proximité de chaque jonction Ja, Jb peuvent être identiques ou similaires, étant précisé que ces largeurs peuvent varier de 1,2 à 10 4 environ, où ci) est le diamètre moyen des éléments E à extraire et 10 que la largeur transversale de la chambre de transfert 13 est par exemple égale à la somme Wca + Worg. De plus, la distance axiale WW;n entre l'extrémité interne de la jonction amont Ja (formée par exemple par celle de la cloison 15 la prolongeant) et le dernier des plots de déviation 14 dans la rangée 15 correspondante (situé sensiblement en regard de cette extrémité de jonction Ja) peut être comprise entre 1,5 4 et 50 4 environ. Quant à la distance axiale Wsep entre l'extrémité interne de la jonction aval Jb (formée par exemple par celle de la cloison 15 la prolongeant) et ce même dernier plot 14, elle peut être comprise entre 1,5 d et 20 environ 20 Concernant la ou chaque rangée de plots 14, 214a, 214b visible aux figures 8 à 10, l'espacement entre plots peut varier de 4 / 5 à / 2 environ, le diamètre de chaque plot pouvant être compris entre / 10 et (/ 5. II en est de même pour l'espacement entre les piliers 16 et leur diamètre. Dans la variante de la figure 13, l'unité d'extraction 310 se 25 distingue essentiellement de celle de la figure 8, en ce que les moyens de transfert des éléments E qui les dévient de la phase A à la phase B sont constitués de rangées obliques de plots 314 qui sont disposées transversalement aux microcanaux 11 et 12 et qui sont conçues pour l'obtention d'un déplacement latéral déterministe (� DLD �) laissant passer les 30 éléments E en les déviant progressivement à chaque passage d'une rangée à la rangée suivante, du fait que l'espacement entre ces plots est supérieur au diamètre des éléments E. Selon cette variante, on utilise préférentiellement deux phases A et B immiscibles. Dans la variante de la figure 14, les moyens de transfert déviant les éléments E de la phase A à la phase B au sein de la chambre 413 de l'unité d'extraction 410 sont constitués d'un déflecteur 414a. Les éléments E sont adsorbés au contact de cette phase B, dans le cas où les forces capillaires sont suffisantes. On remarque néanmoins que le transfert est moins efficace, car l'adsorption des éléments E par la phase B vers laquelle ils sont déviés peut ne pas avoir lieu de manière satisfaisante. Comme illustré à la figure 14a qui est une variante de la figure 14, on peut adjoindre au déflecteur 414a, d'une part, des plots de déviation 14 le prolongeant de manière oblique sensiblement jusqu'à l'interface entre les phases A et B et, d'autre part, des piliers 16 de stabilisation/ anti-retour. On notera qu'avec ces piliers 16, on obtient un transfert plus efficace que celui procuré par l'unité 410 de la figure 14 qui est dépourvue de tels piliers 16 et dans laquelle les éléments adsorbés dans la phase B peuvent revenir dans la phase A. Dans l'exemple de la figure 15, l'unité d'extraction 510 selon le second mode de l'invention a toujours ses microcanaux d'appauvrissement et d'enrichissement 511 et 512 qui ont leurs jonctions amont Ja et aval Jb en forme de pattes-d'oie, mais le transfert des éléments E de la phase A à la phase B est ici réalisé sans la moindre déviation de ces éléments E. En effet, un alignement de piliers 514 régulièrement espacés (par exemple de section carrée) de préférence sur toute la longueur la chambre de transfert 513 en aval de la jonction amont Ja et qui s'étend jusqu'à la jonction aval Jb dans le prolongement des parois latérales de l'entrée 511a du microcanal 511 et de la sortie 512b du microcanal 512 (l'entrée 511a et la sortie 512b étant prévues sensiblement coaxiales), est conçu pour canaliser les éléments E quasiment en ligne droite de cette entrée 511a de la phase A à appauvrir à cette sortie 512b de la phase B à enrichir. Cet alignement de piliers 514 s'étend ainsi parallèlement à la direction suivie par les éléments E. On notera que dans ce second mode de l'invention, on évite les chocs des éléments E sur les piliers 514, ce qui est particulièrement important pour l'extraction d'éléments fragiles tels que des amas de cellules peu cohésifs comme les îlots de Langerhans. Comme visible à cette figure 15, on notera également que l'interface entre les phases A et B a tendance à � s'appuyer � sur les derniers piliers 514 situés les plus en aval de la chambre 513, i.e. à proximité immédiate de la jonction Jb. Et comme les piliers 514 sont également conçus pour empêcher le passage des éléments E dans la sortie 511b du microcanal 511, leur alignement sur toute la longueur de la chambre 513 le long de l'axe d'écoulement de la phase A est préférentiel dans ce but. Egalement à titre préférentiel, pour éviter que la phase A ne se mélange avec la phase B, on fait en sorte de maintenir pendant l'extraction une pression dans celle-ci légèrement plus élevée que celle dans la phase A, par exemple au moyen du serpentin 20 illustré aux figures 26 et 27 (ou d'un autre moyen apte à réduite les pertes de charge, par exemple en réduisant la section du canal). On évite ainsi que des gouttelettes de phase A se retrouvent dans la phase B, étant précisé que l'on peut à l'inverse accepter la formation de gouttelettes de phase B dans la phase A. On notera que ce moyen 20 de réduction des pertes de charge permet non seulement d'ajuster les pressions des phases A et B, mais encore de maintenir leurs vitesses respectives sensiblement voisines l'une de l'autre au niveau de la chambre de transfert, évitant ainsi d'avoir des forces de cisaillement trop importantes sur les éléments transférés d'une phase à une autre. Comme illustré à la figure 16, une unité d'extraction 610 selon l'invention peut utiliser plus de deux phases différentes Phi à Ph3, qui circulent dans des microcanaux parallèles 611, 612 et 613 définissant trois entrées 611a à 613a, trois sorties 611b à 613b, deux jonctions amont Ja et deux jonctions aval Jb. L'extension de la rangée oblique de plots de déviation 614, qui est formée en travers du microcanal d'appauvrissement 611, du microcanal intermédiaire 612 et qui se termine à la réunion de 612 avec le microcanal d'enrichissement 613 (i.e. à l'interface entre les phases 2 et 3), force les éléments E à passer dans la phase 2 puis dans la phase 3. Ce passage dans la phase 2 peut par exemple permettre de modifier chimiquement ou biologiquement la surface des capsules enrobant ces éléments E, avant de gélifier complètement ces capsules par la phase 3. On utilise préférentiellement pour cette unité 610 une phase 1 qui est immiscible avec une phase 2, alors que les phases 2 et 3 peuvent être miscibles entre elles suivant l'application envisagée. Comme illustré à la figure 17, lorsque l'on est en présence de deux ou plus de deux catégories de taille d'éléments E, E', il est possible d'utiliser dans l'unité d'extraction 710 plusieurs rangées de plots 714a et 714b à l'instar de la figure 10, et trois ou plus de trois phases liquides immiscibles Phi à Ph3. On voit sur cette figure 17 que les éléments E' de plus petite taille se retrouvent dans la phase 2 et en sortent (via la sortie 712b du microcanal intermédiaire 712) après avoir traversé la rangée amont 714a et avoir été déviés par la rangée aval 714b, alors que les éléments E de plus grosse taille sont déviés par la rangée amont 714a pour aboutir directement à la phase 3 et en sortir (via la sortie 713b du microcanal d'enrichissement 713). Les figures 18 et 19 illustrent, en relation avec la gélification de capsules enrobant les éléments E à extraire, tels que des amas de cellules, les deux étapes de pré-gélification respectivement mises en oeuvre dans une phase organique (phase A) puis de gélification par transfert dans une phase aqueuse (phase B) comme exposé ci-dessus en référence aux figures 8 à 15. La pré-gélification peut être obtenue par contact avec : - des nanocristaux de polyions permettant la gélification de la capsule polymérique (qui est typiquement en alginate ou similaire), ces nanocristaux pouvant être par exemple de l'acétate de calcium, du chlorure de calcium, du titanate de baryum, du phosphate de calcium ou du chlorure de baryum, pas forcément miscibles avec la phase organique continue (e.g. à base d'huile ou de solvants perfluorés), ou avec - des nano-émulsions contenant des polyions permettant la gélification. Au contact de ces polyions, la pré-gélification se produit et l'enveloppe externe des capsules réticule sur une très faible épaisseur, suffisante pour rigidifier sa surface et maintenir la forme sphérique de la capsule. Les avantages de la pré-gélification sont très nombreux, étant notamment précisé qu'elle permet de conserver la forme sphérique pour les capsules, de les maintenir dans des conditions physiologiques, d'automatiser 10 l'encapsulation et la gélification, de faire des encapsulations multicouches et enfin d'éliminer les gouttelettes � satellites �. Ces dernières seront en fait éliminées en aval de la pré-gélification, car elles vont suivre le flux dans le canal d'appauvrissement et passer dans l'espace inter-plots 14 faisant office de filtre du fait de la taille réduite de ces gouttelettes � satellites �. 15 Comme visible aux figures 18 et 19, le module de pré-gélification PG est couplé en amont à l'unité d'extraction 10 de la figure 8, laquelle est avantageusement couplée en aval à un module optionnel d'encapsulation supplémentaire 30. Une fois les capsules pré-gélifiées via le 20 module PG dans leur fluide porteur (phase huileuse A), elles entrent dans l'unité 10 et sont transférés par la rangée de plots 14 dans une seconde phase B immiscible (aqueuse). Lorsque des ions calcium (ou autre polyions permettant la gélification), sont ajoutés à cette phase B, une réticulation complète de l'enrobage d'alginate a lieu pour l'obtention d'une capsule stable. 25 On notera toutefois que dans le cas où la phase immiscible B ne contient pas de polyions gélifiants, il est alors possible de former des capsules à coeur liquide qui, bien que moins utilisées actuellement, présentent l'avantage de laisser de l'espace aux cellules qui ont été encapsulées et qui se divisent. 30 On notera en outre que le système microfluidique selon l'invention permet de réaliser la gélification à pH neutre et ainsi de maximiser la viabilité des cellules, alors que cela n'est possible pour des encapsulations dans des capsules au coeur liquide par les méthodes classiques dans lesquelles ces capsules sont dans un premier temps gélifiées puis ont leur coeur dissous par des agents de type citrate ou EDTA. Le module d'encapsulation supplémentaire 30 illustré à ces figures 18 et 19 est destiné à procurer une encapsulation de qualité optimale, via un double enrobage. Ce module 30, par exemple de type � MFFD � (� Micro Flow Focusing Device � en anglais pour dispositif microfluidique focalisant l'écoulement) est couplé à la phase aqueuse B contenant les capsules par exemple d'alginate en solution. On obtient ainsi une capsule multicouches C avec deux enrobages Cl et C2 qui peuvent être différents (alginates de concentration différente par exemple, ou bien alginate/PLL où PLL est la poly-L-Lysine), et avec un centrage amélioré de chaque élément dans la capsule C (e.g. amas de cellules) comme visible à la figure 20 du fait que la probabilité d'avoir deux décentrages d'un même côté est faible. Une telle configuration minimise la probabilité d'apparition de protrusions lors de la gélification des capsules, une protrusion désignant une partie de l'élément encapsulé non recouverte ou très finement recouverte de la coque polymérique. L'obtention de capsules gélifiées ne présentant pas de protrusion est particulièrement importante lorsque l'élément encapsulé est destiné à être implanté dans un corps vivant, afin d'éviter toute réaction immunitaire, une telle réaction pouvant avoir pour conséquence un rejet de la greffe. Comme visible à la figure 19, on peut également réaliser une multi-encapsulation en augmentant le nombre d'étages d'encapsulation et de gélification (mise en oeuvre par une extraction à deux étages 10', 10"), comme par exemple une encapsulation alginate /PLL / alginate. On utilise à cet effet quatre phases Phi à Ph4, avec de préférence : Phi : phase organique + nanocristaux de calcium, Ph2 : phase aqueuse + calcium, Ph3 : phase aqueuse + PLL, et Ph4 : phase aqueuse + alginate. Dans cet exemple, les phases aqueuses Ph2 à Ph4 sont miscibles entre elles, alors que la seule phase organique Phi n'est pas miscible avec les trois autres. Dans la variante de la figure 19a, on réalise une mufti- encapsulation en agençant en série plusieurs unités d'extraction sans déviation 510' et 510", qui sont chacune du type de celle de la figure 15. Comme visible sur cette figure, la première unité d'extraction 510' est conçue, via les piliers 514, pour canaliser en ligne droite les éléments E sous forme de gouttelettes contenant des cellules véhiculées par la phase A à appauvrir, vers la sortie de la phase B à enrichir qui réalise une gélification de ces gouttelettes, et la seconde unité d'extraction 510" est conçue, via des piliers 514 analogues, pour canaliser les gouttelettes gélifiées dans la phase B vers la sortie d'une troisième phase C contenant un nouvel encapsulant. Ces gouttelettes gélifiées et encapsulées sont ensuite en contact avec une quatrième phase D (nouvelle phase porteuse) pour l'obtention en sortie d'une double encapsulation des gouttelettes. L'unité d'extraction 810 de la figure 21 (dont une partie est schématisée à la figure 23) est telle que la jonction amont Ja et la jonction aval Jb présentent chacune en vue de dessus une forme de U, l'unité 810 présentant alors une forme de H dont la barre transversale élargie forme la chambre de transfert et dont les jambages forment les entrées 811a, 812a et sorties 811b, 812b. La rangée oblique de plots cylindriques de déviation 814 (de diamètre égal à 40 pm) est combinée à un déflecteur interne 814a de section triangulaire formé sur la paroi latérale externe du microcanal d'appauvrissement 811 et dont la rampe, qui forme un angle a par exemple de 30° avec cette paroi, se prolonge dans la même direction par les plots 814. A titre indicatif, les dimensions illustrées h, E et g dans cet exemple sont respectivement de 800 pm, 80 pm et 40 pm. Quant aux piliers 816 en forme de losanges destinés à la stabilisation de l'interface et à l'anti-retour des éléments, ils présentent une diagonale de 40 pm. Les valeurs données à titre d'exemple ont été calculées pour un dispositif de profondeur 200 pm. Les variantes des figures 22 et 24 illustrent respectivement la rangée de plots de déviation 814 dépourvue de déflecteur en amont, et pourvue d'un déflecteur 814b analogue à celui des figures 21 et 23 mais dont la hauteur transversale est bien plus élevée, étant presque ou aussi importante que la largeur du microcanal d'appauvrissement 811. L'unité d'extraction 910 de la figure 25 se différencie uniquement de celle de la figure 21, en ce qu'il est dépourvu de l'alignement de piliers de stabilisation de l'interface et d'anti-retour des éléments. En effet, on voit que les moyens de transfert de ces derniers sont exclusivement constitués ici d'une rangée oblique de plots cylindriques s'étendant de la paroi latérale externe du microcanal d'appauvrissement 911 à la jonction aval Jb, de sorte à dévier ces éléments vers le microcanal 912. L'angle a, et les distances h et E sont par exemple les mêmes qu'à la figure 21. Le système microfluidique illustré aux figures 26 et suivantes est adapté à une profondeur des microcanaux dans le substrat 3 de 200 pm. Le serpentin 20 visible aux figures 26 et 27 est prévu pour maintenir au sein de l'unité d'extraction 1010 (voir figure 30) une pression de liquide dans la phase d'enrichissement supérieure à celle de la phase d'appauvrissement, pour éviter que des gouttelettes de cette dernière ne pénètrent dans cette phase d'enrichissement. On ajuste ainsi les résistances hydrodynamiques de ces phases en fonction de la viscosité de celles-ci. Comme illustré à la figure 27, on peut définir les caractéristiques du microcanal d'enrichissement 1012 par rapport à ses points de départ A' et d'arrivée B' dans l'unité 1010. L'unité d'encapsulation 40 qui est illustrée à la figure 28 (correspondant au médaillon � zoom 1 � de la figure 26) est de type � MFFD �, et ses dimensions visibles sont par exemple : a=200pm b=1,2mm c=800pm d=300pm e=300pm f=650pm a=30°. Comme illustré à la figure 29 (correspondant au médaillon � zoom 2 � de la figure 26), on peut définir les caractéristiques du microcanal d'appauvrissement 1011 par rapport à ses points de départ C' hors de l'unité 1010 et d'arrivée D' en sortie du système microfluidique. 28 Comme illustré à la figure 30 (correspondant au médaillon � zoom 3 � de la figure 26), cette unité d'extraction 1010 en forme de H est analogue à celle de la figure 21 (mêmes dimensions h, g, E et a), en supprimant toutefois le déflecteur 814a pour n'avoir comme moyens de transfert que la rangée oblique de plots cylindriques 1014 et l'alignement de piliers de stabilisation/ anti-retour 1016. REVENDICATIONS1) Système microfluidique (1) comportant un substrat (3) dans lequel est gravé un réseau de microcanaux comprenant une unité d'extraction (10 à 1010) d'éléments (E, E') de taille comprise entre 1 pm et 1 mm d'une première phase liquide (A, Phi) vers au moins une autre phase liquide (B, Ph2, Ph3, Ph4) et autour duquel est scellé un capot de protection (2), l'unité comportant n entrées (n>_2) (11a, 12a, 611a, 612a, 613a) respectivement pour la première phase à appauvrir en ces éléments et pour l'autre ou les autres phase(s) à enrichir en ces éléments et m sorties (m>_2) (11b, 12b, 611b, 612b, 613b) respectivement pour cette première phase appauvrie et pour l'autre ou les autres phase(s) dont l'une au moins est enrichie en ces éléments, caractérisé en ce que ces entrées et sorties sont juxtaposées sur le substrat de sorte à se rejoindre deux à deux en des jonctions amont (Ja) et aval (Jb), respectivement, une chambre de transfert (13 à 513) conçue pour mettre deux à deux en contact les phases concernées selon des flux parallèles étant formée entre les jonctions amont et aval, la ou chaque jonction amont étant conçue pour que ces flux soient sensiblement parallèles ou forment un angle aigu en s'y rejoignant, et en ce que des moyens de transfert (14, 214a, 214b, 314, 414a, 514, 614, 714a, 714b, 814, 814a, 814b, 1014) aptes à transférer ces éléments d'une phase à une autre sont formés dans ladite chambre. 2) Système (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite chambre de transfert (13 à 513) s'étend continûment entre ladite ou chaque jonction amont (Ja) et la jonction aval (Jb) correspondante, laquelle est également conçue pour que lesdits flux restent sensiblement parallèles le long de cette chambre. 3) Système (1) selon la revendication 2, caractérisé en ce que 30 ladite ou chaque jonction amont (Ja) et ladite jonction aval (Jb) correspondante présentent chacune en vue de dessus :- sensiblement une forme de V, ladite unité (10 à 710) présentant alors de préférence une forme de carrefour à pattes-d'oie, ou bien - sensiblement une forme de U, ladite unité (810 à 1010) présentant alors de préférence une forme d'un ou plusieurs H reliés entre eux dont la ou chaque barre transversale élargie forme ladite chambre et dont les jambages forment les entrées (811a, 812a) et sorties (811b, 812b). 4) Système (1) selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que ladite ou chaque jonction amont (Ja) et ladite ou chaque jonction aval (Jb) se prolongent en direction de la jonction opposée par une cloison imperméable de séparation (15) entre phases (A et B) s'étendant sur une distance conçue pour accroître le parallélisme desdits flux dans ladite chambre (13 à 513). 5) Système (1) selon une des revendications précédentes, ce système étant pourvu de moyens externes de mise en circulation sous pression des phases (A et B, Phi à Ph4) pour les faire circuler par convection forcée dans lesdites entrées (11 a, 12a, 611a, 612a, 613a) et sorties (11 b, 12b, 611b, 612b, 613b), caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert (14, 214a, 214b, 314, 414a, 514, 614, 714a, 714b, 814, 814a, 814b, 1014) sont de type hydrodynamiques à fluidique exclusivement passive. 6) Système (1) selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite unité (10 à 1010) est délimitée latéralement par deux parois latérales sensiblement parallèles qui sont chacune communes à l'une des entrées (11 a, 12a, 611a) et à la sortie en regard (11 b, 12b, 613b) et qui forment avec lesdites jonctions (Ja et Jb) un microcanal d'appauvrissement (11, 211, 511, 611, 811, 911, 1011) et au moins un microcanal d'enrichissement (12, 212, 512, 613, 713, 912, 1012) en lesdits éléments (E, E'), ces microcanaux étant juxtaposés en étant réunis par ladite chambre (13 à 513). 7) Système (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert (14, 214a, 214b, 314, 414a, 614, 714a, 714b, 814, 814a, 814b, 1014) s'étendent dans ladite chambre sur une partie au moins de la section de passage du microcanal d'appauvrissement (11 à 1011) et sont conçus pour dévier sélectivement lesdits éléments (E, E') de ce microcanal vers celui ou ceux d'enrichissement adjacent(s) (12 à 1012), ces moyens de transfert par déviation comprenant au moins un obstacle conçu pour forcer tout ou partie desdits éléments à se diriger vers ledit ou chaque microcanal d'enrichissement adjacent. 8) Système (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert comprennent au moins une rangée d'obstacles (14, 214a, 214b, 614, 714a, 714b, 814, 1014), tels que des plots à paroi de préférence dépourvue d'arêtes saillantes telle qu'une paroi cylindrique, qui sont dimensionnés et espacés entre eux sensiblement sur toute la section de passage dudit microcanal d'appauvrissement (11 à 1011) et qui forment pour la ou chaque rangée un angle de 5° à 85° avec la direction de ce microcanal et de préférence compris entre 20° et 60°, de sorte à s'opposer au passage d'au moins une catégorie desdits éléments (E, E') de taille supérieure à l'espacement entre ces obstacles en les déviant vers ledit microcanal d'enrichissement (12 à 1012) adjacent. 9) Système (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert comprennent plusieurs desdites rangées d'obstacles (214a, 214b, 714a, 714b) qui sont agencées de manière successive le long dudit microcanal d'appauvrissement (211) dans ladite chambre (13), et qui comprennent : -une rangée amont (214a, 714a) adjacente à ladite jonction amont (Ja), qui s'étend en outre sur au moins une partie de la section de passage dudit microcanal d'enrichissement adjacent (212) et dont les obstacles sont dimensionnés et espacés de sorte à s'opposer au passage d'au moins une catégorie d'éléments (E) de plus grande taille supérieure àl'espacement entre ces obstacles amont et les dévier vers une sortie distale (212b1) de ce microcanal d'enrichissement, et - au moins une rangée aval (214b, 714b) adjacente à ladite jonction aval (Jb), qui s'étend sur une section de passage inférieure à celle de la rangée amont et dont les obstacles sont dimensionnés et espacés de sorte à s'opposer au passage d'au moins une autre catégorie d'éléments de plus petite taille (E') supérieure à l'espacement entre ces obstacles aval qui ont traversé la rangée amont et les dévier vers ce microcanal d'enrichissement en les canalisant vers une sortie proximale (212b2) de ce dernier qui forme par exemple une patte-d'oie avec ladite sortie distale et avec le microcanal d'appauvrissement. 10) Système (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert (314) comprennent des rangées d'obstacles en forme de plots qui sont agencées dans ladite chambre (13) transversalement audit microcanal d'appauvrissement (11) et de préférence en outre à celui d'enrichissement (12) et qui sont conçues pour l'obtention d'un déplacement latéral déterministe (� DLD �) laissant passer lesdits éléments (E) en les déviant progressivement à chaque passage d'une rangée à la rangée suivante. 11) Système (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert comprennent au moins un déflecteur (414a, 814a, 814b) qui est constitué d'une saillie interne de la paroi latérale dudit microcanal d'appauvrissement (811) formée en regard de ladite chambre (413) et qui présente par exemple une section transversale triangulaire. 12) Système (1) selon une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que ladite chambre (13) comprend en outre des moyens de stabilisation et anti-retour (16 à 1016) qui sont aptes à stabiliser l'interface entre lesdits flux en contact mutuel et à s'opposer au retour desdits éléments (E) transférés dans la phase appauvrie (A), et qui sont agencés en aval 33 desdits moyens de transfert (14 à 1014) en une zone interfaciale entre ces flux située sensiblement dans le prolongement de ladite jonction aval (Jb). 13) Système (1) selon les revendications 8 et 12, caractérisé en ce que lesdits moyens de stabilisation et anti-retour (16 à 1016) comportent des piliers aux arêtes saillantes dont le dernier est adjacent à ladite jonction aval (Jb), et comportent de préférence une pluralité de ces piliers régulièrement espacés dont le premier est adjacent au dernier plot (14 à 1014) desdits moyens de transfert. 14) Système (1) selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits microcanaux d'appauvrissement (511) et d'enrichissement (512) ont leurs jonctions amont (Ja) et aval (Jb) en forme de pattes-d'oie, lesdits moyens de transfert comportant au moins un obstacle (514) qui est situé en aval de ladite jonction amont et qui est adjacent à ladite jonction aval, et qui est conçu pour canaliser lesdits éléments (E) sans les dévier de leur trajectoire de l'entrée (511a) dudit microcanal d'appauvrissement à la sortie (512b) dudit microcanal d'enrichissement. 15) Système (1) selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits moyens de transfert sont exclusivement constitués de ces obstacles (514) formés de piliers par exemple de section carrée, qui sont régulièrement espacés sensiblement dans le prolongement de la paroi latérale de l'entrée (511a) du microcanal d'appauvrissement (511) qui est opposée à l'entrée (512a) du microcanal d'enrichissement (512), et dans le prolongement de la sortie (512b) du microcanal d'enrichissement, laquelle sortie est sensiblement coaxiale à l'entrée (511 a) du microcanal d'appauvrissement. 16) Système (1) selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite unité d'extraction (1010) est couplée en aval à un moyen de réduction des pertes de charge, tel qu'au moins un serpentin (20), moyen qui est également inclus dans ledit réseau de microcanaux et qui estdestiné à maintenir une pression de la phase d'enrichissement (B) supérieure à celle de la phase d'appauvrissement (A) pour éviter que des gouttelettes de cette dernière ne pénètrent dans cette phase d'enrichissement, ce moyen de réduction des pertes de charge étant également destiné à l'obtention de vitesses voisines pour ces phases. 17) Système (1) selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite unité d'extraction (1010) est couplée en amont à une unité d'encapsulation (40) desdits éléments (E, E'), tels que des amas de 10 cellules, également comprise dans ce système, l'unité d'extraction étant apte à assurer la gélification par réticulation de chaque capsule polymérique obtenue en sortie de l'unité d'encapsulation, un module de pré-gélification (PG) étant optionnellement intercalé entre ces unités d'encapsulation et d'extraction, et un module d'encapsulation supplémentaire (30) par exemple 15 de type dispositif microfluidique à focalisation d'écoulement (� MFDD �) pouvant être prévu en aval de l'unité d'extraction. 18) Utilisation d'un système microfluidique (1) selon une des revendications précédentes pour extraire des éléments (E, E') de taille 20 comprise entre 20 pm et 1 mm, tels que des amas de cellules comme par exemple des îlots de Langerhans, d'une première phase liquide (A, Phi) à appauvrir vers au moins une autre phase liquide à enrichir (B, Ph2 à Ph4) miscible ou non avec cette première phase ou avec une phase intermédiaire (Ph2, Ph3) adjacente. 25 19) Utilisation d'un système microfluidique (1) selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'elle consiste à réaliser la gélification par réticulation de capsules d'enrobage polymériques qui sont préalablement formées autour de ces éléments (E, E') au sein de ce système et qui sont par 30 exemple à base d'un hydrogel d'alginate, par transfert de ces capsules enrobant respectivement lesdits éléments d'une phase organique huileuse (A,Phi) à appauvrir les contenant vers une phase aqueuse (B, Ph4) à enrichir qui est immiscible avec cette phase huileuse et qui contient un agent gélifiant de préférence à base de polyions, tels que des ions calcium. 20) Utilisation d'un système microfluidique (1) selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'elle consiste à utiliser des phases à appauvrir et à enrichir (A et B, Ph2 à Ph4) miscibles deux à deux entre elles et à y générer, en aval de ladite chambre de transfert (13), un gradient transversal de concentration (F1). 10 21) Procédé d'extraction d'éléments (E, E') de taille comprise entre 1 pm et 1 mm, tels que des amas de cellules comme par exemple des îlots de Langerhans, d'une première phase liquide à appauvrir (A, Phi) vers au moins une autre phase liquide à enrichir (B, Ph2 à Ph4) miscible ou non 15 avec cette première phase ou avec une phase intermédiaire (Ph2, Ph3) adjacente, caractérisé en ce qu'il comprend une mise en contact des flux respectifs de ces phases, que l'on force à s'écouler par convection forcée en régime laminaire dans des microcanaux respectifs (11 à 1011 et 12 à 1012, 613, 713) gravés dans un substrat (3) d'un système microfluidique (1), de telle 20 manière que ces flux soient, d'une part, sensiblement parallèles entre eux ou forment un angle aigu en se rejoignant en amont et de préférence en se séparant en aval et, d'autre part, demeurent parallèles pendant toute la durée de leur contact mutuel, pour forcer le transfert de ces éléments d'une phase à l'autre exclusivement par fluidique passive. 25