Brevet FR2946660A1 — publié le 20101217

DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne le domaine du procédé de reformage catalytique des essences. Ce procédé fait appel à une zone réactionnelle comportant une série de 3 ou 4 réacteurs travaillant en lit mobile, et présente une zone de régénération du catalyseur qui comprend elle même un certain nombre d'étapes, dont une étape d'oxychloration et une étape finale de réduction du catalyseur à l'hydrogène. Après la zone de régénération, le catalyseur est réintroduit en tête du premier réacteur de la zone réactionnelle. L'invention concerne plus précisément un nouveau procédé de reformage catalytique des essences comportant un recyclage de l'effluent de l'étape de réduction du catalyseur en tête du troisième réacteur et /ou du quatrième réacteur de la zone réactionnelle. Cette nouvelle disposition présente plusieurs avantages: - Elle diminue, voire élimine la réintroduction d'eau dans les réacteurs 3 et 4. - Elle modifie favorablement la répartition de l'hydrogène entre les différents réacteurs en augmentant le rapport H2/HC sur les réacteurs 3 et 4 qui sont précisément ceux dans lesquels le coke a préférentiellement tendance à se former. Enfin, elle permet d'ouvrir des possibilités d'aménagement de la section de purification de l'hydrogène, puisqu'il devient possible d'assurer une partie du travail du compresseur de recontactage par le compresseur de recycle, c'est à dire en pratique de diminuer le nombre d'étages dudit compresseur de recontactage. EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR Selon l'art antérieur, l'effluent de réduction d'une unité de reformage catalytique est généralement envoyé soit à l'aspiration du compresseur de recontactage de la section de purification de l'hydrogène, soit au réseau de gaz combustible, c'est à dire au réseau de gaz utilisé comme combustible dans diverses unités ou fours de la raffinerie que nous appellerons dans la suite réseau gaz combustible. L'effluent de réduction peut aussi être envoyé en totalité ou en partie à l'entrée du ballon 30 séparateur pour ajuster la quantité d'eau dans le gaz de recycle. Les schémas de la zone de purification de l'art antérieur ne sont pas modifiés par la présente invention qui concerne essentiellement la zone réactionnelle. Toutefois, la modification de charge du compresseur de recycle permet de faire travailler ce dernier en partie comme compresseur de recontactage, donc de diminuer le nombre d'étage dudit compresseur de recontactage. Le brevet FR 2 801 604 enseigne un procédé de production d'aromatiques à l'aide d'un catalyseur circulant en lit mobile procédé qui comprend au moins deux étapes caractérisées par un certain rapport (H2)/(HC), H2 représentant la quantité d'hydrogène introduit dans ladite étape, et HC représentant la quantité de charge entrant dans la dite étape. Dans le brevet précité l'étape de réduction du catalyseur est également caractérisée par une certaine valeur du rapport H2/HC et les valeurs des 3 rapports H2/HC, c'est à dire des deux étapes réactionnelles et de l'étape de réduction du catalyseur, sont liées par une relation d'inégalité. Le brevet FR 2 801 605 enseigne un procédé de production d'aromatiques à l'aide d'un catalyseur circulant en lit mobile qui comprend une étape de réduction dudit catalyseur en présence d'un gaz de recyclage introduit en quantité telle que la quantité d'hydrogène pur amenée est comprise entre 1 et 10 kg/kg de catalyseur. Le gaz de recyclage est défini comme résultant de la déshydrogénation d'une partie au moins de l'effluent gazeux contenant l'hydrogène. Aucun de ces deux brevets, qu'on peut considérer comme représentant l'art antérieur le plus proche, ne divulgue de manière précise la réintroduction de l'effluent issu de l'étape de 20 réduction du catalyseur en tête des derniers réacteurs de reformage. DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La figure 1 représente une vue générale d'une unité de reformage catalytique comprenant 4 réacteurs en série et une zone de régénération du catalyseur. Le circuit du catalyseur est 25 marqué en traits plus épais. Sur la figure 1, seuls R1, R2 et R4 sont représentés. La figure 2A représente une première variante du schéma de purification de l'effluent réactionnel qui consiste à envoyer l'intégralité de l'effluent de tête du ballon séparateur vers le compresseur de recycle. La figure 2B représente une autre variante du schéma de purification de l'effluent réactionnel 30 qui consiste à envoyer une partie de l'effluent de tête du ballon séparateur vers le compresseur de recycle, et l'autre partie de cet effluent réactionnel vers le compresseur de recontactage. La figure 3 est une vue plus détaillée du recyclage de l'effluent de réduction qui comprend de manière générale une première partie introduite en tête du réacteur R3 en mélange avec la charge dudit réacteur R3, une seconde partie envoyée en tête du réacteur R4 en mélange avec la charge (4) dudit réacteur, éventuellement une troisième partie qui peut-être mélangée avec un appoint d'hydrogène pour constituer le gaz de transport au niveau du pot de transport (LP3). DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION La présente invention peut se définir comme un procédé de reformage catalytique d'une essence d'intervalle de distillation compris entre 60 et 250°C faisant appel à une unité de reformage catalytique en lit mobile comprenant trois ou quatre réacteurs en série, et une zone de régénération dudit catalyseur, dans lequel l'effluent de l'étape de réduction du catalyseur, faisant partie de la zone de régénération du catalyseur, est recyclé: -dans le cas de trois réacteurs, en tête du troisième réacteur, -dans le cas de quatre réacteurs, en tête du troisième réacteur et/ou en tête du quatrième réacteur. La formulation raccourcie "et/ou" doit être comprise comme recouvrant les deux cas de figure qui suivent (a) le recyclage de l'effluent de réduction en tête du troisième réacteur, (b) le recyclage de l'effluent de réduction en tête du quatrième réacteur. Les cas (a) et (b) peuvent être séparés ou coexister. Dans un cas particulier du procédé de reformage catalytique selon l'invention, lorsque l'unité comporte 3 réacteurs, l'effluent de réduction est recyclé uniquement en tête du troisième réacteur. Dans un autre cas particulier du procédé selon l'invention, lorsque l'unité comporte 4 réacteurs, l'effluent de réduction est recyclé uniquement en tête du quatrième réacteur. Dans un autre cas particulier du procédé selon l'invention, lorsque l'unité comporte 4 réacteurs, l'effluent de réduction est recyclé uniquement en tête du troisième réacteur. Dans le cas d'une unité comportant 4 réacteurs, l'effluent de réduction est de manière générale recyclé en partie en tête du troisième réacteur et en partie en tête du quatrième réacteur. Dans le cas d'une unité à quatre réacteurs, l'effluent de réduction peut être également en partie recyclé vers le gaz de transport au niveau du pôt de transport permettant le transport du catalyseur depuis le bas du troisième réacteur vers la tête du quatrième réacteur. Selon un schéma de la zone de séparation de l'effluent de réaction conduisant au reformat, le flux de tête du ballon séparateur (BS) est intégralement dirigé vers le compresseur de recycle (RCY). Selon un autre schéma de la zone de séparation de l'effluent de réaction, le flux de tête du ballon séparateur (BS) est en partie dirigé vers le compresseur de recycle (RCY), et pour l'autre partie dirigé vers le compresseur de recontactage (RCC). La présente invention est parfaitement compatible avec les différents schémas possibles de la zone de séparation de l'effluent réactionnel. Plusieurs avantages techniques lié au recyclage de l'effluent de réduction en tête des troisième et/ou quatrième réacteurs sont observés. - Un premier avantage technique correspond à la recaptation du chlore contenu dans l'effluent de réduction sur le catalyseur dans les réacteurs R3 et/ou R4. Il en résulte une baisse sensible de la quantité de chlore requise à injecter dans le régénérateur dans l'étape d'oxychloration. En effet, le catalyseur durant son séjour dans la zone réactionnelle perd du chlore. Or dans les réacteurs R3 et R4 la présence de chlore est essentielle. Le recyclage de l'effluent de réduction dans les réacteurs R3 et R4 permet donc d'accroître sensiblement l'activité du catalyseur dans lesdits réacteurs. - Un second avantage est lié à la réadsoprtion des composés chlorés sur le catalyseur présent dans les réacteurs R3 ou R4. Cet effet de réadsorption des composés chlorés permet également de réduire la consommation de chlore en aval du ou des compresseurs de recontactage d'hydrogène. Par ailleurs, il est connu de l'homme de l'art que l'opération dite opération � sèche � des unités de reformage s'accompagne d'une perte de sélectivité par augmentation de la production de gaz pour le réseau gaz combustible. On appelle opération "sèche", une opération de l'unité caractérisée par une faible teneur en eau dans le gaz de recyclage et donc dans la zone réactionnelle. Le recyclage de l'effluent de réduction permet, via l'eau contenue dans l'effluent de réduction, d'accroître la teneur en eau dans les réacteurs R3 et R4, et donc d'améliorer la sélectivité du catalyseur dans lesdits réacteurs. En raison du recyclage de l'effluent de réduction, l'injection d'eau dans la charge peut donc être diminuée, voire arrêtée, et un réglage de la quantité d'eau introduite est possible par adaptation du débit d'effluent de réduction recyclé dans les réacteurs R3 et R4. D'autres avantages techniques liés à l'invention sont généralement observés: - La réduction de la couverture en hydrogène des réacteurs R1 et R2, rendue possible par l'augmentation de la teneur en hydrogène dans les réacteurs R3 et R4, réduit la compétition réactionnelle entre l'hydrogène et les naphtènes, ce qui a pour conséquence une amélioration des performances catalytiques des réacteurs R1 et R2. - L'augmentation sensible de la couverture en hydrogène sur les réacteurs R3 et R4 entraîne une diminution sensible du niveau de coke en sortie du dernier réacteur (R3 ou R4 selon les cas). - La diminution du rapport H2/HC requis sur les réacteurs R1 et R2 a pour conséquence une diminution de la demande en utilités sur le compresseur de recycle (RCY). En effet, l'effluent de réduction contient généralement 99,9 % vol de l'hydrogène. Donc, en l'injectant en amont des réacteurs R3 et/ou R4, le ratio H2/HC correspondant aux réacteurs R3 et/ou R4 augmente d'environ 0,1. Cette augmentation sensible du ratio H2/HC dans les réacteurs où est produit la majeure partie du coke permet soit de réduire le coke à régénérer soit, à iso coke, de diminuer le débit de gaz de recycle sur les réacteurs situés en amont (c'est à dire les réacteurs R1 et R2). Ainsi on obtient un gain sensible en utilité sur le compresseur de recycle. De plus, diminuer le ratio H2/HC sur les réacteurs R1 et R2 permet d'améliorer les réactions de déshydrogénations des naphtènes dans lesdits réacteurs, et de réduire le craquage des paraffines longues - Enfin la souplesse dégagée sur le schéma de la zone de purification de l'hydrogène permet de réduire l'investissement du compresseur de recontactage (RCC) d'hydrogène. L'effluent de réduction est généralement renvoyé à l'aspiration du compresseur de recontactage d'hydrogène. Pour respecter le bilan pression, l'aspiration du compresseur de recontactage (RCC) d'hydrogène se fait sur le flux de tête du ballon séparateur (BS) comme pour le compresseur de recycle( RCY). Lorsque, selon la présente invention, on recycle l'effluent de réduction dans les réacteurs R3 et/ou R4, cette contrainte n'existe plus, et on peut placer l'aspiration du compresseur de recontactage d'hydrogène (RCC) au refoulement du compresseur de recycle (RCY). Ceci permet de gagner un étage de compression sur le compresseur de recontactage, le compresseur de recycle (RCY) servant alors en partie de compresseur de recontactage. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION Une unité de reformage catalytique des essences comprend une section réactionnelle constituée de trois ou quatre réacteurs notés R1, R2, R3 et R4 travaillant en série, et une zone de régénération du catalyseur comprenant une étape (I) de combustion du coke déposé sur le catalyseur, une étape (II) d'oxychloration permettant de re-disperser les cristallites, et une étape (III) de réduction à l'hydrogène qui permet de réduire les oxydes du catalyseur avant sa réintroduction dans la zone réactionnelle. La zone réactionnelle est constituée des 3 ou 4 réacteurs notés R1,R2,R3, R4. Cette étape de réduction du catalyseur génère un gaz de réduction appelé effluent de réduction dans la suite du texte qui, selon l'art antérieur, est réintroduit en amont du compresseur de recycle (noté RCY) ou en amont du ballon séparateur (noté BS). Dans la présente invention, cet effluent de réduction est au moins en partie recyclé en tête du troisième réacteur R3, et éventuellement en tête du quatrième réacteur R4. Le schéma de traitement de l'effluent (5) de l'unité de reformage n'est pas impacté par la présente invention et reste donc compatible avec le ou les schémas de l'art antérieur. Plus précisément, dans une unité de reformage catalytique comportant trois réacteurs, l'effluent de réduction est au moins en partie recyclé en tête de ce troisième réacteur. Dans une unité comportant quatre réacteurs, l'effluent de réduction est, dans le cas général, au moins en partie recyclé en tête du troisième réacteur R3 et du quatrième réacteur R4. De manière préférée dans le cadre de l'invention, l'effluent de réduction (18) est intégralement recyclé en tête du réacteur R3 (flux 14). Dans une autre variante de la présente invention, l'effluent de réduction (18) peut être intégralement recyclé en tête du réacteur R4 (flux 17a). Enfin, une partie de l'effluent de réduction ( flux 17b) peut être utilisé comme gaz de transport au niveau du pôt de transport LP3 permettant de remonter le catalyseur en tête du réacteur R4. Le circuit du catalyseur, tel que représenté sur la figure 1 en trais plus épais, peut être décrit de la manière suivante: Le catalyseur en provenance de la zone de régénération, dit catalyseur régénéré, est introduit en tête du réacteur R1. Il s'écoule par gravité à l'intérieur du réacteur R1 dans lequel il rencontre la charge à l'état gazeux qui s'écoule généralement de manière transverse par rapport au sens d'écoulement sensiblement vertical du catalyseur. Le catalyseur est récupéré dans un pot de transport LP1 en sortie du réacteur R1 afin d'être 5 remonté en tête du réacteur R2. Le catalyseur est récupéré dans un pot de transport LP2 en sortie du réacteur R2 afin d'être remonté en tête du réacteur R3. Il est récupéré dans un pot de transport LP3 en sortie du réacteur R3 afin d'être remonté en tête du réacteur R4. Le catalyseur est récupéré dans un pot de transport LP4 en sortie du réacteur R4 afin d'être 10 remonté dans la zone de régénération ( appelée aussi régénérateur). Le catalyseur est ensuite régénéré dans la zone de régénération qui comprend une étape de combustion du coke déposé sur le catalyseur (I), une étape d'oxychloration (II), et une étape de réduction à l'hydrogène (III). En sortie de l'étape de réduction (III), le catalyseur régénéré est réintroduit en tête du premier 15 réacteur R1 au moyen d'un système de transport pneumatique. L'hydrogène en sortie de l'étape de réduction (III) est nommé effluent de réduction (18). L'invention concerne essentiellement le recyclage de cet effluent de réduction (18). Les caractéristiques de l'effluent de réduction sont généralement les suivantes: Pression : 4,7 bar effectifs (1 bar = 105 pascal) à plus ou moins 0,5 bar, 20 Température : 70°C à plus ou mois 10°C près, Teneur en hydrogène: 99,9% volume, Teneur en chlore : 20-50 ppm volume, Teneur en eau : 50-100 ppm volume, Pression d'entrée du dernier réacteur : 3,5 bar effectif, 25 Pression d'entrée en amont du dernier réacteur : 4 bar effectif. La suite de la description détaillée sera faite au moyen des figures 1,2 et 3. Figure 1 La figure 1 représente une configuration de l'unité de reformage catalytique à 4 réacteurs dans 30 lequel l'effluent de réduction (18) est recyclé en tête du troisième réacteur R3 par la ligne (14), en tête du réacteur R4 par la ligne 17a, et à la base de la ligne de transport joignant la sortie du réacteur R3 à la tête du réacteur R4 par la ligne 17b. Il s'agit sur cette figure 1 d'illustrer les 3 utilisations possibles de l'effluent de réduction 18, mais le dit effluent de réduction peut être envoyé intégralement en tête du réacteur R3 ou en tête du réacteur R4. Le recyclage de l'effluent de réduction (18) se fait en mélange avec la ligne d'alimentation (3) du réacteur R3, ou en mélange avec la ligne d'alimentation (4) du réacteur R4. La charge (1) est introduite dans le four de préchauffe F l avant d'être introduite à l'état de gaz dans le réacteur R1 où elle est mise en contact avec le catalyseur en provenance de la zone de régénération qui s'écoule de manière gravitaire de haut en bas du réacteur R1. L'effluent du réacteur R1 est introduit dans le four de réchauffage F2 (non représenté sur la figure 1) avant d'être introduit en tête du réacteur R2 (non représenté sur la figure 1). L'effluent provenant du réacteur R2 est introduit via la ligne 2 dans le four F3 qui permet de le ramener au niveau de température souhaité, les réactions de réformage étant globalement endothermiques. L'effluent de R2 réchauffé est amené en tête du réacteur R3 par la ligne (3). L'effluent du réacteur R3, après réchauffage dans le four F4, est introduit via la ligne (4) en tête du réacteur R4. L'effluent provenant du réacteur R4 circule via la ligne 5 vers la section de séparation qui est décrite ci après sur la figure 2. Le catalyseur en provenance de la zone de régénération est introduit en tête du réacteur R1 dans lequel il s'écoule de manière gravitaire. Il quitte R1 au moyen d'un système de transport 20 pneumatique (LP 1), et il est ramené en tête du réacteur R2. Le parcours du catalyseur se poursuit de la même manière dans R2, R3, et R4. A la sortie de R4, le catalyseur est introduit en tête de la zone de régénération (Rg) qui est représentée sur la figure 1 par un régénérateur en 3 sections, section (I) pour la combustion du coke, section (II) pour réaliser l'oxychloration, et section (III) pour la réduction du catalyseur. 25 A la sortie de la section de réduction (III), le catalyseur est renvoyé par un système de transport pneumatique en tête du réacteur R1 où il recommence un cycle. Le gaz de réduction (40) introduit dans la section de réduction (III) est généralement constitué d'hydrogène à un niveau de pureté compris entre 80 et 100% molaire. Cet hydrogène provient du réseau hydrogène existant dans la raffinerie. Il peut aussi être constitué en partie du flux 30 (37) sortant du compresseur de recontactage (RCC) moyennant, préférentiellement, un traitement de purification. L'effluent (18) de la zone de réduction appelé effluent de réduction est recyclé pour une partie par le flux (14) en tête du réacteur R3, et pour une autre partie, par le flux (17), soit en tête du réacteur R4 par le flux 17A , soit vers le pot de transport (LP3) par le flux 17B. La répartition entre les flux 14 et 17 peut être quelconque, mais de manière préférée, la totalité de l'effluent de réduction (18) est recyclé en tête du réacteur R3. Figures 2A et 2B La figure 2A représente le schéma de la purification de l'effluent réactionnel dans une variante de base. La partie de l'effluent de réduction (18) circulant via la ligne (16) passe via une vanne (19) puis est mélangé à l'effluent réactionnel (5) en sortie du dernier réacteur de la zone réactionnelle R4, circulant via la ligne (35) après refroidissement dans l'échangeur (32) et l'aeroréfrigérant (34). Le mélange résultant des flux (35) et (18) produit l'effluent circulant via la ligne (20) qui passe par le refroidisseur à eau (21) pour alimenter via la ligne (22) le ballon séparateur BS. Le ballon séparateur (BS) produit un flux liquide circulant via la ligne (23) qui est envoyé dans une section de stabilisation ( non représentée sur la figure 2) pour constituer le reformat produit par l'unité de reformage. Le flux gazeux circulant via la ligne (24) est compressé via le compresseur de recycle (RCY). 20 L'effluent du compresseur de recycle (RCY) circulant via la ligne (26) est partagé en un effluent circulant via la ligne (28) et un effluent circulant via la ligne (36). L'effluent de la ligne (36) alimente le compresseur de recontactage d'hydrogène (RCC) qui conduit à un effluent (37) qui est introduit directement dans le réseau hydrogène ou vers une unité de purification ( non représentée sur la figure 2). 25 L'effluent circulant via la ligne (28) est envoyé à l'échangeur de chaleur (32). Ledit échangeur de chaleur (32) est alimenté par la charge du reformage qui circule via la ligne (1). Le mélange de la charge du reformage qui circule via la ligne (1) et de l'effluent circulant via la ligne (28) conduit à l'effluent circulant via la ligne (31) qui alimente le four F 1 représenté sur la figure 1, et constitue la charge entrant dans le réacteur R1. 30 L'effluent (5) du réacteur R4 circule via la ligne (30), passe à travers l'échangeur de chaleur (32) pour donner l'effluent circulant via ligne (33) qui alimente l'aéroréfrigérant (34). En sortie de l'aeroréfrigérant (34), on obtient un effluent circulant via la ligne (35) qui est mélangé à l'effluent (16) après passage de ce dernier à travers la vanne (19) pour donner le flux véhiculé par la ligne (20). Dans une variante du schéma du procédé représenté par la figure 2B, l'effluent de tête (24) du ballon séparateur (BS) est en partie envoyé directement vers le compresseur de recontactage (RCC) et pour l'autre partie envoyé vers le compresseur de recycle (RCY). L'effluent (37) du compresseur de recontactage est envoyé vers le réseau hydrogène ou vers une unité de purification (non représentée). L'effluent (28) du compresseur de recycle (RCY) est envoyé vers l'échangeur de chaleur (32) comme dans la description de la figure 2A. Figure 3 La figure 3 représente une vue détaillée des réacteurs 3 et 4 avec le dispositif de recyclage de l'effluent de la zone de réduction (18) du catalyseur selon l'invention. La ligne (18) correspond à l'effluent de réduction en sortie de la zone de réduction (III) faisant 15 partie de la régénération du catalyseur. - Une première partie de l'effluent (18) est introduite en tête du réacteur R3 via la ligne (14) en mélange avec la charge (3) dudit réacteur R3. - Une seconde partie de l'effluent de réduction (18) circulant via la ligne 17a est envoyée en tête du réacteur R4 en mélange avec la charge (4) qui est l'effluent réactionnel du réacteur R3 20 (3') après réchauffage dans le four F4. - Une troisième partie de l'effluent de réduction (18) peut-être mélangée via la ligne (17b) à l'appoint d'hydrogène de la ligne (11) pour constituer le gaz de transport au niveau du pot de transport (LP3) permettant d'amener le catalyseur en sortie de R3 vers la tête de R4 par la ligne de transport (8). 25 Sur la figure 3 on a également représenté les lignes de sortie du catalyseur notée (7) en sortie de R3 et notée (9) en sortie de R4, les pots de transport LP3 et LP4, la ligne de transport (8) du catalyseur depuis la sortie de R3 jusqu'à la tête de R4, et la ligne de transport (10) du catalyseur depuis la sortie de R4 jusqu'à la zone de régénération (Rg). La ligne 12 correspond à l'appoint d'hydrogène dans le gaz de transport du pot de transport 30 (LP4). EXEMPLE COMPARATIF L'exemple ci dessous compare un cas de base qui correspond à une unité de reforming catalytique traitant un débit de charge de 300 m3/h avec la même unité selon l'invention, dans laquelle on recycle l'effluent de réduction du catalyseur en tête du troisième et du quatrième réacteur. L'unité comporte 4 réacteurs en série alimenté en catalyseur de type AR501 (référence commerciale de la société AXENS NA), c'est à dire un catalyseur à base de platine déposé sur un support de silice alumine. La charge à traiter est une coupe essence d'intervalle de distillation 90-170°C selon la norme ASTM-D86. La ligne H2O alimentation correspond à l'eau introduite avec la charge. La ligne H2O recycle correspond à l'eau mesuré dans le gaz de recycle. La ligne notée A C5+ correspond à un accroissement du débit de reformat produit. L'effluent de la zone de réduction du catalyseur est réintroduit en tête des réacteurs R3 et R4 dans une proportion de 50/50. Le débit de l'effluent de réduction est de 633 kg/h et la pureté dudit effluent est de 99,9% volume en hydrogène. TABLEAU 1 Base Selon invention unités H2O alimentation 4 1,4 ppm poids H2O recycle 20 20 ppm volume Pertes en chlore Base - 34% relatif Rapport H2 / HC 1,8 1,64 mol/mol sur les réacteurs R1 et R2 Rapport H2/HC sur 1,8 1,9 mol/mol les réacteurs R3 et R4 Consommation du Base - 9% relatif compresseur de recycle (RCY) A C5+ (Wt%) Base +0,8 absolu Consommation du Base -1,5% relatif compresseur de recontactage (RCC) On constate sur le tableau 1 comparatif ci dessus que le procédé selon l'invention permet à la fois une augmentation significative du rendement en coupe C5+ (appelé réformat), une diminution très nette de la consommation du compresseur de recycle (RCY), et une diminution sensible de la consommation énergétique du compresseur de recontactage ( RCC). La réduction de la couverture en hydrogène des réacteurs R1 et R2, est rendue possible par l'augmentation de la teneur en hydrogène dans le flux d'entrée dans les réacteurs R3 et R4 qui est porté de 1,8 à 1,9. La répercussion du recyclage de l'effluent de réduction en tête du réacteur R3 se traduit par une diminution du rapport H2/HC sur les réacteurs R1 et R2, ce qui a pour conséquence une 10 amélioration des performances catalytiques des réacteurs R1 et R2. Les pertes en chlore sont également diminuées en raison de la recaptation du chlore contenu dans l'effluent de réduction sur le catalyseur dans les réacteurs R3 et R4. Il en résulte une baisse sensible de la quantité de chlore requise à injecter dans le régénérateur dans l'étape d'oxychloration. REVENDICATIONS1. Procédé de reformage catalytique d'une essence d'intervalle de distillation compris entre 60°C et 250°C faisant appel à une unité de reformage catalytique en lit mobile comprenant une zone réactionnelle à trois ou quatre réacteurs en série, et une zone de régénération dudit catalyseur comprenant une étape de réduction du catalyseur par de l'hydrogène, dans lequel l'effluent de ladite étape de réduction du catalyseur est recyclé: -dans le cas d'une unité de reformage catalytique à trois réacteurs, en tête du troisième réacteur, -dans le cas d'une unité de reformage catalytique à quatre réacteurs, en tête du troisième réacteur et/ou en tête du quatrième réacteur. 2. Procédé de reformage catalytique d'une essence selon la revendication 1, dans lequel lorsque l'unité de reformage catalytique comporte 4 réacteurs, l'effluent de réduction est recyclé uniquement en tête du troisième réacteur. 3. Procédé de reformage catalytique d'une essence selon la revendication 1, dans lequel lorsque l'unité de reformage catalytique comporte 4 réacteurs, l'effluent de réduction est recyclé uniquement en tête du quatrième réacteur. 4. Procédé de reformage catalytique d'une essence selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le flux de tête du ballon séparateur (BS) est intégralement dirigé vers le compresseur de recycle (RCY). 25 5. Procédé de reformage catalytique d'une essence selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel l'effluent de réduction est en partie réintroduit dans la ligne de transport permettant de remonter le catalyseur depuis le bas du réacteur R3 vers la tête du réacteur R4. 30 6. Procédé de reformage catalytique d'une essence selon l'une quelconque des revendication 1 à 3, dans lequel le flux de tête du ballon séparateur (BS) est en partie dirigé vers le compresseur de recycle ( RCY), et pour l'autre partie dirigé vers le compresseur de recontactage (RCC).20