Brevet FR2940039A1 — publié le 20100625

Procédé de mesure d'un indice de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction et installation correspondante 1. Domaine de l'invention Le domaine de l'invention est celui des techniques de détermination de la rigidité des artères de conduction de l'être humain ou de l'animal. Plus précisément, l'invention concerne un procédé et une installation de détermination d'un indice de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction véhiculant le sang d'un sujet. 2. Art antérieur Les maladies cardiovasculaires demeurent actuellement la première cause de mortalité dans les pays développés. Ceci est notamment lié au fait qu'on y observe une augmentation constante des facteurs de risque cardio vasculaire dans les populations. Un grand nombre d'études a montré une association forte entre le risque d'un accident cardiovasculaire et les altérations de la structure et/ou des fonctions pariétales vasculaires. La rigidification de l'arbre vasculaire est physiologiquement liée à l'âge et s'accélère avec le développement de la maladie athéromateuse favorisée par des facteurs de risque au rang desquels figurent le diabète, l'hypertension, la consommation de tabac, l'hypercholestérolémie, l'hérédité, la sédentarité... L'artériosclérose reste longtemps asymptomatique au cours des premières décennies de la vie, se révélant plus tard par un symptôme ou un accident aigu, parfois fatal. Il est donc nécessaire, afin de réduire les méfaits des maladies dégénératives du système vasculaire et en particulier l'artériosclérose, d'en améliorer le dépistage, afin de prévenir leur apparition, ou tout au moins d'anticiper ou de stopper leur développement par une prise en charge précoce des patients. La sclérose de la paroi artérielle s'accompagne le plus souvent d'une augmentation de la rigidité de la paroi de l'artère. A ce jour, différentes techniques peuvent être mises en oeuvre dans le but de déterminer la rigidité d'une artère de conduction. Un indice de la rigidité régionale de la paroi artérielle aortique peut être obtenu en mesurant la vitesse de conduction de l'onde de pouls (en mètre par seconde) par tonométrie en deux points (carotide et fémoral). Cette technique, non traumatique, est actuellement considérée comme étant la référence. Toutefois, son utilisation en routine reste encore fastidieuse, délicate, et les résultats obtenus dépendent, en grande partie, de l'expertise de l'opérateur et de la morphologie du patient. De plus, cette technique permet seulement d'analyser l'aorte, principale artère élastique de l'organisme et ne permet d'obtenir qu'un indice régional et non un indice local de la rigidité de l'artère. Un indice régional de la rigidité est un indice représentatif de la rigidité de l'ensemble d'une artère. Par opposition, un indice local de la rigidité est un indice représentatif de la rigidité d'une portion (ou d'un segment) d'une artère. Des techniques ultrasonores (comme par exemple l'échographie) permettent également d'estimer la compliance (élasticité) vasculaire. La bonne mise en oeuvre de ces techniques dépend toutefois de l'expertise de l'opérateur, et reste strictement manuelle. En outre, bien qu'elles offrent des informations morphologiques utiles (visualisation de l'artère et de ses parois), elles ne peuvent pas être proposées dans le dépistage systématique et le diagnostic des maladies cardiovasculaires du fait de leur coût et de la durée de chaque examen. Une autre technique consiste à étudier la morphologie des ondes de réflexion du signal de la pression artérielle enregistrée au doigt afin de déterminer la rigidité des artères. Cette technique permet seulement d'obtenir un indice de la rigidité régionale de l'arbre artériel et non un indice de la rigidité locale d'une artère. La demande de brevet japonais portant le numéro JP2003169779 décrit une autre technique qui consiste à mesurer la vitesse de propagation d'une onde d'impédance véhiculée dans une artère de façon à estimer la vitesse de conduction 30 de l'onde de pouls, et à en déduire un indice de la rigidité locale de la paroi aortique. Cette technique présente notamment l'inconvénient de nécessiter l'enregistrement successif du signal impédancemétrique sur deux sites anatomiques distincts afin de déterminer un indice de la rigidité locale de la paroi d'une artère. 3. Inconvénients de l'art antérieur Ces techniques de l'art antérieur présentent donc pour la plupart les inconvénients suivants : elles sont relativement difficiles à mettre en oeuvre et requièrent un certain niveau d'expertise ; - elles sont coûteuses à mettre en oeuvre. Par ailleurs, on sait que la rigidification de la paroi d'une artère peut résulter de diverses caractéristiques. La rigidification de la paroi d'une artère peut notamment résulter d'une caractéristique dite résistive qui traduit une augmentation de la pression intramurale liée à une augmentation de la résistance périphérique. La résistance périphérique est définie comme le rapport entre la pression différentielle (c'est-à-dire la pression systolique à laquelle on retranche la pression diastolique) et le débit artériel. La résistance périphérique s'oppose à l'écoulement du sang dans l'artère en phase systolique, ce qui engendre une augmentation de la pression différentielle à l'intérieur de l'artère. L'augmentation de la pression tend à entraîner une dilatation de l'artère. Dans le cas où une artère est dilatée au maximum, c'est-à-dire que son rayon ne peut plus être augmenté, l'artère apparaît comme rigide. La composante résistive est représentative de ce phénomène. La rigidification de la paroi d'une artère peut encore résulter d'une diminution de sa caractéristique dite capacitive qui traduit la capacité d'une artère à emmagasiner de l'énergie mécanique due à la déformation de l'artère en phase systolique et à la restituer en phase diastolique. Pourtant, les techniques de l'art antérieur conduisent seulement à obtenir un indice représentatif de la rigidité régionale ou locale d'une artère sans donner d'information sur les caractéristiques participant à cette rigidification ni sur leur importance. 4. Objectifs de l'invention L'invention a notamment pour objectif de pallier ces inconvénients de l'art 5 antérieur. Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir une technique de détermination de la rigidité locale d'une artère de conduction véhiculant le sang d'un sujet. L'invention vise notamment à fournir une telle technique qui permette de 10 connaître l'influence d'au moins certaines caractéristiques mises en jeu dans la rigidification d'une artère. L'invention vise également à fournir une telle technique qui soit fiable et précise. Un autre objectif de l'invention est de produire une telle technique qui soit 15 simple à mettre en oeuvre. Un autre objectif de l'invention est d'effectuer la mesure sur un seul site anatomique. L'invention a encore pour objectif de fournir une telle technique qui soit relativement peu coûteuse à mettre en oeuvre. 20 5. Exposé de l'invention Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints à l'aide d'un procédé de mesure d'un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction véhiculant le sang d'un sujet. Selon l'invention, un tel procédé comprend au moins : 25 - une étape de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (AZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment de ladite artère ; - une étape de détermination d'au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu 30 dans la rigidification de ladite paroi, au moins un desdits indices intermédiaires (RP%, PCPA%) étant obtenus à partir de ladite mesure de la variation d'impédance électrique (AZ) ; une étape de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction desdits au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%). Ainsi, l'invention repose sur une approche tout à fait nouvelle et inventive qui consiste à déterminer au moins deux indices intermédiaires chacun représentatif d'une caractéristique distincte entrant dans la rigidification d'une artère, puis à déterminer un indice global de la rigidité locale de la paroi d'une artère en fonction des indices intermédiaires précédemment déterminés. Ainsi, la mise en oeuvre de l'invention permet : d'obtenir un indice global qui permet de connaître le niveau de la rigidité locale de la paroi d'une artère dont la prise en compte permet de savoir si l'artère est en un point plutôt rigide ou plutôt souple, et d'obtenir au moins deux indices intermédiaires dont la prise en compte 15 permet de connaître l'importance respective de plusieurs caractéristiques entrant dans la rigidification locale d'une artère. La mise en oeuvre de l'invention permet donc à la personne en charge de l'analyse des résultats obtenus d'avoir une image plus précise de la rigidité d'un segment d'une artère et notamment de connaître l'importance des caractéristiques 20 diverses qui en sont à l'origine. Ces connaissances peuvent par la suite permettre de soigner de manière plus efficace un patient en lui administrant, par exemple, un traitement ciblé pour chacune des caractéristiques entrant dans la rigidification de ses artères. En outre, la mise en oeuvre de l'invention ne nécessite que la mesure d'une 25 variation d'impédance dans un volume de sang circulant dans un segment d'une artère, et ne nécessite pas, comme cela est le cas selon l'art antérieur, d'effectuer successivement deux mesures de la variation d'impédance sur deux sites anatomiques distincts. La présente invention est donc relativement simple à mettre en oeuvre. 30 Selon une caractéristique avantageuse, ladite étape de détermination d'au moins deux indices intermédiaires comprend : une étape de détermination d'un premier indice (RP%) représentatif de la résistance périphérique en aval dudit segment au cours d'une phase systolique d'un battement cardiaque ; une étape de détermination d'un deuxième indice (PCPA%) représentatif de la capacité de ladite artère à emmagasiner une énergie mécanique due à la déformation de ladite artère durant ladite phase systolique dudit battement cardiaque et à la restituer durant la phase diastolique dudit battement cardiaque. La mise en oeuvre de l'invention permet donc d'obtenir des indices représentatifs des caractéristiques dite résistive et dite capacitive participant à la rigidification de l'artère et sur leur importance dans cette rigidification. Préférentiellement, ladite étape de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale comprend une étape de calcul selon la formule : Ira=(1- PCPA%)xRP%+(1-RPo%)* PCPA% Cette formule permet, à partir des deux indices intermédiaires, de déterminer un indice représentatif de la rigidité locale de la paroi d'un segment d'artère de manière efficace et précise. Un procédé selon l'invention comprend avantageusement une étape de 20 calcul dudit indice intermédiaire (PCPA%) selon la formule : PCPAO = JJ+I I *100 avec I = rZ 1 dt et J = r3 d 1 dt f dt AZ J dt AZ tl représentant le temps d'apparition du pied de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt OZ) depuis le début de ladite phase systolique, 25 t2 représentant le temps d'apparition du maximum de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt AZ) depuis le début de ladite phase systolique, t3 représentant le temps d'apparition de l'intersection de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (fit OZ) et d'une droite parallèle à l'axe des abscisses passant par d 1 le point de la courbe (ùAZ au temps t1. Cette formule permet, à partir de la mesure de variation d'impédance, de déterminer un indice représentatif de la caractéristique capacitive de l'artère de 5 manière efficace et précise. Selon une autre caractéristique avantageuse, un procédé selon l'invention comprend une étape de calcul dudit indice intermédiaire (RP%) selon la formule : 11l 0 I = *100 K K étant une constante dépendant des moyens mis en oeuvre pour réaliser ladite 10 étape de mesure de la variation d'impédance électrique (AZ). Cette formule permet, à partir de la mesure de variation d'impédance, de déterminer un indice représentatif de la caractéristique résistive de l'artère de manière efficace et précise. Selon un mode de réalisation particulier, un procédé selon l'invention 15 comprend une étape d'acquisition du signal électrocardiogramme (ECG) dudit sujet, et une étape de synchronisation dudit signal électrocardiogramme (ECG) et de ladite variation d'impédance (AZ). De cette manière, les indices Ira, RP% et PCPA% peuvent être calculés pour chaque battement cardiaque. 20 Préférentiellement, un procédé selon l'invention comprend plusieurs : étapes de détermination d'au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu dans la rigidification de ladite paroi ; étapes de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction 25 desdits au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%), lesdites étapes de détermination étant menées au cours de battements cardiaques (R) successifs, ledit procédé comprenant de plus une étape de calcul de la moyenne de chacun desdits indices (Ira, RP%, PCPA%) au cours desdits battements (R). Cette mise en oeuvre particulière permet d'améliorer la précision des résultats obtenus. Avantageusement, un procédé selon l'invention comprend plusieurs étapes de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (OZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment de ladite artère, chacune desdites mesures étant réalisées sur des battements cardiaques (R) différents, ledit procédé comprenant de plus une étape de détermination de la moyenne de la variation d'impédance sur lesdits battement cardiaques et une étape de détermination d'au moins un desdits indices intermédiaires (RP%, PCPA%) en fonction de ladite moyenne. Cette mise en oeuvre permet également d'améliorer la précision des résultats obtenus. Selon une caractéristique préférentielle, un procédé selon l'invention 15 comprend une étape d'affichage dudit indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction, et une étape d'affichage desdits au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%). Les résultats de la mesure peuvent ainsi être directement exploités par un praticien de manière à l'aider à diagnostiquer l'état clinique d'un patient par 20 exemple en vue de lui administrer un traitement adapté. L'invention porte également sur une installation pour la mise en oeuvre du procédé de détermination d'un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction d'un sujet véhiculant du sang. Selon l'invention, une telle installation comprend : 25 - des moyens de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (AZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment ladite artère ; des moyens de détermination d'au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en 30 jeu dans la rigidification de ladite paroi ; des moyens de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction desdits au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%). Préférentiellement, une telle installation comprend : des moyens de détermination d'un premier indice intermédiaire (RP%) représentatif de la résistance périphérique en aval dudit segment au cours d'une phase systolique d'un battement cardiaque ; des moyens de détermination d'un deuxième indice intermédiaire (PCPA%) représentatif de la capacité de ladite artère à emmagasiner de l'énergie mécanique due à la déformation de ladite artère durant ladite phase systolique et à la restituer durant la phase diastolique dudit battement cardiaque. Selon une caractéristique avantageuse, une installation selon l'invention comprend des moyens de calcul dudit indice (Ira) de la rigidité locale selon la formule : Ira = (1- PCPA%I)xRP% +(1-RPO/)*IPCPAro Selon une autre caractéristique avantageuse, une installation selon l'invention comprend des moyens de calcul dudit indice intermédiaire (PCPA%) selon la formule : PCPA/ = JJ+I - I *100 avec I = f 13 dtetJ= f tz dt, tl représentant le temps d'apparition du pied de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (d AZ) depuis le début de ladite phase systolique, t2 représentant le temps d'apparition du maximum de la dérivée de la variation d l d'impédance (fit ~Z) depuis le début de ladite phase systolique, t3 représentant le temps d'apparition de l'intersection de la dérivée de la variation d l d'impédance (dt AZ) et d'une droite parallèle à l'axe des abscisses passant par dl le point de la courbe ( dt AZ) au temps tl. Une installation selon l'invention comprend avantageusement des moyens de calcul dudit indice intermédiaire (RP%) selon la formule : RPooKùI*100 K K étant une constante dépendant des moyens mis en oeuvre pour réaliser ladite étape de mesure de la variation d'impédance électrique (iZ). Une installation selon l'invention comprend avantageusement des moyens d'acquisition du signal d'électrocardiogramme (ECG) dudit sujet, des moyens de détection de chacun des battements cardiaques (R) apparaissant sur ledit électrocardiogramme (ECG), et des moyens d'activation desdits moyens de détermination desdits indices consécutivement à la détection d'au moins un battement cardiaque (R). Chaque indice peut être déterminé selon l'invention pour un battement cardiaque. Dans une variante, chacun des indices peut être déterminé sur des battements cardiaques successifs, la valeur de l'indice obtenu au final correspondant à la moyenne des valeurs des indices déterminés successivement. Ceci permet d'augmenter la précision des résultats obtenus. Selon encore une autre variante, la variation d'impédance peut être mesurée successivement sur des battements cardiaques successifs. Une courbe correspondant à la moyenne de la variation d'impédance sur les différents battements peut ensuite être obtenue. Les différents indices peuvent alors être déterminés à partir de cette courbe moyenne. Cette mise en oeuvre permet également d'améliorer la précision des résultats. 6. Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation préférentiel, donné à titre de simple exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés, parmi lesquels : la figure 1 présente de façon schématique une installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention dans laquelle les électrodes sont positionnées de manière à déterminer la rigidité des parois de l'aorte ; la figure 2 illustre un positionnement des électrodes pour déterminer la rigidité de l'artère fémorale ; la figure 3a est une courbe représentant l'électrocardiogramme (ECG) d'un sujet ; la figure 3b est une courbe illustrant l'inverse de la variation d'impédance dans une volume (V) de sang circulant dans une portion d'artère placée entre les électrodes émettrices et réceptrices d'une installation selon l'invention ; - la figure 3c est une courbe illustrant la dérivée de la courbe illustrée à la figure 3b ; la figure 4 illustre un organigramme d'un procédé selon l'invention. 7. Description d'un mode de réalisation de l'invention 7.1. Principe général de l'invention Le principe général de l'invention repose sur le fait de déterminer au moins deux indices intermédiaires chacun représentatif d'une caractéristique distincte entrant dans la rigidification d'une artère, puis de déterminer un indice de la rigidité locale de la paroi d'une artère en fonction des indices intermédiaires précédemment déterminés. La mise en oeuvre de l'invention permet donc d'une part d'obtenir un indice global permettant de connaître le niveau de la rigidité locale de la paroi d'une artère dont la prise en compte permet de savoir si l'artère est, le long d'un segment, plutôt rigide ou plutôt souple, et d'autre part d'obtenir au moins deux autres indices intermédiaires dont la prise en compte permet de connaître l'importance respective de plusieurs caractéristiques distinctes entrant dans la rigidification globale d'une artère. La prise en compte des résultats ainsi obtenus permet d'avoir une image plus précise de la rigidité d'une artère et notamment de connaître l'importance des caractéristiques diverses qui en sont à l'origine, et de soigner de manière plus efficace un patient en lui administrant, par exemple, un traitement ciblé pour chacune des caractéristiques entrant dans la rigidification de ses artères. Par ailleurs, au moins un des indices intermédiaires est obtenu, à partir de la mesure, en un unique point, de la variation d'impédance électrique d'un volume de sang circulant dans un segment de l'artère dont on souhaite déterminer la rigidité. La mise en oeuvre de l'invention est ainsi facilitée. 7.2. Installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention On présente, en relation avec la figure 1, un mode de réalisation d'une 10 installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'invention. Ainsi que cela est représenté sur cette figure 1, une telle installation comprend deux couples d'électrodes 2, 3 et 2', 3'. Chacun de ces couples d'électrodes comprend une électrode émettrice 2 ou 2' et une électrode réceptrice 3 ou 3'. Ces couples d'électrodes sont destinés à être positionnés sur un sujet de 15 telle sorte qu'ils défroissent un volume à l'intérieur duquel se trouve une artère dont il est souhaité de déterminer la rigidité, ces électrodes définissant un axe parallèle à l'axe principal de cette artère. Une telle installation comprend également deux autres électrodes 5 destinées à permettre d'acquérir le signal électrocardiogramme du sujet. 20 Les électrodes 2, 3, 2', 3' sont reliées à un impédancemètre 1 du type de ceux qui se trouvent classiquement dans le commerce. Un tel impédancemètre 1 comprend des moyens de synchronisation 4 permettant de synchroniser, avec le signal électrocardiogramme, un signal d'impédance mesuré dans un volume (V) de sang circulant à l'intérieur de la 25 portion (ou du segment) de l'artère située entre les couples d'électrodes. Cette installation comprend en outre des moyens de calculs 6, par exemple un ordinateur, qui sont reliés à l'impédancemètre 1 en vue de traiter les signaux qu'il délivre et de calculer un indice (Ira) représentatif de la rigidité locale de la paroi de l'artère étudiée de la manière qui sera décrite plus bas. 30 Elle comprend encore des moyens d'affichage 7 des résultats obtenus. 7.3. Procédé selon l'invention Un procédé de mesure d'un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction véhiculant le sang d'un sujet va maintenant être décrit notamment en référence à la figure 4. Un tel procédé consiste à positionner deux couples d'électrodes émettrices et d'électrodes réceptrices 2, 3 et 2', 3' sur un sujet de telle sorte qu'ils forment un axe parallèle à l'axe de l'artère dont on souhaite mesurer la rigidité et définissant un volume à l'intérieur duquel se trouve cette artère. La figure 1 indique l'emplacement des électrodes 2, 3, 2', 3' au niveau du thorax pour l'étude de l'aorte. Les électrodes 2' et 3' sont positionnées à la base du cou, du même côté, l'une au dessus de l'autre, sans chevauchement et les électrodes 2 et 3 sont positionnées en dessous du sternum, l'une au dessus de l'autre, sans chevauchement. La figure 2 illustre un exemple d'emplacement de ces électrodes au niveau de la cuisse pour l'étude de l'artère fémorale. Le positionnement de ces électrodes pourra bien sur être modifié de manière à couvrir d'autres zones anatomiques susceptibles de contenir une artère de conduction dont il est souhaité d'étudier la rigidité. Par ailleurs, la présente invention peut aussi bien être mise en oeuvre chez 20 l'homme ou chez l'animal, pourvu que le signal acquis soit représentatif de l'écoulement du sang dans l'artère de conduction étudiée. Des électrodes 5 d'électrocardiogrammes sont également mises en place, par exemple, sur le thorax du sujet. Les électrodes 2, 3, 2', 3', et 5 sont toutes reliées à un impédancemètre 1 25 qui permet : l'injection d'un courant électrique de faible intensité (de l'ordre de 3 mA) et de fréquence élevée réglable (de l'ordre de 75 kHz) à travers le volume (V) de sang circulant dans un segment d'artère placé entre les électrodes émettrices 2, 2' et les électrodes réceptrices 3, 3' ; 30 - la mesure (41) de la variation d'impédance (AZ) dans ce volume de sang et l'acquisition d'un signal représentant l'inverse de la variation d'impédance (AZ) (figure 3b) ; l'acquisition d'un signal d'électrocardiogramme (ECG) du sujet (figure 3 a). Il est noté que la mise en oeuvre de l'impédancemètre 1 ne s'accompagne d'aucune contrainte désagréable pour le sujet (pas de compression, pas de limitation de mouvements) et ne présente aucun risque d'utilisation puisque la technique est non invasive. Les signaux délivrés par l'impédancemètre 1 sont transmis à des moyens de calculs, comme l'ordinateur 6, en vue : - de déterminer (42) au moins deux indices intermédiaires chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu dans la rigidification de la paroi du segment de l'artère étudiée ; de déterminer (43), en fonction desdits au moins deux indices intermédiaires, un indice (Ira) représentatif de la rigidité locale de la paroi de l'artère. Dans ce mode de réalisation, l'ordinateur 6 permet, en fonction des signaux délivrés par l'impédancemètre 1 : de déterminer (421) un premier indice intermédiaire (RP%) représentatif de la résistance périphérique en aval du segment artériel au cours d'une phase systolique d'un battement cardiaque ; de déterminer (422) un deuxième indice intermédiaire (PCPA%) représentatif de la capacité de l'artère à emmagasiner de l'énergie mécanique due à la déformation de l'artère durant la phase systolique du battement cardiaque et à la restituer durant la phase diastolique du battement cardiaque. Plus précisément, l'ordinateur 6 traite trois signaux en vue de déterminer les indices (Ira), (RP%) et (PCPA%) : le signal d'électrocardiogramme (ECG) du sujet (figure 3a) ; - le signal représentant l'inverse de la variation d'impédance dans le volume 10 (V) de sang circulant dans la portion d'artère située entre les couples d'électrodes (figure 3b) ; le signal représentant la dérivée de l'inverse de la variation d'impédance (figure 3c). Les moyens de calculs 6 déterminent l'indice intermédiaire (PCPA%) selon la formule : PCPA/= JJ+I _*100 avec et avec : tl représentant le temps d'apparition du pied de la dérivée de la variation dl d'impédance (fit ~Z) depuis le début de la phase systolique, t2 représentant le temps d'apparition du maximum de la dérivée de la variation dl 15 d'impédance (fit OZ) depuis le début de la phase systolique, t3 représentant le temps d'apparition de l'intersection de la dérivée de la variation dl d'impédance (dt AZ) et d'une droite parallèle à l'axe des abscisses passant par dl le point de la courbe (at L' au temps tl. Les moyens de calculs 6 déterminent l'indice intermédiaire (RP%) selon la 20 formule : RP K I * K 100 K étant une constante dépendant des moyens mis en oeuvre pour réaliser la mesure de la variation d'impédance électrique (iZ). La constante K est obtenue en réalisant plusieurs mesures de la rigidité de t2 f t, t3 Jf dt dt la paroi d'une artère sur différents sujets : par la mise en oeuvre d'une technique de l'art antérieur prise comme référence, et par la mise en oeuvre de la technique selon l'invention. La valeur de la constante K est alors ajustée de telle manière que la technique selon l'invention conduise à obtenir des valeurs de rigidité équivalentes aux valeurs obtenues selon l'art antérieur. À titre indicatif, cette constante K pourra être égale à 5000. Les moyens de calculs 6 déterminent enfin l'indice (Ira) en fonction des 10 indices intermédiaires (PCPA%) et (RP%) calculés précédemment selon la formule : PCPA% )xRP,o+(1ùRP,o)* PCPA% La valeur des indices (Ira), (PCPA%) et (RP%) peut ensuite être affichée (44) sur les moyens d'affichage 7 en vue de pouvoir être analysée. 15 Dans une variante, ces moyens d'affichage 7 pourront être intégrés à une plate-forme virtuelle et les valeurs pourront être transmises à distance par les moyens de calcul ou directement par l'impédancemètre de manière telle que les résultats puissent être analysés en un lieu distant de celui dans lequel les mesures sont réalisées. 20 Les paramètres (Ira), (PCPA%) et RP%) sont calculés pour un battement cardiaque. L'impédancemètre 1 comprend donc des moyens de synchronisation 4 permettant de synchroniser le signal électrocardiogramme (ECG) et le signal d'impédance mesurée dans le volume (V) de sang circulant à l'intérieur de la portion de l'artère située entre les couples d'électrodes. 25 L'impédancemètre 1 ou les moyens de calcul 6 comprennent également des moyens qui permettent, par analyse du signal électrocardiogramme, de détecter la survenue d'un battement cardiaque (R) et de déclencher en conséquence l'activation des moyens de calculs 6 en vue d'obtenir la valeur des indices (Ira), (PCPA%) et (RP%). 30 Dans une variante de ce mode de réalisation, les indices (Ira), (PCPA%) et (RP%) peuvent correspondre à la moyenne des courbes réalisées sur des battements cardiaques (R) successifs. Ceci peut permettre d'améliorer la précision des résultats. Il a été constaté que l'indice (Ira) calculé au niveau de l'aorte était fortement corrélé à la vitesse de propagation de l'onde de pouls mesurée par techniques tonométriques, dites de référence. La mise en oeuvre de la présente invention permet de fournir non seulement un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'un segment d'une artère mais aussi deux autres indices intermédiaires (RP%) et (PCPA%) pouvant aider au diagnostic dans le but de préciser les caractéristiques responsables d'une rigidification de la paroi artérielle, de manière non invasive, simple, rapide, directe, sans manipulation de l'opérateur et pouvant s'appliquer sur l'ensemble des artères de conduction. L'indice de la rigidité locale de la paroi aortique est fourni par l'indice (Ira) et l'importance relative de la composante résistive et de la composante capacitive responsables de la rigidité artérielle pourra être quantifiée et appréciée de l'homme de métier par l'interprétation des indices intermédiaires (RP%) et (PCPA%). Il a ainsi été constaté expérimentalement, que les valeurs des indices intermédiaires (RP%) et (PCPA%) pourront être répertoriés en différentes classes, mentionnées ici à titre purement indicatif, illustrant l'état des artères : (RP%) inférieur à 50 % et (PCPA%) supérieur à 5 % indiquent une résistance périphérique basse et une élasticité aortique élevée. (RPo,) inférieur à 50 % et (PCPA%) inférieur à -5 % indiquent une résistance périphérique basse et une élasticité aortique basse. (RP%) supérieur à 50 % et (PCPA%) inférieur à -5 % indiquent une résistance périphérique élevée et une élasticité aortique basse. (RP%) supérieur à 50 % et (PCPA%) supérieur à 5 % indiquent une résistance périphérique élevée et une élasticité aortique élevée. La prise en compte des résultats ainsi obtenus permet d'avoir une image précise de la rigidité globale d'un segment d'une artère et de connaître l'importance des caractéristiques diverses qui en sont à l'origine. Un patient peut alors être soigné de manière plus efficace en lui administrant un traitement ciblé pour chacune des caractéristiques entrant dans la rigidification de ses artères. La mise en oeuvre de la technique selon l'invention permet de déterminer, à un instant donné, la rigidité d'une artère de conduction quelconque. Elle peut également permettre d'en suivre l'évolution par des mesures successives. Elle peut ainsi permettre d'évaluer l'incidence par exemple de l'administration d'un traitement médicamenteux, de la réalisation d'un traitement physique interne ou externe ou de toute autre intervention sur la rigidité d'une artère d'un sujet. L'invention peut également être mise en oeuvre comme test de type � screening � pour la mise au point de nouvelles molécules susceptibles de devenir des médicaments. Elle peut aussi bien être mise en oeuvre chez l'homme que chez l'animal. REVENDICATIONS1. Procédé de mesure d'un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction véhiculant le sang d'un sujet, caractérisé en ce que ledit procédé comprend au moins : une étape de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (AZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment de ladite artère ; une étape de détermination d'au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu dans la rigidification de ladite paroi, au moins un desdits indices intermédiaires (RP%, PCPA%) étant obtenus à partir de ladite mesure de la variation d'impédance électrique (AZ) ; une étape de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction desdits au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite étape de détermination d'au moins deux indices intermédiaires comprend : une étape de détermination d'un premier indice (RP%) représentatif de la résistance périphérique en aval dudit segment au cours d'une phase systolique d'un battement cardiaque ; - une étape de détermination d'un deuxième indice (PCPA%) représentatif de la capacité de ladite artère à emmagasiner une énergie mécanique due à la déformation de ladite artère durant ladite phase systolique dudit battement cardiaque et à la restituer durant la phase diastolique dudit battement cardiaque. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite étape de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale comprend une étape de calcul selon la formule : Ira= (1ùIPCPA%I)xRP%+(1ùRPio)* PCPA% 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de calcul dudit indice intermédiaire (PCPA%) selon la foiluule :PCPA/ = JJ+- * 100 I t2 avec I = f t3 dtetf= f tz t1 représentant le temps d'apparition du pied de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt OZ) depuis le début de ladite phase systolique, t2 représentant le temps d'apparition du maximum de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt AZ) depuis le début de ladite phase systolique, t3 représentant le temps d'apparition de l'intersection de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (--)et ~Z)et d'une droite parallèle à l'axe des abscisses passant par dl le point de la courbe (dt 0Z) au temps ti. 5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de calcul dudit indice intermédiaire (RP%) selon la formule : RP,oK-I*100 K K étant une constante dépendant des moyens mis en oeuvre pour réaliser ladite étape de mesure de la variation d'impédance électrique (AZ). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'acquisition du signal électrocardiogramme (ECG) dudit sujet, et une étape de synchronisation dudit signal électrocardiogramme (ECG) et de ladite variation d'impédance (AZ). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs : étapes de détermination d'au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu dans la rigidification de ladite paroi ; étapes de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction 25 desdits au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%),lesdites étapes de détermination étant menées au cours de battements cardiaques (R) successifs, ledit procédé comprenant de plus une étape de calcul de la moyenne de chacun desdits indices (Ira, RP%, PCPA%) au cours desdits battements (R). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs étapes de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (AZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment de ladite artère, chacune desdites mesures étant réalisées sur des battements cardiaques (R) différents, ledit procédé comprenant de plus une étape de détermination de la moyenne de la variation d'impédance sur lesdits battement cardiaques et une étape de détermination d'au moins un desdits indices intermédiaires (RP%, PCPA%) en fonction de ladite moyenne. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'affichage dudit indice (Ira) de la rigidité locale de la 15 paroi d'une artère de conduction, et une étape d'affichage desdits au moins deux indices intermédiaires (PCPA%, RP%). 10. Installation pour la mise en oeuvre du procédé de détermination d'un indice (Ira) de la rigidité locale de la paroi d'une artère de conduction d'un sujet véhiculant du sang selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en 20 ce qu'elle comprend : des moyens de mesure, en un unique point de mesure, de la variation d'impédance électrique (OZ) d'un volume (V) du sang circulant dans un segment ladite artère ; des moyens de détermination d'au moins deux indices intermédiaires 25 (RP%, PCPA%) chacun représentatif d'une caractéristique distincte mise en jeu dans la rigidification de ladite paroi ; des moyens de détermination dudit indice (Ira) de la rigidité locale en fonction desdits au moins deux indices intermédiaires (RP%, PCPA%). 11. Installation selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'elle comprend : 30 - des moyens de détermination d'un premier indice intermédiaire (RP%)représentatif de la résistance périphérique en aval dudit segment au cours d'une phase systolique d'un battement cardiaque ; des moyens de détermination d'un deuxième indice intermédiaire (PCPA%) représentatif de la capacité de ladite artère à emmagasiner de l'énergie mécanique due à la déformation de ladite artère durant ladite phase systolique et à la restituer durant la phase diastolique dudit battement cardiaque. 12. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 ou 11, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de calculs dudit indice (Ira) de la rigidité locale selon la formule : Ira=(1- PCPA% )xRR/0+(1-R %)* PCPA% 13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de calcul dudit indice intermédiaire (PCPA%) selon la formule : PCPA% = JJ+ II*100 avec I = t2 d 1 dt et J = r3 d 1 dt , J dt AZ f dt AZ tl représentant le temps d'apparition du pied de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt 0Z) depuis le début de ladite phase systolique, t2 représentant le temps d'apparition du maximum de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt AZ) depuis le début de ladite phase systolique, t3 représentant le temps d'apparition de l'intersection de la dérivée de la variation d 1 d'impédance (dt AZ) et d'une droite parallèle à l'axe des abscisses passant par d 1 le point de la courbe (ù t OZ) au temps t1. 14. Installation selon les revendications 12 et 13, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de calcul dudit indice intermédiaire (RP%) selon la formule :RPoro=K K ùI*100 K étant une constante dépendant des moyens mis en oeuvre pour réaliser ladite étape de mesure de la variation d'impédance électrique (AZ). 15. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'acquisition du signal d'électrocardiogramme (ECG) dudit sujet, des moyens de détection de chacun des battements cardiaques (R) apparaissant sur ledit signal électrocardiogramme (ECG), et des moyens d'activation desdits moyens de détermination desdits indices consécutivement à la détection d'au moins un battement cardiaque (R).