Brevet FR2940839A1 — publié le 20100709

FIBRE OPTIQUE MULTIMODALE A GRADIENT D'INDICE, PROCEDES DE CARACTERISATION ET DE FABRICATION D'UNE TELLE FIBRE L'invention porte sur un procédé de caractérisation de fibres optiques multimodales à gradient d'indice. L'invention porte également sur un procédé de fabrication de telles fibres, comportant une étape de production proprement dite et une étape de sélection mettant en oeuvre ce procédé de fabrication, et sur des fibres optiques multimodales susceptibles d'être fabriquées par un tel procédé. Les fibres optiques multimodales sont utilisées pour les connections à courte ou moyenne distance, par exemple pour la réalisation de réseaux locaux. Leur principal avantage est de permettre l'utilisation de sources de lumière (lasers à cavité verticale ù VCSEL, voire diodes électroluminescentes) et connecteurs relativement économiques, qui ne conviendraient pas pour des fibres monomodales. En revanche, elles comportent une dispersion intermodale qui réduit fortement leur débit sur des distances supérieures à quelques kilomètres, voire quelques centaine de mètres, et qui empêche donc leur utilisation sur des grandes distances. Afin de minimiser la dispersion intermodale, les fibres optiques multimodales utilisées dans les télécommunications comportent généralement un coeur dont l'indice de réfraction diminue progressivement du centre de la fibre jusqu'à la jonction avec la gaine. Généralement, le profil d'indice est donné par la loi (dite � profil a �) : r \� no•.\1-2A û rSa \i a, no.-2A ra où : - no est l'indice de réfraction au niveau de l'axe optique de la fibre ; - r est la distance par rapport audit axe optique ; - a est le rayon du coeur de ladite fibre ; - A est un paramètre adimensionnel, indicatif de la différence d'indice entre le coeur et la gaine de la fibre ; et 294U255ti 2 a est un paramètre adimensionnel, indicatif de la forme du profil d'indice. Le paramètre A est dit contraste d'indice ; en effet n(ra)=no (1û,J1--2A)A.nopour 0�1. 5 Les fibres à � profil a � et leur procédé de fabrication sont connues du document US 3,989,350. Au cours du temps, les performances des fibres optiques multimodales ont progressé, jusqu'au point de permettre leur utilisation dans des connexions à très haut débit sur des distances de quelques centaines de 10 mètres. A titre d'exemple, la norme � Ethernet 10 Gb � (10GbE) prévoit l'utilisation de fibres à � profil a � sur des distances inférieures ou égales à 300 m. Il faut tenir compte que les fibres optiques réellement fabriquées présentent une dispersion des valeurs du paramètre a, et leur profil 15 d'indice ne suit pas nécessairement de manière exacte la loi nominale. Or, les propriétés de transmissions sont très sensibles aux variations de profil d'indice. La fabrication des fibres optiques multimodales à gradient d'indice comporte donc deux phases la production des fibres, proprement dite ; et 20 la caractérisation des fibres ainsi produites, pour écarter celles qui ne correspondent pas aux spécifications. Concrètement, le profil d'indice réel d'une fibre optique multimodale est rarement mesuré directement. Généralement, on se contente d'une mesure de sa dispersion intermodale à une longueur d'onde prédéfinie 25 2,o. Ainsi, la norme 1OGbE précitée exige une Bande passante Modale Effective (EMB, pour � Effective Modal Bandwidth �) supérieure ou égale à 2000 MHz-km à une longueur d'onde de 850 nm. On remarquera que la � Bande passante Modale Effective � n'est pas une bande passante au sens propre, mais plutôt un produit bande passante û distance de propagation. 30 La Bande passante Modale Effective est définie précisément par la norme FOTP-220 (y compris les annexes informatives B et D). Sans rentrer dans les détails techniques, pour lesquels on renvoie à la norme, la détermination du paramètre EMB comporte une pluralité de mesures individuelles. Chaque mesure individuelle consiste à injecter une impulsion lumineuse spatialement localisée dans la face d'entrée de la fibre à caractériser, avec un décalage radial prédéfini par rapport à l'axe de la fibre (et donc du centre de la face), et à déterminer le retard de propagation de cette impulsion. Plusieurs mesures individuelles sont répétées pour différents valeurs de décalage radial. Les résultats de ces différentes mesures individuelles sont combinés pour déterminer une fonction de transfert modale effective de la fibre, dont on déduit la Bande passante Modale Effective. 1 o Pour caractériser une fibre optique dont le coeur a un diamètre de 50 pm, la norme FOTP-220 requiert l'effectuation de 24 mesures individuelles. Ici et dans la suite de cette Demande, on se réfère plus précisément au document � FOTP-220 Differential Mode Delay Measurement 15 of Multimode Fiber in the Time Domain � publié le 1 er janvier 2003 par la Telecommunications Industry Association (TIA), identifié en tant que document d'information TIA-455-220-A, et pouvant être acheté sur le site Internet de la TIA (http://www.tiaonline.org/index.cfm) à la page http://standardsdocuments.tiaonline.org/tia-455-220-a-fotp- 20 220.htm. Ce procédé connu de l'art antérieur ne permet de déterminer que les performances de la fibre, en termes de bande passante, à une seule longueur d'onde (850 nm � 10 nm, dans le cas de la norme 10GbE). Si on veut connaître les performances de la fibre à plusieurs 25 longueurs d'onde, voire dans une plage étendue de longueurs d'ondes, il est nécessaire d'effectuer plusieurs mesures de EMB indépendantes, c'est à dire plusieurs dizaines, voire centaines, de mesures individuelles. Comme expliqué plus haut, ces mesures doivent être effectuées au moment de la fabrication pour écarter les fibres qui, à cause des 30 fluctuations inévitables du profil d'indice réel, ne présentent pas les caractéristiques requises. La nécessité d'effectuer un grand nombre de mesures individuelles pour chaque fibre est susceptible d'influencer de manière très importante le coût de ces dernières. L'invention vise à procurer un procédé permettant de caractériser d'une manière plus simple et plus rapide ù et donc à moindre coût ù les caractéristiques de transmission d'une fibre optique multimodale à gradient d'indice sur une plage de longueurs d'onde. Ce procédé peut être appliqué lors de la fabrication de fibres optiques de ce type. Les inventeurs se sont rendus compte du fait qu'une mesure (ou plutôt, une série de mesure individuelles) effectuée à une seule longueur d'onde permet de caractériser l'écart du profil d'indice réel d'une fibre optique multimodale du profil d'indice nominal correspondant. Cette mesure, couplée à une mesure de Bande passante Modale Effective ou de dispersion intermodale, permet de prédire de manière approximative les propriétés de transmission de la fibre optique à des longueurs d'onde différentes de celle de mesure. Cela présuppose que la dispersion des profils d'indice ne soit pas excessive, mais cela peut facilement être garanti par les procédés modernes de production des fibres. Un objet de l'invention est donc un procédé de caractérisation d'une fibre optique multimodale à gradient d'indice de réfraction, comportant : Procédé de caractérisation d'une fibre optique multimodale à gradient d'indice de réfraction, comportant : (a) l'injection dans le coeur d'une fibre optique à caractériser, au niveau d'une face dite d'entrée de cette dernière, d'une impulsion lumineuse à une longueur d'onde prédéfinie, ladite impulsion lumineuse étant injectée avec un décalage radial prédéfini par rapport au centre de ladite face d'entrée (b) la détection, au niveau d'une face dite de sortie de ladite fibre optique, de ladite impulsion lumineuse, dont les caractéristiques temporelles ont été modifiées par la propagation le long de la fibre (c) la répétition des étapes (a) et (b) pour une pluralité de valeurs dudit décalage radial prédéfini ; et (d) la détermination d'une fonction de transfert de la fibre optique, et d'une bande passante ù dite ROB, de l'anglais � Radial Offset Bandwidth (bande passante de décalage radial) ù caractérisant ladite fonction de transfert, en fonction dudit décalage radial. 10 15 20 Les étapes de mesure (a) à (c) sont les mêmes qui sont nécessaires pour déterminer la Bande passante Modale Effective (EMB) de la fibre, d'une manière connue de l'art antérieur. En effet, les mêmes mesures peuvent permettre de déterminer conjointement la ROB et l'EMB, pour une caractérisation plus complète de la fibre optique. Selon des modes de réalisation particuliers de l'invention : - Chaque impulsion lumineuse peut être injectée dans la fibre optique avec une direction de propagation sensiblement parallèle à l'axe de cette dernière, et perpendiculaire à ladite face d'entrée. - Chaque impulsion lumineuse peut être spatialement localisée au niveau de ladite face d'entrée de la fibre optique. En particulier, l'étendue spatiale de chaque impulsion lumineuse peut être sensiblement équivalente à celle du mode spatial unique d'une fibre optique monomodale à ladite longueur d'onde prédéfinie. - Lesdites valeurs de décalage radial peuvent varier au moins entre 0 et a, a étant le rayon du coeur de ladite fibre optique. - Les étapes (a) et (b) peuvent être mises en oeuvre conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du 1 er janvier 2003. - Ladite longueur d'onde prédéfinie peut être de 850 nm � 10 nm. - Ladite fibre optique peut présenter un profil d'indice de réfraction de � type a �, c'est à dire donné par la loi : (r n0 . 1-2A -- r a Va J n,-,'-2A ru - no est l'indice de réfraction au niveau de l'axe optique de la fibre - r est la distance par rapport audit axe optique ; - a est le rayon du coeur de ladite fibre ; - A est un paramètre adimensionnel, indicatif de la différence d'indice entre le coeur et la gaine de la fibre ; et n(r)= 25 où: 30 a est un paramètre adimensionnel, indicatif de la forme du profil d'indice. En particulier, la valeur du paramètre a est comprise entre 2,0 et 2,1 et de préférence entre 2,04 et 2,06. - Le procédé de l'invention peut comporter également : (e) la détermination d'une bande passante effective à ladite longueur d'onde prédéfinie à partir des résultats des mesures effectuées aux étapes (a), (b) et (c). - Le procédé de l'invention peut comporter également : (fi) la vérification du fait que la bande passante effective déterminée à l'étape (e) soit comprise dans une plage de valeurs prédéterminée ; (f2) la vérification que la bande passante en fonction du décalage radial déterminée à l'étape (d) soit supérieure à un seuil prédéterminé 15 pour toutes les valeurs de décalage radial comprises entre zéro et RI, R, étant inférieur ou égal au rayon du coeur de la fibre optique. - En particulier : - l'étape (fi) peut consister à vérifier que la bande passante effective déterminée à l'étape (e), soit comprise entre 3000 et 6000 MHz-km ; 20 et - l'étape (f2) peut consister à vérifier que la bande passante en fonction du décalage radial déterminée à l'étape (d), définie à -3dB, soit supérieure ou égale à 6000 MHz-km pour tous les décalages radiaux compris entre 0 et R,, RI étant compris entre 0,7 et 0,9 fois le rayon du coeur de la fibre. 25 Encore plus particulièrement : - les étapes (a) et (b) peuvent être mises en oeuvre conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du Zef janvier 2003 ; - ladite longueur d'onde prédéfinie peut être de 850 nm � 10 30 nm ; - ladite fibre optique peut présenter un profil d'indice de réfraction donné par `a loi : 10 1-2A - r face de sortie est positionnée à 10 pm au maximum de la face d'entrée Fe de la fibre multimodale à caractériser. La tache tse est caractérisée par une distribution gaussienne d'intensité I(r) = expt 8r2 / MFD2,, où le � diamètre � MFD est donné par MFD=8,72,. (en nm) ù 2390 nm � 500 nm. A une longueur d'onde de 850 ù 1100 nm, le diamètre de la tache tse est donc compris entre 5 et 7,18 pm � 0,5 pm. Le faisceau se propage selon une direction parallèle à l'axe A de la fibre multimodale, avec une tolérance de l'ordre de 1°. En général, la tache tse n'est pas centrée par rapport au coeur de la fibre multimodale, mais présente un décalage radial indiqué par r, mesuré 1 o par rapport au point central Po. Chaque mesure individuelle est réalisée avec un décalage radial r différent, de valeur comprise entre 0 et a (voire supérieure à a) avec un pas de l'ordre de 1 pm. Les deux graphiques 1C et 1 D représentent schématiquement : le profil temporel de l'impulsion injectée à l'entrée de la fibre, se(t) ù supposé 15 être le même pour toutes les mesures individuelles, et donc indépendant du décalage radial r ù et celui de cette même impulsion prélevée à la sortie, ss(t,r), respectivement. Suite à la propagation le long de la fibre multimodale, l'impulsion de sortie est retardée d'un temps Atprop par rapport à l'impulsion d'entrée ; en outre son profil temporel est déformé ; ce retard et cette 20 déformation dépendent du décalage radial r. Etant donné que l'impulsion présente un spectre étroit, on peut considérer que la déformation de son profil temporel est essentiellement due au caractère multimodale de la propagation, et que la dispersion chromatique joue un rôle secondaire, voire négligeable. Si cette hypothèse ne devait pas être vérifiée, il serait possible de supprimer l'effet 25 de la dispersion chromatique au moyen d'une déconvolution (voir la norme FOTP-220, en particulier l'annexe A). La Bande passante Modale Effective est calculée, à partir d'une série de mesures individuelles, de la manière suivante : La distribution de champ d'une source optique utilisable 30 avec la fibre multimodale (typiquement, un VCSEL) est approchée par une combinaison linéaire des faisceaux spatialement localisés ayant différents décalages radiaux r : 2940839 Il û Ainsi, une combinaison linéaire, avec des poids appropriés, de différentes impulsions d'entrée spatialement localisées ayant un même profil temporel Se(t) permet de simuler une impulsion lumineuse injectée dans la fibre par ladite source optique ; 5 û Réciproquement, une combinaison linéaire des impulsions de sortie correspondantes ss(t,r) permet de simuler l'impulsion de sortie qui serait obtenue en utilisant ladite source optique ; û On détermine ensuite la fonction de transfert de la fibre pour la source optique considérée ; pour cela, il suffit de calculer le rapport entre les transformées de Fourier des profils temporels des impulsions de sortie et d'entrée ; - On en déduit la bande passante à -3 dB (typiquement, on mesure directement la bande passante à -1,5 dB et on extrapole à -3 dB). Pour plus de précision sur cette technique de caractérisation, il est possible de se rapporter aux publications suivantes : - P. F. Kolesar et D. J. Mazzarese, � Understanding Multimode Bandwidth and Differential Mode Delay Measurements and Their Applications �, Proceedings of the 51st International Wire and Cable Symposium, pages 45 3 û 460. - D. Coleman et Philip Bell � Calculated Effective Modal Bandwidth Enhances 10 GbE Performance Reliability for Laser-Optimized 50/125 pm Multimode Fiber �, Corning Cable Systems Whitepaper. La norme FOTP-220 (et en particulier son annexe D) fournit des paramètres de combinaison linéaire correspondant à une pluralité de sources optiques fictives, mais représentatives des sources réellement disponibles. On prend comme EMB � calculée � (EMBc) la bande passante modale la plus faible obtenue à partir de ces sources fictives. Le graphique de la figure 2 montre la EMBc d'une pluralité de fibres optiques ayant différents profils d'indice pour des longueurs d'onde comprises entre 800 nm et 1100 nm. Les fibres sont en silice, avec no=1,47@633 nm, et présentent des profils de � type a� parfaits, avec a=25 pm (diamètre de coeur : 50 pm), diamètre de gaine : 125 pm, A=0,01 et différents valeurs de a compris entre 2,04 et 2,08. Toutes ces fibres présentent une EMBc@850nm>2000 MHz ù km ; par conséquent, elles sont conformes à la norme 10GbE. Cependant, parmi les fibres de la figure 2, seule celle caractérisée par a = 2,05 présente une EMBc supérieure ou égale à 2000 MHz ù km sur toute la bande spectrale considérée (800 ù 1100 nm). Si les fibres optiques réelles avaient effectivement des profils d'indice de � type a � parfaits, il suffirait de déterminer l'EMBc à une ou deux longueurs d'onde pour permettre de déterminer univoquement a, et en déduire l'EMBc à toutes les longueurs d'onde. Mais en réalité les profils d'indice des fibres réels ne sont pas parfaitement de � type a �. Par conséquent, une ou deux séries de mesures élémentaires effectuées conformément à l'art antérieur ne permettent pas de déterminer l'EMB dans une plage de longueurs d'onde étendue. L'invention permet de résoudre au moins en partie ce problème en exploitant l'information contenue dans l'élargissement et la déformation du profil temporel des impulsions utilisées pour les différentes mesures élémentaires à une même longueur d'onde X (par exemple 850 nm). Soient Se(f) la transformée de Fourier du profil temporel de l'impulsion d'entrée se(t), et Ss(f,r) la transformée de Fourier du profil temporel de l'impulsion de sortie ss(t,r) pour le décalage radial r, � f � indiquant la fréquence. Pour chaque décalage radial r on peut calculer une fonction de S_(f.t) transfert Hr(f)= . La bande passante à -3dB de la fonction de transfert S e Ist Hr(f) est une fonction du décalage radial r et est indiquée par ROB(r) ù de l'anglais � Radial Offset Bandwidth �. Le graphique de la figure 3 montre la ROB(r) à 850 nm pour certaines des fibres de la figure 2. On peut remarquer que ROB(r) dépend fortement de la valeur du paramètre a pour r compris entre 0 et un décalage maximal R,, inférieur au rayon du coeur a, qui en l'espèce vaut environ 18 pm ; au-delà, la valeur de la ROB(r) dépend essentiellement de l'interface coeur ù gaine, et est donc peu sensible au paramètre a. Plus généralement R, peut être compris, de manière indicative, entre 0,7 a et 0,9a. Une caractéristique intéressante de la ROB est sa grande sensibilité aux défauts localisés d'indice de réfraction. Ainsi, si une fibre présente une ROB de valeur élevée pour 0 Ainsi, on peut voir sur la figure 2 que la seule mesure de la EMBc à 850 nm ne permet pas de distinguer entre une fibre avec a=2,04 et une avec a=2,09 (EMBc @ 850 nm = 3500 MHz û km dans les deux cas). Mais seulement la première satisfait aux spécifications de la norme 10GbE (EMBc 2000 MHz û km) dans la bande 800 û 1100 nm. La prise en compte de la ROB permet de distinguer très facilement ces deux fibres. Pour résumer : - si la ROB décroit trop vite (� trop vite � étant un critère à définir au cas par cas, en fonction de l'application envisagée et du profil nominal d'indice), on peut considérer que le profil d'indice réel s'écarte sensiblement du profil nominal, ce qui empêche d'extrapoler à d'autres longueurs d'onde la EMBc déterminée à une longueur d'onde particulière ).o ; - si la ROB indique que le profil d'indice est suffisamment régulier, elle peut permettre de distinguer entre deux fibres caractérisées par des valeurs différentes du paramètre a, mais des EMBc semblables à la longueur d'onde de mesure ko. Il est important de remarquer que la détermination de la ROB ne nécessite pas de mesures supplémentaires, mais seulement des données déjà rendues disponibles par les mesures utilisée pour calculer l'EMBc à une longueur d'onde prédéfinie. La ROB complément donc idéalement l'EMBc. Dans un exemple d'application spécifique, l'EMBc et la ROB à une longueur d'onde de 850 nm peuvent être utilisées pour identifier des fibres présentant une EMB > 2000 MHz ù km dans toute la bande 800 ù 1100 nm. Ces fibres peuvent être utilisées pour des applications WDMA ù accès multiple à division de longueur d'onde û à très haut débit (10 Gb/s/canal) sur une longueur de l'ordre de 300 m. Les figures 2 et 6 (voir en particulier la courbe min (EMBc), représentant la valeur minimale de EMBc en fonction de a 800ù1100nm dans la plage 800 û 1100 nm) montrent que seule une fibre de � type a � avec a_2,05 satisfait à cette condition. Une telle fibre présente une EMBc @ 850 nm comprise entre 3000 et 6000 MHz û km environ. Mais cela n'est pas suffisant : des fibres avec a-2,09 ont également une EMBc @ 850 nm comprise dans cette plage, et pourtant leur bande passante modale devient insuffisante à des longueurs d'ondes ~. supérieures à 950 ù 1000 nm. Cette ambiguïté est levée si on impose la condition additionnelle ROB(r) @850 nm 6000 MHz ù km pour r Plus généralement, le fait de vérifier que EMBc @ 2,o est comprise dans une plage de valeurs déterminée et ROB(r) @ î~o est supérieure à un seuil prédéterminé pour r compris entre 0 et R, REVENDICATIONS1. Procédé de caractérisation d'une fibre optique multimodale à gradient d'indice de réfraction, comportant : (a) l'injection dans le coeur (C) d'une fibre optique à caractériser, au niveau d'une face (Fe) dite d'entrée de cette dernière, d'une impulsion lumineuse (Se) à une longueur d'onde prédéfinie, ladite impulsion lumineuse étant injectée avec un décalage radial prédéfini (r) par rapport au centre (Pu) de ladite face d'entrée ; (b) la détection, au niveau d'une face (Fs) dite de sortie de ladite fibre optique, de ladite impulsion lumineuse (se), dont les caractéristiques temporelles ont été modifiées par la propagation le long de la fibre ; (c) la répétition des étapes (a) et (b) pour une pluralité de valeurs dudit décalage radial prédéfini ; caractérisé en ce qu'il comporte également : (d) la détermination d'une fonction de transfert de la fibre optique, et d'une bande passante caractérisant ladite fonction de transfert, en fonction dudit décalage radial. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel chaque impulsion lumineuse est injectée dans la fibre optique avec une direction de propagation sensiblement parallèle à l'axe (A) de cette dernière, et perpendiculaire à ladite face d'entrée. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel chaque impulsion lumineuse est spatialement localisée au niveau de ladite face d'entrée de la fibre optique. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel l'étendue spatiale de chaque impulsion lumineuse est sensiblement équivalente à celle du mode spatial unique d'une fibre optique monomodale à ladite longueur d'onde prédéfinie. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel lesdites valeurs de décalage radial varient au moins entre 0 et a, a étant le rayon du coeur de ladite fibre optique. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les étapes (a) et (b) sont mises en oeuvre conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du 1 er janvier 2003. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ladite longueur d'onde prédéfinie est de 850 nm � 10 nm. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ladite fibre optique présente un profil d'indice de réfraction donné par la loi : où : \1ù2A r 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel la valeur du 20 paramètre a est comprise entre 2,0 et 2,1. 10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel la valeur du paramètre a est comprise entre 2,04 et 2,06. 11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comportant également : 25 (e) la détermination d'une bande passante effective à ladite longueur d'onde prédéfinie à partir des résultats des mesures effectuées aux étapes (a), (b) et (c). 12. Procédé selon la revendication 11, comportant également :(fi) la vérification du fait que la bande passante effective déterminée à l'étape (e) soit comprise dans une plage de valeurs prédéterminée ; (f2) la vérification que la bande passante en fonction du décalage radial déterminée à l'étape (d) soit supérieure à un seuil prédéterminé pour toutes les valeurs de décalage radial comprises entre zéro et RI, R, étant inférieur ou égal au rayon du coeur de la fibre optique. 13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel : - l'étape (fi) consiste à vérifier que la bande passante effective déterminée à l'étape (e) soit comprise entre 3000 et 6000 MHz-km ; et - l'étape (f2) consiste à vérifier que la bande passante en fonction du décalage radial déterminée à l'étape (d), définie à -3dB, soit supérieure ou égale à 6000 MHz-km pour tous les décalages radiaux compris entre 0 et R,, RI étant compris entre 0,7 et 0,9 fois le rayon du coeur de la fibre. 14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel : - les étapes (a) et (b) sont mises en oeuvre conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du 1er janvier 2003 ; - ladite longueur d'onde prédéfinie est de 850 nm � 10 nm ; - ladite fibre optique présente un profil d'indice de réfraction donné par la loi : 0 ~~~ 1-24 ù r5a n~r)ù va, nä -1-2A ra où : - no est l'indice de réfraction au niveau de l'axe optique de la fibre ; - r est la distance par rapport audit axe optique ; - a est le rayon du coeur de ladite fibre ; - A est un paramètre adimensionnel, indicatif de la différence d'indice entre le coeur et la gaine de la fibre ; et - a est un paramètre adimensionnel, indicatif de la forme du profil d'indice et compris entre 2,04 et 2,06 ;- les étapes (a) et (b) sont mises en oeuvre conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du 1er janvier 2003 ; et - la bande passante effective déterminée à l'étape (e) est 5 une bande passante effective calculée, déterminée conformément à la norme FOTP-220 précitée. 15. Procédé de fabrication de fibres optiques multimodales à gradient d'indice de réfraction, comportant : - la réalisation de fibres optiques multimodales présentant un 10 profil d'indice de réfraction nominal ; - la caractérisation des fibres ainsi réalisées conformément à l'une des revendications 12 à 14 ; et - la sélection des seules fibres pour lesquelles la bande passante effective est comprise dans ladite plage de valeurs prédéterminée et 15 la bande passante en fonction du décalage radial est supérieure audit seuil prédéterminé pour toutes les valeurs de décalage radial comprise entre zéro et R1. 16. Fibre optique multimodale à gradient d'indice de réfraction, présentant un profil d'indice de réfraction donné par la loi : 1. \ \ 1-2A ra n~ ' 1-2A ra - no est l'indice de réfraction au niveau de l'axe optique de la fibre ; - r est la distance par rapport audit axe optique ; - a est le rayon du coeur de ladite fibre ; - A est un paramètre adimensionnel, indicatif de la différence d'indice entre le coeur et la gaine de la fibre ; et - a est un paramètre adimensionnel, indicatif de la forme du profil d'indice et compris entre 2,04 et 2,06 ; caractérisée en ce que sa bande passante à -3 dB en fonction du décalage radial par rapport à l'axe de la fibre, mesurée à une longueur 20 où : 25 30d'onde de 850 nm, soit supérieure ou égale à 6000 MHz-km pour tous les décalages radiaux compris entre 0 et R,, R, étant compris entre 0,7 et 0,9 fois le rayon du coeur de la fibre. 17. Fibre optique multimodale à gradient d'indice de réfraction selon la revendication 16, comportant également une bande passante effective à une longueur d'onde de 850 nm, définie conformément à la norme FOTP-220 de la Telecommunication Industry Association du Zef janvier 2003, comprise entre 3000 et 6000 MHz-km. 18. Fibre optique optique multimodale à gradient d'indice de réfraction selon l'une des revendications 16 et 17, dans laquelle R1=18pm et présentant un coeur de 50 pm de diamètre. 19. Fibre optique optique multimodale à gradient d'indice de réfraction selon l'une des revendications 16 et 18, dont la bande passante à -3 dB, mesurée à une longueur d'onde de 850 nm, définie en fonction du décalage radial par rapport à l'axe de la fibre est déterminée par un procédé selon l'une des revendications 1 à 14.