Brevet FR2943826A1 — publié le 20101001

Système de couplage télé-alimenté avec une liaison filaire de communication, et appareil de commande d'au moins un interrupteur électronique comprenant un tel système de couplage La présente invention est relative à un système de couplage entre une liaison filaire de communication présentant une impédance caractéristique de ligne et propre à transporter un signal comprenant simultanément une alimentation électrique et des données, et une unité de commande comportant une borne d'alimentation électrique et une borne de données, ledit système présentant une impédance d'entrée. L'invention concerne également un appareil de commande d'au moins un interrupteur électronique, comprenant une unité de commande du ou de chaque interrupteur électronique, ladite unité comportant une borne d'alimentation électrique et une borne de données, et un système de couplage entre une liaison filaire de communication propre à transporter un signal comprenant simultanément une alimentation électrique et des données, et ladite unité de commande. On connaît un système de couplage du type précité. Un tel système sert à récupérer l'alimentation électrique et les données issus d'un unique signal transporté sur la liaison filaire, pour délivrer l'alimentation électrique à la borne d'alimentation de l'unité de commande d'une part, et les données à la borne de données de l'unité de commande d'autre part. Toutefois, certaines données transmises par le système de couplage à l'unité de commande sont corrompues, et donc inexploitables par cette dernière. La distinction entre l'alimentation électrique et les données s'avèrent en effet délicate à réaliser pour le système de couplage. Un but de l'invention est donc d'améliorer la transmission des données à l'unité de commande, en réduisant le taux de données corrompues par le système de couplage. A cet effet, l'invention a pour objet un système de couplage du type précité, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'adaptation de l'impédance d'entrée à l'impédance caractéristique de ligne. L'inventeur a constaté que la corruption des données par le système de couplage est liée à la désadaptation entre l'impédance d'entrée du système et l'impédance caractéristique de la ligne, provoquée par la récupération de l'alimentation électrique. Suivant d'autres modes de réalisation, le système de couplage comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - les moyens d'adaptation sont propres à adapter l'impédance d'entrée à l'impédance caractéristique de ligne pour une plage de fréquences prédéterminée, appelée bande d'adaptation, et le spectre du signal est compris dans ladite bande d'adaptation ; - les moyens d'adaptation comportent une charge de valeur variable en fonction d'un courant de sortie consommé par l'unité de commande en sortie dudit système ; - le système présente une tension d'entrée de valeur constante, et ladite charge est propre à assurer la consommation par le système d'un courant d'entrée constant ; - le système présente une tension d'entrée de valeur variable, et ladite charge est propre à assurer la consommation par le système d'un courant d'entrée variable et sensiblement égal à la valeur de la tension d'entrée divisée par la valeur de l'impédance caractéristique de ligne ; - le système comprend un dispositif de récupération d'énergie destiné à être connecté entre la liaison filaire et la borne d'alimentation, et comportant ladite charge variable, et un dispositif de transmission de données destiné à être connecté entre la liaison filaire et la borne de données, et comportant un atténuateur propre à diminuer fortement un deuxième courant, consommé en entrée dudit dispositif de transmission ; - ladite charge variable comprend un réservoir de courant agencé en sortie d'un générateur de courant ; - le réservoir de courant comporte une diode Zener ; - l'atténuateur dudit dispositif de transmission est un atténuateur d'au moins 30dB, de sorte que l'intensité du deuxième courant est inférieure ou égale à 1/20e de l'intensité du premier courant ; - le dispositif de transmission de données comporte un filtre passe-bas ; - le générateur de courant présente un rendement supérieur ou égal à 80% ; - le système présente un rendement supérieur ou égal à 60%. L'invention a aussi pour objet un appareil de commande d'au moins un interrupteur électronique du type précité, caractérisé en ce que le système de couplage est tel que défini ci-dessus. Ces caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, données uniquement à titre d'exemple et faites en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'un appareil de commande d'un interrupteur électronique selon l'invention, - la figure 2 est un schéma électrique d'un dispositif de récupération d'énergie d'un système de couplage de l'appareil de commande de la figure 1, - la figure 3 est une représentation schématique d'un dispositif de transmission de données du système de couplage, selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 est une courbe illustrant l'évolution en fonction de la fréquence d'un paramètre représentatif de l'adaptation d'impédance en entrée du système de couplage de l'appareil de la figure 1, - la figure 5 est une vue analogue à celle de la figure 3, selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, et - la figure 6 est une vue analogue à celle de la figure 2, selon un troisième mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 1, un appareil 2 de commande d'un interrupteur électronique 4 comprend une unité 6 de commande de l'interrupteur et un système 8 de couplage entre une liaison filaire de communication 10 et l'unité de commande 6. L'interrupteur électronique 4 est, par exemple, un interrupteur d'un onduleur de tension propre à alimenter un moteur électronique d'un véhicule de transport, notamment ferroviaire, l'onduleur de tension délivrant une tension de sortie triphasée à partir d'une tension d'entrée continue. L'interrupteur électronique 4 est, par exemple, un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé transistor IGBT (de l'anglais Insulated Gate Bipolar Transistor), ou encore un thyristor. L'unité de commande 6 comporte deux bornes d'entrée, à savoir une borne d'alimentation électrique 12 et une borne de données 14, et deux bornes de sortie 16, 17. Les bornes d'entrée 12, 14 sont reliées au système de couplage 8, une première borne de sortie 16 est reliée à l'interrupteur 4, et la seconde borne de sortie 17 est reliée au système de couplage 8. L'unité de commande 6 comporte une unité de traitement d'informations formée par exemple, d'un processeur de données 18, associées à une mémoire 20. La mémoire 20 est apte à stocker un logiciel de calcul d'un signal 22 de commande de l'interrupteur 4 en fonction d'une modulation sélectionnée de largeur d'impulsion. La mémoire 20 est également apte à stocker un logiciel d'application du signal de commande 22 à l'interrupteur 4. Le système de couplage 8 comprend un dispositif 24 de récupération d'énergie et un dispositif 26 de transmission de données, formant un appareil de réception d'un signal d'information depuis la liaison filaire de communication 10. Le système de couplage 8 est propre à récupérer l'alimentation électrique et les données issus d'un unique signal transporté sur la liaison filaire 10. Le système de couplage 8 comprend un appareil 27 d'émission d'un autre signal d'information sur la liaison filaire de communication 10. Le système de couplage 8 présente une impédance d'entrée Ze égale à Ve / lei où Ve, le sont respectivement la tension et l'intensité d'un courant d'entrée du système de couplage 8. La liaison filaire de communication 10 est propre à transporter des signaux d'informations, chaque signal d'information comprenant simultanément une alimentation électrique des données. La liaison filaire 10 présente une impédance caractéristique de ligne Zo. La liaison de communication 10 est, par exemple, une liaison série RS485, une liaison série RS482, ou encore une liaison Ethernet. Le dispositif de récupération d'énergie 24 est relié en entrée à la liaison filaire de communication 10 via deux bornes d'entrée 28, et en sortie à la borne d'alimentation électrique 12 de l'unité de commande via une borne sortie 30. Le dispositif de récupération d'énergie 24 comprend un redresseur 32, un générateur de courant 34 et une charge variable 36. Le dispositif de transmission de données 26 comporte deux bornes d'entrée 38 reliées à la liaison filaire de communication 10, et une borne de sortie 40 reliée à la borne de données 14. Le dispositif de transmission de données 26 comprend un atténuateur 42, un filtre 44 et un comparateur 45, agencés en série et dans cet ordre. L'appareil d'émission 27 comporte une borne d'entrée 46A reliée à la seconde borne de sortie 17 de l'unité de commande, et deux bornes de sortie 46B reliées à la liaison filaire de communication 10. Le redresseur 32 est relié en entrée aux bornes d'entrée 28 et en sortie au générateur de courant 34. Le redresseur 32 est propre à convertir un courant d'entrée alternatif en un courant de sortie continu. Le générateur de courant 34 est relié en sortie à la borne de sortie 30. La charge variable 36 est connectée entre la borne de sortie 30 et une masse électrique 47, en dérivation par rapport au redresseur 32 et au générateur de courant 34 agencés en série. La charge 36 est de valeur variable en fonction d'un courant de sortie IS consommé par l'unité de commande 6 en sortie du système 8. La charge variable 36 est propre à assurer la consommation d'un premier courant l constant en entrée du dispositif d'énergie du courant 24. Le redresseur 32 est relié en entrée aux deux bornes d'entrée 28 du dispositif de récupération d'énergie, et comporte une borne de sortie 48, comme représenté sur la figure 2. Le redresseur 32 est réalisé, par exemple, sous forme d'un pont de diodes D1, D2, D3 et D4. Les diodes Dl à D4 sont, par exemple, des diodes Schottky à très faible capacité, de l'ordre du pF, afin de minimiser la perte d'énergie. La tension d'entrée du pont de diodes Dl à D4 est la tension Ve, et la tension de sortie du pont est mesurée entre un point de jonction entre les diodes Dl et D2 d'une part, et un point de jonction entre les diodes D3 et D4 relié à la masse électrique 47 d'autre part. Le point de jonction entre les diodes Dl et D2 est connecté à la borne de sortie 48. Un condensateur de filtrage Cl est disposé entre le redresseur 32 et le générateur de courant 34. Le condensateur de filtrage Cl est connecté entre la borne de sortie 48 et la masse électrique 47. Sa valeur est choisie afin de stabiliser le générateur de courant, tout en s'assurant que le spectre du signal d'information reçu soit compris dans la bande passante du dispositif de récupération d'énergie 24. Le générateur de courant 34 comporte une borne d'entrée 50, une borne de commande 52 et une borne de sortie 54. Le générateur de courant 34 comprend, par exemple, un premier et un deuxième transistors bipolaires Q1, Q2, identiques et reliés entre eux par leur base. Le point de jonction entre les deux bases est relié à la masse électrique 47 par l'intermédiaire d'une première résistance R1. L'émetteur du premier transistor bipolaire Q1 est relié à la borne d'entrée 50 par l'intermédiaire d'une deuxième résistance R2. L'émetteur du deuxième transistor bipolaire Q2 est directement connecté à la borne d'entrée 50, et le collecteur du deuxième transistor bipolaire Q2 est directement connecté à la borne de sortie 54 du générateur de courant. Les transistors bipolaires Q1, Q2 sont des transistors PNP. Les transistors bipolaires Q1, Q2 sont, par exemple, des transistors à très faible capacité, de l'ordre du pF. Le générateur de courant 34 comporte un troisième transistor bipolaire Q3 de commande du premier transistor Q1. Le troisième transistor Q3 est un transistor NPN. La base du troisième transistor Q3 est reliée d'une part à la borne de commande 52, et d'autre part à la borne d'entrée 50 par l'intermédiaire d'une troisième résistance R3. Le collecteur du troisième transistor Q3 est relié au collecteur du premier transistor Q1 via une quatrième résistance R4, et l'émetteur du troisième transistor Q3 est relié à la masse électrique 47. La charge variable 36, agencée en sortie du générateur de courant 34, comprend un réservoir de courant 56, deux condensateurs de stabilisation C2, C3, et une diode de protection D6. Le réservoir de courant 56 comporte une diode Zener D5. Un premier condensateur de stabilisation C2 est connecté en amont de la diode Zener D5, entre la borne de sortie 54 du générateur de courant et la masse électrique 47. La diode Zener D5 est connectée entre la borne de sortie 54 du générateur de courant et la masse électrique 47. La diode de protection D6 est agencée entre la borne de sortie 30 du dispositif de récupération d'énergie et la borne de sortie 54 du générateur de courant. Le second condensateur de stabilisation C3 est connecté en aval de la diode de protection D6, entre la borne de sortie 30 du dispositif de récupération d'énergie et la masse électrique 47. L'atténuateur 42 est propre à diminuer fortement un deuxième courant 12 consommé en entrée du dispositif de transmission de données 26. L'atténuateur 42 est un atténuateur d'au moins 30 décibels, de sorte que l'intensité du deuxième courant 12 est inférieure ou égale à 1/20ème de l'intensité du premier courant Il. La charge 36 est alors propre à assurer une valeur constante de l'intensité du courant d'entrée le consommé par le système 8, l'intensité du courant d'entrée le étant égale à la somme des intensités du premier courant 11 et du deuxième courant 12, et donc sensiblement égale à l'intensité du premier courant Il. Dans l'exemple de réalisation de la figure 3, le dispositif de transmission de données 26 est réalisé à l'aide de composants numériques. L'atténuateur 42 comporte un abaisseur de tension 58 et un convertisseur analogique numérique 60, disposé en sortie de l'abaisseur de tension 58. La tension d'entrée de l'abaisseur de tension 58 est égale à la tension Ve, et la tension de sortie de l'abaisseur de tension 58 est sensiblement égale à 1/25ème de ladite tension d'entrée Ve, de sorte que l'amplitude du signal en sortie de l'abaisseur de tension 58 est compatible avec la dynamique du convertisseur analogique numérique 60. Le convertisseur analogique numérique 60 est cadencé par une première horloge H1 de fréquence, par exemple, égale à 25 Mhz. Le filtre 44 est un filtre passe-bas. Le filtre passe-bas 44 est, par exemple, un filtre à 20 coefficients présentant une fréquence de coupure à 1dB égale à 2,5 Mhz. L'atténuation du filtre passe-bas 44 est supérieure à 30 décibels pour une fréquence supérieure à 6 Mhz. Le filtre 44 est cadencé par une deuxième horloge H2 de fréquence égale à 25 Mhz. Le comparateur 45 est un comparateur numérique. Le fonctionnement du système de couplage 8 selon l'invention va à présent être décrit. Lorsque le système de couplage 8 fonctionne en réception de signaux d'information, l'appareil d'émission 27 est mis en haute impédance, afin de consommer en entrée un courant d'intensité sensiblement nulle. Le courant le en entrée du système de couplage se divise alors entre le premier courant l consommé par le dispositif de récupération d'énergie 24 et le deuxième courant 12 consommé par le dispositif de transmission de données 26, le courant consommé par l'appareil d'émission 27 étant sensiblement nul. L'intensité du deuxième courant 12 est nettement inférieure à celle du premier courant Il, de préférence inférieure ou égale à 1/20ème de l'intensité du premier courant 11, de par l'atténuateur 42. L'intensité du premier courant l est donc sensiblement égale à l'intensité du courant d'entrée le. Le redresseur 32 ne modifie pas l'intensité du courant le traversant de sorte que l'intensité du courant circulant à travers sa borne de sortie 48 est égale à l'intensité du premier courant l circulant à travers ses bornes d'entrée 28. L'intensité du courant circulant à travers la borne d'entrée 50 du générateur de courant est sensiblement égale à celle du courant circulant à travers la borne de sortie 48 du redresseur, l'intensité du courant circulant dans le condensateur Cl étant négligeable. Un signal de commande délivré à la borne de commande 52 est envoyé de sorte que le générateur de courant 34 fonctionne � en miroir � de courant, les transistors Q1, Q2 étant identiques. Les transistors Q1, Q2 sont utilisés de manière dissymétrique de par la deuxième résistance R2, afin d'augmenter le rendement du générateur de courant 34. Le premier courant l se divise alors en trois courants intermédiaires lintl, lint2, lint3. Les premier lintl, deuxième lint2 et troisième lint3 courants intermédiaires circulent à travers respectivement la troisième résistance R3, la deuxième résistance R2 et l'émetteur du deuxième transistor bipolaire Q2. L'intensité d'un courant de générateur IG circulant à travers la borne de sortie 54 du générateur de courant est égale à celle du troisième courant intermédiaire lint3 qui est proportionnelle à celle du premier courant Il circulant à travers la borne d'entrée 50 du générateur de courant, de par le fonctionnement � en miroir � de courant du générateur de courant. Le courant de générateur IG délivré par le générateur de courant se divise en deux courants, à savoir le courant de sortie ls circulant à travers la borne de sortie 30 du dispositif de récupération d'énergie et consommé par l'unité de commande 6, et un courant de charge le circulant à travers la diode Zener D5 de la charge variable 36. La diode Zener D5 est dimensionnée en fonction de la tension utilisée par l'unité de commande 6. De par la diode Zener D5, la charge 36 présente une valeur variable en fonction du courant de sortie ls, de sorte que le courant de générateur IG, égal à la somme du courant de sortie ls et du courant de charge lc, présente une intensité de valeur constante. L'intensité du courant de générateur IG est proportionnelle à celle du premier courant Il circulant en entrée du dispositif de récupération d'énergie 24, et l'intensité du premier courant Il présente alors une valeur constante. Les condensateurs de stabilisation C2, C3 permettent d'amortir les oscillations du courant de sortie ls, et ainsi de le stabiliser. Autrement dit, les condensateurs de stabilisation C2, C3 filtrent les hautes fréquences du courant de sortie Is. Le dispositif de récupération d'énergie 24 consomme ainsi un courant d'intensité constante à ces bornes d'entrée 28, tout en délivrant un courant de sortie ls d'intensité variable fonction de l'énergie consommée par l'unité de commande 6. L'intensité du deuxième courant 12 étant en outre négligeable par rapport à celle du premier courant Il, l'intensité du courant d'entrée le du système de couplage est donc sensiblement constante, de sorte que l'impédance d'entrée Ze est également constante. Les valeurs des résistances R2, R3 et R4 du générateur de courant sont en outre dimensionnées de sorte que le premier courant h présente une valeur sensiblement égale à la tension d'entrée Ve divisée par la valeur de l'impédance caractéristique de ligne Zo de la liaison filaire 10. L'impédance d'entrée Ze du système de couplage est sensiblement égale à la tension Ve divisée par l'intensité du premier courant I1, de par l'atténuation du deuxième courant I2. Autrement dit, l'impédance d'entrée Ze est sensiblement égale à l'impédance caractéristique de ligne Zo de la liaison filaire 10. Le générateur de courant 34, la charge variable 36 et l'atténuateur 42 adaptent ainsi l'impédance d'entrée Ze à l'impédance caractéristique de ligne Zo de la liaison filaire 10. Cette adaptation est effectuée pour une plage de fréquences prédéterminée, appelée bande d'adaptation. La bande d'adaptation est notamment fonction de la valeur du condensateur de filtrage Cl. La valeur du condensateur de filtrage Cl est choisie de sorte que le spectre du signal est compris dans ladite bande d'adaptation. La bande d'adaptation est également fonction des valeurs de capacités des diodes Dl à D4 et des transistors bipolaires Q1 et Q2. Les diodes Dl à D4 et les transistors bipolaires Q1 et Q2 ayant des capacités de très faible valeur, de l'ordre du pF, n'ont pas d'influence sur la bande d'adaptation. L'adaptation de l'impédance d'entrée Ze à l'impédance caractéristique de ligne Zo est réalisée par le système de couplage 8 dans un délai inférieur à 300ns. Ce délai d'adaptation est principalement dû au pont de diodes du redresseur 32, aux transistors bipolaires Q1, Q2, Q3 du générateur de courant 34, et à la charge des condensateurs Cl, C2, C3. Ce délai d'adaptation est nettement inférieur à la demi-période des signaux reçus, et ne perturbe ainsi pas la réception desdits signaux. L'énergie électrique est disponible en sortie du dispositif de récupération d'énergie 24 après un délai d'indisponibilité inférieur à 8ps. Ce délai d'indisponibilité est principalement dû aux condensateurs de stabilisation C2, C3. Ce délai est très court, et permet ainsi un fonctionnement nominal de l'unité de commande 6. La figure 4 illustre l'évolution d'une grandeur S11 dB en fonction de la fréquence, la grandeur S11 dB s'écrivant sous la forme : S11dB=20xlogXS11I (1) où S11 est le paramètre S représentant le coefficient de réflexion à l'entrée lorsque la sortie est adaptée, et s'écrivant sous la forme : S11 = Ve ù Zo.Ie _ ZeùZo (2) Ve+Zo.Ie Ze+Zo On constate ainsi que la grandeur S11 dB, égale au module en décibels du paramètre S11 présente une valeur inférieure ou égale à -15dB jusqu'à environ 8 Mhz. Cette courbe est obtenue pour un signal dont la fréquence du fondamental est égale à 2,5 Mhz. On note ainsi que l'adaptation d'impédance, mesurée par la grandeur S11 dB, est meilleure que -15dB jusqu'à l'harmonique 3 des fréquences propres du signal. La valeur de la deuxième résistance R2 est choisie de sorte que le générateur de courant 34 présente un rendement supérieur ou égal à 80%. Le système 8 présente un rendement supérieur ou égal à 60% de par le rendement supérieur ou égal à 80% du générateur de courant 34. Lorsque le système de couplage 8 fonctionne en émission de signaux d'information, un signal de commande est délivré à la borne de commande 52 afin d'inhiber le dispositif de récupération d'énergie 24. L'intensité du premier courant l est alors sensiblement nulle, et ne perturbe pas le signal d'information émis par l'appareil d'émission 27 à travers ses bornes de sortie 46B vers la liaison filaire 10. La figure 5 illustre un deuxième mode de réalisation de l'invention, pour lequel les éléments analogues au premier mode de réalisation décrit précédemment sont repérés par des références identiques. Selon le deuxième mode de réalisation, le dispositif de transmission de données 26 est réalisé à l'aide de composants analogiques. L'atténuateur 42 est un atténuateur analogique 30 dB, et présente une impédance de sortie correspondant à l'impédance d'entrée du filtre 44, par exemple égale à 1200. Le filtre 44 est un filtre passe-bas d'ordre 5 présentant une fréquence de coupure à 1 décibel égale à 2,5 Mhz. L'atténuation du filtre passe-bas 44 est supérieure ou égale à 30 dB pour une fréquence supérieure à 6,8 Mhz. La fréquence de coupure et l'atténuation du filtre 44 sont calculées afin de conserver uniquement le spectre utile des données. La bande passante du filtre 44 est ainsi comprise dans la bande d'adaptation, et plus la bande passante du filtre 44 est étroite, plus le rapport signal sur bruit des données filtrées est élevé. Le comparateur 45 est un comparateur analogique classique. Le fonctionnement de ce deuxième mode de réalisation est identique à celui du premier mode de réalisation et n'est donc pas décrit à nouveau. Les avantages de ce deuxième mode de réalisation sont identiques à ceux du premier mode de réalisation et ne sont donc pas décrits à nouveau. La figure 6 illustre un troisième mode de réalisation de l'invention, pour lequel les éléments analogues aux modes de réalisation décrits précédemment sont repérés par des références identiques. Selon le troisième mode de réalisation, la deuxième résistance est remplacée par un transistor MOSFET 70, et la borne de commande 52 est reliée à un organe 72 de commande du transistor MOSFET 70 et du troisième transistor bipolaire Q3. L'organe de commande 72 comporte des moyens de mesure de la tension intermédiaire V;nt1 aux bornes du premier condensateur Cl. Le fonctionnement de ce troisième mode de réalisation va à présent être décrit. Lorsque le système de couplage 8 présente une tension d'entrée Ve de valeur variable, l'organe de commande 72 mesure les variations de cette tension d'entrée Ve via les moyens de mesure de la tension Vint, la tension intermédiaire Vint étant sensiblement égale à la tension d'entrée Ve. L'organe de commande 72 pilote alors le générateur de courant 34 afin d'obtenir, à l'aide de la charge variable 36, un courant d'entrée le variable et sensiblement égal à la valeur de la tension d'entrée Ve divisée par la valeur de l'impédance caractéristique de ligne Zo. Le délai d'indisponibilité de l'énergie électrique étant en outre très court, le système de couplage 8 permet ainsi un fonctionnement nominal de l'unité de commande 6, lorsque la tension d'entrée Ve est de valeur variable. Les autres avantages de ce troisième mode de réalisation sont identiques à ceux des modes de réalisation précédents et ne sont donc pas décrits à nouveau. En variante, les transistors Q1, Q2, Q3 sont des transistors MOS. On conçoit ainsi que l'invention permet de proposer un système de couplage présentant une impédance d'entrée adaptée à l'impédance caractéristique de ligne de la liaison filaire de communication à laquelle il est relié. L'invention permet ainsi d'améliorer la transmission des données à l'unité de commande, en réduisant le taux de données corrompues par le système de couplage. REVENDICATIONS1.- Système (8) de couplage entre une liaison filaire de communication (10) présentant une impédance caractéristique de ligne (Zo) et propre à transporter un signal comprenant simultanément une alimentation électrique et des données, et une unité de commande (6) comportant une borne d'alimentation électrique (12) et une borne de données (14), ledit système (8) présentant une impédance d'entrée (Ze), caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (34, 36, 42) d'adaptation de l'impédance d'entrée (Ze) à l'impédance caractéristique de ligne (Zo). 2.- Système (8) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'adaptation (34, 36, 42) sont propres à adapter l'impédance d'entrée (Ze) à l'impédance caractéristique de ligne (Zo) pour une plage de fréquences prédéterminée, appelée bande d'adaptation, et en ce que le spectre du signal est compris dans ladite bande d'adaptation. 3.- Système (8) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens d'adaptation (34, 36, 42) comportent une charge (36) de valeur variable en fonction d'un courant de sortie (IS) consommé par l'unité de commande (6) en sortie dudit système (8). 4.- Système (8) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il présente une tension d'entrée (Ve) de valeur constante, et en ce que ladite charge (36) est propre à assurer la consommation par le système (8) d'un courant d'entrée (le) constant. 5.- Système (8) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il présente une tension d'entrée (Ve) de valeur variable, et en ce que ladite charge (36) est propre à assurer la consommation par le système (8) d'un courant d'entrée (le) variable et sensiblement égal à la valeur de la tension d'entrée (Ve) divisée par la valeur de l'impédance caractéristique de ligne (Zo). 6.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de récupération d'énergie (24) destiné à être connecté entre la liaison filaire (10) et la borne d'alimentation (12), et comportant ladite charge variable (36), et un dispositif de transmission de données (26) destiné à être connecté entre la liaison filaire (10) et la borne dedonnées (14), et comportant un atténuateur (42) propre à diminuer fortement un deuxième courant (12), consommé en entrée dudit dispositif de transmission (26). 7.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que ladite charge variable (36) comprend un réservoir de courant (56) agencé en sortie d'un générateur de courant (34). 8.- Système (8) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le réservoir de courant (56) comporte une diode Zener (D5). 9.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que l'atténuateur (42) dudit dispositif de transmission (26) est un atténuateur d'au moins 30dB, de sorte que l'intensité du deuxième courant (12) est inférieure ou égale à 1/20e de l'intensité du premier courant (11). 10.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que le dispositif de transmission de données (26) comporte un filtre passe-bas (44). 11.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que le générateur de courant (34) présente un rendement supérieur ou égal à 80%. 12.- Système (8) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il présente un rendement supérieur ou égal à 60%. 13.- Appareil (2) de commande d'au moins un interrupteur électronique (4), comprenant une unité (6) de commande du ou de chaque interrupteur électronique (4), ladite unité (6) comportant une borne d'alimentation électrique (12) et une borne de données (14), et un système (8) de couplage entre une liaison filaire de communication (10) propre à transporter un signal comprenant simultanément une alimentation électrique et des données, et ladite unité de commande (6), caractérisé en ce que le système de couplage (8) est conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 12.