Brevet FR2937179A1 — publié le 20100416

CHAMBRE DE COUPURE POUR DISJONCTEUR HAUTE TENSION A SOUFFLAGE D'ARC AMELIORE DESCRIPTION 5 DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne les chambres de coupure pour disjoncteur à haute tension. Elle concerne l'amélioration du soufflage d'arc induit par tous les courants de valeur inférieure 10 ou égale au pouvoir de coupure en court-circuit du disjoncteur, y compris les courants asymétriques. Elle a trait plus particulièrement à l'optimisation du parcours d'échappement des gaz qui contribuent à l'extinction d'arc. 15 L'application principale vise les disjoncteurs à haute tension supérieure à 52 kV et plus particulièrement les disjoncteurs de tension assignée supérieure ou égale à 245 kV. ART ANTÉRIEUR 20 Les figures 1A à 1C représentent en vue de coupe longitudinale une chambre de coupure 1 d'un disjoncteur à haute tension selon l'état de l'art de type à soufflage auto-pneumatique, respectivement : - dans la position de fermeture des 25 contacts ; - dans une position intermédiaire en début de manoeuvre d'ouverture dans laquelle le contact d'arc mobile 2 commence à se séparer de la tige de contact d'arc 3 fixe ; 2 - dans la position extrême d'ouverture dans laquelle le gaz a été comprimé et chauffé par l'énergie d'arc et le soufflage par la buse 4 a permis de refroidir l'arc au passage par zéro et ainsi d'obtenir la coupure du courant de court-circuit. Lorsqu'un courant de forte intensité, et en particulier un courant dit asymétrique doit être interrompu par ce type de disjoncteur à soufflage auto-pneumatique, la pression dans le cylindre de soufflage 5 est susceptible d'atteindre des valeurs extrêmement élevées car la montée en pression augmente fortement par la conjonction de la compression du gaz (le volume de compression 5 diminue) et du chauffage du gaz par l'arc produit. On a représenté en figure 2 pour un disjoncteur comme représenté en figures 1A à 1C, les différentes courbes de variation de pression AP fonction de la durée d'ouverture des contacts T, chaque courbe étant représentative d'un type de courant de court-circuit à couper par le disjoncteur. Plus exactement . - la courbe Cl montre l'augmentation de pression ayant lieu à vide dans le disjoncteur, c'est-à-dire sans courant présent, cette courbe cl représentant la valeur de référence avec une AP maximale égale à 1 ; - la courbe C2 montre l'augmentation de pression ayant lieu pour un courant de valeur égale à 30 du pouvoir de coupure du disjoncteur ; - la courbe C3 montre l'augmentation de pression ayant lieu pour un courant symétrique de 3 valeur égale à 100 % du pouvoir de coupure du disjoncteur ; - la courbe C4 montre l'augmentation de pression ayant lieu pour un courant asymétrique de valeur égale à 100 % du pouvoir de coupure du disjoncteur. On voit donc à la lecture de ces courbes que : - la pression maximale est atteinte lorsqu'un courant asymétrique de valeur égale à 100 % de la valeur du pouvoir de coupure du disjoncteur est atteinte (sommet de la courbe C4) ; - il y a, dans l'exemple montré, un facteur d'environ 4 entre la pression maximale atteinte par un courant asymétrique de valeur égale à 100 % de la valeur du pouvoir de coupure du disjoncteur est atteinte (sommet de la courbe C4) et la pression maximale à vide (sommet de la courbe Cl) ; - le type de courant (symétrique ou asymétrique) a un impact important sur l'augmentation de pression AP : en l'espèce la pression maximale du courant asymétrique (sommet de la courbe C4) est environ égale à 4/3 de la pression maximale du courant symétrique (sommet de la courbe C3). Or, si la pression atteinte est excessive et devient supérieure à l'effort moteur délivré par la commande pour ouvrir le disjoncteur, le mouvement de la partie mobile de la chambre de coupure ralentit et peut même s'inverser. La capacité de coupure du disjoncteur est alors diminuée car le soufflage est alors réduit du 4 fait du ralentissement du mouvement de la partie mobile. Un problème à résoudre est d'avoir une surpression suffisamment élevée pour obtenir la coupure avec des courants intermédiaires à 30 60 75 % et 90 % du pouvoir de coupure du disjoncteur, sans avoir une surpression excessive avec 100 % du pouvoir de coupure. Ainsi, pour maintenir la capacité de coupure à une valeur élevée quelle que soit l'intensité du courant, il est nécessaire de limiter la surpression à une valeur acceptable lorsque le disjoncteur coupe un courant égal à 100 % de son pouvoir de coupure, compatible avec l'effort délivré par la commande, et faire en sorte que tout le gaz contenu dans le volume de soufflage soit effectivement utilisé pour le soufflage de l'arc, afin d'avoir une solution optimisée, sans perte de gaz. Différentes solutions d'écoulement du volume de soufflage d'arc ont été envisagées précédemment. Le brevet FR 2694987 propose une solution qui avait pour but de limiter la suppression pour les longues durées d'arc. La limitation de surpression était faite en augmentant le volume de soufflage (V1+V2+VC) à partir d'une course donnée de l'appareil. La solution proposée selon ce document a pour inconvénient principal de diminuer la surpression pour toutes les coupures effectuées avec des durées d'arc longues, y compris celles effectuées avec des courants de faible intensité avec lesquels on ne souhaite pas de réduction de surpression. Le brevet EP 1863054 propose une solution avec un clapet 16, 17 monté sur le piston de soufflage 5 10 qui permet de limiter la surpression à une valeur donnée. Lorsque le clapet 16, 17 s'ouvre, cette solution a pour inconvénient de provoquer une perte de gaz de soufflage vers l'extérieur du volume de soufflage sans être utilisé pour le soufflage de l'arc. Cette solution n'est donc pas optimisée. Le brevet EP 0783173 propose une solution de limitation de surpression dans un volume d'expansion thermique et non pas dans le volume de compression situé à l'arrière du clapet 26. Mais la surpression dans le volume d'expansion est sans effet sur le déplacement des contacts et donc l'énergie qui doit être fournie par la commande. Le brevet DE 19613030 divulgue une chambre de coupure à autoùsoufflage (avec un clapet 20 entre le volume d'expansion thermique 10 et le volume de compression 9). Il n'y a pas dans ce cas de clapet limiteur de surpression sur le piston 8. Dans le cas d'une coupure de fort courant, la surpression élevée dans le volume 10 entraîne la fermeture du clapet 20. La surpression dans le volume 9 est limitée par un échappement permanent à travers le canal 23, 13,14. L'inconvénient majeur de cette solution réside dans le fait que lorsque la tige 1 a cessé d'obstruer le canal 14, le volume de compression se vidange en permanence, y compris pour des courants de valeur comprise entre 10 et 30 % du pouvoir de coupure du disjoncteur, dans 6 une zone 14 située en aval du canal de soufflage principal 12, loin de la racine de l'arc 4. En conséquence, le soufflage réalisé est peu efficace. Le brevet FR 2558299 divulgue un soufflage exercé dans une zone référencée 10A en figure 1 et qui provient d'un volume d'expansion thermique 9 où la montée en pression se fait uniquement par chauffage et sans mélange possible avec du gaz comprimé. Un autre inconvénient est que le soufflage auto-pneumatique est exercé loin de la racine de l'arc qui a lieu au point référencé 8A en figure 1 et il n'y a pas d'aide à la montée en pression dans le volume 13 par effet thermique, les volumes 9 et 13 ne communiquant pas entre eux (volumes non en série hydraulique). Ce type de solution n'a pas été appliqué industriellement du fait de ses capacités de coupure réduites. Le brevet FR 2576142 propose une solution où il n'y a pas de limiteur de surpression dans le volume 27. Un effort moteur est censé augmenter l'énergie de manoeuvre en augmentant la pression dans le volume 32 par transmission de gaz chauds provenant du canal 20. En pratique, l'effort fourni est négligeable, compte tenu de la longueur du canal 20 à 22 dans le mode de réalisation des figures 1 à 3 et du fait que le volume 32 augmente avec le déplacement des contacts. Aussi, la solution n'a pas été appliquée. Le brevet FR 2821482 divulgue une chambre de coupure à auto-soufflage avec un clapet entre le volume d'expansion thermique 4 et le volume de compression 5. Le clapet proposé n'est pas un limiteur de surpression sur le piston 9. Lorsque la surpression 7 est très élevée dans le volume 4 (coupure de forts courants), la partie mobile du clapet 15 s'ouvre et le volume 5 se vidange à travers le canal 13 et en aval du col de buse 3A. La vidange se fait donc loin de la racine de l'arc ayant lieu en extrémité de contact d'arc mobile 2, et n'est donc pas efficace pour la coupure du courant. La vidange envisagée dans ce document ne peut donc servir uniquement qu'à l'évacuation des gaz chauds dans le divergent de la buse en aval du col 3A. Le brevet US 4486632 propose une solution il n'y a pas de limitation de surpression dans le volume de compression 8. Le chauffage du gaz dans les volumes d'expansion thermique 6, 7 est censé donner un effort moteur pour aider la manoeuvre en poussant sur la pièce 15, mais cet effet est limité car le volume 7 augmente pendant la manoeuvre, ce qui tend à réduire la surpression motrice. La réduction des efforts de manoeuvre est donc limitée. Par ailleurs, les volumes d'expansion thermique 6, 7 et de compression 8 ne communiquent pas entre eux et sont donc en parallèle et non en série, tout comme dans le brevet FR 2558299. Le but de l'invention est alors de proposer une solution qui pallie les inconvénients de l'art antérieur et qui propose une chambre de coupure dont le soufflage d'arc est efficace pour les courants symétrique ou asymétrique, quelle que soit leur valeur relative par rapport au pouvoir de coupure du courant, et dont l'énergie de manoeuvre de la partie mobile reste limitée. EXPOSÉ DE L'INVENTION A cet effet, l'invention concerne une chambre de coupure pour disjoncteur à haute tension, destinée à couper tous les courants de valeur inférieure ou égale au pouvoir de coupure en court- circuit du disjoncteur, y compris les courants asymétriques, la chambre comprenant deux paires de contacts comprenant chacune un contact d'arc et adaptées pour se séparer l'une de l'autre lors d'une coupure d'arc, une buse de soufflage d'arc isolante comprenant un col, la buse de soufflage d'arc étant solidaire d'une paire de contacts en constituant un ensemble mobile, la chambre de coupure comprenant un élément isolant supplémentaire solidaire du contact d'arc solidaire de la buse et agencé entre la partie de la buse en amont du col et le contact d'arc de sorte à délimiter deux canaux, le canal délimité entre la buse et l'élément isolant supplémentaire débouchant en permanence dans une cavité de volume variable, la cavité de volume étant variable sous l'action d'un piston de soufflage fixe, le piston de soufflage étant percé d'un trou débouchant adapté pour être obturé par une valve. Selon l'invention, le tarage de la valve permet d'obturer le trou lorsque la surpression exercée dans la cavité est provoquée par l'échauffement d'arcs de courant de valeur inférieure ou égale un pourcentage déterminé de la valeur de coupure du disjoncteur, le trou étant débouchant dans le canal délimité entre l'élément isolant et le contact d'arc, lorsque la surpression exercée dans le volume est provoquée par 8 9 l'échauffement des arcs de courant de valeur supérieure au pourcentage déterminé de la valeur de coupure du disjoncteur, le tarage de valve étant réalisé de manière à conserver une surpression suffisamment élevée dans la cavité pour toute la gamme des courants à couper. Ainsi, selon l'invention, on implante une vanne sur le piston de soufflage de telle sorte que le gaz évacué par la vanne sert intégralement au soufflage d'arc. Pour cela, on établit une communication entre un volume situé en aval de la vanne et une portion de l'arc entre le contact d'arc mobile et un élément en matériau isolant qui délimite ainsi cette portion d'arc et canalise le gaz de ce soufflage additionnel. Le soufflage additionnel selon l'invention et efficace car effectué près de la racine d'arc amorcé sur le contact d'arc mobile. En d'autre termes, on réalise un compromis entre l'énergie de manoeuvre à déployer pour toutes les valeurs de courant de court-circuit qu'il soit symétrique ou asymétrique et l'efficacité du soufflage d'arc qui se produit à la coupure : en soufflant l'arc à la racine par une partie du volume d'expansion thermique pour des arcs de courant de valeur supérieure à environ le pourcentage déterminé de la valeur de coupure du disjoncteur. Le pourcentage déterminé est avantageusement de l'ordre de 90 % avec un courant symétrique, mais selon l'application considérée un pourcentage inférieur peut s'avérer intéressant. On 10 estime en effet que c'est à partir d'une telle valeur de 90 % des courants d'arc par rapport au pouvoir de coupure, qu'il s'avère essentiel pour la plupart des disjoncteurs à haute tension supérieure à 52kV, de réduire l'énergie de manoeuvre. On estime en effet que c'est à partir d'une telle valeur de 90 % des courants d'arc par rapport au pouvoir de coupure, qu'il s'avère essentiel pour la plupart des disjoncteurs à haute tension supérieure à 52kV, de réduire l'énergie de manoeuvre. Il y a, selon l'invention, une préférence pour limiter la surpression légèrement au dessus de 90 % car, selon les essais normalisés par la CEI, il est prévu une condition de coupure très contraignante avec un courant symétrique de valeur égale à 90 % du pouvoir de coupure. La séquence d'essais s'appelle le défaut en ligne L90 dans la norme de disjoncteurs à haute tension CEI 62271-100. Il faut donc éviter de limiter la surpression en dessous de cette valeur de courant. Bien entendu, l'homme de l'art pourra déterminer le pourcentage par rapport à la valeur du pouvoir de coupure en fonction des essais normalisés par la CEI qui sont applicables au disjoncteur à haute tension considéré. Selon un mode de construction avantageux, la valve est constituée par une soupape montée dans le piston. Le piston de soufflage comprend selon un mode de construction préféré deux cloisons parallèles espacées l'une de l'autre, reliées entre elles par une portion tubulaire et entre lesquelles est montée la 11 soupape dont le siège est constitué par un trou débouchant percé dans la cloison aval et dont une extrémité est fixée à une extrémité d'un ressort de compression dont l'autre extrémité est en appui contre la cloison amont, la communication avec le canal délimité entre l'élément isolant et le contact d'arc étant réalisée par un autre trou débouchant percé dans la portion tubulaire du piston et une lumière réalisée dans une portion solidaire du contact d'arc et en continuité de l'élément isolant supplémentaire. De préférence, les cloisons amont et aval comprennent chacune une valve dont l'ouverture permet l'écoulement des gaz en amont de la cloison amont vers l'aval de la cloison aval et donc, le rapprochement des paires de contacts lors d'une manoeuvre de fermeture du disjoncteur. Il est possible de prévoir des moyens d'entraînement dans la chambre de coupure qui permettent de rendre mobiles les deux paires de contacts sont mobiles, l'invention est ainsi applicable aux chambres dites à double mouvement. Une chambre de coupure selon l'invention peut être de type à soufflage auto-pneumatique ou à auto-soufflage. L'invention concerne aussi un disjoncteur à haute tension supérieure à 52 kV et plus particulièrement supérieure à 170kV, jusqu'à 420 kV, comprenant une chambre de coupure telle que définie précédemment. 12 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée d'un exemple faite en référence aux figures suivantes dans lesquelles : - les figures 1A à 1C montrent une chambre à soufflage auto-pneumatique selon l'état de l'art dans différentes positions des contacts ; - la figure 2 montre différentes courbes de variation de pression AP fonction de la durée d'ouverture des contacts T, chaque courbe étant représentative d'un type de courant de court-circuit à couper par le disjoncteur selon les figures 1A à 1C ; - les figures 3A et 3B montrent une chambre de coupure d'un disjoncteur selon l'invention dans une position de fin d'ouverture pour une coupure d'arc de valeur respectivement inférieure à environ 90 % et supérieure à environ 90 du pouvoir de coupure. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Les figures 1 et 2 ont déjà été commentées ci-dessus. Par souci de clarté, les mêmes pièces et portions de pièces sont désignées par les mêmes références numériques à la fois pour la chambre de coupure selon l'état de l'art et pour celle selon l'invention. Dans l'ensemble des figures, ne sont pas représentées les deux contacts principaux de chaque chambre de coupure dont l'un est solidaire de la buse de soufflage. 13 On précise également que les termes � aval � et � amont � utilisés désignent respectivement la gauche et la droite sur les figures 3A et 3B. La chambre de coupure selon l'invention 1 comprend un contact d'arc mobile 2 constitué par un tube métallique et une tige de contact d'arc fixe 3 également métallique de formes complémentaires. Le contact d'arc mobile 2 est solidaire d'une buse de soufflage 4 et d'un élément isolant supplémentaire formant capot 6. Plus exactement, le capot 6 est fixé en continuité aval d'une partie tubulaire 20 solidaire du contact mobile 2. L'extrémité du capot isolant 60 présente un profil externe complémentaire de l'intérieur 400 de la buse 4 et un profil interne complémentaire de celui de l'extrémité 21 du contact mobile. La buse 4 comprend en aval de son intérieur 400, un col 40 et un divergent 41 en continuité aval du col 40.La buse 4 comprend dans sa partie amont une partie tubulaire 42 délimitant avec la partie amont du capot 6 et la portion tubulaire 20 avec laquelle elle est fixée une cavité annulaire cylindrique 5. La partie tubulaire 42 schématisée fait partie du contact principal non représenté. L'agencement du capot isolant 6 par rapport à la buse 4 et à la partie fonctionnelle 21 du contact fixe et sa partie tubulaire 20 à laquelle est fixée ledit capot isolant 6 délimite deux canaux 70, 71. Un des canaux 70 est en communication directe avec la cavité annulaire cylindrique 5. L'autre canal 71 débouche en aval dans une zone Z délimitée 14 respectivement par l'extrémité 60 du capot isolant 6 et l'extrémité 21 du contact mobile 2 et en amont dans une lumière 200 pratiquée dans la partie tubulaire 20 du contact mobile 2. La cavité annulaire cylindrique 5 présente un volume variable sous l'action d'un piston de soufflage 8 des gaz. Ce piston 8 est monté sans jeu entre la partie tubulaire 42 et la partie tubulaire 20 du contact mobile 2. Plus exactement, sur sa périphérie externe sont fixés des joints d'étanchéité 800 qui sont adaptés en outre pour aider au coulissement de l'ensemble mobile 2, 4, 6 sur le piston 8. Ce piston 8 comprend essentiellement deux cloisons 80, 81 parallèles entre elles et reliées entre elles au moyen d'une cloison tubulaire 82 de liaison qui est adjacente et parallèle à la partie tubulaire 20 du contact fixe 2. La cloison aval 81 comprend un trou débouchant 810. La cloison de liaison 82 comprend également un trou débouchant 820. Ces trois cloisons 80, 81, 82 sont solidaires d'une partie tubulaire principale 83 qui a pour fonction de fixer à une distance précise le piston 8 par rapport à la course de mouvement en translation réalisée par l'ensemble mobile constitué de la buse 4, du capot isolant 6 et du contact fixe 2. Plus précisément, la fixation du piston 8 et la course de translation de l'ensemble mobile 2, 4, 6 sont déterminées afin que sur toute la fin de manoeuvre d'ouverture le trou débouchant 820 pratiqué dans la cloison intermédiaire de liaison 82 soit en regard de 15 la lumière 200 pratiquée dans la partie tubulaire 20 du contact fixe 2. Dans le mode de réalisation illustré, la fin de manoeuvre correspond au passage de l'extrémité 30 de la tige de contact d'arc fixe 3 d'une position dans laquelle elle est dans le col 40 de buse 4 à une position dans laquelle elle a quitté le col 40 de buse 4 et atteint la partie aval (dans le sens de l'écoulement du gaz) du divergent 41 de buse, tel que représenté sur les figures 3A et 3B. Dans cette dernière position, on peut voir que le trou débouchant 820 est en regard de la portion extrême aval de la lumière 200. A l'intérieur du piston est monté un système de plaque-ressort qui constitue la partie mobile 90 d'un clapet 9. Plus précisément, un ressort de compression 900 a une extrémité 9000 fixée sur la paroi interne de la cloison amont 80 et l'autre extrémité 9001 fixée à une plaque 910 de dimensions transversales supérieures à la largeur du trou débouchant 810 pratiqué dans la cloison aval 81. En fonction de la surpression de gaz régnant dans la cavité 5 et du tarage réalisé sur le ressort, la plaque 910 vient obturer ou non le trou débouchant 810 qui constitue la partie siège du clapet 9. Le tarage du ressort selon l'invention est réalisé de telle sorte que l'ouverture du trou 810 et donc le passage des gaz dans l'espace entre les deux cloisons 80, 81 du piston se produit lorsque le niveau de surpression est atteint par un courant d'une valeur supérieure égale à environ 90 du pouvoir de coupure de disjoncteur. 16 Une valve de type à billes 84a, 84b est montée dans chacune des cloisons amont 81 et aval 80 du piston 8. Comme expliqué ci-dessous, ces valves 84a, 8b restent fermées lors de toute manoeuvre d'ouverture du disjoncteur et ne servent qu'à la fermeture pour permettre le passage de gaz isolant de la cavité 10 amont vers la cavité de soufflage 5. Le fonctionnement de la chambre de coupure 1 du disjoncteur à haute tension va maintenant être 10 expliqué. Lorsque la surpression des gaz est générée par un arc entre contacts 2, 3 d'une valeur sensiblement inférieure à 90 du pouvoir de coupure du disjoncteur, le clapet 9 ne peut s'ouvrir (figure 3A). 15 Le soufflage des gaz est réalisé comme dans l'art antérieur représenté en figure 1, c'est-à-dire avec un soufflage auto-pneumatique uniquement par le canal 70 depuis la cavité 5. Lorsque la surpression est générée par un 20 arc entre contacts 2, 3 d'une valeur supérieure à 90 % du pouvoir de coupure du disjoncteur, le clapet 9 s'ouvre, ce qui provoque l'échappement d'une partie des gaz comprimés à travers le trou 820, la lumière 200 puis le canal 71 comme montré par les flèches sur la 25 figure 3B. Le soufflage additionnel ainsi réalisé par les gaz parcourant le canal 71 se produit dans la zone Z, c'est-à-dire au plus prés de la racine d'arc. On obtient ainsi d'une part, une limitation 30 de la surpression ayant lieu dans le volume de soufflage constitué par la cavité 5 puisque le clapet 9 17 se referme lorsque la pression devient inférieure à la valeur du tarage du ressort 900 et d'autre part, un soufflage additionnel efficace au plus près de la racine d'arc Z. Quelle que soit la valeur et le type (symétrique ou asymétrique) du courant à couper, le tarage du ressort et les dimensions relatives du trou débouchant 810 par rapport à la cavité de soufflage 5 permettent de conserver une surpression suffisante dans ladite cavité 5. Lors de la fermeture du disjoncteur, le coulissement de l'ensemble mobile 2, 4, 6 vers sa position de fermeture (de la droite vers la gauche sur les figures 3A et 3B) génère une dépression dans le volume de la cavité 5 qui est compensée par le passage de gaz isolant depuis la cavité 10 en amont du piston 8 à travers les valves 84a, 84b, le clapet 9 restant quant à lui fermé. La solution selon l'invention présente un avantage important pour les disjoncteurs avec chambre auto ù pneumatique, en particulier pour ceux de type à fort pouvoir de coupure e.g. 63 kA. En effet, les surpressions en coupure de courants asymétriques dans ce type de disjoncteurs sont telles qu'une solution doit être trouvée afin d'utiliser un vérin hydraulique d'énergie/prix acceptable. REVENDICATIONS1. Chambre de coupure (1) pour disjoncteur à haute tension, destinée à couper tous les courants de valeur inférieure ou égale au pouvoir de coupure en court-circuit du disjoncteur, y compris les courants asymétriques, la chambre comprenant deux paires de contacts comprenant chacune un contact d'arc (2, 3) et adaptées pour se séparer l'une de l'autre lors d'une coupure d'arc, une buse de soufflage d'arc (4) isolante comprenant un col (40), la buse de soufflage d'arc étant solidaire d'une paire de contacts (2) en constituant un ensemble mobile, la chambre de coupure comprenant un élément isolant supplémentaire (6) solidaire du contact d'arc (2) solidaire de la buse (4) et agencé entre la partie (400) de la buse en amont du col et le contact d'arc (2) de sorte à délimiter deux canaux (70, 71), le canal (70) délimité entre la buse et l'élément isolant supplémentaire débouchant en permanence dans une cavité (5) de volume variable, la cavité de volume étant variable sous l'action d'un piston de soufflage (8, 80, 81, 82, 83) fixe, le piston de soufflage étant percé d'un trou débouchant (810) adapté pour être obturé par une valve (9), le tarage de la valve (9) permettant d'obturer le trou lorsque la surpression exercée dans la cavité est provoquée par l'échauffement d'arcs de courant de valeur inférieure ou égale à un pourcentage déterminé de la valeur de coupure du disjoncteur, le trou étant en communication avec le canal (71) délimité entre l'élément isolant (6) et le contact d'arc (2), lorsque la surpression exercée 19 dans le volume est provoquée par l'échauffement des arcs de courant de valeur supérieure au pourcentage déterminé de la valeur de coupure du disjoncteur, le tarage de valve étant réalisé de manière à conserver une surpression suffisamment élevée dans la cavité pour toute la gamme des courants à couper. 2. Chambre de coupure selon la revendication 1, dans laquelle le pourcentage déterminé 10 est de l'ordre de 90 3. Chambre de coupure selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la valve est constituée par une soupape (900, 910) montée dans le 15 piston (8). 4. Chambre de coupure selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle le piston de soufflage comprend deux cloisons (80, 81) parallèles 20 espacées l'une de l'autre, reliées entre elles par une portion tubulaire (82) et entre lesquelles est montée la soupape (910) dont le siège est constitué par un trou débouchant (810) percé dans la cloison aval (81) et dont une extrémité (910) est fixée à une extrémité 25 (9001) d'un ressort de compression (900) dont l'autre extrémité (9000) est en appui contre la cloison amont (80), la communication avec le canal délimité entre l'élément isolant et le contact d'arc étant réalisée par un autre trou débouchant (820) percé dans la 30 portion tubulaire (82) du piston et une lumière (200) réalisée dans une portion solidaire (20) du contact 20 d'arc (2) et en continuité de l'élément isolant supplémentaire (6). 5. Chambre de coupure selon la revendication 4, dans laquelle les cloisons amont (80) et aval (81) comprennent chacune une valve (84a, 84b) dont l'ouverture permet l'écoulement des gaz en amont de la cloison amont vers l'aval de la cloison aval et donc, le rapprochement des paires de contacts lors d'une manoeuvre de fermeture du disjoncteur. 6. Chambre de coupure selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle les deux paires de contacts sont mobiles. 7. Chambre de coupure selon l'une quelconque des revendications précédentes, de type à soufflage auto-pneumatique. 20 8. Chambre de coupure selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, de type à auto-soufflage. 9. Disjoncteur à haute tension supérieure 25 à 52 kV et plus particulièrement supérieure à 170 kV, comprenant une chambre de coupure selon l'une quelconque des revendications.15