Brevet FR2944218A1 — publié le 20101015

Dispositif éjecteur pour former un mélange sous pression de liquide et de gaz, et compresseur de gaz comprenant un tel dispositif éjecteur. La présente invention est relative à un dispositif éjecteur pour former un mélange sous pression de liquide et de gaz. Le document WO-01/34285 décrit un tel dispositif éjecteur comprenant une chambre d'aspiration, un tube cylindrique et un diffuseur de forme conique et s'évasant dans une direction longitudinale. Une buse injecte à grande vitesse un liquide dans la chambre d'aspiration, qui aspire alors du gaz par une entrée. Le tube cylindrique est situé entre la chambre d'aspiration et le diffuseur, de telle sorte que le liquide et le gaz se mélangent dans ce tube cylindrique avant d'entrer dans le diffuseur. Un tel dispositif éjecteur permet d'obtenir des taux de compression (voir définition plus loin) de l'ordre de 4 à 8. Ainsi, un gaz ayant à l'entrée une pression de 2 atm, pourra être comprimé jusqu'à une pression de 16 atm. Il est très difficile d'aller au-delà. La présente invention a pour but de perfectionner un dispositif éjecteur de ce type, notamment pour optimiser son efficacité énergétique et augmenter le taux de compression. Plus particulièrement, l'invention concerne un dispositif éjecteur pour former un mélange sous pression de liquide et de gaz, comprenant une chambre d'aspiration et un diffuseur, dans lequel la chambre d'aspiration comporte : - une buse d'injection pour produire un jet de liquide s'écoulant selon une direction longitudinale ; - une entrée de gaz pour admettre dans la chambre d'aspiration un gaz à entraîner par le jet liquide; et - une ouverture de sortie pour faire sortir de la chambre d'aspiration, le jet de liquide et le gaz entraîné ; dans lequel le diffuseur est raccordé à l'ouverture de sortie de la chambre d'aspiration et présente le long de la direction longitudinale une section transversale croissante à partir de ladite ouverture de sortie, le diffuseur à section croissante étant situé immédiatement après l'ouverture de sortie de la chambre d'aspiration. Grâce à ces dispositions, le mélange de liquide et de gaz peut être réalisé à différentes positions axiales à l'intérieur du diffuseur, et le dispositif éjecteur permet alors un fonctionnement sur une large gamme de taux de compression. Dans divers modes de réalisation du dispositif éjecteur selon l'invention, on peut éventuellement avoir 15 recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes : - le diffuseur comprend au moins une première portion conique ayant un premier angle compris entre 0,1 et 7 degrés ; 20 - le premier angle est préférentiellement compris entre 1,5 et 4 degrés ; - le diffuseur est sensiblement coaxial à la buse d'injection et à l'ouverture de sortie de la chambre d'aspiration 25 - le dispositif éjecteur est tel que : - l'ouverture de sortie, aussi appelée col, a une surface de col S, perpendiculairement à la direction longitudinale, - la buse d'injection a une surface de buse S2 30 intérieurement à la buse et perpendiculairement à la direction longitudinale, et - un rapport géométrique R est le rapport entre la surface de buse S2 et à la surface de col Sc, ledit rapport géométrique R étant compris entre 0,5 et 35 0,9 ; Grâce à cette disposition le dispositif permet de maximiser le taux de compression pour une vitesse d'injection donnée ; et en particulier d'atteindre des taux de compression du mélange très élevés, et par exemple supérieurs à 30, avec un seul étage de dispositif, pourvu que la vitesse du jet liquide soit suffisamment élevée ; - le dispositif éjecteur est tel que : - la buse d'injection comprend une extrémité dans la direction longitudinale, - l'ouverture de sortie a une section 10 circulaire avec un diamètre de col Dc, et - l'extrémité se situe à une distance de retrait x2 de l'ouverture de sortie, ladite distance de retrait x2 étant comprise entre une et cinq fois le diamètre de col Dc ; 15 - un paramètre de compression est défini par la formule suivante : y= P3-Pl P2 -P1 où p1 est la pression d'aspiration du gaz à l'entrée de gaz, 20 P2 est la pression d'alimentation de liquide alimentant la buse d'injection, p3 est la pression de refoulement du mélange de gaz et de liquide à l'aval du diffuseur, et dans lequel ledit paramètre de compression est compris 25 entre 0,4 et 0,6 ; - la buse d'injection est alimentée par un liquide dont la pression d'alimentation de liquide P2 est à plus ou moins vingt pourcent égale à une pression optimale p2,opt, telle que : 30 P2,opt = 2.P3 -PI où p3 est la pression de refoulement du mélange à l'aval du diffuseur, pl est la pression d'aspiration du gaz à l'entrée de gaz ; 35 Grâce à cette disposition les performances énergétiques du dispositif sont optimisées ; - la chambre d'aspiration comporte des parois dans la direction longitudinale s'étendant radialement dans ladite chambre d'aspiration, de telle sorte que le gaz s'écoule dans la chambre d'aspiration avec un écoulement peu turbulent, sans rotation, dont la distribution de vitesses axiales est assez homogène. L'invention se rapporte également à un compresseur de gaz comprenant un dispositif éjecteur alimenté avec un gaz d'une part et un liquide d'autre part, et un dispositif séparateur adapté pour recevoir un mélange de liquide et de gaz en provenance du dispositif éjecteur et extraire une composante gazeuse de ce mélange, dans lequel le dispositif éjecteur comprend une chambre d'aspiration et un diffuseur, dans lequel la chambre d'aspiration comporte : - une buse d'injection pour produire un jet de liquide s'écoulant selon une direction longitudinale ; - une entrée de gaz pour admettre dans la chambre d'aspiration un gaz entraîné ; et - une ouverture de sortie pour faire sortir de la chambre d'aspiration, le jet de liquide et le gaz entraîné ; dans lequel le diffuseur est raccordé à l'ouverture de sortie de la chambre d'aspiration et présente le long de la direction longitudinale une section transversale croissante à partir de ladite ouverture de sortie, le diffuseur à section croissante étant situé immédiatement après l'ouverture de sortie de la chambre d'aspiration, et dans lequel le dispositif séparateur de gaz comporte deux sorties, l'une pour le gaz et l'autre pour le liquide. Dans divers modes de réalisation du compresseur de gaz, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes : - le diffuseur comprend au moins une première 35 portion conique ayant un premier angle compris entre 0,1 et 7 degrés ; - le dispositif séparateur est un séparateur gravitaire ; - le dispositif séparateur est un séparateur cyclonique ; - le compresseur de gaz comprend en outre une pompe adaptée pour aspirer le liquide sous pression au niveau du dispositif séparateur, et pour alimenter avec ledit liquide la buse d'injection du dispositif éjecteur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description suivante d'un de ses modes de réalisation, donné à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins joints. Sur les dessins : - la figure 1 est une vue schématique en coupe 15 longitudinale de dispositif éjecteur conforme à l'invention, - la figure 2 est un graphique, établi à partir de résultats expérimentaux, montrant le taux de d'entraînement 'ce (voir définition plus loin) en fonction du taux de 20 compression T, (voir définition plus loin) pour différentes valeurs de la pression d'aspiration pl du gaz, dans le dispositif éjecteur de la figure 1, - la figure 3 est un graphique montrant le rendement théorique du dispositif éjecteur (voir définition 25 plus loin) de la figure 1, pour un taux de compression de l'ordre de 4, en fonction d'un rapport géométrique R pour différentes valeurs de taux d'entraînement, - la figure 4 est un graphique montrant le rendement du dispositif éjecteur de la figure 1, en 30 fonction d'un paramètre de compression Y pour différentes valeurs du paramètre de pression motrice x (voir définition plus loin) - la figure 5 est une vue schématique d'un compresseur de gaz comprenant le dispositif éjecteur de la 35 figure 1. La direction longitudinale mentionnée dans cette description s'entend comme étant la direction indiquée par un trait mixte X sur la figure 1, et correspond à la direction d'écoulement dans le dispositif éjecteur 1 entre le côté amont situé vers la gauche et le côté aval situé vers la droite sur cette figure. La figure 1 représente une vue schématique en coupe longitudinale d'un dispositif éjecteur 1 selon l'invention. Ce dispositif éjecteur s'étend selon l'axe longitudinal X et comprend le long de cet axe : - une chambre d'aspiration 2 adaptée pour aspirer un gaz par l'injection d'un jet de liquide à grande vitesse dans ladite chambre d'aspiration 2, et - un diffuseur 6 adapté pour mélanger le liquide et le gaz et comprimer, assez brutalement, ce mélange par un phénomène analogue à un ressaut hydraulique, puis comprimer progressivement ce mélange par conversion de l'énergie cinétique du mélange en énergie de pression. La chambre d'aspiration 2 comprend : - une ouverture d'entrée 3 latérale par laquelle 20 est amené le gaz, - une buse d'injection 5 se terminant par un tube cylindrique sensiblement coaxial à l'axe longitudinal X et débouchant dans ladite chambre d'aspiration, et par laquelle un liquide est injecté à grande vitesse dans 25 ladite chambre d'aspiration, et une ouverture de sortie 4 à l'opposé de la buse 5 dans la direction d'écoulement, coaxiale à l'axe longitudinal X. L'ouverture de sortie 4 forme donc en sortie de la 30 chambre d'aspiration 2 un rétrécissement appelé également col. L'ouverture de sortie 4 a une section sensiblement circulaire de diamètre D,. Elle présente une surface de col Sc, Sc=n.Dc2/4, perpendiculairement à l'axe longitudinal X. Une première conduite amont 3a alimente en gaz 35 l'ouverture d'entrée 3 de la chambre d'aspiration 2, à une pression d'aspiration pl avec un débit volumique Q,. Une seconde conduite amont 5a alimente la buse d'injection 5 en liquide, à une pression d'alimentation p2 avec un débit volumique Q2. La buse 5 présente une extrémité 5b dans la chambre d'aspiration 2, de diamètre interne D2 et présentant une surface de buse S2, S2=at. D2 2 /4 , perpendiculairement à l'axe longitudinal X. Cette extrémité 5b est placée à une distance de retrait x2 de l'ouverture de sortie 4 de la chambre d'aspiration 2. Le diffuseur 6 est monté dans le prolongement de l'ouverture de sortie 4 de la chambre d'aspiration. Ce diffuseur 6 présente le long de la direction longitudinale X une section transversale croissante à partir de ladite ouverture de sortie 4. Ce diffuseur 6 est par exemple de forme conique, s'évasant dans la direction de l'écoulement, et est également sensiblement coaxial à l'axe longitudinal X. 1l présente donc un diamètre amont sensiblement égal au diamètre DC de l'ouverture de sortie 4 de la chambre d'aspiration 2, et un diamètre aval D3 supérieur au diamètre amont D,. Le diffuseur 6 forme un cône ayant un angle ad. L'angle ad est défini comme l'angle d'ouverture totale du cône, et a une valeur faible, au moins dans une première partie du diffuseur 6. Une conduite aval 6a fournit en sortie le mélange de liquide et de gaz à la pression de refoulement p3. Contrairement aux dispositifs de l'art antérieur, le dispositif éjecteur 1 de l'invention a un diffuseur 6 situé immédiatement en sortie de la chambre d'aspiration 2, c'est-à-dire sans interposition d'un tube cylindrique pour le mélange du liquide et du gaz, de sorte que le mélange se produit directement dans le diffuseur 6. Les inventeurs ont constaté qu'un tel agencement permettait au dispositif éjecteur 1 de fonctionner sur une large plage de taux de compression Tc. Le taux de compression Tc est défini comme étant le rapport entre la pression de refoulement p3 et la pression d'aspiration p1 du gaz _ùp3 T c P1 Le taux d'entraînement Te est défini comme étant le rapport entre le débit volumique QI du gaz entraîné à l'ouverture d'entrée 3 et le débit volumique Q2 du liquide injecté au travers de la buse d'injection 5 t_ Q1 e Q2 Le paramètre de pression motrice x est défini comme étant le rapport entre la pression d'alimentation de 10 liquide p2 alimentant la buse d'injection 5 et la pression d'aspiration de gaz p1 : P2 x=- Pi Ces paramètres adimensionnels qu'il est possible de déterminer par calcul ou mesure sur des dispositifs 15 d'essai, permettent d'établir des lois de dimensionnement pour assurer un fonctionnement optimisé du dispositif. Des essais ont montré que le taux d'entraînement Te est lié au taux de compression Tc. Les courbes de la figure 2 montrent cette dépendance pour plusieurs valeurs de 20 pression d'aspiration p1 du gaz. Le dispositif éjecteur 1 fonctionne comme suit. Le liquide sort dans la chambre d'aspiration 2 à l'extrémité 5b de la buse 5, sous une pression égale à la pression d'aspiration pl du gaz et à une vitesse U2. Il 25 forme un jet rectiligne et sensiblement cylindrique dans la chambre d'aspiration 2. Ce jet à grande vitesse participe à l'entraînement du gaz qui entoure le jet vers l'ouverture de sortie 4 de ladite chambre d'aspiration 2. Nous avons donc dans la chambre d'aspiration deux phases sensiblement 30 séparées une phase liquide, dont la section est un disque, à proximité de l'axe longitudinal X et une phase gazeuse, dont la section est une couronne en contact avec le dit disque, à une certaine distance de cet axe longitudinal et coaxiale à la phase liquide. 8 La chambre d'aspiration 2 comprend éventuellement à partir de ladite distance de l'axe longitudinal X des parois s'étendant radialement et longitudinalement, de telle sorte que le jet liquide ne vienne pas en contact avec lesdites parois et que le gaz contenu dans cette chambre d'aspiration 2 soit entraîné avec un écoulement peu turbulent, sans rotation et dont la distribution des vitesses axiales soit sensiblement homogène vers l'ouverture de sortie 4 de la chambre d'aspiration 2. Dans le diffuseur 6, l'écoulement comprend le long de l'axe X, une première, une deuxième puis une troisième zone. Dans la première zone de l'écoulement, les deux phases coaxiales s'écoulent de manière relativement séparées. Dans la deuxième zone d'écoulement, dite zone de mélange, l'écoulement change de structure assez brutalement et devient un mélange du liquide et du gaz de plus en plus homogène. Ce changement de structure de l'écoulement s'accompagne d'un ralentissement assez brutal de la phase liquide et d'une augmentation de la pression. Dans la troisième zone d'écoulement, les deux phases s'écoulent sous la forme d'une émulsion finement mélangée. Dans cette troisième zone, l'écoulement ralentit progressivement sous l'effet de l'augmentation de section du diffuseur. L'énergie cinétique du mélange est alors convertie en énergie de pression. Ces première, deuxième et troisième zones de l'écoulement ne sont pas séparées par des transitions franches et nettes, les phénomènes étant continus. D'autre part, ces zones de l'écoulement peuvent se déplacer longitudinalement dans le diffuseur 6, notamment par l'effet de variations de la pression de refoulement p3 en aval du diffuseur 6 Malgré de telles variations, le fonctionnement du dispositif éjecteur est peu perturbé, ce qui montre qu'un tel dispositif est stable et tolérant aux variations des paramètres de fonctionnement. D'une manière simplifiée, la quantité de mouvement du jet liquide en entrée du diffuseur 6 est convertie en forces de pression s'appliquant de part et d'autre de la zone de mélange. Si on fait une analogie avec les écoulements compressibles, cette conversion peut être vue comme un choc. Si on fait une analogie avec les écoulements à surface libre, cette conversion peut être vue comme un ressaut hydraulique. Le diffuseur 6 de forme conique, présente un angle ad faible, mais non nul. Un diffuseur 6 conique avec un angle ad plus élevé, par exemple supérieur à 10 degrés, ne provoque pas un choc hydraulique aussi efficace et ne permet pas d'atteindre des taux de compression aussi élevés. Les inventeurs ont donc constaté qu'il existe un angle optimum aa,opt pour lequel le taux de compression est maximum, pour une vitesse U2 d'injection donnée. Cet angle optimum est compris dans une plage de valeurs d'angle ad comprise entre 0,1 et 7 degrés, et de préférence entre 1,5 et 4 degrés. La valeur de l'angle optimum ad,°pt est difficile à déterminer par calcul a priori. Dans une variante du dispositif éjecteur 1, le diffuseur 6 comprend le long de l'axe X une première portion conique avec un premier angle, puis une deuxième portion conique avec un deuxième angle. La deuxième portion est continument dans le prolongement de la première portion. Le deuxième angle est supérieur au premier angle. La première portion est destinée à accueillir la zone de mélange, qui doit s'opérer sous un faible angle de divergence afin de maximiser le taux de compression. La seconde portion assure la récupération finale de pression par conversion de l'énergie cinétique du mélange. Cette conversion d'énergie peut s'opérer sous un angle de divergence supérieur, par exemple de l'ordre de 10°, sans pour autant engendrer une perte de charge significative. On obtient donc à la fois un taux de compression i, élevé par la première portion à faible angle de divergence et une longueur totale du diffuseur 6 raccourcie. Dans une autre variante du dispositif éjecteur 1, le diffuseur 6 a une forme évasée avec une première portion de forme conique avec un premier angle faible, puis dans la 5 continuité une forme ayant un profil convexe. Le premier angle ad des variantes précédentes a avantageusement une valeur dans la plage de 0,1° à 7°, comme indiqué ci-dessus. En outre, le rendement du dispositif éjecteur 1 10 est le rapport entre la puissance de compression Pc dans le dispositif éjecteur 1 et à la puissance hydraulique Ph fournie. Si l'on suppose que la compression est sensiblement isotherme, on obtient la puissance de compression P, 15 suivante : i Pc = P1 Q1 In P3 Lorsqu'une pompe aspire le liquide au niveau du séparateur situé au refoulement du dispositif éjecteur 1, la puissance hydraulique fournie Ph est liée à la 20 différence de pression d'alimentation P2 de liquide dans la buse d'injection 5 et la pression de refoulement p3 en sortie du diffuseur 6, c'est-à-dire : Ph =Q2 (P2ùP3) d'où le rendement ri suivant : 2 5 = Q1 Pi In Ill Q2 P2ùP3 ^Pi j que l'on peut écrire en fonction des paramètres adimensionnels définis précédemment : ln(Tc -ie X-ic Le rendement ri d'un dispositif éjecteur 1 peut donc 30 être mesuré sur des dispositifs expérimentaux, ou être calculé par un modèle mathématique d'écoulement hydraulique. Le rapport géométrique R adimensionnel a été également défini comme étant le rapport de la surface de buse S2 par rapport à la surface de col S, : R = 52 Sc Comme montré par les courbes théoriques de la figure 3, à taux d'entraînement fixé, le rendement rl est lié à ce rapport géométrique R du dispositif éjecteur 1. Le rendement Il est maximum pour un rapport géométrique R compris entre 0,5 et 0,9, ou plus précisément compris entre 0,6 et 0,8. Cette tendance a été confirmée par des résultats expérimentaux. Des essais expérimentaux ont également montré que la distance de retrait x2 optimale pour les taux de compression visés est d'une à cinq fois le diamètre de col D, de l'ouverture de sortie 4 du dispositif éjecteur 1. Un autre critère de dimensionnement a été défini en introduisant un nouveau paramètre adimensionnel `I', dit paramètre de compression et défini comme suit : ,p=P3-P1 P2-Pl Un premier avantage de ce paramètre de compression 'I' est qu'il peut être calculé uniquement avec les valeurs de pression, mesurables sur un dispositif éjecteur expérimental. Ce paramètre de compression q' peut être exprimé en fonction des autres paramètres adimensionnels par 25 l'expression suivante : l=tic-1 x-I Pour une vitesse d'injection U2 donnée, le rendement rl est lié à la valeur de ce paramètre de compression `I' du dispositif éjecteur 1. Les courbes de la 30 figure 4 montrent cette dépendance pour plusieurs valeurs du paramètre de pression motrice x.. Le rendement rl est alors maximum pour un paramètre de compression compris dans l'intervalle de 0,4 à 0,6, ou de préférence égal à 0,5 environ. Un deuxième avantage de ce paramètre de compression 11' est que, inversement, il peut permettre de déterminer la pression d'alimentation de liquide p2 adaptée pour obtenir le rendement optimal n,, du dispositif éjecteur 1. En effet, l'intervalle précédent pour le paramètre de compression 'P permet de déterminer que la pression d'alimentation de liquide p2 doit être comprise dans l'intervalle suivant : 1,66.p3 - 0,66.p1 Le circuit d'alimentation 17 alimente alors en liquide le dispositif éjecteur 1 du compresseur de gaz 10. Le dispositif séparateur 13 est soit un séparateur gravitaire, soit un séparateur cyclonique. En outre, un circuit de dérivation 14a contourne l'échangeur de chaleur 15 du circuit de retour 14 et comprend une vanne 14b. Ce circuit de dérivation 14a est adapté pour régler la température du circuit hydraulique. L'échangeur de chaleur 15 est également alimenté avec un fluide froid, par exemple de l'eau, par un circuit de refroidissement 15a et une pompe 15b. Le compresseur de gaz 10 fonctionne comme suit. Le dispositif éjecteur 1 mélange le gaz avec un liquide injecté à haute vitesse, et comprime ce mélange de gaz et de liquide à une haute pression. Le mélange est séparé dans le dispositif séparateur 13, qui fournit alors à la sortie de gaz 12 un gaz à haute pression, et au circuit de retour 14 un liquide à haute pression également. L'échangeur de chaleur 15 permet d'extraire de la chaleur du liquide. La pompe 16 augmente la pression du liquide avant d'alimenter le circuit d'alimentation 17 et le dispositif éjecteur 1. Comme déjà expliqué plus haut, le dispositif éjecteur 1 comprend une buse d'injection adaptée pour injecter à grande vitesse ledit liquide dans sa chambre d'aspiration. Ainsi, la buse d'injection du dispositif éjecteur 1 réalise une détente du liquide (transformation de l'énergie de pression du liquide en énergie cinétique). Le diffuseur du dispositif d'éjection 1 réalise le mélange et la compression du mélange. La pompe 16 complète la compression du liquide pour atteindre la pression d'alimentation en entrée de la buse du dispositif éjecteur. REVENDICATIONS1. Dispositif éjecteur pour former un mélange sous pression de liquide et de gaz, comprenant une chambre 5 d'aspiration (2) et un diffuseur (6), dans lequel la chambre d'aspiration (2) comporte : - une buse d'injection (5) pour produire un jet de liquide s'écoulant selon une direction longitudinale (X) - une entrée de gaz (3) pour admettre dans la 10 chambre d'aspiration (2) un gaz à entraîner par le jet liquide ; et - une ouverture de sortie (4) pour faire sortir de la chambre d'aspiration (2), le jet de liquide et le gaz entraîné ; 15 dans lequel le diffuseur (6) est raccordé à l'ouverture de sortie (4) de la chambre d'aspiration (2) et présente le long de la direction longitudinale (X) une section transversale croissante à partir de ladite ouverture de sortie (4), le diffuseur (6) à section croissante étant 20 situé immédiatement après l'ouverture de sortie (4) de la chambre d'aspiration (2). 2. Dispositif éjecteur selon la revendication 1, dans lequel le diffuseur (6) comprend au moins une première 25 portion conique ayant un premier angle compris entre 0,1 et 7 degrés. 3. Dispositif éjecteur selon la revendication précédente, dans lequel le premier angle est compris entre 30 1,5 et 4 degrés. 4. Dispositif éjecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le diffuseur (6) est sensiblement coaxial à la buse d'injection (5) et à l'ouverture de 35 sortie (4) de la chambre d'aspiration. 5. Dispositif éjecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel : - l'ouverture de sortie (4) a une surface de col SC perpendiculairement à la direction longitudinale (X), - la buse d'injection (5) a une surface de buse S2 intérieurement à la buse et perpendiculairement à la direction longitudinale (X), et - un rapport géométrique R est le rapport entre la surface de buse S2 et à la surface de col Sc, ledit rapport 10 géométrique R étant compris entre 0,5 et 0,9. 6. Dispositif éjecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel : - la buse d'injection (5) comprend une extrémité 15 (5b) dans la direction longitudinale (X), - l'ouverture de sortie (4) a une section circulaire avec un diamètre de col D,, et - l'extrémité (5b) se situe à une distance de retrait x2 de l'ouverture de sortie (4), ladite distance de 20 retrait x2 étant comprise entre une et cinq fois le diamètre de col D,. 7. Dispositif éjecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel un paramètre de compression est 25 défini par la formule suivante : y=P3-Pi P2ùPl où pl est la pression d'aspiration du gaz à l'entrée de gaz (3), P2 est la pression d'alimentation de liquide 30 alimentant la buse d'injection (5), p3 est la pression de refoulement du mélange de gaz et de liquide à l'aval du diffuseur (6), et dans lequel ledit paramètre de compression est compris entre 0,4 et 0,6. 35 8. Dispositif éjecteur selon l'une des revendicationsprécédentes, dans lequel la buse d'injection (5) est alimentée par un liquide dont la pression d'alimentation de liquide P2 est à plus ou moins vingt pourcent égale à une pression optimale p2,opt, telle que P2,opt =2.P3 - Pi où p3 est la pression de refoulement du mélange à l'aval du diffuseur (6), pl est la pression d'aspiration du gaz à l'entrée de gaz (3). 9. Dispositif éjecteur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la chambre d'aspiration (2) comporte des parois dans la direction longitudinale (X) s'étendant radialement dans ladite chambre d'aspiration (2), de telle sorte que le gaz s'écoule dans la chambre d'aspiration (2) avec un écoulement peu turbulent, sans rotation et dont la distribution de vitesses axiales est sensiblement homogène. 10. Compresseur de gaz comprenant un dispositif éjecteur (1) alimenté avec un gaz d'une part et un liquide d'autre part, et un dispositif séparateur (13) adapté pour recevoir un mélange de liquide et de gaz en provenance du dispositif éjecteur (1) et extraire une composante gazeuse de ce mélange, dans lequel le dispositif éjecteur (1) comprend une chambre d'aspiration (2) et un diffuseur (6), dans lequel la chambre d'aspiration (2) comporte : - une buse d'injection (5) pour produire un jet de liquide s'écoulant selon une direction longitudinale (X) - une entrée de gaz (3) pour admettre dans la chambre d'aspiration (2) un gaz entraîné ; et - une ouverture de sortie (4) pour faire sortir de la chambre d'aspiration (2), le jet de liquide et le gaz entraîné ; dans lequel le diffuseur (6) est raccordé à l'ouverture de sortie (4) de la chambre d'aspiration (2) et présente lelong de la direction longitudinale (X) une section transversale croissante à partir de ladite ouverture de sortie (4), le diffuseur (6) à section croissante étant situé immédiatement après l'ouverture de sortie (4) de la chambre d'aspiration (2), et dans lequel le dispositif séparateur (13) comporte deux sorties, l'une pour le gaz et l'autre pour le liquide. 11. Compresseur de gaz selon la revendication 10 précédente, dans lequel le diffuseur (6) comprend au moins une première portion conique ayant un premier angle compris entre 0,1 et 7 degrés. 12. Compresseur de gaz selon la revendication 10 ou la 15 revendication 11, dans lequel le dispositif séparateur (13) est un séparateur gravitaire. 13. Compresseur de gaz selon la revendication 10 ou la revendication 11, dans lequel le dispositif séparateur (13) 20 est un séparateur cyclonique. 14. Compresseur de gaz selon la revendication 10 ou la revendication 11, comportant en outre une pompe (16) adaptée pour aspirer le liquide sous pression au niveau du 25 dispositif séparateur (13), et pour alimenter avec ledit liquide la buse d'injection (5) du dispositif éjecteur (1).