Brevet FR2947312A1 — publié le 20101231

PROCEDE ET APPAREIL DE CONTROLE DU BRUIT SONORE DES VENTILATEURS SUBSONIQUES La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif de limitation de bruit tonal provenant de ventilateurs subsoniques. Le bruit tonal provient principalement d'une irrégularité d'écoulement (écoulement non unifonne) qui provoque des efforts d'ailette variant de manière circonférentielle et conduit à un bruit dipolaire rayonné considérablement élevé (bruit tonal) à la fréquence de passage d'ailette (fréquence FPA) et à ses harmoniques. Dans les ventilateurs axiaux, les efforts d'ailette axiaux sont principalement responsables du bruit tonal. Dans les ventilateurs centrifuges, une association des efforts axiaux, radiaux, et tangentiels d'ailette et l'interaction entre le rotor et le carter sont principalement responsables du bruit tonal. Bien que certains ventilateurs fonctionnent dans un environnement dans lequel l'écoulement est uniforme, comme cela est représenté de manière schématique pour un ventilateur axial sur la figure 2A, dans de nombreux exemples, les ventilateurs fonctionnent avec un écoulement non uniforme, comme cela est représenté de manière schématique pour un ventilateur axial sur la figure 2B : ceci est le cas, par exemple, de ventilateurs de refroidissement de moteur qui fonctionnent derrière un dispositif formant radiateur/condenseur ou dans le sillage de pales de guidage d'entrée. Les procédés permettant de limiter le bruit de ventilateur peuvent être classés en deux familles principales : par commande active ou par commande passive. Les procédés passifs sont basés principalement sur les caractéristiques géométriques de l'hélice et de son environnement de manière à réduire les mécanismes générateurs de bruit (réduire les efforts fluctuants ou minimiser leurs effets acoustiques). Les procédés passifs peuvent être considérés comme des procédés préventifs. Toutefois, il n'est pas toujours possible d'appliquer de telles modifications, en particulier, en cas d'environnements confinés, tels que des ventilateurs de refroidissement de moteur de véhicule. Dans de tels cas, des procédés actifs ont été proposés. Les procédés actifs sont efficaces à de faibles fréquences, lorsque les procédés passifs (tels que par l'utilisation de matériaux absorbants) sont inefficaces. Les procédés actifs utilisent l'interférence destructive entre deux ondes afin d'atténuer le bruit. Celle-ci est assurée par un bruit secondaire produit par une source secondaire (par exemple, un haut-parleur) qui interfère avec le bruit primaire du ventilateur. Les procédés actifs peuvent être considérés comme des procédés correcteurs. Un certain nombre de solutions de limitation du bruit tonal dans des ventilateurs axiaux ont été proposées. Le brevet U.S. N°6 375 416 présente un procédé et un dispositif basés sur une variation circonférentielle sinusoïdale du jeu de pointe afin de créer un champ de pression instable de phase opposée par rapport au champ de pression instable primaire, réduisant ainsi le bruit tonal. Le procédé proposé est basé sur des variations sinusoïdales de la surface interne du carénage. Le brevet U.S. N°5 692 702 décrit un procédé de même qu'un dispositif de limitation de bruit tonal produit par un rotor caréné. Le procédé repose sur l'introduction de distorsions d'écoulement en amont ou en aval afin de créer un anti-son de phase opposée par rapport au bruit tonal primaire. Un signal acoustique à partir d'une ou plusieurs rangées de microphones délivre des informations de manière à ajuster chaque composant modal circonférentiel de l'écoulement. Deux procédés de production des distorsions sont proposés. Les dispositifs sont montés suivant une rangée circonférentielle sur la paroi de conduit et consistent soit en 1) des injecteurs délivrant ou ingérant de manière active une quantité d'air commandée, soit en 2) des tiges avec des saillies commandées de manière active dans l'écoulement. Toutefois, pour le sujet décrit dans le présent brevet, chaque composante modale doit être ajustée. La figure lA représente, de manière schématique, une adaptation d'une autre solution de technique antérieure. Un certain nombre de tiges cylindriques 2A sont montées sur une bague pouvant tourner 4. La rotation de la bague 4 permet l'ajustement de la phase du mode de commande de telle sorte qu'une réduction à la fréquence FPA est assurée lorsque les deux modes sont en opposition de phase. Toutefois, les sillages produits par les tiges 2 sont saillants, conduisant à un contenu en harmonique élevé du décollement instable. Ainsi, le contenu en harmonique élevé peut conduire à l'amplification de tonalités acoustiques supérieures lorsque l'on essaye de limiter le bruit tonal à la fréquence FPA. Par conséquent, il existe un besoin pour un procédé et un dispositif de limitation d'un bruit tonal passif qui n'amplifient sensiblement pas les tonalités acoustiques supérieures. Il existe aussi un besoin pour un procédé et un dispositif de limitation d'un bruit tonal passif qui puissent être utilisés dans un environnement confiné. Un aspect des modes de réalisation de la présente invention crée un procédé et un dispositif de limitation d'un bruit tonal passif qui n'amplifient sensiblement pas les tonalités acoustiques supérieures. Selon un autre aspect, des modes de réalisation de la présente invention créent un 15 procédé et un dispositif de limitation d'un bruit tonal passif qui peuvent être utilisés dans un environnement confiné. Un autre aspect de modes de réalisation de l'invention crée l'utilisation d'un ou plusieurs obstacles dans un écoulement non uniforme afin d'interférer de manière destructive avec un bruit tonal produit par les ailettes du rotor d'un ventilateur, et crée 20 un procédé de positionnement du ou des obstacles. Selon un autre aspect, un ventilateur comporte un rotor pouvant tourner autour d'un axe. Le rotor comporte un certain nombre d'ailettes. L'ensemble des ailettes génère un certain nombre de bruits tonaux. Chacun de l'ensemble de bruits tonaux présente une phase et une amplitude. Un carter contient le rotor. Le carter définit une sortie du 25 ventilateur. La sortie est sensiblement tangentielle au rotor. Au moins un obstacle est positionné par rapport au rotor de telle sorte que le ou les obstacles sont disposés dans un écoulement d'air provoqué par le rotor lorsque le rotor tourne. Le ou les obstacles sont positionnés dans l'écoulement d'air de telle sorte que le ou les obstacles produisent un second bruit, présentant une phase qui est en opposition de phase par rapport à la 30 phase de l'un de l'ensemble des bruits tonaux. Une distance entre le ou les obstacles et le rotor étant sélectionnée de telle sorte qu'une amplitude du second bruit est sensiblement égale à l'amplitude de celui de l'ensemble des bruits tonaux. Pour les besoins de la présente demande, les termes "fréquence de passage d'ailette" (ou FPA) se rapportent à la fréquence à laquelle les ailettes du rotor passent devant une position fixe. Des "Harmoniques" représentent des multiples entiers de la fréquence FPA. Par exemple, pour un rotor présentant une fréquence FPA de 100 Hz, le premier harmonique est au double de la fréquence FPA, soit à 200 Hz, le deuxième harmonique est au triple de la fréquence FPA, soit à 300 Hz, etc... Le "contenu en harmonique", pour la présente demande, se rapporte à la capacité d'un obstacle donné à affecter simultanément le bruit au niveau de plusieurs harmoniques de la fréquence FPA. Des obstacles présentant un contenu en harmonique faible ne modifient sensiblement pas le bruit tonal produit par les ailettes de ventilateur à des harmoniques supérieurs à ceux pour lesquels la conception des obstacles est destinée à les réduire, et des obstacles présentant un contenu en harmonique plus élevé peuvent modifier sensiblement le bruit tonal produit par les ailettes de ventilateur à des harmoniques supérieurs à ceux pour lesquels la conception des obstacles est destinée à les réduire, comme cela va être expliqué de manière plus détaillée ci-dessous. Les modes de réalisation de la présente invention comportent au moins chacun l'un des aspects mentionnés précédemment, mais ne comportent pas nécessairement l'ensemble de ces derniers. Des particularités, aspects et/ou avantages supplémentaires et/ou variantes des modes de réalisation de la présente invention vont devenir évidents d'après la description suivante, les dessins et les revendications annexés. Après avoir ainsi décrit de manière générale la nature de la présente invention, il va maintenant être fait référence aux dessins annexés à titre de représentation et 25 montrant un mode de réalisation préféré, parmi lesquels : - la figure 1A est une représentation schématique d'un agencement de six obstacles cylindriques montés sur une bague qui est une adaptation d'un agencement de technique antérieure ; - la figure 1B est une représentation schématique d'un agencement, selon la 30 présente invention, de six obstacles sensiblement trapézoïdaux disposés suivant un cercle ; - la figure 1C est une représentation schématique d'un agencement, selon la présente invention, d'un obstacle sinusoïdal comportant six lobes ; - la figure ID est une représentation schématique d'un agencement, selon la présente invention, de douze obstacles sensiblement trapézoïdaux disposés suivant un 5 cercle ; - la figure lE est une représentation schématique d'un agencement, selon la présente invention, de six obstacles sensiblement en forme d'aileron de requin disposés suivant un cercle ; - la figure IF est une représentation schématique d'un agencement, selon la 10 présente invention, d'un unique obstacle sensiblement trapézoïdal ; - la figure 2A est une représentation schématique d'un ventilateur fonctionnant dans un écoulement uniforme ; - la figure 2B est une représentation schématique d'un ventilateur fonctionnant dans un écoulement non uniforme ; 15 - la figure 3 est une représentation schématique de l'interaction entre les modes de décollement instables d'un ventilateur et un ensemble d'obstacles formés et positionnés selon la présente invention ; - la figure 4 est une représentation schématique du positionnement d'obstacles par rapport au rotor d'un ventilateur axial ; 20 - la figure 5 représente les spectres de décollement instable produit par différents obstacles ; - la figure 6 représente le contenu en harmonique d'obstacles trapézoïdaux présentant différentes largeurs ; - la figure 7 est une vue de face d'un agencement de rotor et d'obstacle, dans 25 lequel l'obstacle est situé en amont du rotor ; - la figure 8 est une vue de dessus de l'agencement de la figure 7, un radiateur étant situé entre l'obstacle et le rotor ; - la figure 9 est une vue de côté de l'agencement de la figure 8 ; - la figure 10 est une vue isométrique de l'agencement de la figure 7 ; 30 - la figure 11 est une représentation schématique d'un agencement de rotor et d'obstacle, dans lequel l'obstacle est situé en aval du rotor ; - la figure 12 est une représentation schématique d'un ventilateur centrifuge ; - la figure 13 est un vue en perspective d'une variante de mode de réalisation d'un ventilateur centrifuge sur lequel un ensemble formant conduit est raccordé sur un côté d'entrée du ventilateur ; - la figure 14 est une représentation schématique d'une vue en coupe transversale du ventilateur centrifuge de la figure 13 prise à travers un plan passant par le centre de l'ensemble formant conduit ; - les figures 15A à 15C sont des représentations schématiques d'agencements selon la présente invention respectivement de huit, sept, et neuf obstacles sensiblement hexagonaux disposés suivant un cercle à l'intérieur d'un conduit de l'ensemble formant conduit ; et - la figure 16 est une représentation schématique d'une vue en coupe transversale du ventilateur centrifuge de la figure 13 comportant une variante de mode de réalisation de l'ensemble formant conduit, prise à travers un plan passant par le centre de l'ensemble formant conduit. L'invention va maintenait être décrite de manière détaillée. Comme cela a été expliqué précédemment, lorsque le rotor 10 d'un ventilateur axial 12 fonctionne dans un écoulement non uniforme, les ailettes 14 du rotor 10 subissent des variations sur les angles d'attaque au cours de la rotation. Ceci conduit à des modes de décollement instables primaires 16, dont un premier ordre est montré de manière schématique sur la figure 3. Les modes de décollement instables primaires 16 sont une fonction de l'écoulement non uniforme et des caractéristiques du rotor (par exemple, du nombre d'ailettes 14), ainsi que des caractéristiques des ailettes 14, telles que le déport, la courbure, l'épaisseur, et l'angle d'attaque. Les modes de décollement instables primaires créent des bruits tonaux à la fréquence FPA et ses harmoniques. Le positionnement d'un ou plusieurs obstacles, tels que les obstacles 2B à 2E montrés sur les figures 1B à 1E décrites de manière détaillée ci-dessous, dans l'écoulement crée aussi des modes de décollement instables, désignés en tant que les modes de décollement instables secondaires 18, dont un ordre est montré de manière schématique sur la figure 3. Les modes de décollement instables secondaires 18 génèrent aussi des bruits. En positionnant correctement le ou les obstacles dans l'écoulement non uniforme par rapport au ventilateur axial 12, il est possible d'amener, pour un bruit tonal sélectionné, un mode de décollement instable secondaire 18 en opposition de phase par rapport à un mode de décollement instable primaire 16. Comme cela est montré sur la figure 3, si les deux modes de décollement instables 16, 18 sont aussi de la même amplitude, le mode de décollement instable résultant 20 est nul, éliminant ainsi le bruit tonal. Si le mode de décollement instable secondaire 18 n'est pas parfaitement en opposition de phase et de la même amplitude que le mode de décollement instable primaire 16, le bruit tonal est néanmoins réduit. La détermination de l'emplacement du ou des obstacles est obtenue comme cela va être décrit ci-dessous. Les étapes de détermination de l'emplacement final du ou des obstacles vont être décrites ci-dessous par rapport à la figure 4. Comme on le voit sur la figure 4, le rotor 10 du ventilateur axial 12 comporte quatre ailettes 14. Le rotor 10 est d'abord amené à tourner dans l'écoulement non uniforme provoquant la production de bruits tonaux par les ailettes 14. Le bruit tonal prédominant est celui produit à la fréquence FPA et est par conséquent celui dont l'atténuation est normalement sélectionnée. Toutefois, comme cela va être décrit ci-dessous, il est possible d'utiliser le même procédé afin de réduire les bruits tonaux produits au niveau des harmoniques. Un certain nombre d'obstacles 2, montrés sous la forme d'obstacles rectangulaires pour des questions de simplicité, sont ensuite positionnés en amont de l'écoulement non uniforme (comme, par exemple, sur la figure 8) ou en aval (comme, par exemple, sur la figure 11) du rotor 10. Le nombre d'obstacles 2 utilisés afin de réduire le bruit tonal à la fréquence FPA est, de préférence, égal au nombre d'ailettes 14, par conséquent, quatre obstacles rectangulaires 2 sont utilisés. Il est envisagé qu'une réduction sur le bruit tonal puisse aussi être obtenue avec un obstacle 2 unique ou un nombre d'obstacle 2 qui est inférieur au nombre d'ailettes 14. Les quatre obstacles rectangulaires 2 sont, de préférence, disposés suivant un cercle 6 et, pour un rotor 10 comportant des ailettes 14 de pas identique, sont espacés régulièrement l'un par rapport à l'autre. Le centre du cercle 6 est, de préférence, coaxial avec le centre 22 du rotor 10. Les obstacles 2 sont initialement disposés à une distance Ri du centre 22 du rotor 10 et sont situés à une certaine distance axiale à l'écart du rotor 10. Il est envisagé que les obstacles 2 puissent être situés au centre 22 et s'étendent à l'écart de celui-ci. Il est aussi envisagé qu'une partie des obstacles 2 puisse s'étendre au delà de l'étendue longitudinale des ailettes 14. La rotation des obstacles 2 autour du centre 22 modifie la phase du mode de décollement instable secondaire 18, ou bruit, produit par les obstacles 2 et le déplacement des obstacles 2 axialement par rapport au rotor 10 modifie l'amplitude du mode de décollement instable secondaire 18, ou bruit, produit par les obstacles 2. Par conséquent de manière à réduire le bruit tonal, les obstacles 2 sont tournés dans un premier sens. Si le bruit tonal est réduit, les obstacles 2 sont tournés davantage tant que la réduction du bruit tonal se poursuit. Si le bruit tonal augmente lorsque les obstacles 2 sont tournés dans le premier sens, ils sont tournés en sens inverse tant que la réduction du bruit tonal se poursuit. Lorsque les obstacles 2 sont à l'emplacement offrant la plus grande réduction sur le bruit tonal, ils sont alors déplacés dans un premier sens axial par rapport au rotor 10. Si le bruit tonal diminue, les obstacles 2 continuent d'être déplacés dans le premier sens axial tant que la réduction du bruit tonal se poursuit. Si le bruit tonal augmente lorsque les obstacles 2 sont déplacés dans le premier sens axial, ils sont déplacés dans le sens axial opposé tant que la réduction du bruit tonal se poursuit. Les étapes de rotation et de déplacement axial des obstacles 2 sont répétées jusqu'à ce que le niveau de réduction de bruit tonal désiré soit obtenu, amenant les obstacles 2 à une position finale. De préférence, le niveau désiré de réduction du bruit tonal est atteint lorsque le bruit tonal atteint un minimum. Il doit être compris que l'étape de déplacement axial des obstacles 2 peut être réalisée avant l'étape de rotation des obstacles 2. Il est aussi envisagé que la distance radiale R1 entre les obstacles 2 et le centre 22 puisse aussi être modifiée afin de réduire le bruit tonal. Comme cela a été mentionné précédemment, il est aussi possible d'utiliser le même procédé afin de réduire le bruit tonal produit au niveau des harmoniques de la fréquence FPA. Dans ces cas, le nombre d'obstacles 2 est, de préférence, un multiple entier du nombre d'ailettes 14 correspondant à un multiple entier de l'harmonique correspondant pour lequel le bruit tonal doit être réduit. Par exemple, afin de réduire le bruit tonal produit par les ailettes d'un rotor à six ailettes 10 au niveau du premier harmonique (qui est le double de la fréquence FPA), le nombre d'obstacles 2 utilisé est, de préférence, du double du nombre d'ailettes 14, par conséquent, douze obstacles devraient, de préférence, être utilisés, comme cela est montré sur la Figure 1D. De manière à réduire le bruit tonal au niveau du deuxième harmonique (qui est du triple de la fréquence FPA) pour un rotor à six ailettes 10, dix-huit obstacles 2 devraient, de préférence, être utilisés. Il est possible d'associer des ensembles multiples d'obstacles 2 afin de réduire les bruits tonaux multiples, comme cela est montré sur la figure 11. Un premier ensemble 24 d'obstacles 2 peut d'abord être positionné afin de réduire le bruit tonal produit, par exemple, à la fréquence FPA et un second ensemble 26 d'obstacles 2 peut alors être positionné afin de réduire le bruit tonal produit, par exemple, au premier harmonique. Les obstacles 2 de chaque jeu 24, 26 sont, de préférence, de forme similaire. Dans le cas d'un rotor à six ailettes 10, pour l'exemple donné, le premier ensemble 24 devrait, de préférence, comporter six obstacles 2, dont un exemple possible est montré sur la figure 1B, et le second ensemble 26 devrait, de préférence, comporter douze obstacles 2, dont un exemple possible est montré sur la figure 1D. Comme cela est montré sur la figure 11, les deux ensembles 24, 26 d'obstacles 2 peuvent être positionnés à différentes distances axiales par rapport au rotor 10. Il est aussi envisagé que les deux ensembles 24, 26 d'obstacles 2 peuvent être disposés à la même distance axiale du rotor 10, mais à des distances radiales différentes du centre 22, de telle sorte qu'un premier jeu est disposé à l'intérieur de l'autre. Il est aussi possible d'associer des ensembles multiples d'obstacles 2 afin de réduire le même bruit tonal. L'agencement des ensembles est identique à celui montré sur la figure 11. Les premier et second ensembles 24, 26 d'obstacles 2 sont positionnés de telle sorte que les modes de décollement instables secondaires des premier et second ensembles 24, 26 conduisent, lorsqu'ils sont associés, à un mode de décollement instable combiné qui réduit le bruit tonal sélectionné. De préférence, le mode de décollement instable secondaire combiné des premier et second ensembles 24, 26 conduit à un mode de décollement instable qui présente la même amplitude et est en opposition de phase par rapport au mode de décollement instable primaire rayonnant du bruit au niveau du bruit tonal sélectionné. Cet agencement permet d'obtenir le niveau désiré de réduction de bruit tonal en faisant tourner les premier et second ensembles 24, 26 autour de l'axe central tout en maintenant la distance axiale entre les premier et second ensembles 24, 26 et le rotor 10 constante. Ceci est dû au fait que le changement de phase produit par un ou les deux ensembles d'obstacles 2 change non seulement la phase du mode de décollement instable combiné mais aussi l'amplitude du mode de décollement instable combiné, même si l'amplitude des modes de décollement instables individuels reste identique. Puisque la distance axiale entre les premier et second ensembles 24, 26 et le rotor 10 n'a pas à être modifiée, l'agencement des premier et second ensembles 24, 26 et du rotor 10 peut être plus compact dans la direction axiale. De plus, puisque les ensembles d'obstacles 2 doivent seulement être tournés, il n'est pas nécessaire d'introduire des actionneurs afin de déplacer les ensembles d'obstacles 2 dans la direction axiale dans le cas où le positionnement des obstacles 2 doit être automatique. Il est envisagé que plus de deux ensembles d'obstacles puissent être utilisés afin de réduire le même bruit tonal. Il est aussi envisagé que des ensembles multiples d'obstacles 2 puissent être utilisés afin de réduire un premier bruit tonal et que des ensembles multiples d'obstacles 2 puissent être utilisés afin de réduire un second bruit tonal produit par le même rotor 10. Il est aussi possible d'utiliser un simple obstacle 2 présentant un nombre de lobes 3, tel que l'obstacle 2C montré sur la figure 1C. Dans le cas d'obstacles simples 2 comportant des lobes 3, l'explication précédente concernant le nombre d'obstacles 2 préféré s'applique maintenant au nombre de lobes. Par conséquent, afin de réduire le bruit tonal produit par un ventilateur à six ailettes à la fréquence FPA, l'unique obstacle 2 devrait, de préférence, comporter six lobes 3, comme cela est montré sur la figure 1 C. Pour réduire le bruit tonal produit par un ventilateur à six ailettes au premier harmonique (qui est du double de la fréquence FPA), l'unique obstacle 2 devrait, de préférence, comporter douze lobes 3. Comme cela a été mentionné précédemment, lorsque les obstacles 2 sont situés dans l'écoulement non uniforme, ils produisent des bruits, appelés le contenu en harmonique. Le bruit produit par les obstacles 2 à la fréquence du bruit tonal sélectionné à réduire, peut être utilisé de manière à le réduire comme cela a été mentionné précédemment. Toutefois, des bruits sont aussi produits à d'autres fréquences par les obstacles 2, comportant les harmoniques du rotor 10. Puisque la phase de ces autres bruits ne peut être ajustée, du fait qu'ils sont définis par la position des obstacles 2 de manière à réduire le bruit tonal sélectionné, ils peuvent interférer avec les bruits tonaux produits aux harmoniques supérieurs conduisant à les augmenter plutôt qu'à les réduire. Pour cette raison, des précautions doivent être prises lors de la conception des formes des obstacles 2. Les obstacles 2 doivent être formés de telle sorte que le bruit prédominant produit par les obstacles 2 soit produit à la fréquence du bruit tonal qui doit être réduit. Les bruits produits par les obstacles 2 à la fréquence supérieure sont, de préférence, négligeables par rapport au bruit prédominant afin d'avoir peu d'effet sur les bruits tonaux produits par le rotor aux harmoniques supérieurs. Le rapport du bruit prédominant en fonction des autres bruits produits aux harmoniques du rotor 10 par les obstacles 2 peut être exprimé comme un pourcentage. Ce pourcentage est défini comme le contenu en harmonique D(%), et peut être déterminé par l'équation suivante : nmax IL(nN) 2 E n=1 dans laquelle L est le mode de décollement instable, N est le nombre d'obstacles ou de lobes, et n l'harmonique d'ordre circonférentiel de N (n = 1 pour la fréquence FPA, n = 2 pour le premier harmonique, ...). Les modes de décollement instables peuvent être déterminés par l'équation suivante : -m21L2 +oo L (nN) =113/2P0Q sinc(n(m+n)). J R2 A( (1) c(R). Re AZ (R) .eiw(8c(R)-8g(R)).sc(ae, Mti)dR m=ùoo 1 qui utilise le système de coordonnées représenté sur la figure 4. Les détails et les explications concernant cette équation sont fournis dans l'article intitulé "Limitation du bruit tonal de ventilateurs axiaux subsoniques en utilisant des obstacles de commande d'écoulement. Partie I : interaction entre les obstacles de commande d'écoulement et le rotor ". Cet article est annexé à la demande de brevet U.S. provisoire N° 60/805 944, déposée le 27 juin 2006. Par conséquent un ou plusieurs obstacles doivent être façonnés de telle sorte que leur contenu en harmonique D(%) soit faible afin de présenter un effet minimal sur les harmoniques supérieurs du rotor. Par exemple, dans le cas où les obstacles doivent être créés pour un ventilateur de refroidissement de moteur automobile à six ailettes présentant un diamètre interne de 6,25 cm, un diamètre externe de 15 cm, et des ailettes n=2 L(nN) 2 D(%) = x100 déportées, le contenu en harmonique D(%) est, de préférence, inférieur à 27 %. Il doit être noté que le contenu en harmonique préférable peut varier selon l'application. On peut aussi noter qu'un obstacle produisant un décollement instable purement sinusoïdal devrait présenter un contenu en harmonique nul. La figure 5 montre un exemple du spectre de décollement instable normalisé associé à différentes autres tailles de sillage à différents ordres circonférentiels pour l'interaction des obstacles 2 avec un rotor à six ailettes 10. L'ordre circonférentiel (w) est égal au nombre d'ailettes (N) multiplié par l'harmonique d'ordre circonférentiel de N (n). La forme de l'obstacle 2 affecte la taille du sillage. De manière générale, des obstacles étroits 2 présentent des sillages étroits, et des obstacles larges 2 présentent des sillages larges. Comme on peut le voir sur la figure 5, le spectre de décollement instable diminue bien plus vite pour des obstacles 2 présentant un sillage de dimension appropriée (montré par les cercles) lorsque l'ordre circonférentiel augmente, que pour des obstacles 2 présentant des sillages étroits (montrés par les triangles) ou larges (montrés par les croix). Ainsi, un obstacle 2 dimensionné de manière appropriée présente moins d'effet sur les bruits tonaux produits aux harmoniques supérieurs que ceux qui sont trop étroits ou trop au larges. La figure 6 représente un exemple du contenu en harmonique pour différentes largeurs de sillage. Ici, on peut voir que des obstacles étroits et larges présentent un contenu en harmonique élevé, qui est indésirable pour les raisons expliquées précédemment. Les figures 1B, 1C, et 1E représentent de manière schématique des obstacles présentant des formes qui, lorsqu'elles sont dimensionnées de manière appropriée, peuvent produire un contenu en harmonique faible lorsqu'ils sont utilisés afin de limiter le bruit tonal produit à la fréquence FPA par un rotor 10 comportant six ailettes 14. La figure 1D représente des obstacles présentant des formes qui, lorsqu'elles sont dimensionnées de manière appropriée, peuvent produire un contenu en harmonique faible lorsqu'ils sont utilisés afin de limiter le bruit tonal produit au premier harmonique par un rotor 10 comportant six ailettes 14, ou à la fréquence FPA par un rotor 10 comportant 12 ailettes. Les figures 1B et 1D montrent des obstacles trapézoïdaux respectivement 2B et 2D disposés suivant un cercle. La figure 1C montre un obstacle sinusoïdal 2C formant une bague et comportant six lobes 3. La figure 1E montre un ensemble optimisé d'obstacles en forme d'aileron de requin. Il doit être compris par un spécialiste de la technique que de nombreuses autres formes et configurations d'obstacles qui peuvent aussi présenter un contenu en harmonique inférieur sont possibles, telles que des obstacles tridimensionnels. Il est envisagé qu'un unique obstacle, tel qu'un obstacle sensiblement trapézoïdal 2F montré sur la figure 1F, pourrait être utilisé. Bien que l'utilisation d'un unique obstacle 2F peut conduire à un contenu en harmonique supérieur à celui des exemples montrés sur les figures 1B à 1E, il peut néanmoins être positionné de telle sorte qu'il limite un bruit tonal sélectionné. Un tel agencement peut, de préférence, être utilisé à des vitesses de rotation faibles du rotor 10 et dans des cas dans lesquels une amplification potentielle des harmoniques supérieurs est moins gênante. Les figures 7 à 10 représentent un mode de réalisation possible d'un ventilateur axial 12 comportant un rotor 10 et un obstacle 2 afin de réduire le bruit tonal produit par les ailettes 14 du rotor 10 lorsqu'il est utilisé dans un écoulement non uniforme. Sur ces figures, le ventilateur axial 12 est dans un ventilateur de radiateur. Un rotor 10 du ventilateur axial 12 présente six ailettes 14. Les ailettes 14 tournent à l'intérieur d'un carénage 28. Il est envisagé qu'aucun carénage ne soit présent. Un radiateur 30 situé en amont du rotor 10 et des aubes de stator 31 provoquent l'écoulement non uniforme. Un obstacle sinusoïdal 2, similaire à l'obstacle 2C de la figure 1 C, est monté sur un support 32 par l'intermédiaire de tiges 34. Comme cela est montré sur la figure 7, le support 32 peut être tourné et déplacé en translation afin de positionner correctement l'obstacle 2 de manière à réduire le bruit tonal produit par le rotor 10 du fait de l'écoulement non uniforme. Une fois que le niveau de réduction est obtenu, le support 32 est fixé en place. La figure 11 représente, de manière classique, une autre manière permettant le montage d'obstacles sur un rotor 10. Sur la figure 11, le rotor 10 tourne autour d'un arbre fixe 36, un ensemble d'obstacles, par exemple, l'ensemble 24, est monté sur l'arbre 36 de manière à être tourné et déplacé en translation sur celui-ci. Une fois que le niveau de réduction du bruit tonal désiré est obtenu, l'ensemble 24 est fixé en place. En variante, les obstacles peuvent être montés à l'intérieur d'un conduit. Comme on peut le voir sur les figures 7 à 10, la taille relativement faible de l'obstacle 2 comparée à celle du rotor 10 et du radiateur 30 permet son positionnement facile dans un environnement confiné. Bien que l'exemple précédent montre l'utilisation d'obstacles avec un ventilateur de radiateur, les obstacles et procédés de positionnement de ceux-ci peuvent être utilisés dans un ventilateur axial subsonique pratiquement quelconque. Des ventilateurs d'ordinateur, des hélices propulsives d'avion et des ventilateurs de moteurs d'avion à turboréacteurs à double flux représentent seulement certains exemples d'applications dans lesquelles les obstacles décrits ici peuvent être utilisés. Au cours du temps, l'écoulement non uniforme dans certaines applications peut changer. Par exemple, des mouches qui restent accrochées sur le radiateur d'une voiture, ou la poussière collectée sur le ventilateur d'un ordinateur. Cette modification sur l'écoulement non uniforme conduit à une modification sur les modes de décollement instables primaires du rotor 10. En fonction du niveau de variation, l'obstacle 2 peut devoir être de nouveau positionné. En revenant aux figures 7 à 10, des actionneurs 38 et 40 peuvent être utilisés afin de repositionner automatiquement l'obstacle 2. L'actionneur 38 commande la translation de l'obstacle 2, et l'actionneur 40 commande la rotation de l'obstacle 2. Un capteur (non montré), par exemple, sous la forme d'un microphone détecte une variation du bruit tonal. Par l'intermédiaire d'un algorithme informatique qui reproduit les étapes décrites précédemment afin de positionner de manière initiale l'obstacle 2, les actionneurs 38, 40 déplacent l'obstacle 2 vers une nouvelle position dans laquelle le bruit tonal est réduit à un niveau désiré. Les actionneurs 38, 40, le capteur, et l'algorithme informatique peuvent aussi être utilisés afin d'obtenir la position initiale de l'obstacle 2. La figure 12 représente un mode de réalisation possible d'un ventilateur centrifuge 110 comportant un rotor 112. Le rotor 112 du ventilateur centrifuge 110 comporte huit ailettes 114. Il est envisagé que le rotor 112 puisse comporter plus ou moins de huit ailettes 114. Les ailettes 114 montrées sur la figure 12 sont connues en tant qu'ailettes incurvées vers l'arrière. Toutefois, il est envisagé que d'autres formes/types d'ailettes puissent être utilisées, tels que, par exemple, des ailettes incurvées vers l'avant et des ailettes radiales (ou droites). Les ailettes 114 tournent à l'intérieur d'un carter 116 autour d'un axe 118. On peut noter, sur la figure 12, qu'une partie avant du carter 116 a été retirée dans le but de montrer les composants internes du ventilateur 110. Le carter 116 définit une sortie 120 du ventilateur centrifuge 110. Comme on peut le voir, la sortie 120 est sensiblement tangentielle par rapport au rotor 112. L'agencement du rotor 112, des ailettes 114, du carter 116 et de la sortie 120 du ventilateur centrifuge 110 est un mode de réalisation possible d'un ventilateur centrifuge. Il est envisagé que d'autres types de ventilateurs centrifuges puissent aussi être utilisés. Lorsque le rotor 112 tourne dans le sens indiqué par la flèche 122, de l'air entre dans le ventilateur centrifuge 110 axialement vers le rotor 112, se déplace radialement sur les ailettes 114 à l'écart de l'axe 118 et est ensuite expulsé sensiblement tangentiellement par rapport au rotor 112 à travers de la sortie 120. Le ventilateur centrifuge 110 comporte des obstacles (non montrés) qui sont situés de manière à être disposés dans l'écoulement d'air lorsque le ventilateur 110 fonctionne. En utilisant des obstacles dans l'écoulement d'air en amont du rotor 112, des bruits tonaux produits par le ventilateur centrifuge 110 peuvent être atténués. En passant maintenant aux figures 13 à 15, un ventilateur centrifuge 210 comportant des obstacles disposés dans l'écoulement d'air en amont du rotor 112 va être décrit. Pour des questions de simplicité, les éléments du ventilateur centrifuge 210 qui sont similaires à ceux du ventilateur centrifuge 110 de la figure 12 ont été marqués avec les mêmes références numériques et ne vont pas être décrits de nouveau. On peut noter, sur la figure 13, qu'une partie avant du carter 116 a été retirée dans le but de montrer les composants internes du ventilateur 210. Le rotor 112 du ventilateur centrifuge 210 comporte huit ailettes 114, mais plus ou moins d'ailettes 114 peuvent être utilisées. Comme on peut le voir sur la figure 13, le rotor 112 est excentré par rapport à une surface interne du carter 116 de telle sorte qu'une distance entre le rotor 112 et la surface interne du carter 116 augmente du bord 124 du carter 116 jusqu'à la sortie 120 suivant le sens de la rotation (flèche 122) du rotor 112. Un moteur 125 entraîne le rotor 112. Un ensemble formant conduit 126 est monté sur le carter 116 coaxialement avec l'axe de rotation 118 du rotor 112 de telle sorte que l'air entre dans le ventilateur centrifuge 210 à travers l'ensemble formant conduit 126. L'ensemble formant conduit 126 comporte un premier conduit 128 raccordé à demeure sur le carter 126 et un second conduit 130 disposé à l'intérieur du premier conduit 128. Le second conduit 130 peut coulisser axialement et tourner à l'intérieur du premier conduit 128. Comme on peut le voir, l'extrémité 132 du second conduit 130 est évasée. Des obstacles 134 sont couplés sur la surface interne du second conduit 130. En faisant tourner le second conduit 130 autour de l'axe 118, les obstacles 134 tournent aussi ce qui modifie la phase du mode de décollement instable secondaire, ou bruit, produit par les obstacles 134. En déplaçant le second conduit 130 axialement à l'intérieur du premier conduit 128, la distance axiale entre les obstacles 134 et le rotor 112 change ce qui modifie l'amplitude du mode de décollement instable secondaire, ou bruit, produit par les obstacles 134. Par conséquent, le second conduit 130 peut être tourné et déplacé en translation afin de positionner correctement l'obstacle 134 de telle sorte que le mode de décollement instable secondaire, ou bruit, produit par les obstacles 134 est sensiblement en opposition de phase par rapport à un bruit tonal sélectionné, produit par le rotor 112, qui doit être réduit, et présente sensiblement la même amplitude que le bruit tonal sélectionné produit par le rotor 112 dans le but de réduire le bruit tonal sélectionné. Il est envisagé que le second conduit 130 puisse être déplacé manuellement ou en utilisant des actionneurs. Il est aussi envisagé que la position du second conduit 130, et par conséquent des obstacles 134, puisse être définie automatiquement à une position offrant la plus grande réduction du bruit tonal sélectionné en utilisant des actionneurs en association avec des capteurs, tels que des microphones, et un algorithme informatique d'une manière similaire à celle décrite précédemment par rapport aux figures 7 à 10. Il est aussi envisagé que l'ensemble formant conduit 126 puisse être omis et que les obstacles 134 puissent être montés dans l'écoulement d'air d'une autre manière. Par exemple, les obstacles 134 peuvent être montés sur un support similaire au support 32 décrit précédemment par rapport aux figures 7 à 10. Ainsi, il est possible de monter les obstacles 134 afin d'obtenir un agencement compact suivant la direction axiale du ventilateur centrifuge 210. Le nombre d'obstacles 134 utilisés afin de réduire le bruit tonal à la fréquence FPA pour un ventilateur centrifuge est, de préférence, égal au nombre d'ailettes, au nombre d'ailettes moins un, ou au nombre d'ailettes plus un. Par conséquent, pour le ventilateur centrifuge 210 comportant huit ailettes 114, huit obstacles 134 comme sur la figure 15A, sept obstacles 134 comme sur la figure 15B, ou neuf obstacles 134 comme sur la figure 15C sont, de préférence, utilisés. Toutefois, il est envisagé que plus ou moins d'obstacles 134 puissent être utilisés. Comme on peut le voir sur les figures 15A à 15C, les obstacles 134 sont disposés suivant un cercle et sont équidistants. Les obstacles 15A à 15C sont sensiblement hexagonaux, toutefois d'autres formes sont envisagées. Par exemple, les obstacles 134 peuvent être formés comme des obstacles montrés sur les figures 1B et 1E. Dans des modes de réalisation du ventilateur centrifuge 210, les obstacles 134 sont formés et dimensionnés de manière à présenter un faible contenu en harmonique comme cela a été défini ci-dessus. Il est aussi envisagé que les obstacles 134 puissent 1 o être formés de manière à agir aussi comme un stator commandant au moins en partie la direction de l'écoulement d'air. Il est aussi envisagé que, pour réduire le bruit tonal à la fréquence FPA pour un ventilateur centrifuge, un unique obstacle comportant un certain nombre de lobes, de préférence, égal au nombre d'ailettes, au nombre d'ailettes moins un, ou au nombre d'ailettes plus un, puisse être utilisé. Par conséquent, pour le 15 ventilateur centrifuge 210 comportant huit ailettes 114, un unique obstacle 134 comportant, de préférence, huit lobes, sept lobes, ou neuf lobes peut être utilisé. L'unique obstacle 134 peut être sous la forme d'un obstacle sinusoïdal, similaire à celui montré sur la figure 1C (mais avec le nombre de lobes décrit précédemment). Il est aussi possible d'utiliser le même procédé afin de réduire le bruit tonal 20 produit aux harmoniques de la fréquence FPA. Dans ces cas, le nombre d'obstacles 134 est, de préférence, un multiple entier du nombre d'ailettes 114, un multiple entier du nombre d'ailettes 114 moins un, ou un multiple entier du nombre d'ailettes 114 plus un, le multiple entier correspondant à un multiple entier de l'harmonique correspondant dont le bruit tonal doit être réduit. Par exemple, afin de réduire le bruit tonal produit par les 25 ailettes 114 du rotor équipé de huit ailettes 112 au premier harmonique (qui est du double de la fréquence FPA), le nombre d'obstacles 112 utilisés est, de préférence, égal au double du nombre d'ailettes 114, au double du nombre d'ailettes 114 moins un, ou au double du nombre d'ailettes 114 plus un, par conséquent, seize, quinze, ou dix-sept obstacles 134 sont, de préférence, utilisés. Afin de réduire le bruit tonal au deuxième 30 harmonique (qui est du triple de la fréquence FPA) pour le rotor à huit ailettes 112, vingt-quatre, vingt-trois, ou vingt-cinq obstacles 134 doivent, de préférence, être utilisés. L'ensemble d'obstacles 134 montré sur les figures 15A à 15C peut être utilisé de manière à atténuer le bruit tonal produit par un rotor à huit ailettes 112 à la fréquence FPA, comme cela a été mentionné précédemment, le bruit tonal produit par un rotor à quatre ailettes 114 au premier harmonique, ou le bruit tonal produit par un rotor à deux ailettes 112 au troisième harmonique. Comme cela a été mentionné précédemment, il est aussi possible d'utiliser un unique obstacle 134 comportant un certain nombre de lobes. Dans le cas d'uniques obstacles 134 comportant des lobes, les explications précédentes se rapportant au nombre préféré d'obstacles 134 s'appliquent maintenant au nombre de lobes. En passant maintenant à la figure 16, un ventilateur centrifuge 310 comportant deux ensembles d'obstacles 134, 334 disposés en amont de l'écoulement d'air du rotor 112 va être décrit. Pour des questions de simplicité, des éléments du ventilateur centrifuge 310 qui sont similaires à ceux des ventilateurs centrifuges 110 et/ou 210 ont été marqués avec les mêmes références numériques et ne vont pas être de nouveau décrits. Le ventilateur centrifuge 310 comporte un ensemble formant conduit 326 monté sur le carter 116. L'ensemble formant conduit 326 comporte un premier conduit 128 raccordé à demeure sur le carter 126, un second conduit 130 disposé à l'intérieur du premier conduit 128, et un troisième conduit 330 disposé à l'intérieur du second conduit 130. Le second conduit 130 peut coulisser axialement et tourner à l'intérieur du premier conduit 128 et comporte un premier ensemble d'obstacles 134 monté à l'intérieur. Le troisième conduit 330 peut coulisser axialement et tourner à l'intérieur du second conduit 130 et comporte un second ensemble d'obstacles 334 monté à l'intérieur. Comme on peut le voir, l'extrémité 332 du troisième conduit 330 est évasée. En déplaçant les conduits 130, 330 axialement et en faisant tourner les conduits 130, 330, les phases et amplitudes des modes de décollement instables secondaires, ou bruits, produits par les obstacles 134 et 334 peuvent être ajustées. Comme dans le ventilateur centrifuge 210, il est envisagé que l'ensemble formant conduit 336 puisse être omis et que les obstacles 134, 334 puissent être montés dans l'écoulement d'air d'une autre manière. Ainsi, les obstacles 134 et 334 peuvent être utilisés chacun de manière à atténuer un bruit tonal différent produit par le rotor 112. Chaque ensemble d'obstacles 134, 334 est positionné d'une manière similaire à celle décrite précédemment par rapport au ventilateur centrifuge 210 afin de produire un bruit qui soit en opposition de phase par rapport au bruit tonal produit par le rotor 112, qui doit être atténué, et qui présente la même amplitude que ce dernier. Dans l'exemple du rotor à huit ailettes 112, de manière à atténuer les bruits tonaux produits à la fréquence FPA et au premier harmonique, le second conduit 130 devrait être équipé de sept, huit, ou neuf obstacles 134 afin d'atténuer le bruit tonal produit à la fréquence FPA, et le troisième conduit 330 devrait être équipé de quinze, seize, ou dix-sept obstacles 334 afin d'atténuer le bruit tonal produit au premier harmonique. Il est envisagé que l'ajout d'un ensemble d'obstacles peut être prévu de manière à atténuer des bruits tonaux supplémentaires produits par le rotor 112. En variante, les obstacles 134 et 334 peuvent être utilisés afin d'atténuer le même bruit tonal produit par le rotor 112. Dans ce cas, les obstacles 134 et 334 sont positionnés de telle sorte que leurs modes de décollement instables secondaires conduisent à un mode de décollement instable combiné qui réduit le bruit tonal sélectionné. De préférence, le mode de décollement instable secondaire combiné des obstacles 134 et 334 conduit à un mode de décollement instable qui présente la même amplitude et est en opposition de phase par rapport au mode de décollement instable primaire rayonnant du bruit au bruit tonal sélectionné. Il est envisagé que l'ensemble d'obstacles additionnel puisse être agencé de manière à atténuer le même bruit tonal produit par le rotor 112. Il est envisagé qu'un ou plusieurs obstacles puissent aussi être utilisés afin de réduire les bruits produits par d'autres types de ventilateurs tels que des ventilateurs à 25 écoulement transversal et des ventilateurs à écoulement combiné, Les modifications et améliorations des modes de réalisation décrits précédemment de la présente invention peuvent devenir évidentes pour le spécialiste de la technique. La précédente description doit être considérée à titre d'exemple plutôt que de limitation. La portée de la présente invention doit, par conséquent, être considérée comme 30 uniquement limitée par la portée des revendications annexées. REVENDICATIONS1. Ventilateur comprenant : un rotor (10 ; 112) pouvant tourner autour d'un axe (118), le rotor comportant un certain nombre d'ailettes (14 ; 114), l'ensemble des ailettes produisant un certain nombre de bruits tonaux, l'ensemble des bruits tonaux présentant chacun une phase et une amplitude ; un carter (116) contenant le rotor (112), le carter définissant une sortie (120) du ventilateur (110), la sortie (120) étant sensiblement tangentielle au rotor (112) ; et au moins un obstacle (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) étant positionné par rapport au rotor (112) de telle sorte que le ou les obstacles sont disposés dans un écoulement d'air provoqué par le rotor (112) lorsque le rotor tourne, le ou les obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) étant positionnés dans l'écoulement d'air de telle sorte que le ou les obstacles produisent un second bruit présentant une phase qui est en opposition de phase par rapport à la phase de l'un de l'ensemble de bruits tonaux, et une distance (RI) entre le ou les obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) et le rotor (112) étant sélectionnée de telle sorte que l'amplitude du second bruit soit sensiblement égale 20 à l'amplitude de celui de l'ensemble de bruits tonaux 2. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) sont disposés autour de l'axe (118), la distance entre le ou les obstacles et le rotor (112) est une première distance axialement écartée du rotor (112), et le ou les obstacles sont disposés à une seconde distance radialernent écartée de l'axe 25 (118). 3. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) sont formés de telle sorte qu'une interaction du ou des obstacles avec le rotor (112) présente un contenu en harmonique faible. 4. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles (2B, 30 2C, 2D, 2E ; 134) sont un ensemble d'obstacles régulièrement espacés, disposés suivant un cercle. 5. Ventilateur selon la revendication 4, dans lequel le nombre d'obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) est égal à l'un parmi : le nombre d'ailettes (14 ; 114) du rotor (10 ; 112), et un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor. 6. Ventilateur selon la revendication 4, dans lequel le nombre d'obstacles (2B, 2C, 2D, 2E ; 134) est égal à l'un parmi : le nombre d'ailettes (14 ; 114) du rotor (10 ; 112) moins un, le nombre d'ailettes du rotor plus un, un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor moins un, et un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor plus un. 7. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles (10 ; 112), sont positionnés en amont du rotor (10 ; 112). 8. Ventilateur selon la revendication 7, comprenant, en outre, un ensemble formant conduit (126) couplé au carter (116) autour de l'axe (118) afin de recevoir de 15 l'air allant vers le rotor (112) ; dans lequel le ou les obstacles (134) sont disposés dans l'ensemble formant conduit. 9. Ventilateur selon la revendication 2, comprenant, en outre : au moins un autre obstacle (334) qui est positionné à une troisième distance 20 radialement écartée de l'axe et à une quatrième distance axialement écartée du rotor (112); le ou les autres obstacles (334) étant positionnés autour de l'axe (118) de telle sorte que le ou les autres obstacles produisent un troisième bruit présentant une phase qui est en opposition de phase par rapport à la phase d'un autre de l'ensemble des bruits 25 tonaux, la quatrième distance étant sélectionnée de telle sorte qu'une amplitude du troisième bruit soit sensiblement égale à I'amplitude de l'autre de l'ensemble des bruits tonaux. 10. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ventilateur est un 30 ventilateur centrifuge. 11. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles sontsous la forme d'un obstacle annulaire (2), l'obstacle présentant un certain nombre de lobes (3) ; et dans lequel le nombre de lobes est égal à l'un parmi : le nombre d'ailettes (14) du rotor (10), et un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor. 12. Ventilateur selon la revendication 1, dans lequel le ou les obstacles sont sous la forme d'un obstacle annulaire (2), l'obstacle présentant un certain nombre de lobes (3) ; et dans lequel le nombre de lobes (3) est égal à l'un parmi : io le nombre d'ailettes (14) du rotor (10) moins un, le nombre d'ailettes du rotor plus un, un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor moins un, et un multiple entier du nombre d'ailettes du rotor plus un.