Brevet FR2934852A1 — publié le 20100212

-1- PERFECTIONNEMENT AU PROCEDE BAYER DE PRODUCTION DE TRIHYDRATE D'ALUMINE, LEDIT PROCEDE COMPRENANT UNE ETAPE DANS LAQUELLE LA LIQUEUR SURSATUREE EST FILTREE A HAUTE TEMPERATURE AVANT DECOMPOSITION [0001] L'invention concerne un procédé de fabrication de trihydrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite selon le procédé Bayer, comportant le broyage puis l'attaque de ladite bauxite broyée par mise en contact avec une liqueur d'aluminate de sodium, l'attaque conduisant à la formation d'une suspension que l'on traite pour séparer les résidus insolubles de la liqueur d'aluminate de sodium, la liqueur d'aluminate ainsi obtenue étant ensuite décomposée puis recyclée comme liqueur d'attaque après avoir été séparée du trihydrate d'alumine précipité au cours de la décomposition. L'invention concerne plus particulièrement un procédé permettant d'augmenter la productivité de la liqueur lors de sa décomposition. [0002] Le procédé Baver largement décrit dans la littérature spécialisée constitue la technique essentielle de production d'alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée. Selon ce procédé, le minerai de bauxite est attaqué à chaud au moyen d'une liqueur d'aluminate de sodium à concentration appropriée (liqueur d'attaque), provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine dans ladite liqueur d'aluminate et l'obtention d'une suspension constituée de particules du minerai qui n'ont pas été dissoutes au cours de l'attaque (résidu inattaqué ou "boues rouges") dans ladite liqueur d'aluminate de sodium. [0003] En général, la suspension est diluée et les boues sont séparées de la liqueur d'aluminate par décantation. Une fois séparée de ces boues, la liqueur est refroidie jusqu'à une température où elle se trouve dans un état en fort déséquilibre de sursaturation. On la nomme à ce stade "liqueur sursaturée". Des particules de trihydrate d'alumine sont alors ensemencées dans le but de provoquer la "décomposition" de la liqueur sursaturée, c'est-à-dire la précipitation de l'alumine sous forme de trihydrate d'alumine. Enfin, la liqueur in d'aluminate de sodium, appauvrie en alumine du fait de la précipitation, appelée "liqueur décomposée", est recyclée vers l'étape de l'attaque de la bauxite après avoir été concentrée par évaporation et apport éventuel en hydroxyde de sodium. 2934852 -2- [0004] Il est bien connu que les conditions de traitement doivent être adaptées au degré d'hydratation et à la structure cristallographique de l'alumine contenue dans la bauxite ainsi qu'à la nature et à la teneur des impuretés qu'elle contient. Les bauxites contenant de l'alumine à l'état de monohvdrate (boehmite, diaspore) sont plus difficiles à attaquer que la bauxite contenant de l'alumine à l'état de trihydrate et sont traitées selon le procédé Baver à des températures supérieures à 200°C, généralement comprises entre 220 et 300°C. Les bauxites contenant de l'alumine à l'état de trihydrate (gibbsite, hvdrargillite) sont traitées à des températures inférieures à 200°C et généralement comprises entre 100 et 170°C. Ainsi, que les bauxites soient à monohydrates ou à trihydrates, elles sont attaquées sous des pressions en général supérieures à la pression atmosphérique, la suspension résultant du mélange du minerai broyé et de la liqueur d'aluminate passant par exemple par une succession d'autoclaves ou d'échangeurs de chaleur tubulaires. La pression, souvent évoquée dans le texte qui suit, est exprimée avec des unités pratiques courantes, à savoir l'atmosphère ou le bar, qui correspondent chacune à 100 000 pascals, ou encore 100 000 H newtons par mètre carré. Elle est de plus exprimée en valeur absolue: une pression de 2 bars correspond par exemple à une surpression d'un bar environ par rapport à la pression atmosphérique, elle-même voisine de 1 bar. [0005] Les principaux facteurs qui agissent sur le rendement d'attaque de la bauxite sont la température et la concentration en hydroxyde de sodium ou soude caustique "libre", c'est-à-dire susceptible de dissoudre de l'alumine. Il est courant d'exprimer la soude caustique par le groupement de base Na2O et de donner la concentration en soude caustique en grammes Na2O par litre (g Na20/1). On caractérise d'autre part l'état de saturation ou de stabilité des liqueurs par le rapport pondéral: concentration en Al,O1 dissoute (en g 11) [0006] Ce rapport pondéral Rp, caractéristique de l'état de saturation en alumine dissoute dans la liqueur du cycle Baver, permet de déterminer la productivité de la liqueur lors de sa décomposition. Celle-ci est définie par la quantité d'alumine restituée, sous forme de trihydrate d'alumine, après décomposition de la liqueur sursaturée, rapportée à un volume donné de liqueur sursaturée. La productivité, exprimée en kilogrammes d'alumine R = concentration en Na2O caustique (en g Il ) par mètre cube de liqueur d'aluminate (kg Al203/m3), est obtenue en multipliant la variation du Rp avant et après décomposition par la concentration en soude caustique de la liqueur sursaturée. [0007] Que les bauxites soient à monohydrates ou à trihydrates, la productivité de la décomposition est d'autant meilleure que le rapport Rp atteint après attaque est élevé. Cependant, la dilution et le refroidissement effectués sur la suspension pour faciliter la séparation liquide/solide, le temps de séjour de la liqueur dans les dispositifs permettant de la séparer des résidus insolubles (en général des décanteurs), créent des conditions telles que le risque de rétrogradation est d'autant plus fort que le Rp est élevé. La rétrogradation est un phénomène à éviter car elle se traduit par la précipitation prématurée du trihvdrate d'alumine, qui, au lieu d'être recueilli dans la chaîne de décomposition, se mélange aux résidus insolubles et est mis en décharge avec eux. Le risque de rétrogradation incite donc à limiter la valeur du Rp de sorte que la rapidité avec laquelle peut s'effectuer la séparation 1-7 entre les résidus insolubles et la liqueur d'aluminate sursaturée influe fortement sur le rendement et la productivité du procédé. [0008] Dans les débuts de l'industrie de l'alumine, la séparation des résidus insolubles était effectuée par filtration, sur filtre-presse. Cette technique n'est guère plus utilisée que 20 dans des cas exceptionnels, au profit de la sédimentation, réalisée en décanteurs à marche continue. La séparation par décantation des résidus insolubles permet en effet de traiter en continu des flux importants avec des coûts de fonctionnement faibles. En général, la décantation se fait après dilution et refroidissement de la suspension qui est portée à la pression atmosphérique. Toutefois, la demanderesse a conçu un dispositif, décrit dans le brevet US 5 407 561, qui permet de décanter une suspension injectée sous pression, à une température plus élevée. Avec un tel dispositif, le temps de décantation est plus faible, ce qui permet de diminuer le risque de rétrogradation ou, à risque égal, d'augmenter le Rp visé après attaque et ainsi d'augmenter la productivité de la liqueur lors de la décomposition. 10009] Après la décantation et avant son arrivée dans la chaîne de décomposition, la liqueur sursaturée, qui contient encore typiquement 100 à 300 mg/1 de matière sèche, subit en général une filtration, appelée filtration de sécurité. On utilise pour cela en général des filtres de type Kelly. Ces filtres, décrits dans le brevet GB 179 355, sont des filtres destinés à équiper des cuves à l'intérieur desquelles des aménagements mobiles de cadres métalliques supportent des surfaces filtrantes. Le principe de base de la filtration consiste à provoquer le passage du liquide à travers un média filtrant dont les orifices permettent le passage du liquide mais empêchent celui des particules. Tel que décrit dans le brevet d'origine, le passage de la suspension au travers du média de filtration se faisait par simple gravité. Mais la résistance à l'écoulement de liquide due non seulement au média filtrant, mais également à la couche de particules accumulées contre ce dernier, couche communément appelée "gâteau", oblige à mettre la suspension sous pression, par exemple au moyen de pompes qui consomment une énergie d'autant plus importante que la pression nécessaire est élevée. Bien entendu, il faut procéder de manière cyclique à l'élimination de ce gâteau lorsqu'il atteint une certaine épaisseur, pour que sa résistance ait une valeur moyenne acceptable. [0010] Avec les premiers modèles de filtres Kelly, l'élimination du gâteau était effectuée en ouvrant les cuves et en démontant régulièrement les cadres. Des améliorations ont été apportées, par exemple en positionnant les cadres verticalement et en employant un moyen permettant de décoller le gâteau qui tombe alors sous son propre poids au fond de la cuve du filtre, d'où il est évacué. Ce moyen peut être un moyen mécanique, par exemple un moyen imprimant des secousses aux surfaces filtrantes, ou encore un ou plusieurs jets de liquide qui impactent en plusieurs endroits le gâteau ou balayent la surface de ce dernier. Mais, de préférence, on réalise un contre-courant de liquide en renvoyant à contresens, sous pression ou par simple gravité, une partie du liquide déjà filtré, dit "filtrat", à travers le média filtrant. Des dispositifs tels que ceux décrits dans le brevet européen EP 0 226 478 2 sont à l'heure fréquemment utilisés pour réaliser la filtration de sécurité. [0011] Le gâteau de filtration contient en général non seulement des particules de résidu insoluble provenant de la bauxite mais également des produits insolubles tels que des aluminates tricalciques ou des hydrogrenats qui résultent de la réaction de la liqueur 3U d'aluminate avec la chaux ou l'aluminate tricalcique hexahvdraté, ce dernier étant utilisé en général comme adjuvant de filtration et injecté en amont du filtre de sécurité. Le gâteau est soit évacué, soit réutilisé dans la chaîne Bayer, comme indiqué dans le brevet français FR 2 860 78, pour réduire l'encrassement dans les échangeurs de chaleur. [0012] Malgré tous les perfectionnements déjà apportés au procédé Baver, le souci constant de la demanderesse est de mettre au point un procédé Bayer de fabrication de trihvdrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite qui soit de plus en plus performant, en particulier qui présente une productivité à la décomposition aussi forte que possible avec un risque de rétrogradation aussi faible que possible. I() [0013] Un premier objet selon l'invention est un procédé Bayer de fabrication de trihvdrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite, dans lequel le minerai de bauxite est attaqué à chaud au moyen d'une liqueur d'aluminate de sodium à concentration appropriée (liqueur d'attaque), provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine dans ladite liqueur d'aluminate de sodium et l'obtention d'une suspension comprenant ladite liqueur enrichie >> en alumine dissoute et des particules du minerai qui n'ont pas été dissoutes au cours de l'attaque (résidu inattaqué ou "boues rouges"), les boues rouges étant ensuite séparées de ladite liqueur d'aluminate de sodium, typiquement par décantation, ladite liqueur d'aluminate étant mise dans un état en fort déséquilibre de sursaturation (liqueur sursaturée), tvpiquement par refroidissement et dilution, procédé dans lequel, après une étape de filtration, appelée filtration de sécurité, comprenant ou non un ajout d'adjuvant(s) de filtration, au cours de laquelle la concentration en particules insolubles de la liqueur d'aluminate est portée à une valeur inférieure à 10 mg/1, des particules de trihvdrate d'alumine sont introduites dans ladite liqueur sursaturée dans le but de provoquer la décomposition, c'est-à-dire la précipitation de l'alumine sous forme de trihvdrate d'alumine, et dans lequel, après décomposition, la liqueur d'aluminate de sodium, appauvrie en alumine du fait de la précipitation ("liqueur décomposée") est recyclée vers l'étape de l'attaque de la bauxite après avoir été concentrée, typiquement par évaporation et apport éventuel en hydroxyde de sodium, ledit procédé étant caractérisé en ce que, au cours de ladite étape de filtration de sécurité, on utilise un dispositif de filtration comprenant une 3,) zone dans laquelle la liqueur est soumise, après passage par ledit média de filtration à une pression supérieure à 2 bars, de préférence supérieure à 3 bars. De préférence, pour aider la liqueur à franchir le media de filtration, une pression supérieure est appliquée en amont dudit media de filtration. Dans cette variante préférée, ledit dispositif de filtration comprend également une zone dans laquelle la liqueur est soumise, avant passage par le média de filtration, à une pression supérieure à 5 bars, de préférence supérieure à 6, typiquement voisine de 7 bars. [0014] En maintenant la liqueur sous pression en aval de la filtration de sécurité comme il est indiqué dans le procédé selon l'invention, il devient possible de porter la température de ladite liqueur à une température supérieure à la température habituellement utilisée dans l'art antérieur, qui était proche de 100°C. On peut atteindre ici, suivant la pression imposée, une température supérieure à 120°C, de préférence supérieure à 130°C, de préférence r encore supérieure à 140°C. Avec une telle température et une telle pression, le Rp d'équilibre associé à la liqueur d'aluminate est plus élevé que dans l'art antérieur, de sorte que le taux de saturation de ladite liqueur s'en rapproche, ce qui, pour un même temps de séjour dans le dispositif de la filtration de sécurité, expose celle-ci à un risque de rétrogradation nettement plus faible. rs [0015] En maintenant le risque de rétrogradation à un niveau comparable à celui qui était jusqu'à présent accepté, il est possible de viser un taux de sursaturation plus élevé que dans l'art antérieur. De préférence, on emploie un adjuvant de filtration approprié qui, en favorisant un temps de séjour plus court de la liqueur dans le dispositif de filtration, permet 20 de viser un taux de saturation encore plus élevé. Avantageusement, l'adjuvant de filtration employé à la filtration de sécurité est choisi parmi des matériaux tels que la chaux, les aluminates tricalciques ou encore la wallastonite. Le groupe des aluminates tricalciques regroupe: o certains hvdrogrenats, qui sont des silicates hydroxvlés de formule générale X, Y, (SiO4);' (OH)4,, dans laquelle X=Ca et Y=A1; dans le procédé Bayer, il est d'usage de représenter ces hvdrogrenats par la formule générale suivante: 3 XO, Y,O, (6-2k) H2O, k SiO, où X=Ca, Y=A1 et où k est compris entre 0 et 3; l'hvdrogrenat correspondant à k=0 étant l'aluminate tricalcique hexahvdraté. o des hvdrogrenats substitués issus de la famille précédente, par exemple par substitution partielle du calcium (jusqu'à 10°'o atomique) ou de l'aluminium (jusqu'à 20 °o atomique) par un autre métal: le calcium peut être remplacé par le fer (ion 2934852 -7- ferreux), le manganèse ou le magnésium, l'aluminium peut être remplacé par le chrome ou le fer (ion ferrique). [0016] La demanderesse a constaté qu'il était possible de porter le taux de sursaturation Rp de la liqueur d'aluminate à une valeur supérieure à 1,25 sans que le risque de précipitation intempestive dans le dispositif de filtration devienne rédhibitoire. Lorsque la température peut être maintenue à une valeur supérieure à 140°C, typiquement 140°C-145°C, on peut porter l'indice de saturation Rp à une valeur voisine de 1,35 , voire plus. Ainsi, on peut obtenir grâce au procédé selon l'invention, à concentration caustique constante, une productivité à la décomposition notablement améliorée, de l'ordre de 10 à 30°o. A titre indicatif, la concentration caustique d'une liqueur d'aluminate de sodium destinée à attaquer une bauxite riche en alumine présente sous forme de trihvdrate est typiquement voisine de 120 g - 170 g Na,O / litre. [0017] D'autre part, un autre avantage découle du maintien de la liqueur sous pression en aval de la filtration de sécurité: il est possible, nous l'avons vu, de filtrer une liqueur à une température supérieure à 120°C, de préférence supérieure à 130°C, de préférence encore supérieure à 140°C, ce qui permet de disposer d'une liqueur beaucoup moins visqueuse que dans l'art antérieur. Cette moindre viscosité a pour conséquence une hausse significative du taux de filtration et une diminution de la résistance à l'écoulement par unité de surface du media de filtration. On a donc la possibilité, à performance équivalente, de diminuer la surface filtrante, voire le nombre de dispositifs de filtration au niveau de la filtration de sécurité. [0018] Dans la pratique, la température de dissolution optimale de l'hvdrargillite étant voisine de 155°C, il n'est pas très intéressant de monter la température à une valeur nettement supérieure à 160°C, car ceci nécessiterait l'application d'une pression avant filtration supérieure à 9 bars environ. De la sorte, pour des circuits Bayer destinés à traiter des bauxites contenant essentiellement de l'alumine sous forme de trihvdrate, on utilise selon l'invention un dispositif comprenant une zone dans laquelle la liqueur est soumise, avant passage par le média de filtration, à une pression comprise entre 5 et 9 bars, de préférence entre 6 et 8 bars, typiquement voisine de 7 bars et une zone dans laquelle la liqueur est soumise, après passage par ledit média de filtration à une pression comprise entre 2 bars et 6 bars, de préférence comprise entre 3 et 5 bars. [0019] Cependant, pour des bauxites riches en alumine présente sous forme de monohvdrate (boehmite, diaspore), les limites supérieures de pression et de température indiquées ci-dessus peuvent être dépassées. [0020] Mais une autre limitation pratique de la température est imposée par la tenue du matériau du média de filtration pour lequel les conditions d'emploi sont particulièrement in contraignantes: le matériau doit non seulement avoir de bonnes caractéristiques mécaniques à la température d'emploi mais il doit également résister au milieu alcalin agressif. De plus, les très fines particules solides bouchent rapidement les pores du média de filtration et empêchent de nettoyer celui-ci efficacement. La demanderesse a constaté qu'il était préférable de remplacer le média de filtration classiquement utilisé dans la filtration de sécurité de l'art antérieur, typiquement une toile en polypropylène non tissé perforé, par un média choisi parmi les polyamides (PA), en particulier les polyamides aromatiques (aramides), le polvfluorure de vinylidène (PVDF), le polvtétrafluoroéthvlène (PTFE) et , de préférence, le polysulfure de phénvlène (PPS). Avantageusement, ce média se présente sous la forme d'une toile en un de ces matériaux, non tissé et perforé, bien adapté pour baigner 2t) dans un milieu alcalin à forte concentration caustique porté à haute température. [0021] Pour maintenir la liqueur d'aluminate de sodium à de telles pressions lors de la filtration de sécurité, on emploie avantageusement au moins un dispositif comprenant une cuve, un média de filtration et au moins deux zones séparées par ledit média de filtration, la 2 liqueur étant introduite, avant filtration, dans la première zone et passant, après filtration, dans la deuxième zone. Ledit dispositif comprend également des moyens prévus pour détacher, dans la première zone, le gâteau de filtration du média de filtration alors que la liqueur d'aluminate de sodium reste à une pression supérieure à 2 bars. [0022] Dans la pratique antérieure, la filtration de sécurité comprenait en général plusieurs filtres fonctionnant en parallèle, de sorte que l'un d'entre eux pouvait facilement être mis hors du circuit pour l'enlèvement du gâteau de filtration et le nettoyage du média de filtration ("débâtissage"). Le débâtissage se faisait à la pression atmosphérique. Ici, dans le cadre de l'invention, il ne suffit pas d'isoler le dispositif de filtration du circuit Baver pendant le débâtissage car ce dernier doit se faire sous une pression au moins supérieure à 2 bars, de préférence au moins supérieure à 3 bars, de façon à éviter une précipitation intempestive de trihvdrate d'alumine sur le média de filtration. En effet, une telle précipitation rendrait rapidement impropres à toute utilisation ultérieure les pièces du dispositif de filtration qui sont en contact avec ladite liqueur, à savoir les cadres de filtre, les tuyauteries d'alimentation et de sortie de la liqueur, les pièces internes et, bien évidemment, le media de filtration lui-même. [0023] Plusieurs moyens peuvent être prévus pour détacher le gâteau de filtration du média de filtration, mais tous doivent permettre de réaliser le détachement dans un dispositif de filtration maintenu sous pression. On peut ainsi envisager: a) un racleur se déplaçant, par translation ou par rotation, parallèlement à la surface du >> média de filtration, pouvant fonctionner de façon discontinue, en fonction de l'épaisseur atteinte par le gâteau et de la résistance à l'écoulement qui en résulte, ou pouvant fonctionner de façon continue, en association avec un système d'aspiration continue, par exemple placé à l'intérieur même du dispositif de filtration, comme suggéré dans EP 0 382 202; _f) b) un système comprenant plusieurs vannes disposées sur les tubulures d'entrée et d'évacuation de la liqueur qui permettent l'isolement du dispositif de filtration par rapport au circuit Baver et par rapport à l'extérieur soumis à la pression atmosphérique, la liqueur d'aluminate piégée dans le circuit isolé étant alors mise en circulation de façon à effectuer un nettoyage du média de filtration. On peut utiliser pour cela, 2-7 b1) soit une pompe secondaire que l'on met en marche après avoir isolé le dispositif de filtration pour entraîner la liqueur de telle sorte qu'elle passe à contre-courant à travers ledit média de filtration, ou encore pour la projeter sous forme de jets violents sur la surface du gâteau; b2) soit un dispositif de stockage de la liqueur filtrée placé au-dessus du dispositif de filtration: lorsque ce dernier est isolé et que la pompe d'alimentation n'agit plus, la liqueur stockée dans ce dispositif de stockage redescend par gravité vers le media de filtration pour le traverser à contre-courant, détacher et entraîner les débris du gâteau de filtration. Une 2934852 -10- installation similaire à celle décrite dans EP 0 226 478 peut être utilisée pour mettre en oeuvre cette modalité, à la différence près que le bac d'évacuation des débris du gâteau ne doit pas être à la pression atmosphérique. [0024] Les moyens prévus pour évacuer les fragments de gâteau détachés du média de filtration peuvent être de plusieurs natures. Toutefois, que le détachement ait été effectué de façon continue ou discontinue, les fragments de gâteau détachés du média de filtration, qui se présentent sous la forme d'une boue plus ou moins homogène, sont, avant d'être évacués et portés à la pression atmosphérique, extraits du dispositif de filtration par entraînement dans une tubulure d'évacuation dont la première extrémité est connectée à ladite première zone et dont l'autre extrémité est connectée à un dispositif d'évacuation des boues. Avantageusement, ladite tubulure d'évacuation est munie d'une vanne qui permet d'isoler le dispositif de filtration du dispositif d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration. [0025] Le dispositif d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration peut se présenter sous plusieurs formes, en fonction des dispositifs existant sur le circuit Baver considéré. Par exemple, si, en amont de la filtration de sécurité, on a mis en place un décanteur sous pression du type de celui décrit dans US 5 407 561, il apparaît avantageux 'ii de relier la tubulure d'évacuation des fragments de gâteau de filtration à la canalisation qui alimente le décanteur sous pression en suspension, ou encore, de préférence, au système d'évacuation des boues rouges situé en sous-verse dudit décanteur sous pression. Mais il est possible également, en particulier lorsque la chaîne Baver comporte des décanteurs classiques sous pression atmosphérique, de relier ladite tubulure d'évacuation des boues 2 issues du gâteau de filtration à un puits d'évacuation, ledit puits pouvant lui-même: - soit être séparé du dispositif de filtration, de temps en temps, à des moments choisis en fonction du remplissage du puits: on ferme une vanne placée sur la tubulure d'évacuation, de façon à mettre le puits temporairement à la pression atmosphérique puis à le vider de son contenu par gravité ou à l'aide d'un extracteur; in - soit être en communication avec un dispositif d'extraction, typiquement un extracteur sous la forme d'une enceinte comprenant un alésage dans lequel tourne, par intermittence ou en continu, une vis sans fin ou un tambour à ailettes, l'extrémité du filet ou des ailettes 2934852 -11- étant en contact étanche avec la paroi dudit alésage, ledit extracteur avant une zone d'entrée communiquant avec ledit puits et une zone de sortie communiquant avec l'extérieur, l'étanchéité étant telle que, tant que l'enceinte de l'extracteur est remplie de boue, il n'y a pas de communication directe avec la pression atmosphérique de sorte qu'une pression suffisante, typiquement supérieure à 2 bars, peut être maintenue en permanence au sein du puits. Bien évidemment, une vanne de sécurité peut être également placée sur la tubulure d'évacuation de façon à protéger le dispositif de filtration de tout risque de dépressurisation dans le puits. [0026] Ainsi, dans le procédé selon l'invention, on peut toujours réaliser la filtration de sécurité avec plusieurs dispositifs de filtration fonctionnant en parallèle, de sorte que l'un d'entre eux peut facilement être mis hors du circuit Baver lors de son débâtissage mais ledit débâtissage doit se faire à une pression supérieure à la pression atmosphérique, typiquement supérieure à 2 bars, de préférence 3 bars. rs [0027] Bien évidemment, la première zone comme la seconde zone sont conçues comme des enceintes devant travailler constamment sous pression. La liqueur d'aluminate doit rester, en sortie de filtration, soumise à une pression toujours supérieure à 2 bars, même lors du détachement et de l'évacuation du gâteau de filtration, opérations qui sont 2 réalisées dans la première zone. La première zone est connectée à deux canalisations, une canalisation d'entrée de la liqueur d'aluminate sous pression et une tubulure d'évacuation du gâteau de filtration. La deuxième zone est connectée à une canalisation de sortie de la liqueur d'aluminate sous pression qui est dirigée en aval vers un dispositif consacré à l'étape de détente, de refroidissement et de dilution, préalable à la décomposition. [0028] Dans une modalité préférée de l'invention, en amont de la filtration de sécurité, la liqueur d'aluminate est séparée des boues rouges par décantation sous pression. Pour cela, on utilise un dispositif de décantation sous pression (décanteur pressurisé) comprenant: in - un récipient avant une paroi cylindrique allongée, une extrémité supérieure fermée et une partie inférieure conique destinée à accueillir les particules solides; un agitateur monté pour tourner le long d'une surface intérieure de la partie inférieure; 2934852 - 12 - un dispositif de décharge monté sous la partie inférieure, comprenant au moins une ouverture et une pompe à sous-verse pour évacuer les solides décantés sans perte de pression dans l'appareil; au moins un moyen de détection qui permet de détecter le niveau des solides atteint dans l'appareil sans perturber substantiellement le dépôt des solides, et une tubulure d'alimentation permettant de recevoir le flux entrant d'une suspension pressurisée, la dite tubulure d'alimentation présentant une ouverture au-dessus du niveau des solides décantés dans l'appareil. [0029] Avantageusement, ladite suspension est décantée dans un décanteur pressurisé, tel que celui décrit ci-dessus, en étant maintenue à une température supérieure à 120°C, de préférence supérieure à 130°C, typiquement à une température comprise entre 140°C et 170°C, de préférence voisine de 160°C, et la surverse dudit décanteur pressurisé est conduite, avec ou sans refroidissement, vers ledit dispositif de filtration de sécurité. > Comme indiqué précédemment, le dispositif d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration comprend une tubulure d'évacuation qui peut être reliée à la tubulure d'alimentation qui permet de recevoir le flux entrant d'une suspension pressurisée dans ledit décanteur pressurisé, ou encore, de préférence, dans ou au voisinage de la sous-verse dudit décanteur pressurisé, les solides décantés étant évacués par ledit dispositif de décharge ~u monté sous la partie inférieure du décanteur pressurisé. Bien évidemment, il est avantageux de viser un point de raccordement de la tubulure d'évacuation du gâteau de filtration sur le circuit d'évacuation des boues du décanteur pressurisé qui corresponde à une pression légèrement inférieure à celle existant dans la première zone du dispositif de la filtration de sécurité. [0030] Les moyens prévus pour évacuer la liqueur issue du filtre après filtration à travers le média de filtration peuvent être de plusieurs natures. Le passage de la liqueur d'aluminate à travers le media de filtration est continu mais il peut être arrêté temporairement lors des cycles de décollement du gâteau. Une fois détachés, les débris peuvent être évacués du dispositif de filtration et extraits du circuit par intermittence ou en continu. Toutefois, que l'extraction soit effectuée de façon continue ou discontinue, la liqueur filtrée à travers le média de filtration, qui se présente sous la forme d'une liqueur 2934852 - 13 - contenant une quantité très faible de particules solides, est, avant d'être évacuée et portée à la pression atmosphérique, évacuée du dispositif de filtration par entraînement dans une tubulure d'évacuation dont la première extrémité est connectée à ladite première zone et dont l'autre extrémité est connectée à un dispositif d'évacuation. Avantageusement, ladite tubulure d'évacuation est munie d'une vanne qui permet d'isoler le dispositif de filtration du dispositif d'évacuation de la liqueur filtrée. Au même titre que le gâteau, cette liqueur filtrée doit être extraite en maintenant une pression supérieure à la pression atmosphérique, typiquement supérieure à 2 bars, de préférence 3 bars. [0031] Le dispositif d'évacuation de la liqueur issue de la filtration peut se présenter sous plusieurs formes, en fonction des dispositifs existant sur le circuit Baver considéré. Par exemple, la liqueur extraite sous pression peut être refroidie à une température inférieure à la température d'ébullition à pression atmosphérique, typiquement une température inférieure à 100°C, de préférence inférieure à 80°C, par exemple au moyen d'un échangeur r, de chaleur liquide / liquide, la pression étant maintenue au cours de ce refroidissement. La liqueur est ensuite détendue pour ramener sa pression à la pression atmosphérique à l'aide par exemple d'une vanne de régulation ou d'un orifice ménagé dans la paroi de la canalisation dans laquelle circule ladite liqueur d'aluminate. Ill [0032] Egalement, il pourra être prévu de relier ladite tubulure d'évacuation de la liqueur issue de la filtration à un puits d'évacuation, ledit puits pouvant lui-même: - soit être séparé du dispositif de filtration, de temps en temps, à des moments choisis en fonction du remplissage du puits: on ferme une vanne placée sur la tubulure d'évacuation, de façon à mettre le puits temporairement à la pression atmosphérique puis à le vider de son contenu par gravité ou à l'aide d'un extracteur; - soit être en communication avec un dispositif d'extraction fonctionnant par intermittence ou en continu, typiquement un extracteur sous la forme d'une enceinte comprenant un alésage dans lequel tourne une vis sans fin ou un tambour à ailettes, l'extrémité du filet ou des ailettes étant en contact étanche avec la paroi dudit alésage, ledit extracteur avant une ill zone d'entrée communiquant avec ledit puits et une zone de sortie communiquant avec l'extérieur, l'étanchéité étant telle que, tant que l'enceinte de l'extracteur est remplie de liqueur, il n'y a pas de communication directe avec la pression atmosphérique de sorte U r, 2934852 -14- qu'une pression suffisante, typiquement supérieure à 2 bars, peut être maintenue en permanence au sein du puits. Bien évidemment, une vanne de sécurité peut être également placée sur la tubulure d'évacuation de façon à protéger le dispositif de filtration de tout risque de dépressurisation dans le puits. EXEMPLE DE REALISATION (FIGURE) [0033] La figure illustre schématiquement un cycle Bayer amélioré selon l'invention, dans lequel on broie la bauxite 10 par broyage humide (B), ici en présence d'une aliquote L2 de la liqueur d'attaque LO. Une aliquote L1, qui représente la plus grande partie de la liqueur d'attaque LO, typiquement plus de 80%, n'est pas dirigée vers le broyage humide de la bauxite. Elle est ajoutée à la suspension Si issue du broyage humide pour obtenir une suspension S10 qui est préchauffée dans une chaîne de préchauffage (C). La suspension S100 ainsi préchauffée est introduite dans la chaîne d'attaque (A). L'attaque se fait sous pression à 160°C. La chaîne d'attaque se présente sous la forme d'une série d'autoclaves dans lesquels la suspension doit circuler. En fin d'attaque, la suspension passe par des échangeurs de chaleur qui, par exemple, participent au préchauffage de la suspension avant attaque. En fin d'attaque, au cours de l'étape optionnelle (Dl), la pression est réduite à une valeur p' supérieure à la pression atmosphérique, typiquement voisine de 4 atmosphères. La suspension S2, dont la température est descendue à 145°C, est dirigée vers un dispositif de séparation liquide/solide (DP), typiquement un décanteur sous pression dans lequel les résidus insolubles sont séparés de la liqueur par gravitation: les résidus insolubles sont évacués sous forme de boues rouges 20 en passant par un extracteur 300 tandis que la surverse L3, encore chargée de quelques particules - sa teneur en matières sèches est de ?s l'ordre d'une centaine de mg/1 - est dirigée vers la filtration (F), dite "filtration rouge" ou "filtration de sécurité". Par le biais d'une pompe 200, la surverse est dirigée vers la filtration de sécurité avec une pression voisine de 6-7 atmosphères. Le filtrat L4 est une liqueur d'aluminate sursaturée dont la pression est ramenée à la pression atmosphérique au cours de l'étape (D2), où elle est d'abord refroidie à une température inférieure à 80°C au moyen d'un échangeur de chaleur liquide / liquide, la pression étant maintenue à une valeur proche de 6 bars, puis où elle est détendue pour ramener sa pression à la pression atmosphérique à l'aide d'une vanne de régulation (non représentée). La liqueur L'4 2934852 - 15 - détendue est dirigée vers la chaîne de décomposition (DC) où elle est refroidie pour faire précipiter le trihvdrate d'alumine 30. [00341 En sortie de la chaîne de décomposition (DC), la liqueur appauvrie L5 est concentrée par évaporation (E) pour être redirigée vers l'attaque (liqueur d'attaque LO). [0035] De l'aluminate tricalcique hexahydraté est employé en tant qu'adjuvant de filtration 100 à la filtration de sécurité F. La liqueur sursaturée provient en effet de la surverse des décanteurs et contient encore une certaine quantité de particules solides. ru Celles-ci se révèlent en général très collantes et, pour ne pas boucher la trame des filtres, on ajoute un adjuvant de filtration qui modifie le comportement physicochirnique de ces fines particules. On utilise en général de la chaux ou de l'aluminate tricalcique, en particulier l'aluminate tricalcique hexahvdraté. Dans le cadre de cet exemple, on introduit, en amont de la pompe 200, de l'aluminate tricalcique hexahydraté 100 à raison de 0,95 g CaO par litre r> de liqueur. [0036] Au niveau de la filtration de sécurité, l'indice de saturation Rp de la liqueur sursaturée est égal à 1,35. Le gâteau de filtration 111 ainsi formé est détaché du filtre et évacué, sous forme d'une boue dont la teneur en matières sèches en voisine de 500 g/1, )) vers un puits d'évacuation 400. Une vanne 410 permet de séparer le puits 400 du dispositif de filtration (F). Lorsque le puits est plein, on ferme la vanne 410 placée sur la tubulure d'évacuation, de façon à mettre le puits temporairement à la pression atmosphérique puis à le vider de son contenu par gravité. REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication de trihydrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite, suivant les étapes générales du procédé Bayer: a) s'approvisionner en minerai de bauxite (10); b) attaquer (A) ledit minerai à chaud au moyen d'une liqueur d'aluminate de sodium à concentration appropriée (liqueur d'attaque), en provoquant ainsi la solubilisation de l'alumine dans ladite liqueur d'aluminate de sodium et l'obtention d'une suspension (S2) comprenant ladite liqueur enrichie en alumine dissoute et des particules du minerai qui n'ont pas été dissoutes au cours de l'attaque ("boues rouges"); c) séparer la liqueur d'aluminate de sodium des dites boues rouges, typiquement par décantation; d) mettre ladite liqueur d'aluminate de sodium dans un état en fort déséquilibre de sursaturation (liqueur sursaturée), typiquement par refroidissement et dilution; r, e) introduire des particules de trihvdrate d'alumine dans ladite liqueur sursaturée dans le but de provoquer la décomposition (DC), c'est-à-dire la précipitation de l'alumine sous forme de trihvdrate d'alumine; f) après décomposition, concentrer la liqueur d'aluminate de sodium, appauvrie en alumine du fait de la précipitation ("liqueur décomposée") typiquement par évaporation (E) et 2u apport éventuel en hydroxyde de sodium et g) recycler ladite liqueur vers l'étape b) d'attaque de la bauxite, ledit procédé au cours duquel, entre l'étape c) et l'étape d), la liqueur d'aluminate (L'3) subit une filtration (F), dite filtration de sécurité, de sorte qu'en sortie de filtration elle contienne moins de 10 mg/1 de particules insolubles (teneur en matière sèche), _ - ledit procédé étant caractérisé en ce que, au cours de ladite étape de filtration de sécurité, on utilise un dispositif de filtration comprenant une zone dans laquelle la liqueur est soumise, après passage par ledit média de filtration, à une pression supérieure à 2 bars, de préférence supérieure à 3 bars. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit dispositif de filtration comprend également une zone dans laquelle la liqueur est soumise, avant passage par le 2934852 - 17 - média de filtration, à une pression supérieure à 5 bars, de préférence supérieure à 6, typiquement voisine de 7 bars. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que, au cours de ladite filtration de sécurité, la liqueur d'aluminate se trouve à une température supérieure à 120 °C, de préférence supérieure à 130°C, de préférence encore supérieure à 140°C. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel, au cours de ladite filtration de sécurité, on injecte dans la liqueur d'aluminate (L3), en amont dudit r() dispositif de filtration, un adjuvant de filtration (100). 5. Procédé selon la revendication 5 dans lequel ledit adjuvant de filtration appartient au groupe regroupant la chaux, les aluminates tricalciques et la wallastonite. r 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, au cours de ladite filtration de sécurité, on utilise un dispositif de filtration comprenant une zone dans laquelle la liqueur est soumise, avant passage par le média de filtration, à une pression comprise entre 5 et 9 bars, de préférence entre 6 et 8 bars et une zone dans laquelle la liqueur est soumise, après passage par ledit média de filtration, à une pression comprise entre 2 et 6 bars, de préférence entre 3 et 5 bars. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel on utilise, au cours de ladite filtration de sécurité, un dispositif comprenant un média de filtration en un matériau choisi parmi les polyamides (PA), en particulier les polyamides aromatiques (aramides), le polvfluorure de vinylidène (PVDF), le polytétrafluoroéthvlène (PTFE) et, de préférence, le polysulfure de phénvlène (PPS). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel, au cours de ladite filtration de sécurité, on utilise au moins un dispositif comprenant une cuve, un média de filtration et au moins deux zones séparées par ledit média de filtration, la liqueur étant introduite, avant filtration, dans la première zone et passant, après filtration, dans la deuxième zone, ledit dispositif comprenant également des moyens prévus pour 2934852 -18- détacher, dans la première zone, le gâteau de filtration du média de filtration alors que la liqueur d'aluminate de sodium reste à une pression supérieure à 2 bars, de préférence au moins supérieure à 3 bars. 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel lesdits moyens prévus pour détacher le gâteau de filtration du média de filtration comprennent un racleur qui se déplace, par translation ou par rotation, parallèlement à la surface du média de filtration, pouvant fonctionner de façon discontinue, en fonction de l'épaisseur atteinte par le gâteau, ou pouvant fonctionner de façon continue, en association avec un système d'aspiration u continue. 10. Procédé selon la revendication 8 dans lequel lesdits moyens prévus pour détacher le gâteau de filtration du média de filtration comportent un système comprenant plusieurs vannes disposées sur les tubulures d'entrée et d'évacuation de la liqueur qui permettent l'isolement du dispositif de filtration par rapport au circuit Bayer et par rapport à l'extérieur soumis à la pression atmosphérique, la liqueur d'aluminate piégée dans le circuit isolé étant alors mise en circulation de façon à effectuer un nettoyage du média de filtration. _'o 11. Procédé selon la revendication 10 dans lequel ladite liqueur d'aluminate est mise en circulation à l'aide d'une pompe secondaire que l'on met en marche après avoir isolé le dispositif de filtration pour entraîner la liqueur de telle sorte qu'elle passe à contre-courant à travers ledit média de filtration, ou encore pour la projeter sous forme de jets violents sur la surface du gâteau. 2-7 12. Procédé selon la revendication 10 dans lequel ladite liqueur filtrée passe par un dispositif de stockage placé au-dessus du dispositif de filtration, de sorte que, lorsque ce dernier est isolé et que la pompe d'alimentation n'agit plus, la liqueur stockée dans ce dispositif de stockage redescend par gravité vers le media de filtration pour le traverser à io contre-courant, détacher et entraîner les débris du gâteau de filtration. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, dans lequel les fragments de gâteau détachés du média de filtration sont extraits du dispositif de filtration et entraînés 2934852 - 19 - dans une tubulure d'évacuation dont la première extrémité est connectée à ladite première zone et dont l'autre extrémité est connectée à un dispositif (400) d'évacuation des boues (111) issues dudit gâteau. 14. Procédé selon la revendication 13 dans lequel ladite tubulure d'évacuation est munie d'une vanne (410) qui permet d'isoler ledit dispositif de filtration du dispositif (400) d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration. 15. Procédé selon la revendication 14 dans lequel ledit dispositif d'évacuation des boues issues dudit gâteau de filtration comprend un puits d'évacuation, ledit puits pouvant être séparé dudit dispositif de filtration, de temps en temps, à des moments choisis en fonction du remplissage dudit puits, en fermant ladite vanne placée sur la tubulure d'évacuation, de façon à mettre le puits temporairement à la pression atmosphérique puis à le vider de son contenu par gravité ou à l'aide d'un extracteur. H 16. Procédé selon la revendication 13 ou 14 dans lequel ledit dispositif d'évacuation des boues issues dudit gâteau de filtration comprend un puits d'évacuation en communication avec un dispositif d'extraction fonctionnant par intermittence ou en continu, typiquement un extracteur avant une zone d'entrée communiquant avec ledit puits et une zone de sortie communiquant avec l'extérieur, l'étanchéité au sein dudit extracteur étant telle que, tant que ce dernier est rempli de boue, il n'y a pas de communication directe avec la pression atmosphérique, de sorte qu'une pression suffisante, typiquement supérieure à 2 bars, de préférence supérieure à 3 bars, peut être maintenue en permanence au sein dudit puits d'évacuation. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16 dans lequel, au cours de l'étape c), ladite liqueur d'aluminate est séparée des boues rouges par décantation sous pression (DP). u 18. Procédé selon la revendication 17 dans lequel on utilise un décanteur pressurisé comprenant: 2934852 - 20 - un récipient avant une paroi cylindrique allongée, une extrémité supérieure fermée et une partie inférieure conique destinée à accueillir les particules solides; un agitateur monté pour tourner le long d'une surface intérieure de la partie inférieure; un dispositif de décharge monté sous la partie inférieure, comprenant au moins une ouverture et une pompe à sous-verse pour évacuer les solides décantés sans perte de pression dans l'appareil; au moins un moyen de détection qui permet de détecter le niveau des solides atteint dans l'appareil sans perturber substantiellement le dépôt des solides, et une tubulure d'alimentation permettant de recevoir le flux entrant d'une suspension pressurisée, la dite tubulure d'alimentation présentant une ouverture au-dessus du niveau des solides décantés dans l'appareil. 19. Procédé selon la revendication 17 ou 18 dans lequel la suspension est décantée dans un dispositif de décantation sous pression à une température supérieure à 120°C, de préférence supérieure à 130°C, typiquement à une température comprise entre 140°C et 170°C, de préférence voisine de 160°C, et dans lequel la surverse dudit décanteur pressurisé est conduite vers ledit dispositif de filtration de sécurité. 2n 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 17 à 19 dans lequel ledit dispositif d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration comprend une tubulure d'évacuation qui est reliée à la tubulure d'alimentation qui permet de recevoir le flux entrant d'une suspension pressurisée dans ledit décanteur pressurisé. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 17 à 19 dans lequel ledit dispositif d'évacuation des boues issues du gâteau de filtration comprend une tubulure d'évacuation qui est reliée au circuit d'évacuation des boues dudit décanteur pressurisé, les solides décantés étant évacués par ladite pompe à sous-verse, le point de raccordement sur ledit circuit d'évacuation des boues étant choisi de telle sorte que la pression à ce niveau est légèrement inférieure à celle existant dans la première zone du dispositif de filtration de sécurité. 2934852 -21- 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 21 dans lequel la liqueur filtrée est, avant d'être évacuée et portée à la pression atmosphérique, extraite du dispositif de filtration par entraînement dans une tubulure d'évacuation dont la première extrémité est connectée à ladite première zone et dont l'autre extrémité est connectée à un dispositif d'évacuation. 23. Procédé selon la revendication 22 dans lequel ladite tubulure d'évacuation est munie d'une vanne qui permet d'isoler le dispositif de filtration du dispositif d'évacuation de la liqueur filtrée. u 24. Procédé selon la revendication 22 ou 23 dans lequel on refroidit, tout en la maintenant sous pression, la liqueur d'aluminate sortant du dispositif de filtration à une température inférieure à sa température d'ébullition à la pression atmosphérique, de préférence à une température inférieure à 80°C, typiquement au moyen d'un échangeur de chaleur liquide / liquide, puis on détend ladite liqueur d'aluminate jusqu'à ce que sa pression atteigne la pression atmosphérique, à l'aide par exemple d'une vanne de régulation ou d'un orifice ménagé dans la paroi de la canalisation dans laquelle circule ladite liqueur d'aluminate. 2()