Brevet FR2930448A1 — publié le 20091030

La présente invention concerne le traitement thermique de produits sous forme de solides divisés, et plus particulièrement la débactérisation thermique en continu de tels produits. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les dispositifs existants de débactérisation en continu obéissent à différents principes de fonctionnement qui sont rappelés ci-après. On connaît des dispositifs comportant une en- ceinte de traitement dans laquelle est disposé un convoyeur à vis à double enveloppe, une injection de vapeur dans l'enceinte étant en outre prévue. La vis à double enveloppe dans laquelle passe un fluide caloporteur est donc une vis chauffante, mais le traitement thermique subi par les produits est en réalité principalement dC à la condensation de la vapeur. Le produit s'humidifie de ce fait d'environ 6 à 8% durant le traitement, de sorte qu'il est nécessaire de lui faire subir un traitement de séchage pour qu'il retrouve son humidité de départ après débactérisation, ce qui est un gage de stabilité bactériologique. On a également utilisé des convoyeurs du type à lit vibro-fluidisé ou système de tube gravitaire sous pression dans lequel circule le produit, et on injecte une vapeur à une pression comprise entre 1,05 bar et 3 bars, voire plus, de manière à chauffer plus rapidement et plus fortement le produit. Cependant le produit va là encore s'humidifier, ce qui nécessite un post-traitement de séchage après la débactérisation. Ensuite et surtout, le système est sous pression, ce qui nécessite des moyens de fabrication spécifiques ainsi que des dispositifs de vannes ou sas adaptés permettant le passage du produit d'une zone à la pression atmosphéri- que à une zone sous pression. On pourra à ce titre se référer au document FR-A-2 788 336, dans lequel on mentionne une technique de ce type, avec une pression de fonctionnement de l'ordre de 10 bars, ce qui est très élevé, et implique des mesures particulières pour préserver l'étanchéité du système, sans parler du coût des vannes-écluses spécialement adaptées pour fonctionner sous haute pression. La température des parois de contact est alors très élevée, ce qui induit aussi des risques de brunissage ou de caramélisation des pro- duits. Une telle technique est donc très limitative. On a également utilisé des convoyeurs du type tube vibré à passage de courant, où le produit circule par vibration dans un tube chauffé par effet Joule. On pourra par exemple se référer au document WO-A-99/65332. Avec de tels convoyeurs du type tube vibré à passage de courant, l'échange est principalement conductif, et il s'ensuit donc des gradients de température qui peuvent devenir très importants entre le tube et le produit à chauffer, d'où des phénomènes possibles de collage par brûlage du produit contre la paroi interne du tube lorsque la température de consigne est supérieure à une température de dégradation du pro-duit. On a également utilisé des transporteurs pure-ment pneumatiques, où le produit est véhiculé dans l'enceinte de traitement par un courant d'air très chaud, par exemple de l'air à 700°C, qui cède une partie de ses calories au produit. De tels systèmes conviennent en général assez mal pour des applications industrielles, car il est difficile de maîtriser les temps de séjour des particules dans l'enceinte de trai- 3 tement, et la garantie d'un traitement parfaitement homogène reste très aléatoire. Plus récemment, on a proposé des systèmes de convoyage par vis à passage direct de courant. Dans de tels systèmes, le produit est convoyé et chauffé en même temps par son contact direct avec une vis de convoyage qui est elle-même chauffée par effet Joule, comme cela est par exemple décrit dans le document WO-A-99/39549 de la demanderesse. A titre indicatif, on a couramment mis en ouvre des traitements avec une vis dont les spires sont portées à une température de 180°C, l'espace interne à l'enceinte et surplombant le produit, encore appelé � ciel �, étant à une température de 60°C,, et le produit étant quant à lui a une température d'environ 100°C. Cependant, étant dans un traitement à sec (sans vapeur), il en résulte pour le produit une perte d'humidité par évaporation partielle, et par suite une dessiccation plus ou moins prononcée dudit produit. On a alors proposé de perfectionner ce dernier dispositif en prévoyant une introduction de vapeur par injection directe dans l'enceinte, ce qui améliore à la fois les performances de montée en température des pro-duits, et résout en même temps les problèmes précités de séchage partiel du produit lors du traitement. Ce-pendant, dans une telle configuration, et bien que l'enceinte soit majoritairement chauffée par la chaleur émise par la vis chauffante, l'atmosphère dans l'enceinte de débactérisation n'excède en fait jamais une température de plus de 100°C. Or, une telle limite s'avère parfois pénalisante pour la débactérisation de produits extrêmement contaminés et très thermosensibles, pour lesquels il est nécessaire de mettre en œu- 4 vre des températures de traitement plus élevées dans un temps très court. On se heurte alors à une impossibilité pratique dans la mesure où l'élévation de température de la vis chauffante risque alors d'entraîner im- manquablement. une détérioration du produit. Les spécialistes savent que la débactérisation thermique en continu de produits agroalimentaires divisés nécessite de soumettre le produit à traiter à un niveau de température précis durant une période qui est elle aussi très précise. Pour un temps d'exposition donné, l'application d'une température trop basse ne permettra pas une réduction significative de la population de micro-organismes (flore totale, levures, moisissures, salmonelles, E. coli, entérobactéries, etc...). Inversement., soumettre le produit à une température trop élevée risque de dégrader les caractéristiques physiques et organoleptiques du produit (couleur, arôme, teneur en huiles essentielles ou autres molécules olfactives, etc...). Il existe donc un besoin d'une technique de traitement thermique qui soit capable de débactériser les produits en les portant à une température au moins égale à 65°C pour en éliminer les salmonelles, et fréquemment à une température atteignant au moins une gamme de 130°C à 140°C, afin de pouvoir éliminer les formes sporulées, les mycotoxines, ou les entérobactéries qui sont pathogènes, tous ces microorganismes étant connus pour être très thermorésistants. Il va de soi qu'un tel système ne présenterait d'intérêt que s'il peut autoriser des temps de séjour très courts, par exemple de quelques dizaines de secondes à 10 à 12 minutes. En effet, s'il est aisé de porter le produit aux températures précitées avec des temps de séjour très longs, on peut comprendre que de tels temps de séjour deviennent rédhibitoires au regard des propriétés organoleptiques des produits ou de la conservation de leurs composants comme les huiles es- 5 sentielles. A titre indicatif, avec les techniques précitées, il faudrait effectuer un traitement à une pression d'environ 20 bars pour que le produit traité soit porté à une température de 200°C, ce qui est quasiment inenvisageable dans la pratique. OBJET DE L'INVENTION La présente invention a pour objet de concevoir un dispositif de traitement thermique en continu de produits sous forme de solides divisés, en particulier pour la débactérisation desdits produits, dont la structure permet une débactérisation satisfaisante à la fois sur le plan thermique et sur le plan des temps de séjour, tout en préservant les caractéristiques physiques et organoleptiques du produit, et aussi tout en restant compétitif en termes de coût de fabrication. DEFINITION GENERALE DE L'INVENTION Le problème précité est résolu conformément à l'invention grâce à un dispositif de débactérisation thermique en continu de produits sous forme de solides divisés, comportant une enceinte fermée dans laquelle les produits sont convoyés depuis une entrée amont de l'enceinte jusqu'à une sortie aval de l'enceinte, la-dite enceinte étant pourvue intérieurement de moyens commandés de parois de contact chauffantes agissant di- rectement sur les produits lors du convoyage de ceux-ci, dispositif dans lequel l'enceinte fermée est reliée à une source d'alimentation en vapeur humide à pression atmosphérique, ladite vapeur étant surchauffée avant de 6 pénétrer dans l'enceinte par un organe de réchauffage de fluides gazeux qui est extérieur à ladite enceinte, et dont la commande en température est liée à la commande en température des parois de contact de façon que la température de la vapeur humide surchauffée dans l'enceinte fermée à pression atmosphérique soit sensiblement égale à la température des parois de contact. Ainsi, contrairement aux systèmes antérieurs rappelés plus haut, qui fonctionnent à pression élevée en cas d'alimentation en vapeur, on utilise ici une source d'alimentation en vapeur humide à pression atmosphérique, laquelle vapeur est préalablement sur-chauffée avant de pénétrer dans l'enceinte. Le fonctionnement à pression atmosphérique procure bien enten- du des avantages considérables par rapport au fonctionnement sous pression, dans la mesure où il permet de simplifier la construction et de diminuer les coûts des dispositifs, notamment en évitant les problèmes d'étanchéité et les problèmes de sécurité en cas d'ouverture du dispositif pour son nettoyage. En outre, le dispositif précité permet de créer un champ thermique équilibré entre l'apport provenant des parois de contact chauffantes et l'apport provenant de la vapeur humide surchauffée, ce qui permet d'utiliser des gammes de températures plus faibles pour les parois de contact chauffantes. Les parois de contact chauffantes pourront être constituées par la paroi interne d'un tube vibré à pas-sage de courant, où le produit circule par vibration dans un tube chauffé par effet Joule, ou encore par la paroi extérieure d'une vis de transfert à double enveloppe dans laquelle circule un fluide caloporteur. Ces modes de réalisation possibles restent cependant limi- 7 tés quant aux performances de vitesses et/ou d'apports thermiques. C'est pourquoi, dans le cadre de l'invention, un mode de réalisation préféré prévoit que les moyens de parois de contact sont constitués par des moyens de transfert chauffants, en particulier une vis hélicoïdale à surface chauffante qui est montée pour tourner autour de son axe dans l'enceinte fermée, la température de la vapeur humide surchauffée à pression atmosphérique étant alors sensiblement égale à la tem- pérature de la surface chauffante de la vis hélicoïdale. De préférence, la partie hélicoïdale de la vis chauffante de transfert est formée dans sa masse d'un matériau électriquement conducteur, et est reliée à une source d'alimentation en énergie électrique. En particulier, le dispositif comporte un premier capteur de température de la vapeur humide surchauffée à pression atmosphériqIe et un deuxième capteur de température de la partie hélicoïdale de la vis chauffante de trans- fert:, lesdits premier et deuxième capteurs étant reliés à des organes respectifs de régulation, l'organe de régulation associé au premier capteur étant relié fonctionnellement à l'organe de réchauffage de fluides gazeux et l'organe de régulation associé au deuxième cap- teur étant relié fonctionnellement à la source d'alimentation en énergie électrique, et lesdits organes de régulation étant reliés entre eux par un comparateur de températures. Avantageusement alors, la vis chauffante de transfert est entraînée en rotation par un moteur équipé d'un variateur de fréquence dont la commande permet d'ajuster le temps de séjour des pro-duits dans l'enceinte de traitement. 8 On pourra prévoir également que la partie hélicoïdale de la vis chauffante de transfert est équipée de palettes agencées pour assurer un brassage permanent des produits convoyés au cours de leur traitement. Avantageusement encore, l'enceinte fermée est équipée d'au moins une rampe d'injection de vapeur humide surchauffée, ladite rampe étant agencée suivant la longueur de l'enceinte, en partie haute de celle-ci, et étant reliée directement, à l'extérieur de ladite en- ceinte, à l'organe de réchauffage de fluides gazeux. En particulier, la rampe d'injection est équipée de buses agencées en série, qui sont éventuellement pilotées individuellement en vue d'une homogénéité optimale de la température de vapeur. Avantageusement alors, l'enceinte fermée est équipée d'un circuit de purge pour l'extraction de va-peur en excès, ledit circuit pouvant être raccordé à un organe de traitement du type cyclone ou filtre à poussières. De préférence encore, l'organe de réchauffage de fluides gazeux est du type à résistance électrique chauffante dont l'alimentation est régulée en fonction de la température désirée du fluide qui traverse ledit organe. Conformément à un mode de réalisation préféré, les températures de la vapeur humide préalablement sur-chauffée et à pression atmosphérique, et de la partie hélicoïdale de la vis chauffante de transfert, qui sont maintenues sensiblement égales tout au long du proces- sus de débactérisation, se situent dans une gamme al- lant de 1000C à 2500C. De préférence enfin, le temps de séjour, qui est ajusté par la commande du variateur de fréquence du mo- 9 teur d'entraînement en rotation de la vis chauffante de transfert, se situe dans une gamme allant de quelques secondes à quelques minutes. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre et des dessins annexés, concernant un mode de réalisation particulier. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Il sera fait référence aux figures des dessins 10 annexés, où : - la figure 1 est une vue partielle en perspective, du coté du moteur d'entraînement, d'un dispositif de débactérisation conforme à l'invention, dans lequel les parois de contact chauffantes sont essentiellement 15 constituées par la partie hélicoïdale d'une vis chauffante de transfert qui est ici formée dans sa masse d'un matériau électriquement conducteur de façon à être chauffée par effet Joule ; - la figure 2 est une vue schématique du dispo- 20 sitif complet,, permettant de mieux distinguer les organes de commande mécaniques et électriques associés ; - la figure 3 est une vue en coupe transversale permettant de distinguer l'agencement d'une rampe, ici unique, d'injection de vapeur surchauffée et à pression 25 atmosphérique ; et - la figure 4 est une coupe axiale schématique permettant de mieux visualiser le produit traité dans l'enceinte de traitement avec la rampe d'injection de vapeur surchauffée surplombant le produit. 30 DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION PREFERE La figure 1 permet de distinguer une partie d'un dispositif de traitement 10 en vue de la débactérisa- 10 tion de produits sous forme de solides divisés conforme à l'invention. On ne distingue ici qu'une extrémité du dispositif, dont la longueur pourra varier selon le cas. Le dispositif 10 comporte un bâti 11, dont une première partie formant caisson 12 délimite un espace 25 dans lequel sont logés des organes d'entraînement mécanique et d'alimentation électrique. Le bâti 11 comporte également, immédiatement juxtaposée au caisson d'extrémité 12, une enveloppe tubulaire 13 délimitant un espace intérieur noté 15. En l'espèce, l'enveloppe tubulaire 13 est constituée par une auge à fond demi-cylindrique, avec deux cloisons terminales 16 dont on ne distingue ici. que la cloison amont, laquelle auge est fermée su- périeurement par un capotage 14 qui est par exemple boulonné pour sa fermeture par des boulons 14.1, ledit capotage pouvant être pivotant le long de son bord arrière car, comme on le verra par la suite, le processus de débactérisation se déroule à pression atmosphérique, de sorte qu'il n'est pas nécessaire de prévoir des organes spéciaux de fermeture et d'alimentation/sortie des produits adaptés pour une étanchéité élevée sous pression, ces moyens ordinaires adaptés à un niveau d'étanchéité à des pressions proches de la pression at- mosphérique étant alors suffisants. A l'intérieur de cet espace fermé 15, sont dis-posés des moyens commandés de parois de contact chauffantes, en l'espèce constitués par une vis hélicoïdale 17 à surface chauffante 18 qui est montée pour tourner autour de son axe X dans l'enceinte fermée 13, la partie hélicoïdale 18 de la vis chauffante de transfert 17 étant ici formée dans sa masse d'un matériau électriquement conducteur en vue d'un chauffage de ladite par- 11 tie hélicoïdale par effet Joule. En l'espèce, la partie hélicoïdale 18 a une forme de bande hélicoïdale plate, qui est fixée sur un arbre central 19. Ceci ne constitue naturellement qu'un exemple, et l'on pourra utili- ser un plat spiralé sans axe central, ou encore utiliser toute autre géométrie hélicoïdale. Comme cela est mieux visible sur la coupe de la figure 3, la partie hélicoïdale 18 arrive inférieurement au niveau du fond demi-cylindrique de l'auge constituant l'enveloppe tu- bulaire 13. On utilise ainsi une partie hélicoïdale 18 à surface chauffante constituant aussi un moyen de transfert chauffant. Bien que l'on puisse faire appel à différentes technologies pour réaliser une telle partie hélicoïdale à surface chauffante, comme une peau chauffée par effet Joule, ou encore une vis à double enveloppe parcourue par un fluide caloporteur, on a préféré illustrer ici une vis chauffante agencée conformément à l'enseignement du document WO-A-99/39549 précité de la demanderesse, dans lequel la partie hélicoïdale 18 est formée dans sa masse d'un matériau électriquement conducteur, ladite partie hélicoïdale étant reliée à une source d'alimentation en énergie électrique pour constituer un moyen de transfert chauffant. Les perfor- mances obtenues avec cet agencement sont en effet deux à trois fois meilleures qu'avec une vis chauffante à double enveloppe ou une vis à peau chauffante. L'arbre 19 est rigidement solidaire d'un tambour 20 en matériau électriquement conducteur, sur lequel frottent des charbons 21 d'amenée du courant électrique, reliés par des fils conducteurs 52 à une source d'alimentation en énergie électrique non représentée ici. Le tambour 20 est relié à l'arbre de sortie 23 d'un moteur électrique 22, par l'intermédiaire d'un joint d'accouplement 24 en matériau électriquement isolant. Le tambour 20 et l'ensemble d'accouplement au moteur se trouvent logés dans le compartiment 25 délimité par le caisson 12, ce qui permet d'obtenir une sécurité optimale dans la mesure où ce compartiment est isolé physiquement de la partie de traitement du dispositif. On distingue également sur la figure 1 une palette 18' agencée sur une spire de la vis chauffante 17, une pluralité de telles palettes 18' étant ainsi prévues sur la longueur de la partie hélicoïdale 18 en vue d'assurer un brassage permanent des produits convoyés au cours de leur traitement. Conformément à une caractéristique essentielle de l'invention, le dispositif de débactérisation thermique 10 utilise une alimentation en vapeur humide à pression atmosphérique, ladite vapeur étant préalable-ment surchauffée avant de pénétrer dans l'enceinte 13. Sur la figure 1, on distingue ainsi l'extrémité d'une rampe 30 d'injection d'une vapeur humide surchauffée, agencée à l'intérieur de l'enceinte chauffée 13, en étant disposée suivant la longueur de ladite enceinte, et en partie haute de celle-ci. La rampe d'injection 30 présente en l'espèce des buses 31 agencée en série, lesquelles buses pourront éventuellement être pilotées individuellement par des moyens non représentés ici, en vue d'une homogénéité optimale de la température de va-peur. Sur la figure 1, la source d'alimentation en va-peur surchauffée à pression atmosphérique est simple- ment symbolisée par la flèche 40. La vapeur surchauffée sera toujours humide, et sera éventuellement constituée de vapeur saturée. 13 Sur la figure 2, on retrouve les éléments qui viennent d'être décrits en référence à la figure 1, avec en plus, pour les éléments mécaniques, des paliers de support 26 intégrés dans la parois du bâti 11, un accouplement 27 associé à l'arbre de sortie du moteur 22, et des paliers étanches 37 agencés au niveau des cloisons terminales 16 de l'enceinte de traitement 13. Sur la figure 2, on distingue en outre une source d'alimentation en vapeur humide à pression at- mosphérique, ladite vapeur étant préalablement sur-chauffée avant de pénétrer dans l'enceinte 13. On a représenté ici schématiquement un réservoir de vapeur saturée 60 qui est relié par une conduite 61 à un organe de réchauffage de fluides gazeux 62 agencé à l'extérieur de l'enceinte 13. Cet organe de réchauffage de fluides gazeux 62 sert à surchauffer la vapeur avant que celle-ci ne pénètre dans l'enceinte 13. On pourra par exemple utiliser, comme on l'a illustré sur la figure 2, un organe du type à résistance électrique chauffante 67 dont l'alimentation est régulée en fonction de la température du fluide qui traverse ledit organe. La rampe d'injection 30 de vapeur humide à pression atmosphérique est branchée directement en sortie de l'organe de réchauffage de fluides gazeux 62 qui surchauffe ainsi la vapeur au niveau de température désiré. On a également illustré sur la figure 2, de façon schématique, un ensemble de commande 50, comportant une génératrice de courant 51 reliée par des lignes 52 aux charbons frotteurs 21. On a également représenté schématiquement un variateur de fréquence 22' équipant le moteur 22 d'entraînement en rotation de la vis chauffante de transfert 17. La commande de ce variateur de fréquence 22' permet d'ajuster avec une grande précision le temps de séjour des produits dans l'enceinte de traitement 13. Ainsi que cela a été dit plus haut, et conformé- ment à une caractéristique essentielle de l'invention, l'enceinte fermée 13 est reliée à une source 60, 62, 30 d'alimentation en vapeur humide à pression atmosphérique, ladite vapeur étant surchauffée avant de pénétrer dans l'enceinte 13 par l'organe de réchauffage de flui- des gazeux 6.2 qui est extérieur à ladite enceinte, et dont la commande en température est liée à la commande en température des parois de contact, c'est-à-dire en l'espèce de la partie hélicoïdale 18 de la vis chauffante de trar..sfert 17, de façon que la température T, de la vapeur humide surchauffée dans l'enceinte fermée 13 à pression atmosphérique soit sensiblement égale à la température T5 des parois de contact 18. Airsi, comme cela est mieux visible sur la vue de la figure 4, les produits 100 à débactériser pénè- trent dans l'enceinte de travail 13 par une entrée 33, comme schématisé par la flèche 41, puis sont convoyés dans l'enceinte 13 par la vis de transfert chauffante 17, comme schématisé par la flèche 102, et sortent de ladite enceinte par une sortie 34, comme schématisé par la flèche 42. L'entrée 33 et la sortie 34 sont des organes tubulaires ordinaires, sans qu'il soit besoin d'utiliser des sas hermétiques spécialement adaptés pour fonctionner sous pression pour l'entrée et la sortie des produits, ceci en raison du fait que le proces- sus de débactérisation se déroule à la pression atmosphérique. Les produits traités qui sortent. par la sortie 34 sont directement admis dans un refroidisseur (non représenté ici) adapté pour que les produits su- 15 bissent un refroidissement très rapide (flash) afin que leur température redescende très vite en-dessous d'un seuil de température (par exemple 20 à 25°C) correspondant à un niveau de développement des bactéries. Cette étape bien connue est indispensable, sans quoi les pro-duits se refroidiraient lentement en restant trop long-temps à une température élevée. Si l'on revient à la figure 2, on constate qu'il est prévu an premier capteur 63 de température de la vapeur humide surchauffée à pression atmosphérique, et un deuxième capteur 53 de température de la partie hélicoïdale 18 de la vis chauffante de transfert 17. Le capteur 53 de température de la partie hélicoïdale 18 de la vis chauffante de transfert 17 est relié, par une ligne 55, à un organe de régulation associé 54, lequel organe est relié fonctionnellement a la source d'alimentation en énergie électrique 51. Le capteur 63 de température de la vapeur surchauffée et à pression atmosphérique est quant à lui relié, par une ligne 65, à un organe de régulation associé 64, qui est fonctionnellement relié, par une ligne 68, à l'organe de ré-chauffage de fluides gazeux 62. Les capteurs de température 53 et 63 envoient aux organes de régulation associés 54, 64 un signal correspondant à la température détectée, respectivement TS des spires chauffantes et T, de la vapeur surchauffée, et il est prévu, entre les organes de régulation 64 et 54 précités, un comparateur 66 permettant de surveiller en permanence l'écart entre les températures Tv et Ts, sachant que cet écart doit rester inférieur à un seuil prédéterminé, par exemple de quelques degrés. Les organes de régulation 54, 64 permettent ainsi de faire en sorte de la température TV de la vapeur 16 humide surchauffée dans l'enceinte fermée 13 à pression atmosphérique reste en permanence sensiblement égale à la température Ts des parois de contact 18, et ceci tout au long du processus de débactérisation thermique. Ain- si, pour la première fois, on utilise des apports thermiques séparés permettant d'obtenir des niveaux de températures comparables entre les parois de contact et la vapeur humide à pression atmosphérique occupant le � ciel � des produits convoyés dans l'enceinte 13, au- dessus de 1a surface libre 101 desdits produits (figure 4). Les figures 3 et 4 permettent de mieux visualiser les produits 100 en cours de traitement de débactérisation dans l'enceinte 13. Sur la figure 3, on notera la présence d'une rampe 30, ici unique, d'injection de vapeur, avec une buse d'injection associée 31, étant entendu que l'on pourra prévoir une pluralité de telles rampes, et on distingue également un embout de sortie 35 associé à la vapeur en excès, étant entendu qu'il ne s'agit aucune-ment d'une fermeture étanche dans la mesure où l'intérieur de l'enceinte 13 est en permanence à la pression atmosphérique, contrairement à de nombreux traitements antérieurs qui fonctionnent à une pression élevée. On distingue également sur la figure 3 la charnière 14.2 associée au relevage et à la fermeture du couvercle 14. On distingue enfin, sur les figures 2 et 4, un circuit de purge 36 représenté ici de façon schématique pour l'extraction de vapeur en excès, ledit circuit pouvant être raccordé à un organe de traitement, non représenté ici, de type cyclone ou filtre à poussières. 17 Les températures T, de la vapeur humide préalablement surchauffée et à pression atmosphérique, et Tde la partie hélicoïdale de la vis chauffante de trans- fert 17, qui sont maintenues sensiblement égales tout au long du processus de débactérisation, se situent en général dans une gamme préférée allant de 100°C à 250°C. La vapeur surchauffée sort de l'organe de ré-chauffage de fluides gazeux à une pression suffisante (par exemple 2 à 3 bars) pour retomber, par suite des pertes de charge dans le circuit, au niveau désiré de la pression atmosphérique à son entrée dans l'enceinte fermée. Le temps de séjour, qui est ajusté par la commande du variateur de fréquence 22' du moteur 22 d'entraînement en rotation de la vis chauffante de transfert 17, se situe alors quant à lui dans une gamme allant de quelques secondes à quelques minutes. Le dispositif sera en outre avantageusement équipé de moyens de contrôle de la température du pro- duit au cours de son traitement, en agençant des sondes (non représentées ici) mesurant la température du pro-duit en différents points, par exemple à son entrée, à 25%, 50%, 75% de la longueur de convoyage, et à sa sortie. On prévoira aussi un contrôle de la température du ciel surplombant le produit convoyé, ainsi qu'un contrôle permanent de l'humidité dans le ciel afin que celle-ci ne tombe pas en-dessous d'un seuil prédéterminé. Toutes ces sondes seront reliées à l'unité centrale de pilotage de l'installation. L'invention permet ainsi de disposer d'un dispositif de débactérisation en continu et à pression atmosphérique, où l'ensemble de l'enceinte du dispositif et de l'atmosphère surplombant le produit est maintenu 18 et régulé à une seule et même température, permettant ainsi de garantir au produit un temps d'exposition à une température homogène et constante tout au long de son parcours dans l'enceinte du dispositif. L'association pour la première fois du principe de convoyage du produit par une vis à passage de courant chauffée par effet Joule, à l'injection dans l'enceinte de traitement d'une vapeur surchauffée, à pression atmosphérique, permet d'obtenir une atmosphère de l'enceinte qui est maintenue à une température homo-gène et parfaitement contrôlée en jouant sur la température du surchauffeur de vapeur avant injection de la vapeur dans l'enceinte de traitement. Il est à noter que l'humidité de l'enceinte sera toujours d'environ 100%, puisque seule la vapeur est présente dans ladite enceinte. Ceci permet également de convoyer le produit dans cette enceinte surchauffée et humide à pression atmosphérique par des spires elles-mêmes chauffées à une température inférieure ou égale à celle de l'atmosphère par action sur la régulation électronique de la puissance électrique envoyée sur les spires. L'invention procure de multiples avantages qui vont être résumés ci-après : - le produit monte très rapidement à sa tempéra- turc d'équilibre donnée en fonction de la température de régulation appliquée et du temps de séjour dans le réacteur ; - la température de traitement du produit étant principalement liée à la température de l'enceinte (surface d'échange du produit), la température des spires sera de ce fait beaucoup plus faible que celle mise en oeuvre dans les versions traditionnelles, ce qui pré- 19 serve d'autant mieux les qualités organoleptiques des produits ; - la très rapide montée en température du pro-duit permet de diminuer le temps de séjour du produit comparativement à celui mis en jeu dans les versions traditionnelles (les essais effectués par la demanderesse tendent à montrer que l'on peut diviser les temps de séjour par 2 ou 3 par rapport aux techniques traditionnelles), ce qui a pour conséquence directe un gain de productivité sur les capacités de traitement du dis-positif ; - l'atmosphère constamment humide garantie par l'injection de la vapeur surchauffée non recondensée limite la perte en eau du produit pendant son traite- ment ; - la température extrêmement chaude et homogène du réacteur évite toute condensation de la vapeur sur un produit circulant pourtant dans une enceinte à pression atmosphérique ; - enfin, la construction des spires du convoyeur à vis à passage de courant est grandement simplifiée dans la mesure où la fonction de chauffage des spires devient maintenant secondaire, leur fonction étant maintenant d'assister et maintenir une température ho- mogène dans l'ensemble de l'enceinte, et par suite le dimensionnernent des spires n'est plus une fonction du calcul de la surface d'échange avec le produit. On est. ainsi parvenu à réaliser un dispositif de débactérisation d'un produit par voie thermique qui ou- vre la voie au traitement de produits particulièrement délicats, tels que l'ail, les poudres d'épices (curry, curcuma, etc...), les produits laitiers en poudre. 20 Le traitement à pression atmosphérique procure enfin de multiples avantages, non seulement quant à la simplification du dispositif pour sa structure, mais aussi pour son coût de fabrication et sa maintenance. Le dispositif qui vient d'être décrit est principalement dédié à un traitement de débactérisation, mais il va de soi qu'il pourra être utilisé pour des opérations d'étuvage ou de séchage. L'invention n'est pas limitée aux modes de ré- alisation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut. REVENDICATIONS1. Dispositif de débactérisation thermique en con-:inu de produits sous forme de solides divisés, corn- portant une enceinte fermée (13) dans laquelle les pro-duits sont convoyés depuis une entrée amont (33) de l'enceinte jusqu'à une sortie aval (34) de l'enceinte, ladite enceinte étant pourvue intérieurement de moyens commandés de parois de contact chauffantes (18) agis- sant directement sur les produits lors du convoyage de ceux-ci, caractérisé en ce que l'enceinte fermée (13) est reliée à une source (60, 62, 30) d'alimentation en vapeur humide à pression atmosphérique, ladite vapeur étant surchauffée avant de pénétrer dans l'enceinte (13) par un organe de réchauffage de fluides gazeux (62) qui est extérieur à ladite enceinte, et dont la commande en température est liée à la commande en température des parois de contact (18) de façon que la température (Tv) de la vapeur humide surchauffée dans l'enceinte fermée (13) à pression atmosphérique soit sensiblement égale à la température (Ta) des parois de contact. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de parois de contact sont constitués par des moyens de transfert chauffants, en particulier une vis hélicoïdale à surface chauffante (17) qui est montée pour tourner autour de son axe (X) dans l'enceinte fermée (13), la température (Tv) de la vapeur humide surchauffée à pression atmosphérique étant alors sensiblement égale à la température (Te) de la surface chauffante (18) de la vis hélicoïdale (17). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la partie hélicoïdale (18) de la vis 22 chauffante de transfert (17) est formée dans sa masse d'un matériau électriquement conducteur, et est reliée à une source d'alimentation en énergie électrique (51). 4. Dispositif selon la revendication 3, carac- térisé en ce qu'il comporte un premier capteur (63) de température de la vapeur humide surchauffée à pression atmosphérique et un deuxième capteur (53) de température de la partie hélicoïdale (18) de la vis chauffante de transfert (17), lesdits premier et deuxième capteurs étant reliés à des organes respectifs de régulation (64, 54), l'organe de régulation (64) associé au premier capteur (63) étant relié fonctionnellement à l'organe de réchauffage de fluides gazeux (62) et l'organe de régulation (54) associé au deuxième capteur (53) étant relié fonctionnellement à la source d'alimentation en énergie électrique (51), et lesdits organes de régulation (64, 54) étant reliés entre eux par un comparateur de températures (66). 5. Dispositif selon la revendication 4, caracté- risé en ce que la vis chauffante de transfert (17) est entraînée en rotation par un moteur (22) équipé d'un variateur de fréquence (22') dont la commande permet d'ajuster le temps de séjour des produits dans l'enceinte de traitement (13). 6. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la partie hélicoïdale (18) de la vis chauffante de transfert (17) est équipée de palettes (18') agencées pour assurer un brassage permanent des produits convoyés au cours de leur traitement. 7. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que l'enceinte fermée (13) est équipée d'au noms une rampe (30) d'injection de vapeur humide surchauffée, ladite rampe étant agencée suivant 23 la longueur de l'enceinte (13), en partie haute de celle-ci, et étant reliée directement, à l'extérieur de ladite enceinte, à l'organe de réchauffage de fluides gazeux (62). 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que la rampe d'injection (30) est équipée de buses (31) agencées en série, qui sont éventuellement pilotées individuellement en vue d'une homogénéité optimale de la température de vapeur. 9. Dispositif selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisé en ce que l'enceinte fermée (13) est équipée d'un circuit de purge (36) pour l'extraction de vapeur en excès, ledit circuit pouvant être raccordé à un organe de traitement du type cyclone ou filtre à poussières. 10. Dispositif selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisé en ce que l'organe de ré-chauffage de fluides gazeux (62) est du type à résistance électrique chauffante dont l'alimentation est ré- gulée en fonction de la température désirée du fluide qui traverse ledit organe. 11. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 10, caractérisé en ce que les températures (Tv) de la vapeur humide préalablement surchauffée et à pression atmosphérique, et (T5) de la partie hélicoïdale (18) de la vis chauffante de transfert (17), qui sont mainte-nues sensiblement égales tout au long du processus de débactérisation, se situent dans une gamme allant de 100°C à 250°C. 12. Dispositif selon les revendications 5 et 11, caractérisé en ce que le temps de séjour, qui est ajus- té par la commande du variateur de fréquence (22') du moteur (22) d'entraînement en rotation de la vis chauf-fante de transfert (17), se situe dans une gamme allant de quelques secondes à quelques minutes.