Brevet FR2925946A1 — publié le 20090703

La présente invention concerne un joint fileté tubulaire étanche et résistant à des sollicitations statiques telles que la traction axiale, la compression axiale, la flexion plane, la pression intérieure ou extérieure et leur combinaison. De tels joints filetés tubulaires également appelés par la suite joints peuvent être obtenus par l'assemblage d'un élément mâle en extrémité d'un premier composant tubulaire qui peut être par exemple un tube de grande longueur et d'un élément femelle en extrémité d'un second composant tubulaire qui peut être par exemple un tube de grande longueur ou un manchon, chacun de ses éléments étant muni d'une surface d'étanchéité métallique et étant serré radialement contre la surface d'étanchéité métallique de l'autre élément. Ces joints sont notamment utilisés pour réaliser des colonnes étanches de tubes de cuvelage ou de production pour des puits d'hydrocarbures ou pour des puits similaires tels que, par exemple, des puits pour la géothermie. L'invention concerne plus particulièrement les joints dits supérieurs (ou encore "premium") qui comportent des surfaces d'étanchéité métalliques interférant radialement et associées à des surfaces de butée interne, externe ou centrale destinées notamment à positionner précisément lesdites surfaces d'étanchéité. Ces surfaces d'étanchéité sont des zones extrêmement critiques qui assurent l'étanchéité du joint sous des pressions élevées de fluides pouvant être gazeux. Dans les puits d'hydrocarbures de tels joints sont soumis à différentes sollicitations telles que de la traction, de la compression, de la flexion le long de l'axe des tubes ou de la pression. Ces diverses sollicitations peuvent varier dans le temps, lors par exemple, de l'étape de cimentation des tubes de cuvelage (augmentation de la pression extérieure), ou lors de l'étape de production (augmentation de la pression intérieure) ou encore lors des opérations de maintenance (arrêt puis reprise de la production) et agir seules ou en combinaison. On attend de ces joints non seulement qu'ils supportent de telles sollicitations mécaniques mais aussi qu'ils restent étanches sous l'application de celles-ci et notamment sous l'application de pression intérieure lorsque ces joints ne comprennent par exemple qu'une butée externe et/ou une butée centrale mais pas de butée interne. 2 On entend par butée interne une butée située au voisinage de la surface intérieure des composants tubulaires et située de ce fait au voisinage de l'extrémité libre de l'élément mâle. C'est pourquoi on a cherché à améliorer de tels joints, notamment ceux ne comprenant pas de butée interne de manière à augmenter leurs caractéristiques d'étanchéité à la pression intérieure en optimisant notamment le fonctionnement de la surface d'étanchéité située au voisinage du filetage. 10 L'état de la technique de tels joints comprenant une butée interne ou non propose des moyens pour améliorer l'étanchéité des surfaces d'étanchéité métalliques soumises à des sollicitations telles que de la pression intérieure. Ces moyens sont notamment décrits dans le brevet DE 4446806 et la demande internationale WO 15 00/08367. La figure 3 du brevet DE 4446806 divulgue un joint muni d'une butée interne (10) comprenant un élément femelle (1) et un élément mâle (7) dont l'extrémité libre comprend un système d'étanchéité métal-métal composé d'une paire de surfaces de 20 contact principales (4) au voisinage du filetage et d'une paire de surfaces de contact secondaires (8) au voisinage de la butée interne (10) séparées par une surface de transition (11). La forme des surfaces de contact secondaires (8) est conique quelque soit l'élément sur lequel elles se situent, celle des surfaces de contact principales (4) est bombée pour la surface située sur I 'élément mâle (7) et conique pour la surface 25 située sur l'élément femelle (1). Pour optimiser l'étanchéité du joint à la pression intérieure, la surface périphérique externe de la zone (12) de l'élément mâle adjacente à la butée interne (10) est usinée pour réduire l'épaisseur de la lèvre à ce niveau en permettant ainsi une meilleure élasticité de l'extrémité libre de l'élément mâle (7) et donc une meilleure pression de contact au niveau des surfaces de contact secondaires 30 (8) lors de l'application de la pression intérieure. La surface de contact secondaire (8) assure également un positionnement radial optimal de la surface de contact principale (4) sur toute sa périphérie en cas d'irrégularités du composant tubulaire telles que des défauts d'usinage ou des défauts d'ovalité. 35 La figure 7 du document WO 00/08367 décrit un joint sans butée interne dont l'élément mâle (30) comprend à son extrémité libre une lèvre comprenant deux zones5 3 aptes à venir en contact avec un logement correspondant disposé sur l'élément femelle (40). La première zone de contact, disposée côté filetage, possède sur sa surface périphérique extérieure une surface d'étanchéité de forme conique (32). La deuxième zone de contact, au voisinage de la première, est disposée à une courte distance de l'extrémité libre de l'élément mâle (36) et possède une surface de forme conique (33) dont la conicité est supérieure d'au moins 20% à celle de la surface d'étanchéité (32). Au niveau de la première zone de contact (32), l'interférence géométrique entre l'élément mâle (30) et l'élément femelle (40) est plus faible que celle au niveau de la deuxième zone de contact (36). La position des zones de contact permet ainsi d'optimiser les forces transversales et le moment de flexion subis par le joint au niveau de la deuxième zone de contact (36) et de protéger ainsi la surface d'étanchéité (32) de toute plastification pour éviter tout risque de fuite du joint. Comme dans le brevet DE 4446806, cette deuxième zone de contact (36) assure également un positionnement radial optimal de la surface d'étanchéité (32) sur toute sa périphérie en cas d'irrégularités du composant tubulaire telles que des défauts d'usinage ou des défauts d'ovalité. On a cherché un autre moyen d'optimiser les caractéristiques d'étanchéité de tels joints soumis à des sollicitations successives de pression intérieure en augmentant la pression de contact serrant entre les surfaces d'étanchéité des éléments mâle et femelle. On a aussi cherché à obtenir un joint performant sous l'ensemble des différents modes de sollicitations. On a également cherché à ce que l'invention s'applique en particulier aux joints comprenant une étanchéité interne et notamment aux joints de diamètre extérieur constant (� flush �) et aux joints de diamètre extérieur faiblement différent entre éléments mâle et femelle (� semi-flush �). Selon l'invention le joint comprend un élément mâle disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire et comportant un filetage mâle et un élément femelle disposé à l'extrémité d'un deuxième composant tubulaire et comportant un filetage femelle correspondant au filetage mâle. 30 35 4 Au moins un des éléments comporte une lèvre s'étendant au delà du filetage jusqu'à l'extrémité libre de l'élément. L'autre élément comporte un logement pour la lèvre. La lèvre comporte une première zone avec une surface périphérique tournée vers l'autre élément sur laquelle est disposée une première surface d'étanchéité apte à être serrée radialement contre une deuxième surface d'étanchéité correspondante disposée sur la surface périphérique du logement de l'autre élément. La lèvre présente une deuxième zone située axialement entre ladite première zone et l'extrémité libre de l'élément. Cette deuxième zone est une zone d'appui radial contre une portion correspondante de l'autre élément et comprend une première surface d'appui radial tournée vers l'autre élément en contact avec une deuxième surface d'appui radial sur la surface périphérique dudit logement de l'autre élément. Selon une caractéristique principale de l'invention, lesdites première et deuxième zones sont séparées axialement par une troisième zone de raideur radiale moindre que lesdites première et deuxième zones et apte à être déformée radialement vers l'autre élément par une pression qui s'exerce sur elle. Avantageusement, ladite troisième zone a une épaisseur inférieure à l'épaisseur de la première zone et à l'épaisseur de la deuxième zone. Avantageusement encore, l'épaisseur minimale de la dite troisième zone est 25 comprise entre 60 et 80% de l'épaisseur de ladite lèvre. Avantageusement, l'épaisseur minimale de ladite troisième zone est égale à 70% de l'épaisseur de ladite lèvre. 30 De préférence, ladite troisième zone a une longueur axiale où l'épaisseur est minimale comprise entre 0.25 et 5 mm. De préférence, ladite longueur axiale est égale à 0.5 mm. 35 Préférentiellement, ladite deuxième zone est localisée à l'extrémité libre de l'élément.20 De préférence, la première surface d'appui radial est une portion de surface torique. 5 De préférence, le rayon de ladite portion de surface torique est inférieur ou égale à 5 mm. Avantageusement, la deuxième surface d'appui radial est une portion de surface cylindrique. De préférence, les première et deuxième surfaces d'appui radial présentent une interférence géométrique supérieure de 5% à 20% à celle entre les première et deuxième surfaces d'étanchéité. 15 De préférence, lesdites première et deuxième surfaces d'étanchéité sont des portions de surface conique de conicité sensiblement égale. Avantageusement, lesdites portions de surface conique ont une conicité comprise entre 5% et 50%. De préférence, il y a un espace entre une surface frontale de l'extrémité libre de la lèvre et l'autre élément. De préférence, ladite lèvre est localisée sur l'élément mâle. Selon un mode de réalisation de l'invention, ladite troisième zone est définie par une gorge annulaire sur la périphérie extérieure de la lèvre. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la 30 description détaillée ci-après et les dessins annexés, qui pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre l'invention mais aussi contribuer à sa définition le cas échéant. La figure 1 représente une demi-coupe longitudinale d'un joint � flush � selon 35 un mode de réalisation de l'invention. La figure 1 fait apparaître les interférences géométriques entre surfaces en contact. 20 25 La figure 2 représente en demi-coupe longitudinale un mode préférentiel de réalisation des éléments mâle et femelle du joint � flush � de la figure 1 selon l'invention. La figure 3 représente en demi-coupe longitudinale un joint � flush � selon l'invention soumis à de la pression intérieure. La figure 3 fait apparaître les interférences géométriques entre surfaces en contact. 10 La figure 4 est un graphique représentant des mesures relatives de pression de contact obtenues par analyse d'éléments finis sur différents types de joints � flush � soumis à divers modes successifs de sollicitations. La figure 1 représente un joint � flush � selon un mode préférentiel de réalisation qui 15 comprend un élément mâle (1) disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire (1') et un élément femelle (2) disposé à l'extrémité d'un deuxième composant tubulaire (2'). L'axe du joint est représenté par des tirets XX'. L'élément mâle (1) comporte un filetage mâle (3) et une lèvre mâle (5) 20 prolongeant le filetage mâle (3) jusqu'à l'extrémité libre de l'élément mâle (6). La lèvre mâle (5) comprend (voir figure 2b) : une première zone (7) située après le filetage (3) présentant une surface périphérique extérieure sur laquelle est localisée une première surface d'étanchéité (13), une deuxième zone (8) située à l'extrémité de l'élément mâle (1) présentant une surface périphérique externe tournée vers l'élément femelle (2) sur laquelle est localisée une première surface d'appui radial (14) apte à être en contact avec une deuxième surface d'appui radial (12) correspondante disposée sur l'élément femelle (2), 25 30 7 une troisième zone (9) située axialement entre la première zone (7) et la deuxième zone (8) de raideur radiale moindre que la première et la deuxième zone (7, 8). L'élément femelle (2) comporte un filetage femelle (4) correspondant au filetage mâle (3) puis une partie non filetée formant un logement (10) pour correspondre et coopérer avec la lèvre (5) de l'élément mâle (1). Le logement femelle (10) présente une surface périphérique tournée vers l'intérieur sur laquelle est réalisée une deuxième surface d'étanchéité (11) apte à être serrée radialement contre la première surface d'étanchéité (13) correspondante de l'élément mâle (1) et une deuxième surface d'appui radial (12) apte à être en contact avec la première surface d'appui radial (14) de la lèvre (5) : voir figure 2a. Cette surface périphérique est reliée d'un côté au filetage femelle (4) et de l'autre côté via un épaulement femelle (15) à la surface périphérique intérieure cylindrique du corps ou partie courante du deuxième composant tubulaire (2'). Un espace est laissé libre entre l'épaulement de l'élément femelle (15) et la 20 surface frontale de l'extrémité libre de l'élément mâle (6). L'extrémité libre de l'élément femelle constitue une surface annulaire de butée axiale (16) disposée sensiblement transversalement. Cette butée externe (16) permet de positionner axialement les surfaces d'étanchéité externe (18, 19) et interne (13,11) 25 l'une par rapport à l'autre et de définir par là leur serrage radial. Sur la figure 1, on a représenté l'interférence géométrique entre les surfaces d'étanchéité internes (13, 11) et externes (18, 19) et entre surfaces d'appui radial (14, 12). On entend par interférence géométrique une différence de diamètre entre surfaces 30 correspondantes des éléments mâle (1) et femelle (2) sur un dessin des éléments du joint ou mesurée sur chaque élément avant vissage. La figure 2 représente un mode préférentiel de réalisation selon l'invention de la lèvre mâle (5) (figure 2a) et du logement femelle (10) (figure 2b). L'axe du joint est 35 représenté par des tirets XX'. 8 La lèvre mâle (5) représentée sur la figure 2a présente une surface périphérique extérieure et une surface périphérique intérieure qui correspond à la zone d'extrémité de la surface périphérique intérieure du premier composant tubulaire (1'). La lèvre mâle (5) possède donc une épaisseur e, qui, mesurée juste après le filetage, est par exemple sensiblement égale à 30% de l'épaisseur et du composant tubulaire (1'). La surface périphérique intérieure de la lèvre mâle (5) comporte en partant du filetage (3) et en allant vers l'extrémité libre de l'élément mâle (6), une première zone (7) sur laquelle est localisée une première surface d'étanchéité (13) apte à être serrée radialement contre une deuxième surface d'étanchéité (11) correspondante disposée sur l'élément femelle (2) représenté figure 2b. Ces première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) sont, par exemple, 15 des portions de surface conique qui ont ici une conicité égale à 10%. Une conicité inférieure à 5% est plus susceptible d'engendrer des problèmes de grippage et une conicité supérieure à 50% risque de nécessiter des lèvres trop épaisses. 20 La surface périphérique intérieure de la lèvre mâle (5) comporte à l'extrémité libre de l'élément mâle (6) une deuxième zone (8) sur laquelle est localisée une première surface d'appui radial (14) apte à être en contact avec une deuxième surface d'appui radial (12) disposée sur le logement (10) correspondant de l'élément femelle 25 (2) représenté figure 2b. Les première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) présentent de préférence une interférence géométrique supérieure à celle des première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) d'environ 5% à 20%, et de préférence de 5% à 15%. 30 Une interférence entre surfaces d'appui radial (14, 12) inférieure ou égale à celle entre surfaces d'étanchéité (13, 11) ne permet pas d'assurer un appui radial de la deuxième zone (8) de la lèvre (5) contre l'élément femelle (2) après vissage. Une interférence trop forte risque de dégrader les caractéristiques d'étanchéité des 35 surfaces d'étanchéité (13, 11). 9 Si l'on désire conserver une pression de contact constante entre surfaces d'appui radial malgré les variations axiales liées aux sollicitations de traction et de compression que les éléments mâle (1) et femelle (2) subissent, la première surface d'appui radial (14) peut être une portion de surface torique dont le rayon est sensiblement inférieur où égal à 5 mm et la deuxième surface d'appui radial (12) correspondante, disposée sur l'élément femelle (2), peut être une portion de surface cylindrique. La surface périphérique intérieure de la lèvre mâle (5) comporte entre la 10 première zone (7) et la deuxième zone (8), une troisième zone (9) de raideur radiale moindre que la première et la deuxième zone (7, 8). Cette troisième zone (9) est ici définie par une gorge annulaire sur la surface périphérique extérieure de la lèvre (5). 15 La surface périphérique de la gorge (9) comprend par exemple une surface cylindrique (17) raccordée à la première surface d'étanchéité (13) par une portion de surface conique et à la première surface d'appui radial (14) par une portion de surface torique. La surface cylindrique (17) constitue une portion de la troisième zone (9) 20 d'épaisseur minimale. La longueur axiale Ir de la portion d'épaisseur minimale de la troisième zone (9) est ici égale à 0.5 mm. Cette longueur axiale Ir est mesurée entre la portion de surface conique reliée à la première surface d'étanchéité (13) et la portion de surface torique 25 reliée à la première surface d'appui radial (14). Une longueur axiale Ir inférieure à 0.25 mm conduit à une raideur radiale insuffisante et une longueur axiale I, supérieure à 5 mm engendre un encombrement trop important. L'épaisseur er de la troisième zone (9), mesurée entre la surface cylindrique 30 (17) et la surface périphérique extérieure de la lèvre mâle (5), est inférieure à l'épaisseur de la lèvre mâle e, mesurée juste après le filetage (3). L'épaisseur er est comprise entre 60 et 80% de l'épaisseur e, de la lèvre mâle (5). De préférence, l'épaisseur er est égale à 70% de l'épaisseur e, de la lèvre mâle (5). 35 10 Cette réduction d'épaisseur engendre une diminution de la raideur radiale de la troisième zone (9) et permet ainsi une déformation radiale de celle-ci vers l'élément femelle (2) lorsque de la pression intérieure (IP) s'exerce sur elle. Une épaisseur inférieure à 60% ou supérieure à 80% de l'épaisseur e, de la lèvre mâle (5) est moins susceptible d'assurer le contact entre la première et la deuxième surface d'appui radial (14 , 12) au moment du deuxième cycle de pression intérieure (IP) appliqué lors des tests de qualification permettant de définir le niveau de performance d'étanchéité du joint. Ces tests de qualification sont notamment définis dans la norme ISO 13679 (procédures de test des connexions pour tubes de cuvelage et de production) où sont appliquées, sous forme de cycles, différentes combinaisons de sollicitations auxquelles le joint peut être soumis lors de son utilisation dans le puits pour vérifier que l'étanchéité du joint est assurée. La notion de raideur radiale comprend ici des caractéristiques inhérentes au matériau et des caractéristiques dimensionnelles. La figure 3 décrit un joint selon l'invention à l'état vissé comprenant un élément mâle (1) et un élément femelle (2) sur lequel est appliqué une pression intérieure (IP). L'élément mâle (5) comporte après le filetage (3) et vers l'extrémité libre une lèvre mâle (5) dont la surface périphérique extérieure comprend une première surface d'étanchéité (13), une première surface d'appui radial (14) et une gorge annulaire (9) de surface périphérique cylindrique (17) localisée entre la première surface d'étanchéité (13) et la première surface d'appui radial (14). L'élément femelle (2) comprend un logement (10) correspondant à la lèvre mâle (5) sur lequel est localisée une deuxième surface d'étanchéité (11) et une deuxième surface d'appui radial (12). La géométrie de ces différentes surfaces (13, 14, 11, 12 et 17) est telle que décrite figures 2a et 2b. A l'état vissé, la surface frontale de l'extrémité libre (6) de l'élément mâle (5) ne vient pas en contact avec l'élément femelle (2) de telle sorte qu'il y a un espace laissé libre entre les deux éléments. L'application de la pression intérieure (IP) sur le joint produit une déformation radiale de la troisième zone (9) schématisée sur la figure 3 par des lignes courbes.35 11 Cette déformation radiale génère, au niveau de la zone de contact des première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) et la zone d'appui des première et deuxième surfaces d'appui radial (14,12), un surcroît d'énergie élastique de contact serrant qui va permettre d'augmenter la pression de contact notamment au niveau de la zone de contact des première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11). Un surcroît d'énergie est également généré au niveau des première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) mais la pression de contact entre ces première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) est moins élevée que celle entre les première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) du fait de la position des surfaces d'appui radial (14, 12) en extrémité et du niveau relatif d'interférence géométrique entre les surfaces d'étanchéité (13, 11) et les surfaces d'appui radial (14, 12). Le rôle des première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) est d'assurer non seulement un deuxième point de contact entre l'élément mâle (1) et l'élément femelle (2) pour permettre lors de l'application de pression intérieure (IP) d'augmenter la pression de contact entre les première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11), mais aussi, dans le cas présent, de maintenir un serrage constant entre les première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) quelque soit les déplacements axiaux entre l'élément mâle (1) et l'élément femelle (2) engendrés par les sollicitations de traction et/ou de compression subies par le joint en service. Le graphique de la figure 4 permet de comparer l'aire de contact, appelée par la suite intégrale de pression de contact, entre les premières et deuxième surfaces d'étanchéité de plusieurs joints soumis à un cycle de sollicitations. L'axe des abscisses représente les différentes sollicitations appliquées et l'axe des ordonnées représente l'intégrale de pression de contact obtenue le long du contact des première et deuxième surfaces d'étanchéité (aire de contact). La mesure de cette intégrale de pression de contact est obtenue par analyse par éléments finis. Les valeurs obtenues sont des valeurs relatives exprimées en pourcentage et normalisées par rapport à des première et deuxième surfaces d'étanchéité de référence à savoir celles du joint selon l'invention sans les deuxièmes surfaces d'appui radial et la troisième zone.35 Le tableau 1 ci-dessous précise la signification des repères sur l'axe des abscisses du graphique de la figure 4. Repère sur l'axe Sollicitation(s) des abscisses appliquée(s) 1 traction 2 traction + pression intérieure 3 pression avec effet de bout (� capped end �) 4 pression intérieure compression + pression intérieure 6 compression 7 aucune 8 compression + pression extérieure 9 pression extérieure traction + pression extérieure 5 Tableau 1 : signification des repères sur la figure 4. Les intégrales de pression de contact des joints suivants ont été ainsi simulées : 10 • exemple A : joint de référence sans surface d'appui radial. • exemple B : joint selon le mode de réalisation de l'invention de la figure 1. Par rapport au joint de référence (exemple A), on constate que les performances d'étanchéité du joint de la figure 1 (exemple B) sont nettement supérieures lorsque de la pression intérieure est appliquée. L'effet avantageux des première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) et de la troisième zone (9) dont est muni le joint de la figure 1 selon l'invention est ainsi mis en évidence. Un des avantages de la présente invention est l'obtention au niveau de la lèvre mâle (5) d'une zone déformable sous l'effet de la pression intérieure (IP) dont l'énergie obtenue par la déformation est utilisée pour générer une pression de contact supplémentaire au niveau des première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11).20 13 Un autre avantage du mode de réalisation de la présente invention présenté figure 2 est que la pression intérieure (IP) peut être bloquée ou au moins limitée par les première et deuxième surfaces d'appui radial (14,12). Par conséquent, les première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) sont préservées de tout endommagement. On notera toutefois qu'il n'est pas nécessaire que les première et deuxième surfaces d'appui radial soient des surfaces en contact parfaitement étanche après vissage. Encore un avantage du mode préférentiel de réalisation de la présente invention présenté figure 2 est que la géométrie des surfaces d'appui radial (14, 12) permet de maintenir un serrage constant malgré les mouvements axiaux des éléments mâle (1) et femelle (2) générés par les sollicitations de traction et/ou compression que subit le joint en service. Bien que non décrit, la gorge annulaire (9) peut être localisée sur la surface intérieure de la lèvre. Les première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) peuvent être torique sur un élément et conique sur l'autre élément, ou être toutes deux des surfaces toriques ou encore un ensemble de surface torique et conique sur un élément et une surface conique sur l'autre élément comme divulgué dans le brevet FR 2833335. L'invention s'applique tout à fait à des première, deuxième et troisième zones (7, 8, 9) disposées sur une lèvre de l'élément femelle. L'invention vise donc à s'appliquer à d'autres types de joints que les joints dit � flush � comme par exemple, les joints dit � semi-flush � (pour lesquels le diamètre extérieur de l'élément femelle n'est que très légèrement supérieur à celui de l'élément mâle), les joints à butée centrale ou sans butée ou encore les joints manchonnés. REVENDICATIONS 1') Joint fileté tubulaire étanche comprenant un élément mâle (1) disposé à l'extrémité d'un premier composant tubulaire (1') comportant un filetage mâle (3) et un élément femelle (2) disposé à l'extrémité d'un deuxième composant tubulaire (2') comportant un filetage femelle (4) correspondant au filetage mâle (3), au moins un des éléments comporte une lèvre (5) s'étendant au delà du filetage (3) jusqu'à l'extrémité libre de l'élément (6) et l'autre élément comportant un logement (10) pour ladite lèvre (5), ladite lèvre (5) comportant une première zone (7) avec une surface périphérique tournée vers l'autre élément sur laquelle est disposée une première surface d'étanchéité (13) apte à être serrée radialement contre une deuxième surface d'étanchéité (11) correspondante disposée sur la surface périphérique du logement (10) de l'autre élément, ladite lèvre (5) présentant une deuxième zone (8) située axialement entre la dite première zone (7) et l'extrémité libre de l'élément (6) comprenant une première surface d'appui radial (14) tournée vers l'autre élément et en contact avec une deuxième surface d'appui radial (12) correspondante disposée sur la surface périphérique du logement (10) de l'autre élément caractérisé en ce que lesdites première et deuxième zones (7, 8) sont séparées axialement par une troisième zone (9) de raideur radiale moindre que lesdites première et deuxième zones (7, 8) et apte à être déformée radialement vers l'autre élément par une pression qui s'exerce sur elle. 2°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite troisième zone (9) a une épaisseur inférieure à l'épaisseur de la dite première zone (7) et à l'épaisseur de ladite deuxième zone (8). 3°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'épaisseur 25 minimale de ladite troisième zone (9) est comprise entre 60 et 80% de l'épaisseur de ladite lèvre (5). 4°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'épaisseur minimale de ladite troisième zone (9) est égale à 70% de l'épaisseur de ladite lèvre (5). 5°) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite troisième zone (9) a une longueur axiale où l'épaisseur est minimale comprise entre 0.25 mm et 5 mm. 30 15 6°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite troisième zone (9) a une longueur axiale où l'épaisseur est minimale égale à 0.5 mm. 7°) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite deuxième zone (8) est localisée à l'extrémité libre de l'élément (6). 8°) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite première surface d'appui radial (14) comprend sur sa surface périphérique tournée vers l'autre élément une portion de surface torique. 9°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 8, caractérisé en ce que le rayon de ladite portion de surface torique est inférieur ou égal à 5 mm. 10°) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce 15 que ladite deuxième surface d'appui radial (12) est une portion de surface cylindrique. 11 °) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et deuxième surfaces d'appui radial (14, 12) présentent une interférence géométrique supérieure de 5% à 20% à celle entre les première et 20 deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11). 12°) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites première et deuxième surfaces d'étanchéité (13, 11) sont des portions de surface conique de conicité sensiblement égale. 13°) Joint fileté tubulaire selon la revendication 12, caractérisé en ce que lesdites portions de surface conique ont une conicité comprise entre 5% et 50%. 14) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce 30 qu'il y a un espace entre une surface frontale de l'extrémité libre (6) de la lèvre (5) et l'autre élément. 15) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite lèvre (5) est localisée sur l'élément mâle (1). 25 3516) Joint fileté tubulaire selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la dite troisième zone (9) est définie par une gorge annulaire sur la périphérie extérieure de la lèvre (5).