Brevet FR2926422A1 — publié le 20090717

SYSTEME D'EMISSION RADIOFREQUENCE DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des émetteurs radiofréquence, notamment ceux utilisés dans les terminaux de communication sans fil tels que les téléphones portables par exemple. L'invention concerne plus particulièrement des émetteurs radiofréquences 10 reconfigurables capables d'émettre dans un large spectre de fréquences radio et selon plusieurs formats d'émission. ETAT ANTERIEUR DE LA TECHNIQUE 15 Dans le domaine de la communication radio sans fil, il existe de nombreux formats de communication, comme par exemple les normes UHF, GSM, EDGE, WCDMA, 3G, etc..., chacune de ces normes étant associée à une bande de fréquences d'émission particulière (on parle par exemple de bande UHF, bande GSM, bande 3G, etc...). 20 A l'heure de la dérégulation des émissions radiofréquence, il est envisagé d'utiliser le concept d'occupation opportuniste du spectre de fréquences radio. La norme 4G par exemple reprend ce concept. Selon ce concept opportuniste, il est réalisé le balayage d'un large spectre de fréquences radio (de la centaine de kHz à plusieurs 25 dizaines de MHz) et les bandes inoccupées de fréquences sont détectées. Une émission radio est alors réalisée dans une bande inoccupée de fréquences selon une norme de communication correspondante. Ce type de communication opportuniste suppose donc que l'émetteur du terminal de 30 communication sans fil présente un haut degré de reconfigurabilité afin d'émettre selon plusieurs formats d'émission et dans plusieurs bandes de fréquences. L'émetteur doit également basculer rapidement d'un type d'émission à un autre. En effet, dans le cas contraire, la bande de fréquence détectée comme inoccupée risque de ne plus l'être si le basculement prend trop de temps. 35 Toutefois, un émetteur radio adapté pour l'émission selon une norme particulière n'est généralement pas adapté pour l'émission selon une autre norme. Par exemple, l'architecture d'un émetteur radio selon la norme GMSK se fonde sur une modulation directe et comprend à cet effet un modulateur analogique suivi d'un amplificateur de puissance. En revanche, les architectures à boucle polaire sont particulièrement bien adaptées pour transmettre des signaux à enveloppe non constante comme par exemple la modulation 8PSK choisie par la norme EDGE. Mais la boucle polaire ne peut transmettre des signaux à large de bande plus large que les signaux EDGE. D'un autre côté, pour les émissions à large bande comme les émissions selon les normes 3G et OFMD, usuellement seule une architecture à modulation directe et un amplificateur linéaire est concevable. Pour contourner les incompatibilités entre les architectures d'émission radiofréquence, il existe des terminaux équipés de plusieurs émetteurs, chacun dédié à une norme particulière. Pour couvrir l'ensemble du spectre radio, il est donc nécessaire de prévoir un nombre important d'émetteurs dédiés aux normes associées aux différentes bandes de fréquences du spectre radio. Le terminal est ainsi encombrant et mal optimisé. En outre, la rapidité de basculement d'un type d'émission à un autre type d'émission est limitée de sorte qu'une utilisation de ce type de terminal à une occupation opportuniste du spectre radio semble difficilement envisageable. EXPOSE DE L'INVENTION Le but de la présente invention est de proposer un système d'émission radiofréquence qui soit capable d'émettre sur un large spectre de fréquences et selon plusieurs normes de communication, tout en étant capable de se reconfigurer rapidement en fonction de son environnement de communication, ou en fonction de l'apparition de nouvelles normes de communication. A cet effet, l'invention a pour objet un système d'émission radiofréquence comportant : ^ des moyens de production d'au moins un signal numérique quantifié sur N bits ; ^ pour chacun desdits au moins un signal numérique, des moyens numériques de traitement comportant : - des moyens de filtrage du type sigma-delta aptes à produire, en fonction d'un signal d'entrée numérique quantifié sur N bits, un signal de sortie numérique quantifié sur M bits, où M est inférieur à N ; et - des moyens de réglage aptes à régler la valeur de la seconde fréquence ; ^ des moyens de conversion numérique/analogique aptes à convertir un signal de sortie numérique en un signal analogique ; et ^ des moyens analogiques de filtrage aptes à filtrer ledit signal analogique de manière à sélectionner une bande étroite de fréquences comprenant la seconde fréquence. En d'autres termes, la modulation du signal est réalisée uniquement en numérique. De fait, l'émetteur est reconfigurable à loisir, et cela de manière rapide puisqu'il s'agit uniquement de changer de mode de programmation des signaux. Les moyens de génération de signal produisent ainsi un signal modulé que les moyens de traitement élèvent à la fréquence radio d'émission. Toutefois, on notera que pour réaliser une conversion numérique/analogique à une fréquence d'échantillonnage élevée (pouvant aller à plusieurs GHz), il est nécessaire de réduire le nombre de bits de quantification. Dans le cas contraire, l'utilisation de convertisseurs rapides induit une consommation d'énergie importante qui n'est pas compatible avec certaines applications visées, notamment dans les téléphones cellulaires sans fil. En outre, la conversion numérique/analogique à 8 ou 10 bits est encore limitée à quelques dizaines de MHz. Or, une réduction grossière du nombre de bits de quantification s'accompagne d'une forte erreur de quantification qui s'étale de façon uniforme sur tout le spectre fréquentiel, rendant ainsi le signal de sortie impropre à la communication radiofréquence. Une réduction du nombre de bits de quantification par l'utilisation d'un filtrage sigma-delta a pour effet de mettre en forme le spectre de puissance du bruit de quantification. Ainsi, les paramètres du filtrage définissent une bande de fréquences sur laquelle le signal de sortie présente un bon rapport signal sur bruit. 35 Une fois la conversion en analogique effectuée, un filtrage sélectif du signal dans cette bande de fréquences permet d'avoir un bruit très limité hors de cette bande, voire éliminé. Il est ainsi obtenu un signal radiofréquence propre à la communication radiofréquence. Enfin un réglage de la fréquence de l'horloge commandant les moyens de production et les moyens de filtrage du type sigma-delta permet de parcourir un large spectre de fréquences. Il est envisageable de faire fonctionner les filtres sigma-delta jusqu'à des fréquences d'échantillonnage de quelques GHz. Ainsi, à l'aide d'un système d'émission selon l'invention qui se limiterait aux seuls éléments énoncés ci-dessus, il est possible d'établir une communication radiofréquence dans les bandes UHF, GSM, WCDMA ou ISM par exemple. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de production comprennent des moyens de génération d'au moins un signal numérique quantifié sur N bits et échantillonné à une première fréquence prédéterminée, et des moyens de sur-échantillonnage du signal numérique échantillonné à la première fréquence à une seconde fréquence prédéterminée. Notamment, les moyens de sur-échantillonnage réalisent à un sur-échantillonnage par décimation et interpolation. En d'autres termes, le signal numérique complexe est modulé dans la bande de base puis sur-échantillonné. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de traitement 25 numérique comprennent : ^ en aval des moyens de filtrage du type sigma-delta, des moyens de sur-échantillonnage par répétition aptes à produire, en fonction d'un signal d'entrée numérique quantifié sur M bits et échantillonné à la seconde fréquence, un signal de sortie quantifié sur M bits et échantillonné à L fois la 30 seconde fréquence en insérant L-1 zéros entre chaque échantillon du signal d'entrée numérique ; et ^ en aval des moyens de sur-échantillonnage par répétition, des moyens de convolution aptes à convoluer un signal numérique d'entrée quantifié sur M bits et échantillonné à L fois la seconde fréquence par une séquence de 35 longueur égale à L ou 2L échantillons, quantifiée sur M bits et tournant à la seconde fréquence En d'autres termes, afin d'augmenter la fréquence radiofréquence d'émission, par exemple au delà de celles auxquelles les moyens de filtrage du type sigma-delta peuvent fonctionner, un sur-échantillonnage par répétition est effectué. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens de génération de signal sont aptes à produire deux signaux numériques en quadrature, et en ce que les moyens de traitement associés aux deux signaux numériques en quadrature sont aptes à fonctionner en parallèle. Notamment, le système comprend en aval ou dans les moyens analogiques de filtrage, des moyens de recombinaison de signaux analogiques produits par les moyens de conversion numérique. En d'autres termes, les moyens de génération de signal peuvent produire des signaux numériques en quadrature qui sont ensuite élevées à la fréquence d'émission de manière indépendante puis recombinés dans la partie analogique du système d'émission. Par exemple, les séquences utilisées dans la convolution sont respectivement des sinus et des cosinus. De fait la recombinaison par une simple addition est possible. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens de filtrage du type sigma- delta sont aptes à appliquer un filtrage du type passe-bande, et les moyens de génération de signal sont aptes à produire deux signaux numériques en quadrature. En d'autres termes, les moyens de génération du signal produisent un signal réel déjà transposé, par exemple par un produit vectoriel, dans la bande de fréquence du modulateur sigma-delta passe-bande. Le modulateur atténue le bruit de quantification dans sa bande de fréquence et le rejette au-delà, garantissant un bon rapport signal bruit dans sa bande passante. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens du type sigma-delta sont aptes à fonctionner en bande de base. En d'autres termes, les moyens de génération du signal produisent un signal complexe en quadrature en bande de base. Le modulateur sigma-delta est un filtre de type passe-bas. Il atténue le bruit de quantification aux basses fréquences et les rejettent au-delà, garantissant un bon rapport signal bruit en bande de base jusqu'à sa fréquence de coupure. Le mode utilisant un filtre sigma-delta de type passe-bas permet de dégager une bande de fréquence plus large que le mode utilisant un filtre sigma-delta de type passe-bande. En revanche, le mode basé sur le filtre passe-bande est plus économe, plus simple (un seul modulateur) et n'est pas sensible aux problèmes de fréquences images que rencontre le mode basé sur le filtre passe-bas. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de traitement comprennent des moyens de sélection de canal. De préférence, ces moyens de sélection sont agencés en aval de moyens de sur-échantillonnage par décimation et interpolation lorsque ceux-ci sont prévus. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de production comportent des moyens aptes à réaliser un produit vectoriel entre un signal numérique complexe reçu en entrée et un vecteur tournant d'amplitude constante prédéterminée. En d'autres termes, cette opération de produit vectoriel permet de transposer un signal numérique complexe en bande de base vers un signal numérique complexe à plus haute fréquence, celle-ci étant inférieure ou égale à la moitié de la fréquence d'échantillonnage. Le résultat de ce produit est signal en nombre complexe dont le spectre ne contient que des composantes fréquentielles positives. Le choix de l'amplitude du vecteur tournant permet d'ajuster l'amplitude du signal sortant. En d'autres termes, à l'aide des moyens de sélection il est possible de choisir un canal de fréquence dans une bande de fréquence dont les moyens de sur-échantillonnage par décimation et interpolation, éventuellement associés aux moyens de sur-échantillonnage par répétition, définissent le canal central. Un degré de flexibilité supplémentaire dans le choix de la fréquence radio d'émission est ainsi obtenu. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens de traitement comprennent des moyens de filtrage du type RRC (acronyme de l'expression anglosaxone � Root Raised Cosine �). De préférence, ces moyens de filtrage du type PPC sont agencés en amont de moyens de sur-échantillonnage par décimation et interpolation lorsque ces derniers sont prévus. En d'autres termes, le système comprend des moyens de mise en forme du signal numérique en sortie des moyens de génération, cette mise en forme du signal limitant la bande passante dudit signal. Ce type de mise en forme du signal est notamment utile pour une communication selon la norme WCDMA. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les moyens analogiques de filtrage comprennent au moins un filtre BAW-CRF (pour l'expression anglo-saxonne � Bulk Acoustic Wave û Coupled Resonator Filter �). 10 En d'autres termes, il est utilisé un filtre très sélectif, capable de sélectionner une bande de fréquences de plusieurs dizaines de mégahertz et peu encombrant. Ce filtre permet d'éliminer le bruit de quantification généré par le filtre sigma-delta Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le système comprend un 15 tampon de sortie agencé en aval ou dans les moyens de conversion, le tampon de sortie présentant une impédance de sortie adaptée à l'impédance d'entrée des moyens analogique de filtrage En d'autres termes, une adaptation d'impédance en entrée des moyens analogiques 20 de puissance permet d'optimiser l'émission de puissance. Si le circuit numérique le permet, un arrangement avec des courants de sorties élevés et une faible impédance d'entrée des filtres analogiques permet d'émettre des signaux de puissances assez fortes (environ +20dBm). 25 Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le système comprend des moyens d'amplification linéaire de puissance agencés en sortie des moyens analogiques de filtrage. En d'autres termes, la façon préférentielle d'obtenir une plus forte émission de 30 puissance est d'ajouter un dispositif d'amplification de puissance à la sortie des moyens analogiques de filtrage. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES 35 La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en relation avec les dessins annexés, dans lesquels des références identiques désignent des éléments identiques ou analogues, et dans lesquels :5 la figure 1 est une vue schématique d'une architecture générale du système d'émission selon l'invention ; la figure 2 est une vue schématique plus en détail d'un premier mode de réalisation du système d'émission selon l'invention ; la figure 3 est une vue schématique d'un convertisseur numérique/analogique connecté au résonateur d'entrée d'un filtre BAW-CRF entrant dans la constitution du système selon l'invention ; la figure 4 est une vue schématique plus en détail d'un deuxième mode de réalisation selon l'invention ; la figure 5 est une vue schématique plus en détail d'un troisième mode de réalisation selon l'invention ; la figure 6 une vue schématique plus en détail d'un second mode de réalisation d'un circuit de filtrage et de recombinaison entrant dans la constitution du système de la figure 1 ; les figures 7 et 8 sont des vues en coupe schématiques d'un filtre BAWCRF entrant dans la constitution du circuit de filtrage et de recombinaison du système selon l'invention ; la figure 9 est un schéma illustrant une première variante de réalisation de du circuit de filtrage et de recombinaison de la figure 2 ; et les figures 10, 11 et 12 sont des vues analogues illustrant d'autres variantes de réalisation. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Sur la figure 1, l'architecture d'un système d'émission radiofréquence selon l'invention est désignée sous la référence générale 10. Le système d'émission 10 comprend un modulateur radiofréquence numérique 12, un circuit analogique de filtrage et de recombinaison 14 du ou des signaux produits par le modulateur numérique 12, et une antenne 16 émettant le signal produit par le circuit analogique 14. Le modulateur radiofréquence numérique 12 comprend un module 18 produisant un ou plusieurs signaux numériques modulés en bande de base selon le format requis d'émission, ainsi qu'un circuit de traitement numérique 20 qui élève la fréquence du ou des signaux produits par le générateur 18 à la fréquence d'émission radiofréquence et applique ensuite une conversion numérique/analogique du ou des signaux élevés à la fréquence d'émission. Un générateur d'horloge 22 est par ailleurs prévu pour commander la fréquence d'échantillonnage des signaux transitant dans le modulateur 20 ainsi que la fréquence de fonctionnement des organes constitutifs de celui-ci. Selon un premier mode de réalisation du système 10 illustré à la figure 2, le module de production 18 comprend un générateur 28 produisant un signal numérique complexe Sb = le + jQe, de partie réelle le et de partie imaginaire Qb, selon un format prédéterminé d'émission radiofréquence, comme par exemple la norme GSM, la norme EDGE, la norme WCDMA ou la norme OFDM. Comme cela est connu en soi, le signal numérique complexe Sb = le +jQe est modulé notamment en amplitude et n'a donc pas une enveloppe constante. Les signaux numériques en quadrature le et Qb sont quantifiés sur N bits, par exemple sur six, huit ou dix bits, et échantillonnés à une fréquence fi de bande de base. L'information utile des signaux le et Qb occupe donc une bande de fréquence centrée autour de la fréquence zéro. Le module 18 de production comporte également comporte optionnellement deux filtres RRC (acronyme de l'expression anglo-saxonne � Root Raised Cosine �) 30, 32 connectés au générateur 28 et recevant respectivement les signaux le et Qb. Les filtres RRC 30, 32 permettent de limiter l'étalement spectral du signal à la largeur du canal envisagé, par exemple pour se conformer à la norme WCDMA. Le module 18 de production comporte en outre des sur-échantillonneurs 34, 36 connectés aux filtres RRC 30, 32. Chaque sur-échantillonneur 34, 36 élève le signal de sortie du filtre RRC 30, 32 auquel il est connecté à une deuxième fréquence d'échantillonnage f2 par interpolation et décimation. L'information utile des signaux I et Q ainsi produits occupe toujours la même bande de fréquence autour de la fréquence zéro. Un tel sur-échantillonneur est bien connu de l'état de la technique. Enfin, le module 18 de production comporte un sélectionneur de canal 38. Le sélectionneur 38 réalise, à la demande, le produit vectoriel du nombre numérique complexe Sch = Ich +jQch, produit en sortie des sur-échantillonneur 34, 36, par un vecteur d'amplitude programmable tournant à une fréquence fU égale à (fcH - fc), où fcH est la fréquence du canal d'émission souhaitée fcH, et ff la fréquence du canal central de la bande d'émission. L'information utile est ainsi comprise essentiellement dans une bande de fréquences centrée sur la fréquence (fcH - fc). L'amplitude du vecteur tournant est choisie pour ajuster l'amplitude des signaux en entrée de filtres sigma-delta 42, 44 fonctionnant en passe-bas, décrits ci-après. Les signaux numérique en quadrature Ich et Qch sont traités séparément dans le circuit 20 dans deux voies de traitement numérique 40, 41, comprenant chacune un agencement série d'un filtre sigma-delta 42, 44, d'un sur-échantillonneur par répétition 46, d'un filtre de convolution 48, d'un convertisseur 10 numérique/analogique 50, 52, suivis d'adaptateurs d'impédance de sortie 54, 56, 58, 60. Le filtre sigma-delta 42, 44 quantifie le signal Ich, Qch qu'il reçoit du sélectionneur 38 sur un nombre inférieur M de bits, par exemple sur 1 ou 1,5 bit, c'est-à-dire sur 15 deux niveaux logiques (0 et 1) ou trois niveaux logiques (-1, 0, 1), tout en mettant en forme le spectre de puissance du bruit de quantification. Il est ainsi obtenu en sortie des filtres sigma-delta 42, 44 un nombre numérique complexe Seo = Izo + , de composante réelle Izo et de composante imaginaire Quo . 20 Les paramètres du filtre sigma-delta 42, 44 sont sélectionnés en fonction du format d'émission choisi et donc de la bande de fréquences correspondant à ce format, de manière à ce que le signal requantifié sur M bits présente un bon rapport signal sur bruit dans cette bande. 25 De préférence, les paramètres des filtres sigma-delta sont choisis pour que cette bande de fréquences représente en largueur un faible pourcentage de la fréquence d'échantillonnage du signal que le filtre sigma-delta reçoit. Par exemple, pour une émission à la norme WCDMA, le filtre sigma-delta met en forme le spectre du bruit de quantification pour que le rapport signal sur bruit soit bon sur une bande de 30 fréquence de 100 MHz, tandis que le filtre opère avec une fréquence d'échantillonnage de 1.95 GHz. Il en résultera, après sur-échantillonnage par répétition, un bon rapport signal sur bruit dans la bande de 1,90 GHz ù 2,00 GHz, qui couvre la bande WCDMA (1,92 GHz ù 1,98 GHz). 35 Les filtres sigma-delta sont classiques et ne seront pas expliqués plus en détail pour des raisons de concision. Pour plus de détails sur l'agencement et le fonctionnement d'un tel filtre, on pourra se reporter par exemple au document � An Overview of5 sigma delta converters � de PERVEZ M.AZIZ, HENRIK V.SORENSEN & JAN VAN DER SPIEGEL, IEEE signal processing magazine, Janvier 1996. Le sur-échantillonneur par répétition 46 augmente quant à lui la fréquence d'échantillonnage des signaux numériques IEO, QEA reçus des filtres sigma-delta 42, 44 d'un facteur L prédéterminé. Le facteur de sur-échantillonnage L est sélectionné en fonction de la bande de fréquences choisie pour l'émission radiofréquence. Le sur-échantilloneur par répétition 80 a la double fonction d'élever la fréquence d'échantillonnage (par exemple dans le cas où les filtres sigma-delta 42, 44 ne seraient pas en mesure de fonctionner à la fréquence requise d'émission radiofréquence) et de répéter L fois le spectre de son signal d'entrée. Ainsi le signal utile contenu en bande de base, se trouvera également répété à la fréquence radio du canal d'émission. Pour ce faire, les échantillons consécutifs des signaux numériques IEO, QEA sont séparés de L-1 zéros. Par exemple, pour chaque échantillon IEA(n) du signal IEO, où n est le n1ème instant d'échantillonnage, une séquence [IEA(n) 0 0 0 ] est produite. Les suites numériques I~o , Quo sont ainsi L fois plus longues et cadencées L fois plus vite que les signaux numériques IEO, QEA reçus des filtres sigma-delta 42, 44. Les suites numériques I~o , Quo sont alors convoluées par le filtre de convolution 48 avec des séquences tournantes unitaires de longueur L ou 2L afin d'obtenir deux suites numériques Si et S2 d'échantillons respectivement égaux à S1(n)=[QEA (n-1) IEA(n) -QE4 (n) -IEA(n)] et S2(n)=[ QEA (n) IEA(n) -QE4 (n) -IEA(n)] Les suites Si et S2 sont respectivement fournies aux convertisseurs numérique/analogique 50, 52. Ces deux convertisseurs sont identiques et la figure 3 illustre une vue schématique de l'un d'entre eux, par exemple le convertisseur 50, en association avec le résonateur d'entrée 70 d'un filtre BAW-CRF du circuit analogique de filtrage et de recombinaison 14 dont une description plus en détail suivra ci-après. Chaque convertisseur numérique/analogique 50 comprend deux ensembles 72, 74 d'un premier transistor NMOS 76, 80 et d'un second transistor PMOS 78, 82, recevant sur leur grille la série numérique S1 au travers d'un inverseur 84, 86. Par ailleurs, la source du premier transistor 76, 80 est connectée à une tension VDD, le drain du second transistor 78, 82 est connecté à la masse GND, et le drain du premier transistor 76, 80 est connecté à la source du second transistor 78, 82 au niveau d'un noeud NIA, N1B. Ainsi, la valeur � 0 � pour la série numérique conduit à un potentiel nul sur les noeuds NIA et N1B, la valeur �+1 � conduit à porter le noeud NIA au potentiel VDD et le noeud N1B au potentiel nul, et la valeur � -1 � conduit à porter le noeud N1B au potentiel VDD et le noeud NIA au potentiel nul. On notera que cette conversion numérique/analogique est avantageuse dans la mesure où elle n'utilise pas de niveaux de sortie intermédiaires (comme VDD/2 par exemple) qui sont des sources d'imprécision et de difficulté sur le plan de la réalisation technique. En utilisant qu'un seul niveau, la tension VDD, issue préférentiellement d'une source unique, est homogène sur toutes les sorties, ce qui minimise les distorsions d'amplitude. On notera également, que le convertisseur analogique/numérique venant d'être décrit fonctionne également si les filtres sigma-delta 42, 44 réalisent une quantification sur deux niveaux (-1, +1). Toutefois, utiliser le niveau intermédiaire � 0 � permet de ne consommer aucun courant lors les intervalles de temps pendant lesquels le signal à émettre est nul. En se référant de nouveau à la figure 2, les noeuds de sortie NIA, N1B, N2A, N2B de chaque convertisseur numérique/analogique 50, 52 sont connectés aux noeuds d'entrées DIA, D1B, D2A, D2B du résonateur d'entrée 70 d'un filtre BAW-CRF 90, 92. Les résonateurs de sortie 94, 96 des filtres BAW-CRF 90, 92 sont avantageusement connectés en série entre la masse GND et un noeud 98 de sortie directement relié à l'antenne 16. La puissance Ps produite au noeud 98 de sortie correspond alors à la somme puissances PD1 et PD2 délivrées aux filtres BAW-CRF 90, 92 moins les pertes des filtres � Loos � et moins la puissance du bruit filtrée PNOISE, c'est-à-dire une puissance Ps~PD1+PDZùLossùPNOrsE35 Au bruit résiduel près, le signal de sortie peut ainsi s'écrire s(t) = (Ib (t) + jQb (t))e'`0BF` , où t est le temps, Ib(t) et Qb(t) sont les conversions analogiques des signaux I et Q produits par le générateur de signaux 28, et WRF est la pulsation de la porteuse radiofréquence égale à 2.7z.L. , ou bien 2. z.L.fCH si un canal non central de fréquence fCH a été sélectionné via le sélectionneur de canal 38. Enfin le générateur d'horloge 22 comprend une horloge pilotable 100 qui fonctionne à la fréquence d'émission L. f2 et commande indirectement la fréquence de fonctionnement du sur-échantillonneur par répétition 46 et directement celle du filtre de convolution 48. Un diviseur de fréquence 102 est par ailleurs prévu. Le diviseur de fréquence 102 divise la fréquence de l'horloge 100 par le facteur L et commande la fréquence de fonctionnement des sur-échantillonneurs 34, 36 et des filtres sigma-delta 38, 40. Ainsi la commande de la fréquence de l'horloge 100 et/ou du facteur L permet de régler la fréquence d'émission radio dans un large spectre de fréquences radio. Comme par ailleurs, le format des données est réglé dans la bande de base par une programmation appropriée du générateur de signal 18, il n'est donc pas besoin de prévoir des circuits spécifiques pour chaque norme d'émission et sa bande de fréquence associée. Les filtres sigma-delta peuvent usuellement fonctionner selon plusieurs modes, 25 notamment en bande de base ou en passe-bande. Dans le mode de réalisation venant d'être décrit, les filtres sigma-delta 42, 44 fonctionnent en bande de base, c'est-à-dire une mode passe-bas, ce qui permet d'obtenir une bande passante plus large que dans le cas des filtres sigma-delta passe- 30 bande qui sont davantage limités en bande passante. Dans le cas où des fréquences d'émission compatibles avec la fréquence de fonctionnement maximale des filtres sigma-delta sont choisies, typiquement des fréquences inférieures à 2 GHz, le sur-échantillonneur par répétition 46 et le circuit 35 de convolution 48 peuvent être omis, les sorties des filtres sigma-delta étant directement connectées aux convertisseurs numérique/analogique 50, 52. Dans un tel cas, les filtres sigma-delta fonctionnent préférentiellement en passe-bande. Dans un second mode de réalisation illustré à la figure 4, seule la partie réelle R des signaux produits par le module 18 de production est conservée. Le module 18 comporte un sélectionneur de canal 122 recevant les signaux numérique I et Q des sur-échantillonneur 34, 36, multipliant le signal S=I+jQ par le vecteur tournant et réalisant en outre la sélection de la partie réelle R du signal résultant. La partie réelle R subit alors le traitement numérique décrit ci-dessus en relation avec le traitement du signal I ou du signal Q. Un seul convertisseur analogique/numérique 50 et un seul filtre BAW-CRF 90 sont alors nécessaires. Dans le deuxième mode de réalisation, le filtre sigma-delta 42 fonctionne en passe-bande. Le sélectionneur 122 multiplie alors le nombre complexe S = I+jQ par un vecteur tournant d'amplitude programmable dont la fréquence est égale à la différence entre la fréquence du canal d'émission souhaitée fcH et la fréquence du canal central fc à laquelle s'ajoute encore la fréquence centrale fBP du filtre sigma- delta 42 fonctionnant en mode passe-bande. Certaines normes de communication sans fil demandent que l'émetteur soit capable de commander sa puissance moyenne d'émission sur une large plage de puissance. Par exemple, la norme EDGE requiert des signaux de 0 dBm à +27 dBm en puissance moyenne et la norme WCDMA requière des signaux entre -50 dBm et +24 dBm en puissance moyenne. La commande de la puissance d'émission est usuellement réalisée au moyen d'un amplificateur de puissance placé en entrée de l'antenne. Dans les systèmes d'émission décrits ci-dessus, des puissances moyennes jusqu'à 15 dBm peuvent être obtenues. Selon un aspect de l'invention, des puissances supérieures sont obtenues en adaptant l'impédance de sortie du modulateur radiofréquence numérique 12 avec l'impédance d'entrée des filtres BAW-CRF, par exemple au moyen de tampons réalisant une telle adaptation placés en sortie des convertisseurs. De cette façon, un courant plus fort peut circuler dans les résonateurs d'entrée des filtres BAW-CRF et un signal de puissance moyenne plus élevée est ainsi obtenu. On notera par ailleurs, que les filtres BAW-CRF 90, 92 du mode de réalisation illustré à la figure 2 réalisent l'addition des quatre sorties des convertisseurs numérique/analogique 50, 52, ce qui maximise la puissance émise par l'antenne. On notera également que les filtres BAW-CRF peuvent fonctionner à des puissances élevées et ne présentent donc pas une limitation en termes de puissance. En variante, un plus grand nombre de sorties numériques du modulateur radiofréquence 12 est ainsi prévu. A cet effet, un signal numérique produit par le circuit de convolution (ou par un filtre sigma-delta si le circuit de convolution est omis) attaque plusieurs convertisseurs numérique/analogique. Par exemple une modification du mode de réalisation illustré à la figure 4 est illustrée à la figure 5. Dans le mode de réalisation de la figure 5, la même série numérique produit par le circuit de convolution 48 attaque deux convertisseurs analogique/numérique 50, 132. Ces convertisseurs 50, 132 sont connectés à des résonateurs d'entrées de filtres BAW-CRF 90, 138 dont les résonateurs de sortie sont connectés en série. La puissance émise moyenne est ainsi multipliée par deux par rapport au mode de réalisation de la figure 4. En outre, associer plusieurs filtres BAW-CRF permet d'obtenir un meilleur rejet du bruit de quantification hors de la bande de fréquence choisi pour l'émission radio. Toutefois, il est préférable d'adapter l'impédance d'entrée de l'antenne 16 à l'impédance de sortie du circuit de filtrage et de recombinaison 14, c'est-à-dire à l'impédance des résonateurs de sortie des filtres BAW-CRF. Or, multiplier le nombre de sorties numériques du modulateur 12, et donc le nombre de filtres BAWCRF, peut dans certains cas rendre difficile l'adaptation d'impédance entre ceux-ci et l'antenne. Sur la figure 6, un autre mode de réalisation du circuit de filtrage et de recombinaison 14 est décrit en relation avec le module radiofréquence numérique 12 de la figure 2. Dans ce mode de réalisation du circuit de filtrage et de recombinaison 14, les filtres BAW-CRF 150, 152 ont leurs résonateurs d'entrée 154, 156 connectés aux sorties des convertisseurs numérique/analogique de manière analogue au mode de réalisation de la figure 2. A la différence de ce dernier, les résonateurs de sortie 158, 160 des filtres BAW-CRF 150, 152 sont indépendants l'un de l'autre, chacun étant connecté entre la masse GND et un noeud de sortie EA, EB. Le circuit de filtrage et de recombinaison 14 comporte également un module de puissance 162. Le module de puissance 162 comprend deux amplificateurs de puissance 164, 166 respectivement connectés aux noeuds de sortie EA, EB des filtres BAW-CRF 150, 152 et fonctionnant en mode linéaire. Le gain des amplificateurs de puissance 164, 166 est par ailleurs régulé, par un bloc de commande 168 du circuit 14, sur une valeur de consigne G délivrée par un module de consigne 170 intégré préférentiellement dans le module radiofréquence numérique. Le module de puissance 162 comprend enfin des interrupteurs 172, 174 connectés en parallèle des amplificateurs de puissance 164, 166 et permettant de court-circuiter ceux-ci lorsque aucune amplification de puissance des signaux délivrés par les filtres BAW-CRF 150, 152 n'est souhaitée. Le circuit de filtrage et de recombinaison 14 comprend enfin un module de recombinaison 176 recombinant, par exemple par addition, les sorties du module de puissance 162 pour produire un signal de commande de l'antenne 16. 20 Grâce à ce mode réalisation, il est ainsi obtenu des puissances moyennes du signal émis plus importante, seulement limitées par la puissance de saturation de l'amplificateur de puissance. Lorsqu'on utilise un amplificateur de puissance à gain variable, on n'a plus besoin 25 d'opérer avec deux chaînes parallèles. Une seule chaîne (1 filtre + 1 amplificateur) suffit. En revanche, s'il n'y a pas d'amplificateur de puissance à gain variable, alors le nombre d'ensembles convertisseurs/tampons de sortie activés détermine grossièrement le niveau de puissance à l'antenne et le niveau des signaux à l'entrée des filtres sigma-delta le détermine finement. 30 Il va maintenant être décrit plus en détail la structure d'un filtre BAW-CRF en relation avec les figures 7 à 11. Les filtres BAW-CRF sont constitués par un empilement de plusieurs résonateurs à 35 ondes acoustiques de volume, qui sont couplés par un ensemble de couches acoustiquement passives. Chaque résonateur comporte une couche piézo-électrique, qui est prise en sandwich entre deux électrodes. 10 15 De tels filtres fonctionnent de manière simplifiée selon des structures représentées de façon schématique à la figure 7. Une telle structure de filtre comprend deux résonateurs 1010, 1011. Chaque résonateur comprend une couche centrale en matériau piézo-électrique 1012 qui est prise en sandwich entre deux électrodes 1013, 1014. Le second résonateur 1011 comprend une structure analogue avec une couche centrale 1015 prise en sandwich entre deux électrodes 1016, 1017. Les deux résonateurs 1010, 1011 sont séparés par un ensemble de couches. Cet ensemble de couches 1020 inclut des couches de faible impédance acoustique 1021, 1022 entre lesquelles sont interposées des couches 1023 de haute impédance acoustique. Dans l'exemple illustré, le nombre de couches représentées est de trois, mais il peut être plus élevé en fonctions des applications. Ces matériaux utilisés sont, de façon classique, des matériaux diélectriques pour les couches de faible impédance acoustique, ou métalliques pour les couches de forte impédance acoustique. Ainsi, un signal électrique appliqué entre les deux électrodes 1013, 1014 du premier résonateur provoque la génération d'un champ acoustique. Ce champ acoustique traverse l'ensemble de couches de couplage 1021-1023 dans la gamme de fréquence définie par les propriétés acoustiques de cet empilement de couches. Le champ acoustique agissant ainsi sur la couche centrale 1015 du second 25 résonateur provoque la création d'un signal électrique aux bornes des électrodes 1016, 1017 du second résonateur. Dans une forme de réalisation particulière, illustrée à la figure 8, les deux résonateurs d'entrée 1030 et de sortie 1031 peuvent être couplés non pas directement 30 comme dans le cas de la figure 7, mais par l'intermédiaire d'un ensemble de résonateurs complémentaires 1032, 1033. Ces résonateurs intermédiaires 1032, 1033 respectivement reçoivent et transmettent les champs acoustiques reçus respectivement depuis le résonateur d'entrée 1030, et à destination du résonateur de sortie 1031. 35 Comme illustré à la figure 9, deux signaux s'i et s'2, correspondant par exemple aux tensions analogiques entre les noeuds d'entrée DIA et D1B et les noeuds d'entrée D2A et D2B de la figure 2, sont appliqués respectivement à des résonateurs d'entrée 1050, 1051. Les champs acoustiques générés par chacun de ces résonateurs d'entrée 1050, 1051 se transmettent au niveau du résonateur de sortie 1052 par l'intermédiaire des empilements de couches acoustiques 1053, 1054. Dans ce cas, le couplage entre le résonateur d'entrée et le résonateur de sortie est uniquement acoustique. Les champs acoustiques se somment donc au niveau du résonateur de sortie qui délivre un signal de sortie s3 correspondant, aux pertes acoustiques près, à la somme des deux signaux s'i et s'2. Dans ce cas de figure, les résonateurs d'entrée 1050 et de sortie 1051, par exemple du circuit de filtrage et de recombinaison 14 de la figure 2, doivent être réalisés en étant empilés les uns sur les autres dans l'axe de propagation de l'énergie acoustique. Dans un second mode de réalisation illustrée à la figure 10, les deux résonateurs d'entrée 1060, 1061 sont individuellement reliés à deux résonateurs de sortie 1062, 1063. Chaque résonateur de sortie 1062, 1063 élabore donc un signal s3 électrique correspondant respectivement aux signaux amplifiés s'i, s'2. Les résonateurs de sortie 1062, 1063 sont reliés électriquement en série, de telle sorte que le signal de sortie correspond à la somme des tensions générées par chacun des résonateurs de sortie 1062, 1063. La sommation des deux signaux amplifiés se fait donc par la mise en série des deux résonateurs de sortie. 25 Dans une forme de réalisation alternative, illustrée à la figure 11, les résonateurs d'entrée 1070, 1071 ne sont pas directement acoustiquement reliés aux résonateurs de sortie 1072, 1073. En revanche, l'ensemble des résonateurs complémentaires 1075, 1076, 1077, 1078 assurent la transmission du champ acoustique entre les 30 résonateurs d'entrée et les résonateurs de sortie. Ceci permet comme dans la forme de réalisation illustrée à la figure 8, de réaliser des résonateurs de sortie et d'entrée qui sont situés dans le même plan. La structure de filtrage peut ainsi être considérée comme une structure à deux étages. Selon une autre caractéristique de l'invention, il est possible de réaliser une combinaison de filtres BAW-CRF de telle sorte à assurer une adaptation d'impédance à l'impédance de sortie, généralement fixée par l'antenne d'émission. 20 35 Ainsi, comme illustrée à la figure 12, le signal d'entrée s'i, alimente deux résonateurs d'entrée 1080, 1081, dont les électrodes sont en parallèle. L'impédance vue au niveau de l'entrée correspond donc à la moitié de l'impédance de chacun des résonateurs. Ces résonateurs d'entrée 1080, 1081 sont reliés avec des résonateurs de sortie 1082, 1083, dans la forme illustrée par l'intermédiaire d'un étage de résonateur 1085. Il en va de même pour le traitement du second signal amplifié qui alimente deux résonateurs d'entrée 1086, 1087, acoustiquement couplés avec des résonateurs de sortie 1088, 1089. Les quatre résonateurs de sortie 1082, 1083, 1088, 1089 sont également reliés en série, de telle sorte que l'impédance de sortie correspond sensiblement à quatre fois l'impédance unitaire d'un résonateur de sortie. Ce montage permet d'assurer une conversion d'impédance entre l'entrée et la sortie 15 de l'étage, en vue de son adaptation à la valeur d'impédance demandée. Ainsi, on peut atteindre le niveau de puissance requis par les normes d'émission des applications mobiles, en cohérence avec les niveaux de tension de polarisation faible généralement pratiqués sur ce type de structure filtrante. Bien entendu, des montages plus complexes incluant un nombre de résonateurs différents peuvent être réalisés en fonction des valeurs recherchées. Par ailleurs, les pertes d'insertion des filtres BAW-CRF sont très réduites, de l'ordre 25 de 2 à 3 décibels, ce qui permet de réduire la dissipation de l'énergie au niveau de du circuit de filtrage et de recombinaison. De plus, grâce à la sélectivité importante des filtres BAW-CRF, il est possible de réduire très fortement la génération de parasites ou du bruit de quantification induit 30 par les filtres sigma-delta du module radiofréquence numérique en dehors de la bande de fréquence d'émission choisie. En outre, les filtres BAW-CRF venant d'être décrits sont particulièrement avantageux en termes d'encombrement et en termes de coût, puisqu'ils peuvent 35 intégrer des composants montés sur les techniques de flip-chip. 20 Bien qu'il ait été décrit un système selon l'invention dont le circuit de filtrage et de recombinaison utilise des filtres BAW-CRF, d'autres types de filtres sont envisageables dès lors qu'ils réalisent un filtrage sélectif du bruit de quantification généré par les filtres sigma-delta en dehors de la bande de fréquences d'intérêt. Par exemple, en variante des filtres passe-bande à onde acoustique de surface, plus connus sous l'expression filtres � SAW � sont utilisés. Grâce à l'invention, il est ainsi obtenu les avantages suivants : - cet émetteur n'est pas limité en bande passante : on peut transmettre de 1'EDGE, du WCDMA, de l'OFDM. - on peut aussi transmettre deux signaux différents, par exemple EDGE et WCDMA, en même temps sur la même bande de fréquence à des fréquences FcH1 et FCH2 différentes. Il suffit pour cela d'avoir deux sous systèmes qui produisent (Ichl,Qchl) et (Ich2,Qch2). Ainsi Ich=lch&+Ich2 et Qch=Qchl+Qch2. - l'émission radiofréquence n'est pas limitée en bande passante. Il est ainsi possible d'émettre à l'aide d'un système selon l'invention des signaux selon les normes EDGE, WCDMA ou OFDM par exemple ; - un élargissement du périmètre de fonctionnement d'un modulateur radiofréquence numérique jusqu'aux fréquences radio. Ainsi, par rapport aux circuits analogiques de modulation radiofréquence de l'état de la technique, il est obtenu une plus forte intégration des composants fonctionnels sur une surface réduite, une plus faible consommation énergétique, une reconfigurabilité élevée permettant de basculer rapidement d'un type de communication à un autre, notamment en termes de format de données et de bande de fréquences d'émission, une plus grande insensibilité aux variations de température et de fréquence, une élimination des phénomènes de couplage parasite entre les signaux générés par le système, et un taux de défaillance moindre en raison de l'utilisation de composants fonctionnels numériques en lieu et place de composants fonctionnels analogiques ; - une reconfigurabilité, une flexibilité et une rapidité élevée. En effet, les systèmes d'émission multi-standard requièrent une architecture d'émission radio qui s'adapte à son environnement. Par exemple, il peut être souhaité une communication selon la norme WIFI à l'intérieur d'un bâtiment et une communication selon la norme WCDMA à l'extérieur. Les systèmes d'émission selon l'invention sont capables de fournir différentes solution à leur utilisateur et de commuter d'un standard de communication à un autre sans cesser la communication. Le système d'émission selon l'invention est ainsi particulièrement adapté à la communication opportuniste dans un environnement de communication dérégulé puisqu'il est capable de se reconfigurer rapidement et ainsi profiter d'opportunités temporelles, géographiques ou spectrales limitées dans le temps ; - une réduction du niveau d'interférence hors bande. En effet, grâce à un filtrage très sélectif appliqué par le circuit de filtrage et de recombinaison, le bruit de quantification, les interférences et les signaux parasites, situés hors de la bande de fréquences en cours d'utilisation par un système selon l'invention, sont sensiblement éliminés. Ainsi, la communication dans des bandes de fréquences voisines n'est pas perturbée par le fonctionnement d'un système selon l'invention ; - une réduction de l'encombrement. En effet, le passage à un modulateur radiofréquence tout numérique (par exemple réalisé en technologie CMOS sous la forme de circuits ASICS ou FPGA) améliore l'intégration du modulateur radiofréquence dans des circuits situés en amont de celui-ci, comme un circuit de bande de base par exemple. De même, le modulateur selon l'invention peut être associé à un calculateur dédié au traitement du signal. En outre, les filtres sélectifs BAW-CRF sont d'encombrement réduit en comparaison des filtres SAW de l'état de la technique. Ainsi, l'utilisation des filtres analogiques BAW-CRF n'est pas limitative en termes d'encombrement ; - l'architecture tout numérique du modulateur de fréquence permet également transmettre simultanément deux signaux différents, par exemple selon les normes EDGE et WCDMA, sur la même bande de fréquence à des fréquences FcH1 et FCH2 différentes. Il suffit pour cela d'avoir deux sous module de production de signal qui produisent respectivement les signaux numériques complexes ScH1=IcHl+jQcHl et Scia=IcH2+jQcH2 associé à un sommateur. On a alors IcH=ICHl+ICH2 et QcH=QcH1+QCH2. REVENDICATIONS 1. Système d'émission radiofréquence comportant : ^ des moyens (18) de production d'au moins un signal numérique quantifié sur N bits ; ^ pour chacun desdits au moins un signal numérique, des moyens numériques de traitement (20, 22) comportant : - des moyens (42, 44) de filtrage du type sigma-delta aptes à produire, en fonction d'un signal d'entrée numérique quantifié sur N bits, un signal de sortie numérique quantifié sur M bits, où M est inférieur à N ; et - des moyens (22) de réglage aptes à régler la valeur de la seconde fréquence ; ^ des moyens (50, 52 ; 132) de conversion numérique/analogique aptes à convertir un signal de sortie numérique en un signal analogique ; et ^ des moyens (14) analogiques de filtrage aptes à filtrer ledit signal analogique de manière à sélectionner une bande étroite de fréquences comprenant la seconde fréquence. 2. Système d'émission radiofréquence selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de production comprennent des moyens de génération d'au moins un signal numérique quantifié sur N bits et échantillonné à une première fréquence prédéterminée, et des moyens de sur-échantillonnage du signal numérique échantillonné à la première fréquence à une seconde fréquence prédéterminée. 3. Système d'émission radiofréquence selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens de traitement numérique comprennent : ^ en aval des moyens (42, 44) de filtrage du type sigma-delta, des moyens (46) de sur-échantillonnage par répétition aptes à produire, en fonction d'un signal d'entrée numérique quantifié sur M bits et échantillonné à la seconde fréquence, un signal de sortie quantifié sur M bits et échantillonné à L fois la seconde fréquence en insérant L-1 zéros entre chaque échantillon du signal d'entrée numérique ; et ^ en aval des moyens (46) de sur-échantillonnage par répétition, des moyens (48) de convolution aptes à convoluer un signal numérique d'entrée quantifié sur M bits et échantillonné à L fois la seconde fréquence par une séquence de longueur égale à L ou 2L échantillons, quantifiée sur M bits et tournant à la seconde fréquence. 4. Système d'émission radiofréquence selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens (18) de production sont aptes à produire deux signaux numériques en quadrature, et en ce que les moyens de traitement associés aux deux signaux numériques en quadrature sont aptes à fonctionner en parallèle. 5. Système d'émission radiofréquence selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend, en aval ou dans les moyens analogiques de filtrage, des moyens (90, 92 ; 90 ; 138 ; 162) de recombinaison de signaux analogiques produits par les moyens de conversion numérique/analogique. 10 6. Système d'émission radiofréquence selon la revendication 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens (42, 44) de filtrage du type sigma-delta sont aptes à appliquer un filtrage du type passe-bande, et en ce que les moyens (18) de génération de signal sont aptes à produire deux signaux numériques en 15 quadrature. 7. Système d'émission radiofréquence selon la revendication 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens (42, 44) du type sigma-delta sont aptes à fonctionner en bande de base. 8. Système d'émission radiofréquence selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de production comprennent des moyens (38, 40 ; 122) de sélection de canal. 25 9. Système d'émission radiofréquence selon les revendications 2 et 8, caractérisé en ce que les moyens (38, 40 ; 122) de sélection de canal sont agencés en aval des moyens de sur-échantillonnage par décimation et interpolation. 10. Système d'émission radiofréquence selon l'une quelconque des revendications 30 précédentes, caractérisé en ce que les moyens de production comprennent des moyens (30, 32) de filtrage du type RRC. 11. Système d'émission radiofréquence selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (14) analogiques de filtrage 35 comprennent au moins un filtre BAW-CRF (90, 92 ; 138 ; 150, 152). 20 12. Système d'émission radiofréquence selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un tampon (54-60 ; 134, 136) de sortie agencé en aval ou dans les moyens (50, 52 ; 138) de conversion, le tampon de sortie présentant une impédance de sortie adaptée à l'impédance d'entrée des moyens analogique de filtrage. 13. Système d'émission radiofréquence selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (162) d'amplification linéaire de puissance agencé en sortie des moyens analogiques de filtrage.