Brevet FR2932552A1 — publié le 20091218

Procédé de régulation d'une installation de ventilation La présente invention concerne la régulation des installations comportant des conduites d'échange d'air pour extraire l'air vicié et/ou pour injecter de l'air frais dans une pluralité de locaux. Pour ventiler des locaux par une installation de ventilation commune, par exemple par aspiration, celle-ci comprend un groupe de ventilation, en général un moto-ventilateur extracteur d'air, qui est disposé en aval de diverses branches de conduites d'air, qui, chacune, collectent l'air de plusieurs colonnes de dérivation, en parallèle, alimentées par des bouches d'aspiration disposées au niveau des divers locaux et munies de volets d'ouverture / fermeture. En fait, la position dite de fermeture de chaque bouche ne correspond pas à une fermeture totale, c'est-à-dire qu'elle autorise un débit minimal, d'étiage. Ainsi, un utilisateur ouvrira, à l'heure des repas, la bouche desservant sa cuisine, et, à d'autres moments, ce sera la bouche, hygro-réglable, de sa salle de bain qui s'ouvrira automatiquement. Lorsque la quasi-totalité des bouches d'aspiration se trouvent ouvertes, le ventilateur doit pouvoir assurer au moins un seuil bas de dépression différentielle au niveau de chacune, pour qu'elle fournisse un débit d'air nominal. Si la dépression différentielle croît au-delà du seuil bas, le flux d'air rabat une languette mobile dans son passage de façon à l'étrangler et à stabiliser ainsi le débit d'air, c'est-à-dire l'écrêter à sensiblement la valeur de débit d'air nominal. Or, une augmentation du débit d'air dans la conduite, liée à l'ouverture de toutes les bouches, y provoque une perte de charge, si bien que la dépression engendrée par le ventilateur, juste en amont de celui-ci, ne se répercute pas entièrement aux bouches. De ce fait, classiquement, pour garantir l'existence permanente d'au moins le niveau voulu de dépression différentielle de seuil derrière chaque bouche, c'est-à-dire même si la perte de charge dans l'installation est maximale du fait que le débit global de l'installation est maximal, on fait fonctionner le ventilateur à une puissance excédant le juste besoin. R:\Brevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 1 / 33 Ainsi, on peut le faire fonctionner à dépression constante maximale au niveau du ventilateur. Toutefois, lorsqu'il n'y a qu'un très faible nombre de bouches ouvertes, la perte de charge dans l'installation n'est assurément pas maximale, de sorte que l'on peut, sans nuire à la qualité de service, réduire légèrement la dépression en cas de faible débit. Une régulation à (dé)pression croissante présente cette possibilité, mais la courbe de consigne, qui doit couvrir le besoin enveloppe maximal de l'installation, présente, dans certaines installations, une pression qui croît très rapidement, pour atteindre quasiment le maximum alors que le débit est encore en deçà de la moitié de sa valeur maximale possible. C'est donc une approche probabiliste, pour satisfaire le besoin dans une grande majorité des cas d'ouvertures de bouches, c'est-à-dire que la courbe de consigne est alors choisie pour fournir le besoin le plus probable, avec un risque estimé très faible de non satisfaction. Il en résulte que l'adaptation au juste besoin reste médiocre alors qu'en outre la probabilité pour que le besoin instantané atteigne le niveau surélevé de la courbe enveloppe est très faible. Bien évidemment, il est exclu de fonctionner à un débit constant puisque le nombre de bouches ouvertes est essentiellement variable. La présente invention vise ainsi à proposer une solution permettant d'offrir un bon compromis entre l'énergie électrique consommée pour entraîner le ventilateur et la qualité du service offert. A cet effet, l'invention concerne tout d'abord un procédé de régulation d'une installation de ventilation comprenant : - un groupe de ventilation relié à - une conduite de ventilation contenant - un capteur de pression d'air de la conduite, procédé dans lequel le capteur asservit la pression d'air du groupe. On notera, en préalable, que la pression ci-dessus est une différence de pression, en surpression ou dépression par rapport à la pression atmosphérique, selon qu'il s'agit d'injecter ou d'aspirer I'air. Le signal de sortie du capteur est donc un signal de commande d'asservissement qui est lu, en permanence ou cycliquement, pour déterminer la pression locale dans la conduite au niveau du capteur. Il est donc alors facile de commander la pression du groupe pour l'asservir de façon à ce que la pression au niveau du capteur tende à être R:\Brevcts\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 2 / 33 ramenée vers une pression cible, de consigne, correspondant à une marge de sécurité de pression, jugée suffisante pour limiter le risque de disparition de cette marge entre deux cycles de réglage, sans toutefois être excessive, ceci afin de limiter la consommation électrique du ventilateur du groupe. Le capteur n'est donc pas utilisé en tant qu'alarme de seuil minimal de pression, qui contrôlerait que l'on reste au-dessus du seuil minimal, constituant une "glissière de sécurité" en cas de perte excessive de pression, et dont la sortie ne fonctionnerait donc qu'exceptionnellement, c'est-à-dire lorsque la chute de pression excède une certaine amplitude. Au contraire, selon l'invention, le capteur exerce une commande, et non un simple contrôle de franchissement de seuil, c'est-à-dire que, de façon imagée, il constitue un "lien élastique" de commande de rappel vers la pression cible. Le capteur peut donc agir dès que l'amplitude de I'écart de la pression mesurée dans la conduite par rapport à la pression cible n'est plus nulle, et ceci que l'écart soit négatif ou positif. L'asservissement ci-dessus permet donc d'assurer, au fil du temps, à la fois, que la pression est suffisante, pour fournir le service voulu, et qu'elle n'est pas excessive, pour ainsi éviter un excédent inutile de consommation électrique. De par sa position en un point de la conduite, le capteur permet, en quelque sorte, d'en prendre le pouls pour déterminer la perte de charge en aval, représentant la différence entre la pression locale du capteur et la pression, maximale, de consigne adaptative, assurée au niveau du caisson et éventuellement mesurée par un détecteur général de pression situé dans le caisson. Le capteur est donc situé en un point de la conduite et il permet de garantir, sans nécessité de la moindre hypothèse, que la ou les bouches de la conduite situées en aval disposent d'une pression suffisante, puisque cette pression est comprise entre la pression locale au niveau du capteur, qui est régulée au niveau voulu de pression différentielle nominale de bouche, et la pression de consigne adaptative du caisson, qui est maximale. Une marge appropriée sur la pression nominale de bouche ainsi assurée au niveau du capteur permet aussi d'assurer le niveau requis de pression au niveau des éventuelles bouches situées en amont du capteur, c'est-à-dire plus défavorisées que celui-ci. R:'Brevels\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 3 / 33 Le capteur peut être un détecteur progressif, auquel cas sa valeur de sortie sera en permanence exploitable pour être comparée à une valeur de pression différentielle nominale de bouche pour que le groupe remonte le niveau de pression, si une marge de sécurité de pression est devenue négative ou insuffisante, ou diminue ce niveau si la marge de sécurité est jugée excessive, c'est-à-dire dont la partie supérieure peut être écrêtée sans inconvénient. Si toutefois le capteur est un simple capteur binaire, c'est-à-dire à sortie tout ou rien, correspondant à une valeur unique de seuil, il faut lui transmettre cycliquement un stimulus "allant au devant de lui", pour le faire temporairement changer d'état, le stimulus perçu localement représentant ainsi l'écart de la pression locale initiale par rapport au seuil. Il s'agit ainsi d'une technique d'échantillonnage de l'état du capteur (distance de la valeur de pression qu'il détecte par rapport à sa valeur de seuil) par décalage temporaire du niveau de la variable qu'il détecte, donc la pression. En pareil cas, on effectue une modulation de la pression d'air du groupe jusqu'à la détection d'un changement d'état du capteur. Une telle modulation est aussi utile dans le cas du capteur progressif, car elle permet de déterminer la sensibilité de la pression locale asservie du capteur par rapport à la pression de consigne que fixe le groupe à son niveau, c'est-à-dire que cela permet de déterminer le pourcentage de perte de charge. Partant d'une certaine valeur de pression initiale de consigne, ou commande de fonctionnement au niveau du groupe, la modulation à ce niveau aval représente ainsi un stimulus qui se répercute dans la conduite mais toutefois avec un certain facteur d'atténuation dû aux pertes de charge. Le capteur permet d'effectuer une télémesure de détermination d'une signature de réponse de l'installation, c'est-à-dire de déterminer de quel côté et à quelle "distance", en termes de pression, se trouvait initialement la pression locale du capteur par rapport à sa pression de changement d'état. La modulation que subit ainsi la pression locale du capteur, asservie sur une valeur cible de pression différentielle de bouche, est en effet une image atténuée de la modulation "pilote" commandée au niveau du groupe. R:\Brcvcts\28500\28552--080716-dcmandc FR.doc 17/07/2008 7:06 4 / 33 Ainsi, - dans un premier temps, la pression de consigne du groupe commande, à travers le facteur d'atténuation, initialement inconnu et susceptible de varier au fil du temps, la pression locale du capteur, - dans un deuxième temps, la détermination, ou détection, d'une valeur précise de pression locale, c'est-à-dire le seuil de changement d'état du capteur, permet de fixer précisément un seuil actuel de pression de consigne, calibrée, et aussi, mais de façon plus accessoire, de calculer le facteur d'atténuation, c'est-à-dire d'établir le facteur de bijection entre la pression de consigne du groupe et la pression locale du capteur, et - dans un troisième temps, partant de la valeur de consigne actuelle calibrée, le groupe peut alors commander précisément la pression locale du capteur en fixant, de façon bijective, une nouvelle pression de consigne qui est égale à la valeur voulue de pression locale, multipliée par l'inverse du facteur d'atténuation pour ainsi en compenser l'effet. Comme exposé plus bas, la détermination précise du facteur d'atténuation importe peu si le seuil du capteur est sensiblement égal à la pression différentielle requise par la bouche voisine, puisqu'une légère remontée de la pression de consigne au-dessus de sa valeur calibrée suffira pour garantir une marge de sécurité au niveau de la bouche, même si cette marge de sécurité est imprécise. Par exemple, si l'on part d'une pression de consigne initiale de 150 Pascal au niveau du groupe, représentant la pression maximale régnant alors à l'extrémité correspondante de la conduite, la pression locale au niveau du capteur serait de 100 Pascal pour une perte de charge de 33%. Toute modulation de la pression de consigne du groupe se traduira ainsi, au niveau du capteur, par une modulation ne représentant que 67% de la modulation de pression de consigne. Le capteur change d'état à par exemple un seuil de 80 Pascal. Au moyen d'un détecteur général de pression disposé dans le groupe, la pression de consigne peut être connue mais le facteur d'atténuation de la pression locale du capteur, ici 67%, peut être inconnu si le capteur ne fournit qu'une information binaire, c'est-à-dire tout ou rien, indiquant uniquement qu'il est alors dans la plage supérieure à son seuil de 80 Pa. R:\Brevets128500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 5 i 33 On ignore donc initialement les valeurs de deux paramètres, à savoir : - le facteur de correspondance ou atténuation, ici une sensibilité de 67%, entre une variation de pression de consigne, donc tout en aval, et la variation de pression locale que cela induirait au niveau du capteur, situé dans une position intermédiaire dans la conduite, voire à l'extrémité amont, et - la marge autorisée de descente de la pression locale, pour ne pas descendre sous un seuil connu de bon fonctionnement d'une bouche. Comme indiqué, on peut prévoir un capteur non binaire, numérique ou analogique, à sortie évolutive fournissant la valeur instantanée de pression locale, mais il reste toutefois encore l'inconnue liée à la perte de charge, c'est-à-dire le facteur d'atténuation ci-dessus. Ce facteur est évolutif puisqu'il dépend du nombre de bouches ouvertes, si bien qu'on ne peut pas en mesurer initialement une valeur fixe. On ne peut donc pas, à cette étape, déterminer une valeur de décalage de la pression de consigne aval qui amènerait la pression locale du capteur à une valeur locale optimale pour le fonctionnement d'une bouche située à proximité du capteur. Si l'on module négativement, d'un certain pourcentage, la pression de consigne du groupe, la pression locale au niveau du capteur va chuter de sensiblement un même pourcentage, en supposant que le débit d'air reste sensiblement constant. Ainsi, lorsque la pression de consigne aval aura temporairement été abaissée d'un peu plus de 20%, donc à un peu moins de 120 Pa au niveau du groupe, le capteur va changer d'état puisqu'il est passé à un peu moins de 80 Pa. La valeur de 120 Pa représente donc la valeur "calibrée" de la pression de consigne, associée à la valeur de seuil du capteur, tant que l'état d'ouverture des bouches ne modifie pas cette correspondance. Le groupe acquiert aussi l'information indiquant le facteur d'atténuation (oP capteur / oP consigne = 20/30 = 67%), et l'information sur la valeur de la marge positive initiale de pression, ici 20%. Partant de la valeur de consigne calibrée, qui ici induit la valeur voulue de pression différentielle au niveau de la bouche, le groupe peut alors fixer la valeur d'une nouvelle pression de consigne aval à par exemple 120 + 9 = 129 Pa pour ainsi commander le passage de la pression locale du capteur à 80 + (9x 67%) = 86 Pa, offrant ainsi une marge de sécurité de 6 Pa. R:\Brevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 6 / 33 Le pourcentage de modulation induit, au niveau de la pression locale du capteur, peut toutefois, pour des raisons de non linéarité de perte de charge et de fuites dans la conduite, présenter une certaine incertitude par rapport au pourcentage de commande au niveau du groupe. Ceci ne présente pas d'inconvénient majeur puisque le but premier est d'établir un calibrage par une correspondance, purement ponctuelle, entre un niveau de modulation de pression de consigne et le niveau ou seuil de changement d'état du capteur. L'incertitude ci-dessus ne jouera que sur la marge que l'on veut finalement assurer, ou toutefois sur la dynamique de retour dans la plage utile des pressions de consigne si la mesure de calibrage a été effectuée hors de cette plage utile. Ainsi, si l'incertitude ci-dessus est d'un facteur 1,5, dans un sens ou dans l'autre, la marge de sécurité visée, de 6 Pa, sera en fait dans une plage allant de 4 à 9 Pa, ce qui est d'amplitude limitée. Pour réduire cette incertitude, on peut modéliser d'après la conformation de la conduite, par la théorie ou par des essais initiaux, la variation de sensibilité de la pression au niveau du capteur par rapport à la modulation de la pression de consigne, ceci par un balayage de la pression de consigne dans toute la plage utile prévue, de pression de consigne, et aussi la plage de modulation, en implantant temporairement, dans la conduite, un capteur de pression à sortie évolutive. Le balayage peut être effectué à vitesse prédéterminée, pour ainsi échantillonner la sortie du capteur à un rythme déterminé pour différentes pressions de consigne ainsi connues, ou bien encore le balayage peut s'effectuer de façon asynchrone par marches successives de hauteur connue, de sorte que la pression au niveau du capteur présentera un même nombre de marches correspondantes. On établit ainsi une courbe de réponse de la conduite voire plusieurs telles courbes pour diverses configurations d'ouvertures de bouches. On exploitera ensuite, à chaque fois, celle des courbes qui correspond par exemple à un débit d'air de valeur voisine du débit d'air instantané. On notera que l'on peut tolérer que la modulation fasse temporairement sortir de la plage utile de pressions de consigne, c'est-à-dire que le capteur n'est pas nécessairement prévu pour fournir directement une valeur de pression de consigne cible, qui serait optimale pour une bouche. Il suffit en effet qu'il corresponde à une pression de référence, ou point de mesure, de valeur connue, et le passage par cette valeur repérable va permettre d'étalonner, ou calibrer, la pression de consigne en correspondance avec la R:\3rcvcts\28500\28552--080716-dcmandc FR.doc 17/07/2008 7:06 7 133 pression locale de la conduite, pour tenir compte de l'évolution de l'état de la conduite et en particulier son débit d'air. La pression de consigne modulée et calibrée pourra ensuite être remontée ou descendue du pourcentage voulu pour passer du point de mesure à un point convenable de consigne de fonctionnement. Il faut toutefois admettre qu'il est préférable d'effectuer la mesure dans la plage des pressions utiles pour les bouches, car on limite alors l'incertitude ci-dessus sur la variation de perte de charge lors du passage de la pression de consigne "calibrée" à la nouvelle valeur de consigne. En effet, dans l'exemple ci-dessus, le capteur pourrait par exemple être réglé à un seuil de 40 Pa, si bien qu'il faudrait faire descendre temporairement la pression de consigne à une valeur calibrée de 60 Pa pour le faire changer d'état. En pareil cas, on acquiert comme précédemment les informations voulues d'atténuation et, surtout, on note que c'est la pression de consigne calibrée de 60 Pa qui est associée au seuil de 40 Pa. Ensuite, par une homothétie, linéaire ou modélisée, la pression de consigne est par exemple remontée au niveau final 129 Pa qui est jugé être optimal. On voit donc que le seuil de changement d'état du capteur sert uniquement à calibrer l'installation mais que la pression locale cible finale peut être choisie à toute valeur voulue, indépendamment du seuil du capteur, celui-ci ne servant que de "cliquet" avertisseur du passage à une valeur de seuil. Pour éviter le traitement d'informations évoqué ci-dessus, le capteur est de préférence disposé dans une position estimée être la plus défavorisée en termes de perte de charge. Toutefois, il peut aussi être disposé ailleurs, si l'on peut estimer l'écart entre la pression qu'il mesure et la pression d'une bouche la plus défavorisée. En d'autres termes, le capteur peut servir "d'avertisseur avancé" pour indiquer que la pression est insuffisante dans un tronçon autre de la conduite, ou va devenir insuffisante et ceci alors que le capteur perçoit encore une pression excédant la pression différentielle requise pour une bouche voisine. Ainsi, dans l'exemple numérique ci-dessus, le capteur étant situé en un point connu de la conduite, on peut effectuer une interpolation ou extrapolation pour estimer, approximativement, la perte de charge variant tout au long de la conduite. R:\13rcvets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/072008 7:06 8 / 33 Ainsi, si le capteur y est situé à mi-longueur, on peut considérer, en première approximation, que les bouches ouvertes sont situées moitié en aval et moitié en amont, c'est-à-dire que le débit d'air traversant la conduite au niveau du capteur est la moitié du débit d'air total. Compte tenu de l'aspect quadratique de la perte de charge en fonction du débit d'air, la perte de charge dans le tronçon amont peut donc être estimée à 1/4 de la perte de charge dans le tronçon aval, c'est-à-dire 33% / 4 = 8%. Elle vaut donc au total approximativement 33 + 8 = 41% à l'extrémité défavorisée de la conduite, opposée à celle reliée au groupe, donc correspond à un facteur d'atténuation de 59%. Dans l'exemple ci-dessus, il faudra donc fixer la nouvelle pression de consigne au-dessus de 80/0,59 = 135 Pa pour obtenir au moins 80 Pa au niveau de l'extrémité défavorisée de la conduite. Il peut aussi être prévu plusieurs tels capteurs pour déterminer précisément l'état de pression en divers points de la conduite, donc sans devoir effectuer une extrapolation d'après une mesure unique. 15 On notera que la modulation de pression peut être commandée au niveau du groupe, par commande du ventilateur, ou au niveau d'une bouche de service que l'on fait changer d'état à cet effet. Ce peut être aussi une bouche classique, d'appartement, qui change d'état d'ouverture et provoque ainsi le changement d'état du capteur, provoquant donc le passage à un nouveau point de réglage de pression. 20 De préférence, la modulation est amorcée par une augmentation prédéterminée de la pression d'air et, en l'absence de dite détection de changement d'état du capteur, elle se poursuit par une diminution de la pression d'air. On peut ainsi détecter si l'on est en dessous de la pression de référence du capteur, supposée alors être sensiblement une pression de fonctionnement cible, 25 et, si l'on est au-dessus, on recherche la valeur de marge existant au-dessus de la pression de référence, pour ainsi réduire cette marge si elle est jugée excessive. En cas de détection de dit changement d'état par diminution de la pression d'air, on remonte de préférence la pression de façon à provoquer un retour à un état initial du capteur, en supposant qu'il correspond sensiblement à une pression de fonctionnement 30 cible pour une bouche voisine. Dans un mode de mise en oeuvre préféré du procédé, utilisant au moins une bouche d'air de la conduite à titre de dit capteur : R:'\Brevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 9 / 33 2932552 io - on mesure une pente entre une amplitude de modulation de débit d'air de la conduite par rapport à une amplitude de la modulation de la pression pour détecter un coude, représentant le dit changement d'état du capteur, d'une courbe de correspondance entre une amplitude instantanée du débit d'air modulé par rapport à une amplitude instantanée 5 de la pression modulée. L'intérêt d'une telle solution est qu'elle ne nécessite pas d'ajouter du matériel, puisqu'au moins une bouche constitue aussi le dit capteur. C'est donc la conduite d'air qui sert à véhiculer l'information voulue, c'est-à-dire la variation de débit d'air qui traduit un changement de régime de fonctionnement de la bouche. Il s'agit donc d'une 1 o transmission d'informations par courant d'air porteur de ces informations. On notera que le coude ci-dessus peut être un coude "utile" au-dessus duquel le débit d'air de la bouche est bridé, mais il peut aussi être tout point repérable de la courbe de réponse de la bouche, ce point étant repéré par exemple par une valeur de pente particulière. On rappellera que, comme la courbe de réponse d'une bouche, bridée ou 15 non au-dessus d'un seuil de débit d'air, croît initialement sensiblement selon la racine carrée de la pression différentielle, chaque point de cette courbe présente donc une pente de tangente locale qui est de valeur spécifique à chaque point. En d'autres termes, la pente débit d'air / pression : oQ/oP décroît de façon monotone, donc sans ambiguïté, de sorte qu'une mesure de pente locale, par une légère modulation de pression, permet 20 de déterminer, par bijection, le point correspondant. On peut effectuer le réglage par paliers de par exemple 5 Pascal, et y rester un certain temps, par exemple de 5 secondes à une minute, pour reprendre un cycle de mesures. La pression initiale est quelconque, c'est-à-dire que l'invention n'est pas limitée 25 à un cas dans lequel on serait initialement nécessairement sur une courbe de consigne. Le point de départ peut donc être un point non optimal ou un point déjà optimisé. On détecte donc des points repérables d'après la sortie du capteur, par exemple les coudes de bouches, c'est-à-dire, dans la courbe globale, composite, de la conduite, des points caractéristiques des courbes respectives de réponse de chaque bouche. 30 La notion d'écrêtage, c'est-à-dire de coude d'écrêtage en tant que tel, n'est donc pas nécessaire. Si la courbe de réponse standard des bouches présente, par exemple, un premier coude à (trop) bas niveau, par exemple moitié du débit d'air nominal du coude RaBrevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 IO/ 33 Il d'écrêtage, à titre uniquement de repère de référence de pression (et non d'écrêtage), on peut donc chercher ces repères pour ensuite déterminer, par extrapolation, la pression utile à appliquer pour assurer au moins le débit d'air nominal de chaque bouche, que ces bouches soient ou non à débit d'air bridé. Partant du débit moitié du débit d'air nominal évoqué ci-dessus, le facteur d'extrapolation pour déterminer la pression voulue sera d'un facteur 4 pour tenir compte de l'aspect quadratique de la courbe de réponse aux débits d'air inférieurs au coude d'écrêtage. Il convient de noter que l'on peut ainsi scruter une pluralité de bouches ou une seule bouche, et de préférence la plus défavorisée. Elle sert donc de "détecteur avancé" 1 o puisqu'elle est la plus sensible à une insuffisance de pression. On notera aussi que, si la conduite ci-dessus est une colonne, ou équivalent, montée en parallèle avec une autre conduite, ou colonne, toutes deux en dérivation sur une branche commune de forte section les reliant au ventilateur selon une topologie en Y, le débit d'air du ventilateur asservi dans le groupe, et éventuellement sa pression, 15 ne représente donc pas les conditions de fonctionnement de la conduite considérée dans l'invention. Toutefois, la modulation de pression dans la conduite considérée pour l'invention peut parfaitement s'effectuer par une modulation de pression plus forte au niveau du ventilateur, pour compenser l'influence de l'arrivée du débit d'air provenant de l'autre conduite. Au besoin, pour mieux déterminer les conditions de fonctionnement de 20 la conduite considérée pour l'invention, on peut prévoir d'implanter un capteur de débit d'air et/ou un capteur supplémentaire de pression juste en aval de cette conduite à observer. Selon une autre approche, on peut aussi considérer que ces deux conduites, ou plus, constituent ensemble, fonctionnellement, une conduite selon l'invention, puisque 25 la topologie de la conduite n'intervient pas dans les étapes du procédé. Il pourra, en particulier, arriver que deux bouches, dans respectivement les deux conduites, présentent "simultanément" leur coude, c'est-à-dire pour une même pression du ventilateur, qui n'est pas nécessairement une même pression juste en aval de chaque conduite si elles sont raccordées en deux points distincts de la branche commune, 30 qui présente une perte de charge étagée de façon correspondante. Mais une telle "simultanéité" peut aussi se présenter, d'une part, pour deux bouches, certes raccordées l'une en aval de l'autre dans une conduite unique, mais de types différents en ce qui R:\Brcvcts\28500\28552--080716-dcrnandc FR.doc 17/07/2008 7:06 11 / 33 concerne le seuil bas de pression différentielle nécessaire pour assurer le débit d'air nominal, et/ou, d'autre part, pour deux bouches, pouvant être de même type, dont des filtres présentent des niveaux de colmatage différents, la bouche aval, donc de position la plus favorisée, étant par contre défavorisée par un niveau de colmatage plus élevé que l'autre bouche. Ainsi, les conditions initiales de fonctionnement pression / débit d'air de la conduite étant initialement définies en un point quelconque, la modulation de la pression va permettre d'au moins estimer, voire de déterminer si, dans les conditions initiales, toutes les bouches étaient d'un même côté de leur coude respectif, c'est-à-dire au-dessus de celui-ci. Si, dans un premier cas, on effectue une modulation positive de pression, et que l'on détecte, par l'apparition d'un changement d'état du capteur, par exemple de coudes "supérieurs" de bouches se manifestant dans la courbe de réponse composite de la conduite, que certaines bouches étaient initialement alimentées en dessous de leur pression différentielle, il faudra choisir une pression de consigne accrue par rapport à la pression initiale. Dans un second cas, qui s'applique si l'on a préalablement acquis la certitude que toutes les bouches sont alimentées au-dessus de leur pression différentielle de seuil, donc se trouvent dans un état de bon fonctionnement, on pourra songer à réduire la pression, si l'on détecte, par une modulation négative de la pression, qu'il existe une marge de baisse de pression par rapport à un premier coude, correspondant à la bouche la plus défavorisée, pour ainsi diminuer le gaspillage de pression, c'est-à-dire d'énergie électrique du moteur. La certitude ci-dessus peut être obtenue par une modulation positive, selon le premier cas, ou par tout autre moyen, par exemple si l'on a modélisé les pertes de charge dans l'installation et que l'on applique une pression initiale suffisante pour garantir que toutes les bouches perçoivent une dépression différentielle supérieure à leur dépression différentielle nominale. En d'autres termes, il peut être commode de commencer par le premier cas, et on ne passera au second cas que si l'on ne détecte pas de coude supérieur dans le premier cas. Les explications relatives à la figure 4, dans la description détaillée finale, illustrent le second cas, où toutes les bouches sont considérées comme étant initialement R:\Brevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 12 / 33 commandées sous une pression différentielle supérieure à leur pression différentielle de seuil, une modulation négative de la pression du ventilateur provoquant une modulation négative du débit d'air à travers ces bouches convenablement alimentées. Les bouches les plus défavorisées vont donc successivement "décrocher", c'est-à-dire ne plus fournir le débit d'air nominal, ce qui va se traduire par l'apparition de coudes dans la courbe de réponse composite de la conduite. Il faut donc, dans une forme préférée de mise en oeuvre du procédé, que la pression aval initiale devienne une pression de consigne juste au-dessus de la pression aval modulée correspondant au premier coude détecté à la descente. La dynamique de modulation peut donc être d'amplitude limitée dans ce sens 1 o descendant, puisque c'est le coude inférieur le plus proche qui est à détecter, c'est-à-dire le coude associé à une pression supérieure à celle des autres coudes, si l'on suppose que l'on part d'une valeur de pression initiale qui a déjà été fixée à un niveau suffisant. Dans le premier cas, où certaines bouches peuvent se trouver être initialement commandées sous une pression différentielle inférieure à leur pression différentielle de 15 seuil, une modulation positive de la pression du ventilateur va provoquer une modulation positive du débit d'air à travers ces bouches sous-alimentées. Les bouches qui étaient déjà suffisamment alimentées en pression restent à débit d'air sensiblement constant, nominal, de par la présence de la languette d'étranglement qui vient obstruer progressivement le passage d'air de la bouche. Ainsi, une bouche sous-alimentée verra 20 son débit d'air croître selon une loi de variation sensiblement en racine carrée de la pression différentielle locale, selon la courbe de réponse classique d'une telle bouche, jusqu'à atteindre le débit d'air nominal et s'y stabiliser. Il existe ainsi, dans le débit d'air global de la conduite, une composante variable, de modulation, qui est la somme des débits d'air élémentaires de chaque bouche sous-alimentée, les autres bouches 25 n'intervenant pas puisque leur débit d'air est sensiblement fixe. De la sorte, même s'il y a un grand nombre de bouches ouvertes, la mesure de la modulation du débit d'air sera relativement précise puisque le nombre total de bouches ouvertes n'intervient pas. Dans ce premier cas, de modulation positive de l'amplitude de la pression, et dans un mode particulier de mise en oeuvre du procédé, on peut, par une modulation 30 d'amplitude suffisante, détecter le coude supérieur le plus éloigné, si l'on suppose, à nouveau, que l'on part d'une valeur de pression locale initiale qui a déjà été fixée de façon sensiblement correcte mais qui peut toutefois avoir légèrement décru et avoir R:\Brevels\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 13 / 33 ainsi pénétré dans la foule des coudes supérieurs. On peut ainsi déterminer immédiatement un point optimal de pression. Ainsi, dans le cas avantageux de mise en oeuvre du procédé de l'invention avec, en plus du signe, une détermination d'une amplitude de décalage de pression, il faut donc, contrairement au second cas, s'assurer que l'amplitude de la modulation positive est suffisante pour détecter tous les coudes supérieurs, c'est-à-dire en particulier le dernier, le plus haut, correspondant à la bouche la plus défavorisée. Le procédé de l'invention permet ainsi, selon une mise en oeuvre avantageuse, de déterminer les positions de divers coudes détectés sur la courbe composite de réponse en débit d'air de la conduite, représentant la somme des courbes de réponse standard des bouches, ce qui permet d'obtenir des informations précises sur la répartition des pressions le long de la conduite, c'est-à-dire les positions des bouches ouvertes à l'instant courant. En effet, si, revenant au second cas (qui sera exposé plus en détails en regard de la figure 4), on considère que l'on effectue un balayage descendant, en portant temporairement la pression à une valeur maximale garantissant au moins la valeur de seuil bas à toutes les bouches, même si toutes sont ouvertes, et en faisant décroître la pression, le premier coude détecté correspond à une première bouche, qui est la plus défavorisée. La baisse de pression se poursuivant, une deuxième bouche, la plus défavorisée parmi les restantes, va ensuite présenter son coude, c'est-à-dire un deuxième coude dans une série temporelle d'apparitions de tels coudes. La courbe de réponse entre les premier et deuxième coudes, c'est-à-dire la composante variable de modulation de débit d'air de la conduite, est représentée par la courbe de réponse standard, et alors unique, de la première bouche, la plus défavorisée. Ainsi, partant du premier coude, de pression haute, le relevé de la courbe de réponse composite de la conduite, sur un premier segment, supérieur, représente un segment supérieur parfaitement déterminé en ce qui concerne sa longueur et sa forme, qui est définie par la loi standard ci-dessus sensiblement en racine carrée, la forme précise pouvant être mémorisée dans une table. Lorsque l'on sera descendu sous le deuxième coude, en descendant donc sur un deuxième segment de la courbe de réponse composite de la conduite allant vers un troisième coude, la courbe composite sera la somme de deux termes, à savoir un premier segment intermédiaire de la courbe de réponse standard de la première bouche, R:1Brevets\28500\28552--080716-dcrnandc FR.doc 17/07/2008 7:06 14 ; 33 et un dit segment supérieur, mais relatif à la deuxième bouche. Le premier segment intermédiaire, de la première bouche, présente une forme connue puisqu'il constitue le prolongement, selon la réponse de bouche standard, du segment supérieur de la première bouche. La différence entre la courbe composite observée, à deux composantes variables, et le premier segment intermédiaire de réponse standard de la première bouche représente donc le segment supérieur de réponse de la deuxième bouche. Après la descente sous le troisième coude, il faudra donc retrancher, à la courbe composite de la conduite, un deuxième segment intermédiaire de la première bouche et un premier segment intermédiaire de la deuxième bouche, pour définir un segment supérieur de réponse de la troisième bouche. Ainsi, à chaque passage par un coude, on répète cette opération de relevé de la différence entre, d'une part, la courbe de réponse composite observée de la conduite et, d'autre part, le ou les segments supérieurs et successivement intermédiaires des courbes de réponse des bouches dont le coude a déjà été franchi à la baisse. Comme les diverses bouches sous-alimentées sont raccordées en divers points étagés le long de la conduite, chacune perçoit une valeur de pression différentielle qui lui est propre, puisque chaque bouche est affectée d'une perte de charge dans la conduite, due aux flux d'air des autres bouches, dont la valeur croît avec l'éloignement par rapport au ventilateur. Ainsi, la diminution temporelle progressive de la pression du ventilateur va d'abord se manifester par un "décrochage" des bouches les plus défavorisées, c'est-à-dire les plus en amont, à l'opposé du côté du ventilateur. Si, dans le second cas, et comme indiqué plus haut, on part d'une pression maximale du ventilateur, dont la valeur aura été calculée, ou mesurée à la mise en service de l'installation, pour garantir la pression différentielle voulue au niveau de chacune des bouches même si toutes celles-ci sont ouvertes, c'est-à-dire à un débit d'air maximal de l'installation, on détectera ainsi une suite temporelle de tous les coudes existants, et toutes les bouches seront finalement affectées d'une pression différentielle insuffisante si la modulation de diminution de pression présente une dynamique suffisante, par exemple jusqu'à une pression minimale déterminée à cet effet. On peut ainsi effectuer un balayage, dans un sens ou dans l'autre, de dite modulation sur une plage de pressions utiles, entre une pression maximale, garantissant R:\Brevets\28500\28552--080716-demande FRdoc 17707/2008 7:06 15 / 33 G une pression différentielle de seuil à toutes les bouches de la conduite, et une pression minimale, inférieure à la pression différentielle de seuil, on détecte une séquence temporelle de dits coudes et on estime des positions des bouches respectives d'après la position de leur coude dans la séquence. Si toutes les bouches sont du même type, c'est-à-dire à même valeur de pression différentielle de seuil, la cascade temporelle ci-dessus de détections de coudes va concerner, dans l'ordre vers l'aval, toutes les bouches d'un tronçon amont de la conduite (bas de colonne) si le balayage est effectué par décroissance de la pression, c'est-à-dire que c'est la bouche la plus en amont, la plus défavorisée, qui va présenter le premier coude, comme évoqué plus haut. L'ordre temporel d'apparition des coudes est alors identique à l'ordre de "rangement" des bouches sur une dite conduite qui serait constituée par une colonne unique. Toutefois, cet ordre temporel n'est plus respecté si des filtres de certaines bouches sont partiellement colmatés par des graisses de cuisine ou autres, c'est-à-dire que la pression différentielle de seuil à leur appliquer, pour assurer le débit d'air nominal voulu, doit être accrue pour vaincre le supplément de perte de charge dans le filtre. Lors de la mise en service, on peut prévoir d'effectuer un balayage complet de modulation sur une plage complète de pression pour relever des signatures de réponse, en débit d'air, des bouches de la conduite, chaque signature étant caractérisée par les positions (pression et débit d'air) de dits coudes correspondant à un certain nombre de bouches ouvertes, réparties de façon connue le long de la conduite. Il y a donc une paire de variables, qui sont le nombre de bouches ouvertes et, à chaque fois, le nombre d'états possibles de la conduite, c'est-à-dire les diverses répartitions possibles du nombre considéré de bouches ouvertes sur celle-ci. Le nombre de signatures pouvant être relevées correspond donc au produit de ces deux nombres. Lors de cycles suivants, en exploitation, on peut effectuer une modulation de pression sur une plage au moins partielle recouvrant, en tout ou partie, la plage complète ci-dessus, pour mesurer, en chaque point de modulation, le supplément de pression devenu nécessaire pour assurer le débit d'air dans chacune des bouches remontant successivement au débit d'air nominal. Il s'agit en fait d'une mesure indirecte de la pression différentielle de chaque bouche puisque la pression globale aval de la conduite ne se répercute que partiellement R:\13reveis128500128552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 16 / 33 sur chaque bouche, du fait de la perte de charge dans la conduite, qui dépend du nombre et de la position des bouches ouvertes. Pour des bouches toutes de même débit, on peut toutefois estimer ce nombre de bouches en appliquant temporairement une dite pression aval maximale, garantie pour assurer au moins la valeur de pression différentielle nominale au niveau de chaque bouche, et il suffit alors de diviser le débit d'air total par le débit d'air nominal de bouche pour ainsi obtenir le nombre de bouches ouvertes, en diminuant le débit d'air mesuré d'une valeur de fuite de la conduite, fuites qui auront été mesurées et mémorisées à la mise en service, ceci dans toute la plage de pressions possibles. 1 o La valeur de débit d'air nominal sera prise à une valeur moyenne pondérée en cas d'existence de plusieurs types de bouches ou de bouches réglables, à deux débits d'air possibles. La pondération prend en compte la proportion de chaque type de bouche et aussi éventuellement l'instant dans la journée, c'est-à-dire que, par exemple, le midi et le soir, certaines bouches, réglables, seront considérées comme fonctionnant à fort débit 15 d'air. On a ainsi déterminé l'une des deux variables de la paire ci-dessus, ce qui réduit d'autant le nombre de signatures initiales à comparer à la signature actuelle. Pour la seconde variable, c'est-à-dire la répartition des bouches ouvertes, elle peut être déterminée en observant la cascade temporelle de retour au débit d'air nominal des bouches, en remontant la pression du ventilateur depuis une valeur suffisamment faible 20 pour que toutes les bouches soient à l'état "décroché", c'est-à-dire qu'aucune n'assure le débit d'air nominal. Cette détermination s'effectue en notant la position temporelle des coudes successifs, de "raccrochage" des bouches successives, sachant que les bouches aval, les plus proches du ventilateur, raccrochent en premier, dans la mesure où leur filtre n'est pas excessivement colmaté par rapport aux autres bouches. 25 Ainsi, on peut prendre un exemple dans lequel il y aurait une pluralité de bouches ouvertes dans un tronçon amont de conduite, défavorisé, aucune bouche ouverte dans un tronçon central, et une seule bouche ouverte tout en aval dans un tronçon aval. En pareil cas, si l'on fait décroître la pression selon le second cas, on détecte d'abord une rafale de coudes des bouches ouvertes du tronçon amont, puis, après 30 une plage temporelle exempte de toute détection de coude, correspondant aux bouches toutes fermées du tronçon central, on détecte un dernier coude, correspondant à la bouche aval, la plus favorisée. R:\Brevets\28500\28552--0807] 6-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 l7 / 33 Si, en particulier, on prévoit une bouche de service ouverte tout en aval de la conduite, sur son tronçon aval, et une bouche de service ouverte tout en amont de la conduite, la paire de coudes de service correspondants permet de déterminer les limites de la dite plage complète de pression, sachant que le colmatage de filtres peut nécessiter d'appliquer à la conduite une pression supérieure à celle du coude de la bouche de service amont. Ainsi, et en première approximation, la position temporelle du coude, dans la plage temporelle de balayage, correspond à la position de la bouche correspondante, c'est-à-dire son rang, dans la conduite, et donc par exemple l'étage correspondant du local, dans le cas d'une colonne d'air. On notera que l'on peut affiner les calculs ci-dessus par itérations successives, puisque la détermination de la position approximative de chaque bouche ouverte permet de déterminer sa contribution à la perte de charge dans la conduite, c'est-à-dire déterminer dans quelle mesure elle affecte l'écoulement du flux d'air des autres bouches, puisque la bouche considérée réduit la pression différentielle qui "reste" au niveau de chaque autre bouche lorsque l'on soustrait, à la valeur de pression juste en aval de la conduite, la perte de charge en aval de la bouche considérée. Comme indiqué pour le premier cas, le balayage de modulation exposé ci-dessus peut être effectué en partant de la pression minimale, pour laquelle toutes les bouches sont sous-alimentées, pour monter à la pression maximale. On observe toutefois que la détermination des tronçons intermédiaires de courbe de réponse standard de bouche dans la courbe de réponse composite en débit d'air de la conduite est plus facile dans le second cas, de pression décroissante, car on peut effectuer les calculs au fil de l'eau. Sinon, dans le premier cas, à pression croissante, il faut mémoriser la courbe de réponse composite de la conduite pour ensuite effectuer les calculs de différence indiqués, en partant du tronçon supérieur relatif à la bouche la plus défavorisée, bouche dont le coude est alors détecté en dernier. Or, c'est ce coude qui permet d'amorcer le processus exposé permettant de démêler, à chaque étape, l'écheveau des divers segments en pente de courbe standard de bouche, supérieur et intermédiaires, qui constituent le segment considéré de la courbe composite de la conduite. Comme évoqué, la dite plage au moins partielle ne recouvre pas nécessairement toute la plage complète de pression qui permet de faire changer l'état de bon ou mauvais R:\Brevets\28500\28552--080716-demandc FR.doc 17107/2008 7:06 18 / 33 fonctionnement de chaque bouche ouverte, le balayage complet évoqué ci-dessus ayant simplement pour but de montrer que l'on peut ainsi obtenir des informations précises sur les conditions de fonctionnement de l'ensemble des bouches et même de chaque bouche. On peut donc, contrairement à ce dernier cas, partir de conditions de fonctionnement ayant précédemment été jugées optimales, par exemple par une application antérieure d'un cycle des étapes du présent procédé, pour n'effectuer qu'une modulation d'amplitude limitée, mais suffisante pour détecter un coude. On recherche donc l'existence d'un coude "supérieur", correspondant à une pression supérieure à la pression initiale, pour alors, en cas de succès, augmenter celle- ci, et, en cas d'absence avérée d'un tel coude "supérieur", on recherche la position d'un coude "inférieur" le plus proche de la pression initiale. On va donc détecter la bouche la plus défavorisée. Il s'agit donc de se maintenir au-dessus de la foule des coudes des courbes de réponse. Le décalage de pression dont le sens ou signe est ainsi déterminé peut être d'amplitude limitée, c'est-à-dire, à la montée, avec une amplitude positive qui ne rétablit pas nécessairement un fonctionnement au-dessus d'un coude supérieur détecté ou, respectivement, à la descente, avec une amplitude négative qui conserve toutefois une marge de pression au-dessus du coude inférieur présentant la pression la plus élevée parmi ceux-ci. Fondamentalement, l'invention assure un asservissement qui tend à faire converger la valeur de pression du ventilateur vers une valeur optimale en termes à la fois de bon fonctionnement de toutes les bouches et d'économie d'énergie, c'est-à-dire tend à améliorer, de ce point de vue, les conditions de fonctionnement et à éviter un bruit excessif. Mais l'atteinte d'un point optimal de fonctionnement, constituant un cas avantageux du procédé de l'invention, peut nécessiter de répéter le cycle de ses étapes. De façon avantageuse, le décalage de pression est choisi d'amplitude telle que la nouvelle valeur de pression de consigne courante correspond à un fonctionnement au-dessus du coude. Ainsi, selon le premier cas, une correction d'augmentation de la pression initiale 30 présente, de préférence, une amplitude correspondant au moins au dernier coude supérieur détecté dans une plage de modulation de pression suffisante de détection de tous les coudes, pour ainsi restaurer un bon fonctionnement de toutes les bouches. R:\Brcvcis\28500 Q8552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 19i 33 De même, selon le second cas, une correction de diminution de pression initiale, présente, de préférence, une amplitude fixant la pression cible sensiblement au niveau du coude inférieur le plus proche, c'est-à-dire que, pour la bouche la plus défavorisée, la pression différentielle à son niveau présente, par rapport à la pression différentielle nominale voulue, une marge de supplément de pression qui est réduite à un minimum, ce minimum correspondant par exemple à l'influence de l'ouverture d'un certain nombre estimé de bouches entre deux cycles de rafraîchissement de la valeur de pression de consigne. Comme indiqué plus haut, les corrections ci-dessus, d'augmentation ou de diminution de la pression initiale, peuvent être d'amplitudes moindres que celles indiquées. En effet, si les cycles d'étapes selon le procédé de l'invention se répètent avec une fréquence suffisante par rapport à une fréquence d'apparition de dérive des conditions de fonctionnement, par exemple l'évolution du nombre de bouches ouvertes, on peut se contenter, à chaque fois, d'une correction d'amplitude limitée, puisque, si cette correction est insuffisante, cela se révèlera au cycle suivant. On peut donc estimer, par exemple pour chaque heure d'une journée, un nombre prévisionnel d'événements (ouvertures et fermetures de bouches) par minute, déterminer la conséquence cumulée de dérive des conditions de fonctionnement de la conduite, et déterminer une fréquence de répétition du cycle du procédé dont la période présente une durée suffisamment courte pour que la dérive des conditions de fonctionnement n'excède pas une valeur prédéterminée. Cette valeur prédéterminée représente par exemple une marge de pression pour la bouche la plus défavorisée. Comme évoqué plus haut, on peut installer une bouche de service dans une position la plus défavorisée de la conduite et on en détecte le dit coude, pour régler la 25 pression de consigne. La bouche de service peut en particulier constituer le dit capteur, alors unique, c'est-à-dire que les bouches "utiles" des divers locaux peuvent être de tout type, à débit d'air bridé ou non, et de tout débit. La nouvelle valeur de pression de consigne courante au niveau du groupe, 30 correspondant, au niveau du capteur, à une pression de fonctionnement au-dessus du coude, peut être choisie avec une marge de sécurité de valeur présentant un maximum pendant certaines plages horaires prédéterminées. R:\Brevets\28500'28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 20 / 33 On limite ainsi le risque d'un "décrochage" si plusieurs bouches sont ouvertes simultanément, par exemple aux heures des repas. On peut aussi prévoir d'empêcher toute descente de la pression, au niveau du capteur, en dessous d'un seuil minimal prédéterminé ou déterminé en fonction de la valeur d'un ou plusieurs paramètres comme par exemple le débit d'air Q instantané ou encore l'instant dans la journée. On peut prévoir d'effectuer un relevé d'apprentissage de courbes de réponse de la pluralité de bouches pour déterminer l'influence de fuites. On peut ainsi séparer l'influence de la courbe de réponse des bouches et celle des fuites. L'invention concerne aussi un groupe de ventilation comportant une unité centrale de commande d'un moteur d'entraînement d'un ventilateur destiné à assurer la circulation d'air dans des bouches réparties le long d'une conduite d'air, caractérisé par le fait qu'il comporte un bloc de calcul associé à des circuits séquenceurs agencés pour gérer des étapes du procédé selon l'invention. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode de mise en oeuvre du procédé de l'invention dans une installation de ventilation exploitant le procédé de l'invention, en référence au dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 est une vue générale schématique de l'architecture d'une installation de ventilation comportant le groupe de ventilation exploitant le procédé de l'invention, relié à des colonnes d'aspiration desservant divers appartements d'un immeuble, - la figure 2 est un diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation, - la figure 3 est une courbe de réponse d'une bouche à débit d'air bridé, et - la figure 4 est une courbe composite représentant le débit d'air d'une conduite en fonction de la pression, c'est-à-dire la signature de réponse de la conduite. La figure 1 représente schématiquement une installation de ventilation, dans cet exemple d'extraction d'air de divers locaux par aspiration à travers un réseau ramifié de canalisations. Le réseau comprend ici un nombre BR = deux branches 10, 20 aboutissant à un tronc commun constitué par un groupe de ventilation 1 comportant un caisson 2 relié à une extrémité aval des branches 10, 20 respectives et contenant un ensemble moto-ventilateur à moteur 8 d'entraînement d'un ventilateur 9 d'aspiration de R:\Brevets`28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 21 / 33 l'air des branches 10, 20 pour le rejeter dans l'atmosphère. La branche l0 collecte l'air d'une pluralité d'ici deux colonnes 11, 12, munies chacune d'une pluralité de bouches 111, 112 et autres, et respectivement 121, 122, et autres, d'aération de locaux comme par exemple des cuisines ou des salles de bain dans un ou plusieurs immeubles collectifs. De même, la branche 20 collecte l'air d'une pluralité d'ici trois colonnes 21, 22, 23 munies chacune d'une pluralité de bouches 211, 212 et autres, et 221, 222 et autres, et 231, 232, 239 et autres, d'aération de locaux du même genre. Il y a ainsi un nombre CO = 5 colonnes comportant chacune un nombre particulier BO de bouches, indiquées de façon générale par la référence 120, avec ici un filtre à air associé indiqué de façon générale par la référence 130. Chaque bouche 120 est équipée d'un ou plusieurs volets pour que l'utilisateur d'un local en commande l'ouverture, ou la fermeture qui l'isole partiellement de l'installation, sachant que la position dite de fermeture autorise un débit dit d'étiage. On conçoit donc que, si toutes les bouches d'aspiration 120 sont quasi fermées, le ventilateur 9 va engendrer une forte dépression dans l'ensemble de l'installation, donc avoir une bonne efficacité technique. Toutefois, dans une telle situation, le rendement, c'est-à-dire le service rendu, est faible. Les bouches 120 sont classiquement de deux types possibles : auto-réglable et hygro-réglable, chaque type nécessitant une différence de pression supérieure à un seuil minimal particulier de pression différentielle PDs. Une bouche auto-réglable extrait l'air selon un débit d'air bridé à une valeur nominale Qn, c'est-à-dire ne pouvant croître que selon une pente très faible dès que la pression différentielle qui lui est appliquée dépasse le seuil bas minimal de bon fonctionnement PDs, alors qu'une bouche hygro-réglable présente un débit d'air qui croît avec le taux d'humidité, celui-ci provoquant son ouverture progressive. Hormis les différences ci-dessus liées à Ieur structure, on distingue aussi les bouches cuisine, qui ont des débits plus élevés que ceux des sanitaires et sont généralement associées à un minuteur de 30 minutes que l'utilisateur commande pour passer au débit d'air maximal. Un système est généralement hygro ou auto-réglable. Si une ou quelques bouches 120 viennent à s'ouvrir, la dépression va donc diminuer dans l'installation puisque les divers flux d'air supplémentaires qui vont alors se propager dans les colonnes et les branches 10, 20 vont voir leur écoulement être R:\Brevets'28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 22 / 33 perturbé, et donc freiné, par le frottement sur les parois du conduit correspondant. Il s'ensuit ainsi une perte de charge, qui fait que le ventilateur 9 ne peut totalement imposer sa valeur de dépression au niveau des bouches 120. Comme l'efficacité d'un bouche 120 dépend de la dépression sur son côté aval par rapport à la pression atmosphérique dans le local, côté amont, on conçoit que cette dépression doit être suffisante pour assurer le débit d'air nominal Qn, en pratique une dépression, ou pression différentielle PDs, d'au moins 60 voire 80 Pascal. On conçoit que le niveau de colmatage du filtre à air 130 associé à la bouche 120 tend à faire remonter les valeurs requises de pression différentielle PDs. l0 Sur la figure 1, la bouche 239, en extrémité amont, fermée, de la colonne 23, est supposée être la bouche la plus défavorisée, c'est-à-dire celle dont le trajet (23, 20) la reliant au caisson 2 correspond à une perte de charge maximale. Cette perte de charge, qui est due à celle dans la branche 20 et aussi dans la colonne 23, compte tenu de leur section et de leur forme de cheminement, dépend aussi du nombre des 15 éventuelles autres bouches 120 ouvertes, et de leurs positions. On conçoit facilement que si toutes les bouches 231, 232 et autres de la colonne 23 sont ouvertes, le flux d'air y est alors maximal, si bien que son écoulement est ralenti de par la perte de charge maximale. Chaque bouche 120 est équipée du filtre à air 130 pour éviter d'obstruer 20 l'installation par des poussières grasses, se collant aux parois. Le filtre 130 est en particulier fort utile pour bloquer les fumées grasses issues des cuisines. La figure 2 représente le diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation 1. Le groupe de ventilation 1 comporte une unité centrale 20C de commande du moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 destiné à 25 assurer la circulation d'air dans les bouches 120 qui présentent une certaine répartition le long de la colonne considérée. L'unité centrale 20C comporte une base de temps 10B pilotant un bloc de calcul 11C associé à des circuits séquenceurs I2C gérant les étapes du procédé selon l'invention. Les circuits séquenceurs 12C pilotent des circuits d'asservissement 13 30 commandant des circuits 14 de réglage de la puissance du ventilateur 9, à travers une commande du moteur 8. Les circuits de réglage 14 comportent des circuits 16 d'alimentation variable du moteur 8. Un débitmètre 5 et un détecteur général de pression R:1Brcvets128500128552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 23 / 33 6 mesurent les deux variables considérées au niveau du ventilateur 9, en amont au moins en ce qui concerne le détecteur général de pression 6, pour fournir les mesures correspondantes aux circuits d'asservissement 13, qui eux-mêmes Ies fournissent aux circuits séquenceurs 12C. De la sorte, les circuits séquenceurs 12C sont informés de l'état de l'installation, et en particulier de sa réponse aux stimuli de modulation de pression. Les circuits 13, 14 et 16 constituent ainsi des circuits d'entrée d'informations d'état et sortie de commandes du ventilateur 9. Comme évoqué, la dépression P ci-dessus serait une surpression dans le cas d'une installation d'insufflation d'air. Dans les deux cas, il s'agit donc d'un accroissement 1 o de l'écart absolu de la pression utile courante par rapport à la pression atmosphérique, des deux côtés respectifs du ventilateur 9. La figure 3 est une courbe de réponse CR d'une bouche 120. La courbe de réponse CR comprend trois tronçons, à savoir un premier tronçon CA où le débit d'air individuel Qb d'une bouche 120 croît de façon sensiblement selon la racine carré de la 15 dépression P, jusqu'à ce que celle-ci atteigne une valeur de seuil de pression différentielle nominale PDs, par exemple de 60 ou 80 Pascal, correspondant à un débit d'air nominal individuel Qn. Au-delà du seuil se trouve un deuxième tronçon CB, utile, à débit d'air bridé par une languette qui vient progressivement étrangler la bouche 120 lorsque le débit d'air tend à augmenter. Le débit d'air est ainsi quasiment constant, et 20 précisément ne présente qu'une très faible sensibilité aux variations de dépression P. Au-delà d'une valeur de pression maximale prévue Pmax, par exemple de 160 Pascal, le débit d'air n'est plus régulé et recommence à croître avec la dépression P, sur un troisième tronçon CC. Il s'agit donc d'assurer une régulation pour rester sur le deuxième tronçon CB et 25 ceci en restant, de préférence, juste au-dessus d'un coude K constitué par le raccordement des premier et deuxième tronçons CA et CB. En dessous du coude K, le service est défectueux, c'est-à-dire que le débit d'air Qb est insuffisant. Trop au- dessus du coude K, la consommation électrique du moteur 8 est excessive par rapport au besoin réel en dépression et, en outre, le niveau sonore est excessif. 30 Dans l'exposé qui suit, la référence de bouche 239 peut aussi être considérée comme étant la référence d'un capteur de pression situé dans la position la plus défavorisée. R:U3revcts\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 24 / 33 Selon le procédé de régulation du groupe de ventilation, à commande de puissance réglable, comprenant le moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 de mise en circulation d'air, sous une pression réglable par la dite commande, dans une installation comprenant une conduite de ventilation, telle que la colonne 23 et éventuellement les quatre autres colonnes, comportant une pluralité de bouches d'air 120 devant fonctionner sous au moins une pression différentielle nominale de valeur prédéterminée PDs, le capteur de pression 239 commande le groupe de ventilation 1 pour asservir la pression du ventilateur 9. Les références de bouches 112, 122, 212, 222 peuvent aussi être considérées comme étant des références d'autres capteurs de pression, éventuellement en position la plus défavorisée, ayant la même fonction que le capteur 239, pour ainsi détecter la pression locale dans les diverses colonnes et commander en conséquence le groupe 1. Dans cet exemple, le capteur 239 est une bouche à débit d'air bridé, et les circuits séquenceurs 12C, ayant commandé le moteur 8 pour que le ventilateur 9 assure une pression initiale P0, ils mesurent une pente entre une amplitude de modulation de débit d'air de la conduite (aQ) par rapport à une amplitude de la modulation de la pression (aP) pour détecter un coude (K), représentant le dit changement d'état du capteur 239, d'une courbe de correspondance entre une amplitude instantanée du débit d'air modulé (Q+aQ) par rapport à une amplitude instantanée de la pression modulée (P+aP). De façon générale, que le capteur de pression soit un capteur classique, par exemple à sortie binaire par contact de relais, ou une bouche 239 dont il faut détecter le "décrochage" par changement de pente du débit d'air Q, il n'est pas nécessaire de mesurer et d'interpréter l'amplitude de la pression d'air et du débit d'air Q associé, puisque le capteur considéré présente un seuil de pression de valeur connue. Quant au débit d'air Q, c'est une simple variable qui influe sur la pression d'air, qui, elle, constitue la variable essentielle, qu'il convient de régler pour assurer au moins la pression différentielle de chaque bouche 120 afin de garantir la qualité de service voulue, c'est-à-dire au moins le débit d'air nominal pour chaque bouche 120. Le débitmètre 5, qui sert, dans cet exemple, à mesurer la pente de la variation de débit d'air Q en fonction de la (dé)pression P, pourrait donc être omis dans le cas d'un capteur de pression classique, c'est-à-dire autre qu'une bouche 239. De même, le détecteur général de pression 6 n'a pas un rôle ici essentiel, car il sert, en dehors des phases de R:\Brevets\28500128552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 25 / 33 réglage selon l'invention, à régler le fonctionnement du groupe 1 selon toute Ioi prédéterminée de régulation pression / débit d'air Q. Toutefois, le capteur 239 pourrait être fonctionnellement remplacé par le détecteur général de pression 6, c'est-à-dire un capteur classique de pression dont le changement d'état de la sortie, pour une pression de valeur connue, servirait à indiquer le passage par un niveau minimal de pression, d'amplitude supérieure au seuil de pression différentielle PDs de bouche. Il s'agit toutefois d'une forme de réalisation non optimale puisque le détecteur général de pression 6 occupe la position la plus favorisée, si bien que la pression réduite, au niveau de la bouche 239 la plus défavorisée, ne peut qu'être estimée d'après une perte de charge estimée. Précisément, les circuits séquenceurs 12C effectuent cycliquement la série d'étapes suivantes : - ils commandent une modulation de la commande du ventilateur 9 pour ainsi provoquer une modulation, d'amplitude oP de la valeur de pression initiale P0, qui 15 devient ainsi une valeur de pression initiale modulée PO+cP, et - l'amplitude de modulation de pression initiale ûP étant réglée à un niveau suffisant, et dans un sens approprié, pour provoquer un changement d'état de la bouche-capteur 239 de pression d'air locale, initialement placé en une position déterminée à l'intérieur de la conduite, bouche-capteur 239 dont l'état varie lors du passage d'un côté 20 à un autre côté du seuil de référence prédéterminé de pression d'air correspondant à la dite valeur de pression différentielle nominale PDs, et - ils commandent un réglage de la dépression P à une valeur de pression de consigne PI en appliquant, à la valeur de pression initiale P0, un décalage de pression DéP dans le dit sens. 25 Comme indiqué au début, le capteur de pression 239 pourrait, en variante, être un élément uniquement capteur et de type tout ou rien, c'est-à-dire à sortie fournissant un état binaire "0" ou "1", comme par exemple un contact de relais dont une lame mobile est repoussée par un doigt porté par une membrane sensible à la pression. II pourrait toutefois s'agir d'un capteur à signal de sortie évoluant de façon continue dans 30 une plage, par exemple une boucle fournissant un courant de 4 à 20 mA selon la pression. R `,Brevcts\28500\28552--080716-demande FR.doc 1 710 712 00 8 7:06 26 33 La figure 4 représente une courbe de réponse composite ou globale CK de l'installation, correspondant à cinq courbes de réponse, selon la figure 3, des bouches 120 ouvertes en fonction de la dépression P au niveau du ventilateur 9. Par rapport à la figure 3, la dépression P portée en abscisse représente donc la pression différentielle au niveau de chaque bouche 120, augmentée d'une perte de charge fonction de la position de la bouche 120 dans la colonne. Ainsi, une première bouche 120 (ou 239), la plus défavorisée, nécessite une dépression maximale de seuil Psi, au niveau du groupe 1, pour qu'elle dispose localement de la pression différentielle de seuil PDs. Des deuxième, troisième, quatrième et cinquième bouches 120 sont moins défavorisées dans cet ordre et ne nécessitent que des pressions respectives de seuil Ps2, Ps3, Ps4 et Ps5 de valeurs mutuellement décroissantes. Il est ainsi défini des dits premiers tronçons inclinés CA1, CA2, CA3, CA4, CA5 et des deuxièmes dits tronçons CB1, CB2, CB3, CB4, CB5, sensiblement horizontaux, déterminant de dits coudes K1, K2, K3, K4, K5. Pour la clarté du dessin, les premiers tronçons CA1 à CA5, théoriquement paraboliques, ont été dessinés sous forme rectiligne et les deuxièmes tronçons horizontaux CB1 à CB5 ont été dessinés avec un léger décalage mutuel vertical. On notera que, contrairement au dessin purement illustratif de la figure 4, la référence de pression différentielle nulle de chacune des bouches 120 ci-dessus n'est pas exactement la valeur zéro de la dépression P, mais que cette référence est précisément la valeur de perte de charge dans la colonne 23 ici considérée, provoquée par les autres bouches 120. La perte de charge, dans la colonne 23, perçue par chaque bouche 120 constitue ainsi un piédestal décalant la référence de dépression nulle. De ce fait, la forme du premier tronçon CA de la figure 3 aurait pu être reprise cinq fois totalement à l'identique sur la figure 4, sans la dilatation d'homothétie horizontale due à l'éventaiI des pressions Psl à Ps5, c'est-à-dire avec uniquement un décalage horizontal correspondant à la perte de charge perçue, représentant un piédestal propre à chaque bouche 120, comme l'évoque l'échelonnement des pressions de seuil Ps5 à psi. Toutefois, la présence de filtres 130 quelque peu colmatés peut justifier une telle augmentation de la dynamique de pression des premiers tronçons CA1 à CA5, puisqu'alors la pression différentielle nécessaire est supérieure à la pression différentielle nominale de seuil PDs. R:\Brevets\28500\28552--080716-dcrnande FR.doc 17/07/2008 7:06 27 / 33 La courbe composite CK présente ainsi, du côté des dépressions P maximales, un tronçon d'extrémité supérieure CR0 quasiment horizontal, c'est-à-dire à débit d'air Q sensiblement constant, représentant la somme des débits d'air individuels Qb des cinq deuxièmes tronçons CB1 à CB5. Si l'amplitude de la dépression P diminue, on passe alors en dessous de la valeur de pression de seuil Psi et donc du premier coude KI, de la bouche 120, la plus défavorisée 239. Dans la courbe composite CK, le tronçon composite d'extrémité supérieure CR0 se poursuit, vers les plus faibles valeurs de dépression P, par un premier segment composite intermédiaire CRI, c'est-à-dire que l'on prend en compte un premier segment CA11, supérieur, du premier tronçon CA1 en pente, à la place du deuxième tronçon CB1, horizontal. Le premier segment composite CRI présente donc exactement la forme du premier segment CAl 1 puisqu'il représente ce dernier mais surélevé de 4 fois la valeur Qn représentant les quatre deuxièmes tronçons horizontaux CB2 à CB5. Si l'on descend sous la valeur de dépression de seuil Ps2 et donc sous le deuxième coude K2, on passe sur un deuxième segment composite intermédiaire CR2 de la courbe composite CK. Le deuxième segment intermédiaire CR2 représente trois termes, à savoir, premièrement, un deuxième segment CAl2, intermédiaire et en pente, du premier tronçon CA1, constituant la suite inférieure du segment supérieur CA11, deuxièmement, un premier segment CA21, supérieur et en pente, du premier tronçon CA2, et, troisièmement, la somme des trois deuxièmes tronçons CB3 à CB5 horizontaux. Comme le premier tronçon en pente CA1 est de forme connue sur toute sa longueur, et que la forme et la longueur de son segment supérieur CA11 ont été perçues au niveau du premier segment composite CRI, il est donc possible d'extrapoler le premier segment en pente CA11 pour déterminer la contribution du deuxième segment en pente CAl2, connaissant la courbe de réponse de la bouche 120, selon la figure 3, avec toutefois une dépression P accrue en fonction de la perte de charge, c'est-à-dire décalée selon le piédestal. Ainsi, d'une façon générale, lorsque la valeur de dépression P décroît depuis une valeur supérieure au seuil Psi, on peut comparer la forme de la courbe composite CK à une référence qui représente la somme des cinq deuxièmes tronçons horizontaux CB I à CB5 pour détecter le passage sous le premier coude KI. En pareil cas, le passage en descente dans le premier segment composite CRI se signale par le fait que le premier R:\13revets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 28 / 33 segment composite CRI présente une valeur de plus en plus inférieure à celle de la somme des cinq deuxièmes tronçons horizontaux CB 1 à CB5. Selon le même principe, toutefois plus sophistiqué puisque la nouvelle référence est décroissante, le passage du premier segment composite CRI au deuxième segment composite CR2 se manifeste par une discordance liée au fait que le deuxième segment composite CR2 présente une valeur de plus en plus inférieure à la somme des quatre deuxièmes segments horizontaux CB2 à CB5 à laquelle s'ajoute le deuxième segment en pente CAl2 tel qu'estimé. Cette discordance s'explique par le fait que c'est le premier segment, supérieur, CA21, du premier tronçon CA2 descendant dans le sens de la dépression P décroissante, qui est à prendre en compte, et non plus le deuxième tronçon CB2, horizontal. Le coin supérieur droit de la figure 4 montre ainsi que l'on peut vérifier que le point de consigne à pression initiale PO est sur le tronçon supérieur horizontal CRO, ceci par une modulation locale de la dépression P, qui permet de vérifier que le débit d'air Q reste quasiment constant. Dans l'affirmative, on diminue, d'une quantité ûP négative, la dépression P (premier tronçon de la flèche courbe) jusqu'à une valeur P2 pour détecter le coude supérieur K1 puis on remonte la valeur de dépression à la nouvelle valeur de consigne Pl, situé au-dessus du coude supérieur KI. La référence DéP représente le décalage négatif de réglage, de PO à pi . Dans la négative, c'est-à-dire détectant une pente excessive signalant que l'on se trouve sur l'un des segments en pente CRI à CR5, le point de consigne est un point à dépression P'0 inférieure à psi. On module alors, en augmentation ôP' (premier tronçon de la flèche courbe), la dépression P pour détecter au moins le coude juste supérieur, ici le coude KI, et la valeur de dépression de consigne initiale P'0 est augmentée de DéP' pour prendre une nouvelle valeur de consigne P'1. Comme cela a été volontairement dessiné, la nouvelle valeur de consigne P'l n'est pas nécessairement supérieure au coude KI détecté mais elle s'en rapproche. Le ou les cycles suivants vont ainsi permettre de franchir les coudes intermédiaires éventuels (si P'0 était sur un segment CR2 à CR5) et d'atteindre le coude supérieur KI pour fixer la dépression de consigne de préférence légèrement au-dessus de celui-ci. R:\Brevels\28500\28552--080716-demande FRdoc 17/07/2008 7:06 29 / 33 Pour déterminer quelles sont les bouches 120 qui sont ouvertes, on peut effectuer un balayage de dite modulation sur une plage de pressions utiles, sur le deuxième tronçon CB et au moins un peu au-delà à chaque extrémité, entre la pression maximale Psi, garantissant une pression différentielle de seuil PDs à toutes les bouches 231, 232, 239 de la conduite ou colonne 23, et une pression minimale, inférieure à la pression différentielle de seuil PDs. On détecte ainsi une séquence temporelle d'apparition de tous les coudes tels que K1, K2, K3, K4, K5 et on estime les positions des bouches respectives 239, 232, 231 d'après la position de leur coude dans la séquence temporelle. Dans le cadre de l'invention, l'information utile est liée uniquement au coude supérieur K1 ainsi détecté, permettant de déterminer que la bouche 239 la plus défavorisée est en limite de fonctionnement correct. Toutefois, on notera qu'une telle détermination de l'état d'ouverture de l'ensemble des bouches 120 peut aussi servir à d'autres fins que la régulation de la pression selon l'invention, c'est-à-dire peut sortir du cadre de celle-ci. En effet, la connaissance de l'emplacement de chaque bouche 120 ouverte permet de connaître précisément la pression en tout point de la conduite. Si quelques bouches 120 sont d'un type à débit nominal différent des autres, par exemple un excédent, une mesure du débit global permettra de déterminer le nombre d'excédents et donc le nombre de telles bouches à débit nominal "accru". Cette mesure peut être effectuée de façon cyclique pour suivre, dès le départ, I'évolution de ce nombre et ainsi permettre d'éviter une erreur d'estimation du nombre total de bouches ouvertes si le cumul des excédents atteint sensiblement la valeur de débit nominal d'une bouche d'un type ou l'autre. En outre, le débit accru de ces bouches accroît la perte de charge sur tout le tronçon en aval de la bouche considérée, de sorte que cela représente un stimulus statique que l'on détecte puisque les bouches aval perçoivent une pression réduite par le cumul des excédents de débit des bouches amont. Il y a donc une corrélation entre le nombre de bouches à débit accru que l'on aura déterminé et la répartition ou échelle des pressions, ou des pertes de charge, dans la colonne 23. Si le nombre de coudes K détectés diffère du nombre de bouches 120 déclarées à l'origine, on peut ainsi en mettre en évidence une obturation de certaines bouches 120. On peut aussi prévoir d'activer périodiquement l'ensemble des capteurs 112, 122, 212, 222, 239, si tel est le cas, pour en vérifier le bon fonctionnement. R.\I3rcvcts\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 3033 Revendications1. Procédé de régulation d'une installation de ventilation comprenant : - un groupe de ventilation (1) relié à - une conduite de ventilation (23) contenant - un capteur (239) de pression d'air de la conduite, procédé dans lequel le capteur (239) asservit la pression d'air du groupe. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on effectue une modulation de la pression d'air du groupe (1) jusqu'à la détection d'un changement d'état du capteur 1 o (239). 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la modulation est amorcée par une augmentation prédéterminée de la pression d'air et, en l'absence de dite détection, elle se poursuit par une diminution de la pression d'air. 4. Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, dans lequel, en cas de détection 15 de dit changement d'état par diminution de la pression d'air, on remonte la pression de façon à provoquer un retour à un état initial du capteur (239). 5. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel, utilisant au moins une bouche d'air (120, 239) de la conduite (23) à titre de dit capteur : - on mesure une pente entre une amplitude de modulation de débit d'air de la conduite 20 (ôQ) par rapport à une amplitude de la modulation de la pression (ûP) pour détecter un coude (K), représentant le dit changement d'état du capteur, d'une courbe de correspondance entre une amplitude instantanée du débit d'air modulé (Q+ôQ) par rapport à une amplitude instantanée de la pression modulée (P+ûP). 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel on règle la pression (P), au 25 niveau du capteur (239), au-dessus du coude (K). 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel une nouvelle valeur de pression de consigne courante (P 1) au niveau du groupe (1), correspondant, au niveau du capteur (239), à un fonctionnement au-dessus du coude (K), est choisie avec une marge de sécurité de valeur présentant un maximum pendant certaines plages horaires 30 prédéterminées. R:\Brcvets`.28500'�28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 31 /33 8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel on installe une bouche de service (239) dans une position la plus défavorisée de la conduite (23) et on en détecte le dit coude (K). 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel on empêche toute 5 descente de la pression (P), au niveau du capteur (239), en dessous d'un seuil minimal prédéterminé. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel on effectue un relevé d'apprentissage de courbes de réponse de bouches (120) de la conduite (23) pour déterminer l'influence de fuites. 10 11. Procédé selon l'une des revendications 5 à 10, dans lequel on effectue un balayage de dite modulation sur une plage de pressions utiles, entre une pression maximale (Psi), garantissant une pression différentielle de seuil (PDs) à toutes les bouches (231, 232, 239) de la conduite (23), et une pression minimale, inférieure à la pression différentielle de seuil (PDs), on détecte une séquence temporelle de dits coudes 15 (K1, K2, K3, K4, K5) et on estime des positions des bouches respectives (231, 232, 239) d'après la position de leur coude dans la séquence. 12. Groupe de ventilation comportant une unité centrale (20C) de commande d'un moteur (8) d'entraînement d'un ventilateur (9) destiné à assurer la circulation d'air dans des bouches (120) réparties le long d'une conduite d'air, caractérisé par le fait qu'il 20 comporte un bloc de calcul (11C) associé à des circuits séquenceurs (12C) agencés pour gérer des étapes du procédé selon l'une des revendications 1 à 11. R:\Brevets\28500\28552--080716-demande FR.doc 17/07/2008 7:06 32 / 33