Brevet FR2931222A1 — publié le 20091120

L'invention concerne un procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié, comprenant les étapes suivantes : fournir de la chaleur à partir de l'air ambiant à un fluide intermédiaire de transfert de chaleur dans un premier échangeur de chaleur, fournir de la chaleur à partir dudit fluide intermédiaire au fluide cryogénique dans un deuxième échangeur de chaleur pour vaporiser le fluide cryogénique. L'invention s'applique plus particulièrement à un procédé destiné à être mis en oeuvre sur des terminaux de vaporisation ou regazéification du gaz naturel liquéfié afin de vaporiser ledit gaz naturel liquéfié qui arrive par des méthaniers sous forme liquide à une température d'environ -160 degrés Celsius (°C) pour le transformer en gaz à une température comprise environ entre +2°C et +20°C, ce gaz naturel étant ensuite transporté par des gazoducs jusqu'à son lieu d'utilisation. On connaît en particulier du brevet US 7155917, un procédé pour vaporiser le gaz naturel liquéfié tel que décrit plus haut dans lequel le fluide intermédiaire se présente sous forme liquide et est transporté dans un circuit en boucle fermée passant par les échangeurs de chaleur au moyen d'une pompe. Le fluide intermédiaire est utilisé dans le deuxième échangeur de chaleur pour la vaporisation du gaz naturel liquéfié, au cours de laquelle il se refroidit. Il est ensuite réchauffé dans le premier échangeur de chaleur par de l'air ambiant pulsé du haut vers le bas, ce qui refroidi l'air ambiant. La formation de givre sur l'échangeur par condensation de l'humidité ambiante peut être limitée par un débit d'air adapté. Cependant, l'amplitude de température du fluide intermédiaire qui est utilisable pour vaporiser le gaz naturel liquéfié est faible, par conséquent, ce procédé nécessite une grande surface d'échange thermique et donc l'installation d'un circuit supplémentaire et d'échangeurs dont les dimensions sont très importantes. Un autre procédé de vaporisation du gaz naturel liquéfié connu par exemple du document de brevet US 5390500 consiste à utiliser l'air ambiant comme fluide intermédiaire pour vaporiser le gaz naturel liquéfié. Cependant, ce procédé a une faible efficacité et l'amplitude de température de l'air qui est exploitable pour vaporiser le gaz naturel liquéfié est faible, ce procédé est donc limité à des exploitations de petite ou moyenne taille. Par ailleurs, ce procédé présente l'inconvénient que la condensation de l'humidité de l'air se transforme en glace lorsque la température de paroi de l'échangeur devient négative, ce qui implique de prévoir un dégivrage de l'échangeur. Le but de l'invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un procédé et un système utilisant un fluide intermédiaire pour vaporiser un fluide cryogénique à grande échelle et qui ne conduise pas à la formation de givre. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié, comprenant les étapes suivantes : fournir de la chaleur à partir de l'air ambiant à un fluide intermédiaire de transfert de chaleur dans un premier échangeur de chaleur, fournir de la chaleur à partir dudit fluide intermédiaire au fluide cryogénique dans un deuxième échangeur de chaleur pour vaporiser le fluide cryogénique, caractérisé en ce que ledit fluide intermédiaire est amené dans le deuxième échangeur de chaleur après avoir été comprimé, et en ce qu'il est amené dans le premier échangeur de chaleur après avoir été détendu. En particulier, le fluide intermédiaire, qui peut être du dioxyde de carbone, peut être comprimé à une pression comprise entre environ 80 et 130 bars et être 5 détendu à une pression comprise entre environ 30 et 50 bars. Avec ce procédé, on peut vaporiser un fluide cryogénique avec une surface d'échange thermique très réduite, sans apparition de givre, ce qui permet de mettre en oeuvre ce procédé dans des installations de grandes tailles. En particulier, on peut, par la compression, amener le fluide intermédiaire dans le 10 deuxième échangeur de chaleur à une température assez haute pour vaporiser le fluide cryogénique sur une surface d'échange thermique réduite et, par la détente, amener le fluide intermédiaire dans le premier échangeur de chaleur à une température positive ou proche de 0°C, légèrement inférieure à la température de l'air ambiant circulant dans cet échangeur, de façon à éviter 15 l'apparition de givre sur cet échangeur. Comme fluide intermédiaire convenant bien avec un tel processus de compression et de détente, on peut utiliser des fluides réfrigérants tels que le dioxyde de carbone (CO2), le propane, le R134a, le R152a ou le R32 ou encore l'ammoniac ou encore des mélanges azéotropiques tels que l'eau ammoniaquée. 20 Le CO2 a l'avantage d'avoir un pouvoir de réchauffement climatique bien inférieur aux autres fluides réfrigérants, donc moins polluant en cas de fuite ou de rejet dans l'environnement. Le CO2 est en outre un fluide naturel, disponible en grande quantité, non inflammable et dont la température de solidification est d'environ -60°C, température qui n'est pas atteinte par le 002 au cours du procédé selon l'invention, ce qui prévient tout risque de figeage du deuxième échangeur de chaleur. Le 002 a aussi la particularité, dans les gammes de température et de pression utilisées dans le premier échangeur de chaleur, d'être peu sensible aux variations de pression, c'est-à-dire qu'une faible perte de pression n'a pratiquement pas d'influence sur sa température. Comme on sait que tous les circuits peuvent présenter des fuites, l'utilisation du 002 permet de maintenir la température quasi-constante dans le premier échangeur même dans des situations de fuites des canalisations. L'invention s'étend à un système pour la mise en oeuvre d'un tel procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique. D'autres caractéristiques et avantages du système et du procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'invention apparaîtront encore mieux à la lecture de la description qui suit d'exemples de réalisation illustrés par les dessins. La figure 1 est une représentation schématique de principe du système selon l'invention. La figure 2 montre schématiquement en coupe un premier échangeur de chaleur de vaporisation du fluide intermédiaire utilisé dans le système selon 20 l'invention. La figure 3 montre schématiquement en perspective une portion d'un tube coaxial d'un deuxième échangeur de chaleur de vaporisation de fluide cryogénique utilisé dans le système selon l'invention. La figure 4 représente un diagramme de Mollier du CO2. La figure 5 est un organigramme indiquant les étapes du procédé selon l'invention. La figure 6 est une représentation schématique de principe d'une variante 5 du système selon l'invention Sur la figure 1, on a représenté de façon schématique un exemple d'un système de vaporisation 1 pour la mise en oeuvre du procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'invention. Ce fluide cryogénique est en particulier du gaz naturel liquéfié, mais il est évident que le système de vaporisation 1 10 pourrait être utilisé pour vaporiser un autre fluide cryogénique. Le système de vaporisation 1 selon l'invention comprend un circuit en boucle fermée 2 d'un fluide intermédiaire de transfert de chaleur circulant dans un certain sens de circulation indiqué par la flèche A sur la figure 1 et qui traverse, dans le sens de circulation A, un premier échangeur de chaleur 3 entre l'air 15 ambiant et le fluide intermédiaire conçu pour vaporiser le fluide intermédiaire à température constante, un compresseur 4 du fluide intermédiaire, un deuxième échangeur de chaleur 5 entre le fluide intermédiaire et le fluide cryogénique pour vaporiser ce dernier et un organe de détente 6 du fluide intermédiaire. On a représenté sur la figure 1 l'entrée et la sortie de l'air ambiant dans le premier 20 échangeur de chaleur 3 par des flèches indiquant AIR, et l'entrée en phase liquide et la sortie en phase gazeuse du fluide cryogénique dans le deuxième échangeur de chaleur 5 par des flèches indiquant respectivement L et G. Le système de vaporisation 1 peut comprendre en outre un dispositif accumulateur 14 de fluide intermédiaire disposé entre le premier échangeur de chaleur 3 et le compresseur 4 qui permet de constituer une réserve de fluide intermédiaire afin de sécuriser le fonctionnement du compresseur 4 et d'assurer une quantité suffisante de fluide intermédiaire à l'entrée du deuxième échangeur de chaleur 5. La figure 2 illustre un exemple de l'échangeur de chaleur 3 de vaporisation du fluide intermédiaire. Il comprend un ou plusieurs faisceaux de tubes 7 disposés en plusieurs rangées superposées sensiblement parallèles (représentés en traits interrompus) dans lesquels circule le fluide intermédiaire et autour desquels circule l'air ambiant, l'air ambiant et le fluide intermédiaire n'étant ainsi pas en contact direct. On a porté sur la figure 2 le sens de circulation A du fluide intermédiaire le long des tubes 7. L'air ambiant est pulsé dans le premier échangeur de chaleur 3 par un ou plusieurs ventilateurs 8. De l'humidité contenue dans l'air ambiant peut se condenser sur les tubes 7 du premier échangeur 3 lorsque la surface des tubes 7 est suffisamment froide et être évacuée du premier échangeur 3 par gravité. On choisira de préférence de pulser l'air ambiant par les ventilateurs du haut vers le bas, dans le sens de l'écoulement de l'humidité condensée de sorte à favoriser son évacuation. Le fluide intermédiaire est ici injecté en phase liquide dans l'échangeur de chaleur 3 par une extrémité 9A des tubes 7, puis il circule en ébullition dans les tubes 7 de sorte qu'il se vaporise à température quasi-constante et ressort en phase gazeuse, c'est-à-dire vaporisé, par un autre extrémité 9B, qui est ici adjacente à l'extrémité 9A d'entrée du fluide intermédiaire. Bien entendu, la disposition superposée des tubes 7 est montrée sur la figure 2 qu'à titre d'exemple non limitatif. De la même façon, la position des moteurs et réducteurs des ventilateurs 8 au dessous du faisceau de tubes 7 n'est donnée qu'à titre d'exemple non limitatif. De préférence, les moteurs et réducteurs des ventilateurs 8 pourront être placés au-dessus du niveau des tubes 7 pour éviter tout contact avec l'eau. On pourrait aussi envisager une disposition inclinée (et non perpendiculaire) du faisceau de tubes 7 par rapport au flux d'air des ventilateurs 8 pour diminuer l'encombrement de l'installation. Le fluide intermédiaire entrerait dans les tubes 7 par une extrémité basse 9A et ressortirait des tubes 7 par une extrémité haute 9B ayant un niveau bien plus élevé que l'extrémité 9A. Les tubes 7 de l'échangeur de chaleur 3 comportent de préférence des sections de passage adaptées pour limiter les pertes de pression, en fonction de l'état liquide ou gazeux du fluide intermédiaire. Par exemple, on pourra disposer une première section de passage composée d'un certain nombre de tubes 7 d'un premier diamètre adaptés au fluide intermédiaire liquide (par exemple une rangée de dix tubes 7), puis une deuxième section de passage composée de tubes 7 adaptés au fluide intermédiaire gazeux, ayant un diamètre supérieur au premier diamètre ou de même diamètre mais en plus grand nombre (par exemple deux rangées de dix tubes 7) de sorte à définir un plus grand volume. Les tubes 7 peuvent être composés d'acier, par exemple de l'acier inoxydable ou de l'acier carbone. Ils sont avantageusement munis d'ailettes externes et d'ailettes internes de formes variables (non représentées), les ailettes externes favorisant l'échange thermique entre l'air ambiant et le fluide intermédiaire et permettant un drainage de l'humidité condensée, et les ailettes internes favorisant l'ébullition du fluide intermédiaire en augmentant le nombre de sites de nucléation sur la paroi des tubes 7, ce qui permet de réduire la taille de l'échangeur de chaleur 3. Les ailettes externes sont de préférence en aluminium et l'espacement entre deux ailettes consécutives est de préférence compris entre 1,5 mm et 3 mm pour drainer efficacement l'humidité condensée. La forme et la dimension des ailettes externes peuvent varier d'un tube à l'autre du faisceau de tubes 7. Les ailettes internes peuvent être aussi remplacées par une bosselure ou une surface structurée de la paroi interne des tubes 7. En plus, la surface externe des ailettes peut être traitée chimiquement pour présenter des propriétés hydrofuge et anti-corrosion de façon à favoriser l'écoulement de l'eau et augmenter la durée de vie de l'installation. La figure 3 montre schématiquement une partie du deuxième échangeur de chaleur 5 de vaporisation de fluide cryogénique qui se présente ici sous la forme d'un échangeur coaxial constitué d'un ensemble de tubes 10 formés chacun de deux tubes coaxiaux 11,12. Le fluide cryogénique circule dans le tube interne 11 dans un sens opposé au sens de circulation A, indiqué par la flèche B sur la figure 3, et le fluide intermédiaire circule dans le tube externe 12 autour du tube interne 11 dans le sens de circulation A. Avantageusement, le tube interne 11 de l'échangeur coaxial 10 peut être équipé d'ailettes 13 s'étendant radialement entre les deux tubes 11,12 afin de favoriser les échanges thermiques entre le fluide intermédiaire et le fluide cryogénique. Un matériau isolant (non représenté) peut être disposé autour du tube externe 12 pour limiter les échanges de chaleur avec l'air ambiant et donc les pertes thermiques. Le deuxième échangeur de chaleur 5 peut aussi se présenter sous la forme d'un échangeur de type tube à calandre (non représenté), ou de type à plaque (non représenté), d'une façon généralement connue par l'homme du métier, comprenant chacun des sections de passage différentes adaptées à la densité des fluides le traversant (sous forme liquide ou gazeuse dans l'état supercritique). Dans ces échangeurs, les circulations respectives du fluide intermédiaire et du fluide cryogénique se font également à contre-courant afin d'améliorer les échanges thermiques entre les deux fluides. Le deuxième échangeur de chaleur 5, quelque soit sa forme, est réalisé de préférence en acier enrichi en nickel de sorte à supporter des variations de température élevées. Le compresseur 4 est choisi en fonction de la charge thermique, des gammes de pression et de température et du débit du fluide intermédiaire parmi des compresseurs commerciaux développés récemment, par exemple par la société DORIN, et adaptés pour la compression du fluide intermédiaire dans les gammes de pression et de températures du procédé, et notamment pour la compression du dioxyde de carbone supercritique passant d'une température comprise entre environ -10°C et +15°C à une température entre environ +100°C et +150°C. L'organe de détente 6 peut être une vanne régulée mécaniquement ou électroniquement. Selon l'invention, le fluide intermédiaire de transfert de chaleur peut être avantageusement du dioxyde de carbone (CO2) dont les propriétés thermodynamiques permettent d'optimiser le fonctionnement du système de vaporisation 1 et en particulier de diminuer très fortement la surface d'échange thermique du deuxième échangeur de chaleur 5 nécessaire à la vaporisation du fluide cryogénique. En effet, en considérant pour le CO2, une température d'entrée dans le deuxième échangeur 5 de +150°C et une température de sortie de l'échangeur 5 de 0°C, et pour le fluide cryogénique, une température d'entrée dans l'échangeur 5 de -160°C et une température de sortie de l'échangeur 5 de +2°C, la différence de température logarithmique caractérisant l'échange est de 154°C. Si en revanche, on utilise un autre fluide intermédiaire classique, par exemple de l'eau glycolée, dans une gamme de température d'environ +10°C en entrée de l'échangeur 5 à -7°C en sortie de l'échangeur 5, cette différence de température logarithmique n'est que de 49°C. Ceci signifie, en supposant que cet autre fluide intermédiaire ait des propriétés d'échanges thermiques similaires à celles du CO2, qu'un système de vaporisation 1 selon l'invention utilisant un tel autre fluide nécessiterait un échangeur de chaleur 5 comportant trois fois plus de surface d'échange thermique. En variante, on peut utiliser comme fluide intermédiaire un fluide réfrigérant ayant des propriétés thermodynamiques proches du CO2 pour ce procédé, tel que le propane, le R134a, le R152a ou le R32. On décrit maintenant, en relation avec les figures 4 et 5, le cycle d'étapes du procédé de vaporisation selon l'invention, lorsqu'il est mis en oeuvre dans un système illustré sur la figure 1, en utilisant du 002 comme fluide intermédiaire et du gaz naturel liquéfié (GNL) comme fluide cryogénique. Sur la figure 4, on a représenté le diagramme de Mollier du 002 dans lequel est tracé un exemple typique du cycle d'étapes correspondant au procédé selon l'invention et indiquant l'état du 002 à chaque étape, comme cela est illustré sur la figure 5. Le procédé de vaporisation du GNL selon l'invention comprend donc un cycle qui commence à l'étape 51 par un premier transfert de chaleur dans le premier échangeur de chaleur 3 consistant à fournir au 002 de la chaleur de l'air ambiant introduit dans l'échangeur de chaleur 3 à une température comprise entre +3°C et +50°C, le 002 se trouvant à l'entrée 9A dans l'échangeur 3 en phase liquide à une température comprise entre environ -10°C et +15°C. Lors de cette première étape 51 du procédé, le transfert de chaleur de l'air ambiant vers le 002 permet de vaporiser le 002 à température et pression constantes, comme on peut le voir sur la figure 4, l'air sortant de l'échangeur 3 étant par conséquent refroidi. En sortie 9B de l'échangeur 3, le 002 se trouve à une pression comprise entre environ 30 et 50 bars, et toujours à une température comprise entre environ - 10°C et +15°C, ce qui implique que, même si de l'humidité de l'air ambiant se condense à la surface de l'échangeur de chaleur 3, les risques de gel sont très limités, voire supprimés. Le 002 subit dans le premier échangeur de chaleur 3 un changement de phase (de sa phase liquide à une phase gazeuse) qui apporte plusieurs avantages. D'abord, il permet d'augmenter fortement l'échange de chaleur entre l'air ambiant et le 002. En outre, grâce à ce changement de phase, on peut contrôler la température dans l'échangeur 3 simplement par une régulation de la pression du 002 en sortie du premier échangeur de chaleur 3. Enfin, lors de ce changement de phase, le 002 est peu sensible aux variations de pression : par exemple, si le 002 subit une perte de pression d'environ 1 bar entre son entrée 9A et sa sortie 9B dans l'échangeur de chaleur 3, la température n'est abaissée que d'environ 1°C entre l'entrée 9A et la sortie 9B du 002 dans cet échangeur 3. En sortie de l'échangeur de chaleur 3, le 002 sous sa phase gazeuse peut être accumulé à l'étape 52 dans le dispositif accumulateur 14, dont la taille est adaptée au volume de la boucle 2 de fluide intermédiaire, avant d'être comprimé à l'étape 53 à une pression comprise entre environ 80 et 130 bars, pour être réchauffé jusqu'à une température comprise entre environ +100°C et +150°C comme on peut le voir sur la figure 4. La pression du 002 étant alors supérieure à la pression critique, le 002 se trouve sous sa forme supercritique. Ensuite, le 002 supercritique est amené à l'étape 54 dans l'échangeur de chaleur 5 pour fournir sa chaleur au GNL entré en phase liquide L (voir figure 1) à une température d'environ -160°C, en quantité telle que le GNL est vaporisé et réchauffé jusqu'à une température comprise entre environ +2°C et +20°C en sortie G de l'échangeur 5 (voir figure 1). Lors de cette étape 54, le 002 est refroidi jusqu'à une température comprise entre environ 0°C et -10°C par le transfert de chaleur du 002 vers le GNL, comme on peut le voir sur la figure 4. Enfin, à l'étape 55, le 002 est détendu à enthalpie constante jusqu'à une pression comprise entre environ 30 et 50 bars dans l'organe de détente 6, comme on peut le voir sur la figure 4. La pression du 002 à la fin de l'étape de détente 55 est régulée de sorte à obtenir une température du 002 comprise entre environ -10°C et +15°C. Le procédé se poursuit en boucle en revenant à l'étape 51. Ainsi, la température du 002 évolue entre environ +150°C et -10°C au cours d'un cycle, ce qui est largement au-dessus de la température de solidification du 002 qui est d'environ -60°C, permettant ainsi de prévenir tout risque de figeage du 002 dans le deuxième échangeur de chaleur 5. Pour des températures de l'air ambiant inférieures à +5°C, la perte liée à la faible amplitude de température exploitable sur l'air (entre l'entrée et la sortie du premier échangeur de chaleur 3) peut être avantageusement compensée par une élévation du débit de fluide intermédiaire dans le circuit 2 d'une part et du débit des ventilateurs 8 faisant circuler l'air ambiant dans le premier échangeur de chaleur 3 d'autre part. Le procédé selon l'invention est donc exploitable pour une température de l'air ambiant comprise entre environ +3°C et +50°C. Pour une température de l'air ambiant inférieure à +3°C, on peut prévoir une boucle additionnelle de chauffage (non représenté) du fluide intermédiaire. Par ailleurs, l'air refroidi en sortie du premier échangeur de chaleur 3 peut être avantageusement utilisé dans un autre échangeur pour le refroidissement d'un fluide de travail (de l'eau par exemple) d'un système de production d'électricité (à partir d'une turbine à gaz par exemple). La figure 6 montre une variante du système de vaporisation selon l'invention comportant un échangeur interne 15 interposé entre la sortie (de fluide intermédiaire) de l'échangeur 5 (soit sur le circuit haute pression de 002 en amont de l'organe de détente 6) et la sortie (de fluide intermédiaire) de l'échangeur 3 (soit sur le circuit basse pression de 002 en amont du compresseur 4). La présence de cet échangeur 15 permet d'améliorer le coefficient de performance de la boucle de 002 en augmentant la quantité d'énergie utilisable pour l'échange thermique (ceci peut être compris par la différence d'enthalpie exploitable plus importante lorsque cet échangeur est présent dans la boucle) par rapport à l'énergie utilisée pour la compression du fluide. De plus la présence de cet échangeur 15 permet au 002 de rentrer dans le compresseur 4 à une température supérieure (de l'ordre de 10 à 20°C) et donc pour le même rapport de compression, de sortir du compresseur à une température plus importante (de l'ordre de 10 à 20°C). De ce fait, le 002 entrant dans l'échangeur 5 de vaporisation du fluide cryogénique sera à une température supérieure et l'échange thermique sera plus efficace, ce qui pourra se traduire par une surface d'échangeur moindre. L'échangeur interne 15 peut être un échangeur coaxial tel que montré sur la figure 3 avec une circulation des fluides à contre courant. Le 002 qui se trouve à la pression la plus élevée est idéalement introduit dans le tube central tandis que le 002 à basse pression circule dans le tube extérieur entourant le tube central.20 REVENDICATIONS1/ Procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié, comprenant les étapes suivantes : - fournir de la chaleur (51) à partir de l'air ambiant à un fluide intermédiaire de transfert de chaleur dans un premier échangeur de chaleur (3), - fournir de la chaleur (54) à partir dudit fluide intermédiaire au fluide cryogénique dans un deuxième échangeur de chaleur (5) pour vaporiser le fluide cryogénique, caractérisé en ce que ledit fluide intermédiaire est amené dans le deuxième échangeur de chaleur (5) après avoir été comprimé (53), et en ce qu'il amené dans le premier échangeur de chaleur (3) après avoir été détendu (55). 2/ Procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique selon la revendication 1, 15 dans lequel le fluide intermédiaire est choisi parmi des fluides réfrigérants tels que le propane, le dioxyde de carbone (CO2), le R134a, le R152a ou le R32. 3/ Procédé de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le fluide intermédiaire est comprimé (53) à une 20 pression comprise entre environ 80 et 130 bars et est détendu (55) à une pression comprise entre environ 30 et 50 bars. 4/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique, notamment du gaz naturel liquéfié, comprenant sur un circuit en boucle fermée d'un fluide intermédiaire circulant selon un certain sens de circulation (A), un premier échangeur de chaleur (3) entre de l'air ambiant et ledit fluide intermédiaire pour fournir de la chaleur au fluide intermédiaire et un deuxième échangeur de chaleur (5) entre le fluide intermédiaire et ledit fluide cryogénique pour vaporiser le fluide cryogénique, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un compresseur (4) dudit fluide intermédiaire disposé selon le sens de circulation (A) entre le premier et le deuxième échangeur de chaleur (3,5) et un organe de détente (6) dudit fluide intermédiaire disposé selon le sens de circulation (A) entre le deuxième et le premier échangeur de chaleur (5,3). 5/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique selon la revendication 4, comprenant en outre un dispositif d'accumulation (14) du fluide intermédiaire disposé selon le sens de circulation (A) entre le premier échangeur de chaleur (3) et le compresseur (4). 6/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'une des revendications 4 et 5, dans lequel le premier échangeur de chaleur (3) comporte un faisceau de tubes (7) disposés en plusieurs rangées et munis d'ailettes externes et d'ailettes internes.7/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique selon la revendication 6, dans lequel le premier échangeur de chaleur (3) comporte des ventilateurs (8) agencés pour faire circuler l'air ambiant du haut vers le bas autour desdits tubes (7). 8/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'une des revendications 4 à 7, dans lequel le deuxième échangeur est du type à tubes coaxiaux (11,12) à ailettes (13), ou à tube à calandre ou à plaques. 10 9/ Système de vaporisation d'un fluide cryogénique selon l'une des revendications 4 à 8, dans lequel un troisième échangeur de chaleur (15) est interposé entre une sortie du deuxième échangeur de chaleur (5) et une sortie du premier échangeur de chaleur (3).5