Brevet FR2923299A1 — publié le 20090508

APPAREIL DE DETECTION DE PANNE POUR ALTERNATEUR CONTEXTE DE L'INVENTION 1. Domaine de l'Invention La présente invention concerne un appareil de détection de panne pour un alternateur (alternateur triphasé), par exemple, monté sur véhicule. En particulier, elle concerne une technique destinée à discerner une panne par court-circuit d'un groupe de diodes de redresseur (également appelées ci-après simplement "diodes") dans un circuit redresseur pleine onde d'un alternateur. 2. Description de l'Art Connexe Un appareil de détection de panne connu pour alternateur détecte un cycle de tension d'une borne de détection de tension de phase (appelée ci-après "borne P") au cours de la génération d'électricité, et lorsque le cycle de tension ainsi détecté est proche de 50%, il est déterminé que l'alternateur est normal, alors que lorsque le cycle de tension s'écarte de 50%, il est déterminé que l'alternateur est anormal (voir, par exemple, un premier document de brevet : demande de brevet japonais mis à l'Inspection Publique N° H8-65914). Dans cet appareil de détection de panne connu pour alternateur, il est nécessaire de prévoir des résistances à division de tension de haute précision en tant que moyen de détection de tension dans le but de détecter précisément si le cycle de tension est ou non proche de 50%, si bien que l'on a vu apparaître un problème selon lequel les circuits comportant ces résistances haute précision sont devenus coûteux. De surcroît, la précision de la détection de l'appareil de détection de panne connu à faible niveau de charge électrique est médiocre, donc il est également nécessaire de prévoir un circuit d'annulation destiné à y interdire une détection de tension à un faible niveau de charge électrique, si bien que l'on a également vu apparaître un problème selon lequel les circuits sont devenus plus complexes et coûteux. RESUME DE L'INVENTION La présente invention est destinée à contourner les problèmes tels qu'exposés ci-dessus, et a pour objectif d'obtenir un appareil de détection de panne pour alternateur qui est capable d'établir un diagnostic de panne sur une anomalie (panne par court-circuit) d'une diode dans un circuit redresseur pleine onde de l'alternateur avec un haut degré de précision grâce à l'utilisation d'une structure de circuit simple. En tenant compte de l'objectif ci-dessus, un appareil de détection de panne pour alternateur selon la présente invention comporte une bobine d'induit ; un circuit redresseur pleine onde connecté à la bobine d'induit et possédant une diode côté positif avec sa borne positive électriquement connectée à une borne positive d'une batterie, et une diode côté négatif avec sa borne négative électriquement connectée à une borne de mise à la masse de la batterie, et un circuit de détection de panne avec sa borne de détection connectée à une borne P ou un point neutre de la bobine d'induit. Lorsque dans un état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit, la borne de détection se trouve dans un état flottant ou un état de haute impédance dans lequel une tension au niveau de la borne de détection est indéterminée, le circuit de détection de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde est normal, et lorsque dans l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit, la borne de détection ne se trouve pas dans un état flottant ni dans un état de haute impédance, le circuit de détection de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde est en panne. Selon la présente invention, en accomplissant un diagnostic de panne sur la base de l'état de la borne de détection au moment où l'alternateur ne génère pas d'électricité, il est possible de détecter la panne par court-circuit de la diode dans le redresseur pleine onde de l'alternateur avec un haut degré de précision grâce à l'utilisation d'une structure de circuit simple. Les objectifs, caractéristiques et avantages et d'autres de la présente invention apparaîtront de manière plus évidente aux hommes du métier à la lecture de la description détaillée suivante des modes de réalisation préférés de la présente invention prise conjointement avec les dessins annexés. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 est un schéma de principe représentant de manière simplifiée un appareil de détection de panne pour alternateur selon un premier mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 est un schéma de principe fonctionnel de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le premier mode de réalisation de la présente invention. La figure 3 est un schéma de principe fonctionnel représentant un appareil de détection de panne pour alternateur selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention. La figure 4 est un schéma de principe fonctionnel représentant un premier exemple de configuration d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. La figure 5 est un schéma de principe fonctionnel représentant un second exemple de configuration de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le troisième mode de réalisation de la présente invention. La figure 6 est un schéma de principe fonctionnel représentant un premier exemple de configuration d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention. La figure 7 est un schéma de principe fonctionnel représentant un second exemple de configuration de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention. La figure 8 est un schéma de principe fonctionnel représentant un premier exemple de configuration d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention. La figure 9 est un schéma de principe fonctionnel représentant un second exemple de configuration de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention. La figure 10 est un schéma de principe fonctionnel représentant un premier exemple de configuration d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un sixième mode de réalisation de la présente invention. La figure 11 est un schéma de principe fonctionnel représentant un second exemple de configuration de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le sixième mode de réalisation de la présente invention. La figure 12 est un schéma de principe fonctionnel représentant des portions essentielles d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un septième mode de réalisation de la présente invention. La figure 13 est un schéma de principe fonctionnel représentant un appareil de détection de panne pour alternateur selon un huitième mode de réalisation de la présente invention. La figure 14 est un schéma de principe fonctionnel 30 représentant des portions essentielles d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un neuvième mode de réalisation de la présente invention. La figure 15 est un schéma de principe fonctionnel représentant des portions essentielles d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un dixième mode de réalisation de la présente invention. La figure 16 est un schéma de principe fonctionnel représentant des portions essentielles d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un onzième mode de réalisation de la présente invention. La figure 17 est un schéma de principe de circuit représentant un alternateur auquel un appareil de détection de panne pour alternateur selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention est appliqué. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES Des modes de réalisation préférés de la présente invention seront maintenant décrits ci-dessous en 20 détail avec référence aux dessins annexés. Mode de réalisation 1 On se réfère aux dessins et en premier lieu à la figure 1 sur laquelle est représenté de manière 25 schématique un schéma de principe d'un appareil de détection de panne pour alternateur selon un premier mode de réalisation de la présente invention, y compris un système de génération d'énergie et son équipement périphérique. Sur la figure 1, une batterie embarquée 1, qui est adaptée pour être installée sur un véhicule, génère une tension VB de batterie à partir de sa borne positive. Un alternateur (alternateur) 10 connecté à la batterie 1 comporte une bobine de champ 11 montée sur un rotor par l'intermédiaire d'un balai 11a, une bobine d'induit triphasée 12 montée sur un stator de façon à être en opposition par rapport à la bobine de champ 11, et un circuit redresseur pleine onde 13 électriquement connecté à la bobine d'induit 12. Le circuit redresseur pleine onde 13 possède des diodes côté plus (positif) Dp (Dp1 à Dp4) et des diodes côté moins (négatif) Dm (Dml à Dm4). Chacune des diodes côté positif Dp a une borne plus (positive) électriquement connectée à la borne positive de la batterie 1, et chacune des diodes côté négatif Dm a une borne moins (négative) électriquement connectée à une borne de mise à la masse GND (terre du véhicule) de la batterie 1. Chacune des diodes côté positif Dp et des diodes côté négatif Dm est composée d'une diode Zener, par exemple. On notera ici qu'une diode côté positif Dp4 et une diode côté négatif Dm4, qui sont électriquement connectées à un point neutre, peuvent être omises. La bobine d'induit triphasée 12 comprenant trois éléments de bobine (12u, 12v, 12w) a des bornes individuelles (bornes P) des éléments de bobine connectées aux jonctions des diodes côté positif Dp (Dp1 à Dp3) et des diodes côté négatif Dm (Dml à Dm3), respectivement. La bobine d'induit 12 a des points neutres individuels connectés à une jonction d'une diode côté positif Dp4 et d'une diode côté négatif Dm4. La bobine d'induit 12 a au moins une borne P connectée à un circuit de détection de panne (décrit ultérieurement) dans un circuit de commande de tension 20, et qui fonctionne comme une borne de détection pour le diagnostic de panne du circuit redresseur pleine onde 13. On notera ici que l'au moins une borne P de la bobine d'induit 12 est utilisée comme borne de détection, mais un point neutre de la bobine d'induit 12 peut être utilisé comme borne de détection. Du fait qu'un diagnostic de panne est accompli sur la base de l'état de la borne de détection au moment de la non- génération d'électricité, tel que cela sera décrit ultérieurement, la bobine d'induit 12 est supposée être une résistance de faible impédance, et si le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, au moins l'une des bornes P ou l'une quelconque des bornes au niveau des points neutres passe dans un état égal de flottement ou un état égal de haute impédance. La batterie 1 et un dispositif externe sous la forme d'une charge électrique 2 pour l'alternateur 10 sont connectés au circuit de commande de tension 20. Au cours de l'opération de génération d'énergie de l'alternateur 10, un courant de champ iF circulant à travers la bobine de champ 11 est commandé par le circuit de commande de tension 20. La figure 2 est un schéma de principe fonctionnel de l'appareil de détection de panne pour alternateur selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la configuration de l'intérieur du circuit de commande de tension 20 et une partie de ses périphériques est représentée de manière précise. On illustre ici un cas dans lequel aucune diode n'est connectée aux points neutres de la bobine d'induit 12. Sur la figure 2, le circuit de commande de tension 20 comporte un circuit de commande 21 de courant de champ qui met en et hors circuit un transistor 22 pour commander de ce fait le courant de champ iF, un circuit d'alimentation électrique 23 et un circuit de détection de courant 24 qui servent à détecter l'état d'une borne P (qui est une borne de détection et appelée ci-après borne P), un circuit de retenue de l'état de panne 25 qui détermine la présence ou l'absence d'une panne et retient le résultat de la détermination, et un transistor d'excitation d'alarme 26 avec un émetteur mis à la masse. Bien qu'ici (également dans les modes de réalisation préférés suivants), une explication sera donnée en prenant comme exemple un cas dans lequel le circuit de détection de panne est formé dans le circuit de commande de tension 20, un tel circuit de détection de panne peut être prévu séparément du circuit de commande de tension 20. Le transistor d'excitation d'alarme 26 possède une base connectée à une borne de sortie du circuit de retenue de l'état de panne 25, et un collecteur connecté au voyant d'alarme 4 (une unité d'avertissement). Le circuit d'alimentation électrique 23 et le circuit de détection de courant 24 (unité d'alimentation électrique) sont connectés à la borne P (borne de détection), et constituent le circuit de détection de panne, avec le circuit de retenue de l'état de panne 25, le transistor d'excitation d'alarme 26 et le voyant d'alarme 4. Le circuit d'alimentation électrique 23 et le voyant d'alarme 4 sont connectés à la borne positive de la batterie 1 de façon à être influencés par la tension VB de batterie lorsque la clé de contact 3 est mise en circuit (fermé). Le circuit d'alimentation électrique 23 fonctionne comme un circuit de détection de non-génération d'énergie qui détecte l'état de non- génération d'énergie de la bobine d'induit 12. C'est-à-dire, le circuit d'alimentation électrique 23 nécessite un délai déterminé après mise en circuit de clé de contact 3 pour être dans un état de non-génération d'énergie, et sort un signal d'état pour la non-génération d'électricité (décrit ultérieurement), rendant de ce fait efficace le circuit de détection de panne comportant le circuit de détection de courant 24 et le circuit de retenue de l'état de panne 25. Si dans l'état de non- génération d'énergie de la bobine induite 12, la borne P (borne de détection) se trouve dans un état flottant ou un état de haute impédance dans lequel une tension VP au niveau de la borne P (appelée ci-après tension de borne P) est indéterminée, et si le circuit de détection de courant 24 ne détecte aucun courant, le circuit de détection de panne détermine que les diodes côté positif Dp et les diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales. D'autre part, si dans l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12, la borne P (borne de détection) n'est pas dans un état flottant ni dans un état de haute impédance, et si le circuit de détection de courant 24 détecte un courant, le circuit de détection de panne détermine que l'une ou l'autre des diodes côté positif Dp et des diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit. En outre, le voyant d'alarme 4 est prévu avec le voyant d'alarme 4, et lorsqu'il est déterminé que le circuit redresseur pleine onde 13 est en panne, le circuit de détection de panne informe un conducteur de véhicule de l'état de l'apparition d'une panne par excitation du voyant l'alarme 4. Ensuite, on fera référence au fonctionnement de ce premier mode de réalisation de la présente invention, 20 tel que représenté sur les figures 1 et 2. Avant tout, lorsque la clé de contact 3 est mise en circuit par le conducteur, la tension VB de batterie est délivrée au circuit d'alimentation électrique 23 qui constitue le circuit de détection de panne dans le 25 circuit de commande de courant 20. A cet instant, pendant un délai déterminé avant la génération d'électricité (entraînement moteur), le circuit d'alimentation électrique 23 sort une tension prédéterminée de telle sorte que la tension VP de borne 30 P devienne la tension prédéterminée (c'est-à-dire, entre la tension VB de batterie (incluse) et une tension VG de mise à la masse (incluse)). Ici, dans le cas où les diodes du circuit redresseur pleine onde 13 dans l'alternateur 10 sont normales, la borne P passe dans un état flottant ou un état de haute impédance dans lequel la tension VP de borne P est indéterminée, et le courant ne circule pas vers la borne P, si bien que le circuit de détection de courant 24 sort une valeur de courant détectée de "0". Par conséquent, dans ce cas, le circuit de retenue de l'état de panne 25 détermine que le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, si bien que le transistor d'excitation d'alarme 26 n'est pas excité pour être mis à l'état passant, et donc le voyant d'alarme 4 n'est pas excité pour s'éclairer. Ainsi, après que l'état normal du circuit redresseur pleine onde 13 ait été détecté, le circuit de retenue de l'état de panne 25 mémorise l'état normal, si bien que l'alternateur 10 est basculé dans un mode de génération d'énergie dans lequel l'alternateur 10 est entraîné pour effectuer une rotation conformément à un entraînement moteur ordinaire sans que le voyant d'alarme 4 ne soit excité pour s'allumer. D'autre part, dans un cas où le circuit de détection de courant 24 détecte un courant au moment où la tension prédéterminée est sortie du circuit d'alimentation électrique 23 pendant le délai déterminé après que la clé de contact 3 ait été mise en circuit (dans l'état de non- génération d'énergie), le circuit de retenue de l'état de panne 25 détermine que les diodes côté positif Dp et les diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 sont en panne du fait d'un court-circuit, et excite le voyant d'alarme 4 pour l'allumer. Par exemple, lorsque l'une des diodes côté positif Dp tombe en panne du fait d'un court-circuit, une borne P correspondante de la bobine d'induit 12 est court- circuitée par rapport à une borne positive correspondante du circuit redresseur pleine onde 13 (la borne positive de la batterie 1), et la tension VP de borne P monte jusqu'à la tension VB de batterie, si bien que le courant circule de la borne P au circuit d'alimentation électrique 23 même si le circuit d'alimentation électrique 23 est sur le point de sortir la tension prédéterminée. Par conséquent, étant donné que le circuit de détection de courant 24 sort une valeur de courant détectée, le circuit de retenue de l'état de panne 25 détermine que les diodes côté positif Dp sont en panne du fait d'un court-circuit, et mémorise et retient le résultat de la détermination (état de panne), tout en mettant à l'état passant le transistor d'excitation d'alarme 26 pour exciter le voyant d'alarme 4 afin de l'allumer. De surcroît, lorsque l'une des diodes côté négatif Dm tombe en panne du fait d'un court-circuit, une borne P correspondante de la bobine d'induit 12 est mise à la masse vers une borne négative correspondante du circuit redresseur pleine onde 13 (borne de mise à la masse GND), si bien qu'un courant circule depuis le circuit d'alimentation électrique 23 jusqu'à la borne de mise à la masse GND même si le circuit d'alimentation électrique 23 est sur le point de régler la tension VP de borne P sur la tension prédéterminée. Par conséquent, étant donné que le circuit de détection de courant 24 sort une valeur de courant détectée, le circuit de retenue de l'état de panne 25 détermine que les diodes côté négatif Dm sont en panne du fait d'un court-circuit, et mémorise et retient le résultat de la détermination (état de panne), tout en mettant à l'état passant le transistor d'excitation d'alarme 26 pour exciter le voyant d'alarme 4 de façon à l'allumer. Ici, on notera qu'une borne P pour une phase de la bobine d'induit 12 est connectée à la borne de détection du circuit de détection de panne, mais les diodes d'autres phases que la diode directement connectée à la borne P sont respectivement connectées à la borne P (borne de détection) par l'intermédiaire de la bobine d'induit 12 de faible impédance, si bien que lorsqu'une diode d'une autre phase tombe en panne du fait d'un court-circuit également, il est possible de détecter la panne de manière similaire. Bien que dans la présente description le délai déterminé après la mise en circuit de la clé de contact 3 soit supposée être un état de non-génération d'énergie, le circuit de détection de panne est capable d'accomplir une détection de panne si l'alternateur 10 se trouve dans un état de non-génération d'énergie, et donc en faisant coopérer le circuit de détection de panne et le circuit de commande 21 de courant de champ, un diagnostic de panne peut être accompli même au cours de l'opération de génération d'énergie de l'alternateur 10 tout en interrompant le courant de champ iF pour placer de ce fait l'alternateur 10 dans un état de non-génération d'énergie. De surcroît, bien que l'on présente un cas dans lequel la bobine d'induit 12 utilise l'alternateur triphasé 10 avec leurs enroulements ou fils connectés en étoile, il va s'en dire que l'on peut parvenir à des effets fonctionnels similaires avec un circuit de détection de panne similaire même si la bobine d'induit 12 utilise l'alternateur 10 d'une connexion triphasée en triangle. En outre, le voyant d'alarme 4 est utilisé en tant qu'unité d'avertissement, mais d'autres unités d'indication ou d'affichage, unités d'avertissement sonore, etc., peuvent être utilisées à la place. Tel que décrit ci-dessus, l'appareil de détection de panne pour alternateur (figure 1 et figure 2) selon le premier mode de réalisation de la présente invention comporte : le circuit redresseur pleine onde 13 qui est connecté à la bobine d'induit 12, et qui a les diodes côté positif Dp avec leurs bornes positives électriquement connectées à la borne positive de la batterie 1, et les diodes côté négatif Dm avec leur bornes négatives électriquement connectées à la borne de mise à la masse GND de la batterie 1 ; et le circuit de détection de panne dont la borne de détection est connectée à l'une des bornes P ou au point neutre de la bobine d'induit 12. Si, dans l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12, la borne de détection se trouve dans un état flottant ou dans un état de haute impédance dans lequel la tension au niveau de la borne de détection est indéterminée, le circuit de détection de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, alors que si dans l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12, la borne de détection ne se trouve pas dans un état flottant ni dans un état de haute impédance, le circuit de détection de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde 13 est en panne. De surcroît, le circuit de détection de panne comporte le circuit d'alimentation électrique 23 et le circuit de détection de courant 24 (unité d'alimentation électrique) qui sont connectés à la borne de détection, et le circuit de retenue de l'état de panne 25 qui est connecté au circuit d'alimentation électrique 23 et au circuit de détection de courant 24 et qui détermine la présence ou l'absence d'une panne et retient le résultat de la détermination. En conséquence, sur la base d'une simple détermination du fait de savoir si un courant circule ou non vers la borne P, il est possible de discerner la panne du circuit redresseur pleine onde 13 avec un haut degré de précision grâce à l'utilisation d'une construction simple. De plus, le circuit de détection de panne est prévu avec le voyant d'alarme 4, et lorsqu'il est déterminé que le circuit redresseur pleine onde 13 est en panne, le voyant d'alarme 4 est excité pour s'allumer, en conséquence de quoi il est possible d'informer le conducteur de l'état de l'apparition de la panne de manière fiable, de telle sorte que le conducteur soit incité à prendre des contre-mesures appropriées telles qu'une réparation ou analogues. Mode de réalisation 2 Bien que dans le premier mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 2), le circuit d'alimentation électrique 23 soit prévu dans le circuit de détection de panne pour sortir la tension prédéterminée (tension de batterie VB ? tension prédéterminée ? tension de mise à la masse VG), on peut prévoir un circuit de commutation d'excitation 27 qui met à l'état passant des transistors T1, T2 de manière complémentaire pour sortir la tension VB de batterie ou la tension de mise à la masse VG en tant que tension prédéterminée par commutation entre eux, tel que représenté sur la figure 3. La figure 3 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un appareil de détection de panne pour alternateur selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques à ceux décrits ci-dessus (voir figure 2) sont identifiés par les mêmes symboles ou par les mêmes symboles à la fin desquels on appose un "A", tout en omettant une explication détaillée de ceux-ci. Sur la figure 3, un circuit de détection de panne dans un circuit de commande de tension 20A est prévu à la place du circuit d'alimentation électrique 23 susmentionné, le circuit de commutation d'excitation 27 étant inséré entre une clé de contact 3 et un circuit de retenue de l'état de panne 25, et les transistors T1, T2 avec leurs émetteurs mis à la masse étant excités pour être mis à l'état passant de manière complémentaire au moyen du circuit de commutation d'excitation 27. De surcroît, le circuit de détection de panne est prévu, à la place du circuit de détection de courant 24 mentionné ci-dessus, avec une résistance de limitation de courant 28 insérée entre une jonction du transistor T1, T2 et la borne P, et un circuit de comparaison de tension 29 qui effectue une comparaison entre les tensions respectives aux extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28. Dans ce cas également, le circuit de commutation d'excitation 27 fonctionne comme un circuit de détection de non-génération d'énergie qui détecte l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12, et nécessite un délai déterminé après mise en circuit de la clé de contact 3 pour être dans un état de non-génération d'énergie, ce qui rend ainsi efficace le circuit de détection de panne comportant le circuit de comparaison de tension 29 et le circuit de retenue du de l'état de panne 25. Les transistors T1, T2 ont leurs bases individuelles connectées au circuit de commutation d'excitation 27. Le transistor plus ou côté positif T1 a un collecteur connecté à la borne positive de la batterie 1, et un émetteur connecté à un collecteur du transistor moins ou côté négatif T2. Ici, on notera que le collecteur de transistor T1 n'est pas connecté à une borne d'entrée d'un circuit de commande 21 de courant de champ (la borne positive de la batterie 1), mais est connecté à une cathode d'une diode antiretour (la borne positive de la batterie 1) qui est connectée à un collecteur d'un transistor 22 pour commander un courant de champ. Ceci est dû au fait que la borne d'entrée du circuit de commande 21 de courant de champ fonctionne comme une borne de détection pour la tension VB de batterie, et donc cela n'influera pas autant que possible sur la commande du courant de champ iF. Ci-après, référence sera faite au fonctionnement du deuxième mode de réalisation de la présente invention, tel que représenté sur la figure 3. Avant tout, lorsque la clé de contact 3 est mise en circuit par le conducteur, le circuit de commutation d'excitation 27 met à l'état passant le transistor côté positif T1 pendant le délai déterminé (dans l'état de non-génération d'énergie) avant le début de génération d'électricité. A cet instant, si les diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales, la tension VP de borne P prend la même valeur que la tension VB de batterie. Par la suite, le circuit de commutation d'excitation 27 met à l'état bloqué le transistor côté positif T1, et met à l'état passant le transistor côté négatif T2. A cet instant, si les diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales, la tension VP de borne P prend la même valeur que la tension de mise à la masse VG. Ainsi, il est possible de discerner si l'ensemble des diodes du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales (ou défectueuses) par mise à l'état passant des transistors T1, T2 de manière complémentaire. C'est-à-dire que si elles sont normales, aucun courant ne circule vers la résistance de limitation de courant 28 lorsque l'un ou l'autre des transistors T1, T2 est mis à l'état passant, si bien que le résultat de la comparaison de tension du circuit de comparaison 29 montrera une différence de tension de "0" (un état normal). Ainsi, après que l'état normal du circuit redresseur pleine onde 13 a été détecté, le circuit de retenue de l'état de panne 25 retient l'état normal, si bien que le voyant d'alarme 4 n'est pas excité pour s'allumer, et l'alternateur 10 est basculé dans un mode de génération d'énergie électrique ordinaire. D'autre part, lorsque le transistor côté positif T1 est mis à l'état passant, la tension VP de borne P devient la tension de mise à la masse VG dans le cas où l'une quelconque des diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit, si bien qu'un courant circule du transistor T1 à la borne de mise à la masse GND par l'intermédiaire de la résistance de limitation de courant 28 et de la diode côté négatif défectueuse Dm (en panne du fait d'un court-circuit). A cet instant, une différence de tension est générée entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28 selon la loi d'Ohm, si bien que le circuit de comparaison de tension 29 sort la différence de tension entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28 en tant que résultat de comparaison. Par conséquent, le circuit de retenue de l'état de panne 25 détermine, sur la base du courant circulant à travers la résistance de limitation de courant 28, que les diodes côté négatif Dm sont en panne du fait d'un court-circuit, et peut retenir le résultat de la détermination (l'état d'apparition d'une panne). Ici, on notera que le circuit de comparaison de tension 29 est utilisé, mais un circuit de détection de tension, qui détecte la tension VP de borne P, peut être utilisé à la place du circuit de comparaison de tension 29. Ici, il se trouve que lorsque le transistor T1 est mis à l'état passant, une tension au niveau d'une extrémité de la résistance de détection de courant 28 du côté du transistor T1 devient égale à la tension VB de batterie, si bien que même s'il est déterminé que la tension VP de borne P devient non égale à la tension VB de batterie (ou devient égale à la tension de mise à la masse VG), la panne par court-circuit des diodes côté négatif Dm peut être détectée. De manière similaire, lorsque le transistor côté négatif T2 est mis à l'état passant, la tension VP de borne P devient égale à la tension VB de batterie dans un cas dans lequel l'une des quelconques diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit, si bien qu'un courant circule depuis la diode côté positif Dm défectueuse (en panne du fait d'un court-circuit) jusqu'à la borne de mise à la masse GND par l'intermédiaire de la résistance de limitation de courant 28 et du transistor T2. Par conséquent, l'apparition de la panne par court-circuit des diodes côté positif Dp peut être détectée à partir du résultat de la comparaison du circuit de comparaison de tension 29 (différence de tension) lors de la mise à l'état passant du transistor T2. Ainsi, lorsque la panne par court-circuit de l'une des quelconques diodes du circuit redresseur pleine onde 13 est déterminée, le circuit de retenue de l'état de panne 25 mémorise l'état de panne par court-circuit des diodes, et met en circuit le voyant d'alarme 4, tel qu'exposé ci-dessus. Ici, on notera que la description ci-dessus a été faite en prenant comme exemple le cas dans lequel le transistor côté positif T1 est tout d'abord mis à l'état passant, mais à l'inverse, le transistor côté négatif T2 peut à la place être mis en premier à l'état passant. Tel que décrit ci-dessus, selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention (figure 3), le circuit de commutation d'excitation 27 qui sert à mettre à l'état passant les transistors T1, T2 de manière complémentaire, et la résistance de limitation de courant 28 sont prévus en tant qu'unité d'alimentation électrique, et l'état de la borne P (borne de détection) est déterminé sur la base du résultat de la comparaison du circuit de comparaison de tension 29 au moment où la tension prédéterminée est réglée sur la tension VB de batterie ou la tension de mise à la masse VG. En conséquence, de manière similaire au premier mode de réalisation mentionné ci-dessus, au moyen de la propriété électrique de la borne P (borne de détection) d'une phase parmi une pluralité de phases de la bobine d'induit 12, il est possible de discerner si l'ensemble des diodes du circuit redresseur pleine onde 13 sont ou non dans un état normal, tout en parvenant à des effets fonctionnels similaires tels que décrits ci-dessus. Mode de réalisation 3 Bien qu'aucune référence ne soit faite à une fonction de détermination spécifique du circuit de détection de panne (y compris l'unité d'alimentation électrique et le circuit de retenue de l'état de panne 25) dans les premier et deuxième modes de réalisation mentionnés ci-dessus (figure 2 et figure 3), l'unité d'alimentation électrique et l'unité de détermination de panne (le circuit de retenue de l'état de panne 25) du circuit de détection de panne peuvent être construites d'une manière telle que représentée sur la figure 4. La figure 4 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un circuit de détection de panne 30A selon un troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la configuration fonctionnelle d'une unité d'alimentation électrique et d'une unité de détermination de panne (circuit de retenue de l'état de panne 25) dans le cas où l'on souhaite accomplir une détection de panne des diodes côté positif Dp d'un circuit redresseur pleine onde 13 est illustrée de manière simplifiée. Sur la figure 4, les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figures 1 à 3) sont identifiées par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Le circuit de détection de panne 30A comporte une première résistance 31 (appelée simplement ci-après "résistance") qui est insérée entre une borne P (borne de détection) et une borne de mise à la masse GND, un circuit de détermination 32 qui détermine si une tension VP de borne P est égale ou supérieure à une première valeur prédéterminée VPF1 (panne par court-circuit d'une diode côté positif pour Dp), et une porte ET 33 qui calcule le produit logique d'un résultat de détermination du circuit de détermination 32 et un résultat de détermination de non-génération d'électricité (appelé ci-après résultat de détermination de non-génération d'énergie) et sort un signal de détermination de panne Fp pour les diodes côté positif Dp. Dans ce cas, la résistance 31 correspond à une section d'alimentation électrique, et le circuit de détermination 32 et la porte ET 33 correspondent au circuit de retenue de l'état de panne 25 mentionné ci- dessus. Ici, on notera que la première valeur prédéterminée VPF1 est réglée sur une tension supérieure à la tension de mise à la masse VG (=0). Ici, lorsque l'une quelconque des diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit, une impédance (valeur de résistance) entre la borne P du circuit de détection de panne 30A (circuit de commande de tension) et la batterie 1 devient inférieure, par comparaison avec le cas dans lequel le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, du fait que même si une diode Dp quelconque est en panne du fait d'un court-circuit, le circuit redresseur pleine onde 13 est court-circuité par l'intermédiaire de la bobine d'induit 12. Par conséquent, le circuit de détection de panne 30A peut détecter la panne par court-circuit de diodes côté positif Dp au moyen de la propriété électrique du circuit redresseur pleine onde 13, tel qu'on peut le voir à partir de la borne P. Par exemple, tel que représenté sur la figure 4, un cas dans lequel la résistance 31 (circuit d'impédance intentionnellement dirigé vers la mise à la masse pour la borne P) est prévue en tant qu'unité d'alimentation électrique pour le circuit de détection de panne 30A, la tension VP de borne P au moment de la non-génération d'électricité devient aussi proche que possible de la tension de mise à la masse VG (=0) si les diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 sont toutes normales. D'autre part, lorsque l'une quelconque des diodes côté positif Dp est en panne du fait d'un court- circuit, la tension VP de borne P augmente. C'est-à-dire que lorsqu'une diode côté positif Dp1 d'une phase u est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P augmente. De manière similaire, lorsqu'une diode côté positif Dp2 d'une phase v est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P augmente par l'intermédiaire des éléments 12v, 12w de bobine d'induit et lorsqu'une diode côté positif Dp3 d'une phase w est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P augmente par l'intermédiaire des éléments 12u, 12w de bobine d'induit. De surcroît, dans un cas où les diodes sont connectées aux points neutres, respectivement, tel que représenté sur la figure 4, la tension VP de borne P augmente par l'intermédiaire de la bobine d'induit 12w lorsqu'une diode côté positif Dp4 est en panne du fait d'un court-circuit. Par conséquent, le circuit de détermination 32 détermine si la tension VP de borne P au moment de la non-génération d'électricité est égale ou supérieure à la première valeur prédéterminée VPF1, et lorsqu'il est montré que la valeur de la tension VP de borne P est égale ou plus importante que la première valeur prédéterminée VPF1 (c'est-à-dire, VP ? VPF1), le circuit de détermination 32 sort un résultat de détermination indiquant la panne par court-circuit des diodes côté positif Dp. La porte ET 33 sort le produit logique de la condition de non-génération d'énergie et le résultat de la détermination du circuit de détermination 32 en tant que signal de détermination de panne Fp indiquant la panne des diodes côté positif Dp. Ci-après, tel qu'exposé ci-dessus (figure 2 et figure 3), le transistor d'excitation d'alarme 26 est mis à l'état passant en réponse au signal de détermination de panne Fp, moyennant quoi le voyant d'alarme 4 est excité pour s'allumer. Ici, on notera que dans le cas où l'alternateur 10 est un générateur pour véhicule, il existe un risque de hausse de la tension VP de borne P due à une fuite d'eau salée même si les diodes côté positif Dp sont normales, si bien que la valeur de résistance de la résistance 31 et la première valeur prédéterminée VPF1 pour la détermination de panne sont réglées sur des valeurs de tension appropriées qui sont plus élevées que la tension de mise à la masse VG de façon à ne pas juger à tort la fuite d'eau salée comme la panne de diodes de circuit redresseur pleine onde Dp. De plus, bien que sur la figure 4 la résistance 31 soit utilisée en tant qu'unité d'alimentation électrique, une première source de courant constant 41 (appelée simplement ci-après "source de courant constant") peut à la place être prévue, tel que représenté sur la figure 5. Dans ce cas, également, la source de courant constant 41 fonctionne d'une manière équivalente à la resistance 31, donc il est possible de détecter la panne des diodes côté positif Dp grâce au fonctionnement similaire d'un circuit de détection de panne 30B. De surcroît, une valeur de réglage de courant de la source de courant constant 41 est également réglée sur une valeur de courant appropriée de façon à éviter une mauvaise détection due à la fuite d'eau salée mentionnée ci-dessus. Tel que décrit ci-dessus, selon le troisième mode de réalisation de la présente invention (figure 4 et figure 5), l'unité d'alimentation électrique est prévue avec la première résistance 31 ou la première source de courant constant 41 qui est connectée entre la borne P (borne de détection) et la borne de mise à la masse GND. De même, lorsque la tension VP de borne P est égale à la tension de mise à la masse VG, le circuit de détermination 32 dans le circuit de retenue de l'état de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, alors que lorsque la tension VP de borne P est égale ou supérieure à la première valeur prédéterminée VPF1 qui est plus élevée que la tension de mise à la masse VG, il est déterminé que les diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 sont en panne. En conséquence, des effets fonctionnels similaires à ceux des premier et deuxième modes de réalisation mentionnés ci-dessus peuvent être obtenus, et de surcroît, il est possible de détecter en outre la panne par court-circuit de l'ensemble des diodes côté positif triphasée Dp sur la base uniquement de l'état de la borne P. Mode de réalisation 4 Bien que dans le troisième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 4 et figure 5), la résistance 31 ou la source de courant constant 41 soit faite pour se trouver dans un état connecté que de l'électricité soit ou non générée, des interrupteurs 34, 42 peuvent être prévus pour la résistance 31 et la source de courant constant 41, respectivement, tel que représenté sur la figure 6 et la figure 7, et les interrupteurs 34, 42 peuvent être fermés au moyen d'une porte ET 35 uniquement lorsque de l'électricité n'est pas générée. Les figures 6 et 7 sont des schémas de principe fonctionnels représentant respectivement des circuits de détection de panne 30C, 30D selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figure 4 et figure 5) sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. La figure 6 représente un cas dans lequel l'interrupteur 34 est connecté en série à la résistance 31, et la figure 7 représente un cas dans lequel l'interrupteur 42 est rattaché à la source de courant constant 41. Sur les figures 6 et 7, chacun des circuits de détection de panne 30C, 30D possède un circuit de génération de signal d'impulsion (non représenté), et la porte ET 35 calcule un produit logique d'une condition de non-génération d'énergie et un premier signal d'impulsion Sa (appelé simplement ci-après "signal d'impulsion") en tant que signal de sortie. Les interrupteurs 34, 42 sont respectivement prévus pour la résistance 31 et la source de courant constant 41 (circuit d'impédance intentionnellement dirigé vers la mise à la masse pour la borne P), de telle sorte que l'interrupteur 34 ou 42 soit fermé, comme requis au cours de la non-génération d'électricité, par un signal de sortie de la porte ET 35, moyennant quoi la résistance 31 ou la source de courant constant 41 devient efficace. Dans ce cas, l'interrupteur 34 et la porte ET 35 sur la figure 6 constituent une unité d'alimentation électrique avec la résistance 31. De manière similaire, l'interrupteur 42 et la porte ET 35 sur la figure 7 constituent une unité d'alimentation électrique avec la source de courant constant 41. De surcroît, une porte ET 33C sur le côté d'un circuit de détermination 32 (dans le circuit de retenue de l'état de panne) voit un signal d'impulsion Sa ajouté en tant que signal d'entrée (condition de produit logique), et fonctionne de manière synchrone avec la porte ET 35 du côté interrupteur. On notera ici que la condition de "non-génération d'énergie" (c'est-à-dire, la condition de la "non-génération d'électricité") est bien sûr une condition pour "détecter la panne de chacune des diodes du circuit redresseur pleine onde 13 au cours d'une non-génération d'électricité". De plus, le signal d'impulsion Sa sert à faire fonctionner les interrupteurs 34, 42 non pas d'une manière continue mais d'une manière intermittente. Par conséquent, les interrupteurs 34, 42 fonctionnent de manière synchrone avec le signal d'impulsion Sa même pendant le moment au cours duquel l'électricité n'est pas générée, si bien qu'ils ne commencent à fonctionner qu'avec le signal d'impulsion Sa. Tel que décrit ci-dessus, selon ce quatrième mode de réalisation de la présente invention (figure 6 et figure 7), l'unité d'alimentation électrique est prévue avec un interrupteur 34 ou 42 qui commute la résistance 31 ou la source de courant constant 41 respectivement dans un état connecté et un état interrompu, et l'interrupteur 34 ou 42 règle la résistance 31 ou la source de courant constant 41 respectivement sur l'état connecté dans l'état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12. Par conséquent, il est possible de détecter la panne par court-circuit de l'ensemble des diodes côté positif triphasées Dp sur la base uniquement de l'état de la borne P, tel qu'exposé ci- dessus. De surcroît, la résistance 31 dans le circuit de détermination de panne 30C ou la source de courant constant 41 dans le circuit de détermination de panne 30D est séparée ou déconnectée de la borne P au cours de la génération d'énergie de l'alternateur 10, si bien qu'une consommation d'énergie inutile au niveau de la borne P peut être supprimée, ce qui permet de ce fait de supprimer la consommation d'énergie au moment d'une panne de diode du circuit redresseur pleine onde 13. De plus, les interrupteurs 34, 42 sont séparés ou déconnectés par intermittence par le signal d'impulsion Sa même pendant une non- génération d'électricité, si bien que la consommation d'énergie inutile au niveau de la borne P peut être en outre supprimée, ce qui permet ainsi de supprimer en outre la consommation d'énergie au moment de la panne de diode du circuit redresseur pleine onde 13. Mode de réalisation 5 Dans les troisième et quatrième modes de réalisation mentionnés ci-dessus (figures 4 à 7), la résistance 31 ou la source de courant constant 41 est insérée entre la borne P et la borne de mise à la masse GND pour les besoins de la détection de panne des diodes côté positif Dp, mais afin d'accomplir la détection de panne des diodes côté négatif Dm, une seconde résistance (appelée ci-après simplement "résistance") 36 ou une seconde source de courant constant (appelée simplement ci-après "source de courant constant") 43 peut être insérée entre une borne P et une alimentation électrique E d'un circuit de détection de panne 30E ou 30F, tel que représenté sur les figures 8 ou 9. La figure 8 et la figure 9 sont des schémas de principe fonctionnels qui représentent respectivement les circuits de détection de panne 30E, 30F selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figures 4 à 7) sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 8, le circuit de détection de panne 30E comporte une résistance 36 qui est insérée entre la borne P et l'alimentation électrique E, un circuit de détermination 37 qui détermine si la tension VP de borne P est égale ou inférieure à une seconde valeur prédéterminée VPF2 (panne par court-circuit des diodes côté négatif Dm), et une porte ET 38 qui calcule le produit logique d'un résultat de détermination du circuit de détermination 37 et un résultat de détermination de non-génération d'énergie pour , de ce fait sortir un signal de détermination de panne Fm des diodes côté négatif Dm. Dans ce cas, l'alimentation électrique E et la résistance 36 (circuit d'alimentation électrique intentionnel pour la borne P) correspondent à une unité d'alimentation électrique, et le circuit de détermination 37 et la porte ET 38 correspondent à un circuit de retenue de l'état de panne. De surcroît, l'alimentation électrique E peut être une borne positive d'une batterie 1 (tension VB de batterie) ou une alimentation électrique associée à la batterie 1, ou une alimentation électrique interne de détection de panne 30E (circuit tension). Ici, on notera que la prédéterminée VPF2 est réglée sur une inférieure à la tension VB de batterie. D'autre part, sur la figure 9,dans le circuit de commande de seconde valeur tension qui est une source de courant constant 43 est prévue en tant qu'unité d'alimentation électrique dans le circuit de détection de panne 30F, à la place de la résistance 36 de la 15 figure 8. Sur les figures 8 et 9, un cas dans lequel l'une quelconque des diodes redresseur pleine onde court-circuit, une impédance (valeur de résistance) 20 entre la borne P et la borne de mise à la masse GND (terre du véhicule) est abaissée par rapport à la normale par l'intermédiaire de la bobine d'induit 12. Par conséquent, les circuits de détection de panne 30E, 30F peuvent détecter la panne par court-circuit des 25 diodes côté négatif Dm au moyen de la propriété électrique du circuit redresseur pleine onde 13, tel qu'on peut le voir à partir de la borne P, de manière similaire à ce qui a été énoncé ci-dessus. Par exemple, tel que représenté sur la figure 8 et 30 la figure 9, dans un cas où la résistance 36 ou la source de courant constant 43 est prévue en tant côté négatif Dm du circuit 13 est en panne du fait d'un qu'unité d'alimentation électrique, la tension VP de borne P au moment d'une non-génération d'électricité devient aussi proche que possible de la valeur de tension de l'alimentation électrique "E" en raison de la résistance 36 ou du circuit de courant constant 43 qui est connecté à l'alimentation électrique E lorsque les diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 sont toutes normales. D'autre part, lorsque l'une quelconque des diodes côté négatif Dm est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P chute. C'est-à-dire que lorsqu'une diode côté négatif Dml d'une phase u est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P chute. De manière similaire, lorsqu'une diode côté négatif Dm2 d'une phase v est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P chute par l'intermédiaire des éléments 12w, 12v de bobine d'induit et lorsqu'une diode côté négatif Dm3 d'une phase w est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P chute par l'intermédiaire des éléments 12w, 12u de bobine d'induit. De surcroît, lorsqu'une diode côté négatif Dm4 au niveau d'un point neutre est en panne du fait d'un court-circuit, la tenson VP de borne P chute par l'intermédiaire de l'élément 12w de bobine d'induit. Par conséquent, le circuit de détermination 37 détermine si la tension VP de borne P au moment d'une non-génération d'électricité est égale ou inférieure à la seconde valeur prédéterminée VPF2, et lorsqu'il est montré que la valeur de la tension VP de borne P est égale ou inférieure à la seconde valeur prédéterminée VPF2 (c'est-à-dire, VP La porte ET 38 sort le produit logique de la condition de non-génération d'énergie et le résultat de la détermination du circuit de détermination 37 en tant que signal de détermination de panne Fm indiquant la panne des diodes côté négatif Dm. Ci-après, tel qu'exposé ci-dessus, le transistor d'excitation d'alarme 26 est mis à l'état passant en réponse au signal de détermination de panne Fm, moyennant quoi le voyant d'alarme 4 est excité pour s'allumer. Ici, on notera que dans le cas où l'alternateur 10 est un générateur pour véhicule, il existe un risque pour que la tension VP de borne P chute du fait d'une fuite d'eau salée même si les diodes côté négatif Dm sont normales, si bien que la valeur de résistance de la résistance 36 sur la figure 8 ou la valeur de courant de la source de courant constant 43 sur la figure 9, et la seconde valeur prédéterminée VPF2 sont réglées d'une manière appropriée afin d'éviter une détermination de panne incorrecte due à une fuite d'eau salée. Tel que décrit ci-dessus, selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention (figure 8 et figure 9), l'unité d'alimentation électrique dans le circuit de détection de panne 30E ou 30F est prévue avec la seconde résistance 36 ou la seconde source de courant constant 43, qui est connectée entre la borne P (borne de détection) et la borne positive de la batterie 1. De même, lorsque la tension VP de borne P est égale à la tension VB de batterie, le circuit de détermination 37 dans le circuit de retenue de l'état de panne détermine que le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, alors que lorsque la tension VP de borne P est égale ou inférieure à la seconde valeur prédéterminée VPF2 qui est inférieure à la tension VB de batterie, le circuit de détermination 37 détermine que l'une ou l'autre des diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne. Par conséquent, il est possible de détecter la panne par court-circuit des diodes côté négatif Dm uniquement sur la base de l'état de la borne P, avec une structure de circuit simple. Mode de réalisation 6 Bien que dans le cinquième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 8 et figure 9), la résistance 36 ou la source de courant constant 43 soit faite pour être dans un état connecté que de l'électricité soit ou non générée, les interrupteurs 34, 42 peuvent être prévus pour la résistance 36 et la source de courant constant 43, respectivement, tel que représenté sur les figures 10 et 11, si bien que les interrupteurs 34, 42 peuvent être fermés au moyen d'une porte ET 35 uniquement au cours d'une non-génération d'électricité. La figure 10 et la figure 11 sont des schémas de principe fonctionnels qui représentent respectivement les circuits de détection de panne 30G et 30H selon un sixième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figures 6 à 9) sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. La figure 10 représente un cas dans lequel l'interrupteur 34 est connecté en série à la résistance 36, et la figure 11 représente un cas dans lequel l'interrupteur 42 est rattaché à la source de courant constant 43. Les interrupteurs individuels 34, 42 et la porte ET 35 sur la figure 10 et la figure 11 ont les mêmes fonctions que celles des interrupteurs individuels de la porte ET dans le quatrième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 6 et figure 7). C'est-à-dire que les interrupteurs 34, 42 sont actionnés pour être fermés par un signal de sortie de la porte ET 35 uniquement lorsque cela est requis au cours d'une non-génération d'électricité et uniquement lorsqu'un signal d'impulsion Sa est émis, moyennant quoi la résistance 36 ou la source de courant constant 43 devient efficace. De surcroît, une porte ET 38G sur le côté d'un circuit de détermination 37 fonctionne de manière synchrone avec l'émission du signal d'impulsion Sa, de manière similaire à la porte ET 33C mentionnée ci-dessus (figures 6 et 7). Tel que décrit ci-dessus, selon le sixième mode de réalisation de la présente invention (figures 10 et 11), les interrupteurs 34, 42 destinés à établir et rompre la connexion de la résistance 36 et du circuit de courant constant 43, respectivement, sont prévus en tant qu'unités d'alimentation électrique (circuit d'alimentation électrique intentionnel) pour la borne P, et en faisant fonctionner l'unité d'alimentation électrique uniquement lorsque cela est requis, il est possible de supprimer une consommation d'énergie inutile au niveau de la borne P au cours de la génération d'électricité, comme dans le cas du quatrième mode de réalisation mentionné ci-dessus. De surcroît, en faisant fonctionner l'unité d'alimentation électrique (la résistance 36 ou le circuit de courant constant 43) d'une manière intermittente uniquement au moment de l'émission du signal d'impulsion Sa au cours d'une non-génération d'électricité, il est possible de supprimer en outre la consommation d'énergie au moment d'une panne de diode du circuit redresseur pleine onde 13. Mode de réalisation 7 Bien que dans les quatrième et sixième modes de réalisation mentionnés ci-dessus (figure 4, figure 7, figure 10 et figure 11), la consommation d'énergie au moment d'une panne de l'une ou l'autre uniquement parmi les diodes côté positif Dp et les diodes côté négatif Dm soit supprimée, la construction peut être telle que la consommation d'énergie peut être supprimée même au moment d'une panne de l'une des diodes, parmi les diodes côté positif Dp et les diodes côté négatif Dm, comme dans le cas d'un circuit de détection de panne 30J représenté sur la figure 12. La figure 12 est un schéma de principe fonctionnel qui représente le circuit de détection de panne 30J selon un septième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 12, le circuit de détection de panne 30J comporte des transistors (interrupteurs à semi-conducteurs) T1, T2 qui sont insérés entre une alimentation électrique E (par exemple, une borne positive d'une batterie 1) et une borne de mise à la masse GND, une résistance de limitation de courant 28 qui est insérée entre une jonction entre les transistors T1, T2 et une borne P, un circuit de détection de différence de potentiel 51 qui détecte une différence de potentiel A V a a entre les extrémités opposées a, a de la résistance de limitation de courant 28, un circuit de détermination 52 qui détermine si la valeur absolue de la différence de potentiel A V a a est égale ou supérieure à une valeur prédéterminée AVF, et une porte ET 33J qui sort un signal de détermination de panne F. Les transistors T1, T2 et la résistance de limitation de courant 28 constituent ensemble une unité d'alimentation électrique similaire à celle du deuxième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 3). Le circuit de détection de différence de potentiel 51 correspond au circuit de comparaison de tension 29 mentionné ci-dessus, et le circuit de détection de différence de potentiel 51, le circuit de détermination 52 et la porte ET 33 correspondent au circuit de retenue de l'état de panne 25 mentionné ci-dessus. Le transistor T1 est excité de façon à être mis à l'état passant par un signal d'impulsion Sa, et le transistor T2 est excité de façon à être mis à l'état passant par un second signal d'impulsion (appelé simplement ci-après "signal d'impulsion") Sb qui est émis d'une manière complémentaire par rapport au signal d'impulsion Sa. Le circuit de détermination 52 effectue une comparaison entre la différence de potentiel A V a a entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28 et la valeur prédéterminée AVF, et lorsque la relation de IA V a 01 ? A VF est satisfaite, il sort un résultat de détermination indiquant une panne pour la porte ET 33J. La porte ET 33J calcule le produit logique d'une condition de non-génération d'énergie et un résultat de détermination du circuit de détermination 52, et fonctionne de manière synchrone avec les signaux d'impulsion Sa, Sb si bien qu'elle sort un signal de détermination de panne F indiquant la panne des diodes côté positif Dp ou des diodes côté négatif Dm. Le circuit de détection de panne 30J capture le changement d'impédance dans une direction de la batterie 1 (alimentation électrique du véhicule) ou le changement d'impédance dans une direction de la borne de mise à la terre GND (terre du véhicule) au niveau de la borne P, qui est généré lors d'une panne par court- circuit d'une diode du circuit redresseur pleine onde 13 en mettant alternativement à l'état passant les transistors T1, T2 au moyen des signaux d'impulsion Sa, Sb. C'est-à-dire que, de manière similaire à ce qui a été énoncé ci-dessus, lorsque l'une quelconque des diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit, l'impédance (valeur de résistance) entre la borne P et la batterie 1 devient inférieure à la normale, alors que lorsque l'une des diodes côté négatif Dm est en panne du fait d'un court-circuit, l'impédance entre la borne P et la borne de mise à la masse GND (terre du véhicule) devient inférieure à la normale. Par conséquent, le circuit de détection de panne 30J peut détecter les pannes par court-circuit des diodes côté positif Dp et des diodes côté négatif Dm au moyen de la propriété électrique du circuit redresseur pleine onde 13, tel qu'on peut le voir à partir de la borne P. Par exemple, dans un cas où l'une quelconque des diodes côté positif Dp du circuit redresseur pleine onde 13 est en panne du fait d'un court-circuit, l'impédance entre la borne P et la batterie 1 (alimentation électrique du véhicule) baisse, et le courant circule de la borne a de la résistance de limitation de courant 28 à sa borne O. D'autre part, lorsqu'une quelconque des diodes côté négatif Dm est en panne du fait d'un court-circuit, l'impédance entre la borne P et la borne de mise à la masse GND (terre du véhicule) baisse, et le courant circule de la borne a de la résistance de limitation de courant 28 à la borne a dans la polarité opposée à la polarité ci-dessus. Dans l'un ou l'autre cas, lorsque le courant circule vers la résistance de limitation de courant 28, la différence de potentiel A V a a est générée entre ses extrémités opposées a /3, donc, le circuit de détection de différence de potentiel 51 détecte la différence de potentiel A V a /3, et le circuit de détermination 52 détermine si la différence de potentiel A V a 0 est égale ou supérieure à la valeur prédéterminée A VF (panne par court-circuit de la diode). Lorsqu'il est déterminé que " A V a 0 ? A VF" (dans une situation de panne de diode) dans le circuit de détermination 52, la porte ET 33J calcule le produit logique du résultat de la détermination du circuit de détermination 52, la condition de non-génération d'énergie, et la somme logique des signaux d'impulsion Sa, Sb et sort un signal de détermination de panne F indiquant l'état de panne d'une diode du circuit redresseur pleine onde 13. Par la suite, le voyant d'alarme 4 est excité pour s'allumer en réponse au signal de détermination de panne F. De surcroît, le transistor T1 est inséré entre la résistance de limitation de courant 28 et l'alimentation électrique E, et le transistor T2 est inséré entre la résistance de limitation de courant 28 et la borne de mise à la masse GND, moyennant quoi la consommation d'énergie dans le circuit de détection de panne 30J peut être supprimée par mise à l'état passant des transistors individuels T1, T2 d'une manière complémentaire, et dans le même temps par mise à l'état bloqué des transistors T1, T2 lorsque ceux-ci sont inutiles. Tel que décrit ci-dessus, selon ce septième mode de réalisation de la présente invention (figure 12), il est possible de détecter les pannes aussi bien des diodes côté positif Dp que des diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13, tout en permettant de supprimer la consommation d'énergie. Mode de réalisation 8 Bien que dans le septième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 12), les transistors T1, T2 sous la forme d'interrupteurs à semi-conducteurs soient utilisés, des résistances de division de tension R1, R2 connectées en série les unes aux autres peuvent être à la place utilisées, tel que représenté sur la figure 13. La figure 13 est un schéma de principe fonctionnel représentant un circuit de commande de tension 20B (comprenant un circuit de détection de panne) selon un huitième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figure 3) sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 13, le circuit de commande de tension 20B est prévu avec les résistances de division de tension R1, R2, et un circuit de détection de non-génération d'énergie 60 à la place des transistors T1, T2 mentionnés ci-dessus et du circuit de commutation d'excitation 27 (figure 3). Les résistances de division de tension R1, R2 servent à diviser une tension entre une batterie 1 et une borne de mise à la masse GND, et délivrent une tension divisée ainsi obtenue à une borne P par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant 28. De surcroît, le circuit de détection de non-génération d'énergie 60 produit un signal de détermination de non-génération d'énergie en réponse à un fonctionnement d'une clé de contact 3, ce qui rend de ce fait efficace un circuit de retenue de l'état de panne 25. Ici, on notera que les résistances de division de tension R1, R2 qui constituent ensemble une unité d'alimentation électrique, peuvent être remplacées par une source de courant constant, tel qu'exposé ci-dessus. Dans ce cas, si toutes les diodes d'un circuit redresseur pleine onde 13 sont normales, la tension divisée et une tension VP de borne P au cours d'une non-génération d'électricité deviennent égales l'une par rapport à l'autre, et le courant ne circule pas à travers la résistance de limitation de courant 28, donc un résultat de comparaison de tension d'un circuit de comparaison 29 montrera une différence de tension de "0" (un état normal). Par conséquent, le circuit de retenue de l'état de panne 25 mémorise que le circuit redresseur pleine onde 13 est normal, et bascule dans un mode de génération d'énergie électrique ordinaire sans mettre en circuit un voyant d'alarme 4. D'autre part, lorsque l'une quelconque des diodes côté positif Dp est en panne du fait d'un court-circuit, la tension VP de borne P devient égale à une tension VB de batterie, et le courant circule à travers la résistance de limitation de courant 28, donc on peut détecter la circulation de courant à travers la résistance de limitation de courant 28 en mesurant une tension entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28. De surcroît, lorsque l'une quelconque des diodes côté négatif Dm tombe en panne du fait d'un court-circuit, la tension de mise à la masse VG devient égale à la tension VP de borne P, et le courant circule à travers la résistance de limitation de courant 28, donc on peut détecter la circulation de courant à travers la résistance de limitation de courant 28 en mesurant une tension entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28. Dans tous les cas, si un courant circule à travers la résistance de limitation de courant 28, le circuit de retenue de l'état de panne 25 mémorise l'état de panne par court-circuit des diodes, et met en circuit le voyant d'alarme 4. Ici, on notera que dans le cas où des diodes Zener sont utilisées en tant que diodes du circuit redresseur pleine onde 13, lorsque l'une parmi les paires de diodes d'une certaine phase est ouverte (tombe en panne par circuit ouvert), la tension de cette phase dépasse la tension Zener de l'autre parmi les diodes appariées, et détruit l'autre diode formant une paire avec la diode tombée en panne par circuit ouvert pour l'amener dans un état de panne par court-circuit, à la suite de quoi l'état de panne du circuit redresseur pleine onde 13 peut être détecté grâce à l'utilisation du circuit de détection de panne de la présente invention. De même, dans un cas où l'alternateur 10 est un générateur pour véhicule ayant deux circuits triphasés indépendants (non-connectés électriquement), la panne par court-circuit des diodes des circuits triphasés individuels peut être détectée en utilisant deux circuits de détection de panne de la présente invention. Tel que décrit ci-dessus, selon le huitième mode de réalisation de la présente invention (figure 13), grâce à l'utilisation du simple circuit d'alimentation électrique comprenant les résistances à division de tension R1, R2, il est possible de détecter la panne aussi bien des diodes côté positif Dp que des diodes côté négatif Dm du circuit redresseur pleine onde 13 avec un haut degré de précision au moyen d'une structure de circuit simple. Mode de réalisation 9 Bien que dans le huitième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 13), la résistance de limitation de courant 28 soit insérée entre la borne P et les résistances de division de tension R1, R2, les résistances de division de tension R1, R2 peuvent être respectivement connectées en série à la borne P, tel que représenté sur la figure 14, si bien qu'une détermination de panne peut être faite sur la base d'une tension divisée Vz délivrée, au niveau d'un point de connexion ou d'une jonction des résistances R1, R2, à la borne P. La figure 14 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un circuit de détection de panne 30K selon un neuvième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus sont identifiés par les mêmes symboles auxquels on appose l'affixe "K", tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 14, le circuit de détection de panne 30K comporte les résistances de division de tension R1, R2 avec un point de tension divisé en tension connecté à la borne P, une paire de circuits de détermination 32K, 37K qui accomplissent une détermination de panne par comparaison de la tension divisée Vz avec une première valeur prédéterminée (une valeur limite supérieure au sein d'une plage de tension prédéterminée) VPFH et une seconde valeur prédéterminée (une valeur limite inférieure au sein de la plage de tension prédéterminée) VPFL, respectivement, et une paire de portes ET 33, 38 qui calculent les produits logiques des résultats de détermination individuels des circuits de détermination 32K, 37K et un résultat de détermination de non-génération d'énergie pour sortir de ce fait respectivement des signaux de détermination de panne Fp, Fm. Les résistances de division de tension R1, R1 constituent une unité d'alimentation électrique, et génèrent la tension divisée Vz (tension prédéterminée) qui est égale ou inférieure à une tension VB de batterie et qui est égale ou supérieure à une tension de mise à la masse GND. De surcroît, les circuits de détermination 32K, 37K et les portes ET 33, 38 constituent ensemble un circuit de retenue de l'état de panne, et servent à détecter et retenir la panne des diodes côté positif Dp et des diodes côté négatif Dm. Dans le circuit de détection de panne 30K de la figure 14 également, lorsque des diodes du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales, la tension divisée Vz des résistances R1, R2 obtenue avec une alimentation électrique E (c'est-à-dire, la batterie 1, une alimentation électrique liée à la batterie 1, ou une alimentation électrique interne du circuit de détection de panne 30K) ne s'écarte pas d'une plage de tension prévue sur la base des valeurs de résistance individuelles des résistances R1, R2. D'autre part, lorsque indifféremment l'une des diodes du circuit redresseur pleine onde 13 tombe en panne du fait d'un court-circuit, une impédance dans une direction de la batterie 1 (alimentation électrique du véhicule), ou une impédance dans une direction de la borne de mise à la masse GND (terre du véhicule), de la borne P est abaissée dans les diodes, si bien que la valeur de la tension divisée Vz monte dans le cas d'une panne des diodes côté négatif Dm, mais chute dans le cas d'une panne des diodes côté positif Dp. Par conséquent, le circuit de détermination 32K détermine si la tension VP de borne P est ou non supérieure à la première valeur prédéterminée (valeur limite supérieure) VPFH, et lorsque VP > VPFH, le circuit de détermination 32K sort un résultat de détermination indiquant la panne des diodes côté positif Dp. D'autre part, le circuit de détermination 37K détermine si la tension VP de borne P est ou non inférieure à la valeur prédéterminée (valeur limite inférieure) VPFL, et lorsque VP Tel que décrit ci-dessus, selon le neuvième mode de réalisation de la présente invention (figure 14), l'unité d'alimentation électrique est prévue avec les résistances de division de tension R1, R2 (alimentation électrique) connectées à la borne P (borne de détection), et l'alimentation électrique a une impédance de sortie (valeur de résistance), et génère la tension prédéterminée qui est égale ou inférieure à la tension VB de batterie et est également égale ou supérieure à la tension de mise à la masse GND. De surcroît, lorsque la tension VP de borne P ne s'écarte pas de la plage de tension prédéterminée, les circuits de détermination 32K, 37K (unité de retenue de l'état de panne) déterminent que les diodes du circuit redresseur pleine onde 13 sont normales alors que lorsque la tension VP de borne P est inférieure à la seconde valeur prédéterminée (la valeur limite inférieure au sein de la plage de tension prédéterminée) VPFL, il est déterminé que les diodes côté négatif Dm sont en panne du fait d'un court-circuit, et lorsque la tension VP de borne P est supérieure à la première valeur prédéterminée (la valeur limite supérieure au sein de la plage de tension prédéterminée (VPFH), il est déterminé que les diodes côté positif Dp sont en panne du fait d'un court-circuit. De plus, dans ce cas, l'alternateur 10 (générateur de courant alternatif) et la batterie 1 sont des dispositifs embarqués qui sont installés sur un véhicule, et la tension prédéterminée générée par l'unité d'alimentation électrique est produite par division de la tension VB de batterie au moyen des deux résistances de division de tension R1, R2 (résistances connectées en série). En conséquence, la panne par court-circuit d'une diode du circuit redresseur pleine onde 13 peut être détectée avec un haut degré de précision au moyen d'une structure de circuit simple, tel qu'énoncé ci-dessus. Mode de réalisation 10 Dans le neuvième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 14), la construction est telle que les résistances de division de tension R1, R2 sont insérées de manière constante entre le côté d'alimentation électrique et le côté mise à la masse, mais pour les besoins de la suppression de la consommation d'énergie, on peut à la place mettre à disposition un interrupteur (interrupteur à semi-conducteurs) 34 destiné à effectuer une commutation entre les résistances de division de tension, tel que représenté sur la figure 15, de telle sorte que les résistances de division de tension R1, R2 puissent être activées uniquement lorsque cela est requis. La figure 15 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un circuit de détection de panne 30L selon un dixième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figures 6, 10 et 14) sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 15, le circuit de détection de panne 30L est prévu avec l'interrupteur 34 inséré entre une résistance de division de tension R2 et la borne de mise à la masse GND, et une porte ET 35 qui sert à ouvrir et fermer l'interrupteur 34. Dans ce cas, un signal d'impulsion Sa destiné à ouvrir la porte ET 35 de l'interrupteur 34 est entré dans les portes ET 33C, 38G qui servent à sortir respectivement les signaux de détermination de panne Fp, Fm. Tel que représenté sur la figure 15, l'interrupteur 34 est agencé entre la résistance de division de tension R2 et la borne de mise à la masse GND de telle sorte que l'interrupteur 34 soit ouvert et fermé par la porte ET 35 pour faire fonctionner de ce fait les résistances de division de tension R1, R2 au cours d'une non-génération d'électricité, et dans le même temps, pour arrêter de faire fonctionner les résistances de division de tension R1, R2 lorsqu'elles ne sont pas requises (au cours d'une génération d'électricité), moyennant quoi la consommation dans le circuit de détection de panne 30L peut être supprimée. De surcroît, même au cours de la non-génération d'électricité, les résistances de division de tension R1, R2 sont mises en circuit uniquement à l'apparition d'une entrée du signal d'impulsion Sa, et dans le même temps, la fonction de détermination de panne est également faite en association conditionnelle avec le fonctionnement de l'interrupteur 34, donc la consommation d'énergie peut être en outre supprimée. Ici, on notera que même si l'interrupteur 34 est inséré entre une alimentation électrique E et la résistance de division de tension R1, tel qu'exposé ci- dessus (figure 10), des effets fonctionnels similaires peuvent être obtenus. De plus, en insérant respectivement les interrupteurs aussi bien du côté alimentation électrique que du côté mise à la masse, et en commandant les interrupteurs individuels de manière synchrone l'un par rapport à l'autre de façon à les fermer uniquement lorsque cela est nécessaire, on peut éviter une consommation d'énergie non-nécessaire et inutile au moment d'une panne de diode, de manière fiable, moyennant quoi la consommation d'énergie peut être en outre supprimée. Tel que décrit ci-dessus, selon le dixième mode de réalisation de la présente invention (figure 15), l'unité d'alimentation électrique est prévue avec l'interrupteur 34 qui commute l'alimentation électrique E entre un état connecté et un état disconnecté, et l'interrupteur 34 sert à régler l'alimentation électrique E sur l'état connecté dans un état de non-génération d'énergie de la bobine d'induit 12, à la suite de quoi la consommation d'énergie peut être supprimée. Mode de réalisation 11 Bien que dans le huitième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 13), aucune mention spécifique ne soit faite à une fonction de détermination dans le circuit de retenue de l'état de panne 25, cette fonction de détermination peut être construite telle que représentée par un circuit de détection de panne 30M sur la figure 16, de manière similaire au septième mode de réalisation mentionné ci-dessus (figure 12). La figure 16 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un circuit de détection de panne 30M selon un onzième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus (voir figure 12 et figure 13) sont identifiés par les mêmes symboles ou par les mêmes symboles auxquels on appose l'affixe "M", tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 16, les résistances de limitation de courant 28 et des résistances de division de tension R1, R2 constituent ensemble une unité d'alimentation électrique, et un circuit de détection de différence de potentiel 51, un circuit de détermination 52M et une porte ET 33 constituent ensemble le circuit de retenue de l'état de panne 25 mentionné ci-dessus (figure 13). Le circuit de détermination 52M détermine si une différence de potentiel A V a a entre les extrémités opposées de la résistance de limitation de courant 28 est égale ou supérieure à une valeur prédéterminée AVF, et lorsque A V a a ? A VF, il sort un résultat de détermination indiquant la panne de diodes côté positif Dp. La porte ET 33 calcule le produit logique du résultat de la détermination du circuit de détermination 52M et une condition de non-génération d'énergie, et sort un signal de détermination de panne Fp indiquant l'état de panne des diodes côté positif Dp. Ci-après, un voyant d'alarme 4 est excité pour s'allumer en réponse au signal de détermination de panne Fp. Tel que décrit ci-dessus, selon le onzième mode de réalisation de la présente invention (figure 16), l'unité d'alimentation électrique est prévue avec la résistance de limitation de courant 28 (unité de détection de courant) qui est insérée entre une alimentation électrique E et une borne P (borne de détection), et le circuit de retenue de l'état de panne détermine la présence ou l'absence de la panne du circuit redresseur pleine onde 13 sur la base de la présence ou de l'absence de la différence de potentiel A V a a (valeur de courant détectée) à partir de la résistance de limitation de courant 28, en conséquence de quoi il est possible de détecter la panne du circuit redresseur pleine onde 13 avec un haut degré de précision grâce à l'utilisation d'une structure de circuit simple. Mode de réalisation 12 Bien que dans les premier à onzième modes de réalisation mentionnés ci-dessus (figures 1 à 16), l'alternateur 10 ayant une bobine d'induit triphasée unique 12 soit observé, un alternateur ayant plusieurs bobines d'induit triphasées peut être observé, tel que représenté sur la figure 17. La figure 17 est un schéma de principe fonctionnel qui représente un circuit de détection de panne pour un alternateur selon un douzième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel les parties ou éléments identiques ou analogues à ceux décrits ci-dessus sont identifiés par les mêmes symboles tout en omettant leur description détaillée. Sur la figure 17, un circuit de commande de tension 20 comportant un circuit de détection de panne peut avoir l'une quelconque des constructions des modes de réalisation mentionnés ci-dessus. Dans ce cas, un stator d'un alternateur 10C est prévu avec une seconde bobine d'induit 12C qui est agencée parallèlement à une première bobine d'induit 12, et un second circuit redresseur pleine onde 13C de la même construction que celle d'un premier circuit redresseur pleine onde 13 est connecté à la seconde bobine d'induit 12C. De surcroît, une borne P d'au moins une phase ou un point neutre de la seconde bobine d'induit 12C est connectée à une borne P d'au moins une phase ou un point neutre (borne de détection) de la première bobine d'induit 12 par l'intermédiaire d'une résistance 14 de faible impédance. Avec ces agencements, les jonctions de l'ensemble des diodes de la pluralité de bobines d'induit 12, 12C passent dans des états de potentiel équivalents dans un état de non-génération d'énergie, donc il est possible de détecter la panne par court-circuit des diodes des deux bobines d'induit 12, 12C au moyen du circuit de détection de panne similaire à ceux tels qu'exposés ci-dessus. Tel que décrit ci-dessus, selon le douzième mode de réalisation de la présente invention, l'alternateur 10C (générateur de courant alternatif) comprend un alternateur triphasé, et a la seconde bobine d'induit 12C différente de la première bobine d'induit 12, où le point neutre ou la borne P d'au moins une phase de la seconde bobine d'induit 12C est connecté à la borne de détection par l'intermédiaire de la résistance 14. En conséquence, rien qu'en ajoutant la seule résistance 14, la panne des deux ensembles de diodes triphasées peut être détectée avec un haut degré de précision grâce à l'utilisation d'une structure de circuit simple, de manière similaire à ce qui est exposé ci-dessus. De surcroît, les bornes P de trois phases de l'une parmi les bobines d'induit 12 et les bornes P de trois phases de l'autre parmi les bobines d'induit 12C sont électriquement connectées l'une à l'autre par l'intermédiaire de la résistance 14 d'une faible valeur de résistance prédéterminée, à la suite de quoi seul un faible courant circule du fait de la faible valeur de résistance prédéterminée de la résistance 14 au moment d'une génération normale d'énergie, donc il n'existera aucune entrave à l'opération de génération d'énergie. D'autre part, au moment d'une panne par court-circuit d'une diode, un courant de détection de panne circule à travers la résistance 14, donc il est possible de détecter la panne par court-circuit de l'ensemble des diodes uniquement par la mise à disposition du circuit de commande de tension 20 ayant le circuit de détection de panne unique. Ici, on notera que dans le cas où les diodes des premier et second circuits redresseurs pleine onde 13, 13C sont formées de diodes Zener, tel qu'exposé ci-dessus, lorsque l'une des paires de diodes d'une des phases est en panne du fait d'un circuit ouvert, la tension de cette phase dépasse la tension Zener de l'autre des diodes appariées, et détruit l'autre diode appariée à la diode en panne par circuit ouvert pour l'amener dans un état de panne par court-circuit, à la suite de quoi l'état de panne du circuit redresseur pleine onde 13 peut être détecté grâce à l'utilisation de n'importe quel circuit de détection de panne de la présente invention. Bien que l'invention ait été décrite en termes de modes de réalisation préférés, les hommes du métier constateront que l'invention peut être mise en pratique avec des modifications apportées dans les limites de l'esprit et de la portée des revendications annexées. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) comprenant : une bobine d'induit (12, 12C) ; un circuit redresseur pleine onde (13, 13C) connecté à ladite bobine d'induit (12, 12C), et ayant une diode côté positif (Dp) dont la borne positive est électriquement connectée à une borne positive d'une batterie (1), et une diode côté négatif (Dm) dont la borne négative est électriquement connectée à une borne de mise à la masse (GND) de ladite batterie (1) ; et un circuit de détection de panne (30A, 30B, 30C, 30D, 30E, 30F, 30G, 30H, 30J, 30K, 30L, 30M) dont la borne de détection est connectée à une borne P ou un point neutre de ladite bobine d'induit (12, 12C) ; caractérisé en ce que lorsque dans un état de non-génération d'énergie de ladite bobine d'induit (12, 12C), ladite borne de détection se trouve dans un état flottant ou dans un état de haute impédance dans lequel une tension au niveau de ladite borne de détection est indéterminée, ledit circuit de détection de panne (30A, 30B, 30C, 30D, 30E, 30F, 30G, 30H, 30J, 30K, 30L, 30M) détermine que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est normal ; et lorsque dans l'état de non-génération d'énergie de ladite bobine d'induit (12, 12C), ladite borne de détection ne se trouve pas dans un état flottant ni dans un état de haute impédance, ledit circuit de détection de panne (30A, 30B, 30C, 30D, 30E, 30F, 30G,30H, 30J, 30K, 30L, 30M) détermine que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne. 2. Appareil de détection de panne pour 5 alternateur (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que, ledit circuit de détection de panne (30A, 30B, 30C, 30D, 30E, 30F, 30G, 30H, 30J, 30K, 30L, 30M) est prévu avec une unité d'avertissement (4), et excite 10 ladite unité d'avertissement (4) lorsqu'il est déterminé que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne. 3. Appareil de détection de panne pour 15 alternateur (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que, ledit circuit de détection de panne (30A, 30B, 30C, 30D, 30E, 30F, 30G, 30H, 30J, 30K, 30L, 30M) comporte : 20 une unité d'alimentation électrique (23, 24) qui est connectée à ladite borne de détection ; et une unité de retenue de l'état de panne (25) qui est connectée à ladite unité d'alimentation électrique (23, 24), qui détermine la présence ou l'absence d'une 25 panne, et qui retient l'état de la panne. 4. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 3, caractérisé en ce que, 30 ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) est prévue avec une première résistance (31) ou unepremière source de courant constant (41) qui est connectée entre ladite borne de détection et ladite borne de mise à la masse (GND) ; et lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est égale à une tension de mise à la masse (VG) au niveau de ladite borne de mise à la masse (GND), ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est normal ; et lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est égale ou supérieure à une première valeur prédéterminée qui est supérieure à ladite tension de mise à la masse (VG), ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ladite diode côté positif (Dp) dudit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne. 5. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 4, caractérisé 20 en ce que, ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) comporte une unité de commutation (27) qui commute ladite première résistance (31) ou ladite première source de courant constant (41) dans un état connecté 25 et un état interrompu ; et ladite unité de commutation (27) règle ladite première résistance (31) ou ladite première source de courant constant (41) sur l'état connecté dans l'état de non-génération de courant de ladite bobine d'induit 30 (12, 12C). 6. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 3, caractérisé en ce que, ladite unité d'alimentation électrique (23) est prévue avec une seconde résistance (36) ou une seconde source de courant constant (43) qui est connectée entre ladite borne de détection et ladite borne positive de ladite batterie (1) ; lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est égale à une tension (VB) de batterie au niveau de ladite borne positive de ladite batterie (1), ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est normal ; et lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est égale ou inférieure à une seconde valeur prédéterminée qui est inférieure à ladite tension (VB) de batterie, ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ladite diode côté négatif (Dm) dudit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne. 7. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 6, caractérisé en ce que, ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) comporte une unité de commutation (27) qui commute ladite seconde résistance (36) ou ladite seconde source de courant constant (43) dans un état connecté et un état interrompu ; et ladite unité de commutation (27) règle ladite seconde résistance (36) ou ladite seconde source decourant constant (43) sur l'état connecté dans l'état de non-génération d'énergie de ladite bobine d'induit (12, 12C). 8. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 3, caractérisé en ce que, ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) comporte une alimentation électrique qui est connectée 10 à ladite borne de détection ; ladite alimentation électrique a une impédance de sortie, et génère une tension prédéterminée qui est égale ou inférieure à une tension (VB) de batterie au niveau d'une borne positive de ladite batterie (1) et 15 est égale ou supérieure à une tension de mise à la masse (VG) au niveau de ladite borne de mise à la masse (GND) ; lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection ne s'écarte pas d'une plage de ladite tension 20 prédéterminée, ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ledit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est normal ; lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est inférieure à une valeur limite inférieure 25 de ladite plage de tension prédéterminée, ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ladite diode côté négatif (Dm) dudit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne du fait d'un court-circuit ; et 30 lorsque la tension au niveau de ladite borne de détection est supérieure à une valeur limite supérieurede ladite plage de tension prédéterminée, ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine que ladite diode côté positif (Dp) dudit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) est en panne. 9. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 8, caractérisé en ce que, ledit alternateur (10) et ladite batterie (1) sont 10 installés sur un véhicule ; et ladite tension prédéterminée est générée par division de ladite tension (VB) de batterie au niveau de la borne positive de ladite batterie (1) au moyen de deux résistances (R1, R2) connectées en série l'une et 15 l'autre. 10. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 8, caractérisé en ce que, 20 ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) comporte une unité de commutation (27) qui commute ladite alimentation électrique (23, 24) dans un état connecté à un état interrompu ; et ladite unité de commutation (27) règle ladite 25 alimentation électrique (23, 24) sur l'état connecté dans l'état de non-génération d'énergie de ladite bobine d'induit (12, 12C). 11. Appareil de détection de panne pour 30 alternateur (10) selon la revendication 8, caractérisé en ce que,ladite unité d'alimentation électrique (23, 24) comporte une unité de détection de courant (24) qui est insérée entre ladite alimentation électrique (23, 24) et ladite borne de détection ; et ladite unité de retenue de l'état de panne (25) détermine la présence ou l'absence d'une panne dudit circuit redresseur pleine onde (13, 13C) sur la base de la présence ou de l'absence d'une valeur de courant détectée de ladite unité de détection de courant (24). 12. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 11, caractérisé en ce que, ladite tension prédéterminée est réglée sur ladite 15 tension (VB) de batterie ou ladite tension de mise à la masse (VG). 13. Appareil de détection de panne pour alternateur (10) selon la revendication 1, caractérisé 20 en ce que, ledit alternateur (10) comprend un alternateur triphasé (10) et comporte une première bobine d'induit (12) et une seconde bobine d'induit (12C) qui est différente de ladite première bobine d'induit (12) ; et 25 ladite seconde bobine d'induit (12C) a un point neutre ou une borne P d'au moins une phase connectée à ladite borne de détection par l'intermédiaire d'une résistance. 14. Appareil de détection de panne pour (10) selon la revendication 1, caractérisé alternateur en ce que, chacune parmi lesdites diodes redresseur pleine diode Zener.lesdites diodes côté positif (Dp) et côté négatif (Dm) dudit circuit onde (13, 13C) et composée d'une