Brevet FR2934409A1 — publié le 20100129

DOMAINE TECHNIQUE GENERAL La présente invention concerne un capteur acoustique pour la mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique représentatif du comportement d'un gaz contenu dans un volume interne d'une enceinte. Elle concerne également un ensemble comportant une enceinte et un tel capteur. ETAT DE L'ART Pour la production d'énergie grâce à la technologie nucléaire, on utilise des assemblages connus qui doivent être placés dans un réacteur nucléaire. Chaque assemblage est formé d'une série de grilles de support et de séparation (appelées également � porte-crayons �), dans lesquelles sont disposés verticalement des éléments combustibles (aussi appelés � crayons �) cylindriques contenant des pastilles d'oxyde d'uranium enrichi et un gaz composé en général d'hélium (He). Chaque assemblage a généralement une section droite carrée (d'environ 200 mm de côté) regroupant, par exemple pour les réacteurs français, 264 crayons (géométrie 17 x 17) et une hauteur de l'ordre de 4 à 5 m. Lors de la production d'énergie par irradiation, les pastilles relâchent dans le crayon des gaz de fission, en général du krypton (Kr) et du xénon (Xe). Des assemblages expérimentaux connus comportant des crayons expérimentaux, issus de crayons industriels recoupés, reproduisent le 25 fonctionnement des assemblages de production précités. On souhaite pouvoir caractériser les relâchements des gaz de fission, notamment dans ces crayons expérimentaux. Une première technique connue consiste en la mesure simultanée de la température du combustible (à l'aide d'un thermocouple placé dans le 30 crayon) et de la pression dans le crayon (à l'aide par exemple d'un capteur à contre-pression) pour quantifier le relâchement des gaz dans le crayon. Une deuxième technique connue consiste en des mesures en laboratoire d'analyse des produits de fission, le crayon étant connecté par des conduits de gaz à un système d'analyse en continu. Les techniques connues présentent ainsi des inconvénients. La première technique ne permet pas de connaître en temps réel la nature des gaz relâchés. De plus, la différentiation des relâchements d'hélium et des relâchements de xénon et de krypton au cours de l'irradiation est impossible avec la première technique. La deuxième technique nécessite un laboratoire d'analyse des produits de fission dans l'installation abritant le réacteur. De plus, les conditions de mesure sont peu représentatives des conditions réelles d'irradiation du combustible en réacteur électrogène, car pour la deuxième technique, le crayon n'est ni fermé ni pressurisé. On connaît par ailleurs des capteurs acoustiques permettant la mesure 15 de la pression d'un gaz dans une enceinte fermée. Cependant ces capteurs, qui se placent à l'extérieur de l'enceinte, ne sont pas adaptés à une utilisation dans un réacteur nucléaire en fonctionnement ou en réacteurs nucléaires expérimentaux, car ils sont trop encombrants (ils ne peuvent pas être placés dans un réacteur d'irradiation). 20 PRESENTATION DE L'INVENTION L'invention propose de pallier au moins un de ces inconvénients. A cet effet, on propose selon l'invention un capteur acoustique pour la mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique représentatif du comportement d'un gaz contenu dans un volume interne 25 d'une enceinte, caractérisé en ce qu'il comporte : - un boîtier comportant des parois latérales, une plaque de vibration, et une plaque de réflexion la plaque de vibration et la plaque de réflexion étant planes, perpendiculaires aux parois latérales et parallèles l'une par rapport à l'autre, de sorte que le boîtier matérialise, entre la plaque de vibration et la 30 plaque de réflexion, une cavité de résonance d'un gaz ; - une liaison fluidique apte à relier la cavité au volume interne de l'enceinte, de sorte que, lors du fonctionnement du capteur, le gaz puisse être contenu à la fois dans l'enceinte et dans la cavité ; - un transducteur couplé à la plaque d'excitation pour d'une part générer un signal acoustique faisant vibrer la plaque d'excitation et le gaz contenu dans la cavité, et d'autre part détecter un signal acoustique de réponse caractéristique des vibrations de la plaque d'excitation et du gaz contenu dans la cavité. L'invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leur combinaison techniquement possible : - le transducteur est couplé à la plaque d'excitation par une couche de 10 brasure à basse température ; - la distance entre la plaque d'excitation et la plaque de réflexion est supérieure à une dimension caractéristique du transducteur ; - une dimension caractéristique du transducteur est égale ou inférieure à une dimension caractéristique de la plaque d'excitation ; 15 - le capteur comporte un sas apte à contenir le gaz et relié d'une part au volume interne de l'enceinte par la liaison, et d'autre part à la cavité par un orifice pratiqué entre la plaque de réflexion et les parois latérales du boîtier ; - la liaison fluidique et le boîtier s'étendent selon un axe longitudinal (ZZ') d'extension principal de l'enceinte ; 20 - l'orifice est pratiqué de manière excentrée par rapport à l'axe longitudinal (ZZ'), de sorte que la plaque de réflexion soit interposée entre la plaque d'excitation et une ouverture entre la liaison et le sas ; et - le capteur est adapté pour la mesure en continu et en temps réel notamment de la masse molaire et de la pression d'un gaz contenu dans un 25 volume interne d'un crayon à combustible nucléaire et est ainsi adapté pour être placé dans un réacteur d'irradiation, dans lequel les parois latérales et la liaison sont en acier inoxydable apte à résister à un rayonnement nucléaire. L'invention concerne également un ensemble comportant une enceinte 30 et un tel capteur. L'invention présente de nombreux avantages. Elle permet la caractérisation, en temps réel et en continu, du relâchement des gaz de fission dans le crayon. On dit alors que la mesure s'effectue � en ligne �. Grâce au traitement associé au capteur (détermination de la masse molaire du gaz notamment), l'invention permet de connaître en temps réel la nature des gaz relâchés dans le crayon : elle permet ainsi la différentiation des relâchements d'hélium et des relâchements de xénon et de krypton au cours de l'irradiation. De plus, l'invention permet une mesure dans des conditions réelles d'irradiation du combustible en réacteur électrogène, c'est-à-dire dans un crayon fermé et pressurisé : l'invention permet de maintenir les conditions nominales de pression et de volume dans le crayon combustible, ainsi que le refroidissement normal du crayon. Le capteur selon l'invention assure en effet la séparation physique entre les gaz de fission et l'environnement du crayon. Le faible encombrement du capteur permet son utilisation dans les porte-crayons des réacteurs d'irradiation. De plus, les matériaux qui constituent le capteur résistent également aux rayonnements nucléaires présents dans les réacteurs, ainsi qu'aux conditions de température et de pression de l'environnement du crayon. L'invention est simple d'utilisation et ne nécessite pas un laboratoire d'analyse des produits de fission dans l'installation abritant le réacteur. On comprend que même si la présente invention s'applique avantageusement au domaine nucléaire, à savoir que les applications principalement visées sont les mesures en ligne du relâchement des gaz de fission pour les réacteurs expérimentaux, d'autres applications sont également envisageables, le capteur pouvant servir pour les réacteurs de production ou servir également à toute mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique représentatif du comportement d'un gaz contenu dans un volume interne d'une enceinte quelconque. PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un ensemble comportant une 5 enceinte contenant un gaz et un capteur relié à l'enceinte ; - la figure 2 représente schématiquement un ensemble selon la figure 1, placé dans un réacteur ; et - les figures 3 et 4 représentent respectivement, de façon plus détaillée, une vue en perspective et une coupe longitudinale d'un capteur selon l'invention 10 pour une application nucléaire. Sur l'ensemble des figures, les éléments similaires portent des références numériques identiques. DESCRIPTION DETAILLEE PRINCIPE DE FONCTIONNEMENT 15 Les figures 1 et 2 représentent schématiquement un mode de réalisation possible d'un capteur acoustique 100 selon l'invention, pour la mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique représentatif du comportement d'un gaz 20 contenu dans un volume interne 2 d'une enceinte 1. 20 Le capteur 100 comporte principalement un boîtier 11, un transducteur 5 et une liaison fluidique 3 à l'enceinte 1, le boîtier 11 étant relié d'une part au transducteur 5 et d'autre part à la liaison 3. Le boîtier 11 comporte principalement des parois latérales 12, une plaque de vibration 9 située préférentiellement dans une partie supérieure 25 du boîtier 11, et une plaque de réflexion 7 située préférentiellement dans une partie inférieure du boîtier 11, en face de la plaque 9. Le boîtier 11 est de forme cylindrique, par exemple cylindrique de révolution, mais peut également être de section droite carrée ou rectangulaire. 30 La plaque de vibration 9 et la plaque de réflexion 7 sont planes, perpendiculaires aux parois latérales 12 et parallèles l'une par rapport à l'autre, en étant situées l'une en face de l'autre, tout en étant séparées d'une distance D. La plaque 9 permet également le maintien en pression du gaz dans la cavité 10 et dans le volume interne 2, en fermant hermétiquement le boîtier 11. Les plaques 7 et 9 peuvent être venues de matière sur les parois 12 ou être rapportées. Dans le cas où elles sont rapportées, une entretoise 16 permet de maintenir la plaque 7 dans la partie inférieure de la cavité 10, et de maintenir la distance D entre les plaques 7 et 9. Comme on le verra dans la suite de la présente description, une telle configuration du boîtier a pour effet que le boîtier 11 matérialise, entre la plaque de vibration 9 et la plaque de réflexion 7, une cavité 10 de résonance d'un gaz contenu dans la cavité 10. En effet, le transducteur 5 est couplé à la plaque d'excitation 9 pour d'une part générer un signal acoustique faisant vibrer la plaque d'excitation 9 et le gaz 2 contenu dans la cavité 10, et d'autre part détecter un signal acoustique de réponse caractéristique des vibrations de la plaque d'excitation 9 et du gaz 2 contenu dans la cavité 10. Bien entendu, la plaque 9 possède une géométrie appropriée pour permettre la transmission du signal acoustique entre le transducteur 5 et la cavité 10, tout en étant suffisamment rigide pour ne pas se déformer, notamment sous l'effet de la pression régnant dans la cavité (la pression nominale dans le crayon est de l'ordre de 40 bar, et peut monter jusqu'à 300 bar environ sous l'effet de la température et du relâchement) et générer des ondes parasites. Le transducteur 5 comporte préférentiellement un élément 25 piézoélectrique connu de l'Homme du métier, par exemple un matériau PZT - Plomb Zirconium Titane oxyde. On l'aura compris, la liaison fluidique 3, sous forme d'un conduit de gaz, est apte à relier la cavité 10 au volume interne 2 de l'enceinte 1, de sorte que, lors du fonctionnement du capteur, le gaz 20 puisse être contenu 30 à la fois dans l'enceinte 1 et dans la cavité 10. La liaison 3 peut être soudée par un point de soudure 32 à une sortie de gaz 14 de l'enceinte 1. La liaison 3 peut également être liée de façon amovible, mais toujours de façon étanche, à l'enceinte 1. Le capteur 100 comporte en outre un système électrique 8 qui est relié au transducteur 5 et qui permet d'une part l'excitation dudit transducteur 5, et d'autre part l'analyse des signaux de réponse. Un câble électrique 138 permet la transmission des signaux à partir du transducteur 5 vers le système 8 placé à distance. Un seul câble 138 est nécessaire dans le capteur selon l'invention, ce qui augmente la sécurité du capteur 100, en diminuant notamment les possibilités de fuites par manque d'étanchéité entre le câblage et le boîtier 11. On explique maintenant un procédé possible de mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique du gaz dans l'enceinte. Un tel procédé comporte au moins une étape principale consistant à générer à l'aide du transducteur 5, un signal acoustique faisant vibrer la plaque d'excitation 9 et le gaz 2 contenu dans la cavité 10. Du fait de la liaison fluidique 3 entre le volume interne 2 de l'enceinte 1 et la cavité 10, le gaz dans la cavité 10 (sur lequel s'effectue la mesure) est de même nature et a la même pression que le gaz dans le volume interne de l'enceinte 1 (gaz dont on veut connaître les paramètres physiques). Le procédé comporte également une étape consistant à détecter un signal acoustique de réponse caractéristique des vibrations de la plaque d'excitation 9 et du gaz 2 contenu dans la cavité 10. La fréquence et l'amplitude de ces vibrations permettent de déduire notamment la masse molaire et la pression du gaz dans la cavité 10, et donc dans l'enceinte 1. Dans le cas particulier du nucléaire, la masse molaire permet de déduire la quantification du relâchement des gaz de fission dans le crayon combustible matérialisant l'enceinte, via un étalonnage préalable et un traitement connu de l'Homme du métier. La vitesse des ondes acoustiques est en effet dépendante de la fraction de produits de fission (Xe et Kr) relâchés dans l'hélium (He), ce qui permet la quantification du relâchement des gaz de fission dans un crayon initialement pressurisé en hélium. Il a été démontré et il est donc connu que la célérité c des ondes acoustiques dans le gaz 2 peut être déduite par : c=DAf où D est la distance entre la plaque d'excitation 9 et la plaque de réflexion 7 et df est l'écart entre au moins deux fréquences de résonance du gaz 2. On peut calculer la masse molaire M du gaz à partir de la célérité c par: MyRT c z où R est la constante des gaz parfaits, y est le rapport des chaleurs spécifiques pour les gaz parfaits, et T est la température. La relation ci-dessus est valable pour les gaz parfaits. Dans le cas 10 d'un mélange de gaz, des corrections issues de l'équation des gaz réels peuvent être introduites. La mesure de la masse molaire M permet une déduction de la composition massique x du mélange, comme le montre ici un exemple simplifié pour un mélange binaire de gaz monoatomiques (tel qu'un 15 mélange hélium-xénon). La mesure de la masse molaire permet comme on le voit une déduction immédiate de la composition massique x du mélange, car: M=xMXe+(1ùx)MHe où Mxe et MHe sont les masses atomiques du xénon et de l'hélium. 20 La pression du gaz dans la cavité 10, et donc dans l'enceinte 1, peut également être déduite : l'amplitude des vibrations est en effet pour sa part reliée à la pression. Les étapes connues de mesure de la pression dans la cavité (et donc dans l'enceinte) consistent à calculer une intégrale J du signal acoustique 25 d'une réponse du gaz dans la cavité, réponse dans laquelle les résonances du gaz apparaissent seules et redressées, les résonances du transducteur 5 et de la plaque d'excitation 9 étant retirées. Grâce en outre à la célérité déduite aux étapes précédentes, on peut déduire la pression P du gaz à partir du calcul de l'intégrale J, grâce à un étalonnage préalable 30 représentant la courbe J(P,c) pour un gaz de pression et de nature connues. Comme indiqué, ce traitement est connu de l'Homme du métier, notamment grâce à la thèse de doctorat à l'Université de Montpellier 2, soutenue par E. ROSENKRANTZ, intitulée "Conception et test d'un capteur ultrasonore dédié à la mesure de la pression et de la composition des gaz de fission dans les crayons combustibles", et datée du 7 Décembre 2007 (Montpellier, France), thèse à laquelle on se réfèrera avantageusement. Les résultats concernant le traitement du signal sont notamment traités dans le chapitre 5, aux pages 107 à138. Les traitements précédents sont effectués par le système 8. On l'a vu, des mesures en ligne sont ainsi possibles avec une bonne précision. Afin d'améliorer encore la précision des mesures, le transducteur 5 est couplé à la plaque d'excitation 9 par exemple par une couche 51 de brasure à basse température. Ce couplage solide permet un couplage adéquat de la plaque 9 et du transducteur 5. La brasure à basse température permet de ne pas détériorer le transducteur 5. Afin d'obtenir un nombre de résonance suffisant du gaz pour les mesures, la distance D entre la plaque d'excitation 9 et la plaque de réflexion 7 est supérieure à une dimension caractéristique d du transducteur 5. On entend par dimension caractéristique d soit le diamètre du transducteur 5 lorsque le transducteur est sous forme d'un disque, soit la diagonale par exemple du transducteur 5 lorsque le transducteur est sous forme d'un pavé rectangulaire ou carré. De même, afin d'éviter les échos parasites sur les parois 12 qui pourraient gêner les mesures, la dimension caractéristique d du transducteur 5 est égale ou légèrement inférieure à une dimension caractéristique de l'intérieur de la cavité de résonnance et aussi de la plaque d'excitation 9. De même que précédemment, on entend par dimension caractéristique d' soit le diamètre de la plaque 9 lorsque la plaque est sous forme d'un disque, soit la diagonale par exemple de la plaque 9 lorsque la plaque est sous forme d'un pavé rectangulaire ou carré. Préférentiellement, le capteur 100 comporte un sas 4 apte à contenir le gaz 20 et relié d'une part au volume interne 2 de l'enceinte 1 par la liaison 3, et d'autre part à la cavité 10 par un orifice 6 pratiqué entre la plaque de réflexion 7 et les parois latérales 12 du boîtier 11. Cet orifice 6 favorise la circulation du gaz à mesurer qui, sinon, passe par les jeux mécaniques entre la plaque 7 et l'enveloppe 14 du capteur. Le sas 4 permet la connexion fluidique entre la cavité 10 et le volume interne 2 de l'enceinte, tout en conservant une géométrie adéquate pour la cavité 10. Comme le montre la figure 2, le sas 4 peut avoir une forme évasée 10 s'élargissant de la liaison 3 vers la cavité 10, afin de faciliter le passage du gaz dans la cavité 10. Dans le cas notamment où l'enceinte 1 constitue un crayon combustible, ladite enceinte 1 comportant un axe longitudinal ZZ' d'extension principal, la liaison fluidique 3 et le boîtier 11 s'étendent 15 avantageusement selon l'axe ZZ'. Une telle géométrie permet un encombrement spatial minimal du capteur et lui confère une aptitude à être placé dans un porte crayon 150 comme le montre schématiquement la figure 2. La géométrie avantageuse permet notamment une circulation d'un fluide 15 de refroidissement autour des crayons. 20 Pour ne pas perturber la résonance du gaz 20 et afin de ne pas générer d'échos parasites, dans cette géométrie particulière, l'orifice 6 est pratiqué de manière excentrée par rapport à l'axe longitudinal ZZ', de sorte que la plaque de réflexion 7 soit interposée entre la plaque d'excitation 9 et une ouverture 31 entre la liaison 3 et le sas 4. La plaque 7 masque 25 l'ouverture 31 pour la plaque 9. Le capteur comporte enfin un module 13 de protection du transducteur 5, mais permettant la connexion électrique du câble 138 de transmission aux bornes du transducteur 5, de façon étanche. MODE DE REALISATION PARTICULIER 30 On l'a vu, le capteur 100 est avantageusement utilisé pour des applications nucléaires. Les principales particularités de ce mode de réalisation particulier, représenté plus précisément aux figures 3 et 4, sont non limitatives et sont listées ci-dessous, étant entendu que les caractéristiques déjà décrites ci-dessus sont toujours valables et ne sont pas reprises ici, pour des raisons de clarté et de concision. Le capteur 100 est ainsi adapté pour la mesure en continu et en temps réel notamment de la masse molaire et de la pression d'un gaz contenu dans un volume interne d'un crayon à combustible nucléaire (non représenté) et est notamment adapté pour être placé dans un réacteur d'irradiation (non représenté). A cet effet, les parois latérales 12, la liaison 3 et le module 13 sont en 10 acier inoxydable apte à résister à un rayonnement nucléaire. Le capteur peut résister à une pression externe (c'est-à-dire dans le circuit de refroidissement des crayons) de l'ordre de 150 bar, pour une température de 200°C, voire 350°C. Le diamètre externe total j du capteur est de 16.25 mm, ce qui permet 15 au capteur d'être placé en partie supérieur du crayon, et de ne pas gêner le circuit de refroidissement des crayons. La cavité 10 a un diamètre de 10 mm, pour une distance D entre les plaques 7 et 9 de 12.5 mm. Le parallélisme entre les plaques 7 et 9 doit être de 5 pm sur tout le 20 diamètre de la cavité 10. Le transducteur 5 a la forme d'un disque d'une dizaine de mm de diamètre (dimension caractéristique) et d'une fraction de mm de hauteur. Les plaques 7 et 9 ont une épaisseur de quelques mm, et sont suffisamment rigides pour avoir au maximum 2 pm de flèche dans la 25 gamme de pression visée (jusqu'à 250 bar, voire 300 bar). Le module 13 maintient la plaque 9, qui elle-même maintient l'entretoise 16 qui maintient à son tour la plaque 7 qui vient en butée sur une paroi inférieure 17 du boîtier, de sorte que le montage résiste également à la gamme de pression visée. 30 L'orifice 6 est pratiqué entre l'entretoise 16 et les parois 12. On pratique des rainures 46 débouchantes entre la plaque 7 qui vient en butée sur la paroi inférieure 17 du boîtier 11, pour faciliter le passage du gaz du sas 4 à la cavité 10 via l'orifice 6. On rappelle que le sas 4 est préférentiellement évasé également pour faciliter le passage du gaz de la liaison 3 au sas 4, étant donné que la plaque 7 vient en butée sur la paroi inférieure 17 du boîtier 11. De même, on pratique des rainures 610 débouchantes entre la plaque 5 9 et l'entretoise 16, pour faciliter le passage du gaz de l'orifice 6 à la cavité 10. Le câble 138 est à isolant minéral et à gaine métallique, afin de résister aux rayonnements nucléaires tout en étant hermétique et étanche. REVENDICATIONS1. Capteur acoustique (100) pour la mesure en continu et en temps réel d'au moins un paramètre physique représentatif du comportement d'un gaz (20) contenu dans un volume interne (2) d'une enceinte (1), caractérisé en ce qu'il comporte : - un boîtier (11) comportant des parois latérales (12), une plaque de vibration (9), et une plaque de réflexion (7) la plaque de vibration (9) et la plaque de réflexion (7) étant planes, perpendiculaires aux parois latérales (12) et parallèles l'une par rapport à l'autre, de sorte que le boîtier (11) matérialise, entre la plaque de vibration (9) et la plaque de réflexion (7), une cavité (10) de résonance d'un gaz ; - une liaison fluidique (3) apte à relier la cavité (10) au volume interne (2) de l'enceinte (1), de sorte que, lors du fonctionnement du capteur, le gaz (20) puisse être contenu à la fois dans l'enceinte (1) et dans la cavité (10) ; - un transducteur (5) couplé à la plaque d'excitation (9) pour d'une part générer un signal acoustique faisant vibrer la plaque d'excitation (9) et le gaz (2) contenu dans la cavité (10), et d'autre part détecter un signal acoustique de réponse caractéristique des vibrations de la plaque d'excitation (9) et du gaz (2) contenu dans la cavité (10). 2. Capteur selon la revendication 1, dans lequel le transducteur (5) est couplé à la plaque d'excitation (9) par une couche (51) de brasure à basse température. 3. Capteur selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel la distance (D) entre la plaque d'excitation (9) et la plaque de réflexion (7) est supérieure à une dimension caractéristique (d) du transducteur (5). 4. Capteur selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel une dimension caractéristique (d) du transducteur est égale ou inférieure à une dimension caractéristique (d') de la plaque d'excitation (9). 5. Capteur selon l'une des revendications 1 à 4, comportant un sas (4) apte à contenir le gaz (20) et relié d'une part au volume interne (2) de l'enceinte (1) par la liaison (3), et d'autre part à la cavité (10) par un orifice (6) pratiqué entre la plaque de réflexion et les parois latérales (12) du boîtier (11). 6. Capteur selon la revendication 5, dans lequel la liaison fluidique (3) et le boîtier (11) s'étendent selon un axe longitudinal (ZZ') d'extension principal de l'enceinte (1). 7. Capteur selon la revendication 6, dans lequel l'orifice (6) est pratiqué de manière excentrée par rapport à l'axe longitudinal (ZZ'), de sorte que la plaque de réflexion (7) soit interposée entre la plaque d'excitation (9) et une ouverture (31) entre la liaison (3) et le sas (4). 8. Capteur selon l'une des revendications 1 à 7, adapté pour la mesure en continu et en temps réel notamment de la masse molaire et de la pression d'un gaz (20) contenu dans un volume interne (2) d'un crayon à combustible nucléaire et ainsi adapté pour être placé dans un porte crayon (150) d'irradiation, dans lequel les parois latérales (12) et la liaison (3) sont en acier inoxydable apte à résister notamment à un rayonnement nucléaire. 9. Ensemble comportant une enceinte (1) contenant un gaz (20), caractérisé en ce qu'il comporte en outre un capteur selon l'une des revendications 1 à 8 relié à l'enceinte. 10. Ensemble selon la revendication 9, dans lequel l'enceinte est un crayon à combustible nucléaire.30