Brevet FR2923282A1 — publié le 20090508

-1- La présente invention concerne un système de raccordement de tuyauteries sous-marines spécialement étudié pour une utilisation à grande profondeur. Il existe de nombreux moyens d'assemblage de tubes. On connaît l'assemblage par soudure ou soudo-brasure, par raccords et manchons filetés ou encore par brides mobiles susceptibles d'être fixées par dudgeonnage ou mandrinage aux extrémités des tronçons de tube à raccorder. La particularité commune aux modes de raccordements ci-dessus énoncés est la nécessité de disposer pour réaliser ces différents types d'assemblage d'un système énergétique susceptible de se présenter sous diverses formes : - Thermique ou électrique (soudure ou brasure) - Mécanique afin de provoquer par couple moteur appliqué aux écrous, vis, raccords ou manchons, leur déformation élastique, lesquelles pièces emmagasinent l'énergie potentielle nécessaire au serrage. Si cette particularité commune aux différents systèmes de jonction ne pose aucun problème pour les chantiers situés à l'air libre et au niveau terrestre, il n'en n'est pas de même pour les installations de tuyauteries dans un milieu où les conditions environnementales extrêmement sévères représentent un obstacle insurmontable à l'intervention humaine directe. Celle-ci ne peut se faire dans les grands fonds marins qu'à partir d'un engin habité, équipé d'outillages limités dans leurs possibilités et à autonomie réduite ou encore au moyen d'un robot sous-marin télécommandé à partir de la surface via un R.O.V. par exemple. En toute logique, nous sommes amenés à observer que les systèmes de raccordement utilisés au niveau aérien, c'est-à-dire du sol, ont été intégralement transposés au niveau sous-marin, alors que nous nous trouvons en présence d'un environnement totalement différent. Environnement hostile, eu égard à l'intensité des forces pressantes à grande profondeur, mais providentiel si nous utilisons celles-ci à des opérations ponctuelles nécessitant un travail, travail qui est le produit d'une force F par la longueur de son déplacement L (W=FxL) û lequel travail couvre, compte tenu de l'intensité des forces susceptibles d'être mises en oeuvre dans le domaine de la mécanique, un vaste champ d'applications possibles : telles que des opérations d'emboutissage ou de perforation de tôles de fortes épaisseurs par exemple, ou de mise sous contraintes d'éléments assurant l'étanchéité telles que les brides et contre brides de raccordement de tuyauteries notamment. -2- Notons que le travail utilisé lors de ces différentes opérations peut être différé dans le temps par son accumulation dans un système élastique sous forme d'énergie potentielle disponible à tout instant par simple action sur un organe de commande. Tant dans un but de simplification que dans celui d'une minoration des coûts du poste � jonction des tuyauteries par grands fonds �, une enveloppe Soleau déposée au nom du présent demandeur auprès de l'I. N. P. I. propose une technologie nouvelle dénommée � BRIDE A AUTO-SERRAGE �. Cette technologie décrite par l'enveloppe Soleau n°288676 du 24/04/2007 est à l'origine de la présente demande de brevet. L'idée générale de cette nouvelle technologie est de substituer au raccordement et au serrage par système hélicoïde, représenté par exemple par un ensemble constitué d'une vis et d'un écrou, un système utilisant conjointement la pression hydrostatique environnementale et la propriété élastique d'éléments réalisés à partir de certains matériaux ayant la propriété d'emmagasiner lors de leur déformation une énergie potentielle. Energie potentielle dénommée dans la théorie statique des ressorts, potentiel élastique ou potentiel interne du-dit élément ; celui-ci pouvant être métallique (un acier par exemple) ou un polymère naturel ou synthétique (élastomère) ou bien encore composite (fibres de verre, de carbone ou d'aramide) avec association pouvant être combinée de ces différents matériaux au moyen d'une matrice de liaison ou d'un assemblage type sandwich. La technique utilisée pour la mise en oeuvre du système objet de l'invention fait donc appel à des éléments matériels utilisant pour certains le couple � élasticité-raideur � susceptible d'absorber et de restituer un travail ùéléments matériels composant un ensemble dénommé dans la présente description sous le vocable�enveloppe�(B)pour d'autres leurs propriétés réfractaires à la déformation d'éléments matériels composant un ensemble dénommé sous le vocable � étrier �(A) lequel oppose des forces de réaction aux forces d'action développées par l'enveloppe (B) dans certaines conditions explicitées au paragraphe � fonctionnement du système �.) On connaît l'hydrostatique ou statique des fluides et donc l'existence des forces pressantes exercées par ceux-ci. Leur mise en évidence n'est donc pas nécessaire. Si, comme nous le notions précédemment, ces forces créent un obstacle sérieux aux interventions en eaux profondes, elles représentent aussi des caractéristiques énergétiques potentielles considérables et intéressantes. L'utilisation conjointe de cette propriété avec celle des ressorts constituent les deux éléments fondamentaux utilisés dans la présente invention. Dans le domaine énergétique, les théories de base se ressemblent. Par exemple, pour obtenir un travail en thermodynamique, une source froide et une source chaude sont -3- nécessaires. De même dans le domaine des fluides, en hydraulique, par exemple deux milieux à pression d'intensités différentes peuvent générer un travail moteur. On conçoit dès lors que, si l'on soumet la surface extérieure d'une enveloppe fermée, rigide mais élastique à une pression supérieure à celle d'un fluide compressible agissant sur ses parois, une force tendant à l'écrasement de la dite enveloppe se manifeste modifiant ainsi les caractéristiques dimensionnelles de celle-ci. Ce travail de déformation correspond à l'énergie potentielle accumulée par sa structure et susceptible d'être restituée en tout ou en partie lorsque l'action de la dite force est neutralisée. Il convient de noter que, lorsque l'enveloppe est immergée au sein d'un liquide, cette force modifie toutes les dimensions de son ossature par compression, traction ou flexion. Ces types de déformation ont dans la conception de l'enveloppe une influence parfaitement contrôlée par des opérations d'usinage. Par exemple, visant à rendre prépondérante l'action due à la compression et à son contrôle par diminution des épaisseurs de la structure de l'enveloppe dans certaines zones en améliorant sa flexibilité ou au contraire par augmentation de l'épaisseur en privilégiant la raideur. Cette raideur limitant la déformation est susceptible d'être confortée par des éléments de sécurité devenant jointifs lorsque la diminution de l'épaisseur de l'enveloppe atteint sa valeur optimum. Les chantiers en eau profonde peuvent être situés à plusieurs niveaux, en conséquence les enveloppes (B) déformables sont réglées lors de leur fabrication d'une part en fonction de la pression hydrostatique correspondant à la profondeur d'immersion, d'autre part en fonction de l'intensité du serrage désiré au niveau des plans de joint des brides par dimensionnement approprié de la surface impliquée dans la déformation. En outre, l'adaptation de l'enveloppe(B) à une fin déterminée est directement liée : a) Au choix de la (ou des) matière(s) composant sa structure (flexibilité, raideur, 25 module d'élasticité, limites élastiques) b) Aux épaisseurs de la structure composant les parois de l'enveloppe (B) incluant des zones de moindre résistance comme indiqué précédemment ou encore des surépaisseurs privilégiant la raideur des dites zones. Par souci d'économie et de simplification de fabrication, un type de structure déterminé 30 d'une enveloppe prévue pour un niveau d'immersion donné pourra être adapté à un niveau d'immersion supérieur et ce au moyen de charges additionnelles réglables, lesquelles charges additionnelles étant par exemple constituées de ressorts type rondelles coniques susceptibles d'être montées en colonnes ou en paquets (ces deux procédés d'association pouvant être combinés l'un avec l'autre lors du montage en atelier). Pour résumer : Comme remarqué précédemment, nous disposons : • d'un milieu source de haute énergie représenté par la pression hydrostatique environnementale • d'un milieu source de basse énergie représenté par le volume interne de l'enveloppe(B) sous faible pression d'air (de l'ordre de la pression atmosphérique), • d'un système apte à accumuler ou restituer l'énergie en utilisant les propriétés des ressorts, il nous est donc possible d'obtenir un travail moteur ou résistant en utilisant alternativement les deux sources indiquées et ce par leur séparation ou leur mise en communication au moyen d'une valve dite d'équilibrage. Cet ensemble de moyens judicieusement combinés constitue la base de fonctionnement du système de raccordement des tuyauteries sous-marines, objet de l'invention. Les dessins annexés illustrent le dit système. Fig. 1 Le système objet de l'invention comprend : • d'une part, une enveloppe (B) rigide et fermée constituée de deux flasques élastiques de forme tronconique (1) et (2) disposés � tête-bêche � et rendus solidaires à leur grande base par visserie ou soudure (5), à leur petite base par un manchon (8). Le dit manchon traverse de part en part et dans son axe la dite enveloppe (B) ; il possède en son centre une (ou plusieurs) partie(s) annulaire(s) pliante(s) préalablement formée(s) en soufflet (9) alors qu'à ses extrémités sont dressées par usinage et perpendiculairement à l'axe XZ les portées circulaires (16) et (18). Le manchon (8) dugeonné ou mandriné à la petite base des troncs de cônes (36) détermine un volume de forme annulaire (10) étanche mais susceptible d'être mis en communication avec l'environnement extérieur à l'enveloppe par ouverture de la valve (15) laquelle est fixée à la grande base des flasques réunis solidarisés comme indiqué par- vissage positionnant l'axe de la valve (15) perpendiculairement par rapport à l'axe XZ. La partie interne de chaque flasque tronconique comporte par usinage et en surépaisseur un bossage de forme circulaire (13) ayant pour centre l'axe X, Z. Les dits bossages parfaitement symétriques se font vis à vis à l'intérieur du volume annulaire -4 -5- (10). Ils deviennent jointifs lorsque l'aplatissement de l'enveloppe (B) est à sa valeur maximum (e2). • D'autre part, le système comprend un étrier mécano-soudé (A) constitué par une ossature en forme de � U � peu déformable dans laquelle viennent se placer les deux 5 contre-brides(30) solidaires de l'extrémité des tubes à raccorder. Ces contre-brides sont préalablement imbriquées dans les fraisages annulaires(27). FONCTIONNEMENT DU SYSTEME DE RACCORDEMENT OBJET DE L'INVENTION 10 La Fig. 1 représente : • D'une part, à la partie supérieure de la planche en élévation et demi-coupe, l'enveloppe libérée de toute contrainte. La pression du fluide compressible à l'intérieur du volume annulaire(10) est identique à celle agissant sur la surface extérieure de 15 l'enveloppe, la valve(15) étant fermée. Dans ces conditions, l'épaisseur de l'enveloppe(B) est à sa valeur maxi, correspondant à la position non immergée (el) • D'autre part, à sa partie inférieure, la planche représente en coupe l'enveloppe(B) soumise à la pression hydrostatique. La partie haute du dessin fait apparaître la valeur de la déformation (el û e2). 20 • La dite enveloppe d'épaisseur(el) devient d'épaisseur(e2) ce qui permet son introduction dans l'espace libre déterminé par les surfaces des contre-brides(30) se faisant vis-à-vis. L'enveloppe(B) aplatie progressivement au cours de sa descente par la force développée par la pression hydrostatique atteint à ce stade sa déformation maximum, laquelle est limitée par les bossages annulaires(13) devenus jointifs et 25 agissant en dispositif de sécurité. La force déterminant cette variation d'épaisseur correspondant à son aplatissement a pour valeur la pression hydrostatique au cm2 multipliée par la surface correspondant au diamètre 02 de laquelle est retranchée la surface correspondant au diamètre 01. La valeur de cette surface différentielle étant d'importance vitale dans la conception de l'enveloppe et son 30 adaptation à la pression en service du fluide transporté et plus précisément le réglage du potentiel élastique, c'est-à-dire du travail emmagasiné par l'enveloppe(B) considérée comme un véritable système de ressorts. L'enveloppe(B) étant positionnée comme indiqué précédemment et à axe confondu avec l'axe X,Z le serrage du raccordement peut dès lors -6- être commandé par ouverture de la valve(15) équilibrant les pressions interne et externe de la dite enveloppe ; laquelle enveloppe, dans son expansion, vient encastrer avec force les parties circulaires(16) et (18) dans les lamages des contre-brides(30). Lesquelles contre-brides immobilisées dans les logements circulaires(27) portés par l'étrier(A) opposent une force réactive correspondant à l'intensité du serrage. Nous noterons que le fonctionnement du système peut être comparé dans sa théorie élastique aux rondelles coniques type Belleville où la relation entre la charge P et la flèche A est différente des autres types de ressort. Ces rondelles admettent en effet une charge constante pour une grande variation de flèche et ce, notamment, dans une zone de fonctionnement particulièrement intéressante, c'est-à-dire proche de la charge maximum donc de la déformation maxi (voir diagramme figure 10 planche 7/8). Cette particularité a par conséquence une valeur d'expansion permettant, sans perte significative d'énergie, une imbrication importante des portées circulaires(16) et (18) dans les contre-brides(30). La Fig. 2, identique quant à son principe de fonctionnement diffère en ce que l'enveloppe(B) est constituée par quatre flasques tronconiques(1) (2) (3) et 4 assemblés �tête-bêche� deux à deux et rendus solidaires à leur grande base par la visserie(5) appuyant les joints annulaires(6) ; d'autre part, à leur petite base par un manchon(8) hydro ou thermo-formé avant montage venant s'appliquer sur les bases arrondies des flasques tronconiques (1) et (4). L' étanchéité avec l'extérieur des volumes annulaires(10) étant confortée par les deux drapages plastiques annulaires(12) prenant appui d'une part pour l'un, sur le manchon et la petite base du flasque tronconique(l) et d'autre part, pour l'autre, sur la petite base tronconique (4) et l'écrou de serrage(17)Le serrage du dit écrou tend simultanément à l'élongation du manchon(8) et au blocage des bases des flasques tronconiques sur celui-ci assurant une légère contrainte de l'ensemble ainsi monté. Les deux volumes annulaires(10) sont mis en communication par exemple par le canal(16) ou encore par un fraisage longitudinal usiné dans le manchon(8) (non représenté). Nous retrouvons comme indiqué Fig. 1 les bossages annulaires(13) limitant la déformation lorsqu'ils sont jointifs. Ces bossages reçoivent dans cette position les soufflets(9) qui viennent y prendre appui. Sur l'axe X,Y et sur un cercle concentrique à l'axe longitudinal du manchon(8) sont disposées des charges additionnelles(14) se présentant comme nous l'avons indiqué sous forme de ressorts du type rondelle conique, lesquelles rondelles coniques traversées et immobilisées à leur petite base par les axes(37) sur lesquels coulissent les douilles(38) sont -7- réparties symétriquement sur un cercle concentrique à l'axe Z,Z' et ce, suivant un écart angulaire d'une valeur déterminée lors du montage en atelier. L'ensemble des charges additionnelles amovibles et réglables permet au système objet de l'invention l'adaptation aisée d'une structure de base de l'enveloppe(B) à différentes hauteurs d'eau, donc susceptible de faire face à différents chantiers et profondeurs. Le flasque tronconique(1)comprend latéralement vissée la valve d'équilibrage(15) isolant les volumes annulaires(10) de l'environnement extérieur (position fermée) ou au contraire permettant la communication entre ces deux milieux (position ouverte). Cet organe permettant ou interdisant l'équilibrage des volumes annulaires(10) avec la pression environnementale pouvant être du type à pointeau, ou du type hydrovalve électrique à commande ultra- sonique de faible puissance et télécommandée à partir d'un R. O. V. ou encore par un navire situé au niveau zéro. Les principaux avantages de la variante ci-dessus décrite du système de raccordement réside d'une part dans l'augmentation de la valeur de la flèche qui est multipliée par deux pour une même charge, d'autre part dans la possibilité d'augmentation de la dite charge à la valeur voulue au moyen des ressorts du type rondelle conique(14). La Fig. 3 présente une forme d'enveloppe légèrement différente de la forme bi-conique représentée par la Fig.1 et dans laquelle est pratiquée une rainure(7) à la périphérie du volume annulaire(10) et orientant la déformation de la dite enveloppe, la fibre neutre étant située sur l'axe U, U'. Sur le dessin de gauche apparaissent le positionnement des charges additionnelles(14) disposées sur un cercle concentrique à l'axe des tronçons de tuyauterie à raccorder, les bossages circulaires(13), enfin, les fraisages circulaires(27) imbriquant les contre-brides(30) dans l'étrier(A) La Fig. 4 présente une autre variante permettant par le système objet de l'invention de raccorder simultanément plusieurs tuyauteries de diamètre 01. 02 02 03 et 04. Nous retrouvons les flasques tronconiques(1) et (2) rendus solidaires à leur grande base par visserie ou soudure(5) à leur petite base par le manchon(8) solidarisé par soudure à une plaque de plus forte épaisseur(20) peu déformable entraînée lors de la déformation des flasques(1) et (2) sous l'effet de la pression hydrostatique à un mouvement de translation réduisant l'épaisseur d,e l'enveloppe, ou permettant son expansion lors de l'équilibrage des pressions. L'espace annulaire(10) a les mêmes fonctions que dans les précédentes -8- descriptions (valve d'équilibrage non représentée). Les fraisages annulaires(27) imbriquent les contre-brides(30) dans l'étrier(A). La Fig. 5 représente les phases de montage � en lame de guillotine � de l'enveloppe(B) dans l'étrier(A) (enveloppe B de la Fig. 6). Les phases 1 et 2 imagent la descente de l'enveloppe(B) soumise à son arrivée au fond à la pression hydrostatique maximum modifiant son épaisseur à la valeur (e2) et permettant l'introduction de la dite enveloppe dans l'espace séparant les deux contre-brides(30) se faisant vis-à-vis (phase 2). La phase 3 correspond à l'expansion élastique de l'enveloppe et au serrage du système de 1.0 raccordement par ouverture de la valve(15) laquelle assure l'équilibrage des pressions interne et externe de l'enveloppe(B). Noter, phases 1 et 2, la position effacée des douilles coulissantes(21) et (22) et le recouvrement qu'elles assurent après serrage phase 3 (variante explicitée Fig. 6).. 15 La Fig. 6 présente le système objet de l'invention assurant le raccordement de deux tronçons de tuyauteries positionnés sur l'étrier (A). La rigidité du raccordement est ainsi confortée par la douille coulissante(21) venant recouvrir l'extrémité du manchon(8) et la douille coulissante(22) venant recouvrir et immobiliser l'écrou(17). Solidaire de l'étrier(A) par soudure, un réservoir (24) résistant aux plus fortes pressions 20 hydrostatiques constitue la source d'énergie basse pression nécessaire au démontage du système de raccordement objet de l'invention. Desserrage et démontage assurant le retour aux conditions initiales de pression avant serrage par la mise en communication du réservoir(24) avec les volumes annulaires(10). lorsque la valve(23) est ouverte. Le désaccouplement de l'étrier(A) de l'enveloppe(B) ne devenant possible qu'après 25 coulissement des douilles(21) et (22) pour leur retour en position initiale avant recouvrement.. Ce dispositif de démontage intégrant à l'ensemble � étrier-enveloppe � la source basse pression limite avantageusement l'action (d'un R. O. V. par exemple) à la jonction par tuyauterie des valves(23) et (15) disposées chacune d'elles de manière à isoler les volumes 30 annulaires(10) de la pression environnementale et à soumettre les dits volumes annulaires à la source basse pression du dit réservoir(24). La capacité du réservoir(24) sera au minimum égale à la totalité des volumes représentés par le ou les volumes annulaires(10) et celui de la tuyauterie de raccordement. -9- L'adoption de ce système est avantageuse pour la jonction de tuyauteries sous-marines admettant des tronçons de grande longueur autorisée par le faible poids spécifique des dits tronçons (prochaine utilisation de risers flexibles). Notons que le réservoir(24) conforte la rigidité de l'étrier(A) avec lequel il forme un ensemble monobloc. La Fig. 7 présente une variante fonctionnant suivant les mêmes principes que le système objet de l'invention et spécialement étudiée pour l'obturation des extrémités des tronçons de tuyauteries sous-marines lors des opérations de démontage, lorsque celles-ci sont remplies (après abandon d'un champ pétrolier par exemple) de produits polluants tels que des hydrocarbures liquides. Une différence avec les variantes précédentes réside dans le fait que l'étrier(A) est solidarisé avec l'enveloppe(B) au moyen du manchon(8) déformable fileté en (43). L'ensemble monobloc ainsi conçu vient coiffer et emprisonner en fin de descente la contre-bride(30) comme imagé par la vue en coupe (partie supérieure) de l'enveloppe et de l'étrier positionné avant serrage û et après serrage par la vue en coupe (partie inférieure)représentant l'étanchéité assurée par la portée(16) laquelle vient en appui sur le lamage circulaire de la contre-bride(30). La figure fait apparaître un anneau de levage(33), un bouchon vissé(34) permettant par dévissage la vidange du tronçon de tuyauterie lorsque le dit tronçon parvient au niveau zéro alors que l'autre extrémité, (non représentée) pourvue du même ensemble permet l'injection d'un produit tensioactif ou d'une vapeur d'eau sous pression par le raccord fileté(35) pour la fluidification du reliquat du produit contenu dans la tuyauterie et sa récupération. L'autre différence réside dans l'organe d' équilibrage(15) dénommé valve dans toutes les autres descriptions remplacée par un tube sécable(39) susceptible d'équilibrer le volume annulaire(10) avec la pression hydrostatique environnementale par rotation d'un quart de tour du levier(31) imprimant la torsion puis assurant la rupture du tube sécable(39) immobilisé à une extrémité par filetage dans la paroi du flasque tronconique(2) et obturé à l'autre extrémité. Afin d'éviter le fonctionnement intempestif de la commande d'équilibrage de pression de l'enveloppe(B) avec la pression environnementale au cours des manutentions et de la descente sur site, une pièce en forme de fourchette(32) plombée assure l'immobilisation du levier(31). En fin d'opération de vidage du tronçon de tuyauterie, les contre-brides(30) sont libérées de l'emprise des étriers(A) par dévissage des vis d'assemblage(37). - 10 - La Fig. 8 représente le montage sur site du système de raccordement objet de l'invention. Le positionnement de l'enveloppe(B) dans l'étrier(A) se fait �en lame de guillotine� û processus identique à celui décrit Fig. 5. La Fig. 9 représente une variante de montage du système de raccordement objet de l'invention. Cette variante consiste à rendre solidaire avant leur descente et par soudure(S) de l'étrier(A) avec l'extrémité(43) du tube à raccorder et à assurer la dépose de l'ensemble sur le fond alors que l'enveloppe(B) elle-même solidarisée avant sa descente avec l'autre extrémité du tube à raccorder par la soudure (S1) est descendue et imbriquée dans le fraisage annulaire(27). La dite enveloppe se trouve dans la position correspondant au serrage du système de raccordement objet de l'invention. La Fig. 11 représente par un diagramme l'évolution des charges en fonction des surfaces différentielles adoptées. L'exemple suivant le système de raccordement objet de l'invention correspond à une tuyauterie de 0 nominal 8 pouces 25,4 mlm x 8 = 203,2 In/m. En abscisses les charges en tonnes, en ordonnées les hauteurs d'eau correspondant au niveau du chantier sous-marin. L'exemple N°1, pour une hauteur d'eau de 2000m et un coefficient K = 02 / 01 = 600 / 350 = 1,714 correspond à une contrainte au niveau du plan de joint de 373 tonnes. L'exemple N°2, pour la même hauteur d'eau et un coefficient K = 02 / 01 = 650 / 350 = 1,857 correspond à une contrainte au niveau du plan de joint de 471 tonnes. û La puissance nous permettant de déclencher ces forces par une télé-commande est de quelques W.25 -11-Notations (définitions) voir Fig. 1 et épaisseur de l'enveloppe hors contrainte e2 épaisseur de l'enveloppe sous contrainte maxi e3 épaisseur de l'enveloppe , système de raccordement serré. 01 diamètre de la surface ne participant pas à la déformation de l'enveloppe 02 diamètre de l'anneau participant à la déformation de l'enveloppe. S02 - S01 surface différentielle impliquée dans la déformation Charges en fonction de la surface différentielle impliquée Exemple 1 : tuyauterie 0 nominal 8 pouces ù hauteur d'eau 2000 mètres 02 = 600 m/m S = 2826 cm2 surface différentielle : 2826 ù 961 = 1865 cm2 01 = 350 m/m S = 961 cm2 Charge totale à 2000 mètres : 200 x 1.865 = 373.000 kg Surface du joint 66 cm2 ù pression sur le joint : 373.000 : 66 = 5.651 kg/cm2 Exemple 2 : tuyauterie 0 nominal 8 pouces 20 02 = 650 m/m S = 3316 cm2 surface différentielle :3316 ù 961 = 2355 cm2 01 = 350 m/m S = 961 cm2 Charge totale à 2000 mètres : 200 x 2.355 = 471.000 KG Surface du joint 66 cm2 ù pression sur le joint : 471.125 : 66 = 7.138 kg/cm2 25 REVENDICATIONS 1. Système de raccordement de tuyauteries sous-marines utilisant conjointement deux pressions : l'une �haute pression� environnementale et naturelle, l'autre � basse pression � artificiellement apportée et contenue dans le dit système. .Le travail ayant pour origine la pression différentielle sus indiquée est emmagasiné dans la structure élastique de pièces déformables(enveloppe(B)), lesquelles sont susceptibles de restituer, si rien ne s'y oppose, sous forme d'un travail moteur, la totalité de l'énergie emmagasinée , laquelle restitution, partielle ou totale est télécommandée par un organe déclencheur(15) neutralisant la pression différentielle par équilibrage des pressions interne et externe agissant sur la dite enveloppe(B).Fig. 1. 2. Système de raccordement suivant revendication 1 spécialement étudié pour les grands fonds comportant une enveloppe (B) rigide et élastique caractérisée en ce � que son épaisseur (el) diminue lorsque � fermée � elle est introduite au sein d'un fluide dont la pression est supérieure à celle agissant sur ses parois ûlaquelle diminution d'épaisseur permet à la dite enveloppe son introduction à l'intérieur d'un étrier(A) lequel étrier s'oppose au retour, par élasticité de l'enveloppe(B) à son épaisseur initiale(el) lorsque �ouverte � la pression agissant sur les parois de la dite enveloppe devient égale à la pression environnementale. Fig.1. 3. Système de raccordement suivant la revendication(2) caractérisé en ce que la contrainte réduisant l'épaisseur de l'enveloppe(B), de l'épaisseur(el ) à l'épaisseur (e2) peut avoir pour origine la pression environnementale hydrostatique correspondant à la hauteur d'eau surmontant la dite enveloppe et agissant sur la face extérieure de celle-ci. 4. Système de raccordement suivant la revendication(2) caractérisé en ce que � l'ouverture � ou la � fermeture � sur l'extérieur de l'enveloppe(B) est provoquée par une valve(15) interdisant ou permettant son équilibrage avec la pression environnementale. 5. Système suivant revendications 2 et 3 caractérisé en ce que la diminution d'épaisseur de l'enveloppe(B) de (el) à (e2) au cours de sa descente sur site correspond à un travail résistant opposé par la raideur de la structure de l'enveloppe, laquelle emmagasine de par ses caractéristiques une énergie potentielle- énergie potentielle disponible, afin d'assurer à la demande le serrage du système de raccordement et ce, par mise en appui des portées (16) et(18) avec les lamages des contre-brides(30) lorsque- 13 - l'équilibrage des pressions est réalisé par la valve(15) l'épaisseur(el) de la dite enveloppe étant limitée à(e3). 6 Système suivant revendication 2 caractérisé en ce que les flasques(1) et(2) réunis �tête-bêche donnent à l'enveloppe(B) une forme bi-conique, forme permettant son 5 introduction et son expansion partielle dans un espace délimité par les surfaces parallèles des contre-brides (30) se faisant vis-à vis et opposant une force de réaction dont la valeur correspond à l'intensité de serrage du système de' raccordement.Fig.1. 7. Système de raccordement suivant la revendication (5) caractérisé en ce que le travail résistant inhérent à l'enveloppe(B) peut être augmenté par l'addition de charges 10 sous forme de ressorts (14) du type � rondelle conique � par exemple, disposés dans l'espace annulaire (10). Fig.2-3 et 6. 8. Système de raccordement suivant revendication 2 caractérisé en ce que l'étrier(A) peut comprendre un réservoir(24) résistant aux plus hautes pressions lequel réservoir constitue la source basse pression nécessaire pour le retour de l'espace 15 annulaire(10) à sa condition de pression initiale et permettant par là à l'enveloppe de retrouver l'épaisseur(e2) autorisant de ce fait son extraction de l'étrier(A)-Fig. 1. 9. Système de raccordement suivant l'une quelconque des revendications ci-dessus permettant l'obturation de l'extrémité des tronçons de tuyauterie et leur vidage au niveau zéro caractérisé par l'accouplement de l'étrier(A) avec l'enveloppe(B). l'étrier(A) 20 étant en deux parties, lesquelles sont solidarisées par les vis(37). Fig. 7 10 Système de revendications 2 et 8 caractérisé en ce que l'étrier(A) comprend deux douilles coulissantes(21) et(22) rigidifiant le système de raccordement.