Brevet FR2933462A1 — publié le 20100108

l0 La présente invention concerne le domaine des systèmes de contrôle automatique d'un moteur d'un véhicule. En particulier, l'invention concerne un procédé pour contrôler la phase de fermeture d'un embrayage dans un système de transmission robotisée automobile. 15 Les systèmes de transmission robotisée, ou systèmes de transmission manuelle automatique (AMT, � Automated Manual Transmissions �), constituent une solution intermédiaire entre les transmissions manuelles classiques et les transmissions automatiques. A la différence de ces dernières, caractérisées par des composants mécaniques complexes tels que des convertisseurs de couple et des trains épicycloïdaux, 20 les transmissions robotisées utilisent des organes (embrayage, boîte de vitesse) ayant une mécanique traditionnelle, commandés, non pas par le conducteur, mais par une ou plusieurs unité(s) de contrôle embarquée(s). La figure 1 montre un schéma générique de transmission robotisé. La figure 2 montre un schéma conceptuel de transmission robotisé Tout système de contrôle d'une transmission robotisée, embarqué dans une ou 25 plusieurs ECU (Electronic Control Unit), doit générer des consignes pour : - l'asservissement (électrique, pneumatique ou hydraulique) de la position de l'embrayage (actionneur d'embrayage); - l'asservissement (électrique, pneumatique ou hydraulique) des engrenages de la boîte de vitesse (actionneur(s) de boîte de vitesse), traduisant le changement de vitesse 30 décidé par le conducteur. 1 Ainsi, dans une transmission robotisée, ce sont les ECU dédiées au contrôle de la transmission qui permettent de réaliser les demandes du conducteur (décollage et passage de vitesses), à travers les actionneurs mentionnés ci-dessus, et ceci en collaboration avec l'ECU du contrôle moteur, qui détermine le couple produit par le moteur. Le décollage est la manoeuvre consistant à mettre en mouvement un véhicule à l'arrêt, mouvement obtenu en transmettant une fraction de plus en plus importante du couple moteur à l'arbre primaire de transmission, et donc aux roues, à travers une fermeture progressive de l'embrayage. L'embrayage accouple (progressivement puis intégralement) le volant moteur à l'arbre primaire, en transmettant ainsi le couple produit dans le moteur (au net des frottements de l'ensemble moteur vilebrequin) à l'arbre primaire. Dans ce schéma, l'embrayage peut donc être : - complètement ouvert (désengagé, débrayé), avec couple nul transmis à l'arbre primaire ; - complètement fermé (engagé, embrayé), avec le couple moteur intégralement transmis à l'arbre primaire ; - glissant, en train de se fermer ou de s'ouvrir. C'est dans la phase de glissement en fermeture qu'on a la transmission progressive du couple moteur vers l'arbre primaire. Dans le cas d'une transmission manuelle classique, le conducteur réalise la fermeture progressive de l'embrayage en dosant en même temps la pression exercée sur la pédale embrayage et la pression exercé sur la pédale accélérateur. Son expérience de conducteur déterminera la réussite de la manoeuvre, ou bien son échec (calage du moteur, surrégime, fortes oscillations). Dans le cas d'une transmission robotisée, la pédale d'embrayage est absente, et c'est au système de contrôle de la transmission de doser l'action de l'embrayage, et de la coordonner avec la production de couple du moteur pour garantir le bon déroulement de la manoeuvre de décollage. La fermeture progressive de l'embrayage, et sa coordination avec la production du couple moteur, est donc la phase clé du contrôle de transmission robotisée. Pour comprendre le fonctionnement du groupe motopropulseur dans cette phase, il faut considérer que le couple transmis par l'embrayage (fraction du couple moteur) est vu comme un couple négatif coté vilebrequin (il se soustrait donc au couple net fourni par le moteur) et comme un couple positif coté transmission en aval de l'embrayage. Au net des pertes transitoires et statiques dues aux élasticités, aux frottements et à l'efficacité de chaque élément mécanique. C'est ce couple qui, démultiplié par le rapport de boîte, est transmis aux roues. L'état du groupe motopropulseur est alors défini par des variables mesurées en amont et en aval de l'embrayage : typiquement, le régime moteur en amont, toujours disponible sur un véhicule, plus (au moins) une mesure de vitesse en aval de l'embrayage : vitesse de l'arbre primaire, de l'arbre secondaire ou vitesse des roues. Ces variables ne sont pas systématiquement mesurées sur un véhicule de série, mais doivent l'être dans un véhicule équipé de transmission robotisée. État de la technique Pour réaliser les deux fonctions principales d'un système de transmission robotisée, décollage et passage de vitesses, les systèmes de contrôle des voitures de série calculent généralement la consigne de l'actionneur d'embrayage à partir de tableaux (cartographies) 10 pré remplis, en fonction du couple demandé par le conducteur (position pédale accélérateur), du régime moteur, du régime arbre primaire (ou autre vitesse coté transmission) et d'autres paramètres, tels que le rapport de boîte (dans le cas du passage de vitesses). Côté contrôle moteur, il faut s'assurer que le régime moteur reste compatible avec la manoeuvre considérée, malgré le couple négatif qui agit sur le vilebrequin (il faut donc que le 15 contrôle moteur augmente le couple moteur en conséquence). D'un point de vue systémique, ce type de structure de contrôle n'est autre qu'un cas particulier de la structure générale de figure 3. Ce schéma souligne que dans le contrôle de la phase de glissement de l'embrayage, on dispose de deux � manettes � : le couple moteur qui agit seulement sur le vilebrequin, et le couple transmis par l'embrayage qui agit à la fois sur le vilebrequin (comme 20 couple négatif) et sur l'aval de la transmission jusqu'aux roues. Il s'agit, pour le système de contrôle et en utilisant la terminologie de l'Automatique, de deux actionneurs qui agissent en entrée du système groupe motopropulseur. Pour connaître l'état du système, et agir en conséquence, il faut en mesurer au moins deux sorties, le régime moteur et l'une des vitesses aval embrayage, par exemple, le régime arbre primaire. Les entrées du système 25 groupe motopropulseur, c'est-à-dire les couples moteur et embrayage, ne sont jamais mesurés dans un véhicule de série, mais seulement estimés, et avec beaucoup d'imprécisions. Ce contrôle par cartographies, typique des voitures de série, ne permet pas de traduire facilement les spécifications à respecter pendant la fermeture de l'embrayage : réalisation 30 des demandes conducteur, confort, maintien du fonctionnement correct du groupe motopropulseur. En outre, il demande un long travail de calibration pour remplir les cartographies. Pour s'affranchir des méthodes basées sur des cartographies, on connaît des solutions basées sur des lois de commande, ou lois de contrôle, inspirées des principes de 35 l'Automatique. Ces lois ne sont plus basées seulement sur des tableaux remplis au5 préalable. Ces solutions sont basées sur des algorithmes qui calculent les entrées à envoyer vers le système groupe motopropulseur, couple moteur et couple embrayage, à partir de mesures de l'état de ce système (typiquement régime moteur et régime arbre primaire), conçus en utilisant le principe de rétroaction (feedback). Pour qu'elles soient utilisables dans le cadre du contrôle moteur d'un véhicule, ces lois de commande en rétroaction doivent permettre de satisfaire un certain nombre de spécifications : le respect de contraintes garantissant un fonctionnement correct du moteur thermique, le respect de contraintes garantissant le confort à l'engagement de l'embrayage (aucune d'oscillation), et le respect de la volonté du conducteur. Or, ces techniques ne peuvent pas gérer explicitement ces contraintes, c'est-à-dire s'assurer qu'une ou plusieurs variables du système à contrôler (entrées, sorties ou état), ou leurs dérivées, ne dépassent pas certaines limites fixées comme spécifications. Ainsi, l'objet de l'invention est un procédé alternatif pour contrôler en temps réel un embrayage automobile dans un système de transmission robotisée, au moyen d'une loi de commande permettant de s'affranchir des problèmes des techniques antérieures. Pour y parvenir, le procédé traduit la demande du conducteur en terme de vitesse de glissement ws, et de régime moteur we , et utilise une loi de commande CMPC pour asservir cette vitesse de glissement et ce régime moteur. Le procédé selon l'invention L'objet de l'invention est un procédé pour contrôler un embrayage automobile dans un système de transmission robotisée, au sein d'un véhicule comportant un moteur relié à un arbre primaire via ledit embrayage. Le procédé comporte les étapes suivantes : on traduit une demande du conducteur sur la pédale d'accélérateur en terme de vitesse de glissement cos, , définie par la différence entre un régime du moteur we et un régime de l'arbre primaire oc on définit des contraintes sur des actionneurs du moteur et de l'embrayage pour respecter leurs limites de fonctionnement ; - on définit des contraintes d'agréments pour garantir un confort lors d'une phase d'engagement de l'embrayage ; pour respecter lesdites contraintes d'agréments, on définit une trajectoire de référence de ladite vitesse de glissement, en définissant pour chaque pas de contrôle, une valeur de consigne cos;' pour ladite vitesse de glissement en fonction d'un temps N*. d'engagement de l'embrayage ; - à partir de l'expression de ladite trajectoire de référence, on définit une expression analytique permettant de calculer en temps réel un ensemble de trajectoires de commande de ladite vitesse de glissement, au moyen d'une loi de commande prédictive par modèle avec contraintes, dite commande CMPC ; on sélectionne parmi l'ensemble desdites trajectoires de commande, celle qui l0 respecte les contraintes sur les actionneurs au moyen d'une technique de recherche dichotomique ; et on contrôle ledit embrayage au moyen de ladite trajectoire de commande sélectionnée. Selon l'invention on peut définir les contraintes sur les actionneurs en imposant des l5 valeurs minimales et maximales au couple moteur et au couple embrayage, ainsi que des valeurs minimales et maximales aux dérivées de ces couples. On peut définir les contraintes d'agréments en imposant que la vitesse de glissement et sa dérivée sont nulles lors de la phase d'engagement de l'embrayage. Selon l'invention, la consigne cos;' peut être définie pour chaque pas de contrôle k par 20 la relation suivante : Vie {1,...,Np -1j wYer(k+i)= w 1ùi/Nr k sr (1+2•i/N12 sr avec : - Np est un entier définissant un horizon de prédiction ; - est un paramètre à calibrer. 25 Le paramètre 2 est avantageusement choisi de façon à ce que l'engagement ait lieu avec une dérivée de la vitesse de glissement quasi nulle. Enfin on peut générer une seconde consigne ws;f pour le régime moteur définie par : wéef = max {w° , T ' (Ted (X Pedn! , we ))} - co° est une consigne constante de ralenti ; - T est un couple maximum fonction du régime Ainsi, selon l'invention, on respecte les spécifications de la façon suivante : - le maintien du fonctionnement correct du groupe motopropulseur en appliquant des contraintes sur des variables mesurées, telles que le régime moteur : régime moteur supérieur à une valeur minimum, pour empêcher le calage; régime moteur inférieur à une valeur maximum pour éviter les surrégimes. - le respect de la volonté du conducteur en traduisant la demande du conducteur en terme de vitesse de glissement ws, , définie par la différence entre le régime moteur we et le régime de l'arbre primaire w, . - le confort du conducteur à l'engagement de l'embrayage, en appliquant des contraintes sur la vitesse de glissement cos, (appelée aussi régime de glissement). - la détermination d'une loi de commande pour l'embrayage respectant ces spécifications en temps réel, en utilisant la vitesse de glissement os, et le régime moteur we , comme paramètres à asservir. Avant de décrire en détail les étapes du procédé, on rappelle qu'un système de 25 commande CMPC comprend : 1- Un modèle interne (modèle de commande) capable de simuler le comportement du système à commander plus rapidement que le temps réel; 2- Une trajectoire de référence qui définit le comportement désiré en boucle fermée; 3- Le principe d'horizon fuyant : on applique seulement la première composante de la 30 trajectoire optimale de commande, en répétant tous les calculs au pas d'échantillonnage suivant. 4- La caractérisation de la trajectoire de commande par un nombre fini de � coups � (ou autres paramètres) 5- L'optimisation en ligne sous contraintes, pour déterminer la stratégie de commande future. 1- Définition d'un modèle simulant le comportement du groupe motopropulseur Il s'agit de définir un modèle de commande capable de simuler le comportement du système à commander plus rapidement que le temps réel. Selon un exemple, on utilise comme modèle de commande un système non linéaire sous forme d'état à temps discret : Xk+l =f(Xk,uk) y=g(Xk) où X E R" , u E R"' , y e Rq sont respectivement, l'état du système, les commandes (entrées du système) et les sorties du système (variables commandées). Dans le cas de contrôle d'embrayage : les commandes du système (Uk) ou entrées du système peuvent être : 15 - la consigne de couple moteur la consigne de couple embrayage les sorties du système (Yk) peuvent être : - le régime moteur we - le régime de l'arbre primaire roc 20 - ou une autre vitesse de la transmission directement reliée au régime de l'arbre primaire - l'état du système Xk peut être : L'ensemble des variables indiquant l'état physique du groupe motopropulseur (vitesses ou combinaisons linéaires de vitesses). Cet état est déterminé par la 25 complexité choisie pour le modèle (prise en compte de torsions, frottements, jeux mécaniques). La commande prédictive CMPC (standard) consiste à calculer à chaque période de contrôle une séquence de commande optimale (selon l'invention, il s'agira en revanche d'un 10 ensemble de séquences de commande fonction d'un paramètre qui spécifie une trajectoire de vitesse de glissement), solution d'un problème d'optimisation contraint : Jk \ I k~ ((ri - Yk )T Q(rk Yk ) + (uk-1 - uk-2 )T R(uk-1 - uk-2 // i=k+1 SOUS LES CONTRAINTES Xk+l = f (Xk,uk) Y=g(Xk) uk = uk_l + duk Xun Xk Ç X. ak On peut choisir un modèle simple, négligeant certaines dynamiques de la transmission. Dans ce cas, il est préférable d'introduire des termes d'incertitude qui peuvent être reconstruit par estimation. Le modèle le plus simple a la forme suivante : Jewe = TesP û TesP + Se () [Je+Je4sid =sign(cos/ )TsP _S,(') est l'inertie du moteur, du vilebrequin et de la partie de l'embrayage côté moteur; est l'inertie de l'arbre primaire et du reste de l'embrayage; est l'inertie équivalente de la transmission en aval de l'embrayage qui dépend du rapport de boîte engagé ig et du rapport du différentiel id ; est la vitesse de glissement entre moteur et arbre primaire ; TesP est la consigne de couple moteur, que le système de contrôle moteur traduira en un couple net Te sur le vilebrequin ; 20 TesP est la consigne de couple embrayage, que le système de contrôle embrayage traduira en un couple Te transmis par l'embrayage ; où : Je e9~is~1�) wsr Le terme 8e(•0 regroupe toutes les incertitudes affectant la dynamique du vilebrequin : frottements dans le moteur, erreurs dans les paramètres du moteurs, erreurs dans la courbe de transmissibilité de couple de l'embrayage, dynamiques négligées, etc. Le terme 8,0 regroupe toutes les incertitudes affectant la dynamique de la transmission en aval de l'embrayage : erreurs dans la courbe de transmissibilité de couple de l'embrayage, erreurs dans les paramètres de la transmission, dynamiques négligées, etc. Les termes 8e(•) et 8c(.) sont reconstitués par estimation dynamique, par exemple par des estimateurs de type Kalman. Des modèles plus complexes peuvent être utilisés, mais il est toujours préférable d'intégrer des termes d'incertitude à reconstruire en parallèle du contrôle, à travers les mesures disponibles. 2- Définition des contraintes On définit deux types de contraintes : les contraintes sur les actionneurs du moteur et d'embrayage, notées Ck , et les contraintes d'agrément, notées Ck . Les contraintes sur les actionneurs Cf permettent de respecter les limites de fonctionnement du moteur et de l'embrayage. Par exemple, il ne faut pas que l'embrayage transmette plus que x Nm de couple durant le décollage, ou il ne faut pas demander au moteur plus de couple qu'il n'est capable de produire à un certain régime. Ces contraintes sur les actionneurs sont typiquement des limitations sur les maximums et minimums des couples actionneurs et de leurs dérivées : Te e L[Temin' Temin ((fie /)J] Tc E lTcmin' Temin (()e lJ Te e lI Temin 7.emin ((fie hh Tc e [Temin ' Temin `(0e J)] Les contraintes d'agrément Ck doivent en premier lieu assurer qu'il n'y a pas d'oscillations à l'engagement, qui a lieu à l'instant tf , condition assurée par l'égalité des vitesses et des accélérations à l'engagement, c'est-à-dire à l'instant tf : we (t� = we (t . ) we(tf)= we(tf) Cette condition de stabilité peut être assurée par des contraintes sur les vitesses de glissement entre le moteur et l'arbre primaire : où cos, est la vitesse de glissement entre le moteur et l'arbre primaire. Le maintien de ces contraintes pendant un temps suffisant permet également d'assurer la stabilité sur le reste de la transmission (égalité des vitesses et des accélérations entre arbre primaire et roues). 3- Définition de trajectoire de référence pour la vitesse de qlissement Pour respecter ces contraintes, on définit une trajectoire de référence de la vitesse de glissement, en définissant pour chaque pas de contrôle k, une valeur de consigne pour cette vitesse de glissement. Ces consignes sont telles que les contraintes d'agréments sont respectées durant et à la fin de la phase d'engagement de l'embrayage. Pour ce faire, on définit des consignes pour la vitesse de glissement, en faisant en sorte qu'elle s'annule après le temps tf . On définit dans un premier temps un vecteur de données exogènes: \ 4 E RZ x R x R (= signifie � par définition �) X pedal où 8j sont les sorties des estimateurs, N*f est la durée de la phase de fermeture de l'embrayage (dont dépend la durée du décollage) en nombre de pas d'échantillonnage (donc N, =tf/rs , où rs est la période d'échantillonnage), Xpedn, est la position de la pédale d'accélérateur. Le critère à minimiser peut alors s'écrire sous la forme paramétrique équivalente : min JV(Uk,Xk,rk,...) Uk ECk 4 v= Nr N; . est un paramètre à optimiser pour respecter les contraintes sur les actionneurs. Ce temps est lié à une trajectoire de vitesse de glissement cos, de la façon détaillée ci-après. On associe des trajectoires (ensemble de consigne pour chaque pas de contrôle k) cosrf de la vitesse de glissement à la position de la pédale d'accélérateur. Cette association sr permet d'avoir une interactivité directe (transparente) avec les souhaits du conducteur (durant le décollage). La pression sur la pédale d'accélérateur est traduite en un temps d'engagement de l'embrayage t1. , et ce temps est utilisé pour définir une consigne ws,f de vitesse de glissement qui permet d'assurer la condition de stabilité de la transmission : XPedal H tf ù / (X Pedal) ws; f = h(t, tf ) Ainsi, selon l'invention, l'expression de la trajectoire de référence à l'instant k , le long de l'horizon de prédiction N est la suivante : Vi E -11 w'sl f(k+i)= 1ûi Nf. wk r (1+2•i/N;.) s A l'instant i = Nf , la vitesse de glissement sera nulle respectant aussi la première contrainte sur la stabilité de la transmission. On choisit le paramètre 2 suffisamment grand pour que l'engagement ait lieu avec une dérivée de la vitesse de glissement très proche de zéro. La deuxième contrainte sur la vitesse de glissement est ainsi également respectée. Dans la pratique, X=2 suffit. Pendant que la vitesse de glissement suit la trajectoire indiquée ci-dessus, le régime moteur doit être asservi à une consigne wéel qui doit être la plus basse possible, pour limiter la consommation, mais garantir en même temps que le moteur puisse produire le couple demandé par le conducteur, issu de la cartographie de couple pédale (fonction du couple pédale et de la position de la pédale accélérateur), et limité par le couple maximum disponible à un régime moteur donné. Cette trajectoire de référence peut s'exprimer comme suit : f re l~ ) we = max we0 T Td e (X Pedal we OÙ : w° est une consigne constante de ralenti ; T est le couple maximum fonction du régime we ; T` est le couple demandé par le conducteur à travers la cartographie de couple pédale. L'équation ci-dessus indique simplement que le régime moteur doit être régulé à w° dans le cas d'une faible demande de couple, c'est-à-dire d'un couple réalisable par le moteur au régime (De °. En revanche, quand la demande de couple est telle qu'elle ne peut plus être réalisée au régime w° , la consigne weer doit être augmentée jusqu'à un niveau compatible avec la demande. 4- Calcul de trajectoires de commandes optimales par commande CMPC On calcule un ensemble de trajectoire de commande de la vitesse de glissement au moyen d'une loi de commande prédictive par modèle avec contraintes, dite commande CMPC. On définit un critère d'optimisation quadratique J(•) qui dépend de l'état du groupe motopropulseurXk , des commandes Uk , des consignes rk , des contraintes sur les actionneurs Ck et des contraintes d'agrément de conduite Ck min J(Uk,Xk,rk,...) SOUS LES CONTRAINTES Uk ECk g(Xk,Uk,... E ckG L'objectif du système de commande selon l'invention est d'asservir la vitesse de glissement cos, et le régime moteur we , respectivement, aux deux consignes wsf et weer définies précédemment. Cet objectif peut être formulé sous une forme quadratique, en utilisant la définition initiale du critère paramétrique associé à l'agrément de conduite : 25 2 Q JV(k)(U(k), w(k))= =1ws,(k+i)ùc (k+i� we(k+i)ùweet(k+i) U(k) = [uT (k),...,uT (k+Nû1)r E C'(k)c R2N et N est l'horizon de prédiction. Les prédictions cos, (k +.) et we (k +.) sont basées sur l'état initial w(k), la séquence des commandes futures U et le vecteur de données exogènes v. Cette dynamique de prédiction est obtenue à partir du modèle de commande JeWe = TeSP ù TSPP + 5e ( ) [Jc + Je9 (ig , id )J)c = sign (wsl ) TSP ù c ( ) en faisant apparaître la vitesse de glissement et le régime moteur comme indiqué ci- dessous: wsl(NJXPedal)=Je'(ul ùu2 +)ùJcw(ig,id)'[sign(wsl)U2 ù c we = J;�141 ù U2 + î5e ) où u1 = TeSP et u2 = TeSP En écrivant la prédiction sur un horizon Np d'une manière compacte, on a : AP(Je,Je,,,(ig,id�•U=SP(w(k+i),b(k+i),Nf,XPedal) 15 OÙ : avec i e {1,...,NP}, AP E R2N,x2N, S E R2N,,x' P Ce modèle de prédiction est affine en la commande, puisque cos, ne change pas de signe le long d'une prédiction (et, plus généralement, le long de tout le décollage). Le critère quadratique non contraint introduit auparavant peut alors s'écrire Jv(k)(U,...)=UT .H(Je,Jew(ig,id))'U+2{W(,Nf,XPedal,wk)j.0 avec H=ApA P ER2N,x2Np, W=SpAPER'x2Np Les matrices Ap et Sp peuvent être augmentées pour prendre en compte d'autres spécifications pour le système à commander. On peut par exemple, inclure une contrainte d'égalité sur le couple moteur que l'on veut avoir à l'instant t1 de fermeture de l'embrayage, pour imposer qu'il soit égal au couple pédale demandé par le conducteur : 7;(t 1 )=Te``(tl.). Pour chaque choix de la longueur de l'horizon de prédiction N , la commande optimale qui minimise le critère quadratique non contraint est : A {ÛN =ùH 1 •W N,,Xpedar,wsr, wek 10 5- Détermination de la trajectoire de commande optimale respectant toutes les contraintes On sélectionne parmi l'ensemble des trajectoires de commande obtenues à l'étape précédente, celle qui respecte les contraintes sur les actionneurs, au moyen d'une technique de recherche dichotomique. Pour différentes valeurs de N , on calcule la commande optimale en partant d'une 15 valeur nominale N1. = tj.(XPeda, )/rs (rs période d'échantillonnage de la commande) et en utilisant une recherche dichotomique pour trouver une trajectoire de la vitesse de glissement qui respecte les contraintes de saturation des commandes et la contrainte de conservation du signe de cos, : sign(wsl(k)• cos, (k))0 Cette contrainte de conservation du signe permet de conserver un modèle de prédiction de la commande affine, et donc d'obtenir une solution 20 analytique. La recherche dichotomique est possible vu que les valeurs élevées de N permettent d'aller moins vite, avec une plus faible demande de couple. Cette paramétrisation permet à cos, de tendre vers zéro sans changement de signe. La figure 4 illustre le principe de la recherche dichotomique des prédictions de la 25 vitesse de glissement respectant les contraintes. La référence de vitesse de glissement est celle définie auparavant : NE{Nj,...} Viet1,...,NPù1J 1ù i/N* wsir(k+i)= (1+2.i/Nl wsYel~(k) Dans la figure 4, on suppose que la durée de la phase de glissement de l'embrayage, demandée par la pédale d'embrayage, est de 1s, ce qui donne, avec une période d'échantillonnage de 50ms, une valeur de N;. égale à 21 échantillons (Samp) notée N,nax sur la figure 4. On effectue la recherche dichotomique sur un horizon de prédiction glissant fixé, de 5 échantillons dans cet exemple. Sur cet horizon, on calcule un ensemble de trajectoires paramétrées par un entier NN que l'on fait varier entre une valeur minimum ,N qui identifie la trajectoire qui finirait par donner un temps d'engagement égal à N; . , et une valeur maximum très grande, qui satisfera assurément toutes les contraintes. Dans cet ensemble de trajectoires, on trouve, par recherche dichotomique, celle qui correspond à la valeurNN la plus petite tout en respectant les contraintes. Ainsi, en définissant une consigne sur la vitesse de glissement, en fonction du temps d'engagement N. de l'embrayage, le modèle de prédiction est affine en la commande, puisque ws;f ne change pas de signe le long d'une prédiction (et, plus généralement, le long de tout le décollage). De ce fait, on peut transformer le critère initial 2 Q JV(k)(U(k), w(k)) r=1cos, (k+i)ùwwI'(k+i) we(k+i)ùweef(k+i) qu'il faut résoudre sous contrainte, en un critère équivalent J,,(k)(U,...) = UT • H(Je , JCW(ig, id )). U + 2{W (8, N`t, XPedal' wk e U qui est fonction du paramètre Nf . Or la solution s'obtient de manière analytique (donc par un calcul qui ne pose aucun problème en temps réel) : A 1 ( k k) {ÛN =ù H W N, (S, X pedal ~ wsl 5'e J Il suffit alors de faire varier le paramètre Nf pour chercher la solution avec Nt 25 minimal qui fait rentrer les commandes Uä dans l'espace des contraintes (solution admissible avec N minimal). Si l'on effectue cette recherche par dichotomie, le coût en terme de calcul NE{N f,...} reste limité, et donc compatible avec le temps réel (les contraintes d'agrément sont respectées grâce à la � forme � de la trajectoire de vitesse de glissement). L'invention permet ainsi de faire un contrôle en temps réel tout en utilisant une 5 commande CMPC. REVENDICATIONS1. Procédé pour contrôler un embrayage automobile dans un système de transmission robotisée, au sein d'un véhicule comportant un moteur relié à un arbre primaire via ledit embrayage, caractérisé en ce que : on traduit une demande du conducteur sur la pédale d'accélérateur en terme de vitesse de glissement cos, , définie par la différence entre un régime du moteur we et un régime de l'arbre primaire w, on définit des contraintes sur des actionneurs du moteur et de l'embrayage pour respecter leurs limites de fonctionnement ; on définit des contraintes d'agréments pour garantir un confort lors d'une phase d'engagement de l'embrayage ; - pour respecter lesdites contraintes d'agréments, on définit une trajectoire de référence de ladite vitesse de glissement, en définissant pour chaque pas de contrôle, une valeur de consigne ws;r pour ladite vitesse de glissement en fonction d'un temps N* d'engagement de l'embrayage ; - à partir de l'expression de ladite trajectoire de référence, on définit une expression analytique permettant de calculer en temps réel un ensemble de trajectoires de commande de ladite vitesse de glissement, au moyen d'une loi de commande prédictive par modèle avec contraintes, dite commande CMPC ; on sélectionne parmi l'ensemble desdites trajectoires de commande, celle qui respecte les contraintes sur les actionneurs au moyen d'une technique de recherche dichotomique ; et - on contrôle ledit embrayage au moyen de ladite trajectoire de commande sélectionnée. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel on définit lesdites contraintes sur lesdits actionneurs en imposant des valeurs minimales et maximales au couple moteur et au couple embrayage, ainsi que des valeurs minimales et maximales aux dérivées de ces couples. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on définit lesdites contraintes d'agréments en imposant que la vitesse de glissement et sa dérivée sont nulles lors de la phase d'engagement de l'embrayage. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la consigne définie pour chaque pas de contrôle k par : ViE{i,...,Np-1} wYe~(k+i)ù w 1ùi Nt' k st z st (1+2, . i/N;. ~ avec : Np est un entier définissant un horizon de prédiction ; est un paramètre à calibrer. 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel le paramètre 2. est choisi de façon à ce que l'engagement ait lieu avec une dérivée de la vitesse de glissement quasi nulle. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on génère une seconde consigne cet pour le régime moteur définie par : 0 1 d ( wereI = lllâic we , T Te X Pednl 1 ~ we J - a est une consigne constante de ralenti ; - T est un couple maximum fonction du régime we - Ted est un couple moteur demandé par le conducteur. X Fada/ est une position de la pédale d'accélérateur. est wri. ou :