Brevet FR2929058A1 — publié le 20090925

COUPLEUR D'INTERFACE A COMMANDE BASSE TENSION POUR EMETTEUR MULTIPULSE La présente invention concerne un procédé pour générer un signal dans un réseau de distribution d'électricité, notamment pour transmettre des données. La présente invention concerne également un procédé de transmission de données via un réseau de distribution d'électricité. La présente invention concerne également un coupleur pour générer sur un réseau de distribution d'électricité un signal utilisable pour transmettre des données. La présente invention concerne également un dispositif d'émission de données via un réseau de distribution d'électricité. La présente invention concerne de façon générale un 15 perfectionnement de la technique de transmission de signaux décrite dans la demande WO 2006/008381. Il y a quelques années, la demanderesse découvrit que la connexion d'un élément électrique à un réseau de distribution d'électricité ("réseau électrique") provoque 20 l'apparition d'une oscillation haute fréquence évanescente dans la tension électrique véhiculée par le réseau. La déconnexion de l'élément électrique provoque également l'apparition d'une oscillation du même type. Une première application de cette découverte, décrite par 25 le brevet EP 1136829, se fonde sur le fait qu'une telle oscillation haute fréquence forme une signature de l'élément électrique qui en est à l'origine, permettant de l'identifier sur le réseau électrique. EP 1136829 décrit ainsi un procédé de suivi de la consommation 30 électrique d'un ensemble d'appareils électriques de type domestique ou industriel, dans lequel chaque élément électrique est identifié au moyen de l'oscillation haute fréquence qui est générée lors de sa mise sous tension ou de sa mise hors tension. La demande internationale WO 2006/008381 va au-delà de cette première application et prévoit un procédé dans lequel de telles oscillations haute fréquence sont utilisées pour véhiculer des données à travers un réseau électrique. Les oscillations haute fréquence sont générées au moyen d'un dispositif de structure très simple, appelé coupleur ou coupleur d'interface, comprenant un élément électrique en série avec un interrupteur, l'ensemble étant connecté entre deux fils du réseau électrique. Un signal de commande porteur de données est appliqué à l'interrupteur et permet alternativement de fermer et d'ouvrir l'interrupteur et de contrôler ainsi le rythme de l'apparition des oscillations haute fréquence. La présente invention est le résultat de travaux de recherche et développement visant de façon générale à : - mieux comprendre le phénomène causant l'apparition de telles oscillations haute fréquence, - mieux contrôler l'amplitude des oscillations, notamment au vu des règles de compatibilité électromagnétique (CEM), - pouvoir générer de telles oscillations à partir d'un signal de commande de faible tension, -réaliser un coupleur d'interface de structure simple et peu couteuse capable de faire apparaître des oscillations haute fréquence en réponse à un signal de faible tension. Un mode de réalisation de l'invention concerne un procédé pour faire apparaître, dans un réseau de distribution d'électricité, un signal permettant de transmettre des données, le procédé comprenant les étapes consistant à : connecter entre deux fils du réseau au moins une charge capacitive en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau, le moyen de modulation. d'amplitude comprenant au moins une diode Zener en parallèle avec au moins un moyen interrupteur ; appliquer au moyen interrupteur une impulsion de fermeture de courte durée, de manière que le moyen interrupteur soit passant pendant la durée de l'impulsion de fermeture et court-circuite la diode Zener en modulant ainsi l'amplitude de la tension réseau ; et dans lequel la durée de l'impulsion de fermeture est suffisamment courte pour que la modulation de l'amplitude du réseau provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence de la tension réseau. Selon un mode de réalisation, la durée de l'impulsion de fermeture est déterminée en fonction de la bande passante du réseau et est inférieure à 130 nanosecondes. Selon un mode de réalisation, la charge capacitive est choisie de manière à présenter, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à :La durée de l'impulsion de fermeture. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend les étapes consistant à connecter entre deux fils du réseau au moins une charge capacitive en série avec une première diode Zener et une seconde diode Zener, connecter un moyen interrupteur en parallèle avec chacune des diodes Zener, et commander les moyens interrupteurs avec l'impulsion de fermeture. Selon un mode de réalisation, le réseau de distribution d'électricité véhicule une tension alternative et l'impulsion de fermeture est appliquée au moyen interrupteur lorsque l'amplitude de la tension alternative est supérieure à un seuil. Un mode de réalisation de l'invention concerne également un procédé de transmission de données via un réseau de distribution d'électricité, comprenant les étapes consistant à connecter entre deux fils du réseau au moins une charge capacitive en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau, le moyen de modulation d'amplitude comprenant au moins une diode Zener en parallèle avec au moins un moyen interrupteur ; appliquer au moyen interrupteur un signal de commande pulsé porteur de données comprenant des impulsions de fermeture de courte durée, de manière que le moyen interrupteur soit passant pendant la durée de chaque impulsion de fermeture et court-circuite la diode Zener en modulant ainsi l'impédance du réseau ; et dans lequel la durée de chaque impulsion de fermeture est choisie suffisamment courte pour que la modulation de l'impédance du réseau provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence de la tension réseau. Selon un mode de réalisation, la durée de chaque impulsion de fermeture est déterminée en fonction de la bande passante du réseau et est inférieure à 130 nanosecondes. Selon un mode de réalisation, la charge capacitive est choisie de manière à présenter, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à la durée de l'impulsion de fermeture. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend les étapes consistant à connecter entre deux fils du réseau au moins une charge capacitive en série avec une première dicde Zener et une seconde diode Zener, connecter un moyen interrupteur en parallèle avec chacune des diodes Zener, et piloter les moyens interrupteurs avec le signal de commande pulsé. Selon un mode de réalisation, le signal de commande 30 pulsé est un signal codé. Selon un mode de réalisation, le réseau de distribution d'électricité véhicule une tension alternative et le signal de commande pulsé est appliqué au moyen interrupteur lorsque l'amplitude de la tension 35 alternative est supérieure à un seuil. Selon un mode de réalisation, la charge capacitive est un condensateur. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de détection des oscillations qui apparaissent dans le réseau au rythme du signal de commande pulsé, et une étape de fourniture d'un signal de détection représentatif des oscillations détectées. Selon un mode de réalisation, la détection des oscillations comprend une étape de fourniture d'un signal filtré, par filtrage passe-haut ou passe-bande de la tension véhiculée par le réseau avec une fréquence de coupure basse de quelques centaines de Kilohertz, une étape de mesure de bruit dans le signal filtré et de fourniture d'un seuil de bruit, et une étape de fourniture du signal de détection lorsque l'amplitude du signal filtré dépasse le seuil de bruit. Un mode de réalisation de l'invention concerne également un coupleur pour moduler l'amplitude d'une tension véhiculé par un réseau de distribution d'électricité afin de transmettre des données, le coupleur comprenant une première et une seconde bornes de connexion à des fils du réseau de distribution d'électricité ; entre la première et la seconde bornes, au moins une charge capacitive en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau, le moyen de modulation d'amplitude comprenant au moins une diode Zener et au moins un moyen interrupteur ; une entrée de commande pour appliquer au moyen interrupteur un signal de commande commandant la fermeture et l'ouverture du moyen interrupteur, de manière à court-circuiter la diode Zener et moduler l'amplitude de la tension réseau. Selon un mode de réalisation, la diode Zener a une première borne connectée à une seconde borne de la charge capacitive, et une seconde borne connectée à la seconde borne de connexion du coupleur, une première borne de la charge capacitive étant connectée à la première borne de connexion du coupleur. Selon un mode de réalisation, le coupleur comprend une première diode Zener ayant une première borne connectée à une seconde borne de la charge capacitive, une première borne de la charge capacitive étant connectée à la première borne de connexion du coupleur, une seconde diode Zener ayant une première borne connectée à la seconde borne de connexion du coupleur et une seconde :borne connectée à une seconde borne de la première diode Zener, au moins un premier moyen interrupteur en parallèle avec la première diode Zener et un second moyen interrupteur en parallèle avec la seconde diode Zener, l'entrée de commande étant configurée pour appliquer à chaque moyen interrupteur le signal de commande. Un mode de réalisation de l'invention concerne également un dispositif d'émission de données via un réseau de distribution d'électricité, comprenant un coupleur selon l'invention, un circuit pilote pour appliquer au coupleur un signal de commande pulsé porteur de données comprenant des impulsions de fermeture de courte durée, de manière que le moyen interrupteur du coupleur soit passant pendant la durée de chaque impulsion et court-circuite la diode Zener, le circuit pilote étant configuré pour que la durée de chaque impulsion de fermeture soit suffisamment courte pour que la modulation de l'amplitude de la tension réseau provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence de la tension réseau. Selon un mode de réalisation, le circuit pilote est configuré pour que la durée de chaque impulsion de fermeture soit inférieure à 130 nanosecondes. Selon ut. mode de réalisation, la charge capacitive présente, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à la durée de l'impulsion de fermeture. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'émission de données comprend un circuit de traitement pour recevoir un signal de données à émettre et fournir le signal de commande pulsé de telle manière que celui-ci soit l'image des données à émettre selon un codage déterminé. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'émission de données comprend en outre un circuit de détection configuré pour détecter des oscillations dans le réseau, et fournir un signal de détection porteur de données représentatif des oscillations détectées. Selon un mode de réalisation, le circuit de détection comprend un filtre passe-bas ou passe-bande recevant la tension véhiculée par le réseau, présentant une fréquence de coupure basse de quelques centaines de Kilohertz et fournissant un signal filtré, un moyen de détection de bruit dans le signal filtré et de fourniture d'un seuil de bruit, et un moyen de comparaison du signal filtré et du seuil de bruit, fournissant le signal de détection lorsque l'amplitude du signal filtré dépasse le seuil de bruit. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'émission de données comprend un circuit de traitement pour décoder le signal de détection et fournir un signal de données. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'émission de données comprend des moyens de répétition agencés pour régénérer dans le réseau des oscillations détectées par le circuit de détection. Selon un mode de réalisation, le circuit pilote reçoit le signal de détection pour provoquer la régénération par le coupleur des oscillations détectées par le circuit: de détection. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'émission de données comprend un circuit de synchronisation pour surveiller la tension véhiculée par le réseau et fournir un signal de synchronisation pour la génération des oscillations. Un mode de réalisation de l'invention concerne également un circuit intégré sur microplaquette de semi-conducteur, comprenant un dispositif d'émission de données selon l'invention à 28 à l'exception de la charge capacitive du coupleur, qui est connectée à des bornes de la microplaquette de semi-conducteur. Des exemples de réalisation de l'invention seront décrits plus en détails dans la description qui suit, faite à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : - les figures 1A, 1B représentent respectivement un coupleur classique et une oscillation haute fréquence 10 générée au moyen du coupleur, - la figure 2 représente la forme d'un signal de commande appliqué au coupleur de la figure 1A, -la figure 3 est le schéma électrique d'un mode de réalisation d'un coupleur selon l'invention, 15 - les figures 4A, 4B représentent deux exemples d'impulsions de fermeture appliquées au coupleur de la figure 3, - la figure 5A illustre des tensions alternatives en divers points du coupleur ainsi que des oscillations 20 provoquées par le coupleur en réponse à un signal de commande pulsé représenté sur la figure 5B, et, -les figures 6A, 6B, 6C illustrent schématiquement le fonctionnement: du coupleur pendant la génération d'une oscillation haute fréquence, 25 - les figures 7A, 7B, 7C représentent: des exemples d'oscillations haute fréquence capturées avec un oscilloscope, la figure 7C représentant en outre une tension de diode Zener, - la figure 8 est le schéma électrique d'un autre mode de 30 réalisation d'un coupleur selon l'invention, - la figure 9 est un schéma bloc d'un mode de réalisation d'un dispositif d'émission de données selon l'invention comprenant le coupleur de la figure 8, - les figures 10A, 10B, 10C sont des schémas électriques de modes de réalisation d'éléments représentés sous forme de blocs sur la figure 8, et - la figure 11 représente un système d'échange de données 5 à travers un réseau électrique utilisant des coupleurs selon l'invention. Les analyses, commentaires, déductions et conclusions exposés dans ce qui suit en relation avec l'art antérieur font partie intégrante de la présente 10 invention. La figure lA représente un dispositif générateur d'oscillations ou "coupleur" tel que décrit par la demande internationale WO 2006/008381. Le coupleur représenté sur la figure lA comprend un élément 15 électrique 1 ayant une borne reliée au fil de phase (PH) d'un réseau de distribution d'électricité ou "réseau électrique" véhiculant une tension réseau U alternative de 50 Hz ou 60 Hz par exemple. L'autre borne de l'élément 1 est reliée au fil de neutre (NL) du réseau électrique 20 par l'intermédiaire d'un interrupteur 2. L'interrupteur 2 est piloté par un signal de commande Cs. Selon la demande internationale WO 2006/008381, l'élément :_ peut être tout type d'élément électrique, notamment une ampoule électrique, une diode électroluminescente, un 25 condensateur, une résistance ou une combinaison de ces éléments. Selon la demande internationale WO 2006/008381 toujours, l'élément électrique présente de préférence une forte impédance pour éviter l'apparition. sur le réseau d'un courant de commutation élevé. 30 Une action de fermeture ou d'ouverture de l'interrupteur 2 permet de faire apparaitre sur le réseau électrique une oscillation haute fréquence AMi évanescente du type représenté sur la figure 1B. Un codage approprié du signal Cs permet de générer une 35 pluralité d'oscillations AMi formant l'image des variations du signal Cs et permet ainsi de transmettre des données via le réseau électrique. Une étape de détection des signaux AMi permet de reconstituer le signal Cs et d'en déduire les données transmises. Une première observation sur laquelle repose la présente invention est que l'apparition de l'oscillation AMi est le résultat d'une réaction du réseau à une modulation de l'amplitude de la tension réseau U provoquée par la fermeture ou l'ouverture de l'interrupteur 2. En d'autres termes l'oscillation haute fréquence AMi n'est pas "injectée" dans le réseau à proprement parler mais est provoquée par le réseau en réponse à une modulation d'amplitude de courte durée de la tension réseau. Il s'agit ainsi d'une réponse oscillatoire. L'oscillation AMi ne forme donc pas un signal indépendant de la tension réseau, et n'existerait pas en l'absence de cette tension. Dans un souci de simplification du langage, on pourra toutefois être amené à dire, dans ce qui suit, que les oscillations AMi sont "générées" par un coupleur bien qu'elles soient, en réalité, générées par la réaction du réseau en réponse à la modulation d'amplitude initiale de courte durée imposée par le coupleur. De même, le terme "évanescent" ne sera plus utilisé, étant entendu que les oscillations AMi dont il est question dans la présente demande ne peuvent qu'être que de courte durée puisqu'elles sont générées par un événement ponctuel. Par ailleurs, on a observé que la réponse oscillatoire du réseau ne se produit que si la durée de la modulation d'amplitude, soit le temps de commutation de l'interrupteur (temps de fermeture ou temps d'ouverture) est plus courte qu'un seuil Tbw. On a observé que ce seuil Tbw est représentatif de la constante de temps du réseau et par conséquent de sa bande passantje. Plus particulièrement, en référence à la figure 2, on a observé que la génération de l'oscillation haute fréquence lors de la fermeture de :L'interrupteur 2 nécessite que le temps de montée Tr du signal de commande Cs, ainsi que le temps correspondant de fermeture de l'interrupteur, soient inférieurs au seuil Tbw. De même, on a observé que la génération d'une oscillation haute fréquence à l'ouverture de l'interrupteur nécessite aue le temps de descente Tf du signal Cs, ainsi que le temps correspondant d'ouverture de l'interrupteur, soient inférieurs au seuil Tbw. En pratique, il a été observé qu'un temps de commutation Tr ou Tf inférieur à 100-125 nanosecondes permet, dans la majorité des réseaux électriques, de provoquer la réponse oscillatoire attendue et ainsi de faire apparaitre une oscillation AMi ayant une amplitude non négligeable. Cette observation concorde avec des mesures de bande passante qui montrent que la bande passante d'un réseau électrique est généralement de l'ordre de 3 à 4 MHz. En effet, une fréquence de coupure de 4 MHz correspond à une période de 1/4MHz soit 250 nanosecondes, qui doit ensuite être divisée par 2 en application du Théorème de Shannon si une transmission de signaux est visée, ce qui donne une période 125 nanosecondes en limite de bande passante. En d'autres termes, la modulation d'amplitude initiale de la tension réseau U, causée par la commutation de l'interrupteur 2, forme une sorte d'impact qui fait temporairement résonner le réseau électrique si l'impact est suffisamment bref pour que le réseau ne puisse pas l'amortir. Cette résonance du réseau se traduit par l'apparition de l'oscillation AMi. L'oscillation AMi peut atteindre une tension crête très élevée et présente typiquement un pic de fréquence de l'ordre de quelques MHz à quelques dizaines de MHz (soit un pic de fréquence correspondant à la durée de l'impulsion de modulation d'amplitude qui la fait apparaître) accompagné d'un ensemble de raies formant le spectre de fréquences de l'oscillation, qui s'étale au fur et à mesure de sa propagation dans le réseau. Sa durée est initialement celle de l'impulsion de modulation d'amplitude (soit de la dizaine à quelques dizaines de nanosecondes) mais cette durée s'étale au fur et à mesure de sa propagation dans le réseau, et peut atteindre plusieurs dizaines de microsecondes voire plusieurs centaines de microsecondes en un point éloigné du point source. L'oscillation AMi peut par ailleurs se propager sur une grande distance le long d'une ligne électrique, parfois au-delà du kilomètre et avec un bon rapport signal sur bruit favorisant sa détection. En résumé, il ressort de ces diverses constations qu'il est souhaitable de prévoir un temps de commutation de préférence inférieur à 125 nanosecondes pour être certain que la modulation d'amplitude causée par la commutation de l'interrupteur provoque une réaction du réseau. En pratique, des temps de commutation Tr ou Tf de quelques dizaines de nanosecondes seulement peuvent être atteints avec des interrupteurs à l'état solide de type transistor MOS ou bipolaire. Une autre observation sur laquelle repose la présente invention est que l'oscillation haute fréquence AMi présente une plus grande amplitude et est donc plus facile à détecter lorsqu'elle est générée en utilisant un élément électrique 1 ayant une impédance de faible valeur dans le domaine des hautes fréquences. Il est par ailleurs préférable que l'élément électrique 1 présente une impédance de forte valeur à basse fréquence pour limiter le courant de commutation. L'élément électrique 1 forme en effet une impédance de charge qui évite un court-circuit total sur le réseau au moment de la commutation de l'interrupteur, dans le domaine de fréquences où se trouve la tension réseau. A haute fréquence, soit le domaine de fréquences où apparait l'oscillation due à la réaction du réseau, l'élément électrique doit au contraire de préférence présenter l'impédance la plus faible possible et être idéalement équivalent à "un fil" afin créer un court-circuit total et ainsi favoriser la réaction oscillatoire du réseau. Il vient que l'impédance de charge idéale pour générer une oscillation haute fréquence AMi tout en limitant le courant de commutation basse fréquence est le condensateur, l'impédance d'un condensateur (1/27cFC) étant plus élevée à basse fréquence qu'à haute fréquence. Une impédance de charge Zl/jZ2 ayant une partie imaginaire Z2 qui croît plus vite en fonction de la fréquence que sa partie réelle Z1, et qui présente ainsi une valeur plus faible à haute fréquence qu'à basse fréquence, peu également être utilisée. De façon générale, un condensateur peut être considéré comme un cas particulier de charge capacitive, avec Z1=1. L'utilisation d'un condensateur, et de façon générale d'une charge capacitive, présente toutefois un inconvénient. Lorsque l'interrupteur 2 est fermé, le condensateur se charge. Une fois le condensateur chargé, l'ouverture ou la fermeture de l'interrupteur 1 est sans effet sur le réseau électrique jusqu'à ce que la tension réseau U repasse par zéro et que le condensateur se décharge. Un coupleur selon l'art antérieur équipé d'un condensateur ne permet donc de générer qu'une seule oscillation haute fréquence AMi par demi-cycle de la tension U, de sorte que le débit de données reste limité à 100 bits par seconde dans le cas d'un réseau 50 Hz ou de 120 bits par seconde dans le cas d'un réseau 60 Hz. Pour obtenir des débits plus élevés il faut utiliser d'autres types de charges (ampoule électrique, diode électroluminescente, résistance, etc.) mais l'efficacité du coupleur est moindre. On a donc recherché un moyen pour faire apparaître des oscillations haute fréquence en associant un condensateur à l'interrupteur mais sans que le condensateur ne se charge ou se décharge pendant la fermeture de l'interrupteur, de manière à pouvoir générer plusieurs oscillations au cours d'un même demi-cycle de la tension réseau. Une idée initiale dans le cheminement conduisant à l'invention fut d'appliquer à l'interrupteur un signal de fermeture de très courte durée, inférieur à la constante de temps du condensateur. Toutefois, il est apparu que cette solution peut être difficilement mise en oeuvre avec un interrupteur conventionnel (transistor MOS ou bipolaire par exemple) car elle nécessite un signal de commande Cs à haut niveau de tension dont la fourniture nécessite elle-même des moyens adaptateurs de tension complexes et couteux. De plus, l'interrupteur voit des tensions élevées à ses bornes et son temps de fermeture ou de réouverture peut difficilement être amené à la valeur souhaitée (moins de 125 nanosecondes) pour des raisons technologiques que l'homme de l'art comprendra. Il apparait donc peu réaliste de vouloir réaliser à l'échelle industrielle et avec un prix de revient très bas un coupleur suivant l'enseignement de la demande WO 2006/008381 dans lequel l'interrupteur serait fermé pendant une durée tellement courte qu'un condensateur en série avec l'interrupteur n'aurait pas le temps de se charger ou de se décharger. Il peut ainsi être souhaité de prévoir une structure de coupleur utilisant une impédance de charge capacitive, que l'on puisse commuter pendant un temps très court en lui appliquant une impulsion de commande à faible niveau de tension, sans soumettre l'interrupteur à des écarts de tension importants. Une autre limitation technologique d'un coupleur 35 tel que représenté sur la figure lA est que l'amplitude de l'oscillation provoquée par la fermeture de l'interrupteur 2 dépend de l'amplitude de la tension réseau. Elle peut atteindre des extrêmes lors d'une commutation lorsque la tension réseau est à son maximum. Une oscillation d'une telle amplitude peut n'être pas souhaitable au regard des règles de compatibilité électromagnétique. Il peut donc également être souhaité de contrôler l'amplitude des oscillations générées par le coupleur et de faire en. sorte que celle-ci soit sensiblement constante et indépendante de la valeur de la tension réseau. La figure 3 représente un mode de réalisation d'un coupleur CP1 selon l'invention. Le coupleur CP1 comprend deux bornes Ti, T2 connectées respectivement au fil de phase PH et au fil de neutre NL d'un réseau électrique véhiculant une tension alternative U. Le coupleur comprend, entre ses bornes Tl et T2, une charge capacitive CL en série avec un moyen de modulation de l'amplitude de la tension réseau U. La charge capacitive est ici un condensateur CL. Le moyen de modulation d'amplitude comprend un interrupteur SW1, ici un transistor MOS, et une diode Zener DZ1 en parallèle. Une borne du condensateur CL est connectée à la borne Tl et l'autre borne du condensateur est connectée à une borne de l'interrupteur SW1, ici le drain (D) du transistor MOS, et à la cathode de la diode DZ1. L'autre borne de l'interrupteur SWl, ici la source (S) du transistor MOS, est connectée à l'anode de la diode DZ1 et à la borne T2 du coupleur. Une borne de commande de l'interrupteur SW1, ici la grille (G) de contrôle du transistor, reçoit un signal pulsé PS comprenant des impulsions de fermeture Pi. Le signal PS est fourni par un circuit pilote DCT ("Driver Circuit") ayant la même référence de potentiel électrique (masse ou GND) que le coupleur, ici la borne T2 connectée au fil de neutre NL. On supposera dans ce qui suit que la diode Zener présente une tension Zener de l'ordre de 30V lorsqu'elle est polarisé en inverse, et une tension directe égale à 0 lorsqu'elle est polarisé dans le sens direct (cette tension est en réalité non nulle mais très proche de zéro, par exemple 0,6V). Les fic-ures 4A, 4B représentent deux exemples d'impulsions de fermeture Pi appliquées au coupleur. L'impulsion Pi représentée sur la figure 4A comprend un temps de montée Tr (fermeture de l'interrupteur SW1), un temps de plateau To (maintien de l'interrupteur dans l'état passant) et un temps de descente Tf (réouverture de l'interrupteur SW1). On a vu plus haut que le temps de montée Tr et le temps de descente Tf doivent chacun être inférieurs au seuil Tbw décrit plus haut pour provoquer une réaction oscillatoire du réseau. Selon l'invention, c'est la durée totale Tp de l'impulsion (soit Tr + To + Tf) qui est ici inférieure au seuil Tbw de sorte que le réseau ne peut pas réagir à la fois à la fermeture et à l'ouverture de l'interrupteur et qu'un cycle de fermeture/réouverture de l'interrupteur provoque l'apparition d'une seule oscillation. A titre d'exemple numérique, les temps Tr et Tf sont de l'ordre de 10 à 20 nanosecondes et le temps To de l'ordre de 50 à 100 nanosecondes. L'impulsion Pi représentée sur la figure 4B est une variante de celle représentée en figure 4A et diffère seulement de celle-ci en ce que le temps de plateau To a été ramené à O. Comme précédemment la durée totale Tp de l'impulsion (Tr+Tf) est inférieure au seuil Tbw pour qu'un cycle de fermeture/réouverture de l'interrupteur provoque l'apparition d'une seule oscillation dans le réseau. Par ailleurs, selon un aspect de l'invention, le condensateur est choisi de manière que sa constante de temps T ("tau") soit supérieure à la durée de l'impulsion Pi, de sorte que celui-ci n'a pas le temps de se charger ou de se décharger de manière notable pendant le temps de fermeture de l'interrupteur. Les figures 5A, 5B illustrent le fonctionnement du coupleur en régime alternatif, la figure 5A montrant des tensions apparaissant en divers points du coupleur et représentant également des oscillations AMi générées par le coupleur dans la tension réseau U en réponse à des impulsions de fermeture Pi représentées sur la figure 5B. Le groupe transistor/diode est supposé ici être purement résistif. Le courant traversant le condensateur CL est ainsi en avance de phase de 90° relativement à la tension Ucl aux bornes du condensateur. On a représenté sur la figure 5A la tension U aux bornes du coupleur, la tension Ucl aux bornes du condensateur CL, la tension Uz aux bornes de la diode Zener DZ1 et le courant Icl (n/2 ) traversant le coupleur, en avance de phase de 90° par rapport à la tension Ucl, ainsi que le diagramme de Fresnel correspondant (DF). La tension Ucl est en quadrature avec la tension Uz tandis que le déphasage cf) de la tension Uz et du courant Icl par rapport à la tension U est compris entre 0 et 90° et est fonction de la phase globale de l'impédance du coupleur vu entre ses bornes Tl, T2. La tension de la diode Uz passe rapidement de 0 à 30 V lorsque le courant Icl augmente puis reste égale à la tension Zener de 30V pendant toute la sinusoïde positive que parcourt le courant jusqu'à ce que le courant Icl revienne vers 0 et aille vers les valeurs négatives de :La sinusoïde. La figure 5B représente également des impulsions de fermeture Pi, Pi+l,...Pi+n appliquées au coupleur et formant le signal pulsé PS. Les impulsions Pi sont appliquées au coupleur lorsque la tension Uz est égale la tension Zener, ici 30V (à cet effet, la génération des impulsions Pi. est liée à un signal de synchronisation décrit plus loin). Des oscillations AMi, AMi+1,....AMi+n apparaissent dans la tension U chaque fois qu'une impulsion Pi est appliquée au coupleur. Ainsi, comme cela sera décrit plus loin, le coupleur permet de réaliser un émetteur dit "multipulse", ce néologisme désignant un émetteur capable d'appliquer plusieurs impulsions de modulation d'amplitude au réseau électrique pendant une demi-période de la tension U. Les figures 6A à 6C illustrent plus en détail le mécanisme de modulation d'amplitude que le coupleur applique au réseau, la réaction du réseau provoquant ensuite l'apparition de l'oscillation haute fréquence. La diode Zener est modélisée sur ces figures par un schéma équivalent comprenant une capacité Cz (capacité de couplage et capacité interne) en parallèle avec une résistance Rz. Il sera noté que cette modélisation de la diode vise simplement à supporter les présentes explications sur le fonctionnement du coupleur. Les explications figurant ici sont destinées à l'intelligence de l'homme de l'art et n'ont pas de portée scientifique générale, leur validité étant sans incidence sur la faisabilité de l'invention qui a été démontrée expérimentalement. Sur la figure 6A, l'interrupteur SW1 est ouvert, tension Uz de la diode Zener est égale à 30V, la tension Ucl du condensateur CL est telle que l'égalité vectorielle représentée par le diagramme de Fresnel DF en figure 5A est vérifiée, soit U=Ucl+Uz (vectoriel) soit encore U=Ucl+30V. Sur la figure 6B, une impulsion de fermeture Pi (PS=Pi) est appliquée au coupleur. L'interrupteur SW1 devient passant et est représenté par sa résistance série équivalente, désignée Ron (par exemple la résistance dans l'état passant RDSon du transistor MOS utilisé comme interrupteur). Cette résistance Ron est de très faible valeur court-circuite la résistance série Rz de la diode Zener. La capacité Cz de la diode Zener se décharge dans la résistance Ron (courant de décharge id) en un temps très court et inférieur à la durée de l'impulsion Pi. En ce qui concerne le condensateur CL, il sera tout d'abord noté que la constante de temps du condensateur CL vue depuis les bornes Tl, T2 du coupleur est égale à Ccl*Ron suivant le présent schéma équivalent, Ccl désignant la capacité du condensateur CL, tandis que la constante de temps de la diode est égale à Cz*Ron. La capacité Cz de la diode Zener étant très petite devant la capacité Ccl (quelques picofarads contre quelques nanofarads) la constante de temps du condensateur CL est très supérieure à celle de la capacité Cz (le condensateur ayant été choisi en sorte que sa constante de temps T soit supérieure à la durée de l'impulsion Pi). La tension aux bornes de la diode DZ1 chute donc brutalement bien avant que condensateur le condensateur CL ait eu le temps de "réagir" en raison de sa constante de temps plus grande. Le condensateur CL n'a donc pas le temps "d'absorber" la variation brutale de tension aux bornes de la diode Zener, en d'autres termes d'acquérir la différence de tension de 30 Volt que la fermeture de l'interrupteur impose. Par ailleurs cette différence de tension est de trop courte durée pour que le réseau l'absorbe lui-même. Ainsi, la tension réseau U est brutalement tirée vers le bas, comme représenté sur la figure 6B (U-30V). Cet effet brutal de "pull clown" ("tire-bas") provoque la réaction oscillatoire du réseau qui a été décrite plus haut. Sur la figure 6C, le signal PS repasse à 0 (en supposant ici que le 0 de tension du signal Pi corresponde à une commande de l'interrupteur dans l'état ouvert) et la tension de 30V aux bornes de la diode Zener est rétablie, grâce à un courant ic qui recharge rapidement 1.a capacité Cz de la diode, celle-ci redevenant passante. En se référant de nouveau à la figure 5A, il peut être subsidiairement observé qu'en raison du déphasage tension/courant cp dans le coupleur, la fermeture de l'interrupteur alors que la tension réseau U passe par 0 après avoir été positive provoque également l'apparition d'une oscillation haute fréquence (oscillation AMi+k), du fait que la tension Uz de la diode Zener est encore égale à 30V. De même, la fermeture de l'interrupteur alors que la tension réseau U est au commencement de son cycle négatif provoque également l'apparition d'une oscillation haute fréquence tant que la tension de diode Uz est encore égale à 30V (oscillation AMi+n). Le scénario de fonctionnement qui vient d'être décrit est théorique en ce qu'on y considère que le condensateur CL ne se charge absolument pas pendant la période de fermeture de l'interrupteur. En réalité, même si le condensateur CL accumule des charges électriques complémentaires pendant cette période, la quantité de charges absorbée provoque une élévation de sa tension Ucl qui est faible devant la différence de tension de 30V provoquée par la fermeture de l'interrupteur. Ainsi la diode Zener redevient quand même passante à la fin de la période de fermeture, et présente éventuellement une tension inférieure mais proche des 30V nominaux qui est rapidement compensée par les variations de la tension U. En pratique, deux impulsions de fermeture Pi sont de préférence séparées par un temps de relaxation supérieur à leur durée en raison de l'étalement temporel et fréquentiel de l'oscillation haute fréquence AMi lorsqu'elle se propage dans le réseau, pour éviter un phénomène de recouvrement temporel des oscillations. Ce temps de relaxation est par exemple de quelques microsecondes. On arrive toutefois, grâce à l'invention, à transmettre des données avec un débit élevé par rapport aux autres méthodes à bas coût connues basées par exemple sur le principe de la décharge d'un condensateur. En ce qui concerne les méthodes de transmission. de données par courants porteurs, de telles méthodes appartiennent à un tout autre domaine applicatif. Elles permettent d'atteindre des débits de données élevés mais leur coût de mise en oeuvre est très supérieur au prix de revient d'un coupleur selon l'invention. L'intérêt du procédé décrit ici est qu'il permet de déplacer des fronts d'énergie dans un réseau électrique sans injection d'énergie dans le réseau. Son coût de mise en œuvre est donc très faible devant celui des méthodes "actives" nécessitant l'injection d'énergie comme les méthodes à courants porteurs. En résumé le coupleur CP1 est un dispositif simple et peu coûteux à réaliser, qui ne véhicule pas de puissance électrique importante et qui n'injecte pas d'énergie. Il se comporte seulement comme un excitateur qui provoque une réaction dans le réseau électrique. Par analogie, en comparant le réseau et la tension U à une corde élastique, le coupleur permet de tirer très rapidement la corde élastique vers le bas et de la relâcher brutalement, il s'ensuit que la corde se met à vibrer localement et que le paquet d'ondes généré au point initial se propage le long de la corde. Un autre avantage du coupleur CP1 est que l'interrupteur SW1 fonctionne sous une faible tension imposée par la diode Zener DZ1, ici 30V. De ce fait, il peut être commandé avec un signal PS faible tension, par exemple 5V. Il devient de ce fait possible de piloter le coupleur avec un circuit intégré de type ASIC (circuit intégré spécifique) d'où une réduction importante des coûts de fabrication et de l'encombrement du coupleur. Par ailleurs la diode Zener permet de contrôler l'amplitude de la modulation d'amplitude, ici 30V, indépendammen.: de la valeur de la tension réseau. Cette dernière doit toutefois être supérieure à 30V (au déphasage y près) pour que la diode Zener soit passante, de sorte que le coupleur CPi est un dispositif semialternance. Des prototypes réalisés par la demanderesse ont apporté toute satisfaction dans divers réseaux électriques et ont été pilotés avec des impulsions de fermeture Pi d'une durée de l'ordre de 50 à 100 nanosecondes. Il a été observé que le condensateur CL ne se charge pas ou peu et qu'un grand nombre d'oscillations AMi peut être généré à chaque demi-cycle de la tension réseau avec un temps de relaxation de l'ordre de la dizaine de microsecondes. A titre d'exemple de réalisation destiné à un réseau 230V, le condensateur CL présente une tension nominale de 270 V environ et une capacité de 50 nF, la diode DZ1 est une diode du type ZENER 30V et sa capacité Cz est estimée être de l'ordre de 50pF. L'interrupteur SW1 est un transistor CMOS présentant une tension nominale drain-source VDS de 60V et une résistance RDSon de quelques ohms. Les figures 7A et 7B représentent avec un fort grossissement temporel (échelle horizontale) deux exemples d'oscillations AMi capturées au moyen d'un oscilloscope dans des réseaux électriques différents et à des distances différentes du point d'apparition des oscillations, où le coupleur était connecté. Sur la figure 7A l'échelle verticale est de 20 nV par division et l'échelle horizontale de 500 nanosecondes par division. Sur la figure 7B l'échelle verticale est de 100 mV par division et l'échelle horizontale de 1 microseconde par division. On voit que les oscillations AMi s'étalent sur quelques microsecondes. En se plaçant en un point encore plus éloigné du point de d'apparition, leur durée pourrait atteindre plusieurs centaines de microsecondes en raison de l'étalement du paquet d'ondes qui provient du fait que la relation de dispersion n'est pas linéaire, la vitesse de groupe et la vitesse de phase étant différentes. La figure 7C représente de multiples oscillations haute fréquence AMi...AMi+k capturées au moyen d'un oscilloscope avec une échelle temporelle de 2ms par division. Les oscillations AMi apparaissent ici comme de petites pointes qui modulent l'amplitude de la tension réseau U, leur forme oscillante n'apparaissant pas en raison de l'échelle temporelle moins dilatée que précédemment. Cette figure représente également la tension Uz aux bornes de la diode Zener, modulée par de multiples fermetures successives de l'interrupteur, à chaque modulation de la tension Zener correspondant une oscillation AMi. La figure 8 représente un coupleur bialternance CP2 selon l'invention. Le coupleur CP2 comporte, comme le précédent, des bornes Ti, T2 connectées respectivement au fil de phase PH et au fil de neutre NI, du réseau, un condensateur CL, un transistor interrupteur SW1 et une diode Zener DZl. Il comprend en sus de ces éléments un interrupteur SW2 et une diode Zener DZ2. Le condensateur CL est comme précédemment connecté entre la borne Tl et l'interrupteur SW1. L'interrupteur SW2; également un transistor MOS, est connecté en série avec l'interrupteur SW1. Ainsi, la borne de source (S) du transistor SW1 est connectée à la borne de source (S) du transistor SW2 et la borne de drain (D) du transistor SW2 est connectée à la borne T2 du coupleur. La diode DZ1 est connectée en parallèle avec le transistor SW1 et la diode DZ2 en parallèle avec le transistor DZ1. Les diodes sont agencées de manière que l'une soit polarisée dans le sens inverse quand l'autre est polarisée dans :Le sens passant. Plus particulièrement l'anode de la diode DZ1, l'anode de la diode DZ2 et les sources (S) des transistors interrupteurs sont connectées à un noeud commun Ni dont le potentiel électrique forme le potentiel de masse GND d'un dispositif DCT fournissant les impulsions de fermeture Pi du signal PS appliqué au coupleur. Le signal PS est appliqué à la fois à la grille de contrôle (G) du transistor SW1 et à la grille de contrôle (G) du transistor SW2. Lorsque la tension U est positive la diode DZ1 est polarisée dans le sens inverse et la tension à ses bornes est la tension nominale du mode inverse, par exemple 30V. La diode DZ2 est polarisée dans le sen:; passant et la tension à ses bornes est nulle (suivant l'approximation simplificatrice mentionnée plus haut). Le coupleur CP2 est dans ce cas l'équivalent du coupleur CP1 en ce qui concerne son schéma électrique équivalent. Lorsque la tension U est négative, la diode DZ2 est polarisée dans le sens inverse et la tension à ses bornes est la tension nominale du mode inverse, par exemple 30V. La diode DZ1 est polarisée dans le sens passant et la tension à ses bornes est nulle (toujours suivant l'approximation simplificatrice mentionnée plus haut). Le coupleur CP2 est dans ce cas l'équivalent du coupleur CP1 dont les bornes Tl et T2 auraient été respectivement connectées au fil de neutre et au fil de phase au lieu d'être connectées respectivement au fil de phase et au fil de neutre. Il sera noté que l'explication ci-dessus ne tient pas compte du déphasage courant/tension dans un souci de simplicité. En réalité les périodes où la diode DZ1 puis la diode DZ2 sont polarisées en inverse sont déphasées de cp par rapport à la tension U. Le coupleur CP2 est donc l'équivalent de deux coupleurs CP dont les connexions des bornes Tl, T2 seraient inversées relativement à la phase et au neutre et qui seraient pilotés par le même signal PS. Ainsi, un autre mode de réalisation d'un coupleur bialternance selon l'invention peut également consister à agencer deux coupleurs CP1 en parallèle et à inverser leurs polarités relativement aux fils de phase et de neutre. Les modes de réalisation qui viennent d'être décrits de coupleurs selon l'invention sont susceptibles de diverses variantes de réalisation en ce qui concerne leurs éléments constitutifs. D'autres types d'interrupteurs pourraient notamment être prévus, par exemple des transistors bipolaires. Plusieurs diodes Zener pourraient être agencées en parallèle ou en série pour former une diode Zener équivalente. Un coupleur CP1, CP2 selon l'invention peut être commandé avec un petit signal (5V par exemple) s'il est utilisé dans un réseau électrique véhiculant une basse tension, par exemple n'excédant pas les 300 V. Il peut avantageusement être intégré avec sa logique de commande dans un circuit intégré à faible prix de revient, ce qui permet de l'intégrer facilement dans divers types de dispositifs pour que ces derniers puissent échangent des données via le réseau électrique (ordinateurs, volets électriques, lampadaires, etc.). Les applications en domotique ou en informatique sont ainsi très étendues. Un tel exemple d'application va maintenant être décrit. La figure 9 représente la structure d'un dispositif d'émission de données DV1 du type "multipulse", incluant le coupleur CP2. Le dispositif DV1 dans son ensemble est réalisé sous forme de circuit intégré sur une microplaquette de semi-conducteur SCH, y compris le coupleur CP2, à l'exception du condensateur CL qui est un composant externe. La microplaquette de semi-conducteur SCH comporte des bornes Tl, T2, T3, T4, T5, T6 sous forme de plages de contact métallisées. Les bornes Tl, T2 sont respectivement connectées aux fils de phase PH et de neutre NL d'un réseau électrique. Les bornes T3, T4 sont prévue pour connecter le condensateur CL au circuit intégré, la borne T4 étant reliée à l'interrupteur SW1 du coupleur CP2 et la borne T3 reliée à 1.a borne Tl. La borne T5 permet au dispositif d'émettre des données DOUT et la borne T6 de recevoir des données DIN. Diverses autres bornes peuvent être prévues sur la microplaquette, par exemple des bornes d'alimentation, de test,... seuls les principaux moyens du dispositif DV1 étant décrits ici. Le dispositif DV1 comprend un circuit d'alimentation électrique PWS, un circuit DCT pour piloter le coupleur CP2, un circuit de synchronisation SCT, un circuit de détection RCT et un circuit d'unité centrale ou CPU pouvant être un microprocesseur ou un séquenceur à logique câblée (machine d'états ou logique programmable). Le circuit PWS fournit diverses tensions électriques nécessaires au fonctionnement du circuit intégré et ses composants. Deux tension V1, V2 sont représentées ici et se retrouvent sur les figures 10A-10C décrites plus loin. Le circuit de détection RCT est connecté aux bornes Ti, T2 et surveille la tension réseau U. Il fournit un signal logique DET (Detection Pulse) qui passe par exemple à 1 lorsqu'une oscillation haute fréquence AMi est détectée dans la tension U, et qui est ensuite remis à zéro par le CPU au moyen d'un signal CLR. Le circuit DCT fournit les impulsions de fermeture 35 Pi du signal PS qui pilote le coupleur CF2. Il reçoit en entrée des signaux logique de contrôle EPS ("Enable Pulse"), SPS ("Send Pulse") fournis par le CPU ainsi que le signal DET fourni par le circuit de détection RCT. Le CPU reçoit le signal DET, le décode et en extrait les données véhiculées par le réseau. Celles-ci peuvent ensuite être fournies sur la borne T5 en tant que données DOUT. Il peut également s'agir de données à usage interne, comme des données de protocole de communication, des commandes reçues via le réseau, etc. Les données DIN appliquées sur la borne T6 sont lues par le CPU et peuvent par exemple comprendre des commandes et des données à émettre sur le réseau au moyen du circuit DCT et du coupleur CP2. Il peut également s'agir de commande à usage interne, par exemple des commandes de lecture ou d'écriture d'une mémoire de données du CPU (non représentée). Le circuit de synchronisation SCT est connecté à la borne Tl et surveille la tension réseau U présente sur le fil de phase. Il fournit un signal de synchronisation binaire SYNC qui sert à l'élaboration d'un signal de synchronisation interne par le CPU. Le signal SYNC passe par exemple à 1 lorsque la tension U ou le courant Icl(rt/2) atteint une certaine valeur, ce qui permet au CPU de déterminer le moment où l'une des diodes Zener DZ1 ou DZ2 du coupleur présente la tension nominale du mode inverse, ici 30V. La figure 10A représente un exemple de réalisation du circuit SCT. Celui-ci comprend un filtre passe-bas LPF1 dont l'entrée est connectée à la borne Tl et dont la sortie attaque un comparateur CMP. Le filtre LPF1 comprend une résistance R1, un condensateur Cl et un amplificateur Al monté en suiveur. I:L présente par exemple une fréquence de coupure de l'ordre de 160 Hz. Le comparateur CMP comprend un amplificateur différentiel A2, un pont diviseur de tension alimenté par la tension V1, comprenant deux résistances R2, R3 et fournissant une référence de tension sur une entrée négative de l'amplificateur A2, l'entrée positive de l'amplificateur recevant la sortie du filtre LPF1. La sortie du comparateur A2 est appliquée à l'entrée d'une porte logique non inverseuse A3 dont la sortie fournit le signal SYNC. Le filtre LPF1 intègre la tension réseau U et fournit une tension continue dont les variations sont l'image de la tension U. Lorsque cette tension continue atteint la référence de tension fournie par le pont diviseur R2, R3, le signal SYNC passe à 1.. La figure 10B représente un exemple de réalisation du circuit DCT. Celui-ci comprend une porte A4 de type OU recevant les signaux DET et SPS, dont la sortie est reliée à une entrée d'une porte A5 de type ET dont l'autre entrée reçoit le signal d'autorisation EPS. La sortie de la porte A5 attaque un filtre passe haut comprenant un condensateur C5 et une résistance R5, dont la fonction est de transformer en une impulsion de tension un passage à 1 de la sortie de La porte A5. La sortie du filtre passe-bas est appliquée à un amplificateur A6 alimenté par la tension V2, qui fournit les impulsions Pi de commande de fermeture de des interrupteurs du coupleur CP2 (signal PS). Il sera noté l'application du signal de détection DET au circuit pilote DCT est une caractéristique optionnelle qui permet d'utiliser le dispositif DV1 comme un répéteur. Ainsi, lorsque le circuit RCT détecte des oscillations AMi et fournit le signal DET, le signal DET est réinjecté dans le circuit pilote DCT qui applique alors une impulsion de fermeture Pi au coupleur CP2 afin de régénérer l'oscillation détecté. La mise à 0 du signal d'autorisation EPS permet au CPU d'inhiber le mode répéteur. Un exemple de réalisation du circuit de détection RCT est représenté sur la figure 10C. Le circuit RCT présente en entrée un interrupteur A7 ayant deux entrées Il, I2 et une sortie O, et une entrée de commande C pilotée par le signal SYNC. L'entrée Il est connectée à la borne Tl du dispositif DV1 et l'entrée 12 est connectée à la borne T2. La sortie 0 est reliée alternativement à l'entrée Il ou à l'entrée I2 en fonction de la valeur du signal SYNC. La sortie O est appliquée à l'entrée d'une filtre passe haut ou passe-bande, ici un filtre passe-bande BPF de 500KHz-5MHz, prévu pour filtrer les composantes basse fréquence de la tension réseau U et laisser passer les oscillations haute fréquence. Comme représenté, le filtre comprend par exemple des résistances R6, R7, R8, R9 et des condensateurs C7, C8, et sa sortie comprend un amplificateur A8 monté en suiveur. La sortie du filtre BPF est appliquée à l'entrée Il d'un interrupteur à deux entrées A9 du type précédemment décrit, dont l'autre entrée I2 est connectée à la masse du circuit. L'entrée de commande C de l'interrupteur reçoit un signal d'acquisition de bruit HNOISE fourni par le CPU. La sortie O de l'interrupteur est appliquée à l'entrée positive d'un amplificateur A10 dont la sortie est connectée à l'anode d'une diode Dl à jonction pn, et dont l'entrée négative est reliée à la cathode de la diode Dl. L'amplificateur A10 forme avec la diode Dl une diode sans seuil DO. La sortie de la diode sans seuil DO (cathode de la diode Dl) est connectée à l'entrée d'un filtre passe- bas LPF2 comprenant un condensateur ClO, une résistance RlO et un condensateur C11. La sortie du filtre LPF2 est appliquée à :L'entrée négative d'un amplificateur Ail monté en comparateur. L'entrée positive de l'amplificateur All est reliée à la sortie du filtre passe-bande BPF (soit à l'entrée Il de l'interrupteur A9) par intermédiaire d'un pont diviseur de tension comprenant des résistances R11, R12. La sortie du comparateur passe à 1 lorsqu'une oscillation haute fréquence AMi apparaît sur son entrée positive. Le signal fourni par le comparateur est verrouillé par un verrou Al2 ("latch") dont la sortie fournit le signal DET. Lorsque le signal DET est lu par le CPU, celui-ci remet le verrou Al2 à 0 au moyen du signal CLR, de manière qu'une nouvelle oscillation AMi puisse être détectée. La cha=_ne de composants qui s'étend depuis l'interrupteur A9 jusqu'à l'entrée négative du comparateur All est une chaine d'intégration du bruit haute fréquence présent dans la tension réseau Ul. La chaine d'intégration de bruit est activée par le CPU au moyen du signal HNOISE pendant les périodes de relaxation qui s'étendent entre deux oscillations AMi. Le signal HNOISE est par exemple mis à 1 de manière que l'entrée I de l'interrupteur A9 laisse passer le signal filtré fourni par le filtre BPF. Ce signal, qui est composé exclusivement par le bruit haute fréquence présent dans la tension U en l'absence d'impulsion AMi, est redressé par la diode sans seuil DO. Il est ensuite intégré par le filtre passe-bas LPF2. Ainsi, l'amplificateur All reçoit sur son entrée négative une tension de référence représentative du bruit pour la détection, sur son entrée positive, d'oscillations haute fréquence générées sur le réseau par un dispositif similaire au dispositif DVi. Selon un protocole de communication qui ne sera pas détaillé ici, les oscillations AMi sont générées sur le réseau à des instants prédéterminés calculés par rapport au signal SYNC. Le CPU sait donc dans quelle fenêtre temporelle une oscillation doit être détectée et commande le signal HNOISE de manière que l'intégration du bruit à l'entrée du comparateur se fasse avant qu'une oscillation AMi apparaisse. La figure 11 illustre schématiquement une transmission de données à travers le réseau électrique au moyen d'un système comprenant trois dispositifs d'émission de données DV1, DV2, DV3 similaires à celui qui vient d'être décrit. On suppose par exemple que le dispositif DVl reçoit par sa borne T6 des données DIN à émettre sur le réseau et une commande indiquant l'identité du dispositif destinataire. Le dispositif DV1 émet les données ainsi que l'identité du destinataire sous forme d'oscillations haute fréquence AMi. Les oscillations AMi sont détectées et répétées par chacun des dispositifs DV2, DV3 qui sont ici configurés en répéteurs, pour former des oscillations AMi', AMi" qui sont quasiment superposées temporellement, la durée d'une impulsion de fermeture Pi étant petite devant la durée d'une oscillation AMi et devant le temps de relaxation. Si le dispositif DV3 est plus éloigné du. dispositif DV1 que le dispositif DV2, la répétition des signaux AMi par le dispositif DV2 facilite leur détection par le dispositif DV3. Par ailleurs chacun des dispositifs DVB2, DV3 lit et décode ces données et détermine s'il est le destinataire désigné. Le destinataire des données, par exemple le dispositif DV3, peut être amené à émettre ces données sur sa borne T5 si ces données sont destinées à un appareil ou dispositif dans lequel il est lui-même intégré. Il peut également interpréter ces données et émettre des données différentes sur sa borne T5, par exemple une commande de fermeture de volet: ou de porte. Si les données comprennent une commande nécessitant une réponse, le dispositif qui se reconnait répond à la commande en générant des oscillations AMi, et les autres dispositifs agissent en répéteurs tout en analysant les données qu'ils répètent pour déterminer si elles leur sont destinées. Les dispositifs DV1, I)V12, DV3 sont réalisés sous forme de puce semi-conducteur à faible encombrement. D'un prix de revient très faible en raison de leur simplicité, ils peuvent être intégrés dans divers appareils électriques ou électroniques en soi bien plus couteux sans modification notable de leur prix de revient. L'invention offre ainsi une nouvelle technologie de transmission de données à faible coût pour favoriser le développement de l'automatique et de la domotique dans les environnements les plus courants, domestiques ou industriels.10 REVENDICATIONS 1. Procédé pour faire apparaître, dans un réseau de distribution d'électricité, un signal permettant de transmettre des données, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à : - connecter entre deux fils (PH, NL) du réseau au moins une charge capacitive (CL) en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau (U), le moyen de modulation d'amplitude comprenant au moins une diode Zener (DZ1, DZ2) en parallèle avec au moins un moyen interrupteur (SW1, SW2), -appliquer au moyen interrupteur une impulsion de fermeture de courte durée (Pi), de manière que le moyen interrupteur soit passant pendant la durée de l'impulsion de fermeture et court-circuite la diode Zener en modulant ainsi l'amplitude de la tension réseau (U), et dans lequel la durée de l'impulsion de fermeture est suffisamment courte pour que la modulation de l'amplitude du réseau provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence (AMi) de la tension réseau (U). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la durée de l'impulsion de fermeture est déterminée en fonction de la bande passante du réseau et: est inférieure à 130 nanosecondes. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel la charge capacitive (CL) est choisie de manière à présenter, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à la durée de l'impulsion de fermeture. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, comprenant les étapes consistant à : 33 - connecter entre deux fils (PH, NL) du réseau au moins une charge capacitive (CL) en série avec une première diode Zener (DZ1) et une seconde diode Zener (DZ2), - connecter un moyen interrupteur (SW1, SW2) en parallèle avec chacune des diodes Zener (DZ1, DZ2), et - commander les moyens interrupteurs avec l'impulsion de fermeture. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel le réseau de distribution d'électricité véhicule une tension alternative et dans lequel l'impulsion de fermeture est appliquée au moyen interrupteur lorsque l'amplitude de la tension alternative est supérieure à un seuil. 6. Procédé de transmission de données via un réseau de distribution d'électricité, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à : - connecter entre deux fils (PH, NL) du réseau au moins une charge capacitive (CL) en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau (U), le moyen de modulation d'amplitude comprenant au moins une diode Zener (DZ1, DZ2) en parallèle avec au moins un moyen interrupteur (SW1, SW2), - appliquer au moyen interrupteur un signal de commande pulsé (PS) perteur de données comprenant des impulsions de fermeture de courte durée (Pi), de manière que le moyen interrupteur soit passant pendant la durée de chaque impulsion de fermeture et court-circuite la diode Zener en modulant ainsi l'impédance du réseau, et dans lequel la durée de chaque impulsion de fermeture est choisie suffisamment courte pour que la modulation de l'impédance du réseau provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence (AMi) de la tension réseau (U). 35 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel la durée de chaciue impulsion de fermeture est déterminée en fonction de la bande passante du réseau et est inférieure à 130 nanosecondes. 8. Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, dans lequel la charge capacitive (CL) est choisie de manière à présenter, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à la durée de l'impulsion de fermeture. 9. Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, comprenant les étapes consistant à : - connecter entre deux fils (PH, NL) du réseau au moins une charge capacitive (CL) en série avec une première diode Zener (:DZ1) et une seconde diode Zener (DZ2), - connecter un moyen interrupteur (SW1, SW2) en parallèle avec chacune des diodes Zener (DZ1, DZ2), et - piloter les moyens interrupteurs avec le signal de 20 commande pulsé. 13. Procédé selon l'une des revendications 6 à 9, dans lequel le signal de commande pulsé est un signal codé. 25 14. Procédé selon l'une des revendications 6 à 10, dans lequel le réseau de distribution d'électricité véhicule une 'pension alternative et dans :Lequel le signal de commande pulsé est appliqué au moyen interrupteur 30 lorsque l'amplitude de la tension alternative est supérieure à un seuil 15. Procédé selon l'une des revendications 6 à 11, dans lequel la charge capacitive est un condensateur. 16. Procédé selon l'une des revendications 6 à 11, comprenant une étape de détection des oscillations (AMi)qui apparaissent dans le réseau au rythme du signal de commande pulsé (PS), et une étape de fourniture d'un signal de détection (DET) représentatif des oscillations détectées. 14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel la détection des oscillations (AMi) comprend : - une étape de fourniture d'un signal filtré, par filtrage passe-haut ou passe-bande de la tension (U) véhiculée par le réseau avec une fréquence de coupure basse de quelques centaines de Kilohertz, - une étape de mesure de bruit dans le signal filtré et de fourniture d'un seuil de bruit, et - une étape de fourniture du signal de détection (DET) 15 lorsque l'amplitude du signal filtré dépasse le seuil de bruit. 15. Coupleur (CP1, CP2) pour moduler l'amplitude d'une tension (U) véhiculé par un réseau de distribution 20 d'électricité afin de transmettre des données, caractérisé en ce qu'il comprend : - une première (Tl) et une seconde (T2) bornes de connexion à des fils (PH, NL) du réseau de distribution d'électricité,. 25 - entre la première et la seconde bornes, au moins une charge capacitive (CL) en série avec un moyen de modulation de l'amplitude d'une tension réseau (U), le moyen de modulation d'amplitude comprenant au moins une diode Zener (DZ1) et au moins un moyen interrupteur 30 (SW1), - une entrée de commande pour appliquer au moyen interrupteur un signal de commande (PS) commandant la fermeture et l'ouverture du moyen interrupteur, de manière à court-circuiter la diode Zener et moduler 35 l'amplitude de la tension réseau (U).16. Coupleur (CP1) selon la revendication 15, dans lequel la diode Zener (DZ1) a une première borne connectée à une seconde borne de la charge capacitive (CL), et une seconde borne connectée à la seconde borne de connexion (T2) du coupleur, une première borne de la charge capacitive (CL) étant connectée à la première borne de connexion (Tl) du coupleur. 17. Coupleur (CP2) selon la revendication 15, 10 comprenant : - une première diode Zener (DZ1) ayant une première borne connectée à une seconde borne de la charge capacitive (CL), une première borne de la charge capacitive (CL) étant connectée à la première borne de connexion (Ti) du 15 coupleur, - une seconde diode Zener (DZ2) ayant une première borne connectée à la seconde borne de connexion (T2) du coupleur et une seconde borne connectée à une seconde borne de la première diode Zener (DZ1), 20 - au moins un premier moyen interrupteur (SW1) en parallèle avec la première diode Zener (DZ1) et un second moyen interrupteur (SW2) en parallèle avec la seconde diode Zener (DZ2), - l'entrée de commande étant configurée pour appliquer à 25 chaque moyen interrupteur (SW1, SW2) le signal de commande (PS). 18. Dispositif d'émission de données via un réseau de distribution d'électricité, caractérisé en ce qu'il 30 comprend : - un coupleur (CP1, CP2) selon l'une des revendications 15 à 17, - un circuit pilote (DCT) pour appliquer au coupleur un signal de commande pulsé (PS) porteur de données 35 comprenant des impulsions de fermeture de courte durée, de manière que le moyen interrupteur (SW1, SW2) du coupleur soit passant pendant la durée de chaque impulsion et court-circuite la diode Zener, le circuit pilote étant configuré pour que la durée de chaque impulsion de fermeture soit suffisamment courte pour que la modulation de l'amplitude de la tension réseau (U) provoque une réponse du réseau sous la forme d'une oscillation haute fréquence (AMi) de la tension réseau. 19. Dispositif d'émission de données selon la revendication 18, dans lequel le circuit pilote est configuré pour que la durée de chaque impulsion de fermeture soit inférieure à 130 nanosecondes. 20. Dispositif selon l'une des revendications 18 et 19, dans lequel la charge capacitive (CL) présente, lorsque l'interrupteur est fermé, une constante de temps supérieure à La durée de l'impulsion de fermeture. 21. Dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 18 à 20, comprenant un circuit de traitement (CPU, DCT) pour recevoir un signal de données (DIN) à émettre et fournir le signal de commande pulsé (PS) de telle manière que celui-ci soit l'image des données à émettre selon un codage déterminé. 22. Dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 18 à 21, comprenant en outre un circuit de détection (RCT) configuré pour détecter des oscillations (AMi) dans le réseau, et fournir un signal de détection (DET) porteur de données représentatif des oscillations détectées. 23. Dispositif d'émission de données selon la 35 revendication 22, dans lequel le circuit de détection (RCT) comprend : - un filtre passe-bas ou passe-bande (BPF) recevant la tension (U) véhiculée par le réseau, présentant une fréquence de coupure basse de quelques centaines de Kilohertz et fournissant un signal filtré, - un moyen (DO, LPF2, RIO, C11) de détection de bruit dans le signal filtré et de fourniture d'un seuil de bruit, et - un moyen (All, Al2) de comparaison du signal filtré et du seuil de bruit, fournissant le signal de détection (DET) lorsque l'amplitude du signal filtré dépasse le seuil de bruit. 24. Dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 22 et 23, comprenant un circuit de 15 traitement (CPU) pour décoder le signal de détection (DET) et fournir un signal de données (DOUT). 25. Dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 22 à 24, comprenant des moyens de 20 répétition (DCT, A4) agencés pour régénérer dans le réseau des oscillations (AMi) détectées par le circuit de détection (RCT). 26. Dispositif d'émission de données selon l'une 25 des revendications 22 à 25, dans lequel le circuit pilote (DCT) est configuré pour recevoir le signal de détection (DET) et, sur réception du signal de détection, provoquer la régénération par le coupleur (CP1, CP2) des oscillations (AMi) détectées par le circuit de détection 30 (RCT) . 27. Dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 18 à 26, comprenant un circuit de synchronisation (SCT) pour surveiller la tension (U) 35 véhiculée par le réseau et fournir un signal de synchronisation (SYNC) pour la génération des oscillations (AMi).' 28. Circuit intégré (DV1) sur microplaquette de semi-conducteur (SCH), caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif d'émission de données selon l'une des revendications 18 à 27 à l'exception de la charge capacitive (CL) du coupleur, qui est connectée à des bornes (T3, T4) de la microplaquette de semi-conducteur.