Brevet FR2924525A1 — publié le 20090605

SYSTEME DE CENTRALE ELECTRIQUE NUCLEAIRE DE TYPE REACTEUR SURGENERATEUR RAPIDE. La présente invention concerne un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide, et plus particulièrement la configuration permettant de faire cheminer une conduite telle qu'une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire, une conduite de fluide caloporteur de boucle secondaire et une conduite d'eau d'alimentation et de vapeur principale, ainsi que la configuration des sections des voies d'écoulement de différentes conduites dans le système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide. En tant que système de centrale électrique nucléaire habituel, une centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide est un système de production d'énergie de type indirect contenant trois systè- mes, à savoir un système de fluide caloporteur de boucle primaire, un système de fluide caloporteur de boucle secondaire et un système d'eau d'alimentation et de vapeur principale. Dans le système de fluide caloporteur de boucle primaire, du sodium liquide primaire faisant office de fluide caloporteur de boucle primaire est chauffé dans un coeur contenant la matière fissile, situé dans un réacteur surgénérateur rapide ; le sodium liquide primaire chauffé et mis sous pression par une pompe de recirculation de boucle primaire est introduit dans un échangeur thermique intermédiaire ; un échange de chaleur est créé entre le sodium liquide primaire et du sodium liquide secondaire dans le système de fluide caloporteur de boucle secondaire dans l'échangeur thermique intermédiaire ; et le sodium liquide primaire évacué de l'échangeur thermique intermé- diaire est transféré dans le réacteur surgénérateur rapide. Dans le système de fluide caloporteur de boucle secondaire, le sodium liquide secondaire chauffé par l'échangeur thermique intermédiaire et mis sous pression par une pompe de recirculation de boucle secondaire est transféré dans un générateur de vapeur ; un échange de chaleur est créé entre le sodium liquide secondaire et de l'eau d'alimentation dans le système d'eau d'alimentation et de vapeur principale ; et le sodium liquide secondaire évacué du générateur de vapeur est introduit dans l'échangeur thermique intermédiaire. Dans le système d'eau d'alimentation et de va-peur principale, de la vapeur principale évacuée du géné- rateur de vapeur est introduite dans une turbine haute pression et une turbine basse pression par l'intermédiaire d'une conduite de vapeur principale ; la vapeur principale évacuée de la turbine basse pression est condensée et transformée en eau dans un condenseur ; et l'eau d'alimen- tation évacuée du condenseur est transférée dans le générateur de vapeur par l'intermédiaire d'une conduite d'eau d'alimentation. L'eau d'alimentation est mise sous pression par une pompe d'eau d'alimentation et chauffée par un dispositif de chauffage d'eau d'alimentation lors de l'écoulement dans la conduite d'eau d'alimentation, comme dans le cas d'une centrale électrique nucléaire de type réacteur à eau bouillante. Un générateur enclenché par la turbine haute pression et la turbine basse pression pro-duit du courant électrique. Le type de réacteur d'un système général de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide est décrit dans un grand nombre de documents liés à l'énergie nucléaire, comme expliqué dans le document "Ba-sic Fast Reactor Engineering", Nikkan Kogyo Shimbun Ltd., page 174, octobre 1993. Comme décrit dans ce document, le système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide est généralement classé en deux types, à savoir un type à réservoir et un type en boucle. Dans le système typique de centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type à réservoir, la pompe de recirculation de boucle primaire et l'échangeur thermique intermédiaire sont installés dans une cuve de réacteur. Cette structure est capable d'assurer une configuration compacte du système de fluide ca- loporteur de boucle primaire, et de réduire la taille de l'ensemble du bâtiment de réacteur. Cette structure augmente également l'inventaire du fluide caloporteur et ré-duite une variation de température en mode de fonctionne-ment transitoire. Cependant, une partie inférieure de l'échangeur thermique intermédiaire et de la pompe de recirculation de boucle primaire doit être installée dans un environnement à basse température dans la cuve de réacteur et ceci nécessite l'installation de parois de séparation. Par conséquent, les structures à l'intérieur de la cuve de réacteur sont complexes et les phénomènes engendrés dans la cuve de réacteur tendent également à être complexes. De plus, cette structure accroît la taille de la cuve de ré-acteur et exige des efforts particuliers pour assurer la résistance sismique et la facilité de production. Dans le même temps, la centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type en boucle fournit une structure simple car la cuve de réacteur, la pompe de recirculation de boucle primaire et l'échangeur thermique intermédiaire sont installés séparément. Le mou-vement du fluide caloporteur entre les différents équipements et le transfert des charges sont uniquement réalisés par l'intermédiaire d'une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Ceci permet une analyse aisée des phénomènes et minimise la possibilité d'implication de fac- teurs incertains. De plus, les divers équipements sont très indépendants les uns des autres et ceci assure un accès aisé et une excellente facilité de maintenance et de réparation. Cependant, la zone d'installation du système de fluide caloporteur de boucle primaire peut être étendue selon la manière dont cheminent les conduites destinées à absorber la dilatation thermique du système de fluide caloporteur de boucle primaire. De plus, pour recueillir les fuites de sodium provenant de la conduite de fluide calo-porteur de boucle primaire, l'installation d'une cuve de sodium ou analogue est essentielle. Le problème majeur à résoudre dans cette centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type en boucle concerne la manière de réduire la longueur des conduites. Les paragraphes suivants décrivent les problèmes de développement à résoudre en prenant pour référence un réacteur surgénérateur rapide de type en boucle dont la construction est prévue au Japon. La figure 16 est un schéma représentant les problèmes à résoudre lors du développement d'un réacteur sur- générateur rapide de type en boucle. Comme il sera apparent sur le dessin, les problèmes majeurs sont liés à trois facteurs, à savoir l'économie, la fiabilité et la sécurité (par exemple, "JAEA, Research and Development for Commercialization of FBR Cycle - - Start of FaCT Project -Research and Development of FBR Technology - -", J. of Nuclear Power eye, Volume 53, n° 3, Figure 1 de la page 26, numéro de mars 2007, et AESJ, Volume 49, n° 6, pages 28 à 34, 2007). Les problèmes d'ordre économique sont liés à la réduction de la capacité du bâtiment et à la quantité de matériaux, et à la réalisation d'un cycle de fonctionne-ment à long terme par un taux de combustion élevé. Les problèmes relatifs à la réduction de la capacité du bâti-ment et à la quantité de matériaux apparaissent lors des étapes suivantes : (1) développement d'un acier à haute teneur en chrome pour raccourcir la conduite, (2) adoption d'un système à double boucle de refroidissement pour obtenir un système compact, (3) développement d'un échangeur thermique intermédiaire associé à une pompe pour cons- truire un système de fluide caloporteur de boucle primaire compact, (4) construction d'une cuve de réacteur compacte, (5) développement d'un système de manipulation du combustible pour simplifier le système et (6) réduction de la taille de la cuve de confinement pour réduire la quantité de matériaux et la période de construction. Le problème relatif à la réalisation d'un cycle de fonctionnement à long terme par un taux de combustion élevé apparaît lors (7) du développement d'une gaine de combustible satisfaisant aux exigences de taux de combustion élevé. Les problèmes d'amélioration de la fiabilité sont liés à la technique de manipulation du sodium et peu-vent apparaître dans les cas suivants : (8) mesures améliorées pour empêcher les fuites de sodium en adoptant une structure à double conduite, (9) développement d'un géné- rateur de vapeur à double tube de transfert thermique de type tubulaire rectiligne et (10) conception de la centrale tenant compte de la facilité de maintenance et de réparation. Les problèmes concernant le renforcement de la sécurité apparaissent lors de l'amélioration de la sécurité du coeur et des techniques d'isolation sismique pour un bâtiment. Les problèmes concernant l'amélioration de la sécurité du coeur incluent (11) l'arrêt passif et le refroidissement du coeur par circulation naturelle, et (12) le développement de la technologie de prévention du retour à l'état critique lors d'accidents de dislocation du coeur. Les problèmes relatifs aux techniques d'isolation sismique pour un bâtiment sont liés (13) aux techniques d'isolation sismique tridimensionnelle d'un bâtiment. La présente invention concerne un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide destiné à mettre en oeuvre la "conception d'une double boucle de refroidissement pour obtenir un système compact" comme exemple de réduction de la capacité du bâtiment et de la quantité de matériaux en tant que problème d'ordre économique. Plus spécifiquement, au lieu d'une configuration en triple boucle pour le système de fluide caloporteur en boucle décrit dans le document "Basic Fast Reactor Engineering", Nikkan Kogyo Shimbun Ltd., page 174, octobre 1993, une configuration en double boucle du système de fluide caloporteur en boucle est requise dans la présente invention pour obtenir une conception compacte du système. Ce système de fluide caloporteur en boucle est une tentative d'obtention d'une version évoluée, différente de la triple boucle, dans le but de mettre en oeuvre un réseau de conduites plus compact. La réduction du nombre de conduites de trois à deux signifie une augmentation du débit du fluide caloporteur de boucle primaire pour chaque conduite, s'il n'y a aucune variation de débit du fluide caloporteur de boucle primaire délivré. Ceci revient à une augmentation de la vitesse moyenne d'écoulement à travers les conduites, et une augmentation résultante des problèmes à résoudre lors du développement. Le système de fluide caloporteur de boucle primaire contient deux système, à savoir une branche chaude dans laquelle s'écoule le fluide caloporteur de boucle primaire à haute température avant l'échange de chaleur, et une branche froide dans laquelle s'écoule le fluide caloporteur de boucle primaire à basse température après l'échange de chaleur. Au moins une partie coudée est prévue afin d'atténuer l'allongement thermique résultant de la dilatation thermique de la conduite, et une étude est en cours pour élaborer un procédé de conception visant à soulager la contrainte de support de conduite sans supporter la conduite. La fourniture de la partie coudée permet au système de fluide caloporteur de boucle primaire de s'écouler localement à grande vitesse. Ainsi, non seulement l'écoulement tourbillonnaire dû à l'écoulement secondaire normal se produit du côté aval de la partie coudée, mais une séparation de l'écoulement a également lieu du côté négatif de la partie coudée. Ce phénomène peut entraîner la génération et la disparition répétées des vortex. Pour résoudre ce problème, il est nécessaire d'améliorer la stabili- té de l'écoulement dans la conduite et d'accroître la fiabilité de la conduite afin de mettre en oeuvre une configuration compacte pour le système du réacteur surgénérateur rapide. Si la branche chaude et la branche froide en tant que conduite de fluide caloporteur de boucle primaire destinée à un raccordement entre le réacteur nucléaire et la pompe de recirculation de boucle primaire comportent une ou plusieurs parties coudées, une séparation d'écoulement se produit du côté aval de la partie coudée de la conduite, une instabilité d'écoulement pouvant ainsi être engendrée. Cette instabilité d'écoulement pose problème dans les deux cas suivants. Du point de vue des performances du système, la chute de pression du système est accrue et une pression négative apparaît du côté aspiration de la pompe, en considérant l'état de pression saturée, des cavitations pouvant ainsi apparaître à l'intérieur de la pompe. Du point de vue de la fiabilité des équipements, une séparation d'écoulement se produit du côté aval de la partie coudée de la conduite. Ce phénomène entraînera la génération et la disparition répétées de vortex instables du côté négatif du côté aval de la partie coudée. Ce phénomène tend à engendrer des vibrations de la conduite par la fluctuation de la pression d'écoulement résultant de l'excitation des vortex dans ce système. De plus, au voi-sinage du vortex d'écoulement séparé, ce phénomène peut également provoquer une corrosion sur la surface intérieure de la conduite, en même temps qu'une concentration d'impuretés. Comme décrit ci-dessus, pour construire un système compact de centrale électrique nucléaire de type ré-acteur surgénérateur rapide, des exigences technologiques sont imposées à la conduite de raccordement des principaux équipements, telle qu'une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Ceci peut conduire à une dégradation des performances et de la fiabilité des équipements. De plus, il existe des problèmes similaires pour la conduite de fluide caloporteur de boucle secondaire. Le but de la présente invention est de fournir un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide, comportant des conduites de boucles primaire et secondaire compactes et offrant des performances accrues, sans modifier sensiblement l'espace du bâtiment et l'espace d'agencement des conduites. Une caractéristique de la présente invention destinée à atteindre le but ci-dessus concerne un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide, comportant : une cuve de réacteur incluant un coeur ; une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire pour transférer du fluide caloporteur de boucle primaire dans la cuve de réacteur ; un échangeur thermique intermédiaire pour échanger de la chaleur du fluide calo-porteur de boucle primaire ; une pompe de recirculation de boucle primaire pour transférer le fluide caloporteur de boucle primaire dans la cuve de réacteur et reliée à la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire ; une conduite de fluide caloporteur de boucle secondaire pour faire circuler le fluide caloporteur de boucle secondaire à travers l'échangeur thermique intermédiaire ; une pompe de recirculation de boucle secondaire pour transférer le fluide caloporteur de boucle secondaire dans l'échangeur thermique intermédiaire et reliée à la conduite de fluide caloporteur de boucle secondaire ; un générateur de vapeur pour échanger de la chaleur en utilisant le fluide calo- porteur de boucle secondaire et chauffer de l'eau pour générer de la vapeur ; une conduite de vapeur principale pour transférer la vapeur dans une turbine ; et une conduite d'eau d'alimentation pour transférer de l'eau d'alimentation, qui est de l'eau produite en condensant la vapeur évacuée de la turbine par l'intermédiaire d'un condenseur, dans le générateur de vapeur, dans lequel une ou plusieurs parties coudées sont formées sur au moins la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire parmi les conduites, et un tronçon de la partie coudée du côté aval comporte une voie d'écoulement ayant une configuration de section non circulaire, le côté négatif de la partie coudée étant de forme plane ou plate. Selon la caractéristique de la présente invention, comme la vitesse moyenne d'écoulement du fluide ca- loporteur du côté aval de la partie coudée peut être ré-duite, la génération et la disparition de tourbillons en épingle à cheveux dans cette position peuvent être atténuées, le résultat étant que la stabilité de l'écoulement à l'intérieur de la conduite est améliorée. Il est préférable de former une configuration de section oblongue, sphéroïdale, carrée ou rectangulaire pour la voie d'écoulement formée sur un tronçon de la partie coudée du côté aval. Après simulation, il s'est avéré que, lorsque la configuration de section de la voie d'écoulement formée sur un tronçon de la partie coudée du côté aval est conçue pour avoir cette forme, la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux peuvent être atténuées, par rapport au cas d'une configuration de section circulaire, et la stabilité de l'écoulement à l'intérieur de la conduite peut être améliorée. Il est préférable de former uniquement une configuration de section non circulaire pour la voie d'écoulement formée sur un tronçon de la partie coudée du côté aval, et de former une configuration de section circulaire pour la voie d'écoulement formée sur les autres tronçons. Comme la génération et la disparition des tour- billons en épingle à cheveux se produisent sur l'étendue limitée du côté aval de la partie coudée, lorsque seule cette position est fabriquée non circulaire, les problèmes dus à la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux peuvent être améliorés. Il est préférable de former la configuration de section non circulaire pour la voie d'écoulement complète incluant le tronçon de la partie coudée du côté aval. Comme décrit ci-dessus, la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux se produi- sent sur l'étendue limitée du côté aval de la partie coudée. Il est suffisant de fabriquer uniquement cette position non circulaire. Cependant, si la production est facilitée en utilisant des conduites ayant la même configuration d'une extrémité à l'autre, il est également possible d'utiliser une conduite dans laquelle la voie d'écoulement complète est non circulaire. Il est préférable de raccorder un réducteur qui a une configuration évasée ou de mégaphone, dans lequel le diamètre à une extrémité raccordée à la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire est plus petit, et le dia-mètre à l'autre extrémité est plus grand, à une extrémité d'écoulement d'entrée du fluide caloporteur de boucle primaire de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Selon cette structure, l'aspiration du vortex vertical à partir de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire peut être atténuée par le réducteur et, de ce fait, l'écart de répartition de vitesse d'écoulement d'entrée dans la conduite peut être atténué. Ainsi, la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux du côté aval de la partie coudée peuvent être atténuées plus efficacement. Il est préférable d'installer un treillis de rectification en forme de croix dans l'extrémité d'écoulement d'entrée du fluide caloporteur de boucle primaire de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Selon cette structure, le vortex d'écoulement d'entrée à l'entrée de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire peut être désintégré par le treillis de rectification en forme de croix. Ainsi, l'aspiration du vortex vertical à partir de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire et l'écart de répartition de vitesse d'écoulement d'entrée peuvent être atténués. Par conséquent, la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux du côté aval de la partie coudée peuvent être réduites plus efficacement. Il est préférable de prévoir au moins une aube de guidage de type ailette sur la surface intérieure de la partie coudée. Selon cette structure, la complexe fluctuation d'écoulement tridimensionnel du fluide caloporteur dans la partie coudée peut être correctement rectifiée par une ou plusieurs aubes de guidage de type ailette agencées sur la surface intérieure de la partie coudée, et la vitesse moyenne d'écoulement peut être réduite. Par conséquent, la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux du côté aval de la partie coudée peuvent être ré-duites efficacement. Il est préférable de former la partie coudée d'une section circulaire ayant un diamètre intérieur "D" dans un coude dans lequel le rayon D satisfait à R/D 1,1. La génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux du côté aval de la partie coudée tendent à apparaître plus facilement lorsque le rayon de la partie coudée est plus petit. D'après des simulations, il s'est avéré que, lorsque le diamètre intérieur de la par- tie coudée est "D", la partie coudée de la section circulaire est formée dans un coude de telle sorte que le rayon R satisfait à R/D >_ 1,1. Cette configuration s'est avérée efficace en réduisant la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux. Il est préférable de former la partie coudée d'une section non circulaire ayant un diamètre intérieur équivalent "De" dans un coude dans lequel le rayon R satisfait à R/De >_ 1,1. Comme décrit ci-dessus, la génération et la dis- parition des tourbillons en épingle à cheveux du côté aval de la partie coudée tendent à apparaître plus facilement lorsque le rayon de la partie coudée est plus petit. D'après des simulations, il est apparu que la partie coudée d'une section non circulaire ayant un diamètre inté-rieur équivalent "De" est formée dans un coude dans lequel le rayon R satisfait à R/De >_ 1,1. Cette configuration s'est avérée efficace en réduisant la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux. Selon le système de centrale électrique nu- cléaire de type réacteur surgénérateur rapide de la pré-sente invention, une ou plusieurs parties coudées sont formées sur la conduite, et un tronçon de la partie coudée du côté aval comporte une voie d'écoulement ayant une configuration de section non circulaire dans laquelle le côté négatif de la partie coudée a une forme plane ou plate. Cet agencement peut réduire la vitesse moyenne d'écoulement du fluide caloporteur du côté aval de la partie coudée et peut atténuer la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux dans cette posi- tion, le résultat étant que la stabilité de l'écoulement à l'intérieur de la conduite est améliorée. Ainsi, cet agencement peut réduire les chutes de pression dans le système et atténuer ou éviter les vibrations des conduites provoquées par des cavitations dans la pompe, ou la génération et la disparition des tourbillons en épingle à cheveux dans la conduite, la concentration des impuretés du côté aval de la partie coudée de la conduite, et la corrosion sur la surface intérieure de la conduite. La présente invention va maintenant être mieux comprise à la lecture de ce qui va suivre faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est un schéma de structure représentant un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un mode de réalisa- tion préférable de la présente invention, - la figure 2 est une vue en coupe prise le long d'une ligne II-II de la figure 1, - la figure 3 est un dessin explicatif indiquant les grandes lignes d'organigrammes destinés à éviter les problèmes technologiques, proposés dans le procédé de la présente invention par rapport au procédé habituel, - la figure 4 est un dessin explicatif représentant différentes formes de vortex qui peuvent apparaître dans une branche chaude établissant une liaison entre une cuve de réacteur et une pompe de recirculation de boucle primaire, - la figure 5 est un dessin explicatif indiquant des résultats d'analyse concernant la disparition des vortex du côté aval d'un coude par l'intermédiaire d'une voie d'écoulement plate de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire, - la figure 6 est un dessin explicatif montrant la répartition de la vitesse d'écoulement du côté aval du coude de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire, - la figure 7 est un dessin explicatif représentant des caractéristiques de fréquence de tourbillons en épingle à cheveux produits du côté aval du coude de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire, - la figure 8 est un dessin explicatif indiquant une ligne limite pour l'apparition de différents vortex par rapport à la vitesse d'écoulement dans la conduite et au diamètre équivalent, - la figure 9 est un schéma de structure représentant une conduite appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention, - la figure 10 est une vue en coupe prise le long d'une ligne X-X de la figure 9 et montrant différentes configurations de section de la conduite représentée sur la figure 9, - la figure 11 est un schéma de structure représentant une conduite de fluide caloporteur de boucle pri- maire ayant un réducteur installé à l'une de ses entrées, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention, - la figure 12 est un schéma de structure repré- sentant une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire ayant un treillis en forme de croix empêchant un écoulement tourbillonnaire installé à l'intérieur de l'une de ses entrées, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention, - la figure 13 est une vue en coupe prise le long d'une ligne X222-X222 de la figure 12, - la figure 14 est un schéma de structure représentant une conduite de fluide caloporteur de boucle pri- maire ayant une aube de guidage installée à l'intérieur d'une partie coudée de celle-ci, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention, - la figure 15 est un dessin explicatif montrant l'impact du rapport de rayons d'une partie coudée d'une conduite de fluide caloporteur de boucle primaire, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisa- tion de la présente invention, - la figure 16 est un dessin explicatif indiquant les problèmes majeurs de conception d'un réacteur surgénérateur rapide de la technique antérieure. Les paragraphes suivants décrivent un mode de réalisation d'un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide de la présente invention, en référence aux dessins. La figure 1 représente un schéma de structure d'un système de centrale électrique nucléaire de type ré- acteur surgénérateur rapide. Une nouvelle centrale actuellement prévue au Japon fait partie de ce système de centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type en boucle. Le système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide est un sys- tème de production d'énergie de type indirect contenant un réacteur surgénérateur rapide, un échangeur thermique intermédiaire 4, un générateur de vapeur 8 et trois systèmes de fluide caloporteur en boucle, à savoir un système de fluide caloporteur de boucle primaire, un système de fluide caloporteur de boucle secondaire et le système d'eau d'alimentation et de vapeur principale. Le réacteur surgénérateur rapide a une cuve de réacteur 1 et un coeur 2 incluant la matière fissile, situé dans la cuve de réacteur 1. Le système de fluide caloporteur de boucle primaire a une conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire et une pompe de recirculation de boucle primaire 5. La conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire inclut une branche chaude 3a établissant une liaison entre la cuve de réacteur 1 et l'échangeur thermique intermédiaire 4, et une branche froide 3b établissant une liaison entre l'échangeur thermique intermédiaire 4 et la cuve de réacteur 1. La pompe de recirculation de boucle primaire 5 est installée sur la branche froide 3b. Du sodium liquide primaire faisant office de fluide caloporteur de boucle primaire chauffé dans le coeur 2 est introduit dans l'échangeur thermique intermédiaire 4 par l'intermédiaire de la branche chaude 3a en entraînant la pompe de recirculation de boucle primaire 5. Un échange de chaleur est créé entre le sodium liquide primaire chauffé et du sodium liquide secondaire faisant office de fluide caloporteur de boucle secondaire, dans l'échangeur thermique intermédiaire 4 et sa température est abaissée. Le sodium primaire évacué de l'échangeur thermique inter- médiaire 4 est transféré dans la cuve de réacteur 1 par l'intermédiaire de la branche froide 3b. Le système de fluide caloporteur de boucle secondaire a une conduite 6 de fluide caloporteur de boucle secondaire et une pompe de recirculation de boucle se- condaire 7 installée sur la conduite 6 de fluide caloporteur de boucle secondaire. La conduite 6 de fluide calo-porteur de boucle secondaire est raccordée entre l'échangeur thermique intermédiaire 4 et le générateur de vapeur 8. Le sodium liquide secondaire chauffé par l'échangeur thermique intermédiaire est transféré dans le générateur de vapeur 8 en entraînant la pompe de recirculation de boucle secondaire 7. Un échange de chaleur est créé entre le sodium liquide secondaire et de l'eau d'alimentation introduite dans le générateur de vapeur 8. Le sodium liquide secondaire évacué du générateur de vapeur 8 est renvoyé dans l'échangeur thermique intermédiaire 4. Le système d'eau d'alimentation et de vapeur principale comporte un système de vapeur principale et un système d'eau d'alimentation. Le système de vapeur principale inclut une conduite de vapeur principale 9A établissant une liaison entre le générateur de vapeur 8 et des turbines. Les turbines incluent une turbine haute pression l0a et une turbine basse pression 10b. Un générateur 11 est enclenché par la turbine haute pression l0a et la turbine basse pression 10b. Le système d'eau d'alimentation inclut une conduite d'eau d'alimentation 9B installant une pompe à eau d'alimentation 14 et un dispositif de chauf-fage d'eau d'alimentation 13. La conduite d'eau d'alimentation 9B est raccordée entre un condenseur 12 et le générateur de vapeur 8. Le système d'eau d'alimentation et de vapeur principale est identique au cas d'une centrale électrique nucléaire de type réacteur à eau bouillante. La vapeur produite dans le générateur de vapeur 8 par échange thermique avec le sodium liquide secondaire et évacuée du générateur de vapeur 8 est introduite dans la turbine haute pression l0a et la turbine basse pression 10b par l'intermédiaire de la conduite de vapeur princi- pale 9A. La turbine haute pression l0a et la turbine basse pression 10b sont entraînées en rotation par la vapeur, et le générateur 11 est également entraîné en rotation. Le courant électrique est produit par la rotation du générateur 11. La vapeur évacuée de la turbine basse pression 10b est condensée et transformée en eau par le condenseur 12. L'eau, faisant office d'eau d'alimentation, évacuée du condenseur 12, est transférée dans le générateur de vapeur 8 par l'intermédiaire de la conduite d'eau d'alimentation 9B. L'eau d'alimentation est mise sous pression par une pompe à eau d'alimentation 14 et chauffée par le dispositif de chauffage d'eau d'alimentation 13 lors de l'écoulement dans la conduite d'eau d'alimentation 9B. Dans la centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type en boucle, la cuve de réac- teur 1, la pompe de recirculation de boucle primaire 5 et l'échangeur thermique intermédiaire 4 sont installés séparément. Selon cette structure, on obtient un avantage en ce sens que la centrale nucléaire est simplifiée et le mouvement du fluide caloporteur entre les différents équi- pements et le transfert de charges sont uniquement réalisés par l'intermédiaire de la conduite 3 de fluide calo-porteur de boucle primaire. Ceci permet une analyse aisée des phénomènes et minimise la possibilité d'implication de facteurs incertains. De plus, les divers équipements sont très indépendants les uns des autres et ceci assure un accès aisé et une excellente facilité de maintenance et de réparation. De plus, ces équipements confèrent des avantages en ce que, du fait que le développement du système et de chaque équipement est exécuté en même temps, il n'y a pas beaucoup de problèmes d'interférence entre les équipements, et les problèmes de développement peuvent être simplifiés et peuvent être évidents. Cependant, la zone d'installation du système de fluide caloporteur de boucle primaire peut être étendue selon la manière dont cheminent la branche chaude 3a et la branche froide 3b destinées à absorber la dilatation thermique de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire. Pour recueillir des fuites de fluide caloporteur provenant de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire, l'installation d'une cuve de sodium ou analogue est essentielle. Le problème majeur à résoudre en ce qui concerne cette centrale électrique nucléaire à réacteur surgénérateur rapide de type en boucle est la manière de réduire la longueur des conduites. Ces points constituent des défauts et, dans le même temps, peuvent conduire à une grande avancée lors du développement si les problèmes peu-vent être résolus. Dans le présent mode de réalisation, la configuration de section de la branche chaude 3a est conçue sous une forme plane ou plate dans le côté négatif de la partie coudée, non pas selon l'habituelle configuration de section circulaire. La figure 2 montre une configuration oblongue en tant qu'exemple typique. Dans ce cas, il est uniquement requis de positionner le côté long de la confi- guration plate de telle sorte que le grand diamètre de la configuration oblongue sera agencé dans la direction circonférentielle 0 de la surface intérieure la de la cuve de réacteur 1. La configuration de section de la branche chaude 3a de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire doit être conçue de telle sorte que le côté négatif d'une partie coudée de la branche chaude 3a sera formé dans une forme plane ou plate. Comme il sera décrit par la suite, elle peut être formée dans des formes oblongues, sphéroïdales, carrées, rectangulaires, en croix, trapézoï- dales ou en épingle à cheveux. De plus, il est possible de former la configuration de section de la voie d'écoulement dans une forme non circulaire uniforme complète dans la direction d'écoulement de la conduite de branche chaude 3a de fluide caloporteur de boucle primaire, et de former uniquement le tronçon de la partie coudée du côté aval non circulaire et le tronçon de la voie d'écoulement formée circulaire sur les autres parties. La conduite non circulaire appliquée à la branche chaude 3a peut être utilisée en tant que branche froide 3b de la même manière. De plus, la conduite non circulaire peut également être utilisée en tant que conduite pour la conduite de boucle secondaire 6, conduite d'eau d'alimentation 9B et conduite de vapeur principale 9A. La pression dans la cuve de réacteur 1 est approximativement de 0,3 MPa ou 0,8 MPa, pression qui est inférieure à celle de l'habituel réacteur à eau légère. Ceci élimine pratiquement les problèmes technologiques d'étude de la résistance à la pression en utilisant une conduite circulaire qui peut être utilisée sous haute pression. La figure 3 indique les grandes lignes d'organigrammes destinés à étudier les mesures visant à éviter les problèmes technologiques. Un exemple de l'organigramme destiné à étudier les mesures de prévention de la technique antérieure est représenté sur la gauche de la figure 3, et un exemple de l'organigramme destiné à étudier les mesures de prévention de la présente invention est représenté sur la droite. Tout d'abord, l'exemple de l'organigramme destiné à étudier les mesures de prévention de la technique habituelle va être décrit. On suppose que l'aire de voie d'écoulement de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire est A et qu'une double boucle de la conduite de fluide de boucle primaire est utilisée. En utilisant la double boucle, la vitesse moyenne d'écoulement dans la conduite est augmentée. Ainsi, on s'attend à ce que différentes formes de vortex apparaissent au ni-veau de la section d'entrée de la conduite de fluide calo-porteur de boucle primaire et du côté aval de la partie coudée de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. On s'attend à l'apparition d'un vortex vertical dans le liquide et à une déviation de l'écoulement au ni-veau de la section d'entrée, et on estime que des vortex de Karman et des tourbillons en épingle à cheveux apparaîtront du côté aval du coude de la partie coudée. Ces phénomènes peuvent réduire la fiabilité de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Les impacts défavo- rables basés sur les vortex au niveau de la section d'entrée incluent la dégradation des performances de la pompe en raison des cavitations à l'intérieur de la pompe, la génération d'érosion et de corrosion de la roue, et des vibrations de la conduite dues à l'écart de distribution des forces hydrauliques. Les impacts défavorables basés sur les vortex du côté aval du coude incluent la génération de tourbillons en épingle à cheveux du côté aval du coude, et des vibrations induites par l'écoulement. Par opposition, selon l'exemple de l'organigramme destiné à étudier les mesures de prévention du pré-sent mode de réalisation, la voie d'écoulement est formée pour avoir une section transversale plate dans toute la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire, et l'aire de voie d'écoulement A est réduite dans toute la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire, de sorte que la vitesse moyenne d'écoulement est réduite. De plus, une aube de guidage est installée à l'intérieur du coude et le rapport de rayons R/De est fixé à un niveau supérieur à 1,1. Cet agencement permet de définir le dia- mètre équivalent De par l'équation suivante : De = 4A/Lr dans laquelle A représente l'aire de section de la voie d'écoulement et Lr représente la longueur de périmètre mouillé. Dans le domaine de l'hydraulique, le diamètre équivalent est appelé le diamètre hydraulique. Ce diamètre est utilisé pour l'évaluation en remplaçant différentes formes incluant des triangles et des configurations sphéroïdales par une conduite circulaire. Il est également possible d'installer un réducteur d'écoulement d'entrée au niveau de l'entrée ou d'installer un treillis en forme de croix pour empêcher un écoulement tourbillonnaire d'apparaître au moment de l'écoulement d'entrée. Cet agencement atténue ou empêche la génération de vortex susmentionnée au niveau des diffé- rentes sections, et améliore la fiabilité de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire. Plus spécifique-ment, les performances de la pompe peuvent être garanties et la fiabilité de la pompe peut être améliorée en atté- nuant la génération des vortex au niveau de la section d'entrée, de sorte que les vibrations de la conduite dues à l'écoulement ou l'érosion peuvent être réduites du côté aval du coude. Ainsi, la stabilité d'écoulement à l'intérieur de la conduite peut être garantie par l'in- fluence de ces deux facteurs. L'agencement susmentionné résout les problèmes indiqués sur la figure 16, améliore les performances et la fiabilité, et résout des problèmes liés à la faisabilité du matériel dans un réacteur de grande taille. La figure 4 représente différentes formes de vortex qui peut apparaître dans la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire reliant la cuve de réacteur 1 et la pompe de recirculation de boucle primaire 5. La conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire va être expliquée en référence à la branche chaude 3a qui relie la cuve de réacteur 1 et l'échangeur thermique intermédiaire 4. La conduite verticale faisant partie de la branche chaude 3a installée dans la cuve de réacteur 1 continue à monter jusqu'à ce qu'elle soit cintrée à 90 degrés à un niveau prédéterminé. Après cela, elle constitue une conduite horizontale faisant partie de la branche chaude 3a et l'écoulement du sodium liquide primaire passe dans l'échangeur thermique intermédiaire 4 et la pompe de recirculation de boucle primaire 5. Un tronçon d'entrée est formé sur une partie inférieure de la conduite verticale. Avant que l'écoulement ne passe dans la pompe de recirculation de boucle primaire 5, il peut passer à travers l'échangeur thermique intermédiaire 4 ou un échangeur thermique de type à évacuation de chaleur ré- siduelle, bien que ceci dépende du type du système. Dans le cas d'une conduite habituelle de fluide caloporteur de boucle primaire qui est une conduite circulaire, des vortex verticaux et une déviation d'écoulement peuvent apparaître au niveau du tronçon d'entrée. De plus, les vortex de Karman résultant de l'écoulement secondaire dû au cintrage, et des tourbillons en épingle à cheveux résultant de ces vortex de Karman peuvent apparaître du côté aval du coude. Comme la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire relie les principaux équipements, ce phénomène peut avoir un impact sérieux sur les vibrations de conduite dues à l'instabilité d'écoulement. La figure 5 indique les grandes lignes du résultat de la simulation numérique concernant la présence ou l'absence de vortex du côté aval du coude, résultant de la différence de configuration de section de la voie d'écoulement dans la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. Dans le but d'étudier la disparition des vortex du côté aval du coude en raison de la voie d'écoulement plate, une analyse d'écoulement instable a été réalisée en utilisant une forme oblongue en tant qu'exemple de la forme d'une voie d'écoulement plate. La figure 5 (al) représente une configuration de section d'une conduite coudée (coude) de la technique antérieure, prise le long d'une ligne A-A de la figure 5 (a2), et la figure 5 (bl) représente une configuration de section de la branche chaude 3a du présent mode de réalisation, prise le long d'une ligne B-B de la figure 5 (b2) (voir aussi figure 2). La figure 5 (b2) représente la partie coudée (coude) de cette branche chaude 3a. La voie d'écoulement de la confi- guration à section circulaire (a) selon la technique antérieure est représentée à gauche, et le résultat de l'ana-lyse de l'écoulement le long de la voie d'écoulement oblongue du présent mode de réalisation (b) est représenté à droite. Dans ce cas, les conditions analytiques ont été fixées comme suit : conduite 36B, débit constant G du fluide caloporteur entrant et rapport de rayons R/De de la partie coudée égal à 1,0. Sur la gauche du schéma représentant le cas habituel, une génération de vortex irréguliers a été observée dans la position située immédiatement du côté aval du coude (par exemple, L/De = 0,22), où ""L" indique la distance vers le bas à partir de la partie horizontale du côté aval du coude et "De" représente le dia-mètre équivalent. Sur la droite du schéma, le vortex dis-paraît immédiatement du côté aval du coude. Ceci révèle que, lorsque la voie d'écoulement est rendue plate, l'écoulement provenant de l'écoulement secondaire au ni-veau de la partie coudée a pour effet d'atténuer la séparation du vortex. De plus, lorsque l'aire de section de la voie d'écoulement est augmentée, la vitesse d'écoulement moyenne est réduite. Ceci a également un impact dans une certaine mesure. La figure 6 représente la répartition de la vitesse d'écoulement du côté aval du coude de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. La vitesse sans di- mension u/U est représentée sur l'axe horizontal et la distance sans dimension dans la direction radiale X/De est représentée sur l'axe vertical. Ceci indique la répartition de la vitesse sans dimension dans la direction radiale dans différentes positions de la conduite coudée. Dans ce cas, "u" est la vitesse d'écoulement locale à la distance sans dimension X/De, et "U" représente la vitesse d'écoulement moyenne. De plus, comme indiqué sur la figure 6, "X" représente la distance de la conduite horizontale dans la direction radiale du côté aval du coude. (a) indi- qué sur la figure 6 représente le cas de L/De = 0,084, (b) indiqué sur la figure 6 indique le cas de L/De = 0,29 et (c) indiqué sur la figure 6 représente le cas de L/De = 0,52. En (a), immédiatement du côté aval du coude, un écoulement inversé se produit en raison de la séparation d'écoulement sur le côté négatif, et la génération d'un tourbillon d'écoulement séparé est observée. De plus, lorsque l'écoulement se poursuit en aval de (b) vers (c), l'écoulement inversé dû à l'écoulement séparé est graduellement ramené à l'écoulement normal. L'effet de l'écoule- ment pour une compensation apparente des côtés positifs aux côtés négatifs résultant de la génération d'un écoule-ment secondaire tridimensionnel ou de vortex de Karman virtuels se poursuit jusqu'à la position égale à environ un tiers de la distance par rapport au côté négatif du coude jusqu'au centre. Comme indiqué, la répartition de vitesse n'est pas entièrement récupérée. La figure 7 montre les caractéristiques de fréquence des tourbillons en épingle à cheveux produits du côté aval du coude de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire. L'axe horizontal indique la fréquence f ou le nombre de Strouhal St (= De.f/U) sans dimension, et l'axe vertical représente la densité du spectre de puissance. La figure 7 indique une fréquence dominante à la-quelle la densité du spectre de puissance est augmentée à plusieurs dizaines de Hz. La fréquence dominante est observée en tant que fréquence de déclenchement f des tour-billons en épingle à cheveux du côté aval du coude. Si celle- ci n'est pas suffisamment séparée de la fréquence naturelle de la conduite de branche chaude, on supposera qu'il s'agit de la zone de résonance et les exigences de support de la conduite de branche chaude seront plus strictes. Comme décrit ci-dessus, la présence ou l'absence de la fréquence dominante est analysée sur une plage de fonctionnement étendue. Enfin, du point de vue du respect des exigences de chute de pression et de vibrations induites par l'écoulement, les conditions de fonctionnement et les conditions de conception des conduites doivent être examinées pour s'assurer que la zone de prévention de la résonance peut être atteinte par la structure du présent mode de réalisation. La figure 8 représente une ligne de délimitation pour l'apparition de différents vortex par rapport à la vitesse d'écoulement dans la conduite et au diamètre équivalent. La vitesse moyenne d'écoulement U est représentée sur l'axe horizontal, et le diamètre équivalent De sur l'axe vertical. Comme indiqué sur ce schéma, si le débit de circulation G est constant, il est situé dans la zone au-dessus de la vitesse d'écoulement limite inférieure pour la génération de vortex instable U = X dans la confi- guration circulaire habituelle. Dans le même temps, dans la voie d'écoulement plate utilisée dans un mode de réalisation de la présente invention, le diamètre équivalent De est augmenté et la vitesse moyenne d'écoulement U est ré-duite. Par conséquent, il se trouve dans la zone au-dessous de la valeur limitative de vitesse d'écoulement limite inférieure pour la génération de vortex. On considère que ceci entraîne la disparition des vortex du côté aval du coude. Ceci est dû au fait que la configuration de section plate de la voie d'écoulement atténue la sépara-tion d'écoulement provoquée par l'étalement de l'écoule-ment secondaire tridimensionnel, et la vitesse moyenne d'écoulement résultant d'une augmentation de l'aire de section de la voie d'écoulement est réduite. Les figures 9, 11, 12, 14 et 15 représentent d'autres modes de réalisation de la présente invention. La figure 9 représente une configuration de section de la voie d'écoulement dans la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention. Cette conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire a une branche chaude 3a incluant la partie coudée. Un écoulement 14a du fluide caloporteur de boucle primaire entre par une entrée de la branche chaude 3a dans la conduite verticale de la branche chaude 3a. Après être passé à travers la partie coudée, un écoulement 14b du fluide caloporteur de boucle primaire sort par la conduite horizontale sur la droite. La figure 10 représente différentes configura- tions de section d'une voie d'écoulement formée dans la branche chaude 3a représentée sur la figure 9, appliquée au présent mode de réalisation. En tant que configuration de section de la voie d'écoulement, une configuration par-mi les configurations (a) carrée, (b) rectangulaire ou oblongue, (c) en croix, (d) trapézoïdale et (e) en épingle à cheveux, est appliquée. Dans toutes ces formes, les positions angulaires sont arrondies de telle sorte que la concentration des contraintes peut être soulagée. Il doit être noté qu'il n'y a aucune restriction particulière concernant les formes susmentionnées si la configuration est plate. Les figures 11, 12, 14 et 15 représentent différents modes de réalisation, hormis le mode de réalisation représenté sur la figure 9. Sauf spécification contraire, les éléments ayant les mêmes références numériques que celles de la figure 9 ont la même structure et les mêmes avantages. Il va sans dire que d'autres exemples sont applicables au mode de réalisation représenté sur les figures 1 et 3. La figure 11 représente un réducteur 15 installé sur un tronçon d'entrée, qui est situé dans la cuve de ré-acteur 1 de la conduite 3 de fluide caloporteur de boucle primaire, c'est-à-dire la branche chaude 3a, appliqué à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la présente invention. Le sodium liquide primaire est transféré depuis l'intérieur de la cuve de réacteur 1 dans la branche chaude 3a par l'intermédiaire du réducteur 15. En plus de la branche chaude 3a et de la branche froide 3b, un grand nombre de structures internes de réacteur sont installées dans la cuve de réacteur 1. Une aspiration uni-forme depuis l'entrée de la branche chaude 3a n'est pas toujours garantie. Ainsi, le réducteur 15 tel qu'un tuyau évasé est raccordé à l'extrémité inférieure de la conduite verticale de la branche chaude 3a pour réduire la vitesse d'écoulement d'entrée du sodium liquide primaire, de telle sorte que le sodium liquide primaire sera aspiré dans la branche chaude 3a. Cette structure garantit un écoulement d'entrée plus uniforme que celui de la technique anté- rieure. Le réducteur 15 est agencé dans la cuve de réacteur 1. Les figures 12 et 13 représentent un élément de treillis 16 destiné à empêcher un écoulement tourbillonnaire, installé à l'intérieur du tronçon d'entrée de la conduite 3 du fluide caloporteur de boucle primaire, c'est-à-dire la branche chaude 3a, appliqué à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation de la pré-sente invention. Une configuration en croix de l'élément de treillis 16 a la forme d'une croix représentée sur la figure 13. Il n'y a aucune restriction particulière concernant la forme susmentionnée de la croix si l'écoule-ment tourbillonnaire faisant office d'écoulement tournant dans la direction circonférentielle de la conduite peut être atténué. Cet agencement de l'élément de treillis 16 empêche la formation d'un écoulement tourbillonnaire lors d'une aspiration depuis l'intérieur de la cuve de réacteur 1 jusqu'à la branche chaude 3a, et atténue l'écoulement d'entrée des vortex dans le liquide, ou la génération de vortex de séparation du côté aval du coude. La figure 14 représente une branche chaude 3a dans laquelle une aube de guidage 17 est disposée, appliquée à un système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisa- tion supplémentaire de la présente invention. L'aube de guidage 17 est disposée dans la partie coudée de la branche chaude 3a. Cette aube de guidage 17 entraîne l'induction aérodynamique d'un écoulement pour atténuer l'écoule-ment secondaire. Au moins une aube de guidage plus courte 17a est installée du côté négatif, et bien qu'une aube de guidage plus longue 17b soit montée du côté positif. Cet agencement atténue la génération d'un écoulement séparé du côté aval du coude, malgré l'apparition possible d'une déviation d'écoulement ou d'un écoulement tourbillonnaire du côté de l'écoulement d'entrée. La figure 15 montre l'effet du rapport de rayons R/De de la partie coudée de la conduite de fluide caloporteur de boucle primaire dans le système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide d'un autre mode de réalisation supplémentaire de la pré-sente invention. Le rapport de rayons R/De est représenté sur l'axe horizontal, et la caractéristique de fluctuation de pression due à la génération de vortex d'écoulement séparé est représentée sur l'axe vertical, R indiquant le rayon et De représentant le diamètre équivalent de la conduite. Ce schéma représente trois cas, dans lesquels la quantité de fluide caloporteur de boucle primaire G est plus grande (U >_ 9 m/s), intermédiaire (3 m/s REVENDICATIONS 1. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide, comportant : une cuve de réacteur (1) incluant un coeur (2), une conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire pour transférer du fluide caloporteur de boucle primaire dans la cuve de réacteur (1), un échangeur thermique intermédiaire (4) pour échanger de la chaleur du fluide caloporteur de boucle primaire, une pompe de recirculation de boucle primaire (5) pour transférer le fluide caloporteur de boucle primaire dans la cuve de réacteur (1) et reliée à la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire, une conduite (6) de fluide caloporteur de boucle secondaire pour faire circuler le fluide caloporteur de boucle secondaire à travers l'échangeur thermique intermédiaire (4), une pompe de recirculation de boucle secondaire (7) pour transférer le fluide caloporteur de boucle secondaire dans l'échangeur thermique intermédiaire (4) et reliée à la conduite (6) de fluide caloporteur de boucle secondaire, un générateur de vapeur (8) pour échanger de la chaleur en utilisant le fluide caloporteur de boucle se- condaire et chauffer de l'eau pour générer de la vapeur, une conduite de vapeur principale (9A) pour transférer la vapeur dans une turbine (l0a ; 10b), et une conduite d'eau d'alimentation (9B) pour transférer de l'eau d'alimentation, qui est de l'eau pro-duite en condensant la vapeur évacuée de la turbine (l0a ; 10b) par l'intermédiaire d'un condenseur (12), dans le générateur de vapeur (8), caractérisé en ce qu'une ou plusieurs parties coudées sont formées au moins sur la conduite (3) defluide caloporteur de boucle primaire parmi les conduites, et en ce qu'un tronçon de la partie coudée du côté aval comporte une voie d'écoulement ayant une configuration de section non circulaire, le côté négatif de la partie cou- dée étant de forme plane ou plate. 2. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une configuration de section d'une voie d'écoulement formée sur un tronçon de la partie cou-dée du côté aval est oblongue, sphéroïdale, carrée ou rectangulaire. 3. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce que seule une configuration de sec- tion d'une voie d'écoulement formée sur un tronçon de la partie coudée du côté aval est non circulaire, et en ce que la configuration de section de la voie d'écoulement formée sur les autres tronçons est circulaire. 4. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce que la configuration de section de la voie d'écoulement complète incluant un tronçon de la partie coudée du côté aval est non circulaire. 5. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une extrémité d'entrée du fluide caloporteur de boucle primaire de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire comporte un réducteur (15) qui a une configuration évasée ou de mégaphone, le diamètre du côté relié à la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire étant plus petit que le dia-mètre à l'autre extrémité. 6. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une extrémité d'entrée du fluidecaloporteur de boucle primaire de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire comporte un réducteur (15) qui a une configuration évasée ou de mégaphone, le diamètre du côté relié à la conduite (3) de fluide ca- loporteur de boucle primaire étant plus petit que le dia- mètre à l'autre extrémité. 7. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une extrémité d'entrée du fluide caloporteur de boucle primaire de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire comporte un réducteur (15) qui a une configuration évasée ou de mégaphone, le diamètre du côté relié à la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire étant plus petit que le dia- mètre à l'autre extrémité. 8. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une extrémité d'entrée du fluide caloporteur de boucle primaire de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire comporte un réducteur (15) qui a une configuration évasée ou de mégaphone, le diamètre du côté relié à la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire étant plus petit que le dia-mètre à l'autre extrémité. 9. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un élément formant treillis de rectification est disposé dans une partie d'entrée de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire. 10. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'un élément formant treillis de rectification est disposé dans une partie d'entrée de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire. 11. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'un élément formant treillis de rectification est disposé dans une partie d'entrée de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire. 12. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un élément formant treillis de rectification est disposé dans une partie d'entrée de la conduite (3) de fluide caloporteur de boucle primaire. 13. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins une aube de guidage (17) est agencée sur une surface intérieure de la partie cou- dée. 14. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'au moins une aube de guidage (17) est agencée sur une surface intérieure de la partie cou- dée. 15. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'au moins une aube de guidage (17) est agencée sur une surface intérieure de la partie cou- dée. 16. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'au moins une aube de guidage (17) est agencée sur une surface intérieure de la partie cou- dée. 17. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 3, caractérisé en ce que la partie coudée de section circulaire ayant un diamètre intérieur D est formée dans un coude dans lequel un rayon R satisfait à R/D >_ 1,1. 18. Système de centrale électrique nucléaire de type réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 4, caractérisé en ce que la partie coudée de section non circulaire ayant un diamètre intérieur équivalent De est formée dans un coude dans lequel un rayon R satisfait à R/De >_ 1,1.