Brevet FR2930694A1 — publié le 20091030

Réseau de télécommunication La présente invention concerne un réseau de télécommunication pour l'établissement de liaisons radiofréquences entre des stations terrestres et des terminaux terrestres via un satellite de télécommunication multifaisceaux. Ce type de satellite permet l'utilisation de plusieurs faisceaux d'an- tennes à bord du satellite pour couvrir des zones géographiques contiguës ou cellules, au lieu d'un seul faisceau large. De tels satellites multifaisceaux permettent d'établir plusieurs liaisons radiofréquences occupant une même bande de fréquence sur des faisceaux différents. Dans le cas de système de télécommunication satellitaire large bande (� broadband � en anglais) à haut débit, le satellite est utilisé de façon bidirectionnelle, c'est-à-dire à la fois pour : - relayer des données émises par une station terrestre principale (reliée au réseau terrestre) vers une pluralité de terminaux terrestres : cette première liaison de type point à multipoints constitue la voie aller (� forward link � en anglais) ; - relayer vers la station terrestre principale les données émises par les terminaux terrestres : cette deuxième liaison, de type multipoints à point, constitue la voie retour (� return link � en anglais). On notera qu'un service de radiodiffusion par satellite peut être considéré comme équivalent à la voie aller d'un système bidirectionnel tel que décrit ci-dessus. Un exemple de voie aller dans une configuration de réseau de télé-communication multifaisceaux est illustré en figure 1. Des signaux sont envoyés vers un satellite multifaisceaux 3 sur une liaison montante LM par une station terrestre principale 2 (également appelée station centrale) telle qu'une passerelle de communication terrestre (� gateway � en anglais) reliée à une dorsale Internet 5. La station terrestre principale contrôle le réseau par le biais d'un système de gestion du réseau qui permet à l'exploitant de surveiller et de contrôler tous les composants du réseau. Les signaux envoyés par la station terrestre principale sont ensuite traités au niveau du satellite 3 qui les amplifie, les dérive à une fréquence généralement inférieure puis les retransmet à partir de la ou des antennes satellitaires sur une liaison descendante LD sous la forme d'une pluralité de faisceaux ou spots formant des zones de couvertures élémentaires ou cellu- les Cl à C8 dans lesquels sont situés des terminaux terrestres 6. Chaque cellule Cl à C8 est associée à un faisceau SPI à SP8. On notera que, dans le cas de la configuration 1, les huit cellules Cl à C8 associées respective-ment aux huit faisceaux SPI à SP8 forment un groupe de cellules servies par la même station terrestre 2. Dans la pratique, le réseau 1 est formé par une pluralité de stations terrestres principales reliées entre-elles via un ré-seau terrestre (réseau Internet par exemple). La voie retour des terminaux terrestres 6 vers la station terrestre 2 fonctionne de manière identique avec une direction de communication inverse. La coordination des fréquences entre opérateurs se fait dans le cadre d'une règlementation édictée par l'Union Internationale des Télécommunications (IUT) : ainsi, à titre d'exemple, la bande Ka pour la région 1 (Europe, Afrique, Moyen-Orient) est définie dans le tableau 1 ci-dessous : Liaison montante (de la 27.5 GHz à 29.5 GHz station terrestre) Voie aller Liaison descendante 19.7 GHz à 20.2 GHz (vers les terminaux terrestres) Voie retour Liaison montante (des 29.5 GHz à 30.0 GHz terminaux terrestres) Liaison descendante 17.7 GHz à 19.7 GHz (vers la station terrestre) Tableau 1. On constate que les spectres de la bande Ka en liaison montante sont adjacents (i.e. les intervalles [27.5 ; 29.5] et [29.5 ; 30] ne présentent pas de discontinuité). Il en va de même pour les spectres de la bande Ka en liaison descendante (i.e. les intervalles [17.7 ; 19.7] et [19,7 ; 20.2] ne pré-sentent pas de discontinuité). Etant donné que le gain d'une antenne est inversement proportionnel à l'ouverture du faisceau, une façon de couvrir une zone étendue avec un gain homogène et élevé est d'utiliser des antennes multifaisceaux. Pour une zone de service donnée, plus le nombre de faisceaux sera grand, plus petite sera l'ouverture de chaque faisceau. Ainsi, le gain sur chaque faisceau et donc le gain sur la zone de service à couvrir sera augmenté. Comme nous l'avons mentionné plus haut, une zone de service à couvrir est formée par une pluralité de cellules contigües (zones de couvertures élémentaires), un faisceau étant associé à chaque cellule ; cependant, il est possible qu'une partie d'une zone de service soit disjointe des autres (une île, par exemple), et que la cellule associée soit disjointe des autres cellules constituant le reste de la zone de service. Une zone de couverture multifaisceaux homo-gène SA est représentée en figure 2a), chaque cellule étant représentée par un hexagone FH de sorte que la zone de couverture est composée d'une pluralité d'hexagones FH dans laquelle 9Cell est la dimension externe de la cellule exprimée par l'angle du satellite associé à la couverture. Toutefois, le faisceau d'antenne associé à chaque cellule n'est pas capable de produire une forme hexagonale, une bonne approximation consistant à considérer une pluralité de faisceaux circulaires FC tels que représentés en figure 2 b). L'association d'un faisceau avec une cellule se fait en prenant en compte les meilleures performances du satellite pour ledit faisceau, notamment en ter-mes de PIRE (Puissance Isotrope Rayonnée Equivalente) et de facteur de mérite G/T (rapport gain sur température de bruit) : une cellule est détermi- née comme la partie de la zone de service associée au faisceau offrant le gain le plus élevé sur cette zone parmi tous les faisceaux du satellite. La configuration 1 telle que représentée en figure 1 utilise une technique dite de réutilisation des fréquences : cette technique permet d'utiliser une même plage de fréquences plusieurs fois dans le même système satelli- taire afin d'accroître la capacité totale du système sans augmenter la bande passante attribuée. On connaît des schémas de réutilisation de fréquences, dits schémas de couleur, faisant correspondre une couleur à chacun des faisceaux du satellite. Ces schémas de couleur sont utilisés pour décrire l'attribution d'une pluralité de bandes de fréquences aux faisceaux du satellite en vue de transmissions radiofréquences à réaliser dans chacun de ces faisceaux. Dans ces schémas, chaque couleur correspond à une de ces bandes de fréquences. Ces satellites multifaisceaux permettent par ailleurs d'émettre (et de recevoir) des transmissions polarisées : la polarisation peut être linéaire (dans ce cas les deux sens de polarisation sont respectivement horizontal et vertical) ou circulaire (dans ce cas les deux sens de polarisation sont res- pectivement circulaire gauche ou circulaire droit). On notera que dans l'exemple de la figure 1, la liaison montante partant de la station terrestre principale 2 utilise deux polarisations avec quatre canaux pour chaque polarisation, respectivement Chi à Ch4 pour la première polarisation et Ch5 à Ch8 pour la deuxième polarisation : l'utilisation de deux polarisations permet de réduire le nombre total de stations terrestres principales. Les huit canaux Chi à Ch8, après traitement par la charge utile du satellite 3 formeront les huit faisceaux SPI à SP8 (un canal étant associé à un faisceau dans cet exemple). Selon un schéma à quatre couleurs (rouge, jaune, bleu, vert) avec un spectre de fréquence de 500 MHz pour chaque polarisation, les transmissions étant polarisées dans l'un des deux sens de polarisation circulaire droit ou circulaire gauche, chaque couleur est associée à une bande de 250 MHz et un sens de polarisation. Dans le cadre de l'invention, l'utilisation d'un schéma à quatre couleurs est un exemple, tout nombre de couleurs supé- rieur à trois pouvant convenir ; cependant, si l'on souhaite utiliser au mieux l'isolation permise par l'utilisation des deux polarisations, un nombre de cou-leurs multiple de deux est nécessaire. Nous prendrons dans toute la suite de la description la convention suivante : - la couleur rouge est représentée par des traits hachurés vers la droite ; - la couleur jaune est représentée par des points denses ; - la couleur bleue est représentée par des traits hachurés vers la gauche ; - la couleur verte est représentée par des points dispersés. Une couleur est ainsi associée à chaque faisceau du satellite (et donc une cellule) de sorte que les faisceaux d'une même � couleur � soient non adjacents : les cellules contigües correspondent donc à des couleurs diffé-rentes. Un exemple de schéma à quatre couleurs pour la couverture de l'Europe est représenté en figure 3. Dans ce cas, 80 cellules sont nécessai- res pour couvrir l'Europe. Ce type de schéma est applicable aussi bien en liaison montante qu'en liaison descendante. Au niveau du satellite, la création d'un faisceau se fait à partir d'un cornet rayonnant vers un réflecteur. Un réflecteur peut être associé à une couleur de sorte qu'une couverture à quatre couleurs est assurée par quatre réflecteurs. En d'autres termes, la génération de 16 faisceaux de chaque station terrestre principale peut se faire via l'utilisation de quatre antennes (une par couleur) ayant chacune un réflecteur, quatre cor-nets étant associés à chaque réflecteur. La figure 4 illustre un plan de fréquences décomposé en un plan de fréquences de liaison montante PMVA sur la voie aller, un plan de fréquences de liaison descendante PDVA sur la voie aller, un plan de fréquences de liaison montante PMVR sur la voie retour et un plan de fréquences de liaison descendante PDVR sur la voie retour. Les notations RHC et LHC désignent respectivement les sens circulaires droit et gauche de polarisation. Le plan PMVA correspondant à la liaison montante sur la voie aller (de la station terrestre principale au satellite) dispose de 2 GHz (de 27.5 à 29.5 GHz) de spectre disponible en fréquence de sorte que 16 canaux de 250 MHz de bande passante sont générés par une station terrestre (8 canaux pour chaque polarisation). Ces 16 canaux, après traitement par la charge utile du satellite formeront 16 faisceaux. L'hypothèse faite ici consiste à considérer que tout le spectre de 2 GHz est utilisé : on notera toutefois qu'il est également possible, notamment pour des raisons opérationnelles, d'utiliser seulement une partie du spectre et de générer moins de canaux. Dans l'exemple ci-dessus, 16 faisceaux (et donc 16 cellules) sont générés à partir de deux signaux multiplexant les 8 canaux (un signal multiplexé par polarisation) générés par une station terrestre principale. Chaque signal multiplexé correspondant à une polarisation est ensuite traité au niveau du répéteur du satellite de façon à fournir 8 faisceaux ; chacun de ces huit faisceaux est associé à un intervalle de fréquence parmi les deux intervalles de fréquences [19.7 ; 19.95] et [19.95 ; 20.2] et à une polarisation RHC ou LHC tels que représentés sur le plan de fréquences de liaison descendante PDVA. Le plan PDVR correspondant à la liaison descendante sur la voie retour (du satellite à la station terrestre principale) dispose de 2 GHz (de 17.7 à 19.7 GHz) de spectre disponible en fréquence de sorte que 16 faisceaux de 250 MHz de bande passante (associé à un intervalle de fréquence parmi les deux intervalles de fréquences [29.5 ; 29.75] et [29.75 ; 30] et à une po- larisation RHC ou LHC tels que représentés sur le plan de fréquences de liaison descendante PMVR) issus des cellules sont multiplexés au niveau du satellite en deux signaux (correspondant à chaque polarisation) pour être renvoyés vers la station terrestre principale (8 canaux pour chaque polarisation). Nous faisons toujours l'hypothèse que l'ensemble du spectre de 2 GHz est utilisé. Ainsi, dans le cas de l'Europe avec un spectre de 2 Ghz utilisé, on a un nombre Nc de cellules égal à 80 et un nombre de stations terrestres actives NGwactive égal à 5 (soit le nombre 80 de cellules divisé par le nombre 16 de faisceaux). On notera qu'il se peut qu'une partie de la bande ne soit pas utilisable, par exemple la partie allant de 17.7 à 18.45 GHz en voie re- tour et la partie allant de 27.5 à 28.25 GHz en voie aller : dans ce cas, le nombre de canaux Ns par polarisation est égal à 5 : dès lors, le nombre de cellules étant toujours égal à 80 pour l'Europe, le nombre de stations terrestres actives NGwactive devient égal à 5. En tout état de cause, le nombre de stations terrestres principales NGwactive est toujours supérieur au nombre Nc de cellules de la zone de couverture. Pour la voie aller, chaque faisceau est associé à une des quatre cou-leurs suivantes : - une couleur rouge correspondant à une première bande de 250 MHz (partie inférieure du spectre disponible de 500 MHz) et au sens de polarisation circulaire droit ; - une couleur jaune correspondant à la même première bande de 250 MHz et au sens de polarisation circulaire gauche ; - une couleur bleue correspondant à une deuxième bande de 250 MHz (partie supérieure du spectre disponible de 500 MHz) et au sens de polarisation circulaire droit ; - une couleur verte correspondant à la même deuxième bande de 250 MHz et au sens de polarisation circulaire gauche. Les quatre faisceaux adjacents d'un même motif sont chacun associés à une couleur différente. Sur la voie retour, les polarisations sont inversées de sorte que les couleurs rouge et jaune ont une polarisation circulaire gauche et les cou- leurs bleue et verte ont une polarisation circulaire droite. Les terminaux terrestres émettent et reçoivent suivant une polarisation inverse de sorte qu'on peut aisément séparer les signaux de liaison montante des signaux de liai-sons descendantes : une telle configuration permet d'utiliser des terminaux moins coûteux. La charge utile du satellite désigne la partie qui lui permet de remplir la mission pour laquelle il a été conçu c'est-à-dire pour un satellite de télé-communication 3 tel que celui représenté en figure 1, d'assurer la réception, le traitement (conversion de fréquence, filtrage, amplification) et la réémission des signaux de télécommunication issus de la station terrestre 2. La charge utile comprend essentiellement les antennes du satellite et les répéteurs (et pas les équipements de contrôle, de propulsion ou d'alimentation électrique qui appartiennent à la plate-forme du satellite). La figure 5 représente de façon connue un bloc diagramme fonctionnel d'une architecture de charge utile 10 en voie aller (des stations terrestres principales vers les cellules incluant les terminaux terrestres) avec émission multifaisceaux sur la liaison descendante. Après réception et sélection de la polarisation, 2NGW signaux multiplexés (dans l'exemple cité plus haut, NGW signaux de 8 canaux pour chacune des deux polarisations) reçus de NGW stations terrestres principales (ou passerelle de communication) sont chacun amplifiés par un amplificateur faible bruit 12 LNA (� Low Noise Amplifier �). Chaque signal est ensuite séparé en Nc canaux de liaison montante par un dispositif diviseur de signal (démultiplexeur) 13. Les Nc canaux de liaison montante sont ensuite transla- tés en fréquence par un circuit convertisseur de fréquence 14 généralement formé par un oscillateur local et filtrés par un filtre d'entrée 15 (du type filtre passe bande) de façon à former Nc canaux en accord avec le plan de fréquence de la liaison descendante sur la voie aller (PDVA). L'oscillateur local est le plus souvent constitué d'un quartz commandé en tension VCO (� Voltage Controlled Oscillator � en anglais) avec boucle à verrouillage de phase. Les Nc canaux à fréquence translatée sont amplifiés au travers d'un amplificateur de puissance 16 HPA (� High Power Amplifier � en anglais) généralement formé par un amplificateur de canal 17 CAMP (� Chanel AMPlifier � en anglais) et un amplificateur à tube à ondes progressives 18 TWTA (� Traveling Wave Tube Amplifier � en anglais) formant Nc signaux de faisceau de liaison descendante. Chacun des Nc signaux de faisceau est en-suite filtré au travers d'un filtre passe bande de sortie 19 puis envoyé sur une source 20 telle qu'un cornet rayonnant vers un réflecteur pour la forma- tion d'un faisceau. Selon cette configuration, la charge utile 10 comporte : - 2NGW amplificateurs faible bruit 12 LNA ; - 2NGW dispositifs diviseurs de signal 13 ; - Nc circuits convertisseur de fréquence 14 ; - Nc filtres d'entrée 15 ; - Nc amplificateurs de puissance 16 HPA ; - Nc filtres passe bande de sortie 19. La figure 6 représente de façon connue un bloc diagramme fonctionnel d'une architecture de charge utile 100 en voie retour (des cellules incluant les terminaux terrestres vers les stations terrestres principales) avec émission multifaisceaux sur la liaison montante. Nc signaux reçus de Nc cellules comportant les terminaux utilisateurs sont chacun amplifiés par un amplificateur faible bruit 112 LNA (� Low Noise Amplifier �). Chaque signal est ensuite translaté en fréquence par un circuit convertisseur de fréquence 114 généralement formé par un oscillateur local et filtré par un filtre d'entrée 115 (du type filtre passe bande) de façon à for-mer Nc canaux en accord avec le plan de fréquence de la liaison descendante sur la voie retour (PDVR). Comme précédemment, l'oscillateur local est le plus souvent constitué d'un quartz commandé en tension VCO avec boucle à verrouillage de phase. Les canaux destinés à une même station terrestre principale (pour une même polarisation) sont ensuite regroupés pour former un signal multiplexé via un multiplexeur 113 (à Nc entrées et 2NGW sorties) : la structure de ce signal multiplexé est identique à celle d'un signal émis par une station terrestre principale vers le satellite sur la liaison montante en voie aller. On a donc 2NGW signaux en sortie du multiplexeur 113. Chacun des 2NGW signaux est amplifié au travers d'un amplificateur de puissance 116 HPA généralement formé par un amplificateur de canal 117 CAMP et un amplificateur à tube à ondes progressives 118 TWTA formant 2NGW signaux de liaison descendante en voie retour. Chacun des 2NGW signaux de liaison descendante en voie retour est ensuite filtré au travers d'un filtre passe bande de sortie 119 puis envoyé sur une source 120 telle qu'un cornet rayonnant vers un réflecteur pour la formation des 2NGW signaux à destination des NGW stations terrestres principales. Selon cette configuration, la charge utile 100 comporte : - Nc amplificateurs faible bruit 112 LNA ; - Nc circuits convertisseur de fréquence 114 ; - Nc filtres d'entrée 115 ; - Un dispositif multiplexeur 113 à Nc entrées et 2NGW sorties ; - 2NGW amplificateurs de puissance 116 HPA ; - 2NGW filtres passe bande de sortie 119. On notera que les amplificateurs de canal 17 et/ou 117 sont généralement des amplificateurs à commande de gain qui permettent de régler le niveau de puissance des signaux en entrée des tubes à ondes progressives 18 et/ou 118. Les tubes 18 et /ou 118 peuvent être remplacés par des amplificateurs de puissance à état solide SSPA (� Solid State Power Amplifier � en anglais). Il est également possible d'utiliser des architectures plus sophistiquées comprenant des dispositifs du type MPA (� Multiport Amplifier � en anglais) offrant davantage de flexibilité. On déduit de ce qui précède que le cumul de la voie aller et de la voie retour entraîne un ensemble d'amplificateurs de puissances 16 et 116 capables de servir Nc+2NGW liaisons descendantes. Dans ce contexte, la présente invention vise à fournir un réseau de télécommunication pour l'établissement de liaisons radiofréquences entre des stations terrestres principales et des terminaux terrestres via un satellite multifaisceaux, ledit réseau comportant une zone de services composée d'une cellules incluant lesdits terminaux terrestres et fonctionnant avec un satellite présentant une masse � sèche � (i.e. masse du satellite sans le carburant) réduite par un rapport à un satellite selon l'état de l'art répondant à des exigences en capacité des utilisateurs identiques. On entend par le terme � capacité �, la capacité en termes de débit de données acheminées vers les utilisateurs (en voie aller) ou transmises par les utilisateurs (en voie retour). Cette capacité peut s'exprimer en bits par seconde ou être normalisée si l'on s'intéresse à son évolution dans le temps (elle devient alors une variable sans unité). A cette fin, l'invention propose un réseau de télécommunication pour l'établissement de liaisons radiofréquences entre au moins une station terrestre principale et des terminaux terrestres via un satellite de télécommunication à plusieurs faisceaux, dit satellite multifaisceaux, ledit réseau comportant : - une zone de service composée d'une pluralité de cellules comportant chacune une pluralité de terminaux terrestres, ladite zone de service étant décomposée en N sous-zones, N étant un entier strictement supérieur à 1, chaque sous-zone ayant un profil de capacité évoluant dans le temps sur une période donnée et présentant une valeur maximale, lesdites valeurs maximales de chacune des capacités étant décalées temporellement, - un satellite multifaisceaux comportant : o un répéteur incluant des moyens d'amplification des signaux émis par ladite station terrestre sur la voie aller et des signaux émis par lesdites cellules sur la voie retour, o un système d'alimentation en puissance continue desdits moyens d'amplification, ledit réseau étant caractérisé en ce que ledit système d'alimentation comporte des moyens pour alimenter lesdits moyens d'amplification fournissant l'ensemble des sous-zones avec leur profil respectif de capacité évoluant sur ladite période donnée, la puissance continue maximale délivrée par ledit système d'alimentation étant inférieure à la puissance continue que consommeraient lesdits moyens d'amplification pour fournir simultanément l'ensemble des sous-zones avec leur valeur maximale de capacité. On entend par station terrestre principale (� gateway � en anglais) toute station centrale telle qu'une passerelle de communication terrestre reliée à une dorsale Internet. La station terrestre principale envoie sur une voie aller des signaux qui sont ensuite traités au niveau du satellite qui les ampli- fie, les dérive à une fréquence différente (généralement inférieure) puis les retransmet à partir de la ou des antennes satellitaires sur une liaison descendante sous la forme d'une pluralité de faisceaux ou spots formant des zones de couvertures élémentaires ou cellules dans lesquels sont situés des terminaux terrestres. Grâce à l'invention, on utilise avantageusement les profils de capacité évoluant dans le temps sur une période donnée (24h dans le cas de fuseaux horaires différents) et ayant un pic de capacité décalé temporellement les uns par rapport aux autres. Plutôt que dimensionner le système d'alimentation pour qu'il délivre une puissance continue nécessaire à l'alimentation des amplificateurs pour fournir simultanément l'ensemble des pics de capacité, le réseau selon l'invention utilise un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance continue inférieure du fait du décalage des pics de capacité. L'invention utilise donc le fait que les systèmes d'alimentation utilisés dans les réseaux selon l'état de la technique sont sur- dimensionnés. Le réseau selon l'invention permet donc de réduire la masse du système d'alimentation et donc la masse � sèche � du satellite. A titre d'exemple, en considérant un satellite embarquant environ 70 tubes amplificateurs à onde progressive (avec une plateforme ayant une masse sèche de 1700 kg et une charge utile ayant une masse sèche de 750 kg), l'invention permet une économie de 25% sur le système d'alimentation énergétique (formé essentiellement par les panneaux solaires et les batteries) avec trois fuseaux horaires (N=3). Un système d'alimentation dimensionné pour une telle charge utile à pleine puissance aura une masse sèche initiale de 600 kg ; l'invention permettra donc d'économiser 150 kg sur la masse sèche du satellite (c'est-à-dire 9% de la masse sèche de la plateforme ou 6 % de la masse sèche totale du satellite) en utilisant un système d'alimentation ayant une masse sèche de 450 kg. A partir de cette économie en masse sèche, deux options sont possibles: - la première option consiste à mettre davantage de carburant pour revenir à la même masse totale de satellite (avec le carburant) que celle d'un satellite utilisé dans un réseau selon l'état de la technique. Cette première option permet de gagner en durée de vie sur la mission du satellite. Typiquement, sur un satellite, un supplément de 150 kg de carburant entraîne 3 voire 4 années de vie supplémentaires. - La seconde option consiste à réduire la masse totale du satellite de 150 kg, ce qui permet de réduire les prix du lancement. Une telle op- tion est particulièrement avantageuse dans le cas d'un lancement où l'opérateur du satellite paie en fonction de la masse à lancer en or-bite. On notera que l'invention s'applique plus particulièrement au cas de sous-zones réparties sur des fuseaux horaires différents ; toutefois, il est également possible d'utiliser un réseau selon l'invention pour des sous-zones avec des utilisateurs ayant des habitudes ou des styles de vie différents d'une sous-zone à l'autre de sorte que les profils de capacité sont différents et que les pics de ces profils sont décalés temporellement. Le réseau selon l'invention peut également présenter une ou plu- sieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou se- lon toutes les combinaisons techniquement possibles : - chacune des N sous-zones correspond à un fuseau horaire, ladite période donnée étant une période de 24 heures ; - chacune des N sous-zones a un profil de capacité adapté au mode de vie de la population utilisant les terminaux terrestres de ladite sous-zone ; - lesdits moyens d'amplification sont formés par une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive, chacun desdits amplifi- cateurs fonctionnant à saturation lorsqu'il doit fournir une capacité maximale ; - lesdits moyens d'amplification sont formés par une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive, chacun desdits amplifi- cateurs fonctionnant en mode de recul par rapport à son mode de sa- turation lorsqu'il doit fournir une capacité maximale ; - lesdits moyens d'amplification sont formés une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive à efficacité constante ; - lesdites liaisons radiofréquences sont établies entre une pluralité de stations terrestres principales et ladite zone de service de sorte que les cellules servies par une même station terrestre principale sont ré-parties sur lesdites N sous-zones. La présente invention a également pour objet un procédé de dimen- sionnement dudit système d'alimentation appartenant à un réseau selon l'invention, les N profils de capacité étant définis par une courbe Ci(t) avec i variant de 1 à N et t évoluant sur ladite période donnée, ledit procédé com- portant les étapes suivantes : - somme des N profils Ci(t) de sorte qu'on obtient un profil de capacité N global C(t) = 1Ci(t) ; - détermination de la valeur maximale Cmax prise par ledit profil de ca- pacité global C(t) ; - détermination de ladite puissance continue maximale délivrée par le-dit système d'alimentation, ladite puissance étant supérieure ou égale à la puissance continue que consommeraient lesdits moyens d'amplification pour fournir simultanément ladite zone de service avec ladite valeur maximale Cmax. La présente invention a également pour objet un satellite multifaisceaux comportant un système d'alimentation dimensionné par un procédé selon l'invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 est une représentation schématique simplifiée d'une configuration multifaisceaux; - la figure 2 a) représente un exemple de zone de couverture composée d'une pluralité d'hexagones adjacents ; - la figure 2 b) représente une approximation de la zone de couverture de la figure 2 a) composée d'une pluralité de faisceaux circulaires ; - la figure 3 illustre un schéma à quatre couleurs pour la couverture de l'Europe ; - la figure 4 illustre un plan de fréquence en bande Ka ; - la figure 5 est un bloc diagramme fonctionnel d'une architecture de charge utile de référence en voie aller selon l'état de la technique ; - la figure 6 est un bloc diagramme fonctionnel d'une architecture de charge utile de référence en voie retour selon l'état de la technique ; - la figure 7 représente de façon simplifiée un profil Cu(t) typique de ca- pacité en fonction du temps sur une journée de 24h ; - la figure 8 représente de façon simplifiée trois profils de capacité C, (t), C2(t) et C3(t) des capacités de trois sous-zones correspondant à trois fuseaux horaires ainsi qu'un profil de capacité C(t) utilisé pour dimensionner un système d'alimentation de satellite appartenant à un réseau de télécommunication selon l'invention; - la figure 9 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) correspondant à la capacité C(t) de la figure 8 ainsi qu'une courbe de puissance normalisée RP(t) associée; - la figure 10 représente de façon simplifiée six profils de capacité C,(t), C2(t), C3(t), C4(t), C5(t) et C6(t) des capacités de six sous-zones correspondant à six fuseaux horaires ainsi qu'un profil de capacité C(t) utilisé pour dimensionner un système d'alimentation de satellite appartenant à un réseau de télécommunication selon l'invention. - la figure 11 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) cor- respondant à la capacité C(t) de la figure 10 ainsi qu'une courbe de puissance normalisée RP(t) associée ; - la figure 12 représente de façon simplifiée dix profils de capacité C1(t), C2(t), C3(t), C4(t), C5(t), C6(t), C7(t), C8(t), Cg(t) et C1o(t) des ca- pacités de dix sous-zones correspondant à dix fuseaux horaires ainsi qu'un profil de capacité C(t) utilisé pour dimensionner un système d'alimentation de satellite appartenant à un réseau de télécommunication selon l'invention ; - la figure 13 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) correspondant à la capacité C(t) de la figure 12 ainsi qu'une courbe de puissance normalisée RP(t) associée ; - la figure 14 représente l'évolution en fonction du nombre N de fuseaux horaires de la capacité normalisée maximale ainsi que des ra- tios de puissance maximum selon le type d'amplificateur utilisé. Dans toutes les figures, les éléments communs portent les mêmes numéros de référence. L'invention concerne un réseau de télécommunication pour l'établissement de liaisons radiofréquences entre des stations terrestres principales et des terminaux terrestres via un satellite de télécommunication multifaisceaux. Un exemple d'un tel réseau est représenté en figure 1. Ce réseau comporte une zone de service composée d'une pluralité de cellules comportant chacune une pluralité de terminaux terrestres. La zone de service est décomposée en N sous-zones correspondant à N fuseaux horaires. Nous verrons par la suite que les cellules servies par une même station terrestre principale n'appartiennent pas, de préférence, à une même sous-zone (i.e. sont réparties sur l'ensemble des N sous-zones). Nous traiterons essentiellement trois exemples dans la suite de la description : 1) dans le cas de l'Europe, le nombre de fuseaux horaires N est égal à 3; 2) dans le cas des USA, le nombre de fuseaux horaires N est égal à 6 ; 3) dans le cas de la Russie, le nombre de fuseaux horaires N est égal à 10 (nous prendrons 10 fuseaux bien que la Russie comporte en réali- té 11 fuseaux, le 11 ième couvrant une sous-zone suffisamment petite pour ne pas être prise en considération). Comme déjà mentionné plus haut, on entend par le terme � capacité �, la capacité en termes de débit de données acheminées vers les utilisa- teurs (en voie aller) ou transmises par les utilisateurs (en voie retour). Cette capacité peut s'exprimer en bits par seconde ou comme une variable sans unité (lorsqu'on s'intéresse à son évolution dans le temps de cette capacité et non à sa valeur intrinsèque). La capacité correspond donc à la demande des utilisateurs en termes de débit de données et évolue donc en fonction du temps sur une journée de 24h. La figure 7 représente de façon simplifiée un profil Cu(t) typique de capacité en fonction du temps sur une journée de 24h. L'unité choisie est une unité arbitraire (u.a.). Ce profil Cu présente : - une capacité de base CBG (1 en u.a.) correspondant à la valeur mini- male demandée en permanence par les utilisateurs ; - un pic P1 (4 en u.a.) le matin à 10h ; - un pic P2 (4 en u.a.) l'après-midi à 17h. On peut définir la capacité Cu(t) par la relation suivante : Cu (t) = CBG + CAM (t) + CPM (t) dans laquelle 15 2i-(t ù 8) T T CAm(t)=AACos +1 pour ù 20 Matin Amplitude 1.5 Période 3h Heure du pic 10:00 Après- Amplitude 1.5 midi Période 4h Heure du pic 17:00 Base minimale 1 Tableau 2 Dans le cas d'un nombre de fuseaux horaires N est égal à 3 (cas d'une zone de service telle que l'Europe) avec des demandes en capacité identiques sur les trois sous-zones correspondant aux trois fuseaux horaires, nous pouvons partir de l'hypothèse que le même profil de capacité s'applique sur chacune des trois sous-zones avec une heure de décalage. La figure 8 représente de façon simplifiée les trois profils C,(t), C2(t) et C3(t), identiques mais décalés d'une heure, des capacités des trois sous-zones correspondant aux trois fuseaux horaires. Ces trois profils sont identiques au profil Cu(t) représenté en figure 7. Dans les réseaux connus de l'état de la technique, le système d'alimentation (essentiellement les panneaux solaires et les batteries) du satellite est dimensionné pour alimenter les amplifica- teurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent simultané-ment à une demande en capacité correspondant à trois fois la valeur du pic maximal de chaque profil : dans le cas de la figure 8, cela signifie qu'un système d'alimentation selon l'état de la technique est dimensionné pour ré-pondre à une capacité maximale de 12 u.a. (3x4 u.a.). En pratique, la capacité C(t) correspond à la somme des N=3 profils N Ci(t) de sorte qu'on obtient un profil global de capacité C(t) = 1Cti (t) . Ce profil C(t) est également représenté en figure 8. Le profil C(t) présente un premier pic le matin à 11 h égal à 7.5 u.a. et un deuxième pic l'après-midi à 18h égal à 9.5 u.a.. On constate donc que le pic le plus élevé à 9.5 u.a. reste bien inférieur à la somme des trois pics égale à 12 u.a.. Le réseau selon l'invention part du constat que les systèmes d'alimentation utilisés dans les réseaux connus sont surdimensionnés par rapport à la demande réelle et tire profit du fait que les pics de capacité se produisent à des instants différents ; en conséquence, la capacité opérationnelle la plus élevée égale à 9.5 est égale à 75% de la capacité correspondant à la somme des capacités pics. Faisons l'hypothèse que les amplificateurs du répéteur sont formés par des amplificateurs à tubes à onde progressives (ATOP, ou TWTA � Travelling Wave Tube Amplifier � en anglais). Un ATOP est composé d'un tube à onde progressive (TOP) et de moyens d'alimentation (EPC � Electronic Power Conditionning �). L'amplificateur transforme la puissance continue fournie, via un bus satellite, par le système d'alimentation du satellite en puissance radiofréquence. En désignant par PDC la puissance continue consommée, par PRF la puissance radiofréquence du signal de sortie de l'amplificateur, par rt le rendement de l'amplificateur et Pthermal la puissance due à la dissipation thermique dans le tube on a les deux relations suivantes (en négligeant la puissance du signal d'entrée dans la mesure où les ampli- ficateurs considérés ici sont des amplificateurs à gain important, i.e. >20 dB) PDC PRF + Pthermal et PRF=17'PDC Il convient de noter que le rendement i est seulement défini pour l'amplificateur fonctionnant à saturation (i.e. pour le pic de puissance PRF,sat délivrée) : on désigne ce point de fonctionnement en disant qu'on est à 0 dB de recul (� back-off � en anglais). Dès lors, à saturation, on peut exprimer la puissance continue consommée PDC,sat par la relation : PDC,sat = 'IPDC,sat + Pthermal,sat La puissance due à la dissipation thermique dans le tube Pthermal pouvant être considérée comme quasi constante, on peut donc exprimer la puissance continue consommée PDc,oBO en recul par rapport à la saturation ou � back-off � par la relation suivante: PDC,OBO = aPRFSat + Pthermal,sat où a représente un facteur de recul (par exemple, a est égal à 0.5 en fonctionnement à 3 dB de recul). On peut réécrire cette dernière relation de la manière suivante: PDC,OBO PDC,sat ù (1 ù a)PRFSat Dès lors, on en déduit : PDC,OBO = PDC,sat û (1û a)r1PDC,sat = PDC,sat (1ù11 + art) Le facteur a va dépendre à la fois du nombre de porteuses amplifiées par l'amplificateur ATOP mais également du fonctionnement selon qu'une capa-cité maximale est demandée (période de pic de capacité) ou qu'une capaci- té moindre est demandée (période hors pic de capacité). Le facteur a peut donc s'exprimer comme le produit de deux facteurs ao et a,. Le facteur ao est déterminé par la structure du signal au point de fonctionnement maximum : si le signal est mono-porteuse, ao est égal à 1 et si le signal est multiporteuses, ao est inférieur à 1. Le facteur a, est déterminé par la demande en capacité : en cas de demande de capacité maximale, a, est égal à 1. Lorsque la demande de capacité n'est pas maximale, a, est inférieur à 1. En conséquence, on peut écrire que : - la puissance continue consommée PDC,OBO,c par un amplificateur pour une capacité maximale C (a,=1) est donnée par la rela- tion : PDC,oBo,c = PDC,sat (1ù17 + aorl) . - la puissance continue consommée PDC,OBO par un amplificateur pour une capacité alC (a, = PDC,satN(1ù + aor7a) a représentant la valeur moyenne du facteur a, sur l'ensemble des N amplificateurs ATOP. On en déduit le rapport de la puissance PDC,OBO consommée par les N ampli- ficateurs ATOP pour répondre à une capacité a C sur la puissance consommée par les amplificateurs ATOP pour que ces derniers répondent une capacité maximale C : PDC,oBo =1û r7 + aor7â (relation 1). NPDC,sat La figure 9 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) correspondant au rapport de C(t) sur la somme des capacités pics : en pre- mière approximation, ce ratio peut être assimilé à la valeur â définie plus haut. On observe bien un pic à 62.5% (correspondant au ratio 7.5/12) et un pic à 75% (correspondant au ratio 9.5/12), 12 représentant la somme des capacités pics Clmax+C2max+C3max. On peut déduire de cette capacité normalisée RC(t), le ratio RP(t) entre la puissance continue maximale que doit dé- livrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité C(t) et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la somme des pics de capacité, dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité à saturation (ao=1). Ce ratio RP(t) peut être assimilé en première approximation au ratio PDC,OBO fournie par la relation NPDC,sat 1. On peut noter que le ratio RP(t) ne suit pas exactement le ratio RC(t) (i.e. la réduction de capacité est plus importante que la réduction de puissance). Ce résultat s'explique par le fait que les amplificateurs ATOP fonctionnent en recul par rapport à la saturation pour produire la puissance RF désirée N = PDC,sat N ù i7N + aor7l an n=1 /1 ù 17 + Y an correspondant à une capacité demandée inférieure à la capacité maximale. Ainsi, les deux pics du ratio de capacité RC(t) à 62.5% et à 75% correspondent respectivement à deux pics du ratio de puissance RP(t) à 79% et 86%. Ainsi, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 14% (i.e. dimensionnée sur le pic le plus grand de RC(t)) par rapport à la puissance nécessaire pour alimenter les amplificateurs ATOP pour que ces derniers fournissent simultanément l'ensemble des trois sous-zones avec leur de pic de capacité (Clmax+C2max+C3max). On peut retrouver sensiblement le ratio RPmax de 86% en appliquant la relation 1 avec ao=1, 11=0.6 et â =0.75 (RCmax) RPmax = 1 - 0.6 + 1 x0.6x0.75 = 85% -86%. Dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité en n'étant pas à saturation (ao>l ), RPmax est augmenté. Ainsi, pour des amplificateurs ATOP fournissant 100% de capacité à 2 dB de recul (ao 0.625), les deux pics du ratio de capacité à 62.5% et à 75% correspondent alors sensiblement respectivement à deux pics du ratio de puissance à 83% et 89%. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale ré-duite de 11%. L'invention peut également s'appliquer à des amplificateurs ATOP à efficacité constante : on désigne par amplificateur ATOP à efficacité cons-tante un amplificateur qui permet une variation de la puissance thermique dissipée Pthermal identique à celle de la puissance radiofréquence de sortie PRF, sur une plage de recul donnée (typiquement de 1 à 3 dB de recul). Ainsi le rapport PRF/Pthermal sera constant sur cette plage et l'efficacité rt définie précédemment sera elle aussi constante. Un exemple d'amplificateur ATOP à efficacité constante (appelé aussi � flexible TWT�) est décrit dans le document � Flexible TWT Amplifier For Space Applications � (F. André et al. 2003 IEEE). Si on applique l'invention en utilisant des amplificateurs ATOP à efficacité constante fonctionnant sur une plage de recul où l'efficacité est effectivement constante, on obtient alors un ratio de puissance identique au ratio de capacité ; dès lors, les deux pics du ratio de capacité à 62.5% et à 75% correspondent alors respectivement à deux pics du ratio de puissance à 62.5% et 75%. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 25%. L'invention permet donc dans ce cas une économie de 25% sur le système d'alimentation énergétique formé essentiellement par les panneaux solaires et les batteries (l'économie en puissance délivré se traduit de façon quasi identique en économie en masse sur le système d'alimentation). Le tableau ci-dessous illustre le cas d'un satellite embarquant environ 70 amplificateurs ATOP avec trois fuseaux horaires. Masse sèche selon l'état de la technique (kg) Masse sèche selon l'invention (kg) Charge utile 750 750 Plateforme 1700 1550 Système 600 450 d'alimentation Tableau 3 Pour un système d'alimentation ayant une masse sèche initiale de 600 kg (ces 600 kg correspondent à un équivalent de 1.3 tonnes pour le lancement de cet équipement, la différence entre les 1.3 tonnes et les 600 kg étant formée par le carburant), l'invention permet donc d'économiser 150 kg sur la masse sèche du satellite (c'est-à-dire 9% de la masse sèche de la plateforme ou 6 % de la masse sèche totale du satellite) en utilisant un système d'alimentation ayant une masse sèche de 450 kg. A partir de cette économie en masse sèche, deux options sont envisageables: - la première option consiste à mettre davantage de carburant pour re- venir à la même masse totale de satellite (avec le carburant) que celle d'un satellite dans un réseau ne mettant pas en oeuvre l'invention. Cette première option permet de gagner en durée de vie sur la mission du satellite. Typiquement, sur un satellite, 150 kg de carburant en plus correspond à 3 voire 4 années de vie supplémentaires. - La seconde option consiste à réduire la masse totale du satellite de 150 kg, ce qui permet de réduire la masse de lancement de 330 kg (masse sèche économisée grâce à l'invention plus carburant néces- saire à la mise en orbite de cette masse sèche) et par la même à la fois le prix du satellite et le prix du lancement. Une telle option est particulièrement avantageuse dans le cas d'un lancement où l'opérateur du satellite paie en fonction de la masse à lancer en or- bite. Par ailleurs, pour mémoire, un satellite est essentiellement composé de deux éléments principaux qui sont d'une part la charge utile et d'autre part la plateforme. Comme déjà mentionné plus haut, la charge utile du satellite désigne la partie qui lui permet de remplir la mission pour laquelle il a été conçu c'est-à-dire pour un satellite de télécommunication, d'assurer la réception, le traitement (conversion de fréquence, filtrage, amplification) et la réémission des signaux de télécommunication issus de la station terrestre principale. La charge utile comprend essentiellement les antennes du satellite et les répé- teurs. La plateforme regroupe principalement toutes les fonctions de contrôle de pointage, de propulsion, de régulation thermique et d'alimentation du satellite. Les équipements de contrôle de pointage sont composés de capteurs qui permettent d'informer le sol de l'orientation du satellite dans l'espace pour le maintenir correctement orienté vers la terre. Le pilotage s'effectue par un système de propulsion en général chimique. Enfin l'alimentation en énergie du satellite est assurée par un système d'alimentation composé essentiellement de cellules photovoltaïques qui convertissent l'énergie de la lumière du soleil en électricité et de batteries nécessaires pour alimenter le satellite durant les phases d'éclipses lorsque les rayons du soleil sont bloqués par la terre. Les plateformes sont des plateformes génériques qui sont ensuite adaptées à une mission spécifique : il existe donc différentes classes de plateformes dépendant notamment des équipements de la charge utile, des besoins d'alimentation de la charge utile et des contraintes de lancement. Le dimensionnement de certains composants de la plateforme est totalement indépendant de la taille de la charge utile : c'est le cas par exemple des fonctions de contrôle de pointage. D'autres composants sont dimensionnés pour une gamme de besoins d'alimentation de la charge utile : c'est le cas par exemple des fonctions de contrôle d'alimentation du satellite. Enfin, certains composants sont directe-ment dimensionnés en fonction des besoins de la charge utile : comme nous l'avons déjà mentionné, c'est notamment le cas du système d'alimentation. Il convient dès lors de noter qu'en utilisant avantageusement l'invention, il peut être possible, en réduisant la masse du système d'alimentation, de passer d'une classe de plateforme à une classe inférieure, cette transition entraînant bien évidemment une économie considérable. La figure 10 illustre le cas d'un nombre de fuseaux horaires N est égal à 6 (cas d'une zone de service telle que les USA) avec des demandes en capacité identiques sur les six sous-zones correspondant aux six fuseaux horaires ; comme pour la figure 8, nous pouvons partir de l'hypothèse que le même profil de capacité s'applique sur chacune des six sous-zones avec une heure de décalage. La figure 10 représente de façon simplifiée les six profils CM), C2(t), C3(t), C4(t), C5(t) et C6(t) identiques mais décalés d'une heure, des capacités des six sous-zones. Dans les réseaux connus de l'état de la technique, le système d'alimentation du satellite est dimensionné pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent simultanément à une demande en capacité correspondant à six fois la valeur du pic maximal de chaque profil : dans le cas de la figure 10, cela signifie qu'un système d'alimentation selon l'état de la technique est dimensionné pour répondre à une capacité maximale de 24 u.a. (6x4 u.a.). En pratique, la capacité C(t) correspond à la somme des N=6 profils N Ci(t) de sorte qu'on obtient un profil global de capacité C(t) = 1Cti (t) . Ce profil C est également représenté en figure 10. Le profil C(t) présente un premier maximum de capacité le matin égal à 10.5 u.a. et un deuxième maximum de capacité l'après-midi égal à 12 u.a.. On constate donc que le maximum de capacité le plus élevé à 12 u.a. reste bien inférieur à la somme des six pics égale à 24 u.a.. A nouveau, le réseau selon l'invention part du constat que les systèmes d'alimentation utilisés dans les réseaux connus sont surdimensionnés par rapport à la demande réelle et tire profit du fait que les pics de capacité se produisent à des instants différents ; en consé- quence, la capacité opérationnelle la plus élevée égale à 12 est égale à 50% de la capacité correspondant à la somme des capacités pics Clmax+C2max+C3max+C4max+C5max+C6max. On notera que le gain en capacité est supérieur pour N=6 faisceaux (50%) que pour que pour N=3 faisceaux (75%). La figure 11 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) correspondant au rapport de C(t) sur la somme des capacités pics : en première approximation, ce ratio peut être assimilé à la valeur â définie plus haut. On observe bien un pic à 43.75% (correspondant au ratio 10.5/24) et un pic à 50% (correspondant au ratio 12/24), 24 représentant la somme des capacités pics. On peut déduire de cette capacité normalisée RC(t), le ratio RP(t) entre la puissance continue maximale que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité C(t) et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la somme des pics de capacité, dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité à saturation (co=1). Ce ratio RP(t) peut être assimilé en pre- mière approximation au ratio PDG,°B° fournie par la relation 1. On peut noter NPDC,sat que le ratio RP(t) ne suit pas exactement le ratio RC(t) (i.e. la réduction de capacité est plus importante que la réduction de puissance). Ce résultat s'explique par le fait que les amplificateurs ATOP fonctionnent en recul par rapport à la saturation pour produire la puissance RF désirée correspondant à une capacité demandée inférieure à la capacité maximale. Ainsi, les deux pics du ratio de capacité RC(t) à 43.75% et à 50% correspondent respectivement à deux pics du ratio de puissance RP(t) à 68% et 72%. Ainsi, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 28% (i.e. dimensionnée sur le pic le plus grand de RC(t)) par rapport à la puissance nécessaire pour ali- menter les amplificateurs ATOP pour que ces derniers fournissent simultanément l'ensemble des six sous-zones avec leur de pic de capacité (C1max+C2max+C3max+C4max+C5max+C6max). On peut retrouver sensiblement le ratio RPmax de 72% en appliquant la relation 1 avec ao=1, 11=0.6 et U=0.5 (RPmax) RPmax = 1 - 0.6 + 1 xO.6x0.5 = 70% -72%. Dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité en n'étant pas à saturation (ao>l ), RPmax est augmenté. Ainsi, pour des amplificateurs ATOP fournissant 100% de capacité à 2 dB de recul (ao 0.625), les deux pics du ratio de capacité à 43.75% et à 50% correspondent alors respectivement à deux pics du ratio de puissance à 74% et 77%. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 23%. L'invention peut également s'appliquer à des amplificateurs ATOP à efficacité constante. Dans ce cas, les deux pics du ratio de capacité à 43.75% et à 50% correspondent alors sensiblement respectivement à deux pics du ratio de puissance à 43.75% et 50%. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 50%. L'invention permet donc dans ce cas une économie de 50% sur le système d'alimentation. La figure 12 illustre le cas d'un nombre de fuseaux horaires N est égal à 10 (cas d'une zone de service telle que la Russie) avec des demandes en capacité identiques sur les dix sous-zones correspondant aux dix fuseaux horaires ; on notera que dans la mesure où la couverture maximale en longitude d'un satellite géostationnaire est environ égale à 160°, dix fuseaux horaires représentent sensiblement le nombre maximum de fuseaux que peut couvrir un tel satellite. Comme pour les figures 8 et 10, nous pouvons partir de l'hypothèse que le même profil de capacité s'applique sur chacune des dix sous-zones avec une heure de décalage. La figure 12 représente de façon simplifiée les dix profils C1(t), C2(t), C3(t), C4(t), C5(t), C6(t), C7(t), C8(t), C9(t) et C10(t) iden- tiques mais décalés d'une heure, des capacités des dix sous-zones. Dans les réseaux connus de l'état de la technique, le système d'alimentation du satellite est dimensionné pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent simultanément à une demande en capacité correspondant à dix fois la valeur du pic maximal de chaque profil : dans le cas de la figure 12, cela signifie qu'un système d'alimentation selon l'état de la technique est dimensionné pour répondre à une capacité maxi-male de 40 u.a. (10x4 u.a.). En pratique, la capacité C(t) correspond à la somme des N=10 profils N Ci(t) de sorte qu'on obtient un profil global de capacité C(t) = 1Cti (t) . Ce profil C est également représenté en figure 12. Le profil C(t) présente un premier maximum de capacité le matin égal à 14.5 u.a. et un deuxième maximum de capacité l'après-midi égal à 16 u.a. : toutefois, contrairement aux cas des figures 8 et 10 (respectivement 3 et 6 fuseaux horaires), le fait d'avoir dix fuseaux horaires entraîne un recouvrement R de la série des pics de capacité du matin des capacités C1(t) à C1o(t) avec la série des pics de capacité de l'après midi des capacités C, (t) à C1o(t) (le pic de l'après-midi du signal C1(t) a lieu alors que les pics du matin des capacité C9(t) et C10(t) n'ont pas encore eu lieu). Dès lors, ce recouvrement entraîne la présence d'un troisième maximum M de capacité égal à 20.5 u.a. (et donc supérieur au deuxième maximum). On constate toutefois que ce maximum M le plus élevé à 20.5 u.a. reste bien inférieur à la somme des six pics égale à 40 u.a.. A nouveau, le réseau selon l'invention part du constat que les systèmes d'alimentation utilisés dans les réseaux connus sont surdimensionnés par rapport à la demande réelle et tire profit du fait que les pics de capacité se produisent à des instants différents. Ce phénomène de recouvrement commence à être observé à partir de huit fuseaux horaires (N=8). En conséquence pour N=10, la capacité opérationnelle la plus élevée égale à 20.5 est égale à 51% de la capacité correspondant à la somme des capacités pics C1max+C2max+C3max+C4max+C5max+Climax+C7max+C8max+C9max+Cl0max• La figure 13 représente une courbe de capacité normalisée RC(t) correspondant au rapport de C(t) sur la somme des capacités pics : en première approximation, ce ratio peut être assimilé à la valeur â définie plus haut. On observe cette fois trois maxima, le premier à 36% (correspondant au ratio 14.5/40), le second à 40% (correspondant au ratio 16/40) et le troi- sième à 51% (correspondant au ratio 20.5/40), 40 représentant la somme des capacités pics: Cl max+C2max+C3max+C4max+C5max+C6max+C7max+C8max+C9max+C1 Omax• On peut déduire de cette capacité normalisée RC(t), le ratio RP(t) en- tre la puissance continue maximale que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité C(t) et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la somme des pics de capacité, dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité à saturation (ao=1). Ce ratio RP(t) peut être assimilé en pre- mière approximation au ratio PDG,°B° fournie par la relation 1. On peut noter NPDC,sat que le ratio RP(t) ne suit pas exactement le ratio RC(t) (i.e. la réduction de capacité est plus importante que la réduction de puissance). Ce résultat s'explique par le fait que les amplificateurs ATOP fonctionnent en recul par rapport à la saturation pour produire la puissance RF désirée correspondant à une capacité demandée inférieure à la capacité maximale. Ainsi, les trois pics du ratio de capacité RC(t) à 36%, 40% et 51% correspondent respectivement à trois maxima du ratio de puissance RP(t) respectivement à 64%, 66% et 72%. Ainsi, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maximale réduite de 28% (i.e. dimensionnée sur le pic le plus grand de RC(t)) par rapport à la puissance nécessaire pour alimenter les amplificateurs ATOP pour que ces derniers fournissent simultanément l'ensemble des trois sous-zones avec leur de pic de capacité Cl max+lem2max+lem3max+lem4max+r~++ +5max+lem6max+C7max+C8max+C9max+Cl Omax• On peut retrouver sensiblement le ratio RPmax de 72% en appliquant la relation 1 avec ao=1, 11=0.6 et U=0.51 (RCmax) : RPmax = 1 - 0.6 + 1 x0.6x0.51 = 70.6% -72%. Dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité en n'étant pas à saturation (ao>1), RPmax est augmenté. Ainsi, pour des amplificateurs ATOP fournissant 100% de capacité à 2 dB de recul (aç 0.625), les trois pics du ratio de capacité RC(t) à 36%, 40% et 51% correspondent respectivement à trois maxima du ratio de puissance RP(t) respectivement à 71%, 73% et 78%. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puis- sance maximale réduite de 22%. L'invention peut également s'appliquer à des amplificateurs ATOP à efficacité constante. Dans ce cas, selon l'invention, il est possible d'utiliser un système d'alimentation dimensionné pour fournir une puissance maxi-male réduite de 49%. L'analyse faite au regard des figures 8 à 13 permet donc d'utiliser avantageusement le fait que les amplificateurs de la charge utile ne fournis-sent jamais simultanément l'ensemble des sous-zones correspondant chacune à un fuseau horaire avec leur valeur maximale Cimax (i variant de 1 à N) de capacité. La figure 14 représente la capacité normalisée maximale RC1 (correspondant au rapport maximum de la capacité sur la somme des capacités pics) en fonction du nombre N de fuseaux horaires : comme nous l'avons vu en référence aux figures 9, 11 et 13, ce rapport RC1 vaut 75% pour N=3, 50% pour N=6 et 51% pour N=10. Plus généralement, on peut observer la décroissance de RC1 pour le nombre N de fuseaux horaires variant de N=3 à N=7 compris, RC1 variant de 75% à 46%. On observe ensuite une remontée entre N=7 et N=9 puis un plateau à environ 51% à partir de N=9. Comme nous l'avons expliqué plus haut, cette remontée et ce plateau s'expliquent par le recouvrement entre la série de pics de capacité du matin et de l'après-midi. La suppression d'une des deux séries de pics entraîne donc de fait une décroissance de RC1 en fonction de N (au delà de N=7) et supprime la remontée et le plateau. La figure 14 représente également l'évolution en fonction du nombre N de fuseaux horaires du ratio maximum RP1 entre la puissance continue maximale que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces der- niers répondent à la somme des pics de capacité, dans l'hypothèse où les amplificateurs ATOP fournissent 100% de capacité à saturation: comme nous l'avons en référence aux figures 9, 11 et 13, ce rapport RP1 vaut 86% pour N=3, 72% pour N=6 et 72% pour N=10. Plus généralement, on peut observer la décroissance de RP1 pour le nombre N de fuseaux horaires variant de N=3 à N=7 compris, RP1 variant de 86% à 69%. On observe en-suite une remontée entre N=7 et N=9 puis un plateau à environ 72% à partir de N=9. La décroissance entre N=3 et N=7 se traduit par une réduction de puissance variant de 14 à 31 %. La figure 14 représente également l'évolution en fonction du nombre N de fuseaux horaires du ratio maximum RP2 entre la puissance continue maximale que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la somme des pics de capacité, pour des amplificateurs ATOP fournissant 100% de capacité à 2 dB de recul: comme nous l'avons vu en référence aux figures 9, 11 et 13, ce rapport RP2 vaut 89% pour N=3, 77% pour N=6 et 78% pour N=10. Plus généralement, on peut observer la décroissance de RP2 pour le nombre N de fuseaux horaires variant de N=3 à N=7 compris, RP2 variant de 89% à 76%. On observe ensuite une remontée entre N=7 et N=9 puis un plateau à environ 78% à partir de N=9. La dé-croissance entre N=3 et N=7 se traduit par une réduction de puissance va-riant de 11 à 24%. La figure 14 représente enfin l'évolution en fonction du nombre N de fuseaux horaires du ratio maximum RP3 entre la puissance continue maxi-male que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la capacité et la puissance continue que doit délivrer le système d'alimentation pour alimenter les amplificateurs du répéteur du satellite pour que ces derniers répondent à la somme des pics de capacité, pour des amplificateurs ATOP à efficacité constante : comme nous l'avons vu en référence aux figures 9, 11 et 13, ce rapport RP3 vaut 75% pour N=3, 50% pour N=6 et 51% pour N=10. Plus généralement, on peut observer la décroissance de RP3 pour le nombre N de fuseaux horaires variant de N=3 à N=7 compris, RP3 variant de 75% à 50%. On observe ensuite une remontée entre N=7 et N=9 puis un plateau à environ 51 % à partir de N=9. La décroissance entre N=3 et N=7 se traduit par une réduction de puissance variant de 25 à 50%. On notera que l'évolution du ratio RP3 est sensiblement le même que celle du ratio de capacité RC1 : ce résultat est logique dans la mesure où les amplificateurs fonctionnent à efficacité constante. Les légères différences observées entre les deux courbes s'expliquent par le fait que ce type d'amplificateur fonc- tionne à efficacité constante sur une plage de recul donnée (typiquement 3 dB) ; dès lors, si les amplificateurs doivent fonctionner sur une plage de recul plus grande (typiquement 6 dB), la courbe RP3 peut s'éloigner légère-ment de la courbe RC1. On notera que la mise en oeuvre d'un réseau selon l'invention permet donc de fonctionner à une puissance maximale délivrée par le système d'alimentation plus faible. Pour maintenir le même taux d'erreurs (et donc la même qualité de service), on peut soit diminuer la densité spectrale soit réduire le taux de symboles transmis et introduire une redondance plus élevée au niveau du codage et/ou un ordre de modulation (nombre de bits par sym- bote transmis) plus élevé. L'invention peut également avoir un impact sur le réseau terrestre. Les liaisons radiofréquences sont établies entre une pluralité de stations terrestres principales (� gateways �) et une zone de service comportant N sous-zones associées chacune à un fuseau horaire. L'invention trouve dès lors une application particulièrement intéressante lorsque les cellules servies par une même station terrestre principale sont réparties sur les N sous-zones (i.e. ne sont pas dans la même sous-zone). Dès lors, dans la mesure où les pics de capacité sont décalés temporellement pour chaque sous-zone, les cellules servies par une même station terrestre principale n'auront pas simultanément un besoin de capacité maximale. En conséquence, La liaison radiofréquence établie entre une station terrestre principale et les cellules servies par cette station ne verra jamais la somme des pics de trafic ; il est donc possible de dimensionner le réseau terrestre pour que ce dernier fonctionne non pas pour une capacité égale à la somme des capacités pics mais pour une capacité inférieure à cette somme de capacités pics. Un tel dimensionnement entraîne notamment une réduction sur la quantité de fibres optiques utilisées (dans le cas d'un réseau à fibres optiques) et a un impact direct sur le coût du réseau terrestre. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. Ainsi, l'invention a été plus particulièrement décrite dans le cas d'amplificateur formé par un CAMP suivi d'un TWTA. On notera cependant que l'invention s'applique également au cas d'un amplificateur SSPA ou d'un équipement du type MPA. Par ailleurs, comme déjà évoqué plus haut, même si l'invention s'applique plus particulièrement au cas de sous-zones réparties sur des fuseaux horaires différents, il est également possible d'utiliser un réseau selon l'invention pour des sous-zones avec des utilisateurs ayant des habitudes ou des styles de vie différents d'une sous-zone à l'autre de sorte que les profils de capacité sont différents et que les pics de ces profils sont décalés temporellement. REVENDICATIONS1. Réseau de télécommunication pour l'établissement de liaisons radiofréquences entre au moins une station terrestre principale et des termi- naux terrestres via un satellite de télécommunication à plusieurs faisceaux, dit satellite multifaisceaux, ledit réseau comportant : - une zone de service composée d'une pluralité de cellules comportant chacune une pluralité de terminaux terrestres, ladite zone de service étant décomposée en N sous-zones, N étant un entier strictement supérieur à 1, chaque sous-zone ayant un profil de capacité évoluant dans le temps sur une période donnée et présentant une valeur maximale, lesdites valeurs maximales de chacune des capacités étant décalées temporellement, - un satellite multifaisceaux comportant : o un répéteur incluant des moyens d'amplification des signaux émis par ladite station terrestre sur la voie aller et des signaux émis par lesdites cellules sur la voie retour, o un système d'alimentation en puissance continue desdits moyens d'amplification, ledit réseau étant caractérisé en ce que ledit système d'alimentation comporte des moyens pour alimenter lesdits moyens d'amplification fournissant l'ensemble des sous-zones avec leur profil respectif de capacité évoluant sur ladite période donnée, la puissance continue maximale délivrée par ledit système d'alimentation étant inférieure à la puissance continue que consommeraient lesdits moyens d'amplification pour fournir simultanément l'ensemble des sous-zones avec leur valeur maximale de capacité. 2. Réseau selon la revendication 1 caractérisé en ce que chacune des N sous-zones correspond à un fuseau horaire, ladite période donnée étant une période de 24 heures. 3. Réseau selon la revendication 1 caractérisé en ce que chacune des N sous-zones a un profil de capacité adapté au mode de vie de la population utilisant les terminaux terrestres de ladite sous-zone. 4. Réseau selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lesdits moyens d'amplification sont formés par une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive, chacun desdits amplificateurs fonctionnant à saturation lorsqu'il doit fournir une capacité maximale. 5. Réseau selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que lesdits moyens d'amplification sont formés par une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive, chacun desdits amplificateurs fonctionnant en mode de recul par rapport à son mode de saturation lorsqu'il doit fournir une capacité maximale. 6. Réseau selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que lesdits moyens d'amplification sont formés une pluralité d'amplificateurs à tubes à onde progressive à efficacité constante. 7. Réseau selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lesdites liaisons radiofréquences sont établies entre une pluralité de stations terrestres principales et ladite zone de service de sorte que les cellules servies par une même station terrestre principale sont réparties sur lesdites N sous-zones. 8. Procédé de dimensionnement dudit système d'alimentation appartenant à un réseau selon l'une des revendications précédentes, les N profils de capacité étant définis par une courbe Ci(t) avec i variant de 1 à N et t évoluant sur ladite période donnée, ledit procédé comportant les étapes suivantes : somme des N profils Ci(t) de sorte qu'on obtient un profil de capacité N global C(t) = >Ci(t) ; - détermination de la valeur maximale Cmax prise par ledit profil de ca- pacité global C(t) ; - détermination de ladite puissance continue maximale délivrée par le-dit système d'alimentation, ladite puissance étant supérieure ou égale à la puissance continue que consommeraient lesdits moyens d'amplification pour fournir simultanément ladite zone de service avec ladite valeur maximale Cmax. 9. Satellite multifaisceaux comportant un système d'alimentation dimensionné par un procédé selon la revendication 8.