Brevet FR2931595A1 — publié le 20091127

"Procédé de dimensionnement d'un câble et de son fusible". L'invention concerne un procédé de dimensionnement d'un câble et de son fusible de circuit électrique pour alimenter un organe de véhicule, notamment de véhicule automobile. On connaît déjà des procédés de modélisation et de dimensionnement d'un réseau électrique reliant une source d'alimentation électrique à un ou plusieurs organes électriques. Dans ce domaine, le document WO2007/006964. On commence par simuler une évolution de température dans un câble en fonction des pertes par effet joule dans le câble et du flux de chaleur échangé avec l'air à temperature ambiante à l'extérieur du câble. On dimensionne alors le câble de façon à ce que sa température, telle qu'elle est simulée, ne dépasse pas une température critique d'endommagement du câble. Dans un deuxième temps, on dimensionne une protection par fusible ou composant électronique, du câble tel qu'il a été dimensionné. En se basant sur cet état de la technique connu, en cas de défaut apparaissant dans les câbles pour des causes non prévues par un modèle de dissipation thermique du câble à l'ambiance, on peut envisager d'abaisser le seuil de la protection pour tenir compte d'une contrainte supplémentaire. Cependant l'abaissement du seuil de protection, voire même un seuil de protection trop bas dès le départ, pose le problème d'un risque de déclenchements intempestifs. Pour remédier aux problèmes de l'état antérieur de la technique, un objet de l'invention est un procédé de dimensionnement d'un câble et d'un fusible de circuit électrique pour alimenter un organe de véhicule, comprenant . - une première étape de détermination du fusible en fonction d'un profil de courant de charge électrique dudit organe ; - une deuxième étape de calcul d'une température du 5 câble en fonction d'un courant donné qui passe dans le câble et d'un diamètre minimal du câble; - une troisième étape d'augmentation du diamètre du câble jusqu'à ce que le fusible coupe le circuit électrique avant que la température du câble n'atteigne 10 une température critique de destruction du câble ou jusqu'à ce que la température du câble se stabilise en deçà de la température critique de destruction du câble. Parmi les apparitions de défaillance possibles, on note typiquement celle d'un court-circuit. 15 Particulièrement, la température du câble est calculée dans au moins l'une de la deuxième et de la troisième étape, en fonction d'une température de confinement. Plus particulièrement, dans la deuxième et/ou la 20 troisième étape, la température du câble et la température de confinement sont calculées par intégration temporelle de l'énergie dissipée par effet joule dans le câble pour une température atmosphérique donnée. Préférentiellement, dans la deuxième et/ou la 25 troisième étape, la température du câble est calculée par une méthode de simulation nodale. Avantageusement, dans la deuxième et/ou la troisième étape, une âme du câble est modélisée par une source de puissance dissipée par effet joule, une 30 capacité thermique et une conductance thermique vers une périphérie de l'âme. Particulièrement, la source de puissance dissipée par effet joule, est calculée pour une valeur de courant nominal. 35 Alternativement, la source de puissance dissipée par effet joule, est calculée pour une valeur de courant de court-circuit. Alternativement encore, la source de puissance dissipée par effet joule, est calculée pour chacune des valeurs possibles de courant électrique. Avantageusement encore, dans la deuxième et ou la troisième étape, un environnement de confinement du câble est modélisé par une capacité thermique, une conductance par convection interne et une conductance par convection externe. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit et à l'examen des figures qui l'accompagnent. Ces figures ne sont données qu'à titre illustratif et nullement limitatif de l'invention. Elles montrent . - figure 1 : un schéma électrique de circuit de 15 véhicule ; - figure 2 des étapes de procédé conforme à l'invention ; - figure 3 des courbes caractéristiques de fusibles ; 20 - figure 4 : une adaptation de fusible à un profil de courant électrique ; - figure 5 un schéma thermique de câble en environnement confiné. Les éléments identiques conservent la même 25 référence d'une figure à l'autre. En référence à la figure 1, un circuit électrique de véhicule, notamment de véhicule automobile, comprend une batterie 100 et des câbles 1, i, j, n pour alimenter différents organes qui consomment respectivement une 30 charge électrique chi, ch., ch., ch,,, généralement lorsqu'un commutateur associé, non représenté, est mis à un état passant. Pour protéger chaque câble contre l'éventualité d'un court-circuit, on lui associe en tête un fusible respectivement Fi, F., F., F. 35 En référence à la figure 2, un procédé pour dimensionner un câble i d'alimentation d'une charge ch, et son fusible de protection F., commence par un choix du fusible. Cette approche inhabituelle permet de dimensionner le fusible au plus près de la consommation en courant de la charge. Un indice i de désignation du câble est initialisé à 1 dans une étape de départ 101. Dans une étape 102, la charge ch, détermine un profil de courant I. en fonction du temps. Comme on peut le voir en référence à la figure 4, un profil 122 commence généralement par une valeur élevée de courant pour ensuite se stabiliser à une valeur nominale plus faible. Parmi les organes inductifs, on connaît les moteurs pour lesquels la valeur élevée correspond au courant de démarrage et la valeur nominale plus faible de courant correspond a un couple généré par une force contre électromotrice, on connaît aussi les bobines d'actionneurs pour les quelles la valeur élevée correspond au courant d'appel et la valeur nominale plus faible au courant de maintien. Parmi les organes résistifs, on sait qu'une résistance à froid a généralement une valeur plus faible qui pour une même valeur de tension à ses bornes, engendre un courant plus fort. Après avoir chauffé, la résistance se stabilise à une valeur plus élevée avec pour effet de diminuer la valeur du courant. En référence à la figure 3, les constructeurs de fusibles caractérisent généralement leurs produits par deux séries de points caractéristiques, dont les valeurs extrêmes sont imposées par des normes ISO. Une première série de points, définit une courbe de durée minimale de déclenchement ou de rupture de circuit en fonction du courant et une deuxième série de points, définit une courbe de durée maximale de déclenchement en fonction du courant. La méthode des splines cubiques, est intéressante pour interpoler chaque courbe de façon à la faire passer par les points caractéristiques. On rappelle que la méthode des splines cubiques consiste à représenter chaque arc limité par deux points, au moyen d'un polynôme de degré 3 dont la tangente en chaque extrémité est de pente identique à celle de l'arc voisin. Ainsi la courbe passant par la série de points { (xi, t1) , (x,, t2) , (x3, t3) , (x,, t,) , (x,, t,) } est interpolée au moyen de polynômes : ex E [x1,x2lt=a12x3+b12x2+c12x+d12 VxE [x2,x3];t=a23x3+b23x2+c23x+d23 VxE [x3,x4J,t = a34x3 +b34x2 +c34x+d34 dx E [x4, x5I;t = a45x3 +b45x2 + c45x + d45 Avec par exemple pour le deuxième polynôme: 3 +b2 3x22 + c23x2 + d23 t3 = a23x33 + b23x32 + c23x3 + d23 3a12x22 + 2b12x2 + c12 = 3a23x22 + 2b23x2 + c23 3a23x32 + 2b23x3 + c23 = 3a34x32 + 2b34x3 + c23 En procédant de même pour les autres polynômes et en imposant une dérivée à gauche pour le premier et une dérivée à droite pour le dernier, on obtient un système d'équations qui permet de déterminer les valeurs des coefficients. Le fusible F. choisi est celui dont la courbe à durée minimale de déclenchement, telle que déterminée en référence à la figure 3, est l'image de la courbe 121 qui, en référence à la figure 4, enveloppe au plus près la courbe 122 sans la toucher. De la sorte, le fusible ne coupe pas le circuit tant que le profil de courant suit la courbe 122. Le fusible coupe le circuit dès que le courant dépasse nettement les valeurs définies par la courbe 122 au-delà d'une durée déterminée par la courbe 121. En référence à nouveau à la figure 2, à la suite de l'étape 102 qui a permis de dimensionner le fusible F., une étape 105 est activée si l'indice i du câble a atteint le nombre n de fusibles en étape 103. On peut très bien exécuter le procédé dans son ensemble séparément pour chaque câble auquel cas on prend n=1 pour chaque exécution du procédé. Si l'indice i du câble n'a pas atteint le nombre n de fusibles en étape 103, l'indice i est incrémenté dans une étape 104 pour passer au câble suivant. Dans l'étape 105, on réinitialise l'indice i à 1 pour reprendre le procédé à partir du premier câble. La température TZ d'un environnement dans lequel le câble est confiné, est initialisée à une valeur égale à celle de la température atmosphérique 'atm. En référence à la figure 5, le procédé de dimensionnement repose sur un modèle électrothermique dans lequel chaque objet est discrétisé géométriquement à l'aide de la méthode nodale. Cette méthode dérivée des volumes finis consiste à diviser l'objet en plusieurs blocs isothermes à chacun desquels est associé respectivement un noeud v, w, x, y, z, sur lequel est calculée une température TV, Tw, TX, Ty, TZ . Parmi un nombre n de câbles, un câble d'indice i, i variant de 1 à n, comprend une âme 50 électriquement conductrice et une gaine 51 électriquement isolante. Lorsque n=1, la division géométrique retenue est pour un conducteur unique confiné dans un environnement 70. Un aspect original réside dans le confinement permettant de caractériser l'air clos auquel sont soumis les faisceaux électriques dans l'environnement 70 auquel on associe le noeud z. Ceci permet de prendre en compte une augmentation de la température ambiante TZ par rapport à la température atmosphérique 'atm, qui influence les transferts thermiques à la surface du câble à laquelle est associé le noeud y. Le noeud v est associé au volume de l'âme 50 et le noeud w est associé à la surface de séparation entre l'âme 50 et la gaine 51. L'âme 50 en cuivre, en aluminium ou en tout autre matériau électriquement conducteur, est thermiquement modélisé par une capacité calorifique 52 de valeur Cvi et une conductance thermique 53 de valeur guwi• Une puissance dissipée par effet joule d'un courant Ii qui passe dans l'âme 50, a pour valeur Q; =R,I,2 . Les températures 'vi au noeud v et Twi au noeud w, sont liées par 5 la relation : i(TW.-T.)+Q; =C, dam (10) Le noeud x est associé au volume de la gaine 51 et le noeud y est associé à la surface de séparation entre la gaine 51 et l'environnement 70. La gaine 51 en polymère 10 ou en tout autre matériau électriquement isolant, est thermiquement modélisé par une capacité calorifique 55 de valeur CXi, une conductance thermique 54 de valeur g,xi vers le noeud w et une conductance thermique 56 de valeur gyxi vers le noeud y. Les températures 'xi au noeud v, Twi au 15 noeud w et TYi au noeud y, sont liées par la relation : ùTX)+gyxi`Ti ùTxi) = C, da X' (11) L'environnement 70, généralement constitué d'air, est thermiquement modélisé par une capacité calorifique 71 de valeur C, un coefficient d'échange thermique 59 par 20 convection annulaire interne de valeur gyzi vers le noeud y et un coefficient d'échange thermique 72 par convection annulaire externe de valeur gZ vers l'extérieur. On indique que ces coefficients d'échange reposent de préférence sur les formulations empiriques de Kuehn et 25 Golstein. Les températures TZ au noeud z, TYi au noeud y et 'atm à l'extérieur, sont liées en première approximation par la relation : g r yzi `rTyi ù Tz) + g z (Tatm ù Tz) = C z dtZ dT (12) Les trois relations précédentes peuvent être écrites 30 sous la forme : 10 ùg,,iT,i +gvwiTWi +Qi = Cri dTvi (13) gwxiTwi ù`gwxi +gyxi)Txi +gyxiTyi = Cxi dTXi (14) z dt gyziTyi ù (gyzi + gz)Tz +g,Tatm = C, dt (15) D'autre part, l'absence d'accumulation de chaleur à 5 travers chaque surface, permet d'écrire les relations suivantes . gäWi (T i ù Tvi) + g Wxi ( i ùTxi) = 0 (16) gyzi(Tyi ùTxi)+gyzi(Tyi ùTz) = 0 (17) résulte que : gù T + gWxi T. (18) xi gi + g Wxi gi + g ,,xi Tyi = gyxi Txi + gyzi Tz (19) gyzi + gyzi gyzi + gyzi En posant G =G = gvwigwxi , G =G GXZ =Gzx = g vwi + g wxi Gxx.=Gx,.+GXZ., GzZ.=GzX.+g, on peut réécrire les relations précédentes sous forme matricielle : /dT, Dont il gyxigyzi gyzi + gyzi 15 i Qi 0 ,gzTatm/ /- Gvvi Gvxi 0 / TVi Gvxi ù Gxxi Gxzi Txi + O Gxzi ù Gzzi2 Tz J0 0 " 0 C vi 0 0 0 C v; 2 dt dTxi (20) dt dTzi dt Il est dans ce cas facile d'inverser les matrices et de calculer les primitives des températures en fonction du temps de façon à donner la température Txi de la gaine à chaque instant t. 20 Le procédé est amélioré en tenant compte des échanges par conduction et par rayonnement électromagnétique dans l'environnement 70 de confinement. On ajoute alors une conductance thermique 57 et un espace 58 de propagation par rayonnement électromagnétique pour modéliser l'environnement 70. La prise en compte de la convection dans l'air introduit des facteurs linéaires qui viennent simplement modifier les coefficients de la matrice de gauche. On sait que les échanges thermiques par rayonnement sont liés à la puissance quatrième de la température par une relation de la forme : = ca(Ty - Tai ) (21) Où E est l'émissivité en surface de la gaine 51 et 6 est la constante de Stéphan-Boltzmann. La relation 21 modifie essentiellement les relations 14, 15 et 17 où interviennent les températures Tyi et Tatti,. Les relations entre les dérivées des températures par rapport au temps et les températures sont alors des fonctions non linéaires que le calcul numérique sur ordinateur permet d'intégrer progressivement par pas successifs représentant chacun une durée élémentaire dt. Une manipulation mathématique des relations ci-dessus exposées permet d'exprimer les fonctions ddTvi (t) =fvi (Q i ,Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tai (22) ddt i (t) f xi (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tai (23) dTZi (t) = f zi (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tai ( 2 4) Tyi (t) = f yi (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tz (t), Tatm) (2 5) A partir de températures disponibles en mémoire d'un ordinateur pour un instant t précédent, il est possible de calculer les températures à l'instant t+dt par les formules . Tvi (t + dt) = Tvi (t) +fvi (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tatm )dt (26) Txi (t + dt) = Txi (t) + f xi (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tahn `)dt (27) Tzi (t + dt) = Tzi (t) +Ç (Q i , Tvi (t), Txi (t), Tyi (t), Tz (t), Tatm )dt (28) Tyi(t+dt)=fyi(Qi,Tvi(t+dt),Txi(t+dt),Tz(t+dt),Tatn) (29) On peut modéliser indépendamment un câble d'indice j avec une âme 60, une gaine d'isolation 61 dans le même environnement 70. Des capacités thermiques 62, 65, des conductances 63, 64, 66, 68, un coefficient de convection 69, un espace 67 a priori identique à l'espace 57 et une puissance Q. dissipée par effet joule d'un courant I. conduit alors de façon identique aux équations (t + dt) = (t) + (Q; (t), Tx; (t), Ty; (t), Tz (t), Tatm kit (30) Tx; (t + dt) = Tx; (t) + fx; (Q; (t), Tx; (t), Ty; (t), Tz (t), Tan )dt (30) Tz; (t + dt) = Tz; (t) + fz; (Q; , T,; (t), Tx; (t), Ty; (t), Tz (t), Tatm )dt (30) Tyr(t+dt)=fyj(Q.,T,j(t+dt),Tx~(t+dt),Tz(t+dt),Tai (29) Dans lesquelles on remarque que le noeud z est commun aux deux câbles. On peut calculer l'évolution de température indépendamment pour chaque câble en considérant un courant nul dans l'autre ou les autres câbles. On peut aussi combiner les équations de façon à tenir compte d'une influence du ou des courants dans d'autres câbles pour calculer une évolution de température dans un câble. En référence à nouveau à la figure 2, à la suite de l'étape 105, un diamètre Diam, du câble i, est initialisé à une valeur minimale D, dans une étape 106. Divers possibilités existent pour choisir la valeur minimale D, de diamètre. Elle peut être choisie égale à la plus petite valeur parmi celles des câbles disponibles ou égale à une valeur compatible avec la chute de tension à froid admissible, compte tenu du courant consommé. Dans une étape 107, à un instant initial t=0, le câble est considéré froid en raison d'une absence de courant ayant traversé l'âme du câble précédemment à l'instant t. Les températures T,., T,., Tx., I. dans la section du câble sont alors toutes initialisées à la température de confinement Tz. Dans une étape 108, la valeur du courant I.(t) est donnée en fonction de paramètres introduits dans une étape 115. Des paramètres fixant une valeur constante I;(t), égale au courant nominal ou au courant de court- circuit, permettent de dimensionner la tenue en température du câble, au courant nominal ou respectivement au courant de court-circuit. Des paramètres fixant une valeur constante I.(t), successivement égale à chaque valeur de courant possible, permettent de dimensionner la tenue en température du câble, à tous les courants. On peut aussi faire évoluer le courant à des valeurs suivant à chaque instant t, le profil représenté en figure 4. Une étape 109 teste si le temps écoulé à l'instant t après l'instant initial, est supérieur à une durée tF dont l'atteinte provoque une rupture du fusible. Si l'abscisse t du point dont l'ordonnée est égale à I.(t), est supérieure à l'abscisse du point de même ordonnée sur la courbe 121, un résultat positif du test déclenche une étape 114. Dans le cas contraire, un résultat négatif du test déclenche une étape 110. Une activation de l'étape 114, est représentative d'un diamètre Diam, de câble pour lequel, au courant électrique I.(t) considéré en étape 108, le premier défaut apparu est une rupture du fusible. Le câble de diamètre Diam, est donc correctement protégé par le fusible pour les paramètres de courant considérés en étape 108. S'il existe d'autres paramètres de courant pour lesquels il est prévu de vérifier la tenue du câble, ces paramètres sont introduits en étape 115 de façon à réactiver au moins les étapes 107 à 109 pour ces nouvelles valeurs de paramètres de courant. S'il n'existe pas d'autres paramètres de courant pour lesquels il est prévu de vérifier la tenue du câble, une étape 116 vérifie si le câble d'indice i est le dernier câble à dimensionner. Une vérification affirmative de l'étape 116 active une étape 118 de fin du procédé pour laquelle les diamètres de câble(s) calculé(s) correspond(ent) à une bonne tenue en température. Une vérification négative de l'étape 116 active une étape 117 dans laquelle l'indice i de câble est incrémentée de façon à réitérer le procédé à partir de l'étape 106 pour le câble suivant. L'étape 110 est ordonnancée pour calculer la température T. de la gaine du câble a partir de la puissance Q. dissipée par effet joule en fonction du courant I.(t) et du diamètre Diam, au quel est liée la résistance électrique linéique du câble. Les formules énoncées précédemment en référence à la figure 5, sont utilisées à cet effet. Une étape 111 teste alors si la température calculée est supérieure à une température de sécurité dont un franchissement est considéré se rapprocher d'une température qui provoque une détérioration du câble. Un résultat de test négatif en étape 111, déclenche une étape 112 pour réitérer au moins les étapes 108 et 109 à un instant t+dt plus tard. Un résultat de test positif en étape 111, indique un risque de détérioration du câble sans protection par rupture du fusible, au diamètre Diam, de câble considéré. Une étape 113 est alors prévue pour réitérer le procédé à partir de l'étape 107 avec un diamètre Diam, supérieur. Une augmentation de diamètre de câble a plusieurs effets bénéfiques sur la tenue en température du câble. Un câble de diamètre supérieur, a une âme de diamètre supérieur et par conséquent une résistance électrique linéique inférieure dont il résulte une puissance Q. dissipée par effet joule plus faible. Un câble de diamètre supérieur, a une surface périphérique de la gaine plus grande qui facilite l'évacuation de chaleur dans l'air de l'environnement de confinement, notamment par convection annulaire et rayonnement électromagnétique. Un câble de diamètre supérieur contient également plus de matière électriquement conductrice. Il en résulte une plus grande capacité thermique et donc une augmentation de la température moins rapide. Le diamètre de câble qui convient pour éviter les détériorations thermiques du câble, est celui de plus petite valeur parmi celles pour lesquelles la température de sécurité ou température critique 'Sec n'est jamais atteinte en étape 111, soit à cause d'une rupture de fusible détectée en étape 109 avant d'atteindre la température de sécurité ou température critique 'Sec en étape 111, soit à cause d'une stabilisation de température en deçà de la température de sécurité ou température critique TSec. Pour éviter que le procédé ne boucle indéfiniment en étape 112, il existe plusieurs solutions. On peut citer par exemple la solution qui consiste à tester en étape 109 si la durée écoulée à l'instant t depuis l'instant d'origine, est supérieure à une tmax pouvoir inférieure à tF mais suffisamment grande pour considérer que tF ne sera jamais atteinte. En effet, la courbe 121 de déclenchement du fusible a été choisie pour ne jamais déclencher pour les courants compatibles avec le profil 122. On peut encore citer la solution qui consiste à tester en étape 111 si la température s'est stabilisée avant d'avoir atteint la température critique. Une réponse positive à l'un ou l'autre des deux tests, active alors l'étape 114 pour passer à un autre profil de courant, à un autre câble ou terminer le dimensionnement du câble. Le procédé qui vient d'être exposé permet, en mode nominal, de s'assurer que le courant stabilisé n'engendre aucun dépassement thermique de l'isolant vis-à-vis de sa température critique. Le cas échéant, la section du conducteur ou éventuellement la classe de l'isolant sera augmentée afin de satisfaire ce critère thermique. L'une des étapes 106, 113 ou 114 est agencée pour vérifier que la chute de tension engendrée par la ligne est conforme à la tension minimale de fonctionnement de l'organe. Si la tension aux bornes de l'organe est insuffisante, les mêmes méthodes de correction peuvent être employées, à savoir, incrémenter la section du conducteur ou la classe de l'isolant. Le procédé qui vient d'être exposé permet aussi de s'assurer que le conducteur est dimensionné de façon à supporter transitoirement le courant de défaut. Ce courant peut avoir pour origine un court-circuit franc (coupure d'un câble par exemple), un court-circuit résistif (infiltration d'eau dans un optique par exemple) ou alors une surcharge ponctuelle (épaisseur de givre sur une vitre faisant croître le courant consommé par l'actionneur). Dans tous les cas, la solution qui consisterait à abaisser le calibre du fusible est à proscrire puisqu'elle serait en contradiction avec l'étape 102 et provoquerait inévitablement des déclenchements intempestifs. 25 REVENDICATIONS1. Procédé de dimensionnement d'un câble (i) et d'un fusible (Fi) de circuit électrique pour alimenter un 5 organe (Chi) de véhicule, comprenant : une première étape (102) de détermination du fusible en fonction d'un profil de courant de charge électrique dudit organe ; - une deuxième étape (110) de calcul d'une 10 température (Ti) du câble en fonction d'un courant (Ii) donné qui passe dans le câble et d'un diamètre minimal du câble ; - une troisième étape (113) d'augmentation du diamètre du câble jusqu'à ce que le fusible coupe le 15 circuit électrique avant que la température (Ti) du câble n'atteigne une température critique (Tsec) de destruction du câble ou jusqu'à ce que la température (Ti) du câble se stabilise en deçà de la température critique (Tsec) de destruction du câble. 20 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la deuxième (110) et/ou la troisième étape (113), la température (Ti) du câble est calculée en fonction d'une température (Tz) de confinement. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en 25 ce que dans la deuxième (110) et/ou la troisième étape (113), la température (Ti) du câble et la température (Tz) de confinement sont calculées par intégration temporelle de l'énergie dissipée par effet joule dans le câble pour une température de référence (Tatm) donnée. 30 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans la deuxième (110) et/ou la troisième étape (113), la température (Ti) du câble est calculée par une méthode de simulation nodale. 5. Procédé selon l'une des revendications 35 précédentes, caractérisé en ce que dans la deuxième (110) et/ou la troisième étape (113), une âme (50) du câble est modélisée par une source de puissance dissipée par effetjoule, une capacité thermique (52) et une conductance thermique (53) vers une périphérie de l'âme. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la source de puissance dissipée par effet joule en mode nominal, est calculée pour une valeur de courant nominal. 7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la source de puissance dissipée par effet joule en mode défaillance, est calculée pour une valeur de courant de court-circuit. 8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que la source de puissance dissipée par effet joule, est calculée pour chacune des valeurs possibles de courant électrique. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans la deuxième étape (110), un environnement (70) de confinement du câble est modélisé par une capacité thermique (71), une conductance par convection interne (59) et une conductance par convection externe (72).