Brevet FR2910825A1 — publié le 20080704

Dispositif de pulvérisation ultrasonique industriel L'invention concerne le domaine technique général des dispositifs et des procédés de pulvérisation ultrasonique. PRESENTATION GENERALE DE L'ART ANTERIEUR Il convient tout d'abord de rappeler que, dans le domaine des ultrasons de puissance, il existe des systèmes transformant 10 orthogonalement la direction de propagation des vibrations, c'est-à-dire qu'à partir d'une vibration ultrasonique se propageant dans une première direction et entrant dans le système, il ressort du système une vibration de même fréquence se propageant dans une deuxième direction, orthogonale à la première. Il peut s'agir, soit de vibrations longitudinales se propageant dans des pièces droites, soit de vibrations radiales se propageant dans des pièces de révolution. Des systèmes de ce type sont notamment décrits dans le document US 3 696 259 en date du 03/10/1972. Ces systèmes sont construits de la façon suivante : - ils intègrent, en général dans une même pièce, deux parties orthogonales l'une par rapport à l'autre ; - la longueur de chacune de ces parties est déterminée pour correspondre à une demi-longueur d'onde (dans le cas d'une partie longitudinale) ou à un quart de longueur d'onde (dans le cas d'une partie de révolution) dans le mode propre et spécifique de vibration de la partie concernée à la fréquence F considérée ; - les extrémités de chacune de ces parties correspondent à un ventre de déplacement de vibration, tandis que le milieu (dans le cas d'une partie longitudinale) ou le centre (dans le cas d'une 15 20 25 30 partie de révolution) correspond à un noeud de déplacement de la vibration ; - les deux parties sont disposées l'une par rapport à l'autre de sorte que le milieu, ou le centre, de l'une coïncide avec le milieu, ou le centre, de l'autre. Tous ces systèmes fonctionnent de la façon suivante : - l'énergie vibratoire ultrasonique de fréquence F est communiquée à la partie d'entrée de la pièce ; - celle-ci entre alors en vibration à cette même fréquence, la partie centrale étant un noeud de déplacement de la vibration et, partant, un ventre de contrainte ; - par l'effet du coefficient de Poisson, la partie centrale de la partie d'entrée se contracte et se dilate latéralement en opposition de phase avec les extrémités de ladite partie d'entrée ; - comme la partie de sortie est attachée à la partie d'entrée orthogonalement et que leurs parties centrales se confondent, l'énergie vibratoire est ainsi transmise à la partie de sortie par l'intermédiaire de cet effet Poisson ; - la partie de sortie entre alors en vibration dans son mode propre à la même fréquence F, la vibration étant en opposition de phase avec celle de la partie d'entrée, c'est-à-dire que lorsque la partie d'entrée se contracte, la partie de sortie se dilate et vice et versa. Les deux parties, d'entrée et de sortie de la vibration, sont donc orthogonales l'une à l'autre et le couplage entre leurs modes de vibration respectifs se fait alors, par l'intermédiaire du coefficient de Poisson, en opposition de phase. Il convient par ailleurs de rappeler que le principe de la 30 pulvérisation ultrasonique de fluides est connu depuis longtemps et décrit notamment dans des ouvrages tels que la revue Ultrasonics 10 15 20 25 (octobre 1967, E .G. Lierke and R. Pohlman and E. G. Lierke and A. Griesshammer ; janvier 1974 , R. Pohlman, K. Heisler, M. Cichos). Il convient enfin de rappeler que la combinaison des deux principes, telle que décrite dans le brevet européen EP 0 588 609, utilise une couronne radiale vibrant en opposition de phase avec un barreau droit axial agencé au centre de la couronne, c'est-à-dire que la couronne est en phase d'extension radiale quand le barreau est, lui, en phase de contraction axiale et vice et versa. Le bord extérieur de la couronne est la surface dont la vibration permet la pulvérisation de fluide. La capacité de production d'un tel pulvérisateur est proportionnelle à la surface du bord extérieur de la couronne et, donc, toutes choses égales par ailleurs, est proportionnelle au diamètre de cette couronne. Toutefois, pour une fréquence F et un matériau déterminés, un tel pulvérisateur dont la couronne vibre en quart de longueur d'onde a un diamètre lui aussi bien déterminé. A titre d'exemple, un tel pulvérisateur en acier à haute performance vibrant à 20 kHz, présente un barreau axial droit en demi-longueur d'onde de l'ordre de 120 mm de longueur et un premier diamètre de couronne de l'ordre de 130 mm, constituant la couronne de base, vibrant radialement en quart de longueur d'onde. Bien évidemment, l'homme de métier sait qu'il peut augmenter le diamètre d'un tel pulvérisateur, tout en lui gardant son caractère résonnant, en ajoutant, autour de la couronne de base, un anneau dont la largeur est déterminée pour comprendre un nombre entier de demi-longueurs d'onde, en mode radial de vibration à la fréquence considérée. L'ensemble constitué de la couronne de base et de l'anneau est fréquemment réalisé en une seule pièce. Dans la suite, on qualifiera cet ensemble constitué de la couronne de base et éventuellement de l'anneau de couronne ou couronne radiale . On entend, dans le cadre de la présente invention, par largeur d'un anneau, la différence entre le diamètre externe et le diamètre interne de l'anneau considéré. Ainsi, si l'on rajoute un anneau de largeur correspondant à une demi-longueur d'onde, en vibration radiale, à la couronne de base précédemment décrite, on obtient un diamètre de l'ensemble constitué de la couronne de base et de l'anneau d'environ 250 mm. L'ajout d'un anneau de largeur correspondant à deux demi-longueurs d'onde porterait à 350 mm environ ce même diamètre (couronne de base+anneau). Toutefois, l'homme de métier sait aussi que, plus l'anneau comprend de demi-longueurs d'onde, plus l'amplitude du ventre situé en extrémité de l'ensemble constitué de la couronne de base et de l'anneau se réduit, de sorte que rapidement l'amplitude devient insuffisante pour obtenir un phénomène satisfaisant de pulvérisation. Ainsi, selon la figure 1, si l'amplitude de la vibration d'entrée est de 100%, alors la couronne de base de 130 mm présente déjà une amplitude 1 à son bord extérieur de seulement 50%, la couronne de 250 mm ne présente plus qu'une amplitude 2 de 33% et celle de 350 mm ne présente plus qu'une amplitude 3 de 28%. Ceci peut être en partie compensé en augmentant l'amplitude de la vibration d'entrée dans la partie axiale du pulvérisateur. Néanmoins, ceci n'est pas toujours possible, notamment dans le cas d'atomisation à température élevée de produits fondus où il convient d'ajouter les pertes mécaniques à chaud dans les matériaux utilisés pour la réalisation de la chaîne acoustique. Dès lors, l'homme de métier est amené à se poser le problème d'augmenter le diamètre de l'ensemble constitué de la couronne de base et de l'anneau sans diminuer excessivement l'amplitude de la vibration de son bord extérieur. PRESENTATION DE L'INVENTION A cet effet, on prévoit un dispositif de pulvérisation ultrasonique, comprenant un générateur délivrant un signal électrique de fréquence ultrasonique F, au moins un convertisseur électro-acoustique et un pulvérisateur constitué d'un barreau axial autour duquel est agencée une couronne radiale, disposée autour du barreau orthogonalement à l'axe du barreau et présentant à son bord extérieur une surface de pulvérisation, le convertisseur étant attaché de façon solidaire au pulvérisateur par l'intermédiaire d'une des extrémités du barreau, dispositif dans lequel la matière et les dimensions du pulvérisateur sont choisies pour que le pulvérisateur vibre en résonance à la fréquence F, dans un mode de vibration où le barreau et la couronne, de façon simultanée, se contractent, puis se dilatent, alternativement, tout point de la surface de pulvérisation étant animé d'une vibration homogène et orthogonale à ladite surface. On prévoit également un dispositif de pulvérisation ultrasonique, comprenant un générateur délivrant un signal électrique de fréquence ultrasonique F, au moins un convertisseur électro-acoustique et un pulvérisateur constitué d'un barreau axial autour duquel est agencée une couronne radiale, disposée autour du barreau orthogonalement à l'axe du barreau et présentant à son bord extérieur une surface de pulvérisation, le convertisseur étant attaché de façon solidaire au pulvérisateur par l'intermédiaire d'une des extrémités du barreau, dans lequel la couronne radiale comprend au moins une couronne de base correspondant au plus petit diamètre résonant, et en ce que la matière et les dimensions du pulvérisateur sont choisies pour que le pulvérisateur vibre en résonance à la fréquence F, dans un mode de vibration où le barreau et la couronne de base, de façon simultanée, se contractent, puis se dilatent, alternativement, tout point de la surface de pulvérisation étant animé d'une vibration homogène et orthogonale à ladite surface. Selon un aspect préféré mais non limitatif du dispositif selon l'invention, on ajoute, autour de la couronne de base correspondant au premier diamètre résonant, un anneau dont la largeur est déterminée pour comprendre un nombre entier de demi-longueurs d'onde, en mode de vibration radial à la fréquence F. En d'autres termes, la couronne radiale est constituée de la couronne de base, autour de laquelle est agencé un anneau de largeur correspondant à un nombre entier de demi-longueurs d'onde en mode de vibration radial à la fréquence F. Préférentiellement, la couronne de base et l'anneau sont réalisés en une seule pièce. Dans ce cas, l'ensemble constitué de la couronne de base et de l'anneau peut avantageusement être réalisé en cascade étagée présentant des variations d'épaisseur situées sur les cercles nodaux de la vibration, afin de réaliser au moins une transformation d'amplitude de la vibration radiale. Optionnellement, un évidement axial est réalisé dans le barreau. Par ailleurs, une (ou un ensemble de) pièce(s) - dont la fréquence F est une fréquence propre de résonance - peut(vent) être inséré(s) entre le convertisseur et le pulvérisateur. Ceci permet soit d'éloigner le pulvérisateur du convertisseur, soit d'attacher l'ensemble acoustique ainsi constitué à un support, soit de modifier l'amplitude de la vibration émise par le convertisseur, soit encore de réaliser simultanément plusieurs de ces occurrences. La puissance ultrasonique dissipée dans le pulvérisateur peut être comprise entre 50 et 1000 Watt. De plus, la fréquence ultrasonique F peut être comprise entre 20 et 200 kHz. Selon une variante, l'ensemble de pulvérisation constitué par le transducteur, la pièce, ou l'ensemble de pièces, inséré et le pulvérisateur radial est mis en rotation lente afin d'optimiser la répartition du liquide à pulvériser sur la surface plane supérieure de la couronne radiale. Dans certaines applications, le dispositif peut être installé à l'intérieur d'une chambre étanche d'atomisation. L'invention concerne également un procédé de production de poudres métalliques mettant en oeuvre un dispositif de pulvérisation tel que décrit ci-dessus. L'invention concerne également les poudres obtenues par la mise en oeuvre du procédé selon l'invention décrit ci-dessus. Dans une variante, on insert, entre le convertisseur et le pulvérisateur une pièce, ou un ensemble de pièces, dont la fréquence F est une fréquence propre de résonance et qui permet soit d'éloigner le pulvérisateur du convertisseur, soit d'attacher l'ensemble acoustique ainsi constitué à un support, soit de modifier l'amplitude de la vibration émise par le convertisseur, soit encore de réaliser simultanément plusieurs de ces occurrences. PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : • la figure 1 montre le positionnement des différents diamètres résonnants successifs ainsi que l'amplitude de la vibration au bord extérieur de l'ensemble constitué de la couronne de base et, éventuellement, de l'anneau, dans le cas d'un pulvérisateur selon l'art antérieur, • la figure 2 montre le positionnement des différents diamètres 45 résonnants successifs ainsi que l'amplitude de la vibration au bord extérieur de l'ensemble constitué de la couronne de base et, éventuellement, de l'anneau, dans le cas d'un pulvérisateur selon l'invention, • les figures 3a et 3b montrent une modélisation d'un pulvérisateur selon l'art antérieur, de type Poisson , dans les deux positions d'amplitude extrême, • la figure 4 représente un pulvérisateur radial 40 de liquide selon l'invention, • les figures 5a et 5b montrent une modélisation d'un pulvérisateur selon l'invention, de type Poumon , dans les deux positions d'amplitude extrême, • la figure 6 représente un autre pulvérisateur radial 40 selon l'invention, • les figures 7a et 7b montrent une modélisation du pulvérisateur illustré à la figure 6, dans les deux positions d'amplitude extrême, • les figures 8 et 9 représentent un dispositif complet de pulvérisation de liquide selon l'invention. DESCRIPTION DE L'INVENTION 20 Comme on l'a décrit précédemment, la présente invention a notamment pour but d'apporter une solution au problème d'augmentation du diamètre d'un ensemble couronne de base et anneau d'un pulvérisateur sans diminution excessive de l'amplitude de la vibration de 25 son bord extérieur. Pour cela, l'invention propose un type de pulvérisateur ultrasonique radial utilisant un principe physique de mise en vibration nouveau et radicalement différent de celui mis en oeuvre dans le brevet européen EP 0 588 609. 30 Le brevet européen EP 0 588 609 présente un pulvérisateur composé d'un barreau axial 41 droit résonnant en demi-longueur d'onde, autour duquel est agencée une couronne radiale 42 résonnant en quart 10 15 de longueur d'onde à la même fréquence. Le couplage entre les vibrations du barreau 41 et de la couronne 42 s'effectue par le coefficient de Poisson, les deux vibrations étant en opposition de phase. Les figures 3a et 3b montrent une modélisation d'un pulvérisateur tel que celui décrit dans le document EP 0 588 609, de type Poisson , dans les deux positions d'amplitude extrême. Pendant la période de contraction axiale du barreau 41 (selon l' axe A-A'), la couronne 42 se dilate radialement, ainsi qu'illustré sur la figure 3a (les lignes pointillées correspondent à la position de la pièce au repos). Pendant la période de dilatation axiale du barreau 41, la couronne 42 se contracte radialement (effet Poisson), ainsi qu'illustré sur la figure 3b. Ainsi, la dilatation (respectivement contraction) radiale de la couronne est en opposition de phase avec la dilatation (respectivement contraction) axiale du barreau : ceci illustre l'effet Poisson. Le pulvérisateur 40 selon l'invention, présente lui aussi une couronne radiale 42 agencée autour d'un barreau 41 axial comme illustré à la figure 4. Le barreau 41 et la couronne 42 sont coaxiaux, le barreau 41 s'étendant de part et d'autre de la couronne 42. Le pulvérisateur comprend une surface de pulvérisation 44 située sur le bord extérieur de la couronne 42, et un évidement longitudinal 45 réalisé dans le barreau 41 et s'étendant selon l'axe de révolution du barreau 41. Dans le cas illustré à la figure 4, le diamètre de la couronne 42 est égal au premier diamètre résonant référencé 4 sur la figure 2. La matière et la géométrie du pulvérisateur 40 sont choisies de sorte que le barreau 41 vibre longitudinalement en résonance à la fréquence F et que la couronne 42 vibre radialement en résonance à la même fréquence. Le bord extérieur 44 de la couronne 42 constitue une surface de pulvérisation. En effet, tout point de la surface de pulvérisation est animé d'une vibration orthogonale à ladite surface de pulvérisation, ce qui permet la pulvérisation de liquide par ce bord extérieur de façon homogène et industriellement productive. Une particularité du pulvérisateur 40 selon l'invention (vis-à-vis de EP 0 588 609) concerne le fait que : le barreau 41 et la couronne 42, au lieu de présenter des modes de vibration différents et indépendants et seulement couplés par le moyen de l'effet Poisson et d'une fréquence propre identique, vont vibrer selon un mode de vibration unique, que seule peut révéler une modélisation par éléments finis suivie de la réalisation d'un prototype. A cet égard, il peut être fait appel à différents logiciels de calcul par éléments finis comme aide à la définition géométrique des différentes réalisations selon l'invention ; on citera par exemple ATILA version 5.22 édité par ISEN, 41 bd VAUBAN à 59046 LILLE Cedex, France et commercialisé par CEDRAT, 10 chemin du Pré Carré à 38246 GRENOBLE Cedex, France, logiciel de résolution par éléments finis dédié à la modélisation de structures 2D/3D, entre autres. L'homme de métier sait utiliser un tel logiciel dans lequel il va saisir tout d'abord la nouvelle géométrie dont il veut étudier les caractéristiques vibratoires ; il procédera ensuite à un maillage approprié de cette géométrie et il saisira enfin les caractéristiques physiques significatives du matériau considéré (module d'Young, coefficient de Poisson, masse volumique). Selon l'invention, les parties axiale (barreau) et radiale (couronne) du pulvérisateur 40 vibrent en phase. Pendant la période de dilatation axiale du barreau 41 (selon l'axe A-A'), la couronne 42 se dilate radialement, ainsi qu'illustré sur la figure 5a. Pendant la période de contraction axiale du barreau 41 (selon l'axe A-A'), la couronne 42 se contracte radialement, ainsi qu'illustré sur la figure 5b. Ainsi, la dilatation (respectivement contraction) radiale de la couronne 42 est en phase avec la dilatation (respectivement contraction) axiale du barreau 41. En d'autres termes, le barreau 41 et la couronne 42 se contractent et se dilatent simultanément. L'existence du coefficient de Poisson se traduit, pendant la phase de contraction des longueurs, par un épaississement simultané des différentes parties du pulvérisateur et, pendant la phase de dilatation, par un amincissement. L'évidement longitudinal 45 permet à la matière en excès située au centre du pulvérisateur 40 de trouver sa place lors de la phase de contraction des longueurs, de manière à ne pas gêner la bonne vibration du pulvérisateur. Ce mode de vibration présente deux avantages bien précis : - d'une part, le diamètre de la couronne 42 radiale résonnante la plus petite est (toutes choses égales par ailleurs) sensiblement deux fois plus grand que dans le cas du pulvérisateur analogue utilisant l'effet Poisson, - d'autre part, le niveau de l'amplitude de la vibration est sensiblement le même à l'extrémité de la couronne 42 résonnante la plus petite, qu'aux extrémités de la partie axiale, de sorte que le pulvérisateur 40 selon l'invention présente un rapport entrée/sortie de l'ordre de 1/1 (c'est-à-dire sans atténuation). On comprendra dès lors tout l'intérêt du pulvérisateur 40, permettant, par rapport à l'art antérieur bien représenté par le brevet européen EP 0 588 609, de doubler la capacité d'atomisation en terme de débit, tout en mettant en oeuvre un pulvérisateur utilisant une source de vibration axiale fonctionnant avec une amplitude mécanique des vibrations au minimum deux fois moins grande donc avec des contraintes dans les matériaux très largement réduites. L'obtention d'un pulvérisateur 40 fonctionnant selon ce principe dépend notamment des dimensions de la couronne et du barreau, du matériau utilisé pour réaliser le pulvérisateur, et de la fréquence utilisée pour faire vibrer le pulvérisateur. La détermination de ces paramètres peut être faite de manière empirique à l'aide des logiciels de modélisation par éléments finis analogues à celui décrit ci-dessus. A titre d'exemples non limitatif, on peut citer par exemple un pulvérisateur 40 réalisé en acier à haute performances, par exemple 55 NCDV5, et vibrant à 20 kHz, présentant un barreau axial de l'ordre de 200 mm de longueur, entouré d'une couronne radiale résonante dont le diamètre extérieur, de l'ordre de 260 mm, est le premier diamètre résonant. Dans cet exemple et dans le cas courant d'un liquide comme de l'eau, il convient d'exciter le barreau 41 avec une amplitude de l'ordre de 8 à 10 microns crête à crête pour obtenir une amplitude de vibrations mécaniques de la couronne 42 à son bord extérieur du même ordre de grandeur, c'est à dire 8 à 10 microns, ce qui est parfaitement suffisant pour atomiser de l'eau à grand débit, c'est-à-dire jusqu'à plusieurs centaines de litres d'eau à l'heure. Bien évidemment, le diamètre de la couronne radiale 42 du pulvérisateur 40 selon l'invention peut être augmenté par l'ajout, autour de la couronne de base correspondant au premier diamètre résonant, d'un anneau dont la largeur est déterminée pour comprendre un nombre entier de demi-longueurs d'onde, en mode radial de vibration à la fréquence considérée ; ceci augmente le débit admissible de pulvérisation au dispositif selon l'invention, tout en lui gardant son caractère résonnant. Dans le cas où ce nombre de demi-longueurs d'onde est pair, le bord extérieur de la couronne radiale 42 constituée de la couronne de base et de l'anneau, vibre en phase avec le barreau 41. Dans le cas où ce nombre de demi-longueurs d'onde est impair, le bord extérieur de la couronne radiale 42 constituée de la couronne de base et de l'anneau, vibre en opposition de phase avec le barreau 41, comme illustré sur les figures 6, 7a et 7b. L'homme du métier saura (à partir de logiciels de modélisation tels que ATILA), adapter les dimensions du pulvérisateur 40 pour obtenir un tel effet (dilatation et contraction en phase du barreau 41 et de la couronne de base ; nombre entier de demi-longueurs d'onde supplémentaires) en fonction du matériau employé et de la fréquence de résonance F. La figure 2 est une représentation graphique présentant l'amplitude de la vibration du bord extérieur de la couronne radiale, en de l'amplitude d'entrée, en fonction du diamètre extérieur de l'ensemble couronne de base et, éventuellement, anneau, pour un pulvérisateur selon l'invention résonnant à 40 kHz (c'est-à-dire calculé pour vibrer à 40 kHz). Ainsi, selon la figure 2, si l'amplitude de la vibration d'entrée est 100%, alors la couronne de base de 130 mm présente une amplitude 4 à son bord extérieur de sensiblement 100%, la couronne de 230 mm (augmentée d'un anneau correspondant à une demi-longueur d'onde) présente une amplitude 5 de 66% et celle de 330 mm (augmentée d'un anneau correspondant à deux demi-longueurs d'onde) présente une amplitude 6 de 58%. Sur cette base, on pourra citer un autre exemple de réalisation de pulvérisateur selon l'invention, vibrant à 40 kHz, à couronne de base et anneau correspondant à une demi-longueur d'onde, donc construit selon le deuxième diamètre résonant de la figure 2, l'ensemble couronne plus anneau ayant un diamètre extérieur de 230 mm pour une longueur axiale de 100 mm. Une illustration de cet exemple de mode de réalisation est donnée à la figure 6. La couronne radiale 42 (couronne de base + anneau) est constituée en une seule pièce, de diamètre extérieur 230 mm. La couronne radiale 42 présente deux zones, 42' et 42", d'épaisseurs différentes. La zone 42', qui est la plus proche du barreau 41, est plus épaisse que la zone 42", qui en est la plus éloignée. Avantageusement, l'augmentation d'amplitude qui est obtenue par la diminution de l'épaisseur entre les deux zones, est effectuée au niveau d'un cercle nodal d'amplitude 46, dont le diamètre est référencé 7 sur la figure 2. Tout comme pour le mode de réalisation illustré à la figure 4, le barreau 41 comprend un évidement 45 cylindrique coaxial à l'axe de révolution du barreau 41. Ce type de pulvérisateur sera préférentiellement réalisé en acier à hautes performances par exemple 55 NCDV5 et pourra avantageusement être utilisé pour la production de poudres d'alliages à bas points de fusion comme les pulvérisateurs utilisés pour la soudure des composants électroniques. Le lecteur aura compris que le fait d'augmenter le diamètre de l'ensemble couronne de base et anneau permet : - d'augmenter la surface externe 44 du pulvérisateur, donc - d'augmenter la surface de pulvérisation du liquide et donc - d'augmenter la capacité d'atomisation. La figure 8 illustre un dispositif complet de pulvérisation de liquide. Le dispositif comprend une enceinte étanche 60 dans laquelle toute atmosphère appropriée peut être établie, des points de vue de la composition, de la température et de la pression, dans le but de constituer un dispositif de pulvérisation de type atomisation/solidification (spray/cooling), ou de type atomisation/séchage (spray/drying), ou encore de tout autre type. L'enceinte étanche 60 peut disposer de moyens de chauffage ou de refroidissement. Le dispositif comprend le pulvérisateur 40 décrit en référence à la figure 6. Le dispositif comprend également un convertisseur électro-acoustique 20, équipé de deux céramiques. Ce convertisseur 20 est raccordé à une tige de couplage cylindrique droite 30 permettant d'éloigner le pulvérisateur du convertisseur autant que de besoin. Le dispositif comprend en outre un transformateur de vitesse, ou booster, 35 au niveau de son point de fixation (ventre de vibration) au pulvérisateur 40. Le dispositif comprend de plus un conduit 90 d'amenée de la substance liquide à pulvériser. Dans le cas où la substance liquide est un alliage métallique, il est porté au préalable à une température supérieure à son point de fusion, puis est atomisé en (un spray de) fines gouttelettes 100 émises par le bord extérieur 44 de la couronne radiale 42 (couronne de base + anneau). Ces gouttelettes se refroidissent ensuite en tombant au sein de l'enceinte 60 et se solidifient de façon à produire les poudres recherchées. Le principe de fonctionnement du dispositif de pulvérisation illustré à la figure 8 est le suivant. Le générateur 10 produit un signal électrique alternatif à bande passante étroite (100 à 200 Hz) autour d'une fréquence ultrasonique F. Ce signal est converti en énergie vibratoire mécanique de même fréquence dans le convertisseur 20. Le booster 35 transforme la vibration en augmentant son amplitude (par exemple d'un rapport 2/1 ou 1,5/1). L'énergie vibratoire d'amplitude appropriée est alors transmise au pulvérisateur 40, dont le bord extérieur 44 atomise le liquide amené par le conduit 90 en gouttelettes 100. On notera, en outre, que la fixation et le guidage en rotation du dispositif dans le but d'optimiser, si nécessaire, la répartition du liquide sur la surface supérieure de la couronne radiale 42, sera avantageusement fait au voisinage d'un noeud d'amplitude 70, comme indiqué dans la figure 9, qui représente un dispositif comprenant le convertisseur électro-acoustique 20, la tige de couplage 30, le booster 35 et le pulvérisateur 40, l'amenée de liquide 90, le spray de gouttelettes 100 et un moto réducteur 80 assurant la rotation du dispositif. Un tel dispositif permet par exemple d'atomiser des alliages métalliques à point de fusion compris entre 100 C et 600 C et d'obtenir, après solidification des gouttelettes obtenues, des poudres sphériques à granulométrie resserrée. Ce dispositif permet d'atteindre des débits de 100 à 150 kg à l'heure d'alliage dans les conditions d'amplitude optimales (9 à 12 microns en entrée du barreau 41 pour de 6 à 8 microns au bord extérieur 44de la couronne radiale 42 (couronne de base + anneau) et, ainsi, d'obtenir une poudre sphérique non oxydée présentant une répartition granulométrique Gaussienne centrée autour de 45/50 microns. Le lecteur appréciera que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'invention telle que décrite ci-dessus sans sortir matériellement des enseignements du présent document. Par exemple, le pulvérisateur selon l'invention peut bien entendu être employé avec tout type de générateurs d'ultrasons. Le diamètre de la couronne radiale, constituée de la couronne de base et de l'anneau peut, dans des réalisations particulières de la présente invention, être plus ou moins important, dès lors qu'il permet une vibration radiale de ladite couronne radiale en résonance. En particulier, ce diamètre comprend un nombre entier de demi-longueurs d'ondes. 5 10 15 20 2530 REVENDICATIONS 1. Dispositif de pulvérisation ultrasonique, comprenant un générateur (10) délivrant un signal électrique de fréquence ultrasonique F, au moins un convertisseur électro-acoustique (20) et un pulvérisateur (40) constitué d'un barreau axial (41) autour duquel est agencée une couronne radiale (42), disposée autour du barreau (41) orthogonalement à l'axe du barreau et présentant à son bord extérieur une surface de pulvérisation (44), le convertisseur (20) étant attaché de façon solidaire au pulvérisateur (40) par l'intermédiaire d'une des extrémités (43) du barreau (41), caractérisé en ce que la couronne radiale (42) comprend au moins une couronne de base correspondant au plus petit diamètre résonant, et en ce que la matière et les dimensions du pulvérisateur (40) sont choisies pour que le pulvérisateur vibre en résonance à la fréquence F, dans un mode de vibration où le barreau (41) et la couronne de base, de façon simultanée, se contractent, puis se dilatent, alternativement, tout point de la surface de pulvérisation (44) étant animé d'une vibration homogène et orthogonale à ladite surface. 2. Dispositif de pulvérisation ultrasonique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couronne radiale (42) est constituée de la couronne de base, autour de laquelle est agencé un anneau de largeur correspondant à un nombre entier de demi-longueurs d'onde en mode de vibration radial à la fréquence F. 3. Dispositif de pulvérisation ultrasonique selon la revendication 2, caractérisé en ce que la couronne radiale (42), constituée de la couronne de base et de l'anneau, est réalisée en une seule pièce. 10 15 20 25 30 4. Dispositif de pulvérisation ultrasonique selon la revendication 2, caractérisé en ce que la couronne radiale (42), constituée de la couronne de base et de l'anneau, est réalisée en cascade étagée présentant des variations d'épaisseur situées sur les cercles nodaux de la vibration, afin de réaliser au moins une transformation d'amplitude de la vibration radiale. 5. Dispositif de pulvérisation ultrasonique selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un évidement axial (45) est réalisé dans le barreau (41). 6. Dispositif de pulvérisation ultrasonique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que entre le convertisseur (20) et le pulvérisateur (40) est inséré une pièce (30), ou un ensemble de pièces, dont la fréquence F est une fréquence propre de résonance et qui permet soit d'éloigner le pulvérisateur (40) du convertisseur (20), soit d'attacher l'ensemble acoustique ainsi constitué à un support, soit de modifier l'amplitude de la vibration émise par le convertisseur, soit encore de réaliser simultanément plusieurs de ces occurrences. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la puissance ultrasonique dissipée dans le pulvérisateur (40) est comprise entre 50 et 1000 Watt. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la fréquence ultrasonique F est comprise entre 20 et 200 kHz.. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que l'ensemble de pulvérisation constitué par le transducteur 20, la pièce (30), ou l'ensemble de pièce et le pulvérisateur radial (40) 10est mis en rotation lente afin d'optimiser la répartition du liquide à pulvériser sur la surface supérieure de la couronne radiale (42). 10. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce 5 que le dispositif est installé à l'intérieur d'une chambre étanche (60) d'atomisation. 11. Procédé de production de poudres métalliques mettant en oeuvre un dispositif de pulvérisation selon l'une des revendications 1 à 10. 12. Poudres obtenues par la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 11.