Brevet FR2915249A1 — publié le 20081024

Procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant Introduction La présente invention concerne un procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage du type seringue à membrane ou injecteur à piston. État de la technique Malgré ses bonnes performances environnementales du fait en particulier de sa faible consommation, le diesel demeure critiqué pour ses rejets de particules de suie. Pour stocker les particules de suie résultant de la combustion et ainsi éviter que ces particules ne soient émises dans l'atmosphère, le filtre à particules a été développé. Avec un tel filtre, les émissions de particules peuvent être réduites à la limite du mesurable. Pour fonctionner correctement, celui-ci doit être régulièrement nettoyé. Les particules stockées dans le filtre à particules peuvent être brûlées pour régénérer le filtre à particules. La température usuelle des gaz d'échappement est d'environ 150 C. Avec la technique dite du Common-Rail , qui permet une injection ultérieure et qui provoque une post-combustion, la température des gaz d'échappement peut être élevée à 350 C. Le traitement des hydrocarbures dans le catalyseur d'oxydation provoque une nouvelle augmentation de la température à 450 C. Cette température est toujours inférieure à la température de combustion d'environ 550 C des particules. Pour permettre une combustion totale de toutes les particules, il a été proposé d'injecter un additif dans le carburant de manière à faire baisser la température de combustion des particules. Un additif, tel que par exemple le produit EOLYSTM, un composé à base de cérine et de fer ou de fer uniquement mis au point par la société Rhodia, permet d'abaisser la température naturelle de combustion des particules à 450 C, soit environ 100 C de moins que leur température naturelle de combustion. Le filtre à particules peut ainsi être régénéré en quelques minutes seulement, tous les 400 à 500 km. L'additif est généralement mis en oeuvre en une solution organique stockée dans un réservoir additionnel placé à proximité du réservoir à carburant. Afin d'injecter une quantité d'additif liquide proportionnelle au volume de carburant -2- introduit lors du remplissage, un système d'additivation avec une pompe de dosage a été développé. Une telle pompe de dosage est par exemple décrite dans la demande de brevet WO 2005/024219 au nom de la demanderesse. Cette pompe est une pompe à volume variable du type seringue à membrane et permet un dosage précis de l'additif liquide. Une telle pompe comprend un piston mobile dans un cylindre et commandé par un actionneur linéaire à haute résolution. La pompe comprend en outre une chambre de dosage dans laquelle peut être aspiré l'additif, lequel peut ensuite être évacué de la chambre vers le réservoir à carburant. Une pompe de dosage peut être également du type injecteur avec piston. Ce type de pompe permet un dosage précis de l'additif liquide et comprend un piston mobile dans un cylindre et commandé par un électro-aimant simple effet et un ressort de rappel. Pour assurer le bon fonctionnement de la régénération du filtre à particules, le carburant doit comprendre une proportion d'additif bien précise. Il est donc important de prévoir une pompe de dosage permettant un dosage précis de l'additif à injecter. Il est donc important d'assurer le bon fonctionnement de la pompe de dosage dans toutes les conditions. Or, il a été noté que le fonctionnement de la pompe, notamment dans une plage de températures basse, est compromis et que le dosage précis n'est par conséquent pas assuré. Objet de l'invention L'objet de la présente invention est de proposer un procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage avec lequel le bon fonctionnement d'une telle pompe est assuré. Description générale de l'invention revendiquée avec ses principaux avantages Conformément à l'invention, le procédé d'injection est mis en oeuvre par une pompe de dosage comprenant une chambre de dosage et un dispositif d'actionnement. La chambre de dosage est en communication avec un port d'entrée relié à un réservoir d'additif et un port de sortie relié au réservoir à carburant. Le dispositif d'actionnement comprend un actionneur et un piston, l'actionneur déplaçant le piston entre une position de repos et une position déployée. Le procédé comprend les étapes consistant à: - a: déterminer le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir; - 3 - b: commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position déployée de manière à aspirer un volume déterminé d'additif liquide dans la chambre de dosage; - c: commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position de repos de manière à injecter le volume déterminé d'additif liquide de la chambre de dosage dans le réservoir à carburant; et - d: éventuellement répéter les étapes b et c jusqu'à avoir injecté le volume d'additif déterminé. Selon un aspect du procédé, le procédé comprend en outre les étapes consistant à déterminer la température de l'additif liquide; et à influencer la commande de l'actionneur en fonction de la température mesurée. La détermination de la température de l'additif liquide permet de déterminer la plage de températures dans laquelle la pompe de dosage doit être opérée. En connaissant les problèmes spécifiques de différentes plages de températures, il est possible d'influencer la commande de l'actionneur en conséquence. En ajustant la commande de l'actionneur sur base de la température mesurée, certains paramètres de fonctionnement peuvent être contrôlés pour ainsi réduire ou même éliminer l'effet compromettant d'une certaine plage de températures. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage peut être assuré dans toutes les conditions de fonctionnement. Dans une forme particulière du procédé, la pompe est du type seringue à membrane dans laquelle le dispositif d'actionnement consiste en une chambre d'actionnement, la pompe comprenant une membrane agencée dans le corps de pompe, la membrane divisant l'intérieur de la pompe en la chambre de dosage et la chambre d' actionnement, le piston étant connecté à la membrane. Selon un aspect du procédé, la vitesse de déplacement du piston est ajustée en fonction de la température mesurée. En effet, il a été noté qu'à basse température la viscosité de l'additif liquide est augmentée et provoque une aspiration d'additif plus difficile. En outre, la viscosité accrue de l'additif provoque, dans le cas d'une pompe du type seringue à membrane, une déformation accrue de la membrane lors du cycle de pompage, ou dans le cas d'une pompe du type injecteur, une augmentation des efforts de frottement du piston dans la pompe, ce qui modifie le volume de la chambre de dosage. Les inventeurs se sont rendus compte que la modification de volume de la chambre de dosage peut être évitée lorsque la vitesse de pompage est ralentie. En effet, -4- une aspiration plus lente de l'additif liquide très visqueux permet de limiter voire d'éliminer l'effet de déformation de la membrane dans le cas d'une pompe seringue ou de limiter voire d'éliminer l'effet des efforts de frottement dans le cas d'une pompe du type injecteur. En outre, l'aspiration de l'additif est facilitée. Grâce à l'élimination de la déformation de la membrane dans un cas ou des efforts de frottement dans l'autre cas, le volume prédéterminé de la chambre de dosage peut être maintenu et le dosage précis reste possible même en présence d'additif liquide très visqueux causé par la basse température. Selon l'invention, on peut également ou alternativement ajuster la force appliquée par l'actionneur en fonction de la température mesurée. Une force plus importante exercée sur le piston permet de faciliter l'aspiration de l'additif dans la chambre de dosage et l'injection de l'additif dans le réservoir à carburant. Ceci est particulièrement intéressant lorsque la pompe de dosage est opérée dans des conditions de température très basse où l'additif est très visqueux. Le dosage précis d'additif liquide par la pompe de dosage peut donc être assuré. Selon l'invention, on peut également ou alternativement ajuster le volume déterminé en fonction de la température mesurée. Le volume déterminé peut être ajusté en fonction de la température pour prendre en compte soit une déformation de la membrane dans le cas d'une pompe du type seringue à membrane, soit l'augmentation des efforts de frottement dans le cas d'une pompe du type injecteur, et une augmentation de la viscosité de l'additif. Ainsi, un volume désiré peut être injecté dans le réservoir à carburant sans devoir modifier la force appliquée par l'actionneur ou la vitesse de déplacement du piston. Le dosage précis d'additif liquide par la pompe de dosage peut donc être assuré. Pour ce faire, en pratique, il suffit d'établir des abaques donnant le volume de liquide injecté en fonction de la course du piston et ce pour différentes températures (par exemple de -40 C à +80 C tous les 10 C) et puis, de stocker celles-ci dans l'unité de commande de l'actionneur. De préférence, l'étape consistant à déterminer le volume d'additif liquide à injecter comprend la détermination de la différence de volume de carburant dans le réservoir à carburant avant et après une phase de remplissage de celui-ci. Lorsque le début d'une phase de remplissage est détecté, par exemple par l'ouverture de la trappe de remplissage, le niveau initial de carburant dans le réservoir à carburant est noté. Similairement, lorsque la fin de la phase de remplissage est détectée, par exemple par la fermeture de la trappe de remplissage, le niveau final de carburant dans le réservoir à carburant est noté. -5 La différence entre le niveau initial et le niveau final permet de déterminer la différence en volume de carburant dans le réservoir. Sur base de cette différence, le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir à carburant peut être déterminé. L'étape consistant à déterminer la température de l'additif liquide peut comprendre la mesure de la température au niveau de l'actionneur de la pompe de dosage. Le réservoir à additif liquide étant de préférence localisé très près de la pompe de dosage, la température de l'additif dans le réservoir à additif peut être mesuré par un capteur de température situé sur l'actionneur de la pompe de dosage. Un tel capteur de température peut également être utilisé pour détecter une surchauffe de l'actionneur. Il n'est cependant pas exclu de prévoir un capteur de température à l'intérieur du réservoir à additif. Selon un autre aspect du procédé, dans le cas d'une pompe du type seringue à membrane, l'actionneur est un actionneur linéaire comprenant un moteur pas-à-pas auquel un courant de maintien est appliqué pour maintenir le piston dans sa position de repos lorsque la quantité nécessaire d'additif a été injectée. Ceci permet d'éviter que suite à des vibrations, le piston ne bouge et ne provoque l'injection non voulue d'additif dans le réservoir. Par position de repos , on entend que le piston est en butée contre la paroi de la chambre de dosage. De préférence, l'étape consistant à influencer la commande de l'actionneur en fonction de la température mesurée comprend l'étape consistant à appliquer un courant de maintien plus élevé à ce moteur en fonction de la température mesurée. A basse température, la force de l'actionneur est réduite. De plus, vu la viscosité accrue de l'additif liquide à basse température, la force nécessaire pour déplacer le piston est plus importante. En augmentant le courant de maintien de l'actionneur, il y a dissipation d'énergie qui conduit à un échauffement de l'actionneur. Ainsi, l'application d'un courant de maintien plus élevé conduit à restituer de la force à l'actionneur. De plus, l'échauffement de l'actionneur mène également à un échauffement de l'additif liquide et donc à une viscosité moins importante. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage peut être assuré même en cas de température très basse. Selon cet aspect de l'invention, l'actionneur est commandé tant en fonctionnement qu'au repos (lorsqu'il ne doit pas injecter d'additif). Selon un autre aspect du procédé, dans le cas d'une pompe de type injecteur à piston, l'actionneur comprend un ressort de rappel susceptible de -6- déplacer le piston de la position déployée vers la position de repos et un électro-aimant muni d'une bobine dans lequel un courant de maintien est appliqué à la bobine et dans lequel l'intensité de ce courant de maintien dépend de la température mesurée. L'électro-aimant est en général disposé autour du corps de la pompe de sorte que, lorsque le courant de maintien est appliqué à la bobine, celle-ci chauffe et dégage de la chaleur qui est transmise au corps de la pompe. Le courant de maintien consiste donc, dans le cas d'une pompe du type injecteur, en un courant qui suscite un dégagement de chaleur dans la bobine et il n' assure pas la commande du piston qui est en revanche assurée par une commande de courant sous la forme d'une onde carrée par exemple. En général le corps de la pompe est réalisé dans un matériau conducteur de la chaleur, de préférence un métal, de manière à favoriser le transfert de la chaleur vers l'additif liquide. En appliquant un courant de maintien, on a observé que non seulement la viscosité de l'additif liquide est réduite mais également que le dosage à la sortie de la pompe présente une répétabilité améliorée. En général le courant de maintien est appliqué pendant quelques minutes (par exemple en soumettant la bobine de l'électro-aimant à une tension continue comprise généralement entre 8 et 16 Volt, par exemple d'environ 12 Volt, pendant environ 3 ou 4 minutes). Selon cet aspect du procédé, l'électro-aimant est en général du type simple effet de sorte que lorsqu'il est activé il permet un déplacement du piston d'une position de repos vers une position déployée. Le ressort de rappel, qui est par exemple disposé à l'intérieur du piston, assure le déplacement du piston de la position déployée vers une position de repos de telle sorte l'action de l'électro-aimant et l'action du ressort de rappel assurent un mouvement alternatif du piston de la position de repos vers la position déployée et inversement. De préférence, le courant de maintien plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée, par exemple lors d'une étape de préchauffage du procédé selon l'invention. La durée prédéterminée peut dépendre de la température initiale qui peut être mesurée sur l'actionneur. Le courant de maintien plus élevé peut également être appliqué jusqu'à ce qu'une température seuil soit atteinte. Selon un aspect du procédé impliquant le recours à un moteur pas-à-pas, une perte éventuelle de pas de l'actionneur est surveillée par une électronique de contrôle et un courant plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée lorsqu'une telle perte de pas est détectée. Une telle perte de pas est généralement due au fait que la force de l'actionneur n'est pas suffisante, ce qui, à son tour, est -7- généralement dû au fait que l'actionneur est trop froid. Lorsqu'une perte de pas est détectée, un courant plus élevé est appliqué pour échauffer l'actionneur et garantir ainsi le bon fonctionnement de la pompe de dosage. Un autre aspect du procédé vise à tenir compte du fait que l'alimentation en courant de l'actionneur peut être interrompue en cours de cycle d'injection (par exemple lorsque le moteur du véhicule est arrêté). Par cycle d'injection , on entend l'ensemble des courses du piston nécessaires à l'injection du volume d'additif souhaité. Généralement, celui-ci comprend un nombre donné de courses complètes et une dernière course incomplète (visant à ajuster la quantité exacte d'additif nécessaire). Le procédé selon cet aspect de l'invention comprend dès lors les étapes consistant à stocker en mémoire le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté (ou le volume d'additif liquide restant à injecter); à stocker en mémoire le nombre de courses (aspiration/injection) réalisées par le piston lors de l'interruption et/ou le nombre de courses encore à réaliser; et, lorsque l'alimentation en courant de l'actionneur est rétablie, reprendre le cycle d'injection d'additif liquide là où le cycle était interrompu sur base des informations stockées en mémoire. En effet, après la phase de remplissage, après laquelle démarre le cycle d'injection d'additif liquide, il se peut que le conducteur ne déplace son véhicule que de quelques mètres pour la garer et faire une pause. Ceci est par exemple très souvent le cas lors des remplissages sur les aires de repos d'autoroutes. Le cycle d'injection d'additif démarre de préférence dès que le moteur est mis en marche après la phase de remplissage. Le temps de garer un véhicule ne permet cependant généralement pas d'achever le cycle d'injection d'additif, qui est alors interrompu par l'arrêt du moteur. Pour assurer le bon dosage d'additif liquide, il est dès lors important, lors de la mise en marche du moteur, de reprendre le cycle d'injection d'additif exactement là où le cycle a été interrompu. Le stockage en mémoire du nombre de courses du piston lors de l'interruption permet à l'actionneur de reprendre le cycle d'injection au moment précis de l'interruption et à achever le cycle d'injection. Le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant peut ainsi être garanti. Dans cette variante, il est donc avantageux que lorsque le courant est coupé, l'injecteur revienne en butée, dans sa position de repos, de manière à injecter la quantité totale d'additif aspirée. Selon un autre aspect du procédé, le dispositif d'actionnement est mis en communication avec l'atmosphère lors du fonctionnement de l'actionneur. Dans -8 le cas d'une pompe de type seringue à membrane, le réservoir à additif comprend généralement une communication avec l'atmosphère pour permettre une ventilation du réservoir à additif. En d'autres termes: la chambre de dosage est généralement ventilée (mise à pression atmosphérique). Dès lors, si la chambre d'actionnement n' est pas également ventilée, une augmentation de température de l'actionneur (par exemple suite à une dissipation d'énergie comme évoqué précédemment) entraînera une augmentation de la pression dans la chambre d'actionnement. Cette augmentation de pression peut provoquer, dans le cas d'une pompe du type seringue à membrane, une déformation de la membrane, qui entraîne une réduction de volume de la chambre de dosage. La mise en communication avec l'atmosphère de la chambre d'actionnement lors du fonctionnement de l'actionneur permet d'éviter une augmentation de pression dans la chambre d'actionnement et permet ainsi de ne pas déformer la membrane. Le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant peut ainsi être garanti. Les différents aspects de l'invention décrits ci-dessus sont de préférence utilisés en combinaison. Il est cependant à noter que les différents aspects du procédé d'injection peuvent aussi être utilisés indépendamment et individuellement pour garantir le dosage précis d'additif liquide dans le réservoir à carburant. Description à l'aide des Figures Les figures suivantes illustrent à titre d'exemple quelques modes de réalisation avantageux d'une pompe de dosage du type seringue à membrane (Fig.l à 6) et du type injecteur à piston (Fig.7 à 12) convenant pour le procédé selon l'invention. Fig.l: une vue schématique d'une coupe axiale à travers une pompe de dosage convenant pour le procédé selon l'invention; Fig.2: une vue schématique de la partie de la pompe de dosage autour de la membrane de la pompe de la Fig.l, dans laquelle le piston est illustré dans sa position déployée; Fig.3: une vue schématique de la partie de la pompe de dosage autour de la membrane de la pompe de la Fig.l, dans laquelle le piston est illustré dans sa position de repos; Fig.4: une vue schématique d'une coupe axiale à travers un piston selon un aspect de l'invention; -9 Fig.5: une vue en perspective du piston de la Fig.4, dans laquelle le piston est illustré dans sa position déployée; et Fig.6: une vue schématique d'une coupe axiale à travers la vanne anti-retour selon un aspect de l'invention ; Fig.7 à 12: vues schématiques d'une coupe axiale à travers une pompe de dosage convenant également pour le procédé selon l'invention et correspondant à différentes étapes du procédé selon l'invention. Des signes de référence identiques sur les différentes figures désignent des éléments identiques ou similaires. La pompe de dosage du type seringue à membrane est décrite de manière globale en se référant conjointement aux Figures 1, 2 et 3. La pompe de dosage 10 comprend un corps de pompe 12 creux. Une membrane 14 est agencée à l'intérieur du corps de pompe 12 et divise l'intérieur de la pompe en une chambre de dosage 16 et une chambre d'actionnement 18. Le corps de pompe 12 comprend en outre un port d'entrée 20 et un port de sortie 22 en communication avec la chambre de dosage 16. Le volume de la chambre de dosage 16 est variable grâce au déplacement de la membrane 14 résultant du déplacement d'un piston 24 agencé dans la chambre d'actionnement 18. Le piston 24 comprend une tête de piston 26 reliée à la membrane 14 et une tige 28 s'étendant de la tête de piston 26 à un actionneur 30. L'actionneur 30 est un actionneur linéaire comprenant un moteur pas-à-pas monté dans la chambre d'actionnement 18 et qui provoque l'avancement de la tige 28 en coopérant avec une portion filetée 31 de celle-ci pour commander ainsi le déplacement du piston 26 entraînant le déplacement de la membrane 14 connectée à une partie centrale de la tête de piston 26. Le piston 24 est déplaçable entre une position de repos et une position déployée. Dans la position de repos, le piston 24 se trouve dans une position dans laquelle la membrane 14 est prise en sandwich entre la tête de piston 26 et une paroi d'extrémité 32 du corps de pompe 12, la paroi d'extrémité 32 comprenant le port d'entrée 20 et le port de sortie 22. Lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos, la membrane 14 bute contre la paroi d'extrémité 32. L'ouverture des clapets est impossible : la membrane assure la fermeture du circuit hydraulique en plus de celle des clapets. Le volume de la chambre de dosage 16 ù c'est-à-dire le volume décrit par l'espace entre la membrane 14 et la paroi d'extrémité 32 ù est donc défini par la structure de la pompe de dosage 10. Dans la position de repos, le volume de la chambre de dosage 16 est par conséquent toujours identique. De -10- préférence, la surface de la paroi d'extrémité 32 et la surface de la tête de piston 26 faisant face à la paroi d'extrémité 32 sont complémentaires. Ainsi, le volume de la chambre de dosage 16 est substantiellement nul lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos. Du fait que le volume de la chambre de dosage est toujours identique lorsque le piston 24 se trouve dans sa position de repos, la pompe de dosage ne doit donc se déplacer de manière précise que lorsque l'additif est aspiré. Lorsque de l'additif doit être injecté dans le réservoir à carburant, l'actionneur exerce une force sur la tige 28 du piston 24 lequel se déplace en direction de sa position déployée. Ce déplacement du piston 24 entraîne un déplacement de la membrane 14 connectée à la tête de piston 26. A son tour, le déplacement de la membrane 14 entraîne une augmentation du volume de la chambre de dosage et l'aspiration d'additif à travers le port d'entrée 20 relié à un réservoir à additif (non représenté) par une tubulure d'entrée 36. Le volume d'additif aspiré dans la chambre de dosage 16 peut être précisément déterminé en fonction du déplacement du piston 24. Lorsque le volume de la chambre de dosage a atteint un volume prédéterminé, l'actionneur 30 exerce une force sur la tige 28 du piston 24 lequel se déplace vers sa position de repos. Le volume de la chambre de dosage 16 est à nouveau réduit et l'additif est évacué de la chambre de dosage 16 à travers le port de sortie 22 relié à un réservoir à carburant (non représenté) par une tubulure de sortie 38. Pour le bon fonctionnement de la pompe de dosage 10, le port d'entrée 20 et le port de sortie 22 sont chacun pourvus d'une vanne anti-retour 40, 40'. Un élément de guidage 42 limitant le mouvement rotatif de la tête 26 du piston 24 autour de son axe est agencé entre la tête de piston 26 et la paroi latérale 44 du corps de pompe 12. Le moteur pas-à-pas fait en effet tourner et avancer la tige comme expliqué précédemment, alors que le piston, lui, ne doit qu' avancer ou reculer pour injecter/aspirer l'additif. L'élément de guidage 42 peut être décrit plus en détail en se référant aux Figures 4 et 5. L'élément de guidage 42 comprend au moins un coulisseau 46, 46' longitudinal s'étendant de manière parallèle à l'axe du piston 24 depuis la tête de piston 26 en direction de l'actionneur 30. Le coulisseau 46, 46' s'engage dans un guide (non représenté) formé sur la paroi intérieure latérale 44 du corps de pompe 12. Le guide peut être formé par des protubérances radiales sur la paroi intérieure latérale 44 du corps de pompe 12 pour recevoir le coulisseau 46, 46' entre deux telles protubérances radiales. Alternativement, le guide peut être formé par une rainure -11- recevant une protubérance radiale formée sur au moins une partie du coulisseau 46, 46'. La figure 4 montre également la connexion entre la tête de piston 26 et la tige 28 du piston 24, ainsi que la connexion entre la membrane 14 et la tête de piston 26. Comme illustré sur la Figure 4, la tête de la tige 28 comprend une rainure lubrifiée (28') qui permet encore plus aisément de découpler la tête du piston 26 et la tige 28 (théoriquement, la membrane 14 pourrait à elle seule permettre d'éviter la rotation de la tête 26 mais avec un risque de déchirement par fatigue). Une vanne anti-retour 40, 40' est apposée respectivement au port d'entrée 20 et au port de sortie 22. Une telle vanne anti-retour 40 est illustrée schématiquement sur la figure 6. La vanne anti-retour 40 comprend un siège de clapet 47 entourant une ouverture de passage 48 et un clapet 50 du type parapluie, le clapet 50 comprenant une tige axiale 52 traversant l'ouverture de passage 48 et un obturateur 54 connecté à une extrémité amont 55 de la tige axiale 50. L'obturateur 54 comprend, dans une région périphérique de l'obturateur 54, une première protubérance 56 dirigée vers le siège de clapet 47 et le siège de clapet comprend une seconde protubérance 58 dirigée vers l'obturateur 54. La première protubérance 56 et la seconde protubérance 58 sont agencées autour de l'ouverture de passage 48 de manière à former un joint du type labyrinthe lorsque l'obturateur 54 repose sur le siège de clapet 47. Le clapet 50 comprend en outre un élément limitateur de course 60 connecté à une extrémité aval 62 de la tige axiale 50 pour éviter que la vanne anti-retour 40 ne soit fermée lorsque la tige arrive en bout de course. La vanne anti-retour illustrée sur la figure 6 est la vanne anti-retour 40 associée au port d'entrée 20. Lorsque la pompe de dosage 10 fonctionne en mode aspiration, une dépression est créée dans le port d'entrée 20 et le clapet 50 est déplacé dans sa position d'ouverture telle qu'illustrée sur la figure 6. L'additif provenant de la tubulure d'entrée 36 traverse l'ouverture depassage 48 et aboutit dans la chambre de dosage 16 à travers le port d'entrée 20. En revanche, lorsque la pompe de dosage 10 fonctionne en mode injection, une surpression est créée dans le port d'entrée 20 et le clapet 50 est déplacé dans sa position de fermeture dans laquelle la première protubérance 56 s'appuie contre le siège de clapet 47 et la seconde protubérance 58 s'appuie contre l'obturateur 54. La première protubérance 56 et la seconde protubérance 58 forment ainsi un joint labyrinthe évitant des chemins de fuite pour l'additif. Les protubérances 56, 58 sont de préférence formées en un matériau élastique. Une couche supplémentaire en - 12 - matériau élastique 64 peut être déposée sur le siège de clapet 47 pour recevoir la première protubérance 56. Comme illustré sur la Figure 1, la chambre d'actionnement 18 comprend un port de régulation de pression 66 assurant la communication avec l'atmosphère. Le port de régulation de pression 66 permet de maintenir la chambre d'actionnement 18 sous pression atmosphérique pour éviter ainsi une augmentation de pression dans la chambre d'actionnement 18 due à un échauffement de l'actionneur 30 et de l'environnement autour l'actionneur 30. La pompe de dosage 10 comprend en outre une unité de commande 68, représentée schématiquement sur la Figure 1 en dehors de la pompe de dosage 10. L'unité de commande 68 comprend une connexion vers un capteur de température (non représenté) pour mesurer la température de l'additif liquide et un moyen (non représenté) pour commander l'actionneur en fonction de la température mesurée. Le capteur de température peut être localisé dans le réservoir à additif. De préférence, par contre, le capteur de température est disposé sur l'actionneur 30. En effet, la proximité de l'actionneur 30 et du réservoir à additif n'entraîne qu'une différence de température minimale entre l'actionneur et l'additif dans le réservoir à additif. Ainsi, le capteur de température et l'unité de commande 68 peuvent être intégrés dans la pompe de dosage 10. Grâce à l'unité de commande 68, l'actionneur 30 de la pompe de dosage 10 peut être commandé en fonction de la température de manière à ajuster la vitesse de déplacement du piston 24, à ajuster la force appliquée par l'actionneur 30 ou à ajuster un volume prédéterminé d'additif à injecter pour ainsi réduire ou même éliminer l'effet compromettant d'une certaine plage de températures. La pompe de dosage 10 illustrée comprend un actionneur 30 qui est un actionneur linéaire comprenant un moteur pas-à-pas qui est alimenté en courant électrique de fonctionnement (pour conditionner le mouvement de la tige 28) et de maintien (pour maintenir le piston 24 dans sa position de repos, le cas échéant c.à.d. en dehors des cycles d'injection, lorsque le moteur du véhicule tourne et que des vibrations peuvent survenir). L'unité de commande 68 comprend au moins un capteur de température pour mesurer la température de l'actionneur 30 et un moyen pour augmenter le courant de maintien lorsque la température mesurée est inférieure à une température de seuil. A basse température, la force de l'actionneur 30 est réduite. De plus, vu la viscosité accrue de l'additif liquide à basse température, la force nécessaire pour déplacer le piston 24 est plus - 13 - importante. En augmentant le courant de maintien de l'actionneur 30, il se produit une dissipation d'énergie qui conduit à un échauffement de l'actionneur 30. Ainsi, l'application d'un courant de maintien plus élevé conduit à restituer de la force à l'actionneur 30. De plus, l'échauffement de l'actionneur 30 mène également à un échauffement de l'additif liquide et donc à une viscosité moins importante. Ainsi, le bon fonctionnement de la pompe de dosage 10 peut être assuré même en cas de température très basse puisque l'additif est chauffé lorsque la pompe est au repos et est donc prêt à être injecté à une bonne viscosité si un cycle d'injection doit être démarré. L'unité de commande 68 comprend en outre un moyen pour détecter une perte de pas du moteur pas-à-pas et un moyen pour augmenter le courant d'alimentation lorsqu'une perte de pas est détectée. Une telle perte de pas est généralement une indication que la température de l'actionneur n'est pas suffisamment élevée. Lorsqu'une perte de pas est détectée, le courant d'alimentation est augmenté pour échauffer l'actionneur 30 et garantir ainsi le bon fonctionnement de la pompe de dosage. Il est à noter que l'unité de commande 68 comprend de préférence à la fois les moyens nécessaires pour ajuster la commande du piston et les moyens nécessaires pour ajuster le courant d'alimentation et de maintien. Il n'est cependant pas exclu de prévoir séparément une première unité de commande comprenant les moyens nécessaires pour ajuster la commande du piston et une seconde unité de commande comprenant les moyens nécessaires pour ajuster le courant d'alimentation et de maintien. Enfin, la pompe de dosage 10 comprend en outre une unité de gestion 70 comprenant un moyen pour déterminer le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir à carburant. Un capteur du niveau de carburant dans le réservoir à carburant peut être utilisé pour mesurer le niveau de carburant avant et après la phase de remplissage du réservoir à carburant. Sur base de la différence de volume ainsi déterminée, l'unité de gestion 70 détermine le volume d'additif à injecter dans le réservoir à carburant. Cette détermination peut être effectuée grâce à un algorithme ou un tableau mémorisé. L'unité de gestion 70 comprend un moyen pour déterminer une interruption d'une l'alimentation en courant à l'actionneur et un moyen de stockage pour stocker, en cas d'une telle interruption, une information sur le volume injecté et une information sur le statut du cycle d'injection lors de l'interruption. L'information sur le cycle d'injection comprend le nombre de courses du piston lors de l'interruption. L'information sur le volume - 14 - injecté comprend de préférence le volume d'additif liquide restant à injecter. Alternativement, l'information sur le volume injecté peut comprendre le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté. L'unité de gestion 70 permet à la pompe de dosage 10 de reprendre le cycle d'injection d'additif à l'instant précis de l'interruption pour assurer ainsi le dosage correct d'additif. La pompe de dosage décrite dans les Fig.7 à 12 correspond à une pompe du type injecteur à piston. A la Figure 7 est illustrée une section axiale d'une pompe comprenant un corps de pompe 12 à l'intérieur duquel est agencé un piston 24 dans une position de repos. Le piston 24 comprend une partie creuse 21 qui communique avec un port d'entrée 20 relié à un réservoir à additif (non illustré) et avec un port de sortie 22 qui communique avec un réservoir à carburant (non illustré). La pompe comprend un actionneur 30 du type électro-aimant à simple effet, muni d'une bobine, l'actionneur 30 permettant le déplacement du piston 24 vers une position déployée (qui correspond en fait à une position de retrait du piston 24 en direction du port d'entrée 20 de la pompe). La pompe comprend en outre un ressort de rappel 23 disposé dans la partie creuse 21 du piston 24 et susceptible de ramener le piston 24 de la position déployée vers la position de repos. En position de repos, une bille 25 est maintenue en position de contact avec une extrémité du piston 24 au moyen d'un ressort 25' de sorte que l'additif liquide est maintenu de manière étanche dans la partie creuse 21 du piston 24. La pompe comprend également une vanne anti-retour comprenant une bille anti-retour 27 et un ressort 27'. La vanne anti-retour est disposée dans le corps de pompe 12, dans un prolongement du piston 24. Dans le cadre de l'invention, le procédé comprend les étapes consistant à mesurer la température de l'additif et influencer la commande de l'actionneur 30 en fonction de la température mesurée. Pour la pompe illustrée à la Fig.7 cela revient à faire circuler, au cours d'une étape de préchauffage, un courant continu dans la bobine de l'électro-aimant pendant une durée prédéterminée de telle sorte que la bobine chauffe et transmette la chaleur dégagée à l'additif, le rendant ainsi plus fluide. Après l'étape de préchauffage, l'électro-aimant est commandé par la circulation dans la bobine d'une commande en courant, par exemple sous la forme d'une onde carrée, de manière à déplacer le piston 24 vers sa position déployée indiquée par les flèches sur la Figure 8, sans que la commande de - 15 - courant n' engendre de dégagement de chaleur dans la bobine. De cette manière un volume déterminé d'additif liquide est aspiré, au travers de la partie creuse 21 dans le piston 24, dans la chambre de dosage 16. La bille 25 n'est alors plus en contact avec l'extrémité du piston 24. Le ressort 25' est dimensionné de telle sorte qu'il exerce un effort sur la bille 25 de manière à ce que celle-ci entre en contact avec l'extrémité du piston 24 après qu'une quantité d'additif liquide a été aspirée. A la Figure 9 est illustrée la situation où la bille 25 est à nouveau en contact avec l'extrémité du piston 24 après aspiration de l'additif liquide et où un volume d'additif liquide est isolé dans la chambre de dosage 16. Lorsque l'électro-aimant n'est plus piloté en courant (Fig. 10 et 11), le ressort de rappel 23 contraint le piston 24 vers sa position de repos et chasse le volume d'additif liquide aspiré, le volume d'additif exerçant un effort sur la bille anti-retour 27 de manière à libérer un chemin de dégagement vers le port de sortie 22 de la pompe par déplacement de la bille anti-retour 27 en direction du port de sortie 22. Lorsque le volume d'additif a été injecté, la bille anti-retour 27 revient en position de fermeture sous l'effet du ressort 27', de manière à éviter un reflux d'additif liquide du port de sortie 22 vers le port d'entrée 20 de la pompe 24. Il est en outre possible de mesurer la température de l'additif liquide pendant les étapes au cours desquelles l'additif est aspiré et/ou est injecté dans le réservoir à carburant. -16- Signes de référence 10 pompe de dosage 12 corps de pompe 14 membrane 16 chambre de dosage 18 chambre d'actionnement 20 port d'entrée 21 partie creuse 22 port de sortie 23 ressort de rappel 24 piston 25 bille 25' ressort 26 tête de piston 27 bille anti-retour 27' ressort 28 tige 28' rainure lubrifiée 30 actionneur 31 portion filetée 32 paroi d'extrémité 36 tubulure d'entrée 38 tubulure de sortie 40 vanne anti-retour 40' vanne anti-retour 42 élément de guidage 44 paroi latérale 46, 46' coulisseau 47 siège de clapet 48 ouverture de passage 50 clapet 52 tige axiale 54 obturateur 55 extrémité amont de la tige axiale 56 première protubérance 58 seconde protubérance 60 élément limitateur de course 62 extrémité aval de la tige axiale 64 couche en matériau élastique 66 port de régulation de pression 68 unité de commande 70 unité de gestion REVENDICATIONS 1. Procédé d'injection d'un additif liquide dans un réservoir à carburant à l'aide d'une pompe de dosage comprenant une chambre de dosage et un dispositif d'actionnement agencés dans un corps de pompe, la chambre de dosage étant en communication avec un port d'entrée relié à un réservoir d'additif et un port de sortie relié au réservoir à carburant; le dispositif d'actionnement comprenant un actionneur et un piston, l'actionneur déplaçant le piston entre une position de repos et une position déployée, le procédé comprenant les étapes consistant à: a) déterminer le volume d'additif liquide à injecter dans le réservoir à carburant; b) commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position déployée de manière à aspirer un volume déterminé d'additif liquide dans la chambre de dosage; c) commander l'actionneur de manière à déplacer le piston de la pompe de dosage en direction de sa position de repos de manière à injecter le volume déterminé d'additif liquide de la chambre de dosage dans le réservoir à carburant; d) éventuellement répéter les étapes b) et c) jusqu'à avoir injecté le volume d'additif déterminé au point a) caractérisé en ce que le procédé comprend en outre les étapes consistant à: - déterminer la température de l'additif liquide; et influencer la commande de l'actionneur en fonction de la température mesurée. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la pompe est du type seringue à membrane dans laquelle le dispositif d'actionnement consiste en une chambre d' actionnement, la pompe comprenant une membrane agencée dans le corps de pompe, la membrane divisant l'intérieur de la pompe en la chambre de dosage et la chambre d' actionnement, le piston étant connecté à la membrane. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la vitesse de déplacement du piston est ajustée en fonction de la température mesurée. - 18 - 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la force appliquée par l'actionneur est ajustée en fonction de la température mesurée. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le volume d'additif déterminé dépend de la température mesurée. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'étape consistant à déterminer le volume d'additif liquide à injecter comprend la détermination de la différence de volume avant et après une phase de remplissage du réservoir à carburant. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'étape consistant à déterminer la température de l'additif liquide comprend la mesure de la température au niveau de l'actionneur de la pompe de dosage. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel 1' actionneur est un actionneur linéaire comprenant un moteur pas-à-pas et dans lequel un courant de maintien est appliqué à l'actionneur pour maintenir le piston dans sa position de repos, et dans lequel l'intensité de ce courant de maintien dépend de la température mesurée. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 3 à 7, dans lequel 1' actionneur comprend un ressort de rappel susceptible de déplacer le piston de la position déployée vers la position de repos et un électro-aimant muni d'une bobine dans lequel un courant de maintien est appliqué à la bobine et dans lequel l'intensité de ce courant de maintien dépend de la température mesurée. 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, dans lequel un courant de maintien plus élevé est appliqué pendant une durée prédéterminée. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, dans lequel un courant de maintien plus élevé est appliqué jusqu'à ce qu'une température seuil soit atteinte. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8, 10 ou 11, dans lequel une électronique de contrôle surveille l'apparition éventuelle d'une perte de pas de l'actionneur et dans lequel, lorsqu'une telle perte de pas est détectée, un- 19 - courant d'alimentation plus élevé est appliqué à l'actionneur pendant une durée prédéterminée. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alimentation en courant de l'actionneur peut être interrompue, caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes consistant à: -stocker en mémoire le volume total d'additif liquide à injecter et le volume d'additif liquide déjà injecté, ou le volume d'additif liquide restant à injecter; - stocker en mémoire le nombre de courses déjà effectuées par le piston lors de l'interruption; et - lorsque l'alimentation en courant de l'actionneur est rétablie, reprendre le cycle d'injection d'additif liquide là où le cycle a été interrompu sur base des informations stockées en mémoire. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le dispositif d'actionnement est mise en communication avec l'atmosphère lors du fonctionnement de l'actionneur.