Brevet FR2920538A1 — publié le 20090306

DISPOSITIF DE DÉTECTION HÉTÉRODYNE POUR L'IMAGERIE D'UN OBJET PAR RÉTROINJECTION L'invention se rapporte à un dispositif de détection pour l'imagerie 5 d'un objet. L'invention se rapporte également à un procédé de détection pour l'imagerie d'un objet. 10 On connaît dans l'état de la technique, des dispositifs et des procédés de détection pour l'imagerie d'un objet. Parmi les dispositifs de détection pour l'imagerie d'un objet, on distingue les dispositifs de détection en champ lointain, et les 15 dispositifs de détection en champ proche. Il est connu que l'avantage des dispositifs de détection en champ proche est de permettre l'observation des objets de faible dimension, notamment inférieure à la dimension définie par le critère de Rayleigh. 20 L'invention se rapporte plus particulièrement à un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet en champ proche. Elle se rapporte à un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet comprenant : 25 - une cavité laser agencée pour émettre un signal lumineux d'origine à une longueur d'onde d'origine vers l'objet de sorte à générer une onde évanescente à la surface de l'objet ; - des moyens de transformation agencés pour transformer l'onde évanescente en un signal progressif ayant une longueur d'onde 30 de sortie ; des moyens de réinjection agencés pour injecter le signal progressif dans la cavité laser de sorte à générer des perturbations au sein de la cavité laser entre le signal progressif et le signal lumineux d'origine; - des moyens de détection agencés pour détecter les perturbations de sorte à déterminer au moins une caractéristique physique de l'objet. Un tel dispositif est connu du document FR-A-2785045. Dans ce document, la réinjection dans la cavité laser permet d'utiliser la cavité comme un interféromètre, et les perturbations générées dans la cavité sont utilisées pour mesurer une amplitude des ondes évanescentes et permet donc d'obtenir une mesure des caractéristiques de l'objet. Dans ce document, la détection des perturbations est une détection homodyne permettant de déterminer l'amplitude des ondes 15 évanescentes. Toutefois, une telle détection ne permet pas d'obtenir des informations sur la phase de l'onde évanescente. Dès lors, certaines caractéristiques de l'objet ne peuvent pas être mesurées par le 20 dispositif décrit dans le document susmentionné. Le problème résolu par l'invention est d'améliorelr la mesure de l'onde évanescente générée à la surface de l'objet dans un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet. En particulier, le problème résolu par l'invention est de pouvoir mesurer la phase de l'onde évanescente générée à la surface de l'objet dans un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet. 30 Ce problème est résolu par le fait que le dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet décrit ci-dessus comprend des moyens de modification de longueur d'onde agencés pour que la longueur d'onde du signal progressif injecté dans la cavité laser soit différente de la longueur d'onde d'origine. 25 Grâce à ces moyens de modification de longueur d'onde, deux signaux de longueurs d'onde différentes se propagent dans la cavité laser, ce qui provoque la génération de perturbations dynamiques sous la forme de battements hétérodynes. Dès lors, une détection hétérodyne de ces battements est réalisable grâce aux moyens de détection. Contrairement au dispositif par réinjection précédemment décrit, l'invention permet donc un accès à la phase de l'onde évanescente générée par l'interaction entre le signal d'origine et le signal progressif provenant de l'objet. La mesure des caractéristiques de l'objet est donc améliorée par l'invention. Selon l'invention, la génération de battements hétérodynes permet d'obtenir un meilleur contraste sur la détection de l'amplitude et de la phase de l'onde évanescente. Elle permet donc des mesures sur l'onde évanescente, même si l'intensité de l'onde évanescente collectée est faible. Toujours dans ce mode de réalisation, la cavité laser peut être apte à générer des oscillations de relaxation et dans ce cas, les moyens de modification de longueur d'onde sont agencés de sorte que la différence entre la longueur d'onde de sortie et la longueur d'onde d'origine permette d'exciter ces oscillations de relaxation. Dans ce mode de réalisation, lorsque la cavité laser est apte à générer des oscillations de relaxation, notamment lorsque le laser est un laser de classe B, le battement provoqué pair le signal progressif injecté dans la cavité laser entre en résonance avec les oscillations de relaxation ce qui permet d'obtenir un gain important sur la détection de l'amplitude et de la phase. Ce gain dépend des caractéristiques de la cavité laser de classe B, et peut être de l'ordre d'un million notamment pour une cavité laser du type micro-laser à solide. Toujours dans ce mode de réalisation, la cavité laser peut être agencée pour émettre le signal lumineux d'origine dans l'infrarouge. La génération du signal lumineux d'origine dans l'infrarouge a l'avantage de permettre l'utilisation de composants de télécommunication standards fortement développés. En particulier, des composants optiques fibrés sont courants dans cette gamme de longueur d'ondes. En outre, cette gamme de longueur d'onde est difficilement accessible avec des montages interférométriques classiques. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens de modification de longueur d'onde comprennent au moins un modulateur acousto-optique. Dans ce cas, le ou chaque modulateur acousto-optique a une fréquence de décalage privilégiée et la combinaison de ces décalages cumulés permet un ajustement sur le décalage résultant pour exciter les oscillations de relaxation du laser réinjecté. Selon un mode de réalisation, le dispositif peut comprendre un premier isolateur optique positionné dans le trajet du signal lumineux d'origine de sorte à éviter une propagation d'un signal optique réfléchi parasite vers la cavité laser. Ceci a l'avantage de ne pas perturber la cavité laser en plus de la réinjection réalisée par le dispositif décrit ci-dessus. En particulier, ceci évite les réflexions par des lentilles, des modulateurs acousto-optiques ou l'objet. Dans ce cas, le ou chaque modulateur acousto-optique est positionné après le premier isolateur optique. De préférence, le dispositif comprend en outre un deuxième isolateur optique positionné dans le trajet du signal progressif.30 Dans ce cas, le ou chaque modulateur acousto-optique peut être positionné entre le premier isolateur optique et le deuxième isolateur optique. Selon un mode de réalisation, les moyens de transformation comprennent une micropointe. L'invention se rapporte également à un microscope comprenant un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet tel que décrit 10 précédemment. L'invention se rapporte également à un procédé de détection pour l'imagerie d'un objet comprenant des étapes dans lesquelles: une cavité laser émet un signal lumineux d'origine à une 15 longueur d'onde d'origine vers l'objet de sorte à générer une onde évanescente à la surface de l'objet ; - l'onde évanescente est transformée en un signal progressif ; le signal progressif est injecté dans la cavité laser de sorte à générer des perturbations au sein de la cavité laser entre le 20 signal progressif et le signal lumineux d'origine; les perturbations sont détectées de sorte à déterminer des caractéristiques de l'objet, dans lequel la longueur d'onde du signal progressif injecté dans la 25 cavité laser est différente de la longueur d'onde d'origine. On décrit maintenant au moins un mode de réalisation de l'invention en référence aux figures annexées dans lesquelles : 30 FIG. 1 représente un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet selon un mode de réalisation de l'invention ; FIG. 2 représente un schéma de l'évolution de l'amplitude et de la phase de l'onde évanescente générée par le dispositif représenté à la FIG. 1 ; FIG. 3 représente un dispositif de détection pour l'imagerie d'un objet selon un autre mode de réalisation de l'invention. Sur les figures précédemment décrites, des références identiques se rapportent à des éléments techniques similaires. Illustré FIG. 1, un dispositif 1 de détection pour l'imagerie d'un objet comprend une cavité laser 2 de classe B verre ytterbium erbium à solide. La cavité laser 2 est pompée par une diode laser, non représentée. L'émission du laser 2 peut être rendue monomode longitudinalement par l'insertion d'un étalon dans la cavité. En sortie de la cavité laser 2, un faisceau laser 3 est émis à la longueur d'origine X définie par le laser. Pour la cavité laser susmentionnée, la longueur d'onde d'origine est fixée à 1,535 micromètres. Le faisceau laser 3 est injecté dans une fibre optique 4 par une lentille 5. Un isolateur optique 6 est positionné dans le trajet du faisceau laser 3 au niveau de la fibre optique 4 pour éviter des réflexions parasites d'un signal vers la cavité laser 2. Sur la FIG. 1, la flèche dans l'isolateur optique 6 indique le sens de propagation du faisceau laser 3 imposé par l'isolateur optique 6. En sortie de la fibre optique 4, le faisceau laser 3 est ensuite transmis vers un dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 par exemple par l'intermédiaire d'une lentille 8. Grâce au dispositif à base de modulateur acoustooptique 7, la longueur d'onde du faisceau laser 3 est décalée pour obtenir un signal 9 de longueur d'onde X2, différente de la longueur d'onde X~. Suite à ce décalage, le signal 9 est transmis vers un objet 10. Sur la FIG. 1, l'objet 10 est par exemple un prisme en silice. Lorsque le signal 9 est injecté sur un côté du prisme 10, il subit une réflexion totale sur l'hypoténuse du prisme 10 dès lors que l'angle d'incidence est supérieur à un angle limite de réflexion totale. Pour un prisme en silice à la longueur d'onde du faisceau laser 3, l'angle limite est égal à 43,8°. Suite à cette réflexion, une onde évanescente est générée sur la surface éclairée du prisme 10. L'onde évanescente est uniforme sur la surface éclairée et son amplitude décroît exponentiellement au-delà de l'interface silice/air perpendiculairement à la surface du prime 10. Il est possible de contrôler la profondeur de pénétration de l'onde évanescente en ajustant l'angle d'incidence au-delà de l'angle limite de réflexion totale. Une micropointe 11 est alors utilisée pour transformer l'onde évanescente en une onde progressive. Une telle micropointe est connue en soi et peut être obtenue par étirage et attaque chimique à l'acide fluorhydrique à partir d'une fibre optique en silice monomode à 1,53 micromètres. La micropointe 11 est orientée d'un angle de 45° par rapport à l'incidence normale sur le prisme 10. Le signal progressif collecté par la micropointe 11 est ensuite réinjecté vers la cavité laser 2 grâce à une fibre optique 12 comprenant également un isolateur optique 13. Un coupleur 14 permet de réinjecter le signal progressif vers la cavité laser 2. Une partie du faisceau est prélevée en sortie du laser par le coupleur 14 et transmis vers une photodiode 15 comme indiqué par la flèche référencée A. La photodiode 15 est par exemple une photodiode InGaAs fibrée. Le signal photodétecté par la photodiode 15 est démodulé à la fréquence de décalage hétérodyne déterminée à partir de la différence de longueur d'onde k2-Î.I. Une détection synchrone HF 16 réalise cette démodulation, ce qui permet d'obtenir une information à la fois sur l'amplitude et la phase du signal optique prélevé au niveau d'une zone ponctuelle par la micropointe 11. Afin de pouvoir visualiser les résultats obtenus, on peut relier la détection synchrone 16 à un oscilloscope numérique 17. En déplaçant la micropointe 11 par rapport à la surface du prisme 10, le signal détecté permet alors d'obtenir une image en amplitude et en phase obtenue point par point sur une zone plus étendue de la surface du prisme 10. Ce balayage de la micropointe 11 sur la surface du prisme 10 peut être un balayage suivant l'axe de la micropointe 11 ou un balayage transversal. Des systèmes d'asservissement connus non représentés permettent de réaliser de tels balayages avec une précision suffisante selon l'application souhaitée. En particulier, on peut par exemple placer la micropointe 11 sur un diapason vibrant autour de 32kHz. En raison des effets de cisaillement liés à l'interaction entre la micropointe 11 et le prisme 10, l'amplitude et la fréquence de vibration du diapason dépendent alors fortement de la distance entre la micropointe 11 et la surface du prisme 10. En mesurant l'amplitude ou la fréquence de résonance et en maintenant l'une ou l'autre de ces grandeurs constante pendant le déplacement transversal, il est alors possible de réaliser l'asservissement en position. De la même façon, des vis micrométriques ou des câles piezoélectriques peuvent être utilisées pour modifier la position de la micropointe. Des images bidimensionnelles ou tridimensionnelles peuvent donc être réalisées. Afin de démontrer la fiabilité et la stabilité des mesures simultanées d'amplitude et de phase grâce au dispositif 1 précédemment décrit, on a représenté sur la FIG. 2 une comparaison entre la variation théorique de l'amplitude et de la phase avec la variation de l'amplitude et de la phase du signal détecté sur un dioptre plan correspondant à la surface du prisme 10 et obtenue grâce au dispositif 1 précédemment décrit. Pour ce faire, l'amplitude et la phase sont visualisées à l'aide de l'oscilloscope numérique 17. La détection synchrone HF 16 est réglée de sorte à fournir en sortie deux signaux en quadrature X et Y correspondant respectivement aux valeurs R.cos(phi) et R.sin(phi), dans lequel R représente l'amplitude du signal détecté au niveau du prisme 10, et phi représente la phase relative de ce signal par rapport à la référence fournie par un signal de pilotage du dispositif à base de modulateur acousto-optique 7. Du fait de l'inclinaison de la micropointe 11 par rapport au prisme, on s'attend théoriquement à obtenir une courbe en spirale, comme l'indique la courbe théorique 18 de la FIG. 2, l'amplitude tendant vers 0 et la phase variant linéairement. La courbe expérimentale 19 obtenue grâce au dispositif 1 précédemment décrit correspond sensiblement à la courbe théorique 18. L'accord entre les mesures expérimentales et les calculs théoriques permet donc de valider la stabilité et la fiabilité de la mesure simultanée mais découplée de l'amplitude et de la phase de l'onde évanescente au niveau du prisme 10, ce qui permet d'imager facilement le prisme 10. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 et la cavité laser 2 sont choisis de sorte que le décalage en fréquence induit par le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 soit égal ou voisin de la fréquence des oscillations de relaxation de la cavité laser 2. Cette fréquence des oscillations de relaxation de la cavité laser 2 est, par exemple, ajustée autour de 100 kHz, et le décalage en fréquence induit par le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 est sensiblement égal à 100 kHz. On note que la fréquence des oscillations de relaxation est aisément déterminable à partir de la spécification technique d'un laser de classe B. Comme illustré sur la FIG.1, pour obtenir un décalage en fréquence autour d'une valeur Of= 100 kHz, le dispositif à base de modulateur acousto-optique comprend deux modulateurs acousto-optiques 7a et 7b positionnés respectivement à l'ordre +1 et à l'ordre -1 avec des fréquences de résonance respectivement égales 80Mhz+ M et - 80Mhz. De la sorte, les deux modulateurs acousto-optiques 7a et 7b sont excités autour de leur fréquence de résonance par la cavité laser 2. En outre, en positionnant les deux modulateurs acousto- optiques 7a et 7b , le premier modulateur acousto-optique 7a décale le signal lumineux d'origine à une fréquence optique d'environ v1+80Mhz+Of, et le deuxième modulateur acousto-optique 7b ramène cette fréquence à v1+Of. Dès lors, le décalage en fréquence est bien adapté aux oscillations de relaxation du laser tout en excitant les modulateurs autour de leur fréquence de résonance propre pour optimiser leur efficacité. Dans ce cas, la rétroinjection est telle qu'elle excite les oscillations de relaxation, ce qui génère des perturbations sous forme de battements au sein de la cavité laser 2. Ces battements sont utilisés par la détection synchrone 16 pour obtenir les caractéristiques d'amplitude et de phase du prisme 10. Dans ce cas, il a été démontré qu'un facteur de gain K de l'ordre de 1 million (106) est obtenu par rapport à une simple rétroinjection sans décalage de fréquence. Ce facteur de gain K est sensiblement égal au rapport entre la durée de vie radiative du niveau émetteur du milieu amplificateur de la cavité laser 2 et le temps de vie des photons dans la cavité laser 2. Un tel facteur de gain permet d'obtenir un meilleur contraste des perturbations induites par la rétroinjection dans la cavité laser 2, et donc une meilleure sensibilité de la détection des caractéristiques de l'objet 10 et une meilleure imagerie de cet objet. Dans le mode de réalisation précédemment décrit, on a utilisé une détection de l'onde évanescente en transmission suite au passage du faisceau laser 3 par le prisme 10. Sur la FIG. 3, on a représenté un mode de réalisation de l'invention en réflexion. Selon ce mode de réalisation, illustré FIG. 3, le dispositif 1 comprend une cavité laser 2 apte à émettre un faisceau laser 3 de longueur d'onde 24 correspondant à une pulsation col. Le faisceau laser 3 traverse un dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 apte à décaler la longueur d'onde du faisceau laser 3 à une longueur d'onde ?2 correspondant à une pulsation w2. Comme précédemment, le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 peut comprendre deux modulateurs acousto-optiques de sorte que la fréquence de décalage du faisceau laser soit adapté à la fréquence de résonnance des oscillations de relaxation. Le décalage en pulsation entre w2 et wi est noté Aco. Le signal 9 de longueur d'onde ),2 ainsi généré est envoyé par l'intermédiaire d'un objectif 8 vers l'objet 10 que l'on souhaite imager. Au niveau de l'objet 10, une onde évanescente est générée. Cette onde évanescente est diffusée par une micropointe 11 sous la forme d'un signal réfléchi 20. Ce signal réfléchi 20 subit à nouveau un décalage de Aco au passage par le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7, et est réinjecté dans la cavité laser 2 de sorte à générer des battements au sein de la cavité laser 2. Comme dans le mode de réalisation précédemment décrit en référence à la FIG. 1, le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 et la cavité laser 2 sont choisis de sorte que le décalage en fréquence induit par le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 soit égal ou voisin de la fréquence des oscillations de relaxation de la cavité laser 2. Du fait du double passage par le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7, si la pulsation des oscillations de relaxation de la cavité laser 2 est notée 52, on choisit le dispositif à base de modulateur acousto-optique 7 tel que 2.Aw= Q. Le signal de sortie du laser est ensuite transmis par une voie séparée vers un photodétecteur 15 relié à une détection synchrone. La détection synchrone 16 permet de détecter les battements induits dans la cavité laser 2 de sorte à déterminer les caractéristiques de l'objet 10. L'intensité de ces battements a la forme suivante : AI = 2.K- jIref .l s • cos(Awwt + q ) dans lequel K est une valeur représentant le gain apporté par la réinjection, Iref est l'intensité du signal de référence issu du laser 2, Is est l'intensité du signal de l'onde évanescente collectée puis réinjectée dans le laser, et cps est la phase de ce signal. Le facteur de gain K peut alors être de l'ordre de 1 million (106). 5 On notera que le facteur de gain K est égal à 1 pour un dispositif interférométrique standard du type Mach-Zender ou Michelson avec décalage de fréquence pour la détection hétérodyne. Au contraire, pour des dispositifs à réinjection, il peut atteindre cette valeur de 1 10 million selon la cavité laser utilisée. On décrit maintenant des variantes de l'invention. Dans les modes de réalisation ci-dessus, on a décrit une source laser 15 sous la forme d'une cavité laser à solide pompée par diode. II est toutefois possible d'utiliser également un microlaser intégré ou un laser à fibre DFB en conservant le même ordre de grandeur sur le gain en sensibilité. 20 En outre, on a décrit ci-dessus une source laser émettant dans le domaine du proche infrarouge, et notamment à une longueur d'onde de 1,535 micromètres. Cette gamme de longueur d'onde a en effet l'avantage de permettre des mesures en transmission et d'être bien adaptée aux composants optiques fibrés utilisés en 25 télécommunications. Il est toutefois entendu que d'autres gammes de longueur d'ondes et d'autres sources laser peuvent être utilisées. Le tableau ci-dessous fournit une liste d'exemples de laser utilisables dans le dispositif de l'invention. La première colonne de ce tableau 30 définit le type de laser utilisé, la deuxième colonne de ce tableau définit la longueur d'onde associée, la troisième colonne définit le facteur de gain K tel que défini ci-dessus, et la quatrième colonne définit la fréquence de relaxation pour ce laser. Laser Longueur Facteur de Fréquence d'onde (en gain K de micromètres) relaxation semiconducteur 0,4 à 2 103 1 GHz Nd3+ :YAG 1,064 1,5 *104 100kHz microlaser 1,064 1,25 *106 1MHz Yb :Er :verre 1,535 1,6*106 100kHz Yb :Er :verre fibré 1,535 1,9*107 10kHz (longueur de cavité égale à 20 cm) En outre, en référence à la FIG. 1, on a décrit un dispositif à base de modulateurs acousto-optiques 7 comprenant deux modulateurs acousto-optiques positionnés dans le trajet du signal lumineux d'origine, avant la lentille 8. Il est entendu que l'un des deux modulateurs ou. les deux modulateurs peuvent être positionnés après l'objet 10, dans le trajet du signal progressif. Selon cette variante, la fonction de modification de fréquence des modulateurs acousto- optiques est maintenue indépendamment de leur position. Le dispositif de détection précédemment décrit associé à des moyens de balayage pour la micropointe comme mentionné précédemment peuvent avantageusement être utilisés dans un microscope du type SNOM acronyme anglais pour � Scanning Near Field Optical Microscopy �, ou microscopie par détection du champ évanescent. REVENDICATIONS , 1. Dispositif de détection (1) pour l'imagerie d'un objet (10) 5 comprenant : une cavité laser (2) agencée pour émettre un signal lumineux d'origine (3) à une longueur d'onde d'origine vers l'objet (10) de sorte à générer une onde évanescente à la surface de l'objet (10) ; 10 - des moyens de transformation (11) agencés pour transformer l'onde évanescente en un signal progressif; des moyens de réinjection (12) agencés pour injecter le signal progressif dans la cavité laser de sorte à générer des perturbations au sein de la cavité laser entre le signal 15 progressif et le signal lumineux d'origine; des moyens de détection agencés pour détecter les perturbations de sorte à déterminer au moins une caractéristique physique de l'objet ; 20 caractérisé en ce que le dispositif comprend des moyens de modification de longueur d'onde (7, 7a, 7b) agencés de sorte que la longueur d'onde du signal progressif injecté dans la cavité laser soit différente de la longueur d'onde d'origine. 25 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel les moyens de modification de longueur d'onde (7, 7a, 7b) sont agencés pour décaler la longueur d'onde du signal lumineux d'origine de sorte que la longueur d'onde du signal progressif injecté dans la cavité laser soit différente de la longueur d'onde d'origine. 30 3. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel la cavité laser (2) est apte à générer des oscillations de relaxation et les moyens de modification de longueur d'onde (7, 7a, 7b) sont agencés de sorte que la différence entre la longueur d'onde de sortie et lalongueur d'onde d'origine permette d'exciter ces oscillations de relaxation. 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, dans lequel 5 la cavité laser est une cavité laser à solide de classe B. 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la cavité laser est agencée pour émettre le signal lumineux d'origine dans l'infrarouge. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les moyens de modification de longueur d'onde comprennent au moins un modulateur acousto-optique. 15 7. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel le ou chaque modulateur acousto-optique a une fréquence de décalage présentant une résonance, et dans lequel la combinaison de ces décalages permet d'exciter les oscillations de relaxation du laser réinjecté. 20 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, comprenant en outre un premier isolateur optique (6) positionné dans le trajet du signal lumineux d'origine de sorte à éviter une propagation d'un signal optique réfléchi vers la cavité laser. 9. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel le ou chaque modulateur acousto-optique (7, 7a, 7b) est positionné après le premier isolateur optique (6). 30 10. Dispositif selon l'une des revendications 8 ou 9, comprenant un deuxième isolateur optique (13) positionné dans le trajet du signal progressif de sorte à éviter une propagation d'un signal optique réfléchi vers l'objet. 10 25 11. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel le ou chaque modulateur acousto-optique est positionné entre le premier isolateur optique (6) et le deuxième isolateur optique (13). 12. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, comprenant en outre des moyens de déplacement agencés pour déplacer les moyens de transformation au voisinage de l'objet. 13. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, dans 10 lequel les moyens de transformation comprennent une micropointe (11). 14. Microscope optique en champ proche comprenant un dispositif de détection selon l'une des revendications précédentes. 15 15. Procédé de détection pour l'imagerie d'un objet comprenant des étapes dans lesquelles: - une cavité laser émet un signal lumineux* d'origine à une longueur d'onde d'origine vers l'objet de sorte à générer une 20 onde évanescente à la surface de l'objet ; l'onde évanescente est transformée en un signal progressif ; le signal progressif est injecté dans la cavité laser de sorte à générer des perturbations au sein de la cavité laser entre le signal progressif et le signal lumineux d'origine; 25 les perturbations sont détectées de sorte à déterminer des caractéristiques de l'objet, le procédé étant caractérisé en ce que la longueur d'onde du signal progressif injecté dans la cavité laser est différente de la longueur d'onde d'origine. 30