Brevet FR2922374A1 — publié le 20090417

DISPOSITIF DE SUPPRESSION DE COURANT ENTRANT ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispositif de suppression de courant entrant, en particulier le dispositif de suppression de courant entrant qui supprime un courant entrant d'excitation circulant d'une alimentation en puissance CA (courant alternatif) triphasé à un transformateur triphasé par l'intermédiaire d'un disjoncteur triphasé. Description de l'Art antérieur De manière classique, on sait qu'un courant transitoire, qui se réfère à un courant entrant d'excitation, circule de l'alimentation en puissance CA triphasé au transformateur triphasé lors de l'actionnement du disjoncteur triphasé. Le courant entrant d'excitation devient de plusieurs fois à plusieurs dizaines de fois plus important que le courant nominal du transformateur triphasé et entraîne une chute instantanée de la tension alternative triphasée et analogues. En tant que procédé de suppression du courant entrant d'excitation, on connaît un procédé dans lequel un flux magnétique résiduel de chaque phase du transformateur triphasé est détecté, et la tension alternative d'une phase de référence est actionnée au moment où un flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de la phase de référence coïncident l'un avec l'autre, ceci est suivi d'un actionnement des tensions alternatives des deux phases restantes au moment où la tension alternative de la phase de référence devient 0 (par exemple, voir documents de brevet 1 et 2, à savoir les brevets Japonais mis à l'Inspection Publique Nos. 2004-208394 et 2006-040566). Dans le procédé de suppression de courant entrant classique, une condition préalable est que le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de chaque phase restante coïncident l'un avec l'autre au moment où la tension alternative de la phase de référence devient O. Cependant, dans un cas où un condensateur interpolaire est connecté en parallèle à chacun des trois interrupteurs inclus dans le disjoncteur triphasé, la tension alternative triphasée est délivrée au transformateur triphasé par l'intermédiaire des trois condensateurs interpolaires même si les trois interrupteurs sont ouverts. Pour cette raison, le flux magnétique résiduel de chaque phase du transformateur triphasé est le flux magnétique d'une composante du courant continu sur laquelle se superpose le flux magnétique d'une composante de fréquence commerciale. Donc, les flux magnétiques résiduels des deux phases restantes ne sont pas toujours sensiblement les mêmes au moment de l'actionnement de la phase de référence, même si les composantes du courant continu des flux magnétiques résiduels des deux phases restantes sont sensiblement les mêmes. Si les deux phases restantes sont actionnées au moment mentionné ci-dessus dans l'état où les flux magnétiques résiduels des deux phases restantes ont une certaine différence, le flux magnétique stationnaire et le flux de la phase résiduelle des deux phases restantes ne coïncideront pas l'un avec l'autre et ainsi un important courant entrant d'excitation circulera. RESUME DE L'INVENTION Donc, un objectif principal de la présente invention consiste à fournir le dispositif de suppression de courant entrant qui peut supprimer le 10 courant entrant d'excitation circulant dans le transformateur triphasé au moment de l'actionnement du disjoncteur triphasé prévu avec les condensateurs interpolaires. Le dispositif de suppression de courant entrant de 15 la présente invention est le dispositif de suppression de courant entrant qui supprime le courant entrant d'excitation circulant de l'alimentation en puissance CA triphasé au transformateur triphasé par l'intermédiaire du disjoncteur triphasé, le disjoncteur 20 triphasé comportant trois interrupteurs et trois condensateurs interpolaires. Unes des bornes des trois interrupteurs reçoivent les tensions alternatives des trois phases de l'alimentation en puissance CA triphasé, respectivement, et les autres bornes sont 25 connectées aux trois bornes d'entrée d'un enroulement primaire triphasé du transformateur triphasé, respectivement, les trois condensateurs interpolaires étant connectés en parallèle aux trois interrupteurs, respectivement. Le flux magnétique stationnaire est 30 généré au niveau de chaque phase du transformateur triphasé lorsque le disjoncteur triphasé est fermé,5 tandis que le flux magnétique résiduel est généré au niveau de chaque phase du transformateur triphasé lorsque le disjoncteur triphasé est ouvert. Ce dispositif de suppression de courant entrant comprend une unité de mesure de tension, une unité de l'exploitation du flux magnétique résiduel, et une unité de commande. L'unité de mesure de tension mesure la tension de l'autre borne de l'interrupteur correspondant à la phase de référence des trois phases. L'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel détermine le flux magnétique résiduel de la phase de référence du transformateur triphasé sur la base du résultat de mesure de l'unité de mesure de tension au moment où le disjoncteur triphasé est ouvert. L'unité de commande, en réponse à un signal d'ordre de fermeture, provoque l'actionnement de l'interrupteur correspondant à la phase de référence au moment où le flux magnétique stationnaire de la phase de référence et le flux magnétique résiduel déterminé par l'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel coïncident l'un avec l'autre, puis provoque par la suite l'actionnement des deux interrupteurs restants au moment qui présente un retard par rapport au point zéro de la tension alternative de la phase de référence d'un angle de phase prédéterminé compris entre 0 et 30 degrés, de sorte que la différence entre le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel au niveau de chaque phase autre que la phase de référence soit minimale. Avec le dispositif de suppression de courant entrant selon la présente invention, l'interrupteur correspondant à la phase de référence est actionné au moment où le flux magnétique stationnaire de la phase de référence et le flux magnétique résiduel coïncident l'un avec l'autre, puis par la suite les deux interrupteurs restants sont actionnés au moment présentant un retard par rapport au point zéro de la tension alternative de la phase de référence de l'angle de phase prédéterminé compris entre 0 et 30 degrés de sorte que la différence entre le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel au niveau de chaque phase autre que la phase de référence soit minimale. Donc, le courant entrant d'excitation qui circule dans le transformateur triphasé au moment de l'actionnement du disjoncteur triphasé avec les condensateurs interpolaires peut être supprimé, du fait que le flux magnétique résiduel et le flux magnétique stationnaire de la phase de référence coïncident l'un avec l'autre et la différence entre le flux magnétique résiduel et le flux magnétique stationnaire de chaque phase restante est minimale. Les objets, caractéristiques, aspects et avantages susdits et d'autres de la présente invention ressortiront de la description détaillée suivante de la présente invention comprise conjointement avec les dessins annexés. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est un schéma de principe du circuit représentant la partie principale du système d'alimentation en puissance électrique selon un mode de réalisation de la présente invention. Les figures 2A à 2D sont des diagrammes des temps destinés à expliquer le procédé de suppression de courant entrant d'excitation du système d'alimentation en puissance électrique représenté sur la figure 1. La figure 3 représente la relation entre l'angle de phase d'actionnement des interrupteurs de phase S et de phase T représentés sur la figure 1 et le courant entrant d'excitation. La figure 4A et la figure 4B sont les diagrammes des temps destinés à expliquer le moment d'actionnement de l'interrupteur de phase R représenté sur la figure 1. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES La figure 1 est un schéma de principe de circuit représentant la partie principale du système d'alimentation en puissance électrique selon un mode de réalisation de la présente invention. Ce système d'alimentation en puissance électrique de la figure 1 est prévu avec un disjoncteur triphasé 1 et un transformateur triphasé 8. Le disjoncteur triphasé 1 fait disjoncter l'alimentation en puissance électrique pour protéger le système d'alimentation en puissance électrique et analogues, lorsqu'un certain accident survient dans le système d'alimentation en puissance électrique, et comporte trois interrupteurs 2 à 4 et trois condensateurs interpolaires 5 à 7. L'une parmi les bornes des interrupteurs 2 à 4 reçoit les tensions alternatives de phase R, de phase S et de phase T provenant respectivement de l'alimentation en puissance CA triphasée (non représentée). Chacun des trois interrupteurs 2 à 4 peut être commandé de manière indépendante. Au cours de l'exploitation normale, les interrupteurs 2 à 4 sont fermés et la puissance électrique est délivrée. Lorsqu'un certain accident survient dans le système d'alimentation en puissance électrique, les interrupteurs 2 à 4 sont ouverts et l'alimentation en puissance électrique est coupée. Les condensateurs interpolaires 5 à 7 sont connectés en parallèle aux trois interrupteurs 2 à 4, respectivement. Les condensateurs interpolaires 5 à 7 sont prévus dans le but d'atténuer le taux d'augmentation de la tension de rétablissement transitoire (TRV) au moment d'une coupure due à un court-circuit et analogues. Le transformateur triphasé 8 abaisse la tension alternative triphasée délivrée par l'alimentation en puissance CA triphasé jusqu'à une tension souhaitée pour fournir une charge, et comporte un enroulement primaire triphasé de mise à la terre du neutre en étoile 9 et un enroulement secondaire triphasé en triangle 10. Trois bornes d'entrée de l'enroulement primaire triphasé 9 sont connectées aux autres bornes des interrupteurs 2 à 4, respectivement. Trois bornes de sortie de l'enroulement triphasé secondaire 10 sont connectées à la charge (un moteur triphasé, par exemple). On notera que le flux magnétique stationnaire est généré au niveau de chaque phase du transformateur triphasé lorsque le disjoncteur triphasé est fermé, tandis que le flux magnétique résiduel est généré au niveau de chaque phase du transformateur triphasé lorsque le disjoncteur triphasé est ouvert. De plus, ce système d'alimentation en puissance électrique est prévu avec une unité de mesure de tension 11, une unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12, et une unité de commande 13. L'unité de mesure de tension 11 mesure en continu la valeur instantanée de la tension des autres bornes des interrupteurs 2 à 4 (c'est-à-dire, trois bornes d'entrée de l'enroulement primaire triphasé 9 du transformateur triphasé 8). Les valeurs de mesure de l'unité de mesure de tension 11 sont fournies à l'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12 et l'unité de commande 13. L'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12 intègre les valeurs de mesure provenant de l'unité de mesure de tension 11 avant et après que le disjoncteur triphasé 1 soit ouvert, et détermine le flux magnétique résiduel de chaque phase du transformateur triphasé 8. L'unité de commande 13, en réponse à un signal d'ordre d'ouverture 0A, ouvre simultanément trois interrupteurs 2 à 4 au niveau du point zéro lorsque la tension alternative de la phase de référence des trois phases (appelée ici phase R) passe de positive à négative. De ce fait, la composante de courant continu du flux magnétique résiduel de phase R du transformateur triphasé 8 est établie à une valeur positive prédéterminée K, et la composante de courant continu du flux magnétique résiduel de phase S et de phase T peut être établie à approximativement -K/2. De plus, l'unité de commande 13, en réponse à un signal d'ordre de fermeture OB, provoque l'actionnement de l'interrupteur 2 correspondant à la phase R au moment où le flux magnétique stationnaire de phase R et le flux magnétique résiduel déterminé par l'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12 coïncident l'un avec l'autre, et par la suite les interrupteurs restants 3 et 4 sont actionnés au moment qui présente un retard par rapport au point zéro de la tension alternative de phase R de l'angle de phase prédéterminé compris entre 0 et 30 degrés, de sorte que la différence entre le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de chacune des phases S et T soit minimale. De plus, l'unité de commande 13 y génère un signal d'onde sinusoïdal synchronisé avec la tension alternative triphasée, selon la valeur de mesure provenant de l'unité de mesure de tension 11 au moment où le disjoncteur triphasé 1 est fermé, et sur la base du signal d'onde sinusoïdal, détermine le moment du point zéro de chaque phase, la valeur du flux magnétique stationnaire, le moment où le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel coïncident l'un avec l'autre, et le moment qui présente un retard par rapport au point zéro de chaque phase d'un angle de phase prédéterminé O. On note que la "fermeture" des interrupteurs 2 à 4 se réfère aux contacts des interrupteurs 2 à 4 touchés mécaniquement. Une période prédéterminée de temps de fermeture sera nécessaire, après que l'unité de commande 13 a ordonné aux interrupteurs 2 à 4 de se fermer, avant que les interrupteurs 2 à 4 ne se ferment réellement. De surcroît, on sait qu'un certain courant commencera à circuler en raison d'un préarc avant que les interrupteurs 2 à 4 ne se ferment au niveau du disjoncteur 1. "L'actionnement" des interrupteurs 2 à 4 se réfère au fait d'autoriser un certain courant dû au préarc à circuler vers les interrupteurs 2 à 4. Une période prédéterminée de temps d'actionnement sera nécessaire, après que l'unité de commande 13 a ordonné aux interrupteurs 2 à 4 de se fermer, avant que les interrupteurs 2 à 4 ne soient actionnés réellement. De plus, une période prédéterminée de temps d'ouverture sera nécessaire, après qu'une unité de commande 13 a ordonné aux interrupteurs 2 à 4 de s'ouvrir, avant que les interrupteurs 2 à 4 ne s'ouvrent réellement. L'unité de commande 13 commande les interrupteurs 2 à 4 au moment mentionné ci-dessus en prenant en considération le temps de fermeture, le temps d'actionnement, et le temps d'ouverture mentionnés ci-dessus. De plus, le signal d'ordre d'ouverture et le signal d'ordre de fermeture sont sortis par un détecteur d'accident par exemple, qui détecte toute survenue et tout rétablissement quelconque d'accident du système d'alimentation en puissance électrique. De plus, l'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12 et l'unité de commande 13 sont configurées avec des ordinateurs et analogues. Les figures 2A à 2D sont des diagrammes des temps destinés à expliquer le procédé de suppression de courant entrant du système d'alimentation en puissance électrique représenté sur la figure 1. En particulier, la figure 2A représente une forme d'onde de la tension alternative triphasée générée par l'alimentation en puissance CA triphasé, et la figure 2B représente une forme d'onde d'une tension d'entrée du transformateur triphasé 8 mesuré par l'unité de mesure de tension 11. De plus, la figure 2C représente, au moyen de traits continus, le flux magnétique résiduel de chaque phase du transformateur triphasé 8, obtenu par l'intégration temporelle de la tension d'entrée du transformateur triphasé 8 représenté sur la figure 2B avec l'unité d'exploitation du flux magnétique résiduel 12, tandis qu'elle représente également, par des traits pointillés, le flux magnétique stationnaire de chaque phase du transformateur triphasé 8, obtenu par l'intégration temporelle de la tension alternative triphasée représentée sur la figure 2A. De plus, la figure 2D représente un axe du temps étalé de la figure 2C. Dans le cas où les interrupteurs 2 à 4 sont fermés, la tension alternative triphasée représentée sur la figure 2A est appliquée à l'enroulement primaire triphasé 9 du transformateur triphasé 8. Dans ce cas, le flux magnétique stationnaire représenté par le trait pointillé sur la figure 2C a été généré au niveau du transformateur triphasé 8. La tension alternative triphasée est exprimée par les trois formes d'onde sinusoïdales décalées de 120 degrés les unes par rapport aux autres. Etant donné que le flux magnétique stationnaire est obtenu par l'intégration temporelle de la tension alternative, la phase du flux magnétique stationnaire est avancée de 90 degrés relativement à la phase de la tension alternative. La forme d'onde et le moment du point zéro de la tension alternative et du flux magnétique stationnaire de chaque phase sont connus de l'unité de commande 13. La figure 2A est représentée à titre de référence. Sur les figures 2B à 2D, les interrupteurs 2 à 4 sont ouverts dans la période située avant le point A. Etant donné que les condensateurs interpolaires 5 à 7 sont connectés en parallèle aux interrupteurs 2 à 4, respectivement, la tension alternative triphasée est appliquée à l'enroulement primaire triphasé 9 du transformateur triphasé 8 par l'intermédiaire de condensateurs interpolaires 5 à 7, même lorsque les interrupteurs 2 à 4 sont ouverts. A cet instant, la phase de la tension alternative triphasée est retardée de 90 degrés par les condensateurs interpolaires 5 à 7, et une amplitude de la tension alternative triphasée est réduite par les condensateurs interpolaires 5 à 7. Le flux magnétique résiduel représenté par le trait continu de la figure 2C est généré au niveau du transformateur triphasé 8 à cet instant également. En ouvrant les interrupteurs 2 à 4 au moment mentionné ci-dessus, le flux magnétique résiduel des phases R devient la composante de courant alternatif superposée à la composante de courant continu positive, et le flux magnétique résiduel de phase S et de phase T devient la composante de courant alternatif superposée à la composante de courant continu négative. Lorsque le signal d'ordre de fermeture OB est sorti par le détecteur d'accident, l'unité de commande 13 provoque l'actionnement de l'interrupteur 2 au moment où le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R coïncident l'un avec l'autre (point A). De surcroît, afin de provoquer l'actionnement de l'interrupteur 2 à ce moment, l'unité de commande 13 amène l'interrupteur 2 à démarrer l'opération de fermeture au moment qui précède ce moment par le temps d'actionnement. Lorsque l'interrupteur 2 est actionné, le flux magnétique de phase R se transformera instantanément en flux magnétique stationnaire. Il peut ainsi empêcher que le phénomène transitoire du flux magnétique de phase R soit généré pour faire circuler le courant entrant d'excitation en phase R. D'autre part, étant donné que les phases des composantes CA sont décalées les unes vers les autres de 120 degrés, tel que représenté sur la figure 2C, le flux magnétique résiduel de phase S et le flux magnétique résiduel de phase T ont une certaine différence au niveau du moment d'actionnement (point A) de phase R même lorsque les composantes de courant continu sont sensiblement les mêmes. Après le point A, les phases de phase S et de phase T coïncident les unes avec les autres lorsqu'elles se décalent de la phase R de 180 degrés tandis que les valeurs absolues du flux magnétique de phase S et de phase T ne coïncident pas les unes avec les autres. Dans cet état, si les interrupteurs 3 et 4, qui correspondent à la phase S et la phase T, sont actionnés au point zéro de la tension alternative de phase R (le temps du point B sur la figure correspond à ce point), tel qu'exprimé dans les documents 1 et 2 de brevets mentionnés ci-dessus, le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel ne coïncideront pas l'un avec l'autre dans au moins la phase S et la phase T, avec pour résultat le fait que le phénomène transitoire de flux magnétique est généré pour produire le courant entrant d'excitation. Selon la parfaite étude du présent inventeur, la différence entre les valeurs absolues des flux magnétiques de phase S et de phase T après l'actionnement de l'interrupteur 2 de phase R au niveau du point A est générée sous l'influence des condensateurs interpolaires 5 à 7. Lorsqu'il n'existe aucun condensateur interpolaire 5 à 7, après le point A, la somme du flux magnétique de phase S et du flux magnétique de phase T sert de flux magnétique de phase R, et les deux valeurs absolues des flux magnétiques de phase S et de phase T deviennent une moitié de la valeur absolue du flux magnétique de phase R. Lorsqu'il existe des condensateurs interpolaires 5 à 7, après le point A, la somme du flux magnétique de phase S et du flux magnétique de phase T est le flux magnétique de phase R, et la valeur absolue du flux magnétique de phase S devient inférieure à la valeur absolue du flux magnétique de phase T. La valeur absolue du flux magnétique de la prochaine phase dans une séquence de phase (dans ce cas, la phase S) à la suite de la phase de référence initialement actionnée (par exemple, la phase R) devient inférieure à la valeur absolue du flux magnétique de la prochaine phase ultérieure dans la séquence de phase (dans ce cas, la phase T). pour cette raison, en provoquant l'actionnement des interrupteurs 3 et 4 de phase S et de phase T au moment (point C) qui présente un retard par rapport au point B d'un angle prédéterminé compris entre 0 et 30 degrés (15 degrés sur la figure), la différence entre le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel dans la phase S et la phase T peut être rendue minimale pour empêcher la génération du courant entrant d'excitation. La figure 3 représente la relation entre l'angle de phase d'actionnement (degré) des interrupteurs 3 et 4 de phase S et de phase T et le courant entrant d'excitation dans le cas où l'on fait varier la valeur de capacité des condensateurs interpolaires 5 à 7 en trois étapes, importante, intermédiaire et faible, à l'intérieur de la plage d'utilisation pratique. L'angle d'actionnement, au niveau du point B, des figures 2A à 2D, est établi à 0 degré. Il a été démontré, à partir de la figure 3, que le courant entrant d'excitation peut être supprimé de façon à être minimal par l'actionnement des interrupteurs 3 et 4 avec un retard de 0 à 30 degrés, de manière davantage préférée de 5 à 20 degrés, par rapport au point B. Il a également été démontré, grâce à la mise en oeuvre d'expériences similaires que le courant entrant d'excitation peut être supprimé de façon à être minimal par l'actionnement des interrupteurs 3 et 4 avec un retard de 0 à 10 degrés par rapport au point B lorsque la valeur de capacité de chacun des condensateurs interpolaires 5 à 7 est comprise entre 0 et 2000 pF. Il a également été démontré que le courant entrant d'excitation peut être supprimé de façon à être minimal par l'actionnement des interrupteurs 3 et 4 avec un retard de 10 à 20 degrés par rapport au point B lorsque la valeur de capacité de chacun des condensateurs interpolaires 5 à 7 est comprise entre 2000 et 6000 pF. Il a également été démontré que le courant entrant d'excitation peut être supprimé de façon à être minimal par l'actionnement des interrupteurs 3 et 4 avec un retard de 20 à 30 degrés par rapport au point B lorsque la valeur de capacité de chacun des condensateurs interpolaires 5 à 7 est comprise entre 6000 et 12000 pF. On note que, dans le présent mode de réalisation, en analyse, lorsque la valeur de capacité de chacun des condensateurs interpolaires 5 à 7 est établie de façon à ne pas être inférieure à 12000 pF, une saturation magnétique d'un noyau de fer du transformateur 8 survient, ce qui rend difficile l'obtention de l'effet de suppression du courant entrant d'excitation. On note que l'interrupteur 2 de phase R est de préférence actionné au cours d'une période pendant laquelle la valeur absolue de la tension alternative de phase R augmente. La figure 4A est un diagramme des temps représentant le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R, et la figure 4B est un diagramme des temps représentant la valeur absolue de la tension alternative de phase R. On note que le flux magnétique résiduel est établi à une valeur constante pour la simplification de l'explication. Sur la figure 4A et la figure 4B, le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R coïncident l'un avec l'autre au niveau de deux points, c'est-à-dire, au niveau du point E avant la crête du flux magnétique stationnaire et au niveau du point F après la crête du flux magnétique stationnaire. Maintenant, une courbe du taux de décroissance de la rigidité diélectrique (RDDS, Rate of Decay of Dielectric Strength) 21 qui passe par le point E et une autre courbe RDDS 22 qui passe par le point F sont tracées sur la figure 4B. Les instants tl et t2, où les courbes RDDS 21 et 22 coupent un axe des temps, représentent les temps où l'interrupteur 2 se ferme mécaniquement. En d'autres termes, si l'unité de commande 13 émet un ordre pour qu'un interrupteur 2 se ferme au niveau du temps qui précède tl et t2 pour le temps de fermeture de l'interrupteur 2, le préarc sera généré respectivement au niveau du point E et du point F et l'interrupteur 2 sera actionné. Cependant, comme on peut le voir sur la figure 4B, la courbe RDDS 22 qui passe par le point F coupe une courbe pour montrer la valeur absolue de la tension alternative uniquement au niveau du point F, tandis que la courbe RDDS 21 coupe une courbe pour montrer la valeur absolue de la tension alternative au niveau de deux points, le point D et le point E. Donc, si un ordre de fermeture de l'interrupteur 2 au temps tl est émis vers l'interrupteur 2 afin de provoquer l'actionnement de l'interrupteur 2 au niveau du point E lorsque le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R coïncident l'un avec l'autre, l'interrupteur 2 ne sera pas toujours actionné au niveau du point E mais sera actionné au niveau du point D. Dans le cas où l'interrupteur 2 est actionné au niveau du point D, le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R ne coïncident pas l'un avec l'autre et en conséquence, le phénomène transitoire du flux magnétique est généré pour laisser circuler le courant entrant d'excitation. D'autre part, si un ordre de fermeture de l'interrupteur 2 au temps t2 est émis vers l'interrupteur 2 afin de provoquer l'actionnement de l'interrupteur 2 au niveau du point F lorsque le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R coïncident l'un avec l'autre, l'interrupteur 2 sera toujours actionné au niveau du point F. Lorsque l'interrupteur 2 est actionné au niveau du point F, le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de phase R coïncident l'un avec l'autre, le phénomène transitoire du flux magnétique n'est pas généré, et le courant entrant d'excitation ne circule pas. Tel que décrit ci-dessus, l'interrupteur 2 de phase R est de manière davantage préférée actionné au niveau du point F dans la période de temps dans laquelle la valeur absolue de la tension alternative de phase R augmente, plutôt qu'au niveau du point E dans la période pendant laquelle la valeur absolue de la tension alternative de phase R diminue. Bien que la présente invention ait été décrite et illustrée en détail, on comprendra que cette dernière est donnée à titre d'illustration et d'exemple uniquement et ne doit pas être considérée comme étant limitative, la portée de la présente invention étant interprétée selon les termes des revendications annexées.5 REVENDICATIONS 1. Dispositif de suppression de courant entrant destiné à supprimer un courant entrant d'excitation qui circule d'une alimentation en puissance CA triphasé à un transformateur triphasé (8) par l'intermédiaire d'un disjoncteur triphasé (1), ledit disjoncteur triphasé (1) comportant trois interrupteurs (2 à 4) et trois condensateurs interpolaires (5 à 7), unes des bornes desdits trois interrupteurs (2 à 4) recevant des tensions alternatives des trois phases provenant de ladite alimentation en puissance CA triphasé, respectivement, et les autres bornes desdits trois interrupteurs (2 à 4) étant connectées aux trois bornes d'entrée d'un enroulement primaire triphasé (9) dudit transformateur triphasé (8), respectivement, et lesdits trois condensateurs interpolaires (5 à 7) étant connectés en parallèle auxdits trois interrupteurs (2 à 4), respectivement, un flux magnétique stationnaire étant généré au niveau de chaque phase dudit transformateur triphasé (8) lorsque ledit disjoncteur triphasé (1) est fermé, et un flux magnétique résiduel étant généré au niveau de chaque phase dudit transformateur triphasé (8) lorsque ledit disjoncteur triphasé (1) est ouvert, et ledit dispositif de suppression de courant entrant comprenant : une unité de mesure de tension (11) destinée à 30 mesurer une tension de l'autre borne de l'interrupteurcorrespondant à une phase de référence des trois phases ; une unité d'exploitation du flux magnétique résiduel (12) destinée à déterminer le flux magnétique résiduel de ladite phase de référence dudit transformateur triphasé (8) sur la base du résultat de mesure provenant de ladite unité de mesure de tension (11) au moment où ledit disjoncteur triphasé (8) est ouvert, et une unité de commande (13), sensible à un signal d'ordre de fermeture, destinée à provoquer l'actionnement de l'interrupteur correspondant à ladite phase de référence à un moment où le flux magnétique stationnaire de ladite phase de référence et le flux magnétique résiduel déterminé par ladite unité d'exploitation du flux magnétique résiduel (12) coïncident l'un avec l'autre, puis à provoquer par la suite l'actionnement des deux interrupteurs restants à un moment présentant un retard par rapport à un point zéro de la tension alternative de ladite phase de référence d'un angle de phase prédéterminé compris entre 0 et 30 degrés de sorte qu'une différence entre le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de chaque phase autre que ladite phase de référence soit minimale. 2. Dispositif de suppression de courant entrant selon la revendication 1, dans lequel ledit angle de phase prédéterminé augmente selon 30 une valeur de capacité de chacun desdits trois condensateurs interpolaires (5 à 7). 3. Dispositif de suppression de courant entrant selon la revendication 2, dans lequel ledit angle de phase prédéterminé est établi à une valeur comprise entre 0 et 10 degrés lorsque la valeur de capacité de chacun desdits trois condensateurs interpolaires (5 à 7) n'est pas supérieure à 2000 pF, ledit angle de phase prédéterminé est établi à une valeur comprise entre 10 et 20 degrés lorsque la valeur de capacité de chacun desdits trois condensateurs interpolaires (5 à 7) est comprise entre 2000 et 6000 pF, ledit angle de phase prédéterminé est établi à une valeur comprise entre 20 et 30 degrés lorsque la valeur de capacité de chacun desdits trois condensateurs interpolaires (5 à 7) n'est pas inférieure à 6000 pF. 4. Dispositif de suppression de courant entrant selon la revendication 1, dans lequel ladite unité de commande (13) provoque l'actionnement de l'interrupteur correspondant à ladite phase de référence au moment où le flux magnétique stationnaire et le flux magnétique résiduel de ladite phase de référence coïncident l'un avec l'autre dans une période pendant laquelle une valeur absolue de la tension alternative de ladite phase de référence augmente.