Brevet FR2915692A1 — publié le 20081107

Traitement pour stabiliser les REFIOM ou autres déchets analogues. L'invention concerne les traitements des déchets industriels. Plus précisément, les traitements du type considéré sont ceux, de nature hydrométallurgique, permettant la séparation du matériau traité en deux fractions dont l'une est produite sous une forme non nuisible à l'environnement et se trouve de ce fait potentiellement valorisable par recyclage dans l'industrie. L'invention s'attache plus particulièrement à l'application de ce type de traitement à des déchets spéciaux, tels que les sous-produits d'incinération de combustibles divers, notamment les résidus d'épuration des fumées d'incinération d'ordures ménagères, communément dénommés REFIOM. On rappelle que le terme "REFIOM" désigne de façon générale les cendres volantes, les cendres sous-chaudières ou les "gâteaux" de filtration générés par l'incinération des ordures ménagères suivie d'une pulvérisation de chaux dans la cheminée à contre-courant des fumées. Ils se présentent généralement sous forme fragmentée ou divisée, en poudre ou granulats. Bien que constitués en majeure partie de substances minérales dépourvues de nocivité, les REFIOM concentrent cependant les éléments polluants contenus dans les déchets incinérés, tels que des métaux lourds (plomb, chrome, cadmium, zinc...) ou des sels (sulfates et chlorures principalement). Compte tenu de leur teneur élevée en éléments polluants aisément entraînables à l'eau, les REFIOM doivent être enfouis dans des centres de stockage de classe I. Ce stockage contribue à protéger l'environnement, mais supporte un coût récurrent élevé (plus de 200 {/t actuellement en France par exemple), qui se rajoute au coût d'un traitement préalable de stabilisation, alors que paradoxalement ces matières contiennent un potentiel économique certain. Dans ce but, le document EPA 1 499 458 propose un traitement hydrométallurgique des REFIOM qui, après les avoir fragmentés au besoin, consiste d'abord à les mouiller à l'eau et les malaxer afin de former une suspension aqueuse que l'on fait mûrir "à tiède" avant de laver abondamment à l'eau la fraction solide mûrie selon un protocole précis à plusieurs séquences de lavage-séparation solide/liquide répétitives jusqu'à ce qu'elle réponde au niveau d'exigence élevé de non nocivité pour l'environnement qui l'autorise à être stockée en l'état en milieu naturel ou valorisable dans diverses industries, en techniques routières notamment. Depuis la mise au point de ce procédé, les législations ont évoluées. C'est le cas en particulier de la législation française, notamment avec l'Arrêté du 20 septembre 2002 sur la mise en conformité des usines d'incinération des ordures ménagères (UIOM), dont l'échéance d'application obligatoire était fixée au 28 décembre 2005. Pour pouvoir répondre à la nouvelle réglementation imposant une diminution des teneurs en polluants atmosphériques rejetés par les UIOM, la quantité de chaux injectée dans les épurateurs de fumées dont sont issus les REFIOM a été augmentée de façon significative. Cette évolution a engendré une modification de la composition chimique des REFIOM, qui contiennent à présent plus de chaux éteinte (Ca(OH)2) et présentent en conséquence une alcalinité plus élevée qu'auparavant. Dès lors, les traitements connus de dépollution des REFIOM, tel que celui rappelé auparavant, ne donnent plus des résultats entièrement satisfaisants en l'état. L'augmentation de la teneur en chaux, en effet, accroît la valeur de la fraction soluble résiduelle finale, et l'alcalinité des REFIOM n'est pas favorable à une stabilisation des métaux lourds contenus. En outre, on a également pu constater une augmentation du pourcentage de perte massique des REFIOM après traitement. Le but de la présente invention est de faire évoluer les traitements des REFIOM afin que ces derniers répondent à nouveau, une fois traités, aux exigences légales leur permettant d'être valorisés, ou sinon stockés dans des décharges de classe III, moins onéreuses que les décharges de classe I auxquelles ils sont destinés à l'origine. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de traitement des REFIOM et autres déchets industriels analogues contenant des métaux lourds et des sels, selon lequel, les déchets étant approvisionnés sous forme divisée, on les conditionne en une suspension aqueuse que l'on fait mûrir à tiède avant de recueillir une fraction solide mûrie que l'on soumet à des opérations de lavage à l'eau - séparation solide/liquide répétitives jusqu'à ce que ladite fraction solide réponde à un niveau d'exigence voulu de non-nocivité pour l'environnement, procédé caractérisé en ce que, entre deux lavages successifs, on mène une étape de neutralisation de la fraction solide en la traitant par un agent chimique permettant d'abaisser son pH. De préférence, ledit agent de neutralisation est du dioxyde de carbone gazeux que l'on fait barboter dans une suspension aqueuse de ladite fraction solide des déchets. Dans une mise en oeuvre préférée, on réalise ladite suspension aqueuse de barbotage en mouillant la fraction solide des déchets avec un rapport liquide / solide en poids de 5 environ. Préférentiellement, ladite étape de neutralisation par barbotage de dioxyde de carbone intervient après le premier lavage. L'invention a également pour objet une installation de traitement des REFIOM et autres déchets industriels analogues contenant des métaux lourds et des sels comprenant, dans le sens du traitement des déchets, une unité de pulpage suivie par une unité de lavage, caractérisée en ce que ladite unité de lavage est équipée d'une cuve de neutralisation pourvue de moyens de brassage pneumatique par barbotage de gaz. Selon une mise en oeuvre préférée de l'invention, les moyens de barbotage sont alimentés en gaz par un récupérateur de fumées en provenance directe de la cheminée d'évacuation d'un incinérateur, ce dernier pouvant être avantageusement un incinérateur des ordures ménagères (UIOM). Comme on l'aura sans doute déjà compris, l'invention consiste pour l'essentiel à procéder à une neutralisation du REFIOM pendant la séquence de lavages, de :5 préférence après le premier lavage, afin de l'amener à un pH se situant peu au-delà de 9. L'accroissement de la teneur en chaux des REFIOM à traiter a deux conséquences directes. D'une part, une augmentation de leur alcalinité qui nuit à la stabilité des métaux lourds, car ceux-ci sont plus lixiviables en milieu basique. D'autre part, la fraction soluble résiduelle finale après traitement est plus importante, car la 10 chaux se dissout lentement. Une troisième conséquence, moins importante, est l'augmentation du pourcentage de perte massique (mise au mille) entre le REFIOM brut de départ et le REFIOM traité. L'invention permet de neutraliser la chaux en excès dans les REFIOM, et par 15 conséquent d'en diminuer le pH par ajout d'un agent neutralisant. Les tests effectués ont permis de déterminer qu'un maximum d'efficacité est obtenu lorsque la neutralisation intervient après le premier lavage. Toutefois, il est possible de procéder à cette neutralisation après le second lavage, voire au-delà, ce en fonction de la composition des REFIOM. 20 L'agent neutralisant est un composé pouvant réagir avec la chaux éteinte (Ca(OH)2), et le produit de cette réaction doit présenter une alcalinité moins élevée que la chaux de départ. Par exemple, on peut choisir comme agent neutralisant un acide tel que l'acide chlorhydrique (HCl), ou d'autres composés, même gazeux, comme le dioxyde de carbone (CO2) qui est retenu ici comme représentatif d'un mode de mise en 25 oeuvre préféré de l'invention, comme expliqué ci-après Lorsque la neutralisation se fait par adjonction d'acide chlorhydrique, les quantités à employer sont assez importantes: de l'ordre de 700 1 d'HCl à 37 % pour une tonne de REFIOM. Sa manipulation est délicate en raison notamment de l'énorme dégagement de vapeur qui résulte de la réaction ainsi que de l'augmentation 30 significative de la température du bain. La réaction de neutralisation de la chaux éteinte par l'acide chlorhydrique peut s'exprimer de la manière suivante : Ca(OH)2 + 2 HC1 ù CaC12 + 4 H2O On notera que si un tel agent neutralisant donne de bons résultats d'un point de vue de l'abaissement recherché du pH, il conduit cependant à une perte de masse du 3:5 REFIOM pouvant aller jusqu'à 55 %. Une telle mise au mille n'est guère satisfaisante dans l'optique d'une valorisation ultérieure des déchets lavés. De préférence, mais de manière nullement nécessaire, on aura donc tendance à privilégier les agents neutralisants dont l'un des produits formé par réaction avec la chaux va précipiter. Il en est ainsi du dioxyde de carbone. La neutralisation au dioxyde de carbone est efficace pour tous les polluants concernés. De surcroît, il forme avec la chaux du carbonate de calcium qui précipite comme on peut le voir avec la réaction suivante : Ca(OH)2 + CO2 ---> CaCO3 + H2O De ce fait, la perte en masse du REFIOM durant le traitement est bien moins importante et se situe entre 20 et 30 %. De plus, les eaux utilisées durant l'opération de neutralisation sont moins chargées en éléments polluants qu'il faudra traiter par la suite. Par rapport aux autres acides, le dioxyde de carbone est d'un emploi beaucoup plus aisé. Etant gazeux à l'état naturel, il peut avantageusement être introduit par simple bullage dans la pulpe brassée en continu au travers d'injecteurs montés dans le fond de la cuve de neutralisation. La neutralisation par barbotage (ou bullage) au CO2 peut être effectuée à différents moments au cours de la séquence de lavage de la pâte. Cependant, les essais ont montré que c'est après le premier lavage que le bullage est le plus efficace. Ce sera donc la variante préférée de mise en oeuvre de l'invention. Le bullage au CO2 présente par ailleurs des avantages économiques et écologiques notables qui en font l'agent de neutralisation préféré selon l'invention. Pour donner un ordre d'idée, pour le traitement d'une tonne de REFIOM, on aura recours à environ 100 kg de CO2. Ce dosage va varier, on le comprendra sans peine, en fonction de l'alcalinité d'origine du REFIOM. Ainsi, pour peu que l'unité de dépollution des REFIOM soit installée sur le site d'une usine d'incinération des déchets, voire celle-là même qui produit les REFIOM à traiter, le CO2 utilisé pour la neutralisation des REFIOM peut parfaitement provenir des fumées épurées prêtes à être relâchées dans l'atmosphère mais encore riches en CO2. On voit là l'avantage à tirer d'une telle installation qui va permettre, outre une dépollution des REFIOM, d'épurer plus encore les fumées relâchées dans l'atmosphère en diminuant leur teneur en dioxyde de carbone, dont on connaît la sensibilité de la communauté internationale soucieuse du dérèglement climatique dû aux lâchers atmosphériques de gaz à effet de serre. D'une manière générale, quelque soit l'agent choisi, ou même le panachage d'agents de neutralisation nais en oeuvre, l'objectif est d'atteindre un pH de 9,2, voire moins encore, au terme de l'étape de neutralisation. Ce pH correspond en effet au minimum de solubilité des métaux lourds, et donc à leur stabilité. Il est à noter toutefois qu'il peut s'avérer difficile de maintenir un pH si peu :35 basique jusqu'à la fin de l'étape de lavage, car durant les lavages successifs, la chaux va continuer à se dissoudre et donc à faire monter le pH. Autrement dit, on ne peut exclure de devoir faire appel à des séquences de barbotage au CO2 répétitives en alternance avec les séquences de lavage. A noter que l'on connaît déjà, par le document publié WO 98/56464 un 40 traitement des REFIOM au gaz carbonique agissant sur du soluté riche en métaux lourds dissous après séparation de la fraction solide, afin d'en diminuer le pH et favoriser ainsi une précipitation de ceux-ci. Selon l'invention par contre, le monoxyde de carbone agit sur le REFIOM lui-même (donc sur la fraction solide) pour diminuer son pH interne et stabiliser les métaux :5 lourds en son sein. Le gaz carbonique contribue ici à la stabilisation du REFIOM qui ne relarguera plus ou très faiblement de métaux lourds par lixiviation. L'invention sera bien comprise et d'autres aspects et avantages ressortiront plus clairement au vu de la description qui suit d'un exemple de réalisation en référence à la figure unique annexée montrant le schéma fonctionnel du traitement des déchets. I O Par rapport à l'art antérieur cité ci-avant, il est utile de préciser que le procédé utilisé dans l'exemple chiffré donné ci-après utilise moins d'eau, des durées de contact liquide/solide plus courtes durant les phases de lavage, car il est ajouté du carbonate de sodium pour aider à la solubilisation des sulfates au moment de l'étape de maturation. Du REFIOM A est introduit sous forme divisée dans un bac mélangeur 3 doté 15 de moyens de brassage 4 au sein d'une unité de pulpage 1 comprenant par ailleurs une cuve autoclave 5. Il y est malaxé avec de l'eau claire en faible quantité pour former une suspension aqueuse, ou pulpe, B. A cet égard, l'eau est ajoutée dans un rapport pondéral liquide /solide de 2 environ, mais qui peut aller bien au delà (jusqu'à 5 par exemple) en fonction de la nature du REFIOM à traiter. 20 Parallèlement, du carbonate de sodium est ajouté en cuve à raison de 25 % en poids de ce réactif rapporté à la masse brute (MB) de REFIOM à traiter. Il est à noter que le carbonate de sodium peut, de manière alternative, être ajouté après le mûrissement thermique de la suspension, mais il ne s'agit là d'un mode opératoire alternatif, la préférence étant l'ajout du réactif à la suspension fraîche. Cette opération 25 n'est pas représentée sur la figure. Une fois formée, la suspension fraîche D contenant le Na2CO3 est dirigée vers une cuve autoclave de mûrissement 5. Celle-ci présente une paroi métallique chauffante par résistance électrique 6 et est fermée par un couvercle hermétique 7 pour éviter la déperdition de liquide par 30 évaporation. De manière connue, cette cuve est dotée d'une cellule de mesure 8 qui suit en permanence la conductance électrique de la suspension dans la cuve 5 afin de la comparer avec une valeur de consigne prédéterminée représentative de la conductance d'une suspension de référence mûrie. L'opérateur sera alors à même de conduire l'étape de mûrissement à son terme autrement que par la méthode empirique qui consiste, pour 35 une température donnée, d'en fixer la durée. On notera à cet égard que ce traitement thermique est mené avantageusement au voisinage de la température d'ébullition de la suspension sous pression atmosphérique standard (90 C par exemple), pendant dans ce cas une durée comprise entre 16 et 24 heures. Au terme de cette étape de mûrissement, la suspension mûrie E est dirigée vers une unité de lavage 2. Cette unité comprend un bac de lavage 9 en fonctionnement séquentiel cadencé sur la séquence de lavages, ou une batterie de bacs successifs montés en série en fonctionnement continu dont chacun sera alors affecté à un lavage déterminé dans la séquence considérée. Chaque bac de lavage est doté en sortie d'un séparateur liquide/solide 10. Cette séparation peut se faire par centrifugation, par filtre-presse, ou par tout autre moyen adéquat. On considérera ici, pour simplifier, que l'unité de lavage comprend un bac 10 unique 9. Ce bac est approvisionné avec une solution de lavage F, qui peut-être simplement de l'eau. De préférence, le rapport liquide/solide cumulé lors des opérations successives de lavage n'excédera pas 50 en poids. Toutefois, il peut être procédé au lavage de différentes façons. On peut par exemple effectuer cinq lavages successifs avec un 15 rapport liquide/solide en poids de 5 ou bien quatre lavages successifs avec un rapport liquide/solide en poids de 10, ou tout autre panachage, à condition de garder le principe d'une séquence de lavages répétitifs. La durée de contact solution de lavage / REFIOM est de l'ordre de 2 à 3 heures pour chaque séquence de lavage. 20 Selon l'invention, après le premier lavage, le REFIOM est mouillé à nouveau de façon à reformer une suspension aqueuse (ou pulpe également), ce avec un rapport liquide/solide de préférence voisin de 5. Durant cette étape, dite de neutralisation, qui va se dérouler dans une seconde cuve de pulpage, ou cuve de repulpage 9', et qui va durer environ 2 heures, un agent 25 abaissant le pH est introduit dans la cuve en question. Lorsque cet agent est du CO2 à l'état gazeux, il est introduit par bullage par des injecteurs montés à cet effet au travers du fond de la cuve. Le gaz injecté, riche en CO2, sera avantageusement de la fumée produite par l'incinération d'ordures ménagères. Cette fumée est d'abord traitée par passage dans un épurateur de fumée dont le 30 résidu récupéré constitue du REFIOM. Une fois nettoyée, par passage dans un filtre à manche par exemple, cette fumée reste encore riche en CO2. Elle peut donc être utilement récupérée avant son largage à l'atmosphère et redirigée vers l'unité de dépollution du REFIOM. Sur la figure la source de CO2 est symbolisée par une bouteille de gaz 16. 35 Cette cuve de repulpage 9', laquelle peut d'ailleurs être la cuve de lavage elle même, est donc équipée en sa partie inférieure de moyens de bullage 15 et de moyens de brassage 14 afin de permettre une action optimale du CO2 dans toute la pulpe. La cuve de repulpage 9' peut-être équipée encore de moyens de récupération des gaz non représentés. Un détecteur, mesurant la quantité de CO2 encore présente dans les fumées, peut être installé à ce niveau afin de recycler les fumées en cuve de pulpage si leur teneur en CO2 est encore suffisamment élevée pour parvenir à neutraliser efficacement la chaux résiduelle contenue dans la pulpe, ou les rediriger vers l'atmosphère dans le cas contraire. La cuve de repulpage est en outre équipée d'un capteur 13 permettant de mesurer le pH en continu de la pulpe durant l'étape de neutralisation. Lorsque l'étape de neutralisation va débuter, ce pH se situera aux alentours de 12,6, valeur du pH tampon de la chaux. L'étape de neutralisation sera considérée comme achevée lorsque le pH sera descendu de 3,5 points environ, pour atteindre en tous cas un valeur égale ou inférieure à 9,2. La pulpe neutralisée M subit une séparation solide/liquide 10. La fraction liquide est dirigée vers l'unité 11 de traitement des eaux de lavage, et la fraction solide est introduite dans la seconde cuve de lavage 9 (ou reste sur place si les lavages et le pulpage se font dans la même cuve). Les lavages suivants se font de la même façon que le premier lavage décrit ci-avant. Une séparation liquide/solide finale 10 de la suspension G obtenue au terme de l'opération de lavage permet d'extraire la fraction solide inertée H en vue de sa valorisation en tant que fine de mâchefer de catégorie V, applicable en technique routières par exemple. La fraction liquide I est recueillie afin d'être traitée ultérieurement. De manière connue, cette fraction liquide I sera avantageusement conditionnée 25 en une saumure J au moyen d'une unité de désalinisation 11. Cette unité peut-être constituée d'un équipement CMV (Compression Mécanique de Vapeur) du commerce comprenant à sa suite un évaporateur sous vide ou de membranes de nanofiltration par exemple. L'eau purifiée recueillie K peut être avantageusement redirigée par des moyens 30 12 vers l'unité de pulpage 1 ou vers l'unité de lavage 2. La saumure J peut, quant à elle, être éventuellement valorisée comme fondant routier après épuration, ou traitée selon les techniques connues de stabilisation/consolidation des REFIOM aux liants hydrauliques et aux polysulfures en vue de son stockage en tant que déchet. Deux échantillons ont été traités avec le procédé selon l'invention en rajoutant 3:5 25 % en poids de carbonate de sodium sur masse brute de REFIOM. Pour l'échantillon R1, la neutralisation par bullage a été effectuée après le deuxième lavage et pour l'échantillon R2 après le premier lavage. L'exemple chiffré consigné dans le tableau ci-après donne les quantités relarguées par la fraction solide H récupérée en fin de procédé, exprimées en mg/kg de matière sèche pour un rapport pondéral liquide / solide de 10 déterminé par application du test de lixiviation NF EN 12457-3. Les résultats sont à comparer avec les valeurs données en dernière colonne. Il s'agit en effet des valeurs limites applicables pour les déchets admissibles dans les 5 centres de stockage de classe III selon la décision n 2003/33/CF du 19 décembre 2002. Exemple 1 Référence de l'essai R1 R2 Seuils Classe lu Traitement thermique 22 h à ébullition L/S = 2 Na2CO3 ajouté(kg/t de MB) 250 250 Lavage 2 lavages avecL/S = 5 1 lavage avec L/S = 5 pendant 2 h pendant 2 h Neutralisation Au CO2, L/S = 10* Au CO2, L/S = 10* pendant 2 h pendant 2 h Lavage post 2 lavages à LIS = 5 3 lavages à LIS = 5 neutralisation pendant 2 h pendant 2 h Arsenic - Dans une variante du procédé, les REFIOM subissent d'abord un prélavage de déchloruration avant l'étape de maturation de la pulpe. Un tel prélavage permet en outre d'ajouter moins de carbonate de sodium au moment de l'étape de maturation. Les REFIOM A sont introduits sous forme divisée dans un bac de prélavage (non représenté sur la figure) disposé en amont de l'unité de traitement 1. Ils y sont mélangés, deux heures durant environ, avec une solution aqueuse B, avantageusement de l'eau claire, dans un rapport liquide/solide en poids de 10. Le bac de prélavage est doté en sa sortie d'un séparateur liquide/solide permettant de séparer les REFIOM prélavés du liquide de lavage chargé en chlorures. Les REFIOM prélavés sont alors introduits dans l'unité de traitement proprement dite pour y subir les opérations de pulpage, de mûrissement et de lavage décrites auparavant. Deux échantillons ont été traités avec le procédé selon l'invention. Les échantillons R3 et R4 proviennent du même REFIOM. Pour R3 on a ajouté 25 % de carbonate de sodium, et pour R4 on a ajouté 14 % de carbonate de sodium, mais les déchets ont subi un prélavage. L'exemple chiffré ci dessous donne les quantités relarguées par la fraction solide H récupérée en fin de procédé, exprimées en mg/kg de matière sèche pour un rapport liquide/solide de 10 environ déterminé par application du test de lixiviation NF EN 12457-3. Les résultats sont à comparer avec les valeurs données en dernière colonne. Il s'agit en effet des valeurs limites applicables pour les déchets admissibles dans les centres de stockage de classe III selon la décision n 2003/33/CF du 19 décembre 2002. Exemple 2 Référence de l'essai R3 R4 Seuils Classe III Prélavage - L/S = 10 pendant 2 h Traitement thermique 22 h. à ébullition L/S = 2 Na2CO3 ajouté (en kg/t de MB) 250 140 Lavage L/S = 5 pendant 2 h L/S = 5 pendant 2 h Neutralisation Au CO2 à L/S = 10* Au CO2 à L/S = 10 * pendant 2 h pendant 2 h Lavage post 3 lavages à L/S = 5 3 lavages à L/S = 5 neutralisation pendant 2 h pendant 2 h Perte massique en % 17,7 37,9 Arsenic - - 0,5 Barium - - 20 Cadmium - - 0,04 Chrome 0,3 0,5 0,5 Cuivre REVENDICATIONS 1 û Procédé de traitement en milieu aqueux des déchets industriels spéciaux contenant des métaux lourds et des sels, tels que des REFIOM, selon lequel les déchets étant approvisionnés sous forme divisée, on les conditionne en une suspension aqueuse que l'on fait mûrir à tiède avant de recueillir une fraction solide mûrie que l'on soumet à des opérations de lavage à l'eau- séparation solide/liquide répétitives jusqu'à ce que ladite fraction solide réponde à un niveau d'exigence voulu de non-nocivité pour l'environnement, procédé caractérisé en ce que, entre deux lavages successifs, on mène une étape de neutralisation de la fraction solide en la traitant par un agent chimique permettant d'abaisser son pH. 2 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce ledit pH est abaissé jusqu'à une 1:5 valeur de l'ordre de 9,2. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que ledit agent de neutralisation est du dioxyde de carbone. 20 4 û Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3 caractérisé en ce que pour la neutralisation on mouille le déchet avec un rapport liquide/solide de 5. 5 û Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que l'étape de neutralisation intervient après le premier lavage. 25 6 û Installation de traitement pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 comprenant une unité de pulpage (1) comprenant un bac de mouillage (3) pourvu de moyens de brassage (4) et une cuve de mûrissement (5) dotée de moyens de chauffage (6), suivie par une unité de lavage (2), caractérisée en ce que ladite unité de lavage (2) 30 est pourvue d'une cuve de neutralisation (9') équipée de moyens de brassage (14) et de moyens (15) d'introduction de matière ajoutée relié à une source (16) d'alimentation en agent abaisseur du pH 7 û Installation selon la revendication 6 caractérisée en ce que lesdits moyens 35 d'introduction (15) sont constitués par des moyens de bullage d'un gaz montés au travers du fond de la cuve. 8 û Installation selon la revendication 7 caractérisée en ce que lesdits moyens de bullage sont reliés à une source d'alimentation en gaz constitué par un récupérateur de 40 fumées en provenance de la cheminée d'un incinérateur.