Brevet FR2917399A1 — publié le 20081219

-1- Procédé et système de traitement d'effluents gazeux La présente invention concerne un procédé de traitement d'effluents gazeux. Elle concerne également un système mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Le domaine de l'invention est le domaine du traitement d'effluents gazeux. Plus particulièrement l'invention concerne la production de molécules d'oxyde de carbone (CO) et d'hydrogène (H2) en flux constants, indépendants, concomitants et contrôlés, à partir d'un combustible contenant des éléments de carbone, en particulier la biomasse végétale, et d'effluents gazeux. L'invention peut s'appliquer dans une grande majorité de domaine industriel. Il existe actuellement des procédés et systèmes de production de monoxyde de carbone (CO) et d'hydrogène (H2) par réaction thermochimique de la biomasse végétale, tel que les procédés de gazéification de la biomasse. Ces procédés permettent de réaliser la gazéification de la biomasse par traitement de la biomasse avec un flux gazeux chaud et humide dans un réacteur de traitement. La biomasse se trouvant dans le réacteur est pyrolysée et gazéifiée et le flux gazeux récupéré après gazéification de la biomasse est chargé de composants gazeux tel que de l'hydrogène du monoxyde de carbone et des composés hydrocarbonés qui se sont formés lors de la gazéification de la biomasse. Ces composants gazeux sont tous mélangés et il est ensuite nécessaire de les séparer si on veut les exploiter séparément. Un inconvénient des procédés de gazéification est qu'il n'est pas possible de contrôler séparément les proportions des composants gazeux présents dans le flux gazeux récupéré après traitement. Ainsi, par exemple, il n'est pas possible de contrôler les proportions d'hydrogène et de monoxyde de carbone produits par la gazéification de la biomasse. De plus, ces procédés ne permettent de produire de l'hydrogène et du monoxyde de carbone que mélangés. Par ailleurs, les procédés et systèmes de gazéification actuellement connus ne permettent pas de traiter un effluent gazeux contenant du CO2, p: avenant d'une autre source que celle du procédé lui même. -2- Un but de l'invention est de proposer un procédé et un système de production de H2 et de CO permettant de pallier aux inconvénients des systèmes de l'état de l'art. Un autre but de l'invention est de proposer un procédé et un 5 système de production de H2 et de CO de manière séparée. Un autre but de l'invention est de proposer un procédé et système de production de H2 et de CO permettant de contrôler la quantité de H2 produit indépendamment de la quantité de CO produit. L'invention propose ainsi un procédé de traitement d'un premier 10 effluent gazeux comprenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2) et d'un deuxième effluent gazeux comprenant essentiellement de la vapeur d'eau (H2O), ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - génération d'un premier flux gazeux comprenant du monoxyde de carbone (CO) par passage dudit premier effluent 15 gazeux au travers d'une première couche de matière réactive oxydoréductrice comprenant des éléments de carbone à haute température, -génération d'un deuxième flux gazeux comprenant essentiellement du dihydrogène (H2) par passage dudit 20 deuxième effluent gazeux au travers d'une deuxième couche oxydoréductrice de matière réactive comprenant des éléments de carbone à haute température, et - valorisation d'au moins l'un des premier et deuxième flux gazeux. 25 Ainsi, le procédé selon l'invention permet de produire de manière séparée de l'hydrogène et du monoxyde de carbone. Grâce au procédé selon l'invention, les proportions d'hydrogène produit et de monoxyde de carbone produit peuvent être contrôlées séparément. De plus, le monoxyde de carbone et l'hydrogène ne sont pas mélangés et composent 30 deux flux gazeux séparés qui sont valorisable séparément. Dans la suite de la demande nous utiliserons les formules chimiques pour faciliter la lecture. Le procédé selon l'invention comprend, lors du passage du premier effluent gazeux contenant essentiellement du CO2, au travers de la -3- première couche contenant des éléments de carbone à haute température : - une réduction des molécules de CO2 en présence des éléments de carbone à haute température. Cette réduction produit des molécules de monoxyde de carbone (CO) ; et - une oxydation d'au moins une partie des éléments de carbone à haute température. Cette oxydation produit des molécules de CO. Ainsi le premier flux gazeux obtenu à partir du premier effluent gazeux comprend essentiellement des molécules de CO. Selon la démonstration établie par le physicien BOUDOUARD sur les équilibres des oxydes de carbones CO2 et CO, ce premier flux gazeux ne devrait contenir que des molécules de CO. Avantageusement, le procédé selon l'invention peut comprendre un échange thermique d'au moins l'un des premier et deuxième flux gazeux avec un flux caloporteur, ce flux gazeux cédant au moins une partie de son énergie thermique au flux caloporteur. En particulier le premier et le deuxième flux gazeux peuvent céder au moins une partie de leur énergie thermique au flux caloporteur. Par ailleurs, le flux caloporteur peut comprendre l'eau. Dans une version particulière de l'invention le flux caloporteur peut être de l'eau à l'état gazeux ou liquide. L'échange thermique de l'eau avec le premier et le deuxième flux gazeux produit alors un troisième flux gazeux comprenant de la vapeur d'eau à haute température. Avantageusement, au moins une partie de la vapeur d'eau contenue dans le deuxième effluent gazeux peut provenir du troisième flux gazeux contenant essentiellement de la vapeur d'eau. En effet, une partie du deuxième effluent gazeux peut provenir d'une installation produisant un effluent gazeux contenant de la vapeur d'eau. Une partie du troisième flux gazeux peut être mélangée à l'effluent gazeux provenant de cette installation pour obtenir le deuxième effluent gazeux. Dans une version particulière de l'invention, le procédé peut être démarré avec un deuxième effluent gazeux contenant de l'eau produit par un autre dispositif, système ou installation nécessitant ou non un apport énergétique. Une fois le procédé démarré, le troisième flux gazeux -4- peut être le deuxième effluent gazeux de manière que le deuxième effluent gazeux est totalement produit par le procédé selon l'invention, et le procédé selon l'invention est alors autosuffisant en énergie thermique pour produire le deuxième effluent gazeux. Le procédé selon l'invention comprend en outre, lors du passage du deuxième effluent gazeux, contenant essentiellement de la vapeur d'eau (H2O), au travers de la deuxième couche contenant des éléments de carbone à haute température - une réduction de molécules de vapeur d'eau en présence desdits éléments de carbone à haute température, ladite réduction produisant des molécules de H2, et - une oxydation d'au moins une partie desdits éléments de carbone à haute température, ladite oxydation produisant des molécules de CO ; - une réduction de molécules de vapeur d'eau (H2O) en présence des molécules de CO, en traversée finale de la deuxième couche et dans la zone post couche de matière réactive, dans une réaction de "CO Shift" produisant des molécules de H2, et - une oxydation d'au moins une partie desdites molécules de CO, ladite oxydation produisant des molécules de CO2 ; le deuxième flux gazeux comprenant essentiellement de l'hydrogène H2 et du dioxyde de carbone CO2. Le procédé selon l'invention peut en outre comprendre une étape de séparation du CO2 contenu dans le deuxième flux gazeux, pour fournir un quatrième flux gazeux comprenant essentiellement du CO2 et un cinquième flux gazeux contenant essentiellement de l'hydrogène H2. Avantageusement, au moins une partie du quatrième flux gazeux contenant essentiellement du CO2 peut être mélangée au premier effluent gazeux. En effet, une partie du premier effluent gazeux peut provenir d'une installation produisant un effluent gazeux contenant du CO2. Une partie du quatrième flux gazeux peut être mélangée à l'effluent gazeux provenant de cette installation pour obtenir le premier effluent gazeux. Dans une version particulière de l'invention, le procédé peut être démarré avec un premier effluent gazeux contenant CO2 produit par un -5- autre dispositif, système ou installation nécessitant ou non un apport énergétique. Une fois le procédé démarré, le quatrième flux gazeux peut être le premier effluent gazeux de manière que le premier effluent gazeux est totalement produit par le procédé selon l'invention, et que le procédé selon l'invention est autosuffisant pour générer le premier effluent gazeux. Par ailleurs, au moins une partie de la première couche oxydoréductrice est réalisée par combustion, en présence d'un comburant, d'un combustible composé d'éléments de carbone dans des conditions sous-stoechiométriques. Ce combustible solide peut comprendre de la biomasse végétale. En effet, la biomasse végétale répond avantageusement au critère de combustible solide composé de carbone. De plus, la biomasse végétale participe au cycle naturel du carbone de la façon suivante. Le carbone entrant dans la composition atomique de la biomasse végétale provient de la transformation essentiellement par photosynthèse du dioxyde de carbone atmosphérique. On considère donc que le CO2 issu de la combustion de biomasse végétale a un effet neutre sur la problématique des gaz à effet de serre, à la différence de celui qui est issu de la combustion d'énergies fossiles. En outre, la biomasse végétale est une source d'énergie renouvelable. Les molécules CO2 et hydrocarbonées font partie de l'éco-cycle de vie, l'industrie génère ces molécules à l'excès créant ainsi un profond déséquilibre qui pollue l'écosystème. Ces éléments peuvent être recyclés directement par le procédé de façon permanente, ils ne participeront donc plus aux gaz à effet de serre (GES). Par ailleurs, une grande majorité des sources de biomasse végétale, qui est une matière première renouvelable et cultivable, sont utilisables par le procédé selon l'invention. Leur valorisation et l'impact sur l'environnement est bénéfique quand elles sont conditionnées pour l'usage du procédé : - simplement déchiquetée en plaquettes ou copeaux grossiers, la biomasse arboricole sera optimisée par une déshydratation qui permet l'exhaustive exploitation de son pouvoir énergétique. -6- - en torréfiant ces déchiquetures, par une technique appropriée qui recycle l'énergie qui y est mise en oeuvre, son taux de carbone par masse de matière finale est sensiblement augmenté, rendant ainsi le combustible plus réactif, -broyée, séchée et densifiée, toute biomasse végétale sera transformée en un combustible solide homogène, stable et calibré qui possède des propriétés identiques, quelque soit l'origine des matières premières, forestières et/ou agricoles. Une densification performante concentre le carbone de la matière végétale jusqu'à 85% de la masse (au lieu des 50% de la matière source) et le produit de la technique peut avantageusement être de forme cylindrique, pour favoriser les écoulements gravitaires dans le système. La torréfaction et/ou la densification améliorent l'exploitation globale du système grâce notamment au maintien de la qualité du combustible solide au cours du stockage, La biomasse végétale est disponible pratiquement partout et à profusion, sa densification peut être réalisée sur le site même de son exploitation, comme sur le site de l'industriel qui installe le système mettant en oeuvre le procédé selon invention. La combustion du combustible solide peut être réalisée sous comburant 02. Ce comburant peut être injecté de façon ciblée au coeur de la première couche. Avantageusement, au moins une partie de la deuxième couche oxydoréductrice est réalisée par transfert ou récupération d'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche. La première couche peut se trouver à un emplacement plus élevée que la première couche. Par ailleurs la première couche peut être inclinée vers la deuxième couche de manière qu'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche s'écoulent par gravitation de la première couche vers la deuxième couche. Selon l'invention, la température de la première couche est supérieure ou égale à :1000 C et la température de la deuxième couche - l - est comprise entre 800 à :1000 C. Les températures de la première et de la deuxième couche peuvent être régulées par injection d'un comburant, par exemple de 1'02. Tel qu'indiqué plus haut, le procédé selon l'invention peut comprendre une séparation des molécules de CO2 et H2 présent dans le deuxième flux gazeux, cette séparation fournissant un cinquième flux gazeux comprenant essentiellement du H2. Le CO2 est recyclable en CO par la première couche, il peut être temporairement stocké, liquide et/ou gazeux pour participer à la régulation et à la sécurité de l'installation. Il peut aussi être commercialisé, sous forme liquide, aux exploitants industriels. La désoxydation de ce CO2 en 2 CO permet aussi un soutirage de CO, qui peut être compensé par un appoint de CO2 d'origine industriel, lui même alors retiré des gaz à effet de serre le temps d'un nouveau cycle de vie ou définitivement en cas de substitution d'une énergie fossile. Avantageusement, le procédé selon l'invention peut comprendre une synthèse de composés hydrocarbonés à partir du H2 et du CO dans des moyens tels que des catalyseurs. En effet, le procédé selon l'invention permet d'obtenir séparément trois flux gazeux contenant du CO, H2 et CO2 qui peuvent être mis en réservoirs tampons, pour être utilisés, selon tous les dosages souhaités, dans toutes les formulations hydrocarbonées existantes et à venir, dans l'espace éco industriel de la chimie et de la pétrochimie, ainsi que de l'environnement et la dépollution. Plus particulièrement, l'invention vise à la production de carburants et de combustibles liquides et gazeux de synthèse, pour une substitution des produits pétroliers et du gaz naturel par ces carburants et combustibles d'origine végétale et renouvelable. Pour la synthèse de ces carburants et combustibles, ce sont les molécules CO et H2 qui sont exploitées. Ces deux gaz sont dirigés, selon les quantités et la température adéquate pour la synthèse définie dans le système de catalyse dédié. Les gaz épurés peuvent avantageusement être réchauffés par les gaz de réaction, avant leur refroidissement à la température d'épuration. Le cycle thermique ainsi défini est bouclé, sans autres pertes -8- que celles inhérentes aux déperditions de tous matériels et systèmes thermiques. La capacité énergétique des composés hydrocarbonés, avant la synthèse catalytique, est le maximum du potentiel énergétique, du combustible mis en oeuvre dans le système selon l'invention, que l'on puisse obtenir. À la sortie de la catalyse, la nouvelle source d'énergie synthétisée est récupérée : - le biogaz de synthèse est conditionné pour être stocké et/ou exploité en l'état, - les hydrocarbures liquides sont distillés pour être stockés en l'état et exploités, - les composés hydrocarbonés, pour la production d'énergie de substitution ou de molécules de synthèses, sont conditionnés pour être stockés en l'état et/ou exploités. Par ailleurs, le procédé selon l'invention réalise une épuration d'au moins un des premier et deuxième effluents gazeux par une combustion de particules combustibles présentes dans le premier effluent gazeux et/ou dans le deuxième effluent gazeux lors du passage de ces effluents gazeux au travers de la première couche et/ou de la deuxième couche. Selon un autre aspect de l'invention il est proposé un système de recyclage d'un premier effluent gazeux comprenant essentiellement du (CO2) et d'un deuxième effluent gazeux comprenant essentiellement de la vapeur d'eau (H20). Le système selon l'invention comprend une enceinte comprenant : - un premier réacteur comprenant une première grille supportant une première couche oxydoréductrice de matière réactive comprenant des éléments de carbone à haute température, la première couche étant traversée par le premier effluent gazeux fournissant un premier flux gazeux comprenant du CO, et - un deuxième réacteur comprenant une deuxième grille supportant une deuxième couche oxydoréductrice de matière réactive comprenant des éléments de carbone à haute -9- température, la deuxième couche étant traversée par le deuxième effluent gazeux fournissant un deuxième flux gazeux comprenant du H2. Le système selon l'invention comprend en outre des moyens de valorisation d'au moins l'un des premier et deuxième flux gazeux. Avantageusement, le système selon l'invention peut comprendre une ouverture de communication par laquelle les premier et deuxième réacteurs communiquent entre eux de manière qu'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche passe du premier réacteur vers le deuxième réacteur au travers de l'ouverture de communication pour former au moins une partie de la deuxième couche. Par ailleurs, la première grille supportant la première couche se situe à un emplacement plus haut que la deuxième grille supportant la deuxième couche. La première grille est sensiblement inclinée vers la deuxième grille, l'extrémité la plus basse de la première grille se situant au niveau de l'ouverture de communication de manière qu'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche s'écoule du premier réacteur vers le deuxième réacteur pour former la deuxième couche. En procédant ainsi on évite la phase endothermique de cette seconde couche de matière réactive (si elle devait être alimentée en combustibles solides froids) qui générerait des oxydes de carbones, qui pourraient perturber la génération du deuxième flux gazeux. De plus, les première et deuxième grilles sont perméables aux premier ou deuxième flux gazeux, chacune de ces grilles séparant le réacteur dans lequel elle se trouve en une première et deuxième zone. La première zone se situe au dessus de la grille et comprend une ouverture d'introduction de l'effluent gazeux dans le réacteur et la deuxième zone se situe en dessous de ladite grille et comprend une ouverture d'extraction du flux gazeux. Par ailleurs ces grilles peuvent être refroidies à l'aide d'un fluide caloporteur, qui peut être de l'eau, circulant ou projetée dans ces grilles. - 10 - Avantageusement, le premier réacteur peut comprendre une ouverture d'introduction, sur la première grille, d'un combustible comprenant des éléments de carbone, la première couche étant réalisée par combustion, en présence d'un comburant, du combustible dans des conditions sous-stoechiométriques. Ce combustible est de préférence de la biomasse végétale. Chacun des premier et deuxième réacteurs peut en outre comprendre des moyens d'injection d'un comburant dans le réacteur et plus particulièrement à coeur pour la première couche de matière réactive oxydoréductrice. Ce comburant est d'une part utilisé pour réaliser la combustion, dans des conditions sous-stoechiométriques, du combustible introduit dans le premier réacteur et par conséquent de celui qui gravite par l'ouverture d'introduction dans le deuxième réacteur et, d'autre part, pour réguler la température des deux couches de matières réactives oxydoréductrices. Le système selon l'invention peut en outre comprendre des moyens de récupération de résidus provenant de chacun des premier et deuxième réacteurs. Ces résidus peuvent évacués de chacun des réacteurs par une ouverture d'évacuation se situant dans le fond du réacteur et débouchant vers au moins un cendrier prévu pour accueillir les résidus. Le système selon l'invention peut en outre comprendre au moins un échangeur thermique réalisant un échange thermique d'au moins un desdits premier et deuxième flux avec un fluide caloporteur. Ce fluide caloporteur peut être de l'eau. L'échangeur thermique fournit alors un troisième flux gazeux comprenant essentiellement de la vapeur d'eau à haute température. Le système selon l'invention peut en outre comprendre un circuit d'amené d'au moins une partie du troisième flux gazeux dans le deuxième réacteur ou dans le deuxième effluent gazeux. Par ailleurs le système selon l'invention peut comprendre des moyens de séparation oies différents composés gazeux du deuxième flux gazeux, comprenant du H2 et du CO2 obtenu par oxydo-réduction de la vapeur d'eau en présence d'éléments de carbone à haute température. Ces moyens de séparation peuvent fournir un quatrième flux gazeux - 11 - comprenant essentiellement du CO2 et un cinquième flux gazeux comprenant essentiellement du H2. Au moins une partie du quatrième flux gazeux peut être amené dans le premier réacteur ou mélangé dans le premier effluent gazeux par un circuit d'amené. Enfin, le système selon l'invention peut comprendre des moyens de synthèse de composés hydrocarbonés à partir du H2, du CO mais aussi du CO2 obtenus lors du procédé selon l'invention. D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l'examen de la description détaillée d'un mode de réalisation nullement limitatif, et des dessins annexés sur lesquels ; la figure 1 est une représentation schématique du système selon l'invention ; et la figure 2 est une représentation schématique d'une enceinte selon l'invention comprenant le premier et le deuxième réacteur. La figure 1 est une représentation schématique du système selon l'invention. Le système selon l'invention comprend une enceinte E comprenant un premier réacteur 10 comprenant une première couche oxydoréductrice de matière réactive comprenant des éléments de carbone à haute température et un deuxième réacteur 20 comprenant une deuxième couche oxydoréductrice de matière réactive comprenant des éléments de carbone à haute température. Cette enceinte E de réaction, comportant les deux réacteurs 10 et 20, est représentée en figure 2 et détaillée plus bas. Le réacteur 10 se trouvant dans l'enceinte E reçoit de la biomasse B pour alimenter les réactions se produisant dans les réacteurs 10 et 20 et plus particulièrement pour réaliser les couches oxydoréductrices dans les réacteurs 10 et 20. La biomasse B est de préférence de la biomasse végétale dont le pouvoir calorifique à été optimisée. La biomasse B introduite dans le premier réacteur 10 subit une oxycombustion dans des conditions sous-stoechiométriques en présence d'un comburant qui est de -12- l'02. L'oxygène est injecté directement dans le réacteur 10 et éventuellement dans le réacteur 20, pour d'une part réaliser la combustion de la biomasse B et, d'autre part, réguler les températures des couches de matière réactives se trouvant dans les réacteurs 10 et 20. L'oxygène peut être de l'oxygène industriel Le réacteur 10 reçoit un premier effluent gazeux 11 comprenant essentiellement du dioxyde de carbone CO2. Cet effluent gazeux 11 peut provenir, au moins en partie, d'une installation externe. Dans l'exemple représenté en figure 1 l'effluent gazeux 11 est produit par recyclage des différents flux gazeux produits par le système selon l'invention à différentes étapes du procédé selon l'invention. En traversant la couche de matière réactive se trouvant dans le réacteur 10, composée de combustible solide carboné en oxycombustion sous-stoechiométrique, le CO2 présent dans le prernier effluent gazeux 11 et celui provenant de la combustion de la biomasse sont réduits en monoxyde de carbone CO, selon la réaction définie par Boudouard : CO2+C-)2C0. La conversion est intégrale dès lors que la température de réaction est égale ou supérieure à 1000 C. Le CO est un gaz industriel, il est la forme active du carbone entrant dans les catalyseurs de synthèse. De plus le CO obtenu peut participer à la synthèse des carbones exploitables dans les molécules hydrocarbonées et génératrices de produits industriels. Le cycle de vie du CO2, présent dans le premier effluent gazeux 11 et provenant de la combustion de la biomasse B sous comburant 02, est ainsi prolongé et se substitue à son équivalent en carbone fossile qui aurait participé aux gaz à effet de serre. Le réacteur 10 fournit en sortie un premier flux gazeux 12 comprenant essentiellement du CO. Le réacteur 20 reçoit lui un deuxième effluent gazeux 21 comprenant essentiellement de la vapeur d'eau à haute température H2O. Ce deuxième effluent gazeux 21 peut provenir, au moins en partie, d'une installation externe. Dans l'exemple représenté en figure 1 le deuxième effluent gazeux 21 est produit par valorisation énergétique des différents flux gazeux produits par le système selon l'invention à différentes étapes du procédé selon l'invention La vapeur d'eau H2O se trouvant dans le - 13 - deuxième effluent gazeux 21 est à très haute température, acquise en refroidissant les gaz sortants des deux réacteurs. La température de la vapeur d'eau, qui traverse le réacteur dédié de l'enceinte réacteur 1, doit se situer entre 700 et 1000 C pour être aux conditions requises pour la réaction de désoxydation. En traversant la couche de matière réactive, dans le réacteur 20, comprenant des éléments de carbone à haute température, supérieure ou égale à 1000 C, la molécule H20 va perdre son atome d'oxygène au profit d'un atome de carbone et/ou d'une molécule de CO (monoxyde de carbone) selon la formule : C+H2O- CO+H2r ensuite CO + H2O-~ CO2 + H2, Le réacteur 20 fournit en sortie un deuxième flux gazeux 22 comprenant essentiellement du dihydrogène H2 et du dioxyde de carbone CO2. À la sortie de l'enceinte E et plus particulièrement des premier et deuxième réacteurs 10 et 20, les premier et deuxième flux gazeux 12 et 22 sont à haute température. Ils sont difficilement valorisables à cette température. La charge thermique qu'ils détiennent est utile au procédé de réaction. Il convient donc de la récupérer. Le premier flux gazeux 12 produit par le réacteur 10 traverse un échangeur eau/gaz El. Dans l'échangeur thermique El le premier flux gazeux 12 comprenant du monoxyde de carbone CO va transférer son excédent de chaleur un fluide caloporteur qui dans l'exemple représenté en figure 1 est de l'eau liquide H2O. Ce fluide caloporteur est à la température et à la pression du réseau de distribution ou d'une réserve dédiée. En échangeant sa charge thermique, le premier flux gazeux 12 va évaporer l'eau et fournir un troisième flux gazeux 13 comprenant essentiellement de la vapeur d'eau à haute température. Le refroidissement du premier flux gazeux 12 est défini par la consigne de stockage du monoxyde de carbone CO, se trouvant dans le premier flux gazeux 12, dans un réservoir 14 et/ou la consigne d'emploi de ce CO. Cette température peut être proche de la température de l'eau liquide H20L entrant dans l'échangeur El. La vapeur d'eau surchauffée - 14 - composant le troisième flux gazeux 13 sortant de l'échangeur El est canalisée vers le réacteur 20 pour y être désoxydée tel que décrit plus haut. La capacité thermique du premier flux gazeux 12 est ainsi recyclée intégralement et participe au rendement global du procédé selon l'invention. Ainsi, le troisième flux gazeux compose en partie le deuxième effluent gazeux 21. Le deuxième flux gazeux 22 produit par le réacteur 20 passe dans un échangeur E2 similaire à l'échangeur El, c'est-à-dire un échangeur thermique eau/gaz, dans lequel le deuxième flux gazeux 22, comprenant essentiellement du H2 et du CO2 selon les proportions approximatives et respectives de 2/3-1/3, va transférer son excédent dechaleur à un fluide caloporteur qui, dans l'exemple représenté en figure 1, est aussi de l'eau liquide H2O. Ce fluide caloporteur est à la température et à la pression du réseau de distribution ou d'une réserve dédiée. En échangeant sa charge thermique, le deuxième flux gazeux 22 va évaporer l'eau liquide H2O. En sortie de l'échangeur E2 on a donc un flux gazeux 23 comprenant essentiellement de la vapeur d'eau surchauffée qui est mélangé avec le troisième flux gazeux 13 pour être retournée vers le réacteur 20 pour y être désoxydée. L'ensemble (flux gazeux 13+flux gazeux 23) fournies par les échangeurs thermique El et E2 composent le deuxième effluent gazeux 21. Le refroidissement du deuxième flux gazeux 22 est défini par la consigne d'emploi et/ou de stockage du deuxième flux gazeux 22, et/ou la température adéquate pour le meilleur rendement d'un séparateur gazeux 24 réalisant la séparation du dihydrogène H2 et du dioxyde de carbone CO2, température qui peut être proche de la température de l'eau liquide entrant dans l'échangeur E2. La récupération et le recyclage des capacités thermiques des premier et deuxième flux gazeux 12 et 22 participent au rendement global du système selon l'invention et notamment au transfert de l'énergie de la biomasse solide aux molécules "d'énergie gazeuse" H2 et CO. Le séparateur 24 réalise la séparation du H2 et du CO2. En sortie du séparateur 24 on a donc un quatrième flux gazeux 25 comprenant - 15 - essentiellement du dioxyde de carbone CO2 et un cinquième flux gazeux 26 comprenant essentiellement du dihydrogène H2 Le cinquième flux gazeux 26 comprenant essentiellement du H2 peut être exploité en l'état sur le site d'implantation du système selon l'invention, pour une synthèse d'hydrocarbonés par exemple, et/ou de l'hydrogénation moléculaire, et/ou de la production d'électricité, dans une pile à combustible par exemple, et/ou tout procédé industriel exploitant ce gaz. Il peut aussi être conditionné et/ou liquéfié sur place pour être stocké dans un réservoir 27 avant exploitation ultérieure. Au moins une partie du quatrième flux gazeux 25 comprenant essentiellement du CO2 est destiné à être réintroduit dans le réacteur 10 pour être recyclé et réduit en CO, tel que décrit ci-dessus. Au moins une partie du quatrième flux gazeux 25 compose donc le premier effluent gazeux 11. En procédant ainsi on boucle le cycle de réaction. Le rapport de l'énergie disponible, par les gaz de synthèse, c'est-à-dire le premier et le deuxième flux gazeux, au potentiel énergétique du combustible solide est maximal. Une partie du quatrième flux gazeux 25 comprenant essentiellement du CO2 peut être liquéfiée pour être stockée, en attente d'usage, dans un réservoir 28 et/ou être mis en réserve tampon à l'état gazeux, afin de réguler son exploitation. Les molécules H2 et CO peuvent ainsi être produites séparément, aux quantités requises par l'usage, à températures égales ou différentes. Elles peuvent être exploitées ensembles, dans une synthèse catalytique, ou être exploitées séparément, comme les deux simultanément dans des applications différentes. Dans le cas d'un usage direct dans un système de cogénération d'énergie à très haut rendement, piles à combustible, turbines à gaz en cycle combiné, le premier et le deuxième flux gazeux peuvent être exploités sans séparation moléculaire après le refroidissement dans les échangeurs thermique El et E2. Le transfert du pouvoir calorifique du combustible solide au pouvoir calorifique du gaz de synthèse, H2 et CO, est maximal. Seules les déperditions thermiques, en fonction des isolants - 16 - mis en oeuvre de l'enceinte E et des périphériques, sont à en déduire du taux. Ce seront ensuite les caractéristiques et qualités des matériels, qui exploitent ces flux gazeux 12 et 22, qui définiront le rendement global de la conversion d'énergie. Les résidus solides R de chacun des réacteurs 10 et 20 sont récupérés et évacués des réacteurs 10 et 20. Si H2 est exploité en l'état sur le site d'implantation du système, pour une synthèse d'hydrocarbonés par exemple, ou hydrogénation moléculaire, ou tout procédé industriel exploitant ce gaz, il conviendra de mettre en oeuvre un séparateur chimique ou membranaire 25 qui permettra la gestion séparée de H2 et CO2. Ces matériels sont connus et disponibles couramment. Si H2 est destiné à être stocké dans le réservoir 27, en partie ou en totalité, les procédés actuels sont des systèmes de cryogénie. Compte tenu de la température/pression de liquéfaction de H2, le CO2 sera naturellement liquéfié durant la procédure, la séparation est donc effective. Le système selon l'invention comprend également au moins un module de catalyse 30 défini selon le choix des molécules hydrocarbonées HC à produire à partir du H2 et CO obtenus. Ce module de catalyse peut comprendre des catalyseurs, synthétiseurs, reformeurs, ou tout autre système ou dispositif connu et couramment utilisé par l'industrie chimique et pétrochimique. Avantageusement, l'invention permet de produire H2 et CO de manière séparée et en quantité désirée. L'approvisionnement du système de catalyse et de reformage est donc réalisé en fonction de la molécule à obtenir, la synthèse de tous les hydrocarbonés HC liquides et gazeux est possible, c'est le choix du module de synthèse 30 qui est déterminant. Avantageusement selon l'invention, tous types de systèmes de synthèse gazeuse et liquide peuvent être associés à la production des deux molécules H2 et CO. Ces systèmes peuvent cohabiter pour être alimentés simultanément. La synthèse peut ainsi être plurielle et produire en même temps, du gaz et du combustible liquide, ainsi que du carburant automobile, avec un rendement de conversion maximal, rapporté à -17-l'énergie initialement détenue par la biomasse et/ou le combustible solide réactif. L'invention présente ici deux réactions indépendantes, concomitantes et simultanées dans une enceinte E commune comprenant deux réacteurs 10 et 20 communicants à actions différenciées. Nous allons maintenant décrire l'enceinte E en référence à la figure 2. L'enceinte E comprend le premier réacteur 10 de réduction du CO2 présent dans le premier effluent gazeux 11 et le réacteur 20 de réduction du H20 présent dans le deuxième effluent gazeux 21. Le premier réacteur 10 comprend une première couche de matière réactive 101 supportée par une première grille 102. La grille 102 est perméable aux gaz de réactions et peut être refroidie ou non. La couche de matière réactive peut aussi être appelée première base thermique . Elle composée de combustible solide en oxycombustion, préférentiellement de la biomasse végétale B, introduite sur la grille par une ouverture d'introduction 103 en forme de goulotte. La biomasse B peut être du gabarit des plaquettes forestières ou de copeaux/déchiquetures de la filière bois, il peut s'agir de broyats et/ou sciures et/ou toutes matières végétales agglomérées en granulés, briquettes, bûchettes, etc. Ce peut être aussi de la biomasse sylvicole et/ou agricole à l'état anhydre ou torréfiée ou encore densifiée à haute concentration en carbone et calibrée sous forme cylindrique. Dans certains cas et pour certaines applications ce combustible solide peut être du charbon, de la tourbe, du lignite, etc. La biomasse B présente sur la grille 102 est en oxycombustion. Cette oxycombustion est rendue possible par injection d'un comburant, préférentiellement de 1'C)2 injecté au coeur de la base thermique 101 par au moins un injecteur 104. C'est l'injection de 1'02 qui permet l'organisation de strates spécifiques dans l'épaisseur de la première base thermique 101. L'injection d'02 est définie pour oxyder la partie (strate) centrale de la base première thermique afin de générer l'énergie thermique nécessaire à l'ensemble des réactions se produisant au niveau de la première base thermique. La partie supérieure de la base thermique est définie par l'approvisionnement continu en combustible B, cette zone - 18 - est endothermique. La partie inférieure, en contact direct avec la grille 102, est définie par la réaction de Boudouard, elle est contrôlée en température et en compositions moléculaires (ratio CO2/CO). Sa régulation se fait par le contrôle du débit 02 injecté, le contrôle d'absence de CO2 (l'essentiel du flux gazeux est composé de CO) et l'approvisionnement en combustible. Le réacteur 20 comprend une couche de matière réactive 201 comprenant des éléments de carbone à haute température. Cette couche 201 peut aussi être appelée deuxième base thermique. Elle est supportée par une deuxième grille 202 qui peut être refroidie ou non. La régulation de la température de la base thermique 201 peut être assurée par injection de comburant 02 par au moins un injecteur 204 disposée juste au dessus de la base thermique 201. Les deux réacteurs 10 et 20 sont séparés par une paroi 203 présentant une ouverture de communication C par laquelle les réacteurs 10 et 20 sont en communication. La première grille 102 supportant la première base thermique 101 est sensiblement inclinée vers la deuxième grille 202 supportant la deuxième base thermique 201. L'extrémité de la grille 102 la plus proche de la grille 202 est disposée au niveau de l'ouverture de communication C. L'inclinaison de la grille 102 et l'oxycombustion contrôlée rendent la strate centrale de la première base thermique 101 instable, les matières en ignition gravitent vers le bas. Les particules de carbone solide à haute température, brandons provenant de la base thermique 101, s'écoulent par gravité sur la grille 202 au travers de l'ouverture C pour former la deuxième base thermique 201. La grille 202 du réacteur 20 reçoit les brandons de combustible solide provenant de la base thermique 101 du réacteur 10 qui se sont écoulés par gravité au travers de l'ouverture C. Ces matières, qui sont issues de la biomasse combustible solide en oxycombustion formant la première base thermique 101, sont en partie consumées par l'oxycombustion et réduites à l'état de carbone pur. La température de ces particules de carbone fait de ces éléments de carbone des éléments oxyréducteurs très réactif. Les brandons s'écoulent ainsi naturellement par la communication C, jusqu'à ce que la charge en -19-carbone réactif, sur la grille 202, couvre toute la hauteur de l'ouverture de communication C. C'est le comblement de la hauteur de la deuxième base thermique 201 qui régule l'écoulement des brandons en provenance de la première base thermique 101. Le réacteur 10 cornprend en outre une ouverture d'admission 105 du premier effluent gazeux 11, comprenant le CO2 à réduire en sa partie haute. Tel que décrit plus haut le premier effluent gazeux provient au moins en partie du recyclage du quatrième flux gazeux. Le CO2 présent dans le premier effluent gazeux 11 s'ajoute au CO2 de l'oxycombustion de la strate de combustible solide. Au moins une partie du CO2 présent dans le premier effluent peut aussi provenir d'une installation industrielle externe au système selon l'invention. Ainsi, le cycle de vie du carbone qu'il contient peut-être prolongé, et sa contribution à l'effet de serre retranchée. Une part plus ou moins importante de ce polluant atmosphérique peut être recyclée dans le système selon l'invention, le CO résultant de la réduction du CO2 au passage de la première base thermique peut être réduit dans un catalyseur spécifique où il réagira selon la réaction démontrée par le physicien Boudouard : 2CO, en présence de Nickel, échangent un atome d'O au profit d'un CO. Cette réaction est exothermique 172kJ/mol et est à l'équilibre à l'entour de 400 C, cette exothermie peut être recyclée dans le procédé, soit 2CO -~ C + CO2 + 172 kJ/mol. Ainsi, en recyclant du CO2 industriel, qui autrement contribuerait à l'effet de serre, on peut allonger le cycle de vie du carbone en régénérant les éléments de carbones natifs, en matières vierges structurées ou non, qui entrent dans le cycle industriel en se substituant aux carbones fossiles. Le CO2 présent dans le premier flux gazeux se décompose au passage de la première base thermique comprenant des éléments de carbone à haute température. On obtient, ainsi, en aval de la base thermique le premier flux gazeux 12 comprenant essentiellement du CO. Le premier flux gazeux 12 est évacué du réacteur 10 par une ouverture d'évacuation 106 se situant sous la première grille 102. Une canalisation reliée à cette ouverture d'évacuation 106 est maintenue en dépression par un système d'extraction qui assure une constante dépression dans la - 20 - zone du réacteur 10. Les résidus solides R de la première base thermique 101, tels que des cendres, sont évacués par gravitation au travers d'une ouverture d'évacuation 107 aménagée dans le fond du premier réacteur 10. Tel que nous l'avons décrit plus haut, la deuxième base thermique 201 est approvisionnée en réactif solide par l'ouverture de communication C entre les deux réacteurs 10 et 20, qui permet l'écoulement de carbone à haute température, carbone au rouge, en provenance de la première base thermique 101. La saturation de la deuxième base thermique 201 est déterminée par la lèvre supérieure de l'ouverture de communication C. La matière composant cette deuxième base thermique 201 est éminemment réductrice, son but est de désoxyder la vapeur d'eau pour produire l'hydrogène et du CO2. La couche supérieure de la deuxième base thermique 201, alimentée en continu par la première base thermique 101, est à la température de la base thermique 101. Cette couche/strate supérieure est traversée par la vapeur d'eau H20, contenue dans le deuxième effluent gazeux 21, surchauffée admise dans le réacteur 20 par une ouverture d'admission 205, située dans la partie supérieure du réacteur en amont de la deuxième base thermique 201. Une partie de cette vapeur d'eau H20, surchauffée à sa température de désoxydation, va se désoxyder en traversant la strate supérieure de la deuxième base thermique 201. La réaction de désoxydation H20+C-)Hz+CO est endothermique. Les 131 kJ/mol sont fournis par la capacité thermique de la strate supérieure de la deuxième base thermique 201. La température de réaction, au niveau de cette strate, doit se situer au dessus de 800 C, si la première réaction de désoxydation de H20 risque d'abaisser la température de cette couche au dessous de ce seuil, une injection d'02 204 permet de maintenir la température optimale de réaction. La couche inférieure de la deuxième base thermique 201, en contact direct avec la deuxième grille 202 du deuxième réacteur 20, assure la seconde réaction "CO Shift" définit par la formule -21- H20+C0- H2 + CO2 Cette réaction est exothermique, 41 kJ/mol. L'énergie thermique dégagée peut être contenue par l'aménagement d'une double cloison, au niveau de cette couche inférieure, dans laquelle un fluide caloporteur absorbe cette énergie thermique. Le fluide caloporteur peut être de l'eau utilisée ensuite dans les échangeurs El et E2 décrits plus haut. La réaction "CO Shift" se poursuit en aval de la grille 202 jusque dans l'échangeur E2 où l'exothermie de la réaction est dissipée vers le fluide caloporteur de celui-ci. En aval de la deuxième grille on obtient le deuxième flux gazeux 22 comprenant essentiellement du H2 et du CO2. Le réacteur 20 comprend en outre une ouverture d'évacuation 206 permettant de réaliser l'évacuation du deuxième flux 22 hors du réacteur 20. Cette ouverture d'évacuation 206 est connectée à une tuyauterie maintenue en dépression par un système d'extraction qui contrôle et maintient une constante dépression dans le réacteur 20. Les résidus solides R de la deuxième base thermique 201, tels que des cendres, sont évacués par gravitation au travers d'une ouverture d'évacuation 207 aménagée dans le fond du deuxième réacteur 20. Les parois de l'enceinte E sont configurées pour être contrôlées en température et régulées par les moyens thermiques classiques, l'isolation extérieure de l'enceinte est réalisée de manière à limiter les déperditions thermiques. Les parois de l'enceinte E peuvent présenter, un espace intérieur dans lequel un fluide caloporteur peut être projeté de manière à refroidir ces parois et récupérer de l'énergie thermique. Avantageusement, le deuxième flux gazeux 21 peut accumuler, dans cet espace, un supplément de capacité thermique. La combustion dans les deux réacteurs 1G et 20 est de préférence inversée, les effluents gazeux et les flux gazeux ayant un sens de déplacement descendant en opposition à un flux thermique gravitaire dont le sens naturel est ascendant. Le système gazeux est donc forcé par extraction mécanique, non représenté, qui maintient les deux réacteurs 10 et 20 en dépression. L'organisation des flux peut néanmoins être - 22 - classique, ascendants dans les deux réacteurs 10 et 20, ou différenciés flux ascendant dans l'un des réacteurs et flux descendant dans l'autre. Le système est ainsi apte pour au moins deux réactions indépendantes, concomitantes et simultanées. La réaction dans le réacteur 10 a ainsi un triple effet : production de l'énergie thermique nécessaire au système, par oxycombustion complète d'au moins une partie du combustible solide, production de réactif (carbone au rouge à très haute température) pour permettre la réaction ci-dessous et alimenter en réactif le réacteur 2, production de monoxyde de carbone CO, par la réaction d'oxydation : C + 02 ù> CO2 suivie de la réaction dite de Boudouard : CO2 + C - 2 CO La deuxième base thermique 201 du réacteur 2 est ainsi composée de carbone au rouge, qui a la propriété d'être "oxydoréducteur". Tout élément et molécule oxydé qui la traversera sera désoxydé en générant au moins un oxyde de carbone CO. Le système est alors prêt à la réduction de molécules polluantes telles que : SOx, NOx, Furanes et Dioxines, etc. et plus particulièrement le gaz à effet de serre qu'est le CO2 en prolongeant son cycle de vie par sa transformation en CO, qui est un gaz industriel communément employé. Selon l'invention, la réaction visée est plus particulièrement la désoxydation, dans ce réacteur 20, de la vapeur d'eau H2D en dihydrogène H2 qui est un des deux composants de molécules hydrocarbonées. La réaction dans ce réacteur 2 est réalisée en deux temps : 1. C+H20-CO+H2 2. "CO Shift" : CC) + H20 - CO2 + H2 Le premier temps de cette réaction est endothermique : 131 kJ/mol, le deuxième temps est exothermique : 41 kJ/mol, la réaction globale est donc endothermique et nécessite un appoint thermique de 90 kJ/mol qui lui est fourni par l'oxycombustion d'au moins une part de la biomasse végétale de base, dans le réacteur 10. Un système d'appoint en - 23 - oxygène est avantageusement aménagé au niveau du réacteur 20 pour pallier à toute insuffisance énergétique. Selon l'invention nous avons donc deux gaz différents qui sortent des réacteurs 10 et 20 : - au réacteur 1 nous obtenons du CO par la réaction de Boudouard, et - au réacteur 2 nous obtenons du CO2 et de l'H2 dans une proportion molaire respective et voisine de 1/3, 2/3. Ces gaz sont à très haute température, supérieure ou égale à 1000 C à la sortie du réacteur 10 et environ 800 C à la sortie du réacteur 20, ils détiennent une capacité thermique importante. Ces gaz doivent être refroidis pour être épurés et séparés (notamment l'H2 du CO2) ils vont donc transiter, chaque flux séparément, par un échangeur thermique eau/gaz. L'eau introduite à l'échangeur est liquide, cela permet de déterminer la température adéquate et constante du flux de gaz qui échangera sa chaleur à cette eau. Au fur et à mesure de l'échange, l'eau est vaporisée et la vapeur monte en température (600/800 C) c'est cette vapeur d'eau "surchauffée" à haute température qui sera introduite dans le foyer 20, en tant que deuxième effluent gazeux, pour y être désoxydée dans le réacteur 20. Ce faisant on récupère et recycle une grande part de l'énergie thermique mise en oeuvre dans les réactions. Les gaz sont ainsi refroidis aux températures d'usages pour leur filtration/épuration (aérosols transportés, carbones, H2O résiduelle...) et leur séparation, avant d'être mis en relation dans un système de catalyse dédié à la formulation définie de composés hydrocarbonés. Le CO2 produit par la combustion et les réactions du combustible solide source est de préférence, selon l'invention, d'origine végétale (il est neutre vis-àvis de 4a problématique des gaz à effet de serre puisque le végétal à renouveler absorbe son équivalent CO2 à la repousse). Sa liquéfaction (pour un usage industriel), sa séquestration, sa transformation en CO (comme substituant aux combustibles fossiles) permet de réduire d'autant la part des CO2 industriels d'origines fossiles rejetées à l'atmosphère. Son recyclage par le système selon l'invention - 24 - porte à son maximum le rendement de conversion, de l'énergie "source" du combustible solide initial, en énergie rendue disponible par les composés hydrocarbonés de synthèse. L'enceinte E est réalisée de façon à répondre aux normes de températures des réacteurs 10 et 20. On peut considérer que les grilles 102 et 202 de chacun des réacteurs 10 et 20 divisent chacun des réacteurs en deux zones : une zone en amont de la grille et une zone en aval de la grille. Chacun des réacteurs reçoit la conduite d'entrée de l'effluent gazeux à traiter dans la zone amont et de sortie du flux gazeux obtenus dans la zone aval. Les zones amont comprennent aussi les injecteurs d'02. La zone amont du réacteur 10 comprend en outre l'ouverture d'admission 103 de la biomasse B. Les zones des réacteurs 10 et 20 aval comprennent les ouvertures d'extraction, respectivement 106 et 206, des premiers et deuxième flux gazeux 12 et 22 obtenus et les ouvertures d'évacuation, respectivement 107 et 207, des résidus R. L'enceinte selon l'invention peut être appelée le Réacteur à Carbone Végétal (RCV) >. L'invention n'est bien sûr pas limitée à l'exemple d'application décrit ci-dessus. REVENDICATIONS 1) Procédé de traitement d'un premier effluent gazeux (11) comprenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2) et d'un deuxième effluent gazeux (21) comprenant essentiellement de la vapeur d'eau (H20), ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - génération d'un premier flux gazeux (12) comprenant du monoxyde de carbone (CO) par passage dudit premier effluent gazeux (11) au travers d'une première couche de matière réactive oxydoréductrice (101) comprenant des éléments de carbone à haute température, - génération d'un deuxième flux gazeux (22) comprenant essentiellement du dihydrogène (H2) par passage dudit deuxième effluent gazeux (21) au travers d'une deuxième couche oxydoréductrice de matière réactive (201) comprenant des éléments de carbone à haute température, et - valorisation d'au moins l'un des premier et deuxième flux gazeux (12,22). 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend, lors du passage du deuxième effluent gazeux (21), contenant essentiellement de la vapeur d'eau (H20), au travers de la deuxième couche (201) contenant des éléments de carbone à haute température : - une réduction des molécules de vapeur d'eau (H20) en présence desdits éléments de carbone à haute température, ladite réduction produisant des molécules de dihydrogène (H2), et - une oxydation d'au moins une partie desdits éléments de carbone à haute température, ladite oxydation produisant des molécules de dioxyde de carbone (CO2) ; le deuxième flux gazeux (22) comprenant essentiellement du dihydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO2). 3) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend, lors du passage du premier effluent gazeux (11), -26 - contenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2), au travers de la première couche (101) contenant des éléments de carbone à haute température : - une réduction des molécules de dioxyde de carbone (CO2) en présence desdits &éments de carbone à haute température, ladite réduction produisant des molécules de monoxyde de carbone (CO), et - une oxydation d'au moins une partie desdits éléments de carbone à haute température, ladite oxydation produisant des molécules de monoxyde de carbone (CO). 4) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un échange thermique d'au moins l'un des premier et deuxième flux gazeux (12,22) avec un flux caloporteur, ledit flux gazeux cédant au moins une partie de son énergie thermique audit flux caloporteur. 5) Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le flux caloporteur comprend de l'eau liquide (H2OL), l'échange thermique produisant un troisième flux gazeux (13, 23) comprenant de la vapeur d'eau (H2O) à haute température. 6) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'au moins une partie de la vapeur d'eau (H2O) contenue dans le deuxième effluent gazeux (21) provient du troisième flux gazeux (13, 23). 7) Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend une séparation du dioxyde de carbone (CO2) contenu dans le deuxième flux gazeux (22), ladite séparation fournissant un quatrième flux (25) gazeux comprenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2) -27 - 8) Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'au moins une partie du dioxyde de carbone (CO2) présent dans le premier effluent gazeux (11) provient du quatrième flux gazeux (25). 9) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une partie de la première couche oxydoréductrice (101) est réalisée par combustion, en présence d'un comburant (02), d'un combustible comprenant des éléments de carbone dans des conditions sous-stoechiométriques. 10) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'au moins une partie de la deuxième couche oxydoréductrice (201) est réalisée par transfert ou récupération d'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche (101). 11) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le combustible solide comprend de la biomasse végétale (B). 20 12) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que la combustion est réalisée sous comburant dioxygène (02), ledit comburant étant injecté au coeur de la première couche (101). 13) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, 25 caractérisé en ce que la température de la première couche (101) est supérieure ou égale à 1000 C. 14) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la température de la deuxième couche (201) est 30 comprise entre 700 à 1000 C. 15) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce q'il comprend une séparation des molécules de dihydrogène (H2) présent dans le deuxième flux gazeux (22), ladite15 - 28 - séparation fournissant tan cinquième flux gazeux (26) comprenant essentiellement du dihydrogène (H2). 16) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une synthèse de toute composition moléculaire hydrocarbonée à partir du dihydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO). 17) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une combustion de particules combustibles présentes dans au mois l'un des premier et deuxième effluent gazeux (11,21) lors du passage dudit effluent gazeux au travers de la première couche et/ou de la deuxième couche. 18) Système de recyclage d'un premier effluent gazeux (11) comprenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2) et d'un deuxième effluent gazeux (21) comprenant essentiellement de la vapeur d'eau (H2O), ledit système comprenant une enceinte (E) comprenant : - un premier réacteur (10) comprenant une première grille (102) supportant une première couche oxydoréductrice de matière réactive (101) comprenant des éléments de carbone à haute température, ladite première couche (101) étant traversée par ledit premier effluent gazeux (11) fournissant un premier flux gazeux (12) comprenant du monoxyde de carbone (CO), et - un deuxième réacteur (20) comprenant une deuxième grille (202) supportant une deuxième couche oxydoréductrice de matière réactive (201) comprenant des éléments de carbone à haute température, ladite deuxième couche (201) étant traversée par ledit deuxième effluent gazeux (21) fournissant un deuxième flux gazeux (22) comprenant du dihydrogène (H2) ; ledit système comprenant en outre des moyens de valorisation d'au moins l'un desdits premier et deuxième flux gazeux (12,22).- 29 - 19) Système selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il comprend une ouverture de communication (C) par laquelle les premier et deuxième réacteurs (10,20) communiquent entre eux de manière qu'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche (101) passe du premier réacteur (10) vers le deuxième réacteur (20) au travers de ladite ouverture de communication (C) pour former au moins une partie de la deuxième couche (201). 20) Système selon la revendication 19, caractérisé en ce que la première grille (102) supportant la première couche (101) se situe à un emplacement plus haut que la deuxième grille (202) supportant la deuxième couche (201), ladite première grille (102) étant sensiblement inclinée vers la deuxième grille (202), l'extrémité la plus basse de la première grille (102) se situant au niveau de l'ouverture de communication (C), de manière qu'au moins une partie des éléments de carbone à haute température de la première couche (101) s'écoule du premier réacteur (10) vers le deuxième réacteur (20) pour former la deuxième couche (201). 21) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 20, caractérisé en ce que les première et deuxième grilles (102, 202) sont perméables aux premier ou deuxième flux gazeux (12, 22), chacune desdites grilles (102,202) séparant le réacteur (10,20) comprenant ladite grille (102, 202) en une première et deuxième zones, ladite première zone se situant au dessus de ladite grille (102, 202) et comprenant une ouverture d'introduction (105, 205) de l'effluent gazeux (11, 21)et ladite deuxième zone se situant en dessous de ladite grille (102, 202) et comprenant une ouverture d'extraction du flux gazeux (12, 22). 22) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 21, caractérisé en ce que le premier réacteur (10) comprend une ouverture d'introduction (103), sur la première grille (102), d'un combustible (B) comprenant des éléments de carbone, la première couche (101) étant -réalisée par combustion, en présence d'un comburant (02), dudit combustible (B) dans des conditions sous-stoechiométriques. 23) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 22, caractérisé en ce que chacun des premier et deuxième réacteurs (10, 20) comprend des moyens d'injection (104, 204) d'un comburant (02) dans ledit réacteur (10,20). 24) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 23, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de récupération de résidus (R) provenant de chacun des premier et deuxième réacteurs (10, 20), lesdits résidus (R) étant évacués de chacun desdits réacteurs (10, 20) par une ouverture d'évacuation (107, 207) se situant dans le fond dudit réacteur (10, 20). 25) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 24, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un échangeur thermique (El, E2) réalisant un échange thermique d'au moins un desdits premier et deuxième flux (12, 22) avec un fluide caloporteur (H2OL). 26) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 25, caractérisé en ce que le fluide caloporteur est de l'eau (H2OL), ledit échangeur thermique (El, E2) fournissant un troisième flux gazeux (13, 23) comprenant essentiellement de la vapeur d'eau (H2O) à haute température, ledit système comprenant en outre un circuit d'amené d'au moins une partie du troisième flux gazeux (13, 23) dans le deuxième réacteur (20). 27) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 26, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de séparation (24) des différents composé gazeux du deuxième flux gazeux (22), ledit deuxième flux gazeux (22) comprenant du dihydrogène (H2) et du dioxyde de carbone (CO2) obtenu par oxydoréduction de la vapeur d'eau (H2O) en présence d'éléments de carbone à haute température, ladite séparation - 31 - fournissant un quatrième flux gazeux (25) comprenant essentiellement du dioxyde de carbone (CO2) et un cinquième flux gazeux (26) comprenant essentiellement du dihydrogène (H2). 28) Système selon la revendication 27, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de d'amené d'au moins une partie du quatrième flux (25) dans le premier réacteur (10). 29) Système selon l'une quelconque des revendications 18 à 28, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de synthèse (30) de molécules hydrocarbonées à partir du dihydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO).