Brevet FR2920550A1 — publié le 20090306

EMETTEUR OPTIQUE ET SON PROCEDE DE COMMANDE CONTEXTE DE L'INVENTION Domaine de l'invention Cette demande est basée sur la demande de brevet japonais n° 2007-228510, déposée le 4 septembre 2007 et en revendique le bénéfice du droit de priorité. La présente invention concerne un système de communication optique dans lequel une impulsion optique est modulée en phase et en intensité puis émise, et, plus particulièrement, un émetteur optique et un procédé de commande d'un modulateur composite utilisé dans l'émetteur optique. Description de l'art connexe L'Internet, dont la croissance est rapide, est pratique, mais, en fait, il y a une grande appréhension au sujet de la sécurité. La nécessité d'employer des technologies cryptographiques de niveau élevé est en constante augmentation pour maintenir le secret des communications. Les procédés cryptographiques qui sont couramment utilisés sont en général largement classifiés dans la cryptographie à clé privée, comme Data Encryption Standard (DES) et Triple DES, et dans la cryptographie à clé publique, comme Rivest Shamir Adleman (RAS) et la cryptographie à courbe elliptique (ECC). Toutefois, il existe des procédés de communication cryptographiques qui garantissent la sécurité des communications sur une base de calculs complexes. Des messages chiffrés selon ces procédés sont constamment en danger d'être décryptés avec l'arrivée de puissances de calcul considérables ou d'un algorithme de cryptanalyse. Dans un tel contexte, la distribution de clé quantique (QKD de l'anglais quantum key distribution) attire l'attention en tant que technique de distribution de clé cryptographique qui rend une écoute clandestine absolument impossible. Dans la distribution de clé quantique, un photon sert généralement de support de communication et des informations sont émises en étant superposées à l'état quantique d'un photon. Si une écoute clandestine existant sur un trajet de transmission écoute des informations en, par exemple, dérivant un photon transmis, il est impossible de remettre parfaitement l'état quantique du photon une fois observé à l'état antérieur à l'observation, selon le principe d'incertitude de Heisenberg. Cela provoque un changement dans les statistiques des données de réception détectées par un récepteur autorisé. Le changement détecté permet de détecter la présence de l'écoute clandestine sur le trajet de transmission. Dans le cas du procédé de distribution de clé quantique utilisant la phase d'un photon, un émetteur et un récepteur (appelé ci-après respectivement � Alice � et � Bob �) aménagent un interféromètre optique. Alice et Bob modulent individuellement la phase de chaque photon de manière aléatoire. Sur la base de la différence de profondeur entre les phases modulées, on peut obtenir une sortie � 0 �, � 1 � ou � indéterminée �. Après cela, les conditions utilisées, lorsque les données de sortie sont mesurées, sont partiellement comparées entre Alice et Bob, moyennant quoi une séquence de nombres aléatoires peut être finalement partagée entre Alice et Bob. La séquence de nombres aléatoires partagée ici comporte des erreurs causées par des perturbations externes, telles que des bruits photon-récepteur, des bruits de fuite d'un signal de canal classique et des bruits causés selon la précision de l'interféromètre. En plus, on devrait avoir à l'esprit que la séquence de nombres aléatoires comporte également des erreurs causées par un acte d'écoute clandestine commis par une oreille indiscrète (appelée ci-après � Eve �). Par conséquent, pour obtenir une clé cryptographique finale, Alice et Bob effectuent une correction d'erreur afin d'éliminer les erreurs dans la séquence partagée de nombres aléatoires et une amplification du secret pour filtrer les informations que Eve peut posséder. Pour la configuration la plus adéquate à une utilisation pratique, on utilise fréquemment un système � prêt à l'emploi � qui est illustré par G. Ribordy, J.-D. Gautier, N. Gisin, O. Guinnard et H. Zbinden (� Automated 'plug & play' quantum key distribution � Electronics Letters, vol. 34, n° 22, pages 2116 à 2117) et par d'autres. Dans un système � prêt à l'emploi �, un interféromètre optique d'un type aller et retour est construit de sorte qu'un seul interféromètre fonctionne en tant qu'interféromètre pour séparer temporellement une impulsion de photon et en tant qu'interféromètre pour combiner de nouveau la paire d'impulsions de photon séparées temporellement. Par conséquent, ce système a le mérite qu'une interférence de haute précision puisse être obtenue si la différence de chemin optique réalisée dans l'interféromètre est maintenue constante pendant une période de temps plus longue que la durée d'un aller et retour d'une impulsion de photon. Toutefois, des procédés de distribution de clé quantique de ce type aller et retour ne sont pas appropriés pour augmenter le taux de partage de clé parce que des modulateurs de phase pour moduler la phase d'une impulsion de photon doivent être utilisés sur deux chemins. En plus, il y a également l'inconvénient que le rapport signal sur bruit d'un signal de photon est dégradé parce que l'occurrence de la lumière de rétrodiffusion dans un chemin de transmission est inévitable. D'un autre côté, selon des procédés de distribution de clé quantique d'un type unidirectionnel, un émetteur et un récepteur ont respectivement des interféromètres asymétriques différents. C'est-à-dire, l'interféromètre pour la séparation temporelle d'une impulsion de photon et l'interféromètre pour la recombinaison de la paire d'impulsions de photon séparées temporellement sont placés à des positions distantes. Par conséquent, certaines techniques doivent garder précisément égales les différences de chemin optique faites dans les multiples interféromètres. Par exemple, Z. L. Yuan et A. J. Shields (� Continuous operation of a one-way quantum key distribution system over installed telecom fibre � Optics Express, vol. 13, pages 660 à 665), décrivent un système dans lequel un tendeur de fibre est disposé sur un des chemins de l'interféromètre asymétrique du côté de Bob et la différence de longueur entre les chemins optiques de l'interféromètre asymétrique est ajustée en commandant le tendeur de fibre tout en surveillant les caractéristiques d'interférence. Toutefois, puisqu'une fibre optique a un coefficient d'extension linéaire compris entre 10-6 et 10-5/K, une ligne en fibre optique avec une longueur de 100 cm (correspondant à un retard de 5 ns) s'étend/se contracte approximativement de 100 à 1000 nm en cas d'un changement de température de 0,1 degré. Puisqu'un signal optique à utiliser dans la distribution de clé quantique et, en général, dans les communications optiques a une longueur d'onde de 1550 nm, si un interféromètre asymétrique ayant un retard de plusieurs nanosecondes est utilisé, des caractéristiques d'interférence stables ne peuvent pas être obtenues sans qu'une commande de température ne soit réalisée sur toute la fibre optique avec une granularité inférieure à 0, 01 degré. Selon G. Bonfrate, M. Harlow, C. Ford, G. Maxwell et P. D. Townsend (� Asymmetric Mach-Zehnder germano-silicate channel waveguide interferometers for quantum cryptography systems � Electronics Letters, vol. 37, n° 13, p.846-847), des chemins optiques sont installés dans une petite zone en utilisant une technologie de circuit optique planaire (PLC), moyennant quoi la commande de température est facilitée. Selon la description donnée plus haut, des techniques ont été établies progressivement pour stabiliser les quantités relatives de retard dans de nombreux interféromètres, ce qui a été un défi pour mettre en oeuvre une distribution de clé quantique unidirectionnelle. En réponse à cette tendance, une distribution de clé quantique unidirectionnelle a commencé à se développer de différentes manières ces dernières années. Par exemple, Y. Nambu, K. Yoshino et A.Tomita (� One-Way Quantum Key Distribution System Based on Planar Lightwave Circuits � Japanese Journal of Applied Physics, vol. 45, pages 5344 à 5348) proposent un premier système unidirectionnel de distribution de clé quantique utilisant un interféromètre de Mach-Zehnder général à deux entrées et deux sorties. Un deuxième système unidirectionnel de distribution de clé quantique n'utilisant pas de modulateur de phase est également proposé par Y. Nambu, K. Yoshino et A. Tomita (� Quantum key distribution systems without optical switching using planar lightwave circuit � The 8th International Conference on Quantum Communication, Measurement et Computing, pages 2 à 31). Ces deux schémas sont des modes de réalisation du protocole BB84 utilisant quatre états quantiques (voir C. H. Bennett et G. Brassard, � QUANTUM CRYPTOGRAPHY: PUBLIC KEY DISTRIBUTION AND COIN TOSSING � dans Proceedings of the IEEE International Conference on Computers, Systems, and Signal Processing, Bangalore (1984), pages 175 à 179). Les premier et deuxième systèmes unidirectionnels de distribution de clé quantique seront décrits ci-après. La figure 1A est un schéma de principe montrant de manière schématique le premier système unidirectionnel de distribution de clé quantique. Selon le schéma illustré sur la figure 1A (appelé ci-après le � schéma A �), quatre états de phase sont utilisés. Premièrement, une impulsion optique générée par une source lumineuse 11 du côté d'Alice est séparée temporellement en une paire d'impulsions séparées temporellement (appelée ci-après impulsion double) par un interféromètre asymétrique de Mach-Zehnder (AMZ) à circuit optique planaire (PLC) 12, et la différence de phase entre ces impulsions doubles est modulée dans l'un quelconque des quatre états (0, n/2, et 3n/2) par des modulateurs de phase 13 et 14. Ci-après, un ensemble de codage de différences de phase de 0 et sera désigné par le terme de � base X � et un ensemble de codage de différences de phase de n/2 et 3n/2 sera désigné par le terme de � base Y �. Du côté de Bob, la différence de phase entre les impulsions doubles reçues d'Alice est modulée de nouveau en 0 ou -n/2 par un modulateur de phase 16. Après cela, le résultat d'interférence des impulsions doubles, qui sont combinées par un interféromètre AMZ PLC 17, est détecté par un des détecteurs de photon APD1 et APD2. Dans le schéma A, il y a deux procédés pour exécuter une modulation de phase à quatre états du côté d'Alice : un procédé par lequel un seul modulateur de phase est piloté avec quatre valeurs et un procédé par lequel deux modulateurs de phase sont pilotés chacun avec deux valeurs. Le premier procédé, par lequel un seul modulateur de phase est piloté avec quatre valeurs, a le mérite de réduire l'encombrement et la consommation d'énergie de l'émetteur parce qu'un seul modulateur de phase est requis. Toutefois, ce procédé a également les inconvénients suivants. Dans un système de transmission à grande vitesse dans lequel le taux de répétition du système excède 1 GHz, il est difficile de régler très précisément le niveau des signaux pilotant les quatre valeurs, et chaque état de phase de 0, n/2, et 3n/2 a une précision détériorée, résultant en une dégradation dans l'efficacité pour générer les clés. D'un autre côté, selon le dernier procédé, par lequel deux modulateurs de phase sont pilotés chacun avec deux valeurs, les quatre états de phase peuvent être générés avec une précision élevée en commandant individuellement l'amplitude de chacun des signaux bivalents. La figure 1B est un schéma de principe montrant de manière schématique le deuxième système unidirectionnel de distribution de clé quantique. Dans le schéma illustré sur la figure 1B (appelé ci-après le � schéma B �), deux états de phase et deux états de temps sont utilisés. Premièrement, du côté d'Alice, en utilisant un interféromètre AMZ PLC 21 a quatre entrées et deux sorties, des impulsions optiques provenant des sources lumineuses LD1 à LD4 sont introduites respectivement dans quatre ports d'entrée. Dans le cas de l'entrée d'une impulsion optique de la source lumineuse LD1, puisque l'impulsion optique parcourt seulement un long chemin de l'interféromètre 21, une seule impulsion retardée temporellement est émise vers une ligne de transmission. Dans le cas de l'entrée d'une impulsion optique de la source lumineuse LD4, puisque l'impulsion optique parcourt seulement un chemin court de l'interféromètre 21, une seule impulsion relativement en avance est émise vers la ligne de transmission. Dans le cas d'une entrée d'impulsions optiques des sources lumineuses LD2 et LD3, la base X ou la base Y peut être générée en fonction de la différence de phase entre les impulsions optiques parcourant les chemins court et long de l'interféromètre AMZ PLC 21. Du côté de Bob, chaque base est décodée en utilisant un interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties, et est détectée en utilisant un des détecteurs de photon APDZ1, APD1, APD2 et APDZ2 Ci-après, on désignera par le terme de � base Z � un ensemble de codage correspondant au cas où une seule des impulsions doubles existe comme dans le cas d'utilisation de la source lumineuse LD1 ou LD4. Il convient de noter que l'intensité optique de chacune des impulsions doubles réalisées lorsque la base X ou la base Y est sélectionnée est la moitié de l'intensité optique réalisée lorsque la base Z est sélectionnée parce que la somme totale des intensités optiques des impulsions doubles doit être égale l'intensité optique réalisée lorsque la base Z est sélectionnée. C'est-à-dire, selon le schéma B, une sélection est faite à partir des quatre sources lumineuses LD1 à LD4 pour générer une impulsion optique du côté d'Alice, et un photon est détecté en utilisant un des détecteurs de photon APDZ1, APD1, APD2 et APDz2 du côté de Bob, moyennant quoi il est possible de déterminer en même temps un bit et une base. En ce qui concerne la configuration du récepteur, les schémas A et B ont chacun des avantages et des inconvénients. Le schéma B a l'avantage qu'il est possible d'augmenter la distance et la vitesse d'une quantité équivalente à une perte causée par un modulateur de phase parce qu'aucun modulateur de phase n'est requis sur le côté de Bob, mais a l'inconvénient que la consommation d'énergie est grande parce que quatre détecteurs de photons sont requis. D'un autre côté, le schéma A a un avantage en termes de consommation d'énergie parce que seuls deux détecteurs de photons sont utilisés, mais a l'inconvénient d'être non approprié pour augmenter la distance et la vitesse en raison de la perte attribuable au modulateur de phase du côté de Bob. Par conséquent, en considérant les avantages et les inconvénients des schémas A et B, un émetteur souhaitable est un émetteur qui est applicable aux deux schémas. Toutefois, un tel émetteur qui peut être appliqué aux deux schémas A et B n'a pas été proposé jusqu'à présent. Par ailleurs, dans le schéma B illustré sur la figure 1B, quatre sources lumineuses LD1 à LD4 sont nécessaires. Toutefois dans la pratique, il est extrêmement difficile de faire en sorte que les spectres de sorties de lumière à partir de quatre sources lumineuses correspondent parfaitement. Si la déviation est grande, Eve peut correctement déterminer un état quantique transmis en mesurant une déviation de longueur d'onde et peut ainsi dupliquer l'état quantique sans laisser de trace d'écoute clandestine. Pour rendre la configuration de l'émetteur conforme au schéma B illustré sur la figure 1B applicable au schéma A illustré sur la figure 1A, si plusieurs modulateurs sont simplement placés à une sortie de l'interféromètre AMZ PLC 21 du côté d'Alice, quatre modulateurs sont nécessaires. Cela sera décrit en référence aux figures 2A et 2B. La figure 2A est un diagramme conceptuel montrant collectivement les modulations qui sont requises pour préparer les bases X, Y et Z. La figure 2B est un diagramme de constellation de signal montrant les points de signaux selon les modulations illustrées sur la figure 2A. En référence à la figure 2A, des impulsions doubles de la même intensité sont délivrées en sortie de l'interféromètre AMZ PLC 12 à deux entrées et deux sorties selon le schéma A. Lorsque la modulation de base Z est effectuée, une de ces impulsions doubles est complètement éteinte en utilisant un modulateur d'intensité. Lorsqu'une modulation de base X ou Y est effectuée, les intensités des deux impulsions sont réduites de moitié en utilisant un modulateur d'intensité, et en même temps, il est nécessaire de produire une différence de phase entre les impulsions doubles en utilisant des modulateurs de phase. C'est-à-dire, une modulation de phase à quatre états (par pas de n/2) est nécessaire pour correspondre au récepteur selon le schéma A, et une modulation d'intensité à trois états (0, 1/2, 1) est nécessaire pour correspondre également au récepteur selon le schéma B. Sur la figure 2B, des points de signaux requis sont reportés sur le plan IQ. En référence à la figure 2B, la phase d'un point A ne doit pas être nulle parce que l'état de phase d'une impulsion optique de base Z n'est pas restreint. Par conséquent, le point A peut être tout point sur le cercle de même intensité avec comme rayon la distance du point original du plan IQ au point A. Pour réaliser une telle modulation, il est possible d'utiliser un procédé de modulation décrit par S. Hayase, N. Kikuchi, K. Sekine et S. Sasaki, (� Proposal of 8-state per Symbol (Binary ASK and QPSK) 30-Gbit/s Optical Modulation/Demodulation Scheme �, ECOC 2003, Th.2.6.4). Hayase et al. décrit un modulateur configuré en utilisant au total trois modulateurs optiques (deux modulateurs de phase et un modulateur d'intensité) pour mettre en oeuvre une modulation par déplacement de phase et d'amplitude (APSK) à 8 états (quatre valeurs de phase et deux valeurs d'intensité). La figure 3A est un schéma de principe illustrant la configuration d'un émetteur ASK-QPSK (modulation par déplacement d'amplitude - modulation par déplacement de phase en quadrature) décrit par Hayase et al., et la figure 3B est un diagramme de constellation de signal montrant les points de signaux selon cet émetteur. Trois modulateurs au total (un modulateur de phase 32 pour une modulation (0, n), un modulateur de phase 33 pour une modulation (0, n/2) et un modulateur d'intensité 34 pour une modulation (1/2, 1)) sont connectés en cascade sur le côté sortie d'une source lumineuse 31 comme le montre la figure 3A, moyennant quoi on peut préparer la constellation de signaux requise sur le plan IQ, telle qu'elle est illustrée sur la figure 3B. Toutefois, lorsque l'on compare la constellation de signaux sur la figure 3B avec la constellation de signaux sur la figure 2B, il n'y a pas de point de signal ayant une intensité de 0 sur la figure 3B. Par conséquent, pour fournir ce point de signal, il est nécessaire d'ajouter un ou plusieurs modulateurs d'intensité. Précisément, un modulateur d'intensité pour une modulation (0, 1) nécessite d'être connecté en cascade sur le côté sortie de la source lumineuse 31 en plus du modulateur de phase 32 pour une modulation (0, n), du modulateur de phase 33 pour une modulation (0, n/2) et du modulateur d'intensité 34 pour une modulation (1/2, 1). Selon la description donnée plus haut, si l'on tente d'obtenir une constellation de signaux, telle que celle illustrée sur la figure 2B, en utilisant la configuration de l'émetteur selon Hayase et al., quatre modulateurs optiques sont requis au total. Il est souhaitable que le nombre de modulateurs à utilisés soit aussi petit que possible d'un point de vue de la consommation d'énergie et de l'encombrement. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a pour objet de proposer un émetteur optique avec une nouvelle configuration qui peut accomplir une modulation avec trois valeurs d'intensité et quatre valeurs de phase en utilisant un nombre réduit de modulateurs, ainsi qu'un procédé pour commander un modulateur composite utilisé dans l'émetteur optique. Selon la présente invention, un émetteur optique pour transmettre des impulsions optiques qui sont modulées en phase et modulées en intensité, comporte : une source lumineuse destinée à générer des impulsions optiques ; un générateur d'impulsions doubles destiné à générer des impulsions doubles à partir d'une impulsion optique, dans lequel les impulsions doubles sont une paire d'impulsions optiques séparées temporellement ; une section de branchement pour aiguiller chacune des impulsions doubles dans un premier chemin et dans un deuxième chemin ; un premier modulateur optique disposé dans le premier chemin ; un deuxième modulateur optique et un troisième modulateur optique qui sont disposés en série dans le deuxième chemin ; et une section de combinaison destinée à combiner des impulsions doubles ayant traversé le premier chemin et des impulsions doubles ayant traversé le deuxième chemin afin de générer des impulsions doubles de sortie, dans lequel chaque premier modulateur optique et chaque deuxième modulateur optique effectuent soit une modulation relative à l'intensité, soit une modulation relative à la phase entre les impulsions doubles les traversant, dans lequel le troisième modulateur optique effectue une modulation relative à la phase entre les impulsions doubles le traversant. Selon la présente invention, une modulation avec trois valeurs d'intensité et quatre valeurs de phase peut être accomplie en utilisant trois modulateurs optiques.30 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1A est un schéma de principe montrant de manière schématique un système unidirectionnel de distribution de clé quantique décrit par Y. Nambu, K. Yoshino et A. Tomita, � One-Way Quantum Key Distribution System Based on Planar Lightwave Circuits �, Japanese Journal of Applied Physics, vol. 45, pages 5344 à 5348. La figure 1B est un schéma de principe montrant de manière schématique un système unidirectionnel de distribution de clé quantique décrit par Y. Nambu, K. Yoshino et A. Tomita � Quantum key distribution systems without optical switching using planar lightwave circuit �, The 8th International Conference on Quantum Communication, Measurement and Computing, pages 2 à 31. La figure 2A est un diagramme conceptuel montrant de manière collective les modulations requises pour préparer des bases X, Y et Z. La figure 2B est un diagramme de constellation de 20 signaux représentant les signaux selon les modulations illustrées sur la figure 2A. La figure 3A est un diagramme montrant la configuration d'un émetteur ASK-QPSK décrit par S. Hayase, N. Kikuchi, K. Sekine et S. Sasaki, 25 � Proposal of 8-state per Symbol (Binary ASK and QPSK) 30-Gbit/s Optical Modulation/Demodulation Scheme �, ECOC 2003, Th.2.6.4. La figure 3B est un diagramme de constellation de signaux montrant les points de signaux selon l'émetteur 30 ASK-QPSK tel qu'il est illustré sur la figure 3A. La figure 4 est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique qui est un exemple d'application de la présente invention. La figure 5A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon un premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 5B est un diagramme de constellation de signaux représentant les signaux selon l'émetteur 10 illustré sur la figure 5A. La figure 6 est un diagramme montrant des intensités optiques en différents endroits dans un modulateur composite utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. 15 La figure 7 est un graphe montrant de manière conceptuelle la courbe de transfert d'un modulateur d'intensité LN taille X utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 8 est un diagramme schématique montrant 20 la relation entre des tensions de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander le modulateur composite utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. 25 La figure 9A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon un deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 9B est un diagramme de constellation de 30 signaux représentant les signaux selon l'émetteur illustré sur la figure 9A. La figure 10 est un diagramme schématique montrant la relation entre des tensions de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander un modulateur composite utilisé dans le deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 11A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon un troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 11B est un diagramme de constellation de signaux représentant les signaux selon l'émetteur illustré sur la figure 11A. La figure 12 est un diagramme schématique montrant la relation entre des tensions de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander un modulateur composite utilisé dans le troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. La figure 13 est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon un exemple de modification du troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Un modulateur composite à utiliser dans un émetteur optique selon la présente invention comporte une section de branchement disposée à l'extrémité d'entrée du modulateur composite et une section de combinaison disposée à l'extrémité de sortie du modulateur composite. La section de branchement aiguille chacune des impulsions doubles d'entrée vers deux chemins. La section de combinaison combine les impulsions doubles d'un des chemins avec les impulsions doubles de l'autre des chemins. Le premier modulateur optique est placé dans un des chemins et les deuxième et troisième modulateurs optiques sont placés en série dans l'autre des chemins. L'émetteur optique, si nécessaire, atténue les impulsions doubles après leur combinaison et les envoie en tant qu'impulsion double au niveau d'un photon unique, par exemple. La présente invention sera décrite ci-après en détail à l'aide d'un exemple dans lequel la configuration principale d'un interféromètre de Mach-Zehnder est appliquée au modulateur composite. La figure 4 est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique qui est un exemple d'application de la présente invention. Une impulsion optique PO générée par une source lumineuse 101 est répartie en des impulsions doubles P1 et P2 par une section de générateur d'impulsions doubles 102. Les impulsions doubles P1 et P2 sont modulées selon une base X, Y ou Z par un modulateur composite 103. Le modulateur composite 103 est commandé par des signaux de commande RFA, RFB et RFB à partir d'une section de commande 105 qui sera décrite plus tard. Les intensités optiques des impulsions doubles modulées par le modulateur composite 103 sont atténuées au niveau d'un photon unique si nécessaire, et ensuite les impulsions doubles sont émises sur la ligne de transmission. Le modulateur composite 103 a deux chemins (un premier et un deuxième chemin) entre une section de branchement optique 131 et une section de combinaison optique 135. Un premier modulateur optique 132 est placé dans le premier chemin et un deuxième modulateur optique 133 et un troisième modulateur optique 134 sont placés dans le deuxième chemin. Chacune des impulsions doubles P1 et P2 entrées en provenance de la section de générateur d'impulsions doubles 102 est aiguillée dans les deux chemins par la section de branchement optique 131. Les impulsions doubles parcourant le premier chemin traversent le premier modulateur optique 132 et les impulsions doubles parcourant le deuxième chemin traversent le deuxième modulateur optique 133 et le troisième modulateur optique 134. Les impulsions doubles ayant parcouru chaque chemin sont combinées avec leur contrepartie dans la section de combinaison de lumière 135, moyennant quoi une modulation avec trois valeurs (0, 1/2, 1) d'intensité et quatre valeurs (a, b, c, d) de phase peut être accomplie. Par exemple, le premier modulateur optique 132 ainsi que le deuxième modulateur optique 133 (ou le troisième modulateur optique 134) sont autorisés à fonctionner en tant que modulateur d'intensité et modulateur de phase (qui change la phase de modulation de 180°). Le troisième modulateur optique 134 (ou le deuxième modulateur optique 133) est autorisé à fonctionner en tant que modulateur de phase qui change la phase de modulation de 90°. Dans le présent exemple d'application, au moins un modulateur parmi le deuxième modulateur optique 133 et le troisième modulateur optique 134 dans le deuxième chemin est un modulateur de phase, et l'autre modulateur optique dans le deuxième chemin et le premier modulateur optique 132 dans le premier chemin sont toute combinaison d'un modulateur d'intensité et d'un modulateur de phase. Il est préférable que les deux chemins, la section de branchement optique 131 et la section de combinaison optique 135 constituent un interféromètre de Mach-Zehnder. Par ailleurs, il est préférable que le modulateur d'intensité soit un modulateur utilisant un interféromètre de Mach- Zehnder tel qu'il sera décrit plus tard. Comme pour le modulateur de phase, il est également possible d'utiliser un modulateur de type Mach-Zehnder, mais le modulateur de phase n'est pas limité à ce type. Le modulateur de type Mach-Zehnder à utiliser ici est un modulateur Mach-Zehnder général de type LN (LiNbO3), et la modulation d'intensité ou la modulation de phase peut être effectuée sur une impulsion optique en commandant une tension de commande RF qui sera décrite plus tard. Le modulateur composite 103 est commandé par la section de commande 105. Ici, le premier modulateur optique 132, le deuxième modulateur optique 133 et le troisième modulateur optique 134 sont commandés respectivement à l'aide des signaux de commande RFA, RFB et RFB. La section de commande 105 génère les signaux de commande RFA, RFB et RFB individuellement selon la modulation d'intensité et la modulation de phase qu'effectue chaque modulateur optique. Par ailleurs, la source lumineuse 101 est une 30 diode laser, par exemple, et délivre en sortie une impulsion optique P0. La section de générateur d'impulsions doubles 102 est un interféromètre d'un type Mach-Zehnder asymétrique à circuit optique planaire (AMZ PLC), de type Michelson ou d'un type similaire, par exemple. La section de commande 105 peut également être implémentée en exécutant un programme sur un processeur, commandé par un programme, tel qu'une unité centrale. Comme cela sera décrit en détail dans les modes de réalisation exemplaires suivants, des impulsions doubles sont modulées avec trois valeurs d'intensité et quatre valeurs de phase, comme le montrent les figures 2A et 2B, par le modulateur composite 103 composé des trois modulateurs optiques décrits plus haut, moyennant quoi il est possible de réaliser un émetteur optique applicable à la fois au schéma A illustré sur la figure 1A et au schéma B illustré sur la figure 1B. 1. Premier mode de réalisation exemplaire Selon un premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention, un modulateur composite comporte un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder, placé dans des chemins (bras) d'un interféromètre de Mach-Zehnder, et un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder et un modulateur de phase placés dans l'autre chemin (l'autre bras). C'est-à-dire, sur la figure 4, le premier modulateur optique 132 et le deuxième modulateur optique 133 sont des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder et le troisième modulateur optique 134 est un modulateur de phase.30 1.1) Configuration La figure 5A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention, et la figure 5B est un diagramme de constellation de signaux représentant les signaux selon cet émetteur. Une impulsion optique PO générée par une source lumineuse 101 est répartie en des impulsions doubles P1 et P2 par une section de générateur d'impulsions doubles (ici, un interféromètre AMZ PLC) 102. Après que les impulsions doubles P1 et P2 ont été modulées par le modulateur composite 201 selon le présent mode de réalisation exemplaire, les intensités optiques des impulsions doubles P1 et P2 sont atténuées au niveau d'un photon unique par un atténuateur optique 104, et ensuite les impulsions doubles P1 et P2 sont émises vers une ligne de transmission. Le modulateur composite 201 a la configuration principale d'un interféromètre de Mach-Zehnder et comporte une branche Y d'entrée 231, un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 232 qui est placé dans un des bras Mach-Zehnder, un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 et un modulateur de phase 234 qui sont placés dans l'autre bras, et une branche Y de sortie 235. Ici, il est préférable que les modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233 soient des modulateurs LN taille X utilisant du niobate de lithium (LiNbO3). Les impulsions doubles modulées par le modulateur composite 201 sont délivrées en sortie à l'atténuateur optique 104. En plus, dans le présent mode de réalisation exemplaire, on a supposé que la lumière combinée dans la branche Y de sortie 235 est aiguillée dans deux parties, dont une est délivrée en sortie en tant que lumière de sortie de la branche Y 235. Les modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder, 232 et 233, et le modulateur de phase 234 du modulateur composite 201 sont commandés respectivement par les signaux de commande RFA, RFB et RFB. Ci-après pour simplifier le circuit de génération de signaux, on a supposé que chacun des signaux électriques de commande pour le modulateur respectif est un signal binaire. Il convient de noter que les modulateurs pour constituer le modulateur composite 201 sont disponibles dans le commerce sous forme de modulateurs SSB-SC ou modulateurs FSK utilisant un guide d'onde LiNbO3 (par exemple, voir l'adresse URL (en janvier 2007) . http://www.socnb.com/report/pproduct/lnlO.pdf). 1.2) Fonctionnement La figure 6 est un diagramme montrant des intensités optiques à des points dans le modulateur composite utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. En supposant que A est l'intensité optique de la lumière au point d'entrée du modulateur composite 201, l'intensité optique devient A/2 après que la lumière a été aiguillée dans la branche Y d'entrée 231. L'intensité optique devient ensuite A/4 dans chacun des chemins des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233. La figure 7 est un graphe montrant de manière conceptuelle la courbe de transfert d'un modulateur d'intensité LN taille X utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. Dans le modulateur d'intensité LN taille X, lorsqu'une tension est appliquée sur une électrode, la phase du signal optique est avancée dans un des chemins et la phase du signal optique est retardée dans l'autre chemin. Par conséquent, la phase de sortie de ce modulateur ne varie pas à moins que la tension de commande soit changée pour parvenir à l'autre côté du point minimum (point B) de la courbe de transfert. C'est-à-dire, lorsque la tension de commande est changée dans une plage de 0 à +Vn [V], seule l'intensité de la lumière de sortie change tandis que la phase reste à 0, et lorsque la tension de commande est modifiée dans une plage de -Vit à 0 [V], seule l'intensité de la lumière de sortie change tandis que la phase reste à n. La phase de la lumière de sortie change de lorsque la tension de commande est modifiée pour passer par le point minimum B de la courbe de transfert. Dans la description suivante, on a supposé à des fins de simplification que les polarisations appliquées aux modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233 sont ajustées de sorte que la lumière de sortie ait une intensité de 0 lorsque les tensions des signaux de commande RFA et RFB sont à 0 [V]. En référence à la courbe de transfert illustrée sur la figure 7, la tension du signal de commande RFA à appliquer au modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 232 est variée entre une tension au point A et une tension au point B, et la tension du signal de commande RFB à appliquer au modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 est variée entre la tension au point B et une tension au point C. Par conséquent, les phases de la lumière de sortie des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233 peuvent représenter précisément deux valeurs, 0 et it. Par ailleurs, on a supposé que la différence de chemin optique entre les chemins est ajustée de sorte que la lumière de sortie du modulateur composite 201 ait la plus grande intensité lorsque les tensions des signaux de commande RFA et RFB sont maintenues à la tension (+V7t [V]) au point A sur la figure 7 et lorsque la tension du signal de commande RF, à appliquer au modulateur de phase 234 est 0 [V]. En plus, on a supposé que la tension de commande (Vit [V]) pour forcer une différence de phase de ~t est la même pour tous les modulateurs. La figure 8 est un diagramme schématique montrant la relation entre la tension de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander le modulateur composite utilisé dans le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention. Ici pour simplifier la description, on a supposé que chaque paire (tl & t2 / t3 & t4 / . ) de périodes de temps d'impulsion tl à t12 correspond aux temps des impulsions doubles. Sur la figure 8, a) à c) montrent respectivement les formes d'onde des signaux de commande RFA, RFB et RFB ; d) montre schématiquement l'intensité de la lumière de sortie ; e) montre des valeurs représentant les grandeurs relatives de variation de l'intensité de la lumière de sortie ; f) montre des valeurs représentant les phases variantes de la lumière de sortie des impulsions doubles. Toutefois, on a supposé que chaque valeur en e) représente le rapport de l'intensité de la lumière de sortie par rapport à A (= 1) sur la figure 6. En référence à la figure 8, au cours de la période de temps d'impulsion tl, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement +V7t [V], 0 [V] et 0 [V], la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 232 a une phase de 0 et une intensité de 1/2, et la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 a une intensité de O. Puisque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée dans la branche Y de sortie 235 et que la lumière combinée est aiguillée dans deux parties et ensuite sortie, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 235 a une phase de 0 et une intensité de 1/4. La modulation dans chacune des périodes de temps d'impulsion t2, t3, t5 et t8 est effectuée de manière similaire à celle au cours de la période de temps d'impulsion tl, décrite plus haut. Par conséquent, la lumière de sortie en ces points temporels a également une phase de 0 et une intensité de 1/4...DTD: Au cours de la période de temps d'impulsion t4, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement 0 [V], -Vit [V] et 0 [V], la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 232 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 a une phase de it et une intensité de 1/2. Par conséquent, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 235 a une phase de it et une intensité de 1/4. Dans chacune des périodes de temps d'impulsion t6 et t7, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement 0 [V], -Vit [V] et +Vit/2 [V], la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 232 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 a une phase de it et une intensité de 1/2. Puisque la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 est soumise par la suite à une modulation de phase correspondant à +Vit/2 [V] (RFc) dans le modulateur de phase 234, la lumière a une phase de 3in/2 et une intensité de 1/2 lorsqu'elle pénètre dans la branche Y de sortie 235. La lumière provenant de ces modulateurs est combinée dans la branche Y 235, moyennant quoi la lumière de sortie de la branche Y de sortie 235 a une phase de 3in/2 et une intensité de 1/4. Dans chacune des périodes de temps d'impulsion t9 et t12, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement 0 [V], 0 [V] et +Vit/2 [V], la lumière de sortie de chacun des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233 a une intensité de 0 et la lumière de sortie de la branche Y de sortie 235 a également une intensité de O. Finalement, dans chacune des périodes de temps d'impulsion t10 et t11, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement +Vit [V], -Vit [V] et +Vit/2 [V], la lumière de sortie des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 a une phase de 0 et une intensité de 1/2, et la lumière de sortie des modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 233 a une phase de et une intensité de 1/2. Puisque la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 est soumise ensuite à une modulation de phase correspondant à +Vn/2 [V] (RFc), la lumière a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2 lorsqu'elle pénètre dans la branche Y de sortie 235. La lumière ayant une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière ayant une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2 sont combinées dans la branche Y 235, moyennant quoi la lumière de sortie de la branche Y de sortie 235 a une phase de 7n/4 et une intensité de 1/2. Sur la base de ce qui précède, dans une période de temps T1 incluant les périodes de temps d'impulsion t1 et t2, puisque les impulsions doubles ont la même intensité (1/4) et ont également la même phase, cet état correspond à � 0 � dans la base X. Dans une période de temps T2 incluant les périodes de temps d'impulsion t3 et t4, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes (1/4), mais que les phases sont différentes de 180°(7), cet état correspond à � 1 � dans la base X. Dans une période de temps T3 incluant les périodes de temps d'impulsion t5 et t6, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes (1/4), mais que les phases sont différentes de 270°(3n/2), cet état correspond à � 1 � dans la base Y. Dans une période de temps T4 incluant les périodes de temps d'impulsion t7 et t8, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes (1/4), mais que les phases sont différentes de 90°(ir/2), cet état correspond à � 0 � dans la base Y. Dans chaque période de temps T5 incluant les périodes de temps d'impulsion t9 et t10 et dans chaque période de temps T6 incluant les périodes de temps d'impulsion t11 et t12, une des impulsions doubles est éteinte et l'autre impulsion a une intensité deux fois plus forte (1/2) que l'intensité réalisée lorsque la base X/Y est sélectionnée. Par conséquent, les états au cours des périodes de temps T5 et T6 correspondent à � 0 � et � 1 � dans la base Z. On peut accomplir de cette façon une modulation avec trois valeurs (0, 1/4, 1/2) d'intensité et quatre valeurs (a = 0, b = n, c = 3n/2, d = n/2) de phase comme le montre la figure 4. Selon la description donnée plus haut, en utilisant les trois signaux de commande RFA, RFB et RFB, il est possible de générer � 0 � et � 1 � dans chacune des bases X, Y et Z. Par conséquent, le protocole BB84 peut être implémenté en sélectionnant deux bases quelconques parmi les trois bases X, Y et Z. En d'autres termes, si les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T3 et T4 sont répétées de manière aléatoire, on peut accomplir un codage de phase à quatre états qui correspond au récepteur selon le schéma A. Par ailleurs, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et que la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties sur la figure 1B est mise à 0 ou n, on peut accomplir un codage de phase à deux états et de temps à deux états qui correspond au récepteur selon le schéma B. Par ailleurs, on peut accomplir le codage de phase à deux états et de temps à deux états, qui correspond au récepteur selon le schéma B, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T3, T4, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties sur la figure 1B est mise à n/2 ou 3n/2. Dans ce cas, pour le signal de commande RFB, un signal à grande vitesse n'est pas requis, et il suffit d'appliquer une tension de polarisation continue de +Vn/2 [V]. Par conséquent, l'énergie consommée par une commande de modulateur peut être encore réduite. Il convient de noter que, dans le présent mode de réalisation exemplaire, la tension du signal de commande RFB peut être l'une quelconque parmi 0 [V] et +Vn/2 [V] dans des périodes de temps d'impulsion t1 à t3, t5, t8, t9 et t12 parce que la tension du signal de commande RFB est 0 [V] et que la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 a une intensité de O. Lorsque l'on reporte sur un plan IQ les états de la lumière de sortie qui peuvent être préparés dans le présent mode de réalisation exemplaire, ils sont identiques à ceux illustrés sur la figure 1B.30 1.3) Effets Conformément à la description donnée plus haut et selon le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention, il est possible de configurer un émetteur qui peut communiquer avec les deux récepteurs selon les schémas cryptographiques quantiques A et B. Par ailleurs, il est possible d'éviter une réduction du niveau de sécurité qui pourrait survenir en raison de la déviation de longueur d'onde parmi des sources lumineuses, ce qui est un problème lorsque le schéma B est utilisé. En plus, l'émetteur optique selon le présent mode de réalisation exemplaire a également l'avantage d'une grande versatilité, d'une économie de place et d'une faible consommation d'énergie. Bien qu'un interféromètre de Mach-Zehnder à circuit optique planaire serve de moyens pour séparer temporellement des impulsions optiques et les combiner dans le présent mode de réalisation exemplaire, la présente invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation. Un émetteur similaire peut également être configuré en utilisant un interféromètre d'un autre type, tel que le type Michelson. Par ailleurs, bien que chacun des signaux de commande destinés à commander les deux modulateurs d'intensité de Mach-Zehnder 232 et 233 soit varié en tension avec une amplitude de Vit [V], l'amplitude de la tension de commande appliquée à un modulateur d'intensité n'est pas limitée à Vit [V]. Par exemple, en supposant que Vmin [V] soit une tension de commande requise pour obtenir le point minimum B de la courbe de transfert sur la figure 7 et que Va [V] soit l'amplitude de la tension de commande, des états similaires peuvent être obtenus si un des modulateurs d'intensité est commandé entre Vmin [V] et (Vmin + Va) [V] et l'autre modulateur d'intensité est commandé entre Vmin [V] et (Vmin - Va) [V]. 2. Deuxième mode de réalisation exemplaire Un modulateur composite selon un deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention comporte un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder placé dans un des chemins (bras) d'un interféromètre de Mach-Zehnder et deux modulateurs de phase placés dans l'autre chemin (l'autre bras). C'est-à-dire, sur la figure 4, le premier modulateur optique 132 est un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder et le deuxième modulateur optique 133 et le troisième modulateur optique 134 sont des modulateurs de phase. 2.1) Configuration La figure 9A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon le deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention, et la figure 9B est un diagramme de constellation de signaux montrant les points de signaux selon cet émetteur. Le deuxième mode de réalisation exemplaire est différent du premier mode de réalisation exemplaire montré sur la figure 5A uniquement dans la configuration du modulateur composite 301, les autres circuits étant identiques. Par conséquent, les mêmes éléments de circuit que ceux sur la figure 5A sont désignés par les mêmes numéros de référence que ceux sur la figure 5A, et leur description sera omise. Le modulateur composite 301 a la configuration principale d'un interféromètre de Mach-Zehnder et comprend une branche Y d'entrée 331, un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 placé dans un des bras de Mach-Zehnder, des modulateurs de phase 333 et 334 placés dans l'autre bras et une branche Y de sortie 335. Ici, il est préférable que le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 soit un modulateur LN taille X utilisant du niobate de lithium (LiNbO3). Des impulsions doubles modulées par le modulateur composite 301 sont délivrées en sortie à un atténuateur optique 104. En plus, dans le présent mode de réalisation exemplaire, on a supposé que la lumière combinée dans la branche Y de sortie 335 est aiguillée dans deux parties, dont une est délivrée en sortie en tant que la lumière de sortie de la branche Y 335. Le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 et les modulateurs de phase 333 et 334 du modulateur composite 301 sont commandés en utilisant respectivement les signaux de commande RFA, RFB et RFB. On a supposé que le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a la courbe de transfert illustrée sur la figure 7. 2.2) Fonctionnement Dans la description suivante, on a supposé pour des raisons de simplicité que la polarisation appliquée au modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 est ajustée de sorte que la lumière de sortie ait une intensité de 0 lorsque la tension d'application du signal de commande RFA est 0 [V]. En référence à la courbe de transfert sur la figure 7, la tension du signal de commande RFA à appliquer au modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 est variée entre une tension au point A et une tension au point B. Par ailleurs, on a supposé que la différence de chemin optique entre les chemins est ajustée de sorte que la lumière de sortie du modulateur composite 301 ait la plus grande intensité lorsque la tension du signal de commande RFA est maintenue à la tension (+V7t [V]) au point A sur la figure 7 et les tensions des signaux de commande RFB et RFB à appliquer aux modulateurs de phase 333 et 334 sont 0 [V]. En plus, on a supposé qu'une tension de commande (Vit [V]) pour forcer une différence de phase de ~t est la même pour tous les modulateurs. La figure 10 est un diagramme schématique montrant la relation entre les tensions de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander le modulateur composite utilisé dans le deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. Ici, pour simplifier la description, on a supposé que chaque paire (tl & t2 / t3 & t4 / . ) de périodes de temps d'impulsion tl à t12 correspond aux temps des impulsions doubles. Sur la figure 10, a) à c) montrent respectivement les formes d'onde des signaux de commande RFA, RFB et RFB ; d) montre de manière schématique l'intensité de la lumière de sortie ; e) montre des valeurs représentant les amplitudes relatives de variation de l'intensité de la lumière de sortie ; et f) montre des valeurs représentant les phases variantes de la lumière de sortie des impulsions doubles. Toutefois, on a supposé que chaque valeur en e) représente le rapport de l'intensité de la lumière de sortie sur l'intensité (= 1) d'une impulsion optique entrant dans le modulateur composite 301. En référence à la figure 10, au cours de la période de temps d'impulsion tl, puisque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont mises à 0 [V], la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de 0 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée dans la branche Y de sortie 335, la lumière de sortie de la branche Y 335 a une phase de 0 et une intensité de 1/4. Egalement dans chacune des périodes de temps d'impulsion t2, t3, t5 et t7 puisqu'une modulation est effectuée de manière similaire à celle au cours de la période de temps d'impulsion tl, on obtient une lumière de sortie ayant une phase de 0 et une intensité de 1/4. Ensuite, au cours de la période de temps d'impulsion t4, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement 0 [V], +Vn [V] et 0 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de et une intensité de 1/2. Par conséquent, lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 335 a une phase de et une intensité de 1/4. Au cours de la période de temps d'impulsion t6, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement 0 [V], +Vir [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2. Par conséquent, lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 335 a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/4. Au cours de la période de temps d'impulsion t8, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement 0 [V], 0 [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une intensité de 0 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de n/2 et une intensité de 1/2. Par conséquent, lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 335 a une phase de n/2 et une intensité de 1/4. Dans chacune des périodes de temps d'impulsion t9 et t12, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFc sont respectivement +Vn [V], +Vn [V] et 0 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de et une intensité de 1/2...DTD: Par conséquent, lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, une annulation survient et l'intensité de la lumière de sortie de la branche Y de sortie 335 devient nulle (0). Finalement, dans chacune des périodes de temps d'impulsion t10 et t11, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement +Vn [V], +Vn [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 a une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 334 a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2. Par conséquent, lorsque la lumière, ayant une phase de 0 et une intensité de 1/2, et la lumière, ayant une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2, sont combinées, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 335 a une phase de 7n/4 et une intensité de 1/2. Sur la base de ce qui précède, dans une période de temps T1 incluant les périodes de temps d'impulsion t1 et t2, puisque les impulsions doubles ont la même intensité et ont également la même phase, cet état correspond à � 0 � dans la base X. Dans une période de temps T2 incluant les périodes de temps d'impulsion t3 et t4, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 180°(ir), cet état correspond à � 1 � dans la base X. Dans une période de temps T3 incluant les périodes de temps d'impulsion t5 et t6, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 270°(3n/2), cet état correspond à � 1 � dans la base Y. Dans une période de temps T4 incluant les périodes de temps d'impulsion t7 et t8, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 90°(ir/2), cet état correspond à � 0 � dans la base Y. Dans chaque période de temps T5 incluant les périodes de temps d'impulsion t9 et t10 et chaque période de temps T6 incluant les périodes de temps d'impulsion t11 et t12, une des impulsions doubles est éteinte et l'autre impulsion a une intensité deux fois plus forte que l'intensité réalisée lorsque la base X/Y est sélectionnée. Par conséquent, les états au cours des périodes de temps T5 et T6 correspondent à � 0 � et � 1 � dans la base Z. On peut ainsi accomplir une modulation avec trois valeurs (0, 1/4, 1/2) d'intensité et quatre valeurs (a = 0, b = n, c = 3n/2, d = n/2) de phase comme le montre la figure 4. Selon la description donnée plus haut, en utilisant les trois signaux de commande RFA, RFB et RFB, il est possible de générer des � 0 � et � 1 � dans chacune des bases X, Y et Z. Par conséquent, le protocole BB84 peut être implémenté en sélectionnant deux bases quelconques parmi les trois bases X, Y et Z. En d'autres termes, si les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T3 et T4 sont répétées de manière aléatoire, on peut accomplir un codage de phase à quatre états qui correspond au récepteur selon le schéma A. Dans ce cas, pour le signal de commande RFA, un signal à grande vitesse n'est pas requis et il suffit d'appliquer une tension de polarisation continue de 0 [V]. Par conséquent, l'énergie consommée par une commande de modulateur peut être réduite. Par ailleurs, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et que la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties sur la figure 1B est mise à 0 ou n, on peut accomplir un codage de phase à deux états + un codage de temps à deux états, ce qui correspond au récepteur selon le schéma B. Par ailleurs, on peut également accomplir le codage de phase à deux états + le codage de temps, ce qui correspond au récepteur selon le schéma B, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T3, T4, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et que la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC à deux entrées et quatre sorties 23 sur la figure 1B est mise à n/2 ou 3n/2. Lorsque l'on reporte sur un plan IQ les états de la lumière de sortie qui peuvent être préparés dans le présent mode de réalisation exemplaire, ils sont identiques à ceux illustrés sur la figure 9B. 2.3) Effets Le deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention peut également obtenir des effets similaires à ceux du premier mode de réalisation exemplaire. C'est-à-dire, également selon le deuxième mode de réalisation exemplaire, il est possible de configurer un émetteur qui peut communiquer avec les deux récepteurs selon les schémas cryptographiques quantiques A et B. Par ailleurs, il est possible d'éviter une réduction du niveau de sécurité qui pourrait survenir en raison de la déviation de longueur d'onde parmi les sources lumineuses, ce qui est un problème lorsque le schéma B est utilisé. En plus, l'émetteur optique selon le deuxième mode de réalisation exemplaire a également l'avantage d'une versatilité élevée, d'une économie de place et d'une faible consommation d'énergie. Bien qu'un interféromètre de Mach-Zehnder à circuit optique planaire serve de moyens pour séparer temporellement des impulsions optiques et les combiner dans le deuxième mode de réalisation exemplaire, la présente invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation. Un émetteur similaire peut également être configuré en utilisant un interféromètre d'un autre type, tel que le type de Michelson. Par ailleurs, bien que le signal de commande destiné à commander le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 332 soit varié en tension avec une amplitude de Vit [V], l'amplitude de la tension de commande n'est pas limitée à Vit [V]. Par exemple, en supposant que Vmin [V] soit une tension de commande requise pour obtenir le point minimum B de la courbe de transfert sur la figure 7 et Va [V] soit l'amplitude de la tension de commande, des états similaires peuvent être obtenus si le modulateur d'intensité est commandé entre Vmin [V] et (Vmin + Va) [V]. Par ailleurs, il suffit pour le modulateur de phase 333 d'effectuer l'opération de changement de phase de lumière de sortie entre 0 et ir tout en produisant une intensité constante. Par conséquent, on peut effectuer une modulation équivalente en utilisant le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 233 du premier mode de réalisation exemplaire, illustré sur la figure 5, configuré pour être commandé entre -Vit et +Vn, comme on peut le voir sur la courbe de transfert sur la figure 7. 3. Troisième mode de réalisation exemplaire Un modulateur composite selon un troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention comporte un modulateur de phase placé dans un des chemins (bras) d'un interféromètre de Mach-Zehnder et deux modulateurs de phase placés dans l'autre chemin (l'autre bras). C'est-à-dire, sur la figure 4, le premier modulateur optique 132, le deuxième modulateur optique 133 et le troisième modulateur optique 134 sont tous des modulateurs de phase. 3.1) Configuration La figure 11A est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon le troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention et la figure 11B est un diagramme de constellation de signaux montrant les points de signaux selon cet émetteur. Le troisième mode de réalisation exemplaire est différent du premier mode de réalisation exemplaire illustré sur la figure 5A uniquement dans la configuration d'un modulateur composite 401, les autres circuits étant les mêmes. Par conséquent, les mêmes éléments de circuits que ceux sur la figure 5A sont désignés par les mêmes numéros de référence que ceux sur la figure 5A et leur description sera omise. Le modulateur composite 401 a la configuration principale d'un interféromètre de Mach-Zehnder et comporte une branche Y d'entrée 431, un modulateur de phase 432 placé dans un des bras de Mach-Zehnder, des modulateurs de phase 433 et 434 placés dans l'autre bras et une branche Y de sortie 435. Des impulsions doubles modulées par le modulateur composite 401 sont délivrées en sortie à un atténuateur optique 104. Les modulateurs de phase 432, 433 et 434 du modulateur composite 401 sont commandés respectivement à l'aide des signaux de commande RFA, RFB et RFB. En plus, dans le présent mode de réalisation exemplaire, on a supposé que la lumière combinée dans la branche Y de sortie 435 est aiguillée dans deux parties, dont une est sortie en tant que la lumière de sortie de la branche Y 435. 3.2) Fonctionnement Dans la description suivante pour des raisons de simplicité, on a supposé que la différence de chemin optique entre les chemins est ajustée de sorte que la lumière de sortie du modulateur de phase 432 ait une phase de 0 lorsque la tension d'application du signal de commande RFA est 0 [V], que la lumière de sortie du modulateur de phase 433 ait une phase de 0 lorsque la tension d'application du signal de commande RFB est 0 [V] et que la lumière de sortie du modulateur composite 401 ait la plus grande intensité lorsque les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont mises à 0 [V]. En plus, on a supposé qu'une tension de commande (Vit [V]) pour forcer une différence de phase de ir est la même pour tous les modulateurs. La figure 12 est un diagramme schématique montrant la relation entre les tensions de commande et la phase/intensité de la lumière de sortie afin de décrire un procédé pour commander le modulateur composite utilisé dans le troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. Ici, pour simplifier la description, on a supposé que chaque paire (tl & t2 / t3 & t4 / .) de période de temps d'impulsions tl à t12 correspond aux temps des impulsions doubles. Sur la figure 12, a) à c) montrent respectivement les formes d'onde des signaux de commande RFA, FRB et RFB ; d) montre schématiquement l'intensité de la lumière de sortie ; e) montre des valeurs représentant les amplitudes relatives de variations de l'intensité de la lumière de sortie ; f) montre des valeurs représentant les phases variantes de la lumière de sortie des impulsions doubles. Toutefois, on a supposé que chaque valeur en e) représente le rapport de l'intensité de la lumière de sortie sur l'intensité (= 1) d'une impulsion optique entrant dans le modulateur composite 401 sur la figure 11A. En référence à la figure 12, au cours de la période de temps d'impulsion tl, puisque les tensions des signaux de commande RFA et RFB sont mises à 0 [V] et que la tension du signal de commande RFB est mise à +Vn/2 [V], la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de n/2 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 a une phase de n/4 et une intensité de 1/2. Egalement au cours de chacune des périodes de temps d'impulsion t2, t3, t5 et t7, puisqu'une modulation est effectuée de manière similaire à celle au cours de la période de temps d'impulsion t1, on obtient une lumière de sortie ayant une phase de n/4 et une intensité de 1/2. Ensuite, au cours de la période de temps d'impulsion t4, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement +Vn [V], +Vn [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2. Par conséquent, lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 a une phase de 5n/4 et une intensité de 1/2...DTD: Au cours de la période de temps d'impulsion t6, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement 0 [V], +Vir [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de 3n/2 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 a une phase de 7n/4 et une intensité de 1/2. Au cours de la période de temps d'impulsion t8, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement +Vir [V], 0 [V] et +Vn/2 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de n/2 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 a une phase de 3n/4 et une intensité de 1/2. Au cours de chacune des périodes de temps d'impulsion t9 et t12, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont respectivement +Vn [V], 0 [V] et 0 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de 0 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, l'intensité de la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 devient nulle. Finalement, au cours de chacune des périodes de temps d'impulsion t10 et t11, les tensions des signaux de commande RFA, RFB et RFB sont chacune à 0 [V]. Par conséquent, la lumière de sortie du modulateur de phase 432 a une phase de 0 et une intensité de 1/2 et la lumière de sortie du modulateur de phase 434 a une phase de 0 et une intensité de 1/2. Lorsque la lumière provenant de ces modulateurs est combinée, la lumière de sortie de la branche Y de sortie 435 a une phase de 0 et une intensité de 1. Sur la base de ce qui précède, au cours d'une période de temps T1 incluant les périodes de temps d'impulsion t1 et t2, puisque les impulsions doubles ont la même intensité et ont également la même phase, cet état correspond à � 0 � dans la base X. Au cours d'une période de temps T2 incluant les périodes de temps d'impulsion t3 et t4, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 180°(7), cet état correspond à � 1 � dans la base X. Au cours d'une période de temps T3 incluant les périodes de temps d'impulsion t5 et t6, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 270°(3n/2), cet état correspond à � 1 � dans la base Y. Au cours d'une période de temps T4 incluant les périodes de temps d'impulsion t7 et t8, puisque les intensités des impulsions doubles sont les mêmes, mais que les phases sont différentes de 90°(ir/2), cet état correspond à � 0 � dans la base Y. Au cours de chaque période de temps T5 incluant les périodes de temps d'impulsion t9 et t10 et au cours de chaque période de temps T6 incluant les périodes de temps d'impulsion t11 et t12, une des impulsions doubles est éteinte et l'autre impulsion a une intensité deux fois plus forte que l'intensité réalisée lorsque la base X/Y est sélectionnée. Par conséquent, les états dans les périodes de temps T5 et T6 correspondent à � 0 � et � 1 � dans la base Z. On peut accomplir de cette façon une modulation avec trois valeurs (0, 1/2, 1) d'intensité et quatre valeurs (a = n/4, b = 5n/4, c = 7n/4, d = 3n/4) de phase comme le montre la figure 4. Selon la description donnée plus haut, en utilisant les trois signaux de commande RFA, RFB et RFB, il est possible de générer des � 0 � et des � 1 � dans chacune des bases X, Y et Z. Par conséquent, le protocole BB84 peut être implémenté en sélectionnant deux bases quelconques parmi les trois bases X, Y et Z. En d'autres termes, si les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T3 et T4 sont répétées de manière aléatoire, on peut accomplir un codage de phase à quatre états qui correspond au récepteur selon le schéma A. Dans ce cas, pour le signal de commande RFB, un signal à grande vitesse n'est pas requis et il suffit d'appliquer seulement une tension de polarisation continue de +Vn/2 [V]. Par ailleurs, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T1, T2, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et que la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties sur la figure 1B est mise à 0 ou n, on peut accomplir un codage de phase à deux états + un codage de temps à deux états, ce qui correspond au récepteur selon le schéma B. Par ailleurs, on peut accomplir le codage de phase à deux états + un codage de temps à deux états, ce qui correspond au récepteur selon le schéma B, lorsque les modulations au cours des périodes de temps T3, T4, T5 et T6 sont répétées de manière aléatoire et que la différence de phase entre les deux chemins de l'interféromètre de Mach-Zehnder de l'interféromètre AMZ PLC 23 à deux entrées et quatre sorties sur la figure 1B est mise à n/2 ou 3n/2. Lorsque l'on reporte sur un plan IQ les états de la lumière de sortie qui peuvent être préparés dans le présent mode de réalisation exemplaire, ils sont identiques à ceux illustrés sur la figure 11B. 3.3) Effets Le troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention peut également obtenir des effets similaires à ceux du premier mode de réalisation exemplaire. C'est-à-dire, également selon le troisième mode de réalisation exemplaire, il est possible de configurer un émetteur qui peut communiquer avec les deux récepteurs selon les schémas cryptographiques quantiques A et B. Par ailleurs, il est possible d'éviter une réduction du niveau de sécurité qui pourrait survenir en raison de la déviation de longueur d'onde parmi les sources lumineuses, ce qui est un problème lorsque le schéma B est utilisé. En plus, l'émetteur optique selon le troisième mode de réalisation exemplaire a également l'avantage d'une grande versatilité, d'une économie d'espace et d'une faible consommation d'énergie. Bien qu'un interféromètre de Mach-Zehnder à circuit optique planaire serve de moyens pour séparer temporellement des impulsions optiques et les combiner dans le troisième mode de réalisation exemplaire, la présente invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation. Un émetteur similaire peut également être configuré en utilisant un interféromètre d'un autre type, tel que le type de Michelson. Par ailleurs, en ce qui concerne le modulateur de phase 433, il suffit que la phase de la lumière de sortie puisse être changée entre 0 et n, tout en maintenant l'intensité de la lumière de sortie inchangée. Par conséquent, il est également possible de remplacer le modulateur de phase 433 par un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder comme cela est démontré dans l'exemple modifié suivant. 3.4) Exemple modifié La figure 13 est un schéma de principe montrant la configuration schématique d'un émetteur optique selon un exemple modifié du troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention. Cet exemple de modification est différent du troisième mode de réalisation exemplaire illustré sur la figure 11A seulement en ce que le deuxième modulateur de phase du modulateur composite est remplacé par un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder, les autres circuits restant les mêmes. Par conséquent, les mêmes éléments de circuits que ceux sur la figure 11A sont désignés par les mêmes numéros de référence que ceux sur la figure 11A et leur description sera omise. Un modulateur composite 402 a la configuration principale d'un interféromètre de Mach-Zehnder et comporte une branche Y d'entrée 431, un modulateur de phase 432 placé dans un des bras de Mach-Zehnder, un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 436 et un modulateur de phase 434 placés dans l'autre bras et une branche Y de sortie 435. Des impulsions doubles modulées par le modulateur composite 402 sont délivrées en sortie à un atténuateur optique 104. Le modulateur de phase 432, le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 436 et le modulateur de phase 434 du modulateur composite 402 sont commandés respectivement à l'aide des signaux de commande RFA, RFB et RFc. En ce qui concerne le modulateur d'intensité de Mach-Zehnder 436, il suffit que la phase de la lumière de sortie puisse être changée entre 0 et it, l'intensité de la lumière de sortie restant inchangée, comme dans le cas du modulateur de phase 433 illustré sur la figure 11A. Par conséquent, on peut effectuer une modulation équivalente en changeant la tension du signal de commande RFB entre -Vit [V] et +V7t [V]. 4. Aspects de la présente invention Un émetteur optique selon la présente invention comporte une source lumineuse qui génère une impulsion optique, un générateur d'impulsions doubles qui génère des impulsions doubles divisées temporellement à partir de l'impulsion optique et un modulateur optique composite. Le modulateur optique composite comporte une section de branchement qui aiguille chacune des impulsions doubles dans des premier et deuxième chemins, un premier modulateur optique placé dans le premier chemin, des deuxième et troisième modulateurs optiques placés en série dans le deuxième chemin et une section de combinaison qui combine les impulsions doubles ayant parcouru le premier chemin avec les impulsions doubles ayant parcouru le deuxième chemin afin de générer des impulsions doubles de sortie. Les premier et deuxième modulateurs optiques effectuent chacun une modulation quelconque parmi une modulation relative à l'intensité et une modulation relative à la phase sur les impulsions doubles les traversant. Le troisième modulateur optique effectue une modulation relative à la phase sur les impulsions doubles le traversant. Ainsi, on peut réaliser les états quantiques des bases X, Y et Z, par exemple, en utilisant trois modulateurs. Selon le premier mode de réalisation exemplaire de la présente invention, la phase de modulation dans le troisième modulateur optique est changée entre 0° et 90°. Chaque premier et deuxième modulateur optique est un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe de transfert prédéterminée. Le fonctionnement du premier modulateur optique est changé entre le point minimum de la courbe de transfert et un premier point de fonctionnement de la courbe de transfert, et le fonctionnement du deuxième modulateur optique est changé entre le point minimum de la courbe de transfert et un deuxième point de fonctionnement de la courbe de transfert, moyennant quoi les premier et deuxième points de fonctionnement sont symétriques par rapport au point minimum de la courbe de transfert. Selon le deuxième mode de réalisation exemplaire de la présente invention, la phase de modulation dans le troisième modulateur optique est changée entre 0° et 90°. Le premier modulateur optique est un modulateur d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe de transfert prédéterminée et le deuxième modulateur optique est un modulateur optique de phase. Le fonctionnement du premier modulateur optique est changé entre les points minimum et maximum de la courbe de transfert et la phase de modulation dans le deuxième modulateur optique est changée entre 0° et 180°. Selon le troisième mode de réalisation exemplaire de la présente invention, la phase de modulation dans le troisième modulateur optique est changée entre 0° et 90°. Chaque premier et deuxième modulateur optique est un modulateur optique de phase dans lequel la phase de modulation est changée entre 0° et 180°. Selon la présente invention, lorsque le schéma B illustré sur la figure 1B est utilisé, il est possible d'éviter une réduction du niveau de sécurité qui pourrait survenir en raison de la déviation de longueur d'onde parmi les quatre sources lumineuses. Cela est dû, par exemple, aux états quantiques des bases X, Y et Z qui sont générés en utilisant des impulsions optiques à partir d'une source lumineuse de signaux et par conséquent la déviation de longueur d'onde attribuable à des différences individuelles parmi les sources lumineuses ne survient pas. Par ailleurs, lorsqu'un émetteur de grande versatilité est configuré, il est possible d'obtenir une économie d'espace et une économie d'énergie. Cela est dû au nombre de modulateurs requis qui peut être réduit d'une unité en comparaison à un cas où il est essayé de générer, en utilisant la configuration d'émetteur selon le schéma A illustré sur la figure 1A, les mêmes états quantiques des bases X, Y et Z qui sont générés en utilisant le schéma B illustré sur la figure 1B. Il convient de noter que, bien que le protocole BB84, qui est utilisé en tant que technique de distribution de clé quantique, ait été illustré à titre d'exemple dans les modes de réalisation exemplaires décrits ci-dessus, la présente invention n'est pas limitée à ce protocole. Par exemple, la présente invention peut également être appliquée à un protocole à 6 états. La présente invention est applicable à des modulateurs optiques généraux d'un type effectuant une modulation de phase sur des impulsions optiques. Par exemple, la présente invention peut être appliquée à un émetteur dans une technique de distribution clé quantique utilisant un signal optique au niveau d'un photon unique. La présente invention peut être réalisée sous d'autres formes spécifiques sans départir des caractéristiques essentielles de celle-ci. On doit par conséquent considérer de toute façon que les modes de réalisation exemplaires décrits plus haut sont donnés à titre illustratif et non restrictif, la portée de l'invention étant indiquée par les revendications annexées plutôt que par la description précédente et tous changements qui restent dans la signification et la plage d'équivalence des revendications sont par conséquent prévus pour être englobés dans les revendications. REVENDICATIONS 1. Emetteur optique destiné à transmettre des impulsions optiques qui sont modulées en phase et en 5 intensité, caractérisé en ce qu'il comprend : une source lumineuse destinée à générer des impulsions optiques ; un générateur d'impulsions doubles destiné à générer des impulsions doubles à partir d'une impulsion 10 optique, les impulsions doubles étant une paire d'impulsions optiques séparées temporellement ; une section de branchement destinée à aiguiller chacune des impulsions doubles dans un premier chemin et dans un deuxième chemin ; 15 un premier modulateur optique disposé dans le premier chemin ; un deuxième modulateur optique et un troisième modulateur optique qui sont disposés en série dans le deuxième chemin ; et 20 une section de combinaison destinée à combiner les impulsions doubles ayant parcouru le premier chemin et les impulsions doubles ayant parcouru le deuxième chemin afin de générer des impulsions doubles de sortie, 25 dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique effectuent soit une modulation relative à l'intensité, soit une modulation relative à la phase entre les impulsions doubles les traversant, le troisième modulateur optique effectuant 30 une modulation relative à la phase entre les impulsions doubles le traversant. 2. Emetteur optique selon la revendication 1, dans lequel le troisième modulateur optique commute sa phase de modulation entre 0° et 90°. 5 3. Emetteur optique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique sont des modulateurs optiques d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe 10 de transfert prédéterminée. 4. Emetteur optique selon la revendication 3, dans lequel le premier modulateur optique commute son point de fonctionnement entre un point minimum et un premier 15 point de fonctionnement de la courbe de transfert, et le deuxième modulateur optique commute son point de fonctionnement entre le point minimum et un deuxième point de fonctionnement de la courbe de transfert, dans lequel le premier point de fonctionnement et le 20 deuxième point de fonctionnement sont positionnés symétriquement par rapport au point minimum sur la courbe de transfert. 5. Emetteur optique selon la revendication 1 ou 2, 25 dans lequel le premier modulateur optique est un modulateur optique d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe de transfert prédéterminée et le deuxième modulateur optique est un modulateur optique de phase. 30 6. Emetteur optique selon la revendication 5, dans lequel le premier modulateur optique commute sonintensité entre un point minimum et un point maximum de la courbe de transfert et le deuxième modulateur optique commute sa phase de modulation entre 0° et 180°. 7. Emetteur optique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique sont des modulateurs optiques de phase. 10 8. Emetteur optique selon la revendication 7, dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique commutent leur phase de modulation entre 0° et 180°. 9. Emetteur optique selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant en outre un atténuateur optique destiné à atténuer l'intensité optique des impulsions doubles de sortie. 20 10. Système de distribution de clé quantique utilisant l'émetteur optique selon la revendication 9. 11. Procédé de commande d'un modulateur composite 25 qui a une structure telle qu'un premier modulateur optique soit connecté sur un premier chemin d'un interféromètre de Mach-Zehnder et qu'un deuxième modulateur optique et un troisième modulateur optique soient connectés en série sur un deuxième chemin de 30 l'interféromètre de Mach-Zehnder, caractérisé en ce que : 15le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique effectuent soit une modulation relative à l'intensité, soit une modulation relative à la phase entre des impulsions doubles les traversant ; et le troisième modulateur optique effectue une modulation relative à la phase entre des impulsions doubles le traversant. 12. Procédé de commande selon la revendication 11, dans lequel le troisième modulateur optique commute sa phase de modulation entre 0° et 90°. 13. Procédé de commande selon la revendication 11 ou 12, dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique sont des modulateurs optiques d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe de transfert prédéterminée, dans lequel le premier modulateur optique commute son point de fonctionnement entre un point minimum et un premier point de fonctionnement de la courbe de transfert, et le deuxième modulateur optique commute son point de fonctionnement entre le point minimum et un deuxième point de fonctionnement de la courbe de transfert, dans lequel le premier point de fonctionnement et le deuxième point de fonctionnement sont positionnés symétriquement par rapport au point minimum sur la courbe de transfert. 14. Procédé de commande selon la revendication 11 ou 12, dans lequel le premier modulateur optique est un SR 33994.JP/JL 58 2920550 modulateur optique d'intensité de Mach-Zehnder ayant une courbe de transfert prédéterminée, le premier modulateur optique commute son intensité entre un point minimum et un point maximum de la courbe de transfert 5 et le deuxième modulateur optique commute sa phase de modulation entre 0° et 180°, 15. Procédé de commande selon la revendication 11 ou 12, dans lequel le premier modulateur optique et le 10 deuxième modulateur optique sont des modulateurs optiques de phase, dans lequel le premier modulateur optique et le deuxième modulateur optique commutent leur phase de modulation entre 0° et 180°. 15 16. Programme d'ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l'exécution des étapes du procédé selon la revendication 11 lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.