Brevet FR2916795A1 — publié le 20081205

Installation de liaison fond-surface comprenant un dispositif élastique d'amortissement reprenant la tension de l'extrémité supérieure d'une conduite rigide en subsurface. La présente invention concerne une installation de liaison fond-surface comprenant au moins une conduite sous-marine assurant la liaison entre un support flottant et le fond de la mer notamment à grande profondeur. Ces conduites rigides sous-marines sont appelées "colonnes montantes" ou "risers" comme explicité ci-après, ces risers étant constitués d'éléments tubulaires unitaires soudés entre eux bout à bout, réalisés en acier. Plus particulièrement, la présente invention concerne une installation de liaison fond surface d'une conduite sous-marine reposant au fond de la mer comprenant une conduite rigide remontant depuis le fond de la mer où elle repose, jusqu'en subsurface où son extrémité supérieure est reliée à un support flottant. Le secteur technique de l'invention est donc le domaine de la fabrication et de l'installation de conduites sous-marines et plus particulièrement de liaisons fond-surface de production pour l'extraction sous-marine de pétrole, de gaz ou autre matériau soluble ou fusible, ou d'une suspension de matière minérale, à partir de tête de puits immergé pour le développement de champs de production installés en pleine mer au large des côtes. L'application principale et immédiate de l'invention étant dans le domaine de la production pétrolière, ainsi que dans la ré-injection d'eau et la production ou ré-injection de gaz. Un support flottant comporte en général des moyens d'ancrage pour rester en position malgré les effets des courants, des vents et de la houle. Il comporte aussi en général des moyens de forage, de stockage et de traitement du pétrole ainsi que des moyens de déchargement vers des pétroliers enleveurs, ces derniers se présentant à intervalle régulier pour effectuer l'enlèvement de la production. L'appellation de ces supports flottants est le terme anglo-saxon "Floating Production Storage Offloading" (signifiant "moyen flottant de stockage, de production et de déchargement") dont on utilisera le terme abrégé "FPSO" dans l'ensemble de la description suivante, ou encore "FDPU" ou "Floating Drilling & Production Unit" (signifiant "moyen flottant de forage et de production"), lorsque le support flottant est aussi utilisé pour effectuer les opérations de forage avec puits dévié dans la hauteur de la tranche d'eau. Une conduite sous-marine, ou un riser, selon l'invention peuvent être soit un "conduite de production" de pétrole brut ou de gaz, soit un conduite d'injection d'eau, assurant la liaison avec une tête de puits sous-marine installée au fond de la mer, soit encore un "riser de forage" assurant la liaison entre le support flottant et une tête de 5 puits localisée au fond de la mer. Dans les FPSO où l'on installe en général une multiplicité de lignes, on est amené à mettre en oeuvre soit des liaisons fond-surface de type tour-hybride, soit des liaisons de type caténaire en forme de "chaînette". Lorsque la conduite de liaison fond-surface est du type caténaire, elle assure 10 directement la liaison entre un support flottant et un point de contact au fond de la mer qui se trouve décalé par rapport à l'axe dudit support, ladite conduite prend de par son propre poids une configuration dite de "chaînette", formant une courbe dont le rayon de courbure diminue depuis la surface jusqu'au point de contact au fond de la mer, et l'axe de ladite conduite forme un angle a avec la verticale dont la valeur varie en général de 5 15 à 20 degrés au niveau du support flottant jusqu'à, théoriquement, 90 degrés au niveau du fond de la mer correspondant à une position théorique sensiblement tangentielle à l'horizontale comme il sera explicité ci-après. Les liaisons de type chaînette sont en général réalisées à l'aide de conduites flexibles, mais leur coût est extrêmement élevé en raison de structure complexe de la 20 conduite. Ainsi on a été amené à développer des colonnes montantes sensiblement verticales, de manière à rapprocher de la surface la liaison souple en configuration de chaînette vers le support flottant, ce qui permet de minimiser la longueur de ladite conduite flexible, ainsi que les efforts qui lui sont appliqués, minimisant ainsi 25 considérablement son coût. Dès lors que la profondeur d'eau atteint et dépasse 500-1000m, il devient possible de réaliser ladite liaison fond-surface à l'aide d'une conduite rigide à paroi épaisse, car la longueur de la conduite étant considérable, sa souplesse permet d'obtenir une configuration de chaînette satisfaisante en restant dans des limites de contraintes 30 acceptables. Ces risers rigides en matériaux résistants de forte épaisseur, en configuration de chaînette, sont communément appelés par le terme anglo-saxon "Steel Catenary Riser" signifiant "riser en acier en forme de chaînette" dont on utilisera le terme abrégé "SCR" ou "riser caténaire" dans la présente description, qu'il soit en acier ou en autre matériau tel qu'un matériau composite. Ces "SCR" ou "risers caténaires" sont beaucoup plus simples à réaliser que les conduites flexibles et donc moins onéreux. La courbe géométrique formée par une conduite de poids uniforme en suspension soumise à la gravité, appelée "chaînette" est une fonction mathématique de type cosinus hyperbolique (Coshx = (ex + e-X)/2 , reliant l'abscisse et l'ordonnée d'un point quelconque de la courbe selon les formules suivantes : y = Ro(cosh(x/Ro) - 1) R = Ro.(Y/Ro + 1)2 dans lesquelles : - x représente la distance dans la direction horizontale entre ledit point de contact et un point M de la courbe, - y représente l'altitude du point M (x et y sont donc les abscisses et ordonnées d'un point M de la courbe par rapport à un repère orthonormé dont l'origine est audit point de contact) - Ro représente le rayon de courbure au dit point de contact, c'est à dire au point de tangence horizontale. - R représente le rayon de courbure au point M (x, y) Ainsi, la courbure varie continûment le long de la chaînette depuis la surface, ou son rayon a une valeur maximale Rmax, jusqu'au point de contact, ou son rayon a une valeur minimale Rmjn (ou Ro dans la formule ci-dessus). Sous l'effet des vagues, du vent et du courant, le support de surface se déplace latéralement et verticalement, ce qui a pour effet de soulever ou de reposer la conduite en forme de chaînette, au niveau du fond de la mer. Ainsi, la conduite présente un rayon de courbure qui est maximal au sommet de la chaînette, en général, d'au moins 1500, notamment de 1500 à 5000m, c'est à dire au point de suspension sur le FPSO, et qui décroît jusqu'au point de contact avec le sol. A cet endroit, le rayon cle courbure est minimal dans la portion en suspension. Mais, dans la partie adjacente reposant sur le fond de la mer, ladite conduite étant théoriquement en ligne droite, son rayon de courbure est théoriquement infini. En fait ledit rayon n'est pas infini mais extrêmement élevé, car il subsiste une courbure résiduelle. Ainsi, au gré des mouvements du support flottant en surface, le point de contact se déplace d'avant en arrière et, dans la zone soulevée ou reposée sur le fond, le rayon de courbure passe successivement d'une valeur minimale Rmin à une valeur extrêmement élevée, voire infinie dans le cas d'une configuration théorique où la conduite sous-marine repose sur le fond de la mer sensiblement en ligne droite. Ces flexions alternatives créent des phénomènes de fatigue concentrés dans toute la zone de pied de chaînette et la durée de vie de telles conduites est fortement réduite et en général incompatible avec les durées de vie recherchées pour les liaisons fond-surface, c'est à dire 20-25 ans, voire plus. De plus, on observe que durant ces mouvements alternatifs du point de contact, la raideur de la conduite, associée à la courbure résiduelle mentionnée précédemment, va dans le temps creuser un sillon sur toute la longueur soulevée puis reposée et créer une zone de transition dans laquelle existera un point d'inflexion où le rayon de courbure, minimal en pied de chaînette, changera alors de sens dans ladite zone de transition, et croîtra pour atteindre enfin une valeur infinie dans la portion de conduite sous-marine reposant en ligne droite sur le fond de la mer. Ces mouvements répétés en tête de riser sur de longues périodes créent un sillon d'autant plus important dans les sols peu consolidés que l'on rencontre couramment en grande profondeur, ce qui a pour effet de modifier la courbure de la chaînette et conduire, si le phénomène s'amplifie, à des risques d'endommagement des conduites, soit au niveau des conduites sous-marines reposant au fond de la mer, soit au niveau des SCR assurant la liaison entre ces conduites sous-marines reposant au fond de la mer et la surface. Les mouvements sont de deux types très différents se produisant avec des 30 périodicités et des conséquences très variables comme montré sur la figure 2. En effet, le support flottant est ancré en général par 8 ou 16 lignes d'ancres en général également réparties et situées dans les angles. Sous l'effet du vent et du courant, le support flottant se déplace à l'intérieur d'une surface appelée cercle d'excursion , sensiblement elliptique ou circulaire et sensiblement centrée par rapport à sa position au repos. Et, on cherche à réduire au maximum la taille de ce cercle d'excursion en jouant sur la raideur des ancrages. Ainsi, il est courant de prévoir les ancrages pour limiter l'excursion du support flottant dans un rayon représentant 5-6% de la hauteur d'eau. Ainsi, pour une profondeur d'eau de 1500m, le cercle d'excursion aura sensiblement un rayon de 75-90m. Ces mouvements dus au vent at au courant sont en général très lents et leur période est de 200 à 300 secondes, c'est-à-dire que le pied de chaînette se déplace relativement lentement d'avant en arrière et en conditions normales les mouvements sont de très faible amplitude. On parle d'état quasistatique , c'est-à-dire que le système est toujours en quasi-équilibre, ce qui permet de négliger les efforts dus à l'inertie de l'ensemble. En fait, ce type de mouvement à période longue n'est pas très préjudiciable à la tenue en fatigue du pied de riser pendant toute sa durée de vie. Le second type de mouvement est dû au pilonnement du support flottant qui se produit sur plusieurs mètres et engendre alors des mouvements verticaux dudit riser. Ces mouvements dynamiques sont beaucoup plus préjudiciables, car ils présentent une période beaucoup plus courte, entre 3-5 secondes et 15-18 secondes. Et de plus, certaines fréquences comprises entre les valeurs extrêmes, correspondent à des fréquences de résonance du riser en configuration de chaînette, ce qui a pour effet d'amplifier considérablement les déformations de ladite chaînette, donc les mouvements et risques d'endommagement en pied de chaînette, au niveau du point de contact. En surface, au niveau du raccordement de la tête du riser avec le support flottant, on installe en général un dispositif d'articulation souple étanche appelée flexjoint , de manière à absorber les variations angulaires du sommet du riser, lors des mouvements du support flottant. Ces flexjoints constitués principalement d'élastomères, notamment sous forme de butées lamifiées à surface de révolution, servent non seulement à reprendre les efforts de traction engendrés par le riser, mais aussi à transférer le pétrole brut vers les conduites rigides solidaires du support flottant. Ces dispositifs d'articulation à butée lamifiée sont très coûteux et délicats à fabriquer et les risques de fuites au niveau des élastomères sont importants, car la durée de vie de telles installations atteint et dépasse 20-25 ans, voire plus. Le but de la présente invention est de fournir une installation de liaison fond-surface améliorée comprenant une conduite rigide ou riser remontant depuis le fond de la mer jusqu'à un support flottant permettant de surmonter les inconvénients mentionnés ci-dessus. Plus particulièrement, un but de la présente invention est de fournir une installation de liaison fond-surface telle que définie ci-dessus permettant d'atténuer les mouvements du riser,, de manière à minimiser les conséquences des mouvements du support flottant et plus particulièrement les mouvements de pilonnement, afin d'augmenter de ce fait: radicalement la tenue en fatigue de ladite liaison fond-surface. Pour ce faire, la présente invention fournit une installation de liaison fond surface d'une conduite sous-marine reposant au fond de la mer comprenant une conduite rigide remontant depuis le fond de la mer où elle repose, jusqu'en subsurface où son extrémité supérieure est reliée à un support flottant, carac~érisé en ce que ladite extrémité supérieure de la conduite rigide est reliée audit support flottant par : 1) une conduite flexible apte à permettre le transfert du fluide véhiculé par ladite conduite rigide vers le support flottant, et 2) un lien souple comprenant au moins un dispositif élastique d'amortissement pour assurer la liaison entre l'extrémité supérieure du riser et un point d'accroche sur ledit support flottant, ledit dispositif élastique d'amortissement reprenant la tension de ladite conduite rigide à son extrémité supérieure, et permettant la variation de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, de manière contrôlée. On comprend que : - le dispositif élastique d'amortissement selon l'invention, de par son extension ou sa rétractation, induit une augmentation ou une diminution de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, ledit lien souple étant maintenu tendu, et cette variation de distance est contrôlée dans des limites pré-établies par les caractéristiques et propriétés élastiques du dispositif élastique d'amortissement ; et - - la variation de distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant induite par le dispositif élastique d'amortissement est fonction de la variation de tension exercée sur celui-ci par l'extrémité supérieure de la conduite rigide, avec une augmentation de la distance en cas de traction et une diminution en cas de relâchement de la traction exercée sur le dispositif élastique d'amortissement. Compte tenu du fait que la variation de tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide est essentiellement liée aux mouvements de la conduite rigide et du support flottant sous l'effet de la houle et du vent et/ou des courants marins, le dispositif élastique d'amortissement selon l'invention permet d'assouplir la liaison entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant en diminuant la tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide par augmentation ou diminution de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant. La présente invention permet de réduire les fatigue et usure de la conduite rigide à son point de contact avec le fond de la mer et à son point d'accrochage avec le support flottant et permet notamment la possibilité de supprimer ou éviter la mise en oeuvre d'un dispositif d'articulation flexible du type flexjoint au niveau de la jonction entre la conduite rigide et le support flottant. Plus particulièrement encore, le dispositif élastique d'amortissement selon l'invention permet de limiter les mouvements dans la zone du pied de riser, et donc limiter la formation d'un sillon au fond de la mer, ce qui permet de réduire la fatigue cumulée dans la zone de pied du riser de façon considérable. L'installation selon la présente invention permet de dissocier : - d'une part, la fonction de transfert de fluide depuis l'extrémité supérieure de la conduite rigide jusqu'à son support flottant, fonction de transfert exercée par ladite conduite flexible, et - d'autre part, la fonction de liaison mécanique entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, fonction exercée par ledit lien combiné audit dispositif élastique d'amortissement. Avantageusement, ledit lien souple comprend un premier câble ou chaîne coopérant avec ledit dispositif élastique d'amortissement tel que ledit dispositif élastique d'amortissement permet la variation de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite et le support flottant tout en maintenant ledit premier câble ou chaîne tendu sur une longueur sensiblement constante. Dans ce cas, on comprend que le dispositif élastique d'amortissement est : - soit solidaire du support flottant auquel il est fixé rigidement, ledit premier câble ou chaîne assurant alors la liaison entre le dispositif d'amortissement et l'extrémité supérieure de la conduite rigide, - soit solidaire de l'extrémité supérieure de la conduite rigide à laquelle il est directement fixé rigidement, ledit premier câble ou chaîne assurant alors la liaison entre le support flottant et le dispositif d'amortissement. Dans les deux cas, le déplacement de l'extrémité supérieure de la conduite rigide est lié à la possible extension ou rétractation du dispositif élastique d'amortissement de 10 par ses propriétés élastiques. Comme il sera explicité dans la description détaillée qui va suivre, les inventeurs ont découvert qu'un dispositif élastique d'amortissement selon l'invention permet essentiellement de réduire les mouvements verticaux de l'extrémité supérieure de la conduite rigide induits par les mouvements de pilonnement du support flottant, et les 15 variations de tension de courtes périodes les plus préjudiciables qui en résultent. Mais, un dispositif élastique d'amortissement selon la présente invention n'a sensiblement que peu d'effet sur les mouvements dits quasi statiques de la tête du riser liée à l'excursion latérale ou horizontale du support flottant tel que décrite ci-dessus. Plus particulièrement, ladite conduite rigide est une conduite de type caténaire 20 remontant depuis le fond de la mer jusqu'en dite subsurface selon une courbe en chaînette présentant une courbure essentiellement continûment variable jusqu'à son extrémité supérieure. Dans une variante de réalisation, ladite conduite flexible est une conduite plongeante présentant un point bas situé entre ses deux extrémités reliées 25 respectivement à l'extrémité supérieure de la conduite rigide et audit support flottant, ladite conduite flexible étant reliée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide par un dispositif à conduite coudée de type col de cygne. De façon connue, la liaison entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et la conduite flexible se fait: par l'intermédiaire d'un dispositif coudé appelé col de cygne, de 30 façon à permettre que la conduite flexible plonge en dessous du niveau de l'extrémité supérieure de la conduite rigide avant de remonter jusqu'au support flottant. La boucle ainsi créée permet à la conduite flexible de supporter les excursions du support flottant sans jamais devoir reprendre les tensions exercées au niveau du support flottant ou de la tête de riser suite aux mouvements de la tête d'embardée et de pilonnement du support flottant, seul ledit lien souple combiné au dispositif élastique d'amortissement reprenant l'essentiel de la tension en tête du riser liée à ces embardées et pilonnement du support flottant. Dans un premier mode de réalisation, ledit dispositif élastique d'amortissement comprend un dispositif élastique mécanique ou un dispositif élastique hydro pneumatique. Plus particulièrement, une installation selon l'invention comprend un dispositif élastique d'amortissement mécanique comprenant des éléments élastiques biconiques comprenant des rondelles tronconiques de type belleville, de préférence constitués de paires de rondelles tronconiques de type belleville disposées axialement et de façon inversée, aptes à se déformer élastiquement axialement, enfilées autour d'une première tige rigide axiale contenues dans une enceinte cylindrique à un état de précontrainte, de manière à former un empilement de dites rondelles retenues d'un côté par une butée à une extrémité de ladite première tige rigide axiale et de l'autre côté par une des parois d'extrémité de ladite enceinte cylindrique, paroi d'extrémité à travers une perforation de laquelle l'autre extrémité de ladite première tige rigide est apte à se déplacer, ladite autre extrémité de la première tige rigide étant reliée à ladite extrémité supérieure de la conduite rigide. Lesdites rondelles tronconiques dénommées rondelles belleville sont groupées par paires formant des éléments biconiques , les dites rondelles successives étant disposées axialement de façon inversée alternativement, c'est-à-dire les petites bases des deux rondelles tronconiques de la paire étant l'une contre l'autre tandis que les grandes bases des deux rondelles tronconiques d'une paire sont adjacentes à d'autres grandes bases de rondelles tronconiques d'une paire adjacente enfilée sur la même tige. On comprend que lorsque lesdites rondelles sont comprimées axialement, de par leurs propriétés élastiques, elles exercent une traction sur ladite première tige et donc sur l'extrémité supérieure de la conduite rigide qui reprend la tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide, aquelle tire ladite première tige du dispositif d'amortissement en dehors de ladite enceinte suite à la descente de l'extrémité supérieure du riser plus profondément en subsurface, sous l'effet de pilonnement du support flottant. Plus particulièrement encore, les nombre et dimension desdites rondelles tronconiques dites belleville sont tels que : • dans leur état de précontrainte initiale à l'intérieur de ladite enceinte, avec une extension minimale de ladite première tige en dehors de ladite enceinte, le dispositif élastique d'amortisserent permet de reprendre une tension correspondant à la tension de l'extrémité supérieure de la conduite rigide lorsque le support flottant est au repos, et ^ dans leur état de contrainte maximale de butée contre ladite paroi d'extrémité, lors de l'extension maximale possible de ladite première tige en dehors de ladite enceinte rigide, le dispositif élastique d'amortissement permet de reprendre la tension maximale possible exercée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide en cas d'excursion dudit support flottant notamment sous l'effet de houle, vent et/ou courants marins forts. Ce dispositif d'amortissement à rondelles tronconiques aura ainsi toujours une longueur de tige sortie apte à donner la souplesse recherchée entre le support flottant et l'extrémité supérieure de la conduite rigide. Avantageusement, dans ce dispositif élastique d'amortissement comprenant des rondelles tronconiques, lesdites tension initiale de précontrainte et tension maximale de butée dudit dispositif élastique d'amortissement correspondent sensiblement aux valeurs de tension délimitant une zone d'aplatissement de la courbe effort/déplacement représentant la variation de tension dans le dispositif d'amortissement en fonction de la longueur de dite première tige sortie de ladite enceinte, zone d'aplatissement dans laquelle la variation du déplacement de ladite première tige est maximal pour une variation de tension donnée exercée sur ladite première tige. Dans un autre mode de réalisation avantageux, ledit dispositif élastique d'amortissement mécanique comprend un ressort combiné à une poulie de renvoi et un contrepoids, une extrémité dudit ressort étant fixée rigidement à un dit point d'accroche sur ledit support flottant et l'autre extrémité dudit ressort étant fixée audit contrepoids, ledit lien souple assurant la liaison entre ledit contrepoids et ladite extrémité supérieure de conduite rigide en passant par ladite première poulie de renvoi. Ce mode de réalisation permet de mettre en oeuvre des ressorts ne reprenant qu'une partie de la tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide, le reste, à savoir la plus grande part de ladite tension étant reprise par ledit contrepoids, ledit ressort permettant seulement d'assouplir les variations de tension par des variations de distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, la tension à l'extrémité de la conduite rigide lorsque le support flottant est au repos étant reprise par ledit contrepoids. Dans un autre mode de réalisation avantageux, ledit dispositif élastique d'amortissement est un dispositif hydro pneumatique comprenant un vérin hydraulique fixé sur le support flottant, combiné à un système d'accumulateur d'énergie hydro pneumatique, permettant de contrôler le déplacement de la tige du vérin, ledit premier câble ou chaîne étant fixé à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide et coopérant avec les extrémités de ladite tige rigide de vérin, et au moins une deuxième poulie de renvoi, de telle sorte qu'une traction exercée par l'extrémité supérieure de la conduite rigide sur ledit premier câble ou chaîne est reprise par une poussée exercée par la tige du vérin sous l'effet de la pression hydraulique fournie par ledit système d'accumulateur d'énergie hydraulique, ladite poussée de la tige de vérin exerçant une traction opposée sur ledit premier câble ou chaîne reprenant la tension exercée par l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide. On comprend que l'extension moyenne de la tige de vérin correspond à une poussée reprenant la tension exercée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide lorsque le support flottant est au repos et l'extension maximale, respectivement minimale, de la tige de vérin correspond à une poussée reprenant la tension exercée par l'extrémité supérieure de la conduite rigide correspondant aux mouvements d'éloignement maximal de la barge, respectivement de rapprochement maximal dans la direction du point de contact en pied de riser. Plus particulièrement, dans ledit dispositif hydro pneumatique élastique d'amortissement selon l'invention, ladite tige de vérin coopère avec au moins une deuxième poulie de renvoi solidaire de l'extrémité de la tige du vérin, ladite deuxième poulie de renvoi coopérant avec ledit premier câble ou chaîne. On comprend que ladite deuxième poulie de renvoi réalise un renvoi du lien souple entre sa première extrémité fixée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide et sa deuxième extrémité fixée sur le support flottant. Plus particulièrement encore, le dispositif élastique d'amortissement hydro pneumatique selon l'invention est caractérisé en ce que : - ledit système d'accumulateur est constitué d'une pluralité de réservoirs remplis pour partie de liquide et pour partie de gaz, - la compression dudit gaz sous l'effet du transfert du liquide depuis le vérin jusqu'auxdits réservoirs est en fonction des déplacements de la tige de vérin et conférant des propriétés d'élasticité audit dispositif élastique d'amortissement, et - le contrôle des pertes de charges par des dispositifs de variation de perte de charge lors du transfert du liquide entre lesdits réservoirs et ledit vérin permettant de contrôler et d'amortir des variations de pression hydraulique dans le système d'accumulateur et dans le vérin, de sorte qu'il est possible d'obtenir des variations maximales de déplacement de la tige de vérin pour des variations correspondantes minimales de la pression hydraulique dans le système d'accumulateur et du vérin hydraulique. Dans un mode préféré de réalisation, une installation selon l'invention comprend un dispositif de sécurité assurant une seconde liaison de dimension variable entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant,constituée par au moins deux barres de sécurité articulées à leurs extrémités, la variation de l'inclinaison desdites barres l'une par rapport à l'autre permettant de faire varier la distance entre le point d'attache et d'articulation de ladite seconde liaison sur le support flottant et l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, la longueur maximale de ladite seconde liaison correspondant à la longueur cumulée desdites barres étant inférieure à la longueur de ladite conduite flexible et de préférence, supérieure à la longueur de déplacement maximale de l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide par rapport audit support flottant telle que contrôlée par ledit dispositif d'amortissement. On comprend que ce dispositif de sécurité protège ladite conduite flexible en cas de rupture ou d'endommagement dudit lien souple ou dudit dispositif élastique d'amortissement selon la présente invention. Avantageusement, ledit dispositif de sécurité comprend une barre articulée sur ledit support flottant qui est une barre télescopique. Ce mode de réalisation permet de maintenir le dispositif élastique d'amortissement sensiblement en ligne droite avec l'autre barre de sécurité articulée sur l'extrémité supérieure de la conduite rigide. Dans un mode particulier de réalisation, ledit dispositif élastique d'amortissement est fixé à une extrémité sur ledit support flottant et à l'autre extrémité sur l'extrémité supérieure de la conduite ou le cas échéant, l'articulation entre lesdites deux barres de sécurité (51a, 51b) d'un dispositif de sécurité. On comprend que ce mode de réalisation particulier ne comprenant pas de dit premier câble ou chaîne implique que le lien souple selon l'invention ne coopère pas avec une quelconque poulie de renvoi. En pratique, ledit dispositif d'amortissement est capable de reprendre des tensions à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide de 50 à 750 T, de préférence 100T à 250 T. Plus particulièrement, ledit dispositif d'amortissement autorise desdits déplacements de l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, apte à amortir des variations de tension à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, lesdites variations représentant jusqu'à 20% de la tension au repos au niveau de ladite extrémité supérieure de conduite rigide , c'est-à-dire lorsque le support flottant et l'extrémité supérieure de la conduite rigide sont au repos. Plus particulièrement encore, ledit dispositif élastique d'amortissement est apte à permettre des variations de distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant ou des déplacements dans la direction axiale XX de l'extrémité supérieure de la conduite rigide de 1 à 10 m, de préférence de 2 à 5 m, de préférence pour des variations de tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide 5 à 150 T. Dans un mode de réalisation, l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide est située en subsurface à une profondeur de 20 à 60 m. Plus particulièrement encore, ladite conduite flexible présente une longueur de 20 à 140 m. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lumière détaillée des modes de réalisation qui vont suivre, en référence aux figures suivantes, dans lesquelles : - la figure 1 est une vue de côté d'une conduite rigide sous-marine en configuration de chaînette simple, suspendue à un support flottant 10 de type FPSO, et dont l'extrémité inférieure repose sur le fond de la mer 13, représentée dans trois positions différentes la, lb, 1c, selon la technique antérieure. - la figure 1A est une coupe en vue de côté détaillant la tranchée 12 creusée par le pied 11 de chaînette lors des mouvements de soulèvement de la conduite 1 sur le fond marin. - la figure 2 est une courbe détaillant les variations de tension dans le riser en mouvement quasi-statique et en dynamique. - la figure 3 est une vue de côté d'un dispositif d'amortissement selon l'invention installé entre un point fixe d'une barge et l'extrémité supérieure d'un riser. - la figure 3A est une variante de la figure 3, dans laquelle le dispositif d'amortissement est disposé dans un puits à l'intérieur de la barge. - la figure 4 est une vue de côté d'une barge et d'un riser connecté à un contrepoids associé à un dispositif d'amortissement installé en cale de la barge dans un puits. -les figures 5A-5D sont des coupes en vue de côté d'un dispositif d'amortissement selon l'invention constitué de rondelles coniques, respectivement en configuration d'assemblage, de précontrainte et de fonctionnement. - la figure 5D est un diagramme des efforts engendrés lors de la variation de la longueur H de tige dudit dispositif. - la figure 6 représente un dispositif d'amortissement selon l'invention constitué d'un tensionneur hydraulique à câbles, dans une configuration de fonctionnement passif et de fonctionnement actif. - la figure 6A représente une vue de la tête de tige du vérin de la figure 6. - les figures 7A-7C représentent en vue de côté un mode préféré d'installation de l'invention dans lequel l'extrémité du riser est guidée par rapport à la barge 10 au moyen de barres articulées. Dans la figure 1, on a représenté en vue de côté une liaison fond-surface 1, de 5 type SCR, suspendue à un support flottant 10 de type FPSO ancré en 11, et reposant sur le fond de la mer 13 au niveau du point de contact 14. La courbure varie le long de la chaînette depuis la surface, ou son rayon a une valeur maximale, jusqu'au point de contact, ou son rayon a une valeur minimale R. Sous l'effet des vagues, du vent et du courant, le support flottant 10 se déplace, par exemple 10 de gauche à droite comme représenté sur la figure, ce qui a pour effet de soulever ou de reposer la conduite en forme de chaînette, au niveau du fond de la mer. Dans la position 10c, le support flottant s'écarte de la position normale 10a, ce qui a pour effet de tendre la chaînette 1c en la soulevant, et de déplacer le point de contact 14 vers la droite de 14a en 14c; le rayon de courbure en pied de chaînette augmentant de Ro à R2, de même que 15 la tension horizontale dans la conduite engendrée au niveau dudit point de contact au fond de la mer, ainsi que la tension dans la conduite en tête de riser au niveau dudit support flottant. De la même manière, dans la position opposée 10b, le déplacement vers la droite du support flottant a pour effet de détendre la chaînette lb et de reposer une partie de la conduite sur le fond de la mer. Le rayon Ro au niveau du point de contact 20 14a décroît jusqu'à la valeur RI en 14b, de même que la tension horizontale dans la conduite au même point 14b, ainsi que la tension dans la conduite au niveau dudit support flottant. Au point de contact 14 avec le sol 13, le rayon de courbure de la conduite est minimal dans la portion en suspension, mais dans la partie adjacente reposant sur le fond 25 de la mer, ladite conduite étant théoriquement en ligne droite, son rayon de courbure est théoriquement infini. En fait ledit rayon n'est pas infini mais extrêmement élevé, car il persiste en général une courbure résiduelle. Ainsi, comme expliqué précédemment, au gré des mouvements du support flottant en surface 10, le point de contact 14 se déplace de droite à gauche et, dans la 30 zone soulevée ou reposée sur le fond, le rayon de courbure passe successivement d'une valeur minimale Rn,;n à une valeur extrêmement élevée, voire infinie dans le cas d'une configuration sensiblement en ligne droite. La variation du rayon de courbure en 14 crée des contraintes internes considérables au sein de la structure de la conduite ce qui engendre des phénomènes de fatigue cumulés pouvant conduire à terme à la ruine de la liaison fond-surface. Ces flexions alternatives créent des phénomènes de fatigue concentrés dans toute la zone de pied de chaînette et la durée de vie de telles conduites est fortement réduite et en général incompatible avec les durées de vie recherchées pour les liaisons fond-surface, c'est à dire 20-25 ans, voire plus. De plus, comme illustré dans la figure 1A, on observe que durant ces mouvements alternatifs du point de contact, la raideur de la conduite, associée à la courbure résiduelle mentionnée précédemment, va dans le temps creuser un sillon 12 sur toute la longueur soulevée puis reposée. Il se crée ainsi une zone de transition dans laquelle existe un point d'inflexion 11, où la courbure change de sens dans les zones de transition, pour atteindre enfin une valeur infinie dans la portion de conduite sous-marine reposant en ligne droite sur le fond de la mer, ladite portion n'étant soulevée que de manière exceptionnelle, par exemple lors du cumul maximal dans la même direction, vers la gauche, de tous les éléments perturbateurs (houle-vent-courant) agissant sur le support flottant et sur la chaînette, ou encore lors de l'apparition de phénomènes de résonance au niveau de la chaînette elle-même. Lorsque la conduite se soulève, le point d'inflexion disparaît et les matériaux de la conduite précédemment en traction se retrouvent alors en compression ce qui crée une fatigue considérable dans cette portion de conduite. Ladite fatigue est alors d'un ou deux ordres supérieur à la fatigue en section courante où il n'y a pas de changement de la courbure, ce qui est incompatible avec une durée de vie recherchée de 25-30 ans voire plus. Le dispositif élastique d'amortissement selon l'invention permet de limiter radicalement les mouvements dans la zone du pied de riser, ainsi que la formation dans le temps du sillon 12, et en conséquence de réduire la fatigue cumulée dans cette zone, d'un facteur 4 à 6, voire plus dans certains modes préférés de réalisation. Sur les figures 3 et 4, on a représenté une installation de liaison fond surface d'une conduite sous-marine reposant au fond de la mer comprenant une conduite rigide (1) remontant depuis le fond de la mer où elle repose, jusqu'en subsurface où son extrémité supérieure (11) est reliée à un support flottant (10) dans laquelle ladite conduite rigide est une conduite de type caténaire (SCR) remontant depuis le fond de la mer (13) jusqu'en dite subsurface selon une courbe en chaînette présentant une courbure essentiellement continûment variable jusqu'à son extrémité supérieure, et ladite extrémité supérieure 11 de la conduite rigide est reliée audit support flottant par : 1) une conduite flexible 2 apte à permettre le transfert du fluide véhiculé par ladite conduite rigide 1 vers le support flottant, ladite conduite flexible étant une conduite plongeante présentant un point bas 2a situé entre ses deux extrémités reliées respectivement à l'extrémité supérieure de la conduite rigide et audit support flottant, ladite conduite flexible étant reliée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide par un dispositif à conduite coudée de type col de cygne 6, et 2) un lien souple comprenant un premier câble 3 coopérant avec un dispositif élastique d'amortissement 4 pour assurer la liaison entre l'extrémité supérieure du riser et un point d'accroche 5 sur ledit support flottant situé au-dessus du niveau de la surface de la mer, ledit dispositif élastique d'amortissement 4 reprenant la tension de ladite conduite rigide à son extrémité supérieure, et apte à permettre la variation de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, de manière à contrôler, tout en maintenant ledit lien souple tendu. On comprend que ladite conduite flexible 2 présente une extrémité 21 reliée à l'extrémité supérieure au col de cygne 6 à l'extrémité supérieure de la conduite rigide et l'autre extrémité 22 reliée à des conduites 53b à bord du support flottant. Sur la figure 3, le dispositif élastique d'amortissement 4, 20 est solidaire de l'extrémité supérieure de la conduite rigide à laquelle il est directement fixé rigidement, ledit premier câble 3 assurant la liaison entre un point d'accroche 5 du support flottant et l'autre extrémité du dispositif élastique d'amortissement 4, 20. Sur la figure 4, le dispositif élastique d'amortissement 4, 30 comprend un ressort 301 associé à un contrepoids 302 , ledit ressort 301 étant fixé à une extrémité sur un point d'accroche 5 du support solide, ledit premier câble 3 assurant la liaison entre l'autre extrémité du dispositif élastique d'amortissement 4, 30 et l'extrémité supérieure de la conduite rigide 11. Plus particulièrement, l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide est située en subsurface à une profondeur de 20 à 60m. Ladite conduite flexible présente une longueur de 20 à 140m. Sur la figure 2 on a représenté le diagramme des variations dans le temps de la tension en tête 11 de riser sous les effets des mouvements quasi-statiques et des mouvements dynamiques du support flottant. La courbe 2 représente la combinaison des variations quasi-statique 2a et dynamique 2b sur une période quasi-statique de 200-300 secondes. Au départ, le support flottant est au centre du cercle d'excursion, c'est-à-dire que le riser est dans la position la de la figure 1, correspondant à une tension dans le riser de F0=100t. Puis,la barge s'écarte vers la gauche vers la position maximale 1c, où la tension est alors maximale avec pour valeur Finax=110t. La position est atteinte au bout de T/4= 50-75 secondes. Puis, le support flottant revient vers la droite et la tension décroît jusqu'à un minimum Fmin=90t, position atteinte à 3T/4, soit 150-225 secondes. A ces variations de tension, viennent se superposer des variations dynamiques 2b dues au mouvement vertical de pilonnement de la barge. Ces variations dynamiques sont de période plus courte, de 3-5 secondes à 15-20 secondes, et d'amplitude variable en fonction desdits mouvements du FPSO. Au cas où la fréquence d'excitation correspond à une fréquence de résonance propre du riser, l'amplitude de la variation de tension se trouve considérablement amplifiée comme indiqué en 2c-2d, ce qui provoque un mouvement préjudiciable extrêmement important au niveau du pied de chaînette. Sur la partie gauche (première demi-période de T=0 à T/2) du diagramme on a représenté les variations 2a, 2b, 2c de la tension en tête de riser, pour un riser de l'art antérieur, simplement accroché sur le bordé du FPSO, par le biais d'un flexjoint. Et sur la droite (deuxième demi-période de T= T/2 à T), on a représenté les variations de tension 2e en tête de riser muni d'un dispositif amortisseur et d'assouplissement 20, 30, 40 selon l'invention installé entre l'extrémité supérieure 1 du riser et le support flottant. Ainsi, le dispositif d'amortissement selon l'invention 20, 30, 40 joue le rôle de filtre pour les hautes fréquences correspondant aux mouvements dynamiques, mais n'a sensiblement que peu d'effet sur les basses fréquences correspondant aux mouvements quasi-statiques. Dans une version préférée de l'invention, représentée sur la figure 3, le dispositif d'amortissement comprend un ressort 20 pré-comprimé constitué d'un empilement de rondelles tronconiques élastiques 20a, connues sous le nom de rondelles belleville (ou conical spring washer ). Le fonctionnement du dispositif 20 est expliqué en référence aux figures 5A-5E. Les rondelles belleville 20b sont disposées axialement de façon inversée alternativement, formant ainsi une succession de paires 20a de rondelles tronconiques 20b enfilées par leur perforation axiale autour d'une dite première tige 22. Les 2 petites bases de chaque rondelle tronconique 20b d'une même paire 20a étant tournées l'une vers l'autre et les 2 grandes bases opposées des rondelles de la paire étant tournée vers la grande base d'une rondelle suivante ou précédente enfilées à la suite sur la dite première tige 22. Les rondelles enfilées sur la tige 22 sont insérées au sein d'un tube cylindrique 21 muni d'un fond 21a percé de manière à laisser passer la tige 22 munie à son extrémité inférieure d'un point d'attache 22a. Lesdites rondelles sont enfilées autour de ladite tige en nombre suffisant pour qu'elles soient mise en compression dans un état de pré contrainte comme illustré sur la figure 5B. Une rondelle ou butée d'extrémité 22b est alors rendue solidaire de ladite tige, de telle manière que si l'on tire vers le bas sur l'a'ttache 22a, on augmente la compression du ressort et donc l'effort de rappel F, en créant un allongement bH qui donne ainsi de la souplesse à l'extrémité supérieure du riser. Sur le diagramme de la figure 5E, on a représenté les variations de la tension dans le dispositif 20 en fonction de la longueur de tige 22 sortie 6H. La particularité des rondelles belleville est que la courbe 23 effort/déplacement est sensiblement linéaire jusqu'à une certaine valeur d'aplatissement ou écrasement des rondelles, puis la courbe 23 s'aplatit dans un deuxième temps entre 23b et 23c. Dans cette zone 23b-23c, une légère augmentation de la compression crée un déplacement important. Ainsi, lors de l'assemblage du dispositif 20 et de sa précontrainte pour atteindre l'état représenté sur la figure 5B, on ajuste le nombre de rondelles 20a de manière à atteindre le point 23b du diagramme de la figure 5E avec une tige 22 quasiment entièrement rentrée dans l'enceinte 21. Dans cette position 23b, la précontrainte est de 90t reprenant la tension en tête de riser lorsque le support flottant 10 est au repos en 10a, c'est-à-dire que si l'on tire vers le bas sur l'extrémité 22a de la tige 22, aucun mouvement ne se produit. Si la tension augmente en tête de riser, la tige 22 se déplace vers le bas donnant ainsi de la souplesse au dispositif 20, jusqu'à atteindre en 23c la valeur maximale de tension F correspondant sensiblement à une sortie de tige 22 maximale. Si l'on dépasse le point 23c, l'ensemble des rondelles est quasiment à plat et l'on atteint alors rapidement une butée franche 23d qui bloque alors le dispositif, le rendant ainsi complètement rigide. Ainsi, on ajuste la précontrainte du dispositif 20 en 23b à une valeur minimale inférieure au minimum de la tension quasi-statique cumulée à la variation dynamique, telle que représentée sur la figure 2, et on limite avantageusement la tension supérieure du dispositif 20 en 23c à une valeur maximale supérieure au maximum de la tension quasi-statique cumulée à la variation dynamique, telle que représentée sur la figure 2. En procédant ainsi, le dispositif 20 selon l'invention aura toujours sa longueur de tige 22 sortie située entre les deux points 23b-23c du diagramme 5E, et donnera de ce fait la souplesse recherchée entre la structure de la barge et l'extrémité supérieure du riser. Pour augmenter la raideur du dispositif par deux, par trois, voire plus, on dispose avantageusement les rondelles belleville par premier groupe de deux ou trois, voire plus, orientées dans le même sens, le second groupe comportant le même nombre de rondelles identiques orientées en sens inverse. Dans la figure 3A l'extrémité du riser est reliée par un câble 3 tourné autour d'une première poulie de renvoi 7, et relié au dispositif 20 installé à l'intérieur d'un puits 15 10 s'étendant sur la hauteur de la barge 10, c'est-à-dire sur 25-30m. Sur la figure 4 on a représenté en coupe partielle et en vue de côté, une version préférée de l'invention dans laquelle la tension du riser est contrebalancée par un contrepoids 302 relié à un premier câble 3 tourné autour d'une dite première poulie de renvoi 7 solidaire de la barge. Ainsi, lorsque la tension augmente ou diminue, le 15 contrepoids monte vers le haut ou descend donnant ainsi de la souplesse à la liaison entre la barge et le riser, évitant ainsi de transmettre les mouvements au pied de chaînette dudit riser. On rajoute avantageusement un dispositif élastique additionnel 301, par exemple un ressort, ou encore un dispositif à rondelles belleville 20 de capacité inférieure à celui décrit en référence aux figures 5A-5E. En effet, la tension du riser étant 20 contrebalancée par le contrepoids 302, par exemple d'une valeur de 80 tonnes, la capacité du dispositif 20 ou ressort 301 pourra alors être réduite à 10 tonnes en configuration de précontrainte correspondant au point 23b de la figure 5E, et à une valeur maximale de 35 tonnes correspondant au point 23c de la même figure 5E. Sur la figure 6 on a représenté un dispositif tensionneur élastique hydraulique 40 25 constitué d'un corps de vérin 41 supporté en 41a par la barge 10. La tige de vérin 42 supporte à son extrémité au moins une poulie supérieure 43 (ou dite deuxième poulie de renvoi), le premier câble 3 étant tourné autour de la/les poulies supérieures 43 et inférieures 41b, l'extrémité dudit câble étant fixé en 41c sur un support 41d solidaire de la structure de la barge 10. Le vérin hydraulique est relié par une conduite 46 du corps 30 de vérin 41 à un premier jeu de trois réservoirs accumulateurs hydrauliques 44a constituant un premier système passif. En effet, lorsque la tension au niveau du riser augmente, la pression dans le circuit hydraulique augmente et l'huile 44b comprime la partie supérieure gazeuse 44c. La diminution du volume de gaz mis en compression permet que la tige 42 du vérin descende alors et le premier câble 3 tourné autour des poulies 43-41b se déroule vers le bas réduisant ainsi radicalement l'augmentation de la tension en tête du riser. On rajoute avantageusement dans le circuit hydraulique des régulateurs ajustables associés à des clapets anti-retour 44e-44f, qui permettent de créer, de manière connue de l'homme de l'art, et de manière indépendante, un amortissement des mouvements d'huile dans le sens montant de la tige de vérin (baisse de la tension : régulateur 44e), et dans le sens descendant de la tige de vérin (augmentation de la tension : régulateur 44f). On installe avantageusement en dérivation 46a des accumulateurs un dispositif dynamique 45 constitué d'un accumulateur à gaz 45a préchargé à une pression supérieure, par exemple P+30 bars, à la pression maximale 44d des 3 accumulateurs 44a. Une vanne asservie 45e-45f isole le second accumulateur 45a de la dérivation 46a. Un clapet de décharge taré 45d dirige l'huile vers une bâche 45 b dès lors que la pression dans le circuit hydraulique 46-46a dépasse une valeur définie, provoquant ainsi une décharge rapide de la pression, donc une réduction de la tension dans le premier câble 3. En cas de baisse importante de la tension dans le câble, les accumulateurs se déchargent et la pression chute, la vanne asservie 45e-45f du dispositif actif s'ouvre alors et libère l'huile du second accumulateur préchargé à une pression supérieure et rétablit ainsi le niveau de pression souhaité . Une pompe hydraulique 45c recharge le second accumulateur dès que nécessaire pour maintenir la surpression, en puisant l'huile dans la bâche de décharge 45b. En procédant ainsi, le système passif 44 fournit la souplesse recherchée pour les petites variations de tension, tandis que le dispositif actif 45 écrête les pointes de tension en relâchant de l'huile dans la bâche 45b en cas d'augmentation de la tension au delà d'un premier seuil supérieur fixé, ou en réinjectant le l'huile par la vanne asservie 45e-45f en cas de chute de la tension en deçà d'un second seuil inférieur fixé pour maintenir le déplacement de la tige de vérin dans des limites contrôlées. Ledit dispositif 40 a été représenté installé à bord de la barge avec un moufflage à 6 brins et trois jeux de poulies 43 comme représenté sur la figure 6A, mais un dispositif similaire comportant seulement le vérin et le circuit hydraulique précédemment décrit est avantageusement installé en lieu et place du dispositif 20 de la figure 3 ou du dispositif 30 de la figure 4. Sur les figures 7A-7C, on a représenté une version préférée de l'invention facilitant l'installation de l'ensemble sur site, ainsi que la sécurité en cas de rupture partielle ou complète de l'un des éléments. Dans l'art antérieur, l'installation des risers nécessite la mise en place à bord de la barge d'engins de traction extrêmement puissants et encombrants de manière à transférer l'extrémité du riser vers son support solidaire de la barge. De plus, du fait qu'une multiplicité de risers est en général installée côte à côte le long du bordé, ledit dispositif doit être successivement déplacé d'un emplacement de riser vers l'emplacement du riser suivant, ce qui complique considérablement l'organisation de cette zone déjà fortement congestionnée par les diverses conduites, ainsi que par les structures de charpente renforcées capables de reprendre des efforts de plusieurs centaines de tonnes. A cet effet, un dispositif de sécurité 51 comprenant deux barres ue sécurité 51a-51b, articulées en 51c sont suspendues au niveau d'une articulation 51d solidaire du bordé de la barge. Le navire d'installation 50 vient de terminer l'assemblage du riser 1, suspendu au navire par un câble 50a. Un câble 51e permet de ramener le jeu de barres articulées 51a-51b vers l'extrémité supérieure du riser pour effectuer leur connexion entre elles comme détaillé sur la figure 7B, dans la position 1c du riser 1. Une fois la connexion terminée, le câble 50a est déviré et le riser prend la position 1d. Comme illustré sur la figure 7C, on installe ensuite le dispositif d'amortissement et assouplissement, par exemple le dispositif 20 de la figure 3, ou encore un vérin hydraulique 40 associé à des accumulateurs 44-45 tels que décrits en référence à la figure 6, solidaire d'un point d'accroche 5 fixé sur la structure de la barge, et dont la seconde extrémité est reliée à l'articulation 51c entre les deux barres 51a et 51b par le biais d'un premier câble 3. Une conduite flexible 2 relie l'extrémité supérieure du riser aux canalisations rigides 53 de la barge 10, ladite conduite flexible étant guidée en 54a- 54b respectivement au niveau des barres 51a-51b. En procédant ainsi, le navire d'installation est utilisé pour effectuer toutes les phases nécessitant des moyens importants de traction, et en cas de rupture du dispositif assouplisseur 4 ou du premier câble 3, l'ensemble se retrouve alors sensiblement dans la configuration ld de la figure 7B, le flexible de jonction 2 étant toujours connecté à ses deux extrémités, évitant de ce fait d'interrompre la production, l'ensemble restant en sécurité dans une configuration similaire à l'art antérieur, bien que momentanément dépourvu du dispositif d'amortissement et d'assouplissement 4, en attente de la réparation de ce dernier et de la remise en route du dispositif selon l'invention. Dans une version préférée de l'invention, représentée sur la figure 7D, la première barre 51a est télescopique, et comporte deux éléments 51a1, 51a2, un premier dit élément 51a1 étant solidaire de l'articulation 51d, un deuxième élément 51a2 coulissant à l'intérieur de 51a1 et venant en butée franche en cas de complète extension, sa seconde extrémité étant articulée en 51c sur la seconde barre 51b, le dispositif élastique amortisseur étant connecté au niveau de la même articulation 51c. Ainsi, en fonctionnement normal, le dispositif élastique d'amortissement n'induit aucun effort de compression au sein de la barre télescopique 51a1-51a2, et le dispositif élastique amortisseur se trouve sensiblement en ligne droite par rapport à l'extrémité du riser 1 et à la seconde barre 51b. Lors de l'installation précédemment détaillée en référence aux figures 7A-7B-7C, ainsi qu'en cas de rupture de l'un des éléments dudit dispositif élastique amortisseur, l'élément coulissant 51a2 de la première barre 51a vient en butée de l'élément 51a1 solidaire de l'articulation 51d sur le support flottant, ce qui donne alors à !'ensemble du dispositif la configuration 1d représentéesur la figure 7B, simplifiant ainsi la procédure d'installation, ou mettant en sécurité le riser en cas de rupture de l'un des éléments dudit dispositif élastique amortisseur. On a décrit l'invention dans de multiples configurations basées sur des dispositifs élastiques amortisseurs, soit en ligne directe avec l'extrémité du riser (figures 3, 7A-7D), soit avec poulie de renvoi (figures 3A, 4), mais l'on reste dans l'esprit de l'invention dès lors que l'on associe à l'un quelconque de ces dispositifs un moufflage dont la fonction est d'amplifier ou de réduire la course disponible, l'effort au sein du dispositif élastique amortisseur étant en conséquence amplifié ou réduit dans les mêmes proportions, dans la mesure où l'on néglige les frottements internes au sein des poulies et des paliers. Le dispositif hydro-pneumatique décrit en référence aux figures 6-6A, possède un moufflage à 6 brins, ce qui, pour une course d'environ 12m entre la tête de riser et le support flottant, nécessite un vérin de 2m de course ; par contre les efforts en tête de riser seront, au niveau du la tige 42 du vérin, multipliés par le même facteur 6. De la même manière, des dispositifs à engrenage permettent d'augmenter ou de diminuer la course en augmentant ou en diminuant respectivement dans le même rapport les efforts au niveau du dispositif élastique amortisseur, dans la mesure où l'on peut négliger les frottements au sein du système. Les divers dispositifs ont été décrits en relation avec une barge ancrée de manière fixe sur de multiples ancrages, mais ils présentent le même avantage quand ils sont installés sur des FPSO ancrés sur touret. Dans ce type d'ancrage, le touret est ancré sur le fond de la mer par 6-8-12 ancres, et le FPSO tourne librement autour dudit touret et se positionne ainsi naturellement au gré des vents et courants, dans la position créant le minimum d'effort entre FPSO et touret, donc le minimum d'efforts dans le système d'ancrage, ce qui augmente d'autant la stabilité du FPSO et perturbe alors d'autant moins les risers en configuration de chaînette reliées audit touret. Le dispositif selon l'invention permet, en ajustant par exemple la longueur du lien souple 3, de modifier la zone sensible en pied de riser soumise à la fatigue. Ainsi, pendant les premières années d'exploitation la longueur de ladite liaison souple sera par exemple de 5m, puis après cinq années, elle sera augmentée pour atteindre 10m, la zone sensible en pied de chaînette étant alors sensiblement déplacée d'autant, une zone de fatigue cumulée critique reposant alors de manière permanente sur le sol, et n'étant de ce fait plus soumise à fatigue. L'opération sera avantageusement répétée à intervalle régulier, dans la mesure où la longueur de la liaison flexible a été prévue suffisamment longue pour absorber ces variations de la position de l'extrémité supérieure du riser en configuration de chaînette. Le cas échéant, la liaison flexible sera simplement changée et une nouvelle liaison flexible plus longue viendra en remplacement de la longueur devenue trop courte. On reste dans l'esprit de l'invention dès lors que l'on utilise comme dispositif élastique amortisseur une aussière en fibres thermoplastiques de forte capacité et de grande longueur. De telles aussières, de 100 à 300mm de diamètre sont capables de résister à des charges de plusieurs centaines de tonnes et sont couramment employée pour l'amarrage des structures flottantes. Elles possèdent une élasticité importante et leur longueur sera avantageusement de 100à 200m pour fournir le débattement nécessaire de plusieurs mètres, dans la plage de tension recherchée. L'extrémité du riser se trouvant de ce fait plus éloignée du bordé de la barge, il conviendra alors d'ajuster la longueur de liaison flexible qui, dans cette configuration sera beaucoup plus importante que dans les variantes décrites précédemment. REVENDICATIONS 1. Installation de liaison fond surface d'une conduite sous-marine reposant au fond de la mer comprenant une conduite rigide (1) remontant depuis le fond de la mer où elle repose, jusqu'en subsurface où son extrémité supérieure (11) est reliée à un support flottant (10) caractérisé en ce que ladite extrémité supérieure (11) de la conduite rigide est reliée audit support flottant par : 1) une conduite flexible (2) apte à permettre le transfert du fluide véhiculé par ladite conduite rigide (1) vers le support flottant, et 2) un lien souple comprenant au moins un dispositif élastique d'amortissement (4) pour assurer la liaison entre l'extrémité supérieure du riser et un point d'accroche (5,41c) sur ledit support flottant, ledit dispositif élastique d'amortissement (4) reprenant la tension de ladite conduite rigide à son extrémité supérieure, et permettant la variation de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, de manière contrôlée. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit lien souple comprend un premier câble ou chaîne (3) coopérant avec ledit dispositif élastique d'amortissement (4) tel que ledit dispositif élastique d'amortissement permet la variation de la distance entre l'extrémité supérieure de la conduite et le support flottant, tout en maintenant ledit premier câble ou chaîne (3) tendu sur une longueur sensiblement constante. 3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite conduite rigide est une conduite de type caténaire remontant depuis le fond de la mer jusqu'en dite subsurface selon une courbe en chaînette présentant une courbure essentiellement continûment variable jusqu'à son extrémité supérieure. 4. Installation selon la revendication 1 à 3, caractérisée en ce que ladite conduite flexible (2) est une conduite plongeante présentant un point bas (2a) situé entre ses deux extrémités reliées respectivement à l'extrémité supérieure de la conduite rigide et audit support flottant, ladite conduite flexible étant reliée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide par un dispositif à conduite coudée de type col de cygne (6). 5. Installation selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement comprend un dispositif élastique mécanique (20, 30) ou un dispositif élastique hydro pneumatique (40). 6. Installation selon la revendication 1 à 5, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement comprend des éléments élastiques biconiques (20a) comprenant des rondelles tronconiques de type belleville, de préférence constitués de paires de rondelles tronconiques de type belleville disposées axialement et de façon inversée ,aptes à se déformer élastiquement axialement, enfilées autour d'une première tige rigide axiale (22) contenues dans une enceinte cylindrique (21) à un état de précontrainte, de manière à former un empilement de dites rondelles retenues d'un côté par une butée (22b) à une extrémité de ladite première tige rigide axiale (22) et de l'autre côté par une des parois d'extrémité (21a) de ladite enceinte cylindrique (21), paroi d'extrémité (21a) à travers une perforation de laquelle l'autre extrémité (22a) de ladite première tige rigide (22) est apte à se déplacer, ladite autre extrémité de la première tige rigide étant reliée à ladite extrémité supérieure de la conduite rigide. 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les nombre et dimension desdites rondelles tronconiques dites belleville sont tels que : ^ dans leur état de précontrainte initiale à l'intérieur de ladite enceinte (21), avec une extension minimale de ladite première tige (22) en dehors de ladite enceinte (21), le dispositif élastique d'amortissement (20) permet de reprendre une tension correspondant à la tension de l'extrémité supérieure de la conduite rigide lorsque le support flottant est au repos, et ^ dans leur état de contrainte maximale de butée contre ladite paroi d'extrémité (21a), lors de l'extension maximale possible de ladite première tige (22) en dehors de 25 ladite enceinte rigide (21), le dispositif élastique d'amortissement (20) permet de reprendre la tension maximale possible exercée à l'extrémité supérieure de la conduite rigide en cas d'excursion dudit support flottant notamment sous l'effet de houle, vent et/ou courants marins forts. 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que lesdites 30 tension initiale de précontrainte et tension maximale de butée dudit dispositif élastique d'amortissement (20) correspondent sensiblement aux valeurs de tension délimitant une zone de plus faible pente de la courbe effort/déplacement représentant la variation de tension dans le dispositif d'amortissement (20) en fonction de la longueur de dite première tige (22) sortie de ladite enceinte (21), zone de plus faible pente dans laquelle la variation du déplacement de ladite première tige est maximale pour une variation de tension donnée exercée sur ladite première tige. 9. Installation selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement mécanique (30) comprend un ressort (20, 301) combiné à une première poulie de renvoi (7) et un contrepoids (302), une extrémité dudit ressort étant fixée rigidement à un dit point d'accroche (5) sur ledit support flottant et l'autre extrémité dudit ressort étant fixée audit contrepoids (302), ledit lien souple (3) assurant la liaison entre ledit contrepoids (302) et ladite extrémité supérieure de conduite rigide en passant par ladite première poulie de renvoi (7). 10. Installation selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement est un dispositif hydro pneumatique (40) comprenant un vérin hydraulique (41-42) fixé sur le support flottant, combiné à un système d'accumulateur d'énergie hydro pneumatique (44-45), permettant de contrôler le déplacement de la tige du vérin (42), ledit premier câble ou chaîne (3) étant fixé à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide et coopérant avec les extrémités de ladite tige rigide de vérin (42), et au moins une deuxième poulie de renvoi (43), de telle sorte qu'une traction exercée par l'extrémité supérieure de la conduite rigide sur ledit premier câble ou chaîne (3) est reprise par une poussée exercée par la tige du vérin sous l'effet de la pression hydraulique fournie par ledit système d'accumulateur d'énergie hydraulique (44-45), ladite poussée de la tige de vérin exerçant une traction opposée sur ledit premier câble ou chaîne (3) reprenant la tension exercée par l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide. 11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que ladite tige de vérin (42) coopère avec au moins une deuxième poulie de renvoi (43) solidaire de l'extrémité de la tige du vérin (42), ladite deuxième poulie de renvoi (43) coopérant avec ledit premier câble ou chaîne (3). 12. Installation selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce que : - ledit système d'accumulateur (44-45) est constitué d'une pluralité de réservoirs (44a, 45a) remplis pour partie de liquide (44b, 45b) et pour partie de gaz (44c, 45c), - la compression dudit gaz sous l'effet du transfert du liquide depuis le vérin (41-42) jusqu'auxdits réservoirs est en fonction des déplacements de la tige de vérin (42) et conférant des propriétés d'élasticité audit dispositif élastique d'amortissement, et -le contrôle des pertes de charges par des dispositifs de variation de perte de charge (44e-44f) lors du transfert du liquide entre lesdits réservoirs et ledit vérin permettant de contrôler et d'amortir des variations de pression hydraulique dans le système d'accumulateur et dans le vérin, de sorte qu'il est possible d'obtenir des variations maximales de déplacement de la tige de vérin pour des variations correspondantes de pression hydraulique minimale dans le système d'accumulateur hydraulique et du vérin hydraulique. 13. Installation selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend un dispositif de sécurité (51) assurant une seconde liaison de dimension variable entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant, constituée par au moins deux barres de sécurité (51a, 51b) articulées (51c) à leurs extrémités, la variation de l'inclinaison desdites barres l'une par rapport à l'autre permettant de faire varier la distance entre le point d'attache et d'articulation (51d) de ladite seconde liaison sur le support flottant et l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, la longueur maximale de ladite seconde liaison correspondant à la longueur cumulée desdites barres étant inférieure à la longueur de ladite conduite flexible (2) et de préférence, supérieure à la longueur de déplacement maximale de l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide par rapport audit support flottant telle que contrôlée par ledit dispositif d'amortissement (4). 14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que ladite barre de sécurité (51a) articulée sur ledit support flottant est une barre télescopique. 15. Installation selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement est fixé à une extrémité sur ledit support flottant et à l'autre extrémité sur l'extrémité supérieure de la conduite ou le cas échéant, l'articulation (51c) entre lesdites deux barres de sécurité (51a, 51b) d'un dispositif de sécurité (51). 16. Installation selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisée en ce que ledit dispositif d'amortissement est capable de reprendre des tensions à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide de 50 à 750 T, de préférence 100T à 250 T. 17. Installation selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que ledit dispositif d'amortissement autorise desdits déplacements de l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, apte à amortir des variations de tension à l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide, lesdites variations représentant jusqu'à 20% de la tension au repos au niveau de ladite extrémité supérieure de conduite rigide. 18. Installation selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisée en ce que ledit dispositif élastique d'amortissement est apte à permettre des variations de distance entre l'extrémité supérieure de la conduite rigide et le support flottant ou des déplacements dans la direction axiale ()OX) de l'extrémité supérieure de la conduite rigide de 1 à 10 m, de préfér-nce de 2 à 5 m, de préférence pour des variations de tension à l'extrémité supérieure de la conduite rigide 5 à 150 T. 19. Installation selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisée en ce que l'extrémité supérieure de ladite conduite rigide est située en subsurface à une profondeur de 20 à 60 m. 20. Installation selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisée en ce que ladite conduite flexible présente une longueur de 20 à 140 m.