Brevet FR2919603A1 — publié le 20090206

Domaine de l'invention: L'invention se rapporte au domaine de la séparation du paraxylène (PX) à partir d'une charge d'hydrocarbures aromatiques essentiellement à 8 atomes de carbone. Ce type de charge peut difficilement être séparée par distillation. On utilise alors une famille de procédés d'adsorption et de dispositifs associés, connus sous le nom de procédés ou dispositifs de séparation chromatographique , ou en lit mobile simulé , ou en contre-courant simulé , ou en co-courant simulé , que nous désignerons ci-après par l'appellation de procédés et dispositifs SMB (pour "Simulated Moving Bed" selon la terminologie anglosaxonne, ce qui signifie "Lit Mobile Simulé"). La séparation SMB du paraxylène de pureté commerciale, typiquement à au moins 99,7% poids est: réalisée industriellement dans des dispositifs SMB comprenant 24 lits d'adsorbants. On produit également un raffinat riche en éthylbenzène (EB), orthoxylène (OX) et métaxylène (MX), souvent recyclé au SMB après isomérisation. L'invention se rapporte à un procédé de séparation SMB permettant d'obtenir en une seule étape du PX à une pureté commerciale supérieure à 99,5%, et typiquement à 99,7% poids, dans des dispositifs SMB moins complexes que ceux de l'art antérieur, notamment avec un nombre de lits d'adsorbant réduit et des configurations spécifiques des zones d'adsorption/désorption. Art antérieur : La séparation chromatographique SMB est bien connue dans l'état de la technique. En règle générale, un lit mobile simulé comporte au moins trois zones chromatographiques, et éventuellement quatre ou cinq, chacune de ces zones étant constituée par au moins un lit ou une portion de colonne et comprise entre deux points successifs d'alimentation ou soutirage. Typiquement, on alimente au moins une charge F à fractionner et un désorbant D (parfois appelé éluant) et l'on soutire au moins un raffinat R et un extrait E. Les points d'alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, typiquement décalés vers le bas d'un lit et ce de façon synchrone. Par définition, on désigne chacune des zones de fonctionnement par un numéro: • Zone 1 = zone de désorption du produit recherché (ici, paraxylène contenu dans l'extrait) comprise entre l'injection du désorbant D et le prélèvement de l'extrait E; • Zone2 = zone de désorption des composés du raffinat, comprise entre le prélèvement de l'extrait E et l'injection de la charge à fractionner F; • Zone 3 = zone d'adsorption du produit recherché (paraxylène), comprise entre l'injection de la charge et le soutirage du raffinat R, et ; • Zone 4 située entre le soutirage de raffinat et l'injection du désorbant. Le procédé de séparation dans un dispositif SMB fonctionne donc selon une configuration (a, b, c, cl) avec: a = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 1; b = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 2; c = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 3; d = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 4. Selon une variante d'unité de séparation en lit mobile simulé SMB, on peut aussi produire 2 raffinats distillés R1 et R2 de compositions différentes. R1 est le "premier raffinat", ou "raffinat intermédiaire" et R2 est le second raffinat. Dans ce cas L'unité de séparation SMB comprend alors un nombre accru de zones de fonctionnement délimitées par les injections de la charge, du désorbant, et les soutirages d'un extrait contenant le produit recherché, d'un raffinat intermédiaire (ou premier raffinat), et d'un second raffinat. Les deux raffinats ont des compositions différentes. Par exemple, pour une séparation de coupe C8 aromatique, dans laquelle l'extrait est le produit recherché, le premier raffinat (ou raffinat intermédiaire) est typiquement relativement riche en éthylbenzène et relativement pauvre en orthoxylène et métaxylène, alors que le second raffinat est au contraire relativement pauvre en éthylbenzène et relativement riche en orthoxylène et métaxylène. Selon cette variante, les zones 1, 2 et 4 ne sont pas modifiées. La zone 3 est par contre divisée entre une zone 3A et une zone 3B, soit: • Zone 3A d'adsorption du produit recherché, comprise entre l'injection de la charge et le soutirage du raffinat intermédiaire; • zone 3B d'adsorption du produit principal du raffinat intermédiaire, comprise entre le soutirage du raffinat intermédiaire et le soutirage du second raffinat. Selon l'invention, on considère les zones 3A et zone 3B comme faisant partie de la même zone 3. L'état de la technique décrit de façon approfondie différents dispositifs et procédés permettant d'effectuer la séparation de charges en lit mobile simulé. On peut citer notamment les brevets US 2,985,589, US 3,214,247, US 3,268,605, US 3,592,612, US 4,614,204, US 4,378,292, US 5,200,075, US 5,316,821. Ces brevets décrivent également en détail le fonctionnement d'un SMB. Les dispositifs SMB comportent typiquement au moins une colonne (et souvent deux), des lits d'adsorbant Ai disposés dans cette colonne, séparés par des plateaux Pi à chambre(s) Ci de distribution et/ou d'extraction de fluides dans ou à partir des différents lits d'adsorbant, et des moyens commandés de distribution et d'extraction séquentiels de fluides. Ces moyens commandés de distribution et d'extraction de fluides d'un SMB sont typiquement de l'un des deux grands types suivants de technologie : - soit, pour chaque plateau, une pluralité de vannes commandées tout ou rien pour l'alimentation ou le soutirage des fluides, ces vannes étant typiquement situées au voisinage, immédiat du plateau correspondant, et comprenant notamment, pour chaque plateau Pi au moins 4 vannes commandées tout ou rien à 2 voies pour respectivement les alimentations des fluides F et D et les soutirages des fluides IE et R. -soit une vanne rotative multi-voies pour l'alimentation ou le soutirage des fluides sur l'ensemble des plateaux. La séparation du paraxylène de coupes aromatiques est typiquement réalisée de deux façons: • Dans une première voie, dite "voie hybride", on réalise une séparation SMB permettant d'obtenir du PX à basse pureté, par exemple 95%, qui est ensuite purifié par cristallisation pour obtenir du PX à haute pureté, typiquement une pureté commerciale de 99,7% ou plus. • Dans une seconde voie, dite "stand alone" (directe) on réalise une séparation SMB permettant d'obtenir directement du PX à haute pureté, typiquement de 99,7% ou plus. Ce procédé permet également d'obtenir un raffinat riche en éthylbenzène, orthoxylène et métaxylène, souvent recyclé au SMB après isomérisation. Toutes les unités SMB commerciales de ce type fonctionnent avec 24 lits d'adsorbant, car il est considéré que ce nombre de lits d'adsorbants est nécessaire pour obtenir le PX à la haute pureté voulue, supérieure à 99,5% et typiquement d'au moins 99,7 % poids, ou au moins d'obtenir cette pureté avec un rendement acceptable en PX. Plus le nombre de lits est élevé, et plus en effet on peut se rapprocher d'un contre-courant réel fluide/adsorbant, qui est un procédé continu, équivalent à un procédé à nombre de lits infini. Ainsi, pour le PX à haute pureté, il est admis que 24 lits sont nécessaires pour obtenir la pureté voulue et un rendement acceptable. Une telle unité de séparation SMB est opérée en général à une température comprise entre 20 C et 250 C, de préférence entre 90 C et 210 C, et de manière encore préférée entre 160 C et 200 C, et sous une pression comprise entre la pression de bulle des xylènes à la température opératoire et 2 MPa. Le désorbant utilisé dans l'unité SMB est généralement choisi parmi le paradiéthylbenzène (ou PDEB), le toluène, le paradifluorobenzène ou des diéthylbenzènes en mélange. Le rapport volumique du désorbant sur la charge dans l'unité SMB est typiquement compris entre 0,5 et 2,5 et de préférence compris entre 1,05 et 1,7. On pourra aussi se référer aux demandes de brevet ou brevets précités ou suivants:US 2,985,589; FR2681066; US6063978, WO 05/054.161, ou aux articles de Anjushri S. Kurup et aI, Ind. Eng. Chem. Res. 2005, 44, 5703-5714 ou de Pedro Sa Gomes et al, Adsorption (2006) 12:375-392. Ces deux derniers articles indiquent clairement que la séparation du PX à haute pureté se fait en 24 lits d'adsorbant. Description simplifiée de l'invention : L'invention se rapporte à un procédé de séparation SMB permettant d'obtenir en une seule étape du PX à une pureté supérieure à 99,5 %, et typiquement à la pureté commerciale de 99,7% poids, dans des dispositifs SMB moins complexes que ceux de l'art antérieur, notamment avec un nombre de lits d'adsorbant réduit. Il a en effet été découvert que contrairement à ce qui était considéré 1C) antérieurement, l'obtention d'une haute pureté par SMB en voie directe était possible avec un nombre limité de lits d'adsorbant, à condition de réaliser simultanément une double sélection: Nombre de lits d'adsorbant spécifique, Configuration de zones (a, b, c, d) spécifique. 15 De façon plus précise, on a trouvé que l'on pouvait obtenir des performances inattendues qui sont industriellement intéressantes en utilisant en combinaison : - 12 lits en configuration (2, 5, 3, 2), ou bien: - 15 lits en configuration (3, 6, 4, 2), ou bien: - 19 lits en configuration (4, 7, 6, 2). 20 Cette dernière double sélection est en fait surtout performante lorsqu'on utilise le PDEB (paradiéthylbenzène) comme désorbant. Description détaillée de l'invention: L'invention propose donc un procédé de séparation de paraxylène à une pureté 25 d'au moins 99,5% poids, et de préférence d'au moins 99,7% poids, d'une charge F d'hydrocarbures aromatiques ayant essentiellement 8 atomes de carbone, par séparation directe en une seule étape d'adsorption en lit mobile simulé dans un dispositif SMB à au moins une colonne comprenant une pluralité de lits d'adsorbants séparés par des plateaux de distribution/extraction P; , dans lequel 3C) on alimente dans ce dispositif au moins la charge F et un désorbant D, et l'on soutire au moins un extrait E riche en paraxylène, et au moins un raffinat R, les points d'alimentation et de soutirage étant modifiés au cours du temps avec un temps de permutation T, et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du SMB, et notamment les zones principales suivantes : -une zone 1 de désorption du paraxylène comprise entre l'alimentation du désorbant D et le soutirage de l'extrait E; - une zone 2 de désorption des composés du raffinat, comprise entre le soutirage de l'extrait E et l'alimentation de la charge F; - une zone 3 pour l'adsorption d'au moins le paraxylène, comprise entre l'alimentation de la charge et le soutirage du raffinat R; - une zone 4 située entre le soutirage du raffinat R et l'alimentation du désorbant D, le procédé étant opéré selon une configuration de zones (a, b, c, d) avec: a = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 1; b = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 2; c = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 3; d = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 4, le procédé mettant en oeuvre l'une des options suivantes: - soit on utilise un SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5, 3, 2), - soit on utilise un SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2), - soit on utilise un SMB de 19 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (4, 7, 6, 2), le désorbant dans ce dernier cas étant le paradiéthylbenzène. L'utilisation de ces doubles sélections permet d'obtenir des résultats supérieurs à ceux de toutes les autres combinaisons possibles pour un nombre de lits d'adsorbant identique ou voisin. L'art antérieur avait considéré que l'obtention de paraxylène d'une très grande pureté exigeait un procédé proche d'un contre-courant simulé réel (procédé continu équivalent à un procédé à nombre de lits infini), et donc un nombre de lits élevé: 24 typiquement. On pense, selon l'invention, que certaines configurations à nombre de lits réduit présentent une répartition des zones qui se prête particulièrement bien à la séparation, et que ceci conduit à des performances insoupçonnées, avec un SMB à nombre de lits réduit, ce qui est particulièrement économique (moins de vannes commandées, moins de systèmes de distribution/extraction, moins de tuyauteries). De préférence, les options SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5, 3, 2), et SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2) sont mises en oeuvre avec un désorbant appartenant au groupe formé par le tolluène et le paradiéthylbenzène. L'option SMB de 19 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (4, 7, 6, 2) est mise en oeuvre avec comme désorbant le paradiéthylbenzène (PDEB). De préférence, pour un SMB donné, on opère avec des conditions (en particulier de débit de charge, et de débit de solvant) permettant d'obtenir une pureté de 99,7% poids, c'est-à dire la pureté commerciale typiquement recherchée. Figures : La figure 1 représente le rendement en paraxylène du SMB en fonction du nombre de lits d'adsorbant, pour différentes configurations de zones dans un SMB opérant avec le toluène comme désorbant. La figure 2 représente le rendement en paraxylène du SMB en fonction du nombre de lits d'adsorbant, pour différentes configurations de zones dans un SMB opérant avec le PDEB comme désorbant. L'interprétation de ces 'figures sera discutée dans les exemples qui suivent. Exemples : L'invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui suivent, dans lesquels: L'exemple 1 est représentatif de l'art antérieur en version "stand atone" (séparation directe en une étape) pour une pureté 99,5 dans lequel on utilise un dispositif SMB à 24 lits d'adsorbant, avec le toluène comme désorbant. L'exemple 2 décrit les performances d'un dispositif SMB ayant le même volume global d'adsorbant que celui de l'exemple 1, mais réparti entre un nombre de lits plus faible, selon différentes configurations de zones, et utilisant également le toluène comme désorbant. Certaines associations nombre de lits / configuration de zones sont conformes à l'invention. L'exemple 3 est représentatif de l'art antérieur en version "stand alone" (séparation directe en une étape) pour une pureté >_ 99, 5 dans lequel on utilise un dispositif SMB à 24 lits d'adsorbant, avec le PDEB comme désorbant. L'exemple 4 décrit les performances d'un dispositif SMB ayant le même volume global d'adsorbant que celui de l'exemple 3, mais réparti entre un nombre de lits plus faible, selon différentes configurations de zones, et utilisant également le PDEE3 comme désorbant. Certaines associations nombre de lits / configuration sont conformes à l'invention. Exemple 1 comparatif selon l'art antérieur: On sépare du paraxylène d'une charge aromatique à 8 atomes de carbone sur un 20 dispositif SMB en lit mobile simulé équipé de 24 lits d'adsorbant et utilisant le toluène comme désorbant. Ce dispositif SMB comprend 24 lits d'adsorbant de hauteur 1,1m et de section interne 3,5x10-4 m2, avec une injection de charge, une injection de désorbant, un 25 soutirage d'extrait et un soutirage de raffinat. La configuration de zones typique efficace est (5, 9, 7, 3), soit : 5 lits en zone 1 ; - 9 lits en zone 2 ; 7 lits en zone 3 ; 30 - 3 lits en zone 4. L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et le désorbant est le toluène. La température est de 175 C, et la pression de 1,5 MPa. La charge F est composée de 20% de PX, de 22% d'OX, de 48% de MX et de 5% d'EB. Le temps de permutation employé est de 71 secondes. Les débits de liquide dans les différentes zones sont les suivants : 4,78 cm3.s-'' en zone 1 ; 3,96 cm3.s-'' en zone 2 ; 4,99 cm3.s-1 en zone 3 ; 3,24 cm3.s-' en zone 4. On obtient alors, par simulation, une pureté de PX dans l'extrait de 99,85% poids et un rendement en PX (rapport du PX de l'extrait sur le PX de la charge) de 95,75% poids. Exemple 2 : On sépare du PX à partir de la même charge F dans un dispositif SMB comprenant un adsorbeur ayant le même diamètre et le même volume global du même adsorbant que celui de l'exemple 1, mais réparti entre un nombre n de lits plus faible que 24, selon différentes configurations de zones. Pour cela, on considère des lits d'adsorbant de hauteur Ln = 24/n x L24, avec : Lä = hauteur de lit dans le SMB à n lits. L24 = hauteur de lit dans le SMB à 24 lits. Ce SMB utilise également le toluène comme désorbant. Tous les essais sont effectués à isopureté de 99,85% poids, qui est la pureté obtenue à l'exemple 1, iso-débit de désorbant D et de charge F par rapport à l'exemple 1. De plus, afin de conserver le rapport entre les débits liquides et le débit solide équivalent dans chaque zone, on adapte le temps de permutation Tä du même facteur que la hauteur des lits par rapport au temps de permutation T24 du SMB à 24 lits: Tä = 24/n x T24. Cette valeur est ensuite légèrement corrigée, de façon à se placer à iso-pureté, et donc permettre une comparaison des différents systèmes basée sur les rendements. On a testé par simulation le rendement obtenu en PX pour différents nombre de lits, compris entre 9 et 19, et avec différentes configurations de zones. 20 La figure 1 représente (points en losange) la courbe du rendement obtenu, pour chaque nombre de lits et pour la meilleure configuration de zones possible. Une courbe moyenne a été tracée en pointillé, et les points de rendement remarquable ont été entourés. Certains points additionnels (points en carré), correspondant à d'autres configurations non optimales ont également été représentés. On voit que de manière surprenante la courbe d'évolution du rendement avec le nombre de lits présente 2 configurations optimales : les SMB à 12 et 15 lits, qui se détachent de la courbe moyenne pour leur configuration optimale. Le point correspondant à 11 lits est également au dessus de la courbe, mais le rendement obtenu est toutefois médiocre. On voit également que pour les deux SMB à 12 et 15 lits, les autres configurations conduisent à des rendements considérablement inférieurs. Ceci est repris dans les tableaux 1 et 2 suivants. Seules sont mentionnées les meilleures configurations permettant d'obtenir le degré de pureté voulue. Tableau 1 : Étude de l'linfluence de la configuration de zones dans le cas 15 lits. configuration rendement en paraxylène 3, 6, 4, 2 95,26 % 4, 5, 4, 2 89,58 % 3, 5, 5, 2 88,76 % Tableau 2 : Étude de l'influence de la configuration de zones dans le cas 12 lits. configuration rendement en paraxylène 2, 5, 3, 2 93,26 % 2, 4, 4, 2 85,20 % 2,4,2,4 81,83% L'interprétation physique de ces résultats n'est pas évidente. Une explication possible est que l'association d'un nombre de lits particulier avec une configuration de zones particulière peut se révéler bien supérieure à d'autres 11 possibilités pour l'efficacité de séparation et le rendement. L'importance de cette double sélection: nombre de lits / configurations de zones n'avait pas été prise en considération dans l'art antérieur de la séparation du PX, qui considère d'ailleurs que l'obtention de PX à haute pureté requiert 24 lits. Exemple 3 comparatif selon l'art antérieur: On sépare du PX à partir de la même charge F dans un dispositif SMB identique à celui de l'exemple 1, avec une configuration de zones également identique. A la différence de l'exemple 1, le désorbant utilisé est le paradiéthylbenzène (PDEB). Les conditions opératoires et les débits de liquide dans les différentes zones sont identiques à celles de l'exemple 1. Le temps de permutation employé est légèrement différent, et est de 70,4 secondes. On obtient alors, par simulation, la même pureté de PX dans l'extrait de 99,85% 15 poids et un rendement en PX (rapport du PX de l'extrait sur le PX de la charge) de 98,12 % poids. Exemple 4 : On réalise les mêmes essais que ceux de l'exemple 2, mais avec le paradiéthyl 20 benzène (PDEB) comme désorbant. On fait donc varier le nombre de lits d'adsorbant et la configuration de zones, mais avec le PDEB et non le toluène comme désorbant. Tous les essais sont effectués à isopureté de 99,85% poids, qui est la pureté obtenue à l'exemple 3, iso-débit de désorbant D et de charge F par rapport à 25 l'exemple 3, pour comparer les résultats obtenus avec celui de l'art antérieur (exemple 3) avec le désorbant PDEB. La figure 2 représente (points en losange) la même courbe du rendement obtenu, pour chaque nombre de lits et pour la meilleure configuration de zones possible que celle de l'exemple ;2, mais avec le PDEB comme désorbant. 30 De façon analogue, une courbe moyenne a été tracée en pointillé, et les points de rendement remarquable ont été entourés. Certains points additionnels (points en carré), correspondant à d'autres configurations non optimales ont également été représentés. On voit que de manière surprenante la courbe d'évolution de rendement avec le nombre de lits présente cette fois 3 configurations optimales : les SMB à 12 et 15 lits, qui se détachent comme pour la figure 1 de la courbe moyenne pour leur configuration optimale, qui est la même que celle de l'exemple 2 avec le désorbant toluène. Mais de plus, le points 19 lits donne également de très bons résultats qui sont même supérieurs à ceux obtenus avec 24 lits (art antérieur). Ceci est repris dans les tableaux 3, 4 et 5 suivants. Seules sont mentionnées les meilleures configurations permettant d'obtenir le degré de pureté voulue. Tableau 3 : Étude de l'influence de la configuration de zones dans le cas 15 lits. configuration rendement en paraxylène 3, 6, 4, 2 97,68 cYo 4, 5, 4, 2 93,32 0/0 3, 5, 5, 2 94,80 % Tableau 4 : Étude de l'influence de la configuration de zones dans le cas 12 lits. configuration rendement en paraxylène 2,5,3,2 96,10% 2,4,4,2 91,64% 2,4,2,4 80,74% Tableau 5 : Étude de l'influence de la configuration de zones dans le cas 19 lits. configuration rendement en paraxylène 4, 7, 6, 2 98,01 % 5, 6, 6, 2 93,05 % 4, 6, 6, 3 92,50 % 13 L'interprétation physique de ces nouveaux résultats n'est pas non plus évidente. Une explication possible est que le désorbant PDEB, associé aussi à un nombre de lits particulier: 19, avec une configuration de zones particulière, améliore encore l'efficacité de séparation et le rendement dans le cas 19 lits. Il résulte des exemples précédents que les combinaisons suivantes sont les plus performantes, selon l'invention: 3, 2), - SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5, -SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2), 10 - SMB de 19 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (4, 7, 6, 2), le désorbant dans ce dernier cas étant le paradiéthylbenzène. L'importance de cette double sélection: nombre de lits / configurations de zones, et éventuellement son association avec un solvant particulier n'avait pas été prise 15 en considération dans l'art antérieur de la séparation du PX, qui considère d'ailleurs que l'obtention de PX à haute pureté d'au moins 99,5 % poids requiert 24 lits. La portée de l'invention n'est pas limitée à la description qui précède, et l'homme 20 du métier pourra utiliser toute caractéristique adéquate comprise dans l'art antérieur.5 REVENDICATIONS 1. Procédé de séparation de paraxylène à une pureté d'au moins 99,5% poids d'une charge F d'hydrocarbures aromatiques ayant essentiellement 8 atomes de carbone, par séparation directe en une seule étape d'adsorption en lit mobile simulé dans un dispositif SMB à au moins une colonne comprenant une pluralité de lits d'adsorbants séparés par des plateaux de distribution/extraction P; , dans lequel on alimente dans ce dispositif au moins la charge F et un désorbant D, et l'on soutire au moins un extrait E riche en paraxylène, et au moins un raffinat R, les points d'alimentation et de soutirage étant modifiés au cours du temps avec un temps de permutation T, et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du SMB, et notamment les zones principales suivantes : - une zone 1 de désorption du paraxylène comprise entre l'alimentation du désorbant D et le soutirage de l'extrait E; - une zone 2 de désorption des composés du raffinat, comprise entre le soutirage de l'extrait E et l'alimentation de la charge F; - une zone 3 pour l'adsorption d'au moins le paraxylène, comprise entre l'alimentation de la charge et le soutirage du raffinat R; - une zone 4 située entre le soutirage du raffinat R et l'alimentation du désorbant D, le procédé étant opéré selon une configuration de zones (a, b, c, d) avec: a = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 1; b = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 2; c = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 3; d = nombre de lits d'adsorbant opérant en zone 4; le procédé mettant en oeuvre l'une des options suivantes: - soit on utilise un SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5 ,3 ,2),15 - soit on utilise un SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2), - soit on utilise un SMB de 19 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (4, 7, 6, 2), le désorbant dans ce dernier cas étant le paradiéthylbenzène. 5 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le procédé met en oeuvre l'une des options suivantes: - soit on utilise un SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5, 3, 2), 10 - soit on utilise un SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2), et dans lequel le désorbant appartient au groupe formé par le toluène et le paradiéthylbenzène. 15 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on utilise un SMB de 12 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (2, 5, 3, 2). 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on utilise un SMB de 15 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (3, 6, 4, 2). 5. Procédé selon la revendication 1 dans lequel on utilise un SMB de 19 lits d'adsorbant opérant selon la configuration (4, 7, 6, 2), le désorbant étant le paradiéthylbenzène. 25 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on opère avec des conditions de débit de charge, et débit de solvant permettant d'obtenir une pureté de 99,7% poids. 20