Brevet FR2914353A1 — publié le 20081003

DOMAINE TECHNIQUE AUQUEL SE RAPPORTE L'INVENTION La présente invention concerne de manière générale la dépollution des gaz brûlés circulant dans une ligne d'échappement de moteur à combustion interne. Elle concerne plus particulièrement une ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne comprenant un conduit de circulation de gaz brûlés sur le trajet duquel sont prévus des moyens d'injection d'un agent réducteur, des moyens générateurs de tourbillons et un catalyseur SCR. Elle concerne également un moteur à combustion interne comprenant un bloc-moteur pourvu de cylindres, une ligne d'admission de gaz frais débouchant dans ces cylindres et une telle ligne d'échappement de gaz brûlés prenant naissance dans les cylindres. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la réalisation des moteurs Diesel et des moteurs à allumage commandé fonctionnant à faible richesse. ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les gaz brûlés des moteurs à combustion interne contiennent de nombreux polluants qu'il convient de traiter ou de filtrer avant de rejeter ces gaz brûlés dans l'atmosphère. On cherche actuellement en particulier à réduire les émissions d'oxydes d'azote. II est pour cela connu de stocker les oxydes d'azote sur un catalyseur SCR, puis de régénérer ce dernier lors de phases spécifiques du moteur. Cette technique est toutefois difficile et coûteuse à mettre en oeuvre. Il est également connu de traiter les oxydes d'azote en continu, pendant le fonctionnement normal du moteur. A cet effet, on injecte un agent réducteur dans le conduit d'échappement, en amont d'un catalyseur SCR, à l'aide d'un injecteur disposé dans ce conduit d'échappement. L'injecteur est relié à un réservoir d'agent réducteur et à une pompe. Un système de contrôle pilote le volume d'agent réducteur injecté dans le conduit d'échappement en fonction, entre autres, du débit d'oxydes d'azote circulant dans cette conduite. L'agent réducteur généralement utilisé est une solution aqueuse d'urée qui, au contact des gaz brûlés, se transforme en ammoniac destiné à réagir dans le catalyseur SCR avec les oxydes d'azote. On comprend que le volume d'agent réducteur injecté dans le conduit d'échappement doit être précisément calculé de manière que le mélange d'ammoniac et d'oxydes d'azote soit stoechiométrique et que la réaction dans le catalyseur SCR soit complète. Un trop grand volume d'agent réducteur injecté provoquerait un rejet d'ammoniac dans l'atmosphère et augmenterait la consommation d'agent réducteur. Un trop faible volume d'agent réducteur injecté engendrerait un rejet d'oxydes d'azote polluants dans l'atmosphère. Le mélange d'ammoniac et de gaz brûlés doit en outre, à son arrivée dans le catalyseur SCR, être homogène de manière à minimiser les rejets d'ammoniac dans l'atmosphère et à maximiser l'efficacité du traitement des oxydes d'azote. II est connu à cet effet de disposer un injecteur au centre du conduit d'échappement de manière que celui-ci disperse uniformément l'agent réducteur dans les gaz brûlés. Toutefois, la tenue thermique de l'injecteur nécessite alors, pour la réalisation de l'injecteur, l'utilisation de matériaux résistants et coûteux. En outre, dans un tel dispositif, les diamètres des conduits d'échappement étant généralement faibles, une partie de l'agent réducteur peut être projetée sur les parois de ce conduit. Les parois présentant une température inférieure à celle des gaz brûlés, cette température contrarie la transformation de l'urée en ammoniac, ce qui génère sur ces parois une accumulation de cristaux d'urée non transformés et/ou de polymères issus d'une mauvaise transformation de l'urée. Cette accumulation de cristaux d'urée et de polymères présente deux effets néfastes. Tout d'abord, l'urée non transformée génère un manque d'ammoniac dans les gaz brûlés de sorte que le mélange n'est plus stoechiométrique. Il y a donc un rejet d'oxydes d'azote dans l'atmosphère. En outre, cette accumulation, si elle est importante, peut réduire la section d'entrée du catalyseur SCR, voire la boucher. On connaît du document WO 2006/009056 un dispositif permettant de réduire cette accumulation de polymères et de cristaux d'urée dans le conduit d'échappement. Le dispositif proposé comporte, d'une part, en amont de l'injecteur, une hélice statique qui provoque la mise en rotation et l'homogénéisation des gaz brûlés dans le conduit, et, d'autre part, en aval de cet injecteur, un divergent pour permettre une distribution homogène du mélange à l'entrée du catalyseur SCR. Toutefois, l'injecteur utilisé reste soumis à de très fortes températures dues à sa position au milieu du flux de gaz brûlés. En outre, une telle hélice présente un coût de fabrication et un coût d'assemblage importants. Enfin, il faut assurer un temps de résidence de l'urée dans les gaz brûlés assez grand pour permettre une bonne décomposition en ammoniac. L'urée ne dispose pas, dans ce dispositif, de suffisamment de temps dans le catalyseur pour traiter les oxydes d'azote, ce qui réduit l'efficacité globale du système. OBJET DE L'INVENTION Afin de remédier aux inconvénients précités de l'état de la technique, la présente invention propose une ligne d'échappement qui limite la formation de polymères et de cristaux d'urée, qui accroît la durée de circulation des gaz brûlés mêlés à l'urée avant leur entrée dans le catalyseur SCR et qui améliore l'homogénéité des gaz en entrée du catalyseur SCR. Plus particulièrement, on propose selon l'invention une ligne d'échappement telle que définie dans l'introduction, dans laquelle lesdits moyens générateurs de tourbillons comportent un boîtier dans lequel débouchent lesdits moyens d'injection, qui présente une sortie axiale raccordée du côté du catalyseur SCR et une entrée latérale raccordée audit conduit selon un axe décalé par rapport à l'axe de la sortie axiale, pour permettre une entrée tangentielle des gaz brûlés dans le boîtier. Le terme décalé signifie simplement que les axes ne sont pas sécants. L'entrée étant latérale, ces deux axes ne sont en outre pas parallèles. Grâce à l'invention, les gaz brûlés qui débouchent dans le boîtier par son entrée latérale sont naturellement entraînés en rotation de manière à sortir par sa sortie axiale. Cette mise en rotation leur permet d'envelopper le jet de d'agent réducteur et de réduire l'impact de l'agent réducteur sur les parois du boîtier. Les tourbillons provoquent alors l'homogénéisation rapide des gaz brûlés avec l'agent réducteur. Cette homogénéisation permet en outre à l'ensemble des oxydes d'azote d'être traités avec efficacité dans le catalyseur SCR. D'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de la ligne d'échappement conforme à l'invention sont les suivantes : - la projection de l'axe de ladite entrée latérale dans un plan qui est parallèle à cet axe et qui comprend l'axe de ladite sortie axiale, forme avec cet axe de la sortie axiale un angle compris entre 15 et 90 degrés ; - les moyens d'injection débouchent dans le boîtier dans l'axe de la sortie axiale, au travers d'une paroi de fond du boîtier située à l'opposée de la sortie axiale ; -ladite paroi de fond s'étend dans un plan oblique par rapport à l'axe de la sortie axiale ; et - l'agent réducteur est une solution aqueuse d'urée. Selon une autre caractéristique avantageuse de la ligne d'échappement conforme à l'invention, il est prévu une conduite de dérivation qui prend naissance dans le conduit, en amont du boîtier, et qui débouche dans le boîtier, à côté des moyens d'injection, selon un axe sécant avec l'axe de la sortie axiale. Ainsi, le flux de gaz brûlés qui débouche dans le boîtier par cette conduite de dérivation crée, à l'intérieur du boîtier, un mouvement de gaz qui prévient tout retournement des gaz brûlés issus de l'entrée latérale vers cette même entrée latérale (phénomène dit de back-flow ). Ce flux réduit aussi la formation de polymères dans la collerette d'union entre l'injecteur et le conduit d'échappement, en augmentant la température de cette zone. Selon une autre caractéristique avantageuse de la ligne d'échappement conforme à l'invention, les moyens d'injection comprennent un injecteur pourvu d'un corps disposé à l'extérieur du conduit, et d'un nez d'extrémité débouchant à l'intérieur du boîtier. Ainsi, le corps de l'injecteur reste à une température relativement basse qui permet, par simple conduction de chaleur, de refroidir le nez d'extrémité. L'injecteur peut ainsi être réalisé tout entier dans un matériau peu coûteux. Selon une autre caractéristique avantageuse de la ligne d'échappement conforme à l'invention, le boîtier comporte une enveloppe dont une première partie est cylindrique autour de l'axe de la sortie axiale et dont une autre partie, disposée en aval de la première partie, est conique convergente autour de l'axe de la sortie axiale. La partie cylindrique, qui est percée de l'entrée latérale, permet d'appliquer un mouvement tourbillonnaire aux gaz brûlés. La partie conique crée un venturi qui accélère le mélange de gaz brûlés et d'agent réducteur. Le mélange devient ainsi turbulent, ce qui améliore son homogénéité. Selon une autre caractéristique avantageuse de la ligne d'échappement conforme à l'invention, il est prévu un conduit de jonction conique divergent entre la sortie axiale du boîtier et l'entrée du catalyseur SCR. Ainsi, grâce à sa forme, ce conduit de jonction rend l'écoulement de gaz brûlés laminaire et plus lent, ce qui augmente le temps disponible pour la transformation de l'urée en ammoniac avant son entrée dans le catalyseur SCR. L'invention concerne également un moteur à combustion interne qui comprend une telle ligne d'échappement. DESCRIPTION DÉTAILLÉE D'UN EXEMPLE DE RÉALISATION La description qui va suivre, en regard des dessins annexés, donnée à titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. Sur les dessins annexés : - la figure 1 est une vue schématique d'ensemble d'un moteur à combustion interne comprenant une ligne d'échappement selon l'invention ; et - les figures 2 et 3 sont des vues de détail, sous deux angles différents, de la zone II de la figure 1. Dans la description, les termes amont et aval seront utilisés suivant le sens de l'écoulement des gaz, depuis le point de prélèvement des gaz frais dans l'atmosphère jusqu'à la sortie des gaz brûlés par un catalyseur SCR 33. Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un moteur à combustion interne 10 de type Diesel, qui comprend un bloc-moteur 11 pourvu ici de quatre cylindres 11A. Classiquement, le moteur à combustion interne 10 comporte un dispositif électronique (non représenté) de pilotage de ses différents organes. En amont des cylindres 11A, le moteur à combustion interne 10 comporte une ligne d'admission 20 qui comporte un filtre à air 21 qui filtre les gaz frais prélevés dans l'atmosphère. Cette ligne d'admission 20 comporte en outre un compresseur 71 de turbocompresseur 70 qui comprime les gaz frais filtrés par le filtre à air 24, ainsi qu'un refroidisseur d'air principal 22 qui refroidit ces gaz frais comprimés. La ligne d'admission 20 débouche dans un répartiteur d'air 12 qui amène les gaz frais dans chacun des cylindres 11A du bloc-moteur 11. En sortie des cylindres 11A, le moteur à combustion interne 10 comporte un collecteur d'échappement 13 de gaz brûlés qui est raccordé à une ligne d'échappement 30 s'étendant jusqu'au catalyseur SCR 33. Il comporte également une ligne de recirculation 40 des gaz brûlés, appelée ligne EGR, qui comporte un refroidisseur EGR 41 et une vanne EGR 42 de régulation du débit de gaz. Cette ligne prend naissance dans la ligne d'échappement 30, en aval du collecteur d'échappement 13, et débouche dans la ligne d'admission 20, en amont du répartiteur d'air 12. La ligne d'échappement 30 comporte en particulier, du côté du collecteur d'échappement 13, une turbine 72 qui actionne le compresseur 71. Elle comporte également un conduit 31, 32 qui s'étend à partir de la sortie de la turbine 72 jusqu'au catalyseur SCR 33. Ce conduit comporte en particulier un conduit amont 31 et un conduit aval 32 séparés par des moyens générateurs de tourbillons 50. Le conduit amont 31 est en outre pourvu d'un dispositif 43 de traitement des hydrocarbures, monoxyde de carbone et particules polluantes. Le conduit amont 31 est constitué par une simple conduite cylindrique dont l'extrémité raccordée aux moyens générateurs de tourbillons 50 est ici coudée à 90 degrés. La ligne d'échappement 30 comporte en outre des moyens d'injection 35 d'un agent réducteur. Ces moyens d'injection comprennent de manière classique 6 un réservoir 36 d'agent réducteur, une pompe 37 qui pompe l'agent réducteur dans le réservoir 36 pour l'injecter sous pression dans le conduit aval 32, via une conduite d'injection 38. L'agent réducteur utilisé est ici une solution aqueuse d'urée. Elle comporte environ un tiers d'urée adaptée, au contact des gaz brûlés, à se transformer en ammoniac qui permet, au sein du catalyseur SCR 33, de réduire les oxydes d'azote polluants compris dans les gaz brûlés. Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, les moyens générateurs de tourbillons 50 comportent un boîtier 58 dans lequel débouche la conduite d'injection 38, et qui présente une sortie axiale 57 raccordée du côté du catalyseur SCR 33 et une entrée latérale 56 raccordée à l'extrémité coudée du conduit amont 31 selon un axe W décalé par rapport à l'axe V de la sortie axiale 57. Comme le montrent les figures 2 et 3, le boîtier 58 présente à cet effet une forme allongée selon l'axe V, en trois parties coaxiales juxtaposées. II présente plus précisément une partie amont 51 cylindrique autour de l'axe V et de diamètre environ égal à 150 millimètres, soit deux à trois fois plus grand que le diamètre du conduit amont 31. Il présente une partie centrale 52 qui est conique convergente autour de l'axe V, c'est-à-dire qui présente une forme de cône tronqué dont la section diminue dans le sens de circulation des gaz brûlés jusqu'à un diamètre environ égal à 50 millimètres. Son angle d'ouverture est environ égal à 30 degrés. Il présente enfin une partie avale 53 cylindrique de révolution autour de l'axe V qui est raccordée au conduit aval 32. L'extrémité libre de la partie amont 51 est fermée par une paroi de fond 59 qui s'étend selon un plan P1 oblique par rapport à l'axe V. L'angle d'inclinaison Al de ce plan P1 par rapport au plan normal à l'axe V est ici environ égal à 20 degrés. L'extrémité libre de la partie avale 53 est en revanche ouverte et forme la sortie axiale 57 du boîtier 58. Elle est bordée d'une bride de fixation permettant de solidariser le boîtier 58 avec le conduit aval 32. Elle pourrait en variante être directement soudée sur le conduit aval 32. La paroi latérale de la partie amont 51 du boîtier 58 est quant à elle percée d'une ouverture qui forme l'entrée latérale 56 du boîtier 58. Cette ouverture présente une géométrie telle que l'extrémité coudée de la conduite amont 31 peut y être branchée sans que ce branchement n'induise de pertes de charges sur le flux de gaz brûlés. L'axe W selon lequel le conduit amont 31 est raccordé au boîtier 58 est 7 ici orthogonal à l'axe V du boîtier 58 et n'est pas sécant à celui-ci. Au contraire, l'axe W du conduit amont 31 est décalé par rapport à l'axe V du boîtier 58 de manière que la face externe du conduit amont 31 se branche tangentiellement à la face externe de la partie amont 51 du boîtier 58. Ainsi, le flux de gaz brûlés issu du conduit amont 31 débouche dans le boîtier 58 tangentiellement à la face intérieure de la paroi de sa partie amont 51, et est ainsi entraîné en rotation par celle-ci. Du fait de l'inclinaison de la paroi de fond 59 du boîtier 58 par rapport à l'axe V, la longueur de la partie amont 51 du boîtier 58 est variable le long de sa périphérie. Le conduit amont 31 est branché dans la zone la plus allongée de la partie amont 51 du boîtier 58. Ainsi, les gaz brûlés qui débouchent dans le boîtier 58 sont entraînés dans un mouvement tourbillonnaire d'axe V par la forme cylindrique de la partie amont 51, tout en étant orienté vers la sortie axiale 57 du boîtier 58 par la paroi de fond 59. Comme le montre plus précisément la figure 3, les moyens d'injection 35 d'agent réducteur comportent un injecteur 55 qui est raccordé à l'extrémité de la conduite d'injection 38. Cet injecteur 55 est pourvu d'un corps disposé à l'extérieur du boîtier 58, et d'un nez d'extrémité débouchant à l'intérieur du boîtier 58 via une ouverture pratiquée au centre de la paroi de fond 59 de ce boîtier. L'injecteur est plus précisément disposé de manière que le jet d'agent réducteur qu'il injecte dans le flux tourbillonnaire de gaz brûlés soit dirigé dans l'axe V de la sortie axiale 57 du boîtier 58. Le cône de projection présente un angle d'ouverture faible qui permet de disperser de manière homogène l'agent réducteur dans les gaz brûlés. L'injecteur 55 est piloté en temps réel par les moyens électroniques de pilotage du moteur 10, de manière que la quantité d'agent réducteur injecté soit précisément dosée. La ligne d'échappement 30 comporte en outre une conduite de dérivation 39 qui prend naissance dans le conduit amont 31, en amont de son extrémité coudée, et qui débouche dans la paroi de fond 59 du boîtier 58. La paroi de fond 59 présente à cet effet une entrée secondaire réalisée à côté de l'ouverture pratiquée au centre de la paroi de fond pour l'injecteur 55, de manière que le flux de gaz brûlés issu de cette conduite de dérivation réduise la formation de cristaux d'urée et/ou de polymères dans la collerette d'union de l'injecteur et de la ligne d'échappement. Ce flux empêche en outre tout phénomène de retour des gaz brûlés issus de l'entrée latérale 56 vers cette même entrée latérale. La conduite de dérivation 39 présente un diamètre environ 5 fois inférieur à celui du conduit amont 31. Son extrémité raccordée à la paroi de fond 59 du boîtier 58 s'étend selon un axe U sécant avec l'axe V du jet d'agent réducteur. Le conduit aval 32 comporte, outre le catalyseur SCR 33, un conduit de jonction 34 qui raccorde la sortie axiale du boîtier 58 à l'entrée de ce catalyseur. Ce conduit de jonction 34 présente une forme conique divergente depuis la sortie axiale 57 du boîtier 58 jusqu'à l'entrée du catalyseur SCR 33. L'élargissement de section de ce conduit de jonction 34 permet de ralentir et de rendre moins turbulents les gaz brûlés sortant de la partie centrale 52 conique convergente du boîtier 58. L'angle d'ouverture de ce conduit est environ égal à 7 degrés. En fonctionnement, les gaz brûlés issus de la combustion de gaz frais et de carburant dans les cylindres 11A débouchent dans la turbine 72, puis dans le conduit amont 31. Ils sont ainsi conduits, pour une majeure partie, jusqu'à l'entrée latérale 56 du boîtier 58, et, pour une partie minime, jusqu'à l'entrée secondaire du boîtier 58 via la conduite de dérivation 39. La majeure partie des gaz brûlés s'engouffre alors dans le boîtier 58 et est guidée par la paroi cylindrique de la partie amont 51 du boîtier 58, ce qui lui confère un mouvement tourbillonnant d'axe V. L'injecteur 55 injecte simultanément, au centre de ce flux tourbillonnaire de gaz brûlés, le mélange aqueux d'urée. Le volume de solution aqueuse injecté est calculé en fonction, entre autres, du débit d'oxydes d'azote de manière que, une fois l'ensemble de l'urée transformé, le mélange d'ammoniac et d'oxydes d'azote soit stoechiométrique. Le mélange de gaz brûlés et de solution aqueuse d'urée s'homogénéise dans le venturi formé par la partie centrale 52 du boîtier 58. La température élevée des gaz brûlés permet à l'urée de se transformer selon les réactions chimiques suivantes. Dans un premier temps, l'eau contenue dans la solution aqueuse d'urée s'évapore, si bien que les gaz brûlés contiennent de l'urée (NH2)2CO. Dans un second temps, la température des gaz provoque une thermolyse de l'urée, si bien que chaque molécule d'urée engendre une molécule d'ammoniac NH3 et une molécule d'acide isocyanique HCNO. Les gaz étant chauds, cet acide se transforme ensuite en ammoniac et en dioxyde de carbone par une réaction d'hydrolyse. Si, malgré la forme du boîtier 58 et la position de l'injecteur 55, une partie du jet de solution aqueuse impacte les parois du boîtier 58, le diamètre de ce dernier est suffisamment grand pour que la solution aqueuse d'urée soit dispersée sur une grande surface. Cette solution aqueuse chauffe donc rapidement au contact des gaz brûlés, ce qui évite que l'acide isocyanique ne se polymérise et ne forme un dépôt sur cette paroi . Le mouvement tourbillonnaire et l'accélération des gaz brûlés dans le 9 venturi formé par la partie centrale 52 du boîtier 58 favorisent l'homogénéisation du flux. La longueur et le ralentissement des gaz brûlés au sein du conduit de jonction 34 augmente le temps de résidence des gaz brûlés pour améliorer la transformation d'urée en ammoniac. Ainsi, le mélange qui entre dans le catalyseur SCR 33 est assez homogène et stoechiométrique. La réaction de réduction des oxydes d'azote contenus dans les gaz brûlés sera alors plus efficace. Les rejets d'ammoniac et d'oxydes d'azote dans l'atmosphère sont ainsi minimisés. La présente invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté, mais l'homme du métier saura y apporter toute variante conforme à son esprit. REVENDICATIONS 1. Ligne d'échappement (30) d'un moteur à combustion interne (10) comprenant un conduit (31, 32) de circulation de gaz brûlés sur le trajet duquel sont prévus des moyens d'injection (35) d'un agent réducteur, des moyens générateurs de tourbillons (50) et un catalyseur SCR (33), caractérisée en ce que lesdits moyens générateurs de tourbillons (50) comportent un boîtier (58) dans lequel débouchent lesdits moyens d'injection (35), qui présente une sortie axiale (57) raccordée du côté du catalyseur SCR (33) et une entrée latérale (56) raccordée audit conduit (31, 32) selon un axe (W) décalé par rapport à l'axe (V) de la sortie axiale (57), pour permettre une entrée tangentielle des gaz brûlés dans le boîtier (58). 2. Ligne d'échappement (30) selon la revendication précédente, dans laquelle la projection de l'axe (W) de ladite entrée latérale (56) dans un plan qui est parallèle à cet axe (W) et qui comprend l'axe (V) de ladite sortie axiale (57), forme avec cet axe (V) de la sortie axiale (57) un angle compris entre 15 et 90 degrés. 3. Ligne d'échappement (30) selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle les moyens d'injection (35) débouchent dans le boîtier (58) dans l'axe de la sortie axiale (57), au travers d'une paroi de fond (59) du boîtier (58) située à l'opposée de la sortie axiale (57). 4. Ligne d'échappement (30) selon la revendication précédente, dans laquelle ladite paroi de fond (59) s'étend dans un plan (P1) oblique par rapport à l'axe (V) de la sortie axiale (57). 5. Ligne d'échappement (30) selon l'une des deux revendications précédentes, comportant une conduite de dérivation (39) qui prend naissance dans le conduit (31, 32), en amont du boîtier (58), et qui débouche dans le boîtier (58), à côté des moyens d'injection (35), selon un axe (U) sécant avec l'axe (V) de la sortie axiale (57). 6. Ligne d'échappement (30) selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle l'agent réducteur est une solution aqueuse d'urée. 7. Ligne d'échappement (30) selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle les moyens d'injection (35) comprennent un injecteur (55) pourvu d'un corps disposé à l'extérieur du conduit (31, 32), et d'un nez d'extrémité débouchant à l'intérieur du boîtier (58). 8. Ligne d'échappement (30) selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle le boîtier (58) comporte une enveloppe dont une première partie (51)est cylindrique autour de l'axe (V) de la sortie axiale (57) et dont une autre partie (52), disposée en aval de la première partie (51), est conique convergente autour de l'axe (V) de la sortie axiale (57). 9. Ligne d'échappement (30) selon l'une des revendications précédentes, 5 comportant un conduit de jonction (34) conique divergent prévu entre la sortie axiale (57) du boîtier (58) et l'entrée du catalyseur SCR (33). 10. Moteur à combustion interne (10) comprenant une ligne d'admission (20) de gaz frais qui débouche dans des cylindres (11A) d'un bloc moteur (11), caractérisé en ce que les cylindres (11A) débouchent dans une ligne 10 d'échappement (30) de gaz brûlés selon l'une des revendications 1 à 9.