Brevet FR2910560A1 — publié le 20080627

"Dispositif de pompe à chaleur par adsorption pour modérer la température de l'air d'admission d'un moteur à combustion interne" L'invention se rapporte à un dispositif de pompe à chaleur pour chauffer ou refroidir l'air d'admission qui circule dans une conduite d'admission. L'invention se rapporte plus particulièrement à un dispositif de pompe à chaleur pour modérer la température de l'air d'admission d'une conduite d'admission de véhicule automobile, io l'air d'admission étant susceptible d'être alternativement chaud ou froid, qui comporte : - un condenseur qui est raccordé à une conduite d'alimentation en fluide caloporteur dans un état gazeux, et qui est susceptible d'échanger de la chaleur avec une source froide is afin de liquéfier le fluide caloporteur gazeux ; - un évaporateur qui est raccordé à une conduite d'évacuation du fluide caloporteur dans un état gazeux, et qui est susceptible d'échanger de la chaleur avec une source chaude afin d'évaporer le fluide caloporteur liquide fourni par le condenseur, 20 l'évaporation du fluide caloporteur étant endothermique ; dans lequel l'air d'admission circulant dans la conduite d'admission est susceptible de constituer la source chaude. Il est connu d'améliorer la performance des moteurs à combustion interne de véhicule automobile en les équipant d'un 25 turbocompresseur. Le compresseur du turbocompresseur permet notamment de comprimer l'air d'admission pour suralimenter en air le moteur à combustion. En passant par le compresseur, la pression et la température de l'air d'admission sont augmentées, par exemple la 30 pression de l'air d'admission en aval du compresseur est de 2 bars et la température de l'air d'admission en aval du compresseur est de 180 C. 2910560 2 Pour augmenter encore la densité de l'air admis dans le moteur, un refroidisseur d'air est agencé dans la conduite d'admission en aval du compresseur. Le refroidisseur permet d'augmenter sensiblement la performance du moteur en abaissant 5 la température de l'air comprimé d'admission. Le refroidissement de l'air est généralement réalisé par un refroidisseur d'air de suralimentation dans lequel circule de l'air à température ambiante. L'air de refroidissement à température ambiante forme un fluide caloporteur qui est susceptible io d'absorber une quantité de chaleur qui est proportionnelle à son débit. De manière connue, l'air de refroidissement traverse l'échangeur de chaleur par l'effet de l'avancement du véhicule automobile. Ainsi, le débit de circulation de l'air de is refroidissement est proportionnel à la vitesse du véhicule automobile. Ce dispositif connu de refroidissement est particulièrement efficace lorsque le véhicule roule à grande vitesse. Cependant, dans certaines conditions de roulage, le débit d'air de refroidissement est insuffisant pour faire baisser de 20 manière significative la température de l'air d'admission. C'est notamment le cas lors d'une accélération en départ arrêté du véhicule, ou encore, lorsque le véhicule est en situation de dépassement d'un véhicule lent. La faible vitesse initiale du véhicule qui est par exemple inférieure à 60 km.h-1, est 25 insuffisante pour rendre efficace le refroidisseur d'air d'admission. Par ailleurs, la température de l'air d'admission a aussi une influence sur la formation de composés considérés comme polluants lors de la combustion du mélange d'air d'admission et de carburant dans le moteur à combustion. 30 Ainsi, lorsque la température de l'air d'admission est inférieure à une température de seuil, la combustion est susceptible de former une grande quantité d'hydrocarbures imbrûlés (HC) et de monoxyde de carbone (CO). 2910560 3 De plus, la consommation de carburant est aussi augmentée. Une telle situation se produit notamment lorsque le véhicule est démarré à froid. A ce régime du moteur, le 5 compresseur ne fonctionne pas, et l'air d'admission n'est donc pas chauffé par compression. Ce problème est d'autant plus important lorsque le véhicule est dans une atmosphère froide, par exemple en hiver. Dans de telles situations, il est donc préférable de chauffer io l'air d'admission momentanément pour éviter de produire une grande quantité de composés polluants. Pour résoudre notamment ces problèmes, l'invention propose un dispositif de pompe à chaleur du type décrit précédemment, caractérisé en ce qu'il comporte un accumulateur is contenant une substance adsorbante qui est susceptible d'adsorber le fluide caloporteur lorsqu'elle est refroidie au-dessous d'une température de désorption, l'adsorption étant exothermique, et qui est susceptible de désorber le fluide caloporteur lorsqu'elle est chauffée au-dessus d'une température 20 de désorption, l'accumulateur étant raccordé à une extrémité amont de la conduite d'alimentation et à une extrémité aval de la conduite d'évacuation. Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - le condenseur et l'évaporateur sont formés par un 25 échangeur de chaleur unique qui est susceptible d'échanger de la chaleur alternativement avec la source froide et avec la source chaude, l'échangeur de chaleur unique étant raccordé en va-etvient à l'accumulateur par une conduite de raccordement qui forme alternativement la conduite d'alimentation et la conduite 30 d'évacuation en fonction du sens de circulation du fluide caloporteur gazeux ; 2910560 4 - l'accumulateur est susceptible d'échanger de la chaleur alternativement avec la source froide et avec la source chaude par permutation avec l'échangeur de chaleur unique ; - la conduite de raccordement comporte une vanne de 5 commande pilotée entre une position ouverte dans laquelle le fluide caloporteur gazeux est susceptible de circuler dans la conduite de raccordement et une position fermée dans laquelle la conduite de raccordement est obturée ; - la source chaude et la source froide sont constituées io respectivement par un flux d'air d'admission chaud et un flux d'air froid de refroidissement ; l'échangeur de chaleur unique et l'accumulateur sont montés dans un carrousel pivotant dans un carter commun qui est agencé à cheval sur la source froide et sur la source chaude, is entre une première position angulaire de condensation dans laquelle l'échangeur de chaleur unique est susceptible d'échanger de la chaleur avec la source froide et dans laquelle l'accumulateur est susceptible d'être chauffé par la source chaude, et une deuxième position angulaire d'évaporation dans laquelle 20 l'échangeur de chaleur unique et l'accumulateur sont permutés de manière que l'échangeur de chaleur unique soit susceptible d'échanger de la chaleur avec la source chaude et que l'accumulateur soit susceptible d'échanger de la chaleur avec la source froide ; 25 - l'échangeur de chaleur unique est agencé dans un premier tronçon de conduite et l'accumulateur est agencé dans un deuxième tronçon de conduite, le flux d'air froid étant susceptible d'être aiguillé alternativement vers l'un desdits premier ou deuxième tronçons de conduite par permutation avec le flux d'air 30 chaud qui est aiguillé simultanément vers l'autre desdits tronçons de conduite ; - la substance adsorbante est constituée de zéolite ; - le fluide caloporteur est constitué d'eau. 2910560 5 L'invention se rapporte aussi à un procédé de refroidissement intermittent de l'air chaud d'admission mettant en oeuvre le dispositif de pompe à chaleur selon l'invention, l'air chaud d'admission formant la source chaude, caractérisé en ce s qu'il comporte successivement : - une première étape de mise en position du dispositif de pompe à chaleur depuis un état d'attente dans lequel le dispositif de pompe à chaleur est dans sa position de condensation, l'échangeur de chaleur unique contenant le fluide caloporteur io liquide et l'accumulateur ne contenant sensiblement pas de fluide caloporteur, vers un état actif dans lequel le dispositif de pompe à chaleur est en position d'évaporation, la vanne de commande étant pilotée dans sa position fermée durant toute cette première étape ; 15 -une deuxième étape de refroidissement qui comporte une première phase de refroidissement isostérique au cours de laquelle l'accumulateur est refroidi par la source froide jusqu'à une température inférieure à sa température d'adsorption, puis une deuxième phase d'adsorption isobare au cours de laquelle la 20 vanne de commande est pilotée dans sa position ouverte, et au cours de laquelle la chaleur communiquée par la source chaude au fluide caloporteur liquide dans l'échangeur de chaleur provoque l'évaporation du fluide caloporteur, le fluide caloporteur gazeux étant alors adsorbé par la substance adsorbante, de 25 manière que l'évaporation du fluide caloporteur refroidisse l'air chaud d'admission circulant à travers l'échangeur de chaleur unique, la vanne de commande étant pilotée dans sa position fermée à la fin de cette deuxième étape. Selon une autre caractéristique, le procédé de 30 refroidissement intermittent comporte une troisième étape de régénération qui comporte une première phase de chauffage isostérique au cours de laquelle le dispositif de pompe à chaleur est commandé vers sa position de condensation de manière que 2910560 6 l'accumulateur soit chauffé par l'air d'admission jusqu'à la température de désorption de la substance adsorbante, puis une deuxième phase de désorption isobare au cours de laquelle la vanne de commande est pilotée dans sa position ouverte de 5 manière que le fluide caloporteur soit désorbé, le fluide caloporteur gazeux étant alors liquéfié dans l'échangeur de chaleur unique, à la fin de cette deuxième phase (PR32) la vanne de commande est pilotée dans sa position fermée. L'invention se rapporte aussi à un procédé de chauffage de io intermittent de l'air froid d'admission mettant en oeuvre le dispositif de pompe à chaleur selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comporte une première étape de chauffage qui comporte - une première phase de refroidissement isostérique durant laquelle le dispositif de pompe à chaleur est en position is d'évaporation, l'accumulateur ne contenant sensiblement pas de fluide caloporteur, l'échangeur de chaleur unique contenant le fluide caloporteur liquide, et la vanne de commande étant maintenue dans sa position fermée, et au cours de laquelle l'accumulateur est refroidi par l'air froid d'admission jusqu'à la 20 température d'adsorption de la substance adsorbante ; - et une deuxième phase d'adsorption isobare au cours de laquelle la vanne de commande est pilotée dans sa position ouverte de manière que le fluide caloporteur s'évapore dans l'échangeur de chaleur unique de manière à être adsorbé par la 25 substance adsorbante en produisant ainsi de la chaleur pour chauffer l'air froid d'admission. Selon une autre caractéristique, le procédé de chauffage comporte une deuxième étape de régénération qui est déclenchée à la fin de la première étape de chauffage et lorsque l'air 30 d'admission est devenu chaud, et qui comporte : - une première phase de chauffage isostérique durant laquelle le dispositif de pompe à chaleur est en position d'évaporation, la vanne de commande étant maintenue dans sa 2910560 7 position fermée, et au cours de laquelle l'accumulateur est chauffé par l'air chaud d'admission jusqu'à la température de désorption de la substance adsorbante ; - et une deuxième phase de désorption isobare au cours de 5 laquelle la vanne de commande est pilotée dans sa position ouverte de manière que le fluide caloporteur soit désorbé par la substance adsorbante le fluide caloporteur gazeux désorbé étant liquéfié dans l'échangeur de chaleur unique, et à la fin de laquelle la vanne de commande est pilotée dans sa position fermée. io D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés parmi lesquels : - la figure 1 est une vue schématique en coupe axiale qui is représente une conduite d'admission qui est agencée à proximité d'une conduite d'air de refroidissement et qui est équipée d'un dispositif de pompe à chaleur selon les enseignements de l'invention qui est dans une position d'évaporation ; - la figure 2 est une vue en perspective éclatée qui 20 représente le dispositif de pompe à chaleur de la figure 1 qui est réalisé selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 est une vue similaire à celle de la figure 1 dans laquelle le dispositif de pompe à chaleur est dans une position de condensation ; 25 - la figure 4 est une vue schématique similaire à celle de la figure 1 qui représente le dispositif de pompe à chaleur réalisé selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, et dans laquelle le dispositif de pompe à chaleur est dans une position d'évaporation ; 30 la figure 5 est une vue similaire à celle de la figure 4 qui représente le dispositif de pompe à chaleur selon le deuxième mode de réalisation qui est dans une position de condensation ; 2910560 8 - la figure 6 est un schéma-bloc qui représente un procédé de refroidissement intermittent de l'air d'admission mettant en oeuvre le dispositif de pompe à chaleur selon l'invention ; - la figure 7 est un schéma-bloc qui représente un procédé 5 de chauffage intermittent de l'air d'admission mettant en oeuvre le dispositif de pompe à chaleur selon l'invention. Pour la suite de la description, des éléments similaires, analogues ou identiques seront désignés par des mêmes numéros de référence. io Pour la suite de la description, on adoptera de manière non limitative une orientation d'amont vers l'aval selon la direction d'écoulement des fluides. On adoptera aussi de manière non limitative une orientation longitudinale, verticale et transversale indiquée le is trièdre "L,V,T" des figures. L'orientation verticale est dirigée du bas vers le haut en se référant aux figures, et l'orientation transversale indiquée par la flèche "T" dirigée de gauche à droite en se référant aux figures 1, 2, 3, 4 et 5. On a représenté schématiquement à la figure 1 une 20 conduite 10 d'admission d'air dont l'extrémité aval est raccordé à un moteur à combustion interne 12 de véhicule automobile. L'écoulement de l'air d'admission est représenté par les flèches "A" des figures. Un compresseur 14 est intercalé dans la conduite d'admission 10. 25 Le compresseur 14 est destiné à augmenter la pression de l'air d'admission "A" en aval dans la conduite d'admission 10 lorsque le régime du moteur 12 est supérieur à un régime de seuil. Lorsque le régime du moteur 12 est inférieur au régime de 30 seuil, la pression "Pa" de l'air d'admission "A" est sensiblement la même tout le long de la conduite d'admission 10, par exemple la pression "Pa" est égale à la pression de l'air ambiant aux alentours d'1 bar. La température de l'air d'admission "A" est 2910560 9 aussi sensiblement la même tout le long de la conduite d'admission 10, par exemple la température "Ta" est égale à la température de l'air ambiant aux alentours de 20 C. L'air d'admission "A" est alors dit "froid". 5 Lorsque le régime du moteur 12 est supérieur au régime le seuil, la pression "Pa" d'air d'admission "A" est par exemple de 1 bar en amont du compresseur 14 et de 2 bars en aval du compresseur 14. L'augmentation de la pression "Pa" de l'air d'admission "A" io est accompagnée d'une augmentation de la température "Ta" de l'air d'admission "A" en aval du compresseur 14. Ainsi, la température de l'air d'admission "A" qui est égale à la température de l'air ambiant, par exemple 20 C, en amont du compresseur 14, devient par exemple égale à 180 C voire 200 C is en fonction de la puissance du compresseur 14. L'air d'admission "A" est alors dit "chaud". Pour diminuer la température "Ta" de l'air chaud d'admission "A" en aval du compresseur 14, il est connu d'agencer dans la conduite d'admission 10 un premier échangeur 20 de chaleur 16 en aval du compresseur 14. Pour la suite de la description, le premier échangeur de chaleur sera appelé "refroidisseur d'air de suralimentation" 16. Le refroidisseur d'air de suralimentation 16 fonctionne par échange thermique entre l'air chaud d'admission "A" et de l'air de refroidissement "R" qui 25 est à la température de l'air ambiant, par exemple 20 C. L'air de refroidissement "R" est aspiré dans le refroidisseur d'air 16 par l'effet de l'avancement du véhicule automobile par l'intermédiaire d'une prise d'air (non représentée) qui est reliée au refroidisseur 16 par une conduite de refroidissement 18. A la 30 figure 1 on a seulement représenté un tronçon de la conduite de refroidissement 18, le raccordement de la conduite de refroidissement 18 avec le refroidisseur d'air 16 n'est pas représenté. 2910560 i0 Ainsi le débit de l'air de refroidissement "R" dans le refroidisseur 16 est proportionnel à la vitesse d'avancement du véhicule automobile. Pour améliorer le débit d'air de refroidissement "R", un 5 ventilateur 20 est agencé dans la conduite de refroidissement 18. La quantité de chaleur communiquée par l'air d'admission "A" à l'air de refroidissement "R" dépend notamment du débit d'air de refroidissement "R". Or, dans certaines situations critiques de roulage du véhicule automobile, le débit d'air de refroidissement io "R" est insuffisant pour permettre un refroidissement significatif de l'air d'admission "A". Par exemple, l'air chaud d'admission "A" entre dans le refroidisseur d'air de suralimentation 16 avec une température "Ta" de 180 C et elle en sort avec une température "Ta" de 60 C, alors que la température souhaitée est de 40 C. 15 Ces situations critiques de roulage ont une durée très brève, par exemple de l'ordre de 10 secondes, et elles arrivent de manière intermittente. Il s'agit notamment de la situation d'accélération en départ arrêté du véhicule ou de dépassement d'un véhicule lent. 20 Pour remédier à ce problème, l'invention propose un agencement d'un dispositif 22 de pompe à chaleur par adsorption dans la conduite d'admission 10 qui est susceptible de refroidir de manière intermittente l'air d'admission "A", notamment lorsque le véhicule est dans une situation critique de roulage. 25 Pour la suite de la description et pour les revendications, on définit une pompe à chaleur comme un dispositif qui est susceptible de transférer de la chaleur depuis une première source de chaleur, chaude ou froide, jusqu'à une deuxième source de chaleur chaude ou froide. 30 Le dispositif 22 de pompe à chaleur comporte une source chaude qui est formée par l'air chaud d'admission "A" et une source froide qui est formée par de l'air de refroidissement "R" circulant dans la conduite de refroidissement 18. 2910560 Il Selon une variante non représentée de l'invention, la source froide est un liquide de refroidissement. Dans l'exemple représenté à la figure 1, le flux d'air de refroidissement "R" circule de bas en haut tandis que le flux 5 chaud d'air d'admission "A" circule dans un sens inverse de haut en bas. De manière connue, le dispositif 22 de pompe à chaleur comporte principalement : - un condenseur 28 qui est raccordé à un conduit 30 io d'alimentation en un fluide caloporteur "C" dans un état gazeux, et qui permet d'échanger de la chaleur entre le fluide caloporteur "C" et la source froide "R" afin de liquéfier le fluide caloporteur "C" gazeux ; un évaporateur 28 qui est raccordé à un conduit 30 is d'évacuation du fluide caloporteur "C" dans un état gazeux, et qui permet d'échanger de la chaleur entre le fluide caloporteur "C" et la source chaude "A" afin d'évaporer le fluide caloporteur "C" liquide fourni par le condenseur. L'évaporation du fluide caloporteur "C" est endothermique, 20 c'est-à-dire que lors de l'évaporation du fluide caloporteur "C" une quantité de chaleur appelée chaleur latente d'évaporation est absorbée par le fluide caloporteur "C". L'évaporation du fluide caloporteur "C" a lieu lorsque la pression à l'intérieur de l'évaporateur est inférieure à une 25 pression de vapeur saturante. La pression de vapeur saturante "Psat(Tc)" est une fonction croissante de la température "Tc" du fluide caloporteur "C". De même, la condensation ou liquéfaction du fluide caloporteur "C" a lieu lorsque la pression à l'intérieur du 30 condenseur est supérieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)". Dans un premier mode de réalisation de l'invention qui est représenté à la figure 1, le condenseur et l'évaporateur sont 2910560 12 formés par un échangeur de chaleur unique 28 qui est susceptible d'échanger de la chaleur alternativement avec la source froide, c'est-à-dire avec l'air de refroidissement "R", et avec la source chaude, c'est-à-dire avec l'air d'admission "A", comme cela sera 5 décrit plus en détails par la suite. L'échangeur de chaleur unique 28 est ainsi intercalé alternativement dans la conduite d'admission 10 en aval du compresseur 14, comme illustré à la figure 1, et dans la conduite de refroidissement 18, comme illustré à la figure 3. lo La conduite d'admission 10 est ainsi susceptible d'être divisée d'amont en aval en un tronçon amont 10A qui s'étend en amont du compresseur 14, un tronçon intermédiaire 10B qui s'étend entre le compresseur 14 et l'échangeur de chaleur 28, ou entre le compresseur 14 et l'accumulateur 32, et un tronçon aval 1s 10C qui s'étend en aval de l'échangeur de chaleur 28 ou en aval de l'accumulateur 32. De même, la conduite de refroidissement 18 est susceptible d'être divisée par l'échangeur de chaleur 28, ou par l'accumulateur 32, en un tronçon amont 18A et un tronçon aval 20 18B. Ainsi, lorsqu'il est en contact avec la source chaude "A", l'échangeur de chaleur unique 28 remplit une fonction d'évaporateur, tandis que lorsqu'il est en contact avec la source froide "R", l'échangeur de chaleur unique 28 remplit une fonction 25 de condenseur. L'échangeur de chaleur unique 28 présente une structure connue des échangeurs de chaleur selon l'état de la technique. Ainsi, il comporte un réseau (non représenté) de conduits internes dans lequel le fluide caloporteur "C" est susceptible de circuler, et 30 un réseau (non représenté) de conduits externes dans lequel l'air d'admission "A" est susceptible de circuler. Les réseaux de conduits internes et externes sont mitoyens de manière que 2910560 13 l'échangeur de chaleur unique 28 permette un échange de chaleur entre les conduits internes et les conduits externes. Pour la suite, on emploiera les termes "dans" ou "à l'intérieur" pour décrire un état dans le réseau de conduits 5 internes d'un échangeur de chaleur et le terme "à travers" pour décrire le passage d'un fluide à travers le réseau de conduits externes d'un échangeur de chaleur. Selon les enseignements de l'invention, le dispositif 22 de pompe à chaleur comporte un accumulateur 32 contenant une substance adsorbante (non représentée) qui est susceptible d'adsorber le fluide caloporteur "C" dans son état gazeux lorsqu'elle est refroidie en dessous d'une température inférieure d'adsorption "Tads", l'adsorption étant exothermique. L'accumulateur 32 est susceptible d'être intercalé 1s alternativement dans la conduite d'admission 10 et dans la conduite de refroidissement 18 par permutation avec l'échangeur de chaleur 28. L'adsorption est plus précisément un phénomène de chimisorption. 20 La substance adsorbante est susceptible de désorber le fluide caloporteur "C" dans son état gazeux lorsqu'elle est chauffée au-delà d'une température supérieure de désorption "Tdes". L'accumulateur 32 présente une structure similaire à celle 25 de l'échangeur de chaleur unique 28. Ainsi, l'accumulateur 32 comporte un réseau de conduits internes qui contiennent la substance adsorbante dans lequel le fluide caloporteur "C" est susceptible de circuler et un réseau de conduits externes dans lequel l'air d'admission "A" est susceptible de circuler. Les 30 réseaux de conduits internes et externes sont mitoyens de manière que l'accumulateur 32 permette un échange de chaleur entre les conduits internes et les conduits externes. 2910560 14 Le réseau de conduits internes de l'échangeur de chaleur unique 28 est raccordé au réseau de conduits internes de l'accumulateur 32 par une communication "va-et-vient" via le conduit de raccordement 30 qui forme alternativement le conduit 5 d'alimentation et le conduit d'évacuation en fonction du sens de circulation du fluide caloporteur "C" gazeux. Le dispositif de pompe à chaleur 22 est ainsi destiné à fonctionner de manière intermittente. Les réseaux de conduits externes de l'accumulateur 32 et 10 de l'échangeur de chaleur unique 28 sont traversants verticalement entre les deux faces supérieure et inférieure d'extrémité axiale. Les réseaux de conduits internes de l'échangeur de chaleur unique 28, respectivement de l'accumulateur 32, 1s communiquent exclusivement avec l'accumulateur 32, respective-ment l'échangeur de chaleur unique 28. Le fluide caloporteur "C" ne suit pas un circuit en boucle mais circule en "va-et-vient" entre l'échangeur de chaleur unique 28 et l'accumulateur 32. Le conduit de raccordement 30 est muni d'une vanne de 20 commande 34 qui est susceptible d'être pilotée entre une position ouverte et une position fermée par une unité électronique de commande non représentée. Selon une variante non représentée de l'invention, le réseau de conduits internes de l'échangeur de chaleur unique 28 25 est raccordé au réseau de conduits internes de l'accumulateur 32 par une pluralité de conduits de raccordement en va-et-vient. Le fluide caloporteur "C" est ainsi réparti plus rapidement de manière homogène à l'intérieur de l'accumulateur et de l'échangeur de chaleur. 30 On a représenté plus en détail à la figure 2 un premier mode de réalisation du dispositif 22 de pompe à chaleur selon les enseignements de l'invention. 2910560 Le dispositif 22 de pompe à chaleur comporte un carter 36 qui comporte un logement cylindrique 40 qui est destiné à recevoir à rotation autour de son axe vertical "B" un carrousel 38 formé par l'échangeur de chaleur unique 28 et l'accumulateur 32. s Le carter 36 est ainsi commun à l'échangeur de chaleur 28 et à l'accumulateur 32. Le carter 36 commun est agencé à cheval sur la source froide R et sur la source chaude A. A cet effet, l'échangeur de chaleur unique 28 est conformé 10 en un premier demi-cylindre d'axe vertical coaxial à l'axe du logement 40 selon un plan de coupe sensiblement axial. L'accumulateur 32 présente une forme identique par symétrie par rapport à l'axe vertical du logement 40. Ainsi l'échangeur de chaleur 28 tout comme l'accumulateur 15 32 sont chacun délimités transversalement par un méplat 42 vertical d'une part et par une paroi hémicylindrique 44 d'autre part, et ils sont chacun délimités verticalement par des parois d'extrémité axial supérieure 46 et inférieure 48. Les deux méplats 42 sont agencés en vis-à-vis l'un de l'autre. Les réseaux de conduits internes de l'accumulateur 32, et de l'échangeur de chaleur 28 débouchent chacun par un orifice unique de communication dans le méplat 42 associé. Les orifices de communication sont raccordés entre eux par l'intermédiaire du conduit de raccordement 30 d'axe transversal. La vanne de commande 34 est interposée dans le conduit de raccordement 30. L'accumulateur 32 et l'échangeur 28 forment ainsi le carrousel 38 de forme globalement cylindrique qui est monté à rotation autour de l'axe vertical "B" dans le logement 40 de forme complémentaire du carter 36. Le carter 36 comporte aussi une lumière supérieure droite 50 d'alimentation en air d'admission "A" qui est raccordée à une extrémité aval du tronçon intermédiaire 10B de la conduite d'admission 10, une lumière supérieure gauche 52 d'évacuation 2910560 16 de l'air de refroidissement "R" qui est raccordée à un tronçon aval 18B la conduite de refroidissement 18, une lumière inférieure droite 54 d'évacuation de l'air d'admission "A" qui est raccordée à une extrémité amont du tronçon aval10C de la conduite 5 d'admission 10, et une lumière inférieure gauche 56 d'alimentation en air de refroidissement "R" qui est raccordée à un tronçon amont 18A de la conduite de refroidissement 18. Les lumières supérieure 50 et inférieure 54 d'admission sont agencées verticalement en vis-à-vis l'une de l'autre de 10 manière à déboucher dans une moitié droite du logement 40. De même, les lumières supérieure 52 et inférieure 56 de refroidissement sont agencées verticalement en vis-à-vis l'une de l'autre de manière à déboucher dans l'autre moitié gauche du logement 40. 15 Ainsi, le carrousel 38 est monté à rotation entre : - une première position angulaire dite de condensation qui est représentée à la figure 1 et dans laquelle l'échangeur de chaleur unique 28 est intercalé entre les lumières supérieure 50 et inférieure 54 d'admission de manière à être traversé par l'air 20 d'admission "A", tandis que l'accumulateur 32 est intercalé entre les lumières supérieure 52 et inférieure 56 de refroidissement de manière à être traversé par l'air de refroidissement "R" ; - et une deuxième position angulaire dite d'évaporation qui est représentée à la figure 3 et dans laquelle l'échangeur de 25 chaleur unique 28 est intercalé entre les lumières supérieure 52 et inférieure 56 de refroidissement de manière à être traversé par l'air de refroidissement "R", tandis que l'accumulateur 32 est intercalé entre les lumières supérieure 50 et inférieure 54 d'admission de manière à être traversé par l'air d'admission "A". 30 Dans la première position angulaire de condensation, l'échangeur de chaleur 28 est en contact avec l'air de refroidissement "R" et il remplit ainsi une fonction de condenseur, tandis que dans la deuxième position angulaire d'évaporation, 2910560 17 l'échangeur de chaleur 28 est en contact avec l'air d'admission "A" et il remplit ainsi une fonction d'évaporateur. Selon un autre aspect de l'invention, le refroidisseur d'air de suralimentation 16 est aussi agencé dans le carter 36. 5 Dans le mode de réalisation représenté à la figure 2, le refroidisseur d'air de suralimentation 16 est monté mobile dans la conduite d'admission 10 par rapport au carrousel 38 entre une position aval dans laquelle le refroidisseur d'air de suralimentation 16 est agencé en aval du carrousel 38 dans la io conduite d'admission 10, et une position amont dans laquelle le refroidisseur d'air de suralimentation 16 est agencé en amont du carrousel 38 dans la conduite d'admission 10. A cet effet, le carter 36 présente une forme cylindrique d'axe transversal "D" et il est monté pivotant autour de son axe is "D" entre deux paliers supérieur 58 et inférieur 60. Le palier supérieur 58 et le palier inférieur 60 sont de forme et de dimensions identiques selon une symétrie d'axe transversal. Chaque palier 58, 60 est formé d'un bloc parallélépipédique creux. Une face de glissement 62 du palier 58, 20 60 en vis-à-vis du carter 36 est conformée en un demi-cylindre de forme complémentaire du carter 36 cylindrique. Le palier inférieur 60, respectivement supérieur 58, comporte un premier orifice 64 de raccordement du tronçon aval 10C, respectivement intermédiaire 10B, de la conduite 25 d'admission 10 à la lumière d'évacuation, respectivement d'alimentation, de l'air d'admission "A". Le palier inférieur 60, respectivement supérieur 58, comporte un deuxième orifice 64 de raccordement du tronçon aval 18B, respectivement amont 18A, de la conduite de 30 refroidissement 18 à la lumière d'évacuation, respectivement d'alimentation, en air de refroidissement "R". Le carter 36 comporte plus particulièrement deux disques 66 verticaux d'extrémité transversale formant les parois 2910560 18 d'extrémité axiale du carter 36. Deux plaques 68 horizontales parallèles entre elles sont agencées entre les deux disques 66. Chaque plaque 68 comporte un jour circulaire qui est destiné à former la lumière de communication avec l'échangeur de 5 chaleur 28 et avec l'accumulateur 32. Un troisième disque 70 vertical intermédiaire est agencé de manière à diviser les lumières deux moitiés droite et gauche. Le troisième disque 70 comporte un jour rectangulaire 72 qui est destiné à délimiter en partie le logement 40 pour recevoir io le carrousel 38. Le carrousel 38 est ainsi bloqué en coulissement verticalement et longitudinalement par les bords du jour et transversalement par les disques 66 d'extrémité. Le carter 36 comporte ainsi un espace supérieur et un espace inférieur qui sont chacun délimités par la plaque 68 is associée d'une part et par la face de glissement 62 du palier 58, 60 d'autre part. Le refroidisseur d'air de suralimentation 16 est agencé dans l'espace libre supérieur, au droit des lumières supérieure et inférieure d'admission. 20 Pour permettre d'occuper au mieux l'espace disponible dans le carter 36, le refroidisseur d'air de suralimentation 16 présente une forme de section axiale transversal de cylindre, la face de section étant agencée contre la plaque 68 supérieure et la paroi hémicylindrique étant agencée contre la face de glissement 25 62 du palier supérieur 58. Le carter 36 est ainsi monté pivotant entre la position aval et la position amont du refroidisseur 16. Dans ce premier mode de réalisation, la substance adsorbante et le fluide caloporteur "C" sont sélectionnés de 30 manière que le fluide caloporteur "C" puisse s'évaporer à la température de l'air d'admission "A" et qu'il puisse se condenser à la température de l'air de refroidissement "R" en tenant compte de 2910560 19 la pression qui règne dans l'accumulateur 32 et dans l'échangeur de chaleur unique 28. Par exemple, la substance adsorbante est constituée de zéolite ou zéolithe et le fluide caloporteur "C" est constitué d'eau. 5 II s'agit par exemple d'une zéolite du type NaX. La pression moyenne à l'intérieur de l'échangeur de chaleur 28 et de l'accumulateur 32 est réglée en fonction de la température de l'air d'admission "A", de la température de l'air de refroidissement "R" et des propriétés de changement d'état du 10 fluide caloporteur "C" ainsi que des propriétés d'adsorption de la substance adsorbante. Un deuxième mode de réalisation est représenté à la figure 4. Dans ce deuxième mode de réalisation, le dispositif 22 de pompe à chaleur est analogue à celui du premier mode de 1s réalisation, c'est-à-dire qu'il comporte un échangeur de chaleur unique 28 qui est raccordé à un accumulateur 32 par l'intermédiaire d'un conduit de raccordement 30. Une vanne de commande 34 est interposée dans le conduit de raccordement 30. Dans ce deuxième mode de réalisation, le dispositif 22 de 20 pompe à chaleur comporte un premier tronçon 74 de conduite et un deuxième tronçon 76 de conduite qui sont parallèles entre eux et ils sont agencés de manière adjacente l'un à l'autre. L'échangeur de chaleur unique 28 est agencé de manière fixe dans le premier tronçon de conduite qui sera appelé par la 25 suite tronçon d'échangeur 74, tandis que l'accumulateur 32 est agencé de manière fixe dans le deuxième tronçon de conduite qui sera appelé par la suite tronçon d'accumulateur 76. Chaque tronçon 74, 76 est destiné à être alternativement un tronçon de la conduite d'admission 10 et un tronçon de la 30 conduite de refroidissement 18 par permutation du flux d'air de refroidissement "R" et du flux d'air d'admission "A". A cet effet, l'extrémité aval du tronçon intermédiaire 10B de la conduite d'admission 10 est raccordé aux extrémités 2910560 20 supérieures du tronçon d'échangeur 74 et du tronçon d'accumulateur 76 par un embranchement 82 comportant un orifice d'entrée 82A et deux orifices de sortie 82B, 82C. De même, une extrémité amont du tronçon aval 18B de la 5 conduite de refroidissement 18 est raccordée aux extrémités supérieures du tronçon d'échangeur 74 et du tronçon d'accumulateur 76 par un embranchement 78 comportant un orifice de sortie 78A et deux orifices d'entrée 78B, 78C. De manière similaire, une extrémité amont du tronçon aval io 10C de la conduite d'admission 10 est raccordée aux extrémités inférieure du tronçon d'échangeur 74 et du tronçon d'accumulateur 76 par un embranchement 80 comportant un orifice de sortie 80A et deux orifices d'entrée 80B, 80C. De même, l'extrémité aval du tronçon amont 18A de la is conduite de refroidissement 18 est raccordée aux extrémités inférieures du tronçon d'échangeur 74 et du tronçon d'accumulateur 76 par un embranchement 84 comportant un orifice d'entrée 84A et deux orifices de sortie 84B, 84C. Pour permettre l'aiguillage des flux d'air d'admission "A" et 20 d'air de refroidissement "R" alternativement vers l'un ou l'autre des tronçons d'échangeur 74 ou d'accumulateur 76, chaque embranchement est muni de vannes 86 d'aiguillage qui sont susceptibles d'obturer alternativement l'orifice d'embranchement vers la conduite d'admission 10 ou vers la conduite de 25 refroidissement 18. Dans l'exemple représenté à la figure 4, les vannes 86 d'un embranchement sont constituées par un unique volet 86 qui est monté pivotant de manière à obturer alternativement l'orifice d'embranchement vers la conduite d'admission 10 ou vers la conduite de refroidissement 18. 30 Ainsi, les vannes d'aiguillage 86 sont susceptibles d'être commandées entre une première position d'évaporation, comme illustrée à la figure 4, du dispositif 22 de pompe à chaleur dans laquelle le flux d'air d'admission "A" est aiguillé vers le tronçon 2910560 21 d'échangeur 74, tandis que le flux d'air de refroidissement "R" est aiguillé vers le tronçon d'accumulateur 76, et une deuxième position de condensation du dispositif 22 de pompe à chaleur par permutation des flux d'air d'admission "A" et de refroidissement s "R" dans laquelle le flux d'air d'admission "A" est aiguillé vers le tronçon d'accumulateur 76, tandis que le flux d'air de refroidissement "R" est aiguillé vers le tronçon d'échangeur 74, comme illustré à la figure 5. L'unique refroidisseur d'air 16 est ici remplacé par un lo premier refroidisseur amont 16A et par un deuxième refroidisseur aval 16B. Les orifices d'embranchement 78B, 80B, 82B, 84B d'une même extrémité supérieure ou inférieure des tronçons d'échangeur 74 et d'accumulateur 76 sont réalisés respectivement par le refroidisseur amont 16A et par le refroidisseur aval 16B. ls Chaque refroidisseur amont 16A et aval 16B comporte un réseau de conduits internes qui raccorde la conduite de refroidissement 18 respectivement au tronçon d'échangeur 74 et au tronçon d'accumulateur 76, et un deuxième réseau de conduits externes qui raccordent la conduite d'admission 10 respective- 20 ment au tronçon d'accumulateur 76 et au tronçon d'échangeur 74. Ainsi, en position d'évaporation, l'air d'admission "A" passe d'abord par le refroidisseur amont 16A avant d'atteindre l'échangeur de chaleur unique 28. Le refroidisseur amont 16A est traversé par l'air de refroidissement "R" après son passage dans 25 le deuxième tronçon d'accumulateur 76. Préalablement à son passage dans l'échangeur de chaleur unique 28, l'air d'admission "A" est ainsi refroidi par l'air de refroidissement "R". Dans cette position d'évaporation, le refroidisseur aval 16B n'est traversé par aucun des deux flux d'air d'admission "A" et de refroidissement. 30 En position de condensation, l'air d'admission "A" passe d'abord par l'accumulateur 32 avant de passer dans le refroidisseur aval 16B. Le refroidisseur aval 16B est traversé par l'air de refroidissement "R" avant son passage dans le tronçon 2910560 22 d'échangeur 74. Après son passage dans l'accumulateur 32, l'air d'admission "A" est ainsi refroidi par l'air de refroidissement "R". Dans cette position de condensation, le refroidisseur amont 16A n'est traversé par aucun des deux flux d'air d'admission "A" et de 5 refroidissement. L'invention propose aussi un procédé de refroidissement intermittent de l'air chaud d'admission "A" mettant en oeuvre le dispositif 22 de pompe à chaleur réalisé selon les premier et deuxième modes de réalisation. L'air d'admission est chaud io durant toutes les étapes de ce procédé de refroidissement intermittent. Comme représenté à la figure 6, le procédé de refroidissement intermittent comporte ainsi une première étape "ER1" de mise en position du dispositif 22 de pompe à chaleur is depuis un état d'attente vers un état actif de refroidissement qui est déclenchée lorsque l'air d'admission est chaud. Dans l'état d'attente, le dispositif 22 de pompe à chaleur est dans sa position de condensation. L'échangeur de chaleur unique 28 contient le fluide caloporteur "C" à l'état liquide et 20 l'accumulateur 32 ne contient sensiblement pas de fluide caloporteur "C". La substance adsorbante est dite dans un état "anhydre". Dans cet état d'attente, la vanne de commande 34 est fermée de manière que la pression à l'intérieur l'accumulateur 32 25 est susceptible d'être différente de la pression régnant à l'intérieur de l'échangeur de chaleur unique 28. Dans son état actif, le dispositif 22 de pompe à chaleur est en position d'évaporation. La vanne de commande 34 est maintenue dans sa position 30 fermée durant toute cette première étape "ER1 ". Le fluide caloporteur "C" reste ainsi dans son état liquide durant cette première étape "ER1 ". 2910560 23 Le procédé de refroidissement intermittent comporte ensuite une deuxième étape "ER2" de refroidissement de l'air chaud d'admission "A" qui comporte une première phase "PR21" de refroidissement isostérique de l'accumulateur 32, puis une 5 deuxième phase "PR22" d'adsorption isobare du fluide caloporteur "C" par la substance adsorbante. Lors de la première phase "PR21" de refroidissement isostérique, la vanne de commande 34 reste dans sa position fermée de manière que le refroidissement de la substance io adsorbante soit isosétrique, c'est-à-dire réalisé à concentration constance de fluide caloporteur "C". L'accumulateur 32 est refroidi par l'air de refroidissement "R" jusqu'à une température inférieure à la température d'adsorption "Tads" et la concentration de fluide caloporteur "C" qui est négligeable voire nulle reste 15 constante. Durant cette première phase "PR21", la pression à l'intérieur de l'accumulateur 32 baisse jusqu'à une pression inférieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)" du fluide caloporteur "C" correspondant à la température du fluide 20 caloporteur "Tc" à l'intérieur de l'échangeur de chaleur unique 28. Puis, lors de la deuxième phase "PR22" d'adsorption isobare, la vanne de commande 34 est pilotée dans sa position ouverte de manière que la pression s'équilibre entre l'accumulateur 32 et l'échangeur de chaleur unique 28. La 25 pression dans l'échangeur de chaleur unique 28 devient ainsi inférieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)" du fluide caloporteur "C", provoquant son évaporation. La pression et la température, qui est inférieure à la température d'adsorption "Tads", dans l'accumulateur 32 ayant 30 diminuées, la substance adsorbante se trouve physiquement en déséquilibre, elle va donc adsorber le fluide caloporteur "C" gazeux. La vanne de commande 34 étant ouverte, l'adsorption du fluide caloporteur "C" est isobare. 2910560 24 L'évaporation du fluide caloporteur "C" est un changement d'état endothermique qui refroidit l'air d'admission "A" circulant à travers l'échangeur de chaleur unique 28. L'adsorption du fluide caloporteur "C" par la substance 5 adsorbante est exothermique. La chaleur ainsi produite est dissipée par l'accumulateur 32 dans l'air de refroidissement "R". A la fin de cette deuxième étape "ER2", c'est-à-dire lorsque sensiblement la totalité du fluide caloporteur "C" a été adsorbée par la substance adsorbante, la vanne de commande 34 io est pilotée dans position fermée de manière à interrompre les échanges en va-et-vient de fluide caloporteur "C" entre l'accumulateur 32 et l'échangeur de chaleur unique 28. Lors de la deuxième étape de refroidissement "ER2", le refroidisseur d'air 16 est dans sa position amont de manière que is l'air d'admission "A" soit refroidi par le refroidisseur 16 préalablement à son refroidissement par le dispositif 22 de pompe à chaleur. Ainsi, le refroidissement de l'air chaud d'admission "A" est beaucoup plus efficace, notamment lorsque la température ambiante de l'air de refroidissement "R" est élevée, par exemple 20 lors d'une canicule. Lors d'une troisième étape de régénération "ER3" succédant à la deuxième étape "ER2", le dispositif 22 de pompe à chaleur est commandé vers sa position de condensation. Lors d'une première phase "PR31" de chauffage 25 isostérique, la vanne de commande 34 reste dans sa position fermée de manière que le chauffage de la substance adsorbante soit isosétrique, c'est-à-dire réalisé à concentration constance de fluide caloporteur "C". L'accumulateur 32 est chauffé par l'air chaud d'admission 30 "A" de manière que la température de la substance adsorbante soit supérieure à sa température de désorption "Tdes". La pression augmente ainsi dans l'accumulateur 32 jusqu'à la 2910560 25 pression de saturation correspondant à la température régnant à l'intérieur de l'échangeur de chaleur 28. Ensuite, lors d'une deuxième phase de désorption isobare, la vanne de commande 34 est pilotée dans sa position ouverte de s manière que la pression s'équilibre entre l'accumulateur 32 et l'échangeur de chaleur unique 28 à une pression supérieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)". Le fluide caloporteur "C" est alors désorbé à l'état gazeux. Le fluide caloporteur "C" gazeux est aspiré dans l'échangeur de io chaleur unique 28 par dépression. La température de l'air de refroidissement "R" est inférieure à la température de liquéfaction du fluide caloporteur "C" compte tenu de la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)". Le fluide caloporteur "C" est ainsi liquéfié dans l'échangeur de 15 chaleur unique 28. Lorsque sensiblement la totalité du fluide caloporteur "C" est liquéfiée à l'intérieur de l'échangeur unique 28, la vanne de commande 34 est pilotée dans sa position fermée. Le dispositif 22 de pompe à chaleur est ainsi revenu dans son état initial d'attente 20 en attendant le début d'un nouveau cycle. Durant cette troisième étape "ER3" de régénération, le refroidisseur d'air 16 est commandé dans sa position aval de manière que l'air d'admission "A" soit refroidi après son passage dans l'accumulateur 32. 25 Le procédé de refroidissement intermittent permet ainsi de refroidir temporairement l'air chaud d'admission "A" lors de la deuxième phase "PR22" de la deuxième étape "ER2" de refroidissement. Ce refroidissement temporaire et intermittent correspond sensiblement à la durée des conditions de roulage 30 critique du véhicule automobile. Selon un troisième mode de réalisation de l'invention du dispositif 22 de pompe à chaleur qui est similaire aux dispositifs de pompe à chaleur décrits précédemment dans les premier et 2910560 26 deuxième modes de réalisation, est susceptible d'être utilisé pour chauffer l'air d'admission "A". On a en effet constaté que, lorsque le véhicule est démarré à froid et que le régime du moteur est inférieur au régime de 5 seuil, la température très basse de l'air d'admission "A" est susceptible de favoriser la production de substances polluantes. Cette situation est généralement temporaire et intermittente. La différence avec les dispositifs de pompe à chaleur décrits dans les deux premiers modes de réalisation est que le io fluide caloporteur "C" est sélectionné de manière qu'en plus des propriétés énoncées précédemment, il soit aussi susceptible de s'évaporer à la température de l'air de refroidissement "R" dans les conditions de pression régnant dans l'échangeur de chaleur unique 28. 15 De plus, la substance adsorbante est sélectionnée de manière qu'en plus des propriétés énoncées précédemment, l'adsorption du fluide caloporteur "C" gazeux dégagent une grande quantité de chaleur, par exemple de manière à élever la température de l'air d'admission "A" de 100 C. 20 L'invention propose donc aussi un procédé de chauffage intermittent de l'air froid d'admission "A" mettant en oeuvre le dispositif 22 de pompe à chaleur ainsi réalisée. Comme représenté à la figure 7, le procédé de chauffage intermittent comporte une première étape "EC1" de chauffage qui 25 est déclenchée lorsque l'air d'admission "A" est "froid", c'est-à-dire non comprimé. La première étape "EC1" de chauffage comporte plus particulièrement une première phase "PC1 1 " de refroidissement isostérique de l'accumulateur 32 et une deuxième phase "PC12" d'adsorption isobare du fluide caloporteur "C" par la 30 substance adsorbante. Au cours de la première phase "PC11" de refroidissement isostérique, le dispositif 22 de pompe à chaleur est en position d'évaporation. L'accumulateur 32 ne contient sensiblement pas de 2910560 27 fluide caloporteur "C" et la substance adsorbante est dans un état anhydre. L'échangeur de chaleur unique 28 contient sensiblement la totalité du fluide caloporteur "C" dans un état liquide. L'accumulateur 32, et donc la substance adsorbante, est 5 refroidi par l'air froid d'admission "A" jusqu'à une température inférieure à sa température d'adsorption "Tads". La vanne de commande 34 est fermée de manière que le refroidissement de la substance adsorbante soit isosétrique, c'est-à-dire réalisé à concentration constance de fluide io caloporteur "C". La pression à l'intérieur de l'accumulateur 32 baisse en même temps que la température jusqu'à une pression inférieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)" correspondant à la température du fluide caloporteur "Tc" à l'intérieur de l'échangeur is de chaleur unique 28. Puis, au cours de la deuxième phase "PC12" d'adsorption isobare, la vanne de commande 34 est pilotée dans sa position ouverte de manière que la pression s'équilibre entre l'accumulateur 32 et l'échangeur de chaleur unique 28 de manière 20 à être supérieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)". Le fluide caloporteur "C" s'évapore puis passe par le conduit de raccordement 30. La substance adsorbante se trouvant physiquement en déséquilibre, elle va donc adsorber le fluide caloporteur "C" gazeux. 25 L'adsorption du fluide caloporteur "C" gazeux produit une grande quantité de la chaleur qui est transmise à l'air froid d'admission "A" passant à travers l'accumulateur 32. La température de l'air froid d'admission "A" est ainsi augmentée. Lorsque sensiblement la totalité du fluide caloporteur "C" a 30 été adsorbé par la substance adsorbante, la vanne de commande 34 est pilotée dans sa position fermée. Le procédé de chauffage comporte aussi une deuxième étape "EC2" de régénération qui comporte une première phase 2910560 28 "PC21" de chauffage isostérique de l'accumulateur 32 et une deuxième phase "PC22" de désorption isobare du fluide caloporteur "C". Durant cette deuxième étape "EC2" de régénération, le 5 dispositif 22 de pompe à chaleur demeure dans sa position de condensation. La première phase "PC21" de chauffage isostérique est déclenchée lorsque l'air d'admission "A" devient chaud, c'est-à-dire lorsque l'air d'admission "A" est comprimé par le io compresseur 14. L'air chaud d'admission "A" chauffe alors la substance adsorbante jusqu'à sa température de désorption "Tdes". La vanne de commande 34 est maintenue en position fermée de manière que le chauffage soit isostérique, c'est-àdire réalisé à is concentration constance de fluide caloporteur "C". En augmentant la température, on augmente aussi la pression dans l'accumulateur 32 jusqu'à dépasser la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)" correspondant à la température régnant dans l'échangeur de chaleur unique 28. 20 La deuxième phase "PC22" de désorption isobare est alors déclenchée. La vanne de commande 34 est pilotée dans sa position ouverte de manière que la pression s'équilibre entre l'échangeur de chaleur unique 28 et l'accumulateur 32 de manière à être supérieure à la pression de vapeur saturante "Psat(Tc)". 25 Le fluide caloporteur "C" est alors désorbé et il se déplace jusque dans l'échangeur de chaleur unique 28 à l'intérieur duquel il se liquéfie. Lorsque sensiblement la totalité du fluide caloporteur "C" est liquéfié dans l'échangeur de chaleur unique 28, la vanne de 30 commande 34 est pilotée dans sa position fermée. La première étape "EC1 " de chauffage est alors prête à être réitérée. 2910560 29 Ainsi, lorsque le fluide caloporteur "C" et la substance adsorbante sont sélectionnées de manière à pouvoir chauffer ou refroidir l'air froid d'admission "A" de manière intermittente lors de la deuxième phase "PC12" de la première étape de chauffage 5 "EC1 ". Le dispositif 22 de pompe à chaleur décrit dans les deux premiers modes de réalisation peuvent être mis en oeuvre indifféremment pour chauffer ou refroidir d'air d'admission "A" en fonction de la température souhaitée. Le dispositif 22 de pompe à io chaleur selon l'invention permet donc avantageusement de modérer la température de l'air d'admission "A". REVENDICATIONS 1. Dispositif (22) de pompe à chaleur pour modérer la température de l'air d'admission (A) d'une conduite d'admission de véhicule automobile, l'air d'admission étant susceptible d'être alternativement chaud ou froid, qui comporte : - un condenseur (28) qui est raccordé à une conduite (30) d'alimentation en fluide caloporteur (C) dans un état gazeux, et qui est susceptible d'échanger de la chaleur avec une source froide (R) afin de liquéfier le fluide caloporteur (C) gazeux ; io - un évaporateur (28) qui est raccordé à une conduite (30) d'évacuation du fluide caloporteur (C) dans un état gazeux, et qui est susceptible d'échanger de la chaleur avec une source chaude (A) afin d'évaporer le fluide caloporteur (C) liquide fourni par le condenseur (28), l'évaporation du fluide caloporteur (C) étant is endothermique ; dans lequel l'air d'admission (A) circulant dans la conduite d'admission est susceptible de constituer la source chaude, caractérisé en ce qu'il comporte un accumulateur (32) contenant une substance adsorbante qui est susceptible 20 d'adsorber le fluide caloporteur (C) lorsqu'elle est refroidi au-dessous d'une température de désorption (Tads), l'adsorption étant exothermique, et qui est susceptible de désorber le fluide caloporteur (C) lorsqu'elle est chauffé au-dessus d'une température de désorption (Tdes), l'accumulateur (32) étant 25 raccordé à une extrémité amont de la conduite (30) d'alimentation et à une extrémité aval de la conduite (30) d'évacuation. 2. Dispositif (22) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le condenseur et l'évaporateur sont formés par un échangeur de chaleur unique (28) qui est susceptible 30 d'échanger de la chaleur alternativement avec la source froide (R) et avec la source chaude (A), l'échangeur de chaleur unique (28) étant raccordé en va-et-vient à l'accumulateur (32) par une conduite de raccordement (30) qui forme alternativement la 2910560 31 conduite d'alimentation et la conduite d'évacuation en fonction du sens de circulation du fluide caloporteur (C) gazeux. 3. Dispositif (22) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'accumulateur (32) est susceptible 5 d'échanger de la chaleur alternativement avec la source froide (R) et avec la source chaude (A) par permutation avec l'échangeur de chaleur unique (28). 4. Dispositif (22) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la conduite de raccordement (30) comporte une vanne de commande (34) pilotée entre une position ouverte dans laquelle le fluide caloporteur (C) gazeux est susceptible de circuler dans la conduite de raccordement (30) et une position fermée dans laquelle la conduite de raccordement (30) est obturée. 5. Dispositif (22) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la source chaude et la source froide sont constituées respectivement par un flux d'air d'admission chaud (A) et un flux d'air froid de refroidissement (R). 6. Dispositif (22) selon l'une quelconque des revendications 3 à 5 prise en combinaison avec la revendication 2, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur unique (28) et l'accumulateur (32) sont montés dans un carrousel (38) pivotant dans un carter (36) commun qui est agencé à cheval sur la source froide (R) et sur la source chaude (A), entre une première position angulaire de condensation dans laquelle l'échangeur de chaleur unique (28) est susceptible d'échanger de la chaleur avec la source froide (R) et dans laquelle l'accumulateur (32) est susceptible d'être chauffé par la source chaude (A), et une deuxième position angulaire d'évaporation dans laquelle l'échangeur de chaleur unique (28) et l'accumulateur (32) sont permutés de manière que l'échangeur de chaleur unique (28) soit susceptible d'échanger de la chaleur avec la source chaude (A) et 2910560 32 que l'accumulateur (32) soit susceptible d'échanger de la chaleur avec la source froide (R). 7. Dispositif (22) selon la revendication 5 prise en combinaison avec l'une quelconque des revendications 3 ou 4, 5 caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur unique (28) est agencé dans un premier tronçon de conduite (74) et l'accumulateur (32) est agencé dans un deuxième tronçon de conduite (76), le flux d'air froid (R) étant susceptible d'être aiguillé alternativement vers l'un desdits premier (74) ou 10 deuxième (76) tronçons de conduite par permutation avec le flux d'air chaud qui est aiguillé simultanément vers l'autre desdits tronçons (74, 76) de conduite. 8. Dispositif (22) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la substance 15 adsorbante est constituée de zéolite. 9. Dispositif (22) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le fluide caloporteur (C) est constitué d'eau. 10. Procédé de refroidissement intermittent de l'air chaud 20 d'admission (A) mettant en oeuvre le dispositif (22) de pompe à chaleur selon l'une quelconque des revendications 2 à 9, l'air chaud d'admission (A) formant la source chaude, caractérisé en ce qu'il comporte successivement : - une première étape (ER1) de mise en position du 25 dispositif (22) de pompe à chaleur depuis un état d'attente dans lequel le dispositif (22) de pompe à chaleur est dans sa position de condensation, l'échangeur de chaleur unique (28) contenant le fluide caloporteur (C) liquide et l'accumulateur (32) ne contenant sensiblement pas de fluide caloporteur, vers un état actif dans 30 lequel le dispositif (22) de pompe à chaleur est en position d'évaporation, la vanne de commande (34) étant pilotée dans sa position fermée durant toute cette première étape (ER1) ; 2910560 33 - une deuxième étape (ER2) de refroidissement qui comporte une première phase (PR21) de refroidissement isostérique au cours de laquelle l'accumulateur (32) est refroidi par la source froide (R) jusqu'à une température inférieure à sa 5 température d'adsorption, puis une deuxième phase d'adsorption isobare au cours de laquelle la vanne de commande (34) est pilotée dans sa position ouverte, et au cours de laquelle la chaleur communiquée par la source chaude (A) au fluide caloporteur (C) liquide dans l'échangeur de chaleur (28) provoque io l'évaporation du fluide caloporteur (C), le fluide caloporteur (C) gazeux étant alors adsorbé par la substance adsorbante, de manière que l'évaporation du fluide caloporteur (C) refroidisse l'air chaud d'admission (A) circulant à travers l'échangeur de chaleur unique (28), la vanne de commande (34) étant pilotée 15 dans sa position fermée à la fin de cette deuxième étape (ER2). 11. Procédé de refroidissement intermittent selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte une troisième étape (ER3) de régénération qui comporte une première phase (PR31) de chauffage isostérique au cours de laquelle le 20 dispositif (22) de pompe à chaleur est commandé vers sa position de condensation de manière que l'accumulateur (32) soit chauffé par l'air d'admission jusqu'à la température de désorption (Tdes) de la substance adsorbante, puis une deuxième phase (PR32) de désorption isobare au cours de laquelle la vanne de commande 25 (34) est pilotée dans sa position ouverte de manière que le fluide caloporteur soit désorbé, le fluide caloporteur gazeux (C) étant alors liquéfié dans l'échangeur de chaleur unique (28), à la fin de cette deuxième phase (PR32) la vanne de commande (34) est pilotée dans sa position fermée. 30 12. Procédé de chauffage intermittent de l'air froid d'admission mettant en oeuvre le dispositif de pompe à chaleur selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisé en 2910560 34 ce qu'il comporte une première étape de chauffage (ECI) qui comporte - une première phase (PC11) de refroidissement isostérique durant laquelle le dispositif (22) de pompe à chaleur 5 est en position d'évaporation, l'accumulateur (32) ne contenant sensiblement pas de fluide caloporteur (C), l'échangeur de chaleur unique (28) contenant le fluide caloporteur liquide, et la vanne de commande étant maintenue dans sa position fermée, et au cours de laquelle l'accumulateur (32) est refroidi par l'air froid io d'admission (A) jusqu'à la température d'adsorption (Tads) de la substance adsorbante - et une deuxième phase (PC12) d'adsorption isobare au cours de laquelle la vanne de commande (34) est pilotée dans sa position ouverte de manière que le fluide caloporteur s'évapore 15 dans l'échangeur de chaleur unique (28) de manière à être adsorbé par la substance adsorbante en produisant ainsi de la chaleur pour chauffer l'air froid d'admission (A). 13. Procédé de chauffage selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte une deuxième étape 20 de régénération (EC2) qui est déclenchée à la fin de la première étape de chauffage (EC1) et lorsque l'air d'admission (A) est devenu chaud, et qui comporte : - une première phase (PC21) de chauffage isostérique durant laquelle le dispositif (22) de pompe à chaleur est en 25 position d'évaporation, la vanne de commande étant maintenue dans sa position fermée, et au cours de laquelle l'accumulateur (32) est chauffé par l'air chaud d'admission (A) jusqu'à la température de désorption (Tdes) de la substance adsorbante ; - et une deuxième phase (PC22) de désorption isobare au 30 cours de laquelle la vanne de commande (34) est pilotée dans sa position ouverte de manière que le fluide caloporteur soit désorbé par la substance adsorbante le fluide caloporteur (C) gazeux désorbé étant liquéfié dans l'échangeur de chaleur unique (28), et 2910560 à la fin de laquelle la vanne de commande (34) est pilotée dans sa position fermée.