Brevet FR2913056A1 — publié le 20080829

B06-0585FR -GBO/EVH 5923/ODE/CL Société par actions simplifiée dite : RENAULT s.a.s Procédé de purge d'un piège à oxydes d'azote par injection de reformat et dispositif associé Invention de : FRESNET François DARCY Pierre EYMERIE Stéphane Procédé de purge d'un piège à oxydes d'azote par injection de reformat et dispositif associé La présente invention concerne un procédé de purge d'un piège à oxydes d'azote disposé dans la ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne. L'invention concerne en particulier la purge des oxydes d'azote et des oxydes de soufre stockés dans le piège à oxydes d'azote. Le traitement des oxydes d'azote (NOx), notamment NO ou NO2, dans les gaz d'échappement d'un moteur, par exemple diesel, est important pour répondre aux normes anti-pollution. Une solution possible au traitement des NOx en milieu oxydant est l'utilisation de pièges à oxydes d'azote (piège à NOx). En présence d'un excès d'oxygène (conditions pauvres, c'est-à-dire richesse inférieure à 1), ce type de système piège les NOx sous forme de nitrites ou de nitrates sur des éléments chimiques de stockage, le plus souvent des oxydes de baryum. La diminution du nombre de sites de stockage disponibles inhérente à cette phase de chargement entraîne une diminution de l'efficacité de piégeage des NOx. Afin de maintenir des efficacités de stockage élevées, il est donc nécessaire de purger périodiquement le piège à NOx. Cette purge s'effectue dans des conditions riches (c'est-à-dire richesse supérieure à 1), c'est-à-dire en présence d'un excès de réducteurs. Au cours de cette purge, les espèces nitrées adsorbées sur le piège à NOx désorbent, puis sont réduites en azote par l'excès de réducteurs. Classiquement, le passage en conditions riches dans l'échappement est opéré via l'utilisation du contrôle moteur, en injectant dans les cylindres de l'air et du carburant à une richesse comprise entre 1,01 et 1,05. Cependant, le fonctionnement du moteur à richesse supérieure à 1 a des répercussions possibles sur l'agrément de conduite et sur les performances du moteur. De plus, ce type de fonctionnement peut conduire à des problèmes de dilution du lubrifiant dans les cylindres, ce qui peut : diminuer la durabilité du moteur, réduire les intervalles de vidange et entraîner une nette surconsommation en carburant. Le piège à NOx subit également de manière continue un empoisonnement par le soufre contenu dans le carburant et le lubrifiant. Les différents oxydes de soufre (SOx), notamment S02 ou SO3, sont oxydés sous forme de sulfates dans le piège à NOx, et sont piégés sur les sites destinés initialement au stockage des NOx. Cet empoisonnement entraîne une diminution de la capacité de piégeage du piège à NOx. Pour assurer une efficacité de conversion des NOx compatible avec les normes futures, une désulfatation est donc périodiquement nécessaire. Cette désulfatation se produit en conditions riches, c'est-à-dire lorsque la richesse des gaz au niveau du piège à NOx est supérieure 1, et à des températures élevées. Elle nécessite classiquement une intervention du contrôle moteur, ce qui rend ces étapes de désulfatation coûteuses en termes de dilution et de surconsommation. Une solution alternative au seul contrôle moteur consiste à injecter du reformat dans la ligne d'échappement, en amont du piège à NOx, pour apporter l'excès de réducteurs et/ou la température nécessaire aux purges NOx et à la désulfatation (ou purge SOx). Ce reformat, produit à partir de carburant et d'air, contient des réducteurs (hydrogène H2 et monoxyde de carbone CO), ainsi que les espèces chimiques (H2O, CO2...) nécessaires à l'accomplissement de la réduction des NOx et des sulfates. Afin de limiter les besoins en réducteurs nécessaires au passage en richesse 1 dans le piège à NOx, il est possible de réaliser des étapes de purge NOx et/ou SOx en dérivant partiellement ou totalement les gaz d'échappement du piège à NOx. Les gaz d'échappement, riches en oxygène, sont alors détournés du piège à NOx et peuvent soit être orientés vers un second piège à NOx, soit être envoyés directement à l'échappement. De tels systèmes ou procédés sont décrits par exemple dans le brevet US 6 843 054, ou bien encore dans les demandes de brevet US 2005\0000210, US 2005\0103001 et WO 2004\071646. Le but de l'invention est d'améliorer les purges NOx et/ou SOx, notamment en termes de rapidité, d'efficacité, et de souplesse vis-à-vis du moteur et/ou vis-à-vis des différents dispositifs utilisés pour réaliser la purge. Selon l'invention, le procédé est adapté à la purge d'un module de traitement des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile. Le module de traitement des gaz d'échappement comprend : - un circuit d'acheminement des gaz d'échappement, - un piège à oxydes d'azote (NOx) monté dans le circuit d'acheminement et traversé par un mélange gazeux ; le piège à NOx étant capable de piéger des oxydes d'azote et/ou oxydes de soufre présents dans le mélange gazeux lorsque la richesse du mélange gazeux est inférieure à 1, - une conduite de dérivation montée dans le circuit d'acheminement, en parallèle du piège à NOx, et - un dispositif reformeur capable de fournir un gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone. Selon le procédé : - on évalue l'état de chargement du piège à NOx, - on compare ledit état de chargement évalué à un seuil mémorisé ou déterminé, - on détermine des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur, - on compare lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées, - on commande le reformeur et/ou le moteur et/ou une vanne de dérivation de manière à purger le piège à NOx, ou à modifier lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement vers les gammes de valeurs mémorisées ou déterminées. 30 Le ou les paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et du moteur sont choisis parmi : la température interne ou de sortie du piège à NOx, le point de fonctionnement du moteur (par exemple le régime ou la charge), la position instantanée de la pédale d'accélération ou sa dérivée temporelle et la température d'un filtre à particules ou d'un catalyseur d'oxydation montés en aval du piège à NOx. Les valeurs des paramètres de fonctionnement sont modifiées vers des gammes de valeurs qui correspondent à un fonctionnement favorable pour effectuer une purge. Ainsi, lorsque les valeurs déterminées des paramètres de fonctionnement se trouvent déjà dans les gammes de valeurs déterminées, les paramètres de fonctionnement sont favorables à une purge du piège à NOx et il n'est pas nécessaire de modifier la valeur de ces paramètres. En revanche, lorsque les valeurs déterminées des paramètres ne sont pas comprises dans les gammes de valeurs, le reformeur et/ou le moteur sont commandés de manière à faire évoluer les valeurs des paramètres vers les gammes de valeurs. Ainsi, en tenant compte des paramètres de fonctionnement et, éventuellement, en modifiant ces paramètres dans le sens voulu, il est possible de choisir la procédure de purge la plus adaptée aux conditions de fonctionnement du moteur et du module de traitement. On obtient alors une purge plus rapide, plus efficace et surtout plus souple vis-à-vis des conditions de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur. On peut modifier les valeurs de paramètres de fonctionnement en ajoutant du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone dans le mélange gazeux. On peut également modifier les valeurs des paramètres de fonctionnement en modifiant le fonctionnement et/ou l'alimentation du moteur de manière à ce que les gaz d'échappement compris dans le mélange gazeux présentent une richesse et/ou une température plus élevées. On peut également modifier les valeurs des paramètres de fonctionnement en modifiant le fonctionnement et/ou l'alimentation du moteur de manière à diminuer les quantités d'hydrocarbures, de monoxyde de carbone (CO) ou de NOx dans les gaz d'échappement du moteur. Selon un mode de mise en oeuvre, on purge le piège à NOx en ajoutant du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, et en diminuant la proportion des gaz d'échappement dans le mélange gazeux traversant ledit piège à NOx. Selon le même mode de mise en oeuvre, on purge le piège à NOx en faisant varier : - la richesse du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, - et/ou la proportion relative du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, et des gaz d'échappement dans le mélange gazeux, de manière à obtenir successivement un mélange gazeux réducteur, un mélange gazeux oxydant et un mélange gazeux réducteur. Selon un autre mode de mise en oeuvre, on purge le piège à NOx en modifiant la composition du mélange carburant-air alimentant le moteur de manière à augmenter la richesse des gaz d'échappement compris dans le mélange gazeux. Les gaz d'échappement, notamment d'un moteur diesel, présentent une richesse inférieure à 1, c'est-à-dire qu'ils contiennent des espèces oxydantes en excès par rapport aux espèces réductrices. Dans ce mode de mise en oeuvre, on alimente le moteur avec un mélange carburant-air modifié de manière à augmenter la richesse des gaz d'échappement, c'est-à-dire de manière à diminuer les espèces oxydantes contenues dans les gaz d'échappement. Selon le même mode de mise en oeuvre, on peut purger le piège à NOx en faisant varier la richesse des gaz d'échappement dans le mélange gazeux, de manière à obtenir successivement un mélange gazeux réducteur, un mélange gazeux oxydant et un mélange gazeux réducteur. Selon un autre mode de mise en oeuvre, la conduite de dérivation comprend un piège à NOx et on purge chaque piège à NOx par alternance ou simultanément. L'invention se rapporte également à un module de traitement des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile comprenant - un circuit d'échappement des gaz d'échappement, - un piège à NOx monté dans le circuit d'acheminement et capable d'être traversé par un mélange gazeux; le piège à NOx étant capable de piéger des oxydes d'azote et/ou oxydes de soufre présents dans le mélange gazeux lorsque la richesse du mélange gazeux est inférieure à 1, - une conduite de dérivation montée dans le circuit d'acheminement, en parallèle du piège à NOx, et - un dispositif reformeur capable de fournir un gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone. Le module comporte également une unité de contrôle électronique comprenant : - un premier moyen capable d'évaluer l'état de chargement du piège à NOx, - un deuxième moyen capable de comparer l'état de chargement évalué par le premier moyen à un seuil mémorisé dans ou déterminé par le deuxième moyen, - un troisième moyen capable de déterminer des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur, - un quatrième moyen capable de comparer lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen, - un cinquième moyen capable de commander le reformeur et/ou le moteur et/ou une vanne de dérivation de manière à purger le piège à NOx ou à modifier lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement vers les gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen. Préférentiellement, la conduite de dérivation comprend également un piège à NOx. L'invention se rapporte également à un système de propulsion d'un véhicule automobile. Le système de propulsion comporte un moteur à combustion interne et un module de traitement des gaz d'échappement selon la présente invention. D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l'examen de la description détaillée de modes de mise en oeuvre et de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés sur lesquels : -les figures 1 et 2 représentent schématiquement deux modes de réalisation d'un module de traitement de gaz d'échappement, - la figure 3 représente l'organigramme d'un procédé de détermination d'une stratégie de purge ou d'une stratégie de favorisation de purge, et - les figures 4 à 8 représentent des organigrammes de différents procédés de purge selon l'invention. La figure 1 représente un premier mode de réalisation d'un module de traitement 1 de gaz d'échappement. Le module de traitement 1 comprend un circuit d'acheminement des gaz d'échappement. Le circuit d'acheminement comprend un piège à NOx 2 monté en amont d'un système de filtre à particules catalysé ou non 3, lui-même monté en amont d'un catalyseur d'oxydation 4. Le piège à NOx 2 permet de traiter les NOx par phases alternatives de stockage et de réduction des NOx stockés. Le piège à NOx 2 peut être constitué de tout matériau couramment utilisé pour cette application (cordiérite, mullite, métal, ...) et peut être imprégné de tout matériau catalytique classique couramment utilisé pour cette application (Ba, Ce, Cs, Zr, K, Al, Pt, Rh, Pd, ...). De plus, le piège à NOx 2 peut également être imprégné par une composition favorisant l'oxydation du monoxyde de carbone CO à basse température et l'oxydation du méthane CH4. Le filtre à particules 3 peut être en carbure de silicium (SiC), en cordiérite, en mullite ou composé de tout autre matériau pouvant servir à la réalisation d'un système filtrant. I1 peut également être imprégné d'un revêtement favorisant la combustion des suies ou l'oxydation des hydrocarbures, du monoxyde de carbone CO, de l'hydrogène H2 et de toute autre espèce indésirée telle que H2S, NH3, NCO pouvant être produite pendant une purge NOx ou SOx du piège à NOx 2. En particulier, le filtre à particules 3 pourra être imprégné d'un revêtement à base de cuivre favorisant l'oxydation de H2S. Le catalyseur d'oxydation 4 peut être constitué de tout matériau classiquement utilisé pour cette application (cordiérite, mullite, métal,...) et peut être imprégné de tout matériau catalytique classique couramment utilisé pour cette application (Ce, Zr, Al, Pt, Rh, Pd, ...). I1 peut être imprégné d'un revêtement favorisant l'oxydation à basse température du monoxyde de carbone CO émis par le moteur ou produit par la régénération du filtre à particules 3. Cette imprégnation pourra également favoriser l'oxydation des hydrocarbures, de l'hydrogène H2 et de toute autre espèce indésirée telle que H2S, NH3, NCO pouvant être produite pendant une purge NOx ou SOx du piège à NOx 2. En particulier, le filtre à particules 3 pourra être imprégné d'un revêtement à base de cuivre ou de tout autre matériau permettant d'oxyder H2S. Une conduite de dérivation 5 est branchée au circuit d'acheminement, d'une part, par une vanne de dérivation 6 montée en amont du piège à NOx 2, et d'autre part, par un branchement situé en aval du piège à NOx 2 et en amont du filtre à particules 3. La vanne de régulation 6 permet d'orienter les gaz d'échappement soit entièrement vers le piège à NOx 2, soit entièrement vers la conduite de dérivation 5, soit simultanément vers le piège à NOx 2 et vers la conduite de dérivation 5. Le module de traitement 1 comprend également un reformeur 8 qui permet de produire un gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, appelé reformat, pouvant être introduit dans le circuit d'acheminement par un système d'injection 7 monté en amont du piège à NOx 2 et en aval de la vanne de dérivation 6. Le reformat est produit lors d'une opération de transformation d'un mélange air-hydrocarbure en un mélange gazeux, riche en hydrogène et en monoxyde de carbone. Les constituants majoritaires du reformat sont l'azote, l'hydrogène et le monoxyde de carbone, et leur proportion relative dépend de la technologie de reformage utilisée. Parmi les technologies les plus courantes, on trouve l'oxydation partielle de l'hydrocarbure par l'oxygène 02 (en anglais : Partial OXidation ou PDX), le reformage endothermique par vapeur d'eau (en anglais : Steam Reforming ) ou encore le reformage exothermique par dioxyde de carbone CO2 (en anglais : Dry Reforming ). Une combinaison adaptée des technologies Steam Reforming et Partial Oxidation peut permettre le reformage autotherme (en anglais : Auto Thermal Reforming ou ATR). Un système 9 d'allumage en phase gazeuse du reformat est placé en amont du piège à NOx 2 et en aval du système d'injection 7 du reformat, afin d'amorcer éventuellement une réaction d'oxydation du reformat avant que celui-ci ne rentre dans le piège à NOx 2. Le module de traitement 1 comprend une unité de contrôle électronique (UCE) 10 capable de commander et de gérer les différentes stratégies de favorisation ou les différentes stratégies de purge du piège à NOx 2. L'UCE 10 comprend un premier moyen 1l, un deuxième moyen 12, un troisième moyen 13, un quatrième moyen 14 et un cinquième moyen 15. Le premier moyen 11 est un moyen d'évaluation de l'état de chargement du piège à NOx 2. Le premier moyen 11 évalue l'état de chargement à partir de grandeurs mesurées ou calculées qui peuvent être : l'efficacité cumulée sur le stockage des NOx, la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx 2, la quantité de SOx stockés dans le piège à NOx 2, la durée écoulée depuis la dernière purge NOx ou la dernière purge SOx, ou bien encore les distances parcourues depuis la dernière purge NOx ou la dernière purge SOx. Par exemple, l'efficacité de stockage cumulée du piège à NOx 2 peut être : -mesurée à l'aide d'une sonde à NOx placée en position Pl (située en amont de la vanne de dérivation 6) ou P2 (située entre la vanne de dérivation 6 et le système d'injection 7 de reformat) et d'une sonde à NOx placée en position P3 (située entre le piège à NOx 2 et le branchement de la conduite de dérivation 5) ou P4 (située entre le branchement de la conduite de dérivation 5 et le filtre à particules 3) ou P5 (située en entre le filtre à particules 3 et le catalyseur d'oxydation 4) ou P6 (située en aval du catalyseur d'oxydation 4), ou bien - calculée par un modèle mémorisé ou une cartographie mémorisée dépendant d'autres paramètres du module de traitement 1, par exemple un modèle embarqué utilisant comme données d'entrée des conditions de roulage rencontrées depuis la dernière purge NOx en intégrant la durée depuis la dernière purge SOx et simulant à partir de celles-ci les émissions de NOx du moteur et la capacité d'adsorption du piège à NOx 2. Un tel modèle peut également simuler les phases de purge NOx et/ou de purge SOx du piège à NOx 2 et prédire l'efficacité de la dernière purge. 20 Le deuxième moyen 12 est un moyen de comparaison de l'état de chargement évalué par le premier moyen 11, par rapport à un seuil mémorisé ou déterminé par le deuxième moyen 12. Selon les différentes grandeurs déterminées par le premier moyen 11 pour évaluer l'état de chargement du piège à NOx 2, les seuils associés 25 peuvent être : - une valeur minimale de l'efficacité de stockage cumulée du piège à NOx 2 depuis la dernière purge NOx ou sur une période de temps plus courte, - une quantité maximale de NOx stockés dans le piège à NOx 30 2 depuis la dernière purge NOx, - une quantité maximale de SOx stockés dans le piège à NOx 2 - des durées minimale et maximale entre deux purges NOx et deux purges SOx, 10 15 - des kilométrages minimaux et maximaux entre deux purges NOx ou deux purges SOx. Le ou les seuils sont déterminés par le deuxième moyen 12 à partir de valeurs mémorisées, d'un modèle mémorisé ou encore d'une cartographie mémorisée. Ainsi, la valeur du seuil peut par exemple être : - fixe, - fonction du kilométrage du véhicule, du vieillissement du reformeur 8 ou du vieillissement du piège à NOx 2, ou -auto-adaptative : le deuxième moyen 11 identifie par exemple des profils de roulage types de l'utilisateur et modifie, en fonction du type de roulage observé depuis N purges, le seuil. Le deuxième moyen 12 permet ainsi d'évaluer l'importance d'effectuer une purge à plus ou moins court terme. De plus, le deuxième moyen 12 peut aussi associer différentes grandeurs mesurées et/ou calculées, et leurs seuils correspondants, afin d'estimer au mieux l'importance d'une purge. Par exemple, on pourra associer l'efficacité cumulée sur le stockage des NOx avec la durée depuis la dernière purge. Le troisième moyen 13 est un moyen de détermination des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou d'un moteur à combustion interne 16. Les paramètres sont par exemple le point de fonctionnement du moteur 16, l'information pédale, la température en sortie du piège à NOx 2, ou bien encore la température en amont et en aval du filtre à particules 3 et/ou du catalyseur d'oxydation 4. Le troisième moyen 13 détermine les valeurs : - par simulation, à partir d'un modèle mémorisé ou d'une cartographie mémorisée dépendant d'autres paramètres du module de traitement 1, ou bien - à partir de grandeurs mesurées, par exemple o par trois capteurs de température, le premier capteur positionné en Pl ou P2, le deuxième en P3 ou P4, et le troisième en P5 ou P6 , o par deux sondes de richesse, la première positionnée en position Pl ou P2, la deuxième en P3 ou P4 ou P5 ou P6. Le troisième moyen 13 permet ainsi d'évaluer l'état de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur 16, et notamment des paramètres pouvant influencer l'efficacité d'une purge. Le quatrième moyen 14 est un moyen de comparaison des valeurs de paramètres déterminées par le troisième moyen 13, par rapport à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen 14. Le quatrième moyen 14 détermine les gammes de valeurs à partir de valeurs mémorisées, d'un modèle mémorisé, ou bien encore à partir d'une cartographie mémorisée et comportant différentes entrées correspondant à d'autres paramètres du module de traitement 1. Ces gammes de valeurs peuvent être déterminées notamment par rapport à des contraintes imposées lors des procédures de purge. Ces contraintes peuvent ainsi être : - une surconsommation maximale admissible pendant la purge, - des émissions de méthane maximales, - des émissions d'hydrocarbures, de monoxyde de carbone ou de NOx maximales, - des coûts en dilution maximaux, ou bien encore des déchéances de performances ou d'agrément de conduite maximales. Les différents paramètres mesurés par le troisième moyen 13 sont par exemple, et de manière non exhaustive, associés par le quatrième moyen 14 à une cartographie multi-entrées tenant compte des contraintes précédentes et permettant d'identifier des zones favorables à des stratégies de purge ou à des stratégies de favorisation de purge. Par exemple, une situation dans laquelle les émissions du moteur 16 en hydrocarbures ou monoxyde de carbone sont comprises dans la gamme de valeurs correspondante déterminée par le quatrième moyen 14, et dans laquelle la température de sortie du piège à NOx 2 est également comprise dans la gamme de valeurs correspondante, pourra être identifiée par le quatrième moyen 14 comme une situation favorable à une stratégie de purge par reformeur 8 seul. De même, une température de sortie de piège à NOx 2 comprise dans la gamme de valeurs correspondante, associée à une dilution estimée comprise dans la gamme de valeurs correspondante pour une purge par contrôle moteur, pourra être identifiée comme une situation favorable à une stratégie de purge par contrôle moteur assisté par le reformeur 8, ou à une stratégie de purge par contrôle moteur seul. Le quatrième moyen 14 a ainsi pour but de déterminer si des conditions favorables à une stratégie de purge particulière sont remplies ou non. En d'autres termes, le quatrième moyen 14 détermine si les conditions de fonctionnement du module de traitement 1 peuvent améliorer l'efficacité d'une stratégie de purge particulière ou, au contraire, diminuer l'efficacité de celle-ci. Le cinquième moyen 15 est un moyen de commande du reformeur 8 et/ou du moteur 16 et/ou de la vanne de dérivation 6. Le cinquième moyen 15 permet soit d'effectuer une purge du piège à NOx 2, soit de modifier une ou plusieurs valeurs de paramètres de fonctionnement parmi celles déterminées par le troisième moyen 13. Le cinquième moyen 15 reçoit ainsi des données des deuxième et quatrième moyens 12, 14 et détermine, à partir de ces données, la stratégie de purge adaptée à mettre en oeuvre, ou bien la stratégie de favorisation de purge adaptée à mettre en oeuvre. On entend ici par stratégie de favorisation de purge, un procédé permettant de modifier les conditions de fonctionnement du module de traitement 1 afin que ces conditions deviennent favorables à une stratégie de purge effectuée ultérieurement. Ainsi, lorsque le quatrième moyen 14 indique que certaines valeurs de paramètres de fonctionnement sont en-dehors des gammes de valeurs correspondantes et que le deuxième moyen 12 indique que l'état de chargement du piège à NOx 2 est supérieur à un certain seuil, le cinquième moyen 15 peut commander alors le reformeur 8 et/ou le moteur 16 et/ou la vanne de dérivation 6 pour effectuer une stratégie de favorisation de purge adéquate. La stratégie de favorisation de purge est choisie par le cinquième moyen 15 par exemple de manière à entraîner une variation desdites valeurs vers les gammes de valeurs souhaitées afin que les conditions de fonctionnement du module de traitement 1 puissent devenir favorables à une stratégie de purge. Le cinquième moyen 15 peut donc changer des valeurs de paramètres qui ne sont pas favorables à la stratégie de purge. Lorsqu'au contraire, le quatrième moyen 14 a déterminé que les valeurs des paramètres de fonctionnement étaient situées dans certaines gammes de valeurs correspondantes adaptées à une procédure de purge particulière, et que le deuxième moyen 12 indique que l'état de chargement du piège à NOx 2 est au-dessus d'un certain seuil, le cinquième moyen 15 peut commander alors le reformeur 8 et/ou le moteur 16 et/ou la vanne de dérivation 6 de manière à mettre en oeuvre la stratégie de purge adéquate (par reformeur 8 seul, par contrôle moteur seul, ou par reformeur 8 et contrôle moteur). La stratégie de purge peut ainsi par exemple être choisie en fonction des indications données par le quatrième moyen 14 et/ou en fonction de la stratégie de favorisation de purge utilisée précédemment. Un exemple d'organigramme mis en oeuvre par le cinquième moyen 15 pour déterminer les stratégies de purge ou de favorisation de purge, est représenté à la figure 3. Selon d'autres variantes du premier mode de réalisation représenté à la figure 1, au lieu d'utiliser un filtre à particules catalysé 3 suivi d'un catalyseur d'oxydation 4, on pourra utiliser uniquement un filtre à particules catalysé ou non, ou bien un catalyseur d'oxydation suivi d'un filtre à particules catalysé ou non. Sur la figure 2 est représenté un deuxième mode de réalisation dans lequel les éléments communs au premier mode de réalisation portent les mêmes références. Le deuxième mode de réalisation concerne un module de traitement 17 dans lequel la conduite de dérivation 5 comprend un piège à NOx 18. Dans ce mode de réalisation, la vanne de dérivation 6 permet donc de diriger les gaz d'échappement soit vers le piège à NOx 2, soit vers le piège à NOx 18, soit simultanément vers les deux pièges à NOx 2, 18. Tout comme le piège à NOx 2, le piège à NOx 18 comprend également, en aval de la vanne de dérivation 6 et en amont du piège à NOx 18, un système d'injection 19 de reformat produit par le reformeur 8. Un système d'allumage en phase gazeuse du reformat 20 estplacé en aval du système d'injection 19 de reformat et en amont du piège à NOx 18. La quantité de reformat introduite dans le circuit d'acheminement des gaz est déterminée par une vanne de reformat 21 qui permet de déterminer la quantité de reformat introduite par le système d'injection 7 et par le système d'injection 19. Le module de traitement 17 comprend également une unité de contrôle électronique (UCE) 22. L'UCE 22 comprend un premier moyen 23, un deuxième moyen 24, un troisième moyen 25, un quatrième moyen 26 et un cinquième moyen 27. Le premier moyen 23 est un moyen d'évaluation des états de chargement des pièges à NOx 2, 18. Le premier moyen 23 a le même but que le premier moyen 11 (représenté sur la figure 1), mais adapté au deuxième mode de réalisation. Le premier moyen 23 évalue les états de chargement à partir de grandeurs mesurées ou calculées qui sont celles utilisées par le premier moyen 11 (représenté sur la figure 1) mais appliquées au piège à NOx 2 et au piège à NOx 18. Par exemple, l'efficacité de stockage cumulée pourra être déterminée, pour le piège à NOx 2, de manière identique au premier mode de réalisation. En revanche, pour le piège à NOx 18, la détermination de l'efficacité de stockage cumulée se fera par une méthode adaptée au piège à NOx 18 ; par exemple, la mesure de l'efficacité de stockage cumulée du piège à NOx 18 se fera par des sondes à NOx placées en position Pl ou P20 (située entre la vanne de dérivation 6 et le système d'injection 19 de reformat) et en position P30 (située entre le piège à NOx 18 et le branchement de la conduite de dérivation 5) ou P4 ou P5 ou P6. Le deuxième moyen 24 est un moyen de comparaison des états de chargement évalués par le premier moyen 23, par rapport à des réalisation. Ainsi, les seuils et leurs valeurs peuvent être ceux utilisés par le deuxième moyen 12 (représenté sur la figure 1) mais appliqués au piège à NOx 2 et au piège à NOx 18. Le troisième moyen 25 est un moyen de détermination des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou d'un moteur à combustion interne 16. Le troisième moyen 25 a le même but que le troisième moyen 13 (représenté sur la figure 1), mais adapté au deuxième mode de réalisation. Ainsi, les paramètres déterminés peuvent être ceux utilisés par le troisième moyen 13 (représenté sur la figure 1) mais appliqués au piège à NOx 2 et au piège à NOx 18. Par exemple, les capteurs de température ou les sondes de richesse susceptibles d'être placés en position P2 et P3 pour le piège à NOx 2, seront placés respectivement en position P20 et P30 pour le piège à NOx 18. Le quatrième moyen 26 est un moyen de comparaison des valeurs de paramètres déterminées par le troisième moyen 25, par rapport à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen 26. Le quatrième moyen 26 a le même but que le quatrième moyen 14 (représenté sur la figure 1), mais adapté au deuxième mode de réalisation. Ainsi, les gammes de valeurs peuvent être celles utilisées par le quatrième moyen 14 (représenté sur la figure 1) mais appliquées au piège à NOx 2 et au piège à NOx 18. Le cinquième moyen 27 est un moyen de commande du moteur 16 et/ou de la vanne de dérivation 6 et/ou du reformeur 8 et vanne de reformat 21. Le cinquième moyen 27 a le même but que le cinquième moyen 15 (représenté sur la figure 1), mais adapté au deuxième mode de réalisation. Ainsi, le cinquième moyen 27 peut commander également la vanne de reformat 21 afin de diriger le reformat vers le piège à NOx 2 et/ou le piège à NOx 18. De plus, le cinquième moyen seuils mémorisés ou déterminés par le deuxième moyen 24. Le deuxième moyen 24 a le même but que le deuxième moyen 12 (représenté sur la figure 1), mais adapté au deuxième mode de 27 permet soit de modifier une ou plusieurs valeurs de paramètres de fonctionnement parmi celles déterminées par le troisième moyen 25, soit d'effectuer une purge d'un des deux pièges à NOx 2, 18 ou des deux simultanément. Dans la suite de la description, les différents procédés décrits (stratégies de favorisation de purge ou stratégies de purge) s'appliqueront aux deux modes de réalisation décrits précédemment et illustrés sur les figures 1 et 2. La figure 3 représente un organigramme d'un procédé de détermination d'une stratégie de purge ou d'une stratégie de favorisation de purge. Le procédé est mis en oeuvre notamment par le cinquième moyen (15, 27). Le procédé peut être identique ou différent pour les deux modes de réalisation illustrés sur les figures 1 et 2, y compris en ce qui concerne la mise en oeuvre des stratégies de purge ou des stratégies de favorisation de purge déterminées par l'organigramme de la figure 3. Dans l'exemple décrit, le procédé suit l'évolution de la quantité de NOx stockés dans un piège à NOx et, selon la quantité de NOx stockés et les conditions de fonctionnement du module de traitement, effectue une stratégie de purge adaptée ou une stratégie de favorisation de purge adaptée. Ainsi, dans une étape 28, on détermine par exemple si la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx est supérieure ou inférieure à un premier seuil. Cette étape est réalisée par le premier moyen (11, 23) et le deuxième moyen (12, 24). Lorsque la quantité de NOx stockés est inférieure au premier seuil, le procédé recommence à l'étape 28. En revanche lorsque la quantité de NOx stockés est supérieure au premier seuil, on détermine, dans une étape 29, si les conditions sont favorables à une stratégie de purge du piège à NOx par contrôle moteur seul. L'étape 29 est mise en oeuvre notamment par le troisième moyen (13, 25) et le quatrième moyen (14, 26). Lorsque les conditions de fonctionnement sont favorables à une stratégie de purge par contrôle moteur, le cinquième moyen (15, 27) commande alors le module de traitement de manière à effectuer une stratégie de purge par contrôle moteur lors d'une étape 30, et le procédé recommence à l'étape 28. Lorsqu'au contraire, les conditions de fonctionnement ne sont pas favorables à une stratégie de purge par contrôle moteur, on détermine l'état de fonctionnement du reformeur. Ainsi, dans une étape 31, on détermine si le reformeur est allumé et, le cas échéant, le reformeur est allumé lors d'une étape 32 puis le procédé recommence à l'étape 28. Lorsque le reformeur est allumé, on détermine, lors d'une étape 33, s'il est amorcé et, le cas échéant, le reformeur est amorcé lors d'une étape 34 puis le procédé recommence à l'étape 28. Lorsque le reformeur est allumé et amorcé, on détermine, lors d'une étape 35, si les conditions sont favorables à une stratégie de purge par reformeur. L'étape 35 est mise en oeuvre notamment par le troisième moyen (13, 25) et le quatrième moyen (14, 26). Lorsque les conditions de fonctionnement sont favorables à une stratégie de purge par reformeur, le cinquième moyen (15, 27) commande alors le module de traitement de manière à effectuer une stratégie de purge par reformeur lors d'une étape 36, et le procédé recommence à l'étape 28. Lorsque les conditions de fonctionnement ne sont pas favorables à une stratégie de purge par reformeur, on détermine, lors d'une étape 37, si les conditions sont favorables à une stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur. L'étape 37 est mise en oeuvre notamment par le troisième moyen (13, 25) et le quatrième moyen (14, 26). Lorsque les conditions de fonctionnement sont favorables à une stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur, le cinquième moyen (15, 27) commande alors le module de traitement de manière à effectuer une stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur lors d'une étape 38, et le procédé recommence à l'étape 28. Lorsque les conditions de fonctionnement ne sont pas favorables à une stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur, on détermine, lors d'une étape 39, si les conditions sont favorables à une stratégie de purge par contrôle moteur seul. L'étape 39 est mise en oeuvre notamment par le troisième moyen (13, 25) et le quatrième moyen (14, 26). Lorsque les conditions de fonctionnement sont favorables à une stratégie de purge par contrôle moteur seul, le cinquième moyen (15, 27) commande alors le module de traitement de manière à effectuer une stratégie de purge par contrôle moteur seul lors d'une étape 30, et le procédé recommence à l'étape 28. Lorsque les conditions de fonctionnement ne sont pas non plus favorables à une stratégie de purge par contrôle moteur seul, on détermine, lors d'une étape 40, si la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx est supérieure à un deuxième seuil ou non. Si la quantité de NOx stockés est inférieure au deuxième seuil, alors le procédé recommence à l'étape 28. La comparaison de la quantité de NOx stockés au deuxième seuil permet d'estimer le temps disponible avant de devoir effectuer une purge du piège à NOx. Ainsi, si les conditions de fonctionnement du module de traitement ne sont favorables à aucune stratégie de purge envisagée, et si la quantité de NOx reste inférieure au deuxième seuil, alors le cinquième moyen (15, 27) ne déclenche aucune stratégie jusqu'à ce que soit les conditions de fonctionnement changent de manière à être favorables à une des stratégies de purge, soit la quantité de NOx devienne supérieure au deuxième seuil. Si les conditions de fonctionnement deviennent favorables à une procédure de purge, alors celle-ci sera commandée lors des étapes 29, 35, 37 ou 39. Si la quantité de NOx devient supérieure au deuxième seuil et que les conditions de fonctionnement ne sont pas favorables à l'une des stratégies de purge, alors le cinquième moyen (15, 27) devra effectuer une stratégie de favorisation de purge afin de pousser les conditions de fonctionnement à devenir favorables à une stratégie de purge. Ainsi, lors d'une étape 41, on détermine si la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx est supérieure à un troisième seuil ou non. Si la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx est inférieure au troisième seuil, alors on commande une première ou une troisième stratégie de favorisation de purge lors d'une étape 42, et le procédé recommence à l'étape 28. En revanche, si la quantité de NOx stockés dans le piège à NOx est supérieure au troisième seuil, alors on commande d'abord une deuxième stratégie de favorisation de purge lors d'une étape 43, puis une purge par reformeur seul lors d'une étape 36, et le procédé recommence à l'étape 28. Les différentes stratégies de favorisation de purge mises en oeuvre lors du procédé décrit à la figure 3 sont décrites ci-dessous. La première stratégie de favorisation de purge consiste à augmenter la température du piège à NOx. L'augmentation de température du piège à NOx peut être réalisée par utilisation du reformeur et/ou par contrôle moteur. On peut ainsi distinguer trois variantes différentes pour mettre en oeuvre la première stratégie de favorisation. Selon une première variante de la première stratégie de favorisation, du reformat est injecté en amont du piège à NOx et provoque l'augmentation de la température dudit piège par oxydation dans ledit piège ou par allumage en phase gazeuse du reformat. La vanne de dérivation est préférablement commandée de manière à orienter totalement les gaz d'échappement vers le piège à NOx et le reformeur est commandé de manière à injecter du reformat en amont du piège à NOx à un débit Qreformati déterminé par l'équation (1) ci- dessous : _ Qech ' CPech ' (T ible ù Tech ) Qreformatl % 2 . A u1 + %CO.AH2 ù CPref .Mref ' (Teible ù I ref ) dans laquelle : Qech représente le débit des gaz d'échappement en amont de la vanne de dérivation, Qech étant estimé par exemple à partir des débits d'air et de carburant injectés dans le moteur, Cpech représente la capacité calorifique des gaz d'échappement en fonction de la température, Tcibie représente la température à laquelle on souhaite amener le piège à NOx, Tech représente la température des gaz d'échappement en amont de la vanne de dérivation, (1) %H2 et %CO représentent la composition du reformat, en pourcentage, en hydrogène H2 et en monoxyde de carbone CO, Cpref représente la capacité calorifique du reformat, Mref représente la masse molaire du reformat, Tref représente la température du reformat, et AH1 et AH2 représentent respectivement les enthalpies d'oxydation de l'hydrogène H2 et du monoxyde de carbone CO. Les caractéristiques du reformat (Tref, Cpref, %H2, %CO, Mref) peuvent être déterminées par exemple à partir de la richesse du reformat et du débit d'air alimentant le reformeur, ou bien encore à partir de cartographies. On choisira, pour la première variante de la première stratégie de favorisation de purge, une température Teible permettant le déclenchement d'une purge NOx et/ou SOx. Lorsque, par exemple, la température en aval du piège à NOx a atteint la température Tcible, la stratégie de favorisation peut être arrêtée. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), on peut augmenter simultanément la température des deux pièges à NOx 2, 18 en commandant le reformeur 8 et la vanne de reformat 21 de manière à injecter, en amont de chaque piège à NOx 2, 18, du reformat à un débit Qreformatl déterminé par l'équation (1). L'équation (1) peut également être corrigée selon plusieurs facteurs. On peut ainsi corriger l'équation (1) avec : - une correction sur le vieillissement du piège à NOx, qui prend en compte la diminution de l'efficacité d'oxydation des réducteurs, - une correction auto-adaptative du débit de reformat, qui prend en compte la différence entre le débit commandé et le débit injecté, différence due notamment au vieillissement du reformeur, - une correction sur les pertes thermiques dans le module de traitement, à partir notamment de la température Tava1 en aval du piège à NOx ; le débit de reformat injecté corrigé Qref cor 1 peut se calculer alors par l'équation (2) ci-dessous : 30 Qech'Cpech'(T ible Tech ) Qref cor 1 = %H2 .AH1 + %CO.AH2 ù Cpref .Mref'(T ible - une correction sur les pertes thermiques dues à la vitesse du véhicule Vvéh ; le débit de reformat injecté corrigé Qref cor 2 peut se calculer alors par l'équation (3) ci-dessous : Q Qech'Cpech'(T ible Tech )+H(Vvéh )'(T xt ùT ch ) Qref corn ù %H2 . AH1 + %CO. AH2 ù Cpref .Mref ' (T ible ù T ef ) dans laquelle Text représente la température extérieure du véhicule, et H(Vvéh) est une fonction dépendant de la vitesse Vvéh. Selon une deuxième variante de la première stratégie de favorisation, la température des gaz d'échappement est augmentée par contrôle moteur afin d'augmenter la température du piège à NOx. Dans ce cas, le cinquième moyen (15, 27) commande d'une part la vanne de dérivation de manière à, préférablement, orienter totalement les gaz d'échappement vers le piège à NOx, et d'autre part le moteur de manière à augmenter la température des gaz d'échappement par contrôle moteur. Lorsque la température Taval en aval du piège à NOx a atteint la température de déclenchement d'une purge NOx et/ou SOx, la stratégie de favorisation peut être arrêtée. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), on peut augmenter simultanément la température des deux pièges à NOx 2, 18 en commandant d'une part la vanne de dérivation 6 de manière à orienter, de manière égale ou non, les gaz d'échappement vers les deux pièges à NOx 2, 18, et d'autre part le moteur 16 de manière à augmenter la température des gaz d'échappement par contrôle moteur. Selon une troisième variante de la première stratégie de favorisation, le cinquième moyen (15, 27) peut augmenter la température du piège à NOx par une stratégie de contrôle moteur et d'injection de reformat. Dans ce cas, le cinquième moyen commande : cible ù Tech l aval - - (2) (3) la vanne de dérivation de manière à, préférablement, orienter totalement les gaz d'échappement vers le piège à NOx, le moteur de manière à augmenter la température des gaz d'échappement par contrôle moteur et le reformeur de manière à injecter du reformat en amont du piège à NOx à un débit Qreformati déterminé par l'équation (1). On choisira, pour la troisième variante de la première stratégie de favorisation de purge, une température Taibie permettant le déclenchement d'une purge NOx et/ou SOx. Lorsque la température Tavai en aval du piège à NOx a atteint la température Taibie, la stratégie de favorisation peut être arrêtée. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), on peut augmenter simultanément la température des deux pièges à NOx 2, 18 en commandant : la vanne de dérivation 6 de manière à orienter, de manière égale ou non, les gaz d'échappement vers les deux pièges à NOx 2, 18, le moteur 16 de manière à augmenter la température des gaz d'échappement par contrôle moteur, le reformeur 8 et la vanne de reformat 21 de manière à injecter, en amont de chaque piège à NOx 2, 18, du reformat à un débit Qreformati déterminé par l'équation (1). La deuxième stratégie de favorisation de purge consiste à augmenter la température du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation placés en aval du piège à NOx. L'augmentation de température est réalisée en augmentant, par utilisation du reformeur et/ou par contrôle moteur, la température des gaz traversant le filtre à particules et/ou le catalyseur d'oxydation. L'augmentation de la température du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation permet d'amorcer leur fonction d'oxydation et donc de limiter les émissions de polluants à l'échappement. On peut à nouveau distinguer trois variantes différentes pour mettre en oeuvre la deuxième stratégie de favorisation : par reformeur, par contrôle moteur, par reformeur et contrôle moteur. Les trois variantes peuvent être mises en oeuvre de manière identique aux trois variantes de la première stratégie de favorisation, à l'exception de la valeur de la température cible Taibie. En effet, on choisira, pour la deuxième stratégie de favorisation de purge, une température Teible égale, par exemple, à la température d'amorçage du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation. La troisième stratégie de favorisation de purge consiste à diminuer les émissions de polluants par le moteur. La diminution des émissions de polluants par le moteur, et notamment des hydrocarbures ou du monoxyde de carbone CO ou des oxydes d'azote NOx, est réalisée par toute stratégie de contrôle moteur adéquate. La troisième stratégie de favorisation de purge peut notamment être mise en oeuvre durant une stratégie de purge du piège à NOx totalement ou partiellement by-passé (c'est-à-dire que les gaz d'échappement ne traversent pas ou uniquement en partie le piège à NOx). Légèrement avant ou simultanément au début de la stratégie de purge du piège à NOx, le cinquième moyen (15, 27) commande d'une part la vanne de dérivation de manière à ne pas diriger ou à ne diriger qu'une partie des gaz d'échappement vers le piège à NOx, et d'autre part le moteur de manière à limiter les émissions en monoxyde de carbone CO, en hydrocarbures et en oxydes d'azote NOx. La commande du moteur peut par exemple consister en : - l'augmentation de l'avance à injection, - l'augmentation de la pression de suralimentation en air, ou bien encore - la coupure du système de recirculation des gaz d'échappement (en anglais exhaust gas recirculation plus connue sous la dénomination EGR). Cependant, selon les cas, le cinquième moyen (15, 27) peut commander le moteur de manière à diminuer les émissions de NOx par le moteur. Dans ce cas, la commande du moteur peut par exemple consister en : -l'augmentation du retard à injection, - la diminution de la pression de suralimentation en air, ou bien encore - l'ouverture du système de recirculation des gaz d'échappement. La troisième stratégie de favorisation de purge peut également être utilisée pour favoriser chacune des stratégies de purge. Les différentes stratégies de purge mises en oeuvre lors du procédé décrit à la figure 3 sont décrites ci-dessous. La figure 4 représente l'organigramme d'une première stratégie de purge par reformeur. Dans une étape 44, le cinquième moyen (15, 27) commande la vanne de dérivation de manière à détourner complètement ou partiellement les gaz d'échappement du piège à NOx à purger et, dans une étape 45, le cinquième moyen (15, 27) commande l'injection, en amont du piège à NOx à purger, de reformat à un débit Qreformat2. L'injection de reformat est déclenchée simultanément ou en léger décalage temporel avec la commande de la vanne de dérivation. Un critère de fin de purge est évalué, lors d'une étape 46, afin de déterminer lorsque l'étape 45 d'injection de reformat peut être stoppée. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, l'injection de reformat est arrêtée lors d'une étape 47, et la vanne de dérivation est commandée, lors d'une étape 48, de manière à réorienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (Figure 2), la vanne de dérivation 6 sera commandée, lors de l'étape 48, de manière à orienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx 2, ou vers le piège à NOx 18, ou vers les deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Dans la suite de la description, on entendra par ouverture partielle ou totale de la vanne de dérivation , l'orientation d'une partie ou de la totalité des gaz d'échappement vers le piège à NOx à purger, et par fermeture partielle ou totale de la vanne de dérivation le contournement du piège à NOx à purger par une partie ou la totalité des gaz d'échappement. En particulier, le pourcentage d'ouverture et de fermeture de la vanne de dérivation correspondra respectivement à la proportion de gaz orientés vers le piège à NOx par rapport à la quantité totale de gaz arrivant en amont de la vanne de dérivation, et à la proportion de gaz détournés du piège à NOx par rapport à la quantité totale de gaz arrivant en amont de la vanne de dérivation. Lors de l'étape 45, le reformat est injecté en amont du piège à NOx à purger afin d'assurer une richesse supérieure à 1 dans le piège. Ainsi, lorsque la vanne de dérivation est complètement fermée, le reformat peut être injecté, en amont du piège à NOx, avec une richesse nominale ou une richesse dégradée supérieure à 1. Par contre, si la vanne de dérivation n'est fermée que partiellement, le débit de reformat injecté sera ajusté de manière à obtenir une richesse supérieure à 1 au sein du piège à NOx à purger. La détermination du débit de reformat à injecter pendant l'étape 45 peut se faire selon deux variantes. Selon une première variante, le débit de reformat injecté est fixé à une valeur prédéfinie permettant d'obtenir une richesse supérieure à 1 dans le piège à NOx à purger. La durée de la purge n'est quant à elle pas fixée, et le critère de fin de purge, lors de l'étape 46, peut être par exemple le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx. Selon une deuxième variante, le débit de reformat et la durée de l'injection de reformat dans le piège à NOx peuvent être calculés à partir de modèles ou de cartographies implantés dans le cinquième moyen (15, 27). Un tel modèle ou cartographie peut par exemple donner la quantité de moles de réducteurs nécessaires à la purge du piège à NOx, à partir de valeurs qui peuvent être : - la quantité de NOx et/ou de SOx stockés dans le piège à NOx avant le début de la stratégie de purge, - la température interne ou de sortie du piège à NOx mesurée ou calculée par simulation, - l'état de vieillissement du piège à NOx et du reformeur, ou le kilométrage du véhicule, - la richesse du reformat Rref, Rref pouvant être fixe ou variable pendant la purge, - le pourcentage d'ouverture %O de la vanne de dérivation vers le piège à NOx à purger, ou encore - la richesse des gaz d'échappement Rech, Rech étant soit estimée à partir des débits d'air et de carburant injectés dans le moteur, soit mesurée à l'aide d'une sonde de richesse placée en amont ou en aval du piège à NOx à purger. - Par exemple, une cartographie pourra indiquer une quantité Nréducteur de réducteurs nécessaire par mole de NOx stockés en fonction de la température interne ou de sortie du piège à NOx à purger. Le cinquième moyen (15, 27) peut alors en déduire le débit de reformat et/ou la durée de la purge. Par exemple, lorsque la vanne de dérivation est totalement fermée, le cinquième moyen (15, 27) peut : - fixer la durée de la purge tpurge et en déduire le débit de reformat Qreformat2 à injecter à partir de l'équation (4) : _ Nréducteur Qreformat2 %H2. %CO . tpurge - fixer le débit de reformat Qreformat2 à injecter et en déduire la durée de la purge tpurge à partir de l'équation (5) : tpurge = %H .%CO 2 . ~reformat2 - choisir un couple de valeurs tpurge-Qreformat2 optimal déterminé en fonction de plusieurs grandeurs pouvant être par exemple la surconsommation, les émissions de méthane CH4, d'hydrocarbures, de monoxyde de carbone CO ou de NOx pendant la purge, ou encore la puissance disponible sur l'alternateur pour alimenter le reformeur en air. Le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 46 peut alors être le dépassement de la durée de purge tpurge déterminée 30 précédemment. Lorsque la vanne de dérivation est fermée partiellement, le cinquième moyen peut par exemple déterminer le débit de reformat 20 25 Nréducteur (4) (5) Qreformat2 à injecter de manière instantanée pendant la purge, à partir de l'équation (6) : 7PCO + Rref Rcible ù Rech PCO + Rech Rref ù Rcible Qreformat2 = %0 ' Qech (6) dans laquelle : - Rcible représente la richesse cible à laquelle on souhaite amener le mélange gazeux circulant dans le piège à NOx à purger, et - PCO représente le pouvoir comburivore du carburant, c'est-à-dire le rapport massique air/carburant en mélange stoechiométrique. Dans ce cas, le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 46 peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen (15, 27), le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. La figure 5 représente l'organigramme d'une deuxième stratégie de purge par reformeur. La deuxième stratégie de purge par reformeur met en oeuvre un ou plusieurs cycles de richesse contrôlés par la vanne de dérivation et par l'injection de reformat. En particulier, on commande la vanne de dérivation périodiquement pendant la purge NOx et/ou SOx, afin d'orienter de manière périodique les gaz d'échappement vers le piège à NOx à purger. On augmente ainsi l'efficacité de la purge et on accélère l'arrivée des gaz sur la sonde placée éventuellement en aval du piège à NOx. Dans une étape 50, le cinquième moyen (15, 27) ferme partiellement ou totalement la vanne de dérivation et, dans une étape 51, le cinquième moyen (15, 27) commande l'injection, en amont du piège à NOx à purger, de reformat. L'injection de reformat est déclenchée simultanément ou en léger décalage temporel avec la commande de la vanne de dérivation. Afin d'effectuer des cycles de richesse, la deuxième stratégie de purge par reformeur comprend une étape 52 durant laquelle on détermine, en temps réel, si la purge s'effectue dans un cycle pauvre ou dans un cycle riche. Lorsque la purge est effectuée dans un cycle riche, ce qui est le cas par exemple après les étapes 50 et 51, on commande, lors d'une étape 53,l'ouverture partielle ou totale de la vanne de dérivation, et on arrête totalement ou partiellement, lors d'une étape 54, l'injection de reformat en amont du piège à NOx. La purge est alors effectuée dans un cycle pauvre. Lorsqu'au contraire la purge est effectuée dans un cycle pauvre, ce qui est le cas par exemple après les étapes 53 et 54, on commande, lors d'une étape 55, la fermeture partielle ou totale de la vanne de dérivation, et on injecte, lors d'une étape 56, du reformat en amont du piège à NOx. La purge est alors effectuée dans un cycle riche. Un critère de fin de purge est évalué, lors d'une étape 57, afin de déterminer lorsque les cycles de richesse peuvent être stoppés. Le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 57 peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen, le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. Lorsque le critère de fin de purge n'est pas atteint, le procédé renvoie à l'étape 52 afin de mettre en oeuvre un cycle de richesse supplémentaire. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, l'injection de reformat est arrêtée lors d'une étape 58, et la vanne de dérivation est commandée, lors d'une étape 59, de manière à réorienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (Figure 2), la vanne de dérivation 6 sera commandée, lors de l'étape 59, de manière à orienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx 2, ou vers le piège à NOx 18, ou vers les deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Ainsi, la deuxième stratégie de purge par reformeur peut mettre en oeuvre, toutes les x secondes (x étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx) et pendant y secondes (y étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx), l'ouverture de la vanne de dérivation et la diminution ou l'arrêt de l'injection de reformat en amont du piège à NOx. Au bout des y secondes, la vanne de dérivation peut alors être partiellement ou totalement fermée, et le reformat peut être injecté de nouveau en amont du piège à NOx. En particulier, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et le débit de reformat injecté en amont du piège à NOx peuvent varier de manière continue ou de manière brutale lors du déroulement des différents cycles de richesse. Ainsi, selon une première variante, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et le débit de reformat injecté peuvent prendre chacun une valeur prédéfinie pendant le cycle riche et une autre valeur prédéfinie pendant le cycle pauvre, avec une variation rapide d'une valeur à l'autre à chaque changement de cycle. Au contraire, selon une deuxième variante, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et le débit de reformat injecté peuvent prendre chacun une valeur évoluant de manière sinusoïdale dans le temps entre une valeur maximum correspondant à un cycle et une valeur minimum correspondant à l'autre cycle. Cependant, les variations, continues ou brutales, du pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et du débit de reformat injecté peuvent également être indépendantes. Par exemple, l'injection de reformat peut varier selon un modèle mémorisé dans le cinquième moyen (15, 27), tandis que le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation peut varier de manière sinusoïdale dans le temps. Le débit de reformat, la durée totale de la purge et la loi de commande de la vanne de dérivation pourront être déterminés de manière analogue, à partir des mêmes grandeurs d'entrées, qu'à la première stratégie de purge par reformeur décrite à la figure 4. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), le cinquième moyen 27 peut également mettre à profit la deuxième stratégie de purge par reformeur décrite précédemment, pour réaliser la purge des deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Dans ce cas, les étapes de purge pour chaque piège à NOx sont identiques aux étapes représentées à la figure 5, sauf l'étape 54 d'arrêt de l'injection de reformat et l'étape 56 d'injection de reformat qui correspondront respectivement à une fermeture partielle ou totale et à une ouverture partielle ou totale de la vanne de reformat 21. Ainsi, en commandant la vanne de dérivation 6 et la vanne de reformat 21, il est possible de placer simultanément un piège à NOx dans un cycle riche et l'autre piège à NOx dans un cycle pauvre. Comme la deuxième stratégie de purge par reformeur comprend des cycles de richesse, il est alors possible, en commandant de manière périodique la vanne de dérivation 6 et la vanne de reformat 21, de réaliser des cycles de richesse pour chaque piège à NOx 2, 18. Le décalage temporel entre un cycle riche dans un piège à NOx, par exemple le piège à NOx 2, et un cycle riche dans l'autre piège à NOx, par exemple le piège à NOx 18, est alors égal à la durée d'un cycle. Enfin, la vanne de dérivation 6 et la vanne de reformat 21 pourront également varier de manière brutale ou de manière continue dans le temps. La figure 6 représente l'organigramme d'une troisième stratégie de purge par reformeur. La troisième stratégie de purge par reformeur met en oeuvre un ou plusieurs cycles de richesse contrôlés par la richesse du mélange air-carburant alimentant le reformeur. En particulier, on commande le reformeur périodiquement pendant la purge NOx et/ou SOx, afin de modifier la richesse du reformat produit et injecté en amont du piège à NOx. On augmente ainsi l'efficacité de la purge. Dans une étape 60, le cinquième moyen (15, 27) ferme partiellement ou totalement la vanne de dérivation et, dans une étape 61, le cinquième moyen (15, 27) commande l'injection, en amont du piège à NOx à purger, de reformat à une richesse Rref nominale supérieure à 1. L'injection de reformat est déclenchée simultanément ou en léger décalage temporel avec la commande de la vanne de dérivation. Afin d'effectuer des cycles de richesse, la troisième stratégie de purge par reformeur comprend une étape 62 durant laquelle on détermine, en temps réel, si la purge s'effectue dans un cycle pauvre ou dans un cycle riche. Lorsque la purge est effectuée dans un cycle riche, ce qui est le cas par exemple après les étapes 60 et 61, on commande, lors d'une étape 63, l'ouverture partielle ou totale de la vanne de dérivation, et on diminue, lors d'une étape 64, la richesse Rref du reformat injecté en amont du piège à NOx de manière à ce qu'elle soit comprise entre 0 et 1. La purge est alors effectuée dans un cycle pauvre. Lorsqu'au contraire la purge est effectuée dans un cycle pauvre, ce qui est le cas par exemple après les étapes 63 et 64, on commande, lors d'une étape 65, la fermeture partielle ou totale de la vanne de dérivation, et on injecte, lors d'une étape 66, du reformat à une richesse Rref nominale supérieure à 1. La purge est alors effectuée dans un cycle riche. Un critère de fin de purge est évalué, lors d'une étape 67, afin de déterminer lorsque les cycles de richesse peuvent être stoppés. Le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 67 peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen, le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. Lorsque le critère de fin de purge n'est pas atteint, le procédé renvoie à l'étape 62 afin de mettre en oeuvre un cycle de richesse supplémentaire. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, l'injection de reformat est arrêtée lors d'une étape 68, et la vanne de dérivation est commandée, lors d'une étape 69, de manière à réorienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (Figure 2), la vanne de dérivation 6 sera commandée, lors de l'étape 69, de manière à orienter les gaz d'échappement vers le piège à NOx 2, ou vers le piège à NOx 18, ou vers les deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Ainsi, la troisième stratégie de purge par reformeur peut mettre en oeuvre, toutes les x secondes (x étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx) et pendant y secondes (y étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx), l'ouverture de la vanne de dérivation et la diminution de la richesse Rref du reformat injecté en amont du piège à NOx. Au bout des y secondes, la vanne de dérivation peut alors être partiellement ou totalement fermée, et le reformat peut être injecté de nouveau en amont du piège à NOx, avec une richesse Rref nominale supérieure à 1 favorable à une purge à NOx et/ou SOx. En particulier, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et la richesse Rref du reformat injecté en amont du piège à NOx peuvent varier de manière continue ou de manière brutale lors du déroulement des différents cycles de richesse. Ainsi, selon une première variante, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et la richesse Rref du reformat injecté peuvent prendre chacun une valeur prédéfinie pendant le cycle riche et une autre valeur prédéfinie pendant le cycle pauvre, avec une variation rapide d'une valeur à l'autre à chaque changement de cycle. Au contraire, selon une deuxième variante, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et la richesse Rref du reformat injecté peuvent prendre chacun une valeur évoluant de manière sinusoïdale dans le temps entre une valeur maximum correspondant à un cycle et une valeur minimum correspondant à l'autre cycle. Cependant, les variations, continues ou brutales, du pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et de la richesse Rref du reformat injecté peuvent également être indépendantes. Par exemple, la richesse Rref du reformat injecté peut varier selon un modèle mémorisé dans le cinquième moyen (15, 27), tandis que le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation peut varier de manière sinusoïdale dans le temps. Selon une autre variante, la vanne de dérivation peut être commandée par le cinquième moyen (15, 27) de manière à être partiellement ou totalement fermée au début de la troisième stratégie de purge par reformeur, et ouverte uniquement à la fin de la troisième stratégie de purge. Dans ce cas, les étapes 63 et 65 de l'organigramme représenté à la figure 6 sont supprimées. Le débit de reformat, la durée totale de la purge et la loi de commande de la vanne de dérivation pourront être déterminés de manière analogue, à partir des mêmes grandeurs d'entrées, qu'à la première stratégie de purge par reformeur décrite à la figure 4. La figure 7 représente l'organigramme d'une première stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur. Au déclenchement de la purge, lors d'une étape 70, la richesse Rech des gaz d'échappement issus du moteur est augmentée à une valeur comprise entre 0,9 et 1,0 par une stratégie de contrôle moteur adaptée. Cet enrichissement s'effectue par exemple par un enrichissement du mélange air-carburant alimentant le moteur. La vanne de dérivation est alors préférablement commandée de manière à orienter la totalité des gaz d'échappement vers le piège à NOx à purger. Cependant, il est également possible de commander la vanne de dérivation de manière à n'orienter qu'une partie des gaz d'échappement vers le piège à NOx. Simultanément ou en léger décalage temporel avec l'étape 70, l'injection de reformat à un débit Qreformat3 en amont du piège à NOx est déclenchée, lors d'une étape 71, de manière à obtenir une richesse cible Reible supérieure à 1 dans le piège à NOx. Le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et la richesse cible Reible seront déterminés par le cinquième moyen (15, 27), à partir d'une cartographie ou d'un modèle implanté. Les entrées du modèle ou de la cartographie pourront être : la température du piège à NOx à purger, la température du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation, la quantité de NOx et/ou SOx à purger avant et pendant la purge, le débit Qech et la richesse Rech des gaz d'échappement, ou bien encore le point de fonctionnement du moteur avant et pendant la purge. Ces grandeurs pourront être mesurées ou bien calculées. Enfin, la richesse Rcible et le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation pourront être choisis de manière à satisfaire au mieux les contraintes prises en compte par le quatrième moyen. Le débit de reformat injecté Qreformat3 pourra être déterminé, quant à lui, de manière instantanée pendant la purge, à partir de l'équation (7) : 7PCO+Rre 7R ùR Qreformat3 ù %0 ' Qech / f cible ech (7 P1.O + Rech Rref ù Rcible 1 I Un critère de fin de purge est évalué, lors d'une étape 72, afin de déterminer lorsque les étapes 70 et 71 peuvent être stoppées. Le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 72 peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen (15, 27), le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. Lorsque le critère de fin de purge n'est pas atteint, le procédé renvoie à l'étape 70 afin de continuer la purge. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, l'injection de reformat est arrêtée lors d'une étape 73 et, simultanément ou peu de temps après, le contrôle moteur est arrêté lors d'une étape 74, c'est-à-dire qu'on commande le moteur de manière à ce qu'il retourne dans un fonctionnement nominal. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), le cinquième moyen 27 peut également mettre à profit la première stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur décrite précédemment, pour réaliser la purge des deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Dans ce cas, on applique les différentes étapes de l'organigramme représenté à la figure 7 à chaque piège à NOx 2, 18. Plus particulièrement, la vanne de dérivation 6 est commandée préférablement de manière à orienter les gaz d'échappement vers les deux pièges à NOx. On appellera %Oz, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation 6 vers le piège à NOx 2, et %018, le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation 6 vers le piège à NOx 18, avec : %018 + %02 = 1. De plus, le reformat est injecté en amont du piège à NOx 2 avec un débit Qreformat4 de manière à assurer une richesse cible Rcib1e2 supérieure à 1 dans le piège à NOx 2, et en amont du piège à NOx 18 avec un débit Qreformat5 de manière à assurer une richesse cible Rciblel8 supérieure à 1 dans le piège à NOx 18. Le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation et les richesses cibles Rcible2, Rciblel8 dans les pièges à NOx 2, 18 seront déterminés par le cinquième moyen, à partir d'une cartographie ou d'un modèle implanté. Les entrées du modèle ou de la cartographie pourront être : la température des pièges à NOx 2, 18, la température du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation, la quantité de NOx et/ou SOx à purger avant et pendant la purge, le débit Qech et la richesse Rech des gaz d'échappement, ou bien encore le point de fonctionnement du moteur avant et pendant la purge. Ces grandeurs pourront être mesurées ou bien calculées. Enfin, la richesse Rcible2, Rciblel8 et le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation pourront être choisis de manière à satisfaire au mieux les contraintes prises en compte par le quatrième moyen. Les débits de reformat injecté Qreformat4, Qreformat5 pourront être déterminés de manière instantanée pendant la purge, à partir des équations (8) et (9) : 7 PCD + Rref ( Rcible2 ù Rech PCO + Rech Rref ù Rcible2 Qreformat4 = %02 . Qech (8) ~PCO+Rref Rciblel8 ùRech PCO + Rech Rref ù Rciblel8 Qreformat5 = %018. Qech (9) On peut alors commander la vanne de reformat 21 et le reformeur 8 afin d'obtenir les débits de reformat voulus en amont des pièges à NOx 2, 18. La figure 8 représente l'organigramme d'une deuxième 30 stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur durant laquelle la valeur de la richesse cible Rcible varie pendant la procédure de purge. La deuxième stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur met en oeuvre un ou plusieurs cycles de richesse. La richesse est contrôlée par exemple par le débit de reformat injecté, et/ou par la richesse du reformat, et/ou par la commande de contrôle moteur ; dans l'exemple représenté à la figure 8, la richesse sera contrôlée par la commande de contrôle moteur et par l'injection ou non de reformat. Ainsi, on commandera le reformeur et le moteur périodiquement pendant la purge NOx et/ou SOx, afin de modifier la richesse du reformat et des gaz d'échappement. On augmente ainsi l'efficacité de la purge. Dans une étape 80, la richesse Rech des gaz d'échappement issus du moteur est augmentée à une valeur comprise entre 0,9 et 1,0 par une stratégie de contrôle moteur adaptée. Cet enrichissement s'effectue par exemple par un enrichissement du mélange air-carburant alimentant le moteur. La vanne de dérivation est alors préférablement commandée de manière à orienter la totalité des gaz d'échappement vers le piège à NOx à purger. Cependant, il est également possible de commander la vanne de dérivation de manière à n'orienter qu'une partie des gaz d'échappement vers le piège à NOx. Simultanément ou en léger décalage temporel avec l'étape 80, l'injection de reformat en amont du piège à NOx est déclenchée, lors d'une étape 81, de manière à assurer une richesse cible Reible supérieure à 1 dans le piège à NOx. Afin d'effectuer des cycles de richesse, la deuxième stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur comprend une étape 82 durant laquelle on détermine, en temps réel, si la purge s'effectue dans un cycle pauvre ou dans un cycle riche. Lorsque la purge est effectuée dans un cycle riche, ce qui est le cas par exemple après les étapes 80 et 81, on commande, lors d'une étape 83, le moteur de manière à ce que les gaz d'échappement retrouvent une richesse inférieure à 1 (fonctionnement nominal du moteur), et on stoppe, lors d'une étape 84, l'injection de reformat en amont du piège à NOx. La richesse du mélange gazeux traversant le piège à NOx à purger est alors inférieure à 1 : la purge est effectuée dans un cycle pauvre. Lorsqu'au contraire la purge est effectuée dans un cycle pauvre, ce qui est le cas par exemple après les étapes 83 et 84, on commande, lors d'une étape 85, le moteur de manière à ce que les gaz d'échappement présentent un richesse proche de 1, et on injecte, lors d'une étape 86, du reformat en amont du piège à NOx. La richesse du mélange gazeux traversant le piège à NOx à purger est alors supérieure à 1 : la purge est effectuée dans un cycle riche. Un critère de fin de purge est évalué, lors d'une étape 87, afin de déterminer lorsque les cycles de richesse peuvent être stoppés. Le critère de fin de purge utilisé lors de l'étape 87 peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen (15, 27), le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. Lorsque le critère de fin de purge n'est pas atteint, le procédé renvoie à l'étape 82 afin de mettre en oeuvre un cycle de richesse supplémentaire. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, on stoppe, lors d'une étape 88, l'injection de reformat en amont du piège à NOx et, simultanément ou peu de temps après, on commande, lors d'une étape 89, le moteur de manière à ce que les gaz d'échappement retrouvent une richesse inférieure à 1 (fonctionnement nominal du moteur). Ainsi, la deuxième stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur peut mettre en oeuvre, toutes les x secondes (x étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx) et pendant y secondes (y étant compris entre 0 et 10 pour une purge NOx, et entre 0 et 180 pour une purge SOx), l'arrêt du contrôle moteur et l'arrêt du reformat injecté en amont du piège à NOx. Au bout des y secondes, le contrôle moteur peut être à nouveau utilisé pour augmenter la richesse des gaz d'échappement, et le reformat peut être injecté de nouveau en amont du piège à NOx. En particulier, le contrôle moteur et le débit de reformat injecté en amont du piège à NOx peuvent varier de manière continue ou de manière brutale lors du déroulement des différents cycles de richesse. Ainsi, le contrôle moteur et le débit de reformat injecté en amont du piège à NOx peuvent prendre chacun une valeur prédéfinie pendant le cycle riche et une autre valeur prédéfinie pendant le cycle pauvre, avec une variation rapide d'une valeur à l'autre à chaque changement de cycle. Au contraire, selon une deuxième variante, le contrôle moteur et le débit de reformat injecté en amont du piège à NOx peuvent prendre chacun une valeur évoluant de manière sinusoïdale dans le temps entre une valeur maximum correspondant à un cycle et une valeur minimum correspondant à l'autre cycle. Cependant, les variations, continues ou brutales, du contrôle moteur et du débit de reformat injecté peuvent également être indépendantes. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), le cinquième moyen 27 peut également mettre à profit la deuxième stratégie de purge par reformeur et contrôle moteur décrite précédemment, pour réaliser la purge des deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Dans ce cas, on applique les différentes étapes de l'organigramme représenté à la figure 8 aux deux pièges à NOx 2, 18. Plus particulièrement, la vanne de dérivation 6 est commandée préférablement de manière à orienter les gaz d'échappement vers les deux pièges à NOx 2, 18, et les étapes 80 à 89 sont appliquées simultanément aux deux pièges à NOx 2, 18. Cependant, dans le deuxième mode de réalisation, il est également possible de contrôler la richesse des gaz traversant les pièges à NOx 2, 18, en commandant le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation 6 et de la vanne de reformat 21. Le cinquième moyen (15, 27) peut enfin mettre en oeuvre une stratégie de purge par contrôle moteur seul. Au déclenchement de la purge, la richesse Rech des gaz d'échappement issus du moteur est augmentée à une valeur comprise entre 1,01 et 1,5 par une stratégie de contrôle moteur adaptée. Cet enrichissement s'effectue par exemple par un enrichissement du mélange air-carburant alimentant le moteur. La vanne de dérivation est alors préférablement commandée de manière à orienter la totalité des gaz d'échappement vers le piège à NOx à purger. Cependant, il est également possible de commander la vanne de dérivation de manière à n'orienter qu'une partie des gaz d'échappement vers le piège à NOx. Le pourcentage d'ouverture de la vanne de dérivation sera déterminé par le cinquième moyen (15, 27), à partir d'une cartographie ou d'un modèle implanté. Les entrées du modèle ou de la cartographie pourront être : la température du piège à NOx à purger, la température du filtre à particules et/ou du catalyseur d'oxydation, la quantité de NOx et/ou SOx à purger avant et pendant la purge, le débit et la richesse Rech des gaz d'échappement, ou bien encore le point de fonctionnement du moteur avant et pendant la purge. Ces grandeurs pourront être mesurées ou bien calculées. Un critère de fin de purge est évalué afin de déterminer lorsque la purge peut être stoppée. Le critère de fin de purge utilisé peut être, par exemple, le dépassement de la durée de purge déterminée par le cinquième moyen (15, 27), le dépassement d'un seuil par une grandeur mesurée par une sonde placée en aval du piège à NOx, ou encore le dépassement d'un seuil par une variable déterminée par un modèle. Lorsque le critère de fin de purge n'est pas atteint, la purge continue. Lorsque le critère de fin de purge est atteint, le contrôle moteur est arrêté, c'est-à-dire qu'on commande le moteur de manière à ce qu'il retourne dans un fonctionnement nominal. Dans le cas du deuxième mode de réalisation (figure 2), le cinquième moyen 27 peut également mettre à profit la stratégie de purge par contrôle moteur seul décrite précédemment, pour réaliser la purge des deux pièges à NOx 2, 18 simultanément. Dans ce cas, la vanne de dérivation 6 sera commandée de manière à orienter les gaz d'échappement vers les deux pièges à NOx. La stratégie de purge par contrôle moteur seul peut également mettre en oeuvre des cycles de richesse durant lesquels la valeur de la richesse Rech des gaz d'échappement varie pendant la procédure de purge. La richesse est contrôlée par la commande de contrôle moteur. Ainsi, on pourra par exemple reprendre l'organigramme de la figure 8, à l'exception des étapes 81, 84, 86 et 89 d'injection et d'arrêt d'injection de reformat dans le circuit d'acheminement des gaz, afin de mettre en oeuvre la stratégie de purge par contrôle moteur seul avec cycles de richesse. I1 convient de noter que, selon l'évolution des paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur, une stratégie de purge pourra être interrompue au profit d'une autre stratégie pour laquelle les paramètres de fonctionnement sont devenus favorables. Par exemple, une purge par contrôle moteur et reformeur pourra se transformer en purge par reformeur seul si les conditions de fonctionnement du moteur deviennent défavorables à l'utilisation du contrôle moteur. De même, une purge par contrôle moteur et reformeur pourra être transformée en purge par contrôle moteur seul si les conditions de fonctionnement du moteur deviennent favorables à l'utilisation du contrôle moteur seul. I1 convient également de noter que, dans la description détaillée qui précède, les stratégies de purge peuvent s'appliquer également à un filtre à particules imprégné par un catalyseur permettant l'adsorption et la désorption des NOx et/ou SOx de manière analogue à un piège à NOx et pouvant être, par conséquent, considéré comme un piège à NOx.20 REVENDICATIONS 1. Procédé de purge d'un module de traitement (1, 17) des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne (16) d'un véhicule automobile, comprenant : - un circuit d'acheminement des gaz d'échappement, - un piège à NOx (2, 18) monté dans le circuit d'acheminement et traversé par un mélange gazeux ; le piège à NOx (2, 18) étant capable de piéger des oxydes d'azote et/ou oxydes de soufre présents dans le mélange gazeux lorsque la richesse du mélange gazeux est inférieure à 1, - une conduite de dérivation (5) montée dans le circuit d'acheminement, en parallèle du piège à NOx (2, 18), - un dispositif reformeur (8) capable de fournir un gaz riche en hydrogène et/ou monoxyde de carbone, dans lequel : - on évalue l'état de chargement du piège à NOx (2, 18), - on compare ledit état de chargement évalué à un seuil mémorisé ou déterminé, - on détermine des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur (16), - on compare lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées, - on commande le reformeur (8) et/ou le moteur (16) et/ou une vanne de dérivation (6) de manière à purger le piège à NOx (2, 18) ou à modifier lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement vers les gammes de valeurs mémorisées ou déterminées. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la ou les paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et du moteur (16) sont choisis parmi : la température interne ou de sortie du piège à NOx (2, 18), le point de fonctionnement du moteur (16), la position instantanée de la pédale d'accélération ou sa dérivée temporelle, et latempérature d'un filtre à particule (3) ou d'un catalyseur d'oxydation (4) montés en aval du piège à NOx (2, 18). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel on modifie les valeurs des paramètres de fonctionnement en ajoutant du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone dans le mélange gazeux. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel on modifie les valeurs des paramètres de fonctionnement en modifiant le fonctionnement et/ou l'alimentation du moteur (16) de manière à ce que les gaz d'échappement compris dans le mélange gazeux présentent une richesse et/ou une température plus élevées. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel on modifie les valeurs des paramètres de fonctionnement en modifiant le fonctionnement et/ou l'alimentation du moteur (16) de manière à diminuer les quantités d'hydrocarbures, de monoxyde de carbone CO ou de NOx dans les gaz d'échappement du moteur. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel on purge le piège à NOx (2, 18) en ajoutant du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, et en diminuant ou en annulant la proportion des gaz d'échappement dans le mélange gazeux traversant ledit piège à NOx (2, 18). 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel on purge le piège à NOx (2, 18) en faisant varier : - la richesse (Rref) du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, - et/ou la proportion relative du gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, et des gaz d'échappement dans le mélange gazeux, de manière à obtenir successivement un mélange gazeux réducteur, un mélange gazeux oxydant et un mélange gazeux réducteur. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel la conduite de dérivation (5) comprend un piège à NOx (18), et dans lequel on purge chaque piège à NOx (2, 18) par alternance ou simultanément. 9. Module de traitement (1, 17) des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne (16) d'un véhicule automobile, comprenant : -un circuit d'acheminement des gaz d'échappement, - un piège à NOx (2, 18) monté dans le circuit d'acheminement et capable d'être traversé par un mélange gazeux ; le piège à NOx (2, 18) étant capable de piéger des oxydes d'azote et/ou oxydes de soufre présents dans le mélange gazeux lorsque la richesse du mélange gazeux est inférieure à 1, - une conduite de dérivation (5) montée dans le circuit d'acheminement, en parallèle du piège à NOx (2, 18), - un dispositif reformeur (8) capable de fournir un gaz riche en hydrogène et/ou en monoxyde de carbone, caractérisé en ce que le module (1, 17) comprend également une unité de contrôle électronique (10, 22) comprenant : - un premier moyen (11, 23) capable d'évaluer l'état de chargement du piège à NOx (2, 18), - un deuxième moyen (12, 24) capable de comparer l'état de chargement évalué par le premier moyen (11, 23) à un seuil mémorisé dans ou déterminé par le deuxième moyen (12, 24), - un troisième moyen (13, 25) capable de déterminer des valeurs de paramètres de fonctionnement du circuit d'acheminement et/ou du moteur (16), - un quatrième moyen (14, 26) capable de comparer lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement à des gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen (14, 26), - un cinquième moyen (15, 27) capable de commander le reformeur (8) et/ou le moteur (16) et/ou une vanne de dérivation (6) de manière à purger le piège à NOx (2, 18) ou modifier lesdites valeurs de paramètres de fonctionnement vers les gammes de valeurs mémorisées ou déterminées par le quatrième moyen (14, 26). 10. Module de traitement (1, 17) selon la revendication 9 dans lequel la conduite de dérivation (5) comprend un piège à NOx (18). 11. Système de propulsion d'un véhicule automobile, comprenant un moteur à combustion interne et un module de traitement (1, 17) des gaz d'échappement selon la revendication 9 ou 10.