Brevet FR2918415A1 — publié le 20090109

La présente invention concerne les moteurs à détonations pulsées fonctionnant avec un mélange détonant carburant-air, allumé à l'aide de moyens d'allumage à basse énergie, par exemple du genre bougie pour moteur à combustion interne. Dans un moteur à détonations pulsées connu de ce type, on pré-voit un tube de prédétonation de diamètre plus petit que celui de la chambre de combustion dudit moteur, ledit tube de prédétonation débouchant dans ladite chambre de combustion et étant pourvu desdits moyens d'allumage à basse énergie disposés à une extrémité dudit tube de prédétona- tion. Lorsque le mélange détonant carburant-air contenu dans ledit tube de prédétonation est initié par lesdits moyens d'allumage à basse énergie, il s'ensuit dans ce dernier un régime de flamme laminaire caractérisé par une vitesse de propagation très faible, de l'ordre de quelques cm/s à quel-ques m/s. Lors de la propagation d'une telle flamme dans le tube de prédétonation, on observe initialement une accélération liée à l'expansion des produits de combustion (de densité plus faible que les gaz frais) par effet "piston", ce qui entraîne une déstabilisation du front de flamme qui se plisse (effet de viscosité et de couches limites aux parois), la flamme de-venant donc turbulente ; sa surface augmente, ainsi que le taux de libération d'énergie, ce qui contribue encore à renforcer son accélération. La vitesse de la flamme passe ainsi de quelques cm/s à quelques centaines de m/s et atteint le régime dit "de blocage thermique". La flamme se propage alors à une vitesse proche de celle du son par rapport aux gaz brûlés, soit de l'ordre de 800 m/s à 900 m/s pour un milieu carburant-air. Cette très forte célérité engendre des ondes de pression d'un ni-veau élevé dans les gaz frais, de l'ordre de quelques bars. Un tel régime de propagation est relativement instable et peut évoluer vers un régime de détonation. Contrairement à l'accélération précédente, ce passage est brutal (qualifié "d'explosion dans une explosion"), l'onde de pression devenant une onde de choc et la célérité de la flamme passant de 800-900 m/s à 1800-2000 m/s. L'intégralité de ce phénomène est appelé "transition déflagration-détonation" et l'expérience a montré que, dans le cas d'un tube lisse, la distance nécessaire pour observer le phénomène était de l'ordre de plu-sieurs mètres à plusieurs dizaines de mètres, selon les mélanges utilisés. Pour réduire au maximum cette distance (ainsi que le temps) né- cessaire pour obtenir une transition déflagration-détonation, il convient donc de faciliter le passage d'une flamme laminaire à une flamme turbulente, puis d'atteindre le plus vite possible le régime de blocage thermique et enfin de provoquer "l'explosion dans l'explosion". Pour ce faire, une technique connue très utilisée est celle qui consiste à utiliser une spirale (dite "de Schel'kin") ou des obstacles en forme de rondelles espacées régulièrement, pour augmenter artificielle-ment la turbulence dans le tube de prédétonation. On peut ainsi abaisser la longueur nécessaire du tube de prédétonation à 20-30 fois le diamètre dl de ce dernier. Dans tous les cas, on définit le "rapport de blocage" comme étant le rapport entre la section de passage délimitée par l'obstacle et la section de passage dudit tube de prédétonation. Il a été montré expérimentalement que le meilleur rapport de blocage est compris entre 0,45 et 0,5 avec un pas correspondant à une fois le diamètre. Bien que l'on fasse généralement l'hypothèse que l'onde de choc de la détonation est plane et occupe toute la section du tube de prédétonation, en réalité il se forme plusieurs ondes de choc de propagation longitudinale et transversale, les ondes transverses ayant des collisions périodiques. Une onde de détonation possède donc une structure tridimension- 1 0 nelle, cette structure dépendant fortement de la cinétique de décomposition du mélange détonation, et donc du temps caractéristique de la réaction chimique. Les points situés à chaque intersection entre l'onde de détonation principale et les ondes transverses sont nommés "points triples", la trajec- 15 toire de ces points triples définissant une structure périodique appelée "cellule de détonation" dont la longueur L et la largeur X (approximative-ment égale de 0,6 à 0,7 L) sont corrélées au temps caractéristique limitant des réactions chimiques dans le mélange détonant, c'est-à-dire essentiellement son temps d'induction. 20 Pour qu'une détonation autonome et stationnaire se propage dans un tube de prédétonation, il faut que le diamètre de ce tube soit supérieur à la largeur 1 de la cellule de détonation. Des détonations dites "marginales" peuvent se propager dans des tubes de dimensions inférieures, mais ces phénomènes sont relativement instables et demandent des conditions 25 particulières. La largeur de cellule 1 des mélanges carburant-air (pour des riches-ses aux alentours de la stoechiométrie) est de l'ordre de 50 mm à 60 mm (à l'exception notable du méthane qui présente une taille de cellule de plus de 280 mm et de certains alcènes et alcynes gazeux comme l'éthylène et l'acétylène), ce qui fixe donc une condition minimale sur le diamètre dl d'un tube de prédétonation destiné à supporter la propagation d'une onde de détonation. Si une détonation a pu être formée dans ledit tube de prédétona- tion ùce qui entraîne que ledit diamètre dl de celui-ci est supérieur à la largeur de la cellule de détonationû il convient ensuite de transmettre cette détonation à ladite chambre de combustion dont le diamètre d2 est bien plus grand que ledit diamètre dl. On a trouvé que la qualité de la transmission dépendait d'une va- leur critique Kc du rapport entre ledit diamètre dl du tube de prédétona- tion et la largeur de la cellule de détonation. Les études réalisées initialement par Mitrofanov et Soloukhin dans les années 1960, puis étendues par Moen et Knystautas dans les années 1980, indiquent que cette valeur critique Kc est égale à 13. II a été ensuite remarqué que cette valeur criti- que est liée à la régularité de la structure cellulaire et qu'elle peut varier entre 13 et 24 selon les mélanges et leur dilution. Ainsi : si dl > il y a un faible découplage entre l'onde de choc et la flamme lors de la diffraction entre le tube de prédétonation et la cham- bre de combustion, mais on conserve la structure cellulaire de l'onde. La détonation se transmet telle quelle dans la chambre de combustion de diamètre d2 ; si dl = Kc.X, on observe un découplage entre l'onde de choc et la flamme ; mais, dans certaines conditions, le ré-allumage de la détona- tion peut se produire ; û enfin, si dl Il en résulte donc des problèmes d'encombrement importants, d'autant plus que, dans les moteurs à détonations pulsées connus, ledit tube de prédétonation est installé extérieurement à la chambre de combustion, en prolongement axial de celle-ci pour y déboucher de manière centrale. Une telle géométrie est bien entendu encombrante et, de plus, elle soulève des difficultés pour alimenter ledit tube de prédétonation en air et en carburant. La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvé-nients. A cette fin, selon l'invention, le moteur à détonations pulsées fonctionnant avec un mélange détonant carburant-air et comportant : une chambre de combustion fermée à l'une de ses extrémités par un mur de poussée, et un tube de prédétonation en communication avec ladite chambre de combustion par une de ses extrémités et pourvu de moyens d'allumage à basse énergie, est remarquable en ce que : û ledit moteur comporte au moins un tube de prédétonation supplémentaire ; dans lesdits tubes de prédétonation, la vitesse de la flamme est amenée dans des conditions proches du blocage thermique ; une extrémité desdits tubes de prédétonation débouche dans ladite chambre de combustion et est en regard dudit mur de poussée ; et la disposition desdits tubes de prédétonation est telle que les ondes de choc qui les parcourent sont réfléchies et focalisées par ledit mur de poussée, dans ladite chambre de combustion, en un point porté ainsi à de très hautes pression et température aptes à amorcer la détonation dudit mélange détonant contenu dans ladite chambre de combustion. Ainsi, conformément à la présente invention, on ne cherche pas à obtenir des détonations dans un tube de détonation, mais seulement des déflagrations rapides. On évite donc les inconvénients de dimensionnement mentionnés ci-dessus, le dimensionnement total des tubes de prédétonation mis en oeuvre par l'invention étant très inférieur au dimensionne- ment de l'unique tube de prédétonation utilisé par la technique antérieure. De plus, le moteur de la présente invention pourvu d'au moins deux tubes de prédétonation présente une bien meilleure robustesse qu'un moteur à tube de prédétonation unique. Pour réduire encore plus l'encombrement du moteur à détonations pulsées conforme à la présente invention, les tubes de prédétonation sont de préférence disposés latéralement par rapport à ladite chambre de combustion, au moins approximativement le long de celle-ci, ce qui, de plus, facilite l'alimentation en air et en carburant desdits tubes de prédétonation. Dans un mode de réalisation avantageux de la présente invention, le moteur à détonations pulsées comporte deux tubes de prédétonation en positions latérales diamétralement opposées par rapport à ladite chambre de combustion. Avantageusement, chaque tube de prédétonation est ouvert à son extrémité opposée à celle qui est en regard dudit mur de poussée et les-dits moyens d'allumage à basse énergie sont disposés en position intermédiaire entre ces deux extrémités, par exemple dans la partie médiane dudit tube. Grâce à une telle disposition, on limite l'effet des gradients de pression en arrière de l'onde de tête et on favorise l'accélération de la flamme dans le tube de prédétonation. De plus, lesdits tubes de prédétonation participent ainsi à la poussée du moteur. De préférence, afin d'obtenir un allumage sûr et régulier, lesdits moyens d'allumage à basse énergie comprennent, pour chaque tube de prédétonation, deux bougies d'allumage diamétralement opposées. De façon usuelle, dans le moteur à détonations pulsées de l'invention, on prévoit des obstacles intérieurs successifs définissant chacun un rapport de blocage. Conformément à une caractéristique de la présente invention, lesdits obstacles intérieurs sont disposés de façon que lesdits rapports de blocage décroissent symétriquement depuis lesdits moyens d'allumage à basse énergie jusqu'à chacune desdites extrémités dudit tube de prédétonation. Le calcul et l'expérience ont montré qu'il était avantageux que : de part et d'autre desdits moyens d'allumage, dans des zones voisines de ceux-ci, le rapport de blocage soit de l'ordre de 0,58 ; dans les zones voisines desdites extrémités de chaque tube de prédétonation, le rapport de blocage soit de l'ordre de 0,25 ; et entre lesdites zones voisines desdits moyens d'allumage et lesdites zo- nes voisines desdites extrémités, le rapport de blocage soit de l'ordre de 0,44. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 est une vue en coupe axiale schématique d'un mode de réalisation du moteur à détonations pulsées conforme à la présente invention. La figure 2 est une coupe schématique selon la ligne II-II de la fi- gure 1. La figure 3 illustre le fonctionnement du moteur à détonations pulsées conforme à la présente invention, à l'aide d'une représentation partielle de la figure 1. La figure 4 est une coupe longitudinale schématique d'un tube de prédétonation pour le moteur à détonations pulsées conforme à l'invention. Le moteur à détonations pulsées 1, conforme à la présente invention et représenté schématiquement sur les figures 1 et 2, comporte une chambre de combustion 2, fermée à l'une de ses extrémités par un mur de poussée 3 et ouverte à son extrémité opposée à ce dernier. Le moteur 1 comporte de plus deux tubes de prédétonation 4 et 5 disposés latérale-ment par rapport à la chambre de combustion 2, dans des positions diamétralement opposées par rapport à celle-ci. Ainsi, chaque tube de prédétonation 4, 5 est disposé le long de la chambre de combustion 2. L'extrémité 4I du tube de prédétonation 4, disposée en regard du mur de poussée 3, débouche dans la chambre de combustion 2 par un orifice 6, alors que l'extrémité 4E dudit tube 4, opposée au mur de poussée 3, est ouverte par un orifice 7. De même, l'extrémité 5I du tube de prédétonation 5, disposée en regard du mur de poussée 3, débouche dans la chambre de combustion 2 par un orifice 8, alors que l'extrémité 5E dudit tube 5, opposée audit mur de poussée 3, est ouverte par un orifice 9. Les tubes de prédétonation 4 et 5 sont pourvus de moyens d'allumage à basse énergie 10 ou 11, respectivement. Les moyens d'allumage 10 et 1 1 sont disposés en position intermédiaire des tubes 4 et 5, respectivement, de préférence dans la partie médiane de ceux-ci. Un système d'alimentation en carburant 12 et un système d'alimentation en air 13 sont aptes à alimenter la chambre de combustion 2 et les tubes de détonation 4 et 5. Un dispositif de commande 14 pilote de façon cyclique les moyens d'allumage 1 0 et 1 1 et les systèmes d'alimentation 12 et 13. A chaque étincelle engendrée par les moyens d'allumage 10 et 11 dans les tubes de prédétonation 4 et 5 remplis de mélange carburant-air, ce dernier est le siège d'une déflagration dont la flamme et l'onde thermique se déplacent avec une vitesse sonique, dans les deux sens, dans les-dits tubes de prédétonation 4 et 5. Les ondes de choc respectives, symbolisées par les flèches 15 et 16 sur la figure 3 et se dirigeant respectivement vers les orifices 7 et 9, participent à la poussée du moteur 1. Les ondes de choc respectives, symbolisées par les flèches 17 et 18 sur ladite figure 3 et se dirigeant vers le mur de poussée 3, sont réfléchies et focalisées par ce dernier en direction d'un point 19 de ladite chambre de combustion 3, en passant par les orifices 6 et 8. Ainsi, le point 19 est porté à de très hautes pression et température qui sont aptes à amorcer une détonation dans le mélange carburant-air se trouvant dans ladite chambre de combustion 2. Comme le montre la figure 4, chacun des moyens d'allumage 10, 11 peut avantageusement comprendre deux bougies d'allumage 20, 21 diamétralement opposées par rapport au tube de prédétonation 4, 5 correspondant. La figure 4 illustre de plus schématiquement les obstacles internes 22, disposés dans lesdits tubes de prédétonation 4 et 5 pour régler le rapport de blocage BR le long de ces derniers. Les obstacles 22 situés de part et d'autre des moyens d'allumage 10, Il, dans les zones 23, ont un rapport de blocage assez élevé (0,58). Le but est de former un jet de gaz chauds et donc d'obtenir une transition laminaire ûturbulente le plus rapidement possible. Un rapport de blocage plus élevé (jusqu'à 0,72) améliorerait cet effet, mais au détriment de la vitesse de purge des gaz brûlés. Cette zone étant celle dans laquelle on réalise l'allumage de tout le dispositif, il convient d'assurer qu'il y restera le moins possible de gaz brûlés. Les obstacles 22 suivants situés dans les zones intermédiaires 24 ont un rapport de blocage un peu plus faible (0,44) qui est une valeur considérée comme proche de l'optimum. Cette série d'obstacles doit per-mettre d'accélérer la flamme depuis une valeur de quelques dizaines de m/s jusqu'à plusieurs centaines de m/s. La série des obstacles 22 situés dans les zones 25 des extrémités 4I, 4E ; 5I, 5E possède un rapport de blocage encore plus faible (0,25), car dans cette zone la flamme possède déjà une vitesse importante, de sorte qu'un rapport de blocage trop élevé deviendrait pénalisant en termes de traînée. La focalisation des ondes issues des tubes de prédétonation 4, 5, ainsi que les réflexions successives sur le mur de poussée 3 et sur les parois, assurent la formation du point chaud 19 et l'amorçage de la détonation dans la chambre 2, avant que la remontée des ondes de détente formées à l'extrémité ouverte de chaque tube d'allumage n'interfère négativement avec ce phénomène d'amorçage. REVENDICATIONS 1. Moteur à détonations pulsées (1) fonctionnant avec un mélange détonant carburant-air et comportant : ù une chambre de combustion (2) fermée à l'une de ses extrémités par un mur de poussée (3), et ù un tube de prédétonation (4) en communication avec ladite chambre de combustion (2) par une de ses extrémités (4I) et pourvu de moyens d'allumage à basse énergie (10), caractérisé en ce que : ledit moteur (1) comporte au moins un tube de prédétonation supplémentaire (5) ; dans lesdits tubes de prédétonation (4, 5), la vitesse de la flamme est amenée dans des conditions proches du blocage thermique ; une extrémité (4I, 5I) desdits tubes de prédétonation débouche dans ladite chambre de combustion (2) et est en regard dudit mur de poussée (3) ; et la disposition desdits tubes de prédétonation (4, 5) est telle que les on-des de choc qui les parcourent sont réfléchies et focalisées par ledit mur de poussée (3), dans ladite chambre de combustion (2), en un point (1 9) porté ainsi à de très hautes pression et température aptes à amorcer la détonation dudit mélange détonant contenu dans ladite chambre de combustion (2). 2. Moteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits tubes de prédétonation (4, 5) sont disposés latéralement par rapport à ladite chambre de combustion (2), au moins approximativement le long de celle-ci. 3. Moteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte deux tubes de prédétonation (4, 5) en positions latérales diamétralement opposées par rapport à ladite chambre de combustion (2). 4. Moteur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que chaque tube de prédétonation (4, 5) est ouvert à son extrémité (4E, 5E) opposée à celle (4I, 5I) qui est en regard dudit mur de poussée (3) et lesdits moyens d'allumage à basse énergie (10, Il) sont disposés en position intermédiaire entre ces deux extrémités (4E, 4I ; 5E, 51). 5. Moteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens d'allumage à basse énergie (10, 11) sont disposés dans la partie médiane dudit tube de prédétonation (4, 5). 6. Moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits moyens d'allumage à basse énergie (10, Il) comprennent, pour chaque tube de prédétonation, deux bougies d'allumage (20, 21) diamétralement opposées. 7. Moteur selon l'une des revendications 4 ou 5, dans lequel chaque tube de prédétonation comporte des obstacles intérieurs successifs (22) définissant chacun un rapport de blocage (BR), caractérisé en ce que lesdits rapports de blocage (BR) décroissent symétriquement depuis lesdits moyens d'allumage à basse énergie (10, Il) jus-qu'à chacune desdites extrémités dudit tube de prédétonation (4, 5). 8. Moteur selon la revendication 7, caractérisé en ce que, de part et d'autre desdits moyens d'allumage (10, Il), dans des zones (23) voisines de ceux-ci, le rapport de blocage est de l'ordre de 0,58. 9. Moteur selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que, dans les zones (25) voisines des deux extrémités (4E, 5E ; 4I, 5I) dudit tube de prédétonation (4, 5), le rapport de blocage est de l'ordre de 0,25. 10. Moteur selon les revendications 8 et 9, caractérisé en ce que, entre les zones (22) voisines desdits moyens d'allumage (10, Il) et les zones (25) voisines desdites extrémités (4E, 5E ; 4I, 5I), le rapport de blocage est de l'ordre de 0,44.