Brevet FR2918607A1 — publié le 20090116

DISPOSITIF DE SURVEILLANCE D'UN PARAMETRE PHYSIQUE D'ETAT D'UN PNEU, A REPONSE IMPULSIONNELLE. L'invention concerne, de façon générale, la surveillance d'un état de fonctionnement, dans le domaine automobile. Plus précisément, l'invention concerne un dispositif de surveillance d'un paramètre physique d'état d'un pneu équipant un véhicule doté d'un châssis et de roues, ce dispositif comprenant un premier sous-ensemble disposé dans le pneu et un deuxième sous-ensemble lié au châssis, le deuxième sous-ensemble comprenant des moyens d'excitation magnétique et des moyens de lecture, et le premier sous-ensemble comprenant un circuit électrique résonnant incluant une bobine d'induction magnétique, et un capteur au moins propre à faire varier une caractéristique électrique du circuit résonnant en fonction dudit paramètre physique, ce premier sous- ensemble étant propre à produire, en réponse à une excitation émanant du deuxième sous-ensemble, un signal oscillant dépendant de ladite caractéristique électrique. Un tel dispositif est par exemple décrit dans le brevet 25 US 5 260 683. Dans la solution que préconise ce brevet, le premier sous-ensemble est monté de manière fixe dans la cavité du pneu et par exemple rendu solidaire de la jante de la 30 roue équipée de ce pneu. Le deuxième sous-ensemble excite le circuit résonnant du premier sous-ensemble à une fréquence variable dans une bande de fréquence incluant la fréquence de résonance de 35 ce circuit résonnant, dont la valeur est liée à la pression interne du pneu. Cependant, une telle solution ne peut facilement être mise en oeuvre que si les premier et deuxième sous-ensembles sont en permanence en situation d'influence magnétique réciproque, cette condition n'étant en revanche pas satisfaite dans le cas où le premier sous-ensemble est monté librement mobile dans le pneu. Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un dispositif de surveillance du type précité, qui soit aisément utilisable même dans le cas où le premier sous-ensemble n'est pas fixé dans la cavité du pneu. A cette fin, le dispositif de l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que les moyens d'excitation sont conçus pour transmettre au premier sous-ensemble, en fonctionnement et dans une zone limitée d'influence réciproque des premier et deuxième sous-ensembles, un signal d'excitation magnétique découpé en impulsions à chacune desquelles le premier sous-ensemble répond en produisant un signal oscillant amorti, et en ce que les moyens de lecture sont conçus pour déterminer ladite caractéristique électrique à partir d'au moins un signal oscillant amorti. De préférence, le circuit résonnant présente, dans une gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, une fréquence de résonance très supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu à la vitesse maximale du véhicule, par exemple supérieure à mille fois cette fréquence et par exemple comprise entre 50 kHz et 150kHz.35 Chaque impulsion du signal d'excitation peut être monopolaire et présenter une durée inférieure à 0.75 fois la période de résonance du circuit résonnant. Néanmoins, chaque impulsion du signal d'excitation peut aussi être bipolaire et présenter une durée inférieure à 1.5 fois la période de résonance du circuit résonnant. Par ailleurs, les impulsions du signal d'excitation 10 peuvent présenter une même durée commune constante et se succéder à une fréquence de répétition fixe. Il est en tout cas avantageux que les impulsions du signal d'excitation se succèdent à une fréquence de 15 répétition au plus égale au tiers de la fréquence de résonance du circuit résonnant. Il est en tout cas avantageux que la fréquence de répétition soit suffisamment basse de manière que le 20 signal oscillant amorti soit suffisamment atténué entre deux apparitions du signal d'excitation, et présente par exemple, juste avant l'arrivée d'un nouveau signal d'excitation, un niveau résiduel tout au plus égal à 5 % du niveau qu'il atteint en réponse à ce signal 25 d'excitation. Les impulsions du signal d'excitation sont par exemple constituées d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation dont sont dotés les moyens d'excitation, 30 mais peuvent néanmoins être constituées d'impulsions de courant. La caractéristique électrique modifiée par le paramètre surveillé peut être constituée par la capacité du circuit 35 résonnant, ce paramètre pouvant lui-même être constitué par la pression interne du pneu. Les moyens de lecture comprennent typiquement une bobine magnétique de détection recueillant le signal oscillant amorti, et un circuit électronique relié à la bobine magnétique de détection et propre, par exemple, à déterminer la fréquence du signal oscillant amorti. Dans ce cas, le circuit électronique peut judicieusement être conçu pour mesurer l'un ou plusieurs des intervalles de temps, en principe égaux, dont chacun sépare deux passages successifs par zéro du signal oscillant, la mesure de plusieurs intervalles de temps de ce type permettant de diminuer l'incertitude de mesure sur la valeur théorique commune de chacun de ces intervalles. Les bobines d'excitation et de détection présentent de préférence des axes respectifs orientés parallèlement l'un à l'autre. Ces bobines peuvent en outre se recouvrir partiellement de manière que le flux total émis par la bobine d'excitation et traversant la bobine de détection soit inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti. Un dispositif ainsi constitué peut être mise en oeuvre de façon aisée, même dans le cas où le circuit résonnant est placé librement mobile dans la cavité du pneu. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe partielle schématique d'un véhicule équipé d'un dispositif conforme à l'invention; - la figure 2 est une demie-vue en coupe d'un pneu en cours de roulement, dans lequel est inséré le premier sous-ensemble d'un dispositif conforme à l'invention; - la figure 3 est un schéma électrique illustrant un mode 10 de réalisation possible d'un circuit résonnant utilisable dans le dispositif de l'invention; - la figure 4 est une vue schématique en perspective écorchée, à échelle agrandie, d'un premier sous-ensemble 15 utilisable dans le dispositif de l'invention; - la figure 5 est une vue schématique en perspective d'un deuxième sous-ensemble utilisable dans le dispositif de l'invention; - la figure 6 est une vue schématique de face des bobines d'excitation et de détection illustrées à la figure 5; - la figure 7 est un chronogramme représentant des 25 impulsions d'un signal d'excitation utilisable dans le dispositif de l'invention; - la figure 8 est un chronogramme représentant un signal oscillant amorti observable dans le dispositif de 30 l'invention; et - la figure 9 est un schéma représentant un circuit de formatage utilisable dans le dispositif de l'invention. 35 Comme annoncé précédemment, l'invention concerne un dispositif permettant de surveiller en fonctionnement un 20 6 paramètre physique, tel que la pression, représentatif de l'état d'un pneu 920 équipant un véhicule 9 doté d'un châssis 91 et de roues 92. Ce dispositif comprend un premier sous-ensemble 1 disposé dans le pneu 920, et un deuxième sous-ensemble 2 lié au châssis 91 du véhicule. Le premier sous-ensemble 1 comprend lui-même un circuit électrique résonnant 11 (figure 3) par exemple formé d'une bobine d'induction magnétique 110, d'un capteur capacitif 111, d'une résistance 112, et éventuellement d'un condensateur supplémentaire 113 de capacité fixe monté en parallèle sur le capteur 111 pour ajuster la fréquence de résonance, l'ensemble de ces composants étant reliés les uns aux autres par des conducteurs électriques 114. Le capteur 111, dont la capacité électrique dépend de la pression interne du pneu 920, permet de faire varier, en fonction de cette pression, la caractéristique électrique que constitue la capacité totale C utilisée dans le circuit résonnant 11. Par ailleurs, et comme le montre la figure 1 de façon symbolique, le deuxième sous-ensemble 2 comprend des moyens 21 d'excitation magnétique et des moyens 22 de lecture, qui permettent à ce deuxième sous-ensemble de communiquer avec le premier sous-ensemble 1 par influence magnétique réciproque, comme décrit par exemple dans le brevet US 5 260 683 précité. Pour ce faire, les moyens d'excitation 21 comprennent essentiellement (figure 5) une bobine magnétique d'excitation 210 reliée à un circuit électronique 211 dont elle reçoit un signal d'excitation S2. D'autre part, les moyens de détection 22 comprennent une bobine magnétique de détection 220, ainsi qu'un circuit électronique 221 relié à cette bobine 220 et propre à recueillir, en provenance du circuit résonnant ll, un signal de réponse oscillant S1 dépendant, en l'occurrence, de la capacité totale C utilisée dans le circuit résonnant 11. En d'autres termes, le circuit 221 est conçu pour détecter, sous forme d'une tension ou d'un courant induit dans la bobine 220, le champ magnétique que le circuit résonnant 11 réémet sur sa fréquence de résonance. De préférence, le premier sous-ensemble 1 est totalement passif et n'est donc alimenté en énergie que par le signal d'excitation S2. Selon l'invention, le signal d'excitation magnétique S2 est un signal formé d'impulsions telles qu'illustrées par exemple à la figure 7, et le sous-ensemble 1 répond à chacune de ces impulsions, tant qu'il existe une zone d'influence réciproque, en produisant, en tant que signal oscillant, un signal sinusoïdal amorti S1 tel qu'illustré à la figure 8. Bien que, comme le comprendra aisément l'homme du métier, le signal induit dans le circuit résonnant 11 par une des impulsions constituant le signal d'excitation S2 et le signal effectivement recueilli sur la bobine de détection 220 constituent évidemment deux signaux physiquement distincts, le second de ces deux signaux est en fait l'image du premier, de sorte que l'un et l'autre de ces signaux seront, par commodité, assimilés au signal oscillant amorti S1 constituant la réponse du circuit résonnant 11. De leur côté, les moyens de lecture 22 sont conçus pour pouvoir, à partir d'un ou plusieurs signaux oscillants amortis S1, déterminer la valeur de la caractéristique électrique variable en fonction du paramètre surveillé, ou bien sûr directement la valeur de ce paramètre, c'est-à- dire en l'occurrence la pression interne du pneu. Ainsi, bien que les sous-ensembles 1 et 2 présentent une zone d'influence réciproque limitée, par construction, au volume qui les inclut au moment où ils se trouvent sensiblement l'un en face de l'autre, et bien que ces sous-ensembles 1 et 2 ne soient simultanément présents dans cette zone d'influence réciproque que dans une fenêtre temporelle d'autant plus brève que la vitesse du véhicule est élevée, le choix d'un signal d'excitation impulsionnel permet à ces sous-ensembles de communiquer de façon très efficace dans ces conditions relativement difficiles. Dans la gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, le circuit résonnant 11 présente de préférence une fréquence de résonance F1 très supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu 920 à la vitesse maximale du véhicule 9, et par exemple supérieure à mille fois cette fréquence ou au moins égale à 50 kHz. Néanmoins, comme il est par ailleurs judicieux de faire en sorte que cette fréquence de résonance F1 se situe en deçà des bandes électromagnétiques des émissions radio, elle peut par exemple être de l'ordre de 150 kHz ou moins. Le signal d'excitation S2 peut être soit monopolaire, et 35 par exemple constitué d'impulsions positives, soit bipolaire et par exemple constitué d'impulsions positives puis négatives. Dans le premier cas, il est souhaitable que la durée At de chaque impulsion ne dépasse pas 0.75 fois la période de résonance du circuit résonnant 11, c'est-à-dire ne dépasse pas la durée 0.75/F1, chaque impulsion pouvant typiquement être choisie deux fois plus longue dans le cas d'un signal d'excitation bipolaire. En revanche, il est possible, dans tous les cas, de prévoir que la durée At de chaque impulsion du signal d'excitation S2 soit constante. Les impulsions du signal d'excitation S2, qui sont par exemple produites par le circuit 211 sous forme d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation 210, peuvent se succéder à une fréquence de répétition F2 fixe. Cependant, pour permettre une observation adéquate du signal de réponse S1, cette fréquence de répétition F2 est inférieure à la fréquence de résonance Fl du circuit résonant 11, et de préférence inférieure ou égale au tiers, ou même au cinquième, de la fréquence de résonance Fl du circuit résonnant 11. Il peut aussi être avantageux que la fréquence de répétition soit suffisamment basse pour permettre au signal oscillant amorti d'être suffisamment atténué entre deux apparitions du signal d'excitation, et ne présente par exemple plus, à l'arrivée d'un nouveau signal d'excitation, qu'un niveau résiduel au plus égal à 5 du niveau initial de S1.35 Comme le sait l'homme du métier, un circuit résonnant 11 tel que celui de la figure 3 présente une fréquence de résonance fr égale à : 1 1 fr 2.~r ,IL.0 et un facteur de qualité Q égal à : 1 .\iL Q R C où L est l'inductance de la bobine 110, C la capacité globale du capteur 111 et du condensateur supplémentaire 113, et R la valeur de la résistance 112. 15 La mesure de la fréquence de résonance fr donne donc accès à la valeur de la capacité variable C si l'inductance L est fixe, et réciproquement. La mesure du facteur de qualité Q donne quant à elle 20 accès à la valeur de la capacité C, de l'inductance L, ou de la résistance R si l'une de ces grandeurs électriques est variable alors que les deux autres grandeurs sont fixes. 25 Aussi est-il possible, en faisant évoluer l'une des grandeurs L, C et R en fonction du paramètre choisi pour surveiller l'état du pneu 920, de donner au sous-ensemble 1 de nombreuses formes de réalisation différentes. 30 En particulier, au lieu de surveiller la pression interne du pneu, il serait possible de surveiller par exemple la température ou l'hygrométrie. 10 Par ailleurs, au lieu d'utiliser un capteur capacitif, il serait envisageable de faire varier l'inductance L de la bobine 110 en fonction du paramètre à surveiller. Comme évoqué précédemment, il est également possible de faire varier, en fonction du paramètre à mesurer, la résistance d'un autre composant. En outre, l'ajustement de la fréquence de résonance pourrait être réalisé par une bobine supplémentaire d'inductance fixe au lieu d'un condensateur de capacité fixe, ou une combinaison des deux, étant entendu que ces composants restent de toute façon optionnels. Néanmoins, dans le cas où le circuit électronique 221 est conçu pour déterminer la fréquence F1 du signal oscillant amorti S1, ce circuit peut être réalisé de façon simple en prévoyant qu'il mesure l'intervalle de temps qui sépare deux passages successifs par zéro du signal oscillant S1 et dont la durée est égale à 1/2.F1. Comme le montre la figure 9, ce circuit peut comprendre un module de mise en forme du signal S1, incluant un amplificateur suiveur 221A, un filtre de réjection 221B pour rejeter la fréquence de résonance propre de la bobine d'excitation 210, un second amplificateur 221C, un filtre passe-haut 221D, et un filtre passe-bas 221E. Ce module de mise en forme peut être suivi d'un comparateur comparant à zéro le signal mis en forme et délivrant un signal d'amplitude constante, par exemple de 5 V, dont les fronts montants et/ou descendants correspondent ainsi chacun au franchissement du potentiel zéro par le signal oscillant amorti S1.35 Le module de mise en forme peut également être suivi d'un dispositif de détection des pics constitués par les maxima et/ou les minima du signal mis en forme, et délivrant un signal d'amplitude constante, par exemple de 5 V, dont les fronts montants et/ou descendants correspondent ainsi chacun au passage d'un extremum du signal oscillant amorti S1. Chacun de ces fronts peut ensuite être transmis à un microprocesseur disposant d'une horloge haute fréquence, par exemple à 20 MHz, et propre à mesurer, en nombre de coups d'horloge, l'un ou plusieurs des intervalles de temps 1/2.F1 dont chacun sépare deux fronts successifs du signal de sortie du comparateur, la précision s'améliorant avec le nombre de mesures effectuées. Comme le montre la figure 5, les axes respectifs Z21 et Z22 des bobines d'excitation 210 et de détection 220 du sous-ensemble 2 sont de préférence orientés parallèlement l'un à l'autre. De plus, comme le montre la figure 6, il est judicieux de prévoir que les bobines d'excitation 210 et de détection 220 se recouvrent partiellement. Il est ainsi possible de faire en sorte que flux direct (D1 émis par la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine de détection 220 soit exactement égal, en valeur absolue, au flux de retour c2 retournant à la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine de détection 220. Comme cependant les flux (Dl et 1)2 sont de signes opposés, cet agencement permet de faire en sorte que le flux total (Dl + D2 émis par la bobine d'excitation 210 et traversant la bobine de détection 220 soit idéalement nul, et en tout cas très inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti S1. Bien que toutes les bobines aient été dessinées avec une section circulaire sensiblement de même diamètre, elles pourraient présenter des dimensions et des formes différentes les unes des autres, et différentes de celle d'un disque. Par exemple les bobines peuvent être de forme allongée couvrant la largeur de la bande de roulement d'un pneumatique. D'autre part, la bobine de détection 220 pourrait être remplacée par une paire de bobines placées de part et d'autre de la bobine d'excitation 210. Cette bobine de détection 220 pourrait aussi être coaxiale à la bobine d'excitation 210 et de section plus large pour récupérer une partie au moins du flux de retour e^2. 20 Les bobines d'excitation 210 et de détection 220 pourraient encore être coaxiales et de diamètre quelconque, ou même être constituées par une seule et même bobine, pour autant que le circuit 221 soit adapté à 25 cette configuration. Contrairement à ce qu'enseigne le brevet US 5 260 683 précité, le circuit résonnant 11 peut, selon l'invention, être placé librement mobile dans la cavité du pneu 920. Pour ce faire, et comme le montre la figure 4, le sous-ensemble 1 comprend par exemple un enrobage de protection 12 de forme aplatie, dans lequel le circuit résonnant 11 est directement noyé. 30 35 La plus petite dimension, ou épaisseur E2, de l'enrobage 12 s'étend dans la même direction que l'épaisseur El du circuit résonnant, c'est-à-dire parallèlement à l'axe Z de la bobine 110. Grâce à ces caractéristiques, le premier sous-ensemble 1 vient se plaquer sur la face interne du pneu par force centrifuge (figures 1 et 2) dès que le véhicule atteint une vitesse modérée, inférieure à celle pour laquelle la surveillance de l'état du pneu devient souhaitable pour des raisons de sécurité. De préférence, l'enrobage 12 est essentiellement constitué d'un matériau élastomère poreux à cellules ouvertes, tel qu'une mousse de polyuréthane, cette caractéristique n'étant illustrée de façon symbolique que sur la partie gauche de la figure 4 pour conserver à cette dernière une lisibilité suffisante. Cet enrobage 12 présente avantageusement une densité au plus égale à 0.5 g/cm3 et, de façon encore plus avantageuse, une densité comprise entre 0.1 g/cm3 et 0.3 g /cm3 . Le sous-ensemble 1 peut ainsi présenter une masse inférieure à 10 grammes et en fait typiquement au plus égale à 6 grammes. Plusieurs mesures peuvent être prises pour réduire la 30 masse de ce sous-ensemble. En particulier, les composants 110 à 113 du circuit résonnant 11 peuvent par exemple n'être reliés mécaniquement les uns aux autres que par les conducteurs 35 électriques 114 de ce circuit. En outre, au lieu de comporter un noyau, la bobine 110, qui est conformée en anneau plat, peut être formée de spires collées les unes aux autres, chaque spire étant réalisée par enroulement d'un fil conducteur, par exemple de cuivre, isolé en surface. Dans un mode de réalisation possible, donné à titre d'exemple purement illustratif, le circuit résonnant 11 peut être réalisé de la façon suivante. La bobine 110 comprend 500 spires de fil de cuivre de diamètre égal à 0.08 mm, et présente elle-même un diamètre intérieur de 18 mm, un diamètre extérieur de 23 mm, une épaisseur de 2 mm suivant l'axe Z, une masse de 1.6 g, et une inductance de 8 mH. Le capteur capacitif de pression 111 prend, dans cet exemple, la forme d'une chambre remplie d'air et fermée par deux disques de laiton, ces disques présentant un diamètre extérieur de 30 mm, une épaisseur de 0.05 mm, et formant à la fois les parois frontales de la chambre et les armatures d'un condensateur variable avec la pression. Ces disques sont soudés de façon étanche sur les faces cuivrées respectives d'une couronne découpée dans une plaque isolante en résine époxy, du type de celles utilisées pour les circuits imprimés. Cette couronne, qui forme à la fois un séparateur axial pour les disques de laiton et une paroi latérale pour la chambre, présente par exemple une épaisseur de 0.4 mm, un diamètre extérieur de 30 mm, et un diamètre intérieur de 24 mm.35 Enfin, une feuille isolante, telle qu'une feuille de papier ou de polymère de quelques centièmes de millimètre d'épaisseur et de permittivité préférentiellement élevée, est intercalée entre les deux disques et éventuellement portée par l'un d'eux, la permittivité de cette feuille valant par exemple plusieurs fois celle de l'air. Lorsque le capteur 111 ainsi constitué est soumis à une pression à mesurer, les disques viennent en contact l'un de l'autre, à travers la feuille isolante, dans une zone d'aire variable avec cette pression, ce capteur présentant une capacité variant fortement avec la pression. Le capteur ainsi réalisé présente une masse de 1.1 g. Le condensateur 113, d'une capacité fixe de 150 pF, présente typiquement une masse de 0.1 g. Dans ces conditions, et en assimilant la résistance 112 à la résistance parasite des trois composants précités, le circuit résonnant 11 a une masse totale de 2.8 g, une longueur de 5.5 cm, une largeur de 3.0 cm, et une épaisseur de 0.2 cm. Autrement dit, l'épaisseur de ce circuit 11 ne représente que le quinzième de sa largeur, alors qu'elle pourrait, sans nuire à la performance du dispositif, représenter le dixième ou même le cinquième de cette largeur. Enfin, l'enrobage 12 présente une longueur de 6.5 cm, une largeur de 4.0 cm, une épaisseur comprise entre 0.5 cm et 1 cm, et une masse de l'ordre de 3.2 g, de sorte que le sous-ensemble 1 illustré à la figure 1 ne présente qu'une masse totale de l'ordre de 6 g et ne perturbe donc pas le fonctionnement du pneu 920 en roulage. Un circuit 11 réalisé selon les indications fournies plus haut présente une fréquence de résonance de 126 kHz à la pression atmosphérique et de 100 kHz sous une pression supplémentaire de l'ordre de 3 bars, la fréquence de résonance fr variant donc d'environ 26 kHz pour une variation de pression de 3 bars. Bien que la description ci-dessus donne déjà à l'homme du métier plus d'informations que ce dont il a besoin pour mettre en oeuvre l'invention, la mise au point de cette dernière sera rendue encore plus facile grâce aux précisions supplémentaires ci-dessous. Chacune des impulsions formant le signal d'excitation S2, et qui est par exemple constituée par une impulsion de tension de valeur Ve, entraîne un courant croissant dans la bobine d'excitation 210. La variation du courant AI circulant alors dans la bobine 210 est de l'ordre de AI = (Ve.At)/Le, où At est la durée de l'impulsion du signal S2 et où Le est l'inductance de la bobine d'excitation, dont la résistance est considérée comme négligeable. La bobine 210, qui est supposée comprendre un nombre Ne de spires, engendre un champ magnétique He proportionnel à Ne. AI, c'est-à-dire proportionnel à (Ne.Ve.At)/Le. Comme l'inductance de la bobine 210 est par ailleurs proportionnelle à Ne2 et environ proportionnelle à la surface Se de cette bobine, le champ magnétique produit par la bobine 210 est proportionnel à (Ve.At)/(Se.Ne). Cette formule analytique approximative montre que, pour une géométrie de bobine donnée, le champ magnétique est d'autant plus grand que le nombre de spires est faible. Pour maximiser le champ magnétique, il convient donc de doter la bobine d'excitation 210 d'un nombre de spires relativement faible, ce qui a pour effet bénéfique d'abaisser l'inductance de cette bobine, et de déplacer sa propre fréquence de résonance très largement au-delà de la zone des fréquences observées, de l'ordre de 150 kHz dans le mode de réalisation particulier précédemment évoqué. Lorsque la bobine 110 du circuit résonnant 11 se trouve dans le champ émis par la bobine d'excitation 210, une tension est engendrée dans la bobine 110 par couplage magnétique entre les bobines 210 et 110. Le circuit 11, qui est excité dans une bande de fréquence incluant sa fréquence de résonance fr, ne répond que sur sa fréquence de résonance propre fr et réémet, sur sa bobine 110, un champ magnétique H2. Un développement analytique approximatif montre que le champ H2 est environ proportionnel à Q.pO.He, où Q est le facteur de qualité du circuit résonnant 11, et pO la perméabilité de l'air. Le champ est cependant d'autant plus faible que la distance entre la bobine d'excitation 210 et la bobine 110 du circuit résonant est grande. Comme le champ H2 n'est produit que dans une situation d'influence magnétique réciproque des bobines 210 et 110, et comme la bobine de détection 220 est au voisinage immédiat de la bobine d'excitation 210, la bobine de détection 220 se trouve nécessairement dans le champ H2 réémis par la bobine 110 du circuit résonnant lorsque ce champ est produit. Par rapport au sens de rotation du pneu, il est avantageux, lorsque les bobines n'ont pas le même axe, que la bobine 110 du circuit résonant voit d'abord la bobine d'excitation 210, puis la bobine de détection 220. L'émission du champ H2 provoque, dans la bobine de 10 détection 220, une tension V3 répondant approximativement à l'équation : V3 = N3.u0.H2.S3.(2.n.fr), 15 où N3 est le nombre de spires de la bobine de détection 220, et S3 sa surface. Cette tension est cependant d'autant plus faible que la distance entre la bobine 110 du circuit résonant et la 20 bobine de détection 220 est grande. Comme indiqué précédemment, le signal S1 illustré à la figure 8 et défini comme constituant le signal de réponse 25 du circuit résonnant 11 désigne indifféremment, par souci de concision et de simplification, aussi bien latension engendrée dans la bobine 110 que la tension V3 récupérée sur la bobine 220. 30 La formule précédente montre que, pour une géométrie de bobine donnée, la tension V3 est d'autant plus importante que le nombre de spires N3 de la bobine 220 est élevé. Pour obtenir, aux bornes du circuit de détection 221, un 35 signal d'amplitude aussi importante que possible, il est donc a priori souhaitable de doter la bobine de détection 220 d'un nombre de spires aussi élevé que possible. En pratique, ce nombre de spires sera néanmoins limité par la nécessité de ne pas donner à l'inductance de la bobine 220 une valeur trop importante, afin que la fréquence de résonance de cette bobine reste largement au-delà de la zone utile des fréquences, de l'ordre de 150 kHz dans le mode de réalisation particulier évoqué plus haut. Le signal d'excitation S2 pourrait aussi être constitué d'impulsions de courant plutôt que d'impulsions de tension. De même, au lieu de détecter la tension V3, le circuit de détection 221 pourrait être conçu pour déterminer le courant I3 circulant dans la bobine de détection 220. 20 Comme ce courant I3 serait approximativement proportionnel à (u0.H2)/N3, il conviendrait alors de veiller à ce que la bobine de détection 220 ne comporte que peu de spires, contrairement à ce qui est conseillé dans le cas de la mesure d'une tension. 25 Le sous-ensemble fixe 2 est positionné dans le passage de roue du véhicule, à proximité de la bande de roulement du pneu surveillé, et face à celle-ci. 30 Lorsque le véhicule 9 roule, le sous-ensemble 1 est plaqué contre la face interne du pneu 920 (figure 1), et se trouve pendant un instant, à chaque tour de roue, en position de communiquer avec le sous-ensemble 2, la communication étant possible aussi longtemps qu'il existe 35 une zone d'influence réciproque, et que l'écartement entre la bobine 110 du circuit résonant et les bobines15 d'excitation 210 et de détection 220 suivant leur axe n'est pas trop élevé. Par exemple, pour un véhicule de tourisme, l'écartement suivant l'axe des bobines peut atteindre environ 10 cm. Comme la fréquence de résonance fr du circuit résonnant 11 évolue avec la pression interne du pneu, la période de résonance associée Atr = 1/fr évolue également. 10 Dans ces conditions, il est judicieux de choisir, en tant que durée At de chaque impulsion monopolaire du signal d'excitation S2, une valeur comprise entre (Atrmini / 2) et (Atrmaxi / 2), où Atrmini et Atrmaxi correspondent respectivement aux valeurs minimale et maximale de Atr, 15 respectivement observables pour les pressions minimale et maximale à mesurer. La bobine d'excitation 210 est par exemple une bobine plate à air formée de 10 spires d'un fil de cuivre isolé 20 en surface et de 0.2 mm de diamètre, cette bobine présentant un diamètre intérieur de 60 mm, une inductance Le de 16 pH, et une fréquence de résonance de 5 MHz. La bobine de détection 220 est par exemple une bobine 25 plate à air formée de 50 spires d'un fil de cuivre isolé en surface et de 0.2 mm de diamètre, cette bobine présentant un diamètre intérieur de 60 mm, une inductance Le de 377 pH, et une fréquence de résonance de 1 MHz. 30 Avec des sous-ensembles 1 et 2 réalisés suivant les indications précédentes, une impulsion de tension de 11 V, c'est-à-dire proche de la tension disponible sur un véhicule, et d'une durée de 4.2 ps, produit dans la bobine 210 un courant d'excitation atteignant 1.8 A. 35 Pour autant que les bobines 210 et 220 soient croisées (figure 6) de façon telle que la distance entre leurs centres respectifs représente environ 75 % de leur diamètre commun, en l'occurrence 4.5 cm, et pour autant que la distance entre les sous-ensembles 1 et 2 soit de l'ordre de 4 centimètres, les oscillations reçues sur la bobine de détection 220, à travers la bande de roulement du pneumatique, ont une amplitude crête à crête exploitable de quelques dixièmes de volts, avec amplification. La durée At de chaque impulsion du signal S2 est par exemple fixée à 5 us, et la fréquence de répétition F2 à 4kHz, ce qui correspond à une période de répétition de 250 ps. Si par ailleurs le circuit résonnant a une fréquence moyenne de résonance de 100 kHz, et si le pneu a une circonférence de 2 m, le pneu, pour une vitesse de 30 km/h du véhicule, parcourt 0.8 mm pendant 10 périodes de résonance (100 ps) et la scrutation du sous-ensemble 1 par le sous--ensemble 2 intervient chaque fois que le pneu parcourt 2 mm pendant toute la durée pendant laquelle ces sous-ensembles 1 et 2 sont dans une zone d'influence mutuelle. A 130 km/h, la scrutation a lieu tous les 8.7 mm, et le pneu parcourt 3.6 mm pendant 10 périodes de résonance. Le but étant de mesurer une pression qui n'évolue pas rapidement, il suffit de pouvoir communiquer de temps en temps avec le circuit résonant. Il n'est donc pas nécessaire d'effectuer une mesure à chaque tour de roue, en particulier à vitesse élevée lorsqu'il devient plus difficile de détecter le circuit résonnant. REVENDICATIONS . 1. Dispositif de surveillance d'un paramètre physique d'état d'un pneu (920) équipant un véhicule (9) doté d'un châssis (91) et de roues (92), ce dispositif comprenant un premier sous-ensemble (1) disposé dans le pneu (920) et un deuxième sous-ensemble (2) lié au châssis (91), le deuxième sous-ensemble (2) comprenant des moyens (21) d'excitation magnétique et des moyens (22) de lecture, et le premier sous-ensemble (1) comprenant un circuit électrique résonnant (11) incluant une bobine d'induction magnétique (110), et un capteur (111) au moins propre à faire varier une caractéristique électrique (C) du circuit résonnant (11) en fonction dudit paramètre physique, ce premier sous-ensemble (1) étant propre à produire, en réponse à une excitation émanant du deuxième sous-ensemble (2), un signal oscillant dépendant de ladite caractéristique électrique, caractérisé en ce que les moyens d'excitation (21) sont conçus pour transmettre au premier sous-ensemble (1), en fonctionnement et dans une zone limitée d'influence réciproque des premier et deuxième sous-ensembles (1, 2), un signal d'excitation magnétique (S2) découpé en impulsions à chacune desquelles le premier sous-ensemble (1) répond en produisant un signal oscillant amorti (Si), et en ce que les moyens de lecture (22) sont conçus pour déterminer ladite caractéristique électrique à partir d'au moins un signal oscillant amorti (S1). 2. Dispositif de surveillance suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit résonnant (11) présente, dans une gamme de valeurs du paramètre physique à mesurer, une fréquence de résonance (F1) au moins mille fois supérieure à la fréquence de rotation qu'adopte le pneu (920) à la vitesse maximale du véhicule (9). 3. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonnant (11) présente une fréquence de résonance (F1) comprise entre 50 et 150 kHz. 4. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) est monopolaire et présente une durée (At) inférieure à 0.75 fois la période de résonance (1/F1) du circuit résonnant (il). 5. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3 combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) est bipolaire et présente une durée inférieure à 1.5 fois la période de résonance (1/F1) du circuit résonnant (11). 6. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes combinée à la revendication 2, caractérisé en ce que chaque impulsion du signal d'excitation (S2) présente une durée (At) constante. 7. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) se succèdent à une fréquence de répétition (F2) fixe. 8. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) se succèdent à une fréquence de répétition (F2) au plus égale au tiers de la fréquence de résonance (F1) du circuit résonnant (11). 9. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) se succèdent à une fréquence de répétition (F2) telle que le niveau résiduel du signal oscillant amorti (Si) entre deux impulsions successives (S2) est inférieur ou égal à 5% du niveau initial. 10. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'excitation (21) comprennent une bobine magnétique d'excitation (210), et en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) sont constituées d'impulsions de tension délivrées à la bobine d'excitation (210). 11. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'excitation (21) comprennent une bobine magnétique d'excitation (210), et en ce que les impulsions du signal d'excitation (S2) sont constituées d'impulsions de courant délivrées à la bobine d'excitation (210). 12. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite caractéristique électrique est constituée par la capacité (C) du circuit résonnant (11). 30 13. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le paramètre physique auquel ledit capteur (111) est sensible est constitué par la pression interne du pneu 35 (920).25 14. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de lecture (22) comprennent une bobine magnétique de détection (220) recueillant le signal oscillant amorti (Si), et un circuit électronique (221) relié à la bobine magnétique de détection (220) et propre à déterminer la fréquence (F1) du signal oscillant amorti (S1). 15. Dispositif de surveillance suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le circuit électronique (221) est conçu pour mesurer l'intervalle de temps (1/2.Fl) séparant deux passages successifs par zéro du signal oscillant (Si). 16. Dispositif de surveillance suivant la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que les bobines d'excitation (210) et de détection (220) présentent des axes respectifs (Z21, Z22) orientés parallèlement l'un à l'autre. 17. Dispositif de surveillance suivant la revendication 16, caractérisé en ce que les bobines d'excitation (210) et de détection (220) se recouvrent partiellement de manière que le flux total (moi + c2) émis par la bobine d'excitation (210) et traversant la bobine de détection (220) soit inférieur au flux représentant le signal oscillant amorti (S1). 18. Dispositif de surveillance suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit résonnant (11) est placé librement mobile dans la cavité du pneu (920).