Brevet FR2918514A1 — publié le 20090109

ALTERNATEUR DU TYPE TANDEM D'AUTOMOBILE AYANT UNE LONGUEUR AXIALE REDUITE ET UNE STRUCTURE AMELIOREE POUR DISSIPER DE FAÇON EFFICACE LA CHALEUR GENEREE PAR LES REDRESSEURS ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte d'une façon générale à des générateurs électriques. Plus particulièrement, l'invention se rapporte à un alternateur du type tandem destiné à un véhicule, qui présente une longueur axiale réduite et une structure améliorée afin de dissiper de façon efficace la chaleur générée par les redresseurs inclus dans celui-ci. 2. Description de la technique apparentée La première publication de brevet japonais N H11-98 789 décrit un alternateur du type tandem destiné à un véhicule, qui comprend un seul arbre rotatif et une unité de génération de puissance du côté avant et une unité de génération de puissance du côté arrière qui sont agencées en tandem dans la direction axiale de l'arbre rotatif. L'alternateur du type tandem comprend en outre une poulie montée sur une partie d'extrémité avant de l'arbre rotatif et des premier et second redresseurs qui fonctionnent pour redresser respectivement les puissances en courant alternatif fournies en sortie à partir des unités de génération de puissance du côté avant et du côté arrière en puissances en courant continu. Les premier et second redresseurs génèrent chacun une grande quantité de chaleur durant le fonctionnement de l'alternateur. Pour dissiper de façon efficace la chaleur et minimiser les distances depuis les redresseurs jusqu'aux unités de génération de puissance correspondantes, les premier et second redresseurs sont agencés respectivement au niveau d'une partie avant et d'une partie arrière de l'alternateur. Plus particulièrement, l'alternateur du type tandem comprend une structure d'extrémité avant, une structure centrale, un carter et une structure d'extrémité arrière, toutes concourant à enfermer les deux unités de génération de puissance du côté avant et du côté arrière. Le premier redresseur est fixé à une surface extérieure de la structure centrale et est donc situé à l'intérieur de la structure avant. Par ailleurs, le second 2 2918514 redresseur est fixé à une surface extérieure de la structure arrière. Avec l'agencement ci-dessus, cependant, la longueur axiale totale de l'alternateur du type tandem est augmentée. Ceci est 5 dO au fait que le premier redresseur, qui est interposé entre les structures avant et centrale, occupe une longueur dédiée dans la direction axiale de l'arbre rotatif. Par conséquent, dans l'installation de l'alternateur du type tandem sur un moteur de véhicule, il peut être difficile 10 d'agencer de façon appropriée l'alternateur sans provoquer d'interférence entre l'alternateur et un tuyau d'entrée ou d'échappement du moteur. Par conséquent, on souhaite réduire la longueur axiale de l'alternateur du type tandem tout en assurant une dissipation 15 efficace de la chaleur générée par les premier et second redresseurs. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a été réalisée au vu des problèmes mentionnés ci-dessus. 20 C'est de ce fait un but principal de la présente invention de fournir un alternateur du type tandem qui présente une longueur axiale réduite et une structure améliorée afin de dissiper de façon efficace la chaleur générée par les redresseurs inclus dans celui-ci. 25 Conformément à un premier mode de réalisation de l'invention, il est fourni un alternateur du type tandem qui comprend un arbre rotatif, une poulie disposée sur une partie d'extrémité de l'arbre rotatif, des première et seconde unités de génération de puissance électrique, un carter et des premier 30 et second redresseurs. Les première et seconde unités de génération de puissance électrique sont agencées en tandem dans une direction axiale de l'arbre rotatif. Le carter supporte avec possibilité de rotation l'arbre 35 rotatif et loge dans celui-ci à la fois les première et seconde unités de génération de puissance électrique. Le carter comporte une première paroi d'extrémité et une seconde paroi d'extrémité qui sont espacées l'une par rapport à l'autre dans la direction axiale de l'arbre rotatif, les première et seconde unités de génération de puissance électrique étant intercalées entre 3 2918514 celles-ci. La première paroi d'extrémité est plus près de la première unité de génération de puissance électrique que de la seconde unité de génération de puissance électrique. La seconde paroi d'extrémité est plus proche de la seconde unité de 5 génération de puissance électrique que de la première unité de génération de puissance électrique. Le carter loge également dans celui-ci l'arbre rotatif, la partie d'extrémité de l'arbre rotatif dépassant à l'extérieur depuis la première paroi d'extrémité du carter. Le carter comporte une pluralité d'évents 10 qui sont formés à travers la première paroi d'extrémité du carter et situés à l'extérieur de la poulie dans une direction radiale de l'arbre rotatif. Les premier et second redresseurs fonctionnent pour redresser respectivement les puissances en courant alternatif 15 fournies en sortie à partir des première et seconde unités de génération de puissance électrique en puissances en courant continu. Le premier redresseur est fixé à une surface extérieure de la première paroi d'extrémité du carter de façon à être situé à l'extérieur de la poulie dans la direction radiale de l'arbre 20 rotatif et recouvrir uniquement une partie des évents. Le second redresseur est fixé à une surface extérieure de la seconde paroi d'extrémité du carter. Avec l'agencement ci-dessus, les premier et second redresseurs sont suffisamment espacés l'un de l'autre dans 25 l'alternateur du type tandem. Par conséquent, durant le fonctionnement de l'alternateur du type tandem, la chaleur générée par les premier et second redresseurs peut être dissipée de façon efficace et une interférence électrique entre les premier et second redresseurs peut être empêchée de façon 30 fiable. En outre, avec l'agencement ci-dessus, les distances à la fois entre le premier redresseur et la première unité de génération de puissance et entre le second redresseur et la seconde unité de génération de puissance sont rendues 35 suffisamment courtes, en réduisant ainsi de façon efficace les pertes par résistance apparaissant entre ceux-ci. En outre, du fait que le premier redresseur est agencé sur la partie extérieure radiale de la poulie, il partage une longueur commune dans la direction axiale de l'arbre rotatif. En 40 d'autres termes, le premier redresseur n'occupe pas une longueur 4 2918514 dédiée dans la direction axiale. Par conséquent, avec l'agencement ci-dessus, il est possible de minimiser la longueur de l'alternateur du type tandem dans la direction axiale de l'arbre rotatif. 5 En outre, du fait que le premier redresseur recouvre uniquement une partie des évents formés à travers la première paroi d'extrémité du carter, il est possible qu'une quantité suffisante d'air de refroidissement circule à travers les autres évents non recouverts. En outre, du fait que le premier 10 redresseur est exposé à l'air de refroidissement à travers les évents recouverts par celui-ci, la chaleur générée par le premier redresseur peut être en outre dissipée de façon efficace Par conséquent, par comparaison à l'alternateur du type 15 tandem classique décrit ci-dessus, l'alternateur du type tandem conforme au premier mode de réalisation de l'invention présente une longueur axiale réduite et une structure améliorée afin de dissiper de façon efficace la chaleur générée par les premier et second redresseurs. 20 Il est préférable que le premier redresseur comprenne une ailette de refroidissement négative et une ailette de refroidissement positive. En outre, il est préférable que l'ailette de refroidissement négative du premier redresseur soit disposée sur un support qui 25 est formé sur la surface extérieure de la première paroi d'extrémité du carter. En variante, sans un tel support, l'ailette de refroidissement négative du premier redresseur peut être directement disposée sur la surface extérieure de la première 30 paroi d'extrémité du carter. Le premier redresseur comprend en outre de préférence une feuille de conduction thermique qui est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative et positive. Le premier redresseur comprend en outre de préférence une 35 borne de sortie qui est configurée pour s'étendre vers le haut sur un diamètre extérieur du carter après l'installation de l'alternateur du type tandem. Il est préférable que le premier redresseur fournisse en sortie la puissance en courant continu à une tension nominale 5 2918514 supérieure et un courant maximum nominal inférieur et présente un volume plus petit que le second redresseur. Le premier redresseur est de préférence en forme de fer à cheval pour occuper une zone du type couronne partielle sur la 5 surface extérieure de la première paroi d'extrémité du carter. De préférence, le carter comporte en outre une pluralité d'évents qui sont formés à travers la seconde paroi d'extrémité du. carter, le second redresseur comprend une ailette de refroidissement négative et une ailette de refroidissement 10 positive, au moins une partie de l'ailette de refroidissement positive du second redresseur fait face à l'un des évents formés à travers la seconde paroi d'extrémité du carter dans la direction axiale de l'arbre rotatif, un espace d'air étant formé entre celles-ci. 15 L'arbre rotatif peut être configuré pour être entraîné par un moteur d'automobile. Conformément à un second mode de réalisation de l'invention, il est fourni un alternateur du type tandem qui comprend un arbre rotatif, des première et seconde unités de génération de 20 puissance électrique, un carter, un premier redresseur et un second redresseur. Les première et seconde unités de génération de puissance électriques sont agencées en tandem dans une direction axiale de l'arbre rotatif. 25 Le carter supporte avec possibilité de rotation l'arbre rotatif et loge dans celui-ci les première et seconde unités de génération de puissance électrique. Le carter comporte une première paroi d'extrémité et une seconde paroi d'extrémité qui sont espacées l'une de l'autre dans la direction axiale de 30 l'arbre rotatif, les première et seconde unités de génération de puissance électrique étant intercalées entre celles-ci. La première paroi d'extrémité est plus près de la première unité de génération de puissance électrique que de la seconde unité de génération de puissance électrique. La seconde paroi d'extrémité 35 est plus près de la seconde unité de génération de puissance électrique que de la première unité de génération de puissance électrique. Le carter comporte également une paroi latérale qui s'étend entre les première et seconde parois d'extrémité et entoure à la fois les première et seconde unités de génération 40 de puissance électrique. La paroi latérale comporte une partie 6 2918514 d'extrémité contiguë à la première paroi d'extrémité du carter et une pluralité d'évents formés à travers la partie d'extrémité. Les premier et second redresseurs fonctionnent pour 5 redresser respectivement les puissances en courant alternatif fournies en sortie à partir des première et seconde unités de génération de puissance électrique en puissances en courant ccntinu. Le premier redresseur est fixé à une surface extérieure de la partie d'extrémité de la paroi latérale du carter de façon 10 à recouvrir uniquement une partie des évents. Le second redresseur est fixé à une surface extérieure de la seconde paroi d'extrémité du carter. Par comparaison à l'alternateur du type tandem classique, l'alternateur du type tandem conforme au second mode de 15 réalisation de l'invention présente également une longueur axiale réduite et une structure améliorée afin de dissiper de façon efficace la chaleur générée par les premier et second redresseurs. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS 20 La présente invention sera comprise plus complètement d'après la description détaillée donnée ensuite et d'après les dessins annexés des modes de réalisation préférés de l'invention qui cependant ne devront pas être considérés comme limitant l'invention aux modes de réalisation spécifiques mais qui sont 25 dans un but d'explication et de compréhension uniquement. Dans les dessins annexés : La figure 1 est une vue latérale en coupe transversale partielle simplifiée d'un alternateur du type tandem conforme au premier mode de réalisation de l'invention, 30 La figure 2 est une élévation d'extrémité avant simplifiée de l'alternateur du type tandem, La figure 3 est une élévation d'extrémité arrière simplifiée de l'alternateur du type tandem, La figure 4 est une élévation latérale simplifiée de 35 l'alternateur du type tandem et, La figure 5 est une vue latérale en coupe transversale partielle simplifiée d'un alternateur du type tandem conforme au second mode de réalisation de l'invention. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES 7 2918514 Les modes de réalisations préférés de la présente invention seront décrits ensuite en faisant référence aux figures 1 à 5. Il devra être noté que, dans un but de clarté et de compréhension, des composants identiques ayant des fonctions 5 identiques dans différents modes de réalisation de l'invention ont été marqués, lorsque cela était possible, avec les mêmes références numériques dans chacune des figures. [Premier mode de réalisation] Les figures 1 à 4 représentent ensemble la configuration 10 globale d'un alternateur du type tandem 100 conforme au premier mode de réalisation de l'invention. Comme représenté sur ces figures, l'alternateur du type tandem 100 comprend un carter 1, une première unité de génération de puissance 2, une seconde unité de génération de 15 puissance 3, un arbre rotatif 4, une poulie 5, une paire de roulements 6 et 7, un premier redresseur 8, un second redresseur 9, un mécanisme de bague collectrice-balais 8 et un couvercle arrière 13. Dans le présent mode de réalisation, l'alternateur 100 est 20 conçu en vue d'une utilisation dans une automobile. Plus particulièrement, l'alternateur 100 est configuré pour être entraîné par le moteur (non représenté) de l'automobile par l'intermédiaire de la poulie 5 qui est adaptée sur l'arbre rotatif 4. 25 Le carter 1 est constitué d'un carter avant 11 et d'un carter arrière 12, les deux sont en forme de cuvette et sont constitués d'un matériau non magnétique. Les carters avant et arrière 11 et 12 sont connectés de façon à se recouvrir dans la direction axiale de l'arbre rotatif 4. 30 Le carter avant 11 comporte, comme indiqué sur la figure 2, une pluralité d'entrées d'air de refroidissement 201 qui sont formées à travers la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11 et qui sont agencées autour de l'arbre rotatif 4. De façon similaire, le carter arrière 12 comporte, comme indiqué sur la 35 figure 3, une pluralité d'entrées d'air de refroidissement 301 qui sont formées à travers la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12 et agencées autour de l'arbre rotatif 4. En outre, comme représenté sur la figure 4, le carter avant 11 comporte une pluralité de sorties d'air de refroidissement 202 qui sont 40 formées à travers une partie d'extrémité 11B1 de la paroi 8 2918514 latérale 11B du carter avant 11 et qui sont agencées le long de la direction circonférentielle de l'arbre rotatif 4. De façon similaire, le carter arrière 12 comporte une pluralité de sorties d'air de refroidissement 302 qui sont formées à travers 5 une partie d'extrémité arrière 12B1 de la paroi latérale 12B du carter arrière 12 et agencées dans la direction circonférentielle de l'arbre rotatif 4. En outre, dans les carters avant et arrière 11 et 12, est prévue une paire de roulements 6 et 7, respectivement, par 10 l'intermédiaire de laquelle l'arbre rotatif 4 est supporté avec possibilité de rotation par les carters avant et arrière 11 et 12. En outre, une partie d'extrémité avant 4A de l'arbre rotatif 4 dépasse vers l'extérieur depuis la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11, de façon à permettre que la poulie 5 soit 15 montée sur celle-ci. La première unité de génération de puissance 2 comprend un premier élément de champ du type lundell 21 disposé sur l'arbre rotatif 4 et une première armature 22 entourant le premier élément de champ 21. En outre, il est prévu sur la face 20 d'extrémité avant du premier élément de champ 21, un ventilateur de refroidissement avant 23 qui fonctionne pour aspirer l'air de refroidissement dans le carter avant 11 à travers les entrées d'air de refroidissement 201 et pour l'évacuer à partir de celui-ci à travers les sorties d'air de refroidissement 202. 25 La seconde unité de génération de puissance 3 comprend un second élément de champ du type lundell 31 et une seconde armature 32. Le second élément de champ 31 est agencé sur l'arbre rotatif 4 en tandem avec le premier élément de champ 21. La seconde armature 32 est agencée en tandem avec la première 30 armature 22 dans la direction axiale de l'arbre rotatif 4 et entoure le second élément de champ 31. En outre, sur la face de l'extrémité arrière du second élément de champ 31, il est prévu un ventilateur de refroidissement arrière 33, qui fonctionne pour aspirer l'air de refroidissement dans le carter arrière 12 35 par l'intermédiaire des entrées d'air de refroidissement 301 et pour l'évacuer à partir de celui-ci à travers les sorties d'air de refroidissement 302. Les premier et second redresseurs 8 et 9 sont configurés pour redresser respectivement les puissances en courant 40 alternatif fournies en sortie à partir des première et seconde 9 2918514 unités de génération de puissance 2 et 3 en puissances en courant continu. Dans le présent, mode de réalisation, le premier redresseur 8 est fixé à la surface extérieure de la paroi d'extrémité 11A du 5 carter avant 11 de sorte que le premier redresseur 8 est situé sur la partie extérieure radiale de la poulie 5, comme indiqué sur la figure 2. En outre, le premier redresseur 8 recouvre uniquement une partie des entrées d'air de refroidissement 201. Plus particulièrement, dans le présent mode de réalisation, le 10 premier redresseur 8 est en forme de fer à cheval pour occuper une zone du type demi-couronne sur la surface extérieure de la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11. Le premier redresseur 8 comprend une ailette de refroidissement négative 81, une ailette de refroidissement 15 positive 82, une feuille de conduction thermique 83 et un couvercle constitué de résine 84. L'ailette de refroidissement négative 81 est en forme de fer à cheval et comporte une pluralité de diodes négatives (non représentées) montées sur celle-ci. De façon similaire, 20 l'ailette de refroidissement positive 82 est également en forme de fer à cheval et comporte une pluralité de diodes de refroidissement positives (non représentées) montées sur celle-ci. Les diodes négatives et positives forment ensemble un circuit de redressement triphasé des deux alternances afin de 25 redresser la puissance en courant alternatif fournie en sortie à partir de la première unité de génération de puissance 2. La feuille de conduction thermique 83 présente une épaisseur par exemple de 1 mm et est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative et positive 81 et 82 pour transférer la 30 chaleur entre celles-ci. Le couvercle 84 est également en forme de fer à cheval et. recouvre les ailettes de refroidissement négative et positive 81 et 82 et la feuille de conduction thermique 83, en les protégeant ainsi de matières étrangères, telle que l'eau ou l'huile. 35 En outre, dans le présent mode de réalisation, un support 203 est formé sur la surface extérieure de la paroi d'extrémité 11A du carter avant ll. L'ailette de refroidissement négative 81 du premier redresseur 8 est montée sur le support 203, de sorte qu'un espace d'air 204 est formé entre l'ailette de 40 refroidissement négative 81 et la surface extérieure de la paroi 10 2918514 d'extrémité 11A du carter avant 11. De plus, le premier redresseur 8 comprend en outre une borne de sortie 14 qui est ccnfigurée pour s'étendre vers le haut sur le diamètre extérieur du carter avant 11 après l'installation de l'alternateur du type 5 tandem 100, comme représenté sur la figure 2. Par ailleurs, le second redresseur 9 est fixé à la surface extérieure de la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12, comme indiqué sur la figure 3. Le second redresseur 9 est également en forme de fer à cheval de façon à recouvrir 10 uniquement une partie des entrées d'air de refroidissement 301 formées à travers la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12. En outre, comme observé à partir des figures 2 et 3, la position du second redresseur 9 est différente de celle du premier redresseur 8 dans la direction circonférentielle de l'arbre 15 rotatif 4. Le second redresseur 9 comprend une ailette de refroidissement négative 91, une ailette de refroidissement positive 92 et une feuille de conduction thermique 93. L'ailette de refroidissement négative 91 est en forme de fer à cheval et 20 comporte une pluralité de diodes négatives (non représentées) montées sur celle-ci. De façon similaire, l'ailette de refroidissement positive 92 est également en forme de fer à cheval et comporte une pluralité de diodes positives montées sur celle-ci. Les diodes négatives et positives forment ensemble un 25 circuit de redressement de deux alternances triphasé destiné à redresser la puissance en courant alternatif fournie en sortie à partir de la seconde unité de génération de puissance 3. La feuille de conduction 93 présente une épaisseur par exemple de 1 mm et est prise en sandwich entre les ailettes de 30 refroidissement négative et positive 91 et 92 pour transférer la chaleur entre celles--ci. En outre, dans le présent mode de réalisation, un support 303 est formé sur la surface extérieure de la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12. L'ailette de refroidissement négative 35 91 du second redresseur 9 est montée sur le support 303, de sorte qu'un espace d'air 304 est formé entre l'ailette de refroidissement négative 91 et la surface extérieure de la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12. En outre, l'ailette de refroidissement positive 92 est configurée pour dépasser 40 radialement vers L'intérieur à partir de la feuille de 11 2918514 conduction thermique voisine 93, de sorte qu'une partie de l'ailette de refroidissement positive 92 fait face à l'une des entrées d'air de refroidissement 301, un espace d'air 305 étant formé entre celles-ci. En outre, des diodes positives (non 5 représentées) sont montées sur l'autre partie de l'ailette de refroidissement positive 92 qui chevauche la feuille de conduction thermique 93. En outre, le second redresseur 9 comprend en outre une borne de sortie 15 qui est configurée pour s'étendre de façon oblique vers le haut sur le diamètre 10 extérieur du carter arrière 12 après l'installation de l'alternateur du type tandem 100, comme représenté sur la figure 3. Dans le présent mode de réalisation, le premier redresseur 8 est configuré pour fournir en sortie une puissance en courant 15 continu à une tension nominale supérieure et un courant maximum nominal inférieur par rapport au second redresseur 9. Plus particulièrement, dans le présent mode de réalisation, la tension nominale de la puissance en courant continu fournie en sortie à partir du premier redresseur 8 est de 42 V, tandis que 20 celle de la puissance en courant continu fournie en sortie à partir du second redresseur 9 est de 12 V. La puissance en courant continu fournie en sortie à partir de la borne de sortie 14 du premier redresseur 8 est prévue pour charger une batterie à tension élevée et alimenter des charges à tension élevée sur 25 l'automobile, tandis que la sortie provenant de la borne de sortie 15 du second redresseur 9 est prévue pour charger une batterie à basse tension et alimenter des charges à basse tension sur l'automobile. Le mécanisme bague collectrice-balais 10 est disposé autour 30 d'une partie d'extrémité arrière de l'arbre rotatif 4, lequel dépasse vers l'extérieur à partir de la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12 et fonctionne pour faire passer à la fois un premier courant de champ et un second courant de champ respectivement vers les premier et second éléments de champ 21 35 et 31 des première et seconde unités de génération de puissance 2 et 3. Du fait que la fourniture de courants de champ par l'intermédiaire d'un tel mécanisme bague collectrice-balais est bien connue dans la technique, le mécanisme bague collectrice-balais 10 est représenté uniquement de façon simplifiée sur la 40 figure 1. 12 2918514 De plus, l'alternateur du type tandem 100 comprend en outre un régulateur de tension (non représenté) qui fonctionne pour réguler les deux tensions des puissances en courant continu fournies en sortie à partir des premier et second redresseurs 8 5 et 9 par l'intermédiaire de la commande respective des premier et second courants de champs. Le régulateur de tension peut être fixé par exemple à la surface extérieure de la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12. Le couvercle arrière 13 est fixé à la surface extérieure de 10 la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12, pour recouvrir, au moins, le second redresseur 9 et le mécanisme bague collectrice-balais 10, en les protégeant ainsi des matières étrangères. L'alternateur du type tandem décrit ci-dessus 100 fonctionne 15 de la même façon que tous autres alternateurs du type tandem bien connus dans la technique, ainsi une description du fonctionnement de celui-ci est omise ensuite. L'alternateur du type tandem 100 conforme au présent mode de réalisation présente les avantages suivants. 20 Comme décrit précédemment, dans l'alternateur du type tandem 100, les premier et second redresseurs 8 et 9 sont respectivement fixés aux surfaces extérieures des parois d'extrémité 11A et 12A des carters avant et arrière 11 et 12. En d'autres termes, les premier et second redresseurs 8 et 9 sont 25 suffisamment espacés l'un de l'autre dans l'alternateur du type tandem 100. Par conséquent, durant le fonctionnement de l'alternateur du type tandem 100, la chaleur générée par les premier et second redresseurs 8 et 9 peut être dissipée de façon efficace et une 30 interférence électrique entre les premier et second redresseurs 8 et 9 peut être empêchée de façon fiable. En outre, avec l'agencement ci-dessus des premier et second redresseurs 8 et 9, les distances à la fois entre le premier redresseur 8 et la première unité de génération de puissance 2 35 et entre le second redresseur 9 et la seconde unité de génération de puissance 3 sont rendues suffisamment courtes, réduisant ainsi de façon efficace les pertes par résistance apparaissant entre ceux-ci. En outre, du fait que le premier redresseur 8 est agencé sur 40 la partie extérieure radiale de la poulie 5, ils partagent une 13 2918514 longueur commune dans la direction axiale de l'arbre rotatif 4. En d'autres termes, le premier redresseur 8 n'occupe pas une longueur dédiée dans la direction axiale de l'arbre rotatif 4. Par conséquent, avec l'agencement ci-dessus, il est possible 5 de minimiser la longueur de l'alternateur du type tandem 100 dans la direction axiale de l'arbre rotatif 4. En outre, du fait que le premier redresseur 8 recouvre uniquement une partie des entrées d'air de refroidissement 201 formées à travers la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11, 10 il est possible qu'une quantité suffisante d'air de refroidissement soit aspirée dans lecarter avant 11 à travers les autres entrées d'air de refroidissement non recouvertes 201. De plus, du fait que le premier redresseur 8 est exposé à l'écoulement d'air de refroidissement créé par le ventilateur de 15 refroidissement avant 23 par l'intermédiaire des entrées d'air de refroidissement 201 recouvertes par celui-ci, la chaleur générée par le premier redresseur 8 peut être en outre dissipée de façon efficace. Par conséquent, par comparaison à l'alternateur du type 20 tandem classique décrit ci-dessus, l'alternateur du type tandem 100 conforme au présent mode de réalisation présente une longueur axiale réduite et une structure améliorée afin de dissiper de façon efficace la chaleur générée par les premier et second redresseurs 8 et 9. 25 En outre, dans l'alternateur du type tandem 100 conforme au premier mode de réalisation, les ailettes de refroidissement négatives 81 et 91 des premier et second redresseurs 8 et 9 sont respectivement agencés sur les supports 203 et 303, en formant ainsi l'espace d'air 204 entre l'ailette de refroidissement 30 négative 81 et la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11 et l'espace d'air 304 entre l'ailette de refroidissement négative 91 et la paroi d'extrémité 12A du carter arrière 12. Par conséquent, avec les espaces d'air 204 et 304, une quantité importante d'air de refroidissement peut être 35 régulièrement aspirée dans les deux carters avant et arrière 11 et 12 respectivement par l'intermédiaire de toutes les entrées d'air de refroidissement 201 et de toutes les entrées d'air de refroidissement 301, en améliorant ainsi le refroidissement de l'alternateur du type tandem 100. En même temps, on peut 40 empêcher que des matières étrangères circulent dans le carter 14 2918514 avant 11 à travers les entrées d'air de refroidissement 201 qui sont recouvertes par le premier redresseur 8. En outre, par l'intermédiaire de l'agencement des ailettes de refroidissement négatives 81 et 91 respectivement sur les 5 supports 203 et 303, celles-ci peuvent être facilement mises à la masse durant le procédé de câblage. Dans l'alternateur du type tandem conforme au présent mode de réalisation, les feuilles de conduction thermique 83 et 93 sont prévues respectivement entre les ailettes de 10 refroidissement négative et positive 81 et 82 du premier redresseur 8 et entre les ailettes de refroidissement négative et positive 91 et 92 du second redresseur 9. Par conséquent, par l'intermédiaire des feuilles de conduction thermique 83 et 93, la chaleur générée par les diodes 15 positives peut être transférée de façon efficace des ailettes de refroidissement positives 82 et 92 aux ailettes de refroidissement négatives 81 et 91, en étant ainsi en outre transférées vers les carters avant et arrière 11 et 12. Dans l'alternateur du type tandem 100 conforme au présent 20 mode de réalisation, la borne de sortie 14 du premier redresseur 8 est configurée pour s'étendre vers le haut sur le diamètre extérieur du carter avant 11 et la borne de sortie 15 du second redresseur 9 est configurée pour s'étendre de façon oblique vers le haut sur le diamètre extérieur du carter arrière 12. 25 Avec la configuration ci-dessus, les bornes de sortie 14 et 15 peuvent être toutes protégées d'un endommagement par de l'eau, en assurant ainsi des performances d'isolation élevées de l'alternateur du type tandem 100. Dans l'alternateur du type tandem 100 conforme au présent 30 mode de réalisation, le premier redresseur 8 est configuré pour fournir en sortie la puissance en courant continu à une tension nominale supérieure et un courant maximum nominal inférieur et présente ainsi un volume inférieur par rapport au second redresseur 9. 35 Avec la configuration ci-dessus, le premier redresseur 8 peut être facilement fixé à la surface extérieure de la paroi d'extrémité 11A du carter avant 11 sans provoquer d'interférence avec la poulie 5. En outre, bien que le second redresseur 9 génère davantage de chaleur que le premier redresseur 8 durant 40 le fonctionnement, la chaleur générée par le second redresseur 9 15 2918514 peut être dissipée de façon efficace à travers les ailettes de refroidissement négative et positive 91 et 92 qui sont plus grandes que les ailettes de refroidissement négative et positive 81 et 82 du premier redresseur 8. 5 Dans l'alternateur du type tandem 100 conforme au présent mode de réalisation, le premier redresseur 8 est configuré pour présenter une forme de fer à cheval. Avec la forme de fer à cheval, le premier redresseur 8 peut être fixé de façon appropriée à la surface extérieure de la 10 paroi d'extrémité 11A du carter avant 11 pour recouvrir uniquement une partie des entrées d'air de refroidissement 201 sans provoquer d'interférence avec la poulie 5. Dans l'alternateur du type tandem 100 conforme au présent mode de réalisation, une partie de l'ailette de refroidissement 15 positive 92 du second redresseur 9 fait face à l'une des entrées d'air de refroidissement 301, l'espace d'air 305 étant formé entre celles-ci et les diodes positives sont montées sur l'autre partie de l'ailette de refroidissement positive 92 qui chevauche la feuille de conduction thermique 93. 20 Avec la configuration ci-dessus, la chaleur générée par les diodes positives du second redresseur 9 peut être dissipée de façon efficace par l'écoulement d'air de refroidissement créé par le ventilateur de refroidissement arrière 33. En même temps, les diodes positives peuvent être protégées de façon fiable vis- 25 à-vis de matières étrangères mélangées à l'écoulement d'air de refroidissement. [Second mode de réalisation] Ce mode de réalisation illustre un alternateur du type tandem 200 qui présente une structure presque identique à celle 30 de l'alternateur du type tandem 100 conforme au mode de réalisation précédent. Par conséquent, seules les différences entre ceux-ci seront décrites ensuite. En faisant référence à la figure 5, dans l'alternateur du type tandem 200, le premier redresseur 8' est fixé à la surface 35 extérieure de la partie d'extrémité avant 11B1 de la paroi latérale 11B du carter avant 11, à la place de la surface extérieure de la paroi d'extrémité 11A comme dans l'alternateur du type tandem 100. Plus particulièrement, comme décrit dans le mode de 40 réalisation précédent, le carter avant 11 comporte les sorties 16 2918514 d'air de refroidissement 202 formées à travers la partie d'extrémité avant 1181 de la paroi latérale 11B. Le premier redresseur 8' est disposé sur la surface extérieure de la partie d'extrémité avant 11B1 de la paroi latérale 11 de façon à 5 recouvrir uniquement une partie des sorties d'air de refroidissement 202. En outre, conformément au présent mode de réalisation, le carter avant 11 comporte un support 203' formé sur la surface extérieure de la partie d'extrémité avant 11B1 de la paroi latérale 11B. L'ailette de refroidissement négative 81' 10 du premier redresseur 8' est monté sur le support 203', de sorte qu'un espace d'air 204' est formé entre l'ailette de refroidissement négative 81' et la surface extérieure de la partie d'extrémité avant 11B1 de la paroi latérale 11. Par conséquent, avec l'espace d'air 204', l'air de 15 refroidissement peut être évacué régulièrement à partir du carter avant 11 à travers toutes les sorties d'air de refroidissement 202, en même temps, le premier redresseur 8' peut également être refroidi de façon efficace par l'air de refroidissement. 20 En outre, l'alternateur du type tandem 200 conforme au présent mode de réalisation présente les autres avantages de l'alternateur du type tandem 100 décrit dans le mode de réalisation précédent. Tandis que les modes de réalisation particuliers ci-dessus 25 de l'invention ont été représentés et décrits, il sera compris par ceux qui mettent en pratique l'invention et l'homme de l'art que diverses modifications, divers changements et diverses améliorations peuvent être apportées à l'invention sans s'écarter de l'esprit du concept décrit. 30 Par exemple, bien que les ailettes de refroidissement négatives 81 et 91 soient respectivement disposées sur les supports 203 et 303 dans le premier mode de réalisation, elles peuvent être directement disposées sur les surfaces extérieures des parois d'extrémité 11A et 11B des carters avant et arrière 35 11 et 12, respectivement, réduisant ainsi davantage la longueur axiale de l'alternateur du type tandem 100. En outre, elles peuvent également être prévues en tant que parties intégrées aux parois d'extrémité 11A et 11B des carters avant et arrière 11 et 12. 17 2918514 De façon similaire, bien que l'ailette de refroidissement négative 81' du premier redresseur 8' soit disposée sur le support 203' dans le second mode de réalisation, elle peut être directement disposée sur la surface extérieure de la partie 5 d'extrémité avant 11B1 de la paroi latérale 11B du carter avant 11, réduisant ainsi le diamètre extérieur de l'alternateur du type tandem 200. En outre, elle peut également être prévue en tant que partie intégrée à la paroi latérale 11B du carter avant 11. 10 Il est prévu que de tels modifications, changements et améliorations se trouvant dans l'état de la technique soient couverts par les revendications annexées. 18 REVENDICATIONS 1. Alternateur du type tandem (100) comprenant : un arbre rotatif (4), une poulie (5) disposée sur une partie d'extrémité (4A) de l'arbre rotatif (4), des première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) qui sont agencées en tandem dans une direction axiale de l'arbre rotatif (4), un carter (1) supportant avec possibilité de rotation l'arbre rotatif (4) et logeant dans celui-ci à la fois les première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3), le carter (1) ayant une première paroi d'extrémité (11A) et une seconde paroi d'extrémité (12A) qui sont espacées l'une de l'autre dans la direction axiale de l'arbre rotatif (4), les première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) étant intercalées entre celles-ci, la première paroi d'extrémité (11A) étant plus près de la première unité de génération de puissance électrique (2) que de la seconde unité de génération de puissance électrique (3), la seconde paroi d'extrémité (12A) étant plus près de la seconde unité de génération de puissance électrique (3) que de la première unité de génération de puissance électrique (2), le carter (1) logeant également dans celui-ci l'arbre rotatif (4), la partie d'extrémité (4A) de l'arbre rotatif (4) dépassant à l'extérieur à partir de la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1), le carter (1) ayant une pluralité d'évents (201) qui sont formés à travers la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1) et situés à l'extérieur de la poulie (5) dans une direction radiale de l'arbre rotatif (4) et, un premier redresseur (8) et un second redresseur (9) fonctionnant pour redresser respectivement les puissances en courant alternatif fournies en sortie à partir des première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) en puissances en courant continu, le premier redresseur (8) étant fixé à une surface extérieure de la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1) de façon à être situé à l'extérieur de la poulie (5) dans la direction radiale de l'arbre rotatif (4) et recouvrir uniquement une partie des évents (201), le second 19 2918514 redresseur (9) étant fixé à une surface extérieure de la seconde paroi d'extrémité (12A) du carter (1). 2. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 5 1, dans lequel le premier redresseur (8) comprend une ailette de refroidissement négative (81) et une ailette de refroidissement positive (82), un support (203) est formé sur la surface extérieure de la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1) et, 10 l'ailette de refroidissement négative (81) du premier redresseur (8) est prévue sur le support (203). 3. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 2, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une 15 feuille de conduction thermique (93) qui est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative (81) et positive (82). 4. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 20 3, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une borne de sortie (14) qui est configurée pour s'étendre vers le haut sur un diamètre extérieur du carter (1) après installation de l'alternateur du type tandem (100). 25 5. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 1, dans lequel le premier redresseur (8) comprend une ailette de refroidissement négative (81) et une ailette de refroidissement positive (82) et, l'ailette de refroidissement négative (81) du premier 30 redresseur (8) est directement disposée sur la surface extérieure de la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1). 6. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 5, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une 35 feuille de conduction thermique (93) qui est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative (81) et positive (82). 7. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 40 6, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une 20 2918514 borne de sortie (14) qui est configurée pour s'étendre vers le haut sur un diamètre extérieur du carter (1) après l'installation de l'alternateur du type tandem (100). 5 8. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 1, dans lequel le premier redresseur (8) fournit en sortie la puissance en courant continu à une tension nominale supérieure et un courant maximum nominal inférieur et présente un volume inférieur par rapport au second redresseur (9). 10 9. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 1, dans lequel le premier redresseur (8) est en forme de fer à cheval pour occuper une zone en forme de couronne partielle sur la surface extérieure de la première paroi d'extrémité (11A) du 15 carter (1). 10. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 1, dans lequel le carter (1) comporte en outre une pluralité d'évents (301) qui sont formés à travers la seconde paroi 20 d'extrémité (12A) du carter (1), le second redresseur (9) comprend une ailette de refroidissement négative (91) et une ailette de refroidissement positive (92) et, au moins une partie de l'ailette de refroidissement positive 25 (92) du second redresseur (9) fait face à l'un des évents (301) formés à travers la seconde paroi d'extrémité (12A) du carter (1) dans la direction axiale de l'arbre rotatif (4), un espace d'air (305) étant formé entre celles-ci. 30 11. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 1, dans lequel l'arbre rotatif (4) est configuré pour être entraîné par un moteur d'automobile. 12. Alternateur du type tandem (100) comprenant : 35 un arbre rotatif (4), des première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) qui sont agencées en tandem dans une direction axiale de l'arbre rotatif (4), un carter (1) supportant avec possibilité de rotation l'arbre rotatif (4) et logeant dans celui-ci à la fois les 21 2918514 première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3), le carter (1) ayant une première paroi d'extrémité (11A) et une seconde paroi d'extrémité (12A) qui sont espacées l'une par rapport à l'autre dans la direction axiale de l'arbre 5 rotatif (4), les première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) étant intercalées entre celles-ci, la première paroi d'extrémité (11A) étant plus près de la première unité de génération de puissance électrique (2) que de la seconde unité de génération de puissance électrique (3), la 10 seconde paroi d'extrémité (12A) étant plus près de la seconde unité de génération de puissance électrique (3) que de la première unité de génération de puissance électrique (2), le carter (1) ayant également une paroi latérale (11B) qui s'étend entre les première et seconde parois d'extrémité (11A,12A) et 15 qui entoure les première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3), la paroi latérale comportant une partie d'extrémité (llBl) contiguë à la première paroi d'extrémité (11A) du carter (1) et une pluralité d'évents (202) formés à travers la partie d'extrémité (11B1) et, 20 un premier redresseur (8) et un second redresseur (9) fonctionnant pour redresser respectivement les puissances en courant alternatif fournies en sortie à partir des première et seconde unités de génération de puissance électrique (2, 3) en puissances en courant continu, le premier redresseur (8) étant 25 fixé à une surface extérieure de la partie d'extrémité (11B1) de la paroi latérale du carter (1) de façon à recouvrir uniquement une partie des évents (202), le second redresseur (9) étant fixé à une surface extérieure de la seconde paroi d'extrémité (12A) du carter (1). 30 13. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 12, dans lequel le premier redresseur (8) comprend une ailette de refroidissement négative (81) et une ailette de refroidissement positive (82), 35 un support (203) est formé sur la surface extérieure de la partie d'extrémité (llBl) de la paroi latérale (11B) du carter (1) et, l'ailette de refroidissement négative (81) du premier redresseur (8) est disposée sur le support (203). 40 22 2918514 14. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 15, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une feuille de conduction thermique (83) qui est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative (81) et positive 5 (82). 15. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 12, dans lequel le premier redresseur (8) comprend une ailette de refroidissement négative (81) et une ailette de 10 refroidissement positive (82) et, l'ailette de refroidissement négative (81) du premier redresseur (8) est directement disposée sur la surface extérieure de la partie d'extrémité (11B1) de la paroi latérale (11B) du carter (1). 15 16. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 15, dans lequel le premier redresseur (8) comprend en outre une feuille de conduction thermique (83) qui est prise en sandwich entre les ailettes de refroidissement négative (81) et positive 20 (82). 17. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 12, dans lequel le premier redresseur (8) fournit en sortie la puissance en courant continu à une tension nominale supérieure 25 et un courant maximum nominal inférieur et présente un volume inférieur par rapport au second redresseur (9). 18. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 12, dans lequel le carter (1) comporte en outre une pluralité 30 d'évents (301) qui sont formés à travers la seconde paroi d'extrémité (12A) du carter (1), le second redresseur (9) comprend une ailette de refroidissement négative (91) et une ailette de refroidissement positive (92), 35 au moins une partie de l'ailette de refroidissement positive (92) du second redresseur (9) fait face à l'un des évents (301) formés à travers la seconde paroi d'extrémité (12A) du carter (1) dans la direction axiale de l'arbre rotatif (4), un espace d'air (302) étant formé entre celles-ci. 40 23 2918514 19. Alternateur du type tandem (100) selon la revendication 12, dans lequel l'arbre rotatif (4) est configuré pour être entraîné par un moteur d'automobile.