Brevet FR2912009A1 — publié le 20080801

MACHINE ELECTRIQUE TOURNANTE AYANT UN ELEMENT DE BOBINE ET PROCEDE DE FABRICATION DE L'ELEMENT DE BOBINE DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention se rapporte à des machines électriques tournantes, telles que des générateurs et des moteurs, comportant un rotor et un stator dont au moins l'un est composé d'un élément de bobine ; cet élément de bobine est formé avec au moins un élément de bobine de profil. La présente invention se rapporte également à des procédés de fabrication d'un tel élément de bobine. ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION La publicaticn de brevet des Etats-Unis N 4 446 393 correspondant à la publication de brevet japonais examiné (kokoku) N H024-049 336 et la publication de brevet japonais non examiné N 2006-271 121 décrivent des bobines de champ classiques formées chacune en enroulant de profil un fil de liaison rectangulaire. Un exemple de procédés de fabrication d'une paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ à utiliser pour produire un ensemble de bobines de champ, qui est décrit dans la publication de brevet des Etats-Unis et/ou les publications de brevets non examinés du japon sera décrit ci-après en faisant référence aux figures 18A à 18F et 19A à 19F. Comme illustré sur la figure 18A, pour produire le premier élément de bobine de champ, un premier fil de liaison rectangulaire continu 100 présentant une longueur prédéterminée convenant pour produire un premier élément de bobine de champ et une paire de première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b sont préparés. Chacune des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b présente une forme cylindrique rectangulaire ronde. Le fil de liaison rectangulaire 100 présente une épaisseur sensiblement inférieure à la largeur de ses côtés principaux 100a. Un premier petit côté d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 100 est mis en contact sur la périphérie de la première armature de bobine 110a de manière à laisser son extrémité allongée prédéterminée Ta. Le premier petit côté de la première partie d'extrémité du fil de liaison 100 est serré par un mécanisme de serrage de la première armature de bobine 110a. De manière similaire, l'autre petit côté de l'autre extrémité du fil de liaison 100 est mis en contact sur la périphérie de la deuxième armature de bobine 110b de manière à laisser son extrémité allongée prédéterminée Tb. L'autre petit côté de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 100 est serré par un mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 110b. Ensuite, comme illustré sur la figure 18B, les première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b sont respectivement tournées sur leurs axes centraux à 180 degrés dans un sens prédéterminé, par exemple le sens inverse des aiguilles d'une montre sur la figure 18B, alors qu'elles se rapprochent l'une de l'autre sous l'effet du fil de liaison 100 qui est soumis à une tension. Ceci permet que la première et l'autre parties d'extrémité du fil de liaison 100 soient enroulées de profil sur les périphéries des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b. Ensuite, comme illustré sur la figure 18C, les première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b sont respectivement tournées sur leurs axes centraux à 90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre de sorte que chacune des extrémités de début. Ta et Tb du fil de liaison 100 se croisent sur un premier des grands côtés 100a du fil de liaison 100. Cela forme une première spire (première couche) enroulée de profil autour d'une première périphérie correspondante parmi les périphéries des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b. Après cela, un nombre prédéterminé de rotations des armatures de bobines 110a et 110b dans le sens inverse des aiguilles d'une montre est exécuté. En particulier, l'exécution du nombre prédéterminé de rotations des armatures de bobines 110a et 110b permet que le fil de liaison 100 soit enroulé au niveau de leurs petits côtés (au niveau de leurs bords) sur les périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b à partir de la première et de l'autre extrémité du fil de liaison 100 vers le centre de celui-ci. Cela forme des spires successives du fil de liaison 100 enroulées de profil autour des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b, respectivement. Les boucles successives partent du centre restant du fil de liaison 100 en s'en écartant le long des directions axiales des première et deuxième armatures de bobines 1.10a et 110b (se reporter aux figures 18D et 28E). Après la réalisation du nombre prédéterminé de rotations des armatures de bobines 110a et 110b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés les uns aux autres par une partie de liaison 120 est générée (se reporter à la figure 18E). La paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de liaison 120 de sorte que les éléments de bobines espacés se rapprochent et que les extrémités de début Ta et Tb du fil de liaison 100 soient sensiblement parallèles les unes aux autres (se reporter à la figure 18F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 110a et ll0b procure un premier élément de bobine de champ 130 constitué d'une paire de bobines de profil connectées en série 130a et 130b. L'extrémité de début Ta de la bobine de profil connectée en série 130a sert d'extrémité de bobine de celle-ci s'étendant vers l'extérieur depuis une partie de la première spire de la bobine 130a dans une direction orthogonale à sa direction axiale. De manière similaire, l'extrémité de début Tb de la bobine de profil connectée en série 130b sert d'extrémité de bobine de celle-ci s'étendant vers l'extérieur depuis une partie correspondante de la première spire de la bobine 130b dans une direction orthogonale à sa direction axiale. En outre, comme illustré sur la figure 19A, pour produire le deuxième élément de bobine de champ, le fil de liaison identique 100 et les première et deuxième armatures de bobines cylindriques identiques 110a et 110b sont préparées. Dans le premier point différent de fabrication du deuxième élément de bobine de champ à partir du premier élément de bobine de champ, l'autre petit côté de la première partie d'extrémité du fil de liaison 100 est mis en contact sur la périphérie de la première armature de bobine 110a de manière à laisser son extrémité de début Ta. L'autre petit côté de la première partie d'extrémité du fil de liaison 100 est serré par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 110a. En outre, le premier petit côté de l'autre extrémité du fil de liaison 100 est mis en contact sur la périphérie de la deuxième armature de bobine 110b de manière à laisser son extrémité de début Tb. Le premier petit côté de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 100 est serré par le mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 110b. Ensuite, dans le deuxième point différent, comme illustré sur la figure 19B, les première et deuxième armatures de bobines ll0a et 110b sort respectivement tournées sur leurs axes centraux à 180 degrés dans un sens prédéterminé opposé au sens inverse des aiguilles d'une montre, par exemple le sens des aiguilles d'une montre sur la figure 19B, alors qu'ils se rapprochent sous l'effet du fil de liaison 100 qui est soumis à une tension. De cette manière, comme pour le premier élément de bobine de champ, le nombre prédéterminé identique de rotations des armatures de bobines 110a et 110b dans le sens des aiguilles d'une montre est exécuté. En particulier, l'exécution du nombre prédéterminé identique de rotations des armatures de bobines 110a et 110b permet que le fil de liaison 100 soit enroulé au niveau de leurs petits côtés (au niveau de leurs bords) sur les périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b depuis la première et depuis l'autre extrémités du fil de liaison 100 vers le centre de celui-ci. Cela forme des spires successives du fil de liaison 100 enroulées de profil autour des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b, respectivement. Les boucles successives partent du centre restant du fil de liaison 100 en s'en écartant le long des directions axiales des première et deuxième armatures de bobines ll0a et 110b (se reporter aux figures 19C à 19E). Après l'achèvement du nombre prédéterminé de rotations des armatures de bobines 110a et 110b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés les uns aux autres par une partie de liaison 120 est générée (se reporter à la figure 19E). La paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la 40 partie de liaison 120 de sorte que les éléments de bobines espacés se rapprochent et que les extrémités de début Ta et Tb du fil de liaison 100 soient sensiblement parallèles l'une à l'autre (se reporter à la figure 19F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 110a et 110b fournit un deuxième élément de bobine de champ 140 constitué d'une paire de bobines de profil connectées en série 140a et 140b. L'extrémité de début Ta de la bobine de profil connectée en série 140a sert d'extrémité de bobine de celle-ci s'étendant vers l'extérieur depuis une première partie de la première spire de la bobine 140a dans une direction orthogonale à sa direction axiale. De manière similaire, l'extrémité de début Tb de la bobine de profil connectée en série 130b sert d'extrémité de bobine de celle-ci s'étendant vers l'extérieur depuis une partie correspondante de la première spire de la bobine 130b dans une direction orthogonale à sa direction axiale. Comme illustré sur les figures 18F et 19F, en supposant que le premier élément de bobine de champ 130 et le deuxième élément de bobine de champ 140 sont disposés à travers une ligne, de sorte que la bobine 130a et la bobine 140b soient opposées l'une à l'autre, le premier élément de bobine de champ 130 et le deuxième élément de bobine de champ 140 sont symétriques par rapport à cette ligne. RESUME DE L'INVENTION A titre d'exemple d'ensembles de bobines de champ pour des machines électriques tournantes, telles que des moteurs à courant continu, un ensemble de bobines de champ 200 configurées grâce à l'utilisation de la paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140 est illustré sur la figure 20A. En particulier, l'ensemble de bobines de champ 200 est composé d'un ensemble de culasse 210. L'ensemble de culasse 210 consiste en une culasse 215 qui présente sensiblement une forme d'anneau et en quatre noyaux de 35 pôles 220. La culasse 215 a une périphérie extérieure annulaire et une périphérie intérieure annulaire 215a qui fait face à celle-ci. Les quatre noyaux de pôles 220 sont montés sur la périphérie intérieure 215a de la culasse 215 à des intervalles sensiblement 40 réguliers. On notera que la figure 20A est une vue développée du côté intérieur de la culasse 215 de l'ensemble de bobines de champ 200 dans une direction circonférentielle de celle-ci. Chacun des quatre noyaux de pôles 220 est configuré pour dépasser radialement de la périphérie intérieure 215a de la culasse 215 de manière à présenter une forme cylindrique rectangulaire sensiblement arrondie. Chacun des quatre noyaux de pôles 220 est formé au niveau de son extrémité en saillie avec une collerette 221 destinée à supporter l'un des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140. Le premier élément de bobine de champ 130 est installé dans deux quelconque des quatre noyaux de pôles 220 circonférentiellement adjacents l'un à l'autre, et le deuxième élément de bobine de champ 140 est installé sur les deux restants des quatre noyaux de pôles 220. En particulier, la bobine de profil connectée en série 130b du premier élément de bobine de champ 130 est montée à partir de sa dernière couche sur la périphérie du noyau du côté gauche (circonférentiellement à l'extérieur) des deux noyaux de pôles 220 sur la figure 20A. Simultanément au montage de la bobine 130b sur le noyau du côté gauche des deux noyaux de pôles 220, la bobine de profil connectée en série 130a du premier élément de bobine de champ 130 est montée à partir de sa dernière couche sur la périphérie du noyau du côté droit (circonférentiellement à l'intérieur) des deux noyaux de pôles 220 sur la figure 20A. Comme le premier élément de bobine de champ 130, la bobine de profil connectée en série 140b du deuxième élément de bobine de champ 140 est montée à partir de sa dernière couche sur la périphérie du noyau du côté gauche (circonférentiellement à l'intérieur) des deux noyaux de pôles restants 220 sur la figure 20A circonférentiellement adjacents à la bobine 130a. Simultanément au montage de la bobine 140b sur le noyau du côté gauche des deux noyaux de pôles restants 220, la bobine de profil connectée en série 140a est montée à partir de sa dernière couche sur la périphérie du noyau du côté droit (circonférentiellement à l'extérieur) des deux noyaux de pôles restants 220 sur la figure 20A. L'extrémité de bobine (extrémité de début) Ta de la bobine 140a et l'extrémité de bobine (extrémité de début) Tb de la bobine 130b sont électriquement connectées à des fils conducteurs 170, respectivement. Les fils conducteurs 170 sont électriquement connectés à des balais positifs 160, respectivement. L'extrémité de bobine Ta de la bobine 130a et l'extrémité de bobine Tb de la bobine 140b s'étendent vers l'extérieur (vers le haut) dans la direction axiale de la culasse 215, et elles sont électriquement connectées à une plaque conductrice 230. En particulier, lorsqu'un courant continu est fourni à chacune des bobines 130a et 140b à travers la plaque conductrice 230, le courant continu circulant au travers de la bobine 130a produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 130a du centre de la culasse 215 vers sa périphérie. De manière similaire, le courant continu circulant au travers de la bobine 130b produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 130b vers le centre de la culasse 215. Le courant continu circulant au travers de la bobine 140b produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 140b vers le centre de la culasse 215. De manière similaire, le courant continu circulant à travers la bobine 140a produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 140a du centre de la culasse 215 vers sa périphérie. En particulier, lorsqu'une armature comportant un enroulement d'armature enroulé autour de celle-ci est installée avec possibilité de rotation dans la culasse 215 en face de chacun des noyaux de pôles 220 avec un entrefer et qu'un courant d'armature est fourni à l'enroulement, les flux magnétiques orientés alternatifs produits dans la culasse 215 dans sa direction circonférentielle permettent que l'armature tourne sur son axe de rotation. Comme illustré sur les figures 18 à 20, la bobine 140a du deuxième élément de bobine de champ 140 est formée en enroulant de profil le fil de liaison 100 et en le montant sur la périphérie du noyau correspondant 220, l'extrémité de début Ta étant laissée pour une borne de la bobine 140. Cela amène l'extrémité de début Ta du deuxième élément de bobine de champ 140 à s'étendre vers l'extérieur depuis une première partie de la première spire de la bobine 140a dans la direction orthogonale à sa direction axiale et parallèlement à la direction axiale de la culasse 215. L'extrémité de début Ta, qui s'étend vers l'extérieur depuis l'élément de bobine de profil 140 monté sur la périphérie du noyau correspondant 220, a une influence sur le nombre de couches (spires) de la bobine 140a correspondant au nombre de spires de celle-ci au niveau de ses différentes parties. En particulier, du fait que l'extrémité de début Ta, qui s'étend vers l'extérieur depuis la bobine 140a, est disposée pour croiser la partie de liaison 120 entre les bobines 140a et 140b et une partie des couches de la bobine 140a, le nombre de couches de la partie de croisement XA de l'extrémité de début Ta de la bobine 140a est supérieur de un à celui des couches d'une autre partie de la bobine 140a. Par exemple, il est supposé que le nombre prédéterminé de rotations des armatures de bobines 110a et 110b pour produire chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140 est établi à deux et demi. Dans cette hypothèse, le nombre de couches de la partie de croisement XA de l'extrémité de début Ta de la bobine 140a est 4 supérieur de 1 à celui des couches d'une autre partie de la bobine 140a qui est de 3 (se reporter à la figure 18B). En particulier, comme illustré sur la figure 18B, un espace SO pour y monter les quatre couches de la bobine 140a doit être prévu entre la périphérie intérieure 215a de la culasse 215 et la collerette 221 du noyau de pôle 220 correspondant. Cependant, du fait que le nombre de couches de la plupart des parties de la bobine 140a, à l'exception de la partie de croisement XA, est de 3, un intervalle d'une couche apparaît dans l'espace SO. Cela peut dégrader un facteur d'espace d'enroulement représentant une mesure de l'utilisation de l'espace SO par les spires de la bobine 140a, en amenant la taille physique de la machine électrique tournante à augmenter. La partie de croisement XA de la bobine 140a qui comporte quatre couches (spires) provoque la différence du nombre de tours entre les bobines 140a et 140b. Par exemple, une partie Y da la bobine 140b comporte deux couches différentes, ce qui diffère de la partie de croisement XA de la bobine 140a de deux couches. Donc, lorsqu'un courant continu est fourni pour circuler à travers les bobines de profil connectées en série 140a et 140b, la différence du nombre de tours entre les bobines 140a et 140b peut déséquilibrer les flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 140a et 140b sur la base du courant continu. La raison en est qu'un flux magnétique devant être produit par une bobine est habituellement proportionnel au nombre de tours de la bobine. Le déséquilibre des flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 140a et 140b peut provoquer des variations du couple de sortie de la machine électrique tournante du fait que le couple de sortie est proportionnel à l'intensité du flux magnétique produit par chacune des bobines 140a et 140b. Le déséquilibre peut également dégrader la commutation entre les balais et l'enroulement d'armature 5d. Pour les mêmes raisons que pour le deuxième élément de bobine de champ 190 mentionnées ci-dessus, un intervalle d'une couche apparaît dans un espace destiné à y recevoir les quatre couches de la bobine 130b disposé entre la périphérie intérieure 215a de la culasse 215 et la collerette 221 du noyau de pôle correspondant 220. Cela peut dégrader un facteur d'espace d'enroulement représentant une mesure de l'utilisation de l'espace par les spires de la bobine 130b. En outre, le déséquilibre des flux magnétiques à produire respectivement par les bobines 130a et 130b peut provoquer des variations du couple de sortie de la machine électrique tournante du fait que le couple de sortie est proportionnel à l'intensité du flux magnétique produit par chacune des bobines 130a et 130b. Le déséquilibre peut également dégrader la commutation entre les balais et l'enroulement d'armature 5d. L'extrémité de début s'étendant vers l'extérieur depuis chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140, qui est enroulée de profil et montée sur la périphérie du noyau correspondant 220, a une influence sur le nombre de couches (spires) de la bobine 140a correspondant au nombre de tours de celle-ci au niveau de ses différentes parties. En particulier, lorsque l'extrémité de début Tb du premier élément de bobine de champ 130 et le balai correspondant 160 sont décalés en position dans la direction circonférentielle de la culasse 215, l'extrémité de début Tb du premier élément de bobine de champ 130 doit être courbée autour d'un axe perpendiculaire à ses grands côtés vers le balai correspondant 160. En d'autres termes, l'extrémité de début Tb du premier élément de bobine de champ 130 constituée du fil de liaison rectangulaire 100 doit être courbée de profil vers le balai correspondant 160. De manière similaire, lorsque l'extrémité de début Ta du deuxième élément de bobine de champ 140 et le balai correspondant 160 sont décalés en position dans la direction circonférentielle de la culasse 215, l'extrémité de début Ta du deuxième élément de bobine de champ 140 constituée du fil de liaison rectangulaire 100 doit être courbée vers le balai correspondant 160. Cependant, la courbure de profil de l'extrémité de début du fil de liaison rectangulaire 100 nécessite une charge importante. Donc, lorsque l'extrémité de début du fil de liaison rectangulaire 100 déjà formée dans un élément de bobine de champ est courbée de profil, l'élément de bobine de champ peut être déformé. En outre, en tant que fil de liaison rectangulaire 100, un fil de liaison revêtu de film isolant est utilisé pour former un élément de bobine de champ, la courbure de profil de l'extrémité de début du fil de liaison revêtu de film isolant peut amener le film isolant du fil de liaison revêtu de film isolant à tomber. La déformation d'au moins l'un des éléments de bobines de champ 130 et 140 peut rendre difficile le montage des bobines de champ de profil connectées en série d'au moins l'un des éléments de bobines de champ 130 et 140 sur les périphéries des noyaux correspondants 220. Pour ces raisons, même si l'extrémité de début d'au moins l'un des éléments de bobines de champ 130 et 140 et le balai correspondant 160 sont décalés en position dans la direction circonférentielle de la culasse 215, une connexion électrique entre l'extrémité de début et le balai correspondant 160 peut être établie en utilisant un élément de connexion électrique sans utiliser la courbure de profil. Cependant, cela peut augmenter le nombre de pièces pour la machine électrique tournante, ce qui résulte en une augmentation de son coût. En outre, l'extrémité de début s'étendant vers l'extérieur depuis chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140, qui est enroulée de profil et montée sur la périphérie du noyau correspondant 220, a une influence sur le fil conducteur correspondant parmi les fils conducteurs 170 connectés à un balai correspondant parmi les balais 160. En particulier, le fil de liaison rectangulaire 100 a une forme sensiblement rectangulaire dans sa section transversale latérale orthogonale à sa direction longitudinale et présente une épaisseur sensiblement inférieure à la largeur de ses grands côtés 100a. Avec la configuration du fil de liaison 100, le module de section du fil de liaison 100 est proportionnel au carré de son épaisseur et à sa largeur. Pour cette raison, chacune des bobines de profil présente une faible rigidité vis-à-vis d'une force à appliquer dans le sens de l'épaisseur de celle-ci orthogonal aux grands côtés 100a, alors qu'elle a une rigidité élevée vis-à-vis d'une force appliquée dans le sens de sa largeur orthogonal aux petits 15 côtés. Lorsque l'ensemble de bobines de champ 200 décrit ci-dessus est appliqué à un moteur de démarreur, en tant qu'exemple de machines électriques tournantes, devant être installé dans un véhicule parmi divers types de véhicules, une valeur importante 20 d'accélération de vibration du moteur installé dans un véhicule parmi les divers types de véhicules est appliquée au moteur du moteur de démarreur. Pour cette raison, lorsque la valeur importante d'accélération de vibration du moteur est appliquée au moteur de 25 démarreur, la valeur importante d'accélération de vibration est transférée à l'ensemble de bobines de champ 200. A ce moment, Les extrémités de bobines Ta et Tb des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140 de l'ensemble de bobines de champ 200 sont électriquement 30 connectées aux fils conducteurs 170 électriquement connectés aux balais 160, respectivement. Pour cette raison, la valeur importante d'accélération de vibration est transférée aux extrémités de bobines Ta et Tb des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140. 35 Du fait que chacune des extrémités de bobines Ta et Tb des premier et deuxième éléments de bobines de champ 130 et 140 présente une faible rigidité vis-à-vis d'une force appliquée dans le sens de l'épaisseur de celle-ci comme décrit ci-dessus, la valeur importante d'accélération de vibration peut se 40 transférer aux fils conducteurs 170 par l'intermédiaire des extrémités de bobines correspondantes Ta et Tb. Cela peut détériorer les fils conducteurs 170. En outre, pour augmenter le couple de sortie d'un moteur de démarreur dans lequel une telle bobine de profil a été installée autant que celui d'un autre moteur de démarreur dans lequel une bobine du type plat courante a été installée alors que la taille physique de la bobine de profil est maintenue en l'état, le rapport de la largeur sur l'épaisseur de la bobine de profil doit augmenter. Cela réduit encore la rigidité de la bobine de profil vis-à-vis d'une force appliquée dans la direction de son épaisseur, ce qui peut contribuer à la détérioration des fils conducteurs 170 en raison de la valeur importante d'accélération de vibration du moteur. Par ailleurs, dans certaines utilisations de telles bobines de profil, il est requis de permettre que leur nombre de tours soit ajustable. Cependant, un moyen spécifique pour ajuster le nombre de tours de telles bobines de profil n'est pas décrit dans la publication de brevet des Etats-Unis et/ou les publications de brevets japonais non examinés citées ci-dessus. En conséquence, un but d'au moins un aspect de la présente invention est en conséquence de résoudre les problèmes décrits ci--dessus provoqués par le fait qu'au moins une extrémité d'un élément de bobine de profil d'une machine électrique tournante s'étend vers l'extérieur à partir de celle-ci. Cet élément de bobine de profil comprend un fil de liaison rectangulaire en une seule pièce enroulé de profil dans au moins une bobine de champ. En outre, un but d'au moins un autre aspect de la présente invention est en conséquence d'ajuster le nombre de tours d'un élément de bobine de profil, cet élément de profil comprend un fil de liaison rectangulaire en une seule pièce enroulé de profil dans au moins une paire de bobines de champ connectées en série. Conformément à un aspect de la présente invention, il est fourni une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle. Chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a une périphérie extérieure. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux, sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profildans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une partie de liaison assurant une connexion entre la première bobine de profil et la deuxième bobine de profil en série. L'une des première et deuxième bobines de profil a une première extrémité de bobine s'étendant depuis celle-ci pour croiser la partie de liaison au niveau d'une partie de croisement de celle-ci. La partie de croisement entre la première extrémité de bobine et la partie de liaison est conçue pour ne pas être en chevauchement avec la pluralité de spires de l'une des première et deuxième bobines de profil. Conformément à un autre aspect de la présente invention, il est prévu une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle. Le noyau de pôle a une périphérie extérieure. La périphérie extérieure a au moins un coin arrondi. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une bobine de profil composé d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du noyau de pôle. La bobine de profil a une première extrémité de bobine. La première extrémité de bobine de la bobine de profil s'étend à partir d'un point de début sur le au moins premier coin arrondi du noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi. La direction dans laquelle s'étend la première extrémité de bobine de la bobine de profil est inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse. Conformément à un autre aspect de la présente invention, il est prévu une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle. Chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a une périphérie extérieure. La périphérie extérieure présente au moins un premier coin arrondi. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil est enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle. La première bobine de profil a une première extrémité et l'autre extrémité de bobine. La prem=ière extrémité de bobine de la première bobine de profil s'étendant depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du premier noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi. La direction dans laquelle s'étend la première extrémité de bobine de la première bobine de profil est inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse. L'élément de bobine de champ comprend une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil est enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle. La deuxième bobine de profil comporte une première extrémité et l'autre extrémité c.e bobine. La première extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil s'étend à partir d'un point de début sur le au moins premier coin arrondi du deuxième noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi. La direction dans laquelle s'étend la première extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil est inclinée par rapport à la direction axiale de la culasse, l'autre extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil étant électriquement reliée à l'autre extrémité de bobine de la première bobine de profil en série. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle, le noyau de pôle ayant une périphérie extérieure. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. La bobine de champ comprend une bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du noyau de pôle. La bobine de profil a une première extrémité de bobine devant être électriquement connectée à un fil conducteur d'un balai destiné à procurer un contact électrique avec l'armature. La première extrémité de bobine de la bobine de profil s'étend à partir de celle-ci. La bobine de champ comprend un renforcement formé sur l'un des grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil et agissant pour renforcer la rigidité vis-à-vis d'une force devant être appliquée dans le sens de l'épaisseur de la première extrémité de bobine. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle, le noyau de pôle ayant une périphérie extérieure. La machine électrique tournante comprend une bobine électriquement isolante comportant une partie périphérique annulaire montée sur la périphérie extérieure du noyau de pôle. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la partie périphérique annulaire de la bobine électriquement isolante. La bobine de profil a une première extrémité de bobine devant être électriquement connectée à un fil conducteur d'un balai destiné à procurer un contact électrique avec l'armature. La première extrémité de bobine de la bobine de profil s'étend à partir de celle-ci. La bobine de champ comprend un élément de fixation prévu solidairement dans la bobine électriquement isolante et configuré pour fixer la première extrémité de bobine de la bobine de profil. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle. Chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a une périphérie extérieure. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une partie de liaison se poursuivant entre une première spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une première spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil. Une position de la partie de liaison dans une direction circonférentielle de la culasse est déterminée en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni une machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique. La machine électrique tournante comprend une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle. Chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a une périphérie extérieure. La machine électrique tournante comprend un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité. L'élément de bobine de champ est composé d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le fil de liaison rectangulaire est enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ. L'élément de bobine de champ comprend une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. La pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale est enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle. L'élément de bobine de champ comprend une partie de liaison disposée dans une direction axiale de la culasse de manière à se poursuivre entre une première spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une première spire de la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil. Une longueur de la partie de liaison dans la direction axiale de la culasse est déterminée en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni un procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ à monter sur une surface circonférentielle d'une culasse. Le procédé comprend la fourniture d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le procédé comprend l'enroulement de profil du fil de liaison rectangulaire à partir à la fois d'une première extrémité et de l'autre extrémité de celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité 35 de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison disposée sur la partie restante du fil de liaison rectangulaire entre les première et deuxième bobines de profil, l'une des première et deuxième bobines de profil comportant une première extrémité de bobine s'étendant à partir de celle-ci pour croiser la partie de liaison au niveau d'une partie de croisement de celle-ci. Le procédé comprend le fait de disposer la partie de croisement entre la première extrémité de bobine et la partie de liaison de sorte que la partie de croisement ne soit pas en chevauchement avec la pluralité de spire: disposées en couches de manière coaxiale de la première des première et deuxième bobines de profil. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni un procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ ayant une bobine de profil devant être montée sur un noyau de pôle montée sur une surface circonférentielle d'une culasse. Le noyau de pôle a une périphérie extérieure. La périphérie extérieure a au moins un coin arrondi. Le procédé comprend la fourniture d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le procédé comprend la fourniture d'une armature de bobine. L'armature de bobine a une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie extérieure du noyau de pôle. Le procédé comprend le fait de mettre une petite surface d'une première extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de l'armature de bobine de sorte que : un bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé sur celui-ci, et un angle prédéterminé soit formé entre une direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie de la périphérie extérieure de l'armature de bobine opposée au fil de liaison rectangulaire. Le procédé comprend l'enroulement de profil du fil de liaison rectangulaire à partir de sa première extrémité autour de la périphérie extérieure de l'armature de bobine alors qu'un état de la première petite surface de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire, qui est en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de l'armature de bobine, est maintenu pour former ainsi la bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. Le bout du fil de liaison rectangulaire sert d'extrémité de bobine de la bobine de profil. Ce procédé comprend le montage de la bobine de profil sur la périphérie extérieure du noyau de pôle de la culasse de sorte que l'extrémité de bobine de la bobine de profil s'étend à partir d'un point de début sur le au moins premier coin arrondi du noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du au moins un coin arrondi. La direction dans laquelle s'étend l'extrémité de bobine de la bobine de profil est inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse à l'angle prédéterminé. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni un procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ ayant des première et deuxième bobines de profil devant être respectivement montées sur des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur une surface circonférentielle d'une culasse. Chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a une périphérie extérieure. La périphérie extérieure a au mcins un coin arrondi. Le procédé comprend la fourniture d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le procédé comprend la fourniture de première et deuxième armatures de bobines, la première armature de bobine ayant une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie extérieure du premier noyau de pôle. La deuxième armature de bobine a une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle. Le procédé comprend le fait de mettre une première petite surface d'une première extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la première armature de bobine et une première petite surface de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la deuxième armature de bobine de sorte que : un bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé sur celui-ci, un premier angle prédéterminé soit formé entre une 40 direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie de la périphérie extérieure de la première armature de bobine opposée au fil de liaison rectangulaire, un bout de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé sur celui-ci, un deuxième angle prédéterminé soit formé entre une direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie de la périphérie extérieure de la deuxième armature de bobine opposée au fil de liaison rectangulaire. Le procédé comprend l'enroulement de profil du fil de liaison rectangulaire à partir de la première extrémité et de l'autre extrémité de celui-ci autour des périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines alors qu'un état de la première petite surface de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire qui est en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la première armature de bobine et celui de la première petite surface de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire qui est en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la deuxième armature de bobine sont maintenus afin de former ainsi les première et deuxième bobines de profil composées chacune d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale. Le bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire sert de première extrémité de bobine de la première bobine de profil. Le bout de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire sert de deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil. Le procédé comprend le montage de la première bobine de profil sur la périphérie extérieure du premier noyau de pôle de la culasse de sorte que la première extrémité de bobine de la première bobine de profil s'étende depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du premier noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du au moins un coin arrondi, la direction dans laquelle s'étend la première extrémité de bobine de la première bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse au premier angle prédéterminé. Le procédé comprend le montage de la deuxième bobine de profil sur la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle de la culasse de sorte que la deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil s'étende depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du deuxième noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du au moins un coin arrondi, la direction dans laquelle s'étend la deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse au deuxième angle prédéterminé. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni un procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ devant être monté sur une surface circonférentielle d'une culasse. Le procédé comprend la fourniture d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le procédé comprend l'enroulement de profil du fil de liaison rectangulaire à partir à la fois d'une première extrémité et de l'autre extrémité de celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison se poursuivant entre une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil. Le procédé comprend l'ajustement d'une position circonférentielle de la partie de liaison en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil. Conformément à encore un autre aspect de la présente invention, il est fourni un procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ à monter sur une surface circonférentielle d'une culasse. Le procédé comprend la fourniture d'un fil de liaison rectangulaire. Le fil de liaison rectangulaire a une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés. Le procédé comprend l'enroulement de profil du fil de liaison rectangulaire à partir à la fois d'une première extrémité et de l'autre extrémité de celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la 5 première extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison se poursuivant entre une spire 10 parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil. Le procédé comprend l'ajustement d'une longueur de la partie de liaison dans la direction axiale 15 de la culasse en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS 20 D'autres buts et aspects de l'invention deviendront évidents d'après la description de modes de réalisation qui suit en faisant référence aux dessins annexés, dans lesquels : La figure 1 est une vue en plan axial d'un moteur de démarreur conforme à un premier mode de réalisation de la 25 présente invention. La figure 2A est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de culasse d'un ensemble de bobines de champ du moteur de démarreur dans une direction 30 circonférentielle de celui-ci conforme au premier mode de réalisation. La figure 2B est une vue en coupe transversale de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite A-A de la figure 2A. La figure 3 est une vue en perspective illustrant de manière 35 simplifiée l'ensemble de bobines de champ illustré sur la figure 2 à l'exception de l'ensemble de culasse. Les figures 4A à 4F sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un premier élément de bobine de champ de l'ensemble de bobines de champ 40 illustré sur les figures 1 à 3. Les figures 5A. à 5F sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ de l'ensemble de bobines de champ illustré sur les figures 1 à 3. La figure 6 est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale d'une partie de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de bobines de champ conforme à un deuxième mode de réalisation de la présente invention. La figure 7A est une vue illustrant de manière simplifiée une manière d'enrouler de profil un fil de liaison rectangulaire conformément au premier mode de réalisation. La figure 7B est une vue illustrant de manière simplifiée une manière d'enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire 15 conformément au deuxième mode de réalisation. Les figures 8A à 8C sont des vues illustrant sensiblement un procédé consistant à presser un deuxième élément de bobine de champ vers l'intérieur avant que le deuxième élément de bobine de champ ne soit pressé pour former une forme incurvée qui peut 20 être disposée le long de la périphérie intérieure d'une culasse conformément au deuxième mode de réalisation. La figure 9A est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de culasse d'un ensemble de bobines 25 de champ d'un moteur de démarreur dans une direction circonférentielle de celui-ci conformément à un troisième mode de réalisation de la présente invention. La figure 9B est une vue encoupe transversale de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite B-B de la figure 9A. 30 Les figures l0A à 10G sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ de l'ensemble de bobines de champ illustré sur la figure 9A. Les figures 11A à 11G sont des graphes de procédé illustrant 35 de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ conforme à une modification du troisième mode de réalisation. La figure 12A est une vue développée circonférentielle partiellement en ccupe transversale de la périphérie intérieure 40 d'une culasse d'un ensemble de culasse d'un ensemble de bobines de champ d'un moteur de démarreur dans une direction circonférentielle ce celui-ci conforme à un quatrième mode de réalisation de la présente invention. La figure 12B est une vue en coupe transversale de 5 l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite C-C de la figure 12A. La figure 12C est une vue en coupe transversale agrandie de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite D-D de la figure 12A. 10 Les figures 13A à 13F sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ de l'ensemble de bobines de champ illustré sur la figure 12A. La figure 14A est une vue développée circonférentielle 15 partiellement en coupe transversale d'une partie de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de bobines de champ conforme à un cinquième mode de réalisation de la présente invention. La figure 14B est une vue d'une partie de l'ensemble de 20 bobines de champ tel qu'observé depuis la flèche E de la figure 14A. La figure 15A. est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale d'une partie de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de bobines de 25 champ conforme à un sixième mode de réalisation de la présente invention. La figure 15B est une vue axialement en coupe transversale d'une partie de l'ensemble de bobines de champ illustré sur la figure 15A. 30 La figure 16A est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale d'une partie de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de bobines de champ conforme à un septième mode de réalisation de la présente invention. 35 La figure 16B est une vue en coupe transversale de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite F-F de la figure 16A. La figure 16C est une vue illustrant de manière simplifiée le nombre de tours d'une bobine d'un premier élément de bobine de champ électriquement connecté à une plaque conductrice illustrée sur la figure 16A. La figure 16D est une vue illustrant de manière simplifiée le nombre de tours d'une bobine d'un premier élément de bobine de champ électriquement connecté à une plaque conductrice illustrée sur la figure 20. La figure 17A est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale d'une partie de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de bobines de champ conforme à une modification du septième mode de réalisation. La figure 17B est une vue en coupe transversale de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite G-G de la figure 17A. La figure 17C est une vue illustrant de manière simplifiée le nombre de tours d'une bobine d'un premier élément de bobine de champ électriquement connecté à un fil conducteur illustré sur la figure 17A. La figure 17D est une vue illustrant de manière simplifiée le nombre de tours d'une bobine du premier élément de bobine de champ électriquement connecté à une plaque conductrice illustrée sur la figure 17A. Les figures 18A à 18F sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un premier élément de bobine de champ classique d'un ensemble de bobines de champ. Les figures 19A à 19F sont des graphes de procédé illustrant de manière simplifiée une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ classique de l'ensemble de bobines de champ, et La figure 20A est une vue développée circonférentielle partiellement en coupe transversale de la périphérie intérieure d'une culasse d'un ensemble de culasse d'un ensemble de bobines de champ classique d'un moteur de démarreur dans une direction circonférentielle de celui-ci, et La figure 20H est une vue en coupe transversale de l'ensemble de bobines de champ prise selon la droite H-H de la figure 20A. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION Des modes de réalisation de la présente invention seront décrits ci-après en faisant référence aux dessins annexés. Dans les modes de réalisation, des références identiques désignent des parties identiques dans plusieurs vues. PREMIER MODE DE REALISATION En faisant référence à la figure 1, il est illustré un moteur de démarreur 1 destiné à démarrer un moteur d'un véhicule. Ce moteur de démarreur 1 est un exemple de machine électrique tournante conforme à un premier mode de réalisation de la présente invention. Le moteur de démarreur 1 consiste en un ensemble de bobines de champ 3 servant de stator de celui-ci, et en une armature (rotor) 5. L'armature 5 est constituée d'un arbre de rotation 5a, et d'un noyau d'armature annulaire 5b monté sur l'arbre de rotation 5a pour l'entourer. Le noyau d'armature 5b comporte une pluralité d'encoches en forme de rainure 5c formée sur une périphérie extérieure du noyau d'armature 5b de manière à être agencée circonférentiellement, par exemple, à des intervalles réguliers. L'armature 5 est également constituée d'un enroulement d'armature 5d monté dans les encoches 5c du noyau 5b pour être enroulé autour de celles-ci. L'ensemble de bobines de champ 3 est composé d'un ensemble de culasse 11. L'ensemble de culasse 11 consiste en une culasse 13 qui présente sensiblement une forme d'anneau et de quatre noyaux de pôles 15. La culasse 13 sert de circuit magnétique pour l'ensemble de bobines de champ 3. Comme illustré sur les figures 1 et 2A, la culasse 13 est constituée d'une tôle de métal enroulée de manière annulaire, telle que par exemple en matériaux ferromagnétiques. En particulier, la culasse 13 a une périphérie extérieure annulaire, une périphérie intérieure annulaire 13a opposée à celle-ci, un premier bord (bord supérieur sur la figure 2A) 13b, et un deuxième bord 13c (bord inférieur sur la figure 2A) opposé à celui-ci. Les quatre noyaux de pôles 15 sont montés sur la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 à des intervalles sensiblement réguliers. On notera que la figure 2A est une vue développée du côté intérieur de la culasse 13 de l'ensemble de bobines de champ 3 dans une direction circonférentielle de celui-ci. Chacun des quatre noyaux de pôles 15 est configuré pour dépasser radialemerit de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 de manière à présenter une forme cylindrique rectangulaire sensiblement ronde. En particulier, chacun des quatre noyaux de pôles 15 a une paire de coins supérieurs arrondis 15a, une paire de coins inférieurs arrondis 15b opposés les uns aux autres, une paire de côtés longitudinaux opposés 15c, et une paire de côtés latéraux opposés 15d. Chacun des quatre noyaux de pôles 15 est formé au niveau de son extrémité en saillie d'une collerette 17 destinée à supporter un élément de bobine de champ décrit ci-après. L'ensemble de bobines de champ 3 est composé d'une paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 21 et 23. Le premier élément de bobine de champ 21 est installé dans deux noyaux quelconques parmi les quatre noyaux de pôles 15 circonférentiellement adjacents l'un à l'autre, et le deuxième élément de bobine de champ 23 est installé dans les deux noyaux restants parmi les quatre noyaux de pôles 15. Comme illustré sur les figures 2 et 3, le premier élément de bobine de champ 21 consiste en une paire de bobines de profil connectées en série 21a et 21b. D'une manière similaire, le deuxième élément de bobine de champ 23 consiste en une paire de bobines de profil connectées en série 23a et 23b. Ensuite, une procédure de fabrication du premier élément de bobine de champ 21 sera décrite ci-après en faisant référence aux figures 4A à 4F. Comme illustré sur la figure 4A, pour fabriquer le premier élément de bobine de champ 21, un fil de liaison rectangulaire continu 25 ayant une longueur prédéterminée approprié pour fabriquer le premier élément de bobine de champ 21 et une paire de première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont préparés. Chacune des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b présente une forme cylindrique rectangulaire ronde sensiblement équivalente à la forme de chacun des noyaux 15. Le fil de liaison rectangulaire 25 a une épaisseur sensiblement inférieure à la largeur de ses grands côtés 25a. Un petit côté 25b d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier côté longitudinal de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de manière à laisser une extrémité allongée prédéterminée Ea de celle-ci. La première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 25a de sorte que l'état de contact entre le premier petit côté 25b du fil de liaison 25 et le premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a soit maintenu. De manière similaire, l'autre petit côté 25c de l'autre extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier côté longitudinal de la périphérie de la première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b de manière à laisser une extrémité allongée prédéterminée Eb de celle-ci. L'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par un mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que l'état de contact entre l'autre petit côté 25c du fil de liaison 25 et le premier côté longitudinal de la deuxième armature de bobine 27b soit maintenu. Ensuite, comme illustré sur la figure 4B, les première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont respectivement tournées sur leurs axes centraux à 180 degrés (un demi-tour) dans un sens prédéterminé, par exemple le sens inverse des aiguilles d'une montre sur la figure 4B, alors qu'elles se rapprochent l'une de l'autre du fait que le fil de liaison 25 est soumis à une tension. Cela permet que les petits côtés 25b et 25c de la première partie d'extrémité et de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 soient enroulées de profil sur les périphéries des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b, respectivement. Ensuite, comme illustré sur la figure 4C, les première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont respectivement tournées sur leurs axes centraux à 90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre de sorte que chacune des extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 croise l'un des grands côtés 25a du fil de liaison 25. Cela forme une première spire (première couche) enroulée de profil autour d'une périphérie correspondante parmi les périphéries des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b. Après cela, comme illustré sur la figure 4D, les première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont respectivement tournées sur leurs axes centraux à 90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. En d'autres termes, les première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont respectivement tournées dans le sens inverse des aiguilles d'une montre sur leurs axes centraux à 360 degrés (un tour) par rapport à leurs états d'origine illustrés sur la figure 4A. Après cela, un nombre prédéterminé, par exemple, un tour et demi des armatures de bobines 27a et 27b dans le sens inverse des aiguilles d'une montre est exécuté. En particulier, l'exécution des deux tours et demi pratiquement complets des armatures de bobines 27a et 27b permet que le fil de liaison 25 soit enroulé au niveau de leurs petits côtés 25b et 25c (au niveau de leurs bords) sur les périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b à partir de la première et de l'autre extrémités du fil de liaison 25 vers le centre de celui-ci, respectivement. Cela forme trois spires successives (partiellement deux spires) du fil de liaison 25 enroulées de profil autour des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b respectivement. Les trois boucles successives partent du centre restant du fil de liaison 25 en s'en écartant dans les mêmes directions axiales que celles des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b (se reporter aux figures 4D et 4E). Après l'achèvement des pratiquement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés l'un à l'autre par une partie de liaison 29 est générée (se reporter à la figure 4E). Ensuite, le centre du petit côté 25c de la partie de liaison 29 est mis en con.cact sur une surface incurvée d'une première extrémité d'un gabarit de pliage 31 ayant une courbure prédéterminée le long de celui-ci. Après cela, la paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de contact de la partie de liaison 29 par rapport à la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31, de sorte que : les éléments de bobines espacés se rapprochent, les extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 soient sensiblement parallèles l'une à l'autre, et une extrémité de la dernière spire de l'élément de bobine correspondant à la seconde armature de bobine 27b et la partie de liaison 33 poursuivant depuis celle-ci soient pressées à l'écart des spires de l'élément de bobine correspondant à la seconde armature de bobine 27b (se reporter à la figure 4F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b fournit le deuxième élément de bobine de champ 33 constitué de la paire de bobines de profil connectées en série 23a et 23b (se reporter à la figure 4F). Après cela, le premier élément de bobine de champ 21 est pressé pour former une forme incurvée de sorte que la partie de liaison 29 dépasse vers l'extérieur par rapport aux bobines 21a et 21b (se reporter à la figure 3). Cette forme incurvée peut être disposée le long de la périphérie intérieure 13e de la culasse 13. Après cela, l'élément de bobine incurvé 21 est disposé le long de la périphérie intérieure 13e de la culasse 13. Les bobines 21a et 21b sont montées sur les périphéries de deux noyaux quelconques parmi les quatre noyaux de pôles 15 circonférentiellement adjacents l'un à l'autre, de sorte que : la première spire (première couche) de chacune des bobines 21a et 21b soit agencée le plus à l'intérieur dans la direction axiale de celles-ci, et la dernière spire (dernière couche) de chacune des bobines 21e et 21b soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de celles-ci. De manière similaire, une procédure de fabrication du deuxième élément de bobine de champ 23 sera décrite ci-après en faisant référence aux figures 5A à 5F. Comme illustré sur la figure 5A, pour produire le deuxième élément de bobine de champ 23, le fil de liaison identique 25 et 35 les première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont préparés. Chacune des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b présente une forme cylindrique rectangulaire ronde sensiblement équivalente à la forme de chacun des noyaux 15. Le fil de liaison rectangulaire 25 a une épaisseur sensiblement inférieure à la largeur de ses grands côtés 25a. Par comparaison avec la procédure de fabrication du premier élément de bobine de champ 21, l'autre petit côté 25c d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier côté longitudinal de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de manière à laisser une extrémité allongée prédéterminée Ea de celle-ci. L'autre petit côté 25c de la première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serré par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 27a. De manière similaire, le premier petit côté 25b de l'autre extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier côté longitudinal de la périphérie d'une première extrémité de la seconde armature de bobine 27b de manière à laisser une extrémité allongée prédéterminée Eb de celle-ci. Le premier côté 25b de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serré par le mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 27b. De cette manière, de même que le premier élément de bobine de champ 21, il est effectué sensiblement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b dans le sens des aiguilles d'une montre (se reporter aux figures 5B à 5E). En particulier, l'exécution des pratiquement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b permet que le fil de liaison 25 soit enroulé au niveau de leurs petits côtés 25c et 25b (au niveau de leurs bords) sur les périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b depuis la première extrémité et l'autre extrémité du fil de liaison 25 vers le centre de celui-ci, respectivement. Cela forme trois spires successives (partiellement deux spires) du fil de liaison 25 enroulé de profil autour des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b, respectivement. Les trois boucles successives partent du centre restant du fil de liaison 25 en s'écartant de celui-ci dans les mêmes directions axiales des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b (se reporter aux figures 5D et 5E). Après l'achèvement des pratiquement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés l'un à l'autre par une partie de liaison 33 est générée (se reporter à la figure 5E). Ensuite, comme le premier élément de bobine de champ 21, le centre du petit côté 25c de la partie de liaison 33 est mis en contact sur la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage Après cela, la paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de contact de la partie de liaison 33 par rapport à la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31, de sorte que : les éléments de bobines séparées se rapprochent, les extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 soient sensiblement parallèles l'une à l'autre, et une extrémité de la dernière spire de l'élément de bobine correspondant à la première armature de bobine 27a et la partie de liaison 33 se poursuivant depuis celle-ci soient pressées à l'écart des spires de l'élément de bobine correspondant à la première armature de bobine 27a (se reporter à la figure 5F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b fournit le deuxième élément de bobine de champ 23 consistant en la paire de bobines de profil connectées en série 23a et 23b (se reporter à la figure 5F). Après cela, le deuxième élément de bobine de champ 23 est pressé pour former une forme incurvée de sorte que la partie de liaison 33 dépasse vers l'extérieur par rapport aux bobines 23a et 23b (se reporter à la figure 3) ; cette forme incurvée peut être disposée le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. Après cela, l'élément de bobine incurvé 23 est agencé le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. La bobine 23b est montée sur la périphérie de l'un des deux noyaux de pôles restants 15 circonférentiellement adjacents aux pôles 15 sur lesquels la bobine 21 est montée de sorte que : la première spire (première couche) soit agencée le plus à l'intérieur dans la direction axiale de celle-ci, et la dernière spire (dernière couche) soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de celle-ci. De manière similaire, la bobine 23a est montée sur la périphérie de l'autre noyau parmi les deux noyaux de pôles restants 15, de sorte que : la première spire (première couche) soit agencée le plus à 5 l'intérieur dans la direction axiale de celui-ci, et la dernière spire (dernière couche) soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de celui-ci. Comme illustré sur les figures 2 et 3, l'extrémité de début Eb de la bobine de profil connectée en série 21b sert 10 d'extrémité de bobine de celle-ci. L'extrémité de bobine Eb s'étend vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'une partie de la première spire de la bobine 21b dans une direction orthogonale à sa direction axiale et parallèle à la direction axiale de la culasse 13 de manière à dépasser vers l'extérieur 15 du premier bord 13b de la culasse 13. De manière similaire, l'extrémité de début Ea de la bobine de profil connectée en série 23a sert d'extrémité de bobine de celle-ci. L'extrémité de bobine Ea s'étend vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'une première partie de la 20 première spire de la bobine 23a dans une direction orthogonale à la direction axiale de celle-ci et parallèle à la direction axiale de la culasse 13 de manière à dépasser vers l'extérieur du premier bord 13b de la culasse 13. L'extrémité de bobine Eb de la bobine 21b et l'extrémité de 25 bobine Ea de la bobine 23a sont électriquement connectées à des fils conducteurs 41, respectivement. Les fils conducteurs 41 sont électriquement connectés à des balais positifs 43, respectivement. Les balais positifs 43 et les balais négatifs (non représentés) procurent un contact électrique avec 30 l'enroulement d'armature 5d. L'extrémité de bobine Ea de la bobine 21a et l'extrémité de bobine Eb de la bobine 23b s'étendent vers l'extérieur parallèlement à la direction axiale de la culasse 13, et elles sont électriquement connectées à une première extrémité d'une 35 plaque conductrice 45. La première extrémité de la plaque conductrice 45 est supportée par un passe-fil en caoutchouc 47 placé de manière fixe entre la culasse 13 et un premier cadre d'extrémité du moteur de démarreur 1. L'autre extrémité de la plaque 40 conductrice 25 est électriquement connectée à un contact fixe 51 d'un commutateur électromagnétique 51, et l'autre commutateur fixe 51b est électriquement connecté à une batterie 53. Le commutateur électromagnétique 51a a un contact mobile 51c relié mécaniquement à un actionneur pour le moteur de démarreur 1. L'actionneur agit pour déplacer le contact mobile 51c afin de permettre une connexion électrique entre les deux contacts fixes 51a et 51b. En particulier, comme illustré sur les figures 1 et 2, la paire de bobines de champ connectées en série 21a et 21b et la paire de bobines de champ connectées en série 23a et 23b sont connectées en parallèle à la batterie 53 par l'intermédiaire du commutateur électromagnétique 51. Lorsqu'un signal de déclenchement de démarrage est appliqué en entrée à l'actionneur de sorte que le contact mobile 51c soit déplacé pour permettre une connexion électrique entre les deux contacts fixes 51a et 51b, un courant continu est fourni de la batterie 53 parallèlement aux bobines 21a et 23b par le biais de la plaque conductrice 45. Le courant continu circulant au travers de la bobine 21a produit un flux magnétique dans la direction de la bobine 21a du centre de la culasse 13 vers sa périphérie. De manière similaire, le courant continu circulant au travers de la bobine 21b produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 21b vers le centre de la culasse 13. Le courant continu circulant au travers de la bobine 23b produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 23b vers le centre de la culasse 13. De manière similaire, le courant continu circulant au travers de la bobine 23a produit un flux magnétique dans la direction axiale de la bobine 23a du centre de la culasse 13 vers sa périphérie. Par ailleurs, le courant continu est fourni en tant que courant d'armature à l'enroulement d'armature 5d de l'armature 5 par l'intermédiaire des bobines 21b et 23a, des fils conducteurs 41, et des balais 43. Donc, les flux magnétiques orientés alternatifs produits dans la culasse 13 dans la direction circonférentielle de celle-ci permettent que l'armature 5 tourne en même temps que l'arbre de rotation 5a. Dans le moteur de démarreur illustré sur les figures 1 à 3, et 5 conforme au premier mode de réalisation, au cours du processus de fabrication du deuxième élément de bobine de champ 23, l'extrémité de la dernière spire de la bobine 23a et la partie de liaison 33 se poursuivant depuis celle-ci sont pressées à l'écart des spires de la bobine 23a (se reporter à la figure 5F). Cela permet que la partie de liaison 33 ne soit pas en chevauchement avec les spires de la bobine 23a et s'étende sensiblement parallèle au premier bord 13b de la culasse 13. En particulier, comme illustré sur les figures 2 et 3, la partie de liaison 29 se poursuivant depuis la spire la plus à l'extérieur de la bobine 21a s'étend vers le haut depuis une partie de coin supérieur arrondie 15a du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 21a, et s'étend circonférentiellement au-dessus des spires de la bobine 21b pour poursuivre vers la spire la plus à l'extérieur de la bobine 21b. Donc, comme illustré sur la figure 2A, une partie de croisement X entre l'extrémité de début Ea s'étendant vers l'extérieur depuis la bobine 23 et la partie de liaison 33 est agencée de manière à ne pas être en chevauchement avec les spires de la bobine 23a. Cet agencement sans chevauchement de la partie de croisement X permet que le nombre de couches (tours) d'une partie de la bobine 23a soit sensiblement égal à celui d'une autre partie de celle-ci. Dans le premier mode de réalisation, du fait que pratiquement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b sont exécutés pour produire chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 21 et 23, le nombre de couches d'une partie Xl de la bobine 23a est de 3, ce qui est égal au nombre de couches d'une autre partie X2 de celle-ci (se reporter à la figure 2B). En particulier, comme illustré sur la figure 2B, un espace S1 destiné à y recevoir les trois couches de la bobine 23a doit être prévu entre la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 et la collerette 17 du noyau de pôle correspondant 15. En conséquence, par comparaison avec un cas où un espace 50 destiné à y recevoir les quatre couches de la bobine 140a est nécessaire dans l'ensemble de bobines de champ 200 illustré sur la figure 20A, la configuration de l'ensemble de bobines de champ 3 augmente un facteur d'espace d'enroulement représentant une mesure de l'utilisation de l'espace S1 par les spires de la bobine 23a. Cela permet que la taille physique de l'ensemble de bobines de champ 3 diminue par comparaison à celle de l'ensemble de bobines de champ 200 illustré sur la figure 20A, en réduisant ainsi la taille du moteur de démarreur 1. En outre, l'agencement sans chevauchement de la partie de croisement X permet que le nombre de couches de la bobine 23a soit inférieur ou égal à trois. Cela permet que la différence entre le nombre de tours d'une partie Y de la bobine 23b et le nombre de tours d'une partie quelconque de la bobine 23a soit établie pour être au plus de 1. C'est-à-dire que le nombre de tours de la bobine 23a est établi pour être sensiblement égal au nombre de tours de la bobine 23b. Pour cette raison, lorsqu'un courant continu est fourni afin de circuler à travers les bobines de profil connectées en série 23a et 23b, il est possibled'équilibrer les flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 23a et 23b sur la base du courant continu. Pour les mêmes raisons que le deuxième élément de bobine de champ 23 mentionnées ci-dessus, le nombre de tours de la bobine 21a est établi pour être sensiblement égal au nombre de tours de la bobine 21b. Donc, lorsqu'un courant continu est fourni pour circuler à travers les bobines de profil connectées en série 21a et 21b, il est possible d'équilibrer les flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 21a et 21b sur la base du courant continu. L'équilibre des flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 21a, 21b, 23a, et 23b contribue à la réduction des variations du couple de sortie du moteur de démarreur 1 du fait que le couple de sortie est proportionnel à l'intensité du flux magnétique produit par chacune des bobines 21a, 21b, 23a et 23b. En outre, l'équilibre contribue également à empêcher que la commutation entre les balais et l'enroulement d'armature 5d ne se dégrade. Deuxième mode de réalisation La figure 6 est une vue développée circonférentielle d'une partie de la périphérie intérieure 13a qui comprend deux noyaux de pôles 15, d'une culasse 13 d'un ensemble de bobines de champ 3a conformes à un deuxième mode de réalisation de la présente invention. Des parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3a et 3,. auxquelles sont affectées des références identiques, sont omises ou simplifiées en ce qui concerne la description. Les bobines de profil connectées en série 23a1 et 23b1 d'un deuxième élément de bobine de champ 23X de l'ensemble de bobines de champ 3a sont respectivement montées sur les deux noyaux de pôles 15. Comme illustré sur la figure 6, l'ensemble de bobines de champ 3a conforme au deuxième mode de réalisation est conçu, comme l'ensemble de bobines de champ 3, conformément au premier mode de réalisation. En particulier, une partie de liaison 33a est agencée pour ne pas être en chevauchement avec les spires de la bobine 23a de sorte qu'une partie de croisement X entre l'extrémité de début Ea qui s'étend vers l'extérieur depuis la bobine 23a1 et la partie de liaison 33a est agencée pour ne pas être en chevauchement avec les spires de la bobine 23a1. On notera que, dans le deuxième mode de réalisation, la partie de liaison 33a est configurée pour s'étendre obliquement par rapport au premier bord 13b de la culasse 13. Dans le deuxième mode de réalisation, l'ensemble de bobines de champ 3a est enroulé de profil autour des périphéries des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b d'une manière différente de celle utilisée pour l'ensemble de bobines de champ 3 conformément au premier mode de réalisation. La figure 7A illustre de manière simplifiée la manière d'enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire 25 conformément au premier mode de réalisation. La figure 7B illustre de manière simplifiée la manière d'enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire 25 conformément au deuxième mode de réalisation. Comme illustré sur la figure 7A, dans le premier mode de réalisation, le fil de liaison 25 est enroulé autour de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a dans la direction circonférentielle de celle-ci vers l'autre extrémité de la première armature de bobine 27a. Inversement, comme illustré sur la figure 7B, dans le deuxième mode de réalisation, la première extrémité du fil de liaison 25 est enroulée autour de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a dans une direction inclinée par rapport à la direction circonférentielle de celle-ci vers l'autre extrémité du fil de liaison 25. De manière similaire, l'autre extrémité du fil de liaison 25 est enroulée autour de la périphérie d'une première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b dans une direction inclinée par rapport à la direction circonférentielle de celle-ci vers la première extrémité du fil de liaison 25. En particulier, l'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b (se reporter à la figure 5F) fournit le deuxième élément de bobine de champ 23X constitué de la paire de bobines de profil connectées en série 23a1 et 23b1. La figure 8A illustre pratiquement le deuxième élément de bobine de champ 23X vu sur la flèche VIII de la figure 6 avant que le deuxième élément de bobine de champ 23X ne soit pressé pour former la forme incurvée permettant qu'il soit agencé le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. Comme illustré sur les figures 7A et 8A, le nombre de couches de la bobine 23a1 au niveau du côté incliné TS1 de celle-ci semble être de 4. Pour cette raison, lorsque le deuxième élément de bobine de champ 23X est simplement installé sur la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 après avoir été pressé pour former la forme incurvée, un espace SOA destiné à y recevoir quatre couches du deuxième élément de bobine de champ 23X doit être prévu entre la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 et la collerette 17 des noyaux de pôles correspondants 15. Cependant, dans le deuxième mode de réalisation, la partie de croisement X entre l'extrémité de début Ea, qui s'étend vers l'extérieur depuis La bobine 23al, et la partie de liaison 33a, est agencée pour ne pas être en chevauchement avec les spires de la bobine 23a1. La configuration sans chevauchement de la partie de croisement X permet que : une partie C de la bobine 23a1, dont le nombre de couches 35 est de 2 inférieur à 3, soit formée entre l'extrémité de bobine Ea de la bobine 23a1 et la partie de liaison 33, et le nombre de couches des parties restantes de la bobine 23a1 soit de 3. Donc, dans le deuxième mode de réalisation, en même temps 40 que le deuxième élément de bobine 23X est pressé pour former la forme incurvée, les première et deuxième couches de la bobine 23a1 sont pressées vers l'intérieur au niveau de la partie C de celle-ci afin d'être étagées vers l'intérieur à ce niveau. Cela permet que le côté incliné TS1 de la bobine 23a1 soit sensiblement aligné avec l'extrémité de bobine Ea de celle-ci (se reporter à la figure 8C). En outre, en même temps que le deuxième élément de bobine 23X est pressé pour former la forme incurvée, les première et deuxième couches de la bobine 23b1 sont pressées vers l'intérieur au niveau de sa partie Y de manière à être étagées vers l'intérieur à ce niveau. Cela permet qu'un côté incliné TS2 de la bobine 23b1 soit sensiblement alignée avec l'extrémité de bobine Eb de celle-ci (se reporter à la figure 8C). En conséquence, après que les bobines 23a1 et 23b1 sont montées à partir de leurs couches les plus à l'extérieur (dernières spires) sur les deux noyaux de pôles correspondants 15, le nombre de tours des bobines 23a1 et 23b1, par exemple trois tours, se correspondent pratiquement l'un l'autre autour des noyaux de pôles correspondants 15. En conséquence, comme dans le premier mode de réalisation, il est seulement nécessaire d'allouer un espace S1A pour y loger trois couches des bobines 23a1 et 23b1 entre la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 et les collerettes 17 des noyaux de pôles correspondants 15. Cela permet qu'un facteur d'espace d'enroulement, qui représente une mesure de l'utilisation de l'espace S1A par les spires des bobines 23a1 et 23b1, augmente. L'augmentation du facteur d'espace d'enroulement de l'ensemble de bobines de champ 3a permet de réduire la taille physique de l'ensemble de bobines de champ 3a par comparaison à celle de l'ensemble de bobines de champ 200 illustré sur la figure 20A, en réduisant ainsi la taille du moteur de démarreur 1. En outre, de même que dans le premier mode de réalisation, du fait que le nombre de tours de la bobine 23a1 est établi pour être sensiblement égal au nombre de tours de la bobine 23bl, il est possible d'équilibrer les flux magnétiques devant être produits respectivement par les bobines 23a1 et 23b1 sur la base du courant continu circulant à travers celles-ci. De plus, dans le deuxième mode de réalisation, en même temps 40 que le deuxième élément de bobine 23X est pressé pour former la forme incurvée, les première et deuxième couches des bobines 23a1 et 23b1 sont pressées vers l'intérieur au niveau de leurs parties C et Y de manière à être étagées vers l'intérieur à ce niveau, respectivement. Cela peut facilement produire le deuxième élément de bobine 23X sans procédés supplémentaires. Pour les mêmes raisons que pour le deuxième élément de bobine de champ 23X mentionnées ci-dessus, lorsque le premier élément de bobine de champ 21 est d'une configuration similaire au deuxième élément de bobine de champ 23X, les effets décrits ci-dessus obtenus par le deuxième élément de bobine de champ 23X peuvent également être obtenus. Troisième mode de réalisation La figure 9A est une vue développée circonférentielle de la périphérie intérieure 13a d'une culasse 13 d'un ensemble de bobines de champ 3a conforme à un troisième mode de réalisation de la présente invention. Les descriptions de parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3b et 3, auxquelles sont affectées des références identiques, sont omises ou simplifiées. L'ensemble de bobines de champ 3b est composé d'une paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63. Le premier élément de bobine de champ 61 est installé dans deux noyaux quelconques parmi les quatre noyaux de pôles 15 circonférentiellement adjacents les uns aux autres, et le deuxième élément de bobine de champ 63 est installé dans les deux noyaux restants parmi les quatre noyaux de pôles 15. Comme dans les premier et deuxième modes de réalisation, comme illustré sur la figure 9A, le premier élément de bobine de champ 61 consiste en une paire de bobines de profil 61a et 61b connectées l'une à l'autre en série par l'intermédiaire d'une partie de liaison 65. De manière similaire, le deuxième élément de bobine de champ 63 consiste en une paire de bobines de profil 63a et 63b connectées l'une à l'autre en série par l'intermédiaire d'une partie de liaison 67. Chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 est produit en enroulant de profil le fil de liaison rectangulaire 25 avec une longueur prédéterminée appropriée pour produire un élément correspondant des premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 d'une manière correspondante parmi les manières décrites ci-après. Le fil de liaison rectangulaire 25 a de grands côtés opposés 25a et de petits côtés opposés 25b et 25c, et présente une épaisseur entre les petits côtés 25b et 25c sensiblement inférieure à la largeur de ses grands côtés 25a. Chacune des bobines de profil 61a et 61b comporte un certain nombre de spires, et chacune des bobines de profil 63a et 63b comporte également un certain nombre de spires. Les bobines 61a et 61b sont montées sur les périphéries de deux noyaux quelconques parmi les quatre noyaux de pôles 15 circonférentiellement adjacents l'un à l'autre de sorte que les spires de chacune des bobines 61a et 61b soient agencées pour être disposées en couches depuis la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 jusqu'à la collerette correspondante 17 dans la direction axiale de ceux-ci. De manière similaire, les bobines 63a et 63b sont montées sur les périphéries des deux noyaux de pôles restants 15 de sorte que : la bobine 53b soit montée sur la périphérie de l'un des deux noyaux de pôles restants 15 circonférentiellement adjacents au 20 pôle sur lequel est montée la bobine 61a, et les spires de chacune des bobines 63a et 63b soient agencées pour être disposées en couches de manière coaxiale de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13 jusqu'à la collerette correspondante 17. 25 Une partie d'extrémité EPa de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 61a est enroulée autour d'un premier coin inférieur arrondi 15b du noyau de pôle correspondant 15 circonférentiellement adjacent à la bobine 63b et s'étend à partir de celle-ci le long d'un côté longitudinal 15c de celle- 30 ci dans la direction axiale de la culasse 13. Une extrémité de bobine Ea de la partie d'extrémité EPa de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 61a s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de départ sur un coin supérieur arrondi 15a du noyau 35 de pôle correspondant 15 de sorte que le petit côté 25b de celle-ci soit incliné à un angle de 01 par rapport au côté longitudinal 15c parallèlement à une direction tangentielle au niveau du point de début du premier coin supérieur arrondi 15a. De manière similaire, une partie d'extrémité EPb de la spire 40 la plus à l'intérieur de la bobine 63b est enroulée autour d'un premier coin inférieur arrondi 15b du noyau de pôle correspondant 15 circonférentiellement adjacent à la bobine 61a et s'étend depuis celui-ci le long d'un côté longitudinal 15c de celui-ci dans la direction axiale de la culasse 13. Une extrémité de bobine Eb de la partie d'extrémité EPb de la spire la plus l'intérieur de la bobine 63b s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de début sur un premier coin supérieur arrondi 15a du noyau de pôle correspondant 15 de sorte que le petit côté 25b de celle-ci soit incliné à l'angle de 01 par rapport au côté longitudinal 15c parallèlement à une direction tangentielle au niveau du point de début du premier coin supérieur arrondi 15a. Comme dans le premier mode de réalisation, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 61a et l'extrémité de bobine Eb de la bobine 63b sont électriquement connectées à une première extrémité de la plaque conductrice 45 supportée par le passe-fil en caoutchouc 47. Une partie d'extrémité EPb de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 61b est enroulée autour d'un premier coin inférieur arrondi 15b du noyau de pôle correspondant 15 circonférentiellement adjacent à la bobine 61a et s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de début sur le premier coin inférieur arrondi 15b de sorte que le petit côté 25c de celle-ci soit incliné à un angle de 02 par rapport à un côté longitudinal 15c du pôle correspondant 15 en continuant depuis le premier coin inférieur arrondi 15b parallèlement à la direction axiale de la culasse 13. De manière similaire, une partie d'extrémité EPa de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 63a est enroulée autour d'un premier coin inférieur arrondi 15b du noyau de pôle correspondant 15 circonférentiellement adjacent à la bobine 63b et s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de début sur le premier coin inférieur arrondi 15b de sorte que le petit côté 25c de celle-ci soit incliné à l'angle de 02 par rapport à un côté longitudinal 15c du pôle correspondant 15 en continuant depuis le premier coin inférieur arrondi 15b parallèlement à la direction axiale de la culasse 13. Une extrémité de bobine Eb de la partie d'extrémité EPb de la bobine 61b et une extrémité de bobine Ea de la partie d'extrémité EPa de la bobine 63a sont électriquement connectées aux fils conducteurs 41, respectivement. Les fils conducteurs 41 sont électriquement connectés aux balais positifs 43, respectivement. Ensuite, une procédure de fabrication du deuxième élément de bobine de champ 63 sera décrite ci-après en faisant référence aux figures 10A à 10G. Comme illustré sur la figure 10A, le petit côté 25c d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier coin arrondi de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de sorte que : une extrémité allongée prédéterminée Ea soit laissée sur celle-ci, et une direction d'un premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a en contact sur le petit côté 25c soit inclinée à un angle de Pl par rapport au petit côté 25c. L'angle de R1 est sensiblement équivalent à l'angle de 02. La première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 27a de sorte que l'état de contact entre la première extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la première armature de bobine 27a soit maintenu. De manière similaire, le petit côté 25b de l'autre extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur le premier coin arrondi de la périphérie de la première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que : une extrémité allongée prédéterminée Eb soit laissée sur celle-ci, et une direction d'un premier côté longitudinal de la deuxième armature de bobine 27b, en contact sur le petit côté 25b, soit inclinée à un angle de al par rapport au petit côté 25b. L'angle de al est sensiblement équivalent à l'angle de 01. L'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que l'état de contact entre l'autre extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la deuxième armature de bobine 27 soit maintenu. Ensuite, comme illustré sur la figure 10B, la deuxième armature de bobine 27b est tournée sur son axe central à l'angle de al dans le sens des aiguilles d'une montre sur la figure 10B. Du fait que l'état de contact entre l'autre extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la deuxième armature de bobine 27b est maintenu, l'extrémité Eb du fil de liaison 25 est inclinée à l'anale de al par rapport à la direction longitudinale du fil de liaison restant 25. Par ailleurs, comme illustré sur la figure 10B, la première armature de bobine 27a est tournée sur son axe central à un angle de (180-Pl) degrés dans le sens des aiguilles d'une montre sur la figure 10B. Du fait que l'état de contact entre la première extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la première armature de bobine 27a est maintenu, une direction du petit côté 25c de l'extrémité Ea du fil de liaison 25 est inclinée de l'angle de (31 par rapport au premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a. Après cela, de même que le deuxième élément de bobine de champ 23 conforme au premier mode de réalisation, une rotation de l'armature de bobine 27b dans le sens des aiguilles d'une montre de 180 degrés (demi-tour) est exécutée. Cela permet que le petit côté 25b de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 soit enroulé de profil sur la périphérie de la deuxième armature de bobine 27b (se reporter aux figures 10B à 10D). De cette manière, après le demi-tour, deux tours de la deuxième armature de bobine 27b dans le sens des aiguilles d'une montre sont exécutés. Cela permet que le petit côté 25b de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 soit enroulé de profil sur la périphérie de la deuxième armature de bobine 27b. Cela forme trois spires successives (partiellement deux spires) du fil de liaison 25 enroulé de profil autour de la deuxième armature de bobine 27b. Les trois boucles successives partent du fil de liaison 25 en s'en écartant dans les mêmes directions axiales que la deuxième armature de bobine 27b (se reporter aux figures 10D et 10E). Par ailleurs, comme le deuxième élément de bobine de champ 23 conforme au premier mode de réalisation, une rotation de l'armature de bobine 27b dans le sens des aiguilles d'une montre de 180 degrés (un demi-tour) est exécutée. Cela permet que le petit côté 25c de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 soit enroulé de profil sur la périphérie de la première armature de bobine 27a (se reporter aux figures 10C à 10D); De cette manière, par exemple, pratiquement deux tours et demi au total de la première armature de bobine 27a dans le sens des aiguilles d'une montre à partir de l'état d'origine illustré sur la figure 10A sont exécutés. Cela permet que le petit côté 25c de la première partie d'extrémité du fil de liaison 25 soit enroulé de profil sur la périphérie de la première armature de bobine 27a. Cela forme trois spires successives (partiellement deux spires) du fil de liaison 25 enroulé de profil autour de la première armature de bobine 27a. Les trois boucles successives partent du fil de liaison 25 en s'en écartant dans les mêmes directions axiales de la première armature de bobine 27a (se reporter aux figures 10D et 10E). En particulier, après l'achèvement des pratiquement deux tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés l'un à l'autre par une partie de liaison 67 est générée (se reporter à la figure 10E). Ensuite, une première extrémité du petit côté 25c de la partie de liaison 67 proche de l'armature de bobine 27b est mise en contact sur la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31. Après cela, la paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de contact de la partie de liaison 67 par rapport à la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31 de sorte que : les éléments de bobines espacés se rapprochent, les extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 soient 30 sensiblement parallèles l'une à l'autre, et une extrémité de la dernière spire de l'élément de bobine correspondant à la. première armature de bobine 27a et la partie de liaison 33 qui continue depuis celle-ci soient pressées à l'écart des spires de l'élément de bobine correspondant à la 35 première armature de bobine 27a (se reporter à la figure 10F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b procure le deuxième élément de bobine de champ 63 consistant en la paire de bobines de profil connectées en série 63a et 63b (se reporter à la 40 figure 10F). Comme illustré sur la figure 10G, les bobines de profil connectées en série 63a et 63b sont formées au niveau du même côté de la partie de liaison 67, ce qui est similaire aux bobines de profil connectées en série 21 et 23 conformes au premier mode de réalisation. On notera que, sur la figure 10G, les flèches AR indiquent les sens des flux magnétiques produits par les bobines 63a et 63b lorsqu'un courant continu est fourni depuis l'extrémité de bobine Eb de la bobine 63b à l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a. Après cela, le deuxième élément de bobine de champ 63 est pressé pour former une forme incurvée de sorte que la partie de liaison 67 dépasse vers l'extérieur par rapport aux bobines 63a et 63b. Cette forme incurvée peut être disposée le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. Après cela, l'élément de bobine incurvé 63 est agencé le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. Les bobines 63a et 63b sont montées sur les périphéries de deux noyaux quelconques parmi les quatre noyaux de pôles 15 circonférentiellement adjacents les uns aux autres, de sorte que : la première spire (première couche) de chacune des bobines 63a et 63b soit agencée le plus à l'intérieur dans la direction axiale de ceux-ci, et la dernière spire (dernière couche) de chacune des bobines 25 63a et 63b soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de ceux-ci. Du fait qu'une procédure de fabrication du premier élément de bobine de champ 61 est pratiquement similaire à une combinaison de la procédure de fabrication du deuxième élément 30 de bobine de champ 63 et de la procédure de fabrication du premier élément de bobine de champ 21 conforme au premier mode de réalisation, leurs descriptions sont omises. En particulier, comme illustré sur la figure 10H, le petit côté 25b de la première extrémité du fil de liaison 25 est mis 35 en contact sur un premier coin arrondi de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de sorte que : l'extrémité allongée prédéterminée Ea soit laissée sur celle-ci, et un premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a qui n'est pas en contact sur le petit côté 25b soit inclinée à l'angle de al par rapport au petit côté 25b. L'angle de al est sensiblement équivalent à l'angle de 01. La première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 27a de sorte que l'état de contact entre l'autre extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la première armature de bobine 27a soit maintenu. De manière similaire, le petit côté 25c de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier coin arrondi de la périphérie d'une première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que : l'extrémité allongée prédéterminée Eb soit laissée sur 15 celle-ci, et un premier côté longitudinal de la deuxième armature de bobine 27b, en contact sur le petit côté 25c, soit incliné à l'angle de (31 par rapport au petit côté 25c. L'angle de R1 est sensiblement équivalent à l'angle de 02. 20 L'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que l'état de contact entre l'autre extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la deuxième armature de bobine 27b soit maintenu. 25 Après cela, la même procédure de fabrication que celle du premier élément de bobine 21 est exécutée (se reporter aux figures 4A à 4F). En conséquence, l'élément de bobine incurvé 61 est agencé le long de la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. La bobine 30 61a est montée sur la périphérie de l'un des deux noyaux de pôles restants 15 circonférentiellement adjacents au pôle 15 sur lequel la bobine 63b est montée de sorte que : la première spire (première couche) soit agencée le plus à l'intérieur dans la direction axiale de ceux-ci, et 35 la dernière spire (dernière couche) soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de ceux-ci. De manière similaire, la bobine 63b est montée sur la périphérie de l'autre noyau parmi les deux noyaux de pôles restants 15 de sorte que : la première spire (première couche) soit agencée le plus à l'intérieur dans la direction axiale de ceux-ci, et la dernière spire (dernière couche) soit agencée le plus à l'extérieur dans la direction axiale de ceux-ci. Dans le moteur de démarreur 1 illustré sur les figures 9 et 10 conforme au troisième mode de réalisation, un changement de l'angle de 01 permet que la direction dans laquelle s'étend l'extrémité de bobine de chacune des bobines 61a et 63b soit ajustée. De manière similaire, une variation de l'angle de 02 permet que la direction dans laquelle s'étend l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b soit ajustée. Donc, même si l'extrémité de bobine de chacune des bobines 61b et 63a et le balai correspondant 43 sont décalés en position dans la direction circonférentielle de la culasse 13, une connexion électrique entre l'extrémité de bobine de chacune des bobines 61b et 63a et le balai correspondant 43 peut être facilement établie sans utiliser d'éléments de connexion électrique. Cela permet d'augmenter la flexibilité de conception du moteur de démarreur 1, et réduit le nombre de pièces pour le moteur de démarreur 1 afin d'empêcher ainsi l'augmentation de son coût. De plus, dans le mode de réalisation, l'angle de 01 ou de 02 de l'extrémité de bobine de chacun des premier et deuxième éléments de bobines connectées en série 61 et 62 est précédemment défini par rapport au fil de liaisoncorrespondant 25 avant que le fil de liaison rectangulaire correspondant 25 ne soit formé dans l'élément de bobine correspondant. Donc, l'enroulement du fil de liaison rectangulaire correspondant 25 autour de chacune des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b permet que soit la paire de bobines 61a et 61b soit les bobines 63a et 63b et leurs extrémités de bobines Ea et Eb présentant respectivement les angles inclinés de 01 et de 02 par rapport à une direction parallèle à la direction axiale de la culasse 13 soient formées solidairement. Cela peut éliminer la nécessité de plier les extrémités de bobines Ea et Eb soit des bobines 61a et 61b, soit des bobines 63a et 63b après le processus d'enroulement. Cela permet de fabriquer : à la fois les bobines appariées 61a et 61b, et les bobines appariées 63a et 63b devant être montées sur les noyaux de pôles correspondants 15 avec une grande précision dimensionnelle, et les extrémités de bobines qui s'étendent respectivement depuis les bobines appariées 61a et 61b et les bobines appariées 63a et 63b avec une grande précision dimensionnelle. En outre, même si, en tant que fil de liaison rectangulaire 25, un fil de liaison revêtu de film isolant est utilisé pour former au moins l'un des éléments de bobines de champ 61 et 63, l'élimination de la nécessité de plier les extrémités de bobines Ea et Eb soit des bobines 61a et 61b soit des bobines 63a et 63b après le processus d'enroulement peut empêcher que le film isolant du fil de liaison revêtu de film isolant ne tombe. Comme décrit ci-dessus, dans le troisième mode de réalisation, une première paire de bobines de champ connectées en série peut être produite à partir d'un seul fil de liaison rectangulaire 25. Donc, par comparaison avec un cas consistant à fabriquer une bobine à partir d'un seul fil de liaison rectangulaire, une précision dimensionnelle plus élevée pour produire une paire de bobines de champ connectées en série est requise. Pour satisfaire l'exigence, dans le troisième mode de réalisation, l'angle de 01 ou de 02 de l'extrémité de bobine de chacun des premier et deuxième éléments de bobines connectées en série 61 et 63 est défini à l'avance pour le fil de liaison correspondant 25 avant que le fil de liaison rectangulaire correspondant 25 ne soit formé en l'élément de bobine correspondant. En outre, chacun des premier et deuxième éléments de bobines 61 et 63 est configuré pour être monté fermement sur les noyaux de pôles correspondants 15. Cela permet d'empêcher qu'aucun des premier et deuxième éléments de bobines 61 et 63 ne soit mis en désordre. En outre, comme dans le premier mode de réalisation, une partie de croisement X entre l'extrémité de bobine Ea qui s'étend vers l'extérieur depuis la bobine 63a et la partie de liaison 67 est agencée pour ne pas être en chevauchement avec les spires de la bobine 63a. Cet agencement sans chevauchement de la partie de croisement X permet que le nombre de couches (tours) d'une partie de la bobine 23a soit sensiblement égal à celui d'une autre partie de celle-ci (se reporter à la figure 9B). En conséquence, l'agencement sans chevauchement de la partie de croisement X permet d'obtenir les effets obtenus dans le 5 premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Dans le troisième mode de réalisation, comme décrit ci-dessus, les bobines de profil reliées en série 63a et 63b sont produites pour être formées au niveau du même côté de la partie de liaison 67, mais la présente invention n'est pas limitée au 10 processus de fabrication et à la configuration de bobine. En particulier, en tant que modification du troisième mode de réalisation, une procédure de fabrication d'un deuxième élément de bobine de champ 63X sera décrite ci-après en faisant référence aux figures 11A à 11G. 15 Comme illustré sur la figure 11A, le petit côté 25b d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier coin arrondi de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de sorte que : 20 une extrémité allongée prédéterminée Ea soit laissée sur celle-ci, et une direction d'un premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a en contact sur le petit côté 25b, soit inclinée à un angle de (31a par rapport au petit côté 25b. 25 l'angle de (31a est sensiblement équivalent à l'angle de 02. La première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 27a de sorte que l'état de contact entre la première extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la 30 première armature de bobine 27a soit maintenu. De manière similaire, le petit côté 25b de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est également mis en contact sur le premier coin arrondi de la périphérie de la première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b de sorte que : 35 une extrémité allongée prédéterminée Eb soit laissée sur celle-ci, et une direction d'un premier côté longitudinal de la deuxième armature de bobine 27b, en contact sur le petit côté 25b, soit inclinée à un angle de (31a par rapport au petit côté 25b à un 40 angle ala équivalent à l'angle (31a par rapport au petit côté 25b. L'angle ala est sensiblement équivalent à l'angle 01. Ensuite, un tour de la première armature de bobine 27a à l'angle 131a dans le sens inverse des aiguilles d'une montre est exécuté. Après cela, un demi-tour de la première armature de bobine 27a dans le sens inverse des aiguilles d'une montre (figure 11B) et après cela un tour de celle-ci à 90 degrés dans le sens inverse des aiguilles d'une montre (figure 11C) sont exécutés de sorte que l'extrémité de début Ea du fil de liaison 25 croise l'un des grands côtés 25a du fil de liaison 25. Cela forme une première spire (première couche) enroulée de profil autour de la périphérie de la première armature de bobine 27a. De manière similaire, un tour de la deuxième armature de bobine 27b à l'angle de ala dans le sens des aiguilles d'une montre est exécuté. Après cela, un demi-tour de la deuxième armature de bobine 27b dans le sens des aiguilles d'une montre (figure 11B) et après cela un tour de celle-ci à 90 degrés dans le sens des aiguilles d'une montre (figure 11C) sont exécutés de sorte que l'extrémité de début Eb du fil de liaison 25 croise l'autre des grands côtés 25a du fil de liaison 25. Cela forme une première spire (première couche) enroulée de profil autour de la périphérie de la deuxième armature de bobine 27b. Après cela, un tour et demi de la première armature de bobine 27a dans le sens inverse des aiguilles d'une montre et un tour et demi de la deuxième armature de bobine 27b dans le sens des aiguilles d'une montre sont respectivement exécutés. Il en résulte que trois spires successives (partiellement deux spires) du fil de liaison 25 enroulées de profil autour de la périphérie de chacune des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b sont formées. Les trois boucles successives de la première armature de bobine 27a partent du centre restant du fil de liaison 25 dans les sens axiaux opposés des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b (se reporter à la figure 11E). En particulier, après l'achèvement du tour et demi des armatures de bobines 27a et 27b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés l'un à l'autre avec une partie de liaison 67 est générée (se reporter à la figure 11E). Ensuite, le centre de la partie de liaison 67 est mis en contact sur la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31. Après cela, la paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de contact de la partie de liaison 67 par rapport à la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31 de sorte que : les éléments de bobines espacés se rapprochent, et les extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 soient sensiblement symétriques par rapport à la partie de liaison 67 (se reporter à la figure 11F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b fournit le deuxième élément de bobine de champ 63X consistant en la paire de bobines de profil reliées en série 63Xa et 63Xb (se reporter à la figure 11F). Comme illustré sur les figures 11F et 11G, les bobines de profil reliées en série 63Xa et 63Xb sont agencées pour être symétriques par rapport à leur partie de liaison 67. Les flèches AR indiquent les sens des flux magnétiques produits par les bobines 63Xa et 63Xb lorsqu'un courant continu est fourni depuis l'extrémité de bobine Eb de la bobine 63Xb vers l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63Xa. Dans une autre modification du troisième mode de réalisation, chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 consiste en une paire de bobines de profil reliées en série produites avec l'utilisation du fil de liaison unique 25, mais la présente invention n'est pas limitée à la structure. En particulier, chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 peut consister en une bobine de profil produite avec l'utilisation du fil de liaison unique 25. Dans le troisième mode de réalisation, l'extrémité de bobine de chacune des bobines 61a et 61b du premier élément de bobine de champ 61 a un angle incliné prédéterminé par rapport à un premier côté longitudinal d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. De manière similaire, l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 63b du deuxième élément de bobine de champ 63 a un angle incliné prédéterminé par rapport à un premier côté longitudinal d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. Cependant, dans la présente invention, l'extrémité de bobine d'une seule des bobines 61a et 61b du premier élément de bobine de champ 61 peut avoir un angle incliné prédéterminé par rapport à un premier côté longitudinal d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. De manière similaire, l'extrémité de bobine d'une seule des bobines 63a et 63b du deuxième élément de bobine de champ 63 peut avoir un angle incliné prédéterminé par rapport à un premier côté longitudinal d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. Quatrième mode de réalisation La figure 12A est une vue développée circonférentielle de la périphérie intérieure 13a d'une culasse 13 d'un ensemble de bobines de champ 3c conforme à un quatrième mode de réalisation de la présente invention. Les parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3c et 3b, auxquelles des références identiques sont affectées, sont omises ou simplifiées dans la description. Chaque élément d'une paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 61Y et 63Y de l'ensemble de bobines de champ 3c a une configuration sensiblement identique à la paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 de l'ensemble de bobines de champ 3b à l'exception des points suivants : (1) L'extrémité de bobine Ea de la bobine 61a du premier élément de bobine de champ 61Y ne présente pas d'angle incliné par rapport à un premier côté longitudinal 15c d'un noyau correspondant parm__ les noyaux de pôles 15. (2) L'extrémité de bobine Eb de la bobine 63b du deuxième élément de bobine de champ 61Y ne présente pas d'angle incliné par rapport à un premier côté longitudinal 15c d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. (3) Le nombre de spires de chacune des bobines 61a, 61b, 63a et 63b est établi pour être sensiblement de trois et demi, de sorte que quatre spires successives (partiellement trois spires) de chacune des bobines 61a, 61b, 63a et 63b soient formées (se reporter à la figure 12B). (4) L'extrémité de bobine Ea, Eb de chacune des bobines 63a 4C et 61b s'étendant vers le premier bord 13b de la culasse 13 tout en étant inclinée à l'angle 02 par rapport à un côté longitudinal 15c du pôle correspondant 15 est formé au niveau d'un premier grand côté 25a1, un élément de renforcement de type nervure 70 en dépassant. L'élément de renforcement 70 est conçu pour augmenter la rigidité vis-à-vis d'une force devant être appliquée dans le sens de l'épaisseur de l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b orthogonale à ses grands côtés 25a. Par exemple, comme illustré sur la figure 12C, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a est repoussée de manière concave dans sa direction longitudinale depuis l'autre grand côté 25a2, qui fait face à une partie de liaison 67a entre les bobines 63a et 63b, vers le premier grand côté 25a1. Cela permet que le premier grand côté 25a1 de l'extrémité de bobine Ea soit formé, l'élément de renforcement 70 ayant une longueur prédéterminée dans la direction longitudinale de l'extrémité de bobine Ea. On notera que, dans le quatrième mode de réalisation, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a est repoussée de manière concave dans le sens de sa longueur depuis l'autre grand côté 25a2 vers un premier grand côté 25a1 de manière à laisser un bout TI sur celui-ci auquel le fil conducteur correspondant 41 est électriquement connecté. En d'autres termes, alors que le bout plat TI est laissé, l'élément de renforcement 70 est formé sur le premier grand côté 25a1 de l'extrémité de bobine Ea proche du bout plat TI. De manière similaire, l'extrémité de bobine Eb de la bobine 61b est repoussée de manière concave dans le sens de sa longueur depuis l'autre grand côté 25a2, qui fait face à une partie de liaison 65a entre les bobines 61a et 61b, vers le premier grand côté 25al. Cela permet que le premier grand côté 25a1 de l'extrémité de bobine Eb soit formé avec l'élément de renforcement 70 qui a une longueur prédéterminée dans la direction de la longueur de l'extrémité de bobine Eb. Une procédure de fabrication de chacun des premier et deuxième éléments de bobines de champ 61Y et 63Y est sensiblement identique à celle d'un élément correspondant parmi les premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63. Par exemple, pour fabriquer le deuxième élément de bobine de champ 63Y, comme illustré sur la figure 13A, l'élément de renforcement 70 est formé sur le premier grand côté 25a1 de l'extrémité de bobine Ea, le bout TI étant laissé dessus de manière à avoir une longueur prédéterminée dans la direction de la longueur de l'extrémité de bobine Ea. Ensuite, le petit côté 25c d'une première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier coin arrondi de la périphérie d'une première extrémité de la première armature de bobine 27a de sorte que : l'extrémité de bobine Ea soit laissée, et une direction d'un premier côté longitudinal de la première armature de bobine 27a qui est en contact sur le petit côté 25c soit inclinée de l'angle (31 par rapport au petit côté 25c. L'angle (31 est sensiblement équivalent à l'angle de 02. La première partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serrée, par exemple, au niveau de l'élément de renforcement qui dépasse 70 par le mécanisme de serrage de la première armature de bobine 27a de sorte que l'état de contact entre la première extrémité du fil de liaison 25 et le premier coin arrondi de la première armature de bobine 27a soit maintenu. Inversement, le petit côté 25b de l'autre extrémité du fil de liaison 25 est mis en contact sur un premier côté longitudinal de la périphérie d'une première extrémité de la deuxième armature de bobine 27b de manière à laisser l'extrémité allongée prédéterminée Eb de celle-ci. Le petit côté 25b de l'autre partie d'extrémité du fil de liaison 25 est serré par le mécanisme de serrage de la deuxième armature de bobine 27b. Après cela, pratiquement trois tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b dans le sens des aiguilles d'une montre sont exécutés (figures 13B à 13D correspondant aux figures 5B à 5E au niveau du premier côté d'extrémité et aux figures 3B à 3E au niveau de l'autre côté d'extrémité). Après la réalisation des pratiquement trois tours et demi des armatures de bobines 27a et 27b, une paire d'éléments de bobines espacés reliés l'un à l'autre par une partie de liaison 67 est générée (se reporter à la figure 13E). Ensuite, le centre de la partie de liaison 67a est mis en contact sur la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31. Après cela, la paire d'éléments de bobines est pliée au niveau de la partie de contact de la partie de liaison 67a par rapport à la surface incurvée de la première extrémité du gabarit de pliage 31 de sorte que : les éléments de bobines espacés se rapprochent, les extrémités de début Ea et Eb du fil de liaison 25 soient 5 sensiblement opposées l'une à l'autre, et une extrémité de la dernière spire de l'élément de bobine correspondant à la première armature de bobine 27a et la partie de liaison 33 continuant depuis celle-ci sont pressées à l'écart des spires de l'élément de bobine correspondant à la première 10 armature de bobine 27a (se reporter à la figure 13F). L'enlèvement de la paire d'éléments de bobines des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b procure le deuxième élément de bobine de champ 63Y consistant en la paire de bobines de profil reliées en série 63a et 63b (se reporter à la figure 15 13F). Comme décrit ci-dessus, dans le quatrième mode de réalisation, les extrémités de bobines Ea, Eb de chacune des bobines 63a et 63b s'étendant vers le premier bord 13b de la culasse 13 pour être électriquement connectées au fil 20 correspondant parmi les fils conducteurs 41, sont formées au niveau d'un premier grand côté 25a, l'élément de renforcement 70 en dépassant. Par exemple, du fait que l'élément de renforcement 70 est configuré pour dépasser de manière convexe du premier grand côté 25 25a1 de l'extrémité de bobine, il est possible d'augmenter le module de section de l'extrémité de bobine vis-à-vis d'une force à appliquer dans le sens de son épaisseur. Cela permet que l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b présente une grande rigidité. Cela empêche que l'extrémité de bobine de 30 chacune des bobines 63a et 61b vibre de manière importante même si une valeur importante d'accélération de vibration est transférée à son extrémité de bobine, en empêchant donc que le fil conducteur 41 connecté à l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b ne vibre de manière importante. 35 Cela permet d'améliorer la résistance à la vibration de l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b et d'empêcher que les fils conducteurs 41 ne se détériorent par exemple en ce cassant, en raison du transfert de l'accélération de la vibration à leurs extrémités de bobines. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, l'élément de renforcement 70 est formé sur le premier grand côté 25a1 de la première partie d'extrémité du fil de liaison 25 avant que le fil de liaison 25 ne soit enroulé autour de la périphérie de l'armature de bobine 27a. En conséquence, comme décrit ci-dessus, il est possible que le mécanisme de serrage serre facilement la première partie d'extrémité du fil de liaison 25 grâce à l'utilisation de l'élément de renforcement 70. Cela peut empêcher qu'une partie du fil de liaison 25 à serrer ne se déforme, ce qui permet que la tension appliquée au fil de liaison 25 soit maintenue sensiblement constante. Cela permet d'empêcher que chacun des premier et deuxième éléments de bobines 61Y et 63Y ne soit démonté. L'élément de renforcement 70 est formé du premier grand côté 25a1 de l'extrémité de bobine de chacune des bobines 63a et 61b s'étendant vers L'extérieur depuis leurs spires. Pour cette raison, lorsque le fil de liaison 25 est enroulé autour de la périphérie de chacune des première et deuxième armatures de bobines 27a et 27b, le fil de liaison 25 peut être empêché d'interférer avec l'élément de renforcement précédemment formé 70. Pour la même raison, les spires de chacune des bobines 61a, 61b, 63a, et 63b peuvent être empêchées d'être démontées. Cinquième mode de réalisation La figure 14A est une vue développée circonférentielle d'une partie de la périphérie intérieure 13a d'une culasse 13 d'un ensemble de bobines de champ 3d conforme à un cinquième mode de réalisation de la présente invention. Les parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3d et 3c, auxquelles sont affectées des références identiques, sont omises ou simplifiées dans la description. Un deuxième élément de bobine de champ 63Y de l'ensemble de bobines de champ 3d a une configuration sensiblement identique à celle du deuxième élément de bobine de champ 63Y de l'ensemble de bobines de champ 3c à l'exception du point suivant : A la place de l'élément de renforcement 70, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a s'étendant vers le premier bord 13b de la culasse 13 et en dépassant est formée avec une partie repliée 73 pour procurer une double épaisseur à celle-ci. A la partie repliée 73, le fil conducteur correspondant 41 est électriquement connecté. En particulier, comme illustré sur la figure 14B, un début H de l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a est replié autour d'une ligne sur l'autre grand côté 25a2 le long de sa largeur de sorte que l'autre grand côté 25a2 du début H vienne buter sur celui de l'extrémité de bobine Ea adjacente à son début H. Cela permet que la partie repliée 73 ayant la double épaisseur de l'extrémité de bobine Ea soit formée. Le fil conducteur correspondant 41 est électriquement connecté au premier grand côté 25a1 du début H de l'extrémité de bobine Ea. Comme décrit ci-dessus, dans le cinquième mode de réalisation, la partie repliée 73 de l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a a son épaisseur augmentée entre les grands côtés 25a1 et 25a2. L'augmentation de l'épaisseur de la partie repliée 73 augmente le module de section de la partir repliée 73 de l'extrémité de bobine Ea vis-à-vis d'une force à appliquer dans le sens de son épaisseur. Cela permet que l'extrémité de bobine repliée 73 de la bobine 63a présente une rigidité élevée. Cela empêche que l'extrémité de bobine repliée 73 de la bobine 63a ne vibre de manière importante même si une valeur importante d'accélération de vibration est transférée à l'extrémité de bobine Ea, en empêchant donc que le fil conducteur 41 connecté à l'extrémité de bobine repliée 63 de la bobine 63a ne vibre de manière importante. Cela permet d'améliorer la résistance à la vibration de l'extrémité de bobine repliée 73 de la bobine 63a et d'empêcher que le fil conducteur correspondant 41 ne se détériore, par exemple en se cassant, en raison du transfert de l'accélération de vibration à son extrémité de bobine Ea. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, l'augmentation de l'épaisseur de l'extrémité de bobine repliée 73 de la bobine 63a peut empêcher qu'une partie du fil de liaison 25 à serrer ne se déforme, ce qui permet que la tension appliquée au fil de liaison 25 soit maintenue sensiblement constante. Cela permet d'empêcher que le deuxième élément de bobine ne soit démonté. L'extrémité de bobine Eb de la bobine 61b s'étendant vers le premier bord 13b de la culasse 13 et en dépassant peut être formée avec une partie repliée 73 pour lui procurer une double épaisseur, ce qui permet d'obtenir les effets décrits ci-dessus. Sixième mode de réalisation La figure 15A est une vue développée circonférentielle d'une partie de la périphérie intérieure 13a d'une culasse 13 d'un ensemble de bobines de champ 3e conforme à un sixième mode de réalisation de la présente invention. Les parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3e et 3c, auxquelles sont affectées des références identiques, sont omises ou simplifiées dans la description. Dans le sixième mode de réalisation, aucun élément de renforcement n'est formé sur l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a qui s'étend vers le premier bord 13b de la culasse 13 et qui en dépasse. Dans le sixième mode de réalisation, l'ensemble de bobines de champ 3e a une structure spécifique par comparaison à l'ensemble de bobines de champ 3c. En particulier, l'ensemble de bobines de champ 3e est muni d'une bobine en matière plastique 81 agencée entre le deuxième élément de bobine 63 et l'ensemble de culasse 11 et agissant pour supporter le deuxième élément de bobine 63 tout en l'isolant de l'ensemble de culasse 11. La bobine 81 est composée d'un élément de support de bobine 81a, d'une paire de parties cylindriques rectangulaires 81b, d'une première collerette 81c, d'une deuxième collerette 81d, et d'une partie de liaison 81e. Comme illustré sur la figure 15B, les parties cylindriques rectangulaires appariées 81b sont respectivement montées sur les périphéries des noyaux de pôles 15 pour les bobines 63a et 63b du deuxième élément de bobine 63. La première collerette 81c s'étend vers l'extérieur depuis un premier bord cylindrique rectangulaire de chacune des parties cylindriques 81b dans une direction circonférentielle de la culasse 13. Ce premier bord cylindrique rectangulaire vient buter sur la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. La deuxième collerette 81d s'étend vers l'extérieur depuis l'autre bord cylindrique rectangulaire de chacune des parties cylindriques 81b dans une direction circonférentielle de la culasse 13. Cet autre bord cylindrique rectangulaire vient buter sur la collerette 17 du noyau de pôle correspondant 15. Une première extrémité circonférentielle d'une des deuxièmes collerettes circor..férentiellement adjacentes 81d et une première extrémité circonférentielle des deuxièmes collerettes circonférentiellement adjacentes 81d, qui sont opposées l'une à l'autre, sont reliées l'une à l'autre, cette partie de liaison servant de partie de liaison 81e. L'élément de support de bobine 81a est monté sur une surface 10 intérieure de la partie de liaison 81e opposée à la périphérie intérieure 13a de la culasse 13. Comme illustré sur la figure 15B, l'élément de support de bobine 81a consiste en une paire de crochets K1 et K2 conçus pour serrer l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a qui 15 s'étend vers le premier bord 13b de la culasse 13. Les bobines 63a et 63b sont complètement recouvertes d'un élément adhésif 83, tel que des résines en poudre ou un adhésif liquide thermodurcis, et, après cela, ils sont montés de manière fixe sur les périphéries extérieures des parties cylindriques 20 correspondantes 81b de la bobine isolante 81 par le biais de l'élément adhésif 83, respectivement. Avec la structure de l'ensemble de bobines de champ 3e conforme au sixième mode de réalisation, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a est supportée de manière fixe par l'élément 25 de support de bobine 81a et supportée de manière fixe sur la bobine isolante 81 par le biais de l'élément adhésif 83. Cela permet d'améliorer la résistance aux vibrations de l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a, et d'empêcher que le fil conducteur correspondant 41 ne se détériore, par exemple en 30 se cassant, en raison du transfert de l'accélération de vibration à son extrémité de bobine Ea. En outre, la totalité du deuxième élément de bobine de champ 63 est recouverte de l'élément adhésif 83 devant être fixé sur la bobine isolante 81. Cela peut réduire des micro-vibrations 35 provoquées entre des couches axialement adjacentes de chacune des bobines 63a et 63b, en permettant d'améliorer le deuxième élément de bobine de champ 63 (l'ensemble de bobines de champ 3e). La bobine isolante en matière plastique 81 peut être agencée 40 entrele premier élément de bobine 61 et l'ensemble de culasse 11 et agir pour supporter le premier élément de bobine 63 tout en l'isolant de l'ensemble de culasse 11, et la totalité du deuxième élément de bobine de champ 63 peut être recouverte de l'élément adhésif 83 pour être fixée sur la bobine isolante 81. Cela peut obtenir les mêmes effets que ceux conformes au sixième mode de réalisation décrit ci-dessus. En plus de l'élément de renforcement 70, l'extrémité de bobine Ea de la bobine 63a qui s'étend vers le premier bord 13b de la culasse 13 et en dépasse peut être formée avec la partie repliée 73 pour procurer une double épaisseur de celle-ci. Septième mode de réalisation La figure 16A est une vue développée circonférentielle de la périphérie intérieure 13a d'une culasse 13 de l'ensemble de bobines de champ 3f conforme à un septième mode de réalisation de la présente invention. La description des parties identiques entre les ensembles de bobines de champ 3f et 3b, auxquelles sont affectées des références identiques, est omise ou simplifiée. Chaque élément d'une paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 61Z et 63Z de l'ensemble de bobines de champ 3f a une configuration sensiblement identique à celle de la paire de premier et deuxième éléments de bobines de champ 61 et 63 de l'ensemble de bobines de champ 3b à l'exception des points suivants : (1) L'extrémité de bobine Ea de la bobine 61a du premier élément de bobine de champ 61Z ne présente pas un angle incliné par rapport à un premier côté longitudinal 15c d'un premier noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. (2) L'extrémité de bobine Eb de la bobine 63b du deuxième élément de bobine de champ 61Z ne présente pas d'angle incliné par rapport à un premier côté longitudinal 15c d'un noyau correspondant parmi les noyaux de pôles 15. (3) L'extrémité de bobine Ea de la partie d'extrémité EPa de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 63a s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de début sur un premier coin supérieur arrondi 15a du noyau de pôle correspondant 15 de sorte que son petit côté 25c soit incliné d'un angle 03 par rapport à une direction tangentielle au niveau du point de début du premier coin 4C supérieur arrondi 15a. (4) L'extrémité de bobine Eb de la partie d'extrémité EPb de la spire la plus à l'intérieur de la bobine 61b s'étend vers l'extérieur vers le premier bord 13b de la culasse 13 à partir d'un point de début sur un premier coin supérieur arrondi 15a du noyau de pôle correspondant 15 de sorte que son petit côté 25c soit incliné de l'angle 03 par rapport à une direction longitudinale au niveau du point de début du premier coin supérieur arrondi 15a. (5) Le nombre de tours de chacune des bobines 61a, 61b, 63a et 63b est établi pour être sensiblement de trois et demi de sorte que quatre spires successives (partiellement trois spires) de chacune des bobines 61a, 61b, 63a et 63b soient formées (se reporter à la figure 16B). (6) Comme illustré sur la figure 16A, une partie de liaison 91 se poursuivant depuis la spire la plus à l'extérieur de la bobine 61a s'étend vers le haut depuis une première partie de coin inférieur arrondi 15b, laquelle est circonférentiellement adjacente à la bobine 61b, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 61a, et se poursuit vers la spire la plus à l'extérieur de la bobine 61b au niveau d'une première partie de coin supérieur arrondi 15a, qui est circonférentiellement adjacente à la bobine 61a, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 61b. Au cours d'une procédure de fabrication de l'ensemble de bobines de champ 3f, l'agencement de la partie de liaison 91 peut être exécuté dans le processus de pliage (se reporter à la figure 16F). Comme on l'observe clairement par comparaison entre la figure 16C et la figure 16D, le nombre de tours de la bobine 61a est inférieur de sensiblement un demi-tour à celui des tours de la bobine 130a illustrée sur la figure 20. On notera que, sur les figures 16C et 16D, des caractères numériques qui sont indiqués sur les bobines 61a et 130a représentent le nombre de tours (spires) de celles-ci. i En particulier, comme illustré sur la figure 20, la partie de liaison 120, qui se poursuit depuis la spire la plus à l'extérieur de la bobine 130a, s'étend circonférentiellement à partir d'une première partie de coin supérieur arrondi 15a, laquelle est circonférentiellement adjacente à la bobine 130b, 4C) du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 130a, et se poursuit vers la spire la plus à l'extérieur de la bobine 130b au niveau d'une première partie de coin supérieur arrondi 15a, laquelle est circonférentiellement adjacente à la bobine 130a, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 130b. Donc, comme illustré sur les figures 16D et 20, le nombre de tours (couches) de la bobine 130a le long des deux côtés longitudinaux 15c du noyau de pôle correspondant 15 est défini comme étant de 4. Inversement, comme illustré sur les figures 16A et 16C, le nombre de tours (couches) de la bobine 61a le long d'un premier côté longitudinal 15c du noyau de pôle correspondant 15 proche de la partie de liaison 91 est défini comme étant de 3 inférieur de 1 à celui de tours (couches) de la bobine 61a le long de son autre côté longitudinal 15c. Cela permet que le nombre de tours de la bobine 61a soit inférieur à celui des tours de la bobine 130a de pratiquement un demi (0, 5) tour. De même que la partie de liaison 91, la partie de liaison 93 qui se poursuit depuis la spire la plus à l'extérieur de la bobine 63b s'étend vers le haut depuis une première partie de coin inférieur arrondi 15b, laquelle est circonférentiellement adjacente à la bobine 63a, du noyau de pôle 15 qui correspond à la bobine 63b, et se poursuit jusqu'à la spire la plus à l'extérieur de la bobine 63a au niveau d'une première partie de coin supérieur arrondi 15a, laquelle est circonférentiellement adjacente à la bobine 63b, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 63a. Donc, pour les mêmes raisons que pour le premier élément de bobine de champ 61Z, la configuration de la partie de liaison 93 3C permet que le nombre de tours de la bobine 63b soit inférieur à celui des tours dje la bobine 140b de pratiquement un demi (0,5) tour. Du fait que l'ensemble de bobines de champ 3f consiste en les premier et deuxième éléments de bobines de champ 61Z et 63Z, 35 il est possible d'ajuster le nombre de tours de l'ensemble de bobines de champ 3f en un seul tour. En tant que modification de l'ensemble de bobines de champ 3f, comme illustré sur la figure 17A, une partie de liaison 91A se poursuivant depuis la spire la plus à l'extérieur de la 40 bobine 61a s'étend circonférentiellement depuis une partie intermédiaire d'un premier côté longitudinal 15c, lequel est circonférentiellement adjacent à la bobine 61b, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 61a, et se poursuit jusqu'à la spire la plus à l'extérieur de la bobine 61b au niveau d'une partie intermédiaire d'un premier côté longitudinal 15c, lequel est circonférentiellement adjacent à la bobine 61a, du noyau de pôle 15 correspondant à la bobine 61b. Comme on l'observe clairement en comparant la figure 17C et la figure 17D, le nombre de tours de la bobine 61a est inférieur de pratiquement un quart de tour au nombre de tours de la bobine 61b. On notera que, sur les figures 17C et 17D, des caractères numériques indiqués sur les bobines 61a et 61b représentent leurs nombres de tours (spires). Comme décrit ci-dessus, dans le septième mode de réalisation et ses modifications, une variation soit de la position circonférentielle, soit de la direction axiale de la partie de liaison 91, 91A s'étendant depuis les bobines 61a et 61b permet que le nombre de tours soit de la bobine de profil 61a, soit de la bobine de profil 61b soit ajusté. En d'autres termes, la variation de la longueur axiale de la partie de liaison 91, 91A disposée axialement pour se poursuivre entre les bobines 61a et 61b permet que le nombre de tours de l'une ou l'autre de la bobine de profil 61a ou de la bobine de profil 61b soit ajusté. Cela permet d'ajuster un flux magnétique devant être produit dans la direction axiale soit de la bobine de profil 61a, soit de la bobine de profil 61b, en commandant ainsi le couple de sortie du moteur de démarreur 1. Dans les premier à cinquième modes de réalisation et le septième mode de réalisation, une bobine électriquement isolante peut être disposée entre au moins l'un des premier et deuxième éléments de bobines et l'ensemble de culasse 11. Dans ce cas, l'élément de support de bobine 81a décrit dans le sixième mode de réalisation peut être prévu pour serrer l'extrémité de bobine d'au moins une première bobine parmi le au moins un des premier et deuxième éléments de bobines. Dans les premier à septième modes de réalisation, la présente invention est appliquée à des moteurs de démarreurs pour des véhicules, mais la présente invention n'est pas limitée aux applications. En particulier, la présente invention peut être appliquée à d'autres types de machines électriques tournantes pour exciter une bobine de champ afin de produire un flux magnétique dans celle-ci. Bien qu'il ait été décrit ce qui est à présent considéré comme étant les modes de réalisation et leurs modifications de la présente invention, il sera compris que diverses modifications, qui ne sont pas encore décrites peuvent y être apportées, et il est prévu de couvrir dans les revendications annexées toutes les modifications qui se trouvent dans le véritable esprit et la véritable portée de l'invention. REVENDICATIONS 1. Machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la 5 machine électrique tournante comprenant : une culasse présentant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle, chacun des premier et deuxième noyaux de pôles ayant une périphérie extérieure, 10 un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur 15 des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément de bobine de champ comprenant : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de 20 spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée 25 autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle, et une partie de liaison assurant la liaison entre la première bobine de profil et la deuxième bobine de profil en série, une première des première et deuxième bobines de profil ayant une première extrémité de bobine s'étendant depuis celle- 30 ci pour croiser la partie de liaison au niveau d'une partie de croisement de celle-ci, la partie de croisement entre la première extrémité de bobine et la partie de liaison étant agencée pour ne pas être en chevauchement avec la pluralité de spires de la première des première et deuxième bobines de 35 profil. 2. Machine électrique tournante selon la revendication 1, dans laquelle la première des première et deuxième bobines de profil est dotée d'une région circonférentielle prédéterminée 40 entre la première extrémité de bobine et la partie de liaison,le nombre de spires disposées en couches au niveau de la région circonférentielle prédéterminée étant inférieur au nombre de spires disposées en couches d'une autre région circonférentielle de la première des première et deuxième bobines de profil, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première des première et deuxième bobines de profil étant étagées d'une couche au niveau de la région circonférentielle prédéterminée vers la surface circonférentielle intérieure de la culasse. 3. Machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la machine électrique tournante comprenant : une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle, le noyau de pôle ayant une périphérie extérieure, la périphérie extérieure ayant au moins un premier coin arrondi, un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément de bobine de champ comprenant : une bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du noyau de pôle, la bobine de profil ayant une première extrémité de bobine, la première extrémité de bobine de la bobine de profil s'étendant depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du noyau de pôle dans une direction parallèle à la direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi, la direction d'extension de la première extrémité de bobine de la bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse. 4. Machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la 40 machine électrique tournante comprenant :une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle, chacun des premier et deuxième noyaux de pôles ayant une périphérie extérieure, la périphérie extérieure ayant au moins un premier coin arrondi, un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément de bobine de champ comprenant : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil étant enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle, la première bobine de profil ayant une première extrémité et l'autre extrémité de bobine, la première extrémité de bobine de la première bobine de profil s'étendant depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du premier noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi, la direction d'extension de la première extrémité de bobine de la première bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse, et une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil étant enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle, la deuxième bobine de profil ayant une première extrémité et l'autre extrémité de bobine, la première extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil s'étendant depuis un point de début sur le au moins 3.5 premier coin arrondi du deuxième noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du premier coin arrondi, la direction d'extension de la première extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil étant inclinée par rapport à la direction axiale de la culasse, 40 l'autre extrémité de bobine de la deuxième bobine de profilétant électriquement connectée à l'autre extrémité de bobine de la première bobine de profil en série. 5. Machine électrique tournante destinée à entraîner en 5 rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la machine électrique tournante comprenant : une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle, le noyau de pôle ayant une périphérie extérieure, 10 un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur 15 des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, la bobine de champ comprenant : une bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires 20 disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du noyau de pôle, la bobine de profil ayant une première extrémité de bobine devant être électriquement connectée à un fil conducteur d'un balai pour procurer un contact électrique avec l'armature, la première 25 extrémité de bobine de la bobine de profil s'étendant depuis celle-ci, et un renforcement formé sur l'un des grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil et agissant pour renforcer la rigidité vis-à-vis d'une force à appliquer 3C) dans la direction de l'épaisseur de la première extrémité de bobine. 6. Machine électrique tournante selon la revendication 5, dans laquelle le renforcement comprend un élément protubérant 35 dépassant du premier des grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil. 7. Machine électrique tournante selon la revendication 6, dans laquelle l'élément protubérant est formé en repoussant de 40 manière concave la première extrémité de bobine de la bobine deprofil dans une direction de la longueur de celle-ci depuis l'autre des grands côtés vers le premier des grands côtés alors qu'un bout de la première extrémité de bobine est laissé dessus, le fil conducteur étant électriquement connecté au bout de la première extrémité de bobine de la bobine de profil. 8. Machine électrique tournante selon la revendication 6, dans laquelle le renforcement comprend une partie repliée afin de conférer une double épaisseur entre les grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil, le fil conducteur étant électriquement connecté à la partie repliée. 9. Machine électrique tournante selon la revendication 8, dans laquelle la partie repliée est formée en repliant un début de la première extrémité de bobine de la bobine de profil autour d'une ligne sur l'autre grand côté le long de sa largeur, de sorte que l'autre grand côté du début bute sur celui de l'extrémité de bobine adjacente à son début. 10. Machine électrique tournante selon la revendication 1, dans laquelle au moins la première extrémité de bobine de la bobine de profil est montée de manière fixe sur au moins l'un de la culasse et du noyau de pôle à l'aide d'un élément adhésif. 2.5 11. Machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la machine électrique tournante comprenant : une culasse ayant une surface circonférentielle et un noyau de pôle monté sur la surface circonférentielle, le noyau de pôle 30 ayant une périphérie extérieure, une bobine électriquement isolante ayant une partie périphérique annulaire montée sur la périphérie extérieure du noyau de pôle, un élément de bobine de champ agissant pour produire un 35 champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux étant sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étantenroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément bobine de champ comprenant : une bobine ce profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couc:zes de manière coaxiale étant enroulée autour de la partie périphérique annulaire de la bobine électriquement isolante, la bobine de profil ayant une première extrémité de bobine devant être électriquement connectée à un fil conducteur d'un balai pour procurer un contact électrique avec l'armature, la première extrémité de bobine de la bobine de profil s'étendant depuis celle-ci, et un élément de fixation solidairement prévu dans la bobine électriquement isolante et configuré pour fixer la première extrémité de bobine de la bobine de profil. 12. Machine électrique tournante selon la revendication 11, comprenant en outre : un renforcement formé sur l'un des grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil et agissant pour renforcer la rigidité vis-à-vis d'une force devant être appliquée dans la direction de l'épaisseur de la première extrémité de bobine. 13. Machine électrique tournante selon la revendication 12, dans laquelle le renforcement comprend un élément protubérant dépassant du premier des grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil. 14. Machine électrique tournante selon la revendication 12, dans laquelle le renforcement comprend une partie repliée destinée à procurer une double épaisseur entre les grands côtés de la première extrémité de bobine de la bobine de profil, le fil conducteur étant électriquement connecté à la partie repliée. 15. Machine électrique tournante selon la revendication 11, dans laquelle la culasse a une pluralité des noyaux de pôles montés sur la surface électriquement isolante périphériques annulaires montées circonférentielle, la bobine a une pluralité des parties respectivement sur lespériphéries extérieures de la pluralité de noyaux de pôles, et chaque partie parmi la pluralité des parties périphériques annulaires a une collerette s'étendant circonférentiellement depuis celle-ci, la collerette d'une partie parmi la pluralité des parties périphériques annulaires sur laquelle les spires des bobines de profil sont montées et celle d'une autre partie parmi la pluralité des parties périphériques annulaires circonférentiellement adjacentes à celles-ci, sont réunies l'une à l'autre pour former une partie de liaison de collerette, l'élément de fixa-=ion étant monté sur la partie de liaison de collerette. 16. Machine électrique tournante selon la revendication 11, dans laquelle au moins la première extrémité de bobine de la bobine de profil est montée de manière fixe sur au moins l'un de la culasse, du noyau de pôle, et de la bobine électriquement isolante par le biais d'un élément adhésif. 17. Machine électrique tournante destinée à entraîner en 20 rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la machine électrique tournante comprenant : une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle, chacun des premier et deuxième noyaux de 25 pôles ayant une périphérie extérieure, un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et 30 une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément de bobine de champ comprenant : une première bobine de profil composée d'une pluralité de 35 spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité despires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle, et une partie de liaison se poursuivant entre une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil, une position de la partie de liaison dans une direction circonférentielle de la culasse étant déterminée en fonction d'au moins l'un du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale c:e la première bobine de profil et du nombre de spires disposées de manière coaxiale de la première bobine de profil. 18. Machine électrique tournante selon la revendication 17, dans laquelle la périphérie extérieure de chacun des premier et deuxième noyaux de pôles a un premier coin et un deuxième coin sont opposés l'un à l'autre dans une direction axiale et une direction circonférentielle de la culasse, une première extrémité de la partie de liaison s'étend depuis une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil au niveau de l'un des premier et deuxième coins du premier noyau de pôle, et l'autre extrémité de la partie de liaison s'étend depuis une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil au niveau de l'autre des premier et deuxième coins du deuxième noyau de pôle. 19. Machine électrique tournante selon la revendication 17, dans laquelle une première extrémité de la partie de liaison s'étend depuis une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil à une position prédéterminée dans une direction axiale de la culasse, et l'autre extrémité de la partie de liaison s'étend depuis une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil à la même position prédéterminée dans la direction axiale de la culasse. 20. Machine électrique tournante destinée à entraîner en rotation une armature sur la base d'un champ magnétique, la machine électrique tournante comprenant : une culasse ayant une surface circonférentielle et des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur la surface circonférentielle, chacun des premier et deuxième noyaux de pôles ayant une pér_phérie extérieure, un élément de bobine de champ agissant pour produire un champ magnétique lorsqu'il est excité, l'élément de bobine de champ étant composé d'un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, le fil de liaison rectangulaire étant enroulé de profil dans l'élément de bobine de champ, l'élément de bobine de champ comprenant : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du premier noyau de pôle, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale étant enroulée autour de la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle, et une partie de liaison disposée dans une direction axiale de la culasse de manière à se poursuivre entre une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire de la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil, une longueur de la partie de liaison dans la direction axiale de la culasse étant déterminée en fonction d'au moins un parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil. 21. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ à monter sur une surface circonférentielle d'une culasse, le procédé comprenant :Les étapes consistant à :procurer un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire depuis à la fois une première et l'autre extrémité de celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première 10 extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison disposée sur la partie restante du fil 15 de liaison rectangulaire entre les première et deuxième bobines de profil, l'une première des première et deuxième bobines de profil ayant une extrémité de bobine s'étendant depuis celle-ci pour croiser la partie de liaison au niveau d'une partie de croisement de celle-ci, et 20 agencer la partie de croisement entre la première extrémité de bobine et la partie de liaison de sorte que la partie de croisement ne soit pas en chevauchement avec la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première des première et deuxième bobines de profil. 25 22. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ selon la revendication 21, dans lequel la première des première et deuxième bobines de profil est dotée d'une région circonférentielle prédéterminée entre la première extrémité de 30 bobine et la partie de liaison, le nombre de spires disposées en couches au niveau de la région circonférentielle prédéterminée étant inférieur à celui de spires disposées en couches d'une autre région circonférentielle de la première des première et deuxième bobines de profil, comprenant en outre l'étape 35 consistant à : presser le fil de liaison rectangulaire de sorte que : la première bobine de profil formée sur la première extrémité du fil de liaison rectangulaire et la seconde bobine de profil formée sur l'autre extrémité du fil de liaisonrectangulaire soient incurvées le long de la surface circonférentielle de la culasse, et la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première des première et deuxième bobines de profil soient étagées vers l'intérieur d'une couche au niveau de la région circonférentielle prédéterminée. 23. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ ayant une bobine de profil devant être montée sur un noyau de pôle monté sur une surface circonférentielle d'une culasse, le noyau de pôle présentant une périphérie extérieure, la périphérie extérieure comportant au moins un premier coin arrondi, le procédé comprenant les étapes consistant à : fournir un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, fournir une armature de bobine, l'armature de bobine ayant une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie 20 extérieure du noyau de pôle, mettre une première petite surface d'une première extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier côté arrondi de la périphérie extérieure de l'armature de bobine de sorte que : 25 un bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé dessus, et un angle prédéterminé soit formé entre une direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie de la périphérie extérieure de l'armature de bobine opposée au fil 30 de liaison rectangulaire, et enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire depuis sa première extrémité autour de la périphérie extérieure de l'armature de bobine alors qu'un état de la première petite surface de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire 35 qui est contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de l'armature de bobine est maintenu pour former ainsi la bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, le bout du fil de liaison rectangulaire servant d'extrémité de bobine de la 40 bobine de profil, et:monter la bobine de profil sur la périphérie extérieure du noyau de pôle de la culasse de sorte que l'extrémité de bobine de la bobine de profil s'étende depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du au moins premier coin arrondi, la direction d'extension de l'extrémité de bobine de la bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse à un angle prédéterminé. 24. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ ayant des première et deuxième bobines de profil devant être respectivement montées sur des premier et deuxième noyaux de pôles montés sur une surface circonférentielle d'une culasse, chacun des premier et deuxième noyaux de pôles ayant une périphérie extérieure, la périphérie extérieure ayant au moins un premier coin arrondi, le procédé comprenant les étapes consistant à : fournir un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, fournir des première et deuxième armatures de bobines, la première armature de bobine ayant une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie extérieure du premier noyau de pôle, la deuxième armature de bobine ayant une périphérie extérieure de forme identique à la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle, mettre une première petite surface d'une première extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la première armature de bobine et une première petite surface de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la seconde armature de bobine de sorte que : un bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé dessus, un premier angle prédéterminé soit formé entre une direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie dela périphérie extérieure de la première armature de bobine opposée au fil de liaison rectangulaire, un bout de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire soit laissé dessus, un deuxième angle prédéterminé soit formé entre une direction longitudinale du fil de liaison rectangulaire et une partie de la périphérie extérieure de la deuxième armature de bobine opposée au fil de liaison rectangulaire, et enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire depuis sa première extrémité et son autre extrémité autour des périphéries extérieures des première et deuxième armatures de bobines alors qu'un état de la première petite surface de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire, qui est en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la première armature de bobine et l'état de la première petite surface de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, qui est en contact avec le au moins premier coin arrondi de la périphérie extérieure de la deuxième armature de bobine, sont maintenus afin de former ainsi les première et deuxième bobines de profil, constituées chacune d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale, le bout de la première extrémité du fil de liaison rectangulaire servant de première extrémité de bobine de la première bobine de profil, le bout de l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire servant de deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil, monter la première bobine de profil sur la périphérie extérieure du premier noyau de pôle de la culasse de sorte que la première extrémité de bobine de la première bobine de profil s'étend depuis un point de début sur le au moins premier coin arrondi du premier noyau de pôle dans une direction parallèle dans une direction tangentielle du point de début du au moins premier coin arrondi, la directiond'extension de la première extrémité de bobine de la première bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse au premier angle prédéterminé, et monter la deuxième bobine de profil sur la périphérie extérieure du deuxième noyau de pôle de la culasse de sorte que la deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil s'étend depuis un point de début sur le au moins premier coinarrondi du deuxième noyau de pôle dans une direction parallèle à une direction tangentielle du point de début du au moins premier coin arrondi, la direction d'extension de la deuxième extrémité de bobine de la deuxième bobine de profil étant inclinée par rapport à une direction axiale de la culasse au deuxième angle prédéterminé. 25. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ à monter sur une surface circonférentielle d'une culasse, le 10 procédé comprenant ._es étapes consistant à : fournir un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et une épaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, 15 enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire à partir à la fois d'une première et de l'autre extrémité de celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première 20 extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison se poursuivant entre une spire parmi 25 la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil, et ajuster une position circonférentielle de la partie de 30 liaison en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil. 35 26. Procédé de fabrication d'un élément de bobine de champ à monter sur une surface circonférentielle d'une culasse, le procédé comprenant les étapes consistant à : fournir un fil de liaison rectangulaire, le fil de liaison rectangulaire ayant une paire de grands côtés opposés et uneépaisseur entre eux sensiblement inférieure à une largeur des grands côtés, enrouler de profil le fil de liaison rectangulaire à partir à la fois d'une première extrémité et de l'autre extrémité de 5 celui-ci pour former : une première bobine de profil composée d'une pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale sur la première extrémité du fil de liaison rectangulaire, une deuxième bobine de profil composée d'une pluralité 10 de spires disposées en couches de manière coaxiale sur l'autre extrémité du fil de liaison rectangulaire, et une partie de liaison se poursuivant entre une spire parmi la pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil et une spire parmi la 15 pluralité de spires disposées en couches de manière coaxiale de la deuxième bobine de profil, et ajuster une longueur de la partie de liaison dans la direction axiale de la culasse en fonction d'au moins une spire parmi le nombre de spires disposées en couches de manière 20 coaxiale de la première bobine de profil et du nombre de spires disposées en couches de manière coaxiale de la première bobine de profil.