Brevet FR2910639A1 — publié le 20080627

-1- PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETECTION DE LA DEFAILLANCE DU CIRCUIT D'EXCITATION D'UN ALTERNATEUR POLYPHASE DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION. La présente invention concerne un procédé et un dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé. L'invention concerne aussi l'alternateur polyphasé comportant ce dispositif de détection. ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION. io Pour des raisons de sécurité évidentes, les équipements importants d'un véhicule automobile sont munis de dispositifs de détection et de signalisation de toute anomalie de fonctionnement. La génératrice de bord, constituée généralement d'un alternateur dont les tensions de phases sont redressées, est l'un de ces équipements importants, et 15 tout conducteur connaît l'emplacement du voyant rouge dit de charge sur le tableau de bord de sa voiture. La généralisation de l'utilisation de l'électronique à bord des véhicules, souvent en remplacement des éléments électromécaniques, permet une détection toujours plus fine des défauts de fonctionnement et des circonstances des 20 pannes, à des fins de diagnostic ou de signalisation. Par exemple, le régulateur de tension électronique décrit dans le brevet FR2642580 comporte des moyens de détection des défauts qui analysent la concordance entre différents paramètres accessibles. Dans cette demande de brevet, on analyse notamment la concordance entre : 25 - la tension en sortie de l'alternateur et la tension aux bornes de l'inducteur ; - la tension en sortie de l'alternateur et la tension aux bornes des entrées phases. Le second cas permet de détecter indirectement les défauts suivants : - l'absence de rotation de l'alternateur (courroie cassée) ; - un circuit d'excitation ouvert (bobinage inducteur ouvert, balai coincé dans son 30 logement, etc...). Selon l'enseignement du document FR2642580, on appelle : UB : la tension en sortie de l'alternateur (ou de la batterie qui est reliée à l'alternateur). Un : une consigne de régulation. Up : l'amplitude des signaux phases. 2910639 -2- Vs2 : un seuil de tension phase prédéterminé en dessous duquel on considère que l'alternateur ne peut charger le réseau de bord : Vs2 Vs2, alors LT= 0 (lampe éteinte, pas de détection de défaut de charge). 2910639 - 3 DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION. La présente invention vise donc à pallier l'inconvénient de cette absence de détection. 5 Elle concerne précisément un procédé de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé contrôlé par un régulateur, le procédé comprenant des étapes de : - mesurer la tension de sortie redressée de l'alternateur; - effectuer une comparaison de la tension de sortie redressée avec une io tension de consigne prédéterminée; - détecter un état plein champ du régulateur correspondant à une fourniture d'un courant maximal au circuit d'excitation; - déterminer l'état logique d'un signal de détection en fonction du résultat de ladite comparaison au moins. 15 Le procédé selon l'invention est remarquable en ce qu'il comporte également une étape de détermination de la continuité du circuit d'excitation dans le cas où le circuit magnétique de l'alternateur comporte des aimants permanents ou présente une forte rémanence. Selon une caractéristique particulière, cette continuité est déterminée en 20 mesurant un courant d'excitation comme suite à la commande plein champ , et en comparant le courant d'excitation à un courant de référence prédéterminé. Alternativement, la continuité du circuit d'excitation est déterminée en mesurant la tension de déchet d'un transistor de commutation du circuit d'excitation comme suite à la commande plein champ , et en comparant cette 25 tension de déchet à une tension de référence prédéterminée. L'invention concerne aussi un dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé adapté à la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus. Dans un premier mode de réalisation particulier, le dispositif selon 30 l'invention s'applique à un circuit d'excitation comportant un premier transistor de commutation monté en série avec un inducteur de l'alternateur aux bornes d'une source de tension d'alimentation. Le dispositif est remarquable en ce qu'il comprend de préférence un second transistor monté en série avec une source de courant de référence aux 2910639 -4- bornes de la source de tension d'alimentation. Ce second transistor fonctionne en miroir de courant du premier transistor de commutation, et délivre un courant de mesure proportionnel au courant d'excitation présent dans le premier transistor. Fort avantageusement, le dispositif comprend de plus une résistance et 5 une première diode d'écrêtage en série montées en dérivation aux bornes de l'inducteur, une seconde diode d'écrêtage montée en dérivation aux bornes de la source de courant de référence, et un circuit d'élaboration du signal de détection en fonction des premier et second niveaux logiques présents respectivement aux bornes des première et seconde diodes d'écrêtage. io Dans un second mode de réalisation particulier, le dispositif selon l'invention s'applique à un circuit d'excitation comportant également un transistor de commutation monté en série avec un inducteur de l'alternateur aux bornes d'une source de tension d'alimentation. Le dispositif est remarquable en ce qu'il comprend de préférence un 15 comparateur de tension, une première entrée de ce comparateur étant connectée à une première borne commune à l'inducteur et au transistor de commutation, une seconde entrée du comparateur étant connectée par l'intermédiaire d'une source de tension de référence à une seconde borne commune à ce transistor de commutation et à la tension d'alimentation, et la sortie du comparateur étant 20 connectée à un circuit d'élaboration du signal de détection. Dans l'un et l'autre modes de réalisation particuliers de l'invention, on tire bénéfice du fait que le circuit d'élaboration du signal de détection comprend un circuit temporisateur. L'invention a également pour objet un alternateur polyphasé et un alterna- 25 démarreur comportant un dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation tel que décrit précédemment. Ces quelques spécifications essentielles auront rendu évidents pour l'homme de métier les avantages apportés par l'invention par rapport à l'état de la technique antérieur. 30 Les spécifications détaillées de l'invention sont données dans la description qui suit en liaison avec les dessins ci-annexés. Il est à noter que ces dessins n'ont d'autre but que d'illustrer le texte de la description et ne constituent en aucune sorte une limitation de la portée de l'invention. 2910639 -5- BREVE DESCRIPTION DES DESSINS. La Figure 1 est le schéma de principe du premier mode de réalisation du dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon l'invention. 5 La Figure 2 est le schéma de principe du second mode de réalisation du dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon l'invention. La Figure 3 représente un diagramme de temps du courant d'excitation en mode normal et du signal de détection en l'absence de défaillance du circuit io d'excitation. La Figure 4 représente un diagramme de temps du courant d'excitation en mode plein champ et du signal de détection en l'absence de défaillance du circuit d'excitation. La Figure 5 représente un diagramme de temps du courant d'excitation 15 comme suite à une commande plein champ et du signal de détection en cas de défaillance du circuit d'excitation. La Figure 6 représente un diagramme de temps du courant d'excitation comme suite à une commande plein champ et du signal de détection au moment de la défaillance du circuit d'excitation. 20 DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION. Dans le cas où le circuit magnétique d'un alternateur comporte des aimants permanents, ou bien présente une forte rémanence, il n'est donc pas possible de détecter indirectement une défaillance du circuit d'excitation par l'absence des 25 signaux de phases. La solution à ce problème consiste à remarquer qu'en cas de rupture du circuit d'excitation, la tension de sortie de l'alternateur diminue quand des charges sont appliquées. Le régulateur passe alors à l'état plein champ dans le but de fournir un courant d'excitation maximal Imax prédéterminé, par exemple de 5 A. 30 Dans ces conditions, il suffit de mesurer la valeur du courant d'excitation ou la tension de déchet du transistor alimentant l'inducteur, et de les comparer à des valeurs de seuil prédéterminées: a) Si le courant d'excitation est important, ou si la tension de déchet est élevée, l'enroulement inducteur n'est pas coupé. 2910639 -6- b) Si le courant d'excitation est nul, ou si la tension de déchet est faible, l'enroulement inducteur est coupé. Ce mode de détection de défauts s'ajoute aux modes déjà mis en oeuvre dans un régulateur existant, tel que celui décrit dans le document FR2642580, et 5 ne les remplace pas. Le procédé selon l'invention est basé sur l'ajout d'une relation logique qui fait intervenir le niveau du courant d'excitation ou la tension de déchet du transistor de puissance alimentant l'inducteur et le niveau de la tension de sortie UB par rapport à la tension de consigne Un. io De préférence, la nouvelle relation logique a pour arguments: UB : tension de sortie redressée de l'alternateur (ou tension de la batterie qui est reliée à l'alternateur) ; Un : tension de consigne de la régulation. lexc : courant d'excitation ; 15 Iref : courant de référence prédéterminé, c'est-à-dire un seuil de courant d'excitation prédéterminé en dessous duquel on considère que le circuit d'excitation est ouvert quand UB lexc Un Un lexc LT=0 LT=0 Iref Tableau 1 30 2910639 -7- Alternativement, si le régulateur ne comporte pas de moyens pour mesurer le courant d'excitation lexc, on obtient le même résultat par la mesure de la tension de déchet du transistor d'excitation. Soit : 5 Von : tension de déchet du transistor d'excitation à l'état plein champ. Vref : seuil de Von prédéterminé en dessous duquel on considère que le circuit d'excitation est ouvert quand UB Un Un Von LT=0 LT=0 Vref Tableau 2 La détection de la diminution de la tension batterie (C'est-à-dire quand UB La temporisation présente dans les circuits de détection des défauts d'un régulateur existant, tel que celui décrit dans le document FR2642580, réalise naturellement cette détection (de l'ordre de 300 ms). Cette temporisation ne détecte que les défauts confirmés de durée supérieure à la durée de cette temporisation et pour lesquels le découpage de l'excitation a disparu. En cas de défaut, le régulateur reste dans un état stable déterminé, ce qui est le cas lorsque l'inducteur est coupé (état plein champ). La Figure 1 représente un premier mode de réalisation d'un dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon l'invention, mettant en oeuvre le procédé consistant à mesurer le courant d'excitation lexc (Tableau 1). De façon connue en soi, le bobinage inducteur 1 de l'alternateur est alimenté à partir de la tension de batterie UB par une électronique de puissance comprenant un premier transistor de commutation 2 et une diode de roue libre 3. 2910639 -8- De façon également connue, les défauts autres que la défaillance du circuit d'excitation sont signalés par un témoin de charge 4 dont une borne est connectée à la tension de batterie UB, et dont l'autre borne est commutée à la masse par un transistor 5 commandé par le signal de sortie d'un circuit 5 temporisateur 6. Le circuit temporisateur 6, qui apporte de préférence un retard de 300 ms, est déclenché par le signal de sortie d'un premier circuit NON-OU 7, dont les entrées reçoivent des niveaux logiques F1, F2 représentatifs des divers défauts de l'alternateur, et de l'électronique de puissance associée. io En plus de ces éléments connus, sont montées en dérivation aux bornes du bobinage de l'inducteur 1 une résistance 8 en série avec une première diode Zener 9. Cette première diode d'écrêtage 9 limite le signal d'excitation à des niveaux logiques (par exemple: 5 V). Un second transistor 10 est aussi ajouté. Il fonctionne en miroir avec le 15 premier transistor de commutation 2 en délivrant un courant lexc/n faible, mais proportionnel au courant d'excitation lexc. Si lexc = 5 A et que n = 100, le courant Iref/n délivré par le second transistor 10 est égal à 50 mA, ce qui correspond à un état plein champ avec un inducteur en bon état. Si l'enroulement de l'inducteur 1 est coupé, la valeur de 20 lexc/n tombe à une valeur égale à zéro, ou voisine de zéro. La détection de coupure de l'enroulement de l'inducteur 1 se fait par la comparaison du courant lexc/n à une source de courant de référence 11 fixée à une valeur intermédiaire (par exemple: Iref/n = 25 mA). Une seconde diode Zener 12 fixe l'amplitude de la tension aux bornes de la source de courant de référence 25 11 pour qu'elle soit compatible avec des niveaux logiques (par exemple: 5 V). Un signal de détection LT de la défaillance de l'inducteur 1 est élaboré à partir d'un premier niveau logique présent sur l'anode de la première diode Zener 9, et d'un second niveau logique présent sur l'anode de la seconde diode Zener 12. 30 Le premier niveau logique est appliqué à l'entrée d'un circuit inverseur 13 dont la sortie est reliée à une entrée d'un second circuit NON-OU 14 ; le second niveau logique est appliqué à une autre entrée de ce second circuit NON-OU 14. La sortie du second circuit NON-OU 14 est connectée à une entrée du premier circuit NON-OU 7. 2910639 -9- En régulation normale, le découpage du premier transistor de commutation 2 est tel que l'entrée du circuit inverseur 13 passe par les niveaux logiques 0 et 1, lexc/n est inférieur ou passe de part et d'autre de la valeur de référence Iref/n, et les niveaux des entrées du second circuit NON-OU 14 produisent un niveau 0 en 5 sortie (ou une succession de niveaux 0 et 1). En conséquence, la sortie de premier circuit NON-OU 7 reste au niveau 1 ou passe successivement par les niveaux logiques 0 et 1. Le circuit temporisateur 6 est réinitialisé en permanence, et il n'y a pas de détection de défaut. Lorsque la tension UB chute en sortie de l'alternateur et que le bobinage io de l'inducteur 1 n'est pas coupé, le premier transistor de commutation 2 est plein champ, mais lexc/n est toujours supérieur à la valeur de référence Iref/n, le second niveau logique et l'entrée correspondante du second circuit NON-OU 14 sont toujours au niveau 1, de sorte que sa sortie reste au niveau 0. En l'absence d'autres défauts détectés sur les niveaux logiques F1 et F2, 15 l'entrée correspondante du premier circuit NON-OU 7 reste au niveau 1, et le circuit temporisateur 6 est inhibé: il n'y a pas de détection de défaut. En cas de coupure du bobinage de l'inducteur 1, le régulateur cherche à mettre plein champ, l'entrée du circuit inverseur 13 passe au niveau 1 et sa sortie passe au niveau 0. D'autre part, la tension aux bornes de la source de courant de 20 référence 11 tombe au potentiel de masse (niveau 0). La sortie du second circuit NON-OU 14 passe donc au niveau logique 1, et la sortie du premier circuit NON-OU 7 passe par conséquent au niveau 0. Si la coupure du bobinage de l'inducteur 1 est confirmée, la sortie du premier circuit NON-OU 7 est maintenue au niveau 0, ainsi que l'entrée de 25 réarmement R du circuit temporisateur 6. En conséquence, le circuit temporisateur 6 est déclenché, et sa sortie passe au niveau 1 après 300 ms. Le transistor 5 de commande du témoin de charge 4 est alors rendu passant, ce qui a pour effet de signaler la défaillance de l'inducteur 1. Un second mode de réalisation d'un dispositif de détection de la défaillance 30 du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon l'invention est représenté sur la Figure 2. Ce second mode de réalisation met alternativement en oeuvre le procédé consistant à mesurer la tension de déchet du transistor de commutation 2 du circuit d'excitation (tableau 2). 2910639 - 10 - On retrouve les éléments connus déjà utilisés dans le premier mode de réalisation, c'est-à-dire : - un bobinage inducteur 1 ; - un transistor de commutation 2 ; 5 - une diode de roue libre 3 ; - un témoin de charge 4 ; - un transistor 5 qui commute ce témoin de charge par rapport à un potentiel fixe (masse); - un circuit NON-OU 7 prenant en compte tous les défauts F1 ,F2 détectés par les io moyens spécifiques internes au régulateur. - un circuit temporisateur 6. En plus de ces éléments, le montage d'un comparateur de tension 15 permet de comparer la tension de déchet Von du transistor de commutation 2 à une tension de référence Vref d'une source de tension de référence 16. 15 Quand le régulateur est plein champ, et que le courant d'excitation est maximal, la tension de déchet Von est importante (par exemple: 200 mV). En cas de coupure du bobinage de l'inducteur, la boucle de régulation tend à commander la fourniture d'un courant d'excitation maximal Imax. Ce courant d'excitation maximal Imax ne pouvant s'établir, la tension de déchet Von reste 20 nulle ou voisine de zéro. Il suffit de choisir une valeur de Vref comprise entre ces deux valeurs, par exemple de 50 mV, pour détecter une coupure du bobinage de l'inducteur 1. Un avantage de ce deuxième mode de réalisation sur le premier mode de réalisation, est que la combinaison du transistor de commutation 2 et du 25 comparateur de tension 15 permet de détecter directement la coupure du bobinage de l'inducteur 1 sans nécessiter un autre circuit NON-OU. En régulation normale, le découpage du transistor de commutation 2 est tel que Von est alternativement inférieur et supérieur à la tension de référence Vref ; par conséquent, les sorties du comparateur de tension 15 et du circuit NON-OU 7 30 passent successivement par les niveaux logiques 0 et 1. Le circuit temporisateur 6 est réinitialisée en permanence, et il n'y a pas de détection de défaut. Lorsque la tension de sortie UB de l'alternateur chute, et que le bobinage de l'inducteur 1 n'est pas coupé, le transistor de commutation 2 est plein champ, la tension de déchet Von est supérieure à 50 mV, la sortie du comparateur de 2910639 -11- tension 15 est au niveau logique 0, la sortie du circuit NON-OU 7 est au niveau 1, et le circuit temporisateur inhibé: il n'y a pas de détection de défaut. En cas de coupure du bobinage de l'inducteur, la tension de sortie UB de l'alternateur chute, le transistor de commutation 2 est plein champ, mais la 5 tension de déchet Von est inférieure à 50 mV et la sortie du comparateur de tension 15 est au niveau logique 1. Le défaut est détecté après le délai de 300 ms imposé par le circuit temporisateur 6. Afin d'illustrer le fonctionnement des dispositifs décrits ci-dessus, les figures 3, 4, 5 et 6 représentent l'état logique du signal de détection LT, ou du io témoin de charge, en fonction du courant d'excitation lexc dans différents modes de fonctionnement de l'alternateur. La figure 3 montre, en mode de fonctionnement normal de l'alternateur, la forme d'onde 17 du courant d'excitation lexc, dont l'amplitude et le rapport cyclique sont déterminés par la boucle de régulation. Dans ce mode, le rapport 15 cyclique est inférieur à 1, et l'intensité du courant d'excitation lexc reste inférieure à l'intensité maximale Imax. Le signal de détection LT d'une défaillance de l'inducteur reste au niveau logique 0. La figure 4 représente le cas où le courant d'excitation lexc est continu et 20 d'intensité maximale Imax, c'est-à-dire le cas où le régulateur à reçu une commande plein champ . Le signal de détection LT reste au niveau logique 0, c'est-à-dire que le circuit d'excitation est en bon état, et que l'alternateur est effectivement en mode plein champ. Sur la figure 5 est représenté le cas d'une coupure du bobinage de 25 l'inducteur 1. Le régulateur a reçu une commande plein champ , mais le courant d'excitation lexc est nul. Le signal de détection LT d'une défaillance de l'inducteur est au niveau logique 1. Comme le montre bien la Figure 6, le circuit temporisateur 6 provoque un 30 retard de 300 ms entre le moment 18 de la rupture du bobinage de l'inducteur 1 et le moment 19 où le signal de détection LT passe au niveau logique 1. Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seuls modes d'exécution préférentiels décrits ci-dessus. 2910639 - 12 - Notamment, les valeurs particulières des intensités, des tensions et du retard spécifiées ci-dessus ne sont données qu'à titre d'exemples. Il en est de même des types particuliers des éléments discrets, des circuits analogiques ou logiques cités: ils pourraient, en variante, être remplacés par 5 d'autres composants électroniques réalisant les mêmes fonctions. L'invention embrasse donc au contraire toutes les variantes possibles de réalisation qui resteraient dans le cadre défini par les revendications ci-après. REVENDICATIONS 1) Procédé de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé contrôlé par un régulateur, ledit procédé comprenant des étapes de : - mesurer la tension de sortie redressée (UB) dudit alternateur; - effectuer une comparaison de ladite tension de sortie redressée (UB) avec une tension de consigne (Un) prédéterminée; - détecter un état plein champ dudit régulateur correspondant à une fourniture d'un courant maximal (Imax) audit circuit d'excitation; io - déterminer l'état logique (LT) d'un signal de détection en fonction du résultat de ladite comparaison au moins; caractérisé en ce qu'il comporte également une étape de : - déterminer la continuité dudit circuit d'excitation dans le cas où le circuit magnétique dudit alternateur comporte des aimants permanents ou présente une 15 forte rémanence. 2) Procédé de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon la revendication 1, caractérisé en que ladite continuité est déterminée en mesurant un courant d'excitation (lexc) comme suite à ladite 20 commande, et en comparant ledit courant d'excitation (lexc) à un courant de référence (Iref) prédéterminé. 3) Procédé de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon la revendication 2, caractérisé en que ledit état logique (LT) est 25 déterminé par la relation: UB UB lexc Un Un lexc LT=O LT=O Iref 30 15 2910639 -14 - 4) Procédé de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon la revendication 1, caractérisé en que ladite continuité est déterminée en mesurant la tension de déchet (Von) d'un transistor de commutation (2) dudit circuit d'excitation comme suite à ladite commande, et en 5 comparant ladite tension de déchet (Von) à une tension de référence (Vref) prédéterminée. 5) Procédé de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon la revendication 4, caractérisé en que ledit état logique (LT) est 10 déterminé par la relation: UB Von UB Un Un Von LT=0 LT=0 Vref 20 6) Dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé adapté à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, ledit circuit d'excitation comportant un premier transistor de commutation (2) monté en série avec un inducteur (1) dudit alternateur aux bornes d'une source de tension d'alimentation (UB), caractérisé en ce qu'il 25 comprend un second transistor (10) monté en série avec une source de courant de référence (11) aux bornes de ladite source de tension d'alimentation (UB), ledit second transistor (10) fonctionnant en miroir de courant dudit premier transistor de commutation (2), et délivrant un courant de mesure (lexc/n) proportionnel audit courant d'excitation (lexc) présent dans ledit premier transistor. 30 7) Dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend de plus une résistance (8) et une première diode d'écrêtage (9) en série montées en dérivation aux bornes dudit inducteur (1), une seconde diode d'écrêtage (12) 2910639 - 15 - montée en dérivation aux bornes de ladite source de courant de référence (11), et un circuit d'élaboration (6,7,13,14) dudit signal de détection (LT) en fonction des premier et second niveaux logiques présents respectivement aux bornes des première et seconde diodes d'écrêtage (9,12). 5 8) Dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur polyphasé adapté à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1, 4 ou 5, ledit circuit d'excitation comportant un transistor de commutation (2) monté en série avec un inducteur (1) dudit alternateur aux io bornes d'une source de tension d'alimentation (UB), caractérisé en qu'il comprend un comparateur de tension (15), une première entrée dudit comparateur de tension (15) étant connectée à une première borne commune audit inducteur (1) et audit transistor de commutation (2), une seconde entrée dudit comparateur de tension (15) étant connectée par l'intermédiaire d'une source de tension de 15 référence (16) à une seconde borne commune audit transistor de commutation (2) et à ladite tension d'alimentation (UB), et la sortie dudit comparateur de tension (15) étant connectée à un circuit d'élaboration (6,7) dudit signal de détection (LT). 9) Dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation d'un alternateur 20 polyphasé selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que ledit circuit d'élaboration (6,7,13,14) dudit signal de détection comprend un circuit temporisateur (6). 10) Alternateur polyphasé comportant un dispositif de détection de la défaillance 25 du circuit d'excitation selon l'une quelconque des revendications 6 à 9. 11) Alterno-démarreur comportant un dispositif de détection de la défaillance du circuit d'excitation selon l'une quelconque des revendications 6 à 9.