Brevet FR2903730A1 — publié le 20080118

La présente invention se rapporte à un procédé d'actionnement d'un dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, équipé d'un réacteur qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée et au système d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, est délivrée au réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, en empruntant de préférence ledit conduit d'amenée, et ledit dispositif peut être de préférence actionné en une phase de montée en température. L'invention concerne, par ailleurs, un dispositif pour la mise en œuvre du procédé susmentionné, équipé d'un réacteur qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée et au système d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, peut être délivrée audit réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, et sachant qu'il peut être avantageusement prévu une phase de montée en température. Le procédé SCR, déjà connu depuis quelques années de par l'utilisation dans des installations industrielles, est également employé dans des moteurs à combustion interne de véhicules automobiles, afin de réduire des concentrations en oxyde d'azote. Dans le présent contexte, "SCR" est l'abréviation de "selective catalytic reduction" (réduction catalytique sélective). Dans le procédé SCR, de l'ammoniac, ajouté aux gaz d'échappement du moteur à combustion interne, entre en réaction avec l'oxyde d'azote avec formation d'azote, de dioxyde de carbone et d'eau. Différents procédés connus, pour produire de l'ammoniac, sont par exemple décrits dans le brevet EP-B1-1 338 562. En particulier d'après ledit brevet EP-B1-1 338 562, l'on connaît un procédé de production d'ammoniac et d'introduction consécutive de ce dernier, en tant qu'agent réducteur, dans un flux de gaz d'échappement résultant d'un processus de combustion d'un moteur, d'une turbine à gaz ou 2903730 2 d'un brûleur, en vue de la réduction catalytique sélective d'oxydes d'azote renfermés par ledit flux. De l'urée sèche provenant d'une réserve est alors déversée, en une quantité régulée, dans un réacteur qui se trouve à l'extérieur du 5 flux des gaz d'échappement et dans lequel ladite urée est scindée, par thermolyse ultra-rapide, en de l'ammoniac et en de l'acide isocyanique. Dans l'enchaînement direct, le mélange gazeux ainsi obtenu est soumis à un post-traitement catalytique en présence d'eau, l'acide isocyanique, 10 résultant de la thermolyse ultra-rapide, étant alors converti en de l'ammoniac et en du dioxyde de carbone, par hydrolyse quantitative. Dans ce cas, l'urée stockée sous forme de granulés, d'une poudre ou de pépites, dans un récipient de réserve, est introduite dans le réacteur au 15 moyen d'un système de dosage, par l'intermédiaire d'un courant d'air servant d'agent de transport. La thermolyse ultra-rapide de l'urée admise dans le réacteur s'effectue sur une surface métallique chauffée électriquement, avec gazéification spontanée. La température de ladite surface 20 métallique chauffée électriquement est comprise entre 200 C et 450 C, en vue d'une gazéification intégrale de l'urée. L'eau, nécessaire à l'hydrolyse catalytique de l'acide isocyanique, est fournie avec un flux de gaz d'échappement déversé dans le réacteur. La quantité du flux de gaz 25 d'échappement introduit dans le réacteur est alors réglée, avec régulation en fonction de la température des gaz d'échappement, de façon telle que ledit réacteur reçoive, en présence d'une température des gaz d'échappement excédant la température de décomposition de l'urée, un flux 30 de gaz d'échappement plus grand qu'en présence de températures desdits gaz, inférieures à ladite température de décomposition, en vue de réduire la puissance chauffante électrique. Un dispositif, conçu pour le dosage et le convoyage 35 d'urée sèche et en particulier pour la mise en oeuvre du procédé SCR dans un véhicule automobile, muni d'un 2903730 3 récipient de réserve dans lequel l'urée sèche se présente sous la forme de pastilles, est connu de par la demande de brevet DE-Al-10 251 498 du 19.05.2004. Du fait du prélèvement de chaleur inhérent, une 5 introduction de l'agent réducteur dans le réacteur, au moyen d'un courant d'air charrié, exerce une influence notable sur le temps de réchauffage et sur la demande en puissance chauffante dudit réacteur, et donc sur la consommation d'énergie d'un véhicule mû par le moteur à 10 combustion interne. Le problème, abordé par l'invention, consiste à raccourcir le temps de réchauffage nécessaire jusqu'à l'obtention d'une température de service préétablie d'un dispositif du type considéré ; ainsi qu'à réduire les 15 besoins en puissance chauffante visant à entretenir une température de service préétablie dudit dispositif. Conformément à l'invention, dans le procédé du genre cité en introduction, le problème susmentionné est résolu grâce au fait qu'il s'opère, au moins durant la 20 phase de montée en température, le réglage d'une valeur minimale du débit massique d'air charrié en présence de laquelle un afflux de gaz d'échappement dans le conduit d'amenée est empêché. Lorsqu'une valeur minimale est choisie pour le débit massique d'air charrié, au cours de 25 la phase de montée en température, cela se traduit par une diminution de la masse totale devant être réchauffée durant ladite phase et, de ce fait, par une réduction du temps requis par le réchauffage. Au stade du choix de la valeur minimale dudit débit massique, l'on veille à empêcher un 30 afflux de gaz d'échappement dans le conduit d'amenée d'air. La pénétration d'eau doit être estimée comme critique, au premier chef à cause de la propriété hygroscopique de l'urée. Dans le cas le plus défavorable, les pastilles perdent leur faculté d'écoulement libre après une 35 adsorption d'eau. 2903730 4 En variante, le conduit d'amenée d'air est obturé au moyen d'un organe d'isolement. Selon un autre aspect du procédé conforme à l'invention, un courant d'air partiel est dissocié d'avec 5 le courant d'air charrié, en amont d'une première zone de jonction entre le conduit d'amenée et le réacteur, en vue de régler un débit massique d'air charrié. Le dispositif conforme à l'invention est caractérisé par le fait qu'il s'opère, au moins durant la 10 phase de montée en température, le réglage d'une valeur minimale du débit massique d'air charrié en présence de laquelle un afflux de gaz d'échappement, dans le conduit d'amenée, est ou peut être empêché. Conformément à un autre aspect, le dispositif 15 conforme à l'invention est caractérisé par le fait qu'un système de dissociation, conçu pour dissocier un courant d'air partiel d'avec le courant d'air charrié, est prévu en amont d'une zone de jonction entre le conduit d'amenée et le réacteur, afin de régler un débit massique d'air 20 charrié. En vue de réduire la consommation de carburant, également à l'achèvement de la phase de montée en température, une puissance de chauffage, devant être délivrée pour entretenir un état fonctionnel préétabli du 25 réacteur, est réglée sur une valeur minimale à l'achèvement de ladite phase de montée en température. Il est judicieux de régler le courant d'air charrié en recourant à une régulation de ce dernier qui dépend de paramètres opératoires du dispositif conforme à 30 l'invention, car ledit courant d'air charrié peut ainsi être amené, de façon précise, à l'ordre de grandeur requis pour une élimination SCR de l'oxyde d'azote des gaz d'échappement. Il est particulièrement commode de prévoir une 35 régulation de l'air charrié s'effectuant sur la base d'au moins l'un des paramètres opératoires du moteur tels que la 2903730 5 vitesse angulaire, le couple de rotation ou la masse d'air dudit moteur ; et/ou sur la base d'un signal émanant d'un capteur de pression logé dans le réacteur, car la nécessaire quantité de substance à effet de séparation de 5 l'ammoniac peut être déterminée, à partir de ces grandeurs, pour garantir une réduction de l'oxyde d'azote dans le système d'échappement. En se fondant sur la courbe caractéristique d'une vitesse angulaire déterminée, l'on obtient un courant d'air charrié requis déterminé en 10 fonction de la contre-pression régnant dans le réacteur. Ledit courant d'air requis est directement tributaire de la fréquence des pastilles, résultant de la quantité dosée réclamée. Une vitesse angulaire nécessaire peut ainsi être dérivée de la contre-pression régnant dans le réacteur. 15 Il va de soi qu'il est également possible de tirer parti, pour la régulation de l'air charrié, d'autres paramètres opératoires du moteur comme, par exemple, la température et la pression des gaz d'échappement dans le système d'échappement ; en particulier, dans le cas d'un 20 catalyseur de réduction d'oxyde d'azote, la concentration en NOx du système d'échappement, le débit massique des gaz d'échappement du moteur à combustion interne, ainsi que des paramètres du réacteur comme, par exemple, la température régnant dans des régions déterminées dudit réacteur. 25 Comme exposé ci-avant, un système de dissociation est prévu en amont d'une zone de jonction entre le conduit d'amenée d'air et le réacteur, afin de dissocier le courant d'air partiel d'avec le courant d'air charrié. Ledit système garantit alors que le courant d'air partiel ne 30 renferme aucune quantité, voire uniquement une quantité modeste de substance à effet de séparation de l'ammoniac. Par exemple, ledit système peut se présenter comme une bifurcation du conduit d'amenée, munie d'un filtre. Ledit système peut être de réalisation réglable, en vue d'adapter 35 les paramètres opératoires du dispositif conforme à l'invention. 2903730 6 De préférence, le réacteur comporte une zone chauffante pouvant se trouver dans différentes régions dudit réacteur. Une thermolyse de la substance à effet de séparation de l'ammoniac a lieu dans la région de ladite 5 zone chauffante. Bien entendu, cette thermolyse n'est pas nécessairement une thermolyse ultra-rapide. De préférence, le réacteur est chauffé électriquement. En outre, ledit réacteur peut comporter une zone hydrolytique dans la région de laquelle de l'acide isocyanique est converti en 10 de l'ammoniac et en du dioxyde de carbone, avec adjonction d'eau ou de vapeur d'eau. La zone hydrolytique renferme, de préférence, un catalyseur hydrolytique segmenté. De préférence, ladite zone hydrolytique se trouve en aval de la zone thermolytique dans ledit réacteur. 15 Un effet propice, lorsque le courant d'air partiel est introduit dans le réacteur en aval de la zone chauffante et/ou de la zone hydrolytique, réside dans une diminution de la masse totale devant être réchauffée et, par conséquent, du temps de réchauffage et/ou de la 20 puissance de chauffage (I) devant être fournie. La diminution de ladite puissance de chauffage s'opère aussi bien lors de la phase de montée en température du système de réaction, que durant la phase de fonctionnement. Le courant d'air partiel peut notamment être admis, en aval du 25 réacteur, dans un conduit d'alimentation reliant ledit réacteur au système d'échappement, le risque d'une accumulation de poussière, en aval de la zone d'admission, ne pouvant toutefois pas être totalement exclu. Grâce à une admission du courant d'air partiel s'effectuant davantage 30 en amont, en particulier dans une région de la zone hydrolytique, il est additionnellement possible d'obtenir que de telles particules de poussière soient transférées dans l'ammoniac et dans le dioxyde de carbone dans la mesure où elles sont constituées de la substance à effet de 35 séparation de l'ammoniac. Cela permet de prévenir d'indésirables dépôts dans cette région. En présence d'un 2903730 7 catalyseur hydrolytique segmenté, une admission du courant d'air partiel a judicieusement lieu entre les segments dudit catalyseur. La dissociation du courant d'air partiel s'opère, 5 commodément, grâce à une conception adéquate des résistances à l'écoulement du courant d'air charrié et dudit courant d'air partiel. La région du réacteur thermique, dans laquelle la délivrance des pastilles a lieu dans la zone thermolytique, 10 est désignée par "zone de transition thermique". De ce fait, il va de soi qu'on choisit des valeurs du courant d'air charrié en présence desquelles les particules de la substance à effet de séparation de l'ammoniac peuvent franchir ladite zone de transition sans n'amorcer aucune 15 fusion. La température de la zone thermolytique se situe nettement en deçà de la température de fusion de l'urée, de 1330C. C'est pourquoi, en vue d'empêcher une amorce de fusion des pastilles, ces dernières doivent franchir la zone de transition à une vitesse suffisamment élevée. Le 20 courant d'air charrié est intégralement disponible, pour le convoyage des pastilles, jusqu'à l'emplacement auquel le courant d'air partiel est dissocié. La grandeur dudit courant d'air charrié exerce une influence directe sur la vitesse des pastilles, et donc sur l'énergie cinétique de 25 celles-ci. En conséquence, l'énergie cinétique desdites pastilles doit être d'un ordre de grandeur tel que lesdites pastilles franchissent la zone de transition à une vitesse suffisamment élevée, dans le réacteur, malgré un courant d'air charrié fortement réduit. La part de l'air charrié, 30 affluant dans le réacteur en franchissant la zone de transition, assure par ailleurs un refroidissement. De préférence, le conduit de convoyage est réalisé à paroi mince, dans la région de ladite zone de transition, car la capacité thermique s'en trouve ainsi minimisée. 35 L'invention va à présent être décrite plus en détail, à titre d'exemple nullement limitatif, en regard du 2903730 8 dessin annexé sur lequel la figure unique est une illustration schématique d'un dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, équipé d'un conduit de convoyage d'air. La figure unique montre, en tant qu'exemple de 5 dispositif conforme à l'invention, servant à l'élaboration d'un agent réducteur, un réacteur 10 raccordé à un conduit 40 d'amenée d'air et au système d'échappement, non illustré, d'un moteur à combustion interne. Le réacteur 10 renferme une pièce centrale 15 sensiblement tubulaire, 10 comprenant une région postérieure tronconique 16 et une région antérieure tronconique 20. Une zone chauffante 25 est disposée dans la partie antérieure du réacteur et est attenante à la région antérieure 20. Ledit réacteur 10 est de préférence chauffé électriquement. Une zone hydrolytique 15 30, associée à un catalyseur hydrolytique, se trouve dans une région centrale du réacteur 10. Il va de soi que ledit réacteur 10 peut également présenter une géométrie autre, dans la mesure où cela est compatible avec sa fonction d'élaboration d'un agent réducteur. De l'urée sèche ou des 20 particules d'urée est (sont) respectivement délivrée(s) au réacteur 10 en tant que substance en forme de pastilles, à effet de séparation de l'ammoniac, en empruntant le conduit d'amenée 40, à l'aide d'un courant d'air charrié émanant d'une réserve équipée d'un système de dosage. Ledit courant 25 d'air est engendré au moyen d'une pompe. Dans l'esprit de la présente invention, le terme "pastilles" désigne des particules d'urée d'une taille préétablie présentant, de préférence, une forme sphérique ou sphéroïdale, l'invention englobant toutefois aussi d'autres formes desdites 30 particules. Le réacteur 10 est relié à un conduit d'alimentation 60 par l'intermédiaire duquel un agent réducteur élaboré est délivré au catalyseur SCR (à réduction catalytique sélective), non représenté sur la figure, équipant un moteur à combustion interne. Ledit 35 réacteur 10 est raccordé, par ailleurs, à un conduit 50 de 2903730 9 convoyage de gaz d'échappement provenant du système d'échappement dudit moteur à combustion interne. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, non illustrée sur le dessin, il ne s'opère aucune 5 dissociation d'un courant d'air partiel d'avec le courant d'air charrié. Le conduit d'amenée 40 est relié, dans une zone de jonction 41, à la région antérieure 20 du réacteur 10. En amont de ladite zone 41, ledit conduit 40 offre un système 10 de dissociation 46. L'afflux de matière, dans un conduit 45 à air partiel, est empêché par un filtre non illustré sur la figure. Ledit conduit 45 est raccordé à la région postérieure 16 du réacteur 10. La direction du courant d'air charrié, à l'intérieur du conduit 40, est repérée par 15 des flèches. Des objets sphériques 42 sont représentés, dans ledit conduit 40, pour symboliser la substance convoyée en forme de pastilles. La direction du courant d'air partiel est semblablement repérée par des flèches dans le conduit 45. 20 Dans d'autres formes de réalisation de l'invention, bien entendu, le conduit 45 à air partiel est raccordé à d'autres régions du réacteur 10 en aval de la zone de jonction 41. Le clivage des courants d'air résulte des valeurs affectées aux résistances à l'écoulement et aux 25 rapports entre les sections transversales des composants conduisant l'écoulement, en particulier des conduits 40 et 45. Le dispositif conforme à l'invention est associé à un système d'échappement muni d'un catalyseur SCR. L'urée 30 élaborée dans ledit dispositif sépare, en tant qu'agent réducteur, l'ammoniac qui est ensuite délivré audit système d'échappement au moyen du conduit d'alimentation 60. Une thermolyse de l'urée a lieu dans la région de la zone chauffante 25, de préférence dans une plage 35 comprise entre 220 C et 450 C. Ladite thermolyse est en général endothermique. Il peut être prévu en amont de 2903730 10 ladite zone 25, au voisinage de la région antérieure 20, une zone de transition thermique que les pastilles doivent pouvoir franchir avec rapidité suffisante et sans n'amorcer aucune fusion. Des gaz d'échappement renfermant de l'eau 5 sont délivrés au réacteur, par l'intermédiaire du conduit de convoyage 50, en vue de permettre dans la région de la zone hydrolytique 30, à l'aide du catalyseur hydrolytique, une conversion quantitative d'acide isocyanique en de l'ammoniac et en du dioxyde de carbone. 10 Pour piloter le dispositif conforme à l'invention, l'on a prévu un système de commande qui n'est cependant pas illustré sur la figure. Ledit système pilote et/ou régule le dispositif selon l'invention en fonction de paramètres opératoires, notamment sur la base d'au moins l'une des 15 grandeurs caractéristiques du moteur que sont la vitesse angulaire, le couple de rotation ou la masse d'air ; et/ou sur la base d'un signal émanant d'un ou plusieurs capteur(s) de pression et capteur(s) thermométrique(s) logé(s) dans le réacteur, ainsi que du conduit d'amenée ou 20 du conduit à air partiel. Des capteurs de pression peuvent, par exemple, être implantés en des emplacements pi, P3 et/ou p3 illustrés sur la figure. Le système de commande pilote en particulier des organes d'isolement ou de commande éventuellement présents, tels que des soupapes ou 25 des clapets se trouvant dans les conduits 40, 45, 50 et 60. Le système de dissociation 46 peut également comporter un organe d'isolement assigné à au moins l'un des conduits 40 et 45. Il est prévu, de préférence, une régulation au moyen de laquelle le courant d'air charrié est réglé en fonction 30 de stades opératoires du dispositif. Dans le procédé conforme à l'invention, le dispositif est actionné dans une phase de montée en température au cours de laquelle l'espace interne du réacteur 10 est porté à une température de service 35 préétablie située, de préférence, dans la plage comprise entre 200 C et 400 C. En règle générale, l'aptitude 2903730 11 fonctionnelle dudit dispositif est instaurée uniquement lorsque ladite température de service est atteinte. Conformément à l'invention, durant la phase de montée en température, l'on choisit une valeur minimale du débit 5 massique d'air charrié délivré audit réacteur 10. Cette valeur est sélectionnée de façon à interdire un afflux de gaz d'échappement dans le conduit d'amenée, ainsi que dans le système de dosage. Dans une autre forme de réalisation de l'invention, ledit conduit d'amenée est obturé au moyen 10 d'un organe d'isolement au cours de la phase de montée en température. L'on réduit ainsi la masse totale devant être chauffée, et l'on diminue le temps de chauffage nécessaire à l'obtention de la température de service. D'après un autre aspect de l'invention, un courant 15 d'air partiel est également dissocié, d'avec le courant d'air charrié, indépendamment de la phase de montée en température, ce qui a pour effet de régler une valeur préétablie du débit massique dudit air charrié. Dans une forme de réalisation de l'invention non 20 illustrée sur la figure, par souci de simplification, il est prévu de relier le conduit 45 à air partiel au réacteur 10 dans la région de la zone hydrolytique 30. Dans ce cas, lors d'une admission du courant d'air partiel dans ledit réacteur 10, il s'opère un transfert d'urée, notamment de 25 poussières particulaires d'urée vers l'ammoniac et le dioxyde de carbone. Si l'on utilise un catalyseur hydrolytique segmenté, ladite admission a de préférence lieu dans une région située entre les segments. Le débit massique d'air charrié admis dans le 30 réacteur 10 ne doit pas dépasser négativement, en service, une valeur minimale déterminée, afin de garantir une introduction sûre de l'agent réducteur dans ledit réacteur 10. L'ordre de grandeur requis, pour le courant d'air charrié, est de préférence réglé à l'aide du système de 35 régulation de l'air charrié. Cela garantit, en particulier, que les pastilles soient accélérées jusqu'à des vitesses 2903730 12 très élevées, dans le conduit de convoyage, de telle sorte que leur énergie cinétique soit suffisante, à l'issue de la dissociation du courant d'air partiel, pour leur permettre de franchir la zone de transition thermique, dans le 5 réacteur 10, avec une vitesse suffisamment élevée et sans n'amorcer aucune fusion. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'invention telle que décrite et représentée, sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1. Procédé d'actionnement d'un dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, équipé d'un réacteur qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée et au système d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, est délivrée au réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, en empruntant ledit conduit d'amenée, et ledit dispositif est actionné en une phase de montée en température, procédé caractérisé en ce qu'il s'opère, au moins durant la phase de montée en température, le réglage d'une valeur minimale du débit massique d'air charrié en présence de laquelle un afflux de gaz d'échappement dans le conduit d'amenée est empêché ; ou en ce que ledit conduit d'amenée est obturé au moyen d'un organe d'isolement. 2. Procédé d'actionnement d'un dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, équipé d'un réacteur qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée et au système d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, est délivrée au réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, notamment selon la revendication 1, procédé caractérisé en ce qu'un courant d'air partiel est dissocié d'avec le courant d'air charrié, en amont d'une première zone de jonction entre le conduit d'amenée et le réacteur, en vue de régler un débit massique d'air charrié. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'une valeur minimale est réglée, à l'achèvement de la phase de montée en température, concernant une puissance de chauffage devant être délivrée en vue d'entretenir un état fonctionnel préétabli du réacteur. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le 2903730 14 courant d'air charrié est réglé au moyen d'une régulation de l'air charrié, qui est fonction de stades opératoires du dispositif précité. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en 5 ce que la régulation de l'air charrié a lieu sur la base d'au moins l'une des grandeurs caractéristiques du moteur que sont la vitesse de rotation, le couple de rotation ou la masse d'air et éventuellement, ou en variante, sur la base d'un signal provenant d'un capteur de pression logé 10 dans le réacteur. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le courant d'air partiel est admis dans le réacteur en aval de la zone de jonction. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en 15 ce que le courant d'air partiel est admis dans le réacteur en aval d'une zone chauffante. 8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le courant d'air partiel est admis dans le réacteur en aval d'une zone hydrolytique dudit réacteur. 20 9. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le courant d'air partiel est admis dans une région de la zone hydrolytique. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la substance à effet de séparation de l'ammoniac, 25 présente dans le courant d'air partiel, est convertie en d'autres substances. 11. Procédé selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce qu'une accumulation de substance à effet de séparation de l'ammoniac est empêchée dans un conduit 30 d'alimentation entre le réacteur et le système d'échappement. 12. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la dissociation du courant d'air partiel est obtenue grâce à 35 une prise en compte adéquate des résistances à l'écoulement. 2903730 15 13. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, à l'issue de la dissociation du courant d'air partiel, la substance à effet de séparation de l'ammoniac parcourt une 5 zone de transition thermique, à l'intérieur du réacteur, sans amorcer aucune fusion. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le réacteur est chauffé électriquement. 10 15. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des gaz d'échappement du moteur à combustion interne sont délivrés au réacteur au moyen d'un conduit de convoyage. 16. Procédé selon au moins l'une quelconque des 15 revendications précédentes, caractérisé en ce que le flux des gaz d'échappement est ou peut être dissocié, durant la phase de montée en température, par l'intermédiaire d'un organe d'isolement. 17. Dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, 20 équipé d'un réacteur (10) qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée (40) et au système d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, peut être délivrée audit 25 réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, et sachant qu'il est prévu une phase de montée en température, dispositif caractérisé en ce qu'il s'opère, au moins durant la phase de montée en température, le réglage d'une valeur minimale du débit massique d'air charrié en présence de 30 laquelle un afflux de gaz d'échappement, dans le conduit d'amenée (40), est ou peut être empêché ; ou par le fait que ledit conduit d'amenée (40) est ou peut être obturé au moyen d'un organe d'isolement. 18. Dispositif d'élaboration d'un agent réducteur, 35 équipé d'un réacteur (10) qui peut être chauffé, et est relié à un conduit d'amenée (40) et au système 2903730 16 d'échappement d'un moteur à combustion interne, sachant qu'une substance en forme de pastilles, exerçant un effet de séparation de l'ammoniac, peut être délivrée audit réacteur au moyen d'un courant d'air charrié, notamment 5 selon la revendication 17, dispositif caractérisé en ce qu'un système de dissociation {46), conçu pour dissocier un courant d'air partiel d'avec le courant d'air charrié, est prévu en amont d'une zone de jonction (41) entre le conduit d'amenée (40) et le réacteur (10), afin de régler un débit 10 massique d'air charrié. 19. Dispositif selon la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce que le réacteur (10) comporte une zone chauffante (25). 20. Dispositif selon l'une quelconque des 15 revendications 17 à 19, caractérisé en ce que le réacteur (10) comporte une zone hydrolytique (30). 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 17 à 20, caractérisé par la présence d'un conduit (45) à air partiel, raccordé au système de 20 dissociation (46). 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 18 à 21, caractérisé en ce que le courant d'air partiel peut être introduit dans le réacteur (10) au moyen du conduit (45) à air partiel, en aval de la zone de 25 jonction (41), de la zone chauffante (25) et éventuellement, ou en variante, de la zone hydrolytique (30). 23. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 18 à 22, caractérisé en ce que le courant 30 d'air partiel peut être introduit, en aval du réacteur (10), dans un conduit d'alimentation (60) reliant ledit réacteur (10) au système d'échappement.