Brevet FR2906374A1 — publié le 20080328

AGENCEMENT D'AFFICHAGE ELECTRONIQUE L'invention concerne un agencement d'affichage électronique monté sur une monture du type paire de lunettes. Un tel agencement est décrit dans le document de brevet 5 FR 04 50 655. Ce document décrit un conduit optique destiné en particulier à un agencement d'affichage électronique et destiné à transmettre des signaux de lumière d'une de ses extrémités, dite surface d'entrée, à son autre extrémité dite surface de sortie, vers l'oeil d'un utilisateur pour la vision d'une image 10 virtuelle. Ce conduit comporte sur sa surface d'entrée un composant diffractif, qui est de préférence supporté par une surface porteuse asphérique de révolution. Le but d'un tel agencement est de permettre l'obtention d'une image de plus grande taille, tout en conservant une bonne qualité d'image et quelle 15 que soit la longueur du conduit. Il peut être ainsi obtenu un conduit permettant l'affichage d'une image de taille angulaire supérieure à 15 et de bonne qualité. Il est cependant recherché d'obtenir une image de taille encore plus grande et de qualité accrue. 20 L'invention résout ce problème en proposant un agencement d'affichage qui permet d'obtenir une image sur un champ de vision supérieur à 21 , d'une qualité atteignant le standard VGA (Video Graphics Array) ou WVGA (Wide Video Graphics Array), tout en étant d'encombrement limité, afin de rester léger, stable, confortable et esthétique. 25 Pour ce faire, l'invention propose un agencement d'affichage électronique, comportant un conduit optique destiné à transmettre des signaux de lumière émis d'un écran miniature, d'une de ses extrémités dite surface d'entrée à son autre extrémité dite surface de sortie, vers l'oeil d'un utilisateur pour la vision d'une image virtuelle, agencement caractérisé en ce 30 qu'il comporte une lentille de champ intercalée entre ledit écran et ladite surface d'entrée, dont une surface utile plane est disposée en face de l'écran 2906374 2 centré sur l'axe optique de ladite lentille de champ et une surface utile asphérique est disposée en face de la surface d'entrée, l'axe optique de la lentille de champ et celui du conduit étant confondus. De préférence, ladite surface utile plane est collée à l'écran. Et l'écran peut être au moins partiellement encastré dans ladite surface utile plane. De préférence, ladite surface d'entrée et ladite surface utile asphérique sont séparées par un espace d'air. Avantageusement, le positionnement relatif de ladite lentille de champ et du conduit est effectué au moyen d'un agencement d'au moins deux pions coopérant avec au moins deux trous correspondants. Les deux pions peuvent être portés par ladite lentille et les deux trous par la surface d'entrée du conduit. Lesdits pions peuvent être portés par un cadre d'entretoise et lesdits 15 trous par la surface d'entrée du conduit et par la surface de sortie de la lentille de champ. Très avantageusement, ladite surface utile asphérique est diffractive. De préférence, l'épaisseur de ladite lentille de champ est définie de sorte que la proximité de l'image de la surface diffractive de la lentille de 20 champ soit située au-delà des plages d'accommodation standard d'un utilisateur amétrope. Avantageusement, la proximité de l'image de la surface diffractive de la lentille de champ est soit supérieure à 0 Dioptrie, soit inférieure à -4 Dioptries. 25 Et, de préférence, la proximité de l'image de la surface diffractive de la lentille de champ est éloignée de celle de l'image de l'écran d'au moins 4 Dioptries en valeur absolue. De préférence, ladite surface utile asphérique diffractive est de type kinoform répondant à l'équation d'une porteuse asphérique de révolution, 30 sommée à celle d'un second composant asphérique de révolution modulo une profondeur de saut. 2906374 3 Ladite surface utile asphérique peut comprendre une surface traversée par la lumière dont le signe de courbure locale change au moins une fois. Et de préférence, ladite surface utile asphérique comprend au moins 5 un point d'inflexion sur son profil radial pour lequel la dérivée seconde selon la distance radiale par rapport au centre de la surface utile s'annule et change de signe à son passage. Ledit conduit comporte de préférence, également une surface diffractive asphérique sur sa surface d'entrée. 10 De préférence, la surface utile asphérique diffractive de la surface d'entrée du dit conduit est de type kinoform répondant à l'équation d'une porteuse asphérique de révolution, sommée à celle d'un deuxième composant asphérique de révolution modulo une profondeur de saut. Et avantageusement, la porteuse asphérique de ladite surface utile asphérique de la surface d'entrée du dit conduit comprend une surface traversée par la lumière dont le signe de courbure locale change au moins une fois. De préférence, ladite surface utile asphérique de la surface d'entrée du dit conduit comprend au moins un point d'inflexion sur son profil radial pour lequel la dérivée seconde selon la distance radiale par rapport au centre de la surface utile s'annule et change de signe à son passage. Ladite surface d'entrée du conduit et ladite surface utile asphérique de la lentille de champ sont sensiblement parallèles, avantageusement. La valeur absolue de la différence pour une abscisse radiale donnée des pentes de ladite surface utile d'entrée du conduit et des pentes harmonisées sur ladite surface utile asphérique de la lentille de champ peut être inférieure à 20% de la valeur maximale de la pente de l'une ou de l'autre de ces valeurs à cette abscisse. De préférence, la valeur absolue de la différence des puissances diffractives des faces d'entrée du conduit et de la surface asphérique de ladite lentille de champ, divisée par le maximum de ces mêmes puissances diffractives est inférieur ou égal à 0.25. 2906374 4 Et avantageusement, on impose que : ABS[(Ru.N_SC)-N_SE]/max[(Ru.N_SC),N_SE] soit inférieure ou égal à 25% où N SE le nombre d'anneaux sur la surface utile de la face d'entrée du 5 conduit (1A) N SC le nombre d'anneaux sur la surface utile de la surface asphérique de ladite lentille de champ, Ru le coefficient d'harmonisation des surfaces utiles des faces d'entrée du conduit et de la surface asphérique de ladite lentille de 10 champ, défini par la valeur de la surface utile de la face d'entrée du conduit divisée par la surface utile de la surface asphérique de ladite lentille de champ, pour une valeur donnée de diamètre de pupille. De préférence, le calcul de Ru est réalisé avec un diamètre de pupille égal à 8mm. 15 Avantageusement, l'écran comporte un pixel couleur dont la taille est inférieure à 11 pm. L'invention est décrite ci-après plus en détail à l'aide de figures ne représentant que des modes de réalisation préférés de l'invention. La figure 1 est une vue en coupe longidudinale d'un agencement 20 d'affichage conforme à l'invention. La figure 2 est une vue de détail de la figure 1 d'une première variante de réalisation de l'interface écran ù lentille de champ. La figure 3 est une vue de détail de la figure 1 d'une deuxième variante de réalisation de l'interface écran ù lentille de champ. 25 Les figures 4A et 4B sont des vues de détail, en coupe longitudinale et de face, d'une troisième variante de réalisation de l'interface écran ù lentille de champ. Les figures 5A à 5C sont des vues, en coupe longitudinale et de face, d'une première variante de réalisation de l'interface lentille de champ ù 30 conduit optique. 2906374 5 Les figures 6A à 6D sont des vues, en coupe longitudinale et de face, d'une seconde variante de réalisation de l'interface lentille de champ ù conduit optique. La figure 7 est une vue de détail d'un afficheur conforme à 5 l'invention. La figure 8 représente un graphe de comparaison à une même abscisse radiale de la pente de la surface d'entrée du conduit et de la pente harmonisée sur la surface utile de la surface asphérique d'une lentille de champ constituant l'afficheur conforme à l'invention. 10 Comme illustré sur la figure 1, l'invention concerne un agencement d'affichage électronique, comportant un conduit optique 1 destiné à transmettre des signaux de lumière émis d'un écran miniature 2, d'une de ses extrémités dite surface d'entrée 1A à son autre extrémité dite surface de sortie 1 B, vers l'oeil O d'un utilisateur pour la vision d'une image virtuelle. 15 Selon l'exemple précis représenté, le guide optique 1 comporte un relais optique 1C formé d'un barreau parallélépipédique destiné à transmettre la lumière selon un axe optique confondu avec son axe longitudinal. A l'extrémité de ce barreau 1C opposée à la surface d'entrée 1A est disposée une paroi de réflexion 1 D inclinée par rapport à cet axe 20 longitudinal. La surface de sortie 1B est en fait constituée d'une lentille dont l'axe de révolution est contenu dans un plan de symétrie longitudinal. De par sa longueur, le barreau 1C assure le positionnement de l'écran miniature 2 suffisamment loin du côté temporal du porteur. Cet agencement comporte également une lentille de champ 3 25 intercalée entre l'écran et la surface d'entrée, dont une surface utile plane 3A est disposée en face de l'écran 2 centré sur l'axe optique de la lentille de champ et une surface utile asphérique 3B est disposée en face de la surface d'entrée 1A, l'axe optique de la lentille de champ et celui du conduit étant confondus. 30 Un espace d'air de faible épaisseur est agencé entre la surface d'entrée 1A et la lentille de champ 3. Il est de préférence inférieur à 4mm au centre. 2906374 6 De préférence, comme illustré sur les figures, la surface utile plane 3A de la lentille de champ est collée sur l'écran 2, et plus précisément sur la lame de protection de verre 2B qui recouvre l'élément actif 2A de cet écran. L'invention propose plusieurs variantes de réalisation de cette 5 interface écran û lentille de champ. Comme illustré sur la figure 2, la surface utile 3A de la lentille de champ est plane et est donc appliquée par collage contre la lame de protection de verre 2B de l'écran. Le fait de s'appuyer sur une face plane simplifie la conception de 10 l'agencement mécanique de déplacement de l'écran 2 pour le réglage de l'alignement des images droite-gauche, dans le cas d'un binoculaire. On peut ensuite, une fois l'alignement obtenu au moyen d'un banc prévu à cet effet faire prendre la colle via une illumination UV adaptée. Il faut contrôler assez précisément le spectre d'émission de l'écran 15 pour qu'il ne contienne pas d'UV susceptible de faire prendre la colle pendant qu'on fait le réglage, ce qui impose une contrainte sur les filtres de l'écran. Comme solution, les phases de réglage peuvent être réalisées en utilisant la partie rouge ou verte du spectre lumineux, afin de minimiser le risque de prise de la colle. 20 Sur la figure 2, la zone d'optimisation sur laquelle sont tracés les rayons est plus grande que la surface active de l'écran, afin de tenir compte de l'amplitude des mouvements de réglage d'alignement et d'assurer une bonne qualité d'image sur toute la plage de réglage d'alignement. Les figures 3 et 4 illustrent d'autres variantes de réalisation de 25 l'interface écran û lentille de champ. Ici, le réglage d'alignement n'est pas effectué par déplacement et positionnement de l'écran 2, mais par déplacement électronique de l'image. Plus précisément, l'écran 2 présente alors une surface active plus grande que la surface déterminée de l'image émise. Le procédé de réglage 30 consiste alors à déplacer cette image émise sur l'écran, afin d'obtenir une position réglée de cette image dans cet écran correspondante à une superposition des deux images virtuelles gauche et droite du binoculaire. 2906374 7 L'écran et plus précisément sa lame de protection 2B peuvent alors être encastrés ou emboîtés dans un agencement pour leur positionnement relatif avec la lentille de champ 3. On ménage dans la face plane de la lentille de champ 3 un logement 5 ou contre-forme pour la lame de protection 2B de l'écran qui y est collée. Ce logement ou contre-forme est tel qu'il permette de réaliser un positionnement de la surface active de l'écran 2 centré sur l'axe optique de la lentille de champ 3, cet axe étant confondu avec celui du système optique. Sur la figure 3, la zone d'optimisation sur laquelle sont tracés les 10 rayons est égale à la surface active de l'écran puisqu'on est dans le cas d'un déplacement électronique de l'image. Ce logement pour la lame de protection 2B de l'écran peut être formé par quatre parois P1, P3 disposées sur toute la périphérie de la surface plane 3A de la lentille de champ, comme illustré par la deuxième variante 15 représentée sur la figure 3 ou par seulement deux parois P'1, P'2 perpendiculaires disposées sur deux côtés adjacents de la surface plane 3A de la lentille de champ, comme illustré par la troisième variante représentée sur les figures 4A et 4B. Ce logement avec ces parois peut aisément être obtenu par injection 20 lors du moulage de la lentille de champ 3. La justesse de l'alignement est assurée lors de la phase de mise au point du moule, en agissant directement sur la forme de celui-ci et donc de la lentille de champ moulée. L'assemblage de l'écran 2 et de la surface plane de la lentille de 25 champ 3, et particulièrement de sa zone optique utile est réalisé au moyen d'une colle optique adaptée. Grâce à ces variantes, il n'est pas besoin de contrôler l'alignement des images virtuelles droite et gauche au moment du collage de l'écran miniature sur la lentille de champ. Il faut simplement, ainsi que préconisé 30 précedemment, lors de la conception du système, aligner le centre de la zone active de l'écran 2 sur l'axe optique de la lentille de champ 3 et donc sur l'axe optique du système, tout en contrôlant précisément les tolérances 2906374 8 de fabrication. Ceci présente l'avantage de minimiser l'excursion de la zone d'affichage de l'image nécessaire pour réaliser un alignement de l'image virtuelle droite sur l'image virtuelle gauche, c'est-à-dire la taille de la zone utile de l'écran miniature et donc in fine l'encombrement final des lunettes 5 binoculaire. Ce collage peut donc se faire individuellement entre chaque lentille de champ et chaque écran miniature, indépendamment et antérieurement au procédé d'alignement des images virtuelles droites et gauche, ce qui, en simplifiant considérablement cette opération, réduit les coûts de fabrication de la lunette binoculaire et de nouveau son 10 encombrement car les dispositifs d'ajustements mécaniques externes utilisés par l'art antérieur sont remplacés par un simple collage. Il est maintenant précisé la constitution de l'interface lentille de champ 3 û conduit optique 1, qui présente comme déjà indiqué plus haut un espace d'air entre ces deux éléments. 15 Selon une première variante, représentée sur les figures 5A à 5C, la lentille de champ 3 et le conduit optique 1 sont façonnés de façon à disposer de zones d'interface mécanique en dehors des zones optiques utiles. Ces zones d'interface sont disposées à la périphérie de la surface utile ashérique 3B et de la surface d'entrée asphérique 1A du conduit optique. Ces zones 20 d'interface mécanique ont pour but d'aligner l'axe optique L3 de la lentille de champ 3 avec l'axe optique L1 du conduit optique 1. Ceci est réalisable grâce au procédé d'injection de ces deux éléments qui permet d'adapter la forme du moule de la pièce pour réaliser ces fonctions mécaniques. Plus précisément, autour de leur zone utile respective Z3 et Z1 et à 25 leur périphérie, la surface de sortie 3B de la lentille de champ et la surface d'entrée 1A du conduit optique comportent une bride B3 et B1 comportant un agencement de pions et trous d'emboîtement. Ici, la lentille de champ 3 est pourvue de deux pions P3 et P3' et le conduit optique de deux trous Ti et Ti' d'emboîtement correspondants. 30 L'assemblage des deux pièces est maintenu en position par collage via une colle adaptée. 2906374 9 Du fait de la grande précision acquise lors de la mise au point et à la répétabilité du procédé, il est possible d'aligner très précisément ces deux pièces et donc in fine, le centre de la zone active de l'écran 2 sur leur axe optique commun. Le système optique est ainsi aligné via l'ajustement du 5 moule lors de l'injection et de la mise au point du procédé. Une fois le système en production, le montage est simple et ne nécessite aucun instrument externe. Afin d'éviter cependant la réalisation de moules complexes pour ces deux pièces optiques, une seconde variante de réalisation est représentée 10 sur les figures 6A à 6D. Alternativement, on peut donc réaliser la jonction de ces pièces à l'aide d'un cadre d'entretoise intermédiaire C qui est lui-même réalisé par injection. Avantageusement il est en matériau opaque noir pour éviter les réflexions parasites ou dépoli sur les côtés. 15 Ce cadre C est doté de zones d'appui plans et de pions de positionnement P sur chacune de ses faces, de préférence deux pions sur chacune de ces faces, pour se placer par rapport à la lentille de champ 3 et au conduit optique 1 qui comportent tous deux des trous correspondants sur leur face de sortie 3B et sur leur face d'entrée 1A. Un système de 20 détrompeur par exemple grâce à la position des pions de chaque côté peut permettre de monter le cadre C dans le bon sens afin d'éviter des décentrements et défauts prismatiques alternatifs dûs aux possibles renversements de sens de montage. Afin de minimiser la valeur du chromatisme transverse, on utilise une 25 surface diffractive sur la face asphérique de sortie 3B de la lentille de champ 3 et/ou sur la face asphérique d'entrée 1A du conduit optique 1. On peut utiliser une seule surface asphéro-diffractive, soit positionnée sur la face de sortie de la lentille de champ 3, soit positionnée sur la face d'entrée du conduit optique 1, soit deux surfaces asphéro- 30 diffractives positionnées sur chacun de ces éléments. L'avantage de positionner les faces asphéro diffractives à cet endroit est qu'elles y sont à l'abri de toute agression environnementale. 2906374 10 L'épaisseur de la lentille de champ 3 est définie de sorte que la proximité de l'image de la surface diffractive de la lentille de champ soit située au-delà des plages d'accommodation standard d'un utilisateur amétrope. Afin d'éviter une mise au point par l'observateur de l'image 5 virtuelle de l'écran miniature 2 du kinoform éventuellement présent sur la lentille de champ 3, celle-ci est donc relativement épaisse. Son épaisseur est calculée de sorte que la proximité de l'image du diffractif sur la face de la lentille de champ soit soit supérieure à 0 Dioptries, préférablement +2 Dioptries, soit inférieure à -4 Dioptries, préférablement -6 Dioptries ; ou 10 alternativement, soit éloignée de la proximité de l'image de l'écran 2 d'au moins 4Dioptries en valeur absolue. A titre d'exemple, l'épaisseur de la lentille de champ 3 est d'au moins 3 mm, de préférence de 3,5mm. La figure 7 représente en coupe transversale une surface asphéro-15 diffractive équipant la surface de sortie de la lentille de champ et/ou la surface d'entrée conduit optique. On définit la surface utile SU des surfaces asphériques 3B ou 1A comme étant le disque de diamètre D le plus petit qui inclut tous les points d'impact des rayons lumineux du tracé de rayon pour une pupille d'oeil de 8 20 mm ou moins. La surface utile de la surface de sortie 3B, notée SC, de la lentille de champ est différente de celle de la surface d'entrée 1A, notée SE du conduit optique. En règle générale, de préférence, elle est inférieure à la surface utile SE d'entrée 1A du conduit optique. Les surfaces SC et SE comportant à la fois une porteuse asphérique 25 et éventuellement un kinoform, on peut les appeler surfaces perfectionnées. Une des caractéristiques fondamentales pour le contrôle de l'astigmatisme et de la courbure de champ est que sur les surfaces utiles des surfaces asphériques SC ou SE, le profil radial de ces asphères ou de ces porteuses asphériques présente au moins une inversion du signe de la 30 courbure locale. Avantageusement, plus précisément, ces surfaces asphériques comprennent sur leur surface utile SU au moins un point d'inflexion PI sur 2906374 11 leur profil radial pour lequel la dérivée seconde selon la distance radiale par rapport au centre de la surface utile s'annule et change de signe à son passage. Cette surface asphérique est ici de plus à symétrie de révolution. Sur 5 la surface utile SU, le signe de la dérivée seconde du profil radial de cette surface porteuse de la surface diffractive change au moins une fois. Selon l'exemple représenté, cette surface présente un point d'inflexion PI le long de son profil radial PR pour lequel la condition de changement de signe de la dérivée seconde est remplie. 10 Si on note Z(h), l'équation du profil radial, cela signifie que sur le domaine de définition, ou domaine utile, correspondant à la portion d'espace sur laquelle est définie la surface utile, il existe au moins une valeur hO telle que : (d2Z/dh2)(hO)=0 et change de signe au passage de hO. 15 Plus généralement, la surface perfectionnée SE ou SC comprend une surface dite utile traversée par la lumière en provenance de l'écran miniature et allant vers l'oeil du porteur pour laquelle il existe une inversion du signe de la courbure locale. Le rayon d'impact sur cette surface utile SU étant appelée h, la 20 surface asphérique porteuse du composant diffractif répond à l'équation : Zsupport(h)=c1.h2/(1 +SQRT(1(1 +k1).c12.h2) + A1.h4 + B1.h6 + C1.h8 + D1.h10 + E1.h12 + F1.h14 + G1.h16 + H1.h18 + J1.h20 où Zsupport(h) est la coordonnée de la surface parallèle à l'axe z, c1 est la courbure au pôle de la surface, 25 k1 le coefficient conique et A1, B1, C1... représentent les coefficients polynomiaux d'asphéricité de la surface. Zsupport(h) est l'équation générale d'une surface asphérique de révolution. 30 La surface diffractive est quant à elle réalisée par des stries ou sillons St concentriques sur cette surface utile SU : il s'agit d'un profil dit kinoform . 2906374 12 L'équation de la surface diffractive s'écrit comme celle d'une surface asphérique de révolution modulo une valeur de saut s : D(h) = mod[Zdiffractif(h) , s] avec 5 Zdiffractif(h)=c2.h2/(1 +SQRT(1-(1 +k2).c22.h2) + A2.h4 + B2.h6 + C2.h8 + D2.h10 + E2.h12 + F2.h14 + G2.h16 + H2.h18 + J2.h2 où Zdiffractif(h) est la coordonnée de la surface parallèle à l'axe z, c2 est la courbure au pôle de la surface, k2 le coefficient conique et 10 A2, B2, C2... représentent les coefficients polynomiaux d'asphéricité de la surface, et s = X/[n(X)-1 ] où est la longueur d'onde de conception du composant diffractif, généralement choisie au milieu de la bande visible du spectre lumineux, soit 15 dans notre cas 550 nm, n(X) est l'indice du matériau constitutif du conduit de lumière pour la longueur d'onde de conception considérée X. Au final, l'équation de la surface représentée sur la figure 7 s'écrit sous la forme Z(h) = Zsupport(h) + Zdiffractif(h). 20 De préférence, les porteuses asphériques des surfaces SC et SE sont de concavité opposée. Par ailleurs, la surface d'entrée 1A du conduit et la surface utile asphérique 3B de la lentille sont sensiblement parallèles. La valeur absolue de la différence pour une abscisse radiale donnée des pentes de ladite surface d'entrée du conduit et ladite surface utile 25 asphérique de la lentille est de préférence inférieure à 20% de la valeur maximale de la pente de l'une ou de l'autre de ces surfaces à cette abscisse. Cette condition de quasi parallélisme des porteuses asphériques des surfaces SC et SE est très importante pour obtenir un bonne conception dans la configuration utilisée. 30 Cette condition concerne bien entendu les surfaces utiles de SC et SE, là où elles sont traversées par des faisceaux lumineux. Dans le cas 2906374 13 général, les surfaces utiles de SC et SE sont légèrement différentes du fait de la divergence des faisceaux lumineux. On définira le ratio Ru(P), coefficient d'harmonisation des surfaces utiles de SC et SE comme étant : Ru(p) = surface utile (SE) / surface utile 5 (SC) pour une valeur donnée de diamètre de pupille p. De préférence, le calcul de Ru est réalisé avec un diamètre de pupille égal à 8mm. Durant tout ce qui suit, on notera Ru cette valeur pour un diamètre de pupille de 8mm ou moins. On ajustera par une affinité de coefficient Ru la surface utile de SC 10 sur la surface utile de SE. On étendra alors par une affinité selon l'axe des ordonnées Z, de coefficient Ru, la fonction des pentes de SC sur la nouvelle surface utile. L'équation des pentes de SC harmonisée sur la surface utile de SE s'écrit alors : 15 Z SC-harmo(h) = Z SC(h/Ru), où : Z_SC(h)=d/dh[c1.h2/(1 +SQRT(1-(1 +k1).c12.h2) + A1.h4 + B1.h6 + C1.h8 + D1.h10 + E1.h12 + F1. h14 + G1.h16 + H1.h18 + J1.h20] où Z_SC(h) est la dérivée première en h de la surface SC , c1 est la courbure au pole de la surface, k1 le coefficient conique et A1, B1, C1... 20 représentent les coefficients polynomiaux d'asphéricité de la porteuse de la surface SC. Z_SC(h) est la dérivée première d'une surface asphérique de révolution. La figure 8 est un graphe représentant, en fonction de l'abscisse radiale h, d'une part la valeur de la pente P'1 de la porteuse de la surface 25 d'entrée 1A du conduit sur sa surface utile SE et d'autre part la valeur de la pente P'2 de la porteuse de la surface asphérique de sortie 3B de la lentille de champ harmonisée sur la surface asphérique utile SE du conduit, rapportées à l'ordonnée de gauche sans unité, ainsi que l'écart relatif E entre ces deux valeurs par rapport au maximum des deux pentes, rapporté à 30 l'ordonnée de droite en %. 2906374 14 Afin de réaliser optimalement une correction du chromatisme de la combinaison optique proposée, la surface d'entrée 1A du conduit et la surface utile asphérique 3B de la lentille de champ sont de type kinoform . Cela permet : 5 - un double repliement de la tâche de chromatisme transverse et donc une meilleure correction - une répartition de la puissance diffractive sur les deux surfaces et donc des diffractifs ayant moins d'anneaux, donc moins sujets à des défauts de parasitage des ordres supérieurs. 10 Une combinaison préférée consiste à équilibrer la puissance des deux surfaces diffractives sur la face SE et SC de façon à les rendre les plus égales possibles. On choisira de préférence ces valeurs tel que : ABS[[Pdiffractif(SC) - Pdiffractif(SE)] / max[Pdiffractif(SC),Pdiffractif(SE)]] 15 inférieur ou égal à 25% Alternativement, un autre arrangement favorable consiste à équilibrer le nombre d'anneaux sur les surfaces utiles de SC et SE. Si on appelle N_SE et N SC le nombre d'anneaux sur les surfaces utiles de SC et SE respectivement, on fera en sorte que : 20 ABS[(Ru.N_SC)-N_SE]/max[(Ru.N_SC),N_SE] inférieur ou égal à 25%, Ru étant le coefficient dh'armonisation des surfaces utiles SC et SE des faces d'entrée du conduit (1A) et de la surface asphérique (3B) de ladite lentille de champ 25 De préférence, selon l'invention, l'écran comporte un pixel couleur dont la taille est inférieure à 11 pm. L'intérêt est de permettre de ne pas augmenter la taille de l'écran directement en proportion de sa résolution et donc de minimiser l'encombrement final des lunettes binoculaires. 30 Grâce à l'invention, des tailles d'image virtuelle supérieures à 21 peuvent être obtenues, avec une gamme de focale effective du système inférieure à 22 mm et pour des résolutions d'écran VGA ou supérieures. 2906374 15 Par des procédés d'injection thermoplastiques, les pièces constitutives sont de préférence réalisées en Zeonex, grade 330R par exemple, choisi pour ses très bonnes propriétés optiques, sa faible biréfringence et sa faible absorption d'eau. REVENDICATIONS 1. Agencement d'affichage électronique, comportant un conduit optique (1) destiné à transmettre des signaux de lumière émis d'un écran miniature (2), d'une de ses extrémités dite surface d'entrée (1A) à son autre extrémité dite surface de sortie (1 B), vers l'oeil (0) d'un utilisateur pour la vision d'une image virtuelle, agencement caractérisé en ce qu'il comporte une lentille de champ (3) intercalée entre ledit écran (2) et ladite surface d'entrée (1A), dont une surface utile plane (3A) est disposée en face de l'écran (2) centré sur l'axe optique (L3) de ladite lentille de champ et une surface utile asphérique (3B) est disposée en face de la surface d'entrée (1A), l'axe optique de la lentille de champ et celui du conduit étant confondus. 2. Agencement selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite surface utile plane (3A) est collée à l'écran (2). 3. Agencement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'écran (2) est au moins partiellement encastré dans ladite surface utile plane (3A). 4. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite surface d'entrée (1A) et ladite surface utile asphérique (3B) sont séparées par un espace d'air. 5. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le positionnement relatif de ladite lentille de champ (3) et du conduit (1) est effectué au moyen d'un agencement d'au moins deux pions coopérant avec au moins deux trous correspondants. 6. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les deux pions (P3, P'3) sont portés par ladite lentille de champ (3) et les deux trous (Ti, Ti') par la surface d'entrée du conduit (1). 7. Agencement selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits pions (P) sont portés par un cadre d'entretoise (C) et lesdits trous par le surface d'entrée (1A) du conduit et par la surface de sortie (3B) de la lentille de champ. 2906374 17 8. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite surface utile asphérique (3B) est diffractive. 9. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'épaisseur de ladite lentille de champ (3) est définie de sorte que la 5 proximité de l'image de la surface diffractive (3B) de la lentille de champ soit située au-delà des plages d'accommodation standard d'un utilisateur amétrope. 10. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la proximité de l'image de la surface diffractive (3B) de la lentille de 10 champ (3) est soit supérieure à 0 Dioptrie, soit inférieure à -4 Dioptries. 11. Agencement selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que la proximité de l'image de la surface diffractive de la lentille de champ (3) est éloignée de celle de l'image de l'écran (2) d'au moins 4 Dioptries en valeur absolue. 15 12. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite surface utile asphérique diffractive (3B) est de type kinoform répondant à l'équation d'une porteuse asphérique de révolution, sommée à celle d'un second composant asphérique de révolution modulo une profondeur de saut. 20 13. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite surface utile asphérique (3B) comprend une surface traversée par la lumière dont le signe de courbure locale change au moins une fois. 14. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé 25 en ce que ladite surface utile asphérique (3B) comprend au moins un point d'inflexion (PI) sur son profil radial pour lequel la dérivée seconde selon la distance radiale par rapport au centre de la surface utile s'annule et change de signe à son passage. 15. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé 30 en ce que ledit conduit (1) comporte également une surface diffractive asphérique sur sa surface d'entrée (1A). 2906374 18 16. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la surface utile asphérique diffractive (1A) de la surface d'entrée du dit conduit (1) est de type kinoform répondant à l'équation d'une porteuse asphérique de révolution, sommée à celle d'un deuxième 5 composant asphérique de révolution modulo une profondeur de saut. 17. Agencement selon la revendications 15 ou 16, caractérisé en ce que la porteuse asphérique de ladite surface utile asphérique (1A) de la surface d'entrée du dit conduit (1) comprend une surface traversée par la lumière dont le signe de courbure locale change au moins une fois. 10 18. Agencement selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que ladite surface utile asphérique (1A) de la surface d'entrée du dit conduit (1) comprend au moins un point d'inflexion sur son profil radial pour lequel la dérivée seconde selon la distance radiale par rapport au centre de la surface utile s'annule et change de signe à son passage. 15 19. Agencement selon l'une des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que ladite surface d'entrée (1A) du conduit et ladite surface utile asphérique (3B) de la lentille de champ sont sensiblement parallèles. 20. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la valeur absolue de la différence pour une abscisse radiale donnée des 20 pentes de ladite surface utile d'entrée (1A) du conduit et des pentes harmonisées sur la surface utile de ladite surface utile asphérique (3B) de la lentille de champ, est inférieure à 20% de la valeur maximale de l'une ou de l'autre de ces valeurs à cette abscisse. 21. Agencement, selon l'une des revendications 15 à 20, caractérisé en ce 25 que la valeur absolue de la différence des puissances diffractives des faces d'entrée du conduit (1A) et de la surface asphérique (3B) de ladite lentille de champ, divisée par le maximum de ces mêmes puissances diffractives est inférieur ou égal à 0.25. 22. Agencement selon l'une des revendications 15 à 20, caractérisé en ce 30 qu' on impose que : ABS[(Ru.N_SC)-N_SE]/max[(Ru.N_SC),N_SE] soit inférieure ou égal à 25% où 2906374 19 N SE le nombre d'anneaux sur la surface utile (SC) de la face d'entrée du conduit (1A) N SC le nombre d'anneaux sur la surface utile (SE) de la surface asphérique (3B) de ladite lentille de champ, 5 Ru le coefficient d'harmonisation des surfaces utiles des faces d'entrée du conduit (1A) et de la surface asphérique (3B) de ladite lentille de champ, défini par la valeur de la surface utile (SE) de la face d'entrée du conduit (1A) divisée par la surface utile (SC) de la surface asphérique (3B) de ladite lentille de champ, pour une valeur 10 donnée de diamètre de pupille. 23. Agencement selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le calcul de Ru est réalisé avec un diamètre de pupille égal à 8mm. 24. Agencement selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit écran (2) comporte un pixel couleur dont la taille est 15 inférieure à 11 pm.