Brevet FR2903097A1 — publié le 20080104

PROCEDE DE PREPARATION D'HYDROQUINONE PURIFIEE ET MISE EN FORME. La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'hydroquinone purifiée et mise en forme. L'invention vise à fournir l'hydroquinone débarrassée des impuretés résultantes de son procédé de préparation et mise en forme. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit un procédé permettant 10 d'obtenir de l'hydroquinone de grande pureté et mise en forme. L'hydroquinone (ou 1,4-dihydroxybenzène) est un produit largement utilisé dans de nombreux domaines d'application en tant qu'inhibiteur de polymérisation, anti-oxydant dans les élastomères ou comme intermédiaire de 15 synthèse. Un autre domaine d'application est la photographie. II s'ensuit que c'est un produit de grande consommation. Une pureté différente est requise selon les marchés concernés. En effet, si certaines applications, se satisfont d'une hydroquinone technique c'est-à-dire renfermant quelques impuretés afin de minimiser les 20 coûts d'exploitation, d'autres applications en particulier la photographie requièrent un degré de pureté très élevée. Ainsi, l'hydroquinone doit satisfaire dans certains à des exigences de pureté élevée qui peuvent être assez contraignantes. Le problème qui se pose est que la purification n'est pas aisée car 25 l'hydroquinone est un produit sensible à l'oxydation et qui conduit vite à des produits de dégradation qui sont colorés. Par ailleurs, des caractéristiques physico-chimiques différentes, en termes de granulométrie, coulabilité, vitesse de dissolution peuvent être requises selon les applications. 30 L'hydroquinone est actuellement disponible sur le marché sous la forme d'une poudre formée d'aiguilles petites et cassantes. Les inconvénients qui en résultent sont la présence de fines qui entraînent des problèmes de poussiérage lors du stockage et de la manipulation de ladite poudre. Or les poussières d'hydroquinone ne sont pas sans danger par rapport à 35 l'environnement en raison de risques d'explosion et eu égard à l'Homme car cette substance est irritante pour les yeux, les voies respiratoires et peut également provoquer des irritations de la peau lorsqu'elle est mise à son contact. 2903097 2 Donc, le marché est demandeur d'hydroquinone présentant une pureté élevée mais ne présentant pas les problèmes liés à la manipulation d'une poudre. Une des voies de synthèse de l'hydroquinone consiste à effectuer 5 l'hydroxylation du phénol par le peroxyde d'hydrogène, notamment en présence de catalyseurs acides homogènes ou hétérogènes. Ainsi, on peut faire appel comme selon FR 2 071 464, a un acide protique fort c'est-à-dire un acide présentant un pKa dans l'eau inférieur à 0,1, de préférence inférieur à -1. Comme exemples d'acides protiques forts, on peut mentionner entre autres, l'acide sulfurique, l'acide chlorosulfurique, l'acide perchlorique, les acides sulfoniques comme par exemple, l'acide méthanesulfonique, trifluorométhanesulfonique, toluènesulfonique, phénolsulfonique. Comme autres exemples de catalyseurs acides protiques, on peut citer les résines sulfoniques et plus particulièrement les résines commercialisées sous différentes dénominations commerciales. On peut citer, entre autres, les résines suivantes : TEMEX 50, AMBERLYST 15, AMBERLYST 35, AMBERLYST 36, DOWEX 50W. Les résines précitées sont constituées d'un squelette polystyrénique qui porte des groupes fonctionnels qui sont des groupes sulfoniques. Le squelette polystyrénique est obtenu par polymérisation du styrène et du divinylbenzène, sous l'influence d'un catalyseur d'activation, le plus souvent un peroxyde organique, ce qui conduit à un polystyrène réticulé qui est ensuite traité par de l'acide sulfurique ou sulfochlorique concentré conduisant à un copolymère styrène-divinylbenzène sulfoné. II est également possible de faire appel à des résines sulfoniques qui sont des copolymères phénol-formol et qui portent sur le noyau aromatique un groupe méthylènesulfonique, par exemple la résine commercialisée sous la dénomination DUOLITE ARC 9359. D'autres résines disponibles sur le marché conviennent également et l'on peut citer les résines perfluorées porteuses de groupes sulfoniques et, plus particulièrement le NAFION qui est un copolymère de tétrafluoroéthylène et de perfluoro[2-(fluorosulfonyléthoxy)-propyl] vinyl éther. Comme autres catalyseurs convenant dans les procédés d'hydroxylation, 35 on peut mentionner les complexes de fer II et de cuivre Il (FR 2 121 000, USSR 1 502 559) et tout autre catalyseur de type Fenton. D'autres procédés de préparation de l'hydroquinone font appel à une catalyse hétérogène. Ainsi, on peut mettre en oeuvre une zéolithe acide de 2903097 3 type silicalite de titane (ou titanosilicalite-1) ou de fer de type TS-1 (FR 2 489 816), une zéolithe de type silicalite de titane MEL (EP 1 131 264) ou une titanozéosilite de type MFI (EP 1 123 159). Il est également possible d'utiliser une zéolithe MCM-22 (FR 03/07802). 5 A l'issue de telles réactions d'hydroxylation, on obtient un mélange comprenant essentiellement du pyrocatéchol (ou 1,2-dihydroxybenzène) et de l'hydroquinone, en proportions variables avec en général, un ratio massique pyrocatéchol/ hydroquinone de l'ordre de 0,25 à 4,0, ainsi que différents sous-produits en des quantités beaucoup plus faibles, notamment du résorcinol (ou 10 1,3-dihydroxybenzène) et du pyrogallol (ou 1,2,3-trihydroxybenzène), généralement à des teneurs de l'ordre de 0,5 à 4,0 % en masse, pourcentages exprimés par rapport à la quantité d'hydroquinone et de pyrocatéchol formée. On obtient des mélanges de compositions variables comprenant, en 15 masse, de 20 à 80% de pyrocatéchol, de 80 à 20 % d'hydroquinone, de 0,1 à 2 % de résorcinol et de 0,1 à 2 % de pyrogallol. Typiquement, on obtient des mélanges comprenant, en masse, de 50 à 80 % de pyrocatéchol, de 20 à 50 % d'hydroquinone, de 0,1 à 2 % de résorcinol et de 0,1 à 2 % de pyrogallol. 20 Pour isoler l'hydroquinone à partir de mélanges bruts de ce type, une méthode actuellement connue consiste à effectuer la distillation dudit mélange permettant d'obtenir en tête de distillation le pyrocatéchol (qui est le composé le plus volatil du mélange), et en pied de distillation, une "hydroquinone brute", à savoir un mélange comprenant essentiellement de l'hydroquinone, associée 25 à de faibles quantités d'impuretés (résorcinol et pyrogallol ainsi que d'éventuelles traces de pyrocatéchol non éliminées par la distillation). L'invention propose à partir de cette hydroquinone brute, de fournir de l'hydroquinone pouvant avoir une très haute pureté et étant présentée sous une forme permettant d'éviter les problèmes liés à la manipulation d'une 30 poudre. II a maintenant été trouvé et c'est ce qui constitue l'objet de la présente invention, un procédé de préparation d'hydroquinone purifiée et mise en forme sous forme d'écailles, à partir d'une hydroquinone brute caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : - une étape de purification de l'hydroquinone brute par distillation comprenant : 2903097 4 (A) une distillation d'étêtage, dans laquelle on injecte l'hydroquinone brute HQ dans une colonne de distillation, et où on élimine le résorcinol en tête de distillation, éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés légères (et généralement 5 conjointement à un peu d'hydroquinone), ce par quoi on récupère en pied de colonne un mélange brut M comprenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et (B) une distillation d'équeutage dans laquelle on injecte le mélange brut M obtenu dans l'étape (A) dans une colonne de distillation, et où on 10 élimine le pyrogallol en pied de colonne éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés lourdes (et généralement conjointement à un peu d'hydroquinone), ce par quoi on récupère en tête de colonne de l'hydroquinone sous une forme purifiée (HQ), - une étape de mise en forme de l'hydroquinone purifiée obtenue en 15 sortie de distillation, par dépôt de celle-ci en film sur un support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur suivie par sa solidification en amenant le support à la température adéquate, puis récupération de l'hydroquinone solidifiée sous forme d'écailles, à l'aide de tout moyen approprié. 20 Ainsi, l'invention propose un procédé qui enchaîne une étape de purification par distillation suivie immédiatement par sa mise en forme. Il en résulte que l'hydroquinone n'est pas soumise à une opération de fusion additionnelle généralement requise pour la mise en forme. Le procédé 25 de l'invention qui met en oeuvre l'hydroquinone issue directement de la distillation, évite des dégradations éventuelles et des possibles colorations subséquentes. Le procédé proposé par l'invention est simple et moins coûteux en investissement par rapport à d'autres techniques de mise en forme sous forme 30 de perles (prilling) décrit dans EP-A 1556322. L'hydroquinone obtenue présente une pureté élevée et est aisément manipulable. Conformément au procédé de l'invention, on effectue dans une première 35 étape du procédé de l'invention, la purification de l'hydroquinone brute. Selon la première étape du procédé de l'invention, il est possible d'effectuer la purification d'une hydroquinone brute (HQ ) contenant essentiellement de l'hydroquinone, typiquement à raison de 96 à 99,5 % en 2903097 5 masse, et de faibles quantités d'impuretés, typiquement de 0,5 à 4 % en masse, où les impuretés présentes incluent à la fois : (i) des impuretés ayant une température de vaporisation inférieure à celle de l'hydroquinone, dites ci-après "impuretés légères", incluant en 5 particulier du résorcinol, de préférence à titre d'impureté majoritaire parmi les impuretés légères ; et (ii), des impuretés ayant une température de vaporisation supérieure à celle de l'hydroquinone, désignées ci-après par "impuretés lourdes"; incluant en particulier du pyrogallol, de préférence à titre d'impureté 10 majoritaire parmi les impuretés lourdes Conformément à l'invention, l'étape de purification du procédé de l'invention comprend une distillation d'étêtage (A) et une distillation d'équeutage (B). Les inventeurs ont trouvé que la mise en oeuvre des étapes successives 15 de distillation (A) et (B) ci-dessus permet d'obtenir une purification efficace de l'hydroquinone, avec la possibilité d'éliminer des quantités extrêmement faibles d'impuretés comprenant un mélange de composés plus volatiles que l'hydroquinone et de composés moins volatiles que l'hydroquinone, de type résorcinol et pyrogallol. 20 Dans ce cadre, il est à noter que le procédé de l'invention peut être utilisé pour traiter des hydroquinones brutes contenant de l'ordre de 0,5 à 4 % en masse d'impuretés, par exemple des quantités d'impuretés aussi faibles que de 0,5 à 2 % en masse, pour conduire in fine à des hydroquinones purifiées contenant en général moins de 4000 ppm d'impuretés, le plus 25 souvent moins de 3000 ppm. De façon plus spécifique, la purification selon l'invention peut notamment être mise en oeuvre pour la préparation d'hydroquinones de haute pureté, contenant des impuretés à une teneur de moins de 2500 ppm, typiquement au plus de l'ordre de 2000 ppm, de préférence au plus de l'ordre de 1500 ppm, et 30 plus préférentiellement au plus de l'ordre de 1000 ppm, voire moins. La possibilité d'une telle efficacité de séparation s'avère relativement inattendue, dans la mesure où le problème qui se posait en termes de séparation était particulièrement difficile à résoudre, notamment compte tenu du fait que les différents composés à séparer ont des volatilités relatives très 35 proches. En outre l'hydroquinone présente une haute température de fusion (172,5 C) ainsi qu'une température de vaporisation très élevée, même sous pression réduite (258 C sous 500 millibars ; 208 C sous 100 millibars). 2903097 6 De façon encore plus inattendue, il s'avère que, bien que l'hydroquinone soit sensible à la dégradation thermique et qu'il soit nécessaire de maintenir l'hydroquinone à des températures de 170 à 220 C tout au long de la distillation des étapes (A) et (B), ces étapes peuvent néanmoins être 5 conduites de façon efficace tout en limitant les phénomènes de dégradation thermique de l'hydroquinone, qui sont susceptibles de former des produits de dégradation colorés de type quinones. Dans ce cadre, les inventeurs ont en particulier mis en évidence que les étapes (A) et (B) peuvent être conduites efficacement en limitant néanmoins le 10 temps de séjour dans les colonnes de distillation, ce par quoi les phénomènes de dégradation thermique peuvent être très sensiblement inhibés. Ces phénomènes de dégradation peuvent en outre encore être davantage évités en limitant la présence d'oxygène dans les colonnes de distillation, par exemple en travaillant sous atmosphère inerte. 15 En outre, les travaux des inventeurs ont permis d'établir que, dans les conditions de purification selon l'invention, dans le cas où d'éventuels produits de dégradation thermiques colorés de l'hydroquinone de type quinones se forment, ceux-ci sont substantiellement entraînés avec le pyrogallol en pied de colonne de la distillation d'équeutage de l'étape (B). 20 La composition exacte de l'hydroquinone brute HQ traitée selon les étapes (A) et (B) du procédé de l'invention peut varier en une assez large mesure, le procédé de l'invention se révélant toutefois surtout intéressant pour des hydroquinones brutes ayant des teneurs en impuretés de l'ordre de 0,5 à 4 %, par exemple de 0,5 à 2 % en masse, notamment de 1 à 2 % en masse 25 par rapport à la masse totale de l'hydroquinone brute. Typiquement, une hydroquinone brute HQ traitée selon l'invention contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse, d'impuretés légères (ayant une température de vaporisation inférieure à celle de l'hydroquinone), incluant du résorcinol. Le résorcinol est en général une 30 impureté majoritaire au sein des impuretés légères, les impuretés légères comprenant en règle générale au moins 50 % en masse de résorcinol par rapport à la masse totale des impuretés légères, par exemple au moins 70 %, notamment au moins 80 %, en particulier au moins 90 % en masse, voire plus. Outre le résorcinol, les impuretés légères présentes dans l'hydroquinone brute 35 HQ peuvent notamment comprendre du pyrocatéchol. Par ailleurs, dans l'hydroquinone brute HQ , la quantité d'impuretés lourdes (ayant une température de vaporisation supérieure à celle de l'hydroquinone) est usuellement de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en 2903097 7 masse. Ces impuretés lourdes incluent en particulier du pyrogallol, généralement à titre d'impureté lourde majoritaire, en général en association avec d'autres impuretés lourdes, notamment des goudrons ou bien encore des produits de dégradation thermique de l'hydroquinone tels que des 5 quinones. Ainsi, les impuretés lourdes comprennent en général au moins 50 0/0 en masse de pyrogallol par rapport à la masse totale des impuretés lourdes, par exemple au moins 70 %, voire au moins 80 %, en particulier au moins 90 % en masse ou plus. Selon un mode de réalisation particulier, l'hydroquinone brute HQ traitée 10 selon les étapes (A) et (B) est obtenue, ou susceptible d'être obtenue, à partir d'un mélange réactionnel issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en présence de catalyseurs acides du type cité plus haut dans la présente description, après élimination substantielle du pyrocatéchol par distillation. 15 Une hydroquinone brute HQ adaptée au procédé de l'invention comprend, en masse par rapport à la quantité totale d'hydroquinone brute : - de 96 à 99,5 % d'hydroquinone, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de résorcinol, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de pyrogallol 20 - éventuellement du pyrocatéchol sous forme de traces, typiquement à une teneur inférieure à 100 ppm (0,1 %), de préférence inférieure à 20 ppm (0,02 %). Quelle que soit la nature exacte de l'hydroquinone brute HQ traitée selon le procédé de l'invention, les étapes de distillation (A) et (B) sont 25 avantageusement mises en oeuvre dans les conditions exposées ci-après. L'étape (A) de distillation d'étêtage vise à éliminer le résorcinol et de préférence, sensiblement toutes les impuretés légères présentes dans l'hydroquinone brute HQ , en les entraînant en tête de colonne, pour récupérer en pied de colonne un mélange brut M comprenant essentiellement de 30 l'hydroquinone et des impuretés lourdes, appauvri en impuretés légères, en particulier en résorcinol. Il est à noter que l'élimination des impuretés en tête de colonne s'accompagne en général d'un départ d'une fraction d'hydroquinone en tête de colonne, qui n'est donc pas récupérée dans le mélange brut M qui sera mis 35 en oeuvre dans l'étape (B). Pour limiter cette perte d'hydroquinone dans l'étape (A), on peut notamment jouer sur le nombre d'étages théoriques et le taux de reflux de la colonne de distillation utilisée dans l'étape (A), ce par quoi on peut typiquement obtenir dans le procédé un ratio (hydroquinone 2903097 8 perdue/hydroquinone dans le mélange M) inférieur à 2 %, par exemple compris entre 0,2 et 1 %, notamment entre 0,3 et 0,7 %. Le débit d'alimentation de l'hydroquinone brute HQ dans la colonne de distillation de l'étape (A) peut varier en une assez large mesure, notamment 5 en fonction du dimensionnement choisi pour la colonne et du débit recherché in fine pour l'hydroquinone purifiée. A titre non limitatif, on peut simplement préciser qu'il est possible de travailler avec des débits d'alimentation allant jusqu'à 3000 kg/ kg/h, voire jusqu'à 5000 kg/h. Typiquement, on peut employer des débits de l'ordre de 100 à 3000 kg/h. 10 Dans l'étape (A), le point d'alimentation où est introduit l'hydroquinone brute HQ est en général sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation, à savoir avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (A) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (A) en général compris entre 25 : 75 et 75 : 25, plus préférentiellement entre 30 : 70 15 et 70 : 30, par exemple entre 40 : 60 et 60 : 40. On entend ici par "zone de rectification" le volume interne de la colonne de distillation de l'étape (A) qui est situé au-dessus du plan horizontal contenant le point d'alimentation, par opposition à la "zone d'épuisement", correspondant au volume interne de colonne situé en dessous de ce plan horizontal. 20 Le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (A), qui contient essentiellement les impuretés légères à éliminer et un peu d'hydroquinone, peut avantageusement être dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, selon la technique du reflux. La quantité de flux qui est réinjecté dans la colonne peut être quantifiée par un 25 taux de reflux, défini par le rapport du débit sortant effectivement à la sortie de la tête de colonne, rapporté au débit de matière réinjecté de la tête de la colonne vers l'intérieur de la colonne. Dans la colonne de la distillation d'étêtage de l'étape (A), ce taux de reflux est avantageusement compris entre 300 et 2000, typiquement entre 400 et 1500, par exemple entre 500 et 1000. 30 Par ailleurs, le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (A) est avantageusement d'au moins 20, de préférence d'au moins 30, par exemple entre 30 et 50. D'autre part, le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (A) est de préférence inférieur à 1 heure, de préférence inférieur à 45 35 minutes, et plus préférentiellement encore inférieur à 30 minutes, ce qui permet notamment d'inhiber les phénomènes de dégradation thermique de l'hydroquinone, en limitant le temps pendant lequel celle-ci est soumise à haute température. Néanmoins, ce temps de séjour reste en général au moins 2903097 9 égal à 10 minutes, par exemple d'au moins 15 minutes notamment pour permettre une séparation efficace des impuretés légères dans l'étape (A). On obtient ainsi un bon compromis dans l'étape (A) entre séparation et inhibition de la dégradation thermique avec des temps de séjour typiquement de l'ordre 5 de 15 à 30 minutes. L'étape (B) qui suit l'étape (A) consiste quant à elle, en une distillation d'équeutage, qui vise à éliminer le pyrogallol présent dans le mélange brut M obtenu à l'issue de la distillation d'étêtage, et de préférence sensiblement toutes les impuretés lourdes. Dans l'étape (B), à l'inverse de l'étape (A), ce 10 sont les impuretés qui sont envoyées en pied de colonne, et c'est en tête de colonne que l'on récupère l'hydroquinone sous forme purifiée. Là également, l'élimination des impuretés vers le pied de colonne s'accompagne d'un départ d'une partie de l'hydroquinone en pied de colonne. Ainsi, on ne récupère pas la totalité de l'hydroquinone du mélange M en 15 tête de colonne. Pour limiter cette perte d'hydroquinone en tête colonne de distillation de l'étape (B), on peut notamment jouer sur le taux de reflux et sur le nombre d'étages théoriques de la colonne de distillation de l'étape (B), ce par quoi on peut typiquement obtenir dans l'étape (B) un ratio (hydroquinone perdue/hydroquinone récupérée dans l'hydroquinone purifiée) inférieur à 2 %, 20 par exemple compris entre 0,2 et 1 %. Dans l'étape (B), le point d'alimentation où est introduit le mélange brut M issu du pied de colonne de l'étape (A) est en général sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation. Typiquement, pour la colonne de l'étape (B), le rapport volumique de la zone de rectification à la zone d'épuisement est 25 compris entre 25:75 et 75 : 25, plus préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30, par exemple entre 40 : 60 et 60 : 40. Là encore, on entend par "zone de rectification" le volume interne de la colonne de distillation de l'étape (B) qui est situé au-dessus du plan horizontal contenant le point d'alimentation, par opposition à la "zone d'épuisement", correspondant au volume interne de la 30 colonne situé en dessous de ce plan horizontal. Par ailleurs, comme dans l'étape (A), on travaille avantageusement à reflux dans l'étape (B), à savoir en dérivant une partie du flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (B), qui contient de l'hydroquinone purifiée, pour le réinjecter dans la colonne de distillation. Le taux de reflux 35 dans la colonne de la distillation d'équeutage de l'étape (B), défini par le rapport du débit sortant effectivement à la sortie de la tête de colonne, rapporté au débit de matière réinjectée de la tête de la colonne vers la 2903097 10 colonne, est avantageusement compris entre 1 et 15, typiquement entre 3 et 12, par exemple entre 4 et 10. Par ailleurs, le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (B) est avantageusement au moins égal à 20, de préférence au moins 5 égal à 30, par exemple entre 30 et 50. Dans l'étape (B), il est tout particulièrement important de contrôler le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de distillation. D'une part, pour éviter la dégradation thermique du produit, il est en général avantageux de choisir un temps de séjour inférieur à 1 heure, plus 10 avantageusement inférieur à 30 minutes dans la colonne de l'étape (B). Pour obtenir une séparation efficace des impuretés lourdes dans l'étape (B), il est toutefois préférable, le plus souvent, de travailler avec des temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (B) d'au moins 10 minutes, par exemple entre 15 et 30 minutes. 15 De façon plus générale, il est à noter que les étapes (A) et (B) sont conduites dans des conditions permettant la distillation de l'hydroquinone, ce qui implique notamment qu'elles sont conduites à des températures suffisantes pour que l'hydroquinone se présente à l'état liquide ou gazeux. II est indiqué d'éviter la présence de tout point froid en deçà de 170 C 20 (température de àolidification de l'hydroquinone) dans le dispositif de mise en oeuvre des étapes de distillations (A) et (B), ce qui pourrait induire des phénomènes d'encrassage des colonnes, nuisibles au rendement et/ou à la qualité de la distillation, voire des phénomènes de prise en masse, qui nécessiteraient un arrêt complet du procédé et des opérations onéreuses de 25 nettoyage de l'installation. A cet effet, par sécurité, on préfère en général que toutes les zones internes des colonnes de distillation mises en oeuvre pour les étapes (A) et (B) soient au minimum à une température de 175 C, et de préférence à une température d'au moins 180 C, par exemple d'au moins 185 C. La plupart des zones sont supérieures à ces températures, pour 30 parvenir à la vaporisation de l'hydroquinone nécessaire à la distillation, la température restant néanmoins typiquement inférieure à 220 C. En règle générale, pour obtenir les hautes températures requises, sans présence de points froids, on met avantageusement en oeuvre de colonnes à double enveloppe, en faisant circuler un fluide caloporteur porté à une 35 température de l'ordre de 180 à 220 C. Comme fluides caloporteurs appropriés, on peut notamment citer les esters lourds d'acides carboxyliques, comme le phtalate d'octyle, les éthers aromatiques tels que l'oxyde de biphényle et/ou l'oxyde de benzyle, le diphényle, les terphényles, les autres 2903097 11 polyphényles éventuellement partiellement hydrogénés, les huiles paraffiniques et/ou naphténiques, ou bien encore certains résidus de distillation du pétrole. II est par ailleurs souhaitable d'éviter au maximum d'établir des ponts 5 thermiques entre le dispositif mis en oeuvre selon l'invention et le milieu extérieur, pour se prémunir de tout risque de déperditions thermiques. Par ailleurs, compte tenu des hautes températures utilisées, il est le plus souvent souhaitable d'éviter la présence d'oxygène dans les étapes de distillation des étapes (A) et (B), notamment pour éviter une dégradation de 10 l'hydroquinone en quinones. A cet effet, ces étapes sont avantageusement conduites sous une atmosphère inerte sensiblement exempte d'oxygène, par exemple sous azote ou bien encore sous argon, l'azote étant préféré notamment compte tenu de son coût réduit. D'autre part, notamment pour éviter d'avoir à chauffer à des 15 températures trop importantes, les distillations de chacune des étapes (A) et (B) sont avantageusement conduites sous pression réduite, ces pressions, identiques ou différentes dans les colonnes de distillation des étapes (A) et (B) sont typiquement comprises entre 50 et 100 millibars, par exemple entre 60 et 90 millibars. Les pressions de travail des étapes (A) et (B) peuvent être 20 identiques ou différentes. La distillation des étapes (A) et (B) peut avantageusement être conduite selon un mode continu, notamment en injectant à débit constant l'hydroquinone brute HQ à traiter à l'entrée de la colonne de distillation d'étêtage. Il n'est toutefois pas exclu de la conduire selon un mode discontinu. 25 Quel que soit leur mode exact de mise en oeuvre, les étapes (A) et (B) conduisent in fine, en tête de la colonne de l'étape (B), à une hydroquinone purifiée HQ, obtenue à l'état liquide. L'hydroquinone purifiée obtenue selon le procédé de l'invention comprend un taux très réduit d'impuretés, en général moins de 4000 ppm 30 d'impuretés, le plus souvent moins de 3000 ppm. Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l'invention peut être mis en oeuvre pour la préparation d'hydroquinone de haute pureté, contenant typiquement moins de 2500 ppm, préférentiellement moins de 2000ppm d'impuretés. 35 Une telle hydroquinone de haute pureté contientavantageusement moins de 2000 ppm d'impuretés légères telles que du résorcinol ou du pyrocatéchol, cette teneur en impuretés légères étant de préférence inférieure à 1500 ppm, par exemple entre 1000 et 1500 ppm. La teneur en impuretés 2903097 12 lourdes est quant à elle avantageusement inférieure à 500 ppm, de préférence inférieure à 300 ppm, par exemple entre 20 et 200 ppm. Avant la mise en forme, il est souhaitable de disposer d'un bac de stockage dans lequel l'hydroquinone est maintenue à l'état liquide. 5 Ainsi, ledit bac de stockage est maintenu à une température comprise entre 175 C et 190 C, de préférence comprise entre 178 C et 185 C. Le chauffage est avantageusement réalisé par circulation de vapeur d'eau ou d'un fluide caloporteur approprié dans la double enveloppe. Comme exemples de fluides caloporteurs, on peut se référer à ceux précédemment 10 cités Le bac de stockage est maintenu sous atmosphère inerte, de préférence sous atmosphère d'azote. Conformément au procédé de l'invention, on effectue dans une deuxième étape du procédé de l'invention, la mise en forme de l'hydroquinone 15 purifiée. De façon plus spécifique, la mise en forme de l'hydroquinone sous forme d'écailles est caractérisée par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : - déposer l'hydroquinone à l'état liquide en film sur un support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur, 20 - faire solidifier l'hydroquinone en amenant le support à la température adéquate, récupérer le produit solidifié sous forme d'écailles à l'aide de tout moyen approprié. Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, on élimine au 25 préalable l'oxygène de l'enceinte dans laquelle est effectuée l'opération de mise en forme. Ainsi, la mise en forme de l'hydroquinone à l'état liquide est effectuée dans une atmosphère débarrassée d'oxygène. Selon un mode d'exécution de l'invention, on établit dans l'enceinte une atmosphère de gaz inertes. On peut 30 faire appel à un gaz rare, de préférence l'argon mais généralement on préfère utiliser l'azote en raison de son coût plus faible. Une fois l'atmosphère inerte établie, on dépose l'hydroquinone à l'état liquide, en film sur un support approprié. Conformément au procédé de l'invention, l'hydroquinone à l'état liquide 35 est déposée en film sur un support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur. Pour le choix du matériau, on fait appel à tout matériau ne réagissant pas avec l'hydroquinone. 2903097 13 Par ailleurs, comme ce matériau a la propriété de conduire la chaleur, on choisit avantageusement un métal ayant une conductibilité thermique d'au moins 10 W/m.K, de préférence entre 15 et 400 W/m.K. II est à noter que la borne supérieure ne présente aucun caractère critique. 5 Comme exemples de matériaux répondant aux caractéristiques précitées et convenant tout à fait bien à la mise en oeuvre du procédé de l'invention, on peut mentionner, entre autres, les aciers inoxydables. On choisit avantageusement les aciers inoxydables, tels que les aciers austénitiques et plus particulièrement les aciers inoxydables 304, 304 L, 316 10 ou 316 L. On met en oeuvre un acier ayant au plus 22 % en masse de nickel, le plus souvent compris entre 6 et 20 %, de préférence compris entre 8 et 14 %. Les aciers 304 et 304 L ont une teneur en nickel variant entre 8 et 12 % et les aciers 316 et 316 L ont une teneur en nickel variant entre 10 et 14 %. 15 De tels aciers sont utilisés couramment dans l'industrie. Pour la définition des aciers austénitiques, on peut se référer à l'ouvrage de Robert H. Perry et al, [Perry's Chemical Engineers' Handbook, Sixth Edition (1984), page 23-44]. Le procédé de l'invention est conduit au moyen d'un dispositif permettant 20 la solidification de l'hydroquinone à l'état liquide sur une surface refroidie consistant ou revêtu d'un matériau conducteur qui peut être sous forme d'une bande transporteuse, d'un ou de plateau(x) tournant(s) ou bien d'un cylindre en rotation. Le dimensionnement de l'appareillage relève de la compétence de 25 l'Homme du Métier. Les caractéristiques de la bande transporteuse peuvent varier largement. Ainsi, la longueur peut aller par exemple entre 50 cm et 2 m, la largeur entre 1 et 5 m. Pour ce qui est de la vitesse de défilement de la bande, elle peut varier avantageusement entre 1 m/min et 20 m/min. 30 L'épaisseur des écailles est déterminée en contrôlant la vitesse d'alimentation de l'hydroquinone et la vitesse de défilement de la bande. Pour ce qui est des plateaux tournants, leur diamètre se situe le plus souvent entre 150 et 400 mm. Leur vitesse de rotation est choisie préférentiellement entre 5 et 50 35 tours/min. Selon une première variante de l'invention, l'hydroquinone à l'état liquide est déposée sur une bande ou sur un ou des plateaux tournants par pulvérisation par l'intermédiaire d'une buse et plus couramment par un 2903097 14 système à débordement comprenant une auge d'alimentation remplie en hydroquinone à l'état liquide de manière continue de façon à faire déborder l'hydroquinone qui tombe par gravité sur la bande ou le(s) plateau(x). L'hydroquinone est solidifiée par refroidissement à une température 5 avantageusement comprise entre 20 C et 80 C. Le plus souvent, le refroidissement est assuré par pulvérisation d'eau froide sur la face interne de la bande qui n'est pas couverte par l'hydroquinone. Quant au(x) plateau(x) tournant(s), ils sont généralement constitués 10 d'une double enveloppe dans laquelle circule un liquide de refroidissement, de préférence de l'eau introduite à la température adéquate. On récupère l'hydroquinone sous forme d'écailles grâce à un couteau racleur. Selon une autre variante du procédé qui est préférée, l'hydroquinone à 15 l'état liquide est déposée sur un cylindre en rotation. Le cylindre a des dimensions qui peuvent varier largement. Ainsi, le diamètre peut aller de 0,15 à 2,5 m, de préférence de 1 à 1,5 m et la longueur peut varier par exemple entre 0,25 à 5 m, de préférence 0, 5 à 2 m. 20 L'alimentation du cylindre peut être faite de multiples manières. Le cylindre étant placé par exemple dans 1 à 10 cm d'hydroquinone à l'état liquide placée dans une auge d'alimentation, le dépôt sur le cylindre s'effectue par trempage. Le cylindre tourne et entraîne une couche mince de produit qui se 25 solidifie sur le cylindre par refroidissement. Le cylindre tourne à une vitesse qui est choisie en fonction de l'épaisseur des écailles souhaitée et la température de l'alimentation. La couche sera d'autant plus mince que la vitesse de rotation est élevée. L'alimentation de l'hydroquinone à l'état liquide peut se faire sur le 30 cylindre par l'intermédiaire d'un rouleau applicateur, lui-même alimenté en hydroquinone à l'état liquide. L'alimentation peut être également faite sur le cylindre par coulée par gravité ou par l'intermédiaire d'une pompe. Le cylindre est refroidi par circulation d'eau dans une double enveloppe 35 ou par pulvérisation d'eau à l'intérieur du cylindre. Selon une caractéristique du procédé de l'invention, le cylindre est maintenu de préférence à une température comprise entre 20 C et 80 C. 2903097 15 La vitesse de rotation du cylindre varie avantageusement entre 0,5 et 20 tours/min, de préférence entre 3 et 6 tours/min. L'hydroquinone est maintenue suffisamment longtemps sur le cylindre afin qu'elle se solidifie. 5 Ensuite, on récupère l'hydroquinone mise en forme à l'aide de tout moyen approprié et plus particulièrement à l'aide d'un couteau qui racle le cylindre et décolle la couche de produit qui est récupéré par tout moyen connu par exemple, par gravité dans un bac de récupération. Ainsi, un mode de réalisation préféré du procédé de l'invention de 10 préparation des écailles d'hydroquinone comprend les étapes suivantes : - débarrasser l'oxygène de l'enceinte dans laquelle est effectuée l'opération de mise en forme, - déposer l'hydroquinone à l'état liquide en film sur un cylindre maintenu à une température comprise entre 20 C et 80 C, 15 - maintenir l'hydroquinone suffisamment longtemps sur le cylindre afin qu'elle se solidifie. - récupérer le produit solidifié à l'aide de tout moyen approprié. On obtient selon le procédé de l'invention de l'hydroquinone de grande pureté et sous forme d'écailles répondant aux caractéristiques donnée ci-20 après. Plus précisément, l'hydroquinone est présentée sous l'aspect de particules massives qui ont une forme plaquettaire ; ces particules étant appelées écailles . Les particules plaquettaires répondent à un facteur de forme générale 25 défini en plan par un contour très varié qui peut être plus ou moins carré, rectangulaire, rond ou ovale. Les différentes écailles de forme variée s'inscrivent dans un parallélépipède présentant les dimensions précisées ci-après. La longueur varie le plus souvent entre 0,5 et 6 cm, de préférence entre 30 1 et 3 cm. La largeur quant à elle, s'échelonne entre 0,5 et 3 cm, de préférence entre 0,5 et 1,5 cm. Les mesures sont effectuées sur un échantillon de 20 écailles prélevées au hasard. 35 Les longueur et largeur sont déterminées par mesure à l'aide d'une règle graduée. Pour ce qui est de l'épaisseur, elle se situe entre 400 pm et 1500 pm, de préférence entre 500 et 750 pm. 2903097 16 L'épaisseur est mesurée à l'aide d'un pied à coulisse ou d'un appareil Palmer. Il est à noter qu'il n'est pas exclu que certaines particules présentent des dimensions en dehors des limites précédemment données. 5 La figure 4 représente une photographie prise à l'aide d'un appareil photos numérique qui montre la morphologie de type écaille de l'hydroquinone obtenue selon l'invention. II est à souligner que ces particules massives présentent des arrêtes franches. 10 La figure 5 représente une photographie prise à l'aide d'un appareil photos numérique qui montre la morphologie en aiguilles des cristaux de la poudre d'hydroquinone disponible dans le commerce. Une caractéristique de l'hydroquinone obtenue est un taux de particules fines très faible par rapport à une présentation sous forme de poudre. 15 Le taux des particules fines est défini comme le pourcentage en masse des particules de dimensions inférieures à 100 pm. Sont considérées selon l'invention, comme particules fines, des particules qui passent à travers un tamis ayant une maille de 100 pm. Le taux des particules fines est inférieur à 3 % en masse, de préférence 20 compris entre 0,7 et 1,5 % en masse, et plus préférentiellement compris entre 0,7 et 1 %. A titre de comparaison, on mentionnera que le taux des particules fines de l'hydroquinone sous forme de poudre est de l'ordre de 20 % en masse ce qui signifie que la teneur des particules fines (ou poussières) est divisée par 25 10 voire même 20. Afin de définir la granulométrie de l'hydroquinone obtenue, on définit également le pourcentage en masse des particules de dimensions inférieures à 2,5 mm c'est-à-dire des particules qui passent à travers un tamis ayant une maille de 2,5 mm. 30 Cette teneur se situe généralement entre 20 et 40 % en masse. A titre de comparaison, on mentionnera que 100 % des particules d'hydroquinone sous forme de poudre sont inférieures à 2,5 mm. Les écailles d'hydroquinone ont une masse volumique qui peut être plus ou moins élevée. La masse volumique apparente (non tassée) des écailles est 35 de préférence, d'au moins 0,4 g/cm3 et se situe encore préférentiellement entre 0,4 et 0,6 g/cm3, et le plus souvent entre 0,45 et 0,55 g/cm3. 2903097 17 La masse volumique apparente (tassée) des écailles est de préférence, d'au moins 0,5 g/cm3 et se situe encore plus préférentiellement entre 0,5 et 0,8 g/cm3, et le plus souvent entre 0,6 et 0,7 glcm3. Les masses volumiques sont mesurées selon le test décrit dans la norme 5 Pharmacopée Européenne [Tome 1, p.256, (2004) 5èmè édition] sur un produit non séché à la seule différence que l'éprouvette de 250 ml est remplacée par une éprouvette de 1 litre. L'hydroquinone obtenue bien qu'ayant une forme physique lui permettant de résister à l'attrition, conserve une vitesse de dissolution compatible avec 10 une utilisation postérieure. Ainsi, la vitesse de dissolution des écailles varie selon l'épaisseur desdites écailles. La vitesse de dissolution dans l'eau d'une quantité d'écailles nécessaire pour obtenir une concentration finale d'hydroquinone de la solution de 4,8 % 15 en masse varie entre 10 et 30 min selon l'épaisseur des écailles. Ces mesures correspondent à un test qui consiste à mesurer le temps nécessaire pour dissoudre ladite quantité dans l'eau maintenue à la température ambiante (20 C) et sous agitation, par exemple effectuée à l'aide d'un agitateur à hélice à 4 pales inclinées. 20 Un test similaire est conduit afin de déterminer la vitesse de dissolution des écailles dans l'acide acrylique. Le test consiste à définir le temps nécessaire pour dissoudre la quantité d'écailles nécessaires pour obtenir une concentration finale d'hydroquinone de 2 % en masse dans l'acide acrylique. 25 Cette vitesse s'échelonne entre 30 min et 1 h selon l'épaisseur des écailles. Mesurées dans les mêmes conditions, les vitesses de dissolution de la poudre d'hydroquinone dans l'eau et dans l'acide acrylique sont respectivement de 9 min et 20 min. 30 Il est à noter que les temps de dissolution de l'hydroquinone mise en forme selon l'invention sont légèrement accrus mais cette augmentation est acceptable par l'utilisateur compte tenu des avantages obtenus par ailleurs. L'invention n'exclut pas suite à l'étape de mise en forme, une étape supplémentaire permettant de calibrer les écailles obtenues. 35 Ainsi, les écailles peuvent être introduites par exemple dans un granulateur à couteaux ou à barres permettant de réduire la taille des particules afin d'avoir une répartition plus homogène dans les trois dimensions et obtenir ainsi de l'hydroquinone sous forme de particules isotropes. 2903097 18 Les particules obtenues s'approchent de la forme cubique et présentent un côté pouvant varier entre 400 et 1500 pm, de préférence entre 500 et 750 pm. Ainsi, les écailles peuvent être utilisées comme produit intermédiaire 5 pour fabriquer de l'hydroquinone sous forme de particules isotropes. L'hydroquinone ainsi obtenue présente une densité accrue. Selon un autre aspect plus spécifique, la présente invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention permettant d'obtenir des écailles d'hydroquinone purifiée. 10 Ce dispositif, qui se présente le plus souvent sous la forme d'une installation de dimensions industrielles, comprend : - une première colonne de distillation adaptée à la distillation d'étêtage d'une hydroquinone brute HQ selon l'étape (A) précitée, conçue pour éliminer le résorcinol en tête de colonne et récupérer en pied de 15 colonne un mélange contenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et - une deuxième colonne de distillation adaptée à la distillation d'équeutage de l'étape (B) précitée, dont l'entrée est reliée au pied de colonne de la première colonne, conçue pour éliminer en pied de 20 colonne le pyrogallol contenu dans le mélange brut provenant du pied de colonne de la première colonne de distillation, et pour obtenir en tête de colonne l'hydroquinone sous forme purifiée ; un dispositif permettant la mise en forme sous forme d'écailles de l'hydroquinone purifiée obtenue en sortie de distillation comprenant un 25 support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur qui peut être sous forme d'un cylindre en rotation associé à des moyens de refroidissement du support et de récupération des écailles d'hydroquinone. Dans ce dispositif, les deux colonnes de distillation présentent 30 avantageusement les caractéristiques préférentielles telles que définies plus haut dans la présente description. En particulier, les colonnes sont de préférence des colonnes à double enveloppe chauffées par un fluide caloporteur du type précité. Pour ce qui est du dispositif de mise en forme, il est avantageusement 35 placé dans une enceinte équipée de moyens permettant d'assurer une atmosphère inerte, de préférence l'azote. L'invention sera encore explicitée davantage par le biais de la description qui suit, faite en référence aux figures ci-annexées, où : 2903097 19 La Figure 1 est une représentation schématique du dispositif général utilisé selon l'invention pour la mise en oeuvre des étapes de distillation (A) et (B) et de mise en forme de l'hydroquinone issue de la distillation. La Figure 2 est une représentation schématique d'un dispositif mettant 5 en oeuvre une variante spécifique de l'invention, selon laquelle on prépare hydroquinone purifiée à partir d'un mélange tel qu'issu d'une réaction d'hydroxylation de phénol par du peroxyde d'hydrogène en présence d'un catalyseur de type acide protique fort. La Figure 3 est une représentation schématique d'un dispositif 10 permettant la mise en forme de l'hydroquinone, sur un cylindre en rotation. Sur la Figure 1, qui illustre le principe général du procédé de l'invention, on introduit l'hydroquinone brute HQ (mélange d'hydroquinone, d'impuretés légères contenant du résorcinol et d'impuretés lourdes contenant du pyrogallol) dans une première colonne de distillation 10 par son alimentation 15 11, de préférence localisée sensiblement à mi-hauteur de la colonne. La distillation d'étêtage [étape (A)] qui s'opère dans la colonne 10 conduit, au niveau de la tête de colonne 12, à l'élimination d'un flux (I) comprenant du résorcinol et éventuellement d'autres impuretés légères, ainsi qu'une fraction de l'hydroquinone. Ce flux (I) sortant en tête de colonne 12 20 peut être ensuite traité, recyclé ou éliminé, notamment par un traitement dans un brûleur. Un reflux 13 est généralement mis en place au niveau de la tête de colonne, notamment pour améliorer l'efficacité de la séparation. Parallèlement, on obtient au niveau du pied de colonne 14, un mélange brut M contenant de l'hydroquinone et d'impuretés lourdes, avec 25 éventuellement des traces d'impuretés légères non extraites lors de l'étape précédente. Ce mélange brut M est introduit dans une deuxième colonne de distillation 20, l'entrée de la colonne 20 étant de préférence sensiblement à mi-hauteur. Dans cette colonne 20, le mélange brut M issu de la colonne 10 va subir la distillation d'équeutage de l'étape (B). 30 Dans la colonne 20, la distillation conduit à la séparation d'une hydroquinone purifiée HQ obtenue sous forme liquide au niveau de la tête de colonne 22, un flux (Il) comprenant du pyrogallol et éventuellement d'autres impuretés lourdes (ainsi qu'un peu d'hydroquinone) étant évacués au niveau du pied de colonne 24. Ce flux (Il) qui sort en pied de colonne 24 est ensuite 35 traité, éliminé ou recyclé. Là encore, il est avantageux de mettre en place un reflux 23 au niveau de la tête de colonne 22, notamment pour améliorer l'efficacité de la séparation des impuretés lourdes 2903097 20 On obtient ainsi à la sortie de la colonne 20 (tête de colonne 22) une hydroquinone à l'état liquide, purifiée ne contenant essentiellement plus d'impuretés. Cette hydroquinone liquide est ensuite stockée dans un bac de stockage 5 25 maintenue sous atmosphère inerte et à l'état liquide. Elle est ensuite convoyée vers un dispositif de mise en forme 40 tel que représenté par la Figure 3 permettant finalement de récupérer l'hydroquinone sous forme d'écailles. Sur la Figure 2, un dispositif du type précité est mis en oeuvre dans un 10 procédé plus complexe de traitement d'un mélange HQ/PC du type obtenu à l'issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en présence d'un catalyseur, ce mélange HQ/PC comprenant essentiellement du pyrocatéchol (PC) et de l'hydroquinone, et de faible quantités d'impuretés légères (résorcinol) et d'impuretés lourdes (pyrogallol). 15 Ce mélange HQ/PC est introduit par l'alimentation 31 d'une première colonne de distillation 30, destinée à éliminer substantiellement le pyrocatéchol en tête de colonne (32). Là encore, la tête de colonne est avantageusement équipée d'un reflux 33. On obtient un pyrocatéchol purifié au niveau de la tête de colonne 32. 20 Quel que soit le mode de mise en oeuvre de la distillation dans la colonne 30, on obtient une hydroquinone brute HQ au niveau de la sortie 34 de cette colonne, contenant essentiellement de l'hydroquinone (typiquement entre 96 et 99 %), associée à de faibles quantités d'impuretés, à savoir de l'ordre de 0,1 à 2 % d'impuretés légères (résorcinol et traces de pyrocatéchol) et de 25 l'ordre de 0,1 à 2 % d'impuretés lourdes (pyrogallol pour l'essentiel). Cette hydroquinone brute HQ est ensuite soumise à un traitement de distillation d'étêtage dans la colonne 110, où les impuretés légères (résorcinol et traces de pyrocatéchol) sont éliminées sous la forme d'un flux (I) au niveau de la tête de colonne 112, avantageusement munie d'un reflux 113. Au niveau 30 du pied de colonne 114, on récupère un mélange brut contenant de l'hydroquinone et les impuretés lourdes (pyrogallol essentiellement). Le mélange brut ainsi obtenu est introduit dans la colonne 120, de préférence sensiblement à mi-hauteur. II subit dans cette colonne une distillation d'équeutage, conduisant à une récupération d'hydroquinone 35 purifiée à l'état liquide HQ au niveau de la tête de colonne 122, avantageusement muni d'un reflux 123. Les impuretés lourdes sont quant à elles, éliminées sous la forme d'un flux (II) au niveau du pied de colonne 124. 2903097 21 On obtient ainsi à la sortie de la colonne 122 une hydroquinone à l'état liquide, purifiée qui est ensuite stockée dans un bac de stockage 125 maintenue sous atmosphère inerte et à l'état liquide. Elle est ensuite convoyée vers un dispositif de mise en forme 40 tel que 5 représenté par la Figure 3 permettant finalement de récupérer l'hydroquinone sous forme d'écailles. Ainsi, le procédé illustré sur la Figure 2 permet la séparation efficace, sous forme isolée et purifiée (donc valorisable), des deux constituants principaux (pyrocatéchol et hydroquinone) contenus dans les milieux 10 réactionnels issus d'une réaction d'hydroxylation de phénol par du peroxyde d'hydrogène en présence d'un catalyseur acide de type acide protique fort. Ce procédé peut être conduit selon un mode continu. Ce mode de réalisation particulier du procédé constitue un objet spécifique de la présente invention. Sur la Figure 3, les écailles d'hydroquinone sont obtenues par 15 solidification d'hydroquinone fondue sur un cylindre 41 en acier inoxydable (316) en rotation dans une enceinte 42 dans laquelle est établie une atmosphère appauvrie en oxygène par l'introduction d'azote 43. Le gaz chargé en vapeurs d'hydroquinone est évacué de l'enceinte en direction d'un dispositif de traitement des gaz 44. 20 La température du cylindre est régulée par l'intermédiaire d'une pulvérisation d'eau sur sa face interne 45. Il n'y a pas de contact direct entre l'eau de refroidissement et le produit. L'hydroquinone à l'état liquide provenant du. bac de stockage 25 est introduite dans un bac d'alimentation 46 dont la température est régulée par 25 une double enveloppe dans laquelle circule un fluide caloporteur. Le cylindre trempe dans l'hydroquinone en fusion et, du fait de sa rotation, entraîne à sa surface externe un film de produit fondu 47. Au contact du métal froid, ce film de produit se solidifie progressivement pour arriver solidifier au niveau d'un couteau raclant 48 qui le décolle du 30 cylindre sous forme d'écailles 49. Les écailles ainsi obtenues sont collectées dans l'auge d'une vis de transport 50 qui les extrait de l'enceinte. Le procédé de l'invention permet à partir d'une hydroquinone brute 35 d'obtenir de manière simple et économique, de l'hydroquinone purifiée et facilement manipulable. L'hydroquinone telle qu'obtenue selon l'invention présente par ailleurs, une très faible teneur en produits de dégradation thermique, telles que des 2903097 22 quinones, en particulier lorsque le procédé est conduit en évitant tout contact de l'hydroquinone chauffée avec l'oxygène. Cette faible teneur en produit de dégradation . se traduit par une absence sensible de coloration de l'hydroquinone purifiée obtenue, qui a un aspect blanc. La coloration de 5 l'hydroquinone peut être mesurée plus précisément, par analyse colorimétrique d'une solution aqueuse de ladite hydroquinone, typiquement en réalisant une solution à 5 % en masse à température ambiante. On peut obtenir pour lés hydroquinones purifiées de l'invention des indices de colorimétrie faibles, par exemple de l'ordre de 100 Hazen ou moins. 10 On donne un exemple de réalisation de l'invention donné à titre illustratif et sans caractère limitatif. Exemple : 15 1. Purification de l'hydroquinone brute : On a utilisé un dispositif tel que représenté sur la Figure 1, employé en continu, pour effectuer la purification d'une hydroquinone brute contenant, en masse par rapport à la masse totale de l'hydroquinone brute, 0,6 % de résorcinol et 0,7 % de pyrogallol. 20 Ce mélange a été introduit dans la première colonne de distillation 10 avec un débit d'alimentation constant de 100 kg/h. La colonne 10 utilisée présente les caractéristiques suivantes : - nombre d'étages théoriques : 30 - pression de travail: 87 mBar 25 - taux de reflux : 600 En tête de colonne 12, on a obtenu un flux comprenant du résorcinol, le résorcinol ayant un débit de 1 kg/h. La deuxième colonne 20, dans laquelle le mélange brut obtenu en pied de la première colonne 10 a été introduit, a quant à elle, été utilisée dans les 30 conditions suivantes : - nombre d'étages théoriques : 30 - pression de travail : 73 mBar - taux de reflux : 7 En pied de colonne 24, le flux comprenant le pyrogallol a un débit de 35 1 kg/h. En tête de colonne 22, on a obtenu une hydroquinone purifiée HQ, sortant avec un débit de 98 kg/h. 2903097 23 Cette hydroquinone comprend moins de 2000 ppm de résorcinol et moins de 200 ppm de pyrogallol. L'hydroquinone purifiée HQ, récupérée en tête de colonne 22 est stockée avant d'être mise en forme dans un bac de stockage 25 maintenu sous 5 atmosphère d'azote et à une température comprise entre 178 C et 185 C assurée par circulation d'un fluide caloporteur dans la double enveloppe dont il est muni. 2. Mise en forme de l'hydroquinone purifiée : L'étape de mise en forme de l'hydroquinone purifiée est mise en oeuvre 10 dans l'appareillage décrit ci-dessous et schématisé par la figure 3. Les écailles d'hydroquinone sont obtenues par solidification d'hydroquinone fondue sur un cylindre 41 en acier inoxydable (316) en rotation dans une enceinte 42 dans laquelle est établie une atmosphère appauvrie en oxygène par l'introduction d'azote 43. Le gaz chargé en vapeurs 15 d'hydroquinone est évacué de l'enceinte en direction d'un dispositif de traitement des gaz 44. La température du cylindre est régulée par l'intermédiaire d'une pulvérisation d'eau sur sa face interne 45. II n'y a pas de contact direct entre l'eau de refroidissement et le produit. 20 L'hydroquinone à l'état liquide provenant du bac de stockage 25 représenté sur la Figure 1, est introduite dans un bac d'alimentation 46 dont la température est régulée par une double enveloppe dans laquelle circule un fluide caloporteur. Le cylindre trempe dans l'hydroquinone en fusion et, du fait de sa rotation, entraîne à sa surface externe un film de produit fondu 47. 25 Au contact du métal froid, ce film de produit se solidifie progressivement pour arriver solide au niveau d'un couteau raclant 48 qui le décolle du cylindre sous forme d'écailles 49. Les écailles ainsi obtenues sont collectées dans l'auge d'une vis de transport50 qui les extrait de l'enceinte. 30 La mise en forme de l'hydroquinone à l'état liquide est faite sur un cylindre qui a une surface de 0,75 m2 (longueur = 0,48 m - diamètre = 0,50 m). Les conditions de fonctionnement sont les suivantes : - la vitesse de rotation du cylindre : V = 2 tours/min, - la température de l'eau de refroidissement : Te = 60 C, 35 -la hauteur d'immersion du cylindre dans le produit en fusion : H = 25 mm, - la température du produit fondu : Tp = 180 C. 2903097 24 Des écailles sont obtenues d'une épaisseur de 0,95 mm avec une productivité de 98 kg/h. La photographie de la figure 4 illustre la morphologie du produit obtenu selon l'invention. REVENDICATIONS 1 - Procédé de préparation d'hydroquinone purifiée et mise en forme sous forme d'écailles, à partir d'une hydroquinone brute caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : - une étape de purification de l'hydroquinone brute par distillation comprenant : (A) une distillation d'étêtage, dans laquelle on injecte l'hydroquinone brute HQ dans une colonne de distillation, et où on élimine le 10 résorcinol en tête de distillation, éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés légères, ce par quoi on récupère en pied de colonne un mélange brut M comprenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et (B) une distillation d'équeutage dans laquelle on injecte le mélange brut 15 M obtenu dans l'étape (A) dans une colonne de distillation, et où on élimine le pyrogallol en pied de colonne éventuellement conjointement à tout ou partie des autres impuretés lourdes, ce par quoi on récupère en tête de colonne de l'hydroquinone sous une forme purifiée (HQ), - une étape de mise en forme de l'hydroquinone purifiée obtenue en 20 sortie de distillation, par dépôt de celle-ci en film sur un support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur suivie par sa solidification en amenant le support à la température adéquate, puis récupération de l'hydroquinone solidifié sous forme d'écailles, à l'aide de tout moyen approprié. 25 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ contient de 96 à 99,5 % en masse d'hydroquinone, et de 0,5 et 4 % en masse d'impuretés. 30 3 - Procédé selon la revendication 1 ou selon la revendication 2, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse d'impuretés légères. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que 35 l'hydroquinone brute HQ contient de 0,1 à 2 %, par exemple de 0,2 à 1 % en masse d'impuretés lourdes. 2903097 26 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que les impuretés légères présentes dans l'hydroquinone brute HQ comprennent au moins 50 %, de préférence au moins 70 % de résorcinol, par rapport à la masse totale des impuretés légères. 6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que les impuretés lourdes présentes dans l'hydroquinone brute HQ comprennent au moins 50 %, de préférence au moins 70 % de pyrogallol, par rapport à la masse totale des impuretés lourdes. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ est susceptible d'être obtenue à partir d'un mélange réactionnel issu d'une hydroxylation de phénol par le peroxyde d'hydrogène en présence de catalyseurs acides, après élimination substantielle du pyrocatéchol par distillation. 8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que l'hydroquinone brute HQ comprend, en masse par rapport à la quantité totale d'hydroquinone brute : - de 96 à 99,5 % d'hydroquinone, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % de résorcinol, - de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,2 à 1 % pyrogallol éventuellement du pyrocatéchol sous forme de traces. 9 Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que, dans l'étape (A), le point d'alimentation où est introduit l'hydroquinone brute HQ est sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation, avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (A) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (A) compris entre 25 : 75 et 75 : 25, plus préférentiellement entre 30 : 70 et 70 : 30. 10 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait que le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (A), est dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, avec un taux de reflux compris entre 300 et 2000. 5 2903097 27 11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait que le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (A) est d'au moins 20, par exemple entre 30 et 50. 5 12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé par le fait que le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (A) est compris entre 10 minutes et 1 heure, de préférence entre 15 et 30 minutes. 13 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait 10 que, dans l'étape (B), le point d'alimentation où est introduit le mélange brut M est sensiblement à mi-hauteur de la colonne de distillation, avec un rapport volumique de la zone de rectification de la colonne de l'étape (B) à la zone d'épuisement de la colonne de l'étape (B) compris entre 25 :75 et 75 :25, plus préférentiellement entre 30 :70 et 70 :30. 15 14 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé par le fait que le flux qui sort en tête de la colonne de distillation de l'étape (B), est dérivé en partie, pour être réinjecté dans la colonne de distillation, avec un taux de reflux compris entre 1 et 15. 15 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé par le fait que le nombre d'étages théoriques de la colonne utilisée dans l'étape (B) est d'au moins 20, par exemple entre 30 et 50. 25 16 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé par le fait que le temps de séjour de l'hydroquinone dans la colonne de l'étape (B) est compris entre 10 minutes et 1 heure, de préférence entre 15 et 30 minutes. 17 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé par le fait que 30 les étapes (A) et (B) sont conduites sous une atmosphère inerte sensiblement exempte d'oxygène, par exemple sous argon ou sous azote. 18 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé par le fait que les étapes (A) et (B) sont conduites à des pressions comprises entre 50 et 100 35 millibars, par exemple entre 60 et 90 millibars. 19 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'on établit dans l'enceinte où l'hydroquinone est mise en forme, une atmosphère de gaz 20 2903097 28 inertes, de préférence l'argon ou l'azote et encore plus préférentiellement l'azote. 20 - Procédé selon l'une des revendications 1 et 19 caractérisé par le fait que 5 le matériau sur lequel est déposé l'hydroquinone a une conductibilité thermique d'au moins 10 W/m.K, de préférence comprise entre 15 et 400 W/m.K. 21 - Procédé selon la revendication 20 caractérisé par le fait que le support 10 est ou est revêtu d'un acier inoxydable, de préférence un acier austénitique et plus préférentiellement un acier inoxydable 304, 304 L, 316 ou 316 L. 22 -Procédé selon l'une des revendications 20 à 21 caractérisé par le fait que l'hydroquinone à l'état liquide est déposée sur une surface refroidie 15 consistant ou revêtu d'un matériau conducteur qui peut être sous forme d'une bande transporteuse, d'un ou de plateau(x) tournant(s) ou bien d'un cylindre en rotation. 23 - Procédé selon la revendication 22 caractérisé par le fait que le cylindre 20 est placé par exemple dans 1 à 10 cm d'hydroquinone fondue placée dans une auge d'alimentation, le dépôt sur le cylindre s'effectue par trempage. 24 - Procédé selon la revendication 22 caractérisé par le fait que l'alimentation de l'hydroquinone à l'état liquide peut se faire sur le cylindre par 25 l'intermédiaire d'un rouleau applicateur, lui-même alimenté en hydroquinone fondue ou par coulée par gravité ou par l'intermédiaire d'une pompe. 25 - Procédé selon l'une des revendications 22 à 24 caractérisé par le fait que la vitesse de rotation du cylindre varie entre 0,5 et 20 tours/min, de 30 préférence entre 3 et 6 tours/min. 26 - Procédé selon l'une des revendications 22 à 25 caractérisé par le fait que le cylindre est maintenu une température comprise entre 20 C et 80 C. 35 27 - Procédé selon l'une des revendications 22 à 26 caractérisé par le fait que le cylindre est refroidi par circulation d'eau dans une double enveloppe ou par pulvérisation d'eau à l'intérieur du cylindre. 2903097 29 28 - Procédé selon l'une des revendications 22 à 27 caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes : débarrasser l'oxygène de l'enceinte dans laquelle est effectuée l'opération de mise en forme, - déposer l'hydroquinone à l'état liquide en film sur un cylindre maintenu à une température comprise entre 20 C et 80 C, - maintenir l'hydroquinone suffisamment longtemps sur le cylindre afin qu'elle se solidifie. - récupérer le produit solidifié à l'aide de tout moyen approprié. 29 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 28 caractérisé par le fait que l'on récupère l'hydroquinone mise en forme à l'aide d'un couteau qui racle le cylindre et décolle la couche de produit qui est récupéré par tout moyen connu par exemple, par gravité dans un bac de récupération. 30 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 29 caractérisé par le fait que l'on soumet les écailles obtenues à une opération de calibrage permettant d'obtenir une répartition plus homogène de la taille des particules. 20 31 - Procédé selon la revendication 30 caractérisé par le fait que l'opération est effectuée dans un granulateur à couteaux ou à barres. 32 - Ecailles d'hydroquinone purifiée susceptibles d'être obtenues selon le procédé décrit dans l'une des revendications 1 à 31. 25 33 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de l'une des revendications 1 à 31 caractérisé par le fait qu'il comprend : - une première colonne de distillation (10 ; 110) adaptée à la distillation d'étêtage d'une hydroquinone brute HQ selon l'étape (A) précitée, 30 conçue pour éliminer le résorcinol en tête de colonne (12 ; 112) et récupérer en pied de colonne (14 ; 114) un mélange contenant la majeure partie de l'hydroquinone et les impuretés lourdes ; et - une deuxième colonne de distillation (20 ; 120) adaptée à la distillation d'équeutage de l'étape (B) précitée, dont l'entrée est reliée au pied de 35 colonne (14 ; 114) de la première colonne (10 ; 110) , conçue pour éliminer en pied de colonne (24 ; 124) le pyrogallol contenu dans le mélange brut provenant du pied de colonne de la première colonne de 10 15 Y 2903097 30 distillation, et pour obtenir en tête de colonne (22 ; 122) I'hydroquinone sous forme purifiée ; un dispositif permettant la mise en forme sous forme d'écailles de l'hydroquinone purifiée obtenue en sortie de distillation comprenant un 5 support en un matériau ou revêtu d'un matériau conducteur de la chaleur qui peut être sous forme d'un cylindre (41) en rotation associé à des moyens de refroidissement du support et de récupération (48 ; 50) des écailles d'hydroquinone. 10 34 - Dispositif selon la revendication 33 caractérisé par le fait que le dispositif de mise en forme est placé dans une enceinte (42) équipée de moyens (43) permettant d'assurer une atmosphère inerte, de préférence l'azote. 15