Brevet FR2902961A1 — publié le 20071228

La présente demande revendique le bénéfice de priorité de la demande de brevet japonais N 2006-175 561 déposée le 26 juin 2006. La description de cette demande est incorporée ici par référence. La présente description se rapporte à un circuit d'éclairage de 5 lampe à décharge. Un circuit d'éclairage (ballast) destiné à fournir une puissance électrique d'une manière stable est requis de manière à éclairer une lampe à décharge telle qu'une lampe à halogénure métallique utilisée pour un phare pour un véhicule. Par exemple, un circuit d'éclairage de lampe à 10 décharge décrit dans le document de brevet japonais JP-A-2005-63 823 comprend un circuit de conversion courant continu-courant alternatif ayant un circuit de résonance série, grâce à quoi une puissance en courant alternatif est appliquée à la lampe à décharge à partir du circuit de conversion courant continu-courant alternatif. 15 La figure 10 est un schéma en coupe représentant de façon simplifiée un état à l'intérieur du tube d'une lampe à décharge qui est éclairée. Une lampe à décharge 100 est configurée de telle manière que deux électrodes 102 et 103 sont disposées d'une manière opposée à l'intérieur d'un tube de verre 101 dans lequel un halogénure métallique tel 20 que du Na est introduit. Lorsqu'une impulsion à tension élevée est appliquée entre les deux électrodes 102 et 103, un arc de décharge ("Arc") est généré entre les électrodes 102 et 103 pour réaliser ainsi une conduction entre celles-ci. Ensuite, un circuit d'éclairage de lampe à décharge commande l'amplitude de la puissance en courant alternatif de 25 sorte que l'arc de décharge (Arc) est maintenu d'une manière stable tout en appliquant la puissance en courant alternatif entre les deux électrodes 102 et 103. L'halogénure métallique est excité par l'arc de décharge (Arc) à l'intérieur du tube de verre 101, de sorte qu'une illumination d'intensité élevée peut être obtenue. 30 Un circuit d'éclairage de lampe à décharge généralement utilisé à présent fournit un courant de lampe formé par une forme d'onde rectangulaire d'une fréquence relativement basse (par exemple, plusieurs centaines de Hz) à une lampe à décharge. Cependant, en raison de la miniaturisation d'un circuit d'éclairage de lampe à décharge, il est parfois souhaitable d'établir la fréquence d'une puissance en courant alternatif à une fréquence élevée de 1 MHz ou plus, par exemple. La figure 11 illustre un graphe représentant un exemple d'une forme d'onde de courant de lampe dans le cas où un courant de lampe formé par une forme d'onde rectangulaire d'une fréquence relativement basse est appliqué à une lampe à décharge 100 (figure 11(a)) et un graphe représentant un exemple d'une variation de température d'électrodes 102, 103 correspondant à celle-ci (Figure 11(b)). La figure 12 illustre un graphe représentant un exemple d'une forme d'onde de courant de lampe dans le cas où un courant alternatif d'une fréquence relativement élevée est appliqué à une lampe à décharge 100 (figure 12(a)) et un graphe représentant un exemple d'une variation de température des électrodes 102, 103 correspondant à celle-ci (figure 12(b)). Comme indiqué sur les figures 11(a) et (b), dans le cas où le courant de lampe de la fréquence relativement basse est appliqué à la lampe à décharge 100, les électrodes 102, 103 sont suffisamment chauffées par le courant de lampe et ainsi la température d'électrode devient suffisamment élevée lorsque la polarité est commutée. Cependant, comme indiqué sur les figures 12(a) et (b), dans le cas où le courant alternatif de la fréquence relativement élevée est appliqué à la lampe à décharge 100, du fait qu'un temps de chauffage des électrodes 102, 103 à chaque période est court, les températures des électrodes 102, 103 ne sont pas suffisamment augmentées lorsque la polarité est commutée. Ainsi, une propriété d'émission d'électrons (rendement) des électrodes 102, 103 au moment de la commutation de polarité est dégradée. La répartition de luminance d'un arc de décharge (Arc) est élevée en luminance au niveau des points d'émission d'électrons. Lorsque la propriété d'émission d'électrons des électrodes 102, 103 se dégrade, parmi de nombreuses projections fines existantes sur la surface d'électrode, la projection à partir de laquelle il est le plus probable que les électrons soient émis, change au cours du temps, grâce à quoi un point où un point lumineux en tant que point d'émission d'électrons est généré, se déplace. Ainsi, la position du point lumineux n'est pas stable et ainsi la répartition de luminance de l'arc de décharge (Arc) devient instable. L'invention est réalisée au vu du problème précédent et entre autres, fournit un circuit d'éclairage de lampe à décharge qui permet de réduire le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge avec une fréquence élevée. Conformément à un aspect, un circuit d'éclairage de lampe à décharge est agencé d'une manière telle que le circuit d'éclairage de lampe à décharge qui fournit une puissance en courant alternatif pour éclairer une lampe à décharge à la lampe à décharge comprend : une partie d'alimentation qui fournit la puissance en courant alternatif à la lampe à décharge et une partie de commande qui commande l'amplitude de la puissance en courant alternatif, où la partie d'alimentation comprend un circuit de résonance série comportant une pluralité d'éléments de commutation, au moins un élément parmi une inductance et un transformateur et un condensateur, et une partie d'attaque qui attaque la pluralité d'éléments de commutation et la partie de commande commande la partie d'attaque de sorte que la puissance en courant alternatif augmente par intermittence. Comme décrit ci-dessus, le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge avec une fréquence élevée est provoqué par l'augmentation insuffisante de la température d'électrode lorsque la polarité est commutée. Bien que la température d'électrode puisse être augmentée en augmentant la puissance fournie, du fait que la puissance nominale de la lampe à décharge est généralement déterminée à une certaine valeur (dans une plage entre 35 2W dans le cas d'une lampe à décharge à haute intensité (HID) pour une automobile), la durée de vie de la lampe à décharge est influencée lorsqu'une puissance excessive est appliquée constamment. Au contraire, dans le circuit d'éclairage de lampe à décharge qui précède, du fait que la partie de commande commande la partie d'attaque de sorte que la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge augmente par intermittence, la température des électrodes peut être augmentée tout en réduisant la valeur moyenne dans le temps de la puissance fournie à une valeur proche de la puissance nominale. Ainsi, conformément au circuit d'éclairage de lampe à décharge qui précède, le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge avec une fréquence élevée peut être réduit de façon efficace. Diverses mises en oeuvre comprennent une ou plusieurs des caractéristiques présentées dans les paragraphes suivants. Par exemple, le circuit d'éclairage de lampe à décharge peut être agencé d'une manière telle que la partie de commande la partie d'attaque de sorte que la puissance en courant alternatif augmente par impulsions. Ainsi, la température d'électrode peut être augmentée par intermittence tout en réduisant de façon plus appropriée la valeur moyenne dans le temps de la puissance fournie. Dans ce cas, la forme d'onde de la puissance en courant alternatif augmentant par impulsions représente une forme d'onde de la puissance en courant alternatif qui présente une valeur extrême supérieure à la valeur de puissance moyenne et où l'amplitude de la puissance en courant alternatif augmente dans un intervalle de temps juste avant la valeur extrême et diminue dans un intervalle de temps juste après la valeur extrême, et la largeur de temps de la forme d'onde est établie de façon arbitraire. En outre, le circuit d'éclairage de lampe à décharge peut être agencé d'une manière telle que la partie de commande commande la partie d'attaque de sorte que l'amplitude de la puissance en courant alternatif devienne une première valeur de puissance dans une première région de temps répétée de façon périodique et devienne une seconde valeur de puissance supérieure à la première valeur de puissance dans une seconde région de temps différente de la première région de temps. Ainsi, du fait que la température d'électrode est augmentée suffisamment dans la seconde région de temps et que l'état d'éclairage est maintenu dans la première région de temps par ce que l'on appelle l'après croissance, le déplacement d'un point lumineux peut être réduit de façon plus efficace. En outre, le circuit d'éclairage de lampe à décharge peut être agencé d'une manière telle que la partie de commande commande la partie d'attaque de sorte que la fréquence de la puissance en courant alternatif augmente et diminue en continu et de façon répétée et que la puissance en courant alternatif augmente par intermittence à partir d'un instant où la puissance en courant alternatif devient minimum. Ainsi, le déplacement d'un point lumineux peut être réduit tout en réduisant également la résonance acoustique. En outre, le circuit d'éclairage de lampe à décharge peut être agencé de telle manière que la partie de commande commence à augmenter par intermittence la puissance en courant alternatif lors de l'écoulement d'un temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge. Du fait que la décharge en arc est instable immédiatement après l'éclairage de la lampe à décharge, dans la plupart des cas, les performances de lancement de la lampe à décharge sont assurées en fournissant à la lampe à décharge la puissance maximum qui se trouve dans la capacité de fourniture de puissance du circuit d'éclairage de lampe à décharge. Dans ce cas, lorsque la puissance fournie varie par intermittence, il apparaît un cas où la lampe à décharge est éteinte du fait qu'il apparaît un intervalle de temps durant lequel la puissance fournie devient inférieure à la puissance maximum. Au contraire, comme le circuit d'éclairage de lampe à décharge, lorsque l'augmentation par intermittence de la puissance fournie est lancée lors de l'écoulement du temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge, non seulement les performances de lancement de la lampe à décharge peuvent être assurées mais le déplacement du point lumineux peut également être réduit, de préférence. Dans certaines mises en oeuvre, le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge avec une fréquence élevée peut être réduit. L'invention sera bien comprise et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit. La description se rapporte aux dessins indiqués ci-après et qui sont donnés à titre d'exemples. [Figure 1] Un schéma synoptique représentant la configuration d'un mode de réalisation du circuit d'éclairage de lampe à décharge conforme à l'invention. [Figure 2] Un graphe représentant de façon simplifiée une relation entre la fréquence d'attaque et la puissance appliquées aux transistors. [Figure 3] Un schéma de circuit représentant un exemple de la configuration concrète d'un amplificateur d'erreur et d'une partie de 30 conversion tension-fréquence (V-F). [Figure 4] Un schéma de circuit représentant un exemple de la configuration concrète d'une partie de modulation de fréquence. [Figure 5] Des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux d'une partie de conversion tension- 35 fréquence (V-F) et d'une partie de modulation de fréquence, où (a) représente la forme d'onde de la tension de sortie d'un comparateur de la partie de modulation de fréquence, (b) représente la forme d'onde d'une tension entre les deux bornes du condensateur de la partie de modulation de fréquence, (c) représente la forme d'onde d'une tension d'entrée vers un amplificateur séparateur, (d) représente la forme d'onde d'une tension au niveau du point de couplage de la partie de conversion tension-fréquence (V-F), (e) représente la forme d'onde de la sortie Q de la bascule de type D dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) et (f) représente un graphe représentant un exemple de la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance appliquée à la lampe à décharge. [Figure 6] Un schéma de circuit représentant la configuration d'une partie de modulation de fréquence en tant que premier exemple modifié. [Figure 7] Des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux de la partie de conversion tension- fréquence (V-F) et de la partie de modulation de fréquence du premier exemple modifié, où (a) représente la forme d'onde d'une tension au niveau du point de couplage de la partie de conversion tension-fréquence (V-F), (b) représente la forme d'onde de la sortie Q d'une bascule de type D dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F), (c) représente la forme d'onde d'un signal de modulation fournie en sortie à partir d'un commutateur, (d) est un graphe représentant la forme d'onde d'un courant de la lampe à décharge et (e) est un graphe représentant la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance fournie à la lampe à décharge. [Figure 8] Un schéma de circuit représentant la configuration d'une partie de modulation de fréquence en tant que second exemple modifié. [Figure 9] Des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux de la partie de conversion tension- fréquence (V-F) et de la partie de modulation de fréquence du second exemple modifié, où (a) représente la forme d'onde de la tension de sortie du comparateur de la partie de modulation de fréquence, (b) représente la forme d'onde d'une tension entre les deux bornes du condensateur de la partie de modulation de fréquence, (c) représente la forme d'onde d'une tension d'entrée vers un amplificateur séparateur, (d) représente la forme d'onde de la tension au niveau du point de couplage de la partie de conversion tension-fréquence (V-F), (e) représente la forme d'onde de la sortie Q de la bascule de type D 136 dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) et (f) représente un graphe représentant un exemple de la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance fournie à la lampe à décharge. [Figure 10] Un schéma en coupe représentant de façon simplifiée un état à l'intérieur du tube d'une lampe à décharge qui est éclairée. [Figure 11] (a) est un graphe représentant un exemple d'une forme d'onde de courant de lampe dans un cas où un courant de lampe formé par une forme d'onde rectangulaire d'une fréquence relativement basse est appliqué à une lampe à décharge et (b) est un graphe représentant un exemple d'une variation de température des électrodes correspondant à (a). [Figure 12] (a) est un graphe représentant un exemple d'une forme d'onde de courant de lampe dans un cas où un courant alternatif d'une fréquence relativement élevée est appliqué à une lampe à décharge et (b) est un graphe représentant un exemple d'une variation de température des électrodes correspondant à (a). Dans les paragraphes qui suivent, une explication sera réalisée en détail concernant un exemple d'une mise en oeuvre préférée d'un circuit d'éclairage de lampe à décharge conforme à l'invention en faisant référence aux dessins. La figure 1 est un schéma synoptique représentant la configuration d'un exemple du circuit d'éclairage de lampe à décharge conforme à l'invention. Le circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 représenté sur la figure 1 est un circuit destiné à fournir une puissance électrique pour éclairer une lampe à décharge (L) à la lampe à décharge et est agencé pour convertir un courant continu provenant d'une alimentation en courant continu (Ba) telle qu'une batterie en une tension alternative pour fournir la tension continue à la lampe à décharge. Le circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 est utilisé pour une lampe telle qu'un phare dans un véhicule. Bien qu'en tant que lampe à décharge (L), une lampe à halogénure métallique sans mercure soit utilisée de préférence, une lampe à décharge ayant une autre configuration peut être utilisée. Le circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 comprend une partie d'alimentation 2 qui reçoit une puissance provenant de l'alimentation en courant continu (Ba) et fournit une puissance en courant alternatif à la lampe à décharge (L) et une partie de commande 10 qui commande l'amplitude d'une puissance appliquée à la lampe à décharge sur la base d'une tension (appelée ensuite tension de lampe) VL entre les électrodes de la lampe à décharge. La partie d'alimentation 2 fournit une puissance ayant une amplitude fondée sur un signal de commande (Sc) provenant de la partie de commande 10 à la lampe à décharge (L). La partie d'alimentation 2 est couplée à l'alimentation en courant continu (Ba) par l'intermédiaire d'un commutateur 20 destiné à exécuter une opération d'éclairage. La partie d'alimentation reçoit une tension continue VB à partir de l'alimentation en courant continu (Ba) pour convertir la tension en une tension alternative et amplifier la tension alternative. La partie d'alimentation 2 comprend deux transistors 5a et 5b en tant qu'éléments de commutation et un circuit d'attaque en pont 6 en tant que partie d'attaque destinée à attaquer ces transistors 5a et 5b. En outre, la partie d'alimentation 2 comprend un transformateur 7, un condensateur 8 et une bobine d'inductance 9. Les transistors 5a, 5b, le transformateur 7, le condensateur 8 et la bobine d'inductance 9 constituent un circuit de résonance série. En tant que chacun des transistors 5a, 5b, un transistor MOSFET de canal N est de préférence utilisé comme représenté sur la figure 1, par exemple, mais un autre type de transistor FET ou un transistor bipolaire peut être utilisé. Dans ce mode de réalisation, la borne de drain du transistor 5a est couplée à la borne du côté électrode positive de l'alimentation en courant continu (Ba), la borne de source du transistor 5a est couplée à la borne de drain du transistor 5b et la borne de grille du transistor 5a est couplée au circuit d'attaque en pont 6. La borne de source du transistor 5b est couplée à une ligne de tension de masse GND (c'est-à-dire la borne du côté électrode négative de l'alimentation en courant continu (Ba)), et la borne de grille du transistor 5b est couplée au circuit d'attaque en pont 6. Le circuit d'attaque en pont 6 rend conducteurs en alternance les transistors 5a, 5b. Le transformateur 7 applique une impulsion à tension élevée et une puissance à la lampe à décharge (L) et amplifie la tension de lampe (VL). L'enroulement primaire 7a du transformateur 7, la bobine d'inductance 9 et le condensateur 8 sont couplés en série. La première extrémité de ce circuit série est couplée à la borne de source du transistor 5a et à la borne de drain du transistor 5b, et l'autre extrémité de celui-ci est couplée à la ligne de tension de masse GND. Dans cette configuration, une fréquence de résonance est déterminée par la capacité du condensateur 8 et une réactance composite, qui est formée par l'inductance de fuite de l'enroulement primaire 7a du transformateur 7 et l'inductance de la bobine d'inductance 9. A la place d'une telle configuration, la bobine d'inductance 9 peut être éliminée et le circuit de résonance série peut être configuré par l'enroulement primaire 7a et le condensateur 8. En outre, en variance, l'inductance de l'enroulement primaire 7a peut être établie à une valeur faible par comparaison à celle de la bobine d'inductance 9, de sorte que la fréquence de résonance est déterminée principalement par l'inductance de l'enroulement primaire 7a et la capacité du condensateur 8. Dans la partie d'alimentation 2, la fréquence d'attaque des transistors 5a, 5b, est établie à une valeur supérieure ou égale à la fréquence de résonance série en utilisant le phénomène de résonance série du condensateur 8 et des éléments inductifs (la composante d'inductance et la bobine d'inductance) pour rendre conducteurs/bloqués en alternance des transistors 5a, 5b, grâce à quoi une puissance en courant alternatif est générée au niveau de l'enroulement primaire 7a du transformateur 7. La puissance en courant alternatif est amplifiée sur l'enroulement secondaire 7b du transformateur 7 et appliquée à la lampe à décharge (L) couplée à l'enroulement secondaire 7b. Le circuit d'attaque en pont 6 destiné à attaquer les transistors 5a, 5b, attaque les transistors 5a, 5b d'une manière opposée de sorte que les deux transistors 5a, 5b sont placés dans des états couplés simultanément. L'impédance du circuit de résonance série varie par la fréquence d'attaque appliquée aux transistors 5a, 5b provenant du circuit d'attaque en pont 6. Ainsi, l'amplitude de la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) peut être commandée en modifiant la fréquence d'attaque. La figure 2 est un graphe représentant de façon simplifiée la relation entre la fréquence d'attaque et la puissance appliquées aux transistors 5a, 5b. Comme représenté sur la figure 2, la puissance appliquée à la lampe à décharge (L) devient maximum (Pmax) lorsque la fréquence d'attaque est identique à la fréquence de résonance série (fo) et diminue lorsque la fréquence d'attaque devient supérieure (ou inférieure) à la fréquence de résonance série (fo). De ce point de vue, lorsque la fréquence d'attaque est inférieure à la fréquence de résonance série (fo), la perte de commutation devient supérieure et ainsi l'efficacité d'alimentation se dégrade. Ainsi, la fréquence d'attaque du circuit d'attaque en pont 6 est commandée de façon à se trouver dans une plage (une plage X sur la figure) supérieure à la fréquence de résonance série (fo). Dans ce mode de réalisation, la fréquence d'attaque du circuit d'attaque en pont 6 est commandée conformément à une fréquence d'impulsion d'un signal de commande (Sc) (un signal comprenant une séquence d'impulsions modulée en fréquence) provenant de la partie de commande 10 couplée au circuit d'attaque en pont 6. En outre, la partie d'alimentation 2 conforme au mode de réalisation illustré comprend en outre un circuit de lancement 3 destiné à appliquer une impulsion à tension élevée de lancement à la lampe à décharge (L) au moment du lancement de l'éclairage. C'est-à-dire que lorsqu'une tension et un courant de déclenchement sont appliqués au transformateur 7 à partir du circuit de lancement 3, l'impulsion à tension élevée est superposée sur la tension alternative générée au niveau de l'enroulement secondaire 7b du transformateur 7. Le circuit de lancement 3 du mode de réalisation est agencé d'une manière telle que l'une des bornes de sortie de celui-ci est couplée sur l'enroulement primaire 7a du transformateur 7 et que l'autre des bornes de sortie de celui-ci est couplée à la borne du côté tension de masse de l'enroulement primaire 7a. La tension d'entrée vers le circuit de lancement 3 peut être obtenue à partir de l'enroulement secondaire 7b ou bien d'un enroulement auxiliaire de lancement (non représenté) du transformateur 7, ou bien obtenue à partir d'un autre enroulement auxiliaire qui est fourni de façon à constituer le transformateur 7 en association avec la bobine d'inductance 9. La partie de commande 10 commande l'amplitude de la 35 puissance fournie à la lampe à décharge (L) sur la base de la tension de lampe (VL) de la lampe à décharge. La partie de commande 10 conforme au mode de réalisation comprend une partie de calcul de puissance 11 destinée à calculer l'amplitude de la puissance devant être appliquée à la lampe à décharge (L), un amplificateur d'erreur 12 destiné à amplifier une différence entre une tension de sortie (SPI) provenant de la partie de calcul de puissance 11 et une tension de référence prédéterminée et à fournir en sortie la différence amplifiée, une partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 destinée à soumettre une tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12 à une conversion tension-fréquence (conversion V-F) pour générer le signal de commande (Sc), et une partie de modulation de fréquence 14 destinée à moduler le signal de commande (Sc) de sorte que la puissance fournie augmente par intermittence. La partie de calcul de puissance 11 comprend des bornes d'entrée lia, lib et une borne de sortie 11c. La borne d'entrée lia est couplée à la prise intermédiaire de l'enroulement secondaire 7b par l'intermédiaire d'un circuit de maintien de crête 21 de manière à appliquer en entrée un signal (ensuite appelé "signal correspondant à la tension de lampe") "VS", représentant l'amplitude de la tension de lampe (VL) de la lampe à décharge (L). Le signal correspondant à la tension de lampe (VS) est établi à 0,35 fois, par exemple, la valeur de crête de la tension de lampe (VL). La borne d'entrée iib est couplée à une première extrémité d'un élément de résistance 4 prévu de manière à détecter le courant de lampe de la lampe à décharge (L) par l'intermédiaire d'un circuit de maintien de crête 22 et d'un tampon 23. La première extrémité de l'élément de résistance 4 est en outre couplée à une première électrode de la lampe à décharge (L) par l'intermédiaire de la borne de sortie du circuit d'éclairage de lampe à décharge 1. L'autre extrémité de l'élément de résistance 4 est couplée à la ligne de tension de masse GND. Le tampon 23 fournit en sortie un signal correspondant au courant de lampe (IS) représentant l'amplitude du courant de lampe. La partie de calcul de puissance il calcule l'amplitude de la puissance d'alimentation nécessaire pour la lampe à décharge (L) sur la base du signal correspondant à la tension de lampe (VS) et du signal correspondant au courant de lampe (IS) et génère la tension de sortie (SPI) représentant l'amplitude de la puissance d'alimentation. La borne de sortie 11c de la partie de calcul de puissance 11 est couplée à la borne d'entrée de l'amplificateur d'erreur 12 et ainsi la tension de sortie (SPI) est appliquée en entrée à l'amplificateur d'erreur 12. L'amplificateur d'erreur 12 fournit en sortie la différence entre la tension de sortie (SPI) et la tension de référence prédéterminée en tant que tension de sortie (SP2). La partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 comprend des bornes d'entrée 13a, 13b et une borne de sortie 13c. La borne d'entrée 13a est couplée à la borne de sortie de l'amplificateur d'erreur 12 de manière à recevoir en entrée la tension de sortie (SP2). En outre, la borne d'entrée 13b est couplée à la partie de modulation de fréquence 14. La partie de modulation de fréquence 14 fournit en sortie un signal de commande de modulation (Sm) destiné à moduler le signal de commande (Sc). La partie de modulation de fréquence 14 conforme au mode de réalisation module le signal de commande (Sc) d'une manière telle que la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge (L) augmente par impulsions avec une certaine période. La borne de sortie 13c est couplée au circuit d'attaque en pont 6. La partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 exécute la conversion tension-fréquence (V-F) en ce qui concerne la tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12 et fournit la tension ainsi convertie au circuit d'attaque enpont 6 en tant que signal de commande (Sc). L'explication sera réalisée en ce qui concerne le fonctionnement complet du circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 ayant la configuration qui précède. Tout d'abord, tandis que le circuit d'attaque en pont 6 attaque les transistors 5a, 5b avec la fréquence d'attaque prédéterminée, le circuit de lancement 3 applique les impulsions à tension élevée de plusieurs dizaines de kV entre les électrodes de la lampe à décharge (L) pour solliciter le claquage de diélectrique. Immédiatement après, la partie de commande 10 commande la fréquence d'attaque provenant du circuit d'attaque en pont 6 à une valeur afin d'atteindre la puissance maximum prédéterminée (75 W au moment d'un démarrage à froid). Ensuite, la partie de commande 10 commande la fréquence d'attaque provenant du circuit d'attaque en pont 6 progressivement à une valeur afin d'obtenir une puissance normale ou stable (par exemple 35 W). Dans la partie de commande 10, la partie de calcul de puissance 11 exécute le calcul afin de commander la fréquence d'attaque de cette manière. La tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12 représentant la différence entre tension de sortie (SPI) provenant de la partie de calcul de puissance 11 et la tension de référence prédéterminée est soumise à la conversion tension-fréquence (V-F) dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 et la tension ainsi convertie est appliquée au circuit d'attaque en pont 6 en tant que signal de commande (Sc). Une explication sera réalisée en ce qui concerne un exemple de la configuration concrète de la partie de commande 10. La figure 3 est un schéma de circuit représentant un exemple de la configuration concrète de l'amplificateur d'erreur 12 et de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. Sur la figure 3, la borne d'entrée inverseuse 12a de l'amplificateur d'erreur 12 reçoit la tension de sortie (SPI) provenant de la partie de calcul de puissance 11 et la borne d'entrée non inverseuse 12b de celui-ci reçoit une tension de référence prédéterminée (Eref). La borne de sortie 12c de l'amplificateur d'erreur 12 est couplée à la borne d'entrée 13a de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. La borne d'entrée 13a reçoit la tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12. La partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 comprend un circuit à miroir de courant 130a et une partie de génération d'onde de rampe 130b. Le circuit à miroir de courant 130a est configuré par une paire de transistors de type PNP 131a, 131b. C'est-à-dire que l'émetteur de chacun des transistors 131a, 131b est couplé à une alimentation à tension constante (Vcc) et les bases des transistors 131a, 131b sont couplées l'une à l'autre. Le collecteur du transistor 131a est couplé à la base de celui-ci et est également couplé à la borne d'entrée 13a de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 par l'intermédiaire d'un élément de résistance 132a. Le collecteur du transistor 131b est couplé à l'anode d'une diode 133 et la cathode de la diode 133 est couplée à un point de couplage 138 de la partie de génération d'onde de rampe 130b. La partie de génération d'onde de rampe 130b comprend des éléments de résistance 132b à 132d, un condensateur 134, un comparateur 135 présentant une propriété d'hystérésis et un transistor de type NPN 137. La première extrémité de l'élément de résistance 132b et la première extrémité du condensateur 134 sont couplées l'une à l'autre par l'intermédiaire du point de couplage 138. L'autre extrémité de l'élément de résistance 132b est couplée à l'alimentation à tension constante (Vcc) et l'autre extrémité du condensateur 134 est couplée à la tension de masse. Le point de couplage 138 est couplé à la borne d'entrée du comparateur 135 et la borne de sortie du comparateur 135 est couplée à la base du transistor 137 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 132c. Le collecteur du transistor 137 est couplé au point de couplage 138 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 132d. L'émetteur du transistor 137 est couplé à la tension de masse. Le point de couplage 138 est couplé à la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 et reçoit ainsi le signal de commande de modulation (Sm) provenant de la partie de modulation de fréquence 14. La partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 comprend en outre une bascule de type D 136. La bascule de type D 136 constitue une bascule de type T (basculement) du fait que la borne D de celle-ci est couplée à la borne de négation Q (également appelée borne de "bar Q") de celle-ci. La borne d'entrée d'horloge (CK) de la bascule de type D 136 est couplée à la borne de sortie du comparateur 135, grâce à quoi la borne d'entrée d'horloge (CK) de la bascule de type D 136 reçoit un signal de sortie provenant du comparateur 135. La borne de sortie Q de la bascule de type D 136 est couplée à la borne de sortie 13c de la partie 13, grâce à quoi le signal de sortie provenant de la borne de sortie Q est appliqué au circuit d'attaque en pont 6 (figure 1) en tant que signal de commande (Sc). Dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13, du fait qu'un courant (I) provenant du circuit à miroir de courant 130a est chargé dans le condensateur 134, une tension (Vl) entre les deux bornes du condensateur 134 augmente progressivement. Lorsque la tension (VI) entre les deux bornes du condensateur 134 atteint une certaine première tension de seuil, la sortie du comparateur 135 présente un niveau élevé (H) pour rendre conducteur le transistor 137 pour décharger ainsi le condensateur 134. En raison de la décharge, lorsque la tension (VI) entre les deux bornes du condensateur 134 se réduit à une seconde tension de seuil qui est inférieure à la première tension de seuil, la sortie du comparateur 135 présente un niveau bas (L) pour bloquer le transistor 137 pour ainsi lancer de nouveau l'opération de charge du condensateur 134. Les opérations de charge et de décharge du condensateur 134 sont répétées en alternance de cette manière, grâce à quoi la tension (V1) entre les deux bornes du condensateur 134 (c'est-à-dire la tension au niveau du point de couplage 138) présente une forme d'onde de rampe (une forme d'onde de rampe de modulation de fréquence d'impulsions PFM). La forme d'onde de rampe est modifiée en une forme d'onde rectangulaire ayant un rapport cyclique de 50 % par exemple, lorsque la forme d'onde de rampe traverse le comparateur 135 et la bascule de type D 136, grâce à quoi la forme d'onde rectangulaire est fournie en sortie au circuit d'attaque en pont 6 (figure 1) en tant que signal de commande (Sc). Du fait que le temps de charge du condensateur 134 est déterminé conformément à l'amplitude du courant (I), la fréquence de la forme d'onde de rampe (c'est-à-dire la fréquence du signal de commande (Sc)) est une valeur conforme à l'amplitude du courant (I). En outre, le courant (I) devient inférieur lorsque la tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12 devient supérieure. En d'autres termes, la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 présente des caractéristiques telles que la fréquence du signal de commande (Sc) devient inférieure lorsque la valeur de la tension de sortie (SP2) provenant de l'amplificateur d'erreur 12 devient supérieure. Ainsi, dans le cas de l'augmentation de la puissance fournie à la lampe à décharge (L), la tension de sortie (SP2) est augmentée de sorte que la fréquence du signal de commande (Sc) devient inférieure à la plage de fréquences (la plage X) supérieure à la fréquence de résonance série (fo) (se reporter à la figure 2) de la partie d'alimentation 2. La figure 4 est un schéma de circuit représentant un exemple de la configuration concrète de la partie de modulation de fréquence 14. En faisant référence à la figure 4, la partie de modulation de fréquence 14 conforme au mode de réalisation comprend une partie de génération d'horloge 140a, une partie de circuit de différentiation 140b, une partie tampon 140c et une partie de commande d'instant de lancement 140d. La partie de génération d'horloge 140a comprend un comparateur 141a présentant une propriété d'hystérésis, un condensateur 142a et un élément de résistance 143a. La borne d'entrée du comparateur 141a est couplée à une partie de couplage entre la première extrémité du condensateur 142a et la première extrémité de l'élément de résistance 143a. L'autre extrémité du condensateur 142a est couplée à la tension de masse. L'autre extrémité de l'élément de résistance 143a est couplée à la borne de sortie du comparateur 141a. La partie de circuit de différentiation 140b comprend un condensateur 142b, un élément de résistance 143b et une diode 144. La première extrémité du condensateur 142b est couplée à la borne de sortie du comparateur 141a par l'intermédiaire d'un tampon 141b et l'autre extrémité du condensateur est couplée à l'alimentation à tension constante (Vcc) par l'intermédiaire de l'élément de résistance 143b. L'anode de la diode 144 est couplée à l'autre extrémité du condensateur 142b et la cathode de celle-ci est couplée à l'alimentation à tension constante (Vcc). La partie tampon 140c comprend un amplificateur séparateur 145 et un élément de résistance 143c. La partie de commande d'instant de lancement 140d comprend un élément de commutation 146 et un compteur 147. La borne d'entrée non inverseuse de l'amplificateur séparateur 145 est couplée à l'autre extrémité du condensateur 142b. La borne de sortie de l'amplificateur séparateur 145 est couplée à la borne de sortie 14a de la partie de modulation de fréquence 14 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 143c et de l'élément de commutation 146. Un transistor FET ou un transistor bipolaire, par exemple, est utilisé de préférence en tant qu'élément de commutation 146. La borne de commande (une borne de grille ou une borne de base, par exemple) de l'élément de commutation 146 est couplée au compteur 147. Le compteur 147 compte un temps écoulé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L) et rend les deux extrémités de l'élément de commutation 146 conductrices lors de l'écoulement d'un temps prédéterminé (par exemple, une seconde). La borne de sortie 14a est couplée à la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. Les figures 5(a) à (e) sont des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 et de la partie de modulation de fréquence 14. La figure 5(a) représente la forme d'onde de la tension de sortie (V2) du comparateur 141a de la partie de modulation de fréquence 14. La figure 5(b) représente la forme d'onde de la tension V3 entre les deux bornes du condensateur 142a de la partie de modulation de fréquence 14. La figure 5(c) représente la forme d'onde de la tension sur l'autre côté d'extrémité du condensateur 142b (c'est-à-dire une tension d'entrée (V4) sur l'amplificateur séparateur 145). La figure 5(d) représente la forme d'onde de la tension (V1) au niveau du point de couplage 138 de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3). La figure 5(e) représente la forme d'onde de la sortie Q (c'est-à-dire la forme d'onde du signal de commande (Sc)) de la bascule de type D 136 dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. La figure 5(f) représente un graphe indiquant un exemple de la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance appliquée à la lampe à décharge (L) correspondant aux figures 5(a) à (e). Dans la partie de génération d'horloge 140a (figure 4) de la partie de modulation de fréquence 14, lorsque la tension (V3) entre les deux bornes du condensateur 142a est faible, du fait que la tension de sortie (V2) du comparateur 141a présente le niveau haut (H) (une période A sur la figure 5(a)), le condensateur 142a est chargé par l'intermédiaire de l'élément de résistance 143, grâce à quoi la tension (V3) entre les deux bornes du condensateur 142a augmente progressivement (figure 5(b)). Lorsque la tension (V3) entre les deux bornes du condensateur 142a augmente au- dessus d'une certaine tension, du fait que la tension de sortie (V2) du comparateur 141a présente le niveau bas (L) (une période B sur la figure 5(a)), le condensateur 142a est déchargé, grâce à la quoi la tension (V3) entre les deux bornes du condensateur 142a diminue progressivement (figure 5(b)). De cette manière, la tension de sortie (V2) du comparateur 141a (figure 5(a)) répète en alternance les niveaux haut (H) et bas (L) à une certaine période constante. Comme indiqué sur la figure 5(c), dans la partie de circuit de différentiation 140b, une tension (V4) comprenant une forme d'onde de tension (C) d'une forme d'impulsion périodique est générée sur l'autre côté d'extrémité du condensateur 142b de façon correspondante au front avant de la tension de sortie (V2) (figure 5(a)) provenant du comparateur 141a, Lorsque l'élément de commutation 146 (figure 34) se trouve dans un état conducteur, la tension (V4) est fournie en sortie à la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 en tant que signal de commande de modulation (Sm) par l'intermédiaire de l'amplificateur séparateur 145 et de l'élément de résistance 143c. Dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3), comme décrit ci-dessus, la tension (Vl) entre les deux bornes du condensateur 134 (c'est-à-dire la tension au niveau du point de couplage 138) présente la forme d'onde de rampe, comme indiqué sur la figure 5(d). La forme d'onde de rampe est modifiée en la forme d'onde rectangulaire, comme indiqué sur la figure 5(e) lorsque la forme d'onde de rampe traverse le comparateur 135 et la bascule de type D 136, grâce à la quoi la forme d'onde rectangulaire est fournie en sortie au circuit d'attaque en pont 6 (figure 1) en tant que signal de commande (Sc). Lorsque la forme d'onde de tension en forme d'impulsion représentée sur la figure 5(c) est appliquée en entrée à la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 143c en tant que signal de commande de modulation (Sm), du fait que le courant circule dans l'amplificateur séparateur 145 de la partie de modulation de fréquence 14 à partir du point de couplage 138 de la partie de conversion tension- fréquence (V-F) 13, le temps de charge du condensateur 134 devient plus long temporairement. Ainsi, la fréquence de la forme d'onde de rampe se réduit temporairement (une forme d'onde D sur la figure 5(d)), et ainsi la fréquence du signal de commande (Sc) se réduit également temporairement (une forme d'onde E sur la figure 5(e)). Il en résulte que, du fait que le circuit d'attaque en pont 6 fonctionne de sorte que la fréquence de la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) se réduit, la puissance appliquée à la lampe à décharge augmente par impulsions (une forme d'onde F de la figure 5(f)). Une telle augmentation de la puissance fournie est répétée par intermittence chaque fois que la forme d'onde de tension de sortie (figure 5(a)) provenant de la partie de génération d'horloge 140a diminue. La partie de modulation de fréquence 14 génère le signal de commande de modulation (Sm) de sorte que la fréquence de répétition de la forme d'onde de tension en forme d'impulsions C (figure 5(c)) contenue dans le signal de commande de modulation (Sm) devient inférieure à la fréquence de la forme d'onde de rampe (figure 5(d)). En outre, dans la partie de modulation de fréquence 14, les deux bornes d'extrémité de l'élément de commutation 146 sont rendues conductrices après que le compteur 147 compte le temps prédéterminé (par exemple une seconde) après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L). Ainsi, l'augmentation intermittente de la puissance en courant alternatif est lancée, comme indiqué sur la figure 5(f) lors de l'écoulement du temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L). Les effets qui résultent en certaines mises en oeuvre du circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 conforme au mode de réalisation comme décrit ci-dessus seront expliqués. Le problème décrit ci-dessus (c'est-à-dire le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge (L) avec une fréquence élevée) est provoqué par l'augmentation insuffisante de la température des électrodes au moment de la commutation de la polarité. Dans le circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 conforme au mode de réalisation, comme indiqué sur la figure 5(f), par exemple, la partie de commande 10 (en particulier, la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 et la partie de modulation de fréquence 14) commande le circuit d'attaque en pont 6 de sorte que la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) augmente par intermittence. Ainsi, la température des électrodes peut être augmentée tout en réduisant la valeur moyenne dans le temps de la puissance fournie à une valeur proche de la puissance nominale de la lampe à décharge L (par exemple, la puissance stable de 35 W). Ainsi, conformément au circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 du mode de réalisation, le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge (L) avec une fréquence élevée peut être réduit de façon efficace. Comme ce mode de réalisation, de préférence, la partie de commande 10 commande le circuit d'attaque en pont 6 de sorte que la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) augmente par impulsions comme la forme d'onde F, représentée sur la figure 5(f), par exemple. Ainsi, la température des électrodes peut être augmentée tout en réduisant de façon appropriée la valeur moyenne dans le temps de la puissance fournie. Comme ce mode de réalisation, de préférence, la partie de commande 10 (en particulier, la partie de modulation de fréquence 14) lance l'augmentation intermittente de la puissance en courant alternatif lors de l'écoulement du temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L). En général, du fait que la décharge en arc entre les électrodes est instable immédiatement après l'éclairage de la lampe à décharge (L), dans la plupart des cas, les performances de lancement de la lampe à décharge sont assurées en appliquant à la lampe à décharge la puissance maximum à l'intérieur de la capacité de fourniture de puissance du circuit d'éclairage de lampe à décharge. Dans ce cas, lorsque la puissance fournie est modifiée par intermittence, il apparaît un cas où la lampe à décharge (L) est éteinte du fait qu'il apparaît un intervalle de temps durant lequel la puissance fournie devient inférieure à la puissance maximum. Au contraire, comme le circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 du mode de réalisation, lorsque l'augmentation intermittente de la puissance fournie est lancée lors de l'écoulement du temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L), non seulement les performances de lancement de la lampe à décharge peuvent être assurées mais le déplacement du point lumineux peut également être réduit, de préférence. La figure 6 est un schéma de circuit représentant la configuration d'une partie de modulation de fréquence 15 en tant que premier exemple modifié du mode de réalisation mentionné ci-dessus. La partie de modulation de fréquence 15 est prévue à la place de la partie de modulation de fréquence 14 du mode de réalisation mentionné ci-dessus. La partie de modulation de fréquence 15 est un circuit qui fournit en sortie le signal de commande de modulation Sm pour moduler le signal de commande (Sc) à la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter aux figures 1 et 3). A la différence de la partie de modulation de fréquence 14 du mode de réalisation mentionné ci-dessus, la partie de modulation de fréquence 15 de cet exemple modifié module le signal de commande (Sc) de telle manière que l'amplitude de la puissance en courant alternatif devient une première valeur de puissance dans une première région de temps répétée périodiquement et devient une seconde valeur de puissance supérieure à la première valeur de puissance dans une seconde région de temps différente de la première région de temps. En faisant référence à la figure 6, la partie de modulation de fréquence 15 de cet exemple modifié comprend une borne d'entrée 15a et une borne de sortie 15b. La borne d'entrée 15a est couplée à la borne de sortie 13c (se reporter à la figure 3) de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 du mode de réalisation mentionné ci-dessus et la borne d'entrée 15a reçoit le signal de commande (Sc). La borne de sortie 15b est couplée à la borne d'entrée 13b (se reporter à la figure 3) de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 et la borne de sortie 15b fourni en sortie le signal de commande de modulation (Sm). La partie de modulation de fréquence 15 est configurée par une pluralité de bascules de type 3K 151 à 154 et un circuit de compteur comprenant des circuits de produit logique (ET) 155, 156. En particulier, la borne J et la borne K de la bascule de type 3K 151 du premier étage sont couplées à une alimentation à tension constante (Vcc) et la borne Q de celle-ci est couplée à la borne J et à la borne K de la bascule de type 3K 152 du second étage. Les bornes Q des bascules de type 3K 151, 152 sont couplées aux bornes d'entrée du circuit ET 155, respectivement, et la borne de sortie du circuit ET 155 est couplée à la borne J et à la borne K de la bascule de type 3K 153 du troisième étage. Les bornes Q des bascules de type 3K 151 à 153 sont couplées aux bornes d'entrée du circuit ET 156 et la sortie du circuit ET 156 est couplée à la borne J et à la borne K de la bascule de type 3K 154 du quatrième étage. L'une des bornes Q des bascules de type 3K 151 à 154 est sélectionnée par un commutateur 157 et est couplée à la borne de sortie 15b de la partie de modulation de fréquence 15 par l'intermédiaire d'un élément de résistance 158. La borne d'horloge de chacune des bascules de type 3K 151 à 154 reçoit le signal de commande (Sc) qui est appliqué en entrée à partir de la borne d'entrée 15a. Les figures 7(a) à (e) sont des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux de la partie de conversion tensionfréquence (V-F) 13 et de la partie de modulation de fréquence 15 de cet exemple modifié. La figure 7(a) représente la forme d'onde de la tension (V1) au niveau du point de couplage 138 de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3). La figure 7(b) représente la forme d'onde de la sortie Q (c'est-à-dire la forme d'onde du signal de commande Sc) de la bascule de type D 136 dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. La figure 7(c) représente la forme d'onde d'un signal de modulation Pm fourni en sortie à partir du commutateur 157. La figure 7(d) est un graphe représentant la forme d'onde du courant de lampe de la lampe à décharge (L) correspondant aux figures 7(a) à (c) et la figure 7(e) est un graphe représentant la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance appliquée à la lampe à décharge L correspondant aux figures 7(a) à (c). Les figures 7(a) à (e) représentent en tant qu'exemples les formes d'onde dans le cas où le commutateur 157 sélectionne la borne de sortie Q de la bascule de type 3K 151 du premier étage. Dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3), la tension (V1) (c'est-à-dire la tension du point de couplage 138) entre les deux bornes du condensateur 134 présente une forme d'onde de rampe comme indiqué sur la figure 7(a). La forme d'onde de rampe est modifiée en une forme d'onde rectangulaire, comme indiqué sur la figure 7(b) lorsque la forme d'onde de rampe traverse le comparateur 135 et la bascule de type D 136, grâce à quoi la forme d'onde rectangulaire est fournie en sortie au circuit d'attaque en pont 6 (figure 1) en tant que signal de commande (Sc). Par ailleurs, lorsque le signal de commande (Sc) est appliqué en entrée aux bornes d'horloge des bascules de type 3K 151 à 154, les niveaux de sortie des bornes Q des bascules de type 3K 151 à 154 varient toutes les une, deux, quatre et huit périodes du signal de commande (Sc), respectivement. C'est-à-dire que le niveau de sortie de chacune des bornes Q des bascules de type 3K 151 à 154 présente un niveau haut (H) dans la première région de temps M répétée périodiquement et présente un niveau bas (L) dans la seconde région de temps N différente de la première région de temps M, comme indiqué sur la figure 7(c), par exemple (la figure 7(c) représente un exemple de la forme d'onde de sortie de la borne Q de la bascule de type 3K 151). La sortie (le signal de modulation (Pm)) de la borne Q de la bascule de type 3K sélectionnée par le commutateur 157 est modifiée en la forme d'onde de rampe par les actions de l'élément de résistance 158 et du condensateur 134 (se reporter à la figure 3) et la forme d'onde de rampe est appliquée en entrée dans la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 en tant que signal de commande de modulation (Sm). Lorsque le signal de commande de modulation (Sm) est appliqué en entrée dans la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13, le signal de commande de modulation sert à augmenter le courant de charge appliqué au condensateur 134 de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3), lorsque le signal de modulation Pm représenté sur la figure 7(c) présente le niveau haut (H) (c'est-à-dire la première région de temps M) pour augmenter la fréquence de la forme d'onde de rampe (une forme d'onde S de la figure 7(a)). Ainsi, la fréquence du signal de commande (Sc) augmente également (une forme d'onde R de la figure 7(b)). Au contraire, le signal de commande de modulation sert à réduire le courant de charge appliqué au condensateur 134 lorsque le signal de modulation (Pm) représenté présente le niveau bas (L) (c'est-à-dire la seconde région de temps N) pour réduire la fréquence du signal de commande (Sc). Il en résulte que, du fait que le circuit d'attaque en pont 6 fonctionne de telle manière que la fréquence du courant de lampe (figure 7(d)) circulant dans la lampe à décharge (L) se réduit par intermittence, la puissance appliquée à la lampe à décharge augmente par intermittence, comme indiqué sur la figure 7(e). En particulier, l'amplitude de la puissance en courant alternatif présente une première valeur de puissance (Pl) dans la première région de temps M répétée périodiquement et présente une seconde valeur de puissance (P2) (où P2 > PI) dans la seconde région de temps N différente de la première région de temps M. Dans la partie de modulation de fréquence 15, bien que le signal de commande (Sc) soit utilisé en tant qu'horloge appliquée en entrée à chacune des bascules de type 3K 151 à 154, un autre signal d'horloge ayant une fréquence inférieure à celle de la forme d'onde de rampe (figure 7(a)) peut être utilisé en tant qu'horloge appliquée en entrée à chacune des bascules de type 3K 151 à 154 à la place du signal de commande. En outre, la période d'augmentation de la puissance (ou la période de diminution de la puissance) appliquée à la lampe à décharge (L) peut être établie en sélectionnant arbitrairement l'une des sorties des bornes Q des bascules de type 3K 151 à 154 dans le commutateur 157. Enoutre, de préférence, la partie de modulation de fréquence 15 comprend en outre, entre l'élément de résistance 158 et la borne de sortie 15b, par exemple, un circuit similaire à l'élément de commutation 146 et au compteur 147 de la partie de modulation de fréquence 14 du mode de réalisation mentionné précédemment. Comme indiqué sur la figure 7(e), l'augmentation intermittente de la puissance en courant alternatif est de préférence lancée lors de l'écoulement du temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L). Du fait que le circuit d'éclairage de lampe à décharge comprend la partie de modulation de fréquence 15 de cet exemple modifié, les effets similaires à ceux du mode de réalisation mentionné précédemment peuvent être obtenus. C'est-à-dire que dans la partie de modulation de fréquence 15 de cet exemple modifié, du fait que le signal de commande (Sc) est modifié de sorte que la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge L augmente par intermittence comme indiqué sur la figure 7(e), la température des électrodes peut être augmentée tout en réduisant la valeur moyenne dans le temps de la puissance fournie à une valeur proche de la puissance nominale de la lampe à décharge (L). Ainsi, le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge (L) avec une fréquence élevée peut être réduit de façon efficace. En outre, dans cet exemple modifié, le circuit d'attaque en pont 6 est commandé de sorte que l'amplitude de la puissance en courant alternatif présente la première valeur de puissance (Pl) dans la première région de temps M répétée périodiquement et présente la seconde valeur de puissance (P2) (où P2 > Pl) dans la seconde région de temps N différente de la première région de temps M. Ainsi, du fait que la température d'électrode est suffisamment augmentée dans la seconde région de temps N et que l'état d'éclairage est maintenu dans la première région de temps M par ce que l'on appelle l'après croissance, le déplacement d'un point lumineux peut être réduit plus efficacement. La figure 8 est un schéma de circuit représentant la configuration d'une partie de modulation de fréquence 16 en tant que second exemple modifié du mode de réalisation mentionné précédemment. La partie de modulation de fréquence 16 est prévue à la place de la partie de modulation de fréquence 14 du mode de réalisation mentionné précédemment. La partie de modulation de fréquence 16 de cet exemple modifié comprend une partie de modulation en continu 160a et une partie de modulation par intermittence 160b. La partie de modulation en continu 160a est un circuit qui augmente et diminue en continu à la fréquence de la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) de manière à empêcher la résonance acoustique dans la lampe à décharge. La partie de modulation en continu 160a de cet exemple modifié comprend un comparateur 161 présentant une propriété d'hystérésis, un condensateur 162a, des éléments de résistance 163a et 163b et un amplificateur séparateur 164a. La borne d'entrée du comparateur 161 est couplée à un point de couplage entre la première extrémité du condensateur 162a et la première extrémité de l'élément de résistance 163a. L'autre extrémité du condensateur 162a est couplée à la tension de mise à la masse. L'autre extrémité de l'élément de résistance 163a est couplée à la borne de sortie du comparateur 161. La borne d'entrée non inverseuse de l'amplificateur séparateur 164a est couplée à la première extrémité du condensateur 162a. La borne de sortie de l'amplificateur séparateur 164a est couplée à la borne de sortie 16a de la partie de modulation de fréquence 16 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 163b. La borne de sortie 16a est couplée à la borne d'entrée 13b de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 représentée sur la figure 13. La partie de modulation par intermittence 160b est un circuit qui augmente par intermittence la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) de manière à réduire le déplacement d'un point lumineux dans la lampe à décharge. La partie de modulation par intermittence 160b comprend un condensateur 162b, des éléments de résistance 163c et 163d, un amplificateur séparateur 164b et une diode 165. La première extrémité du condensateur 162b est couplée à la borne de sortie du comparateur 161 de la partie de modulation en continu 160a et l'autre extrémité de celui-ci est couplée à l'alimentation à tension constante (Vcc) par l'intermédiaire de l'élément de résistance 163c. L'anode de la diode 165 est couplée à l'autre extrémité du condensateur 162b et la cathode de celle-ci est couplée à l'alimentation à tension constante Vcc. La borne d'entrée non inverseuse de l'amplificateur séparateur 164b est couplée à la première extrémité du condensateur 162b. La borne de sortie de l'amplificateur séparateur 164b est couplée à la borne de sortie 16a de la partie de modulation de fréquence 16 par l'intermédiaire de l'élément de résistance 163d. Les figures 9(a) à (e) sont des graphes représentant des exemples des formes d'onde des signaux principaux de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3) et de la partie de modulation de fréquence 16 de cet exemple modifié. La figure 9(a) représente la forme d'onde de la tension de sortie V5 du comparateur 161 de la partie de modulation de fréquence 16. La figure 9(b) représente la forme d'onde d'une tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a de la partie de modulation de fréquence 16. La figure 9(c) représente la forme d'onde de la tension sur l'autre côté d'extrémité du condensateur 162b (c'est-à-dire une tension d'entrée (V7) vers l'amplificateur séparateur 164b). La figure 9(d) représente la forme d'onde de la tension (VI) au niveau du point de couplage 138 de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3). La figure 9(e) représente la forme d'onde de la sortie Q (c'est-à-dire la forme d'onde du signal de commande (Sc)) de la bascule de type D 136 dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13. La figure 9(f) représente un graphe représentant un exemple de la variation dans le temps de l'amplitude de la puissance appliquée à la lampe à décharge (L) correspondant aux figures 9(a) à (e). Dans la partie de modulation en continu 160a de la partie de modulation de fréquence 16, lorsque la tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a est faible, du fait que la tension de sortie V5 du comparateur 161 présente le niveau haut (H)(une période A sur la figure 9(a)), le condensateur 162a est chargé par l'intermédiaire de l'élément de résistance 163a, grâce à quoi la tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a augmente progressivement (figure 9(b)). Lorsque la tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a augmente audessus d'une certaine tension, du fait que la tension de sortie (V5) du comparateur 161 présente le niveau bas (L) (une période B sur la figure 9(a)), le condensateur 162a est déchargé, grâce à quoi la tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a diminue progressivement (figure 9(b)). De cette manière, la tension V6 (figure 9(0) entre les deux bornes du condensateur 162a augmente et diminue en continu et de façon répétée avec une période constituée par la somme des périodes A et B. La tension (V6) entre les deux bornes du condensateur 162a est fournie en sortie à la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3) en tant que signal de commande de modulation (Sm) par l'intermédiaire de l'amplificateur séparateur 164a et de l'élément de résistance 163b. Ainsi, la fréquence de la tension (Vl) (forme d'onde de rampe) entre les deux bornes du condensateur 134 de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 varie en continu, comme indiqué sur la figure 9(d). C'est-à-dire que la fréquence de la forme d'onde de rampe augmente progressivement dans la période A et diminue progressivement dans la période B. La forme d'onde de rampe est modifiée en la forme d'onde rectangulaire, comme indiqué sur la figure 9(e), lorsque la forme d'onde de rampe traverse le comparateur 135 et la bascule de type D 136, grâce à quoi la forme d'onde rectangulaire est fournie en sortie au circuit d'attaque en pont 6 (figure 1) en tant que signal de commande (Sc). Il en résulte que du fait que le circuit d'attaque en pont 6 fonctionne de sorte que la fréquence de la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge (L) augmente et diminue en continu et de façon répétée, la fréquence de la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge augmente et diminue en continu et de façon répétée avec la période constituée par la somme des périodes A et B. Comme indiqué sur la figure 9(a), dans la partie de modulation en continu 160a, la tension de sortie (V5) du comparateur 161 présente en alternance les niveaux haut (1-1) et bas (L) avec une certaine période constante. Par ailleurs, dans la partie de modulation par intermittence 160b, la forme d'onde de tension de sortie du comparateur 161 est différentiée par un circuit de différentiation formé par le condensateur 162b, l'élément de résistance 163c et la diode 165. C'est-à-dire que, comme indiqué sur la figure 9(c), une forme d'onde de tension C d'une forme d'impulsion périodique est générée sur l'autre côté d'extrémité du condensateur 162b de façon correspondante au front arrière de la tension de sortie (V5) provenant du comparateur 161. La tension (V7) sur l'autre côté d'extrémité du condensateur 162b est superposée sur le signal de commande de modulation (Sm) par l'intermédiaire de l'amplificateur séparateur 164b et de l'élément de résistance 163d et est ensuite fournie en sortie à la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 (se reporter à la figure 3). Lorsque la forme d'onde de tension C de la forme d'impulsion représentée sur la figure 9(c) est appliquée en entrée dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F) 13 en tant que signal de commande de modulation (Sm) par l'intermédiaire de l'élément de résistance 163d, la fréquence de la forme d'onde de rampe se réduit temporairement (une forme d'onde D de la figure 9(d)), grâce à quoi la fréquence du signal de commande (Sc) se réduit également temporairement (une forme d'onde E de la figure 9(e)). Il en résulte que, du fait que la fréquence de la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge (L) se réduit par intermittence, la puissance en courant alternatif fournie à la lampe à décharge augmente par impulsions (une forme d'onde F de la figure 9(f)). Une telle augmentation discontinue de la puissance fournie est répétée chaque fois que la tension d'entrée (V6) (figure 9(b)) du comparateur 161 devient le maximum (c'est-à-dire lancée à un instant où la puissance fournie à la lampe à décharge (L) devient minimum). Dans cet exemple modifié, du fait que la partie de modulation en continu 160a commande le circuit d'attaque en pont 6 de sorte que la fréquence de la puissance fournie à la lampe à décharge (L) augmente et diminue en continu et de façon répétée, la résonance acoustique dans la lampe à décharge peut être réduite de façon efficace. En outre, du fait que la puissance fournie est augmentée de façon discontinue (la forme d'onde F de la figure 9(f)) à partir de l'instant où la puissance fournie à la lampe à décharge (L) devient minimum, la température d'électrode peut être augmentée à un instant où la température d'électrode devient la valeur la plus faible, grâce à quoi le déplacement d'un point lumineux au moment de l'éclairage de la lampe à décharge avec une fréquence élevée peut être réduit de façon efficace. Lorsque la fréquence de la puissance en courant alternatif appliquée à la lampe à décharge (L) est de 1 MHz ou plus, la fréquence est en dehors de la bande de résonance continue de la résonance acoustique, la probabilité de génération de la résonance continue peut être réduite (mais la probabilité de génération de la résonance continue ne devient pas 0 du fait qu'il existe une composante harmonique supérieure en raison de la forme tubulaire de la lampe à décharge). En outre, dans le cas où la lampe à décharge (L) et le circuit d'éclairage de lampe à décharge sont utilisés pour un véhicule, la fréquence de la puissance en courant alternatif est établie de façon souhaitable de façon à éviter la bande de diffusion de bruit radio (la bande AM de 500 kHz à 1 700 kHz ou la bande SW de 2,8 MHz à 23 MHz, etc.) Ainsi, une fréquence d'environ 2 MHz est appropriée en tant que fréquence de la puissance en courant alternatif. Cependant, le déplacement d'un point lumineux apparaît de façon remarquable lorsque la fréquence est de 1,5 MHz ou plus. Ainsi, il n'existe pas de région de fréquences qui permet d'éviter à la fois la résonance acoustique, le bruit radio et le déplacement d'un point lumineux. Conformément à la configuration de cet exemple modifié, à la fois la résonance acoustique et le déplacement d'un point lumineux peuvent être réduits de façon efficace. Ainsi, la fréquence de la puissance en courant alternatif peut être établie à une fréquence arbitraire à l'exception de la bande de diffusion de bruit radio. Le circuit d'éclairage de lampe à décharge conforme à l'invention n'est pas limité aux modes de réalisation respectifs qui précèdent et diverses modifications peuvent être apportées. Par exemple, bien que dans les modes de réalisation mentionnés précédemment, le signal de commande soit modulé par intermittence en mettant en oeuvre le signal interne de la partie de conversion tension-fréquence (V-F) (la tension VI entre les deux bornes du condensateur 134), la partie de commande conforme à l'invention peut moduler par intermittence le signal de commande en superposant le signal de tension augmentant par intermittence sur la tension appliquée en entrée dans la partie de conversion tension-fréquence (V-F). D'autres mises en oeuvre se trouvent à l'intérieur de la portée des revendications. REVENDICATIONS 1. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) pour fournir une puissance en courant alternatif à une lampe à décharge (L), afin d'éclairer 5 la lampe à décharge, le circuit comprenant : une partie d'alimentation (2) pour fournir la puissance en courant alternatif à la lampe à décharge, et une partie de commande (10) pour commander l'amplitude de la puissance en courant alternatif, 10 où la partie d'alimentation (2) comprend un circuit de résonance série ayant une pluralité d'éléments de commutation, au moins un élément parmi une bobine d'inductance (9) et un transformateur (7) et un condensateur (8) et une partie d'attaque pour attaquer la pluralité d'éléments de commutation, et 15 où la partie de commande (10) peut être mise en oeuvre pour commander la partie d'attaque de sorte que la puissance en courant alternatif augmente par intermittence. 2. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon la revendication 1, dans lequel la partie de commande (10) peut être mise 20 en oeuvre pour commander la partie d'attaque de sorte que la puissance en courant alternatif augmente par impulsions. 3. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon la revendication 1, dans lequel la partie de commande (10) peut être mise en oeuvre pour commander la partie d'attaque de sorte que l'amplitude de 25 la puissance en courant alternatif devienne une première valeur de puissance (Pl) dans une première région de temps M répétée périodiquement et devienne une seconde valeur de puissance (P2) supérieure à la première valeur de puissance dans une seconde région de temps N différente de la première région de temps. 30 4. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel la partie de commande (10) peut être mise en oeuvre pour commander la partie d'attaque de sorte que la fréquence de la puissance en courant alternatif augmente et diminue en continu et de façon répétée et que la puissance 35 en courant alternatif augmente par intermittence à partir d'un instant où la puissance en courant alternatif devient minimum. 5. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, dans lequel la partie de commande (10) peut être mise en oeuvre pour commencer à augmenter la puissance en courant alternatif par intermittence lors de l'écoulement d'un temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L). 6. Circuit d'éclairage de lampe à décharge selon la revendication 4, dans lequel la partie de commande (10) peut être mise en oeuvre pour commencer à augmenter la puissance en courant alternatif par intermittence lors de l'écoulement d'un temps prédéterminé après le début de l'éclairage de la lampe à décharge (L).