Brevet FR2900445A1 — publié le 20071102

TURBOREACTEUR COMPRENANT UN CANAL DE POST COMBUSTION REFROIDI PAR UN FLUX DE VENTILATION A DEBIT VARIABLE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte de façon générale à un arrière-corps pour turboréacteur 10 d'aéronef comprenant un canal de post combustion délimité par un carter de post combustion, qui est refroidi par un flux de ventilation circulant entre ce carter et une chemise de protection thermique. L'invention se rapporte également à un 15 turboréacteur pour aéronef comportant cet arrière-corps, ainsi qu'à un aéronef comportant au moins un tel turboréacteur. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE De l'art antérieur, on connaît 20 effectivement une partie arrière-corps de turboréacteur équipée d'un canal annulaire de ventilation défini entre le carter de post combustion et sa chemise de protection thermique multiperforée, ce canal annulaire étant donc destiné à être traversé par un flux de 25 ventilation servant au refroidissement du carter de post combustion. A titre indicatif, en partie aval de ce canal annulaire, le carter de post combustion est susceptible d'atteindre des températures élevées de l'ordre de 900 C, notamment lorsque le turboréacteur 30 fonctionne en régime plein gaz avec post combustion,5 ces températures pouvant alors s'abaisser aux alentours de 700 C lorsque le turboréacteur fonctionne en régime plein gaz sec, c'est-à-dire sans post combustion. Un diaphragme est généralement prévu dans le canal annulaire de ventilation, afin de d'obtenir un flux de ventilation ayant un débit donné, qui est fonction de la section de passage de ce diaphragme. Habituellement, cette section de passage est déterminée de façon à ce que le débit d'air de ventilation, provenant du canal annulaire secondaire du turboréacteur et traversant le canal de ventilation / refroidissement, permette un refroidissement satisfaisant du carter de post combustion dans les conditions les plus contraignantes en terme de sollicitations thermiques, à savoir lorsque le turboréacteur fonctionne en régime plein gaz avec post combustion. Néanmoins, cela implique que la valeur du débit du flux de ventilation du carter de post combustion est exagérément élevée dans les autres régimes de fonctionnement du turboréacteur, ce qui engendre inéluctablement un manque d'optimisation dans la gestion de l'air frais secondaire sortant du canal annulaire secondaire de ce turboréacteur. EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a donc pour but principal de proposer un arrière-corps pour turboréacteur d'aéronef remédiant au problème mentionné ci-dessus, relatif aux réalisations de l'art antérieur. Pour ce faire, l'invention a pour objet un arrière-corps pour turboréacteur d'aéronef comprenant 30 un carter de post combustion délimitant un canal de post combustion, cet arrière-corps comprenant également une chemise de protection thermique du carter de post combustion, disposée radialement intérieurement par rapport à ce dernier, et cet arrière-corps pour turboréacteur comportant en outre au moins un ensemble formant diaphragme interposé entre la chemise de protection thermique et le carter de post combustion, cet ensemble formant diaphragme définissant une section de passage destinée à être traversée par un flux de ventilation du carter de post combustion. Selon l'invention, l'ensemble formant diaphragme comporte deux plaques annulaires se recouvrant l'une l'autre et chacune percée d'une pluralité de lumières, les lumières de ces deux plaques annulaires définissant conjointement la section de passage. De plus, l'ensemble formant diaphragme comprend en outre des moyens de mise en mouvement permettant de déplacer les deux plaques annulaires relativement l'une par rapport à l'autre, de manière à permettre une variation de la grandeur de la section de passage définie par les lumières. Ainsi, l'invention procure avantageusement un ensemble formant diaphragme à perméabilité variable, autorisant donc un réglage de la valeur du débit du flux de ventilation traversant l'espace défini entre la chemise de protection thermique et le carter de post combustion devant être refroidi. Cela permet par conséquent d'adapter la valeur du débit au régime du turboréacteur, étant bien entendu que le débit du flux de ventilation sera plus important en régime plein gaz avec post combustion qu'en régime plein gaz sec. A ce titre, dans les cas où l'ensemble formant diaphragme est piloté pour procurer un débit du flux de ventilation inférieur à un débit maximal, l'air secondaire non utilisé pour former ce débit peut alors avantageusement être employé pour alimenter d'autres parties de l'arrière-corps du turboréacteur, et en particulier utilisé pour améliorer les performances de la post combustion en participant à l'obtention d'une meilleure confluence des flux primaire et secondaire se rejoignant au niveau de l'arrière-corps. Selon l'invention, la grandeur ajustable de la section de passage, calibrant le débit du flux de ventilation et définie conjointement par les lumières des deux plaques annulaires, peut donc être facilement modifiée en adaptant la position relative des plaques annulaires l'une par rapport à l'autre, position relative qui impliquera alors une coïncidence plus ou moins importantes entre les lumières de l'une des plaques, et les lumières de l'autre des deux plaques annulaires. A cet égard, il est bien évidemment précisé que plus le recouvrement des lumières entre-elles est élevé, plus la section de passage de l'ensemble formant diaphragme sera de grandeur élevée. De préférence, les deux plaques annulaires sont au contact l'une de l'autre, et agencées selon une direction longitudinale dudit turboréacteur. Cependant, il serait néanmoins possible de prévoir un faible jeu / écartement entre ces deux plaques disposées en regard, sans sortir du cadre de l'invention, à condition que ce jeu / écartement soit suffisamment faible pour ne pas altérer le fonctionnement de l'ensemble formant diaphragme selon lequel la section de passage de ce dernier est définie par les parties des lumières des plaques non obturées par la partie pleine de ces plaques, lorsque celles-ci sont regardées dans la direction de propagation du flux de ventilation, à savoir selon la direction longitudinale du turboréacteur correspondant également à la direction orthogonale aux deux plaques annulaires. De préférence, ces deux plaques annulaires sont disposées concentriquement selon un axe longitudinal du turboréacteur, mais pourraient bien entendu être agencées selon deux axes distincts, préférentiellement parallèles. Toujours de manière préférentielle, les deux plaques annulaires sont constituées par une première plaque annulaire montée fixement sur le carter de post combustion, et par une seconde plaque annulaire montée mobile sur le carter de post combustion. Dans un tel cas, on peut indifféremment prévoir que la première plaque soit située en amont ou en aval de la seconde plaque. De plus, on fait en sorte que la première plaque annulaire dispose d'un chant intérieur équipé d'un joint épousant la chemise de protection thermique du carter de post combustion, ce joint étant alors prévu pour être capable de se déformer afin de ne pas entraver l'importante dilatation thermique subie par la chemise de protection thermique durant les fortes sollicitations en température, qui la conduisent à se rapprocher sensiblement du carter de post combustion se dilatant quant à lui de manière moins conséquente. De préférence, les moyens de mise en mouvement permettant de déplacer les deux plaques annulaires relativement l'une par rapport à l'autre sont des moyens de mise en rotation selon un axe longitudinal du turboréacteur. Néanmoins, il peut naturellement être envisagé d'autres mouvements relatifs entre les deux plaques, ou bien encore une rotation mais selon un axe différent de l'axe longitudinal du turboréacteur, sans sortir du cadre de l'invention. Préférentiellement, l'ensemble formant diaphragme est conçu de manière à pouvoir être piloté entre une position de débit minimal dans laquelle la section de passage de grandeur minimale est obtenue par un recouvrement partiel des lumières de l'une des deux plaques annulaires par l'autre des deux plaques annulaires, et inversement, et une position de débit maximal dans laquelle la section de passage de grandeur maximale correspond à la totalité des lumières de l'une des deux plaques annulaires. De plus, dans le cas préféré mais non limitatif où le réseau de lumières prévu sur chacune des deux plaques est identique, la section de passage de l'ensemble en position de débit maximal correspond alors à la section de passage identique définie indépendamment par chacune des deux plaques avec son propre réseau de lumières, dans la mesure où l'on recherche une coïncidence parfaite entre les lumières des deux plaques annulaires. Ainsi, dans ce cas préféré et en position de débit maximal, les lumières de l'une des deux plaques annulaires ne sont aucunement recouvertes / obturées par l'autre des deux plaques annulaires, et inversement. Par ailleurs, l'invention a également pour objet un turboréacteur d'aéronef comprenant un tel arrière-corps. Enfin, l'invention a également pour objet un aéronef comprenant au moins un tel turboréacteur. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS Cette description sera faite au regard des dessins annexés parmi lesquels ; - la figure 1 représente une vue en coupe longitudinale d'une partie arrière d'un turboréacteur selon un mode de réalisation préféré de la présente invention ; - la figure 2 représente une vue détaillée d'une partie de celle montrée sur la figure 1, sur laquelle on peut voir l'ensemble formant diaphragme équipant le carter de post combustion ; - la figure 3 représente une vue partielle de la première plaque annulaire appartenant à l'ensemble formant diaphragme montré sur la figure 2 ; - la figure 4 représente une vue partielle de la seconde plaque annulaire appartenant à l'ensemble formant diaphragme montré sur la figure 2 ; - la figure 5a représente une vue en coupe prise selon la ligne V-V de la figure 2, lorsque l'ensemble formant diaphragme est en position de débit minimal ; et - la figure 5b représente une vue en coupe prise selon la ligne V-V de la figure 2, lorsque l'ensemble formant diaphragme est en position de débit maximal. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS En référence tout d'abord à la figure 1, on peut apercevoir une partie arrière d'un turboréacteur 1 pour aéronef, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention. Sur cette figure 1, on peut donc voir la partie arrière du turboréacteur 1 s'étendant selon son axe longitudinal 2, cette partie arrière étant également connue sous l'appellation arrière-corps par l'homme du métier. Au niveau d'une partie amont de cet arrière-corps, le turboréacteur 1 présente un canal primaire référencé 4, entouré d'un canal annulaire secondaire 6, ces canaux 4, 6 étant respectivement traversés par un flux primaire 8 et un flux secondaire 10 essentiellement constitué d'air frais. Les flux primaire 8 et secondaire 10 sont destinés à se mélanger au niveau d'une partie plus arrière du turboréacteur, dénommée partie de post combustion et se situant globalement en aval par rapport au plan fictif 12 montré schématiquement sur la figure 1. A ce titre, il est indiqué que le mélange précité s'effectue à l'aide de bras mélangeurs rapportés sur un carter extérieur 24 du turboréacteur et s'étendant radialement vers l'intérieur depuis celui-ci, comme cela est clairement montré sur la figure 1. Sur cette figure, on peut voir que les bras mélangeurs (non référencés) interceptent le plan transversal fictif 12. Il est noté que cette partie de post combustion, constituant la partie la plus aval du moteur et se terminant par des volets de tuyère 14, comporte un carter de post combustion 16 délimitant un canal de post combustion 18 centré sur l'axe 2 du turboréacteur. A titre indicatif, ce carter 16 est monté sur le carter extérieur 24 du canal annulaire secondaire 6 par l'intermédiaire d'une bride de fixation 20, qui est donc rapportée fixement à une bride de fixation 22 située en amont de celle-ci et prolongeant ledit carter extérieur 24 du canal annulaire secondaire 6 vers l'aval. De plus, la bride de fixation 20 prolonge vers l'amont le carter de post combustion 16, comme le montre la figure 1. Afin d'opérer un refroidissement de ce carter de post combustion 16, il est placé une chemise de protection thermique 26 selon l'axe 2, de sorte que la chemise 26 et le carter 16 forment conjointement un canal annulaire de refroidissement de ce carter, tel que cela est connu de l'homme du métier. Ainsi, la chemise de protection thermique 26 s'étend de l'amont vers l'aval depuis la bride de fixation 20, jusqu'à proximité des volets de tuyère 14, comme cela est clairement visible sur la figure 1. Cette chemise de protection thermique 26, qui est donc rapportée radialement vers l'intérieur par rapport au carter de post combustion 16, est fixée à ce même carter 16 par l'intermédiaire d'une bride de fixation intermédiaire 28 agencée entre les deux brides 20, 22 précitées. En effet, la chemise de protection thermique dispose au niveau de son extrémité amont d'une pluralité d'éléments de fixation 30 rapportés fixement sur celle- ci ainsi que sur cette même bride de fixation intermédiaire 28. A titre indicatif, il peut s'agir d'éléments de fixation du type pontets en Z qui permettent de par leur conception d'accompagner la chemise de protection thermique dans son mouvement tel que rencontré suite à une dilatation thermique importante la rapprochant sensiblement du carter de post combustion 16. Tel que cela est connu de l'homme du métier, ces éléments de fixation 30 sont disposés de façon régulière tout autour de l'axe 2, entre cette chemise de protection 26 et la bride circulaire intermédiaire 28 dont la partie fixant les éléments 30 se situe radialement vers l'intérieur par rapport à la bride de fixation 20 du carter de post combustion 16. Ainsi, le flux d'air frais secondaire 10 sortant du canal annulaire secondaire 6 se sépare en deux flux distincts parmi lesquels on retrouve un flux d'air frais 32 pénétrant au sein du canal de post combustion 18 afin de s'y mélanger avec le flux d'air primaire 8, ainsi qu'un flux de ventilation 34 pénétrant au sein du canal annulaire de refroidissement 36, et servant au refroidissement du carter 16 tel que cela a été mentionné ci-dessus. La répartition des deux flux 32, 34 issus du même flux d'air frais secondaire 10 s'effectue grâce à la présence d'au moins un ensemble formant diaphragme 40 situé au sein du canal annulaire 36 de refroidissement, et de préférence au niveau d'une portion amont de celui-ci, c'est-à-dire à proximité des éléments de fixation 30. A cet égard, il est noté que dans le mode de réalisation préféré décrit, seul un ensemble formant diaphragme 40 est prévu au sein du canal annulaire de refroidissement 36. Néanmoins, il serait possible d'en prévoir plusieurs espacés selon la direction longitudinale du turboréacteur référencée par la flèche 42 et étant parallèle à l'axe 2, en fonction des besoins rencontrés. Dans un tel cas, si l'ensemble formant diaphragme 40 situé le plus en amont définit le débit global de flux de ventilation qui traversera le canal annulaire de refroidissement 36, il est noté que ceux situés plus en aval peuvent par exemple être disposés en fonction du film d'air de protection thermique que l'on cherche à obtenir au niveau de la paroi interne de la chemise de protection 26, film qui est autorisé grâce à la présence d'une multiperforation 44 pratiquée sur cette même chemise 26, et de préférence au niveau des portions radiales les plus intérieures tel que cela est montré sur la figure 1. L'ensemble formant diaphragme 40 étant spécifique à la présente invention, il va à présent être décrit en détail en référence aux figures 2 à 5b. En référence tout d'abord à la figure 2, on peut voir que l'ensemble formant diaphragme 40 comporte principalement une première plaque annulaire 46 percée d'une pluralité de lumières 48, ainsi que d'une seconde plaque 50 percée quant à elle d'une pluralité de lumières 52. Plus précisément, la première plaque annulaire, centrée sur l'axe longitudinal du turboréacteur 1, est montée fixement sur le carter de post combustion 16, sa partie radiale interne incorporant les lumières 48 faisant saillie à l'intérieur du canal annulaire de refroidissement 36. Comme on peut le voir sur cette figure, le chant intérieur 56 de cette première plaque annulaire 46 est équipé d'un joint 58 épousant une surface extérieure de la chemise de protection thermique 26. A titre indicatif, ce joint centré sur l'axe 2 et situé dans un plan sensiblement orthogonal à celui-ci, est conçu pour pouvoir se comprimer suite au déplacement de la chemise 26 dans la direction radiale vers le carter 16, lors d'une mise en contrainte thermique importante provoquant une dilatation thermique conséquente pour cette même chemise. Ainsi, cette première plaque annulaire 46, située la plus en amont, dispose d'un premier réseau de lumières 48 à travers lesquelles le flux de ventilation 34 doit nécessairement transiter pour pouvoir poursuivre son chemin vers la direction aval du turboréacteur 1. D'autre part, la seconde plaque percée 50 est quant à elle montée mobile en rotation sur le carter de post combustion 16, et est couplée à des moyens de mise en rotation montrés schématiquement sur la figure 2, et référencés par la référence numérique 60. A cet égard, il est noté que les moyens 60 comportent un bras 62 disposé sensiblement radialement par rapport au turboréacteur, et portant donc la plaque 50 disposant d'une partie radiale interne pourvue des lumières 52 qui fait saillie à l'intérieur du canal annulaire de refroidissement 36. Les deux plaques 46, 50 en contact l'une avec l'autre peuvent donc être déplacées en rotation relativement l'une par rapport à l'autre selon l'axe 2, ceci étant autorisé grâce à la réalisation d'encoches circonférentielles 64, 66 respectivement prévues dans le carter 16 et au sein d'une bride de raccordement 68 solidaire de la première plaque 46 et s'étendant vers l'aval à partir de celle-ci, ces encoches 64, 66 étant traversées par le bras 62 disposé radialement et susceptible d'effectuer un mouvement de rotation selon l'axe longitudinal 2 lui étant sensiblement orthogonal. A titre informatif, le chant intérieur de la plaque 50 ne dispose quant à lui pas de joint d'étanchéité, dans la mesure ou cela ne s'avère pas nécessaire du fait de la présence du joint 58 équipant la première plaque 46. Néanmoins, en raison du contact entre les deux plaques 46, 50, qui pourraient éventuellement être écartées d'un faible jeu, le flux de ventilation 34 doit donc également transiter par le second réseau de lumières 52 pour poursuivre son cheminement vers l'aval. En référence à présent à la figure 3, on peut voir une partie de la première plaque annulaire 46 équipée de la pluralité de lumières 48, formant conjointement le premier réseau de lumières 70. Comme cela est visible sur la figure 3, les lumières 48 sont réparties angulairement de manière régulière autour de l'axe du turboréacteur, et disposent de préférence toutes d'une même géométrie, c'est-à-dire d'une même forme et de mêmes dimensions. A ce propos, ces lumières traversant la plaque 46 peuvent globalement prendre la forme d'un carré, d'un rectangle ou d'un parallélogramme aux bords arrondis. Bien entendu, d'autres formes sont également envisageables pour ces lumières 48, sans sortir du cadre de l'invention. En référence à la figure 4, on peut voir que la seconde plaque annulaire 50 dispose d'un second réseau 72 de lumières 52 qui est identique au premier réseau formé sur la première plaque annulaire 46. Cela veut dire que dans ce mode de réalisation préféré, le nombre, la forme, et les dimensions des lumières 48, 52 sont identiques, de sorte qu'en positionnant judicieusement les deux plaques 46, 50 l'une par rapport à l'autre, il est possible d'obtenir une coïncidence parfaite deux à deux des première lumières 48 et des secondes lumières 52, comme cela sera expliqué ci-après. L'une des principales particularités de la présente invention réside dans le fait que l'ensemble formant diaphragme 40 définit à l'aide des premières et secondes lumières 48, 52 une section de passage dont la grandeur conditionne bien évidemment l'importance du débit du flux de ventilation 34 empruntant le canal annulaire de refroidissement 36. Comme cela ressort clairement de ce qui précède, la section de passage de l'ensemble 40 est uniquement constituée par les zones superposées des lumières 48, 52, vues selon la direction de l'axe longitudinal 2 comme cela apparaît sur la figure 5a. A cet égard, il est noté que sur la figure 5a, l'ensemble formant diaphragme 40 est montré dans une position de débit minimal dans laquelle la section de passage de grandeur minimale est obtenue par un recouvrement partiel des lumières 48 par la plaque 50, et par un recouvrement partiel de lumières 52 par la plaque 46. De ce fait, la section de passage référencée 74 est constituée par les parties des lumières 48, 52 qui ne sont pas obturées par l'autre plaque, comme cela est schématisé par les zones hachurées de la figure 5a symbolisant la section de passage de l'ensemble 40. En d'autres termes, on peut alors considérer que la section de passage 74 correspond exclusivement aux zones de recouvrement mutuel entre les lumières 48 de la première plaque 46 et les lumières 52 de la seconde plaque 50. Bien entendu, dans ce cas où la position relative angulaire des deux plaques est prévue pour assurer un débit minimal du flux de ventilation 34, la section de passage 74 est donc inférieure à une section de passage associée à chacune des deux plaques 46, 50, et définie par ses propres lumières 48, 52. Dans ce mode de réalisation préféré, on prévoit que l'ensemble formant diaphragme 40 peut être amené dans une position de débit maximal dans laquelle la section de passage 74 de grandeur maximale correspond alors à la totalité des lumières 48, 52 de l'une quelconque des deux plaques 50, 48. En d'autres termes, comme cela est visible sur la figure 5b, la seconde plaque 50 peut être mise en mouvement par l'intermédiaire du bras 62 de manière à pivoter angulairement selon l'axe 2 par rapport à la première plaque 46, de manière à ce que les lumières 48, 52 disposent d'une zone de recouvrement mutuel s'élargissant, pour atteindre une coïncidence totale permettant donc d'obtenir une section de passage 74 de grandeur identique à la grandeur de la section de passage associée à chacune des deux plaques 46, 50. Naturellement, l'ensemble formant diaphragme 40 peut être piloté de manière à adopter une position intermédiaire quelconque entre celles de débit maximal et de débit minimal représentées sur les figures 5a et 5b, correspondant respectivement à une position dans laquelle les lumières 48, 52 ne se recouvrent que très partiellement deux à deux, et à une position dans laquelle les lumières 48, 52 se recouvrent parfaitement deux à deux, comme le montrent les zones hachurées sur la figure 5b symbolisant la section de passage 74 de l'ensemble formant diaphragme 40. De plus, il est indiqué que l'invention porte naturellement sur le turboréacteur 1, mais qu'un autre objet de l'invention concerne l'arrière-corps pour turboréacteur d'aéronef référencé par la référence numérique globale 15 sur les figures. A cet égard, il est noté que cet arrière-corps s'étend également dans la direction longitudinale 42, en étant centré sur l'axe longitudinal 2. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier à l'invention qui vient d'être décrite, uniquement à titre d'exemple non limitatif. REVENDICATIONS 1. Arrière-corps (15) pour turboréacteur (1) d'aéronef comprenant un carter de post combustion (16) délimitant un canal de post combustion (18), l'arrière-corps (15) comprenant également une chemise de protection thermique (26) du carter de post combustion, disposée radialement intérieurement par rapport à ce dernier, et ledit arrière-corps (15) comportant en outre au moins un ensemble formant diaphragme (40) interposé entre ladite chemise de protection thermique (26) et ledit carter de post combustion (16), cet ensemble formant diaphragme (40) définissant une section de passage (74) destinée à être traversée par un flux de ventilation (34) du carter de post combustion (16), caractérisé en ce que ledit ensemble formant diaphragme (40) comporte deux plaques annulaires (46, 50) se recouvrant l'une l'autre et chacune percée d'une pluralité de lumières (48, 52), lesdites lumières des deux plaques annulaires définissant conjointement ladite section de passage (74), et en ce que ledit ensemble formant diaphragme (40) comprend en outre des moyens de mise en mouvement (60) permettant de déplacer les deux plaques annulaires (46, 50) relativement l'une par rapport à l'autre, de manière à permettre une variation de la grandeur de ladite section de passage (74) définie par les lumières.30 2. Arrière-corps (15) selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites deux plaques annulaires (46, 50) sont au contact l'une de l'autre, et agencées selon une direction longitudinale (42) dudit turboréacteur. 3. Arrière-corps (15) selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que lesdites deux plaques annulaires (46, 50) sont disposées concentriquement selon un axe longitudinal (2) dudit turboréacteur. 4. Arrière-corps (15) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites deux plaques annulaires (46, 50) sont constituées par une première plaque annulaire (46) montée fixement sur ledit carter de post combustion (16), et par une seconde plaque annulaire (50) montée mobile sur ledit carter de post combustion (16). 5. Arrière-corps (15) selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite première plaque annulaire (46) dispose d'un chant intérieur (56) équipé d'un joint (58) épousant ladite chemise de protection thermique (26) du carter de post combustion. 6. Arrière-corps (15) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdits moyens de mise en mouvement (60) permettant de déplacer les deux plaques annulaires (46, 50) relativement l'une par rapport à l'autre sont desmoyens de mise en rotation selon un axe longitudinal (2) dudit turboréacteur. 7. Arrière-corps (15) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit ensemble formant diaphragme (40) est conçu de manière à pouvoir être piloté entre une position de débit minimal dans laquelle la section de passage (74) de grandeur minimale est obtenue par un recouvrement partiel des lumières (48, 52) de l'une des deux plaques annulaires par l'autre des deux plaques annulaires, et inversement, et une position de débit maximal dans laquelle la section de passage (74) de grandeur maximale correspond à la totalité des lumières (48, 52) de l'une des deux plaques annulaires (46, 50). 8. Turboréacteur (1) pour aéronef comprenant un arrière-corps (15) selon l'une quelconque des revendications précédentes. 9. Aéronef comprenant au moins un turboréacteur (1) selon la revendication 8. 25