Brevet FR2905780A1 — publié le 20080314

Transpondeur RFID-UHF pour l'identification de surfaces vitrées L'invention est du domaine des systèmes d'identification, de contrôle voire de comptage d'éléments ou de produits pourvus de surfaces vitrées. Elle concerne plus particulièrement un transpondeur RFID-UHF et sa méthode d'optimisation pour identifier, contrôler et éventuellement compter des objets, notamment applicable dans le domaine des véhicules de locomotion par air, par terre et par mer. On entend par RFID ( Radio Frequency Identification ), la reconnaissance et l'identification par radiofréquence de tout objet, y compris d'animaux ou de personnes par utilisation d'une transmission de données par radiofréquence, typiquement de 125 KHz (domaine Basse Fréquence (BF)), 13,56 MHz (domaine Haute Fréquence (HF)) ou encore entre 860 et 960 MHz (domaine Ultra Haute Fréquence (UHF)). Plus particulièrement, la technologie RFID est utilisée pour la traçabilité des objets de toutes sortes. Elle intervient le plus souvent sous la forme d' étiquettes , en remplacement du système des codes barres, en raison notamment de sa fiabilité, de sa simplicité d'utilisation et de la possibilité de lecture à travers différents matériaux. Bien évidemment, l'emploi d'étiquettes RFID est également retenu quand les conditions environnementales ne conviennent pas aux systèmes à codes barres (température, humidité,...). En pratique, la technologie de traçabilité relative aux étiquettes RFID autorise la lecture et l'écriture à distance d'informations de sorte à permettre la réalisation d'objectifs très variés à partir de l'identification desdits objets, par exemple et non exclusivement dans les secteurs du contrôle, de la sécurité, du 2905780 2 comptage ou encore de la conduite de processus industriels et de l'automatisation. Ces étiquettes RFID sont appelées plus communément transpondeur ou plus simplement tag et correspondent à un 5 équipement destiné à recevoir un premier signal et à élaborer, en réponse immédiate, un second signal, différent du premier signal, transmettant une information pertinente. Au plan du principe, on rappelle que les composants d'un dispositif RFID comprennent essentiellement : 10 - un lecteur RFID ou interrogateur associé à une antenne, ainsi qu'à un système annexe de traitement d'informations ou de données, - un transmetteur/répondeur dit transpondeur RFID disposé sur un élément en général en cours de déplacement et 15 capable de répondre à un signal émis par un lecteur/interrogateur RFID, ce transpondeur étant équipé au moins d'un circuit électronique associé à une antenne. Dans ces conditions, la communication dans le domaine Ultra Haute Fréquence entre le transpondeur RFID et le 20 lecteur/interrogateur RFID s'effectue à l'aide d'une modulation ASK ( Amplitude Shift Keying en appellation anglaise). Ainsi, le lecteur/interrogateur envoie une modulation ASK au transpondeur qui lui permet de se charger. Ensuite, le lecteur/interrogateur émet une onde non modulée ou CW ( Continuous Wave en appellation 25 anglaise) pour que le transpondeur puisse répondre. Le transpondeur module alors l'onde incidente CW par une charge, contrôlée par un micro-contrôleur, et envoie une information sous forme ASK ou PSK ( Phase Shift Keying en appellation 2905780 3 anglaise) : ce système de rétro-modulation est dit backscattered en langue anglaise. Ainsi, tout transpondeur RFID disposé dans le champ de lecture et accordé au lecteur RFID retransmet un signal en retour 5 vers la propre antenne associée audit lecteur RFID. De la sorte, il s'établit un échange d'informations entre le lecteur RFID et tout transpondeur correspondant selon un protocole de communication déterminé. Il convient également de noter que l'emploi d'un transpondeur 10 RFID spécifique, à savoir présentement passif évite de l'alimenter électriquement, par exemple par une pile, ce qui augmente considérablement la durée de vie de cet organe tout en diminuant les modalités et les coûts d'utilisation. En fait, la transpondeur RFID est téléalimenté par l'onde porteuse du 15 lecteur/interrogateur RFID. En effet, ce type de transpondeur est alimenté par le champ électromagnétique produit par le rayonnement de l'antenne du lecteur /interrogateur en présence de façon à activer le circuit électronique dudit transpondeur RFID. Il importe encore de retenir que selon l'invention, les 20 applications visent notamment l'identification de surfaces vitrées. En d'autres termes, le transpondeur RFID est situé par exemple à l'intérieur d'un véhicule de sorte qu'une surface vitrée est interposée entre celui-ci et le lecteur/interrogateur RFID en présence. 25 Par le document GB 2308527, on connaît un dispositif de stockage d'informations positionné sur la face arrière d'un pare-brise d'un véhicule, en partie basse de ce pare-brise. Il est bien mis en évidence pour permettre aussi la lecture de caractères ou textes imprimés sur ledit dispositif, aussi bien par le conducteur que par un inspecteur contrôlant par exemple le paiement effectif 2905780 4 de taxes, la validité des assurances, les références personnelles du propriétaire du véhicule, ou encore les caractéristiques de ce véhicule... Bien entendu, ces informations sont transmises à un moyen de lecture lorsque ledit dispositif est interrogé par des 5 moyens appropriés et à partir d'un signal d'interrogation présélectionné. Toutefois, il n'est fait en aucune manière référence à un quelconque mode de réalisation ou de mise en oeuvre du dispositif comme par exemple les caractéristiques de l'onde porteuse, de 10 l'antenne et du circuit associé ou encore aux performances de l'installation. Par ailleurs, le document US 6121880 fait état d'un transpondeur autocollant RFID conçu pour fonctionner à partir d'une fréquence approximative de 915 MHz en opération et adapté 15 pour être fixé sur une surface vitrée, telle qu'un pare-brise d'un véhicule, par exemple. Pour ce faire, ce transpondeur se présente sous la forme d'un ensemble flexible comprenant un circuit couplé à une antenne, le tout étant intégré dans un logement d'un substrat, lequel débouche sur une première face dudit substrat. 20 Cette première face est revêtue d'une couche protectrice en matière plastique suffisamment robuste pour résister à toute forme d'agression (déchirure, moisissure,...). La seconde face du substrat est pourvue d'un adhésif transparent pour fixer le transpondeur ainsi réalisé à une surface vitrée. II importe de noter 25 que l'épaisseur du substrat doit être aussi faible que possible et au moins inférieure à 1/16 de pouce soit moins de 1,59 millimètre. En d'autres termes, l'antenne et le circuit associé sont distants de la surface vitrée au plus de cette valeur, à l'épaisseur près et d'ailleurs très faible de l'adhésif. Dans ces conditions, le circuit 30 associé à l'antenne doit inclure une capacité supplémentaire, couplé en parallèle avec l'impédance de l'antenne définie par une 2905780 5 capacité en parallèle avec une résistance et une inductance. L'introduction de cette capacité supplémentaire est due à la présence de la surface vitrée. Par suite, la caractéristique de cette capacité est une fonction de la constante diélectrique pour 5 l'épaisseur et le type de vitre ou de verre utilisé. Autrement dit, l'ensemble circuit et antenne est fonctionnel à condition que le transpondeur soit fixé à la surface vitrée, c'est-à-dire sensiblement à moins de 1,59 millimètre du pare-brise d'un véhicule, par exemple. Dans le cas particulier d'une utilisation sur un pare-brise 10 métallisé , la communication par radiofréquence, au moyen du transpondeur selon le document US 6121880 est empêchée à l'intérieur d'un véhicule. Il est alors proposé de disposer le transpondeur à l'extérieur du véhicule en interposant entre celui-ci et le pare-brise une couche d'un matériau à constante diélectrique 15 et à épaisseur similaires aux caractéristiques dudit pare-brise, afin de ne pas modifier les caractéristiques du transpondeur. Le document US 6275157 concerne une autre variante d'intégration du transpondeur selon le document US 6121880. Dans le cas présent, le transpondeur est intégré directement dans 20 l'épaisseur soit d'une seule couche de verre, soit entre deux couches d'un ensemble vitré multicouches lors de la fabrication d'un pare-brise d'un véhicule par exemple. Dans ces conditions, la capacité supplémentaire précédemment citée est définie en fonction de la constante diélectrique et de l'épaisseur de la couche 25 unique ou de chaque couche de l'ensemble multicouches. Enfin, le document WO 03/090151 présente un transpondeur qui comprend au moins successivement à partir de la partie la plus éloignée d'un lecteur RFID, en allant vers ce lecteur : - une feuille de papier ou plastique servant de base, d'une 30 épaisseur maximale de 4/1000 de pouce, soit 0,1016 millimètre, 2905780 6 - une première couche adhésive d'une épaisseur maximale de 1/1000 de pouce d'épaisseur, soit 0,0254 millimètre, - une feuille intercalaire (papier ou plastique) d'au plus 8/1000 de pouce, soit 0,2032 millimètre, revêtue d'une 5 deuxième couche adhésive de 0,0254 millimètre d'épaisseur maximale, - une feuille de papier ou plastique de couverture, similaire à la feuille de base. Par conséquent, l'épaisseur maximale de l'assemblage est de 10 0,4572 millimètre et préférentiellement de 15/1000 de pouce au maximum, soit 0,381 millimètre. L'antenne et le circuit électronique associé sont disposés dans une cavité effectuée entre la feuille de couverture et la première couche adhésive, c'est-à-dire dans une cavité d'une épaisseur maximale de 9/1000 de pouce 15 millimètre tout au plus. On en conclut que l'antenne électronique sont à une distance au plus égale à soit 0,2286 et le circuit 13/1000 de pouce, soit 0,3302 millimètre de la face du transpondeur dirigée vers le lecteur RFID. Dans la mesure où un tel transpondeur est fixé sur une surface vitrée, la partie active (antenne et circuit 20 électronique) étant à très proche distance de cette surface vitrée, ce dispositif présente le même inconvénient que les transpondeurs selon les documents US 6121880 et US 6275157 par exemple, à savoir l'intégration d'une capacité supplémentaire, adaptée à la présence de l'interface vitrée, de sorte que ces dispositifs sont 25 totalement dépendants de leurs substrats. De plus, on doit noter que le dispositif selon le document WO 03/090151 mentionne l'utilisation du Transpondeur Inlay TAG-it HF-I qui fonctionne à une fréquence de 13,56 MHz, conformément à la norme ISO 15693. Contrairement à la présente invention, il 30 s'agit du domaine Haute Fréquence pour lequel la détection et 2905780 7 l'échange de données sont plus lents que dans le domaine Ultra Haute Fréquence, ce qui conduit dans le domaine Haute Fréquence à des performances réduites comme explicité ultérieurement. Par ailleurs, on retient encore qu'un Tag Inlay est alors 5 obtenu dans ce cas par une impression d'encre grâce à une imprimante laser. Le dispositif conforme à la présente invention a pour objectif de remédier aux inconvénients des dispositifs antérieurs tels que ceux notamment décrits ci-dessus, tout en présentant le meilleur 10 compromis en termes de performances par rapport à l'encombrement dudit dispositif. Bien entendu, ce dispositif est de type passif, ce qui permet un gain de coût aussi bien à l'achat qu'en utilisation, mais aussi confère au transpondeur une durée de vie extrêmement importante et évite toutes nuisances liées à 15 l'emploi de piles ou batteries, par exemple. Selon l'invention, le transpondeur passif RFID, adapté à un domaine de fréquences compris sensiblement entre 860 MHz et 960 MHz, pour l'identification d'une surface vitrée laquelle comprend une première face avant dirigée vers un lecteur RFID et 20 une deuxième face arrière opposée, est remarquable en ce que l'antenne et le circuit électronique associé, disposés sur un support (ou substrat) sont à une distance d sensiblement comprise entre 5 et 16 millimètres de la deuxième face de ladite surface vitrée. 25 En effet, on rappelle que les transpondeurs passifs de petit encombrement pour l'identification du verre ou de produits analogues dans les domaines basse fréquence (par exemple 125 KHz) et haute fréquence (par exemple 13,56 MHz), fonctionnent en pratique en liaison avec un lecteur/interrogateur jusqu'à 1 à 1,5 30 mètre au maximum avec les niveaux de puissance autorisés par les 2905780 8 normes applicables. Ces performances sont insuffisantes pour de nombreuses applications telles que par exemple le contrôle d'accès de véhicules munis d'un tel dispositif. Pour atteindre des distances de fonctionnement de 5 à 6 5 mètres, c'est-à-dire pour un contrôle d'accès acceptable d'un véhicule par exemple, il est reconnu que les dimensions d'un tel transpondeur deviennent incompatibles vis-à-vis des dimensions d'une surface vitrée pourtant relativement importantes s'il s'agit d'un pare-brise. 10 Dans ces conditions, il est apparu que la conception d'un transpondeur RFID-UHF dans les domaines de fréquences autorisés permet un fonctionnement correct entre celui-ci et un lecteur/interrogateur adapté jusqu'à des distances de 10 à 12 mètres. 15 En conséquence, le transpondeur RFID selon l'invention est avantageusement fonctionnel notamment selon les normes suivantes : -normes européennes ETSI * autorisant une puissance spécifique d'émission de 500 20 milliwatts ERP ( Effective Radiated Power ) avec une onde de fréquence de 869,4 MHz, selon la norme ETS 300-220, * autorisant une puissance spécifique d'émission de 2 watts ERP avec une onde comprise dans un domaine de 25 fréquences entre 865,6 MHz et 867,6 MHz ; - norme FCC autorisant une puissance spécifique d'émission de 4 watts EIRP ( Equivalent Isotropie Radiated Power ) 2905780 9 avec une onde comprise dans un domaine de fréquences de 902 MHz à 928 MHz aux Etats-Unis, par exemple. Les recherches conduites dans le cadre de la mise au point du transpondeur passif selon l'invention ont ainsi démontré que la 5 communication s'établit jusqu'à une distance de l'ordre de 12 mètres entre un tel transpondeur et un lecteur/interrogateur malgré l'interposition d'une surface vitrée entre ces deux organes et ceci étant obtenu pour seulement une puissance de 1,75 watt ERP. Pour une onde de puissance de 900 milliwatts ERP et de 10 fréquence de l'ordre de 866 MHz, la distance de fonctionnement est encore de l'ordre de 7 mètres. De tels résultats traduisent les excellentes performances du transpondeur selon l'invention exprimées en termes de distance de fonctionnement. 15 Ces résultats sont d'autant plus importants que : - l'encombrement du transpondeur, composé d'une antenne associée à un circuit électronique encore appelé par l'homme du métier puce ou chip en langue anglaise, disposé sur un substrat, est très réduit, 20 -en raison des plus grandes distances de lecture possibles, on privilégie l'utilisation du domaine UHF au lieu des domaines BF et HF : de la sorte et selon l'invention, les distances de communication entre un transpondeur et un lecteur/interrogateur sont augmentées de façon substantielle 25 avec un produit à la fois passif et de très faible encombrement. 2905780 10 Bien entendu, ces performances ont été rendues possibles en éloignant le transpondeur d'une distance d de l'ordre de 5 à 16 millimètres de la deuxième face de la surface vitrée. Préférentiellement, cette distance d est sensiblement de 11 5 millimètres. De façon avantageuse, il importe également de noter que ces performances sont indépendantes des caractéristiques de la surface vitrée dont la constitution peut être monocouche mais aussi multicouches et la matière métallisée ou non, éventuellement 10 blindée.... De plus, il est observé que des variations du positionnement du transpondeur RFID par rapport à un lecteur/interrogateur RFID sont acceptables dans une certaine plage sans pour autant modifier substantiellement les performances de ce dispositif. Ce résultat permet donc une 15 tolérance certaine du positionnement d'un tel transpondeur dans un véhicule, par exemple par rapport à un lecteur/interrogateur. Ces performances dépendent intrinsèquement de la distance d précédemment mentionnée. Avantageusement, cette distance d est réalisée en pratique 20 en disposant le transpondeur, ou plus exactement le substrat du circuit électronique et de l'antenne associée, dans un boîtier en forme d'un parallélépipède rectangle à base de résine acrylonitrile ù butadiène ù styrène (abréviation : ABS). Ledit substrat peut être lié audit boîtier par collage de sa première surface sur la surface 25 interne d'une première paroi de ce boîtier ou encore par rivetage, clipsage ou tout autre moyen similaire (glissières ou rainures....). Dans ces conditions, la surface externe d'une deuxième paroi, parallèle à la première paroi est revêtue d'une couche 2905780 11 adhésive pour la fixation dudit boîtier notamment sur un pare-brise, à l'intérieur d'un véhicule. Ledit substrat est de façon préférée en un matériau à base d'une résine thermodurcissable époxy d'une épaisseur de 0,8 5 millimètre sachant que la méthode de fabrication de l'antenne du transpondeur met en oeuvre le moyen PCB simple face ( Printed Circuit Board en langue anglaise), c'est-à-dire que l'antenne se présente sous la forme d'un circuit imprimé sur une deuxième surface du substrat époxy opposée à ladite première surface. 10 Avantageusement, le circuit électronique est monté en mode TSSOP ( Thin Shrink Small Outline Package en appellation anglaise) permettant un assemblage au circuit imprimé par un procédé classique d'où une simplification évidente de réalisation et d'utilisation du transpondeur et consécutivement un modique coût 15 d'achat tout en assurant une excellente fiabilité du dispositif, un bon fonctionnement entre -20 C et + 70 C et l'absence de maintenance. De cette façon, l'antenne et le circuit électronique sont dirigés vers la surface interne (ou deuxième face) d'un pare-brise 20 par exemple et au travers duquel le transpondeur ainsi réalisé communique avec un lecteur/interrogateur lorsque le champ de lecture intercepte ledit transpondeur. De façon avantageuse encore, une attention particulière est portée au dimensionnement de l'antenne de manière qu'elle 25 présente la plus grande surface de captation possible tout en conduisant à une faible surface du substrat et par suite à de faibles dimensions du boîtier par rapport, en particulier, à la surface d'un pare-brise de véhicule. 2905780 12 Pour ce faire, l'antenne est un dipôle linéaire. Plus précisément, il s'agit d'un dipôle replié non fermé comportant une première et une deuxième branches telles que : - chaque branche est en forme de U de manière à posséder 5 successivement un tronçon primaire, un tronçon intermédiaire et un tronçon secondaire lequel est parallèle au tronçon primaire, - le tronçon primaire de la première branche et le tronçon primaire de la deuxième branche sont en alignement de part 10 et d'autre du circuit électronique auquel ils sont reliés. - le tronçon intermédiaire de la première branche est parallèle au tronçon intermédiaire de la deuxième branche, ces tronçons intermédiaires étant de plus perpendiculaires par rapport à leurs tronçons primaires respectifs, 15 - le tronçon secondaire de la première branche est en outre disposé entre lesdits tronçons principaux et le tronçon secondaire de la deuxième branche, sans contact avec le tronçon secondaire de la deuxième branche. Par ailleurs, cette disposition met en évidence : 20 - un premier intervalle entre les deux tronçons primaires et le tronçon secondaire de la première branche, - un deuxième intervalle entre les deux tronçons secondaires, - un troisième intervalle entre l'extrémité externe de la première branche et le tronçon intermédiaire de la deuxième 25 branche. 2905780 13 De cette façon, on comprend que la forme générale de cette antenne correspond à deux U sensiblement en vis-à-vis et partiellement imbriqués. La présente invention concerne également une méthode pour 5 optimiser l'antenne dipôle repliée et non fermée conforme à l'invention. Selon l'invention et si l'on désigne par : Zp : l'impédance du circuit électronique, Za : l'impédance de l'antenne, 10 L : la distance maximale entre les deux tronçons intermédiaires, el : la largeur de la première branche, e2 : la largeur de la deuxième branche, E : le premier intervalle, 15 C : le deuxième intervalle, S : le troisième intervalle, la méthode d'optimisation du dimensionnement de l'antenne est remarquable en ce qu'elle comprend les étapes suivantes : a) si Za est supérieur à Zp, on diminue soit el, soit E ou on 20 augmente e2, alors que si Za est inférieur à Zp, on effectue les opérations inverses (augmentation soit de el, soit de E ou diminution de e2), et on recalcule Za, b) on répète l'étape a) jusqu'à ce que les parties réelles Ra et imaginaires Xa de Za soient proches respectivement des 25 parties réelles et imaginaires Rp et Xp de Zp, 2905780 14 c) quand l'étape b) est réalisée, on ajuste par calcul Ra et Xa respectivement à Rp et Xp par itérations successives de sorte que : - si on augmente C, Ra augmente et Xa diminue, 5 - si on diminue C, Ra diminue et Xa augmente, - si on fait varier S, Ra reste constante et Xa varie dans le sens inverse. En effet, on obtient les meilleures caractéristiques du transpondeur RFID-UHF selon l'invention lorsque l'impédance Za 10 de l'antenne est égale à la valeur conjuguée de l'impédance Zp du circuit électronique associé, soit : Za = Zp* avec : Za = Ra + j Xa Zp = Rp - jXp 15 Zp* = Rp +jXp = nombre complexe de module 1 et d'argument +II/2 En d'autres termes, il y a adaptation entre l'antenne et le circuit électronique (fonctionnement optimal du transpondeur) quand la topologie de l'antenne, pour un circuit électronique 20 donné, permet l'égalité d'une part entre Ra et Rp et d'autre part entre Xa et Xp. Par ailleurs, la topologie de l'antenne doit aussi satisfaire l'exigence suivant laquelle le circuit électronique ne peut pas être efficace s'il est placé dans un circuit fermé lorsque ce circuit 25 électronique est pourvu d'un redresseur convertissant un signal alternatif en une tension électrique constante. En effet, un courant 2905780 15 électrique continu traverserait les deux bornes du circuit électronique provoquant alors un défaut de fonctionnement du transpondeur. Pour éviter un tel dysfonctionnement, on doit introduire une capacité de couplage bloquant le courant continu 5 tout en laissant passer le courant électrique de haute fréquence, sans pour autant introduire de nouvelles pertes. Cette capacité de couplage peut être introduite de deux manières : - par l'ajout physique d'une capacité suivant le dessin de 10 l'antenne, - par le dessin de l'antenne, sachant que deux pistes parallèles proches l'une de l'autre (espacées de quelques millimètres) créent un couplage capacitif. Pour des raisons économiques et d'encombrement, la 15 topologie de l'antenne adaptée à l'obtention d'un couplage capacitif correspond selon l'invention à un dipôle replié mais non fermé qui permet un grand degré de liberté quant à la disposition des deux branches qui entourent le circuit électronique. Par conséquent, tout en s'imposant un minimum 20 d'encombrement, on fait varier l'agencement et les dimensions des différentes branches de l'antenne afin d'adapter son impédance à l'impédance conjuguée du circuit électronique tout en créant un couplage capacitif. Bien évidemment, on conçoit que l'optimisation de la 25 topologie de l'antenne prend en compte les caractéristiques physiques suivantes : 2905780 1 6 - la permittivité (E) et la perméabilité (p) des différents matériaux ainsi que l'angle de perte (tan 8) en fonction de la fréquence de fonctionnement, - les dimensions et la forme exacte des différents éléments 5 du dispositif, - la fréquence et la direction de polarisation de l'onde électromagnétique. L'invention et ses avantages apparaîtront avec plus de détails dans le cadre de la description suivante, qui illustre des 10 exemples de réalisation préférés, donnés sans aucun caractère limitatif, en référence aux figures annexées, telles que : - la figure 1 est une vue en perspective du boîtier du transpondeur, disposé derrière une surface vitrée, par rapport à un lecteur/interrogateur, 15 - la figure 2 est une coupe suivant la ligne II-II de la figure 1, où le substrat est solidaire d'un boîtier recevant le transpondeur selon une première variante par collage, - la figure 3 est une coupe suivant la ligne II-II de la figure 1 montrant selon une deuxième variante la fixation du substrat 20 au boîtier par rainures, - la figure 4 est une coupe suivant le ligne III-III de la figure 1, - la figure 5 est un diagramme illustrant l'effet sur les performances du déplacement du transpondeur par rapport à 25 une surface vitrée, 2905780 17 - la figure 6 est une illustration montrant l'absence d'effet de l'épaisseur d'une surface vitrée quand le transpondeur est écarté d'une surface vitrée. Les éléments présents dans plusieurs figures distinctes sont 5 affectés d'une seule et même référence. La figure 1 montre un transpondeur 1 RFID-UHF, pour l'identification selon l'invention d'une surface vitrée 3, contenu dans un boîtier 2 en forme d'un parallélépipède rectangle qui adhère sur la surface vitrée 3, laquelle comporte une première face 10 PF dirigée vers un lecteur/interrogateur 4 de type également RFIDUHF. Le boîtier 2 adhère sur la deuxième face DF de la surface vitrée 3 par un moyen approprié. De cette façon, le transpondeur 1 et le lecteur/interrogateur 4 15 sont accordés pour échanger des informations sous forme de signaux transportés par une onde électromagnétique UHF dans un domaine de fréquences compris entre 860 MHz et 960 MHz. A titre d'exemple, les dimensions du boîtier 2 sont les suivantes : 20 11 = 70 millimètres environ 12 = 11 à 15 millimètres environ 13 = 30 millimètres environ Dans ces conditions, l'épaisseur des parois du boîtier 2 est de l'ordre de 0,8 millimètre. 25 La figure 2 est une coupe selon II-II de la figure 1 qui montre les éléments suivants : 2905780 18 - une antenne 11 reliée à un circuit électronique 10, lesquels sont disposés sur un substrat 6 pour constituer le transpondeur 1, - une couche adhésive 15 disposée sur la première surface 5 PS du substrat 6 de façon à lier cette première surface PS à la surface interne d'une première paroi PP du boîtier 2, - le boîtier 2 comportant sur la face externe d'une deuxième paroi DP, sensiblement parallèle à la première paroi PP, une couche adhésive 5 pour la fixation du boîtier 2 sur la 10 deuxième face DF de la surface vitrée 3. Dans la mesure où l'épaisseur d'une couche adhésive, en l'occurrence la couche 5, est de l'ordre de 0,2 millimètre, le transpondeur 1, et plus précisément l'antenne 11, est à une distance d de la surface vitrée 3 d'une valeur comprise entre 5 15 millimètres et 16 millimètres. En d'autres termes, l'antenne 11 notamment est espacée de la surface interne de la deuxième paroi PP de 4 à 15 millimètres. Préférentiellement, la distance d est de 11 millimètres. La figure 3 est une coupe suivant la ligne III-III de la figure 1 20 montrant une deuxième variante de fixation du substrat 6 au boîtier 2 au moyen de deux rainures 16, agencées respectivement sur les troisième TP et quatrième QP parois dudit boîtier 2, grâce à des excroissances locales 17 de ces parois TP et QP, par exemple en forme de coin. 25 Bien évidemment, le substrat 6 peut être lié à la première paroi PP du boîtier 2 par tout autre moyen similaire (clipsage, rivetage,...). 2905780 19 De même, le boîtier 2 peut être étanche ou non en fonction des conditions d'utilisation dutranspondeur 1. Avantageusement, le boîtier 2 est en un matériau de type ABS. 5 Egalement de façon avantageuse, le substrat 6 est en un matériau à base de résine thermodurcissable époxy sous forme de plaque et revêtu d'une couche métallique conductrice de l'électricité de façon que l'antenne 11 se présente sous la forme d'un circuit imprimé sur la deuxième surface DS du substrat 6, 10 opposée à la première surface PS de ce substrat 6. Par ailleurs, le circuit électronique 10 est monté en mode TSSOP, c'est-à-dire qu'il est soudé, éventuellement manuellement, à l'antenne 11. La figure 4 illustre le positionnement en vue de face de 15 l'antenne 11, reliée au circuit électrique 10, le tout assemblé sur le substrat 6 et disposé dans le boîtier 2. Dans ces conditions, on remarque que l'antenne 11 est un dipôle linéaire. De plus, il s'agit d'un dipôle linéaire replié, non fermé qui 20 comprend une première branche 20 en une deuxième branche 30 de façon que : - chaque branche est en forme de U de façon que : . la branche 20 possède successivement un tronçon primaire 21, un tronçon intermédiaire 22 et un tronçon 25 secondaire 23 lequel est parallèle au tronçon primaire 21, 2905780 20 . la branche 30 possède successivement un tronçon primaire 31, un tronçon intermédiaire 32 et un tronçon secondaire 33 lequel est parallèle au tronçon primaire 31, 5 - le tronçon primaire 21 et le tronçon primaire 31, de part et d'autre du circuit électronique 10 sont reliés audit circuit électronique 10 et sont en alignement l'un par rapport à l'autre. - le tronçon intermédiaire 22 est parallèle au tronçon 10 intermédiaire 32, ces tronçons intermédiaires (22, 32) étant de plus perpendiculaires par rapport à leur tronçons primaires respectifs (21, 31), - le tronçon secondaire 23 est en outre disposé entre lesdits tronçons primaires (21, 31) et le tronçon secondaire 33. 15 De la sorte, il est créé un couplage capacitif CP en rapprochant les tronçons secondaires 23 et 33 pour empêcher l'alimentation du circuit électronique en courant continu tout en permettant le passage des courants alternatifs. La technologie conforme à l'invention résulte de simulations 20 électromagnétiques et de tests pratiques de validation. A cet effet, la figure 5 présente un diagramme illustrant l'effet sur les performances du déplacement du transpondeur 1 par rapport à une surface vitrée 3. La performance de référence est fixée à 7 mètres pour 25 laquelle il a déjà été stipulé que la puissance est sensiblement de 900 milliwatts ERP avec une fréquence de l'ordre de 866 MHz, selon l'invention. 2905780 21 On a retenu pour comparaison cinq configurations pour lesquelles on obtient les performances p suivantes où p représente le rapport en pourcentage entre la distance de communication possible et la distance de référence : 5 -configuration CA : p=100% si d est compris entre 5 et 16 millimètres, -configuration CB : p vaut environ 70% si le transpondeur 1 est sur la surface externe de la première paroi PP du boîtier 2, 10 - configuration CC : p vaut environ 55% si le transpondeur 1 est dans un boîtier 2, sur la surface interne de la deuxième paroi DP, configuration CD : p vaut environ 25% si le transpondeur 1 est dans un boîtier 2 dont la dimension 15 13 est moins importante par rapport aux configurations CA, CB et CC, le transpondeur 1 étant sur la surface interne de la deuxième paroi DP, -configuration CE : p vaut 7% seulement si le transpondeur 20 1 est contre la surface vitrée. De la sorte, l'invention est particulièrement bien adaptée à une mise en oeuvre pour l'identification d'une surface vitrée d'un véhicule dès lors que la distance d est comprise entre 5 et 16 millimètres. 25 Compte tenu de cette technologie originale, on comprend aisément, en conséquence, qu'un tel transpondeur 1 peut être utilisé pour identification de surfaces vitrées, notamment de véhicules et ceci d'autant plus que la nature et l'épaisseur du verre 2905780 22 ou d'un matériau équivalent sont pratiquement sans effet sur les performances du produit. En effet, la figure 6 présente un abaque de Smith connu par l'homme du métier pour apprécier dans le cas présent, la bonne 5 adaptation du transpondeur 1 selon l'invention et par suite s'assurer de la meilleure performance de l'installation mettant en oeuvre ce transpondeur 1. Pour ce faire, on désigne par : - CA5 : configuration précédente CA en présence d'une 10 surface vitrée de 5 millimètres d'épaisseur, - CA10 : configuration précédente CA en présence d'une surface vitrée de 10 millimètres d'épaisseur, - CB5 : configuration précédente CB en présence d'une surface vitrée de 5 millimètres d'épaisseur, 15 - CB10 : configuration précédente CB en présence d'une surface vitrée de 10 millimètres d'épaisseur, - CC5 : configuration précédente CC en présence d'une surface vitrée de 5 millimètres d'épaisseur, - CC10 : configuration précédente CA en présence d'une 20 surface vitrée de 10 millimètres d'épaisseur, - CD5 : configuration précédente CD en présence d'une surface vitrée de 5 millimètres d'épaisseur, et - CD10: configuration précédente CD en présence d'une surface vitrée de 10 millimètres d'épaisseur. 25 Dans ces conditions, on peut se rendre compte de l'influence des caractéristiques de la surface vitrée 3 (épaisseur,...) sur 2905780 23 l'adaptation du transpondeur 1, sachant que l'adaptation optimale correspond à la zone délimitée par le cercle central en pointillés. On constate alors que l'adaptation du transpondeur 1 dans la configuration A (transpondeur 1 distant de 5 à 16 millimètres de la 5 surface vitrée 3) est optimale, la présence de la surface vitrée étant quasiment sans effet sur les performances. Par contre, l'adaptation du transpondeur est fortement perturbée dans la configuration D (transpondeur près de la surface vitrée 3). Ces résultats justifient pleinement l'efficacité de 10 l'éloignement du transpondeur 1 de 5 à 16 millimètres de la surface vitrée 3, laquelle est déposée entre ledit transpondeur 1 et le lecteur/interrogateur 4. L'invention concerne également une méthode d'optimisation d'une antenne 11 d'impédance Za disposée sur un substrat 6 et 15 associée à circuit électronique 10 d'impédance Zp pour former un transpondeur RFID-UHF, destiné à l'identification d'une surface vitrée 3, contenu dans un boîtier 2 solidarisé par une couche adhésive 5 à la surface vitrée 3 et fonctionnant avec une onde électromagnétique dans un domaine fréquentiel compris entre 860 20 MHZ et 960 MHZ, ladite antenne 11 étant un dipôle linéaire replié, non fermé comprenant une première branche 20 et une deuxième branche 30 disposées sur le substrat 6 de manière que : - chaque branche est en forme de U de façon que : . la branche 20 possède successivement un tronçon 25 primaire 21, un tronçon intermédiaire 22 et un tronçon secondaire 23 lequel est parallèle au tronçon primaire 21, . la branche 30 possède successivement un tronçon primaire 31, un tronçon intermédiaire 32 et un tronçon 2905780 24 secondaire 33 lequel est parallèle au tronçon primaire 31, - le tronçon primaire 21 et le tronçon primaire 31 sont en alignement, de part et d'autre du circuit électrique auquel ils 5 sont reliés, - le tronçon intermédiaire 22 est parallèle au tronçon intermédiaire 32, ces tronçons intermédiaires (22, 32) étant de plus perpendiculaires par rapport à leur tronçons primaires respectifs (21, 31). 10 - le tronçon secondaire 23 est en outre disposé entre lesdits tronçons primaires (21, 31) et le tronçon secondaire 33. - la distance maximale entre les tronçons intermédiaires (22, 32) est fixée et égale à L. Cette méthode est remarquable en ce que on détermine d'une 15 part les largeurs el et e2 respectives des première 20 et deuxième branches 30 ainsi que d'autre part un premier intervalle E entre les deux tronçons primaires (21, 31) et le tronçon secondaire 23 de la première branche 20, un deuxième intervalle C entre les deux tronçons secondaires (23, 33) et un troisième intervalle S entre 20 l'extrémité externe de la première branche 20 et le tronçon intermédiaire 32 en effectuant les étapes suivantes : a) si Za est supérieur à Zp, on diminue soit el, soit E ou on augmente e2, alors que si Za est inférieur à Zp, on effectue les opérations inverses (augmentation soit de 25 el, soit de E ou diminution de e2), et on calcule Za, b) on répète l'étape a) jusqu'à ce que les parties réelle Ra et imaginaire Xa de Za soient proches respectivement des parties réelle et imaginaire Rp et Xp de Zp, 2905780 25 c) quand l'étape b) est réalisée, on ajuste par calcul Ra et Xa respectivement à Rp et Xp par itérations successives de sorte que : - si on augmente C, Ra augmente et Xa diminue, 5 - si on diminue C, Ra diminue et Xa augmente, - si on fait varier S, Ra reste constante et Xa varie dans le sens inverse. Bien évidemment, les dimensions el, e2, E, C et S sont obtenues, en fonction de la fréquence et de la direction de 10 polarisation de l'onde électromagnétique, en tenant compte de la permittivité, de la perméabilité et des dimensions des éléments constitutifs du transpondeur 1, d'un boîtier 2 dudit transpondeur 1 ainsi que du substrat 6, de la surface vitrée 3, d'une couche adhésive 5 disposée entre le boîtier 2 et la surface vitrée 3 et 15 éventuellement une autre couche adhésive 15 disposée entre le substrat 6 et le boîtier 2. Dans ces conditions, on obtient les meilleures caractéristiques RFID-UHF puisque l'impédance Za de l'antenne est égale à la valeur conjuguée de l'impédance Zp du circuit 20 électronique. Naturellement, la présente invention est sujette à de nombreuses variations quant à sa mise en oeuvre. Bien qu'un mode de réalisation ait été décrit, on comprend bien qu'il n'est pas concevable d'identifier de manière exhaustive tous les modes 25 possibles. Il est bien sûr envisageable de remplacer un moyen décrit par un moyen équivalent sans sortir du cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Transpondeur (1) passif RFID-UHF, comprenant une antenne (11) reliée à un circuit électronique (10) lesquels sont disposés sur un substrat (6), adapté à un domaine de fréquences compris sensiblement entre 860 MHZ et 960 MHZ pour l'identification d'une surface vitrée (3) laquelle comprend une première face avant (PF) dirigée vers un lecteur/interrogateur RFID et une deuxième face arrière (DF), caractérisé en ce que l'antenne (11) et le circuit électronique (10) 10 sont à une distance d sensiblement comprise entre 5 millimètres et 16 millimètres de la deuxième face arrière (DF). 2. Transpondeur (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la distance d est sensiblement de 11 millimètres. 15 3. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il est disposé dans un boîtier (2). 4. Transpondeur (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que le substrat (6) comporte une couche 20 adhésive (15) sur sa première surface (PS), de façon à lier cette première surface (PS) à la surface interne d'une première paroi (PP) du boîtier (2). 5. Transpondeur (1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que le substrat (6) est tenu par un système à 25 rainures (16), réalisées par des excroissances locales (17) des troisième (TP) et quatrième (QP) parois du boîtier (2). 2905780 27 6. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le boîtier (2) comporte sur la face externe d'une deuxième paroi (DP), sensiblement parallèle à la première 5 paroi (PP), une couche adhésive (5) pour la fixation dudit boîtier (2) sur la deuxième face (DF) de la surface vitrée (3). 7. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des boîtier (2) est sensiblement un revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le parallélépipède rectangle. 8. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisé en ce que le boîtier (2) est en un matériau de type ABS. 9. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le substrat (6) est en un matériau à base de résine thermodurcissable époxy revêtu d'une couche métallique conductrice de l'électricité, de façon que l'antenne (11) se présente sous la forme d'un circuit imprimé sur la deuxième surface (DS) du substrat (6), opposée à la première surface (PS) de ce substrat (6). 10. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le circuit électronique (10) est monté en mode TSSOP. 2905780 28 11. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'antenne (1'1) est un dipôle linéaire. 12. Transpondeur (1) selon la revendication 11, 5 caractérisé en ce que le dipôle linéaire est replié, non fermé, et comprend une première branche (20) et une deuxième branche (30). 13. Transpondeur (1) selon la revendication 12, caractérisé en ce que : 10 - chaque branche est en forme de U de façon que : . la branche (20) possède successivement un tronçon primaire (21), un tronçon intermédiaire (22) et un tronçon secondaire (23) lequel est parallèle au tronçon primaire (21), 15 . la branche (30) possède successivement un tronçon primaire (31), un tronçon intermédiaire (32) et un tronçon secondaire (33) lequel est parallèle au tronçon primaire (31), - le tronçon primaire (21) et le tronçon primaire (31), de part 20 et d'autre du circuit électronique (10) sont reliés audit circuit électronique (10) et sont en alignement l'un par rapport à l'autre, - le tronçon intermédiaire (22) est parallèle au tronçon intermédiaire (32), ces tronçons intermédiaires (22, 32) 25 étant de plus perpendiculaires par rapport à leur tronçons primaires respectifs (21, 31), 2905780 29 - le tronçon secondaire (23) est en outre disposé entre lesdits tronçons primaires (21, 31) et le tronçon secondaire (33), 14. Transpondeur (1) selon la revendication 13, 5 caractérisé en ce que l'antenne (11) génère un couplage capacitif en rapprochant les tronçons secondaires (22) et (33) pour empêcher l'alimentation du circuit électronique en courant continu tout en permettant le passage des courants alternatifs. 15. Transpondeur (1) selon l'une quelconque des 10 revendications précédentes, caractérisé en ce que la surface vitrée (3) est une vitre d'un véhicule, les caractéristiques de ladite vitre étant sans effet sur les performances dudit transpondeur. 16. Méthode d'optimisation d'une antenne (11) d'impédance 15 Za, disposée sur un substrat (6) et associée à un circuit électronique (10) d'impédance Zp pour former un transpondeur (1) RFID-UHF, contenu dans un boîtier (2) solidarisé par une couche adhésive (5) à une surface vitrée (3), fonctionnant avec une onde électromagnétique dans un domaine de fréquences compris entre 20 860 MHZ et 960 MHZ, ladite antenne (11) étant un dipôle linéaire replié, non fermé comprenant une première branche (20) et une deuxième branche (30) telles que : - chaque branche est en forme de U de façon que : la première branche (20) possède successivement un 25 tronçon primaire (21), un tronçon intermédiaire (22) et un tronçon secondaire (23) lequel est parallèle au tronçon primaire (21), 2905780 . la deuxième branche (30) possède successivement un tronçon primaire (31), un tronçon intermédiaire (32) et un tronçon secondaire (33) lequel est parallèle au tronçon primaire (31), 5 le tronçon primaire (21) de la première branche (20) et le tronçon primaire (31) de la deuxième branche (30) de part et d'autre du circuit électronique (10), sont reliés audit circuit électronique (10) et sont en alignement l'un par rapport à l'autre, 10 -le tronçon intermédiaire (22) est parallèle au tronçon intermédiaire (32), ces tronçons intermédiaires (22, 32) étant de plus perpendiculaires par rapport à leur tronçons primaires respectifs (21, 31), - le tronçon secondaire (23) est en outre disposé entre 15 lesdits tronçons primaires (21, 31) et le tronçon secondaire (33), - la distance maximale entre les tronçons intermédiaires (22, 32) est fixée et égale à L, caractérisée en ce qu'on détermine d'une part les largeurs el et e2 20 respectives des première (20) et deuxième (30) branches ainsi que d'autre part un premier intervalle E entre les deux tronçons primaires (21, 31), et le tronçon secondaire (23) de la première branche (20) un deuxième intervalle C entre les deux tronçons secondaires (23, 33) et un troisième intervalle S entre l'extrémité 25 externe de la première branche (20) et le tronçon intermédiaire (32) en effectuant les étapes suivantes : a) si Za est supérieur à Zp, on diminue soit el, soit E ou on augmente e2, alors que si Za est inférieur à Zp, on 2905780 31 effectue les opérations inverses (augmentation soit de el, soit de E ou diminution de e2), et on recalcule Za, b) on répète l'étape a) jusqu'à ce que les parties réelle Ra et imaginaire Xa de Za soient proches respectivement 5 des parties réelle et imaginaire Rp et Xp de Zp, c) quand l'étape b) est réalisée, on ajuste par calcul Ra et Xa respectivement à Rp et Xp par itérations successives de sorte que : - si on augmente C, Ra augmente et Xa diminue, 10 - si on diminue C, Ra diminue et Xa augmente, - si on fait varier S, Ra reste constante et Xa varie dans le sens inverse. 17. Méthode selon la revendication 16, caractérisée en ce que les dimensions el, e2, E, C et S sont 15 obtenues en fonction de la fréquence et de la direction de polarisation de l'onde électromagnétique, en tenant compte de la permittivité, de la perméabilité et des dimensions des éléments constitutifs du transpondeur (1), du boîtier (2) dudit transpondeur (1) ainsi que du substrat (6), de la surface vitrée (3) et de la 20 couche adhésive (5) disposée entre le boîtier (2) et la surface vitrée (3). 18. Méthode selon la revendication 17, caractérisée en ce que l'on prend en compte également la permittivité, la perméabilité et les dimensions d'une couche 25 adhésive (15) disposée entre le boîtier (2) et le substrat (6).