Brevet FR2910457A1 — publié le 20080627

DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé de purification par adsorption de l'hydrogène issu du gaz de synthèse avec cogénération d'un flux d'impuretés et particulièrement de CO2 à une pression supérieure à 0,4 MPa. ÉTAT DE L'ART ANTERIEUR La production d'hydrogène est une préoccupation importante dans les secteurs de l'énergie, du raffinage et de l'industrie pétrochimique. L'hydrogène peut être utilisé par exemple comme carburant pour les piles à combustible et pour la production d'énergie par combustion dans des turbines de gaz. L'hydrogène est aussi utilisé comme réactif dans de nombreux procédés de raffinage et de pétrochimie, ainsi que pour la production de l'ammoniaque. L'hydrogène est très majoritairement produit à partir de charges hydrocarbonées d'origines diverses (gaz naturel, coupes pétrolières, biomasse, etc.). Les principaux procédés de production d'hydrogène à partir de ces charges sont le vaporéformage, la gazéification, l'oxydation partielle et le reformage autothermique. Tous ces procédés permettent de produire du gaz de synthèse, qui contient majoritairement de l'hydrogène, du monoxyde de carbone (CO) et du dioxyde de carbone (CO2), mais également du méthane (CH4) et des hydrocarbures plus lourds et, si l'air est utilisé dans le procédé de transformation, de l'azote et de l'argon ou tout autre molécule initialement présente dans l'air. L'hydrogène doit donc être purifié avant son utilisation finale. Plusieurs techniques pour purifier l'hydrogène sont connues de l'art antérieur : la séparation par absorption par un solvant chimique (par exemple de la famille des amines) ou physique, la séparation par adsorption modulée en pression (en anglais Pressure Swing Adsorption ou (PSA)), ou la séparation membranaire. Les procédés d'absorption utilisant les amines ne permettent pas d'éliminer l'ensemble des impuretés, et notamment les molécules telles que l'azote, l'argon, le monoxyde de carbone et le méthane. Les performances des procédés de purification d'hydrogène par membranes dépendent fortement du matériau membranaire utilisé. Seuls les métaux (alliages de palladium par exemple) et les oxydes mixtes permettent d'obtenir des teneurs en CO dans 2910457 2 l'hydrogène final comparables à celles de l'hydrogène produit par PSA. Or, ces membranes sont très onéreuses et ne peuvent fonctionner qu'à des températures très élevées (supérieures à 350 C), ce qui augmente notablement le coût total de production de l'hydrogène. 5 Pour produire un hydrogène de haute pureté, le PSA est donc la méthode la plus adaptée. Le principe du PSA est bien connu de l'homme de l'art. Le gaz à purifier traverse à la pression haute du cycle, encore appelée pression d'adsorption des couches de 10 matériaux adsorbants qui retiennent préférentiellement la ou les impuretés. Ces composés sont ensuite extraits de ces mêmes adsorbants en baissant la pression jusqu'à une pression dite de désorption . Le principe même du PSA est d'enchaîner cycliquement ces phases d'adsorption à haute pression et de désorption à basse pression. Le flux d'hydrogène purifié est donc produit à haute pression, alors que le flux 15 résiduel riche en impuretés est produit à basse pression. Les performances d'un PSA sont évaluées par la détermination de la valeur de la capacité dynamique d'un adsorbant. La capacité dynamique d'un adsorbant est définie comme étant la différence de la quantité adsorbée dans les conditions de l'étape d'adsorption et la quantité restant adsorbée après désorption. La capacité dynamique est 20 une fonction des isothermes d'adsorption des différents constituants de la charge. En négligeant les effets cinétiques, la capacité dynamique d'un constituant donné peut être estimée par le calcul de l'écart entre la quantité adsorbée à la pression d'adsorption Pads et la quantité adsorbée à la pression de la désorption Pdes pour ce constituant (Figure 1). Les performances d'un PSA sont caractérisées principalement par la pureté de l'hydrogène 25 produit, le rendement en hydrogène (c'est-à-dire la quantité d'hydrogène produite rapportée à la quantité d'hydrogène contenue dans la charge) et la productivité (la quantité d'hydrogène produite rapportée à la masse d'adsorbant contenue dans le procédé et au temps). Ces trois caractéristiques de performances sont liées. Pour une capacité dynamique donnée, on ne peut augmenter une de ces performances qu'au détriment d'une ou des deux 30 autres. Par exemple, si on obtient une certaine pureté pour une productivité donnée, on a une pureté plus faible pour une productivité plus importante. En revanche, une augmentation de la capacité dynamique peut permettre d'augmenter une de ces performances en maintenant les autres constantes. On peut obtenir une certaine pureté pour un débit de charge donné, ou une pureté plus faible pour un débit de charge plus important. 35 Un PSA classique pour la purification de l'hydrogène contient plusieurs couches d'adsorbant. En règle générale, on utilise tout d'abord une couche de charbon actif pour 2910457 3 adsorber le CO2 et ensuite une couche de zéolithe 5A ou NaX pour adsorber le CH4, le CO et les autres impuretés éventuellement présentes dans la charge. Lorsque de l'eau est présente dans la charge, le PSA peut également contenir une couche préliminaire de gel de silice. 5 Ces adsorbants ont de bonnes capacités d'adsorption à haute pression pour les différentes impuretés contenues dans la charge. En revanche, leur régénération (désorption des impuretés) nécessite de descendre à des pressions proches de la pression atmosphérique. On peut voir sur la courbe (a) représentée à la Figure 1 que la capacité 10 dynamique des adsorbants classiques chute très fortement lorsque la pression de désorption est trop élevée. En conséquence, le flux riche en CO2 issu de la purification de l'hydrogène par PSA classique est toujours produit à basse pression. La production d'un flux résiduel des impuretés à haute pression pourrait avoir des 15 applications pour la production d'énergie (par exemple par combustion), dans l'industrie chimique (synthèse de méthanol et diméthyléther, solvant supercritique, etc.), dans le domaine du forage (récupération assistée du pétrole), ou encore pour le stockage du CO2 (après compression et/ou liquéfaction), etc. 20 Plusieurs solutions permettant de produire le flux d'impuretés à une pression plus élevée ont été proposées dans l'art antérieur. La demande de brevet WO 2006/112724 décrit un procédé de production d'hydrogène pour des turbines à gaz, à partir du vaporéformage du méthane. Le mélange 25 sortant du réacteur de gaz à l'eau est séparé par PSA pour produire un flux riche en hydrogène, contentant 10-20 % d'impuretés (CO, CH4 et CO2) et un flux résiduel, contenant majoritairement du CO2 ainsi que du CO, H2O, H2 et CH4. Le procédé décrit propose de récupérer ce flux résiduel à une pression élevée et non pas à la pression atmosphérique, pour diminuer le coût de sa recompression. Mais aucune solution technique n'est proposée 30 pour produire le CO2 à haute pression en maintenant de bonnes performances pour la purification de l'hydrogène. La demande de brevet WO 2006/097703 décrit un procédé de production d'hydrogène soit pour la production d'énergie par combustion soit comme carburant de haute 35 pureté, avec récupération du CO2 coproduit. Un PSA est proposé comme mode de séparation préféré, parce qu'il permet d'atteindre des puretés d'hydrogène très élevées. Le gaz résiduel sortant du PSA, riche en CO2, est récupéré par condensation. Pour diminuer le 2910457 4 coût de la recompression du CO2, le procédé décrit propose de maintenir une haute pression du gaz résiduel à la sortie du PSA. Cette augmentation de la pression de désorption entraîne une perte de la capacité dynamique et diminue le rendement en hydrogène. Il est donc nécessaire de faire un compromis entre le taux de récupération de l'hydrogène et la pression 5 du gaz résiduel. La demande de brevet WO 00/18680 décrit un procédé de production d'hydrogène pour des turbines à gaz, combiné avec la séparation et la séquestration du CO2 co-produit. Les pressions opératoires du réacteur de vaporéformage et du réacteur de gaz à l'eau sont 10 très élevées. L'unité de séparation H2/impuretés est donc également opérée à une pression très élevée. Le mode de séparation préféré est l'absorption de CO2 par une solution d'amines. La solution d'amines est régénérée à une pression comprise entre 0,5 et 0,8 MPa. La mise en oeuvre proposée ne permet pas de produire un flux d'hydrogène de haute pureté puisque la solution d'amines n'absorbe pas le monoxyde de carbone ni le méthane. Le 15 schéma est donc uniquement adapté à l'utilisation de l'hydrogène pour les turbines de gaz. La demande de brevet WO 2003/070357 décrit un procédé PSA de séparation d'un mélange gazeux contenant de l'hydrogène et des impuretés de type hydrocarbures permettant de produire un flux d'hydrogène à haute pureté et un flux résiduel riche en 20 hydrocarbures. Pour valoriser le flux résiduel, il est intéressant de l'obtenir à une pression élevée, supérieure à 0,4 MPa. L'adsorbant utilisé est une combinaison d'un charbon actif et un gel de silice, ce qui permet de désorber les hydrocarbures à des pressions élevées mais avec une perte très sensible du rendement en hydrogène. Le charbon actif et le gel de silice sont des adsorbants bien connus de l'homme de l'art mais ne possèdent pas une capacité 25 dynamique satisfaisante pour le CO2, lorsque la désorption est effectuée à des pressions élevées. L'analyse de l'état de l'art antérieur montre que l'intérêt de co-produire un flux de CO2 à haute pression pendant la purification de l'hydrogène a été identifié. Or, les solutions 30 proposées ne permettent pas de co-produire le CO2 en pression sans faire de compromis concernant le rendement en hydrogène et/ou sa pureté. Elles sont basées sur des changements des conditions opératoires de procédés existants, qui s'accompagnent d'une baisse de pureté ou de rendement en hydrogène. 35 RÉSUMÉ DE L'INVENTION La présente invention porte sur un procédé de production d'hydrogène à très haute pureté à partir d'une charge contenant majoritairement ledit hydrogène et une mineure partie 2910457 5 d'impuretés principalement constituées de dioxyde de carbone, monoxyde de carbone, méthane, ladite charge étant introduite dans au moins une colonne d'adsorption, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : a) une étape de pressurisation, partielle ou complète, à coou contre-courant de 5 ladite charge jusqu'à atteindre la pression de l'étape d'adsorption (Pads), au moyen d'un flux additionnel d'hydrogène pur ou de charge ; b) une étape d'adsorption à haute pression Pads des impuretés de la charge pressurisée à l'étape a), réalisée sur un solide adsorbant contenu dans un ou plusieurs lits ; 10 c) une étape de dépressurisation à co- ou contre-courant du flux issu de l'étape b), jusqu'a atteindre la pression de désorption Pdes supérieure à 0,4 MPa ; d) une étape de désorption à haute pression Pdes à co- ou contre-courant de l'adsorbant, ladite pression Pdes étant inférieure à la pression de l'étape d'adsorption. 15 Par majoritairement, on entend une teneur en hydrogène d'au moins 50% molaire, et préférentiellement d'au moins 70% molaire, les teneurs maximales des principales impuretés étant de 50% molaire pour le dioxyde de carbone, 20% molaire pour le monoxyde de carbone et 10% molaire pour le méthane. Pour les charges préférées, les impuretés sont 20 principalement constituées par du dioxyde de carbone. L'objet de l'invention est donc un procédé de purification par adsorption de l'hydrogène employant une étape de désorption à pression plus faible que la pression de la charge, tel qu'un procédé PSA par exemple, permettant de produire le flux de désorption et 25 notamment de récupérer le dioxyde de carbone en pression et de l'hydrogène à haute pureté et avec un rendement élevé. Ces performances sont obtenues en associant les étapes successives du procédé selon l'invention à l'utilisation d'une nouvelle famille d'adsorbant, dont la capacité dynamique 30 à une pression de désorption élevée est supérieure à celle des adsorbants classiques. DESCRIPTION DES FIGURES La Figure 1 représente la variation de quantité adsorbée en fonction de la pression pour deux types d'adsorbant : adsorbant classique courbe a) et adsorbant selon l'invention 35 courbe b). 2910457 6 La Figure 2 représente un schéma de procédé correspondant au mode de réalisation du procédé selon l'invention en lit mobile simulé (LMS) à trois zones, présentant au moins un soutirage d'extrait. 5 La Figure 3 représente un schéma de procédé correspondant au mode de réalisation du procédé selon l'invention en lit mobile simulé (LMS) à deux zones, présentant au moins un soutirage d'extrait. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION 10 La présente invention porte sur un procédé de production d'hydrogène à très haute pureté à partir d'une charge contenant majoritairement ledit hydrogène et une mineure partie d'impuretés principalement constituées de dioxyde de carbone, monoxyde de carbone, méthane et hydrocarbures plus lourds, ladite charge étant introduite dans au moins une colonne d'adsorption, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : 15 e) une étape de pressurisation, partielle ou complète, à co- ou contre-courant de ladite colonne jusqu'à atteindre la pression de l'étape d'adsorption (Pads), au moyen d'un flux additionnel d'hydrogène pur ou de charge ; f) une étape d'adsorption à haute pression Pads des impuretés de la charge pressurisée à l'étape a), réalisée sur un solide adsorbant contenu dans un ou 20 plusieurs lits ; g) une étape de dépressurisation à co- ou contre-courant du flux issu de l'étape b), jusqu'a atteindre la pression de désorption Pdes supérieure à 0,4 MPa ; h) une étape de désorption à haute pression Pdes à co- ou contre-courant de l'adsorbant, ladite pression Pdes étant inférieure à la pression de l'étape 25 d'adsorption. Le procédé de séparation par adsorption selon l'invention fait également intervenir l'utilisation de familles d'adsorbants spécifiques qui permettent de récupérer le flux d'impuretés, contenant essentiellement du CO2i à une pression supérieure à 0,4 MPa, tout 30 en produisant de l'hydrogène à haute pureté avec un rendement en hydrogène élevé. Le flux d'hydrogène obtenu est d'une pureté supérieure à 99% volumique et préférentiellement supérieure à 99,9% volumique et de manière encore préférée supérieure à 99,99%. 35 Le rendement en hydrogène du procédé selon l'invention est supérieur à 80% et de manière préférée supérieur à 90%. 2910457 7 Le rendement en CO2 du procédé selon l'invention est supérieur à 50% et de manière préférée supérieur à 70%. Les adsorbants selon l'invention sont définis par leur capacité dynamique 5 d'adsorption entre la pression d'adsorption Pads et la pression de désorption Pdes, Pdes étant supérieure à 0,4 MPa. Les adsorbants utilisés dans le procédé selon l'invention présentent une capacité dynamique de CO2 d'au moins 2 mmole/g et préférentiellement d'au moins 4 mmole/g entre 10 Pads = 5 MPa et Pdes = 0,4 MPa. Dans un mode préféré du procédé selon l'invention, les adsorbants utilisés dans ledit procédé sont caractérisés par une capacité dynamique de CO2 d'au moins 2 mmole/g et préférentiellement d'au moins 4 mmole/g entre Pads = 3 MPa et Pdes = 0,4 MPa. Dans un mode plus préféré du procédé selon l'invention, les adsorbants utilisés dans 15 ledit procédé sont caractérisés par une capacité dynamique de CO2 d'au moins 2 mmole/g et préférentiellement d'au moins 4 mmole/g entre Pads = 3 MPa et Pdes = 0,5 MPa. La capacité dynamique est comprise entre 2 et 40 mmole/g. La pression d'adsorption Pads est comprise entre 1,5 et 5 MPa, de manière préférée 20 entre 2 et 4 MPa. La pression de désorption Pdes est comprise entre 0,4 et 2 MPa, de manière préférée entre 0,4 et 0,6 MPa. 25 Les adsorbants possédant ces propriétés possèdent des compositions chimiques et des structures poreuses très diverses. Les adsorbants décrits dans ce brevet ne sont pas limitatifs et ne sont cités qu'à titre d'exemple. On trouve les caractéristiques recherchées préférentiellement, mais pas 30 exclusivement avec les structures possédant une taille de pores comprise entre 5 et 50 A , de préférence entre 7 et 25 A . Le volume poreux de ces composés, dû à la taille des pores indiquée ci-dessus, est compris entre 0,5 et 5 mllg, de préférence entre 0,8 et 3 ml/g. Certains adsorbants possédant les propriétés requises font partie de la famille des MOFs (charpente organo-métallique ou "Metal-Organic Frameworks" en anglais). On peut citer par 35 exemple tes composés IRMOF-1, IRMOF-3, IRMOF-6, IRMOF-11, MOF-177, Cu3(4,4',4"-striazine-2,4,6-triyl-tribenzoate)2 également connu sous le nom Cu3(tatb)2, MIL-100, MIL-101, etc.. 2910457 8 Les composés tels que les MOFs respirants, c'est-à-dire les structures flexibles dont les pores s'ouvrent pour obtenir des tailles supérieures à 5 A à haute pression (à la pression d'adsorption), tel que le MIL-53, possèdent également les caractéristiques requises pour le procédé d'adsorption selon la présente invention. 5 Les propriétés de ces matériaux sont décrites, par exemple, dans le brevet US 6,930,193, dans l'article de Serre,C et coll., J. Am. Chem. Soc. 124 (2002) 13519 ou dans celui Ferey,G et coll., Angew. Chemie Int. Ed. 43 (2004) 6296. Certains adsorbants de la famille des MOFs possèdent une capacité dynamique 10 accrue en présence de certaines impuretés polaires telles que l'eau. Toutefois, si l'impureté n'est pas présente initialement dans la charge, elle peut y être ajoutée afin d'optimiser la capacité dynamique de l'adsorbant. On trouve lesdites caractéristiques dans d'autres familles de matériaux telles que les 15 silices mésoporeuses et les charbons actifs mésoporeux possédant une surface spécifique supérieure à 2 000 m2/g et de préférence comprise entre 2 000 et 4 000 m2/g. De façon très générale et sans vouloir être lié par une quelconque théorie, on a constaté que la plupart des adsorbants présentant une capacité dynamique élevée et 20 répondant aux critères de la présente invention possèdent une forme d'isotherme particulière. Sur la Figure 1, la courbe (a) représente schématiquement l'isotherme d'un adsorbant classique de type I. La courbe (b) représente l'isotherme d'un adsorbant ayant une forte capacité dynamique (type II). Les valeurs de la capacité dynamique sur la figure 25 correspondent à Aa pour la courbe (a) et Ab pour la courbe (b). La forte capacité dynamique des adsorbants selon l'invention pour le CO2 entre la pression d'adsorption Pads et la pression de régénération Pdes supérieure à 0,4 MPa s'explique souvent par la forme de leur isotherme de CO2. La pente de l'isotherme est faible et/ou la pente de l'isotherme augmente à des pressions élevées. Cette forme d'isotherme 30 permet d'obtenir une grande capacité dynamique entre Pads et Pdes, Pads étant la pression partielle à l'étape de l'adsorption et Pdes étant la pression partielle de l'étape de désorption. Les isothermes de type Il, III, IV et V selon la classification de Brunauer, Deming, Deming et Teller (J. Am. Chem. Soc. 62, 1940, 1723) possèdent une forme qui est plutôt favorable à l'utilisation de tels adsorbants dans le procédé selon l'invention. 35 Les valeurs minimales de capacité dynamique des adsorbants données ci-dessus ne concernent que l'adsorption de CO2 sur cesdits adsorbants. En fonction de l'adsorption des 2910457 9 autres impuretés et en particulier du méthane et du monoxyde de carbone, on envisagera différentes mises en oeuvre de l'invention qui sont détaillées ci-après. II peut être avantageux d'utiliser un mélange d'adsorbants pour optimiser l'adsorption des différentes impuretés. 5 La composition de la charge à purifier peut varier en fonction de l'origine du gaz de synthèse. De manière générale, on regroupe sous le terme impuretés les éléments se trouvant en mélange avec l'hydrogène de la charge; c'est-à-dire principalement le dioxyde de carbone, le monoxyde de carbone et éventuellement le méthane, l'eau, l'azote, l'argon, des hydrocarbures plus lourds en très faible quantité. Toute charge présentant une composition 10 caractérisée par une majeure partie (c'est-à-dire supérieure ou égale à 50% molaire) d'hydrogène, et une mineure partie d'impuretés à base de CO2, CO et éventuellement de méthane, d'eau, d'azote, d'argon et d'hydrocarbures plus lourds, dans des proportions quelconques peut constituer une charge du procédé selon la présente invention. 15 Le procédé est d'autant plus intéressant que l'impureté principale est le dioxyde de carbone. La charge du procédé selon l'invention peut provenir de tout procédé de transformation de charges carbonées en gaz de synthèse, tels que le vaporéformage 20 catalytique, l'oxydation partielle et le réformage autothermique. On préfèrera en général que la charge du procédé selon l'invention ne provienne pas directement de ce type de procédé, mais ait subit un post-traitement dans un réacteur de type "gaz à l'eau" (Water Gas Shift en anglais), pour augmenter la teneur en CO2 et le rendement en hydrogène. 25 Le procédé selon l'invention comprend différentes étapes pour lesquelles nous adopterons dans la suite du texte les conventions suivantes : on nommera extrémité d'alimentation, l'extrémité du lit par laquelle la charge est introduite lors des étapes d'adsorption, et extrémité de production l'extrémité du lit par laquelle on soutire l'hydrogène pur au cours de l'étape d'adsorption. 30 Le procédé selon l'invention comprend au moins les étapes suivantes : a) une étape de pressurisation, partielle ou complète, à co- ou contre-courant : le lit est pressurisé jusqu'à atteindre la pression de l'étape d'adsorption via l'extrémité d'alimentation ou l'extrémité de production, au moyen d'un flux additionnel 35 d'hydrogène pur ou de charge. b) une étape d'adsorption à haute pression Pads : la charge est introduite via l'extrémité d'alimentation d'un lit d'adsorbant. Les impuretés s'adsorbent dans au moins un lit , et 2910457 10 l'on obtient de l'hydrogène pur, à haute pression, en sortie du lit (extrémité de production). On peut placer plusieurs lits en série lors de l'étape d'adsorption à haute pression, de manière à obtenir le flux d'hydrogène pur en sortie du dernier lit. c) une étape de dépressurisation à co ou contre-courant : le lit est dépressurisé jusqu'à 5 atteindre la pression de désorption Pdes via l'extrémité de production ou d'alimentation. d) une étape de désorption à haute pression Pdes à co ou contre-courant, ladite pression étant inférieure à la pression de l'étape d'adsorption : le flux gazeux obtenu se compose essentiellement d'impuretés désorbées, et notamment de CO2 obtenu à la 10 pression Pdes. Le procédé de séparation par adsorption selon l'invention est constitué d'au moins quatre lits d'adsorbant, et de manière préférée d'au moins dix lits d'adsorbant, lesdits lits contenant au moins en partie un adsorbant appartenant aux familles d'adsorbant telles que 15 décrites précédemment. La température de fonctionnement est comprise entre 10 C et 250 C, et de manière préférée entre 10 C et 100 C, et de manière encore préférée entre 10 C et 50 C. 20 Le procédé selon l'invention tel que décrit précédemment peut se décliner selon au moins deux modes de réalisation plus particuliers que sont le procédé PSA (Pressure Swing Adsorption) et le procédé Lit Mobile Simulé (LMS). Un premier mode de réalisation (PSA) peut se décliner selon au moins 3 variantes 25 différentes. On rappelle que le procédé PSA est constitué de plusieurs lits remplis d'adsorbant qui suivent un cycle comprenant différentes étapes. Les variantes décrites ci-dessous précisent certaines de ces étapes selon le comportement des différents impuretés de la charge sur l'adsorbant. 30 Selon la première variante, les impuretés autres que le CO2 (CH4 , CO, ...) présentent une affinité pour l'adsorbant voisine de celle du CO2 sur au moins un des adsorbants du procédé selon l'invention, auquel cas on utilise un cycle classique de PSA appliqué à la production d'hydrogène. Celui-ci présente par exemple différentes étapes selon l'ordre suivant : 35 a) étape(s) de pressurisation (partielle ou complète, à co ou contre-courant, possibilité d'égalisation des pressions) b) étape d'adsorption à haute pression 2910457 11 cl) étape(s) de dépressurisation partielle à co-courant (généralement égalisation des pressions) c2) étape(s) de dépressurisation à contre-courant (possibilité d'égalisation des pressions) 5 d) étape de désorption à contre-courant à une pression inférieure à la pression d'adsorption Lorsque les impuretés autres que le CO2 (CH4 , CO, ...) présentent une affinité pour l'adsorbant nettement plus faible que celle du 002 au moins un lit d'adsorbant comprend 10 deux types d'adsorbants différents, le premier possédant une capacité dynamique d'au moins 2 mmole/g entre une pression d'adsorption (Pads) de 5 MPa et une pression de désorption (Pdes) de 0,4 MPa et un deuxième adsorbant pour l'adsorption des impuretés autres que le CO2. 15 Selon une seconde variante, les impuretés autres que le CO2 (CH4 , CO, ...) présentent une affinité pour l'adsorbant nettement plus faible que celle du 002, auquel cas on utilise un des adsorbants ayant une capacité dynamique élevée pour le 002 telle que définie précédemment dans une première couche du lit, ladite couche étant suivie d'une seconde couche constituée d'un autre adsorbant visant à adsorber les autres impuretés. Les deux 20 adsorbants sont donc répartis dans deux couches de lit successives. On adapte alors le cycle PSA, en imposant au moins deux étapes de désorption à des pressions différentes. Le cycle est par exemple le suivant: a) étape(s) de pressurisation (partielle ou complète, à co ou contre-courant, possibilité d'égalisation des pressions) 25 b) étape d'adsorption à haute pression cl) étape(s) de dépressurisation à co-courant (possibilité d'égalisation des pressions) c2) étape(s) de dépressurisation à contre-courant (possibilité d'égalisation des pressions) d) étape de désorption à contre-courant, à la pression de désorption Pdes (entre 2 et 30 0,4 MPa ) e) étape de désorption à basse pression (pression de désorption des autres impuretés: entre 0,4 MPa et la pression atmosphérique) à co ou contre-courant. Selon une troisième variante, les impuretés autres que le 002 (CH4 , CO, ...) présentent 35 une affinité pour l'adsorbant nettement plus faible que celle du 002, auquel cas on utilise au moins un des adsorbants ayant une capacité dynamique élevée pour le 002 telle que définie précédemment dans un lit spécifique. Un second lit contenant un autre adsorbant 2910457 12 visant à adsorber les autres impuretés est placé en série du premier lit contenant au moins un des adsorbants ayant une capacité dynamique élevée telle que définie précédemment. Les deux adsorbants sont ainsi répartis dans au moins deux lits spécifiques. On peut alors régénérer indépendamment et à des pressions différentes le lit ayant adsorbé le CO2 du lit ayant adsorbé les autres impuretés. Le cycle PSA est alors différent pour les différents lits. 10 Le premier lit contenant un des adsorbants du procédé selon l'invention, on adapte le cycle PSA par exemple de la manière suivante, avec une pression de désorption comprise entre 2 et 0,4 MPa: a) étape(s) de pressurisation (partielle ou complète,à co ou contre-courant, possibilité d'égalisation des pression) 15 b) étape d'adsorption à haute pression (en série avec le second lit) c) étape(s) de dépressurisation à co et/ou contre-courant d) étape de désorption à la pression Pdes à contre-courant Le second lit contenant l'adsorbant adapté pour adsorber les impuretés autres que le 20 CO2, on applique un cycle PSA classique, avec désorption à basse pression (pression inférieure à la pression de désorption du premier lit): a) étape(s) de pressurisation (partielle ou complète, à co ou contre-courant, possibilité d'égalisation des pression) b) étape d'adsorption à haute pression (en série avec le premier lit) 25 cl) étape(s) de dépressurisation partielle à co-courant (généralement égalisation de pression) c2) étape(s) de dépressurisation à contre-courant d') étape de désorption à basse pression (entre 0,1 et 0,4 MPa) à contre-courant 30 Un second mode de réalisation du procédé selon l'invention est une opération selon le procédé de lit mobile simulé (LMS) fonctionnant en phase gazeuse, dans lequel la désorption de l'adsorbant est réalisée par dépressurisation avec ou sans injection de désorbant. Le principe du lit mobile simulé est bien connu de l'homme de l'art, et plusieurs 35 études font état d'un procédé de ce type employant une étape de dépressurisation pour régénérer l'adsorbant [US 6,293,999 ; Rao et al., 2005, Journal of Chromatography A, n 1069, p.141]. 5 2910457 13 Le fait de régénérer l'adsorbant en pression permet de récupérer le CO2 en pression dans l'extrait. 5 Dans ce mode de réalisation particulier, on utilise un adsorbant du procédé selon l'invention tel que les impuretés autres que le CO2 (CH4 , CO, ...) présentent des propriétés d'adsorption voisines du CO2. Une description détaillée d'un procédé de LMS appliqué à la purification de 10 l'hydrogène est fournie dans la demande de brevet déposé sous le numéro d'enregistrement national FR 06/08.804 par la Demanderesse. Rappelons qu'une colonne fonctionnant en lit mobile simulé est constituée de plusieurs lits fixes d'adsorbant et comporte une pluralité d'entrées (pour la charge et l'éluant) et de sorties (pour l'extrait et le raffinat) réparties sur toute sa longueur, entrées et sorties qui 15 sont régulièrement décalées au cours du temps en respectant leurs positions relatives, de manière à balayer l'ensemble des positions possibles et créer de la sorte un déplacement fictif de l'adsorbant à contre-courant du fluide . Le procédé selon l'invention reprend le principe dudit procédé décrit dans la demande 20 de brevet FR 06/08.804 mais en remplaçant ou en complétant l'étape de désorption par un désorbant par une étape de dépressurisation / désorption / repressurisation. La première variante du second mode de réalisation du procédé selon l'invention correspond à un procédé LMS 3 zones, présentant au moins un soutirage d'extrait. 25 La seconde variante du mode LMS du procédé selon l'invention correspond à un procédé LMS 2 zones présentant au moins un soutirage d'extrait. La première variante du second mode de réalisation du procédé selon l'invention est illustrée par la Figure 2 donnée à titre d'exemple et non limitative. Elle comprend les étapes 30 suivantes : a) une étape de mise en contact dans des conditions d'adsorption adéquates (notamment à une pression Pads), de la charge (1) contenant de l'hydrogène et des impuretés avec un solide adsorbant (appelé aussi adsorbant) contenu dans une pluralité de lits de manière à adsorber préférentiellement les impuretés, 35 b) une étape de déplacement de l'hydrogène contenu dans les volumes interstitiels et macroporeux ; c) une étape de désorption de l'adsorbant comprenant : 2910457 14 • une ou plusieurs sous-étapes de dépressurisation à co- ou contre courant à une haute pression Pdes inférieure à la pression Pads. Cette étape peut éventuellement inclure l'ajout d'un désorbant (tel que par exemple un hydrocarbure comprenant 3 à 9 atomes de carbone) ; 5 • une sous-étape de désorption à la pression Pdes, durant laquelle le lit est balayé par un flux de gaz (désorbant ou hydrogène) (5) • une ou plusieurs sous-étapes de repressurisation à co ou contre-courant avec une partie du flux d'hydrogène pur (raffinat) ou avec un flux de désorbant (7). Le flux d'extrait (4 et 6) est obtenu lors des sous-étapes de dépressurisation et de 10 désorption du lit, et contient les impuretés et éventuellement une partie du désorbant. Si les impuretés présentent des affinités différentes avec le solide adsorbant, il est possible de régénérer le lit à différentes pressions, en appliquant à plusieurs reprises la série des deux premières sous-étapes décrites ci-dessus. Cela permet de différencier les flux d'extrait qui présentent des compositions et des niveaux de pression différents. 15 d) une étape de soutirage d'un raffinat (2) contenant l'hydrogène purifié et éventuellement une partie du désorbant, e) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation de l'extrait en un premier flux contenant le désorbant, et un second flux contenant les impuretés, f) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation du raffinat en un 20 premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant l'hydrogène à haute pureté. On rappelle que l'on entend par haute pureté une teneur en hydrogène dans l'effluent du présent procédé égale ou supérieure à 99,9 % molaire, et préférentiellement supérieure à 99,99 % molaire. 25 L'unité de séparation par adsorption mise en oeuvre selon la technique du lit mobile simulé comprend, selon cette première variante, trois zones délimitées par les injections de charge et éventuellement de désorbant et le soutirage de raffinat de la manière suivante: - la zone 1 correspondant au(x) lit(s) en phase de désorption des impuretés majoritairement 30 constituées de dioxyde de carbone, de monoxyde de carbone et de méthane. Elle comporte au moins un lit, - la zone 2 permet d'augmenter le rendement en hydrogène par déplacement de l'hydrogène au sein des volumes macroporeux et interstitiel à l'aide d'un balayage par un flux (3) contenant soit du désorbant, soit un mélange d'impuretés et présentant une faible quantité 35 d'hydrogène, comme par exemple une partie du flux d'extrait repressurisé à la pression d'adsorption. Cette zone est comprise entre la zone 1 et l'injection de la charge (1). Elle comporte au moins un lit, 2910457 15 - la zone 3, dans laquelle a lieu l'adsorption des impuretés, est comprise entre l'injection de la charge (1) et le soutirage du raffinat (2). Elle comporte au moins un lit, et de préférence au moins trois lits. 5 La seconde variante du mode LMS du procédé selon l'invention est illustrée par la figure 3 donnée à titre d'exemple et non limitative. Elle comprend les étapes suivantes : a) une étape de mise en contact dans des conditions d'adsorption adéquates (notamment à une pression Pads), de la charge (1) contenant de l'hydrogène et des impuretés avec un 10 solide adsorbant (appelé aussi adsorbant) contenu dans une pluralité de lits de manière à adsorber préférentiellement les impuretés, b) une étape de désorption de l'adsorbant comprenant : • une ou plusieurs sous-étapes de dépressurisation à co- ou contre courant à une haute pression Pdes inférieure à la pression Pads. Cette étape peut éventuellement 15 inclure l'ajout d'un désorbant (hydrocarbure comprenant 3 à 9 atomes de carbone) ; • une sous-étape de désorption à la pression Pdes, durant laquelle le lit est balayé par un flux de gaz (désorbant ou hydrogène) (5) • une ou plusieurs sous-étapes de repressurisation à co ou contre-courant avec une partie du flux d'hydrogène pur (raffinat) ou avec un flux de désorbant (7) 20 Le flux d'extrait (4 et 6) est obtenu lors des sous-étapes de dépressurisation et de désorption du lit, et contient les impuretés et éventuellement une partie du désorbant. Si les impuretés présentent des affinités différentes avec le solide adsorbant, il est possible de régénérer le lit à différentes pressions, en appliquant à plusieurs reprises la série des deux premières sous-étapes décrites ci-dessus. Cela permet de différencier les 25 flux d'extrait qui présentent des compositions et des niveaux de pression différents. f) une étape de soutirage d'un raffinat (2) contenant l'hydrogène purifié et éventuellement une partie du désorbant ; g) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation de l'extrait en un premier flux contenant le désorbant, et un second flux contenant les impuretés, 30 e) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation du raffinat en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant l'hydrogène à haute pureté. L'unité de séparation par adsorption mise en œuvre selon la technique du lit mobile simulé comprend, selon cette deuxième variante, deux zones délimitées par l'injection de 35 charge et le soutirage de raffinat de la manière suivante: 2910457 16 - la zone 1 correspondant au(x) lit(s) en phase de désorption des impuretés majoritairement constituées de dioxyde de carbone, de monoxyde de carbone et de méthane. Elle comporte au moins un lit, - la zone 2, dans laquelle a lieu l'adsorption des impuretés, est comprise entre l'injection de 5 la charge (1) et le soutirage du raffinat (2). Elle comporte au moins un lit, et de préférence au moins trois lits. II peut être intéressant de coupler le procédé selon l'invention avec un autre procédé 10 de séparation. Ainsi, on pourra avantageusement récupérer une partie de l'hydrogène contenu dans le flux résiduel riche en CO2 par ajout d'un procédé de séparation permettant de séparer sélectivement une partie de l'hydrogène contenu dans ce flux tout en maintenant le CO2 en pression. On peut ainsi envisager d'utiliser un procédé membranaire, avec une membrane 15 sélective à l'hydrogène. Dans ce cas, le CO2 est majoritairement récupéré dans le rétentat, donc à haute pression, alors que l'hydrogène est récupéré dans le perméat à plus faible pression. De même, le couplage avec un autre procédé de séparation peut également permettre d'augmenter la pureté du CO2 contenu dans le flux résiduel du PSA selon 20 l'invention. Cela peut permettre de réduire les coûts de compression complémentaires, par exemple dans le cas du stockage du COQ. L'augmentation de la pureté du CO2 peut également être intéressante si l'on souhaite utiliser le CO2 produit pour toute application complémentaire. Tout procédé de séparation permettant d'extraire sélectivement une des molécules du flux résiduel à l'exception du CO2 tout en maintenant le flux riche en CO2 en 25 pression peut être utilisé. On peut citer notamment les procédés membranaires et les procédés d'extraction par solvant. L'hydrogène produit par le procédé selon l'invention peut être utilisé comme réactif dans tout procédé, notamment de pétrochimie ou de raffinerie, mais également comme 30 carburant pour les piles à combustible. Le mode de fonctionnement (enchaînement des cycles d'adsorption/désorption, nombre d'étapes de compression et de décompression...) du procédé selon l'invention peut être optimisé en fonction de la pureté souhaitée de l'hydrogène. 5 2910457 EXEMPLES Les exemples qui suivent précisent l'invention sans en limiter la portée. Exemple 1 selon l'Art Antérieur Pour une composition typique de gaz de synthèse de 67% molaire H2 et 33% molaire de CO2i les autres impuretés étant négligées, et pour une pression d'adsorption Pads de 3 MPa , la pression partielle en CO2 pendant la phase d'adsorption est de 1 MPa. 10 A partir des données de capacité d'adsorption pour le CO2 décrites dans l'art antérieur, nous avons calculé les capacités dynamiques de trois adsorbants classiquement utilisés dans les PSA hydrogène pour des pressions de désorption Pdes supérieures à 0,4 MPa. Tableau 1 : Capacité dynamique (mmole/g) d'adsorbant pour une pression de désorption de 0,1, 0,4 MPa et 0,5 MPa: Pression de désorption Pdes 0,1 MPa 0,4 MPa 0,5 MPa Charbon actif 3,95 1,95 1,45 Zéolithe 13X 1,9 0,75 0,5 Zéolithe 5A 0,55 0,05 0,05 20 Les capacités dynamiques de ces adsorbants sont élevées pour une pression de désorption de 0,1 MPa, mais chutent rapidement lorsque la pression de désorption est égale ou supérieure à 0,4 MPa. Donc pour une pression de désorption supérieure à 0,4 MPa, les performances du procédé sont nettement moins intéressantes que lorsque la pression de désorption est située aux environ de 0,1 MPa (pression de désorption habituelle pour ces 25 adsorbants). Une des trois performances caractéristiques du procédé (pureté de l'hydrogène, rendement en hydrogène ou productivité) doit par conséquent être réduite. Exemple 2 selon l'invention Pour une composition typique de gaz de synthèse de 67% molaire H2 et 33% molaire 30 de CO2, les autres impuretés étant négligées, et pour une pression d'adsorption de 3 MPa la pression partielle en CO2 pendant la phase d'adsorption est de 1 MPa. 17 15 ' 18 2910457 Les capacités dynamiques des adsorbants de type MOF (charpente organométallique) ont été calculées à partir des isothermes publiées dans l'Art Antérieur. 5 Tableau 2 : Capacité dynamique (mmole/g) d'adsorbants MOF pour une pression de désorption de 0,4 MPa et 0,5 MPa: Pression de désorption Pdes 0,4 MPa 0,5 MPa MIL-53 4, 95 4, 75 IRMOF-11 5,1 4 IRMOF-6 7 5,9 IRMOF-1 7,4 6,2 IRMOF-3 8 6,5 MOF-177 8 6,9 10 On constate que les capacités dynamiques d'adsorption des adsorbants selon l'invention sont très nettement supérieures aux capacités dynamiques des adsorbants selon l'art antérieur, pour des conditions de fonctionnement conformes au procédé de séparation par adsorption selon l'invention. La capacité dynamique étant directement liée aux performances du procédé de 15 séparation, cela signifie que, pour des pressions de désorptions supérieures à 0,4 MPa, le procédé fonctionnant avec un adsorbant selon l'invention aura des performances (en terme de pureté de l'hydrogène, rendement en hydrogène ou productivité) supérieures à un procédé fonctionnant avec un adsorbant classique tel que cité dans l'exemple 1. Par conséquent, le procédé selon l'invention aura des performances au moins égales et 20 même potentiellement supérieure au procédé classique avec une pression de désorption de 0,1 MPa. Exemple 3 (comparatif) L'exemple compare la capacité dynamique de deux adsorbants différents appartenant 25 à la famille des MOFs (charpente organo-métallique) : MIL-53 et MOF-505. Les deux adsorbants possèdent la même capacité d'adsorption pour le CO2 pur à 1 MPa (8 mmole/g). Or, la capacité dynamique du MIL-53 entre Pads et Pdes = 0,4 ou 0,5 MPa est nettement plus importante. 2910457 19 Tableau 3 : Capacité dynamique (mmole/g) des deux adsorbants pour une pression de désorption Pdes de 0,4 MPa et 0,5 MPa : pression de désorption Pdes 0,4 MPa 0,5 MPa MIL-53 4,95 4,75 MOF-505 1,9 1,5 5 L'exemple montre que des adsorbants possédant de très fortes capacités d'adsorption pour le CO2 à la pression d'adsorption ne possèdent pas obligatoirement de fortes capacités d'adsorption lorsque la pression de désorption Pdes est supérieure à 0,4 MPa. La capacité d'adsorption du CO2 à la pression d'adsorption n'est donc pas le critère important pour le 10 choix d'un adsorbant pour le procédé selon l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de production d'hydrogène à très haute pureté à partir d'une charge contenant majoritairement ledit hydrogène et une mineure partie d'impuretés principalement constituées de dioxyde de carbone, monoxyde de carbone, méthane et hydrocarbures plus lourds, ladite charge étant introduite dans une colonne d'adsorption constituée d'une pluralité de lits , ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : a) une étape de pressurisation, partielle ou complète, à co- ou contre-courant de ladite charge jusqu'à atteindre la pression de l'étape d'adsorption (Pads), au moyen d'un flux additionnel d'hydrogène pur ou de charge ; b) une étape d'adsorption à haute pression Pads des impuretés de la charge pressurisée à l'étape a), réalisée sur un solide adsorbant contenu dans un ou plusieurs lits ; c) une étape de dépressurisation à co- ou contre-courant du flux issu de l'étape b), jusqu'à atteindre la pression de désorption Pdes supérieure à 0,4 MPa ; d) une étape de désorption à haute pression Pdes à co- ou contre-courant de l'adsorbant, ladite pression Pdes étant inférieure à la pression de l'étape d'adsorption, dans lequel au moins un adsorbant constituant un lit ou une partie d'un lit présente une capacité dynamique de dioxyde de carbone d'au moins 2 mmole/g entre une pression d'adsorption (Pads) de 5 MPa et une pression de désorption de CO2 (Pdes) de 0,4 MPa, la capacité dynamique étant définie comme la différence entre la quantité de CO2 adsorbée dans les conditions de l'étape d'adsorption et la quantité restant adsorbée après désorption. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la colonne d'adsorption est constituée d'au moins quatre lits d'adsorbant, et de manière préférée d'au moins dix lits d'adsorbant. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel au moins un adsorbant présente 35 par une capacité dynamique de dioxyde de carbone d'au moins 4 mmole/g entre une pression d'adsorption (Pads) de 5 MPa et une pression de désorption (Pdes) de 0,4 MPa. 2910457 21 4. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel au moins un adsorbant présente une capacité dynamique de dioxyde de carbone d'au moins 2 mmole/g et 5 préférentiellement au moins 4 mmole/g entre Pads de 3 MPa et Pdes de 0,4 MPa. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel au moins un adsorbant présente une capacité dynamique de dioxyde de carbone d'au moins 2 mmole/g et préférentiellement au moins 4 mmole/g entre Pads de 3 MPa et Pdes de 0,5 MPa. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la pression d'adsorption (Pads) est comprise entre 1,5 et 5 MPa et la pression de désorption (Pdes) est comprise entre 0,4 et 2 MPa. 15 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel la pression d'adsorption (Pads) est comprise entre 2 et 4 MPa et la pression de désorption (Pdes) est comprise entre 0,4 et 0,6 MPa. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit adsorbant a 20 une taille de pores comprise entre 5 et 50 A et un volume poreux compris entre 0,5 et 5 mllg. 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel ledit adsorbant a une taille de pores comprise entre 7 et 25 A et un volume poreux compris entre 0,8 et 3 ml/g. 10. Procédé selon l'une des revendications 8 ou 9 dans lequel l'adsorbant est choisi dans le groupe formé par les MOFs, les silices mésoporeuses, les charbons actifs ayant une surface spécifique supérieure à 2000 m2lg. 30 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, dans lequel l'adsorbant est choisi parmi les MOFs respirants, c'est-à-dire les structures flexibles dont les pores s'ouvrent et ont des tailles supérieures à 5 A à la pression d'adsorption (Pads). 12. Procédé selon l'une des revendications 8 à 11 dans lequel l'adsorbant est choisi 35 parmi IRMOF-1, IRMOF-3, IRMOF-6, IRMOF-11, MOF-177, Cu3(tatb)2, MIL-100, MIL-101 et MIL-53. 10 25 2910457 22 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température de fonctionnement est comprise entre 10 C et 250 C, ' préférentiellement entre 10 C et 100 C et encore plus préférentiellement entre 10 C et 50 C. 5 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 opéré selon la mise en oeuvre PSA, dans lequel, les impuretés autres que le CO2 présentant une affinité pour l'adsorbant voisine de celle du CO2, l'étape a) de pressurisation est réalisée en plusieurs fois et l'étape c) comprend au moins deux étapes définies par : cl) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation partielle à co-courant ; 10 c2) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation à contre courant. 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 opéré selon la mise en oeuvre PSA, dans lequel, les impuretés autres que le CO2 présentant une affinité pour l'adsorbant nettement plus faible que celle CO2, au moins un lit d'adsorbant comprend deux 15 types d'adsorbants différents, le premier possédant une capacité dynamique d'au moins 2 mmole/g entre une pression d'adsorption (Pads) de 5 MPa et une pression de désorption (Pdes) de 0,4 MPa et un deuxième adsorbant pour l'adsorption des impuretés autres que le CO2. 20 16. Procédé selon la revendication 15 dans lequel les deux adsorbants différents sont répartis dans au moins deux couches de lits successives et où l'étape a) de pressurisation est réalisée en plusieurs fois, l'étape c) comprend deux étapes définies par: cl) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation partielle à co-courant ; 25 c2) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation à contre courant; et l'étape d) comprend deux étapes définies par : d) une étape de désorption à contre-courant, à la pression de désorption du CO2 (entre 2 et 0,4 MPa) e) une étape de désorption à basse pression comprise entre 0,4 MPa et la pression 30 atmosphérique, à co- ou contre-courant. 17. Procédé selon la revendication 15 dans lequel les deux adsorbants différents sont répartis dans au moins deux lits spécifiques. 18. Procédé selon la revendication 17 dans lequel l'étape b) d'adsorption à haute pression du premier lit est réalisée en série avec le second lit, et l'étape de désorption d) du premier lit est effectuée à haute pression à contre-courant. 2910457 23 19. Procédé selon la revendication 17 dans lequel l'étape b) d'adsorption à haute pression du deuxième lit est réalisée en série avec le premier lit, l'étape c) comprend deux étapes définies par : 5 cl) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation partielle à co-courant ; c2) une ou plusieurs étape(s) de dépressurisation à contre courant; et l'étape de désorption d') du premier lit est effectuée à basse pression à contre-courant. 10 20. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 opéré selon la mise en oeuvre LMS comprenant les étapes suivantes : a) une étape de mise en contact dans des conditions d'adsorption adéquates (notamment à une pression Pads), de la charge (1) contenant de l'hydrogène et des impuretés avec un solide adsorbant contenu dans une pluralité de lits de 15 manière à adsorber préférentiellement les impuretés, b) une étape de déplacement de l'hydrogène contenu dans les volumes interstitiels et macroporeux à l'aide d'un balayage par un flux (3) contenant soit du désorbant, soit un mélange d'impuretés ; c) une étape de désorption de l'adsorbant comprenant : 20 • une ou plusieurs sous-étapes de dépressurisation à co- ou contre courant à une haute pression Pdes inférieure à la pression Pads, cette étape pouvant inclure éventuellement l'ajout d'un désorbant (tel que par exemple un hydrocarbure comprenant 3 à 9 atomes de carbone) et permettant d'obtenir un flux d'extrait (4) contenant les impuretés et une partie du désorbant ; 25 • une sous-étape de désorption à la pression Pdes, durant laquelle le lit est balayé par un flux de gaz (désorbant ou hydrogène) (5), et permettant d'obtenir un flux d'extrait (6) contenant les impuretés et une partie du désorbant ; • une ou plusieurs sous-étapes de repressurisation à co ou contre-courant 30 avec une partie du flux d'hydrogène pur (raffinat) ou avec un flux de désorbant (7) d) une étape de soutirage d'un raffinat (2) contenant l'hydrogène purifié et éventuellement une partie du désorbant, e) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation de l'extrait 35 en un premier flux contenant le désorbant, et un second flux contenant les impuretés, 2910457 24 f) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation du raffinat en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant l'hydrogène à haute pureté. 5 21. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 opéré selon la mise en oeuvre LMS comprenant les étapes suivantes : a) une étape de mise en contact dans des conditions d'adsorption adéquates (notamment à une pression Pads), de la charge (1) contenant de l'hydrogène et 10 des impuretés avec un solide adsorbant contenu dans une pluralité de lits de manière à adsorber préférentiellement les impuretés, b) une étape de désorption de l'adsorbant comprenant : • une ou plusieurs sous-étapes de dépressurisation à co- ou contre courant à une haute pression Pdes inférieure à la pression Pads, cette étape pouvant 15 inclure l'ajout d'un désorbant (hydrocarbure comprenant 3 à 9 atomes de carbone) et permettant d'obtenir un flux d'extrait (4) contenant les impuretés et une partie du désorbant ; • une sous-étape de désorption à la pression Pdes, durant laquelle le lit est balayé par un flux de gaz (désorbant ou hydrogène) (5), et permettant 20 d'obtenir un flux d'extrait (6) contenant les impuretés et une partie du désorbant ; • une ou plusieurs sous-étapes de repressurisation à co ou contre-courant avec une partie du flux d'hydrogène pur (raffinat) ou avec un flux de désorbant (7) ; 25 c) une étape de soutirage d'un raffinat (2) contenant l'hydrogène purifié et éventuellement une partie du désorbant, d) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation de l'extrait en un premier flux contenant le désorbant, et un second flux contenant les impuretés, 30 e) dans le cas de l'utilisation d'un désorbant, une étape de séparation du raffinat en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant l'hydrogène à haute pureté. 22. Procédé selon l'une des revendications précédentes, couplé à un autre procédé de 35 séparation tel que la séparation membranaire ou un procédé d'extraction par solvant. 2910457 25 23. Procédé selon l'une des revendications précédentes selon lequel une impureté polaire est ajouté à la charge pour augmenter la capacité dynamique de l'adsorbant.