Brevet FR2908975A1 — publié le 20080530

Procédé d'acquisition du volume de gaz d'expiration réaspiré dans un système de respiration assistée. L'invention concerne un procédé d'acquisition du volume de gaz d'expiration réaspiré dans un système de 15 respiration assistée. Les systèmes ouverts de fuite pour les VIN nécessitent des pressions minimales pour garantir un lavage du CO2 pour toutes les combinaisons possibles des grandeurs fréquence de respiration, rapport I:E, fuite, 20 pression, volume et courant volumique. Cette pression minimale s'oriente naturellement sur la combinaison worst case des paramètres profonds. Une valeur standard pour une telle pression minimale s'élève de nos jours, pour les combinaisons usuelles d'appareils 25 (appareil + interface patient) en respiration non invasive, à 4 hPa. Des dispositifs de respiration assistée pour par exemple, les patients en apnée, sont connus dans l'état de la technique. Le patient porte, pendant la durée de la 30 respiration assistée, un masque de respiration, qui est relié par un tuyau ou un système de tuyaux, à un appareil fournissant et délivrant le gaz de respiration, de sorte qu'un gaz respiré, par exemple de l'air enrichi en oxygène, puisse être transmis dans les voies aériennes du 35 patient. Pendant la phase d'inspiration, le patient prend le gaz enrichi en oxygène et rejette pendant la phase 1 2908975 2 d'expiration, l'air appauvri en oxygène. Celui-ci parvient, en fonction de la forme du masque, au moins partiellement dans l'espace du masque ou jusque dans le tuyau et est ainsi disponible, pendant la phase 5 d'inspiration suivante, pour à nouveau alimenter les voies aériennes. Pour que l'air expulsé, qui présente une teneur augmentée en dioxyde de carbone, CO2r ne soit pas à nouveau aspiré et déploie directement son action toxique, les masques de respiration assistée présentent des dispositifs (élément de fuite), qui servent à ce que l'air riche en 002 soit évacué le plus directement possible du masque dans l'environnement, de sorte qu'il n'est pas recyclé dans l'espace du masque ou dans le système de tuyaux. Un masque de respiration assistée, qui dispose d'un tel dispositif pour l'évacuation de l'air usagé, est décrit dans le document DE 101 58 066 Al. Le masque de respiration assistée y décrit est utilisé avec un appareil d'approvisionnement d'oxygène et présente un corps de base de masque, qui est relié par un élément de couplage à un élément d'expiration (élément de fuite), qui limite un canal d'évacuation de type fente. Un autre masque est décrit dans le document DE 199 03 732, qui présente un corps de base de masque, qui est relié par un élément d'expiration (élément de fuite) à un élément de couplage, qui est raccordé par un tuyau de respiration assistée à un appareil de respiration assistée. Des utilisations spéciales, comme par exemple la respiration assistée pédiatrique, exigent des pressions expiratoires inférieures à 4 hPa (par exemple, 2 hPa). Pour des rapports favorables de la fréquence de 2908975 3 respiration, du rapport I:E, des fuites, de la pression, du volume et du courant volumique, le lavage du CO2 est malgré tout possible avec le système de fuite. Avec les dispositifs de respiration assistée connus 5 dans l'état de la technique, on réalise les procédés de respiration assistée, qui sont basés essentiellement sur la commande et le réglage du volume de gaz de respiration alimenté, nécessaire au patient. Ne sont pas saisis, les volumes de gaz expirés par le patient, qui dans la mesure 10 où ils restent dans le volume mort du dispositif de respiration assistée, en particulier dans le masque, peuvent être réaspirés par le patient et représentent ainsi, un risque pour la santé. Partant de cet état de la technique, la présente 15 invention repose sur l'objectif de proposer un procédé amélioré d'acquisition d'un volume de gaz expiré réaspiré. Cet objectif est résolu par un procédé avec les caractéristiques de la revendication 1. Des exemples de 20 réalisation préférés sont décrits dans les revendications dépendantes. Suivant l'invention, on estime dans une première étape, la fuite expiratoire par rapport au volume courant expiré du patient. Si le volume courant est inférieur à 25 la fuite expiratoire, le volume enrichi en CO2, expiré, est complètement lavé lors de l'expiration. Si ce n'est pas le cas, une certaine quantité de CO2 est à nouveau aspirée. La concentration intrapulmonaire en CO2 peut alors être estimée dans une deuxième étape, 30 en considérant la fuite inspiratoire et une étude worstcase du volume mort respiratoire. Cette concentration est alors comparée aux valeurs limites générales pour la charge en CO2 de l'air de respiration et le cas échéant, 2908975 4 une alarme est générée ou le niveau de la pression de respiration assistée est relevé (EPAP ou de préférence, IPAP et EPAP pour le maintien de la pression efficace de respiration assistée --* lavage augmenté). 5 De plus, il est imaginable que le calcul soit affiné en considérant le volume de l'espace mort (volume mort du masque, volume mort anatomique). Pour les masques usuels, les données appropriées peuvent être stockées par exemple, dans une mémoire et extraites pour le calcul 10 (entrée du système utilisé sur l'appareil de respiration assistée). Le volume de l'espace mort anatomique concret d'un patient peut également être considéré pour augmenter la précision. Le volume mort peut être estimé par exemple, 15 sur base du poids corporel (par exemple, le volume de l'espace mort en ml correspond à environ le double du poids corporel en kg). Les exemples de réalisation de la présente invention décrivent un procédé d'acquisition du volume de gaz 20 d'expiration, réaspiré. Un exemple de réalisation repose sur l'acquisition du volume de gaz expiré, qui est expiré dans le système de respiration assistée et qui, sur base des rapports de pression présents dans le système, ainsi que sur base des flux et volumes de gaz, que peut 25 admettre le gaz, reliés à l'évacuation défaillante du gaz hors du système par une fuite présente, est à nouveau aspiré. Le procédé suivant l'invention permet l'acquisition des flux de gaz correspondants et des volumes de fuite, 30 où le volume de gaz réellement expiré est confronté au volume de gaz d'expiration évacuable et au volume de fuite sur une période donnée. Dans la mesure où il se révèle que le volume de gaz d'expiration à évacuer ne 2908975 5 correspond pas au volume réellement évacué, une modification des paramètres du système est provoquée, de sorte que les rapports du gaz expiré au gaz s'échappant du système se modifient dans le sens que le patient est 5 protégé avantageusement sur le plan de la santé, en ce que l'on empêche qu'il réaspire le gaz d'expiration riche en 002 et toxique. D'autres exemples de réalisation de la présente invention reposent sur la production d'une alarme ou d'un 10 signal automatique lorsque le flux du système se modifie au désavantage du patient. Une acquisition améliorée de la concentration réelle de CO2 dans le cas d'une réaspiration (A>B) peut être réalisée en ce que le volume mort est déterminé à l'aide 15 d'une étude affinée ; on peut considérer, en plus du volume mort dans le tuyau de connexion et le masque, également le volume mort dans une pièce d'expiration le cas échéant présente, ainsi que le volume mort anatomique. La détermination du volume mort anatomique 20 peut être réalisée par exemple, sur la base de la détermination précédente d'autres facteurs anatomiques, comme le poids corporel. La relation entre le poids corporel et le volume mort anatomique peut être déterminé comme facteur et 25 introduit dans l'unité de calcul et de fonctionnement, de sorte que lors d'une modification de poids du patient, la considération mathématique du nouveau volume mort anatomique est simplement provoquée par le dispositif de respiration assistée, dans lequel le nouveau poids 30 corporel multiplié par le facteur donne simplement le nouveau volume mort à considérer. Il existe différentes manières pour calculer l'espace mort. 2908975 6 - on estime en outre, les espaces morts (espace mort anatomique et espaces morts des interfaces utilisées), qui conduisent à un mouvement de pendule de l'air supplémentaire, 5 - l'espace mort anatomique spécifique (sur base de 1 kg de poids corporel) peut être donné de manière approximative, par la formule suivante : Vesp. mort anat. [ml/kg] = 3,28 - 0,56 x [ln (l+âge*)] 10 * = âge en années Selon : Numa AH, Newth CJ. Division of Pediatric Critical Care, Children's Hospital, Los Angeles, 15 University of Southern California 90027, USA. PMID: 8727530 [PubMed - indexé pour MEDLINE]. - le médecin entre l'âge et le poids corporel du patient dans l'appareil, ce par quoi celui-ci calcule l'espace mort anatomique théorique. 20 L'espace mort (théorique) du masque peut être considéré, en ce que l'utilisateur entre le type de masque dans l'appareil (où les paramètres mémorisés sont récupérés) ou en ce que l'utilisateur (le médecin) estime l'espace mort sur base de la taille du masque, le cas 25 échéant en tenant compte d'un GA. Les deux espaces morts sont utilisés pour déterminer la ventilation alvéolaire du VT (volume courant) déterminé. Si l'on utilise une tubulure dans le cycle de respiration, celle-ci est également mentionnée. 30 Dans une forme de réalisation de l'invention, la quantité de gaz réaspirée est déterminée dans un système pour l'alimentation du gaz de respiration en utilisant certains paramètres de respiration ou de respiration 2908975 7 assistée (pression, fréquence, etc.). Pendant un cycle de respiration, le flux d'expiration et le flux de fuite sont déterminés. Par l'intégration de ces deux flux sur la phase d'expiration, on détermine les volumes 5 d'expiration et de fuite qui en découlent, ainsi que la quantité de réaspiration (VR), sous la forme de la différence entre le volume d'expiration et le volume de fuite (VR = VE VL). Dans une autre forme de réalisation de l'invention, 10 on détermine sur l'appareil, les volumes lors de l'acquisition du flux absolu (Qabs = Qpoumon + Qfuite). Lorsque ces flux absolus dépassent la valeur nulle, le volume formé (VA) est calculé comme une mesure de l'air d'expiration emmagasiné de manière temporaire dans le 15 système. Le volume (VB) formé lors du dépassement suivant de la valeur nulle du flux absolus jusqu'au commencement de l'inspiration suivante vaut comme mesure du volume lavé du système. A partir de ces deux volumes, on peut former le volume différentiel VR = VA - VB. 20 Si VR > 0, la quantité de CO2 est estimée dans l'inspiration suivante, qui se forme à la fin de l'inspiration, par le mélange de l'air réaspiré avec l'air frais en rapport avec le volume inspiré total dans les poumons (FiCO2). 25 Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, lors d'un dépassement d'une valeur critique du FiCO2 déterminé ou pour VR > 0, une alarme est générée, qui avertit l'utilisateur ou le bénéficiaire de l'appareil d'un état critique. 30 Dans une autre forme de réalisation préférée de l'invention, lors du dépassement d'une valeur critique pour le FiCO2 déterminé ou pour VR > 0, la pression thérapeutique est augmentée au moins temporairement 2908975 8 pendant une phase de respiration pour augmenter le volume de fuite et pour diminuer le gaz réaspiré. Pour estimer le Fi002 dans les alvéoles, l'espace mort anatomique et du système peuvent être considérés de 5 sorte que l'espace mort du système (par exemple, masque, tuyau) et/ou l'espace mort anatomique est rempli au début de l'inspiration par son volume à la fin de l'expiration précédente avec de l'air enrichi en 002. Par ailleurs, l'espace vide du système et/ou 10 l'espace vide anatomique peut être considéré à la fin de l'inspiration, comme riche en 02 et pauvre en CO2r mais ne peut pas être considéré lors de la détermination du FiCO2, par exemple dans les alvéoles, parce que ce gaz ne participe pas à l'échange gazeux alvéolaire. 15 Le dispositif proposé dans le procédé ci-dessus, pour l'alimentation en gaz de respiration présente au moins une source (pression ou écoulement) pour l'approvisionnement d'un gaz de respiration et au moins un capteur pour saisir les flux de respiration et 20 d'autres capteurs optionnels pour mesurer la pression et d'autres paramètres de respiration et des moyens pour régler et commander les paramètres de la respiration assistée. Le flux ainsi que la pression peuvent être mesurés à 25 la sortie de l'appareil, dans l'appareil ou directement, sur l'interface patient. D'autres exemples de réalisation, ainsi que quelques avantages, qui sont reliés à ceux-ci et à d'autres exemples de réalisation, seront mieux compris par la 30 description explicite suivante, soutenue par les figures. Les figures sont de simples représentations schématiques des exemples de réalisation de l'invention. Elles montrent : 2908975 9 La figure 1, une représentation schématique d'un appareil de respiration assistée avec masque de respiration, La figure 2a, un graphique pour la représentation du 5 développement du flux total et du flux de fuite pendant une phase d'inspiration-expiration, La figure 3a, un graphique pour la représentation du développement du flux total pendant une phase d'inspiration-expiration, 10 La figure 3b, un graphique pour la représentation du développement de la pression pendant une phase d'inspiration-expiration, La figure 4, un graphique pour la représentation de certains composants de l'invention. 15 La figure 1 montre une structure de base d'un dispositif de respiration assistée. L'appareil pour l'approvisionnement en gaz de respiration comprend un boîtier d'appareil 1 avec tableau de commande 2 ainsi qu'un affichage 3 et il présente une pompe de gaz de 20 respiration disposée dans son espace intérieur. Par un couplage 4, un tuyau de connexion 5 est raccordé. Sur ce tuyau de connexion 5, un tuyau de mesure de pression 6 supplémentaire peut s'étendre, qui peut être raccordé par une pièce d'entrée de pression 7 au boîtier de l'appareil 25 1. Pour permettre un transfert des données, le boîtier de l'appareil 1 présente une interface 8. Au niveau d'une extension du tuyau de connexion 5, opposée au boîtier de l'appareil 1, est agencé un élément d'expiration 9.Une soupape d'expiration avec un élément 30 de fuite (non représenté) peut également être utilisée. Le masque de respiration représenté à la figure 1 est formé comme un masque nasal 10. Il est fixé à la tête d' un patient par un casque 11. Au niveau de son 2908975 10 extension orientée vers le tuyau de connexion 5, le masque nasal 10 présente un élément de couplage 12. Le tuyau de connexion relie ainsi le masque nasal et le boîtier de l'appareil 1, ce par quoi le courant de gaz de 5 respiration parvient dans le masque. A titre d'exemple, la figure 2a montre le développement d'un flux isolé pendant un cycle d'inspiration-expiration. On montre le flux total FG, qui augmente d'abord fortement dans la phase d'inspiration, 10 atteint un plateau et tombe brutalement pendant la phase d'expiration, où la ligne zéro est dépassée. Au cours de la phase d'expiration, le flux augmente où il parvient dans le domaine positif. Le flux de fuite FL,I se développe pendant la phase d'inspiration, de manière 15 constante à un niveau dont la hauteur dépend de la pression ajustée pI. Parce que la pression pE présente pendant la phase d'expiration est plus faible, le flux de fuite FL,E pendant la phase d'expiration se développe à un niveau plus faible, mais également constant. Si le 20 flux de fuite est soustrait à chaque moment, du flux total, on obtient le flux inspiratoire et respectivement expiratoire FI, FE. Le développement de la courbe représentée à la figure 3a du flux total FG montre en fonction du volume 25 courant réel, une variation du flux total FG montré à la figure 2a par le flux de fuite FL, qui se développe de manière analogue au flux montré à la figure 2a. La figure 3b montre la pression établie pI, pE. Les figures 3a et 3b montrent clairement que la réaspiration 30 dans le système de respiration assistée, également dans le masque ou dans le tuyau, se produit seulement pour un flux total FG qui est inférieur à zéro. Ceci se produit précisément lorsque le volume de fuite est trop petit par 2908975 11 rapport au flux total, pour évacuer le flux expiratoire FE ; voir figure 3a. Lorsque le flux mesuré côté appareil est inférieur à zéro, ce qui est le cas lors de la première intersection 5 de la courbe du flux total avec la ligne de zéro, la surface A, comme représenté à la figure 3a, est saisie jusqu'à un nouveau passage positif (deuxième point d'intersection) de la ligne de zéro. A partir de ce deuxième point d'intersection de la courbe de flux total 10 avec la ligne de zéro jusqu'au point d'intersection de la ligne de flux total avec la ligne de flux de fuite calculée selon (1), la surface B est saisie. Lorsque la surface A est plus grande que la surface B, le gaz expiré par le patient n'est pas complètement 15 évacué par la fuite. Il existe une réaspiration, à savoir le patient respire une partie de son propre gaz expiré enrichi en 002. Ceci est désavantageux lorsque l'air expiré du patient contient une concentration plus élevée en CO2 qu'un air ambiant envisagé dans les échelles 20 actuelles comme sans risque pour la santé. En plus des applications CPAP et BIPAP indiquées ci-dessus, le procédé suivant l'invention peut également être mis en oeuvre avec les appareils médicaux comme les appareils APAP, Bilevel, de titrage, de respiration 25 assistée de domicile, de respiration assistée d'urgence ou de respiration assistée en clinique. La figure 4 montre un graphique pour faciliter la compréhension du dispositif ainsi que du procédé. En plus de l'unité d'évaluation pour le volume expiratoire, on 30 trouve également dans l'appareil, une unité d'évaluation du volume de fuite expiratoire. Les valeurs de ces unités d'évaluation sont introduites dans l'unité de calcul pour la détermination de la concentration en 002. Si la 2908975 12 quantité de réaspiration est supérieure à 0 ou le FiCO2 est supérieur à une valeur limite déterminée, une alarme peut être exprimée ou une adaptation de la pression peut être réalisée. D'abord pour prévenir l'utilisateur d'une 5 situation d'alarme, ensuite pour diminuer l'ampleur de l'enrichissement en 002 par modification des paramètres du système. Abréviations CO2 Dioxyde de carbone 0002 Concentration en dioxyde de carbone cCO2r resp. Concentration 002 de la respiration PE Pression expiratoire, côté appareil PI Pression inspiratoire, côté appareil VT Volume courant Vmort Volume mort VG = VL + VT Volume total en gaz VG,E = V T,E + VT, E Volume total en gaz, qui s'écoule pendant l'expiration FGI = FLI + Fpatl Flux inspiratoire FGE = FLE + FpatE Flux expiratoire FL Flux de fuite FG = FL + Fpat Flux total, vaut pour l'inspiration et l'expiration FT,I Flux patient inspiratoire FT,E Flux patient expiratoire FL,E Flux de fuite expiratoire FL,I Flux de fuite inspiratoire 2908975 13 FG,E Flux total expiratoire Fpat Flux patient VE Volume d'expiration (VT) VL Volume de fuite VR Quantité de réaspiration Qabs Flux absolu (mesuré/déterminé sur l'appareil) Qpoumon Flux absolu de fuite Qfuite Flux absolu du patient REVENDICATIONS 1. Procédé pour déterminer la quantité de gaz réaspiré dans un système d'alimentation de gaz de respiration en utilisant des paramètres déterminés de respiration ou de respiration assistée (pression, fréquence, etc.), en ce que pendant un cycle de respiration, on saisit le flux d'expiration et le flux de fuite, caractérisé en ce que les volumes d'expiration et de fuite découlant chaque fois de l'intégration de ces deux flux sont déterminés et la quantité de réaspiration (VR) est déterminée comme la différence entre le volume d'expiration et le volume de fuite (VR = VE - VL). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la détermination du volume est réalisée par l'acquisition du flux absolu (Qabs = Qpoumon + Qfuite), où lors d'un dépassement de la valeur zéro de ce flux absolu, le volume formé (VA) est une mesure de l'air d'expiration emmagasiné temporairement dans le système et en ce que le volume (VB) formé lors du dépassement suivant de la valeur nulle du flux absolu jusqu'au commencement de l'inspiration suivante vaut comme mesure du volume lavé du système et le volume différentiel VR = VA - VB est formé. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lorsque VR > 0, la quantité de CO2 dans l'inspiration suivante, qui se forme par le mélange de l'air réaspiré avec l'air frais en rapport avec le volume inspiré aspiré dans le poumon, à la fin de l'inspiration (FiCO2), est estimée. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lors du dépassement d'une valeur 14 2908975 15 critique pour le Fi002 déterminé ou pour VR > 0, une alarme est générée. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lors du dépassement d'une valeur 5 critique pour le FiCO2 déterminé ou pour VR > 0, la pression de thérapie est agrandie pour augmenter le volume de fuite et pour diminuer le gaz réaspiré au moins temporairement pendant une phase de respiration. 6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 5, 10 caractérisé en ce que l'estimation de F1002 est réalisée en considérant le volume mort anatomique. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le volume mort anatomique est déterminé et/ou est estimé à l'aide de fonctions d'approximation et 15 d'informations patient (âge et/ou poids et/ou sexe et/ou taille). 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'estimation est réalisée en outre en considérant le volume mort du 20 système (par exemple, masque, tuyau). 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le volume mort du système et/ou le volume mort anatomique au début de l'inspiration est considéré de sorte que son volume est 25 rempli d'air riche en CO2 à la fin de l'expiration précédente. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le volume mort du système et/ou le volume mort anatomique est considéré à 30 la fin de inspiration, comme riche en 02 et pauvre en CO2r mais lors de la détermination du Fi002, on ne considère pas que ce gaz ne participe pas à l'échange de gaz alvéolaire. 2908975 16 11. Dispositif pour l'alimentation en gaz de respiration, qui dispose d'au moins une source (pression ou écoulement) pour l'approvisionnement d'un gaz de respiration et au moins un capteur pour saisir les flux 5 de respiration et d'autres capteurs optionnels pour mesurer la pression par des moyens pour régler et commander les paramètres de la respiration assistée et dans lequel pendant un cycle de respiration, le flux d'expiration et le flux de fuite sont saisis, caractérisé 10 en ce que les volumes d'expiration et de fuite sont déterminés par intégration de ces deux flux et la quantité de réaspiration (VR) est déterminée comme la différence du volume d'expiration et du volume de fuite (VR = VE - VL). 15 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que la détermination du volume est réalisée par l'acquisition du flux absolu (Qabs = Qpoumon + Qfuite) à l'aide d'un capteur de flux côté appareil, où pour des dépassement de la valeur zéro de ce flux absolu, 20 le volume formé (VA) est formé comme la mesure de l'air d'expiration accumulé précédemment dans le système et en ce que le volume (VB) formé lors du dépassement suivant de la valeur nulle du flux absolu jusqu'au commencement de l'inspiration suivante es formé comme la mesure du 25 volume lavé du système et le volume différentiel VR = VA - VB est formé. 13. Dispositif selon la revendication il ou 12, caractérisé en ce que pour VR > 0, la quantité de 002 est estimée dans l'inspiration suivante qui se forme à la fin 30 de l'inspiration, par le mélange de l'air réaspiré avec l'air frais en rapport avec le volume inspiré total dans les poumons (Fi002). 2908975 17 14. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que lors d'un dépassement d'une valeur critique du FiCO2 déterminé ou pour VR > 0, une alarme est générée. 5 15. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que lors du dépassement d'une valeur critique pour le FiCO2 déterminé ou pour VR > 0, la pression thérapeutique est augmentée au moins temporairement pendant une phase de respiration pour 10 augmenter le volume de fuite et pour diminuer le gaz réaspiré. 16. Dispositif selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisé en ce que l'estimation de FiCO2 est réalisé en considérant l'espace mort anatomique. 15 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'espace vide anatomique est déterminée et/ou est estimé à l'aide de fonctions d'approximation et d'informations patient (âge et/ou poids et/ou sexe et/ou taille). 20 18. Dispositif selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'estimation est réalisée en outre, en considérant l'espace vide du système (par exemple, masque, tuyau). 19. Dispositif selon une des revendications 25 précédentes, caractérisé en ce que l'espace vide du système peut être considéré à la fin de l'inspiration, de sorte que son volume est rempli à la fin de l'expiration précédente, d'air riche en CO2. 20. Dispositif selon une des revendications 30 précédentes, caractérisé en ce que l'espace vide du système peut être considéré à la fin de l'inspiration, comme riche en 02 et pauvre en CO2, mais ne peut pas être 2908975 18 considéré lors de la détermination du FiCO2, parce que ce gaz ne participe pas à l'échange gazeux alvéolaire.