Brevet FR2907761A1 — publié le 20080502

DISPOSITIF DE GENERATION ELECTRIQUE D'UN AERONEF ET DE DEMARRAGE ELECTRIQUE D'UN REACTEUR A BORD D'UN AERONEF DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un dispositif de 5 génération électrique d'un aéronef et de démarrage électrique d'un réacteur à bord d'un aéronef. Dans la suite, pour des raisons de simplification de la description, on considère, à titre d'exemple, un aéronef de type avion. 10 ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La plupart des avions commerciaux embarquent un système pneumatique pour effectuer le démarrage de leurs réacteurs. Une unité de puissance 15 auxiliaire (APU ou Auxiliary Power Unit ) peut, en effet, être utilisée pour produire de l'air comprimé qui est acheminé jusqu'à des moteurs pneumatiques de démarrage couplés à ces réacteurs. Dans chaque réacteur, l'air sous pression sert à entraîner la 20 turbine jusqu'à une vitesse suffisante pour permettre l'injection et l'ignition de carburant. Le réacteur ensuite démarre et devient autonome. Le terme réacteur précité désigne aussi bien un réacteur destiné à assurer la poussée de 25 l'aéronef, qu'un réacteur de type APU ( Auxiliary Power Unit ), qui permet de fournir de la puissance à bord de l'aéronef lorsque celui-ci est au sol. 2907761 2 Pour effectuer le conditionnement d'air dans la cabine de l'avion, de l'air chaud est prélevé alors du réacteur et mélangé à de l'air extérieur pour atteindre une température de consigne. De plus, les mouvements des diverses surfaces alaires de l'avion sont effectués au moyen de servocommandes alimentées par un réseau de distribution hydraulique souvent pressurisé par des pompes entraînées par les réacteurs. Le système de démarrage pneumatique et de conditionnement d'air nécessite l'installation de conduites d'air de gros diamètre cheminant dans le fuselage, les ailes, les mats et les nacelles de l'avion. Il en résulte des inconvénients liés à l'installation, à la durée d'assemblage et à la perte de performances du réacteur lié au prélèvement d'air qui pourrait servir à la poussée. Une solution permettant de supprimer de tels inconvénients consiste à remplacer partiellement ou complètement les systèmes pneumatiques par des systèmes utilisant l'énergie électrique. Une telle solution présente de nombreux avantages en termes de souplesse d'utilisation. Ainsi, si l'on supprime le prélèvement d'air sur les moteurs (avion dit bleedless ), le démarrage peut être effectué électriquement en utilisant les générateurs électriques principaux de l'avion en mode moteur. Le conditionnement d'air peut alors être effectué par compression d'air prélevé directement à l'extérieur de l'avion au moyen de compresseurs électriques. Les différentes surfaces alaires de l'avion peuvent être mues au moyen d'actuateurs électro-hydrauliques (EHA), 2907761 3 qui sont alimentés en électricité (réseau alternatif ou continu), et qui produisent localement une pression hydraulique par l'association d'un moteur électrique et d'une pompe hydraulique. Une telle solution permet donc 5 de remplacer, partiellement ou complètement, le réseau hydraulique par un réseau électrique. Un dispositif bleedless de l'art connu, illustré en figure 1, comprend les éléments suivants : un générateur-démarreur SG, qui est une 10 machine synchrone 230 volts alternatif fonctionnant de 360 Hz à 900 Hz, sans contacts, - un convertisseur alternatif-alternatif (AC-AC) ATU, qui est un autotransformateur triphasé, - un convertisseur alternatif-continu (ACDC) TRU, qui est un transformateur redresseur triphasé, - un auto-transformateur redresseur triphasé ATRU 12 ou 18 impulsions avec des inductances d'interphase, - un convertisseur continu-alternatif (DCAC) MCU, qui est un onduleur triphasé, - un moteur-compresseur ECS, qui est un moteur synchrone triphasé à aimants permanents. Le principe de fonctionnement de ce dispositif est le suivant : 25 En mode générateur, le réacteur R entraîne en rotation le générateur-démarreur SG, qui produit des tensions triphasées en 230 volts alternatif avec une fréquence variable comprise entre 360 Hz et 900 Hz en fonction du régime moteur sur la barre de distribution 30 230 volts alternatif 10. Cette barre de distribution 10 est alimentée par l'intermédiaire d'un contacteur GLC. 2907761 4 Cette barre de distribution 10 alimente les convertisseurs TRU et ATU et l'auto-transformateur ATRU. Le convertisseur TRU produit une tension continue de 28 volts continu sur la barre de distribution 11 et 5 le convertisseur ATU transforme le 230 volts alternatif en 115 volts alternatif sur la barre de distribution 12. L'auto-transformateur ATRU transforme le 230 volts alternatif en +/- 270 volts continu (540 volts continu de tension différentielle). La barre de distribution 10 +/- 270 volts continu 13 est utilisée par le convertisseur MCU pour contrôler en couple et vitesse le moteur-compresseur d'air ECS pour le conditionnement de la cabine. En mode démarreur, la barre de distribution 15 115 volts alternatif 12 est alimentée par un groupe de parc au sol GP en fréquence fixe 400Hz et tension fixe 115 volts alternatif. Le convertisseur ATU, réversible en puissance, génère du 230 volts alternatif qui alimente la barre de distribution 230 volts alternatif 20 10. Cette tension est ensuite convertie en +/- 270 volts continu par l'auto-transformateur ATRU sur la barre de distribution 13 pour alimenter le convertisseur MCU. Le contacteur MLC est ouvert, le contacteur SLC est fermé et le contacteur GLC est 25 ouvert. Le contacteur NSGC (neutre) est ouvert afin d'empêcher les courants de mode commun de se développer et d'influencer négativement le comportement thermique de l'ensemble. Le générateur SG est donc alimenté par des courants provenant du convertisseur MCU, le faisant 30 fonctionner en moteur afin de transmettre de la puissance mécanique au réacteur R pour assurer son 2907761 5 démarrage. Le choix de tensions élevées 230 volts alternatif et +/- 270 volts continu permet, pour une puissance donnée, de réduire la section des câbles électriques afin d'en réduire la masse. 5 Un tel dispositif présente les inconvénients suivants . - Les convertisseurs TRU, ATU et l'auto-transformateur ATRU triphasés fonctionnant en 360 Hz - 800 Hz sont constitués de circuits magnétiques 10 relativement lourds. - L'auto-transformateur ATRU et le convertisseur TRU ont une topologie complexe redressement 12 phases ou 18 phases après conversion de tensions triphasées en 360 Hz - 800 Hz, utilisation 15 d'inductance d'interphase. Ils sont donc difficiles à fabriquer. - La qualité de la tension sur le réseau 115 volts alternatif est difficile à maîtriser dans la mesure où la tension est régulée en amont sur la barre 20 de distribution 230 volts alternatif 10 et le convertisseur ATU introduit des chutes de tension dépendantes de la charge qui ne peuvent pas être compensées. - De façon générale, le générateur- 25 démarreur SG et tous les autres éléments de ce dispositif sont relativement lourds, ce qui pose un problème dans le domaine aéronautique. La présente invention a pour objet de pallier ces différents inconvénients en proposant un 30 dispositif de démarrage électrique d'un réacteur à bord d'un aéronef qui soit allégé et simplifié. 2907761 EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention concerne un dispositif de génération électrique d'un aéronef et de démarrage 5 électrique d'un réacteur à bord d'un aéronef, par exemple un avion, comprenant un générateur-démarreur polyphasé, un transformateur-redresseur polyphasé, un convertisseur continu-alternatif polyphasé, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre un redresseur polyphasé, 10 et au moins un onduleur triphasé, et en ce que le nombre de phases est égal ou supérieur à 5. Avantageusement le générateur-démarreur génère une fréquence comprise entre 800 Hz et 2 KHz. Avantageusement le générateur-démarreur 15 comprend un stator pentaphasé qui comporte cinq phases déphasées de 72 pour deux phases consécutives. Avantageusement le dispositif de l'invention comprend des lignes de puissance dédoublées. Les lignes de puissance ne comportent pas 20 de câble de neutre. Avantageusement le redresseur polyphasé comprend dix diodes. Avantageusement le tranformateur-redresseur comprend des bobinages primaires et secondaires 25 pentaphasés et dix diodes montées en redresseur pleine onde. Avantageusement le transformateur- redresseur comprend un filtre de sortie. Avantageusement le convertisseur continualternatif est un onduleur pentaphasé réversible en 6 2907761 7 puissance qui peut fonctionner en onduleur et en redresseur de tension. Avantageusement chaque onduleur triphasé est un module onduleur de puissance et de filtrage. 5 Le dispositif de l'invention présente les avantages suivants . - L'augmentation du nombre de pôles et du nombre de phases (cinq phases au lieu de trois) du 10 générateur-démarreur par rapport à un générateur-démarreur de l'art connu, permet une augmentation du couple moyen et une réduction de l'ondulation de couple. L'augmentation de fréquence permet un gain de masse. 15 - Le fait de ne pas distribuer la tension alternative permet de supprimer le câble de neutre et donc de faire des économies de masse. Grâce à la suppression de ce câble, les courants de mode communs sont inexistants, ce qui permet de réduire les 20 contraintes thermiques sur le générateur-démarreur et sur le convertisseur continu-alternatif. La qualité de la tension (distorsion harmonique) est également améliorée. Les masses des lignes d'alimentation ( feeders ) triphasées et pentaphasées peuvent, dans 25 certaines conditions, être équivalentes : deux câbles par phase en triphasé, un câble par phase en pentaphasé. - La génération de tensions alternatives pentaphasées de fréquence élevée permet d'utiliser un 30 redresseur à dix diodes simple sans circuit magnétique et sans inductance d'interphase pour un gain de masse 2907761 8 importante (par exemple d'un rapport 5), de fiabilité et de rendement très significatif par rapport aux dispositifs de l'art connu. La qualité de la tension redressée est améliorée. La topologie et la fabrication 5 sont plus simples. La taille des filtres est réduite. -L'utilisation d'un transformateur redresseur pentaphasé à fréquence élevée permet de réduire la masse de celui-ci tout en augmentant la qualité de la tension redressée. La topologie et la 10 fabrication sont plus simples. La taille des filtres est réduite. - L'utilisation d'un convertisseur continu-alternatif réversible en puissance (fonctionnement en redresseur possible) permet de mutualiser cet 15 équipement pour effectuer le démarrage électrique du réacteur lorsqu'il est associé à un second convertisseur fonctionnant en onduleur. Dans ces conditions, l'autotransformateur du dispositif de l'art connu illustré sur la figure 1 peut être supprimé , ce 20 qui permet un gain de masse. Dans une utilisation sur groupe de parc triphasé, seules trois phases parmi cinq sont utilisées dans le fonctionnement en redresseur. - L'utilisation d'une famille d'onduleurs 115 volts alternatif en fréquence fixe 400Hz monophasés 25 ou triphasés permet une grande souplesse au niveau du réseau. Il suffit de rajouter un module onduleur à chaque fois que l'on veut rajouter une charge conventionnelle. Les contraintes sur la qualité de la tension sont reportées sur le module onduleur au lieu 30 d'être imposées en amont sur le réseau principal. Ceci permet de réduire ou remplacer les filtres lourds et 2907761 9 volumineux du réseau principal (fréquence variable, somme de contraintes) par des filtres plus légers (fréquence fixe, contraintes individuelles) au niveau des modules onduleurs. 5 - Le dispositif de l'invention est utilisable dans le cas général de réseaux polyphasés (nombre de phases supérieur ou égal à cinq). Toutefois le gain sur l'ondulation de couple en mode moteur impose un nombre premier de phases. De même la 10 suppression des inductances d'interphase des redresseurs impose un nombre impair de phases. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 illustre un dispositif de l'art 15 connu. Les figures 2, 3 et 4 illustrent respectivement le dispositif selon l'invention, un mode de fonctionnement de celui-ci en générateur électrique, et un mode de fonctionnement de celui-ci en démarreur 20 électrique. La figure 5 illustre un exemple de redresseur pentaphasé. Les figures 6A, 6B et 6C illustrent un réseau pentaphasé dix impulsions. 25 La figure 7 illustre un exemple de transformateur-redresseur pentaphasé. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Le dispositif de l'invention, illustré sur 30 la figure 2, comprend les éléments suivants : 2907761 10 un générateur-démarreur SG' pentaphasé générant une fréquence élevée comprise entre (800 et 2 KHz, - un redresseur pentaphasé RU, 5 - un transformateur redresseur pentaphasé TRU', un convertisseur MCU' pentaphasé réversible en puissance, qui peut fonctionner en onduleur et en redresseur de tension, 10 - un onduleur triphasé INV. En mode générateur, comme illustré sur la figure 3, le générateur-démarreur SG' alimente une barre de distribution pentaphasée 230 volts alternatif 20 en fréquence plus élevées que la plage de fréquences 15 conventionnelles (par exemple 800 Hz - 2 KHz) par l'intermédiaire d'un contacteur GLC'. Cette barre de distribution 20 alimente le redresseur RU et le transformateurredresseeur TRU'. Ce transformateur-redresseur TRU' génère une tension continue redressée 20 de 28 volts continu sur un bus de distribution 21. Le redresseur RU génère une tension redressée de +/- 300 volts continu sur un bus de distribution 22. Le convertisseur MCU' est alimenté à partir du +/-300 volts continu (600 volts continu de tension 25 différentielle) de ce bus de distribution 22 pour recréer des tensions alternatives servant à l'alimentation du compresseur ECS et aussi à alimenter l'onduleur triphasé INV qui génère une tension 115 volts alternatif - 400Hz sur un bus de distribution 24 30 utilisée par les charges conventionnelles. 2907761 11 En mode démarrage moteur, comme illustré sur la figure 4, le groupe de parc GP est connecté à la sortie d'un convertisseur MCU" d'un canal voisin de celui du convertisseur MCU' par l'intermédiaire d'un 5 contacteur EPC. Ces convertisseurs MCU' et MCU" sont réversibles en puissance (fonctionnement en redresseur possible) et seulement trois de leurs cinq phases sont utilisées pour recréer une tension continue qui peut être comprise entre +/- 135 volts continu et +/- 300 10 volts continu. La tension continue en sortie du convertisseur MCU" est connectée à l'autre onduleur MCU' par l'intermédiaire d'un contacteur de transfert 25 entre les barres de distribution 22 et 22'. Le convertisseur MCU' alimente le générateur-démarreur SG' 15 en mode pentaphasé à travers le contacteur SLC, le contacteur MLC étant ouvert, afin d'assurer le démarrage du réacteur R. On va, à présent, analyser, plus 20 particulièrement chacun des éléments caractéristiques du dispositif de l'invention. 1. Le starter-générateur pentaphasé SG' Le générateur-démarreur SG' qui produit l'énergie électrique, est de construction très 25 similaire au générateur-démarreur triphasé SG illustré sur la figure 1, à l'exception de son stator principal qui est pentaphasé au lieu d'être triphasé. Dans un générateur-démarreur triphasé, les forces électromotrices générées sont décalées dans le temps de 30 120 (déphasage entre deux phases consécutives). Dans le générateur-démarreur de l'invention SG', le stator 2907761 12 principal comporte cinq phases au lieu de trois qui sont déphasées de 72 pour deux phases consécutives. De plus, ce générateur-démarreur SG' présente un nombre de paires de pôles supérieur à celui du générateur- 5 démarreur triphasé, ce qui permet de générer des forces électromotrices ayant une fréquence supérieure pour une vitesse de rotation donnée sur l'arbre mécanique. En fonctionnement moteur, la fréquence de l'ondulation de couple en mode pentaphasé passe à 10 10 fois la fréquence d'alimentation contre 6 fois seulement en mode triphasé. L'augmentation du nombre de pôles et du nombre de phases permet un gain significatif en couple moyen. Les fréquences de fonctionnement du dispositif de l'invention sont 15 comprises dans une plage de 800 Hz à 2 KHz, ce qui permet un gain de masse significatif tout en gardant un bon compromis entre la masse du générateur-démarreur SG' et l'augmentation des pertes ferromagnétiques induites par l'augmentation de fréquence. Toutefois, 20 l'utilisation de fréquences plus élevées (supérieures à 2 KHz) et d'un nombre de phases plus élevés (supérieur à 5) est possible. 2. Les lignes de puissance Compte tenu de la puissance délivrée par le 25 générateur-démarreur SG' (en mode générateur) afin d'alimenter le moteur-compresseur de conditionnement d'air ECS et le réseau électrique, les lignes de puissance ( feeders ) peuvent être dédoublées afin de conserver une densité de courant dans les 30 câbles compatible avec leur limite thermique. 2907761 13 Dans le dispositif de l'invention, dans la mesure où la puissance est répartie sur cinq phases au lieu de trois, les lignes de puissance peuvent n'être dédoublées qu'à partir d'une certaine limite de 5 puissance, ce qui permet de faire l'économie d'un câble. Etant donné que les jauges de câble (différentes sections de câble) ne peuvent être choisies que par valeurs discrètes dans des tables préétablies, les lignes de puissance pentaphasées peuvent présenter une 10 masse proche de celle des lignes de puissance triphasées. Dans un exemple comparatif, pour une longueur de 25 mètres, avec une tension de 230 volts alternatif, une puissance de 180 kilovolts alternatif à 15 une température ambiante de 100 C, on peut utiliser : - des lignes triphasées de type aluminium AD3, de masse totale de 14,1Kg, ou - des lignes pentaphasées de type aluminium AD2, masse totale de 14,6 Kg. 20 Le dispositif de l'invention suppose qu'aucune charge déséquilibrée ou monophasée est connectée sur le réseau 230 volts alternatif. En conséquence, le câble de neutre peut être supprimé et les courants de mode commun n'existent pas, ce qui 25 présente un gain de masse significatif dans un avion en structure carbone où le câble de neutre est sensé relier le générateur-démarreur au coeur électrique avec des distances importantes. De même, les contraintes thermiques dans le générateur-démarreur SG' et les 30 divers convertisseurs liées à la présence de courant homopolaires disparaissent. Dans le cas de l'exemple 2907761 14 cité ci-dessus, l'économie en masse due à la suppression du câble de neutre est supérieure à 4 Kg. 3. Le redresseur pentaphasé RU Le redresseur pentaphasé RU comprend dix 5 diodes assemblées deux à deux en série entre deux tensions continues -HVDC et +HVDC, comme illustré sur la figure 5, leurs points milieux étant reliés aux cinq sorties du générateur-démarreur SG'. Il ne comporte ni transformateur, ni inductance d'interphase ce qui 10 permet des gains de masses très importants. Dans un exemple comparatif on peut utiliser . - un auto-transformateur ATRU 18 impulsions, 120 KW, comme illustré sur la figure 1 15 ayant une masse d'environ 60Kg, avec refroidissement liquide, ou - un redresseur RU 10 impulsions 800 Hz - 2 KHz, comme illustré sur les figures 2 et 5, 120 KW, ayant une masse de 10 à 15 kg, avec refroidissement par 20 air forcé. La valeur moyenne de la tension pentaphasée redressée se situe aux alentours de +/- 300 volts continu soit 600 volts différentielle, en comparaison 25 continu soit 540 volts continu de tension aux +/- 270 volts continu de tension différentielle en triphasé comme illustré sur les figure 6A à 6C. Les courbes de la figure 6A sont les cinq sinusoïdes produites par une source pentaphasée : ce 30 sont des tensions déphasées de 72 . Sur les courbes de la figure 6B Vsmax et Vsmin correspondent aux tensions 2907761 15 redressées en sortie du redresseur RU par rapport à la masse avion (neutre de la machine). Sur les courbes de la figure 6C Vs est la tension différentielle en sortie du redresseur RU : Vs=Vsmax-Vsmin entre les bornes (+) 5 et (-) de ce redresseur. Ceci présente un avantage en termes de masse sur le dimensionnement des câbles du réseau continu qui sont définis avec des jauges plus faibles compte tenu de la réduction d'intensité associée à 10 l'augmentation de tension moyenne. En termes de qualité de tension redressée, le redresseur RU permet d'obtenir de meilleurs résultats sur l'ondulation résiduelle de tension car il fonctionne à une fréquence minimale de 800Hz. En effet, 15 il génère une tension redressée comportant dix impulsions par période de 1,25 ms qui est à comparer aux 18 impulsions par période de 2,8 ms d'un convertisseur ATRU à 360Hz. La taille des filtres associés peut être légèrement réduite. 20 4. Le transformateur-redresseur pentaphasé TRU' Le transformateur-redresseur TRU', comme illustré sur la figure 8, est un transformateur redresseur constitué de bobinages primaires et secondaires pentaphasés et de dix diodes montées en 25 redresseur pleine onde . Une tel transformateur-redresseur présente des avantages en termes de simplicité de fabrication. En effet, il ne nécessite plus l'emploi d'inductances d'interphase et de secondaires complexes. De plus, l'augmentation de 30 fréquence permet de réduire de façon significative la taille et donc la masse du circuit magnétique. De même, 2907761 16 pour les mêmes raisons que celles évoquées pour le redresseur RU, les performances en termes d'ondulation résiduelle sont meilleures qu'un transformateur-redresseur TRU à 12 ou 18 impulsions à 360 Hz. 5 L'addition d'un filtre de sortie, non représenté sur la figure 7, permet de réduire encore davantage l'ondulation résiduelle. 5. Le convertisseur réversible en puissance MCU' Le convertisseur MCU' est un onduleur de 10 tension pentaphasé réversible en puissance : deux modes de fonctionnement sont possibles, le mode onduleur et le mode redresseur. Dans un fonctionnement onduleur, le convertisseur MCU' est utilisé soit pour alimenter le moteur compresseur ECS utilisé pour le conditionnement 15 d'air de la cabine, soit pour alimenter le générateur- démarreur SG' en mode moteur pour démarrer électriquement le réacteur R. En mode redresseur, le convertisseur MCU' peut être utilisé pour générer une tension continue qui est ensuite utilisée par un autre 20 onduleur MCU" en mode onduleur. Ceci permet de mutualiser des mêmes équipements et, donc de bénéficier d'un gain de masse lié à la suppression du convertisseur ATU (conversion 230 volts alternatif / 115 volts alternatif) illustré sur la figure 1, 25 utilisant un circuit magnétique pénalisant la masse. 6. L'onduleur pour le réseau 115 volts alternatif INV Le réseau électrique conventionnel 115 volts alternatif est créé à partir d'un ou plusieurs modules onduleurs de puissance INV et de filtrage 30 adapté au besoin ou à la charge qu'il alimente. Une telle solution permet de fournir une fréquence fixe en 2907761 17 sortie d'onduleur pour l'alimentation de charges conventionnelles telles que des moteurs asynchrones, des fours ou tout type d'équipement monophasé ou triphasé. Elle permet également une grande souplesse 5 car il suffit de rajouter un module onduleur à chaque fois que cela est nécessaire en s'affranchissant des soucis de qualité réseau sur le réseau principal 230 volts alternatif à fréquence variable ou le réseau +/-300 volts continu. Ainsi, une famille de modules 10 onduleur peut être développée avec toute une gamme de puissances en fonction des besoins. REVENDICATIONS 1. Dispositif de génération électrique d'un aéronef et de démarrage électrique d'un réacteur (R) à bord d'un aéronef, comprenant un générateur-démarreur polyphasé (SG'), un transformateur-redresseur polyphasé (TRU'), un convertisseur continu-alternatif polyphasé (MCU'), caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, un redresseur polyphasé (RU), au moins un onduleur triphasé (INV), et en ce que le nombre de phases est égal ou supérieur à 5. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le générateur-démarreur génère une fréquence comprise entre 800 Hz et 2 KHz. 3. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le générateur-démarreur (SG') comprend un stator pentaphasé qui comporte cinq phases déphasées de 72 pour deux phases consécutives. 4. Dispositif selon la revendication 1, comprenant des lignes de puissance dédoublées. 5. Dispositif selon la revendication 3, dans lequel les lignes de puissance ne comportent pas de câble de neutre. 6. Dispositif selon la revendication 1, 30 dans lequel le redresseur polyphasé (RU) comprend dix diodes. 2907761 19 7. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le transformateur-redresseur (TRU) comprend des bobinages primaires et secondaires pentaphasés et 5 dix diodes montées en redresseur pleine onde. 8. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel le transformateur-redresseur (TRU) comprend un filtre de sortie. 10 9. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le convertisseur continu-alternatif (MCU') est un onduleur pentaphasé réversible en puissance qui peut fonctionner en onduleur et en redresseur de 15 tension. 10. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel chaque onduleur triphasé est un module onduleur de puissance et de filtrage. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'aéronef est un avion. 25 12. Aéronef comportant un dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10. 20