Brevet FR2900305A1 — publié le 20071026

Procédé de stabilisation de la taille d'un foyer d'un tube à rayons X, et tube à rayons X comportant un tel procédé Domaine de l'invention La présente invention a pour objet un procédé de stabilisation de la taille d'un foyer d'un tube à rayon X. La présente invention trouve des applications particulièrement avantageuses, mais non exclusives, dans le domaine de l'imagerie médical. L'invention peut néanmoins s'appliquer à tous autres domaines dans lesquels une radiographie ou un examen radiologique est entrepris. Un but de l'invention est de contrôler, d'optimiser et de stabiliser la taille d'un foyer d'un tube à rayons X. Un autre but de l'invention est de stabiliser une fonction de modulation de contraste d'une image produite. Un autre but de l'invention est de maintenir constante la qualité des images produites dans tous les domaines de fonctionnement du tube à rayons X. La présente invention a également pour but d'augmenter la durée de vie du tube à rayon X. L'invention concerne aussi les tubes à rayons comportant un tel procédé. Etat de la technique Un tube à rayon X, monté dans un appareil de radiologie médicale, comporte une cathode et une anode. L'anode et la cathode sont enfermées dans une enveloppe étanche sous vide en vue de réaliser un isolement électrique entre ces deux électrodes. La cathode comporte un filament de tungstène, logé dans une pièce métallique de forme appropriée à jouer le rôle d'une lentille électronique, et que l'on appelle pièce de concentration. La cathode produit un faisceau d'électrons qui est reçu par l'anode sur une petite surface représentant un foyer d'où sont émis les rayons X. Le filament est rendu incandescent par la circulation d'un courant fourni par un générateur relié aux bornes du filament. Lorsqu'on applique à l'anode une tension positive de quelques kilovolts par rapport à la cathode, des électrons émis par le filament sont accélérés vers l'anode par le champ électrique, et bombardent l'anode ou l'anticathode sur une surface appelée foyer. Le foyer devient ainsi la source principale d'émission d'un rayonnement X. Le rayonnement X est produit dans toute la zone située en avant de l'anticathode, sauf pour les incidences rasantes. Actuellement, la qualité d'image en radiologie est liée, entre autres, aux dimensions du foyer du tube à rayons X. En effet, des études entreprises sur les facteurs de netteté et de contraste d'une image radiologique sont basées sur le concept connu de fonction de modulation de contraste. Ces études montrent clairement que plus la taille du foyer est étendue, plus l'image d'un objet est entachée d'un flou. Ce flou est principalement dû à la superposition d'un grand nombre d'images, provenant de points constitués par la surface du foyer, puisque celui-ci n'est pas ponctuel. Dans l'état de la technique, pour diminuer la dimension de la taille du foyer, on applique à la pièce de concentration une tension de polarisation négative et fixe. Plus la valeur absolue de cette tension de polarisation est grande, plus la taille du foyer diminue jusqu'à un optimum. Cette tension de polarisation fixe est déterminée pour un courant électronique du tube donné ou débit de rayon X. Cependant, ces tubes à rayons X présentent des inconvénients. En effet, lors du fonctionnement du tube à rayons X, l'allure du profil énergétique du foyer varient. De ce fait, la taille du foyer ainsi que la fonction de modulation de contraste, varie de façon substantielle en fonction de la tension d'alimentation et de l'intensité du courant électronique. Cette variation est inhérente à l'application médicale, selon la zone à examiner. La variation de la fonction de modulation de contraste peut entraîner une dégradation de la qualité des images produites. Cette dégradation peut ainsi limiter la résolution d'une image radiographique obtenue à partir du foyer, ce qui rend par exemple plus difficile la détection de microcalcifications de faibles dimensions, dans le cas de mammographie. La tension de polarisation appliquée au tube est fixe et est déterminée pour une tension d'alimentation du tube et/ou pour un débit de rayons X donné, de façon à ajuster la taille du foyer. La tension de polarisation n'est donc plus efficace lorsque la tension d'alimentation et/ou le courant électronique du tube varient entraînant une variation de la taille du foyer et potentiellement une diminution de la netteté et du contraste de l'image radiographique. De plus, sous l'effet du bombardement électronique, la majeure partie de l'énergie des électrons incidents sur la zone de focalisation sur l'anode est convertie en énergie calorifique. La chaleur s'accumule ainsi sur l'anode qui s'échauffe. Lors de la variation de la tension d'alimentation et du courant électronique du tube, la variation de la taille du foyer associée peut conduire à l'obtention d'une énergie excessive qui peut endommager la surface dudit foyer. Exposé de l'invention L'invention a justement pour but de remédier aux inconvénients des techniques exposées précédemment. Pour cela, l'invention propose de modifier les techniques de polarisation de la pièce de concentration existantes dans le but de contrôler, de compenser et de stabiliser d'une part la taille du foyer et d'autre part la fonction de modulation de contraste. La présente invention permet un contrôle et une régulation instantanés de la taille du foyer et de la fonction de modulation de contraste avec une grande précision. L'invention comporte des moyens permettant de maintenir la fonction de modulation de contraste, la longueur et la largeur du foyer constantes, quels que soient la tension d'alimentation du tube et/ou le débit de rayons X. Pour ce faire, l'invention comporte des moyens de régulation de la fonction de modulation de contraste et des dimensions du foyer en utilisant une tension de polarisation. Cette tension de polarisation est produite et ajustée dans l'invention par une fonction dépendant de la tension d'alimentation et/ou du courant électronique du tube, à l'aide d'un abaque, ou d'une fonction de calcul. Cet abaque ou cette fonction de calcul dépend du type de matériaux émissif de rayons X recouvrant l'anode. L'invention comporte des moyens de production et de commande d'ajustement de la tension de polarisation. L'invention permet également d'analyser pour chaque tension de polarisation appliquée, le chargement thermique du foyer sur l'anode et le courant de chauffage du filament, afin de mesurer le taux d'impact qu'ils exercent sur le tube, en mode de fonctionnement. Ce taux d'impact est lié à la durée de vie du tube et à la capacité du tube à réaliser un cycle d'expositions. Pour optimiser le fonctionnement du tube, l'invention prévoit d'inclure ces mesures du taux d'impact dans la production de la tension de polarisation afin de réaliser un compromis entre la stabilité de la fonction de modulation de contraste, la taille du foyer et le taux d'impact toléré. Cette analyse permet donc à l'invention d'ajuster le niveau de la fonction de modulation de contraste désirée et de la taille du foyer optimale en tenant compte des mesures du taux d'impact, permettant ainsi d'augmenter la durée de vie du tube à rayons X. Pour ce faire, l'invention définit une plage de fonctionnement du tube dans lequel ce compromis est mis en oeuvre. L'invention comporte des moyens permettant de faire varier la tension de polarisation en fonction des variations de la taille du foyer et/ou de la fonction de modulation de contraste. Pour certaines applications de tube à rayons X, notamment les scanners, auxquelles il est nécessaire de disposer de plusieurs foyers d'émissions présentant chacun des caractéristiques différentes, par exemple des dimensions géométriques différentes. Le procédé de l'invention est appliqué sur chacun des foyers du scanner. La présente invention concerne ainsi un tube à rayon X à anode fixe ou à anode tournante, permettant d'obtenir des images radiologiques, dans lesquelles, sont considérablement améliorées et maintenues la netteté et le contraste. Plus précisément, l'invention a pour objet un procédé de stabilisation de la taille d'un foyer d'un tube à rayons X, dans lequel -on munit le tube d'une cathode comportant une pièce de concentration et un filament de chauffage, - on place une anode en regard de la cathode, on produit avec le filament un faisceau d'électrons bombardant l'anode en une surface appelée foyer, - on applique une tension de polarisation entre une borne du filament et une borne de la pièce de concentration, - on mesure une dimension du foyer, - on mesure une fonction de modulation de contraste d'une image produite, caractérisé en ce que - on régule la dimension du foyer à l'aide de la tension de polarisation, et - on régule la fonction de modulation de contraste à l'aide de la tension de polarisation. L'invention concerne également un tube à rayons X comportant : - une cathode comportant une pièce de concentration et un filament 5 de chauffage, - une anode placée en face de la cathode, - la cathode émet un faisceau d'électrons bombardant un foyer sur l'anode, - un circuit électrique branché entre le filament et la pièce de 10 concentration et produisant une tension de polarisation, - des moyens de mesure d'une dimension du foyer, - des moyens de mesure d'une fonction de modulation de contraste d'une image produite, caractérisé en ce qu'il comporte 15 - des moyens de régulation de la dimension du foyer à l'aide de la tension de polarisation, et - des moyens de régulation de la fonction de modulation de contraste à l'aide de la tension de polarisation. Brève description des dessins 20 L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit et à l'examen des figures qui l'accompagnent. Celles-ci sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. Les figures montrent : Figure 1 : Une illustration de moyens mettant en oeuvre le procédé, selon l'invention, 25 Figure 2 : un diagramme déterminant une tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation du tube, pour un foyer ayant une large taille d'une anode en molybdène, Figure 3 : un diagramme déterminant une tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation du tube, pour un foyer ayant une petite 30 taille d'une anode en molybdène, Figure 4 : un diagramme déterminant une tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation du tube, pour un foyer ayant une petite taille d'une anode en rhodium. Description détaillée de modes de réalisation de l'invention 35 La figure 1 représente schématiquement la structure d'un tube 1 à rayon X conforme à l'invention. Le tube 1 comporte une cathode 2 et une anode 3 par exemple de type tournante. La cathode 2 est soit une cathode directe soit une cathode indirecte. La cathode 2 et l'anode 3 sont placées en vis-à-vis l'une de l'autre. Elles sont tous les deux contenus de manière traditionnelle dans une enveloppe en verre ou métallique (non représentés). L'anode 3 est constituée, au moins partiellement, en un matériau émissif de rayons X, formant une structure massive dont une surface constitue une face plane 4 de l'anode 3 orientée vers la cathode 2. Par matériau émissif de rayons X, on entend un matériau réfractaire, bon conducteur de la chaleur et à haut numéro atomique tel que c'est couramment utilisé pour obtenir un rayonnement X sous un bombardement électronique, par exemple le tungstène, le molybdène, le rhénium, le rhodium, leurs alliages, etc... De tels matériaux étant appelés matériaux cibles dans la suite de la description. La cathode 2 comporte un filament de chauffage 2a. Ce filament de chauffage 2a est, en général, constitué de tungstène. La cathode 2 comporte une pièce de concentration 5 dans laquelle est logé le filament de chauffage 2a. La pièce de concentration comporte un corps de révolution 6 dans lequel est pratiqué une rainure diamétrale 7 présentant sur toute sa longueur deux parois raides 7a et 7b. Ces deux parois 7a et 7b séparent en deux parties symétriques la pièce de concentration. La pièce de concentration 5 comporte un support en matériau isolant, par exemple en céramique, dans lequel passe le filament Dans une variante, les deux parties de la pièce de concentration peuvent être isolées électriquement l'une par rapport à l'autre et par rapport au filament 2a. Dans ce cas, une tension différente peut être appliquée pour chaque partie de la pièce de concentration. Lors de l'application d'une haute tension d'alimentation par un générateur (non représenté) à travers des broches d'alimentation du filament 2a et aux bornes de l'anode 3, un courant dit "anodique" s'établit dans le circuit au travers du générateur, le courant anodique traverse l'espace entre la cathode 2 et l'anode 3 Afin d'obtenir un faisceau d'électrons 8 d'énergie élevée, les électrons sont accélérés par un champ électrique intense produit entre la cathode 2 et l'anode 3. A cette fin, l'anode 3 est portée à un potentiel positif très élevé par rapport au potentiel de la cathode 2. La différence de potentiel se situe approximativement entre 10 et 150 Kilovolts. Soumise ainsi à une haute tension, l'une part rapport à l'autre, la cathode 2, plus précisément le filament 2a, émet des électrons à grande vitesse qui en venant à frapper une surface exposée de l'anode 3 provoque l'émission de rayonnement X qui utilisés effectuent une radiographie, dans le domaine médical notamment. La pièce de concentration 5 crée une répartition du champ électrique entre l'anode 3 et le filament 2a de telle sorte que le faisceau d'électron 8 soit du type convergent. Ainsi, Les électrons émis par le filament 2a sont alors concentrés d'une manière efficace par la pièce de concentration 5. En général, un domaine de fonctionnement du tube est défini par la tension appliquée entre l'anode et la cathode et le courant produit entre le filament et l'anode ou courant électronique du tube. Le faisceau d'électron 8 engendre sur une surface exposée de la face 4 du matériau cible un foyer 9, émetteur de rayonnement X. Le rayonnement X est émis dans toutes les directions et sort de l'enveloppe par une fenêtre du tube en vue de constituer un faisceau de rayon X utile. Le foyer 9 est défini géométriquement par une largeur et une longueur. Comme il est représenté sur la figure 1, le faisceau d'électrons 8 est représenté entre deux limites 8a et 8b entre lesquelles est formée une hauteur H de la section du faisceau d'électrons, dont la projection sur la surface exposée de la face 4 de l'anode 3 tend à former les dimensions du foyer 9, dans une largeur L de la face 4 de l'anode 3. Le tube 1 comporte par ailleurs un circuit de polarisation 10 permettant d'appliquer une tension de polarisation variable V entre la pièce de concentration 5 et le filament. Le circuit de polarisation 10 est branché à une borne du filament 2a et à une borne de la pièce de concentration 5. Le tube 1 comporte également une logique de commande 11 reliée par un bus externe 12 au circuit de polarisation 10. La logique de commande 10 commande la variation de la tension de polarisation en fonction notamment de la taille du foyer. Cette logique de commande 11 est de préférence placée dans le générateur d'alimentation. Elle peut être également placée à tout autre endroit adéquat du tube 1. La logique de commande 11 est, souvent réalisée sous forme de circuit intégré. Dans un exemple, cette logique de commande 11 comporte un microprocesseur 13, une mémoire 14 de programme, une mémoire 15 de donnée, un moniteur 16 comportant un écran 16a et un clavier 16b et une interface 17 d'entrée sortie. Le microprocesseur 13, la mémoire 14 de programme, la mémoire 15 de donnée, le moniteur 16 et l'interface 17 d'entrée sortie sont interconnectés par un bus 18. Dans la pratique, lorsque l'on prête une action à un dispositif, celle-ci est réalisée par un microprocesseur du dispositif commandé par des codes instructions enregistrés dans une mémoire de programme du dispositif. La logique de commande 11 est un tel dispositif. La mémoire 14 de programme est divisée en plusieurs zones, chaque zone correspondant à des codes instructions pour réaliser une fonction du dispositif. La mémoire 14 comporte, selon les variantes de l'invention, une zone 19 pour déterminer une plage de fonctionnement du tube dans laquelle le rendement du tube est optimal. Les mesures, du chargement thermique de l'anode et du courant de chauffage du filament, permettent à la logique de commande de définir cette plage de fonctionnement. La mémoire 14 comporte une zone 20 comportant des codes instructions pour définir les consignes des dimensions de la taille du foyer adéquate pour l'examen radiologique à entreprendre. Ces consignes sont la longueur et la largeur du foyer. La mémoire 14 comporte une zone 21 comportant des codes instructions pour déterminer les consignes d'une fonction de modulation de contraste d'une image produite. Cette fonction de modulation de contraste est une technique permettant d'apprécier la variation de la qualité de l'image en fonction de sa fréquence spatiale. La fonction de modulation de contraste caractérise la netteté de l'image. Elle renseigne sur la dégradation d'une image. Ces consignes du foyer et de la fonction de modulation de contraste peuvent être obtenues par simulation ou par des mesures. Les consignes de la taille du foyer et de la fonction de modulation de contraste sont les mêmes pour chaque type de tube donné. Elles diffèrent d'un type de tube à un autre type de tube. Ceci permet d'avoir les mêmes caractéristiques de taille foyer et de fonction de modulation de contraste pour chaque type de tube. La mémoire 14 comporte une zone 22 comportant des codes instructions pour déterminer la haute tension d'alimentation à appliquer au tube, adéquate pour l'examen radiologique à entreprendre. La mémoire 14 comporte une zone 23 comportant des codes instructions pour déterminer le débit de rayons X adéquate pour l'examen radiologique à entreprendre. La mémoire 14 comporte une zone 24 comportant des codes instructions pour déterminer une tension de polarisation de référence à appliquer entre la pièce de concentration 5 et le filament 2a, en fonction, par exemple d'un abaque ou de règles de calcul prédéfinies. Cette tension de polarisation de référence est produite en fonction de plusieurs critères dont notamment le matériau cible de l'anode, les températures de fonctionnement du filament et de l'anode, la consigne de la taille du foyer, la consigne de la fonction de modulation de contraste. L'établissement de la tension de polarisation de référence permet de mettre à l'échelle les fonctions de calculs ou les abaques donnant la tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation et/ou du courant électronique du tube. Dans l'exemple de l'invention, la tension de polarisation de référence est déterminée pour la consigne de la taille du foyer pour une tension d'alimentation et/ou un courant du tube fixés. La mémoire 14 comporte une zone 25 comportant des codes instructions pour réaliser des mesures en temps réel des dimensions de la taille du foyer et de la fonction de modulation de contraste. La zone de mesure 25 permet également d'effectuer, pour chaque tension d'alimentation et courant électronique du tube, avec la tension de polarisation associée, les mesures de la charge thermique sur l'anode et du courant de chauffage du filament. La mémoire 14 comporte une zone 26 comportant des codes instructions pour réaliser une régulation des dimensions de la taille du foyer et/ ou de la fonction de modulation de contraste, lorsqu'ils varient en fonction de la tension d'alimentation et/ou du courant électronique du tube. La zone 26 permet donc d'une part une compensation de la variation de la fonction de modulation de contraste et d'autre part une stabilisation de la taille du foyer. Pour ce faire, l'invention comporte un circuit de comparaison 27. Ce circuit de comparaison 27 comporte, dans un mode de réalisation préféré, un comparateur 28 comportant deux entrées 28a et 28b et une sortie 28c. A l'entrée 28a du comparateur 28, le circuit de comparaison 27 reçoit respectivement les consignes des dimensions de la taille du foyer de la zone 20 et la consigne de la fonction de modulation de contraste de la zone 21. Le circuit de comparaison 27 reçoit respectivement à l'entrée 28b du comparateur 28 les mesures instantanées des dimensions du foyer et celles de la fonction de modulation de contraste, de la zone de mesure 25. La sortie 28c du circuit de comparaison 27, fournissant le résultat de la comparaison, est branché à la zone de régulation 26. Le comparateur 28 effectue une première comparaison entre les consignes des dimensions du foyer de la zone 20 et des mesures des dimensions du foyer de la zone de mesure 25. Elle effectue également de manière simultanée une seconde comparaison entre la consigne de la fonction de modulation de contraste de la zone 21 et la mesure de la fonction de modulation de contraste de la zone de mesure 25. Dès que le résultat, fourni par la sortie 27c, de la première et /ou de la seconde comparaison est, différent de zéro, alors la logique de commande exécute les codes instructions de la zone de régulation 26. Cette zone de régulation 26 permet d'ajuster la tension de polarisation de référence calculée à la zone 24. Cet ajustement de la tension de polarisation de référence compense les variations de la taille du foyer et / ou de la fonction de modulation de contraste. Les variations de la tension de polarisation de référence dépendent d'une part des variations de la taille du foyer du tube et d'autre part des variations de la fonction de modulation de contraste, en mode de fonctionnement dudit tube. Le circuit de comparaison 27 peut être remplacé par tout autre moyen permettant de réaliser une comparaison. Dans la structure du circuit 26, les composants peuvent être remplacés par des composants correspondants. De même d'autres composants peuvent être intercalés entre les composants décrits du circuit 27. Les codes instructions de la zone de régulation prennent également en compte les mesures du chargement thermique de l'anode et du courant de chauffage du filament. Ceci permet de fournir une tension de polarisation permettant à la fois de stabiliser la taille du foyer et la fonction de modulation de contraste et à la fois d'optimiser le rendement du tube. Ainsi, quelle que soit la tension d'alimentation du tube et/ou le débit de rayons X, la logique de commande assure une stabilité de la fonction de modulation de contraste. De même, elle maintient la performance de la taille du foyer constante, quel que soit l'examen radiologique à entreprendre. Les mesures effectuées sur la taille du foyer permettent de déterminer et d'ajuster la tension de polarisation de référence afin de réguler ladite taille du foyer. Ainsi pour chaque tube, la logique de commande applique une tension de polarisation de référence adaptée. Les fonctions de calculs prédéfinies de la tension polarisation en fonction de la tension d'alimentation et/ou du courant électronique du tube sont adaptées à chaque tube. La tension de polarisation de référence calculée par la logique de commande permet de mettre à l'échelle la fonction de calcul prédéfinie pour chaque tube. L'ajustement de la tension de polarisation de référence, en fonction de la tension d'alimentation et/ou du courant électronique du tube, est adapté pour chaque tube. Alors, quel que soit le tube, la taille du foyer ainsi que la fonction de modulation contraste sont stabilisés par cet ajustement De plus, avec cette invention, la fonction de calcul de la tension de polarisation est définie pour chaque tube ce qui permet d'avoir la même qualité image pour chaque tube. Pour chaque tube, les pièces de concentration 5 ne sont pas toujours identiques entre elles, du fait de la fabrication. Avec l'invention, quelle que soit la pièce de concentration 5, la logique de commande applique une tension de polarisation de référence adaptée permettant d'ajuster et de stabiliser la taille du foyer. Dans l'invention, la logique de commande fait varier la tension de polarisation de référence produite par la zone 24 afin d'effectuer un compromis entre la plage de fonctionnement optimal du tube, la régulation des dimensions du foyer et la stabilisation de la fonction de modulation de contraste. Les figures 2 à 4 montrent, dans un exemple, trois types de diagrammes de détermination de la tension de polarisation, par les codes instructions de la zone 21, de la logique de commande. Ces trois types de diagrammes de détermination dépendent du matériau cible de l'anode, de la tension d'alimentation du tube et/ou du courant du tube. Ces de diagrammes de détermination dépendent des consignes de la taille du foyer et/ou des consignes de la fonction de modulation de contraste. La figure 2 montre dans un diagramme un mode de détermination de la tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation du tube. Dans une variante, la tension de polarisation peut être déterminée en fonction du courant du tube. Dans l'exemple de la figure 2, le matériau cible de l'anode est en molybdène. En outre, dans l'exemple de la figure 2, la logique de commande produit une tension de polarisation, pour une taille de foyer, par exemple de 0.3 millimètres. L'exemple de la figure 2 peut être utilisé par exemple pour un examen de mammographie. Dans le graphe de la figure 2, l'ordonnée représente la tension de polarisation à produire. Cette tension de polarisation varie entre -100 volts et zéro volt. L'abscisse représente la tension d'alimentation du tube obtenue à la zone 20. La tension d'alimentation varie entre 22 Kilovolts et 49 Kilovolts. L'invention détermine tout d'abord une tension de polarisation de référence. Cette tension de polarisation de référence est obtenue dans un exemple par la mesure de la taille du foyer pour une tension d'alimentation donnée, un courant du tube donné et une tension de polarisation fixée au préalable. Cette tension de référence peut être déterminée par une mesure du foyer dans un domaine spécifique de fonctionnement du tube. Ce domaine spécifique peut être la plage optimale de fonctionnement du tube. La tension de référence peut être également déterminée par un calcul réalisé sur les caractéristiques de la géométrie réelle du tube. Dans un mode de réalisation préféré, la tension de référence, appliquée aux figures 2 à 4, est déterminée à une tension d'alimentation de 30 Kilovolts. Dans l'exemple de la figure 2, pour une tension d'alimentation de référence de 30 Kilovolts, la tension de polarisation de référence est de - 65 volts. Lorsque le tube est alimenté entre 22 Kilovolts et 24 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=-9.025x(kV-24)+Tension de référence(30kVV) Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 22 Kilovolts et 24 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -33 volts et -65 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente avec une pente de 9,025. Lorsque le tube est alimenté entre 24 Kilovolts et 32 Kilovolts, la logique de commande applique une tension de polarisation égale à la tension de polarisation de référence, ici égale à -65 volts. Lorsque le tube est alimenté entre 32 Kilovolts, non inclus, et 40 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=Référence(30kV)+20X(kVù32)+Référence(30kV) 32ù40 Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 32 Kilovolts et 40Kilovolts, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -65 volts et -20 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation diminue linéairement. Lorsque le tube est alimenté entre 40 Kilovolts et 49 Kilovolts, la logique de commande applique une tension de polarisation égale à volts. Comme le montre la figure 2, les valeurs absolues de la tension de polarisation se situent entre 20 et 70. En général, plus la valeur absolue de la tension de polarisation diminue plus la taille du foyer augmente. La figure 3 montre dans un graphe la tension de polarisation à produire pour une petite taille de foyer, par exemple de 0.1 millimètres. L'exemple de la figure 3 peut être utilisé par exemple dans un examen en mammographie. Le matériau cible de l'anode est également ici en molybdène. Dans le graphe de la figure 3, l'ordonnée représente la tension de polarisation à produire. Cette tension de polarisation varie entre -300 volts et -180 volts. L'abscisse représente la tension d'alimentation du tube. La tension d'alimentation varie entre 22 Kilovolts et 49 Kilovolts. Dans l'exemple de la figure 3, pour une tension d'alimentation de référence de 30 Kilovolts, la tension de polarisation de référence est de -225 volts. Lorsque le tube est alimenté entre 22 Kilovolts et 27 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û4.7467x(kVû27)+Référence(30kh)+0.7369x3 Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 22 Kilovolts et 27 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -195 volts et -225 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente avec une pente de 4.7467. Lorsque le tube est alimenté entre 27 Kilovolts et 32 Kilovolts, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û0.7369x(kVû30)+Référence(30kV) Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 27 Kilovolts et 32 Kilovolts, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -225 volts et -230 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente légèrement avec une pente inférieure à 1. Lorsque le tube est alimenté entre 32 Kilovolts, non inclus, et 40 Kilovolts, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û5.5625x(kVû32)+Référence(30kh)û0.7369x2 Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 32 Kilovolts, non inclus, et 40 Kilovolts, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -230 volts et -280 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente avec une pente de 5.5625. Lorsque le tube est alimenté entre 40 Kilovolts, non inclus, et 45 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û295ûT.polarisation(40)x(kVû40)û5.5625x8û0.7369x2+Réf(30kV) 45û40 Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 40 Kilovolts, non inclus, et 45 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -280 volts et 295 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente légèrement. Lorsque le tube est alimenté entre 45 Kilovolts et 49 Kilovolts, la logique de commande applique une tension de polarisation égale à -295 volts. Comme le montre la figure 3, les valeurs absolues de la tension de polarisation se situent entre 195 et 295. En général, plus la valeur absolue de la tension de polarisation augmente plus la taille du foyer diminue. La figure 4 montre dans un graphe la tension de polarisation à produire pour une petite taille de foyer. L'exemple de la figure 4 peut être utilisé par exemple dans un examen en mammographie. Le matériau cible de l'anode est ici en rhodium. Les graphes des figures 3 et 4 déterminent tous les deux la tension de polarisation à produire pour une petite taille de foyer. Cependant, les fonctions de production permettant de produire la tension de polarisation sont différentes, pour les deux figures 3 et 4. Ceci est dû au fait que le matériau cible de l'anode est différent dans les exemples des figures 3 et 4. Dans le graphe de la figure 4, l'ordonnée représente la tension de polarisation à produire. Cette tension de polarisation varie entre -300 volts et -180 volts. L'abscisse représente la tension d'alimentation du tube variant entre 22 Kilovolts et 49 Kilovolts. Dans l'exemple de la figure 4, pour une tension d'alimentation de référence de 30 Kilovolts, la tension de polarisation de référence est de -240 volts. Lorsque le tube est alimenté par une tension entre 25 Kilovolts et 32 Kilovolts, la logique de commande produit la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û0.82883x(kV 2û30 2)+46.40212x(kVû30)+Référence(30) Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 25 Kilovolts et 32 Kilovolts, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -250 volts et -260 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation varie de manière parabolique. Lorsque le tube est alimenté par une tension entre 32 Kilovolts, non inclus, et 40 Kilovolts, non inclus, la logique de commande produit la tension de polarisation à appliquer en exécutant l'équation suivante : Tension depolarisation=û295ûT polarisation(32ki~x(kVû32)+T polarisation(32k) 40û32 Ainsi, pour une tension d'alimentation située entre 32 Kilovolts, non inclus, et 40 Kilovolts, non inclus, la logique de commande détermine respectivement une tension de polarisation située entre -260 volts et -295 volts. La valeur absolue de la tension de polarisation augmente linéairement. Lorsque le tube est alimenté entre 40 Kilovolts et 49 Kilovolts, la logique de commande applique une tension de polarisation égale à -295 volts. Comme le montre la figure 4, les valeurs absolues de la tension de polarisation se situent entre 250 et 295. En général, plus la valeur absolue de la tension de polarisation augmente plus la taille du foyer diminue. Les figures 2 à 4 montrent ainsi qu'en fonction du matériau cible de l'anode et de la taille du foyer voulue, la logique de commande adapte la fonction de production de la tension de polarisation, en fonction de la tension d'alimentation. Dans des variantes de l'invention, le matériau cible de l'anode peut être tout autre matériau émissif permettant de réaliser l'invention. La logique de commande fait varier la tension de polarisation pour stabiliser la taille du foyer, compenser la fonction de modulation de contraste tout en optimisant le chargement thermique de l'anode pour un courant de chauffage du filament donné. La logique de commande réalise ainsi un compromis entre ces différentes données dans le but d'optimiser le rendement du tube. Elle définit ainsi une plage de fonctionnement au tube prenant en considération ce compromis. De ce fait, par exemple, lorsque le courant de chauffage du filament augmente fortement, la logique de commande peut faire varier la tension de polarisation en acceptant une légère variation de la fonction de modulation de contraste si nécessaire, de façon à réduire le stress du tube. REVENDICATIONS 1 - Procédé de stabilisation de la taille d'un foyer d'un tube (1) à rayons X, dans lequel - on munit le tube d'une cathode (2) comportant une pièce de concentration (5) et un filament de chauffage (2a), - on place une anode (3) en regard de la cathode, - on produit avec le filament un faisceau d'électrons (8) bombardant l'anode en une surface appelée foyer (9), - on applique une tension de polarisation (V) entre une borne du filament et une borne de la pièce de concentration, - on mesure (25) une dimension du foyer, - on mesure (25) une fonction de modulation de contraste d'une image produite, caractérisé en ce que - on régule (26) la dimension du foyer à l'aide de la tension de polarisation, et - on régule (26) la fonction de modulation de contraste à l'aide de la tension de polarisation. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que - on produit la tension de polarisation en fonction de la tension d'alimentation du tube (22) et/ou du courant électronique du tube (23), en fonction d'un abaque ou d'une fonction de calcul prédéfinie. 3 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que - la production de la tension de polarisation, par rapport à la tension d'alimentation du tube et/ou au courant électronique du tube, dépend également du type matériau de l'anode et de la taille du foyer (20). 4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que - on définit une plage de fonctionnement du tube en fonction de la température de l'anode, de la température du filament et du type de matériau de l'anode. 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que - on détermine une tension de polarisation de référence (24) par unemesure de la taille du foyer pour une tension d'alimentation donnée, un courant du tube donné et une tension de polarisation fixée au préalable, -cette tension de polarisation de référence est destinée à mettre à l'échelle la fonction de calcul prédéfinie ou l'abaque pour chaque tube. 6 - Tube (1) à rayons X comportant : - une cathode (2) comportant une pièce de concentration (5) et un filament (2a) de chauffage, - une anode (3) placée en face de la cathode, - la cathode émet un faisceau d'électrons(8) bombardant un foyer (9) sur l'anode, - un circuit électrique (10) branché entre le filament et la pièce de concentration et produisant une tension de polarisation (V), - des moyens de mesure (25) d'une dimension du foyer, - des moyens de mesure (25) d'une fonction de modulation de contraste d'une image produite, caractérisé en ce qu'il comporte - des moyens de régulation (26) de la dimension du foyer à l'aide de la tension de polarisation, et - des moyens de régulation (26) de la fonction de modulation de contraste à l'aide de la tension de polarisation. 7 - Tube selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de production de la tension de polarisation en fonction d'une tension d'alimentation (22) du tube et/ou d'un courant électronique (23) du tube. 8 - Tube selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens de production de la tension de polarisation dépendent également de la température de l'anode, de la température du filament, du matériau émissifs recouvrant l'anode et de la taille du foyer. 9 - Tube selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les moyens de production de la tension de polarisation sont distincts dudit 30 tube.