Brevet FR2901537A1 — publié le 20071130

est remarquable en ce que, en configuration hypersustentée desdites ailes, on confère auxdits ailerons, de façon identique sur les deux ailes et abstraction faite d'un éventuel ordre de commande en roulis : lorsque l'incidence et la vitesse de l'aéronef sont respectivement infé- rieure à un seuil d'incidence et supérieure à un seuil de vitesse, un premier état correspondant à une position braquée vers le haut d'un angle, par exemple au plus égal à 5 , tel que lesdits ailerons conservent quasiment intacte leur efficacité en roulis ; et lorsque l'incidence de l'aéronef est égale ou supérieure audit seuil d'incidence ou lorsque la vitesse de l'aéronef est égale ou inférieure au- dit seuil de vitesse, un second état correspondant : • soit à un premier braquage vers le bas de valeur correspondant au moins approximativement à la finesse maximale de l'aéronef, si celui-ci est en phase de décollage ou de redécollage, soit à un second braquage vers le bas de valeur correspondant au moins approximativement à la portance optimale de l'aéronef, si celui-ci est en phase d'atterrissage. Ainsi, grâce à la présente invention, on communique auxdits ailerons, lorsque l'aéronef est en configuration hypersustentée, non plus une seule position braquée, mais trois : ù lorsque l'aéronef est en approche d'atterrissage ou en fin de décollage, le braquage vers le haut des ailerons est suffisamment faible pour que lesdits ailerons présentent une excellente efficacité en roulis. De plus, dans cette position, les ailerons non seulement engendrent peu de bruit, mais encore combattent les tourbillons de sillage en engendrant un tourbillon local qui, associé aux autres tourbillons engendrés par l'avion, favorise la dissipation progressive desdits tourbillons de sillage ; lorsque l'aéronef atterrit, le braquage des ailerons correspond à la portance maximale, c'est-à-dire à la vitesse de décrochage la plus faible, et 3 donc à la vitesse d'atterrissage la plus faible, ceci constituant des conditions optimales d'atterrissage. De plus, en phase d'atterrissage, le braquage des ailerons engendre une traînée maximale, ce qui favorise la décélération de l'aéronef ; et lorsque l'aéronef commence un décollage, le braquage des ailerons lui confère une bonne portance et une traînée pas trop élevée (la finesse correspondant au rapport de la portance sur la traînée), ce qui facilite donc l'envol de l'aéronef. De préférence, afin de dynamiser le passage d'un état à l'autre, il est avantageux, d'une part, de déterminer la position de l'incidence a par rapport audit seuil d'incidence as en comparant l'expression a+ K1.q audit seuil as, K1 étant un coefficient constant positif et q étant la vitesse de tangage dudit aéronef (c'est-à-dire la dérivée par rapport au temps de la-dite incidence a), et, d'autre part, de déterminer la position de la vitesse Vc de l'aéronef par rapport audit seuil de vitesse Vs en comparant l'expression Vc + K2.dVc/dt audit seuil Vs, K2 étant un coefficient constant positif et dVc/dt l'accélération dudit avion. La valeur desdits seuils d'incidence et de vitesse dépend de la position d'hypersustentation desdites surfaces aérodynamiques d'hypersus- tentation et du nombre de Mach. Le passage des ailerons d'un état à l'autre peut être réversible ou irréversible. Par exemple, après être passés dudit premier état au second, lesdits ailerons restent dans ledit second état même si les conditions d'incidence et de vitesse redeviennent conformes audit premier état. En re- vanche, après être passés dudit premier état au second, lesdits ailerons peuvent repasser, de préférence avec hystérésis, audit premier état lors-que les conditions d'incidence et de vitesse redeviennent conformes audit premier état. Pour la mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention, on peut utiliser un dispositif monté à bord dudit aéronef et comportant : des premiers moyens de comparaison pour comparer ladite incidence a audit seuil d'incidence as ; des seconds moyens de comparaison pour comparer ladite vitesse Vc audit seuil de vitesse Vs ; des moyens logiques de type OU recevant les résultats des comparai-sons effectuées par lesdits premiers et seconds moyens de comparai- son ; des premiers moyens de commutation pour choisir entre ledit premier braquage et ledit second braquage ; et des seconds moyens de commutation, actionnés par lesdits moyens logiques pour choisir entre le résultat du choix desdits premiers moyens de commutation et ladite position braquée vers le haut d'un angle tel que lesdits ailerons conservent quasiment intacte leur efficacité en roulis. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure 1 montre en perspective schématique un avion civil gros porteur pourvu de becs et de volets hypersustentateurs,, ainsi que d'ailerons. Les figures 2, 3 et 4 sont des diagrammes illustrant respective- ment l'efficacité en roulis, la finesse et la portance de l'avion de la figure 1 en fonction de l'angle de braquage des ailerons. La figure 5 est le schéma synoptique d'un dispositif de mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention. L'avion de transport civil 1, représenté schématiquement en perspective sur la figure 1, comporte deux ailes 2G et 2D en tous points symétriques l'une de l'autre par rapport au fuselage 3. Les ailes 2G et 2D comportent respectivement des becs de bord d'attaque 4G, 4D, des volets de bord de fuite 5G, 5D (lesdits becs et vo-lets constituant des surfaces aérodynamiques d'hypersustentation pour l'avion 1) et des ailerons 6G, 6D de commande en roulis. De façon usuelle, les becs et les volets 4G, 4D ; 5G, 5D sont déployables et rétractables de façon à communiquer aux ailes 2G, 2D, et donc à l'avion 1, une configuration lisse lorsqu'ils sont rétractés et au moins une configuration hypersustentée lorsqu'ils sont déployés. De même, les ailerons 6G, 6D sont articulés en rotation sur lesdites ailes 2G, 2D pour pouvoir prendre différentes positions de braquage par rapport à celles-ci. Sur la figure 2, on a représenté un diagramme connu illustrant l'efficacité en roulis R des ailerons 6G, 6D sur l'avion 1 en fonction de l'angle de braquage b desdits ailerons. Sur ce diagramme, les angles b positifs correspondent à un braquage vers le bas et les angles b négatifs à un braquage vers le haut. De ce diagramme connu, on constate aisément que l'efficacité en roulis R desdits ailerons est bonne tant que l'angle de braquage b prend une valeur proche de zéro. Ainsi, pour une valeur négative bO proche de zéro, par exemple au plus égale à -5 , l'efficacité des ailerons en roulis est pratiquement aussi bonne que lorsque l'angle de braquage est nul. De plus, sur la figure 3, on a représenté un autre diagramme connu illustrant la finesse F de l'avion 1, c'est-à-dire le rapport entre sa portance et sa traînée, en fonction dudit angle de braquage b des ailerons 6G, 6D. On peut y voir que ladite finesse passe par un maximum Fmax pour une valeur positive b1 dudit angle de braquage b. Enfin, sur la figure 4, on a représenté un troisième diagramme connu illustrant la portance P de l'avion 1 en fonction de son incidence a, pour la valeur négative bO et les valeurs positives b1 et b2 (avec b2 > b1) de l'angle de braquage b des ailerons 6G, 6D. Ce dernier diagramme illus-tre que, pour une valeur déterminée ad de a, la valeur correspondante P0, P1 ou P2 de la portance P est d'autant plus grande que la valeur de l'angle de braquage b est plus grande. La présente invention est décrite ci-après en regard du schéma synoptique de la figure 5, en s'appuyant sur les caractéristiques illustrées par les figures 2, 3 et 4. Le dispositif destiné à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention et représenté par le schéma synoptique de la figure 5 comporte : û un premier comparateur 1 1 recevant, sur une de ses entrées, la somme de l'incidence actuelle a de l'avion 1 et d'un terme K1 .q, constitué du produit d'une constante positive K1 et de la vitesse de tangage actuelle q dudit avion et, sur son autre entrée, un seuil d'incidence as, dont la valeur est fonction de la position des becs 4G, 4D, des volets 5G, 5D et du nombre de Mach, ledit premier comparateur 1 1 ne délivrant un signal que lorsque l'expression a+ K1 .q est égale ou supérieure à as ; un second comparateur 12 recevant, sur une de ses entrées, la somme de la vitesse actuelle Vc de l'avion 1 et d'un terme K2.dVc/dt, constitué du produit d'une constante positive K2 et de la dérivée dVc/dt de la vitesse dudit avion et, sur son autre entrée, un seuil de vitesse Vs, dont la valeur est fonction de la position des becs 4G, 4D, des volets 5G, 5D et du nombre de Mach, ledit second comparateur 12 ne délivrant un signal que lorsque l'expression Vc + K2.dVc/dt est égale ou inférieure à Vs ; une porte logique 13, de type OU, dont les entrées sont respectivement reliées aux sorties des comparateurs 1 1 et 12 ; 7 un premier commutateur 14 recevant respectivement à ses entrées les deux valeurs positives b1 et b2 de l'angle de braquage b, correspondant respectivement à la finesse maximale Fmax et à la portance optimale P2 pour l'aéronef 1, ledit commutateur 14 adressant à sa sortie l'une ou l'autre de ces valeurs b1 ou b2 en réponse à un ordre 15 correspondant respectivement au fait que l'avion 1 est en phase de décollage (ou de redécollage) ou en phase d'atterrissage ; un second commutateur 16 recevant respectivement sur ses deux entrées la valeur négative bO et l'une ou l'autre des valeurs positives b1 ou b2 (en fonction de la commande 15 du premier commutateur 14), ledit second commutateur 16 étant commandé par la sortie de la porte logique 13 pour adresser à un filtre 17, soit la valeur négative bO, soit l'une ou l'autre des valeurs positives b1, b2 ; et un additionneur 18 permettant d'additionner à un ordre de pilotage db des ailerons 6G, 6D, l'une ou l'autre des valeurs bO, b1 ou b2. A la lumière du schéma synoptique de la figure 1,. on comprend ai- sément que, en configuration hypersustentée des ailes 2G, 2D : lorsque l'expression a+ K1 .q est inférieure au seuil d'incidence as et que l'expression Vc + K2.dVc/dt est supérieure au seuil de vitesse Vs, la porte logique 13 ne délivre aucun signal, de sorte que le braquage négatif bO est imposé en commun aux ailerons 6G, 6D, à travers le filtre 17 et après éventuelle addition d'un ordre de commande de roulis db. De ce qui est montré par le diagramme de la figure 2, et des commentaires associés, on comprendra que le faible braquage négatif bO permet une éventuelle commande en roulis efficace ; et lorsque l'expression a+K1.q est égale ou supérieure au seuil d'incidence as ou que l'expression Vc + K2.dVc/dt est égale ou inférieure au seuil de vitesse Vs, la porte logique 13 fait basculer le second commutateur 16, de sorte que le braquage positif b1 correspondant au décol- 8 Tage ou le braquage positif b2 correspondant à l'atterrissage (en fonction de l'état du premier commutateur 15) est imposé en commun aux ailerons 6G, 6D, à travers le filtre 17 et après éventuelle addition d'un ordre de commande en roulis db. Les braquages b1 et b2 peuvent être respectivement de l'ordre de 5 et 10 . Sur la figure 4, on a représenté, par des lignes pointillées 7 et 8 respectivement, le passage du braquage bO, d'une part, au braquage b1 ou b2, d'autre part, lorsque ledit second commutateur 16 bascule. On remarquera que, grâce à l'action du filtre 17, le passage du braquage bO au braquage b1 ou b2 se fait en douceur, sans à-coup. Le second commutateur 16 peut être monostable et revenir spontanément à sa position initiale correspondant au braquage bO, dès que la porte logique 13 ne lui adresse plus aucun signal. En variante, le second commutateur 16 peut être bistable et rester dans sa position basculée correspondant au braquage b1 ou b2, même si la porte logique 13 ne lui adresse plus aucun signal. REVENDICATIONS 1. Procédé de pilotage d'un aéronef (1) comportant deux ailes symétriques (2G, 2D) pourvues : de surfaces aérodynamiques d'hypersustentation mobiles (4G, 4D ; 5G, 5D), aptes à conférer auxdites ailes soit une configuration lisse, soit au moins une configuration hypersustentée ; et d'ailerons de commande en roulis (6G, 6D), dont la position neutre correspond à un braquage nul, lorsque lesdites ailes présentent ladite configuration lisse, 1 o caractérisé en ce que, en configuration hypersustentée desdites ailes, on confère auxdits ailerons (6G, 6D), de façon identique sur les deux ailes et abstraction faite d'un éventuel ordre de commande en roulis (db) : lorsque l'incidence et la vitesse de l'aéronef sont respectivement inférieure à un seuil d'incidence (as) et supérieure à un seuil de vitesse 15 (Vs), un premier état (b0) correspondant à une position braquée vers le haut d'un angle tel que lesdits ailerons (6G, 6D) conservent quasiment intacte leur efficacité en roulis ; et lorsque l'incidence de l'aéronef est égale ou supérieure audit seuil d'incidence (as) ou lorsque la vitesse de l'aéronef est égale ou infé- 20 rieure audit seuil de vitesse (Vs), un second état correspondant : soit à un premier braquage (b1) vers le bas de valeur correspondant au moins approximativement à la finesse maximale (Fmax) de l'aéronef, si celui-ci est en phase de décollage ou de redécollage, soit à un second braquage (b2) vers le bas de valeur correspondant 25 au moins approximativement à la portance optimale (P2) de l'aéro- nef, si celui-ci est en phase d'atterrissage. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on détermine la position de l'incidence a par rapport audit seuil d'incidence as en comparant l'expression a+K1.q audit seuil as, K1 étant un coefficient constant positif et q étant a vitesse de tan-gage dudit aéronef. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit seuil d'incidence as dépend de la position des- dites surfaces aérodynamiques d'hypersustentation et du nombre de Mach. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on détermine la position de la vitesse Vc de l'aéronef par rapport audit seuil de vitesse Vs en comparant l'expression Vc + K2.dVc/dt audit seuil Vs, K2 étant un coefficient constant positif et dVc/dt l'accélération dudit avion. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit seuil de vitesse (Vs) dépend de la position des-dites surfaces aérodynamiques d'hypersustentation et du nombre de Mach. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, après être passés dudit premier état au second, lesdits ailerons restent dans ledit second état même si les conditions d'incidence et de vitesse redeviennent conformes audit premier état. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, après être passés dudit premier état au second, lesdits ailerons repassent audit premier état lorsque les conditions d'incidence et de vitesse redeviennent conformes audit premier état. 8. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quel- conque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte : û des premiers moyens de comparaison (Il) pour comparer ladite incidence a audit seuil d'incidence as ; des seconds moyens de comparaison (12) pour comparer ladite vitesse Vc audit seuil de vitesse Vs ; des moyens logiques (13) de type OU recevant les résultats des comparaisons effectuées par lesdits premiers et seconds moyens de compa- raison (Il, 12) ; des premiers moyens de commutation (14) pour choisir entre ledit premier braquage et ledit second braquage ; et des seconds moyens de commutation (16), actionnés par lesdits moyens logiques (13) pour choisir entre le résultat du choix desdits 1 o premiers moyens de commutation (14) et ladite position braquée vers le haut d'un angle tel que lesdits ailerons (6G, 6D) conservent quasiment intacte leur efficacité en roulis. 9. Aéronef mettant en oeuvre le procédé spécifié sous l'une quel-conque des revendications 1 à 7.