Brevet FR2903724A1 — publié le 20080118

La présente invention se rapporte à un appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne qui règle d'une manière variable les instants d'ouverture et de fermeture d'une soupape d'admission et/ou d'une soupape d'échappement du moteur par la force électromagnétique. Durant ces dernières années, divers appareils de réglage variable des soupapes du type à force électromagnétique ont été proposés et développés. Un tel appareil de réglage variable des soupapes a été divulgué dans la publication provisoire du brevet japonais n 2004-239231 (appelé ci-après "JP 2004-239231"). L'appareil de réglage variable des soupapes divulgué dans le JP 2004-239231 comprend un pignon de distribution auquel un couple (force de rotation) est transféré d'un vilebrequin d'un moteur, un arbre à cames supporté en rotation dans une plage angulaire prédéterminée par rapport au pignon de distribution, un manchon relié fixement à l'arbre à cames et un mécanisme de commande de la phase de rotation (ou mécanisme de commande ou de déplacement de la phase angulaire relative) réalisé entre le pignon de distribution et le manchon de manière à commander ou décaler une phase de rotation de l'arbre à cames par rapport au pignon de distribution en fonction d'un état de fonctionnement du moteur. Le mécanisme de commande de la phase de rotation comprend une fenêtre de guidage dans la direction radiale formée dans le pignon de distribution, un guide spiral (une rainure de guidage spirale) formé sur une surface du disque de guidage spiral, un élément de liaison ayant deux portions d'extrémité une extrémité de base agissant comme pivot et une portion d'extrémité supérieure supportée d'une manière coulissante dans la fenêtre de guidage dans la direction radiale de telle sorte que la portion d'extrémité supérieure peut coulisser dans la direction radiale le long de la fenêtre 2903724 2 de guidage, une portion d'engagement qui est réalisée à la portion d'extrémité supérieure de l'élément de liaison et dont l'extrémité supérieure (une portion sphérique ou une saillie semi-sphérique) est en prise avec le guide 5 spiral et un frein à hystérésis appliquant une force de freinage au disque de guidage spiral en fonction de l'état de fonctionnement du moteur. Le frein à hystérésis présente au côté de l'extrémité frontale du manchon une culasse de bobine et 10 une bobine électromagnétique entourée circonférentiellement par la culasse de bobine. La culasse de bobine présente à son côté arrière une paire de surfaces cylindriques circonférentiellement opposées, un espace d'air ou entrefer cylindrique subsistant entre 15 les surfaces opposées. La culasse de bobine possède en outre une pluralité de dents polaires sur les surfaces opposées, respectivement. En outre, un élément à hystérésis de forme cylindrique et muni d'un fond, qui possède une caractéristique d'hystérésis du flux 20 magnétique, est agencé dans l'entrefer entre les surfaces opposées (dans l'entrefer entre les dents polaires opposées). L'élément à hystérésis est déplaçable relativement aux dents polaires opposées. Lorsque la bobine électromagnétique est excitée, un 25 champ magnétique est induit entre les dents polaires opposées à l'élément à hystérésis, et ensuite un frein électromagnétique agit sur le disque de guidage spiral par l'élément à hystérésis. Par cette action, (freinage exercé sur le disque de guidage spiral), la portion 30 d'engagement est guidée le long du guide spiral pendant que la portion d'engagement se déplace dans la direction radiale le long de la fenêtre de guidage. Ainsi le manchon (également l'arbre à cames) peut être amené à tourner relativement au pignon de distribution dans une 35 plage angulaire prédéterminée. En outre, l'huile de lubrification (lubrifiant) est constamment fournie et circule dans le mécanisme de 2903724 3 commande de la phase de rotation. Le refroidissement de la bobine électromagnétique et une bonne lubrification de chaque palier sont alors assurés par cette huile de lubrification. 5 Cependant, dans l'appareil de réglage variable des soupapes, lorsque le moteur est arrêté pendant un temps prolongé dans la saison froide, comme en hiver, la viscosité de l'huile dans le mécanisme de commande de la phase de rotation augmente. En particulier, une viscosité 10 de l'huile de lubrification se trouvant dans des espaces entre les dents polaires entraîne la survenue d'un couple de freinage lors du démarrage du moteur. A cause de cela, le couple de freinage agit sur le disque de guidage spiral, et la portion d'engagement coulisse dans le guide 15 spiral tout en se déplaçant radialement dans et le long de la fenêtre de guidage dans la direction radiale. En outre, cela entraîne une rotation relative entre le pignon de distribution et le manchon, et il y a un cas où une action non appropriée comme un déplacement de la 20 phase de rotation de l'arbre à cames à une phase avancée aura lieu. Dans ce cas, il y aura des risques, par exemple, non seulement d'une détérioration de l'aptitude au démarrage du moteur ou d'une instabilité du ralenti, mais encore d'une détérioration de la performance 25 d'émission des gaz d'échappement. La présente invention a donc pour objectif la réalisation d'un appareil de détection de l'angle de phase qui soit apte à empêcher une action non appropriée provoquée par la résistance visqueuse de l'huile de 30 lubrification. Cet objectif est atteint conformément à la présente invention, selon un aspect, par un appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne, qui comprend un élément rotatif menant entraîné en 35 rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif mené fixé à un arbre à cames qui possède une came ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément rotatif 2903724 4 mené étant entraîné par l'élément rotatif menant, un mécanisme de changement de phase prévu entre les éléments rotatifs menant et mené et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant et 5 mené, et un mécanisme de verrouillage verrouillant et libérant la liaison entre deux quelconques de l'élément rotatif menant, de l'élément rotatif mené et du mécanisme de changement de phase en fonction de la température du mécanisme de changement de phase. 10 Selon des réalisations avantageuses, l'invention peut également comprendre au moins l'une des caractéristiques suivantes : - le mécanisme de changement de phase possède un disque spiral relié en rotation à l'arbre à cames et un 15 élément de liaison relié d'une manière mobile à l'élément rotatif menant, et le mécanisme de verrouillage verrouille et libère la liaison entre l'un quelconque du disque spiral ou de l'élément de liaison de l'un quelconque de l'élément rotatif menant ou de l'élément 20 rotatif mené ; - le mécanisme de verrouillage verrouille et libère la liaison entre le disque spiral et l'élément rotatif menant ; - le mécanisme de verrouillage verrouille et libère 25 la liaison entre l'élément de liaison et l'élément rotatif menant ; - le mécanisme de verrouillage verrouille et libère la liaison entre l'un quelconque de l'élément de liaison ou de l'élément rotatif menant et de l'arbre à cames. 30 Selon un autre aspect de la présente invention, un appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne comprend : - un élément rotatif menant entraîné en rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif mené 35 fixé à un arbre à cames qui possède une came ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément rotatif mené étant entraîné par l'élément rotatif menant, un 2903724 5 mécanisme de changement de phase prévu entre les éléments rotatifs menant et mené et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant et mené, un mécanisme de verrouillage verrouillant et 5 libérant la liaison entre deux quelconques de l'élément rotatif menant, de l'élément rotatif mené et du mécanisme de changement de phase en fonction de la température du mécanisme de changement de phase, et le mécanisme de verrouillage présente un axe de verrouillage établissant 10 la liaison et libérant la liaison, un trou de connexion dans lequel l'axe de verrouillage est inséré, et une partie d'ajustement de mouvement déplaçant l'axe de verrouillage dans une direction dans laquelle l'axe de verrouillage est inséré dans le trou de connexion lorsque 15 la température du mécanisme de changement de phase devient sensiblement égale ou inférieure à une température prédéterminée et déplaçant également l'axe de verrouillage dans une direction dans laquelle l'axe de verrouillage est extrait du trou de connexion lorsque la 20 température du mécanisme de changement de phase devient sensiblement égale ou supérieure à la température prédéterminée. Selon d'autres réalisations avantageuses, l'invention peut également comprendre au moins l'une des 25 caractéristiques suivantes : - le mécanisme de verrouillage possède un élément thermosensible qui ajuste le mouvement de l'axe de verrouillage ; - l'élément thermosensible est formé par un bimétal 30 dont une extrémité est une extrémité fixe et dont l'autre extrémité est reliée à l'axe de verrouillage ; - le bimétal est formé par des plaques métalliques minces liées en un matériau d'alliage à mémoire de forme et un matériau de ressort de sollicitation ; 35 - l'axe de verrouillage du mécanisme de verrouillage est réalisé à l'un quelconque de l'élément rotatif menant, de l'élément rotatif mené et du mécanisme 2903724 6 de changement de phase, et le trou de connexion est ménagé dans l'un des éléments ou mécanisme restants parmi l'élément rotatif menant, l'élément rotatif mené et le mécanisme de changement de phase. 5 Enfin, selon un autre aspect de l'invention, un appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne comprend un élément rotatif menant entraîné en rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif mené fixé à un arbre à cames qui possède 10 une came ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément rotatif mené étant entraîné par l'élément rotatif menant, un mécanisme de changement de phase prévu entre les éléments rotatifs menant et mené et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant 15 et mené, et dans un cas où la température du mécanisme de changement de phase est sensiblement égale ou inférieure à une température prédéterminée, deux quelconques parmi l'élément rotatif menant, l'élément rotatif mené et le mécanisme de changement de phase étant reliés l'un à 20 l'autre, et la rotation de l'arbre à cames relativement au vilebrequin du moteur étant limitée. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description 25 explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant des modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - La figure 1 est une vue en section à plus grande 30 échelle d'une partie essentielle représentant un premier mode de réalisation de la présente invention. - Les figures 2A à 2C sont des schémas pour expliquer le fonctionnement du mécanisme de verrouillage selon la présente invention. 35 - La figure 3 est une section transversale longitudinale d'un appareil de réglage variable des 2903724 7 soupapes d'un moteur à combustion interne selon le premier mode de réalisation. - La figure 4 est une vue éclatée en perspective de l'appareil de réglage variable des soupapes, vu du côté 5 arrière. - La figure 5 est une vue éclatée en perspective de l'appareil de réglage variable des soupapes, vu du côté avant. - La figure 6 est une vue en section de l'appareil 10 de réglage variable des soupapes prise le long d'une ligne A-A de la figure 3. - La figure 7 est une vue en section de l'appareil de réglage variable des soupapes prise le long d'une ligne B-B de la figure 3, pendant le démarrage du moteur. 15 - La figure 8 est un schéma indiquant des caractéristiques de course de l'axe de verrouillage du mécanisme de verrouillage selon le premier mode de réalisation. - La figure 9 est un schéma indiquant des 20 caractéristiques de course de l'axe de verrouillage du mécanisme de verrouillage selon le deuxième mode de réalisation. - La figure 10 est une section transversale longitudinale d'un appareil de réglage variable des 25 soupapes selon le troisième mode de réalisation. - La figure 11 est une section transversale longitudinale d'un appareil de réglage variable des soupapes selon le troisième mode de réalisation, pour expliquer le fonctionnement du mécanisme de verrouillage. 30 Des modes de réalisation d'un appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne seront expliqués ci-après, avec référence aux dessins. Dans la description suivante, les termes "avant" et "arrière" sont utilisés pour localiser un élément 35 relativement à un autre et ne sont pas destinés à être des termes de limitation. Sur les figures 4 et 5, le "côté avant" est un côté d'un ressort à torsion 16 2903724 8 (décrit ultérieurement) et le "côté arrière" est un côté d'une came la (également décrite ultérieurement). En outre, bien que chaque mode de réalisation ci-dessous soit appliqué au réglage de l'instant d'ouverture/de 5 fermeture d'une soupape d'admission pour un moteur à combustion interne, il peut également être appliqué pour régler l'instant d'ouverture/de fermeture d'une soupape d'échappement. Tout d'abord, un appareil de réglage variable des 10 soupapes sera expliqué en se reportant aux figures 3 à 7. L'appareil de réglage variable des soupapes comprend un arbre à cames 1 supporté en rotation sur une culasse (non représentée) du moteur, un pignon de distribution 2 (comme élément rotatif menant ou élément d'entraînement) 15 disposé en rotation au côté frontal de l'arbre à cames 1 et un mécanisme de commande de la phase angulaire relative (simplement un convertisseur de phase ou mécanisme de changement de phase 3) disposé à l'intérieur du pignon de distribution 2 de manière à changer ou à 20 régler une phase de rotation relative (ou simplement une phase relative) entre l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2. L'arbre à cames 1 possède deux cames la, la pour chaque cylindre, qui sont disposées sur une surface 25 périphérique extérieure de l'arbre à cames 1 pour actionner des soupapes d'admission respectives, un élément rotatif mené (élément d'arbre mené) ou élément mené) 4 relié à une extrémité frontale de l'arbre à cames 1 par un boulon de came 5 de sorte que l'élément rotatif 30 mené 4 et l'arbre à cames 1 sont alignés coaxialement l'un avec l'autre, et un manchon 6 qui est vissé sur et fixé à une portion d'extrémité frontale de l'élément rotatif mené 4. L'élément rotatif mené 4 présente une portion 35 d'arbre de forme cylindrique 4a et une portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b. La portion d'arbre 4a est munie d'un trou pour recevoir le boulon de came 5 à 2903724 9 travers celui-ci. En outre, la portion d'arbre 4a présente un filetage de vis mâle sur sa surface périphérique extérieure à sa portion d'extrémité frontale pour le vissage du manchon 6. La portion de bride 4b est 5 réalisée intégralement avec la portion d'arbre 4a à une portion d'extrémité arrière de la portion d'arbre 4a (dans une position correspondant axialement à l'extrémité frontale de l'arbre à cames 1). Le manchon 6 présente un filetage de vis femelle 6a 10 sur sa surface périphérique intérieure à sa portion d'extrémité arrière pour le vissage de la portion d'arbre 4a. Par ailleurs, le manchon 6 est maté par un mateur annulaire pour empêcher que le manchon 6 tourne après que le manchon 6 a été vissé sur la portion d'arbre 4a 15 entièrement et étroitement et a été fixé à celle-ci. En ce qui concerne le pignon de distribution 2, plusieurs dents de pignon 2a sont réalisées intégralement avec une circonférence extérieure du pignon de distribution 2 dans la direction circonférentielle. 20 Ensuite, le pignon de distribution 2 avec ses dents de pignon annulaires 2a est lié à un vilebrequin du moteur (non représenté) et tourne par l'intermédiaire d'une chaîne de distribution (non représentée). En outre, le pignon de distribution 2 possède un élément de plaque 2b 25 qui est sensiblement configuré en disque, à l'intérieur des dents de pignon 2a. L'élément de plaque 2b présente un trou 2c à son centre pour recevoir à travers celui-ci la portion d'arbre 4a de l'élément rotatif mené 4. L'élément de plaque 2b (le pignon de distribution 2) est 30 donc supporté en rotation par la surface périphérique extérieure de la portion d'arbre 4a de l'élément rotatif mené 4. De plus, l'élément de plaque 2b présente deux fenêtres de guidage 7, 7 dans la direction radiale (comme 35 guide radial) formées par des parois latérales parallèles opposées respectivement. Plus spécifiquement, chacune des fenêtres de guidage dans la direction radiale 7, 7 est 2903724 10 formée par l'élément de plaque 2b (c'est-à-dire les fenêtres de guidage dans la direction radiale 7, 7 passent à travers l'élément de plaque 2b) de sorte que chacune des fenêtres de guidage dans la direction radiale 5 7, 7 est agencée dans une direction d'un diamètre du pignon de distribution 2. En outre, deux trous de guidage 2d, 2d sont ménagés dans l'élément de plaque 2b entre les fenêtres de guidage dans la direction radiale 7, 7 respectivement (les deux trous de guidage 2d, 2d passent 10 également à travers l'élément de plaque 2b). Ces fenêtres de guidage dans la direction radiale 7 et trous de guidage 2d sont prévus pour recevoir une portion d'extrémité supérieure 8d (décrite ultérieurement) et une portion d'extrémité de base 8a (également décrite 15 ultérieurement) d'un élément de liaison 8 (une portion suiveuse, également décrite ultérieurement), et de ce fait la portion d'extrémité supérieure 8b et la portion d'extrémité de base 8a peuvent se déplacer ou coulisser le long de la fenêtre de guidage dans la direction 20 radiale 7 et le trou de guidage 2d respectivement. Chacun des trous de guidage 2d, 2d est réalisé en forme d'arc dans la direction circonférentielle radialement à l'extérieur du trou 2c. Une longueur dans la direction circonférentielle du trou de guidage 2d est 25 réglée ou dimensionnée en une longueur correspondant à une plage mobile de la portion d'extrémité de base 8a (en d'autres termes, la longueur du trou de guidage 2d est réglée à une longueur correspondant à une plage de changement de phase de la phase de rotation relative 30 entre l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2). Chacun des deux éléments de liaison 8, 8 (en tant qu'élément mobile) est réalisé en forme d'arc et présente les deux portions d'extrémité ci-dessus la portion d'extrémité de base 8a et la portion d'extrémité 35 supérieure 8b, à un côté frontal de la portion de bride 4a de l'élément rotatif mené 4. La portion d'extrémité de base 8a et la portion d'extrémité supérieure 8b sont 2903724 11 réalisées toutes les deux en une forme cylindrique et font saillie vers l'élément de plaque 2b, respectivement. D'autre part, à un côté arrière de la portion de bride 4b (au côté de l'arbre à cames 1), deux saillies formant 5 levier 4p, 4p qui font saillie radialement, sont réalisées. En outre, un trou 4h est ménagé dans chacune des saillies formant levier 4p à travers la saillie formant levier 4p et la portion de bride 4b. La portion d'extrémité de base 8a est ensuite supportée et fixée 10 d'une manière rotative ou pivotante à l'élément rotatif mené 4 par un axe 9. Une portion d'extrémité de l'axe 9 est ajustée avec serrage dans le trou ci-dessus 4h. Comme mentionné ci-dessus, la portion d'extrémité supérieure 8b de l'élément de liaison 8 est en prise de 15 coulissement avec la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7. La portion d'extrémité supérieure 8b est réalisée avec un trou de retenu 10 s'ouvrant dans la direction vers l'avant. En outre, dans ce trou de retenue 10, un axe d'engagement 11 (en tant que portion engagée) 20 ayant une extrémité de forme sphérique à son extrémité avant et un ressort hélicoïdal 12 sollicitant l'axe d'engagement 11 dans la direction vers l'avant (vers une rainure de guidage spirale ou rainure spirale 15 (décrite ultérieurement)) à travers la fenêtre de guidage dans la 25 direction radiale 7 sont prévus. L'extrémité de forme sphérique de l'axe d'engagement 11 est engagée d'une manière coulissante dans la rainure de guidage spirale 15 (décrite ultérieurement) d'un disque de guidage spiral 13 (ou disque spiral, également décrit ultérieurement), et 30 de ce fait la portion d'extrémité supérieure 8b se déplace ou coulisse radialement dans et le long de la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7 tout en état guidée le long de la rainure de guidage spirale 15. Plus spécifiquement, la portion d'extrémité 35 supérieure 8b est engagée d'une manière coulissante dans la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7, et la portion d'extrémité de base 8a est fixée d'une manière 2903724 12 rotative à l'élément rotatif mené 4 par l'axe 9. Par ce réglage ou configuration, lorsque la portion d'extrémité supérieure 8b se déplace ou coulisse radialement dans et le long de la fenêtre de guidage dans la direction 5 radiale 7 par une force externe qui résulte de l'axe d'engagement 11 guidé par la rainure de guidage spirale 15, la portion d'extrémité de base 8a se déplace ou coulisse dans et le long du trou de guidage 2d. L'élément rotatif mené 4 tourne par conséquent relativement au 10 pignon de distribution 2 dans une direction circonférentielle correspondant à une direction de mouvement radiale de la portion d'extrémité supérieure 8b selon un certain degré correspondant à un déplacement de la portion d'extrémité supérieure 8b. (C'est-à-dire un 15 angle d'opération de l'élément rotatif mené 4 est décalé par la rotation du disque de guidage spiral 13). Quant au disque de guidage spiral 13 orienté vers un côté frontal de l'élément de plaque 2b, comme représenté sur la figure 3, le disque de guidage spiral 20 13 comprend une portion cylindrique 13a possédant un roulement à billes 14 et une portion de disque 13b réalisée intégralement avec la portion cylindrique 13a à l'extrémité arrière de la portion cylindrique 13a. Le disque de guidage spiral 13 est ensuite supporté en 25 rotation sur la portion d'arbre 4a de l'élément rotatif mené 4 par le roulement à billes 14. Chacune des deux rainures de guidage spirales 15, 15 est formée sur une surface arrière du disque de guidage spiral 13 (c'est-à-dire au côté de l'arbre à cames 1). La rainure de guidage 30 spirale 15 servant de guidage spiral est semi-circulaire en section transversale. Une extrémité de forme sphérique 11a de l'axe d'engagement 11 de l'élément de liaison 8 est engagée d'une manière coulissante dans la rainure de guidage spirale 15 et est ainsi guidée le long de la 35 rainure de guidage spirale 15. Comme on peut le voir sur la figure 7, les rainures de guidage spirales 15, 15 sont agencées séparément l'une 2903724 13 de l'autre. En outre, chaque rainure de guidage spirale 15 est formée de telle sorte que son rayon spiral diminue progressivement dans la direction de rotation du pignon de distribution 2. Plus spécifiquement, une section de 5 rainure la plus extérieure 15a (c'est-à-dire une section d'un point d'inflexion 15c jusqu'à l'extrémité supérieure) située à la portion la plus extérieure de la rainure de guidage spirale 15 est formée pour être courbée vers l'intérieur au point d'inflexion 15c selon 10 un angle donné. En outre, la section de rainure la plus extérieure 15a est encore courbée légèrement vers l'intérieur selon un petit angle autour d'une portion centrale de la longueur longitudinale de la section de rainure la plus extérieure 15a. 15 C'est-à-dire, la rainure de guidage spirale 15 possède deux sections : la section de rainure la plus extérieure 4a et une section normale 15b, à l'exception de la section de rainure la plus extérieure 15a. Un taux de changement de la spirale (taux de changement de la 20 phase de rotation) de la section normale 15b (ou un taux de convergence de la section normale 15b) est constant. En d'autres termes, le rayon spiral de la section normale 15b diminue progressivement dans la direction de rotation du pignon de distribution 2. D'autre part, le taux de 25 convergence de la section de rainure la plus extérieure 15a est petit en comparaison avec celui de la section normale 15b. C'est-à-dire, la section de rainure la plus extérieure 15a est réalisée selon une ligne sensiblement droite le long d'une tangente du disque de guidage spiral 30 13, et une longueur L de la section de rainure la plus extérieure 15a est réglée pour être relativement longue. En outre, en ce qui concerne la section de rainure la plus extérieure 15a, sa portion d'extrémité supérieure d'une portion pratiquement centrale (un point de courbure 35 15d) de la longueur L est formée pour être légèrement courbée vers l'intérieur selon un très petit angle. 2903724 14 Lorsque le disque de guidage spiral 13 tourne relativement dans une direction de retardement par rapport au pignon de distribution 2, l'axe d'engagement 11 étant engagé dans la rainure de guidage spirale 15, la 5 portion d'extrémité supérieure 8b de l'élément de liaison 8 se déplace dans une direction radialement vers l'intérieur dans et le long de la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7 tout en étant guidée par la rainure de guidage spirale 15. A ce moment, l'arbre à 10 cames 1 est entraîné en rotation dans une direction d'avancement. D'autre part, lorsque le disque de guidage spiral 13 tourne relativement dans une direction d'avancement par rapport au pignon de distribution 2, la portion d'extrémité supérieure 8b se déplace dans une 15 direction radialement vers l'extérieur. Ici, lorsque l'axe d'engagement 11 (également la portion d'extrémité supérieure 8b) atteint le point d'inflexion 15c en étant guidé, l'arbre à cames 1 est le plus retardé. En outre, lorsque le disque de guidage spiral 13 20 est amené à tourner davantage, l'axe d'engagement 11 (également la portion d'extrémité supérieure 8b) est guidé et positionné à la section de rainure la plus extérieure 15a. A ce moment, une phase de l'arbre à cames 1 est légèrement décalée de la position de phase la plus 25 retardée ci-dessus à une position de phase légèrement avancée qui convient pour le démarrage du moteur (simplement une phase de démarrage du moteur). Le disque de guidage spiral 13 mentionné ci-dessus présente une force de rotation fonctionnelle relative par 30 rapport à l'arbre à cames 1 par l'intermédiaire d'un mécanisme d'application de force de commande ou de force d'actionnement (décrit ultérieurement). Lorsque la portion d'extrémité supérieure 8b de l'élément de liaison 8 reçoit la force de rotation fonctionnelle, elle est 35 radialement déplacée dans et le long de la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7 par la force d'actionnement par l'extrémité de forme sphérique 11a de 2903724 15 l'axe d'engagement 11 guidé par la rainure de guidage spirale 15. A ce moment, par le mécanisme de conversion de mouvement ou l'intervention de l'élément de liaison 8, l'élément de rotation mené 4 est déplacé dans sa 5 direction de rotation ou est amené à tourner relativement par rapport au pignon de distribution 2 selon la force de rotation. C'est-à-dire que l'élément de liaison 8 engagé d'une manière coulissante dans la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7et la rainure de guidage spirale 10 15 servent à convertir le déplacement radial de la portion d'extrémité supérieure 8b le long de la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7 en déplacement circonférentiel de la portion d'extrémité de base 8a le long du trou de guidage 2d. En d'autres termes, l'élément 15 de liaison 8 relié d'une manière oscillante ou basculante à la fois à la fenêtre de guidage 7 et à la rainure de guidage spirale 15 agit comme un convertisseur de mouvement, et de ce fait, l'élément rotatif mené 4 est entraîné en rotation. 20 Comme représenté sur la figure 3, le mécanisme d'application de la force de fonctionnement comprend un ressort de torsion 16 (comme dispositif de sollicitation, comme moyen de contrainte) forçant en permanence le disque de guidage spiral 13 dans la direction de rotation 25 du pignon de distribution 2 par le manchon 6, un frein à hystérésis 17 (un frein électromagnétique) qui produit sélectivement une force de freinage contre une force du ressort de torsion 16 pour forcer le disque de guidage spiral 13 dans la direction inverse à la rotation du 30 pignon de distribution 2, et un dispositif de commande 24 (ECU : unité de commande électrique, section de sortie) qui commande ou règle la force de freinage du frein à hystérésis 17 en fonction de l'état de fonctionnement du moteur. En réglant la force de freinage du frein à 35 hystérésis 17 d'une manière appropriée par le dispositif de commande 24 en fonction de l'état de fonctionnement du moteur, le disque de guidage spiral 13 tourne par rapport 2903724 16 au pignon de distribution 2, ou bien ces positions de rotation sont conservées ou maintenues. Comme on peut le voir sur la figure 3, le ressort de torsion 16 est disposé à l'extérieur du manchon 6. Une 5 première portion d'extrémité 16a du ressort de torsion 16 est inséré radialement dans un trou formé à une portion d'extrémité avant du manchon 6 et est fixée au manchon 6. D'autre part, une seconde portion d'extrémité 16b du ressort de torsion 16 est insérée dans un trou formé à un 10 côté frontal de la portion cylindrique 13a dans la direction axiale et est fixée à la portion cylindrique 13a. Le ressort de torsion 16 sert à forcer et à faire tourner le disque de guidage spiral 13 dans une direction de démarrage d'une phase de rotation après que le moteur 15 a été arrêté. Quant au frein à hystérésis 17, il comprend une bague à hystérésis 18 reliée intégralement et fixée à une périphérie extérieure frontale du disque de guidage spiral 13, une culasse annulaire de bobine 19 agencée à 20 un côté frontal de la bague à hystérésis 18, et une bobine électromagnétique 20 entourée circonférentiellement par la culasse de bobine 19 pour induire un flux magnétique dans la culasse de bobine 19. Le dispositif de commande 24 règle d'une manière précise 25 l'application du courant à la bobine électromagnétique 1 selon l'état de fonctionnement du moteur, un flux magnétique relativement grand est donc produit. La bague à hystérésis 18 est réalisée à partir d'un matériau magnétiquement semi-durci (c'est-à-dire un 30 matériau à hystérésis) ayant une caractéristique représentant un changement de flux magnétique avec un retard de phase derrière un changement du champ magnétique externe. La culasse de bobine 19 est réalisée en une forme 35 sensiblement cylindrique de sorte qu'elle entoure circonférentiellement la bobine électromagnétique 20. En outre, la culasse de bobine 19 est maintenue d'une 2903724 17 manière non-tournante par un couvercle de moteur (non représenté) par un mécanisme d'absorption de cliquetis ou de jeu (ou par un organe d'élimination de jeu). De même, la culasse de bobine 19 est supportée sur la portion 5 cylindrique 13a du disque de guidage spiral 13 par un roulement à billes 23 prévu à une surface cylindrique intérieure de la culasse de bobine 19 de sorte que le disque de guidage spiral 13 tourne par rapport à la culasse de bobine 19. 10 Comme cela sera expliqué en détail à propos des dents polaires 21, 22, comme on peut le voir sur les figures 4 à 6, la culasse de bobine 19 comprend une portion de culasse annulaire 19a dans une portion d'espace intérieure de celle-ci à son côté arrière (au 15 côté du disque de guidage spiral 13) et une pluralité de dents polaires opposées 21, 22 agencées circonférentiellement à des intervalles réguliers sur la surface périphérique intérieure de la portion d'espace intérieure de la culasse de bobine 19 et la surface 20 périphérique intérieure de la portion de culasse annulaire 19a. Plus spécifiquement, comme représenté sur la figure 6, chacune des dents polaires 21, 22 réalisée en une forme saillante et servant à produire un champ magnétique (en tant que portion génératrice de champ 25 magnétique) est agencée circonférentiellement en une configuration échelonnée. C'est-à-dire que chaque portion évidée entre chacune des dents polaires 21, 22 et chaque portion saillante des dents polaires 21, 22 est placée sur des côtés opposés de l'espace d'air ou entrefer 30 circonférentiel. Ainsi lors de l'excitation de la bobine électromagnétique 20, un champ magnétique est produit entre les portions saillantes adjacentes opposées. C'est-à-dire que le champ magnétique est produit à un certain angle relativement à la direction circonférentielle de la 35 bague à hystérésis 18. Comme décrit ci-dessus, la portion d'extrémité supérieure 18a de la bague à hystérésis 18 se situe dans l'entrefer cylindrique entre les dents 2903724 18 polaires circonférentiellement opposées 21, 22, la portion d'extrémité supérieure 18a n'étant pas en contact avec les dents polaires 21, 22. Plus spécifiquement, un entrefer entre une surface périphérique extérieure de la 5 portion d'extrémité supérieure 18a et les dents polaires 21, et un entrefer entre une surface périphérique intérieure de la portion d'extrémité supérieure 18a et les dents polaires 22 sont réglés à des distances infinitésimalement petites, respectivement pour obtenir 10 une grande force magnétique. Lorsque la bobine électromagnétique 20 induit un flux magnétique dans la culasse de bobine 19 et que la bague à hystérésis 18 tourne et est déplacée dans le champ magnétique entre les dents polaires opposées 21, 15 22, la force de freinage est produite à cause d'une différence entre la direction du flux magnétique dans la bague à hystérésis 18 et une direction du champ magnétique. Par conséquent, le frein à hystérésis 17 intervient pour freiner la bague à hystérésis 18 ou pour 20 arrêter la rotation de celle-ci. Une puissance de la force de freinage est indépendante d'une vitesse de rotation de la bague à hystérésis 18 (c'est-à-dire d'une vitesse relative entre la bague à hystérésis 18 et les dents polaires opposées 21, 22), mais elle est 25 sensiblement proportionnelle à une intensité du champ magnétique (c'est-à-dire une quantité de courant magnétisant fourni à la bobine électromagnétique 20). C'est-à-dire que si la quantité de courant magnétisant fourni à la bobine électromagnétique 20 est constante, la 30 puissance de la force de freinage est également constante. Le dispositif de commande 24 détecte un état de fonctionnement actuel du moteur sur la base des informations entrées provenant d'un capteur d'angle du 35 vilebrequin détectant la vitesse du moteur (tr/min du moteur), d'un débitmètre d'air détectant une charge du moteur à partir de la quantité d'air d'admission, d'un 2903724 19 capteur d'ouverture du papillon, d'un capteur de la température du moteur et d'autres (qui ne sont pas représentés), et émet ensuite un signal du courant de commande fourni à la bobine électromagnétique 20 selon 5 l'état de fonctionnement du moteur. Le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative possède la fenêtre de guidage dans la direction radiale 7 du pignon de distribution 2, l'élément de liaison 8, l'axe d'engagement 11, la saillie formant 10 levier 4p, le disque de guidage spiral 13, la rainure de guidage spirale 15, le mécanisme d'application de la force d'actionnement et autres. De plus, un passage de fourniture d'huile (non représenté) communiquant avec une canalisation de graissage principale (non représentée) 15 est réalisé à l'intérieur de l'arbre à cames 1 pour fournir et faire circuler l'huile (l'huile de lubrification) à un système de soupapes du moteur. La bobine électromagnétique 20 est ainsi refroidie. C'est-à-dire l'amenée et la circulation de l'huile évitent un 20 changement de la résistance électrique de la bobine électromagnétique 20 provoqué par un changement de température (en particulier un changement à une température élevée) de la bobine électromagnétique 20 à la suite d'une opération de freinage au moyen du frein à 25 hystérésis 17. De ce fait, la force de freinage peut être maintenue à une force constante. En outre, cela permet d'augmenter l'onctuosité des portions de coulissement, comme de la rainure de guidage spirale 15 et de l'axe d'engagement 11. 30 Comme représenté sur les figures 3 à 5, dans l'appareil de réglage variable des soupapes, un mécanisme de verrouillage 25 est prévu entre l'élément de plaque 2b du pignon de distribution 2 et le disque de guidage spiral 13. Le mécanisme de verrouillage 25 sert à relier 35 ou connecter (ou coupler) le pignon de distribution 2 et le disque de guidage spiral 13 et/ou à les relâcher ou déconnecter (relâcher la liaison entre le pignon de 2903724 20 distribution 2 et le disque de guidage spiral 13) en fonction de la température de l'huile fournie au mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative (en accord avec la température de l'huile de 5 lubrification du moteur). Ce mécanisme de verrouillage 25 possède, comme on le voit sur les figures 1 à 5 et 7, un bimétal 26 (une partie d'ajustement de mouvement) qui est un élément thermosensible et qui est réalisé à un côté de l'élément 10 de plaque 2b, un axe de verrouillage 27 prévu à une extrémité du bimétal 26 qui est une extrémité libre, et un trou de connexion 29 formé à une position sur une surface externe de la portion de disque 13b du disque de guidage spiral 13, qui correspond à une position de l'axe 15 de verrouillage 27. Plus en détail, le trou de connexion 29 est formé de telle sorte que l'axe de verrouillage 27 peut être inséré dans le trou de connexion 29 et extrait de celui-ci par un trou de guidage 28 ménagé dans l'élément de plaque 2b. 20 Le bimétal 26 est formé en assemblant deux longues feuilles ou plaques métalliques minces, les deux étant courbées vers le bas ensemble dans une même direction en réponse à un changement de température. Par exemple, comme on le voit sur la figure 1, une plaque métallique 25 au côté droit est formée à partir d'une plaque de laiton 26a, et une plaque métallique au côté gauche est réalisée à partir d'une plaque d'invar 26b. En outre, une portion fixe 30 est fixée à une surface externe de l'élément de plaque 2b sur un côté de l'arbre à cames 1, l'autre 30 extrémité du bimétal 26, qui est une extrémité fixée, est ensuite fixée à la portion fixe 30 d'une manière sensiblement horizontale à celle-ci. Lorsqu'une température d'huile ambiante devient sensiblement inférieure ou égale à 10 C, le bimétal 26 commence à se 35 déformer (commence à se courber vers le bas) et se courbe vers le bas dans la direction de la portion de disque 13b. 2903724 21 Quant à l'axe de verrouillage 27, il est réalisé en une forme sensiblement cylindrique. Une portion de col d'un petit diamètre 27a est formée à une extrémité de l'axe de verrouillage 27, et une portion de connexion 5 presque en forme de U (ou une portion d'arrêt) 26c formée à une extrémité du bimétal 26 est reliée ou fixée à la portion de col 27a. En outre, pour assurer une insertion et un retrait faciles d'une portion d'extrémité supérieure 27b de l'axe de verrouillage 27 dans le trou 10 de connexion 29 et de celui-ci, un trou d'air 31h traverse l'axe de verrouillage 27 dans une direction axiale de celui-ci. Le trou de guidage 28 est formé pour que son diamètre intérieur soit uniforme et pour qu'il soit 15 légèrement plus grand que le diamètre externe de l'axe de verrouillage 27 pour guider l'axe de verrouillage 27 dans le trou de connexion 29 régulièrement dans la direction axiale, les axes à la fois de l'axe de verrouillage 27 et du trou de connexion 29 étant ajustés l'un à l'autre. 20 Par rapport au trou de connexion 29, son diamètre interne est formé pour être légèrement plus grand que le diamètre externe de la portion d'extrémité supérieure 27b de l'axe de verrouillage 27. En outre, en ce qui concerne la position où le trou de connexion 29 est formé à la 25 portion de disque 13b, elle est réglée pour qu'à la fois la position du trou de connexion 29 et de la portion d'extrémité supérieure 27b s'adaptent l'une à l'autre (à savoir que la portion d'extrémité supérieure 27b peut être insérée dans le trou de connexion 29) à l'état où 30 l'axe d'engagement 11 est positionné à la portion d'extrémité supérieure de la section de rainure la plus extérieure 15a de la rainure de guidage spirale 15. On expliquera ci-après le fonctionnement de l'appareil de réglage variable des soupapes et du 35 fonctionnement du mécanisme de verrouillage 25. A l'état arrêté du moteur, en désexcitant la bobine électromagnétique 20 du frein à hystérésis 17, le disque 2903724 22 de guidage spiral 13 est amené à tourner entièrement dans la direction de rotation du moteur par rapport au pignon de distribution 2 par la force du ressort de torsion 16. A ce moment, comme représenté sur la figure 7, 5 l'extrémité d'une forme sphérique 11a de l'axe d'engagement 11 est décalée et positionnée à la portion d'extrémité supérieure de la section de rainure la plus extérieure 15a de la rainure de guidage spirale 15, et de ce fait la phase de rotation de l'arbre à cames 1 10 relativement au vilebrequin du moteur est décalée à la phase de démarrage du moteur, qui est une position de phase légèrement avancée en comparaison avec la position de phase la plus retardée et est maintenue à cette position. C'est-à-dire que les instants d'ouverture et de 15 fermeture des soupapes du moteur lors du démarrage du moteur sont réglés à des instants appropriés pour le démarrage du moteur. Comme décrit ci-dessus, après que le moteur a été arrêté, les positions de l'axe de verrouillage 27 du mécanisme de verrouillage 25 et du 20 trou de connexion 29 de la portion de disque 13b sont alignées dans la direction axiale. A l'état arrêté du moteur, l'huile de lubrification amenée dans le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative ne circule pas mais reste dans les 25 espaces ou entre-dents infinitésimaux entre la bague à hystérésis 18 et les dents polaires 21, 22. La résistance visqueuse de l'huile devient importante. Particulièrement dans des climats froids ou dans la saison froide, comme en hiver, dans le cas où le moteur s'arrête pendant un 30 temps prolongé et où la température de l'huile de lubrification du moteur (c'est-à-dire la température de l'huile dans le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative) devient sensiblement plus basse ou égale à 10 C par exemple, la viscosité de l'huile 35 augmente encore et de ce fait la résistance visqueuse devient plus grande. Par conséquent, lors du démarrage du moteur, une force de freinage est produite et agit sur la 2903724 23 bague à hystérésis 18, et il y a donc un risque que le disque de guidage spiral 13 sera tourné non-intentionnellement à la direction de phase avancée. Une phase de rotation réglée d'une manière appropriée pour le 5 démarrage du moteur devient donc instable. Par conséquent, dans le mode de réalisation, lorsque la température de l'huile dans le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative devient sensiblement inférieure ou égale à 10 C, comme représenté 10 sur les figures 1 et 2A, un côté d'extrémité supérieur (une extrémité) du bimétal 26 du mécanisme de verrouillage 25 se courbe vers le bas au côté du disque de guidage spiral 13. Par cette déformation de flexion ou de courbure, l'axe de verrouillage 27 (la portion 15 d'extrémité supérieure 27b) est inséré dans le trou de connexion 29 tout en coulissant dans le trou de guidage 28, ensuite l'élément de plaque 2b (le pignon de distribution 2) et le disque de guidage spiral 13 sont reliés l'un à l'autre. Il est donc possible d'empêcher ou 20 de limiter d'une manière sûre une rotation libre (la rotation non-intentionnelle dans la direction de phase avancée) du disque de guidage spiral 13 par rapport à l'élément de plaque 2b. Lors de la mise en service de l'allumage pour un 25 démarrage du moteur, l'état de verrouillage entre le pignon de distribution 2 et le disque de guidage spiral 13 est maintenu par le mécanisme de verrouillage 25, et l'axe d'engagement 11 est maintenu à la section de rainure la plus extérieure 15a d'une manière stable. Par 30 conséquent, pendant la période de démarrage du moteur, l'action non-appropriée du mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative, provoquée par la résistance visqueuse de l'huile de lubrification, à savoir la rotation libre non souhaitable et non intentionnelle du 35 disque de guidage spiral 13, peut être limitée. Comme décrit ci-dessus, étant donné que la phase de rotation est maintenue d'une manière appropriée avec une 2903724 24 stabilité lors du démarrage du moteur, l'aptitude au bon démarrage du moteur peut être assurée, et également la détérioration de la performance des émissions d'échappement peut être évitée. 5 Après le démarrage du moteur, lorsqu'un état de fonctionnement du moteur passe à un état de rotation réduite, comme dans les états de ralenti, par le courant de commande fourni à la bobine électromagnétique 20 par le dispositif de commande 24, la force magnétique est 10 produite au frein à hystérésis 17, et la force de freinage contre la force du ressort de torsion 16 est fournie au disque de guidage spiral 13. A ce moment, lorsque la température de l'huile devient sensiblement plus élevée ou égale à 10 C à cause 15 de l'échauffement du moteur, comme représenté sur la figure 2B, le bimétal 26 reprend une forme linéaire initiale. La portion d'extrémité supérieure 27b de l'axe de verrouillage 27 est ensuite retirée du trou de connexion 29 et se rétracte de plus ou est tirée vers 20 l'arrière vers le trou de guidage 28. Ce faisant, l'axe d'engagement guidé 11 se déplace rapidement d'un côté de l'extrémité supérieure 15d vers le point d'inflexion 15c. Par conséquent, le disque de guidage spiral 13 tourne légèrement relativement dans la direction inverse 25 à la rotation du pignon de distribution 2. Par cette rotation relative, l'axe d'engagement 11 (également la portion d'extrémité supérieure 8b) de l'élément de liaison 8 se déplace dans la direction radialement extérieure dans et le long de la fenêtre de guidage 7 30 tout en étant guidé par la rainure de guidage spirale 15. De ce fait, une phase de rotation de l'élément rotatif mené 4 relativement au pignon de distribution 2 est décalée vers la position de phase la plus retardée par le mécanisme de conversion de mouvement ou l'opération de 35 l'élément de liaison 8. Par conséquent, la phase de rotation de l'arbre à cames 1 par rapport au vilebrequin du moteur (c'est-à- 2903724 25 dire la phase de rotation entre l'arbre à cames 1 et le vilebrequin du moteur) est décalée à une phase recherchée selon l'état de fonctionnement du moteur. Par exemple, c'est la position de phase retardée ou la position de 5 phase la plus retardée qui convient aux conditions de tr/min bas. Cela permet d'améliorer non seulement la stabilité de rotation du moteur mais encore l'économie du carburant au ralenti. Après cet état, pendant le fonctionnement du moteur 10 à une vitesse de rotation élevée sous une condition de conduite normale, pour décaler la phase de rotation vers la position de phase la plus avancée, un courant de commande plus grand est fourni à la bobine électromagnétique 20 par le dispositif de commande 24. 15 Lorsque la bague à hystérésis 18 du disque de guidage spiral 13 reçoit la force de freinage par le courant de commande ci-dessus, le disque de guidage spiral 13 tourne relativement encore dans la direction inverse à la rotation du pignon de distribution 2. De ce fait, l'axe 20 d'engagement 11 est guidé par la rainure de guidage spirale 15 et se déplace vers une portion la plus intérieure de la section normale 15b, et également la portion d'extrémité supérieure 8b se déplace dans la direction radialement vers l'intérieur dans et le long de 25 la fenêtre de guidage 7. Ainsi, la phase de rotation de l'élément rotatif mené 4 relativement au pignon de distribution 2 est décalée vers la position de phase la plus avancée par le mécanisme de conversion de mouvement ou l'opération de l'élément de liaison 8. Par conséquent, 30 la phase de rotation de l'arbre à cames 1 relativement au vilebrequin du moteur est décalée vers la position de phase la plus avancée. Cela peut entraîner une génération de puissance élevée du moteur. A cet instant, comme on le voit sur la figure 2C, 35 l'axe de verrouillage 27 se rétracte encore ou est tiré dans le trou de guidage 28 lors d'une augmentation de la température de l'huile. La portion d'extrémité supérieure 2903724 26 27b de l'axe de verrouillage 27 est donc positionnée à l'intérieur du trou de guidage 28. Dans cet état, étant donné que le trou de connexion 29 et la portion d'extrémité supérieure 27b sont espacés l'un de l'autre 5 selon une distance suffisante, une connexion non intentionnelle entre le trou de connexion 29 et l'axe de verrouillage 27 (entre la portion de disque 13b et l'élément de plaque 2b) ne se produit pas. La figure 8 représente une relation entre la 10 température de l'huile et la déformation du bimétal 26 du mécanisme de verrouillage 25. Lorsque la température de l'huile devient sensiblement inférieure ou égale à 10 C, le bimétal 26 se déforme (se courbe vers le bas) vers le côté du disque de guidage spiral 13. La portion 15 d'extrémité supérieure 27b de l'axe de verrouillage 27 est donc insérée dans le trou de connexion 29, et l'élément de plaque 2b et la portion de disque 13b du disque de guidage spiral 13 sont reliés. C'est-à-dire que le mécanisme de réglage variable des soupapes (VTC) est 20 verrouillé. D'autre part, lorsque la température de l'huile devient sensiblement supérieure ou égale à 10 C, le bimétal 26 est déformé (est courbé vers le bas) dans une direction opposée au disque de guidage spiral 13. Il va sans dire que l'axe de verrouillage 27 est extrait du 25 trou de connexion 29, et que le verrouillage du VTC est libéré. Comme expliqué ci-dessus, dans ce mode de réalisation, l'aptitude au démarrage du moteur et la performance des émissions d'échappement peuvent être 30 améliorées. De plus, le verrouillage et le déverrouillage du VTC sont atteints uniquement par la déformation (la courbure) du bimétal 26. La configuration du mécanisme de verrouillage 25 peut donc être simplifiée, et la détérioration de l'efficacité d'opération de la 35 fabrication ou de l'assemblage peut donc être supprimée. Par ailleurs, par l'opération ou l'action de verrouillage au moyen du mécanisme de verrouillage 25 2903724 27 lors du démarrage du moteur, par exemple lorsqu'une perturbation, comme un couple alternant, se produit et est transférée à l'élément de liaison 8 ou au disque de guidage spiral 13, la rotation libre non intentionnelle 5 du disque de guidage spiral 13 peut être empêchée. La figure 9 représente des caractéristiques d'une quantité de déformation de flexion et d'une température d'huile dans le cas où la configuration ou structure du bimétal 26 est changée, comme deuxième mode de 10 réalisation de la présente invention. Dans ce mode de réalisation, le bimétal 26 est formé en couplant ou en reliant deux feuilles ou plaques métalliques ; un ressort 26a en un alliage à mémoire de forme au côté du disque de guidage spiral 13 et un ressort de sollicitation 26b qui 15 conserve la rectilinéarité. Comme on peut le voir sur la figure 9, le ressort 26a en alliage à mémoire de forme est déformé en courbe (est courbé vers le bas), la température d'huile de presque 10 C constituant une limite. Lorsque la 20 température de l'huile devient sensiblement inférieure ou égale à 10 C, le ressort 26a en alliage à mémoire de forme est déformé par l'équilibre des forces de ressort (charges) entre le ressort 26a et le ressort de sollicitation 26b, et l'axe de verrouillage 27 est inséré 25 dans le trou de connexion 29. Plus spécifiquement, par exemple, lorsque la température de l'huile est la température ambiante, comme environ 20 C, la force de ressort (la charge de ressort) du ressort 26a en alliage à mémoire de forme est plus 30 grande en comparaison avec celle du ressort de sollicitation 26b. Dans cet état, l'axe de verrouillage 27 est poussé sur une surface latérale de la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b de l'élément rotatif mené 4. L'axe de verrouillage 27 n'est pas inséré dans le 35 trou de connexion 29 dans cet état, et la rotation relative entre l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2 est permise. 2903724 28 Lorsque la température de l'huile diminue à partir de la température ambiante après que le moteur a été arrêté, la force du ressort 26a est constante pendant un certain temps et commence à diminuer rapidement avec 5 encore une diminution de la température. Après cela, l'axe de verrouillage 27 commence à se déplacer vers le disque de guidage spiral 13 à partir d'un point où la force du ressort en alliage à mémoire de forme 26a est équilibrée avec celle du ressort de sollicitation 26b. En 10 outre, à presque 10 C, l'axe de verrouillage 27 commence à être inséré dans le trou de connexion 29, et de ce fait la rotation du disque de guidage spiral 13 par rapport au pignon de distribution 2 est limitée. C'est-à-dire qu'une opération ou action du mécanisme de commande 3 de la 15 phase angulaire relative devient impossible (le mécanisme de commande 3 est verrouillé), et la phase de rotation relative est maintenue constante sans être affectée par un couple de traînée dû à la résistance visqueuse de l'huile (traînée visqueuse de l'huile). 20 L'axe de verrouillage 27 est encore inséré dans le trou de connexion 29 jusqu'à ce que la portion d'extrémité supérieure 27b heurte une face inférieure du trou de connexion 29 ensuite. Après que la portion d'extrémité supérieure 27b a heurté la face inférieure du 25 trou de connexion 29, la force du ressort 26a continue à diminuer et devient inférieure à la force du ressort de sollicitation 26b. Après un temps, la force du ressort en alliage à mémoire de forme 26a reste sensiblement constante. 30 D'autre part, lorsque la température de l'huile augmente depuis en dessous de 10 C, la force du ressort 26a est constante pendant un temps et commence à augmenter rapidement au fur et à mesure que la température augmente. Ensuite, l'axe de verrouillage 27 35 commence à se déplacer vers la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b à partir du point où la force du ressort 26a est équilibrée avec celle du ressort de 2903724 29 sollicitation 26b. En outre, à presque 10 C, l'axe de verrouillage 27 est extrait du trou de connexion 29, et de ce fait l'opération ou l'action du mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative devient 5 possible. C'est-à-dire que la rotation relative entre l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2 est permise (le verrouillage du mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative est libéré). L'axe de verrouillage 27 se déplace encore vers la 10 portion de bride étagée d'un grand diamètre 4bjusqu'à ce qu'il heurte celle-ci. Après que l'axe de verrouillage 27 a heurté la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b, la force du ressort en alliage à mémoire de forme 26a continue à augmenter et devient plus grande que la force 15 du ressort de sollicitation 26b. Après un temps, la force du ressort 26a devient sensiblement constante. Dans le deuxième mode de réalisation, par un effet spécifique à l'alliage à mémoire de forme, une quantité de changement de course (une quantité de changement du 20 déplacement de l'axe de verrouillage 27) par rapport au changement de température devient plus grande que le bimétal 26 du premier mode de réalisation. Des variations lors du verrouillage et du déverrouillage du VTC peuvent donc être supprimées. 25 Les figures 10 et 11 représentent un troisième mode de réalisation. Dans le troisième mode de réalisation, le mécanisme de verrouillage 25 est réalisé entre l'élément de plaque 2b et la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b de l'élément rotatif mené 4. Un axe de 30 verrouillage 31, qui fait saillie dans les directions avant et arrière, est fixé à l'extrémité supérieure du bimétal 26. De même, un trou de connexion 32 est ménagé à une position sur la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b, qui correspond à une position de l'axe de 35 verrouillage 31. Par rapport à l'axe de verrouillage 31, il est formé de telle sorte qu'une portion d'extrémité 31a de 2903724 30 l'axe de verrouillage 31 est supportée d'une manière coulissante ou disposée dans le trou de guidage 28 formé dans l'élément de plaque 2b, et également une autre portion d'extrémité 31b de l'axe de verrouillage 31 peut 5 être insérée dans et extraite du trou de connexion 32. En ce qui concerne la position où le trou de connexion 32 est formé à la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b, de la même manière que dans le premier mode de réalisation, il est établi de telle sorte que les 10 positions du trou de connexion 32 et de l'autre portion d'extrémité 31b s'adaptent l'une à l'autre (c'est-à-dire que l'autre portion d'extrémité 31b peut être insérée dans le trou de connexion 32) dans l'état où l'axe d'engagement 11 est positionné à la portion d'extrémité 15 supérieure de la section de rainure la plus extérieure 15a de la rainure de guidage spirale 15 (c'est-à-dire dans l'état de la position de phase légèrement avancée de la position de phase la plus retardée). La configuration ou formation du bimétal 26 est 20 similaire au premier mode de réalisation. Cependant, dans ce mode de réalisation, le bimétal 26 est établi de telle sorte que lorsque la température de l'huile devient sensiblement inférieure ou égale à 10 C, le bimétal 26 est fléchi vers le bas ou est courbé dans une direction 25 de la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b, et aussi lorsque la température de l'huile devient sensiblement supérieure ou égale à 10 C, le bimétal 26 est courbé vers le bas dans une direction opposée à la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b. 30 Par conséquent, comme décrit ci-dessus, dans le cas où le moteur s'arrête pendant une durée prolongée et que la température de l'huile dans le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative devient sensiblement égale ou inférieure à 10 C dans la saison froide, comme en 35 hiver, comme représenté sur la figure 10, le bimétal 26 est courbé vers le bas vers la portion de bride étagée d'un grand diamètre 4b, et l'autre portion d'extrémité 2903724 31 31b de l'axe de verrouillage 31 est insérée dans le trou de connexion 32, une portion d'extrémité 31a coulissant dans le trou de guidage 28. Par cette insertion, l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2 sont reliés l'un 5 à l'autre par l'intermédiaire de l'élément rotatif mené 4. D'autre part, lorsque la température de l'huile devient sensiblement égale ou supérieure à 10 C après le démarrage du moteur, comme représenté sur la figure 11, 10 le bimétal 26 est courbé vers le bas vers le côté opposé, et l'axe de verrouillage 31 coulisse vers la portion de disque 13b. L'autre portion d'extrémité 31b de l'axe de verrouillage 31 est ensuite extraite du trou de connexion 32, et la connexion (le verrouillage) entre l'arbre à 15 cames 1 et le pignon de distribution 2 est libérée. A ce moment, l'axe de verrouillage 31 est établi de telle sorte qu'il n'interfère pas avec la rotation du disque de guidage spiral 13. Donc, dans ce cas également, les mêmes effets que dans les modes de réalisation ci-dessus sont 20 atteints. La configuration ou structure de la présente invention n'est pas limitée à celle des modes de réalisation ci-dessus. Par exemple, le bimétal pourrait être formé en reliant ou en couplant des matériaux qui 25 sont déformés par la différence de température, autres que la combinaison du matériau en alliage à mémoire de forme et du ressort de sollicitation. En outre, une température de début de déformation du bimétal 26 peut être réglée à une température souhaitée, comme 0 C 30 (inférieure à 10 C) ou à une température supérieure à 10 C. De même, en ce qui concerne la température, elle n'est pas limitée à la température de l'huile dans le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative. Il pourrait être possible que l'élément thermosensible 35 soit déformé en détectant ou captant la température autre que cette température de l'huile. 2903724 32 En outre, le mécanisme de verrouillage 25 pourrait être réalisé à n'importe quelle position aussi longtemps qu'il se trouve entre l'arbre à cames 1 et le pignon de distribution 2. Par exemple, il pourrait être placé entre 5 l'élément de liaison 8 et le pignon de distribution 2, ensuite l'élément de liaison et le pignon de distribution sont liés (verrouillés). Ou bien le mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative (le disque de guidage spiral 13, l'élément de liaison 8, etc.) et l'élément 10 rotatif mené 4 pourraient être liés ou connectés pour limiter le fonctionnement du mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative. Dans le cas de la connexion de l'élément de liaison 8 et de l'élément rotatif mené 4, la portion d'extrémité supérieure 8b de l'élément de 15 liaison 8 est fixée à l'élément rotatif mené 4. Par conséquent, le mécanisme de conversion de mouvement ou fonctionnement de l'élément de liaison 8 n'est pas autorisé, et le fonctionnement du mécanisme de commande 3 de la phase angulaire relative est limité. 20 Par ailleurs, comme élément rotatif menant entraîné en rotation par le vilebrequin du moteur d'une manière synchronisée avec le vilebrequin du moteur, une poulie de distribution entraînée par une courroie de distribution élastique ou un élément entraîné par une prise 25 d'engrènement autre que le pignon pourrait être envisagé. De plus, au lieu d'utiliser le disque de guidage spiral avec la rainure de guidage spirale pour le mécanisme de commande de la phase angulaire relative, par exemple, une came avec une rainure de came ou une portion 30 à came pourrait être utilisée. La came est réalisée avec la rainure de came et un piston actionné hydrauliquement ou électromagnétiquement et se déplaçant dans la direction axiale présente une saillie à son sommet. La saillie coulisse le long de la rainure de came, et ainsi 35 la phase de rotation relative de l'arbre à cames est ajustée de la même manière que dans les modes de réalisation décrits ci-dessus. Dans ce cas également, la 2903724 33 phase de rotation relative est changée en fonction de la forme de la rainure de came. En outre, à la place du frein électromagnétique, le mécanisme de commande de la phase angulaire relative pourrait avoir un frein du type 5 à engrenages hélicoïdaux. En outre, comme unité ou mécanisme pour contraindre le disque de guidage spiral à tourner dans une direction, le moyen suivant peut être utilisé à la place du ressort de torsion. C'est-à-dire, le taux de convergence de la 10 rainure de guidage spirale est réglé de telle sorte que le disque de guidage spiral tourne vers une position de rotation qui convient au démarrage du moteur en utilisant la différence de couple entre les fluctuations de couple positives et négatives se produisant à l'arbre à cames 15 comme source de puissance. En ce qui concerne la fenêtre de guidage dans la direction radiale, à la place de celle-ci, une saillie de guidage ou une rainure de guidage pour tenir et guider d'une manière coulissante la portion engagée pourrait 20 être utilisée. Dans le cas de la saillie de guidage, elle peut être agencée non seulement continuellement mais encore discontinuellement. En outre, la fenêtre de guidage dans la direction radiale et la rainure de guidage pourraient être réalisées en une forme curviligne 25 à la place de la forme linéaire. Cependant, ces exemples modifiés doivent être établis de telle sorte qu'elles s'étendent du centre de rotation dans la direction radialement vers l'extérieur. Dans les modes de réalisation ci-dessus, la rainure 30 de guidage spirale ayant un fond est utilisée. Cependant, une rainure de guidage spirale sans fond, c'est-à-dire une rainure de guidage spirale qui passe à travers l'élément rotatif intermédiaire (le disque de guidage spiral 13) peut être utilisée. Par ailleurs, la rainure 35 de guidage spirale peut être formée en formant une saillie. De plus, l'élément mobile peut être réalisé en n'importe quelle forme appropriée, et un galet ou rouleau 2903724 34 ou une bille peut être prévu à la portion d'extrémité supérieure de l'élément mobile, comme élément de coulissement. Cette demande est basée sur une demande de brevet 5 japonais antérieure n 2006-191179 déposée le 12 juillet 2006. Le contenu entier de celle-ci fait partie de la technique à laquelle on peut se référer. Bien que l'invention ait été décrite ci-dessus avec référence à certains modes de réalisation de l'invention, 10 l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus. Des modifications et des variations des modes de réalisation décrits ci-dessus viendront à l'esprit de l'homme de l'art à la lumière des enseignements ci-dessus. L'étendue de l'invention est 15 définie avec référence aux revendications suivantes. REVENDICATIONS 1. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un élément rotatif menant (2) entraîné en rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif mené (4) fixé à un arbre à cames (1) qui possède une came (la) ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément rotatif mené (4) étant entraîné par l'élément rotatif menant (2), un mécanisme de changement de phase (3) prévu entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4) et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4), et un mécanisme de verrouillage (25) verrouillant et libérant la liaison entre deux quelconques de l'élément rotatif menant (2), de l'élément rotatif mené (4) et du mécanisme de changement de phase (3) en fonction de la température du mécanisme de changement de phase (3). 2. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mécanisme de changement de phase (3) possède un disque spiral (13) relié en rotation à l'arbre à cames (1) et un élément de liaison (8) relié d'une manière mobile à l'élément rotatif menant (2), et en ce que le mécanisme de verrouillage (25) verrouille et libère la liaison entre l'un quelconque du disque spiral (13) ou de l'élément de liaison (8) de l'un quelconque de l'élément rotatif menant (2) ou de l'élément rotatif mené (4). 3. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 2, caractérisé en ce que le mécanisme de verrouillage (25) verrouille et libère la liaison entre le disque spiral (13) et l'élément rotatif menant (2). 4. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 2, caractérisé en ce que le mécanisme de verrouillage (25) 2903724 36 verrouille et libère la liaison entre l'élément de liaison (8) et l'élément rotatif menant (2). 5. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 2, 5 caractérisé en ce que le mécanisme de verrouillage (25) verrouille et libère la liaison entre l'un quelconque de l'élément de liaison (8) ou de l'élément rotatif menant (2) et de l'arbre à cames (1). 6. Appareil de réglage variable des soupapes d'un 10 moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un élément rotatif menant (2) entraîné en rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif mené (4) fixé à un arbre à cames (1) qui possède une came (la) ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément 15 rotatif mené (4) étant entraîné par l'élément rotatif menant (2), un mécanisme de changement de phase (3) prévu entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4) et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4), un mécanisme de 20 verrouillage (25) verrouillant et libérant la liaison entre deux quelconques de l'élément rotatif menant (2), de l'élément rotatif mené (4) et du mécanisme de changement de phase (3) en fonction de la température du mécanisme de changement de phase (3), et en ce que le 25 mécanisme de verrouillage (25) présente un axe de verrouillage (27, 31) établissant la liaison et libérant la liaison, un trou de connexion (29, 32) dans lequel l'axe de verrouillage (27, 31) est inséré, et une partie d'ajustement de mouvement (26) déplaçant l'axe de 30 verrouillage (27, 31) dans une direction dans laquelle l'axe de verrouillage (27, 31) est inséré dans le trou de connexion (29, 32) lorsque la température du mécanisme de changement de phase (3) devient sensiblement égale ou inférieure à une température prédéterminée et déplaçant 35 également l'axe de verrouillage (27, 31) dans une direction dans laquelle l'axe de verrouillage (27, 31) est extrait du trou de connexion (29, 32) lorsque la 2903724 37 température du mécanisme de changement de phase (3) devient sensiblement égale ou supérieure à la température prédéterminée. 7. Appareil de réglage variable des soupapes d'un 5 moteur à combustion interne selon la revendication 6, caractérisé en ce que le mécanisme de verrouillage (25) possède un élément thermosensible (26) qui ajuste le mouvement de l'axe de verrouillage (27, 31). 8. Appareil de réglage variable des soupapes d'un 10 moteur à combustion interne selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'élément thermosensible est formé par un bimétal (26) dont une extrémité est une extrémité fixe et dont l'autre extrémité est reliée à l'axe de verrouillage (27, 31). 15 9. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 8, caractérisé en ce que le bimétal (26) est formé par des plaques métalliques minces liées en un matériau d'alliage à mémoire de forme (26a) et un matériau de ressort de 20 sollicitation (26b). 10. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'axe de verrouillage (27, 31) du mécanisme de verrouillage (25) est réalisé à l'un 25 quelconque de l'élément rotatif menant (2), de l'élément rotatif mené (4) et du mécanisme de changement de phase (3), et le trou de connexion (29, 32) est ménagé dans l'un des éléments ou mécanisme restants parmi l'élément rotatif menant (2), l'élément rotatif mené (4) et le 30 mécanisme de changement de phase (3). 11. Appareil de réglage variable des soupapes d'un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un élément rotatif menant (2) entraîné en rotation par un vilebrequin du moteur, un élément rotatif 35 mené (4) fixé à un arbre à cames (1) qui possède une came (la) ouvrant/fermant une soupape du moteur, l'élément rotatif mené (4) étant entraîné par l'élément rotatif 2903724 38 menant (2), un mécanisme de changement de phase (3) prévu entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4) et changeant une phase de rotation relative entre les éléments rotatifs menant et mené (2, 4), et en ce que 5 dans un cas où la température du mécanisme de changement de phase (3) est sensiblement égale ou inférieure à une température prédéterminée, deux quelconques parmi l'élément rotatif menant (2), l'élément rotatif mené (4) et le mécanisme de changement de phase (3) étant reliés 10 l'un à l'autre, et la rotation de l'arbre à cames (1) relativement au vilebrequin du moteur étant limitée.