Brevet FR2897105A1 — publié le 20070810

Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé de diagnostic d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement et dispositif pour sa mise en oeuvre. Etat de la technique Le document DE 10 2004 018 221 Al décrit un procédé et un dispositif du type défini ci-dessus, selon lesquels on pulvérise un agent réactif sous pression dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne en amont d'un catalyseur SCR. La pression de l'agent réactif est fixée en fonction d'une grandeur caractéristique sur une pression de consigne prédéfinie de l'agent réactif. Comme grandeur caractéristique, on peut utiliser un paramètre de fonctionnement du moteur à combustion interne et/ou une grandeur caractéristique des gaz d'échappement du moteur à combustion interne. La pression de consigne prédéfinie de l'agent réactif est régulée dans le cadre d'une régulation selon laquelle on saisit la pression réelle de l'agent réactif à l'aide d'un capteur de pression d'agent réactif. Un défaut d'au moins l'un des capteurs de pression peut se traduire par une conversion ré-duite du catalyseur SCR avec pour conséquence que les gaz d'échappement non nettoyés soient rejetés dans l'environnement. Le document DE 10 2004 044 506 Al (non publié préalablement) décrit également un procédé et un dispositif du type ci-dessus selon lesquels, on pulvérise un agent réactif sous pression dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne en amont d'un cata- lyseur SCR. L'air comprimé est fourni par un clapet antiretour ayant une pression d'ouverture. Il est prévu un diagnostic de la pression de l'air qui commence par l'instant de départ à la fermeture de la soupape de régulation de l'air comprimé. A au moins un second instant, on vérifie si la pression de l'air comprimé correspond à au moins un seuil infé- rieur au moins approximativement égal à la pression ambiante augmentée de la pression d'ouverture du clapet antiretour. Si cette condition n'est pas remplie, on émet un signal de défaut. Le document DE 101 59 849 Al décrit un autre procédé et un autre dispositif selon le type défini ci-dessus. Selon ce document, on pulvérise un agent réactif sous pression dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne en amont d'un catalyseur SCR. Comme agent réactif, on utilise le carburant qui agit comme agent réducteur notamment pour la composante d'oxyde d'azote NO2 contenu dans les gaz d'échappement. Le document DE 10 2004 061 247 Al (non publié antérieurement) décrit également un procédé et un dispositif du type défini ci-dessus selon lesquels, on pulvérise un agent réactif en dépression dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne en amont d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement. Comme io agent réactif, on utilise le carburant qui réagit par une réaction exothermique avec l'oxygène résiduel contenu dans les gaz d'échappement sur une surface à effet catalytique et chauffe ainsi le dispositif de traitement des gaz d'échappement. L'agent réactif est mis à une pression de source, prédéfinie. Dans le sens de l'écoulement de l'agent réactif, on a 15 tout d'abord une soupape de sécurité commutable, puis une soupape de dosage continu et ensuite une soupape ou clapet antiretour. On saisit la pression de l'agent réactif dans le chemin d'agent réactif entre la sou-pape de sécurité et la soupape de dosage. La pression saisie de l'agent réactif est comparée dans au moins un état prédéfini de la soupape de 20 sécurité et/ou de la soupape de dosage à au moins un seuil. En cas de dépassement du seuil, on émet un signal de défaut. La soupape de sécurité et/ou la soupape de dosage sont commutées à des intervalles longs par rapport à l'écoulement de l'agent réactif dans le chemin d'agent réactif de sorte que l'on considère des conditions de pression 25 statique qui présentent une variation dynamique seulement lors du dé-passement de la pression d'ouverture du clapet antiretour et en cas d'éventuels défauts. But de l'invention La présente invention a pour but de développer un pro- 30 cédé de diagnostic d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé donnant une grande sécurité de diagnostic. Exposé et avantages de l'invention La présente invention concerne un procédé de diagnostic 35 d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement, selon lequel on mesure la pression d'un agent réactif en une première et une seconde soupape (FCV, DDV) et/ou entre la seconde soupape (DDV) et un injecteur (HCIV) et on fonde le diagnostic sur le signal de mesure de pression (pl_HC, p2_HC), la première et la seconde soupape (FCV, DDV) étant ouvertes alternativement selon un cycle, la durée d'ouverture (ti_D_FCV, ti_D_DDV) et/ou la période (ti_P) de la première et/ou de la seconde soupape (FCV, DDV) étant fixée pour que le débit volumique de diagnostic (ms_HC_D) qui se produit soit inférieur au débit volumique de dosage (ms_HC_N). Le procédé selon l'invention permet notamment le diagnostic d'une fuite susceptible de se produire entre la première et la seconde soupape et/ou entre la seconde soupape et l'injecteur. Le procédé selon l'invention assure un débit volumique de diagnostic finement dosé dans les composants, ce qui évite des phé- nomènes dynamiques qui sinon pourraient se produire pendant la pré-définition du débit volumique de dosage et fausseraient le résultat du diagnostic. Les opérations dynamiques dépendent par exemple des pertes de charge au niveau des composants tels que les conduites et les soupapes et notamment les oscillations de l'agent réactif dans les con- duites. Le procédé selon l'invention permet notamment un diagnostic dans une plage de pression comprise entre la pression de l'air ambiant et la plage de la pression d'ouverture de l'injecteur. En limitant le débit volumique de diagnostic à une valeur inférieure au débit volu- mique de dosage, dans la mesure où la pression se situe dans la plage de la pression d'ouverture de l'injecteur, il n'y aura qu'une ouverture relativement brève de l'injecteur qui se referme rapidement car le débit volumique limité de diagnostic ne suffit pas pour maintenir le passage dans l'injecteur. Cela permet de détecter des fuites particulièrement fai-bles. Un développement prévoit que la durée d'ouverture et/ ou la durée de la période sont fixées de façon que les variations de pression maximales produites pendant l'alternance d'un cycle sont inférieures à la pression d'ouverture de l'injecteur. La variation maximale de la presSion se produit pour un volume évacué entre chaque fois deux soupa- pes. Le débit volumique d'agent réactif qui de toute façon est limité au débit volumique de diagnostic peut ainsi être fixé quant à ses effets sur la variation de pression par le débit volumique de l'agent réactif. On ré-duit ainsi l'influence sur le résultat de la mesure par les écoulements dynamiques. Un développement comparable prévoit de fixer la durée d'ouverture et/ou la durée de la période pour ne pas dépasser une durée/variation de pression maximale. Grâce à la limitation prévue le cas échéant du débit volumique d'agent réactif, limité au débit volumique de diagnostic, on réduit d'autant les éventuels phénomènes dynamiques qui peuvent se produire. Un autre développement prévoit que le premier volume disponible pour l'agent réactif entre la première et la seconde soupape soit inférieur au second volume à la disposition de l'agent réactif entre la seconde soupape et l'injecteur. Grâce à ce moyen, on a une plage étendue dans laquelle on peut fixer le temps d'ouverture et/ou la période des opérations d'ouverture de la première et de la seconde sou-pape du fait que le débit volumique de diagnostic est déjà limité par le premier volume relativement faible. Un développement prévoit de comparer le signal de me-sure de pression à un seuil inférieur à la pression d'ouverture de l'injecteur. En fixant ainsi le seuil, on peut détecter en particulier une fuite. Un développement prévoit un comparateur pour compa- rer le signal de mesure de pression saisi à un seuil et/ou à une bande de tolérance et la comparaison est faite seulement à la fin de la période de temporisation et/ou à un nombre prédéterminé de cycles pour que la phase de stabilisation au début du diagnostic ne fausse pas le résultat du diagnostic. Le dispositif de diagnostic d'un dispositif de traitement de gaz d'échappement selon l'invention comporte un appareil de commande conçu spécialement pour la mise en oeuvre du procédé. Ce pro-cédé selon l'invention peut être enregistré comme programme dans une mémoire de l'appareil de commande. L'appareil de commande comporte notamment une commande de diagnostic, une prédéfinition de valeur de seuil ainsi qu'un comparateur pour comparer le signal de mesure de pression à au moins un seuil. Un développement prévoit que la première soupape du dispositif de traitement des gaz d'échappement soit constituée par une soupape de sécurité et la seconde soupape par une soupape de dosage. Un autre développement prévoit que la soupape d'injection du dispositif de traitement des gaz d'échappement soit un clapet antiretour ayant une pression d'ouverture prédéfinie. Le programme d'ordinateur selon l'invention exécute toutes les étapes du procédé de l'invention lorsqu'il est exécuté par un ordinateur. Le programme d'ordinateur selon l'invention en tant que produit enregistré comme code programme sur un support lisible par une machine exécute le procédé de l'invention lorsque le programme est exécuté par un ordinateur ou dans un appareil de commande. Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide de modes de réalisation représentés dans les dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 montre l'environnement technique dans lequel s'exécute le procédé de l'invention, - la figure 2a représente un premier signal de mesure de pression, - les figures 2b et 2c montrent les signaux de commande de soupape en fonction du temps, - la figure 3a montre un second signal de mesure de pression, - les figures 3b et 3c montrent des signaux de commande de soupape comme les figures 2b et 2c. Description de modes de réalisation de l'invention La figure 1 montre un moteur à combustion interne 10 dont la zone d'aspiration 11 comporte un capteur d'air aspiré 12 et dont la zone des gaz d'échappement 13 comporte un injecteur HCIV et en aval de l'injecteur HCIV, il y a un dispositif de traitement des gaz d'échappement 14. Le dispositif de traitement des gaz d'échappement 14 comporte un catalyseur 15 et un filtre à particules 16. Le capteur d'air aspiré 12 fournit un signal d'air ms_L à l'appareil de commande 20 ; le moteur à combustion interne 10 lui fournit la vitesse de rotation n. L'appareil de commande 20 fournit un signal de carburant m_K à un dispositif de dosage de carburant 21. Un chemin d'agent réactif 30 comporte une pompe 31 et un dispositif de dosage et de sécurité MSU. Le dispositif de dosage et de sécurité MSU comporte une première soupape FCV et une seconde sou-pape DDV. Un premier capteur de pression 32 est prévu entre la première et la seconde soupape FCV, DDV. Ce capteur saisit la pression de l'agent réactif dans un premier volume Volt entre la première et la seconde soupape FCV, DDV et fournit un premier signal de mesure de 15 pression pl_HC à un comparateur 33. Un second capteur de pression 34 est installé entre la seconde soupape DDV et l'injecteur HCIV pour saisir la pression de l'agent réactif dans un second volume Vo12 entre la seconde soupape DDV et l'injecteur HCIV pour fournir un second signal de mesure de 20 pression p2_HC au comparateur 33. Dans les deux volumes Volt, Vo12, on a un débit volumique de dosage ms_HC_N et un débit volumique de diagnostic ms_HC_D. En aval de la pompe 31, on a une pression de source PQ_HC. La commande de dosage de l'agent réactif 25 fournit un 25 premier signal de commande s_FCV à la première soupape FCV et un second signal de commande s_DDV à la seconde soupape DDV ainsi qu'un signal de commande de pompe 37 à la pompe 31. La commande de dosage d'agent réactif 35 reçoit un signal de dosage 38. Une commande de diagnostic 39 fournit un signal de 30 diagnostic 40 à la fois au comparateur 33 et à la commande de dosage d'agent réactif 35. Le comparateur 33 compare le premier et/ ou le second signal de mesure de pression pl_HC, p2_HC à un seuil SW que lui fournit le moyen de prédéfinition de seuil 41. Le comparateur 33 émet un signal de défaut F en fonction du résultat de la comparaison. La figure 2a montre le premier signal de mesure de pression pl_HC en fonction du temps t. Le premier signal de mesure de pression pl_HC est compris entre une pression minimale p_min et la pression de source PQ_HC. On a représenté la pression d'ouverture PFHCIV de l'injecteur HCIV. Le premier signal de mesure de pression pl_HC est donné en unité kPa. On a indiqué des valeurs de 50 kPa et 600 kPa. La valeur inférieure du premier signal de commande de sou-pape s_FCV augmente à partir de la pression minimale p_min à la 10ème seconde jusqu'à atteindre à la 18ème seconde la pression d'ouverture PFHCIV pour retomber à la 19ème seconde de nouveau à la pression minimale p_min. La figure 2b montre le premier signal de commande de 15 soupape s_FCV en fonction du temps t. La première soupape FCV est ouverte pendant une période ti_P chaque fois pendant une durée ti_D_FCV. La durée ti_P est représentée par 1 seconde. La figure 2c montre le second signal de commande de soupape s_DDV en fonction du temps t. La seconde soupape DDV est 20 ouverte pendant la durée ti_P chaque fois pendant une seconde durée d'ouverture ti D DDV. La figure 3a montre le second signal de mesure de pression p2_HC en fonction du temps. Le second signal de mesure de pression p2_HC est compris entre la pression minimale p_min et la pression 25 d'ouverture PF_HCIV de l'injecteur HCIV. On a indiqué en outre la pression de source PQ_HC. Le second signal de mesure de pression p2_HC est également donné en unité kPa. On a indiqué là encore les valeurs de 50 kPa et 600 kPa. La valeur inférieure du second signal de commande de soupape p2_HC augmente à partir de la pression minimale p_min à 30 10 secondes pour atteindre à 18 secondes la pression d'ouverture PF_HCIV pour retomber à 18,5 secondes à la pression minimale p_min. Les figures 3b et 3c correspondent aux figures 2b et 2c. Le procédé selon l'invention fonctionne comme suit : L'appareil de commande 20 fournit le signal de carburant 35 m_K par exemple en fonction du signal d'air ms_L et/ou en fonction de la vitesse de rotation (régime) n et/ou en fonction d'une valeur de consigne de couple, prédéfinie, que le moteur à combustion interne 10 doit fournir. Le signal de carburant m_K fixe par exemple une durée d'injection et/ou une pression d'injection dans le dispositif de dosage de carburant 21. Les gaz d'échappement du moteur à combustion interne 10 contiennent des composants gênants comme par exemple des oxydes d'azote et/ou des particules. Le dispositif de traitement des gaz d'échappement 14 réduit autant que possible la teneur en composants nocifs. Le dispositif de traitement des gaz d'échappement 14 comporte par exemple un catalyseur qui peut être un catalyseur d'oxydation et/ ou un catalyseur accumulateur tel qu'un catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NOx et/ou un catalyseur à trois voies et/ou un catalyseur SCR. Le dispositif de traitement des gaz d'échappement 14 peut comporter en outre ou en variante un filtre à particules 16. Le dispositif de traitement des gaz d'échappement 15 peut nécessiter une température minimale pour assurer la fonction de nettoyage des gaz d'échappement ou effectuer la régénération. Par exemple, une réaction sur une surface catalytique se produit de façon optimale dans une certaine fenêtre de température. En outre, il peut être nécessaire d'avoir une température minimale pour régénérer le catalyseur accumulateur et/ou le filtre à particules. Un filtre à particules demande par exemple pour le démarrage de la combustion des particules, une température de départ dépendant du conditionnement des particules et qui se situe entre 450 C et 650 C. Un catalyseur accumulateur nécessite par exemple une température fortement augmentée allant jusqu'à 800 C pour le régénérer en éliminant le poison constitué par le soufre. L'augmentation de la température des gaz d'échappement s'obtient par l'introduction d'un agent réactif dans la zone ou système des gaz d'échappement 13 ; cet agent réactif réagit par exemple par une réaction exothermique avec une surface à effet catalytique. L'agent réactif peut en outre être nécessaire au catalyseur 15. Un catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NOx nécessite par exemple des gaz d'échappement pauvres en oxygène pour effectuer la régénération. L'injecteur HCIV est installé en amont du dispositif de traitement des gaz d'échappement 14 et il introduit l'agent réactif dans la zone des gaz d'échappement 13. L'injecteur HCIV est réalisé de préférence sous la forme d'un clapet antiretour. Dans tous les cas, l'injecteur HCIV présente une pression d'ouverture PF_HCIV qui se fixe à une va-leur définie en particulier s'il est réalisé comme clapet antiretour. L'agent réactif est par exemple le carburant ce qui évite io d'avoir à transporter un agent réactif particulier dans le véhicule. Comme le carburant s'enflamme facilement et notamment s'il s'agit de vapeur de carburant, il faut respecter les conditions de sécurité strictes. L'agent réactif est mis à la pression de source PQ_HC par la pompe 31 ; cette pression est par exemple de l'ordre de 600 kPa. La 15 pompe 31 représentée séparément peut être supprimée si on utilise le carburant comme agent réactif. Dans ce cas, le carburant peut être prélevé du circuit basse pression du moteur à combustion interne 10 qui est relié à la pompe à carburant installée dans le réservoir. Le chemin d'agent réactif 50 comporte pour cela une 20 première vanne FCV par exemple en forme de vanne de sécurité qu'un premier signal de commande de vanne s_FCV peut de préférence soit ouvrir complètement soit fermer. Le débit de l'agent réactif peut être réglé à l'aide d'une seconde soupape DDV en forme de soupape de dosage installée en aval de 25 la première. La seconde soupape DDV se règle de préférence en continu notamment par un fonctionnement cadencé ; pour ce fonctionnement, la seconde soupape DDV est ouverte et fermée par un second signal de commande s_DDV selon une cadence plus rapide. Du fait des températures élevées, possibles dans la zone 30 des gaz d'échappement 13, il peut être nécessaire d'installer la première et la seconde soupape FCV, DDV séparément de la zone des gaz d'échappement 13 et d'introduire l'agent réactif à l'aide de l'injecteur HCIV qui est économique à fabriquer tout en présentant les caractéristiques de tenue aux températures élevées. Dans l'exemple de réalisation présenté, la première soupape FCV et la seconde soupape DDV sont installées dans un dispositif de dosage et de sécurité MSU. Entre la première soupape FCV et la seconde soupape DDV, on a le premier volume Volt pour l'agent réactif ; ce premier vo- lume est équipé d'un premier capteur de pression 32 qui fournit le premier signal de mesure de pression pl_HC. Entre la seconde soupape DDV et l'injecteur HCIV, on a le second volume Vo12 disponible pour l'agent réactif ; ce second volume est équipé d'un second capteur de pression 34 qui fournit le second si- gnal de mesure de pression p2_HC. Le procédé selon l'invention peut reposer sur l'exploitation du premier signal de mesure de pression pl_HC et/ou du second signal de mesure de pression p2_HC. Par le diagnostic, on peut détecter une fuite dans le premier volume Volt et/ou dans le second volume Vo12. Le diagnostic se fait en principe de manière statistique, les deux soupapes FCV, DDV ou au moins l'une des deux soupapes FCV, DDV peut être ouverte statiquement ou fermée. L'expression statique signifie que l'on ne tient pas compte des processus dynamiques pendant le passage de l'agent réactif et qu'on suppose que le processus dynamique n'a pas d'influence sur le résultat du diagnostic. Des essais ont montré que le processus dynamique dans le chemin d'agent réactif 30 peut avoir une influence sur le résultat du diagnostic. C'est pourquoi l'invention propose d'ouvrir en alternance la première et la seconde soupape FCV, DDV pendant le diagnostic se- lon un cycle alterné. En mode de dosage normal, la commande de dosage d'agent réactif 35 fixe pour le signal de dosage existant 38, le premier et le second signal de commande de soupape s_FCV, s_DDV pour que la première soupape FCV soit complètement ouverte et que la seconde soupape DDV soit réglée en fonction de la quantité prédéfinie de dosage sur une certaine section d'ouverture ou une certaine fréquence de cadence de dosage. On fixe ainsi le débit volumique de dosage ms_HC_N. La commande de diagnostic 39 démarre le diagnostic par le signal de diagnostic 40 qui active à la fois le comparateur 33 et aussi la commande de dosage d'agent réactif 35 pour émettre les signaux de commande de soupape s_FCV, s_DDV présentés dans les figures 2b et 2c et 3b et 3c. Le but du procédé est de réduire le débit volumique d'agent réactif par rapport au débit volumique de dosage ms_HC_N qui correspond au dosage normal de l'agent réactif pour réduire ce débit au débit volumique de diagnostic ms_HC_D. Cette mesure permet d'éviter de manière précise que le processus dynamique n'influence le résultat du diagnostic. Le débit volumique de diagnostic ms_HC_D, réduit, diminue tout d'abord la chute de pression dynamique sur les différents composants dans le chemin d'agent réactif 30 ce qui permet de saisir le premier et/ou le second signal de mesure de pression pl_HC, p2_HC dans le premier et/ou le second volume Voll, Vo12 pour la pression quasi-stationnaire d'agent réactif régnant dans ces volumes. En particulier, par la prédéfinition du débit volumique de diagnostic ms_HC_D, on neutralise efficacement l'oscillation de l'agent réactif notamment dans le second volume Vo12, oscillation que l'on peut observer si l'injecteur HCIV est réalisé comme clapet antiretour avec une pression d'ouverture prédéfinie PF_HCIV. En prédéfinissant le débit volumique réduit de diagnostic ms_HC_D par rapport au débit volumique de dosage ms_HC_N, on peut soit pomper lentement le second volume Vo12 jusqu'à ce que la pression d'agent réactif atteigne la pression d'ouverture PF_HCIV de l'injecteur HCIV ou que la pression d'agent réactif séjourne au niveau de la pression d'ouverture PF_HCIV. L'injecteur HCIV s'ouvre lorsqu'on atteint la pression d'ouverture PF_HCIV mais comme le débit volumique de diagnostic ms_HC_D est limité, seulement une faite quantité d'agent réactif passera jusqu'à ce que l'injecteur HCIV se ferme de nouveau. Le procédé selon l'invention permet ainsi de maintenir la pression de l'agent réactif dans le second volume Vo12 de manière pré- cise au niveau de la pression d'ouverture PF_HCIV de l'injecteur HCIV sans produire de dosage significatif d'agent réactif. Ainsi, en exploitant le premier et/ou le second signal de mesure de pression pl_HC, p2_HC dans le comparateur 33, on peut effectuer un diagnostic fiable quant à une fuite dans le premier et/ ou le second volume Vol l , Vo12. La figure 2a montre un chronogramme possible du premier signal de mesure d'agent réactif pl_HC. A la 10ème seconde, on suppose que le second volume Vo12 est vide. Avec l'ouverture de la première soupape FCV pendant la première durée ti_D_FCV, la seconde soupape DDV étant en même temps fermée, on remplit le premier volume Voll. Dans cet état, le premier capteur de pression 32 saisit la pression de source PQ_HC. Ensuite, on ferme la première soupape FCV et on ouvre la seconde soupape DDV. En fonction du second temps d'ouverture ti_D_DDV, une partie de l'agent réactif du premier volume Voll peut passer dans le second volume Vo12 ou réaliser l'équilibrage complet en cas de seconde durée d'ouverture prolongée ti_D_DDV. En fonction de cela, le premier signal de mesure de pression pl_HC pré-sente une augmentation de pression. En fonction d'une part des conditions de volume et d'autre part des conditions de cadencement de la première et de la seconde soupape FCV, DDV, par exemple en fonction de la durée d'ouverture ti_D_DDV, on peut prévoir dès la première alternance de cycle que la pression augmente dans la zone de la pression d'ouverture PF_HCIV de l'injecteur HCIV. Il est important de limiter le débit volumi- que de diagnostic ms_HC_D à une valeur inférieure à celle du débit volumique de dosage ms_HC_N. En variante de l'exemple présenté selon lequel, on dé-marre le diagnostic à partir de la pression minimale p_min, on peut démarrer le diagnostic à partir de toute pression. Dans la mesure où la pression est supérieure à la pression d'ouverture PF_HCIV, l'ouverture de l'injecteur HCIV diminue la pression d'agent réactif jusqu'au niveau de la pression d'ouverture PF_HCIV. Dans l'exemple de réalisation présenté à la figure 2a, on suppose que le premier signal de mesure de pression pl_HC augmente jusqu'à 17 ou 18 secondes pour atteindre la pression d'ouverture PF_HCIV. Si la pression d'agent réactif se situe au niveau de la pression d'ouverture PF_HCIV, l'injecteur HCIV peut s'ouvrir brièvement si bien que la pression d'agent réactif se stabilise au niveau de la pression d'ouverture PF_HCIV dans la mesure où il n'y a pas de fuite dans le premier et/ou le second volume Voll, Vo12. Mais si cela est le cas, il y aura une chute de pression. Dans l'exemple de réalisation présenté, on suppose que dans la période comprise entre 18 et 19 secondes, il se produit une fuite dans le second volume Vo12 ; on suppose également que la fuite se traduit par une chute de pression totale jusqu'à la pression minimale p_min ; la pression minimale p_min correspond en général à la pression de l'air ambiant. La chute de pression est seulement détectée par le premier capteur de pression 32 lorsque la seconde soupape DDV s'ouvre. Dans la mesure où la fuite se produit dans le premier volume Voll, le premier capteur de pression 32 détecte immédiatement cette chute de pression. Comme au cours d'une alternance de cycle il n'y a qu'une quantité limitée d'agent réactif dans les volumes Volt, Vo12, le procédé selon l'invention permet de détecter des fuites relativement fai- bles. En particulier, le premier signal de mesure de pression pl_HC ne sera pas faussé par des signaux parasites liés aux oscillations de l'agent réactif dans le chemin d'agent réactif 30. Selon un développement, le premier volume Volt est inférieur au second volume Vo12. Ainsi, pendant la première durée d'ouverture ti_D_FCV et/ou la seconde durée d'ouverture ti_D_DDV de la première et/ou de la seconde soupape FCV, DDV, on aura un jeu plus important. En particulier, le second temps d'ouverture ti_D_DDV de la seconde soupape DDV peut être choisi avec une durée suffisamment longue pour compenser complètement l'agent réactif dans les deux volumes Volt, Vo12. Cette mesure permet par la simple prédéfinition précise des deux volumes Volt, Vo12 d'influencer les conditions dynamiques. Selon un autre développement, la première et/ ou la seconde durée d'ouverture ti_D_FCV, ti_D_DDV de la première et/ou de la seconde soupape FCV, DDV sont à une valeur fixe pour laquelle l'augmentation de pression/temps est limitée à une valeur maximale. L'augmentation de pression maximale peut se produire une fois que le second volume Vo12 est complètement vide au début du diagnostic. La limitation du gradient de pression à une valeur maximale participe également à la réduction de l'effet des conditions dynamiques sur le résultat du diagnostic. A partir des signaux de commande de soupape desfigures 2b, 2c à savoir les signaux s_FCV, s_DDV, on peut déduire que les temps d'ouverture ti_D_FCV, ti_D_DDV des deux soupapes FCV, DDV ne se chevauchent pas. Dans l'exemple présenté, on suppose que le cycle alterné se produit au cours d'une période de durée ti_P qui est égale à 1 seconde dans l'exemple présenté. Dans l'exemple préférentiel, on fixe la durée ti_P à une valeur maximale de 1 seconde et on peut la réduire jusqu'à 20 millisecondes. Ainsi, les temps d'ouverture ti_D_DDV, ti_D_FCV doivent être adaptés. Dans l'exemple de réalisation présenté, on prend des temps d'ouverture ti_D_DDV, ti_D_FCV inférieurs ou au plus égaux à 0,5 secondes et on prévoit une réduction jusqu'à 10 millisecondes. 15 La figure 3 montre le chronogramme du second signal de mesure de pression p2_HC pour la même situation de départ que celle de la figure 2a. Dans cet exemple de réalisation, on a également supposé que le diagnostic commence avec un second volume Vo12 vide pour lequel on a la pression minimale p_min. Du fait de la coupure du pre- 20 mier volume Vol1 par rapport au second volume Vo12 pendant le rem-plissage du premier volume Vol 1, le second capteur de pression 34 ne détecte plus la pression source PQ_HC. Au lieu de cela, avec l'ouverture de la seconde soupape DDV, la pression de l'agent réactif augmente par étape jusqu'à atteindre la pression d'ouverture PFHCIV ce qui se pro- 25 duit par exemple à 18 secondes. Comme déjà indiqué, on peut démarrer le diagnostic à partir de n'importe quelle pression. Dans l'exemple présenté, on suppose qu'une fuite se pro-duit à 18,5 secondes ; on suppose également que la fuite est telle que la chute de pression se fait jusqu'à la pression minimale p_min. Une telle 30 chute de pression peut être détectée à tout instant par le second capteur de pression 34 dans la mesure où cette fuite se produit dans le second volume Vo12. Si la fuite se produit dans le premier volume Vol 1, le second capteur de pression 34 ne peut détecter la chute de pression qu'avec l'ouverture de la seconde soupape DDV. Le comparateur 33 compare le premier et/ ou le second signal de mesure de pression pl_HC, p2_HC au seuil SW fourni par le moyen prédéfinition de seuil 41. A la place d'une unique valeur, on peut avoir un seuil SW avec une bande de tolérance. Le seuil SW est alors fixé à une valeur ou à une plage inférieure à la pression d'ouverture PF_HCIV de l'injecteur HCIV. Il faut tenir compte d'un éventuel remplissage prévu pour le second volume Vo12 à partir de son état vide comme cela est présenté dans les exemples de réalisation ou encore l'ouverture brève simultanée lo de la première et de la seconde soupape FCV, DDV. Le second comparateur 33 ne doit fait la comparaison pour une telle situation initiale qu'après une temporisation donnée ou après un nombre donné de cycles alternés pour exclure un diagnostic erroné. Dans l'exemple de réalisation présenté, le comparateur ne peut comparer le premier et/ou le 15 second signal de mesure de pression pl_HC, p2_HC qu'après environ 17 secondes, avec le seuil SW. En fonction des conditions de volume, on peut raccourcir significativement l'ouverture brève décrite ci-dessus de la première et de la seconde soupape FCV, DDV jusqu'à la première comparaison avec le seuil SW. Dans la mesure où on constate un dé- 20 passement vers le bas du seuil SW ou d'une bande de tolérance, le comparateur 33 émet le signal de défaut F enregistré par exemple dans une mémoire de défaut ou qui est affiché. 25 REVENDICATIONS 1 ) Procédé de diagnostic d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement (14), selon lequel on mesure la pression d'un agent réactif en une première et une seconde soupape (FCV, DDV) et/ou entre la seconde soupape (DDV) et un injecteur (HCIV) et on fonde le diagnostic sur le signal de mesure de pression (pl_HC, p2_HC), la première et la seconde soupape (FCV, DDV) étant ouvertes alternativement selon un cycle, la durée d'ouverture (ti_D_FCV, ti_D_DDV) et/ou la période (ti_P) de la première et/ou de la seconde soupape (FCV, DDV) étant fixée pour que le débit volumique de diagnostic (ms_HC_D) qui se produit soit inférieur au débit volumique de dosage (ms_HC_N). 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la durée d'ouverture (ti_D_FCV, ti_D_DDV) et/ou la période (ti_P) sont fixées pour que la variation maximale de pression produite pendant un cycle soit inférieure à la pression d'ouverture (PF_HCIV) de l'injecteur (HCIV). 3 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la durée d'ouverture (ti_D_FCV, ti_D_DDV) et/ou la durée de la période (ti_P) sont fixées pour ne pas dépasser une durée/variation de pression 25 maximale. 4 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier volume (Vol 1) à la disposition de l'agent réactif entre la pre- 30 mière et la seconde soupape (FCV, DDV) est inférieur au second volume (Vol2) à la disposition de l'agent réactif entre la seconde soupape (DDV) et l'injecteur (HCIV). 5 ) Procédé selon la revendication 1, 35 caractérisé en ce quele signal de mesure de pression (p 1_HC, p2_HC) est comparé à un seuil (SW) inférieur à la pression d'ouverture (PF_HCIV) de l'injecteur (HCIV). 6 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la durée d'ouverture (ti_D_FCV, ti_D_DDV) de la première et/ou de la seconde soupape se situe entre 0,01 seconde et 0,5 secondes. 7 ) Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu' on compare le signal de mesure de pression (pl_HC, p2_HC) seulement à la fin d'un temps d'attente ou d'un nombre prédéterminé de cycles, avec le seuil (SW). 8 ) Dispositif de diagnostic d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement, caractérisé en ce qu' il comporte un appareil de commande (20) conçu pour effectuer le pro-cédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7. 9 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'appareil de commande (20) comporte une commande de diagnostic (39), un moyen de prédéfinition de seuil (41) et un comparateur (33). 10 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première soupape (FCV) du dispositif de traitement des gaz d'échappement (14) est une soupape de sécurité et la seconde soupape 30 (DDV), est une soupape de dosage. 11 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce quela première soupape (FCV) du dispositif de traitement des gaz d'échappement (14) est une soupape de dosage et la seconde soupape (DDV) est une soupape de sécurité. 12 ) Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'injecteur (HCIV) du dispositif de traitement des gaz d'échappement (14) est un clapet antiretour à pression d'ouverture prédéfinie (PF_HCIV). 13 ) Programme d'ordinateur qui exécute toutes les étapes du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, lorsqu'il est exécuté sur un ordinateur. 14 ) Produit de programme d'ordinateur comportant un code pro- gramme enregistré sur un support susceptible d'être lu par une ma-chine pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, lorsque le programme est exécuté sur un ordinateur ou dans un appareil de commande 20.20