Brevet FR2893116A1 — publié le 20070511

La présente invention concerne un procédé de production d'un réservoir, notamment cryogénique, ainsi qu'un réservoir obtenu selon le procédé. L'invention concerne plus particulièrement la production d'un réservoir, notamment un réservoir cryogénique, comportant deux enveloppes concentriques délimitant entre elles un espace inter-paroi destiné à être soumis à une pression dite basse, le procédé comportant : - une première étape calcul d'au moins une dimension minimale caractéristique de l'enveloppe intérieure pour satisfaire au moins une première contrainte de sécurité, - une seconde étape calcul d'au moins une dimension minimale caractéristique de l'enveloppe extérieure pour satisfaire au moins une seconde contrainte de sécurité, et - des étapes de fabrication des enveloppes intérieure et extérieure satisfaisant respectivement aux dimensions minimales calculées lors des première et seconde étapes de calcul. Les réservoirs cryogéniques sont constitués en général de deux enveloppes métalliques concentriques séparées l'une de l'autre par une vide inter-paroi. L'espace inter-paroi sous vide est prévu pour isoler thermiquement le réservoir interne contenant le fluide cryogénique froid de la température extérieure au réservoir qui est plus chaude. La pression de travail au sein de l'espace inter- paroi est en général de l'ordre de 10-5 mbar. Une isolation appelée isolation multicouche est en général installée dans cet espace inter-paroi pour optimiser l'isolation, en particulier en ce qui concerne les transferts thermiques par rayonnement. Les réservoirs d'hydrogène liquide embarqués pour des applications automobiles ont des tailles relativement restreintes (capacités typiquement comprises entre 60 et 200 litres) et des diamètres extérieurs qui doivent être compatibles avec leur intégration automobile (par exemple entre 450 et 800 mm). En général, la pression de service de l'enveloppe intérieure de ces réservoirs cryogéniques n'excède pas 10 bar. L'enveloppe intérieure est classiquement dimensionnée (son épaisseur) par rapport aux codes de constructions en vigueur (par exemple PED ou ASME) avec des coefficients de sécurité importants. C'est-à-dire que, par exemple, l'enveloppe intérieure doit pouvoir résister à des pressions intérieures de l'ordre de quatre fois la pression de service avant d'éclater. Classiquement l'enveloppe extérieure est dimensionnée (son épaisseur) pour pouvoir supporter un vide intérieur (pression interne sensiblement nulle). C'est-à-dire que l'enveloppe extérieure est dimensionnée pour résister à un effort de type flambage. Les enveloppes sont en général métalliques et fabriquées selon le principe connu de roulage pour les viroles et d'emboutissage pour les fonds. Bien entendu, de telles enveloppes métalliques peuvent être fabriquées selon tout autre procédé connu analogue, par exemple par hydroformage. Les réservoirs de ce type présentent cependant une masse importante qui est critique notamment en vue d'une application en grande série sur des véhicules automobiles. Un but de la présente invention est de proposer un procédé de production d'un réservoir qui pallie tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, le procédé selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce que la seconde contrainte de sécurité est la tenue en pression et la résistance à l'éclatement de l'enveloppe extérieure selon au moins une norme ou un code de construction. Selon d'autres particularités : - la seconde contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe extérieure à une pression interne maximale de service déterminée selon au moins une norme ou un code de construction, selon un premier coefficient de résistance. - la première contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe intérieure à une pression interne maximale de service déterminée selon au moins une norme ou un code de construction et avec un second coefficient de résistance inférieur audit premier coefficient de résistance. - le second coefficient de résistance correspond à une condition de rupture à une pression interne maximale de service de l'ordre de deux fois la valeur de la pression de service de l'enveloppe intérieure. - la première contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe intérieure à une pression interne maximale de service déterminée qui est inférieure à la seconde contrainte de sécurité de l'enveloppe extérieure. - la dimension minimale caractéristique de l'enveloppe intérieure calculée lors de la première étape calcul est l'épaisseur de ladite enveloppe. - la dimension minimale caractéristique de l'enveloppe extérieure calculée lors de la seconde étape calcul est l'épaisseur de ladite enveloppe. - la ou les normes ou codes de construction comprennent : la directive européenne PED et/ou le code de construction ASME ou le code de construction 10 CODAP ou tout autre code ou norme équivalent. Un autre but de l'invention est de proposer un réservoir, notamment cryogénique. Selon une particularité, le réservoir, notamment cryogénique, comporte deux enveloppes concentriques délimitant entre elles un espace inter-paroi 15 soumis à une pression dite basse, le réservoir étant obtenu selon le procédé conforme à l'une quelconque des caractéristiques précédentes. Par ailleurs, l'invention peut comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - l'enveloppe extérieure a une épaisseur dimensionnée pour satisfaire une 20 tenue en pression interne à l'éclatement selon de premières conditions d'utilisation, et en ce que l'enveloppe intérieure a une épaisseur dimensionnée pour satisfaire une tenue en pression interne à l'éclatement selon de secondes conditions d'utilisation, les secondes conditions d'utilisation étant inférieure en terme de pression et/ou de sécurité par rapport aux premières conditions 25 d'utilisation. - l'enveloppe intérieure et/ou l'enveloppe intérieure comportent de l'inox et/ou de l'aluminium. D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles : 30 - la figure 1 représente une vue en coupe schématique d'un exemple de réalisation d'un réservoir selon l'invention, - la figure 2 représente une vue en coupe simplifiée du réservoir de la figure 1 illustrant les dimensions principales d'un réservoir. Le réservoir 20 cryogénique représenté à la figure 1 comporte une première enveloppe intérieure 1 destinée à contenir un fluide ou un mélange de fluides 9, par exemple un mélange d'hydrogène liquide et gazeux. Le réservoir 20 comporte une seconde enveloppe extérieure 3. L'enveloppe extérieure 3 est disposée de façon concentrique autour de l'enveloppe 1 intérieure. Les deux enveloppes 1, 3 délimitent entre elles un espace inter-paroi 2 dans lequel règne une pression de travail dite basse (une pression par exemple de l'ordre del 0-5 mbar). Classiquement, l'espace inter-paroi 2 contient des moyens 5 formant support du réservoir intérieur 1. L'espace inter-paroi 2 contient par ailleurs des moyens 4 d'isolation, tels qu'une multicouche conductrice ou non. Par exemple, les moyens 4 d'isolation comprennent une multicouche comportant une combinaison de polyéthylène téréphtalique aluminisé et de papier de verre. Classiquement, le réservoir 20 comprend également, débouchant dans l'enveloppe intérieure 1 : un tube de remplissage 7, un tube de soutirage de gaz 6, une sonde de niveau 19 et un tube 8 de réchauffage de l'hydrogène liquide contenu dans le réservoir afin de permettre un maintien en pression de celui-ci lors du soutirage de gaz par la ligne 6. Le réservoir 20 est associé de façon connue à un clapet 10 de pompage de vide et relié à un premier dispositif 11 de protection du réservoir extérieur 3 contre d'éventuelles surpressions (clapet de décharge vers l'atmosphère par exemple). Le clapet 10 de pompage de vide et relié également à un second dispositif 12 de protection du réservoir extérieur 3 contre d'éventuelles surpressions (clapet de décharge vers l'atmosphère ou disque de rupture par exemple). Les deux dispositifs de protection 11, 12 sont reliés à des évents 14 via une ligne de mise à l'air. La demanderesse a remarqué de façon surprenante et avantageuse que, dans certains cas au moins, en utilisant des règles de calcul habituelles issues des codes d'appareil à pression, l'épaisseur calculée d'une enveloppe pour une tenue à une pression de service (par exemple 10 bar) est inférieure à l'épaisseur calculée pour ce même réservoir pour une simple tenue au flambage avec pression interne nulle et pression externe déterminée (pression externe par exemple de 1 bar). Ceci est illustré plus en détail dans les tableaux 1 et 2 ci dessous. Le tableau 1 représente une pluralité d'épaisseur Eext calculées (en mm) d'une enveloppe extérieure 3 pour satisfaire des conditions de tenue au vide. Les épaisseurs sont calculées respectivement pour une pluralité de géométries : volumes intérieurs VINT de 50 litres, 100 litres, 150 litres et 200 litres et diamètres extérieurs DEXT respectivement de 450, 500, 550, 600 et 650 mm. Tableau 1 : Epaisseur Eext calculée de l'enveloppe extérieure pour une tenue au vide (en mm) Dext (mm) VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 450 1.23 1.73 2.07 2.34 500 1.11 1.64 1.98 2.24 550 0.98 1.51 1.89 2.15 600 0.8 1.4 1.75 2.06 650 0.72 1.28 1.66 1.92 C'est à dire que pour une enveloppe de 100 litres ayant un diamètre extérieur de 550 mm, l'épaisseur minimale pour respecter des conditions de tenue en pression au vide est de 1,51 mm. Le tableau 2 ci-dessous représente une pluralité d'épaisseur Eext calculées (en mm) pour ces mêmes enveloppes extérieures pour satisfaire des conditions de tenue en pression (éclatement) selon le code de construction CODAP. Les calculs ont été réalisés pour une pression de service de 10 bar. Tableau 2 : Epaisseur Eext calculée de l'enveloppe extérieure pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) selon CODAP (en mm) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 1.43 1.43 1.43 1.43 500 1.59 1.59 1.59 1.59 550 1.75 1.75 1.75 1.75 600 1.91 1.91 1.91 1.91 650 2.07 2.07 2.07 2.0720 Ainsi, on constate que dans certains cas, l'épaisseur calculée d'une enveloppe pour une tenue à une pression de service (par exemple 10 bar) est inférieure à l'épaisseur calculée pour ce même réservoir pour une simple tenue au flambage. Les critères dimensionnant de l'enveloppe externe (vide ou pression 5 sont regroupés dans le tableau 2bis ci dessous pour chaque cas : Tableau 2bis : Critère dimensionnant DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 Pression Vide Vide Vide 500 Pression Vide Vide Vide 550 Pression Pression Vide Vide 600 Pression Pression Pression Vide 650 Pression Pression Pression Pression 10 Dans ce tableau, dans toutes les cases référencées vide , le calcul au vide (tenue au flambage) donne une épaisseur supérieure au calcul à la pression. Ainsi, pour ces cas, l'enveloppe externe qui doit résister à une pression de 1 bar extérieur permet aussi (réglementairement) de résister à une pression interne de 10 bar. Par conséquent, aucune surépaisseur n'est requise sur ces enveloppes 15 pour qu'elles soient aussi conformes au code de construction d'appareil à pression pour la pression de calcul envisagée dans l'exemple de 10 bar. A partir de cette information, l'invention se propose de redéfinir les conditions de sécurité régissant les réservoirs à double enveloppe en proposant que l'enveloppe extérieure soit aussi dimensionnée réglementairement pour 20 supporter la pression maximale de service du réservoir interne (à l'éclatement) au lieu d'être dimensionnée spécifiquement pour supporter une résistance au flambage. C'est-à-dire que ce n'est pas l'enveloppe intérieure 1 qui est considéré comme l'appareil sous pression , mais l'enveloppe extérieure 3, l'enveloppe 25 intérieure 1 étant alors considéré d'un point de vue de sa résistance vis-à-vis des règlements comme un simple accessoire . Les caractéristiques de tenue de l'enveloppe intérieure 1 peuvent ainsi être calculés selon l'invention non pas suivant des règles dictées par des codes d'appareil à pression, mais suivant des règles distinctes avec des coefficients de sécurité plus faibles et moins contraignants et sans diminuer pour autant la sécurité du réservoir 20 final. En appliquant ces caractéristiques, l'invention permet d'obtenir des gains d'épaisseur du réservoir interne et donc de masse pour des réservoirs à double enveloppe. Des exemples de gain en masse de l'approche décrite ci-dessus peuvent être résumés par les tableaux 3 à 9 suivants. Ces tableaux 3 à 9 ont été obtenus pour l'exemple suivant : des enveloppes en inox AISI 316L (1.4404) et suivant le code de calcul d'épaisseur CODAP , d=7,8 représentant la densité de l'acier en tonne par mètre cube. Tableau 3 : Masse calculée de l'enveloppe extérieure pour une tenue au vide (d=7,8 t/m3) (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 8.45 19.47 32.38 46.87 500 7.57 17.51 28.76 41.17 550 6.80 15.66 26.08 37.05 600 5.74 14.38 23.39 33.91 650 5.41 13.23 21.83 30.66 Ainsi, pour une enveloppe extérieure en inox défini ci-dessus ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse de l'enveloppe calculée pour satisfaire la condition de sécurité de tenue au 20 vide est de 33,91 kg. 25 Tableau 4 : Masse calculée de l'enveloppe extérieure pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) selon CODAP (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 9.82 16.10 22.37 28.64 500 10.85 16.97 23.10 29.22 550 12.14 18.15 24.15 30.16 600 13.71 19.62 25.53 31.44 650 15.56 21.39 27.23 33.06 Ainsi, pour une enveloppe extérieure en inox défini ci-dessus ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse de l'enveloppe calculée pour satisfaire la condition de tenue en pression (pression de travail de 10 bar) est de 31,44 kg. 10 Tableau 4bis Masse calculée de l'enveloppe extérieure pour une tenue au vide et en pression (Pcalcul 10 bar) selon CODAP (d=7,8 t/m3) (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 9.82 19.47 32.38 46.87 500 10.85 17.51 28.76 41.17 550 12.14 18.15 26.08 37.05 600 13.71 19.62 25.53 33.91 650 15.56 21.39 27.23 33.06 Le tableau 4 bis représente le maximum des contraintes des tableau 3 et 4, 15 c'est à dire la masse du réservoir tenant à la fois des contraintes de tenue en vide et à la pression selon un code de calcul. Ainsi le réservoir de volume 100 litres et de diamètre extérieur 500 a une masse de 17.51 kg (car dans ce cas, la contrainte vide est dimensionnante comme rappelé dans le tableau 2bis. 85 Tableau 5 : Masse calculée de l'enveloppe intérieure pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) suivant CODAP (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 8.93 14.63 20.34 26.04 500 9.76 15.27 20.77 26.28 550 11.03 16. 49 21.94 27.40 600 12.56 17.97 23.39 28.80 650 14.36 19.74 25.12 30.50 Ainsi, pour une enveloppe intérieure en inox défini ci-dessus ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse de l'enveloppe 1 calculée pour satisfaire la condition de tenue en pression (pression de travail de 10 bar) est de 28,80 kg. Du fait que l'enveloppe extérieure est dimensionnée pour satisfaire les conditions de sécurité en pression (éclatement notamment), les caractéristiques de tenue de l'enveloppe intérieure 1 peuvent ainsi, selon l'invention, être calculés avec des coefficients de sécurité plus faibles et moins contraignants (cf. l'exemple ci-dessous du tableau 6). Tableau 6 : Masse calculée de l'enveloppe intérieure pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) avec coefficient de résistance réduit (rupture à 2 fois la pression de service) (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 5.43 8.89 12.36 15.82 500 6.07 9.50 12.93 16.36 550 6.80 10.16 13.53 16.89 600 7.75 11.09 14.43 17.78 650 8.87 12. 20 15.52 18.84 9 Dans le tableau 6, la masse de l'enveloppe intérieure a été calculée de façon à satisfaire des conditions de tenue en pression avec un coefficient de rupture dégradé (égale à deux fois seulement la pression de service). A titre de comparaison, le coefficient de coefficient de rupture dit normal utilisé dans le tableau 5 est de l'ordre de 4 fois la pression de service (Pcalcul = 10 bar dans cet exemple). C'est-à-dire que pour une enveloppe intérieure 1 en inox défini ci-dessus ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse de l'enveloppe 1 calculée pour satisfaire la condition dégradée de tenue en pression (pression de travail de 10 bar) est de 17,78 kg La masse du réservoir final (seules les deux enveloppes sont considérées) selon l'art antérieur est donc la somme de la masse calculée de l'enveloppe externe 3 pour une tenue au vide (en kg) et de la masse calculée de l'enveloppe interne 1 pour une tenue en pression (somme des masses données par les tableaux 3 et 5 et donnée par le tableau 7). Tableau 7 : Masse totale du réservoir "classique" (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 17.38 34.10 52.72 72.91 500 17.33 32.77 49.54 67.45 550 17.83 32.14 48.03 64.45 600 18.30 32.35 46.78 62.71 650 19.77 32.97 46.95 61.16 Ainsi, pour un réservoir selon l'art antérieur ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse totale (l'enveloppe intérieure + enveloppe extérieure) est égale à 33,91 +28,80 = 62.71 kg. En revanche, la masse totale du réservoir obtenu par le procédé de fabrication selon l'invention est, dans chaque cas, la somme de la masse calculée de l'enveloppe extérieure 3 pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) et au vide et de la masse calculée de l'enveloppe intérieure 1 pour une tenue en pression (Pcalcul 10 bar) avec coefficient de résistance réduit ou dégradé (c'est-à-dire la somme des masses des tableaux 4bis et 6 et donnée par le tableau 8). Tableau 8 : Masse totale du réservoir selon l'invention (en kg) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 15.25 28.36 44.74 62.69 500 16.92 27.01 41.69 57.53 550 18.94 28.31 39.61 53.94 600 21.46 30.71 39.96 51.69 650 24.43 33.59 42.75 51.9 Ainsi, pour un réservoir selon l'invention ayant un diamètre extérieur DEXT de 600 mm et un volume intérieur VINT de 200 litres, la masse totale (l'enveloppe intérieure + enveloppe extérieure) est égale à 33.91 +17,78 = 51.69 kg. 10 Ainsi, le réservoir selon l'invention permet un gain en masse de l'ordre de 17.5% par rapport à l'art antérieur sans diminuer les caractéristiques de sécurité dudit réservoir (par simple comparaison des masses indiquées dans les tableau 7 et 8. Le tableau 9 ci-dessous illustre les gains pourcentage de masses obtenus 15 pour chaque géométrie selon l'invention. Tableau 9 : Gain en pourcentage de masse obtenu selon l'invention par rapport à l'art antérieur (base : masse du réservoir selon l'art antérieur) DEXT VINT= 50 VINT= 100 VINT= 150 VINT= 200 (mm) 450 -12% -17% -15% -14% 500 -02% -18% -16% -15% 550 +06% -12% -18% -16% 600 +17% -05% -15% -18% 650 +24% +02% -09% -15%5 On constate que le procédé de fabrication selon l'invention permet des gains en masse dans presque toutes les configurations. Dans les cas où le procédé selon l'invention conduit à une augmentation de masse du réservoir, (DEXT = 550, 600 ou 650 litres et VINT= 50 litres ou DEXT = 650 litres et VINT= 100 litres), le procédé selon l'art antérieur peut être préféré. Le procédé selon l'invention peut également comporter une étape de comparaison de la masse calculée du réservoir obtenu selon l'invention par rapport à la masse d'un réservoir obtenu selon l'art antérieur et une étape de fabrication du réservoir selon l'invention uniquement lorsque la masse calculée du réservoir obtenu selon l'invention est inférieure ou égale à la masse d'un réservoir obtenu selon l'art antérieur. L'invention peut s'appliquer à tout type de réservoir ayant deux enveloppes et qu'elle que soit la géométrie du réservoir ayant une longueur extérieure LEXT, un diamètre extérieur DEXT, une épaisseur extérieure Eext, un diamètre intérieur DINT, une épaisseur intérieure Eint et un volume intérieur VINT (cf. figure 2). L'invention s'applique aux réservoirs dont l'enveloppe intérieure et/ou l'enveloppe intérieure est constituée de tout type de nuances d'inox et/ou d'aluminium ou de tout autre matériau. 10 15 20 25 30 REVENDICATIONS 1. Procédé de production d'un réservoir, notamment un réservoir cryogénique, comportant deux enveloppes concentriques (1, 3) délimitant 5 entre elles un espace inter-paroi (2) destiné à être soumis à une pression dite basse, le procédé comportant : - une première étape calcul d'au moins une dimension minimale caractéristique de l'enveloppe intérieure (1) pour satisfaire au moins une première contrainte de sécurité, - une seconde étape calcul d'au moins une dimension minimale caractéristique de l'enveloppe extérieure (3) pour satisfaire au moins une seconde contrainte de sécurité, - des étapes de fabrication des enveloppes intérieure (1) et extérieure (3) satisfaisant respectivement aux dimensions minimales calculées lors des première et seconde étapes de calcul, caractérisé en ce que la seconde contrainte de sécurité est la tenue en pression et la résistance à l'éclatement de l'enveloppe extérieure (1) selon au moins une norme ou un code de construction. 2. Procédé de production selon la revendication 1, caractérisé en ce que la seconde contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe extérieure (3) à une pression interne maximale de service déterminée selon au moins une norme ou un code de construction, selon un premier coefficient de résistance. 3. Procédé de production selon la revendication 2, caractérisé en ce que la première contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe intérieure (1) à une pression interne maximale de service déterminée selon au moins une norme ou un code de construction et avec un second coefficient de résistance inférieur audit premier coefficient de résistance. 4. Procédé de production selon la revendication 3, caractérisé en ce que le second coefficient de résistance correspond à une condition de rupture à une pression interne maximale de service de l'ordre de deux fois la valeur de la pression de service de l'enveloppe intérieure. 5. Procédé de production selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la première contrainte de sécurité est la tenue de l'enveloppe intérieure (1) à une pression interne maximale de service déterminée qui est inférieure à la seconde contrainte de sécurité de l'enveloppe extérieure (3). 6. Procédé de production selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la dimension minimale caractéristique de l'enveloppe intérieure (1) calculée lors de la première étape calcul est l'épaisseur de ladite enveloppe (1). 7. Procédé de production selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la dimension minimale caractéristique de l'enveloppe extérieure (3) calculée lors de la seconde étape calcul est l'épaisseur de ladite enveloppe (3). 8. Réservoir, notamment cryogénique, comportant deux enveloppes concentriques (1, 3) délimitant entre elles un espace inter-paroi (2) soumis à une pression dite basse, caractérisé en ce qu'il est obtenu selon le procédé conforme à l'une quelconque des revendications précédentes. 9. Réservoir selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'enveloppe extérieure (3) a une épaisseur dimensionnée pour satisfaire une tenue en pression interne à l'éclatement selon de premières conditions d'utilisation, et en ce que l'enveloppe intérieure (1) a une épaisseur dimensionnée pour satisfaire une tenue en pression interne à l'éclatement selon de secondes conditions d'utilisation, les secondes conditions d'utilisation étant inférieure en terme de pression et/ou de sécurité par rapport aux premières conditions d'utilisation. 10. Réservoir selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que l'enveloppe intérieure (1) et/ou l'enveloppe intérieure (3) comportent de l'inox et/ou de l'aluminium.