Brevet FR2889585A1 — publié le 20070209

Procédé et dispositif de mesure de concentricité d'un coeur de fibre optique. L'invention concerne le domaine des dispositifs et des procédés de mesure de concentricité du coeur d'une fibre optique par rapport à un axe de référence. L'invention concerne en particulier la mesure de la concentricité du coeur de la fibre d'une fiche optique dont l'axe de référence est défini par le diamètre extérieur de la férule de la fiche optique. Dans ce domaine, la norme IEC 61300-3-25 a décrit une méthode de détermination de la concentricité de l'axe du coeur d'une fibre optique avec le diamètre extérieur de la férule d'une fiche optique. Dans cette méthode, une source lumineuse illumine le coeur de la fibre optique à une extrémité de la fibre. La férule, dans laquelle est fixée la fibre optique, est placée dans un Vé ou un mécanisme de centrage. La face optique est positionnée face à un microscope. L'image du coeur de la fibre optique se forme sur un capteur matriciel d'une caméra vidéo. La fibre optique est pivotée autour de l'axe de la férule. Les positions successives du centre du coeur sont calculées pour en déduire la concentricité du coeur de la fibre par rapport à l'axe de pivotement. De nombreux appareils utilisent cette méthode pour mesurer des fiches optiques polies avec une forme bombée dont un plan de tangence à l'endroit du coeur de la fibre est sensiblement perpendiculaire à l'axe de la férule de la fiche optique. Par simplification, on appelle ces fiches, des fiches polies droites. Il existe aussi des fiches dont la face optique est polie bombée dont un plan de tangence à l'endroit du coeur de la fibre est incliné avec angle de 8 par rapport à la normale à l'axe de la férule. Par simplification, on appelle ces fiches, des fiches polies obliques. Le faisceau lumineux s'échappant de la face optique polie oblique est incliné par rapport à l'axe de la férule. Comme il sera détaillé dans la description, cela introduit un décalage latéral de l'image du coeur. L'ordre de grandeur de ce décalage latéral est supérieur au décalage latéral dû aux défauts de concentricité que l'on veut mesurer, de sorte que la méthode normalisée n'est pas appliquée pour des fiches optiques polies obliques. Cet inconvénient se présente également pour la mesure de fiches polies droites. Le sommet du polissage bombé est légèrement décalé latéralement par rapport au centre du coeur. Le défaut latéral de polissage toléré par les normes est de 50 ycm. Cela provoque une tolérance d'angle de la face optique à l'endroit du coeur de l'ordre de 0,6 degré par rapport à la normale à l'axe de la férule pour un rayon du polissage bombé de 5 mm. La mesure de concentricité est principalement nécessaire pour les fibres monomodes qui ont une ouverture numérique de 0,11, et un diamètre du coeur de la fibre d'environ 10 ycm. La concentricité que l'on cherche à mesurer est un diamètre de l'ordre de 0 à 2 ycm. L'effet du décalage latéral du sommet de polissage bombé introduit une inclinaison du faisceau émis par la fiche optique lorsque la face optique est dans l'air. Cela accentue l'incertitude grevant le résultat de la méthode de mesure de concentricité normalisée. L'invention propose un dispositif et un procédé de mesure de la concentricité d'un coeur d'une face de fibre optique par rapport à un axe de référence qui remédie aux problèmes précédents, et notamment qui s'affranchit de l'effet de l'angle de la face optique à l'endroit du coeur. Selon un mode de réalisation, le dispositif de mesure de la concentricité d'un coeur de fibre optique par rapport à un axe de référence, comprend un moyen de détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence avec une face optique en extrémité de la fibre optique, un moyen d'injection de lumière dans le coeur de la fibre optique, un objectif et un moyen d'observation, dans un plan conjugué de la face optique, de la lumière émise par le coeur de la fibre optique. L'objectif présente une ouverture numérique inférieure à l'ouverture numérique de la fibre à mesurer. Dans un tel dispositif, l'objectif ne transmet que la partie du faisceau lumineux émis par la fibre qui est comprise dans le cône d'acceptation définit par l'ouverture numérique de l'objectif. Cela revient à filtrer les modes de propagation périphériques, et à laisser passer les modes de propagation centraux. La tâche lumineuse reçue par le moyen d'observation est centrée sur l'axe optique passant par le centre du coeur de la fibre mesurée et le centre optique de l'objectif. Cela permet de s'affranchir de la dissymétrie éventuelle du faisceau émis par le coeur optique et donc de l'angle éventuel de la face optique à l'endroit du coeur. Avantageusement, l'ouverture numérique de l'objectif est inférieure à 0, 11, ou de préférence inférieure à 0,08, ou en particulier inférieure à 0, 06. Par ailleurs, et de manière indépendante, l'ouverture numérique de l'objectif est avantageusement supérieure à 0,01, ou de préférence supérieure à 0,02, ou en particulier supérieure à 0,03. Avantageusement, le moyen d'observation est une caméra numérique sensible à la lumière du moyen d'injection. Selon un autre mode de réalisation, le dispositif destiné à la mesure de concentricité du coeur de la fibre d'une fiche optique dont l'axe de référence est défini par un diamètre extérieur d'une férule de la fiche optique, comprend un moyen de rotation de la face optique par rapport au diamètre extérieur de la férule, un moyen de calcul de la position du centre du coeur optique pour chacune des positions de la face optique, et un moyen de calcul du diamètre du cercle passant par lesdites positions du centre du coeur optique. Avantageusement, l'axe optique de l'objectif étant sensiblement aligné avec l'axe de référence, l'ouverture numérique de l'objectif est obtenue par un diaphragme positionné dans le plan focal image de l'objectif. Selon un autre mode de réalisation, l'ouverture numérique de l'objectif est obtenue par une pupille positionnée dans le plan frontal d'entrée de l'objectif. Selon un mode de réalisation, le procédé de mesure de la concentricité d'un coeur d'une fibre optique par rapport à un axe de référence, comprend une étape où on injecte de la lumière dans le coeur de la fibre optique, on observe la lumière émise par le coeur au moyen de l'objectif, on détermine la position de l'intersection de l'axe de référence avec la face optique, et on filtre les modes de propagation périphériques par rapport à l'axe central de l'objectif. Avantageusement, le procédé utilise un objectif dont l'ouverture numérique est inférieure à l'ouverture numérique de la fibre optique. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le procédé dans lequel la détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence avec la face optique comprend une première étape où l'on positionne l'axe de référence de la fibre à mesurer) par rapport à l'objectif, on mesure dans un plan image de l'objectif une première position du centre de la tâche de lumière émise par la fibre, puis dans une deuxième et une troisième étape, on fait pivoter la fibre dans deux autres positions angulaires autour de l'axe de référence et on mesure une deuxième et une troisième position du centre de la tâche de lumière émise, et on calcule le centre du cercle passant par lesdites trois positions. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le procédé, destiné à une fiche optique dont l'axe de référence est défini par un diamètre de référence par rapport auquel est fixé une face optique, comprend une étape préalable où la détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence avec la face optique est faite au moyen d'une première fibre, on mémorise ladite position, puis on repositionne le diamètre de référence de la fibre optique à mesurer, de manière que l'axe de référence de la fibre à mesurer soit en position identique à l'axe de référence de la première fibre. Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, le procédé, destiné à une fiche optique dont l'axe de référence est défini par un diamètre par rapport auquel est fixé une face optique, comprend une étape où on détermine la position de l'intersection de l'axe de référence avec la face optique en illuminant le diamètre et en calculant la position du centre dudit diamètre. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par les dessins annexés, sur lesquels: -la figure 1 est une illustration de l'image obtenue par un objectif d'un objet émettant une lumière diffusée; -la figure 2 est une illustration de l'effet d'un décalage longitudinal de l'objet sur l'image obtenue en figure 1; -la figure 3 est une illustration de l'image obtenue par un objectif d'un coeur de fibre optique; -la figure 4 est une illustration de l'effet d'un décalage longitudinal d'une face optique polie oblique sur l'image obtenue en figure 3; - la figure 5 est une illustration de l'étape de filtrage selon l'invention; et - la figure 6 est une illustration d'un mode de réalisation du procédé et du dispositif de mesure selon l'invention, et notamment d'un mode de réalisation de l'étape de détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence avec la face optique. Comme illustrée sur la figure 1, une lentille 1 présente un plan focal objet 2 et un plan focal image 3. Une caméra vidéo possède un capteur matriciel 4 situé dans un plan 5 parallèle aux plans focaux 2, 3 et situé à l'arrière du plan focal image 3. Un plan 6 est le plan conjugué du plan 5 dans l'espace objet. Lorsqu'un objet inerte 7 est positionné sur le plan 6 et éclairé par une source lumineuse extérieure, chaque point de l'objet 7 diffuse une lumière dans toutes les directions. Un point haut 8 de l'objet 7 émet un faisceau 9 de rayon lumineux, indiqué en traits pleins, qui traverse l'objectif et converge vers un point 10. De même, un point bas 8a de l'objet 7 émet un faisceau lumineux 9a, indiqué en pointillés, qui converge en un point 10a. L'objet 7 étant situé sur le plan 6, les points image 10 et 10a sont situés sur le plan 5. Le capteur matriciel 4 reçoit une image 11 de l'objet 7. Cette image est nette et a un diamètre correspondant à l'objet 7 multiplié par le grandissement G de la lentille 1. Si on recule et on incline l'objet 7 en arrière du plan 6 comme illustré sur la figure 2, les points d'extrémité 8 et 8a de l'objet 7 émettent des faisceaux qui convergent en des points 10 et l0a positionnés en avant du plan 5. L'image 12 reçue par le capteur matriciel 4 est floue et présente un diamètre supérieur à celui de l'image nette 11. Quels que soient l'inclinaison et le décalage longitudinal de l'objet 7, l'image 12 reste centrée sur un axe optique 13 reliant un centre 14 de l'objet 7 et un centre optique 15 de la lentille 1. On va, à l'aide des figures 3 et 4, décrire les configurations similaires aux figures 1 et 2, où l'objet 7 est remplacé par une fiche optique 16 dans laquelle on a injecté de la lumière par un moyen 17 non représenté. La fiche optique 16 comprend une férule 18, généralement en zircone ou en métal, une fibre optique 19, généralement en silice fixée dans un alésage de la férule 18. La férule 18 présente un diamètre extérieur 20, généralement de 1,25 mm ou de 2,5 mm pour les applications de télécommunications. Ce diamètre est très précis et présente une tolérance de cylindricité, généralement inférieure à 1 m, de sorte que ce diamètre 20 sert de référence à la fiche optique 16. La fibre optique 19 présente un coeur optique 21, d'indice optique plus élevé que l'indice de la périphérie de la fibre, de manière à guider l'énergie lumineuse. L'énergie injectée à l'une des extrémités de la fibre optique 19 par le moyen 17, sort à l'autre extrémité de la fibre optique 19 par une face optique 23. L'axe du coeur optique 21 de la fibre 19 est quasiment parallèle à l'axe de référence 22 du diamètre extérieur 20. Lorsque la face optique 23 est dans l'air, l'énergie lumineuse continue sa propagation par un faisceau émis 24 selon un cône de propagation. L'ouverture numérique (sin a) de la fibre optique 19 est par définition le sinus du demi angle a du cône de propagation et dépend des caractéristiques optogéométriques de la fibre. Contrairement aux faisceaux 9 et 9a émis par l'objet inerte 7, le faisceau émis par le coeur optique 21 a une direction privilégiée qui dépend de l'angle que fait la face optique 23 par rapport à l'axe de référence 22 de la fiche optique 16. Lorsque la face optique 23 est sensiblement perpendiculaire à l'axe de référence 22, le faisceau 24 est émis dans le prolongement de l'axe de référence 22, comme illustré en figure 3. Lorsque la face optique est polie oblique par rapport à l'axe de référence 22, le faisceau émis 24 a une forme conique autour d'un rayon central 25 incliné par rapport à l'axe de référence 22, comme illustré en figure 4. L'énergie lumineuse traverse la lentille 1 et se concentre selon un faisceau transmis 26. Si l'objet 7 présente les mêmes dimensions et positions que le coeur 21 de la face optique 23, alors le faisceau transmis 26 converge vers les points 10 et l0a décrits dans les figures 1 et 2. Dans la figure 3, la face optique 23 est perpendiculaire à l'axe de référence 22, le capteur matriciel 4 reçoit une tache lumineuse 27 dans l'alignement de l'axe optique 13 passant par le centre 14 du coeur optique 21 et le centre optique 15 de la lentille 1. Dans la figure 4, la face optique 23 présente un angle, la tache lumineuse 27, perçue par le capteur matriciel 4, est décalée latéralement de l'axe optique 13. La valeur de ce décalage latéral dépend de l'angle de polissage, du décalage longitudinal de la face optique 23 par rapport au plan 6, et des caractéristiques optiques de la fibre 19. Dans le cas d'une fibre monomode en silice polie oblique, l'inclinaison du rayon central 25 est de 3,8 par rapport à l'axe de référence 22. L'angle a d'ouverture du cône du faisceau émis 24 est de 6 autour du rayon central 25. La concentricité que l'on cherche à mesurer est un diamètre de l'ordre de 2 m. Le décalage longitudinal de la face optique 23 provoquant un déport latéral de la tache lumineuse 27 d'environ 2 m, n'est que de 15 m. La méthode normalisée, nécessitant une rotation physique de la fiche optique 16, on comprend qu'elle ne couvre pas les fiches optiques polies obliques. Telle qu'illustrée dans la figure 5, la lentille 1 est équipée d'un diaphragme 28 positionné dans le plan focal image 3 de la lentille 1. Le diaphragme 28 et la lentille 1 forment un objectif 30 d'axe 31. L'ouverture numérique (sin [3) de l'objectif 30 est par définition le sinus du demi-angle f3 d'ouverture du cône de lumière qui émergerait d'un point du plan focal objet 2 pour être transformé par la lentille 1 en un faisceau parallèle délimité par le diaphragme 28. L'ouverture numérique indique l'inclinaison maximale des faisceaux que l'objectif 30 est susceptible de prendre en compte. Cette ouverture numérique est la conséquence directe d'un diamètre d'ouverture 29 du diaphragme 28 et des caractéristiques optogéométriques de la lentille 1. L'axe 31 de l'objectif 30 et le capteur matriciel 4 sont sensiblement alignés avec l'axe de référence 22 de la fiche optique 16. Le faisceau émis 24 est dissymétrique, de sorte que seule une petite partie latérale de ce faisceau est transmise et constitue une tache lumineuse 27a reçue par le capteur matriciel 4. Dans le cas d'une fibre monomode, on utilise, par exemple, un système optique de grandissement 10 et d'ouverture numérique 0,25. Quand on combine ce système optique avec le diaphragme 28 d'un diamètre d'ouverture 29 de 400 m situé dans le plan focal image 3, on obtient un objectif 30 ayant une ouverture numérique de l'ordre de 0,05. On peut décrire de manière imagée l'effet du diaphragme 28 en faisant remarquer que la présence du diaphragme 28 ne change pas les points de focalisation des faisceaux, de sorte que le faisceau transmis 26 vise les points 10 et l0a de la figure 4. On comprend alors que la tache lumineuse 27a soit centrée sur l'axe optique 31, c'est-à-dire que l'on a supprimé l'effet du décalage latéral de la tache 27 visible sur la figure 4, décalage qui est dû à la dissymétrie du faisceau 24. Le diamètre du coeur de fibre 21 étant d'un ordre de grandeur proche de la longueur d'onde de la lumière, il est préférable de décrire l'effet du diaphragme 28 en termes de propagation d'énergie. Si l'on disposait d'un écran fictif sur le plan focal image 3, on obtiendrait une image ayant pour forme la transformée de Fourier optique de la forme du coeur 21 de la fibre. Le coeur 21 étant de forme circulaire, la transformée de Fourier de cette forme est une série d'anneaux concentriques. L'effet du diaphragme 28 est un filtrage spatial des modes de propagation, laissant passer les modes d'ordre inférieur correspondant à l'axe central 31 de l'objectif 30, et bloquant les modes périphériques d'ordre supérieur. La tache lumineuse 27a ne bénéficie plus de la superposition des modes d'ordre supérieur périphériques. Ces modes d'ordre supérieur périphériques contribuent à la netteté de l'image 27, mais sont aussi responsables de son décalage latéral. Le diaphragme 28, ainsi positionné, est un filtre passe-bas qui permet d'obtenir une tache lumineuse 27a moins nette que la tache 27 obtenue dans les configurations décrites en figure 3 ou 4, mais cette tache 27a est centrée sur l'axe optique 31 malgré le décalage longitudinal de la face optique 23 par rapport au plan 6 et malgré la déviation angulaire du faisceau central 25 du faisceau émis 24. On va maintenant décrire à l'aide de la figure 6 un mode de réalisation de l'étape de détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique 23. Grâce à l'étape de filtrage décrite en figure 5, le dispositif permet de mesurer la concentricité du coeur de la fibre 21 par rapport à l'axe de référence 22. Dans la figure 6, on a accentué le défaut de concentricité du coeur 21 de la fibre optique 19 par rapport à l'axe de référence 22. L'alignement de l'axe 31 de l'objectif 30 et de l'axe de référence 22 de la fiche optique 16, permet de filtrer correctement les modes périphériques. Cependant, les deux axes 22 et 31 peuvent être décalés de plusieurs micromètres comme illustré en figure 6, sans affecter la précision de la mesure. Dans une première position de la fiche optique 16, illustrée en traits pleins, la lumière introduite par le moyen d'injection 17 sort d'une face optique 23a dans la direction d'un rayon central 25a. L'objectif 30 filtre les modes périphériques du faisceau émis 24a et une tache lumineuse 27a est reçue par le capteur matriciel 4. Un calculateur permet de déterminer la position du centre 32a de la tache lumineuse 27a. Le centre 14a du coeur 21, le centre optique 15 de l'objectif 30 et le centre 32a de la tache lumineuse 27a, sont alignés. On fait ensuite pivoter la fiche optique 16 autour de l'axe de référence 22. Le moyen de pivotement de la fiche 16 autour de l'axe de référence 22 peut être réalisé par un dispositif plaquant le diamètre extérieur 20 sur un Vé ou sur un mécanisme de centrage, tel qu'une bague élastique. Le Vé ou la bague élastique sont fixés par rapport à l'objectif 30. La deuxième position de la fiche optique 16 correspond à un pivotement d'un angle quelconque, par exemple de 180 , ainsi qu'illustré en pointillés sur la figure 6. La lumière introduite par le moyen d'injection 17 sort d'une face optique 23b dans la direction d'un rayon central 25b et rejoint le capteur matriciel 4 sous forme d'une tache lumineuse 27b. Le calculateur détermine la position du centre 32b de la tache lumineuse 27b. Le centre 32b, le centre optique 15 de l'objectif 30 et le centre du coeur 21 dans cette deuxième position de la fiche 16, sont alignés. La fiche 16 est encore pivotée autour de l'axe de référence 22. Cela permet de déterminer un centre 32c de la tache lumineuse correspondant au centre 14 du coeur 21 de la fiche 16 dans cette troisième position. Un calculateur détermine le diamètre du cercle passant par les trois points 32a, 32b, 32c. En divisant ce diamètre par le grandissement G de l'objectif 30, on obtient la concentricité du coeur 21 par rapport à l'axe de référence 22. Le centre de ce cercle est l'image du point d'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique. Le moyen de pivotement de la fiche 16, par rapport à l'axe de référence 22 de la férule 18, associé au calculateur, constitue un moyen de détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique 23. Le dispositif et le procédé de l'invention permettent de s'affranchir de l'angle de la face optique 23 à l'endroit du coeur et/ou d'un décalage longitudinal de la face optique 23 par rapport au plan 6 conjugué du plan 5 où est observée la tache lumineuse 27. Le filtrage des modes périphériques par l'objectif 30 commence dès que l'ouverture numérique de l'objectif 30 est inférieure à l'ouverture numérique de la fibre optique 19. Les mesures de concentricité étant surtout nécessaires pour des fibres monomodes en silice pour les applications de télécommunications, dont le diamètre de coeur est de 10 m et d'ouverture numérique 0,11, un dispositif équipé d'un objectif 30 d'ouverture numérique inférieure à 0, 11 permet de mettre en oeuvre le procédé de l'invention pour les fibres optiques monomodes. De manière préférentielle, le dispositif est équipé d'un objectif 30 d'ouverture numérique inférieure à 0,08. Cela permet de supprimer la contribution du décalage latéral du sommet du polissage bombé non oblique de fiches optiques pourvues d'une fibre monomode, à l'incertitude de mesure de concentricité. De manière encore plus préférentielle, le dispositif est équipé d'un objectif 30 d'ouverture numérique inférieure à 0,06. Cela permet de mesurer des fiches polies oblique et pourvues d'une fibre monomode. Si pour des fibres optiques de 10 m de diamètre de coeur, un objectif d'ouverture numérique 0.05 donne un certain niveau de filtrage, pour des fibres de diamètre de coeur de 3 à 5 m le même niveau de filtrage pourrait être atteint par un objectif qui aurait une ouverture numérique voisine de 0,1, et ainsi permettre de mesurer des fiches optiques polies obliques. Pour les fibres optiques présentant une ouverture numérique supérieure à 0,11, par exemple pour les fibres en matériau autre que la silice, l'invention peut être mise en oeuvre par un dispositif dont l'objectif a une ouverture numérique, supérieure à 0,11, mais inférieure à l'ouverture numérique de la fibre à mesurer. Par ailleurs, plus l'ouverture numérique de l'objectif 30 est faible moins l'objectif 30 transmet d'énergie au capteur matriciel 4 de la caméra. De manière préférentielle, le dispositif est équipé d'un objectif 30 d'ouverture numérique supérieure à 0,01 pour éviter d'avoir recours à des sources d'injection de lumière 17 trop puissante risquant de dégrader la fiche optique à mesurer. De manière encore plus préférentielle, l'ouverture numérique de l'objectif est supérieure à 0,02, et utilise un moyen d'injection de lumière 17 et un capteur matriciel facilement disponibles. Avantageusement, le dispositif est équipé d'un objectif d'ouverture numérique supérieure à 0,03. Cela permet d'obtenir une tâche lumineuse 27 transmise par l'objectif 30 dont les contours sont suffisamment marqués pour que le centre 32a, 32b 32c de la tâche lumineuse 27 soit suffisamment détectable. La norme IEC 61300-3-25 a été publiée en mars 1997. Les fiches optiques polies en oblique existaient bien avant la préparation de cette norme. Le fait de réduire l'ouverture numérique de l'objectif va à l'encontre des préjugés des opticiens. En effet, la distance à mesurer entre les différentes positions du centre 14 du coeur 31 de la fibre optique 19 au cours du pivotement, est de l'ordre du micromètre, donc proche de la longueur d'onde. La tendance naturelle de l'opticien est d'augmenter au maximum l'ouverture numérique, de manière à augmenter le pouvoir séparateur de l'objectif 30. Le fait de réduire l'ouverture numérique de l'objectif 30, dégrade la netteté de l'image 27a du coeur 31. C'est un effet particulièrement surprenant que le fait de filtrer les modes périphériques d'ordre supérieur de l'objectif 30, permette de s'affranchir de l'angle de la face optique 23. On va maintenant décrire d'autre modes de réalisation du procédé de mesure. Dans un deuxième mode de réalisation, la détermination de l'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique 23 peut se faire, non par pivotement comme dans le premier procédé décrit, mais par deux mesures directes. Dans une première mesure, on éclaire à l'aide d'une source la totalité du diamètre extérieur 20. La lentille 1, de préférence sans diaphragme, fournit une image nette du diamètre 20 sur le capteur matriciel 4. Dans une deuxième mesure, on injecte de la lumière dans le coeur 21 de la fibre 19. L'objectif 30, équipé du diaphragme 28, fournit une tache lumineuse 27 sur le capteur matriciel 4. Dans un troisième mode de réalisation, la détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique 23 peut être réalisée, non pas par pivotement de chaque fiche 16 à mesurer, mais par un procédé d'étalonnage. On détermine au préalable la position de l'intersection de l'axe de référence 22 avec la face optique 23 d'une première fiche selon par exemple le premier ou le deuxième procédé décrit. On mémorise ladite position. Le dispositif permettant ce troisième procédé comprend un moyen de centrage du diamètre de référence 20 qui est fixe par rapport à l'objectif 30. Le moyen de centrage permet de recevoir plusieurs fiches 16 à mesurer et garantit la reproductibilité du positionnement de l'axe de référence 22. Le calculateur mesure la distance entre le point 32 et un point mémorisé lors de l'étalonnage. Dans ce mode de réalisation, chaque fiche 16 est mesurée une seule fois. Selon une variante, on peut disposer le diaphragme 28 à un autre endroit. On peut, par exemple, mettre une pupille sur la frontale d'entrée de l'objectif 30. Le dispositif et le procédé de l'invention ne sont pas limités à la mesure de concentricité. Ils peuvent être utilisés pour la mesure de fibres optiques présentant une direction radiale privilégiée, telles que des fibres à maintien de polarisation ou des fibres à trous par exemple. Le dispositif de l'invention, associé à un moyen de détermination de ladite direction radiale, permet de mesurer la position de l'axe du coeur 21 de la fibre optique 19 par rapport à un trièdre de référence, défini par l'axe de référence 22, ladite direction radiale et le sens de propagation de la lumière dans la fibre optique. Le moyen d'observation de la tache lumineuse 27 n'est pas limité à un capteur matriciel 4. Un système d'oculaire, dont un plan focal objet est positionné sur le plan image 5, peut être équipé d'un réticule pour déterminer la position de la tache lumineuse 27. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de mesure de la position, notamment de la concentricité d'un coeur (21) de fibre optique (19) par rapport à un axe de référence (22), comprenant un moyen de détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence (22) avec une face optique (23) en extrémité de la fibre optique (19), un moyen d'injection (17) de lumière dans le coeur (21) de la fibre optique (19), un objectif (30) et un moyen d'observation (4), dans un plan (5) conjugué de la face optique (23), de la lumière émise par le coeur (21) de la fibre optique (19), caractérisé par le fait que l'objectif (30) présente une ouverture numérique (sin (3) inférieure à l'ouverture numérique (sin a) de la fibre optique à mesurer. 2 - Dispositif selon la revendication 1, dans lequel l'ouverture numérique (sin (3) de l'objectif (30) est inférieure à 0,11, ou de préférence inférieure à 0,08, ou en particulier inférieure à 0,06. 3 - Dispositif selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'ouverture numérique (sin 13) de l'objectif (30) est supérieure à 0,01, ou de préférence supérieure à 0,02, ou en particulier supérieure à 0,03. 4 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le moyen d'observation est une caméra numérique sensible à la lumière du moyen d'injection (17). - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, destiné à la mesure de concentricité du coeur de la fibre d'une fiche optique dont l'axe de référence (22) est défini par un diamètre extérieur (20) d'une férule (18) de la fiche optique, le dispositif comprenant un moyen de pivotement de la face optique (23) par rapport au diamètre extérieur (20) de la férule (18), un moyen de calcul de la position (14) du centre du coeur optique (21) pour chacune des positions de la face optique (23), et un moyen de calcul du diamètre du cercle passant par lesdites positions du centre du coeur optique (21). 6 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'axe optique (31) de l'objectif (30) est sensiblement aligné avec l'axe de référence (22), l'ouverture numérique (sin (3) de l'objectif (30) est obtenue par un diaphragme (28) positionné dans le plan focal image (3) de l'objectif (30). 7 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'ouverture numérique (sin (3) de l'objectif (30) est obtenue par une pupille positionnée sur le plan frontal d'entrée de l'objectif (30). 8 - Procédé de mesure de la concentricité d'un coeur (21) d'une fibre optique (19) par rapport à un axe de référence (22), la fibre optique (19) présentant à une extrémité une face optique (23), procédé dans lequel on injecte de la lumière dans le coeur (21) de la fibre optique (19), on observe la lumière émise par le coeur (21) au moyen d'un objectif (30), on détermine la position de l'intersection de l'axe de référence (22) avec la face optique (23), caractérisé par le fait qu'on filtre les modes de propagation périphériques par rapport à l'axe central (31) de l'objectif (30). 9 -Procédé selon la revendication 8, utilisant un objectif (30) dont l'ouverture numérique (sin 3) est inférieure à l'ouverture numérique (sin a) de la fibre optique (19) à mesurer. 10- Procédé selon la revendication 8 ou 9, dans lequel la détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence (22) avec la face optique (23) comprend une première étape où l'on positionne l'axe de référence (22) de la fibre à mesurer (19) par rapport à l'objectif (30), on mesure dans un plan image (5) de l'objectif (30) une première position (32a) du centre de la tâche de lumière (27a) émise par la fibre (19), puis dans une deuxième et une troisième étape, on fait pivoter la fibre (19) dans deux autres positions angulaires autour de l'axe de référence (22) et on mesure une deuxième (32b) et une troisième (32c) position du centre de la tâche de lumière émise, et on calcule le centre du cercle passant par lesdites trois positions (32a, 32b, 32c). 11- Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, comprenant une étape préalable dans laquelle la détermination de la position de l'intersection de l'axe de référence (22) avec la face optique (23) est faite au moyen d'une première fibre optique, on mémorise ladite position, puis on repositionne le diamètre de référence (20) de la fibre optique à mesurer, de manière que l'axe de référence (22) de la fibre à mesurer soit en position identique à l'axe de référence (22) de la première fibre. 12- Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, destiné à une fiche optique (16) dont l'axe de référence (22) est défini par un diamètre de référence (20) par rapport auquel est fixée une face optique (23), procédé dans lequel on détermine la position de l'intersection de l'axe de référence (22) avec la face optique (23) en illuminant le diamètre (20) et en calculant la position du centre dudit diamètre (20).