Brevet FR2887704A1 — publié le 20061229

CONVERTISSEUR REGULATEUR DE TENSION SANS PERTES DE COMMUTATION L'invention concerne les alimentations électriques et en particulier les convertisseurs régulateurs de tension. Gilbert Cardwell a développé un convertisseur régulateur de tension recevant une tension continue non régulée sur une entrée et fournissant une tension continue régulée sur une sortie. Ce convertisseur est illustré à la figure 1. Ce convertisseur présente un transformateur principal Tl présentant deux enroulements primaires El et E2 et des enroulements secondaires illustrés par E7. Le convertisseur présente en outre un transformateur T2, comprenant des enroulements primaires E5 et E6 et des enroulements secondaires E3 et E4. Les enroulements primaires El et E2 du transformateur Ti sont couplés entre une source de tension non régulée Vin et respectivement les enroulements secondaires E3 et E4 du transformateur T2. Un générateur de signaux carrés comprend une commande SWG commandant deux transistors NMOS Q1 et Q2 chacun disposé en série entre une tension de masse et les enroulements E3 et E4 respectivement. La tension entre les enroulements primaires E5 et E6 du transformateur T2 est contrôlée par un régulateur alimenté par la borne Vin et constitué du condensateur C, de l'inductance L, de la diode D3 et du transistor Q1. Les diodes Dl et D2 permettent d'isoler les enroulements primaires des transformateurs Tl et T2. Les enroulements E7 sont connectés à un montage redresseur dont la tension de sortie est mesurée. Le niveau de cette tension de sortie est fourni à l'entrée d'un organe de régulation R1 qui modifie le rapport cyclique de conduction du transistor Q3 en fonction du niveau de tension mesuré. Le niveau de tension de sortie est ainsi régulé: le second transformateur soustrait sélectivement aux bornes du primaire du transformateur principal une partie de la tension série appliquée. Ce convertisseur présente des inconvénients: les transistors Q1 et Q2 commutent lorsque l'intensité qui les traverse est non nulle et l'ouverture de ces transistors a lieu lorsque leur tension drain-source est non nulle, occasionnant une baisse du rendement du convertisseur. De plus, cette solution ne s'applique que pour un convertisseur à push-pull à ondes carrées. L'invention vise à résoudre un ou plusieurs de ces inconvénients. Un objectif complémentaire de l'invention est de fournir un tel convertisseur qui réponde aux contraintes imposées aux systèmes satellisés, à savoir une bonne fiabilité de fonctionnement (par la minimisation du nombre de composants, et la simplicité de redondance) et un encombrement et une masse minimaux. Un objectif complémentaire de l'invention est de fournir un tel convertisseur adapté à fonctionner en très haute fréquence d'interruption ou à très haute valeur de tension de sortie. L'invention porte ainsi sur un convertisseur, comprenant: -deux bornes d'entrée pour la réception d'une tension non régulée; -deux bornes de sortie pour l'application d'une tension régulée; -un transformateur bobiné principal présentant un enroulement primaire connecté entre les bornes d'entrée, et présentant un enroulement secondaire connecté entre les bornes de sortie; -un organe d'interruption, une première inductance et une première capacité formant une première boucle résonante avec l'enroulement primaire du transformateur principal lorsque cet organe d'interruption est fermé; -un transformateur bobiné de régulation, présentant un enroulement primaire, et un enroulement secondaire connecté en série avec un desdits enroulements du transformateur principal; -un organe d'interruption, une deuxième inductance et une deuxième capacité formant une deuxième boucle résonante avec l'enroulement primaire du transformateur de régulation et avec cet organe d'interruption lorsque celui-ci est fermé; -une commande commandant la formation des première et seconde boucles résonantes à une fréquence inférieure ou égale aux fréquences de résonance des boucles résonantes; -un circuit de régulation, connectant sélectivement l'enroulement primaire du transformateur de régulation entre les bornes d'entrée. Selon une variante, un même organe d'interruption est utilisé pour former les première et seconde boucles résonantes. Selon un mode de réalisation, l'enroulement secondaire du transformateur de régulation est connecté en série avec l'enroulement primaire du transformateur principal. Selon encore une autre variante, l'enroulement secondaire du transformateur de régulation est connecté de sorte que la tension aux bornes de l'enroulement primaire du transformateur principal soit accrue lorsque le circuit de régulation connecte l'enroulement secondaire du transformateur de régulation entre les bornes d'entrée. Selon un autre mode de réalisation, l'enroulement secondaire du transformateur de régulation est connecté en série avec l'enroulement secondaire du transformateur principal. Selon une variante, le rapport de transformation du transformateur de 20 régulation est au moins 5 fois supérieur au rapport de transformation du transformateur principal. Selon une autre variante, le transformateur principal présente un primaire à point milieu muni d'un premier enroulement formant ledit enroulement primaire du transformateur principal et muni d'un deuxième enroulement; le transformateur de régulation présente un primaire à point milieu muni d'un premier enroulement formant ledit enroulement primaire du transformateur de régulation et muni d'un deuxième enroulement; le convertisseur comprend un deuxième organe d'interruption, formant une troisième boucle résonante avec la première inductance, la première capacité et le deuxième enroulement du transformateur principal lorsqu'il est fermé, et formant une quatrième boucle résonante avec la deuxième inductance, la seconde capacité et le deuxième enroulement du transformateur de régulation lorsqu'il est fermé. Selon encore une variante, deux diodes sont connectées en série respectivement dans les deuxième et quatrième boucles résonantes formées. Selon une autre variante, la commande commande l'ouverture simultanée des organes d'interruption des boucles résonantes pendant une durée déterminée, et dans lequel le convertisseur présente une résonance de tension d'une période supérieure à la durée déterminée. Selon encore une autre variante, le ou lesdits organes d'interruption sont 10 des transistors MOSFET. On peut encore prévoir que le convertisseur comprenne un circuit redresseur connecté entre les bornes de sortie. Selon une variante, le circuit redresseur est connecté entre les bornes de sortie sous forme de point de charge. Selon encore une variante, les fréquences de résonance des boucles résonantes sont sensiblement identiques. Selon une autre variante, la fréquence de résonance du circuit formé de l'ensemble des boucles résonantes est supérieure ou égale à la fréquence de la commande de formation des première et seconde boucles résonantes. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 illustre un convertisseur régulateur de tension selon l'état de la technique; -la figure 2 illustre un exemple de convertisseur régulateur de tension selon l'invention; -la figure 3 illustre le courant traversant les organes interrupteurs Ql ou Q2 ainsi que la tension entre leurs bornes à pleine charge; -la figure 4 illustre le courant et la tension à charge réduite; -la figure 5 illustre un autre exemple de convertisseur régulateur de tension selon l'invention; -la figure 6 illustre différents types de charges pouvant être connectées simultanément sur des enroulements secondaires du premier transformateur. 5 L'invention propose un convertisseur muni d'un transformateur principal et d'un transformateur de régulation. Le transformateur de régulation présente un enroulement secondaire placé en série avec un enroulement du transformateur principal. Un enroulement du primaire du transformateur principal est placé dans une première boucle résonante dont l'ouverture et la fermeture sont commandées par un organe d'interruption. Un enroulement du primaire du transformateur de régulation est placé dans une deuxième boucle résonante dont l'ouverture et la fermeture sont commandées par l'organe d'interruption. Les fréquences de résonance des première et deuxième boucles sont au moins égales aux fréquences d'ouverture ou de fermeture de l'organe d'interruption. La commutation de l'organe d'interruption s'effectue ainsi à courant nul. Avantageusement, les fréquences de résonance des première et deuxième boucles résonantes sont sensiblement identiques, de sorte que la forme du courant traversant l'organe d'interruption est sensiblement identique et ainsi la commutation à courant nul est conservée, quelle que soit la charge en sortie. La figure 2 représente un mode de réalisation d'un convertisseur selon l'invention, plus particulièrement adapté à la conversion continu-continu. Le convertisseur reçoit en entrée une tension non régulée appliquée entre la borne Vin et la masse. Le convertisseur présente un transformateur principal Ti Le transformateur Ti présente un primaire à point milieu muni de deux enroulements El et E2. Le transformateur Ti présente un secondaire connecté à un circuit redresseur connu en soi, alimentant une charge Ch. Le transformateur Ti présente typiquement un rapport de transformation de 1: 1. Le convertisseur présente un transformateur de régulation T2. Le transformateur T2 comprend deux enroulements primaires E5 et E6 et deux enroulements secondaires E3 et E4. Les enroulements E3 et E4 ne sont pas enroulés autour du même noyau que les enroulements El et E2. Le convertisseur présente des organes d'interruption Q1 et Q2, de type transistors NMOS dans l'exemple. Les organes d'interruption QI et Q2 sont commandés de façon à former un montage Push-Pull. Q1 et Q2 sont commandés de façon connue en soi par une commande SWG. Une capacité d'entrée Ctl et une inductance Lfl sont connectées en série avec l'organe d'interruption QI, l'enroulement E 1 et l'enroulement E3 pour former une première boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q1 est fermé. La capacité d'entrée Ctl et l'inductance Lfl sont par ailleurs connectées en série avec l'organe d'interruption Q2, l'enroulement E2 et l'enroulement E4 pour former une troisième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q2 est fermé. Par construction, les fréquences de résonance de ces deux boucles résonantes sont sensiblement identiques. Le convertisseur présente en outre une deuxième capacité Ct2 et une deuxième inductance Lf2 connectées en série avec l'enroulement E5 et l'organe d'interruption QI pour former une deuxième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q1 est fermé. La capacité Ct2, la deuxième inductance Lf2, l'organe d'interruption Q2 et l'enroulement E6 sont en outre connectés pour former une quatrième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q2 est fermé. Par construction, les fréquences de résonance de ces deux boucles résonantes sont sensiblement identiques. Les troisième et quatrième boucles sont alimentées par un circuit régulateur dont la structure est connue en soi. Le circuit régulateur illustré est un abaisseur de tension. Ce circuit comprend un organe d'interruption Q3 et un élément de conduction unidirectionnelle D3 connectés en série entre la borne Vin et la masse. Ce circuit comprend également une inductance L2 dont une électrode est connectée à une électrode de Q3 et à une électrode de D3, et dont l'autre électrode est connectée à la jonction entre la capacité Ct2 et l'inductance Lf2. L'organe d'interruption Q3 est en l'occurrence un transistor NMOS dont le drain est connecté à la borne Vin. L'organe de conduction unidirectionnelle D3 est en l'occurrence une diode dont l'anode est connectée à la masse et dont la cathode est connectée à la source du transistor Q3. Les fréquences de résonance des boucles résonantes sont au moins égales à la fréquence d'ouverture ou de fermeture de chaque organe d'interruption du push-pull. Ainsi, comme illustré sur les diagrammes des figures 3 et 4, la commutation des organes d'interruption du push-pull se fait lorsqu'ils sont traversés par un courant quasiment nul, quelle que soit la charge alimentée par le secondaire du transformateur principal Ti. Le rendement du convertisseur et sa génération de parasites sont ainsi considérablement améliorés. Pour un rendement optimal, les fréquences de résonance des boucles résonantes sont sensiblement égales à la fréquence d'ouverture ou de fermeture de chaque organe d'interruption du push-pull. Les première et troisième boucles résonantes sont de préférence configurées pour que leurs fréquences de résonance soient sensiblement égales. De même, les deuxième et quatrième boucles de résonance sont configurées pour que leurs fréquences de résonance soient sensiblement égales. Ainsi, comme illustré aux figures 3 et 4, la forme du courant de résonance dans un organe d'interruption est peu modifiée par les variations de la charge. Le courant a ainsi approximativement une forme de demi-sinusoïde durant la période de fermeture. Les fréquences de résonance de ces boucles résonantes sont dépendantes des valeurs de Ct 1, Lfl, Ct2 et Lf2 et déterminent la fréquence de résonance du courant lors de la fermeture d'un des organes interrupteurs du push-pull. Les fréquences de résonance de ces différentes boucles résonantes ont ainsi un lien entre elles. Le courant de magnétisation du transformateur principal Tl étant cependant indépendant de la charge, son influence sur la forme du courant est plus visible avec une charge réduite. Les diagrammes des figures 3 et 4 ont été réalisés avec un prototype présentant une charge selon la figure 4 dix fois inférieure à la pleine charge selon la figure 3. Par rapport à un circuit technologiquement comparable de l'art antérieur, ce prototype a présenté globalement un gain de rendement de 5% quelle que soit la charge. On va détailler le fonctionnement de la régulation avec l'exemple de convertisseur de la figure 2. Une tension non régulée variant entre 45 et 50 Volts est appliquée entre la borne Vin et la masse. Le convertisseur est destiné à fournir une tension régulée de 50 Volts aux bornes de la charge. Dans l'exemple, El et E3 ont des sens d'enroulements définis de sorte que la tension entre les bornes de l'enroulement El soit égale à la somme arithmétique de la tension entre la borne Vin et la masse et la tension entre les bornes de l'enroulement E3. De façon similaire, les sens d'enroulements de E2 et E4 sont définis de sorte que la tension entre les bornes de l'enroulement E2 soit égale à la somme arithmétique de la tension entre la borne Vin et la masse et la tension entre les bornes de l'enroulement E4. On utilise avantageusement une régulation par augmentation de la tension d'entrée, le rendement du convertisseur étant alors accru. De façon connue en soi, le circuit de régulation mesure la tension de sortie et modifie le rapport cyclique de fermeture de l'organe d'interruption Q3 en fonction de la tension de sortie mesurée. Lorsqu'une tension de 45 Volts est appliquée en entrée, le rapport cyclique de fermeture de l'organe d'interruption Q3 est de 100%. Une tension moyenne de Volts est alors appliquée au primaire de T2. Le transformateur T2 ayant un rapport de transformation de 9:1, les enroulements E3 et E4 accroissent alors la tension entre les bornes des enroulements respectivement El et E2 de 5Volts. La tension entre les bornes des enroulements El et E2 atteint alors Vin + 5V, c'est-à-dire 50Volts. Lorsqu'une tension de 50 Volts est appliquée en entrée, le rapport cyclique de fermeture de l'organe d'interruption Q3 est de 0%. Une tension moyenne nulle est alors appliquée au point milieu du primaire de T2. La tension entre les bornes des enroulements E3 et E4 étant alors nulle, la tension entre les bornes des enroulements El et E2 est alors égale à 50 Volts. Comme la régulation est effectuée par le secondaire du transformateur T2 avec une tension réduite entre les bornes de ses enroulements, la puissance dissipée par le transformateur de régulation T2 et le circuit de régulation est relativement limitée; le rendement du convertisseur est donc peu affecté par la régulation. De façon générale, on utilise des transformateurs T1 et T2 tels que le rapport de transformation du transformateur T2 soit au moins 5 fois supérieur au rapport de transformation du transformateur Tl. L'inductance Lfl peut être formée en tout ou partie de l'inductance de fuite du primaire du transformateur Ti. De même, l'inductance Lf2 peut être formée en tout ou partie de l'inductance de fuite du primaire du transformateur T2. L'inductance de fuite du primaire de ces transformateurs peut être complétée par un composant inductif choisi pour que la fréquence de résonance de sa boucle prenne la valeur souhaitée. La figure 2 représente en traits discontinus les capacités cdl et cd2. Ces capacités cdl et cd2 peuvent être formées des capacités parasites induites par le primaire du transformateur Ti et les transistors NMOS Q1 et Q2, et éventuellement de condensateurs additionnels disposés en parallèle. La figure 2 représente également en trait discontinus les diodes parasites induites dans la boucle notamment par le primaire du transformateur T1 et par les transistors NMOS Q1 et Q2, mises en parallèle avec les capacités cdl et cd2 aux bornes des transformateurs. L'énergie emmagasinée dans l'inductance de magnétisation du transformateur Ti résonne avec les capacités cdl et cd2 lors de l'ouverture de Q1 ou Q2. La durée pendant laquelle les organes d'interruption Ql et Q2 sont simultanément ouverts est typiquement inférieure à 10% du temps. Cette résonance de tension est prévue pour présenter une durée supérieure à la durée d'ouverture simultanée de Q1 et Q2. Ainsi, comme la tension entre les bornes du transistor qui vient d'être ouvert reste approximativement nulle pendant son ouverture; et comme ensuite la tension entre les bornes du transistor qui doit être fermé descend à zéro juste avant, la commutation des deux transistors est réalisée sans dissipation. . Par exemple, au moment de l'ouverture du transistor Q1, la capacité cd2 est chargée à une tension double de la tension du point milieu de T1, alors que la tension aux bornes de la capacité cd2 est sensiblement nulle. Contrairement au dispositif de l'état de la technique décrit dans la partie introductive, l'inductance de magnétisation de Tl et les capacités cdl et cd2 peuvent entrer en résonance avant la fermeture du transistor Q2. Ainsi, l'énergie emmagasinée dans la capacité cd2 est transférée dans la capacité cdl avec une quasi-absence de pertes, avant la fermeture du transistor Q2. Le convertisseur comprend avantageusement une inductance de filtrage d'entrée LI, connectée d'une part à la borne Vin et d'autre part à la jonction entre la capacité Ctl et l'inductance Lfl. La valeur de l'inductance de LI est de préférence très supérieure à la valeur de l'inductance Lfl. Ainsi, le courant d'appel chargeant la capacité Ctl est sensiblement constant. Le circuit redresseur de l'exemple de la figure 2 est connecté aux bornes de l'enroulement E7. Ce circuit redresseur comprend un pont de diodes muni des diodes D4 à D7 et une capacité CF connectée entre les bornes de sortie du pont de diodes. La charge est destinée à être connectée aux bornes de la capacité CF. Le convertisseur et de préférence configuré pour que la capacité de Ctl et de Ct2 soit très inférieure à la capacité de CF. Un tel convertisseur continu-continu peut notamment être utilisé afin 30 d'alimenter des amplificateurs de puissance à tube à ondes progressives ou des unités à puissance de propulsion électrique. Ces types de charge requièrent des sorties haute tension multiples et isolées avec un rendement élevé, en particulier pour des applications spatiales. La figure 5 représente un mode de réalisation d'un convertisseur selon l'invention, plus particulièrement adapté pour former un bus de courant ou de tension alternatifs pour des points de charge ( point of charge en langue anglaise), chaque charge pouvant présenter un circuit de redressement adéquat. Le convertisseur reçoit en entrée une tension non régulée appliquée entre la borne Vin et la masse. Le convertisseur présente un transformateur principal Ti. Le transformateur Ti présente un primaire à point milieu muni de deux enroulements El et E2. Le transformateur Ti présente un secondaire formé de l'enroulement E7. Le convertisseur présente un transformateur de régulation T2. Le transformateur T2 comprend deux enroulements primaires E5 et E6 et un enroulement secondaire E8 connecté en série avec l'enroulement secondaire E7. Une charge connectée au bus alternatif ainsi formé présente un circuit de redressement similaire à celui illustré à la figure 2. Comme dans l'exemple de la figure 2, le convertisseur présente: -des organes d'interruption QI et Q2 de type transistors NMOS 20 commandés de façon à former un montage Push-Pull; -une capacité d'entrée Ct 1 et une inductance Lfl connectées en série avec l'organe d'interruption QI et l'enroulement El pour former une première boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q1 est fermé. La capacité d'entrée Ctl et l'inductance Lfl sont par ailleurs connectées en série avec l'organe d'interruption Q2 et l'enroulement E2 pour former une troisième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q2 est fermé ; -une deuxième capacité Ct2 et une deuxième inductance Lf2 connectées en série avec l'enroulement E5 et l'organe d'interruption Q1 pour former une deuxième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q1 est fermé. La capacité Ct2, la deuxième inductance Lfl, l'organe d'interruption Q2 et l'enroulement E6 sont en outre connectés pour former une quatrième boucle résonante lorsque l'organe d'interruption Q2 est fermé ; -un circuit régulateur présentant sensiblement la même structure que celui décrit en référence à la figure 2. Un autre type de circuit régulateur adéquat pourrait bien entendu être utilisé. La figure 6 illustre différentes charges connectées simultanément à un enroulement secondaire du transformateur Tl. La charge chl est ainsi identique à la charge Ch illustrée à la figure 5. La charge ch2 présente un enroulement secondaire E9 du transformateur Tl mais ne présente pas d'enroulement secondaire du transformateur T2 disposé en série avec E9. La charge ch2 présente un circuit redresseur connecté aux bornes de l'enroulement E9 et comprenant un pont de diodes muni des diodes D41, D51, D61 et D71 et une capacité CF connectée entre les bornes de sortie du pont de diodes. Bien qu'on ait illustré uniquement une charge de chaque type, plusieurs charges similaires à chl ou ch2 peuvent être connectées simultanément. Différents fonctionnements peuvent alors être envisagés. Ainsi lorsque la tension d'entrée Vin n'est pas régulée, la tension sur la charge ch2 n'est pas non plus régulée, alors que la tension sur la charge ch2 peut être régulée par l'intermédiaire du transformateur T2. Lorsque la tension d'entrée Vin est régulée, la tension sur la charge ch2 est également régulée. La tension sur la charge chl peut être ajustée par l'intermédiaire de l'organe d'interruption Q3 du circuit régulateur. Les convertisseurs illustrés aux figures 2, 5 et 6 comprennent avantageusement des organes de conduction unidirectionnelle Dl et D2 connectés en série entre un enroulement E5 ou E6 et un organe d'interruption Q1 ou Q2. Ces organes de conduction unidirectionnelle permettent d'isoler les enroulements primaires des transformateurs Ti et T2. Les organes de conduction unidirectionnelle sont en l'occurrence des diodes dont l'anode est connectée à l'extrémité distale d'un enroulement respectif E5 ou E6. Dans les modes de réalisation illustrés, un push-pull est utilisé. On pourrait cependant également envisager un convertisseur n'utilisant qu'un seul organe d'interruption en série avec un unique primaire du transformateur principal. Dans les modes de réalisation illustrés, les organes d'interruption du push-pull sont des transistors NMOS. On pourrait bien entendu utiliser en remplacement tout autre type d'organe d'interruption approprié. Dans les modes de réalisation illustrés, le circuit de régulation comprend un abaisseur de tension. On pourrait également envisager d'utiliser un élévateur de tension. Dans les modes de réalisation illustrés, la capacité et l'inductance de chaque boucle résonante peut être formée en partie ou en intégralité d'éléments parasites des composants du convertisseur. 14 REVENDICATIONS 1. Convertisseur, caractérisé en ce qu'il comprend: -deux bornes d'entrée pour la réception d'une tension non régulée; -deux bornes de sortie pour l'application d'une tension régulée; -un transformateur bobiné principal (Ti) présentant un enroulement primaire (El) connecté entre les bornes d'entrée, et présentant un enroulement secondaire (E7) connecté entre les bornes de sortie; -un organe d'interruption (Q1), une première inductance (Lfl) et une première capacité (Ctl) formant une première boucle résonante avec l'enroulement primaire (El) du transformateur principal lorsque cet organe d'interruption est fermé; -un transformateur bobiné de régulation (T2), présentant un enroulement primaire (ES), et un enroulement secondaire (E3) connecté en série avec un desdits enroulements du transformateur principal; -un organe d'interruption (Q1), une deuxième inductance (Lf2) et une deuxième capacité (Ct2) formant une deuxième boucle résonante avec l'enroulement primaire (E5) du transformateur de régulation et avec cet organe d'interruption lorsque celui-ci est fermé; -une commande (SWG) commandant la formation des première et seconde boucles résonantes à une fréquence inférieure ou égale aux fréquences de résonance des boucles résonantes; -un circuit de régulation, connectant sélectivement l'enroulement primaire du transformateur de régulation entre les bornes d'entrée. 2. Convertisseur selon la revendication 1, dans lequel un même organe d'interruption (Q1) est utilisé pour former les première et seconde boucles résonantes. 3. Convertisseur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'enroulement secondaire (E3) du transformateur de régulation (T2) est connecté en série avec l'enroulement primaire (El) du transformateur principal (T1). 4. Convertisseur selon la revendication 3, dans lequel l'enroulement secondaire (E3) du transformateur de régulation est connecté de sorte que la tension aux bornes de l'enroulement primaire (El) du transformateur principal (Ti) soit accrue lorsque le circuit de régulation connecte l'enroulement secondaire du transformateur de régulation (T2) entre les bornes d'entrée. 5. Convertisseur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'enroulement secondaire (E3) du transformateur de régulation (T2) est connecté en série avec l'enroulement secondaire du transformateur principal. 6. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le rapport de transformation du transformateur de régulation (T2) est au moins 5 fois supérieur au rapport de transformation du transformateur principal. 7. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes: dans lequel le transformateur principal (T2) présente un primaire à point milieu muni d'un premier enroulement (El) formant ledit enroulement primaire du transformateur principal et muni d'un deuxième enroulement (E2); -dans lequel le transformateur de régulation présente un primaire à point milieu muni d'un premier enroulement (ES) formant ledit enroulement primaire du transformateur de régulation et muni d'un deuxième enroulement (E6); -comprenant un deuxième organe d'interruption (Q2), formant une troisième boucle résonante avec la première inductance, la première capacité et le deuxième enroulement du transformateur principal lorsqu'il est fermé, et formant une quatrième boucle résonante avec la deuxième inductance, la seconde capacité et le deuxième enroulement du transformateur de régulation lorsqu'il est fermé. 8. Convertisseur selon la revendication 7, dans lequel deux diodes (Dl, D2) sont 30 connectées en série respectivement dans les deuxième et quatrième boucles résonantes formées. 9. Convertisseur selon la revendication 7 ou 8, dans lequel la commande (SWG) commande l'ouverture simultanée des organes d'interruption (Q1, Q2) des boucles résonantes pendant une durée déterminée, et dans lequel le convertisseur présente lors de cette ouverture simultanée une résonance de tension d'une période supérieure à la durée déterminée. 10. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le ou lesdits organes d'interruption (Q1, Q2) sont des transistors MOSFET. 11. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un circuit redresseur connecté entre les bornes de sortie. 12. Convertisseur selon la revendication 11, dans lequel le circuit redresseur est connecté entre les bornes de sortie sous forme de point de charge. 13. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les fréquences de résonance des boucles résonantes sont sensiblement identiques. 14. Convertisseur selon l'une quelconque des revendications précédentes, la fréquence de résonance du circuit formé de l'ensemble des boucles résonantes est supérieure ou égale à la fréquence de la commande de formation des première et seconde boucles résonantes.