Brevet FR2893464A1 — publié le 20070518

DISPOSITIF DE GENERATION DE SIGNAUX DE SYNCHRONISATION A TRES FAIBLE GIGUE DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne un dispositif de génération de signaux de synchronisation à très faible gigue. L'invention s'applique en particulier à la synchronisation du déclenchement d'impulsions laser dans un système de fusion thermonucléaire par confinement inertiel. Classiquement, dans un tel système, une cible, sous forme de microbille comprenant un mélange de deutérium et de tritium, est soumise à l'irradiation conjointe et simultanée d'un nombre élevé de faisceaux lasers pendant un laps de temps très court. Sous l'effet de cette irradiation, les couches superficielles sont consommées par ablation et le matériau de la bille transformé en plasma à haute température. La volatilisation des couches superficielles, génère selon le principe de la conservation de la quantité de mouvement, une onde de choc centripète qui vient confiner violemment le plasma. Le processus de fusion thermonucléaire prend naissance lorsque le produit du temps de confinement par température atteint une valeur de seuil (loi de Lawson). ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Le projet américain NIF (National Ignition Facility), dont on trouvera une description dans la revue ICF Quaterly report, Vol. 9, No. 1, Oct.-Dec. 1998, ainsi que le projet français LMJ (Laser Méga Joule) prévoient un grand nombre faisceaux (192 dans le système NIF, 240 dans le système LMJ) convergents vers une cible D-T capables de délivrer ensemble une puissance de près de 2 MJ pendant un durée de 10-20 ns. Une condition critique du confinement inertiel est l'arrivée simultanée des fronts d'onde sur la cible laser. Ceci est d'autant plus vrai que pour obtenir un gain énergétique élevé (rapport en énergie thermonucléaire dégagée sur énergie lumineuse injectée) on est amené à n'allumer que le centre de la microbille (principe d'allumage par point chaud central). La simultanéité d'arrivée des impulsions lasers sur la microbille est également nécessaire pour obtenir un confinement isotrope, tout défaut de simultanéité se traduisant par une perte de sphéricité du point chaud. Pour donner un ordre de grandeur de la contrainte de simultanéité, le cahier des charges du système NIF indique une tolérance maximale de 12 ps. Cette contrainte de simultanéité suppose que l'on sache fournir aux lasers d'injection des signaux de synchronisation avec une précision et une stabilité temporelles élevées. Un dispositif de génération de tels signaux de synchronisation est connu du document précité et est illustré en Fig. 1. Un générateur d'impulsions électriques 110 fournit une impulsion de durée 100ps à un modulateur électro-optique 120. L'impulsion optique correspondante est ensuite amplifiée par passage dans un amplificateur 130 constitué d'une série de fibres pompées avant d'être divisée au moyen d'un diviseur optique 135 connecté à une pluralité de fibres 1401r..,140M, jouant le rôle de lignes à retard. Les impulsions optiques issues de ces fibres sont transformées en impulsions électriques par des photodétecteurs 1501r..,150g, les signaux de sortie de ces photodétecteurs pilotant ensuite les différents ensembles de génération d'impulsion laser 1601r..,160M. Ce dispositif présente cependant un certain nombre de limitations dues aux disparités et aux fluctuations des temps de réponse des photodétecteurs PD. A supposer même que l'on puisse compenser en moyenne les disparités de temps de réponse de ces photodétecteurs, les fluctuations temporelles introduisent une gigue relative des signaux de synchronisation, préjudiciable à la condition de simultanéité précédemment évoquée. On appellera gigue relative de deux signaux la fluctuation de leur écart temporel. Plus précisément, si les deux signaux de synchronisation s'expriment sous la forme de fonctions aléatoires . S1 (t) = S (to+tù T1 ùg1 (T1) ) S2 (t) = S (to+tù T2ù g2 (T2) ) où to est un instant de référence, S(t) un signal déterministe ayant servi à générer les signaux de synchronisation, T1i T2 sont les retards affectant respectivement les deux signaux par rapport à l'instant de référence et g1(r1), g2(T2) des variables aléatoires représentant les gigues respectives des deux signaux. On appellera gigue relative des signaux de synchronisation, la variable aléatoire g21=g2 (r2) -g1 (r1) . Cette variable aléatoire g21 est de moyenne nulle comme g1 (r1) et g2(T2) et de variance 612 . La valeur 612 donne une mesure de la valeur quadratique moyenne de la gigue et aussi dénommée gigue RMS (root-mean-square). Par commodité de langage nous l'appellerons également gigue , l'ambiguïté étant levée par le contexte. Généralement la densité de probabilité de la variable aléatoire g21 est gaussienne et s'exprime alors sous la forme : 1 g2 p(g21 = g) = exp(ù) I2,ro 2 612 Un but de la présente invention est de prévoir un dispositif de génération de signaux de synchronisation à très faible gigue, au sens défini plus haut, notamment pour la synchronisation du déclenchement d'impulsions laser dans un système de fusion thermonucléaire par confinement inertiel. EXPOSÉ DE L'INVENTION A cette fin l'invention est définie par un dispositif de génération de signaux de synchronisation à très faible gigue comprenant un générateur de signal électrique maître, une pluralité de premiers retards réalisés sous forme d'éléments électriques passifs, lesdits premiers retards étant organisés selon une structure d'arbre, les noeuds dudit arbre comportant des diviseurs de signal, ledit arbre étant alimenté à sa racine par le signal électrique maître et délivrant à ses extrémités lesdits signaux de synchronisation. Avantageusement, les éléments électriques passifs sont des lignes coaxiales adaptées. Selon un mode préférentiel de réalisation, le dispositif comprend en outre des retards réglables, dits seconds retards, disposés en série avec lesdits premiers retards et de résolution temporelle inférieure à la résolution temporelle de ceux-ci. Avantageusement, lesdits seconds retards seront constitués de circuits actifs, chaque circuit actif comprenant un détecteur d'impulsion, un générateur de rampe de tension, un comparateur de tension par rapport à une tension de seuil et un générateur d'impulsion, arrangés en série. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise par la description de modes de réalisation à l'aide des figures suivantes : - la Fig. 1 illustre un système de génération de signaux de synchronisation connu de l'état de la technique ; - la Fig. 2 illustre un système de génération de signaux de synchronisation selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la Fig. 3 illustre un système de génération de signaux de synchronisation selon un second mode de réalisation de l'invention ; - la Fig. 4 illustre un élément électrique 5 actif permettant de générer un retard de grande précision. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'idée à la base de l'invention est de 10 s'affranchir des conversions électro-optique et optoélectrique pénalisantes en termes de gigue. Pour ce faire, il est proposé de générer les signaux de synchronisation à partir d'un signal électrique unique ou signal maître, retardé à travers un ensemble de 15 retards répartis de manière arborescente, les retards étant constitués par des éléments électriques passifs. La Fig. 2 illustre un tel système. Le générateur 210 produit un signal électrique maître dont seront issus les signaux de synchronisation. Ce signal 20 est préférentiellement une impulsion de forte amplitude mais peut également, par exemple, prendre la forme d'un échelon montant. De manière générale, il suffira que ce signal contienne un motif susceptible, soit directement soit indirectement au moyen d'un traitement approprié, 25 linéaire (par exemple dérivation) ou non linéaire (par exemple seuillage), de définir précisément un temps de référence. Ce signal électrique, après amplification éventuelle, est ensuite retardé par un jeu de retards 30 DLI ; DLZ , DL2~ ; DL3 , DL33 ; ... ; DLN , . . DLN organisés selon un arbre dont les noeuds 230 sont constitués de diviseurs : le signal retardé par le retard de premier rang DLl est injecté au moyen du diviseur S]' dans k2 retards de second rang DLZ,..DLZZ, les signaux issus de ces retards étant eux-mêmes divisés et ainsi de suite. Les signaux issus des kN retards de dernier rang N, soit DLN,..DLN, forment les différentes voies de synchronisation. L'arbre peut être d'ordre 2 (chaque noeud alimentant alors deux branches), auquel cas les diviseurs peuvent être constitués de coupleurs 6 dB, ou d'ordre supérieur. Le nombre de branches alimentées par un noeud peut varier d'un noeud à l'autre. Les diviseurs ne présentent pas nécessairement un gain identique sur les différents ports de sortie, ceci afin de tenir compte par exemple des tailles différentes des sous-arbres connectés à ces ports, ou pour équilibrer les gains des signaux de synchronisation. Les retards sont constitués d'éléments électriques passifs, c'est-à-dire non alimentés par une source d'énergie électrique et par conséquent possédant des caractéristiques non tributaires de variations de tension ou de courant d'une telle source. Les retards passifs seront par exemple constitués de lignes de propagation. On peut montrer mathématiquement de manière simple, en utilisant la loi des grands nombres, que la gigue en sortie d'une ligne de propagation présente une distribution de probabilité gaussienne. La variance (gigue RMS) sera d'autant plus élevée que la ligne de propagation est longue, la loi de variation étant théoriquement linéaire. De manière préférentielle, les retards passifs seront réalisés au moyen de lignes coaxiales. Outre le fait que les lignes coaxiales présentent une bonne immunité contre le bruit et la diaphonie, elles possèdent la propriété remarquable de ne pas générer de gigue, et ce, même sur des longueurs importantes. A titre d'exemple, une ligne coaxiale de 200m possède une gigue non détectable par les appareils de mesure actuels, et par conséquent largement inférieure à 5 ps. Les lignes coaxiales sont avantageusement adaptées, par exemple à une impédance caractéristique de 50Q. Il est néanmoins difficile de réaliser des retards avec un haut degré de résolution au moyen de lignes coaxiales. En pratique, une résolution de longueur de 5mm à 10mm peut être obtenue, soit une résolution temporelle de l'ordre de 25ps. De manière plus générale, il s'avère délicat de réaliser des retards passifs présentant une résolution temporelle élevée. Selon un second mode de réalisation de l'invention, la résolution des retards est accrue au prix d'une légère perte de performance en termes de gigue relative. Pour ce faire, le système de synchronisation comprend, outre un arbre de retards passifs, avantageusement réalisés par des lignes coaxiales, un second type de retards, réglables, avantageusement placés dans les branches extrémales, c'est-à-dire les branches se terminant par une extrémité de l'arbre. La Fig. 3 illustre le second mode de réalisation dans lequel les éléments identiques à ceux de la Fig. 2 sont notés de manière identique. Les retards de second type, notés RDLN,..RDLN sont présents dans les branches extrémales, en série avec les retards de premier type DLN,..DLN. Le signal maître généré par le générateur 310 est retardé dans l'arbre des retards du premier type puis par les retards réglables RDLN, .. RDLN . Les retards RDLN, .. RDLN sont susceptibles de réglage fin, avec une résolution inférieure à celle d'obtention des retards du premier type. Un exemple de retard de second type est illustré schématiquement en Fig. 4. Il est constitué d'un circuit électronique actif comprenant un détecteur d'impulsion 400, un générateur de rampe de tension à haute précision 410, un comparateur de tension 420 et un générateur d'impulsion 430. Lorsqu'une impulsion entrante est détectée par le détecteur d'impulsion 400, un premier signal de déclenchement est transmis au générateur de rampe. La tension en sortie de ce dernier est comparée à une tension de seuil Vth au moyen du comparateur 420. Le comparateur peut être réalisé à partir d'un amplificateur opérationnel, un miroir de courant ou tout système analogue bien connu de l'homme du métier. Lorsque la tension de rampe atteint la tension de seuil, un second signal de déclenchement est transmis au générateur d'impulsion 430. Le générateur de rampe peut être constitué d'un intégrateur à très faible pente. Le réglage se fait par exemple en modifiant la tension de seuil. Ce type de dispositif permet d'atteindre une résolution de retard de l'ordre de 2 à 3 ps. Supposons maintenant que l'on souhaite réaliser un retard de valeur donnée aT et que l'on dispose d'un ensemble de N retards du premier type, soit N valeurs discrètes croissantes Ato,At1,At2,...,AtN1. On choisira avantageusement une série géométrique de raison 2, à savoir OtN 1 = 20tN2... = 20t1 = 2Ato . Pour At (2N -1)Ato il sera alors possible de trouver des valeurs binaires ao,al,..,aN1 telles que aoAto +alAt1 +..,+aN 1AtN 1 approche aT à mieux que Oto /2 près. Le retard aT sera réalisé par la mise en série des retards discrets Otl pour lesquels al =1. En utilisant un retard à réglage fin et de faible excursion (toutefois supérieure ou égale à Oto/2), en série avec lesdits retards discrets, il est alors possible d'approcher aT à ôt près, où ôt est la résolution de retard ôt Oto/2. L'insertion de ces retards se fait cependant au prix d'une augmentation de gigue relative. En effet, soit deux signaux de synchronisation Sp, S',2-leur gigue relative s'écrit bien entendu : gpq+rpq où gpq est la gigue relative introduite par les retards du premier type et rpq est la gigue relative introduite par les retards du second type. gpq et rpq étant des variables aléatoires indépendantes, si l'on note Ypq et ppq leurs densités de probabilité respectives, gpq+rpq possède une densité de probabilité ypq ppq et donc de variance plus élevée que la variance 6pq de gpq. Si l'on souhaite disposer d'un réglage indépendant des signaux de synchronisation, les retards du second type ne seront placés que dans les branches extrémales, c'est-à-dire dans les branches connectées aux extrémités de l'arbre. L'ajout d'un retard du second type, non partagé par toutes les voies de synchronisation, ajouterait une gigue supplémentaire à celle déjà évoquée. A contrario, si l'on se contente d'un réglage commun à une pluralité de signaux de synchronisation, un retard de second type réglable sera placé à la racine du plus petit sous-arbre les délivrant. Il convient de noter que les variations de retards dues aux variations de température peuvent être automatiquement compensées au moyen d'un ou de retard(s) de second type, commandé(s) par un ou des capteur(s) en température. Cette compensation sera d'autant plus aisée que la variation de retard induite par la variation de température d'une ligne coaxiale est essentiellement déterministe. Les signaux de synchronisation à faible gigue générés par le système selon l'invention peuvent être utilisés pour le déclenchement d'impulsions laser ou servir de référence temporelle (marqueur temporel) à des appareils de mesure. De manière plus générale, le système de synchronisation selon l'invention permet de distribuer une information temporelle précise à des systèmes distants tout en étant particulièrement robuste. A ce titre, elle trouve également application à la synchronisation de systèmes synchrones répartis, notamment dans les réseaux de télécommunications. Le système décrit peut prendre en charge l'intégralité de la fonction de synchronisation ou être intégré dans un système de synchronisation déjà existant. REVENDICATIONS 1. Dispositif de génération de signaux de synchronisation à très faible gigue, notamment pour la synchronisation du déclenchement d'impulsions laser dans un système de fusion thermonucléaire à confinement inertiel, caractérisé en ce qu'il comprend un générateur de signal électrique maître, une pluralité de premiers retards réalisés sous forme d'éléments électriques passifs, lesdits premiers retards étant organisés selon une structure d'arbre, les noeuds dudit arbre comportant des diviseurs de signal, ledit arbre étant alimenté à sa racine par le signal électrique maître et délivrant à ses extrémités lesdits signaux de synchronisation. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments électriques passifs sont des lignes coaxiales adaptées. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les valeurs desdits premiers retards appartiennent à une série harmonique de raison 2. 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des retards réglables, dits seconds retards disposés en série avec lesdits premiers retards et de résolution temporelle inférieure à la résolution temporelle de ceux-ci. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits seconds retards sont placés dans les branches extrémales de l'arbre. 6. Dispositif selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que lesdits seconds retards sont constitués de circuits actifs. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que chaque circuit actif comprend un détecteur d'impulsion, un générateur de rampe de tension, un comparateur de tension par rapport à une tension de seuil et un générateur d'impulsion, arrangés en série.