Brevet FR2894842A1 — publié le 20070622

Domaine de ('invention L'invention concerne un dispositif de separation et de stripage et son utilisation dans un procede de craquage catalytique d'hydrocarbures en lit fluidise, dont I'abreviation usuelle est FCC. 10 Les unites de craquage catalytique sont constituees d'une zone reactionnelle generalement de forme tubulaire, sensiblement verticale et allongee appelee "riser" si I'ecoulement est ascendant et "dropper" si I'ecoulement est descendant, dans laquelle le catalyseur est mis en contact avec une charge 15 hydrocarbonee, puis separe des effluents hydrocarbones en un ou plusieurs etages de separation, cornportant au moins un etage de cyclones. On appellera dans la suite du texte zone de separation, le dispositif permettant la separation primaire du catalyseur des effluents reactionnels situe en aval de la zone reactionnelle et en amont d'un ou de plusieurs 20 etages de separation ulterieurs, generalement realises au moyen d'etages de cyclones. L'objectif de la zone de separation du catalyseur et des effluents reactionnels est d'abaisser la concentration en particules solide dans les effluents gazeux, I'efficacite de separation des particules etant generalement 25 superieure a 50% et variant souvent de 75% a 99%. Le rapport des debits massiques solide sur gaz dans I'ecoulement gaz solide en entree de la zone de separation est generalement compris entre 2 et 50, et preferentiellement compris entre 3 et 10. La vitesse superficielle du gaz en sortie du riser (1) est generalement 5 comprise entre 3 m/s et 30 m/s, et preferentiellement comprise entre 10 m/s et 25m/s. L'invention concerne un dispositif de separation et de stripage en tete des riser d'unite de FCC permettant a Ia fois un haut degre de separation gaz solide, un prestripage de la fraction solide recuperee a Tissue de ladite 10 separation et, une integration avec la zone de stripage proprement dite qui se traduit par une remarquable compacite. Rappelons qu'iI est essentiel dans les unites de FCC de realiser un stripage efficace pour ne pas entrainer vers la regeneration des hydrocarbures adsorbes a Ia surface du catalyseur qui, par leur combustion, entraineraient 15 un desequilibre de la balance thermique de I'unite. En outre, la separation efficace du gaz, qui est evacue directement vers les zones de separation aval, permet d'obtenir une meilleure selectivite en produits valorisables en limitant la production de gaz secs (essentiellement methane et ethane), generalement issus de la degradation thermique des 20 produits du craquage primaire. Une separation gaz solide efficace et rapide permet de stopper la reaction catalytique, ceci en minimisant le temps de sejour des produits de la reaction dans la zone de separation, et en conservant la structure des rendements telle qu'elle est obtenue a la sortie du riser. 25 L'ensemble des zones de separation et de stripage regroupe dans la presente invention en une zone unique dite de separation/stripage est aussi compact que possible, et contribue donc ainsi a la qualite des rendements de I'unite. Examen de fart anterieur Un grand nombre de brevets decrivent des systemes de separation gaz/solide permettant de reduire le volume mort entre la zone de stripage et le ou les etages de cyclones, ces derniers etant souvent directement connectes au riser des unites de FCC. Ainsi, la publication "FCC closed-cyclone system" , d'A.A.Avidan, F.J.Krambeck, H.Owen et P.H.Schipper, parue dans Oil &Gas Journal, de mars 1990 et le brevet US 5055177 decrivent une separation rapide au moyen de cyclones directement connectes au riser. Dans ces systemes, les cyclones connectes au riser sont maintenus a I'interieur d'une enceinte de grande dimension qui englobe generalement egalement un deuxieme etage de cyclones. Le gaz separe au premier etage rentre dans le deuxieme etage de cyclones pour y subir un depoussierage plus pousse. Le catalyseur est dirige par I'intermediaire des jambes de retour des cyclones vers la phase dense d'un lit fluidise de stripage dans lequel de la vapeur est injectee a contre-courant du catalyseur pour desorber les hydrocarbures. Les hydrocarbures issus du stripage sont ensuite evacues vers la phase 20 diluee du reacteur et introduits dans le systeme de separation au niveau du deuxieme etage de cyclones. Le fait d'avoir deux etages de cyclones, run connecte au riser effectuant la separation primaire, le second connecte a la sortie gaz des cyclones du premier etage, necessite d'avoir un diametre tits important pour ('enceinte 25 englobant les deux etages de cyclones. Cette enceinte est parcourue a la fois par les gaz issus de la zone de stripage, et par les gaz entraines par le catalyseur dans les jambes de retour du premier etage. Les gaz issus de la zone de stripage sont donc exposes a une degradation thermique, car le temps de contact des hydrocarbures strippes ou entraines 3 dans les jambes de retour avec le catalyseur sera, du fait du volume de ('enceinte englobant les etages de cyclones, de I'ordre de 20 secondes a plusieurs minutes. La presente invention va supprimer cet inconvenient en faisant disparaitre ('enceinte englobant les etages de cyclones. Les cyclones seront alors exterieurs a ('enceinte qui n'englobe que la zone de separation primaire et de stripage, objet de la presente invention. La separation rapide peut egalement s'effectuer en une seule chambre a vorticite induite telle que decrite dans le brevet US 5,584,985. Cette technologie, couramment appelee en anglais " vortex separation system" que l'on peut traduire par systeme de separation par vortex, presente I'avantage de combiner simultanement la separation et le stripage. Dans le dispositif decrit dans le brevet cite, le solide est plaque a la paroi sous I'effet de la force centrifuge et s'ecoule vers le bas de la chambre oia it est mis en contact avec un gaz de stripage qui est evacue avec les hydrocarbures desorbes vers le haut de la chambre de separation. Pour obtenir une bonne efficacite de separation avec un tel systeme, it faut limiter la taille de la chambre de separation afin que la force centrifuge s'exercant sur les particules soit suffisamment elevee. Cela est incompatible avec une vitesse de remontee des gaz de stripage suffisamment faible pour limiter le reentrainement de particules descendant apres leur separation. Le fait de combiner dans la meme enceinte une separation et un stripage ne permet generalement pas d'effectuer correctement ces deux operations. De plus, et c'est un probleme important de cette technologie, le catalyseur sepal-6 du gaz s'ecoule preferentiellement en paroi, et n'est donc pas mis facilement en contact avec le gaz de stripage qui se repartit sur toute la section de passage de la chambre. Dans la presente invention, la zone de stripage est precedee d'une zone de prestripage faisant partie integrante du systeme de separation, et qui permet d'eviter la difficulte mentionnee. Le brevet EP 1 017 762 B1 decrit un systeme de separation et de stripage compact dans Iequel des chambres de separation et de circulation sont disposees de fawn alternee autour du riser, I'ensemble de ces chambres etant contenu dans une enveloppe externe dont la partie inferieure correspond a la zone de stripage. Dans la configuration decrite dans le brevet EP 1 017 762 B1, I'enveloppe 10 externe peut ou non contenir un etage de cyclones. Dans le cas ou les cyclones sont externes a ('enveloppe externe, it peut se poser un probleme de dilatation thermique entre ('enveloppe externe et le ou les etages de cyclones. Un joint d'expansion est alors positionne sur le conduit d'evacuation vers le separateur secondaire. 15 Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention permet d'eviter tout probleme de dilatation thermique dans la mesure ou, comme it sera explique en detail, les chambres de separation et le riser forment un premier ensemble qui nest plus solidaire des chambres de prestripage, et permet donc leur libre dilatation. 20 Selon le dispositif de separation et de stripage de la presente invention, I'efficacite de separation des particules est generalement superieure a 50 %, et preferentiellement superieure a 75%, Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention est par ailleurs dimensionne de maniere a limiter le temps de sejour des gaz dans 25 led it dispositif a moins de 3 secondes dans les conditions d'operation. Description sommaire des fiqures La figure 1 represente une vue prise au travers dune chambre de prestripage du dispositif selon ('invention, positionnee en partie superieure d'un riser de FCC. La figure 1 permet de visualiser la configuration d'une chambre de prestripage. Elle montre un systeme de separation secondaire constitue d'un stage de cyclones, ce qui n'est nullement limitatif, ('invention etant compatible avec plusieurs stages de cyclones disposes en serie. La figure 2 represente une vue prise au travers d'une chambre de separation du dispositif selon ('invention. Elle permet de visualiser la configuration d'une chambre de separation. De la meme maniere, la figure 2 n'est nullement limitative en ce qui concerne le systeme de separation secondaire, represents ici par un stage de cyclones. La figure 3 represente une variante du dispositif selon ('invention dans laquelle les jambes de retour des cyclones constituant le systeme de separation secondaire penetrent sur la majeure partie de leur longueur a I'interieur de la zone de stripage. La figure 4 est une vue de dessus du dispositif selon I'invention qui permet de visualiser la repartition en chapelle des chambres de separation et des 20 chambres de prestripage, ainsi que les parois separant lesdites chambres. Description sommaire de ('invention Les numerotations entre parentheses dans le texte correspondent aux 25 numerotations sur les figures 1 a 4. Le dispositif de separation et de stripage d'un melange gazeux et d'un flux de particules solide selon la presente invention est de preference applicable aux unites de craquage catalytique en lit fluidise presentant un reacteur 6 tubulaire central de forme sensiblement verticale et allongee appele "riser" dans la terminologie anglo saxonne. II comprend une enveloppe (50), contenant une pluralite de chambres de separation (2) et une pluralite de chambres de prestripage (3) reparties en chapelles, et de maniere alternee autour d'un reacteur central (1), de forme sensiblement verticale et allongee, ferme par une section superieure (15), et dans lequel circule le melange gazeux et le flux de particules a separer, - chaque chambre de separation (2), comportant en sa partie superieure, une ouverture (20) d'entree communiquant avec le reacteur (1), et avec une zone de centrifugation (23) permettant de separer au moyen du deflecteur (4) les particules du melange gazeux. La zone de centrifugation (23) est definie de maniere a permettre la mise en rotation dans un plan sensiblement vertical du melange gazeux et des particules suivant un angle d'au plus 180 degres par rapport a la verticale. C'est a dire que les particules qui ont un mouvement sensiblement vertical et ascendant a ('entree de la zone de centrifugation (23) se retrouvent en sortie de la dite zone avec un mouvement sensiblement vertical et descendant. - chaque chambre de separation (2) comporte en outre une paroi externe (21-18-27), une paroi interne confondue avec la paroi externe du reacteur (1), et deux parois laterales sensiblement verticales (24) qui sont aussi les parois laterales des chambres de prestripage (3), au moins une des parois later-ales (24) de chaque chambre de separation (2) comportant une premiere communication laterale (5), situee en dessous de ('ouverture (20) d'entree, faisant communiquer le melange gazeux avec la chambre de prestripage adjacente (3), - chaque chambre de separation (2) comporte en outre dans sa partie inferieure (27), une seconde ouverture (6) permettant une sortie sensiblement axiale des particules situees en dessous de la premiere communication later-ale (5) de sortie du melange gazeux, la seconde ouverture (6) de sortie des particules communiquant en dessous des chambres de separation (2) avec une zone de stripage (30) qui contient au moins un moyen de stripage principal (11), - I'enveloppe (50) comprend en outre un conduit (14) d'evacuation du melange contenant les effluents gazeux en provenance des chambres de prestripage (3), situe sensiblement dans I'axe du reacteur (1), et connecte d'une part aux dites chambres de prestripage (3) par les ouvertures superieures (8), et a au moins un separateur secondaire (16) permettant de separer les particules solides contenues dans I'effluent gazeux en provenance du conduit d'evacuation (14), le dit separateur secondaire (16) comprenant une sortie (9) d'effluents gazeux, et une sortie (17) de particules plongeant dans la zone de stripage (30), ladite zone de stripage (30) communiquant avec ladite conduite (14) d'evacuation du melange gaz solide, via les ouvertures inferieures (7) des chambres de prestripage (3). De maniere avantageuse, le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention est defini de maniere que la somme des sections des communications Iaterale (5) des chambre de separation (2) ait sensiblement Ia meme valeur que la somme des sections des ouvertures (20), et simultanement, de maniere que la somme des sections des ouvertures superieures (8) des chambres de prestripage (3) ait sensiblement la meme valeur que la somme des ouvertures (20). Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention possede dans chacune de ses chambres de separation (2) un deflecteur (4) ayant une forme sensiblement parallele a la paroi externe (21), et s'etendant verticalement au moins jusqu'a la cote du bord inferieur des communications Iaterales (5), et jusqu'a une cote correspondant sensiblement au plus grand diametre de ladite paroi externe (21). Le deflecteur (4) pourra epouser dans sa partie superieure, la forme de la communication Iaterale (5) de la paroi (24), ou eventuellement s'en ecarter, mais en lui restant sensiblement parallele. 30 Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention possede en outre des moyens de prestripage (10) qui sont disposes immediatement en dessous des ouvertures (6) de sortie des particules des chambres de separation (2). Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention possede une zone de stripage (30) comprenant de maniere avantageuse, des moyens (12) pour uniformiser I'ecoulement des particules situees dans la partie superieure de ladite zone de stripage (30), et favoriser le contact entre lesdites particules et le gaz de stripage. Ces moyens (12) peuvent titre des plaques inclinees disposees en chicanes, des garnissages structures ou d'autres moyens dont une description non limitante peut titre trouvee dans les brevets EP 2778869, US 2440620, US 2472502, US 2481439, US 6224833 ou EP 1124350 ou dans des livres tels que "materiel et equipement", tome 4 de I'encyclopedie le raffinage du Wrote, de P.Trambouze Mite aux editions Technip, 1999. Le dispositif de separation et de stripage selon la presente invention communique par I'intermediaire d'un conduit (14) sensiblement vertical et situe dans I'axe du riser (1) avec au moins un systeme de separation secondaire generalement constitue d'un etage de cyclones (16) muni de jambe de retour (17) exterieures ou interieures a I'enveloppe (50), mais dont I'extremite inferieure plonge dans la zone de stripage (30). Le dispositif de separation et de stripage selon ('invention peut comprendre des moyens pour uniformiser I'ecoulement des particules situees dans la jambe de retour des solides (27) de la chambre de separation (2), ces moyens pouvant titre du meme type ou d'un type analogue aux moyens (12) decrits ci-avant. Description detaillee de !'invention L'invention concerne un dispositif de separation et de stripage d'un melange gazeux et d'un flux de particules issus d'une zone reactionnelle (1) cylindrique et allongee selon un axe sensiblement vertical, appelee riser (1) dans la suite du texte, comprenant une enveloppe externe (50), une pluralite de chambres de separation (2) fixees au riser (1), et une pluralite de chambres de prestripage (3) fixees a ('enveloppe externe (50), lesdites chambres (2) et (3) etant reparties en chapelles et alternativement autour dudit riser central (1). Le riser presente une section fermee (15) qui est en continuite avec la partie superieure des chambres de separation (2) et des chambres de prestripage (3). De la sorte, I'integralite de la suspension gaz solide est contrainte de passer dans les chambres de separation par les ouvertures (20). Les chambres d'un meme type, separation (2) ou prestripage (3), ont generalement la meme dimension en particulier le meme angle d'ouverture. Mais les chambres de separation (2), et les chambres de pre stripage (3) peuvent avoir des angles d'ouverture differents. Globalement, it existe une symetrie axiale des chambres autour de I'axe du 20 riser (1), et le nombre de chambres de separation varie entre 1 et 8, preferentiellement entre 2 et 4. De meme, le nombre de chambres de prestripage varie entre 1 et 8, preferentiellement entre 2 et 4. Les chambres de separation (2) et le riser (1) forment un ensemble solidaire 25 delimite par 4 parois 1, 24, 21-18-27 et 24. Les chambres de prestripage (3) sont delimitees par leur paroi externe (22) et la paroi externe du riser (1). La geometrie des chambres de prestripage (3) est de preference completee par des portions coniques (19) fixees sur la paroi externe (22). De cette 10 fawn, les chambres de prestripage (3) ne sont pas physiquement liees au riser (1), et la difference de dilatation thermique entre d'une part le riser (1) et les chambres de separation (2) formant un premier ensemble, et d'autre part les chambres de prestripage (3) formant un deuxieme ensemble, est naturellement compensee par les interstices separant les deux ensembles, ceci sans joint de dilatation selon un mode de realisation prefere de !'invention. Dans la suite de la presente description on presentera d'abord la geometrie des chambres de separation (2), puis celle des chambres de prestripage (3). Chaque chambre de separation (2) comporte en sa partie superieure, une ouverture (20) d'entree communiquant avec le riser (1) et avec une zone de centrifugation (23) de fawn a separer par effet centrifuge les particules solides du melange gazeux. La zone de centrifugation (23) est situee dans la partie superieure de la 15 chambre de separation (2). Elie est definie au moyen d'un deflecteur (4), permettant la mise en rotation dans un plan vertical du melange gazeux et des particules issues du riser (1) suivant un angle d'au plus 180 degres par rapport a la verticale. C'est a dire que les particules qui ont un mouvement sensiblement vertical et ascendant 20 a !'entree de la zone de centrifugation (23) se retrouvent en sortie de ladite zone avec un mouvement sensiblement vertical et descendant. Le flux gazeux charge en particules solides issu du riser (1) passe integralement dans les chambres de separation (2) par I'intermediaire des ouvertures (20), car le riser presente une section fermee (15) situee 25 sensiblement au niveau ou au dessus de la partie superieure des ouvertures (20). Chaque chambre de separation (2) comporte en outre deux parois laterales sensiblement verticales (24), qui sont aussi les parois later-ales des chambres de prestripage (3) adjacentes a ladite chambre de separation (2). Au moins une des parois (24) verticales de chaque chambre (2) comporte une ouverture laterale (5), situee en dessous de ('ouverture (20) d'entree, faisant communiquer le melange gazeux de la chambre de separation (2) vers la chambre de prestripage adjacente (3). Preferentiellement, chaque paroi verticale (24) disposera d'une ouverture laterale (5) permettant ainsi la communication de la chambre de separation consider-6e (2) avec les deux chambres de prestripage (3) qui lui sont adjacentes. Dans la suite du texte, on appellera les ouvertures laterales (5) communications laterales. Chaque chambre de separation (2) comporte en plus des parois laterales (24), une paroi externe (21) se developpant de preference jusqu'a un diametre maximum (Dmax), puis se prolongeant de preference par une portion verticale ou conique (18) jusqu' a un diametre Dmin inferieur ou egal a Dmax, puis se prolongeant eventuellement encore par une portion sensiblement verticale (27). Selon un mode de realisation prefere de I'invention, la portion verticale ou conique (18), et eventuellement la portion sensiblement verticale (27) des chambres de separation (2) sont equipees de moyens favorisant I'uniformisation de I'ecoulement gaz solide sur lesdites portions (18) et (27) ainsi que le contact gaz solide. Ces moyens peuvent titre des plaques inclinees disposees en chicanes, des garnissages structures ou d'autres moyens dont une description non limitante peut titre trouvee dans les brevets EP 2778869, US 2440620, US 2472502, US 2481439, US 6224833 ou EP 1124350 ou dans des livres tels que "materiel et equipement", tome 4 de I'encyclopedie le raffinage du petrole, de P.Trambouze edite aux editions Technip, 1999. Tout element permettant d'uniformiser I'ecoulement gaz solide, et de favoriser le contact gaz solide peut titre utilise dans le cadre de la presente invention.30 A I'oppose de cette paroi externe (21)-(18)-(27) formant un ensemble continu, se situe la paroi interne (1') de la chambre de separation (2) qui se confond avec la paroi externe du riser (1). Les parois verticales (24) sont rigidement Dees a la paroi externe du riser (1). La portion verticale (27) de la paroi externe definit en combinaison avec la paroi interne (1'), et les parois laterales (24) une seconde ouverture (6) situee strictement au dessous du niveau des communications later-ales (5), permettant une sortie sensiblement axiale des particules contenues dans la chambre de separation (2). Un deflecteur (4), de forme sensiblement parallele a la paroi externe (21), et limite a une hauteur sensiblement egale a celle de la paroi externe (21), definit en combinaison avec la dite paroi (21), la zone de centrifugation (23). De maniere pre-Wee, le deflecteur (4) epouse la forme des communications later-ales (5) decoupees sur les parois later-ales (24), mais it peut s'en ecarter 15 plus ou moins en lui restant sensiblement parallele. Le bord inferieur du deflecteur (4) se situe preferentiellement a un niveau inferieur au bord inferieur des communications later-ales (5). La seconde ouverture (6) de sortie des particules communique avec une zone de stripage (30), de forme sensiblement cylindrique et entourant le riser 20 (1). Ladite zone de stripage (30) est commune a I'ensemble des chambres de separation (2), et contient au moins un moyen de stripage principal (11), complete eventuellement par un moyen de stripage secondaire (31). Chaque chambre de prestripage (3), possede une paroi externe (22) et une 25 paroi interne opposee a Ia paroi externe (22), qui se confond avec la paroi externe du riser (1). La paroi externe (22) s'etend au dela du secteur angulaire correspondant aux chambres de prestripage (3) et recouvre la paroi externe 21-18-27 des chambres de separation (2), de telle sorte que la paroi externe (22) est confondue avec I'enveloppe externe (50). Chaque chambre de prestripage (3) comporte dans sa partie superieure une ouverture (8) communiquant avec un conduit (14) d'evacuation situe 5 sensiblement dans I'axe du riser (1) et au dessus du niveau de la section fermee (15) de ce dernier. Le conduit (14) permet I'evacuation du melange contenant les effluents gazeux encore chargee en une mineure partie de particules vers un separateur secondaire (16). Generalement le separateur secondaire (16) 10 sera constitue d'au moins un etage de cyclones externes a I'enveloppe (50). La paroi externe (22) est solidaire du conduit d'evacuation (14) et du ou des etages de cyclones connectes au conduit d'evacuation (14). Chaque chambre de prestripage (3) comporte en outre dans sa partie inferieure une ouverture (7) definie par la paroi externe (22), la paroi interne 15 (1'), et les parois later-ales (24), et communiquant avec la zone de stripage (30). Chaque chambre de prestripage (3) comporte en plus des parois laterales (24), une portion verticale ou conique (19) s'etendant jusqu'a un diametre Dmin inferieur ou egal a Dmax. 20 Generalement, les parois verticales ou obliques (19) des chambres de prestripage (3) sont fixees a la paroi externe (22), ce qui evite tout probleme de dilatation differentielle entre d'une part le riser (1) et les chambres de separation (2), et d'autre part lesdites chambres de prestripage (3). Neanmoins, dans une variante de I'invention, les parois obliques (19) des 25 chambres de prestripage (3) peuvent titre fixees aux parois laterales (24) et a la paroi externe (22) qui se differencie alors de la paroi 50. Dans ce cas, la difference de dilatation thermique entre, d'une part le riser (1) et les chambres de separation (2), et d'autre part les chambres de prestripage (3) est compensee par un joint de dilatation place sur le riser (1), preferentiellement entre la cote inferieure du deflecteur (4) et la cote de I'ouverture inferieure (6) de la chambre de separation (3). Le separateur secondaire (16), generalement constitue d'au moins un stage de cyclones en parallele, permet de separer les particules contenues dans I'effluent gazeux en provenance du conduit d'evacuation (14), [edit separateur secondaire comprenant une sortie (9) des effluents gazeux, et une sortie (17) de particules, generalement appelee jambe de retour, plongeant dans la zone de stripage (30). La sortie des effluents gazeux (9) communique eventuellement avec un 10 second stage de cyclones non represents sur les figure (1),(2),(3). Selon une variante de I'invention, les sorties de particules (17) sont exterieures a la zone de stripage (30) et ne penetrent a I'interieur de ladite zone (30) qu'au niveau de leur extremite inferieure. Selon une autre variante de I'invention representee par la figure 3, les sorties 15 de particules (17) penetrent sur la majeure partie de leur longueur a I'interieur de I'enveloppe externe (50). L'enveloppe externe de la zone de stripage (30) constitue le prolongement de I'enveloppe externe (50). Des moyens de stripage additionnels (10) peuvent titre disposes directement 20 en dessous des ouvertures de sortie des particules des chambres de separation (2) pour completer les moyens de stripage (11) et (31) de la zone de stripage (30). Les effluents de stripage obtenus sont alors evacues vers le haut par les chambres de prestripage (3) apres avoir traverse leur ouverture inferieure 25 (8), puis traites dans le separateur secondaire (16). Le dispositif de separation et de stripage selon I'invention peut fonctionner de maniere optimale en respectant les vitesses de passage suivantes: - Vitesse gaz en tete de riser (1) de 5 m/s a 35 m/s, preferentiellement de 10 m/s a 25 m/s - Vitesse gaz dans I'ouverture (20) : de 5 m/s a 35 m/s, preferentiellement de 10 m/s a 25 m/s - Vitesse gaz dans I'ouverture (5): de 5 mis a 35 m/s, preferentiellement de 10 m/s a 25 m/s - Vitesse gaz dans I'ouverture (7): de 0,3 mis a 5 m/s, preferentiellement de 10 1 m/sa3m/s - Flux de catalyseur dans I'ouverture (6) compris entre 10 et 300 kg/(m2.$), preferentiellement de 50 a 200 kg/(m2.$), avec des particules caracterisees par une masse volumique de grain comprise entre 1000 et 2000 kg/m3, et un diametre moyen dit de "Sauter" compris entre 40 et 100 microns. 15 L'invention peut fonctionner suivant deux modes differents : 1) Le niveau des particules formant un lit fluidise (de masse volumique moyenne comprise entre 200 et 800 kg/m3, preferentiellement 500 a 750 kg/m3 dans la zone de stripage (30) est significativement inferieur au niveau de I'ouverture (6) de sortie des particules des chambres de 20 separation (2). Environ 30 a 50 % du gaz et 95 a 99 % des particules issues du riser (1) passent dans la portion verticale ou conique (18) des chambres de separation (2), le reste passant dans les chambres de prestripage (3) a travers les communications laterales (5). 25 Les chambres de prestripage (3) recuperent par I'ouverture (5) les gaz de stripage issus de la zone de stripage (30) et par I'ouverture (7) les 30 a 50% de gaz issus de I'ouverture de sortie(6) evacues avec les particules des chambres de separation (2), et les orientent vers le separateur secondaire (16). 2) Le niveau des particules dans la zone de stripage (30) est significativement superieur au niveau de I'ouverture (6) des sorties des 5 particules de chambres de separation (2). Environ 0 a 5 % du gaz et 50 a 95 % des particules issues du riser (1) passent dans la portion verticale ou conique (18) des chambres de separation (2), le reste passant dans les chambres de prestripage (3) a travers les communications Iaterales (5). 10 Les chambres de prestripage (3) recuperent les gaz de stripage issus de la zone de stripage (30) et les orientent vers le separateur secondaire (16). Le deuxieme mode est le mode prefere aux conditions de fonctionnement normal. Le premier mode est le mode prefere aux conditions de fonctionnement 15 transitoire (demarrage et arret). Exemple Dans le present exemple on compare, toute chose egale par ailleurs, un 20 systeme de separation selon fart anterieur avec un systeme de separation selon la presente invention. La comparaison porte sur I'effet de compacite apporte par le dispositif selon ('invention. Soit une unite de craquage catalytique d'hydrocarbure traitant un debit 25 d'hydrocarbures de 16000 BPSD. Le debit de catalyseur sous forme de particules solides est de 600 tonnes/heure. Le diametre externe du riser est de 1300mm - Selon fart anterieur, la zone de stripage entourant un separateur classique en tete de riser, le separateur secondaire, et les moyens de stripage 5 primaires et secondaire a les dimensions suivantes : • Hauteur : 23 metres. • Diametre maximum : 6,25 metres. - Selon I'invention I'enveloppe (30) conforme a la figure 1 a les dimensions 10 suivantes: • Hauteur : 17 metres. • Diametre maximum : 3,5 metres. Les autres dimensions principales du dispositif sont Ies suivantes: • diametre de la zone de stripage (30): 3,5 metres 15 • distance separant les parois later-ales d'une chambre de separation(2) de la paroi du riser (1): 0,8 m • Largeur des communications laterales (5):0,3 metres • hauteur des communications later-ales (5):0,5 metres • hauteur de la jambe de retour du separateur secondaire externe: 7 20 metres La masse de I'unite reposant sur le sol diminue de 70 tonnes par rapport au dispositif de fart anterieur. REVENDICATIONS 1 - Dispositif de separation et de stripage d'un melange gazeux et d'un flux de particules, comprenant une enveloppe (50), divisee en une pluralite de chambres de separation (2) et une pluralite de chambres de prestripage (3) reparties en chapelle et de maniere alternee autour d'un reacteur central (1), de forme sensiblement verticale et allongee, ferme par une section superieure (15), et dans lequel circule le melange gazeux et le flux de particules a separer, - chaque chambre de separation (2) comportant en sa partie superieure, une ouverture (20) d'entree communiquant avec le reacteur (1), et avec une zone de centrifugation (23) permettant de separer au moyen du deflecteur (4) les particules du melange gazeux, la zone de centrifugation (23) etant definie pour la mise en rotation dans un plan vertical du melange gazeux et des particules suivant un angle d'au plus 180 degres. - chaque chambre de separation (2) comportant une paroi externe (21-18-27), une paroi interne confondue avec la paroi externe du reacteur (1), et deux parois later-ales sensiblement verticales (24) qui sont aussi les parois laterales des chambres de pre-stripage (3), au moins une des parois later-ales (24) de chaque chambre de separation (2) comportant une premiere communication later-ale (5), situee en dessous de ('ouverture (20) d'entree, faisant communiquer le melange gazeux avec la chambre de prestripage adjacente (3), - chaque chambre de separation (2) comportant en outre dans sa partie inferieure (27) une seconde ouverture (6) permettant une sortie sensiblement axiale des particules situee en dessous de la premiere communication later-ale (5) de sortie du melange gazeux, la seconde ouverture (6) de sortie des particules communiquant en dessous des chambres de separation (2) avec une zone de stripage (30) qui contient au moins un moyen de stripage principal (11),- I'enveloppe (50) comprenant en outre un conduit (14) d'evacuation du melange contenant les effluents gazeux en provenance des chambres de prestripage (3), situe sensiblement dans ('axe du reacteur (1) et connecte d'une part auxdites chambres de prestripage (3) par les ouvertures superieures (8), et a au moins un separateur secondaire (16) permettant de separer Ies particules solides contenues dans ('effluent gazeux en provenance du conduit d'evacuation (14), ledit separateur secondaire (16) comprenant une sortie (9) d'effluents gazeux, et une sortie (17) de particules plongeant dans la zone de stripage (30), ladite zone de stripage (30) communiquant avec ladite conduite (14) d'evacuation du melange gaz solide, via les ouvertures inferieures (7) des chambres de prestripage (3). 2 - Dispositif selon la revendication 1, dans Iequel la somme des sections des communications laterale (5) des chambres de separation (2) a sensiblement la meme valeur que la somme des sections des ouvertures (20). 3-Dispositif selon ('une quelconque des revendication 1 a 2 dans Iequel la somme des sections des ouvertures superieures (8) des chambres de prestripage (3) a sensiblement la meme valeur que la somme des ouvertures (20). 4- Dispositif selon ('une des revendications 1 et 3, dans Iequel le deflecteur (4) a une forme sensiblement parallele a la paroi externe (21), et s'etend verticalement au moins jusqu'a Ia cote du bord inferieur des communications laterales (5) et jusqu'a une cote correspondant sensiblement au plus grand diametre de ladite paroi externe (21). 5- Dispositif selon la revendication 4, dans Iequel le deflecteur (4) epouse dans sa partie superieure, la forme de la communication later-ale (5) de la paroi (24). 6- Dispositif selon rune quelconque des revendications 1 a 5, dans Iequel des moyens de prestripage (10) sont disposes immediatement en dessous des ouvertures (6) de sortie des particules des chambres de separation (2). 7- Dispositif selon rune des quelconque des revendications 1 a 6, dans Iequel la zone de stripage (30) comprend des moyens (12) pour uniformiser I'ecoulement des particules situees dans la partie superieure de ladite zone de stripage (30). 8- Dispositif selon rune quelconque des revendications 1 a 7, dans Iequel la jambe de retour des solides (27) de la chambre de separation (2) comprend des moyens du meme type, ou d'un type analogue, aux moyens (12), pour uniformiser I'ecoulement des particules situees dans ladite jambe de retour (27). 9- Dispositif de separation et de stripage selon rune quelconque des revendications 1 a 8 dans Iequel les parois obliques (19) des chambres de prestripage (3) sont fixees aux parois later-ales (24) et a la paroi externe (22) de I'enveloppe ( 50), la difference de dilatation thermique entre, d'une part le riser (1) et les chambres de separation (2), et d'autre part les chambres de prestripage (3) etant compensee par un joint de dilatation place sur le riser (1), preferentiellement entre la cote inferieure du deflecteur (4) et la cote de I'ouverture inferieure (6) de la chambre de separation (3). 10- Dispositif de separation et de stripage selon rune quelconque des revendications 1 a 9 dans lequel le nombre de chambres de separation est compris entre 1 et 8. 11- Dispositif de separation et de stripage selon I'une quelconque des revendications 1 a 10 dans lequel le nombre de chambres de prestripage est compris entre 1 et 8. 12- Procede de craquage catalytique d'hydrocarbures en lit fluidise mettant 10 en oeuvre le dispositif selon rune quelconque des revendications 1 a 11. 13- Procede selon la revendication 12 dans lequel la vitesse du gaz en tete de riser (1) est comprise entre 5 m/s et 35 m/s. 15 14-Procede selon rune quelconque des revendications 12 ou 13 dans lequel Ia vitesse du gaz dans I'ouverture (20) est comprise entre 5 m/s et 35 m/s. 15- Procede selon rune quelconque des revendications 12 a 14 dans lequel Ia vitesse du gaz dans I'ouverture (5) est comprise entre 5 m/s et 35 m/s. 16- Procede selon rune quelconque des revendications 12 a 15 dans lequel la vitesse du gaz dans I'ouverture (7) est comprise entre 0,3 et 5 m/s. 17- Procede selon rune quelconque des revendications 12 a 16 dans lequel 25 le flux de catalyseur dans I'ouverture (6) est compris entre 10 et 20300 kg/(m2.$), avec des particules caracterisees par une masse volumique de grain comprise entre 1000 et 2000 kg/m3, et un diametre moyen dit de "Sauter" compris entre 40 et 100 microns.