Brevet FR2893149A1 — publié le 20070511

FIBRE OPTIQUE MONOMODE La présente invention concerne le domaine des transmissions par fibre optique, et plus spécifiquement, une fibre de ligne présentant des pertes en courbure 5 et microcourbures réduites. Pour des fibres optiques, on qualifie généralement le profil d'indice en fonction de l'allure du graphe de la fonction qui associe au rayon de la fibre l'indice de réfraction. On représente de façon classique sur les abscisses la distance r au centre de la fibre, et sur les ordonnées la différence entre l'indice de réfraction et 10 l'indice de réfraction de la gaine de la fibre. On parle ainsi de profil d'indice en "échelon", en "trapèze" ou en "triangle" pour des graphes qui présentent des formes respectives d'échelon, de trapèze ou de triangle. Ces courbes sont généralement représentatives du profil théorique ou de consigne de la fibre, les contraintes de fabrication de la fibre pouvant conduire à un profil sensiblement différent. 15 Une fibre optique est classiquement composée d'un coeur optique, ayant pour fonction de transmettre et éventuellement d'amplifier un signal optique, et d'une gaine optique, ayant pour fonction de confiner le signal optique dans le coeur. A cet effet, les indices de réfraction du coeur n, et de la gaine ng sont tels que nc>ng. Comme cela est bien connu, la propagation d'un signal optique dans une fibre 20 optique monomode se décompose en un mode fondamental guidé dans le coeur et en des modes secondaires guidés sur une certaine distance dans l'ensemble coeur-gaine, appelés modes de gaine. On utilise classiquement comme fibre de ligne pour les systèmes de transmission à fibres optiques, des fibres à saut d'indice, appelées aussi fibres SMF 25 (acronyme de l'anglais "Single Mode Fiber"). Ces fibres présentent une dispersion chromatique et une pente de dispersion chromatique répondant à des normes de télécommunication spécifiques. Pour des besoins de compatibilité entre systèmes optiques de constructeurs différents, l'union internationale des télécommunications, dont l'acronyme est ITU 30 pour International Telecommunication Union en anglais, a défini un standard -2 avec une norme, référencée ITU-T G.652, à laquelle doit répondre une fibre optique de transmission standard, dite SSMF pour Standard Single Mode Fiber en anglais. Cette norme G.652 recommande entre autre pour une fibre de transmission la plage [8.6 ;9.5 m] pour la valeur du diamètre de mode, MFD pour Mode Field Diameter en anglais, à la longueur d'onde de 1310nm ; un maximum de 1260nm pour la valeur de la longueur d'onde de coupure en câble ; la plage [1300 ;1324nm] pour la valeur de la longueur d'onde d'annulation de la dispersion, notée ? 0 ; un maximum de 0.093ps/nm2-km pour la valeur de la pente de dispersion chromatique. La longueur d'onde de coupure en câble est classiquement mesurée comme la longueur d'onde à laquelle le signal optique n'est plus monomode après propagation sur vingt deux mètres de fibre, tel que défini par le sous-comité 86A de la commission électrotechnique internationale dans la norme CEI 60793-1-44. On définit par ailleurs, pour une fibre donnée, une valeur dite MAC définie comme le rapport du diamètre de mode de la fibre à 1550 nm et la longueur d'onde de coupure effective 2 Ceff, autrement dénommée longueur d'onde de coupure. La longueur d'onde de coupure est classiquement mesurée comme la longueur d'onde à laquelle le signal optique n'est plus monomode après propagation sur deux mètres de fibre, tel que défini par le sous-comité 86A de la commission électrotechnique internationale dans la norme CEI 60793-1-44. Le MAC constitue un paramètre d'appréciation des performances de la fibre, en particulier pour trouver un compromis entre le diamètre de mode, la longueur d'onde de coupure effective et les pertes par courbures. La figure 1 illustre les résultats expérimentaux de la demanderesse et représente les pertes en courbures à la longueur d'onde de 1625 nm avec un rayon de courbure de 15 mm dans une fibre standard à saut d'indice SSMF en fonction de la valeur du MAC à la longueur d'onde de 1550 nm. On constate que la valeur du MAC influe sur les pertes en courbures de la fibre et que ces pertes en courbures peuvent être réduites en diminuant le MAC. Or, une diminution du MAC, en réduisant le diamètre de mode et/ou en augmentant la longueur d'onde de coupure effective, peut conduire à sortir de la norme G.652 et rendre la fibre commercialement incompatible avec certains systèmes de transmission. -3 Le respect de la norme G.652 et la réduction des pertes en courbures constituent un véritable enjeu pour des applications à des fibres destinées à des systèmes optiques de fibre jusqu'au particulier, dites FTTH pour Fiber To The Home en anglais. La publication de S. Matsuo et al., "Rend-Insensitive and Low-Splice-Loss optical fiber for Indoor Wiring in FTTH", Proceeding OFC'04, paper ThI3 (2004), décrit un profil d'indice pour une fibre monomode à saut d'indice SMF qui permet une réduction des pertes par courbures. Cependant, cette fibre présente une dispersion chromatique comprise entre 10,2 ps/nm-km et 14,1 ps/nm-km qui se situe hors de la norme G.652. La publication de I. Sakabe et al., "Enhanced Bending Loss Insensitive Fiber and New Cables for CWDM Access Networks", Proceeding 53`d IWCS, pp 112-118 (2004), propose de réduire le diamètre de mode de la fibre pour réduire les pertes en courbure. Cette réduction du diamètre de mode conduit cependant à sortir de la norme G652. La publication de K. Bandou et al., "Development of Premise Optical Wiring Components Using Hole-Assisted Fiber", Proceeding 53`d IWCS, pp 119-122 (2004), propose une fibre à trous qui présente les caractéristiques optiques d'une fibre standard à saut d'indice SSMF avec des pertes en courbures réduites. Le coût de fabrication d'une telle fibre et les niveaux d'atténuations pour le moment élevés (>0.25dB/km) la rendent cependant difficile à exploiter commercialement dans les systèmes FTTH. La publication de T. Yokokawa et al., "Ultra-low Loss and Bend Insensitive Pure-silica-core Fiber Complying with G.652 C/D and its Applications to a Loose Tube Cable, Proceeding 53`d IWCS, pp 150-155 (2004), propose une fibre en coeur de silice pure PSCF, pour Pure Silica Core Fiber en anglais, présentant des pertes réduites en transmission et en courbures, mais avec un diamètre de mode réduit qui se situe hors de la norme G652. US 6,771,865 décrit un profil de fibre de transmission avec des pertes en courbures réduites. La fibre présente un coeur central et une gaine intérieure annulaire et une gaine extérieure optique. La gaine annulaire est co-dopée avec du Germanium -4 et du Fluor. Les informations fournies par ce document ne permettent pas de déterminer si la fibre répond aux critères de la norme G652. US 4,852,968 décrit un profil de fibre de transmission avec des pertes en courbures réduites. Cependant, cette fibre présente une dispersion chromatique qui ne répond pas aux critères de la norme G652 ; la norme G652 impose une annulation de la dispersion chromatique pour les longueurs d'onde comprises entre 1300 nm et 1324 nm alors que la fibre décrite dans US 4,852,968 présente une annulation de la dispersion chromatique pour les longueurs d'onde comprises entre 1400 nm et 1800 nm. WO-A-2004/092794 décrit un profil de fibre de transmission avec des pertes en courbures réduites. La fibre présente un coeur central, une première gaine intérieure, une seconde gaine intérieure enterrée et une gaine extérieure optique. Certains des exemples de fibre décrits dans ce document répondent en outre aux critères de la norme G652. La fibre décrite dans ce document est fabriquée par une technique de type VAD (Vapor phase Axial Deposition) ou CVD (Chimical Vapor Deposition). La fibre décrite dans ce document n'identifie cependant pas les problèmes de pertes en microcourbures. Il existe donc un besoin pour une fibre de transmission qui permet de répondre aux critères de la norme G652, c'est-à-dire qui soit commercialement exploitable dans des systèmes de transmission du type FTTH, et qui présente à la fois de pertes en courbures et des pertes en microcourbures réduites. En effet, dans les applications FTTH, la fibre sera soumise à des contraintes de courbures et microcourbures plus importantes que pour une application de transmission longue distance. A cet effet, l'invention propose un profil de fibre comprenant un coeur central, une première gaine intérieure, une seconde gaine intérieure fortement enterrée, et une gaine extérieure. La seconde gaine intérieure contient du Germanium. La présence de Germanium dans la gaine fortement enterrée, bien que le Germanium constitue un dopant qui a pour effet d'augmenter l'indice de la silice, permet d'augmenter le coefficient élasto-optique de la gaine enterrée. Ainsi, lorsque des contraintes sont appliquées à la fibre, en particulier lorsque la fibre subit des -5 courbures ou des microcourbures, la présence de la gaine fortement enterrée avec du Germanium permet de limiter les effets des contraintes sur les changements d'indice de réfraction dans la fibre. Les pertes optiques sont donc réduites lorsque de telles contraintes sont appliquées à la fibre présentant une seconde gaine intérieure fortement enterrée et contenant du Germanium. L'invention propose plus particulièrement une fibre optique de transmission, comprenant : - un coeur central présentant une différence d'indice Ani avec une gaine optique extérieure; - une première gaine intérieure présentant une différence d'indice An2 avec la gaine extérieure; une seconde gaine intérieure enterrée présentant une différence d'indice An3 avec la gaine extérieure inférieure à -3.10-3, et présentant du Germanium dans une concentration massique comprise entre 0. 5 et 7%. Selon une caractéristique, la différence d'indice An3 de la seconde gaine intérieure avec la gaine extérieure est supérieure à -15.10-3. Selon une autre caractéristique, la différence d'indice entre le coeur central et la première gaine intérieure (Ani - An2) est comprise entre 3,9.10"3 et 5,9.10-3. Selon une autre caractéristique, la seconde gaine enterrée présente un rayon compris entre 12 m et 25 m. Selon une autre caractéristique, le coeur central présente un rayon compris entre 3,5 m et 4,5 m, et présente une différence d'indice avec la gaine extérieure comprise entre 4,2.10-3 et 6,1.10-3. Selon une autre caractéristique, la première gaine intérieure présente un rayon compris entre 7,5 m et 14,5 m, et présente une différence d'indice avec la gaine extérieure comprise entre -1,2.10-3 et 1,2.10-3. Selon une autre caractéristique, l'intégrale du coeur central, définie comme = JDiXr)dr=ii XDn , est comprise entre 17.10-3 et 24.10-3 m. o - 6- Selon une autre caractéristique, la fibre présente, pour une longueur d'onde de 1310 nm, une pente de dispersion chromatique inférieure ou égale à 0,093 ps/nm2-km. Selon une autre caractéristique, la fibre présente une annulation de la 5 dispersion chromatique pour une longueur d'onde comprise entre 1300 nm et 1324 nm. Selon une autre caractéristique, la fibre présente une longueur d'onde de coupure en câble inférieure ou égale à 1260 nm Selon une autre caractéristique, la fibre présente, pour une longueur d'onde 10 de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 100 tours autour d'un rayon de courbure de 15 mm, inférieures ou égales à 1 dB. Selon une autre caractéristique, la fibre présente, pour une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 1 tour autour d'un rayon de courbure de I l mm, inférieures ou égales à 0.5 dB. 15 Selon une autre caractéristique, la fibre présente, pour une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 1 tour autour d'un rayon de courbure de 5 mm, inférieures ou égales à 2 dB. Selon une autre caractéristique, la fibre présente, jusqu'à une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en microcourbures selon la méthode dite du touret 20 fixe, inférieures ou égales à 0,8 dB/km. L'invention concerne aussi un procédé de fabrication d'une fibre optique de transmission selon l'invention, le procédé comprenant les étapes de : -fourniture d'un tube de silice et positionnement dudit tube dans un tour verrier ; 25 - injection d'un mélange gazeux d'oxygène 02, de silice SiCl4, de Fluor C2F6 et de Germanium GeO2 dans le tube ; - ionisation du mélange gazeux pour obtenir un plasma par chauffage micro-ondes pour déposer une couche de silice dopée constituant la seconde gaine intérieure enterrée ; 30 - injections successives de mélanges gazeux et ionisations desdits mélanges pour déposer des couches de silice dopées constituant la première gaine intérieure et le coeur central. -7 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés, qui montrent - figure 1, précédemment décrite, un graphe illustrant les pertes en courbures à la longueur d'onde de 1625 nm avec un rayon de courbure de 15 mm dans une fibre standard à saut d'indice en fonction de la valeur du MAC à la longueur d'onde de 1550nm; figure 2, une représentation graphique du profil consigne d'une fibre à saut 10 d'indice selon un mode de réalisation de l'invention; - figures 3a à 3c, des graphes illustrant, pour différents rayons de courbure, les pertes en courbures à la longueur d'onde de 1625nm en fonction de la valeur du MAC à la longueur d'onde de 1550nm pour différentes fibres standard à saut d'indice SSMF et pour différentes fibres selon l'invention ; 15 - figure 4a et 4b, des graphes illustrant les pertes par microcourbures. La fibre de l'invention présente un coeur central, une première gaine intérieure et une seconde gaine intérieure enterrée. On entend par gaine enterrée, une portion radiale de la fibre présentant un indice de réfraction inférieur à l'indice de la 20 gaine extérieure. La seconde gaine intérieure, enterrée, présente une différence d'indice avec la gaine extérieure inférieure à -3.103; et pouvant atteindre -15.10-3. Par ailleurs, la gaine enterrée comprend du Germanium dans une concentration massique comprise entre 0.5 et 7%. De manière connue en soi, une fibre optique est obtenue par étirage d'une 25 préforme. A titre d'exemple, la préforme peut être constituée d'un tube de verre (silice pure) de très haute qualité qui forme une partie de la gaine extérieure et entoure le coeur central et les gaines intérieures de la fibre ; ce tube peut ensuite être rechargé pour augmenter son diamètre avant de passer à l'opération de fibrage sur une tour de fibrage. Pour la fabrication de la préforme, le tube est généralement 30 monté horizontalement et maintenu à ses deux extrémités par des barreaux de verre dans un tour verrier ; puis le tube est mis en rotation et chauffé localement pour le -8 dépôt de composants déterminant la composition de la préforme. Cette composition détermine les caractéristiques optiques de la future fibre. Le dépôt de composant dans le tube est communément désigné par l'expression dopage , c'est-à-dire que des impuretés sont ajoutées à de la Silice pour modifier son indice de réfraction. Ainsi, le Germanium (Ge) ou le Phosphore (P) augmentent l'indice de réfaction de la silice ; ils sont souvent utilisés pour doper le coeur central de la fibre. Par ailleurs, le Fluor (F) ou le Bore (B) abaissent l'indice de réfraction de la silice ; ils sont souvent utilisés pour constituer des gaines enterrées ou comme co-dopant du Germanium lorsque l'on souhaite compenser l'augmentation de l'indice de réfraction dans une gaine photosensible. Une préforme avec une gaine enterrée est délicate à réaliser. En effet, le Fluor s'incorpore mal dans la silice chauffée au-delà d'une certaine température alors qu'une température élevée est nécessaire à la fabrication du verre. Le compromis entre une température élevée, nécessaire à la fabrication du verre, et une température faible favorisant la bonne incorporation du Fluor ne permet pas d'obtenir des indices très inférieurs à celui de la Silice. Il est proposé de réaliser la préforme de la fibre selon l'invention selon une technique de PCVD (Plasma Chemical Vapor Deposition) parce qu'elle permet de réaliser les réactions à des températures plus faibles que les techniques classiques (CVD, VAD, OVD) grâce à une ionisation des composés de réaction. Une telle technique de fabrication est décrite dans les documents US RE 30,635 et US 4,314,833 ; elle permet une incorporation importante de Fluor dans la silice afin de constituer des gaines fortement enterrées. L'utilisation de la technique de PCVD pour fabriquer la fibre selon l'invention permet en outre d'ajouter du Germanium dans la gaine enterrée. Comme indiqué précédemment, le Germanium augmente l'indice de réfraction de la Silice ; il est donc généralement fortement déconseillé d'en incorporer dans une section de fibre pour laquelle on cherche à obtenir un indice de réfraction plus faible que l'indice de la silice. Le PCVD permet cependant une production importante d'ions de Fluor fortement réactifs ; il est alors possible d'ajouter du Germanium dans la réaction et obtenir tout de même une gaine intérieure enterrée. -9 Ainsi, la fibre de l'invention comprend du Germanium dans l'ensemble des gaines intérieures, y compris celle dont l'indice est inférieur à -3.10-3. La présence de Germanium dans la gaine enterrée modifie la viscosité de la Silice et le coefficient élasto-optique dans cette dite gaine. La figure 2 illustre un profil d'indice pour une fibre de transmission selon l'invention. Le profil illustré est un profil de consigne, c'est-à-dire représentatif du profil théorique de la fibre, la fibre réellement obtenue après fibrage d'une préforme pouvant présenter un profil sensiblement différent. La fibre de transmission à saut d'indice selon l'invention comprend un coeur central présentant une différence d'indice Ani avec une gaine extérieure, faisant fonction de gaine optique ; une première gaine intérieure présentant une différence d'indice An2 avec la gaine extérieure; une seconde gaine intérieure, fortement enterrée, et présentant une différence d'indice Ana avec la gaine extérieure. Les indices de réfraction dans le coeur central, dans la première gaine et dans la seconde gaine sont sensiblement constants sur toutes leurs largeurs; on a bien comme consigne une fibre à saut d'indice. On définit la largeur du coeur par son rayon ri et la largeur des gaines par leurs rayons extérieurs respectifs, r2 et r3. Pour définir un profil d'indice de consigne pour une fibre optique, on prend généralement comme référence la valeur d'indice de la gaine extérieure. Les valeurs d'indice du coeur central, des gaines enterrées et de l'anneau sont alors présentés comme des différences d'indice An1,2,3. Généralement, la gaine extérieure est composée de silice mais cette gaine peut être dopée pour augmenter ou diminuer son indice de réfraction, par exemple pour modifier les caractéristiques de propagation du signal. Chaque section du profil de fibre peut aussi être définie à partir d'intégrales qui lient les variations d'indices avec le rayon de chaque section de la fibre. On peut ainsi définir trois intégrales pour la fibre de l'invention, représentatives de la surface du coeur de la surface de la première gaine intérieure 12 et de la surface de la seconde gaine intérieure enterrée I3. L'expression surface n'est pas à entendre de manière géométrique mais correspond à une valeur tenant compte de deux dimensions. Ces trois intégrales peuvent s'exprimer comme suit : -10- n 11= Dn(r).dr=nxDn ô Dn(r).dr=(nùn)xDm Dn(r).dr=(n-n)xDn3 Le tableau I ci-dessous donne des valeurs limites des rayons et des différences d'indices, et donne les valeurs limites de l'intégrale telles que la fibre présente des pertes en courbures et des pertes en microcourbures réduites tout en répondant aux critères de propagations optiques de la norme G.652 pour les fibres de transmission. Les valeurs des tableaux correspondent à des profils de consigne de fibres. TABLEAU I ri r2 r3 r1 / Ani An2 An3 Ani-An2 ( m ( m) ( m) ( m) r2 (.103) (.103) (.103) .103) 3,5 7,5 12,0 0,27 4,2 -1,2 -15 3,9 17 4,5 14,5 25,0 0,5 6,2 1,2 -3 5,9 24 La valeur d'intégrale du coeur central I~ influe sur les forme et dimension du mode fondamental de propagation du signal dans la fibre. Une valeur d'intégrale pour le coeur central comprise entre 17.10-3 m et 24.10-3 im permet en particulier de conserver un diamètre de mode compatible avec la norme G.652. Le tableau II qui suit donne des exemples de profiles d'indice possibles pour une fibre de transmission selon l'invention. La première colonne attribue une référence à chaque profil. Les colonnes suivantes donnent les valeurs des rayons de chaque section (ri à r3); et les colonnes suivantes donnent les valeurs des différences d'indice de chaque section avec la gaine extérieure (Ani à An3). Les valeurs d'indices sont mesurées à la longueur d'onde de 633 nm. r 12 11 n 13=25 - ll - TABLEAU II Exemple ri ( m) r2 ( m) r3 ( m) Ani (.103) An2 (.103) Ana (.103) 1 2,86 6,90 13,24 5,41 2,00 -3,70 2 3,86 9, 50 15 5,16 0,69 -5,0 3 4,02 9,55 15 5,31 0,45 -5,0 4 3,86 8,66 15 5,41 0,85 -5,0 La fibre de transmission selon l'invention, présentant un profil d'indice tel que décrit précédemment, présente des pertes en courbures et des pertes en 5 microcourbures réduites aux longueurs d'onde utiles. En outre, la fibre de l'invention répond aux critères de la norme G652. Les tableaux III et IV qui suivent illustrent les caractéristiques optiques simulées pour les fibres de transmission correspondants aux profiles d'indice du tableau II. 10 Dans le tableau III, la première colonne reprend les références du tableau II. Les colonnes suivantes fournissent, pour chaque profil de fibre, les valeurs de longueur d'onde de coupure effective keff, de longueur d'onde de coupure en câble Xcc, de diamètres de mode 2W02 pour les longueurs d'onde de 1310 nm et 1550nm, de longueur d'onde d'annulation de la dispersion chromatique ko, de pente de la 15 dispersion Po à ko, de dispersions chromatiques C pour les longueurs d'onde 1550 nm et 1625 nm. Dans le tableau IV, la première colonne reprend les références du tableau III. La colonne suivante donne les valeurs du MAC à la longueur d'onde de 1550 nm. Les trois colonnes qui suivent donnent les valeurs de pertes en courbures PPC pour 20 des rayons de courbures respectifs de 5, 11 et 15mm. La colonne suivante indique, pour un rayon de 15mm, les valeurs de pertes en courbures relatives normalisées aux pertes en courbures d'une fibre standard à saut d'indice SSMF ayant la même valeur de MAC à la longueur d'onde de 1550nm. L'avant-dernière colonne indique les pertes par microcourbures obtenues avec le test de la grille (10 aiguilles de 1.5mm) à 25 la longueur d'onde de 1550nm. 15 - 12- Dans ce test, on utilise une grille formée de dix aiguilles polies de 1.5mm de diamètre, espacées de 1cm. La fibre traverse sur deux passages la grille orthogonalement à l'axe des aiguilles. La fibre et la grille sont pressées entre deux plaques rigides recouvertes d'une couche d'environ 3mm de mousse de polyéthylène de haute densité. Les couches du montage (plaques,grilles, fibre) sont positionnées horizontalement et l'ensemble est recouvert d'un poids de 250g. La dernière colonne indique les pertes par microcourbures mesurées à l'aide de la méthode du touret à diamètre fixe à la longueur d'onde de 1625nm. Cette méthode est décrite dans la recommandation technique de la commission électrotechnique internationale du sous-comité 86A sous la référence CEI TR-62221. Le diamètre du touret utilisé est de 60cm; le touret est recouvert de papier de verre extra-fin. Les valeurs des pertes en courbure PPC sont indiquées à une longueur d'onde de 1625 nm. TABLEAU III N XCeff ?CC 2W02 2W02 Po C C (11m) ( m) @I310nm @1550nm (nm) (ps/nm2-km) @1550nm @1625nm ( m2) (lim2) (ps/nm- (ps/nm-km) km) 1 1,13 longueur d'onde de 1625nm. Les pertes par courbures sont ici données au bout d'une boucle (pour R=5mm et R=l lmm) ou au bout de 100 boucles (pour R=15mm). La figure 4a présente les perte par microcourbures pour des fibres réalisées selon l'invention, caractérisées à l'aide du test de la grille, mesurées à la longueur d'onde de 1550nm, en fonction de la valeur du MAC à la longueur d'onde de 1550nm pour différentes fibre standard à saut d'indice SSMF et pour une fibre selon l'invention. La figure 4b présente les pertes par microcourbures caractérisées à l'aide du test du touret à diamètre fixe en fonction de la longueur d'onde, pour une fibre standard à saut d'indice SSMF et pour une fibre selon l'invention présentant des valeurs de MAC à la longueur d'onde de 1550nm respectivement égaux à 8,11 et 8,31 Par ailleurs, les graphes des figures 4a et 4b montrent bien que la sensibilité de la fibre de l'invention aux microcourbures est nettement réduite par rapport à celle d'une fibre standard à saut d'indice SSMF. On voit sur la figure 4a que les pertes par microcourbures (test de la grille) mesurées pour une fibre selon l'invention, présentant un MAC à la longueur d'onde de 1550nm égal à 8,44, sont égales à 0,025dB alors qu'elles sont dix fois plus élevées pour une fibre standard à saut d'indice SSMF ayant la même valeur de MAC. On voit également sur la figure 4b que les pertes par microcourbures (méthode du touret fixe) pour une fibre selon l'invention croissent nettement plus lentement avec la longueur d'onde que pour une fibre standard à saut d'indice SSMF qui présente pourtant une valeur de MAC supérieure à la longueur d'onde de 1550nm. Sur ce graphe, on voit que la fibre selon l'invention garantie une sensibilité à la microcourbure jusqu'à des grandes longueurs d'onde, supérieures à 1650nm, qui est équivalente àcelle que l'on peut garantir sur fibre standard à saut d'indice SSMF jusqu'à une longueur d'onde de 1550nm. La fibre de transmission selon l'invention peut être fabriquée par fibrage d'une préforme présentant un des profils d'indice décrits ci-dessus. Des tels profils de préformes peuvent être réalisés, par exemple, à partir d'un manchon de Silice dans lequel sont déposés des couches de silice dopée. La déposition peut se faire par méthode de dépôt du type PCVD (Plasma Chemical Vapor Deposition) mentionnée précédemment. Le dépôt chimique sous forme vapeur activé par plasma PCVD est - 15- particulièrement adapté à la réalisation d'une couche de gaine enterrée pour la fibre selon l'invention ; cette couche de gaine enterrée comprenant du Germanium dans une concentration massique comprise entre 0. 5 et 7%. Un tube de silice pure est fourni et monté dans un tour verrier. Le tube est alors mis en rotation et un mélange gazeux de silice et de dopants est injecté dans le tube. Le tube traverse une cavité micro-onde dans laquelle le mélange gazeux est chauffé localement. Le chauffage micro-onde engendre un plasma par ionisation des gaz injectés dans le tube et les dopants ionisés réagissent fortement avec les particules de silice pour provoquer le dépôt de couches de silice dopées à l'intérieur du tube. La forte réactivité des dopants engendrée par le chauffage micro-onde, permet d'incorporer une forte concentration de dopants dans les couches de silice. En particulier dans le cas du Fluor, qui s'incorpore mal dans la silice avec un chauffage local au chalumeau, le PCVD permet un dopage d'une couche de silice avec une forte concentration de Fluor pour constituer des couches fortement enterrées. Dans le cadre de l'invention, la création de la seconde gaine enterrée est obtenue par dépôt d'une couche de silice dopée avec du Fluor et du Germanium ; un mélange gazeux comprenant de l'oxygène 02, de la silice SiCl4, du Fluor C2F6 et du Germanium GeO2 est injectée dans le tube. Ce mélange gazeux est ionisé dans la cavité micro-onde d'une installation PCVD les ions de Fluor et de Germanium s'incorporent aux particules de silice. Les proportions de gaz injectés sont contrôlées de manière à obtenir une couche de silice dopée contenant du Germanium dans une concentration massique comprise entre 0,5 et 7% et du Fluor dans une concentration nécessaire pour obtenir l'indice de réfraction visé. La forte concentration de Fluor assure la diminution d'indice nécessaire à la gaine enterrée et la faible concentration de Germanium apporte les modifications de viscosité et de coefficient élasto-optique nécessaires pour réduire les pertes en courbures et en microcourbures dans la fibre ainsi obtenue. La fibre de transmission selon l'invention peut être utilisée dans un module de réception dans un système FTTH ou dans un câble de transmission optique haut - 16- débit et longue distance, avec des pertes optiques réduites. La fibre de l'invention est compatible avec les systèmes commercialisés car elle répond à la norme G.652. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits à titre d'exemple. En particulier, une méthode de fabrication autre que le PCVD peut être envisagée tant qu'une telle méthode permet l'incorporation de Germanium dans une couche enterrée selon les proportions et différences d'indices revendiquées. REVENDICATIONS 1. Une fibre optique de transmission, comprenant : - un coeur central présentant une différence d'indice Ani avec une gaine optique extérieure; - une première gaine intérieure présentant une différence d'indice An2 avec la gaine extérieure; - une seconde gaine intérieure enterrée présentant une différence d'indice An3 avec la gaine extérieure inférieure à -3.10-3' et présentant du Germanium dans une concentration massique comprise entre 0.5 et 7%. 2. La fibre de la revendication 1, dans laquelle la différence d'indice An3 de la seconde gaine intérieure avec la gaine extérieure est supérieure à -15.10-3. 3. La fibre de la revendication 1 ou 2, dans laquelle la différence d'indice entre le coeur central et la première gaine intérieure (Ani -An2) est comprise entre 3,9.10"3 et 5,9.10-3. 4. La fibre de la revendication 1, 2 ou 3, dans laquelle la seconde gaine enterrée présente un rayon (r3) compris entre 12 m et 25 m. 5. La fibre de l'une des revendications 1 à 4, dans laquelle le coeur central présente un rayon (ri) compris entre 3,5 m et 4,5 m, et présente une différence d'indice (Ani) avec la gaine extérieure comprise entre 4,2.10-3 et 6,1.10-3. 6. La fibre de la revendication 1 à 5, dans laquelle la première gaine intérieure présente un rayon (r2) compris entre 7,5 m et 14,5 m, et présente une différence d'indice (An2) avec la gaine extérieure comprise entre -1,2.10-3 et 1,2.10-3. -18- 7. La fibre de la revendication 1 à 6, dans laquelle l'intégrale du coeur central (II), définie comme h = $Dr(r)drij xDrg , est comprise entre 17.10-3 o m et 24.10-3 m. 8. La fibre de l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce qu'elle présente, pour une longueur d'onde de 1310 nm, une pente de dispersion chromatique inférieure ou égale à 0,093 ps/nm2-km. 9. La fibre de l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle présente une annulation de la dispersion chromatique pour une longueur d'onde comprise entre 1300 nm et 1324 nm. 10. La fibre de l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce qu'elle présente une longueur d'onde de coupure en câble inférieure ou égale à 1260 nm 11. La fibre de l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle présente, pour une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 100 tours autour d'un rayon de courbure de 15 mm, inférieures ou égales à I dB. 12. La fibre de l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle présente, pour une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 1 tour autour d'un rayon de courbure de 11 mm, inférieures ou égales à 0.5 dB. 13. La fibre de l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle présente, pour une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en courbure pour un enroulement de 1 tour autour d'un rayon de courbure de 5 mm, inférieures ou égales à 2 dB. -19- 14. La fibre de l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce qu'elle présente, jusqu'à une longueur d'onde de 1625 nm, des pertes en microcourbures selon la méthode dite du touret fixe, inférieures ou égales à 0,8 dB/1cm. 15. Un procédé de fabrication d'une fibre optique de transmission selon l'une des revendications 1 à 14, le procédé comprenant les étapes de : -fourniture d'un tube de silice et positionnement dudit tube dans un tour verrier ; - injection d'un mélange gazeux d'oxygène 02, de silice SiCl4, de Fluor 10 C2F6 et de Germanium GeO2 dans le tube ; - ionisation du mélange gazeux pour obtenir un plasma par chauffage micro-ondes pour déposer une couche de silice dopée constituant la seconde gaine intérieure enterrée ; - injections successives de mélanges gazeux et ionisations desdits mélanges 15 pour déposer des couches de silice dopées constituant la première gaine intérieure et le coeur central.