Brevet FR2886933A1 — publié le 20061215

PROCEDE DE TRAITEMENT D'EAU, EN PARTICULIER D'EAU DE CONSOMMATION, ET INSTALLATION DE TRAITEMENT D'EAU. L'invention est relative à un procédé de traitement d'eau comprenant 5 une étape de clarification, une étape d'ozonation et au moins une étape de filtration. L'étape de clarification est une opération consistant à rendre clair un liquide par filtration, décantation, ou tout autre procédé. L'invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, to un procédé de traitement d'eau de consommation. La mise en oeuvre de l'ozonation présente des difficultés techniques qui, actuellement, ne sont pas résolues de manière aussi satisfaisante que souhaité. L'ozone se trouve dans un gaz vecteur. Une difficulté importante résulte de la sursaturation de l'eau en gaz vecteur dissous qui est à l'origine d'embolie des filtres, c'est-à-dire d'une accumulation de phase gazeuse sur les filtres empêchant une bonne filtration. De plus, dans le cas de filtres biologiques, si le gaz vecteur de l'ozone est l'oxygène, une sursaturation d'oxygène dissous est nuisible au traitement biologique. Comme autre difficulté on peut citer la dispersion d'ozone dans l'installation de traitement et dans l'environnement par dégazage de l'eau ozonée. Ce dégazage est accentué par la filtration. L'ozonation est réalisée habituellement à l'aide de bassins de bullage, par injection de l'ozone à l'aide de rampes poreuses dans le fond du bassin, et par montée de bulles d'ozone dans l'eau à traiter. Une perte de charge importante due à la méthode de dégazage entraîne une chute de 0. 6 à 1.0 m sur le profil hydraulique. Cette perte de charge s'ajoute à celle créée dans les bassins de bullage. En outre, une diminution importante d'efficacité du transfert de l'ozone dans l'eau se produit en période estivale plus chaude, soit au moment où l'ozone est le plus utile pour le contrôle des goûts et des odeurs. De plus les dispositifs de diffusion à fines bulles se détériorent rapidement et nécessitent un entretien coûteux. L'invention a pour but surtout de fournir un procédé de traitement d'eau qui permet de remédier pour l'essentiel aux inconvénients énoncés précédemment, notamment en limitant la sursaturation de gaz dissous dans l'eau. II est souhaitable que le procédé permette d'améliorer sensiblement l'étape d'ozonation en favorisant le transfert d'ozone dans l'eau, tout en restant d'une mise en oeuvre relativement économique et peu encombrante. Un procédé de traitement d'eau, selon l'invention, comprend une étape de clarification, une étape d'ozonation et au moins une étape de filtration, et est caractérisé en ce que: - après l'étape de clarification, on dérive une fraction du débit principal d'eau; 5 - on fait circuler cette fraction d'eau dérivée à contre-courant d'un gaz vecteur riche en ozone, - et on dilue la fraction d'eau enrichie en ozone dans le débit principal. L'invention se distingue des procédés existants par le fait qu'elle réduit la quantité de gaz vecteur introduit dans le débit principal d'eau à traiter. o Ce problème est constaté avec les autres systèmes utilisés auparavant, tels que les systèmes à fines bulles, les injecteurs mélangeurs statiques et autres. L'invention permet d'évacuer la partie de gaz vecteur indésirable à une tour de saturation ou d'échange. De préférence, on dilue la fraction d'eau enrichie en ozone, ou eau 15 forte, en amont de l'étape de filtration. L'eau filtrée peut être utilisée pour produire l'eau forte, auquel cas on dérive une fraction du débit principal d'eau en aval de l'étape de filtration. Généralement, on pressurise la fraction d'eau dérivée avant de la faire circuler à contre-courant du gaz riche en ozone. Le débit de la fraction dérivée peut être compris entre 1% et 50% du débit principal. De préférence le débit de cette fraction est compris entre 5% et 10% en volume du débit principal, avantageusement égal à environ 7.5%. Le gaz vecteur peut être de l'oxygène, et la concentration d'ozone est de préférence supérieure à 10% en poids. L'invention est également relative à une installation de traitement d'eau, en particulier d'eau de consommation, comprenant un bassin de clarification, suivi d'un bassin de contact pour une ozonation et d'au moins un filtre, des moyens de production d'ozone dans un gaz vecteur étant en outre prévus, caractérisée en ce qu'elle comporte: - une tour d'échange liquide/gaz, - un branchement de dérivation d'une fraction du débit principal d'eau en aval du bassin de clarification, ce branchement étant prévu pour diriger la fraction dérivée en tête de la tour d'échange, - un moyen d'admission de gaz vecteur riche en ozone en partie basse de la 35 tour d'échange, - un moyen pour recueillir en partie basse de la tour d'échange la fraction d'eau dérivée enrichie en ozone et pour l'injecter et la diluer dans le débit principal d'eau, et -un moyen pour évacuer le gaz vecteur après transfert de l'ozone au débit d'eau dérivé. De préférence, le moyen pour recueillir la fraction d'eau dérivée enrichie en ozone est prévu pour l'injecter et la diluer dans le bassin de contact. Le branchement de dérivation comporte avantageusement un moyen de pompage permettant de pressuriser la fraction dérivée et de l'introduire sous pression en partie haute de la tour. La pression de la fraction dérivée refoulée par la pompe peut être de 1.5 à 10 bars absolus, toutefois la pression est avantageusement de l'ordre de 2.3 bars absolus (ou 230 kPa). La pression o pourrait être augmentée à l'aide d'un compresseur ou d'un surpresseur. La tour d'échange liquide/gaz comporte un remplissage favorisant les échanges. Cette tour peut être réalisée avantageusement en acier inoxydable capable de résister aux fortes concentrations d'ozone. La tour est aussi prévue pour résister à une pression de l'ordre de 3 bars. Le bassin de contact est avantageusement précédé d'un bassin de mise en solution dans lequel est injectée la fraction dérivée recueillie en partie basse de la tour d'échange. L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un exemple de réalisation décrit avec référence au dessin annexé, mais qui n'est nullement limitatif. Sur ce dessin, la figure unique est un schéma d'une partie d'une installation de traitement d'eau conforme à l'invention. L'invention peut s'appliquer aussi bien à des installations existantes 25 comportant un bassin de contact classique pour l'ozonation, qu'à de nouvelles installations à construire. En se reportant à la figure unique du dessin, on peut voir une installation I de traitement d'eau de consommation qui comporte au moins un bassin de clarification 1 suivi d'un bassin de contact 2. Une canalisation 3 relie les bassins 1 et 2. Au moins un filtre 4 est prévu à la suite du bassin de contact 2 et est relié à ce dernier par une canalisation 5. Le filtre 4 peut être du type filtre à sable ou du type filtre biologique ou autre. L'eau à traiter arrive au bassin de clarification 1 par une canalisation 6, tandis que l'eau traitée sort du filtre 4 par une canalisation 4b. Dans une installation selon l'état de la technique, le bassin de contact 2 comporterait en partie inférieure des rampes poreuses pour une injection d'un gaz vecteur contenant de l'ozone en vue du transfert de l'ozone à l'eau à traiter. Comme déjà exposé, une telle solution n'est pas entièrement satisfaisante car elle génère une sursaturation de l'eau en gaz vecteur provoquant des embolies gazeuses sur le filtre 4. Dans le cas d'un filtre biologique, surtout lorsque le gaz vecteur est de l'oxygène, le fonctionnement est dégradé. s Selon l'invention, l'installation I comporte une tour 7 d'échange liquide/gaz. Dans le cas d'une installation existante qui est rénovée, les rampes éventuelles de distribution de gaz dans le fond du bassin 2 deviennent inutiles et peuvent être supprimées. Dans le cas d'une installation neuve, aucune rampe n'est prévue dans le fond du bassin 2. o La tour d'échange 7 est constituée, par exemple, par une colonne cylindrique en acier inoxydable capable de résister aux fortes concentrations d'ozone et à des pressions absolues supérieures à 3 bars (ou 300 kPa). L'axe géométrique de la tour 7 est vertical. Cette tour 7 comporte avantageusement un remplissage intérieur 8, formé par exemple d'éléments Raschig, ou d'éléments céramiques, de granules ou moyens équivalents, favorisant le contact gaz/liquide et le transfert de gaz dans le liquide, tout en permettant l'écoulement du gaz vers le haut et du liquide vers le bas. La hauteur de la tour 7 peut être de l'ordre de deux mètres seulement. La tour 7 est fermée en tête et en partie basse. Une fraction du débit principal d'eau est dérivée de l'aval du bassin de clarification 1 à l' amont du bassin de contact 2, grâce au branchement d'une conduite 9 sur la canalisation 3. La conduite 9 est reliée à l'aspiration d'une pompe 10 dont le refoulement est relié à une canalisation 11 qui arrive en tête de la tour 7. La canalisation 11 est reliée à une rampe 12 de distribution de liquide en partie haute de la tour 7. En variante, l'eau filtrée peut être utilisée pour produire l'eau enrichie en ozone, ou eau forte. Dans ce cas, la conduite 9 est branchée sur la canalisation 4b. La fraction dérivée de débit prélevée par la conduite 9 est comprise entre 1% et 50% du débit principal, de préférence entre 5% et 10%, avantageusement de l'ordre de 7.5 %. La fraction d'eau dérivée, pressurisée par la pompe 10, est délivrée dans la tour 7 sous une pression de préférence voisine de 2.3 bars absolus. Un gaz vecteur riche en ozone est injecté en partie basse de la tour 7 par une canalisation 13 qui est branchée en amont, sur la sortie d'un ozoneur 14. Avantageusement l'ozoneur 14, plutôt que d'être alimenté en air, est alimenté en oxygène par exemple à partir d'un réservoir 15 contenant de l'oxygène sous pression ou de l'oxygène liquide; le gaz vecteur est alors l'oxygène. La concentration d'ozone dans l'oxygène est de préférence supérieure à 10% en poids et peut atteindre 20% avec un ozoneur 14 5 performant. Bien que le transfert de l'ozone dans l'eau s'effectue selon un rendement élevé dans la tour 7, une partie de l'ozone s'échappe. Cette partie est récupérée au sommet de la tour 7 par une canalisation 16 munie d'une vanne 17 et reliée, en aval, à un destructeur d'ozone 18, de sorte que l'on évite to une pollution de l'environnement par l'ozone dégagé. En partie basse de la tour 7, la fraction dérivée d'eau enrichie en ozone est recueillie par une canalisation 19 munie d'une vanne 20. La canalisation 19 se prolonge au-delà de la vanne 20 pour plonger, sensiblement verticalement, dans la partie amont du bassin de contact 2. La canalisation 19 débouche en partie basse du bassin 2 pour permettre la dilution, dans l'eau du bassin, de la fraction enrichie en ozone. Des moyens d'agitation (non représentés) peuvent être prévus pour favoriser la dilution. Avantageusement, la partie du bassin de contact 2 située vers l'amont est réalisée sous forme d'un bassin de mise en solution 21 qui comporte une chambre amont 21a délimitée par la paroi transversale verticale amont 2a du bassin et par une cloison verticale 21b parallèle à la paroi 2a, à distance de celle-ci. La hauteur de la cloison 21b est inférieure à celle de la hauteur d'eau dans le bassin. La cloison 21b est reliée de manière étanche aux parois longitudinales du bassin 2 de sorte que le passage de l'eau de la chambre 21a vers l'aval doit s'effectuer par-dessus le bord supérieur de la cloison 21b. A distance de cette cloison 21b est prévue une autre cloison 21c parallèle verticale, qui dépasse le niveau de l'eau dans le bassin 2 et s'arrête à distance du fond du bassin, de sorte qu'un passage 22 subsiste en partie basse. Une chicane est ainsi formée par les parois 21b, 21c favorisant le mélange et la dilution de la fraction d'eau enrichie en ozone dans le débit principal. La mise en oeuvre du procédé et le fonctionnement de l'installation sont les suivants. La tour d'échange 7 se comporte comme un saturateur et permet de résoudre, en particulier, le problème le plus important qui est de limiter la sursaturation en gaz vecteur de l'eau traitée dans les filtres. La tour 7 permet d'exploiter le fait que, pour une même pression partielle, la solubilité de l'ozone dans l'eau est plus de dix fois supérieure à celle de l'oxygène. Plus précisément, la solubilité de l'ozone est environ 13.3 fois supérieure à celle de l'oxygène dans l'eau. Ainsi en saturant en ozone une fraction dérivée d'environ 7,5% du débit principal d'eau traitée, il est possible d'injecter dans le débit principal tout l'ozone désiré en limitant l'injection d'oxygène (gaz vecteur) et donc la sursaturation en oxygène. Le débit d'eau à traiter entre dans le bassin de clarification 1 et en sort, après clarification, par la conduite 3. La fraction dérivée, aspirée et refoulée par la pompe 10 en tête de la to tour 7, s'écoule dans la tour à contre-courant de l'oxygène enrichi d'ozone qui est injecté en partie basse de la tour 7. Le transfert d'ozone dans l'eau s'effectue avec un bon rendement notamment grâce au remplissage 8. L'efficacité du transfert de l'ozone dans la fraction dérivée d'eau peut atteindre 92% en poids. L'ozone excédentaire est évacué par la conduite 16 vers le destructeur 18. L'augmentation de l'efficacité du transfert de l'ozone dans l'eau avec la tour 7, par rapport à un système diffusant des bulles de gaz dans le fond de bassin de contact, est liée à plusieurs phénomènes notamment: -la pression de transfert dans la tour 7 est plus forte, généralement supérieure à 2,3 bars absolus, et demeure constante dans toute la tour, alors que celle exercée sur des bulles dans un bassin est faible, par exemple de l'ordre de 1,4 bar au point d'injection pour diminuer progressivement au cours de la montée des bulles jusqu'à atteindre environ 1 bar absolu au niveau du plan d'eau; - la surface offerte au mécanisme de transfert est nettement plus importante dans la tour 7 grâce au remplissage 8; - le temps de résidence du gaz vecteur dans la tour 7 est relativement élevé et peut être de l'ordre de dix minutes alors qu'il n'est que d'une vingtaine de secondes pour des fines bulles dans un bassin conventionnel. La fraction dérivée, diluée dans le bassin 2, permet une ozonation efficace du débit total, sans sursaturation d'oxygène nuisible au filtre 4. L'amélioration du rendement se traduit par des économies énergétiques importantes au niveau de la production d'ozone puisqu'il est maintenant possible d'utiliser l'oxygène comme gaz vecteur à l'aide de cette invention. L'invention permet également de réaliser des économies d'équipements et de génie civil puisqu'elle évite, dans le cas d'une installation neuve, la construction d'un bassin avec des diffuseurs en partie basse. La conduite de l'installation est rendue plus souple car il est possible, dans le cas où le bassin de contact 2 doit être arrêté, d'injecter la fraction d'eau enrichie en ozone en pré- ou en post-traitement, au lieu de l'injection prévue en inter-traitement, en modifiant seulement la canalisation 19 pour la faire déboucher, par exemple, dans le bassin 1 ou en aval du filtre 4. On peut prévoir deux tours d'échange 7 en parallèle de sorte que, lors de travaux de maintenance sur une tour, l'autre tour prend le relais pour éviter un arrêt de production de l'installation. Un exemple numérique non limitatif est donné ci-après simplement io pour situer les ordres de grandeur. Le débit d'eau arrivant dans le bassin de clarification 1 peut être de l'ordre de 100 000 m3/jour. Le débit d'ozone à injecter pour le traitement de ce débit principal est estimé à 360 kg/jour. L'efficacité de transfert en poids de la tour 7 est estimée à environ 92%. II convient donc d'injecter environ 400 kg/jour d'ozone en partie basse de la tour 7. En admettant que l'oxygène vecteur contient environ 10% en masse d'ozone, le débit d'oxygène doit être d'environ 3600 kg/jour. Par suite des différences de solubilité de l'ozone et de l'oxygène dans l'eau, la concentration en oxygène de la fraction dérivée recueillie dans la canalisation 19 est faible et le débit d'oxygène injecté dans le débit total sera seulement d'environ 500 kg/jour, limitant ainsi la sursaturation en oxygène. Bien que l'exemple décrit concerne une installation et un procédé de traitement d'eau de consommation, l'invention peut s'appliquer à tout traitement d'eau faisant intervenir une ozonation qui nécessite la réduction de la sursaturation des gaz. 8 REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'eau comprenant une étape de clarification, une étape d'ozonation et au moins une étape de filtration, caractérisé en ce que: - après l'étape de clarification (1), on dérive (9) une fraction du débit principal d'eau; - on fait circuler cette fraction d'eau dérivée à contre-courant (7) d'un gaz vecteur riche en ozone, o -et on dilue la fraction d'eau enrichie en ozone dans le débit principal. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce quel' on dilue la fraction d'eau enrichie en ozone en une zone (21) située en amont de l'étape de filtration (4). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on pressurise (10) la fraction d'eau dérivée avant de la faire circuler à contre-courant du gaz riche en ozone. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le débit de la fraction dérivée est compris entre 1% et 50% du débit principal. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le débit de la fraction dérivée est compris entre 5% et 10% du débit principal, avantageusement égal 25 à environ 7.5%. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le gaz vecteur est de l'oxygène, et la concentration d'ozone est au moins 5% en poids, avantageusement égale à environ 10% en poids. 7. Installation de traitement d'eau comprenant un bassin de clarification (1), un bassin de contact (2) pour une ozonation et au moins un filtre (4) , des moyens de production d'ozone (14) dans un gaz vecteur étant en outre prévus, caractérisée en ce qu'elle comporte: - une tour d'échange liquide/gaz (7), - un branchement de dérivation (9) d'une fraction du débit principal d'eau en aval du bassin de clarification (1), ce branchement étant prévu pour diriger la fraction dérivée en tête de la tour d'échange (7), - un moyen d'admission (13) de gaz vecteur riche en ozone en partie basse de la tour d'échange, - un moyen (19) pour recueillir en partie basse de la tour d'échange la fraction d'eau dérivée enrichie en ozone et pour l'injecter et la diluer dans le débit s principal d'eau, et - un moyen (16) pour évacuer le gaz vecteur après transfert de l'ozone au débit d'eau dérivé. 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que le moyen (19) o pour recueillir la fraction d'eau dérivée enrichie en ozone est prévu pour l'injecter et la diluer dans le bassin de contact (2, 21). 9. Installation selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que le branchement de dérivation (9) comporte un moyen de pompage (10) permettant de pressuriser la fraction dérivée et de l'introduire sous pression en partie haute de la tour (7). 10. Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce que la pression de la fraction dérivée refoulée par la pompe est de l'ordre de 2. 3 bars absolus (ou 20 230 kPa). 11. Installation selon l'une des revendications 7 à 10, caractérisée en ce que la tour d'échange (7) comporte un remplissage (8) favorisant les échanges liquide/gaz. 12. Installation selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisée en ce que la tour d'échange (7) est réalisée en acier inoxydable capable de résister aux fortes concentrations d'ozone. 13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que la tour d'échange (7) est réalisée pour résister à une pression de l'ordre de 3 bars. 14. Installation selon l'une des revendications 7 à 13, caractérisée en ce que le bassin de contact (2) comporte un bassin de mise en solution (21) dans lequel est injectée la fraction dérivée recueillie en partie basse de la tour d'échange (7).