Brevet FR2894210A1 — publié le 20070608

"Maître-cylindre tandem hydraulique et électrique comportant une chambre de simulation à isolation améliorée" L'invention concerne un maître-cylindre de type "tandem" destiné à commander sélectivement de manière hydraulique ou bien électrique une installation de freinage au moins en partie hydraulique d'un véhicule. L'invention concerne plus particulièrement un maître-cylindre de type "tandem" de commande hydraulique ou bien électrique pour une installation de freinage hydraulique d'un véhicule, du type qui comporte un corps sensiblement axial à l'intérieur d'un alésage duquel sont montés, d'arrière en avant, un piston axial primaire, qui est solidaire d'une tige d'actionnement et d'un dispositif de restitution qui est susceptible de transformer la course dudit piston primaire en une information représentative de l'intensité d'un effort de freinage exercé sur la tige d'actionnement par un conducteur du véhicule, et un piston axial secondaire, du type dans lequel chaque piston est rappelé élastiquement vers sa position arrière de repos, du type dans lequel un premier moyen d'étanchéité est interposé entre chaque piston primaire/secondaire et l'alésage pour délimiter dans l'alésage une chambre arrière primaire/secondaire d'alimentation en fluide hydraulique et une chambre avant primaire/secondaire de pression, qui sont susceptibles d'être isolées l'une de l'autre par un moyen de clapet, chaque chambre primaire/secondaire de pression communiquant avec un circuit de freinage associé par l'intermédiaire d'un orifice de sortie associé, du type dans lequel des moyens d'isolation, sélectivement ouverts/fermés en fonction des mouvements du piston secondaire, sont interposés entre la chambre de pression avant primaire et une chambre de simulation du maître-cylindre dans laquelle est monté mobile et rappelé élastiquement un piston mobile, pour simuler la réaction d'un effort de freinage sur la tige de commande, du type dans lequel la chambre de pression avant secondaire est susceptible d'être isolée ou mise en communication avec la partie hydraulique de l'installation de freinage pour respectivement faire chuter ou maintenir la pression dans la chambre de pression avant secondaire, pour déterminer : - un mode de fonctionnement nominal dans lequel les moyens d'isolations sont ouverts, la chambre de pression avant secondaire est isolée, le piston secondaire étant maintenu immobile et la chambre de pression avant primaire étant mise en communication avec la chambre de simulation, pour que le piston io primaire actionne le dispositif de restitution et que la pression régnant dans la chambre de simulation transmette un effort de réaction simulé à la tige d'actionnement du maître-cylindre, - ou bien pour déterminer un mode de fonctionnement dégradé dans lequel les moyens d'isolations sont fermés, la 15 chambre de pression avant secondaire est mise en communication, la chambre de pression avant primaire étant isolée de la chambre de simulation et les deux pistons primaire et secondaire étant mobiles pour que les chambres avant de pression primaire et secondaire fournissent une pression de fluide 20 hydraulique à leurs orifices de sortie associés. On connaît de nombreux exemples de maîtres-cylindres de ce type. De tel maîtres-cylindres sont associés à des circuits de freinage comportant des organes de freinage actionnés de 25 manière mixte hydraulique et électrique. Il peut par exemple s'agir d'étriers hydrauliques conventionnels, qui, en mode de fonctionnement nominal du maître-cylindre, sont alimentés en pression de fluide hydraulique par une pompe hydraulique dont la pression de sortie est asservie 30 au dispositif de restitution et qui, en mode de fonctionnement dégradé du maître-cylindre, sont alimentés directement par les orifices de sortie du maître-cylindre. Il peut aussi s'agir d'étriers mixtes électriques/hydrauliques,qui comportent une garniture de frein qui, en mode de fonctionnement nominal du maître-cylindre, est mue par un actionneur électrique asservi au dispositif de restitution et qui, en mode de fonctionnement dégradé du maître-cylindre est mue par un vérin hydraulique raccordé aux orifices de sortie du maître-cylindre. Le fonctionnement des maîtres-cylindres du type décrit précédemment en mode nominal ou dégradé est déterminé par l'isolation de la chambre secondaire du maître-cylindre. En effet, lorsqu'une défaillance intervient, un circuit de io commande provoque l'ouverture de l'électrovanne ce décharge et libère le deuxième piston primaire dont le déplacement permet, outre la montée de pression hydraulique dans la chambre de pression secondaire, la fermeture des moyens d'isolation avec pour effet l'isolation de la chambre de simulation de la chambre 15 de pression primaire. Dans un tel maître-cylindre, les moyens d'isolation comportent conventionnellement : - une chambre intermédiaire qui est délimitée par l'alésage et par une première gorge périphérique de longueur élevée 20 formée à la périphérie du piston secondaire, - un premier conduit radial, qui est formé dans le corps du maître-cylindre, qui communique avec la chambre de simulation, et qui est agencé au droit d'une partie de la gorge périphérique quelle que soit la position du piston secondaire, 25 - une chambre de contournement, qui est délimitée par une seconde gorge périphérique qui est formée dans la chambre de pression avant du maître-cylindre, et par une extrémité arrière du piston secondaire quand ledit piston secondaire occupe sa position de repos, et qui communique avec la chambre 30 intermédiaire, - un élément d'étanchéité radial, porté par l'extrémité arrière du piston secondaire, qui est agencé axialement en arrière d'une face avant d'épaulement délimitant la seconde gorge périphérique de l'alésage, et qui est susceptible, lors de l'avancée du piston secondaire associée au mode de fonctionnement dégradé, d'obturer la communication entre la chambre de contournement et la chambre intermédiaire pour isoler la chambre de simulation de la chambre primaire de pression. Cette conception présente de nombreux inconvénients. En effet, la course selon laquelle le piston secondaire isole la chambre de contournement de la chambre d'isolation est directement fonction de la longueur de la seconde gorge périphérique, et est à cet effet relativement élevée, de sorte io qu'une partie de la pression hydraulique régnant dans la chambre de pression avant passe néanmoins dans la chambre de simulation et n'est pas employée pour exercer un effort de freinage. Par ailleurs, quand l'effort de freinage est relâché sur la 15 tige d'actionnement, la pression résiduelle qui règne dans la chambre de simulation a tendance à extruder l'élément radial d'étanchéité, ce qui peut causer un problème d'étanchéité. Enfin, l'utilisation d'un liquide de frein non adapté peut entraîner un gonflement de l'élément radial d'étanchéité qui est 20 susceptible de ne plus remplir sa fonction. Pour remédier à cet inconvénient, l'invention propose un maître-cylindre du type décrit précédemment comportant un élément d'étanchéité ne présentant pas de risques de déformation et/ou d'extrusion. 25 Dans ce but, l'invention propose un maître-cylindre repasse du type décrit précédemment, caractérisé en ce que les moyens d'isolation comportent : - une chambre intermédiaire qui est délimitée par l'alésage et par une gorge périphérique de longueur élevée formée à la 30 périphérie du piston secondaire, - un premier conduit radial, qui est formé dans le corps du maître-cylindre, qui communique avec la chambre de simulation et qui est agencé au droit d'une partie de la gorge périphérique quelle que soit la position du piston secondaire, - un second conduit de contournement dont une extrémité arrière débouche radialement dans la chambre primaire de pression et dont l'autre extrémité avant débouche dans l'alésage en regard de la gorge périphérique du piston secondaire quand ledit piston secondaire occupe sa position de repos, - un élément d'étanchéité radial, porté par l'extrémité arrière du piston secondaire, qui est agencé axialement entre les extrémités arrière et avant du second conduit de contournement dans la position de repos du piston secondaire, et qui est io susceptible, lors de l'avancée du piston secondaire associée au mode de fonctionnement dégradé, de s'interposer entre l'extrémité avant du conduit de contournement et la gorge périphérique du piston secondaire pour isoler la chambre de simulation de la chambre primaire de pression. 15 Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - le second conduit de contournement est constitué de deux perçages sensiblement radiaux qui traversent radialement le corps du maître-cylindre et qui communiquent l'un avec l'autre, - les deux perçages sont sécants en leurs extrémités 20 opposées à l'alésage, et lesdites extrémités débouchent dans un perçage externe du corps du maître-cylindre qui est obturé par un bouchon commun, - l'élément d'étanchéité radial est constitué d'une coupelle fixée à l'extrémité arrière du piston secondaire, 25 - l'élément d'étanchéité radial est constitué d'un joint torique qui est reçu dans une gorge formée à l'extrémité arrière du piston secondaire, - l'élément d'étanchéité radial est réalisé en un matériau élastomère qui est surmoulé à l'extrémité arrière du piston 30 secondaire, - l'extrémité arrière du piston secondaire comporte au moins une gorge annulaire dans laquelle est surmoulé au moins une partie du matériau élastomère formant l'élément d'étanchéité radial. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1A est une vue en coupe axiale d'un maître- cylindre hydraulique/électrique de type "tandem" conventionnel ; - la figure 1B est une vue de détail en coupe axiale des moyens d'isolation du maître-cylindre de la figure 1A ; - la figure 2A est une vue de détail en coupe axiale d'un io maître-cylindre de type "tandem" selon un premier mode de réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une position de repos, - la figure 2B est une vue de détail en coupe axiale d'un maître-cylindre de type "tandem" selon le premier mode de 15 réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une position avancée, - la figure 3A est une vue de détail en coupe axiale d'un maître-cylindre de type "tandem" selon un deuxième mode de réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une 20 position de repos, la figure 3B est une vue de détail en coupe axiale d'un maître-cylindre de type "tandem" selon le deuxième mode de réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une position avancée, 25 - la figure 4A est une vue de détail en coupe axiale d'un maître-cylindre de type "tandem" selon un troisième mode de réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une position de repos, - la figure 4B est une vue de détail en coupe axiale d'un 30 maître-cylindre de type "tandem" selon le troisième mode de réalisation de l'invention dont le piston secondaire occupe une position avancée, - la figure 5 est une vue de détail de l'élément d'étanchéité associé au troisième mode de réalisation de l'invention. Dans la description qui va suivre, des chiffres de référence identiques désignent des pièces identiques ou ayant des fonctions similaires. Par convention, les termes "avant" et "arrière", désignent respectivement des éléments ou des positions orientés respectivement vers la gauche et la droite des figures. On a représenté à la figure 1A un maître-cylindre 10 de type "tandem" de commande hydraulique ou bien électrique pour une installation de freinage (non représentée) au moins en partie io hydraulique d'un véhicule. De manière connue, le maître- cylindre 10 comporte un corps 12 sensiblement axial à l'intérieur d'un alésage 14 d'axe "A" duquel sont montés, d'arrière en avant, un piston axial 16 primaire, qui est solidaire d'une tige 18 d'actionnement et d'un 15 dispositif de restitution 20 qui est susceptible de transformer la course dudit piston 16 primaire en une information représentative de l'intensité d'un effort de freinage exercé sur la tige 18 d'actionnement par un conducteur du véhicule, notamment un signal électrique. Un piston axial 22 secondaire est aussi monté 20 dans l'alésage 14. De manière connue, chaque piston 16, 22 est rappelé élastiquement vers sa position arrière de repos. Le piston secondaire 22 est rappelé vers l'arrière par un ressort 24 qui prend appui sur une face 26 transversale 25 d'extrémité avant de l'alésage 14 et sur le piston secondaire 22, et le piston primaire 16 est rappelé élastiquement vers l'arrière par un ressort 28 qui prend appui entre une face 30 transversale arrière du piston secondaire 22 et sur une face avant 32 du piston primaire 16. 30 De manière connue, un premier moyen d'étanchéité 34, 36 est interposé entre chaque piston 16, 22 primaire/secondaire et l'alésage 14 pour délimiter dans l'alésage 14 une chambre arrière primaire/secondaire d'alimentation 38, 40 en fluide hydraulique et une chambre avant primaire/secondaire de pression 42, 44, qui sont susceptibles d'être isolées l'une de l'autre par un moyen de clapet, chaque chambre primaire/secondaire avant de pression 42,44 communiquant avec un circuit de freinage associé par l'intermédiaire d'un orifice de sortie associé (non représenté). De manière connue, des moyens d'isolation 46, qui sont sélectivement ouverts/fermés en fonction des mouvements du piston secondaire, sont interposés entre la chambre 42 de pression avant primaire et une chambre 48 de simulation du maître-cylindre dans laquelle est monté mobile et rappelé io élastiquement un piston mobile 50, pour simuler la réaction d'un effort de freinage sur la tige 18 de commande. Plus particulièrement, comme l'illustrent les figures 1A et 1B, les moyens 46 d'isolation comportent conventionnellement : - une chambre intermédiaire 52 qui est délimitée par 15 l'alésage 14 et par une première gorge périphérique 54 de longueur élevée formée à la périphérie du piston 22 secondaire, - un premier conduit 56, qui est formé dans le corps 12 du maître-cylindre 10, qui communique avec la chambre 48 de simulation, et qui est agencé au droit d'une partie de la gorge 54 20 périphérique quelle que soit la position du piston 22 secondaire, - une chambre 58 de contournement, qui est délimitée par une seconde gorge 60 périphérique qui est formée dans la chambre de pression avant 42 du maître-cylindre 10, et par l'extrémité arrière 30 du piston 22 secondaire quand ledit piston 25 22 secondaire occupe sa position de repos, et qui communique avec la chambre intermédiaire 52, - un élément d'étanchéité radial 62, par exemple un joint torique, qui est porté par l'extrémité arrière 30 du piston 22 secondaire, qui est agencé axialement en arrière d'une face avant 30 64 d'épaulement délimitant la seconde gorge périphérique 60 de l'alésage 14, et qui est susceptible, lors de l'avancée du piston secondaire 22 associée au mode de fonctionnement dégradé, d'obturer la communication entre la chambre 58 de contournement et la chambre 52 intermédiaire pour isoler la chambre de simulation de la chambre primaire de pression. De manière connue, la chambre 44 de pression avant secondaire est susceptible d'être mise en communication ou isolée avec la partie hydraulique de l'installation de freinage, par exemple par l'intermédiaire d'une électrovanne externe (non représentée). Ceci permet de respectivement faire chuter ou maintenir la pression dans la chambre 44 de pression avant secondaire. io De ce fait, cette configuration permet de déterminer un mode de fonctionnement nominal du maître-cylindre 10 dans lequel la chambre de pression 44 secondaire est isolée. De ce fait, le piston 22 secondaire est maintenu immobile car le fluide hydraulique incompressible contenu dans la chambre 44 de is pression secondaire ne peut s'en échapper. Le piston 22 secondaire étant immobile, les moyens 46 d'isolation sont ouverts, c'est à dire que la chambre de pression 42 avant primaire est mise en communication avec la chambre 48 de simulation, le fluide hydraulique cheminant successivement par la chambre de 20 contournement 58 entre la seconde gorge périphérique 60 et le piston secondaire 22, puis par la chambre 52 intermédiaire entre la première gorge périphérique 54 et l'alésage 14, puis dans le conduit 56 jusqu'à la chambre 48 de simulation. Simultanément, le piston primaire 16 actionne le dispositif 20 de restitution et la 25 pression régnant dans la chambre 48 de simulation transmet un effort de réaction simulé à la tige 18 d'actionnement du maître-cylindre 10. Lorsqu'une défaillance de la partie électrique du circuit de freinage du véhicule est détectée, un module électronique de 30 commande (non représenté) associé détermine un mode de fonctionnement dégradé dans lequel la chambre de pression secondaire 44 n'est plus isolée. De ce fait, le piston 22 secondaire est maintenant mobile car le fluide hydraulique incompressible contenu dans la chambre i0 44 de pression secondaire peut s'en échapper. Le piston 22 secondaire étant mobile, les moyens 46 d'isolations peuvent être fermés, c'est à dire que, en se déplaçant, l'élément d'étanchéité radial 62 qui est porté par l'extrémité arrière 30 du piston 22 secondaire vient s'appliquer contre la face avant 64 d'épaulement délimitant la seconde gorge périphérique 60 de l'alésage 14, et obture ainsi la communication entre la chambre 58 de contournement et la chambre 52 intermédiaire, ce qui a pour effet d'isoler la chambre de simulation 48 de la chambre primaire 42 de to pression. La chambre de pression avant primaire 42 étant isolée de la chambre de simulation 48, et les deux pistons 16 primaire et 22 secondaire étant mobiles, les chambres avant 42, 44 de pression primaire et secondaire fournissent une pression de fluide is hydraulique à leurs orifices de sortie associés, et le maître- cylindre fonctionne alors comme un maître-cylindre 10 hydraulique conventionnel. Cette conception est satisfaisante, cependant elle peut être améliorée. 20 En effet, la course selon laquelle le piston 22 secondaire isole la chambre 58 de contournement de la chambre 48 d'isolation est directement fonction de la longueur de la seconde 60 gorge périphérique, et est à cet effet relativement élevée, de sorte qu'une partie de la pression hydraulique régnant dans la 25 chambre 42 de pression avant passe néanmoins dans la chambre 48 de simulation et n'est pas employée pour exercer un effort de freinage. Par ailleurs, quand l'effort de freinage est relâché sur la tige 18 d'actionnement, la pression résiduelle qui règne dans la 30 chambre 48 de simulation a tendance à extruder l'élément 62 radial d'étanchéité, ce qui peut causer un problème d'étanchéité. Enfin, l'utilisation d'un liquide de frein non adapté peut entraîner un gonflement de l'élément 62 radial d'étanchéité qui est susceptible de ne plus remplir sa fonction. Il Pour remédier à ces inconvénients, l'invention propose des moyens d'isolation comportant un élément 62 d'étanchéité ne présentant pas de risques de déformation et/ou d'extrusion. Dans ce but, comme l'illustrent les figures 2A à 5, l'invention propose un maître-cylindre 10 sensiblement analogue à celui décrit précédemment, à cette différence près que les moyens d'isolation 46 comportent : - une chambre intermédiaire 70 qui est délimitée par io l'alésage 14 et par une gorge périphérique 72 de longueur élevée formée à la périphérie du piston 22 secondaire, - un premier conduit radial (non représenté), qui est formé dans le corps 12 du maître-cylindre 10, qui communique avec la chambre de simulation 48 et qui est agencé au droit d'une partie 15 de la gorge 72 périphérique quelle que soit la position du piston 22 secondaire, - un second conduit 74 de contournement dont une extrémité arrière 76 débouche radialement dans la chambre primaire 42 de pression et dont l'autre extrémité 78 avant 20 débouche dans l'alésage 14 en regard de la gorge 72 périphérique du piston secondaire 22 quand ledit piston secondaire 22 occupe sa position de repos, - un élément 94 d'étanchéité radial, porté par l'extrémité arrière du piston secondaire 22, qui, comme l'illustrent les figures 25 2A, 3A, et 4A, est agencé axialement entre les extrémités arrière 76 et avant 78 du second conduit 74 de contournement dans la position de repos du piston 22 secondaire, et qui est susceptible, lors de l'avancée du piston 22 secondaire associée au mode de fonctionnement dégradé, de s'interposer entre l'extrémité avant 30 78 du conduit de contournement et la gorge périphérique 72 du piston secondaire, comme représenté aux figures 2B, 3B, et 4B pour isoler la chambre 48 de simulation de la chambre 42 primaire de pression. Dans les modes de réalisation préférés de l'invention, le second conduit 74 de contournement est constitué de deux perçages 80, 82 sensiblement radiaux qui traversent radialement le corps 14 du maître-cylindre et qui communiquent l'un avec l'autre. De préférence les deux perçages 80, 82 sont sécants en leurs extrémités 84, 86 opposées à l'alésage, et en ce que lesdites extrémités 84, 86 débouchent dans un perçage 88 externe du corps 14 de l'alésage qui est obturé par un bouchon 90 io commun. Cette conception permet avantageusement de tirer parti d'usinages préexistants dans le corps 14 du maître-cylindre. Par exemple, le perçage 80, associé à un conduit longitudinal 92 sécant peut constituer un système de purge du maître-cylindre. Le 15 perçage 82 est réalisé de manière sécante pour que l'association des perçages 80, 82 forme le conduit 74. Dans un premier mode de réalisation de l'invention qui a été représenté aux figures 2A et 2B, l'élément 94 d'étanchéité radial est constitué d'une coupelle fixée à l'extrémité arrière 30 du 20 piston 22 secondaire. Cette coupelle peut être venue de matière avec le piston 22 ou être une coupelle 94 rapportée sur l'extrémité arrière 30 du piston 22 secondaire. Dans un deuxième mode de réalisation de l'invention qui a été représenté aux figures 3A et 3B, l'élément 94 d'étanchéité 25 radial est constitué d'un joint torique 94 qui est reçu dans une gorge 96 formée à l'extrémité arrière 30 du piston 22 secondaire. Enfin, dans un troisième mode de réalisation de l'invention qui a été représenté aux figures 4A, 4B et 5, l'élément 94 d'étanchéité radial l'élément d'étanchéité radial 94 est réalisé en 30 un matériau élastomère qui est surmoulé à l'extrémité 30 arrière du piston secondaire. Plus particulièrement, comme l'illustre la figure 5, l'extrémité arrière 30 du piston secondaire 22 comporte au moins une gorge annulaire 98 dans laquelle est surmoulé au moins une partie du matériau élastomère formant l'élément 94 d'étanchéité radial. Le matériau élastomère formant l'élément 94 d'étanchéité radial déborde avantageusement de part et d'autre de la gorge 98, ce qui permet d'améliorer l'étanchéité. Dans tous les modes de réalisation de l'invention, l'avantage de la conception retenue permet d'assurer l'étanchéité entre la chambre primaire 42 et la chambre intermédiaire 70 par une obturation axiale d'un conduit, et non par un contact direct d'un élément d'étanchéité sur une face d'épaulement comme c'était le cas pour la conception issue de l'état antérieur de la lo technique présenté à la figure 1B, ce qui permet d'accroître considérablement la fiabilité d'un maître-cylindre 10 de ce type. REVENDICATIONS 1. Maître-cylindre (10) de type "tandem" de commande hydraulique ou bien électrique pour une installation de freinage au moins en partie hydraulique d'un véhicule, du type qui comporte un corps (12) sensiblement axial à l'intérieur d'un alésage (14) duquel sont montés, d'arrière en avant, un piston axial (16) primaire, qui est solidaire d'une tige (18) d'actionnement et d'un dispositif (20) de restitution qui est susceptible de transformer la course dudit piston primaire (16) en une information représentative de l'intensité d'un effort de freinage exercé sur la tige (18) d'actionnement par un conducteur du véhicule, et un piston axial (22) secondaire, du type dans lequel chaque piston (16, 22) est rappelé élastiquement vers sa position arrière de repos, du type dans lequel un premier moyen d'étanchéité (34, 36) est interposé entre chaque piston (16, 22) primaire/secondaire et l'alésage (14) pour délimiter dans l'alésage (14) une chambre arrière primaire/secondaire d'alimentation (38, 40) en fluide hydraulique et une chambre avant primaire/secondaire de pression (42, 44), qui sont susceptibles d'être isolées l'une de l'autre par un moyen de clapet, chaque chambre primaire/secondaire de pression (42, 44) communiquant avec un circuit de freinage associé par l'intermédiaire d'un orifice de sortie associé, du type dans lequel des moyens (46) d'isolation, sélectivement ouverts/fermés en fonction des mouvements du piston secondaire (22), sont interposés entre la chambre (42) de pression avant primaire et une chambre (48) de simulation du maître-cylindre (10) dans laquelle est monté mobile et rappelé élastiquement un piston (22) mobile, pour simuler la réaction d'un effort de freinage sur la tige (18) de commande, du type dans lequel la chambre de pression (44) avant secondaire est susceptible d'être isolée ou mise en communication avec la partie hydraulique de l'installation defreinage pour respectivement faire chuter ou maintenir la pression dans la chambre (44) de pression avant secondaire, pour déterminer : - un mode de fonctionnement nominal dans lequel les moyens (46) d'isolations sont ouverts, la chambre de pression (44) avant secondaire est isolée, le piston secondaire (22) étant maintenu immobile et la chambre (42) de pression avant primaire étant mise en communication avec la chambre (48) de simulation, pour que le piston primaire (22) actionne le dispositif (20) de to restitution et que la pression régnant dans la chambre (48) de simulation transmette un effort de réaction simulé à la tige (18) d'actionnement du maître (10) cylindre, - ou bien pour déterminer un mode de fonctionnement dégradé dans lequel les moyens (46) d'isolations sont fermés, la 15 chambre de pression (44) avant secondaire est mise en communication, la chambre de pression avant primaire (42) étant isolée de la chambre (48) de simulation et les deux pistons primaire (16) et secondaire (22) étant mobiles pour que les chambres avant de pression primaire (16) et secondaire (22) 20 fournissent une pression de fluide hydraulique à leurs orifices de sortie associés, caractérisé en ce que les moyens (46) d'isolation comportent : - une chambre (70) intermédiaire qui est délimitée par 25 l'alésage (14) et par une gorge (72) périphérique de longueur élevée formée à la périphérie du piston secondaire (22), - un premier conduit radial, qui est formé dans le corps (14) du maître-cylindre, qui communique avec la chambre (48) de simulation et qui est agencé au droit d'une partie de la gorge (72) 30 périphérique quelle que soit la position du piston (22) secondaire, - un second conduit (74) de contournement dont une extrémité arrière débouche radialement dans la chambre (42) primaire de pression et dont l'autre extrémité avant débouche dans l'alésage (14) en regard de la gorge (72) périphérique dupiston secondaire (22) quand ledit piston secondaire (22) occupe sa position de repos, - un élément (94) d'étanchéité radial, porté par l'extrémité arrière (30) du piston (22) secondaire, qui est agencé axialement entre les extrémités arrière (76) et avant (78) du second conduit (74) de contournement dans la position de repos du piston (22) secondaire, et qui est susceptible, lors de l'avancée du piston (22) secondaire associée au mode de fonctionnement dégradé, de s'interposer entre l'extrémité avant (78) du second conduit (74) de lo contournement et la gorge (72) périphérique du piston (22) secondaire pour isoler la chambre (48) de simulation de la chambre (42) primaire de pression. 2. Maître-cylindre (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le second conduit (74) de contournement 15 est constitué de deux perçages (80, 82) sensiblement radiaux qui traversent radialement le corps (12) du maître-cylindre (10) et qui communiquent l'un avec l'autre. 3. Maître-cylindre (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les deux perçages (80, 82) sont sécants en 20 leurs extrémités (84, 86) opposées à l'alésage (14), et en ce que lesdites extrémités (84, 86) débouchent dans un perçage (88) externe du corps (12) du maître-cylindre (10) qui est obturé par un bouchon (90) commun. 4. Maître-cylindre (10) selon l'une des revendications 1 à 25 3, caractérisé en ce que l'élément (94) d'étanchéité radial est constitué d'une coupelle (94) fixée à l'extrémité arrière (30) du piston (22) secondaire. 5. Maître-cylindre (10) selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'élément (94) d'étanchéité radial est 30 constitué d'un joint torique (94) qui est reçu dans une gorge (96) formée à l'extrémité arrière (30) du piston secondaire (22). 6. Maître-cylindre (10) selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'élément (94) d'étanchéité radial estréalisé en un matériau élastomère qui est surmoulé à l'extrémité arrière (30) du piston (22) secondaire. 7. Maître-cylindre (10) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'extrémité arrière (30) du piston (22) secondaire comporte au moins une gorge (98) annulaire dans laquelle est surmoulé au moins une partie du matériau élastomère formant l'élément (94) d'étanchéité radial.