Brevet FR2896591A1 — publié le 20070727

DISPOSITIF DE MESURE DE COURANT CONTINU A FORTE DYNAMIQUE DE MESURE, DECLENCHEUR ELECTR.ONIQUE COMPORTANT UN TEL DISPOSITIF DE MESURE ET DISPOSITIF DE COUPURE AYANT UN TEL DECLENCHEUR DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION 1] L'invention est relative à un dispositif de mesure de courant continu comportant au moins un premier capteur magnétique et au moins un second capteur magnétique, lesdits capteurs magnétiques étant sensibles à un champ magnétique généré par un courant électrique circulant dans un conducteur. Le dispositif de mesure de courant comporte une unité de traitement con iectée aux capteurs magnétiques et destinée à générer un signal de sortie dépendant des signaux de mesure fournis par les capteurs magnétiques et représentatif dudit courant électrique circulant dans le conducteur. 2] L'invention concerne aussi un déclencheur électronique comportant comprenant une carte de conversion reliée à des moyens de déclenchement destinés à envoyer des ordres de déclenchement. Enfin l'invention concerne aussi un dispositif de coupure comportant un mécanisme de d'ouverture de contacts électriques et un relais de commande relié à un déclencheur électrorique selon l'invention. ETAT DE LA TECHNIQUE 3] L'utilisation de dispositif de mesure de courant continu est largement répandue notamment pour des applications navales ou nautiques. 4] Comme décrit dans les brevets US4625166, EP1 W0183, les dispositifs de mesure de courant continu utilisent des capteurs magnétiques. Ces capteurs magnétiques sont généralement des sondes à effet hall ou des magnétorésistances. Les capteurs magnétiques sont répartis géométriquement autour d'un conducteur dans lequel circule un courant électrique. Le:5 capteurs magnétiques sont sensibles au champ magnétique induit par le courant électrique circulant dans le conducteur. Les capteurs détectent un champ magnétique proportionnel à l'intensité du courant électrique et émettent un signal électrique proportionnel au courant qui traverse le capteur. [0005] Les capteurs magnétiques sont généralement associés à des moyens de traitement. Lesdits moyens de traitement fournissent une information représentative de la valeur du courant électrique circulant dans le conducteur. En outre, les moyens de traitement peuvent préalablement affecter un coefficient de pondération des signaux émis par chacun des capteurs magnétiques. Le coefficient de pondération peut être notamment dépendant de la position relative io de chaque capteur magnétique par rapport au conducteur. Les rnoyens de traitement peuvent aussi établir la somme des signaux émis par tous les capteurs magnétiques. [0006] Les sondes à effet hall peuvent être intégrées dans une structure magnétique placée autour d'un conducteur parcouru par un courant électrique 15 continu. Le courant électrique induit un champ magnétique et on observe une circulation d'un flux magnétique dans la structure magnétique. Les sordes à effet hall traversées par le flux magnétique produisent alors un signal représentatif du champ magnétique observé de leur position par rapport au conducteur. [0007] L'agencement des capteurs magnétiques avec la structure 20 magnétique, permet généralement d'observer une bonne sensibilité pour de faibles courants électriques. La structure magnétique est généralement réalisée en matériau ferromagnétique comportant une perméabilité magnétique élevée. Compte tenu de la forte perméabilité magnétique de ladite structure magnétique, des flux magnétiques de faible intensité peuvent y circuler. L'intensité du signal 25 émis par les capteurs magnétiques varie alors linéairement en fonction de l'intensité du courant électrique circulant dans le conducteur. La variation de l'intensité suit le profil d'une droite dont le coefficient directeur est dépendant du coefficient de perméabilité. Plus le coefficient de perméabilité est élevé, plus le coefficient directeur de la droite est important. 30 [0008] Cependant, lorsque les courants électriques dépassent une certaine intensité, la réponse du dispositif de mesure ne suit plus la courbe ce réponse linéaire précédente. Suite à des phénomènes de saturation observés notamment dans la structure magnétique et/ou dans le capteur magnétique et/0u dans la chaîne de mesure, la réponse du dispositif de mesure est faussée. Par exemple, au-delà d'un flux maximum induit, une structure ferromagnétique peut commencer à saturer. [0009] La circulation de forts courants électriques, notamment des courants de court-circuit, saturent ainsi le dispositif de mesure. Les signaux envoyés respectivement par les capteurs magnétiques ne sont plus proportionnels à l'intensité du courant circulant dans le conducteur et le signal fourni par le dispositif de mesure est erroné. Les courants électriques de forte intensité ne peuvent pas être mesurés avec ce type de dispositif de mesure. Notons que plus la perméabilité d'un matériau est forte, plus le niveau de saturation est atteint rapidement. [0010] Les problèmes liés à la saturation ou à l'échauffement de la structure magnétique sont résolus dans le document de l'état de la technique EP1030183. En effet, les sondes à effet hall sont disposées sur une structure non magnétique. Cependant, ce type de solution présente l'inconvénient d'être peu sensible aux courants électriques de faible intensité. Dans ce type de capteur, le champ magnétique mesuré par les capteurs magnétiques est faible puisque les dits capteurs ne comportent pas de circuit magnétique. EXPOSE DE L'INVENTION [0011] L'invention vise donc à remédier aux inconvénients de l'état de la technique, de manière à proposer un dispositif de mesure de courant continu sensible et à forte dynamique de mesure. [0012] L'unité de traitement du dispositif de mesure de courant selon l'invention comprend une première entrée recevant des premiers signaux de mesure d'au moins un premier capteur magnétique, une seconde entrée recevant des seconds signaux de mesure d'au moins un second capteur magnétique, des moyens de sélection fournissant le signal de sortie dépendant, pour des faibles courants électriques (I), des premiers signaux de mesure, et dépendant, pour des forts courants électriques (I), des seconds signaux de mesure. [0013] Selon un mode de développement de l'invention, l'unité de traitement comporte des moyens de comparaison comparant au moins un premier signal de mesure avec une première consigne, le signal de sortie étant dépendant des premiers signaux de mesure, si les premiers signaux de mesure sont inférieurs à ladite première consigne. [0014] Selon un mode de développement de l'invention, l'unité de traitement comporte des moyens de comparaison comparant au moins un second signal de ~o mesure avec une seconde consigne, le signal de sortie étant dépendant des premiers signaux de mesure si les seconds signaux de mesure sont inférieurs à ladite seconde consigne. [0015] Selon un mode de développement de l'invention, l'unité de traitement comporte des moyens de comparaison comparant un rapport entre le premier 15 signal de mesure et le second signal de mesure avec une troisième consigne, le signal de sortie étant dépendant des premiers signaux de mesure si ledit rapport est supérieur ou égal à ladite troisième consigne. [0016] Avantageusement, la première consigne est inférieure au seuil de saturation, un premier courant électrique donnant naissance à un premier signal 20 de mesure égal à la première consigne est inférieur à la valeur d'un courant de saturation. [0017] Avantageusement, un second courant électrique donnant naissance à un second signal de mesure égal à la seconde consigne est égal à la valeur du premier courant. 25 [0018] Avantageusement, la troisième consigne est égale à un rapport théorique entre les premier et second signaux de mesure et pour de faibles courants électriques. [0019] Dans un mode de réalisation particulier, le clispositif de mesure comporte au moins trois premiers capteurs magnétiques reliés entre eux par des premiers tronçons à forte perméabilité magnétique pour forrner un premier profil magnétique destiné à entourer le conducteur électrique, au moins trois seconds capteurs magnétiques disposés sur au moins un second tronçon à faible perméabilité magnétique pour former un second profil destiné à entourer le conducteur électrique, des moyens de sommation effectuant une première somme des premiers signaux de mesure et une seconde somme des seconds signaux de mesure. [0020] Le signal de sortie est dépendant des premiers signaux de mesure, si la première somme des premiers signaux de mesure est inférieure à une quatrième consigne. [0021] Le signal de sortie est dépendant des premiers signaux de mesure, si la seconde somme des seconds signaux de mesure est inférieure à une cinquième consigne. [0022] Le signal de sortie est dépendant des premiers signaux de mesure, 15 si le rapport mesuré entre la première somme et la seconde somme est supérieur ou égal à une sixième consigne [0023] Avantageusement, la sixième consigne est égale à un rapport théorique entre les première et seconde sommes des premiers et seconds signaux de mesure pour de faibles courants électriques. 20 [0024] Avantageusement, les premiers capteurs magnétiques sont disposés dans un premier plan à égale distance de l'axe central du conducteur. [0025] De préférence, les premiers capteurs magnétiques sont composés de trois sondes à effet Hall réparties à 120 autour de l'axe central. [0026] Avantageusement, les seconds capteurs magnétiques sont disposés 25 dans un second plan à égale distance de l'axe central du conducteur. [0027] De préférence, les seconds capteurs magnétiques sont composés de trois sondes à effet Hall réparties à 120 autour de l'axe central. [0028] Avantageusement, les seconds et les premiers capteurs magnétiques sont placés à égale distance de l'axe central du conducteur. [0029] Avantageusement, les premier et second plans sont décalés selon l'axe central. [0030] Déclencheur électronique comprenant une carte de conversion reliée à des moyens de déclenchement destinés à envoyer des ordres de déclenchement. La carte de conversion est destinée à transformer le signal de sortie issu des moyens de traitement du dispositif de mesure tel que défini ci-dessus et fournir un signal alternatif de commande aux moyens de déclenchement du déclencheur électrique. [0031] Avantageusement, la carte de conversion transforme Jne valeur efficace continue du champ proportionnel au courant continu envoyé par les moyens de traitement du dispositif de mesure, en un signal alternati.: de même valeur efficace. [0032] Dispositif de coupure comprenant un mécanisme d'ouverture de contacts électriques et un relais de commande relié à un déclencheur électronique de mesure tel que défini ci-dessus. Le relais de commande reçoit des ordres de déclenchement du déclencheur électronique et/ou d'un déclencheur électromagnétique. [0033] Avantageusement, le déclencheur électromagnétique comporte un circuit magnétique entourant une ligne ou conducteur électrique formant le circuit primaire d'un transformateur, un enroulement secondaire bobiné sur ure partie du circuit magnétique étant directement connecté au relais de commande. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES [0034] D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clE irement de la description qui va suivre de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, et représentés aux dessins ainexés sur lesquels : [0035] la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif de mesure de courant continu selon un premier mode de réalisation de l'invention ; [0036] la figure 2 représente une vue schématique d'un dispositif de mesure de courant continu selon un second mode de réalisation de l'invention ; [0037] les figures 3 et 4 représentent des vues schématiques de l'agencement des capteurs magnétiques des dispositifs de mesure de courant continu selon les figures 1 et 2 ; [0038] la figure 5 représente une vue schématique d'un dispositif de mesure de courant continu selon un troisième mode de réalisation du dispositif de mesure io de courant ; [0039] les figures 6 et 7 représentent des vues schématiques de l'agencement des capteurs magnétiques de la variante de réalisation selon la figures 6 ; [0040] la figure 8 représente deux courbes des signaux érr is par des 15 capteurs magnétiques selon les figures 1 et 2 ; [0041] la figure 9 représente deux courbes des signaux érr is par des capteurs magnétiques selon la figure 5 ; [0042] la figure 10 représente un schéma bloc général d'un dispositif de coupure selon un mode de réalisation de l'invention. 20 DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION [0043] Selon un premier mode de réalisation de l'invention, le dispositif de mesure de courant continu 1 comporte des capteurs magnétiques 4A, 4B sensibles à un champ magnétique généré par un courant électrique I circulant dans un conducteur 3. Ces capteurs magnétiques sont de préférence des sondes 25 à effet Hall. On peut cependant envisager d'utiliser des magnétorésistances. [0044] Comme représenté sur les figures 3 et 4, ces capteurs magnétiques sont répartis sur deux profils 55, 6. [0045] Au moins un premier capteur magnétique 4A est intégré dans un profil magnétique 55 destiné à entourer un conducteur électrique 3. Le profil magnétique comprend au moins un tronçon 5 allongé réalisé dans un matériau ferromagnétique à forte perméabilité magnétique. Le tronçon est configuré de manière que ces deux extrémités soient placées en vis à vis. Un espace est présent entre ces deux extrémités. Cet espace forme un entrefer 5A dans lequel est placé un capteur magnétique 4A. Selon ce mode de réalisation, le premier capteur magnétique 4A est disposé dans un premier plan X1 Y1. Le premier capteur magnétique 4A est sensible au champ magnétique créé par le passage du ~o courant électrique I circulant dans le conducteur 3. Ledit capteur est destiné à fournir un premier signal de mesure SA continu représentatif du champ magnétique. La valeur efficace du premier signal de mesure SA dépend du champ magnétique reçu par le premier capteur magnétique 4A. Compte tenu que le champ magnétique est dépendant du courant électrique continu circulent dans le 15 conducteur 3, ladite valeur efficace est ainsi proportionnelle audit courait continu. [0046] Au moins un second capteur magnétique 4B est disposé sur au moins un tronçon 6 à faible perméabilité magnétique. Ce tronçon 6 tient essentiellement un rôle de support mécanique du ou des seconds capteurs 4B et forme un profil destiné à entourer le conducteur électrique 3. Selon cet exemple 20 de réalisation, on peut considérer que le tronçon 6 a une perméabilité rnagnétique sensiblement égale à celle de l'air. Selon ce mode de réalisation de l'invention, le second capteur magnétique 4B est disposé dans un second plan X2Y2. Le second capteur magnétique 4B est sensible au champ magnétique créé par le passage du courant électrique I circulant dans le conducteur 3. Ledit capteur est destiné à 25 fournir un second signal de mesure SB représentatif du champ magnétique. La valeur efficace du second signal de mesure SB dépend du champ rnagnétique reçu par le capteur. Compte tenu que le champ magnétique est dépendant du courant électrique continu circulant dans le conducteur 3, ladite valeur efficace est ainsi proportionnelle audit courant continu. 30 [0047] Selon ce mode de réalisation, les premier et second capteurs magnétiques 4A, 4B sont placés à égale distance de l'axe central Z du conducteur 3. Les premier et second plans X1 Y1 et X2Y2 sont décalés selon l'axe Z. [0048] La figure 8 représente une première et une seconde courbe A et B des premier et second signaux de mesure SA et SB émis respectivement par les premier et second capteurs magnétiques 4A, 4B. Le profil magnétique 55 utilisé dans ce type de dispositif de mesure 1 comporte un seuil de satura:ion Qs. Le seuil de saturation Qs est à la fois dépendant des caractéristiques physiques et géométriques du profil magnétique 55 ainsi que d'un courant électrique Is dit de saturation. Le courant de saturation Is correspond au courant électrique à partir duquel le premier signal de mesure SA émis par le premier capteur magnétique 4A ne suit plus une courbe de réponse linéaire. La forme et la sectior du ou des io tronçons 5 ainsi que la nature des matériaux utilisés pour la réalisation desdits tronçons 5 permettent de déterminer la perméabilité magnétique du profil magnétique 55. [0049] Comme cela est représenté sur les figures 1 et 2, le cispositif de mesure 1 comporte une unité de traitement 7 connectée respectivement aux 15 capteurs magnétiques 4A, 4B par une première et une seconde entée 11, 12. L'unité de traitement 7 est destinée à générer un signal de sortie S représentatif du courant électrique I circulant dans le conducteur 3. [0050] Après avoir reçu respectivement les premier et second signaux de mesure SA et SB des premier et second capteurs magnétiques 4A, 4B, des 20 moyens de sélection 13 de l'unité de traitement 7 génèrent le :signal de sortie S qui est dépendant d'une part de la valeur du premier signal de mesure SA pour des faibles courants électriques I et d'autre part de la valeur du second signal de mesure SB pour des forts courants électriques I. [0051] Selon ce mode de réalisation de l'invention, les courants Électriques I 25 sont considérés comme faibles lorsque leurs valeurs sont inférieures à celle du courant de saturation Is saturant le profil magnétique 55. En outre, pour ce type de dispositif de mesure de courant, les courants électriques sont considérés comme forts lorsque leurs valeurs sont supérieures à celle du courant de saturation Is saturant le profil magnétique 55. 30 [0052] Compte tenu de la forte perméabilité magnétique du profil magnétique 55, on observe une amplification et une bonne répartit on du flux magnétique dans la sonde à effet Hall. Le flux magnétique induit par des courants électriques de faible intensité peut alors être détecté par le premier capteur magnétique 4A. La sensibilité du premier capteur magnétique 4A est donc suffisante pour des courants électriques faibles. [0053] En présence de courants électriques I de forte intensité, le premier signal de mesure SA émis par le premier capteur 4A n'est plus exploitable. En effet, le profil magnétique 55 et/ou le premier capteur magnétique 4A et/ou la l'unité de traitement 7 sont saturés et le premier signal de mesure SA n'est alors plus proportionnel au courant électrique I circulant dans le conducteur [0054] Comme cela est représenté sur la figure 8, le tronçon 6 de faible perméabilité magnétique et le second capteur magnétique 4B ne sont pas encore soumis à des phénomènes de saturation dus à la présence de forts courants électriques. Ainsi le second capteur magnétique 4B peut encore fournir un second signal de mesure SB directement proportionnel aux courants électriques quelle que soit leur intensité. [0055] Grâce à la combinaison des informations issues des premier et second capteurs magnétiques 4A, 4B, le dispositif de mesure 1 comporte ainsi une grande dynamique de mesure tout en gardant une bonne sensibilité pour la mesure de courant électrique de faible intensité. [0056] Selon un mode de développement de l'invention représenté sur la figure 2, l'unité de traitement 7 du dispositif de mesure de couran': continu 1 comporte des moyens de comparaison 14. Ces moyens de comparaison 14 comparent au moins un des signaux de mesure SA, SB avec au moins une consigne Q1, Q2, Q3. [0057] Le signal de sortie S est dépendant du premier signal de mesure SA si le premier signal de mesure SA est inférieur à une première consigne Q1 et/ou si le second signal de mesure SB est inférieur à une seconde consigne Q2. [0058] Selon ce mode de developpement, la première consigne Q1 est inférieure au seuil de saturation Qs. Autrement dit, un premier courant électrique 11 donnant naissance à un premier signal de mesure SA égal à la première consigne Q1 est inférieur au courant de saturation ls. En outre, comme représenté sur la figure 9, un courant électrique 12 donnant naissance à un seconi signal de mesure SB égal à la seconde consigne Q2 est de préférence égal au premier courant 11. [0059] En outre, les moyens de comparaison 14 effectuent une comparaison entre les premier et second signaux de mesure SA, SB et une troisième consigne Q3. La troisième consigne Q3 est égale, pour de faibles courants électriques I, à un rapport théorique entre le premier signal de mesure SA et le second signal de mesure SB. Le signal de sortie S étant dépendant du premier signal de mesure SA, si le rapport SA/SB mesuré entre le premier signal de mesure SA et le second signal de mesure SB est supérieur ou égal à la troisième consigne Q3. [0060] Le procédé de mesure d'un courant électrique I avec un dispositif de mesure 1 selon les modes de réalisation préférentiels est le suivant. [0061] Les premier et second signaux de mesure SA et SB sont comparés respectivement aux première et seconde consignes Q1 et Q2. En outre, le rapport SA/SB entre le premier signal de mesure SA et le second signal de mesure SB est comparé à la troisième consigne Q3. Les moyens de sélection 13 génèrent un signal de sortie S représentatif du courant électrique circulant le conducteur 3. [0062] Ledit signal de sortie est dépendant du premier signal de mesure SA lorsque : • le premier signal de mesure SA est inférieur à une première consigne Q1 et/ou • le second signal de mesure SB est inférieur à une seconde consigne Q2, et/ou • le rapport SA/SB entre le premier signal de mesure SA et le second signal de mesure SB est supérieur ou égal à la troisième consigne Q3. Ledit rapport SA/SB est sensiblement constant pour des valeurs de courants 30 électriques inférieurs au courant de saturation Is, [0063] Ledit signal de sortie S est dépendant du second signal de mesure SB lorsque : • le premier signal de mesure SA est supérieur à une première consigne Q1 et/ou • le second signal de mesure SB est supérieur à une seconde consigne Q2. et/ou • le rapport SA/SB entre le premier signal de mesure SA et le second signal de mesure SB est inférieur à la troisième consigne Q3. Ledit rapport SA/SB tend à décroître pour des valeurs de courants électriques supérieurs au courant de 10 saturation Is. [0064] Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le dispositif de mesure comprend au moins trois premiers capteurs magnétiques 4A Et au moins trois seconds capteurs magnétiques 4B. Comme représenté sur les figures 6 et 7, les premiers et seconds capteurs magnétiques sont répartis en deux groupes. 15 Selon ce mode de réalisation, trois premiers capteurs magnétiques 4A sont reliés entre eux par des premiers tronçons 5. Ces premiers tronçons 5 sont réalisés dans un matériau ferromagnétique à forte perméabilité magnétiqu3. Chaque premier capteur magnétique 4A est placé dans un entrefer 5A présent entre deux tronçons 5. L'ensemble des premiers tronçons 5 et des premiers capteurs 20 magnétiques 4A forme un premier profil magnétique 55 destiné à Entourer un conducteur électrique 3. Les premiers capteurs magnétiques 4A sont disposés dans un premier plan X1 Y1 à égale distance de l'axe central Z du conducteur 3. Les premiers capteurs magnétiques 4A observent une répartition angulaire régulière autour dudit axe Z. Ils sont composés de préférence de trois sondes à 25 effet Hall réparties à 120 autour de l'axe Z. Cette répartition spécifique des trois premiers capteurs magnétiques 4A permet, en effectuant une somme vectorielle des premiers signaux de mesure SA issue du groupe des premiers capteurs magnétiques 4A, de ne pas être sensible aux champs magnétiques extérieurs ou voisins. 30 [0065] Trois seconds capteurs magnétiques 4B sont disposés sur au moins un second tronçon 6 à faible perméabilité magnétique tenant un rôle de support mécanique. Selon cette variante de réalisation de l'invention, les seconds capteurs magnétiques 4B sont disposés dans un second plan X2Y2 à égale cistance de l'axe central Z du conducteur 3. Par ailleurs, les seconds capteurs magnétiques 4B observent une répartition angulaire régulière autour de l'axe Z. Ils sont de préférence composés de trois sondes à effet Hall réparties à 120 autcur de l'axe Z. Cette répartition spécifique des trois seconds capteurs magnétiques 4B permet, en effectuant une somme vectorielle des seconds signaux de mesure SB issue du groupe des trois seconds capteurs magnétiques 4B, de ne pas être sensible aux champs magnétiques extérieurs ou voisins. [0066] Comme représenté sur la figure 5, l'unité de traitement 7 du dispositif de mesure de courant 1 comprend de préférence des moyens de sommation 15. Lesdits moyens effectuent une première somme ESA des premiers signaux de mesure SA des premiers capteurs magnétiques 4A et une seconde somme ESB des seconds signaux de mesure SB des seconds capteurs magnétiques 4B. [0067] Selon ce mode de réalisation, les moyens de comparaison 14 de l'unité de traitement 7 peuvent effectuer la comparaison d'une quatrième consigne Q11 avec la première somme ESA des premiers signaux SA et la ccmparaison d'une cinquième consigne Q22 avec la seconde somme ESB des seconds signaux SB. En outre, l'unité de traitement 7 peut effectuer la comparaison d'une sixième consigne Q33 avec le rapport ESA/ESB entre la première somme ESA des premiers signaux de mesure SA et la seconde somme SB des seconds signaux de mesure SB. [0068] Selon une première variante de réalisation, l'entrefer 5A cans lequel est placé chaque capteur magnétique 4A, comporte un shunt rnagnétique. [0069] Selon une seconde variante de réalisation, les sondes à e let Hall de premiers et seconds capteurs magnétiques 4A, 4B sont programmables. Ainsi en fonction du calibre du dispositif de mesure 1, le gain de chaque sonde à effet hall peut être ajusté en conséquence. Un premier coefficient pondérateur peut être appliqué à chaque signal de mesure SA,SB émis par chaque capteur magnétique. Le même dispositif de mesure peut ainsi être utilisé pour différents calibres de mesure. [0070] Selon une autre variante de réalisation, les seconds et les premiers capteurs magnétiques 4A, 4B sont placés à des distances différentes de l'axe central Z du conducteur 3. [0071] Un second coefficient pondérateur peut permettre de corriger des erreurs de mesure dues au défaut de positionnement de chaque capteur magnétique par rapport au conducteur 3. En effet, avant utilisaticn, chaque dispositif de mesure 1 peut être étalonné dans des conditions réelles de fonctionnement. Compte tenu de la répartition géométrique et de la distance séparant chaque sonde du conducteur, toutes les sondes doivent théoriquement fournir un même signal. Cependant, compte tenu des légers défauts de centrage et d'orientation du conducteur par rapport aux sondes et compte tenu des possibles perturbations dues à l'environnement, il est observé des variations d'intensité de signal de mesure de chaque sonde. Le second coefficient pondérateur permet alors de compenser ces disparités afin d'égaler les signaux de mesure fournis par les sondes. [0072] Le dispositif de mesure de courant 1 selon les différents modes de réalisation de l'invention, est particulièrement destiné à être combiné à une carte électronique de conversion 21. [0073] La carte de conversion 21 est contenue dans un déclencheur électronique 20 destiné à commander l'ouverture d'un dispositif de coupure tel qu'un disjoncteur 40. La carte de conversion 21 est connectée aux moyens de déclenchement 22 du déclencheur électronique 20. [0074] La carte de conversion 21 est destinéeà transformer le signal de sortie S continu issu des moyens de traitement 7 du dispositif de rr esure 1 et fournir un signal alternatif de commande aux moyens de déclencherent 22 du déclencheur électrique 20. [0075] La valeur efficace continue du champ proportionnel au courant continu envoyé par les moyens de traitement 7 du dispositif de mesure 1, est transformée en signal alternatif 50Hz de même valeur efficace. [0076] Le choix de la gamme de mesure long retard ou court retard est réalisé par cette carte de conversion 21 en fonction de la linéarité des signaux. La carte de conversion 21 est identique quel que soit le calibre du disjoncteur 40. [0077] Le présent déclencheur électronique 20 est particulièrement destiné aux disjoncteurs électriques. Si le déclencheur électronique 20 reçoit cu dispositif de mesure de courant 1, une information de défaut présent sur au moi is une des lignes ou des conducteurs électriques 25, un ordre de commande d'ouverture des contacts 30 peut être émis par les moyens de déclenchement 22. Ledit ordre est envoyé au relais de commande 31 qui ouvre les contacts 30 par l'in:ermédiaire d'un mécanisme de commande 32. Lesdits contacts 30 sont placés en série avec des lignes ou des conducteurs électriques 25. [0078] Des premiers moyens d'alimentation en tension cortinue 50A peuvent être connectés au déclencheur électronique 20. Ces premiers moyens d'alimentation en tension continue 50A, de préférence internes au d spositif de coupure, sont reliés directement à au moins une ligne ou un conducteur électrique 25. [0079] Selon une première variante de réalisation, des seconds moyens d'alimentation électrique 50B auxiliaires peuvent aussi être connectés au déclencheur électronique 20. Ces seconds moyens d'alimentation électrique, externes au disjoncteur, sont destinés à alimenter le déclencheur électronique 20 lors d'un défaut de fonctionnement des premiers moyens d'alimentation 50A notamment en cas de court-circuit sur les lignes électriques 25. En ca:; de court-circuit important, la tension du réseau peut alors baisser et provoquer une diminution de la tension fournie par les premiers moyens d'alimentation 50A en tension continue. Une telle diminution peut provoquer un mauvais fonctionnement des moyens de déclenchements 22 ne pouvant plus alimenter le relais de commande 31 pour ouvrir le disjoncteur 40. [0080] Selon une seconde variante de réalisation, le disjoncteur 40 comporte un déclencheur électromagnétique 50C qui permet d'assurer une auto- protection lorsque le disjoncteur 40 n'est pas alimenté via une alimentation interne 50A ou une alimentation auxiliaire externe 50B. Ce type de déclencheur assure une protection instantanée en présence de défauts dus à un court-circuit. Selon cette variante de réalisation, le déclencheur électromagnétique 50C comporte un circuit magnétique ayant une partie mobile et une partie fixe. Le circuit magnétique entoure la ligne ou le conducteur électrique 25 formant le circuit primaire d'un transformateur. Un enroulement secondaire est bobiné sur une partie du circuit magnétique. Cet enroulement secondaire est directement connecté au relais de commande 31. [0081] La partie mobile a une première position ouverte ouvrant le circuit magnétique avec un entrefer de distance élevée. Par ailleurs, la partie mobile a une seconde position fermée fermant le circuit magnétique avec un entrefer petit ou nul. Ladite partie mobile passant de la première position ouverte à la seconde position fermée lorsqu'un courant primaire circulant dans une ligne ou un conducteur électrique 25 dépasse une valeur prédéterminée. [0082] Une variation importante du courant primaire s'accompagne d'une variation importante du flux créé dans le circuit magnétique. Cette variation du flux induit un courant secondaire dans l'enroulement secondaire. Le courant secondaire alimente le relais de commande 31 du disjoncteur 40 pou' provoquer l'ouverture des contacts 32. Un tel déclenchement sur court-circuit ne se fait qu'à partir d'une valeur élevée de la dérivée du courant primaire. Ce type de déclencheur est décrit dans le brevet européen de la demanderesse ayant pour numéro de publication EP0841670. La description dudit brevet est citée ici à titre de référence. [0083] Le déclencheur électromagnétique 50C est de préférence inhibé en cas de présence d'une tension interne ou d'une tension externe auxiliaire. Un interrupteur 24 commandé par le déclencheur électronique 20 permet d'interrompre la liaison électrique entre l'enroulement secondaire du céclencheur électromagnétique 50C et le relais de commande 31. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de courant continu (1) comportant : - au moins un premier capteur magnétique (4A) et au moins un second capteur magnétique (4B), lesdits capteurs magnétiques étant sensibles à un champ magnétique généré par un courant électrique (I) circulant dans un conducteur (3), -une unité de traitement (7) connectée aux capteurs magnétiques (4A, 4B) et destinée à générer un signal de sortie (S) dépendant des signaux de mesure fournis par les capteurs magnétiques (4A, 4B) et représentatif dudit courant électrique circulant (I) dans le conducteur (3), caractérisé en ce que l'unité de traitement (7) comporte : - une première entrée (11) recevant des premiers signaux de mesure (SA) d'au moins un premier capteur magnétique (4A), - une seconde entrée (12) recevant des seconds signaux de mesure (SB) d'au moins un second capteur magnétique (4B), - des moyens de sélection (13) fournissant le signal de sortie (S) dépendant, pour des faibles courants électriques (I), des premiers signaux de mesure (SA), et dépendant, pour des forts courants électriques (I), des seconds signaux de mesure (SB). 2. Dispositif de mesure de courant continu selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'unité de traitement (7) comporte des moyens de comparaison (14) comparant au moins un premier signal de mesure (SA) avec une première consigne (Q1), le signal de sortie (S) étant dépendant des premiers signaux de mesure (SA) si les premiers signaux de mesure (SA) sont inférieurs à ladite première consigne. 3. Dispositif de mesure de courant continu selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que l'unité de traitement (7) comporte des moyens de comparaison (14) comparant au moins un second signal de mesure (SB) avec une seconde consigne (Q2), le signal de sortie (S) étant dépendant des premiers signaux de mesure (SA) si les seconds signaux de mesure (SB) sont inférieurs à ladite seconde consigne. 17 4. Dispositif de mesure de courant continu selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que l'unité de traitement (7) comporte des moyens de comparaison (14) comparant un rapport (SA/SB) entre le premier siçnal de mesure (SA) et le second signal de mesure (SB) avec une troisième consigne (Q3), le signal de sortie (S) étant dépendant du premier signal de mesure (SA) si ledit rapport (SA/SB) est supérieur ou égal à la troisième consigne (Q3). 5. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 2 caractérisé en ce que la première consigne (Q1) est inférieure au seuil de saturation Qs, un premier courant électrique (I1) donnant naissance à un premier signal de mesure (SA) io égal à la première consigne (Q1) est inférieur à la valeur d'un courant de saturation (Is). 6. Dispositif de mesure de courant continu selon la revendication 5 caractérisé en ce que un second courant électrique (12) donnant naissance à un second signal de mesure (SB) égal à la seconde consigne (Q2), ledit second courant 15 est égal à la valeur du premier courant (11). 7. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 4 caractérisé en ce que la troisième consigne (03) est égale à un rapport théorique entre les premier et second signaux de mesure (SA) et (SB) pour de faibles courants éle triques (I). 20 8. Dispositif de mesure de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte : au moins trois premiers capteurs magnétiques (4A) reliés entre eux par des premiers tronçons (5) à forte perméabilité magnétique pour former un premier profil magnétique (55) destiné à entourer le conducteur électrique 25 (3), - au moins trois seconds capteurs magnétiques (4B) disposés sur au moins un second tronçon (6) à faible perméabilité magnétique pour former un second profil destiné à entourer le conducteur électrique (3), - des moyens de sommation (15) effectuant une première somme ESA) des 30 premiers signaux de mesure (SA) et une seconde somme (ESB) des seconds signaux de mesure (SB). 9. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 8 caractérisé 3n ce le signal de sortie (S) est dépendant des premiers signaux de mesure (SA), si la première somme (ESA) des premiers signaux de mesure (SA) est inférieure à une quatrième consigne (Q11). 10. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 8 ou 9 caractérisé en ce le signal de sortie (S) est dépendant des premiers signaux de mesure: (SA), si la seconde somme (ESB) des seconds signaux de mesure (SB) est i iférieure à une cinquième consigne (Q22) 11. Dispositif de mesure de courant selon l'une des revendications 8 à 10 caractérisé en ce le signal de sortie (S) est dépendant des premiers signaux de mesure (SA), si le rapport (SA/ESB) mesuré entre la première somrne (ESA) et la seconde somme (ESB) est supérieur ou égal à une sixième consigne (Q33). 12. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 11 caractérisé en ce que la sixième consigne (Q33) est égale à un rapport théorique entre les première et seconde sommes (SA, SB) des premiers et seconds signaux de mesure (SA) et (SB) pour de faibles courants électriques (I). 13. Dispositif de mesure de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les premiers capteurs magnétiques (4A) sont disposés dans un premier plan X1 Y1 à égale distance de l'axe central Z du conducteur (3). 14. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 13 caractérisé en ce les premiers capteurs magnétiques (4A) sont composés de trois sondes à effet Hall réparties à 120 autour de l'axe central Z. 15. Dispositif de mesure de courant selon l'une quelconque des revE ndications précédentes caractérisé en ce que les seconds capteurs magnétiques (4B) sont disposés dans un second plan X2Y2 à égale distance de l'axe central Z du conducteur (3). 16. Dispositif de mesure de courant selon la revendication 15 caractérisé en ce les seconds capteurs magnétiques (4B) sont composés de trois sondes à effet Hall réparties à 120 autour de l'axe central Z. 17. Dispositif de mesure de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les premiers capteurs magnétiques (4A) et les seconds capteurs magnétiques 4B) sont placés à égale distance de l'axe central Z du conducteur (3). 18. Dispositif de mesure de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les premier et second plans (X1 Y1, X2Y2) ~o sont décalés selon l'axe central Z. 19. Déclencheur électronique (20) comprenant une carte de conversion (21) reliée à des moyens de déclenchement (22) destinés à envoyer des ordres de déclenchement caractérisé en ce que la carte de conversion (21) est destinée à transformer le signal de sortie (S) issu des moyens de traitement (7) du 15 dispositif de mesure (1) selon l'unes quelconques des revendications précédentes et fournir un signal alternatif de commande aux moyens de déclenchement (22) du déclencheur électrique (20). 20. Déclencheur électronique selon la revendication 19 caractérisé en ce que la carte de conversion (21) transforme une valeur efficace continue du champ 20 proportionnel au courant continu envoyé par les moyens de traitement (7) du dispositif de mesure (1), en un signal alternatif de même valeur efficace. 21. Dispositif de coupure (40) comprenant un mécanisme de d'ouverture (32) de contacts électriques (30) et un relais de commande (31) relié à un déclencheur électronique (20) selon la revendication 19 ou 20 caractériisé en ce que relais 25 de commande (31) recoît des ordres déclenchement du déclencheur électronique (20) et/ou d'un déclencheur électromagnétique (50C). 22. Dispositif de coupure (40) selon la revendication 21 caractérisé en ce que le déclencheur électromagnétique (50C) comporte :• un circuit magnétique entourant une ligne ou conducteur électrique (25) formant le circuit primaire d'un transformateur, • un enroulement secondaire bobiné sur une partie du circuit magnétique étant directement connecté au relais de commande (31).