Brevet FR2896107A1 — publié le 20070713

DISPOSITIF D'ALIMENTATION DE L'INDUCTEUR D'UNE MACHINE ELECTRIQUE TOURNANTE La présente invention concerne un dispositif d'alimentation de l'inducteur d'une machine électrique tournante. L'invention trouve une application avantageuse dans le domaine de l'industrie automobile, et, plus particulièrement, dans celui des circuits de charge des véhicules automobiles, la machine électrique tournante considérée étant alors constituée par l'alternateur du véhicule ou encore par un alternodémarreur dans son mode alternateur. Dans ce contexte, l'invention concerne un fonctionnement en mode dégradé du circuit de charge des véhicules automobiles, dans le but d'éviter le ~o désamorçage de la machine lorsque la batterie est déconnectée du réseau de bord. Ce désamorçage est généralement provoqué par la mise sous tension d'une charge importante entraînant un effondrement de la tension du réseau de bord qui n'est plus alors maintenue par la batterie. Sur la figure 1 est représenté un schéma général d'un réseau de bord 1s d'un véhicule. Ce circuit est constitué d'un alternateur 10 comportant un régulateur de tension 11, d'une batterie 50, de charges permanentes 30 et de charges commutables ou pulsées 40 sur le réseau de bord via le commutateur 41. Les liaisons électriques entre l'alternateur, la batterie et les charges sont portées, 20 d'une part, au potentiel du réseau de bord Ualt, et, d'autre part, au potentiel de masse. Le commutateur 51 représente un défaut de liaison entre la batterie 50 et le reste du réseau de bord. En fonctionnement normal, la batterie 50 est reliée au reste du réseau, le commutateur 51 étant fermé. La batterie 50 stabilise, filtre et maintient la 25 tension du réseau en cas de variation de charge. Aucun désamorçage de l'alternateur n'est possible, car il y a toujours un courant d'excitation dans le rotor. En cas de déconnexion de la batterie, l'interrupteur 51 est ouvert, et l'application d'une charge supplémentaire, représentée par la fermeture de l'interrupteur 41, fait chuter la tension du réseau de bord du fait que l'alternateur ne peut pas compenser immédiatement l'appel de charge à cause d'un temps de réponse trop lent. Les régulateurs de tension batterie actuels n'ont pas de moyens spécialement prévus pour éviter le désamorçage de l'alternateur en l'absence de tension délivrée par la batterie, celle-ci étant déconnectée ou hors service. De fait, l'alternateur désamorce rapidement ce qui provoque la mise hors ~o tension du réseau de bord. Le désamorçage de l'alternateur est provoqué par l'absence d'un courant d'excitation dans le rotor. Le désamorçage est également provoqué lorsque que le courant d'excitation a une valeur trop faible par rapport à la charge mise en place sur le réseau. 15 Une première amélioration consiste à réaliser une régulation dite prioritaire qui entraîne une mise à l'état plein champ , c'est-à-dire sans découpage de l'excitation, lorsque la tension en sortie de l'alternateur devient inférieure à une certaine valeur, 9,75 volts par exemple pour une batterie 12 volts. 20 La régulation prioritaire supprime toutes les fonctions annexes, telles que la temporisation et la mise en charge progressive, susceptibles d'empêcher l'augmentation rapide du courant d'excitation lors d'un appel de charge important. Cependant, l'impédance de l'inducteur limite l'augmentation rapide du 25 courant d'excitation et un appel de charge peut amener la tension du réseau de bord en dessous de la valeur minimale de fonctionnement du régulateur. De plus, les régulateurs actuels comportent souvent un étage de sortie constitué par un transistor MOS relié au potentiel positif, selon un montage dit "high side", lequel transistor est commandé par une pompe de charge 30 nécessitant une tension d'alimentation suffisante pour pouvoir fonctionner. Cette pompe de charge, ainsi que les circuits de commande du régulateur, comme l'horloge et les circuits logiques, ne sont plus actifs pour des tensions d'alimentation faibles résultant d'un appel de charge lorsque la batterie est hors service. Dans ces conditions, l'étage de sortie du régulateur est ouvert et l'inducteur n'est plus alimenté par son circuit nominal d'alimentation, ce qui entraîne le désamorçage de l'alternateur. La régulation prioritaire classique n'est donc pas un moyen suffisant pour éviter le désamorçage de l'alternateur quand la batterie est déconnectée. Une deuxième amélioration consiste à intégrer une fonction d'excitation asynchrone par rapport à la boucle de régulation quand la tension Liait atteint un seuil proche de 9 volts par exemple, ceci afin de limiter la chute rapide de la tension et donc d'éviter le désamorçage. ~o Cette fonction d'excitation a toutefois ses limites, car, à partir d'un certain courant et en dépit de la présence d'une excitation, la tension continue de chuter jusqu'à un niveau très bas où les circuits logiques du circuit nominal d'alimentation de l'inducteur ne sont plus alimentés, ce qui interrompt complètement l'excitation et provoque le désamorçage. 15 Or, la chute de la tension du réseau de bord entraîne l'arrêt du moteur du véhicule, l'extinction des feux et l'arrêt de certains circuits pouvant avoir un aspect sécuritaire, comme le circuit de freinage et la direction assistée électrique. Ces circuits étant de plus en plus nombreux dans les véhicules, il apparaît nécessaire de diminuer les effets néfastes provoqués par un 20 désamorçage de l'alternateur survenant à la suite d'une rupture de la liaison batterie. Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un dispositif d'alimentation de l'inducteur d'une machine électrique tournante, ledit dispositif comprenant un circuit 25 d'alimentation en mode nominal dudit inducteur, qui permettrait d'éviter un désamorçage de l'alimentation de l'inducteur dans le cas où un appel de charge important se produit alors que la batterie, ou tout autre organe de stockage, n'est plus en mesure de délivrer de tension sur le réseau de bord. La solution au problème technique posé consiste, selon la présente 30 invention, en ce que ledit dispositif comprend également un circuit d'alimentation en mode auxiliaire de l'inducteur et un sélecteur de mode apte, d'une part, à comparer la tension de sortie délivrée par la machine à une tension de seuil au moins égale à la tension de fonctionnement minimale dudit circuit d'alimentation nominal, et, d'autre part, à sélectionner ledit mode d'alimentation auxiliaire si ladite tension de sortie est inférieure à ladite tension de seuil. Ainsi, lorsqu'à la suite d'une mise hors fonctionnement de la batterie, la tension Ualt délivrée par la machine devient inférieure par exemple à une tension de seuil de l'ordre de 6 V, le circuit d'alimentation en mode auxiliaire est sollicité par le sélecteur de mode afin d'assurer le maintien d'un courant d'excitation dans le rotor de l'alternateur pour ne pas le désamorcer. Selon un premier mode de réalisation, ledit circuit d'alimentation ~o auxiliaire comprend un circuit de pompe de charge alimenté par au moins une phase de l'induit de la machine et apte à maintenir la conduction d'un élément d'excitation de l'inducteur. Comme on le verra en détail plus loin, ce mode de réalisation tient compte de la présence sur les phases de l'induit de la machine d'une tension 15 résiduelle liée à un champ magnétique rémanent sur les pôles de l'inducteur. Avantageusement, afin de maintenir une conduction dans le circuit d'alimentation nominal, même à des tensions Ualt très faibles, ledit circuit d'alimentation auxiliaire comprend également un circuit de mise en conduction prioritaire dudit élément d'excitation. 20 Ledit élément d'excitation est, en particulier, un transistor N-MOS. Selon un second mode de réalisation, on utilise pas de pompe de charge auxiliaire mais ledit circuit d'alimentation auxiliaire comprend un élément d'excitation auxiliaire dudit inducteur disposé en parallèle sur un élément d'excitation nominal de l'inducteur. 25 Dans ce cas, l'invention prévoit notamment que, ledit élément d'excitation nominal étant un transistor N-MOS, l'élément d'excitation auxiliaire est un transistor P-MOS. Il est même possible d'envisager, dans ce second mode de réalisation, que ledit élément d'excitation auxiliaire et ledit élément d'excitation nominal 30 constituent un seul élément d'excitation. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. s La figure 2 est un schéma général d'un dispositif d'alimentation conforme à l'invention. La figure 3 est un schéma d'un premier mode de réalisation du dispositif de la figure 2. La figure 4 est un schéma d'une variante du dispositif de la figure 3. La figure 5 est un schéma d'un second mode de réalisation du dispositif de la figure 2. La figure 6 est un schéma d'une première variante du dispositif de la figure 5. La figure 7 est un schéma d'une seconde variante du dispositif de la figure 5. Sur la figure 2, est représenté un schéma d'un dispositif d'alimentation de l'inducteur 3 d'une machine électrique tournante, telles que l'alternateur ou l'alterno-démarreur d'un véhicule automobile. Ce dispositif comprend un circuit 21 d'alimentation en mode nominal de l'inducteur 3 comportant notamment un élément d'excitation dudit inducteur, constitué par exemple par un transistor N-MOS de puissance. Une description plus détaillée de ce circuit 21 d'alimentation en mode nominal sera fournie plus loin en regard de la figure 3. Le dispositif d'alimentation de la figure 2 indique également la présence d'un circuit 22 d'alimentation en mode auxiliaire de l'inducteur 3, destiné à éviter le désamorçage dudit inducteur lorsque la batterie, ou tout autre élément de stockage d'énergie électrique, n'est plus en mesure d'alimenter le réseau de bord du véhicule, en particulier en cas de déconnexion. Le passage du mode nominal d'alimentation au mode auxiliaire est décidé par un sélecteur 23 de mode apte à comparer la tension Ualt de sortie délivrée par la machine sur le réseau à une tension Useuil de seuil au moins égale à la tension minimale de fonctionnement dudit circuit 21 d'alimentation nominal. Cette tension de fonctionnement est en général celle des composants logiques du circuit 21, à savoir 5 V par exemple. Dans ce cas, la tension Useuil de seuil peut être prise égale à 6 V environ, et plus généralement comprise entre 5 et 7 V, de manière à s'affranchir des fluctuations de la tension Ualt, lesquelles peuvent être importantes compte tenu de l'absence de filtrage réalisée par la batterie du fait de sa déconnexion. Si la tension Liait de sortie de la machine est inférieure à la tension Useuil de seuil, le sélecteur 23 de mode met alors en oeuvre le circuit 22 d'alimentation en mode auxiliaire. La figure 3 donne un schéma d'un premier mode de réalisation du 5 dispositif de la figure 2. D'une manière générale, ce mode de réalisation repose sur l'utilisation de signaux résiduels sur les phases (pl, cp2 en sortie de l'induit 1 de la machine afin d'alimenter l'inducteur 3 via le transistor M1 d'excitation N-MOS. En effet, quand l'alternateur, ou alterno-démarreur, est en rotation, ces ~o signaux sont toujours présents, même en l'absence de courant inducteur. Ils sont en fait provoqués par la rémanence du circuit magnétique de l'inducteur 3. L'amplitude de ces signaux est proportionnelle à la vitesse de rotation et dépend de l'état du circuit magnétique de l'alternateur. En particulier, elle est plus importante si l'acier de l'inducteur 3 comporte un taux de carbone élevé 15 ou s'il comporte des aimants interpolaires favorisant la rémanence du circuit magnétique. Aux fortes vitesses de rotation, la force électromotrice délivrée sur les phases (pl et cp2 est suffisante pour réamorcer l'alternateur, même si la tension à ses bornes est nulle. 20 Par contre, aux faibles vitesses de rotation, cette force électromotrice est insuffisante pour réamorcer l'alternateur. En dépit de l'application d'une charge importante, une tension résiduelle doit pouvoir être conservée sur le réseau pour pouvoir réamorcer l'inducteur 3, de l'ordre de 2 volts à 4000 tours par minute. 25 La force électromotrice sur les phases (pl et cp2 peut être appliquée directement à l'inducteur 3 sans passer par le transistor M1 d'excitation. A cet effet, on utilise un pont redresseur 4 qui est désactivé quand la tension est suffisante pour réamorcer l'alternateur. Le pont redresseur 4 est réalisé par les diodes DR1 et DR2 reliées à la masse et aux sorties des phases (pl et cp2 30 respectivement. Les autres diodes du pont redresseur ne sont pas représentées car n'ayant pas de caractéristique fonctionnelle liée à l'invention. L'efficacité du pont redresseur 4 peut être augmentée en remplaçant les diodes du pont par des transistors en redressement synchrone. Cependant, la commande de ces transistors est difficile à réaliser à cause de la très faible tension disponible pour les commander. Comme le montre la figure 3, on préfère appliquer indirectement la force électromotrice sur les phases (p1 et cp2 à l'inducteur 3 en passant par le pont redresseur 4 et le transistor M1 d'excitation. Cependant, lorsqu'on utilise un transistor N-MOS en montage "high side", la très faible tension disponible sur le régulateur de l'alternateur ne permet pas le fonctionnement de la pompe de charge qui équipe classiquement les circuits 21 d'alimentation habituels et qui permet de maintenir le transistor M1 d'excitation complètement fermé. C'est pourquoi le dispositif de la figure 3 prévoit que lorsque la tension Liait du réseau tombe en dessous d'un seuil prédéterminé Useuil, la pompe de charge habituelle est remplacée par une pompe de charge auxiliaire d'un circuit 22 d'alimentation en mode auxiliaire, actionnée par les signaux présents sur les phases (p1 et cp2. Ces signaux peuvent être rendus toujours disponibles au moyen d'un circuit de mise en conduction prioritaire du transistor M1 d'excitation, destiné à conserver la magnétisation de l'inducteur 3. Le passage du mode nominal au mode auxiliaire est réalisé au moyen du sélecteur 23 de mode. Le dispositif de la figure 3 va maintenant être décrit en détail. L'induit 1 de l'alternateur est constitué d'un bobinage comportant trois phases (p1, cp2 et cp3. Le pont redresseur 4 est réalisé par les diodes DR1 et DR2 reliées à la masse et aux sorties des phases pl et cp2 respectivement. Les autres diodes du pont redresseur ne sont pas représentées car n'ayant pas de caractéristique fonctionnelle liée à l'invention. Le dispositif d'alimentation de l'inducteur 3 comporte les éléments suivants : - un circuit 21 d'alimentation en mode nominal constitué par le transistor M1 d'excitation N-MOS monté en configuration "high side" par rapport à l'inducteur 3. Une diode écrêteuse DZ1 qui protège la grille de ce transistor, une diode DL, dite de roue libre, et un circuit DRIV de commande assurent le fonctionnement du transistor M1 en mode nominal. Ce circuit DRIV de commande reçoit les informations des circuits faibles signaux du régulateur (non représentés. Le transistor M1 N-MOS de puissance possède une tension de seuil grille-source de faible valeur, égale à 1,5 volt par exemple. Cet étage de puissance comporte bien d'autres particularités qui ne seront pas décrites car faisant partie de l'état de l'art des régulateurs de tension batterie, - un circuit 22 d'alimentation en mode auxiliaire comprenant : * une pompe de charge constituée par les diodes D3 et D4, la résistance R3 et le condensateur Cl. La diode D3 et le condensateur Cl sont reliés respectivement aux sorties des phases (p1 et (p2. La diode D4 est reliée à la grille du transistor M1. Ce circuit de pompe de charge utilise la tension ~o délivrée sur les sorties des phases (pl, cp2 pour appliquer un tension supérieure à Ualt sur la grille du transistor M1. Cette pompe de charge 23, alimentée par les potentiels de phases, est différente de la pompe de charge alimentée par oscillateur utilisée en mode de régulation nominal, * un circuit de mise en conduction prioritaire du transistor M1 N-MOS, 15 constitué par une diode D2 et une résistance R4 reliant la grille du transistor mi à la tension Ualt du réseau de bord. Ce circuit permet une mise en conduction en mode linéaire du transistor M1 quand la tension Ualt a fortement chuté, - le sélecteur 23 de mode est constitué par un détecteur à seuil comprenant 20 un pont de résistances R5, R6 et une diode écrêteuse DZ2. La diode écrêteuse DZ2 commande l'état ouvert ou fermé des transistors M2, M3 et M4. Ce circuit 23 de sélection de mode permet le fonctionnement du circuit de auxiliaire 22 quand les circuits du mode nominal ne peuvent plus fonctionner à cause d'une tension d'alimentation Ualt trop faible. Par exemple, le 25 basculement du détecteur à seuil peut être prévu pour une tension d'alimentation Ualt = Useuil comprise entre 5 et 7 V, par exemple 6V. Dans le mode de réalisation proposé, les transistors M2, M3 et M4 sont fermés quand Liait > Useuil et ouverts quand Ualt Dans ces conditions, les composants du circuit 21 du mode de régulation nominal ne peuvent plus être alimentés et ouvrent le transistor M1 d'excitation. Cependant, la suppression de tout courant d'excitation est évitée du fait que le sélecteur 23 de mode détecte la chute de la tension Ualt entre 5 et 7 volts par exemple. Il permet de passer du mode d'alimentation nominal au mode auxiliaire du fait que le pont diviseur R5, R6, DZ2 ne maintient plus fermés les transistors M2, M3 et M4. Dans ces conditions, le circuit DRIV de commande du transistor M1 d'excitation est désactivé, la pompe de charge et le circuit de mise en conduction prioritaire du circuit auxiliaire 22 sont activés et peuvent charger la grille du transistor M1. Dans un premier temps, on ne considère que l'activation du circuit de mise en conduction prioritaire de la figure 3. l0 Le courant circulant dans la résistance R4 est très faible car il provient du courant de fuite de la grille du transistor M1. Par conséquent, la tension aux bornes de la résistance R4 est négligeable. Ainsi, la tension VDS aux bornes du transistor M1 est égale à la tension 5 VD2 aux bornes de la diode D2 augmentée de la tension de grille VGS du transistor M1 : VDS = VD2 + VGS Si VGS= 1,5 V et VD2 = 0,7 V, on a : VDS = 2,2 V 10 Le transistor M1 est passant en mode linéaire. Si la tension Ualt chute par exemple jusqu'à 4 volts, l'inducteur 3 reste alimenté sous une tension égale à 1,8 volt. Cette tension d'excitation est suffisante pour conserver une force électromotrice entre les phases (pl et cp2. Si la chute de tension directe des 15 diodes de redressement est égale à Vd = 0,7 V, la force électromotrice entre (pl et cp2 est égale à : V(cp1 - (p2) = Ualt + 2.Vd V(cpl -(p2)=4+(2x0.7)=5,4V Dans un deuxième temps, cette valeur de force électromotrice entre (pl 20 et cp2 est utilisée pour assurer le fonctionnement de la pompe de charge permettant de charger la grille du transistor M1 à une valeur supérieure à Ualt afin de fermer complètement le transistor. En effet : - lors d'une alternance des signaux sur les phases (pl et cp2, le condensateur 25 Cl est chargé sous une tension égale à : V(C1) = V(cp1 - (p2) - V(D3), - lors de l'alternance suivante, cette charge est appliquée à la grille du transistor M1 via la diode D4. Le potentiel VG de la grille du transistor M1 par rapport à la masse est égal à : 30 VG = V(C1) + V(cp1 - (p2) ù V(DR1) - V(D4) Soit VG = 2.V(cp1 - cp2) ù V(D3) - V(DR1) - V(D4) VG = 2.(Ualt + 2.Vd) ù V(D3) ù V(DR1) - V(D4) Si la chute de tension dans les diodes DR1, DR2, D3 et D4 est égale à Vd, le potentiel de la grille du transistor M1 par rapport à la masse est égal à : VG = 2.(Ualt + 2.VD) ù 3.Vd VG = 2. Ualt + Vd VG=8,7V. Cette tension de 8,7 V entre grille et masse est largement suffisante pour fermer complètement le transistor M1 pour une tension Ualt égale par exemple à 4 V. ~o La tension drain-source est pratiquement nulle et la tension VGS entre la grille et la source du transistor M1 est égale à : VGS = VG - Ualt VGS = 4,7 volts Ainsi, les signaux sur les phases (p1 et (p2 appliqués à la pompe de 15 charge auxiliaire permettent de fermer complètement le transistor M1 d'excitation, même pour de très faibles tensions Ualt d'alimentation. En première approximation, cette pompe de charge auxiliaire permet de disposer d'une tension grille-source VGS au moins égale à la tension Ualt en sortie de l'alternateur à condition que la grille du transistor M1 soit suffisamment isolée 20 pour être capable de conserver les charges dans la grille du transistor M1 malgré la très faible fréquence des signaux sur les phases, de 150 à 2000 Hz. Dans ce but, les résistances d'isolation (non représentée) doivent être supérieures à 100 mégohms. De telles valeurs d'isolation sont compatibles avec les technologies des semiconducteurs utilisées pour les régulateurs de 25 tension batterie. Pour ne pas désamorcer, la valeur de Ualt minimum nécessaire diminue au fur et à mesure que la vitesse de rotation de l'alternateur est élevée. A partir de 7000 tours/mn, l'amplitude des signaux sur les phases est suffisante pour réamorcer l'alternateur en l'absence de cette tension Ualt. 30 L'ensemble des moyens décrits ci-dessus assurent que l'inducteur 3 reste alimenté par toute la tension Ualt, ainsi que les charges en sortie de l'alternateur, même quand Ualt décroît fortement suite à un appel de charge. Cette condition évite le désamorçage de l'alternateur. Selon la variante de réalisation de la figure 4, seule la liaison avec la phase (p2 est conservée. La diode D3 est alors reliée directement à la tension Ualt. Par rapport au mode de réalisation précédent à deux phases, la charge de la capacité Cl est plus faible d'une jonction Vd = 0,7 V, ce qui diminue l'efficacité de la pompe de charge permettant de charger la grille du transistor M1 d'excitation. - Lors d'une alternance des signaux sur les phases (p1 et (p2, le condensateur Cl est chargé sous une tension égale à : V(Cl ) = Ualt - V(D3) + V(DR2) = Ualt - Lors de l'alternance suivante, cette charge est appliquée à la grille du transistor M1 via la diode D4. Le potentiel VG de la grille du transistor M1 par rapport à la masse est égal à : VG=V(C1)+V((p1 -(p2)ùV(DR1)-V(D4) Soit : VG = Ualt + (Ualt + 2.Vd) - V(DR1) - V(D4) VG = 2.Ualt + 2.Vd ù V(DR1) - V(D4) VG = 2.Ualt + 2.Vd ù 2.Vd VG = 2.Ualt VG=8V Cette tension de 8 V entre grille et masse est largement suffisante pour fermer complètement le transistor M1 pour une tension Ualt égale à 4 volts. La tension drain-source est pratiquement nulle et la tension VGS entre la grille et la source du transistor M1 est égale à : VGS = VG - Ualt VGS = 4 V La tension de grille du transistor M1 d'excitation est diminuée de Vd, ce qui réduit les performances aux faibles vitesses de rotation par rapport à la solution utilisant deux phases, mais cette solution à une seule phase reste acceptable pour les régulateurs ne disposant que d'une seule entrée phase. Le schéma de la figure 5 illustre un second mode de réalisation de l'invention dans lequel ledit circuit 22' d'alimentation en mode auxiliaire comprend un élément d'excitation auxiliaire dudit inducteur 3 disposé en parallèle sur l'élément d'excitation nominal de l'inducteur. Dans l'exemple de la figure 5, ledit élément d'excitation auxiliaire est un transistor M6 P-MOS, l'élément d'excitation nominal étant le transistor M1 N-MOS. Bien entendu, le transistor M6 pourrait être également un transistor bipolaire PNP. Le transistor auxiliaire M6 n'a pas besoin de pompe de charge. Lorsque la tension Ualt en sortie de l'alternateur devient inférieure à la tension Useuil de seuil comprise entre 5 et 7 volts, le transistor M6 est mis en conduction par le sélecteur 23' de mode constitué par les composants R5, DZ2, R6, M3, et par le transistor M7 et les résistances R8 et R9. du circuit 22' d'alimentation en mode auxiliaire. On remarquera cependant qu'un transistor P-MOS occupe une surface de silicium plus importante qu'une pompe de charge. Dans la variante de la figure 6, on utilise comme transistor M1 d'excitation un transistor N-MOS ou un transistor bipolaire NPN, connecté en configuration "low-side" par rapport à l'inducteur 3, avec le risque toutefois de provoquer de la corrosion sur le bobinage de l'inducteur qui reste relié au potentiel Ualt quand le véhicule est à l'arrêt. II est également possible de n'utiliser qu'un seul transistor M'l pour les modes d'excitation nominal et auxiliaire. C'est ce que montre la figure 7 où un transistor M'l P-MOS est connecté en configuration "high-side" par rapport au bobinage de l'inducteur 3. On retrouve là aussi les difficultés liées à la surface de silicium importante occupée par un transistor P-MOS. Sur cette figure 7 le circuit d'alimentation en mode auxiliaire 22' est réduit au transistor M4 et à la résistance R19.25 REVENDICATIONS 1. Dispositif d'alimentation de l'inducteur (3) d'une machine électrique tournante, ledit dispositif comprenant un circuit (21) d'alimentation en mode nominal dudit inducteur, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend également un circuit (22) d'alimentation en mode auxiliaire de l'inducteur (3) et un sélecteur (23) de mode apte, d'une part, à comparer la tension (Ualt) de 10 sortie délivrée par la machine à une tension (Useuil) de seuil au moins égale à la tension minimale de fonctionnement dudit circuit (21) d'alimentation nominal, et, d'autre part, à sélectionner ledit mode d'alimentation auxiliaire si ladite tension (Ualt) de sortie est inférieure à ladite tension (Useuil) de seuil. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit circuit (22) 15 d'alimentation auxiliaire comprend un circuit de pompe de charge alimenté par au moins une phase ((p1, (p2) de l'induit (1) de la machine et apte à maintenir la conduction d'un élément (Ml) d'excitation de l'inducteur (3). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit circuit (22) d'alimentation auxiliaire comprend également un circuit de mise en conduction 20 prioritaire dudit élément (Ml) d'excitation. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que ledit élément (Ml) d'excitation est un transistor N-MOS. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit circuit (22') d'alimentation auxiliaire comprend un élément (M6) d'excitation auxiliaire dudit 25 inducteur (3) disposé en parallèle sur un élément (Ml) d'excitation nominal de l'inducteur. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que, ledit élément d'excitation nominal étant un transistor N-MOS (M1), l'élément d'excitation auxiliaire est un transistor P-MOS (M6). 30 7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit élément d'excitation auxiliaire et ledit élément d'excitation nominal constituent un seul élément (M'1) d'excitation.