Brevet FR2897149A1 — publié le 20070810

DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des échangeurs de chaleur, ainsi que le domaine des systèmes faisant application de tels échangeurs, en particulier les systèmes de chauffage ou de climatisation, qu'ils soient réversibles ou non. ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît de nombreux systèmes de chauffage ou de climatisation, dans lesquels un fluide caloporteur, circulant dans un circuit primaire, est chauffé ou refroidi par un générateur de calories ou frigories (qui peut être par exemple une pompe à chaleur), et vient échanger ses calories ou frigories avec un liquide caloporteur d'un circuit secondaire (destiné par exemple au chauffage ou à la climatisation d'une maison) au moyen d'un échangeur. De nombreux types d'échangeurs ont également été proposés à cette fin. Généralement on classe ces échangeurs en trois familles : 1) les échangeurs à plaque, 2) les échangeurs multitubulaires et 3) les échangeurs de type coaxial. Les échangeurs à plaque présentent l'avantage d'être compacts. Mais ils présentent deux inconvénients majeurs. En premier lieu, les échangeurs à plaque requièrent que les fluides caloporteurs qui les traversent soient relativement propres pour éviter leur encrassement. De ce fait les échangeurs à plaque sont peu adaptés à des réseaux de chauffage ou de climatisation, dans la mesure où les circuits de ces réseaux véhiculent souvent des particules issues de la corrosion et de l'usure des circuits. Qui plus est ces particules sont généralement d'une taille trop réduite pour être retenue par des filtres. Ainsi lorsque des échangeurs à plaque sont mis en place sur de telles installations,, les particules forment des boues qui à terme provoquent généralement l'encrassement des échangeurs à plaques. En second lieu, lorsqu'ils sont couplés avec une pompe à chaleur, les échangeurs à plaque ne donnent pas totalement satisfaction. Ils peuvent présenter notamment les deux inconvénients suivants. D'une part en cas d'arrêt brusque du débit de liquide caloporteur dans le circuit secondaire, les calories (respectivement les frigories) du fluide caloporteur primaire ne sont plus évacuées, provoquant une montée (respectivement descente) rapide en température du fluide caloporteur primaire, et donc une montée (respectivement une chute) rapide en pression liée au cycle thermodynamique du fluide. Comme la masse de fluide, typiquement de l'eau, emprisonné dans l'échangeur est très faible, ce phénomène est trop rapide pour que le régulateur de température de sortie du fluide de la pompe à chaleur (ou une sonde de température située dans un ballon contenant cet échangeur) ait le temps d'agir avant que la sécurité haute pression (respectivement basse pression) ne fasse déclencher la pompe à chaleur. Cela oblige donc l'utilisateur à réarmer manuellement la pompe à chaleur, ce qui n'est pas concevable pour un fonctionnement normal du système. D'autre part dans le cas où le circuit secondaire alimente un ensemble d'émetteurs montés en parallèle et que ceux-ci peuvent réguler leur débit indépendamment les uns des autres, on peut avoir sur une courte période une diminution brusque de débit couplée à une augmentation (respectivement diminution) brusque de retour de la température du liquide secondaire. Le régulateur de température peut alors arrêter la pompe à chaleur, augmentant ainsi le cycle de marche-arrêt de la pompe à chaleur, ce qui est préjudiciable à sa durée de vie. Les échangeurs multitubulaires ne présentent pas les inconvénients précités des échangeurs à plaque, à condition que les diamètres de tube soient suffisamment importants pour le passage des fluides. Mais la conséquence est que ces échangeurs sont, à puissance thermique égale, de taille nettement plus importante que les échangeurs à plaque, ce qui est un inconvénient important dans le domaine de l'invention en particulier dans les habitations domestiques. Les échangeurs de type coaxial peuvent être considérés comme un compromis entre les échangeurs à plaque et les échangeurs multitubulaires. A puissance thermique égale, ils sont certes moins compacts que les échangeurs à plaque, mais ils sont moins sensibles à l'encrassement, tout en gardant une taille plus réduite que les échangeurs multitubulaires. Cependant les échangeurs de type coaxial présentent les inconvénients cités précédemment en second lieu pour les échangeurs à plaque, au moins dans certaines configurations. On trouvera des exemples d'échangeurs connus dans les documents FR-A-2 856 469 et FR-A-2 845 150. Le document FR-A-2 856 469 décrit un échangeur à plaque placé dans un ballon. Un tel système présente des défauts d'encrassement. Le document FR-A-2 845 150 décrit un système comprenant un ballon rempli de fluide secondaire caloporteur et qui loge un serpentin parcouru par un fluide frigorigène de sorte que ce dernier cède des calories à ce fluide secondaire. Ce système permet d'éviter l'encrassement et permet d'éviter les inconvénients cités en second lieu pour les échangeurs à plaque. Par contre sa capacité d'échange en regard du volume occupé est limitée. BASE DE L'INVENTION La présente invention a maintenant pour but de proposer un nouvel échangeur de chaleur qui évite les inconvénients précités. La présente invention a en particulier pour but de proposer un échangeur de chaleur qui, tout en restant relativement compact, présente une sensibilité réduite à l'encrassement et aux interruptions ou brusques diminutions de débit et de variations de la température du liquide du circuit secondaire. Le but précité est atteint dans le cadre de la présente invention, grâce à un dispositif échangeur de chaleur comprenant un serpentin comportant une entrée et une sortie de liaison avec un circuit de fluide caloporteur primaire et un ballon dans lequel est placé ce serpentin, lequel ballon est rempli d'un fluide caloporteur secondaire et comporte une entrée et une sortie de liaison avec un circuit secondaire, caractérisé par le fait que le serpentin dans lequel circule le fluide caloporteur primaire loge un serpentin secondaire pour former un échangeur solénoïde à tubes coaxiaux et par le fait que l'une des liaisons avec le circuit secondaire est reliée directement avec l'une des extrémités du serpentin secondaire, tandis que l'autre liaison avec le circuit secondaire ainsi que la deuxième extrémité du serpentin secondaire débouchent dans le ballon, de sorte que les échanges entre le fluide caloporteur primaire et le fluide caloporteur secondaire, dans l'échangeur solénoïde à tubes coaxiaux s'opèrent à la fois en convection forcée à l'intérieur de celui-ci et en convection naturelle ou libre à l'extérieur à celui-ci. DESCRIPTIF RAPIDE DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre et en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels : - la figure 1. représente une vue schématique, en coupe verticale du ballon, d'un dispositif échangeur thermique conforme à un premier 15 mode de réalisation de la présente invention, - la figure ibis représente, selon une vue schématique similaire, une variante du dispositif illustré sur la figure 1, - la figure 2 représente une vue schématique, en coupe verticale du ballon, d'un dispositif échangeur thermique conforme à un deuxième 20 mode de réalisation de la présente invention, adapté pour éviter une stagnation de liquide secondaire en extrémité du ballon, - la figure 2bis représente, selon une vue schématique similaire, une variante du dispositif illustré sur la figure 2, - la figure 3 représente une vue schématique, en coupe verticale du 25 ballon, d'un dispositif échangeur thermique conforme à un troisième mode de réalisation de la présente invention, comportant une entrée de serpentin secondaire prolongée par un tube, - la figure 3bis représente, selon une vue schématique similaire, une variante du dispositif illustré sur la figure 3, 30 - la figure 4 représente une vue schématique, en coupe verticale du ballon, d'un dispositif échangeur thermique conforme à un quatrième mode de réalisation de la présente invention, équipé d'un cylindre conçu pour générer un effet de thermosiphon, - la figure 4bis représente, selon une vue schématique similaire, une variante du dispositif illustré sur la figure 4, - la figure 5 représente une vue schématique, en coupe verticale du ballon, d'un dispositif échangeur thermique conforme à un cinquième mode de réalisation de la présente invention, équipé d'un clapet antiretour, - la figure 5bis représente, selon une vue schématique similaire, une variante du dispositif illustré sur la figure 5, - la figure 6 représente une vue schématique en coupe horizontale d'un 10 solénoïde à tubes coaxiaux conformes à la présente invention, - la figure 7 représente schématiquement une injection tangentielle de fluide secondaire dans un ballon, - la figure 8 représente une vue de détail de la sortie d'un serpentin secondaire équipé d'un clapet anti-retour, 15 - la figure 9 représente un autre mode de réalisation dans lequel le solénoïde est replié sur lui-même, - la figure 10 représente une vue en coupe horizontale d'un tel solénoïde replié sur lui-même, et - les figures 11 et 12 représentent respectivement des variantes de la 20 figure 9 équipées d'un cylindre générant un effet thermosiphon et d'un clapet anti-retour générant un effet similaire, - la figure 13 représente la structure d'une pompe à chaleur du type à cycle bi-étagé et injection partielle, - les figures 14 à 17 représentent différents perfectionnements apportés 25 dans le cadre de la présente invention à une telle pompe à chaleur. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION On a représenté sur la figure 1 annexée, un dispositif de chauffage ou de climatisation, réversible ou non, comprenant un dispositif échangeur de chaleur 100 adapté pour permettre un échange 30 thermique entre un fluide caloporteur primaire circulant dans un circuit primaire 200 et un fluide caloporteur secondaire circulant dans un circuit secondaire 300. Le fluide caloporteur primaire peut être chauffé ou refroidi par un générateur de calories ou de frigories 210. Le fluide caloporteur secondaire peut être utilisé par exemple directement en tant que fluide de chauffage ou de climatisation. Comme on l'a indiqué précédemment, dans le cadre de la présente invention, le dispositif échangeur de chaleur 100 comprend d'une part un serpentin 120 comportant une entrée 122 et une sortie 124 de liaison avec le circuit 200 de fluide caloporteur primaire et un ballon 150, formant cuve tampon jouant le rôle d'inertie thermique, dans lequel est placé ce serpentin 120. Le ballon 150 est rempli d'un fluide caloporteur secondaire et comporte une entrée 152 et une sortie 154 de liaison avec le circuit secondaire 300. Plus précisément, selon l'invention, le serpentin 120 dans lequel circule le fluide caloporteur primaire loge un serpentin secondaire 130 pour former un échangeur solénoïde à tubes coaxiaux comme illustré sur la figure 6. Par ailleurs l'une des liaisons 152 ou 154 avec le circuit secondaire 300 est reliée directement avec l'une des extrémités 132 ou 134 du serpentin secondaire 130 tandis que l'autre liaison 154 ou 152 avec le circuit secondaire 300 ainsi que la deuxième extrémité du serpentin secondaire 130 débouchent dans le ballon 150 à distance respective. Grâce à la structure précitée, les échanges entre le fluide caloporteur primaire et le fluide caloporteur secondaire, dans l'échangeur solénoïde à tubes coaxiaux 120/130 s'opèrent à la fois en convection forcée à l'intérieur de celui- ci (c'est-à-dire au niveau de la paroi 131 formant interface entre les tubes coaxiaux 120 et 130) et en convection naturelle à l'extérieur à celui-ci (c'est-à-dire au niveau de la paroi externe 121 du serpentin 120). On notera à l'examen de la figure 1 annexée que dans l'échangeur solénoïde à tubes coaxiaux 120/130, les circulations du fluide caloporteur primaire et respectivement du fluide caloporteur secondaire, s'opèrent à contre courant, ie dans des sens opposés. On notera également à l'examen de la figure 6 que la paroi 131 servant d'interface entre les deux tubes coaxiaux 120 et 130 peut être pourvue de cannelures longitudinales ou toute structure équivalente permettant d'augmenter la surface d'échange thermique entre les deux tubes. Plus précisément encore selon le mode de réalisation représenté sur la figure 1 annexée, le fluide du circuit primaire 200 est introduit dans un embout 122 lié au serpentin 120 et placé en partie supérieure de l'échangeur, tandis que ce fluide du circuit primaire 200 ressort dans la partie inférieure de l'échangeur, par un deuxième embout 124 formant sortie. Quant au circuit secondaire 300 il débouche en partie inférieure du ballon 150, au niveau de l'entrée 152, sous forme d'une injection tangentielle, comme on le voit sur la figure 7, à distance de l'extrémité inférieure 132 du serpentin secondaire 130, formant entrée, tandis que le départ du liquide du circuit secondaire 300, à partir du ballon 150, est opéré à l'aide d'un tube de sortie 155 qui relie directement la sortie 154 et l'autre extrémité 134, formant sortie, du serpentin secondaire 130, en partie supérieure du ballon. A cette fin l'extrémité de sortie 134 du serpentin secondaire 130 traverse l'embout supérieur 122 et débouche directement dans le tube 155. L'extrémité d'entrée 132 du serpentin secondaire 130 traverse quant à elle l'embout inférieur 124 et débouche dans le ballon 150. La distance séparant l'entrée 152 du fluide secondaire dans le ballon 150 et l'entrée 132 du serpentin secondaire est adaptée pour former une hauteur tampon propre à éviter que le fluide secondaire ne soit aspiré, dès son introduction dans le ballon 150, par le tube coaxial 130. On évite ainsi que en cas de brusques changements de température de retour du fluide secondaire, ceux-ci ne soient répercutés au niveau de l'entrée de l'échangeur coaxial. La disposition illustrée sur la figure 1 et précédemment décrite s'applique à un système dans lequel le fluide caloporteur secondaire est un fluide utilisé en refroidissement. On a illustré sur la figure ibis une variante de réalisation dans laquelle le fluide caloporteur secondaire est un fluide de chauffage. Dans ce cas, la disposition des entrées 122, 132 et sorties 124, 134 est inversée par rapport à la figure 1. En effet selon la figure Ibis annexée, le fluide du circuit primaire 200 est introduit dans un embout 122 lié au serpentin 120 et placé en partie inférieure de l'échangeur, tandis que ce fluide du circuit primaire 200 ressort dans la partie supérieure de l'échangeur, par un deuxième embout 124 formant sortie. Quant au circuit secondaire 300 il débouche en partie supérieure du ballon 150, au niveau de l'entrée 152, sous forme d'une injection tangentielle à distance tampon de l'extrémité supérieure 132 du serpentin secondaire 130, formant entrée, tandis que le départ du liquide du circuit secondaire 300, à partir du ballon 150, est opéré à l'aide d'un tube de sortie 155 qui relie directement la sortie 154 et l'autre extrémité 134, formant sortie, du serpentin secondaire 130, en partie inférieure du ballon. Deux cas principaux de fonctionnement du système peuvent être envisagés : d'une part le cas où le circulateur du circuit secondaire 300 reste constamment en fonctionnement et d'autre part le cas où le circulateur du circuit secondaire 300 peut être amené à s'arrêter. Dans le cas où le circulateur 305 du circuit secondaire 300 reste constamment en fonctionnement, la commande marche-arrêt du générateur 210 de calories (respectivement de frigories) peut être effectuée à partir d'une sonde de température 310 située sur le retour du liquide du circuit secondaire en liaison avec l'entrée 152. On notera que le montage illustré sur la figure ibis présente a priori l'inconvénient d'introduire par le haut du ballon 150, les micro-particules de boue immanquablement présentes dans le fluide secondaire. Cependant l'injection tangentielle décrite précédemment permet à une grande partie de celles-ci de retomber par gravité le long de la paroi interne du ballon 150, vers le fond de celui-ci. En outre, comme on l'a indiqué précédemment, le tube d'échange coaxial est moins sujet à encrassement qu'un échangeur à plaque. On notera également que pour le montage de la figure Ibis, utilisé en chauffage, mais dans lequel le ballon 150 est un ballon d'échange thermique, contrairement à un ballon de stockage, le fluide primaire arrive en bas du ballon et le fluide secondaire part en bas du ballon. Pour éviter des erreurs de montage par les installateurs il peut être prudent de prévoir un marquage clair, formant détrompeur, sur la paroi extérieure du ballon 150. Il est difficile d'envisager d'utiliser les dispositions illustrées sur les figures 1 et Ibis précédemment décrites pour des applications réversibles de chauffage en hiver et de refroidissement en été. En effet, si l'on voulait appliquer le montage de la figure 1 en mode chauffage, il y aurait stratification de température dans la partie haute du ballon 150 et la température serait alors imposée par la température d'entrée du fluide du circuit primaire 200. Ainsi si on utilise une pompe à chaleur pour former le générateur 210, le réfrigérant situé dans la partie supérieure des tubes coaxiaux sera en désurchauffe, ce qui se traduit par des températures supérieures à 100 C, typiquement 120 C pour une pompe à chaleur haute température, et pourrait aboutir à des zones d'ébullition locales du fluide caloporteur secondaire, qui est souvent de l'eau dans les installations de chauffage. Un raisonnement symétrique s'applique pour le montage de la figure Ibis si l'on essaie d'utiliser ce montage en rafraîchissement. En effet dans ce cas l'on peut aboutir dans certains cas à la formation locale de glaçons. Pour remédier à ces inconvénients, il est proposé dans le cadre de la présente invention, des moyens qui obligent le liquide secondaire qui revient au ballon 150, à balayer tout le volume du ballon 150 avant d'en ressortir. Plusieurs solutions peuvent remplir cette fonction. Une première solution est illustrée sur les figures 2 et 2bis, respectivement homologues des figures 1 et Ibis. Comme on le voit sur les figures 2 et 2bis, cette première solution consiste à modifier les montages précédemment décrits en regard des figures 1 et Ibis de sorte que le retour du liquide du circuit secondaire ne débouche plus dans l'extrémité du ballon 150 adjacente à l'entrée 132 dans le serpentin secondaire 130, mais débouche au contraire à l'extrémité opposée du ballon 150. Ainsi selon la figure 2, alors que l'entrée 132 du serpentin secondaire 130 est située en partie inférieure du ballon 150, l'entrée 152 qui reçoit le retour du liquide secondaire, débouche en partie supérieure du ballon 150. On évite ainsi la stagnation du liquide en 5 partie supérieure du ballon 150 et par conséquent une montée en température du liquide dans cette zone. De même symétriquement, selon la figure 2bis, alors que l'entrée 132 du serpentin secondaire 130 est située en partie supérieure du ballon 150, l'entrée 152 qui reçoit le retour du liquide secondaire, 10 débouche en partie inférieure du ballon 150. On évite ainsi la stagnation du liquide en zone inférieure du ballon 150 et par conséquent une chute en température du liquide dans cette zone. Il en résulte que comme cela est schématisé par des flèches sur les figures 2 et 2bis, le fluide secondaire qui pénètre dans le ballon 150, 15 par l'entrée 152, balaye tout l'échangeur 120/130 avant d'être aspiré par l'entrée 132 du serpentin secondaire 130. Une deuxième solution permettant d'envisager un fonctionnement réversible est illustrée sur les figures 3 et 3bis également respectivement homologues des figures 1 et Ibis. Comme on 20 le voit sur les figures 3 et 3bis, cette deuxième solution consiste à modifier les montages précédemment décrits en regard des figures 1 et ibis en prolongeant les entrées 132 du serpentin secondaire 130, par un tube 133, préférentiellement placé au centre du solénoïde, de sorte que l'entrée 132 du serpentin secondaire 130 ne débouche plus dans 25 l'extrémité du ballon 150 adjacente au retour du liquide du circuit secondaire, mais débouche au contraire à l'extrémité opposée du ballon 150. Grâce à cette disposition, le tube 133 relié à l'entrée 132 du serpentin secondaire 130 aspire le liquide secondaire dans les parties du 30 ballon où existe le risque de stratification précédemment mentionné. Dans le cas où le circulateur 305 du circuit secondaire 300 peut être amené à s'arrêter, par exemple dans les applications de chauffage, certaines régulations coupent ce circulateur lorsque la température de consigne est atteinte. Dans ce cas les diverses variantes précédemment décrites et illustrées sur les figures 1, Ibis, 2, 2bis, 3 et 3bis présentent les inconvénients précédemment décrits pour les échangeurs à plaque d'entraîner des arrêts trop fréquents de la pompe à chaleur, voire dans certaines configurations de générer des déclenchements intempestifs de la sécurité pression. Un premier moyen pour remédier à cet inconvénient consiste à asservir l'arrêt du générateur 210 placé sur le circuit primaire 200 sur celui du circulateur 305 placé sur le circuit secondaire 300. Dans ce cas les conditions d'utilisation précédemment décrites pour les montages des figures 1, ibis, 2, 2bis, 3 et 3bis demeurent. C'est-à-dire que les montages des figures 1 et Ibis sont utilisables uniquement en refroidissement et chauffage respectivement, tandis que les montages des figures 2, 2bis, 3 et 3bis sont utilisables en climatisation réversible. Dans ce contexte il est judicieux de garder comme précédemment l'asservissement du redémarrage de la pompe à chaleur sur une sonde de température 310 située sur le retour du liquide du circuit secondaire 300. Néanmoins ce premier moyen n'est pas toujours possible dans des installations de circuit secondaire existant. En effet dans certains cas, le signal de marche / arrêt commandant le circulateur 305, n'est pas toujours accessible ou exploitable de manière simple par les systèmes de contrôle du générateur 210. Si donc ce premier moyen n'est pas envisageable, diverses alternatives sont proposées dans le cadre de la présente invention. Une première alternative, illustrée sur la figure 4, consiste à disposer dans la partie interne centrale de l'échangeur solénoïde à tubes coaxiaux, un cylindre 160 positionné à distance adaptée du solénoïde afin de favoriser un effet thermosiphon. Le fluide caloporteur secondaire s'écoule dans un sens à l'intérieur du cylindre 160, et dans le sens opposé sur l'extérieur du cylindre 160, balayant ainsi la surface externe de l'échangeur solénoïde. L'effet thermosiphon schématisé sur la figure 4 correspond à un fonctionnement en chauffage, tandis que celui schématisé sur la figure 4bis correspond à un fonctionnement en rafraîchissement. Cependant les montages illustrés sur les figures 4 et 4bis peuvent être utilisés indifféremment pour le chauffage ou le refroidissement. Un tel écoulement thermosiphon permet de continuer à évacuer les calories (respectivement les frigories) et de limiter ainsi la vitesse de montée ou de descente en température et en pression. On notera que les montages illustrés sur les figures 4 et 4bis sont respectivement homologues des figures 2 et 2bis. Cependant on peut bien sur également insérer un cylindre 160 générant un effet de thermosiphon dans les solénoïdes illustrés sur les figures 1 (fonctionnant uniquement en refroidissement), ibis (fonctionnant uniquement en chauffage), ou 3 et 3bis (tous deux réversibles) pour obtenir le même effet de thermosiphon grâce à ce cylindre 160. Le mode de réalisation illustré sur la figure 4 présente un fonctionnement optimal en chauffage car au moment du redémarrage du circulateur, on puise dans la partie haute du ballon où l'eau est la plus chaude. Symétriquement, le mode de réalisation illustré sur la figure 4bis présente un fonctionnement optimal en refroidissement car au moment du redémarrage du circulateur, on puise dans la partie basse du ballon où l'eau est la plus froide. Une deuxième alternative illustrée sur les figures 5 et 5bis consiste à ajouter, sur la sortie 134 du serpentin secondaire 130, un clapet anti-retour 140. Un tel clapet anti-retour 140 est adapté pour être fermé lorsque le circulateur 305 du circuit secondaire est en service et pour être ouvert dans le cas contraire. Cette solution permet, dès l'arrêt du système, l'amorçage d'un effet thermosiphon comme illustré sur les figures 5 et 5bis, sous forme d'un écoulement à travers le serpentin secondaire 130 rebouclé par un écoulement sur la surface externe du solénoïde. Cette disposition permet de limiter la vitesse de montée en température et en pression. On évite ainsi les inconvénients précédemment annoncés inhérents aux échangeurs à plaque. A priori cependant le montage de la figure 5 n'est alors utilisable qu'en chauffage, tandis que le montage de la figure 5bis n'est utilisable qu'en refroidissement. La encore on notera que les montages illustrés sur les figures 5 et 5bis sont respectivement homologues des figures 2 et 2bis. Cependant on peut également équiper d'un clapet anti-retour 140, permettant un effet de thermosiphon, la sortie 134 du serpentin secondaire 130 des solénoïdes illustrés sur 3 et ibis (tous deux réversibles) pour obtenir le même effet de thermosiphon. A priori en revanche, on ne peut envisager d'équiper d'un tel clapet 140, les modes de réalisation illustrés sur les figures 1 et Ibis. Bien entendu on peut envisager de coupler les deux alternatives précitées à base de cylindre 160 et de clapet 140. C'est-à-dire que l'on peut envisager des variantes de réalisation selon lesquelles il est prévu à la fois un cylindre 160 dans la partie centrale de l'échangeur solénoïde 15 et un clapet 140 sur la sortie 134 du serpentin 130. On notera que pour toutes les variantes illustrées sur les figures 4, 4bis, 5 et 5bis, il est judicieux d'asservir la commande démarrage-arrêt de la pompe à chaleur sur une sonde de température 312 à l'intérieur du ballon 150, sur l'extrémité de celui-ci adjacente au clapet 20 140, c'est-à-dire à l'extrémité de sortie 134 du serpentin secondaire 130. Cependant on peut améliorer encore le fonctionnement en asservissant l'arrêt de la pompe à chaleur sur cette sonde 312 et en asservissant le démarrage de la pompe à chaleur sur une seconde sonde 314 située dans le ballon 150 à l'extrémité opposée de celui-ci, c'est-à- 25 dire sur l'extrémité du ballon 150 adjacente à l'entrée 132 du serpentin secondaire 130. Selon l'ensemble des modes de réalisation conformes à la présente invention précédemment décrits, les entrées et sorties respectivement de chaque serpentin 120, 130 sont situées à proximité 30 d'extrémités opposées du ballon 150. Pour augmenter l'efficacité de l'échangeur conforme à la présente invention, précédemment décrit, tout en gardant la même compacité, on peut rallonger les deux tubes coaxiaux 120 et 130 en les repliant sur eux-mêmes sensiblement à mi-longueur, de sorte que l'échangeur comprenne deux solénoïdes en série et de diamètre différent, irnbriqués l'un dans l'autre comme illustré sur la figure 9. Dans ce cas les entrées et sorties de chaque serpentin 120, 130 sont sensiblement adjacentes. Cette figure 9 illustre un montage en chauffage. Un montage fonctionnant en refroidissement peut également êtreobtenu avec un solénoïde replié sur lui-même et comportant également des entrées et sorties sensiblement adjacentes. Il n'est pas représenté sur les figures annexées pour simplifier l'illustration. Cette topologie permet d'éviter les inconvénients inhérents au mode de réalisation des figures 1 et Ibis, en particulier la stratification thermique. Le mode de réalisation illustré sur la figure 9 peut fonctionner en mode réversible. La commande marche-arrêt du générateur de calories 210 (respectivement frigories) peut s'effectuer à partir d'une sonde de température 310 située sur le retour du liquide du circuit secondaire 300. Comme dans le cas des figures 2 et 2bis, ou 3 et 3bis, le mode de réalisation de la figure 9 fonctionne correctement lorsque le circulateur est constamment en fonctionnement. Il peut présenter des problèmes lorsque le circulateur 305 du circuit secondaire peut être amené à s'arrêter. Cependant dans ce cas on peut utiliser les solutions décrites précédemment en regard des figures 4, 4bis, 5 et 5bis pour limiter la vitesse de montée en température et en pression, afin d'éviter les inconvénients évoqués pour les échangeurs à plaque. On obtient ainsi des échangeurs du type illustré sur les figures 11 et 12. La figure 11 illustre un dispositif dans lequel un échangeur solénoïde à tubes coaxiaux 120/130 est entouré par un cylindre 162 positionné à distance judicieuse du solénoïde, entre celui-ci et la paroi interne du ballon 150. Le montage de la figure 11 est réversible. La figure 12 illustre un dispositif dans lequel la sortie 134 du serpentin secondaire 130 est équipée d'un clapet anti-retour 140. La figure 12 correspond à un montage fonctionnant en chauffage. En alternative on peut concevoir un montage équipé d'un clapet anti-retour fonctionnant en refroidissement. Bien évidement là encore on peut coupler les modes de réalisation illustrés sur les figures 11 et 12 en équipant à la fois l'échangeur d'un cylindre 162 et d'un clapet anti-retour 140. Dans le cadre des modes de réalisation illustrés sur les figures 11 et 12, il est judicieux d'asservir la commande démarrage-arrêt de la pompe à chaleur sur une sonde de température 312 située à proximité de la sortie 134 du serpentin secondaire 130. On peut améliorer en asservissant l'arrêt de la pompe à chaleur sur une sonde de température 312 située à proximité de la sortie 134 du serpentin secondaire 130 et en asservissant le redémarrage de la pompe à chaleur sur une sonde 314 située à proximité de l'entrée 132 du serpentin secondaire 130. On peut résumer les conditions de fonctionnement des modes de réalisation précédemment décrits, comme suit. Chauffage seul Refroidissement Climatisation seul réversible Circulateur Marche continue Figure 1 Non Oui Non Figure Ibis Oui Non Non Figure 2 Oui Oui Oui Figure 2bis Oui Oui Oui Figure 3 Oui Oui Oui Figure 3bis Oui Oui Oui Figure 9 Oui Oui Oui Circulateur marche discontinue Figure 4 Oui Oui Oui Figure 4bis Oui Oui Oui Figure 5 Oui Non Non Figure 5bis Non Oui Non Figure 11 Oui Oui Oui Figure 12 Oui Non Non Comme on l'a indiqué précédemment, la présente invention s'applique en particulier à la réalisation d'un système de chauffage ou de climatisation à base de pompe à chaleur, notamment pour la rénovation 5 d'installations de chauffage central ou de climatisation. Dans ce contexte, l'échangeur à inertie précédemment décrit, peut être utilisé comme condenseur d'une pompe à chaleur dans une application chauffage et comme évaporateur dans une application froid. Bien que de portée plus générale, la présente invention est 10 particulièrement adaptée à la rénovation de systèmes de chauffage existant dans le domestique, grâce à l'utilisation de pompes à chaleur haute température à performance et conception améliorée, éventuellement couplée par un échangeur à ballon avec l'eau des chauffages existants. 15 La présente invention s'applique en particulier, mais non exclusivement à la réalisation d'une pompe à chaleur haute température avec cycle biétagé à injection partielle. On a illustré sur la figure 13 annexée, la structure classique d'une telle pompe avec cycle bi-étagé à injection partielle. Comme cela 20 est connu de l'homme de l'art, une telle pompe permet de produire de l'eau chaude à au moins 70 C en utilisant des fluides classiques généralement connues pour atteindre des températures inférieures, tels que le fluide connu sous la dénomination R407c . On aperçoit sur la figure 13 annexée une pompe à chaleur 25 comprenant un condenseur 400, un détendeur 410, un évaporateur 420 et deux compresseurs 430, 440 en série. Un premier élément échangeur de chaleur 450 est placé entre le détendeur 410 et l'évaporateur 420, en série d'une vanne 460 pilotée par une sonde de température 462 placée entre l'évaporateur et le premier compresseur 430. Un deuxième élément échangeur de chaleur 452 en relation d'échange avec le premier élément 450, est placé en série d'une vanne 470 entre la sortie du détendeur 410 et le point intermédiaire entre les deux compresseurs 430 et 440. La vanne 470 est pilotée par une sonde de température 472 placée sur l'entrée du second compresseur. Dans le cadre de la présente invention, les inventeurs présentent cependant quelques perfectionnements à une telle pompe à chaleur à 10 cycle biétagé et injection partielle. Certains au moins de ces perfectionnements peuvent d'ailleurs être utilisés en combinaison. Lors du fonctionnement d'une telle pompe classique, l'huile qui est entraînée dans les gaz a tendance à s'accumuler dans la partie haute 15 pression. Pour égaliser les niveaux d'huile, une technique courante consiste à utiliser une liaison entre une bouteille de récupération d'huile située sur la ligne haute pression et le carter du compresseur basse pression, muni d'un détendeur électronique commandé par le niveau d'huile du carter du compresseur basse pression. Cette solution est 20 cependant lourde pour être utilisée pour des applications domestiques. Ainsi dans le cadre de la présente invention, il est proposé de relier comme illustré sur la figure 14, les deux carters de compresseurs basse pression 430 et haute pression 440 par une liaison 480 munie d'une vanne 482, telle qu'une vanne TOR, que l'on ouvre uniquement au 25 moment de l'arrêt de la pompe à chaleur. Cette disposition permet l'égalisation des niveaux d'huile entre les carters des deux compresseurs 430 et 440. Elle exploite le fait que contrairement aux pompes à chaleur industrielles, les pompes à chaleur domestiques ont généralement des cycles de fonctionnement suffisamment courts pour éviter que l'un des 30 deux carters d'huile des deux compresseurs n'aient le temps de se vider. Si malgré tout, le temps de cycle de la pompe à chaleur est trop long pour éviter que l'un des deux carters des compresseurs 430, 440, ne se vide de son huile, on peut utiliser, comme illustré sur la figure 15, un déshuileur 484 placé entre la sortie du compresseur haute pression 440 et le condenseur, et comportant une évacuation en série d'un capillaire de détente 486 qui conduit au carter de l'un des deux compresseurs, à savoir selon l'illustration de la figure 15 qui ne correspond qu'à une variante non limitative le compresseur basse pression 430. Le déshuileur 484 se vide périodiquement à travers le capillaire 486 dans l'un des carters des deux compresseurs. Une option pour contrôler la vidange périodique du déshuileur 484 est d'utiliser, comme illustré sur la figure 16, un flotteur 488 placé dans le carter du déshuileur 484 et adapté pour actionner ainsi périodiquement l'ouverture d'un robinet 489 conduisant au capillaire 486, lorsque le niveau dans le déshuileur 484 atteint un seuil prédéterminé. La plupart des flotteurs connus sont cependant formés d'une coque mince dont la pression interne est faible, typiquement de l'ordre de quelques bars. Pour permettre à de tels flotteurs de résister aux pressions régnant dans l'étage haute pression, typiquement supérieures à 30 bars, on peut réaliser un petit orifice 490 dans la paroi du flotteur de manière à égaliser la pression externe et la pression interne du flotteur, et le cas échéant munir cet orifice d'un bec ou tube recourbé 492 de manière à éviter toute introduction de liquide, comme représenté sur la figure 16. On a représenté sur la figure 17 une autre variante selon laquelle il est prévu un clapet anti-retour 493, 494 en parallèle respectivement de chaque compresseur 430, 440. Ces clapets 493, 494 permettent de n'utiliser qu'un seul des deux compresseurs dans certaines périodes de fonctionnement, où la puissance requise ne représente qu'une partie de la puissance du système, sans exiger un jeu de vannes coûteux. Les compresseurs et leurs vitesses de rotation seront adaptés en fonction des fluides utilisés, des températures et puissances recherchée et de la compacité imposée. Le cas échéant on peut utiliser des compresseurs à vitesse variable pour répondre à la puissance de chauffage. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits, mais s'étend à toutes variantes 5 conformes à son esprit. REVENDICATIONS 1. Dispositif échangeur de chaleur comprenant un serpentin (120) comportant une entrée (122) et une sortie (124) de liaison avec un circuit de fluide caloporteur primaire (200) et un ballon (150) dans lequel est placé ce serpentin (120), lequel ballon (150) est rempli d'un fluide caloporteur secondaire et comporte une entrée (152) et une sortie (154) de liaison avec un circuit secondaire (300), caractérisé par le fait que le serpentin (120) dans lequel circule le fluide caloporteur primaire loge un serpentin secondaire (130) pour former un échangeur solénoïde à tubes coaxiaux et par le fait que l'une des liaisons (152, 154) avec le circuit secondaire (300) est reliée directement avec l'une des extrémités (132, 134) du serpentin secondaire (130), tandis que l'autre liaison (154, 152) avec le circuit secondaire ainsi que la deuxième extrémité (134, 132) du serpentin secondaire (130) débouchent dans le ballon (150), de sorte que les échanges entre le fluide caloporteur primaire et le fluide caloporteur secondaire, dans l'échangeur Lolénoïde à tubes coaxiaux s'opèrent à la fois en convection forcée à l'intérieur de celui-ci et en convection naturelle à l'extérieur à celui-ci. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le départ (154) du fluide secondaire est relié directement avec une extrémité du serpentin secondaire (130), tandis que le retour (152) du fluide secondaire débouche librement dans le ballon (150). 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que 25 l'entrée (122) du serpentin primaire (120) est placée en partie supérieure du ballon (150). 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'entrée (122) du serpentin primaire (120) est placée en partie inférieure du ballon (150). 30 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que le fluide primaire et le fluide secondaire circulent à contrecourant dans le serpentin primaire (120) et le serpentin secondaire (130). 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que la paroi (131) servant d'interface entre les deux tubes coaxiaux (120, 130) est pourvue de cannelures longitudinales. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que le retour du fluide secondaire dans le ballon (150) est opéré sous forme d'une injection tangentielle. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens (133) qui obligent le liquide 10 secondaire qui revient au ballon (150), à balayer tout le volume du ballon (150) avant d'en ressortir. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que le retour (152) du liquide du circuit secondaire débouche dans l'extrémité du ballon (150) opposée à l'entrée (132) dans le serpentin 15 secondaire (130). 10. Dispositif selon l'une des revendication 1 à 9, caractérisé par le fait que l'entrée (132) du serpentin secondaire (130) est prolongée par un tube (133) de sorte que l'entrée (132) du serpentin secondaire (130) débouche dans l'extrémité du ballon (150) opposée au retour 20 (122) du liquide du circuit secondaire. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait qu'il comprend un cylindre (160, 162) positionné à distance adaptée du solénoïde afin de favoriser un effet thermosiphon. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait 25 que le cylindre (160) est placé dans la partie interne centrale de l'échangeur solénoïde à tubes coaxiaux. 13. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait qu'il comprend un clapet anti-retour (140) sur la sortie (134) du serpentin secondaire (130). 30 14. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé par le fait qu'il comprend une pompe à chaleur contrôlant la température du fluide primaire et que la commande démarrage-arrêt de la pompe à chaleur est asservie sur une sonde de température (312)située à l'intérieur du ballon (150), sur l'extrémité de celui-ci adjacente à l'extrémité de sortie (134) du serpentin secondaire (130). 15. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé par le fait qu'il comprend une pompe à chaleur contrôlant la température du fluide primaire et que l'arrêt de la pompe à chaleur est asservie sur une sonde de température (312) située à l'intérieur du ballon (150) tandis que le démarrage de la pompe à chaleur est asservie sur une seconde sonde de température (314) située dans le ballon (150) à l'extrémité opposée de celui-ci. 16. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé par le fait que les entrées et sorties respectivement de chaque serpentin (120, 130) sont situées à proximité d'extrémités opposées du ballon (150). 17. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé par le fait que les deux tubes coaxiaux (120, 130) sont repliés sur eux-mêmes sensiblement à mi-longueur, de sorte que l'échangeur comprenne deux solénoïdes en série et de diamètre différent, imbriqués l'un dans l'autre, les entrées et sorties de chaque serpentin ou solénoïde (120, 130) étant sensiblement adjacentes. 18. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé par le fait qu'il comprend un cylindre (162) positionné à distance adaptée du solénoïde sur l'extérieur de celui-ci, afin de favoriser un effet thermosiphon. 19. Système de chauffage ou de climatisation à base de pompe à chaleur, notamment pour la rénovation d'installations de chauffage central ou de climatisation, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un dispositif échangeur de chaleur conforme à l'une des revendications 1 à 18. 20. Système selon la revendication 19, caractérisé par le fait que le dispositif échangeur de chaleur forme un condenseur d'une pompe à chaleur dans une application chauffage et un évaporateur dans une application froid. 21. Système selon l'une des revendications 19 ou 20, caractérisé par le fait que la pompe à chaleur est de type haute température avec cycle bi-étagé à injection partielle. 22. Système selon l'une des revendications 19 à 21, caractérisé par le fait qu'il comprend une liaison (480) munie d'une vanne commandée (482) permettant de relier les deux carters de compresseurs basse pression (430) et haute pression (440) au moment de l'arrêt de la pompe à chaleur. 23. Système selon l'une des revendications 19 à 22, caractérisé par le fait qu'il comprend un déshuileur (484) placé entre la sortie du compresseur haute pression (440) et le condenseur, et comportant une évacuation en série d'un capillaire de détente (486) qui conduit au carter de l'un des deux compresseurs. 24. Système selon la revendication 23, caractérisé par le fait que la vidange périodique du déshuileur (484) est contrôlée par un flotteur (488) placé dans le carter du déshuileur (484) et adapté pour actionner périodiquement l'ouverture d'un robinet (489) conduisant au capillaire (486), lorsque le niveau dans le déshuileur (484) atteint un seuil prédéterminé. 25. Système selon la revendication 24, caractérisé par le fait que le flotteur (488) est muni d'un orifice (490). 26. Système selon la revendication 25, caractérisé par le fait que l'orifice ;490) est protégé par un bec ou tube recourbé (492) de manière à éviter toute introduction de liquide. 27. Système selon l'une des revendications 19 à 26, caractérisé par le fait qu'il comprend un clapet anti-retour (493, 494) en parallèle respectivement de chaque compresseur (430, 440).