Brevet FR2892502A1 — publié le 20070427

Arrière-plan de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général du contrôle de la qualité du profil des rouleaux cylindriques utilisés dans les paliers à roulement de turbomachine. 10 Les paliers à roulement sont couramment utilisés dans le domaine aéronautique. Dans une turbomachine, les paliers à roulement permettent notamment de supporter en rotation un premier arbre par rapport à un stator ou par rapport à un second arbre coaxial au premier. De tels paliers sont essentiellement constitués de billes ou de rouleaux 15 cylindriques retenus dans des pistes de roulement formés par des bagues extérieure et intérieure. On utilise généralement des paliers à billes pour reprendre les charges axiales et des paliers à rouleaux pour reprendre les charges radiales de la turbomachine. Les roulements des paliers utilisés dans les turbomachines sont 20 soumis à des conditions de fonctionnement de plus en plus sévères. Bien que le nombre de défaillances relevées soit en constante diminution, le coût des incidents reste élevé et l'objectif de zéro défaillance doit être visé dès la conception du palier. Il est ainsi devenu nécessaire d'améliorer encore la fiabilité des paliers à rouleaux en particulier en contrôlant la 25 conformité de leur profil. La fiabilité d'un contact roulant dans un palier à rouleaux cylindriques dépend notamment de la manière dont les efforts se répartissent entre les deux surfaces de contact et les procédures à mettre en place pour assurer l'absence de défaillance du palier passent donc par une étape d'analyse du profil du rouleau. Cette analyse peut être réalisée 30 à l'aide d'instruments standards de mesure de forme et de surface, tels que les machines de rugosité équipée d'un capteur inductif à diamant ou à laser par exemple. En pratique, les rouleaux cylindriques des paliers sont dépouillés à leurs extrémités afin d'éviter les sur-contraintes de bord. Les zones de 35 raccordement entre ces deux dépouilles et la partie cylindrique des rouleaux peuvent cependant engendrer des contraintes de contact 1 inadmissibles en terme de fiabilité du contact piste/rouleau. L'amplitude de ces sur-contraintes varie selon la géométrie des zones de raccordement effectivement réalisées en fabrication et influence directement sur le risque d'écaillage du rouleau. Or, les équipements standard de mesure ne permettent pas de contrôler ces zones de raccordement. En effet, la plupart de ces instruments se limitent à la caractérisation de profils simples et uniques (tels que des profils plans, circulaires, sphériques ou cylindriques) et ne permettent pas de traiter de manière fiable des profils mixtes (combinaisons de profils simples), et encore moins les profils quelconques réalisables avec les moyens de fabrication actuels qui sont associés aux zones de raccordement entre les dépouilles et la partie cylindrique des rouleaux. Aussi, le contrôle de la qualité du raccordement entre les différents profils d'un rouleau cylindrique de palier ne comporte actuellement aucune exigence quantifiable. Objet et résumé de l'invention La présente invention a donc pour but principal de pallier de tels inconvénients en proposant un procédé permettant non seulement de contrôler le profil de la zone de raccordement entre la partie cylindrique et la dépouille d'un rouleau de palier à roulement mais également de déterminer l'aptitude d'une géométrie complexe quelconque à assurer la fonction de répartition de pression. A cet effet, il est prévu un procédé de contrôle du profil de la zone de raccordement entre la partie cylindrique et la dépouille d'un rouleau pour palier à roulement de turbomachine, le profil de surface du rouleau étant délimité géométriquement par au moins une première zone correspondant à la dépouille du rouleau, au moins une deuxième zone correspondant au raccordement entre la partie cylindrique et la dépouille du rouleau et une troisième zone correspondant à la partie cylindrique du rouleau, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser une mesure du profil de surface du rouleau, à partir de la mesure du profil de surface, modéliser les pressions de contact s'appliquant à la surface du rouleau pour chacune de ses zones géométriques, et comparer les pressions de contact modélisées pour la deuxième zone géométrique du profil de surface du rouleau à des valeurs de seuil prédéfinies. Le procédé selon l'invention permet de réaliser une modélisation des pressions de contact s'appliquant à la surface du rouleau grâce à un simple traitement des points du profil mesuré. Il est ainsi possible de réaliser un contrôle fiable de la qualité du profil d'un rouleau, et notamment de la qualité de la zone de raccordement entre la dépouille et la partie cylindrique du rouleau. Selon une disposition avantageuse de l'invention, le profil de surface du rouleau mesuré se présente sous la forme d'une pluralité de signaux numériques obtenus à l'aide d'une machine de rugosité, lesdits signaux étant traités pour obtenir une pluralité de points de coordonnées géométriques schématisant le profil géométrique de la surface du rouleau. Selon une autre disposition avantageuse de l'invention, préalablement à l'étape de modélisation des pressions de contact, une zone de contact potentielle entre le rouleau et ses pistes de roulement est générée par rotation du profil de surface mesuré autour d'un axe longitudinal du rouleau. Selon encore une autre disposition avantageuse de l'invention, l'étape de modélisation des pressions de contact est basée sur le calcul de pressions de surface pour un contact entre deux corps élastiques. Les valeurs de seuil prédéfinies sont de préférence fonction des pressions de contact modélisées pour la troisième zone géométrique du profil de surface du rouleau. De plus, les valeurs de seuil prédéfinies sont avantageusement fonction de la longueur axiale du rouleau. Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Sur les figures : - la figure 1 représente de façon schématique un profil de surface partiel d'un rouleau de palier à roulement pour turbomachine ; - la figure 2 est un schéma montrant différentes étapes de mise en oeuvre du procédé selon l'invention ; - la figure 3 est une courbe montrant l'évolution de la surpression de contact à la surface du rouleau en fonction du rayon de raccordement entre les dépouilles et la partie cylindrique du rouleau ; et - la figure 4 est une courbe schématisant la surpression de contact à la surface du rouleau en fonction de la longueur cylindrique de celui-ci. Description détaillée d'un mode de réalisation Dans la description qui suit, il est envisagé le cas du contrôle du profil de surface d'un rouleau cylindrique pour palier à roulement de turbomachine. L'invention est toutefois applicable au contrôle du profil de surface de pièces de turbomachine autres que des rouleaux, par exemple des aubes, dont la maîtrise du profil est essentielle. Comme représenté sur la figure 1, on considère au préalable que le profil de surface d'un rouleau cylindrique 10 de palier à roulement de turbomachine peut être délimité géométriquement par : deux premières zones Z1 et Z5 correspondant aux deux dépouilles du rouleau ; deux deuxièmes zones Z2 et Z4 correspondant chacune au raccordement entre la partie cylindrique et l'une des dépouilles du rouleau ; et une troisième zone Z3 correspondant à la partie cylindrique du rouleau. Le rouleau cylindrique 10 est symétrique, d'une part par rapport à son axe longitudinal X-X (seul un demi rouleau est représenté sur la figure 1), et d'autre part par rapport à un axe médian Y-Y perpendiculaire à son axe longitudinal X-X. Les premières zones Z1 et Z5 et les deuxièmes zones géométriques Z2 et Z4 du rouleau sont symétriques par rapport à l'axe médian Y-Y du rouleau. En outre, les premières zones Z1 et Z5 et les deuxièmes zones géométriques Z2 et Z4 du rouleau ont un profil sensiblement circulaire de rayons respectifs Rd et Rr, tandis que la troisième zone a un profil sensiblement rectiligne. La figure 2 représente les étapes d'un mode particulier de réalisation d'un procédé de contrôle de profil selon l'invention. De manière générale, le procédé de contrôle de profil selon l'invention peut être mis en oeuvre au moyen d'un système informatique tel que notamment une station de travail informatique équipée d'un logiciel de traitement de données numériques et reliée à un instrument de mesure du profil de surface d'une pièce géométrique. Selon une première étape (20) du procédé, l'opérateur réalise une mesure du profil de surface du rouleau cylindrique à contrôler. Cette mesure peut être obtenue à l'aide d'une machine de rugosité standard, telle qu'un appareil de mesure à capteur inductif à diamant ou à laser par exemple. Dans ces appareils, un capteur est fixé à un bras de support mobile pouvant se déplacer de telle sorte que le capteur suive le profil de surface du rouleau à contrôler. Le profil de surface mesuré se présente sous la forme de signaux indiquant la position du capteur pendant son trajet le long de la surface du rouleau. Ces signaux sont transmis à la station de travail informatique qui est reliée au capteur afin d'y être traités numériquement pour obtenir une pluralité de points de coordonnées géométriques schématisant le profil géométrique de la surface du rouleau à contrôler. A partir de ces points géométriques ainsi obtenus, la zone de contact potentielle entre le rouleau et ses pistes de roulement est générée par rotation du profil de surface autour de l'axe longitudinal X-X du rouleau. L'étape suivante (30) consiste alors à modéliser les pressions de contact s'appliquant à la surface du rouleau pour chacune de ses zones géométriques Z1 à Z5, c'est-à-dire les pressions s'exerçant entre la surface du rouleau et ses pistes de roulement. Cette étape peut être réalisée à l'aide d'un logiciel de calcul équipant la station de travail informatique. La modélisation des pressions de contact s'appliquant à la surface du rouleau consiste essentiellement à calculer les pressions de surface pour un contact entre deux corps élastiques. Le principe de ce calcul du champ de pression repose sur la discrétisation de la surface des deux corps, et l'écriture des probabilités géométriques (non interpénétration des surfaces) et de l'équilibre des pressions agissant sur ces surfaces (principe d'action et de réaction). L'écriture des équations nécessite la connaissance de la géométrie des surfaces avant et après déformation, donc des déplacements sous charge des différents points des surfaces potentiellement en contact. Les coefficients permettant de calculer les déplacements en fonction du champ de pression sont donnés par les relations de Boussinescq. Pour le calcul de ces coefficients, les principales hypothèses sont les suivantes : les matériaux des surfaces sont de même nature, les volumes sont considérés comme des massifs semi infinis, et les déformations, distances et la direction du chargement sont perpendiculaires à un plan de contact. La relation géométrique entre les surfaces est alors la suivante : Y, = E, + ;4 + D + SI, avec : Y; : distance entre les surfaces déformées ; E; : distance entre les surfaces non déformées ; DA : déformation de la surface A ; D;B : déformation de la surface B ; et Sp : rapprochement global des surfaces (constante). Les déformations de surfaces sont alors telles que : D;4 =)xP,A ; et D =(KB)x dans lesquelles KA et KB sont des coefficients d'influence géométrique (qui sont proportionnels à la topologie de la surface en vis-à-vis de la charge). Par principe de l'action et de la réaction, la relation P;A= P; B= P; est établie en chaque point de la surface. Dans la zone de contact entre les deux surfaces, les pressions de contact sont alors déterminées en résolvant les équations suivantes : Y;= 0;P;>0;et1P,xDS=W ; W étant la charge normale au contact et DS la dimension de la zone de contact. Hors de la zone de contact, on a les équations suivantes : Y;>OetP;=O. La zone de contact entre les deux surfaces n'étant à priori pas connue, il en résulte un processus itératif jusqu'à ce que toutes les conditions soient satisfaites. Il est par ailleurs nécessaire de discrétiser une surface suffisamment grande pour que toute la zone de contact soit incluse à l'intérieur. Enfin, selon une dernière étape du procédé (40), les pressions de contact ainsi modélisées pour les deuxièmes zones géométriques Z2 et Z4 du profil de surface du rouleau (c'est-à-dire pour les zones de raccordement entre la partie cylindrique et les dépouilles du rouleau) sont comparées à des valeurs de seuil prédéfinies. En fonction des résultats obtenus lors de cette comparaison, l'opérateur pourra choisir de conserver ou non le rouleau pour l'utiliser dans un palier à roulement de turbomachine. Les valeurs de seuil sont prédéfinies par expérience. Elles sont choisies en fonction de l'emplacement du roulement dans la turbomachine, de ses caractéristiques géométriques, des matériaux, et des sollicitations mécaniques extérieures et notamment du niveau de pression de contact entre le rouleau le plus chargé et les pistes de roulement. De préférence, les valeurs de seuil sont prédéfinies en fonction des pressions de contact modélisées pour la troisième zone géométrique Z3 du profil de surface du rouleau (c'est-à-dire pour la zone correspondant à la partie cylindrique du rouleau), et plus précisément en fonction de la pression de contact obtenue au centre de cette troisième zone géométrique. Par exemple, la surpression calculée pour les zones de raccordement entre la partie cylindrique et l'une des dépouilles du rouleau peut s'exprimer en pourcentage de la pression obtenue au centre de la zone de contact cylindrique du rouleau. Cette surpression devra alors être inférieure à une valeur de seuil définie par expérience. La figure 3 en illustre un exemple. Sur cette figure, est représentée une courbe 100 schématisant la surpression de contact à la surface du rouleau en fonction du rayon de raccordement Rr entre les dépouilles et la partie cylindrique d'un rouleau (c'est-à-dire des zones géométriques Z2 et Z4 de la figure 1). Cette suppression s'exprime en pourcentage de la pression obtenue au représente la valeur de seuil au-delà de laquelle les rouleaux ne devront pas être conservés pour l'application à un palier de roulement de turbomachine. A cette limite 102, correspond un rayon de raccordement Rr de l'ordre de 50 mm environ. Par ailleurs, la partie cylindrique du rouleau (c'est-à-dire la zone géométrique Z3) reprend une grande partie de la charge appliquée sur le rouleau. Lorsque la longueur de cette partie cylindrique varie, l'importance du pic de surpression varie donc légèrement comme cela est représenté sur la figure 4. Sur cette figure, est représentée une courbe 104 schématisant la surpression de contact à la surface du rouleau en fonction de la longueur cylindrique de celui-ci. Ainsi, les valeurs de seuil prédéfinies sont de préférence fonction de la longueur axiale du rouleau. Cette influence étant aisément paramétrable, la correction à la valeur de seuil pourra aisément être ajoutée à la chaîne de calcul. centre de la zone de contact cylindrique du rouleau. La limite en surpression 102 définie par expérience (ici de l'ordre de 112 %) REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle du profil de la zone de raccordement entre la partie cylindrique et la dépouille d'un rouleau (10) pour palier à roulement de turbomachine, le profil de surface dudit rouleau étant délimité géométriquement par au moins une première zone (Z1, Z5) correspondant à la dépouille du rouleau, au moins une deuxième zone (Z2, Z4) correspondant au raccordement entre la partie cylindrique et la dépouille du rouleau et une troisième zone (Z3) correspondant à la partie cylindrique dudit rouleau, caractérisé en ce qu'il consiste à : - réaliser une mesure du profil de surface du rouleau (20) ; - à partir de la mesure du profil de surface, modéliser (30) les pressions de contact s'appliquant à la surface du rouleau pour chacune de ses zones géométriques ; et -comparer (40) les pressions de contact modélisées pour la deuxième zone géométrique (Z2, Z4) du profil de surface du rouleau à des valeurs de seuil prédéfinies. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le profil de surface du rouleau mesuré se présente sous la forme d'une pluralité de signaux numériques obtenus à l'aide d'une machine de rugosité, lesdits signaux étant traités pour obtenir une pluralité de points de coordonnées géométriques schématisant le profil géométrique de la surface du rouleau. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel, préalablement à l'étape (30) de modélisation des pressions de contact, une zone de contact potentielle entre le rouleau et ses pistes de roulement est générée par rotation du profil de surface mesuré autour d'un axe longitudinal (X-X) du rouleau. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel l'étape (30) de modélisation des pressions de contact est basée sur le calcul de pressions de surface pour un contact entre deux corps élastiques. 5 . Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les valeurs de seuil prédéfinies sont fonctions des pressions de contact modélisées pour la troisième zone géométrique (Z3) du profil de surface du rouleau. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel les valeurs de seuil prédéfinies sont fonctions de la longueur axiale dudit rouleau.