Brevet FR2887344A1 — publié le 20061222

L'invention concerne un verre correcteur, en particulier un verre de lunettes ayant un grand angle de cintrage avant. Des lunettes dites enveloppantes, configurées de façon à avoir un angle de cintrage avant relativement grand pour protéger les yeux d'un utilisateur de la lumière, du vent, de particules, etc., qui pourraient entrer dans les yeux, depuis les côtés des régions temporales de la tête, se sont largement répandues. Cependant, la plupart des lunettes enveloppantes classiques sont configurées sous une forme ne comportant pas de verres correcteurs (c'est-à-dire des verres sans puissance dioptrique). Il existe des demandes portant sur l'utilisation de lunettes enveloppantes qui apportent une acuité visuelle appropriée à une personne ayant besoin d'une correction de l'acuité visuelle. Un verre sphérique ayant une courbe de base profonde (environ 8 dioptries) formée pour s'ajuster dans une monture de lunettes présentant un grand angle de cintrage avant telles que des lunettes enveloppantes a été proposé. Cependant, lorsqu'un tel verre sphérique est porté par un utilisateur, on ne peut pas éviter que même un axe visuel défini lorsque l'utilisateur regarde droit devant intersecte obliquement une surface du verre. Par conséquent, lorsque le verre sphérique est utilisé pour corriger l'acuité visuelle, ceci occasionne des aberrations importantes. Le fait de fournir une puissance négative à une lentille sphérique ayant une courbe de base profonde peut aboutir à de grandes aberrations même si la monture des lunettes sur laquelle le verre sphérique doit être ajusté ne présente pas d'angle de cintrage avant. Autrement dit, la conception d'un verre sphérique pour des lunettes enveloppantes afin de parvenir à une correction réfractive pose des problèmes qu'il convient d'aborder. La publication provisoire de brevet japonais N HEI 5-35 323185A (désignée ci-après document JP HEI 5-323185A), décrit un verre de lunettes configuré de façon à avoir une surface torique étendue sur sa surface postérieure pour parvenir à une correction réfractive. La surface torique étendue est configurée de façon à avoir une propriété symétrique par rapport à chacun de deux axes (l'axe X et l'axe Y) se croisant perpendiculairement. Pour cette raison, le degré de liberté dans =La conception du verre est limité et les performances optiques telles que la fonction de correction d'aberrations sont donc dégradées. Etant donné que le verre de lunettes décrit dans le document JP HEI 5-323185A est conçu de manière qu'un angle d'inclinaison en un point central soit relativement petit et qu'une courbe de base soit relativement peu profonde, le degré d'enveloppement devient faible et le degré de recouvrement du côté de la région temporale de la tête (c'est-à-dire une propriété d'enveloppement) devient donc insuffisant. L'expression "angle d'inclinaison en un point de centrage" désigne un angle formé entre une ligne normale vers l'extérieur, normale à une surface antérieure, et un axe passant par le centre de rotation d'un oeil et le point de centrage. La publication provisoire de brevet japonais N P2000-506628A (désignée ci-après document JP 2000-506628A) décrit un verre de lunettes configuré de manière que des aberrations hors d'axe soient corrigées par la réalisation d'une surface asphérique sur sa surface antérieure, et que des aberrations hors d'axe soient corrigées en modifiant le degré de courbure d'une surface torique ou d'une surface sphérique située sur sa surface postérieure. Cependant, étant donné que les deux surfaces postérieure et antérieure du verre de lunettes décrit dans le document JP 2000-506628A sont conçues de façon a être symétriques, il est impossible, en principe, de corriger des aberrations asymétriques qui croissent en même temps que l'angle d'inclinaison au point de centrage augmente. Le verre de lunettes est configuré de façon à atteindre uniquement un équilibre entre des aberrations. 2887344 3 La présente invention est avantageuse par le fait qu'elle propose un verre de lunettes qui est capable d'atteindre une excellente performance optique, même s'il est conçu pour être ajusté dans une monture de lunettes ayant un grand angle de cintrage avant, telles que des lunettes enveloppantes. Conformément à un aspect de l'invention, il est proposé un verre de lunettes ayant une surface asphérique sur l'une de ses surfaces antérieure et postérieure. Une ligne normale vers l'extérieur, normale à la surface antérieure en un point de centrage, s'incline par rapport à un axe passant par le point de centrage et un centre de rotation d'un il. Une section transversale de la surface asphérique définie par un plan contenant la ligne normale vers l'extérieur et l'axe est asymétrique. Avec cette configuration, il est possible de produire le verre de lunettes ayant une propriété de cintrage appropriée pour recouvrir suffisamment un côté d'une région temporale de la tête, capable de corriger des aberrations asymétriques que le verre de lunettes classique (par exemple les verres décrits dans le document JP HEI 5-323185A ou JP 2000-506628A) ne peut pas corriger, et capable d'avoir une performance optique appropriée, même dans des conditions où le verre de lunettes est ajusté dans une monture ayant un grand angle de cintrage avant. L'axe passant par le point de centrage et le centre de rotation d'un il coïncide sensiblement avec un axe visuel défini lorsqu'un utilisateur regarde à une distance infinie. Selon au moins un aspect, lorsqu'une direction passant par le point de centrage et le centre de rotation d'un il depuis le point de centrage vers le centre de rotation d'un il est définie comme axe Z, deux axes croisant perpendiculairement l'axe Z sont définis respectivement comme axe X et axe Y, de manière qu'un système de coordonnées orienté à gauche soit défini au point de centrage d'une manière telle qu'une projection 2887344 4 orthographique de la ligne normale vers l'extérieur vers un plan X-Y tourné dans une direction négative de l'axe X, des courbures de sections transversales des surfaces antérieure et postérieure définies par un plan qui contient l'axe Z et forme un angle 0 par rapport à l'axe X soient respectivement définies comme C1(h, 0) (dpt) et C2 (h, 0) (dpt), où h représente une distance en mm à partir de l'axe Z, l'épaisseur du verre de lunettes au point de centrage est représentée par t (mm), l'indice de réfraction du milieu du verre de lunettes est représenté par n, une puissance sphérique prescrite est représentée par SPH (dpt), une puissance cylindrique prescrite est représentée par CYL (dpt), et un axe de cylindre mesuré dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre par rapport à l'axe X est représenté par AX ( ), la puissance surfacique D1(h,0) en section transversale de la surface antérieure est définie comme. D1(h,0) = (n - 1)ÉC1(h,0) ... (1), la puissance surfacique D2(h,0) de la section transversale de la surface postérieure est définie comme: D2(h, 0) = (1 - n) ÉC2 (h,0) ... (2), une grandeur P-(h,0) concernant une puissance au sommet est définie comme: P- (h, 0) = D1 (h, 0) / { l-D1 (h, 0) Ét/1000/n} + D2 (h, 0) ... (3), une puissance dioptrique prescrite Po(0) pour un centre du verre et des rayons paraxiaux est définie comme: Po (0) = SPH + CYLÉsin2 (0-AX) ... (4), et une grandeur AP-(h,0) concernant une grandeur d'asphéricité 30 est définie comme. AP-(h,0) = P-(h,0) - Po(0) .. (5)- Dans cette configuration, le verre de lunettes satisfait à une condition (6) suivante au moins dans une plage de 5 Le fait de satisfaire à la condition (6) signifie que la grandeur d'asphéricité dans le cas de l'angle 0 = 0 est différente de celle présente dans le cas de l'angle 0 = 180 . Autrement dit, la condition (6) représente un état où la section transversale de la surface asphérique est asymétrique dans une expression mathématique. Selon au moins un aspect, un angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur et l'axe passant par le point de centrage et le centre de rotation d'un oeil peut être égal ou supérieur à 10 . Avec cette configuration, on peut procurer un verre de lunettes pouvant être utilisé sur une monture ayant un grand angle de cintrage avant. Les aspects suivants de l'invention portent sur une configuration concernant la détermination de la grandeur d'asphéricité pour obtenir une correction d'aberrations asymétriques engendrées lorsque la ligne normale vers l'extérieur s'incline par rapport à l'axe (passant par le point de centrage et le centre de rotation de l'oeil) au point de centrage. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (7) et (8) suivantes: Po (0) > 0.. (7), AP-(5,180) > AP-(5,0) ... (8). La condition (7) signifie que le verre de lunettes est un verre positif. En ce qui concerne le verre de lunettes ayant une puissance positive, il est possible de réduire les aberrations asymétriques en configurant le verre de manière que, à la hauteur de 5 mm, la grandeur d'asphéricité à 0 = 180 est supérieure à la grandeur d'asphéricité à 0 = 0 . Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (9) et (10) suivantes: Po(0) 2887344 6 La condition (9) signifie que le verre de lunettes est un verre négatif. En ce qui concerne le verre de lunettes ayant une puissance négative, il est possible de réduire les aberrations asymétriques en configurant le verre de manière que, à la hauteur de 5 mm, la grandeur d'asphéricité à 0 = 0 soit supérieure à la grandeur d'asphéricité à 0 = 180 . Dans au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (7) , (11) et (12) suivantes: Po(0) > 0.. (7), OP- (0, 0) Avec cette configuration, il est possible d'accroître la performance optique tout en réduisant l'astigmatisme pour le centre du verre et les rayons paraxiaux. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (9), (13) et (12) suivantes: Po(0) 0.. (13), AP-(0,90) 0... (12). Il est préférable pour une lentille négative de satisfaire aux conditions (13) et (12). Avec cette configuration, il est possible de renforcer la performance optique tout en réduisant l'astigmatisme pour les rayons au centre et paraxiaux du verre. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (14) et (15) suivantes: Po(0) > 0. . (14), D1(0,0) Dans ce cas, la condition (16) suivante peut être satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de 35 -90 AP(10, 0) > AP-(15,0) .. (16). 2887344 7 Le verre de lunettes satisfaisant à la condition (14) a une puissance positive. Le verre de lunettes satisfaisant à la condition (15) utilise une surface ayant une courbe de base qui est moins profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour atteindre commodément une puissance sphérique prescrite SPH vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison. Autrement dit, concernant le verre de lunettes ayant une puissance positive et une surface relativement peu profonde, il est possible d'accroître la performance optique hors d'axe en concevant le verre de façon que la grandeur d'asphéricité (c'est-à-dire la grandeur d'écart par rapport à une forme de surface sphérique) diminue en même temps que la distance h à partir de l'axe Z augmente dans un plan contenant l'axe Z et formant l'angle 0 avec l'axe X. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (17 et (18) suivantes: Po(0) Chaque coefficient Am, Bm, Ap, Bp est obtenu en définissant quatre lentilles sphériques ayant des indices de réfraction de 1,5, 1,6, 1,7 et 1,8, donnant des coefficients d'une ligne de régression qui est obtenue lorsque la régression linéaire est appliquée à une ligne d'aberration constante d'une aberration de 0 de chaque lentille sphérique tout en divisant la puissance dioptrique en une région de valeur dioptrique positive et une région de valeur dioptrique négative, et en appliquant en outre la régression linéaire aux coefficients obtenus en utilisant un indice de réfraction n. Le verre de lunettes satisfaisant à la condition (17) a une puissance négative. Le verre de lunettes satisfaisant 2887344 8 à la condition (18) utilise une surface ayant une courbe de base qui est moins profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour atteindre convenablement une puissance sphérique prescrite SPH vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison. Autrement dit, concernant le verre de lunettes ayant une puissance négative et une surface relativement peu profonde, il est possible de renforcer la performance optique hors d'axe en concevant le verre de façon que la grandeur d'asphéricité augmente en même temps que la distance h à partir de l'axe Z augmente dans un plan contenant l'axe Z et formant l'angle 0 avec l'axe X. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (17) et (20) suivantes: Pa(0) Am-Po(0) + Bm.. (20) Où Am = 0,62n - 0,40, Bm= 20,09n 23,46. Dans ce cas, une condition suivante (16) peut être satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de: -90 _ AP (10,0) > AP-(15,0) ... (16). Le verre de lunettes satisfaisant à la condition (20) utilise une surface ayant une courbe de base qui est plus profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour atteindre convenablement une puissance sphérique prescrite SPH vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison. Autrement dit, concernant le verre de lunettes ayant une puissance négative et une surface relativement profonde, il est possible d'accroître la performance optique hors d'axe en concevant le verre de façon que la grandeur d'asphéricité diminue en même temps que la distance h à partir de l'axe Z augmente dans un plan contenant l'axe Z et formant l'angle 0 avec l'axe X. Selon au moins un aspect, la surface antérieure est 35 formée de façon à être une surface sphérique. En formant la 2887344 9 surface antérieure en une surface sphérique, il est possible de simplifier le procédé de fabrication du verre de lunettes. Si la surface antérieure du verre de lunettes est formée de façon à être la surface sphérique, les conditions mentionnées ci-dessus peuvent être changées en les conditions suivantes. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (7) et (21) suivantes Po(0) > 0 -. (7), D2 (5, 180) > D2(5,0) ... (21). Dans ce cas, la condition (8) est changée en la condition (21). Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (9) et (22) suivantes Po(0) Les conditions (11), (12) et (13) peuvent être combinées dans l'une des conditions (23) et (24) suivantes. Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (7) et (23) suivantes P0(0) > 0... (7), D2(0,0) - CYL-sin2 (AX) D2(0,90) - CYLÉcos2 (AX) . .. (24). Une relation partie du côté de gauche de la condition (11) Similairement, étant donné qu'une relation partie du côté de gauche de la condition (13) > partie du côté de gauche 2887344 10 de la condition (12) et D1(0,0) = D1(0,90) est vérifiée, on peut obtenir la condition (24) . Les conditions (16) et (19) peuvent être changées en conditions (25) et (26), respectivement Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (14) et (15) Po(0) > 0.. (14), D1(0, 0) Dans ce cas, la condition (25) peut être satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de -90 D2(10,0) > D2(15,0) ... (25). Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (17) et (18) suivantes: Po(0) Dans ce cas, la condition (26) suivante peut être satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de -90 Selon au moins un aspect, le verre de lunettes satisfait aux conditions (17) et (20) suivantes: Po(0) Am.Po(0) + Bm où Am = 0, 62n - 0,40, Bm = 20,09n - 23,46. Dans ce cas, une condition (25) suivante peut être satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de -90 D2(10, 0) > D2(15,0) ... (25). Conformément à un autre aspect de l'invention, il est proposé des lunettes qui sont pourvues d'une monture ayant un angle de cintrage avant supérieur ou égal à 10 ; et du verre de lunettes mentionné ci-dessus. L'invention sera décrite plus en détail au regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et 35 sur lesquels: (17), .. (20) 2887344 11 la figure 1 est une vue en perspective de lunettes enveloppantes dans lesquelles des verres de lunettes selon une forme de réalisation de l'invention sont ajustés; la figure 2 est une vue en coupe des verres de lunettes vus depuis le côté supérieur; la figure 3 est une vue de face du verre de lunettes vu depuis le côté avant; la figure 4 est une vue en coupe du verre de lunettes selon un premier exemple, définie dans un plan X-Z; la figure 5 est un graphique de la puissance surfacique de la section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le premier exemple; la figure 6 est un graphique de la puissance surfacique de la section transversale d'une surface postérieure du verre de lunettes selon le premier exemple; la figure 7 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité 4P- du verre de lunettes selon le premier exemple; la figure 8 montre une représentation du contour d'une 20 erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le premier exemple; la figure 9 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le premier exemple; la figure 10 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un premier exemple comparatif; la figure 11 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le premier 30 exemple comparatif; la figure 12 est une coupe du verre de lunettes selon un deuxième exemple, définie dans un plan X-Z; la figure 13 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure 35 du verre de lunettes selon le deuxième exemple; 2887344 12 la figure 14 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface postérieure du verre de lunettes selon le deuxième exemple; la figure 15 est un graphique illustrant la grandeur 5 d'asphéricité 4P- du verre de lunettes selon le deuxième exemple la figure 16 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le deuxième exemple; la figure 17 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le deuxième exemple la figure 18 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un deuxième exemple 15 comparatif; la figure 19 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le deuxième exemple comparatif; la figure 20 est une coupe du verre de lunettes selon 20 un troisième exemple, définie dans un plan X-Z; la figure 21 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le troisième exemple; la figure 22 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface posté- rieure du verre de lunettes selon le troisième exemple; la figure 23 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité OP- du verre de lunettes selon le troisième exemple la figure 24 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le troisième exemple; la figure 25 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le troisième 35 exemple 2887344 13 la figure 26 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un troisième exemple comparatif; la figure 27 montre une représentation du contour de 5 l'astigmatisme du verre de lunettes selon le troisième exemple comparatif; la figure 28 est une coupe transversale du verre de lunettes selon un quatrième exemple, définie dans un plan X-Z; la figure 29 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le quatrième exemple; la figure 30 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface posté- rieure du verre de lunettes selon le quatrième exemple; la figure 31 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- du verre de lunettes selon le quatrième exemple; la figure 32 montre une représentation du contour 20 d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le quatrième exemple; la figure 33 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le quatrième exemple; la figure 34 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un quatrième exemple comparatif; la figure 35 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le quatrième 30 exemple comparatif; la figure 36 est une coupe transversale du verre de lunettes selon un cinquième exemple, définie dans le plan X-Z; la figure 37 est un graphique de la puissance 35 surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le cinquième exemple; la figure 38 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale de la surface postérieure du verre de lunettes selon le cinquième exemple; la figure 39 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité 4P- du verre de lunettes selon le cinquième exemple la figure 40 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le cinquième exemple; la figure 41 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le cinquième exemple la figure 42 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un cinquième exemple 15 comparatif; la figure 43 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le cinquième exemple comparatif; la figure 44 est une coupe transversale du verre de lunettes selon un sixième exemple, définie dans le plan X-Z; la figure 45 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le sixième exemple; la figure 46 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface postérieure du verre de lunettes selon le sixième exemple; la figure 47 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité 4P" du verre de lunettes selon le sixième exemple la figure 48 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le sixième exemple; la figure 49 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le sixième 35 exemple la figure 50 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un sixième exemple comparatif; la figure 51 montre une représentation du contour de 5 l'astigmatisme du verre de lunettes selon le sixième exemple comparatif; la figure 52 est une coupe transversale du verre de lunettes selon un septième exemple, définie dans le plan X-Z; la figure 53 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le septième exemple; la figure 54 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface postérieure du verre de lunettes selon le septième exemple; la figure 55 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité 4P- du verre de lunettes selon le septième exemple; la figure 56 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 20 selon le septième exemple; la figure 57 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le septième exemple; la figure 58 montre une représentation du contour 25 d'une erreur de puissance moyenne d'un septième exemple comparatif; la figure 59 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le septième exemple comparatif; la figure 60 est une coupe transversale du verre de lunettes selon un huitième exemple, définie dans le plan X-Z; la figure 61 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface antérieure du verre de lunettes selon le huitième exemple; la figure 62 est un graphique de la puissance surfacique en section transversale d'une surface postérieure du verre de lunettes selon le huitième exemple; la figure 63 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité OP- du verre de lunettes selon le huitième exemple; la figure 64 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes selon le huitième exemple; la figure 65 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le huitième exemple; la figure 66 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un huitième exemple 15 comparatif; la figure 67 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes selon le huitième exemple comparatif; et la figure 68 montre des spécifications des verres de 20 lunettes selon les premier à huitième exemples et les premier à huitième exemples comparatifs. La figure 1 est une vue en perspective de lunettes enveloppantes 100 dans lesquelles les verres de lunettes 11 et 21 selon une forme de réalisation de l'invention sont ajustés. La figure 2 est une vue en coupe transversale des verres de lunettes 11 et 21 vus depuis le côté supérieur. Sur chacune des figures 1 et 2, les yeux d'un utilisateur sont également illustrés de manière qu'on puisse voir une relation entre les positions des yeux et celle des lunettes enveloppantes 100. Les lunettes 100 comportent le verre 11 sur l'oeil droit, le verre 21 sur l'oeil gauche et une monture 50. Le verre 11 présente une surface antérieure lla et une surface postérieure llb. Le verre 21 présente une surface antérieure 21a et une surface postérieure 21b. Des points 12 et 22 sont respectivement des points de centrage des verres de lunettes 11 et 21. Une flèche 13 représente 2887344 17 une ligne normale vers l'extérieur qui est normale à la surface antérieure lla au point de centrage 12. Une flèche 23représente une ligne normale vers l'extérieur qui est normale à la surface antérieure 21a au point de centrage 22. Par la suite, les systèmes de coordonnées de gauche sont définis aux points de centrage 12 et 22 sur les verres de lunettes 11 et 21, respectivement. Pour le verre de lunettes 11, la direction passant par le point de centrage 12 et un centre de rotation 10 du point de centrage 12 au centre de rotation 10 est définie comme axe Z (un sens positif de l'axe Z), un axe qui est orthogonal à l'axe Z et qui est sensiblement égal à une direction horizontale dans un état où les lunettes 100 sont portées par un utilisateur est défini comme axe X, un axe qui est orthogonal à l'axe Z et est sensiblement égal à une direction verticale dans l'état où les lunettes 100 sont portées par l'utilisateur est défini comme axe Y. Pour le verre de lunettes 21, la direction passant par le point de centrage 22 et un centre de rotation 20 depuis le point de centrage 22 jusqu'au centre de rotation 20 est définie comme axe Z (un sens positif de l'axe Z), un axe qui est orthogonal à l'axe Z et qui est sensiblement égal à une direction horizontale dans un état où les lunettes 100 sont portées par un utilisateur est défini comme axe X et un axe qui est orthogonal à l'axe Z et est sensiblement égal à une direction verticale dans l'état où les lunettes 100 sont portées par un utilisateur est défini comme axe Y. Chaque système de coordonnées de gauche est défini de façon que chacune des directions de projections orthographiques 14 et 24 (qui sont représentées par des flèches de contour dans les systèmes de coordonnées, respectivement) des lignes normales 13 et 23 vers l'extérieur sur le plan X-Y respectif soit égale à un sens négatif de l'axe X correspondant. En d'autres termes, la figure 2 est une coupe des lunettes 100 définie dans les plans X-Z. Le verre de lunettes 11 est configuré de manière qu'un angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et 2887344 18 l'axe Z soit supérieur ou égal à environ 100. Le verre de lunettes 21 est également configuré de manière qu'un angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 23 et l'axe Z soit supérieur ou égal à environ 100. Ainsi, les verres de lunettes 11 et 21 sont convenablement conçus pour la monture 50 ayant un grand angle de cintrage avant. En d'autres termes, chacun des verres de lunettes 11 et 21 possède une excellente propriété d'enveloppement et convient à des lunettes enveloppantes. Chacune des surfaces postérieures llb et 21b des verres de lunettes 11 et 21 est formée de façon à être une surface asphérique. En outre, la surface postérieure llb est configurée de manière qu'une coupe transversale de cette surface, définie dans un plan (à savoir le plan X-Y) , contenant l'axe Z et la ligne normale vers l'extérieur 13, soit asymétrique. Similairement, la surface postérieure 21b est configurée de manière qu'une coupe transversale de cette surface, définie dans un plan (à savoir le plan X-Y), contenant l'axe Z et la ligne normale vers l'extérieur 23, soit asymétrique. En configurant une section transversale d'une surface asphérique afin qu'elle soit asymétrique, il est possible d'atténuer suffisamment les aberrations asymétriques engendrées suivant un angle d'inclinaison au point de centrage 12 (22). Pour chacun des systèmes de coordonnées de gauche, les courbures des sections transversales des surfaces antérieure et postérieure définies par un plan qui contient l'axe Z et forme un angle 0 avec l'axe X sont définies comme C1(h,0) [dpt. dioptrie] et C2(h,0) [dpt], respectivement, où h représente une distance [mm] à partir de l'axe Z. L'épaisseur d'une lentille au point de centrage est représentée par t [mm] , l'indice de réfraction du milieu du verre de lunettes est représenté par n, une puissance sphérique prescrite est représentée par SPH [dpt], une puissance cylindrique prescrite est représentée par CYL [dpt], et un axe de cylindre mesuré dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre par rapport à l'axe X est représenté par AX [0]. Selon les définitions mentionnées ci-dessus, la puissance surfacique en coupe transversale Dl(h,0) de la 5 surface antérieure est définie comme: Dl(h,0) = (n - 1).CI(h,0) .. (1), la puissance surfacique D2(h,0) de la section transversale de la surface postérieure est définie comme: D2(h, 0) = (1 - n)ÉC2(h,0) .. (2), la grandeur P(h,0) concernant la puissance au sommet est définie comme: P- (h, 0) = Dl(h,O)/{l-Dl(h,O). t/1000/nl + D2 (h, 0) ... (3), une puissance dioptrique prescrite pour des rayons centraux et paraxiaux du verre est définie comme: Po (0) = SPH + CYLÉsin2 (0-AX) .. (4), la grandeur AP (h, 0) concernant une grandeur d'asphéricité est définie comme. AP(h,0) = P(h,0) - Po(0) .. (5) . Etant donné que la quantité AP-(h,0) peut être considérée comme une somme de grandeurs d'asphéricité des surfaces antérieure et postérieure, la grandeur AP-(h,0) est simplement appelée ci-après grandeur d'asphéricité. On décrira ci-après huit exemples concrets du verre de lunettes selon la forme de réalisation. Les explications suivantes sont données principalement pour le verre de lunettes 11 destiné à l'oeil droit. La figure 3 est une vue de face du verre de lunettes 11 vu depuis le côté avant. Sur la figure 3, l'angle 0 est un angle que le plan 30 contenant l'axe Z forme avec le côté positif de l'axe X dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre, et "h" représente une distance à partir de l'axe Z. "h" devient plus grand en un point plus proche du bord du verre de lunettes 11. Dans chacun des exemples suivants, le verre de lunettes 11 est formé d'un milieu ayant un indice de réfraction de 1,600, et le diamètre extérieur (dimension de la lentille) du verre de lunettes 11 est 70,0 [mm]. 2887344 20 PREMIER EXEMPLE La figure 4 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un premier exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le premier exemple est configuré de façon que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage ou d'enveloppement avant) soit de 10 . La figure 5 est un graphique de la puissance surfacique D1 de la section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 5, la surface antérieure lla du verre 11 de lunettes est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 6 est un graphique de la puissance surfacique D2 de la section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 6, la surface postérieure lib est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance surfacique de la section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle O. La figure 7 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques D1 et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et lib. Le tableau 1 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le premier exemple. Dans le tableau 1 (et dans les tableaux similaires qui suivent), P-représente une grandeur concernant une puissance au sommet, et Po représente une puissance dioptrique prescrite pour le centre du verre et des rayons paraxiaux. TABLEAU 1 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D1 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D2 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -5,29 -5,23 -5, 17 -5,23 -5,29 -5,23 -5,17 -5,23 -5,34 -5,28 -5,19 -5,22 -5,26 -5,22 -5, 19 -5,28 -5,41 -5,35 -5,23 -5,20 -5,21 -5,20 -5,23 -5,35 -5,40 -5,34 -5, 25 -5,22 -5,23 -5,22 -5,25 -5,34 -5,27 -5,22 -5,22 -5,25 -5,28 -5,25 -5, 22 -5,22 P- h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 2,89 2,94 3,00 2,94 2,89 2, 94 3,00 2,94 2,84 2,90 2,98 2,96 2,92 2,96 2,98 2,90 2,76 2,82 2,94 2,98 2,97 2,98 2,94 2,82 2,78 2,83 2,92 2,95 2,94 2,95 2,92 2,83 2,91 2,95 2, 96 2,92 2,90 2,92 2,96 2,95 0 0 45 90 135 180 225 270 315 Po 3,00 3,00 3, 00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -0,11 -0,06 -0,00 -0,06 -0,11 -0,06 -0,00 -0,06 -0,16 -0,10 -0,02 -0,04 -0,08 -0,04 0,02 -0,10 AP- 10 -0,24 -0,18 -0,06_-0,02 -0,03 -0,02 -0,06 -0,18 -0,22 0,17 -0,08 -0,05 -0,06 -0,05 -0,08 -0,17 -0,09 -0,05 -0,04 -0,08 -0,10 -0, 08 -0,04 -0,05 Comme montré sur la figure 7 et dans le tableau 1, le verre de lunettes 11 selon le premier exemple satisfait à une condition (6) dans une plage de 5 AP-(h,0) OP-(h,180) (6) Autrement dit, la section transversale de la surface postérieure llb présente une asymétrie de rotation. Comme montré dans le tableau 1, Po(0) est de 3,00. Le verre 11 de lunettes satisfait donc à une condition (7). Po(0) > 0 2887344 22 Comme montré sur la figure 7 et dans le tableau 1, le verre de lunettes selon le premier exemple satisfait à une condition (8). OP-(5,180) > AP-(5,0) .. (8) Le verre de lunettes 11 selon le premier exemple satisfait à des conditions (11) et (12). AP-(0, 0) D2(5,180) > D2(5,0) ... (21) Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait aux conditions (11) et (12), le verre de lunettes 11 selon le premier exemple satisfait à une condition (23). D2(0,0) - CYLÉsin2 (AX) DEUXIEME EXEMPLE La figure 12 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un deuxième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage avant) soit de 10 . La figure 13 est un graphique de la puissance surfacique D1 en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 13, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 14 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 14, la surface postérieure llb est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance surfacique en section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle O. La figure 15 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité OP" par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques D1 et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et llb. Le tableau 2 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple. TABLEAU 2 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D1 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D2 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -11,89-11, 97 12,06 -11,97 -11,89 -11,97 -12,06 -11,97 -11, 89 -11, 97 -12, 08 -12, 03 11, 96 -12, 03 -12, 08 -11, 97 -11,93 -12,04 -12,15 -12,13 -12,07 -12, 13 -12,15 -12,04 -12,21-12,28-12,34 -12,27-12,21-12,27 -12,34-12,28 -12, 69 12, 73 -12, 69 -12, 57 -12, 47 -12, 57 -12, 69 -12, 73 P- h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -3,83 -3,91 -3,99 -3,91 -3,83 -3,91 -3,99 -3,91 -3, 83 3,91 -4,02 -3,96 -3,90 -3,96 -4,02 -3,91 -3,87 -3,98 -4,09 -4,07 -4, 01 4,07 -4,09 -3,98 -4,15 -4,21 -4,28 -4,21 -4,15 -4,21 -4,28 -4,21 -4, 63 4,67 -4,63 -4,50 -4,41 -4,50 -4,63 -4,67 0 0; 45 90 135 180 225 270 315 Po - -4,001 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 0,17: 0,09 0,01 0,09 0,17 0,09 0,01 0,09 0,17' 0,09 -0, 02 0,04 0,10 0,04 -0,02 0,09 OP- 0,13 0,02 -0,09 -0,07 -0,01 -0,07 -0,09 0, 02 -0,15 -0,211 -0,28 -0,21 -0,15 -0,21 -0,28 -0,21 -0,63 -0,67 -0,63 -0, 50 -0,41 -0,50 -0,63 -0,67 Comme montré sur la figure 15 et dans le tableau 2, le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 Po(0) AP-(5, 180) AP-(0,90) 0.. (12) AP-(0,0) > 0... (13) Comme montré dans le tableau 2, le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple satisfait à une condition (20). D1(0,0) > Am.Po (0) + Bm... (20) Comme montré sur la figure 15 et dans le tableau 2, le verre de lunette 11 satisfait à une condition (16) lorsque l'angle 0 est compris entre 90 et 270 . AP-(5,0) > AP-(10,0) > AP-(15,0) .. (16) Comme décrit ci-dessus, la surface antérieure lla est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. Par conséquent, comme montré sur la figure 14 et dans le tableau 2, le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple satisfait à une condition (22). D2(5,180) D2(0,0) - CYLÉsin2(AX) > D2(0,90) - CYLÉcos2(AX) ... (24) Comme on peut le voir sur la figure 14 et dans le tableau 2, une condition (25) correspondant à la condition (16) est également satisfaite. D2(5,0) > D2(10,0) > D2(15,0) ... (25) La figure 16 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple. La figure 17 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple. La figure 18 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes ayant une surface 2887344 26 postérieure configurée en une surface sphérique (c'est- à-dire un deuxième exemple comparatif). La figure 19 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du deuxième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée en une surface sphérique. Comme on peut le voir en comparant les figures 16 et 18 et en comparant les figures 17 et 19, le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple parvient à un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le deuxième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. Etant donné que le verre de lunettes 11 selon le deuxième exemple satisfait en outre à la condition (20), une courbe de base, qui est plus profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour parvenir commodément à une puissance sphérique prescrite en ce qui concerne des aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison, est utilisée dans le deuxième exemple. Cependant, en satisfaisant à la condition (16) lorsque l'angle 0 est dans une plage prédéterminée, il est possible d'obtenir une performance optique hors d'axe convenable. TROISIEME EXEMPLE La figure 20 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un troisième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle d'enveloppement ou de cintrage avant) au point de centrage 12 soit de 20 . La figure 21 est un graphique de la puissance surfacique D1 en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 21, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 22 est un graphique de la 2887344 27 puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 22, la surface postérieure llb est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance surfacique en section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle O. La figure 23 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques D1 et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et llb. Le tableau 3 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le troisième exemple. TABLEAU 3 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 o 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D1 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D2 h\0 0 45 90 135 180 225 _ 270 315 0 -5,61 _ -5,17 5,39 -5,61 -5,39 -5,17 -5,39 -5,39 -5,65 -5,46 -5,19 -5,34 -5,53 -5, 34 5,19 -5,46 -5,69 -5,52 -5,23 -5,25 -5,39 -5,25 -5,23 -5,52 -5,59 -5, 44 5,25 -5,26 -5,37 -5,26 -5,25 -5,44 -5,37 -5,31 -5,22 -5,33 -5,42 -5, 33 5,22 -5,31 P- h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 2,56 2,78 3,00 2,78 2, 56 2,78 3,00 2,78_ 2,52 2,711 2,98 2,83 2,64 2,83 2,98 2,71 2,48 2,65 2, 94_ 2,92 2,78 2,92 2,94 2,65 2,59 2,741 2,92 2,91 2,81 2,91 2,92 2,74 2,8. 0 2,87' 2,96 2,84 2,76 2,84 2,96 2,87 0 0 45 90 135 180 225 270 315 PO 3, 00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 0,44 -0,221 0,00 -0,22 -0,44 -0,22 0,00 -0,22 -0,481 -0,291; -0,02 -0,17 0,36 -0,17 -0,02 -0,29 4P- -0,52 -0,35 -0,06 -0,08 -0,22 -0,08 -0,06 -0, 35 -0,41! -0,26 -0,08 -0,09 -0,19 -0,09 -0,08 -0,26 -0,20 -0,13 -0,04 -0, 16 -0,24 -0,16 -0,04 -0,13 Comme montré sur la figure 23 et dans le tableau 3, le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 Comme décrit précédemment, la surface antérieure lla est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. Par conséquent, comme montré sur la figure 22 et dans le tableau 3, le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple satisfait à la condition (21). Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait aux conditions (11) et (12), le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple satisfait à la condition (23). La figure 24 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le troisième exemple. La figure 25 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le troisième exemple. La figure 26 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes (à savoir d'un troisième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface sphérique. La figure 27 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du troisième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface sphérique. Comme on peut le voir en comparant les figures 24 et 26 et en comparant les figures 25 et 27, le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple parvient à un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le 2887344 29 troisième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le troisième exemple est configuré de façon à avoir un angle de cintrage ou d'enveloppement avant plus grand, égal à 20 . Le verre de lunettes selon le troisième exemple présente donc une propriété d'enveloppement élevée. QUATRIEME EXEMPLE La figure 28 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un quatrième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage ou d'enveloppement avant) soit de 20 . La figure 29 est un graphique de la puissance surfacique Dl en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 29, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 30 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 30, la surface postérieure llb est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance surfacique en section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle O. La figure 31 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité 4P- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques Dl et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et llb. Le tableau 4 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple. TABLEAU 4 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00- 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 D1 - 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8, 00 8, 00 8,00 8,00 8,00 8,00 D2 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -11,41-11,7312,06-11,73-11,41-11,73-12,06-11,73 -11,41-11,72-12,08-11,81-11,53-11,8112,08-11,72 -11,47 -11,78-12,15 -11,97 -11,72 -11,97-12,15-11,78 -11,8112,06-12,34-12,10-11,88-12,10-12,34-12,06 -12,35-12,62-12,69-12,34-12,1012,34-12,69-12,62 P- h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -3,35 -3,67 -3,99 3,67 -3,35 -3,67 -3,99 -3,67 -3,35 -3,66 -4,02 -3,75 -3,47 -3,75 -4, 02 3,66 -3,41 -3,72 -4,09 -3,91 -3,66 -3,91 -4,09 -3,72 -3,75 -4,00 -4, 28 4,03 -3,82 -4,03 -4,28 -4,00 -4,29 -4,56 -4,63 -4,27 -4,04 -4,27 -4, 63 4,56 0 0 45 90 135 180 225 270 315 Po -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 0,65 0,33 0,01 0,33 0, 65 0, 33 0,01 0,33 0,65 0,34 -0,02 0,25 0,53 0,25 -0,02 0,34 AP- 0,59 0,28 -0,09 0,09 0,34 0,09 -0,09 0,28 0,25 0,00 -0,28 -0,03 0, 18 -0, 03 -0,28 0,00 -0,29 -0,56 -0,63 -0,27 -0,04 -0,27 -0,63 -0,56 Comme montré sur la figure 31 et dans le tableau 4, le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 2887344 31 Comme on peut le voir dans le tableau 4, le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple satisfait à la condition (20). Comme montré sur la figure 31 et dans le tableau 4, le verre de lunettes 11 satisfait à la condition (16) lorsque l'angle 0 est compris entre 90 et 270 . Comme décrit précédemment, la surface antérieure lla est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. Par conséquent, comme montré sur la figure 30 et dans le tableau 4, le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple satisfait à la condition (22). Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait aux conditions (12) et (13), le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple satisfait à la condition (24). Comme on peut le voir sur la figure 30 et dans le tableau 4, la condition {25) correspondant à la condition (16) est également satisfaite. La figure 32 montre une représentation du contour de l'erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple. La figure 33 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple. La figure 34 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface sphérique (c'est-à-dire un quatrième exemple comparatif). La figure 35 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du quatrième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface sphérique. Comme on peut le voir en comparant les figures 32 et 34 et en comparant les figures 33 et 35, le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple parvient à un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le quatrième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. 2887344 32 En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple est configuré de façon à avoir un angle d'enveloppement ou cintrage avant plus grand, égal à 20 . Le verre de lunettes selon le quatrième exemple présente donc une propriété d'enveloppement élevée. Etant donné que le verre de lunettes 11 selon le quatrième exemple satisfait à la condition (20), une courbe de base, qui est plus profondequ'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour obtenir convenablement une puissance sphérique prescrite vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison, est utilisée dans cet exemple. Cependant, en satisfaisant à la condition (16) lorsque l'angle 0 est dans une plage prédéterminée, il. est possible d'obtenir une performance optique hors d'axe convenable. CINQUIEME EXEMPLE La figure 36 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un cinquième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage ou d'enveloppement avant) au point de centrage 12 soit de 20 . La figure 37 est un graphique de la puissance surfacique D1 en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 37, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 38 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 38, la surface postérieure llb est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance en section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle O. 2887344 33 La figure 39 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques D1 et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et llb. Le tableau 5 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple. TABLEAU 5 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4, 00 4, 00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 D1 - - - 4,00 4,00 4,00 4, 00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4, 00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 D2 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -1,46 -1, 25 -1,04 -1,25 -1,46 -1,25 -1,04 -1,25 -1,86 -1,58 -1,13 -1,14 -1,27 -1, 14 -1,13 -1,58 -2,03 -1,82 -1,34 -1,06 -1,08 -1,06 -1,34 -1,82 -2,24 -2, 01 -1,59 -1,33 -1,29 -1,33 -1,59 -2,01 -2,33 -2,14 -1,79 -1,51 -1,36 -1, 51 -1,79 -2,14 P h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 2,59 2,79 3,00 2,79 2, 59 2,79 3,00 2,79 2,18 2,46 2,91 2,90 2,77 2,90 2,91 2,46 2,01 2,22 2,70 2,98 2,96 2,98 2,70 2,22 1,80 2,03 2,45 2,71 2,75 2,71 2,45 2,03 1,72 1, 90 2,26 2,53 2,68 2,53 2,26 1,90 0 0 45 90 135 180 225 270 315 Po - - 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -0,41. -0,21 0,00 -0,21 -0,41 -0,21 0,00 -0,21 -0,82' -0,541 -0, 09 -0,10 -0,23 -0,10 -0,09 -0,54 OP- -. - -0,99 -0,78! -0,30 -0,021 -0,04 -0,02 -0, 30 -0,78 -1,20 -0,97 -0,55 -0,29] -0,25 -0,29 -0,55 -0,97 -1,28 -1,10 -0, 74 -0,47 -0,32 -0,47 -0,74 -1,10 Comme montré sur la figure 39 et dans le tableau 5, le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 Comme montré sur la figure 39 et dans le tableau 5, la condition (16) est satisfaite lorsque l'angle 0 est compris entre -90 et 90 (270 à 360 et 0 à 90 ). Comme décrit ci-dessus, la surface antérieure lla est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. Par conséquent, comme montré sur la figure 38 et dans le tableau 5, le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple satisfait à la condition (21). Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait aux conditions (11) et (12), le verre de lunettes il selon le cinquième exemple satisfait à la condition (23). Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait à la condition (16), la condition (25) est satisfaite (voir la figure 38 et le tableau 5). La figure 40 montre une représentation du contour de l'erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple. La figure 41 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple. La figure 42 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes ayant une surface postérieure configurée en une surface sphérique (c'est-à-dire un cinquième exemple comparatif). La figure 43 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du cinquième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface sphérique. Comme on peut le voir 2887344 35 en comparant les figures 40 et 42 et en comparant les figures 41 et 43, le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple atteint un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le cinquième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple est configuré de façon à avoir un angle de cintrage ou d'enveloppement avant plus grand, égal à 200. Le verre de lunettes selon le cinquième exemple présente donc une propriété d'enveloppement élevée. Etant donné que le verre de lunettes 11 selon le cinquième exemple satisfait à la condition (15), une courbe de base, qui est moins profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour atteindre convenablement une puissance sphérique prescrite vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison, est utilisée dans le cinquième exemple. Cependant, en satisfaisant à la condition (16) lorsque l'angle 0 est dans une plage prédéterminée, il est possible d'atteindre une performance optique hors d'axe convenable. SIXIEME EXEMPLE La figure 44 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un sixième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le sixième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire l'angle de cintrage avant) au point de centrage 12 soit de 20 . La figure 45 est un graphique de la puissance surfacique D1 en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle 0. Comme montré sur la figure 45, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface 2887344 36 sphérique. La figure 46 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 46, la surface postérieure llb est réalisée sous la forme d'une surface asphérique dont la puissance surfacique en section transversale varie suivant les valeurs de la distance h et de l'angle 0. La figure 47 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques Dl et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lia et llb. Le tableau 6 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le sixième exemple. TABLEAU 6 h\O 0 45 90 135 180 225 270 315 0 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2, 00 2, 00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 D1 2,00 2,00 2,00 2,00 2, 00 2, 00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 D2 h\O 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -5,39 -5,70 -6, 01 -5,70 -5,39 -5,70 -6,01 -5,70 -5,04 -5,39 -5,93 -5,85 -5,66 -5,85 -5, 93 -5,39 -4,79 -5,13 -5,74 -5,97 -5,81 -5,97 -5,74 -5,13 -4,59, -4,92 -5, 52 -5,73 -5,76 -5,73 -5,52 -4,92 -4,48 -4,79 -5,35 -5,58 -5,58 -5,58 -5, 35 -4,79 P- h\O 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -3,39' -3,70 -4,00 -3,70 -3, 39 -3,70 -4,00 -3,70 -3,03'1 -3,39 -3,93 -3,84 -3,66 -3,84 -3,93 -3,39 2, 78 -3,13 -3,74 -3,97 -3,81 -3,97 -3,74 -3,13 -2,59 -2,91 -3,52 -3,73 3, 76 -3,73 -3,52 -2,91 -2,481 -2,79 -3,34 -3,57 -3,58 -3,57 -3,34 -2,79 0 0 45 90 135 180 225 270 315 Po -4,00 -4,001 -4,00 -4,00 -4,00 -4,00 -4, 001 -4,00 h\0 0 45 90 135 180 225 270 1 315 0 0,61 0,30 0,00 0,30 0,61 0, 30 0, 00; 0,30 0,97 0,61 0,07 0,16 0,34 0,16 0,07' 0,61 4P- 1,22 0,871 0, 26.4 0, 03 0,19 0,03 0,26 0,87 1,41. 1,09 0,48J1 0,27 0,24 0,27 0,48 1,09 1,52 1, 21 0,661 0,43 0,42 0,43 0,66 1,21 25 30 35 2887344 37 Comme montré sur la figure 47 et dans le tableau 6, le verre de lunettes 11 selon le sixième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 Comme montré sur la figure 47 et dans le tableau 6, une condition (19) suivante est satisfaite lorsque l'angle 0 est compris entre -90 et 90 (270 à 360 et 0 à 90 ). AP-(5,0) D2(5,0) En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le sixième exemple est configuré de façon à avoir un angle de cintrage ou d'enveloppement avant plus grand, égal à 20 . Le verre de lunettes selon le sixième exemple présente donc une propriété d'enveloppement élevée. Etant donné que le verre de lunettes 11 selon le sixième exemple satisfait à la condition (18), une courbe de base, qui est moins profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée de façon à atteindre convenablement une puissance sphérique prescrite vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison, est utilisée dans le sixième exemple. Cependant, en satisfaisant à la condition (19) lorsque l'angle 0 est dans une plage prédéterminée, il est possible d'obtenir une performance optique hors d'axe convenable. SEPTIEME EXEMPLE La figure 52 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un septième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le septième exemple est configuré de manière que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage ou d'enveloppement avant) au point de centrage 12 soit de 15 . La figure 53 est un graphique de la puissance surfacique D1 en section transversale de la surface antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle 0. Comme montré sur la figure 53, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. La figure 54 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle 0. La figure 55 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité AP- par rapport à la distance h et à l'angle 0. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques D1 et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lia et llb. Le tableau 7 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le septième exemple. Comme montré dans le tableau 7, le verre de lunettes selon le septième exemple possède une fonction de correction de l'astigmatisme. TABLEAU 7 h\O 0 45 90 135 180 225 270 315 o 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6, 00 6, 00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 D1 10 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6, 00 6, 00 6,00 6,00 6,00 6,00 D2 h\9 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -3,81 -4, 18 3,59 -3,22 -3,81_ -4,18 -3,59 -3,22 -3,96 -4,27 -3,63 -3,15 -3,71 -4, 13 3,63 -3,40 -4,04 4,33 -3,72 -3,18 -3,67 -4,12 -3,72 -3,53 -4,07 -4,35 -3, 81 -3,28 -3,72 -4,15 -3,81 -3,62 -4,06 -4,34 -3,85 -3,40 -3,80 -4,19 -3, 85 -3,66 h\8 0 45 90 135 180 225 270 315 o 2,29 1,92 2,50 2,87 2,29 1, 92 2,50 2,87 2,14 1,82 2,46 2,94 2,38 1,97 2,46 2,70_ 2,05 1,76 2,37 2,92 2, 42 1,97 2,37 2,56 2,02 1,74 2,28 2,82 2,38 1,94 2,28 2,47 2,03 1,76 2, 24 2,70 2,29 1,91 2,24 2,44 Po 6 0 45 90 135 180 225 270 315 2,50 2,00 2, 50 3,00 2,50 2,00 2,50 3,00 h\8 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -0,21 -0,08 0, 00 -0,13 -0,21 -0,08 0,00 -0,13 OP- 5 -0,36 -0,18 -0,04 -0,06 -0,12 -0, 03 -0,04 -0,30 -0,45 -0,24 -0,13 -0,08_ -0,08 -0,03_ -0,13 -0,44 -0,48 _ 0,22 -0,18 -0,12 -0,06 -0,22 -0,53 -0,26 -0,47 -0,24 -0,26 -0,30 -0,21 -0, 09 -0,26 -0,56 25 30 35 2887344 40 Comme montré sur la figure 55 et dans le tableau 7, le verre de lunettes 11 selon le septième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 Comme décrit précédemment, la surface antérieure lia est réalisée sous la forme d'une surface sphérique. Par conséquent, comme montré sur la figure 54 et dans le tableau 7, le verre de lunettes 11 selon le septième exemple satisfait à la condition (21). Etant donné que le verre de lunettes 11 satisfait aux conditions (11) et (12), le verre de lunettes 11 selon le septième exemple satisfait à la condition (23). Comme on peut le voir sur la figure 54 et dans le tableau 7, la condition (25) est également satisfaite car la condition (16) est satisfaite. La figure 56 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le septième exemple. La figure 57 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le septième exemple. La figure 58 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface torique (c'est-à-dire un septième exemple comparatif). La figure 59 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du septième exemple comparatif) ayant 2887344 41 une surface postérieure configurée de façon à être une surface torique. Comme on peut le voir en comparant les figures 56 et 58 et en comparant les figures 57 et 59, le verre de lunettes 11 selon le septième exemple atteint un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le septième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le septième exemple est configuré de façon à avoir un angle de cintrage ou d'enveloppement avant plus grand, égal à 15 . Par conséquent, le verre de lunettes selon le septième exemple présente une propriété d'enveloppement élevée. Etant donné que le verre de lunettes 11 selon le septième exemple satisfait à la condition (15), une courbe de base, qui est moins profonde qu'une courbe de base d'une surface sphérique configurée pour atteindre convenablement une puissance sphérique prescrite vis-à-vis d'aberrations dans le cas où il n'y a pas d'angle d'inclinaison, est utilisée dans le septième exemple. Cependant, en satisfaisant à la condition (16) lorsque l'angle 0 est dans une plage prédéterminée, il est possible d'obtenir une performance optique hors d'axe convenable. HUITIEME EXEMPLE La figure 60 est une coupe transversale du verre de lunettes 11 selon un huitième exemple, définie dans le plan X-Z. Le verre de lunettes 11 selon le huitième exemple est configuré de façon que l'angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur 13 et l'axe Z (c'est-à-dire un angle de cintrage ou d'enveloppement avant) au point de centrage 12 soit de 15 . La figure 61 est un graphique de la puissance surfacique Dl en section transversale de la surface 2887344 42 antérieure lla par rapport à la distance h et à l'angle O. Comme montré sur la figure 61, la surface antérieure lla du verre de lunettes 11 est réalisée sous la forme d'une surface torique. La figure 62 est un graphique de la puissance surfacique D2 en section transversale de la surface postérieure llb par rapport à la distance h et à l'angle 0. La figure 63 est un graphique illustrant la grandeur d'asphéricité OP- par rapport à la distance h et à l'angle O. La grandeur d'asphéricité est obtenue en utilisant les puissances surfaciques Dl et D2 en section transversale des surfaces antérieure et postérieure lla et llb. Le tableau 8 montre la configuration numérique du verre de lunettes 11 selon le huitième exemple. Comme montré dans le tableau 8, le verre de lunettes selon le huitième exemple possède une fonction de correction de l'astigmatisme. TABLEAU 8 h\6 0 45 90 135 180 225 270 315 0 6,00 5,00 4,00 5,00 6,00 5,00 4, 00 5, 00 6,00 5,00 4,00 5,00 6,00 5,00 4,00 5,00 D1 6,00 5,00 4,00 5,00 6, 00 5, 00 4,00 5,00 6,00 5,00 4,00 5,00 6,00 5,00 4,00 5,00 6,00 5,00 4,00 5,00 6,00 5,00 4,00 5,00 D2 h\6 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -8,76 -8,39 -8, 02 -8,39 -8,76 -8,39 -8,02 -8,39 -8,65 -8,24 -7,98 -8,45 -8,87 -8,45 -7, 98 -8,24 -8,61 -8,16 -7,89 -8,49 -8,95 -8,49 -7,89 -8,16 -8,67 -8,17 -7, 83 -8,50 -9,00 -8,50 -7,83 -8,17 -8,83 -8,31 -7,86 -8,54 -9,04 -8,54 -7, 86 -8,31 P- h\9 0 45 90 135 180 225 270 315 0 -2,72 -3,36 -4,00 -3,36 -2, 72 -3,36 -4,00 -3,36 -2,62 -3,21 -3,96 -3,42 -2,83 -3,42 -3,96 -3,21 -2, 58 -3,14 -3,87 -3,47 -2,92 -3,47 -3,87 -3,14 -2,63 -3,15 -3,81 -3,48 -2, 96 -3,48 -3,81 -3,15 -2,80 -3,29 -3,84 -3,51 -3,01 -3,51 -3,84 -3,29 8 0 45 90 135 180 225 270 315 Po -3,00 -3,50 -4,00 -3,50 -3,00 -3,50 -4,00 -3, 50 h\6 0 45 90 135 180 225 270 315 0 0,28 0,14 0,00 0,14 0,28 0,14 0,00 0, 14 0,38 0,29 0,04 0,08 0,17 0,08 0,04 0,29 P- 10 0,42 0,36 0,13 0,03 0, 08 0,03 0,13 0,36 0,37 0,35 0,19 0,02 0,04 0,02 0,19 0,35 0,20_ 0,21 0,16 -0, 01 -0,01 -0,01 0,16 0,21 25 30 35 2887344 43 Comme montré sur la figure 63 et dans le tableau 8, le verre de lunettes 11 selon le huitième exemple satisfait à la condition (6) dans une plage de 5 La figure 64 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne du verre de lunettes 11 selon le huitième exemple. La figure 65 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes 11 selon le huitième exemple. La figure 66 montre une représentation du contour d'une erreur de puissance moyenne d'un verre de lunettes ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface torique (c'est-à-dire un huitième exemple comparatif). La figure 67 montre une représentation du contour de l'astigmatisme du verre de lunettes (du huitième exemple comparatif) ayant une surface postérieure configurée de façon à être une surface torique. Comme on peut le voir en comparant les figures 64 et 66 et en comparant les figures 65 et 67, le verre de lunettes 11 selon le huitième exemple atteint un équilibre entre l'erreur de puissance moyenne et l'astigmatisme, tout en réduisant l'erreur de puissance moyenne et l'astiymatisme à des minimaux, respectivement. On doit comprendre que le verre de lunettes selon le huitième exemple présente une performance optique plus appropriée que celle d'un verre de lunettes classique. En plus des avantages mentionnés ci-dessus, le verre de lunettes 11 selon le huitième exemple est configuré de façon à avoir un angle d'enveloppement ou de cintrage avant plus grand, égal à 15 . Le verre de lunettes selon le huitième exemple possède donc une propriété d'enveloppement élevée. Sur la figure 68, des spécifications des premier à huitième exemples et des premier à huitième exemples comparatifs, mentionnés ci-dessus, sont résumées. En se référant aux explications précédentes portant sur les erreurs de puissance moyenne et l'astigmatisme des premier à huitième exemples et des premier à huitième exemples comparatifs et aux spécifications indiquées sur la figure 68, on comprendra que les verres de lunettes selon les premier à huitième exemples sont capables de réduire des aberrations et ont une performance optique plus appropriée que celle de verres de lunettes classiques. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent 15 être apportées aux verres de lunettes décrits et représentés sans sortir du cadre de l'invention. 2887344 45 REVENDICATIONS 1. Verre de lunettes ayant une surface asphérique sur l'une de ses surfaces antérieure (lla, 21a) et postérieure (llb, 21b), caractérisé en ce qu'une ligne normale vers l'extérieur (13, 23), normale à la surface antérieure en un point de centrage (12, 22), est inclinée par rapport à un axe passant par le point de centrage et le centre de rotation (10, 20) d'un oeil, et en ce qu'une coupe transversale de la surface asphérique, définie par un plan contenant la ligne normale vers l'extérieur et l'axe, est asymétrique. 2. Verre de lunettes selon la revendication 1, caractérisé en ce que, lorsqu'une direction passant par le point de centrage et le centre de rotation d'un oeil depuis le point de centrage vers le centre de rotation d'un oeil est définie comme axe Z, deux axes croisant perpendiculairement l'axe Z sont définis respectivement comme axe X et comme axe Y afin de définir un système de coordonnées orienté à gauche au point de centrage d'une manière telle qu'une projection orthographique de la ligne normale vers l'extérieur vers un plan X-Y faisant face à un sens négatif de l'axe X, des courbures de sections transversales des surfaces antérieure et postérieure définies par un plan qui contient l'axe Z et forme un angle 0 avec l'axe X sont respectivement définies par C1(h,0) (dpt) et C2(h,0) (dpt), où h représente une distance, en millimètres, depuis l'axe Z, l'épaisseur du verre de lunettes au point de centrage est représentée par t (mm), un indice de réfraction du milieu du verre de lunettes est représenté par n, une puissance sphérique prescrite est représentée par SPH (dpt), une puissance cylindrique prescrite est représentée par CYL (dpt), et un axe de cylindre mesuré dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre par rapport à l'axe X est représenté par AX ( ), la puissance surfacique D1(h,O) en section transversale de la surface antérieure est définie comme: D1(h,0) = (n - 1) ÉC1(h,0) .. (1), la puissance surfacique D2(h,0) en section transversale de la surface postérieure est définie comme: D2(h, 0) = (1 - n)ÉC2(h,0) .. (2), une grandeur P(h,0) concernant une puissance au sommet est définie comme: P(h,0) = Dl(h,0)/{l-D1(h,0)Ét/1000/n} + D2(h,O) ... (3), une puissance dioptrique prescrite Po(0) pour le centre du verre et des rayons paraxiaux est définie comme: Po (0) = SPH + CYLÉsin2 (0-AX) .. (4), et une grandeur AP-(h,0) concernant une grandeur d'asphéricité 15 est définie comme: AP-(h,0) = P-(h,0) - Po(0) ... (5), où le verre de lunettes satisfait à une condition (6) suivante dans une plage de 5 3. Verre de lunettes selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un angle formé entre la ligne normale vers l'extérieur et l'axe passant par le point de centrage et le centre de rotation d'un oeil est supérieur ou égal à 100. 4. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (7) et (8) sont satisfaites. P0(0) > 0.. (7), AP-(5,180) > AP-(5,0) ... (8). 5. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (9) et (10) sont satisfaites: Po (0) 2887344 47 6. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (7), (11) et (12) sont satisfaites P0(0) > 0.. (7), AP(0, 0) 7. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (9), (13) et (12) sont satisfaites Po (0) 0.. (13), AP(0, 90) 0... (12) 8. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (14) et (15) sont satisfaites P0(0) > 0.. (14), D1(0,0) AP-(10,0) > AP" (15,0) .. . (16). 9. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (17) et (18) sont satisfaites Po(0) 10. Verre de lunettes selon la revendication 2, caractérisé en ce que les conditions suivantes (17) et (20) sont satisfaites Po(0) Am'Po(0) + Bm.. (20) Où Am = 0,62n - 0,40, Bm = 20,09n - 23, 46, 2887344 48 dans lequel une condition suivante (16) est satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de: -90 _ AP-(10,0) > AP-(15,0) ... (16). 11. Verre de lunettes selon la revendication 1, caractérisé en ce que la surface antérieure est formée de façon à être une surface sphérique. 12. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (7) et (21) sont satisfaites P0(0) > 0. . (7), D2 (5, 180) > D2(5,0) . (21) . 13. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (9) et (22) sont satisfaites Po(0) 14. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (7) et (23) sont satisfaites Po(0) > 0. . (7), D2(0,0) - CYLÉsin2 (AX) 15. Verre de lunettes selon la revendication il, caractérisé en ce que les conditions suivantes (9) et (24) sont satisfaites Po (0) D2(0,90) - CYLÉcos2 (AX) ... (24). 16. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (14) et (15) sont satisfaites: Po(0) > 0.. (14), D1(0,0) D2(10,0) > D2(15,0) .. (25). 17. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (17) et (18) sont satisfaites: Po (0) 18. Verre de lunettes selon la revendication 11, caractérisé en ce que les conditions suivantes (17) et (20) sont satisfaites: Po (0) Am.Po(0) + Bm.. {20) où Am = 0,62n - 0,40, Bm = 20, 09n 23,46, dans lequel une condition suivante (25) est satisfaite lorsque l'angle 0 est dans une plage de -90 D2(10,0) > D2(15,0) ... (25). 19. Lunettes, caractérisées en ce qu'elles comportent une monture (50) ayant un angle de cintrage ou d'enveloppement avant supérieur ou égal à 10 ; et le verre de lunettes (11, 21) selon la revendication 1.