Brevet FR2893668A1 — publié le 20070525

FILTRE D'EPURATION DE GAZ D'ECHAPPEMENT La présente invention se rapporte à un filtre d'épuration de gaz d'échappement qui collecte la matière particulaire dans des gaz d'échappement émis par un moteur à combustion interne, pour épurer 5 ainsi les gaz d'échappement. Des filtres d'épuration de gaz d'échappement réalisés sous la forme d'un corps de structure en nid d'abeilles obtenu à partir d'un matériau céramique ont été utilisés pour collecter la matière particulaire dans des gaz d'échappement émis par des moteurs à combustion interne. 10 Le corps de structure en nid d'abeilles comprend une multiplicité de cloisons de séparation poreuses et une couche de peau extérieure entourant les cloisons de séparation poreuses. Les cloisons de séparation définissent une multiplicité de cellules qui sont obturées ou fermées à leurs extrémités pour augmenter l'efficacité d'épuration. 15 Les cellules dans le corps de structure en nid d'abeilles consistent en cellules d'entrée ouvertes à des parties d'entrée du côté d'entrée du gaz d'échappement et fermées à des parties de sortie avec des obturateurs du côté de sortie de gaz d'échappement opposé au côté d'entrée de gaz d'échappement, et en cellules de sortie fermées à des 20 parties d'entrée avec des obturateurs et ouvertes à des parties de sortie. Un écoulement de gaz d'échappement est introduit dans le corps de structure en nid d'abeilles à partir des cellules d'entrée, puis traverse les cloisons de séparation poreuses, et est finalement évacué par les cellules de sortie vers l'extérieur du corps de structure en nid d'abeilles. 25 Dans le filtre d'épuration de gaz d'échappement, la perte de pression augmente au fur et à mesure que la quantité de matière particulaire retenue ou accumulée à l'intérieur du filtre augmente. L'augmentation de la perte de pression occasionnerait un problème tel qu'une réduction de puissance, qui réduirait l'économie de carburant. 30 Pour résoudre ce problème, il a été proposé un filtre d'épuration de gaz d'échappement perfectionné, comme exposé dans la Publication de Brevet Japonais Ouverte à l'Examen du Public (JP-A) n 58-196820, dans lequel, dans le but de réduire la perte de pression à un moment auquel de la matière particulaire s'accumule à l'intérieur du filtre (cette perte de pression est appelée ci-après pour abréger "perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire"), les cellules d'entrée ont une aire de surface collective qui est supérieure d'au moins 25% à celle des cellules de sortie. Cependant, une étude effectuée par le présent inventeur a montré que la technique exposée dans le brevet JP 58-196820-A ne pouvait pas réduire suffisamment une perte de pression totale, qui est une combinaison de la perte de pression initiale et de la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. Par conséquent, la présente invention vise à procurer un filtre d'épuration de gaz d'échappement qui est capable de réduire non seulement la perte de pression pendant l'accumulation de matière particulaire mais également la perte de pression totale. Une étude approfondie, effectuée par le présent inventeur concernant une cause de la perte de pression accrue se produisant lorsque la matière particulaire s'accumule dans le filtre, a permis de trouver que le filtre exposé dans le brevet JP 58-196820-A a un nombre accru de cloisons de séparation poreuses placées ou intercalées autrement entre les cellules d'entrée. Avec cet agencement, du fait que les gaz d'échappement passent difficilement à travers les cloisons de séparation poreuses intercalées entre les cellules d'entrée, la perte de pression initiale devient grande. Ceci signifie que la perte de pression initiale d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement ayant une forme en nid d'abeilles est influencée principalement par les cloisons de séparation poreuses. Comme dans le cas du filtre représenté dans le brevet JP 58- 196820-A, si le nombre de cloisons de séparation poreuses intercalées entre les cellules d'entrée est plus grand que nécessaire, une aire de surface collective des cloisons de séparation à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmentera, entraînant une augmentation excessive de la perte de pression initiale. Avec cette augmentation de la perte de pression, la perte de pression totale augmente également. La présente invention procure un filtre d'épuration de gaz d'échappement pour collecter la matière particulaire dans des gaz d'échappement émis par un moteur à combustion interne, pour épurer ainsi les gaz d'échappement, le filtre d'épuration de gaz d'échappement comprenant un corps de structure en nid d'abeilles ayant une multiplicité de cloisons de séparation poreuses et une couche de peau extérieure entourant les cloisons de séparation, dans lequel les cloisons de séparation définissent entre elles une multiplicité de cellules pour la circulation des gaz d'échappement, les cellules consistant en cellules d'entrée ouvertes à leurs parties d'entrée d'un côté d'entrée de gaz d'échappement et fermées à leurs parties de sortie par des obturateurs de sortie d'un côté de sortie de gaz d'échappement opposé au côté d'entrée de gaz d'échappement, et en cellules de sortie fermées à leurs parties d'entrée par des obturateurs d'entrée du côté d'entrée de gaz d'échappement et ouvertes à leurs parties de sortie du côté de sortie de gaz d'échappement, celles des cloisons de séparation qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines ayant une aire de surface collective dans une plage de 5 à 9% d'une aire de surface collective des cloisons de séparation de toutes les cellules. Le filtre d'épuration de gaz d'échappement ayant la structure précédente est capable de réduire la perte de pression totale. Si l'aire de surface collective des cloisons de séparation qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrées adjacentes ou voisines est supérieure à 9% de l'aire de surface collective des cloisons de séparation de toutes les cellules, ceci signifie qu'à cause d'une augmentation du nombre des cloisons de séparation qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines, l'aire de surface des cloisons de séparation à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmente, tandis qu'en même temps, l'aire de surface des cloisons de séparation à travers lesquelles les gaz d'échappement passent facilement diminue de façon correspondante. Ceci occasionnera une augmentation de la perte de pression initiale. D'autre part, si l'aire de surface collective des cloisons de séparation qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines est inférieure à 5% de l'aire de surface collective des cloisons de séparation de toutes les cellules, la matière particulaire ne s'accumulera pas avec une large dispersion ou répartition à l'intérieur du filtre à cause d'un manque de cloisons de séparation respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines. En outre, la matière particulaire est susceptible de boucher l'extrémité d'entrée du filtre, ce qui augmentera la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. Ceci augmentera également la perte de pression totale, qui est une combinaison de la perte de pression initiale et de la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. L'aire de surface collective des cloisons de séparation respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines peut être la somme d'aires de surface de surfaces des cloisons de séparation faisant respectivement face à l'une des deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines. L'aire de surface collective des cloisons de séparation de toutes les cellules peut être le produit de la somme d'aires de surface de surfaces intérieures des cloisons de séparation définissant toutes les cellules et du nombre total des cellules. Les obturateurs de sortie peuvent avoir une longueur de 2 à 5 fois supérieure à la longueur des obturateurs d'entrée. On décrira ci-dessous en détail certains modes de réalisation 25 structuraux préférés de la présente invention, seulement à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels : La figure 1 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à un mode de réalisation de la présente invention; 30 La figure 2 est une coupe axiale du filtre d'épuration de gaz d'échappement de la figure 1; La figure 3 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple 1 de la présente 35 invention; La figure 4 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple 2 de la présente invention; La figure 5 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple Comparatif 1; La figure 6 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple Comparatif 2; La figure 7 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple Comparatif 3; La figure 8 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple 3 de la présente invention; La figure 9 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple 4 de la présente invention; La figure 10 est une représentation schématique montrant une face d'extrémité du côté d'entrée de gaz d'échappement d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à l'Exemple 5 de la présente invention; La figure 11 est une représentation schématique montrant la relation entre les pertes de pression initiale et totale et le rapport entre une aire de surface collective de cloisons de séparation respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes, et une aire de surface collective des cloisons de séparation de toutes les cellules, en relation avec les Exemples 1 et 2 et les Exemples Comparatifs 1 à 3; Les figures 12A à 12C sont des représentations montrant schématiquement un procédé de fabrication d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement conforme à la présente invention; et La figure 13 est une coupe axiale d'un filtre d'épuration d'un gaz d'échappement conforme à un autre mode de réalisation de la présente invention. Comme représenté sur les figures 1 et 2, un filtre d'épuration de gaz d'échappement 1 conforme à un mode de réalisation de la présente invention comprend un corps de structure en nid d'abeilles 10 de forme cylindrique circulaire ayant une multiplicité de cloisons de séparation poreuses 11 s'étendant dans une direction axiale du corps de structure cylindrique en nid d'abeilles 10, et une couche de peau extérieure 13 entourant les cloisons de séparation 11. Les cloisons de séparation 11 définissent entre elles une multiplicité de cellules 12 pour la circulation de gaz d'échappement qui sont émis par un moteur à combustion interne (non représenté). Comme la figure 2 le montre le mieux, les cellules 12 consistent en cellules d'entrée 12a ouvertes à leurs parties d'entrée la d'un côté d'entrée de gaz d'échappement 18 du filtre 1 et fermées à leurs parties de sortie 1 b avec des obturateurs de sortie 2b d'un côté de sortie de gaz d'échappement 19 du filtre 1, opposé au côté d'entrée de gaz d'échappement, et en cellules de sortie 12b fermées à leurs parties d'entrée la avec des obturateurs d'entrée 2a du côté d'entrée de gaz d'échappement 18 du filtre 1 et ouvertes à leurs parties de sortie lb du côté de sortie de gaz d'échappement 19 du filtre 1. Avec le filtre d'épuration de gaz d'échappement 1 agencé de cette manière, un écoulement de gaz d'échappement 5 est introduit dans le corps de structure en nid d'abeilles 10 à partir des cellules d'entrée 12a, puis traverse les cloisons de séparation poreuses 11 et est finalement évacué par les cellules de sortie 12b vers l'extérieur du corps de structure en nid d'abeilles 10. Conformément à une caractéristique importante de l'invention, celles 11c des cloisons de séparation 11 qui sont respectivement intercalées entre (ou qui séparent respectivement) deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c (figure 2) ont une aire de surface collective S1 dans une plage de 5 à 9% d'une aire de surface collective S2 des cloisons de séparation 11 de toutes les cellules 12. Cet agencement garantit la possibilité de réduire efficacement la perte de pression totale du filtre 1. Si S1 est supérieure à 9% de S2 (c'est-àdire S1/S2 > 0,09), ceci signifie qu'à cause d'une augmentation du nombre des cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c, l'aire de surface des cloisons de séparation 1 1 c à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmente, tandis qu'en même temps, l'aire de surface des cloisons de séparation 11 a à travers lesquelles les gaz d'échappement passent facilement diminue de façon correspondante. Ceci augmentera la perte initiale du filtre. D'autre partä si S1 est inférieure à 5% de S2 (c'est-à-dire S1/S2 Si S1 est supérieure à 9% de S2 (c'est-à-dire que S1/S2 > 0,09), la perte de pression initiale augmentera du fait qu'à cause d'une augmentation du nombre des cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes 12a, 12c, ou séparant de telles cellules, l'aire de surface des cloisons de séparation 11c à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmente, tandis qu'en même temps, l'aire de surface des cloisons de séparation 11 à travers lesquelles les gaz d'échappement passent facilement diminue de façon correspondante. D'autre part, si S1 est inférieure à 5% de S2 (c'est-à-dire que S1/S2 0,09), ceci signifie qu'à cause d'une augmentation du nombre des cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c, l'aire de surface des cloisons de séparation 1 l c à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmente, tandis qu'en même temps, l'aire de surface des cloisons de séparation 11 à travers lesquelles les gaz d'échappement passent facilement diminue de façon correspondante. Par conséquent, la perte de pression initiale du filtre augmente. D'autre part, si S1 est inférieure à 5% de S2 (c'est-à-dire S1/S2 Comparatif 3, le nombre des deuxièmes cellules d'entrée 12c est de 4 et par conséquent l e nombre des cloisons de séparation 1 1 c est de 32. Du fait que le nombre total des cellules 12 est de 400, le nombre total des cloisons de séparation 11 est de 1600. Par conséquent S1/S2 dans l'Exemple Comparatif 3 est de 0,02 (c'est-à-dire 32/1600), ce qui est inférieur à 0,05. Dans le cas où S1/S2 est inférieur à 0,05, comme dans le cas de l'Exemple Comparatif 3, la matière particulaire n'est pas capable de s'accumuler avec une large dispersion ou répartition à l'intérieur du f i l t r e , à cause d'un manque des cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c. En outre, la matière particulaire est susceptible de boucher le côté d'entrée du filtre, ce qui augmentera la perte de pression pendant l'accumulation de la 'matière particulaire. Ceci augmentera également la perte de pression totale, qui est une combinaison de la perte de pression initiale et de la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. Il ressort clairement de la description précédente que les filtres d'épuration de gaz d'échappement 1C, 1 D et 1E représentés sur les figures 5, 6 et 7, conformes au Exemples Comparatifs 1, 2 et 3, ne peuvent pas diminuer la perte de pression totale. La figure 11 montre sous forme graphique la relation entre les pertes de pression initiale et totale et le rapport S1 à S2 (S1/S2) des filtres d'épuration de gaz d'échappement, qui ont été obtenus par une mesure effectuée pour les filtres d'épuration de gaz d'échappement 1A et 1B conformes aux Exemples 1 et 2 (figures 3 et 4) et pour les filtres d'épuration de gaz d'échappement 1C à 1E conformes aux Exemples Comparatifs 1 à 3 (figures 5 à 7), en utilisant un appareil de mesure de perte de pression. Les filtres 1A à 1E utilisés dans la mesure ont été préparés de façon à avoir la même spécification, à l'exception du nombre et de la disposition des cellules d'entrée et de sortie. Ainsi, les filtres 1A à 1E utilisés dans la mesure avaient un diamètre de 144 mm et une longueur de 200 mm avec des cloisons de séparation poreuses d'une épaisseur de 0,30 mm, une porosité ouverte de 65% et une taille de pores moyenne de 25 pm. On a déterminé la perte de pression en mesurant la différence entre une pression (pression atmosphérique) à l'extrémité d'entrée de chaque filtre et une pression (pression mesurée) à l'extrémité de sortie du même filtre, en introduisant de l'air dans le filtre par une force d'aspiration à 9 m3/min. Dans l a représentation graphique de l a figure 1 1 , un point indiqué par un symbole • montre une perte de pression initiale du filtre 1A représenté sur la figure 3 (Exemple 1), un point indiqué par un symbole O montre une perte de pression initiale du filtre 1B représenté sur la figure 4 (Exemple 2), un point indiqué par un symbole ^ montre une perte de pression initiale du filtre 1C représenté sur la figure 5 (Exemple Comparatif 1), un point indiqué par un symbole ^ montre une perte de pression initiale du filtre 1 D représenté sur la figure 6 (Exemple Comparatif 2), et un point indiqué par un symbole A montre une perte de pression initiale du filtre 1E représenté sur la figure 7 (Exemple Comparatif 3). Comme représenté sur la figure 11, la perte de pression totale est minimale lorsque S1/S2 est dans une plage de 0,05 à 0,09. Les filtres 1A et 1B des Exemples 1 et 2 ont des valeurs de S1/S2 qui tombent dans la plage de 0,05 à 0,09, et des pertes de pression totales qui sont comparables à la perte de pression minimale. D'autre part, les filtres 1C, 1 D et 1E des Exemples Comparatifs 1, 2 et 3 ont des valeurs de S1/S2 qui tombent à l'extérieur de la plage de 0,05 à 0,09, et des pertes de pression totales qui sont beaucoup plus grandes que la perte de pression minimale. Ceci est dû au fait que lorsque S1/S2 est supérieur à 0,09, le nombre des cloisons de séparation 1 1 c qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c augmente, ce qui fait que l'aire de surface des cloisons de séparation 11c à travers lesquelles les gaz d'échappement passent difficilement augmente, tandis qu'en même temps, l'aire de surface des cloisons de séparation 11 à travers lesquelles les gaz d'échappement passent facilement diminue, de façon correspondante. Il en résulte que la perte de pression initiale du filtre augmente, ce qui augmentera la perte de pression totale, qui est une combinaison de la perte de pression initiale et de la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. D'autre part, si S1/S2 est inférieur à 0,05, la matière particulaire ne peut pas s'accumuler avec une large dispersion ou répartition à l'intérieur du f i l t r e , à cause d'un nombre réduit de cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c. En outre, la matière particulaire tend à boucher le côté d'entrée du filtre, ce qui augmentera la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. Ceci augmentera également la perte de pression totale, qui est une combinaison de la perte de pression initiale et de la perte de pression pendant l'accumulation de la matière particulaire. Les filtres d'épuration de gaz d'échappement 1A, 1B, IF, 1G et 1H conformes aux Exemples 1 à 5 de la présente invention (ainsi que les filtres 1C à 1E des Exemples Comparatifs 1 à 3) peuvent être fabriqués par un procédé qu'on décrira ultérieurement en référence aux figures 12A à 12C. Le procédé de fabrication de filtre d'épuration de gaz d'échappement comprend de façon générale un processus de moulage par extrusion, un processus de masquage, un processus d'obturation et un processus de cuisson qui sont accomplis dans l'ordre indiqué. Dans le processus de moulage par extrusion, on forme une ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A (figure 12A) en formant initialement, par moulage par extrusion, une pièce moulée en céramique continue, ayant une structure en nid d'abeilles, cette opération étant suivie par le séchage de la pièce moulée en céramique et son découpage en longueurs désirées. L'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A a une multiplicité de cloisons de séparation poreuses 11 s'étendant dans sa direction axiale, et une couche de peau extérieure 13 entourant les cloisons de séparation 11. Les cloisons de séparation 11 définissent entre elles une multiplicité de cellules qui sont ouvertes à leurs extrémités opposées. Dans le processus de masquage, un matériau de masquage 42 (figure 12A) est appliqué sur des faces d'extrémités opposées 18, 19 de 35 l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A, de manière que des extrémités ouvertes de certaines cellules 12 qui doivent être obturées par des obturateurs soient laissées ouvertes tandis que les extrémités ouvertes des cellules 12 restantes sont maintenues fermées par le matériau de masquage 42, comme représenté sur la figure 12B. Dans le processus d'obturation, un matériau d'obturation 20 (figure 12C) est appliqué pour fermer les extrémités ouvertes des cellules 12 qui ont été laissées ouvertes ou non masquées dans le processus de masquage. Dans le processus de cuisson, l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A et le matériau d'obturation appliqué selon un motif désiré sur les extrémités opposées des cellules 12, sont cuits pour former ainsi un corps de structure en nid d'abeilles 10 (voir les figures 1 et 2) d'une forme et d'une configuration finales. On envisagera davantage ci-dessous, de façon plus détaillée, les processus précédents dans le procédé de fabrication de filtre d'épuration de gaz d'échappement. Processus de Moulage par Extrusion Pour les matériaux céramiques devant former un corps de structure en nid d'abeilles 10, on pèse du talc, en tant qu'ingrédient principal, de la silice fondue et de l'hydroxyde d'aluminium, pour préparer une composition désirée. Après avoir ajouté un agent moussant, un liant et de l'eau, on mélange et on agite les matériaux céramiques avec un mélangeur, et on soumet le mélange à un moulage par extrusion sur une machine de moulage par extrusion. On forme ainsi une pièce moulée en céramique continue, ayant une structure en nid d'abeilles. On sèche la pièce moulée en céramique et on la coupe en longueurs désirées, de façon à produire des ébauches de corps structuraux en nid d'abeilles 10A, ayant chacune une multiplicité de cloisons de séparation 11 disposées de façon à former une structure en nid d'abeilles, et une couche de peau extérieure 13 entourant les cloisons de séparation 11 (voir la figure 12A). Le talc utilisé comme un ingrédient principal des matériaux céramiques a une taille de particules moyenne de 10 à 50 pm et ne contient pas plus de 1, 0% en poids d'impuretés consistant en Fe2O3, CaO, Na2O, K2O et TiO2. La silice fondue a une taille de particules moyenne de 5 à 50 pm et ne contient pas plus de 0,25% en poids d'impuretés consistant en Fe2O3, CaO, Na2O, K2O et TiO2. L'hydroxyde d'aluminium a une taille de particules moyenne d'environ 5,4 pm et ne contient pas plus de 0,50% en poids d'impuretés consistant en Fe2O3, CaO, Na2O, K2O et TiO2. Processus de Masquage Comme représenté sur la figure 12A, un matériau de masquage 42 est appliqué de façon à couvrir des faces d'extrémités opposées de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A. Ensuite, en utilisant un faisceau laser, le matériau de masquage 42 est partiellement ouvert pour former des ouvertures 420 (figure 12B) situées à des positions correspondant aux positions sur chaque face d'extrémité 18, 19 de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A où des obturateurs doivent être formés. En formant ainsi les ouvertures 420, chaque face d'extrémité 18, 19 de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A a une partie qui est laissée ouverte pour être fermée ultérieurement par des obturateurs, et une partie restante couverte par le matériau de masquage 42. Le matériau de masquage 42 comprend une pellicule de résine synthétique ayant une épaisseur de 0,1 mm. Processus d'Obturation Pour les matériaux céramiques destinés à former des obturateurs 2 (2a, 2b), on pèse du talc, en tant qu'ingrédient principal, de la silice fondue et de l'hydroxyde d'aluminium, pour préparer une composition désirée. Après avoir ajouté un agent moussant, un liant et de l'eau, on mélange et on agite les matériaux céramiques avec un mélangeur pour former ainsi une suspension 20 (figure 12C). Le talc en tant qu'ingrédient principal et la silice fondue utilisés dans ce processus d'obturation sont les mêmes que ceux utilisés dans le processus de moulage par extrusion pour former l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A. L'hydroxyde d'aluminium a une taille de particules moyenne d'environ 2,5 pm et ne contient pas plus de 0,50% en poids d'impuretés consistant en Fe2O3, CaO, Na2O, K2O et TiO2. Comme représenté sur la figure 12C, une face d'extrémité 18 de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A partiellement couverte par le matériau de masquage 42 est immergée dans la suspension 20 contenue dans un récipient, de façon qu'une quantité appropriée de la suspension 20 soit introduite dans l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A à travers les ouvertures 420 (figure 12B) formées dans le matériau de masquage 42. La même opération est également accomplie pour l'autre face d'extrémité 19 de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A. Processus de Cuisson L'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A et la suspension 20 en tant que matériau d'obturation placé dans les parties sélectionnées des faces d'extrémités de l'ébauche de corps de structure en nid d'abeilles 10A sont cuits à environ 1400 C. Par cette cuisson, le matériau de masquage 42 est brûlé ou éliminé, et on obtient un filtre d'épuration de gaz d'échappement 1 ayant un corps de structure en nid d'abeilles 10 et des obturateurs d'entrée et de sortie 2a, 2b, comme représenté sur les figures 1 et 2. Dans la description faite jusqu'ici, les filtres d'épuration de gaz d'échappement mettant en oeuvre l'invention comprennent les cloisons de séparation 1 1 c respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines 12a, 12c, ou séparant de telles cellules. L'aire de surface collective S1 des cloisons de séparation 11c est fixée de façon à être dans une plage de 5 à 9%, de l'aire de surface collective S2 des cloisons de séparation 11 de toutes les cellules 12 (c'est-à-dire que S1/S2 est dans une plage de 0,05 à 0,09). En fixant ainsi S1/S2 dans la plage spécifiée ci-dessus, il est possible de réduire considérablement la perte de pression totale. La figure 13 montre une coupe axiale d'un filtre d'épuration de gaz d'échappement 1' conforme à un autre mode de réalisation de la présente invention. Le filtre 1' est pratiquement le même que le filtre 1 représenté sur les figures 1 et 2, à l'exception du fait que les obturateurs de sortie 2b ont une longueur qui est entre 2 et 5 fois supérieure à la longueur des obturateurs d'entrée 2a. En allongeant ainsi les obturateurs de sortie 2b en comparaison avec les obturateurs d'entrée 2a dont la longueur est généralement d'environ 3,0 mm, il est possible d'augmenter la capacité thermique du filtre 1', et donc de brûler la matière particulaire avec une efficacité accrue. Si la longueur des obturateurs de sortie 2b est inférieure à 2 fois (c'est-à-dire 6,0 mm) la longueur des obturateurs d'entrée 2a, il est difficile de brûler efficacement la matière particulaire. Inversement, si la longueur des obturateurs de sortie 2b est supérieure à 5 fois (c'est-à-dire 15 mm) la longueur des obturateurs d'entrée 2a, la perte de pression augmentera à cause d'une réduction de l'aire de filtration. On appréciera que le filtre 1' conforme au deuxième mode de réalisation est capable de réduire la perte de pression totale de la même manière que le filtre 1 du premier mode de réalisation, et également de brûler efficacement la matière particulaire. Les structures utilisées dans la présente invention ne doivent en rien être limitées à celles représentées dans les modes de réalisation illustrés, à condition qu'elles puissent résoudre le problème sous-jacent envisagé ici. Par exemple, la forme du corps de structure en nid d'abeilles 10 peut être un cylindre de section circulaire ou un cylindre de section rectangulaire. REVENDICATIONS 1. Filtre d'épuration de gaz d'échappement pour collecte; de la matière particulaire dans des gaz d'échappement émis par un moteur à combustion interne, pour épurer ainsi les gaz d'échappement, le filtre d'épuration de gaz d'échappement comprenant un corps de structure en nid d'abeilles (10) ayant une multiplicité de cloisons de séparation poreuses (11) et une couche de peau extérieure (13) entourant les cloisons de séparation, dans lequel les cloisons de séparation définissent entre elles une multiplicité de cellules (12) pour la circulation des gaz d'échappement, les cellules consistant en cellules d'entrée (12a) ouvertes à leurs parties d'entrée (1a) d'un côté d'entrée de gaz d'échappement et fermées à leurs parties de sortie (1 b) par des obturateurs de sortie (2b) d'un côté de sortie de gaz d'échappement opposé au côté d'entrée de gaz d'échappement, et en cellules de sortie (12b) fermées à leurs parties d'entrée (la) par des obturateurs d'entrée (2a) du côté d'entrée de gaz d'échappement et ouvertes à leurs parties de sortie (1 b) du côté de sortie de gaz d'échappement, caractérisé en ce que celles (11c) des cloisons de séparation (11) qui sont respectivement intercalées entre deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines (12a, 12c) ont une aire de surface collective (S1) dans une plage de 5 à 9% d'une aire de surface collective (S2) des cloisons de séparation (11) de toutes les cellules (12). 2. Filtre d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, dans lequel l'aire de surface collective (Si) des cloisons de séparation (11c) respectivement intercalées entre les deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines (12a, 12c) est la somme d'aires de surface de surfaces des cloisons de séparation faisant respectivement face à l'une des deux cellules d'entrée adjacentes ou voisines. 3. Filtre d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'aire de surface collective (S2) des cloisons de séparation (11) de toutes les cellules (12) est le produit de la somme d'aires de surface de surfaces intérieures des cloisons de séparation (11) définissant toutes les cellules (12) et du nombre total des cellules (12). 4. Filtre d'épuration de gaz d'échappement selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel les obturateurs desortie (2b) ont une longueur qui est entre 2 et 5 fois supérieure à la longueur des obturateurs d'entrée (2a).