Brevet FR2894858A1 — publié le 20070622

La presente invention concerne le bridage des plaquettes de coupe sur un porte-outil. De facon classique, une plaquette de coupe peut etre maintenue en place, dans un logement de porte-outil, par la tete dune vis. La vis traverse librement la plaquette pour cooperer avec un taraudage d'un trou de fixation menage dans la surface de base du logement, ou bien la vis est vissee en oblique dans une paroi du logement afin que la tete de vis constitue un coin qui atterrit obliquement sur la face superieure, anterieure, de la plaquette lors du vissage. Le vissage represente toutefois une perte de temps, avec en outre le risque de vissage incorrect, de travers ou insuffisant, et aussi de perte de la vis. Il existe aussi des plaquettes a grandes faces mutuellement inclinees pour que la plaquette presente un troncon avant a profil d'epaisseur s'amenuisant en coin a 1'avant, facilitant son introduction dans un logement de meme forme. L'angle de coin est suffisamment faible pour que les forces de frottement s'opposent a 1'ejection de la plaquette. Toutefois, une vibration, ou la force centrifuge dans le cas d'un outil rotatif, est susceptible de liberer progressivement la plaquette. La presente invention vise a proposer un dispositif de bridage de plaquette presentant une bonne commodite d'utilisation et une bonne fiabilite de bridage. A cet effet, 1'invention concerne un dispositif de bridage dune plaquette de coupe d'epaisseur determinee sur une surface de support limitant un bloc support appartenant a un porte-outil et prevue pour recevoir une face posterieure de la plaquette, le dispositif comportant en outre un element mobile de bridage oppose a la surface de support et prevu pour venir en appui sur une face anterieure de la plaquette afin de la brider, caracterise par le fait que 1'element de bridage est une languette de bridage elastique qui est solidaire du dit bloc et qui delimite, avec la surface de support, un logement de la plaquette, de hauteur passant dune valeur .inferieure a la dite epaisseur a une valeur superieure a la dite epaisseur lorsque la languette de bridage passe d'un etat de repos, de bridage de la plaquette, a un etat arme sous contrainte en flexion, la languette de bridage comportant a cet effet un relief de mancuvre en flexion. Ainsi, la languette assure, au repos, le bridage voulu, sans necessite de piece amovible de bridage, donc sans risque de perte ou de bridage insuffisant, puisque ce dernier est regle de facon definitive par 1'energie mecanique de rappel de la languette very son etat ou position de repos. L'utilisateur n'a donc a exercer, sur le relief de mancuvre, qu'une force d'ouverture du logement pour y placer la plaquette, et it relache ensuite la languette. Le relief de manTuvre, qui fournit un epaulement d'appui pour armer la languette afin de liberer la plaquette, peut tout aussi bien etre un relief en saillie qu'un relief en creux. De preference, une extremite d'un volume utile, du logement, correspondant a une position prevue pour etre occupee par la plaquette, est situee au droit dune plage limitee, d'un cote, par le relief de manTuvre en flexion et, d'un cote oppose, par un fond du logement. Pour assurer une longueur de bras de levier suffisante entre une zone de base de flexion de la languette et le trou de manTuvre, le logement n'a donc pas besoin d'etre fendu plus profondement qu'au-dela du volume utile, dans un but qui viserait a deporter en "arriere" la zone charniere de flexion, puisque c'est le trou de manmuvre qui est deporte en "avant", c'est-a-dire en regard du volume utile, voire au-dela. Le relief de manmuvre en flexion occupe de preference une position deportee en externe au logement. L'acces au relief de manmuvre par un outil de mise en flexion est ainsi facilite. La languette de bridage peut titre d'un seul tenant avec le bloc, c'est-"A-dire fabriquee de facon integree avec celui-ci ou bien elle peut titre rapportee, par exemple par vissage, ce qui permet un changement rapide en cas de rupture. Le relief de manmuvre est avantageusement situe dans un trongon d'extremite libre de la languette de bridage. L'utilisateur exerce ainsi un couple de flexion maximal. Avantageusement, le porte-outil comporte un relief de contre-appui associe a la surface de support. Le relief de manmuvre et le relief de contre-appui peuvent ainsi fournir deux appuis opposes pour armer la languette de bridage. Le relief de contre-appui, qui fournit, lui aussi, un epaulement d'appui pour armer la languette afin de liberer la plaquette, peut de meme, mais independamment du relief de manTuvre, titre un appendice ou un relief en creux, tel que cavite ou trou traversant. On notera que 1'association indiquee ci-dessus est fonctionnelle, et n'indique pas necessairement une proximite entre le relief de contre-appui et la surface de support. En effet, les deux reliefs peuvent titre par exemple situes de part et d'autre du logement, pour permettre d'armer la languette par repoussement par rapport au relief de contre-appui, mais ce dernier peut aussi etre situe dans la direction opposee, pour permettre d'armer la languette par traction vers lui, ou encore se trouver dans une direction intermediaire, par exemple pres de la base de la languette, pour servir d'appui a un levier. Commodement, le relief de manmuvre et le relief de contre-appui sont deux trous, respectivement de manmuvre et de contre-appui, menages dans la masse respectivement de la languette de bridage et du bloc support, un premier des deux trous presentant une premiere paroi laterale de came excentrique s'etendant selon une premiere courbe de came non centree par rapport a un second axe geometrique oppose associe a un second des deux trous. La forme de realisation des deux reliefs sous forme de trous evite d'accroitre 1'encombrement du dispositif. La came excentrique permet donc d'utiliser un outil de manmuvre de bridage en forme de canne a manche faisant levier, c'est-a-dire a tige portant un teton lateral d'extremite et un teton lateral en position intermediaire, venant se loger dans les deux trous respectifs. Un premier des deux tetons peut ainsi coulisser sur la premiere paroi laterale de came, lors d'un pivotement du second teton autour du second axe geometrique du second trou. Comme la premiere courbe de came est excentrique par rapport au second axe geometrique, le coulissement lors du pivotement de la canne provoque donc une modification de la distance entre les deux trous, par effet de coin fonction de la pente de la surface de came par rapport a une normale a 1'axe de la canne. Ainsi par exemple, selon le principe classique de conservation du travail de la force de pivotement exercee, une pente reduite de montee de la surface de came necessite evidemment un premier trou offrant une longueur de course accrue sur la surface de came mais, inversement, elle diminue proportionnellement la force motrice requise. De ce fait, avantageusement, la premiere courbe de came presente une premiere convexite tournee: vers le second axe geometrique, la premiere convexite etant par exemple telle que la premiere courbe de came presente une premiere pente, par rapport a une tangente locale a un second cercle centre sur le second axe geometrique, qui decroit sensiblement proportionnellement avec une valeur courante d'ecartement de la languette de bridage par rapport a son etat de repos, correspondant a une valeur d'integrale de la premiere pente depuis une position de depart, au repos, jusqu'a une position courante sur la premiere courbe de came. La premiere courbe de came presente ainsi une pente qui diminue de facon monotone lors de la montee le long de cette courbe, de sorte que cette diminution compense, en tout ou partie, 1'augmentation de force motrice requise qui, sinon, serait necessaire pour vaincre la force croissante de rappel exercee par la languette. Le second trou peut presenter une seconde surface de came s'etendant selon une seconde courbe de came partant du second axe geometrique avec une seconde pente, par rapport a une tangente locale a un premier cercle centre sur le premier axe geometrique, la seconde pente presentant une valeur absolue de depart au moins egale a une valeur finale de montee en fin de course de la premiere pente. La canne evoquee ci-dessus peut ainsi, dans un premier temps, avoir un premier mouvement de coulissement dans le premier trou en pivotant autour du second axe geometrique, puis, arrivee en bout de course de la premiere surface de came, cette position de bout de course constitue le premier axe geometrique pour une poursuite du pivotement dans le meme sens mais avec ce changement d'axe geometrique et avec un second mouvement de coulissement dans le second trou, a partir de la position du second axe geometrique. Le sequencement, non obligatoire, entre ces deux mouvements de coulissement, est regle par le rapport entre les premiere et seconde pentes. En effet, c'est celui des deux tetons qui rencontre la resistance minimale qui va coulisser, donc celui auquel est presentee la pente de montee la plus faible. Ainsi, le second coulissement ne peut intervenir que si la premiere surface de came presente, en un endroit quelconque de sa longueur, une pente superieure a celle de la zone, de la seconde surface de came, sur laquelle se trouve le teton considers, zone qui Bert de second axe geometrique instantane mais qui peut donc se deplacer le cas echeant. Lune au moins parmi la surface de support et la languette de bridage presente avantageusement des dents de morsure de la plaquette. Le bridage par forces de frottement est ainsi complete par engrenage des dents avec des reliefs correspondants sur la plaquette, par exemple des dents de forme complementaire ou d'autre forme compatible. L'invention sera mieux comprise a 1'aide de la description suivante dune forme de realisation du dispositif de bridage selon 1'invention, en reference au dessin annexe, sur lequel : la figure 1 est une vue detaillee en section laterale du dispositif de bridage dune plaquette de coupe, appartenant a une fraise, la figure 2 est une vue en perspective arriere d'un secteur de la fraise, representant le dispositif a 1'etat de bridage, couple un levier de manceuvre de bridage, la figure 3, homologue de la figure 2, represente le dispositif dans un etat debride, et la figure 4 represente deux profils de surfaces de came cooperant avec le levier. La figure 1 est une vue partielle dans un plan radial d'une fraise 20 en materiau elastique, ici de 1'acier, et precisement d'un logement 30 menage en plusieurs exemplaires tout autour de la fraise 20, dans une couronne de dents radiales d'axe general de rotation 21 (fig. 2) perpendiculaire au plan de la figure 1, pour recevoir des plaquettes de coupe 10, ici en forme de barreaux radiaux. Chaque plaquette de coupe 10 comporte une face anterieure 1 et une face posterieure 2 opposee reliees par un chapelet de quatre flancs, respectivement d'extremi.te radialement interne 3, lateral 4, ici cache, d'extremite radialement externe 5 et lateral 6, visible. La reference 30U designe, dans le logement 30, le volume utile, c'est-a-dire la position occupee par la plaquette 10. Les flancs d'extremite interne 3 et externe 5 delimitent, avec deux gorges respectives de degagement des copeaux menagees dans deux zones de bord correspondantes de la face anterieure 1, deux aretes de coupe respectives 3A, 5A s'etendant sensiblement parallelement a 1'axe 21. Dans cet exemple, la face anterieure 1 comporte un motif de reliefs sous forme ici d'une dentelure ID form-6e ici de sillons s'etendant sensiblement perpendiculairement aux flancs lateraux 4 et 6. Le logement 30 represente comporte une surface de base limitant un bloc support 25, constituant une dent radiale de la fraise 20, la surface de base presentant une surface 32 de support de la plaquette 10, recevant la face posterieure 2, une surface 33 de fond du logement 30, radialement interne, comportant une butee :3B, a position radiale de rayon legerement superieur a un rayon correspondant a une zone de fond extreme 33F de la surface de fond 33. La butee 33B sert d'appui radial au flanc radialement interne 3, tandis qu'une paroi superieure mobile sert de bride, cette paroi superieure etant constituee par une languette de bridage 50 taillee dans une dite dent voisine 25A grace a une fente sensiblement radiale 25F a fond 25C, c'est-a-dire la dent precedente compte tenu du sens de rotation, ici dans le sens oppose a celui des aiguilles dune montre. Le bloc support 25 comporte un relief de contre-appui, ici un trou traversant de contre-appui 40 presentant une forme oblongue de lumiere en direction sensiblement radiale, definissant une paroi 42, inferieure sur le dessin, formant une premiere surface de came 42K definissant une premiere courbe de came 42C. Le trou de contre-appui 40 definit aussi un premier axe geometrique pour un teton lateral intermediaire coulissant 73 d'un outil de debridage 70 visible sur les figures 2 et 3, le premier axe geometrique pouvant passer dune position de depart 41, en regard du debut de la premiere surface de came 42K, a une position finale 41F de fin de course du teton intermediaire 73 quelque peu en montee, sur la premiere surface de came 42K, vers la languette de bridage 50. Precisement, la position finale 41F est plus proche d'un relief de manoeuvre, ici un trou de manmuvre 60, que comporte la languette 50, que ne Pest la position de depart 41. La course de came du premier axe geometrique, entre les positions de depart et finale respectivement 41, 41F, s'etend, dans cet exemple, selon sensiblement une direction radiale par rapport a 1'axe 21, situe a gauche mais hors de la figure 1, mais cette course se traduit, par effet de came, ou coin, exerce par 1'outil de debridage 70, en une force sensiblement circonferentielle sur la languette 50. La languette de bridage 50 presente une surface arriere 51 constituant un plafond du logement 30, comportant dans cet exemple une serie de dents 51D prevues pour engrener avec la dentelure 1D. La languette de bridage 50 est limitee par une surface avant 52 au niveau de la fente 25F et par une surface d'extremite libre 54, radialement externe. La languette de bridage 50 s'elargit en queue d'aronde vers la surface d'extremi.te 54 de sorte que, a proximite de celle-ci, it a pu etre menage le trou de manmuvre 60 ici sensiblement circulaire et presentant un second axe geometrique 61 sensiblement parallele au premier axe geometrique 41. Le trou de manoeuvre 60 est ainsi situe au droit de la surface de support 32, voire meme, en variante, externe radialement au-dela de celle-ci. Par un examen a rayon croissant des divers elements depuis 1'axe 21, on trouve successivement la zone extreme de fond 33F, le flanc radialement interne 3 de la plaquette 10, en appui sur la butee 33B qui determine donc une surface d'extremite radialement interne du volume utile 30U, surface d'extremite correspondant sensiblement a une ligne d'extremite radialement interne de la surface support 32, et enfin le trou de mancuvre 60. En d'autres termes, en reference a la direction radiale d'extension du logement 30, ou encore de la languette 50, la butee 33B est situee au droit dune plage limitee, d'un cote, par la zone de fond extreme 33F et, de 1'autre cote, par le trou de manmuvre 60. La surface de fond 33 pourrait meme titre plane pour constituer la butee 33B. La profondeur du logement 30 vers la surface de fond 33 pourrait ainsi titre sensiblement limitee au volume fonctionnel utile 30U. Le fond 25C de la fente 25F est situe sensiblement en regard de la surface de butee 33B pour que la languette 50 presente la longueur voulue pour liberer la plaquette 10, c'est-a-dire que la languette 50 presente un troncon ou bande de base, de pied charniere, ici a extension circonferentielle, situe sensiblement en regard de la butee 33B. Les figures 2 et 3 representent 1'outil de debridage 70, qui est un levier comportant un troncon de manche 71 et un troncon oppose de manmuvre 72 portant le teton lateral 73 en position longitudinalement intermediaire et un teton lateral 74 a proximite de 1'extremite libre, sensiblement cylindriques et dimensionnes pour penetrer dans respectivement le trou de contre-appui 40, et y coulisser avec Leger pivotement, et dans le trou de manmuvre 60, pour y pivoter autour de 1'axe geometrique 61. Comme 1'illustre la figure 2, la distance separant les deux tetons 73, 74 correspond a la distance separant le second axe geometrique 61 de la position 41 du premier axe geometrique, selon une droite de position de depart 39. Plus precisement, la surface de came 42K presente un troncon de depart suffisamment long pour coupler le levier 70 tout aussi bien en position totalement desarmee de la languette 50, crest-a-dire en 1'absence de plaquette 10, qu'en position partiellement armee, c'est-a-dire de bridage de la plaquette 10. Le levier 70 etant ainsi couple dans cette position de depart, une zone dite arriere du teton de contre-appui 73 est en appui sur le debut de la surface de came 42K, a droite sur les figures, et une zone dite avant du teton de manmuvre 74 est en appui sur une zone en partie haute de la paroi du trou de manmuvre 60. Un appui sur le manche 71 en direction de 1'axe 21 de la fraise 20, represents schematiquement, sur les figures 2 et 3, dans une position decalee axialement pour etre visible, provoque le coulissement du teton de contre-appui 73 sur la premiere surface de came 42K, jusqu'a venir en butee, en position finale 41F, la droite de position de depart 39 du levier devenant ainsi une droite de position finale 39F. Le trou de manTuvre 60 sert donc de centre de pivotement. Compte tenu du fait que la distance au repos entre le trou de manmuvre 60 et la position finale 41F du premier axe geometrique est plus faible que la distance entre le trou de manmuvre 60 et la position de depart 41 du premier axe geometrique, les machoires limitees par la surface de support 32 et la surface de plafond 51 s'ecartent Tune de 1'autre. Dans cet exemple, le bloc support 25 presente une rigidite en flexion plus grande que la languette de bridage 50, car le bloc support 25 doit pouvoir vaincre, sans vibrations excessives, le couple resistant oppose par une piece a usiner vis-a-vis de 1'arete de coupe 5A. C'est donc essentiellement la languette 50 qui se souleve, ses dents 51D liberant les dents 1D de la plaquette 10. Celle-ci peut donc etre remplacee par une autre ou bien pivoter d'un demi-tour pour utiliser 1'arete 3A. Dans cet exemple, la premiere surface de came 42K est sensiblement rectiligne et coupe a angle droit, a la position finale 41F, la droite de position finale 39F. La premiere surface de came 42K presente a=_nsi une pente relative, par rapport a la droite de position finale 39F, qui diminue progressivement, pour s'annuler dans la position finale 41F. De ce fait, pour un coulissement elementaire de longueur determinee sur la premiere surface de came 42K, le de-placement en montee diminue proportionnellement, ce qui, pour le travail a fournir, compense 1'augmentation de la force resistante presentee par la plaquette 50, proportionnellement a un angle de flexion d'armement engendre par son recul d'ouverture. Dans le cas present, le travail final, pour atteindre la position finale 41F, est theoriquement r.Lul, du fait de la perpendicularite entre la trajec:oire finale, "horizontale", du teton intermediaire 73, et la force "verticale" entre les deux tetons 73, 74, les forces de frottement sur la surface de came 42K restant toutefois a vaincre. Du fait de cette perpendicularite, le levier 70 est en principe stable en position finale 41F et 1'operateur peut donc le Lacher pour effectuer le changement de plaquette 10. En variante, la position du trou de contre-appui 40 peut etre decalee radialement vers 1'exterieur, c'est-adire a droite sur les figures, pour que la premiere surface de came 42K presente, par rapport a la droite de position finale 39F, un angle restant toujours obtus, c'est-a-dire une pente de montee toujours strictement positive, comme sur la figure 4. Le travail elementaire de coulissement final n'est donc plus alors nul. Un meme resultat serait obtenu en abaissant la position de depart 41 sur la figure 1. Inversement, la pente de la surface de came 42K peut devenir legerement negative dans le troncon final de course aboutissant a la position finale 41F, afin de mieux assurer le maintien du levier en cette position armee de la languette 50, si 1'operateur le lache. Toujours en variante, la figure 4 montre que la (premiere) surface de came 42K du trou de contre-appui 40 presente une (premiere) convexite selon une premiere pente P1, par rapport a une tangente locale Tl a un second cercle 69 centre sur le second axe geometrique 61, qui decroit, depuis une valeur de depart P10, sensiblement proportionnellement avec une valeur courante d'ecartement de la languette de bridage 50 par rapport a son etat de repos, correspondant a une valeur d'integrale de la premiere pente P1 depuis la position de depart 41, au repos total ou a 1'etat de bridage, jusqu'a une position courante sur la surface de came 42K, pour aboutir a la position finale 41F, selon la fleche Fl, dans laquelle la valeur finale P11 de la premiere pente P1 reste positive. La fleche F3 indique le mouvement correspondant de pivotement de la droite 39 jusqu'a la droite de position dite finale 39F. Initialement, le second axe geometrique (61) occupe la position 391 et it monte alors selon la fleche F5 jusqu'a la position referencee 61. La direction de la fleche F5 est donc une direction circonferentielle de pivotement de la languette 50, dont le pied de pivotement est sensiblement a la hauteur du segment limite par les points 391 et 61. On notera que, bien que les premier et second axes geometriques, 41 et 61 et autres references, soient situes sensiblement a mi-hauteur dans chaque trou 40 ou 60, les references ci-dessus pointent en fait leur point de contact sur les surfaces de came associees 42K et 62K. La premiere surface de came 42K presente ainsi une courbure, constante ou ici variable sur sa longueur, pour que la force motrice a exercer suive une loi predeterminee. Precisement, pour un coulissement de longueur elementaire determinee du premier teton 73, celui-ci monte vers le second teton 74 dune hauteur, du point 391 jusqu'au second axe 61, correspondant au sinus de Tangle de montee de pente P1. L'inverse de cette valeur de sinus represente un coefficient d'amplification de la force de repoussement de la languette de bridage 50 par rapport a la force motrice appliquee sur le teton intermediaire 73 pour effectuer le coulissement. Lorsque la force motrice ci-dessus atteint un seuil maximal au-dela duquel 1'operateur eprouverait des difficultes de mancuvre, la pente P1 peut etre progressivement reduite, comme dessine, par un facteur representant un rapport entre la force resistante de rappel, exercee par la languette de bridage 50, et la force de seuil maximal. La force de rappel est proportionnelle a 1'amplitude de la flexion d'armement de la languette de bridage 50, c'est-a-dire 1'ecart depuis le point 391, cette amplitude pouvant etre determinee, pour chaque point de la premiere surface de came 42K, d'apres la distance entre les trous 60 et 40 et 1'orientation de la premiere surface de came 42K. De la sorte, la premiere surface de came 42K presente, au-dela d'un premier troncon aboutissant a une premiere position de course correspondant a la force de seuil maximal, un deuxieme troncon aboutissant a une deuxieme position de course correspondant par exemple a une force de rappel double de celle de seuil maximal, mais alors la pente P1 ne represente plus que la moitie de la valeur de pente en debut du deuxieme trongon. Cette loi de variation de variation en 1/X (X = course) de la premiere pente P1 se poursuit ainsi sur une longueur de course suffisante pour finalement obtenir la hauteur (point 391 a second axe 61) de repoussement voulue de la languette de .5 bridage 50, correspondant a une force de rappel determinee. Cette hauteur de repoussement represente donc 1'integrale de la premiere pente P1 sur la longueur de course. En outre ici, le trou de manoeuvre 60, presente une seconde surface de came 62K s'etendant selon une seconde courbe de came 62C partant du second axe geometrique 61, quelque peu vers la position dite finale 41F, avec une seconde pente P2, par rapport a une tangente locale a un premier cercle 49 centre sur le premier axe geometrique ici en position finale 41F, la seconde pente P2 presentant une valeur absolue de depart P20 au moins egale a la valeur finale de montee P11 en fin de course 41F de la premiere pente Pl. La seconde surface de came 62K aboutit, selon la fleche F2, a un point de fin de course 61F du second axe geometrique 61, la droite de position precedemment dite finale 39F etant passee a une position 39G par pivotement selon la fleche F4, qui correspond a un pivotement de meme sens que pour la fleche F3, de sorte que le teton d'extremite 74 effectue sa course sur la seconde came 62K grace au fait que le teton intermediaire 73 prend appui sur le bord d'extremite, du trou 40, qui constitue la suite de la zone de pente finale P11. Le premier axe en position dite finale 41F descend alors a la position d'un point 392, selon la fleche F6. On notera qu'il s'agit d'un mouvement relatif, c'est-a-dire qu'en fait la position dite finale 41F est une position fixe sur la fraise 20, et c'est en fait essentiellement la seconde surface de came 62K qui s'eloigne de la premiere surface de came 42K, c'est-a-dire du bloc support 25. L'ecartement de la languette 50 par rapport au bloc support 25 est ainsi represente par la somme des deux distances parcourues selon les fleches opposees F5 et F6. Revendications 1. Dispositif de bridage dune plaquette de coupe (10) d'epaisseur determinee sur une surface de support (32) limitant un bloc support (25) appartenant a un porte-outil (20) et prevue pour recevoir une face posterieure (2) de la plaquette (10), le dispositif comportant en outre un element mobile de bridage (50) oppose a la surface de support (32) et prevu pour venir en appui sur une face anterieure (1) de la plaquette (10) afin de la brider, caracteris& par le fait que 1'element de bridage (50) est une languette de bridage elastique qui est solidaire du dit bloc support (25) et qui delimite, avec la surface de support (32), un logement (30) de la plaquette (10), de hauteur passant dune valeur inferieure a la dite epaisseur a une valeur sup&rieure a la dite epaisseur lorsque la languette de bridage (50) passe d'un &tat de repos, de bridage de la plaquette (10), a un etat arme sous contrainte en flexion, la languette de bridage (50) comportant a cet effet un relief de manmuvre en flexion (60). 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel une extremit& (3) d'un volume utile (30U), du logement (30), correspondant a une position prevue pour etre occupee par la plaquette (10), est situee au drcit dune plage limitee, d'un cote, par le relief de manmuvre en flexion (60) et, d'un cote oppose, par un fond (33) du logement (30). 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le relief de manoeuvre en flexion occupe une position deportee en externe au logement (3C). 4. Dispositif selon Tune des revendications 1 a 3, dans lequel la languette de bridage (50) est d'un seul tenant avec le bloc (25). 5. Dispositif selon Tune des revendications 1 a 4, dans lequel le relief de manoeuvre (60) est situe dans un troncon d'extremite libre de la languette de bridage (50). 6. Dispositif selon Tune des revendications 1 a 5, clans lequel le porte-outil (20) comporte un relief de contre-appui (40) associe a la surface de support (32). 7. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel le relief de manmuvre (60) et le relief de contre-appui (40) sont deux trous, respectivement de manmuvre et de contreappui, menages dans la masse respectivement de la languette de bridage (50) et du bloc support (25), un premier (40) des deux trous presentant une premiere paroi laterale de came excentrique (42) s'etendant selon une premiere courbe de came (42C) non centree par rapport a un second axe geometrique oppose (61) associe a un second (60) des deux trous. 8. Dispositif selon la revendication 7, dans lequel la premiere courbe de came (42C) presente une premiere convexite tournee vers le second axe geometrique (61). 9. Dispositif selon la revendication 8, dans lequel la premiere convexite est telle que la premiere courbe de came (42C) presente une premiere pente (P1), par rapport a une tangente locale (Tl) a un second cercle (69) centre sur le second axe geometrique (61), qui decroit sensiblement proportionnellement avec une valeur courante d'ecartement de la languette de bridage (50) par rapport a son etat de repos, correspondant a une valeur d'integrale de la premiere pente (Pl) depuis une position de depart (41), au repos, jusqu'a une position courante sur la premiere courbe de came (42C). 10. Dispositif selon Tune des revendications 7 a 9, dans lequel le second trou (60) present:e une seconde surface de came (62K) s'etendant selon une seconde courbe de came (62C) partant du second axe geometrique (61) avec une seconde pente (P2), par rapport a une tangente locale (T2) a un premier cercle (49) centre sur le premier axe geometrique (41, 41F), la seconde pente (P2) presentant une valeur absolue de depart au moins egale a une valeur finale de montee en fin de course (41F) de la premiere pente (P1). 11. Dispositif selon 1'une des revendications 1 a 10, dans lequel 1'une au moins parmi la surface de support (32) et la languette de bridage (50) presente des dents (32D, 51D) de morsure de la plaquette (10).