Brevet FR2893199A1 — publié le 20070511

APPAREIL D'ALIMENTATION ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne une technique de commande d'un circuit d'alimentation qui convertit une alimentation commerciale selon une alimentation telle que pour un appareil domestique. 2. Description de l'art antérieur Le présent déposant a divulgué un appareil d'alimentation classique qui présente une amélioration de facteur de puissance du 15 type à découpage de rehaussement ainsi qu'une fonction de réduction de courant d'harmonique. Selon l'appareil d'alimentation classique, afin d'améliorer un facteur de puissance, lors de la conversion d'une puissance d'entrée selon une tension continue et lors de l'obtention d'une tension de charge à l'aide d'un circuit à 20 découpage de rehaussement ("boost chopper" en anglais), un élément de commutation du circuit à découpage de rehaussement est commuté pour faire circuler un courant de court-circuit via un composant réactif (bobine de self de rehaussement). Un contrôleur qui commande l'appareil d'alimentation fait passer dans l'état marche 25 ou arrêt l'élément de commutation sur la base d'un résultat de comparaison entre un courant d'entrée détecté par un détecteur de courant d'entrée et un signal de référence de courant d'entrée en forme d'onde sinusoïdale. Le contrôleur qui commande l'appareil d'alimentation commute également à chaque demi-cycle d'une 30 alimentation alternative l'élément de commutation un nombre prédéterminé de fois sur la base de la détection d'un passage par zéro par un circuit de détection de phase d'alimentation. Ensuite, la10 commutation de l'élément de commutation est prohibée pour empêcher que le nombre de commutations pour chaque demi-cycle de l'alimentation alternative ne fluctue. L'appareil d'alimentation classique est structuré de manière à réaliser une commutation dans une première moitié du demi-cycle de l'alimentation alternative afin d'améliorer un facteur de puissance pour réduire un courant d'harmonique. En tant que résultat, l'appareil d'alimentation classique a réalisé par exemple les effets qui suivent : (1) le petit nombre de commutations génère une charge thermique réduite sur un élément de commutation tel qu'un transistor à grille isolée (IGBT) ou qu'une diode de blocage inverse, ce qui réduit la dimension ; (2) la bande de fréquences de commutation basse génère un bruit réduit et par conséquent, moins de composants pour réduire le 15 bruit sont requis ; et (3) un courant d'harmonique réduit permet l'utilisation d'un matériau de coût faible pour un noyau de composant réactif. La figure 14 représente une forme d'onde d'un courant d'entrée et une valeur moyenne instantanée d'un intervalle de commutation 20 dans l'appareil d'alimentation classique (ci-après appelé "système classique"). Un standard d'harmonique d'alimentation spécifie jusqu'à des courants de quarantième harmonique (jusqu'à 2 kilohertz (kHz) pour une alimentation de 50 Hertz (Hz) et jusqu'à 2,4 kHz pour une alimentation de 60 Hertz). Par conséquent, lorsqu'une fréquence 25 basique de commutation dans un intervalle de commutation est égale ou supérieure à cette valeur, un courant dans l'intervalle de commutation est manipulé en tant que valeur moyenne instantanée de la manière représentée par des lignes en pointillés sur le dessin. Lorsque le courant est considéré en tant que valeur moyenne 30 instantanée comme décrit ci-avant, une forme d'onde de courant d'une valeur de mesure réelle au niveau d'un courant d'entrée de 16 A (valeur quadratique moyenne "rms" en anglais) est comme représenté sur la figure 15. La valeur de courant d'harmonique de la forme d'onde de courant représentée sur la figure 15 présente une valeur de mesure réelle comme représenté sur la figure 16. Sur la figure 16, l'axe horizontal représente un ordre d'harmonique n et l'axe vertical représente une valeur de courant d'harmonique en réalisant la mesure en utilisant une inductance de composant réactif d'environ 20 mH et un courant d'entrée d'environ 16 A (valeur quadratique moyenne). Le graphique par barres représente un résultat de mesure de courant d'harmonique et le graphique par lignes représente des valeurs du tableau 1 du standard d'harmonique d'alimentation 1E061000-3-2. Lorsque les seconde à quarantième valeurs de courant d'harmonique représentées sur la figure 16 sont standardisées par des valeurs limites représentées au niveau du tableau 1 de IEC61000-3-2, le résultat est comme représenté sur la figure 17. Sur la figure 17, l'axe horizontal représente un ordre d'harmonique n tandis que l'axe vertical représente un exposant nominal de n-ième harmonique Yn en tant que valeur de courant standardisée. Comme représenté sur la figure 17, dans le système classique, une région de courant élevé d'environ 16 A (valeur quadratique moyenne) représente une augmentation d'un cinquième harmonique unique vis-à-vis d'un PFC (correction de facteur de puissance, Power Factor Correction, en anglais) de commutation partielle et un exposant de n-ième harmonique Yn excède 1, d'où un échec à satisfaire au standard d'harmonique d'alimentation. Qui plus est, une région de courant d'environ 12 à 15 A (valeur quadratique moyenne) nécessite également une inductance de composant réactif élevée afin de satisfaire le standard d'harmonique d'alimentation, ce qui augmente le coût de l'appareil d'alimentation. RÉSUMÉ DE L'INVENTION Un objet de la présente invention consiste à résoudre au moins partiellement les problèmes rencontrés dans la technologie classique. Selon un aspect de la présente invention, un appareil d'alimentation qui convertit une puissance alternative selon une tension continue inclut une unité d'amélioration de facteur de puissance qui inclut un composant réactif et un élément de commutation et qui émet en sortie une tension de sortie en tant que tension de charge sur une charge ; une unité de préparation de valeur d'instruction de courant qui génère, en tant que valeur d'instruction de courant, une forme d'onde de modélisation qui est obtenue en réduisant une composante d'harmonique d'un ordre prédéterminé au niveau d'une forme d'onde de courant ; et une unité de commande de commutation qui commande la marche/l'arrêt de l'élément de commutation dans un intervalle de la première moitié d'un demi-cycle de la puissance alternative sur la base d'un résultat de comparaison qui est obtenu en comparant un courant d'entrée et la valeur d'instruction de courant. Les objets, caractéristiques, avantages et significations techniques et industrielle ci-dessus, ainsi que d'autres, de la présente invention seront mieux compris suite à une lecture de la description détaillée qui suit de modes de réalisation présentement préférés de l'invention qui est à considérer en connexion avec les dessins annexés. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est un schéma fonctionnel d'un appareil d'alimentation selon un mode de réalisation de la présente invention ; la figure 2 est un schéma fonctionnel détaillé d'un contrôleur représenté sur la figure 1 ; la figure 3 est un diagramme de forme d'onde et un chronogramme permettant d'expliquer le fonctionnement du contrôleur ; la figure 4 représente une forme d'onde de courant qui est obtenue en développant des composantes de premier à cinquantième harmoniques suivant l'axe des temps lorsque la composante de cinquième harmonique est de 50% inférieure à la composante classique ; la figure 5 représente une forme d'onde de courant qui est 10 obtenue en développant des composantes de premier à cinquantième harmoniques suivant l'axe des temps lorsque la composante de cinquième harmonique est de 0% inférieure à la composante classique ; la figure 6 est un graphique d'un temps d'intervalle d'opération 15 de commutation Ton d'une région d'opération de commutation et d'un exposant nominal d'harmonique Ymax ; la figure 7 représente une forme d'onde de courant lorsque le temps d'intervalle d'opération de commutation est passé à une valeur optimum conformément à la courbe en forme de U représentée sur la 20 figure 6 pour chaque valeur efficace de courant d'entrée la figure 8 est pour expliquer une caractéristique d'harmonique dans le cas de 12 A (valeur quadratique moyenne) sur la figure 7 la figure 9 est pour expliquer une caractéristique d'harmonique dans le cas de 16 A (valeur quadratique moyenne) sur la figure 7 ; 25 la figure 10 est un organigramme d'une procédure permettant de préparer une forme d'onde de modélisation d'une valeur d'instruction de courant ; la figure 11 est un schéma structurel détaillé d'une unité de préparation de valeur d'instruction de courant représentée sur la 30 figure 2 ; la figure 12 représente un chronogramme de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant la figure 13 représente une configuration par logiciel détaillée de l'appareil d'alimentation représenté sur la figure 1 ; la figure 14 représente une forme d'onde de courant d'entrée et une valeur moyenne instantanée d'un intervalle de commutation dans 5 un système classique la figure 15 est un graphique permettant d'expliquer une valeur de mesure réelle lorsqu'un courant d'entrée vaut 16 A (valeur quadratique moyenne) dans le système classique la figure 16 est un schéma qui représente une valeur de mesure 10 réelle d'une valeur de courant d'harmonique conformément à la forme d'onde de courant du système classique ; et la figure 17 représente une distribution de valeurs comme obtenu en standardisant les valeurs de courant d'harmonique de la figure 16. 15 DESCRIPTION DETAILLÉE DES MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS Des modes de réalisation présentés à titre d'exemple de la présente invention seront décrits en détail par report aux dessins. Il 20 est à noter que les modes de réalisation ne limitent pas la présente invention et que toutes les combinaisons de caractéristiques décrites dans les modes de réalisation ne sont pas requises pour résoudre le problème de l'invention. Les composants selon les modes de réalisation qui suivent incluent ceux qui peuvent être aisément 25 supposés par l'homme de l'art et ceux qui présentent sensiblement la même structure. Selon les modes de réalisation qui suivent, un cas selon lequel la composante de cinquième harmonique est réduite sera décrit. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à cela et peut également être appliquée afin de réduire une composante 30 d'harmonique présentant un autre ordre. La figure 1 est un schéma fonctionnel d'un appareil d'alimentation 1000 selon un mode de réalisation de la présente invention. Selon l'appareil d'alimentation 1000, comme dans l'appareil d'alimentation classique divulgué dans la publication de demande de Brevet du Japon n 2005-253284, une alimentation alternative est convertie selon une tension continue afin d'utiliser la tension continue convertie en tant que tension de charge pour faire circuler un courant de court-circuit au moins via un composant réactif (une bobine de self de rehaussement), ce qui améliore le facteur de puissance de la tension convertie. L'appareil d'alimentation 1000 réalise également la même commande du nombre de commutations et la même commande de rapport de tension de bus que dans l'appareil d'alimentation classique. Comme représenté sur la figure 1, l'appareil d'alimentation 1000 inclut une alimentation alternative 1 un circuit de redressement 2 ; un circuit à découpage de rehaussement 3 ; une charge 4 ; un circuit de détection de phase d'alimentation (unité de détection de passage par zéro d'alimentation sur la figure 2 et détection de cadencement de passage par zéro sur la figure 13) 5 qui détecte le passage par zéro de l'alimentation alternative 1 ; un capteur de courant 6 qui détecte un courant d'entrée li du circuit à découpage de rehaussement 3 ; une unité de pilotage 7 qui pilote, sur la base de ces valeurs de détection et d'un signal en provenance d'un contrôleur 13, un élément de commutation 3c ; un détecteur de courant d'entrée 10 qui détecte le courant d'entrée li du circuit à découpage de rehaussement 3 sur la base d'un signal détecté issu d'un capteur de courant (par exemple CT) 6 ; un détecteur de tension d'entrée 11 qui détecte la tension d'entrée Vi du circuit à découpage de rehaussement 3 ; un détecteur de tension de sortie 12 qui détecte une tension de sortie (tension de bus) Vo du circuit à découpage de rehaussement 3 ; et un contrôleur 13 tel qu'un micro-ordinateur par exemple qui émet en sortie un signal pour faire passer dans l'état marche ou l'état arrêt l'élément de commutation 3c sur l'unité de pilotage 7 sur la base des valeurs de courant et/ou de tension détectées ou du passage par zéro détecté d'une alimentation alternative au moyen du circuit de détection de phase d'alimentation 5. Le circuit à découpage de rehaussement 3 inclut un composant réactif (bobine de self de rehaussement) 3a connecté en série à une borne positive du circuit de redressement 2 ; une diode de blocage inverse 3b connectée en série au composant réactif 3a ; un élément de commutation (par exemple un transistor à grille isolée (IGBT)) 3c connecté à une borne négative du circuit de redressement 2 entre le composant réactif 3a et la diode de blocage inverse 3b ; et un condensateur de lissage 3d qui lisse une tension de sortie. Le circuit à découpage de rehaussement 3 fonctionne comme suit. C'est-à-dire que l'élément de commutation 3c est commuté de manière à être mis en court-circuit de telle sorte qu'un courant circule via le composant réactif 3a jusqu'à la diode de blocage inverse 3b puis jusqu'au condensateur de lissage 3d. Lorsque la présente invention est appliquée par exemple à un moteur de compresseur d'un dispositif de conditionnement d'air, la charge est un circuit d'inverseur et le moteur. Le contrôleur 13 fait passer l'élément de commutation 3c dans l'état de marche ou l'état d'arrêt sur la base d'un résultat de comparaison entre le courant d'entrée li et une valeur d'instruction de courant. La tension de sortie Vo du circuit à découpage de rehaussement 3 est appliquée sur la charge 4. La figure 2 est un schéma fonctionnel détaillé du contrôleur 13. La figure 3 est un schéma de forme d'onde et un chronogramme permettant d'expliquer le fonctionnement du contrôleur 13. Le contrôleur 13 inclut un contrôleur de nombre de commutations 100 ; une unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 ; un contrôleur de rapport de tension de bus 200 ; une unité arithmétique 300 un comparateur de courant 400 ; et un circuit logique 500. Le contrôleur de rapport de tension de bus 200 prépare une valeur d'instruction de tension de sortie (valeur d'instruction de tension de bus) sur la base de l'équation (1) : Vo*(t) = Vimean(t)/Vimean(0) x A x Vo(0) (1) où : Vimean(t) : valeur détectée d'une valeur moyenne de tensions d'entrée ; Vimean(0) : tension déchargée de Vimean(t) ; Vo*(t) : valeur d'instruction de tension de sortie (valeur d'instruction de tension de bus) ; Vo(t) : valeur détectée de tension de bus ; Vo(0) : tension déchargée de Vo(t) ; A : valeur d'instruction de rapport de tension de bus de sortie. Le contrôleur de nombre de commutations 100 détermine le nombre de commutation(s) de telle sorte qu'une opération de commutation soit terminée à l'intérieur d'une période arbitraire pour émettre en sortie un signal d'autorisation de commutation. Le contrôleur de nombre de commutations 100 inclut un compteur de temps 101 qui mesure un temps d'intervalle d'opération de commutation Ton ; une unité de calcul de valeur de limite de Ton 102 qui émet en sortie une valeur d'un temps d'intervalle d'opération de commutation Ton (Valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure) au moyen de laquelle un exposant nominal de n-ième harmonique Ymax = 1 est établi, une unité de calcul de nombre de commutations 103 qui calcule le nombre de commutation(s) ; un filtre passe-bas (FPB) 104 ; une unité de calcul de Ton* 105 qui calcule un temps d'intervalle d'opération de commutation approprié ; et un compteur d'impulsions 106 qui compte le nombre de commutation(s). Tout d'abord, l'unité arithmétique 300 calcule une déviation de tension entre une valeur d'instruction de tension de sortie (valeur d'instruction de tension de charge) Vo* qui est calculée par le contrôleur de rapport de tension de bus 200 et une tension de détection continue de sortie (tension de bus) Vo qui est détectée par le détecteur de tension de sortie 12. A partir de la déviation de tension, l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 prépare une valeur d'instruction de courant d'une forme d'onde de modélisation pour réduire une composante de cinquième harmonique (voir (A) sur la figure 3). La structure et le fonctionnement détaillés de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 seront décrits ultérieurement. La valeur d'instruction de courant et le courant d'entrée détecté par le détecteur de courant d'entrée 10 sont comparés par le comparateur de courant 400. Sur la base de ce résultat de comparaison, le signal de commutation de l'élément de commutation 3c est préparé. Sur la base de ce signal de commutation, le circuit à découpage de rehaussement 3 est commandé via le circuit de pilotage de grille 7 et l'élément de commutation 3c est commuté en utilisant la valeur d'instruction de courant en tant que référence et une forme d'onde de courant d'entrée est obtenue (voir (A) sur la figure 3). Le compteur d'impulsions 106 compte le nombre de commutation(s) de l'élément de commutation 3c (voir (E) sur la figure 3). Lorsque le compteur d'impulsions 106 est remis à l'état initial, une sortie du compteur d'impulsions 106 est à un niveau H et est à un niveau L lorsque la valeur de comptage atteint une valeur prédéterminée (valeur d'impulsion établie) qui est établie par l'unité de calcul de nombre de commutations 103 (voir (F) sur la figure 3). Dans ce cas, l'élément de commutation 3c est passé dans l'état de marche par la détection du passage par zéro (voir (B) et (C) sur la figure 3). Ensuite, le courant d'entrée Ii augmente pour atteindre la valeur de limite supérieure et par conséquent, l'élément de commutation 3c est passé dans l'état d'arrêt (voir (A) et (C) sur la figure 3). Ensuite, le compteur d'impulsions 106 est incrémenté (voir (D) et (E) sur la figure 3). En faisant passer l'élément de commutation 3c dans l'état de marche ou dans l'état d'arrêt de cette façon, le courant d'entrée li est autorisé à présenter une forme d'onde de courant qui suit la valeur d'instruction de courant (voir (A) sur la figure 3). Le fonctionnement du contrôleur de nombre de commutations 100 sera maintenant décrit en détail. L'unité de calcul de valeur de limite de Ton 102 émet en sortie une valeur du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton (valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton) au moyen de laquelle Ymax = 1 est établi. Cet exemple sera décrit sur la base de l'hypothèse consistant en ce que la valeur de limite supérieure de Ton est de 3,10 millisecondes (ms) et que la valeur de limite inférieure de Ton est de 2,75 ms. Comme décrit ultérieurement, la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton peut être modifiée en fonction de conditions telles qu'une amplitude du courant d'entrée. Dans ce cas, l'unité de calcul de valeur de limite de Ton 102 calcule, sur la base des conditions telles que l'amplitude du courant d'entrée, une valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton optimum. Au moyen d'un signal de remise à l'état initial d'un signal de phase d'alimentation détecté (passage par zéro) comme obtenu au moyen de l'unité de détection de passage par zéro d'alimentation 5, le compteur d'impulsions 106 et le compteur de temps 101 sont remis à l'état initial. En tant que résultat, le compteur de temps 101 démarre la mesure du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton. Le compteur d'impulsions 106 compte le nombre de commutation(s) de l'élément de commutation 3c. Lorsque la valeur de compteur atteint une valeur prédéterminée (valeur d'impulsion établie, 5 selon cet exemple) qui a été établie au préalable, une sortie du compteur d'impulsions 106 (voir (F) sur la figure 3) est au niveau L, ce qui arrête la mesure du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton par le compteur de temps 101. Par conséquent, le compteur de temps 101 émet en sortie le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton lorsque le nombre de commutations est de 5. Cet exemple est basé sur l'hypothèse consistant en ce que le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton à cet instant est de 2,70 ms par exemple. Par ailleurs, l'unité de calcul de valeur de limite de Ton 102 émet en sortie les valeurs que sont la valeur de limite supérieure/la valeur de limite inférieure de Ton (valeur de limite supérieure de 3,10 ms et valeur de limite inférieure de 2,75 ms) sur l'unité de calcul de nombre de commutations 103. L'unité de calcul de nombre de commutations 103 compare le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton avec la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton. Dans ce cas, le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton est inférieur à la valeur de limite inférieure de Ton. Par conséquent, la valeur d'impulsion établie qui est établie dans le compteur d'impulsions 106 est augmentée de 1 (6 selon cet exemple). En tant que résultat, la valeur de compteur d'impulsions est augmentée jusqu'à 6 depuis le cycle suivant (passage par zéro) afin d'augmenter en proportion l'intervalle d'opération de commutation Ton, ce qui assure une commande suivant une direction selon laquelle l'intervalle d'opération de commutation Ton est plus haut que la valeur de limite inférieure. Ici, une impulsion qui présente une valeur de compteur d'impulsions élevée présente une largeur d'impulsion relativement faible. Ainsi, en augmentant ou en diminuant une telle impulsion, le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton peut être réglé dans une plage de la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton. Par ailleurs, à l'opposé de l'exemple présenté ci-avant, lorsque la comparaison qui est réalisée par l'unité de calcul de nombre de commutations 103 entre le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton et la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton démontre que le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton est plus élevé que la valeur de limite supérieure de Ton, la valeur d'impulsion établie qui est établie dans le compteur d'impulsions 106 est réduite de 1 (4 selon cet exemple). Par conséquent, la valeur de compteur d'impulsions de 4 issue du cycle suivant (passage par zéro) réduit en proportion le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton, ce qui assure une commande suivant une direction selon laquelle le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton est inférieur à la valeur de limite supérieure de Ton Comme il a été décrit ci-avant, l'unité de calcul de nombre de commutations 103 compare le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton avec la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton. Sur la base du résultat de comparaison, la valeur d'impulsion établie qui est établie dans le compteur d'impulsions 106 est augmentée ou réduite de 1. En tant que résultat, le temps d'intervalle d'opération de commutation qui suit Ton est dans la plage entre la valeur de limite supérieure de Ton et la valeur de limite inférieure de Ton. Par conséquent, si une commande est réalisée sur la base du résultat de la figure 7 de telle sorte que le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton soit toujours à l'intérieur d'une plage de Ymax = 1, la valeur de régulation d'harmonique d'alimentation peut être satisfaite même si les variations mentionnées ci-avant existent au niveau de divers éléments. Comme il a été décrit ci-avant, le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton en tant que largeur de signal d'autorisation de commutation correspondant à la sortie du compteur d'impulsions 106 qui est détecté par le compteur de temps 101 est comparé à la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton qui est calculée par l'unité de calcul de valeur de limite de Ton 102 par l'unité de calcul de nombre de commutations 103. Sur la base du résultat de comparaison, les données de compteur du compteur d'impulsions 106 sont établies. Ensuite, l'élément de commutation 3c (voir la figure 1) réalise un nombre de commutation(s) spécifié établi par le compteur d'impulsions 106. Selon ce qui précède, une modification du nombre de commutation(s) génère un état transitoire dans une forme d'onde de courant d'entrée. Par conséquent, il est souhaitable qu'un cycle modifié soit plus long qu'un cycle d'alimentation de manière à présenter environ quelques secondes et que le filtre passe-bas 104 soit utilisé pour réaliser un traitement de filtrage du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton (calcul de moyenne de la variation du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton, enlèvement de bruit). A titre d'alternative, la valeur de limite supérieure/valeur de limite inférieure de Ton du temps d'intervalle d'opération de commutation Ton peut également être modifiée en fonction de l'amplitude du courant d'entrée (une valeur de limite supérieure peut être inférieure à une valeur de 3,05 ms à 3,10 ms et la valeur de limite inférieure de Ton peut être supérieure à une valeur de 2,3 ms environ) de telle sorte que la valeur soit modifiée en fonction de l'amplitude du courant d'entrée. En tant que résultat, un facteur de puissance élevé peut être maintenu dans une plage qui va d'une petite charge à une charge lourde. Par exemple, dans le cas d'une petite charge, la valeur de limite supérieure de Ton peut être établie de manière à être inférieure à une valeur de 3,05 ms à 3,10 ms (par exemple 2,9 ms) afin de réduire le nombre de commutations de l'élément de commutation 3c, ce qui réduit ainsi une perte de commutation. Dans le cas d'une charge lourde, par ailleurs, la valeur de limite inférieure de Ton peut être établie de manière à être supérieure à une valeur d'environ 2,8 ms (par exemple 2,9 ms), ce qui améliore ainsi le facteur de puissance. Par report aux figures 4 à 9, une valeur d'instruction de courant qui est préparée par l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 mentionnée ci-avant et la mise en forme d'une forme d'onde du courant d'entrée seront décrites. Le présent déposant a introduit, afin de réduire la composante de cinquième harmonique, une formule de modèle d'une valeur d'instruction de courant de modèle au moyen du procédé comme présenté ci-après. Une forme d'onde virtuelle lorsque la composante de cinquième harmonique est réduite à partir de la forme d'onde de courant du système classique représenté sur la figure 15 est comme représenté sur la figure 4 et sur la figure 5. La figure 4 représente une forme d'onde de courant qui est obtenue en développant des composantes de premier à cinquantième harmoniques le long de l'axe des temps lorsque la composante de cinquième harmonique est de 50% inférieure à celle classique. La figure 5 représente une forme d'onde de courant qui est obtenue en développant des composantes de premier à cinquantième harmonique suivant l'axe des temps lorsque la composante de cinquième harmonique est de 0% inférieure à celle classique. Sur les dessins, l'axe horizontal représente une phase [degrés] et l'axe vertical représente un courant [A] et une tension [V]. Comme représenté sur les figures 4 et 5, lorsque la composante de cinquième harmonique estréduite, le gonflement de la forme d'onde de courant dans l'intervalle de commutation (par exemple la phase 0 est entre 45 et 90 ) est modéré de manière à présenter une forme plus proche de celle d'une onde triangulaire (ligne droite). Par conséquent, en commandant le courant dans l'intervalle de commutation de telle sorte qu'il ne présente pas une forme d'onde d'une tension d'alimentation (onde sinusoïdale) mais une forme d'onde en ligne droite, la composante de cinquième harmonique peut être réduite. Le mode de réalisation sera décrit à l'aide d'une valeur de mesure réelle. La figure 6 représente une relation entre le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton et l'exposant nominal d'harmonique maximum Ymax (la valeur maximum de Yn) afin de satisfaire au standard d'harmonique. Sur la figure 6, la courbe en forme de U représente une zone de sécurité. La courbe en forme de U varie en fonction d'une inductance de composant réactif, d'une valeur efficace de courant d'entrée et d'une tension de sortie par exemple. De façon spécifique, la courbe en forme de U présente les comportements qui suivent par exemple : (1) le décalage de la courbe en forme de U elle-même suivant la direction vers le bas dans le cas d'une augmentation d'une inductance de composant réactif ; (2) le décalage de la courbe en forme de U elle-même suivant la direction vers le haut à droite dans le cas d'une augmentation du courant d'entrée ; et (3) une augmentation de la courbure de la courbe en forme de U dans le cas d'une augmentation d'une tension de sortie, ce qui génère une largeur réduite entre Tmin et Tmax. Par conséquent, lorsque l'inductance de composant réactif est augmentée et que la tension de sortie est réduite (par exemple d'environ 94% d'une amplitude d'une forme d'onde d'une tension d'alimentation), alors le standard d'harmonique peut être satisfait aisément. Cependant, une inductance de composant réactif excessivement élevée augmente une dimension de noyau, ce qui génère un coût augmenté. Une tension de sortie établie de manière à présenter une valeur excessivement faible génère également la réduction du nombre maximum de tours lorsque la charge 4 est un moteur courant continu sans balai par exemple. Une application à un dispositif de conditionnement d'air peut en particulier générer un problème tel qu'une réduction de la capacité maximum. De façon spécifique, il est souhaitable qu'un dispositif de conditionnement d'air en particulier établisse une inductance de composant réactif réduite et établisse une tension de sortie augmentée dans le cas d'une sortie de charge élevée nécessitant une sortie élevée depuis un moteur. Dans ce cas, il doit être bien compris qu'un temps cible d'achèvement de commutation sur le standard d'harmonique doit passer l'intervalle représenté sur la figure 6 pour lequel la zone de sécurité en forme de U est étroite et doit se décaler à droite d'une valeur efficace de courant d'entrée. La mise en forme d'une forme d'onde de courant pour le courant d'entrée complet sera considérée. (1) La forme d'onde de courant d'un intervalle (intervalle actif) où une opération de commutation est réalisée Dans cet intervalle, un courant d'entrée suit une valeur d'instruction de courant comme représenté sur la figure 3(a) présentée ci-avant, par conséquent montrant une augmentation pratiquement en ligne droite. (2) La forme d'onde de courant d'un intervalle (intervalle passif) où une opération de commutation n'est pas réalisée Dans cet intervalle, un courant d'entrée lac lorsque l'élément de 20 commutation 3c est dans un état d'arrêt peut être représenté au moyen de l'équation (2) lorsque l'on suppose qu'un courant pleine onde du courant d'entrée (valeur absolue) vaut lac [A] ; qu'une tension pleine onde d'une tension d'alimentation d'entrée (valeur absolue) vaut Vac [V] ; qu'une tension de sortie vaut Vdc [V] ; et 25 qu'une inductance d'un composant réactif 3 vaut L [H]. lac = 1/L x f(Vac - Vdc) dt (2) Par conséquent, un intervalle dans lequel une tension d'entrée 30 est supérieure à une tension de sortie génère un courant augmenté, un intervalle dans lequel une tension d'entrée est sensiblement égale à une tension de sortie génère un courant constant et un intervalle 15 dans lequel une tension d'entrée est inférieure à une tension de sortie génère un courant réduit. Lorsqu'une relation entre une tension d'entrée et une tension de sortie dans un intervalle passif est commandée de telle sorte que "tension d'entrée Comme représenté sur le dessin, un courant d'entrée faible de 8 A (valeur quadratique moyenne) signifie une forme d'onde trapézoïdale, un courant d'entrée de 12 A (valeur quadratique moyenne) signifie un intervalle de base supérieur réduit de l'onde trapézoïdale et un courant d'entrée élevé de 16 A (valeur quadratique moyenne) signifie une forme d'onde triangulaire. Le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton est de 5,0 ms pour 12 A (valeur quadratique moyenne) et de 5,5 ms pour 16 A (valeur quadratique moyenne). Une harmonique caractéristique pour 12 A (valeur quadratique moyenne) sur le dessin est représentée sur la figure 8 et une harmonique caractéristique pour 16 A (valeur quadratique moyenne) sur le dessin est représentée sur la figure 9. Comme représenté sur la figure 8 et sur la figure 9, il doit être compris que la composante de cinquième harmonique est réduite et que la régulation d'harmonique d'alimentation est satisfaite. Comme il a été décrit ci-avant, lorsqu'un courant d'entrée est augmenté et que le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton est modifié conformément à une valeur efficace du courant d'entrée, la régulation d'harmonique d'alimentation peut être satisfaite. De cette façon, une forme d'onde qui est obtenue en commandant une valeur d'instruction de courant d'une manière similaire à une ligne droite inclut une onde triangulaire présentant une pente douce et une onde rectangulaire présentant une pente importante. Ces formes d'onde présentent des composantes d'harmonique présentant les caractéristiques qui suivent (seulement de numéro impair). (1) Dans le cas d'une onde triangulaire Lorsque l'ordre est plus élevé, la composante d'harmonique est proportionnelle à l'inverse du carré de l'ordre et la valeur de courant In du n-ième harmonique vaut In a 1/n2. (In proportionnel à 1/n2) (2) Dans le cas d'une onde rectangulaire Lorsque l'ordre est plus élevé, la composante d'harmonique est inversement proportionnelle à l'ordre et la valeur de courant In du n-25 ième harmonique vaut ln a 1/n. (In proportionnel à 1/n) Par ailleurs, la valeur de limite standard d'harmonique est de façon générale en une position entre la première valeur et la seconde valeur. Une relation entre les pentes des enveloppes d'harmonique respectives est onde triangulaire > valeur de limite standard 30 d'harmonique > onde rectangulaire. Cette relation signifie qu'une composante d'ordre faible est importante lorsqu'une onde triangulaire est modélisée tandis qu'une20 composante d'ordre élevé est importante lorsqu'une onde trapézoïdale est modélisée. Par conséquent, en utilisant une forme d'onde qui est un intermédiaire entre une onde triangulaire et une onde trapézoïdale (un intermédiaire entre une onde triangulaire et une onde rectangulaire) en tant que valeur d'instruction de courant ou en préparant une valeur d'instruction de courant séparément en utilisant une onde triangulaire et une onde trapézoïdale, il est aisé de mettre à zéro la valeur de limite de standard d'harmonique. La figure 10 est un organigramme qui représente une procédure permettant de préparer une forme d'onde de modélisation de la valeur d'instruction de courant. La procédure présentée au moyen de l'organigramme présenté ci-après peut être réalisée au moyen d'un ordinateur personnel par exemple. Sur la figure 9, dans un appareil d'alimentation cible, la détection d'une forme d'onde de courant (région temporelle) dans un état de courant de commande initial est tout d'abord réalisée (étape Si). La forme d'onde de courant détectée est soumise à une analyse d'harmonique (région temporelle région de fréquences) (étape S2). On détermine si oui ou non chaque composante d'harmonique satisfait la valeur de standard (étape S3). Lorsque toutes les composantes d'harmonique satisfont la valeur de standard d'harmonique ("OUI" au niveau de l'étape S3), le traitement est terminé. Par ailleurs, lorsqu'il y a une composante d'harmonique qui ne 25 satisfait pas la valeur de standard d'harmonique ("NON" au niveau de l'étape S3), les données d'harmonique virtuelles pour lesquelles la composante ne satisfaisant pas la valeur de standard d'harmonique est réduite sont préparées (étape S4). Ensuite, les données d'harmonique virtuelles sont converties selon des données virtuelles 30 d'axe des temps (forme d'onde de modélisation) (étape S5) et les données d'axe des temps virtuelles sont utilisées en tant que valeur d'instruction de courant (étape S6). Comme décrit ci-avant, selon ce mode de réalisation, une forme d'onde de modélisation pour réduire une composante d'harmonique prédéterminée (courbe d'ajustement de forme d'onde de courant (onde triangulaire, onde trapézoïdale, onde rectangulaire)) est calculée et est utilisée en tant que valeur d'instruction de courant dans un demi-cycle d'une tension d'alimentation ou dans tous les cycles de la tension d'alimentation. Cette forme d'onde de modélisation présente une forme qui varie en fonction de l'inductance de composant réactif, de la valeur efficace de courant d'entrée, de la tension de sortie ou similaire d'un appareil d'alimentation appliqué. Par conséquent, une forme qui est préférable pour l'appareil d'alimentation appliqué est utilisée. Comme décrit ci-avant, la préparation de la valeur d'instruction de courant pour réduire la composante de cinquième harmonique et la mise en forme d'une forme d'onde de courant d'entrée peuvent être réalisées de la manière comme décrit ci-après. (1) Une forme d'onde de modélisation peut être définie lorsque "Y" est supposée en tant que forme d'onde de modélisation (valeur d'instruction de courant), que "t" est supposé en tant que temps passé depuis un passage par zéro ou une phase, que "a" est supposé en tant que constante arbitraire (pente) et que "b" est supposé en tant que constante arbitraire (décalage) au moyen d'une fonction Y = a x t + b en utilisant un passage par zéro de tension d'alimentation en tant que référence. (2) Lorsqu'une forme d'onde de courant d'entrée est conformée selon une forme d'onde de modélisation, une opération de commutation est réalisée dans la première moitié d'un demi-cycle d'une alimentation alternative afin de permettre qu'une forme d'onde de courant d'entrée suive une valeur d'instruction de courant et que la l'amplitude d'une tension de sortie soit réglée dans la seconde moitié du demi-cycle de l'alimentation alternative. (3) Lorsqu'une forme d'onde de courant d'entrée est conformée selon une forme d'onde triangulaire, une opération de commutation est réalisée dans la première moitié d'un demi-cycle d'une alimentation alternative afin de permettre qu'une forme d'onde de courant d'entrée suive une valeur d'instruction de courant et une commande est assurée pour faire circuler un courant au moyen d'une opération passive dans la seconde moitié du demi-cycle de l'alimentation alternative. (4) Lorsqu'une forme d'onde de courant d'entrée est conformée selon une forme d'onde sensiblement trapézoïdale, une opération de commutation est réalisée dans la première moitié d'une tension d'un demi-cycle d'une alimentation alternative afin de permettre qu'une forme d'onde de courant d'entrée suive une valeur d'instruction de courant et un courant est amené à circuler au moyen d'une opération passive dans la seconde moitié du demi-cycle de l'alimentation alternative et une tension de sortie est commandée pour commander la longueur d'un intervalle de base supérieur d'une onde trapézoïdale de la forme d'onde de courant d'entrée. (5) Dans un système dans lequel une valeur efficace de courant d'entrée fluctue de façon significative, sur la base d'une valeur efficace de courant d'entrée, une pente d'une valeur d'instruction de courant et le temps d'intervalle d'opération de commutation Ton en tant que temps cible auquel l'opération de commutation est terminée sont modifiés afin de modifier la forme d'onde de courant d'entrée selon une forme d'onde trapézoïdale et une forme d'onde triangulaire. Unité de préparation de valeur d'instruction de courant Un exemple de la structure et du fonctionnement de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 de la figure 1 sera décrit par report à la figure 11 et à la figure 12. La figure 11 représente une structure schématique de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 de la figure 2 présentée ci-avant. La figure 12 représente un exemple d'un chronogramme de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150. La figure 12 représente un cas dans lequel la valeur d'instruction de courant est celle d'une onde triangulaire. L'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 calcule, sur la base d'une déviation de tension (valeur de commande) qui est appliquée depuis l'unité arithmétique 300, un terme de proportionnalité P et un terme d'intégration I. L'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 inclut un contrôleur PI 151 qui calcule, sur la base de ce terme de proportionnalité P et de ce terme d'intégration I, une valeur d'amplitude d'instruction de courant ; un convertisseur PWM (convertisseur NIA) 152 qui convertit la valeur d'amplitude d'instruction de courant selon un signal PWM pour émettre en sortie le signal PWM sur le FPB 102 ; un filtre passe-bas (FPB) 153 qui lisse le signal PWM pour émettre en sortie une tension continue DCV ; un circuit de conversion tension/courant 154 qui convertit la valeur de tension continue DCV selon une valeur de courant continu (valeur d'instruction de pente) DCI ; et une unité d'intégration 155 qui émet en sortie une forme d'onde de modélisation qui est obtenue en intégrant la valeur de courant continu DCI en tant que valeur d'instruction de courant via un amplificateur 156, par exemple. Le fonctionnement de l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant 150 présentant la structure comme décrit ci-avant sera décrit. Tout d'abord, le contrôleur PI 151 calcule, sur la base de la déviation de tension (valeur de commande) qui est appliquée depuis l'unité arithmétique 300, le terme de proportionnalité P et le terme d'intégration I afin de calculer, sur la base de ce terme de proportionnalité P et de ce terme d'intégration I, une valeur d'amplitude d'instruction de courant pour émettre en sortie la valeur sur le convertisseur PWM 152. Le convertisseur PWM 152 convertit la valeur d'amplitude d'instruction de courant selon un signal PWM (voir (A) sur la figure 12) pour émettre en sortie la valeur sur le FPB 153. Le FPB 153 lisse le signal PWM pour émettre en sortie la tension continue DCV (voir (B) sur la figure 12) sur le circuit de conversion tension/courant 154. Le circuit de conversion tension/courant 154 émet en sortie une valeur de courant continu DCI en proportion de la tension continue DCV. Ici, la valeur de tension continue DCI peut être représentée au moyen de l'équation (3) qui suit lorsqu'une constante de proportionnalité est supposée valoir Ki : DC I=Ki x DCV (3) Cette valeur de courant continu DCI circule dans un condensateur Cl de l'unité d'intégration 155 ou dans des transistors Tr qui sont connectés aux deux extrémités du condensateur Cl. Lorsqu'un transistor Tri est dans l'état d'arrêt, une tension Vc au niveau des deux extrémités du condensateur Cl peut être représentée comme présenté selon l'équation qui suit (4) : Vc = 1/C x SDCI . dt (4) où C est une valeur de capacité. La tension Vc au niveau des deux extrémités du condensateur Cl augmente d'une manière en ligne droite en proportion de la valeur de courant continu DCI. Lorsqu'un signal de passage par zéro d'une tension d'alimentation est entré, un signal d'autorisation de commutation (voir (C) sur la figure 12) est autorisé à être dans un état de validation (sortie de niveau haut) et l'inverseur 157 entre un signal obtenu en inversant le signal d'autorisation de commutation sur une grille du transistor Tri, ce qui a pour effet que le transistor Tri est dans un état d'arrêt. En tant que résultat, une charge électrique s'accumule dans le condensateur Cl et la tension Vc au niveau des deux extrémités du condensateur Cl augmente d'une manière en ligne droite en proportion de la valeur de courant continu DCI. Lorsque l'opération de commutation est terminée, le signal d'autorisation de commutation (voir (C) sur la figure 12) est autorisé à être dans un état d'invalidation (sortie de niveau bas) et la grille du transistor Tri reçoit en entrée un signal qui est obtenu en inversant un signal d'autorisation de commutation au moyen de l'inverseur 157 pour permettre que le transistor Tri soit dans un état de marche. En tant que résultat, les deux extrémités du condensateur Cl sont mises en court-circuit et la charge électrique qui est accumulée dans le condensateur Cl est déchargée et la tension Vc au niveau des deux extrémités diminue en direction de 0 V. Comme il a été décrit ci-avant, l'unité d'intégration 155 obtient une partie en ligne droite en intégrant la valeur de courant continu DCI lorsque le passage par zéro de la tension d'alimentation est détecté et remet à l'état initial, lorsque l'opération de commutation est terminée, la valeur d'intégration afin de préparer une valeur d'instruction de courant d'une forme d'onde de modélisation (onde triangulaire) où un intervalle de commutation suit une ligne droite (voir (D) sur la figure 12). De cette manière, l'unité d'intégration 155 prépare une valeur d'instruction de courant de la forme d'onde de modélisation en synchronisation avec le cycle d'alimentation. Par conséquent, la pente peut être réglée. Comme il a été décrit ci-avant, selon le mode de réalisation présenté ci-avant, une forme d'onde de modélisation au niveau de laquelle une composante d'harmonique prédéterminée est réduite par rapport à une forme d'onde de courant est générée en tant que valeur d'instruction de courant et dans l'intervalle de première moitié du demi- cycle de l'alimentation alternative, l'élément de commutation est commandé dans l'état de marche/arrêt sur la base du résultat de comparaison entre le courant d'entrée et la valeur d'instruction de courant. Par conséquent, la composante d'harmonique prédéterminée peut être réduite sans générer une augmentation d'une inductance de composant réactif et la régulation d'harmonique d'alimentation peut être satisfaite même dans une région de courant élevé sans générer une augmentation de l'inductance de composant réactif. Qui plus est, lorsque la même région de courant que celle du système classique est utilisée, l'inductance de composant réactif peut être réduite et par conséquent, les coûts peuvent être réduits. Lorsque la commande de commutation de l'élément de commutation 3c est configurée au moyen d'un logiciel, le schéma fonctionnel de convertisseur de la figure 13 par exemple peut être utilisé pour fournir un PFC mondial selon la présente invention. Une configuration de logiciel 20 est réalisée au moyen d'un micro-ordinateur du contrôleur 13 de la figure 1. Ici, une boucle qui n'a pas besoin d'une commande haute vitesse telle qu'une commande de tension est configurée au moyen d'un logiciel. Un contrôleur de courant 22 représente un contrôleur d'opération de commutation au moyen d'un circuit d'alimentation de secteur, du comparateur de courant 400, du circuit logique 500, du circuit de pilotage de grille 7 et de l'élément de commutation (IGBT) 3c, comme représenté sur la figure 2 par exemple, Un contrôleur de proportionnalité de tension de bus 200 inclut une unité d'instruction de proportionnalité de tension 201 qui émet en sortie une valeur d'instruction de rapport de tension de bus de sortie (valeur de rapport) A pour réduire la variation des tensions de sortie ; une unité de détermination d'état de non charge 202 qui commute une tension de sortie Vdc(t) et une tension pleine onde Vac(t) d'une tension d'alimentation d'entrée pour un état non chargé et un état chargé ; un tampon 203 qui stocke en son sein une tension de sortie non chargée Vdc(0) ; un tampon 204 qui stocke en son sein une tension pleine onde Vac(0) d'une tension d'alimentation d'entrée non chargée ; une unité de calcul 205 qui calcule Y = Vac(t)/Vac(0) x Vo(0) et un multiplicateur 206 qui calcule une valeur d'instruction de tension de bus (valeur d'instruction de tension de charge) Vo*(t) = A x Y pour émettre en sortie le résultat. Les grandes lignes d'un fonctionnement d'un appareil d'alimentation représenté sur la figure 13 seront décrites. En premier lieu, l'unité arithmétique 300 calcule la déviation entre une valeur d'instruction de tension de charge en fonction d'un environnement d'alimentation et d'une machine à utiliser et une valeur de tension de sortie détectée. Sur la base de cette déviation, un dispositif PI (proportionnalité - intégration) 151 calcule un terme de proportionnalité P et calcule un terme d'intégration I. Sur la base de ce terme de proportionnalité P et de ce terme d'intégration I, une valeur d'amplitude d'instruction de courant est calculée. La valeur d'amplitude d'instruction de courant est convertie par le convertisseur PWM 152 selon un signal PWM. Ensuite, une valeur d'instruction de courant qui est obtenue au moyen de l'intégration par l'unité d'intégration 155 est émise en sortie via le FPB 153 sur l'unité de calcul 21. Sur la base de la valeur d'instruction de courant, une commande de courant est réalisée. Selon cette commande de courant, une déviation entre la valeur d'instruction de courant et le courant d'entrée est calculée par l'unité de calcul 21 et cette valeur est entrée sur le contrôleur de courant 22 pour réaliser l'opération. Le compteur d'impulsions 106 démarre une opération de comptage sur la base du signal de remise à l'état initial en provenance du circuit de détection de phase d'alimentation (passage par zéro) 5. Le contrôleur de courant 22 fait passer dans l'état de marche ou dans l'état d'arrêt l'élément de commutation 3c de telle sorte que le courant d'entrée soit à l'intérieur d'une plage qui va depuis une valeur de limite supérieure jusqu'à une valeur de limite inférieure et émet en sortie cette information de nombre de commutations sur le compteur d'impulsions 106. Lorsque la valeur de comptage du compteur d'impulsions 106 atteint la valeur prédéterminée, alors un signal d'autorisation de commutation pour empêcher la commutation de l'élément de commutation 3c est autorisé à être au niveau L. Sur la base de ce signal d'autorisation de commutation au niveau L, le contrôleur de courant 22 arrête l'opération de marche/arrêt de l'élément de commutation 3c. Par ailleurs, le courant d'entrée (pleine onde) qui est obtenu au moyen de l'opération mentionnée ci-avant du contrôleur de courant 22 est appliqué en retour sur l'unité de calcul 21. Ce courant d'entrée (pleine onde) est multiplié par l'état de commutation et est utilisé en tant que courant de sortie. Ce courant de sortie est additionné à un courant de charge dû à une perturbation au moyen de l'unité de calcul 25 et cette valeur est intégrée par l'unité d'intégration 26 et est utilisée en tant que tension de sortie. La tension de sortie est utilisée en tant que tension d'alimentation de la charge 4 et est soumise à un enlèvement de bruit par le FPB 27 et est appliquée en retour sur la configuration de logiciel 20 mentionnée ci-avant. Cette tension de sortie appliquée en retour est générée par l'unité de conversion A/N de manière à être une valeur de tension de sortie détectée de l'unité arithmétique 300 mentionnée ci-avant. Comme décrit ci-avant, selon la configuration de logiciel présentée ci-avant, des paramètres dépendant de divers états peuvent être utilisés pour réaliser de manière appropriée une commande de commutation de l'élément de commutation 3c et pour empêcher que le coût de l'appareil d'alimentation (composant matériel) n'augmente. Le mode de réalisation présenté ci-avant utilise un circuit d'amélioration de facteur de puissance du type à découpage de rehaussement. Par conséquent, le mode de réalisation présenté ci-avant peut être utilisé non seulement pour les circuits représentatifs représentés sur la figure 1 mais également pour tous les court-circuits d'alimentation via un composant réactif. Selon un aspect de la présente invention, dans un appareil d'alimentation qui réalise des mises en court-circuit, lorsqu'une alimentation alternative est convertie selon une tension continue en tant que tension de charge, soit une alimentation alternative via un composant réactif pour améliorer un facteur de puissance, une unité d'amélioration de facteur de puissance inclut le composant réactif et un élément de commutation et utilise la tension de sortie en tant que tension de charge ; une unité de préparation de valeur d'instruction de courant génère, en tant que valeur d'instruction de courant, une forme d'onde de modélisation qui est obtenue en réduisant une composante d'harmonique d'un ordre prédéterminé par rapport à une forme d'onde de courant ; et une unité de commande de commutation commande l'état de marche/arrêt de l'élément de commutation dans un premier demi-intervalle d'un demi-cycle d'une alimentation alternative sur la base d'un résultat de comparaison entre un courant d'entrée et la valeur d'instruction de courant. Par conséquent, un effet au moyen duquel un appareil d'alimentation peut être fourni, lequel peut réduire une composante d'harmonique prédéterminée sans générer une augmentation d'une inductance de composant réactif et peut mettre à zéro, même dans une région de courant élevé, une régulation d'harmonique d'alimentation sans générer une augmentation d'une inductance de composant réactif est assuré. Bien que l'invention ait été décrite en relation avec un mode de réalisation spécifique pour une divulgation complète et claire, les revendications annexées ne doivent pas être ainsi limitées mais elles doivent être considérées comme mettant en oeuvre toutes les modifications et toutes les constructions alternatives qui peuvent apparaître à l'esprit de l'homme de l'art pourvu qu'elles tombent tout simplement dans l'enseignement de base tel que mis en exergue ici. REVENDICATIONS 1. Appareil d'alimentation (100) qui convertit une puissance alternative selon une tension continue, ledit appareil d'alimentation étant caractérisé en ce qu'il comprend : une unité d'amélioration de facteur de puissance qui inclut un composant réactif (3a) et un élément de commutation (3c) et qui émet en sortie une tension de sortie en tant que tension de charge sur une charge (4) ; une unité de préparation de valeur d'instruction de courant (150) qui génère, en tant que valeur d'instruction de courant, une forme d'onde de modélisation qui est obtenue en réduisant une composante d'harmonique d'un ordre prédéterminé au niveau d'une forme d'onde de courant ; et une unité de commande de commutation qui commande la marche/l'arrêt de l'élément de commutation dans un intervalle de la première moitié d'un demi-cycle de la puissance alternative sur la base d'un résultat de comparaison qui est obtenu en comparant un courant d'entrée et la valeur d'instruction de courant. 2. Appareil d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que la forme d'onde de modélisation est générée dans un intervalle d'un demi-cycle de la puissance alternative ou d'un cycle complet de la puissance alternative présentant une quelconque onde prise parmi une onde sensiblement triangulaire, une onde sensiblement trapézoïdale et une onde sensiblement rectangulaire. 3. Appareil d'alimentation selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la forme d'onde de modélisation est définie par une fonction Y = a x t + b en utilisant un passage par zéro de tension d'alimentation en tant que référence où "Y" est la valeur d'instruction de courant, "t" est un temps passé depuis un passage par zéro ou une phase, "a" est une pente et "b" est un décalage. 4. Appareil d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'unité de préparation de valeur d'instruction de courant (150) inclut une unité d'intégration (151) qui intègre une valeur de courant continu en fonction d'une déviation entre une valeur de tension cible et une tension de sortie afin de préparer la valeur d'instruction de courant conformément à laquelle la première moitié du demi-cycle de la puissance alternative est une partie de ligne droite. 5. Appareil d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, afin de conformer une forme d'onde de courant d'entrée de telle sorte qu'elle soit la forme d'onde de modélisation, une opération de commutation de l'élément de commutation (3c) est réalisée dans la première moitié du demi-cycle de l'alimentation de telle sorte que la forme d'onde de courant d'entrée suive la valeur d'instruction de courant et dans la seconde moitié du demi-cycle de la puissance alternative, une amplitude d'une tension de sortie est réglée. 6. Appareil d'alimentation selon la revendication 5, caractérisé en ce que, afin de conformer la forme d'onde de courant d'entrée de telle sorte qu'elle soit la forme d'onde sensiblement triangulaire, une opération de commutation de l'élément de commutation (3c) est réalisée dans la première moitié du demi-cycle de l'alimentation de telle sorte que la forme d'onde de courant d'entrée suive la valeur d'instruction de courant et dans la seconde moitié du demi-cycle de la puissance alternative, une commande est appliquée pour faire circuler un courant selon une opération passive. 7. Appareil d'alimentation selon la revendication 5, caractérisé en ce que, afin de conformer la forme d'onde de courant d'entrée de telle sorte qu'elle soit la forme d'onde sensiblement trapézoïdale, une opération de commutation de l'élément de commutation (3c) est réalisée dans la première moitié du demi-cycle de l'alimentation de telle sorte que la forme d'onde de courantd'entrée suive la valeur d'instruction de courant et dans la seconde moitié du demi-cycle de la puissance alternative, une commande est appliquée pour faire circuler un courant selon une opération passive et la tension de sortie est commandée pour commander la longueur d'un intervalle de base supérieur de l'onde trapézoïdale de la forme d'onde de courant d'entrée. 8. Appareil d'alimentation selon la revendication 2, caractérisé en ce que, sur la base d'une valeur efficace du courant d'entrée, une pente de la forme d'onde de modélisation et un temps cible auquel une opération de commutation est terminée sont modifiés afin de modifier la forme d'onde de courant d'entrée selon la forme d'onde trapézoïdale et la forme d'onde triangulaire. 9. Appareil d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la composante d'harmonique de l'ordre prédéterminé est une composante de cinquième harmonique.