Brevet FR2893812A1 — publié le 20070525

Cette demande revendique la priorité de la demande japonaise N 2005û201 444 déposée le 11 juillet 2005, dont la description est incorporée ici dans sa totalité. Cette description se rapporte à un circuit d'éclairage de lampe à décharge d'un système d'éclairage à haute fréquence du type à résonance, par exemple. En particulier, la description se rapporte à un circuit dans lequel la fréquence d'éclairage est établie à 2 MHz ou plus afin d'éviter une bande de résonance acoustique d'une lampe à décharge. Un circuit d'éclairage d'une lampe à décharge telle qu'une lampe à halogénure de métal utilisée comme source d'éclairage d'une automobile, comprend un circuit d'augmentation de tension en courant continu comportant un convertisseur de courant continu en courant continu (DCûDC), un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif (DCûAC) ce que l'on appelle un onduleur, et un circuit de mise en marche (se reporter par exemple au document de brevet japonais JPûAû7û142 182). Au cours de la commande d'éclairage d'une lampe à décharge, une tension de sortie non chargée (appelée ciûaprès "OCV") est commandée avant que la lampe à décharge ne soit allumée. La lampe à décharge est allumée en appliquant un signal de mise en marche par l'intermédiaire d'un circuit de mise en marche. Après cela, la lampe est placée dans une situation d'éclairage permanent en réduisant la puissance électrique transitoire appliquée à la lampe à décharge. Dans le circuit d'amplification de tension en courant continu, par exemple, un régulateur de commutation comportant un transformateur est utilisé. En outre, une configuration de type à pont couplé utilisant de multiples paires d'éléments de commutation est mentionnée en vue d'une utilisation comme circuit de conversion de courant continu en courant alternatif. Dans un mode de configuration consistant à exécuter des conversions à deux étapes (c'est-à-dire une conversion de tension en courant continu et une conversion de courant continu en courant alternatif) la taille du circuit devient importante, et ne convient pas à des circuits ou des dispositifs de petite taille. Il en résulte que d'autres configurations ont été suggérées, dans lesquelles une sortie est fournie à une lampe à décharge, la tension étant amplifiée par une conversion de tension en une étape dans un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif. Par exemple, dans un agencement équipé d'un circuit de résonance en série utilisant un condensateur et un élément d'inductance, est possible de commander la puissance électrique appliquée à la lampe à décharge en modifiant la fréquence de fonctionnement d'un demiùpont (c'est-à-dire la fréquence d'attaque d'un élément de commutation), lequel forme un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif, sur la base du fait que l'impédance du circuit varie en fonction de la fréquence. En supposant que l'inductance, qui est associée à un circuit de résonance série, est décrite comme étant "L" et que la capacité électrique d'un condensateur de résonance électrique comme étant "C", la fréquence de résonance "f0" est représentée par "f0=1/(2.1t.(L.C))", et présente une caractéristique de fréquence presque symétrique avec un point central sur M. Pour obtenir un fonctionnement de circuit stable, il est préférable d'exécuter une commande de l'alimentation électrique en modifiant la fréquence d'attaque d'un élément de commutation à semiconducteur qui forme le circuit de conversion de courant continu en courant alternatif dans une plage de fréquences supérieure à f0. Dans une plage de fréquences supérieure à la fréquence de résonance f0 (domaine inductif ou domaine à phase retardée), il existe une tendance selon laquelle, à mesure que la puissance électrique appliquée augmente, il existe une diminution de la fréquence. En conséquence il est possible de former un système à commande de rétroaction en obtenant une puissance électrique appliquée (ciblée par l'intermédiaire du calcul), et en modifiant la fréquence d'attaque d'un élément de commutation sur la base de la variation de son résultat et de la puissance électrique de sortie réelle. Pour augmenter la puissance électrique appliquée à une lampe à décharge, lorsque l'on exécute la commande de rétroaction précédente dans une plage de fréquences plus haute que la fréquence de résonance au moment de la mise en service de la lampe à décharge, il est acceptable que la fréquence d'attaque soit diminuée. Cependant, si la fréquence devient inférieure à la fréquence de résonance, alors, lorsque la fréquence d'attaque est diminuée, la puissance électrique appliquée diminue. En résumé, dans une plage de fréquences plus basse que la fréquence de résonance f0 (domaine capacitif ou domaine à phase avancée), il existe une tendance pour que la puissance électrique appliquée diminue avec la diminution de fréquence et, en conséquence, lorsqu'elle est maintenue inchangée, un affaiblissement se produit du fait de la diminution de puissance électrique appliquée. La conception de circuit d'un système d'alimentation électrique comprenant un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif un circuit de résonance, un transformateur est exécuté de sorte qu'une puissance électrique appliquée suffisante puisse être appliquée à une lampe à décharge, dans une plage de fréquences à la fréquence de résonance ou plus hautes. Dans le passé, il a été difficile de définir la fréquence d'attaque dans les situations suivantes : • Situation où une tension d'alimentation électrique d'un circuit d'éclairage diminue du fait, par exemple, d'une variation par heure ou d'un changement de l'environnement, et qu'il n'est pas possible de fournir une puissance électrique de sortie à la quantité prise pour cible. • Situation où on souhaite exécuter une fourniture d'alimentation électrique selon une commande en boucle fermée afin d'appliquer une puissance électrique à une lampe à décharge par le biais de la capacité maximum d'un circuit d'éclairage afin de faciliter la croissance de l'arc de lampe à décharge, immédiatement après qu'un signal à haute tension de mise sous tension est appliqué à une lampe à décharge et que la lampe à décharge est activée. Comme la fréquence de résonance f0 est déterminée en fonction de "L.C", comme décrit ci-dessus, si les valeurs de L et C sont fixes, la valeur de fO est également fixe, et, en conséquence, il est acceptable que la commande de puissance électrique ne soit pas exécutée dans une plage de fréquences inférieure à f0, en plaçant une fréquence de limite plus basse de sorte que la fréquence d'attaque ne devienne pas inférieure à cette valeur. La fréquence de résonance est différente en ce qui concerne chaque circuit, du fait de la fluctuation des composants qui sont utilisés pour le circuit d'éclairage, et la valeur L et la valeur C varient selon l'environnement. En conséquence, la valeur de la fréquence de résonance fluctue. Pour établir une fréquence d'attaque minimum pour le circuit d'éclairage à l'avance, il est possible d'augmenter la marge d'erreur au cours de la conception, ou de régler chaque circuit. Cependant, dans le premier cas, la spécification du circuit devient excessive et le coût augmente. En outre, dans le dernier cas, il est nécessaire d'établir une fréquence limite plus basse individuellement en production en série, ce qui n'est pas réaliste. La présente invention traite la situation où la fréquence d'attaque devient inférieure à sa valeur minimum, en exécutant automatiquement une restriction de limite inférieure de la fréquence d'attaque d'un élément de commutation, en fonction de la variation de la fréquence de résonance au moment de l'éclairage, dans un circuit d'éclairage à haute fréquence d'une lampe à décharge. Dans un premier aspect, l'invention se rapporte à un circuit d'éclairage de lampe à décharge comportant un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif comportant des éléments de commutation et un circuit de résonance série, et un moyen de commande destiné à empêcher la poursuite d'une situation dans laquelle la fréquence d'attaque de l'élément de commutation devient inférieure à sa fréquence minimum. Le circuit est agencé de sorte que, lorsque la lampe à décharge est allumée, la commande est exécutée de manière à attaquer l'élément de commutation dans une plage de fréquences qui est plus haute que la fréquence de résonance pour le circuit de résonance série. La situation d'attaque de l'élément de commutation est surveillée sur la base d'une relation avec la phase du courant de lampe, qui circule au travers de la lampe à décharge. Si la fréquence d'attaque de l'élément de commutation devient inférieure à la fréquence minimum, la fréquence d'attaque est augmentée. Dans le circuit d'éclairage de lampe à décharge, la fréquence minimum spécifiée est réglée à la fréquence de résonance, ou près de celle-ci, et le circuit d'éclairage de lampe à décharge comprend un circuit de détection de situation d'attaque destiné à détecter si l'élément de commutation est ou non attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance. Par ailleurs, le circuit de détection de situation d'attaque peut être configuré pour détecter une différence de phase d'un signal de détection correspondant à un signal destiné à attaquer l'élément de commutation ou une sortie du circuit de configuration de courant continu en courant alternatif ou une tension en dents de scie de la lampe à décharge, et un signal de détection correspondant au courant de lampe, et il est déterminé si l'élément de commutation est attaqué ou non dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance. De manière avantageuse le circuit de détection de situation d'attaque peut être configuré pour déterminer la valeur de l'écart par rapport à la résonance. S'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum spécifiée, il est avantageux que la polarité d'un signal destiné à attaquer l'élément de commutation soit inversée. Par ailleurs, s'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué 35 dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum spécifiée, il est avantageux qu'une valeur cible de puissance électrique dans la lampe à décharge soit réduite en fonction de la valeur de l'écart par rapport à la fréquence minimum spécifiée. De plus, s'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquence inférieure à la fréquence minimum spécifiée, il est 5 avantageux que la fréquence d'attaque de l'élément de commutation soit augmentée conformément à une constante de temps prédéterminée. Conformément à un aspect de la présente invention, la présente invention n'est pas configurée pour établir de manière fixe une valeur de fréquence minimum sans considérer un changement de fréquence de résonance et 10 une situation de résonance en ce qui concerne une situation d'attaque d'un élément de commutation. Conformément à un aspect de la présente invention, la situation d'attaque d'un élément de commutation est surveillée sur la base de la phase relative avec un courant de lampe qui circule au travers de la lampe à décharge. Alors, une limite inférieure de la fréquence est automatiquement limitée pour 15 empêcher une diminution continue de la fréquence d'attaque, dans le cas où la fréquence d'attaque de l'élément de commutation devient inférieure à la fréquence minimum. Conformément à la présente invention, lorsqu'une lampe à décharge est allumée, il est possible d'empêcher que la fréquence d'attaque d'un élément de 20 commutation ne reste au-dessous d'une valeur minimum, et cela est efficace pour empêcher l'affaiblissement de la lampe à décharge. En outre, il est moins probable que la spécification de conception du circuit ne devienne excessive avec une augmentation de coût significative. En outre, il n'est pas nécessaire d'ajuster ou de modifier le réglage de la fréquence minimum pour des dispositifs individuels, au 25 vu de la fluctuation des fabrications et des différences individuelles des composants de circuits. II est préférable d'établir la fréquence minimum à la fréquence de résonance qui se rapporte à la fréquence de résonance série ou à sa fréquence voisine dans une situation d'éclairage de la lampe à décharge. Il est acceptable que 30 la fréquence d'attaque soit augmentée lorsque la situation est détectée en prévoyant un circuit de détection de situation d'attaque destiné à détecter si l'attaque d'un élément de commutation est exécutée ou non dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance ou à sa fréquence voisine. Par exemple, dans un mode de détection d'une différence de phase 35 entre l'un quelconque des signaux suivants : un signal destiné à attaquer l'élément de commutation, une sortie d'un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif et un signal de détection correspondant à une tension de lampe de la lampe à décharge, et un signal de détection qui se rapporte à un courant de lampe de lampe à décharge, il est possible de déterminer si un élément de commutation est ou non attaqué dans un domaine de fréquences inférieur à la fréquence de résonance ou à sa fréquence voisine, ou pour détecter un niveau d'écart (niveau d'écart) par rapport à une résonance avec une grande précision, sans en venir à être soumis à l'influence de fluctuations caractéristiques de composants de circuits. Il est possible d'augmenter la fréquence d'attaque en fournissant une section de circuit destinée à réaliser une inversion de polarité (inversion de phase) d'un signal destiné à attaquer un élément de commutation, lorsqu'il est détecté qu'un élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum (par exemple la fréquence de résonance). Par exemple, il est possible d'appliquer une puissance électrique maximum à une lampe à décharge en régulant un élément de commutation dans une situation d'attaque à un point de résonance, dans le cas où la lampe à décharge est sur le point d'être éteinte. En variante, il est acceptable de diminuer une valeur cible d'une puissance électrique appliquée à la lampe à décharge, selon la valeur de l'écart par rapport à la fréquence minimum, lorsqu'il est détecté qu'un élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum (par exemple une valeur voisine plus haute que la fréquence de résonance). Pour traiter des situations où il est détecté qu'un élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence d'attaque minimum, il est préférable de procurer une section de circuit destinée à augmenter la fréquence d'attaque de l'élément de commutation conformément à une constante de temps prédéterminée pour améliorer la stabilité (en somme, si la fréquence d'attaque est augmentée soudainement à l'instant de détection et ensuite qu'une commande destinée à diminuer la fréquence d'attaque est exécutée après cela, la situation suivante peut se produire : c"est-à-dire que, si une augmentation et une diminution de la fréquence d'attaque sont répétées pendant des heures et des heures en prenant en sandwich la fréquence minimum, il existe une crainte selon laquelle le fonctionnement de l'éclairage devient instable ou nuit à la stabilité). D'autres caractéristiques seront évidentes d'après la description détaillée suivante, les dessins annexés, et les revendications. L'invention sera bien comprise et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit. La description se rapporte aux dessins indiqués ciùaprès et qui sont donnés à titre d'exemples. La figure 1 indique un exemple de configuration de base se rapportant à la présente invention. La figure 2 est une vue graphique simplifiée destinée à expliquer une caractéristique de fréquence se rapportant à une résonance série LC. La figure 3 est une vue destinée à expliquer la détection de situation d'attaque d'un élément de commutation. La figure 4 indique un exemple de configuration d'un circuit de détection de situation d'attaque. La figure 5 est un chronogramme destiné à expliquer le fonctionnement de circuit de la figure 4, en même temps que les figures 6 et 7. Cette figure indique une situation de fonctionnement dans une plage de fréquences plus haute que la fréquence de résonance. La figure 6 indique une situation de fonctionnement à un court instant après qu'il entre dans une plage de fréquences plus basse que la fréquence de résonance. La figure 7 représente une situation de fonctionnement dans le cas où l'on prélève en outre dans une plage de fréquences plus basse que la fréquence de résonance par comparaison à la figure 6. La figure 8 représente un exemple de configuration de circuit se rapportant à une section de commande de situation d'attaque. La figure 9 est une vue explicative de fonctionnement d'un cas consistant à supposer que la section de circuit 51 n'existe pas dans la figure 8. La figure 10 est une vue explicative de fonctionnement d'un cas où l'on considère la présence de la section de circuit 51 dans la figure 8. La figure 11 représente un autre exemple relatif à une configuration de circuit se rapportant à une section de commande de situation d'attaque. La figure 12 représente encore un autre exemple relatif à une configuration de circuit se rapportant à la section de commande de situation d'attaque. La figure 13 est une vue destinée à expliquer le fonctionnement de circuit de la figure 13. La figure 14 est une vue simplifiée qui représente des changements de lignes incurvées de résonance et de fréquence de résonance immédiatement après la mise sous tension d'une lampe à décharge. La figure 1 représente un agencement d'exemple se rapportant à la présente invention. Un circuit d'éclairage de lampe à décharge 1 est équipé d'un circuit de conversion de courant continu (courant DC) en courant alternatif (courant AC) 3, qui reçoit une fourniture d'alimentation électrique d'une alimentation en courant continu 2, et un circuit de mise sous tension 4. Le circuit de conversion de courant continu en courant alternatif 3 est prévu pour exécuter une conversion en courant alternatif et une augmentation de tension en réponse à une tension d'entrée en courant continu (se reporter à "+B" sur la figure) provenant de l'alimentation en courant continu 2. Dans cet exemple, deux éléments de commutation 5H, 5L et un circuit d'attaque 6 destiné à les attaquer (par exemple un circuit d'attaque en demiùpont) sont prévus. Une extrémité de l'élément de commutation 5H, qui est situé d'un côté d'étage plus haut entre des éléments de commutation reliés mutuellement en série, est connectée à une borne d'alimentation électrique et l'autre extrémité de l'élément de commutation est reliée à la masse par l'intermédiaire de l'élément de commutation 5L, qui est situé sur un côté d'étage inférieur. Les éléments respectifs 5H, 5L sont commandés de manière à être FERMES/OUVERTS l'un après l'autre par un signal provenant du circuit d'attaque 6. Dans un but de simplification, les éléments 5H, 5L sont indiqués comme étant des signes pour des commutateurs. Cependant, les éléments peuvent être mis en oeuvre, par exemple, sous la forme d'éléments de commutation à semiconducteurs, tels qu'un transistor à effet de champ (FET) et un transistor bipolaire. Le circuit de conversion de courant continu en courant alternatif 3 comporte un transformateur 7 à utiliser dans la transmission de puissance électrique et l'augmentation de tension. Dans cet exemple, dans son côté primaire. l'agencement de circuit utilise la résonance d'un condensateur à résonance 8, d'une bobine d'inductance ou d'un composant d'inductance. Au moins les trois types suivants de modes de configuration sont possibles. (1) Un premier mode utilisant la résonance du condensateur à résonance 8 et d'un élément d'inductance Un second mode utilisant la résonance du condensateur à 35 résonance 8 et d'inductance de fuite du transformateur 7 (III) Un troisième mode utilisant le condensateur à résonance 8, un élément d'inductance et l'inductance de fuite du transformateur 7. Dans le premier mode (1), un élément d'inductance 9, tel qu'une bobine de résonance est prévu. Une première extrémité de l'élément est reliée au condensateur à résonance 8 et le condensateur 8 est relié à un point de connexion des éléments de commutation 5H et 5L. L'autre extrémité de l'élément d'inductance 9 est reliée à un enroulement primaire 7p du transformateur 7. Dans le second mode (II), l'ajout d'une bobine de résonance est inutile grâce à l'utilisation d'un composant d'inductance du transformateur 7. I1 est acceptable qu'une première extrémité du condensateur à résonance 8 soit reliée au point de connexion des éléments de commutation 5H et 5L, et que l'autre extrémité du condensateur 8 soit connectée à l'enroulement primaire 7p du transformateur 7. Dans le troisième mode (III), il est possible d'utiliser une réactance composite série de l'élément d'inductance 9 et une inductance de fuite. Dans l'un quelconque des modes, les éléments de commutation sont FERMES/OUVERTS l'un après l'autre en utilisant la résonance série du condensateur à résonance 8 et d'un élément inducteur (composant d'inductance et élément d'inductance) et en établissant la fréquence d'attaque des éléments de commutation 5H, 5L à la valeur de la fréquence de résonance série ou plus. Une lampe à décharge 10 (par exemple une lampe à halogénure de métal utilisée dans un composant de phare d'automobile), qui est reliée à un enroulement secondaire 7s du transformateur 7, est allumée. Au cours de la commande d'attaque de chaque élément de commutation, il est nécessaire d'attaquer les éléments respectifs d'une manière alternée, de sorte que les deux éléments de commutation ne soient pas dans une situation FERMEE (selon la commande à rapport cyclique). En outre, en ce qui concerne la fréquence de résonance série, si la fréquence de résonance après la mise sous tension mais avant que la lampe ne soit allumée est appelée "Foff', la fréquence de résonance dans une situation d'éclairage est appelée "Fon"", la capacité électrique du condensateur à résonance 8 est appelée "Cr"", l'inductance de l'élément d'inductance 9 est appelée " l'inductance du côté primaire du transformateur 7 est appelée "Lp", par exemple, dans le mode mentionné ci-dessus (III), alors à l'instant avant l'éclairage de la lampe à décharge après la mise sous tension, "Foff=ll(2.ir.v1(Cr.(Lr+Lp))". Par exemple, lorsque la fréquence d'attaque est plus basse que Foff, la perte de l'élément de commutation devient importante et le rendement se détériore. En conséquence, une opération de commutation dans une plage de fréquences supérieure à Foff est exécutée. En outre, au moment après l'éclairage de la lampe à décharge, "Fon,---1/(2.n. \(Cr.Lr)" (Foff Il est préférable que, à l'instant après la mise sous tension du circuit d'éclairage, la tension OCV soit commandée par une valeur de fréquence adjacente à Foff dans une situation d'affaiblissement de la lampe à décharge (situation non chargée). Dans le cas où on la fait passer à une situation d'éclairage après l'activation de la lampe à décharge par un signal de mise sous tension, la commande d'éclairage dans une plage de fréquences plus haute que Fon est exécutée. Le circuit de mise sous tension 4 est destiné à fournir un signal de mise sous tension à la lampe à décharge 10. Une tension de sortie du circuit de mise sous tension 4 est amplifiée par le transformateur 7 au moment de la mise sous tension et elle est ensuite appliquée à la lampe à décharge 10 (un signal de mise sous tension est recouvert par une sortie qui est convertie en courant alternatif et ensuite elle est fournie à la lampe à décharge 10). Cet exemple indique un mode dans lequel l'une des bornes de sortie du circuit de mise sous tension 4 est reliée à miùchemin de l'enroulement primaire 7p du transformateur 7, et l'autre borne de sortie est reliée à une première extrémité (borne du côté masse) de l'enroulement primaire 7p. Des exemples d'entrées pour le circuit de mise sous tension 4 comprennent un mode consistant à obtenir une tension d'entrée pour le circuit de mise sous tension à partir d'un enroulement secondaire ou de mise sous tension du transformateur 7, et un mode consistant à obtenir une tension d'entrée dans le circuit de mise sous tension à partir d'un enroulement qui est disposé en tant qu'enroulement auxiliaire qui configure le transformateur en même temps que l'élément d'inductance 9. La figure 1 illustre un mode de circuit consistant à exécuter une conversion d'une entrée en courant continu en courant alternatif, et à augmenter la tension dans le circuit de conversion de courant continu en courant alternatif 3 pour exécuter une commande de puissance électrique d'une lampe à décharge. Dans le cas où on détecte une tension de lampe devant être appliquée à la lampe à décharge 10, par exemple, un procédé consistant à diviser une tension de sortie du transformateur 7 ou un procédé consistant à ajouter un enroulement de détection et une borne de détection au transformateur 7 pour exécuter la détection sont cités. 289381 2 11 En outre, dans le cas où on détecte un courant de lampe qui s'écoule au travers de la lampe à décharge 10, par exemple, un procédé consistant à exécuter une conversion de tension en disposant une résistance de détection de courant 11 sur un côté secondaire du transformateur 7 est cité. Sans limiter 5 l'agencement particulier, un agencement est acceptable dans lequel un enroulement auxiliaire, qui forme le transformateur, est disposé en même temps que l'élément d'inductance 9, et un courant, qui est comparable à un courant circulant au travers de la lampe à décharge 10, est détecté. Un signal de détection d'une tension et d'un courant se rapportant à la 10 lampe à décharge 10 est envoyé à une section de calcul de puissance électrique appliquée 12. Une valeur de puissance électrique devant être appliquée à la lampe à décharge 10 est calculée, et un signal de commande fondé sur un résultat de calcul est envoyé à une section de conversion tensionûfréquence (appelée ciûaprès "section de conversion VûF") 14 par l'intermédiaire d'un amplificateur 15 d'erreur 13. La section de conversion VûF 14 génère un signal ayant une fréquence qui varie en fonction de sa tension d'entrée (signal modulé en fréquence d'impulsion), et envoie le signal au circuit d'attaque 6. De cette manière, la fréquence d'attaque des signaux appliqués à partir du circuit d'attaque 6 aux 20 bornes de commande des éléments de commutation 5H, 5L est commandée. Un circuit de détection de situation d'attaque 15 détecte si la fréquence d'attaque de l'élément de commutation est ou non inférieure à la fréquence minimum sur la base d'un signal de détection d'un courant de lampe dû à la résistance de détection de courant 11, et un signal d'attaque en forme d'onde 25 rectangulaire, qui est envoyé au circuit d'attaque 6. Par exemple, le circuit 15 détecte si l'attaque d'un élément de commutation est ou non exécutée à la fréquence de résonance, ou près de celle-ci. Unsignal de détection par le circuit de détection de situation d'attaque 15 est envoyé à une section de commande de situation d'attaque 16 à une étape 30 ultérieure. Si une situation est détectée, dans laquelle la fréquence d'attaque de l'élément de commutation devient inférieure à la fréquence minimum, une commande est exécutée de sorte que la fréquence d'attaque soit augmentée, ou que la puissance électrique appliquée à la lampe à décharge diminue. Un signal de sortie de la section de commande de situation d'attaque 35 16 est envoyé à la section de conversion VûF 14, ou utilisé pour modifier une sortie de l'amplificateur d'erreur 13. Donc, dans le cas où il est détecté que l'attaque de l'élément de commutation est exécutée dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum, par exemple, les modes de commande suivants sont prévus. (A) Mode consistant à activer un signal qui est envoyé de la section de 5 conversion VûF au circuit d'attaque 6 (B) Mode consistant à mettre en oeuvre une cible de commande (ou une valeur d'instruction de commande) d'une puissance électrique appliquée dans un étage précédent de la section de conversion VûF 14. Dans le mode mentionné ci-dessus (A), par exemple, en inversant la 10 polarité d'un signal d'attaque en forme d'onde rectangulaire fourni à l'élément de commutation et en augmentant la fréquence d'attaque, la commande est exécutée de sorte que la fréquence d'attaque de l'élément ne reste pas inférieure à la fréquence minimum (limite inférieure). En outre, dans le mode mentionné ci-dessus (B), en diminuant une 15 valeur cible de la puissance électrique appliquée à la lampe à décharge, selon la valeur de l'écart par rapport à la fréquence minimum (par exemple la fréquence de résonance ou plus), --c'est-à-dire une valeur de diminution de sorte que la fréquence d'attaque actuelle devienne inférieure à la fréquence minimum -- une restriction est mise en oeuvre de sorte que la fréquence d'attaque de l'élément ne 20 reste pas inférieure à la fréquence minimum. Une configuration de circuit spécifique et son fonctionnement dans chaque mode seront décrits en détail ci-dessous. L'exemple de la figure 1 comprend la section de calcul de puissance électrique appliquée 12, l'amplificateur d'erreur 13, la section de conversion VûF 25 14, le circuit d'attaque 6, le circuit de détection de situation d'attaque 15, et la section de commande de situation d'attaque 16 sert de moyen de commande 17. Par ce moyen, la fréquence d'attaque des éléments de commutation 5H, 5L est commandée et sa fréquence minimum est garantie. Ensuite, la commande de la tension OCV et de la puissance électrique 30 dans le circuit d'éclairage sera expliquée. La figure 2 est une vue de graphe simplifiée destinée à expliquer une caractéristique de fréquence lorsqu'on utilise une résonance série LC, et la fréquence d'attaque "f' est représentée sur l'axe horizontal, et une puissance de sortie "Vo" ou une puissance de sortie "OP" du circuit d'éclairage est représentée 35 sur l'axe vertical. La figure illustre une ligne incurvée de résonance "g1" au moment de l'affaiblissement de la lampe à décharge et une ligne incurvée de la résonance "g2" au moment de l'éclairage. En ce qui concerne la ligne incurvée de la résonance "g1 ", l'axe vertical indique la tension de sortie "Vo". En ce qui concerne la ligne incurvée de 5 résonance "g2", un axe vertical indique la tension de sortie "OP". Au moment de l'affaiblissement de la lampe à décharge, un côté secondaire du transformateur 7 présente une impédance élevée, et une valeur d'inductance d'un côté primaire du transformateur est élevée, et une ligne incurvée de résonance gl de la fréquence de résonance Foff est obtenue. En outre, au 10 moment de l'éclairage de la lampe à décharge, l'impédance d'un côté secondaire du transformateur 7 est faible (approximativement plusieurs S2 jusqu'à plusieurs centaines d'S2), et une valeur d'inductance d'un côté primaire devient faible, et une ligne incurvée de résonance g2 de la fréquence de résonance Fon est obtenue. (Au moment de l'éclairage, la valeur de la variation de la tension est relativement 15 petite. Inversement, le courant varie de manière significative). La signification de chaque signe indiqué sur la figure est comme décrit ci-dessous. • "fat" = domaine de fréquence de "f Foff' (domaine inductif ou domaine à retard de phase qui est situé d'un côté droit de "f = Foff') • "fb" = domaine de fréquence qui est situé à "fFon" (qui est un domaine de fréquence au moment de l'éclairage, et se trouve dans un domaine inductif sur un côté droit de "f = Fon") 25 • "focv" = domaine de commande d'une tension de sortie à l'instant avant l'éclairage (au moment de l'affaiblissement) (ciùaprès cela est appelé "domaine de commande de tension OCV". Celui-ci est situé au voisinage de Foff au sein de fa2). • "Lmin" = niveau de sortie permettant de conserver l'éclairage d'une 30 lampe à décharge • "P1" = point de fonctionnement au moment avant la mise sous tension • "P2" = point de fonctionnement initial à l'instant immédiatement après la mise sous tension • "P3" = point de fonctionnement qui indique un point d'arrivée dans le temps à une valeur cible de la tension OCV à l'instant de l'affaiblissement (dans focv). • "P4" = point de fonctionnement à l'instant après l'éclairage (dans le domaine fb). • "fl" = fréquence d'attaque d'un élément de commutation immédiatement avant l'éclairage d'une lampe à décharge (par exemple fréquence d'attaque au point de fonctionnement P3). • "f2" = fréquence d'attaque d'un élément de commutation au moment de l'éclairage d'une lampe à décharge (par exemple fréquence d'attaque au point de fonctionnement P4). • "Fmax" = fréquence à un point d'intersection de g2 et Lmin (fréquence limite supérieure admissible). Le déroulement de la commande de transition d'éclairage se rapportant 15 à une lampe à décharge est comme suit. (1) Une fourniture d'alimentation de circuit est mise sous tension (Pl - P2). (2) La valeur de la tension OCV est augmentée dans le domaine de la commande de tension OCV focv (P2ù>P3) 20 (3) Une impulsion de mise sous tension est générée et est appliquée à une lampe à décharge (P3). (4) Après que la lampe à décharge commence à éclairer, une valeur de fréquence d'éclairage (fréquence d'attaque d'un élément de commutation) est fixée pendant un intervalle de temps donné (appelé ciûaprès "intervalle de fixation de 25 fréquence" (P3). (5) Elle est passée en commande de puissance électrique en fb (P3->P4). A l'instant immédiatement après la mise sous tension et à l'instant immédiatement après qu'une lampe à décharge a été allumée une fois et ensuite 30 éteinte, la fréquence d'attaque est augmentée temporairement (P1-P2), et la fréquence est diminuée progressivement jusqu'à approximativement fl (P2-P3). La commande de tension OCV est exécutée en focv, et un signal de mise sous tension vers une lampe à décharge est généré. La lampe à décharge est allumée par l'application du signal. Par exemple, lorsque la fréquence est 35 diminuée en venant du côté haute fréquence la fréquence de résonance Foff, dans la commande de tension OCV, la tension de sortie Vo devient importante petit à petit, et arrive à une valeur cible au point de fonctionnement P3. Cependant, dans un procédé d'exécution de la commande de tension OCV dans le domaine fal au moment de l'affaiblissement avant que la lampe à décharge ne soit allumée, la perte de commutation devient assez importante et le rendement du circuit se dégrade. En outre, dans un procédé consistant à exécuter une commande de la tension OCV dans le domaine fa2, il est nécessaire de faire attention qu'une période, au cours de laquelle un circuit est mis en oeuvre continuellement à un moment sans charge, ne devienne plus long que ce qui est nécessaire. Au point de fonctionnement P3, lorsque la lampe à décharge est mise sous tension par le circuit de mise sous tension 4, la fréquence d'attaque est établie à une valeur constante au cours d'une période à fréquence fixe. Ciûaprès, la fréquence d'attaque est décalée dans le domaine fb (se reporter à "OF" sur la figure). Cependant, dans la transition de fréquence du domaine de commande de tension OCV au domaine fb, il est préférable de changer de façon continue la fréquence de fl à f2 après que la lampe à décharge a commencé à éclairer. Comme décrit ci-dessus, dans une configuration telle qu'au moment de l'affaiblissement d'une lampe à décharge, la commande de tension de sortie dans le domaine de fréquence fa2 qui est plus grand que la fréquence de résonance Foff est exécutée. Au moment de l'éclairage de la lampe à décharge, la commande de puissance électrique est exécutée dans le domaine de fréquence fb, qui est supérieur à la fréquence de résonance Fon (dans un domaine indue tif}, la puissance électrique devient facilement stable en raison d'un effet déprimant de la fluctuation du courant). S'il est détecté une situation telle que la fréquence d'attaque diminue trop et devient inférieure à la fréquence minimum, une commande est exécutée de sorte que la fréquence d'attaque est diminuée, ou la puissance électrique d'entrée dans la lampe à décharge diminue. Ensuite, la détection de situation d'attaque d'un élément de commutation sera expliquée. La figure 3 représente un changement dans le temps concernant un signal d'attaque se rapportant à un élément de commutation (signal d'attaque de pont) "Sdrv", des situations de (ON) FERMETURE/OUVERTURE (OFF) de chaque élément de commutation 5H, 5L, une tension de sortie de demiûpont "Vout" du circuit de conversion de courant continu en courant alternatif DCûAC 3 représenté sur la figure 1, une forme d'onde de tension de lampe "VL" et une forme d'onde de courant de lampe "IL", et cela représente ces relations de phase. Les sens de chaque tension et de chaque courant sont définis par les sens des flèches respectives représentés sur la figure 1. Le signal Srdv est établi sous la forme d'un signal en forme d'onde rectangulaire (ou onde carrée) qui est commandé par un signal qui est envoyé depuis la section de conversion VûF 14 au circuit d'attaque 6. Dans cet exemple, au cours d'une période où Sdrv est à un niveau H (haut), l'élément de commutation du côté haut 5H est OUVERT et l'élément de commutation du côté bas 5L est FERME, et les deux éléments sont dans une relation de phase inversée. La tension de sortie "Vout" est dans une relation de phase inversée par rapport au signal Sdrv. En outre, une tension de nouvel amorçage à l'instant de basculement de polarité de Vout, qui est presque dans la même relation de phase avec Vout, se chevauche avec la forme d'onde de tension de lampe "VL" et devient une forme sinusoïdale déformée. En ce qui concerne la forme d'onde de courant de lampe "IL", un tracé de la position supérieure représente un cas dans lequel la fréquence d'attaque d'un élément de commutation est supérieure à la fréquence de résonance Fon (situation d'attaque dans un domaine inductif), et un tracé dans la position intermédiaire indique une situation de résonance, c'est-à-dire dans laquelle la fréquence d'attaque est équivalente à la fréquence de résonance (situation de sortie de puissance électrique maximum), et le tracé de la position inférieure indique un cas dans lequel la fréquence d'attaque est inférieure à la fréquence de résonance Fon (situation d'attaque dans une région capacitive). Au cours d'une période "Ti" représentée sur la figure, l'élément de commutation 5H est OUVERT, et l'élément de commutation 5L est FERME, et dans une situation de résonance, un courant de lampe présentant une onde sinusoïdale est réalisé. En utilisant la situation comme référence, une forme d'onde retardée est réalisée dans le domaine inductif et une forme d'onde avancée est réalisée dans le domaine capacitif. En outre, au cours d'une période "T2" représentée sur la figure, l'élément de commutation 5H est FERME et 5L est OUVERT, et dans une situation de résonance, un courant de lampe d'une demiûonde négative est réalisé. Dans le cas où la fréquence d'attaque devient inférieure à la fréquence de résonance, c'est-à-dire comme la commande d'attaque dans le domaine capacitif n'est pas souhaitable, dans le cas où la situation est détectée, il devient nécessaire de revenir à la commande d'attaque dans le domaine inductif en augmentant la fréquence d'attaque de sorte que cette situation ne se poursuive pas. 289381 2 17 Les conditions pour déterminer l'apparition d'une situation où la fréquence d'attaque est devenue inférieure à la fréquence de résonance, sont comme suit. (al) Dans une situation d'attaque au cours de la période "Tl", le 5 résultat d'une opération logique ET (produit logique) est acquis en ce qui concerne les deux conditions suivantes. (a1û1) Un courant de lampe présente une valeur positive à un instant de montée de Sdrv. (alû2) Il existe un instant tel que le courant de lampe présente une 10 valeur négative si Sdrv est au niveau H(haut). (a2) Dans une situation d'attaque au cours de la période "T2", le résultat d'une opération logique ET (produit logique) est acquis en ce qui concerne les deux conditions suivantes. (a2û1) Un courant de lampe présente une valeur négative à un instant 15 de montée de Sdrv. (a2û2) Il existe un instant tel que le courant de lampe présente une valeur positive dans le cas où Sdrv est au niveau L(bas). Dans une situation où les conditions mentionnées ci-dessus (al) ou (a2) ne sont pas satisfaites, un fonctionnement dans le domaine capacitif est 20 exécuté. C'est-à-dire qu'une condition d'évaluation finale, représentant une opération logique OU (somme logique) des conditions mentionnées ci-dessus (al) et (a2) est exécutée. Si la condition d'évaluation finale indique une valeur vraie, alors une situation d'attaque dans le domaine capacitif est détectée. La figure 4 représente un exemple de configuration du circuit de 25 détection de situation d'attaque 15. Dans cet exemple, une différence de phase entre un signal d'attaque d'un élément de commutation, et un signal de détection d'un courant de lampe d'une lampe à décharge est détecté. Il est déterminé si l'élément de commutation est attaqué ou non dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance, et la quantité d'écart (niveau d'écart) par 30 rapport à la situation de résonance est détecté. Un signal de détection d'un courant de lampe, qui est obtenu par la résistance de détection de courant Il, est envoyé à un circuit d'amplification différentiel 18. L'amplificateur différentiel 18 peut être réalisé, par exemple, par un 35 amplificateur opérationnel 19, dont la borne d'entrée non inverseuse est reliée à une première extrémité de la résistance de détection de courant 11 (borne du côté 289381 2 18 de la lampe à décharge 10) par l'intermédiaire d'une résistance 20, et est reliée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance 21. Une borne d'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 19 est reliée à l'autre extrémité de la résistance de détection de courant 11 par l'intermédiaire d'une résistance 22. Une résistance de 5 rétroaction 23 est située entre la borne d'entrée inverseuse et une borne de sortie. Un signal de sortie de l'amplificateur opérationnel 19 est envoyé à un comparateur à hystérésis 24 à un étage ultérieur. Un signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 est fourni à la borne D d'une bascule de type D 25. En outre, le signal Sdrv est fourni à sa borne 10 d'entrée de signal d'horloge (CK). Ensuite, la sortie Q de la bascule 25 est envoyée à une porte d'entrée ET 26 à un étage ultérieur. Le signal Sdrv et un signal provenant du comparateur à hystérésis 24 par l'intermédiaire d'une porte NON (non logique) 27 sont fournis en tant qu'entrées à une porte ET 26, en plus du signal de sortie de la bascule de type D 15 25. Un signal de sortie indiquant le résultat du calcul de produit logique de ces trois signaux est envoyé à une porte OU 28 à un étage ultérieur. Un signal de sortie de la porte NON 27 est fourni à la borne D de la bascule de type D 29. En outre, le signal Sdrv est fourni à sa borne d'entrée de signal d'horloge (CK) par l'intermédiaire d'une porte NON 30. Ensuite, sa sortie Q 20 est fournie à une porte ET à trois entrées 31 à un étage ultérieur. Un signal de sortie de la porte NON 30 et un signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 sont procurés en tant qu'entrées dans la porte ET 31, en plus d'un signal de sortie de la bascule D 29. Un signal de sortie indiquant le résultat du calcul de produit logique de ces trois signaux est envoyé à la porte OU 25 28 à un étage ultérieur. La porte OU à deux entrées 28 procure un signal de sortie indiquant le résultat de calcul de l'opération OU (somme logique) de chaque signal de sortie de la porte ET 26, 31. Le signal est un signal de détection de situation d'attaque final. Lorsqu'il y a une chute de tension, un courant électrique circulant au 30 travers de la résistance de détection de courant Il est détecté et est amplifié par l'amplificateur opérationnel 19. Dans le comparateur à hystérésis 24 à un étage ultérieur, il est déterminé si un courant de lampe circule ou non, par le biais du résultat d'une comparaison avec une valeur de seuil prédéterminée. Un signal binaire, qui correspond à un résultat d'évaluation, est procuré sous la forme d'une 35 sortie depuis le comparateur 24 (à l'instant de la détection d'un courant positif, un signal de niveau H est procuré en tant que sortie, à l'instant de détection d'un courant négatif, un signal de niveau L est procuré en tant que sortie). Lorsque le signal Sdrv a augmenté du niveau L au niveau H, un niveau de signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 est mémorisé par la bascule de type D 25. Si le signal de sortie Q de la bascule 25 est au niveau H (se reporter à la condition mentionnée ci-dessus (al-1)), et qu'un signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 est au niveau L, lorsque le signal Sdrv est au niveau H (se reporter à la condition mentionnée ci-dessus (al-2)), un signal de niveau H est procuré en tant que sortie de la porte ET 26 (donc l'attaque de l'élément de commutation est exécutée dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance au cours de la période Tl de la figure 3). En outre, lorsque le signal Sdrv est tombé du niveau H au niveau L, un niveau de signal de sortie de la porte NON 27 est mémorisé par la bascule de type D 29. Si le signal de sortie Q de la bascule 29 est à un niveau H (se reporter à la condition mentionnée ci-dessus (a2-1)), et qu'un signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 est au niveau H, lorsque le signal Sdrv est à un niveau L (se reporter à la courant mentionnée ci-dessus (a2-2)), alors un signal de niveau H est procuré comme sortie de la porte ET 31 (donc, l'attaque d'un élément de commutation est exécutée dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance au cours de la période T2 de la figure 3). Les figures 5 à 7 sont des chronogrammes qui indiquent un exemple de fonctionnement du circuit mentionné ci-dessus. La signification de chaque signe sur la figure est comme suit. • "S24" = signal de sortie du comparateur à hystérésis 24 • "S25" = signal de sortie Q de la bascule de type D 25 • "S26" = signal de sortie de la porte ET 26 • "S29" = signal de sortie Q de la bascule de type D 29 • "S31" = signal de sortie de la porte ET 31 • "S28" = signal de sortie de la porte OU 28 Sdrv et IL sont comme décrit ci-dessus. La figure 5 illustre une situation de fonctionnement dans un domaine inductif où la fréquence d'attaque de l'élément de commutation est supérieure à la fréquence de résonance (Fon). "Ta" dans le signal Sdrv indique un cycle. Le signal S24 est à un niveau H au cours d'une période positive du courant de lampe IL, et est à un niveau L au cours d'un intervalle négatif du courant de lampe IL. Le signal S25 est au niveau L après qu'il reçoit le signal S24 à un instant de montée de signal Sdrv. Le signal S29 est au niveau L après qu'il reçoit un signal de logique du signal S24 à un instant de montée de signal Sdrv. En conséquence, l'un quelconque des signaux S26, S31 et S28 devient un signal de niveau L. C'est-à-dire qu'un signal de sortie du circuit de détection de situation d'attaque 15 (signal de détection de situation d'attaque) est à un niveau L dans le domaine inductif La figure 6 illustre une situation de fonctionnement peu de temps après l'entrée dans un domaine capacitif dans lequel la fréquence d'attaque de l'élément de commutation est plus basse que la fréquence de résonance (Fon). En ce qui concerne le signal Sdrv, son cycle "Tb" est devenu plus long que le cycle "Ta" mentionné ci-dessus. Le signal S25 est au niveau H après qu'il reçoit le signal S24 à un instant de montée du signal Sdrv. Le signal S26 est un signal de produit logique du signal S25, d'un signal de non logique du signal S24, et de Sdrv, et un signal en forme d'impulsion synchronisé avec un instant de chute de S24. En outre, le signal S29 est au niveau H après qu'il reçoit un signal de 20 non logique du signal S24 à un instant de montée du signal Sdrv. Le signal S31 est un signal de produit logique du signal S29, du signal S24 et d'un signal de non logique du signal Sdrv, et est un signal en forme d'impulsion synchronisé avec un instant de montée de S24. Le signal S28 est un signal de somme logique du signal S26 et du 25 signal S31, et représente un signal de sortie du circuit de détection de situation d'attaque 15 (signal de détection de situation d'attaque) dans le domaine capacitif Sur la figure, "w" représente la largeur d'impulsion. La figure 7 illustre une situation de fonctionnement dans laquelle la fréquence d'attaque devient beaucoup plus basse par comparaison à la situation de 30 la figure 6 et s'enfonce trop profondément dans le domaine capacitif. Les différences par rapport à la figure 6 sont indiquées ci-dessous. • Un cycle "Tc" du signal Sdrv est plus long que le cycle "Tb" mentionné ci-dessus. • L'écart de phase d'un courant de lampe a augmenté (la valeur d'écart 35 dans le sens d'avance de phase est grande pour Sdrv). • Les largeurs d'impulsions des signaux S26, S31 et S28 sont importantes. La relation de phase de chaque signal est comme expliquée sur la figure 6. Cependant, comme cela est dans une situation d'attaque où la fréquence d'attaque devient beaucoup plus basse et s'enfonce trop profondément dans le domaine capacitif, une largeur d'impulsion de signal S28 devient importante. En résumé, dans le domaine capacitif, un signal de sortie du circuit de détection de situation d'attaque 15 (signal de détection de situation d'attaque) comprend les informations qui indiquent un niveau d'entrée dans le domaine capacitif (ou force capacitive) sous la forme de la taille d'une largeur d'impulsion (se reporter à "w") (plus la propriété capacitive devient importante, plus la largeur d'impulsion devient grande). Cet exemple indique un mode de configuration qui ne génère pas de retard dans le temps en exécutant une détection de situations d'attaque au cours des intervalles T1 et T2 de la figure 3 par le biais de l'utilisation des conditions mentionnées ci-dessus (al) et (a2), respectivement. Même un mode de détection qui n'utilise que l'une des conditions mentionnées ci-dessus (al) et (a2), comme nécessaire, peut être acceptable dans certaines situations. Le circuit de détection de situation d'attaque représenté dans cet exemple est configuré pour détecter si l'attaque d'un élément de commutation est ou non exécutée dans un domaine de fréquences plus bas que la fréquence de résonance Fon, et obtenir un signal en forme d'impulsion si l'attaque de l'élément de commutation est exécutée dans le domaine de fréquences plus bas que la fréquence de résonance Fon. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à cela. Le circuit de détection de situation d'attaque peut être configuré pour détecter si une situation d'attaque d'un élément de commutation est ou non dans une situation plus basse que la fréquence minimum qui est établie du côté haute fréquence à proximité de Fon, et exécuter la commande de puissance électrique dans une direction de fréquence d'attaque croissante d'un élément de commutation ou d'une puissance électrique décroissante appliquée à une lampe à décharge si la situation d'attaque de l'élément de commutation se trouve dans la situation plus basse que la fréquence minimum qui est établie du côté haute fréquence à proximité de Fon. Par exemple, il est possible de retarder une phase du signal Sdrv ou 35 S24 représenté sur les figures 5 à 7 par un circuit à retard. En bref, il est possible d'établir une fréquence minimum au sein du domaine inductif qui est proche de la 289381 2 22 fréquence de résonance en retardant intentionnellement une phase du signal Sdrv. En outre, il est possible d'établir une fréquence minimum au sein du domaine capacitif qui est proche de la fréquence de résonance en retardant intentionnellement une phase du signal S24. Si le signal à retard a un circuit 5 d'intégration CR utilisant une résistance et un condensateur et un circuit de déclenchement de Schmitt en tant que son étage ultérieur, le retard peut être établi conformément à la constante de temps déterminée par la valeur de résistance à la capacité électrique du condensateur. La forme d'onde d'une sortie d'intégration est mise en forme par le circuit de déclenchement de Schmitt. Dans la configuration 10 représentée sur la figure 4, le signal Sdrv est envoyé par l'intermédiaire du circuit à retard à la bascule 25, à la porte ET 26 et à la porte NON 30, de sorte qu'il est possible de procurer le retard de phase souhaité au signal. En variante, le circuit peut être configuré de sorte que le circuit à retard soit inséré dans un étage ultérieur du comparateur à hystérésis 24 et que son signal de sortie soit envoyé à 15 la bascule 25, à la porte NON 27 et à la porte ET 31. Dans ce cas, il est également possible de conférer le retard de phase souhaité au signal S24. Dans une application de la présente invention, il est possible d'exécuter divers modes, tels qu'un mode dans lequel, au lieu du signal Sdrv destiné à attaquer l'élément de commutation, un signal présentant une relation 20 synchronisée avec Sdrv est utilisé. Un exemple est un signal de détection se rapportant à une tension de sortie du circuit de conversion de courant continu en courant alternatif DCûAC et un signal de détection d'une tension de lampe d'une lampe à décharge. Ensuite, la section de commande de situation d'attaque 16 est 25 expliquée. La figure 8 indique une partie importante d'un premier exemple 32 d'une configuration de circuit se rapportant au mode mentionné ci-dessus (A). La figure indique un mode de configuration dans lequel la polarité d'un signal d'attaque de pont Sdrv est inversée si la fréquence d'attaque de l'élément de 30 commutation diminue et est entrée dans le domaine capacitif. Dans l'amplificateur d'erreur 13, une tension de commande provenant de la section de calcul de puissance électrique appliquée 12 (appelée ciûaprès "V12") est fournie à sa borne d'entrée du côté négatif. En outre, une tension de référence "Eref indiquée par un signe de source de tension constante) est fournie à sa borne d'entrée du côté positif. En résumé, lorsque le niveau de V12 est haut (bas), unesortie de l'amplificateur d'erreur 13 diminue (augmente). Un signal de 289381 2 23 sortie de l'amplificateur est envoyé à la section de conversion VùF 14 à un étage ultérieur. La section de calcul de puissance électrique appliquée 12 présente une configuration de circuit destinée à exécuter la commande de puissance électrique 5 qui est appliquée en entrée à un instant de transition après qu'une lampe à décharge a commencé à éclairer, la commande de puissance électrique dans un état permanent stable, etc. Une valeur de sortie de la section de calcul de puissance électrique appliquée 12 est comparable à une valeur cible et une valeur d'instruction de la puissance électrique appliquée à une lampe à décharge (par 10 exemple dans une situation d'attaque dans un domaine inductif, dans le cas où une valeur de sortie est petite, une valeur de puissance électrique devant être appliquée est importante). Cependant, en application de la présente invention, une configuration se rapportant à la section de calcul de puissance électrique appliquée 12 n'est pas limitée. 15 La section de conversion VùF 14 est, dans cet exemple, munie d'une caractéristique de commande telle que la fréquence de sortie diminue (augmente) conformément à une augmentation (diminution) de sa tension d'entrée, et est équipé avec une source de courant 33 utilisant un miroir de courant, et une section de génération d'onde de rampe 34. 20 Des émetteurs de transistor PNP 35, 36, qui forment un miroir de courant, sont reliés à une borne de fourniture d'alimentation 38, et les bases sont reliées l'une à l'autre. Un collecteur du transistor 35 est relié à une base du transistor, et est relié à la borne de sortie de l'amplificateur d'erreur 13 par l'intermédiaire d'une résistance 37. 25 Le collecteur du transistor 36 est relié à une anode d'une diode 39, et une cathode de la diode est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur 40. Une extrémité de fréquence pilote de la résistance 41 est reliée à la borne de fourniture d'alimentation 38, et l'autre extrémité est reliée au 30 condensateur 40. Une extrémité (borne du côté non mis à la masse) du condensateur 40 est reliée à une borne d'entrée du comparateur à hystérésis 42, et un signal de sortie du comparateur 42 est fourni à une base d'un transistor 45 par l'intermédiaire d'une porte NON 43 et d'une résistance 44, et est procuré en tant 35 qu'entrée à une porte OU 47. L'émetteur du transistor NPN 45 est relié à la masse, et son collecteur est relié entre la diode 39 et le condensateur 40 par l'intermédiaire de la résistance 46. Une porte OU à deux entrées 47 forme une section de circuit 51 destinée à la commande de situation d'attaque (circuit supplémentaire pour la section de génération de forme d'onde de rampe 34) en même temps qu'une résistance 48, un transistor 49 et une résistance 50. La section de circuit 51 est destinée à inverser la phase d'un signal en forme d'onde rectangulaire utilisé pour attaquer l'élément de commutation, dans le cas où l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum (dans cet exemple la fréquence de résonance). Dans cet exemple, un signal de détection provenant du circuit de détection de situation d'attaque 15 (signal de détection de situation d'attaque S28) est fourni à une borne d'entrée de la porte OU à deux entrées 47, et fourni à une base du transistor 49 par l'intermédiaire de la résistance 48. L'émetteur du transistor NPN 49 est relié à la masse, et son collecteur est relié à une borne d'entrée du comparateur à hystérésis 42 par l'intermédiaire d'une résistance 50. Un signal de somme logique d'un signal de sortie du comparateur à hystérésis 42 et un signal de détection provenant du circuit de détection de situation d'attaque 15 est fourni depuis la porte OU 47 à une borne d'entrée de signal d'horloge (CK) d'une bascule de type D 52. La borne D de la bascule de type D 52 est reliée à une borne Q-barre, et sert de configuration de type T(bascule). Un signal de sortie Q est envoyé au 25 circuit d'attaque décrit ci-dessus 6 en tant que signal Sdrv. La figure 9 illustre une forme d'onde de chaque section pour une situation dans laquelle la section de circuit 51 n'est pas présente dans la configuration de la figure 8 (c'est-à-dire qu'un signal de sortie du comparateur à hystérésis 42 est fourni à une borne d'entrée de signal d'horloge de la bascule de 30 type D 52). La signification de chaque signe est comme décrit ci-dessous. • "Srmp" = potentiel électrique à un point de connexion de la diode 39 et du condensateur 40 (elle indique une onde de rampe à modulation PFM. "PFM" = modulation de fréquence d'impulsion). • "S42" = signal de sortie du comparateur à hystérésis 42 35 Le signal Sdrv est une sortie Q de la bascule de type D 52. 25 Dans cet exemple, un courant, qui correspond à une sortie de l'amplificateur d'erreur 13, est renvoyé par l'intermédiaire des transistors 35, 36, et le condensateur 40 est chargé avec une inclinaison (qui est une vitesse de changement dans le temps, se reporter à l'angle "0" de la figure) le potentiel électrique qui correspond à la sortie (ici, plus le niveau de tension de sortie de l'amplificateur d'erreur 13 est élevé, plus le courant de charge du condensateur 40 est faible). Alors, une tension de borne du condensateur est comparée à une valeur de seuil prédéterminée (se reporter à la valeur de seuil de limite supérieure "U" représentée sur la figure) dans le comparateur à hystérésis 42. Au total, le potentiel électrique du condensateur 40 augmente, et lorsqu'il atteint la valeur de seuil, le transistor 45 est RENDU CONDUCTEUR. Grâce à ce moyen, la décharge du condensateur 40 est commencée, et une tension d'une borne du condensateur est comparée à une valeur de seuil prédéterminée (se reporter à la valeur de seuil de limite inférieure "D" représentée sur la figure) dans le comparateur à hystérésis 42. Au total, le potentiel électrique du condensateur 40 diminue, et lorsqu'il atteint la valeur de seuil, le transistor 45 est BLOQUE et la charge du condensateur 40 est à nouveau commencée. De cette manière, une opération de charge du condensateur 40 et une opération de décharge du condensateur 40 sont répétées, et en conséquence, sous la forme de Srmp, une onde de rampe (onde de rampe à modulation PFM) correspondant à une sortie de l'amplificateur d'erreur 13 est obtenue. Puis, celle-ci passe par la bascule de type D 52, et devient un signal en forme d'onde rectangulaire (signal de sortie à modulation PFM) présentant un rapport cyclique de50%. En fonction d'une sortie de l'amplificateur d'erreur 13, un courant de charge du condensateur 40 est déterminé, et une commande variable de fréquence (fréquence à modulation PFM) est exécutée de sorte que l'inclinaison de l'onde de rampe change. Au total, à mesure que la sortie de l'amplificateur d'erreur 13 diminue (augmente), un courant de charge augmente (diminue) et la fréquence augmente (diminue). La figure 10 illustre une forme d'onde de chaque section pour une situation comprenant la section de circuit 51. La forme d'onde présente les signaux Srmp, S28 et Sdrv mentionnés ci-dessus. Dans cet exemple, l'inclinaison indiquant un changement de potentiel 35 électrique de Srmp est lente, et la fréquence est basse, indiquant donc une situation d'attaque dans le domaine capacitif. 26 Lorsque le signal de détection de situation d'attaque S28 est procuré sous la forme d'une entrée dans la section de circuit 51, et est à un niveau H, le transistor 49 est RENDU CONDUCTEUR même si le niveau de Srmp n'atteint pas la valeur de seuil de limite supérieure du comparateur à hystérésis 42 et le condensateur 40 est déchargé. Il en résulte qu'une restriction de limite inférieure sur la fréquence s'exerce automatiquement lorsque la fréquence de l'onde de rampe devient haute. Cependant, le signal S28 passe par la porte OU 47 et est envoyé à la bascule de type D 52 ; la polarité du signal Sdrv est inversée. De cette manière, la section de circuit 51 procure une restriction de limite inférieure sur la fréquence, en fonction du signal de détection de situation d'attaque S28. Ensuite, un exemple de configuration de circuit 53 se rapportant au mode mentionné ci-dessus (B) sera expliqué. La figure 11 représente une partie importante de la configuration de circuit de sorte qu'une cible de commande de la puissance électrique appliquée est diminuée, en fonction de la quantité d'écart par rapport à la situation de résonance lorsque la fréquence d'attaque de l'élément de commutation atteint la fréquence minimum ou moins. Des différences par rapport à l'exemple de configuration représenté 20 sur la figure 8 sont comme indiqué ci-dessous. • La section de circuit 51 n'est pas présente dans la section de génération d'onde de rampe 34. • Une section de circuit 54, qui est reliée à l'amplificateur d'erreur 13 en parallèle, est prévue. 25 La section de circuit 54, à laquelle le signal de détection de situation d'attaque S28 est fourni, est destinée à la commande de situation d'attaque se rapportant à un élément de commutation, et destinée à diminuer une valeur cible d'une puissance électrique appliquée à une lampe à décharge, en fonction de la valeur de l'écart par rapport à la fréquence minimum, dans le cas où il est 30 déterminé qu'un élément de commutation est attaqué à une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum. Dans cet exemple, le section de circuit 54 comporte un filtre passeûbas 55 et un amplificateur 56. Le filtre passeûbas 55 est composé d'un circuit d'intégration comprenant une résistance 57 et un condensateur 58, et d'un circuit série composé 35 d'une diode 59 et d'une résistance 60. Une anode de la diode 59 est reliée à une extrémité de la résistance 57, et une cathode de la diode est reliée à un point de 27 connexion de la résistance 57 et du condensateur 58 par l'intermédiaire de la résistance 60. Par exemple, un amplificateur opérationnel est utilisé en tant qu'amplificateur 56, et sa borne d'entrée inverseuse est relié à une extrémité (borne du côté non mis à la masse) du condensateur 58, et une borne d'entrée non inverseuse de l'amplificateur opérationnel est relié à la masse. Une borne de sortie de l'amplificateur 56 est reliée à une cathode d'une diode 61, et une anode de la diode est reliée à un collecteur du transistor 35. Comme décrit ci-dessus, une largeur d'impulsion du signal de détection de situation d'attaque S28 représente la valeur d'écart par rapport à la situation de résonance (c'est-à-dire la force capacitive), et dans cet exemple, lorsque le signal de détection est fourni à la section de circuit 54, il passe par le filtre passeûbas 55, et devient une forme d'onde émoussée. Une tension de sortie du filtre passeûbas 55 reflète la valeur de l'écart par rapport à la situation de résonance pour le domaine capacitif, et un signal de tension de ce condensateur 58 est amplifié par l'amplificateur 56. Après cela, il est ajouté à un côté de référence de la source de courant 33 se rapportant à la génération d'une onde de rampe à modulation PFM par l'intermédiaire de la diode 61 (il est relié sous la forme d'un type d'un récepteur de courant). En augmentant une tension de sortie du filtre passeûbas 55, un courant de charge allant de la source de courant 33 au condensateur 40 augmente, et en conséquence la fréquence d'une onde de rampe à modulation PFM devient haute, et la fréquence d'attaque sort du domaine capacitif. Au total, plus l'écart par rapport à la situation de résonance est important, plus l'augmentation de fréquence fonctionne, et en conséquence une restriction de limite inférieure sur la fréquence d'attaque est réalisée. Cependant, dans cet exemple, la résistance 37 est disposée entre l'amplificateur d'erreur 13 et la source de courant 33, mais elle est configurée d'une manière telle que la restriction de limite inférieure de fréquence par la section de circuit 54 agit sur une base préférentielle, en ne disposant aucune résistance entre la section de circuit 54 et la source de courant 33 ou bien en insérant une résistance présentant une valeur ohmique suffisamment plus petite que celle de la résistance 37. Ensuite, une configuration de circuit est expliquée ayant pour but 35 d'augmenter la fréquence d'attaque petit à petit en utilisant une constante de temps prédéterminée dans le cas où le circuit de détection de situation d'attaque 15 28 détecte que la fréquence d'attaque de l'élément de commutation diminue et est déplacée de la situation de résonance au domaine capacitif. La figure 12 représente une partie importante d'une configuration de circuit 62. Dans une section de circuit 63 représentée par un cadre à trait 5 interrompu, il y a une différence par rapport à la configuration représentée sur la figure 11. La section de circuit 63, à laquelle est fourni le signal de détection de situation d'attaque S28, est destiné à la commande de situation d'attaque se rapportant à un élément de commutation. La section de circuit 63 comporte un 10 premier filtre passe-bas 64, une bascule de type RS 65, et un second filtre passeûbas 66. Le premier filtre passe-bas 64 est disposé en tant que circuit à retard destiné à garantir la stabilité de fonctionnement, et comporte un circuit d'intégration incluant une résistance 67 et un condensateur 68, et une diode 69, 15 reliée à la résistance 67 parallèlement à l'anode de la diode, et reliée entre la résistance 67 et le condensateur 68. Le signal de détection de situation d'attaque S28 est envoyé à une borne d'initialisation (S) de la bascule de type RS 65, et envoyé au filtre passe-bas 64 par l'intermédiaire d'une porte NON 70. Un signal de sortie du filtre passe-bas 20 64 est envoyé à une borne de réinitialisation (R) de la bascule de type RS 65 par l'intermédiaire d'un circuit de déclenchement de Schmitt 71. La sortie de Q-barre de la bascule de type RS 65 est fournie à un amplificateur à mémoire tampon 74, par l'intermédiaire d'un second filtre passeûbas 66 disposé à l'étage ultérieur, c'est-à-dire un circuit d'intégration 25 composé d'une résistance 72 et d'un condensateur 73. Ce second filtre passeûbas 66 détermine la constante de temps dans le cas d'une fréquence d'attaque variable. L'amplificateur à mémoire tampon 74 peut être mis en oeuvre, par exemple, par le biais d'un amplificateur opérationnel, une sortie du filtre passeûbas 66 est fournie à sa borne d'entrée non inverseuse. Sa borne de sortie est 30 reliée à une cathode d'une diode 75, et une anode de la diode est reliée à une borne d'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel, et reliée à un collecteur de transistor 35. La figure 13 est une forme d'onde de chaque section dans la circuit de section 63. La signification de chaque signe est comme décrit ci-dessous. 35 . "S64" = tension de sortie du filtre passe-bas 64 289381 2 29 • "S65" = signal de sortie (sortie de Q-barre) de la bascule de type RS 65 • "S66" = tension de sortie du filtre passeùbas 66. S28 est comme décrit ci-dessus. Lorsque la bascule de type RS 65 est initialisée en réponse au signal de détection de situation d'attaque S28 et que le signal S65 atteint un niveau L, le condensateur 73 du filtre passeùbas 66 est déchargé avec une constante de temps déterminée par la capacité électrique du condensateur et une valeur de résistance de la résistance 72. La réduction de tension de S66 augmente le courant de référence de la source de courant 33 au travers de l'amplificateur à mémoire tampon 74, et un courant de charge vers le condensateur 40 augmente, et la fréquence de l'onde de rampe, en conséquence, la fréquence de sortie à modulation PFM augmente. Le signal S64 augmente au cours d'une période à niveau L (ce qui indique un intervalle d'impulsion) en S28, mais le condensateur 68 est déchargé par une impulsion qui arrive ensuite, et une tension diminue dans chaque cas. Dans le cas où un intervalle d'impulsion de S28 est long, une sortie de la bascule de type RS 65 est inversée lorsque (se reporter à "tu" de la figure) à un niveau de S64 dépasse une valeur prédéterminée (se reporter à une valeur de seuil "Ush" du circuit de déclenchement de Schmitt 71), et S65 devient un niveau H à partir d'un niveau L. Durant la période, avant qu'une nouvelle impulsion de S28 n'arrive, le signal S65 est à un niveau H, et le signal S66 augmente progressivement. Au total, cette augmentation de tension diminue un courant de référence de la source de courant 33 au travers de l'amplificateur à mémoire tampon 74, et un courant de charge vers le condensateur 40 diminue, et la fréquence d'une onde de rampe, en conséquence, la fréquence de sortie à modulation PFM diminue. Comme décrit ci-dessus, dans le domaine capacitif, inférieur à la fréquence de résonance, la fréquence d'attaque augmente avec une constante de temps du filtre passeùbas 66 et un intervalle d'impulsion du signal S28 devient plus long petit à petit. Ensuite, le signal S66 augmente et la fréquence d'attaque diminue progressivement. Puis, lorsque la fréquence d'attaque diminue trop, une situation d'attaque dans le domaine capacitif est diminuée, et un intervalle d'impulsion du signal S28 devient court, et est basculé dans la commande consistant à augmenter la fréquence d'attaque. En raison d'une exécution répétée de ces opérations, la fréquence d'attaque devient stable à proximité de la fréquence de résonance. Au total, lorsqu'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance qui est établie en tant que fréquence minimum, la fréquence d'attaque de l'élément est augmentée conformément à une constante de temps prédéterminée. Lorsque la commande d'attaque de l'élément est exécutée dans une plage de fréquences plus haute que la fréquence de résonance, la fréquence d'attaque de l'élément diminue conformément à la constante de temps prédéterminée. Dans cet exemple, la stabilité de la commande de fréquence est garantie en utilisant le filtre passeûbas 66. Au total, si la fréquence d'attaque augmente soudainement lorsqu'une situation d'attaque dans le domaine capacitif est détectée, la situation suivante apparaît : c'est-à-dire que l'on est ramené à une situation d'attaque dans le domaine capacitif, si la commande pour diminuer la fréquence d'attaque est exécutée lorsqu'il est détecté qu'elle est sortie de la situation d'attaque. Donc, un type de situation d'oscillation (ou de pompage) a lieu. Pour réprimer de telles situations, une réponse d'un système de commande en fréquence est rendue émoussée en réglant la constante de temps du filtre passeûbas 66, et, en conséquence, il est possible d'obtenir une stabilité. Cependant, en fonction d'une valeur de réglage de la fréquence de coupure du filtre passeûbas 66, il peut se poser un problème en ce que le rôle principal n'est pas assuré, et en outre la quantité de lumière de la lampe à décharge est modifiée. Cette situation devient susceptible d'être remarquée. Pour empêcher l'apparition d'une telle situation, il est préférable de régler la fréquence de coupure du filtre passeûbas 66 à 200 Hz ou plus. Conformément à la configuration expliquée ci-dessus, divers avantages peuvent être présents dans certaines mises en oeuvre et sont expliqués ci-dessous. • Une commande de la limite inférieure de la fréquence d'attaque de l'élément de commutation est prévue. Dans le cas où la lampe à décharge est allumée, la diminution de la fréquence d'attaque et l'augmentation de la puissance électrique de sortie, ou l'augmentation de la fréquence d'attaque et la diminution de la puissance électrique de sortie rendent possible d'empêcher l'apparition d'un affaiblissement de la lampe à décharge. Si la lampe à décharge est éclairée, dans une situation d'attaque dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance, lorsque l'on tente 289381 2 31 de diminuer la fréquence d'attaque en raison d'une insuffisance de puissance électrique, la puissance électrique est diminuée beaucoup plus. Il en résulte qu'un affaiblissement de la lampe à décharge se produit. C'est-à-dire qu'il n'est pas possible d'appliquer une commande d'attaque dans une plage de fréquences plus 5 haute que la fréquence de résonance, en une commande d'attaque dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance. En conséquence, la commande de fréquence, qui est accordée avec une caractéristique de chaque domaine de fréquence, devient nécessaire (c'est-à-dire dans un domaine capacitif présentant des fréquences inférieures à la fréquence de résonance, la commande 10 consistant à augmenter la puissance électrique appliquée en augmentant la fréquence d'attaque, ou la commande consistant à diminuer la puissance électrique appliquée en diminuant la fréquence d'entrée, est exécutée). Cependant, dans un tel mode, la configuration de circuit et le procédé de commande deviennent complexes. En adaptant la configuration mentionnée ci-dessus, il est possible 15 d'exécuter une commande cohérente consistant à diminuer la fréquence d'attaque et à augmenter la puissance électrique de sortie (ou à augmenter la fréquence d'attaque et à diminuer la puissance électrique de sortie) lorsqu'une lampe à décharge est allumée. • En mettant automatiquement en oeuvre une restriction de limite 20 inférieure de la fréquence d'attaque dans une boucle à rétroaction, cela est efficace pour compenser la variation et des changements d'un moment à l'autre de composants de circuit, et cela peut produire une réponse à des changements de l'environnement. La fréquence de résonance ne devient pas constante en raison d'une 25 variation des composants utilisés et des variations dans la fabrication. En conséquence, lorsque les marges de conception de chaque composant sont importantes, il est nécessaire d'augmenter le coût des composants, de même que la taille du dispositif de circuit. En outre, dans le cas d'une mesure corrective individuelle consistant à examiner une caractéristique de circuit après la 30 fabrication et à mémoriser la condition de résonance dans un circuit de commande, des augmentations de coût de fabrication apparaissent. En outre, il n'est pas possible de répondre à une variation instantanée et à une variation de conditions d'utilisation. Donc, il est possible de détecter si l'attaque de l'élément de commutation est exécutée ou non dans une plage de fréquences inférieure à la 35 fréquence de résonance, même si la fréquence de résonance a changé (au total, on 32 détecte si la fréquence est relativement haute ou basse en utilisant la résonance comme référence sans détecter réellement la fréquence de résonance elleûmême). • La fréquence d'attaque minimum est établie pour être à la fréquence de résonance, ou à proximité de celle-ci. Donc, il est possible d'obtenir une capacité maximum du circuit d'éclairage. Dans une ligne incurvée de résonance au moment de l'éclairage, une caractéristique de commande de la fréquence par rapport à la puissance électrique est inversée autour de la fréquence de résonance lorsqu'on franchit la limite (se reporter à la figure 2) et, en conséquence, il est possible d'exécuter un fonctionnement en établissant une valeur de limite inférieure de la fréquence d'attaque à la fréquence de résonance, ou près de celle-ci. En outre, si la tension d'alimentation d'entrée au circuit d'éclairage diminue, et si la puissance électrique maximum a été appliquée immédiatement après la mise sous tension de la lampe à décharge, il est possible d'exécuter une commande en boucle ouverte avec la fréquence plus basse, par comparaison à une fréquence dans un état permanent. Donc, cela est efficace pour simplifier et miniaturiser un circuit de commande à un faible coût. • La commande d'attaque, qui suit la fréquence de résonance qui change d'une heure à l'autre immédiatement après la mise sous tension de la lampe à décharge, peut améliorer les propriétés de début d'éclairage de la lampe à décharge. Dans une lampe à décharge, l'impédance change de quelques kS~ jusqu'à approximativement 10 12 pendant plusieurs secondes immédiatement après sa mise sous tension. L'inductance d'un circuit de résonance série devient, par exemple, une inductance composite d'une bobine de résonance et d'un enroulement primaire d'un transformateur. Un changement d'impédance de la lampe à décharge immédiatement après la mise sous tension apparaît sous la forme d'un changement d'inductance du circuit de résonance. La figure 14 indique de manière simplifiée les changements de lignes incurvées de résonance et de fréquence de résonance immédiatement après la mise sous tension. La crête de la ligne incurvée de résonance g2 diminue progressivement à mesure que la fréquence f augmente. Peu de temps après que la lampe à décharge a été mise sous tension (par exemple après environ 1 seconde), il est souhaitable de provoquer la croissance de l'arc de décharge en appliquant la puissance électrique maximum admissible dans le circuit d'éclairage de la lampe à décharge. Si une commande d'attaque avec la fréquence de résonance, qui varie dans le temps, est exécutée, il est possible d'obtenir une puissance électrique de crête dans la ligne incurvée de résonance. Au total, si la limite inférieure de la fréquence d'attaque est établie à la fréquence de résonance, il est préférable de suivre le point de résonance de manière à pouvoir obtenir une situation d'attaque à la résonance immédiatement après la mise sous tension, ou près de la résonance. . Une différence de phase entre un signal de détection se rapportant à un signal d'attaque (Sdrv) pour un élément de commutation (ou un signal de détection se rapportant à une sortie d'un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif DCûAC qui est équivalent au signal), ou un signal de détection d'une tension de lampe (VL), et un signal de détection d'un courant de lampe (IL) d'une lampe à décharge est détectée. Avec cette différence de phase, il est évalué si la commande d'attaque d'un élément de commutation est exécutée ou non à une fréquence inférieure à un domaine de fréquence d'une situation de résonance ou à proximité de la situation de résonance, et il est possible de détecter un niveau d'écart par rapport à la situation de résonance. Un procédé consistant à examiner si une sortie vers la lampe à décharge a atteint ou non sa fréquence d'attaque maximum est cité comme étant un exemple d'un procédé d'évaluation concernant une situation d'attaque dans une situation de résonance. Dans un tel cas, il est nécessaire d'examiner une variation de la puissance électrique de sortie par rapport à une fréquence variant de manière intentionnelle et, en conséquence, cela ne peut pas être adopté dans une situation d'éclairage d'une lampe à décharge (puisque cela est accompagné par une variation de quantité de lumière). Un procédé consistant à examiner l'écart par rapport à la situation de résonance en détectant une différence de phase entre signaux respectifs comme cela a été décrit ci-dessus est souhaitable. Par exemple, une résistance de détection de courant peut être reliée en série à une lampe à décharge, et un courant de lampe peut être détecté en utilisant le potentiel électrique de masse comme référence. Pour une commande de puissance électrique d'une lampe à décharge, l'utilisation d'un signal de détection d'un courant de lampe peut être utilisée et, en conséquence, il est possible d'utiliser le signal dedétection également dans ce but. Du point de vue de la garantie de la précision, comme un signal qui effectue une comparaison en ce qui concerne une relation de phase avec un signal de détection d'un courant de lampe, il est préférable d'utiliser un signal de détection se rapportant au signal décrit ci-dessus Sdrv, ou un signal de détection 34 se rapportant à une sortie du circuit de conversion de courant continu en courant alternatif DCûAC qui est équivalent au signal Sdrv, plutôt qu'un signal de détection d'une tension de lampe (la forme d'onde de tension de lampe VL d'une lampe à décharge devient une onde sinusoïdale déformée puisqu'une tension de réamorçage d'un pont au moment d'un basculement de polarité se chevauche avec lui comme décrit ci-dessus. En conséquence, en utilisant une forme d'onde stable comme Sdw, il est possible d'exécuter une détection de phase avec une précision élevée. . Dans le mode mentionné ci-dessus (A), dans le cas où l'on a détecté une situation d'attaque dans un domaine de fréquences inférieure à la fréquence de résonance, une phase d'un signal d'attaque de pont est inversée de manière obligatoire, et en conséquence, il est possible d'effectuer une restriction de limite inférieure de fréquence de manière plus préférentielle et plus sûre que dans une commande de puissance électrique (commande de rétroaction) d'une lampe à décharge. • Dans le mode mentionné ci-dessus (B), si une situation d'attaque est détectée dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance, il est possible de mettre une cible de commande d'une puissance électrique appliquée, selon la valeur de l'écart par rapport à la situation de résonance, et il est possible de commander la fréquence d'attaque sur la base d'un signal de la détection de situation d'attaque. • Si une situation d'attaque est détectée dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance, il est souhaitable d'augmenter progressivement la fréquence d'attaque conformément à une constante de temps prédéterminée, afin de garantir une commande d'attaque stable. REVENDICATIONS 1. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) comprenant un circuit de conversion de courant continu en courant alternatif (DCûAC) (3) comportant une pluralité d'éléments de commutation (5H, 5L) et un circuit de résonance série (8, 9, 7p) et un moyen de commande (17) destiné à empêcher le prolongement d'une situation dans laquelle une fréquence d'attaque de l'élément de commutation est inférieure à sa fréquence minimum spécifiée, où, lorsque la lampe à décharge (10) est allumée, l'élément de commutation est attaqué à une fréquence dans une plage de fréquences qui est supérieure à une fréquence de résonance du circuit de résonance série et une situation d'attaque de l'élément de commutation est surveillée sur la base d'une relation avec une phase d'un courant de lampe qui circule au travers de la lampe à décharge, et où à la détection du fait que la fréquence d'attaque de l'élément de commutation devient inférieure à la fréquence minimum spécifiée, la fréquence d'attaque est augmentée. 2. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon la revendication 1, dans lequel la fréquence minimum spécifiée est établie à la fréquence de résonance, ou près de celle-ci, et où le circuit d'éclairage de lampe à décharge comprend un circuit de détection de situation d'attaque (15) destiné à détecter si l'élément de commutation est attaqué ou non dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance. 3. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon la revendication 2, dans lequel le circuit de détection de situation d'attaque (15) est configuré pour détecter une différence de phase entre l'un quelconque d'un signal destiné à attaquer l'élément de commutation (5H, 5L) d'une sortie du circuit de conversion de courant continu en courant alternatif (DCûAC) et d'un signal de détection correspondant à une tension de lampe de la lampe à décharge, et d'un signal de détection correspondant au courant de la lampe, et où il est déterminé si l'élément de commutation est ou non attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence de résonance. 4. Circuit d'éclairage de lampe à décharge (1) selon la revendication 3. dans lequel le circuit de détection de situation d'attaque est configuré pour détecter une quantité de déviation par rapport à la situation de résonance. 5. Circuit d'éclairage de lampe à décharge selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel, s'il est détecté que l'élément de commutation 36 est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum spécifiée, la polarité d'un signal destiné à attaquer l'élément de commutation est inversée. 6. Circuit d'éclairage de lampe à décharge selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, dans lequel, s'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum spécifiée, une valeur cible de puissance électrique appliquée la lampe à décharge est réduite en fonction de la quantité de déviation par rapport à la fréquence minimum spécifiée. 7. Circuit d'éclairage de lampe à décharge selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, dans lequel, s'il est détecté que l'élément de commutation est attaqué dans une plage de fréquences inférieure à la fréquence minimum spécifiée, la fréquence d'attaque de l'élément de commutation est augmentée conformément à une constante de temps prédéterminée.