Brevet FR2873402A1 — publié le 20060127

DISPOSITIF D'EPURATION DE GAZ D'ECHAPPEMENT La présente invention est relative à un dispositif d'épuration de gaz d'échappement pour moteur à combustion interne ayant dans une tubulure d'échappement un filtre à matières particulaires de diesel (FPD) et concerne plus particulièrement le dispositif d'épuration de gaz d'échappement et un procédé dans lequel une surchauffe du FPD pendant une opération de régénération de celui-ci est empêchée. Les dispositifs d'épuration de gaz d'échappement ont pris de plus en plus d'importance, les gaz d'échappement d'un moteur étant traités dans ces dispositifs par un catalyseur ou un filtre de manière à supprimer les émissions de constituants nocifs dans le but de protéger l'environnement. On connaît par exemple dans la technique un dispositif d'épuration de gaz d'échappement dans lequel un filtre à matières particulaires de diesel (FPD) est disposé dans une tubulure d'échappement d'un moteur pour piéger les matières particulaires émises par le moteur. Le FPD est régénéré en éliminant périodiquement par combustion les matières particulaires de diesel accumulées en fonction de la quantité accumulée des matières particulaires de diesel, laquelle peut être évaluées d'après une pression différentielle dans le FPD. Dans un tel dispositif d'épuration de gaz d'échappement, la surchauffe du FPD a posé un problème. La surchauffe du FPD peut résulter d'une combustion rapide des matières particulaires de diesel accumulées dans le FPD et risque de poser un problème dans la mesure où une rupture du FPD ou une dégradation du catalyseur supportée par le FPD risque de survenir par suite d'une augmentation rapide de la température du FPD. La surchauffe du FPD peut également survenir lorsque la température des gaz d'échappement entrant dans le FPD est élevée au cours d'un fonctionnement à forte charge du moteur, ou lorsque la température du FPD est énormément accrue par une opération d'augmentation de température du FPD en vue de sa régénération. Comme illustré sur la Fig. 6, on sait que la vitesse de combustion des matières particulaires de diesel augmente de manière exponentielle à mesure que s'accroît la température du FPD. De ce fait, il convient de réduire la température du FPD à une valeur inférieure à une température prédéterminée (par exemple 600 C) dans le but d'éviter la surchauffe du FPD. Cependant, il n'est pas possible de détecter directement des températures à l'intérieur du FPD à l'aide d'un détecteur de température. Des températures sur une 35 face avant et une face arrière du FPD peuvent être détectées si des détecteurs de température sont disposés sur les faces avant et arrière du FPD. Cependant, la production de chaleur a lieu à l'intérieur du FPD en raison de la combustion des matières particulaires de diesel et des hydrocarbures (HC) imbrûlés contenus dans les gaz d'échappement et, en outre, un long délai s'écoule entre la production de chaleur à l'intérieur du FPD et un changement de température provoqué par la production de chaleur et se manifestant sur la face arrière du FPD, en raison de la capacité thermique du FPD (cf. Fig. 3A). Par conséquent, il est nécessaire d'évaluer avec une grande précision la température à l'intérieur du FPD, car la température détectée par le détecteur de température ne peut pas être simplement considérée comme la température du FPD, ainsi qu'on l'a expliqué plus haut. L'un des procédés pour évaluer la température du FPD est décrit dans la publication de brevet japonais n 2003-254 038, dans laquelle le FPD est traité dans un système de paramètres groupés et un bilan thermique (transfert de chaleur avec les gaz d'échappement, quantité de chaleur produite par les matières particulaires de diesel, quantité de chaleur produite par les hydrocarbures, etc.) de tout le FPD est calculé pour évaluer la température. Dans le FPD principalement constitué de matière céramique, une caractéristique consiste en ce que la conductivité thermique est faible et qu'un point chaud, où la température d'une partie du FPD est localement accrue, est susceptible d'apparaître. Dans le cas où la température de la partie centrale du FPD augmente rapidement sous l'effet de la combustion des matières particulaires de diesel accumulées dans cette partie, une grande différence de température apparaît à un instant A de la Fig. 3A. Dans ce cas, les températures des parties autres que la partie centrale sont plus basses que celle de la partie centrale, comme indiqué par un trait continu sur la Fig. 3B. Cependant, les températures localement accrues sont mises en moyenne avec les autres températures plus basses et il n'est donc pas possible d'évaluer avec précision une température du FPD par le procédé selon la technique antérieure, dans lequel le FPD est traité dans le système de paramètres groupés, illustré sur la Fig. 3B. La présente invention est élaborée compte tenu des problèmes ci-dessus. La présente invention vise à réaliser un dispositif d'épuration de gaz d'échappement dans lequel une température à l'intérieur du FPD peut être évaluée avec précision en de multiples points et une température maximale parmi les températures évaluées en de multiples points est régulée de manière à être inférieure à une valeur prédéterminée, ce qui permet d'empêcher une surchauffe du FPD. Selon un aspect de la présente invention, des températures du FPD sont évaluées à l'avance en de multiples points d'évaluation de température et la température maximale de celui-ci est régulée de façon à être inférieure à une valeur prédéterminée. Selon un autre aspect de la présente invention, une température représentative du FPD est calculée d'après les multiples températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température et la température représentative est régulée de façon à être inférieure à une valeur prédéterminée. Selon un autre aspect de la présente invention, les températures aux points respectifs d'évaluation de température sont corrigées d'après une température détectée sur une face avant ou arrière du FPD afin que la température du FPD puisse être évaluée avec plus de précision. Selon un autre aspect de la présente invention, les températures aux points respectifs d'évaluation de température sont évaluées d'après les informations sur les gaz d'échappement, comme la quantité et la température des gaz d'échappement pénétrant dans le FPD, et d'après les informations internes comme une évaluation de la quantité évaluée de matières particulaires de diesel accumulée dans le FPD. Selon un autre aspect de la présente invention, le FPD est divisé arbitrairement en de multiples cellules dans la direction d'écoulement des gaz, et un bilan thermique pour les cellules respectives est calculé de façon à évaluer les températures aux points respectifs d'évaluation de température. Selon un autre aspect de la présente invention, le nombre de points d'évaluation de température dans une moitié avant du FPD est établi à un niveau 25 supérieur à celui d'une moitié arrière du FPD. L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée d'un mode de réalisation pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par les dessins annexés sur lesquels: la Fig. 1 est une vue schématique représentant un système d'épuration de gaz d'échappement selon une forme de réalisation de la présente invention; la Fig. 2 est une vue schématique en perspective représentant un filtre à matières particulaires de diesel (FPD), dans lequel sont indiquées des positions de dix points d'évaluation de température; la Fig. 3A est un chronogramme illustrant des variations de température du FPD en cas de surchauffe de celui-ci; la Fig. 3B est une courbe illustrant une répartition de température ainsi que des températures évaluées selon la présente invention, par rapport à une direction 5 d'écoulement de gaz, et illustrant en outre une valeur évaluée selon un procédé relevant de la technique antérieure; la Fig. 4A est une vue schématique en perspective représentant le FPD, qui est divisée arbitrairement en de multiples cellules; la Fig. 4B est une vue schématique en perspective représentant l'une des 10 cellules résultant de la division, et illustrant schématiquement un calcul de bilan thermique pour la cellule; la Fig. 5 est un graphique illustrant une répartition de température par rapport à la direction d'écoulement des gaz, montrant que la précision de l'évaluation augmente à mesure que le nombre de cellules obtenues par division augmente; la Fig. 6 est une courbe illustrant la vitesse de combustion des matières particulaires (MP) de diesel par rapport à la température; la Fig. 7 est un graphique illustrant un procédé pour corriger des températures évaluées d'après des températures détectées par un détecteur de température de gaz d'échappement; la Fig. 8 est également un graphique illustrant des températures du FPD, par rapport à la direction d'écoulement des gaz, et montrant que la température du FPD devient plus élevée aux points situés plus en aval, même si la quantité de chaleur produite à l'intérieur du FPD est constante; la Fig. 9 est une autre courbe illustrant la vitesse de combustion des MP par 25 rapport à la quantité de MP accumulées, et montrant que la vitesse de combustion des MP augmente à mesure que la quantité de MP accumulée augmente; la Fig. 10 est un graphique illustrant la température du FPD aux points respectifs d'évaluation de température, et montrant que la surchauffe du FPD peut être empêchée dans toutes les parties (toutes les cellules) lorsqu'une température maximale parmi les températures évaluées en de multiples points est régulée à une température visée; la Fig. 11 est un organigramme illustrant un processus de base d'une opération de régénération par un microprocesseur selon la présente invention; la Fig. 12 est un organigramme illustrant un processus pour calculer le bilan thermique pour les cellules respectives; la Fig. 13 est un schéma de principe d'un système de modélisation pour calculer le bilan thermique; la Fig. 14A est un organigramme illustrant un processus pour corriger les températures évaluées; la Fig. 14B est un graphique illustrant un coefficient de correction de température dans les cellules respectives, pour corriger la température des matières de base des cellules; la Fig. 15A est un organigramme illustrant un procédé pour calculer une température représentative du FPD; la Fig. 15B est un graphique illustrant un facteur de poids pour les cellules respectives, qui sert lors du calcul des températures représentatives; et la Fig. 16 est un organigramme illustrant un processus pour calculer une température visée pour une opération de régénération. En référence aux dessins, on va maintenant expliquer un dispositif d'épuration de gaz d'échappement pour moteur diesel dans lequel la présente invention est appliquée. La Fig. 1 est une vue schématique représentant un système d'épuration de gaz d'échappement selon une forme de réalisation de la présente invention. Un filtre à matières particulaires de diesel (ci-après également appelé FPD) est disposé entre des tubulures 2a et 2b de gaz d'échappement, formant un passage 2 de gaz d'échappement d'un moteur diesel 1. Le FPD 3 est un filtre en céramique à structure bien connue, par exemple une structure alvéolaire en céramique réfractaire, par exemple en cordiérite ou analogue, et ayant de multiples alvéoles pour former des passages de gaz, les côtés entrée et les côtés sortie des alvéoles étant fermés en alternance. Les gaz d'échappement du moteur 1 s'écoulent vers l'aval en traversant des cloisons poreuses du FPD 3. Les matières particulaires (MP) de diesel sont piégées par le FPD 3 et s'y accumulent progressivement. Un catalyseur d'oxydation est globalement supporté par le FPD 3. De ce fait, les hydrocarbures (HC) envoyés dans le passage d'échappement 2 subissent une combustion catalytique et la température des gaz d'échappement s'élève pour chauffer le FPD 3. L'utilisation de la catalyse (réaction catalytique) offre un avantage dans la mesure où l'augmentation de température peut être obtenue efficacement avec moins de carburant. Le catalyseur d'oxydation n'est pas forcément présent, ou peut être disposé sous la forme d'un catalyseur séparé présent en amont du FPD 3. Des détecteurs 51 et 52 de température de gaz d'échappement sont respectivement disposés dans les tubulures 2a et 2b de gaz d'échappement, qui sont installées en amont et en aval du FPD 3. Les détecteurs de température 51 et 52 sont connectés à un microprocesseur (unité de commande électronique: ECU) 6 de façon que les températures des gaz d'échappement du côté entrée et du côté sortie du FPD 3 soient détectées et transmises au microprocesseur 6. Un débitmètre 41 d'air est disposé dans un collecteur d'admission 4 du moteur 1 pour transmettre au microprocesseur 6 la quantité détectée d'air d'admission. Un papillon 42 est placé dans le collecteur d'admission 4 et en aval du débitmètre 41 d'air, pour réguler (accroître ou réduire) la quantité d'air d'admission conformément à un signal d'instruction délivré par le microprocesseur 6. Le collecteur d'admission 4 coopère avec la tubulure d'échappement 2a par l'intermédiaire d'une tubulure de RGE (régénération des gaz d'échappement) 71 dans laquelle un clapet de RGE 7 est disposé pour réguler la quantité de gaz d'échappement (une valeur de RGE) à remettre en circulation dans le collecteur d'admission conformément à un signal d'instruction délivré par le microprocesseur 6. Un détecteur 8 de pression différentielle est installé sur les tubulures d'échappement 2a et 2b pour détecter une pression différentielle dans le FPD 3, ce qui permet de détecter une quantité de matières particulaires de diesel piégées (une quantité accumulée de MP) dans le FPD 3. Le détecteur 8 de pression différentielle est relié, à une extrémité, à la tubulure d'échappement 2a et, à une autre extrémité, à la tubulure d'échappement 2b, respectivement par l'intermédiaire de parties 81 et 82 de tubulure, et délivre au microprocesseur 6 un signal correspondant à la pression différentielle. Divers détecteurs (non représentés) tels qu'un détecteur pour une pédale d'accélération, un détecteur pour une vitesse de rotation du moteur, etc. sont connectés au microprocesseur 6, lequel détecte un régime de fonctionnement du moteur et calcule une quantité optimale d'injection de carburant, un calage d'injection de carburant, une pression d'injection de carburant, etc. afin de commander l'injection de carburant pour le moteur 1. La quantité d'air d'admission est commandée par un réglage du degré d'ouverture du papillon 42, et la valeur de RGE est commandée par un réglage du degré d'ouverture du clapet 7 de RGE. Le microprocesseur 6 commande également une régénération du FPD 3. Le microprocesseur 6 commande l'augmentation de la température du FPD 3 d'après une 35 valeur évaluée d'accumulation de matières particulaires de diesel, qui peut par exemple être évaluée d'après la pression différentielle du FPD 3 détectée par le détecteur 8, de façon que soient éliminées par combustion les matières particulaires de diesel accumulées. Une post-injection, un calage à retard d'injection de carburant, une modulation de l'air d'admission par le papillon 42 ou une augmentation de la valeur de RGE par le clapet de RGE 7 peuvent servir de moyen pour accroître la température du FPD 3. Dans un tel moteur ayant un refroidisseur intermédiaire pour l'air d'admission, l'augmentation de la température du FPD peut être réalisée de façon que l'air d'admission évite le refroidisseur intermédiaire. Les hydrocarbures imbrûlés sont fournis au passage d'échappement 2 par les commandes précitées, la température des gaz d'échappement est encore accrue du fait de la production de chaleur résultant de la réaction d'oxydation, ou la quantité de gaz d'échappement émise par le moteur 1 est accrue, ce qui a pour conséquence que les gaz d'échappement à haute température sont fournis au FPD 3. Le procédé pour accroître la température des gaz d'échappement peut être choisi parmi l'un des procédés ci-dessus ou par une combinaison de ces multiples procédés. Selon la présente invention, la température du FPD 3 en différents points est évaluée et, de ce fait, la température maximale de l'intérieur du FPD 3 est évaluée d'après les informations sur la répartition de la température, afin d'empêcher une surchauffe du FPD 3 (cela correspond à un moyen d'évaluation de température maximale). La surchauffe est empêchée de telle manière que la température maximale ci-dessus (évaluée) est régulée pour être inférieure à une température prédéterminée de régénération visée (cela correspond à un moyen de régulation de température). Selon la forme de réalisation de la présente invention, la température du FPD est évaluée à l'avance par l'évaluation de température en dix (10) points différents (points d'évaluation de température), comme illustré sur la Fig. 2, afin qu'une augmentation de température locale à l'intérieur du FPD 3 puisse être détectée. Les points d'évaluation de température sont situés, dans le FPD 3, sur une ligne de l'écoulement des gaz d'échappement. En effet, la différence de température dans une direction circonférentielle est faible, car la différence de température n'est induite que par la conduction de chaleur, alors que la différence de température dans la direction d'écoulement des gaz est forte car la quantité de chaleur à l'intérieur du FPD 3 peut se déplacer de l'avant à l'arrière avec le flux de gaz d'échappement. L'évaluation de température dans une moitié avant du FPD 3 est réalisée d'une manière plus intensive que dans une moitié arrière. Cela vise à réduire une erreur dans un système de modélisation en accroissant le nombre des points d'évaluation de température dans la moitié avant, où un changement de température est plus grand que dans la moitié arrière. La Fig. 3A représente des changements de température dans trois parties différentes, à savoir dans la moitié avant, la moitié arrière et la partie médiane, par rapport à un instant. Comme représenté sur la Fig. 3A, la répartition des températures à l'intérieur du FPD 3 est largement différente d'une partie à l'autre dans la direction de l'écoulement des gaz, du fait du temps de retard des changements de température ou de la production de chaleur interne. La répartition des températures peut cependant être évaluée avec précision d'après les températures aux multiples points d'évaluation, comme illustré sur la Fig. 3B. Plus spécifiquement, le FPD 3 est arbitrairement divisé en de multiples sections (ci-après également appelées cellules) de façon que chacun des points d'évaluation de température soit inclus dans chacune des cellules, comme représenté sur la Fig. 4A. Comme représenté sur la Fig. 4B, une valeur évaluée aux points respectifs d'évaluation de température est évaluée en calculant un bilan thermique pour les cellules respectives. Lors du calcul du bilan thermique sont calculées une valeur de transfert de chaleur entre la cellule et le gaz passant à travers la cellule, une valeur de conduction de chaleur entre les cellules, une valeur de chauffage de HC par production de chaleur des hydrocarbures présents dans la cellule, et une valeur de chauffage de MP par les gaz d'échappement. Une quantité de chaleur, qui est donnée par et reçue par la cellule, est calculée d'après la quantité totale de chaleur. La température est ensuite évaluée en calculant la valeur d'augmentation de température d'après la capacité thermique de la cellule. Comme représenté sur la Fig. 5, la précision de l'évaluation est davantage améliorée, car le nombre des cellules résultant de la division est plus grand, si bien que les températures évaluées se trouvent plus proches d'une répartition réelle des températures. Selon la présente invention, le FPD 3 est divisé arbitrairement en dix (10) cellules correspondant aux dix points d'évaluation de température. Comme ci-dessus, les températures aux points respectifs d'évaluation de température peuvent être évaluées d'après les informations sur les gaz d'échappement (les informations externes), telles que la valeur de transfert de chaleur entre la cellule et les gaz d'échappement, et d'après les informations internes du FPD 3 comme la chaleur produite par combustion des matières particulaires de diesel dans le FPD 3. Comme les températures aux points respectifs varient en fonction des paramètres externes et des paramètres internes précités, les températures sont évaluées d'après ces paramètres externes et internes. Lors du calcul de la valeur de transfert de chaleur entre la cellule et le gaz traversant la cellule, on utilise un tel coefficient de transfert de chaleur par lequel la température de la cellule et la température du gaz deviennent égales l'une à l'autre. Le coefficient de transfert de chaleur est globalement représenté en fonction de la vitesse d'écoulement. Cependant, dans le cas du FPD, la surface de contact avec le gaz est grande et, de ce fait, le transfert de chaleur peut se faire d'une façon suffisante dans un intervalle de débits du flux de gaz d'échappement du moteur général. Par conséquent, dans la plupart des cas, la température des cellules devient égale à celle des gaz d'échappement. Dans ce cas, le coefficient de transfert de chaleur, pour lequel les températures des cellules et des gaz d'échappement deviennent égales les unes aux autres, est utilisé, si bien que le processus de calcul se trouve simplifié. La température maximale évaluée d'après la répartition des températures évaluée de la manière ci-dessus est régulée de manière à être inférieure à une température à laquelle une combustion rapide des matières particulaires de diesel ne peut pas avoir lieu, comme représenté sur la Fig. 6. De préférence encore, une température représentative du FPD 3 est calculée d'après la répartition évaluée des températures (cela correspond à un moyen de calcul de température représentatif), et une opération d'accroissement de température est régulée par le moyen d'accroissement de température (cela correspond à un moyen de régulation d'augmentation de température), afin que la température représentative devienne proche de la température de régénération voulue visée. En effet, la grande différence de température est produite à l'intérieur du FPD 3 et la surchauffe risque de survenir même si la température de la partie spécifique du FPD 3 est régulée à une valeur prédéterminée, c'està-dire que la surchauffe risque de survenir dans les autres parties du FPD 3. En effet, en outre, la température devient plus élevée plus en aval du FPD 3, comme illustré par la Fig. 8, même si la quantité de chaleur produite à l'intérieur du FPD 3 est constante dans chaque partie, et il faut en effet du temps avant que la chaleur à l'extrémité avant ne progresse vers l'aval. En effet, en outre, une augmentation excessive de la température (la surchauffe) est susceptible de survenir lorsque la quantité accumulée de matières particulaires de diesel augmente, comme illustré par la Fig. 9. Cependant, cette augmentation excessive de la température (la surchauffe) peut être empêchée d'une manière sûre si la température représentative est établie en tenant compte des faits précités et si la température est régulée d'après la température représentative. Les températures évaluées peuvent être corrigées, comme illustré sur la Fig. 7, d'après au moins une des températures d'entrée à l'extrémité avant du FPD 3 et/ou d'après la température de sortie à l'extrémité arrière du FPD 3, respectivement détectées par les détecteurs de température 51 et 52, ce qui permet d'améliorer la précision de l'évaluation. Au cours de ce processus de correction, la correction aux points respectifs est faite dans une mesure telle que la valeur de la correction est d'autant plus grande que le point d'évaluation est plus proche du détecteur de température, comme illustré sur la Fig. 7, sur laquelle la valeur de correction est décidée d'après la température dans le détecteur de température 52 de la face arrière du FPD 3. Comme plus haut, la température maximale parmi les températures évaluées aux multiples points est régulée de manière à être inférieure à la température de régénération prédéterminée visée, comme illustré sur la Fig. 10, et de ce fait il est possible d'empêcher la surchauffe de toutes les parties du FPD 3. De préférence encore, la température représentative calculée d'après la répartition des températures évaluées est régulée de façon à être inférieure à la température de régénération prédéterminée visée. La quantité de MP accumulée des matières particulaires de diesel peut être calculée d'après la pression différentielle dans le FPD 3, détectée par le détecteur 8, la quantité de gaz d'échappement à calculer d'après la quantité d'air d'admission détectée par le débitmètre d'air 41 et la répartition des températures évaluée de la manière décrite plus haut (cela correspond au moyen d'évaluation de quantité de matières particulaires accumulée). La quantité de gaz d'échappement (quantité volumétrique) est fonction de la température des gaz traversant le FPD 3, et une quantité volumétrique précise des gaz ne peut pas être calculée dans le cas où la différence de température existe à l'intérieur du FPD 3. Cependant, la quantité volumétrique précise des gaz peut être calculée lorsque la quantité volumétrique des gaz est corrigée d'après les informations sur la répartition des températures dans le FPD 3. La température de régénération visée est de préférence choisie à une valeur, la plus élevée possible dans un intervalle ne provoquant pas la surchauffe, telle que la sécurité et l'amélioration du taux de consommation de carburant peuvent être toutes deux réalisées. De préférence encore, la température de régénération visée est choisie à une valeur inférieure, à mesure que la température à l'extrémité arrière du FPD 3 augmente, d'après la répartition évaluée des températures. Les figures 11 à 16 représentent des organigrammes d'opérations à exécuter par le microprocesseur 6 dans la présente forme de réalisation. La Fig. 11 est un organigramme présentant une opération de base pour l'évaluation de température et la commande de régénération du FPD 3. Tout d'abord, la répartition des températures à l'intérieur du FPD 3 est évaluée lors d'une étape S100. La Fig. 12 représente un organigramme détaillé pour le processus d'évaluation de la répartition des températures, au cours duquel le bilan thermique pour les cellules respectives, c'est-à-dire pour les dix (10) cellules résultant de la division de la Fig. 4, est calculé à chaque étape S101 à Silo, d'après les dix (10) points d'évaluation de température prévus dans le FPD 3, comme sur la Fig. 2. Le bilan thermique pour les cellules respectives est calculé à l'aide d'un système de modélisation pour le bilan thermique illustré sur la Fig. 13. Le système de modélisation de la Fig. 13 est le système de modélisation de la (i)-ième cellule calculé depuis l'extrémité avant du FPD 3. La valeur de transfert de chaleur entre une matière de base de FPD de lacellule et le gaz traversant la cellule, la valeur de chauffage de HC par production de chaleur des hydrocarbures dans la cellule, la valeur de chauffage de MP par les gaz d'échappement et la valeur de conduction de chaleur entre les cellules adjacentes (à savoir la (i-1)-ième cellule et la (i+l)-ième cellule) d'après les températures de la matière de base des cellules, sont calculées. La valeur de l'accroissement de température est calculée d'après la quantité de chaleur donnée par et reçue par la cellule, et d'après la capacité thermique de la cellule. Ensuite, une température "Ti" de la matière de base de la cellule est calculée. En même temps, une valeur de réduction de HC, une valeur de réduction de MP et une valeur de consommation de 02 sont calculées pour enregistrer la quantité "MPMi" de MP accumulées pour les cellules respectives. L'apport de chaleur et la quantité de chaleur rayonnée peuvent être calculés d'après les informations sur les gaz d'échappement, comme la quantité et la température des gaz d'échappement traversant le FPD 3. Dans le cas où la quantité d'hydrocarbures imbrûlés augmente pendant l'opération de régénération du FPD 3, il convient de tenir compte de la quantité d'hydrocarbures imbrûlés en plus des informations sur les gaz d'échappement, car l'augmentation de température devient plus forte en raison de la production de chaleur par les hydrocarbures imbrûlés. La quantité de chaleur produite à l'intérieur du FPD 3 peut être calculée d'après les informations internes du FPD 3, comme les températures évaluées aux points respectifs, la quantité d'hydrocarbures, la quantité de matières particulaires de diesel accumulées. Les vitesses de combustion des hydrocarbures et des matières particulaires de diesel varient en fonction de la température du FPD 3. De la sorte, la valeur d'augmentation de la température à provoquer par les dégagements de chaleur des hydrocarbures et des matières particulaires de diesel aux points respectifs d'évaluation de température est calculée d'après les températures évaluées aux points respectifs. Comme les vitesses de combustion des hydrocarbures et des matières particulaires de diesel varient en outre en fonction de la densité des hydrocarbures et de la densité des matières particulaires de diesel accumulées, une évaluation plus précise de la température devient possible, si on calcule individuellement la quantité d'hydrocarbures et la quantité de matières particulaires accumulées pour les points respectifs d'évaluation de température. Le calcul ci-dessus pour le bilan thermique est effectué pour les cellules respectives, afin de calculer les températures "T1" à "T10" des matières de base des cellules, la température "T1" étant la température évaluée dans la cellule de l'extrémité avant, tandis que la température "T10" est la température évaluée dans la cellule de l'extrémité arrière. Le débit des gaz, la température des gaz en amont de la cellule 1 et la quantité de HC en amont de la cellule 1 sont respectivement calculés d'après la valeur détectée par le débitmètre d'air 41, le détecteur de température amont 51 et le régime. Les températures évaluées "Ti" à "T10" sont corrigées, lors de l'étape S200 de la Fig. 11, d'après une température détectée "THEX" des gaz de sortie du FPD 3, détectée par le détecteur de température aval 52. La Fig. 14 représente un organigramme détaillé pour traiter la correction des températures évaluées "Ti" à "Tl0", un écart "TERR" entre la température évaluée "T10" de la cellule de l'extrémité arrière du FPD et la température détectée "THEX" des gaz de sortie étant calculée lors d'une étape S202, puis des températures corrigées "TH1" à "TH10" des cellules respectives étant calculées à l'aide de l'écart ci-dessus "TERR", lors des étapes S203 à S212. La température corrigée pour les cellules respectives est calculée de telle manière que la température évaluée "Ti" dans la (i)-ième cellule est multipliée par l'écart "TERR" et un coefficient de correction "Wi", qui est établi dans les cellules respectives ("Wi" est le coefficient de correction pour la (i)-ième cellule). Comme illustré sur la Fig. 14B, le coefficient de correction "Wi" est d'autant plus grand que la cellule correspondante est plus proche de l'extrémité arrière du FPD, c'est-à-dire plus proche du détecteur de température aval 52. La quantité "MPM" de MP accumulées est calculée (évaluée), lors d'une étape S300 de la Fig. 11, d'après la pression différentielle dans le FPD 3 et la quantité de gaz d'échappement, la pression différentielle étant détectée par le détecteur de pression 8 et la quantité de gaz d'échappement étant calculée d'après la valeur détectée dans le débitmètre d'air 41. La valeur "MPM" de MP accumulées est évaluée, comme plus haut, d'après la pression différentielle dans le FPD 3 et la quantité de gaz d'échappement. Dans ce procédé d'évaluation, une relation entre la pression différentielle dans le FPD 3 et la quantité volumétrique de gaz d'échappement traversant le FPD 3 est étudiée à l'avance et la quantité "MPM" de MP accumulées est évaluée d'après cette relation. La quantité volumétrique des gaz d'échappement est fonction de la température des gaz d'échappement traversant le FPD et, par conséquent, la quantité volumétrique ne peut pas être calculée avec précision s'il y a une différence de température à l'intérieur du FPD. Ainsi, lors du calcul de la quantité volumétrique de gaz d'échappement, celle-ci est corrigée par les températures corrigées "TH1" à "TH10" calculée lors de l'étape S200, si bien qu'il est possible de calculer avec précision la quantité volumétrique pour les gaz d'échappement. La quantité "MPM" de MP accumulées ainsi calculée peut en outre être corrigée à l'aide des quantités "MPM1" à "MPM10" de MP accumulées, c'està-dire les valeurs calculées lors du processus précédent. La quantité "MPM" de MP accumulées calculée lors de l'étape S300 est comparée avec une valeur "MPMH" de MP accumulées pour la régénération du FPD 3, lors d'une étape S400. Dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est supérieure à la valeur "MPMH" de MP accumulées pour la régénération, il est déterminé que l'opération de régénération est nécessaire et le processus passe à une étape S500. Dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est inférieure à la valeur "MPMH" de MP accumulées pour la régénération, le processus passe à une étape S600. Un indicateur "XRGN" pour l'exécution de l'opération de régénération est mis lors de l'étape S500, et le processus passe ensuite à une étape S700 au cours de laquelle commence l'opération de régénération. Lors de l'étape S600, il est déterminé si, oui ou non, l'indicateur "XRGN" pour l'exécution de l'opération de régénération est mis et le processus passe à l'étape S600 si l'indicateur "XRGN" pour l'exécution de l'opération de régénération est mis. Dans le cas où l'indicateur "XRGN" pour l'exécution de l'opération de régénération n'est pas mis (c'est-à-dire s'il est effacé), lors de l'étape S600, il est mis fin au processus sans exécuter l'opération de régénération. La température représentative "Tref' est calculée lors de l'étape S700. Un processus pour calculer la température représentative "Tref' est illustré sur la Fig. 15A. La quantité "MPM" de MP accumulées est comparée, lors d'une étape S701, avec une valeur prédéterminée, laquelle est supérieure à la valeur "MPMH" de MP accumulées pour la régénération. Dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est supérieure à la valeur prédéterminée, le processus passe à une étape S702 au cours de laquelle est calculée la température représentative "Tref' du cas dans lequel la quantité de MP accumulées est forte. D'autre part, dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est inférieure à la valeur prédéterminée, le processus passe à une étape S703 au cours de laquelle est calculée la température représentative "Tref' du cas, dans lequel la quantité de MP accumulée est faible. Plus particulièrement, la température représentative est obtenue en combinaison linéaire, c'est-à-dire qu'elle est calculée de telle manière que la température évaluée pour les points d'évaluation respectifs est multipliée par un facteur de pondération correspondant à un emplacement des points d'évaluation respectifs. Lors de l'étape S702, la température représentative "Tref' du cas, dans lequel la quantité de MP accumulées est forte, est calculée comme indiqué plus haut. Dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est relativement grande, la température représentative est de préférence calculée de façon qu'une plus grande priorité soit accordée aux parties arrière du FPD 3 en accroissant le facteur de pondération pour les parties arrière. En effet, la vitesse de combustion tend à devenir plus grande et le risque d'éventuelle surchauffe du FPD tend à augmenter, dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées est relativement grande. En l'occurrence, les températures corrigées "TH1" à "TH10" des cellules calculées lors des étapes S203 à S212 de la Fig. 14A sont multipliées par les facteurs de pondération "KB1" à "KB 10" indiqués sur la Fig. 15B, pour obtenir la température représentative "Tref'. Lors de l'étape S703, la température représentative "Tref' du cas dans lequel la quantité de MP accumulées est faible est calculée de la même manière. Dans le cas où la quantité de "MPM" de MP accumulées est relativement faible, la température représentative "Tref' est de préférence calculée, en évaluant les températures de la totalité du FPD 3 en procédant à une différence entre les facteurs de pondération voisins inférieurs à celui du cas de la grande quantité de MP accumulées. En l'occurrence, les températures corrigées "TH1" à "TH10" des cellules calculées lors des étapes S203 à S212 de la Fig. 14A sont multipliées par les facteurs de pondération "KA1" à "KA10" indiqués sur la Fig. 15B, pour obtenir la température représentative "Tref'. La température visée "THTRG" pour l'opération de régénération est calculée lors d'une étape S800 de la Fig. 11. La température visée "THTRG" diminue d'autant plus que la température augmente dans les parties arrière du FPD 3, ce qui permet d'accroître la sécurité en ce qui concerne la surchauffe. Un processus détaillé de cette étape S800 est illustré sur la Fig. 16. Une température de base visée "THTRGBASE" pour l'opération de régénération est tout d'abord calculée lors d'une étape S801. Lors d'une étape S802, une valeur maximale parmi les températures corrigées "TH7" à "TH10" des cellules est sélectionnée comme température maximale "TRREARMAX" dans les parties arrière du FPD 3. Ensuite, lors d'une étape S803, un écart "ATHTRG" entre la température de base visée "THTRGBASE" pour l'opération de régénération et la température maximale "TRREARMAX" dans les parties arrière du FPD 3 est calculée. Lors d'une étape S804, l'écart "ATHTRG" est comparé avec une valeur prédéterminée. Dans le cas où l'écart "ATHTRG" est supérieur à la valeur prédéterminée, le processus passe à une étape S805 au cours sde laquelle la température visée "THTRG" pour l'opération de régénération est abaissée. Dans le cas où l'écart "ATHTRG" est inférieur à la valeur prédéterminée, le processus passe à une étape S806. Lors de l'étape S805, la température visée "THTRG" pour l'opération de 25 régénération est calculée conformément à la formule suivante (1) : "THTRG" = "THTRGBASE" - "ATHTRG" (1) Lors de l'étape S806, la température visée "THTRG" pour l'opération de régénération est calculée d'après la formule (2) suivante: "THTRG" = "THTRGBASE" (2) Lors d'une étape S900 de la Fig. 11, l'opération d'augmentation de température est exécutée de façon que la température représentative "Tref' calculée lors de l'étape S700 puisse être maintenue sensiblement à la température visée "THTRG" pour l'opération de régénération calculée lors de l'étape S800. L'opération d'augmentation des températures est par exemple exécutée en accroissant la quantité d'hydrocarbures (HC) imbrûlés par la post-injection et, de ce fait, un accroissement de la température du FPD 3 par la réaction catalytique des HC (hydrocarbures). Dans ce cas, la correction pour la post-injection est accrue à mesure que l'écart entre la température visée "THTRG" pour l'opération de régénération et la température représentative "Tref' augmente, si bien que la température représentative "Tref' se rapproche de la température visée "THTRG" pour l'opération de régénération. Lors d'une étape S 1000, la quantité "MPM" de MP accumulées est comparée avec une valeur "MPML" d'arrêt de régénération. Dans le cas où la quantité "MPM" de MP accumulées devient inférieure à la valeur "MPML" d'arrêt de régénération, le processus passe à une étape S1100 au cours de laquelle l'indicateur "XRGN" est effacé pour mettre fin au processus de l'opération de régénération. REVENDICATIONS 1. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement pour moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend: un filtre (3) à matières particulaires de diesel disposé dans une tubulure d'échappement (2) du moteur (1) pour piéger des matières particulaires de diesel contenues dans des gaz d'échappement émis par le moteur; et un microprocesseur (6) pour commander une opération de régénération du 10 filtre (3) à matières particulaires de diesel, le microprocesseur (6) commandant de telle manière que: des températures en des points d'évaluation de température établis de manière arbitraire dans des parties internes de multiples cellules, qui sont formées en divisant de manière arbitraire le filtre (3) à matières particulaires de diesel en multiples parties, sont évaluées, une température maximale du filtre à matières particulaires de diesel est évaluée d'après les multiples températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température, et la température du filtre à matières particulaires de diesel est 20 commandée de façon que la température maximale évaluée ne puisse pas devenir supérieure à une valeur prédéterminée. 2. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température aux points respectifs d'évaluation de température est évaluée d'après une information extérieure relative aux gaz d'échappement entrant dans le filtre à matières particulaires de diesel et d'après une information interne relative au filtre à matières particulaires de diesel. 3. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 2, caractérisé en ce que les informations externes comprennent au moins une des informations 30 suivantes: une quantité de gaz d'échappement entrant dans le filtre à matières particulaires de diesel; une température des gaz d'échappement entrant dans le filtre à matières particulaires de diesel; et une quantité d'hydrocarbures entrant dans le filtre à matières particulaires de diesel, et les informations internes comportent au moins une des informations suivantes: une quantité de matières particulaires de diesel accumulée autour des points respectifs d'évaluation de température; et une quantité d'hydrocarbures autour des points respectifs d'évaluation de température. 4. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 3, caractérisé en ce que la température aux points respectifs d'évaluation de température est évaluée d'après la quantité de matières particulaires de diesel accumulée aux points respectifs d'évaluation de température. 5. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température aux points respectifs d'évaluation de température est évaluée en calculant le bilan thermique des cellules d'après la quantité de chaleur par rapport à au moins un des paramètres suivants: le transfert de chaleur entre la cellule et les gaz d'échappement traversant la cellule; la combustion des matières particulaires de diesel dans la cellule; la combustion des hydrocarbures dans la cellule; et la conduction de chaleur entre les cellules. 6. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 5, caractérisé en ce que le transfert de chaleur entre la cellule et les gaz d'échappement traversant la cellule est calculé d'après un coefficient de transfert de chaleur pour lequel la température de la cellule devient égale à celle des gaz d'échappement traversant la cellule. 7. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les multiples points d'évaluation de température sont disposés suivant une direction des gaz d'échappement traversant le filtre à matières particulaires de diesel. 8. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 7, caractérisé en ce que le nombre des multiples points d'évaluation de température dans la moitié avant du filtre à matières particulaires de diesel est supérieur à celui d'une moitié arrière du filtre à matières particulaires de diesel. 9. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température sont corrigées d'après au moins une des températures détectées à une extrémité avant et une extrémité arrière du filtre à matières particulaires de diesel. 10. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, caractérisé en ce que une température représentative du filtre à matières particulaires de diesel est calculée d'après les températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température, et la température du filtre à matières particulaires de diesel est régulée de façon que la température représentative soit proche d'une température visée voulue pour l'opération de régénération. 11. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 10, caractérisé en ce que la température représentative est calculée par une combinaison linéaire des températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température. 12. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 10, caractérisé en ce que la température maximale du filtre à matières particulaires de diesel parmi les multiples températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température est calculée comme température représentative. 13. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 10, caractérisé en ce que la température visée pour l'opération de régénération est d'autant plus réduite que la température détectée dans la moitié arrière du filtre à matières particulaires de diesel devient plus grande. 14. Dispositif d'épuration de gaz d'échappement selon la revendication 1, 25 caractérisé en ce que une quantité de matières particulaires de diesel accumulées dans le filtre à matières particulaires de diesel est évaluée d'après les paramètres suivants: une information sur la répartition des températures d'après les températures évaluées aux points respectifs d'évaluation de température, une information de pression différentielle relative à une différence de pression entre les pressions à une extrémité avant et une extrémité arrière du filtre à matières particulaires de diesel, et une quantité de gaz d'échappement traversant le filtre à matières particulaires de diesel.