Brevet FR2876842A1 — publié le 20060421

Pour de nombreuses applications, il est fréquence d'énergie quantique ion). Un étalon de fréquence atomique utilise cette fréquence de transition pour définir sa fréquence de sortie, tandis qu'un magnétomètre utilise la fréquence de transition pour mesurer l'intensité du champ magnétique. Etant donné que l'environnement, auquel l'absorbeur quantique est exposé, peut perturber les énergies de ces deux états d'énergie, la fréquence de transition correspondante peut être également perturbée. Le choix des deux états d'énergie dépend de l'application spécifique. Un étalon de fréquence atomique choisit ces deux états d'énergie de sorte que la fréquence de transition est insensible aux paramètres de l'environnement. Un capteur (par exemple un magnétomètre) choisit ses deux états d'énergie de sorte que la fréquence de transition est sensible à la quantité physique (c'est-à-dire l'intensité de champ magnétique) qu'il mesure, mais est insensible à l'ensemble des autres paramètres de l'environnement. Pour simplifier la discussion donnée ci-après, on va prendre l'exemple d'un étalon de fréquence atomique. Cependant, la discussion s'applique également à des applications à des capteurs. Dans une classe d'étalons de fréquence atomique, les deux états d'énergie appartiennent au groupe de l'état de base d'un type atomique approprié, par exemple Rb ou Cs. La fréquence de transition, qui définit la fréquence de sortie très important de déterminer de transition dans un atome (ou comme par exemple de façon précise la entre deux états un autre absorbeur une molécule ou un de l'étalon de fréquence atomique, entre ces deux états d'énergie se situe dans la gamme des fréquences correspondant aux micro-ondes. Dans la discussion qui va suivre, ces deux états d'énergie sont désignés comme étant l'état A et l'état D. 11 existe également un état additionnel d'énergie, l'état E, qui appartient au groupe des états excités. En outre, on suppose que l'énergie des états d'énergie Ea (a = A, B ou E) satisfait à la relation EE>EB>EA. En outre on suppose que la transition autorisée entre l'état E et l'état A (ou l'état B) possède une fréquence de transition dans la gamme optique. A la température ambiante, l'état A et l'état B sont peuplés d'une manière presque égale tandis que l'état E est presque dépeuplé. Dans ce cas, si les atomes sont irradiés avec un champ à micro-ondes, il est difficile d'observer la transition induite entre l'état A et l'état B. Cependant, si les atomes sont irradiés avec un champ optique à la fréquence appropriée, l'atome situé dans l'un des états d'énergie, par exemple l'état A, absorbe un photon et effectue une transition vers l'état E. Lorsque le même atome retombe de l'état E à l'état de base, certaines des retombées s'effectuent vers des états qui sont différents de l'état A. C'est pourquoi ce processus de pompage optique réalise une dépopulation de l'état A et génère une différence de population entre l'état A et l'état B. Par conséquent, l'absorption du champ optique appliqué et la fluorescence sont réduites. Le processus de relaxation, comme par exemple des collisions, réalise une repopulation de l'état A. Le rendement du processus de pompage optique est maximisé lorsque la fréquence du champ otique, VL, est égal à la fréquence de la transition entre l'état A et l'état E, vo = (EE-EA) /h, h étant la constante de Planck. Pour un système atomique simplifié à trois états, on peut utiliser une boucle classique d'asservissement avec détection sensible auxdites instabilités et à la phase, pour maintenir vL = vo. Alors, si les atomes sont également irradiés par un champ à micro-ondes à la fréquence située au voisinage de la fréquence de transition entre l'état A et l'état B, la transition induite augmente la population dans l'état A. C'est pourquoi l'absorption du champ optique appliqué et la fluorescence augmente. Si la fréquence appliquée à micro-ondes, VM, est égale à la fréquence de transition entre l'état A et l'état B, vBA= (EBEA) /h, à la fois l'absorption du champ optique appliqué et la fluorescence sont maximisées. A nouveau on peut utiliser une boucle d'asservissement de détection sensible aux faibles instabilités et à la phase pour maintenir VM = VBA. Ma__heureusement, l'atome étudié présente un décalage AC Stark Shift (décalage de lumière). C'est-à-dire que la différence entre l'énergie entre les états A et B dépend de l'intensité du champ optique appliqué. Il en résulte que VBA est fonction de l'intensité du champ optique appliqué pour réaliser le pompage optique des atomes. Pour obtenir une norme de grande précision, il est nécessaire d'utiliser une source de lumière ayant une intensité extrêmement stable. Le coût pour fabriquer une telle source augmente fortement le coût d'un tel étalon de fréquence atomique pompé optiquement. La présente invention a trait à un dispositif pour commander la fréquence d'une source de rayonnement. Ce dispositif comprend un absorbeur constitué par un matériau possédant des premier, second et troisième états d'énergie, une première source de rayonnement qui génère un premier rayonnement de pompage électromagnétique possédant une fréquence, qui induit des transitions entre lesdits premier et troisième états d'énergie, ladite première source de rayonnement irradiant ledit absorbeur avec une intensité de rayonnement de pompage, lesdits premier et second états d'énergie étant différents, du point de vue énergie, d'une quantité qui dépend de ladite intensité du rayonnement de pompage, une seconde source de rayonnement qui génère un second rayonnement électromagnétique possédant une fréquence VM, qui induit des transitions entre lesdits premier et second états d'énergie, ladite seconde source de rayonnement électromagnétique irradiant également ledit absorbeur, un premier dispositif de commande qui règle vM de manière à maintenir l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur à une valeur de consigne, et un second dispositif de commande qui règle vL à une valeur qui est décalée de VMAX, VMAX étant la valeur de vL pour laquelle l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur est maximisée, ledit décalage étant choisi de telle sorte que la dépendance de ladite différence d 'énergie entre lesdits premier et second états d 'énergie vis-à-vis de ladite intensité du rayonnement de pompage pour vL est inférieure à la dépendance de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de l'intensité du rayonnement de pompage VMAX. Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif comporte en outre un circuit de sortie qui génère un signal possédant une fréquence déterminée par VM. Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite première source de rayonnement comprend un laser et ladite seconde source de rayonnement comprend un générateur de micro-ondes. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit second dispositif de commande comprend une boucle d'asservissement qui détermine VMAX. Selon l'invention, le comprend en d 'asservissement Selon l'invention, d 'asservissement détermination de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie pour lesdites première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite seconde boucle d'asservissement détermine ledit décalage par une autre caractéristique de second dispositif de commande outre une seconde boucle qui détermine ledit décalage. une autre ladite détermine caractéristique de seconde boucle ledit décalage par modulation de ladite intensité du rayonnement de pompage et détermination de variations de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie. Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite seconde boucle d'asservissement détermine ledit décalage par détermination d'un signal d'erreur produit par ledit premier dispositif de commande au niveau desdites première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite seconde boucle d'asservissement détermine ledit décalage par détermination de vM pour les première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit second dispositif de commande utilise un décalage fixe et VMAX pour régler VL. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit absorbeur comprend de l'hydrogène ou un métal alcalin choisi dans le groupe constitué par des isotopes du rubidium ou du césium, des ions provenant du groupe IIA et IIB du tableau périodique, ou Yb+. L'invention a trait également à un procédé pour stabiliser la fréquence d'une source de rayonnement, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à : irradier un absorbeur comprenant un matériau possédant des premier, second et troisièmeÉ états d'énergie avec un premier rayonnement de pompage électromagnétique possédant une fréquence VL, qui induit des transitions entre lesdits premier et troisième états d'énergie, ledit premier rayonnement électromagnétique possédant une intensité de rayonnement de pompage, lesdits premier et second états d'énergie différant, du point de vue énergie, d'une quantité qui dépend de ladite intensité du rayonnement de pompage, irradier ledit absorbeur avec un second rayonnement électromagnétique ayant une fréquence VM, qui induit des transitions entre lesdites premier et second états d'énergie, régler vM de manière à maintenir l'absorption dudit premier rayonnement électronique par ledit absorbeur à une valeur de consigne; et régler vL à une valeur qui est décalée de VMAX, VMAX étant la valeur de vL pour laquelle l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur est maximisée, ledit décalage étant choisi de telle sorte que la dépendance de ladite différence d'énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de ladite intensité du rayonnement de pompage pour vL est inférieure à la dépendance de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie visà-vis de l'intensité du rayonnement de pompage VMAXÉ Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé inclut en outre la production d'un signal de sortie ayant une fréquence déterminée par VM. Selon une autre caractéristique de l'invention, VMAX est déterminé par l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur pour différentes valeurs de VL. Selon une autre caractéristique de l'invention, VMAX est déterminé par modulation de VL. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit décalage est déterminé par détermination de la différence d'énergie entre lesdits premier et second états d'énergie à des valeurs différentes pour ladite intensité du rayonnement de pompage. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit décalage est déterminé par modulation de ladite intensité du rayonnement de pompage et détermination de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie. Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit décalage est déterminé par la production d'un signal d'erreur pendant la détermination de vM de ladite intensité Selon une l'invention, ledit détermination d'un des première et Selon une l'invention, ledit détermination de vM valeurs pour ladite pompage. pour des valeurs différentes du rayonnement de pompage. autre caractéristique décalage est déterminé d'erreur généré pour valeurs pour ladite pompage. autre caractéristique de décalage est déterminé par pour des première et seconde intensité du rayonnement de de par signal seconde intensité du rayonnement de D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention, ressortiront de la description donnée ci-après, prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 représente un étalon de fréquence pompé optiquement de l'art antérieur; 35 et - la figure 2 représente une source de fréquence pompée optiquement conformément à une forme de réalisation de la présente invention. On pourra comprendre plus facilement la manière avec laquelle la présente invention fournit ses avantages, en référence à la figure 1, qui représente un étalon de fréquence pompé optiquement 10 de l'art antérieur. Un laser 11 ayant une fréquence qui est réglée par un système 17 d'asservissement de laser en réponse à un signa]. d'entrée, est utilisé pour irradier une cellule d'absorption 13. La cellule d 'absorption 13 contient des absorbeurs quantiques appropriés tels que 87Rb ou 133Cs. La cellule d'absorption 13 est disposée à l'intérieur d'une cavité à micro-ondes 14 qui est excitée par une source de micro-ondes 18. L 'intensité de la lumière quittant la cellule d 'absorption 13 est mesurée au moyen d'un détecteur 15. Le système 17 d'asservissement du laser règle la fréquence du laser afin de maximiser l'absorption de la lumière de sortie du laser dans la cellule d'absorption 13. Par exemple, on peut utiliser un algorithme qui suppose que la transmission dans la cellule d'absorption est une fonction symétrique du désaccord de la fréquence laser A = vL-vo. On désigne la fréquence centrale du laser actuel par VL. Dans un tel système, le système d'asservissement 17 mesure périodiquement la transmission dans la cellule d'absorption 13 pour les fréquences VL+CSVL et VL-VVL, 8VL>0 étant un incrément de fréquence prédéterminé. Si la transmission pour vL+ BVL est inférieure à celle obtenue pour VL-6VL, la fréquence du laser est accrue. De façon similaire, si la transmission pour VL+SVL est inférieure à celle pour VL-SVL, la fréquence du laser est réduite. Si les valeurs de transmission mesurées sont égales, le laser est réglé correctement sur le maximum d'absorption. Si la transmission dans la cellule d'absorption n'est pas une fonction symétrique du désaccord de la fréquence laser, avec une faible valeur SvL, la fréquence du laser est stabilisée très près du maximum d'absorption moyennant l'utilisation du procédé décrit précédemment. Bien que la modulation de fréquence en onde carrée soit utilisée à titre d'exemple pour la stabilisation de la fréquence du laser, on peut également utiliser d'autres types de formes d'ondes de modulation conjointement avec des procédés appropriés de démodulation. Un système d'asservissement à micro- ondes 16 règle la fréquence des micro-ondes pour maximiser l'absorption de la lumière du laser dans la cellule d'absorption 13 en fonction de la fréquence des micro-ondes. Par exemple on peut utiliser un algorithme analogue à celui décrit précédemment pour le réglage de la fréquence du laser. On désigne par vM la fréquence de micro-ondes réelle. Le système d'asservissement à micro-ondes mesure périodiquement la transmission dans la cellule d'absorption 13 pour les fréquences VM+EVM et vMBvM, 8vM>0 étant un incrément de fréquence prédéterminé. Si les valeurs de transmission mesurées sont égales, la source de micro-ondes 18 est réglée correctement sur le minimum de transmission. Si la transmission pour VM+ CSVM est inférieure à vM-BvM, la fréquence des micro-ondes est accrue. De façon similaire si la transmission VM+UVM est supérieure a VM-BVM, la fréquence des micro-ondes est réduite. A nouveau d'autres formes d'ondes de modulation peuvent être utilisées pour la commande de la fréquence des micro-ondes. La fréquence de gain unité de la boucle d'asservissement de la fréquence des micro-ondes est de façon typique inférieure à celle de la boucle d'asservissement de la fréquence du laser, de sorte que les deux boucles d'asservissement n'interfèrent pas entre elles. Un signal dérivé de la fréquence des micro-ondes est délivré par l'étalon de fréquence. Dans le cas le plus simple, il s'agit précisément du signal de micro-ondes lui-même. Cependant on peut également prévoir d'autres signaux qui sont dérivés du signal de micro- ondes. Comme indiqué précédemment, la différence de fréquence (ou la différence d'énergie) entre les deux états d'énergie plus faibles dans l'absorbeur quantique, qui déterminent la fréquence des micro-ondes, dépend de l'intensité de la lumière laser utilisée pour irradier l'absorbeur quantique sous l'effet du décalage AC Stark Shift. Cette différence introduit une erreur dans l'étalon de fréquence étant donné que l'intensité de la lumière fournie par le laser varie dans le temps sauf si on utilise un certain mécanisme pour stabiliser l'intensité de sortie du laser. Comme indiqué précédemment, de tels lasers stabilisés augmentent le coût de l'étalon de fréquence et par conséquent doivent être évités. La présente invention est basée sur l'observation du fait que la dépendance de la différence d'énergie entre les deux états d'énergie:nférieurs dans l'absorbeur quantique vis-à-vis de l'intensité du laser peut être réduite d'une manière substantielle en réalisant un léger désaccord de la fréquence du laser par rapport au maximum d'absorption. On va se référer maintenant à la figure 2, qui représente un étalon de fréquence pompé optiquement 20 conformément à une forme de réalisation de la présente invention. Pour simplifier la discussion qui va suivre, les éléments de l'étalon de fréquence 10, qui assument des fonctions analogues à celles décrites précédemment en référence à l'étalon de fréquence 10 sont désignés par les mêmes chiffres de référence et ne seront pas décrits ici de façon détaillée. L'étalon de fréquence 20 utilise un laser 21 pour irradier le contenu d'une cellule d'absorption 13. La lumière produite par le laser 21 possède une fréquence et une intensité qui peuvent être commandées par des signaux de commande qui lui sont appliqués. Etant donné que de tels lasers sont connus dans la technique, on n'en donnera pas ici une description détaillée. Par exemple on peut utiliser un laser possédant une cavité de Fabry-Pérot comportant des miroirs mobiles. La cavité contient un matériau de gain qui est pompé électriquement ou optiquement. La fréquence de la lumière laser peut être commandée par la distance entre les miroirs. L'intensité de la lumière laser peut être commandée par l'intensité de la source de pompage. L'intensité de la lumière quittant la cellule d'absorption 13 est mesurée par un détecteur 15 qui génère un signal de sortie qui est utilisé par d 'asservissement. Le à micro-ondes 16 analogue à ce qui a les différentes boucles dispositif d'asservissement fonctionne d'une manière été décrit précédemment et commande la fréquence du rayonnement à micro- ondes généré par la source de micro-ondes 18. La fréquence du laser est commandée par des signaux générés à partir de deux dispositifs d 'asservissement différents. Le dispositif 27 d'asservissement de la fréquence du laser génère dans la ligne 28 un signal de commande qui règle la fréquence de sortie du laser 21 afin de maximiser l'absorption de la lumière laser générée par le laser 21 dans la cellule d'absorption 13, si le signal présent dans la ligne 33 est zéro. Le système 27 d 'asservissement de la fréquence laser fonctionne d'une manière analogue à ce qui a été décrit précédemment. Le second système d'asservissement du laser génère dans la ligne 35 un signal de décalage qui est ajouté à (ou soustrait de) la sortie du système 27 d'asservissement de la fréquence du laser pour provoquer le désaccord 21 du laser par rapport à la fréquence spécifiée par le système 27 d'asservissement de la fréquence du laser. Le système 31 d 'asservissement du décalage de la fréquence du laser fonctionne en observant la différence d'énergie AEQ entre les deux états d'énergie inférieurs dans l'absorbeur quantique pour deux niveaux différents de l'intensité du laser. La variation de la différence d'énergie AEQ pourrait être observée par mesure de la fréquence à micro-ondes pendant l'intervalle de temps inférieur à l'inverse de la fréquence de gain unité de la boucle d'asservissement de la fréquence de micro-ondes. Sinon, la variation de la différence d'énergie AEQ pourrait être observée par mesure de la fréquence de micro-ondes vM pendant l'intervalle de temps supérieur à l'inverse de la fréquence de gain unité de la boucle d'asservissement de la fréquence de micro-ondes. Le système 31 d'asservissement du décalage de la fréquence laser règle le signal de décalage de telle sorte que la différence d'énergie AEQ est indépendante de faibles variations de l'intensité du signal de sortie du laser. L'intensité du laser est réglée par un dispositif de commande 32 en référence à un signal présent dans la ligne 35. On désigne la valeur actuelle de l'intensité du laser par IL. Le système 31 d'asservissement du décalage de la fréquence du laser règle le signal de décalage de la fréquence du laser dans la ligne 33 d'une manière qui dépend de la différence d'énergie AEQ. Le système 31 d'asservissement du décalage de la fréquence du laser mesure la valeur AEQ pour les intensités IL+SIL et IL-SIL. Si AEQ est égale pour chacune de ces intensités du laser, le signal de décalage de la fréquence du laser dans la ligne 33 n'est pas modifié. Si la valeur AEQ(IL+SIL) diffère de AEQ(IL-SIL), la valeur du signal de décalage dans la ligne 33 est modifiée d'une quantité qui dépend de AEQ(IL+15IL)- AEQ(IL+SIL). Il faut noter que lorsque l'on a AEQ (IL+SIL) _= AEQ (IL+SIL) , la dépendance de la fréquence de sortie vis-à-vis de l'intensité du laser a été sensiblement réduite ou supprimée et par conséquent la nécessité d'utiliser un laser possédant une intensité de sortie très stable a été réduite ou supprimée pour de nombreuses applications. Bien que la modulation en onde carrée 10 appliquée à l'intensité du laser soit utilisée à titre d'exemple de production d'un signal de décalage de la fréquence du laser, on peut également utiliser d'autres types de formes d'ondes de modulation conjointement avec les 15 procédés de démodulation appropriés. Les fréquences à gain unité et les fréquences de modulation de la boucle d'asservissement de la fréquence du laser, de la boucle d'asservissement du décalage de la fréquence du laser et de la boucle d'asservissement de la fréquence de micro-ondes doivent être choisies soigneusement de manière que le fonctionnement de n'importe laquelle de ces trois boucles d'asservissement n'interfère pas avec celui des deux autres boucles d'asservissement. La discussion donnée précédemment était basée sur l'hypothèse EE>EB>EA. Cependant la présente invention fonctionne également de façon adéquate si la relation EE>EA>EB est satisfaite. Les formes de réalisation décrites précédemment: de la présente invention utilisent un laser en tant que source de rayonnement électromagnétique qui irradie une cellule d'absorption. Cependant, on peut utiliser d'autres sources de rayonnement électromagnétique. Par exemple, les enseignements de la présente invention peuvent être appliqués à des sources de rayonnement électromagnétique qui sont situées à l'extérieur de la gamme optique. On notera également que la fréquence de second rayonnement électromagnétique peut se situer à l'extérieur de la gamme des micro-ondes. Par conséquent, on utilisera les expressions source électromagnétique de pompage et intensité de rayonnement de pompage pour la source qui provoque des transitions entre l'un des états de faible énergie et l'un des états d'énergie excité, indépendamment de la gamme des fréquences du rayonnement. Les formes de réalisation de la présente invention décrites précédemment utilisent un système de détection, dans lequel les boucles d'asservissement essaient de maximiser l'absorption du rayonnement laser dans la cellule d'absorption. Cependant on peut également réaliser des formes de réalisation, dans lesquelles les boucles d'asservissement essaient de maximiser la lumière de fluorescence quittant la cellule d'absorption. Les formes de réalisation indiquées précédemment de la présente invention concernaient des étalons de fréquence, dans lesquels l'objectif est de produire un signal étalon dont la fréquence est relativement insensible vis-à-vis de variation de l'intensité de la lumière du laser. Cependant la présente invention peut être également utilisée pour réaliser un capteur qui mesure une certaine quantité physique telle que l'intensité d'un champ magnétique. On considère une cellule d'absorption qui est constituée d'un matériau, dans lequel les deux niveaux d'énergie possèdent une différence d'énergie qui dépend d'un champ magnétique externe, qui est appliqué au matériau. Dans ce cas, la fréquence de sortie dépend de l'intensité du champ magnétique et par conséquent peut être étalonnée de manière à fournir une mesure de l'intensité du champ magnétique. Les absorbeurs quantiques appropriés incluent des atomes d'hydrogène, des métaux alcalins, en particulier des isotopes du rubidium et du césium, des ions tirés des groupes IIA et IIB et du Yb+. Les formes de réalisation décrites précédemment de la présente invention ont été décrites en rapport avec des absorbeurs quantiques possédant seulement trois états d'énergie. Cependant la présente invention fonctionne également d'une manière satisfaisante avec des absorbeurs quantiques comportant des états d'énergie élevés supplémentaires, qui font partie d'un collecteur de l'état de base ou d'un état métastable et un nombre d'états excités. La source de rayonnement optique inclut des transitions entre le premier état d'énergie inférieur et au moins l'un des états excités. L'absorbeur quantique dans l'état excité pourrait alors retomber au second état d'énergie inférieur soit directement, soit par l'intermédiaire de transitions vers d'autres états, qui finalement retombent au second état d'énergie inférieur. L'absorbeur quantique dans l'état excité pointe également une retombée à un état différent des premier et second états d'énergie. La source à micro-ondes induit des transitions entre les premier et second états d'énergie inférieurs. Les formes de réalisation décrites précédemment déterminent le décalage pour la fréquence du laser, qui réduit la dépendance de vM vis-à-vis de l'intensité du laser. Cependant, des systèmes dans lesquels la fréquence du laser est simplement décalée d'une valeur prédéterminée peut être également réalisée. En général le décalage dépend de l'absorbeur quantique, des raies spectrales utilisées et de l'intensité du laser. Une fois que ces paramètres sont réglés, on peut déterminer le décalage requis. Ce décalage peut alors être incorporé pour la production de versions de la source de fréquence qui utilise le matériau en question. Bien que de telles formes de réalisation ne compensent le décalage AC Stark Shift ainsi que la version à asservissement décrite précédemment, ces formes de réalisation fournissent des améliorations substantielles par rapport aux dispositifs de l'art antérieur. Etant donné que ces formes de réalisation ne requièrent pas de dispositifs de commande d'asservissement ni le matériel des systèmes plus complexes, ces formes de réalisation sont d'une construction moins onéreuse. Les formes de réalisation décrites précédemment utilisent des bouclesd'asservissement qui fonctionnent par modulation de la fréquence de la source de micro-ondes ou de l'intensité du laser. De telles boucles d'asservissement peuvent utiliser un nombre de formes d'ondes appropriées. Par exemple on peut utiliser des formes d'ondes sinusoïdales, des formes d'ondes triangulaires ou des formes d'ondes carrées. En outre, des boucles d'asservissement peuvent régler des quantités désirées en testant le signal de sortie du détecteur pour des première et seconde valeurs pour l'intensité ou la fréquence concernée, sans modulation de la quantité. La boucle d'asservissement, qui règle le décalage, peut être basée sur un certain nombre de signaux différents. Par exemple, la boucle d'asservissement qui règle vM génère un signal d'erreur qui est utilisé normalement pour décaler la valeur de vM depuis sa valeur actuelle sur une nouvelle valeur. Si l'intensité du laser subit de faibles instabilités entre deux valeurs (ou est modulée) sur une échelle des temps qui est courte par rapport à l'échelle des temps sur laquelle vM peut varier, ce signal d'erreur fournit une mesure de la dépendance de la différence d'énergie AEQ sur l'intensité du laser sans la nécessité d'attendre que la dépendance se reflète dans la valeur actuelle de vM. Par conséquent la boucle d'asservissement du décalage peut utiliser ce signal d'erreur ou un signal qui est dérivé de ce signal d'erreur, et le signal d'erreur dans la boucle d'asservissement de décalage. Cet agencement garantit que la valeur de vM, qui est délivrée en tant qu'étalon de fréquence ne varie pas sous l'effet de la mise en oeuvre de la boucle d'asservissement de décalage. Sinon, l'intensité du laser peut être le siège de petites instabilités entre deux valeurs (ou être modulée) sur une échelle des temps qui est longue par rapport à l'échelle des temps sur laquelle vM peut varier. Dans ce cas, vM suit la variation de la différence d'énergie AEQ lorsque l'intensité du laser varie. La valeur moyenne de vM ou une fréquence dérivée de la valeur moyenne de vM peut être utilisée en tant que référence pour mesurer la dépendance de vM vis-à-vis de l'intensité du laser. Cette disposition fournit l'information concernant la dépendance de la différence d'énergie, AEQ, vis-à-vis de l'intensité du laser. Ainsi, après avoir été correctement démodulée et traitée, cette information peut servir de signal d'erreur de la boucle d'asservissement de décalage. Différentes variantes de la présente invention apparaîtront à l'évidence aux spécialistes de la technique en référence à la description précédente et aux dessins annexés. REVENDICATIONS 1. Dispositif (20), caractérisé en ce qu'il comprend: un absorbeur (13) constitué par un matériau possédant des premier, second et troisième états d'énergie, une première source de rayonnement (21) qui génère un premier rayonnement de pompage électromagnétique possédant une fréquence (VL), qui induit des transitions entre (13) avec pompage, d'énergie énergie, intensité lesdits premier et troisième états d'énergie, ladite première ledit absorbeur rayonnement de source de rayonnement une intensité de irradiant lesdits premier étant différents, d'une quantité qui et second états du point de vue dépend de ladite du rayonnement de pompage, une seconde source de rayonnement (18) qui génère un second rayonnement électromagnétique possédant une fréquence VM, qui induit des transitions entre lesdits premier et second états d'énergie, ladite seconde source de rayonnement électromagnétique irradiant également ledit absorbeur (13), un premier dispositif de commande (16) qui règle vM de manière à maintenir l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur (13) à une valeur de consigne, et un second dispositif de commande (22) qui règle v. à une valeur qui est décalée de VMAX, VMAX étant la valeur de vL pour laquelle l'absorption dudit premier rayonnement électro- magnétique par ledit absorbeur (13) est maximisée, ledit décalage étant choisi de telle sorte que la dépendance de ladite différence d'énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de ladite intensité du rayonnement de pompage pour vL est inférieure à la dépendance de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de l'intensité du rayonnement de pompage VMAX. 2. Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de sortie qui génère un signal possédant une fréquence déterminée par vM. 3. Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première source de rayonnement (21) comprend un laser et que ladite seconde source de rayonnement (8) comprend un générateur de micro-ondes. 4. Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit second dispositif de commande (22) comprend une boucle d'asservissement (27) qui détermine VMAX. 5. Dispositif (20) selon la revendication 4, caractérisé en ce que le second dispositif de commande (22) comprend en outre une seconde boucle d'asservissement (31) qui détermine ledit décalage. 6. Dispositif (20) selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite seconde boucle d'asservissement (31) détermine ledit décalage par détermination de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie pour lesdites première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. 7. Dispositif (20) selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite seconde boucle d'asservissement (31) détermine ledit décalage par modulation de ladite intensité du rayonnement de pompage et détermination de variations de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie. 8. Dispositif (20) selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite seconde boucle d'asservissement (31) détermine ledit décalage par détermination d'un signal d'erreur produit par ledit premier dispositif de commande (16) au niveau desdites première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. 9. Dispositif (20) selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite seconde boucle d'asservissement (31) détermine ledit décalage par détermination de vM pour les première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. 10. Dispositif (20) selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit second dispositif de commande (22) utilise un décalage fixe et VMAX pour régler VL. 11. Dispositif (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit absorbeur (13) comprend de l'hydrogène ou un métal alcalin choisi dans le groupe constitué par des isotopes du rubidium ou du césium, des ions provenant du groupe IIA et IIB du tableau périodique, ou Yb+. 12. Procédé pour stabiliser la fréquence d'une source de rayonnement, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à . irradier un absorbeur (13) comprenant 5 un matériau possédant des premier, second et d'énergie avec un premier pompage électromagnétique qui induit des intensité de premier et second états d'énergie différant, du point de vue énergie, d'une quantité qui dépend de ladite intensité du rayonnement de pompage, irradier ledit absorbeur (13) avec un second rayonnement électromagnétique ayant une fréquence VM, qui induit des transitions entre lesdites premier et second états d'énergie, régler vM de manière à maintenir l'absorption dudit premier rayonnement électronique par ledit absorbeur (13) à une valeur de consigne; et régler vL à une valeur qui est décalée de VMAX, VMAK étant la valeur de vL pour laquelle l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur (13) est maximisée, ledit décalage étant choisi de telle sorte que la dépendance de ladite différence d'énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de ladite intensité du rayonnement de pompage pour vL est inférieure à la dépendance de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie vis-à-vis de l'intensité du troisième états rayonnement de possédant une fréquence VL, transitions entre états d'énergie, électromagnétique rayonnement de lesdits premier et troisième ledit premier rayonnement possédant une pompage, lesdits rayonnement de pompage VMAX. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il inclut en outre la production d'un signal de sortie ayant une fréquence déterminée par vM. 14. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que VMAX est déterminé par l'absorption dudit premier rayonnement électromagnétique par ledit absorbeur (13) pour différentes valeurs de VL. 15. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que VMAX est déterminé par modulation de VL. 16. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit décalage est déterminé par détermination de la différence d'énergie entre lesdits premier et second états d'énergie à des valeurs différentes pour ladite intensité du rayonnement de pompage. 17. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit décalage est déterminé par modulation de ladite intensité du rayonnement de pompage et détermination de ladite différence du point de vue énergie entre lesdits premier et second états d'énergie. 18. Dispositif (20) selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit décalage est déterminé par la production d'un signal d'erreur pendant la détermination de vM pour des valeurs différentes de ladite intensité du rayonnement de pompage. 19. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit décalage est déterminé par détermination d'un signal d'erreur généré pour des première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. 20. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit décalage est déterminé par détermination de vM pour des première et seconde valeurs pour ladite intensité du rayonnement de pompage. LÉGENDES DES FIGURES Figure 1. 13. Cellule d'absorption 15. Détecteur 18. Source de micro-ondes 16. Système d'asservissement des micro-ondes 17. Système d'asservissement du laser a. Sortie b. Art antérieur Figure 2. 32. Dispositif de commande de l'intensité du laser 14. Cellule d'absorption 31. Système d'asservissement du décalage de la fréquence du laser 15. Détecteur 16. Système d'asservissement des micro-ondes 18. Source de micro-ondes 22. Dispositif de commande de la fréquence du laser 27. Système d'asservissement de la fréquence du laser a. Sortie