Brevet FR2885279A1 — publié le 20061103

DESCRIPTION L'invention concerne un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion permettant de réchauffer des plats dans les avions, comprenant: a. au moins un raccord pour un réseau de bord, en particulier un 5 réseau de bord polyphasé, b. au moins un redresseur de secteur raccordable à une phase d'un réseau de bord, c. un convertisseur placé après ledit au moins un redresseur de secteur, qui comprend un élément de commutation, d. un contrôleur PFC qui commande ledit au moins un convertisseur, e. un redresseur placé après le convertisseur pour générer une tension de circuit intermédiaire, f. un onduleur raccordé à la tension de circuit intermédiaire. Dans les avions, on utilise classiquement pour réchauffer des plats des fours à chauffage par résistance et à chaleur tournante. Cette méthode de réchauffage des plats a un rendement relativement mauvais et consomme donc relativement beaucoup de courant, les fours correspondants sont relativement lourds (poids élevé), le réchauffage des plats dure relativement longtemps et tout le four devient très chaud, ce qui augmente le risque de brûlure du personnel de cuisine. Les fours à induction ne possèdent aucun de ces inconvénients. Les fours à induction utilisés dans les avions doivent répondre à des exigences particulières qui diffèrent de celles imposées aux fours à 25 induction conventionnels: ils doivent présenter le plus faible poids possible; ils doivent fonctionner sur le réseau d'alimentation à tension alternative d'un avion, c.-à-d. un courant alternatif triphasé de typiquement 115 Veff entre phase et neutre, à des fréquences jusqu'ici de 400 Hz, dans le futur variables de 360 à 800 Hz; ils ne doivent générer que peu d'harmoniques. Les exigences concernant les harmoniques, en particulier, constituent un défi croissant qui sera encore amplifié par la fréquence variable et augmentée de 360 à 800 Hz. Les exigences concernant les harmoniques sont décrites en détail dans J. Sun, Analysis and Design of Single-Phase PFC Converters for Airborne Systems (Analyse et conception de convertisseurs PCF pour systèmes aéroportés), Industrial Electronics Society, 2003. IECON '03, The 29th Annual Conference of the IEEE 2-6 nov. 2003, p. 1101-1108. Pour répondre à ces exigences, J. Sun utilise des convertisseurs actifs, conformant la courbe du courant d'entrée, appelés convertisseurs PFC (Power Factor Correction Correction de Facteur de Puissance). Un convertisseur PFC ou CFP se compose d'un inverseur qui est commandé par un contrôleur PFC. Les inverseurs placés après un redresseur de secteur sont commandés au moyen du contrôleur PFC de manière à ce qu'un minimum d'harmoniques soit généré, c'est-à-dire que l'on tire du secteur un courant le plus sinusoïdal possible. Les contrôleurs PFC disponibles sur le marché sont cependant optimisés pour les réseaux d'alimentation terrestres à 50 et 60 Hz et présentent certains défauts à 400 Hz et en particulier à des fréquences allant jusqu'à 800 Hz. Le principe de ces contrôleurs PFC consiste à mesurer la tension d'entrée secteur et le courant d'entrée secteur et à commander l'inverseur de telle manière que la forme du courant d'entrée secteur suive le plus fidèlement possible celle de la tension d'entrée secteur. Pour cela, une mesure correcte de la tension d'entrée et du courant d'entrée est importante. Il apparaît néanmoins quelques problèmes lors de cette mesure lorsque la fréquence du secteur augmente. L'un des problèmes identifiés concerne en particulier des perturbations dans la courbe de courant au passage par zéro de la tension d'entrée (zero-crossing distortion distorsion de passage de zéro). Sun se concentre sur les erreurs de mesure qui peuvent survenir lors de la mesure du courant. Celles-ci s'aggravent lorsque la fréquence augmente et les exigences plus élevées dans le cas des réseaux de bord d'avions font qu'il faut prendre des mesures supplémentaires pour maintenir les harmoniques qui apparaissent au-dessous des limites requises. Il est proposé une correction de phase ou des mesures appelées adaptive current loop gain' (gain de courant de boucle ajustable) ou feedforward control' (commande d'anticipation). Ces mesures sont complexes et, dans des essais, n'ont pas abouti au but espéré en tant que mesure unique. Pour éviter la zero-crossing distortion (distorsion de passage de zéro), il est proposé dans Application Note AN1214 Design Tips for L6561 Power Factor Corrector in Wide Range' (Conseils de conception pour connecteur de facteur de puissance L6561 en spectre large) ST, p. 1 6, déc. 2000, d'utiliser dans un convertisseur élévateur de tension (ou convertisseur booster) un transistor à faible capacité drain-source Coss qui présente en même temps une grande résistance à l'état passant Rdson et une faible tension de claquage. Il est proposé un transistor STP6NB50 de SGS-Thomson. Celui-ci possède certes une petit capacité de sortie (110 pF à 25 V), mais avec une résistance à l'état passant Rd. de typiquement 1,35 ohms et une intensité maximale admissible ID de 5,8 A il est totalement inapte à la présente tâche. Il est par ailleurs proposé dans Application Note AN1214 de diminuer la fréquence de commutation du transistor pour éviter le problème susmentionné. Mais cela implique de plus grandes inductances du transformateur du convertisseur et, par conséquent, un poids plus élevé, de sorte que cette voie n'est pas praticable non plus pour les dispositifs d'excitation dans les avions. Une autre proposition porte sur la diminution de la capacité propre de l'inductance du convertisseur élévateur de tension. Il est proposé des bandes d'isolement ou des chambres supplémentaires dans l'inductance. L'inductance du convertisseur élévateur de tension trouve son équivalent dans le transformateur du convertisseur à oscillateur bloqué ou dit de type "flyback". Dans le cas du convertisseur à oscillateur bloqué, les mesures proposées rendraient le transformateur plus grand et plus lourd. Il existerait en outre un risque de dégradation du couplage du côté primaire sur le côté secondaire. Cela augmenterait les inductances de fuite du côté primaire et du côté secondaire. L'énergie de fuite emmagasinée dans les inductances de fuite doit être absorbée par des circuits de protection (ou "snubbers" - amortisseurs) supplémentaires et convertie en chaleur. Pour une inductance de fuite élevée, il faudrait installer des circuits de protection plus grands, plus chers et plus lourds. Cela entraînerait de plus une dégradation du rendement. Il est en outre proposé de réduire la capacité du condensateur dans le circuit primaire. La distorsion de la forme de la tension est ici imputée à une trop grande capacité du condensateur. Mais on ne peut pas diminuer cette capacité à volonté car sinon d'autres interférences pourraient être introduites dans l'appareil ou émises sur le réseau de bord. Le but de la présente invention est de développer un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion en ce sens qu'il soit utilisable dans une plage de fréquence de 360 à 800 Hz sur un réseau de bord d'avion en ne générant que peu d'harmoniques. Ce but est atteint d'une manière étonnamment simple par un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion du type mentionné au début dans lequel l'élément de commutation est formé par un élément de commutation ayant une résistance à l'état passant Rd,. 0,1 S2 et une capacité propre 200 pF pour des tensions aux bornes de l'élément de commutation 200 V. Un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion avec un élément de commutation ainsi constitué montre un très bon comportement en ce qui concerne les harmoniques. Les mesures proposées par Sun pour éviter les harmoniques ou éviter la distorsion de passage par zéro ne sont pas suffisantes dans le dispositif d'excitation selon l'invention. Tandis que dans l'état de la technique l'opinion la plus répandue était qu'on ne pouvait obtenir un bon comportement en ce qui concerne les harmoniques qu'en utilisant un élément de commutation ayant une résistance à l'état passant élevée, on utilise selon l'invention une faible résistance à l'état passant. La capacité propre de l'élément de commutation est de préférence 200 pF pour des tensions aux bornes de l'élément de commutation >_ 200 V. En particulier, l'élément de commutation peut être formé avec une capacité propre (de sortie) variable avec la tension aux bornes de l'élément de commutation ouvert, la capacité propre diminuant lorsque la tension augmente. L'élément de commutation peut présenter une capacité propre 5000 pF pour des tensions aux bornes de l'élément de commutation ouvert 25 V. Les transistors des séries Cx d'Infineon Technologies, en particulier un IPW60R045CS qui est utilisé de préférence dans un dispositif d'excitation selon l'invention, répondent notamment à ces exigences. On obtient avec ce transistor un comportement particulièrement bon du dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'invention en ce qui concerne les harmoniques. La sécurité de fonctionnement est augmentée si le convertisseur présente des moyens d'isolement électrique. Le convertisseur peut avantageusement être formé par un convertisseur à oscillateur bloqué et le moyen d'isolement électrique par un transformateur avec un enroulement primaire et un enroulement secondaire, le transformateur présentant une inductance de fuite de moins de 1 H du côté primaire et de moins de 1 H du côté secondaire. On obtient un transformateur avec un bon couplage et un faible poids en particulier avec un noyau en ferrite. Le redresseur de secteur est de préférence raccordé à une phase et au conducteur neutre. Il est particulièrement préféré que la capacité propre de l'élément de commutation varie de manière non linéaire avec la tension. Cela signifie que l'élément de commutation peut très bien présenter des valeurs de capacité élevées à des tensions relativement faibles, mais que celles-ci tombent à des valeurs de capacité relativement faibles aux tensions plus élevées qui sont importantes pour les applications de l'élément de commutation. Dans un développement préféré de l'invention, il peut être prévu que le convertisseur présente un transformateur avec un enroulement primaire et un enroulement secondaire, l'enroulement primaire étant formé par le montage en parallèle de plusieurs enroulements (partiels) et l'enroulement secondaire par le montage en série de plusieurs enroulements (partiels). Cette mesure permet de réaliser un transformateur à fuites particulièrement faibles. Les enroulements (partiels) des enroulements primaire et secondaire sont de préférence enroulés sur un noyau imbriqués les uns dans les autres. En particulier, le transformateur peut présenter cinq enroulements (partiels) , l'enroulement primaire présentant les enroulements (partiels) W11 et W12 et l'enroulement secondaire les enroulements (partiels) W21, W22 et W23 et les enroulements (partiels) étant enroulés dans l'ordre W21, W11, W22, W12, W23 sur le noyau. Le noyau peut être réalisé sous forme de noyau moulé en matériau ferrite. Un tel transformateur est particulièrement adapté aux hautes fréquences. Dans une forme de réalisation préférée, les enroulements sont réalisés en ruban de cuivre. Cela permet de réaliser un bon couplage avec de faibles fuites. Un bon couplage du côté primaire et du côté secondaire est plus important qu'une capacité propre faible du transformateur. La capacité propre due au ruban de cuivre est réduite par l'imbrication. On obtient ainsi un couplage le plus complet possible de l'énergie du côté primaire sur le côté secondaire. Toute perte de couplage a pour conséquence que la diode du côté secondaire ne devient pas conductrice et que l'énergie reste dans le circuit primaire, ce qui peut entraîner des harmoniques et des pertes. Si le transformateur présente un rapport de transformation compris entre 1:1 et 1:2, de préférence d'environ 1:1,4, on peut obtenir une contrainte de tension équilibrée sur les éléments à semi-conducteurs de puissance montés dans le dispositif d'excitation pour four à induction d'avion. Un condensateur d'antiparasitage (condensateur Y) peut être raccordé entre le redresseur de secteur, en particulier son potentiel négatif, et un conducteur de protection. Cette disposition du condensateur d'antiparasitage est plus favorable que celle directement au potentiel de masse (potentiel de source) des éléments de commutation. Une résistance shunt est située entre le potentiel de masse (potentiel de source) et le potentiel négatif du redresseur de secteur. La résistance shunt est le siège d'une chute de tension qui est mesurée par le contrôleur PFC et qui est proportionnelle au courant. Lorsqu'il faut monter un condensateur Y pour éliminer des parasites, il pourrait paraître évident pour le spécialiste de le placer entre le potentiel de masse et le conducteur de protection puisque le potentiel de masse est le potentiel de référence du côté primaire et donc aussi le potentiel de référence du contrôleur PFC. Mais cela peut avoir pour conséquence de faire circuler par la résistance shunt des courants parasites qui entraînent des perturbations de la mesure du courant et par conséquent des erreurs dans la régulation PFC. C'est pourquoi, selon l'invention, le condensateur d'antiparasitage n'est pas mis au potentiel de masse, mais au potentiel négatif du redresseur de secteur. Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, l'élément de commutation travaille à une fréquence > 200 kHz, de préférence 250 kHz. Ces mesures permettent d'améliorer encore les propriétés concernant les harmoniques car il est possible de réaliser une dynamique de régulation plus élevée. En outre, il apparaît moins d'énergie réactive. Le nombre de composants passifs peut être minimisé. Par ailleurs, le transformateur peut être réalisé plus petit, ce qui entraîne de plus petites dimensions de noyau et un poids plus faible. Il est particulièrement avantageux que soit prévu pour chaque phase du réseau de bord, en particulier d'un réseau de bord triphasé, un redresseur de secteur avec convertisseur placé après, contrôleur PFC commandant celui-ci et redresseur placé après le convertisseur, toutes les tensions de circuit intermédiaire étant interconnectées en une tension de circuit intermédiaire commune. Grâce à cette mesure, toutes les phases du réseau de bord sont chargées de manière égale. Le fait de prévoir tous les composants mentionnés dans chaque chemin raccordé à une phase du réseau de bord et la réunion des chemins à une tension de circuit intermédiaire commune contribuent beaucoup à la satisfaction des critères exigés pour éviter les harmoniques. Le dispositif d'excitation pour four à induction d'avion présente avantageusement un raccord de sortie pour le raccordement d'au moins une partie d'un circuit oscillant. Les inducteurs qui sont utilisés pour réchauffer les plats font de préférence partie d'un circuit oscillant qui est excité par le dispositif d'excitation pour four à induction d'avion. Les inducteurs peuvent, par exemple, être placés dans des plaques qui sont disposées sous les plats. Les plaques peuvent présenter un circuit oscillant complet, c.-à-d. au moins un inducteur et au moins un condensateur. Mais, de préférence, au moins un condensateur, qui fait partie du circuit oscillant, est placé après l'onduleur. Cela signifie que le condensateur fait partie du dispositif d'excitation pour four à induction d'avion et qu'il suffit de raccorder encore un ou plusieurs inducteurs au dispositif d'excitation pour four à induction d'avion. Dans, ce cas, il n'est pas nécessaire de raccorder des condensateurs nécessaires ou qu'ils soient présents dans les plaques. Il entre aussi dans le cadre de l'invention un four à induction d'avion avec plusieurs dispositifs d'excitation pour four à induction d'avion qui sont commandés par une commande commune. Chaque dispositif d'excitation pour four à induction d'avion peut être associé à une plaque à un ou plusieurs inducteurs. Les dispositifs d'excitation pour four à induction d'avion peuvent, de même que les plaques, être empilés les uns au-dessus des autres dans un corps de four. Ils sont tous commandés par une commande commune. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description ci-après d'exemples de réalisation de l'invention à l'aide des figures du dessin, qui montrent des détails essentiels à l'invention, et des revendications. Les différentes caractéristiques peuvent être réalisées isolément ou à plusieurs en combinaison quelconque dans une variante de l'invention. Des exemples de réalisation préférés de l'invention sont représentés schématiquement sur le dessin et expliqués ci-après en détail avec référence aux figures du dessin qui montrent: fig. 1 une vue éclatée d'un four à induction d'avion; fig. 2 un schéma fonctionnel d'un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion avec des inducteurs; fig. 3 une représentation détaillée d'un convertisseur à oscillateur bloqué et d'un redresseur placé après; fig. 4a une courbe de tension d'entrée avec réalisation selon l'invention de l'élément de commutation du dispositif d'excitation 5 pour four à induction d'avion; fig. 4b une courbe de tension d'entrée sans réalisation selon l'invention de l'élément de commutation du dispositif d'excitation pour four à induction d'avion; fig. 5a, b deux détails des courbes de tension des fig. 4a, 4b; 10 fig. 6a le câblage d'un transformateur du convertisseur à oscillateur bloqué ; fig. 6b une représentation schématique du transformateur. Le four à induction d'avion 1 représenté en vue éclatée sur la fig. 1 présente un corps 2 dans lequel des plaques 3, qui présentent chacune au moins un inducteur 4, peuvent être insérées. A chaque plaque 3 est associé un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion 5 qui présente des raccords 6 pour le raccordement d'un inducteur 4 ou de plusieurs inducteurs 4. Tous les dispositifs d'excitation pour four à induction d'avion 5 sont raccordés à une commande commune 7. Il est possible de poser des plateaux (trays) avec des plats à réchauffer sur les plaques 3. Les dimensions des plateaux sont choisies de manière à aller aussi dans les containers ou dans les chariots (trolleys) qui sont utilisés par le personnel de bord pour distribuer les plats. Le four 1 peut être fermé par une porte 8. Le schéma fonctionnel de la fig. 2 montre un dispositif d'excitation pour four à induction d'avion 10 fortement schématisé. La tension de chaque phase Pl, P2, P3 est redressée par rapport au conducteur neutre N dans un redresseur de secteur 11, 21, 31 réalisé sous la forme d'un redresseur en pont, qui est raccordé au réseau de bord par un raccord 9. Les tensions continues ainsi produites sont amenées chacune à un convertisseur 13, 23, 33 réalisé sous la forme d'un convertisseur à oscillateur bloqué, qui est commandé par un contrôleur PFC 12, 22, 32. Ce contrôleur PFC 12, 22, 32 fait en sorte que l'on tire un courant le plus sinusoïdal possible du raccordement secteur et donc que les composantes harmoniques agissant sur le réseau restent faibles. Les tensions alternatives de sortie du convertisseur 13, 23, 33 sont de nouveau redressées individuellement au moyen de redresseurs 14, 24, 34 et ensuite amenées à une tension de circuit intermédiaire commune U4. La tension de circuit intermédiaire U4 est réglable par la commande des convertisseurs 13, 23, 33. C'est ainsi qu'est réalisée la commande de puissance des circuits oscillants de charge. Un onduleur commun 41, qui alimente en énergie les circuits oscillants de charge, est raccordé à la tension de circuit intermédiaire. Les circuits oscillants de charge comprennent une ou plusieurs capacités 43 et les inducteurs 15, 25, 35 pour le réchauffage par induction, qui réchauffent les raviers. La fig. 3 montre à titre d'exemple le convertisseur 13 et le redresseur 14 qui présentent un raccord d'entrée 50 pour la tension redressée positive et un raccord d'entrée 51 pour la tension négative ainsi qu'un condensateur 52 de filtrage. Le convertisseur à oscillateur bloqué 13 comprend de plus un élément de commutation 53, formé d'un MOSFET dans l'exemple de réalisation, avec un raccord de grille 54, un raccord de source 65 et un raccord de drain 64. Le contrôleur PFC 12 (non représenté) est raccordé au raccord de grille 54. Il peut être raccordé au raccord de grille 54 indirectement via un circuit intermédiaire comprenant des éléments d'attaque supplémentaires. Le condensateur 55 est inhérent à l'élément de commutation 53 et représente par conséquent sa capacité propre qui varie de manière fortement non linéaire avec la tension. Un transformateur 56 avec un enroulement primaire 57 et un enroulement secondaire 58 transporte l'énergie du côté primaire au côté secondaire. Le redresseur 14 présente la diode 59 et le condensateur 63. La diode 59 redresse le courant alternatif généré à l'aide de l'élément de commutation, de sorte qu'une tension respectivement positive et négative est présente aux raccords de sortie 60, 61. Le condensateur 63 sert à lisser la tension continue. Une résistance shunt 66 est raccordée entre le potentiel de masse (raccord de source 65 du MOSFET 53) et le potentiel négatif (raccord d'entrée 51 de la tension négative). Elle est le siège d'une chute de tension proportionnelle au courant qui est mesurée par le contrôleur PFC et utilisée pour la régulation. Le condensateur d'antiparasitage 67 est, dans cette forme de réalisation, avantageusement raccordé non pas au potentiel de masse (raccord de source 65 du MOSFET 53) mais au potentiel négatif (raccord d'entrée 51 de la tension négative). Il est relié par son autre raccord au conducteur de protection PE. Sa capacité est avantageusement de 4,7 nF. Du côté primaire, un circuit de protection 68 est monté en parallèle sur le raccord drain-source de l'élément de commutation 53, il présente un condensateur et une résistance et a pour fonction de limiter les pointes de tension lors des processus de commutation et de convertir en chaleur l'énergie de fuite issue de l'inductance de fuite du côté primaire. Du côté secondaire, un circuit de protection 69 est monté en parallèle sur la diode 59, présente également un condensateur et une résistance et remplit la même fonction du côté secondaire que le circuit de protection 68 du côté primaire. L'élément de commutation 53, qui selon l'invention présente une résistance à l'état passant 0,1 S,, est activé et désactivé à une fréquence de commutation nettement plus élevée (environ 200 kHz) que la fréquence du secteur (380-800 Hz). A l'état activé, il s'établit dans l'enroulement primaire 57 un courant qui, à l'état désactivé de l'élément de commutation 53, charge le condensateur 55. Mais la part essentielle du courant dans l'enroulement primaire 57 est couplée dans l'enroulement secondaire 58 et entraîne la conduction de la diode 59 et la charge du condensateur 63. A l'état désactivé, il existe entre le raccord de drain 64 et le raccord de source 65 de l'élément de commutation 53 la tension redressée entre les raccords 50 et 51 plus la tension aux bornes de l'enroulement primaire 57 du transformateur 56. Cette dernière dépend de la tension de sortie qui se forme aux raccords 60, 61. La tension redressée aux raccords 50 et 51 n'est pas constante mais pulse avec des demi-sinusoïdes variant entre 0 V et la tension maximale, dans un avion environ 160 V de tension de crête. Le contrôleur PFC mesure la tension entre les raccords 50 et 51. C'est seulement lorsque la tension présente ici suit réellement la courbe idéale selon la fig. 4a que le contrôleur PFC peut commander l'élément de commutation 53 de manière à ce qu'une part suffisamment faible d'harmoniques soit générée. Cette courbe est atteinte avec le dispositif d'excitation selon l'invention. Dans la pratique, c.-à-d. dans l'état de la technique, on obtient néanmoins souvent une courbe de tension selon la fig. 4b avec un élément de commutation avec Coss élevé. Avec une telle courbe de tension, le contrôleur PFC ne peut pas éliminer suffisamment les harmoniques. Dans Application Note AN1214 de ST, cette distorsion de la tension d'entrée est imputée à une trop grande valeur de capacité du condensateur 52 dans le circuit primaire. Il a pu être montré dans la présente invention que le principal responsable de la distorsion de la tension d'entrée n'est pas ce condensateur, mais plutôt le couplage insuffisant du côté primaire vers le côté secondaire qui provient essentiellement d'une trop grande capacité inhérente 55 et d'un couplage souvent mauvais dans le transformateur 56. Lorsque la tension secteur redressée diminue, les valeurs de courant dans l'enroulement primaire 57 deviennent aussi très petites. L'énergie stockée dans l'enroulement primaire 57 est alors trop faible pour charger complètement le condensateur 55. De ce fait, la tension à l'enroulement secondaire 58 n'est pas non plus suffisante pour entraîner la conduction de la diode 59. L'énergie n'est pas transmise dans le circuit secondaire (composé de l'enroulement secondaire 58, de la diode 59 et du condensateur 63), mais reste dans le circuit primaire (composé essentiellement du condensateur 55, de l'enroulement primaire 57 et du condensateur 52). La tension entre les raccords 50, 51 ne se dissipe donc pas complètement. Le contrôleur PFC ne peut pas travailler comme prévu et des harmoniques élevés sont générés. Comme il ressort de la fig. 5a, qui montre un détail de la courbe de tension de la fig. 4a, la tension va jusqu'à 0 V. Cela correspond déjà presque à la courbe idéale et permet de réduire nettement les harmoniques. Ceci est obtenu par un transistor avec Rdson 5 0,1 S2 et une capacité propre non linéaire Coss qui est inférieure à 200 pF aux tensions > 200 V. Avec un transistor de Coss plus élevé, on obtient la courbe de tension selon la fig. 5b sur laquelle le point de rebroussement se situe à environ 5 V, de sorte que des harmoniques sont générés. On ne peut pas utiliser une Rdson plus élevée dans des dispositifs d'excitation pour four à induction d'avion car les courants élevés provoqueraient une trop grande dissipation de puissance dans le transistor. La fig. 6a montre le schéma de câblage du transformateur 56. L'enroulement primaire 57 comprend les parties d'enroulement W11 et W12 qui sont câblés en parallèle. L'enroulement secondaire 58 présente les trois enroulements partiels W21, W22 et W23 qui sont couplés en série. Il ressort de la fig. 6b que les parties d'enroulement W21, Wl 1, W22, W12 et W23 sont imbriquées les unes dans les autres dans cet ordre, les parties d'enroulement W11 W23 étant disposées autour d'un noyau en matériau ferrite. Les enroulements sont réalisés en ruban de cuivre. Le transformateur 56 présente un rapport de transformation de 1:1,429 et un rapport de spires de 14:20. - 12 - REVENDICATIONS 1. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion (10), comprenant: a. au moins un raccord pour un réseau de bord, en particulier un réseau de bord polyphasé, b. au moins un redresseur de secteur (1l, 21, 31) raccordable à une phase (P1 P3) d'un réseau de bord, c. un convertisseur (13, 23, 33) placé après ledit au moins un redresseur de secteur (11, 21, 31), qui comprend un élément de commutation (53), d. un contrôleur PFC (12, 22, 32) qui commande ledit au moins un convertisseur, e. un redresseur (14, 24, 34) placé après le convertisseur (13, 23, 33) pour générer une tension de circuit intermédiaire (U4), f. un onduleur (41) raccordé à la tension de circuit intermédiaire (U4), caractérisé par le fait que l'élément de commutation (53) est formé par un élément de commutation (53) ayant une résistance à l'état passant Rds,m 0,1 et une capacité propre (55) de l'élément de commutation (53) 200 pF pour des tensions aux bornes de l'élément de commutation (53) 200 V. 2. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'élément de commutation (53) est formé avec une capacité propre (de sortie) (55) variable avec la tension aux bornes de l'élément de commutation (53) ouvert, la capacité propre (55) diminuant lorsque la tension augmente. 3. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le convertisseur (13, 23, 33) présente des moyens d'isolement électrique. 4. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le convertisseur (13, 23, 33) est formé par un convertisseur à oscillateur bloqué et le moyen d'isolement électrique par un transformateur (56) avec un enroulement primaire et un enroulement secondaire (57, 58), le transformateur présentant une inductance de fuite de moins de 1 H du côté primaire et de moins de 1 H du côté secondaire. 5. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la capacité propre (55) de l'élément de commutation (53) varie de manière non linéaire avec la tension. 6. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le redresseur de secteur (11, 21, 31) est raccordé entre phase (P1, P2, P3) et conducteur neutre (N). 7. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'élément de commutation (53) présente une capacité propre (55) 5000 pF pour des tensions aux bornes de l'élément de commutation (53) ouvert 25 V. 8. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le convertisseur (13, 23, 33) présente un transformateur (56) avec un enroulement primaire et un enroulement secondaire (57, 58), l'enroulement primaire (57) étant formé par le montage en parallèle de plusieurs enroulements partiels (Wi 1, W12) et l'enroulement secondaire (58) par le montage en série de plusieurs enroulements partiels (W21, W22, W23). 9. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les enroulements partiels (W11 W23) des enroulements primaire et secondaire (57, 58) sont enroulés sur un noyau (70) imbriqués les uns dans les autres. 10. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les enroulements (W11 W23) sont réalisés en ruban de cuivre. 11. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le transformateur (56) présente un rapport de transformation compris entre 1:1 et 1:2, de préférence d'environ 1:1,4. 12. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon 35 l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'un condensateur d'antiparasitage (condensateur Y) est raccordé entre le - 14- redresseur de secteur (11, 21, 31), en particulier son potentiel négatif, et un conducteur de protection. 13. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'élément de 5 commutation (53) travaille à une fréquence > 200 kHz, de préférence 250 kHz. 14. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il est prévu pour chaque phase (Pl P3) du réseau de bord un redresseur de secteur (11, 21, 31) avec convertisseur à oscillateur bloqué (13, 23, 33) placé après, contrôleur PFC (12, 22, 32) et redresseur (14, 24, 34) placé après le convertisseur à oscillateur bloqué (13, 23, 33), toutes les tensions de circuit intermédiaire étant interconnectées en une tension de circuit intermédiaire (U4) commune. 15. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le dispositif d'excitation pour four à induction d'avion (10) présente un raccord de sortie (6) pour le raccordement d'au moins une partie d'un circuit oscillant. 16. Dispositif d'excitation pour four à induction d'avion selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'au moins un condensateur (43) est placé après l'onduleur (41). 17. Four à induction d'avion (1) avec plusieurs dispositifs d'excitation pour four à induction d'avion (10) selon l'une des revendications précédentes qui sont commandés par une commande (7) commune.