Brevet FR2879247A1 — publié le 20060616

Chambre de combustion de moteur et piston de moteur à combustion interne permettant un larqe phasage d'injection dans le cycle DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne des configurations de chambres de 5 combustion et de piston. L'invention concerne plus particulièrement une chambre de combustion de moteur et un piston de moteur à combustion interne permettant un large phasage d'injection dans le cycle. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION Lors des injections de combustible à haute pression dans la chambre lo de combustion, le risque d'impact des jets liquides sur le film d'huile du cylindre est important lorsque le piston est relativement loin du point mort haut (donc éloigné du trou d'injection). Or ce phénomène nuit fortement à la durabilité de l'huile, voire même à la fiabilité du moteur. Par ailleurs, ce type d'injection peut aussi provoquer un encrassement de l'huile en cas d'inflammation du jet au is voisinage du cylindre dans lequel coulisse le piston. Un tel encrassement peut donc se produire lors de la phase de détente. Il est connu dans l'art antérieur des solutions à ce problème, consistant à réduire l'angle de cône ou angle de nappe correspondant à l'angle entre les axes des jets d'injecteur sortant par les trous d'injection en vis-à-vis de la tête du piston. L'angle de nappe s'appuie sur les axes des jets projetés par un injecteur à trou, les jets étant répartis autour de l'axe du piston. Ce type de configuration permet certes de centraliser le jet pour éviter des impacts sur l'huile du cylindre mais il devient plus difficile d'exploiter correctement toute la masse de comburant. La paroi du piston sur laquelle sont dirigés les jets définit une cavité formant un bol concave comportant en son centre un téton pointant vers la culasse. Cette paroi du piston guide effectivement chaque jet mais le combustible injecté à haute pression avec un angle d'ouverture réduit du jet ne parvient pas à se mélanger de façon optimale avec les gaz présents au centre de la chambre. Le document EP 1 340 891 ou son équivalent US 6 691 670 proposent des formes de chambre de combustion permettant des injections précoces avec un angle de nappe réduit. Il est possible avec ce type de chambre d'effectuer des injections lorsque le piston est éloigné du point mort haut. Toutefois, la qualité du mélange obtenu n'est pas optimale lorsque l'injection se situe à proximité du point mort haut. Il est connu, par la demande de brevet FR 2 849 900 de la io demanderesse, une chambre de combustion assurant un mélange intime du carburant et du comburant par l'intermédiaire de deux portions concaves successives. Toutefois, l'angle de nappe envisagé est dans ce cas relativement grand et favorise le risque d'impact des jets liquides sur le film d'huile du cylindre. La demande de brevet FR 2 839 114, qui utilise également un grand is angle de nappe compris entre 40 et 100 , ne permet pas de remédier à ce type d'inconvénient. II existe donc un besoin pour des solutions sans risque d'altération de l'huile du cylindre permettant d'améliorer le mélange dans la chambre de combustion d'un moteur à combustion interne à injection directe, de façon à diminuer les émissions polluantes et augmenter la puissance spécifique du moteur. DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION La présente invention a donc pour objet de pallier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur en proposant une chambre de combustion de forme adaptée pour permettre d'optimi:ser le mélange comburant/carburant tout en conservant un angle de nappe réduiit. Ce but est atteint par une chambre de combustion de moteur à combustion interne à injection directe, formée par un cylindre dans lequel un piston est apte à coulisser, ledit cylindre étant obturé par une portion de culasse disposée au regard d'une paroi libre du piston, ladite paroi libre du piston comprenant une cavité formant un bol concave comportant un téton central pointant vers la portion de culasse et une partie périphérique entourée par une zone de chasse annulaire, ladite portion de culasse comportant un injecteur central en saillie pour injecter du carburant contre ladite partie périphérique, caractérisée en ce que l'injecteur central est agencé pour délivrer, lorsque le piston est situé entre le point mort haut et une distance intermédiaire déterminée d'éloignement du piston par rapport à ce point mort haut, des jets de carburant selon un angle de nappe déterminé suffisamment io faible pour que ledit bol concave entoure la base du cône formé par la nappe de jets lorsque le piston est à ladite distance intermédiaire, ladite partie périphérique du bol comprenant sur une partie extérieure distante du téton central des moyens pour permettre l'éclatement des jets de carburant injectés contre ladite partie périphérique selon ledit angle de nappe déterminé. ls Selon une autre particularité, ladite partie périphérique comporte: une portion concave principale joignant le téton central pour guider de façon centrifuge et/ou centripète au moins un jet de carburant issu de l'injecteur central; - en position adjacente externe à la portion concave principale, des 20 moyens d'éclatement du jet de carburant guidé par la portion concave principale pour décoller le jet de la partie périphérique; et - une portion supérieure joignant ladite chasse annulaire pour contenir les jets de carburant dans un volume situé entre la portion concave principale et ladite portion de culasse. Ainsi, le mélange carburant/comburant est rendu homogène par éclatement du jet guidé dans le bol et le carburant est maintenu confiné à distance des parois huileuses du cylindre. Selon une autre particularité, 1angle de nappe de l'injecteur central est inférieur ou égal à 100 et de préférence inférieur à 40 , l'angle de nappe et le 30 diamètre du bol concave étant déterminés pour que les jets de carburant soient injectés contre ladite partie périphérique dans une position du piston pour laquelle le rapport C/D est de l'ordre de 0,5 où C est la distance entre l'extrémité libre du piston et l'injecteur central et D le diamètre interne du cylindre. L'invention permet donc d'assurer un bon mélange entre carburant et comburant même pour une injection précoce ou tardive, l'angle de nappe étant suffisamment réduit pour qu'il n'y ait pas de risque d'impact des jets liquides sur le film d'huile du cylindre. Selon une autre particularité, les moyens d'éclatement du jet io comprennent au moins un décrochement formé dans ladite partie périphérique en vis-à-vis du sommet du téton central. Selon une autre particularité, le piston possède un axe central de symétrie et la portion concave principale comprend en association avec le téton central un profil de révolution en W par rapport à l'axe central du piston, la is portion concave principale ayant de part et d'autre de l'axe central XX' une section transversale en U, une première extrémité du U formant par rapport à l'axe central du piston un premier angle égal à la moitié de l'angle au sommet du téton central, la seconde extrémité du U formant par rapport à l'axe central du piston un second angle sensiblement égal audit premier angle. Selon une autre particularité, les moyens d'éclatement du jet comprennent au moins un décrochement formé par une portion sortante et une portion réentrante, ladite portion réentrante formant un tronc de cône de génératrice ayant avec l'axe central du piston un angle sensiblement égal audit second angle, la portion sortante et la portion réentrante formant entre elles un angle compris entre 70 et 140 . Selon une autre particularité, ledit décrochement forme sur une bordure externe de la portion concave principalle une arête dont la distance par rapport à ladite portion supérieure de la partie périphérique du bol est inférieure au tiers de la profondeur du bol concave. Selon une autre particularité, le téton central a une hauteur déterminée au moins égale à la moitié de la profondeur du bol concave. Selon une autre particularité, le décrochement est sensiblement annulaire et continu pour former un périmètre autour de la portion concave 5 principale. Selon une autre particularité, la distance correspondant à la hauteur du décrochement dans le bol concave est comprise entre un dixième et un quart de la profondeur du bol. Un autre but de l'invention est de proposer un piston du type utilisé io dans une chambre de combustion qui a une forme spécifiquement adaptée pour permettre d'optimiser le mélange comburant/carburant en limitant le risque d'impact des jets liquides sur le film d'huile du cylindre. Ce but est atteint par un piston pour chambre de combustion du type susmentionné, ayant un axe central de symétrie et étant agencé pour se déplacer en translation selon cet axe central, comprenant une paroi supérieure et comprenant une cavité formant un bol concave comportant un téton central et une partie périphérique entourée par une zone de chasse annulaire, caractérisé en ce que ladite partie périphérique comporte: une portion concave principale joignant le téton central; - en position adjacente externe à la portion concave principale, des moyens d'éclatement d'un jet de carburant guidé par la portion concave principale pour décoller ledit jet de la partie périphérique; et - une portion supérieure joignant ladite chasse annulaire. L'invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale d'une chambre de combustion selon l'invention, - la figure 2 représente une vue analogue à celle de la figure 1 reportant certaines caractéristiques du piston selon l'invention, - la figure 3 représente une vue schématique d'un piston utilisé dans l'art antérieur pour des angles d'injection réduits, - la figure 4 est une vue analogue à celle de la figure 1 représentant une injection précoce ou tardive, - la figure 5 est une vue schématique partielle en coupe longitudinale d'un mode de réalisation de l'invention, et - la figure 6 est une vue analogue à celle de la figure 1 représentant lo une injection proche du point mort haut. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION La figure 1 illustre une chambre de combustion conforme à l'invention destinée à un moteur à combustion interne du type à injection directe. Cette is chambre est délimitée par un cylindre (10) et une portion de culasse (12) d'une culasse à front plat d'un moteur. Le piston (40) est apte à coulisser dans le cylindre (10) obturé par la portion de culasse (12), cette dernière étant disposée au regard d'une paroi libre du piston (40). L'axe de translation du piston dans le cylindre (10) se confond avec l'axe central XX' de symétrie du piston (40). Dans le mode de réalisation préféré de l'invention, la paroi supérieure ou paroi libre du piston (40) est usinée autour de l'axe central XX' du piston (40) et comprend une cavité formant un bol concave (14). Un téton central (42) en saillie dont l'axe de symétrie est confondu avec l'axe central XX' du piston (40) est prévu dans ce bol (14). Comme illustré à la figure 1, le téton central (42) pointe vers la portion de culasse (12), tandis qu'un injecteur central (2) en saillie de la portion de culasse (12) est situé au regard dudit téton (42) selon l'axe XX'. Dans des variantes de réalisation, l'injecteur (2) peut aussi être faiblement décalé par rapport à l'axe central XX' du piston (40). L'injecteur (2) comporte au moins un trou d'injection pour injecter au moins une nappe de jets de carburant micronisé dans la chambre de combustion et est plus précisément agencé pour diriger des jets (20) de carburant contre une partie périphérique (44) du bol (14) entourant le téton central (42). Cette partie périphérique (44) est entourée par s une zone de chasse annulaire (45) et comporte principalement une portion concave (141) joignant le téton central (42) pour guider au moins un jet de carburant issu de l'injecteur central (2). Ce guidage (3) du jet (20) peut être réalisé de façon centrifuge comme dans l'exemple des figures 1, 5 et 6 pour une position du piston (40) relativement proche du point mort haut ou de façon o centripète comme dans l'exemple de la figure 4 correspondant à un cas d'injection précoce ou tardive. Ladite portion concave principale (141) peut comporter, en section transversale, un axe de symétrie coaxial avec une direction d'injection de l'injecteur central (2) en un point de la course du piston (40) situé entre le point mort haut et le point mort bas. Le guidage (3) du jet (20) peut alors être à la fois centrifuge et centripète pour une telle position intermédiaire du piston (40) dans le cylindre (10) pour laquelle les jets (20) de carburant sont dirigés vers le fond du bol (14). L'injecteur central (2) est agencé pour délivrer, lorsque le piston (40) est situé entre le point mort haut et une distance intermédiaire déterminée d'éloignement du piston par rapport à ce point mort haut, des jets de carburant selon un angle de nappe (b) réduit déterminé, par exemple inférieur à 40 . Cet angle (b) est choisi suffisamment faible pour que ledit bol concave (14) puisse complètement entourer la base du cône formé par la nappe de jets lorsque le piston (40) est à ladite distance intermédiaire. Autrement dit, les injections les plus précoces et les plus tardives se produisent à une distance d'éloignement du piston (40) inférieure ou égale à cette distance intermédiaire qui est la distance maximale où se produit l'injection. Ladite partie périphérique (44) du bol (14) comprend sur une partie extérieure distante du téton central (42) des moyens (142) pour permettre l'éclatement des jets de carburant injectés contre 3o ladite partie périphérique (44) selon ledit angle de nappe (b) déterminé. La partie périphérique (44) du piston (40) selon l'invention comporte de manière spécifique, en position adjacente externe à la portion concave (141), des moyens (142) d'éclatement du jet de carburant guidé par la portion concave (141). Comme illustré aux figures 1, 5 et 6, ces moyens (142) d'éclatement de jet de carburant permettent de décoller le jet de la partie périphérique (44). L'éclatement (30) du jet se produit donc en bordure extérieure de la portion concave (141). En référence à la figure 1, une portion annulaire supérieure (143) de ladite partie périphérique (44) est formée de façon par exemple sensiblement perpendiculaire à la chasse annulaire (45) io pour contenir les jets de carburant dans un volume (V, figure 2) situé entre la portion concave (141) et ladite portion de culasse (12). La portion concave (141) entourant le téton central (42) possède, en section transversale, une forme concave curviligne et forme une portion concave principale de la partie périphérique (44) du bol (14), tandis que les is moyens (142) d'éclatement de jet peuvent consister en une concavité secondaire adjacente à ladite portion concave (141) principale. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, les moyens (142) d'éclatement du jet comprennent au moins un décrochement radial (6) vers l'extérieur formé dans ladite partie périphérique (44) en vis-à-vis du sommet du téton central (42), comme illustré aux figures 1 et 2. En variante, des aspérités ou des saillies de faible dénivelé peuvent être utilisées pour faire décoller le jet et l'éclater. La portion concave principale (141) comprend deux moitiés symétriques par rapport à l'axe central XX' du piston (40) ayant chacune une section transversale en U. Une première extrémité du U forme par rapport à l'axe central XX' du piston (40) un premier angle égal à la moitié de l'angle (a, figure 1) au sommet du téton (42) central, tandis que la seconde extrémité du U forme par rapport à l'axe central XX' du piston (40) un second angle (e) sensiblement égal audit premier angle. Autrement dit chacune des moitiés symétriques de la portion concave principale (141) comporte, en section transversale comme représenté dans les figures, un axe de symétrie qui peut être parallèle à la direction d'injection des jets de carburant. L'angle de nappe (b) peut être inférieur ou égal à l'angle (f, figure 4) du cône formé par les axes de symétrie de la portion concave principale (141). En référence à la figure 5, les moyens (142) d'éclatement du jet peuvent comprendre au moins un décrochement formé par une portion s sensiblement droite sortante (51) et une portion sensiblement droite réentrante (52). Ces portions (51, 52) forment entre elles un angle par exemple compris entre 70 et 140 . Dans un mode de réalisation de l'invention avec un décrochement formé par une portion sortante (51) et une portion réentrante (52), ladite portion réentrante (52) est conformée par exemple en tronc de cône lo dont la génératrice forme avec l'axe central XX' du piston (40) un angle sensiblement égal audit second angle (e, figure 1). La configuration des moyens d'éclatement (142) de jet est prévue pour éviter des déviations de jet de carburant vers les parois du cylindre (10). La portion réentrante (52) est prolongée par la portion supérieure (143) qui rejoint la zone de chasse annulaire (45). Cette portion supérieure de la partie périphérique (44) du bol (14) est sensiblement parallèle à l'axe central XX' du cylindre et suffisamment étendue pour que les moyens d'éclatement (142) ne soient pas trop proche de la zone de chasse annulaire (45). En référence à la figure 2, le décrochement (6) forme sur une bordure externe de la portion concave principale (141) une arête dont la distance (50) par rapport à ladite portion supérieure (143) est inférieure au tiers de la profondeur (140) du bol (14). Autrement dit, le décrochement (6) formé à l'intérieur du bol (14) est dimensionné de façon réduite. Cela permet notamment de minimiser la fragilisation du piston (40) au niveau de cette arête. A titre d'exemple non limitatif la distance (50) correspondant à la hauteur du décrochement (6) est comprise entre un dixième et un quart de la profondeur (140) du bol (14). Le décrochement (6) est par exemple continu pour former un périmètre autour de la portion concave principale (141). En variante, un ou plusieurs décrochements sont disposés uniquement sur la trajectoire de chacun des jets d'injection. 2879247 io La figure 6 illustre le cas des injections proches du point mort haut. Pour ce type d'injection, le guidage du jet est assuré de façon centrifuge grâce à la présence d'un téton central (42) de dimensions relativement importantes. L'angle (a, figure 1) au sommet du téton (42) central peut être compris entre 20 et 100 est par exemple supérieur à l'angle de nappe (b). A titre d'illustration, le téton central (42) a une hauteur déterminée (H, figure 2) au moins égale à la moitié de la profondeur (140) du bol concave (14). Le mélange comburant/carburant est donc également optimisé pour de telles d'injections proches du point mort haut. A titre de comparaison, le type de bol utilisé dans io l'art antérieur pour recevoir des jets de carburant injectés avec des angles réduits, comme illustré à la figure 3, ne permet pas d'obtenir une qualité de mélange aussi bonne que lorsqu'on utilise une chambre de combustion traditionnelle, avec un piston peu profond et un angle de nappe important au moins égale à 140 . En effet le guidage (3') de jet plaque le jet contre la is concavité du bol, de sorte qu'une quantité non négligeable d'hydrocarbure peut rester imbrûlée. Dans le mode de réalisation de la figure 1, l'angle de nappe (b) de l'injecteur central (2) est inférieur ou égal à 100 , et peut être préférentiellement inférieur à 40 . L'angle de nappe (b) et le diamètre du bol concave (14) sont déterminés pour que les jets de carburant soient injectés contre ladite partie périphérique (44) du bol (14) dans une position du piston (40) pour laquelle le rapport C/D entre la distance C entre l'extrémité libre du piston (40) et l'injecteur central (2) et le diamètre interne D du cylindre (10) est par exemple de l'ordre de 0,5. Cela signifie que pour des positions relativement éloignées du point mort haut, les jets de carburant ne seront pas directement projetés sur la zone de chasse annulaire (45). La figure 4 illustre un cas limite d'injection précoce ou tardive où le rapport C/D vaut 0,6. On comprend qu'un dimensionnement adapté du diamètre du bol (14) permet d'éviter les risques de projections de carburant sur les parois du cylindre (10). On comprend qu'un piston (40) conçu selon l'invention comprend de manière spécifique sur la partie dite périphérique (44) du bol (14) non seulement lesdits moyens (142) d'éclatement de jet de carburant mais aussi une portion supérieure (143) joignant ladite chasse annulaire (45) pour contenir des jets de carburant projetés sur ladite partie périphérique (44). Les jets peuvent être ainsi contenus dans un volume (V) défini constitué d'un premier volume délimité par la portion concave principale (141) et d'un second volume formé par le prolongement cylindrique dudit premier volume selon un axe parallèle à l'axe de translation XX' du piston (40). Un des avantages du piston (40) selon l'invention est de permettre l'utilisation des angles d'injection réduits tout en évitant de dégrader la qualité du mélange carburant/comburant. Contrairement aux chambres de combustion de l'art antérieur, le jet envoyé avec un angle (b) réduit ne reste pas plaqué sur la surface du piston. Il est ainsi obtenu un fort mélange entre air (ou air + recirculation des gaz d'échappement) et carburant malgré la forte interaction entre le jet et le piston qu'impose l'angle d'injection réduit. Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine défini par la portée des revendications jointes, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus. REVENDICATIONS 1. Chambre de combustion de moteur à combustion interne à injection directe, formée par un cylindre (10) dans lequel un piston (40) est apte à coulisser, ledit cylindre (10) étant obturé par une portion de culasse (12) disposée au regard d'une paroi libre du piston (40), ladite paroi libre du piston (40) comprenant une cavité formant un bol concave (14) comportant un téton central (42) pointant vers la portion de culasse (12) et une partie périphérique (44) entourée par une zone de chasse annulaire (45), ladite portion de culasse (12) comportant un injecteur central (2) en saillie pour injecter du carburant lo contre ladite partie périphérique (44), caractérisée en ce que l'injecteur central (2) est agencé pour délivrer, lorsque le piston (40) est situé entre le point mort haut et une distance intermédiaire déterminée d'éloignement du piston par rapport à ce point mort haut, des jets de carburant selon un angle de nappe (b) déterminé suffisamment faible pour que ledit bol concave (14) entoure la base du cône formé par la nappe de jets lorsque le piston (40) est à ladite distance intermédiaire, ladite partie périphérique (44) du bol (14) comprenant sur une partie extérieure distante du téton central (42) des moyens (142) pour permettre l'éclatement des jets de carburant injectés contre ladite partie périphérique (44) selon ledit angle de nappe (b) déterminé. 2. Chambre de combustion selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite partie périphérique (44) comporte: une portion concave principale (141) joignant le téton central (42) pour guider de façon centrifuge et/ou centripète au moins un jet de carburant issu de l'injecteur central (2) ; en position adjacente externe à la portion concave principale (141), des moyens (142) d'éclatement du jet de carburant guidé par la portion concave principale (141) pour décoller le jet de la partie périphérique (44) ; et une portion supérieure (143) joignant ladite chasse annulaire (45) pour contenir les jets de carburant dans un volume (V) situé entre la portion concave principale (141) et ladite portion de culasse (12). 3. Chambre de combustion selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle l'angle de nappe (b) de l'injecteur central (2) est inférieur ou égal à 100 et de préférence inférieur à 40 , l'angle de nappe (b) et le diamètre du bol concave (14) étant déterminés pour que les jets de carburant soient injectés contre ladite partie périphérique (44) dans une position du piston (40) pour laquelle le rapport C/D est de l'ordre de 0, 5 où C est la distance entre l'extrémité libre du piston (40) et l'injecteur central (2) et D le diamètre interne du cylindre (10). 4. Chambre de combustion selon une des revendications 1 à 3, dans laquelle les moyens (142) d'éclatement du jet comprennent au moins un décrochement radial (6) vers l'extérieur formé dans ladite partie périphérique (44) en vis-à-vis du sommet du téton central (42). 5. Chambre de combustion selon une des revendications 2 à 4, dans laquelle le piston (40) possède un axe central XX' de symétrie et la portion concave principale (141) comprend en association avec le téton central (42) un profil de révolution en W par rapport à l'axe central XX' du piston (40), la portion concave principale (141) ayant de part et d'autre de l'axe central XX' une section transversale en U, une première extrémité du U formant par rapport à l'axe central XX' du piston (40) un premier angle égal à la moitié de l'angle (a) au sommet du téton (42) central, la seconde extrémité du U formant par rapport à l'axe central XX' du piston (40) un second angle (e) sensiblement égal audit premier angle. 6. Chambre de combustion selon la revendication 5, dans laquelle les moyens (142) d'éclatement du jet comprennent au moins un décrochement formé par une portion sortante (51) et une portion réentrante (52), ladite portion réentrante (52) formant un tronc de cône de génératrice ayant avec l'axe central XX' du piston (40) un angle sensiblement égal audit second angle (e), la portion sortante (51) et la portion réentrante (52) formant entre elles un angle compris entre 70 et 140 . 7. Chambre de combustion selon une des revendications 4 à 6, dans laquelle ledit décrochement (6) forme sur une bordure externe de la portion concave principale (141) une arête dont la distance (50) par rapport à ladite portion supérieure (143) de la partie périphérique du bol est inférieure au tiers de la profondeur (140) du bol concave (14). 8. Chambre de combustion selon une des revendications 1 à 7, dans laquelle le téton central (42) a une hauteur déterminée (H) au moins égale à la 10 moitié de la profondeur (140) du bol concave (14). 9. Chambre de combustion selon une des revendications 4 à 8, dans laquelle le décrochement (6) est sensiblement annulaire et continu pour former un périmètre autour de la portion concave principale. 10. Chambre de combustion selon une des revendications 4 à 9, dans laquelle la distance (50) correspondant à la hauteur du décrochement (6) dans le bol concave (14) est comprise entre un dixième et un quart de la profondeur (140) du bol (14). 11. Piston (40) spécifiquement adapté pour une chambre de combustion du type selon une des revendications 1 à 10, ayant un axe central XX' de symétrie et étant agencé pour se déplacer en translation selon cet axe central XX', comprenant une paroi supérieure et comprenant une cavité formant un bol concave (14) comportant un téton central (42) et une partie périphérique (44) entourée par une zone de chasse annulaire (45), caractérisé en ce que ladite partie périphérique (44) comporte: une portion concave principale (141) joignant le téton central (42) ; en position adjacente externe à la portion concave principale (141), des moyens (142) d'éclatement d'un jet de carburant guidé par la portion concave principale (141) pour décoller ledit jet de la partie périphérique (44) ; et une portion supérieure (143) joignant ladite chasse annulaire (45). 12. Piston selon la revendication 11, dans lequel les moyens (142) d'éclatement de jet comprennent au moins un décrochement radial (6) vers l'extérieur formé dans ladite partie périphérique (44) en vis-à-vis du sommet du téton central (42).