Brevet FR2881788A1 — publié le 20060811

Le secteur technique de la présente invention est celui des dispositifs d'extraction de liquides des gisements géologiques, de type hydrocarbures. Il est connu à ce jour d'extraire des liquides du sol, par exemple des hydrocarbures, reposants dans des gisements souterrains pouvant se trouver à plusieurs kilomètres dans la terre. Après forage d'un trou depuis la surface jusqu'au gisement où repose le liquide à extraire, on consolide ce trou au fur et à mesure du forage avec des tuyaux de diamètre l0 dégressif. L'ensemble de ces tuyaux constitue une enveloppe. Dans la zone productrice, vers l'extrémité enfouie, cette enveloppe est percée d'un certain nombre d'orifices afin d'offrir un accès au fluide vers le tube de production. Cette partie percée est désignée par le terme crépine ou drain suivant sa longueur. Un tuyau de diamètre constant et inférieur à celui de l'enveloppe est introduit dans l'enveloppe précédente afin d'atteindre le fond du trou pour pomper le liquide jusqu'à la surface. Ce tuyau est donc un tuyau d'extraction. Un problème fréquemment rencontré est la faible valeur du débit absolu ou total du puits. Ce débit est lié à plusieurs facteurs, mais c'est essentiellement la viscosité du liquide extrait qui pose problème. Ce liquide est d'autant plus visqueux que sa température est faible. Selon la composition des liquides à extraire, un autre problème peut apparaître. Dans le cas d'un liquide contenant des fractions pouvant se solidifier, par exemple des paraffines ou des asphaltènes, ces fractions ont tendance à se solidifier et ceci d'autant plus que la température baisse. Ces fractions tendent à se déposer et viennent alors progressivement obturer les orifices de la zone productrice, au niveau de l'enveloppe, et dans le gisement lui-même au voisinage de l'enveloppe. On constate donc que la viscosité élevée et les dépôts solides conduisent à des ralentissements dudit débit, ce qui augmente le coût de la production par unité de volume, pouvant conduire à la fermeture d'un puits. Il est connu que l'injection de chaleur dans un puits de pétrole favorise l'écoulement dans la roche productrice et à travers la crépine ou drain. La chaleur agit de deux façons: elle diminue la viscosité du pétrole brut favorisant ainsi son écoulement et elle empêche la formation de dépôts, paraffines et asphaltènes, voire les fait fondre si des dépôts antérieurs à l'injection de chaleur existaient. Afin de remédier à ce problème, on a déjà appliqué plusieurs solutions. On peut se référer aux brevets US-2757738 et US-4344485. Une solution consiste à injecter, par l'intermédiaire du Io tuyau d'extraction, de la vapeur d'eau sous pression. Plusieurs inconvénients apparaissent. Compte tenu de la longueur importante d'un puits, pouvant atteindre plusieurs kilomètres, il est difficile de garantir que la vapeur arrive chaude au fond du puits. De plus, l'utilisation du tuyau d'extraction à cet usage nécessite un arrêt complet de la production durant cette phase. Cette méthode présente les inconvénients d'une production discontinue (connue sous le vocable anglais Huff n' Puff). Une autre solution consiste à injecter dans la zone réservoir un solvant des fractions lourdes. Un inconvénient est la nécessité de prévoir la logistique autour de ce solvant: approvisionnement, stockage... Un autre inconvénient réside dans le fait que l'action chimique du solvant ne porte que sur certaines fractions. Au contraire, les autres méthodes agissant par apport de chaleur ont un double effet. Elles agissent sur les dépôts et sur la fluidité du liquide réchauffé, augmentant ainsi le débit extractible et l'efficacité de l'extraction. Une autre solution par apport de chaleur consiste à disposer, au niveau du fond du puits, un réchauffeur. Ce réchauffeur est avantageusement une résistance électrique. La difficile diffusion de cette puissance thermique engendre des températures très importantes. Il se pose alors des problèmes de choix des matériaux, tant pour la résistance, que pour l'extrémité de l'enveloppe et/ou du tuyau d'extraction. Compte tenu de sa localisation en fond de puits, il est délicat de réaliser une telle résistance fiable et aisément maintenable. Pour des raisons de sécurité enfin, il est délicat d'apporter de grandes quantités d'énergie électrique en fond de puits. Le but de la présente invention est de fournir un système d'amélioration de la productivité d'un puits et d'augmentation des réserves récupérables en envoyant de la chaleur dans le réservoir sans un apport d'énergie important, simple à mettre en oeuvre et permettant d'obvier les inconvénients précités. L'invention a donc pour objet un procédé d'extraction l0 d'hydrocarbures permettant d'accélérer la production du gisement d'un puits et d'en augmenter la quantité cumulée d'hydrocarbures, caractérisé en ce qu'on fait circuler un fluide chaud afin de porter localement à un potentiel de température supérieur la zone productrice par conduction pour fluidifier les hydrocarbures, par l'intermédiaire d'une conduite calorifugée, le fluide chaud étant mélangé aux hydrocarbures extraits au niveau de la zone productrice et on récupère en surface le mélange ainsi formé à l'aide d'un tuyau d'extraction. Cette circulation permet d'augmenter le potentiel de température du fonds de puits et ainsi d'élargir fictivement le diamètre de la crépine ou drain et donc d'augmenter la production et les réserves récupérables. L'invention concerne également une installation d'extraction d'hydrocarbures, à travers un forage reliant la surface à un gisement, comprenant une enveloppe sensiblement cylindrique consolidant ledit forage et un tuyau d'extraction logé à l'intérieur de ladite enveloppe, laquelle est prolongée par une crépine ou drain, caractérisée en ce qu'elle comprend une chaudière de production de fluide chaud, une canalisation isolée thermiquement reliant la chaudière au gisement permettant d'envoyer le fluide chaud depuis la surface vers le gisement au niveau d'une zone de production pour obtenir un mélange fluide d'hydrocarbures et une unité de récupération du mélange fluide par l'intermédiaire du tuyau d'extraction. Selon une caractéristique, la canalisation est insérée dans l'espace disponible entre l'enveloppe et le tuyau d'extraction. Selon une autre caractéristique, la canalisation est insérée dans le tuyau d'extraction. Selon encore une autre caractéristique, le fluide chaud 5 est un dissolvant des paraffines et/ou asphaltènes ou un fluidifiant des hydrocarbures. Selon encore une autre caractéristique, le fluide chaud est le mélange fluide extrait et chauffé. Selon encore une autre caractéristique, la canalisation est constituée d'un premier tube interne entouré d'un second tube externe concentrique et d'un isolant logé dans l'espace compris entre les deux tubes. Selon encore une autre caractéristique, l'isolant est un matériau pulvérulent et en ce qu'une pression réduite est établie dans l'espace compris entre les deux tubes. Selon encore une autre caractéristique, l'isolant est constitué d'une feuille réflectrice sur laquelle est déposée une poudre, ladite feuille réflectrice étant enroulée en spirale sur elle-même. Selon encore une autre caractéristique, ladite poudre présente une granulométrie sensiblement égale à 40 m, des pores dont la taille est de l'ordre de grandeur du libre parcours moyen des molécules du gaz dans lequel elle est placée et une densité comprise entre 50 et 150 kg/m3. Avantageusement, une pression comprise entre 10-2 et 1 mbar est maintenue entre les deux tubes de la canalisation. Selon encore une autre caractéristique, la canalisation comprend, entre les deux tubes, des écarteurs constitués d'un matériau microporeux compressé, disposés régulièrement le long de la canalisation, assurant un renfort contre l'écrasement de l'isolant. Selon encore une autre caractéristique, le fluide est chauffé dans la canalisation à l'aide d'un conducteur électrique. Un avantage du dispositif selon l'invention réside dans l'apport de chaleur jusqu'au fond du puits, agissant ainsi, tant sur les paraffines ou asphaltènes qu'il fait fondre, que sur le liquide qu'il réchauffe au niveau du fond du puits et de l'environnement proche de l'extrémité de l'enveloppe, afin de le fluidifier pour augmenter le débit extrait, tout en assurant une continuité de la production. Un autre avantage du dispositif selon l'invention est 5 d'être mis en oeuvre sans nécessiter l'arrêt de la production pendant son utilisation. Un autre avantage du dispositif selon l'invention en relation avec la réutilisation du liquide extrait est d'éviter toute la logistique lourde liée à l'utilisation d'un Io produit exogène. Un autre avantage du dispositif selon l'invention, lié à la réutilisation du liquide extrait, est de ne pas polluer le gisement. Un autre avantage encore de l'invention réside dans la possibilité de faire fondre les paraffines et les asphaltènes afin de déboucher aussi bien les pores de la zone productrice que les orifices de la crépine ou drain. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description détaillée donnée ci-après à titre indicatif en relation avec des dessins sur lesquels: - la figure 1 illustre un exemple de réalisation d'une installation selon l'invention, la figure 2 présente une autre réalisation de 25 l'installation, - la figure 3 est une coupe d'un exemple de réalisation d'une canalisation, et - la figure 4 est une coupe d'un autre exemple de réalisation d'une canalisation. Un puits de pétrole est le plus généralement constitué de deux parties essentielles, une conduite extérieure (désignée par le vocable anglais casing) chargée de consolider la paroi extérieure du puits dans le terrain et un tuyau interne (désignée par le vocable anglais tubing) permettant la remontée du pétrole en surface. Une crépine ou drain remplit deux fonctions: elle assure la filtration du pétrole brut extrait qui remonte vers la surface et elle empêche l'effondrement du trou foré dans la zone productrice. Différentes vannes manuelles et automatiques assurent les étanchéités et la sécurité du puits vis à vis de l'extérieur. Comme indiqué antérieurement, on réalise un chauffage de la zone productrice par conduction et il faut s'assurer que la quantité d'énergie diffusée par conduction dans le réservoir est suffisamment importante pour contrebalancer l'arrivée de frigories apportées par les hydrocarbures produits. On estime que l'ordre de grandeur de production d'hydrocarbures doit être inférieur à 3 barils environ par Io jour et par mètre de crépine ou drain pour que l'apport de chaleur soit efficace. La conduction thermique d'une roche réservoir est comprise entre 0, 7 et 3 W/m. C. Pour que la chaleur s'écoule de la crépine ou drain vers la roche réservoir, il faut que le débit du brut soit inférieur à 3 barils par jour et par mètre de crépine ou drain. Ce débit est faible et à titre d'ordre de grandeur, un puits dans un réservoir de 10 mètres de hauteur pourra produire de 5 à 30 barils par jour. S'il sera facile d'augmenter par chauffage la production de 5 barils par jour de 30 à 50%, à 30 barils par jour, l'apport de chaleur sera pratiquement inefficace sauf s'il s'agit de faire fondre très localement des paraffines ou autres asphaltènes, ce qui pourra être réalisé en diminuant momentanément la production pour laisser la chaleur pénétrer le réservoir. A titre d'ordre de grandeur, dans un puits vertical et pour une production de base de 10 barils par jour, il convient d'injecter au minimum une quantité de chaleur de l'ordre de 2 kW. Les pertes thermiques minimales d'une conduite de 1000 mètres de long sont avec un isolant poreux sous pression réduite comprise entre 2 et 5 kW pour les écarts de températures souhaités. On voit que la puissance à injecter devra être de l'ordre de la vingtaine de kW pour que les pertes thermiques le long de la conduite d'injection laissent le fluide injecté à une température suffisamment élevée (par exemple 150 C) au niveau de la crépine. Lorsque le débit de la zone productrice est supérieur à 3 barils par jour et par mètre de crépine ou drain, l'apport de frigories venant du fluide s'écoulant de la zone productrice vers la crépine ou drain est supérieur à la quantité de chaleur transmise par conduction par cette crépine ou drain, ce qui réduit l'intérêt de l'invention dans ce domaine de productivité. Selon la figure 1, on a représenté une vue globale d'une installation 1 conforme à la présente invention dans un puits d'extraction 2 de liquide 3. Dans cette réalisation, le puits est vertical. Afin d'extraire ce liquide 3 présent sous terre l0 dans une poche géologique ou gisement de fond 4, on fore un trou 5 sensiblement vertical, reliant la surface 6 au gisement de fond 4. au fur et à mesure de la progression du forage du trou 5, qui peut atteindre des longueurs de plusieurs kilomètres. Le trou 5 est consolidé par l'insertion de segments cylindriques d'une enveloppe 6. Ces segments sont insérés les uns après les autres de façon connue, les suivants passant dans les précédents. La succession de ces segments constitue l'enveloppe 6 qui présente une forme sensiblement tubulaire de diamètre lentement décroissant avec la profondeur, dont l'ordre de grandeur est de 7'4 (19 cm). Cette façon de faire est tout à fait classique et n'a pas à être décrite plus longuement. L'extrémité de cette enveloppe 6 est munie de perforations radiales 7 à son extrémité basse dans le gisement de fond 5 et ces perforations permettent l'entrée du liquide 3 dans l'enveloppe 6. Cette partie de l'enveloppe est appelée communément crépine 18a. Dans cette enveloppe, on dispose un tuyau 8 de pompage avec un espace libre entre l'enveloppe 6 et le tuyau de pompage 8. Il relie l'extrémité basse de l'enveloppe 6 au niveau du gisement de fond 5 où il collecte le liquide 3 pour le remonter à la surface. Ce tuyau 8 est prolongé par une conduite 9 de surface permettant de recueillir dans un réservoir 10 le mélange fluide. Un pompage additionnel peut être assuré de façon connue par une pompe 11, ou unité de pompage, disposée par exemple au voisinage du réservoir 10. Le diamètre du tuyau de pompage 8 est classiquement égal à 4- (10 cm). Une canalisation 12 additionnelle est disposée dans l'enveloppe 6 pour assurer l'injection d'un fluide chaud au fond du puits, au niveau du gisement de fond 5. Cette canalisation 12, compte tenu de l'espace disponible, présente un diamètre externe de l'ordre de 2"1/2 (un peu plus de 6 cm). Ce diamètre doit encore être réduit pour réaliser toutes les fonctions de protection mécanique et thermique de la canalisation 12 et du mélange fluide 3. Cette canalisation 12 est prolongée par une conduite 13 extérieure débouchant dans le réservoir 10. Le long de la conduite 13, on incorpore une l0 chaudière 14, et une pompe 15 d'injection. Cette pompe 15 prélève une fraction de mélange fluide dans le réservoir 10. On réalise ainsi une circulation continue entre le gisement 5 et le réservoir 10. Une pompe à vide 16 est prévue pour faire un vide partiel dans l'espace annulaire de la conduite 12. La chaudière 14 et les pompes 15 et 16 peuvent être placés en n'importe quel autre point de la conduite. Sur la figure, la canalisation 12 est insérée dans l'espace disponible entre l'enveloppe 6 et le tuyau d'extraction 8 mais elle peut être insérée dans le tuyau d'extraction 8. Le fluide ainsi injecté au fond 5 peut agir chimiquement ou thermiquement. Son activité chimique peut être dissolvante afin de limiter, diminuer ou supprimer les dépôts, telles des paraffines ou des asphaltènes, qui lors de leur solidification viendraient se déposer aux abords des perforations 7 de l'enveloppe 6, jusqu'à venir les obturer. Un tel solvant peut être par exemple du xylène, du propane, du dioxyde de carbone ou tout autre corps équivalent. L'action chimique peut aussi être fluidifiante. Un fluidifiant agira ainsi en empêchant l'épaississement et le dépôt, mais aussi en fluidifiant le liquide 3 au niveau du gisement de fond 5 à proximité de l'extrémité de l'enveloppe 6, facilitant ainsi l'extraction du liquide 3 et permettant d'augmenter le débit d'extraction. L'injection d'un tel dissolvant ou fluidifiant peut avantageusement être effectué après augmentation de sa température et/ou de sa pression. Le fait d'utiliser un fluide chaud confère une double action. La chaleur permet de faire fondre les fractions déjà solidifiées ou déposées. La chaleur agit de plus, en diminuant la viscosité du liquide 3 à extraire. Ce dernier devient plus fluide en étant chauffé. Par conduction dans la roche réservoir, la chaleur envoyée va fluidifier les hydrocarbures à extraire et par-là, diminuer la perte de charge. Ainsi, avec une même puissance de pompage, une quantité plus importante de liquide sera extraite (amélioration de la productivité) et on pourra pomper du liquide emprisonné plus loin dans le réservoir (amélioration des réserves récupérables). Afin de ne pas polluer le l0 gisement par un apport de fluide exogène, il est très avantageux d'utiliser comme fluide chaud, le mélange fluide qui a été extrait, après l'avoir réchauffé. Il est ainsi possible de prélever une partie du liquide 2 extrait par le tuyau de pompage 12, pour, après l'avoir réchauffé par un passage dans la chaudière 14, le réinjecter chaud dans la canalisation 12. Ce liquide 3 est un bon caloporteur. De plus, en l'absence de risque de pollution de la zone productrice par un produit exogène, il est possible d'en injecter de grandes quantités, et donc d'apporter de grandes quantités de chaleur. La profondeur (p) du trou pouvant atteindre plusieurs centaines de mètres (100 à 2000 m), il est indispensable pour apporter de la chaleur au fond 5, de disposer d'une canalisation 12 hautement isolée thermiquement. Avantageusement, le fluide est chauffé dans la canalisation 12 à l'aide d'un conducteur électrique. Sur la figure 2, on a représenté une autre installation d'extraction 1 à partir d'un gisement de fond horizontal 17 et dans laquelle l'enveloppe 6 est prolongée par un drain 18b sensiblement horizontal d'une longueur (1) d'environ 500 à 2000 mètres. Dans cette réalisation, on voit que le tuyau 8 de pompage est disposé à proximité du drain 18 et est muni à son extrémité d'une pompe 19. Par contre, la canalisation 12 s'étend sur toute la longueur du drain 17 afin d'assurer une circulation du fluide chaud sur toute la longueur de la crépine 26. On notera que la zone productrice présente un débit faible de 0,2 à 2 barils par jour et par mètre. Mais la grande longueur du drain 18b horizontal autorise des débits absolus importants de l'ordre de 500 à 3 000 barils par jour. Dans ces conditions, un apport de chaleur au niveau du drain est tout à fait intéressant. Le fluide chaud va se mélanger avec l'huile produite à réchauffer ainsi que la crépine et donc diminuer la viscosité dans le drain et dans le réservoir, par-là diminuer la perte de charge et faciliter l'extraction des hydrocarbures. On peut en effet avec la même puissance de pompage extraire plus rapidement le liquide emprisonné dans la roche (amélioration de la productivité) et aller chercher des hydrocarbures plus loin dans le réservoir (augmentation des réserves récupérables). La figure 3 représente une vue en coupe d'une canalisation 12 particulièrement appropriée pour équiper les installations selon les figures 1 et 2. La canalisation 12 est réalisée suivant la technique connue sous le vocable anglais du pipe in pipe . Un premier tube interne 20 assure le transport du fluide. Ce premier tube 20 est protégé mécaniquement par un second tube externe 21 de diamètre plus important concentrique avec le premier tube 20. Entre les deux tubes 20 et 21 est disposé un isolant 22. Plusieurs possibilités sont offertes pour réaliser un isolant entre les deux tubes 20 et 21. Le vide est un très bon isolant. Compte tenu des grandes longueurs de canalisation 12 envisagées, des contraintes de pression dans l'annulaire entre ces tubes et des variations thermiques entraînant des contraintes de flambage des tubes 20 et 21, une telle solution ne peut garantir que ces deux tubes ne vont pas venir en contact l'un de l'autre. Un tel contact conduit d'une part à la disparition du vide isolant entre les deux tubes et entraîne d'autre part par conduction une importante perte thermique, d'autant plus importante que les tubes sont en matériau métallique. Ces contacts peuvent être évités en introduisant des écarteurs 25 entre les deux tubes. Il est donc préférable d'introduire dans l'espace entre les deux tubes 20 et 21 un isolant rigide 22 résistant à l'écrasement, agissant comme un écarteur pour empêcher les deux tubes 20 et 21 de venir en contact. Le matériau utilisé pour réaliser ces écarteurs doit présenter un bon comportement isolant. Un tel matériau peut avantageusement être un matériau microporeux. Ce matériau microporeux, du type de celui décrit dans le brevet FR-2746891, est avantageusement obtenu en comprimant une poudre par exemple de silice pyrogénée. Un tel matériau microporeux comprimé présente avantageusement une densité comprise entre 200 et 400 kg/m3. Les capacités thermiques isolantes d'un tel matériau sont nettement améliorées lorsqu'il est placé dans Io l'annulaire sous faible pression entre les deux tubes. Une telle faible pression, avantageusement comprise entre 1 mbar et la pression atmosphérique, peut ici être obtenue en utilisant une pompe à vide entre les deux tubes 20 et 21. Les conditions objectives sont nettement moins exigeantes que le vide poussé proposé précédemment à l'aide de la pompe 16. La fonction d'écarteur assurée par un tel matériau microporeux peut être obtenue en l'utilisant pour remplir totalement l'espace entre les deux tubes. Il est aussi envisageable du point de vue mécanique, de ne placer des écarteurs 25 en matériau microporeux de quelques centimètres de longueur que régulièrement le long de la canalisation 12, selon une période comprise entre 0,1 et 1 mètre, assurant ainsi un renfort contre l'écrasement de l'isolant. On peut également réaliser un isolant 22 en réalisant un superisolant multicouche constitué d'écrans réflecteurs 23 intercalant des couches de poudre 24 tel que décrit dans le brevet FR-03.13197 et représenté sur la figure 4. Les écrans sont constitués par une feuille réflectrice, par exemple d'aluminium, sur laquelle la poudre est déposée, enroulée en spirale sur elle-même. La poudre 24 présente une granulométrie sensiblement égale à 40 m, des pores dont la taille est de l'ordre de grandeur du libre parcours moyen des molécules du gaz dans lequel cette poudre est placée et une densité comprise entre 50 et 150 kg/m3. Avantageusement, une pression comprise entre 10-2 et 1 mbar est maintenue entre les deux tubes de la canalisation. Il est possible aussi de réaliser un isolant 22 en combinant l'utilisation d'écrans réflecteurs 23 disposés en multicouches avec un vide partiel de l'ordre de 10-2 à 1 mbar. Un tel isolant permet de chauffer la zone productrice à une température voisine de 200 C, ce qui permet de réduire considérablement la viscosité des hydrocarbures et ainsi d'assurer le pompage dans des conditions économiques acceptables. Une canalisation telle que décrite précédemment permet un apport de chaleur suffisant pour rendre suffisamment fluide les hydrocarbures avec une chaudière de 20 à 500 KW. L'installation 1 selon l'invention permet d'augmenter la production de pétrole brut de 20 à 100%, d'exploiter des réserves délaissées et d'éviter toute pollution des gisements. A titre indicatif, une double conduite 12 selon l'invention peut être constituée d'un tube externe de 33 mm de diamètre extérieur avec une épaisseur de 2 mm et un tube externe de 13 mm de diamètre extérieur avec une épaisseur de 2 mm et est apte à transporter 20 kW à 200 C sur une distance globale de 1000 mètres. Une double conduite 12 constituée d'un tube externe de 60 mm de diamètre et d'épaisseur 6 mm et d'un tube interne de 33 mm de diamètre externe et d'épaisseur 4 mm transportera facilement 200 kW à 200 C sur une distance globale de 2000 mètres. REVENDICATIONS 1. Procédé d'extraction d'hydrocarbures permettant d'accélérer la production du gisement d'un puits et d'en augmenter la quantité cumulée d'hydrocarbures, caractérisé en ce qu'on fait circuler un fluide chaud afin de porter localement à un potentiel de température supérieur la zone productrice par conduction pour fluidifier les hydrocarbures emprisonnés dans un réservoir sous-terrain, par l'intermédiaire d'une conduite calorifugée, le fluide chaud étant mélangé aux hydrocarbures extraits par l'intermédiaire d'une crépine (18) ou drain au niveau de la zone productrice et dont on récupère en surface le mélange ainsi formé à l'aide d'un tuyau d'extraction. 2. Installation d'extraction (1) d'hydrocarbures, à travers un forage reliant la surface à un gisement (5), comprenant une enveloppe (6) sensiblement cylindrique consolidant ledit forage et un tuyau d'extraction (8) logé à l'intérieur de ladite enveloppe (6), ladite enveloppe étant prolongée par une crépine (18) ou drain, caractérisée en ce qu'elle comprend une chaudière (14) de production de fluide chaud, une canalisation (12) isolée thermiquement reliant la chaudière au gisement permettant d'injecter le fluide chaud depuis la surface vers le gisement (5) pour obtenir un mélange fluide d'hydrocarbures et une unité de récupération (11) du mélange fluide par l'intermédiaire du tuyau d'extraction (8). 3. Installation d'extraction (1) selon la revendication 2, caractérisée en ce que la canalisation (12) est insérée dans l'espace disponible entre l'enveloppe (6) et le tuyau d'extraction (8). 4. Installation d'extraction (1) selon la revendication 2, caractérisée en ce que la canalisation (12) est insérée dans le tuyau d'extraction (8). 5. Installation d'extraction (1) selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que le fluide chaud est un dissolvant des paraffines et/ou asphaltènes ou un fluidifiant des hydrocarbures. 6. Installation d'extraction (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que le fluide chaud est le mélange fluide extrait et chauffé. 7. Installation d'extraction (1) selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisée en ce que la canalisation (12) est constituée d'un premier tube interne (20) entouré d'un second tube externe (21) concentrique et d'un isolant (22) logé dans l'espace compris entre les deux tubes. 8. Installation d'extraction (1) selon la revendication Io 7, caractérisée en ce que l'isolant (22) est un matériau pulvérulent et en ce qu'une pression réduite est établie dans l'espace compris entre les deux tubes (20, 21). 9. Installation d'extraction (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'isolant (22) est constitué d'une 15 feuille réflectrice (23) sur laquelle est déposée une poudre (24), ladite feuille réflectrice (23) étant enroulée en spirale sur elle-même. 10. Installation d'extraction (1) selon la revendication 9, caractérisée en ce que ladite poudre (24) présente une granulométrie sensiblement égale à 40 m, des pores dont la taille est de l'ordre de grandeur du libre parcours moyen des molécules du gaz dans lequel elle est placée et une densité comprise entre 50 et 150 kg/m3. 11. Installation d'extraction (1) selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'une pression comprise entre 10-2 et 1 mbar est maintenue entre les deux tubes de la canalisation. 12. Installation d'extraction (1) selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que la canalisation (12) comprend, entre les deux tubes (20, 21), des écarteurs (25) constitués d'un matériau microporeux compressé, disposés régulièrement le long de la canalisation (12), assurant un renfort contre l'écrasement de l'isolant (26). 13. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 à 12, caractérisée en ce que le fluide est chauffé dans la canalisation (12) à l'aide d'un conducteur électrique.