Brevet FR2877587A1 — publié le 20060512

La présente invention concerne des séparateurs impacteurs gaz-liquide à inertie destinés à enlever et fusionner des particules liquides à partir d'un courant gaz-liquide, compris dans des applications de séparation de ventilation de carter de moteur, comprenant la ventilation avec carter fermé (VCF) et la ventilation avec carter ouvert (VCO). Les séparateurs gaz-liquide à inertie sont connus de l'art antérieur. Les particules liquides sont enlevées d'un courant gaz-liquide en accélérant le courant ou aérosol à de hautes vitesses à travers des buses ou orifices et en dirigeant celui-ci contre un impacteur, provoquant typiquement un brusque changement de direction, ce qui effectue la séparation de liquide citée. De tels impacteurs à inertie ont diverses utilisations, comprenant des applications de séparation d'huile pour des gaz de soufflage du carter moteur d'un moteur à combustion interne. La présente invention cherche à fournir des améliorations dans les séparateurs impacteurs gaz-liquide à inertie, comprenant un écoulement variable. La présente invention propose un séparateur gaz-liquide à inertie destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide, comprenant un logement ayant un orifice d'entrée destiné à recevoir un courant gazliquide et un orifice de sortie destiné à décharger un courant de gaz, une structure de buses dans ledit logement ayant une pluralité de buses recevant ledit courant gaz-liquide en provenance dudit orifice d'entrée et accélérant ledit courant gaz-liquide à travers lesdites buses, un collecteur impacteur à inertie dans ledit logement sur le chemin dudit courant gaz-liquide accéléré et provoquant la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide, un actionneur à écoulement variable pouvant être déplacé de façon à ouvrir et fermer un nombre variable desdites buses. Des aspects préférés mais non limitatifs de 10 ce séparateur sont comme suit: * ledit actionneur à écoulement variable est sensible à la pression dudit courant gaz-liquide. * ledit actionneur à écoulement variable répond à l'augmentation de ladite pression en se déplaçant pour ouvrir plus desdites buses et répond à la diminution de ladite pression pour fermer plus desdites buses, de façon qu'une chute de pression sensiblement constante soit maintenue à travers ledit séparateur gaz-liquide à inertie entre ledit orifice d'entrée et ledit orifice de sortie indépendamment des changements des conditions d'écoulement dudit courant gaz-liquide à travers celui-ci. * la distance entre lesdites buses et ledit collecteur impacteur à inertie est constante et inchangée par le déplacement dudit actionneur à écoulement variable. * ledit actionneur à écoulement variable comprend un piston pouvant coulisser axialement le long d'un cylindre s'étendant le long d'un axe, ledit cylindre ayant une paroi de cylindre avec une pluralité d'ouvertures à travers fournissant ladite pluralité de buses, lesdites ouvertures étant couvertes et découvertes par ledit piston pendant le coulissement dudit piston le long dudit cylindre pour respectivement ouvrir et fermer lesdites buses. * ledit collecteur impacteur à inertie est espacé radialement vers l'extérieur dudit cylindre au moyen d'un espace d'accélération annulaire entre les deux; lesdites ouvertures s'étendent radialement à travers ladite paroi de cylindre; ledit courant gaz-liquide circule axialement à l'intérieur dudit cylindre puis radialement vers l'extérieur à travers lesdites ouvertures découvertes par ledit piston et est accéléré dans ledit espace d'accélération annulaire et heurte ledit collecteur impacteur à inertie, provoquant la séparation des particules liquides dudit courant gaz-liquide. * ledit courant gaz-liquide s'écoule dans une direction axiale donnée à l'intérieur dudit cylindre; et après ladite séparation, ledit courant de gaz s'écoule dans la même dite direction axiale donnée le long de l'extérieur dudit cylindre. * ledit courant gaz-liquide s'écoule à travers ledit orifice d'entrée dans ladite direction axiale donnée; et ledit courant de gaz s'écoule à travers ledit orifice de sortie dans ladite direction axiale donnée. * ledit piston a une surface de guidage faisant face à l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide contre elle, ladite surface de guidage étant configurée pour guider la direction et diriger l'écoulement vers lesdites ouvertures dans ladite paroi de cylindre. * ledit piston est un piston gravimétrique reposant sur le poids dudit piston pour réguler l'écoulement, ledit axe étant vertical, ledit piston ayant une surface de fond faisant face vers le bas et recevant l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide contre elle, ledit piston coulissant vers le haut dans ledit cylindre en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide afin d'ouvrir plus desdites ouvertures, ledit piston coulissant vers le bas dans ledit cylindre en réponse à la diminution de la pression afin de fermer plus desdites ouvertures. * le séparateur comprend un élément de polarisation polarisant ledit piston à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide, ledit piston coulissant dans une première direction axiale contre la polarisation dudit élément de polarisation en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide afin d'ouvrir plus desdites ouvertures, ledit piston (346) coulissant dans une seconde direction axiale opposée telle que polarisée par ledit élément de polarisation en réponse à la diminution de la pression afin de fermer plus desdites ouvertures. * ledit logement a une paroi faisant face audit collecteur impacteur à inertie et séparée de celui-ci par un espace d'accélération intermédiaire, ladite paroi ayant une pluralité d'ouvertures à travers elle fournissant lesdites buses, et ledit actionneur à écoulement variable comprend un diaphragme à roulement ayant une région flexible élastique couvrant et découvrant lesdites ouvertures dans un mouvement de flexion, afin respectivement de fermer et d'ouvrir lesdites buses. * ledit diaphragme a un premier côté communiquant avec ledit orifice d'entrée et exposé à l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide, et ledit diaphragme a un second côté opposé communiquant avec ledit orifice de sortie, ledit premier côté dudit diaphragme ayant une zone utile changeante, ladite zone utile étant définie comme la zone exposée audit écoulement entrant. * ladite zone utile dudit diaphragme augmente en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide, et ledit diaphragme découvre et ouvre plus desdites ouvertures; et ladite zone utile dudit diaphragme diminue en réponse à la diminution de la pression dudit courant gazliquide, et ledit diaphragme couvre et ferme plus desdites ouvertures. * ladite paroi est une paroi de cylindre d'un cylindre dans ledit logement et s'étendant axialement le long d'un axe, lesdites ouvertures s'étendent radialement à travers ladite paroi de cylindre, ledit diaphragme a une partie externe s'étendant axialement le long de l'intérieur de ladite paroi de cylindre et flexible radialement à distance de celle-ci afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures. * ledit diaphragme a une partie centrale s'étendant radialement vers l'intérieur à partir de ladite partie externe et pouvant se déplacer dans une première direction axiale pour fléchir ladite partie externe dudit diaphragme radialement vers l'intérieur à distance desdites ouvertures et hors de prise avec ladite paroi de cylindre afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures, ladite partie centrale pouvant se déplacer dans une seconde direction axiale opposée pour fléchir ladite partie externe dudit diaphragme radialement vers l'extérieur en direction desdites ouvertures et en prise avec ladite paroi de cylindre afin de couvrir et de fermer plus desdites ouvertures. * le séparateur comprend un élément de polarisation polarisant ladite partie centrale dudit diaphragme dans ladite seconde direction axiale et à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide. * ladite paroi comprend une plaque ayant une percée pour l'écoulement entrant à travers elle communiquant avec ledit orifice d'entrée et recevant l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide, ledit écoulement entrant s'écoulant axialement à travers ladite percée, ladite plaque s'étendant latéralement vers l'extérieur à partir de ladite percée, ladite pluralité d'ouvertures s'étendant axialement à travers ladite plaque et étant latéralement à l'extérieur de ladite percée, ledit diaphragme ayant une partie externe s'étendant latéralement le long de ladite plaque et flexible axialement à distance de celle-ci afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures. * ledit diaphragme a une partie centrale s'étendant latéralement vers l'intérieur à partir de ladite partie externe et pouvant se déplacer dans une première direction axiale pour fléchir ladite partie externe dudit diaphragme axialement à distance desdites ouvertures et hors de prise avec ladite plaque afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures, ladite partie centrale pouvant se déplacer dans une seconde direction axiale opposée pour fléchir ladite partie externe dudit diaphragme axialement en direction desdites ouvertures et en prise avec ladite plaque afin de couvrir et de fermer plus desdites ouvertures. * le séparateur comprend un élément de polarisation polarisant ladite partie centrale dudit diaphragme dans ladite seconde direction axiale et à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide. * ledit courant gaz-liquide s'écoule à travers ladite percée dans ladite première direction axiale et s'écoule à travers lesdites ouvertures dans ladite seconde direction axiale, et dans lequel ledit courant de gaz s'écoule depuis ledit espace d'accélération jusqu'audit orifice de sortie dans ladite première direction axiale. La présente invention propose en outre un séparateur impacteur gazliquide à inertie destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide, comprenant un logement ayant un orifice de sortie destiné à recevoir un courant gaz-liquide, et un orifice d'entrée destiné à décharger un courant de gaz, une structure de buses dans ledit logement ayant une ou plusieurs buses recevant ledit courant gaz-liquide provenant dudit orifice de sortie et accélérant ledit courant gaz-liquide à travers, lesdites une ou plusieurs buses produisant un écoulement cumulatif à travers, un collecteur impacteur à inertie dans ledit logement sur le chemin dudit courant gaz-liquide accéléré et provoquant la séparation des particules liquides dudit courant gaz-liquide, un actionneur à écoulement variable faisant varier ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses en réponse à un paramètre donné. Des aspects préférés mais non limitatifs de ce séparateur impacteur sont comme suit. * ledit actionneur à écoulement variable fait varier la vitesse de l'écoulement cumulatif par l'intermédiaire desdites une ou plusieurs buses en réponse audit paramètre donné. * ledit actionneur à écoulement variable fait varier ladite vitesse de l'écoulement cumulatif en faisant varier la zone d'écoulement cumulatif par l'intermédiaire desdites une ou plusieurs buses en réponse audit paramètre donné. * lesdites une ou plusieurs buses comprennent un ou plusieurs orifices, ledit courant gaz-liquide s'écoule axialement le long d'une direction d'écoulement axial par l'intermédiaire desdits un ou plusieurs orifices et ledit actionneur peut se déplacer le long d'une direction donnée par rapport auxdits un ou plusieurs orifices afin de faire varier ledit écoulement cumulatif. * ladite structure de buses comprend une pluralité desdites buses comprenant une pluralité desdits orifices, fournissant ledit écoulement cumulatif en parallèle à travers ceux-ci. * ledit actionneur peut se déplacer à travers un ou plusieurs desdits orifices pour modifier l'aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à ladite direction d'écoulement axial. * ledit actionneur peut tourner autour d'un axe de rotation parallèle à ladite direction d'écoulement axial. * ledit actionneur peut se déplacer en 5 translation le long d'une direction transversale à ladite direction d'écoulement axial. * ledit actionneur peut se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial. * ledit actionneur se déplace dans la direction opposée à ladite direction d'écoulement axial afin d'augmenter ledit écoulement cumulatif et se déplace dans la même direction que ladite direction d'écoulement axial afin de diminuer ledit écoulement cumulatif. * ledit moyen actionneur se déplace dans la même direction que ladite direction d'écoulement axial afin d'augmenter ledit écoulement cumulatif et se déplace dans la direction opposée à ladite direction d'écoulement axial afin de diminuer ledit écoulement cumulatif. * lesdits un ou plusieurs orifices comprennent un ou plusieurs sièges de soupape et ledit actionneur comprend une ou plusieurs tiges de soupape ayant des têtes de soupape respectives de forme conique pouvant venir en prise avec lesdits sièges de soupape respectifs. * lesdites une ou plusieurs têtes de soupape sont de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit en allant vers une direction pointant à l'opposé de ladite direction d'écoulement axial. * lesdites une ou plusieurs têtes de soupape 35 sont de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit en allant vers une direction pointant dans la même direction que la direction d'écoulement axial. * lesdits un ou plusieurs sièges de soupape 5 sont de forme conique complémentaire auxdites une ou plusieurs têtes de soupape. * le déplacement dudit actionneur fait varier au moins l'un de la taille et du nombre desdits orifices. * ledit actionneur agrandit et rétrécit lesdits orifices le long d'une aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à ladite direction d'écoulement axial afin de faire varier la taille desdits orifices. * le déplacement dudit actionneur ouvre et ferme au moins l'un desdits orifices, afin de faire varier le nombre desdits orifices à travers lesquels ledit courant gaz-liquide s'écoule. * ledit paramètre donné est la pression dudit courant gaz-liquide. * ledit logement comprend en outre un capteur de pression couplé audit actionneur afin d'actionner ce dernier. * ledit paramètre donné est la pression dudit courant gaz-liquide; et ledit capteur de pression détecte ladite pression dudit courant gazliquide; et ledit actionneur a une première position minimisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses, et une deuxième position maximisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses; et ledit actionneur est déplacé par ledit capteur de pression entre lesdites première et deuxième positions et une pluralité de positions entre elles en réponse à ladite pression dudit courant gaz-liquide afin de maintenir constante ladite pression. * ledit capteur de pression comprend un diaphragme ayant des premier et second côtés opposés, ledit premier côté étant couplé audit actionneur. * l'un desdits premier et second côtés dudit diaphragme est exposé à la pression dans ledit courant gaz-liquide afin de contrôler le déplacement dudit actionneur. * ledit actionneur a une première position minimisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses et une deuxième position maximisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses; et ledit logement comprend en outre un élément de polarisation polarisant de façon élastique ledit diaphragme et ledit actionneur vers ladite première position dudit actionneur, ledit élément de polarisation étant surpassé par une pression donnée dans ledit courant gaz-liquide afin de permettre le déplacement dudit diaphragme et dudit actionneur vers ladite seconde position dudit actionneur. * ledit un côté dudit diaphragme est ledit premier côté. * ledit un côté dudit diaphragme est ledit second côté. * ledit courant gaz-liquide devient ledit courant de gaz et circule d'amont en aval à travers ledit logement depuis ledit orifice d'entrée puis à travers lesdits un ou plusieurs orifices puis vers ledit collecteur impacteur à inertie puis vers ledit orifice de sortie. * ledit actionneur est en amont dudit collecteur impacteur à inertie. * ledit actionneur est en aval dudit collecteur impacteur à inertie. * ledit actionneur peut se déplacer entre une première position fermée bloquant l'écoulement du courant de gaz au- delà vers ledit orifice de sortie et une seconde position ouverte permettant l'écoulement du courant de gaz au-delà vers ledit orifice de sortie. * ledit collecteur impacteur à inertie comprend une pluralité de surfaces d'impact recevant chacune ledit courant gaz-liquide à travers un ensemble respectif d'un ou plusieurs orifices; et ledit actionneur comprend une pluralité de boutons d'impact portant chacun une dite surface d'impact respective, chaque dit bouton d'impact pouvant se déplacer entre lesdites positions fermée et ouverte indépendamment des autres boutons d'impact, ledit écoulement cumulatif étant modifié en faisant varier le nombre desdits boutons d'impact dans au moins l'une desdites positions fermée et ouverte. * lesdits boutons d'impact sont polarisés par ressort à différentes raideurs du ressort, pour produire une ouverture séquentielle différentielle de ceux-ci. * lesdits boutons d'impact peuvent se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial. * lesdits boutons d'impact sont polarisés vers ladite position fermée le long de ladite direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial. La figure 1 est une illustration en coupe schématique d'un séparateur impacteur gaz- liquide à inertie selon la présente invention. La figure 2 est une vue en coupe prise le 5 long de la ligne 2-2 de la figure 1. La figure 3 est une vue en perspective schématique d'une partie de la figure 1 mais représentant un autre mode de réalisation. La figure 4 est une vue en perspective schématique d'une partie de la figure 1 mais représentant un autre mode de réalisation. La figure 5 est une vue en perspective en élévation d'un séparateur impacteur gaz-liquide à inertie incorporant le mode de réalisation de la figure 4. La figure 6 est une vue en perspective partiellement interrompue de la construction de la figure 5. La figure 7 est une vue en perspective 20 partiellement interrompue de la construction de la figure 5. La figure 8 est une vue en perspective éclatée d'une partie de la figure 5. La figure 9 est une vue en coupe de la 25 construction de la figure 5 représentant une première position de l'actionneur. La figure 10 est comme la figure 9 et représente une autre position de l'actionneur. La figure 11 est une vue en perspective schématique d'une partie de la figure 1 mais représentant un autre mode de réalisation. La figure 12 est une illustration schématique d'une partie d'un autre séparateur impacteur gaz-liquide à inertie selon la présente invention. La figure 13 est une vue en coupe d'un séparateur impacteur gaz- liquide à inertie incorporant le mode de réalisation de la figure 12. La figure 14 est comme la figure 13 et représente une autre position de l'actionneur. La figure 15 est une vue en coupe de la construction de la figure 13. La figure 16 est une vue en perspective de 10 la construction de la figure 13. La figure 17 est une vue en perspective éclatée de la construction de la figure 16. La figure 18 est une autre vue en perspective éclatée de la construction de la figure 16. La figure 19 est une vue en perspective schématique d'une partie d'un autre séparateur impacteur gaz-liquide à inertie selon la présente invention. La figure 20 est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation d'un séparateur impacteur gaz-liquide à inertie selon la présente invention. La figure 21 est une vue en élévation de 25 dessus prise le long de la ligne 21-21 de la figure 20. La figure 22 est une vue agrandie d'une partie de la figure 20. La figure 23 est une vue en coupe schématique d'un séparateur gaz- liquide à inertie selon la présente invention. La figure 24 est comme la figure 23 et représente un autre mode de réalisation. La figure 25 est comme la figure 23 et 35 représente un autre mode de réalisation. La figure 26 est comme la figure 23 et représente un autre mode de réalisation. La figure 1 représente un séparateur impacteur gaz-liquide à inertie 30 destiné à fusionner et enlever les particules liquides d'un courant gazliquide 32, représenté dans un exemple d'application de séparation de ventilation de carter pour un moteur à combustion interne 34. Dans une telle application, il est souhaitable de ventiler les gaz de soufflage du carter 36 du moteur 34. Non traités, ces gaz contiennent des matières particulaires sous la forme de nuage d'huile et de suie. Il est souhaitable de contrôler la concentration des contaminants, particulièrement si les gaz de soufflage sont destinés à être remis en circulation dans le système d'admission d'air du moteur, par exemple au niveau d'un collecteur d'admission d'air 38. Les gouttelettes de nuage d'huile sont généralement d'un diamètre inférieur à 5 p et sont donc difficiles à enlever en utilisant les supports de filtre à matières fibreuses classiques tout en maintenant en même temps une faible résistance à l'écoulement lorsque le support collecte et devient saturé d'huile et de contaminants. Le séparateur 30 comprend un logement 40 ayant un orifice d'entrée 42 destiné à recevoir un courant gaz-liquide 32 provenant du carter moteur 36, un orifice de sortie 44 destiné à décharger un courant de gaz 46 vers le collecteur d'admission d'air 38 et un drain 45 évacuant le fluide séparé en 47 du collecteur impacteur 54 et ramenant les gouttelettes d'huile collectées en 47 vers le carter moteur 36. Une structure de buses 48 dans le logement a une pluralité de buses produites par des orifices tels que 50, 52 sur les figures 1, 2, recevant le courant gaz-liquide en 58 depuis l'orifice d'entrée 42 et accélérant le courant gaz-liquide à travers les buses 50, 52. La pluralité de buses produit un écoulement cumulatif en parallèle à travers celles-ci. Un collecteur impacteur à inertie 54 dans le logement est sur le chemin du courant gaz-liquide accéléré en 58 et provoque la séparation des particules liquides au moyen d'un brusque changement de direction comme représenté en 56. Dans le mode de réalisation préféré, le collecteur impacteur 54 a une surface rugueuse poreuse de collecte ou d'impact 60 provoquant la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide et est comme celui représenté dans le brevet U.S. 6 290 738 incorporé ici à titre de référence. Les orifices de buses 50, 52 peuvent présenter une forme de type venturi ou frustoconique comme dans le brevet 6 290 738 incorporé. Un actionneur à écoulement variable 62 fait varier l'écoulement cumulatif par l'intermédiaire de la pluralité de buses en réponse à un paramètre donné. Dans un mode de réalisation souhaitable, la vitesse de l'écoulement cumulatif est modifiée, bien que d'autres caractéristiques de l'écoulement puissent être modifiées. Le courant gaz-liquide s'écoule axialement le long d'une direction d'écoulement axial en 58 à travers les orifices 50, 52. L'actionneur 62 peut se déplacer le long d'une direction donnée par rapport aux orifices afin de faire varier l'écoulement cumulatif cité. Dans un mode de réalisation, l'actionneur 62 peut se déplacer le long de la direction donnée citée par rapport aux orifices afin de faire varier l'aire totale et donc la vitesse résultante de l'écoulement. Sur les figures 1, 2, l'actionneur 62 est un disque ou une plaque pouvant se déplacer à travers un ou plusieurs des orifices afin de changer l'aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à la direction d'écoulement axial 58. Le disque 62 peut se déplacer comme représenté par la flèche 64 de gauche à droite sur les figures 1, 2 transversalement à la direction d'écoulement axial 58. Dans le mode de réalisation des figures 1, 2, le disque 62 a une pluralité de fentes ou percées allongées 66, 68 alignées avec les orifices de buses respectifs 50, 52 et pouvant coulisser transversalement le long de ceux-ci pour faire varier leur taille disponible pour l'écoulement axial et donc pour faire varier la zone d'écoulement cumulatif. Dans un mode de réalisation supplémentaire, un ou plusieurs orifices de buses 50, 52 peuvent être fermés ou ouverts pendant le déplacement du disque 62, pour faire varier ainsi le nombre d'orifices disponibles pour l'écoulement axial, pour faire varier ainsi la zone d'écoulement cumulatif citée. Dans un mode de réalisation supplémentaire, le déplacement du disque actionneur 62 fait varier à la fois la taille et le nombre des orifices, par exemple le déplacement du disque actionneur 62 d'avant en arrière le long de la direction 64 peut agrandir et rétrécir les orifices le long d'une aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à la direction d'écoulement 58, afin de faire varier la taille des orifices, et le déplacement du disque actionneur 62 d'avant en arrière le long de la direction 64 peut ouvrir et fermer les autres orifices, afin de faire varier le nombre d'orifices à travers lesquels s'écoule le courant gaz- liquide. Dans un mode de réalisation, le paramètre cité auquel répond l'actionneur à écoulement variable 62 est la pression du courant gaz-liquide. Le logement 40 comprend un capteur de pression 70 sous la forme d'un diaphragme ou d'une membrane couplé(e) par l'intermédiaire d'une liaison 72 à l'actionneur 62 afin d'actionner ce dernier pour qu'il se déplace de gauche à droite en 64 sur les figures 1, 2. Lorsque la pression du courant gaz-liquide augmente, le diaphragme 70 se déplace vers la gauche sur la figure 1, ce qui dans la forme préférée augmente la taille des orifices 50, 52, etc. (augmente leur aire en coupe transversale d'écoulement) et/ou augmente le nombre d'orifices 50, 52, etc. afin de les ouvrir à l'écoulement. L'augmentation de la pression du courant d'écoulement gaz-liquide dans la chambre du logement 74 surpasse le ressort de polarisation 76 pour provoquer un déplacement vers la gauche du diaphragme 70. Si la pression de l'écoulement gaz- liquide diminue, alors le ressort de polarisation 76 déplace le disque actionneur 62 vers la droite sur la figure 1, de préférence afin de réduire la taille et/ou le nombre d'orifices 50, 52, etc. De cette manière, une pression différentielle AP (delta P) est maintenue, éliminant le besoin de faire des compromis entre les débits minimum et maximum, tailles du moteur, changements de conditions tels que l'usure du moteur, la vitesse, le freinage, etc. L'actionneur à écoulement variable maximise l'efficacité en s'adaptant à différentes tailles de moteur, débits et changements de conditions pendant le fonctionnement du moteur et surmonte les compromis antérieurs nécessaires dans un séparateur d'écoulement fixe. Dans le mode de réalisation de la figure 1, la chambre de logement 78 sur le côté opposé du diaphragme 70 par rapport à la chambre 74 est ventilée dansl'atmosphère comme grâce aux percées de ventilation 80, 82, afin de référencer AP, bien que d'autres pressions de référence puissent être utilisées. La figure 3 représente un mode de réalisation supplémentaire ayant une plaque ou un disque actionneur 84 pouvant coulisser en translation de gauche à droite comme représenté par la flèche 86 le long du logement 88 afin de faire varier la taille des orifices de buses tels qu'en 90, 92, lorsque des fentes ou perces allongées 94, 96 du disque 84 se déplacent le long de ceux-ci. Les fentes ou percées 94, 96 peuvent présenter un effilement frustoconique 98 afin d'améliorer l'effet d'accélération venturi cité. Lorsque le disque 84 se déplace vers la gauche sur la figure 3, la taille des orifices de type venturi 90, 92 augmente, c'est-à- dire que le déplacement vers la gauche du disque actionneur 84 agrandit la taille des orifices 90, 92 le long d'une aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à la direction d'écoulement axial 58, afin de faire varier la taille des orifices. Le déplacement vers la droite du disque actionneur 84 rétrécit les orifices 90, 92 le long de l'aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à la direction d'écoulement axial 58. En variante ou en plus, le déplacement vers la gauche du disque actionneur 84 peut ouvrir des orifices supplémentaires, et le déplacement vers la droite du disque actionneur 84 peut fermer certains orifices, afin de faire varier le nombre d'orifices à travers lesquels s'écoule le courant gaz-liquide. La figure 4 représente un autre mode de réalisation ayant un disque actionneur 100 pouvant tourner autour d'un axe de rotation 102 parallèle à la direction d'écoulement axial 58. Le disque actionneur 100 peut tourner dans le sens des aiguilles d'une montre comme représenté par la flèche 104 autour de l'axe 102 afin de rétrécir et/ou fermer un ou plusieurs orifices de buses 106, 108, etc., de la paroi du logement 110, lorsque les fentes 112, 114 dans le disque actionneur 100 coulissent transversalement à celle-ci. Les figures 5 à 10 représentent la mise en uvre du mode de réalisation de la figure 4. Le logement 120 a un orifice d'entrée 122, comparable à l'orifice d'entrée 42 de la figure 1 destiné à recevoir le courant gaz-liquide 32, par exemple provenant du carter moteur 36. Le logement 120 a un orifice de sortie 124 comparable à l'orifice de sortie 44 de la figure 1 destiné à décharger le courant de gaz 46, par exemple vers le collecteur d'admission d'air 38. Le logement 120 a un drain 126 comparable au drain 45 de la figure 1, qui évacue le fluide séparé 47 du collecteur impacteur 54, par exemple en ramenant les gouttelettes d'huile collectées en 47 vers le carter moteur 36. Le disque actionneur 100 est monté de façon tournante sur l'axe du logement 128 afin de tourner autour de l'axe 102. Le disque 100 est connecté au moyen d'une liaison 130 à la plaque diaphragme 132 ayant des pattes 134 s'étendant à travers le diaphragme 136 et montée sur le côté opposé à la plaque de ressort 138, de façon que le diaphragme 136 soit pris en sandwich entre les plaques 132 et 138. Un ressort de polarisation 140 repose entre la plaque de ressort 138 et un bouchon de fermeture 142 monté sur le logement et scellé à celui-ci au niveau d'un périmètre 144 et fournissant une première chambre 146 sur un côté du diaphragme et une seconde chambre 148 sur l'autre côté du diaphragme. La figure 9 représente une condition de basse pression du courant d'écoulement gaz- liquide 32, avec le disque actionneur 100 tourné dans le sens des aiguilles d'une montre comme représenté par la flèche 150 dans une première position minimisant l'écoulement cumulatif à travers la pluralité d'orifices de buses 106, 108, etc., par exemple en rétrécissant la taille d'un ou plusieurs de ces orifices et/ou en fermant un ou plusieurs de ces orifices. La figure 10 représente une condition de pression plus élevée du courant d'écoulement gaz-liquide 32, avec le disque actionneur 100 tourné dans le sens inverse des aiguilles d'une montre comme représenté par la flèche 152 dans une deuxième position maximisant l'écoulement cumulatif à travers la pluralité d'orifices de buses 106, 108, etc., par exemple en agrandissant la taille d'un ou plusieurs de ces orifices et/ou en ouvrant un ou plusieurs de ces orifices. L'actionneur a une pluralité de positions entre ses positions d'écoulement cumulatif minimum et maximum en réponse à la pression du courant gaz-liquide afin de maintenir la pression constante, c'est-à-dire de maintenir une AP constante par rapport à une référence donnée. La référence donnée peut être la pression atmosphérique, par exemple telle que fournie par une ou plusieurs percées de ventilation 154, 156 dans le bouchon d'extrémité 142 communiquant avec la chambre 148. Dans le mode de réalisation des figures 5 à 10, le capteur de pression cité est fourni par le diaphragme 136 ayant des premier et second côtés opposés 158 et 160, avec le premier côté 158 couplé par l'intermédiaire de la plaque 132 et de la liaison 130 au disque actionneur 100, par comparaison avec le diaphragme 70 de la figure 1 qui a des premier et second côtés opposés 69 et 71, avec le premier côté 69 couplé par l'intermédiaire de la liaison 72 au disque actionneur 62. L'un des premier et second côtés du diaphragme est exposé à la pression dans le courant gaz-liquide 32 afin de contrôler le déplacement de l'actionneur. Sur les figures 1 et 9, le premier côté cité 69, 158 du diaphragme respectif 70, 136 est exposé à la pression dans le courant gaz-liquide 32 afin de contrôler le déplacement de l'actionneur. Dans d'autres modes de réalisation restant à décrire, le second côté du diaphragme est exposé à la pression dans le courant gaz-liquide afin de contrôler le déplacement de l'actionneur. Sur les figures 1, 2 et 5 à 10, l'élément de polarisation 76, 140 est surpassé par une pression donnée dans le courant gaz-liquide 32 dans la chambre respective 74, 146 sur le premier côté respectif 69, 158 du diaphragme respectif 70, 136. La figure 11 représente un autre mode de réalisation ayant un disque actionneur 161 pouvant tourner autour d'un axe de rotation 102 parallèle à la direction d'écoulement axial 58. Le disque actionneur 161 est monté de façon tournante sur la plaque de logement 162 au niveau de l'axe 163 et peut tourner afin d'ouvrir ou fermer un ou plusieurs orifices de buses tels que 164, 165, etc. Suite à la rotation du disque 161 comme représenté par la flèche 166, un ou plusieurs bras radiaux 167, 168 du disque, qui peuvent présenter différentes longueurs d'arc, ouvrent ou ferment les orifices de buses respectifs, afin de faire varier ainsi l'écoulement cumulatif cité à travers la structure de buses en faisant varier le nombre d'orifices de buses disponibles pour l'écoulement. La figure 12 représente un autre mode de réalisation ayant un disque actionneur 170 pouvant se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à la direction d'écoulement axial 58. L'actionneur 170 peut se déplacer depuis la position de la ligne en traits pleins 172 à la position de la ligne en tirets 174 le long de la flèche 176 dans la même direction que la direction d'écoulement axial 58 afin de diminuer l'écoulement cumulatif cité du courant gaz-liquide en rétrécissant ou fermant les orifices de buses comme le 178 dans la paroi du logement 180. L'actionneur 170 peut se déplacer depuis la position de la ligne en tirets 174 à la position de la ligne en traits pleins 172 comme représenté par la flèche 182 dans la direction opposée à la direction d'écoulement axial 58 afin de diminuer l'écoulement cumulatif cité. L'actionneur comprend des tiges de soupape 184 ayant des têtes de soupape respectives de forme conique 186 pouvant venir en prise avec les sièges de soupape respectifs fournis par les orifices de buses 178. La tête de soupape 186 est de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit vers une direction pointant dans la même direction que la direction d'écoulement axial 58. Les sièges de soupape peuvent être de forme conique complémentaire aux têtes de soupape. Dans une condition de soupape ouverte comme représenté par la ligne en traits pleins 172, le courant gaz- liquide s'écoule comme représenté en 188, 190 à travers les orifices de buses 178 et frappe une surface d'impact 60 qui peut être la surface extérieure de l'actionneur 170 ou qui peut être fournie par un collecteur impacteur tel qu'en 54 monté dessus, provoquant la séparation des particules liquides comme ci-dessus. Les figures 13 à 18 représentent une mise en oeuvre préférée du mode de réalisation de la figure 12. Le logement 200 a un orifice d'entrée 202 comparable à l'orifice d'entrée 42 de la figure 1 destiné à recevoir le courant gaz-liquide 32, par exemple provenant du carter moteur 36. Le logement 200 a un orifice de sortie 204 comparable à l'orifice de sortie 44 de la figure 1 destiné à décharger le courant de gaz 46, par exemple vers le collecteur d'admission d'air 38. Le logement 200 a un drain 206 comparable au drain 45 de la figure 1, qui évacue le fluide séparé 47 du collecteur impacteur 54, par exemple en ramenant les gouttelettes d'huile collectées en 47 vers le carter moteur 36. La paroi interne du logement 180 a une pluralité d'orifices de buses 178, 208, etc. Le disque actionneur 170 a une pluralité de tiges de soupape 184, 210, etc. ayant des têtes de soupape respectives 186, 212, etc. ouvrant et fermant et/ou rétrécissant et agrandissant les orifices de buses respectifs 178, 208, etc. Le disque actionneur 170 est monté sur un diaphragme 214 qui est scellé au niveau de sa périphérie 216 dans le logement. Le logement comprend une chambre 218 recevant le courant gaz-liquide provenant de l'orifice d'entrée 202, une sous-chambre 220 entre la paroi interne du logement 180 et le premier côté 222 du diaphragme 214 et une chambre 224 sur le second côté 226 du diaphragme. Le logement est fermé par un premier bouchon de fermeture 228 entourant la chambre 218 et un second bouchon de fermeture 230 entourant la chambre 224. Le courant gaz-liquide 32 s'écoule à travers l'orifice d'entrée 202 du logement dans la chambre 218 entre le bouchon de fermeture 228 et la paroi interne du logement 180. La sous-chambre 220 se trouve entre la paroi interne du logement 180 et le diaphragme 214 et reçoit le courant gaz-liquide qui communique par l'intermédiaire des orifices de buses 178, 208, etc. lorsqu'ils sont ouverts. La chambre 224 se trouve entre le bouchon de fermeture 230 et le second côté cité 226 du diaphragme 214 et comprend un anneau d'écartement 232 ayant une pluralité de pattes d'écartement 234 afin de produire un espacement dans la chambre 224. Une pluralité de passages de communication 236, 238, etc. fournissent une communication de la pression du courant gaz-liquide à travers eux comme représenté par les flèches 240, 242, etc. de la chambre 218 à la chambre 224 comme représenté par les flèches 244, 246, etc. La taille et le nombre de passages de communication 236, 238, etc. sont sélectionnés de façon que le rapport de pression sur le second côté 226 du diaphragme 214 résultant de et relatif à la pression du courant gaz- liquide soit supérieur au rapport de pression sur le premier côté 222 du diaphragme 214 relatif à et résultant de la pression du courant gaz- liquide. Le diaphragme 214 est polarisé de façon inhérente, ou en variante a une position non étirée, comme représenté sur la figure 13, avec les orifices de buses 178, 208, etc. fermés par les têtes de soupape 186, 212, etc., qui est la position de la ligne en tirets 174 représentée sur la figure 12. Cette polarisation inhérente ou position non étirée du diaphragme a une polarisation vers cette position fermée des orifices de buses qui est supérieure à la pression dans la chambre 224 sur le second côté 226 du diaphragme, par exemple à faible vitesse du moteur. Lorsque la pression du courant gaz-liquide augmente, la pression dans la chambre 224 sur le second côté 226 du diaphragme augmente et surpasse la polarisation inhérente du diaphragme 214 pour étirer et déplacer le diaphragme dans la position représentée sur la figure 14, qui est la position de la ligne en traits pleins 172 sur la figure 12, afin de commencer à ouvrir les orifices de buses 178, 208, en déplaçant les têtes de soupape 186, 212, etc. à distance de leurs sièges de soupape respectifs le long de la direction 182 sur la figure 12. Ce mouvement d'ouverture des soupapes est opposé à et contrebalancé par la pression dans la sous- chambre 220 sur le premier côté 222 du diaphragme maintenant disponible du fait de l'écoulement du courant gaz-liquide comme représenté par les flèches 188, 190 à travers les orifices de buses respectifs dans la sous- chambre 220. Le rapport cité des pressions sur les premier et second côtés du diaphragme contrôle l'ouverture et la fermeture des soupapes, et fait varier la taille des orifices de buses, et si on le souhaite le nombre d'orifices ouverts ou fermés. L'écoulement cumulatif à travers les buses 35 est modifié par l'actionneur à écoulement variable 170 dans lequel le déplacement de cet actionneur fait varier au moins l'un de la taille et du nombre des orifices 178, 208, etc. L'écoulement cumulatif peut en outre être modifié en faisant varier: la hauteur axiale des tiges de soupape 184, 210, etc. de tige à tige; l'effilement, la largeur, etc. des têtes de soupape 186, 212, etc. d'une tête à l'autre; la taille des orifices 178, 208, etc. ; le rapport de pression sur les côtés opposés 222 et 226 du diaphragme, en faisant varier la taille et le nombre des passages de communication 236, 238; et diverses combinaisons de tout ceci. L'actionneur 170 a une première position comme représenté sur la figure 13 et par la ligne en tirets 174 sur la figure 12, minimisant ou stoppant presque l'écoulement cumulatif du courant gaz-liquide à travers la pluralité d'orifices de buses 178, 208. L'actionneur a une deuxième position comme représenté sur la figure 14 et par la ligne en traits pleins 172 sur la figure 12, maximisant l'écoulement cumulatif à travers la pluralité d'orifices de buses 178, 208, etc. L'actionneur 170 est déplacé par le capteur de pression fourni par le diaphragme 214 entre les première et deuxième positions citées et une pluralité de positions entre elles en réponse à la pression du courant gaz-liquide afin de maintenir cette pression constante, c'est-à-dire de maintenir une AP constante si on le souhaite. Comme ci-dessus, ceci surpasse les compromis antérieurs dans un séparateur fixe qui est non adaptatif aux conditions changeantes du moteur ou de l'écoulement ni à des tailles différentes. Le côté 226 du diaphragme est exposé à la pression dans le courant gaz-liquide dans les première et deuxième positions citées de l'actionneur comme dans les positions intermédiaires entre elles. Le côté 222 du diaphragme est exposé à la pression dans le courant gazliquide dans la deuxième position citée et dans les positions intermédiaires de l'actionneur. La figure 19 représente un mode de réalisation supplémentaire, avec un actionneur 250 pouvant se déplacer en translation le long d'une direction 252 parallèle à la direction d'écoulement axial 58, de façon comparable à l'actionneur 170 de la figure 12, pour ouvrir et fermer et/ou agrandir et rétrécir les orifices de buses tels que 254, 256, etc. dans la paroi du logement 258. L'actionneur 250 a une pluralité de tiges de soupape 260, 262, etc. ayant des têtes de soupape de forme conique 264, 266, etc. pouvant venir en prise avec des sièges de soupape respectifs 268, 270, etc., lesquels sièges de soupape peuvent être de forme conique complémentaire aux têtes de soupape. Contrairement à la figure 12, les têtes de soupape 264, 266 sur la figure 19 sont de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit vers une direction pointant à l'opposé de la direction d'écoulement axial 58. L'actionneur à écoulement variable 250 fait varier l'écoulement cumulatif du courant gaz- liquide à travers les orifices de buses 254, 256, etc. en réponse à un paramètre donné, en se déplaçant d'avant en arrière comme représenté par la flèche 252. Si la pression dans le courant d'écoulement gaz- liquide est le paramètre désigné, la pression contre les têtes de soupape 264, 266 peut être utilisée pour ouvrir les soupapes, et la pression contre ces têtes de soupape et la surface 272 du disque actionneur peut être utilisée pour faire varier et agrandir la zone d'écoulement cumulatif en augmentant l'aire en coupe transversale des orifices de buses. Un ressort de polarisation tel qu'en 76, 140 peut reposer contre la surface 274 du disque actionneur afin de polariser l'actionneur dans une position fermée ou rétrécie. L'actionneur 250 se déplace dans la même direction que la direction d'écoulement axial 58 pour augmenter l'écoulement cumulatif cité et se déplace dans la direction opposée à la direction d'écoulement axial 58 pour diminuer l'écoulement cumulatif cité. Les figures 20 à 22 représentent un mode de réalisation supplémentaire ayant une pluralité d'assemblages d'actionneurs 280, 282, 284, 286 dans le logement 290. Dans l'assemblage d'actionneur 280, une sous-paroi du logement 292 a une pluralité d'orifices de buses 294, 296, 298, etc. à travers lesquels le courant d'écoulement gaz-liquide en 58 et accéléré et frappe le collecteur impacteur à inertie 54 au niveau de la surface d'impact 60, comme ci-dessus, provoquant la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide. Le collecteur impacteur 54 est monté sur l'actionneur à écoulement variable 300 ou en variante la surface extérieure 302 de l'actionneur peut fournir la surface d'impact 60. L'actionneur 300 peut se déplacer en translation d'avant en arrière comme représenté par la flèche 304 le long d'une direction parallèle à la direction d'écoulement axial 58, et est polarisé dans une position fermée (vers le haut sur la figure 22) par un ressort 306 reposant entre le dessous 308 du disque actionneur 300 et un siège de ressort 310 du logement. Dans la position fermée polarisée vers le haut représentée sur la figure 22, un joint d'étanchéité annulaire 312 sur la circonférence externe du disque actionneur 300 vient en prise avec le sommet inférieur du siège de soupape en forme de V 314 du logement en contact scellé afin de bloquer l'écoulement du courant de gaz et du courant de liquide au-delà. L'actionneur 300 peut se déplacer dans une deuxième direction (vers le bas sur la figure 22) dans une deuxième position ouverte dans laquelle le joint d'étanchéité 312 est déplacé vers le bas à distance et dégagé du siège de soupape 314 par un espace entre eux afin de permettre l'écoulement du courant de gaz au-delà vers l'orifice de sortie du logement, représenté schématiquement en 44 sur la figure 22, et afin de permettre l'écoulement du courant de liquide au-delà vers le drain du logement, représenté schématiquement en 45 sur la figure 22. Les autres ensembles d'actionneur 282, 284, 286 sont les mêmes. Le collecteur impacteur à inertie des modes de réalisation ci-dessus des figures 1 à 19 est fourni sur les figures 20 à 22 comme une pluralité de surfaces d'impact 60, 60a, 60b, 60c, chacune recevant le courant gazliquide par l'intermédiaire d'un ensemble respectif d'un ou plusieurs orifices 294, 296, 298, etc. L'actionneur à écoulement variable est fourni par une pluralité de boutons d'impact 300, 300a, 300b, 300c, chacun portant une surface d'impact respective 60, 60a, 60b, 60c. Chaque bouton d'impact peut se déplacer entre les positions fermée et ouverte citées indépendamment des autres boutons d'impact. L'écoulement cumulatif cité du courant gaz-liquide en 58 est modifié en faisant varier le nombre de boutons d'impact dans au moins l'une des positions fermée et ouverte. Par exemple, l'écoulement cumulatif peut être augmenté en ouvrant un ou plusieurs des boutons d'impact et diminué en fermant un ou plusieurs des boutons d'impact. Les boutons d'impact sont polarisés par ressort à différentes raideurs afin de fournir l'ouverture et la fermeture séquentielles différentielles de ceux-ci. Par exemple, chacun des ressorts 306, 306a, 306b, 306c a une raideur différente, de façon que par exemple, le bouton d'impact 300 s'ouvre le premier en réponse à une augmentation de la pression, puis le bouton d'impact 300a s'ouvre en réponse à une augmentation supplémentaire de la pression, puis le bouton d'impact 300b s'ouvre en réponse à une augmentation encore supplémentaire de la pression, et ainsi de suite. Les boutons d'impact 300, 300a, 300b, 300c peuvent se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à la direction d'écoulement axial 58 et sont polarisés dans la position fermée citée (vers le haut sur la figure 20) le long de la direction parallèle à la direction d'écoulement axial 58 citée. Par référence à la figure 1, le courant gaz-liquide 32 devient un courant de gaz 46 et s'écoule d'amont en aval à travers le logement depuis l'orifice d'entrée 42 puis par les orifices de buses 50, 52, etc., puis vers le collecteur impacteur à inertie 54 sur la surface d'impact 60, puis vers l'orifice de sortie 44. Dans les modes de réalisation des figures 1 à 19, l'actionneur cité est en amont du collecteur impacteur à inertie. Dans le mode de réalisation des figures 20 à 22, l'actionneur est en aval du collecteur impacteur à inertie. La figure 23 représente un séparateur gaz-liquide à inertie 320 destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide. Un logement 322 a un orifice d'entrée 324 destiné à recevoir un courant gaz-liquide 326 et un orifice de sortie 328 destiné à décharger un courant de gaz 330. Une structure de buses 332 dans le logement comprend une pluralité de buses 334 recevant le courant gaz-liquide de l'orifice d'entrée 324 et accélérant le courant gaz-liquide à travers les buses. Un collecteur impacteur à inertie 336 est prévu dans le logement sur le chemin du courant gaz-liquide accéléré et provoque la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide, suivie de l'écoulement du courant de gaz en 338 et de l'évacuation du liquide 340 au niveau du drain 342. Un actionneur à écoulement variable 344 peut se déplacer, par exemple de haut en bas sur la figure 23, pour ouvrir et fermer un nombre variable de buses 334. L'actionneur à écoulement variable 344 est 35 sensible à la pression du courant gaz- liquide 326. L'actionneur à écoulement variable répond à l'augmentation de la pression en se déplaçant, par exemple vers le haut sur la figure 23, pour ouvrir plus de buses 334. L'actionneur à écoulement variable répond à la diminution de la pression pour ouvrir plus de buses 334, par exemple en se déplaçant vers le bas sur la figure 23. De cette manière, une chute de pression sensiblement constante est maintenue à travers le séparateur gaz-liquide à inertie 320 entre l'orifice d'entrée 324 et l'orifice de sortie 328 indépendamment des changements des conditions d'écoulement du courant gaz-liquide à travers celui-ci. Il est préférable que la distance entre les buses 334 et le collecteur impacteur à inertie 336 soit constante et inchangée par le déplacement de l'actionneur à écoulement variable 344. Sur la figure 23, l'actionneur à écoulement variable 344 est fourni par un piston 346 pouvant coulisser axialement le long d'un cylindre 348 s'étendant le long d'un axe 350. Le cylindre a une paroi de cylindre 352 avec une pluralité d'ouvertures 354 à travers fournissant la pluralité de buses. Les ouvertures sont couvertes et découvertes par le piston 346 pendant le coulissement du piston 346 le long du cylindre afin de respectivement fermer et ouvrir les buses. L'impacteur à inertie 336 est un élément annulaire espacé radialement vers l'extérieur du cylindre 348 au moyen d'un espace d'accélération annulaire 356 placé entre eux. Les ouvertures 354 s'étendent radialement à travers la paroi de cylindre 352. Le courant gaz-liquide 326 s'écoule axialement à l'intérieur du cylindre 348 puis radialement vers l'extérieur à travers les ouvertures 354 découvertes par le piston 346 et est accéléré dans l'espace d'accélération annulaire 356 et le collecteur impacteur à inertie 336, provoquant la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide. Le courant gaz-liquide 326 s'écoule dans une direction axiale donnée à l'intérieur du cylindre 348, par exemple vers le haut sur la figure 2.3. Après la séparation citée, le courant de gaz en 338 s'écoule dans la même direction axiale donnée le long de l'extérieur du cylindre 348. Le courant gaz-liquide s'écoule par l'intermédiaire de l'orifice d'entrée 324 dans la direction axiale donnée citée. Le courant de gaz en 330 s'écoule par l'intermédiaire de l'orifice de sortie 328 dans la même direction axiale donnée citée. Le piston 346 a une surface de guidage 358 faisant face à l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 326 contre elle. La surface de guidage 358 est configurée pour guider et diriger l'écoulement vers les ouvertures 354 dans la paroi de cylindre 352. Dans un mode de réalisation, cette configuration de direction est une forme conique ou une forme convexe ou une surface de guidage en canal, etc. Dans le mode de réalisation de la figure 23, le piston 346 est un piston gravimétrique qui repose sur le poids du piston pour régler l'écoulement. L'axe de déplacement cité est vertical. Le piston 346 a la surface de fond citée 358 qui fait face vers le bas et reçoit l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 326 contre elle. Le piston 346 coulisse vers le haut dans le cylindre 348 en réponse à l'augmentation de la pression du courant gaz-liquide 326 pour ouvrir plus d'ouvertures 354. Le piston coulisse vers le bas dans le cylindre en réponse à la diminution de la pression du courant gaz-liquide 326 pour fermer plus d'ouvertures 354. Le sommet du cylindre comprend un trou d'aération 360 afin d'éviter la création d'un vide à l'intérieur du cylindre pendant le déplacement du piston, de façon à ne pas entraver le déplacement du piston. La figure 24 représente un autre mode de réalisation et utilise des chiffres de référence identiques aux précédents là où cela est approprié pour faciliter la compréhension. Un élément de polarisation tel qu'un ressort 362 polarise le piston 346a à l'encontre de l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 326 contre lui. Le piston 346a coulisse dans une première direction axiale, par exemple vers le haut sur la figure 24, à l'encontre de la polarisation du ressort de polarisation 362 en réponse à l'augmentation de la pression du courant gaz-liquide 326 pour ouvrir plus d'ouvertures 354. Le piston 346a coulisse dans une seconde direction opposée, par exemple vers le bas sur la figure 24, comme la polarisation du ressort de polarisation 362 en réponse à la diminution de la pression du courant gaz- liquide 326 pour fermer plus d'ouvertures 354. La figure 25 représente un autre mode de réalisation d'un séparateur gazliquide à inertie 370 destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide. Un logement 372 a un orifice d'entrée 374 destiné à recevoir un courant gaz-liquide 376 et a un orifice de sortie 378 destiné à décharger un courant de gaz 380. Une structure de buses 382 dans le logement a une pluralité de buses 384 recevant le courant gaz-liquide provenant de l'orifice d'entrée 374 et accélérant le courant gaz-liquide à travers les buses. Un collecteur impacteur à inertie 386 est prévu dans le logement, qui peut être une paroi intérieure du logement, sur le chemin ducourant gaz-liquide accéléré. Un actionneur à écoulement variable 388 dans le logement peut se déplacer pour ouvrir et fermer un nombre variable de buses 384. Le logement 372 a une paroi 390 faisant face au collecteur impacteur à inertie 386 et séparée de celui-ci par un espace d'accélération annulaire entre eux. La paroi 390 a une pluralité d'ouvertures 394 à travers elle fournissant les buses citées 384. L'actionneur à écoulement variable 388 est fourni par un diaphragme à roulement 396 ayant une région flexible élastique 398 couvrant et découvrant les ouvertures 394 dans un mouvement de flexion afin respectivement de fermer et d'ouvrir les buses 384. Le diaphragme 396 a un premier côté 400 communiquant avec l'orifice d'entrée 374 et exposé à l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 376. Le diaphragme a un second côté opposé 402 communiquant avec l'orifice de sortie 378. Le premier côté 400 du diaphragme a une zone utile changeante, laquelle zone utile changeante est définie comme la zone exposée à l'écoulement entrant. La zone utile du diaphragme augmente en réponse à l'augmentation de la pression du courant gaz-liquide 376 et le diaphragme découvre et ouvre plus d'ouvertures 394. La zone utile du diaphragme diminue en réponse à la diminution de la pression du courant gaz-liquide 376 et le diaphragme couvre et ferme plus d'ouvertures 394. La paroi 390 est une paroi cylindrique d'un cylindre 404 dans le logement et s'étendant axialement le long de l'axe 406. Les ouvertures 394 s'étendent radialement à travers la paroi de cylindre 390. Le diaphragme 396 a une partie externe 408 s'étendant axialement le long de l'intérieur de la paroi de cylindre 390 et est flexible radialement à distance de celle- ci pour découvrir et ouvrir plus d'ouvertures 394. Le diaphragme 396 a une partie centrale 410 s'étendant radialement vers l'intérieur à partir de la partie externe et pouvant se déplacer dans une première direction axiale, par exemple vers le bas sur la figure 25, afin de fléchir la partie externe 408 du diaphragme radialement vers l'intérieur à distance des ouvertures 394 et hors de prise avec la paroi de cylindre 390 afin de découvrir et ouvrir plus d'ouvertures. La partie centrale 410 peut se déplacer dans une seconde direction axiale opposée, par exemple vers le haut sur la figure 25, afin de fléchir la partie externe 408 du diaphragme radialement vers l'extérieur vers les ouvertures 394 et en prise avec la paroi de cylindre 390 afin de couvrir et fermer plus d'ouvertures 394. Le ressort de polarisation 412 polarise la partie centrale 410 du diaphragme dans la seconde direction axiale citée, par exemple vers le haut sur la figure 25 et à l'encontre de l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 376. Le liquide séparé est évacué comme représenté par la flèche 414 au niveau du drain 416. Le courant de gaz s'écoule comme représenté par la flèche 418 vers l'orifice de sortie 378. Une colonne centrale 420 supporte un manchon supérieur 422 en une relation coulissante axiale télescopique, lequel supporte à son tour la partie centrale supérieure 410 du diaphragme. La base de la colonne de support 420 a une pluralité de fentes ou ouvertures 424 faisant passer l'écoulement de gaz vers l'orifice de sortie 378. La figure 26 représente un autre mode de réalisation d'un séparateur gazliquide à inertie 430 destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide. Le logement 432 a un orifice d'entrée 434 destiné à recevoir un courant gaz-liquide 436 et a un orifice de sortie 438 destiné à décharger un courant de gaz 440. Une structure de buses 442 dans le logement a une pluralité de buses 444 recevant le courant gaz-liquide provenant de l'orifice d'entrée 434 et accélérant le courant gaz-liquide par l'intermédiaire des buses 444. Un collecteur impacteur à inertie 446 est prévu dans le logement sur le chemin du courant gaz-liquide accéléré et provoque la séparation des particules gaz-liquide du courant gazliquide. Le liquide est évacué comme représenté par la flèche 448 au niveau du drain 450. Le courant de gaz continue comme représenté par les flèches 452, 454 vers l'orifice de sortie 438. un actionneur à écoulement variable 456 peut se déplacer pour ouvrir et fermer un nombre variable de buses 444. Le logement a une paroi 458 faisant face au collecteur impacteur à inertie 446 et séparé de celui-ci par un espace d'accélération 460 entre eux. La paroi 458 a une pluralité d'ouvertures 462 à travers elle fournissant les buses citées. L'actionneur à écoulement variable 456 est fourni par un diaphragme à roulement 464 ayant une région flexible élastique 466 couvrant et découvrant les ouvertures 462 dans un mouvement de flexion afin respectivement de fermer et d'ouvrir les buses. Le diaphragme 464 a un premier côté 468 communiquant avec l'orifice d'entrée 434 et exposé à l'écoulement entrant du courant gaz- liquide 436. Le diaphragme a un second côté opposé 470 communiquant avec l'orifice de sortie 438. Le premier côté 468 du diaphragme a une zone utile changeante, cette zone utile changeante étant définie comme la zone exposée à l'écoulement entrant. La zone utile du diaphragme augmente en réponse à l'augmentation de la pression du courant gaz-liquide 436 et le diaphragme découvre et ouvre plus d'ouvertures 462. La zone utile du diaphragme diminue en réponse à la diminution de la pression du courant gaz-liquide 436 et le diaphragme couvre et ferme plus d'ouvertures 462. La paroi 458 est une plaque ayant une percée d'écoulement entrant 472 communiquant avec l'orifice d'entrée 434 et recevant l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 436. L'écoulement entrant s'écoule axialement le long de l'axe 474 par la percée 472. La plaque 458 s'étend latéralement vers l'extérieur à partir de la percée 472. La pluralité d'ouvertures 462 s'étendent axialement à travers la plaque 458 et sont latéralement à l'extérieur de la percée 472. Le diaphragme 464 a une partie externe 476 s'étendant latéralement le long de la plaque 458 et flexible axialement, par exemple vers le haut sur la figure 26, à distance de celle-ci afin de découvrir et d'ouvrir plus d'ouvertures 462. Le diaphragme 464 a une partie centrale 478 s'étendant latéralement vers l'intérieur à partir de la partie externe et pouvant se déplacer dans une première direction axiale, par exemple vers le haut sur la figure 26, pour fléchir la partie externe 476 du diaphragme axialement à distance des ouvertures 462 et hors de prise avec la plaque 458 afin de découvrir et d'ouvrir plus d'ouvertures 462. La partie centrale 478 du diaphragme peut se déplacer dans une seconde direction axiale opposée, par exemple vers le bas sur la figure 26, pour fléchir la partie externe 476 du diaphragme axialement vers les ouvertures 462 et en prise avec la plaque 458 afin de couvrir et fermer plus d'ouvertures 462. Un ressort de polarisation 480 polarise la partie centrale 478 du diaphragme dans la seconde direction axiale citée, par exemple vers le bas sur la figure 26, et à l'encontre de l'écoulement entrant du courant gaz-liquide 436. Le courant gaz-liquide 436 s'écoule à travers la percée 472 dans la première direction axiale citée, par exemple vers le haut sur la figure 26, puis s'écoule comme représenté par la flèche 482 dans la seconde direction axiale citée, par exemple vers le bas sur la figure 26. Le courant de gaz s'écoule à partir de l'espace d'accélération 460 comme représenté par les flèches 452, 454 vers l'orifice de sortie 440 dans la première direction axiale citée. Dans les modes de réalisation cités ci- dessus, le système adapte automatiquement le nombre ou la taille des ouvertures à l'écoulement, pour garder la restriction aussi constante que possible. Ceci est souhaitable, particulièrement dans les applications de moteur à combustion interne dans un camion dans un mode freinage. Dans d'autres applications, un changement dans un trou ou une ouverture est fait étape par étape à intervalles longs, par exemple manuellement aux intervalles de maintenance pour le véhicule, particulièrement lorsque la pression du carter moteur atteint un niveau prédéterminé. Dans un exemple, le piston de la figure 23 peut être changé manuellement intervalles de un dispositif de un verrou, un doigt ou similaires, dans axiale jusqu'à suivant, auquel le déterminera si le dans une position axiale différente pour couvrir ou découvrir plus ou moins d'ouvertures 354 jusqu'à l'intervalle de maintenance suivant, et ainsi de suite. Dans un autre exemple, les disques tels que les disques 84 de la figure 3 ou 100 de la figure 4 peuvent être fixés en place à un intervalle de maintenance et restent fixés ainsi jusqu'à l'intervalle de maintenance suivant, moment auquel ils peuvent être réglés et déplacés par entre différentes positions aux maintenance et retenus par retenue tel qu'une détente, de retenue dans une fente, une première position l'intervalle de maintenance technicien de maintenance piston doit être déplacé le technicien de maintenance, et restent réglés ainsi jusqu'à un intervalle de maintenance suivant, et ainsi de suite. Dans un autre exemple, une paire de disques peut être prévue, lesquels peuvent être tournés ou coulissés de façon angulaire l'un par rapport à l'autre et bloqués en position, avec une série de détentes ou cliquets, avec des gradations indiquant au technicien de service un réglage donné correspondant à une lecture donnée de la pression du carter moteur. Le mécanicien coulisse ou tourne alors manuellement un disque ou un autre actionneur variable dans une position de réglage donnée, pour prendre en compte l'usure depuis le dernier intervalle de maintenance et pour correspondre à une lecture courante de pression du carter moteur lorsque le moteur vieillit. On reconnaîtra que divers équivalents, alternatives et modifications sont possibles dans la portée des revendications annexées. L'invention est particulièrement utile dans les applications de ventilation avec carter fermé (VCF) et de ventilation avec carter ouvert (VCO), bien qu'elle puisse être utile dans diverses autres applications de séparateur impacteur gaz-liquide à inertie destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide. 44 REVENDICATIONS 1- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide(326), comprenant un logement (322) ayant un orifice d'entrée (324) destiné à recevoir un courant gaz- liquide (326) et un orifice de sortie (328) destiné à décharger un courant de gaz, une structure de buses (332) dans ledit logement (322) ayant une pluralité de buses (334) recevant ledit courant gaz-liquide (326) en provenance dudit orifice d'entrée (324) et accélérant ledit courant gaz-liquide (326) à travers lesdites buses (334), un collecteur impacteur à inertie (336) dans ledit logement (322) sur le chemin dudit courant gaz-liquide accéléré (326) et provoquant la séparation des particules liquides du courant gaz-liquide (326), un actionneur à écoulement variable (344) pouvant être déplacé de façon à ouvrir et fermer un nombre variable desdites buses (334). 2- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 1, dans lequel ledit actionneur à écoulement variable (344) est sensible à la pression dudit courant gaz-liquide (326). 3- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 2, dans lequel ledit actionneur à écoulement variable (344) répond à l'augmentation de ladite pression en se déplaçant pour ouvrir plus desdites buses (334) et répond à la diminution de ladite pression pour fermer plus desdites buses (334), de façon qu'une chute de pression sensiblement constante soit maintenue à travers ledit séparateur gazliquide à inertie (320) entre ledit orifice d'entrée (324) et ledit orifice de sortie (328) indépendamment des changements des conditions d'écoulement dudit courant gaz-liquide (326) à travers celui-ci. 4- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 1, dans lequel la distance entre lesdites buses (334) et ledit collecteur impacteur à inertie (336) est constante et inchangée par le déplacement dudit actionneur à écoulement variable (344). 5- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 1, dans lequel ledit actionneur à écoulement variable (344) comprend un piston (346) pouvant coulisser axialement le long d'un cylindre (348) s'étendant le long d'un axe (350), ledit cylindre (348) ayant une paroi de cylindre avec une pluralité d'ouvertures (354) à travers elle fournissant ladite pluralité de buses, lesdites ouvertures (354) étant couvertes et découvertes par ledit piston (346) pendant le coulissement dudit piston (346) le long dudit cylindre (348) pour respectivement ouvrir et fermer lesdites buses. 6- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 5, dans lequel: ledit collecteur impacteur à inertie (336) est espacé radialement vers l'extérieur dudit cylindre (348) au moyen d'un espace d'accélération annulaire (356) entre les deux; lesdites ouvertures (354) s'étendent radialement à travers ladite paroi de cylindre (352) ; ledit courant gazliquide (326) circule axialement à l'intérieur dudit cylindre (348) puis radialement vers l'extérieur à travers lesdites ouvertures (354) découvertes par ledit piston (346) et est accéléré dans ledit espace d'accélération annulaire (356) et heurte ledit collecteur impacteur à inertie (336), provoquant la séparation des particules liquides dudit courant gaz-liquide. 7- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 6, dans lequel. ledit courant gaz-liquide (326) s'écoule dans une direction axiale donnée à l'intérieur dudit cylindre (348) ; et après ladite séparation, ledit courant de gaz (330) s'écoule dans la même dite direction axiale donnée le long de l'extérieur dudit cylindre (348). 8- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 7, dans lequel: ledit courant gaz-liquide (326) s'écoule à 20 travers ledit orifice d'entrée (324) dans ladite direction axiale donnée; et ledit courant de gaz (330) s'écoule à travers ledit orifice de sortie (328) dans ladite direction axiale donnée. 9- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 5, dans lequel ledit piston (346) a une surface de guidage (358) faisant face à l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326) contre elle, ladite surface de guidage (358) étant configurée pour guider 1a direction et diriger l'écoulement vers lesdites ouvertures (354) dans ladite paroi de cylindre (352). 10- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) 35 selon la revendication 5, dans lequel ledit piston (346) est un piston gravimétrique reposant sur le poids dudit piston (346) pour réguler l'écoulement, ledit axe (350) étant vertical, ledit piston (346) ayant une surface de fond (358) faisant face vers le bas et recevant l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326) contre elle, ledit piston (346) coulissant vers le haut dans ledit cylindre (348) en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide (326) afin d'ouvrir plus desdites ouvertures (354), ledit piston (346) coulissant vers le bas dans ledit cylindre (348) en réponse à la diminution de la pression afin de fermer plus desdites ouvertures (354). 11- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 5, comprenant un élément de polarisation (362) polarisant ledit piston (346) à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326), ledit piston (346) coulissant dans une première direction axiale contre la polarisation dudit élément de polarisation (362) en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide (326) afin d'ouvrir plus desdites ouvertures (354), ledit piston (346) coulissant dans une seconde direction axiale opposée telle que polarisée par ledit élément de polarisation (362) en réponse à la diminution de la pression afin de fermer plus desdites ouvertures (354). 12- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 1, dans lequel ledit logement (322) a une paroi (358) faisant face audit collecteur impacteur à inertie (336) et séparée de celui-ci par un espace d'accélération (356) entre eux, ladite paroi (358) ayant une pluralité d'ouvertures (354) à travers elle fournissant lesdites buses (334), et ledit actionneur à écoulement variable (344) comprend un diaphragme à roulement (396) ayant une région flexible élastique couvrant et découvrant lesdites ouvertures (354) dans un mouvement de flexion, afin respectivement de fermer et d'ouvrir lesdites buses (334). 13- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 12, dans lequel ledit diaphragme (396) a un premier côté (400) communiquant avec ledit orifice d'entrée (324) et exposé à l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326), et ledit diaphragme (396) a un second côté opposé (402) communiquant avec ledit orifice de sortie (328), ledit premier côté (400) dudit diaphragme (396) ayant une zone utile changeante, ladite zone utile étant définie comme la zone exposée audit écoulement entrant. 14- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 13, dans lequel: ladite zone utile dudit diaphragme (396) augmente en réponse à l'augmentation de la pression dudit courant gaz-liquide (326), et ledit diaphragme (396) découvre et ouvre plus desdites ouvertures (354) (354) ; ladite zone utile dudit diaphragme (396) diminue en réponse a la diminution de la pression dudit courant gaz-liquide (326), et ledit diaphragme (396) couvre et ferme plus desdites ouvertures (354). 15- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 14, dans lequel ladite 35 paroi est une paroi de cylindre (352) d'un cylindre (348) dans ledit logement (322) et s'étendant axialement le long d'un axe, lesdites ouvertures (354) s'étendent radialement à travers ladite paroi de cylindre (352), ledit diaphragme (396) a une partie externe (408) s'étendant axialement le long de l'intérieur de ladite paroi de cylindre (352) et flexible radialement à distance de celle-ci afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures (354). 16- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 15, dans lequel ledit diaphragme (396) a une partie centrale (410) s'étendant radialement vers l'intérieur à partir de ladite partie externe (408) et pouvant se déplacer dans une première direction axiale pour fléchir ladite partie externe (408) dudit diaphragme (396) radialement vers l'intérieur à distance desdites ouvertures (354) et hors de prise avec ladite paroi de cylindre (352) afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures (354), ladite partie centrale (410) pouvant se déplacer dans une seconde direction axiale opposée pour fléchir ladite partie externe (408) dudit diaphragme (396) radialement vers l'extérieur en direction desdites ouvertures (354) et en prise avec ladite paroi de cylindre (352) afin de couvrir et de fermer plus desdites ouvertures (354). 17- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 16, comprenant un élément de polarisation (362) polarisant ladite partie centrale (410) dudit diaphragme (396) dans ladite seconde direction axiale et à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326). 18- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 14, dans lequel ladite paroi (352) comprend une plaque ayant une percée (472) pour l'écoulement entrant à travers elle communiquant avec ledit orifice d'entrée (324) et recevant l'écoulement entrant dudit courant gaz- liquide (326), ledit écoulement entrant s'écoulant axialement à travers ladite percée (472), ladite plaque s'étendant latéralement vers l'extérieur à partir de ladite percée (472), ladite pluralité d'ouvertures (354) s'étendant axialement à travers ladite plaque et étant latéralement à l'extérieur de ladite percée (472), ledit diaphragme (396) ayant une partie externe (408) s'étendant latéralement le long de ladite plaque et flexible axialement à distance de celle-ci afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures (354). 19- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 18, dans lequel ledit diaphragme (396) a une partie centrale (410) s'étendant latéralement vers l'intérieur à partir de ladite partie externe (408) et pouvant se déplacer dans une première direction axiale pour fléchir ladite partie externe (408) dudit diaphragme (396) axialement à distance desdites ouvertures (354) et hors de prise avec ladite plaque afin de découvrir et d'ouvrir plus desdites ouvertures (354) , ladite partie centrale (410) pouvant se déplacer dans une seconde direction axiale opposée pour fléchir ladite partie externe (408) dudit diaphragme (396) axialement en direction desdites ouvertures (354) et en prise avec ladite plaque afin de couvrir et de fermer plus desdites ouvertures (354). 20- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 19, dans lequel le séparateur comprend un élément de polarisation (362) polarisant ladite partie centrale dudit diaphragme (396) dans ladite seconde direction axiale et à l'encontre de l'écoulement entrant dudit courant gaz-liquide (326). 21- Séparateur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 19, dans lequel ledit courant gaz-liquide (326) s'écoule à travers ladite percée dans ladite première direction axiale et s'écoule à travers lesdites ouvertures (354) dans ladite seconde direction axiale, et dans lequel ledit courant de gaz (330) s'écoule depuis ledit espace d'accélération (356) jusqu'audit orifice de sortie (328) dans ladite première direction axiale. 22- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) destiné à enlever les particules liquides d'un courant gaz-liquide (326), comprenant un logement (322) ayant un orifice d'entrée (324) destiné à recevoir un courant gaz-liquide (326), et un orifice de sortie (328) destiné à décharger un courant de gaz, une structure de buses (332) dans ledit logement (322) ayant une ou plusieurs buses (334) recevant ledit courant gaz-liquide (326) provenant dudit orifice de sortie (328) et accélérant ledit courant gaz-liquide (326) à travers, lesdites une ou plusieurs buses (334) produisant un écoulement cumulatif à travers, un collecteur impacteur à inertie (336) dans ledit logement (322) sur le chemin dudit courant gaz-liquide (326) accéléré et provoquant la séparation des particules liquides dudit courant gaz- liquide (326), un actionneur à écoulement variable (344) faisant varier ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses (334) en réponse à un paramètre donné. 23- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 22, dans lequel ledit actionneur à écoulement variable (344) fait varier la vitesse de l'écoulement cumulatif par l'intermédiaire desdites une ou plusieurs buses (334) en réponse audit paramètre donné. 24- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 23, dans lequel ledit actionneur à écoulement variable (344) fait varier ladite vitesse de l'écoulement cumulatif en faisant varier la zone d'écoulement cumulatif par l'intermédiaire desdites une ou plusieurs buses (334) en réponse audit paramètre donné. 25- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 22, dans lequel lesdites une ou plusieurs buses (334) comprennent un ou plusieurs orifices, ledit courant gaz-liquide (326) s'écoule axialement le long d'une direction d'écoulement axial par l'intermédiaire desdits un ou plusieurs orifices et ledit actionneur (344) peut se déplacer le long d'une direction donnée par rapport auxdits un ou plusieurs orifices afin de faire varier ledit écoulement cumulatif. 26- Séparateur impacteur gaz-liquide à 35 inertie (320) selon la revendication 25, dans lequel ladite structure de buses (332) comprend une pluralité desdites buses (334) comprenant une pluralité desdits orifices, fournissant ledit écoulement cumulatif en parallèle à travers ceux-ci. 27- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 26, dans lequel ledit actionneur (344) peut se déplacer à travers un ou plusieurs desdits orifices pour modifier l'aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à ladite direction d'écoulement axial. 28- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 25, dans lequel ledit actionneur (344) peut tourner autour d'un axe de rotation parallèle à ladite direction d'écoulement axial. 29- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 25, dans lequel ledit actionneur (344) peut se déplacer en translation le long d'une direction transversale à ladite direction d'écoulement axial. 30- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 25, dans lequel ledit actionneur (344) peut se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial. 31- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 30, dans lequel ledit actionneur (344) se déplace dans la direction opposée à ladite direction d'écoulement axial afin d'augmenter ledit écoulement cumulatif et se déplace dans la même direction que ladite direction d'écoulement axial afin de diminuer ledit écoulement cumulatif. 32- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 30, dans lequel ledit moyen actionneur (344) se déplace dans la même direction que ladite direction d'écoulement axial afin d'augmenter ledit écoulement cumulatif et se déplace dans la direction opposée à ladite direction d'écoulement axial afin de diminuer ledit écoulement cumulatif. 33- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 30, dans lequel lesdits un ou plusieurs orifices comprennent un ou plusieurs sièges de soupape (178) et ledit actionneur comprend une ou plusieurs tiges de soupape (184) ayant des têtes de soupape (186) respectives de forme conique pouvant venir en prise avec lesdits sièges de soupape (178) respectifs. 34- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 33, dans lequel lesdites une ou plusieurs têtes de soupape (186) sont de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit en allant vers une direction pointant à l'opposé de ladite direction d'écoulement axial. 35- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 33, dans lequel lesdites une ou plusieurs têtes de soupape (186) sont de forme conique le long d'un effilement qui se rétrécit en allant vers une direction pointant dans la même direction que la direction d'écoulement axial. 36- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 33, dans lequel lesdits un ou plusieurs sièges de soupape (178) sont de forme conique complémentaire auxdites une ou plusieurs têtes (186) de soupape. 37- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 26, dans lequel le déplacement dudit actionneur (344) fait varier au moins l'un de la taille et du nombre desdits orifices. 38- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 37, dans lequel le déplacement dudit actionneur (344) agrandit et rétrécit lesdits orifices le long d'une aire en coupe transversale de ceux-ci transversalement à ladite direction d'écoulement axial afin de faire varier la taille desdits orifices. 39- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 37, dans lequel le déplacement dudit actionneur (344) ouvre et ferme au moins l'un desdits orifices, afin de faire varier le nombre desdits orifices à travers lesquels ledit courant gaz-liquide (326) s'écoule. 40- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 22, dans lequel ledit paramètre donné est la pression dudit courant gaz-liquide (326). 41- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 22, dans lequel ledit logement (322) comprend en outre un capteur de pression couplé audit actionneur afin d'actionner ce dernier. 42- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 41, dans lequel ledit paramètre donné est la pression dudit courant gaz-liquide (326), et ledit capteur de pression détecte ladite pression dudit courant gaz-liquide (326), et dans lequel ledit actionneur (344) a une première position minimisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses (334), et une deuxième position maximisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses (334), et dans lequel ledit actionneur (344) est déplacé par ledit capteur de pression entre lesdites première et deuxième positions et une pluralité de positions entre elles en réponse à ladite pression dudit courant gaz-liquide (326) afin de maintenir constante ladite pression. 43- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 41, dans lequel ledit capteur de pression comprend un diaphragme (396) ayant des premier (400) et second (402) côtés opposés, ledit premier côté (400) étant couplé audit actionneur (344). 44- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 43, dans lequel l'un desdits premier (400) et second (402) côtés dudit diaphragme (396) est exposé à la pression dans ledit courant gaz-liquide (326) afin de contrôler le déplacement dudit actionneur (344). 45- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 44, dans lequel ledit actionneur (344) a une première position minimisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses (334) et une deuxième position maximisant ledit écoulement cumulatif à travers lesdites une ou plusieurs buses (334), et dans lequel ledit logement (322) comprend en outre un élément de polarisation (362) polarisant de façon élastique ledit diaphragme (396) et ledit actionneur (344) vers ladite première position dudit actionneur (344), ledit élément de polarisation (362) étant surpassé par une pression donnée dans ledit courant gaz-liquide (326) afin de permettre le déplacement dudit diaphragme (396) et dudit actionneur (344) vers ladite seconde position dudit actionneur (344). 46- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 44, dans lequel ledit un côté dudit diaphragme (396) est ledit premier côté (400). 47- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie selon la revendication 44, dans lequel ledit un côté dudit diaphragme (396) est ledit second côté (402). 48- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 25, dans lequel ledit courant gaz-liquide (326) devient ledit courant de gaz (330) et circule d'amont en aval à travers ledit logement (322) depuis ledit orifice d'entrée (324) puis à travers lesdits un ou plusieurs orifices puis vers ledit collecteur impacteur à inertie (336) puis vers ledit orifice de sortie (328). 49- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 48, dans lequel ledit actionneur (344) est en amont dudit collecteur impacteur à inertie (336). 50- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 48, dans lequel ledit actionneur (344) est en aval dudit collecteur impacteur à inertie (336). 51- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 50, dans lequel ledit actionneur (344) peut se déplacer entre une première position fermée bloquant l'écoulement du courant de gaz au-delà vers ledit orifice de sortie (328) et une seconde position ouverte permettant l'écoulement du courant de gaz au-delà vers ledit orifice de sortie (328). 52- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 51, dans lequel ledit collecteur impacteur à inertie (336) comprend une pluralité de surfaces d'impact (60, 60a, 60b, 60c) recevant chacune ledit courant gaz-liquide (326) à travers un ensemble respectif d'un ou plusieurs orifices; et ledit actionneur (344) comprend une pluralité de boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) portant chacun une dite surface d'impact (60, 60a, 60b, 60c) respective, chaque dit bouton d'impact (300, 300a, 300b, 300c) pouvant se déplacer entre lesdites positions fermée et ouverte indépendamment des autres boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) , ledit écoulement cumulatif étant varié en faisant varier le nombre desdits boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) dans au moins l'une desdites positions fermée et ouverte. 53- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 52, dans lequel lesdits boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) sont polarisés par ressort à différentes raideurs du ressort, pour produire une ouverture séquentielle différentielle de ceux-ci. 54- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 52, dans lequel lesdits boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) peuvent se déplacer en translation le long d'une direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial. 55- Séparateur impacteur gaz-liquide à inertie (320) selon la revendication 54, dans lequel lesdits boutons d'impact (300, 300a, 300b, 300c) sont polarisés vers ladite position fermée le long de ladite direction parallèle à ladite direction d'écoulement axial.