Brevet FR2875507A1 — publié le 20060324

Domaine de l'invention: La suppression des alkyles de plomb dans les essences automobiles et plus récemment la limitation des teneurs en composés aromatiques dans les essences (35% en 2005 contre 42 % actuellement) a généré un développement des procédés de production de paraffines ramifiées qui ont un bien meilleur indice d'octane que les paraffines linéaires, et en particulier du procédé d'isomérisation des paraffines normales en paraffines ramifiées. Ce procédé revêt actuellement une importance croissante dans l'industrie pétrolière. Les schémas actuels de valorisation du naphta (coupe C5-C10) issu de la distillation atmosphérique du pétrole comprennent le plus souvent un fractionnement produisant: - un naphta léger (coupe C5-C6) qui est envoyé à l'isomérisation, - un naphta lourd (coupe C7-C10) qui est envoyé au reformage catalytique. Le produit de l'isomérisation (ou isomérat) est exempt de composés aromatiques contrairement au réformat qui en contient en général une quantité importante du fait des réactions de déshydrocyclisation des paraffines et de déshydrogénation des naphtènes. Isomérat et réformat sont habituellement envoyés au pool essence dans lequel peuvent intervenir également d'autres bases telles que l'essence issue du craquage catalytique en lit fluidisé (FCC), ou des additifs tel que le méthyl-tertiobutyl-éther (MTBE). Les aromatiques présentent de hauts indices d'octane propices à leur utilisation dans les moteurs à allumage commandé, mais pour des raisons environnementales, leur teneur totale dans les essences se trouvent de plus en plus limitée. La spécification européenne prévoit dès 2005 de réduire à un maximum de 35 % en volume la teneur totale en aromatiques dans les supercarburants, alors qu'actuellement ladite teneur est de l'ordre de 42 % volume. Ainsi, il est impératif de développer de nouveaux procédés permettant de synthétiser de nouvelles bases exemptes d'aromatiques mais présentant de forts indices d'octane. La présente invention concerne plus particulièrement l'isomérisation de la fraction riche en C7 issue du naphta de distillation atmosphérique 2 2875507 Le tableau 1 ci-dessous donne l'indice d'octane recherche (RON) et les points d'ébullition des principaux composés hydrocarbonés présents dans la coupe C7 issue du naphta de distillation atmosphérique: RON teb ( C) 112,1 80,8 92,8 79,2 83,1 80,5 80,8 86 91,1 89,7 42,4 90 52 91,9 93, 4 0 98,4 92,3 87,8 79,2 90,8 80,6 91,7 80,6 91,8 74,8 100,9 67,2 103,4 110,7 La considération des indices d'octane des différents isomères C7 montre que les isomères du normal-heptane (n-C7) présentant plusieurs ramifications, c'est à dire les di et tribranchés possèdent un indice d'octane suffisamment élevé (de 80 à 110) pour pouvoir être envoyés directement dans le pool essence. Par contre, les isomères ne présentant qu'une seule ramification ou monobranchés, présentent des indices d'octane insuffisants (42 pour le méthyl-2 hexane; 52 pour le méthyl-3 hexane) pour être mélangés au pool essence. Ces composés doivent donc être le plus possible transformés en paraffines di ou tribranchées 15 dans le procédé d'isomérisation. triméthyl 2-2-3 butane diméthyl 2-2 pentane diméthyl 2-4 pentane diméthyl 3-3 pentane diméthyl 2-3 pentane méthyl-2 hexane méthyl-3 hexane éthyl-3 pentane n-heptane diméthyl-1,1 cyclopentane cis-diméthyl-1,3 cyclopentane trans-diméthyl-1,3 cyclopentane trans-diméthyl-1,2 cyclopentane méthylcyclohexane éthyl-cyclopentane toluène Tableau 1 3 2875507 Concernant le normal-heptane, la problématique est plus marquée encore. Son indice d'octane étant nul, il doit impérativement être converti à extinction dans le procédé d'isomérisation. On pourra tolérer jusqu'à 1 % pds de nC7 dans l'isomérat et si possible moins de 0,5 % pds. Par ailleurs, le toluène présent dans la charge fraîche peut être totalement hydrogéné en méthyl-cyclohexane (MCH), soit dans une unité d'hydrogénation spécifique, soit dans l'unité d'isomérisation des paraffines. Or, le méthyl-cyclohexane présent dans la charge en quantité importante est très peu affecté par l'isomérisation, les catalyseurs d'isomérisation ne favorisant pas l'ouverture des cycles naphténiques dans leurs conditions habituelles de mise en oeuvre. Or, l'isomérat C7 obtenu peut contenir jusqu'à 30 % pds de méthylcyclohexane, composé dont le RON est inférieur à 75, ce qui grève notablement le RON de 1' isomérat C7. obtenu. Il est donc intéressant de séparer le méthylcyclohexane ( MCH) de la charge paraffinique en C7 devant alimenter l'isomérisation. Le MCH peut ensuite être utilisé soit comme solvant, soit éventuellement être réintroduit dans le pool essence dans les limites autorisées par son RON relativement faible. Le problème que cherche à résoudre la présente invention est donc celui de la production de bases d'essence à partir d'une coupe en C7 qui répondent à un indice d'octane recherche (RON) d'au moins 80, avec une teneur en composés aromatiques limitée, ce qui permet d'anticiper la nouvelle réglementation sur les spécifications du pool essence. La solution proposée dans la présente invention consiste en un procédé de traitement d'une coupe C7, généralement issue d'une distillation atmosphérique, de manière à obtenir deux coupes: - une première coupe contenant majoritairement des paraffines qui est envoyée dans une unité d'isomérisation, et - une deuxième coupe contenant majoritairement du méthylcyclohexane ( MCH) , qui pourra selon les besoins, être valorisée comme solvant ou éventuellement réintroduite au moins en partie dans le pool essence, tout en respectant la spécification sur le RON. Examen de l'art antérieur: 4 2875507 Il existe relativement peu de brevets concernant la valorisation de la coupe C7 par isomérisation, la plupart d'entre eux concernant le traitement par isomérisation de coupes C5-C6. De plus, aucun de ces procédés ne permet la production simultanée d'une coupe riche en 5 molécules cycliques telle que le méthylcyclohexane. le brevet US 6,069 289 décrit un procédé de séparation de paraffines multibranchées, éventuellement couplé à une isomérisation, mais la charge traitée ne contient pas de composés naphténiques et aromatiques. Le brevet US 6, 338 791 décrit un procédé de séparation couplé à un réacteur d'isomérisation. Le procédé de séparation permet de produire une coupe riche en paraffines multibranchées et éventuellement en composés cycliques saturés ou insaturés. Ce procédé ne permet donc de produire qu'une seule coupe car les naphtènes et aromatiques de la charge ne sont pas séparés des paraffines, et sont donc injectés dans le réacteur d'isomérisation. D'autres références sur des points particuliers seront données dans la description détaillée de 15 l'invention. Présentation sommaire de l'invention: La présente invention doit être replacée dans le contexte plus général du traitement de la coupe naphta issue de la distillation atmosphérique du brut. La coupe naphta est généralement séparée en 3 fractions dans une colonne à distiller: 1) une fraction de tête comportant essentiellement les composés à 5 et 6 atomes de carbone qui est envoyée dans une isomérisation spécifique dont les conditions opératoires et le catalyseur peuvent être différents de ceux utilisés pour l'isomérisation de la coupe C7. 2) une fraction à 7 atomes de carbone qui fait l'objet du traitement décrit dans la présente invention et qui aboutit à un effluent à 7 atomes de carbone contenant au moins 70 % poids de paraffines di et tribranchées, et dont le nombre d'octane est compris entre 80 et 87. 3) une fraction de fond contenant essentiellement les composés à 8 atomes de carbone et plus qui est envoyée dans une unité de reformage catalytique. La présente invention porte sur le traitement de la fraction à 7 atomes de carbone issue du fractionnement précédent, mais étant donné les performances de la colonne de fractionnement du naphta, on pourra trouver dans la dite coupe C7 jusqu'à 10 % de composés plus légers à 6 2875507 atomes de carbone ou moins, et jusqu'à 10 % de composés plus lourds à 8 atomes de carbone et plus. La présente invention tient compte de ces composés adjacents à la coupe C7 proprement dite que l'on continuera à appeler par simplification "coupe C7". La présente invention concerne un procédé de production de paraffines multi-branchées à 7 atomes de carbone, permettant d'obtenir un isomérat ayant un indice d'octane au moins égal à 80 avec une teneur en composés aromatiques inférieure à 1% poids, et préférentiellement inférieure à 0,5 % poids, à partir d'une charge comprenant en majeure partie des hydrocarbures à 7 atomes de carbone appartenant aux familles des paraffines, des naphtènes et des aromatiques. Dans la suite de la description, on utilisera l'abréviation coupe C7 pour désigner une charge comprenant une majeure partie d'hydrocarbures à 7 atomes de carbone, c'est à dire au moins 60 % en poids, cette coupe C7 étant généralement issue d'un naphta de première distillation, et ayant une composition chimique qui varie avec l'origine de la coupe naphta. L'invention s'applique à une coupe C7 issue d'un naphta de distillation atmosphérique, mais plus généralement elle s'applique à une coupe C7 ayant des proportions quelconques en paraffines, naphtènes et aromatiques. On entend par proportions quelconques, tout jeu de proportion dans lequel les familles paraffines, naphtènes et aromatiques sont présentes à raison d' au moins 1 % poids. Un des objectifs du procédé objet de la présente invention est de transformer cette coupe C7 en une coupe contenant majoritairement des paraffines en C7 multi-branchées, c'est à dire présentant un degré de branchement supérieur ou égal à deux. Un second objectif de la présente invention est de coproduire une coupe riche en molécules 25 cycliques, naphténiques et éventuellement aromatiques. L'invention consiste donc en un procédé de production d'un isomérat de RON au moins égal à 80 et de coproduction d'une coupe naphtènique constituée majoritairement de méthylcyclohexane et éventuellement de toluène, à partir d'une coupe C7 d'hydrocarbures, contenant des paraffines, des naphtènes et des aromatiques en proportion quelconque, le dit procédé faisant appel à au moins une colonne de distillation permettant de séparer la charge en un flux de tête, un flux de fond et un flux latéral, une unité d'isomérisation, et au moins une 6 2875507 unité de séparation des normales paraffines et des molécules cycliques, notamment le méthylcyclohexane, caractérisé en ce que la teneur en aromatiques de l'isomérat est inférieure à 1 % poids et préférentiellement inférieure à 0,5 % poids. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, la charge fraîche est introduite dans une colonne de distillation dont on extrait a) un flux de tête qui fournit l'isomérat produit, b) un flux latéral qui alimente en mélange une des unités d'isomérisation et c) un flux de fond qui est introduit dans une unité de séparation des normales paraffines d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, notamment le méthylcyclohexane, les normales paraffines étant introduites en mélange avec le flux latéral dans au moins une unité d'isomérisation, et la coupe naphténique étant produite avec un niveau de pureté au moins égal à 90% masse. L'effluent de l'isomérisation après stabilisation est renvoyé à la colonne de distillation à un niveau (typiquement sur un plateau) situé au-dessus du niveau (plateau) de soutirage latéral. Le fait de recycler les normales paraffines contenues dans l'effluent de l'isomérisation ( IS) après passage dans une colonne de stabilisation (ST), vers la colonne de distillation (CD) de manière à minimiser leur teneur dans le flux de tête de la dite colonne. Compte tenu des points d'ébullition légèrement plus élevés des normales paraffines et des mono branchées, celles ci auront tendance à redescendre dans la colonne, tandis que les di et tribranchées de point d'ébullition légèrement plus faibles sortiront majoritairement en tête. Dans une variante de l'invention, le flux de tête de la colonne de distillation peut être envoyé dans une unité de séparation des paraffines normales et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, les paraffines normales et mono branchées étant réintroduites dans l'unité d'isomérisation, et les paraffines di et tri branchées constituant l'isomérat. Dans une autre variante de l'invention, la charge fraîche peut être introduite en amont de la colonne à distiller dans une unité d'hydrogénation du toluène qui permet de transformer ce dernier en méthylcyclohexane, l'effluent de la dite unité d'hydrogénation étant introduit comme charge de la colonne de distillation. La colonne de distillation peut être du type colonne à paroi interne. Dans certains cas, 1' unité de séparation des paraffines normales d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, pourra être réalisée par un procédé d'adsorption. 7 2875507 Dans d'autres cas, 1' unité de séparation des paraffines normales d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, pourra être réalisée par un procédé membranaire. Description sommaire de la figure: La figure 1 représente le schéma de procédé selon l'invention dans sa variante préférée comportant en amont de la colonne de distillation une unité d'hydrogénation du toluène, et sur le flux de tête issu de la colonne de distillation une unité de séparation des paraffines mono et dibranchées. L'unité d'hydrogénation du toluène et l'unité de séparation des paraffines mono et di branchées sur le flux de tête sont facultatives et sont indiquées en pointillé sur la figure 1. Description détaillée de l'invention: La description détaillée de l'invention sera mieux comprise en suivant le schéma de procédé de la figure 1. La charge utilisée pour illustrer l'invention est une coupe C7 issue d'un naphta de distillation atmosphèrique. Elle a la composition chimique donnée ci dessous: - normal-heptane de 20 à 40 % poids, - méthyl-2 hexane de 5 à 15 % poids, - méthyl-3 hexane de 10 à 20% poids, méthyl-cyclohexane de 5 à 30 % poids, - toluène de 0 à 15 % poids. Dans la configuration de base de l'invention, la charge fraîche( 1) est introduite dans une colonne de distillation (CD) dont on extrait a) un flux de tête (3) qui donne l'isomérat produit, b) un flux latéral (4) qui alimente en mélange une des unités d'isomérisation (IS) et c) un flux de fond ( 5) qui est introduit dans une unité de séparation (SPI) des normales paraffines d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, notamment le méthylcyclohexane. Le flux ( 7) représentant l'effluent de l'unité de séparation ( SPI) est constituée d'au moins 90% masse de molécules cycliques saturées ou non. Le flux (6) constitué d'une majorité de normales paraffines est réintroduit en mélange avec le flux latéral (4) pour constituer le flux (11) à l'entrée de l'unité d'isomérisation (IS).. 8 2875507 L'effluent( 8) de l'unité d'isomérisation (IS) est envoyé dans une colonne de stabilisation ( ST), de laquelle on sort en fond un flux (9) qui est renvoyé à la colonne de distillation (CD) Ce flux (9) est réintroduit dans la colonne (CD) sur un plateau situé au-dessus du plateau de soutirage latéral de manière à créer un épuisement des normales paraffines dont la teneur dans le flux de tête (3) de la colonne ( CD) sera généralement inférieure à 1 % poids et préférentiellement inférieur à 0,5% poids. Le flux (10) sortant en tête de la colonne de stabilisation constitueune fraction gazeuse qui est envoyé au p000l combustible de la raffinerie. Le flux de tête( 3) de la colonne de distillation (CD) constitue l'isomérat. Dans le but de maximiser la teneur en di et tri branchées dans l'isomérat, et selon une variante de l'invention, le flux de tête (3) de la colonne de distillation (CD) peut être envoyé dans une unité de séparation ( SP2) des paraffines normales et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, les paraffines normales et mono branchées étant réintroduites dans l'unité d'isomérisation (IS). Dans cette variante l'isomérat est constitué par le flux (12). Selon une autre variante de l'invention, la charge fraîche( 1) pourra être introduite en amont de la colonne à distiller ( CD) dans une unité d'hydrogénation du toluène (HG) qui permet de transformer ce dernier en méthylcyclohexane. L'effluent de cette unité d'hydrogénation constitue le flux (2) et est envoyé comme alimentation de la colonne à distiller ( CD). Enfin selon une autre variante de l'invention, la colonne de distillation peut être du type colonne à paroi interne. Ce type de colonnes, bien connu de l'homme de l'art, permet le fractionnement par distillation d'une charge en trois coupes distinctes, avec un gain en énergie requise pour la séparation de l'ordre de 20 - 30 % par rapport à une colonne à distiller classique. Le procédé, objet de la présente invention comprend donc au moins une colonne de distillation ( CD), au moins une unité de séparation ( SPI) des paraffines normales et des molécules cycliques (méthylcyclohexane et éventuellement toluène) permettant de n'envoyer à l'unité d'isomérisation (IS) que la fraction paraffinique de la coupe C7, et au moins une unité d'isomérisation (IS) alimentée par le flux latéral de la colonne à distiller (CD) et par les paraffines normales issues de l'unité de séparation ( SPI). 9 2875507 L'unité de séparation ( SPI) entre le n-heptane et les molécules cycliques, principalement le méthylcyclohexane et éventuellement le toluène, pourra faire appel à toute technique connue de l'homme de l'art. Parmi celles ci on peut citer le procédé d'adsorption par variation de pression connue sous l'abréviation PSA ou le procédé de séparation par contre courant simulé (CCS). Dans le cas où la séparation ( SPI) est réalisée par une unité d'adsorption, tout adsorbant ou mélange d'adsorbant possédant une sélectivité en faveur du normal heptane ou en faveur des molécules cycliques peut être utilisé, en particulier une zéolithe de type LTA qui adsorbe sélectivement les normales paraffines et exclut les molécules de plus gros diamètre moléculaire, telles que les molécules cycliques saturées ou non. La séparation par adsorption (SPI) peut être réalisée en phase gazeuse par un procédé de type PSA. Dans ce cas, la température de fonctionnement de l'unité est comprise entre 150 et 400 C. La pression de la colonne pendant la phase d'adsorption est comprise entre 2 et 20 bars (1 bar 15 = 10 5 Pascals), et pendant la phase de désorption entre 0.5 et 3 bars. Le désorbant utilisé peut être un gaz inerte, tel que l'hydrogène ou l'azote ou un hydrocarbure, tel que les paraffines en C3-C6. Des désorbants particulièrement bien adaptés pour cette séparation sont les normales paraffines. Un des désorbants préféré est le normal butane, dont la température d'ébullition est très éloignée de celle du nC7, et que l'on peut donc séparer facilement de cette molécule. L'hydrogène est également un désorbant particulièrement bien adapté pour cette séparation, car il peut être directement recyclé au réacteur d'isomérisation avec le désorbat ( effluent de l'unité de désorption riche en nC7). Une telle unité de séparation ( SPI) permet de produire du MCH ou un mélange MCH + toluène avec une pureté comprise entre 95 et 99 % massique, et un rendement compris entre 50 et 95%. Alternativement, la séparation par adsorption ( SPI) peut être réalisée en phase liquide par un procédé de type CCS. Dans ce cas, la température de fonctionnement de l'unité est comprise entre 100 et 250 C. La pression de la colonne pendant la phase d'adsorption est comprise entre 2 et 20 bars. 2875507 Le désorbant utilisé est préférentiellement un hydrocarbure, et peut être en particulier les paraffines en C3-C6. Des désorbants particulièrement adaptés à cette séparation sont les normales-paraffines. Une telle unité de séparation par CCS permet de produire du MCH ou un mélange MCH + toluène avec une pureté comprise entre 95 et 99.5 % massique, et un rendement compris entre 50 et 98%. On peut également réaliser la dite séparation ( SPI) en utilisant un ou plusieurs modules membranaires. Les membranes en silicalite, telles que celles décrites dans le brevet US 5, 871 165 sont connues pour posséder une sélectivité de forme en faveur des normales paraffines. On pourra également réaliser la séparation des paraffines et des molécules cycliques au moyen d' une extraction par solvant telle que celle décrite dans le brevet US 3, 169 998 qui est de type liquide/liquide, le solvant utilisé étant la gamma -butyrolactone. Le procédé comprend également au moins une unité d'isomérisation (IS) permettant de transformer les paraffines normales et mono branchées en paraffines multibranchées, telle que l'unité décrite dans le brevet FR 01/10566. Le catalyseur d'isomérisation utilisé dans ladite unité sera compris dans le groupe constitué par les catalyseurs supportés contenant au moins un halogène et au moins un métal du groupe VIII, les catalyseurs zéolithiques contenant au moins un métal du groupe VIII, les catalyseurs de Friedel et Crafts, les catalyseurs super acides de type HPA sur zircone, WOx sur zircone, ou les zircones sulfatées. La pression totale dans la zone réactionnelle d'isomérisation est d'environ 10 à 50 bars relatifs, la vitesse volumique horaire étant d'environ 0,2 à 10 h-1. Le rapport molaire hydrogène/hydrocarbure se situe entre 0,06 et 30 mole/mole. La température dans la zone réactionnelle est comprise entre 50 et 150 C, et de manière 25 préférée entre 60 et 100 C. Le procédé comprend en option une unité de séparation (SP2) alimenté par le flux de tête de la colonne ( CD) et permettant de séparer les paraffines normales et mono branchées d'une part et les paraffines multibranchées d'autre part, de manière à recycler vers l'unité d'isomérisation les paraffines normales et monobranchées et maximiser la production de paraffines multibranchées. 11 2875507 Le procédé de séparation ( SP2) des paraffines normales et mono branchées et des paraffines multibranchées peut être basé sur toute technique connue de l'homme de l'art. On peut en particulier utiliser une séparation par distillation, en se basant sur la différence de températures d'ébullition de ces différents composés (cf. Tableau 1). On peut également utiliser un procédé de séparation par adsorption sur tamis moléculaire telle que celui décrit dans la demande de brevet US20020045793 Al. L'adsorbant utilisé dans ladite unité peut être tout adsorbant connu de l'homme de l'art permettant de faire cette séparation, par exemple les adsorbants décrits dans les brevets US 6 353 144, FR 02/09841 et la demande de brevet US20020045793 Alcitée ci dessus. On peut également envisager d'utiliser un ou plusieurs modules membranaires pour cette séparation, comme décrit par exemple dans le brevet EP 0 922 748. Le procédé de séparation ( SP2) des paraffines normales et mono branchées et des paraffines multibranchées peut également être basé sur un couplage de différentes techniques. En particulier, dans une des versions préférées du procédé, la séparation est partiellement réalisée par distillation pour produire une charge intermédiaire enrichie en paraffines di-branchées et appauvrie en paraffines monobranchées Cette charge intermédiaire est ensuite traitée dans une unité de séparation par adsorption pour obtenir la pureté finale souhaitée en paraffines di-branchées. Enfin, le procédé objet de la présente invention peut également comprendre une unité d'hydrogénation du toluène (HG) contenu dans la charge de manière à transformer ce toluène en méthylcyclohexane. Le catalyseur d'hydrogénation utilisé dans ladite unité est un catalyseur supporté contenant au moins un métal du groupe VIII. La pression totale dans la zone réactionnelle peut être comprise entre 2 et 70 bars relatifs, et de manière préférée entre 5 et 50 bars relatifs. Le rapport molaire hydrogène/ hydrocarbure est compris entre 1 et 15 moles/mole. La température dans la zone réactionnelle est comprise entre 50 et 300 C, et de manière préférée, entre 100 et 200 C. La vitesse volumique horaire sera comprise entre 2 et 20 h-1. Exemple 1 Cet exemple illustre une des variantes préférées de l'invention dans laquelle la charge à traiter (1) est introduite dans un réacteur d'hydrogénation spécifique du toluène (HG) puis dans une 12 2875507 colonne à distiller (CD) comportant 88 plateaux réels. L'introduction de la charge est réalisée au niveau du plateau 50. Le flux latéral est extrait de la colonne au niveau du plateau 44 et le recyclage des effluents de l'isomérisation (IS) après la stabilisation (ST) est effectué au niveau du plateau 15. Le réacteur d'hydrogénation du toluène travaille aux conditions opératoires suivantes: T = 160 C P = 5 bars relatifs Rapport molaire hydrogène/hydrocarbure = 5 moles/mole VVH = 5 h-1 avec un catalyseur à base de Pt sur alumine. La charge fraîche (1) a dans l'exemple considéré la composition suivante (en % poids): diméthyl 2-3 butane 0,01 méthyl-2 pentane 0,13 méthyl-3 pentane 0,16 n-hexane 1,41 méthyl-cyclopentane 0,63 cyclohexane 1,71 benzène 0,37 triméthyl 2-2-3 butane 0,08 diméthyl 2-2 pentane 0,20 diméthyl 2-3 pentane 3,57 diméthyl 2-4 pentane 0,50 diméthyl 3-3 pentane 0,26 méthyl-2 hexane 8.97 méthyl-3 hexane 12,25 éthyl-3 pentane 1,14 n-heptane 31,39 diméthyl-1,1 cyclopentane 0,82 cis- diméthyl-1,3 cyclopentane 2,29 trans-diméthyl-1,3 cyclopentane 2,21 trans- diméthyl-1,2 cyclopentane 4,19 méthyl-cyclohexane 12,96 éthyl-cyclopentane 0,73 toluène Cs+13,52 0,50 L'effluent du réacteur d'hydrogénation du toluène est envoyé dans une colonne de distillation (CD) de laquelle on extrait 3 flux: - un flux de tête (3) qui correspond à l'isomérat produit. - un flux latéral (4) contenant une majorité ( au moins 70 %) de normalheptane et de paraffines en C7 monobranchées qui va alimenter l'unité d'isomérisation. - un flux de fond (5), riche en méthylcyclohexane et en n-heptane qui est envoyé dans une unité de séparation entre les paraffines et les naphtènes. L'unité de séparation entre les paraffines et les naphtènes produit deux effluents; un effluent ( 6) riche en en n-heptane et un effluent ( 7) riche en méthylcyclohexane. Le flux (6) est mélangé avec le flux (4) pour donner un flux (11) qui constitue la charge de 20 l'unité d'isomérisation (IS) qui met en oeuvre un catalyseur à base de platine sur alumine chlorée tel que celui décrit dans la demande US20020002319 Al. L'unité d'isomérisation travaille aux conditions suivantes: température: 90 C Pression: 30 bars effectifs PPH=1 h-1 Rapport molaire hydrogène/hydrocarbure = 0,2 mole/mole. En tête de la colonne (CD) sort un flux (3) qui correspond à l'isomérat produit dont la 30 composition pondérale et le débit massique sont les suivants: isopentane 0 diméthyl 2-2 butane 0,01 14 2875507 diméthyl 2-3 butane 0,01 méthyl-2 pentane 0,52 méthyl-3 pentane 0,42 n-hexane 2,37méthyl-cyclopentane 1,43 cyclohexane 3,91 benzène 0,00 triméthyl 2-2-3 butane 7,38 diméthyl 2-2 pentane 26,39 diméthyl 2-3 pentane 0,82 diméthyl 2-4 pentane 47,01 diméthyl 3-3 pentane 2,62 méthyl-2 hexane 4,09 méthyl-3 hexane 1,73 éthyl-3 pentane 0,06 n-heptane 0,50 diméthyl-1,1 cyclopentane 0,15 cis- diméthyl-1,3 cyclopentane 0,06 trans-diméthyl-1,3 cyclopentane 0,05 trans- diméthyl-1,2 cyclopentane 0,05 méthyl-cyclohexane 0,24 éthyl-cyclopentane 0,00 toluène C8+0,00 0,00 Le RON de cet isomérat (flux 3) est de 84,3 et sa teneur en aromatiques est de 0,00 % pds. 2875507 La composition du flux (7) issu de l'unité de séparation par adsorption est la suivante en pourcents poids: diméthyl 2-2 butane 0,01 diméthyl 2-3 butane 0,00 méthyl-2 pentane 0,0 méthyl-3 pentane 0,0 nhexane 0,0 méthyl-cyclopentane 0,00 cyclohexane 0,0 benzène 0,0 triméthyl 2-2-3 butane 0,00 diméthyl 2-2 pentane 0,00 diméthyl 2-3 pentane 0,04 diméthyl 2-4 pentane 0,00 diméthyl 3-3 pentane 0,00 méthyl-2 hexane 0,15 méthyl-3 hexane 0,87 éthyl-3 pentane 0,22 n-heptane 1.02 diméthyl-1,1 cyclopentane 0,0 cis- diméthyl-1,3 cyclopentane 0,03 trans-diméthyl-1,3 cyclopentane 0,06 trans- diméthyl-1,2 cyclopentane 0,11 méthyl-cyclohexane 94,78 éthyl-cyclopentane 2,72 toluène C8+0,00 0,00 16 2875507 Les valeurs de débits massiques des principaux flux sont donnés dans le tableau 2 ci dessous: flux (1) flux (3) flux (7) débit massique (kg/h) 11000 5540 4155 Tableau 2, Le tableau récapitulatif 3 ci dessous fournit une comparaison des propriétés des flux: flux (1) de l'exemple 1 flux (3) de l'exemple 1 flux (7) de l'exemple 1 % paraffines 60.56 94.11 2.31 % aromatiques 13.09 0.00 0 % naphtènes 25.54 5.89 97.69 RON 50.7 84.3 73.9 Tableau 3 Le tableau 3 ci-dessus montre que le procédé de l'exemple 1 selon l'invention permet de coproduire à partir de la coupe C7( flux 1) issue de la distillation atmosphérique, contenant 13% d'aromatiques et de RON très faible, un effluent ( flux 3) très appauvri en aromatiques et de RON compatible avec une utilisation dans le pool essence et une coupe naphténique ( flux 7) de haute pureté, valorisable en tant que solvant. Exemple 2: Dans cet exemple, on reprend le procédé tel que décrit dans l'exemple 1 (en particulier la composition de la charge fraîche est identique à celle du flux (1)), mais en ne traitant pas la charge fraîche dans le réacteur d'hydrogénation du toluène. 17 2875507 La composition du flux (3) en tête de la colonne à distiller CD est alors la suivante en pourcentages poids: diméthyl 2-2 butane 0,09 diméthyl 2-3 butane 0,09 méthyl-2 pentane 0,51 méthyl-3 pentane 0,42 nhexane 2,40 méthyl-cyclopentane 1,49 cyclohexane 3,93 benzène 0,0 triméthyl 2-2-3 butane 7,54 diméthyl 2-2 pentane 25,92 diméthyl 2-3 pentane 0,85 diméthyl 2-4 pentane 47,09 diméthyl 3-3 pentane 2,78 méthyl2 hexane 4,19 méthyl-3 hexane 1,75 éthyl-3 pentane 0,07 n-heptane 0,5 diméthyl-1,1 cyclopentane 0,11 cis- diméthyl-1,3 cyclopentane 0,04 trans-diméthyl-1,3 cyclopentane 0,04 trans- diméthyl-1,2 cyclopentane 0,03 méthyl-cyclohexane 0,15 éthyl-cyclopentane 0,01 toluène 0,00 C8+ 0,00 18 2875507 La composition du flux (7) issu de l'unité de séparation par adsorption est la suivante en pourcentages poids: diméthyl 2-2 butane 0,0 diméthyl 2-3 butane 0,02 méthyl-2 pentane 0,0 méthyl-3 pentane 0,0 n-hexane 0,0 méthyl- cyclopentane 0,00 cyclohexane 0,0 benzène 0,0 triméthyl 2-2-3 butane 0,00 diméthyl 2-2 pentane 0,00 diméthyl 2-3 pentane 0,01 diméthyl 2-4 pentane 0,00 diméthyl 3-3 pentane 0,00 méthyl-2 hexane 0,04 méthyl-3 hexane 0,35 éthyl-3 pentane 0,12 n-heptane 0,76 diméthyl-1,1 cyclopentane 0,0 cis- diméthyl-1,3 cyclopentane 0,03 trans-diméthyl-1,3 cyclopentane 0,05 trans- diméthyl-1,2 cyclopentane 0,11 méthyl-cyclohexane 70,22 éthyl-cyclopentane 2,96 toluène Cs+25,34 0,00 19 2875507 Les valeurs de débits massiques des principaux flux sont donnés dans le tableau 4 ci dessous: flux (1) flux (3) flux (7) débit massique (kg/h) 11000 5509 4053 Tableau 4 Comparaison des propriétés des flux: flux (1) de flux (3) de flux (7) de flux (3) + (7) l'exemple 2 l'exemple 2 l'exemple 2 de l'exemple 2 % paraffines 60.56 94.06 1.29 54.81 % aromatiques 13.09 0.00 25.34 10.74 % naphtènes 25.54 5.94 73.37 34.45 RON 50.7 84.1 82.8 83.5 Tableau 5 Le tableau 5 ci-dessus montre que le procédé de l'exemple 2 selon l'invention permet de produire une coupe paraffinique sans aromatiques ( flux 3) et une coupe riche en molécules cycliques ( flux 7), toutes deux de RON compatible avec une utilisation dans le pool essence. Il est donc possible de recombiner les deux flux ( flux 3 + flux 7) pour obtenir une coupe appauvrie en aromatiques par rapport à la charge (flux 1) et de RON nettement supérieur à 80 ce qui répond au problème posé du maintien de la spécification en RON avec une teneur limitée en aromatiques. 2875507 REVENDICATIONS 1) Procédé de production d'un isomérat de RON au moins égal à 80, et de coproduction d'une coupe naphtènique constituée majoritairement de méthylcyclohexane et éventuellement de toluène, à partir d'une coupe C7 d'hydrocarbures, contenant des paraffines, des naphtènes et des aromatiques en proportion quelconque, le dit procédé faisant appel à au moins une colonne de distillation, au moins une unité d'isomérisation, et au moins une unité de séparation des normales paraffines et des molécules cycliques, notamment le méthylcyclohexane, caractérisé en ce que l'isomérat produit contient moins del% poids d'aromatiques et préférentiellement moins de 0, 5 % poids d'aromatiques. 2) Procédé suivant la revendication 1 caractérisé en ce que la charge fraîche est introduite dans une colonne de distillation dont on extrait a) un flux de tête qui fournit l'isomérat produit, b) un flux latéral qui alimente en mélange une des unités d'isomérisation et c) un flux de fond qui est introduit dans une unité de séparation des normales paraffines d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, notamment le méthylcyclohexane, les normales paraffines étant introduites en mélange avec le flux latéral dans au moins une unité d'isomérisation et la coupe naphténique étant produite avec un niveau de pureté au moins égal à 90% masse. 3) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 caractérisé en ce qu'une des unités d'isomérisation est alimentée par le soutirage latéral issu de la dite colonne de distillation, l'effluent de l'isomérisation après stabilisation étant renvoyé dans la colonne de distillation à un niveau situé au-dessus du niveau de soutirage latéral. 4) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que le flux de tête de la colonne de distillation est envoyé dans une unité de séparation des paraffines normales et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, les paraffines normales et mono branchées étant réintroduites dans l'unité d'isomérisation, et les paraffines di et tri branchées constituant l'isomérat. 21 2875507 5) Procédé selon 1' une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la charge fraîche est introduite en amont de la colonne à distiller dans une unité d'hydrogénation du toluène qui permet de transformer ce dernier en méthylcyclohexane. 6) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel, la colonne de distillation est du type colonne à paroi interne. 7) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel la séparation des paraffines normales d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, est réalisée par un procédé d'adsorption. 8) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel la séparation des paraffines normales d'une part, et des molécules cycliques d'autre part, est réalisée par 15 un procédé membranaire.