Brevet FR2880119A1 — publié le 20060630

Dispositif de simulation d'un moteur L'invention a pour objet un dispositif de simulation de la pression d'échappement d'un moteur, plus spécialement un moteur turbo. Lors de la mise au point d'un moteur, il est nécessaire de procéder à de multiples essais et, en particulier, dans le cas d'un moteur turbo, de déterminer les caractéristiques de la vanne de régulation de la pression d'échappement. Il est intéressant d'utiliser, à cet effet, un moteur monocylindre dont la pression d'échappement permet de simuler la pression turbo d'un moteur poly-cylindres. Un tel moteur est intégré dans un banc d'essai qui peut avoir, par exemple la disposition représentée schématiquement sur la figure 1. Le moteur monocylindre M, qui doit fonctionner comme un moteur classique, est associé, normalement, à une vanne V de recyclage des gaz placée sur la conduite d'échappement E et débouchant dans la conduite d'admission, en amont d'un plenum P, constituant un volume de tranquillisation de gaz d'admission. En aval de la vanne de recyclage V, la conduite d'échappement E est munie d'une vanne de simulation 1 qui a pour objet de simuler le fonctionnement de la vanne turbo d'un moteur poly-cylindres. A cet effet, un actionneur A commandé par un régulateur R fait varier la section de passage déterminée par la vanne de simulation 1 de façon à déterminer, par la perte de charge ainsi produite, une contre- pression permettant de régler la pression avant-turbo au niveau souhaité. Pour cela, le régulateur R reçoit des signaux correspondants respectivement à la pression d'admission et à la pression d'échappement du moteur M et peut fonctionner de plusieurs façons. Dans un premier mode de fonctionnement, correspondant à un asservissement de la pression avant-turbo à une pression de consigne fixe, le régulateur R compare cette pression de consigne, entrée par un opérateur, à la pression mesurée dans le plenum P2, en amont de la vanne de simulation 1 et, par des moyens électroniques de réglage comportant une unité de calcul et une ou plusieurs boucles PID, donne un ordre de réglage à l'actionneur A qui détermine le positionnement de la vanne 1, par exemple au moyen d'un organe de commande à vis sans fin. Dans un autre mode de fonctionnement en boucle ouverte, l'actionneur A peut être bloqué en position par une consigne fixe appliquée sur le régulateur R afin d'obtenir une section de passage fixe dans la vanne 1. Le cycle d'échappement d'un moteur monocylindre est, évidemment, différent de celui d'un moteur poly-cylindres. II est donc nécessaire de régler la pression avant-turbo avec une grande précision et sur une large plage de débit. En outre, la température des gaz d'échappement peut varier considérablement. En pratique, il est apparu que la vanne de régulation devait assurer une contre-pression réglable sur une plage allant, par exemple, de 0,05 à 4 bar et maintenir cette contre-pression constante avec une précision de 5 mbar pour un débit gazeux pouvant aller de 5 à 300 kg/h, sous une température de 50 à 1 100 C. D'une façon générale, on connaît plusieurs types de vannes permettant de régler un débit et une pression de gaz circulant dans un conduit, respectivement les vannes à guillotine comportant une cloison montée coulissante perpendiculairement à l'axe longitudinal du conduit de passage des gaz, les vannes à papillon comportant une cloison rotative tournant autour d'un axe perpendiculaire à l'axe longitudinal du conduit et les vannes à clapet comportant une soupape qui s'applique sur un siège. Jusqu'à présent, on pensait que les vannes à papillon et les vannes à clapet risquaient de s'encrasser en raison des suies présentes dans le circuit d'échappement et ne pouvaient pas assurer la précision demandée alors que les vannes à guillotine permettraient des réglages rapides et fidèles avec une très bonne progressivité et un réglage facile de la section de passage des gaz, par simple coulissement de la lame, entre une position d'ouverture complète et une position de fermeture complète. II avait donc semblé préférable, jusqu'à présent, d'utiliser, pour de tels bancs d'essais, des vannes à guillotine en raison de leur grande simplicité et de leur moindre tendance à l'encrassement. Cependant, des essais ont montré qu'il pouvait être difficile, avec une vanne à guillotine, d'ajuster la contre-pression au niveau souhaité et de la maintenir autour d'une valeur de consigne avec la précision souhaitée. Or, on a eu l'idée, en étudiant les variations de la section de passage en fonction de degré de fermeture de la vanne, que l'on pourrait obtenir une meilleure précision de réglage avec une vanne à papillon, d'autant plus que la température des gaz peut être très élevée et que l'influence de la dilatation thermique sur la section de passage des gaz doit, pour de simples raisons géométriques, être moins importante dans le cas d'une vanne à papillon rotatif que pour une vanne à guillotine. Il est donc apparu qu'il serait utile d'étudier de façon approfondie le fonctionnement d'une vanne à papillon afin de déterminer les caractéristiques permettant d'obtenir le degré de précision souhaité sur le réglage de la contre-pression en évitant les inconvénients que l'on pouvait craindre, tels qu'un grippage ou un risque d'encrassement. L'invention permet de résoudre de tels problèmes et se rapporte donc, d'une façon générale, à un dispositif de simulation comportant un moteur monocylindre produisant des gaz de combustion évacués par une conduite d'échappement et un système de régulation de la pression des gaz dans ladite conduite, comportant une vanne à section de passage réglable, placée sur ladite conduite, un organe d'actionnement de la vanne pour le réglage de la section de passage, et un régulateur de commande de l'organe d'actionnement à partir d'une valeur de consigne, pour le maintien de la pression d'échappement à une valeur souhaitée par création d'une perte de charge variable dans la section de passage de la vanne. Conformément à l'invention, la vanne de réglage est du type rotatif comportant un corps de support traversé par une conduite cylindrique s'étendant, suivant une direction longitudinale de passage des gaz entre deux extrémités branchées respectivement, vers l'amont et vers l'aval, sur la conduite d'échappement, une cloison circulaire ayant un diamètre égal, au jeu de montage près, au diamètre interne du conduit cylindrique et centrée sur un plan médian passant par un axe transversal de rotation coupant l'axe longitudinal du conduit, perpendiculairement à celui-ci, dans la partie centrale du corps de support, une tige de maintien de ladite cloison, centrée sur ledit axe de rotation et enfilée dans deux alésages cylindriques alignés ménagés sur les côtés du corps de support de part et d'autre du conduit, ladite tige étant solidarisée avec la cloison et reliée à un moyen de commande de la rotation de l'ensemble autour dudit axe transversal pour le réglage de la section de passage des gaz, par orientation de la cloison autour de son axe, entre une position de fermeture complète du conduit pour laquelle le plan médian de la cloison est perpendiculaire à l'axe longitudinal du conduit et une position d'ouverture complète pour laquelle le plan médian passe par ledit axe longitudinal. De façon particulièrement avantageuse, la cloison est limitée, sur sa périphérie, par une face sphérique ayant un diamètre qui diffère du diamètre interne du conduit de passage des gaz par un jeu de montage juste suffisant pour éviter tout risque de grippage par dilatation de la cloison à une température pouvant aller jusqu'à 1 100 C environ, ce jeu étant, de préférence, de l'ordre de 0,1 à 0,2 mm. Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse, la cloison circulaire présente une épaisseur déterminée de façon à provoquer une perte de charge minimale au passage du clapet, par diminution d'au moins 30% de la surface de passage dans la position d'ouverture complète de la vanne. Plus particulièrement, la cloison est limitée par deux faces planes parallèles séparées par un espace ayant une largeur de l'ordre du tiers à la moitié du diamètre du conduit. Dans un mode de réalisation préférentiel, pour un débit de 5 à 300 kg/h, le conduit de passage des gaz a un diamètre compris entre 25 et 30 mm, de préférence 27 mm et la cloison circulaire du clapet a une épaisseur comprise entre 10 et 15 mm, de préférence de 12 à 14 mm. Par ailleurs, en raison de l'épaisseur relativement importante de la cloison, celle-ci peut être percée d'un alésage permettant d'enfiler une tige de maintien qui est solidarisée en rotation avec la cloison, ladite tige s'enfilant, de chaque côté du conduit, dans deux alésages ménagés dans le corps de support, avec interposition d'un joint d'étanchéité annulaire laissant un jeu de fonctionnement d'environ 20 micromètres au maximum. D'autres caractéristiques avantageuses de l'invention apparaîtront dans la description suivante d'un mode de réalisation particulier donné à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés. La figure 1 est un schéma d'ensemble d'un dispositif de simulation de la pression d'échappement d'un moteur. La figure 2 est une vue d'ensemble du dispositif de régulation de pression, en coupe transversale à l'axe du conduit d'échappement. La figure 3 est une vue de dessus, en coupe suivant la ligne I, I de la figure 2. La figure 4 est une vue de détail, à échelle agrandie, de la figure 2. La figure 5 est une vue de détail de la vanne de régulation, en coupe suivant la ligne II, Il de la figure 4. La figure 6 est une vue de détail en coupe suivant la ligne III, III de la figure 4. La figure 7 est un diagramme théorique indiquant, pour différents débits, l'évolution de la pression en amont d'une cloison rotative en fonction du pourcentage de fermeture. La figure 8 est un diagramme indiquant, pour une vanne selon l'invention, la variation de la contre-pression en fonction du pourcentage de fermeture de la cloison. Comme indiqué plus haut, la figure 1 représente schématiquement un banc d'essai pour la simulation du fonctionnement d'un moteur turbo, comportant une vanne 1 de régulation de la pression avant turbo, disposée sur une conduite E d'évacuation des gaz d'échappement d'un moteur monocylindre M et dont le degré d'ouverture peut être réglé au moyen d'un actionneur A commandé par un régulateur R. Selon l'invention, la vanne de régulation 1 est du type rotatif et comporte, de la façon représentée schématiquement sur les figures 2 et 3 une cloison circulaire 10 interposée sur le passage des gaz, dans un conduit cylindrique 2 centré sur un axe longitudinal x' x et s'étendant au travers d'un corps de support 20 constitué, d'une façon générale, d'une plaque en métal ou autre matière résistante, comportant deux faces latérales 21, 21' dans lesquelles débouchent les extrémités 22, 22' du conduit 2 qui sont reliées vers l'amont et vers l'aval, par des raccords étanches non représentés, à la conduite E d'évacuation des gaz d'échappement du moteur monocylindre M. La vanne de régulation 1 représentée à échelle agrandie sur les figures 4 et 5, comporte une cloison circulaire 10 fixée sur une tige cylindrique 3 centrée sur un axe transversal y' y perpendiculaire à l'axe longitudinal x' x du conduit 2 et passant par le centre 0 de la cloison 10 placé au point de concours des deux axes x' x et y' y. La tige 3 de maintien de la cloison 10 comporte deux parties diamétralement opposées 31, 31' enfilées, respectivement, dans deux alésages cylindriques 4, 4', centrés sur l'axe x' x et ménagés dans le corps de support 20, de chaque côté du conduit 2 de façon à déboucher, vers l'intérieur dans le conduit 2 et, vers l'extérieur, sur les faces transversales 23, 23' du corps de support 20. Dans le mode de réalisation préférentiel représenté sur les figures 4, 5, 6, la cloison 10 présente une épaisseur relativement importante et peut donc être traversée diamétralement par un alésage 13 dans lequel est enfilée, sans jeu, la tige de maintien 3, celle-ci étant solidarisée en rotation avec la cloison 10 par deux goupilles 14 enfilées dans des alésages alignés, ménagés dans la tige 3 et la cloison 10. Celle- ci est donc limitée par deux faces latérales parallèles 11, 11' écartées d'une distance e qui peut être, par exemple, de l'ordre de la moitié du diamètre interne d, du conduit 2 et une face sphérique 12 ayant un diamètre d2 qui ne diffère du diamètre d, du conduit que par un très faible jeu i exagéré sur la figure 3. Les deux alésages 4, 4' du corps de support 20 dans lesquels sont enfilées les deux parties 31, 31' de la tige de maintien comportent chacun, en allant de l'intérieur vers l'extérieur, une première partie 41 dont le diamètre est un peu supérieur à celui de la tige 3 et une seconde partie 42 de diamètre nettement supérieur, de façon à ménager entre la face interne de la partie 42 et la tige 3, un espace annulaire 43 pour la mise en place d'un organe d'étanchéité 5 du type presse-étoupe. Comme le montre la figure 2, chaque alésage 4, 4' débouche vers l'extérieur dans un espace 24 ménagé entre la face latérale 23 du corps de support 20 et un couvercle démontable 6 appliqué par des boulons de serrage 61 contre un rebord 25 de la face latérale 23. Chaque partie 31, 31' de la tige de maintien 3 est prolongée au- delà de la face latérale 23 du corps de support 20, par une partie 32 qui s'enfile dans un alésage axial d'une bague de centrage 62 intégrée dans le couvercle 6 afin d'assurer le centrage de la tige de maintien 3 sur son axe x' x. L'organe d'étanchéité 5 placé dans l'espace annulaire 43 entre chaque partie 31, 31' de la tige 3 et l'alésage correspondant 42, 42' comporte deux empilements espacés 51, 52 de joints annulaires en matière élastique, enfilés sur la tige 3, entre lesquels est interposé un tube entretoise 53. L'empilement interne 51 est appliqué sur un lamage 44 formant le fond de l'espace annulaire 43 et l'empilement externe 52 est placé à proximité de la face latérale 23 du corps de support 20, l'ensemble étant serré par une douille 54 qui pénètre dans l'espace annulaire 43 et est fixée sur une bride externe 55 sur laquelle prennent appui des vis de serrage 56 qui se vissent dans des alésages filetés du corps de support 20 (Figure 2). II est ainsi possible, par serrage des deux joints espacés 51, 52, d'assurer l'étanchéité des alésages 4, 4' autour de la tige 3 sans bloquer la rotation de celle-ci pour l'orientation de la cloison 10, compte-tenu de la pression des gaz dans le conduit 2 en amont de la cloison. En pratique, le joint d'étanchéité 5 est serré par les vis 56 de façon à laisser un jeu maximal d'environ 20 micromètres le long de la tige 3, ce qui permet la rotation de la cloison en maintenant une étanchéité suffisante. La rotation de la tige 3 pour le réglage de l'orientation de la cloison 10 est commandée par un actionneur A relié à une tête de commande 33 de la tige 3, à une extrémité de celle-ci. Cet actionneur A n'est pas représenté sur les dessins car il peut être de tout type connu pour ce genre d'application, comportant, par exemple, un moteur pas à pas ou un système pneumatique relié à la tige 3 par un mécanisme à vis sans fin ou à bielle-manivelle. Il est maintenu écarté du corps de support 20 par une pièce creuse formant une lanterne 63 afin de ne pas être échauffé par la circulation du gaz à haute température dans le conduit 2. En se servant d'un modèle numérique et d'abaques indiquant la variation, pour divers débits et diverses températures, de la pression absolue en fonction du pourcentage de fermeture de la cloison, on a pu comparer les performances des deux types de vannes, respectivement une vanne guillotine comportant une lame coulissant perpendiculairement à l'axe du conduit et une vanne papillon comportant une cloison circulaire rotative. A titre d'exemple, la figure 7 indique, pour un gaz à une température de 300 C et pour divers débits, respectivement de 50, 100, 150, 200, 250 kg/h la variation, en fonction du pourcentage de fermeture d'une cloison rotative, de la pression absolue dans le conduit, en amont de la cloison, celle-ci ayant une épaisseur nulle dans cet exemple théorique. On voit que les courbes ont une allure parabolique avec une pente qui augmente progressivement. Le même diagramme établi pour une vanne guillotine, montrerait des courbes analogues mais de pentes plus faibles et atteignant des pressions moins élevées pour un degré de fermeture d'environ 70%. Il apparaît donc que, théoriquement, on atteint plus rapidement des pressions élevées avec une vanne à papillon qu'avec une vanne à guillotine. De ce fait, dans la plage de réglage de la pression souhaitée, les pentes pour la vanne à papillon sont moins importantes que celles de la vanne à guillotine ce qui implique que, pour une pression donnée, la bande de tolérance en position correspondant à la bande de tolérance en pression soit plus importante dans le cas du papillon que dans celui de la guillotine. Or, aux températures que l'on peut atteindre, la dilatation thermique de la guillotine peut avoir des effets allant au-delà de l'intervalle de tolérance souhaité alors que l'influence de la dilatation thermique sur la section de passage du gaz et, donc, sur la pression mesurée, est beaucoup plus faible dans le cas d'une vanne à papillon, en raison de la forme circulaire de celui-ci. A partir de ces études théoriques, on a pu déterminer par le calcul et par des essais de vérification, les dimensions optimales à donner aux éléments de la vanne, en particulier le diamètre du conduit 2, l'épaisseur de la cloison 10 et les jeux à respecter afin d'assurer et de maintenir une contre-pression réglable avec le degré de précision souhaité et pour des plages de débit, de pression et de températures des gaz d'échappement correspondant au fonctionnement de la vanne turbo d'un moteur. II est ainsi apparu qu'une vanne à papillon ayant un diamètre nominal compris entre 25 et 30 mm avec un jeu compris entre 0,1 et 0,2 mm entre le bord de la cloison et la face interne du conduit permettait d'assurer et de maintenir constante une contre-pression réglable avec une précision de plus ou moins 5 millibar, sur une plage de 0,050 à 4 bar relatif et pour différents régimes correspondant à des débits de gaz d'échappement pouvant aller de 5 à 300 kg/h sous une température de 50 à 1 100 C. Dans un mode de réalisation préférentiel, le conduit 2 de passage des gaz a un diamètre nominal de 27 mm avec une tolérance d'usinage de +0, 050, -0 mm, la cloison 10 ayant le même diamètre nominal avec une tolérance de -0,1, -0,15 mm, ce qui laisse un jeu fonctionnel de l'ordre de 0,1 à 0,2 mm entre la face latérale 12 de la cloison 10 et la face interne du conduit 2. Le jeu de fonctionnement laissé par le joint 5 pour permettre la rotation de la tige de maintien 3 est, au maximum, de 22 micromètres. Compte tenu du fait qu'une cloison circulaire se dilate beaucoup plus faiblement qu'une lame, il est apparu que des jeux aussi faibles n'entraînaient pas de blocage de la rotation, même à haute température. Par ailleurs, on a fait varier, au cours des essais, l'épaisseur e de la cloison 10 et il est apparu avantageux de réaliser une épaisseur comprise entre le tiers et la moitié du diamètre du conduit. En pratique, pour un diamètre nominal du conduit de 27 mm, l'épaisseur e pourra être de 12 à 14 mm. Une telle épaisseur relative crée déjà, en position d'ouverture complète de la vanne, une perte de charge assez importante et, par conséquent, une contre-pression minimale à pleine ouverture qui décale les plages de fonctionnement par rapport aux courbes théoriques du type de la figure 7. Grâce à cette contre-pression initiale, la plage de fonctionnement, pour les pressions à assurer, se situe dans la partie à faible pente des courbes, et il en résulte une bande de tolérance en position relativement importante pour une bande de tolérance en pression assez faible, par exemple 5 mbar. A titre d'exemple, le diagramme de la figure 8 indique, en fonction du pourcentage de fermeture de la cloison, noté en abscisse, la variation de la contre-pression que l'on peut réaliser en amont de la vanne 1, pour un régime moteur de 1 000 tours/min. correspondant à un débit de 17, 5 kg/h, à une température avant-turbo de 162 C. Des tests complémentaires réalisés sur différents niveaux usuels de débit et de température des gaz ont montré que, pour atteindre les pressions désirées, la vanne fonctionne entre 0 et 60% de fermeture, ce qui correspond à la zone de plus faible pente de la courbe qui est la plus favorable à la commande de la vanne. La vanne papillon selon l'invention, en particulier dans le mode de réalisation préférentiel qui vient d'être décrit, permet donc de réaliser avec la précision souhaitée les essais nécessaires à la mise au point de la vanne turbo d'un moteur à essence ou diesel. REVENDICATIONS 1. Dispositif de simulation de la pression d'échappement d'un moteur à plusieurs cylindres, comportant un moteur monocylindre (M) produisant des gaz de combustion évacués par une conduite d'échappement (E) et un système de régulation de la pression des gaz dans ladite conduite, comportant une vanne (1) à section de passage réglable, placée sur ladite conduite d'échappement (E), un organe (A) d'actionnement de la vanne (1) pour le réglage de la section de passage, et un régulateur (R) de commande de l'organe d'actionnement (A) à partir d'une valeur de consigne, pour le maintien de la pression d'échappement à une valeur souhaitée par création d'une perte de charge variable dans la section de passage de la vanne (1), caractérisé par le fait que la vanne de régulation (1) est du type rotatif comportant un corps de support (20) traversé par un conduit cylindrique (2) s'étendant, suivant une direction longitudinale (x' x) de passage des gaz, entre deux extrémités (22, 22') branchées, respectivement vers l'amont et vers l'aval, sur la conduite d'échappement (E), une cloison circulaire (10) ayant un diamètre (d2) égal, au jeu de montage près, au diamètre interne (d,) du conduit cylindrique (2) et centrée sur un plan médian passant par un axe transversal de rotation (y' y) coupant l'axe longitudinal du conduit (2), perpendiculairement à celui-ci, dans la partie centrale du corps de support (20), une tige (3) de maintien de ladite cloison (10), centrée sur ledit axe de rotation (y' y) et enfilée dans deux alésages cylindriques (4, 4') alignés, ménagés sur les côtés du corps de support (20) de part et d'autre du conduit (2), ladite tige (3) étant solidarisée avec la cloison (10) et reliée à un moyen (A) de commande de la rotation de l'ensemble autour dudit axe transversal (y' y) pour le réglage de la section de passage des gaz, par orientation de la cloison (10) autour de son axe (y' y), entre une position de fermeture complète du conduit pour laquelle le plan médian de la cloison est perpendiculaire à l'axe longitudinal (x' x) du conduit (2) et une position d'ouverture complète pour laquelle le plan médian passe par ledit axe longitudinal (x' x). 2. Dispositif de simulation selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la cloison (10) est limitée, sur sa périphérie, par une face sphérique (12) ayant un diamètre (d2) qui diffère du diamètre interne du conduit (2) de passage des gaz par un jeu de montage (i) juste suffisant pour éviter tout risque de grippage par dilatation de la cloison (10) à une température pouvant aller jusqu'à 1 100 C environ. 3. Dispositif de simulation selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le jeu (i) entre la face latérale (12) de la cloison (10) et la face interne cylindrique du conduit (2) est de l'ordre de 0,1 à 0,2 mm. 4. Dispositif de simulation selon les revendications 2 et 3, caractérisé par le fait que la cloison circulaire (10) présente une épaisseur (e) déterminée de façon à provoquer une perte de charge minimale au passage de la vanne, par diminution d'au moins 30% de la surface de passage dans la position d'ouverture complète. 5. Dispositif de simulation selon la revendication 4, caractérisé par la cloison (10) est limitée par deux faces planes parallèles (11, 11') séparées par un espace ayant une largeur (e) de l'ordre du tiers à la moitié du diamètre (d,) du conduit (2). 6. Dispositif de simulation selon l'une des revendications 1, 2 et 3, caractérisé par le fait que la tige (3) de rotation de la cloison (10) est enfilée dans un alésage (13) ménagé entre les deux faces planes parallèles (11, 11') de la cloison (10) et que l'ensemble est solidarisé en rotation par au moins une goupille (14) enfilée dans des alésages alignés ménagés dans la cloison et dans la tige. 7. Dispositif de simulation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que, de chaque côté de la cloison (10), au moins un joint annulaire d'étanchéité (5, 5') est interposé entre la tige (3) de rotation de la cloison (10) et l'alésage (4, 4') correspondant du corps de support (20), de façon à laisser un jeu de fonctionnement maximal d'environ 20 micromètres. 8. Dispositif de simulation selon la revendication 7, caractérisé par le fait que, de chaque côté de la cloison (10), la tige de rotation (3) est enfilée dans un alésage (4, 4') comportant, en allant de la face interne du conduit (2) à une face externe du corps de support (20), une première partie (41) dont le diamètre dépasse d'un faible jeu de montage le diamètre de la tige (3), et une seconde (42) partie de diamètre supérieur, de façon à ménager un lamage (44) d'appui d'une première garniture annulaire d'étanchéité (51) séparée d'une seconde garniture (52) par un espace dans lequel est placé une entretoise tubulaire (53), l'ensemble du joint (5) ainsi réalisé étant soumis à un effort de serrage réglable appliqué sur une bride externe (55) d'appui sur la seconde garniture (52). 9. Dispositif de simulation selon la revendication 8, caractérisé par le fait que la tige (3) de maintien de la cloison (10) est prolongée au-delà d'une face externe (23) du corps de support (20) par une extrémité passant dans un orifice central de la plaque d'appui (55), celle-ci étant serrée par deux vis (56) placées de part et d'autre de l'orifice et engrenant dans des orifices filetés du corps de support (20). 10. Dispositif de simulation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le régime du moteur peut être réglé sur une plage de fonctionnement correspondant à un débit de gaz d'échappement pouvant aller de 5 à 300 kg/h sous une température de 50 à 1 100 C et que la vanne de régulation (10) est dimensionnée de façon à assurer une contre-pression réglable sur une plage de 0,050 à 4 bar, avec une précision de 5 mbar. 11. Dispositif de simulation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que, pour un débit de 5 à 300 kg/h, le conduit de passage des gaz a un diamètre compris entre 25 et 30 mm, de préférence 27 mm et que la cloison circulaire (10) a une épaisseur comprise entre 10 et 15 mm, de préférence de 12 à 14 mm.