Brevet FR2883574A1 — publié le 20060929

i L'invention a pour objet un procédé de dépôt par projection thermique d'un revêtement anti-usure sur une pièce mécanique et, plus particulièrement, une pièce de turbine à gaz réalisée en titane ou en alliage de titane comme une aube de soufflante ou de compresseur de turbomachine. Les aubes de soufflante ou de compresseur sont un bon exemple de pièces sujettes à l'usure lors du fonctionnement de la turbine. Ces aubes sont encastrées par leur pied dans des rainures de forme adaptée, ménagées à la périphérie de disques mobiles en rotation, ci-après dénommés disques de compresseur ou de soufflante. io Lors du fonctionnement du turboréacteur, les pieds d'aube se déplacent dans lesdites rainures sous l'effet de la force centrifuge et des vibrations. La forme des pieds d'aube est ajustée à celle des rainures pour permettre de tels déplacements relatifs. Les surfaces des pieds d'aube qui viennent en appui contre le bord desdites rainures, sous l'effet de la force centrifuge, subissent des contraintes de compression significatives (qui sont généralement cycliques). Ces contraintes combinées au mouvement vibratoire endommagent et usent lesdites surfaces. L'usure constatée est d'autant plus importante que les pieds d'aube et les disques de la soufflante ou du compresseur sont réalisés en titane ou en alliage de titane. En effet, le coefficient du frottement titane/titane est assez élevé. Pour protéger les pieds d'aube, il est connu d'utiliser des revêtements anti-usure qui sont des alliages cuivre nickel (CuNi), les alliages cuivre aluminium (CuAI) ou encore des alliages cuivre nickel indium (CuNiIn). On préfère généralement utiliser ce dernier type d'alliage (CuNiIn) car il présente de meilleures caractéristiques mécaniques à hautes températures. Pour déposer ces alliages sur les pieds d'aube, on utilise habituellement une méthode de projection thermique dite projection plasma. Cette méthode peut être mise en oeuvre à l'aide d'un pistolet à plasma tel que celui décrit dans la demande US 3,145,287. La projection plasma consiste à amener de la poudre d'alliage au niveau d'une torche à plasma produisant un jet de gaz à très haute température: plus de 2 000 C. La vitesse de projection des particules est, quant à elle, comprise entre 100 et 400 m/s. La microstructure du revêtement déposé par projection plasma présente toutefois une porosité et une oxydation très élevées, qui affectent les propriétés mécaniques du revêtement. En outre, ce revêtement adhère mal sur le titane ou ses alliages. Ainsi, dans la pratique, on constate un écaillage rapide du revêtement qui supporte mal les contraintes auxquelles il est soumis lors du fonctionnement de la turbine. On utilise également pour déposer des revêtements anti-usure, un second type de projection thermique: la projection thermique de type dit HVOF pour High Velocity Oxy Fuel qui consiste à mettre à profit la combustion d'oxygène et d'un gaz combustible tels que le propane, le propylène, l'hydrogène, ou le méthylacétylène propadiène, pour chauffer et propulser des grains de poudre d'alliage fondus à très grande vitesse. Les températures atteintes avec ce procédé sont comprises entre 1500 et 2 000 C io et les vitesses de projection entre 300 et 700 m/s. Un exemple de dépôt d'alliage de base nickel réalisé par projection HVOF est décrit dans la demande de brevet US 5,518,683. Bien que la durée de vie des dépôts obtenus avec un procédé HVOF est meilleure que celle des dépôts réalisés par projection plasma, on constate néanmoins un écaillage rapide du revêtement dans des conditions usuelles de fonctionnement de la turbomachine. L'invention a pour but de proposer un nouveau procédé de dépôt permettant de déposer des revêtements anti-usure plus résistants aux contraintes auxquelles ils sont soumis, que les revêtements obtenus par les procédés existants. Pour atteindre ce but, l'invention a pour objet un procédé de dépôt par projection thermique d'un revêtement anti-usure sur une pièce mécanique, caractérisé en ce qu'on dépose ledit revêtement par projection thermique de type dit AC-HVAF, pour Activated Combustion High Velocity Air Fuel . La projection thermique de type dit AC-HVAF est une technique connue qui a pour principale différence avec la projection HVOF pré-citée, l'utilisation d'un mélange d'air et d'un gaz combustible comme le propane (au lieu d'un mélange d'oxygène et de gaz) que l'on brûle pour chauffer et propulser une poudre d'alliage à très grande vitesse. Avec la projection AC-HVAF, la vitesse de projection des particules d'alliage fusionnées est sensiblement comprise entre 600 et 800 m/s et les températures atteintes varient entre 800 et 1 500 C. Les températures atteintes lors d'une projection de type AC-HVAF sont inférieures à celles atteintes lors d'une projection de type HVOF ou plasma. On limite ainsi l'oxydation des particules projetées. En outre, les vitesses de projection susceptibles d'être obtenues avec le procédé AC-HVAF sont supérieures aux vitesses obtenues par projection plasma ou HVOF. Ainsi, le laps de temps entre le moment où les particules sont projetées et celui où elles atteignent la pièce à revêtir, durant lequel les particules sont particulièrement sensibles à l'oxydation, est diminué. Il en résulte, là encore, une diminution de l'oxydation du revêtement. De plus, l'énergie cinétique élevée des particules projetées sur la pièce à revêtir permet, d'une part, un meilleur accrochage de ces particules sur cette pièce et, d'autre part, d'obtenir un revêtement plus compact qui présente une porosité inférieure à celle obtenue avec les procédés utilisés jusqu'à présent. En particulier, la structure du revêtement obtenu est unitaire et non io lamellaire. La diminution de la porosité et de la quantité d'oxyde dans le revêtement se traduit concrètement pas une diminution du nombre d'amorces de ruptures potentielles dans la microstructure du revêtement. Il en résulte une meilleure résistance aux contraintes mécaniques et plus particulièrement aux contraintes en compression auxquelles le revêtement est soumis. Comme, en outre, le revêtement est plus compact et adhère mieux à la pièce qu'il revêt, on constate pratiquement que les problèmes d'écaillage interviennent moins rapidement lors du fonctionnement de la turbine à gaz, et que la durée de vie du revêtement de l'invention est bien meilleure que celle des revêtements connus. Enfin, la projection thermique AC-HVAF est par nature un procédé plus économique que la projection plasma. Avantageusement, ledit revêtement est en alliage de base cuivre comprenant de 30% à 42% de nickel, en masse, et de 2% à 8% d'indium, en 25 masse. Avantageusement toujours, on peut utiliser pour ledit revêtement en alliage de base cuivre comprenant de 34% à 38% de nickel, en masse, et de 4% à 6% d'indium, en masse. Comme on l'a déjà souligné, les revêtements CuNiln sont des 30 revêtements intéressants car ils sont mécaniquement très résistants à hautes températures. Lors de ses recherches visant à améliorer la durée de vie des revêtements anti-usure de ce type, la société demanderesse a constaté que les températures de fusion des alliages CuNiln étaient très inférieures aux températures atteintes lors d'une projection plasma, et inférieures à celles atteintes lors d'une projection de type HVOF. Au contraire, les températures atteintes d'une projection AC-HVAF se révèlent du même ordre que les 2883574 4 températures de fusion dudit alliage CuNiln. Ainsi, on constate qu'en utilisant le procédé AC-HVAF, il est possible de fondre un alliage CuNiln en évitant toute oxydation inutile, liée à des températures trop élevées. Le procédé ACHVAF se révèle donc particulièrement bien adapté au dépôt de revêtements CuNiIn. Avantageusement, on dépose sur le revêtement anti-usure CuNiln, après son dépôt, une couche de vernis lubrifiant comprenant par exemple du disulfure de molybdène (MoS2) et une résine organique. En effet, les revêtements CuNiln présentent une rugosité élevée et il est recommandé de le recouvrir d'une couche de vernis à faible coefficient de frottement, pour favoriser le glissement et limiter l'usure. L'ensemble revêtement CuNiln et couche de lubrifiant, donne des résultats entièrement satisfaisants en terme de protection de la pièce et de durée de vie du revêtement. Bien que le seul exemple de pièce cité dans le présent mémoire soit une aube de compresseur ou de soufflante de turbomachine, en titane, il est clair que le procédé de l'invention peut être utilisé pour revêtir tout type de pièce, qu'elle soit ou non en titane ou en l'un de ses alliages. Par exemple, le procédé peut être utilisé pour revêtir au moins une pièce parmi deux pièces de turbine à gaz, quelles qu'elles soient, susceptibles d'être en contact l'une avec l'autre. L'invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit, de modes de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description fait référence aux figures annexées sur lesquelles: - la figure 1 est un graphique comparatif; - la figure 2 est une micrographie d'un revêtement CuNiln déposé par projection AC-HVAF conformément au procédé de l'invention; -la figure 3 est une micrographie d'un revêtement CuNiln déposé par projection plasma; - la figure 4 schématise un dispositif permettant de simuler les contraintes exercées sur un pied d'aube de soufflante en service; et - la figure 5 est un graphique représentant un cycle de variation de la force de traction exercée sur un pied d'aube de soufflante en service, en fonction du temps. Le graphique de la figure 1 représente en abscisse les vitesses de projection en m/s et en ordonnée les températures de projection en C obtenues avec différentes méthodes de projection thermique. Sur ce graphique, sont tracés des domaines de températures et de vitesses de projection, des projections plasma, HVOF et AC-HVAF. Par ailleurs, le domaine des températures de fusion d'un alliage de base cuivre, comme l'alliage CuNiln, est représenté. On constate sur ce diagramme que, conformément à ce qui a été précédemment décrit, les températures atteinte en projection AC-HVAF sont adaptées au domaine de fusion de l'alliage CuNiln utilisé selon l'invention, et permettent de faire fondre ces alliages sans surchauffe inutile qui favoriserait l'oxydation. Par ailleurs, on constate que de plus grandes vitesses de projection peuvent être obtenues par la projection AC-HVAF. Nous allons maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, selon lequel on a déposé un alliage CuNiln sur une pièce en alliage de titane de type TA6V. Les conditions opératoires étaient les suivantes: Dispositif utilisé : torche AC-HVAF modèle SB-500 commercialisée par la société Uniquecoat Technologies. Poudre utilisée: Composition: alliage CuNiln comprenant 36% en masse de Ni, 5% en masse de In, et un solde en Cu; Taille des particules: 11 à 45 microns; Chargement de la torche: 8kg/h; Gaz transporteur: azote. Paramètres de fonctionnement de la torche: Gaz: propane; Pression de l'air: 85 psi; Pression 1, propane: 74 psi Pression 2 (0) de propane: 38 psi; Pression du gaz transporteur: 41 psi; Distance: 150 à 165 mm; Taux de dépôt du revêtement: 45 microns par passage. Informations concernant la pièce revêtue: Préparation: sablage avec des particules d'oxyde d'aluminium de taille moyenne égale à 300 microns; Température initiale: 29 C; Variation de température: 50 à 95 C. L'épaisseur du revêtement déposé était de 165 microns mais des épaisseurs supérieures auraient pu être obtenues sans difficulté particulière. La porosité du revêtement mesurée était quant à elle inférieure à 1%. La micrographie de la figure 2 a été réalisée sur le revêtement CuNiln déposé par AC-HVAF, selon l'invention, tandis que la micrographie de la figure 3 a été réalisée sur un revêtement CuNiln obtenu par projection plasma. Les oxydes et les porosités apparaissent sous forme de tâches noires parmi la couche de revêtement 2 déposée sur le substrat 1. Il apparaît clairement que la présence d'oxydes et de porosités est io moindre dans le revêtement de la figure 2, que dans celui de la figure 3. Par ailleurs, on constate que le revêtement de la figure 2 présente une microstructure compacte et unitaire tandis que celle du revêtement de la figure 3 est lamellaire. Par conséquent le revêtement déposé avec le procédé de l'invention est moins propice au délaminage (et donc à l'écaillage) que celui obtenu par projection plasma. Au final, la microstructure du revêtement de la figure 2 est mécaniquement plus résistante. Pour simuler les contraintes mécaniques auxquelles une aube de soufflante est soumise en service, on a réalisé un dispositif semblable à celui de la figure 3 dans lequel une pièce mécanique 10 qui remplace l'aube est montée au niveau de son pied 14 à l'intérieur d'une rainure 15 définie entre deux montants 16a et 16b maintenus en position entre deux mâchoires 18. L'assemblage ainsi réalisé est analogue à un assemblage à queue d'aronde. Les montants 16a et 16b remplacent ici le disque de soufflante. Le pied 14 de la pièce 10 présente deux surfaces 14a et 14b en contact avec les montants 16a et 16b. On a exercé une force de traction F cyclique sur la pièce 10. L'évolution de la force F en fonction du temps est représentée figure 5. Le comportement d'un revêtement: CuNiln déposé par projection ACHVAF selon l'invention a été testé pour 30 000 cycles de traction. Après 30 000 cycles, aucun écaillage et aucune usure n'ont été constatés. Avec un revêtement CuNiln déposé par projection plasma, un écaillage apparaît entre 15 000 et 19 000 cycles. Ce test illustre l'amélioration significative en terme de durée de vie de revêtement, que l'invention permet d'obtenir REVENDICATIONS 1. Procédé de dépôt par projection thermique d'un revêtement antiusure sur une pièce mécanique, caractérisé en ce qu'on dépose ledit 5 revêtement par projection thermique de type dit AC-HVAF. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit revêtement est en alliage de base cuivre comprenant de 30% à 42% de nickel, en masse, et de 2% à 8% d'indium, en masse. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit revêtement est en alliage de base cuivre comprenant de 34% à 38% de nickel, en masse, et de 4% à 6% d'indium, en masse. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit revêtement est en alliage de base cuivre comprend 36% de nickel, en masse, 5% d'indium, en masse. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, 20 caractérisé en ce que ladite pièce mécanique à revêtir est une pièce en titane ou en alliage de titane. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on dépose ledit revêtement sur au moins une pièce parmi 25 deux pièces de turbine à gaz, susceptibles d'être au contact l'une de l'autre. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on dépose ledit revêtement sur un pied d'aube de soufflante ou de compresseur d'une turbomachine, et/ou le disque de la soufflante ou du compresseur dans lequel ledit pied d'aube est encastré. i0