Brevet FR2879474A1 — publié le 20060623

La présente invention concerne un procédé permettant l'épuration d'un mélange gazeux comportant du dioxyde de carbone (CO2) et de l'hélium (He) par élimination du monoxyde de carbone (CO) contenu également dans ce mélange. L'utilisation de mélanges gazeux contenant du CO2, tels les mélanges CO2-He, est connue pour leurs propriétés de transfert thermique, notamment dans des procédés de trempe gazeuse de pièces métalliques. Dans un tel contexte, la formation de CO y est favorisée, tout simplement du fait de la réactivité du CO2 à haute température (au-delà de 500 C). Mais par ailleurs, la présence de l'hélium dans un tel gaz, justifie et rend généralement nécessaire, pour des raisons économiques, le recyclage du gaz de trempe. Ce recyclage peut se traduire par une accumulation d'impuretés tels que le CO. Cette présence de CO peut poser des problèmes en cas de fuite de gaz sur le système de recyclage, du fait de la toxicité bien connue du CO. La valeur limite d'exposition (VME) au CO en France est actuellement de 50 ppm de CO, mais à partir du 1 er janvier 2005, cette VME passera on le sait à 10 mg/m3. On comprend dès lors qu'il serait avantageux de pouvoir proposer un procédé permettant l'élimination du monoxyde de carbone d'un mélange gazeux comportant du CO2 et de l'hélium. La trempe gazeuse des aciers ayant subit au préalable un traitement thermique sous vide (chauffage avant trempe, recuit, revenu...) ou thermochimique (cémentation, carbonitruration...) est généralement réalisée avec un gaz sous pression, préférentiellement entre 4 et 20 bars. Le gaz peut-être de l'azote, de l'air, de l'argon, du CO2, des mélanges à base d'hélium ou tout autre gaz ou mélange gazeux industriel et est généralement alimenté à partir d'un stockage temporaire ou capacité tampon, où le gaz est maintenu sous une pression supérieure à la pression de trempe souhaitée, soit typiquement 30 à 40 bar pour une trempe à 20 bar. Un cycle de trempe après cémentation sous vide se décompose traditionnellement de la façon suivante: - État initial de l'installation: la chambre où est effectuée la trempe est initialement sous vide, c'est-à-dire sous une pression comprise généralement entre 1 et 20 mbar; la charge à tremper est à l'intérieur de la chambre. - Introduction du gaz de trempe: le remplissage de la chambre de trempe à l'aide du gaz de trempe permet d'augmenter la pression jusqu'à la pression de trempe dans une durée de quelques secondes par équilibrage des pressions avec le stockage tampon; le gaz injecté est recirculé pendant toute la durée de la trempe, puis évacué en fin de trempe. Les améliorations apportées ces dernières années aux procédés de refroidissement rapide des aciers ont essentiellement consisté en l'utilisation de fluides aux meilleures propriétés d'échange de chaleur telles que l'hélium et l'hydrogène, de mélanges d'un gaz inerte avec un gaz plus léger (N2-H2, N2-He,..), en l'augmentation des pressions de gaz et des vitesses de circulation dans l'enceinte sous pression. En parallèle, les technologies des cellules de trempe ont été également améliorées: augmentation des pressions de fonctionnement, de la capacité des échangeurs de chaleur, etc Certains gaz tels que le CO2, utilisés en mélange, en particulier avec de l'hélium, permettent d'améliorer les vitesses de refroidissement des pièces d'acier. Toutefois, le contact entre le CO2 et les pièces chaudes à tremper peut se traduire par la formation de CO issu d'une réduction chimique du CO2. L'accumulation du CO formé est particulièrement indésirable et risque de se produire dans le cas où le gaz devrait être recyclé (en effet lorsque l'on ne procède à aucun recyclage le gaz de trempe est tout simplement évacué vers l'extérieur et ne risque donc aucune accumulation). Les installations permettant le recyclage du gaz de trempe proposent parfois des moyens d'épuration des impuretés, dans le cas par exemple où la trempe ne suit pas un traitement sous vide. Les moyens proposés pour épurer les gaz de trempe recyclés sont généralement à base de membranes; mais celles-ci présentent l'inconvénient de provoquer une perte de charge importante dans le gaz, cette perte de charge se traduit généralement par l'emploi d'un compresseur dédié et par une consommation d'énergie accrue. D'autres documents proposent des méthodes d'épuration du CO2 (en présence ou non d' Hélium) visant à éliminer le CO. Les méthodes proposées dans ce cas sont des réactions chimiques produisant l'oxydation du CO par un agent gazeux sur un catalyseur. On se reportera par exemple aux documents: EP-1 060 774, qui propose d'éliminer (entre autres) CO et CO2 de l'air. Le CO est oxydé en CO2 par une oxydation catalytique en présence de catalyseurs à base de métal précieux tel Pd, Os, Ir, Rh, Ag, Au, Re ou encore Pt, le CO2 formé est considéré comme une impureté et est éliminé ultérieurement par adsorption sur des zéolites. - EP-1 138 383, qui propose d'éliminer le CO d'un mélange comportant de l'hydrogène et du CO. Ce document propose l'oxydation de CO en CO2 par une oxydation catalytique en présence de catalyseurs à base de Ru, Ti, AI2O3. Une injection supplémentaire d'oxygène assure une oxydation complète de CO. - EP -0832678 qui propose d'éliminer le CO et le CO2 d'un gaz inerte, l'argon. Le CO est oxydé en CO2 par oxydation catalytique à l'aide d'oxygène en excès, en présence de catalyseurs à base de NiO, CuO, ou encore MnO et leurs mélanges, ainsi que de métaux nobles. Le CO2 ainsi formé est considéré comme une impureté et est éliminé ultérieurement par adsorption. Il faut noter par ailleurs que l'oxygène ajouté qui l'est volontairement en excès- doit également être éliminé en fin de procédé. Ces documents antérieurs appellent les commentaires suivants: l'épuration du CO nécessite l'intervention d'un agent oxydant tel l'oxygène, l'oxydation est réalisée à l'aide de l'oxygène sur catalyseur; - ils soulèvent une problématique de coût quand ils concernent l'utilisation de métaux nobles (Pd, Ru, Ti par exemple) ; - le CO2 généré est considéré comme une impureté à éliminer; - l'élimination complète du CO nécessite un excès d'oxygène, qui va à son tour nécessiter une étape ultérieure d'épuration pour être éliminé. D'autres documents encore proposent l'épuration du CO par adsorption fondée sur élimination sélective des différents constituants par des adsorbants grâce à des interactions spécifiques entre la surface des adsorbants solides et les molécules de gaz à épurer (chirnisorption, physisorption). Une des caractéristiques essentielles de la technologie d'adsorption réside dans son fonctionnement cyclique puisque, après une phase d'adsorption, les adsorbants doivent être régénérés partiellement ou cornplètement en vue de l'utilisation suivante. L'épuration de l'Hélium par adsorption est connue, entre autres, en vue d'éliminer le CO. L'épuration se fait à très basse température (-187 C) à l'aide d'un adsorbant de type zéolite X (alumino-silicate enrichi par des cations tels que: Ag, Cu, Li). On se reportera par exemple au document EP-922480. De telles températures basses requièrent une isolation thermique parfaite et engendrent donc une augmentation des coûts de production. On le voit donc à la lecture de ce qui précède, il existe un vrai besoin de pouvoir proposer un procédé d'épuration sélective du CO d'un mélange comportant de l'hélium et CO2, tout en préservant la présence de CO2 dans le mélange, économiquement performant, et en évitant notamment la nécessité d'intervention d'agents gazeux oxydants. Comme on le verra plus en détails ci-dessous, selon la présente invention, le gaz à épurer est un gaz comportant du CO et du CO2, éventuellement en mélange avec un autre gaz, notamment inerte (tel He, N2, ), le mélange étant par exemple utilisé pour une opération de trempe gazeuse, et dans ce dernier cas on procède à cette épuration préférentiellement dans une opération globale de recyclage du gaz de trempe...DTD: Les principales caractéristiques et avantages du procédé d'épuration de CO selon la présente invention peuvent être résumés ainsi: - l'épuration est sélective, les autres composantes du mélange gazeux (et en particulier le CO2) ne sont pas arrêtées de manière significative lors de la purification. - l'épuration est effectuée préférentiellement sur un gaz comprimé (typiquement 10 à 50 bar) de façon à favoriser les réactions physiques et chimiques conduisant à l'élimination du CO et préférentiellement dans un circuit de recyclage (comme on le verra plus en détails ci-après plus la pression est élevée, plus le rendement d'épuration est élevé). - le matériau de purification est à base d'oxyde métallique, tels que l'oxyde de cuivre (teneur par exemple entre 30 et 60% de CuO), l'oxyde de Ni, l'oxyde de Mn et/ou leur mélange tel que l'hopcalite (CuO+ MnO2). - le procédé peut être mis en oeuvre à la température ambiante mais 5 de préférence entre 100 et 250 C (ce qui représente on l'aura compris une température modérée) . - elle ne met en oeuvre ni gaz auxiliaires ni métaux précieux pour réaliser l'épuration, elle met en oeuvre en fait des matériaux de purification peu coûteux (25 à 30 euros/kg) et facilement disponibles. - elle ne nécessite pas la fabrication de dépôts de couches actives. - la régénération des matériaux d'épuration se fait par exemple à l'air déshydraté, à pression atmosphérique et en température, préférentiellement à une température sensiblement égale à la température utilisée pour la phase d'épuration; en effet, ainsi, le matériau d'épuration peut être maintenu à température sensiblement constante pendant toutes les étapes de son fonctionnement. Le seul type de contrôle de température à effectuer est donc un maintien à température constante. Aucune phase de transition d'une température de consigne à une autre n'est nécessaire entre la phase d'épuration et la phase de régénération. - le seul produit formé est du CO2, déjà présent et souhaité dans le gaz entrant à épurer, et qui ne constitue donc pas un polluant dans le contexte de la présente invention. - le réacteur d'épuration crée une faible perte de charge, et n'entraîne donc pas de nécessité d'une compression supplémentaire. L'épuration du CO selon la présente invention repose sur l'interaction entre le matériau de purification (oxyde) et les molécules de CO à épurer. En fonction du niveau de la température opératoire choisi, le CO sera piégé dans le volume poreux du matériau de purification et/ou chimisorbé sur l'oxyde métallique du matériau de purification et/ou oxydé à l'aide de l'oxyde présent dans le matériau de purification. Ainsi, si l'épuration peut être mise en oeuvre à température ambiante, on la mettra en oeuvre selon l'invention à une température supérieure à la température ambiante, et plus préférentiellement entre 150 et 250 C, de façon à mettre en oeuvre durant le contact la réduction du matériau d'épuration par le mélange entrant, conduisant à l'oxydation du CO du mélange entrant en CO2. En effet, à température ambiante, le mécanisme principal d'épuration est une adsorption du CO sur l'oxyde du matériau de purification, alors qu'à température plus élevée (par exemple 230 C) vient s'ajouter à ce mécanisme d'adsorption la réduction de l'oxyde métallique du matériau d'épuration (par exemple dans le cas du cuivre, en Cu2O ou Cuivre métallique) par le mélange entrant comportant CO2 et CO, conduisant à l'oxydation du CO en CO2: 2C0+2CuO-)'CO+CO2+Cu2C)-2CO2+2Cu. On notera donc immédiatement que par rapport à l'état de la technique cité plus haut, où l'oxyde jouait un rôle de catalyseur, selon la présente invention il y a une réaction directe, d'oxydation, entre le CO à épurer et l'oxyde du matériau d'épuration. Toujours en restant sur l'exemple du cuivre, au cours de la purification à 230 C, le matériau de purification change de couleur avant la purification, il est de couleur noire (état d'oxydation +II) et après épuration de couleur brune-rouge (état d'oxydation +1 ou 0). La présente invention concerne alors un procédé d'épuration d'un mélange entrant comportant du dioxyde de carbone (CO2) et du monoxyde de carbone (CO), en vue de l'élimination du monoxyde de carbone (CO) contenu dans ce mélange, selon lequel on procède à la mise en contact, à une température supérieure à la température ambiante, du mélange entrant avec un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le mélange entrant, conduisant à l'oxydation du CO du mélange entrant en CO2. Comme on l'aura compris à la lecture de ce qui précède, selon la température pratiquée, on observera une part plus ou moins significative de physisorption et/ou chimisorption dans les mécanismes intervenant, mais le 30 mécanisme recherché et dominant selon la présente invention sera dans tous les cas une oxydation directe entre le matériau d'épuration et le CO à épuré. La présente invention concerne également un procédé de recyclaqe d'un gaz de procédé utilisé dans un procédé amont mis en oeuvre dans une installation amont, gaz de procédé comportant du dioxyde de carbone (CO2) et du monoxyde de carbone (CO), recyclage effectué en vue de l'élimination du monoxyde de carbone (CO) contenu dans ce mélange, et la réintroduction du gaz ainsi épuré dans ledit procédé amont, selon lequel on dispose d'une ligne principale reliant ladite installation amont à une capacité tampon, en passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en parallèle, apte à la récupération et à la recompression de tout ou partie du gaz de procédé issu de ladite installation, pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de procédé récupéré, conduisant à l'oxydation du CO du gaz de procédé en CO2, le gaz de procédé ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour être stocké avant sa re- utilisation dans ledit procédé amont. La présente invention concerne également un procédé de trempe par qaz, du type où l'on dispose d'une cellule de trempe destinée à recevoir des objets à tremper à l'aide d'un gaz de trempe, et où l'on dispose de moyens de fourniture de gaz de trempe sous pression, raccordés à cette cellule, les moyens de fourniture de gaz comprenant une capacité tampon adaptée pour contenir du gaz de trempe, caractérisé en ce que l'on procède, après une opération de trempe, au recyclage de tout ou partie du gaz contenu dans la cellule de la façon suivante: - on dispose d'une ligne principale reliant la cellule à la dite capacité tampon en passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en parallèle; - on dispose sur la portion de ligne principale située entre le groupe de compression et la capacité tampon, d'au moins une réserve d'un matériau 30 d'épuration comportant au moins un oxyde métallique; - on procède, après une opération de trempe, à une ou plusieurs opérations de vidange partielle du contenu de la cellule à l'aide du groupe de compression, afin de diriger le gaz de trempe récupéré pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec ladite au moins une réserve de matériau d'épuration, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de trempe récupéré, conduisant à l'oxydation du CO du gaz de trempe en CO2, le gaz de trempe ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour y être stocké avant sa re-utilisation dans ledit procédé de trempe gaz. La présente invention concerne également une installation de trempe par qaz, du type comprenant: - une cellule de trempe destinée à recevoir des objets à tremper; - des moyens de fourniture de gaz de trempe sous pression, raccordés à cette cellule, les moyens de fourniture de gaz comprenant une capacité tampon adaptée pour contenir le gaz de trempe; une ligne principale reliant la cellule à la dite capacité tampon en 15 passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en paralllèle; - sur la portion de ligne principale située entre le groupe de compression et la capacité tampon, on dispose d'au moins une réserve d'un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique; de façon à permettre, après une opération de trempe, de procéder à une ou plusieurs opérations de vidange partielle du contenu de la cellule à l'aide du groupe de compression, afin de diriger le gaz de trempe récupéré pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec ladite au moins une réserve de matériau d'épuration, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de trempe récupéré, conduisant à l'oxydation du CO du gaz de trempe en CO2, le gaz de trempe ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour y être stocké avant sa reutilisation dans ledit procédé de trempe gaz. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention selon ses 30 différents aspects, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes: - ledit au moins un oxyde métallique est un oxyde de cuivre. - ledit oxyde de cuivre est du CuO. - ledit matériau d'épuration comprend au moins 30 % d'un oxyde de cuivre. - ladite température mise en oeuvre pour la mise en contact est d'au moins 100 C, préférentiellement d'au moins 150 C. - le mélange entrant est à une pression d'au moins 10 bars, préférentiellement d'au moins 20 bars. - la dite mise en contact est réalisée pendant un temps de contact d'au moins 2 secondes, préférentiellement d'au moins 5 secondes. On rappelle que le temps de séjour r (ou temps de contact) peut également être défini comme suit: V r T A PÉ273,15 où V est le volume de matériau d'épuration présent dans le réacteur exprimé en litres, A est le débit de gaz qui passe au travers du réacteur d'épuration (en I/s), T est la température d'épuration en Kelvins, P est la pression d'épuration en bars absolus. - la masse de matériau d'épuration (M) mise en oeuvre pour ladite mise en contact, le volume de gaz Vgaz traité entre deux régénérations et la teneur en CO du gaz à épurer (mélange entrant ou gaz de procédé ou gaz de trempe) sont liés par la relation suivante: CO É Volume gaz 5, de préférence 10 L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une description schématique d'une installation de trempe gazeuse intégrant une installation d'épuration du CO conforme à l'invention. Mkg - la figure 2 est une description schématique d'un cycle de fonctionnement composé d'une étape d'épuration en CO et d'une étape de régénération du matériau d'épuration. - la figure 3 et la figure 4 présentent des résultats d'épuration 5 obtenus selon l'invention. La figure 1 permet de mieux visualiser l'emplacement du système d'épuration dans le circuit de recyclage selon un des modes de réalisation de l'invention. Le gaz sortant de la cellule de trempe ( installation process ) est comprimé à l'aide d'un compresseur (la pression de sortie est de l'ordre de 20 à 50 bar). Afin d'assurer la continuité de fonctionnement, le matériau de purification est réparti en deux zones/réserves distinctes correspondants à deux cartouches du matériau de purification, l'une permet de traiter le gaz récupéré afin d'éliminer l'impureté CO tandis que l'autre est en phase de régénération. Le gaz épuré est récupéré en sortie de réserve d'épuration pour être stocké dans le stockage (capacité tampon) afin d'être réutilisé ultérieurement dans le processus de trempe. Avant une première utilisation, le matériau de purification doit être activé : l'activation a pour but de déshydrater le matériau de purification. La cartouche contenant le matériau de purification est par exemple chauffée sous azote, par exemple à une température voisine de 200 C, ensuite ce matériau est oxydé (par exemple à l'air sec à une température voisine de 230 C). l'activation n'a besoin d'être effectuée qu'une seule fois pour toute. Le matériau est alors prêt à être utilisé. Le processus de purification selon l'invention est alors typiquement composé de 2 étapes: - l'étape d'épuration en CO: le mélange à traiter (comportant notamment CO2 et CO ainsi que de l'Hélium) passe au travers d'une des cartouches, contenant le matériau de purification. Cette étape d'épuration est de préférence mise en oeuvre entre 100 et 250 C, plus préférentiellement à une température supérieure à 150 C. La cartouche et le matériau sont maintenus à une température constante par un chauffage électrique. Comme on l'a compris précédemment, une partie du CO contenu dans le gaz à épurer est généralement adsorbé (physisorbé ou c:himisorbé) sur le matériau; mais majoritairement le reste est oxydé en CO2 par l'oxyde métallique, par exemple l'oxyde de cuivre CuO (cuivre II qui est donc réduit en cuire 0 ou I). Une partie du CO2 formé est éventuellement adsorbée sur le matériau de purification. Toujours en conservant l'exemple de l'oxyde de cuivre CuO, le CO n'est plus arrêté (converti) quand il n'y a plus assez d'oxyde de cuivre dans l'état d'oxydation +ll disponible dans le matériau de purification et quand le matériau a atteint sa capacité limite d'adsorption. Il est donc nécessaire d'effectuer régulièrement des opérations de régénération du matériau, qui vont le ramener dans son état initial avant épuration. - l'étape de régénération du matériau d'épuration: la régénération est en pratique principalement une réoxydation du cuivre 0 ou I (passé dans cet état d'oxydation pendant l'étape d'épuration) en cuivre II; la régénération a également pour but de désorber le CO et éventuellement le CO2 adsorbés par le matériau d'épuration. Cette fonction est assurée par un balayage par exemple à l'air sec, à une température par exemple voisine de 230 C et à une pression par exemple égale à la pression atmosphérique (pendant la régénération, on cherche à maximiser le temps de contact entre le matériau et l'air sec, c'est pourquoi le débit de gaz utilisé pour l'étape de régénération du matériau d'épuration est beaucoup plus faible par rapport au débit de gaz à épurer qui passe à travers le matériau de purification pendant l'étape de purification, dans ces conditions, la pression suffisante pour effectuer la régénération est typiquement la pression atmosphérique, bien sur une éventuelle augmentation de pression de régénération contribuerait a priori à une amélioration de la régénération). - L'élution de CO chute après environ 20 à 40 minutes de balayage à l'air sec. Un exemple de cycle de purification et de régénération est présenté plus en détail ci-dessous en liaison avec la figure 2. On y constate que le matériau d'épuration est maintenu à température constante (par exemple 230 C), pendant toutes les étapes de son fonctionnement (purification et régénération). Le seul type de contrôle de température à effectuer est donc un maintien à température constante. En ce qui concerne le réglage de la pression dans le réacteur de purification, un changement de la pression de fonctionnement est effectué entre la phase de purification (fonctionnement par exemple à 40 bar) et la phase de régénération (par exemple la pression atmosphérique). Les figures 3 et 4 ci-après présentent des exemples de résultats obtenus selon l'invention, le gaz à épurer provenant d'une cellule de trempe gazeuse. Ils ont été obtenus dans les conditions expérimentales suivantes: - Gaz à épurer: le gaz contient une certaine quantité de CO (précisée dans chaque exemple ci-dessous), 60% de CO2 et le reste est constitué d'hélium. - Pression dans le réacteur d'épuration: 4,5 bar ou 25 bar. - Débit de gaz à épurer: 180 ou 270 litres/heure. - Temps de séjour du gaz dans le réacteur d'épuration: 9 ou 25 s. avec le temps de séjour z (ou temps de contact) défini par la relation suivante: V t= A. T P-273,15 où V est le volume de matériau d'épuration présent dans le réacteur exprimé en litres, A est le débit de gaz qui passe au travers du réacteur d'épuration (en I/s), T est la température d'épuration en Kelvins, P est la pression d'épuration en bars absolus. - Matériau d'épuration: à base de CuO, référence R3-11G de chez BASF (contenant 30% de CuO) et référence Y40431 de chez Kata Leuna (contenant 60% de CuO). - Température d'épuration: deux températures ont été testées, 20 C 25 et 230 C. Les résultats obtenus peuvent être résumés ainsi: A) influence de la température Des résultats d'épuration du CO à température ambiante et à 230 C est présenté en Figure 3. La teneur initiale en CO dans le mélange à traiter 30 était voisine de 300 ppm, le débit de gaz de 270 I/h, la pression de 4,5 bar et le temps de contact dans le réacteur d'épuration de 25 s. On constate qu'à 25 C, la percée de CO commence après 15 minutes de purification alors qu'à 230 C, la percée n'a pas lieu même après 8 heures de purification. On l'aura compris en observant la figure, la percée est définie comme le temps écoulé depuis le début de la purification à partir duquel le CO n'est plus entièrement arrêté (converti) par le matériau de purification (on commence donc à partir de là à observer du CO en sortie de réacteur). On en conclut que l'augmentation de la température d'épuration améliore la capacité d'épuration du CO. B) influence de la pression Des essais réalisés à 20 C à pression plus élevée ont contribué à augmenter significativement le rendement de purification du matériau de purification. Ceci est à relier à l'augmentation du temps de contact entre le matériau de purification et le mélange à épurer, obtenu du fait de cette augmentation de pression, conformément à la formule du temps de contact r rappelée ci-dessus. En effet, plus la pression d'épuration est élevée, plus le gaz contenant le CO reste longtemps en contact avec le matériau de purification et ainsi plus le rendement d'épuration du CO est élevé. C) influence de la teneur en CuO du matériau de purification L'influence de la teneur en CuO du matériau de purification sur la capacité d'épuration du CO est présentée en Figure 4. La teneur initiale en CO du mélange à traiter était voisine de 430 ppm, le débit de gaz de 187 I/h, la pression de 25 bar et le temps de contact dans le réacteur d'épuration de 9 s, l'épuration étant effectuée à une température de 230 C. On constate qu'après 4 heures de purification, la teneur en CO à Ila sortie de réacteur commence à augmenter pour le matériau de purification contenant 30% de CuO. Celui contenant 60% CuO continue à épurer le CO sans que la percée n'apparaît (l'essai a été arrêté après 20 heures d'épuration). On en conclut que la performance des matériaux de purification à base de CuO augmente avec leur teneur en CuO. A titre d'exemple, on a observé qu'un matériau contenant 60% de CuO enmasse possède une capacité d'épuration supérieure à 100 Ncm3/g. Par conséquent, un tel matériau d'épuration, caractérisé par une capacité d'épuration de l'ordre de 100 Ncm3 CO / g de matériau d'épuration, permet de traiter 600 Nm3 de gaz chargé à 500 ppm de CO entre deux régénérations, c'est-à-dire sans saturation du matériau. D) Sélectivité d'épuration La Demanderesse a pu vérifier avec une précision de l '/o que tant 10 à 20 C qu'à 230 C, le matériau d'épuration utilisé n'arrête pas le CO2. E) Durée de réqénération Pendant sa régénération, la quantité de CO élué chute après environ 20 minutes de balayage à l'air sec. On en conclue donc qu'une telle rapidité de régénération permettrait même de n'utiliser une seule cartouche du matériau de purification à la places de deux cartouches. En conclusion la présente invention permet de supprimer efficacement le monoxyde de carbone contenu dans un flux gazeux en ramenant sa concentration en-dessous de 2 ppm, soit à un niveau quasiment indétectable par la plupart des analyseurs. La simplicité de mise en oeuvre de l'invention est caractérisée avant tout par l'absence d'utilisation d'un flux gazeux oxydant annexe tel que de l'oxygène pour éliminer le CO: seule, une interaction entre le matériau d'épuration utilisé et le gaz à épurer suffit. Cette caractéristique de l'invention rend de plus inutile l'emploi d'une étape ultérieure d'épuration d'oxygène. Par ailleurs, la méthode d'épuration proposée dans le cadre de la présente invention est mise en oeuvre à des températures modérées, facilement accessibles, sans contrôle complexe. Enfin, la perte de charge liée au système d'épuration décrit dans la présente invention est négligeable si bien qu'aucune étape de compression dédiée spécifiquement à la partie épuration n'est nécessaire dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Procédé d'épuration d'un mélange entrant comportant du dioxyde de carbone (CO2) et du monoxyde de carbone (CO), en vue de l'élimination du monoxyde de carbone (CO) contenu dans ce mélange, selon lequel on procède à la mise en contact, à une température supérieure à la température ambiante, du mélange entrant avec un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le mélange entrant, conduisant à l'oxydation d'au moins une partie du CO du mélange entrant en CO2. 2. Procédé de recyclaqe d'un qaz de procédé utilisé dans un procédé amont mis en oeuvre dans une installation amont, gaz de procédé comportant du dioxyde de carbone (CO2) et du monoxyde de carbone (CO), recyclage effectué en vue de l'élimination du monoxyde de carbone (CO) contenu dans ce mélange, et en vue de la réintroduction du gaz ainsi épuré dans ledit procédé amont, selon lequel on dispose d'une ligne principale reliant ladite installation amont à une capacité tampon, en passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en parallèle, apte à la récupération et à la recompression de tout ou partie du gaz de procédé issu de ladite installation, pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de procédé récupéré, conduisant à l'oxydation d'au moins une partie du CO du gaz de procédé en CO2, le gaz de procédé ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour être stocké avant sa re-utilisation ultérieure dans ledit procédé amont. 3. Procédé de trempe par gaz, du type où l'on dispose d'une cellule de trempe destinée à recevoir des objets à tremper à l'aide d'un gaz de trempe, et où l'on dispose de moyens de fourniture de gaz de trempe sous pression, raccordés à cette cellule, les moyens de fourniture de gaz comprenant une capacité tampon adaptée pour contenir du gaz de trempe, caractérisé en ce que l'on procède, après une opération de trempe, au recyclage de tout ou partie du gaz contenu dans la cellule de la façon suivante: - on dispose d'une ligne principale reliant la cellule à la dite capacité tampon en passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en parallèle; - on dispose sur la portion de ligne principale située entre le groupe de compression et la capacité tampon, d'au moins une réserve d'un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique; - on procède, après une opération de trempe, à une ou plusieurs opérations de vidange partielle du contenu de la cellule à l'aide du groupe de compression, afin de diriger le gaz de trempe récupéré pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec ladite au moins un réserve de matériau d'épuration, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de trempe récupéré, conduisant à l'oxydation d'au moins une partie du CO du gaz de trempe en CO2, le gaz de trempe ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour y être stocké avant sa reutilisation ultérieure dans ledit procédé de trempe gaz. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit au moins un oxyde métallique est un oxyde de cuivre. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit oxyde de cuivre est du CuO. 6. Procédé selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que ledit matériau d'épuration comprend au moins 30 % d'un oxyde de cuivre. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que ladite température mise en oeuvre pour la mise en contact est d'au moins 100 C, préférentiellement d'au moins 150 C. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le mélange entrant est à une pression d'au moins 10 bars, préférentiellement d'au moins 20 bars. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la dite mise en contact est réalisée pendant un temps de contact d'au moins 2 secondes, préférentiellement d'au moins 5 secondes. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la teneur en CO [CO] dudit mélange entrant ou dudit gaz de procédé ou dudit gaz de trempe, le volume de gaz à traiter entre deux régénérations Vgaz, et la masse de matériau d'épuration utilisée sont tels que: Mk g >5, de préférence 10. [CO] * Vgaz 11. Installation de trempe par qaz, du type comprenant: - une cellule de trempe destinée à recevoir des objets à tremper; - des moyens de fourniture de gaz de trempe sous pression, raccordés à cette cellule, les moyens de fourniture de gaz comprenant une capacité tampon adaptée pour contenir le gaz de trempe; - une ligne principale reliant la cellule à ladite capacité tampon en passant par un groupe de compression ou surpression comprenant un ou plusieurs compresseurs/surpresseurs en parallèle; - sur la portion de ligne principale située entre le groupe de 25 compression et la capacité tampon, on dispose d'au moins une réserve d'un matériau d'épuration comportant au moins un oxyde métallique; de façon à permettre, après une opération de trempe, de procéder à une ou plusieurs opérations de vidange partielle du contenu de la cellule à l'aide du groupe de compression, afin de diriger le gaz de trempe récupéré pour l'amener en contact, à une température supérieure à la température ambiante, avec ladite au moins une réserve de matériau d'épuration, de façon à réaliser la réduction du matériau d'épuration par le gaz de trempe récupéré, conduisant à l'oxydation d'au moins une partie du CO du gaz de trempe en CO2, le gaz de trempe ainsi épuré étant alors dirigé vers la capacité tampon pour y être stocké avant sa re-utilisation ultérieure dans ledit procédé de trempe gaz. 12. Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que ledit au moins un oxyde métallique est un oxyde de cuivre. 13. Installation selon la revendication 11 ou 12, caractérisée en ce que ledit oxyde de cuivre est du CuO. 14. Installation selon la revendication 12 ou 13, caractérisée en 15 ce que ledit matériau d'épuration comprend au moins 30 % d'un oxyde de cuivre. ---------------------------