Brevet FR2875880A1 — publié le 20060331

Procédé et dispositif d'amortissement des vibrations d'une structure La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif permettant d'amortir, en partie ou complètement, les vibrations d'une structure dans une large gamme de température. La structure peut notamment être une pièce d'un véhicule automobile, telle qu'un pare-brise par exemple. Un élément déterminant du confort d'une automobile est son très faible niveau de bruit, principalement dans l'habitacle. On s'attache alors à supprimer les bruits parasites générés par les vibrations des différents éléments, notamment le moteur et les roues. Les vibrations se propagent à travers l'ossature du véhicule pour aboutir à l'habitacle où elles sont perçues par les passagers, par exemple par les mains posées sur le volant ou les pieds reposant sur le plancher. De plus, les vibrations induisent des bruits audibles qui sont souvent très irritants pour les passagers. Les constructeurs automobiles font donc de gros efforts pour diminuer ou supprimer les vibrations. Une technique utilisée pour absorber les vibrations d'une structure consiste à placer un batteur à un endroit judicieusement choisi de la structure. Un batteur est principalement constitué d'un système masseressort qui possède une fréquence propre de vibration (fréquence de résonance). On choisit les caractéristiques du batteur afin que sa fréquence propre soit accordée à la fréquence principale des vibrations. On distingue trois types de batteurs: les batteurs conservatifs, les batteurs dissipatifs et les batteurs actifs. Un batteur conservatif permet de dissiper l'énergie vibratoire pour une fréquence donnée. Toutefois, ce type de dispositif possède l'inconvénient d'être peu robuste; ainsi, des batteurs conservatifs, fabriqués selon le même procédé, possèdent des dispersions et ne sont pas sensibles aux mêmes fréquences. Un batteur dissipatif permet de dissiper l'énergie vibratoire sur une plus large bande de fréquence. Mais, ce type de dispositif est sensible à la température; son efficacité diminue rapidement dès que l'on quitte la température pour laquelle il a été mis au point. Pour pallier à ces inconvénients, on a alors imaginé les batteurs actifs dont on peut ajuster la fréquence de résonance. Cependant, ce changement de fréquence nécessite un apport d'énergie extérieure, souvent difficile à mettre en oeuvre. Un tel batteur actif est par exemple décrit dans la demande de brevet FR 2 792 554, un électroaimant étant utilisé pour modifier la masse du batteur. Le brevet JP 2002106631 décrit un système d'amortissement de vibrations complexe dont la fréquence de résonance est rendue peu sensible aux variations de température par l'utilisation de deux types d'amortissement, l'un visqueux, l'autre viscoélastique. La mise au point de ce batteur, notamment par le calcul, de ses caractéristiques appropriées, est délicate du fait de l'utilisation de deux matières, l'une visqueuse et l'autre viscoélastique. La présente invention vise à résoudre le problème exposé, en permettant un amortissement efficace des vibrations dans une large gamme de température, sans aucune source d'énergie externe. De façon plus précise la présente invention concerne un procédé d'amortissement, dans une gamme de température déterminée, des vibrations émises par une structure dans une gamme de fréquence déterminée, caractérisé en ce que l'on associe une pluralité de batteurs passifs, chaque batteur étant choisi pour amortir efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de fréquence et dans une plage de température comprise dans ladite gamme de température, ladite plage de température étant différente des plages de température d'amortissement efficace des autres batteurs et lesdites plages de température des batteurs étant complémentaires entre elles de façon à couvrir ladite gamme de température. L'invention concerne également un dispositif amortisseur destiné à être fixé à une structure susceptible d'entrer en vibrations amorties par ledit dispositif dans une gamme de température prédéterminée, lesdites vibrations se situant dans une gamme de fréquence déterminée, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de batteurs passifs, chaque batteur amortissant efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de fréquence et pour une plage de température déterminée contenue dans ladite gamme de température, les plages de température des batteurs étant complémentaires de sorte que ladite pluralité de batteurs amortit efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de température et ladite gamme de fréquence. Selon l'invention, on associe donc entre eux plusieurs batteurs passifs efficaces dans différentes plages de température complémentaires pour amortir au mieux une structure vibrante dans toutes ses conditions de température de fonctionnement. Selon une caractéristique avantageuse du procédé, on ajuste les paramètres de chaque batteur et notamment le poids de la masse mobile de chaque batteur en choisissant sa masse volumique et son volume de façon à obtenir un compromis acceptable entre le poids et l'encombrement de ladite pluralité de batteurs. Selon une forme de réalisation préférée, chaque batteur est composé d'un cylindre creux formant une enceinte soumise aux vibrations à amortir et d'un cylindre plein, ce dernier étant inclus dans le cylindre creux et les axes longitudinaux des cylindres étant confondus. L'espace compris entre la paroi interne du cylindre creux et la paroi externe du cylindre plein est rempli, au moins partiellement, d'un matériau viscoélastique. De préférence, le cylindre plein est réalisé en plomb, le cylindre creux en acier et le matériau viscoélastique est un polymère solide. Lorsque le dispositif est destiné à amortir les vibrations d'un parebrise automobile, il est avantageusement fixé au pare-brise à un endroit qui ne gène pas la visibilité, derrière le rétroviseur ou dans les coins par exemple. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront au cours de la description qui suit d'un mode de réalisation, donné à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés et sur lesquels: la figure 1 représente le module d'élasticité transversale G' et le facteur d'amortissement q d'un matériau viscoélastique appelé SmactaneTM en fonction de la fréquence f réduite à 20 C, la figure 2 représente le facteur de glissement de la fréquence at du matériau SmactaneTM en fonction de la température T, la figure 3 illustre schématiquement un batteur passif cylindrique, selon un premier mode de réalisation, en perspective et en coupe, la figure 4 montre la configuration du point d'excitation et l'emplacement d'un batteur pour le test d'un pare-brise, la figure 5 illustre les différents paramètres d'un batteur passif selon un deuxième mode de réalisation, la figure 6 représente la réponse vibratoire à 20 C du pare-brise illustré à la figure 4, la courbe A représente le pare-brise testé sans batteur, la courbe B représente le pare-brise testé avec un batteur tel que présenté à la figure 5, la figure 7 représente la réponse vibratoire du pare-brise illustré à la figure 4, la courbe C représente le pare-brise testé sans batteur, les courbes D, E et G représentent le pare-brise testé avec un batteur tel que présenté à la figure 5 pour différentes températures, la figure 8 illustre un exemple de configuration d'un dispositif amortisseur comprenant trois batteurs placés sur un pare-brise et la figure 9 représente la réponse vibratoire du pare-brise illustré à la figure 8, la courbe H représente le pare-brise testé sans batteur, les courbes I, J et K représentent le pare-brise testé avec un batteur tel que présenté à la figure 5 à différentes températures. Le dispositif selon l'invention se compose d'une pluralité de batteurs passifs, chacun étant assimilable à un système masse-ressort. Le ressort est constitué par un matériau polymère viscoélastique. Lorsque le système est excité à une fréquence qui coïncide avec l'une de ses fréquences propres, le mouvement de la masse dissipe l'énergie vibratoire en déformant le matériau viscoélastique par cisaillement, l'énergie de déformation étant convertie en énergie thermique. Le matériau viscoélastique joue à la fois le rôle de raideur et d'amortisseur. Cependant, les propriétés dynamiques du matériau viscoélastique (raideur et amortissement) varient fortement en fonction de la température et de la fréquence. Il en résulte qu'un batteur utilisant un tel matériau amortissant n'est efficace qu'au voisinage de la température de fonctionnement et de la fréquence de résonance pour lesquelles il a été conçu. Il n'est donc pas utilisable pour amortir les vibrations d'une structure dont la température varie. C'est le cas par exemple des éléments constituant un véhicule automobile. Selon le procédé de l'invention, on dispose sur la structure à amortir un dispositif composé d'une pluralité de batteurs qui permettent de couvrir une large gamme de température, chaque batteur étant destiné à traiter une plage de température fixe. Le dispositif est donc formé d'une association de batteurs passifs efficaces dans différentes gammes de fréquence et température complémentaires pour amortir au mieux une structure vibrante dans toutes ses conditions de fonctionnement. Ainsi, le dispositif est efficace dans toutes les conditions autour d'une fréquence ciblée. Dans le contexte de la présente invention, on estime qu'un batteur 25 est efficace si l'amortissement des vibrations est au moins égal à trois décibels pour les plages de température et de fréquence considérées. La figure 3 représente schématiquement une forme de réalisation des batteurs, en perspective sur la partie gauche de la figure et, sur la partie droite, en coupe par un plan passant par l'axe longitudinal y. Le batteur comprend une enceinte sous forme d'un cylindre creux 10, d'axe longitudinal y, dans lequel est logé un cylindre mobile 12 de rayon r, de longueur 1 et d'axe longitudinal confondu avec l'axe y. La hauteur I est inférieure à la hauteur du cylindre creux 10. Le cylindre mobile 12 peut, selon la fréquence à traiter, être plein ou être mi-plein. L'espace 14 compris entre la paroi interne du cylindre creux 10 et la paroi externe du cylindre mobile 12 est avantageusement de forme annulaire, d'épaisseur e. Un matériau déformable viscoélastique 16 remplit au moins partiellement l'espace annulaire 14. Les deux cylindres 10, 12 sont réalisés en un matériau rigide. L'extrémité inférieure 18 du cylindre creux 10 est destinée à être fixée à une structure 20 dont on veut amortir les vibrations. La fixation s'effectue par tout moyen approprié, par exemple par collage. Comme représenté à la figure 3, un espace est défini entre la surface 20 à amortir et le cylindre mobile 12 de façon à permettre le débattement de ce dernier. Les vibrations de la structure 20 sont transmises au cylindre mobile 12 par l'intermédiaire du cylindre creux 10 et du matériau viscoélastique 16, ce cylindre 12 jouant alors le rôle de masse mobile dans le système masse-ressort et le matériau viscoélastique jouant le rôle du ressort. Cependant, du fait de la viscoélasticité du matériau 16, le mouvement de la masse mobile déforme par cisaillement ce matériau viscoélastique, ce qui amortit le mouvement de la masse mobile. Le matériau viscoélastique est donc à la fois un ressort et un amortisseur. Toutefois, on notera que le déplacement de la masse mobile n'a pas toujours lieu de façon perpendiculaire à la surface sur laquelle on place le batteur. Dans ce système masse-ressort, la masse m du ressort est donnée 25 par: m = p rr r2l où p est la masse volumique du cylindre mobile, et la raideur complexe du système, induite par le cisaillement du matériau viscoélastique, est donnée par: k(1+iri)=G2rrrl/e où G est le module complexe d'élasticité transversale du matériau viscoélastique et i est un nombre imaginaire tel que i2 = -1. On remarque que la raideur complexe k (1 + i ri) est fonction du taux de perte ri qui est un paramètre sans dimension caractérisant l'efficacité de l'amortissement. L'intérêt des matériaux viscoélastiques est leur taux d'amortissement élevé. Le rapport de la partie imaginaire (amortissement) sur la partie réelle (raideur) de leur module de cisaillement est en effet beaucoup plus important que pour des matériaux élastiques classiques. Ces matériaux conviennent donc parfaitement pour la réalisation de batteurs dissipatifs, si ce n'est que leur module d'élasticité varie fortement avec la fréquence et avec la température. C'est ce qu'illustrent les figures 1 et 2. Les figures 1 et 2 concernent le matériau polymère viscoélastique commercialisé par la société française Smac sous l'appellation SmactaneTM La courbe 22 de la figure 1 représente, sur l'échelle des abscisses de gauche, la partie conservative G' du module d'élasticité transversale G, avec G=G'(1 + i q), G' correspond ainsi à la raideur, en fonction de la fréquence f des vibrations réduite à 20 C. On remarque que la partie conservative G' du module d'élasticité transversale de ce matériau varie fortement avec la fréquence. La courbe 24 représente le facteur d'amortissement rl (échelle des abscisses de droite) en fonction de la fréquence f. Ce coefficient d'amortissement varie de façon importante, de 20% à 140%, alors qu'il ne dépasse pas 1% pour un matériau rigide comme l'acier. La figure 2 représente le facteur de glissement at de la fréquence en fonction de la température T pour ce même matériau SmactaneTM. On remarque que les propriétés de raideur et d'amortissement varient fortement en fonction de la température. La présente invention permet néanmoins d'obtenir un amortissement efficace des vibrations dans une large gamme de température, malgré la forte dépendance à la température du module complexe d'élasticité des matériaux viscoélastiques. On peut démontrer que le déplacement, selon l'axe y (figure 3), de la masse mobile 12 d'un batteur passif, soumis à une force F de pulsation w s'exerçant selon l'axe y, est donné par: y/F=1/(k(1+ire) w2m) y/F représentant la réponse du batteur à une excitation F. Cette équation est utilisée pour modéliser simplement le comportement du batteur dans le calcul de la réponse vibratoire d'un pare-brise automobile muni d'un ou plusieurs batteurs comprenant comme matériau viscoélastique le produit SmactaneTM Ainsi, cette équation a été utilisée pour comparer la réponse obtenue à la réponse vibratoire du même pare-brise dépourvu de batteur. Pour des raisons d'esthétique, les pare-brise sont de plus en plus plongeants, ce qui présente un double inconvénient. D'une part, le bas du pare-brise se rapproche du moteur et de ses vibrations et, d'autre part, sa surface plus importante amplifie leur transmission vers l'habitacle. Il est donc primordial pour le confort des passagers d'étouffer le plus possible les bruits provenant des vibrations du pare-brise. La simulation numérique suivante a alors été réalisée. Un batteur passif 26 (figure 4) a été fixé sur un pare-brise 28, sur sa face interne coté habitacle, derrière le rétroviseur. Une source d'excitation 30 a été positionnée comme indiqué sur la figure 4. Puis la réponse du batteur y(26)/F(30) entre les points 26 et 30 a été calculée pour une température constante de 20 C. Les différents paramètres du batteur passif 26 sont représentés schématiquement sur la figure 5. Le batteur est constitué de deux cylindres coaxiaux 32 et 34, le cylindre 34 étant creux, formant une enceinte pour le cylindre 32 qui est plein. L'espace annulaire 36 compris entre les deux cylindres est rempli partiellement du matériau viscoélastique SmactaneTm. Le batteur est muni à son extrémité inférieure d'une embase 38 permettant de le fixer au pare-brise. Les paramètres du batteur ont été ajustés pour obtenir une fréquence de résonance à 225 Hz. Ces paramètres étaient les suivants: masses volumiques (en kglmm3) du cylindre plein pi =1,13 e-5 (plomb), du cylindre creux p2 = 7,82 e"6 (acier) et du matériau viscoélastique p,= 1,19 e-6, hauteurs (en mm) du cylindre plein h1=20, du cylindre creux h2=30 et du matériau viscoélastique h3=10, rayons (en mm) du cylindre plein r1=11,5, du cylindre creux r2=21 et de l'embase (38) r3=25, épaisseur (en mm) de l'espace annulaire (36) e2=1, angle effectif (en degrés) 8=180. Cet angle correspond à un remplissage angulaire (comme montré sur la figure 5) plus ou moins important du matériau viscoélastique dans l'espace annulaire. Les résultats sont montrés sur la figure 6, qui représente en ordonnées dix fois le logarithme de la réponse du batteur (10 log y(26)IF(30)) et en abscisses la fréquence f en Hz. La courbe A correspond à la réponse du pare-brise sans batteur, la courbe B correspond à la réponse du parebrise muni d'un batteur 26 tel que décrit ci-dessus. On remarque que la réponse du pare-brise muni d'un batteur est atténuée de 15 dB sur le pic à 225 Hz. Cependant, en faisant varier la température du pare-brise et du batteur de 0 C à 40 C, ce qui correspond à des conditions d'utilisation variées d'une automobile (soleil, hiver, été,...), on assiste à une dégradation de l'efficacité du batteur lorsqu'on s'éloigne de la température de fonctionnement initiale. C'est ce que montre la figure 7 qui représente, pour le même batteur que celui testé de la figure 6, dix fois le logarithme de la réponse du batteur y(26)/F(30) en fonction de la fréquence f de vibration, pour des températures de 0 C (courbe D), 20 C (courbe E) et 40 C (courbe G). La courbe C correspond à la réponse initiale, c'est-à-dire la réponse d'un pare-brise dépourvu de batteur. La dégradation de l'amortissement est particulièrement importante pour les basses températures (0 C, courbe D), le batteur perdant pratiquement toute son efficacité. Cette dégradation est due à la variation de la fréquence de résonance du batteur avec la température. En effet, elle est respectivement de 470 Hz, 225 Hz et 175 Hz à 0 C, 20 C et 40 C. Afin de pallier cet inconvénient majeur, le procédé selon l'invention consiste alors à associer entre eux plusieurs batteurs de façon à ce que l'ensemble couvre une gamme de température (par exemple de 0 C à 40 C) déterminée pour la gamme de fréquence des vibrations considérée. Pour ce faire, les paramètres de chaque batteur sont ajustés afin de couvrir, pour la gamme de fréquence, une plage de température déterminée. Les plages de température sont choisies de façon à les rendre complémentaires entre elles afin que l'ensemble des batteurs couvre au moins la gamme de température souhaitée. Ainsi sur la figure 8, trois batteurs 40, 42 et 44 ont été disposés cote à cote, sur un pare-brise 46 dont on veut atténuer les vibrations, à un endroit qui ne gène pas la visibilité du conducteur. Cet endroit est de préférence derrière le rétroviseur intérieur. Les batteurs 40, 42 et 44 ont la même forme que ceux représentés sur la figure 5. Leurs embases respectives sont fixées à un socle rigide (non représenté) pour former un même dispositif consistant en l'association de ces batteurs. Le socle est lui- même fixé sur le pare-brise. De façon alternative, chaque batteur peut être fixé directement sur le pare- brise par son embase. Les batteurs sont positionnés de façon très rapprochée les uns des autres. La figure 8 montre trois batteurs alignés: d'une part, le nombre de batteurs peut être différent selon l'étendue de la gamme de température et de fréquence à couvrir et selon la plage de température de chaque batteur, et d'autre part, la configuration formée par l'ensemble des batteurs peut être en forme de cercle, de triangle ou de quadrilatère. De façon générale, la configuration est choisie de telle sorte que l'ensemble ne soit pas encombrant. Le dispositif pourrait cependant être placé à d'autres endroits du pare-brise, sur un coté par exemple. Le pare-brise 46 et les batteurs 40, 42 et 44 sont soumis à une excitation vibratoire à l'endroit désigné par la référence 48 sur la figure 8 pour différentes températures. Le résultat est montré sur la figure 9 qui représente la réponse vibratoire du pare-brise (en fait en ordonnées, dix fois le logarithme de la réponse du batteur y(40, 42, 44) IF(48)) en fonction de la fréquence des vibrations pour les températures de 0 C (courbe I), 20 C (courbe J) et 40 C (courbe K). La courbe H correspond à la réponse initiale, c'est-à-dire la réponse d'un pare-brise dépourvu de batteur. La fréquence de résonance des batteurs a été ajustée à 225 Hz. Les paramètres des trois batteurs étaient identiques aux paramètres du batteur 26 testé à la figure 4 (masses volumiques pi, P2 et p,,, hauteurs hi, h2 et h3, épaisseur e2 et même matériau SmactaneTM), à l'exception des paramètres suivants: -batteur n 1: rayons (en mm) : r1=10 r2=26 et r3=30 angle effectif (en degrés) 8=90 - batteur n 2: 15 en tout point identique au batteur 26 de la figure 4 - batteur n 3: rayons (en mm) : r1=10 r2=16,8 et r3=30 angle effectif (en degrés) 8=180 On remarque sur la figure 9 que le dispositif amortisseur est efficace aux trois températures et permet donc de couvrir la gamme de température souhaitée (de 0 à 40 C). II en résulte que les batteurs restent efficaces dans des plages de fréquence sensiblement identiques centrées autour de 225 Hz. On pourrait cependant décaler les fréquences de résonance des batteurs, les unes par rapport aux autres, de façon à obtenir un chevauchement des plages de fréquence pour lesquelles les batteurs restent efficaces et ainsi élargir la gamme de fréquence pour laquelle le dispositif amortisseur reste efficace. II suffit à l'homme du métier d'ajuster les paramètres de chaque batteur de façon à atteindre l'amortissement souhaité dans la gamme de fréquence et de température désirée. Le mode de réalisation décrit concerne l'amortissement des vibrations d'un pare-brise. D'autres structures dans différents domaines sont susceptibles de vibrer, par exemple dans le domaine automobile les éléments constituant la caisse (panneaux, longerons, traverses,...) ou les organes (moteur, boite de vitesse,...), dans les domaines aéronautique, ferroviaire, nucléaire, électroménager, naval, etc. L'accord entre les fréquences de résonance de la structure dont on veut amortir les vibrations et les fréquences de résonance du dispositif amortisseur est effectué en ajustant les paramètres des batteurs composant le dispositif amortisseur, de la même façon que dans l'exemple décrit du pare-brise. REVENDICATIONS 1. Procédé d'amortissement, dans une gamme de température déterminée, des vibrations émises par une structure dans une gamme de fréquence déterminée, caractérisé en ce que l'on associe une pluralité de batteurs passifs (40, 42, 44), chaque batteur étant choisi pour amortir efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de fréquence et dans une plage de température comprise dans ladite gamme de température, ladite plage de température étant différente des plages de température d'amortissement efficace des autres batteurs et lesdites plages de température des batteurs étant complémentaires entre elles de façon à couvrir ladite gamme de température. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on ajuste les paramètres géométriques (r, h, p, 6) de chaque batteur. 3. Procédé selon la revendication 2, selon lequel chaque batteur comprend une masse mobile (32) associée à un élément viscoélastique (36), caractérisé en ce que l'on ajuste les caractéristiques de ladite masse et dudit élément viscoélastique de façon à obtenir un amortissement efficace dudit batteur pour une plage de température déterminée et pour ladite gamme de fréquence. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que, pour chaque batteur et pour un élément viscoélastique déterminé, on ajuste le poids de ladite masse mobile en choisissant sa masse volumique et son volume de façon à obtenir un compromis acceptable entre le poids et l'encombrement de ladite pluralité de batteurs. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite structure est un pare-brise (46) de véhicule. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite pluralité de batteurs (40, 42, 44) est fixée sur ledit pare-brise (46), à l'intérieur de celui-ci. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite pluralité de batteurs (40, 42, 44) se situe derrière le rétroviseur intérieur du véhicule. 8. Dispositif amortisseur destiné à être fixé à une structure (46) susceptible d'entrer en vibrations amorties par ledit dispositif dans une gamme de température prédéterminée, lesdites vibrations se situant dans une gamme de fréquence déterminée, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de batteurs passifs (40, 42, 44), chaque batteur amortissant efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de fréquence et pour une plage de température déterminée contenue dans ladite gamme de température, les plages de température des batteurs étant complémentaires de sorte que ladite pluralité de batteurs amortit efficacement lesdites vibrations dans ladite gamme de température et ladite gamme de fréquence. 9. Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en chaque batteur comporte une enceinte (34) destinée à être soumise auxdites vibrations, une masse mobile (32) placée dans ladite enceinte et un élément viscoélastique (36) couplé à ladite masse mobile et à la paroi interne de ladite enceinte. 10. Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que la paroi interne de ladite enceinte a une forme cylindrique de rayon r2 et en ce que ladite masse mobile est un cylindre de rayon r, , avec ri inférieur à r2, et de hauteur hi inférieure à la hauteur h2 de ladite enceinte, l'espace annulaire (36) défini entre ladite paroi interne et ledit cylindre étant occupé par ledit élément viscoélastique sur au moins une partie de la hauteur dudit cylindre. 11. Dispositif selon la revendication 9 ou 10 caractérisé en ce que ladite masse mobile (32) est réalisée en plomb. 12. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 11 caractérisé en ce que ladite enceinte (34) est réalisée en acier. 13. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 12 caractérisé en ce que ledit élément viscoélastique est réalisé en un matériau polymère. 14. Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que ledit matériau polymère est le produit SmactaneTM