Brevet FR2883863A1 — publié le 20061006

L'invention concerne une installation de biodégradation aérobie des graisses ou boues dites physico-chimiques notamment d'industrie agroalimentaire, comprenant des moyens d'hydrolyse des graisses ou boues par des lipases et de bêta-oxydation. Il est connu que les industries agro-alimentaires sont soumises à un certain nombre de réglementations quant à l'évacuation de leurs déchets et effluents issus de la production ou des lavages. En général, ces industries sont équipées d'au moins un système de pré-traitement dont l'objectif est de séparer les matières grasses ou les matières colloïdales éventuelles de l'effluent qui sera rejeté au réseau pour un traitement complémentaire avant de parvenir au milieu naturel. Cette séparation génère la production de graisses ou boues physico-chimiques qui peuvent être éliminées par incinération, la mise en décharge étant désormais interdite. Afin de limiter les coûts importants de cette élimination, la solution biologique par biodégradation aérobie apparaît comme l'une des plus intéressantes du point de vue économique. Cette biodégradation est effectuée dans des installations de biodégradation aérobie du type défini plus haut, elles s'opèrent en deux étapes, de façon connue en soi, à savoir une étape d'hydrolyse réalisée par des lipases, c'est-à-dire des enzymes bactériennes, et une étape de bêta- oxydation qui permet la réduction des chaînes d'acides gras. Les installations de biodégradation utilisées jusqu'à présent comportent un bassin d'hydrolyse d'un volume relativement important pour laisser spontanément une flore microbienne lipasique se développer. Ce bassin est équipé d'un agitateur qui ne permet néanmoins pas une oxygénation et un bassin aérobie pour la bêta-oxydation qui a pour rôle d'apporter l'oxygène et le temps de séjour nécessaire à la biodégradation. Ces installations présentent les inconvénients majeurs tels que: le bassin d'hydrolyse nécessite des investissements de génie civil importants, il implique la génération d'odeurs liées au stockage de matières organiques fermentescibles pendant plusieurs jours, une sélection naturelle plus ou moins contrôlée de flore lipasique dans des conditions de température ambiante et surtout pas adaptée aux acides gras une production importante d'acides gras libres induisant une importante diminution de pH qu'il faudra neutraliser pour une biodégradation convenable. Le bassin d'oxydation nécessite lui aussi des investissements de génie civil importants. L'apport important d'oxygène nécessaire à une bonne conduite du procédé ainsi que les composés intermédiaires issus de la biodégradation en cours induisent une forte production de mousse qui oblige l'exploitation soit à limiter l'apport de matières organiques, soit à limiter les temps d'oxygénation pour laisser retomber la mousse, soit à augmenter la taille des bassins. On peut ajouter encore que, pour améliorer l'hydrolyse ou la biodégradation aérobie, il convient d'ajouter des bactéries spécialisées, soit sous forme lyophilisées ou séchées. Les conditions de réveil ou de multiplication de ces bactéries spécifiques sont cependant très éloignées des paramètres des réactions chimiques, tel que la température notamment, rendant leur efficacité particulièrement limitée. La présente invention a pour but de proposer une installation de biodégradation, qui pallie les inconvénients qui viennent d'être énoncés des installations connues. Pour atteindre ce but, une installation de biodégradation aérobie selon l'invention est caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de production de bactéries lipasiques, qui sont réalisées sous forme d'un bioréacteur indépendant et un biodigesteur dans lequel s'effectuent les étapes d'hydrolyse et de bêta-oxydation. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique d'une installation de traitement des déchets et d'effluents, produits par des industries agro-alimentaires, équipées d'une installation de biodégradation aérobie selon l'invention; - la figure 2 est une vue schématique illustrant à plus grande échelle et plus en détail le bioréacteur 15 indiqué en A sur la figure 1, et - la figure 3 est une vue schématique d'un biodigesteur selon l'invention, tel que représenté schématiquement en B sur la figure 1. En se référant à la figure 1, la référence 1 désigne un aéroflottateur qui reçoit en 2 les déchets et effluents à l'état brut, en provenance de l'industrie agro-alimentaire qu'il sépare en effluents pré-traités 3 devant être rejetés au réseau et en graisses ou boues dites physicochimiques désignées par la référence 4 qui sont destinées à être traitées dans une installation de biodégradation aérobie 6 selon l'invention. Cette installation comporte essentiellement un biodigesteur B qui comprend essentiellement un bassin 8 et est pourvu d'un système d'oxygénation à l'aide d'une turbine 9 et d'un cône 10 d'aspiration des mousses générées lors de la biodégradation ainsi qu'un bioréacteur A qui est plongé dans le bassin des biodigesteur et destiné à produire les lipases destinées à assurer les réactions d'hydrolyse et de bêta- oxydation dans le bassin du biodigesteur. Comme on le voit plus clairement sur la figure 2, le bioréacteur est réalisé sous forme d'une cuve tubulaire 12 reposant au fond du biodigesteur B. Sa forme très allongée reprend les caractéristiques des tubes à essais de culture bactérienne. Il est avantageusement de forme cylindrique avec un rapport hauteur H /diamètre D de 5 à 20. La cuve est réalisée avantageusement en une matière de type inox ou PVC pression ou tout autre matériau pouvant favoriser des échanges thermiques. Le bioréacteur est alimenté au niveau de son extrémité supérieure 13 sortant vers le haut du biodigesteur, en eau potable et en nutriments, comme cela est illustré par les flèches respectivement 15 et 16. L'eau est fournie par le réseau via une électrovanne (non représentée) qui déclenche sur horloge l'apport de l'eau et l'injection des nutriments. Une pompe doseuse pourrait être prévue pour permettre d'apporter le nutriment adapté, avec sa pression de sélection en matière de source de carbone. Au fond de la cuve tubulaire 12 est prévue une pompe de recirculation 18 qui assure le brassage et l'oxygénation de la culture à l'intérieur de la cuve. La culture bactérienne à l'intérieur de la cuve est établie en fonction de sa capacité à secréter les lipases en grande quantité, à utiliser les acides gras à longue chaîne comme seule source de carbone par exemple de type triacylglycérol. La culture spécialisée engendrée à l'intérieur de la cuve 12 est évacuée par débordement au sommet 13 de celle-ci et injectée par 20 dans le biodigesteur B. Le volume de culture spécialisée recommandé est de l'ordre de 0,2% minimum du volume du biodigesteur. Le bioréacteur est à cette fin avantageusement alimenté en semi-continu avec un taux de dilution recommandé entre 0,25 h-1 0,02 h-1. La population flore aérobie thermophile atteint dans ces conditions une numération de l'ordre de 2.109 UFC/ml à 5.109 UFC/ml. Du fait que le bioréacteur A est directement plongé dans le biodigesteur 8, les conditions de température dans le bioréacteur sont très voisines de celles mesurables dans le biodigesteur, à savoir avantageusement entre 45 à 50 C. Par conséquent, la régulation de la température des souches bactériennes dans le bioréacteur se fait naturellement sans apport d'énergie supplémentaire par action exothermique que ces souches génèrent au cours de la biodigestion. D'autre part, et c'est l'intérêt majeur, les bactéries lipasiques cultivées dans le bioréacteur ne subiront donc aucun choc thermique et seront parfaitement et immédiatement opérationnelles. Concernant le biodigesteur B, l'aération du bassin 8 est assurée par la turbine 9 entraînée en rotation par un moteur 28 et du type à aubes. Cette turbine est choisie de façon à pouvoir développer une puissance importante de l'ordre de 220 à 500 Watts/m3. L'oxygène est capté de l'air extérieur et acheminé par effet vortex dans la masse à oxygéner dans la cuve via le cône d'aspiration 10. Ce cône assure en outre une parfaite maîtrise de la mousse présente à la surface du biodigesteur et produite par les réactions d'hydrolyse et de bêta-oxydation se déroulant dans la cuve 8 du biodigesteur. Comme on le voit sur la figure 3, cette mousse indiquée en 26 est aspirée par le cône 10, également sous l'effet de la turbine 9. Pour assurer la maîtrise parfaite de la mousse, il convient de choisir en conséquence les paramètres de fonctionnement, tels que la biomasse acclimatisée spécialisée et la charge en graisse entrante et de structure du digesteur, telle que la forme du bassin, à savoir sa surface par rapport à la hauteur d'eau. Il est avantageux de faire en sorte que les rapports surface du bassin en (m2) et de la hauteur utile du bassin en (m) soient compris entre 3,5 et 15 mètres. Une particularité essentielle de l'invention repose sur les caractéristiques du cône d'aspiration 10 dont la surface à la base doit être comprise entre 2,5% et 7% de la surface du biodigesteur. Pour une surface importante et en respectant les ratios surface/hauteur, il convient de placer autant de turbines et cônes que nécessaire. Les déchets entrant sont dégradés en continu selon un temps de séjour donné et transformés en biomasse. Cette liqueur mixte est évacuée par débordement en fonction du volume entrant. Afin d'éviter de rejeter des déchets frais donc a priori flottants, l'évacuation est réalisée via une cheminée verticale de surverse 27, plongée aux 2/3 de la profondeur du bassin occupée par la liqueur mixte globale. La quantité de biomasse dans le biodigesteur pouvant être relativement importante jusqu'à 40 g/l des risques de colmatage peuvent apparaître. Pour assurer une évacuation permanente de la liqueur mixte, un système de lavage régulier est mis en place par l'intermédiaire d'une pompe dont l'effet d'aspiration se produit à 2/3 de la profondeur du bassin. Son côté refoulement se situe en partie haute de la cheminée de surverse 27, c'est-à-dire dans la zone calme, où des colmatages pourraient se produire. Mais, la turbulence créée par le débit de la pompe ainsi que la température de la liqueur mixte assure un nettoyage permanent éliminant le risque des colmatages. D'autre part, il est à noter que l'aération du biodigesteur est réalisée en permanence 24 heures sur 24 par la turbine qui propulse la liqueur mixte oxygénée sur les parois du bassin. La mousse produite par la puissance importante de l'agitation et les composés intermédiaires de biodégration est alors reprise en permanence par le cône d'aspiration dont la base est placée entre 10 et 25 cm au-dessus du niveau du liquide au repos. L'installation selon l'invention présente des avantages évidents, notamment celui que l'intégration du bioréacteur A au biodigesteur B permet d'éviter l'installation d'un bassin d'hydrolyse séparé, typique de l'état de la technique, et dont les aspects négatifs ont été indiqués plus haut. Le bioréacteur A selon l'invention peut avantageusement être utilisé pour multiplier des bactéries lipasiques de type bacillus subtilis ou tout autre type de biomasse. Les bactéries peuvent être sélectionnées, le cas échéant, par le biodigesteur lui-même. Cette dernière propriété peut être particulièrement intéressante lorsque les déchets à traiter par le biodigesteur sont variables, par exemple des graisses de collectes diverses ou d'industries agro-alimentaires ayant des productions variables, et peuvent donc engendrer des variations de populations bactériennes. Dans ce cas, il est intéressant de prendre comme inoculum une partie de la liqueur mixte du biodigesteur au moment où l'on sait que celui-ci fonctionne dans des bonnes conditions avec des teneurs en matières grasses importantes à l'entrée. Conformément à l'invention, grâce à la culture bactérienne lipasique et son éqipement enzymatique produite et directement injectée dans le biodigesteur, l'hydrolyse y sera immédiatement réalisée sans modification importante de la valeur pH puisque les acides gras seront dégradés en temps réel sans accumulation comme cela est le cas dans un bassin d'hydrolyse spécifique. Des conditions stables de température et de pH assurent alors des rendements plus poussés sur l'activité biologique. 8 REVENDICATIONS 1. Installation de biodégradation aérobie des graisses ou boues dites physico-chimiques, notamment d'industrie agro-alimentaire, comprenant des moyens d'hydrolyse des graisses ou boues par des lipases et de bêtaoxydation, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de production de bactéries lipasiques, qui sont réalisés sous forme d'un bioréacteur indépendant (A) et un biodigesteur (B) dans lequel s'effectuent les étapes d'hydrolyse et de bêta-oxydation. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le bioréacteur (A) est intégré au biodigesteur (B). 3. Installation selon la revendication 2, caractérisée en ce que le bioréacteur (A) comprend une cuve (12) est de forme tubulaire et disposé verticalement dans le bassin (8) du biodigesteur (B). 4. Installation selon la revendication 3, caractérisée en ce que la partie supérieure (13) du bioréacteur, qui sort du niveau de la masse contenue dans la cuve (8) du biodigesteur (B) comporte des moyens d'alimentation en eau (15) et en nutriments (16) et une sortie (20) de la culture spécifique produite dans le réacteur pour l'introduction de cette culture dans le biodigesteur. 5. Installation selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisée en ce que le bioréacteur (A) comporte une pompe (18) de recirculation au fond de la cuve tubulaire (12) pour permettre le brassage et l'oxygénation de la culture continue dans le réacteur; 6. Installation selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que le biodigesteur (B) comporte un bassin (8), et est équipé d'une turbine (9) d'aération du bassin, l'oxygène étant capté de l'air extérieur et acheminé par effet vortex dans la masse à oxygéner dans le bassin via un cône d'aspiration (10). 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le cône (10) constitue en outre un moyen d'aspiration de la mousse produite dans la cuve. 8. Installation selon l'une des revendications 7 ou 5 8, caractérisée en ce qu'elle comporte une cheminée verticale de surverse (27) d'évacuation du bassin (8) de la liqueur mixte se trouvant dans le bassin.