Brevet FR2884066A1 — publié le 20061006

CULASSE POUR MACHINE ELECTRIQUE TOURNANTE ET PROCEDE DE FABRICATION DE LA CULASSE ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à des culasses, à utiliser pour des machines électriques tournantes telles que, par exemple, des moteurs électriques de démarreurs, et plus particulièrement, à une culasse et à un procédé de fabrication de la culasse. 2. Description de la technique apparentée Dans la technique apparentée, des tentatives ont été faites jusqu'à présent pour procurer un procédé de fabrication d'une culasse à utiliser dans un moteur électrique de démarreur ou autre comme décrit dans la publication provisoire du brevet japonais N 64-60 247. Dans la technique apparentée représentée sur la figure 6, une plaque d'acier 100, découpée en une forme rectangulaire, est roulée en une configuration cylindrique. Au cours d'un tel roulage, un procédé de fabrication est exécuté en 2C) faisant en sorte que des protubérances 110, formées sur une première extrémité de la plaque d'acier 100, soient amenées en engagement d'accouplement avec des parties concaves 120 formées à l'autre extrémité de la plaque d'acier 100, après quoi une zone centrale de chaque protubérance 110 est matée par pression en une partie dilatée au travers desquelles les protubérances 110 et les parties concaves 120 sont accouplées pour réunir mécaniquement les deux extrémités 100a, 100b de la plaque d'acier 100. Dans un tel procédé de fabrication, lorsque l'on roule la plaque d'acier 100 dans la configuration cylindrique, une entrée de chaque partie concave 120 est formée avec une taille égale ou légèrement inférieure à la largeur de chaque protubérance 110 de manière à permettre que les protubérances 110 et les parties concaves 120 soient amenées en engagement d'accouplement les unes avec les autres dans une direction circonférentielle telle que représentée par une flèche sur la figure 7A. En outre, dans une situation où les protubérances 110 et les parties concaves restent en engagement d'accouplement les unes avec les autres, un jeu 13C) est formé entre une périphérie extérieure de chaque protubérance 110 et une périphérie intérieure de chaque 2 2884066 partie concave 120 comme indiqué sur la figure 7B. Ensuite, comme indiqué sur la figure 7C, une zone centrale de chaque protubérance 110 est matée par pression à PW et une zone périphérique de chaque protubérance 110 est dilatée afin de boucher le jeu 130 grâce à quoi les deux extrémités 100a, 100b de la plaque d'acier 100 sont réunies mécaniquement. Cependant, la technique antérieure apparentée rencontre divers problèmes énumérés ci-dessous. a) Dans une situation où les protubérances 110 demeurent en engagement d'accouplement avec les parties concaves 120, le jeu 130 est formé pratiquement autour de chaque protubérance 110 et, en conséquence, il devient difficile que la zone périphérique de chaque protubérance 110 soit dilatée uniformément lors du matage au poinçon. Cela a pour résultat une probabilité accrue que le jeu 130 soit laissé entre chaque protubérance 110 et chaque partie concave 120, avec l'apparition qui en résulte de problèmes concernant la capacité d'étanchéité à l'air et la réduction de la résistance de liaison mécanique entre chaque protubérance 110 et chaque partie concave 120. b) Si une partie de dilatation localisée, formée par matage au poinçon et déplacée vers une extrémité distale de chaque protubérance 110, c'est-àdire lorsqu'une partie de dilatation localisée augmente dans une quantité plus grande vers l'extrémité distale de chaque protubérance 110, une force est exercée sur la culasse pour amener les protubérances 110 et les parties concaves 120 à être séparées les unes des autres, ce qui provoque une précision dégradée de diamètre intérieur et de rotondité de la culasse. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a été réalisée avec les problèmes ci-dessus à l'esprit et a pour objet de procurer une culasse qui présente une résistance de liaison mécanique accrue avec une précision élevée du diamètre intérieur et de la rotondité, et un procédé de fabrication de la culasse. Pour atteindre le but ci-dessus, un premier aspect de la présente invention procure une culasse d'une machine électrique tournante. La culasse comprend une plaque d'acier découpée, formée en une forme rectangulaire et comportant une première extrémité formée avec une pluralité de parties concaves, et l'autre extrémité formée avec une pluralité de protubérances, 3 2884066 laquelle est roulée en une forme cylindrique dans laquelle les protubérances sont insérées dans les parties concaves, respectivement, afin de réunir mécaniquement les deux extrémités de la plaque d'acier. Chacune des parties concaves présente une paroi inférieure faisant face à une extrémité distale de chacune des protubérances et des parois latérales axialement espacées s'étendant depuis les deux extrémités des parois inférieures. Chacune des protubérances comporte des parois latérales ayant une largeur sensiblement égale ou légèrement inférieure à une largeur d'entrée de chaque partie concave. Les parois latérales de l'une de chacune des parties concaves et de chacune des protubérances ont des entailles qui sont remplies avec les parties localisées dilatées formées sur:Les parois latérales de l'autre de chaque partie concave et de chaque protubérance lorsqu'un travail à la presse est exécuté sur l'autre de chaque partie concave et de chaque protubérance. Avec une telle structure, une première de chaque protubérance et de chaque partie concave comporte des parois latérales axialement espacées dont les parties proches des parois se dilatent dans une direction axiale de la culasse pour s'ajuster dans les entailles associées formées sur l'autre de chaque protubérance et de chaque partie concave. Donc, les deux extrémités de la plaque d'acier sont réunies l'une à l'autre, aucune force n'étant appliquée aux deux extrémités de la plaque en acier qui amènent ces deux parties constitutives à être séparées l'une de l'autre dans une direction circonférentielle de la culasse. En conséquence, l'exécution d'un matage au poinçon sur une première de chaque protubérance et de chaque partie concave pour amener les parties localisées se dilatant à 3C) s'étendre dans la direction axiale de la culasse ne procure aucun effet adverse sur un diamètre intérieur et la rotondité de la culasse, en procurant une précision accrue du diamètre intérieur et de la rotondité de la culasse. En outre, le matage au poinçon est exécuté sur une première de chaque protubérance et de chaque partie concave dans les zones axialement espacées des parois latérales à des positions adjacentes aux entailles associées formées sur l'autre de chaque protubérance et de chaque partie concave, en permettant que les parties proches des parois soient formées d'une manière uniforme. Cela a pour résultat que les parties proches des 4 2884066 parois bouchent les entailles associées sans aucun jeu, en permettant que les deux extrémités de la plaque d'acier soient réunies avec une résistance mécanique accrue. Les parois latérales de chaque partie concave peuvent de préférence avoir les entailles formées en alignement avec une direction axiale de la culasse au niveau des zones faisant face aux parois latérales de chaque protubérance, et les parois latérales de chaque protubérance ont les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles associées des parois latérales de chaque partie concave. Cela permet que les entailles soient formées sur les parois latérales de chaque partie concave au cours de l'opération de découpe de la plaque d'acier, ce qui a pour résultat la réduction d'un travail supplémentaire pour préparer de telles entailles. De même, du fait de la formation des entailles sur les parois latérales de chaque partie concave en alignement avec un axe de la culasse, les parties localisées dilatées de chaque protubérance sont amenées à s'étendre dans la direction axiale de la culasse. I:l en résulte qu'aucune force n'agit dans une direction circonférentielle de la culasse. C'est-à-dire qu'aucun effet adverse n'est provoqué sur un diamètre intérieur et la rotondité de la culasse, qui en conséquence est formée avec une forme cylindrique avec une précision accrue du diamètre intérieur et de la rotondité. Les parois latérales de chaque protubérance peuvent de préférence comporter les entailles formées en alignement avec une direction axiale de la culasse au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque partie concave et les parois latérales de chaque partie concave ont les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles des parois latérales de chaque protubérance. Cela permet que les entailles soient formées sur les parois de chaque protubérance au cours de l'opération de découpe de la plaque d'acier, en éliminant une tâche supplémentaire pour préparer de telles entailles. Donc, du fait de la formation des entailles sur les parois latérales de chaque protubérance en alignement avec un axe de la culasse, les parties localisées dilatées de chaque partie concave peuvent être formées dans la direction axiale de la culasse. Cela a pour résultat qu'aucune force n'agit dans une direction circonférentielle de la culasse. 2884066 C'est-à-dire qu'aucun effet adverse n'est provoqué sur le diamètre intérieur et la rotondité de la culasse, qui est en conséquence formée en une forme cylindrique avec une précision accrue du diamètre intérieur et de la rotondité. Une extrémité distale de chaque protubérance et une paroi inférieure de chaque partie concave peut être de préférence formée de manière rectiligne le long d'une direction axiale de la culasse et une hauteur de chaque protubérance et une profondeur de chaque partie concave sont presque égales l'une à l'autre. Dans une situation où chaque protubérance s'accouple avec chaque partie concave, l'extrémité distale de chaque protubérance et la paroi inférieure de chaque partie concave sont amenées en engagement de butée l'une avec l'autre dans une direction circonférentielle de la culasse. Avec une telle structure, le travail à la presse est exécuté pour mater les zones proches de la paroi de l'une de chaque protubérance et de chaque partie concave dans une situation où l'extrémité distale de chaque protubérance et la paroi inférieure de chaque partie concave sont amenées en engagement de butée l'une avec l'autre dans la direction circonférentielle de la culasse, en amenant les parties localisées dilatées à ne s'étendre que dans la direction axiale de la culasse. Donc aucun travail à la presse n'amène de jeu à être formé entre l'extrémité distale de chaque protubérance et la paroi inférieure de chaque partie concave. Ceci permet une augmentation de la précision du diamètre intérieur et de la rotondité de la culasse. Un autre aspect de la présente invention procure un procédé de fabrication de la culasse d'une machine électrique tournante dans laquelle une plaque d'acier découpée, formée avec une forme rectangulaire et comportant une première extrémité formée avec une pluralité de parties concaves et l'autre extrémité formée avec une pluralité de protubérances, présente une forme roulée cylindriquement dans laquelle les protubérances sont insérées dans les parties concaves, respectivement, pour réunir mécaniquement les deux extrémités de la plaque d'acier. Le procédé comprend la découpe d'une plaque d'acier pour former une plaque d'acier découpée, le roulage de la plaque d'acier découpée dans la forme cylindrique pour amener chaque protubérance à être insérée dans chaque partie concave et, lors 6 2884066 de l'étape de roulage, la réunion mécanique de chaque protubérance et de chaque partie concave. Dans l'étape de découpe, la largeur axiale de chaque protubérance est formée de manière à être sensiblement égale ou légère inférieure à la largeur d'entrée de chaque partie concave et l'une de chaque protubérance et de chaque partie concave comporte des parois latérales formées avec des entailles rendues concaves vers l'intérieur. Dans l'étape de roulage, la plaque d'acier découpée est roulée à un degré dans lequel une extrémité distale de chaque protubérance fait face à une entrée de chaque partie concave dans une direction circonférentielle, après quoi chaque protubérance est insérée dans chaque partie concave dans la direction circonférentielle. Dans l'étape de réunion, des zones proches des parois, des parois latérales de l'une de chaque protubérance et de chaque partie concave sont matées à la presse à des positions en relation face à face avec les entailles associées formées sur les parois latérales de l'autre de chaque protubérance et de chaque partie concave. Avec un tel procédé de fabrication, lorsque l'on roule la plaque d'acier dans la forme cylindrique, aucune nécessité n'apparaît pour que les deux extrémités de la plaque d'acier soient déviées dans une direction radiale de la culasse et la plaque d'acier peut être roulée, l'extrémité distale de chaque protubérance et l'entrée de chaque partie concave étant maintenues dans une relation de face à face, c'est-à-dire dans un état où l'extrémité distale de chaque protubérance et l'entrée de chaque partie concave sont alignées sur la même position radiale. Ceci permet que la même valeur de déplacements en rappel soit provoquée sur les deux extrémités de chaque protubérance et de chaque partie concave, en éliminant ainsi l'un des facteurs provoquant une dégradation d'un diamètre intérieur et de la_ rotondité de la culasse. En outre, les zones proches des parois de l'une de chaque protubérance et de chaque partie concave sont matées à la presse pour former des parties localisées dilatées sur les parois latérales de l'une de chaque protubérance et de chaque partie concave, en amenant les parties localisées dilatées à s'ajuster dans les entailles, formées sur l'autre de chaque protubérance et de chaque partie concave, sans aucune apparition de jeu. C'est-à-dire que, comme les parties localisées dilatées sont 7 2884066 formées pour se dilater dans des directions visant les entailles associées, aucun jeu n'est créé entre l'extrémité distale de chaque protubérance et la paroi inférieure de chaque partie concave, en procurant une résistance de liaison mécanique adéquate entre chaque protubérance et chaque partie concave. Les parois latérales de chaque partie concave peuvent de préférence être formées avec les entailles, respectivement, au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque protubérance et les parois latérales de chaque protubérance comportent les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles des parois latérales de chaque partie concave. Cela amène les entailles à être formées sur les parois latérales de chaque partie concave au cours de l'opération de découpe de la plaque d'acier, ce qui minimise le travail supplémentaire pour préparer de telle entaille. Egalement, du fait de la formation des entailles sur les parois latérales de chaque partie concave en alignement avec un axe de la culasse, les parties localisées dilatées de chaque protubérance peuvent être formées dans la direction axiale de la culasse. Cela a pour résultat qu'aucune force n'agit sur la direction circonférentielle de la culasse. C'est-à-dire qu'aucun effet adverse n'est provoqué sur un diamètre intérieur et la rotondité de la culasse, qui est formée en conséquence en une forme cylindrique avec une précision accrue du diamètre intérieur et de la rotondité. Les parois latérales de chaque protubérance peuvent de préférence être formées avec les entailles formées alignées avec un axe de la culasse au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque partie concave et les parois latérales de chaque partie concave comportent les parties localisées dilatées, qui remplissent les entailles des parois latérales de chaque protubérance. Cela amène les entailles à être formées sur les parois latérales de chaque protubérance au cours de l'opération de découpe de la plaque d'acier, ce qui minimise le travail supplémentaire pour préparer de telles entailles. Egalement, du fait de la formation des entailles sur les parois latérales de chaque protubérance en alignement avec la direction axiale de la culasse, les parties localisées dilatées de chaque partie concave peuvent être formées dans la direction axiale de la 8 2884066 culasse. Cela a pour résultat qu'aucune force n'agit dans une direction circonférentielle de la culasse. C'est-à-dire qu'aucun effet adverse n'est provoqué sur le diamètre intérieur et la rotondité de la culasse, qui en conséquence est formée en une forme cylindrique avec une précision accrue du diamètre intérieur et de la rotondité. La réunion peut de préférence être exécutée dans un état où l'extrémité distale de chaque protubérance est amenée circonférentiellement en engagement de butée avec la paroi inférieure de chaque partie concave et les deux extrémités de la plaque d'acier découpée sont amenées circonférentiellement en engagement de butée l'une avec l'autre. L'exécution de la réunion par travail à la presse amène les parties localisées dilatées à ne s'étendre que dans la direction axiale de la culasse. Donc, aucun jeu n'est créé entre une extrémité distale de chaque protubérance et une paroi inférieure de chaque partie concave au cours du travail à la presse, et aucune force n'agit dans une direction pour séparer les deux extrémités de la culasse l'une de l'autre. Donc, aucun jeu n'est formé entre les deux extrémités de la plaque d'acier découpée lors de l'exécution de l'étape de roulage. En conséquence, la culasse peut être fabriquée avec une grande précision du diamètre intérieur et de la rotondité. La réunion peut de préférence être exécutée par matage au 25 poinçon en utilisant un poinçon qui présente une forme similaire à la forme de chaque entaille. En utilisant le poinçon pour exécuter l'étape de matage, les parties localisées dilatées sont formées avec des formes pour se conformer de manière similaire aux formes des entailles associées. Donc les parties localisées dilatées peuvent s'ajuster dans les entailles associées respectivement, ce qui a pour résultat une résistance de liaison mécanique accrue entre chaque protubérance et chaque partie concave. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Dans les dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est une vue en perspective d'une culasse d'un mode de réalisation conforme à la présente invention, La figure 2 est une vue en plan d'une plaque d'acier découpée pour être formée en la culasse représentée sur la 9 2884066 figure 1 conformément à un procédé de fabrication de la présente invention, Les figures 3A à 3C sont des vues illustrant une séquence élémentaire des étapes de fabrication pour former la culasse 5 représentée sur la figure 1, La figure 4 est une vue latérale d'un démarreur avec une demi-partie en section transversale incorporant la culasse représentée sur la figure 1, Les figures:5A à 5C sont des vues illustrant une séquence élémentaire d'étapes de fabrication pour exécuter un procédé de fabrication d'un autre mode de réalisation conforme à la présente invention., La figure 6 est une vue en plan représentant une plaque d'acier découpée devant être formée en une culasse conforme à la 15 pratique de la technique apparentée, et Les figures 7A à 7C sont des vues illustrant une séquence élémentaire d'étapes de fabrication de la pratique de la technique apparentée. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Les meilleures façons pour exécuter la présente invention sont décrites en détail en faisant référence aux modes de réalisation décrits ci- dessous. [Exemple 1] La figure 1 est une vue en perspective d'une culasse 1 et la 25 figure 2 est une vue en plan d'une plaque d'acier découpée 6 à partir de laquelle la culasse 1 est formée. La culasse 1 d'un premier mode de réalisation peut être appliquée à divers dispositifs tels que, par exemple, un moteur électrique de démarreur 2 (représentant un premier exemple d'une machine électrique tournante conforme à la présente invention) destiné au démarrage d un moteur à combustion interne, comme indiqué sur la figure 4. Comme indiqué sur la figure 4, le moteur électrique de démarreur 2 comprend un moteur à courant continu bien connu qui est constitué d'un champ magnétique, composé d'une pluralité d'aimants permanents 3 montés de manière fixe sur la culasse 1 sur sa périphérie intérieure pour former un circuit magnétique, et une armature 4 disposée avec possibilité de rotation à l'intérieur du champ magnétique. Une force de rotation, générée sur l'armature 4, est transférée depuis un pignon 4 à une 2884066 couronne (non représentée) d'un moteur à combustion interne. De même, la description de la structure détaillée et du fonctionnement du moteur électrique de démarreur 2 est omise ici. En revenant à plaque d'acier d'approximativement cylindrique, sur laquelle une la culasse 1 est faite d'une présentant une épaisseur est roulée en une forme pluralité de protubérances la figure découpée 2 mm axialement espacées 7, formées de la plaque d'acier découpée engagement d'accouplement avec au préalable sur une extrémité 6a 6, sont mécaniquement amenées en une pluralité de parties concaves axialement espacées 8 formées au préalable sur l'autre extrémité 6b de la plaque d'acier découpée 6 comme indiqué sur la figure 1. A présent une description est effectuée d'un procédé de fabrication de la culasse 1. Le procédé de fabrication de la culasse 1 est exécuté selon les étapes suivantes. a) étape de découpe de la plaque d'acier 6 en rectangles, b) étape de roulage de la plaque d'acier découpée 6 en une forme cylindrique, et c) étape consistant à relier mécaniquement les deux extrémités de la plaque d'acier 6 roulée en la forme cylindrique. Dans l'étape de découpe, une matière première de culasse en forme de bande (plaque d'acier) est découpée en morceaux, chacun d'une longueur donnée, en préparant une plaque d'acier découpée rectangulaire 6 comme indiqué sur la figure 2. Au cours d'un tel processus de découpe, la plaque d'acier découpée 6 présente une première extrémité 6a formée avec une pluralité de protubérances axialement espacées 7 et l'autre extrémité formée avec une pluralité de parties concaves axialement espacées 8. Les protubérances 7 sont formées selon des configurations dont chacune dépasse d'une première extrémité 6a de la plaque d'acier 6 en une forme rectangulaire. Les parties concaves 8 sont rendues concaves avec des formes rectangulaires respectivement, à l'autre extrémité 6b de la plaque d'acier 6. Le même nombre de protubérances 7 et de parties concaves 8 sont formées dans des zones espacées de manière équidistante à des positions identiques par rapport à un axe de la culasse 1. De protubérance 7 c'est-à-dire que les deux côtés s dans une zone à l'exception des entailles 9, la forme de chaque partie concave présentant 'étendant dans des configurations linéaires est plus, les deux parois latérales de chaque partie concave 8 comportent des entailles 9 formées le long de l'axe de la culasse 1 dans une relation de face à face, respectivement, dont chacune présente une entaille vers l'intérieur selon une configuration sensiblement en arc circulaire. Chaque partie concave 8 présente la même forme que chaque identique à une forme restante à partir de laquelle chaque protubérance 7 extrémité 6b de structure formée est découpée. En d'autres termes, l'autre la plaque d'acier découpée 6 présente une avec une partie de repos, qui résulte de la découpe des protubérances 7, qui comprend les parties concaves 8 dont les profils présentent les mêmes formes que celles des protubérances 7, respectivement. En conséquence, comme indiqué sur la figure 2, une dimension (la hauteur hl de la protubérance 7) entre un bord d'une première extrémité 6a de la plaque d'acier 6 et une extrémité distale de la protubérance 7 est sensiblement égale à une dimension (la profondeur h2 de la partie concave 8) entre un bord de l'autre extrémité 6b de la plaque d'acier 6 et une paroi inférieure 8a de la partie concave 8 et la protubérance 7 présente une largeur dl (la dimension d'un petit côté) de la protubérance 7 est sensiblement égale à la largeur d2 (la largeur sans aucune inclusion des entailles 9) de la partie concave 8. Dans l'étape de roulage, la plaque d'acier découpée 6 est roulée en une forme cylindrique de sorte que les protubérances 7 sont amenées en engagement d'accouplement avec les parties concaves associées 8. Au cours d'une telle étape de roulage, la plaque d'acier 6 est roulée à une position dans laquelle une extrémité distale 7a de la protubérance 7 et une entrée 8b de la partie concave 8 se font face l'une l'autre dans une direction circonférentielle (comme indiqué par une flèche A telle que représentée sur la figure 3A) de la plaque d'acier 6, et ensuite, roulée davantage de manière à amener les protubérances 7 à s'ajuster dans les parties concaves 8 dans la direction circonférentielle. Lorsque ceci a lieu, comme la hauteur hl de la protubérance 7 et la profondeur h2 de la partie concave 8 sont sensiblement égales l'une à l'autre, l'extrémité distale 7a de la protubérance 7 est amenée en engagement de butée avec la paroi inférieure 8a de la partie concave 8 sans aucune apparition de jeu. De plus, comme la largeur d2, à l'exception des entailles 9, de la partie concave 8 et la largeur dl de la protubérance 7 sont sensiblement égales l'une à l'autre, les deux zones extérieures de la protubérance 7 présentent des jeux, respectivement, qui résultent des entailles 9 formées sur les deux côtés de la partie concave 8 comme indiqué sur la figure 3B. Dans l'étape de réunion, les deux zones latérales de chaque protubérance 7 sont soumises à un travail à la presse (appelé ci-après presse de matage au poinçon P) en utilisant un poinçon (non représenté). Cela permet que les zones localisées dilatées de la protubérance 7 s'étendent et s'ajustent dans l'entaille associée 9 de sorte que la protubérance 7 et la partie concave 8 sont réunies mécaniquement comme indiqué sur la figure 3C. En outre, au cours d'une telle étape de réunion, il peut être préférable d'utiliser un poinçon dont l'extrémité est étroitement similaire à la forme de chaque entaille 9. Par exemple, dans le cas où les deux côtés de la partie concave 8 sont formées avec des entailles en forme d'arc circulaire 9, il peut être possible d'employer un poinçon présentant une forme périphérique extérieure incurvée selon une forme d'arc circulaire conformément à l'entaille associée 9. Cela permet que les zones localisées dilatées, formées par presse de matage au poinçon P s'ajustent dans les entailles associées 9 d'une manière plus uniforme, ce qui résulte en une amélioration de la résistance de liaison mécanique entre la protubérance 7 et la partie concave 8. (Effets avantageux du premier mode de réalisation) Avec le procédé de fabrication de la culasse 1 décrit ci- dessus, les deux extrémités de la plaque d'acier 6 n'ont aucun besoin d'être déplacées dans une direction radiale au cours du roulage de la plaque d'acier découpée 6 en une formecylindrique, et la plaque d'acier découpée 6 peut être roulée d'une manière telle que l'extrémité distale 7a de la protubérance 7 et l'entrée 8b de la partie concave 8 se font face l'une l'autre dans une direction circonférentielle, c'est- à-dire dans le même rayon. Dans ce cas, les valeurs de rappel apparaissant sur les deux extrémités de la plaque d'acier 6 13 2884066 peuvent être rendues égales l'une à l'autre, ce qui permet la suppression d'un facteur provoquant une précision dégradée de la dimension du diamètre intérieur et de la rotondité de la culasse 1. En outre, le travail à la presse de matage au poinçon P est exécuté au niveau de zones proches des parois des deux côtés de la protubérance 7 dans une relation de face à face avec les entailles 9 de la partie concave 8. Donc, la protubérance 7 est formée avec des parties localisées dilatées, résultant du travail à la presse, qui débordent vers l'extérieur (dans une direction axiale de la culasse 1) des deux côtés de la protubérance 7 afin de s'ajuster dans les entailles associées 9, respectivement. Avec un tel procédé, la protubérance 7 n'a aucun besoin d'avoir une zone qui se dilate vers l'extrémité distale 7a de la protubérance 7. En conséquence, le travail de presse de matage au poinçon. P peut être exécuté dans une situation où l'extrémité distale 7a de la protubérance 7 et la paroi inférieure 8a de la partie concave 8 sont amenées en engagement de butée l'une avec l'autre sans aucune apparition de jeu. En outre, aucune probabilité n'apparaît pour qu'une force agisse sur la protubérance 7 et la partie concave 8 pour séparer ces éléments constitutifs l'un de l'autre lors de l'exécution du travail à la presse de matage au poinçon P, en ne provoquant aucune apparition d'effet adverse sur la dimension diamétrale intérieure et la rotondité de la culasse 1. Cela permet que la culasse 1 présente une dimension diamétrale intérieure et une rotondité conservées avec une grande précision. En outre, du fait du travail à la presse de matage au poinçon P exécuté au niveau des zones proches des parois des deux côtés de la protubérance 7 au niveau de zones en relation de face à face avec les entailles 9, respectivement, les zones proches des parois des deux côtés de la protubérance 7 peuvent être ajustées aux entailles associées 9 sans aucune apparition de jeu. C'est-à-dire que les parties localisées dilatées des protubérances 7 peuvent être ciblées pour déborder vers les entailles associées 9. En conséquence, aucun jeu ne subsiste entre la protubérance 7 et la partie concave 8, ce qui permet que la protubérance 7 et la partie concave 8 soient mécaniquement réunies avec une résistance suffisante. De plus, l'absence de jeu entre la protubérance 7 et la partie concave 8 14 2884066 a pour résultat qu'il n'est pas nécessaire d'exécuter une finition de surface telle qu'un revêtement ou un placage ou autre, pour boucher le jeu, ce qui permet une réduction des coûts de fabrication. [Second mode de réalisation] Bien que le premier mode de réalisation ait été décrit en faisant référence à une structure d'exemple dans laquelle la partie concave 8 comporte les deux parois latérales formées avec des entailles respectives 9, la protubérance 7 peut comporter deux côtés formés avec des entailles 7b comme indiqué sur les figures 5A à 5C. C'està-dire que les deux côtés de la protubérance 7 peuvent être formés avec des entailles rendues concaves vers l'intérieur 7b et un travail à la presse de matage au poinçon P peut être exécuté au niveau de zones proches des parois des deux côtés de la partie concave 8 au niveau de zones en relation de face à face avec les entailles 7b comme indiqué sur la figure 5C. Dans une telle variante, les parties localisées dilatées des zones proches de la paroi des deux côtés de la partie concave 8 sont amenées à déborder dans les entailles associées 7b de la protubérance 7, en permettant que les mêmes effets avantageux que ceux du premier mode de réalisation soient obtenus. Bien que le premier mode de réalisation ait été décrit en faisant référence à une structure d'exemple dans laquelle les aimants permanents sont montés de manière fixe sur la périphérie intérieure de la culasse 1, la culasse 1 de la présente invention peut également être appliquée à un circuit magnétique qui emploie une bobine de champ à la place des aimants permanents 3. Bien que les modes de réalisation spécifiques de la présente invention aient été décrits en détail, l'homme de l'art se rendra compte que diverses modifications et variantes de ces détails pourraient être développées à la lumière des enseignements globaux de la description. En conséquence, il est prévu que les agencements particuliers décrits sont illustratifs seulement et ne sont pas limités à la portée de la présente invention, qui doit recevoir l'étendue complète des revendications suivantes et de tous leurs équivalents. REVENDICATIONS 1. Culasse d'une machine électrique tournante, comprenant une plaque d'acier découpée 6, formée avec une forme rectangulaire et comportant une première extrémité 6a formée avec une pluralité de parties concaves 8 et l'autre extrémité 6b formée avec une pluralité de protubérances 7, qui est roulée en une forme cylindrique dans laquelle les protubérances 7 sont insérées dans les parties concaves 8, respectivement, pour réunir mécaniquement les deux extrémités 6a, 6b de la plaque d'acier 6, caractérisée par le fait que chacune des parties concaves 8 comporte une paroi inférieure 8a faisant face à une extrémité distale 7a de chaque protubérance 7 et des parois latérales axialement espacées s'étendant depuis les deux extrémités de la paroi inférieure, chacune des protubérances 7 comporte des parois latérales avec une largeur sensiblement égale ou légèrement inférieure à une largeur d'entrée de chaque partie concave, et les parois latérales de l'une de chaque partie concave et de chaque protubérance présentent des entailles 9, 9A, qui sont remplies avec les parties localisées dilatées formées sur les parois latérales de l'autre extrémité de chaque partie concave 8 et de chaque protubérance 7 lorsqu'un travail à la presse est exécuté sur l'autre de chaque partie concave et de chaque protubérance. 2. Culasse de machine électrique tournante selon la revendication 1, caractérisée en ce que les parois latérales de chaque partie concave 8 présentent les entailles 9 formées en alignement avec une direction axiale de la culasse 1 au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque protubérance 7 et les parois latérales de chaque protubérance 7 comportent les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles 9 des parois latérales de chaque partie concave 8. 3. Culasse de machine électrique tournante selon la revendication 1, caractérisée en ce que les parois latérales de chaque protubérance ont les 40 entailles 9A formées en alignement avec une direction axiale de la culasse au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque partie concave 8 et les parois latérales de chaque partie concave 8 ont les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles 9A des parois latérales de chaque protubérance 7. 4. Culasse de machine électrique tournante selon la revendication 1, caractérisée en ce que: une extrémité distale de chaque protubérance 7 et une paroi inférieure de chaque paroi concave 8 sont formées de manière rectiligne le long d'une direction axiale de la culasse et la hauteur de chaque protubérance 7 et la profondeur de chaque partie concave 8 sont presque égales l'une à l'autre, grâce à quoi, dans une situation où chaque protubérance 7 s'accouple avec chaque partie concave 8, l'extrémité distale de chaque protubérance 7 et la paroi inférieure de chaque partie concave 8 sont amenées en engagement de butée l'une avec l'autre dans une direction. circonférentielle de la culasse 1. 5. Procédé de fabrication de la culasse 1 d'une machine électrique tournante 2, le procédé comprenant la préparation d'une plaque d'acier découpée 6 présentant une première extrémité 6b formée avec une pluralité de parties concaves 8 dont chacune présente une paroi inférieure 8a et des parois latérales axialernent espacées s'étendant depuis les deux extrémités de la paroi inférieure et l'autre extrémité 6a formée avec une pluralité de protubérances 7, dont chacune présente des parois latérales ayant une largeur sensiblement égale ou légèrement inférieure à la largeur d'une entrée de chaque partie concave 8, caractérisée en ce que: l'une de chaque partie concave et de chaque protubérance est formée avec des entailles 9, 9A et la plaque d'acier découpée 6 est roulée en une forme cylindrique jusqu'à ce qu'une extrémité distale de chaque protubérance 7 soit tournée vers l'entrée de chaque partie concave 8 après quoi les protubérances 7 sont insérées à l'intérieur des parties concaves 8, respectivement, après quoi les protubérances 7 et les parties concaves sont réunies mécaniquement en soumettant un travail à la presse des zones proches des parois de l'autre de chaque protubérance 7 et de chaque partie concave 8. 17 2884066 6. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 5, caractérisé en ce que. les parois latérales de chaque partie concave 8 sont formées avec les entailles 9, respectivement, au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque protubérance 7 et les parois latérales de chaque protubérance 7 comportent les parties localisées dilatées qui remplissent les entailles 9 des parois latérales de chaque partie concave 8. 7. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 5, caractérisé en ce que. les parois latérales de chaque protubérance 7 sont formées avec les entailles formées en alignement avec une direction axiale de la culasse 1 au niveau de zones faisant face aux parois latérales de chaque partie concave 8 et les parois latérales de chaque partie concave 8 comportent des parties localisées dilatées qui remplissent les entailles 9A des parois latérales de chaque protubérance. 8. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 5, caractérisé en ce que. le travail à la presse est exécuté dans une condition où l'extrémité distale de chaque protubérance 7 est amenée circonférentiellement en engagement de butée avec la paroi inférieure 8a de chaque partie concave 8 et les deux extrémités de la plaque d'acier découpée 6 sont amenées circonférentiellement en engagement de butée l'une avec l'autre. 9. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 5, caractérisée en ce que: le travail à la presse est exécuté par matage au poinçon P en utilisant un poinçon qui a une forme similaire à la forme de chaque entaille. 10. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 6, caractérisée en ce que: É 18 2884066 les entailles 9 sont formées sur les zones proches des parois de chaque partie concave 8 le long d'un axe de la culasse. 11. Procédé de fabrication de la culasse de machine électrique tournante selon la revendication 7, caractérisée en ce que les entailles 9A sont formées sur les zones proches des parois de chaque protubérance 7 le long d'un axe de la culasse.