Brevet FR2878387A1 — publié le 20060526

La présente invention concerne un dispositif et un procédé de compression temporelle d'impulsions électromagnétiques ainsi qu'un dispositif amplificateur de dispersion temporelle d'impulsions électromagnétiques. A une même quantité d'énergie délivrée par une impulsion 5 électromagnétique sur une cible donnée correspond une puissance différente selon que cette énergie est délivrée en un temps plus ou moins long. Augmenter la puissance d'un rayonnement électromagnétique permet de dépasser certains seuils comme ceux liant les électrons avec le noyau ou bien même les particules du noyau entre elles. Une solution pour augmenter la puissance d'une impulsion électromagnétique, sans lui fournir d'énergie supplémentaire, consiste à la comprimer temporellement en faisant parcourir à ses photons un chemin source-cible d'autant plus long qu'ils sont situés à l'avant de l'impulsion, ceci de façon à ce que les photons parviennent simultanérnent sur la cible. Cette méthode présente toutefois une difficulté : il n'est matériellement pas possible d'utiliser directement la position des photons le long de l'impulsion comme discriminant pour leur appliquer le chemin optique de longueur appropriée. Aussi les dispositifs implémentant cette méthode commencent par modifier l'impulsion à comprimer pour y faire apparaître un facteur discriminant exploitable ensuite par un système optique de compression. Dans le compresseur à deux réseaux de diffraction, qui est une implémentation courante et représentative de cette méthode, on distingue donc deux sous-systèmes: un premier sous-système discriminant qui transforme l'impulsion, et un deuxième sous-système qui fait parcourir à chaque photon de l'impulsion un chemin optique fonction du discriminant introduit par le premier système. Plus précisément, dans le premier sous-système discriminant, une impulsion laser mono-chromatique est étalée temporellement et spectralement. Un tel double étalement est réalisé de sorte qu'à la sortie de ce premier sous-système discriminant plus le photon est situé à l'avant de l'impulsion plus sa longueur d'onde est grande. Le deuxième sous-système réalise une compression temporelle grâce à deux réseaux de diffraction disposés de façon à faire parcourir aux photons un chemin optique d'autant plus long que leur longueur d'onde est grande. De tels dispositifs permettent d'obtenir des taux de compression compris entre 10 et 100, pour des durées d'impulsions délivrées sur la cible de l'ordre de la pico-seconde à la femto-seconde. Cependant, ce type de dispositif ne permet pas "stricto-sensu" de comprimer une impulsion donnée, mais plutôt de générer une impulsion ultra-courte de spectre large et continu après une transformation radicale des caractéristiques spectrales et temporelles d'une impulsion initiale mono- chromatique dont la puissance maximum et la fréquence sont fortement contraintes par les composants du premier sous-système discriminant. Pour s'affranchir de ces contraintes, il faut donc faire apparaître un discriminant présentant une nature et un mode d'exploitation aussi neutres que possible, quant aux caractéristiques de l'impulsion à comprimer. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de traitement d'au moins une impulsion électromagnétique, destiné à délivrer sur une cible donnée un faisceau comprimé dans le temps et formé par une pluralité de sections incluant chacune au moins un photon, dispositif caractérisé en ce qu'il inclut: des moyens de dispersion temporelle aptes à attribuer un axe de propagation spécifique à chaque section, en fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer, et des moyens de compression temporelle aptes à intercepter les photons inclus dans chaque section sur leur axe, de propagation spécifique et à guider tous lesdits photons d'une même section vers la cible via un chemin optique spécifique à ladite section et également fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer. Ainsi, dans le dispositif conforme à l'invention, le discriminant utilisé pour différencier les uns des autres les photons de différentes sections est la direction de propagation spécifique attribuée à chaque section par les moyens de dispersion, chaque direction de propagation spécifique présentant par rapport à la direction de propagation initiale une déviation qui variera, de manière croissante ou décroissante dans le temps en fonction de la date de passage du photon concerné dans les moyens de dispersion temporelle. Les moyens de compression temporelle pourront alors recueillir ledit: photon en un point fonction de sa date de passage dans les moyens de dispersion temporelle, et guider ledit photon depuis son point d'arrivé dans les moyens de compression jusqu'à la cible via un chemin optique auquel correspond une durée de parcours telle que la durée du parcours effectué par ledit photon depuis les moyens de dispersion temporelle jusqu'à la cible annule ou diminue l'avance que ledit photon possédait lors de son arrivée dans lesdits moyens de dispersion temporelle sur le dernier photon de la section précédente qui est passé dans lesdits moyens de dispersion temporelle. La présente invention permet donc, en prévoyant d'utiliser en tant que discriminant entre photons une direction de propagation attribuée spécifiquement à chaque section de photons, de ne pas modifier la longueur d'onde intrinsèque des photons constituant l'impulsion électromagnétique d'origine, et d'éviter ainsi de provoquer une transformation radicale des caractéristiques spectrales de l'impulsion initiale lors de la compression temporelle de ladite impulsion. Selon des modes de mise en oeuvre particuliers de l'invention décrite cidessus: le rayonnement issu des moyens de dispersion temporelle pourra être amplifié en puissance avant d'être appliqué sur la cible; et - le spectre du rayonnement issu des moyens de dispersion temporelle pourra être modifié avant que ledit rayonnement soit appliquée sur ladite cible. Entre autres modes de réalisation possibles, les moyens de dispersion temporelle pourront inclure un miroir rotatif destiné à réfléchir successivement toutes les sections formant ladite impulsion électromagnétique, les moyens de compression temporelle pouvant quant à eux inclure une pluralité de fibres optiques de différentes longueurs, destinées chacune à recevoir les photons inclus dans une même section et recueillis en sortie des moyens de dispersion temporelle. Ainsi, un miroir en rotation rapide réfléchissant une impulsion donnée peut distribuer les sections de l'impulsion sur une surface d'entrée des moyens de compression temporelle qui, par le biais de fibres optiques de différentes longueurs, réduiront la durée totale de l'impulsion délivrée. Avec ce type d'implémentation, qui sert de base à la réalisation décrite plus bas, on se trouve toutefois confronté à une faiblesse relative de la vitesse à laquelle les caractéristiques des moyens de dispersion temporelle peuvent évoluer au regard de la vitesse de propagation de l'impulsion. Prenons le cas d'un miroir entraîné à la vitesse de 1000 tours par seconde réfléchissant une impulsion de 100 nano-secondes. Malgré une vitesse de rotation élevée, le miroir n'aura tourné que de 0, 036 lors de la réflexion de l'impulsion, générant une déviation entre la première et la dernière sections de 0,072 . Pour séparer les sections sur une largeur d'un mètre sur le front d'onde avec une divergence de 0,072 , une distance de propagation de 800 mètres est nécessaire entre le miroir et les moyens de compression temporelle. Les pertes par diffusion et l'encombrement que génèrent une telle distance de propagation compliquent l'exploitation d'un tel mode de réalisation et en atténuent quelque peu l'intérêt. Certains modes de mise en oeuvre particuliers de l'invention permettent toutefois de diminuer cette distance en amplifiant la séparation des sections sans amplifier la taille des sections. Ceci peut être réalisé, par exemple, en rendant convergente la propagation des sections de l'impulsion puis, après qu'elles se soient, même légèrement, séparées, en annulant cette convergence. La courbure de l'optique effectuant le redressement va avoir pour effet secondaire d'ajouter une importante divergence angulaire entre les axes de propagation des sections, permettant ainsi de réduire la distance de propagation nécessaire pour obtenir la séparation recherchée. Ainsi, selon une variante particulièrement avantageuse de l'invention, un dispositif de traitement tel que décrit plus haut inclura en outre des moyens d'amplification de dispersion destinés à amplifier des écarts entre différentes directions de propagation spécifiques destinées à être attribuées à différentes sections par les moyens de dispersion temporelle. Entre autres modes de réalisation possibles, ces moyens d'amplification de dispersion pourront inclure: un premier système optique destiné à assurer au sein de chaque section une propagation convergente ou divergente, et un deuxième système optique possédant une vergence apte à accroître des écarts angulaires existant entre les axes de propagation d'au moins deux 5 sections différentes. Ainsi, après que lesdites sections se soient éloignées les unes des autres consécutivement à l'action desdits moyens de dispersion temporelle, le deuxième système optique augmentera l'écart angulaire entre les axes de propagation des différentes sections en redressant grâce à sa vergence les directions de propagation des différents photons inclus dans chacune desdites sections de façon à ce que lesdites directions de propagation deviennent parallèles entre elles ou se rapprochent d'un tel parallélisme. C'est donc la distance séparant les sections à leur arrivée au deuxième système optique, et non l'écart angulaire initialement produit par le premier système optique, qui est transformée par le deuxième système optique en un écart angulaire additionnel qui vient s'ajouter à l'écart angulaire initial. Le rôle effectif de l'écart initial se limite donc, dans un tel cas cas, à permettre de séparer entre-elles les sections avant qu'elles ne parviennent au deuxième système optique. Suivant d'autres caractéristiques: - Ledit premier système optique pourra assurer au sein de chaque section une propagation convergente et ledit deuxième système optique est divergent et situé avant les foyers vers où lesdites sections convergent consécutivement à l'action dudit premier système optique, ou - ledit premier système optique pourra assurer au sein de chaque section une propagation convergente et ledit deuxième système optique est convergent et situé après les foyers vers où lesdites sections convergent consécutivement à l'action dudit premier système optique. Ledit premier système optique pourra être agencé avant les moyens de dispersion temporelle, ou ledit premier système optique pourra être agencé après les moyens de dispersion temporelle. Les actions des moyens de dispersion temporelle et du premier système optique pourront être exercées simultanément par un même dispositif optique. Sous une forme plus fondamentale, l'invention concerne également un procédé de traitement d'au moins une impulsion électromagnétique destiné à délivrer sur une cible donnée un faisceau comprimé dans le temps et formé par une pluralité de sections incluant chacune au moins un photon, procédé caractérisé en ce qu'il inclut: une étape de dispersion temporelle au cours de laquelle un axe de propagation spécifique est attribué à chaque section, en fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer, et une étape de compression temporelle au cours de laquelle les photons inclus dans chaque section sont interceptés sur leur axe de propagation spécifique et au cours de laquelle tous lesdits photons d'une même section sont guidés vers la cible via un chemin optique spécifique à ladite section et également fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer. Selon une variante de cette forme de l'invention, le procédé décrit cidessus inclura en outre avantageusement une étape d'amplification de dispersion au cours de laquelle sont amplifiés des écarts entre différentes directions de propagation spécifiques destinées à être attribuées à différentes sections au cours de l'étape de dispersion temporelle. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, 25 sur lesquels: la Fig.1 représente vue de dessus, sur le plan A, le parcours qu'effectue l'impulsion de l'entrée du dispositif, M1, à l'entrée Sk des moyens de compression temporelle; la Fig.2 représente le miroir M1 vu de dessus sur le plan A; la Fig.3 représente le miroir M2 vu de dessus sur le plan A; la Fig.4 représente le miroir M3 vu de dessus sur le plan A; la Fig.5 représente l'entrée des moyens de compression vue de dessus sur le plan A; la Fig.6 représente le miroir MI vu selon l'angle de vue V2; la Fig.7 représente le miroir M2 vu selon l'angle de vue V3; la Fig.8 représente le miroir M3 vu selon l'angle de vue V4; la Fig.9 représente en coupe le miroir M1 selon l'angle de vue V5; la Fig.10 représente en coupe la surface éclairée du miroir M3 selon l'angle de vue V6; la Fig.11 représente la surface d'entrée des moyens de compression vue 10 selon l'angle de vue V7; la Fig. 12 représente trois états d'une impulsion dans le dispositif à trois instants différents; et la Fig.13 représente, en coupe, le porte-cible P. La Fig.1 présente le mode opératoire de moyens de dispersion temporelle incluant un miroir M2, moyens de dispersion auxquels sont adjoints des moyens d'amplification de dispersion incluant un premier et un deuxième système optique respectivement formés par un miroir concave M1 et un miroir convexe M3. Dans un tel mode de mise en oeuvre de l'invention, une impulsion F, constituée de rayons parallèles, se déplaçant parallèlement à un plan A, vient frapper le miroir cylindrique concave M1, puis le miroir plan M2 qui, en rotation rapide, disperse l'impulsion en une pluralité de sections. Le terme de sections sera ainsi employé dans la suite de la description pour désigner un ensemble de photons appartenant à l'impulsion F et ayant été simultanément réfléchis par le miroir mobile M2. Puis ces sections parviennent sur un miroir cylindrique convexe M3. La surface convexe du miroir M3 produit deux effets, dont le premier est de rendre parallèle la propagation des photons les uns par rapport aux autres au sein de chaque section. Le deuxième effet est de faire fortement diverger les axes de propagation des sections les uns par rapport aux autres. Ainsi les sections s'éloignent plus rapidement les unes des autres alors que leur taille reste constante. Un réseau de fibres optiques inclus dans des moyens de compression temporelle présentant une surface d'entrée Sk pourra alors recueillir les sections issues clu miroir M3 pour les délivrer sur une cible après qu'elles aient parcouru des chemins optiques tels que lesdites sections parviennent simultanément sur ladite cible. Pour mesurer la dispersion temporelle des sections en un point donné de leur trajectoire entre M2 et la surface d'entrée Sk des moyens de compression temporelle, il est pratique de considérer leur projection sur un plan perpendiculaire à l'axe de propagation moyen des sections et qui contient ce point. Ce plan sera nommé dans ce qui suit "front d'onde". Le taux de compression maximum théorique, qui est ici une fonction linéaire de la distance séparant le miroir M3 de Sk, est égale au rapport de la hauteur du front d'onde en Sk sur la hauteur moyenne des sections, les hauteurs étant mesurées perpendiculairement au plan A. La Fig.12 représente la forme de l'impulsion F à trois instants de son traitement dans le dispositif, les flèches continues indiquant le sens de propagation de l'impulsion. A l'instant t1, F se situe à l'entrée du dispositif. A l'instant t2, F, qui se situe alors entre M3 et Sk, voit ses sections se séparer sur son front d'onde consécutivement à l'action conjuguée des miroirs M1, M2 et M3. A l'instant t3, les sections de l'impulsion F ayant subit un retard dans les fibres optiques du compresseur égal à leur avance sur la dernière section de F, peuvent être contenues dans un même plan perpendiculaire à la direction de propagation. Un repère (X,Y) est associée au plan A. Ce repère est représenté sur les Figs. 1, 2, 3, 4 et 5, afin d'illustrer la disposition relative des éléments du dispositif entre-eux et par rapport au parcours de l'impulsion. Sur les Figs. 2, 3, 4 et 5, les droites pointillées et orientées indiquent le parcours de l'impulsion. Le principe de ce type de réalisation ne détermine pas un spectre donné pour l'impulsion à comprimer. Ce seront les bandes passantes des composants optiques (miroirs, lentilles, fibres optiques) choisis, dont la superposition permettra de déterminer la bande passante d'une implémentation donnée de ce type de réalisation. Les caractéristiques de la réalisation ici-décrite détermine par contre pour l'impulsion à comprimer une durée de 50 nano-secondes et une section perpendiculaire maximum de forme circulaire de 4 centimètres de diamètre. Une source laser non représentée émet les impulsions à compresser avec un rythme synchronisé sur la rotation du miroir mobile M2 (ce dernier point est détaillé plus bas). Les pointillées sur les Figs. 6, 7 et 8 font apparaître les contours des surfaces éclairées par l'impulsion sur la face réfléchissante des miroirs. L'axe de l'impulsion F d'origine, le centre des miroirs MI, M2, M3 et le 5 centre cle Sk se situent tous à 3 centimètres au-dessus du plan A. Afin de simplifier la description, l'ensemble du dispositif selon l'invention sera considéré comme étant contenu dans une enceinte où règne un vide poussé. Il est toutefois possible de réduire l'enceinte où le vide est entretenu au seul volume contenant le miroir mobile M2. Afin d'assurer que le franchissement entrant et sortant de l'enceinte cause une dégradation minimale à l'impulsion et étant donnée la proximité du miroir M1 avec le miroir M2, un bon compromis peut être d'inclure ces deux miroirs dans l'enceinte sous vide. Le miroir concave MI, qui est fixé au plan de travail A via le bloc de support L1, est le premier élément du dispositif que rencontre l'impulsion. Dans un exemple particulier de réalisation, ce miroir M1 sera constitué par un miroir cylindrique concave d'un rayon de courbure de 10 mètres dont la surface réfléchissante forme un carré de 5 centimètres de côté et qui est disposée sur le plan de travail A de façon à réfléchir l'impulsion, qui lui parvient sous un angle de 5 dans le plan A, vers le miroir M2. La courbure du miroir M1, représentée de façon exagérée à la Fig.9, est telle qu'elle fait converger l'impulsion vers un segment de droite situé 3 centimètres au-dessus du plan A et parallèle à celui-ci. Après le miroir MI l'impulsion vient se réfléchir sur le miroir mobile M2, toujours sous un angle de 5 dans le plan A. Projeté sur l'axe Y de la Fig.1, le parcours de l'impulsion entre M1 et M2 mesure 35 centimètres. Dans un exemple particulier de réalisation, ce miroir M2 sera constitué par un miroir plan et carré de 4,5 de côté, qui est entraîné à une vitesse de 1000 tours par seconde par un moteur, contenu dans le bloc B, dont l'axe de rotation T est parallèle au plan A. Selon l'angle de vue V1, M2 tourne dans le sens horaire. Le bloc G supporte l'extrémité de l'axe T non relié au moteur. Avec 1000 tours par seconde le miroir mobile ici-décrit permet de traiter au maximum 1000 impulsions par seconde. Cette fréquence peut-être augmentée à vitesse égale si l'élément mobile possède plusieurs faces réfléchissantes, que ce soit par exemple en enluminant les deux faces de M2 ou avec un miroir mobile qui présenterait la forme d'un prisme régulier et posséderait autant de surfaces réfléchissantes que de faces. Une autre possibilité consiste à faire en sorte que le miroir effectue une rotation incomplète alternativement dans un sens puis dans l'autre. De tels moyens de dispersion temporelle combinant une fréquence d'alternance élevée et une vitesse de rotation suffisante lors de la réflexion de l'impulsion, permettent d'accroître le champ d'application du dispositif de traitement conforme à l'invention mais nécessitent la mise en oeuvre d'un miroir mobile plus complexe à réaliser. L'action du miroir mobile M2 a pour effet de donner à chaque section de l'impulsion une direction unique. Avec une impulsion de 50 nano-secondes, l'écart angulaire séparant la trajectoire de la première et la dernière section est, après réflexion sur le miroir mobile M2, de 0, 036 . A partir du miroir mobile M2, la propagation de l'impulsion a subi deux 15 transformations et doit être considérée à deux échelles différentes. D'abord à l'échelle de l'impulsion dont les sections s'éloignent les unes des autres, puis à l'échelle des sections au sein desquelles les photons continuent depuis M1 de converger les uns par rapport aux autres. L'impulsion atteint ensuite le miroir cylindrique convexe M3 toujours sous un angle de 5 dans le plan A. Dans un exemple particulier de réalisation, le miroir M3 pourra présenter une surface formant un rectangle de 4,5 sur 1,5 centimètres, et posséder un rayon de courbure de 3,75 centimètres. Ce miroir M3 est fixé au plan de travail A via le bloc de support L2. Pour que la propagation convergente des photons au sein des sections soit 25 redressée, il faut que la projection sur l'axe Y du parcours effectué par l'impulsion entre MI et M3 soit égale à H avec: H = (distance focale miroir Ml) (distance focale miroir M3). Dans l'exemple décrit ici, cette projection mesure 4,98125 mètres, dont 35 centimètres entre les miroirs M1 et M2 et 4,63125 mètres entre les miroirs M2 et M3. Initialement de 4 centimètres, la hauteur des sections mesurée perpendiculairement au plan A, est, quand lesdites sections parviennent à M3, de 150 micromètres. L'autre phénomène affectant l'impulsion, c'est à dire la dispersion angulaire, a séparé les sections sur le front d'onde depuis le miroir M2 selon un angle de 0,036 . La hauteur du front d'onde sur la surface du miroir M3 est de 2,9 millimètres, sa largeur restant de 4 centimètres. Comme pour sa propagation depuis le miroir mobile M2, la réflexion de l'impulsion sur le miroir convexe M3 doit, elle aussi, être considérée à deux échelles différentes. A l'échelle de la section, la propagation des photons, jusque là convergente, redevient quasiment parallèle. A l'échelle de l'impulsion, l'écart angulaire entre les 10 axes de propagation des sections augmente considérablement. Ce double phénomène est illustré sur la Fig.10, qui représente avec une courbure exagérée la surface éclairée du miroir cylindrique convexe M3 selon l'angle de vue V6. Les traits orientés continus représentent le parcours de deux sections (dont la hauteur réelle Ds est alors de 150 micromètres) avant qu'elles ne se réfléchissent, l'une au sommet du rniroir, l'autre sur sa périphérie, et les traits orientés pointillés représentent la propagation de ces mêmes sections après réflexion. La dispersion angulaire finale, c'est à dire l'écart angulaire entre l'axe de propagation de la première et de la dernière section après le miroir M3, est égale au double de l'angle associé à l'arc de cercle couvert par le front d'onde sur la surface de M3. Dans l'exemple décrit ici, la séparation de 2,9 millimètres obtenue au moyen du miroir mobile M2 a donc été convertie en une dispersion angulaire de 8.89 . Ainsi l'exemple de réalisation des moyens de dispersion angulaire décrit ici permet d'obtenir une dispersion du même ordre que celle produite par un miroir mobile effectuant 247000 tours par seconde, avec pour avantage supplémentaire une très faible hauteur de section. Une possible synchronisation du miroir mobile avec la source des impulsions a déjà été évoquée plus haut. Une telle synchronisation est réalisée quand les sections de l'impulsion couvrent entièrement la surface d'entrée Sk des moyens de compression temporelle. Pour parvenir à cette synchronisation il faut satisfaire deux conditions: La première condition est que la fréquence d'émission des impulsions produites par la source laser soit égale à la fréquence de la rotation du miroir mobile, à l'un de ses multiples, ou à l'un de ses sous-multiples, une source de rayonnement continu pouvant toutefois être envisagée pour un usage d'alignement et d'étalonnage du dispositif. La seconde condition est que la rotation du miroir mobile soit en "phase" avec la fréquence d'émission de la source laser. Cette seconde condition est satisfaite par une boucle d'asservissement sur le moteur entraînant le miroir M2 qui, en fonction de la dérive du centre du front d'onde audessus ou en dessous du centre du miroir M3, abaisse ou élève temporairement la vitesse de rotation du miroir M2. La détection de cette dérive est effectuée par des photodiodes D placées à chaque extrémité de la surface d'entrée Sk des moyens de compression temporelle, comme représenté sur la Fig.11. II est possible aussi d'asservir par le même biais la source laser. Après le miroir M3, les sections se propagent sur une distance de 12,81 mètres (12,76 mètres projeté sur l'axe, Y) pour couvrir la totalité de l'entrée des moyens de compression temporelle. En supposant que lors du réglage du dispositif, la correction appliquée par le miroir M3 ait été contrôlée pour la section située au centre de l'impulsion, c'est à dire parvenant au sommet de la courbure du miroir M3, il faut considérer les effets du défaut de correction résiduel affectant les autres sections et tout particulièrement les sections situées au début et à la fin de l'impulsion, les sections extrêmes. Ici, le défaut résiduel correspond à une correction insuffisante de la convergence de la propagation intrinsèque des sections. Toutefois, les sections extrêmes quittant M3 avec un angle de convergence résiduel de 0. 00034 qui détermine un foyer situé à plus de 25 mètres du miroir M3, le défaut de parallélisme pourra être négligé. Dans le mode de réalisation décrit ici, les moyens de compression 30 temporelle recueillent et distribuent dans 200 fibres optiques de longueurs décroissantes le rayonnement produit par M3 pour le délivrer sur une cible. S'il permet de réaliser des systèmes de compression assez simples, l'usage de fibres optiques présente certains inconvénients: pertes dans les zones de couplage à l'entrée et à la sortie de la fibre, puissance maximum supportée plus faible que celle des miroirs ou des lentilles et comportement optique des fibres particulièrement dépendant du spectre de l'impulsion. L'emploi de miroirs et/ou de dioptres, bien qu'entraînant une augmentation de l'encombrement des dispositifs de traitement dans lesquels ils seront intégrés, permettra de compresser des impulsions de très fortes puissances avec de bons rendements, le principe de compression restant identique à celui décrit plus haut. Dans la forme de réalisation décrite ici, la surface d'entrée Sk des moyens de compression temporelle a la forme d'un rectangle de 2 mètres sur 5 centimètres (Fig.11) et est disposée perpendiculairement au front d'onde(Fig.5) de façon à recueillir l'ensemble du rayonnement issue de M3. Cette surface est composée des surfaces d'entrée de 200 capteurs d'entrée KI. Chaque capteur d'entrée K1 récupère le rayonnement à travers une section rectangulaire de 5 centimètres sur 1 pour la diriger sur l'extrémité d'une fibre optique avec lequel il est optiquement couplé. L'autre extrémité, dite extrémité sortante, de chacune des fibres optiques est couplée avec un capteur de sortie K2 qui focalise sur le centre C du porte-cible P le rayonnement issu de la fibre optique. Diverses structures possibles des capteurs d'entrée et de sortie KI et K2, ainsi que leur couplage avec la fibre, relèvent de techniques actuellement utilisées dans l'industrie et sont accessibles à l'homme du métier sans pour autant sortir du cadre de la présente invention. Chaque fibre optique est notée Fn (avec n allant de 1 à 200). Le compresseur est donc constitué par 200 ensembles, chacun incluant des capteurs d'entrée et de sortie KI et K2 et une fibre optique Fn, lesdits ensembles ne se distinguant les uns des autres que par les longueurs de leurs fibres respectives. La longueur de chaque fibre optique est fonction du retard moyen à appliquer aux sections qui y circulent pour que les sections parviennent à la cible dans l'intervalle de temps le plus court possible. Les sections de l'extrémité avant de l'impulsion parviennent à la fibre la plus longue, en l'occurrence F200, et les sections situées à l'extrémité arrière parviennent à la fibre la plus courte, en l'occurrence F1. La longueur de chaque fibre est égale à : cxdx(n-1) Ln = N +k, avec Ln: longueur de la fibre Fn c: vitesse de la lumière dans la fibre d: durée de l'impulsion - n: numéro d'ordre de la fibre - k: longueur supplémentaire à rajouter à toutes les fibres - N: nombre total de fibre L,e porte-cible P est une demi-sphère creuse, dont la surface est percée de 200 orifices situés dans les deux-tiers supérieurs de la demi-sphère, accueillant chacun l'extrémité sortante d'un capteur de sortie K2. Les caractéristiques de la demi-sphère, telles son rayon et le diamètre des orifices, dépendent de caractéristiques des capteurs de sortie K2, non décrites ici, telles la distance focale de l'optique sortante et les dimensions de son extrémité sortante. La compression temporelle maximum théorique que l'on peut appliquer à l'impulsion étant égale au rapport de la longueur totale du front d'onde sur la hauteur des sections, dans l'exemple ici-décrit nous obtenons une compression maximum théorique supérieur à 10000. Le taux réel de compression sera plus faible du fait des imperfections des systèmes optiques employés et surtout du mode de compression choisi. Avec un mode de compression discret, le taux de compression ne peut dépasser celui du nombre de sous-systèmes optiques mise en oeuvre. Dans le cas des moyens de compression temporelle à fibre optique associés ici au dispositif de dispersion, le taux de compression temporelle théorique est ramené à 200. Ce taux de compression temporelle est dégradé du fait de l'angle sous lequel l'impulsion est réfléchie par les trois miroirs. Ici, l'angle de 5 allonge l'impulsion finale de 11 pico-secondes. Dans le mode de réalisation décrit ici, les pertes de puissances proviennent essentiellement des fibres optiques et de la qualité de leur couplage avec leurs optiques rentrantes et sortantes. Avec un taux de perte de 50% pour l'ensemble du dispositif, cet exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention permet, à partir d'une impulsion de 50 nano-secondes, de délivrer au centre du porte-cible des impulsions de 261 pico-secondes avec une puissance multipliée par 95. Le procédé de traitement conforme à l'invention présente trois intérêts majeurs pour la mise en oeuvre d'une compression temporelle d'impulsions laser en milieu industriel: Ce procédé autorise une compression temporelle d'impulsions laser de forte puissance à une cadence élevée. Ce procédé peut s'appliquer à un large spectre de fréquence. Ce procédé peut être mis en oeuvre au moyen de dispositifs simples ne nécessitant pas une maintenance lourde et offrant une disponibilité supérieure aux dispositifs existants. Ainsi, le procédé et le dispositif de traitement selon l'invention, en permettant à de nombreuses sources laser impulsionnelles de puissance d'accéder à la compression temporelle, va considérablement augmenter le nombre de sources d'impulsions courtes de fortes puissances disponibles que ce soit pour les applications où elles étaient déjà ernployées, comme le pompage de lasers de courte longueur d'onde ultraviolet et rayons x et la fusion par confinement inertiel ou que ce soit dans des domaines où, pour des raisons de coût et de maintenance, l'utilisation d'impulsions courtes de fortes puissances n'étaient pas envisagées. REVENDICATIONS 1) Dispositif de traitement d'au moins une impulsion électromagnétique, destiné à délivrer sur une cible donnée un faisceau comprimé dans le temps et formé par une pluralité de sections incluant chacune au moins un photon, dispositif caractérisé en ce qu'il inclut: 5. des moyens de dispersion temporelle aptes à attribuer un axe de propagation spécifique à chaque section, en fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer, et des moyens de compression temporelle aptes à intercepter les photons inclus dans chaque section sur leur axe de propagation spécifique et à guider tous lesdits photons d'une même section vers la cible via un chemin optique spécifique à ladite section et également fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer. 2) Dispositif de traitement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de dispersion temporelle incluent un miroir rotatif destiné à réfléchir 15 successivement toutes les sections formant ledit faisceau. 3) Dispositif de traitement selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de compression temporelle incluent une pluralité de fibres optiques de différentes longueurs, destinées chacune à recevoir les photons inclus dans une même section et recueillis en sortie des moyens de dispersion temporelle. 4) Dispositif de traitement selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il inclut en outre des moyens d'amplification de dispersion destinés à amplifier des écarts entre différentes directions de propagation spécifiques destinées à être attribuées à différentes sections par les moyens de dispersion temporelle. 5) Dispositif de traitement selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens d'amplification de dispersion incluent: un premier système optique destiné à assurer au sein de chaque section une propagation convergente ou divergente, et un deuxième système optique possédant une vergence apte à accroître des écarts angulaires existant entre les axes de propagation d'au moins deux sections différentes. 6) Procédé de traitement d'au moins une impulsion électromagnétique 5 destiné à délivrer sur une cible donnée un faisceau comprimé dans le temps et formé par une pluralité de sections incluant chacune au moins un photon, procédé caractérisé en ce qu'il inclut: une étape de dispersion temporelle au cours de laquelle un axe de propagation spécifique est attribué à chaque section, en fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer, et une étape de compression temporelle au cours de laquelle les photons inclus clans chaque section dudit faisceau sont interceptés sur leur axe de propagation spécifique et au cours de laquelle tous lesdits photons d'une même section sont guidés vers la cible via un chemin optique spécifique à ladite section et également fonction d'une position qui est initialement celle de ladite section au sein du faisceau à comprimer. 7) Procédé de traitement selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il inclut en outre une étape d'amplification de dispersion au cours de laquelle sont amplifiés des écarts entre différentes directions de propagation spécifiques destinées à être attribuées à différentes, sections au cours de l'étape de dispersion temporelle.