Brevet FR2872544A1 — publié le 20060106

Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé de gestion d'un catalyseur utilisé pour nettoyer les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, selon lequel en amont du catalyseur un agent réactif nécessaire au catalyseur est introduit dans le canal des gaz d'échappement. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. Etat de la technique Le document DE 101 39 142 Al décrit un système de traitement des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne selon lequel on réduit les émissions d'oxydes d'azote NO), à l'aide d'un catalyseur à réduction catalytique sélective (catalyseur SCR) et avec comme agent réactif de l'ammoniac, réduisant les oxydes d'azote des gaz d'échappement pour donner de l'azote. L'ammoniac est obtenu dans un catalyseur à hydrolyse installé en amont du catalyseur SCR à partir d'une solution aqueuse d'urée. Le catalyseur d'hydrolyse transforme l'urée contenue dans la solution aqueuse d'urée, en ammoniac et en dioxyde de carbone. Le document DE 197 39 848 Al décrit un procédé permet- tant de calculer les émissions brutes d'oxydes d'azote NOX d'un moteur à combustion interne à partir de paramètres de fonctionnement connus du moteur à combustion interne, pour un calcul au moins approximatif. Le point de départ est un champ de courbes caractéristiques en fonction de la charge et de la vitesse de rotation du moteur à combustion interne. En plus, on peut prévoir des corrections, par exemple en fonction du coefficient d'air lambda. Le document EP 1 024 254 A2 décrit un système de traite-ment des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne selon le-quel, pour réduire les émissions d'oxydes d'azote NOX on utilise également un catalyseur SCR. Le réactif est également de l'ammoniac récupéré à partir d'une solution aqueuse d'urée dans le canal des gaz d'échappement. Le taux d'agent réactif est fixé au moins en fonction de la quantité de carburant injectée et de la vitesse de rotation (régime) du moteur à combustion interne ainsi qu'à partir d'au moins une grandeur caractéristique des gaz d'échappement, par exemple la température des gaz d'échappement. Le document EP 697 062 B1 décrit un procédé et une installation pour commander l'introduction d'un agent réactif dans un gaz d'échappement contenant des oxydes d'azote. Il est également prévu un catalyseur SCR qui utilise comme agent réactif de l'ammoniac obtenu à partir d'un agent réactif introduit dans le canal des gaz d'échappement en amont du catalyseur SCR. On saisit au moins un paramètre caractéristique du fonctionnement pour les gaz d'échappement, au moins un para- mètre caractéristique du fonctionnement du catalyseur et le cas échéant un paramètre caractéristique du fonctionnement du moteur à combustion interne pour déterminer les émissions brutes d'oxydes d'azote NOX du moteur à combustion interne. En fonction des émissions brutes d'oxydes d'azote NOX obtenues on détermine une valeur intermédiaire pour fixer un coefficient d'agent réducteur que l'on diminue du coefficient d'agent réducteur désorbé à partir du catalyseur ou que l'on augmente du coefficient d'agent réactif adsorbé par le catalyseur. But de l'invention La présente invention a pour but de développer un procédé de gestion d'un catalyseur utilisé pour le nettoyage des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé, permettant d'éviter les dosages excessifs ou insuffisants en agent réactif. Exposé et avantages de l'invention A cet effet, l'invention concerne un procédé du type défini ci-dessus, caractérisé en ce qu'on commande ou on régule le niveau de remplissage en agent réactif du catalyseur suivant une valeur de consigne d'accumulation prédéfinie (NH3- SpSw.) Le procédé selon l'invention prévoit une commande ou une régulation de l'agent réactif stocké dans le catalyseur sur une valeur de consigne d'accumulation. La prédéfinition de la valeur de consigne d'accumulation offre l'avantage que pour des états non stationnaires du moteur à combustion interne, d'une part on dispose d'une quantité suffisante d'agent réactif pour éliminer aussi complètement que possible au moins l'un des composants non souhaité des gaz d'échappement et d'autre part on évite un dépassement de la consommation en agent réac-tif. La régulation ou au moins la commande du degré de saturation du catalyseur en agent réactif est synonyme de régulation ou au moins de commande en fonction de la valeur de consigne prédéfinie pour l'accumulation. Le degré de saturation correspond au rapport entre la quantité actuelle adsorbée d'agent réactif et le niveau de remplissage maximum possible en agent réactif du catalyseur. Selon un développement, la valeur de consigne d'accumulation dépend de la mesure de la température du catalyseur. Ce développement tient compte de la capacité d'accumulation du catalyseur qui dépend de la température. Un développement prévoit d'abaisser la va- leur de consigne d'accumulation dépendant de la température en dessous d'une plage de températures de fonctionnement du catalyseur en direction des températures plus faibles. Ce développement tient compte de ce que l'activité catalytique dans le catalyseur diminue lorsqu'on se dirige vers le températures plus faibles. Un autre développement prévoit qu'après un maximum si-tué dans la plage des températures de fonctionnement du catalyseur, la valeur de consigne d'accumulation dépendant de la température diminue vers les températures plus élevées. Ce développement garantit que le maximum du niveau de remplissage en agent réactif se situe dans la plage des températures de fonctionnement du catalyseur et que l'on tient compte de la diminution de la capacité d'accumulation d'agent réactif du catalyseur lorsqu'on va vers les températures plus élevées. Selon un développement, on détermine une valeur réelle d'accumulation représentant le niveau de remplissage en agent réactif du catalyseur au moins en s'appuyant sur le débit massique d'oxydes d'azote NOX entrant dans le catalyseur. Un autre développement prévoit de déterminer une valeur réelle d'accumulation représentant le niveau de remplis-sage en agent réactif au moins en s'appuyant sur le débit massique d'oxydes NOX sortant du catalyseur. La prise en compte du débit massique d'oxydes d'azote NOA entrant et/ou sortant du catalyseur permet une détermination relativement simple du niveau de remplissage en agent réactif du catalyseur, car les débits massiques d'oxydes NOX peuvent se calculer à partir des grandeurs de fonctionnement connues du moteur à combustion interne et/ou des gaz d'échappement et/ou du catalyseur. Selon un développement on calcule la valeur réelle d'accumulation représentant le niveau de remplissage en agent réactif. Ce calcul se fait à l'aide du débit massique d'agent réactif entrant dans le catalyseur, débit diminué de la différence entre le débit massique d'oxydes d'azote NOA entant et sortant du catalyseur ainsi que de la dérive de l'agent réactif. Le dispositif selon l'invention concerne un support de don-nées contenant l'enregistrement du procédé selon l'invention sous la forme d'un programme. Le dispositif selon l'invention concerne également une commande du moteur à combustion interne contenant le procédé selon l'invention. Le programme peut être fourni directement au support de données ou par transmission de données (réseau Internet). Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'un mode de réalisation d'un procédé et d'un dispositif selon l'invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 montre l'environnement technique du procédé de l'invention, - la figure 2 montre une structure d'un circuit de régulation, - la figure 3 montre le niveau de remplissage en agent réactif en fonction de la température, - la figure 4 montre un modèle d'un catalyseur. Description de modes de réalisation La figure 1 montre un moteur à combustion interne 10 dont la zone d'admission comporte un capteur d'air 11 et la zone des gaz d'échappement un premier capteur d'oxydes d'azote NON 12, un dispositif d'introduction d'agent réactif 13, un catalyseur 14 ainsi qu'un second capteur d'oxydes d'azote NON 15. Le moteur à combustion interne 10 est combiné à un dispositif de dosage de carburant 20 et au catalyseur 14 est combiné un capteur de température 21. Le capteur d'air fournit un signal d'air dmL à une commande 30. Le moteur à combustion interne 10 fournit son régime (vitesse de rotation) N à la commande 30. Le premier capteur d'oxydes d'azote NON 12 fournit un premier signal d'oxydes d'azote NON, à savoir un premier si- gnal NOxvK et le second capteur d'oxydes d'azote NON 15 fournit un second signal d'oxydes d'azote NOxhK. Le capteur de température 21 fournit un signal de température Tp. La commande 30 reçoit en outre une valeur de consigne MFa transmise par la pédale d'accélérateur du véhicule auto- mobile non représentée. La commande 30 fournit un signal de carburant mE au dispositif de dosage de carburant 20. La commande 30 commande une soupape de dosage d'agent réactif 31 par un signal de dosage qRea. La figure 2 montre un moyen de prédétermination d'une valeur de consigne 40 qui fournit une valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw.. à un premier additionneur 41; celui-ci forme la différence entre la valeur de consigne d'accumulation NH3-SpSw. et une valeur réelle d'accumulation NH3Sp. La différence de régulation 42 fournie par le premier additionneur 41 est traitée dans un régulateur 43 pour donner une valeur de réglage 44. Cette valeur est appliquée à un second additionneur 45. Le second additionneur 45 additionne la valeur ou grandeur de réglage 44 à une grandeur de commande préalable 46 et fournit un signal de do-sage qRea appliqué à la soupape de dosage d'agent réactif 31. La soupape de dosage 31 libère un flux d'agent réactif NH3dmE pour le catalyseur 14. Ce flux est une grandeur d'entrée d'un modèle de catalyseur 47 fournissant la valeur réelle d'accumulation NH3Sp. Le signal de température Tp est fourni au moyen prédéf nis-10 sant la valeur de consigne 40, au régulateur 43 et au modèle de catalyseur 47. La figure 3 représente un niveau de remplissage maximum possible d'agent réactif 50 ainsi que la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. en fonction de la température. La figure 4 montre le modèle de catalyseur 47. Ce catalyseur reçoit le flux d'agent réactif d'entrée NH3dmE, un débit massique d'oxydes d'azote NO), rapporté à l'agent réactif, à savoir NH3dmE, un débit massique d'oxydes d'azote NO), rapporté à l'agent réactif, à savoir NOxdmA ainsi qu'un glissement d'agent réactif NH3msAus. Le modèle de catalyseur 47 fournit la valeur réelle d'accumulation NH3Sp. Le modèle de catalyseur 47 peut également recevoir le signal de température Tp et/ou le rende- ment évalué du catalyseur 14. Le procédé selon l'invention fonctionne comme suit: En fonction d'au moins une valeur de consigne de couple MFa et/ou en fonction au moins du régime N et/ou en fonction du signal d'air dmL, la commande 30 représentée à la figure 1 fixe le signal de carburant mE. Ce signal détermine la quantité de carburant dosée par le dis-positif de dosage de carburant 20 pour le moteur à combustion interne 10. Le catalyseur 14 installé dans la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion interne 10 est destiné à éliminer au moins un composant des gaz d'échappement émis par le moteur à combustion interne 10. Dans l'exemple présenté, le catalyseur est un catalyseur de type SCR qui doit éliminer aussi complètement que possible les émissions brutes d'oxydes d'azote NO), du moteur à combustion interne 10. Le catalyseur SCR 14 né- cessite un agent réactif dans ses formes de réalisation existant actuelle- ment. Cet agent réactif est introduit en amont du catalyseur 14 en tant que tel ou sous la forme d'un élément générateur dans la veine de gaz d'échappement. Pour cela, il est prévu un dispositif d'introduction d'agent réactif 13 qui peut le cas échéant être identique à la soupape de dosage 31. Comme composant générant l'agent réactif on a par exemple une solution aqueuse d'urée transformée en amont du catalyseur 14 ou dans le catalyseur 14 en ammoniac par thermolyse et hydrolyse. Comme agent réactif on peut également prévoir directement de l'ammoniac. L'ammoniac peut également être obtenu à partir de carbamate d'ammonium. L'ammoniac comme agent réactif réagit dans le catalyseur SCR 14 avec les oxydes d'azote pour donner de l'azote et de l'eau. Le signal de dosage qRea peut être fixé par exemple au moins en fonction de l'état de charge du moteur à combustion interne 10 et/ou en fonction du régime N. Une mesure de l'état de charge du moteur à combustion interne 10 est par exemple la valeur de consigne du couple MFa ou le signal de carburant mE. Un dosage trop faible d'agent réactif ne permet d'éliminer que de manière incomplète les émissions brutes d'oxydes d'azote NOX du moteur à combustion interne. Un dosage excessif doit être évité car il produirait un effondrement de l'agent réactif en aval du catalyseur 14. Le catalyseur 14 a une capacité d'accumulation par rapport à l'agent réactif. Selon l'invention, le niveau de remplissage de l'agent réactif du catalyseur 14 doit être réglé ou du moins commandé suivant la valeur de consigne d'accumulation prédéfinie NH3- SpSw. Dans l'exemple de réalisation, le point de départ de la régulation est la structure représentée à la figure 2. Synonymes de la régulation ou du moins de la commande suivant la valeur de consigne d'accumulation prédéfinie NH3-SpSw. sont la régulation ou du moins la commande du degré de satura- tion du catalyseur 14 en agent réactif. Le degré de saturation correspond au rapport entre la quantité d'agent réactif actuellement adsorbée (valeur réelle d'accumulation NH3Sp) par rapport au niveau de remplissage maximum possible d'un agent réactif 50 du catalyseur 14. La valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. fixée par le moyen générant la valeur de consigne 40 est comparée dans le premier additionneur 41 à la valeur réelle d'accumulation NH3Sp fournie par le modèle de catalyseur 47. Le premier additionneur 41 forme la différence appliquée comme différence de régulation 42 au régulateur 43; celui-ci en déduit la grandeur de réglage 44. La différence de régulation 42 est appli- quée au régulateur 43 pour influencer les grandeurs caractéristiques de régulation. Dans la mesure où le régulateur 43 est un régulateur PI (ré- gulateur proportionnel/intégral) la différence de régulation 42 peut in- fluencer la partie proportionnelle P et/ou la partie intégrale I. A titre 2872544 7 d'exemple, on peut couper complètement la partie P si la différence de régulation 42 dépasse un seuil prédéfini. On peut en outre prévoir que pour une déviation de régulation négative, la grandeur de réglage 44 présente déjà une amplitude ou valeur prédéterminée qui correspond à un signal de dosage minimum qRea. Ainsi, ce moyen tient compte du fait que la sou-pape de dosage d'agent réactif 31 ne peut pas doser n'importe quelle quantité faible d'agent réactif. La grandeur de réglage 44 est additionnée dans le second additionneur 45 à une éventuelle grandeur de commande préalable 46. La grandeur de commande préalable 46, également formée le cas échéant, peut être par exemple prédéfinie à partir d'une quantité de base d'agent réactif à doser suivant les paramètres de fonctionnement du moteur à combustion interne 10. La grandeur de réglage 44, qui est le cas échéant combinée à la grandeur de commande préalable existante 46, fixe le signal de dosage qRea appliqué à la soupape de dosage d'agent réactif 31. Le signal de dosage qRea définit une section d'ouverture de la soupape de do-sage d'agent réactif 31 qui correspond au passage prédéfini d'agent réactif dépendant en outre de la pression de l'agent réactif. L'agent réactif arrive dans la zone des gaz d'échappement du moteur à combustion interne 10 en amont du catalyseur 14 par le dis-positif d'introduction d'agent réactif 13. Le cas échéant, on peut ajouter de l'air comprimé. Suivant le mode de réalisation, la soupape de dosage d'agent réactif 31 et le dispositif d'introduction d'agent réactif 13 peuvent être identiques. Le flux d'agent réactif NH3dmE entrant dans le catalyseur 14 est pris en compte comme grandeur d'entrée du modèle de catalyseur 47. Le moyen de prédéfinition de la valeur de consigne 40 fixe la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. de préférence en fonction d'au moins une mesure de la température du catalyseur 14. Cette réalisa- tion tient compte d'une part de la capacité d'accumulation ou de stockage du catalyseur 14 dépendant de la température pour l'agent réactif et d'autre part de l'activité catalytique dépendant de la température. La figure 3 montre le niveau de remplissage d'agent réactif 50 maximum possible dans le catalyseur 14. Le niveau de remplissage maximum possible d'agent réactif 50 diminue avec la température. Le moyen prédéfinissant la valeur de consigne 40 fixe la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. de sorte que pour une augmentation brusque et importante de la température, la quantité d'ammoniac NH3 désorbée permet au catalyseur SCR 14 de traiter les quantités d'oxydes d'azote NH3 fournies sans créer de glissement d'agent réactif NH3dmA. Par exemple la différence prédéfinie entre le niveau de remplissage maximum possible d'agent réactif 50 et la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. ne doit pas passer en dessous de 20 %. La fixation de la valeur de consigne d'accumulation NH3-SpSw. correspond à la fixation d'un degré de saturation correspondant au rapport entre la quantité actuellement adsorbée d'agent réactif et le niveau de remplissage maximum possible d'agent réactif 50. En outre, la prise en compte de la mesure de la température du catalyseur 14 joue un rôle essentiel. La mesure de la température Temp du catalyseur 14 est fournie par le capteur de température 21. Dans l'exemple de réalisation présenté, le capteur de température 21 est installé directement dans le catalyseur 14. Dans une réalisation pratique, le capteur de température 21 peut être installé en amont du catalyseur 14 ou en aval de celui-ci ainsi qu'à un endroit approprié dans le catalyseur 14. Selon un autre développement on prévoit au moins deux capteurs de température installés à des endroits différents. Une autre possibilité consiste à calculer au moins une mesure de la température Temp du catalyseur 14 à partir des paramètres de fonctionnement du moteur à combustion interne 10 et/ou des grandeurs caractéristiques des gaz d'échappement et/ou du catalyseur 14 lui-même. Le moyen prédéfinissant la valeur de consigne 40 tient compte de la diminution de l'activité catalytique dans le catalyseur 14 par la diminution de la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. vers les faibles températures. On a un maximum de la valeur de consigne d'accumulation NH3- SpSw. qui se situe principalement au niveau du bord inférieur de la plage de températures de fonctionnement du catalyseur 14. La mesure de la température Tp du catalyseur 14 est appli- quée en outre au régulateur 43 pour influencer la composante P et/ou la composante I. Cette réalisation tient compte du fait que le régulateur 43 peut être coupé au moins partiellement ou complètement si l'on passe en dessous d'une limite de température inférieure prédéfinie. La valeur réelle d'accumulation NH3Sp est déterminée par le modèle de catalyseur 47 au moins à l'aide de la veine d'agent réactif NH3dmE entrant dans le catalyseur 14. De préférence, on tient en outre compte du débit massique d'oxydes d'azote NON, NH3dmE entrant dans le catalyseur 14 en fonction des émissions brutes d'oxydes d'azote NON par le moteur à combustion interne 10. Pour simplifier les calculs, on peut rapporter le débit massique d'oxydes d'azote NON entrant dans le catalyseur 14, c'est-à-dire NONdmE à l'agent réactif NH3. De préférence on tient en outre compte du débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le cataly- Beur 14, c'est-à-dire NOxdmA et qui est également rapporté le cas échéant avantageusement à l'agent réactif NH3. Le modèle de catalyseur 47 forme la différence entre le débit massique entrant d'oxydes d'azote NON, c'està-dire NONdmE et le débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le catalyseur 14, c'est-à-dire NOxdmA. Le cas échéant, le modèle de catalyseur 47 qui en outre compte du glissement d'agent réactif NH3dmA que l'on peut néanmoins négliger pour simplifier le calcul du niveau de remplissage en agent réactif correspondant à la valeur réelle d'accumulation NH3Sp. En outre, on peut tenir compte le cas échéant du signal de température Tp et/ ou du rendement calculé du catalyseur 14. On peut calculer de la manière suivante une modification de la valeur réelle d'accumulation NH3Sp correspondant à une variation du niveau de remplissage en agent réactif: dNH3Sp = NH3dmE - (NOxdmE(rapporté à NH3) NOxdmA(rapporté à NH3)) - NH3dmA Le niveau de remplissage d'agent réactif correspondant à la valeur réelle d'accumulation NH3Sp s'obtient en intégrant en fonction du 25 temps. Le débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le catalyseur 14, c'est-àdire NOxdmA, de préférence rapporté à NH3, peut s'obtenir en variante à partir du rendement du catalyseur. Pour cela, on peut tenir compte de la mesure de la température Tp du catalyseur 14 et/ou de la valeur réelle d'accumulation NH3Sp et/ou de la vitesse des gaz d'échappement et/ou du rapport d'alimentation Alpha donnés par le flux d'agent réactif entrant NH3dmE rapporté au flux massique d'oxydes d'azote NON entrant, c'est-àdire NONdmE. Le débit ou flux massique d'oxydes d'azote NON entrant dans le catalyseur 14, c'est-à-dire NONdmE, de préférence rapporté à l'ammoniac NH3 et/ou le débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le catalyseur 14, c'est-àdire NOxdmA, étalement rapporté le cas échéant à l'ammoniac NH3, peut se calculer à l'aide des paramètres de fonctionne- ment du moteur à combustion interne 10 et/ou des grandeurs caractéristiques des gaz d'échappement. Dans l'exemple de réalisation présenté, pour saisir le débit massique d'oxydes d'azote NON entrant dans le catalyseur 14, c'est-à-dire NONdmE, on a le premier capteur d'oxydes d'azote NON 12 qui fournit le premier signal d'oxydes d'azote NON, c'est-à-dire NOxvK. Le premier capteur d'oxydes d'azote NON 12 saisit la concentration en oxydes d'azote NON dans les gaz d'échappement et qu'il faut calculer avec le débit massique des gaz d'échappement pour obtenir le débit massique d'oxydes d'azote NON. Dans l'exemple présenté, pour saisir le débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le catalyseur 14, de préférence rapporté à l'ammoniac NH3, c'est-à-dire le débit massique NOxdmA, on a un second capteur d'oxydes d'azote NON 15 qui fournit le second signal d'oxydes d'azote NON, c'est-àdire le signal NOxhK. Le second capteur d'oxydes d'azote NON 16 saisit la concentration en oxydes d'azote dans les gaz d'échappement que l'on calcule avec le débit massique de gaz d'échappement pour obtenir le débit massique d'oxydes d'azote NON. Une variante de réalisation pour déterminer la valeur réelle d'accumulation NH3Sp consiste à utiliser un observateur de Lünberg qui détermine la valeur réelle d'accumulation NH3Sp à partir des grandeurs d'état du modèle de catalyseur 47. Pour cela, on modélise le catalyseur 14 à observer et on lui applique les mêmes grandeurs d'entrée que celles du système réel. Les différences entre les grandeurs de sortie réelles et celles modélisées sont appliquées par une structure de réaction comme correc- tions au système modélisé. Les grandeurs d'entrée du modèle de catalyseur 47 peuvent être par exemple le flux d'agent réactif entrant dans le catalyseur 14, c'est-à-dire NH3dmE, le flux massique d'oxydes d'azote NON entrant dans le catalyseur 14, c'est-à-dire NONdmE ainsi que le coefficient d'air lambda des gaz d'échappement. Comme grandeur de sortie on prévoit par exemple la température Tp du catalyseur 14, le débit massique d'oxydes d'azote NON quittant le catalyseur 14, c'est-à-dire NOxdmA ainsi que le glissement de l'agent réactif NH3dmA. REVENDICATIONS 1 ) Procédé de gestion d'un catalyseur (14) utilisé pour nettoyer les gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (10), selon lequel en amont du catalyseur (14) un agent réactif nécessaire au catalyseur (14) est introduit dans le canal des gaz d'échappement, caractérisé en ce qu' on commande ou on régule le niveau de remplissage en agent réactif du catalyseur (14) suivant une valeur de consigne d'accumulation prédéfinie (NH3- SpSw.) 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la valeur de consigne d'accumulation (NH3- SpSw.) dépend d'une mesure (Tp) de la température du catalyseur (14). 3 ) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu' en dessous d'une plage de températures de fonctionnement du catalyseur (14), la valeur de consigne d'accumulation dépendant de la tempé-20 rature (NH3SpSw.) diminue en allant vers les températures plus faibles. 4 ) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu' après un maximum situé dans la plage des températures de fonctionne- ment du catalyseur, la valeur de consigne d'accumulation dépendant de la température (NH3- SpSw.) diminue en allant vers les températures élevées. 5 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détermine une valeur réelle d'accumulation (NH3Sp) représentant le niveau de remplissage d'agent réactif du catalyseur (14) au moins sur la base du débit massique d'oxydes d'azote (NO.) (NOXdmE) entrant dans le catalyseur (14), de préférence rapporté à l'agent réactif. 6 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détermine une valeur réelle d'accumulation (NH3Sp) représentant le niveau de remplissage en agent réactif au moins sur la base d'un débit massique d'oxydes d'azote (NOX) (NOxdmA) sortant du catalyseur (14), rapporté de préférence à l'agent réactif. 7 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détermine une valeur réelle d'accumulation (NH3Sp) représentant le niveau de remplissage en agent réactif au moins sur la base du flux d'agent réactif entrant (NH3dmE). 8 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on calcule une valeur réelle d'accumulation (NH3Sp) représentant le ni-veau de remplissage en agent réactif à partir d'une intégrale en fonction du temps du flux d'agent réactif (NH3dmE) entrant dans le catalyseur (14), diminuée de la différence entre le débit massique d'oxydes d'azote NOX (NOxdmE, NOxdmA) entrant et sortant du catalyseur (14), de préférence par rapport à l'agent réactif, et diminué en outre de préférence en tenant compte du glissement d'agent réactif (NH3dmA). 9 ) Procédé selon les revendications 5 ou 7 ou 8, caractérisé en ce qu' on détermine le débit massique d'oxydes d'azote (NOX) (NOxdmE) entrant dans le catalyseur (14), de préférence par rapport à l'agent réactif au moins à partir des paramètres de fonctionnement du moteur à combus- tion interne (10) qui contiennent au moins l'état de charge (MFa, mE) du moteur à combustion interne (10) et/ou le régime (N) et/ou un signal d'air (dmL) fourni par un capteur d'air (11) installé dans la zone d'admission du moteur à combustion interne (10). 10 ) Procédé selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu' on détermine le débit massique d'oxydes d'azote (NOX) (NOxdmA) quittant le catalyseur (14) et de préférence rapporté à l'agent réactif, à l'aide du rendement du catalyseur, et pour déterminer le rendement du catalyseur on tient compte au moins d'une mesure (Temp) de la température du catalyseur (14) et/ou d'une valeur réelle d'accumulation (NH3Sp) représentant le niveau de remplis-sage en agent réactif du catalyseur (14) et/ou de la vitesse des gaz d'échappement etc ou du rapport d'alimentation indiquant le rapport entre le débit d'agent réactif entrant (NH3dmE) et le débit massique d'oxydes d'azote (NOX) d'entrée (NOxdmE) de préférence rapporté à l'agent actif. 11 ) Dispositif de gestion d'un catalyseur, caractérisé en ce qu' un programme de calcul enregistré sur un support de données permet de mettre en oeuvre le procédé selon l'une des revendications 1 à 10.