Brevet FR2861164A1 — publié le 20050422

La présente invention concerne le domaine de la conversion du gaz naturel en produits liquides. Plus particulièrement, la présente invention propose un procédé permettant de liquéfier un gaz naturel par refroidissement en utilisant la synergie avec le procédé Fischer-Tropsch. Par gaz naturel, nous désignons un mélange gazeux, -liquide ou diphasique comportant au moins 50% de méthane, et éventuellement d'autres hydrocarbures et de l'azote. Le gaz naturel est généralement produit sous forme gazeuse, et à haute pression par exemple comprise entre 2 MPa et 15 MPa. Le gaz naturel est couramment produit en des sites éloignés des lieux d'utilisation. Il est courant de transformer le gaz en liquide de manière à le transporter sur de très longues distances, par exemple par méthanier. Le gaz naturel peut être liquéfié à très basse température. Le gaz naturel peut également être reformé en gaz de synthèse, puis transformé en paraffines liquides par le procédé Fischer-Tropsch. Il existe de nombreux procédés de liquéfaction de gaz naturel. En particulier, le brevet US 6,105,389 décrit un procédé de liquéfaction utilisant deux circuits de fluides réfrigérants. Ce procédé, bien que performant, requiert une quantité importante d'énergie, donc nécessite la mise en oeuvre de turbines à gaz très coûteuses. Le brevet US 6,449,982 décrit un procédé de liquéfaction permettant de liquéfier une partie seulement du gaz traité. De ce fait, la puissance nécessaire à la liquéfaction est diminuée. Cependant, un inconvénient de ce procédé réside dans l'emploi du gaz excédentaire, le site de liquéfaction étant souvent éloigné des lieux d'utilisation. Le brevet US 6,248,794 décrit diverses intégrations d'un procédé FischerTropsch avec un procédé de liquéfaction de gaz naturel. En particulier, il est proposé d'utiliser le gaz résiduel du Fischer-Tropsch dans les turbines à gaz actionnant les compresseurs de réfrigération, ou d'utiliser des turbines à vapeur d'eau pour actionner les compresseurs de réfrigération, la vapeur d'eau étant produite dans l'unité FischerTropsch. La présente invention propose un procédé permettant de valoriser au mieux la totalité du gaz naturel issu d'un puits pétrolier en proposant une intégration d'un procédé de liquéfaction à basse température et d'un procédé Fischer-Tropsch. De manière générale, la présente invention concerne un procédé de liquéfaction et 'de conversion d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on liquéfie au moins partiellement le gaz naturel, par exemple par échange 15 de chaleur et/ou par détente, b) on détend au moins une partie du gaz naturel partiellement liquéfié obtenu à l'étape a) de manière à obtenir une fraction gazeuse et une fraction liquide, c) on comprime une partie de la fraction gazeuse obtenue à l'étape b), d) on transforme par un procédé Fischer-Tropsch le gaz comprimé obtenu à l'étape c) en un produit comportant au moins cinq atomes de carbone par molécule. Selon l'invention, avant l'étape a), on peut effectuer une ou plusieurs 25 des étapes e), f) et g) suivantes: e) on refroidit, puis on distille le gaz naturel de manière à obtenir un gaz naturel épuré et des liquides de gaz naturel, f) on distille les liquides de gaz naturel obtenu à l'étape e), et les vapeurs issues de la distillation de l'étape f) sont transformées par le procédé Fischer-Tropsch, g) on liquéfie au moins partiellement le gaz naturel épuré obtenu à l'étape e) de manière à obtenir une phase gazeuse et une phase liquide, une première partie de la phase gazeuse étant transformée par le procédé Fischer-. Tropsch, une deuxième partie de la phase gazeuse constitue le gaz naturel de l'étape a). Selon l'invention, à l'étape a), on peut refroidir le gaz naturel par échange de chaleur avec la fraction gazeuse obtenue à l'étape b). A l'étape a), on peut également refroidir le gaz naturel par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant circulant dans un circuit mettant en oeuvre un compresseur. Le compresseur peut être actionné par une turbine à vapeur, la vapeur étant produite par le procédé Fischer-Tropsch, ou bien, le compresseur peut être actionné par un moteur électrique, l'électricité provenant d'un générateur électrique actionné par une turbine à vapeur, la vapeur étant produite par le procédé Fischer-Tropsch. Selon l'invention, on peut effectuer les étapes: h) on détend la fraction liquide obtenue à l'étape b) de manière à obtenir une deuxième fraction gazeuse et une deuxième fraction liquide, et i) on refroidit la fraction liquide obtenue à l'étape b) par échange de chaleur avec la deuxième fraction gazeuse obtenue à l'étape h). Selon l'invention: - le gaz naturel peut être à une pression comprise entre 2 MPa et 15 MPa, à l'étape b), la détente peut être effectuée jusqu'à une pression comprise entre 0,1 MPa absolu et 1 MPa absolu, à l'étape c), la compression peut être effectuée jusqu'à une pression comprise entre 0,5 MPa absolu et 5 MPa absolu. En général, la pression du gaz naturel en entrée du procédé est 5 supérieure à la pression du gaz qui est transformé par le procédé FischerTropsch. Selon l'invention, cette différence de pression est avantageusement utilisée pour refroidir par détente le gaz naturel. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux 10 compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels: la figure 1 schématise le procédé selon l'invention, les figures 2, 3 et 4 représentent des variantes, du procédé selon l'invention. Sur la figure 1, le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est refroidi dans l'échangeur de chaleur E. Le conduit R amène le fluide réfrigérant dans l'échangeur E. Le gaz naturel sort de l'échangeur E partiellement ou totalement liquéfié par le conduit 2, puis il est introduit dans le moyen de détente Ti. Le moyen de détente Ti peut être une vanne, une turbine ou une association d'une turbine et d'une vanne. La détente effectuée par le moyen Ti est réalisée jusqu'à une pression suffisamment basse, par exemple comprise entre 0,1 MPa absolu et 1 MPa absolu, de sorte que le gaz naturel détendu comporte une fraction gazeuse et une fraction liquide. De préférence le gaz naturel est détendu jusqu'à une pression proche de la pression atmosphérique. Le gaz naturel issu du moyen de détente Ti est introduit dans le moyen de séparation D2, par exemple un ballon de séparation. Le moyen. de séparation D2 permet de séparer la fraction gazeuse de la fraction liquide. 2861164 5 La fraction liquide issue du moyen de séparation D2 constitue le gaz naturel liquéfié, qui peut être envoyé par le conduit 3 vers un lieu de stockage cryogénique. La fraction vapeur issue du moyen de séparation D2 est envoyée par le conduit 4 dans le compresseur Ki, qui comprime cette fraction à une pression suffisante, par exemple comprise entre 0,5 MPa et 5 MPa pour alimenter l'unité FT mettant en oeuvre un procédé Fischer-Tropsch. Le conduit 5 amène la fraction vapeur comprimée à l'unité FT. Le procédé Fischer-Tropsch a été utilisé pour la première fois pendant les années 1930 en Allemagne, et commercialement depuis les années 1950 en Afrique du sud. Ce procédé paraît aujourd'hui le plus prometteur, notamment pour valoriser du gaz naturel produit dans des endroits très éloignés des lieux d'utilisation. Cependant le procédé est fortement exothermique, et fonctionne dans un intervalle de température réduit. Il est courant d'évacuer la chaleur du réacteur en produisant une grande quantité de vapeur d'eau, dont l'utilisation dans les lieux de production de gaz naturel, souvent éloigné de tout, n'est pas aisée. Dans la présente description, le terme FT ou procédé Fischer-Tropsch désigne les étapes pour produire des hydrocarbures liquides, à pression atmosphérique et à température ambiante, à partir de gaz naturel. Ces étapes sont bien connues de l'homme du métier. La première étape consiste à convertir le méthane en présence d'eau sous forte température pour produire un gaz de synthèse (ou syngas ) qui est composé de monoxyde de carbone et d'hydrogène. Dans une deuxième étape, on utilise un catalyseur approprié pour produire des hydrocarbures à chaîne longue à partir du gaz de synthèse obtenu à la première étape. Cette deuxième étape est généralement appelée synthèse Fischer-Tropsch ou réaction Fischer-Tropsch. Le procédé Fischer-Tropsch est cité notamment par les documents suivants: US 6,596,667 et US 6,348,510. Sur la figure 2, le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est refroidi 5 dans les échangeurs de chaleur El et E2 par un premier et un deuxième mélange réfrigérant. Un premier mélange réfrigérant, composé de préférence de propane. et d'éthane est comprimé par le compresseur K10, puis condensé dans l'échangeur de chaleur C10. Ensuite, ce premier mélange est sous-refroidi dans l'échangeur El, détendu à trois niveaux de pression différents avant d'être totalement vaporisé par échange de chaleur dans El. Enfin, le premier mélange réfrigérant est renvoyé au compresseur K10. Un deuxième mélange réfrigérant, composé de préférence de méthane et d'éthane, est comprimé par le compresseur K20, refroidi par l'échangeur de chaleur C20, condensé dans l'échangeur de chaleur El, sous-refroidi dans l'échangeur de chaleur E2, détendu dans le détendeur T3 (vanne et/ou turbine). Ensuite, le deuxième mélange réfrigérant est vaporisé par échange de chaleur dans E2, puis est renvoyé au compresseur K20. Le gaz naturel sort partiellement ou totalement liquéfié de l'échangeur E2 par le conduit 2, puis est introduit dans le moyen de détente Ti. Le gaz naturel est détendu de manière à produire une fraction liquide et une fraction gazeuse. Les fractions liquide et gazeuse sont séparées dans le séparateur D2. La fraction gazeuse issue du ballon D2 par le conduit 111 peut servir de fluide réfrigérant dans l'échangeur de chaleur El et/ou E2, puis envoyée par le conduit 4 dans le compresseur K1 pour être comprimée. La fraction liquide issue du ballon D2 par le conduit 3 est refroidie dans l'échangeur de chaleur E3, puis est détendue par le moyen de détente T2 de manière à produire une fraction gazeuse et une fraction liquide. Les fractions gazeuse et liquide sont séparées dans le séparateur D3. La fraction liquide évacuée par le conduit 5 constitue le gaz naturel liquéfié. La fraction gazeuse évacuée du séparateur D3 est employée en tant que fluide réfrigérant dans l'échangeur de chaleur E3, puis est envoyée par le 5 conduit 6 dans le compresseur Kl pour être comprimée. Le gaz naturel comprimé issu du compresseur Kl par le conduit 7 est envoyé dans l'unité FT mettant en oeuvre un procédé Fischer-Tropsch. Le procédé décrit en référence avec la figure 3 propose de réaliser 10 l'invention en effectuant une purification du gaz naturel et en récupérant le liquide de gaz naturel. Sur la figure 3, le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est refroidi dans l'échangeur de chaleur El à une température de préférence comprise entre 0 C et -50 C. L'échangeur El est refroidi par le circuit de refroidissement R1. Le gaz refroidi est envoyé par le conduit 2 dans le fond de la colonne de distillation Cl. Un liquide plus froid que le gaz est amené par le conduit 13 en tête de la colonne Cl, de manière à condenser les composés les plus lourds contenus dans le gaz naturel. Ces condensats sont évacués par le fond de la colonne Cl par le conduit 14. Un gaz naturel purifié, c'est à dire au moins partiellement débarrassé des constituants les plus lourds, sort en tête de la colonne Cl par le conduit 3, puis est envoyé dans l'échangeur de chaleur El pour être à nouveau refroidi. Le gaz naturel est évacué de l'échangeur El par le conduit 4, partiellement condensé. Le gaz naturel partiellement condensé est envoyé par le conduit 4 dans le séparateur Dl pour séparer la fraction liquide de la fraction gazeuse. La fraction liquide issue du fond du séparateur Dl est envoyée par la pompe P1 en tête de la colonne Cl par l'intermédiaire du conduit 13. La fraction gazeuse issue de D1 est envoyée par le conduit 5 vers l'échangeur de chaleur E2 pour être condensée. L'échangeur E2 est refroidi par le circuit de refroidissement R2. Le gaz naturel sort de l'échangeur E2 par le conduit 10, au moins partiellement liquéfié et de préférence totalement liquéfié. Le gaz naturel est amené par le conduit 10 dans le dispositif de détente Ti pour être détendu de manière à produire une fraction gazeuse et une fraction liquide. Après détente, les fractions liquide et gazeuse sont introduites dans le ballon séparateur D2 qui est à une pression de préférence proche de la pression atmosphérique. La fraction liquide issue en fond du ballon D2 constitue le gaz naturel liquéfié, qui peut être envoyé par le conduit 11 vers un lieu de stockage cryogénique. La fraction gazeuse issue en tête du ballon D2 est envoyée par le conduit 12 vers le compresseur K1. La fraction gazeuse comprimée est évacuée 15 du compresseur K1 par le conduit 15. Les condensats issus en fond de la colonne de distillation Cl par le conduit 14 sont détendus à travers la vanne V10, puis introduits dans la colonne de distillation C2 pour être stabilisés. L'échangeur E3 permet de fournir la chaleur en fond de la colonne C2. Les liquides de gaz naturel, comportant notamment du propane et du butane, sont évacués en fond de la colonne C2 par le conduit 18. Le gaz naturel revaporisé comportant principalement du méthane est évacué en tête de la colonne C2 par le conduit 19. Le gaz circulant dans les conduits 15 et 19 est envoyé dans l'unité FT 25 mettant en oeuvre un procédé Fischer-Tropsch. Au cours du refroidissement du gaz naturel, on est généralement amené à séparer les constituants les plus lourds contenu dans le gaz naturel, en particulier les GPL formés par le propane et le butane, ainsi que la fraction comportant les hydrocarbures de plus de cinq atomes de carbone (C5+). Ces fractions sont valorisées séparément. Une telle configuration est donnée par la description d'un procédé en référence à la figure 4, et illustrée par un exemple numérique. Par le conduit 1, on envoie dans l'échangeur de chaleur El un gaz naturel qui est à la pression de 5,5 MPa et à la température de 30 C. La composition en pour cent molaire du gaz naturel est: Le gaz naturel est refroidi dans l'échangeur El jusqu'à -25 C. Puis il est envoyé en fond de la colonne de distillation Cl par le conduit 2. Le gaz naturel subit dans la colonne Cl une absorption des composants les plus lourds par un liquide introduit en tête de la colonne Cl par le conduit 13 à -50 C. Le liquide obtenu en fond de la colonne Cl est envoyé par le conduit 14 dans la vanne V10 pour être détendu, puis dans la colonne de stabilisation des condensats C2. Le gaz épuré sortant par le conduit 3 en tête de la colonne Cl, est envoyé dans l'échangeur de chaleur El où il est refroidi jusqu'à -50 C. A cette température, le gaz est partiellement liquéfié. Ce mélange gaz- liquide est envoyé par le conduit 4 dans le ballon Dl, dans lequel les fractions liquide et gazeuse sont séparées. Le liquide issu en fond du ballon Dl est séparé en deux parties. Azote: 0,2% Méthane: 85% Ethane:7% Propane: 4% Isobutane: 2% N-butane: 1% C5+ : 0,8% Une partie du liquide est envoyée par la pompe P1 et le conduit 13 dans la colonne Cl afin d'épurer le gaz naturel arrivant par le conduit 2. Une autre partie du liquide est évacuée par le conduit 30, détendue par la vanne V1, puis introduite dans la colonne de stabilisation des condensats C2. La fraction gazeuse issue en tête du ballon D1 comporte 93% de méthane, 5, 2% d'éthane, et moins de 1,7% de propane et de produits plus lourds que le propane. Ce gaz est séparé en deux fractions. Une première fraction du gaz est envoyée par le conduit 5 vers l'échangeur E2 pour être refroidie et liquéfiée. Le gaz naturel liquéfié obtenu en sortie de l'échangeur E2 est envoyé par le conduit 10 dans la turbine de détente Tl, puis introduit dans le ballon D2 à une pression proche de la pression atmosphérique. La fraction liquide recueillie en fond du ballon D2 constitue le gaz naturel liquéfié, qui peut être envoyé par le conduit 11 vers un lieu de stockage. La fraction gazeuse obtenue en tête du ballon D2 est envoyée par le conduit 21 dans le compresseur Kl. Le gaz comprimé est évacué par le conduit 22. La deuxième fraction du gaz issu du ballon D1 est envoyée par le conduit 15 dans la turbine T2 pour être détendue à la pression de 2,71 MPa. Une fraction liquide est formée lors de cette détente. Le mélange obtenu en sortie de la turbine T2 est envoyé par le conduit 16 dans le ballon D3 où les fractions liquides et gazeuses sont séparées. La fraction liquide obtenue en fond du ballon D3 est envoyée par l'intermédiaire de la pompe P2 et du conduit 17 dans la colonne C2. L'échangeur de chaleur E3 permet de rebouillir la phase liquide en fond de colonne C2 et de vaporiser le méthane présent dans la colonne C2. En fond de la colonne C2, le liquide de gaz naturel est évacué par le conduit 24. Ce liquide de gaz naturel est composé d'éthane à 28,4% molaire, de 33,1% de propane, de 29,8% de butanes, et de 8,4% et de pentanes et de composés plus lourds. La vapeur issue en tête de la colonne C2 par le conduit 19 est mélangée avec la fraction gazeuse provenant du ballon D3 par le conduit 18. Ce mélange gazeux est à la température de -77 C et à une pression de 2,7 MPa. Il est réchauffé dans l'échangeur E2 puis El jusqu'à 25 C. Il est ensuite envoyé par le conduit 20 dans le compresseur K2 qui peut être actionné par l'énergie récupérée par la turbine de détente T2. Le gaz comprimé issu du compresseur K2 est mélangé avec le gaz issu du compresseur K1 par le conduit 22. Le mélange de gaz est envoyé par le conduit 23 dans l'unité FT mettant en oeuvre un procédé Fischer-Tropsch. Le gaz naturel est refroidi dans les échangeurs de chaleur El et E2 d'une part par le gaz froid arrivant par les conduits 18 et 19, et d'autre part par les circuits de refroidissement R1 et R2 qui refroidissent respectivement les échangeurs El et E2. Selon le procédé décrit en relation avec la figure 4, avec un débit de 27000 Kmoles/h de gaz naturel arrivant par le conduit 1, on produit un débit de 11930 Kmoles/h de gaz liquéfié évacué par le conduit 11, on envoie un débit 12525 Kmoles/h de gaz vers l'unité FT et on évacue un débit de 2545 Kmoles/h de liquide de gaz naturel par le conduit 24. La puissance nécessaire pour les deux circuits de refroidissement R1 et R2 est de 49,93 MW. La puissance du compresseur K1 est de 6,5 MW. Cette puissance totale correspond à la puissance disponible sous forme d'eau vaporisée produite par l'unité FT traitant un débit de gaz de 12525 Kmoles/h. Ainsi, l'énergie nécessaire pour les deux circuits de refroidissement R1 et R2 et pour le compresseur K1 peut provenir de l'unité FT. Par conséquent, selon l'invention, on peut produire 1,8 million de tonne de gaz naturel liquide et 1 million de tonnes de liquide de gaz naturel, en n'utilisant pas ou peu d'énergie provenant d'une source extérieure. Selon l'invention, une première partie du gaz naturel à traiter est liquéfiée par refroidissement, une deuxième partie du gaz naturel à traiter est liquéfiée par le procédé Fischer-Tropsch. La première partie est de composition différente de la deuxième partie: au cours du procédé selon l'invention, la première partie est enrichie en composés lourds, notamment des hydrocarbures plus lourds que le méthane, tandis que la deuxième partie est enrichie en composés légers, notamment en méthane et en azote. Par exemple, en référence à la figure 1, la fraction liquide, évacuée par le conduit 3, comporte notamment des hydrocarbures plus lourds que le méthane tandis que la fraction gazeuse, évacuée par le conduit 5, comporte principalement du méthane et de l'azote. En référence à la figure 2, la fraction liquide, évacuée par le conduit 5, comporte notamment des hydrocarbures plus lourds que le méthane tandis que la fraction gazeuse, évacuée par le conduit 7, comporte principalement du méthane et de l'azote. En référence à la figure 3, la fraction liquide, évacuée par le conduit 11, comporte principalement du méthane et de l'éthane et la fraction liquide, évacuée par le conduit 18, comporte principalement du propane et du butane, tandis que les fractions gazeuses évacuées par les conduits 15 et 19 comportent principalement du méthane et de l'azote. En référence à la figure 4, la fraction liquide, évacuée par le conduit 11, comporte principalement du méthane et de l'éthane et la fraction liquide, évacuée par le conduit 24, comporte principalement du propane et du butane, tandis que les fractions gazeuses, évacuées par les conduits 20 et 22, comportent principalement du méthane et de l'azote. Le fait que la deuxième partie du gaz, liquéfiée par le procédé FischerTropsch, soit enrichie en constituants légers tels le méthane et l'azote est avantageux. En effet, la présence d'azote dans le gaz naturel liquéfié par refroidissement doit être strictement limitée, par côntre la présence d'azote en quantité modérée n'est pas gênante pour le procédé de conversion Fischer-Tropsch. De plus, le fait que la première partie du gaz soit enrichie en composés lourds confère au gaz naturel liquéfié par refroidissement une valeur calorifique plus importante qu'un gaz naturel liquéfié comportant principalement du méthane. En général, la pression à laquelle est opérée le procédé Fischer-Tropsch est inférieure à la pression à laquelle est opérée l'unité de liquéfaction. Cette différence de pression est mise à profit dans le procédé selon l'invention, par exemple dans le procédé décrit en relation avec la figure 4, pour liquéfier partiellement le gaz naturel par détente à travers une turbine. Une telle disposition permet de poursuivre la séparation entre les constituants légers tels le méthane et l'azote, et le constituants plus lourds. Après détente et vaporisation, les fluides réfrigérants circulant dans les circuits de refroidissement R de la figure 1, des circuits de refroidissement R1 et R2 des figures 3 et 4, sont comprimés. De la même façon, les premier et deuxième fluides réfrigérants mis en oeuvre dans le procédé décrit en relation avec la figure 2, sont comprimés, par les compresseurs K10 et K20, après détente et vaporisation. Avantageusement, selon l'invention, l'énergie nécessaire pour effectuer cette recompression du ou des fluides réfrigérants peut provenir, au moins en partie, du procédé Fischer-Tropsch. En effet, ce procédé est exothermique et la chaleur produite au cours de la réaction peut être utilisée pour produire de la vapeur d'eau. La vapeur d'eau ainsi produite peut être détendue dans des turbines qui entraînent les compresseurs utilisés pour comprimer les fluides réfrigérants. La vapeur d'eau peut également être détendue dans des turbines entraînant un alternateur. L'électricité ainsi produite peut être utilisée pour alimenter des moteurs électriques alimentant les compresseurs utilisés pour comprimer les fluides de réfrigération. Bien que la présente invention ait été décrite dans le cadre d'exemples de réalisation particuliers, il est clair qu'elle n'est pas limitée à ces exemples et qu'elle est susceptible de variantes ou modification sans sortir de son domaine. REVENDICATIONS 1) Procédé de liquéfaction et de conversion d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on liquéfie au moins partiellement le gaz naturel, b) on détend au moins une partie du gaz naturel partiellement liquéfié obtenu à l'étape a) de manière à obtenir une fraction gazeuse et une fraction 10 liquide, c) on comprime une partie de la fraction gazeuse obtenue à l'étape b), d) on transforme par un procédé Fischer-Tropsch le gaz comprimé obtenu à l'étape c) en un produit comportant au moins cinq atomes de carbone par molécule. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel avant l'étape a) on effectue l'étape: e) on refroidit, puis on distille le gaz naturel de manière à obtenir un gaz naturel épuré et des liquides de gaz naturel. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel on effectue l'étape: f) on distille les liquides de gaz naturel obtenu à l'étape e), et dans lequel les vapeurs issues de la distillation de l'étape f) sont transformées par le procédé Fischer-Tropsch. 4) Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, dans lequel on effectue l'étape: g) on liquéfie au moins partiellement le gaz naturel épuré obtenu à l'étape e) de manière à obtenir une phase gazeuse et une phase liquide, une première partie de la phase gazeuse étant transformée par le procédé Fischer-Tropsch, une deuxième partie de la phase gazeuse constitue le gaz naturel de l'étape a). 5) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel à l'étape a), on refroidit le gaz naturel par échange de chaleur avec la fraction gazeuse obtenue à l'étape b). 6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel à 10 l'étape a), on refroidit le gaz naturel par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant circulant dans un circuit mettant en oeuvre un compresseur. 7) Procédé selon la revendication 6, dans lequel le compresseur est actionné par une turbine à vapeur, la vapeur étant produite par le procédé 15 Fischer-Tropsch. 8) Procédé selon la revendication 6, dans lequel le compresseur est actionné par un moteur électrique, l'électricité provenant d'un générateur électrique actionné par une turbine à vapeur, la vapeur étant produite par le procédé Fischer-Tropsch. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on effectue l'étape: h) on détend la fraction liquide obtenue à l'étape b) de manière à obtenir une deuxième fraction gazeuse et une deuxième fraction liquide, et i) on refroidit la fraction liquide obtenue à l'étape b) par échange de chaleur avec la deuxième fraction gazeuse obtenue à l'étape h). 10) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel: le gaz naturel est à une pression comprise entre 2 MPa et 15 MPa, à l'étape b), la détente est effectuée jusqu'à une pression comprise entre 0,1 MPa absolu et 1 MPa absolu, à l'étape c), la compression est effectuée jusqu'à une pression comprise entre 0,5 MPa absolu et 5 MPa absolu.