Brevet FR2864374A1 — publié le 20050624

DISPOSITIF DE COMMANDE D'UN GENERATEUR DE COURANT ALTERNATIF DE VEHICULE La présente invention concerne un dispositif de commande d'un générateur de courant alternatif (AC) de véhicule qui est monté sur un véhicule tel qu'une automobile, qui charge une batterie de bord et alimente d'autres charges électriques du véhicule. En général, un générateur de courant alterna-tif (AC) est monté sur un véhicule tel qu'une automo- bile, et par une sortie redressée de ce générateur de courant alternatif, une batterie de bord est chargée et diverses charges électriques du véhicule sont alimentées. Ce générateur de courant alternatif de véhicule est entraîné par un moteur, et du fait que sa tension de sortie redressée croît lorsque la vitesse du moteur croît, la sortie redressée est ajustée par un circuit de commande de tension. Ce circuit de commande de tension contrôle la sortie redressée du générateur de courant alternatif de véhicule, et met sous tension et hors tension le courant de champ du générateur de courant alternatif de véhicule par un transistor de puissance de sorte que la tension de sortie redressée du générateur de courant alternatif de véhicule est comprise dans une plage spécifiée. Un rapport de durée de mise sous tension du transistor de puissance indique un taux de génération du générateur de courant alternatif, ce taux de génération est contrôlé par un circuit de contrôle de taux de génération, et sa sortie de contrôle est délivrée à une unité de commande électronique de véhicule (ECU). L'unité de commande électronique de véhicule (ECU) est construite en utilisant un micro- ordinateur, et effectue, par exemple, une commande de repos d'un moteur à l'aide de la sortie de contrôle du taux de génération. Le document JP-A-5-38 076 décrit qu'un taux d'excitation d'un transistor de puissance est détecté via une tension de collecteur du transistor de puissance. Cependant, dans ce circuit de commande de tension du générateur de courant alternatif de véhicule, du fait que le transistor de puissance est mis sous tension et hors tension en fonction de la tension de sortie redressée, le cadencement de mise sous tension/hors tension est généralement aléatoire. Par conséquent, la tension de collecteur du transistor de puissance décrit dans la publication citée ci-dessus monte et descend également à des cadencements aléatoires, et sa fréquence est également changée. En conséquence, afin d'effectuer une commande par l'unité de commande électronique de véhicule (ECU) en utilisant celle-ci, on rencontre une sérieuse difficulté dans la conception de son algorithme. En vue de cet inconvénient, un premier but de la présente invention consiste à fournir un dispositif de commande pour un générateur de courant alternatif de véhicule qui peut commander un transistor de puissance à une période constante. Un second but de la présente invention consiste à fournir un dispositif de commande d'un géné- rateur de courant alternatif de véhicule qui peut améliorer la solution d'un problème tel que celui de la commande de réponse de charge, par exemple, lorsqu'un taux de génération est temporairement réduit dans le cas où une commande de réponse de charge est relâchée, une sortie de contrôle d'un circuit de contrôle de taux de génération ne peut pas capter la réduction du taux de génération. Afin d'atteindre le premier but, on prévoit selon la présente invention un dispositif de commande pour un générateur de courant alternatif de véhicule, qui délivre un courant alternatif redressé et le délivre à une batterie de bord et à des charges électriques d'un véhicule. Le dispositif de commande inclut un transistor de puissance, une bascule par exemple bista- ble, et un circuit de contrôle de taux de génération. Le transistor de puissance commande un courant de champ du générateur de courant alternatif de véhicule. La bascule bistable commande la mise sous tension/hors tension du transistor de puissance dans chacune des périodes de commande répétées à une période constante. Le circuit de contrôle de taux de génération contrôle un rapport de durée de mise sous tension du transistor de puissance pour contrôler un taux de génération. Dans le dispositif de commande, la bascule reçoit une impulsion d'horloge à une période constante et une impulsion de commande, l'impulsion d'horloge établit la période de commande et détermine un instant de mise sous tension du transistor de puissance dans cette période de commande, et l'impulsion de commande détermine un instant de mise hors tension du transistor de puissance dans la période de commande. Afin d'atteindre le second but, on prévoit selon la présente invention un dispositif de commande pour un générateur de courant alternatif de véhicule, qui délivre un courant alternatif redressé à une batte- rie de bord et à des charges électriques d'un véhicule. Le dispositif de commande inclut un circuit de commande de tension et un circuit de contrôle de taux de généra- tion. Le circuit de commande de tension délivre d'une manière répétée, à une période constante, des périodes de commande à un transistor de puissance pour commander un courant de champ du générateur de courant alternatif de véhicule et pour ajuster un rapport de durée de mise sous tension du transistor de puissance dans chacune des périodes de commande pour commander un taux de génération. Le circuit de contrôle de taux de génération contrôle le taux de génération. Dans le dispositif de commande, le circuit de commande de tension inclut un circuit de commande de réponse de charge pour commander le taux de génération en fonction d'une augmentation de charge, le circuit de commande de réponse de charge inclut des premier et second circuits de signal de com- mande. Le premier circuit de signal de commande effectue une commande de réponse de charge pour ajuster le taux de génération entre une limite inférieure et une limite supérieure en fonction de l'augmentation de la charge. Le second circuit de signal de commande effec- tue, dans le cas où la commande de réponse de charge est relâchée, une commande régulée de réponse de charge pour ajuster le taux de génération entre une valeur régulée plus proche de la limite supérieure que de la limite inférieure et pour ajuster la limite supérieure en fonction de l'augmentation de la charge. Dans le dispositif de commande du générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention et correspondant au premier but, la bascule est utilisée, et l'impulsion d'horloge ayant la période constante délivrée à cette bascule définit d'une manière répétée la période de commande à la période cons-tante et détermine l'instant de mise sous tension du transistor de puissance à l'intérieur de cette période de commande, et l'impulsion de commande appliquée à la bascule détermine l'instant de mise hors tension du transistor de puissance à l'intérieur de cette période de commande. Par conséquent, le transistor de puissance est par la suite commandé à la période de commande constante, et la sortie de contrôle du circuit de contrôle de taux de génération servant à contrôler le taux de génération dans la période de commande arrive également à avoir la période constante. En conséquence, également dans le cas où cette sortie de contrôle est appliquée, par exemple, à une unité de commande électronique utilisant un micro- ordinateur pour effectuer une commande de moteur, la conception de son architecture peut être simplifiée. Dans le dispositif de commande du générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention et correspondant au second but, le circuit de commande de réponse de charge du circuit de commande de tension inclut les premier et second circuits de signal de commande, le premier circuit de signal de commande effectue une commande de réponse de charge pour ajuster le taux de génération entre la limite inférieure et la limite supérieure en fonction de l'augmentation de la charge, et le second circuit de signal de commande ef- fectue, dans le cas où la commande de réponse de charge est relâchée, la commande régulée de réponse de charge régulée pour ajuster le taux de génération entre la va-leur plus proche de la limite supérieure que de la limite inférieure et pour ajuster la limite supérieure en fonction de l'augmentation de la charge. En conséquence, par exemple, dans le cas où la commande de réponse de charge est relâchée, même si le taux de génération est temporairement réduit, la commande régulée de réponse de charge est effectuée suite à cela. Sur la base de la commande régulée de réponse de charge effectuée suite à la réduction temporaire du taux de génération, l'ajustement du taux de génération continue pen- dant plusieurs périodes continues de commande, de sorte que le circuit de contrôle de taux de génération peut avec certitude capter la réduction du taux de génération, et également dans le cas où la sortie de contrôle est appliquée, par exemple, à l'unité de commande élec- tronique utilisant le micro-ordinateur pour effectuer la commande de moteur, une commande plus précise peut être réalisée. La présente invention va maintenant être mieux comprise à partir de la lecture de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est un schéma de circuit électrique représentant le mode de réalisation 1 d'un dis-positif de commande d'un générateur de courant alterna- tif de véhicule selon la présente invention, - la figure 2 est un schéma de circuit électrique représentant les détails d'une partie d'un circuit de commande de tension dans le mode de réalisation 1, - les figures 3A et 3B sont des schémas descriptifs de fonctionnement du mode de réalisation 1, - la figure 4 est un schéma de circuit électrique représentant les détails d'une partie d'un circuit de commande de tension dans un mode de réalisation 2 d'un dispositif de commande d'un générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention, - les figures 5A et 5B sont des schémas descriptifs de fonctionnement du mode de réalisation 2, - les figures 6(a) à 6(d) sont des schémas descriptifs de fonctionnement du mode de réalisation 2, et la figure 7 est un schéma de circuit électrique représentant une partie d'un circuit de commande de tension dans un exemple comparatif à comparer au mode de réalisation 2. Par la suite, on va décrire certains modes de réalisation en se reportant aux dessins. On va maintenant décrire le mode de réalisa-tion 1. La figure 1 est un schéma de circuit électri- que représentant un mode de réalisation 1 d'un dispositif de commande d'un générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention. Le présent mode de réalisation 1 est le mode de réalisation correspondant au premier but de la présente invention. Le dispositif de commande du générateur de courant alternatif de véhicule représenté sur la figure 1 inclut un générateur de courant alternatif 10, une batterie de bord 20, d'autres charges électriques de véhicule 21, 23a, 23b, ..., 23n, une unité de commande électronique de véhicule (ECU) 30, et un circuit de commande de tension 40 du générateur de courant alter-natif 10. Le générateur de courant alternatif 10 inclut une bobine d'armature 11, une bobine de champ 13 et un circuit redresseur double alternance 15. Ce générateur de courant alternatif 10 est construit de sorte qu'un noyau d'armature autour duquel la bobine d'armature 11 est enroulée constitue un rotor, et ce rotor est en- traîné par un moteur monté sur un véhicule. Un noyau de champ autour duquel la bobine de champ 13 est enroulée constitue un stator et est fixe à la périphérie extérieure du rotor de manière à l'entourer. La bobine d'armature 11 est une bobine à trois phases, et la connexion en étoile à trois phases est adoptée dans ce mode de réalisation 1. Le circuit redresseur double alternance 15 est un circuit redresseur double alternance à trois phases. Il est construit en utilisant six diodes, et est disposé à l'intérieur d'un support du générateur de courant alternatif 10. Une borne de sortie côté positif du circuit redresseur double alternance 15 constitue une borne de sortie redressée côté positif P du généra- teur de courant alternatif 10, et une borne de sortie côté négatif de celui-ci constitue une borne de sortie redressée côté négatif N du générateur de courant alternatif 10. Une extrémité de la bobine de champ 13 est connectée à la borne de sortie redressée côté positif P, et l'autre extrémité de celle-ci est connectée à une borne de champ F du générateur de courant alternatif 10. La batterie de bord 20 est, par exemple, une batterie à 12 volts, et sa borne positive est connectée à la borne de sortie rectifiée côté positif P du géné- rateur de courant alternatif 10. Une borne négative de la batterie de bord 20 est connectée à la borne de sor- tie rectifiée côté négatif N du générateur de courant alternatif 10, et est également connectée à un point de potentiel de référence tel qu'un corps de véhicule. La première charge électrique 21 est connectée à la batte- rie de bord 20 via un commutateur d'allumage 22. Cette charge électrique 21 est un circuit d'allumage du mo- teur ou analogue et est toujours alimentée via le commutateur d'allumage 22 durant l'entraînement du moteur. Les groupes de secondes charges électriques 23a, 23b, ..., 23n sont connectés en parallèle à la batterie de bord 20 via des commutateurs 24a, 24b, ..., 24n. Les secondes charges électriques 23 incluent des charges électriques de grande capacité, telles qu'un voyant, un dispositif de conditionnement d'air, et un chauffage, et sont respectivement alimentées lorsque les commuta- teurs correspondant 24a, 24b, ..., 24n sont rendus passants. La charge électrique du générateur de courant alternatif 10 croît conformément à l'application des secondes charges électriques 23a, 23b, ..., 23n. L'unité de commande électronique de véhicule (ECU) est constituée du micro-ordinateur, et commande un cadencement d'allumage du moteur, une quantité d'injection de carburant du moteur, une vitesse nominale du moteur et analogue conformément à l'état du moteur et du véhicule. Le circuit de commande de tension 40 du générateur de courant alternatif 10 inclut un transistor de puissance 41, une diode à effet de volant 43, une bas-cule SR 45, un circuit de contrôle de taux de génération 47 et un circuit de commande de tension 50. Le transistor de puissance 41 rend passant et bloqué le courant de champ circulant à travers la bobine de champ 13, et par exemple, un transistor de puissance de type NPN est utilisé. Son collecteur C est connecté à la borne de champ F du générateur de courant alternatif 10, et son émetteur E est connecté à la borne de sortie redressée côté négatif N du générateur de courant alternatif 10. La diode à effet de volant 43 est connectée en parallèle à la bobine de champ 13. Le contrôleur de taux de génération 47 est connecté au collecteur C du transistor de puissance 41, et détecte un rapport de durée de mise sous tension TRon du transistor de puissance 41. Le rapport de durée de mise sous tension TRon est délivré sous la forme d'une sortie de contrôleur de taux de génération MON à l'unité de commande électronique de véhicule (ECU) 30. L'unité de commande électronique de véhicule (ECU) 30 commande, par exemple, la vitesse de ralenti du moteur par l'intermédiaire de la sortie de contrôle de taux de génération MON. La bascule SR 45 inclut une entrée de mise à un S, une entrée de mise à zéro R et une sortie Q. La sortie Q de cette bascule 45 est connectée à la base B du transistor de puissance 41, et attaque le transistor de puissance 41. Une impulsion d'horloge de champ FLD/CLK ayant une période constante est appliquée à l'entrée de mise à un S de la bascule SR 45, la sortie Q de la bascule SR 45 monte à chaque fois que l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK est délivrée, et une période de commande constante T est délivrée de manière répétée. Le transistor de puissance 41 est rendu pas- sant au début de la période de commande individuelle à chaque fois que l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK monte. Une impulsion de commande CNT est appliquée à l'entrée de mise à zéro R à partir du circuit de com- mande de tension 50. Dans l'état où le transistor de puissance 41 est soumis à une commande de mise sous tension/hors tension, l'impulsion de commande CNT est délivrée dans la période de temps de la période de com- mande individuelle T, et remet le transistor de puis- sance 41 dans l'état bloqué au moment de sa montée. La position ou la phase de l'impulsion de commande CNT par rapport à l'impulsion de commande de champ FLD/CLK est ajustée dans le circuit de commande de tension 50 en fonction de la quantité de commande. D'une manière spécifique, la sortie Q de la bascule SR 45 arrive à avoir un niveau haut (HAUT) à chaque fois que l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK est reçue, et que le transistor de puissance 41 est rendu passant. En conséquence, l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK devient l'impulsion de mise sous tension du transistor de puissance 41 et détermine l'instant de mise sous tension, et envoie d'une manière répétée en outre la période de commande T au transistor de puissance 41 à une période constante. La période de répétition de la période de commande T est la période de l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK, et la longueur de la période de commande T est également égale à la période de l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK. La sortie Q de la bascule SR 45 revient à un niveau bas (BAS) à chaque fois que l'impulsion de commande CNT ap- pliquée par le circuit de commande de tension 50 à l'entrée de remise à zéro R monte, et le transistor de puissance 41 retourne à l'état bloqué. En conséquence, l'impulsion de commande CNT devient une impulsion de mise hors tension du transistor de puissance 41, et dé- termine l'instant de mise hors tension. La figure 2 représente un circuit intérieur du circuit de commande de tension 50. Le circuit de commande de tension 50 du présent mode de réalisation 1 ajuste l'instant de montée de l'impulsion de commande CNT conformément à une tension de batterie Vb de la batterie de bord 20, et inclut un comparateur 54. Dans ce comparateur 54, une entrée a reçoit la tension de batterie Vb et une entrée b reçoit une tension de réfé- rence Vref. Une sortie c du comparateur 54 est une impulsion de commande CNT/A qui monte à un niveau haut (HAUT) lorsque la tension de batterie Vb devient la tension de référence Vref ou supérieure, et dans le mode de réalisation 1, l'impulsion de commande CNT/A devient l'impulsion de commande CNT telle quelle, et est appliquée à la base B du transistor de puissance 41. Les figures 3A et 3B sont des schémas des- criptifs du fonctionnement du mode de réalisation 1. La figure 3A représente une relation entre l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK et l'impulsion de commande CNT/A, et la figure 3B représente une relation entre l'impulsion de commande CNT/A et la tension de batterie Vb. En ce qui concerne l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK, deux impulsions adjacentes sont représentées, et une période de temps entre ces deux impulsions d'horloge de champ FLD/CLK devient la période de commande T. L'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK est gé- nérée d'une manière répétée à la période constante et au début de la période de commande individuelle T. Cette impulsion d'horloge de champ FLD/CLK devient la référence, et l'instant de montée de l'impulsion de commande CNT/A par rapport à l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK est ajusté en fonction du changement de la tension de batterie Vb. La figure 3B représente typiquement trois caractéristiques de tension de batterie Vbl, Vb2 et Vb3. La caractéristique Vbl indique un changement de la ten- Sion de batterie Vb lorsque la batterie de bord 20 est chargée depuis une valeur de tension basse à une valeur accrue, la caractéristique Vb3 indique un changement de la tension de batterie Vb lorsqu'elle est chargée à partir d'une valeur de tension élevée à une valeur supérieure, et la caractéristique Vb2 indique un change-ment de la tension de batterie Vb lorsqu'elle est chargée à partir d'une valeur intermédiaire à une valeur accrue. En fonction des changements des caractéristiques Vbl, Vb2 et Vb3, les intersections entre les caractéristiques Vbl, Vb2 et Vb3 et la tension de référence Vref avancent successivement vers l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK, et l'instant de montée de l'impulsion de commande CNT/A avance à partir de la caractéristique de montée CNT/A1 à travers CNT/A2 vers CNT/A3. Conformément aux changements des caractéristiques de montée CNT/Al, CNT/A2 et CNT/A3, la période de mise sous tension Ton du transistor de puissance 41 est changée à partir de Tonl à Ton3 via Ton2. Le transistor de puissance 41 est rendu passant à la période constante par l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK, et la période de mise sous tension Ton est changée par le cadencement de montée de l'im- pulsion de commande CNT, et par conséquent, le rapport de durée de mise sous tension TRon du transistor de puissance 41 pendant la période de commande individuelle T est déterminé par l'impulsion de commande CNT. Le rapport de durée de mise sous tension TRon du tran- sistor de puissance 41 est le rapport de durée de mise sous tension du courant de champ de la bobine de champ 13 du générateur de courant alternatif 10, et indique un taux de génération G du générateur de courant alter-natif 10. Comme décrit ci-dessus, dans le mode de réalisation 1, le transistor de puissance 41 est rendu passant à la période constante par l'impulsion d'horloge de champ FLD/CLK, et la période de commande T ré- pétée à la période constante est établie, et en outre, le rapport de durée de mise sous tension TRon du transistor de puissance 41 pendant la période de commande individuelle T et le taux de génération G du générateur de courant alternatif 10 sont ajustés par le cadence-ment de montée de l'impulsion de commande CNT, de sorte que la tension de sortie redressée du générateur de courant alternatif 10 est ajustée. En commandant le transistor de puissance 41 à la période constante, la sortie de contrôle MON du circuit de contrôle de taux de génération 45 servant à contrôler le potentiel de collecteur du transistor de puissance 41 arrive égale-ment à avoir la période constante, ce qui fait que l'algorithme de l'unité de commande électronique 30 utilisant cette sortie de contrôle MON est simplifié, et une commande électronique plus précise devient possible. On va maintenant décrire le mode de réalisation 2 La figure 4 est un schéma de circuit électrique représentant un mode de réalisation 2 d'un dispositif de commande d'un générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention. Ce mode de réalisation 2 est le mode de réalisation correspondant au second but, et à la place du circuit de commande de tension 50 du mode de réalisation 1, un circuit de commande de tension 50A dans lequel est introduite une commande de réponse de charge (LRC) est utilisé. Ce mode de réalisation est conçu pour remédier à l'inconvénient selon lequel spécialement dans le cas où la commande de réponse de charge LRC est relâchée, et dans le cas où le rapport de durée de mise sous tension TRon du transistor de puissance 41, c'est-à-dire le taux de génération G du générateur de courant alterna-tif 10 est temporairement réduit, il ne peut pas être capté par le circuit de contrôle de taux de génération 47. La figure 4 représente un circuit intérieur du circuit de commande de tension 50A utilisé dans le mode de réalisation 2, ainsi qu'une bascule SR 45. Un transistor de puissance 41 du circuit de commande de tension 40, une diode à effet de volant 43, et un con- trôleur de taux de génération 47 sont identiques à ceux de la figure 1, et de plus, un générateur de courant alternatif 10, une batterie de bord 20, des charges électroniques 21 et 23, et une unité de commande électronique (ECU) 30 sont également identiques à ceux de la figure 1. D'une manière similaire au mode de réalisation 1, une impulsion d'horloge de champ FLD/CLK ayant une période constante est appliquée à une entrée de mise à un S de la bascule SR 45, une impulsion de commande CNT est appliquée à une entrée de mise à zéro R de celle-ci, et une sortie Q de celle-ci est reliée à une base B du transistor de puissance 41 afin de commander la mise sous tension/hors tension du transistor de puissance 41. Le circuit de commande de tension 50A inclut un circuit OU 51, et des premier et second circuits de commande de cadencement de mise hors tension 53 et 55. Le circuit OU 51 a deux entrées constituées d'une en- trée a et d'une entrée b, et sa sortie c est l'impul- sion de commande CNT et est appliquée à l'entrée de mise à zéro R de la bascule SR 45. L'entrée a du cir- cuit OU 51 est reliée au premier circuit 53 de commande de cadencement de mise hors tension, et reçoit une pre- mière impulsion de commande CNT/A à partir de ce pre- mier circuit 53 de commande de cadencement de mise hors tension. Le premier circuit de commande de cadencement de mise hors tension 53 inclut le même comparateur 54 que celui utilisé dans le mode de réalisation 1, et le comparateur 54 génère l'impulsion de commande CNT/A à une sortie c du comparateur 54, et applique celle-ci en tant que première impulsion de commande CNT/A à l'entrée a du circuit OU 51. L'entrée b du circuit OU 51 est connectée au second circuit de commande de cadencement de mise hors tension 55, et reçoit une seconde impulsion de commande CNT/B depuis ce second circuit de commande de cadence-ment de mise hors tension 55. Ce second circuit 55 de commande de cadencement de mise hors tension inclut un circuit 56 de commande de réponse de charge (circuit LRC), et commande un cadencement de mise hors tension du transistor de puissance 41 en fonction d'une augmentation de la charge électrique du générateur de courant alternatif 10. Le circuit 56 de commande de ré- ponce de charge du second circuit 55 de commande de cadencement de mise hors tension inclut un compteur 57 de commande de réponse de charge (compteur LRC), un circuit OU 60, un premier circuit 61 de signal de commande et un second circuit 62 de signal de commande. Le compteur LRC 57 est un compteur de réinitialisation de maintien pour compter une horloge LRC LRC/CLK, et lorsque la vitesse de rotation d'entraînement du générateur de courant alternatif 10 entraîné par le moteur est inférieure à la vitesse de rotation de libération de réponse de charge NO, une caractéristique de commande de réponse de charge LRC représentée sur la figure 5A est délivrée au transistor de puissance 41 par l'intermédiaire de la seconde impulsion de commande CNT/B, et lorsque la vitesse de rotation d'en-traînement du générateur de courant alternatif 10 dé-passe la vitesse de rotation de libération de réponse de charge NO, la commande de réponse de charge LRC de la figure 5A est relâchée, et une caractéristique de commande de réponse de charge régulée CNT/LRC représentée sur la figure 5B est délivrée au transistor de puissance 41 par l'intermédiaire de la seconde impulsion de commande CNT/B. La caractéristique de commande de réponse de charge LRC représentée sur la figure 5A est délivrée par le compteur LRC 57 sur la base d'un premier signal de réinitialisation RST1 provenant du premier circuit de signal decommande 61. De plus, la caractéristique de commande de réponse de charge régu- lée LRC/CNT représentée sur la figure 5B est délivrée par le compteur LRC 57 sur la base d'un second signal de réinitialisation RST2 provenant du second circuit 62 de signal de commande. Sur les figures 5A et 5B, l'axe horizontal indique le temps, et l'axe vertical indique le taux de génération G du générateur de courant alternatif 10. La caractéristique de réponse de charge LRC de la figure 5A indique le changement du taux de génération G au moment où une charge est appliquée au générateur de cou- rant alternatif 10, et d'une manière typique, lorsque le taux de génération G est égal à 0 et lorsque la charge est appliquée à un instant indiqué par Lon, le transistor de puissance 41 est commandé de sorte que le taux de génération G augmente linéairement à un taux de montée a à partir d'une limite inférieure Gmin jusqu'à une limite supérieure Gmax pendant une période de temps spécifiée Ta. La limite inférieur Gmin est, par exemple, 0 la limite supérieure Gmax est 100 et la période de temps Ta est établie à, par exemple, 1000 ms. Lorsque la charge est appliquée à un taux de génération Ga compris entre la limite inférieure Gmin et la limite supérieure Gmax, le transistor de puis- sauce 41 est commandé de sorte que le taux de généra- tion G augmente linéairement au même taux de montée a à partir de Ga jusqu'à la limite supérieure Gmax en une période de temps Ta. Selon la caractéristique de réponse de charge régulée CNT/LRC de la figure 5B, le transistor de puissance 41 est commandé de manière à ce que le taux de génération G croît linéairement à partir d'une valeur régulée Gcnt proche de la limite supérieure Gmax au même taux de montée a que la caractéristique de corn- mande de réponse de charge LRC jusqu'à la limite supé- rieure Gmax en une période de temps spécifiée Tcnt (Tcnt Maintenant, on va décrire les détails du second circuit de commande de cadencement de mise hors tension 55. Le compteur LRC 57 inclut une entrée a à laquelle l'horloge LRC LRC/CLK est délivrée, une entrée de remise à zéro b, une sortie c, et une sortie de réinitialisation d. La sortie c est connectée à l'entrée b du circuit OU 51, et délivre la seconde impulsion de commande CNT/B à l'entrée b du circuit OU 51. L'horloge LRC LRC/CLK délivrée à l'entrée a du compteur LRC 57 devient une horloge ayant une période plus courte que l'horloge de champ FLD/CLK délivrée à l'entrée S de la bascule bistable RS 45. Le circuit OU 60 du second circuit 55 de commande de cadencement de mise hors tension constitue un circuit de commande de réinitialisation pour le compteur LRC 57. Ce circuit OU 60 a deux entrées a et b et une sortie c. L'entrée a du circuit OU 60 est connectée au premier circuit de signal de commande 61, et le premier circuit 61 de signal de commande est connecté à la sortie de réinitialisation d du compteur LRC 57. Ce premier circuit 61 de signal de commande délivre le premier signal de réinitialisation RST1 à l'entrée a du circuit OU 60. L'entrée b du circuit OU 60 est connectée au second circuit 62 de signal de commande, et reçoit le second signal de réinitialisation RST2 à partir de ce second circuit 62 de signal de commande. La sor- tie c du circuit OU 60 est connectée à l'entrée de réinitialisation b du compteur LRC 57, et délivre le premier signal de réinitialisation RST1 ou le second signal de réinitialisation RST2 à l'entrée de réinitialisation b du compteur LRC 57. Le compteur LRC 57 du second circuit de commande de cadencement de mise hors tension 55 compte l'horloge LRC LRC/CLK délivrée à l'entrée a, et lorsque la valeur de comptage devient une valeur cible de comp- tage CO + na (n est un nombre entier naturel), la sor- tie c arrive à avoir le niveau haut (HAUT), et en ou- tre, lorsque cette valeur de comptage devient CO + (n + 1)a, la sortie de réinitialisation d arrive à avoir le niveau haut, et cette sortie de réinitialisa- tion d est délivrée à l'entrée de réinitialisation b via la sortie c à partir de l'entrée a du circuit OU 60, ce qui fait qu'une valeur cible de comptage sui- vante est maintenue à CO + (n + 1)a, et la valeur de comptage est réinitialisée à 0. De ce fait, n est incrémenté de un à chaque fois que la valeur de comptage du compteur LRC 57 est réinitialisée à 0. La valeur de comptage du compteur LRC 57 de- vient la valeur cible de comptage CO + na, la sortie c arrive à avoir le niveau haut (HAUT), la bascule SR 45 est réinitialisée, et à chaque fois que le transistor de puissance 41 est bloqué, le premier circuit 61 de signal de commande fait croître la valeur cible de comptage du compteur LRC 57 de sorte que la valeur ci- ble de comptage atteint la valeur de comptage CO + (n + 1) a correspondant au taux de montée a à par- tir de l'instant de mise hors tension. En résultat, l'instant de mise hors tension du transistor de puis- sance 41 est retardé par rapport à l'impulsion d'hor- loge de champ FLD/CLK d'une durée correspondant au taux de montée a à chaque fois que le transistor de puissance 41 est rendu bloqué par le premier signal de réinitialisation RST1 provenant du premier circuit 61 de signal de commande, et la caractéristique de réponse de charge du taux de montée a représentée sur la figure 5A est délivrée au transistor de puissance 41. Le second circuit de signal de commande 62 inclut deux circuits ET 63 et 64. Le circuit ET 63 reçoit un signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT au niveau d'une entrée a. De plus, un inverseur 65 est connecté à une entrée b du circuit ET 63, et reçoit un signal d'inversion d'un signal de commande de réponse 21 2864374 de charge/valide-invalide LRC/VI à l'entrée b. Le signal de cycle d'utilisation régulé CNT/DUT est un signal de réinitialisation CNT/RST servant à délivrer la caractéristique régulée de réponse de charge CNT/LRC au taux de génération G au taux de montée à partir de la valeur régulée Gcnt du taux de génération régulé jus-qu'à la limite supérieure Gmax, et dans le mode de réalisation 2, la valeur régulée Gcnt du taux de génération G est régulée dans la plage comprise entre 95 et 100 D'une manière spécifique, au début de la commande de réponse de charge régulée CNT/LRC, et au moment de la mise hors tension lorsque le taux de généra- tion G devient la valeur régulée de 95 le signal de réinitialisation CNT/RST est délivré à l'entrée de réinitialisation b du compteur LRC 57, et par conséquent, l'instant de remise à zéro du compteur LRC 57 est re- tardé par le taux de montée . Le signal de commande de réponse de charge/valide-invalide LRC/VI arrive à avoir le niveau haut (HAUT) lorsque la vitesse de rotation d'entraînement du générateur de courant alternatif 10 est la vitesse de rotation de délivrance de commande de réponse de charge NO ou moins et le second circuit de commande de cadencement de mise hors tension 55 délivre la caractéristique de réponse de charge LRC de la figure 5A au transistor de puissance 41, et ce signal applique le niveau bas (BAS) à l'entrée b du circuit ET 63 via l'inverseur 65. De plus, ce signal arrive à avoir le niveau bas (BAS) lorsque la vitesse de rotation d'en- traînement du générateur de courant alternatif 10 dé-passe la vitesse de rotation de délivrance de réponse de charge NO et le second circuit 55 de commande de cadencement de mise hors tension délivre la caractéristi- que de commande de réponse de charge régulée CNT/CLK au transistor de puissance 41, et il délivre le niveau haut (HAUT) à l'entrée b du circuit ET 63 via l'inverseur 65. C'est-à-dire que lorsque ce signal de commande de réponse de charge/valide-invalide LRC/VI arrive à avoir le niveau haut, le signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT n'est pas délivré en sortie par le circuit ET 63, cependant, lorsque le signal de commande de réponse de charge/valide-invalide LRC/VI ar- rive à avoir le niveau bas (BAS), le signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT apparaît à la sortie c du circuit ET 63. Une entrée a du circuit ET 64 est connectée à la sortie c du comparateur 54, et reçoit l'impulsion de commande CNT/A. Une entrée b de celui-ci est connectée à la sortie c du circuit ET 63. En conséquence, dans une zone de taux de génération élevé dans laquelle la tension de batterie Vb dépasse la tension de référence Vref et la première impulsion de commande CNT/A a le niveau haut (HAUT), le signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT apparaissant à la sortie c du circuit ET 63 apparaît à la sortie c du circuit ET 64, et est par conséquent délivré en tant que second signal de réinitialisation RST2 à l'entrée de réinitialisation b du compteur LRC 57 à partir de l'entrée b du circuit OU 60 via sa sortie c. Le signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT délivré en tant que second signal de réinitialisation RST2 à l'entrée de réinitialisation b du compteur LRC 57 délivre la commande de charge ré- gulée CNT/LRC de la figure 5B au transistor de puissance 41. Les figures 6(a) à 6(d) sont des chronogrammes donnant un exemple de la transition du taux de gé- 23 2864374 nération G et la durée de mise sous tension Ton du transistor de puissance 41 selon le mode de réalisation 2 par rapport à sept périodes de commande continues Tl à T7. Sur les figures 6(a) à 6(d), tonl, ton2, ..., ton7 indiquent les instants de mise sous tension du transistor de puissance 41 dans les périodes de commande respectives, et toffl, toff2, ..., toff7 désignent les instants de mises hors tension de celui-ci. Les figures 6(a) et 6(b) représentent des états dans lesquels la vitesse de rotation d'entraînement du générateur de courant alternatif 10 est supérieure à la vitesse de rotation de commande de réponse de charge NO, et où la commande de réponse de charge LRC par le circuit de commande de tension 50A est ef- fectuée. La figure 6(a) représente un état dans lequel la charge est constante, et le taux de génération du générateur de courant alternatif 10 et la durée de mise sous tension Ton du transistor de puissance 41 sont constants et une transition est réalisée. Dans cet état, la durée de mise sous tension Ton du transistor de puissance 41 devient Ton = A. La figure 6(b) représente un état dans lequel la charge est appliquée, et le taux de génération monte au taux de montée a dans les périodes de commande Ti, T2, ..., T7. Dans cet état, la durée de mise sous tension du transistor de puissance 41 est A dans la première période de commande T1, et augmente successivement de a dans les périodes de commande suivantes T2, T3, ..., T7. La figure 6(c) représente un état dans lequel la vitesse de rotation d'entraînement du générateur de courant alternatif 10 dépasse la vitesse de rotation de délivrance de commande de réponse de charge NO, et la commande de réponse de charge LRC est relâchée. On sup- 24 2864374 pose que dans les périodes de commande T1 et T2, le taux de génération G est la limite supérieure Gmax = 100 %, et la période de mise sous tension Ton du transistor de puissance 41 est égale à Ton/100, et dans la période de commande suivante T3, par exemple, par la réduction temporaire de la tension de batterie Vb, le taux de génération G est réduit par le premier circuit 53 de commande de cadencement de mise hors tension, et la durée de mise sous tension du transistor de puis- sance 41 est réduite à Ton = A. Dans ce cas, dans la période de commande suivante T4, une commande est effectuée de sorte que le taux de génération devient Gcnt = 95 % par le signal régulé de cycle d'utilisation CNT/DUT, et la période de mise sous tension du transis- tor de puissance devient Ton/cnt. Dans les périodes de commande suivantes T5, T6 et T7, la période de mise sous tension du transistor de puissance 41 est succes- sivement augmentée à (Ton/cnt + a), (Ton/cnt + 2a), et (Ton/cnt + 3a), et l'instant de mise hors tension du transistor de puissance 41 est donné par toff5, toff6 et toff7, et la période de mise hors tension est égale-ment maintenue. Comme décrit ci-dessus, lorsque la commande de réponse de charge LRC est relâchée, même si le taux de génération G est temporairement réduit comme dans la période de commande T3 de la figure 6(c), selon le mode de réalisation 2, après cela, dans la période de temps régulée Tcnt, la réponse de charge régulée CNT/LRC est délivrée dans les périodes de commande T4 à T7, et plu- sieurs périodes de commande T sont garanties, dans les-quelles la durée de mise hors tension est délivrée au transistor de puissance 41. Dans le cas où cette commande régulée CNT/LRC de réponse de charge n'est pas délivrée, comme représenté sur la figure 6(d), après que le taux de génération G ait été réduit dans la seule période de commande limitée T3, le taux de génération G devient immédiatement la limite supérieure Gmax dans les périodes de commande T4 et T5, et en résultat, la période de commande se poursuit, période dans laquelle la durée de mise hors tension n'est pas délivrée au transistor de puissance 41. Même si le taux de génération G est à nouveau temporairement réduit dans la période de commande T6, par la suite, le taux de génération G devient à nouveau la limite supérieure Gmax, et l'état se poursuit, état dans lequel la durée de mise hors tension n'est pas délivrée au transistor de puissance 41. La réduction limitée du taux de génération G dans une période de commande comme représenté sur la figure 6(d) ne peut pas être souvent atteinte par le circuit de contrôle de taux de génération 47. Lorsque la réduction du taux de génération G dans la période de commande limitée ne peut pas être atteinte par le circuit de commande de taux de génération 47, la sortie de contrôle MON ne peut pas également contrôler d'une manière précise le taux de génération G, et il y a donc crainte que l'unité de commande électronique (ECU) dé- livre également une commande erronée. La figure 7 représente un exemple comparatif à comparer au mode de réalisation 2. Dans cet exemple comparatif, un circuit ET 70 est placé entre une sortie c d'un compteur LRC 57 et une entrée b d'un circuit OU 51. Une entrée a de ce circuit ET 70 est connectée à la sortie c du compteur LRC 57, un signal de commande de réponse de charge/valideinvalide LRC/VI est délivré à une entrée b du circuit ET 70, et une sortie c du cir- 26 2864374 cuit ET 70 est connectée à l'entrée b du circuit OU 51. Dans l'exemple comparatif représenté sur la figure 7, dans le cas où la commande de réponse de charge LRC n'est pas délivrée, du fait que le signal de commande de réponse de charge/valide-invalide LRC/VI arrive à avoir le niveau bas (BAS), la commande de réponse de charge régulée CNT/LRC, comme dans le mode de réalisation 2, n'est pas délivrée. Par conséquent, comme représenté sur la figure 6(d), la réduction temporaire du taux de génération G limitée à une seule période de temps se produit, et un état dans lequel celle-ci ne peut pas être atteinte par le contrôleur de taux de génération 47 se produit. Comme décrit ci-dessus, dans le mode de ré- alisation 2, dans le cas où la commande de réponse de charge LRC est relâchée, même si le taux de génération G est temporairement réduit, du fait que la commande de réponse de charge régulée CNT/LRC est par la suite dé-livrée, le circuit de contrôle de taux de génération 47 peut avec certitude atteindre la réduction du taux de génération, et dans le cas où la sortie de contrôle de taux de génération MON est utilisée dans l'unité de commande électronique 30, la commande peut être réalisée avec certitude. Le dispositif de commande du générateur de courant alternatif de véhicule selon la présente invention peut être utilisé, par exemple, en tant que dispositif de commande d'un générateur de courant alternatif monté sur un véhicule. REVENDICATIONS 1. Dispositif (40) de commande d'un générateur (10) de courant alternatif (AC) de véhicule qui délivre en sortie un courant alternatif redressée et l'applique à une batterie de bord (20) et à des charges électriques (21, 23) d'un véhicule, le dispositif (40) de commande étant caractérisé en ce qu'il comporte: un transistor de puissance (41) pour commander un courant de champ du générateur (10) de courant alternatif de véhicule, une bascule (45) pour commander une mise sous tension/hors tension du transistor de puissance (41) dans chacune de périodes de commande répétées à une période constante, et un circuit (47) de contrôle de taux de génération pour contrôler un rapport de durée de mise sous tension du transistor de puissance (41) dans chacune des périodes de commande pour contrôler un taux de génération, dans lequel la bascule (45) reçoit une impulsion d'horloge ayant une période constante et une impulsion de commande, l'impulsion d'horloge établit la période de commande et détermine un instant de mise sous tension du transistor de puissance (41) à l'intérieur de la pé- riode de commande, et l'impulsion de commande détermine un instant de mise hors tension du transistor de puissance (41) à l'intérieur de la période de commande. 2. Dispositif (40) de commande d'un générateur (10) de courant alternatif de véhicule selon la revendication 1, caractérisé en ce que la bascule (45) inclut une première entrée (S) pour recevoir l'impul- S$ 25183 JP/GB 28 sion d'horloge, une seconde entrée (R) pour recevoir l'impulsion de commande, et une sortie (Q) pour attaquer le transistor de puissance (41). 3. Dispositif (40) de commande d'un généra- teur (10) de courant alternatif de véhicule selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de commande de tension (50) connecté à la seconde entrée (R) de la bascule (45), dans lequel le circuit de commande de tension (50) délivre l'impul- sion de commande à la seconde entrée (R) de la bascule (45) dans chacune des périodes de commande. 4. Dispositif (40) de commande d'un générateur (10) de courant alternatif de véhicule selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de commande de tension (50) ajuste une position de l'impulsion de commande par rapport à l'impulsion d'horloge en fonction d'une tension de batterie de la batterie de bord (20). 5. Dispositif (40) de commande d'un généra- teur (10) de courant alternatif de véhicule selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de commande de tension (50) inclut un comparateur (54), comparant la tension de batterie (20) à une tension de référence pour générer l'impulsion de commande.