Brevet FR2862377A1 — publié le 20050520

SYSTEME D'ETANCHEITE DE CHAMBRE POUR MUNITIONS SANS ETUIS DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION. La présente invention est relative à un système particulièrement simple et fiable d'étanchéité de chambre pour le tir de munitions sans étui. Sa formule ne requiert qu'une modification mineure du principe de chambre de tir connu des munitions à étui et peut être combinée avec des formules de couplage canon/culasse par emprunt de gaz telles que décrites dans la demande PCT FR/03/01220 du même auteur. L'adaptabilité à tous les calibres (de 4 mm à plus de 155 mm) est évidente. Les munitions sans étui sont préférentiellement du type télescopé, c'est à dire composées d'une balle entourée d'un propulseur solidifié ou bien d'un propulseur accolé à l'arrière de la balle. Elles comportent une gorge d'extraction circulaire usinée en creux à la périphérie arrière de leur corps à la manière des munitions à étui afin de permettre leur extraction. ETAT ANTERIEUR DE LA TECHNIQUE L'emploi de munitions sans étui entraîne la nécessité d'une chambre à munition parfaitement étanche durant la 20 combustion du propulseur. De nombreuses formules ont été brevetées et testées sans succès apparent, imputable sans doute au maintien de la classique percussion mécanique et à la complexité des dispositifs d'étanchéité retenus. Ainsi le brevet US 3 345 770 A (Scanlon J.J.), datant d'octobre 1967, propose une arme destinée au tir de munitions sans étui qui présentent la particularité de ne pas posséder de gorge d'extraction. L'auteur conçoit une chambre dont l'étanchéité est assurée par un mandrin comportant un joint d'étanchéité torique en matière plastique situé entre deux segments ouverts. L'auteur ne précise rien quant aux fuites inhérentes à l'ouverture de ces segments à la section carrée peu propice à une réelle étanchéité comme en témoigne leur dessin dans les figures 2 et 3. Le principe d'étanchéité retenu par Scanlon, ainsi que le stipulent les lignes 22 à 24 du ≈2, fait clairement état d'un diamètre du joint torique supérieur à l'alésage du piston puisque le col en entonnoir arrondi est supposé comprimer ledit joint afin de le mettre au format, le tout sans préjuger des frottements générateurs de retards à la fermeture de la culasse, soit donc une cadence de tir altérée avec risques de blocage. C'est donc sur ce seul joint en plastique que repose l'étanchéité, que par ailleurs un unique segment de tête, ouvert qui plus est, ne saurait protéger intégralement de l'assaut des gaz brûlants. Le choix de la matière plastique (néoprène, téflon... colonne 2 ligne 18) amène à s'interroger sur la tenue en température de ce joint lorsque l'on sait que ces matières ont un point de fusion situé vers 250 C pour les plus 35 résistantes et que la température des gaz atteint 1800 C. L'apure étant prévue pour le tir automatique, il y a fort à parier que l'échauffement de la chambre et des segments n'entraîne rapidement un ramollissement, une cuisson ou une fusion du joint avec risque d'encrassement, collage à la chambre, enrayage de l'arme puis rupture avec fuite des gaz vers le tireur à la clé. Pour accroître la longévité du joint torique, l'auteur aurait dû recourir à deux segments accolés l'un à l'autre et placés avant le joint plastique (et non séparés par ce joint, le segment arrière n'assurant aucune protection) et indexés de façon que leurs ouvertures ne soient pas en regard l'une de l'autre. Cette solution aurait présenté l'avantage de supprimer les fuites de gaz par l'ouverture du segment de tête et améliorer la conformité des segments avec le cylindre sans toutefois assurer une réelle étanchéité à brève échéance. La présence des segments encadrant le joint laisse par ailleurs supposer que leur diamètre est supérieur à l'alésage 45 du piston sous peine de n'avoir aucune raison d'être. Or, curieusement Scanlon J.J. n'évoque pas la conséquence de ce surdimensionnement du diamètre des segments susceptible d'entraîner un raclement ou rabotage de l'entrée du col de la rampe d'alimentation par la section carrée (voir figure 2) tranchante du segment agissant tel un rabot. Cet effet se manifestera quel que soit le profil du col (arrondi, conique...) et l'angle d'attaque, aussi minime soit-il, puisqu'il préside au principe du rabot. La mise hors d'usage de l'aune est à terme inéluctable, le tireur n'ayant aucune possibilité de comprimer les segments à l'intérieur de leur logement pour éviter tout raclement et favoriser l'introduction du mandrin dans sa chambre. Une fois le phénomène apparu, toute nouvelle tentative de mouvement avant de la culasse se soldera par un blocage. Plus hasardeux encore est le risque de destruction des munitions par rabotage de leur corps par les segments. On imagine aisément les effets de segments racleurs sur un pain de poudre compacté. Sans doute afin de pallier ce risque l'auteur rapporte-t-il un busc sur la face inférieure de la culasse (niveau 44 de la figure 2) dont la fonction est manifestement de produire un enfoncement des cartouches lors du recul de la tête de culasse afin d'éviter tout contact des segments avec lesdites cartouches. L'auteur ne semble pas, en outre, percevoir les conséquences de l'enfoncement nécessaire que produit le passage de ce busc sur les cartouches empilées dans le chargeur lors du mouvement de la culasse avec risque blocage de ladite culasse et destruction du pain de poudre des munitions. Ce busc ne saurait en outre éviter un contact des segments avec le culot des munitions malgré la présentation des cartouches sous un fort angle à cabrer. Pour s'en convaincre il suffit de simuler le recul de la culasse pour constater qu'il y a obligatoirement contact, une fois que le busc découvre le culot desdites munitions, des segments avec le pain de poudre. La destruction de ce dernier par arrachage/raclage est alors inévitable. Enfin, aucun dispositif d'extraction d'une cartouche chambrée n'est prévu, exposant l'utilisateur à l'enrayage de son arme en cas de munition défaillante. Celui-ci devrait alors retirer le chargeur, ouvrir la culasse et pousser depuis l'entrée du canon avec une baguette ad hoc pour tenter d'extraire la cartouche avec le danger que l'on sait en cas de long feu. L'auteur ne précise par ailleurs rien sur la longueur de la chambre d'étanchéité pourtant déterminante pour la sécurité de l'arme: une chambre trop courte entraîne irrémédiablement une ouverture trop hâtive exposant le tireur et les munitions du chargeur aux gaz brûlants de la détonation. En conclusion, le brevet Scanlon d'arme à vocation de tir à répétition par percussion mécanique de munitions sans étui correspond à une étude incomplète où l'auteur propose une formule d'étanchéité dangereuse reposant sur l'emploi d'un joint fragile composé de segments à l'ordonnancement irrationnel (un segment derrière le joint plastique), sans préjuger de leur inévitable rabotage du col d'introduction comme des munitions avec enrayage de l'arme à la clé, le tout sans préjudice de l'absence d'extracteur qui expose l'utilisateur en cas de défaillance de cartouche. Le présent brevet, en revanche, palie ces erreurs de conception en utilisant un dispositif d'étanchéité logé à l'intérieur de la chambre permettant d'utiliser un piston parfaitement lisse au niveau de sa périphérie, donc sans risques pour les munitions. Cette formule garantit en outre une absence d'enrayage lors du mouvement avant de la culasse et une absolue fiabilité de tenue en température. Ce brevet assure enfin la mise à feu de munitions électriques ainsi que l'extraction de cartouche, ce que ne peut assurer le brevet Scanlon J.J. Le brevet FR 2 308 076 A (CIVOLANI Bruno) de novembre 1976 décrit un système de percussion pour arme utilisant des projectiles à autopropulsion munis d'amorces périphériques telles que décrites dans les brevets italiens N 932.381 et 972.058. Ces projectiles constituent de véritables munitions sans étui mais souffrent de graves problèmes de stabilité sur trajectoire et de précision imputables à la déformation provoquée par la percussion sur la paroi cylindrique du projectile. Le retard à l'ouverture de la chambre est obtenu par recul d'un pivot de fermeture, analogue au mandrin du brevet US 3 345 770, de même diamètre que le projectile et dont la longueur est telle que l'ouverture intervienne après la sortie du projectile du canon. L'étanchéité d'une telle chambre n'est pas évoquée par l'auteur qui affuble le mandrin, sur Ies figures jointes, de cannelures radiales non mentionnées dans la description. Il est clair en tout état de cause que la seule présence de ces cannelures ne saurait assurer une étanchéité correcte aux gaz, ou, si elles recevaient des segments, prévenir un blocage de la culasse lors du mouvement avant, rendant l'arme inutilisable. Enfin, aucune mention d'un extracteur n'est faite tant dans la description que sur les planches jointes, laissant à penser que l'auteur, tout comme J.J. Scanlon avec son brevet US 3 345 770, n'a pas su résoudre ce crucial problème. Le principe de cette arme est en outre limité à un fonctionnement en automatique puisqu'il y a percussion systématique du projectile dès la fermeture de la chambre. Cependant le déplacement d'une masse inertielle vers l'avant au moment du tir entraîne une inexorable perturbation de la ligne de visée donc préjudiciable à la précision. Les armes (MAT 49, UZI...) fonctionnant suivant ce principe sont trop imprécises et ont été retirées du service ou modifiées (UZI) pour adopter un mode de percussion cartouche chambrée. Le présent brevet décrit, en revanche, une munition sans étui particulièrement précise puisque le projectile n'est affecté, lors du tir, par aucune incision ou déformation susceptible de nuire à sa précision. L'arme ainsi proposée comporte une chambre d'étanchéité parfaite pourvue d'un extracteur de munition défaillante. Les brevets 79 06 106, 83 07602 & 83 07603 de Heckler & Koch décrivent un fusil utilisant des munitions sans étui dont l'étanchéité de chambre est assurée par un dispositif particulièrement complexe fondé sur une rotation de 90 de la chambre. L'alimentation en cartouche s'effectue par gravité, prêtant le flanc à de nombreux problèmes lorsque l'arme est en mouvement. La rotation de la chambre (empruntée d'ailleurs au vieux principe des robinets d'eau) ne garantit aucune étanchéité aux gaz propulseurs libres de remonter vers le canal d'alimentation. Cette formule entraîne une grande complexité du mécanisme de rotation de la chambre conduisant à son abandon. DESCRIPTION DE L'INVENTION La présente invention est du domaine des armes automatiques à munitions sans étui dont le principe peut être étendu à tous les calibres. L'arme comporte un canon pourvu d'une chambre à munition contiguë à une chambre d'accueil d'un piston d'étanchéité solidaire de la culasse mobile. Cette disposition est parfaitement compatible avec le mouvement alternatif de la culasse des armes utilisant une alimentation par chargeur pour le tir automatique. Le piston qui comporte une cuvette de tir et un extracteur assure classiquement l'introduction des cartouches depuis les lèvres du chargeur dans la chambre à munition via la chambre d'étanchéité du piston. Cette dernière joue parallèlement le rôle de cône/entonnoir d'alimentation palliant nombre de problèmes tels la présentation transversale des cartouches suite à un échappement trop violent des lèvres du chargeur, par exemple. L'absence de gaz vers l'arrière de l'arme, donc l'utilisateur, est obtenue par étanchéification de la chambre d'accueil autour du piston. Ce dernier, sauf présence d'un dispositif de solidarisation culasse/canon visant à introduire un retard à l'ouverture, recule lors du tir. La pression des gaz est utilisée pour provoquer une variation de l'alésage relatif chambre/piston soit par augmentation de l'alésage du piston soit par contraction de celui de la chambre afin d'assurer une parfaite étanchéité et prévenir toute fuite des gaz lors du tir. Un dimensionnement adapté de la course de recul du piston pendant le temps de trajet de la munition dans le canon produit le retard à l'ouverture souhaité. A cet effet, la longueur du piston ou la course de son recul dans la chambre est tel que I'ouverture ne se produise que lorsque le projectile est sorti du canon. Dans le cas de munitions lourdes ou de fort calibre deux formules de solidarisation du piston avec la chambre sont proposées en vue d'assurer le retard supplémentaire à l'ouverture voulu. La variation relative d'alésage de la chambre par rapport au piston d'étanchéité est assurée soit par l'expansion symétrique sous la pression des gaz d'un joint diaphragme bi-lèvres ou d'une ou plusieurs lèvre(s)diaphragme montée(s) en série à l'intérieur de ladite chambre, soit par la contraction uniforme de la paroi interne de ladite chambre via la poussée des gaz circulant dans une chambre annulaire logée dans l'épaisseur de ladite paroi, afin de se contracter autour du piston. La variation de l'alésage du piston par rapport à la chambre est assurée par l'expansion symétrique des gaz circulant dans une chambre annulaire interne provoquant l'expansion uniforme radiale de sa paroi cylindrique ou d'une bague annulaire afin de réaliser un contact suivant une seule génératrice périphérique avec la paroi de la chambre. Ces formules garantissent une absolue sécurité en réalisant une chambre parfaitement étanche lors du tir grâce à des mécanismes simples, peu coûteux et fiables dans le temps, supprimant toute déconvenue propre aux formules actuelles qui reposent sur la fragile résistance d'un étui et d'une coupelle d'amorce. En effet, les aimes à munitions à étui accusent une faiblesse conceptuelle généralement ignorée des utilisateurs: la solidité de l'arme durant le tir suit le principe de résistance d'une chaîne, subordonnée à celle du maillon le plus faible. Or, l'étui est à bien des égards ce maillon faible de la chaîne de tir. En effet, l'étui joue non seulement le rôle de joint lorsqu'il est plaqué contre les parois de la chambre au départ du coup, mais c'est encore lui qui encaisse toute la charge d'effort sur sa partie arrière (culot). Or cette dernière est à l'air libre sur la plupart des armes automatiques actuelles, conditionnant l'étanchéité de la chambre de tir à sa seule résistance. L'amorce est par ailleurs un autre maillon faible puisqu'il suffit que le percuteur perce sa coupelle pour dangereusement libérer les gaz vers le tireur. On mesure dès lors l'importance du risque que fait courir aux usagers une formule dont la logique d'étuis est historiquement empruntée aux revolvers qui, eux, garantissent une meilleure résistance puisque le culot de l'étui est noyé dans le barillet et se trouve en appui total sur le bouclier (ou dos du barillet) de l'arme pendant le tir. Aucun utilisateur d'arme automatique n'est donc protégé contre les risques de fissure de l'amorce ou de rupture de paroi d'étui, notamment au niveau du culot, et de la terrible libération des gaz brûlants qui s'en suit. Les nombreux accidents recensés à la suite de rechargement successifs sont là pour en témoigner. La présente invention assure, en revanche, une parfaite sécurité au tir fondée sur une technique d'enfournement total de la munition par un piston dans une chambre étanchéifiée lors du tir. Cette formule offre la résistance des épaisses parois d'acier du piston et du canon sans commune mesure avec celle d'étuis en laiton. Description des planches 1 à 8/8 La planche 1/8 comporte 1 figure (1) décrivant le principe d'étanchéité à pression des gaz par contraction diaphragmique de la paroi d'une chambre annulaire sur une partie rotulante d'un piston d'étanchéité. La planche 2/8 comporte 1 figure (2) décrivant le principe d'étanchéité par contraction diaphragmique d'une ou plusieurs lèvre(s)-diaphragme aménagée(s) à l'intérieur de la chambre d'accueil d'un piston d'étanchéité lisse. La planche 3/8 comporte 2 figures (3 & 4) décrivant le principe d'étanchéité par variation centrifuge et centripète d'alésage d'un joint diaphragme bi-lèvres. La planche 4/8 comporte 3 figures (5, 6 & 7) décrivant le principe d'étanchéité par variation d'alésage d'une lèvre-diaphragme aménagée à l'entrée de chambre d'étanchéité, combiné avec un dispositif de solidarisation culasse/canon par contraction, sous l'effet des gaz, d'un anneau ouvert à baïonnette ou d'un anneau fermé autour d'un piston. La planche 5/8 comporte 1 figure (8) décrivant le principe d'étanchéité par variation d'alésage d'une lèvre-diaphragme aménagée à l'intérieur de la chambre, combiné avec un dispositif de solidarisation culasse/canon par contraction mécanique, sous l'action d'un anneau de serrage mû par les gaz, de ladite lèvre-diaphragme autour du piston. La planche 6/8 comporte 2 figures (9 & 10) décrivant le principe d'étanchéité par expansion, à pression des gaz empruntée au niveau de la cuvette de tir, d'une bague rotulante entourant la tête de piston. La planche 7/8 comporte 2 figures (Il & 12) décrivant le principe d'étanchéité par expansion, à pression des gaz empruntée au niveau de la cuvette de tir, de la paroi rotulante de la tête de piston. La planche 8/8 comporte 2 figures (13 & 14) décrivant le principe d'étanchéité par expansion, à pression des gaz empruntée à la périphérie interne de la cuvette de tir, de la paroi rotulante du piston. DESCRIPTION ET FONCTIONNEMENT DU SYSTEME D'ETANCHEITE (Planches 1 à 8/8) Le système d'étanchéité se compose d'un nombre de pièces restreint. Cette caractéristique devrait entraîner des répercussions économiques importantes en matière de coût de production, entretien et fiabilité. Suivant le principe de l'invention le système comporte: un dispositif d'étanchéité composé d'un piston solidaire de la culasse de l'arme et d'une chambre d'accueil dudit piston contiguë à la chambre à munition, un dispositif combiné d'allumage/éjection de cartouche traversant le piston, un dispositif d'extraction de cartouches solidaire du piston, un dispositif d'emprunt de gaz propulseur au niveau du fond de la cuvette de tir du piston, un dispositif d'étanchéité à pression de gaz par variation diaphragmique d'une ou plusieurs lèvre(s)-diaphragme montée(s) en série à l'intérieur de la chambre d'étanchéité, un dispositif d'étanchéité à pression de gaz par variation diaphragmique centrifuge et centripète d'un joint diaphragme bi-lèvres à double étanchéité périphérique, un dispositif d'étanchéité à pression de gaz par variation d'alésage de la paroi d'une chambre annulaire aménagée à l'intérieur de la chambre du piston, un dispositif d'étanchéité à pression de gaz par variation d'alésage d'une bague entourant le piston d'étanchéité, un dispositif d'étanchéité à pression de gaz par variation d'alésage de la paroi périphérique du piston d'étanchéité, un dispositif de solidarisation culasse/canon par anneau de serrage ouvert du type segment à baïonnette ou anneau fermé et étanche à fentes périphériques, un dispositif de solidarisation culasse/canon par anneau élastique fermé. 15 Le système comprend les éléments suivants (planches 1 à 8/8) : - (1) canon, - (2) culasse, - (3) chambre à munition, - (4) chambre du piston ou d'étanchéité, 20 - (5) piston, - (6) extracteur, - (7) bague (démontable) du col d'entrée de chambre du piston, - (8) goupille, - (9) cuvette de tir, - (10) lumière ou créneau de cuvette de tir pour l'alimentation en gaz, - (Il) cône d'entrée de chambre d'étanchéité, - (12) chambre annulaire interne, - (13) paroi élastique, (14) excroissance rotulante de piston, 30 - (15) lèvre diaphragme d'entrée de chambre, - (16) lèvre diaphragme empilable (peigne), - (17) joint diaphragme bi-lèvres, - (18) logement rotulant de joint annulaire à double étanchéité périphérique, - (19) lèvre externe rotulante de joint diaphragme bi-lèvres, - (20) lèvre interne de joint diaphragme bi-lèvres, - (21) anneau de serrage type segment à baïonnette, - (22) cône de serrage. - (23) ressort de rappel d'anneau de serrage, - (24) anneau de serrage fermé et étanche à fentes périphériques, - (25) anneau fermé de type pince, - (26) cône de serrage de l'anneau fermé de type pince, - (27) épaulement conique de lèvre diaphragme, - (28) gorge périphérique logement de bague élastique, - (29) bague élastique, - (30) gorge circulaire biseautée de corps de piston, - (30 bis) gorge circulaire biseautée de jupe de piston, - (31) bord biseauté de bague cylindrique, - (32) gorge de circulation des gaz, - (33) orifices d'alimentation en gaz, - (34) canaux d'alimentation en gaz, - (35) allumeur/éjecteur, - (36) jupe de piston, (37) zone de rotulance de la paroi de la jupe, - (38) chambre interne d'expansion de gaz, 55 - (39) gorge d'alimentation en gaz, - (40) couronne cylindrique, - (41) rotulance, 10 - (42) chambre annulaire, - (43) tige soupape d'allumeur/éjecteur, - (44) butée tampon d'allumeur/éjecteur, (45) extension d'allumeur/éjecteur. L'étanchéité relative piston/chambre peut être obtenue soit par contraction diaphragmique uniforme de la paroi interne de la chambre sur le piston soit par expansion diaphragmique uniforme de la paroi cylindrique du piston à l'intérieur de la chambre d'accueil. Les modes suivants décrivent les mécanismes mis en oeuvre pour y parvenir. ETANCHEITE PAR CONTRACTION DIAPHRAGMIQUE DE LA CHAMBRE Dans les modes de réalisation ci-après, la cuvette de tir située à l'extrémité du piston de culasse peut être indifféremment de type classique ou avantageusement comporter des lumières, canaux ou créneaux (10) radiaux, aménagés symétriquement à sa périphérie, tels que décrit dans le brevet PCT FR/03/01220, et dont le rôle est d'assurer la diffusion périphérique des gaz (le gavage) vers les chambres annulaires (12), logements de joint(s) et lèvre(s)-diaphragme (15, 16) d'étanchéité. Premier mode (Planche 1/8, fig. 1) : Dans un premier mode de réalisation de l'étanchéité, la chambre (4) d'étanchéité comporte une chambre annulaire (12) interne ouverte sensiblement à hauteur de la tête de piston (5) et délimitant une paroi (13) élastique de contact avec le piston. Le profil de cette paroi (fig. 1) adopte une génératrice qui présente une courbure moyenne à sa base en prolongation du cône d'entrée de chambre d'étanchéité (11), pour être ensuite parallèle à l'axe du canon et offrir l'avantage d'une élasticité radiale en expansion comme en contraction radiale. Le piston (5), afm de faciliter son introduction dans la chambre d'étanchéité, comporte une légère conicité (quelques 1/10 de millimètre) depuis la base vers la cuvette de tir. Son alésage est, au niveau de la base, légèrement supérieur à celui de la paroi élastique de la chambre annulaire de façon à être avantageusement en contact avec cette dernière en fin de course dans la chambre (4). Cette disposition garantit un contact systématique de la paroi avec celle du piston dès la pleine fermeture de la culasse (2), supprimant tout risque de fuite pouvant résulter d'un délai de contraction diaphragmique de ladite paroi lors de la montée en pression des gaz au départ du coup. Afin d'assurer un contact suivant une seule génératrice périphérique de la paroi élastique (13) de la chambre (4) d'étanchéité avec le piston, ce dernier peut avantageusement comporter une excroissance rotulante (14) avec ladite paroi (13) dont l'alésage est, à ce niveau, légèrement inférieur à celui de ladite excroissance de façon à garantir un contact systématique de la paroi avec celle du piston (5) lorsque ce dernier est en fin de course. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les volumes relatifs au jeu mécanique régnant entre le piston et la chambre ou, mieux, les Iumières ou créneaux (10) périphériques de la cuvette de tir de la tête de piston (5) et exercent immédiatement une pression uniformément répartie (symétrie des créneaux et lumières) sur la face arrière de la paroi (13) produisant une variation de sa courbure renforçant son contact uniforme avec la paroi du piston, ou mieux sa rotulance (14), pour une parfaite étanchéité face aux gaz périphériques qui sont bloqués par le contact d'une génératrice de la paroi élastique avec celle du piston. Dans le cas d'emploi d'une culasse non calée où la rotulance est plus préférentiellement positionée près de la tête de piston, la paroi élastique reste en contact durant le recul du piston avec ladite rotulance grâce à son élasticité centripète radiale. Cette élasticité joue également le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait d'une génératrice avec la paroi du piston, en expansion comme en compression. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et la paroi élastique retrouve son alésage interne nominal afin d'assurer un prochain contact avec le piston en fond de chambre d'accueil à l'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche. Réalisation: L'homme de l'art adaptera les dimensions, matériaux et épaisseurs de la paroi élastique aux pressions mises en jeu (plusieurs milliers de bars). Sa réalisation pourra facilement être obtenue par usinage dans la masse du matériau (acier, inconel...) constituant la chambre et plus particulièrement le cône d'entrée formé par une bague (7) rendue solidaire de la chambre par tout montage (vis, baïonnette...) à discrétion de l'homme de l'art en prenant toutefois la précaution d'assurer le centrage par un épaulement conique par exemple. La contraction diaphragmique de la paroi élastique (13) assurant par ailleurs un centrage parfait du piston dans sa chambre lors de la montée en pression des gaz, ledit piston sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Nota: lors de la mise à feu de la munition, le recul du piston d'étanchéité favorise le dépôt des résidus gras de combustion du propulseur sur les parois de la chambre qui sont ainsi autolubrifiées. Ce graissage facilitera l'introduction du piston et augmentera la durée de vie de la ou des lèvres d'étanchéité. Afin de garantir une grande longévité aux pistons et paroi élastique ceux-ci seront réalisés en un matériau élastique (bronze UE9P, acier, fonte...) capable de résister aux efforts de température et de frottement. Un traitement auto-lubrifiant (nitrure de titane, Diamond Like Carbon, carbone amorphe, molybdène, graphite...) pourra également être appliqué. Deuxième mode (Planche 2/8, fig. 2) : Dans un deuxième mode de réalisation de l'étanchéité, la chambre (4) comporte une ou plusieurs lèvre(s)-diaphragme (15 & 16) montées en série façon "peigne", l'une derrière l'autre solidaires, c'est à dire usinées à même le matériau constituant la chambre du piston ou bien rapportées par montage/empilement (16). Le profil d'une lèvre-diaphragme constitue une "languette" destinée à être en contact avec la paroi cylindrique du piston. Le profil de cette languette présente une courbure moyenne dont la génératrice peut être soit parallèle à l'axe du canon soit adopter un angle proche de celui du cône (II) d'entrée de chambre afin de pouvoir être aménagée à même ledit cône. Cette dernière disposition permet d'intégrer la lèvre-diaphragme (15) àl'entrée de chambre (Il) assurant la plus longue course étanchéifiée au piston. Le profil de la lèvre (16) présente l'avantage d'offrir une certaine élasticité radiale en expansion comme en contraction. L'épaisseur de sa section décroît régulièrement, suivant une génératrice préférentiellement mais non exclusivement courbe, de façon à favoriser, sous la pression des gaz ou du piston un rétrécissement ou un accroissement de I'alésage interne de la lèvre-diaphragme. Afin de faciliter son introduction, le piston (5) présente une légère conicité (quelques 1/10 de millimètre) depuis sa base vers le sommet. Son alésage à la base est légèrement supérieur à celui de la ou des lèvre(s) (15 ou 16) de façon à être avantageusement en contact avec elles avant d'être en fin de course dans la chambre (4). Cette disposition garantit un contact systématique de la ou des lèvre(s) avec la paroi du piston (5) dès la pleine fermeture de la culasse, supprimant tout risque de fuite pouvant résulter d'un délai de contraction diaphragmique de la ou desdites lèvre(s) lors de la montée en pression des gaz.. Le piston peut éventuellement comporter, similairement au mode précédent, une excroissance rotulante coopérant avec la ou les lèvres montées en série. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les volumes relatifs au jeu mécanique régnant entre le piston et la chambre, ou mieux les lumières ou créneaux (10) périphériques de la cuvette de tir de la tête de piston et exercent immédiatement une pression uniformément répartie (symétrie des créneaux et lumières) sur la paroi amont de la ou des lèvres (15 ou 16) produisant une variation de la ou leur courbure renforçant le contact uniforme avec la paroi du piston (5) pour une parfaite étanchéité face aux gaz périphériques qui sont bloqués par le contact d'une génératrice de la ou des lèvres avec la paroi du piston. La ou les lèvres restent en contact avec la paroi du piston durant son recul tout en accompagnant la conicité grâce à leur élasticité centripète radiale. Cette élasticité joue également le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait avec la paroi du piston, en expansion comme en compression. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et la ou les lèvre(s) retrouvent un alésage interne nominal afin d'assurer un prochain contact avec le piston en fond de chambre d'accueil à l'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche. Réalisation: L'homme de l'art adaptera les dimensions, matériaux et épaisseurs de la ou des lèvre(s)-diaphragme aux pressions mises en jeu (plusieurs milliers de bars) ainsi que leur nombre à monter en série (peigne) l'une derrière l'autre à l'intérieur de la chambre de manière à offrir, si nécessaire, une plus grande sécurité en cas de rupture intempestive de l'une d'elles. La ou les lèvres-diaphragme pourront facilement être usinées à même la masse du matériau constituant la chambre et plus particulièrement le cône d'entrée formé par une bague (7) rendue solidaire de la chambre par tout montage (vis, baïonnette...) à discrétion de l'homme de l'art en prenant toutefois la précaution d'assurer le centrage par un épaulement conique par exemple. Les lèvres-diaphragme pourront aussi être constituées de couronnes (16) indépendantes, empilées et maintenues par serrage de la bague-cône d'entrée. La contraction diaphragmique de chaque lèvre assurant un centrage parfait du piston dans sa chambre, ce dernier sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Nota: lors de la mise à feu de la munition, le recul du piston d'étanchéité favorise le dépôt des résidus gras de combustion du propulseur sur les parois de la chambre qui sont ainsi autolubrifiées. Ce graissage facilitera l'introduction du piston et augmentera la durée de vie de la ou des lèvres d'étanchéité. Afin de garantir une grande longévité aux lèvres-diaphragme celles-ci seront réalisées en un matériau élastique (bronze UE9P, acier, fonte...) capable de résister aux efforts de température et de frottement. Un traitement auto-lubrifiant (nitrure de titane, Diamond Like Carbon, carbone amorphe, molybdène, graphite...) pourra également être appliqué. Troisième mode (Planche 3/8, fig. 3 & 4) : Dans un troisième mode de réalisation de l'étanchéité, la chambre (4) d'accueil du piston comporte un Iogement (18) caractérisé en ce qu'il présente une rotulance concave propre à coopérer avec celle de la lèvre externe (19) convexe d'un joint diaphragme bi-lèvres (17) en V. Ce joint est caractérisé en ce qu'il procure une double étanchéité périphérique centrifuge et centripète par déformation élastique radiale de sa section en V à l'ouverture orientée vers la chambre à munition et dont la lèvre externe (19) est rotulante dans la chambre d'accueil du piston d'étanchéité et la lèvre interne (20) convexe est en appui de guidage du piston. Le profil de chaque lèvre présente l'avantage d'être élastique en expansion comme en contraction radiale. L'épaisseur de leur section décroît régulièrement depuis le centre du V vers les extrémités, suivant une génératrice préférentiellement courbe, de façon à favoriser sous la pression des gaz ou du piston un rétrécissement ou un accroissement de l'alésage de chacune indépendamment de l'autre. Cette propriété permet de jouer sur les tolérances relatives d'usinage piston/lèvre interne (20) afin que le bord de ladite lèvre soit avantageusement en contact avec la paroi du piston (5) avant que ce dernier ne soit en fin de course dans la chambre (4). A cet effet, le piston présente une légère conicité depuis la base vers la cuvette de tir et son alésage au niveau de ladite base est légèrement supérieur à celui de la lèvre interne (20) de façon à être systématiquement en contact avec elle dès la pleine fermeture de la culasse. Cette disposition supprime tout risque de fuite pouvant résulter d'un délai de contraction diaphragmique de la lèvre interne (20) lors de la montée en pression des gaz. Simultanément cette dilatation diaphragmique de la Ièvre interne provoquée par la conicité du piston, entraîne une dilatation diaphragmique élastique de la lèvre rotulante (19) externe dont une génératrice vient au contact du logement (18) d'accueil rotulant du joint pour assurer, au départ du coup lors de la montée en pression des gaz, une parfaite étanchéité d'alésage en périphérie de type rotulien. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les volumes relatifs au jeu mécanique régnant entre le piston et la chambre, ou mieux les lumières ou créneaux (10) périphériques de la cuvette de tir de la tête de piston et exercent immédiatement une pression uniformément répartie (symétrie des créneaux et lumières) sur les lèvres (19 & 20) du joint (17) produisant une variation combinée de leur courbure autant que de l'angle qu'elles forment, ce qui renforce Ieur contact respectif avec la paroi du piston (5) et la paroi rotulante (18) du logement de joint pour une parfaite étanchéité face aux gaz périphériques. En effet, ceux-ci sont bloqués par le contact d'une génératrice de la lèvre interne avec la paroi du piston et d'une génératrice de la lèvre externe avec la paroi rotulante de son logement. Durant le recul du piston, la lèvre interne (20) reste en contact sous la pression des gaz avec la paroi dudit piston tout en accompagnant la réduction de son diamètre due à sa conicité grâce à son élasticité centripète radiale. Cette élasticité joue également le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait avec le piston, en expansion comme en compression. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et la lèvre interne retrouve son alésage nominal afin d'assurer un prochain contact avec le piston à l'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche lorsque ce dernier atteindra le fond de sa chambre d'accueil (4) . L'élasticité diaphragmique du joint bi-lèvres tendant à un centrage parfait du piston dans sa chambre sous la pression des gaz, celui-ci sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Tout décalage axial du piston est automatiquement rattrapé par la rotulance de la lèvre externe du joint bi-lèvres assurant le contact parfait d'une génératrice avec la paroi de la chambre. Réalisation: L'homme de l'art adaptera les dimensions, matériaux et épaisseurs des lèvres du joint bi-lèvres aux pressions mises en jeu (plusieurs milliers de bars) afin de combiner avantageusement les élasticités intrinsèques de variation de leur courbure et de leur angle de convergence. Le joint (17) bi-lèvres pourra être mis en place (en force) en usine dans son logement (18) de la bague (7) démontable du col d'entrée de chambre du piston, à la façon du montage d'un roulement à bille en jouant sur son élasticité intrinsèque. Le montage et le remplacement sont alors simples sur le terrain et correspondent parfaitement à un usage des forces armées. Afin de garantir une grande longévité aux joints bi-lèvres, ceux-ci seront réalisés (usinage dans la masse...) en un matériau élastique (bronze UE9P, acier, fonte...) capable de résister aux efforts de température et de frottement. Un traitement auto-lubrifiant (nitrure de titane, Diamond Like Carbon, carbone amorphe, molybdène, graphite...) pourra également être appliqué. Nota: les trois modes précités sont compatibles avec la plupart des dispositifs de solidarisation culasse/canon connus de l'homme de l'art, parmi ceux-ci: verrouillage rotatif, par tenons. Applications: Les trois modes précités pourront trouver application dans les domaines des vérins à fluide haute pression et température et les moteurs à explosion. Ce type de "segment" peut naturellement trouver application dans le moteur deux ou quatre temps en étant placé comme décrit, notamment en base de chambre suivant le deuxième mode. Les dimensions et notamment I'épaisseur et la courbure des lèvres seront adaptées à la pression plus faible de compression des moteurs. Ne comportant aucune ouverture, un tel segment devrait accroître sensiblement le rendement de compression en produisant une étanchéité supplémentaire à la pression des gaz. DISPOSITIFS DE SOLIDARISATION PISTON/CHAMBRE (planches 4/8 & 5/8, fig. 5, à 8) 40 Afm d'accroître le retard à l'ouverture de la culasse, plusieurs modes de solidarisation du piston avec la chambre, entraînant une solidarisation culasse/canon, peuvent être introduits. Ainsi, outre la possibilité de combiner le principe d'étanchéité par lèvre-diaphragmique avec des formules de couplage canon/culasse par tenons mus par emprunt de gaz telles que décrites dans la demande PCT FR/03/01220 du même auteur, un mode de solidarisation par serrage peut être introduit. Premier mode (planche 4/8, fig. 5, 6 &7) Dans un premier mode de réalisation de la solidarisation du piston avec la chambre, celle-ci est obtenue par la présence d'un anneau (21) de type segment à baïonnette disposé dans un logement d'accueil aménagé dans la chambre du piston sur la face interne de la bague-cône d'entrée (7). Ce logement est caractérisé en ce qu'il présente un cône (22) de serrage d'une pente ((3) propre à assurer la contraction de l'anneau lors d'un déplacement de ce dernier vers l'entrée de chambre sous l'action de la pression des gaz. Le rappel de l'anneau (21) de serrage peut être facilité par la présence au fond de son logement d'un ressort (23) annulaire de type crête à crête (cf anneaux Smalley marque déposée) ou une rondelle élastique à fil plat ondulé. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les volumes relatifs au jeu mécanique régnant entre le piston et la chambre, ou mieux les lumières ou créneaux (10) périphériques de la cuvette de tir de la tête de piston et exercent immédiatement une pression uniformément répartie sur la paroi interne de la lèvre (15) produisant une contraction diaphragmique renforçant son contact uniforme avec la paroi du piston (5) pour une parfaite étanchéité face aux gaz périphériques qui sont bloqués par le contact d'une génératrice de la lèvre avec la paroi du piston. Simultanément l'anneau (21) se déplace sous la pression des gaz vers l'entrée de chambre d'accueil du piston et se contracte sous l'action du cône (22) de serrage. Cette contraction entraîne un blocage immédiat du piston et donc une solidarisation avec la culasse. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et l'anneau (21) retrouve son alésage nominal sous l'effet de sa propre élasticité et éventuellement du ressort de rappel, libérant immédiatement le piston pour le recul de la culasse. Nota: l'anneau ouvert de type segment à baïonnette peut être remplacé par un anneau (24) de serrage fermé et étanche à fentes périphériques dont la coupe est illustrée par la figure (7) et dont la géométrie est propre à assurer une contraction uniforme sur toute la portée de contact et de serrage pour le blocage du piston. Cet anneau garantit une étanchéité de contact avec simultanément le piston et le cône de serrage et est caractérisé en ce que sa section comporte des entailles (1/10 de millimètre) symétriquement et alternativement réparties sur ses faces avant et arrière comme figuré en hachuré sur la vue en coupe de la figure. Le rôle des entailles est de naturellement permettre une contraction uniforme de l'anneau sous l'action du cône de serrage. Réalisation: L'homme de l'art adaptera les dimensions, matériaux et épaisseurs des anneaux de serrage ainsi que de leurs portées angulaires. A titre d'exemple, un angle de l'ordre de 20 pourra être adopté pour le cône ((3) de serrage aménagé à l'intérieur de la bague-cône d'entrée. Afin de garantir une grande longévité aux anneaux, ceux-ci seront réalisés en un matériau élastique (bronze UE9P, acier, fonte...) capable de résister aux efforts de température et de frottement. Un traitement auto-lubrifiant (nitrure de titane, Diamond Like Carbon, carbone amorphe, molybdène, graphite...) pourra également être appliqué. Deuxième mode (planche 5/8, fig. 8) Suivant un troisième mode de réalisation de la solidarisation culasse/canon, celle-ci est obtenue par i'étanchéiflcation et le coincement simultané du piston dans sa chambre. A cet effet, un anneau (25) fermé de type pince est disposé dans un logement d'accueil aménagé dans la chambre (4) du piston sur la face interne de la bague-cône d'entrée (7). Cet anneau comporte un cône de serrage (26) monté en appui sur l'extrémité de la lèvre diaphragme (15) d'étanchéité qui comporte un épaulement conique (27) symétrique destiné à coopérer avec le cône de serrage. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les volumes relatifs au jeu mécanique régnant entre le piston et la chambre, ou mieux les lumières ou créneaux (10) périphériques de la cuvette de tir de la tête de piston et exercent immédiatement une pression uniformément répartie sur la paroi interne de la lèvre (15) d'entrée de chambre produisant une contraction diaphragrnique renforçant son contact uniforme avec la paroi du piston (5) pour une parfaite étanchéité face aux gaz périphériques. Simultanément l'anneau (25) se déplace sous la pression des gaz vers l'entrée de chambre du piston et exerce via son cône de serrage (26) un effet de serrage accru sur la lèvre diaphragme (15) qui se contracte autour du piston le solidarisant de la chambre par coincement. Le rappel de l'anneau (25) fermé peut être facilité par la présence au fond de son logement d'un ressort (23) annulaire de type crête à crête (cf anneaux Smalley marque déposée) ou une rondelle élastique à fil plat ondulé. Il est à noter que dans ce mode de fonctionnement l'anneau (25) fermé n'est à aucun moment en contact avec le piston. Nota: l'homme de l'art saura avantageusement combiner certaines des dispositions des deux modes sans sortir du domaine de l'invention. SYSTEME D'ETANCHEI1"E PAR EXPANSION DU PISTON (Planches 6/8 à 8/8) Premier mode (Planche 6/8, fig. 9 & 10) : Dans un premier mode de réalisation, l'étanchéité par expansion du piston peut être obtenue par l'expansion radiale uniforme à pression des gaz d'une bague d'étanchéité entourant la tête dudit piston. A cet effet, le piston (5) de culasse comporte une gorge (28) périphérique logement d'une bague (29) élastique, ladite gorge bordée de chaque côté d'une gorge biseautée circulaire (30) destinée à accueillir le bord symétriquement biseauté de la bague cylindrique (31). Cette gorge comporte en outre une gorge circulaire (32) concentrique de circulation des gaz, dans laquelle débouchent des orifices (33) aménagés dans le corps central du piston (5) suivant une direction radiale et communicant avec des canaux (34) parallèles à l'axe central du piston et débouchant seulement dans la cuvette de tir. A titre d'exemple, deux canaux d'emprunt de gaz situés à 180 l'un de I'autre (fig. 6/8) ou bien trois à 120 autour de l'allumeur/éjecteur (35) dans la cuvette (9) de tir suffiraient à alimenter de façon uniforme en gaz le logement annulaire de la bague d'étanchéité. Cette bague cylindrique mise en place autour du piston joue le rôle de joint sous l'action de la pression des gaz propulseurs qui, dès le départ du coup, empruntent les conduits (34) qui débouchent sur la face interne de ladite bague (29) afin de provoquer son expansion radiale et la plaquer uniformément contre la paroi de la chambre (4). L'effort d'élasticité de la bague s'applique de façon radiale et principalement en son plus grand diamètre. Sa forme et son montage sont donc étudiés pour que sa déformation sous la pression des gaz assure l'étanchéité malgré tout défaut d'alignement ou de centrage du piston et prévienne tout risque de déformation accidentelle irréversible comme de fuite au niveau de ses lèvres latérales. A cet effet, la bague d'étanchéité (29) comporte une face externe rotulante à l'intérieur de la chambre du piston, sa section est trapézoïdale, de faible épaisseur (quelques dixièmes de millimètre), ses bords (31) étant épaulés ou biseautés de manière à prendre respectivement place dans les logements d'accueil (30) au profil symétriquement biseauté du piston et de sa jupe. Afin de renforcer le phénomène d'étanchéité les tolérances relatives d'usinage piston/chambre sont aménagées de façon qu'une génératrice périphérique de la bague soit avantageusement en contact avec la paroi de la chambre avant que le piston ne soit en fin de course. A cet effet, la chambre présente une légère conicité depuis son entrée vers la chambre de tir et son alésage au niveau de la zone de fin de course du piston est tel que sa paroi soit en contact avec la partie rotulante de la bague. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les conduits (34) aménagés au fond de la cuvette de tir et 35 débouchent dans la gorge (32) de circulation des gaz où ils exercent immédiatement une pression uniformément répartie sur la face arrière de la bague entraînant simultanément: É une étanchéité de clapet par contact périphérique des bords (31) biseautés avec les épaulements (30 & 30 bis) coniques des gorges d'accueil respectives prévenant toute fuite de gaz, É une étanchéité piston/chambre par contact d'une génératrice de la bague (29) rotulante avec la chambre 40 d'accueil du piston. Le piston (5) et la chambre (4) sont ajustés (quelques 1/100 de millimètre) de façon à minimiser les jeux pouvant entraîner des risques de fuite. Lors du tir l'effet résultant est analogue à celui d'un étui classique de munition: la bague assure l'étanchéité de la chambre par suppression de tout jeu entre piston et chambre. En l'absence de tout système de solidarisation culasse/canon, la bague reste en contact, sous la pression des gaz, durant le recul du piston avec la paroi de la chambre tout en accompagnant, grâce à son élasticité centrifuge radiale, l'accroissement de diamètre dû à sa conicité. Notons que cette élasticité joue également, en expansion comme en compression, le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait de la bague avec la chambre. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et la bague retrouve son alésage nominal afin 50 d'assurer un prochain contact avec le piston en fond de chambre à l'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche. Réalisation L'homme de l'art appréciera l'architecture du piston en positionnant, par exemple, une des deux gorges biseautées (30) de retenue de la bague à même le corps (5) central du piston afin d'en favoriser l'introduction par le bas et l'autre (30 bis) au niveau du sommet de la jupe (36) sous forme d'un épaulement conique destiné à coopérer avec le bord (31) biseauté correspondant de la bague afin d'en assurer la solidarisation et l'étanchéité. L'angle de conicité de la chambre d'accueil du piston (quelques dixièmes de millimètre) sera adapté afin que la bague soit systématiquement en contact avec sa paroi lorsque le piston est en fin de course, de façon à assurer une étanchéité avant toute montée en pression des gaz. L'élasticité en compression comme en expansion radiale de la bague favorisera ce contact. L'expansion radiale uniforme de la bague tendant à produire un centrage parfait du piston dans sa chambre, ce dernier sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera naturellement compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Cette formule d'étanchéité présente l'avantage de pouvoir être couplée avec des dispositifs classiques de solidarisation culasse/canon connus de l'homme de l'art comme le verrouillage rotatif par tenons solidaires de la culasse (fig.), par exemple. Afin de garantir une grande longévité de fonctionnement à l'arme, la bague sera réalisée en un matériau élastique (acier, bronze, laiton...) capable de résister aux efforts de température. Un traitement de surface idoine (nitrure de titane...) pourra aussi être adopté. Deuxième mode (planche 7/8, fig. 11 & 12) : Dans un deuxième mode de réalisation, l'étanchéité peut être obtenue par l'expansion radiale uniforme de la zone de rotulance (37) de la paroi de la jupe (36) du piston (5) d'étanchéité employée comme joint radialement auto-expansible à pression des gaz. A cet effet, la jupe comporte une portion rotulante (37) correspondant à la paroi élastique cylindrique d'une chambre (38) interne d'expansion dont l'épaisseur (quelques dixièmes de millimètre) du matériau (bronze USP, acier élastique...) favorise, sous la pression des gaz, une expansion radiale ou "gonflement" propre à assurer le contact d'une génératrice périphérique de ladite zone rotulante avec la paroi de la chambre du piston. Cette chambre (38) interne communique avec la cuvette (9) de tir via le dispositif de canaux (33, 34) d'emprunt de gaz décrit précédemment. Les pressions (de l'ordre de 5 000 bars) mises en jeu sont particulièrement propices à ce type de dispositif d'étanchéité. Afin d'assurer une étanchéité avant toute montée en pression des gaz, la chambre d'accueil du piston pourra présenter une légère conicité (quelques dixièmes de millimètre) afin d'être en contact avec une génératrice de la partie rotulante de la paroi du piston lorsque celui-ci est en fin de course. L'élasticité en compression comme en expansion radiale de la paroi favorisera ce contact. La simplicité de la formule répondra à tous les cahiers des charges en terme de coût de production et réalisation. Principe de fonctionnement: Au départ du coup les gaz propulseurs empruntent les conduits (33, 34) aménagés au fond de la cuvette de tir et 45 débouchent dans la chambre (38) interne où ils exercent immédiatement une pression uniformément répartie sur la face arrière de la paroi rotulante entraînant son expansion contre la chambre d'accueil du piston. En l'absence de tout système de solidarisation culasse/canon, la paroi (5) du piston reste, durant le recul, en contact avec la paroi de la chambre (4) tout en accompagnant, grâce à son élasticité centrifuge radiale, I'accroissement de diamètre dû à la conicité de ladite chambre. L'élasticité de la paroi joue également, en expansion comme en compression, le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait avec la chambre. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et la paroi élastique du piston retrouve son alésage nominal afin d'assurer un prochain contact avec la chambre en fm de course à I'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche. Réalisation: L'homme de l'art appréciera l'architecture particulièrement simple du piston favorisant l'introduction de la jupe par le bas, l'ensemble étant, par exemple, solidarisé à la culasse par une seule et même goupille (8). A cet effet, la jupe (36) est creusée sur sa face interne d'une gorge (38) de profondeur adaptée à la meilleure élasticité de sa paroi qui présente avantageusement à ce niveau sur sa face externe une portion rotulante (37) . Cette gorge coopère avec celle (39) creusée sur la partie centrale du piston et dans laquelle débouchent les canaux (34) de prélèvement des gaz au fond de la cuvette de tir. L'ensemble forme une chambre (38) interne telle que l'épaisseur du matériau (bronze USP, acier élastique...) de sa paroi cylindrique favorise une expansion radiale ou "gonflement" sous la pression des gaz. L'expansion radiale uniforme de la paroi tendant à produire un centrage parfait du piston dans sa chambre, ce dernier sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera naturellement compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Cette formule d'étanchéité présente l'avantage de pouvoir être couplée avec des dispositifs classiques de solidarisation culasse/canon connus de l'homme de l'art comme le verrouillage rotatif par tenons solidaires de la culasse, par exemple. Afin de garantir une grande longévité de fonctionnement à l'arme, la jupe sera réalisée en un matériau élastique (acier, inconel...) capable de résister aux efforts de température. Un traitement de surface idoine (nitrure de titane...) pourra aussi être adopté. Troisième mode (planche 8/8, fig. 13 & 14) : Dans un troisième mode de réalisation, l'étanchéité peut être obtenue par l'expansion radiale uniforme de la paroi de la jupe (fig. 13, 36) du piston ou d'une couronne (fig. 14, 40) cylindrique obtenue par carottage suivant l'axe central du piston à la périphérie interne de la cuvette de tir, lesdite jupe et couronne employées comme joint radialement auto-expansible à pression des gaz. A cet effet, la jupe ou la couronne, dont le sommet assure avantageusement le rôle de bord de la cuvette (9) de tir, comportent surleur face cylindrique externe une ou deux zones(s) rotulante(s) (41) dont l'épaisseur (quelques dixièmes de millimètre) du matériau (bronze USP, inconel...) favorise, sous la pression des gaz circulant dans les chambres annulaires (42) qu'elles délimiyent, une expansion radiale propre à assurer le contact d'une génératrice périphérique d'au moins une zone rotulante avec la paroi de la chambre d'étanchéité. Afin d'assurer une étanchéité avant toute montée en pression des gaz, la chambre (4) d'accueil du piston pourra présenter une légère conicité (quelques dixièmes de millimètre) afin d'être en contact (fig. 13 & 14, 41) avec une génératrice de la partie rotulante de tête de la paroi du piston lorsque celui-ci est en fin de course. A cet effet, ladite partie rotulante (fig. 13, 41) pourra être avantageusement positionnée au sommet de la jupe ou couronne de piston. L'élasticité en compression comme en expansion radiale de la paroi de la jupe (36) comme de la couronne (40) cylindrique favorisera ce contact. Principe de fonctionnement: Au départ du coup, les gaz propulseurs occupent immédiatement les volumes des chambres (42) annulaires aménagées derrière la jupe (36) ou la couronne (40) et exercent une pression uniformément répartie sur leur face arrière entraînant leur expansion contre la paroi de la chambre d'accueil du piston. La génératrice d'au moins une zone rotulante (41) de la paroi cylindrique externe du piston assure alors un contact périphérique de parfaite étanchéité. En l'absence de tout système de solidarisation culasse/canon, la paroi du piston reste, durant le recul, en contact avec la paroi de la chambre tout en accompagnant, grâce à son élasticité centrifuge radiale, l'accroissement de diamètre dû à la conicité de ladite chambre. L'élasticité de la jupe ou de la couronne joue également, en expansion et compression radiale, le rôle de compensateur d'usure afin de garantir un contact toujours parfait avec la chambre. Dès que la balle sort du canon la pression chute instantanément et le piston retrouve son alésage nominal afin d'assurer un prochain contact avec la chambre en fin de course à l'issue de l'introduction d'une nouvelle cartouche. Réalisation: L'homme de l'art appréciera l'architecture particulièrement simple du piston comportant soit un montage avec jupe soit un carottage facile à usiner pour la réalisation de la chambre (42) d'expansion des gaz, l'ensemble étant solidarisé à la culasse par une seule et même goupille (8). Notons que cette chambre est située à la périphérie interne de la cuvette de tir de telle façon que la jupe ou la couronne du piston assure également le rôle de bord de la cuvette de tir autant que la fonction de bec d'introduction des cartouches. L'alimentation en gaz est immédiate. L'expansion radiale uniforme de la jupe (36) ou de la couronne (40) tendant à produire un centrage parfait du piston dans sa chambre, ce dernier sera avantageusement monté flottant. Ce flottement, très léger compte tenu des tolérances piston/chambre qui sont de l'ordre de quelques centièmes de millimètre, sera naturellement compris dans le jeu de la glissière de l'arme ou des guides de la culasse. Cette formule d'étanchéité présente l'avantage de pouvoir être couplée avec des dispositifs classiques de solidarisation culasse/canon connus de l'homme de l'art comme le verrouillage rotatif par tenons solidaires de la culasse, par exemple. Afin de garantir une grande longévité de fonctionnement à l'arme, la jupe ou le piston seront réalisés en un matériau élastique (acier, inconel...) capable de résister aux efforts de température. Un traitement de surface idoine (nitrure de titane...) pourra aussi être adopté. REVENDICATIOffl IO 1 - Système d'étutchéhé au tir de mutinions ms étui composé d'm canon pourvu d= chambre rmmifion c tiguë a = chan= (4) d'accueil d'un piston (5) &étanchéité solidaire d'une culasse t bâe, =aciérie en ce qu'un contact suhmt une "an= =daim pêriplalàpte mît établi tre Lem clamMe (4) et lek piston (5) par tm alma élastique =que la ratasse est en position km& et qu'il permette également la solidarisera culasse / canon parue: mn= à effet de oentenctira sous la pession des gaz, 2 - Systèr d1êtueleie' sana la m4m:amen I emmtàisé en ce que l'élément élastique soit d'une ou plusieurs Iéwe(e (15 & 16) mimées en série à fie (Meut de la ambre d'étanchéité et présratant = omet= mye= dl= la erétatrice peut étre pare* à raw du camn dira adopter angle pende de ttehsi du côte (Il) d'entrée & amine afin de patmir mai. nagée même lofa cône. 3 -. y stème ifétrarchéité .selon les revendications 1 2 cam 'terisé en ce le 'Pmrt (5) compatie.= mmuisstmce (14) nedante.positionnée de. fiera à .crapérer avec la paroi (13) élastique dela. &amine d'amide* ou de la oude.létee(a)-chafèregme (15 & 16) qtt'ellecomporte. 4- Systéme d'itandréité selon la retmakation 1 caractérisé en ce = l'élémart élastique se compose d' &errai= bi-lêvms section en V ouvert vers tut amble à mrmition et situé dans un logement (20) 30 d'accueil cotte= de la diantre (4) du pistm et dont et la lem entente (19) est =lame Mn let Ingement (20) et la lèvre Mime (Xi) convexe est en de guiche du pis= afin & peotkrire = Mut& étanchéité périphérique e et centripète par défasmeon élastique ra 'd= Mette Ièwes. 5 - .Systene étantrhéeselon reverikatice I caractérisé en ce que l'anneau de soli atisafim culasse/tenon à effet de e ttteion. soit de type.fixmé ("24) ou t. a ba8imaete. (21)et mate en appui = m. Vie( 22)de- emez ma* .au sein eim &mea dam la bagm-c= (7) (fente em de se cratneer autour. M. piton et xoduire = arisera càarenepis=t = d'Ira aléplm ent vers' c Peritrer eambre mus la pression spi- 6 - %agnat d'étandeé stem la revendication 1 omet:bisé en ce que l'atmaau des. lidarsera culmt*anra effet de contractitr' n soit fermé et de type pince (25), disposé dans usa tomme d'accueil amène = la fine interne de la bague-cône cramée (7), et oampute tut cône & sauge C26) meulé en appui sur l'épaulent= conique (27) sytné*ique & la terne &aphte= (15) afin de puduire une solidatisation ehmbieipiston lots d'un déplacement von l'erdtie &chambre sous la pees" des pz. 7-y yMètne détachée selon la tevenrlieation 1 ca=téiisé ce que l'détmnt elastnpt' e soit composé d'une bag 50 (29) =tom= le piston d'étanchéité et dont larme ente= est Mea= à: zntétitsr de la chambre (4) du piston et telle = =lords (31) =ent épaulés ou biseautés matière n prendre tespecthement place dans les Iogmets d'accueil (30) au profil symétriqumem biseauté de la gorge (28) périphétique du logement de - de ladite bagm Cette gare (32) =mimique avec la cm= (9) de tir via un tspositif cana= (33, 34) dlettrptuatdom. 55 1O - Systè d'étanchéité selon lime quelconque des revendications précédentes e monté légèrement eottira au. sein de culasse et présente une légère conicité depuis la base vers son so ou bien que la chambre preste une légère conicité depuis son entrée vars la chambre de tir de façon â favoriser un contact suivant une gener l périphérique dudit piston avec rte chambre lorsque la allasse est en position fermée. 9 - Système d'étanchéité (36) ou couronne bord de la cuvette (41) dont l'épaisseur favorise, sous défi mitel'expansion radiale propre à mainteèx le oontact dune rotulante avec la paroi de la chambre détanchéité.