Brevet FR2859531A1 — publié le 20050311

Procédé et dispositif de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide ou liquide-solide contenu dans une installation principale La présente invention concerne un procédé et un dispositif de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation principale, telle qu'une cuve de mélange ou un circuit de circulation, du io système dispersé à caractériser. Elle concerne plus particulièrement un dispositif du type constitué d'un 'circuit apte à être monté en ligne ou en dérivation sur l'installation principale, ce circuit de dérivation alimentant, à un débit prédéterminé, au moins une chambre de mesure, ce circuit comportant dans son voisinage au moins des moyens d'émission d'un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre de mesure. Les caractérisations des dispersions liquides concentrées à l'état natif en terme de répartition de tailles des gouttelettes de phase interne constituent un outil clé pour l'optimisation et le développement de nouveaux produits. Les techniques de caractérisations granulométriques de particules solides se sont développées considérablement ces dernières années et offrent maintenant des possibilités de balayage d'une large gamme de tailles allant du domaine de quelques millimètres jusqu'au domaine du submicronique. Parmi ces techniques, il peut être cité la microscopie optique utilisée dans une gamme de 1 à 150 microns et la microscopie électronique pour la gamme des tailles inférieures au micron. Les méthodes séparatives, sédimentation ou centrifugation, couplées à des compteurs de particules par variation d'impédance sont aussi très utilisées. Plus récemment, on a assisté au développement de la granulométrie par diffraction ou diffusion laser. La granulométrie laser consiste en la déviation de la lumière de son axe principal par les particules éclairées par une source laser. La quantité de lumière déviée et l'importance de l'angle de déviation permettent de mesurer la taille de la particule en analysant l'intensité reçue aux différents angles. Cette technique fait l'hypothèse d'une particule sphérique ou plate, complètement opaque, et considère que la lumière est diffractée par une particule quelle que soit sa taille avec la même efficacité. Enfin, les méthodes basées sur la spectroscopie à corrélation de photons relient l'intensité de la lumière diffusée par une particule soumise à la diffusion brownienne à la taille de la particule. Cependant, toutes les techniques classiques de diffusion de la lumière pour la caractérisation des dispersions liquides nécessitent une dilution de l'échantillon et sont basées sur la diffusion simple de la lumière. Cette dilution peut poser des problèmes de modification de la nature et de la composition 'de la dispersion. En conséquence, les méthodes mentionnées ci-dessus ne sont applicables qu'à des systèmes dilués. Parallèlement, des méthodes endoscopiques sont également utilisées et peuvent caractériser des milieux allant jusqu'à une concentration de 50 % en phase dispersée. Toutefois, ces méthodes sont intrusives et nécessitent souvent une calibration préalable. Un but de la présente invention est donc de proposer un procédé et un dispositif permettant la mesure en ligne de la distribution de taille de dispersion sans nécessiter de calibration préalable, ni de dénaturation du produit pour mesurer l'état réel de la dispersion du système concentré. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé et un dispositif du type précité applicable à une large gamme de concentrations en phase dispersée sans nécessiter de prélèvement et de dilution des échantillons à analyser. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation principale, telle qu'une cuve de mélange ou un circuit de circulation du système dispersé à caractériser, ce dispositif étant constitué d'un circuit apte à être monté, en ligne ou en dérivation, sur l'installation principale, ce circuit alimentant, à un débit prédéterminé, au moins une chambre de mesure, ce circuit comportant dans son voisinage au moins des moyens d'émission d'un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre de mesure, caractérisé en ce que le dispositif comporte en outre d'une part, des moyens de mesure en ligne de la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit, d'autre part des moyens, de type photodiodes, de io mesure en temps réel du signal lumineux rétro-diffusé par l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit et de conversion de ce signal en un signal électrique, les données mesurées étant transmises à des moyens d'acquisition et de traitement de données aptes à déterminer à partir des fluctuations dans le temps de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le système dispersé et de la concentration en particules diffusantes du système dispersé, notamment la distribution ou répartition de tailles des particules diffusantes dans le système dispersé, quelle que soit la concentration en particules de ce dernier. Le dispositif, adaptable aussi bien aux systèmes dilués qu'aux milieux plus concentrés, consiste donc à éclairer une dispersion en écoulement homogène avec une source laser et à étudier les fluctuations spatiotemporelles du signal rétrodiffusé parallèlement à la mesure de la concentration. Grâce à un traitement mathématique approprié, on peut ainsi relier en ligne et en temps réel la fonction de corrélation temporelle de la lumière rétro-diffusée par un milieu dispersé, dilué ou concentré à la taille moyenne et à la distribution de taille des particules diffusantes. Cette relation est établie connaissant les propriétés optiques du milieu dispersé à étudier ainsi que la concentration et le gradient de vitesse ou débit auquel est soumise la dispersion. L'invention a encore pour objet un procédé de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation principale, telle qu'une cuve de mélange ou un circuit de circulation du système dispersé à caractériser, au moyen d'un dispositif du type constitué d'un circuit apte à être monté en ligne ou en dérivation sur l'installation principale, ce circuit alimentant à un débit prédéterminé au moins une chambre de mesure, caractérisé en ce qu'il consiste à émettre un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre de mesure, à mesurer, en temps réel, d'une part la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit, d'autre part le signal lumineux rétro-diffusé par l'échantillon de système dispersé circulant dans ledit circuit et à convertir ce io signal en un signal électrique, à acquérir ces données mesurées suivant une fréquence d'échantillonnage déterminée fonction de l'ordre de grandeur de la taille moyenne des particules diffusantes du système dispersé à caractériser, puis à traiter lesdites données en vue de déterminer, à partir des fluctuations dans le temps de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le système dispersé et de la concentration en particules diffusantes du système dispersé circulant dans le circuit, notamment la distribution ou répartition de taille des particules diffusantes dans le système dispersé, quelle que soit la concentration de ce dernier. L'invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 représente, de manière schématique, une vue partielle d'un dispositif conforme à l'invention illustrant un premier mode de réalisation 25 des moyens de mesure de la concentration; la figure 2 représente l'implantation de ce dispositif sur une installation principale du type constitué d'une cuve de mélange d'un système dispersé ; la figure 3 représente de manière schématique une vue partielle d'un dispositif conforme à l'invention illustrant une variante de réalisation des moyens de mesure de la concentration et la figure 4 représente, de manière schématique sous forme d'un algorithme simplifié, les étapes de traitement mathématique des données mesurées à l'aide du dispositif, objet de l'invention. Comme mentionné ci-dessus, le dispositif de mesure, objet de l'invention, est plus particulièrement destiné à la mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation 1 principale, telle qu'une cuve io de mélange ou un circuit de circulation du système dispersé à caractériser. Ce contrôle en ligne de la répartition granulométrique des émulsions et des dispersions liquides concentrées est fondamental pour l'optimisation' et le développement de nouveaux produits et de nouveaux procédés. Ce dispositif est constitué d'un circuit 3 apte à être monté en ligne ou en dérivation sur l'installation principale. Dans les exemples représentés, ce dispositif est constitué d'un circuit 3 monté en dérivation sur une cuve 1 de mélange équipée de moyens 2 d'agitation du contenu de la cuve entraînés en rotation par un moteur 2A. Toutefois, des résultats similaires pourraient être obtenus avec un circuit 3 monté en ligne sur un circuit principal de circulation du système dispersé. En conséquence, tout ce qui est décrit ci-après pour un circuit 3 de dérivation s'applique de manière analogue à un circuit 3 en ligne. Ce circuit 3 alimente, à un débit prédéterminé, au moins une chambre 4 de mesure. Pour permettre cette alimentation à un débit prédéterminé de la ou des chambres de mesure, le circuit 3 est équipé d'une pompe 14, telle qu'une pompe péristaltique, disposée de préférence en aval de la chambre 4 de mesure du circuit 3. Dans le cas où le circuit est installé sur un circuit principal de circulation du système dispersé à caractériser, il comporte alors, en amont de la chambre 4 de mesure, au moins un débitmètre et une vanne de régulation de débit commandée en ouverturelfermeture à partir des informations fournies par le débitmètre de manière à garantir une alimentation en système dispersé de la chambre de mesure à un débit constant. Ce circuit 3 comporte, dans son voisinage, au moins des moyens d'émission d'un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre 4 de mesure. Ainsi, dans les exemples représentés, la chambre 4 de mesure peut être constituée d'un tube en verre de diamètre intérieur 8 mm. Le laser 5 est quant à lui un laser He-Ne (ou autre) de longueur d'onde A = 632,8 nm. Le rayonnement laser arrive en incidence normale sur la cellule 4 de mesure après avoir frappé un miroir 6 puis être passé à travers un diaphragme 7 de diamètre par exemple égal à 2 mm puis à travers une lentille 8 convergente permettant d'obtenir un faisceau collimaté convergent sur la chambre 4 de mesure. Le io dispositif comporte en outre des moyens de type photodiode 10A de mesure en temps réel du signal lumineux rétro-diffusé par l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit 3 de dérivation et de conversion de ce signal en un signal électrique. Ainsi, dans l'exemple représenté à la figure 1, le flux lumineux rétro-diffusé est capté par une photodiode 10A via une fibre optique 11 de diamètre au coeur de 50 pm. Ce signal converti en un signal électrique est ensuite amplifié par un amplificateur 12. Les données mesurées sont alors transmises à des moyens d'acquisition et de traitement de données aptes à permettre l'acquisition des fluctuations dans le temps de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le système dispersé. Pour permettre l'acquisition des données, une carte d'acquisition intégrée à un ordinateur 13 permet de gérer l'acquisition des données aux fréquences souhaitées et de les stocker dans une mémoire afin de les traiter immédiatement ou ultérieurement. Le logiciel d'acquisition utilisé, par exemple le logiciel Picoscope (marque déposée), (de Pico technologies), permet une visualisation en temps réel du signal acquis et présente l'avantage, grâce à un affichage semblable à celui d'un oscilloscope de contrôler toute anomalie au cours de l'acquisition. Les moyens d'acquisition de données présentent une fréquence d'acquisition réglable sélectionnée par l'opérateur en fonction de l'ordre de grandeur de la taille des particules diffusantes du système dispersé à caractériser, la valeur de la fréquence choisie étant transmise aux moyens de traitement déterminant, à partir de ladite valeur, les valeurs de paramètres tels que le coefficient d'anisotropie et l'efficacité de diffusion correspondant aux propriétés optiques des particules diffusantes du système dispersé à caractériser. Ainsi, l'acquisition peut se faire sur une large gamme de fréquences allant de 80 Hz à 20 MHz. La valeur est choisie par l'opérateur en fonction de l'ordre de grandeur de la taille des particules du système à caractériser. En effet, il existe deux cas de diffusion à savoir les particules diffusantes de type "Mie" de taille caractéristique très grande devant la longueur d'onde de la lumière incidente et les particules diffusantes de type "Rayleigh" qui sont des particules de taille caractéristique très faible devant la longueur d'onde incidente. Ainsi, plus les particules sont grandes, plus la fréquence d'échantillonnage est choisie basse. En fonction du type de particules, il devient aisé de déterminer les propriétés de diffusion et io d'absorption de la lumière par les particules à analyser. Ce dispositif comporte en outre des moyens de mesure en ligne de la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit 3 en ligne ou de dérivation. Deux modes de réalisation de ces moyens de mesure peuvent être envisagés. Ainsi, comme l'illustre la figure 1, ces moyens de mesure en temps réel de la concentration en particules diffusantes de l'échantillon du système dispersé circulant dans le circuit peuvent être constitués d'une chambre 9A ménagée sur le circuit 3, d'une source 9C de radiation lumineuse disposée à l'extérieur de la chambre 9A de manière à émettre une radiation lumineuse traversant la chambre 9A et des moyens 9B de détection de la radiation lumineuse diffusée à travers ladite chambre 9A. Les moyens 9B de détection de la radiation lumineuse, résultant de la radiation lumineuse émise par la source 9C lumineuse et traversant la chambre 9A de mesure, peuvent être constitués d'un collecteur de radiation lumineuse formé d'une fenêtre optique à travers laquelle les radiations sont amenées par l'intermédiaire d'au moins une fibre optique à un détecteur linéaire ou matriciel type CCD équipé de moyens de filtrage ou à un photo détecteur. La source 9C lumineuse peut être une diode laser ou une diode électroluminescente ou être constituée par la même source que celle qui frappe la chambre de mesure principale. Dans ce cas, la mesure de la concentration repose sur la lumière diffusée à travers ladite chambre de mesure et la loi de Beer Lambert peut être appliquée pour déterminer, à partir de la mesure de la densité optique, la concentration en particules diffusantes de l'échantillon du système à caractériser. Il est à noter que les éléments représentés dans le carré en pointillé à la figure 1 peuvent être insérés à l'intérieur d'une enceinte raccordable par les points A et B au circuit 3 représenté à la figure 2 en un emplacement correspondant à celui représenté sous forme d'un carré en pointillé. Dans un autre mode de réalisation représenté à la figure 3, les moyens de mesure en temps réel de la concentration sont constitués par l'une 10B des io photodiodes 10A, 10B de la barrette de photodiodes positionnée à l'extérieur de la chambre 4 de mesure du circuit de dérivation, de préférence au voisinage du point d'impact du faisceau laser sur ladite chambre 4. Cette photôdiode détecte la zone centrale du flux lumineux rétro-diffusé dont l'intensité est directement fonction de la concentration en parties diffusantes. En effet, dans la zone centrale de la tache de rétro-diffusion et sous une détection de faible angle (inférieur à 5 ), la mesure dépend uniquement de la concentration en particules diffusantes. A partir de ce signal, il est possible de déterminer, par l'intermédiaire des moyens d'acquisition et de traitement de données décrits ci-dessus, la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé à caractériser. Comme mentionné ci-dessus, les moyens d'acquisition de données présentent une fréquence d'acquisition réglable sélectionnée par l'opérateur en fonction de l'ordre de grandeur de la taille des particules diffusantes. Ainsi, ces moyens de traitement sont agencés pour permettre, à partir du traitement de la courbe I(t) correspondant aux fluctuations de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le milieu dispersé à caractériser en fonction du temps et de la valeur de la concentration en particules diffusantes du système dispersé à caractériser, le calcul de la fonction d'auto-corrélation temporelle C'(t), la transformée de Fourrier inverse de cette fonction permettant de déterminer une distribution des fréquences de corrélation liées chacune au libre parcours moyen de transport 2859531 9 des particules, lui-même fonction de la taille des particules diffusantes de manière à obtenir, pour une concentration et des propriétés optiques du système dispersé connues, une distribution des tailles de particules diffusantes dans le système dispersé. Ainsi, comme mentionné ci-dessus, l'ensemble des valeurs du signal I(t) est échantillonné par l'interpolation linéaire puis filtré et traité. La transformée de Fourier rapide de la fonction d'auto- corrélation, donne accès à la densité spectrale de puissance. A partir de la densité spectrale de puissance, les fréquences caractéristiques sont reliées au libre parcours moyen de transport fonction de la distribution de taille des particules du milieu. Les io principales étapes développées et appliquées afin d'obtenir, à partir des variations temporelles de l'intensité de la lumière rétro-diffusée, une distribution de taille de gouttes d'une phase interne, connaissant la concentratior et le gradient de cisaillement auquel le système dispersé est soumis, sont reprises à la figure 4. Ainsi, à partir des données mesurées, on obtient notamment la courbe: (1) La fonction d'auto-corrélation de l'intensité de la lumière diffusée peut être 20 évaluée par un algorithme conformément à C(t') = (2) les symboles entre crochets sont un résumé pour une somme de plusieurs valeurs de t. Par ailleurs, basé sur le développement mathématique de Bicout et al., il est connu que le temps i caractéristique de la fonction d'auto-corrélation est donné par la formule: kor 5 où ko correspond au nombre d'onde incident, a,* au chemin de transport de photons et F au gradient de vitesse. Si l'on néglige les mouvements Browniens additionnels en considérant que les temps caractéristiques qui sont mesurés sont très faibles comparés à ceux des mouvements Browniens, on peut définir une fréquence telle que suit: us = (4) A partir de cette définition, on peut donc réécrire la fonction d'auto-corrélation telle que suit: C(t') = f g(m) exp (-mt')dm (5) où gis représente les fréquences de distribution m. Afin d'obtenir cette distribution de fréquence, on applique une transformée de Fourier inverse à la fonction de corrélation C(t'). L'information fournie par cette distribution est liée directement au chemin de transport X,* par rapport à l'équation (3). Ce libre parcours moyen de transport est défini selon Van de Hulst et Ishimaru par l'équation suivante: X X* _ (6) 1 - où 6 correspond à l'angle de diffusion et X à la distance moyenne entre deux diffusions. Si l'on connaît la fraction volumique de particules (3) 2859531 Il NIEd3 _ (7) 6Vtot où d est le diamètre de la particule, N le nombre total de particules, Vtot le volume total de particules. On peut récrire la relation donnant le libre chemin de transport moyen tel que suit: io d 1 X(d,O_ 31 Q où Q correspond à l'efficacité de diffusion du sytème. Snabre et Arhaliass ont établi par ailleurs que le libre chemin moyen de photon dépend du diamètre de la particule, des propriétés optiques du milieu diffusant (indices de réfraction des particules et du milieu de suspension) et de la fraction volumique de particules. Ainsi, ils ont établi l'équation suivante: 2d * _ (8) 3 1-g)Q où g correspond au facteur d'anisotropie du système dispersé à caractériser et Q à l'efficacité de diffusion de ce système. Les paramètres optiques Q et g dépendant du diamètre d des particules et des indices de réfraction des phases continue et dispersée sont déterminés par la théorie de Rayleigh ou par la théorie de Mie. Ainsi, comme l'illustrent les développements ci-dessus, il suffit d'abord de calculer la fonction d'auto-corrélation de la lumière rétro-diffusée et ensuite la transformée de Fourier inverse de la fonction d'autocorrélation qui donne une distribution de fréquences, chaque fréquence correspondant à la réponse d'une particule de diamètre d par l'équation (8). On obtient ainsi une distribution de taille de particules connaissant la fraction volumique de particules (ou concentration) du milieu dispersé et le gradient de vitesse fourni par l'équation (3). L'analyse de la distribution permet ainsi d'obtenir des paramètres classiques tels que le diamètre moyen, la variance et le diamètre maximum. Seule la conception du dispositif permet une analyse aussi fine des 5 caractéristiques. REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation principale, telle qu'une cuve de mélange ou un circuit de circulation du système dispersé à caractériser, ce dispositif étant constitué d'un circuit (3) apte à être monté en ligne ou en dérivation sur l'installation (1) principale, ce circuit (3) alimentant, à un débit prédéterminé, au moins une chambre (4) de mesure, ce circuit (3) comportant dans son voisinage au moins des moyens (5, 6, 7, 8) d'émission d'un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre (4) de mesure, caractérisé en ce que le dispositif comporte en outre d'une part, des moyens (9A, 9B, 9C ou 10B) de mesure en ligne de la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit (3), d'autre part des moyens, de type photodiodes (10A), pour la mesure en temps réel du signal lumineux rétro-diffusé par l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit et de conversion de ce signal en un signal électrique, les données mesurées étant transmises à des moyens (13) d'acquisition et de traitement de données aptes à déterminer, à partir des fluctuations dans le temps de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le système dispersé et de la concentration en particules diffusantes du système dispersé, notamment la distribution ou la répartition de tailles des particules diffusantes dans le système dispersé, quelle que soit la concentration en particules de ce dernier. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (9A, 9B, 9C) de mesure en temps réel de la concentration des particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit (3) sont constitués d'une chambre (9A) ménagée sur le circuit (3), d'une source (9C) de radiation lumineuse disposée à l'extérieur de la chambre (9A) de manière à émettre une radiation lumineuse traversant la chambre et des moyens (9B) de détection de la radiation lumineuse diffusée à travers ladite chambre (9A). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens (9B) de détection de la radiation lumineuse, résultant de la radiation lumineuse émise par la source (9C) lumineuse et traversant la chambre (9A) de mesure, sont constitués d'un collecteur de radiation lumineuse formé d'une fenêtre optique à travers laquelle les radiations sont amenées par l'intermédiaire d'au moins une fibre optique à un détecteur linéaire ou matriciel type CCD équipé de moyens de filtrage ou à un photo détecteur. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que la source (9C) lumineuse est une diode laser ou une diode électroluminescente. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (10B) de mesure en temps réel de la concentration sont constitués par l'une (10B) des photodiodes de la barrette de photodiodes (10A, 10B) positionnée à l'extérieur de la chambre (4) de mesure du circuit (3), de préférence au voisinage du point d'impact du faisceau laser sur ladite chambre (4), cette photodiode (10B) détectant la zone centrale du flux lumineux rétro-diffusé. 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le circuit (3) est équipé d'une pompe (14), telle qu'une pompe péristaltique, disposée de préférence en aval de la chambre (4) du circuit (3) pour permettre l'alimentation de la chambre (4) de mesure à un débit prédéterminé. 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le circuit (3) est monté en ligne ou en dérivation sur un circuit principal de circulation du système dispersé à caractériser et comporte, en amont de la chambre (4) de mesure, au moins un débitmètre et une vanne de régulation de débit commandée en ouverture/fermeture à partir des informations fournies par le débitmètre de manière à garantir une alimentation en système dispersé de la chambre (4) de mesure à un débit constant. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les moyens d'acquisition de données présentent une s fréquence d'acquisition réglable sélectionnée par l'opérateur en fonction de l'ordre de grandeur de la taille des particules diffusantes du système dispersé à caractériser, la valeur de la fréquence choisie étant transmise aux moyens de traitement déterminant à partir de ladite valeur, les valeurs de paramètres, tels que le coefficient d'anisotropie et l'efficacité de diffusion, correspondant aux io propriétés optiques des particules diffusantes du système dispersé à caractériser. 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les moyens de traitement sont agencés pour permettre, à partir du traitement de la courbe I(t) correspondant aux fluctuations de l'intensité lumineuse rétro-diffusée par le milieu dispersé à caractériser en fonction du temps et de la valeur de la concentration en particules diffusantes du système dispersé à caractériser, le calcul de la fonction d'auto-corrélation temporelle C'(t), la transformée de Fourier rapide de cette fonction permettant de déterminer une distribution des fréquences de corrélation liées chacune au libre parcours moyen de transport des particules, lui-même fonction de la taille des particules diffusantes de manière à obtenir, pour une concentration et des propriétés optiques du système dispersé connues, une distribution des tailles de particules diffusantes dans le système dispersé. 10. Procédé de mesure en ligne des caractéristiques d'un système dispersé liquide-liquide, tel qu'une émulsion, ou liquide-solide, tel qu'une suspension, contenu dans une installation (1) principale, telle qu'une cuve de mélange ou un circuit de circulation du système dispersé à caractériser, au moyen d'un dispositif du type constitué d'un circuit (3) apte à être monté en ligne ou en dérivation sur l'installation (1) principale, ce circuit (3) alimentant à un débit prédéterminé au moins une chambre (4) de mesure, caractérisé en ce qu'il consiste à émettre un faisceau laser collimaté frappant en incidence normale la chambre (4) de mesure du circuit (3) et à mesurer, en temps réel, d'une part la concentration en particules diffusantes de l'échantillon de système dispersé circulant dans le circuit (3), d'autre part le signal lumineux rétro-diffusé par l'échantillon de système dispersé circulant dans ledit circuit (3), à convertir ce signal en un signal électrique, à acquérir ces données mesurées suivant une fréquence d'échantillonnage déterminée fonction de l'ordre de grandeur des particules diffusantes du système dispersé à caractériser, puis à traiter lesdites données en vue de déterminer, à partir des fluctuations dans le temps de l'intensité lumineuse rétro- diffusée par le système dispersé et de la concentration en particules diffusantes du système dispersé circulant dans le circuit, notamment la distribution ou répartition de taille des particules diffusantes dans le système dispersé, quelle que soit la concentration de ce dernier.