Brevet FR2860593A1 — publié le 20050408

PROCEDE POUR DIAGNOSTIQUER UN DEFAUT SUR UN ENROULEMENT DE TRANSFORMATEUR La présente invention concerne un procédé pour diagnostiquer un défaut sur un enroulement de transformateur utilisant une analyse de réponse en fréquence ou FRA (Frequency Response Analysis en anglais). La présente invention est plus particulièrement adaptée aux transformateurs de puissance. Les transformateurs de puissance (tels que des transformateurs ayant des tensions primaires de plusieurs centaines de kV et des puissances délivrées allant de quelques MVA à plusieurs centaines de MVA) sont des dispositifs extrêmement coûteux dans les systèmes d'interconnexion des réseaux de transmission. II est donc très utile de pouvoir garder en service ces transformateurs le plus longtemps possible, une panne ou un défaut du transformateur pouvant avoir des conséquences économiques importantes dues à l'arrêt du réseau de distribution. En outre, des défauts tels que des courts-circuits peuvent entraîner des risques d'explosion ou d'incendie. Il est donc très important de pouvoir déterminer la présence de défaut lié à l'enroulement d'un transformateur. Une solution connue à ce problème consiste à utiliser une analyse de réponse en fréquence appelée usuellement FRA (Frequency Response Analysis en anglais). Cette technique consiste à mesurer l'impédance d'un enroulement de transformateur sur une large gamme de fréquence et à comparer le résultat de ces mesures avec un ensemble de référence. Afin de mesurer l'impédance en fonction de la fréquence, on peut effectuer un balayage en fréquence en utilisant un signal sinusoïdal. Ainsi, la figure 1 représente un schéma de principe d'un circuit 1 d'analyse en fréquence d'une impédance correspondant à l'impédance d'un enroulement de transformateur à mesurer. Le circuit 1 comporte: - un analyseur de réseau 2, F: \Sa Ile\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt. doc trois impédances de test de même valeur Z1, une impédance ZT correspondant à l'impédance d'un enroulement de transformateur à mesurer. L'analyseur de réseau 2 génère un signal S de mesure. Le signal S de mesure est un signal sinusoïdal balayé en fréquence. Les impédances ZI sont par exemple les impédances des câbles de mesure et ont généralement une valeur égale à 50 Ohms. R est le signal mesuré entre la première extrémité de ZT et la masse. T est le signal mesuré entre la deuxième extrémité de ZT et la masse. L'analyseur 2 représente ensuite en fonction de la fréquence le gain en tension k défini par la relation suivante: k = 201og,o T R Le gain k contient les informations nécessaires à l'étude de l'impédance ZT et vaut:k = 201og,o Z1 Z1+ZT Dans le cas d'une impédance Z1 égale à 50 Ohms, on a ainsi: 15 k = 201og,o 50+ZT L'impédance est mesurée sur une gamme très large de fréquence qui peut aller de quelques Hz à une dizaine de MHz. La même mesure doit être effectuée sur un enroulement de référence. Cet enroulement de référence peut être soit une autre phase pour laquelle on fait l'hypothèse qu'il n'y a pas de défaut, soit le même enroulement sans défaut mesuré auparavant, soit l'enroulement d'un transformateur identique. On obtient donc également un gain k' en fonction de la fréquence correspondant à cet enroulement de référence. Une première solution consiste alors à examiner à l'oeil les 25 différences entre les courbes représentant k et k' en fonction de la fréquence. Cette solution présente cependant certains problèmes. En effet, l'examen à l'oeil effectué par un expert peut présenter une certaine subjectivité et manquer de transparence. F:\Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc Une deuxième solution consiste à calculer des indicateurs statistiques permettant de mettre en évidence les différences entre les deux courbes. De tels indicateurs statistiques sont par exemple les coefficients de corrélation calculés dans différentes gammes de fréquences. Toutefois, l'utilisation de ces indicateurs statistiques pose également certains problèmes. Ainsi, certains défauts ne peuvent pas être identifiés; c'est le cas par exemple d'une mise à la terre du circuit magnétique du transformateur ou d'un courant de circulation entraînant un échauffement du transformateur. De même, cette utilisation des indicateurs statistiques peut conduire à confondre certains défauts; par exemple, une mauvaise mise à la terre de la cuve du transformateur peut être confondue avec un endommagement de l'enroulement. Une troisième solution est décrite dans le document a new method for diagnosing transformer faults using frequency response analysis (Simon Ryder, actes du colloque du comité A2 de CIGRE, Mérida (Mexico), 1-3 juin 2003, pages 123-135). Selon cette méthode, on calcule trois coefficients de corrélation pi, P2 et p3 de k et k' sur les trois gammes de fréquences [1 kHz-1 OkHz], [10kHz-100kHz] et [100kHz-1 MHz] ainsi que les variations relatives du gain minimal déterminé pour une fréquence inférieure à 10 kHz, de la fréquence de résonance fondamentale et du nombre de fréquences de résonance présentes dans un intervalle prédéterminé. Cette méthode présente l'avantage de permettre une augmentation du nombre de défauts détectables ainsi qu'une meilleure distinction des différents défauts entre eux. Toutefois, la mise en oeuvre de cette troisième solution pose également quelques difficultés; ainsi, cette méthode ne permet notamment pas de faire la distinction entre un défaut lié à un déplacement axial de l'enroulement à analyser sans que ce dernier soit cependant trop endommagé localement et un défaut lié à un flambage d'un enroulement intérieur. F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc La présente invention vise à fournir un procédé pour diagnostiquer au moins un défaut sur un enroulement de transformateur et permettant de mieux distinguer les différents défauts entre eux. La présente invention propose à cet effet un procédé pour 5 diagnostiquer au moins un défaut sur un enroulement de transformateur comportant les étapes suivantes mesure de l'impédance dudit enroulement en fonction de la fréquence, ladite mesure étant représentée sous la forme d'un premier gain en tension, - comparaison de ladite mesure de l'impédance avec une mesure de référence représentée sous la forme d'un deuxième gain en tension, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la variation relative de la première fréquence de résonance supérieure à 10 kHz, ladite variation relative étant obtenue en comparant lesdits premier et deuxième gains. Grâce à l'invention, la détermination de la variation relative de la première fréquence de résonance supérieure à 10 kHz permet de faire la distinction entre un défaut lié à un déplacement axial de l'enroulement à analyser sans que ce dernier soit cependant trop endommagé localement et un défaut lié à un flambage d'un enroulement intérieur. Notons que, de façon générale, la détermination de la variation relative d'une fréquence de résonance se caclule comme suit: f VRf f où f désigne la première fréquence de résonance associée au premier gain 25 et f' désigne la première fréquence de résonance associée au deuxième gain. Avantageusement, le procédé comporte une étape de détermination de la variation relative de la dernière fréquence de résonance inférieure à 1 MHz. F: \Salle\FP000823\PREM DEP\Frf\texte_dépôt.doc Avantageusement, le procédé comporte une étape de détermination de la présence d'une fréquence de résonance inférieure à la fréquence de résonance fondamentale. Avantageusement, le procédé comporte une étape de détermination de la variation absolue du gain maximal dans un intervalle prédéterminé. Le gain maximal se définit comme la valeur maximale prise par le gain en tension k tel que décrit en référence à la figure 1 en fonction de la fréquence de mesure; à titre d'exemple, le gain maximal à déterminer est le gain maximal pour une fréquence qui peut être supérieure à 1 kHz. II se peut en effet que le gain prenne une valeur maximale pour une fréquence inférieure à 1 kHz mais cette valeur est moins pertinente pour l'identification des défauts. On peut également fixer une borne supérieure pour le calcul du gain maximal qui peut être par exemple de l'ordre de 100 kHz. Notons de plus qu'il s'agit ici de calculer la variation absolue (et non relative) du gain maximal, variation que l'on peut définir comme suit: VA, = max(k) max(k') . Selon ce dernier mode de réalisation, avantageusement, ledit intervalle prédéterminé est [1 kHz; 100 kHz]. Avantageusement, le procédé comporte une étape de détermination 20 de la variation relative d'une deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale. Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé comporte les étapes suivantes: - détermination de quatre coefficients de corrélation desdits premier et 25 deuxième gains dans les quatre gammes de fréquence [100Hz, 1 kHz], [1 kHz-10kHz], [10kHz-100kHz] et [100kHz-1 MHz], - détermination de la variation relative du gain minimal pour une fréquence inférieure à 10 kHz, - détermination de la variation absolue du gain maximal dans un 30 intervalle de fréquences prédéterminé , F: \Salle\FP000823\PREMDEP\Frr\texte_dépôt.doc détermination de la variation relative de la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la présence d'une deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la variation relative de ladite deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la présence d'une fréquence de résonance inférieure à la fréquence de résonance fondamentale, détermination de la variation relative de la dernière fréquence de résonance inférieure à 1 MHz, - détermination de la variation relative du nombre de fréquences de résonance comprises entre dans un intervalle prédéterminé. Avantageusement, ladite variation relative du nombre de fréquences de résonance se fait dans l'intervalle [100 kHz; 1 MHz]. Avantageusement, ladite détermination de la variation absolue du gain maximal se fait dans l'intervalle [1 kHz; 100 kHz]. Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le procédé comporte les étapes suivantes: - injection des résultats de chacune desdites détermination de variation relative et/ou de présence dans un système informatique expert, - détermination et identification du ou des défauts par ledit système expert. Un système expert est un programme d'ordinateur qui simule le comportement d'un expert humain. Pour cela, le système expert utilise des règles pour l'interprétation de données. Les avantages d'un système expert résident dans le fait que l'expertise est représentée d'une manière très facilement accessible au programmeur; en outre, un système expert a une structure uniforme basée sur des règles qui sont essentiellement auto- documentées. De plus, l'expertise est complètement séparée du traitement des données. Enfin, un système expert permet de traiter l'incertitude en prenant une décision basée sur une règle particulière et permet également F: \Salle\FP000823\PREMDEP\FJT\texte_dépôt.doc de traiter un nombre considérable d'informations impossible à traiter rapidement par un expert humain. Selon ce dernier mode de réalisation, avantageusement, le procédé comporte les étapes suivantes: - attribution d'un facteur de certitude à chaque défaut susceptible d'être déterminé, détermination et identification du ou des défauts par ledit système expert sur la base d'une pluralité de règles modifiant lesdits facteurs de certitude en fonction desdits résultats de chacune desdites détermination de variation relative et/ou de présence. Avantageusement, la méthode de calcul de chaque facteur de certitude est basée sur les principes suivants: Si CF' > O et CF" > O alors: CF = CF'+ CF"(1 CF') SiCF'=0 CF=CF" 1 min(ICF'I,ICF"I) Si CE' La présente invention a également pour objet un système informatique expert pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention caractérisé en ce qu'il comporte: F:\Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt.doc Si CF' > O et CF" O alors: CF = CF'+CF" une pluralité d'entrées adaptées pour recevoir les résultats de chacune desdites déterminations de variation relative et/ou des indicateurs de présence, une pluralité de sorties dites intermédiaires correspondant au nombre de défauts détectables, chaque sortie étant adaptée pour fournir un facteur de certitude calculé à partir de ladite pluralité de règles, - une sortie dite finale adaptée pour produire un diagnostic du ou des défauts présents sur ledit enroulement de transformateur. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention 10 apparaîtront dans la description suivante d'un mode de réalisation de l'invention, donné à titre illustratif et nullement limitatif. Dans les figures suivantes: - La figure 1 représente schématiquement un circuit d'analyse de réponse en fréquence d'une impédance, La figure 2 représente schématiquement un transformateur triphasé, - La figure 3 représente les gains respectifs en fonction de la fréquence de deux enroulements haute tension de deux phases d'un transformateur triphasé. La figure 1 a déjà été décrite en relation avec l'état de la technique. 20 Les mesures FRA présentées par la suite seront toujours réalisées à partir d'un circuit d'analyse tel que représenté en figure 1. La figure 2 représente schématiquement un transformateur triphasé 3. Le transformateur triphasé 3 comprend: un circuit magnétique 4, une cuve 5, - trois enroulements basse tension 6, - trois enroulements haute tension 7. Chaque couple d'enroulement haute et basse tension correspond à 30 une phase du transformateur associée à un noyau 9 du circuit 4. Les trois phases du transformateur seront respectivement notées par la suite A, B et C. F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc Le circuit magnétique 4 et la cuve 5 sont reliés par une liaison 8 et sont à la masse. Trois mesures d'impédance peuvent être effectuées respectivement pour la haute et la basse tension. Ainsi, si on suspecte un défaut sur l'un des enroulements haute tension du transformateur, on mesure le gain de cet enroulement en fonction de la fréquence, on effectue la même mesure pour un autre enroulement haute fréquence et on compare les gains respectifs de ces deux enroulements. Notons qu'une troisième mesure est également possible en utilisant le troisième enroulement haute fréquence. Notons que l'on peut également effectuer une comparaison entre les mesures sur l'enroulement soupçonné et des mesures réalisées antérieurement sur le même enroulement. On peut aussi faire une comparaison entre les mesures sur l'enroulement soupçonné et un enroulement équivalent d'un autre transformateur de la même conception. A titre d'exemple, la figure 3 représente les gains k et k' respectifs de deux enroulements haute tension des phases respectives C et A d'un transformateur triphasé tel que celui représenté en figure 2. Les gains k et k' sont représentés pour une fréquence variant de 10 20 Hz à 1 MHz. Afin de déterminer la présence d'un éventuel défaut et de diagnostiquer ce dernier, le procédé selon l'invention comporte la détermination des onze paramètres suivants: Les quatre premiers paramètres sont les coefficients de corrélation 25 pi, P2, P3 et p4 de k et k' calculés sur les trois gammes de fréquences [100Hz, 1 kHz], [1 kHz-10kHz], [10kHz- 100kHz] et [100kHz-1 MHz]. Rappelons que le coefficient de corrélation p pour deux ensembles de n nombres X {x,, x2, ... , xn} et Y {y,, y2, ... , y } est défini par la relation: n P=ExiYi X =!n Ix1iy. i=l i=l F: \Sa Ile\FP000823\PREMDEP\FIr\texte_dépôt.doc Le cinquième paramètre est défini comme la variation relative VRf1 de la fréquence de résonance fondamentale. La fréquence de résonance fondamentale est la première fréquence de résonance de chacun des gains k et k'. Si on appelle f1 et f1' les fréquences de résonance fondamentales respectives des gains k et k', le paramètre VRf1 est défini par la relation: fl VR = f, fl, Le sixième paramètre est défini comme la variation relative VRf2 de la deuxième fréquence de résonance immédiatement après la fréquence de résonance fondamentale. Le paramètre VRf2 est défini par la relation: f2 VRf2 = -f2, , où f2 et f2' désignent les deuxièmes fréquences de résonance respectives de k et k'. Le septième paramètre est défini comme la variation relative VRf3 de la première fréquence de résonance supérieure à 10 kHz. Le paramètre VRf3 f3 est défini par la relation: VRf3 = f3, , où f3 et f3' désignent respectivement les premières fréquences de résonance supérieures à 10 kHz de k et k'. Le huitième paramètre est défini comme la variation relative VRf4 de la dernière fréquence de résonance inférieure à 1 MHz. Le paramètre VRf4 f4 est défini par la relation: VRf4 = f4, , où f4 et f4' désignent respectivement les dernières fréquences de résonance inférieures à 1 MHz de k et k'. Le neuvième paramètre est défini comme la variation relative du gain minimal VRk1 en basse fréquence, c'est à dire à une valeur de fréquence inférieure à 10 kHz. Ainsi, si on appelle k1 le gain minimal de l'impédance à analyser et k1' le gain minimal de l'impédance de référence, le paramètre kl VRk1 est défini parla relation: VRk, = kl' Le dixième paramètre est défini comme la variation absolue VAk2 du gain maximum pour une fréquence comprise entre 1 kHz et 100 kHz. Ainsi, si F: \Salle\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt. doc on appelle k2 le gain maximal de l'impédance à analyser et k2' le gain maximal de l'impédance de référence, le paramètre VAS est défini par la relation: VAk2 = k2-k'2. Le onzième paramètre est défini comme la variation relative VR du nombre de fréquences de résonance comprises entre 100 kHz et 1 MHz. Le n paramètre VRr, est défini par la relation: VR = , où n et n' désignent n respectivement le nombre de fréquences de résonance supérieures de.k et k' dans l'intervalle [100 kHz 1 MHz]. Le procédé selon l'invention comporte également la détermination de la présence d'une fréquence de résonance de type rebond (blip en anglais), c'est à dire une fréquence de résonance inférieure à la fréquence de résonance fondamentale et de faible amplitude. La présence d'une fréquence de type rebond se traduit par un indicateur logique prenant deux valeurs selon que la fréquence est ou non présente. Le procédé selon l'invention comporte également la détermination de la présence d'une deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale. La présence d'une telle deuxième fréquence de résonance se traduit par un indicateur logique prenant deux valeurs selon que la fréquence est ou non présente. L'ensemble des onze paramètres accompagnés des indicateurs de présence d'une fréquence de rebond et d'une deuxième fréquence de résonance sont injectés dans un système expert caractérisé par une pluralité de facteurs de certitude Ci. Le nombre de facteur de certitudes correspond au nombre de fautes susceptibles d'être détectées par le système expert. Les quatorze types de fautes détectables ainsi que leurs facteurs de certitude associés sont résumés dans le tableau 1 ci-dessous. F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt.doc Types de fautes Facteurs de certitude 1) Mauvaise mise à la terre de la cuve (haute résistance)/ Absence de mise à la Cl terre de la cuve 2) Absence de mise à la terre du circuit magnétique C2 3) Boucle fermée mise à la terre/ Boucle fermée mise à un potentiel flottant C3 4) Spire additionnelle en court-circuit (même phase) C4 5) Défaut entre bornes de l'enroulement (enroulement analysé affecté) C5 6) Défaut entre bornes de l'enroulement (autre enroulement d'une même phase C6 affecté) 7) Une spire en court-circuit C7 8) Plusieurs spires en court-circuit C8 9) Court-circuit sur la seule phase adjacente C9 10) Court-circuit sur une autre phase que sur la seule phase adjacente Cl0 Il) Enroulement déplacé C11 12) Flambage de l'enroulement intérieur C12 13) Enroulement endommagé C13 14) Mauvaise continuité C14 ableau F: \Salle \FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt.doc L'explication suivante des défauts sera faite en référence à la figure 2. Le défaut 1 correspond à une mauvaise mise à la terre de la cuve 5; il peut s'agir d'une absence de mise à la terre ou d'une mise à la terre avec une résistance élevée entre la cuve 5 et la terre (supérieure à 50 Ohms). Le défaut 2 correspond à une absence de mise à la terre du circuit magnétique 4, c'est à dire à une rupture de la liaison 8. Le défaut 3 correspond à une boucle de courant de circulation mis soit à la terre soit à un potentiel flottant; ces boucles entraînent un 10 échauffement du transformateur. Le défaut 4 correspond à la présence d'une spire additionnelle créant un court circuit sur la phase à laquelle appartient l'enroulement à analyser. Le défaut 5 correspond à un défaut entre les bornes de l'enroulement à analyser, c'est à dire un court-circuit de l'enroulement entier. Le défaut 6 correspond à un défaut entre les bornes d'un enroulement appartenant à la même phase que l'enroulement à analyser. Le défaut 7 correspond à un court-circuit présent sur une spire des enroulements appartenant à la même phase que l'enroulement à analyser. Ce défaut produit un échauffement du transformateur. Le défaut 8 correspond à un court-circuit présent sur plusieurs spires appartenant à la même phase que l'enroulement à analyser. Ce défaut produit un échauffement du transformateur. Le défaut 9 correspond à un défaut de court-circuit tel que qu'un court circuit entre spires, entre bornes ou sur une spire additionnelle. II indique que le défaut se trouve sur une phase à coté de celle où la mesure a été effectuée et que la phase où se trouve le défaut est la seule phase adjacente, c'est à dire immédiatement à coté de la phase où la mesure a été effectuée. Ainsi, si le défaut se trouve sur le noyau central, l'analyse des autres phases produira ce code car la phase centrale est bien la seule phase immédiatement à coté des phases de gauche et de droite. La défaut 10 correspond également à un défaut de court-circuit tel qu'un court circuit entre spires, entre bornes ou sur une spire additionnelle. Il F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt.doc indique cependant que le défaut n'est pas sur une phase unique se trouvant immédiatement à coté de la phase où la mesure a été effectuée. Ainsi, si le défaut se trouve sur le noyau de gauche, l'analyse de la phase centrale produira ce code car il y a bien deux phases immédiatement à coté de la phase centrale et non une seule. Le défaut 11 correspond à un déplacement axial de l'enroulement à analyser sans que ce dernier soit cependant trop endommagé localement. Le défaut 12 correspond à un flambage d'un enroulement intérieur. Le défaut 13 correspond à un endommagement mécanique local sur l'enroulement à analyser. Le défaut 14 correspond à une mauvaise continuité électrique dans l'enroulement à analyser. Cette mauvaise continuité peut être liée à un mauvais contact de mesure. Comme décrit plus haut, on associe chaque défaut de type i à un 15 facteur de certitude Ci du système expert. Chaque facteur de certitude Ci est une variable qui peut prendre une valeur réelle comprise entre 1 (certitude du défaut) et -1 (défaut impossible). Chaque facteur de certitude est initialisé à 0. Appelons C'i le facteur de certitude associé au défaut i avant l'application d'une règle; soit C"i le facteur de certitude associé à ce même défaut i et déterminée par ladite règle; soit Ci le facteur de certitude courant à calculer. Ce facteur de certitude Ci sera par exemple déterminé selon les principes suivants: Si Ci' > O et Ci" > O alors: Ci = Ci'+Ci"(1 Ci') SiCi'=0 Ci=Ci" 1 min(ICi'I,ICi"I) SiC'i O et Ci" O alors: Ci = Ci'+Ci" Ci=Ci'+Ci"(1+Ci'). Prenons l'exemple suivant: C'i=0,5 et C"i=0,5 vont donner un facteur de certitude Ci égal à 0,75. Ce facteur de certitude Ci égal à 0,75 devient donc le nouveau 5 facteur de certitude C'i. Si il est nouvellement combiné avec un facteur de certitude C"i égal à 0,5, le facteur de certitude devient 0,875. Si le facteur de certitude égal à 0,75 est au contraire nouvellement combiné avec un facteur de certitude Cl égal à -0,5 et non 0,5, le facteur de certitude devient 0,5 et non 0,875. Notons que la combinaison de n'importe quel facteur de certitude, autre que -1, avec 1 donnera un nouveau facteur de certitude égal à 1. Notons également que la combinaison de n'importe quel facteur de certitude, autre que 1, avec -1 donnera un facteur de certitude égal à -1. Notons enfin que la combinaison de 1 avec -1 donne une valeur indéfinie. Les règles appliquées par le système expert fixent une valeur de Cl selon que certaines conditions sur les paramètres sont vérifiées. Les règles appliquées par le système expert sont par exemple les suivantes: /*règle 1 */ si (pi 0.5)) then (C"4){0.5} /*règle 4*/ si ((p2 0.7)) alors (C"9)(0.1} (C"10){0.11 (C"11){0.25} (C"12){0.25} /*règle 5*/ si (p3 0.7)) alors (C"11){0.5} (C"12){0.5} /*règle 7*/ si ((p3 0.9)) alors (C"8)(0.1} /*règle 8*/ si (p4 0.7)) alors (C"1){0.5} (C" 11){0.25} (C"12){0.25} (C"13.){0.5} /*règle 10*/ si ((p4 0.9)) alors (C"3){0.1} (C"8)(0.1} /*règle 11 */ si (présence fréquence de rebond) alors (C"4){0.5} (C"8){-0. 5} (C"5){-0.7} (C"6){-0.7} /*règle 12*/ si (absence de fréquence de rebond) alors (C"4){-0.25} /*règle 13*/ si (VRfI 0.75)) F: \Sa I le\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc alors (C"2){0.25) (C"3){0.5} /*règle 15a*/ si (VRf1 1.1)) alors (C"7){0.5} (C"10){0.5} /*règle 17*/ si ((VRf1 1.25)) alors (C"9){0.5} /*règle 18*/ si(VRf1>1.5) alors (C"8){0.5} /*règle 19*/ si ((VRfi 1.5)) alors (C"4){0.5} F: \Salle\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt.doc /*règle 20*/ si (VRfI > 5) alors (C"4){-0.25} /*règle 21 */ si (absence de seconde fréquence de résonance) alors (C"4) {0.25} (C"8){0.25} (C"7){0.25}(C"9){0.25} (C"10){0.25} /règle 22*/ si (présence d'une seconde fréquence de résonance) alors (C"4) {-1} (C"8){-1} (C"7){-1} (C"9){-1} 0){-I} /*règle 23*/ si ((VRf2 0.75)) alors (C"2){0.25} (C"3){0. 5} /*règle 24*/ si (VRf3 1.05) F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc alors (C"11){0.5} (C"12){-0.5} /*règle 26*/ si ((VRf3 0.95)) alors (C"11){-0 5} (C"12){-0.5} /*règle 27*/ si ((VRf4 1.1)) alors (C"1){0.25} (C"13.){0.25} /*règle 28*/ si (VRf4 1.1) alors (C"11){0.25} (C"12){-0.25} /*règle 30*/ 25 si (VR, 1.1)) 30 alors (C"13.){0.25} /*règle 32*/ F:\Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt.doc si (VR,, > 1. 2) alors (C"13.){0.5} /*règle 33a*/ si (VRk1 > normal) alors (C"2){-0.25} (C"4){-I} (C"8){-I} (C"7){-0.5} (C"5){-l} (C"6){-1} /*règle 33b*/ si (VRkI = normal) alors (C"4){-0.5} (C"8){-0.5} (C"5){-1} (C"6){-1} /*règle 34*/ si ((VRk1 0.8)) alors (C"2)(0.25} /*règle 35*/ si ((VRk1 0.35)) alors (C"7){0.5} /*règle 36*/ si (((VRk1 0.15)) alors (C"4){0.5} (C"8){0.5} F:\Salle\FP000823\PREMDEP\Frf\texte_dépôt.doc /règle 37*/ si (VRk1 On peut par exemple utiliser les variations normales données dans le tableau 2 suivant pour un même enroulement: Paramètre Variation normale P2 0.995 P3 0.995 Pa 0.995 VRk1 (voir ci-dessous) +/-3 dBm Tableau 2, Il faut estimer la variation normale de la variation relative du gain minimale en basse fréquence, en fonction de sa valeur dans la mesure de référence et la variation normale en valeur absolue. Si le gain minimal dans la mesure de référence est de -100dBm, la gamme de variation normale est de 0.94 à 1.06. Si le gain minimal dans la mesure de base est de 30dBm, la gamme de variation normale est de 0.80 à 1.20. Le système expert comporte: F:\Salle\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt.doc - treize entrées correspondant aux onze paramètres et aux deux indicateurs de présence, - quatorze sorties intermédiaires correspondant chacune à un type de faute, - une sortie finale diagnostiquant le ou les types de fautes. Après que toutes les règles aient été appliquées, chacune des 14 sorties intermédiaires (correspondant à un type de faute) du système expert va être associée à un facteur de certitude Ci (i variant de 1 à 14). Le diagnostic final se fait en appliquant les principes suivants: - si aucune sortie intermédiaire n'a un facteur de certitude supérieur à 0, le diagnostic correspond à une absence de défaut, - si une ou plusieurs sorties intermédiaires ont un facteur de certitude supérieur à 0 et si une sortie intermédiaire a un facteur de certitude supérieur aux autres, le diagnostic correspond à la présence d'un défaut associé à cette dernière sortie intermédiaire, si deux (ou plus) sorties ont un facteur de certitude supérieur à 0 et si deux sorties ont un même facteur de certitude supérieur aux autres, le diagnostic correspond à la présence des deux défauts associés aux sorties précédemment citées à moins qu'une des exceptions ci- dessous ne se produise: o si les deux défauts sont respectivement des défauts de type 4 et de type 8, le diagnostic correspond à la présence d'un défaut de type 4 ou de type 8, o si les deux défauts sont respectivement des défauts de type 5 et de type 6, le diagnostic correspond à la présence d'un défaut de type 6, o si les deux défauts sont respectivement des défauts de type 11 et de type 12, le diagnostic correspond à la présence d'un défaut de type 11 ou de type 12, o si les deux défauts sont respectivement des défauts de type 1 et de type 13, le diagnostic correspond à la présence d'un défaut de type 1, F: \Salle\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt.doc 2860593 24 o si les deux défauts sont respectivement des défauts de type 8 et de type 9 (ou de type 10), le diagnostic correspond à la présence d'un défaut de type 8, Si trois (ou plus) sorties ont un facteur de certitude supérieur à 0 et si 5 trois (ou plus) sorties ont un même facteur de certitude supérieur aux autres, le diagnostic correspond à un défaut non identifié. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. Notamment, le système expert peut utiliser d'autres règles que celles 10 décrites plus haut uniquement à titre d'exemple. F: \Salle\FP000823\PREMDEP\FIT\texte_dépôt.doc REVENDICATIONS 1. Procédé pour diagnostiquer au moins un défaut sur un enroulement de transformateur comportant les étapes suivantes: - mesure de l'impédance dudit enroulement en fonction de la fréquence, ladite mesure étant représentée sous la forme d'un premier gain (k) en tension, comparaison de ladite mesure de l'impédance avec une mesure de référence représentée sous la forme d'un deuxième gain (k') en tension, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la variation relative de la première fréquence de résonance supérieure à 10 kHz, ladite variation relative étant obtenue en comparant lesdits premier et deuxième gains (k, k'). 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la variation relative de la dernière fréquence de résonance inférieure à 1 MHz. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la présence d'une fréquence de résonance inférieure à la fréquence de résonance fondamentale. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la variation absolue du gain maximal dans un intervalle prédéterminé. 5. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ledit intervalle prédéterminé est [1 kHz; 100 kHz]. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte une étape de détermination de la variation relative d'une deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FrT\texte_dépôt. doc - détermination de quatre coefficients de corrélation (pi, p2, P3, p4) desdits premier et deuxième gains (k, k') dans les quatre gammes de fréquence [100Hz, 1 kHz], [1 kHz-10kHz], [10kHz-100kHz] et [100kHz-1MHz], détermination de la variation relative du gain minimal pour une fréquence inférieure à -10 kHz, - détermination de la variation absolue du gain maximal dans un intervalle de fréquences prédéterminé, - détermination de la variation relative de la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la présence d'une deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale, détermination de la variation relative de ladite deuxième fréquence de résonance suivant la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la présence d'une fréquence de résonance inférieure à la fréquence de résonance fondamentale, - détermination de la variation relative de la dernière fréquence de résonance inférieure à 1 MHz, - détermination de la variation relative du nombre de fréquences de résonance comprises entre dans un intervalle prédéterminé. 8. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ladite variation relative du nombre de fréquences de résonance se fait dans l'intervalle [100 kHz; 1 MHz]. 9. Procédé selon l'une des revendications 7 ou 8 caractérisé en ce que ladite détermination de la variation absolue du gain maximal se fait dans l'intervalle [1 kHz; 100 kHz]. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: injection des résultats de chacune desdites détermination de variation relative et/ou de présence dans un système informatique expert, - détermination et identification du ou des défauts par ledit système expert. F: \Sal I e\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt.doc 11. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: - attribution d'un facteur de certitude à chaque défaut susceptible d'être déterminé, - détermination et identification du ou des défauts par ledit système expert sur la base d'une pluralité de règles modifiant lesdits facteurs de certitude en fonction desdits résultats de chacune desdites détermination de variation relative et/ou de présence. 12. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que la méthode de calcul de chaque facteur de certitude est basée sur les principes suivants: Si CE' > O et CF" > O alors: CF = CF'+CF"(1 CF') Si CF' = 0 CF = CF" 1 min(ICF'I,ICF"I) SiCF' 13. Système informatique expert pour la mise en uvre du procédé selon l'une des revendications 11 ou 12 caractérisé en ce qu'il comporte: - une pluralité d'entrées adaptées pour recevoir les résultats de chacune desdites déterminations de variation relative et/ou des indicateurs de présence, F: \Salle\FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc Si CF'> OetCF" Oalors: 20 CF = CF'+CF" - une pluralité de sorties dites intermédiaires correspondant au nombre de défauts détectables, chaque sortie étant adaptée pour fournir un facteur de certitude calculé à partir de ladite pluralité de règles, - une sortie dite finale adaptée pour produire un diagnostic du ou des défauts présents sur ledit enroulement de transformateur. F: \Salle \FP000823\PREM DEP\FIT\texte_dépôt. doc