Brevet FR2870895A1 — publié le 20051202

La présente invention concerne des pompes à carburant diesel, et plus particulièrement, des pompes à piston radiaux destinées à alimenter des systèmes d'injection de carburant à rampe d'injection commune en carburant diesel haute pression. Dans les systèmes à rampe d'injection commune au diesel sont devenus aujourd'hui la pointe du progrès dans l'industrie des moteurs diesels et par ailleurs, ils entrent actuellement dans leur seconde, et parfois même troisième, génération. L'attention est actuellement concentrée sur la réalisation d'améliorations supplémentaires pour to l'économie de carburant et une conformation à des lois sur les émissions polluantes plus restrictives. Dans la recherche de ces objectifs, les fabricants de moteurs sont plus désireux de choisir le composant le plus efficace pour chaque partie du système d'injection de carburant global, parmi divers fournisseurs, plutôt que de continuer à se fier uniquement à un intégrateur de système unique. En conséquence, l'inventeur a trouvé une motivation dans l'amélioration des concepts de base d'une pompe d'alimentation en carburant haute pression à deux ou trois pistons radiaux, afin d'obtenir une pompe hautement efficace et adaptable de manière universelle qui peut être incorporée dans une grande variété de systèmes d'injection à rampe d'injection commune. Selon l'invention, une tête hydraulique présente deux ou trois pistons de pompage radial individuel et des chambres de pompage associées, espacées de façon annulaire autour d'une cavité dans la tête où sont situés un élément d'entraînement excentrique avec une bague d'actionnement par roulement externe associée, par laquelle une interaction par roulement est fournie entre la bague d'actionnement et les extrémités internes des pistons pour un actionnement intermittent, et une interaction par coulissement est fournie entre la bague d'actionnement et l'élément d'entraînement. Les dispositifs de commande des clapets d'entrée/de sortie respectifs sont également situés dans la tête, et la tête peut être attachée à une application et/ou une plaque de montage spécifique de client. L'élément d'entraînement est supporté de façon rigide par un arbre d'entraînement qui est supporté par deux douilles, l'une située dans la plaque de montage et l'autre dans la tête hydraulique. En fonction d'un niveau de force de pompage réel et de la vitesse nominale, ces douilles peuvent être exécutées soit en tant que douilles de palier ou en tant que douilles d'aiguille. Dans le cas de douilles de palier il est avantageux de rendre ces dernières lubrifiées sous pression par le to branchement d'une partie de carburant pressurisé depuis le circuit d'alimentation. La force d'actionnement pour chaque évènement de pompage est transférée de manière séquentielle depuis l'excentrique jusqu'au piston par la bague d'actionnement par roulement, qui est supportée sur is l'élément d'entraînement soit par une douille lubrifiée sous pression, soit par un roulement à aiguilles, situé approximativement au milieu de l'arbre. Le diamètre extérieur de cet organe de roulement est en forme de barillet, pour compenser un décentrage quelconque des pistons par rapport à l'arbre d'entraînement causé par exemple par un empilage de tolérance ou par une déviation. De préférence, un étrier semi-rigide relie les pistons et force le piston inactif (qui ne pompe pas) vers le point mort bas, tandis que l'autre piston est en pompage, au moyen de ce que l'on appelle une connexion dynamique desmodromique. La rigidité de l'étrier doit être adéquate pour minimiser une déviation (même à un niveau de maximum dans des conditions de sortie nulles), étant donné qu'une séparation quelconque et un impact ultérieur au démarrage du pompage aurait un effet négatif sur l'espérance de vie. Au même moment, la force de contact entre les pistons et le diamètre externe de l'organe à roulement devrait être maintenue aussi bas que possible, pour minimiser l'usure et la génération de chaleur au cours du coulissement intermittent, qui se produit uniquement au cours du cycle de remplissage. Dans un mode de réalisation, la pompe a uniquement deux alésages de piston et deux pistons associés, chaque alésage a une ligne médiane qui coupe la bague d'actionnement mais est décalée de l'axe d'entraînement, et les lignes médianes d'alésage sont parallèles les unes par rapport aux autres mais décalées les unes des autres lorsque vues le long de l'axe d'entraînement. Dans un autre mode de réalisation, la pompe à trois alésages de I o piston écartés de façon sensiblement équiangulaire et trois pistons associés et chaque alésage a une ligne médiane qui coupe la bague d'actionnement mais est décalée de l'axe d'entraînement lorsque vue le long de l'axe d'entraînement. De préférence, chaque piston est situé dans son alésage respectif non seulement pour un mouvement réciproque libre le long de l'axe d'alésage au cours des phases d'admission et de refoulement du fonctionnement, mais également pour une rotation libre sur l'axe de piston pour répondre à des forces déséquibrées quelconques agissant au niveau de l'interface entre l'extrémité interne de manière radiale du piston (ou de son patin associé) et la bague d'actionnement. La sortie de la pompe est de préférence commandée par dosage à l'admission avec une soupape à solénoïde proportionnelle, mais d'autres techniques de commande disponibles généralement peuvent être utilisées, à condition que, cependant, la pression d'ouverture des clapets de non- retour d'entrée soit suffisamment haute afin d'empêcher un remplissage non commandé et non souhaité en raison d'un vide créé par les pistons au cours d'une course d'aspiration. Afin d'améliorer la résolution de commande et ainsi d'assurer une contrôlabilité même au niveau des vitesses les plus basses, la soupape à solénoïde de commande devrait être soit de type à écoulement proportionnel, soit de type à pression proportionnelle combiné à un orifice d'entrée de la zone à écoulement variable. Les principaux avantages de l'invention comparés aux pompes concurrentielles disponibles actuellement incluent: É une capacité à générer une pression de pompage élevé jusqu'à 200MPa (2 000 bars). É L'absence d'interface de coulissement à force élevée à faible vitesse entre le piston et l'organe de roulement. Un niveau de sortie partiel, qui est une situation classique dans des conditions de I o fonctionnement normales, un coulissement relatif se déroule uniquement au cours d'évènement de remplissage et de ce fait a un bas niveau de force de sécurité. De même, au cours du fonctionnement rare à 100 % du mode de sortie (démarrage à froid) le coulissement relatif se déroule à un niveau de force réduit du fait d'un chevauchement inévitable des courses de pressurisation et de dépressurisation. É Une absence de points d'usure préférée au niveau des interfaces de l'arbre d'entraînement/organe de roulement, organe de roulement/piston, et piston/alésage de piston. Au cours d'un pompage, seul un mouvement de roulement s'effectue entre le piston et l'organe de roulement. Etant donné que la sortie de pompe est modifiée à tout instant, il en est de même pour le point de contact, ainsi, les surfaces entières internes et externes de l'élément de roulement participeront statistiquement au transfert de force, résultant en un nombre inférieur de cycle de charge au niveau d'un point particulier quelconque. É Une efficacité volumétrique supérieure due à un volume mort minimisé à faible pression participant, une fuite réduite due à une longueur de cordons d'étanchéité maximisée, un nombre inférieur de l'interface de fuite et une durée de pompage globalement plus courte, ainsi qu'une solidité accrue de chambre de pompage. É Une efficacité mécanique supérieure. Un frottement faible au niveau de l'interface de roulement combiné à une saillie de piston plus courte entraîne des pertes de frottement globales réduites. É Une génération de chaleur plus basse entraînant un rejet de 5 chaleur réduit (carburant plus froid). É Un nombre de pièces inférieur et moins d'usinage complexe entraînant une fiabilité supérieure et des coûts inférieurs. Une pompe globalement plus petite et plus légère. É Une commande de dosage à l'admission plus facile du fait 1 o de l'absence de concurrence de remplissage, classique des pompes à remplissage à chevauchement. É Un nombre minimisé d'interfaces d'étanchéité à basse pression aussi bien qu'à pression élevée. É Un nombre globalement inférieur de cycles de pompage au 15 cours de la vie de la pompe. É L'absence de ressort de rappel (composants à forte contrainte dynamique) et de volume d'encombrement. La figure 1 est une vue en coupe longitudinale schématique d'une pompe à deux pistons selon un aspect de base de la présente 20 invention; la figure 2 est une vue en coupe transversale schématique, réalisée à travers la cavité de la tête hydraulique représentée sur la figure 1; la figure 3 est une représentation graphique de la pression de 25 pompage en fonction de l'angle de rotation de l'arbre d'entraînement associé à la pompe à deux pistons de la figure 1; la figure 4 est une représentation graphique de la sortie de pompe en fonction de l'angle de rotation de l'arbre d'entraînement pour la pompe de la figure 1, à puissance nominale et à pression de rampe de 1 800 bars, avec un dosage à l'admission; la figure 5 est une vue en coupe longitudinale de la tête de la figure 1, avec les caractéristiques supplémentaires d'une bague d'actionnement en forme de barillet avec le centre de la couronne dans le même plan que les lignes médianes des alésages de piston, telles que vues perpendiculairement à l'axe d'arbre d'entraînement; la figure 6 est une vue similaire à la figure 5, mais avec les lignes médianes des alésages de piston décalées depuis le centre de la couronne, telles que vues perpendiculairement à l'axe d'arbre d'entraînement; la figure 7 est une vue en coupe transversale au travers de cavité d'une tête hydraulique pour une configuration de pompage à trois pistons selon l'invention; la figure 8 est une vue en coupe au travers de la tête hydraulique de la figure 7, incluant un orifice de prédécharge avec un clapet de non retour pour chaque chambre de pompage; la figure 9 est une coupe transversale schématique d'une pompe à deux pistons avec une première conception de piston alternative; et la figure 10 est une coupe transversale schématique d'une pompe à deux pistons avec une seconde conception de piston alternatif. Les figures 1 et 2 représentent une pompe haute pression à carburant à pistons radiaux comprenant une tête hydraulique 10 définissant une cavité centrale 12 destinée à recevoir un arbre d'entraînement rotatif 14 disposé longitudinalement le long d'un axe d'entraînement 16 passant à travers la cavité. Un élément d'entraînement cylindrique 18 est porté de façon rigide par et décalé par rapport à l'arbre d'entraînement pour une rotation excentrique dans la cavité autour de l'axe d'entraînement lorsque l'arbre d'entraînement effectue une rotation. Une bague d'actionnement 20 de piston sensiblement cylindrique est montée de façon annulaire autour de l'élément d'entraînement. Un moyen de roulement 22, tel qu'un roulement à aiguilles est intercalé entre l'élément d'entraînement et la bague d'actionnement, la bague d'actionnement étant supportée pour une rotation libre autour de l'élément d'entraînement. Deux alésages 24a, 24b de piston s'étendent dans la tête jusqu'à la cavité 12, chaque alésage de piston ayant une ligne médiane 25a, 25b qui coupe la bague d'actionnement mais qui est décalée (X) par rapport à l'axe d'entraînement 16 lorsque observée le long de l'axe I o d'entraînement (c'est-à-dire, en coupe perpendiculaire à l'axe d'entraînement). Un piston 26a, 26b est respectivement situé dans chaque alésage de piston pour un mouvement alternatif et une rotation libre dans celui-ci. Les pistons ont une extrémité actionnée 28 dans la cavité et une extrémité de pompage 30 éloignée de la cavité, où l'extrémité de pompage collabore avec l'alésage pour définir une chambre de pompage 32. Un patin 34 de piston s'étend de façon rigide à partir de l'extrémité actionnée de chaque piston, et a une surface d'actionnement destinée à maintenir le contact avec la bague d'actionnement 20 au cours d'une rotation de l'arbre d'entraînement. Des moyens sont prévus pour orienter chaque piston vers la cavité. Il s'agit de préférence d'un étrier semi-rigide 36 monté entre les patins pour coordonner de façon dynamique (et ainsi assurer) l'escamotage d'un piston avec l'actionnement de l'autre piston, selon un essai desmodromique. Cela évite également un choc du rattrapage de jeu à faibles charges, l'étrier desmodromique n'est pas absolument nécessaire pour mettre en pratique les grands aspects de l'invention, du fait que des ressorts de rappel dédiés pourraient être utilisés pour chaque piston (avec un coût et une masse supplémentaire) ou un tel moyen d'orientation pourrait être éliminé dans certains cas (tel que cela sera décrit cidessous en ce qui concerne la figure 10). Un dispositif de commande de soupape d'alimentation en carburant 38 est prévu dans la tête pour chaque chambre de pompage, afin d'amener du carburant pour le remplissage par le biais d'un passage d'entrée dans la tête à une pression d'alimentation jusqu'à la chambre de pompage. De façon similaire, un dispositif de commande de soupape haute pression 40 est prévu dans la tête pour chaque chambre de pompage, afin d'amener du carburant pour le remplissage jusqu'à un passage d'évacuation dans la tête à haute pression à partir de la chambre de pompage. Ainsi, au cours d'une rotation complète de l'arbre to d'entraînement, chaque chambre de pompage passe par deux phases de fonctionnement. Dans une phase de remplissage ou d'entrée, le piston associé est escamoté vers la cavité par l'étrier, augmentant de ce fait le volume de la chambre de pompage pour loger une quantité entrée de carburant provenant du dispositif de commande des clapets d'entrée. Dans la phase d'évacuation ou de pompage, le piston associé est actionné loin de la cavité par la bague d'actionnement, diminuant de ce fait le volume de la chambre de pompage et comprimant la quantité de carburant pour une évacuation par le biais du dispositif de commande de soupape d'évacuation. La tête hydraulique a un alésage de montage 42 d'arbre coaxial avec l'axe de l'arbre d'entraînement, afin de recevoir une extrémité 44 de l'arbre d'entraînement, et un moyen de roulement 46 destiné à supporter de façon rotative cette extrémité de l'arbre d'entraînement. Une plaque de montage amovible 48 est attachée à la tête hydraulique, et à un alésage débouchant de montage 50 d'arbre destiné à recevoir l'autre extrémité 52 de l'arbre d'entraînement en exposant cette autre extrémité pour une mise en prise avec une source de puissance de rotation. Un roulement approprié 54 est prévu dans la plaque de montage afin de supporter de façon rotative l'extrémité entraînée de l'arbre d'entraînement. La plaque de montage peut également avoir des passages reliés à la pompe d'alimentation basse pression, afin de fournir un écoulement lubrifiant de carburant aux roulements d'arbre et au roulement entre l'élément d'entraînement excentrique et la bague d'actionnement. Une caractéristique importante de la relation de roulement entre les pistons et la bague d'actionnement, est que, bien que la bague d'actionnement effectuera toujours une rotation (roulera) autour de l'élément d'entraînement dans la direction opposée à la rotation de l'arbre d'entraînement, une telle rotation sera aléatoire, évitant de ce fait une usure concentrée au niveau d'un emplacement, et garantira 1 o également que le carburant lubrifiant sera rapidement amené à nouveau au niveau d'un emplacement quelconque où un contact métal sur métal est survenu. Par ailleurs, les décalages des alésages de piston par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement, minimisent le chargement latéral de piston. La figure 3 est une représentation graphique de la pression de pompage par rapport à un angle de rotation de l'arbre d'entraînement associé à la pompe à deux pistons de la figure 1, fonctionnant à une pression de rampe d'injection commune de 180MPa (1800 bars) et une vitesse de pompe de 1000 tours/minute, sans dosage d'admission. Ceci représente une condition de démarrage à froid, qui apparaît au niveau uniquement d'une petite fraction du temps total pendant lequel le moteur fonctionne. Les extrémités actionnées des pistons ont une interaction par roulement avec la bague d'actionnement à moins que les deux pistons pompent simultanément comme cela peut survenir brièvement au cours d'un démarrage à froid, après quoi une interaction par coulissement sera présente. La figure 3 montre que au-dessus d'un petit angle inclus de rotation de l'arbre d'entraînement (environ 30 à 40 degrés), une condition de pompage en chevauchement peut exister, mais la pression de pompage maximum au cours de ce chevauchement est inférieure à 4OMPa (400 bars), cette condition ne donnant pas naissance à un frottement par coulissement inquiétant. l0 La figure 4 est une représentation graphique du rendement de la pompe par rapport à un angle de rotation de l'arbre d'entraînement pour la pompe de la figure 1, à une puissance nominale et une pression de rampe de 180 MPa (1800 bars), avec un dosage à l'admission. Les déplacements de piston séquentiels sont indiqués par CI et CF, le débit régulé est indiqué par C2, la vitesse moyenne au cours du pompage est indiquée par C3, et la vitesse de pompage moyenne globale est indiquée par C4. Cela montre que la haute pression dans chaque chambre de pression au cours d'événements de pompage successifs est bien séparée au cours des conditions de puissance nominales. La figure 5 montre une variante dans laquelle la bague d'actionnement 20 a une surface externe 56 qui a quelque peu une forme de barillet. La courbure a monte et chute dans la direction de l'axe de l'arbre d'entraînement et le centre 56' du rayon de la couronne reste toujours sur un plan défini par les axes imaginaires 25a, 25b des deux chambres de pompage. Ce rayon de courbure est assez grand, par exemple, de l'ordre d'environ un mètre. Même avec des variations aléatoires ou systématiques dans le parallélisme nominal entre la ligne médiane de l'arbre d'entraînement et l'axe de rotation de la bague d'actionnement et dans la relation nominale entre les lignes médianes de piston et l'axe de rotation de la bague d'actionnement apparaissant au cours du fonctionnement, le couronnement se traduit par un chargement latéral de piston minimum lorsque le point d'entrée de la force de pompage se déplace uniquement de façon négligeable, en suivant l'excentrique au cours du pompage. Cependant, cette entrée de force se fait toujours dans la même section de la tête de piston. Ainsi, la ligne médiane du piston est maintenue en relation coaxiale avec l'alésage du piston. La figure 6 montre deux configurées alternatives. Tout d'abord, les lignes médianes des alésages de piston (bien que représentées comme étant coplanaires) pourraient plutôt être parallèles les unes par rapport aux autres mais plutôt décalées les unes par rapport aux autres tel que généralement indiqué au niveau de (Y). En second lieu, selon que le décalage de Y est ou non présent, le point haut 56" du rayon de courbure asymétrique de la couronne peut (tel que représenté) se trouver sur un plan parallèle à mais décalé (Z) par rapport aux lignes médianes 25a, 25b des alésages de piston de pompage, tel qu'observé en coupe longitudinale perpendiculairement à l'axe d'entraînement. Ce mode de réalisation augmente le chargement latéral du piston d'une très petite quantité, mais il forcera le piston à effectuer une rotation au lieu de coulisser au cours des événements de pompage en chevauchement, réduisant de ce fait le nombre cumulé de cycles de charge à tout point donné quelconque sur les patins et la bague d'actionnement. Les figures 7 et 8 montrent l'invention telle que mise en oeuvre dans une pompe à trois pistons, avec un axe d'arbre d'entraînement indiqué par le numéro 16', les alésages des pistons indiqués par les numéros 60a, 60b, et 60c et les pistons indiqués par les numéros 62a, 62b et 62c. Afin d'éviter un pompage simultané des deux chambres, qui conduirait à un coulissement de force importante au niveau de l'interface tête de piston/rouleau, un orifice de prédécharge fixe 66 retarde le premier démarrage du pompage, ce qui se traduit par des pompages séparés. La phase d'évacuation des chambres de pompage survient essentiellement de façon séquentielle comme des pompages distincts et chaque chambre de pompage est connectée par fluide à un orifice de prédécharge afin de retarder l'évacuation du carburant haute pression par le biais du passage d'évacuation associé à une chambre de pompage donnée, jusqu'à ce que l'évacuation du carburant haute pression par le biais du passage d'évacuation associé à la chambre de pompage du pompage précédent se soit achevée. Du fait de la durée de pompage raccourcie pour chacun des trois, plutôt qu'uniquement deux, événements de pompage, l'augmentation du rendement est seulement d'environ 20% supérieure à la pompe à deux pistons avec la même excentricité et le même diamètre de piston, mais les trois événements de pompage à vitesse inférieure par révolution réduisent les oscillations de pression de la rampe et offrent également davantage de souplesse dans la synchronisation événement d'injection-événement de pompage. En ajoutant facultativement un clapet de non retour 68 à l'orifice de prédécharge, une commande de sortie de dosage rémission peut être exécutée par le biais du même orifice. Le clapet de non retour dans le t o canal de prédécharge garantit une séparation des pompages et dans le même temps empêche un remplissage en retour par le vide généré par le piston escamoté. La rotation du piston indique par le point de contact décentré est bénéfique avec ou sans prédécharge, car elle change constamment non seulement le point de contact entre le piston et le rouleau, mais également entre le piston et son alésage, réduisant de ce fait la tendance à l'éraillage. La pompe à trois pistons peut également être incorporée dans la configuration dans laquelle les lignes médianes d'alésage de pompage sont décalées de l'axe 16' tel que vu en coupe transversale sur la figure 7 et au point haut 56"' de la courbure de la couronne s'étend dans un plan parallèle à, mais décalé (Z') des lignes médianes 64a, 64b, 64c des alésages de piston de pompage, tel que vu en coupe longitudinalement perpendiculairement à l'axe d'entraînement. Au cours du temps où plus d'un piston est en pompage (100 % d'une sortie maximum possible), au lieu d'un coulissement, un ou les deux pistons sont autorisés à effectuer une rotation, protégeant ainsi l'interface de rouleau de piston de dégâts prématurés. La figure 9 représente des pistons 70 de pompage simplifiés alternatifs dans des alésages 24, dans lesquels chaque piston est un composite ayant une tige 72 située dans l'alésage de pompage avec un patin 74 situé dans la cavité, et un manchon 76 sensiblement cylindrique entourant la tige avec jeu et présentant une extrémité 78 fermée à la chambre 32 de pompage. La figure 10 représente un autre mode de réalisation de piston, dans lequel chaque piston consiste en un cylindre 80 solide d'un matériau de faible masse, tel qu'une céramique, et à une extrémité 82 actionnée dans la cavité et une extrémité 84 de pompage distante de la cavité. L'extrémité de pompage coopère avec l'alésage de piston pour définir la chambre 32 de pompage et l'extrémité actionnée maintient un contact avec la bague d'actionnement 20 au cours d'une rotation de 1 o l'arbre d'entraînement. Ce mode de réalisation peut fonctionner sans la bague d'excitation, car le vide associé au remplissage est suffisant pour rétracter le piston au cours de la phase de remplissage de fonctionnement. Une commande de sortie de la pompe peut utiliser les mêmes procédés utilisés avec des pompes à déplacement positif similaires, tel qu'un dosage à l'admission, un prédosage, un prééchappement, un postéchappement ou une combinaison. REVENDICATIONS 1. Pompe haute pression à carburant à pistons radiaux ayant une tête hydraulique (10) avec deux ou trois pistons de pompage radiaux individuels (26, 62, 72, 80) et des chambres de pompage associées (32), espacés de façon annulaire autour d'une cavité (12) dans la tête où sont situés un élément d'entraînement excentrique rotatif (18) avec une bague d'actionnement (20), caractérisée en ce qu'une interaction par roulement est prévue entre la bague d'actionnement (20) 1 o et les extrémités internes (28) des pistons pour un actionnement intermittent, et une interaction par coulissement est prévue entre la bague d'actionnement (20) et l'élément d'entraînement (18). 2. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que des dispositifs de commande des soupapes d'entrée (38) et de sortie (40) sont également situés dans la tête, la tête peut être attachée à une plaque de montage amovible (48), et l'élément d'entraînement (18) est porté de façon rigide par un arbre d'entraînement (16) qui est supporté par deux douilles, l'une (54) située dans la plaque de montage et l'autre (46) dans la tête hydraulique. 3. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que la surface extérieure (56) de la bague d'actionnement est en forme de barillet. 4. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'un étrier semirigide (36) relie les pistons (26, 62) et force un piston inactif vers un point mort bas, tandis qu'un autre piston est en train de pomper. 5. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que la tête hydraulique (10) défini la cavité centrale (12) destinée à recevoir un arbre d'entraînement rotatif (14) disposé longitudinalement 30 le long d'un axe d'entraînement (16) passant à travers la cavité ; l'élément d'entraînement (18) est cylindrique et est porté de façon rigide par, et décalé de, l'arbre d'entraînement pour une rotation excentrique dans la cavité autour de l'axe d'entraînement lorsque l'arbre d'entraînement effectue une rotation; la bague d'actionnement (20) est sensiblement cylindrique et est montée de façon annulaire autour de l'élément d'entraînement; des moyens de roulement (22) sont situés entre l'élément d'entraînement et la bague d'actionnement, moyennant quoi la bague d'actionnement est supportée pour effectuer librement une rotation o autour de l'élément d'entraînement; un piston (26, 62) est situé respectivement dans un alésage (24, 60) de piston pour un mouvement alternatif dans celui-ci, ledit piston ayant une extrémité actionnée (28) dans la cavité et une extrémité de pompage (30) éloignée de la cavité, dans lequel l'extrémité de pompage collabore avec l'alésage de piston pour définir une chambre de pompage (32) ; un patin (34) de piston s'étend de façon rigide depuis l'extrémité actionnée de chaque piston, et a une surface d'actionnement destinée à maintenir le contact avec la bague d'actionnement (20) au cours de la rotation de l'arbre d'entraînement; des moyens (36) sont prévus pour dévier chaque piston vers la cavité ; un dispositif de commande des soupapes d'alimentation en carburant (38) est prévu pour amener du carburant pour le remplissage par le biais d'un passage d'entrée dans la tête, à une pression d'alimentation, jusqu'à la chambre de pompage; un dispositif de commande des soupapes haute pression (40) est prévu pour amener du carburant pompé jusqu'à un passage d'évacuation dans la tête à une pression élevée à partir de la chambre de pompage; au cours d'une rotation complète de l'arbre d'entraînement, chaque chambre de pompage passant (1) par une phase de remplissage dans laquelle le piston associé est escamoté vers la cavité au moyen d'une orientation, augmentant de ce fait le volume de la chambre de pompage pour loger une quantité entrée de carburant provenant du dispositif de commande de soupape d'entrée, et (2) une phase d'évacuation dans laquelle ledit piston associé est actionné loin de la cavité par la bague d'actionnement, diminuant de ce fait le volume de la chambre de pompage et comprimant la quantité de carburant pour une 1 o évacuation par le biais dudit dispositif de commande des soupapes d'évacuation, et des alésages de piston s'étendent dans le logement jusqu'à la cavité (12), chaque alésage de piston ayant une ligne médiane (25a, 25b, 64a, 64b, 64c) qui coupe la bague d'actionnement mais qui est décalée (X) par rapport à l'axe d'entraînement (16) tel qu'observé longitudinalement dans une coupe perpendiculaire à l'axe d'entraînement. 6. Pompe selon la revendication 5, caractérisée en ce que la tête hydraulique a un alésage de montage (42) d'arbre coaxial avec l'axe d'arbre d'entraînement, destiné à recevoir une extrémité (44) de l'arbre d'entraînement, et un moyen de roulement (46) destiné à supporter de façon rotative ladite une extrémité de l'arbre d'entraînement; et une plaque de montage amovible (48) est attachée à la tête hydraulique, ladite plaque de montage ayant un alésage débouchant de montage (50) d'arbre destiné à recevoir l'autre extrémité (52) de l'arbre d'entraînement tout en exposant ladite autre extrémité pour une mise en prise avec une source de puissance de rotation, et un moyen de roulement (54) destiné à supporter de façon rotative ladite autre extrémité de l'arbre d'entraînement. 7. Pompe selon la revendication 6, caractérisée en ce que la bague d'actionnement (20) a une surface externe (56) qui a la forme d'un barillet, ayant une courbure qui monte et chute dans la direction de l'axe de l'arbre d'entraînement. 8. Pompe selon la revendication 7, caractérisée en ce que le centre (56') de la couronne de la surface externe (56) est sur un plan défini par les lignes médianes des alésages de pompage. 9. Pompe selon la revendication 7, caractérisée en ce que le point haut (56") de la couronne de la surface externe (56) se trouve sur 1 o un plan parallèle à mais décalé (Z) des lignes médianes des alésages de pompage, vu en coupe longitudinale le long de l'axe d'entraînement. 10. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que la pompe a uniquement deux alésages de piston et deux pistons associés, chaque alésage de piston a une ligne médiane qui coupe la bague d'actionnement mais qui est décalé (X) par rapport à l'axe d'entraînement, vu en coupe transversale perpendiculairement par rapport à l'axe d'entraînement, et les lignes médianes des alésages de piston sont parallèles l'une par rapport à l'autre mais décalées (Y) les unes par rapport aux autres, vu en coupe longitudinale le long de l'axe d'entraînement. 11. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que la pompe a uniquement trois alésages de piston écartés de façon équiangulaire (60a, 60b, 60c) et trois pistons associés (62a, 62b,62c), et chaque alésage de piston a une ligne médiane (64a, 64b, 64c) qui coupe la bague d'actionnement mais qui est décalée par rapport à l'axe d'entraînement (16'), vu en coupe perpendiculairement par rapport à l'axe d'entraînement. 12. Pompe selon la revendication 11, caractérisée en ce que la phase d'évacuation des chambres de pompage survient 30 séquentiellement comme des évènements de pompage distincts et chaque chambre de pompage est reliée par fluide à un orifice de prédécharge (66) destiné à retarder l'évacuation du carburant haute pression par le biais du passage d'évacuation associé à une chambre de pompage donnée, jusqu'à ce que l'évacuation du carburant haute pression par le biais du passage d'évacuation associé à la chambre de pompage du pompage précédent se soit achevé. 13. Pompe selon la revendication 12, caractérisée en ce qu'elle comprend un clapet de non-retour (68) dans l'orifice de prédécharge. 14. Pompe selon la revendication 11, caractérisée en ce que les t o lignes médianes des alésages de piston sont décalées les unes par rapport aux autres telles qu'observées en coupe longitudinale le long de l'axe d'entraînement. 15. Pompe selon la revendication 11, caractérisée en ce que le centre de la couronne est sur un plan défini par les lignes médianes des 15 alésages de pompage. 16. Pompe selon la revendication 11, caractérisée en ce que le point haut de la couronne se trouve sur un plan parallèle à mais décalé (Z') par rapport aux lignes médianes des alésages de pompage, vu en coupe longitudinale perpendiculairement à l'axe d'entraînement. 17. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque piston (70) est un composite ayant une tige (72) située dans l'alésage de pompage avec un patin intégré (74) situé dans la cavité, et un manchon sensiblement cylindrique (76) entourant avec jeu la tige et présentant une extrémité fermée (78) à la chambre de pompage (32). 18. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que, la tête hydraulique (10) définit une cavité centrale (12) destinée à recevoir un arbre d'entraînement rotatif (14) disposé longitudinalement le long d'un axe d'entraînement (16) passant à travers la cavité ; l'élément d'entraînement (18) est un cylindre porté de façon rigide par, et décalé par rapport à, l'arbre d'entraînement pour une rotation excentrique dans la cavité autour de l'axe d'entraînement lorsque l'arbre d'entraînement effectue une rotation; la bague d'actionnement (20) de piston est sensiblement cylindrique et est montée de façon annulaire autour de l'élément d'entraînement; des moyens de roulement (22) sont situés entre l'élément d'entraînement et la bague d'actionnement, la bague d'actionnement 1 o étant supportée pour effectuer librement une rotation autour de l'élément d'entraînement; au moins deux alésages (24a, 24b) de piston s'étendent dans le logement jusqu'à la cavité (12), chaque alésage de piston ayant une ligne médiane (25a, 25b) qui coupe la bague d'actionnement; un piston (26a, 26b) est situé respectivement dans chaque alésage de piston pour un mouvement alternatif et une rotation libre dans celui-ci, ledit piston ayant une extrémité actionnée (28) dans la cavité et une extrémité de pompage (30) éloignée de la cavité, dans lequel l'extrémité de pompage collabore avec l'alésage de piston pour définir une chambre de pompage (32) ; un patin (34) de piston s'étend de façon rigide à partir de l'extrémité actionnée de chaque piston, et a une surface d'actionnement destinée à maintenir le contact avec la bague d'actionnement (20) au cours de la rotation de l'arbre d'entraînement; des moyens (36) sont prévus pour dévier chaque piston vers la cavité ; un dispositif de commande des soupapes d'alimentation en carburant (38) est prévu pour amener du carburant pour le remplissage par le biais d'un passage d'entrée dans la tête, à une pression d'alimentation, jusqu'à la chambre de pompage; un dispositif de commande des soupapes haute pression (40) est prévu pour amener du carburant pompé jusqu'à un passage d'évacuation dans la tête à une haute pression à partir de la chambre de pompage; au cours d'une rotation complète de l'arbre d'entraînement, chaque chambre de pompage passant (1) par une phase de remplissage dans laquelle le piston associé est escamoté vers la cavité au moyen d'une orientation, augmentant de ce fait le volume de la chambre de pompage pour loger une quantité entrée de carburant provenant du o dispositif de commande de soupape d'entrée, et (2) une phase d'évacuation dans laquelle ledit piston associé est actionné loin de la cavité par la bague d'actionnement, diminuant de ce fait le volume de la chambre de pompage et comprimant la quantité de carburant pour une évacuation par le biais dudit dispositif de commande des soupapes d'évacuation, et ladite bague d'actionnement a une surface externe (56) qui a quelque peu une forme de barillet, avec une courbure qui monte et qui chute dans la direction de l'axe de l'arbre d'entraînement. 19. Pompe selon la revendication 18, caractérisée en ce que le 20 centre (56') de la couronne est sur un plan défini par les lignes médianes des alésages de pompage. 20. Pompe selon la revendication 18, caractérisée en ce que le point haut (56") de la couronne se trouve sur un plan parallèle, mais décalé par rapport aux lignes médianes des alésages de pompage, tels qu'observés en coupe longitudinale perpendiculairement à l'axe d'entraînement. 21. Pompe selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque piston (80) consiste en un cylindre solide en un matériau de faible masse, tel qu'une céramique, ayant une extrémité actionnée (82) dans la cavité et une extrémité de pompage (84) éloignée de la cavité, où l'extrémité de pompage collabore avec l'alésage de piston pour définir la chambre de pompage (32) et l'extrémité actionnée maintient le contact avec la bague d'actionnement (20) au cours d'une rotation de l'arbre d'entraînement.