Brevet FR2871802A1 — publié le 20051223

PROCEDE DE PREPARATION D'UN OMEGA-HALOGENOALKYL DIALKYLHALOGENOSILANE La présente invention concerne un procédé de préparation d'un cl) 5 halogénoalkyl dialkylhalogénosilane. La présente invention concerne notamment un procédé de préparation de 3chloropropyl diméthylchlorosilane, par hydrosilylation du diméthylhydrogénochlorsilane au moyen de chlorure d'allyle et d'un catalyseur à base d'un métal de la mine du platine et récupération dudit métal. Dans ce type de réaction, les quantités de métal de la mine de platine engagées sont souvent élevées dans le but d'obtenir un rendement satisfaisant. Cette quantité de catalyseur métal est généralement supérieure a 30 p.p.m. calculées par rapport au poids total du mélange réactionnel. Pour que le procédé reste économiquement intéressant, il est souhaitable de pouvoir récupérer le métal de la mine du platine pour pouvoir le réutiliser comme catalyseur. On a déjà proposé dans WO-A-2004/016628 un procédé de préparation d'un cohalogénoalkyl dialkylhalogénosilane de formule (I) : Hal (R2R3)Si---(CH2) s---Hal par réaction d'hydrosilylation d'un milieu réactionnel comportant un silane de 20 formule (Il) : Hal---(R2R3)Si-H et un halogénure d'alcène de formule (III) : CH=CH-(CH2)s_2Hal en présence d'une quantité catalytiquement efficace d'un catalyseur 25 d'hydrosilylation à base d'un métal de la mine du platine, formules dans lesquelles: le symbole Hal représente un atome d'halogène choisi parmi les atomes de chlore, brome et iode, l'atome de chlore étant préféré, - les symboles R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un 30 groupe hydrocarboné monovalent choisi parmi un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 6 atomes de carbone et un radical phényle, et s représente un nombre entier compris entre 2 et 10 inclus, dans lequel procédé, en fin de réaction d'hydrogénosilylation, on procède à la distillation du milieu réactionnel pour en séparer le produit de formule (I), cette distillation conduisant à un culot liquide comprenant un peu du produit formé de formule (I) non séparé par distillation, des sous-produits et le méral catalytique mis en oeuvre. Selon l'enseignement de cet art antérieur, la récupération du métal catalytique peut être effectuée sur le culot liquide de distillation en réalisant les étapes suivantes: mise en contact directe du culot liquide avec une quantité efficace d'une substance solide adsorbant le métal catalytique; ou bien mise en contact du culot liquide avec de l'eau en vue d'hydrolyser celui-ci en obtenant ainsi une phase aqueuse et une phase organique, puis traitement de la phase organique ou de l'ensemble phase aqueuse / phase organique avec une quantité efficace d'une substance solide adsorbant le métal catalytique; et séparation de l'adsorbant du métal en vue de récupérer ledit métal. La mise en contact de l'eau avec le culot de distillation permet d'inerter ce culot en transformant la totalité ou au moins la majeure partie des fonctions Si-Hal en fonctions silanols Si-OH et enchaînements siloxanes Si-O-Si suivant les réactions chimiques: Si-Hal + H2O - Si-OH + H-Hal Si-OH + Si-Hal - Si-O-Si + H-Hal et Si-OH + Si-OH -> Si-O-Si + H2O Le procédé qui vient d'être décrit n'est pas des plus économiques et il présente en plus l'inconvénient d'être écotoxique en raison de la nécessité de manipuler un culot contenant après hydrolyse une phase aqueuse ayant une teneur élevée en acidité (H-Hal), se situant par exemple dans l'intervalle pondéral allant de 40 à 50%. Dans ce contexte, l'un des objectifs essentiels de la présente invention est de proposé un procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane du type de celui décrit ci-avant dans lequel la cinétique réactionnelle d'hydrolyse est parfaitement sous contrôle de manière à pouvoir minimiser la quantité d'H-Hal formée présente dans la phase aqueuse d'hydrolyse. Un autre objectif essentiel de la présente invention est de proposer un procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane dans lequel le mode opératoire présidant à la récupération du métal catalytique est simplifié en ne faisant plus appel à l'étape d'adsorbtion du métal catalytique sur un solide adsorbant. Un autre objectif essentiel de la présente invention est de proposer un procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane permettant de conduire à un culot facilement manipulable et présentant un faible taux en halogénure hydrolysable Si-Hal à 2%, exprimé en poids de Hal. Un autre objectif encore de la présente invention est de fournir un procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane où la récupération du métal catalytique se fait à partir du culot de distillation par application des techniques classiques propres aux fabriquants de catalyseurs, mais sans faire appel maintenant à l'usage d'un quelconque solide adsorbant et en satisfaisant à tous les impératifs d'applicabilité industrielle, à savoir notamment l'absence de dangerosité du fait d'une acidité extrêmement limitée et la possibilité de fonctionnement sans avoir besoin d'uitliser des matériaux coûteux résistants aux acides. Ces objectifs, parmi d'autres, sont atteints par la présente invention qui concerne donc un procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane de formule (I) : Hal (R2R3)Si---(CH2)S --Hal par réaction d'hydrosilylation d'un milieu réactionnel comportant un silane de formule (II) : Hal---(R2R3)Si-H et un halogénure d'alcène de formule (III) : CH=CH-(CH2)s_2Hal en présence d'une quantité catalytiquement efficace d'un catalyseur d'hydrosilylation à base d'un métal de la mine du platine, formules dans lesquelles: le symbole Hal représente un atome d'halogène choisi parmi les atomes de 30 chlore, brome et iode, l'atome de chlore étant préféré, - les symboles R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un groupe hydrocarboné monovalent choisi parmi un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 6 atomes de carbone et un radical phényle, et - s représente un nombre entier compris entre 2 et 10 inclus, ledit procédé comportant, en fin de réaction d'hydrogénosilylation, une opération de distillation du milieu réactionnel pour en séparer le produit formé de formule (I), cette distillation conduisant à un culot liquide comprenant un peu du produit formé de formule (I) non séparé par distillation, des sous-produits et le méral catalytique mis en oeuvre, puis une opération de récupération du métal catalytique à partir dudit culot, ledit procédé étant caractérisé en ce que, en vue de récupérer le métal catalytique, on procéde: É à une hydrolyse ménagée du culot issu de la distillation du milieu réactionnel comprenant le métal catalytique de la mine du platine, ledit métal se trouvant sous sa forme originale de catalyseur ou sous une forme transformée, cette hydrolyse ménagée étant mise en oeuvre selon un mode de fonctionnement particulier qui permette: a) la réaction avec l'eau des fonctions Si-Hal du produit de formule (I) présentes dans le culot, b) le dégagement de l'acide halogéné H-Hal formé essentiellement à l'état de gaz, et c) la mise à la disposition d'un milieu aqueux, contenant le métal catalytique, 20 qui présente un faible taux en halogénure hydrolysable Si-Hal Le métal de la mine du platine est choisi parmi le platine, l'iridium, le palladium, le rhodium, le ruthénium et l'osmium, le métal préféré étant l'iridium. Dans le cadre de cette disposition préférée, des catalyseurs à base d'Ir qui 30 conviennent sont en particulier: [IrCI(CO)(PPh3)2] [1r(CO)H(PPh3)3] [lr(C8H12)(C5H5N)P(C6H11)3]PF6 [IrCI3],nH2O H2[IrCl6],nH2O (NH4)21rCI6 Na2l rCI6 K21rC16 Klr(NO)CI5 [Ir(C8H12)2]}BF4 [IrCI(CO)3]n H2IrCI6 Ir4(CO)12 lr(CO)2(CH3COCHCOCH3) lr(CH3COCHCOCH3) IrBr3 IrCl3 IrCl4 I rO2 (C6H7)(C$H12)Ir. Dans le cadre de la disposition encore plus préférée mentionnée ci-avant, d'autres catalyseurs à base d'Ir qui conviennent encore mieux sont pris dans le 20 groupe des complexes de l'iridium de formule: [lr(R4)Hal]2 (IV) où: le symbole R4 représente un ligand hydrocarboné insaturé comportant au moins une double liaison carbone=carbone et/ou au moins une triple liaison CC, ces liaisons insaturées pouvant être conjuguées ou non conjuguées, ledit ligant: étant linéaire ou cyclique (mono ou polycyclique), ayant de 4 à 30 atomes de carbone, ayant de 1 à 8 insaturations éthyléniques et/ou acétyléniques et comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes comme par exemple un atome d'oxygène et/ou un atome de silicium; le symbole Hal est tel que défini supra. Comme exemple de complexes de l'iridium de formule (IV) qui conviennent encore mieux, on citera ceux dans la formule desquels: 10 15 É le symbole R4 est choisi parmi le butadiène-1,3, l'hexadiène-1,3, le cyclohexadiène-1,3, le cyclooctadiène-1,3, le cyclooctadiène-1,5, le cyclododécatriène-1,5,9 et le norbornadiène, et les composés suivants de formule: Me Me Me Si O Si Me Me // o 2871802 Si O o É le symbole Hal représente un atome de chlore. A titre d'exemples spécifiques de complexes de l'iridium qui conviennent encore mieux, on citera les catalyseurs suivants: di- .chlorobis(divinyltétraméthyldisiloxane)diiridium, di- -chlorobis(i-1,5hexadiene)diiridium, di- -bromobis(n-1,5-hexadiene)diiridium, motif d'une structure linéaire ou cyclique j: nombre entier ou fractionnaire allant de 3 à 7 d4t-iodobis(r1-1,5-hexadiene)diiridium, di- -chlorobis(r)-I,5cyclooctadiene)diiridium, di-11-bromobis(ri-1, 5-cyclooctadiene)diiridium, di- -iodobis(r1-1,5-cyclooctadiene)diiridium, di- -chlorobis(i-2,5norbornadiene)diiridium, di- -bromobis(ri-2,5-norbornadiene)diiridium, di -iodobis(ri-2,5-norbornadiene)diiridium. Sans sortir du cadre de la présente invention, on peut utiliser, à côté du catalyseur à base d'un métal de la mine du platine, au moins un promoteur de 10 réaction d'hydrosilylation. A titre du (ou des) promoteur(s) optionnel(s) on peut citer: un composé, qui peut présenté par exemple la forme d'un ligand ou d'un composé ionique, pris en particulier dans le groupe formé par: un péroxyde organique; un acide carboxylique; un sel d'acide carboxylique; une phosphine tertiaire; un phosphite comme par exemple un phosphite éventuellement mixte d'alkyle et/ou d'aryle; une amine; un amide; une cétone linéaire ou cyclique; une cétone linéaire ou cyclique; un trialkylhydrogénosilane; le benzothriazole; la phénothiazine; un composé de type métal trivalent-(C6H5)3 où métal = As, Sb ou P; un mélange d'amine ou de cyclohexanone avec un composé organosilicique comprenant un ou plusieurs groupe(s) -Si-H; les composés CH2=CH-CH2-OH ou CH2=CH-CH2OCOCH3; une lactone; un mélange de cyclohexanone avec la triphénylphosphine; un composé ionique comme par exemple un nitrate ou un borate de métal alcalin ou d'imidazolinium, un halogénure de phosphonium, un halogénure d'ammonium quaternaire, un halogénure d'étain Il. Le (ou les) promoteur(s) optionnel(s), quand on en utilise un (ou plusieurs), est (sont) introduit(s) généralement en début de réaction, soit dans l'état ou il(s) se trouve(nt) normalement, soit sous forme d'un pré-mélange à base de: promoteur(s) + catalyseur(s) ; ou promoteur(s) + tout ou partie du diorganohalogénosilane de formule (II) ; ou promoteur(s) + tout ou partie de l'halogénure d'alcène de formule (III). Le catalyseur peut être utilisé, et il s'agit là d'une autre disposition préférentielle, en milieu liquide homogène, comme cela est décrit dans JPB-2.938.731 et EP-A- 1 156 052. Dans ce cadre, la réaction peut être conduite soit de façon continue, soit de façon semi-continue, soit de façon discontinue. En fin d'opération on procède, comme indiqué ci-avant, aux récupérations du produit formé de formule (I) et du métal catalytique de la mine du platine. La quantité d'halogénure d'alcène de formule (III) utilisée est de préférence de 1 à 2 moles pour 1 mole de silane de formule (II). Quant à la quantité de catalyseur(s) (i), exprimée en poids de métal de la mine du platine, elle se situe dans l'intervalle allant de 1 à 10 000 p.p.m., de préférence allant de 10 à 2000 p.p.m. et plus préférentiellement allant de 20 à 1000 p.p.m. basées sur le poids de silane de formule (II). Selon la présente invention, le culot liquide de distillation est donc mis en contact avec une quantité d'eau suffisante pour transformer la totalité ou au moins la majeure partie des fonctions Si-Hal en fonctions silanols Si-OH et enchaînements siloxanes Si-O-Si. La mise en contact du culot liquide avec l'eau sans tenir compte des préceptes de la présente invention conduit certes à l'hydrolyse de fonctions Si-Hal hydrolysables, mais l'acide halogéné H-Hal ainsi formé est alors solubilisé dans le milieu. Il est connu de l'homme de l'art des moyens simples pour détruire cet acide halogéné, par exemple par réaction chimique avec une base (par exemple NaOH) ; l'expérience que nous avons conduite montre cependant qu'en présence d'eau, d'acidité et d'une base, le culot issu de la distillation du mélange réactionnel conduit alors à la formation d'une boue difficilement manipulable. Le culot de distillation comprend généralement une certaine proportion de l'halogénosilane de formule (I) non séparé par distillation et le disilane correspondant, ce qui conduit à des teneurs en halogène total de l'ordre de 40 à 50% en poids et en halogène ionique de l'ordre de 15 à 25% en poids. On entend par halogène total, l'ensemble des atomes d'halogéne présentes dans le culot; on entend par halogène ionique l'ensemble des halogènes dits hydrolysables, c'est-à-dire essentiellement les fonctions Si-Hal pouvant réagir avec l'eau pour former l'acide halogéné correspondant. II est recommandé d'effectuer l'hydrolyse en mode semi-continu en réalisant la coulée de l'eau sur le culot; cette hydrolyse est "ménagée" en maîtrisant le débit d'introduction de l'eau pour éviter toute accumulation d'eau dans le milieu de façon à ce que l'acide H-Hal formé à chaque instant ne soit pas solubilisé dans la phase aqueuse; en effet, l'acide halogéné H-Hal est très soluble dans l'eau et pour favoriser son départ sous forme de gaz, il convient d'ajuster le débit de coulée de l'eau de façon à être pratiquement en défaut d'eau, par rapport à la stoechiométrie correspondant à la solubilisation de l'acide, tout au long de la réaction. La quantité d'eau utilisée est fortement liée d'une part à la capacité de dégazage de l'acide halogéné, qui est fonction de l'eau accumulée dans le milieu au cours du temps, et d'autre part aux paramètres de fonctionnement tels que par exemple la vitesse d'agitation du réacteur d'hydrolyse, la température et/ou la présence ou non d'un gaz inerte jouant le rôle de vecteur de l'acide halogéné (système du "stripping"). De manière avantageuse, le dégazage de l'acide halogéné formé est favorisé par un "stripping" à l'aide d'un gaz inerte vis à vis de l'halogénure d'hydrogène H-Hal formé et des produits composant le culot; dans ce cas, on recommande d'utiliser l'azote ou l'argon et d'éviter la vapeur d'eau ou d'alcool qui réagissent avec les halogénosilanes. L'hydrolyse ménagée peut être mise en oeuvre à pression atmosphérique ou sous pression réduite, et, éventuellement en présence d'un gaz inerte comme expliqué ci-avant. De manière pratique, la quantité d'eau utilisée se situe dans l'intervalle allant 20 de 1 à 5 moles et, de préférence, allant de 1 à 3 moles, pour 1 mole d'halogène hydrolysable (fonction Si-Hal). De manière pratique encore, l'eau est ajoutée dans le culot de distillation à un débit qui est réglé de manière à éviter toute accumulation d'eau dans le milieu et ainsi la solubilisation de l'acide HHal formé à chaque instant. La valeur précise de ce débit va dépendre des caractéristiques géométriques du réacteur d'hydrolyse et aussi des conditions de "stripping" (nature du gaz inerte, débit du gaz inerte, température d'hydrolyse, vitesse agitation du réacteur) dans le cas où l'on utilise ce système de fonctionnement. L'homme de métier pourra déterminer aisément, à l'aide d'essais simples, la valeur précise du débit à mettre en oeuvre pour chaque opération. A titre d'exemple illustratif mais non limitatif, dans le cas où l'on travaille dans un réacteur de 1 à 3 litres, contenant au moins 400 g de matières, équipé d'une agitation mécanique tournant à une vitesse allant de 200 à 600 tours par minute, soumis à un balayage de gaz inerte avec un débit allant de 10 à 50 g de gaz par heure et chauffé à une température allant de 40 à 60 C, l'eau est ajoutée dans le culot de distillation à un débit qui se situe dans l'intervalle allant de 0,001 à 0,04 mole d'eau et, de préférence, allant de 0,002 à 0,015 mole d'eau par minute et par mole d'halogène hydrolysable. Dans le cas où l'hydrolyse est conduite sur le culot de distillation de façon non ménagée, l'acide halogéné formé est alors en partie ou totalement solubilisé dans le milieu et on conserve donc un taux d'halogène ionique supérieure à 15% en poids. Pareille conduite du procédé conduit à la formation d'une phase aqueuse et d'une phase organique avec une répartition équimassique du catalyseur métallique entre ces deux phases; cette voie permet certes de réaliser ainsi l'objectif d'inerter le culot réactif, mais elle conduit au cours du temps à la formation d'une boue difficilement manipulable, incompatible avec un procédé fiable et reproductif; de plus, cette voie pose le problème des analyses qualitative et quantitative du métal catalytique. L'hydrolyse aménagée peut se faire à des températures allant de 0 C à 100 C à la pression atmosphérique. La réaction étant exothermique, on préfère réaliser la coulée de l'eau à des températures modérées allant de 10 à 80 C. Un contrôle de la température peut s'avérer nécessaire. En fin de coulée de l'eau sur le culot, le milieu obtenu est monophasique et constitué d'une phase organique comprenant le métal catalytique à récupérer. Préférentiellement le produit de formule (I) est le 3-chloropropyl diméthylchlorosilane, le produit de formule (II) est le diméthylhydrogénochlorosilane et le produit de formule (III) est le chlorure d'allyle. Dans ce cas l'halogénure d'hydrogène formé H-Hal est HCI. Les exemples suivants illustrent l'invention sans en limiter la portée. Dans les exemples ci-dessous on réalise tout d'abord une réaction d'hydrosilylation du diméthylhydrogénochlorosilane sur du chlorure d'allyle en présence de 500 p.p.m. de di-p.-chlorobis(r1-1,5cyclooctadiene)diiridium par rapport au poids de diméthylhydrogénochlorosilane. Dans un réacteur muni d'un agitateur, d'un condenseur à reflux et d'un thermomètre. Le diméthylhydrogénochlorosilane est ajouté goutte à goutte au milieu réactionnel pendant 7 heures à une température de 38 C. Le milieu final ainsi obtenu constitue le milieu réactionnel qui est traité dans certains des exemples suivants. Le 3chloropropyldiméthylchlorosilane est séparé du milieu réactionnel par distillation et il reste un culot liquide de distillation comprenant le catalyseur; c'est ce culot de distillation qui est traité dans les exemples suivants. Exemple 1: Hydrolyse ménagée du culot pour descendre sous la teneur limite de 2% en poids de chlore ionique: Dans un réacteur d'un litre équipé d'une agitation mécanique (agitateur de type tri-pales tournant à 400 tours/min) et sous balayage d'argon (débit de 14 g/h), sont introduits 400 g de culot de distillation contenant 1,2 % en poids d'iridium. La teneur en chlore hydrolysable est de 20 % en poids, correspondant à 2,25 moles. Le milieu réactionnel est agité et chauffé à 50 C. 120 g d'eau sont introduits à un débit de 0,400 g/min, soit 0.009 mole d'eau par minute et par mole de chlore hydrolysable. Les conditions de température sont maintenues tout au long de l'essai. L'acide chlorohydrique libéré sous forme de gaz est piégé dans une colonne d'abatage où circule un flux de soude diluée à 30% en poids dans l'eau. Le milieu final est récupéré et on analyse le chlore ionique: la teneur finale est de 0,13% en poids. Pour cette expérience, le ratio molaire eau/chlore hydrolysable est égal à 2,96. Exemple 2: Hydrolyse ménagée du culot pour descendre sous la teneur limite de 2% en poids de chlore ionique: Dans un réacteur d'un litre équipé d'une agitation mécanique (agitateur de type tri-pales tournant à 400 tours/min) et sous balayage d'argon (débit de 14 30 g/h), sont introduits 800 g de culot de distillation identique à celui utilisé à l'exemple 1 et contenant 1,2% en poids d'iridium. Le milieu réactionnel est agité et chauffé à 50 C. La teneur en chlore hydrolysable est de 4,5 moles. g d'eau sont alors introduits à un débit de 0,5 glmin soit 0,006 mole d'eau par minute et par mole de chlore hydrolysable. et les conditions de température sont maintenues 1 heure. Le milieu final est récupéré et on analyse le chlore ionique: la teneur finale est de 0,30% en poids. Pour cette expérience, le ratio molaire eau/chlore hydrolysable est de 1, 97. Exemple comparatif: Hydrolyse du culot ne permettant pas de descendre sous la teneur limite de 2% en poids de chlore ionique: Dans un réacteur d'un litre équipé d'une agitation mécanique (agitateur de type tri-pales tournant à 400 tours/min) et sous balayage d'argon (débit de 14 g/h), sont introduits 800 g de culot de distillation identique à celui utilisé à l'exemple 1 et contenant 1,2% en poids d'iridium. Le milieu réactionnel est agité et chauffé à 50 C. La teneur en chlore hydrolysable est de 4,5 moles. g d'eau sont alors introduits à un débit de 5 g/min soit 0,06 mole d'eau par minute et par mole de chlore hydrolysable. Les conditions de température sont maintenues 1 heure. Le milieu final est récupéré et on analyse le chlore ionique: la teneur finale est de 4,30% en poids. Pour cette expérience, le ratio molaire eau/chlore hydrolysable est de 1, 97. 13 REVENDICATIONS 1. Procédé de préparation d'un co-halogénoalkyl dialkylhalogénosilane de formule (I) : Hal (R2R)Si---(CH2)S --Hal par réaction d'hydrosilylation d'un milieu réactionnel comportant un silane de formule (II) : HaI--(R2R3)Si-H et un halogénure d'alcène de formule (III) : CH=CH-(CH2)s_2Hal en présence d'une quantité catalytiquement efficace d'un catalyseur d'hydrosilylation à base d'un métal de la mine du platine, formules dans lesquelles: le symbole Hal représente un atome d'halogène choisi parmi les atomes de 15 chlore, brome et iode, l'atome de chlore étant préféré, les symboles R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un groupe hydrocarboné monovalent choisi parmi un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 6 atomes de carbone et un radical phényle, et s représente un nombre entier compris entre 2 et 10 inclus, ledit procédé comportant, en fin de réaction d'hydrogénosilylation, une opération de distillation du milieu réactionnel pour en séparer le produit formé de formule (I), cette distillation conduisant à un culot liquide comprenant un peu du produit formé de formule (I) non séparé par distillation, des sous-produits et le méral catalytique mis en oeuvre, puis une opération de récupération du métal catalytique à partir dudit culot, ledit procédé étant caractérisé en ce que, en vue de récupérer le métal catalytique, on procéde: É à une hydrolyse ménagée du culot issu de la distillation du milieu réactionnel comprenant le métal catalytique de la mine du platine, ledit métal se trouvant sous sa forme originale de catalyseur ou sous une forme transformée, cette hydrolyse ménagée étant mise en oeuvre selon un mode de fonctionnement particulier qui permette: a) la réaction avec l'eau des fonctions Si-Hal du produit de formule (I) présentes dans le culot, b) le dégagement de l'acide halogéné H-Hal formé essentiellement à l'état de gaz, et c) la mise à la disposition d'un milieu aqueux, contenant le métal catalytique, qui présente un faible taux en halogénure hydrolysable Si-Hal à 2%, exprimé en poids de Hal; É puis à la récupération, à partir dudit milieu aqueux, du métal catalytique de la mine du platine par application de l'une ou l'autre des techniques classiques propres au fabriquants de catalyseurs ne faisant pas appel à l'usage d'un quelconque solide adsorbant et en opérant dans un appareillage courant ne nécessistant pas d'être résistant aux acides. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce le métal de la mine du platine est choisi parmi le platine l'iridium, le palladium, le ruthénium et l'osmium. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que s est égal à trois et le métal de la mine du platine est l'iridium. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le catalyseur répond à la formule: [Ir(R4)Hal]2 (IV) où : le symbole R4 représente un ligand hydrocarboné insaturé comportant au moins une double liaison carbone=carbone et/ou au moins une triple liaison C-C, ces liaisons insaturées pouvant être conjuguées ou non conjuguées, ledit ligant: étant linéaire ou cyclique (mono ou polycyclique), ayant de 4 à 30 atomes de carbone, ayant de 1 à 8 insaturations éthyléniques et/ou acétyléniques et comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le catalyseur est choisi parmi: di- -chlorobis(divinyltétraméthyldisiloxane)diiridium, di- -chlorobis(r1-1,5-hexadiene)diiridium, di-1.1-bromobis(r1-1,5hexadiene)diiridium, di-p..-iodobis(r1-1,5-hexadiene)diiridium, di- chlorobis(r1-1,5-cyclooctadiene)diiridium, di- -bromobis(rl-1,5cyclooctadiene)diiridium, di- -iodobis(r1-1,5-cyclooctadiene)diiridium, di-11-chlorobis(r1-2,5-norbornadiene)diiridium, di- -bromobis(r1-2,5norbornadiene)diiridium, ou di- -iodobis(r1-2,5-norbornadiene)diiridium. 6. Procédé selon les revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que la teneur en catalyseur calculé en poids de catalyseur métal est supérieur a 30 p.p.m. calculées par rapport au poids total du mélange réactionnel formé par les produits de formule (I), (Il) et (III). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'hydrolyse est effectuée en mode semi-continu en réalisant la coulée de l'eau sur le culot et en maîtrisant le débit d'introduction de l'eau pour éviter toute accumulation d'eau dans le milieu de façon à ce que l'acide H-Hal formé à chaque instant ne soit pas solubilisé dans la phase aqueuse 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le dégazage de l'acide halogéné formé est favorisé par un "stripping" à l'aide d'un gaz inerte vis à vis de l'halogénure d'hydrogène H-Hal formé et des 25 produits composant le culot. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce la quantité d'eau utilisée se situe dans l'intervalle allant de 1 à 5 moles pour 1 mole d'halogène hydrolysable. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le produit de formule (I) est le 3-chloropropyl diméthylchlorosilane, le produit de formule (II) est le diméthylhydrogénochlorosilane et le produit de formule (III) est le chlorure d'allyle.