Brevet FR2867323A1 — publié le 20050909

Arrière-plan de l'invention L'invention concerne un système de commande de vitesse d'un moteur de groupe moto-ventilateur. Le domaine d'application est notamment celui des installations de chauffage et/ou de climatisation, en particulier pour les véhicules automobiles. Pour de telles applications, il est connu de réaliser un groupe motoventilateur du type comportant un boîtier de volute, une turbine logée dans le boîtier de volute pour engendrer un flux d'air dans celle-ci, un moteur d'entraînement de la turbine, et un module de commande du moteur comportant un système de contrôle permettant de faire varier la vitesse du moteur selon les besoins. Habituellement, le système de contrôle de vitesse du moteur de groupe moto-ventilateur comporte un transistor à effet de champ de type MOS, fonctionnant en modulation de largeur d'impulsion PWM. Cependant, la modulation de largeur d'impulsion génère des variations rapides de tension et de courant provoquant des perturbations électromagnétiques communément appelées CEM. Un problème à résoudre est alors la réduction de ces perturbations électromagnétiques. Il est connu à cet effet que cette réduction dépend entre autre de la pente du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ. Les figures 5A et 5B montrent deux exemples conventionnels de systèmes de commande de vitesse d'un moteur 101 comportant un 30 transistor à effet de champ 103. 2867323 2 La figure 5A montre qu'un circuit 105, comprenant en série une source de tension 107 de valeur V et un élément résistif 109 de résistance Rg, est connecté entre la grille G et la source S du transistor à effet de champ 103. Une source d'alimentation 115 est reliée au drain D du transistor à effet de champ 103 et à une borne du moteur 101. L'autre borne du moteur 101 est reliée à la source S du transistor à effet de champ 103. En outre, un circuit de roue libre 113 est relié aux bornes du moteur 101. Dans ce cas, le courant de commutation i à travers le transistor à effet de champ 103 dépend de la résistance Rg et d'une capacité intrinsèque Cgs de ce transistor à effet de champ 103, selon la formule suivante: 1. V xt, où t est le temps. RgxCgs Ainsi, la pente P du courant est donnée par la formule suivante: P(Rg, Cgs _ RgxCgs Par conséquent, une augmentation de la valeur de la résistance Rg diminue la pente P du courant ainsi que celle de la tension lors de la commutation du transistor à effet de champ. Cependant, la réduction des pentes de tension et de courant génère des pertes thermiques qui risquent de diminuer la fiabilité et les performances du transistor à effet de champ 103. De plus, la capacité intrinsèque Cgs varie d'un composant à l'autre à cause de la tolérance de fabrication de ces composants. Cette variabilité de capacité d'un transistor à un autre provoque des différences dans le niveau de perturbation électromagnétique d'un produit à un autre. Ceci n'est pas acceptable pour un constructeur automobile. V 2867323 3 Afin de diminuer l'effet de la capacité intrinsèque, une solution habituelle consiste à ajouter un condensateur. En effet, la figure 5B montre un système de commande similaire à celui de la figure 5A mais où un condensateur 117 de capacité Cgk est ajouté entre la grille G et la source S du transistor à effet de champ 103. Ainsi, selon le système de commande de la figure 5B, la pente P du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ 103 est donnée par la formule suivante: P(Rg, Cgs, Cgk) = k Rg(Cgs+Cgk) Selon cette formule, la diminution de la pente de courant est contrôlée par une augmentation de la capacité Cgk. Cependant, une augmentation de la capacité Cgk génère une dissipation d'énergie au niveau de la résistance Rg. Ainsi, une capacité Cgk de grande valeur risque de détériorer ou même de détruire l'élément résistif 109, limitant ainsi la performance de la capacité Cgk à contrôler la pente du courant. On est donc limité par le dimensionnement du couple capacité Cgk - élément résistif 109. De plus, la variation de la capacité intrinsèque Cgs d'un composant à un autre se traduit toujours par une variabilité importante de la pente de courant, provoquant alors une grande dispersion du niveau de perturbation électromagnétique d'un produit à un autre. Objet et résumé de l'invention L'invention a pour but de réaliser un système de commande de vitesse d'un moteur ayant de faibles perturbations électromagnétiques. Ce but est atteint grâce à un système de commande de vitesse d'un moteur de groupe moto-ventilateur comportant un transistor à effet 2867323 4 de champ commandant le moteur par une modulation de largeur d'impulsion, le transistor à effet de champ étant relié à un circuit comprenant en série une source de tension et un élément résistif, caractérisé en ce que ledit circuit est connecté entre la grille du transistor à effet de champ et une seconde source reliée à une première source du transistor à effet de champ par l'intermédiaire d'une inductance pour permettre une diminution de la pente du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ. Ainsi, l'inductance permet à la fois de diminuer la pente du courant et de rendre négligeable l'impact de la capacité intrinsèque du transistor à effet de champ sur la pente du courant diminuant ainsi fortement les perturbations électromagnétiques. Selon une première variante, le système comporte un circuit de roue libre relié entre la masse et la seconde source du transistor à effet de champ, le drain dudit transistor étant relié à une source d'alimentation. Selon une seconde variante, le système comporte un circuit de roue libre relié entre une source d'alimentation et le drain du transistor à effet de champ, la seconde source dudit transistor étant reliée à la masse. Avantageusement, le moteur est relié aux bornes du circuit à roue libre. A titre d'exemple, la valeur de l'inductance est comprise entre 5nH et 30nH. De préférence, l'inductance est réalisée par un routage de carte à circuit imprimé entre la première source et la seconde source du transistor à effet de champ. La longueur de la piste du routage de carte à circuit imprimé peut être comprise entre 5 mm et 30 mm. Selon une particularité de l'invention, l'inductance peut être créée par un composant électronique. Le composant électronique peut être un shunt de mesure du courant. 2867323 5 Avantageusement, le système comporte un condensateur relié entre la grille et la seconde source du transistor à effet de champ. A titre d'exemple, le transistor à effet de champ peut être du type MOS. L'invention vise aussi un module de commande d'un groupe moto-ventilateur ainsi qu'une installation de chauffage et/ou climatisation pour véhicule automobile comportant un système de commande de vitesse comme ci-dessus. Brève description des dessins L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description faite ciaprès, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue très schématique d'un système de commande de vitesse d'un moteur de groupe moto-ventilateur comportant un transistor à effet de champ commandant le moteur par une modulation de largeur d'impulsion, selon l'invention, - la figure 2 est un autre mode de réalisation qui se distingue de la figure 1 en ce qu'il comporte un condensateur, - la figure 3 est une variante de la figure 1, la figure 4 est un autre mode de réalisation qui se distingue de la figure 3 en ce qu'il comporte un condensateur, et - les figures 5A et 5B sont des vues très schématiques de systèmes de commande de vitesse d'un moteur selon l'art antérieur. 25 Description détaillée de modes de réalisation de l'invention La figure 1 montre très schématiquement un système de commande de vitesse d'un moteur 1 de groupe moto-ventilateur comportant un transistor à effet de champ 3 commandant le moteur 1 par une modulation de largeur d'impulsion. 2867323 6 Conformément à l'invention, le transistor à effet de champ 3, par exemple du type MOS, est relié à un circuit 5 comprenant en série une source de tension 7 de valeur V et un élément résistif 9 d'une résistance Rg. Ce circuit 5 est connecté entre la grille G du transistor à effet de champ 3 et une seconde source S2 reliée à une première source S1 du transistor à effet de champ 3 par l'intermédiaire d'une inductance 11 de valeur L. Une source d'alimentation 15 est reliée au drain D du transistor à effet de champ 3 et à une borne du moteur 1. L'autre borne du moteur 1 est reliée à la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3. Le système de commande comporte en outre un circuit de roue libre 13 relié entre la masse M et la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3, de sorte que le moteur 1 soit relié aux bornes de ce circuit à roue libre 13. Le circuit de roue libre 13 comporte par exemple une diode ou un autre transistor à effet de champ jouant le rôle d'une diode. Le transistor à effet de champ 3 fonctionne en commutation, saturé/bloqué. Ainsi, lorsque le transistor 3 est saturé, le courant délivré par la source d'alimentation 15 passe à travers le transistor à effet de champ 3 et le moteur 1. En revanche, lorsque le transistor 3 est bloqué, un courant résiduel dans le moteur 1 passe à travers le circuit de roue libre 13. Selon cet exemple, la pente P du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ 3 dépend de la résistance Rg, d'une capacité intrinsèque Cgs du transistor à effet de champ 3, de la valeur de l'inductance L affectée par un paramètre s définissant la transconductance du transistor à effet de champ 3 et d'une constante de calcul k. Cette pente P du courant est donnée par la formule suivante: P(Rg,Cgs,L)= Vl Lxs+RgxCgs 2867323 7 Comme le montre la formule ci-dessus, on constate que la pente P dépend d'un paramètre supplémentaire qui permet d'une part d'agir sur cette pente et d'autre part de diminuer l'impact de la capacité Cgs. Ainsi, l'inductance L permet de diminuer la pente du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ 3. De plus, la valeur de l'inductance L rend négligeable l'impact de la capacité intrinsèque Cgs du transistor à effet de champ 3 sur la pente du courant diminuant encore davantage les perturbations 10 électromagnétiques, et donc consécutivement on diminue les dispersions de champ électromagnétique d'un module à un autre. Un autre avantage est le fait que pour une même pente, il soit possible d'augmenter la valeur de l'inductance L et de diminuer la résistance Rg, réduisant ainsi la dissipation d'énergie par ce dernier lors de la commutation du transistor à effet de champ 3. D'une manière générale, une petite valeur d'inductance est suffisante pour diminuer de façon importante les perturbations électromagnétiques. Ainsi, l'inductance 11 peut être réalisée par un routage de carte à circuit imprimé, c'est-à-dire une piste conductrice avantageusement en cuivre pratiquée sur la carte à circuit imprimé, entre la première source S1 et la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3. A titre d'exemple, un routage compris entre environ 5mm à 30mm engendre une inductance dont l'ordre est compris entre 5nH et 30nH ce qui est suffisant pour diminuer les perturbations électromagnétiques de façon notable. On notera que en dessous de 5nH, l'inductance produit un effet trop faible et au dessus de 30nH, l'inductance va créer des pertes par commutation du transistor qui peuvent devenir importantes et conduire à un échauffement anormal du composant et donc le détériorer. En outre, l'inductance 11 peut être créée par l'inductance parasite d'un composant électronique qui fait déjà partie du système de commande du moteur. Le composant électronique peut être un shunt de faible résistance qui à l'aide d'un comparateur, permet de mesurer le courant dans le moteur. La figure 2 est un autre mode de réalisation qui se distingue de la figure 1 en ce qu'il comporte un condensateur 17, d'une capacité Cgk, relié entre la grille G et la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3. Dans ce cas, la pente P au premier ordre, du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ 3 dépend de la résistance Rg, de la capacité Cgk, de la valeur de l'inductance L et d'une constante de calcul k. Cette pente P au premier ordre ne dépend pas de la capacité 15 intrinsèque Cgs du transistor à effet de champ 3 et est donnée par la formule suivante: LxRgxCgk Ainsi, la capacité Cgk en plus de la valeur de l'inductance L permet de diminuer de façon appropriée la pente du courant lors de la 20 commutation du transistor à effet de champ 3. De plus, en première approximation, la pente P ne dépend pas de la capacité intrinsèque Cgs éliminant ainsi tout impact de cette capacité intrinsèque Cgs du transistor à effet de champ 3 sur la pente du courant. Dans une variante de la figure 1, illustrée en figure 3, le circuit de roue libre 13 est relié entre la source d'alimentation 15 et le drain D du transistor à effet de champ 3. En revanche, la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3 est reliée à la masse M. On comprend ici que l'invention est applicable autant à un circuit dit high sicle qu'à un PR Ck kVl g g,L)= 2867323 9 circuit dit low side , c'est-à- dire quand le transistor est entre une borne du moteur et la masse. La figure 4 est encore un autre mode de réalisation qui se distingue de la figure 3 en ce qu'il comporte un condensateur 17, d'une capacité Cgk relié entre la grille G et la seconde source S2 du transistor à effet de champ 3. Le système de commande de vitesse ainsi conçu peut dès lors être incorporé facilement dans un module standard de commande d'un groupe motoventilateur pour une installation de chauffage et/ou climatisation pour véhicule automobile. REVENDICATIONS 1. Système de commande de vitesse d'un moteur (1) de groupe motoventilateur comportant un transistor à effet de champ (3) commandant le moteur (1) par une modulation de largeur d'impulsion, le transistor à effet de champ (3) étant relié à un circuit (5) comprenant en série une source de tension (7) et un élément résistif (9), caractérisé en ce que ledit circuit (5) est connecté entre la grille (G) du transistor à effet de champ (3) et une seconde source (S2) reliée à une première source (Si) du transistor à effet de champ (3) par l'intermédiaire d'une inductance (11) pour permettre une diminution de la pente du courant lors de la commutation du transistor à effet de champ (3). 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de roue libre (13) relié entre la masse (M) et la seconde source (S2) du transistor à effet de champ (3), le drain (D) dudit transistor à effet de champ (3) étant relié à une source d'alimentation (15). 3. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de roue libre (13) relié entre une source d'alimentation (15) et le drain (D) du transistor à effet de champ (3), la seconde source (S2) dudit transistor à effet de champ (3) étant reliée à la masse (M). 4. Système selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que le moteur (1) est relié aux bornes du circuit à roue libre (13). 5. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la valeur de l'inductance (11) est comprise entre 5nH et 30nH. 2867323 11 6. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'inductance (11) est réalisée par un routage de carte de circuit imprimé entre la première source (Si) et la seconde source (S2) du transistor à effet de champ (3). 7. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que la longueur de la piste du routage de carte à circuit imprimé est comprise entre 5 mm et 30 mm. 8. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'inductance (11) est créée par un composant électronique. 9. Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que le composant électronique est un shunt de mesure du courant. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un condensateur (17) relié entre la grille (G) et la seconde source (S2) du transistor à effet de champ (3). 11. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le transistor à effet de champ (3) est du type MOS. 12. Module de commande d'un groupe moto-ventilateur, muni d'un système de commande de vitesse selon l'une quelconque des 25 revendications 1 à 11. 13. Installation de chauffage et/ou climatisation pour véhicule automobile, comportant un groupe moto-ventilateur muni d'un module de commande selon la revendication 12.