Brevet FR2868624A1 — publié le 20051007

DISPOSITIF DE COMMANDE DE GÉNÉRATION DE PUISSANCE DE GÉNÉRATRICE DE PUISSANCE DE VÉHICULE Arrière-plan de l'invention Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule et, plus particulièrement, un dispositif de commande de génération de puissance fourni dans une génératrice synchrone à enroulement de champ destinée à être utilisée avec un véhicule avec lequel une manière de commander une tension favorable est mise en oeuvre lorsqu'une commande est exercée sur une tension destinée à être générée par l'intermédiaire d'une commutation MARCHE/ARRET d'une application de tension sur un enroulement de champ. Description de l'art connexe Un exemple de dispositif de commande conventionnel d'une génératrice de puissance de véhicule se trouve dans le brevet japonais n 3329402 (appelé document de brevet 1), qui est représenté sur la figure 9. Avec un tel dispositif de commande, la commande de génération de puissance est exercée par modulation de durée d'impulsion avec une commutation MARCHE/ARRET qui se produit pour une application de tension sur un enroulement de champ. Pour cette commande de génération de puissance, la commutation MARCHE/ARRET est synchronisée numériquement par un micro-ordinateur. Sur la figure 9, une génératrice 1 comprend un enroulement d'induit 21, et un enroulement de champ 22. Un micro-ordinateur 30 comprend un processeur 301, une mémoire morte (ROM) 302, une mémoire vive (RAM) 303, un temporisateur de modulation de durée d'impulsion ( PWM ou Pulse Width Modulation ) 304, un convertisseur numérique- analogique ( Analog-Digital ou A/D ) 305, un temporisateur 306, et autres. Dans la génératrice 1, une partie de rotor est connectée à une source de puissance qui n'est pas représentée et exemplifiée par un moteur à combustion interne directement ou indirectement par l'intermédiaire d'une courroie ou autres. Lorsque la partie de rotor tourne, une induction de tension alternative ( Alternating Current , AC ou Courant Alternatif , CA ) se produit de façon sensible sur l'enroulement d'induit 21, et la tension alternative (AC) est convertie en tension continue ( Direct Current , DC ou Courant Continu , CC ) par un redresseur 2. Le redresseur 2 est connecté à une charge électrique 5 par l'intermédiaire d'une batterie 3 ou d'un commutateur 4 pour la fourniture d'une puissance en courant continu (DC). Le fonctionnement d'un dispositif de commande de génération de puissance 6 est décrit ensuite. A savoir, tout d'abord, la tension de la batterie 3, et une information de courant équivalente à un courant de champ indiquant le niveau de tension et passant dans l'enroulement de champ 22 par l'intermédiaire d'une résistance shunt 23 sont envoyées au convertisseur analogique-numérique 305 par l'intermédiaire d'une interface 26. Cette entrée est soumise à une conversion de valeur numérique pour l'entrée appliquée au processeur 301. Un détecteur de rotation 24 ou un capteur de vitesse de véhicule 25 détecte un signal de rotation. Le signal de rotation ainsi détecté est envoyé au processeur 301 par l'intermédiaire du temporisateur 306, indiquant la vitesse de rotation de la génératrice 1. Dans le processeur 301, un écart est calculé entre la tension de la batterie 3 et une tension cible de génération de puissance Vref pour une première fonction proportionnelle intégrale (PI ou Proportional Integral ). Cette opération est ci-après appelée opération AVR. Un autre écart est calculé entre une valeur de courant de champ détectée if et une première valeur limite de courant ifcMAX pour une seconde fonction proportionnelle intégrale (PI). Cette opération est ci-après appelée opération ACR. Avec ceci étant le cas, le résultat de sortie de l'opération AVR sera une valeur de commande ALPHV pour un débit de courant de l'enroulement de champ, et le résultat de sortie de l'opération ACR sera une valeur de commande ALPHI pour celui-ci. Les opérations AVR et ACR ne sont pas exécutées simultanément mais de façon sélective en considération de la relation de valeur parmi la valeur de courant de champ détectée if, la première valeur limite de courant ifcMAX, et une seconde valeur limite de courant ifcMAX2, et la relation de niveau entre la tension de batterie et la tension cible de génération de puissance Vref. Ces première et seconde valeurs limites de courant sont réglées afin que ifcMAX > ifcMAX2. Un tel réglage permet une commutation entre les opérations AVR et ACR avec une hystérésis de différence entre les première et seconde valeurs limites de courant ifcMAX et ifcMAX2. Pour être spécifique, lorsque le niveau de courant de sortie provenant de la génératrice 1 est faible avec un courant de champ faible, l'opération AVR est exécutée de sorte qu'une tension destinée à être générée correspond à une tension cible, et la valeur de commande ALPHV entraîne un élément de commutation de champ 7. D'autre part, lorsque le courant de champ dépasse une valeur prédéterminée quelconque ifcMAX2, la commande est exercée de sorte que la valeur maximum du courant de champ devient ifcMAX2 ou inférieure. L'opération ACR est alors exécutée afin d'empêcher l'endommagement de génératrice et le glissement de la courroie, et la valeur de commande ALPHI entraîne l'élément de commutation de champ 7. La question ici est que cette technologie conventionnelle pose un problème pour modifier la manière de commander la génération de puissance en fonction du point de fonctionnement d'une génératrice. De façon plus détaillée, la puissance destinée à être générée présente un changement de façon sensible lorsque le courant de champ change, et la quantité de changement varie avec le point de fonctionnement. Ceci signifie que, contre le changement de la quantité d'opération de AVR pour la commande de génération de puissance = le débit de courant d'un enroulement de champ, la puissance destinée à être générée par la génératrice varie différemment du point de fonctionnement. Donc, le changement de tension de batterie = quantité d'entrée de l'opération AVR ne sera pas uniforme. A savoir, même si un phénomène transitoire d'un changement soudain de charge de génératrice à un point de fonctionnement donné est défini par une constante de fonctionnement de fonction proportionnelle intégrale avec des caractéristiques de réponse appropriées quelconques, il n'est toujours pas certain que d'autres points de fonctionnement quelconques puissent dériver des caractéristiques de réponse souhaitées. Résumé de l'invention L'invention est proposée pour résoudre les problèmes mentionnés ci-dessus, et un objectif de celle-ci est de fournir un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule capable d'améliorer la sensibilité de commande de génération de puissance avec une structure simple, et d'uniformiser la manière de commander la génération de puissance avec un point de fonctionnement quelconque. Un aspect de l'invention concerne un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule. Le dispositif de commande est pourvu de: un redresseur pour convertir une puissance en courant alternatif destinée à être générée par une génératrice synchrone à enroulement de champ en une puissance en courant continu pour l'alimentation à une charge électrique et une batterie; des moyens de calcul de vitesse de rotation pour calculer une vitesse de rotation de la génératrice synchrone; un élément de commutation de champ pour réaliser la commutation MARCHE/ARRET d'application de tension sur un enroulement de champ de la génératrice synchrone; des moyens de détection de tension pour échantillonner une tension de la batterie ou une tension côté DC du redresseur de façon synchronisée avec un signal d'échantillonnage périodique sur la base d'une horloge de référence; des moyens de réglage de gamme de service pour régler une gamme (gamme de service) appropriée à un rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ sur la base de la vitesse de rotation calculée par les moyens de calcul de vitesse de rotation; des moyens de calcul de service de commande pour calculer le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ sur la base de la gamme de service réglée par les moyens de réglage de gamme de service pour la correspondance entre la tension échantillonnée par les moyens de détection de tension et une tension cible de génération de puissance; et des moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ pour calculer une temporisation de MARCHE/ARRET pour l'élément de commutation de champ avec un intervalle prédéterminé sur la base de l'horloge de référence à partir du rapport MARCHE/ARRET calculé par les moyens de calcul de service de commande, et générer un signal de commutation de champ pour entraîner l'élément de commutation de champ. Qui plus est, en plus du dispositif de commande de génération de puissance de l'aspect mentionné ci-dessus, des moyens de correction de service de commande sont fournis pour corriger, pour la sortie, la valeur de réglage du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ selon un changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ fourni aux moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ. Selon l'invention, est fourni avec succès un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule capable d'améliorer la sensibilité de commande de génération de puissance avec une structure simple, et de maintenir la manière de commander la génération de puissance favorable et uniforme avec un point de fonctionnement quelconque de la génératrice de puissance. Qui plus est, selon l'invention, le dispositif de commande de génération de puissance de la génératrice de puissance de véhicule empêche un couple de freinage de varier considérablement en raison d'un changement excessif du rapport MARCHE/ARRET d'un élément de commutation de champ. Cette prévention est appliquée en réglant une limite de changement sur le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ. Ceci empêche ainsi un changement de rotation inutile quelconque ou pompage d'une source de puissance exemplifiée par un moteur à combustion interne connecté à la partie de rotor. Qui plus est, lorsque la connexion à la partie de rotor est établie par l'intermédiaire d'une courroie, elle peut empêcher un glissement de courroie, un bruit agaçant (grincements de courroie), et analogues. Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est un schéma de principe représentant la structure entière d'un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule d'un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 2 est un graphe entre une puissance destinée à être générée et une vitesse de rotation d'une génératrice synchrone à enroulement de champ destinée à être utilisée dans le premier mode de réalisation; la figure 3 est un schéma représentant à titre d'exemple une gamme ajustable de courant de champ de la génératrice synchrone à enroulement de champ du premier mode de réalisation; la figure 4 est un schéma illustrant le principe de détection de vitesse de rotation du premier mode de 25 réalisation; la figure 5 est un schéma de principe représentant la structure des moyens de calcul de service de commande du premier mode de réalisation; la figure 6 est un chronogramme d'échantillonnage 30 de détection de tension et intervalle de commutation de champ du premier mode de réalisation; la figure 7 est un schéma de principe représentant la structure entière d'un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule d'un second mode de réalisation de l'invention; la figure 8 est un schéma de principe représentant la structure des moyens de correction de service de commande du second mode de réalisation; et la figure 9 est un schéma de structure d'un dispositif de commande d'une génératrice de puissance de véhicule sur la base d'une technologie conventionnelle. Description détaillée de l'invention Premier mode de réalisation Dans la partie suivante, en faisant référence aux dessins annexés, un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule d'un premier mode de réalisation de l'invention est décrit. La figure 1 est un schéma de principe représentant la structure entière du dispositif de commande de génération de puissance de la génératrice de puissance de véhicule du premier mode de réalisation. Sur la figure 1, le numéro de référence 1 indique la génératrice synchrone à enroulement de champ, 2 indique le redresseur, 3 indique la batterie, 4 indique le commutateur, 5 indique la charge électrique, 6 indique le dispositif de commande de génération de puissance, 7 indique un élément de commutation de champ, et 8 indique une diode à effet de volant. La génératrice synchrone à enroulement de champ 1 (ci-après, également appelée simplement génératrice synchrone) comprend l'enroulement d'induit 21, l'enroulement de champ 22, et autres. Dans la génératrice synchrone 1, la partie de rotor est connectée à une source de puissance qui n'est pas représentée et exemplifiée par un moteur à combustion interne directement ou indirectement par l'intermédiaire d'une courroie ou autres. Lorsque la partie de rotor tourne, une induction de tension alternative se produit de façon sensible sur l'enroulement d'induit 21, et la tension alternative est convertie en tension directe par le redresseur 2. Le redresseur 2 est connecté à la charge électrique 5 par l'intermédiaire de la batterie 3 ou du commutateur 4 pour l'alimentation d'une puissance en courant continu. A cet instant, le niveau de la tension continue en tant que résultat de conversion dans le redresseur 2 change suivant l'équilibre entre la puissance destinée à être générée de la génératrice synchrone 1 et la puissance de consommation de la batterie 3 et la charge électrique 5. La charge électrique 5 comprend divers dispositifs et équipements électriques exemplifiés par un phare, une soufflante, un essuie-glace, une radio, ou autres, et pour certaines caractéristiques de ceux-ci, une variation de tension continue entraîne des effets négatifs. Par exemple, pour un phare, cette variation entraîne un changement de contraste et un clignotement. En considération de ceci, le dispositif de commande de génération de puissance 6 sert à établir un équilibre entre la puissance de consommation et la puissance destinée à être générée pour le fonctionnement à une tension continue prédéterminée. Dans ce but, un ajustement est réalisé sur la tension alternative en conséquence de l'induction de tension se produisant sur l'enroulement d'induit 21 par l'intermédiaire de la commande de la quantité de courant de champ passant dans l'enroulement de champ 22. Ici, avant de décrire le fonctionnement spécifique du dispositif de commande de génération de puissance 6, les caractéristiques de puissance et tension destinées être générées de la génératrice synchrone à enroulement de champ sont décrites d'abord, servant de principe de base de l'invention. La figure 2 est un schéma représentant schématiquement, en ce qui concerne les caractéristiques, la vitesse de rotation et la puissance destinée à être générée avec divers courants de champ lorsque la génératrice synchrone à enroulement de champ fonctionne à une tension prédéterminée quelconque. La figure 2 montre que, lorsque le dispositif de commande de génération de puissance 6 établit un équilibre entre la puissance de consommation et la puissance destinée à être générée pour le fonctionnement à une tension continue prédéterminée, si la quantité de fonctionnement du courant de champ ne présente aucun changement relatif même si la tension continue varie, la sensibilité varie suivant le point de fonctionnement de la génératrice synchrone. Ceci est parce qu'aucune puissance ne sera générée à la faible vitesse de rotation à moins que la quantité importante de courant de champ ne soit fournie, et même si le courant de champ est constant, la puissance destinée à être générée ne présente aucune linéarité par rapport à la vitesse de rotation, c'est-àdire, la quantité de puissance destinée à être générée présente un changement relatif par rapport à la quantité de courant de champ suivant la vitesse de rotation de la génératrice synchrone. La relation entre la puissance destinée à être générée et le courant de champ est plus ou moins exprimée comme cela est indiqué ci-dessous. D'abord, la relation du courant de champ if et un lien de flux ef de l'enroulement d'induit 21 est exprimée comme suit: f = Lf "if Dans l'équation 1, Lf indique une inductance de l'enroulement de champ 22. Au cas où aucune connexion n'est établie entre la génératrice synchrone et le redresseur 2, la valeur quadratique moyenne d'une tension de ligne appliquée sur l'enroulement d'induit 21 (tension d'induction à vide Vac(o) ) est exprimée comme suit: Vac,o) =wÉ 2 É =w. 2. Lf É'f Au cas où la génératrice synchrone est connectée à la fois au redresseur 2 et la batterie 3, la tension continue a un équilibre avec une tension VB de la (1) (2) batterie 3, et ainsi une tension continue V'B au niveau d'un point de sortie du redresseur 2 est exprimée comme suit: V'B +a = 3-ä x (VQ,(o) - (RQ + wLQ)É -\g É -ÉLf Éif -(RQ +wLQ)Éf'iQc (3) co Dans l'équation 3, a indique une réduction de tension dans une diode de redresseur fournie à l'intérieur du redresseur 2. Egalement dans l'équation 3, Ra indique une résistance d'enroulement de l'enroulement d'induit 21, La indique une inductance d'enroulement, et iac indique une valeur quadratique moyenne d'un courant de ligne passant dans l'enroulement d'induit 21. Ici, une puissance en courant continu (DC) P'DC au niveau du point de sortie du redresseur 2 est exprimée dans une équation comme suit: P' DC = (V 'B + a)É idc =3xlw 2 ÉLfÉir-(RQ+wLQ)É 3 ida ide (4) En vue de ce qui précède, à l'aide de l'équation 3, avec l'information que le courant de champ idc = 0[A] (iac = 0[Arms]) lorsque la puissance continue P'DC = 0[W], une équation est exprimée comme suit: V'B+a if = (5) 3,h Lr De plus, avec l'information que le courant de 5 champ idc = a/(V'B+a) lorsque le courant continu P'DC = a[W], et par l'intermédiaire de la substitution de celui-ci dans l'équation 4 avec un certain arrangement, une équation est exprimée comme suit: i V'B + a = 3N/ x w 33 Lr i f - (RQ + rLa) É .f≈7r a (6) 7r 2 3.fi V'B+a j En conséquence, à partir de l'équation 6, le courant de champ au moment de la puissance continue P'Dc = a[W] est exprimé comme suit: If 1 ' (r'B+a)+(Ra +(,ULa)É a (7) L j V 'Ba Sur la base de ce qui précède, les caractéristiques de génération de puissance de la génératrice synchrone à enroulement de champ représentées sur la figure 2 peuvent être exprimées par des équations. L'équation 5 aide à décider la quantité de courant de champ servant de point limite, entre génération de puissance et aucune génération de puissance, à des tension de génération de puissance prédéterminée et vitesse de rotation quelconques. L'équation 7 aide à calculer la quantité de courant de champ nécessaire pour dériver un niveau spécifique quelconque de puissance. La figure 3 présente un exemple de gamme ajustable de courant de champ qui peut être appliquée par le dispositif de commande de génération de puissance 6. La gamme ajustable est représentée sur les caractéristiques de génération de puissance de la génératrice synchrone à enroulement de champ représentées sur la figure 2. Sur le dessin, la sortie équivalente ssmax indiquée par la référence 1 est une ligne caractéristique qui représente une gamme de faible vitesse de rotation se trouvant tout à fait au sein de la capacité de génération de puissance à la puissance destinée à être générée de 2000[W]. La sortie équivalente ssrate indiquée par la référence 2 est une ligne caractéristique qui représente une gamme de faible vitesse de rotation se trouvant au sein de la capacité de génération de puissance à la puissance destinée à être générée de 1000[W]. La sortie équivalente ssmin indiquée par la référence 3 est une ligne caractéristique qui ne représente aucune génération de puissance. Ici, la sortie équivalente ssmax représente la limite supérieure de la puissance de consommation totale, et peut être décidée en examinant la marge thermique de la capacité de traitement du redresseur 2. La sortie équivalente ssrate représente la puissance de consommation moyenne, c'està-dire, la puissance nominale, au moment du fonctionnement normal. La sortie équivalente ssmin représente un point limite entre génération de puissance et aucune génération de puissance. A l'aide de ces lignes caractéristiques et l'équation 7, la quantité de courant de champ peut être déterminée pour divers cas à des tension prédéterminée et vitesse de rotation quelconques. Ici, les divers cas comprennent le cas lorsque la génération de puissance est au niveau maximum, au niveau nominal, et lorsque aucune puissance n'est générée. En tant que tel, l'opération consistant à commander la tension destinée à être générée pour être une valeur prédéterminée est exécutée tout en équilibrant la puissance destinée à être générée selon la consommation de puissance qui varie suivant que la charge électrique 5 fonctionne ou non. Une telle opération est équivalente à une opération consistant à sélectionner une quantité optimum quelconque de courant de champ à partir de la gamme ajustable de courant de champ à la vitesse de rotation correspondante. Dans ce sens, la gamme ajustable de courant de champ peut être réalisée de manière à correspondre à la gamme de variation de la puissance destinée à être générée de sorte que la sensibilité de la commande de génération de puissance est améliorée. Qui plus est, la manière de commander la génération de puissance peut être uniforme avec un point de fonctionnement quelconque. Sur la base de ce principe de base, le dispositif de commande de génération de puissance 6 de la figure 1 30 est décrit en détail. Le dispositif de commande de génération de puissance 6 est pourvu d'une horloge de base 9, de moyens de détection de tension 10, de moyens de calcul de vitesse de rotation 11, de moyens de réglage de gamme de service 12, de moyens de calcul de service de commande 13, et de moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Tout d'abord, dans les moyens de calcul de vitesse de rotation 11, la vitesse de rotation de la génératrice synchrone 1 est calculée lorsqu'une entrée en tension est réalisée. La tension est celle entre une anode (A) et une cathode (K) d'une diode de redresseur à l'intérieur du redresseur 2. La figure 4 est un schéma illustrant l'opération consistant à calculer la vitesse de rotation, particulièrement le fonctionnement de la diode de redresseur sur le côté de la phase U N (faible orientation). Lorsque le redresseur 3 fonctionne pour un redressement, la diode de redresseur dans le redresseur 2 est commutée entre des états conducteur et non conducteur de façon synchronisée avec la tension alternative en conséquence de l'induction sur l'enroulement d'induit 21. De plus, de façon synchronisée avec cette commutation d'état, le courant passe comme cela est représenté sur la figure 4. Dans l'état conducteur, la valeur de potentiel électrique entre les anode (A) et cathode (K) sera faible, c'est-à-dire, une réduction de tension au moment de la jonction PN dans le sens direct, et dans l'état non conducteur, la valeur de potentiel électrique sera importante. En tant que tel, la vitesse de rotation peut être calculée par l'intermédiaire d'une mesure d'intervalle de signal, qui présente un changement de façon synchrone avec la rotation, par exemple, entre les arêtes ascendantes d'une forme d'onde représentant les potentiels électriques anode (A)-cathode (K). Lorsque la vitesse de rotation est entrée dans les moyens de réglage de gamme de service 12, sur la base de l'équation 7 et la tension cible Vref, la gamme de service est calculée pour la sortie. Ici, la gamme de service couvre le rapport MARCHE/ARRET d'un élément de commutation de champ qui est réglé par les moyens de calcul de service de commande 13 selon un écart entre la tension cible Vref et la valeur de tension effectivement générée. Particulièrement, le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ couvre la gamme de ssmax - ssrate ssmin avec le courant de champ correspondant à chacune parmi la sortie équivalente ssmax, la sortie équivalente ssrate, et la sortie équivalente ssmin. L'horloge de référence 9 émet un signal d'horloge, qui est envoyé à la fois aux moyens de détection de tension 10 et moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Dans les moyens de détection de tension 10, un échantillonneur 103 réalise l'échantillonnage d'information de tension de la batterie 3 qui sont fournies sur une interface d'entrée 101. L'échantillonnage est réalisé avec une temporisation d'une instruction émise par une unité émettrice d'instruction d'échantillonnage 102. Ici, l'unité émettrice d'instruction d'échantillonnage 102 émet une instruction d'échantillonnage à des intervalles réguliers sur la base d'un signal d'horloge. L'information de tension échantillonnée de la batterie 3 est envoyée aux moyens de calcul de service de commande 13 en même temps que la gamme de service décrite ci-dessus. La figure 5 est un schéma illustrant le fonctionnement des moyens de calcul de service de 10 commande 13. Les moyens de calcul de service de commande 13 contrôlent la tension cible Vref et l'information de tension de la batterie 3 pour les comparer. Sur la base de l'écart résultant, à partir de la gamme de service, calculé pour la sortie est un rapport MARCHE/ARRET (service) correspondant quelconque de l'élément de commutation de champ. La tension cible Vref et l'information échantillonnée de tension de la batterie 3 sont toutes deux fournies à un point d'addition 131, et un écart entre celles-ci est transféré à une section de calcul de valeur moyenne 132 pour être stocké dans celle-ci. Le processus similaire est exécuté à plusieurs reprises pour le nombre de fois correspondant au rapport entre l'intervalle de commutation de champ de l'élément de commutation de champ 7 et l'intervalle d'échantillonnage de tension, par exemple, quatre fois sur la figure 5. La section de calcul de valeur moyenne 132 réalise une multiplication pour chaque information de l'écart de tension stockée de sorte qu'une valeur moyenne est calculée. Le coefficient est utilisé pour l'affectation d'importance, par rapport au temps, à cette information d'écart de tension, et peut refléter le changement de l'écart de tension. En variante, pour le calcul de valeur moyenne, un coefficient peut être fixé à 1,0 pour réaliser simplement un calcul, ou un calcul de moyenne mobile peut être réalisé à chaque fois que l'information d'écart detension finit par réduire la charge de calcul. La valeur moyenne ainsi calculée est envoyée à une section de conversion de service 133, qui calcule un rapport MARCHE/ARRET (service) correspondant quelconque de l'élément de commutation de champ à partir de la gamme de service. A savoir, lorsque l'écart de tension est +aV, le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ sera ssmax, et ssmin avec -aV. Les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14 reçoivent alors un signal d'horloge, et le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ. La figure 6 est un schéma illustrant le fonctionnement des moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14 se réfèrent au rapport MARCHE/ARRET pour calculer des temporisations de MARCHE et ARRET de l'élément de commutation de champ 7, et ensuite génèrent un signal de commutation de champ pour entraîner l'élément de commutation de champ 7. Un tel calcul de temporisation est réalisé sur la base de la supposition que l'élément de commutation de champ 7 réalise la commutation MARCHE/ARRET avec un intervalle fixe sur la base d'une horloge de référence. Ici, un signal d'horloge de l'horloge de référence 9 est utilisé en tant que base pour dériver une temporisation de façon synchrone pour l'échantillonnage d'information de tension par les moyens de détection de tension 10, le calcul de rapport MARCHE/ARRET par les moyens de calcul de service de commande 13, et la génération de signal de commutation de champ par les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. L'élément de commutation de champ 7 réalise alors l'opération de commutation MARCHE/ARRET sur la base d'un signal de commutation de champ provenant des moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Le côté basse tension électrique de l'élément de commutation de champ 7 est connecté au côté N (faible orientation) du redresseur 2, et le côté haute tension électrique de celui-ci est connecté à une extrémité de l'enroulement de champ 22 et une anode (A) de la diode à effet de volant 8. L'autre extrémité de l'enroulement de champ 22 est connectée au côté P (haute orientation) du redresseur en même temps qu'une cathode (K) de la diode à effet de volant 8. Avec une telle structure, par l'intermédiaire de la commutation MARCHE/ARRET par l'élément de commutation de champ 7, la tension destinée à être appliquée sur les deux extrémités de l'enroulement de champ 22 présente un changement de sorte que la quantité de courant de champ peut être ajustée. Comme cela est décrit dans la partie précédente, selon le premier mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande de génération de puissance de la génératrice de puissance de véhicule peut fonctionner de manière telle qu'une tension de batterie correspond à une tension cible de génération de puissance avec un point de fonctionnement quelconque d'une génératrice synchrone avec une sensibilité favorable. Un tel fonctionnement est obtenu en réalisant un échantillonnage de la tension de batterie et entraînant la commutation MARCHE/ARRET d'un élément de commutation de champ en même temps sur la base d'une horloge de référence. Dans de telles circonstances, à l'aide de l'information d'écart entre la tension de batterie et la tension cible, un rapport MARCHE/ARRET approprié quelconque de l'élément de commutation de champ est calculé avec les caractéristiques de génération de puissance d'une génératrice synchrone à enroulement de champ considérée. Le rapport MARCHE/ARRET ainsi calculé est utilisé en tant que base pour ajuster le courant de champ par l'intermédiaire de la commande de la quantité de tension destinée à être appliquée sur un enroulement de champ. Qui plus est, le rapport de l'intervalle de commutation de champ dans les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14 par rapport à l'intervalle d'échantillonnage de tension dans les moyens de détection de tension 10 est n: 1, où n est un nombre entier. Ceci permet ainsi d'établir une synchronisation entre l'échantillonnage de tension par les moyens de détection de tension 10 et une temporisation lorsque le résultat d'échantillonnage est reflété en tant que commutation MARCHE/ARRET par l'élément de commutation de champ 7. Une telle synchronisation aide à maintenir la relation temporelle cause-effet pour qu'elle soit au niveau prédéterminé. Ici, la cause est l'opération de commutation MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7, et l'effet est la tension détectée. En outre, la tendance de changement de tension peut être reflétée dans le calcul de service de commande en évaluant une pluralité d'informations concernant les résultats d'échantillonnage de tension dans l'intervalle de commutation de champ avec n >- 2, c'est-à-dire, les résultats d'échantillonnage plus récents doivent avoir plus d'importance. En outre, les moyens de calcul de vitesse de rotation 11 sont structurés afin de calculer la vitesse de rotation sur la base d'un potentiel électrique entre les extrémités d'un élément redresseur dans le redresseur 2. Ceci élimine le besoin de fournir un détecteur de rotation pour calculer la vitesse de rotation destinée à être utilisée pour définir le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 selon une gamme considérée appropriée, c'est-à- dire, une gamme de service. Ici, le détecteur de rotation est celui supposé être fourni à une partie de rotor d'une génératrice ou un corps de rotor lié à celui-ci, et à partir de celui-ci, une information de vitesse de rotation est transférée par l'intermédiaire d'un passage de transfert d'information. Avec cette structure, à la fois la taille et le coût du dispositif de commande de génération de puissance peuvent être réduits. Second mode de réalisation La figure 7 est un schéma de principe représentant la structure entière d'un dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule d'un second mode de réalisation. Ce dessin présente presque la même structure que celle de la figure 1 sauf les moyens de correction de service de commande 15 qui sont fournis en plus, et les composants dans ce mode de réalisation fonctionnent de façon similaire à ceux dans le premier mode de réalisation. Donc, tout composant et contenu différent de ceux dans le premier mode de réalisation sont essentiellement décrits ci-dessous. Dans le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, le dispositif de commande de génération de puissance 6 fonctionne de sorte que la tension destinée à être générée de la batterie 3 correspond à une tension cible de génération de puissance en établissant un équilibre entre la puissance de consommation de la charge électrique 5 et la puissance destinée à être générée de la génératrice synchrone à enroulement de champ 1. A cet instant, la génératrice synchrone 1 convertit l'énergie de freinage (mécanique) étant une entrée en énergie électrique, et délivre le résultat de conversion en tant que puissance générée. Ici, l'énergie de freinage est le produit d'un couple de freinage im[NÉm] et de la vitesse de rotation Nm[r/min], et la puissance en courant continu (puissance destinée à être générée) P'Dc est exprimée schématiquement comme suit: 5, PDc ÉN, 27r É Avec l'équation 8, en supposant que la quantité de changement Aim du couple de freinage zm ne présente aucun changement de vitesse de rotation Nm lorsque la puissance destinée à être générée change (4P'Dc), l'équation suivante est exprimée: OP' Oz DC m . 27i Nm En tant que tel, même si la puissance destinée à être générée présente un changement constant, la quantité de changement du couple de freinage présente des caractéristiques de variation inverse avec la vitesse de rotation. Ceci montre que le couple de freinage devient sensible et ainsi change facilement contre la puissance destinée à être générée lorsque la vitesse de rotation est réduite, forçant le couple de freinage à changer dans une mesure plus importante même si la puissance destinée à être générée présente un faible changement. Le changement rapide du couple de freinage entraîne inutilement un changement de rotation ou pompage sur la source de puissance, entraînant ainsi des effets négatifs. Ici, la source de puissance est (8) (9) exemplifiée par un moteur à combustion interne connecté à une partie de rotor de la génératrice synchrone 1. Au cas où la connexion à la partie de rotor est établie par l'intermédiaire d'une courroie, elle peut entraîner un glissement de courroie, un bruit agaçant (grincements de courroie), et analogues. En considération de ceci, des mesures doivent être prises pour commander de façon restrictive la quantité de changement du couple de freinage. Dans l'invention, la gamme couvrant le changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 est réalisée de manière à correspondre, en tant que gamme de service, à la gamme d'une puissance destinée à être générée prédéterminée quelconque. En conséquence, le fait de limiter la quantité de changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 équivaut à limiter la quantité de changement de la puissance destinée à être générée. L'équation 9 montre que le fait de limiter la quantité de changement de la puissance destinée à être générée équivaut à limiter la quantité de changement du couple de freinage. A savoir, en limitant la quantité de changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7, la quantité de changement du couple de freinage peut être commandée. Sur la base de ce principe de base, le dispositif de commande de génération de puissance 6 de la figure 7 fonctionne en conséquence. Sur le dessin, les moyens de correction de service de commande 15 sont fournis entre les moyens de calcul de service de commande 13 et les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Dans le but de commander la quantité de changement du couple de freinage, le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 est commandé pour la sortie. La figure 8 est un schéma représentant la structure détaillée des moyens de correction de service de commande 15. Les moyens de correction de service de commande 15 comprennent un calculateur de valeur limite de taux de changement 151, un limitateur de taux de changement 152, et un retardeur 153. Les moyens de correction de service de commande 15 reçoivent la vitesse de rotation à partir des moyens de calcul de vitesse de rotation 11, la gamme de service à partir des moyens de réglage de gamme de service 12, le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 à partir des moyens de calcul de service de commande 13, et un signal d'horloge à partir de l'horloge de référence 9. Le calculateur de valeur limite de taux de changement 151 calcule la valeur limite du taux de changement pour le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 avec une unité de temps de l'intervalle de commutation de l'élément de commutation de champ 7. Un tel calcul est réalisé à l'aide de la vitesse de rotation, du signal d'horloge, et de la gamme de service ainsi fournis, et sur la base de l'équation 9. Le retardeur 153 retarde l'information concernant le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7, et transfère le résultat de retard au limitateur de taux de changement 152. Pour ce retard d'information, l'intervalle de commutation de l'élément de commutation de champ 7 est utilisé en tant que temps de retard. Le limitateur de taux de changement 152 calcule le taux de changement pour le rapport MARCHE/ARRET à partir du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 provenant des moyens de calcul de service de commande 13, et un autre provenant du retardeur 153 dans l'intervalle de commutation précédent. Les valeurs limites supérieure et inférieure du taux de changement ainsi calculé sont corrigées par commande par la valeur limite du taux de changement dérivé pour le rapport MARCHE/ARRET. Le résultat de correction est alors émis. De façon similaire au premier mode de réalisation, le rapport MARCHE/ARRET corrigé de l'élément de commutation de champ est envoyé aux moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14, et l'élément de commutation de champ 7 fonctionne pour la commutation MARCHE/ARRET de sorte que la quantité de courant de champ est ajustée. Comme cela est décrit dans la partie précédente, selon le dispositif de commande de génération de puissance de la génératrice de puissance de véhicule dans le second mode de réalisation, les moyens de correction de service de commande 15 sont fournis en plus à la structure du premier mode de réalisation. Les moyens de correction de service de commande 15 corrigent, pour la sortie, la valeur de réglage du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 selon le changement de celui-ci fourni aux moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ 14. Avec cette structure, lorsque la quantité de changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 dépasse la valeur de réglage de celui-ci, en limitant la quantité de changement pour être la valeur de réglage, le couple de freinage est empêché de varier dans une mesure plus importante même si le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ 7 varie dans une mesure considérable. Ceci empêche ainsi un changement de rotation inutile quelconque ou pompage d'une source de puissance exemplifiée par un moteur à combustion interne connecté à la partie de rotor. Qui plus est, lorsque la connexion à la partie de rotor est établie par l'intermédiaire d'une courroie, elle peut empêcher le glissement de courroie, un bruit agaçant (grincements de courroie), et analogues. Il faut noter ici que, bien que la structure de principe des figures 1, 5, 7, et 8 est utilisée en tant que base pour la description de fonctionnement dans les premier et second modes de réalisation mentionnés ci-dessus, l'invention n'est pas limitée à cette structure de principe. D'autres structures quelconques peuvent être réalisées du moment que celles-ci sont fondées sur les caractéristiques de génération de puissance de la génératrice synchrone à enroulement de champ destinée à être utilisée avec un véhicule, l'échantillonnage de tension synchronisé avec une horloge de référence, et la commutation d'un élément de commutation de champ, ceux-ci constituant l'ossature de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule, 5 caractérisé en ce qu'il comprend: un redresseur (2) pour convertir une puissance en courant alternatif (AC) destinée à être générée par une génératrice synchrone à enroulement de champ (1) en une puissance en courant direct (DC) pour l'alimentation à une charge électrique (5) et une batterie (3) ; des moyens de calcul de vitesse de rotation (11) pour calculer une vitesse de rotation de la génératrice synchrone (1) ; un élément de commutation de champ (7) pour réaliser la commutation MARCHE/ARRET de l'application de tension sur un enroulement de champ (22) de la génératrice synchrone; des moyens de détection de tension (10) pour échantillonner une tension de la batterie ou une tension du côté courant continu du redresseur de façon synchronisée avec un signal d'échantillonnage périodique sur la base d'une horloge de référence (9) ; des moyens de réglage de gamme de service (12) pour régler une gamme (gamme de service) appropriée pour un rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ sur la base de la vitesse de rotation calculée par les moyens de calcul de vitesse de rotation (11) ; des moyens de calcul de service de commande (13) pour calculer le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ sur la base de la gamme de service réglée par les moyens de réglage de gamme de service (12) pour un accord entre la tension échantillonnée par les moyens de détection de tension (10) et une tension cible de génération de puissance; et des moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ (14) pour calculer une temporisation de MARCHE/ARRET pour l'élément de commutation de champ avec un intervalle prédéterminé sur la base de l'horloge de référence à partir du rapport MARCHE/ARRET calculé par les moyens de calcul de service de commande (13), et générer un signal de commutation de champ pour entraîner l'élément de commutation de champ. 2. Dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport de l'intervalle de commutation de champ dans les moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ (14) par rapport à l'intervalle d'échantillonnage de tension dans les moyens de détection de tension (10) est n: 1, où n est un nombre entier. 3. Dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de calcul de vitesse de rotation (11) calculent la vitesse de rotation sur la base d'une différence de potentiel entre les extrémités d'un élément redresseur dans le redresseur (2). 4. Dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de correction de service de commande (15) pour corriger la valeur de réglage du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ (7) selon un changement du rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ (7) fourni aux moyens d'entraînement de modulation de durée d'impulsion de champ (14). 5. Dispositif de commande de génération de puissance d'une génératrice de puissance de véhicule selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens de correction de service de commande (15) comprennent des moyens de calcul de valeur limite (151) pour calculer une valeur limite d'un taux de changement pour le rapport MARCHE/ARRET de l'élément de commutation de champ (7) sur la base de la vitesse de rotation calculée par les moyens de calcul de vitesse de rotation (11) et la gamme de service réglée par les moyens de réglage de gamme de service (12), et des moyens de calcul de taux de changement (152) pour calculer le taux de changement du rapport MARCHE/ARRET calculé par les moyens de calcul de service de commande (13), et les valeurs limites supérieure et inférieure du taux de changement calculé par les moyens de calcul de taux de changement sont corrigées par commande par la valeur limite des moyens de calcul de valeur limite.