Brevet FR2869654A1 — publié le 20051104

L'invention concerne un procédé d'amélioration des caractéristiques d'une surface d'assemblage d'un manchon de raccordement et d'un arbre de machine et un procédé d'assemblage du manchon et de l'arbre. Les machines tournantes, en particulier les machines électriques tournantes telles que les moteurs ou les alternateurs comportent généralement un arbre rotatif dont on doit assurer le raccordement à un élément en-traîné ou à un élément d'entraînement, par des moyens d'accouplement assurant la transmission d'un couple de rotation et/ou d'un effort axial entre l'arbre de la machine et les moyens entraînés ou les moyens d'entraîne- ment. Les moyens d'accouplement comportent généralement un manchon de raccordement ou un moyeu monté sur l'arbre et bloqué en rotation et en translation de manière que les efforts soient transmis sans glissement entre l'arbre et le manchon de raccordement ou le moyeu. Le blocage du manchon sur l'arbre peut être assuré par clavetage, en réalisant par usinage des rainures d'engagement d'une clavette sur l'arbre et sur le manchon de raccordement. Toutefois, ce mode d'accouplement présente l'inconvénient de nécessiter un usinage de rainures sur les éléments de l'accouplement, ce qui crée des concentrations de contraintes qui peuvent limiter les possibilités de transmission des efforts entre l'arbre et le manchon de raccordement. Dans le cas où l'on doit transmettre des couples ou efforts élevés entre l'arbre et le manchon de raccordement, il est préférable de réaliser un assemblage par frettage du manchon sur une partie de l'arbre constituant une portée sur laquelle vient s'appliquer une surface d'assemblage interne du manchon, sous l'effet d'une contraction élastique du manchon sur le tron- çon de raccordement de l'arbre, avec une force de serrage élastique qui peut être prédéterminée. Le manchon comporte un alésage interne dont la surface constitue la surface d'assemblage du manchon qui est usinée de manière que le diamètre ou le diamètre moyen de l'alésage soit inférieur au diamètre ou au diamètre moyen de la portée du tronçon de raccordement de l'arbre. Pour réaliser l'assemblage du manchon et de l'arbre, on chauffe le manchon jusqu'à une température facilitant l'emmanchement et on exerce une force de direction axiale sur le manchon engagé sur l'arbre, la surface d'assemblage du manchon et la portée du tronçon de raccordement de l'arbre étant en coïncidence. Au refroidissement, le manchon se contracte et exerce des forces élastiques sur la portée de l'arbre assurant un assemblage permettant la transmission de couples ou d'efforts élevés. Un tel type d'assemblage est généralement désigné comme assemblage fretté ou assemblage par contraction. On connaît deux types d'assemblage par contraction suivant la forme de la surface externe de la portée de l'arbre et de la surface d'assemblage du manchon. Un premier type d'assemblage est réalisé sur portée cylindrique, la portée du tronçon de raccordement de l'arbre et la surface d'assemblage ayant une forme cylindrique. Un second type d'assemblage par contraction est réalisé sur portée conique, la surface extérieure de la portée de l'arbre et l'alésage du manchon de raccordement ayant une forme conique. Dans ce cas, la conicité de la portée de l'arbre et de l'alésage du man- chon est généralement comprise entre 2 % et 20 % et de préférence entre 5 % et 15 %. Les conicités les plus utilisées sont 10 % (dans 80 % des cas) et 5 %. Dans le cas d'un assemblage sur portée cylindrique, l'alésage cylindrique du manchon présente un diamètre inférieur au diamètre de la portée cylindrique et, dans le cas d'un assemblage sur portée conique, l'alésage du manchon présente un diamètre moyen inférieur au diamètre moyen de la portée conique de l'arbre. L'assemblage par contraction sur portée conique permet de réaliser un plus grand nombre de montages et de démontages de l'accouplement entre l'arbre et le manchon mais cette technique est beaucoup plus onéreuse, du fait qu'elle nécessite l'utilisation d'un plus grand nombre de pièces pour la mise en place et la fixation du manchon et que ces pièces doivent être réalisées avec des tolérances de fabrication plus exigeantes que dans le cas de l'assemblage sur portée cylindrique. En particulier, la surface de la portée conique de l'arbre et la surface d'assemblage constituée par l'alésage du manchon doivent être réalisées de manière que la conicité de ces surfa-ces soit identique et que les différences de diamètre des différentes parties de ces surfaces devant venir en contact soient déterminées avec une très grande précision. On utilise donc plus couramment des assemblages sur portée cylindrique qui ont toutefois l'inconvénient que, lors de démontages, il se produit des arrachements de matière sur la portée cylindrique de l'arbre et/ou sur la surface interne d'assemblage du manchon. II est alors nécessaire, avant d'effectuer un remontage du manchon, de remédier à l'arrachement de matière par un rechargement et une rectification de l'arbre et du manchon, ce qui se traduit par un coût élevé et une immobilisation plus longue de la ma- chine. Dans le cas des assemblages par contraction sur portée conique, le manchon dont la surface interne d'assemblage a été usinée soigneusement est chauffé jusqu'à une température d'assemblage puis engagé sur la portée conique de l'arbre qui a été également usinée de manière très soigneuse, puis le manchon est poussé dans la direction axiale sur l'arbre jusqu'à une position prédéterminée qui est définie à partir de la position d'engagement à froid du manchon sur l'arbre, c'est-à-dire la position du manchon telle que sa surface d'assemblage soit en contact avec la portée de l'arbre sans contrainte exercée entre le manchon et l'arbre qui sont à une même tempé- rature (généralement une température de service habituelle de la machine, par exemple 20 C). Le déplacement axial de montage du manchon à partir de la position à froid est défini par des calculs prenant en compte les contraintes élastiques que doit exercer le manchon sur l'arbre dans sa position d'assemblage, compte tenu du couple à transmettre. Le déplacement axial de montage du manchon est ainsi parfaitement défini. Par exemple, dans le cas d'une surface d'assemblage et d'une portée conique ayant une conicité de 10 %, le déplacement axial de montage du manchon est égal à dix fois la contraction radiale calculée pour obtenir les contraintes de serrage voulues. La fabrication plus onéreuse des pièces de l'accouplement, dans le cas d'un assemblage sur portée conique, limite ce type d'assemblage au matériel "haut de gamme" par exemple les moteurs de traction (pour les navires ou véhicules terrestre). On a pu remarquer cependant que les tolérances d'usinage même très exigeantes ne peuvent garantir un serrage constant en tout point des surfaces en contact du manchon et de l'arbre, si bien que la pression de contact et les capacités de transmission de couple sont susceptibles d'être légèrement différentes des valeurs recherchées et variables d'un matériel à un autre. En outre, si l'on désire augmenter les capacités de transmission de puissance d'un accouplement de machine, par exemple dans le cas d'une modification de la puissance de la machine, il est nécessaire de concevoir de nouveaux composants de l'accouplement qui seront réalisés en des matières ayant des caractéristiques supérieures, ce qui augmente encore le coût du système de transmission. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé d'amélioration des caractéristiques d'une surface d'assemblage d'un manchon de raccor- dement suivant laquelle on assemble le manchon de raccordement à un arbre d'une machine, par contraction du manchon sur une portée conique de l'arbre, l'arbre comportant un tronçon de raccordement dont la surface ex- terne constitue la portée conique et le manchon, un alésage tronconique dont la surface interne constitue la surface d'assemblage du manchon, la portée conique de l'arbre et la surface d'assemblage du manchon ayant des conicités sensiblement égales et la surface d'assemblage du manchon présentant un diamètre moyen inférieur à un diamètre moyen de la portée conique de l'arbre et l'assemblage étant réalisé par emmanchement du manchon sur l'arbre dans une disposition coaxiale de la surface d'assemblage et de la portée conique, par déplacement relatif contrôlé dans la direction axiale commune du manchon et de l'arbre, à partir d'une position d'emmanchement à froid sans déformation du manchon sur l'arbre, sur une distance axiale de montage prédéterminée, de telle sorte que, dans la position d'emmanchement d'assemblage, le manchon exerce sur l'arbre des forces élastiques de contraction, ce procédé permettant d'obtenir une surface d'assemblage et une portée conique parfaitement concordantes ayant de très bonnes caractéristiques géométriques et mécaniques. Dans ce but, on réalise, préalablement à l'emmanchement d'assemblage du manchon sur l'arbre, un emmanchement d'adaptation, par déplacement contrôlé du manchon par rapport à l'arbre dans la direction axiale commune, sur une distance supérieure à la distance axiale de déplacement de montage, de telle sorte que le manchon soit déformé plastiquement suivant une zone adjacente à sa surface d'assemblage tronconique. Selon des modalités plus particulières qui peuvent être prises isolé-ment ou en combinaison: - on détermine la distance de déplacement relative du manchon et de l'arbre pour réaliser l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique par un calcul aux éléments finis permettant de régler la déformation plastique du manchon. - la distance de déplacement relative du manchon et de l'arbre pour réaliser l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique est évatuée de manière à réaliser une déformation plastique limitée de la surface d'assemblage du manchon pour améliorer ses caractéristiques géométriques et en particulier sa concordance avec la portée conique de l'arbre. - la température du manchon en peau, suivant sa surface d'assemblage est supérieure de 100 C à 380 C à la température de l'arbre, pendant l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement sur la portée conique de l'arbre. - on réalise un maintien du manchon de raccordement par rapport à l'arbre après l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement par vissage d'un écrou sur une partie d'extrémité filetée de l'arbre, de manière à mettre en appui un rebord d'appui de l'écrou sur un épaulement du manchon de raccordement perpendiculaire à la direction axiale. - on limite le déplacement axial du manchon de raccordement sur la portée conique de l'arbre, lors de l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique par une butée intercalée dans la direction axiale entre un épaulement de l'arbre et une extrémité axiale interne du manchon de raccordement dirigée vers l'arbre. - après avoir réalisé l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement sur la portée conique de l'arbre, on réalise la séparation du manchon de la portée conique de l'arbre par un film d'huile sous pression introduit entre la portée conique de l'arbre et la surface d'assemblage du manchon de raccordement. L'invention est également relative à un procédé d'assemblage d'un manchon de raccordement et d'un arbre d'une machine dans lequel on ré-alise un manchon de raccordement ayant une surface d'assemblage améliorée séparé de l'arbre par le procédé de l'invention, on chauffe le manchon de raccordement ayant une surface d'assemblage améliorée à une température de montage et on réalise l'assemblage du manchon de raccordement et de l'arbre par emmanchement du manchon de raccordement ayant une surface d'assemblage améliorée sur la portée conique de l'arbre. L'assemblage peut être réalisé suivant l'une des modalités suivantes: - on réalise l'assemblage du manchon par emmanchement par déplacement contrôlé du manchon de raccordement dans la direction axiale sur une distance supérieure à une distance axiale de déplacement de montage usuelle avec déformation élastique d'un manchon de raccordement à sur- face d'assemblage non améliorée. - on réalise l'emmanchement d'assemblage du manchon de raccordement présentant une surface d'assemblage améliorée par déplacement du manchon de raccordement par rapport à l'arbre dans la direction axiale sur une distance égale à une distance axiale de déplacement de montage usuelle avec déformation élastique d'un manchon de raccordement à sur- face d'assemblage non améliorée. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va décrire à titre d'exemple en se référant aux figures jointes en annexe, la mise en oeuvre du pro-cédé de l'invention sur un manchon d'accouplement d'un arbre de machine tournante et l'assemblage ultérieur du manchon sur l'arbre de la machine. La figure 1 est une vue en coupe axiale d'un tronçon d'extrémité de l'arbre à portée conique et d'un manchon de raccordement en position assemblée sur l'arbre par contraction sur la portée conique de l'arbre. La figure 2 est une vue en coupe axiale analogue à la vue de la figure 1 montrant le tronçon d'extrémité de l'arbre et le manchon de raccordement à l'issue d'un déplacement axial d'adaptation pour la mise en oeuvre du pro-cédé de l'invention. La figure 3 est une vue en coupe axiale du tronçon d'extrémité de l'arbre et du manchon de raccordement, dans une phase de démontage du manchon après mise en oeuvre du procédé de l'invention. Les figures 4A et 4B sont des courbes de traction du matériau du manchon de raccordement, dans une zone voisine de la surface d'assem- blage, avant et après la mise en oeuvre du procédé d'amélioration selon l'in- vention. Sur la figure 1, on voit un tronçon d'extrémité d'un arbre 1 d'une machine tournante (par exemple un moteur électrique de traction) et un manchon de raccordement 2 de l'arbre de machine 1 à un élément entraîné (par exemple un élément tournant d'un véhicule entraîné par le moteur de trac- tion) ou éventuellement à un élément d'entraînement. Le tronçon d'extrémité de l'arbre 1 comporte un tronçon de raccorde-ment 3 dont la surface externe 3a de forme tronconique constitue la portée conique de l'arbre auquel le manchon de raccordement 2 est assemblé par contraction. Dans le prolongement axial du tronçon de raccordement 3, l'arbre 1 comporte une extrémité filetée séparée du tronçon de raccordement 3 par une gorge. Un écrou 5 est engagé sur la partie filetée 4 de l'extrémité de l'arbre. Le manchon de raccordement 2 comporte, par exemple, un flasque 6 pouvant comporter des ouvertures traversantes pour la fixation du manchon de raccordement à un élément entraîné par l'arbre 1 de la machine électrique tournante et un alésage intérieur 7 d'axe 8 comportant une surface d'assemblage 7a de forme tronconique et une partie d'extrémité 7b de forme cylindrique. Dans la position assemblée du manchon de raccordement 2 et de l'arbre 1 représentée sur la figure 1, l'arbre 1 et le manchon 2 sont dans des dispositions coaxiales, l'axe 8 étant commun à l'alésage 7 du manchon de raccordement 2 et à l'arbre 1. La surface d'assemblage 7a du manchon est en contact avec la surface externe du tronçon de raccordement 3 constituant la portée conique 3a et l'écrou 5 vissé sur la partie d'extrémité filetée 4 de l'arbre 1, à l'intérieur de la partie cylindrique 7b de l'alésage du manchon de raccordement 2, est en appui contre un épaulement du manchon 2 séparant la surface d'assemblage tronconique 7a de la partie cylindrique 7b. L'écrou 5 peut être maintenu en place par un dispositif de freinage comportant une plaque ou patère en contact avec la partie d'extrémité axiale de l'écrou, à l'opposé de sa surface d'appui sur le manchon 2, comportant des goupilles de positionnement qui sont introduites dans des ouvertures de l'écrou et une vis de serrage de direction axiale engagée dans une ouverture taraudée réalisée suivant l'axe de la partie d'extrémité 4 de l'arbre 1. Sur la figure 1, on a représenté le déplacement de montage A du manchon 2 dans la partie d'extrémité du manchon 2 dirigée vers l'arbre 1, à l'opposé du flasque 6. La position figurée en F ou position à froid correspond à un emmanchement du manchon 2 sur la portée conique de l'arbre 1 de manière à mettre parfaitement en contact les surfaces coniques 3a et 7a, l'arbre 1 et le manchon de raccordement 2 étant à une même température qui peut être par exemple 20 C et le manchon de raccordement 2 n'étant pas soumis à un effort axial d'emmanchement. La partie tronconique 7a de l'alésage 7 du manchon 2 constituant la surface d'assemblage présente un diamètre moyen (diamètre au niveau de sa partie médiane dans la direction axiale ou encore moyenne des diamètres de sa petite et de sa grande bases) inférieur au diamètre moyen de la portée conique de l'arbre 3a dans sa partie venant en contact avec la partie médiane de la surface d'assemblage 7a. Pour réaliser le montage du manchon, selon un procédé usuel, on porte le manchon à une température de montage (par exemple de l'ordre de 300 C et plus généralement de 100 C à 380 C au-dessus de la température de l'arbre 1 qui est généralement à température ambiante) et on l'engage dans une disposition coaxiale sur l'extrémité de l'arbre, les surfaces coniques 3a et 7a ayant une même orientation et une même conicité et venant en contact, et on assure un déplacement axial du manchon par rapport à l'arbre, par exemple par enfoncement réalisé manuellement ou sous l'effet de la gravité dans le cas où l'axe de l'arbre et du manchon est vertical. Le déplacement axial de montage du manchon de raccordement 2 est réalisé avec une amplitude A, de manière qu'à la fin du déplacement, le manchon 2 soit dans sa position de montage représentée sur la figure 1. La distance de déplacement A est calculée de manière que, lorsque le manchon de raccordement est revenu à une température dite froide (par exemple de 20 C) identique à la température de l'arbre 1, la pression de la surface d'assemblage 7a du manchon sur la portée conique 3A, du fait de la contraction du manchon dans les directions radiales, soit suffisante pour as- surer un transfert de couple sans glissement entre l'arbre 1 et le manchon 2, lors de la mise en service de la machine tournante, pour assurer la mise en rotation d'un élément entraîné. La distance A est également calculée de manière que le manchon 2 soit déformé uniquement dans le domaine élastique et ne comporte aucune partie subissant une déformation plastique. La quali- té d'un tel mode d'assemblage dépend en particulier de la précision de réalisation de la portée conique 3a de l'arbre et de la surface d'assemblage 7a du manchon de raccordement 2. Cependant, même en mettant en oeuvre des méthodes d'usinage précises et coûteuses, il est très difficile d'obtenir des surfaces 3a et 7a parfaitement concordantes et présentant des caracté- ristiques géométriques constantes et précises. Le procédé suivant l'invention permet d'améliorer très sensiblement les caractéristiques géométriques et mécaniques de la surface d'assemblage 7a du manchon. En particulier, à l'issue de la mise en oeuvre du pro-cédé de l'invention qui sera décrit ci-dessous, les surfaces 7a et 3a ont des formes et dimensions parfaitement concordantes. Comme représenté sur la figure 2, pour la mise en oeuvre du procédé d'amélioration suivant l'invention, on réalise un emmanchement du manchon de raccordement 2 sur la portée conique 3 de l'arbre 1 avec une amplitude de déplacement B à partir de la position F (telle que définie précédemment), le déplacement axial B qui sera appelé par la suite déplacement d'adaptation étant sensiblement supérieur au déplacement de montage A défini précédemment. Le manchon de raccordement 2 présente des caractéristiques géométriques et dimensionnelles qui sont celles d'un manchon mis en oeuvre dans le procédé de montage usuel tel que décrit ci-dessus et le déplace-ment B (ou la position finale de l'extrémité du manchon dirigée vers l'arbre) est calculé en fonction de la conicité de la portée conique 3a et de la surface d'assemblage 7a, de manière qu'on produise une déformation plastique du métal du manchon de raccordement, dans une zone adjacente à la surface d'assemblage 7a, pendant l'emmanchement du manchon 2 suivant le déplacement d'adaptation B et éventuellement pendant le refroidissement et la contraction du manchon de raccordement 2. La déformation plastique de la zone du manchon de raccordement adjacente à la surface 7a permet d'adapter parfaitement la surface d'assemblage 7a du manchon à la forme de la portée conique 3a et d'augmenter la limite élastique, la résistance mécanique et la dureté de la couche de métal déformée plastiquement à la périphérie interne de l'alésage du manchon de raccordement 2. Le calcul du déplacement B définissant les efforts exercés en fin de déplacement d'adaptation sur le manchon et sur l'arbre est réalisé par calcul aux éléments finis en utilisant un logiciel de calcul usuel tel que le logiciel ABAQUS. Ce calcul tient compte du fait que les limites maximales des efforts exercés sur l'arbre ne doivent en aucun cas dépasser la limite élastique de l'arbre et la limite élastique du manchon de raccordement en dehors de sa couche interne soumise à la déformation plastique, lors du montage final ultérieur du manchon de raccordement. On détermine également des limites minimales des efforts pour obtenir une déformation plastique couvrant au moins les tolérances d'usinage cumulées de l'arbre et de l'accouplement, pour avoir une adaptation parfaite des formes et dimensions de l'arbre et du manchon. Les limites inférieures des efforts sont également définies de manière qu'on puisse transmettre le couple maximal entre l'arbre et le système entraîné, par l'intermédiaire du manchon, en tenant compte de coefficients de sécurité. On calcule par itération une valeur des contraintes de déformation plastique entre la plus basse des limites maximales et la plus haute des va-leurs minimales. On en déduit le déplacement d'adaptation B lors de la mise en oeuvre 5 du procédé de l'invention. Les calculs sont effectués en prenant en compte la courbe de traction du matériau constituant le manchon (généralement de l'acier) ainsi que les caractéristiques géométriques détaillées du manchon pour déterminer sa raideur mécanique suivant ses différentes sections engagées sur la portée tronconique de l'arbre. Sur les figures 4A et 4B, on a représenté la courbe de traction du matériau du manchon de raccordement dans sa zone adjacente à la surface d'assemblage, respectivement, au cours de la mise en oeuvre du procédé d'amélioration des caractéristiques de la surface d'assemblage suivant l'in- vention et après réalisation du procédé d'amélioration, lors d'un second emmanchement du manchon ayant subi le traitement d'amélioration. Sur la figure 4A, on a représenté la courbe de traction T du matériau du manchon dans la zone adjacente à la surface d'assemblage, lors de la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. La courbe de traction T qui représente la valeur de la contrainte de traction (en MPa) en fonction de l'allongement d'une éprouvette de traction est la courbe de traction du matériau du manchon (par exemple un acier). On a noté, sur l'axe des ordonnées, la limite élastique Re et la résistance mécanique Rm du matériau. Au cours du déplacement axial d'adaptation du manchon suivant la direction axiale, la contrainte exercée sur le matériau dans la zone adjacente à la surface d'assemblage se traduit par une déformation élastique tant que la contrainte est inférieure à la limite élastique Re. La partie de la courbe allant du point d'origine O (traction et allongement nuls) jusqu'au point T1 correspondant à la limite élastique Re est une droite traduisant la déformation élastique du ma- tériau. La partie de la courbe allant du point Ti au point T2 représente la déformation plastique du matériau du manchon dans la couche adjacente à la surface d'assemblage, pendant le déplacement du manchon suivant la distance de déplacement d'adaptation B, au-delà du déplacement de montage A. La partie de la courbe allant du point T2 au point T3 sur l'axe des abscisses représente le relâchement des contraintes lorsqu'on démonte le manchon de raccordement après refroidissement et contraction. La couche interne de l'alésage du manchon présente une déformation résiduelle représentée symboliquement sur la courbe de traction par le segment OT3. Comme il est visible sur la courbe de traction T' de la figure 4B, la couche interne du manchon présentant l'allongement rémanent OT3 développe une limite élastique R'e supérieure à la limite Re, de sorte que la couche interne de l'alésage du manchon voisine de la surface d'assemblage peut être soumise à des contraintes plus élevées que la couche interne avant le traitement suivant l'invention, sans subir de déformation plastique. On obtient ainsi un renforcement de la partie interne du manchon et une capacité supérieure de déformation élastique produisant un serrage accru du manchon sur la portée conique de l'arbre et une possibilité de transmission de couple de niveau plus élevé. La mise en oeuvre pratique du procédé suivant l'invention peut être réalisée comme représenté sur la figure 2. L'écrou 5 comporte, suivant une première face frontale perpendiculaire à l'axe 8, un rebord d'appui 5a dont les diamètres extérieur et intérieur sont supérieurs au diamètre minimal ou diamètre de la petite base de la sur-face d'assemblage 7a du manchon et au diamètre de la petite base de la portée conique 3a de l'arbre, de manière à venir en appui, lors de l'emman- chement du manchon de raccordement 2 sur l'épaulement de l'arbre 1 sépa- rant les parties 7a et 7b de l'alésage interne 7. L'écrou 5 comporte sur sa face opposée à la face comportant le bord d'appui 5a, un second bord d'appui 5b dont le diamètre extérieur et le diamètre intérieur sont inférieurs au diamètre minimal ou diamètre de la petite base de la surface d'assemblage 7a et de la portée conique 3a de l'arbre 1. L'écrou comporte, sur ses faces opposées, des perçages 9a et 9b pour l'engagement de doigts d'une clé de vissage et de dévissage de l'écrou. Pour la réalisation du déplacement d'adaptation du manchon de raccordement 2 sur la portée conique 3a de l'arbre 1, on place une butée 10 entre un épaulement 1 a de l'arbre 1 séparant la partie courante de l'arbre de la portée conique 3a, l'épaisseur de la butée 10 étant calculée de manière à arrêter le déplacement du manchon 2, lorsque sa surface d'extrémité interne est parvenue dans une position située à une distance B de la position à froid F égale au déplacement d'adaptation. On réalise le chauffage du manchon à la température de montage, on engage le manchon sur la portée conique 3a et on déplace le manchon 2 axialement sur l'arbre 1 jusqu'à la mise en appui de l'extrémité interne du manchon contre la butée 10. Le manchon s'est alors déplacé d'une distance d'adaptation B prédéterminée par rapport à la position d'assemblage à froid et sans contrainte F. Lors de son refroidissement jusqu'à la température de l'arbre 1, par exemple jusqu'à une température de 20 C, le manchon 2 se contracte et assure, par serrage de la surface d'assemblage 7a sur la portée conique 3a de l'arbre 1, une compression et unedéformation plastique de la couche interne de l'alésage 7 du manchon 2 adjacente à la surface d'assemblage 7a. L'écrou 5 en appui sur le manchon 2 empêche le manchon 2 de glisser sur l'arbre 1, lors de son refroidissement. Le manchon 2 est alors engagé et serré sur la portée conique 3a de l'arbre 1, avec une force de serrage et une déformation élastique supérieure à la force de serrage et à la déformation élastique dans une position de montage telle que représentée sur la figure 1. Pendant le refroidissement du manchon engagé sur la portée conique de l'arbre dans la position d'emmanchement d'adaptation, la rétraction thermique du manchon doit être compensée en vissant l'écrou 5 de manière à maintenir la face d'extrémité interne du manchon contre la butée 10. Pour réaliser le démontage du manchon de raccordement 2 qui a été soumis au déplacement d'adaptation avec déformation plastique de sa cou- che interne, on dévisse l'écrou 5 en utilisant la clé de vissage et de dévissage et en chauffant légèrement l'écrou si nécessaire (dans le cas où son dévissage s'avère difficile du fait des contraintes exercées sur l'écrou). On retourne ensuite l'écrou face pour face et on place une rondelle d'amortis- sement en caoutchouc 12 contre sa face dirigée vers l'épaulement d'appui du manchon, autour du rebord 5b, comme représenté sur la figure 3. On ré- alise le vissage de l'écrou 5 sur la partie d'extrémité filetée 4 de l'arbre 1 jus-qu'à mettre en appui le rebord d'appui 5b de l'écrou contre l'épaulement de l'arbre 1 séparant la portée conique 3a de la partie filetée 4. Le manchon 2 comporte des canaux internes 13a, 13b et 13c d'amenée d'huile depuis une surface externe du manchon jusqu'à la surface d'assemblage 7a, chacun des canaux comportant un ajutage de branchement d'une conduite d'introduction d'huile sous pression. Comme il est visible sur la figure 3, on branche trois conduites d'introduction d'huile sous pression 14a, 14b, 14c sur les ajutages des canaux 13a, 13b et 13c et on envoie de l'huile sous forte pression dans les canaux de manière à créer un mince film d'huile sous pression entre la surface d'assemblage 7a du manchon 2 et la portée conique 3a de l'arbre 1. On sépare ainsi le manchon de la portée conique de l'arbre 1. La précontrainte du manchon serré sur l'arbre peut provoquer une éjection rapide du manchon dans la direction axiale vers l'extrémité de l'arbre. Dans ce cas, on évite tout ris-que du fait que l'écrou, en position retournée et comportant la rondelle d'amortissement 12, absorbe le choc du manchon et assure son arrêt. De plus, pour éviter un coincement du manchon sur l'arbre par rebond sur la rondelle d'amortissement et l'écrou, après éjection, on fixe, sur la face frontale de l'écrou dirigée vers l'épaulement de l'arbre, un système d'arrêt ou anti-retour comportant des patins de blocage mobiles dans des directions radiales sous l'effet de ressorts. Le système anti-retour comporte, de préfé- rence, trois ensembles disposés à 120 l'un de l'autre autour de l'axe du manchon. Chaque ensemble comporte un support fixé sur la face frontale du manchon (par exemple par des vis) et un patin de blocage monté mobile dans une direction radiale par l'intermédiaire de tiges glissantes dans le support et repoussé vers l'axe du manchon par un ressort. Dans la position engagée du manchon sur l'arbre, le patin repose sur la surface externe de l'arbre. Dès qu'on a initié le désengagement axial du manchon, de manière telle que les patins ne soient plus en appui sur l'arbre, le retour du manchon vers l'épaulement de l'arbre est empêché par les patins qui ont été introduits, par déplacement radial sous l'effet des ressorts entre la face frontale de l'écrou et l'épaulement 1 a de l'arbre 1. Un tel système anti-retour est nécessaire, dans la mesure où la rondelle en caoutchouc 12 n'amortit que faible-ment le choc du manchon sur l'écrou, même si cette rondelle est remplacée à chaque démontage. Après séparation du manchon 2, celui-ci est de nouveau chauffé à la température de montage puis engagé sur l'arbre et déplacé axialement (de la même manière que dans le cas du déplacement axial d'adaptation représenté sur la figure 2), jusqu'à une position de montage finale, le déplace- ment de montage étant au moins égal au déplacement A assurant un serrage satisfaisant du manchon sur l'arbre pour la transmission de couples de valeurs prédéterminées, compte tenu de marges de sécurité. Comme indiqué plus haut, du fait du renforcement interne du manchon par déformation plastique (augmentation de la limite élastique Re), il est possible de réaliser le montage final du manchon de raccordement 2 avec un déplacement axial C supérieur au déplacement A mais inférieur au déplacement d'adaptation et de déformation plastique B. Dans le cas où le déplacement de montage final du manchon est sensiblement égal au déplacement de montage usuel A, ou de préférence un peu supérieur pour tenir compte de la déformation plastique du manchon, le traitement d'amélioration selon l'invention permet d'améliorer les caractéristiques géométriques des surfaces de contact et donc d'obtenir des valeurs plus régulières du serrage et du couple transmis. Dans le cas où le déplacement de montage final C est supérieur au déplacement de montage usuel A, on augmente le couple transmis, ce qui permet, par exemple, d'adapter l'accouplement à une machine tournante de plus forte puissance ou avec de meilleures conditions de sécurité. On va donner ci-dessous un exemple de réalisation de l'invention, dans le cas d'une machine électrique présentant les caractéristiques suivan- tes: - puissance nominale: 50000 kW; - tension: 1800V; - fréquence de rotation: 750 tr/mn; - diamètre moyen de la portée conique de l'arbre: 225 mm; conicité : 10 %; L'arbre de la machine électrique et le manchon de raccordement sont tous deux en acier. L'arbre est en acier XC38 pour lequel, à l'état recuit, la limite élastique Re est supérieure à 340 MPa et la résistance mécanique à 590 MPa. La matière du manchon d'accouplement est un acier C60N dont les caractéristiques à l'état recuit sont les suivantes: - Re > 430 MPa - Rm > 720 MPa. On a calculé un déplacement de montage A de 4,6 mm correspondant à la transmission du couple de la machine, compte tenu de certaines marges de sécurité. Pour la mise en oeuvre du procédé, on réalise un déplacement d'adaptation et de déformation plastique, sur la portée conique de l'arbre, sur une distance axiale de 8 mm. On réalise alors le démontage du manchon, comme décrit plus haut, après refroidissement du manchon. La surface d'assemblage du manchon, après traitement d'adaptation et de déformation plastique suivant l'invention, présente une conicité parfaitement identique à la conicité de la portée conique de l'arbre et un état de surface d'une qualité parfaite, ces résultats ne pouvant être atteints par un procédé classique d'usinage ou de rectification. En outre, la déformation plastique a augmenté les caractéristiques mécaniques de la couche interne adjacente à la surface d'assemblage du manchon, de telle sorte que la limite élastique de cette couche interne est passée de 430 MPa à 500 MPa après déformation plastique. Pour la réalisation du déplacement axial d'adaptation et de déformation plastique du manchon sur la portée conique de l'arbre, on porte le manchon de raccordement à une température supérieure d'au moins 340 C à la température de l'arbre. Pour cela, le manchon de raccordement est placé dans une étuve ou un four dont la vitesse de montée en température est de 50 C par heure jusqu'à la température maximale qui est supérieure d'au moins 340 C à la température de l'arbre. A la température maximale, on réalise un stabilisation thermique d'au moins deux heures à la température théorique de montage du manchon. Au moment de sa mise en place sur l'arbre, la température de peau externe du manchon de raccordement et en particulier de la surface d'assemblage du manchon doit être de 310 C (plus ou moins 10 C), la température à coeur du manchon étant supérieure d'au moins 340 C à la température de l'arbre et de l'ambiance dans laquelle on réalise le montage. Le procédé suivant l'invention permet donc au moins d'améliorer la régularité d'obtention du serrage du manchon de raccordement sur la portée conique de l'arbre et donc des couples transmis du fait de l'obtention de sur-faces de contact parfaites entre le manchon de raccordement et l'arbre. Le procédé suivant l'invention permet également d'augmenter le serrage et la valeur des couples transmis par augmentation de la limite élastique de la couche interne du manchon et du déplacement axial de montage du man- chop sur la portée conique de l'arbre. Le procédé selon l'invention est donc particulièrement avantageux dans le cas de machines tournantes à forte puissance. L'invention ne se limite pas au mode de réalisation qui a été décrit. C'est ainsi qu'on peut envisager une mise en oeuvre simplifiée de l'invention sans calcul de contraintes et de déformations aux éléments finis, en évaluant un déplacement d'adaptation et de déformation plastique permet-tant de réaliser une déformation plastique très superficielle qui ne modifie que très légèrement les caractéristiques mécaniques du manchon. Dans ce cas, on améliore essentiellement les caractéristiques géométriques des sur- faces en contact du manchon et de l'arbre. L'invention s'applique en particulier à l'accouplement d'un arbre rotatif d'une machine tournante à un manchon ou moyeu de raccordement de la machine tournante à un élément entraîné ou d'entraînement. La machine tournante peut être une machine électrique ou une machine thermique telle qu'un moteur thermique ou une turbine. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'amélioration des caractéristiques d'une surface d'assemblage (7a) d'un manchon de raccordement (2) suivant laquelle on as- semble le manchon de raccordement (2) à un arbre (1) d'une machine, par contraction du manchon (2) sur une portée conique (3a) de l'arbre (1), l'arbre (1) comportant un tronçon de raccordement (3) dont la surface externe constitue la portée conique (3a) et le manchon (2) un alésage tronconique (7) dont la surface interne constitue la surface d'assemblage (7a) du manchon (2), la portée conique (3a) de l'arbre (1) et la surface d'assemblage (7a) du manchon (2) ayant des conicités sensiblement égales et la surface d'assemblage (7a) du manchon (2) présentant un diamètre moyen inférieur à un diamètre moyen de la partie conique (3a) de l'arbre (1) et l'assemblage étant réalisé par emmanchement du manchon (2) sur l'arbre (1) dans une disposition coaxiale de la surface d'assemblage (7a) et de la portée conique (3a), par déplacement relatif contrôlé dans la direction axiale commune du manchon (2) et de l'arbre (1), à partir d'une position d'emmanchement à froid sans déformation du manchon (2) et de l'arbre (1), sur une distance axiale de montage prédéterminée, de telle sorte que, dans la position d'emmanchement d'assemblage, le manchon (2) exerce sur l'arbre (1) des forces élastiques de contraction, caractérisé par le fait qu'on réalise, préalablement à l'emmanchement d'assemblage du manchon (2) sur l'arbre (1) , un emmanchement d'adaptation et de déformation plastique, par déplacement contrôlé du manchon (2) par rapport à l'arbre (1) dans la direction axiale (8) commune, sur une distance supérieure à la distance axiale de déplacement de montage, de telle sorte que le manchon (2) soit déformé plastiquement suivant une zone adjacente à la surface d'assemblage tronconique (7a). 2.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on détermine la distance de déplacement relative du manchon (2) et de l'arbre (1) pour réaliser l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique par un calcul aux éléments finis permettant de régler la déformation plastique du manchon (2). 3.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la distance de déplacement relative du manchon (2) et de l'arbre (1) pour réali- ser l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique est évaluée de manière à réaliser une déformation plastique limitée de la surface d'assemblage du manchon pour améliorer ses caractéristiques géométriques et en particulier sa concordance avec la portée conique (3a) de l'arbre (1). 4.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que la température du manchon (2) en peau, suivant sa sur-face d'assemblage (7a) est supérieure de 100 C à 380 C à la température de l'arbre (1), pendant l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement (2) sur la portée conique (3a) de l'arbre (1). 5.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'on réalise un maintien du manchon de raccordement (2) par rapport à l'arbre (1) après l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement (2) par vissage d'un écrou (5) sur une partie d'extrémité filetée de l'arbre (1), de manière à mettre en appui un rebord d'appui (5a) de l'écrou (5) sur un épaulement du manchon de raccordement (2) perpendiculaire à la direction axiale (8). 6.- Procédé suivant la revendication 5, caractérisé par le fait qu'on limite le déplacement axial du manchon de raccordement (2) sur la portée conique (3a) de l'arbre (1), lors de l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique par une butée (10) intercalée dans la direction axiale entre un épaulement (la) de l'arbre (1) et une extrémité axiale interne du manchon de raccordement (2) dirigée vers l'arbre (1). 7.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'après avoir réalisé l'emmanchement d'adaptation et de déformation plastique du manchon de raccordement sur la portée conique (3a) de l'arbre (1), on réalise la séparation du manchon de la portée conique de l'arbre (1) par un film d'huile sous pression introduit entre la portée conique (3a) de l'arbre (1) et la surface d'assemblage (7a) du manchon de rac- cordement (2). 8.- Procédé d'assemblage d'un manchon de raccordement (2) et d'un arbre (1) d'une machine, caractérisé par le fait qu'on réalise un manchon de raccordement ayant une surface d'assemblage améliorée séparé de l'arbre (1) par le procédé selon la revendication 7, qu'on chauffe le manchon de raccordement (2) ayant une surface d'assemblage améliorée à une température de montage et qu'on réalise l'assemblage du manchon de raccordement (2) et de l'arbre (1) par emmanchement du manchon de raccordement (2) ayant une surface d'assemblage améliorée sur la portée conique (3a) de l'arbre (1). 9.- Procédé d'assemblage suivant la revendication 8, caractérisé par le fait qu'on réalise l'assemblage du manchon (2) par emmanchement par déplacement contrôlé du manchon de raccordement (2) dans la direction axiale sur une distance supérieure à une distance axiale de déplacement de montage usuelle avec déformation élastique d'un manchon de raccordement (2) à surface d'assemblage non améliorée. 10.- Procédé d'assemblage suivant la revendication 8, caractérisé par le fait qu'on réalise l'emmanchement d'assemblage du manchon de raccordement (2) présentant une surface d'assemblage améliorée par déplace-ment du manchon de raccordement (2) par rapport à l'arbre (1) dans la direction axiale (8) sur une distance égale à une distance axiale de déplace-ment de montage usuelle avec déformation élastique d'un manchon de raccordement (2) à surface d'assemblage non améliorée.