Brevet FR2864172A1 — publié le 20050624

DESCRIPTION Cette invention se rapporte au domaine des systèmes de diagnostic d'allumage d'automobile. Plus particulièrement, elle se rapporte au domaine de la fourniture d'une alimentation à un circuit de détection d'ionisation. Dans un moteur à allumage par étincelles (SI), la bougie d'allumage est à l'intérieur de la chambre de combustion et peut être utilisée comme dispositif de détection sans requérir l'intrusion d'un capteur séparé. De nombreux ions sont produits dans le plasma pendant une combustion d'un moteur. Par exemple, les ions H3O+, C3H3+ et CHO+ sont produits par les réactions chimiques sur le front de flamme et présentent un temps d'excitation suffisamment long pour être détectés. En outre, une tension appliquée aux bornes de l'entrefer de la bougie attire les ions libres et crée un courant d'ionisation. La technique antérieure comprend divers procédés classiques pour détecter et utiliser un courant d'ionisation dans une chambre de combustion d'un moteur à combustion interne. Cependant, chacun des divers systèmes classiques connaît une grande diversité de déficiences. Un détecteur d'ionisation caractéristique est constitué d'un agencement de bobinage sur la bougie, avec un dispositif dans chaque bobinage pour maintenir une tension appliquée aux bornes des électrodes de la bougie d'allumage lorsque l'étincelle ne produit pas d'arc. Le courant passant par les électrodes de la bougie d'allumage est isolé avant d'être mesuré. Il existe deux manières de fournir une alimentation régulée à un détecteur d'ionisation dans un cylindre. Une première approche consiste à utiliser une pompe à charge alimentée par une alimentation en courant continu telle qu'une batterie. Une seconde approche consiste à utiliser une pompe à charge alimentée par l'énergie à auto-induction de l'allumage. L'alimentation en courant continu et l'énergie à auto-induction de l'allumage génèrent une polarisation en courant continu utilisée par la pompe à charge pour détecter un courant d'ionisation. Les deux approches présentent des inconvénients. Une alimentation en courant continu est très souvent trop grande en raison de l'électronique à haute tension de grande dimension. L'approche à énergie à auto- induction impose quelques événements d'allumage pour obtenir une alimentation régulée. Ceci est indésirable pour l'identification d'un cylindre du fait que l'identification du cylindre utilise une alimentation régulée au premier événement d'allumage. En outre, les condensateurs à haute tension utilisés avec l'approche à énergie à auto- induction tendent à ne pas être fiables en raison de la haute tension et de la haute température de service. Au vu de ce qui précède, les caractéristiques décrites de la présente invention se rapportent d'une façon générale à un ou plusieurs systèmes, procédés et/ou dispositifs améliorés destinés à fournir une alimentation à un circuit de détection d'ionisation utilisé pour détecter un courant d'ionisation dans la chambre de combustion d'un moteur à combustion interne. Ainsi, l'invention concerne essentiellement un circuit de détection d'ionisation à double étage comprenant une première diode, des premier et second condensateurs, et des première et seconde lignes de courant. La première diode comprend une anode et une cathode, l'anode étant reliée fonctionnellement à une première borne d'un enroulement primaire. Le premier condensateur a une première borne et une seconde borne, la seconde borne étant reliée fonctionnellement à la masse. Le second condensateur comporte une première borne reliée fonctionnellement à la cathode de la première diode et une seconde borne reliée fonctionnellement à la masse. La première ligne de courant est reliée de façon fonctionnelle entre le premier et le second condensateurs et la seconde ligne de courant est reliée de façon fonctionnelle entre le premier et le second condensateurs. Chacune des première et seconde lignes de courant peut comprendre une seconde diode comportant une anode et une cathode reliée de façon fonctionnelle en parallèle au premier condensateur, une combinaison parallèle d'une première résistance présentant une première et une seconde bornes et d'une troisième diode présentant une anode et une cathode, et une seconde résistance ayant une première et une seconde bornes. La première borne de la seconde résistance peut être reliée de façon fonctionnelle à la cathode de la première diode et la combinaison parallèle être reliée de façon fonctionnelle entre la seconde borne de la seconde résistance et la première borne du premier condensateur. Sous un autre aspect, le circuit de détection d'ionisation à double étage est caractérisé en ce que la première ligne de courant comprend une résistance ayant une première et une seconde bornes, la première borne étant reliée fonctionnellement à la cathode de la première diode, et une autre diode ayant une anode et une cathode, l'autre diode étant reliée fonctionnellement entre la seconde borne de la résistance et la première borne du premier condensateur. Sous encore un autre aspect, le circuit de détection d'ionisation à double étage est caractérisé en ce que la seconde ligne de courant comprend une première résistance ayant une première et une seconde bornes, et une seconde résistance ayant une première et une seconde bornes, la première borne étant reliée fonctionnellement à la cathode de la première diode et la première résistance étant reliée fonctionnellement entre la seconde borne de la seconde résistance et la première borne du premier condensateur. Sous un autre aspect, le circuit de détection d'ionisation à double étage est caractérisé en ce que la première ligne de courant comprend une première valeur ohmique et la seconde ligne de courant comprend une seconde valeur ohmique. Sous un autre aspect, le circuit de détection d'ionisation à double étage est caractérisé en ce que la seconde diode et la troisième diode sont des diodes Zener. Dans un premier mode de réalisation, l'invention comprend un procédé de charge d'un circuit de détection d'ionisation utilisant une pluralité de débits de charge. Dans un autre mode de réalisation, le procédé de charge d'un circuit de détection d'ionisation utilisant une pluralité de débits de charge comprend la charge d'un condensateur en utilisant une première constante de temps pendant un intervalle de temps et la charge du condensateur en utilisant une seconde constante de temps après qu'un intervalle de temps s'est écoulé. Une portée supplémentaire de l'applicabilité de la présente invention sera mise en évidence d'après la description détaillée suivante et les dessins. Cependant, on doit comprendre que la description détaillée et les exemples spécifiques, tout en indiquant des modes de réalisation préférés de l'invention, ne sont donnés qu'à titre d'illustration, du fait que diverses variantes et modifications restant dans l'esprit et la portée de l'invention seront évidentes pour l'homme de l'art. La présente invention sera plus complètement comprise d'après la description détaillée donnée ci-dessous et les dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est un schéma synoptique logique d'un sous-système d'allumage caractéristique, La figure 2 est un profil de courant de charge de bobine d'allumage, La figure 3 est un schéma synoptique logique d'une alimentation de détection d'ionisation qui utilise une charge à auto-induction à un seul étage, La figure 4 est un schéma synoptique logique d'une alimentation de détection d'ionisation qui utilise un courant de secondaire, La figure 5 est un schéma synoptique logique d'une alimentation de détection d'ionisation qui utilise une charge à autoinduction à deux étages, La figure 6 est un organigramme qui illustre les étapes suivies par un circuit qui fournit une alimentation régulée pour une détection d'ionisation dans un cylindre en recueillant une énergie de fuite et de magnétisation en excès de bobine d'allumage, La figure 7 est un schéma synoptique logique d'une alimentation de détection d'ionisation qui utilise une charge à double charge, La figure 8 est un tracé de la tension de commande de l'angle de fermeture, de la tension à autoinduction, de la tension d'alimentation du premier étage et de la tension de sortie d'alimentation de l'alimentation de détection d'ionisation de la présente invention. Un circuit de mesure d'ionisation détecte un courant d'ionisation dans une chambre de combustion d'un moteur à combustion interne en appliquant une tension de polarisation aux bornes d'un entrefer de la bougie d'allumage. La présente invention procure une alimentation régulée qui applique une tension de polarisation aux bornes des électrodes de la bougie en recueillant l'énergie de fuite et de magnétisation de la bobine d'allumage en excès immédiatement après le passage à l'état bloqué du transistor à jonction bipolaire à grille isolée (IGBT) de la bobine d'allumage. La présente invention utilise un circuit d'alimentation à deux étages pour recueillir l'énergie. En outre, la présente invention comprend une pompe à charge à double débit qui utilise l'énergie à auto-induction de la bobine d'allumage recueillie pour procurer une alimentation de détection d'ionisation régulée au premier événement d'allumage. En d'autres termes, l'alimentation peut être prête pour la détection de l'ionisation en moins de quelques dizaines de microsecondes après le début de l'allumage. L'utilisation d'une pompe à charge à double débit à deux étages produit une amélioration des performances du système d'ionisation. Par exemple, l'alimentation de détection d'ionisation effectue une récupération complète pendant la période à auto-induction en conséquence de l'utilisation d'une pompe à charge à double débit. Du fait qu'un événement de combinaison se produit tout de suite après l'événement d'allumage, le régime ou le nombre de tours par minute du moteur est bas à ce moment. A un bas régime du moteur, la fréquence de l'allumage est proportionnellement basse ce, qui peut amener la tension de l'alimentation à chuter significativement avant que l'événement d'allumage suivant ait lieu. Le débit lent de la charge, par exemple à 20 millisecondes, peut ne pas pouvoir accumuler la tension de détection d'ionisation suffisamment rapidement pour récupérer un niveau de tension désiré le temps que la combustion apparaisse. Ceci résulte en une mauvaise qualité de détection de l'ionisation. L'alimentation à double débit de charge proposée de la présente invention élimine ce problème en recueillant l'énergie de fuite et de magnétisation de la bobine d'allumage en excès immédiatement après le passage à l'état bloqué du commutateur de la bobine d'allumage ou d'alimentation, normalement un transistor de type IGBT 22. Ce qui suit est une description de la manière dont une bobine d'allumage standard se charge et ensuite libère de l'énergie. Les systèmes d'allumage à étincelles pour les moteurs à combustion interne délivrent suffisamment d'énergie à un entrefer des électrodes de la bougie d'allumage 14 pour allumer le mélange air-carburant comprimé dans le cylindre. Pour accomplir cela, l'énergie est stockée dans un dispositif magnétique appelé couramment bobine d'allumage 12. L'énergie stockée est alors libérée vers l'entrefer de la bobine d'allumage 14 au moment approprié pour allumer le mélange air-carburant, ce qui constitue l'événement d'allumage. Un schéma simplifié d'une bobine d'allumage caractéristique est représenté sur la figure 1. La bobine 12, qui est représentée sous forme d'un transformateur à auto-induction, est constituée d'un enroulement primaire 16 et d'un enroulement secondaire 18 qui sont couplés magnétiquement par l'intermédiaire d'un noyau magnétique extrêmement perméable 13. L'enroulement secondaire 18 présente normalement davantage de spires que l'enroulement primaire 16, ce qui permet à la tension du secondaire de présenter une surtension à des niveaux très élevés pendant le temps "d'auto-induction". L'énergie est stockée dans la bobine en rendant conducteur le transistor IGBT 22, et en appliquant une tension de batterie aux bornes de l'enroulement primaire 16 de la bobine d'allumage 16. Une tension constante étant appliquée à la bobine d'inductance primaire (Lp;), le courant du primaire (Ipn) augmente linéairement jusqu'à ce le courant du primaire Ip, atteigne un niveau prédéterminé comme illustré sur la figure 2. Il s'ensuit que l'énergie stockée dans le bobinage est une fonction du carré du courant du primaire de la bobine selon l'équation suivante: Energie = x Lpn x (Ip,;)2 Une fois que le courant du primaire (Ipr;) a atteint un niveau de crête prédéterminé, le transistor IGBT du commutateur de puissance du primaire 22 est bloqué. Lorsque ceci se produit, l'énergie stockée dans l'inductance de la bobine (Lp) amène la tension du primaire du transformateur à s'inverser et à présenter une surtension jusqu'à la tension de fixation de niveau du transistor IGBT 22, de façon nominale 350 à 450 volts. Comme l'enroulement du secondaire 18 est couplé magnétiquement à l'enroulement du primaire 16, la tension du secondaire s'inverse également, en montant à une valeur égale à la tension de fixation de niveau du primaire multipliée par le rapport du nombre de spires du secondaire sur le primaire, habituellement 20 000 à 40 000 volts. Cette haute tension apparaît aux bornes des électrodes de la bougie d'allumage 14, en amenant un petit courant à circuler entre les électrodes de la bougie d'allumage 14 en passant par l'entrefer des électrodes. Bien que ce courant soit faible, la puissance dissipée dans l'entrefer est significative en raison de la haute tension aux bornes de l'entrefer. La puissance dissipée dans l'entrefer des électrodes chauffe rapidement l'air entre les électrodes en amenant les molécules à s'ioniser. Une fois ionisées, le mélange air- carburant entre les électrodes conduit fortement, en consommant l'énergie stockée dans le transformateur à auto-induction 12 dans l'entrefer de la bobine d'allumage 14. La libération soudaine de l'énergie stockée dans le transformateur à auto-induction 12 allume le mélange air-carburant dans le cylindre. On poursuit maintenant avec une brève description d'une détection d'ionisation dans le cylindre, différents procédés pour procurer une alimentation régulée, et les avantages et inconvénients de chaque procédé. La détection de l'ionisation dans le cylindre impose une alimentation régulée pour établir une tension de polarisation aux bornes des électrodes de la bougie d'allumage 14. Cette tension, qui est généralement dans la plage de 80 à 150 volts en courant continu, produit un courant d'ionisation (I;on) qui est nominalement limité à quelques centaines de micro-ampères. Le courant d'ionisation résultant (I;on) est alors détecté et amplifié pour produire un signal utilisable dans des buts de diagnostic et de commande de la combustion. Comme l'amplitude du courant d'ionisation (I;on) est relativement faible, l'électronique de détection et d'amplification est située habituellement près de la bobine 12 et de la bougie d'allumage 14. En outre, l'alimentation à haute tension est située très près de l'électronique d'ionisation afin d'éviter de transporter des hautes tensions sous un capot de voiture, ce qui est potentiellement dangereux. Donc, un moyen est prévu pour créer localement la haute tension. Il existe un certain nombre de manières différentes de procurer une alimentation régulée pour détecter un courant d'ionisation à l'intérieur du cylindre. Un premier procédé de création du potentiel d'ionisation consiste à utiliser un convertisseur continu-continu pour créer une alimentation de 80 à 150 volts à partir des 12 volts en courant continu disponibles au niveau de la bobine d'allumage 12. Ce procédé, bien que simple et fiable, impose plusieurs composants pour être réalisé et donc peut être prohibitif en coût et en espace. Un autre procédé pour procurer une alimentation régulée en vue d'une détection du courant d'ionisation à l'intérieur du cylindre consiste à charger un condensateur à partir du collecteur du transistor IGBT du primaire 22 immédiatement après le blocage du transistor IGBT 22. Un premier bénéfice de ce procédé est qu'il n'impose pas un convertisseur d'augmentation de tension séparé pour créer la tension de polarisation d'ionisation. Un second bénéfice est que l'alimentation régulée capture au moins une partie de l'énergie stockée dans l'inductance de fuite du transformateur et transfère l'énergie vers le condensateur de stockage d'énergie. Normalement, cette énergie serait dissipée sur le transistor IGBT 22 sous forme de chaleur, en augmentant la température de fonctionnement du transistor IGBT 22 du commutateur. Un mode de réalisation de ce procédé est représenté de façon simplifiée sur la figure 3. Comme on l'a décrit précédemment, l'énergie stockée dans l'inductance de la bobine (LP,,) amène la tension du primaire du transformateur à s'inverser et à augmenter en tension jusqu'à la tension de fixation de niveau du transistor IGBT 22, de 350 à 450 volts, lorsque le transistor IGBT 22 se bloque. Lorsque ceci se produit, la diode Dl est polarisée dans le sens direct en permettant qu'un courant circule au travers de la diode Dl et la résistance de limitation de courant R1 dans le condensateur Cl. La diode Zener D2 limite la tension sur le condensateur Cl à approximativement 100 volts. Un premier inconvénient de ce procédé est que le condensateur de stockage d'énergie Cl stocke de l'énergie à une tension relativement basse, 100 volts, par comparaison à l'amplitude de la tension d'auto-induction, approximativement 400 volts. Comme l'énergie stockée dans le condensateur Cl est une fonction du carré de la tension du condensateur, le stockage de l'énergie à une basse tension impose une valeur de capacité beaucoup plus élevée pour une quantité donnée d'énergie stockée que si le condensateur pouvait se charger à une tension plus élevée. Par exemple pour stocker 500 1_t-joules à 100 volts, il faut un condensateur de 0,1 F. Pour stocker la même énergie à 200 volts, il faut seulement un condensateur de 0,025 F. La capacité est réduite d'un facteur de quatre en doublant la tension du condensateur. Un second inconvénient de ce procédé est que la constante de temps Rl * Cl doit être suffisamment courte pour permettre une recharge complète du condensateur Cl dans la courte durée entre le blocage du transistor IGBT 22 et l'allumage de la bougie d'allumage, normalement moins de dix microsecondes. En même temps, le condensateur Cl doit être suffisamment grand pour fournir un courant d'ionisation (Iion) sans chute importante de la tension sur le condensateur Cl dans les conditions du pire cas, par exemple un faible régime et une bougie d'allumage encrassée. Ceci force la résistance R1 à être de relativement faible valeur, quelques dizaines d'ohms, et résulte en un courant de charge du condensateur relativement important lorsque le transistor IGBT 22 se bloque. Dans des conditions de service nominales, un régime de 2 000 à 3 000 tr/min et une bougie d'allumage propre, la décharge sur le condensateur Cl due à l'ionisation est modérée ce qui résulte en ce que le courant de charge en excès est dévié dans la diode Zener D2. Le produit du courant de la diode Zener en excès et de la tension de Zener constitue de l'énergie gaspillée dans la diode Zener D2. Un autre procédé pour procurer une alimentation régulée afin de détecter un courant d'ionisation à l'intérieur du cylindre consiste à charger un condensateur de stockage d'énergie avec le courant d'allumage du secondaire en plaçant le condensateur en série avec l'enroulement du secondaire 18 du transformateur à auto-induction 12. Un mode de réalisation de ce procédé est représenté de façon simplifiée sur la figure 4. Le courant d'allumage circulant dans le secondaire 18 de la bobine d'allumage 12 charge le condensateur de stockage d'énergie Cl par l'intermédiaire de la diode Dl. Une fois que la tension sur le condensateur Cl atteint la tension Zener, le courant du secondaire est dévié au travers de la diode Zener Dl, en limitant la tension sur le condensateur Cl à approximativement 100 volts. Comme le condensateur Cl est en série avec l'enroulement du secondaire, il est difficile de recueillir l'énergie de fuite pour charger le condensateur Cl. Une partie de l'énergie qui serait normalement délivrée à l'entrefer d'allumage est maintenant stockée dans le condensateur Cl. Donc, l'énergie de magnétisation stockée dans le transformateur 12 est augmentée pour compenser cette diversion de l'énergie. Un autre procédé procure une alimentation régulée pour détecter un courant d'ionisation à l'intérieur du cylindre en recueillant l'énergie de fuite de bobine d'allumage et de magnétisation en excès d'une manière qui est plus efficace que les techniques décrites précédemment. La figure 5 est un schéma simplifié du circuit qui emploie ce procédé. Au premier coup d'oeil, le circuit semble être similaire au second circuit décrit sur la figure 3, décrit ci-dessus, dans lequel un condensateur de stockage d'énergie est chargé à partir de l'enroulement du primaire. Le condensateur de stockage d'énergie, C2, est ajouté et remplace le condensateur C 1 en tant que dispositif de stockage d'énergie du primaire. Comme indiqué sur la figure 5, une borne du condensateur C2 est reliée à la cathode de la diode Dl et l'autre borne du condensateur C2 est reliée à la masse. L'énergie est stockée dans la bobine en rendant conducteur le transistor IGBT 22 du commutateur de puissance, et en appliquant une tension de batterie aux bornes de l'enroulement du primaire 16 de la bobine d'allumage 12 (étape 100 de la figure 6). Lorsque le transistor IGBT du commutateur 22 se bloque, l'énergie stockée dans les inductances de fuite et de magnétisation de la bobine amène la tension du primaire de transformateur à s'inverser. La tension du collecteur du transistor IGBT 22 augmente rapidement jusqu'à ce que la tension du collecteur dépasse la tension sur le condensateur C2 d'une chute de tension de la diode, soit 0, 7 volt. A ce point, la diode Dl est polarisée dans le sens direct, en permettant qu'un courant direct circule au travers de la diode Dl jusque dans le condensateur C2. Lorsque ceci a lieu, l'énergie qui est stockée dans l'inductance de fuite du transformateur est transférée vers le condensateur C2 au lieu d'être dissipée sur le transistor IGBT (étape 110 de la figure 6). Une partie de l'énergie de magnétisation du transformateur peut également être transférée au condensateur C2. La résistance R1, qui représente une valeur beaucoup plus grande, quelques centaines de kilo-ohms, est dimensionnée pour fournir suffisamment de courant à partir du réservoir du condensateur à haute tension C2 pour satisfaire les exigences en courant d'ionisation moyennes, et pour procurer un courant de polarisation adéquat à la diode du régulateur de tension D2. Comme la résistance R1 présente une telle valeur importante, il existe une circulation de courant en excès réduite dans la diode D2. Ceci réduit significativement l'énergie gaspillée sur la diode du régulateur de tension D2 par comparaison aux autres techniques décrites précédemment. Lorsque la bougie d'allumage 14 s'allume, la tension du secondaire chute et l'énergie de magnétisation stockée dans le transformateur 12 est délivrée à l'entrefer d'allumage pour allumer le mélange air-carburant dans le cylindre. Simultanément, la tension du primaire chute, en polarisant de façon inverse la diode Dl et en arrêtant la charge du condensateur C2. A ce moment, le condensateur C2 est à sa tension maximum, habituellement 350 à 400 volts. Le condensateur C2 agit maintenant comme réservoir d'énergie principale pour maintenir la charge sur le condensateur C 1 tout en fournissant un courant aux circuits d'ionisation et à la diode de régulateur de tension Dl (étape 120 de la figure 6). Le condensateur C2 est dimensionné pour fournir un courant d'ionisation moyen dans les conditions du pire cas, à 600 tr/min et une bougie d'allumage encrassée, tout en maintenant une tension suffisamment élevée pour réguler la tension du bus d'alimentation d'ionisation à 100 volts (étape 130) vers le condensateur à tension inférieure Cl. Comme le condensateur Cl n'est plus l'élément de stockage d'énergie principal, le condensateur Cl doit être seulement suffisamment grand pour limiter la chute de tension sur le bus d'ionisation à des niveaux acceptables tout en fournissant des courants d'ionisation transitoires. Les courants à l'état stable sont fournis par le condensateur C2. La figure 6 illustre les étapes grâce auxquelles le circuit procure une alimentation régulée pour une détection d'ionisation dans le cylindre en recueillant l'énergie de fuite et de magnétisation en excès de la bobine d'allumage. L'un des inconvénients de l'utilisation d'une approche de charge en deux stades est que l'alimentation de détection d'ionisation ne sera pas disponible après le premier événement d'allumage en raison du long temps de stabilisation. La raison principale en est que la constante de temps due à la résistance R1 et au condensateur C 1 est relativement grande, ce qui conduit à un long intervalle de temps avant que la tension du condensateur se stabilise. Par exemple, en supposant que la résistance R1 a une valeur de 1,8 mégohm et que le condensateur C 1 est de 0,1 microfarad, la constante de temps RC, R1 * Cl, est égale à 180 millisecondes. Si l'on suppose que la tension du condensateur se stabilise à un niveau de tension acceptable en moins de 4 constantes de temps, alors le temps total avant que le condensateur C 1 puisse fournir une alimentation au circuit d'ionisation sera approximativement de 720 millisecondes. Si le moteur tourne à 300 tr/min, 720 millisecondes sont équivalentes à presque 650 degrés du vilebrequin. Ceci indique que l'alimentation de détection d'ionisation ne sera pas disponible avant 650 degrés du vilebrequin après le premier événement d'allumage. En outre, l'utilisation d'événements d'allumage multiples ne réduira pas le temps de stabilisation du fait que la même constante de temps s'applique. La présente invention combine le circuit d'alimentation à un seul étage représenté sur la figure 3 et le circuit d'alimentation à deux étages représenté sur la figure 5 en un circuit d'alimentation à deux étages pour la détection de l'ionisation avec un double débit de charge. Ce circuit d'alimentation à double débit et à deux étages est représenté sur la figure 7. L'utilisation d'une autre résistance R2 et d'une autre diode Zener D3 rend possible un double débit de charge. Le circuit décrit sur la figure 7 présente deux constantes de temps de charge (R1 + R2) * Cl et R2 * Cl. Ce qui suit est une description du fonctionnement du circuit décrit sur la figure 7. Après que le signal de commande de l'angle de fermeture 70 passe de l'état logique "haut" à l'état logique "bas", le transistor IGBT du commutateur 22 est bloqué. La tension de commande de l'angle de fermeture 70 commande la durée pendant laquelle la tension d'alimentation est appliquée au bobinage du primaire. Ceci est connu sous le nom de temps de l'angle de fermeture. Du fait que le transistor IGBT 22 est rendu conducteur et bloqué, il en résulte que l'énergie stockée dans les inductances de fuite et de magnétisation de la bobine amène la tension du primaire du transformateur à s'inverser et à produire une tension d'auto- induction.La tension du collecteur du transistor IGBT 22 augmente rapidement jusqu'à ce que la tension du collecteur dépasse la tension 72 sur le condensateur C2 d'une chute de tension de diode, soit 0,7 volt. A ce point, la diode D1 est polarisée dans le sens direct, ce qui permet qu'un courant dans le sens direct circule au travers de la diode Dl jusque dans le condensateur C2. Lorsque ceci se produit, une partie de l'énergie qui est stockée dans l'inductance de fuite du transformateur est transférée au condensateur C2 au lieu d'être dissipée dans le transistor IGBT 22. Les condensateurs C 1 et C2 sont chargés et déchargés sur quatre intervalles de temps comme cela est illustré sur la figure 8. Pendant le premier intervalle de temps 80, la tension d'auto-induction dépasse la tension 72 du condensateur C2 d'une chute de tension de diode, 0,7 volt. Il en résulte que la tension d'auto-induction fournit de l'énergie au condensateur C2 pour charger le condensateur d'alimentation du premier étage C2. Lorsque la tension 72 du condensateur C2 dépasse la somme de la tension 74 du condensateur Cl et la tension de claquage de la diode D3, la première période 80 s'achève et la seconde période 82 débute. Pendant ce second intervalle de temps 82, la tension d'auto-induction fournit de l'énergie au condensateur d'alimentation du premier étage C2 directement et au condensateur d'alimentation du second étage Cl par l'intermédiaire de la résistance R2. Après que la tension d'auto-induction chute en dessous de la somme de la tension 74 du condensateur Cl et de la tension de claquage de la diode Zener D3, le second intervalle de temps 82 se termine et le troisième intervalle de temps 83 débute. Pendant ce troisième intervalle de temps 83, la tension d'auto-induction charge seulement le condensateur Cl. Après la troisième période 83, la tension d'auto-induction s'appauvrit en outre en dessous de la tension 72 du condensateur C2. Dans ce quatrième intervalle de temps 84, le courant ne circule plus au travers de la diode Dl. En outre, la tension 74 de l'étage de sortie, ou du second étage, de l'alimentation n'est chargée que par la tension du premier étage 72 du condensateur C2 traversant les résistances RI et R2. Comme expliqué précédemment, deux constantes de temps sont utilisées pour charger le condensateur Cl, R2 * Cl et (R1 + R2) * Cl. Après que la tension 72 sur le condensateur C2 de l'alimentation du premier étage dépasse la somme de la tension de claquage de la diode Zener D3 et de la tension 74 aux bornes du condensateur Cl de l'alimentation du second étage, le premier intervalle de temps 80 s'achève et le second intervalle de temps 82 débute. Pendant le second intervalle de temps 82, la tension d'auto-induction fournit de l'énergie au condensateur Cl par l'intermédiaire de la résistance R2. La constante de temps pour charger le condensateur C 1 est R2 * Cl. Cette constante de temps est valide jusqu'à ce que la tension aux bornes de Cl atteigne la tension de claquage de la diode Zener D2, où la diode Zener D2 commence à conduire et limite la tension aux bornes du condensateur Cl. En outre, une certaine énergie de magnétisation du transformateur est transférée vers le condensateur C 1 par l'intermédiaire de la résistance RI également. Pendant la seconde période de charge 82, le temps de stabilisation de la tension 74 du condensateur C 1 dépend principalement de la constante de temps R2 * C 1. En choisissant une constante de temps relativement petite, le condensateur Cl peut être complètement chargé pendant la seconde période de charge 82. La figure 8 indique qu'après la coupure du signal de commande d'angle de fermeture 70, la tension 74 du condensateur d'alimentation du second étage Cl peut être chargée de 0 à 100 volts approximativement en 13 microsecondes. Donc, l'alimentat:ion de détection d'ionisation peut être prête à fournir de l'énergie pour la détection des ions tout de suite après le début de l'événement d'allumage. Après que la tension 72 de l'alimentation du premier étage 72 aux bornes du condensateur C2 chute en dessous de la somme de la tension de claquage de la diode Zener D3 et de la tension 74 du condensateur Cl, la seconde période de charge 82 est terminée et la troisième période de charge 83 débute. Pendant la troisième, 83, et quatrième, 84, périodes de charge, le condensateur C2 continue à procurer de l'énergie pour maintenir la tension d'alimentation du second étage 74 aux bornes du condensateur C 1 au niveau de tension désiré qui est aux environs de 1.00 volts dans la réalisation illustrée. Pendant la troisième période de charge 83, la tension aux bornes de la diode Zener D3 est en dessous de la tension de claquage de la diode Zener D3 de sorte que la ligne de courant vers le condensateur Cl change. Le courant circule maintenant depuis le condensateur d'alimentation du premier étape C2 par l'intermédiaire des résistances R2 et R1 dans le condensateur d'alimentation du second étage Cl. Donc, la constante de temps de charge du circuit devient alors (R1 + R2) * Cl lorsque la tension du condensateur Cl est en dessous de la tension de claquage de la diode Zener D2. La constante de temps a changé car la ligne de courant vers le condensateur Cl a changé. En résumé, la première ligne de courant comprend une première valeur ohmique R2, mais n'inclut pas la seconde valeur ohmique R1 car la ligne de courant au travers de la résistance R1 est en fait court-circuitée par la ligne à basse impédance procurée par la diode Zener D3. La seconde ligne de courant comprend à la fois une première valeur ohmique R2 et une seconde valeur ohmique R1. Dans le circuit d'alimentation à double débit de charge et à deux étages, la valeur de la résistance R1 est beaucoup plus grande que la valeur de la résistance R2. Il en résulte que pendant la période d'auto-induction, le condensateur Cl peut être chargé très rapidement par un courant plus grand avec une très petite constante de temps. Cependant, entre les événements d'allumage, un courant beaucoup plus petit circule pour maintenir la charge du condensateur C 1 grâce à l'addition d'une seconde valeur ohmique R1. Si la valeur de la résistance R2 est trop grande, le condensateur C 1 ne se chargera pas suffisamment rapidement lors du premier événement d'allumage. En revanche, si la valeur de la résistance RI est trop faible, un courant excessif circulera au travers de la diode Zener D2 et la charge sur le condensateur C2 s'appauvrira prématurément. Les avantages suivants représentent certains des avantages procurés par le circuit d'alimentation à double débit de charge et à double étage destiné à une détection de l'ionisation. Tout d'abord, le circuit d'alimentation à double débit de charge et à double étage pour la détection de l'ionisation utilise l'énergie stockée dans l'inductance de fuite du transformateur dans deux buts. Tout d'abord, capturer une partie de l'énergie d'inductance de fuite du transformateur comme source d'énergie supplémentaire pour le circuit électrique d'ionisation après que le condensateur Cl est chargé. Deuxièmement, pour charger le condensateur C 1 avec un débit de charge plus rapide, c'est-àdire avec un temps de stabilisation court. Ceci permet un temps de récupération minimal de l'alimentation de détection de l'ionisation. Deuxièmement, le circuit d'alimentation à double débit de charge et à double étage destiné à la détection de l'ionisation réduit la dissipation et le chauffage résultant du transistor IGBT 22 du primaire en déviant l'énergie de fuite dans les deux condensateurs C 1 et C2 au lieu de permettre que l'énergie de fuite soit dissipée dans le transistor IGBT. Troisièmement, le débit de charge rapide pendant la seconde période de charge 82 permet que l'alimentation de détection de l'ionisation ait une récupération complète pendant la période d'auto-induction. Dans le circuit d'exemple utilisé pour générer la figure 8, la tension d'alimentation de sortie 74 du condensateur Cl est chargée de 0 à 100 volts en approximativement 6 microsecondes, soit 0,0216 degré du vilebrequin à 600 tr/min. Ceci assure qu'une alimentation de haute qualité soit rendue disponible immédiatement après l'événement de l'allumage. En outre, le débit de charge rapide procure un avantage particulier lorsque le moteur fonctionne à bas régime en raison du fait que la valeur du retard provoqué par le temps de stabilisation de l'alimentation d'ionisation, lorsqu'il est mesuré en angle du vilebrequin, est supérieure à des régimes inférieurs. Quatrièmement, le stockage d'une partie de l'énergie d'auto-induction à une haute tension dans le condensateur C2 permet qu'un condensateur plus petit C 1 soit utilisé. Dans le circuit utilisé pour générer les formes de signaux de la figure 8, la valeur du condensateur C2 est de 100 nF. Comme l'énergie stockée dans ce condensateur augmente comme le carré de la tension du condensateur, une tension plus élevée du condensateur permet d'utiliser un condensateur plus petit dans le circuit de détection d'ionisation de la présente invention, que celui qui était précédemment décrit dans la technique antérieure. Cinquièmement, le circuit d'alimentation à double débit de charge et à double étage pour la détection d'ionisation réduit l'énergie gaspillée sur la diode du régulateur de tension D2 en augmentant la valeur de la résistance de limitation de courant R1 de sorte que la diode du régulateur de tension D2 ne laisse pas passer des courants inverses importants. Sixièmement, le débit de charge rapide pendant la seconde période de charge 82 permet également que l'alimentation de détection d'ionisation soit prête lorsqu'un événement d'allumage a lieu, ce qui permet une identification du cylindre en utilisant le signal de courant d'ionisation pendant l'événement d'allumage. Le tableau suivant procure les valeurs et spécifications habituelles pour les composants et les constantes de temps du circuit de démonstration représenté sur la figure 7. Composants et Spécifications Valeur nominale Unités constantes de temps R1 Résistance (100 mW) 1,8 Mégohms R2 Résistance (100 mW) 33 Ohms Cl Condensateur (200 V) 100 nanoFarads C2 Condensateur (630 V) 100 nanoFarads Dl Diode (600 V, 1A) Sans objet Sans objet D2 Diode Zener (1,5 W) 100 Volts D3 Diode Zener (1,5 W) 100 Volts 2*II*(R1+R2)*C1 Constante de temps 1,13 Secondes 2*II*R2*C1 Constante de temps 20,7 Microsecondes Bien que l'invention ait été décrite dans cette demande de brevet en faisant référence aux détails des modes de réalisation préférés de l'invention, on doit comprendre que la description est destinée à prendre un sens illustratif plutôt que limitatif, dans la mesure où il est prévu que cette modification apparaîtra facilement à l'homme de l'art, en restant dans l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit de détection d'ionisation à double étage, caractérisé en ce qu'il comprend: une première diode (Dl) comportant une anode et une cathode, ladite anode étant reliée fonctionnellement à une première borne d'un enroulement primaire (16), un premier condensateur (Cl) ayant une première borne et une seconde borne, ladite seconde borne étant reliée fonctionnellement à la masse, un second condensateur (C2) comportant une première borne et une seconde borne, ladite première borne étant reliée fonctionnellement à ladite cathode de ladite première diode et ladite seconde borne étant reliée fonctionnellement à la masse, une première ligne de courant reliée fonctionnellement entre ledit premier et ledit second condensateurs, et une seconde ligne de courant reliée fonctionnellement entre ledit premier et ledit second condensateurs. 2. Circuit de détection d'ionisation à double étage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première ligne de courant et ladite seconde ligne de courant comprennent: une seconde diode (D2) ayant une anode et une cathode reliée fonctionnellement en parallèle audit premier condensateur (Cl), une combinaison parallèle d'une première résistance (R1) ayant une première et une seconde bornes et d'une troisième diode (D3) ayant une anode et une cathode, et une seconde résistance (R2) ayant une première et une seconde borne, ladite première borne étant reliée fonctionnellement à ladite cathode de ladite première diode et ladite combinaison parallèle étant reliée fonctionnellement entre ladite seconde borne de ladite seconde résistance et ladite première borne dudit premier condensateur (C 1). 3. Circuit de détection d'ionisation à double étage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première ligne de courant comprend: une résistance (R2) ayant une première et une seconde bornes, ladite première 30 borne étant reliée fonctionnellement à ladite cathode de ladite première diode (Dl), et 10 une autre diode (D3) ayant une anode et une cathode, ladite autre diode étant reliée fonctionnellement entre ladite seconde borne de ladite résistance et ladite première borne dudit premier condensateur (Cl). 4. Circuit de détection d'ionisation à double étage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite seconde ligne de courant comprend: une première résistance (Rl) ayant une première et une seconde bornes, et une seconde résistance (R2) ayant une première et une seconde bornes, ladite première borne étant reliée fonctionnellement à ladite cathode de ladite première diode (Dl) et ladite première résistance (R1) étant reliée fonctionnellement entre ladite seconde borne de ladite seconde résistance (R2) et ladite première borne dudit premier condensateur (Cl). 5. Circuit de détection d'ionisation à double étage selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première ligne de courant comprend une première valeur ohmique (R2) et ladite seconde ligne de courant comprend une seconde valeur ohmique (R1). 6. Circuit de détection d'ionisation à double étage selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite seconde diode (D2) et ladite troisième diode (D3) sont des diodes Zener.