Brevet FR2871297A1 — publié le 20051209

La présente invention concerne un dispositif de formation de faisceaux à la réception pour une antenne à éléments rayonnants. Elle s'applique notamment pour une antenne à balayage électronique pour créer simultanément plusieurs faisceaux dans le diagramme de réception. Une antenne à balayage électronique comporte une pluralité d'éléments rayonnants qui assurent à la fois l'émission et la réception d'un signal hyperfréquence. Un faisceau d'émission ou de réception est formé par l'ensemble des signaux émis ou reçus par chaque élément. Pour orienter un o faisceau dans une direction donnée e il est nécessaire de créer des retards temporels i entre les signaux émis ou reçus par les différents éléments rayonnants. Le retard t est égal à (d/c)x sine où d et c représentent respectivement la distance entre deux éléments rayonnants et c la vitesse de la lumière. Un effet analogue s'obtient en bande étroite par l'application de déphasages. Néanmoins cette solution entraîne un dépointage du faisceau lors du changement de fréquence de travail car les déphasages dépendent de la fréquence. Les qualités intrinsèques de l'optique, comme par exemple les faibles pertes linéiques, permettent de créer ces retards vrais. De nombreuses études ont été réalisées sur la formation de faisceaux par l'optique. Les premières architectures étaient basées sur des retards temporels réalisés au moyen de longueurs de fibres optiques. Le faisceau était dépointé par sélection d'éléments actifs ou de longueurs de fibres optiques. Un article de R. Soref: Optical dispersion technique for time delay beam steering , Applied Optics, Vol 31, N 35, December 1992, propose d'utiliser des fibres dispersives. Chaque élément rayonnant est précédé d'une longueur de fibre dispersive et par changement de longueur d'onde des lasers, l'angle de pointage est alors changé. De nombreuses architectures basées sur cette technique ont vu le jour comme le montrent notamment les articles de R.D. Esman and Al, Fiber-optic prism true time-delay antenna feed , IEEE Photonics Technology Letters, Vol. 5, N 11, May 1993, de M.Y. Frankel, True time delay fiber optic control of an ultrawideband array transmitter/receiver with multibeam capability , IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, Vol. 43, N 9, September 1995 ou de D.T. K. Tong, multiwavelength optically controlled phased array antennas , IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, Vol. 46, N 1, January 1998. En mode de réception, la multiplicité des sources laser nécessaires s'avère souvent rédhibitoire même si certains principes comme l'oscillateur local incliné, décrits notamment par les demandes de brevets français FR 9411498 et FR 9807240, permettent de contourner cette difficulté. Les retards temporels sont effectués sur l'oscillateur local OL d'émission et lors de la réception le faisceau est dépointé par mélange de cet OL pondéré avec le signal de réception. Cette architecture permet pour l'émission comme pour la réception, une commande en retard temporel suivant deux plans en site et en gisement. Cependant cette architecture ne permet la formation que d'un faisceau unique. Or pour de nombreuses applications radar ou de télécommunication, il est nécessaire de former dans au moins un des plans de l'antenne plusieurs faisceaux simultanés à la réception pour former ce que l'on appelle une réception multifaisceaux. Les problèmes de la réception multifaisceaux ont déjà été abordés, en particulier pour les applications de télécommunication et notamment dans la demande de brevet PCT WO 03/079080 A1, Septembre 2003, et dans l'article de P.J. Matthews et AI, A wide-band fiber-optic True-TimeSteered array Receiver Capable of multiple independant simultaneous beams , IEEE Photonics Technology Letters, Vol. 10, N 5, May 1998. Une solution basée sur des matrices de modulateurs de lumière a été proposée dans la demande de brevet français FR 9913358. Cette solution réalise à la réception la formation de plusieurs faisceaux simultanées dans deux dimensions. Le signal issu de chaque élément rayonnant est divisé en autant de voies que de faisceaux à former. Ensuite chaque voie est modulée en amplitude et en phase avant d'être sommée avec les voies correspondant au même faisceau et aux autres éléments rayonnants. Une architecture de formation de faisceaux à la réception basée sur l'utilisation de fibres optiques dispersives a notamment été décrite dans l'article de B. Vidal et AI, Novel photonic true time delay beamformer based on the free spectral range periodicity of arrayed waveguide gratings and fiber dispersion , IEEE Photonics Technology Letters, Vol. 14, N 11, November 2002. Un laser dont la longueur d'onde peut être modifiée alimente plusieurs modulateurs externes. A chaque élément de l'antenne correspond un modulateur externe. Au moyen de fibre dispersive une loi de retard est introduite entre les différentes informations issues des modulateurs. Par sommation des voies optiques au moyen de coupleurs optiques, un faisceau est formé. Sachant que la loi de retard dépend de la longueur d'onde du laser, le dépointage du faisceau peut donc être modifié. Par ailleurs l'ajout d'un autre laser ayant une longueur d'onde différente crée un nouveau faisceau. Dans cette architecture, chaque retard d'un élément de l'antenne est codé par une longueur de fibre dispersive et chaque faisceau par une longueur d'onde. Une architecture similaire formant un diagramme d'antenne avec des annulations à des angles variables a été proposée dans l'article de H. Zmuda et Al, A photonic implementation of a wide-band nulling system for phased arrays , IEEE Photonics Technology Letters, Vol. 10, N 5, May 1998. Le diagramme d'une antenne réseau dépend de la pondération temporelle des signaux issus de chaque élément. Ainsi il est possible de former un zéro dans un diagramme à un angle donné en appliquant la pondération adéquate. Dans cette architecture, la pondération temporelle est réalisée au moyen de fibres dispersives. Pour rajouter un zéro dans le diagramme, il faut créer une nouvelle loi temporelle entre les éléments, ce qui necessite l'ajout de sources optiques. Toutes ces architectures peuvent être appliquées pour former plusieurs faisceaux à la réception mais présentent l'inconvénient de nécessiter une ou un ensemble de sources optiques par faisceau. Par conséquent la multiplication du nombre de faisceaux mène rapidement à une grande augmentation de la complexité et du coût. Un but de l'invention est notamment de pallier cet inconvénient. En particulier l'invention propose une architecture qui permet de créer plusieurs faisceaux à la réception sans augmenter le nombre de lasers. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de formation de faisceaux à la réception pour une antenne à éléments rayonnants comportant au moins: N sources optiques (2) de longueurs d'onde respectives 1%1, ... %N, une source optique étant associée à un élément rayonnant (11) de telle sorte qu'une porteuse de l'onde optique est modulée en amplitude par l'onde hyperfréquence reçue par l'élément rayonnant; Un multiplexeur optique (3) dont les fenêtres de transmission (32) correspondent aux longueurs d'ondes Al, ... ÀN et recevant en entrée les N ondes optiques, la sortie du multiplexeur étant couplée à m milieux optiques (6) ayant chacun une dispersion chromatique donnée, chaque milieu optique étant relié à un convertisseur opto- hyperfréquence (7), l'onde hyperfréquence en sortie d'un convertisseur (7) entrant dans une voie de réception V,, ..Vi...Vm, la direction du faisceau d'émission d'une voie Vj étant fonction du trajet dans le milieu optique et de la dispersion chromatique du milieu optique. L'invention a pour principaux avantages qu'elle permet de créer facilement une couverture multifaisceaux à la réception, qu'elle permet une immunité contre les perturbations électromagnétiques, qu'elle est peu encombrante et qu'elle est économique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit faite en regard de dessins annexés qui représentent: la figure 1, un premier exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention; la figure 2, un exemple de couplage d'une source optique, par exemple un laser, en sortie d'un élément rayonnant d'une antenne à balayage électronique; la figure 3, une illustration des caractéristiques d'un multiplexeur optique; la figure 4, des directions de faisceaux de réception obtenus par le dispositif selon l'invention en regard des positions des éléments rayonnants de l'antenne; la figure 5, une illustration de la couverture spatiale multifaisceaux à la réception obtenue par un dispositif selon l'invention; la figure 6, un autre exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention utilisant des réseaux de Bragg; la figure 7, un autre exemple de réalisation permettant aux signaux optiques issus de la réception de partager une voie optique avec une liaison numérique ou analogique; la figure 8, un exemple de réalisation comportant des fibres optiques 5 en série; la figure 9, un exemple de réalisation permettant de créer rapidement plusieurs lois différence. La figure 1 présente un exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention. Le dispositif est appliqué à une antenne 1 formée de N éléments rayonnants 11. Chaque élément rayonnant est couplé à la réception à une source optique 2, par exemple une source laser. La figure 2 illustre un exemple de couplage d'une source optique à un élément rayonnant d'antenne. En sortie de l'élément rayonnant 11 l'onde hyperfréquence attaque un amplificateur faible bruit 21. L'entrée d'un module de contrôle d'amplitude et de phase 22 est reliée à la sortie de l'amplificateur 21. Un modulateur 23 est intercalé entre le module de contrôle 22 et la source optique 2 de telle sorte que l'onde hyperfréquence module une porteuse optique. Eventuellement, l'onde hyperfréquence pourrait moduler la porteuse optique directement sans l'aide d'un modulateur. Le type de modulation du laser est effectivement soit une modulation directe, soit une modulation externe. Le choix du type de modulation peut se faire notamment en fonction de la fréquence de travail et de la bande passante. Des sources hétérodynes peuvent aussi être utilisées, par exemple des lasers bifréquence. En ajoutant un modulateur externe, par exemple un modulateur dans lequel la longueur d'onde optique est décalée de la fréquence RF ou un modulateur à bande latérale unique, un premier mélange peut être réalisé. On revient à la figure 1. Les sorties des sources optiques 2 sont reliées aux entrées d'un multiplexeur optique 3 dont les caractéristiques seront précisées par la suite. La sortie du multiplexeur 3 est reliée à l'entrée d'un coupleur 4, via un joint tournant optique 5 par exemple. Ce joint tournant permet notamment de passer de l'antenne à la cabine du radar qui comporte les circuits de réception. L'invention peut bien sûr être appliquée dans une architecture contenant ou non un joint tournant optique. Un réseau de m fibres optiques 6 est relié en sortie du coupleur 4. La sortie de chaque fibre optique est connectée à une photodiode ou plus généralement à un convertisseur opto-hyperfréquence de façon à obtenir en sortie une onde hyperfréquence. m voies de réceptions hyperfréquence V1, . .Vk...Vm sont ainsi obtenues. Ces voies sont notamment reliées aux circuits de réceptions d'un radar. La figure 3 présente les caractéristiques du multiplexeur optique 3. En particulier elle présente les fenêtres de transmission du multiplexeur. Ces fenêtres sont représentées par une courbe 31 dans un système d'axes où l'axe des abscisses représente la longueur d'onde X et l'axe des ordonnées le coefficient de transmission T à travers le multiplexeur. Cette courbe 31 montre que le multiplexeur comporte des fenêtres de transmission 32 autour de longueurs d'onde X1, X2, ...X;,.... XN signifiant qu'en dehors de ces longueurs d'ondes le coefficient de transmission optique est quasi-nul et quasi-unitaire dans des plages centrées sur ces longueurs d'onde. De préférence et notamment pour des raisons de facilité de mise en oeuvre les longueurs d'onde X1, X2, ... X1 XN forment une suite arithmétique, l'écart entre deux longueurs d'onde successives X1 et Xi+1 étant égal à AX, soit X+1 = X +AX pour tous les rangs ide 1 àN-1. En superposition de la précédente courbe 31, une première courbe 33 représente le retard appliqué à un signal optique passant dans une fibre 6 en fonction de la longueur d'onde. Ce retard appliqué fonction de la longueur d'onde est une propriété des fibres optiques due à leur dispersion chromatique. En particulier à un écart de longueur d'onde i, correspond un retard T. Plus la fibre est dispersive, plus le rapport T/&\ est important, pour une longueur de fibre donnée. Ce rapport correspond à la pente de la courbe 33 qui est linéaire, ou sensiblement linéaire. Les retards appliqués croissent linéairement en fonction de la longueur d'onde. Afin de maîtriser ces retards, les fibres optiques 6 ont de préférence la mêrne dispersion chromatique. La figure 4 présente les éléments rayonnant 11 de l'antenne alignés le long d'une droite 41, cette droite pourrait être remplacée par une ligne courbe. Ces éléments rayonnants 11 formant l'antenne peuvent être repérés par leurs positions R1, R2, ...R; ...RN sur la droite. L'indice i de l'élément rayonnant indique son rang sur cette droite 41. Les éléments rayonnants de positions R1, R2, ...Ri...RN sont couplés respectivement aux sources optiques de longueur d'onde X1, X2, ...;,.... FLN précitées. En d'autres termes l'élément Rj est couplé à la source de longueur d'onde X; .Ces sources optiques 2 sont reliées aux entrées du multiplexeur optique 3. Les éléments rayonnants 11 sont régulièrement disposés sur la droite 41, c'est-à-dire que R;+1 = R; + AR pour tous les rangs 1 à N - 1. On considère le faisceau d'antenne sur une voie de réception Vk. Cette voie de réception comporte une fibre optique 6 ayant une longueur donnée et une dispersion chromatique donnée. Les signaux optiques passant par cette fibre 6 vont être retardés en fonction de leurs longueurs d'onde conformément à ce qui a été décrit relativement à la figure 3. En particulier le retard entre chaque élément est constant, égal au retard 'r précité. Ce retard 'r peut s'écrire pour la voie Vk r = sin Ok (1) c où AR et c représentent respectivement la distance entre chaque élément rayonnant 11 et c la vitesse de la lumière. L'angle Bk est l'angle du faisceau de réception correspondant à la voie Vk dont la direction 42 est représentée sur la figure 4 en regard des éléments rayonnants 11 de l'antenne. Un faisceau de réception faisant un angle Ok avec la droite 41 comportant les éléments d'antenne est ainsi obtenu. En revenant à la figure 3 on considère une deuxième courbe 34 exprimant le retard pour une autre fibre optique 6 du réseau de sortie du dispositif de la figure 1, de longueur différente. A titre d'exemple on suppose que toutes les fibres optiques 6 ont la même dispersion. Pour définir un retard donné appliqué entre deux éléments rayonnants 11, on joue alors sur la longueur de la fibre optique. La courbe 34 de la figure 3, sensiblement linéaire, exprime le retard appliqué en fonction de la longueur d'onde pour la fibre de la voie V. En sortie de cette voie est alors constitué un faisceau de réception dont la direction 43 fait un angle Ai avec le plan d'alignement des éléments rayonnants 11. Le retard 'ri appliqué entre deux éléments rayonnants consécutifs peut s'écrire: z OR sin = û . c Les m voies VI, ..Vk...Vm permettent donc d'obtenir m faisceaux de réception. Pour une voie, la position du faisceau dans l'espace est io notamment définie par la longueur de la fibre optique 6. Partant du fait que le retard créé par une fibre s'exprime en fonction de sa dispersion chromatique D, de sa longueur L et de la différence de longueurs d'onde A2, entre deux sources optiques 2 successive, ce retard 'r s'exprime aussi selon la relation suivante: r = D. L. A, (3) En combinant les relations (2) et (3) il s'ensuit que la longueur Li nécessaire pour obtenir un angle de faisceau de réception 6i est: L.= c D. AÀ Il s'ensuit par ailleurs que la direction du faisceau de réception correspondant à la voie j et définie par l'angle 6i dépend notamment de la longueur de fibre optique de la voie j ou de la dispersion chromatique de la fibre, mais aussi du rapport AR/AX, pour les positions RI, R2, ... Ri... RN et les longueurs d'ondes X2, ...%1j,.... XN. Un avantage de l'invention réside notamment dans le fait que le décalage temporel entre les N sources hyperfréquence 11 n'est réalisé qu'avec une seule fibre optique par faisceau. Par ailleurs par simple ajout d'un coupleur supplémentaire et de voies à fibres optiques et convertisseurs opto- hyperfréquence associées le nombre de faisceaux peut encore être augmenté. Les faisceaux sont créés simultanément. A la limite si l'on (2) OR sin ei (4) souhaite un seul faisceau, la fibre optique 6 cle la voie de réception peut être reliée directement à la sortie du multiplexeur optique, via le joint optique 5 ou non L'invention permet en outre une immunité contre les perturbations 5 électromagnétiques, due en particulier aux propriétés des composants optiques. La figure 5 illustre la couverture spatiale à la réception, en multifaisceaux, obtenue à l'aide d'un dispositif selon la figure 1. Un premier faisceau FI correspond à la première voie V,. L'angle des faisceaux F,, ... Fk, ... Fm par rapport au plan de l'antenne est déterminé par la longueur des fibres optiques des voies associées V,, .. Vk...Vm. Pour couvrir l'espace de façon régulière, la longueur des fibres optiques est par exemple régulièrement incrémentée d'une voie à la suivante, en regard de la disposition géométrique des éléments rayonnant 11. Un dispositif selon l'invention permet donc d'obtenir une grappe de faisceaux de réception. En particulier à partir du faisceau d'émission 5, ces faisceaux permettent d'observer plus longtemps plusieurs domaines de l'espace avec moins d'énergie. Pour obtenir les directions de faisceaux souhaitées, on peut jouer sur les longueurs de fibres, mais on peut aussi jouer sur leurs dispersions. En ce qui concerne la progression des longueurs d'onde d'une source optique à l'autre, elle a été prise régulière, c'est-à-dire que la différence de longueur d'onde est constante égale à &, entre deux sources optiques couplées à deux éléments rayonnants consécutifs. La loi de progression de la longueur d'onde d'une source optique à l'autre dépend en fait de la disposition des éléments rayonnants. En général, ils sont disposés régulièrement et de ce fait il en est de même pour les longueurs d'onde associées. Si les éléments d'antenne ne sont plus disposés régulièrement, c'est-à-dire si l'écart AR ne reste pas constant d'un élément à l'autre, les longueurs d'onde associées doivent sensiblement vérifier: 2' - = Cte (5) R. -Rk quelques soient les rangs i et k des éléments rayonnants, Cte étant une valeur constante. A défaut de vérifier cette égalité, le fonctionnement peut être dégradé, c'est-à-dire le faisceau de réception déformé mais exploitable néanmoins. En pratique il faut prendre en compte les caractéristiques du multiplexeur optique 3 et en particulier de la position de ses fenêtres 32. Ce sont elles en fait qui fixent les longueurs d'ondes X1, X2, ...X... . XN des sources optiques et donc finalement les positions R1, R2, ... Ri... RN des éléments rayonnants. Avantageusement, les fenêtres 32 peuvent être disposées régulièrement...DTD: La figure 6 illustre par une vue partielle un autre exemple de réalisation possible d'un dispositif selon l'invention, en particulier la figure 6 illustre une voie de réception. Dans l'exemple précédent les voies comportent des fibres optiques. Ces dernières peuvent être remplacées par d'autres milieux optiques dispersifs. Dans le cas de la figure 6, les fibres optiques sont remplacées par des réseaux de Bragg 61. Dans un réseau de Bragg, les ondes ne sont pas réfléchies au même endroit. Selon leurs longueurs d'onde, elles sont réfléchies à une distance différente de l'entrée du réseau, ce qui entraîne un décalage temporel entre les signaux optiques. Pour chaque voie, la sortie du coupleur 4, ce pourrait être directement la sortie du multiplexeur optique 3, est reliée à un circulateur 62. La voie 2 du circulateur est reliée à un réseau de Bragg 61 et la voie:3 est reliée à la photodiode 7 ou tout autre convertisseur opto-hyperfréquence. Le signal issu du multiplexeur optique 3 entre dans le réseau de Bragg et les différentes longueurs d'onde sont réfléchies une à une avec le retard voulu. Les différentes réflexions sont sommées par la photodiode 7. La figure 7 présente un autre exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention. Comme il a été indiqué précédemment l'invention peut être appliquée dans une architecture comportant ou non joint tournant optique 5, celui-ci permettant de passer de l'antenne à la cabine radar. De même d'autres composants 71, 72 peuvent être ajoutés dans la chaîne de réception. Par exemple un couple de multiplexeurs ou filtres optiques 71, 72 peut être inséré pour réaliser une liaison montante, analogique ou numérique, tant que les longueurs d'ondes utilisées sont distinctes de celles qui codent les éléments rayonnant. A cet effet un multiplexeur optique ou d'un filtre optique 71 est inséré en amont du joint tournant optique (5), c'est-à-dire que son entrée est reliée à la sortie du multiplexeur optique 3 qui est relié aux sources optiques 2. La sortie du multiplexeur ou du filtre optique 71 est alors reliée à l'entrée de l'autre multiplexeur ou filtre optique 72 du couple via le joint optique tournant 5. La sortie de ce multiplexeur ou filtre 72, en aval du joint tournant, est reliée aux voies de réception V1, ..Vk...Vm, par exemple via le coupleur 4. Une première liaison numérique ou analogique 73 est reliée au multiplexeur ou filtre 71 amont du couple et une deuxième liaison numérique ou analogique 74 est reliée au multiplexeur ou filtre 72 aval. Ce couple de multiplexeurs ou filtres assurent donc la continuité de la liaison numérique ou analogique. Avantageusement dans un tel mode de réalisation, tous les signaux optiques, qu'ils soient propres à la liaison numérique ou analogique 73, 74 ou aux signaux de réception issus de l'antenne 1 passent tous par le même joint tournant 5, permettant ainsi un partage des ressources. La figure 8 présente un autre mode de réalisation permettant notamment de réduire la longueur totale de fibres utilisées, et donc le coût et l'encombrement. Dans cette variante de réalisation les fibres optiques ne sont plus couplées en parallèle au multiplexeur optique 3 mais en série. Ainsi, le coupleur unique 4, coupleur 1 vers N, des modes de réalisation précédents est remplacé par plusieurs coupleurs répartis 81, 82, coupleurs du type 1 vers 2, c'est-à-dire à une entrée et deux sorties. Ces coupleurs ont respectivement du premier 81 au dernier des valeurs de couplage de 1/N, 1/(N-1), _1/3 et 1 /2. Une fibre 6 est insérée entre chaque coupleur 81, 82. La première voie de réception VI est formée de la première optique 6 reliée au multiplexeur optique 3, via le joint tournant optique ou non, du premier coupleur 81 et du convertisseur opto-hyperfréquence 7 relié à la première sortie du coupleur 81. L'autre sortie de ce coupleur 81 est reliée à la deuxième fibre optique 6. Une voie de réception Vi est formée par la suite des j fibres optiques et j coupleurs précédents disposés en cascade et du convertisseur opto-hyperfréquence relié à la première sortie du coupleur 82 d'ordre j. Plus particulièrement la voie Vi commence en sortie du convertisseur opto-hyperfréquence 7. Toutes les fibres ont par exemple la même longueur de sorte que la longueur totale de fibre parcourue s'incrémente régulièrement d'une voie à l'autre. La figure 9 présent un autre exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention. Ce mode de réalisation permet notamment de créer rapidement une ou plusieurs lois différence. A cet effet, l'étage de multiplexage est découpé en deux étages et un commutateur optique 93 permet de sélectionner soit une phase nulle soit un retard équivalent à une phase de ir pour l'un des étages. Ainsi en sortie de l'antenne 1, les sources optiques 2 io sont donc séparées en deux groupes. Les sorties du premier groupe sont reliées à un premier multiplexeur optique 91. Les sorties du deuxième groupe sont reliées au deuxième multiplexeur optique 92. La sortie du premier multiplexeur 91 est reliée au commutateur optique 93 précité. La sortie de ce commutateur est reliée à l'entrée du multiplexeur optique 3 tel qu'utilisé dans les modes de réalisation précédents. La sortie du deuxième multiplexeur optique 92 est reliée directement à ce multiplexeur optique 3. La sortie de ce dernier est ensuite reliée aux réseaux de fiibres optiques comme indiqués dans les exemples précédents. D'autres variantes de réalisation de l'invention sont encore possibles. En particulier il est possible d'obtenir une agilité de faisceaux et des annulations dans les faisceaux par insertion d'un routeur entre l'antenne 1 et les sources optiques 2. Le routeur adresse chaque élément rayonnant vers le retard voulu, c'est-à-dire vers la source optique 2 associé à ce retard. Dans ce cas les liaisons des éléments rayonnants de l'antenne 11 aux sources optiques ne sont plus figées, ce qui permet de réaliser des lois plus complexes. Le routeur utilisé est un composant hyperfréquence commandé par exemple électriquement. Enfin les différents modes de réalisation de l'invention présentés peuvent être combinés entre eux. REVENDICATIONS 1. Dispositif de formation de faisceaux à la réception pour une antenne (1) à éléments rayonnants (11), caractérisé en ce qu'il comporte au moins: - N sources optiques (2) de longueurs d'onde respectives A1, ... AN, une source optique étant associée à un élément rayonnant (11) de telle sorte qu'une porteuse de l'onde optique est modulée en amplitude par l'onde hyperfréquence reçue par l'élément rayonnant; - Un multiplexeur optique (3) dont les fenêtres de transmission (32) correspondent aux longueurs d'ondes A1, ... AN et recevant en entrée les N ondes optiques, la sortie du multiplexeur étant couplée à m milieux optiques (6) ayant chacun une dispersion chromatique donnée, chaque milieu optique étant relié à un convertisseur optohyperfréquence (7), l'onde hyperfréquence en sortie d'un convertisseur (7) entrant dans une voie de réception V1, ..Vi...Vm, la direction du faisceau d'émission d'une voie Vi étant fonction du trajet dans le milieu optique et de la dispersion chromatique du milieu optique. 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que les éléments rayonnants (11) de l'antenne étant repérés par leurs positions R1, R2, ... R; ...RN sur une ligne (41), les longueurs d'ondes A1, ... AN vérifient sensiblement la relations suivante: i - 'k _ Cte R. Rk quels que soient les rangs i et k, Cte étant une valeur constante. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un joint tournant optique (5) est intercalé en sortie du multiplexeur optique (3). 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'un multiplexeur optique ou filtre optique (71, 72) est inséré de chaque côté du joint tournant optique (5), une première liaison numérique ou analogique (73) étant reliée au multiplexeur ou filtre amont (71) du couple et une deuxième liaison numérique ou analogique (74) étant reliée au multiplexeur ou filtre aval (72). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes 5 caractérisé en ce que les trajets dans les milieux optiques (6) augmentent d'une voie à la suivante. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'entrée d'un coupleur (4) est reliée à la sortie du multiplexeur optique (3), le coupleur ayant au moins m sorties, un milieu optique (6) est relié à chacune des m sorties du coupleur. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les milieux optiques (6) sont des fibres optiques. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 et la revendication 7 caractérisé en ce que les fibres optiques sont couplées en série au multiplexeur optique (3), le couplage étant formé par N coupleurs répartis (81, 82) ayant du premier au dernier des valeurs de couplage de 1/N, 1/(N-1), ...1/3 et 1/2, une fibre (6) étant insérée entre chaque coupleur (81, 82). 9. Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'une voie de réception Vi est formée par la suite des j fibres optiques et j coupleurs précédents disposés en cascade et du convertisseur opto-hyperfréquence relié à une sortie du coupleur (82) d'ordre j. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les milieux optiques (6) sont des réseaux de Bragg. 11. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que pour chaque voie, la sortie du coupleur (4) est reliée à un circulateur (62), la voie 2 du circulateur étant reliée à un réseau de Bragg (61) et la voie 3 étant reliée au convertisseur opto-hyperfréquence (7). 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que l'étage de multiplexage est découpé en deux étages, un commutateur optique (93) permettant de sélectionner soit une phase nulle soit un retard équivalent à une phase de 7t pour l'un des étages. 13. Dispositif selon la revendication 12 caractérisé en ce qu'en sortie de l'antenne (1) les sources optiques (2) sont séparées en deux groupes, les sorties du premier groupe étant reliées à un premier multiplexeur optique (91), les sorties du deuxième groupe étant reliées au deuxième multiplexeur optique (92), la sortie du premier multiplexeur (91) étant reliée au commutateur optique (93), la sortie de ce commutateur étant reliée à l'entrée du multiplexeur optique (3) couplé aux milieux optiques (6), la sortie du deuxième multiplexeur optique (92) étant reliée directement à ce multiplexeur optique (3). 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'un routeur est inséré à l'entrée des sources optiques (2), le routeur adressant chaque élément rayonnant (11) vers la source optique voulue. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les sources optiques sont des lasers. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes 25 caractérisé en ce que les convertisseurs opto-hyperfréquence sont des photodiodes.