Brevet FR2863446A1 — publié le 20050610

L'invention concerne un dispositif de traitement de milieu gazeux par plasma. L'invention concerne également un procédé utilisant un tel dispositif. Le dispositif et le procédé de l'invention trouvent application dans le traitement de tout milieu gazeux contenant des gaz toxiques et notamment dans le traitement de gaz en sortie d'échappement de véhicule automobile. Les gaz chargés en polluants rejetés par les industries ou plus généralement par les générateurs d'énergie constituent un problème majeur actuel pour l'atmosphère puisque l'élimination de ces polluants est considérablement moins rapide que leur accumulation. Des procédés de traitement de gaz pollués, dont des traitements par procédé plasma, existent actuellement mais ces systèmes présentent l'inconvénient d'agir spécifiquement sur un seul type de polluants, ce qui nécessite l'utilisation de plusieurs systèmes différents pour assainir totalement un gaz pollué. La présente invention a pour but de pallier les inconvénients précités en proposant un dispositif de traitement de milieu gazeux par plasma agissant sur les liaisons atomiques dans les assemblages moléculaires et permettant ainsi de traiter, par l'utilisation de ce dispositif, un gaz contenant plusieurs polluants de nature différente. A cet effet, le dispositif de traitement de milieux gazeux par plasma comprend une première chambre de traitement 2 de longueur L1 comportant une enveloppe 6 réalisée en un matériau électriquement conducteur dont la surface interne tronconique 8 converge depuis l'extrémité amont 9 vers l'extrémité aval 10 de la chambre de traitement 2 en définissant une entrée de gaz 9a de diamètre Dl et une sortie de gaz 10a de diamètre D2, dans laquelle première chambre une première tige centrale tronconique 11 réalisée en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement suivant un axe longitudinal X-X' du dispositif à partir d'une première plaque perforée 12 qui est réalisée en un matériau électriquement conducteur, fixée à l'extrémité amont 9 de la première chambre 2 et isolée électriquement de l'enveloppe 6 de la première chambre 2; au moins quatre cloisons radiales 15 deux à deux diamétralement opposées, réalisées en un matériau électriquement conducteur et qui forment au moins quatre cavités de résonance 16, sont en contact électrique par leurs bords radialement externes 17 avec la surface interne 8 de la première chambre 2 et supportent un premier cylindre perforé 19 de longueur 11 par fixation de leurs bords radialement internes 18 sur la surface externe du cylindre 19, le premier cylindre 19 étant réalisé en un matériau électriquement conducteur et disposé coaxialement dans la première chambre 2 autour de la tige centrale 11 au moins sur toute la longueur de la tige 11 dans la chambre de traitement 2, et en ce qu'une première phase électrique 59 délivrant une haute tension alternative alimente l'enveloppe 6 de la première chambre de traitement 2, la première plaque perforée 12 étant reliée à la masse. La géométrie tronconique de la première chambre de traitement 2 permet d'augmenter la densité volumique du mélange gazeux le traversant et d'augmenter la pression de ce mélange. De plus, les perforations du premier cylindre 19 permettent les pulsations mécaniques par résonances quantiques dans la région située entre le premier cylindre 19 et la surface interne tronconique 8 de la première chambre 2 et permettent également d'obtenir un effet cisaille' électronique transverse sur les ions en circulations dans cette région, l'alimentation alternative accentuant l'effet cisaille et résonant. En outre, le dispositif de l'invention peut comprendre une chambre d'accélération des molécules et des particules 3 de longueur L2 qui comporte une enveloppe cylindrique 26 réalisée en un matériau isolant de diamètre interne D3 constant sur toute la longueur L2 et qui est disposée coaxialement à la première chambre de traitement 2 en étant axialement fixée par son extrémité amont 3a à l'extrémité aval 10 de la première chambre 2, la chambre d'accélération 3 comportant une plaque transversale 27 de centre O réalisée en un matériau électriquement conducteur qui comprend au moins une perforation 28 disposée dans une zone centrale circulaire de centre 0 de passage, du flux gazeux 28a à travers la plaque transversale 27, et une deuxième chambre de traitement 4 de longueur L2 qui comporte une enveloppe 29 réalisée en un matériau électriquement conducteur dont la surface interne tronconique 31 diverge depuis l'extrémité amont 32 de la deuxième chambre 4 vers l'extrémité aval 33 de la deuxième chambre 4 en définissant une entrée de gaz 32a dans la deuxième chambre 4 d'un diamètre D4 et une sortie de gaz 33a de la deuxième chambre d'un diamètre D5, la deuxième chambre 4 étant coaxiale à la chambre d'accélération 3 et axialement fixée par son extrémité amont 32 à l'extrémité aval 3b de la chambre d'accélération 3, dans laquelle deuxième chambre 4 une deuxième tige centrale tronconique 34 s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis la plaque transversale 27 de la chambre d'accélération 3; un deuxième cylindre perforé coaxial 36 de diamètre D6 réalisé en un matériau électriquement conducteur est fixé par le bord circulaire de son extrémité amont 37 à la surface interne 31 de la deuxième chambre 4 et dont l'extrémité opposée aval 38 est libre et comporte au moins une dent 39a, 39b faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre 4; un troisième cylindre perforé coaxial 41 de diamètre interne D7 supérieur au diamètre D6 du deuxième cylindre perforé 36 réalisé en un matériau électriquement conducteur est fixé par le bord circulaire de son extrémité amont 42 à la surface interne 31 de la deuxième chambre 4 et dont l'extrémité opposée aval 43 est libre et comporte au moins une dent 44a,44b faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre de traitement 4; une troisième tige centrale tronconique 45 s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis une deuxième plaque perforée 46 réalisée en un matériau électriquement conducteur et axialement fixée coaxialement à l'extrémité aval 33 de la deuxième chambre tout en étant isolée électriquement de l'enveloppe 29 de la deuxième chambre 4; un quatrième cylindre perforé 47 réalisé en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement dans la deuxième chambre 4 depuis la deuxième plaque perforée 46 et coaxialement autour de la troisième tige centrale tronconique 45 sur au moins une partie de longueur de la tige 45 dans la deuxième chambre 4 et comporte à son extrémité amont libre 47c au moins une dent 48a,48b faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre 4, et une deuxième phase électrique 60 délivrant une haute tension alternative alimente l'enveloppe 29 de la deuxième chambre de traitement 4, la plaque transversale de la chambre d'accélération 27 et la deuxième plaque perforée 46 étant relié à la masse. Dans la chambre d'accélération, une brutale décompression entraîne l'augmentation instantanée de la vitesse du fluide et une restructuration moléculaire par distension des liaisons provoquant leur rupture, l'alimentation électronique achevant cette décohésion. Le dispositif de l'invention peut également comprendre un régulateur ionique 5 de longueur L4 comportant une enveloppe 47 réalisée en un matériau isolant et disposé coaxialement à la deuxième chambre de traitement 4 en étant axialement fixé par son extrémité amont 5a à la deuxième plaque perforée 46, dans lequel régulateur ionique une quatrième tige centrale tronconique 48 s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis la deuxième plaque perforée 46; au moins un cinquième cylindre perforé 49 de diamètre D9 réalisé en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement dans le régulateur 5 et coaxialement autour de la quatrième tige 48 depuis une plaque de sortie 51 réalisée en un matériau électriquement conducteur et fixée à l'extrémité aval du régulateur ionique cylindrique 5; au moins des sixième et septième cylindres coaxiaux 50, 52 de même longueur et de diamètres respectifs D10 et D11, D10 étant inférieur à D11, s'étendent longitudinalement autour du cinquième cylindre 49 depuis la plaque de sortie 51 sur laquelle il sont fixés, les bords circulaires des extrémités amonts respectives des sixième et septième cylindres 50, 52 étant reliés sur toute leur circonférence par une plaque transversale annulaire 50b, et la deuxième phase électrique est reliée à_ la plaque de sortie 51 du régulateur ionique 5. Préférentiellement, la première tige centrale 11 comporte un filetage 14 sur toute sa longueur. Dans ce cas, le pas du filetage 14 de la première tige 11 peut être compris entre 5 et 8 mm, la hauteur du filetage 14 est d'environ 3 mm et l'extrémité libre lia de la première tige il a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm Avantageusement, au moins une tige périphérique tronconique 25 s'étend longitudinalement dans chaque cavité de résonance 16 depuis la première plaque perforée 12 sur laquelle les tiges périphériques 25 sont fixées. Très avantageusement, les tiges périphériques 25 sont disposées de façon angulairement équidistante sur un cercle de rayon compris entre le rayon du premier cylindre perforé 19 et le rayon de la surface interne 8 de la première chambre 2 pris au niveau de l'extrémité libre lia des tiges 25, chaque tige périphérique 25 est centrée angulairement dans chaque cavité correspondante 16, chaque tige périphérique 25 a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm et la longueur de chaque tige périphérique 25 est 1/sème de la longueur L1 de la première chambre de traitement 2. De préférence, la longueur 11 du premier cylindre perforé 19 est comprise entre 0,72 et 0,76 de la longueur L1 de la première chambre de traitement 2, le bord circulaire de l'extrémité libre aval 23 du premier cylindre 19 comporte au moins une dents 22 faisant saillie longitudinalement dans la première chambre 2, le premier cylindre 19 comporte plusieurs séries de perforations 24, chaque série de perforations 24 étant disposée sur une génératrice qui sont disposées de façon angulairement équidistante sur toute la surface du premier cylindre 19. De façon préférentielle, les perforations 24 du premier cylindre 19 sont rectangulaires de longueur d'environ 1/10ème de la longueur 11 du premier cylindre 19 et la longueur entre chaque perforation 24 d'une même série est d'environ 1/20ème de la longueur 11 du premier cylindre 19. De façon très avantageuse, au moins une série de perforations 24 débouche dans une cavité de résonance 16. Il est également possible que le premier cylindre (19) comporte quatre séries de perforations (24) débouchant chacune respectivement dans une cavité de résonance (16). En outre, la longueur de la première tige centrale 11 peut être telle que l'angle formé entre l'extrémité libre lla de la tige 11 et deux points opposés situés sur le cercle de diamètre D2 de la sortie de gaz 10a de la première chambre 2 soit compris entre 21 et 32 degrés. De préférence, le diamètre D2 de sortie de gaz de la première chambre 2 est compris entre 0,16 et 0,32 du diamètre D1 de l'entrée de gaz 9a de la première chambre 2. De façon également préférentielle, la longueur Li de la première chambre 2 est comprise entre 1/35 et 1/2 de la longueur L1 de la première chambre 2 additionnée de la longueur L3 de la deuxième chambre 4. Avantageusement, la plaque conductrice transversale 27 est disposée approximativement à mi-longueur de la 5 chambre d'accélération 3. De plus, la plaque transversale 27 peut avantageusement comporter plusieurs perforations circulaires 28 dont les centres respectifs forment un cercle de centre 0, et qui sont disposées de façon angulairement équidistante sur la plaque transversale 27. De façon également avantageuse, les points des perforations circulaires 28 les plus éloignés du centre 0 de la plaque transversale 27 définissent la zone centrale circulaire de passage du flux gazeux 28a d'un diamètre compris entre 0,72 et 0,96 du diamètre D2 de la sortie de gaz l0a de la première chambre 2. De plus, la longueur L2 de la chambre d'accélération 3 est préférentiellement comprise entre 1/25ème et 1/38ème de la longueur L1 de la première chambre de traitement 2. Egalement préférentiellement, le diamètre D4 de l'entrée de gaz 32a dans la deuxième chambre 4 est compris entre 1,012 et 1,016 du diamètre D2 de la sortie de gaz l0a de la première chambre 2 et le diamètre D3 de la chambre d'accélération 3 est au moins égal au diamètre D5. Dans le dispositif de l'invention, le diamètre D5 de la sortie de gaz 33a de la deuxième chambre 4 est de pré&férence compris entre 2,18 et 3,24 du diamètre D4 de l'entrée de gaz 32a dans la deuxième chambre 4. Aussi, il est préférable que la deuxième tige centrale (34) est filetée sur toute sa longueur et que le pas du filetage 35 de la deuxième tige centrale 34 est compris entre 5 et 8 mm, la hauteur du filetage 35 est d'environ 3 mm et l'extrémité libre 34a de la deuxième tige 34 a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm. Avantageusement, les perforations circulaires (40,45) des deuxième et troisième cylindres (36,41) ont un diamètre compris entre 2 et 3 mm. Il est également possible, dans le dispositif de l'invention, que les bords circulaires des extrémités avals respectives 38,43 des deuxième et troisième cylindres 36,41 comportent des petites dents 39a,44a d'une hauteur de 2 mm qui sont régulièrement réparties et qui sont coniques en formant un angle compris entre 25 et 30 degrés et au moins deux grandes dents 39b,44b diamétralement opposées d'une hauteur comprise entre 5 et 6 mm et positionnées sur des segments périphériques d'une longueur de 1/20ème de la circonférence des bords des extrémités avals respectives 38,43 des deuxième et troisième cylindres 36, 41. Aussi, il est préférable que l'extrémité amont 37 du deuxième cylindre 36 est située à 1/3 de la longueur L3 de la deuxième chambre 4 à partir de l'entrée de gaz 32a, la longueur 12 du deuxième cylindre 36 est égale à la moitié du diamètre D4 de l'entrée de gaz 32a dans la deuxième chambre 4, l'extrémité amont 42 du troisième cylindre 41 est située à la moitié de la longueur L3 de la deuxième chambre 4 et la longueur 13 du troisième cylindre 41 est égale à la moitié du diamètre D5 de la sortie de gaz 33a de la deuxième chambre 4. Préférentiellement, le quatrième cylindre 47 comporte à son extrémité libre amont 47c six grandes dents 48b d'une hauteur comprise entre 5 et 6 mm et l'extrémité libre amont 47c du quatrième cylindre 47 se situe approximativement au niveau de l'extrémité libre aval 43 du troisième cylindre 41. De façon également préférentielle, l'extrémité libre 45a de la troisième tige tronconique 45 est située à environ 15 mm en amont de l'extrémité libre amont 47c du quatrième cylindre 47. Aussi, il est avantageux que la quatrième tige centrale 45 est filetée sur toute sa longueur. Dans le dispositif de l'invention, la tension alternative délivrée par la première phase électrique 59 est de préférence comprise entre 10 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 10 et 80 Hertz. De la même façon, il est avantageux que la tension alternativement délivrée par la deuxième phase électrique 60 soit comprise entre 15 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 50 et 300 Hertz. Aussi, le signal alternatif 72 délivré par les première et deuxième phases électriques 59,60 peut comporter une alternance positive 75 d'amplitude et de durée supérieure à l'alternance négative 77 et présente sur le flanc descendant de l'alternance positive une partie rectiligne 76 de pente plus faible et variable. Il peut être avantageux selon l'application faite du dispositif que celuici comprenne un premier élément tronconique 53 coaxial à la première chambre de traitement 2 en étant axialement fixé à la première plaque perforée 12 qui converge à partir de la première plaque perforée 12 vers son extrémité amont 54 de diamètre D12 et en qu'il comprenne un deuxième élément tronconique 55 coaxial à la première chambre de traitement 2 en étant axialement fixé à la plaque de sortie 51 qui converge à partir de la plaque de sortie 51 vers son extrémité aval 56 de diamètre D13. De préférence, les diamètres D12 et D13 sont variables et adaptés à l'application faite du dispositif. Le procédé de traitement d'un milieu gazeux de l'invention consiste à faire circuler un flux gazeux pollué dans la première chambre 2 du dispositif 1 depuis la première plaque perforée 12 vers la sortie de gaz l0a de la première chambre 2 à un débit compris entre 100 et 500 m3/h et l'enveloppe 6 de la première chambre 2 est alimentée par la première phase électrique 59. En outre, dans le procédé de l'invention, le flux gazeux circule également avantageusement dans la chambre d'accélération 3 et dans la deuxième chambre 4 depuis la sortie de gaz l0a de la première chambre 2 vers la sortie de gaz 33a de la deuxième chambre 4 et l'enveloppe 29 de la deuxième chambre 4 est alimentée par la deuxième phase 60. Préférentiellement, dans le procédé de l'invention, le flux gazeux circule également dans le régulateur ionique 5 depuis la sortie de gaz 33a de la deuxième chambre 4 vers la plaque de sortie 51 et la deuxième phase électrique 60 alimente la plaque de sortie 51 du régulateur 5. L'invention concerne également l'utilisation du dispositif précédemment décrit pour traiter un milieu gazeux pollué et plus particulièrement pour traiter un milieu gazeux contenant du CO2. Avantageusement, le dispositif de l'invention peut être utilisé pour la décohésion moléculaire des polluants contenus dans le milieu gazeux pollué. Préférentiellement, le dispositif de l'invention est utilisé pour traiter des gaz d'échappements en sortie 20 de pot catalytique d'un véhicule automobile. Le dispositif de l'invention permet également de traiter les gaz en sortie des cheminées des industries, en particulier des cimenteries. Très avantageusement, le dispositif de l'invention permet également de traiter un milieu gazeux comportant des microorganismes, en particulier des bactéries et des virus. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit et qui est faite au regard des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue selon un plan de coupe passant par l'axe X-X' du dispositif de l'invention selon 35 un premier mode de réalisation; - la figure 2 est une vue partielle en coupe suivant la ligne II-II de la figure 1; - la figure 3 est une vue en coupe suivant la ligne III-III de la figure 1; - la figure 4 est une vue selon un plan de coupe passant par l'axe X-X' du dispositif de l'invention selon 5 un second mode de réalisation; - la figure 5 représente les constituants du bloc électronique qui alimente le dispositif de l'invention; - la figure 6 représente l'allure de la tension d'alimentation avant amplification, du dispositif de l'invention; - la figure 7 est une vue en coupe suivant la ligne VII-VII de la figure 1; - la figure 8 est une vue en coupe semblable à celle de la figure 7 et représente la distribution de 15 charges selon un premier état électronique; - la figure 9 est une vue en coupe semblable à celle de la figure 7 et représente la distribution de charges selon un second état électronique; - la figure 10 est une vue partielle en coupe semblable à celle de la figure 2 mais dans laquelle certains éléments ont été omis par souci de clarté et qui représente la distribution de charges selon un premier état électronique; - la figure 11 est une vue partielle en coupe semblable à celle de la figure 2 mais dans laquelle certains éléments ont été omis par souci de clarté et qui représente la distribution de charge selon un second état électronique; - la figure 12 est une vue partielle en coupe semblable à la figure 2 mais dans laquelle certains éléments ont été omis par souci de clarté et qui représente le mouvement des électrons lors du premier état électronique représenté en figure 10; - la figure 13A est une vue partielle en coupe 35 semblable à la figure 2 mais dans laquelle certains éléments ont été omis par souci de clarté et qui représente le mouvement des électrons lors d'un second état électronique représenté en figure 11; - la figure 13B est une vue schématique en coupe semblable à la figure 13A mais dans laquelle certains éléments ont été omis afin de faciliter la compréhension des phénomènes représentés en rapport la trajectoire des électrons. - la figure 14 est une vue semblable à la figure 2 mais dans laquelle certains éléments ont été omis par souci de clarté et qui représente schématiquement la trace du flux gazeux dans le dispositif de l'invention en fonctionnement; - la figure 15 représente un atome et son cortège électronique; - la figure 16 représente les niveaux d'énergie de l'atome dans un premier état énergétique; - la figure 17 représente les niveaux d'énergie de l'atome dans un deuxième état énergétique; - la figure 18 représente un niveau d'énergie de 20 l'atome dans un troisième état énergétique; - la figure 19 est une vue de profil du dispositif de l'invention selon un troisième mode de réalisation adapté au traitement en ligne des gaz d'échappement en sortie de pot catalytique; et - la figure 20 montre les résultats des mesures de polluants dans un gaz avant et après traitement par le dispositif de l'invention. En référence à la figure 1, le dispositif de traitement de milieu gazeux 1 selon un premier mode de réalisation comprend principalement une première chambre de traitement 2 de longueur L1, une chambre d'accélération des molécules et des particules 3 de longueur L2, une deuxième chambre de traitement 4 de longueur L3 et un régulateur ionique 5 de longueur L4. La première chambre de traitement 2 de longueur L1 comprise entre 1/35 et 1/2 de la longueur L1 additionnée de la longueur L3 de la deuxième chambre 4, comporte une enveloppe externe conducteur 6 de surface interne réalisée en un matériau électriquement surface externe cylindrique 7 et de tronconique 8 convergeant depuis amont 9 de une entrée de aval 10 de la première chambre 2 en gaz 9a de diamètre Dl vers la première chambre 2 en l'extrémité définissant l'extrémité définissant une sortie de gaz 10a de diamètre D2 compris entre 0,16 et 0,32 du diamètre Dl. . Une tige centrale tronconique filetée réalisée en 10 un matériau électriquement conducteur 11 s'étend longitudinalement selon l'axe X-X', qui est l'axe longitudinal du dispositif, dans la première chambre de traitement 2 depuis une première grille transversale réalisée en un matériau électriquement conducteur 12 15 fixée coaxialement à l'extrémité amont 9 de la première chambre par l'intermédiaire d'une couche isolante 13 qui comporte des perforations 13a à travers lesquelles le flux gazeux passe pour entrer dans la première chambre de traitement 2. La tige centrale tronconique 11 est filetée sur toute sa longueur, la hauteur du filet 14 étant de 3 mm, le pas du filetage étant compris entre 5 et 8 mm et le diamètre de l'extrémité libre lla de la tige 11 étant compris entre 0,6 et 0,8 mm. La longueur de la tige centrale est telle que l'angle a entre l'extrémité libre lla de la tige 11 et deux points opposés situés sur le cercle de diamètre D2 de la sortie 10a de la première chambre 2 soit compris entre 21 et 32 degrés. Dans la première chambre de traitement 2, quatre cloisons radiales réalisées en un matériau électriquement conducteur 15 sont deux à deux diamétralement opposées et forment ainsi quatre cavités de résonances 16 représentées sur la figure 2. Chaque cloison radiale 15 est fixée par son bord radialement externe 17 à la surface interne 8 de l'enveloppe 6 et est solidaire par son bord radialement interne 18 à un premier cylindre perforé réalisé en un matériau électriquement conducteur 19 disposé longitudinalement dans la première chambre de traitement 2 et coaxialement autour de la première tige centrale 11 approximativement. Le premier cylindre 19 est ainsi supporté et maintenu fixe dans la première chambre 2 par les quatre cloisons radiales 15. Le bord radial 15 de chaque cloison radiale 15 s'étend obliquement depuis l'extrémité aval 23 du premier cylindre 19 jusqu'à la surface interne 8 de l'enveloppe 6 en direction de la sortie de gaz et comporte sur son bord aval 20 deux dents 21 dirigées obliquement en faisant saillie vers l'axe X-X'. Le premier cylindre 19 qui présente une longueur L1 comprise entre 0,72 et 0,76 de la longueur Li, comporte également des dents 22 d'une largeur de base comprise entre 2 et 3 mm et d'une hauteur d'environ 3 mm régulièrement disposées sur le bord circulaire de son extrémité aval 23 en faisant saillie longitudinalement dans la chambre de traitement 2. Le premier cylindre perforé 19 qui s'étend depuis l'entrée du gaz 9a de la première chambre 2 jusqu'à approximativement les extrémités longitudinales avals 20 des cloisons 15, comprend sur toute sa surface plusieurs séries de perforations rectangulaires 24 qui s'étendent chacune sur des génératrices disposées de façon angulairement équidistantes sur tout le pourtour du premier cylindre 19. Les perforations 24 présentent une longueur d'environ 1/10ème de la longueur 11 du premier cylindre 19 et la distance entre chaque perforation 21 d'une même série est d'environ 1/20ème de la longueur 11 du premier cylindre 19. Comme représenté sur la figure 2, les séries de perforations 24 débouchent dans les cavités de résonances 16. La première chambre de traitement 2 comporte également quatre tiges périphériques tronconiques réalisées en un matériau électriquement conducteur 25, qui s'étendent chacune longitudinalement dans une cavité de résonance 16 depuis la première plaque perforée 12 sur laquelle les tiges périphériques sont fixées de sorte que chaque cavité 16 comporte une tige périphérique 25 comme illustré sur la figure 2. Les quatre tiges périphériques 25 sont disposées de façon angulairement équidistantes sur un cercle de rayon compris entre le rayon du premier cylindre 19 et le rayon du cercle défini par la surface interne 8 de l'enveloppe 6 de la première chambre 2 pris au niveau de l'extrémité libre 25a des tiges 25, chaque tige 25 étant angulairement centrée dans la cavité 16 qu'elle occupe. Les tiges 25 sont disposées dans la première chambre de traitement 2 de façon que leurs extrémités libres respectives 25a se situent à environ un tiers de la distance séparant la surface interne tronconique 8 de la paroi latérale du premier cylindre 19 pris à partir de la surface interne tronconique 8. La chambre d'accélération 3 qui est disposée coaxialement à la première chambre 2 en étant axialement fixée à l'extrémité aval 10 de la première chambre 2, présente une longueur L2 comprise entre 1/25ème et 1/38ème de la longueur L1 de la première chambre 2 et comporte une enveloppe cylindrique réalisée en un matériau électriquement isolant 26 de diamètre interne D3 constant dur toute la longueur L2. La chambre d'accélération 3 comporte une plaque transversale de centre O réalisée en un matériau électriquement conducteur 27 qui est disposéeapproximativement à mi- longueur de la chambre d'accélération 3. Comme représenté sur la figure 3, la plaque transversale 27 comporte une série de perforations circulaires 28 qui sont disposées de façon angulairement équidistantes sur un cercle de centre 0 reliant les centres respectifs de ces perforations circulaires 28 et qui sont espacées les unes des autres. Les points des perforations circulaires 28 les plus éloignés du centre 0 de la plaque transversale définissent la zone centrale circulaire de passage du flux gazeux 28a d'un diamètre D3a compris entre 0,72 et 0,96 du diamètre D2 de sortie de la première chambre 2. Après avoir traversé la chambre d'accélération 3, le flux gazeux pénètre dans la deuxième chambre de traitement 4 qui est disposée coaxialement à la chambre d'accélération 3 en étant axialement fixée par son extrémité amont 32 à l'extrémité aval 3b de la chambre d'accélération 3 et qui présente une longueur L3 comprise entre 1/65ème et % de la longueur L1 additionnée de la longueur L2. La deuxième chambre de traitement 4 comporte une enveloppe externe réalisée en un matériau électriquement conducteur 29 de surface externe cylindrique 30 et de surface interne tronconique 31 divergeant depuis l'extrémité amont 32 de la chambre 4 en définissant une entrée de gaz 32a de diamètre D4 vers l'extrémité aval 33 de la chambre 4 en définissant une sortie de gaz 33a de diamètre D5 compris entre 2,18 et 3,24 du diamètre D4 qui est lui-même compris entre 1,012 et 1,016 du diamètre D2 de sortie de la première chambre 2. Une deuxième tige centrale tronconique réalisée en un matériau électriquement conducteur 34 s'étend longitudinalement selon l'axe X-X' depuis le centre O de la plaque transversale 27 de la chambre d'accélération 3 dont le diamètre interne D3 est au moins égal au diamètre D4 d'entrée de cette deuxième chambre 4. La tige centrale tronconique 34 est filetée sur toute sa longueur, la hauteur du filet 35 étant de 3 mm, le pas du filetage étant compris entre 5 et 8 mm et le diamètre de l'extrémité libre 34a de la tige 34 étant compris entre 0,6 et 0,8 mm. La deuxième chambre 4 comprend un deuxième cylindre perforé réalisé en matériau électriquement conducteur 36 de longueur 12 et de diamètre D6 qui s'étend longitudinalement dans la deuxième chambre 4 en étant coaxialement fixé par le bord circulaire de son extrémité amont 37 à la surface interne 31 de la deuxième chambre 4. L'extrémité amont 37 du deuxième cylindre 36 est située à 1/3 de la longueur L3 de la deuxième chambre 4 à partir de l'entrée de gaz 32a et la longueur 12 de ce deuxième cylindre 36 est égale à la moitié du diamètre D4 d'entrée dans la deuxième chambre 4. La deuxième chambre 4 comprend également un troisième cylindre perforé réalisé en matériau électriquement conducteur 41 de longueur 13 et de diamètre D7 qui s'étend longitudinalement dans la deuxième chambre 4 en étant coaxialement fixé par le bord circulaire de son extrémité amont 42 à la surface interne 31 de la deuxième chambre 4. L'extrémité amont 37 du troisième cylindre 41 est située à la moitié de la longueur L3 de la deuxième chambre 4 et la longueur 13 du troisième cylindre 41 est égale à la moitié du diamètre D5 de sortie de la deuxième chambre 4. Les bords circulaires respectifs des extrémités libres avals 38,43 des deuxième et troisième cylindres 36, 41 comporte des petites dents 39a,44a d'une hauteur d'environ 2 mm qui sont longitudinalement et régulièrement réparties sur les bords circulaires 38,43 et qui sont coniques en formant un angle compris entre 25 et 30 degrés. Les bords 38 et 43 comporte également chacun au moins deux grandes dents 39b, 44b d'une hauteur de 5 à 6 mm longitudinalement positionnées sur des segments périphériques d'une longueur de 1/20ème de la circonférence des bords respectifs 38,43. Les deuxième et troisième cylindres 36, 41 comportent une série d'au moins deux rangées de perforations circulaires respectives 40, 45 réalisées circonférentiellement en travers de la paroi latérale respective des deuxième et troisième cylindres 36, 41. Dans la deuxième chambre 4, une troisième tige centrale tronconique filetée réalisée en un matériau électriquement conducteur 45 s'étend longitudinalement depuis une grille transversale 46 axialement fixée à l'extrémité aval 33 de la deuxième chambre 4 par l'intermédiaire d'un isolant électrique 46a comportant des perforations 46a' que le flux gazeux traverse en sortie de la deuxième chambre 4. La troisième tige tronconique 45 est fixée sur la grille 46 et est entourée sur une partie de sa longueur par un quatrième cylindre perforé réalisé en un matériau électriquement conducteur 47 de longueur 12 et de diamètre D6 s'étendant longitudinalement et coaxialement dans la deuxième chambre 4 depuis la grille 46 sur laquelle il est fixé. Le quatrième cylindre 47 comprend plusieurs rangées transversales de perforations circulaires 47a réalisées circonférentiellement au travers de sa paroi latérale. Le bord circulaire de l'extrémité libre amont 49 du quatrième cylindre 47 comporte des petites dents 48a et au moins six grandes dents 48b d'une hauteur comprise entre 5 et 6 mm, les petites et grandes dents 48a,48b faisant saillie depuis le bord 49 en s'étendant longitudinalement dans la deuxième chambre 4. Le bord libre amont 49 du quatrième cylindre 47 se trouve approximativement au niveau de l'extrémité aval 43 du troisième cylindre 41 et l'extrémité libre 45a de la troisième tige 45 dépasse d'environ 15 mm de l'extrémité libre amont 49 du quatrième cylindre 47. Le dispositif de l'invention comprend également un régulateur ionique 5 de longueur L4 dans lequel le flux gazeux circule à sa sortie de la deuxième chambre 4. L'enveloppe cylindrique 47 du régulateur ionique 5 est réalisée en un matériau isolant et est disposée coaxialement à la deuxième chambre de traitement 4 en étant axialement fixée par son extrémité amont 5a à la deuxième grille transversale 46. Une tige centrale filetée 48 s'étend longitudinalement dans le régulateur 5 depuis la deuxième grille transversale 46 et est entourée sur une partie de sa longueur par un cinquième cylindre perforé 49 de diamètre D9 qui s'étend coaxialement et longitudinalement dans le régulateur ionique 5 depuis une plaque de sortie perforée 51 qui est axialement fixée à l'extrémité aval du régulateur 5. Un sixième cylindre perforé 50 de diamètre D10 est coaxialement disposé dans le régulateur 5 autour du cinquième cylindre 49 en s'étendant longitudinalement depuis la plaque de sortie du gaz 51 sur laquelle il est fixé. Un septième cylindre perforé 52 de diamètre D11 supérieur au diamètre D10 est coaxialement disposé dans le régulateur 5 autour du cinquième cylindre 49 en s'étendant longitudinalement depuis la plaque de sortie 51 sur laquelle il est fixé. Les sixième et septième cylindres perforés 50, 52 sont de même longueur et les bords circulaires de leurs extrémités amont respectives 50a, 52a sont reliées sur toute leur circonférence par une plaque transversale annulaire 50b. Les perforations respectives 49a, 50c, 52b des cinquième, sixième et septième cylindres 49, 50, 52 sont rectangulaires et régulièrement disposées sur le pourtour des cylindres respectifs 49, 50, 52. Dans le régulateur ionique 5 du dispositif de l'invention, un huitième et neuvième cylindre coaxial respectivement 49', 49" qui s'étendent coaxialement et longitudinalement depuis la deuxième plaque perforée 46 sur laquelle ils sont fixés, présentent un rayon supérieur au rayon du cinquième cylindre 49 et inférieur au rayon du sixième cylindre 50, le rayon du huitième cylindre 49' étant inférieur au rayon du neuvième cylindre 49". Les deux cylindres 49' et 49" ont une longueur égale et leurs extrémités respectives avales libres 49'a et 49"a sont reliées par une plaque annulaire transversale 49'b. Les deux cylindres 49', 49" comportent également des perforations rectangulaires respectives 49'c, 49"b disposées régulièrement sur tout le pourtour des cylindres respectifs 49', 49". Ainsi, le flux gazeux sort du dispositif de l'invention en passant par les perforations 49a, 50c, 52b, 49'c, 49"b comme illustré par les flèches représentées sur la figure 1, et par les perforations 51a de la plaque de sortie 51. Le dispositif de l'invention selon un second mode de réalisation représenté en figure 4 est sensiblement identique au dispositif représenté en figure 1, la description ci-après relevant les éléments supplémentaires ou différents de ce deuxième mode de réalisation. Le dispositif de l'invention présenté en figure 4 comporte un premier élément tronconique 53 fixé à la première grille transversale 12, disposé coaxialement par rapport à la première chambre 2 et convergeant depuis la première grille 12. Le flux gazeux à traiter circule ainsi dans le premier élément tronconique 53 avant de pénétrer dans la première chambre 2 à travers la première grille 12. De façon symétrique, le dispositif de l'invention comporte un deuxième élément tronconique 55 fixé à la plaque de sortie 52, disposé coaxialement par rapport au régulateur ionique 5 et convergeant depuis la plaque de sortie 52. Le flux gazeux traité sort du dispositif en passant à travers la plaque de sortie 52 et circule dans le deuxième élément tronconique 55. Le diamètre D12 de l'extrémité amont 54 du premier élément tronconique 53 et le diamètre D13 de l'extrémité aval 56 du deuxième élément tronconique 54 sont adaptés à l'application qui est faite du dispositif de l'invention. Le premier cylindre perforé 19 s'étend dans la première chambre de traitement 2 depuis une troisième plaque transversale perforée 9a' qui est réalisée en un matériau électriquement conducteur et qui est fixée à l'extrémité amont 9 de la première chambre 2 sur l'extrémité aval de l'isolant 13. La plaque transversale 9a' comporte une perforation centrale circulaire faisant office d'entrée de gaz 9a dans la première chambre de traitement 2. Dans ce mode de réalisation, le premier cylindre perforé 19 s'étend longitudinalement dans la chambre de traitement 2 depuis la plaque transversale 9a' et la longueur de ce cylindre 19 est supérieure à la longueur des cloisons radiales 15 prise au niveau de leurs bords respectifs radialement internes 18. La plaque transversale 9a' comprend une série de six rangées de perforations circulaires 24' réalisées circonférentiellement au travers de sa paroi latérale. Au niveau de son extrémité aval 23, le premier cylindre 19 présente des petites dents 22 longitudinalement et régulièrement disposées sur le bord circulaire de son extrémité 23 et quatre grandes dents 22a diamétralement opposées sur le bord circulaire de l'extrémité 23 et s'étendant longitudinalement dans la chambre de traitement 2 en faisant saillie depuis cette extrémité 23. De plus, les cloisons radiales 15 présentent chacune, au niveau de leurs extrémités avals 20, une série de perforations circulaires 15a régulièrement réparties. En outre, les extrémités longitudinales avales 20 des cloisons 15 comportent chacune trois dents 21 dirigées obliquement en faisant saillie vers l'axe X-X'. Le dispositif représenté sur la figure 4 comporte également une série circulaire de pointes périphériques 57 de plus faible longueur que la deuxième tige centrale 34 qui s'étendent longitudinalement dans la deuxième chambre 4 autour de la deuxième tige centrale 34 depuis la première plaque transversale 27 sur laquelle elles sont circulairement et coaxialement fixées de façon angulairement équidistante et qui en traversent de façon électriquement isolée la plaque transversale 9. De la même façon, une série circulaire de pointes périphériques 58 de plus faible longueur que la troisième tige centrale perforée 45 s'étendent dans le cylindre 47 longitudinalement dans la deuxième chambre 4 autour de la troisième tige centrale 45 depuis la deuxième plaque transversale sur laquelle elles sont circulairement et coaxialement fixées de façon angulairement équidistante. Dans le dispositif représenté en figure 4, l'extrémité libre 45a de la troisième tige centrale tronconique 45 est approximativement située au niveau de l'extrémité amont 47c du quatrième cylindre perforé 47. En référence aux figures 1 et 4, le dispositif de l'invention est alimenté électriquement par un système électrique délivrant deux phases. Une première phase 59 délivre une haute tension alternative comprise entre 10 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 10 et 80 Hertz et alimente l'enveloppe conductrice 6 de la première chambre 2 alors que la première grille transversale 12 est reliée à la masse. La deuxième phase 60 délivre une haute tension alternative comprise entre 15 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 50 et 300 Hertz et alimente l'enveloppe conductrice 29 de la deuxième chambre 4 ainsi que la plaque de sortie 51 du régulateur 5, les première et deuxième plaques transversales 27, 46 étant reliées à la masse. Les première 59 et deuxième 60 phases sont déphasées de n/2 l'une par rapport à l'autre au moment de l'impulsion en fréquence. En référence à la figure 5, le système électrique 61 qui alimente le dispositif comprend notamment une source alternative 62 reliée à un transformateur réducteur 63 qui transforme un signal alternatif en un signal de 5V-courant continu 64. Si la source d'alimentation est continue, le 10 système électrique ne comporte pas de transformateur réducteur 63. Le bloc électronique 65 permet d'ajouter une tension fixe au signal 64 puis le signal 66 sortant du bloc électronique 65 est traité dans un bloc de traitement informatique 67 qui permet par un microcontrôleur de créer et générer en boucle un signal 68 à tension et fréquence régulée de 20 à 1000 Hz qui est traité par un transformateur amplificateur 69. Un signal de commande 70, issu d'un bloc électronique 71, compare les caractéristiques d'alimentation du dispositif 72 avec un signal de référence d'entrée 73 formant entrée de commande en sortie du transformateur 69, par le comparateur en ligne 74. Le signal de référence d'entrée 73, qui est un signal sur lequel il est possible d'intervenir pour configurer ou reconfigurer la phase positive de l'alimentation électrique et qui tient compte éventuellement de l'atténuation de l'alimentation, est transformé en tension comprise entre 10, à 30 kV pour une fréquence comprise entre 10 à 1000 Hertz par un transformateur de tension 74, le signal 72 sortant du transformateur 74 comportant les caractéristiques de la première phase 59 ou de la deuxième phase 60 puisque le système électrique 61 représenté est doublé pour alimenter le dispositif en phases 59 et 60 à partir d'un bloc d'alimentation commun non représenté dans lequel 2863446 24 deux signal en 220 V et 50 Hz sont maintenus déphasés de n/2. Le signal 73, avant d'être traité dans le transformateur 74, présente l'allure représentée sur la 5 figure 6. L'alternance positive 75 du signal 73 a une amplitude égale à 0,8 des amplitudes négatives 77 et positives 75 additionnées. Sur le flanc descendant de l'alternance positive 75 à mi-hauteur environ de l'amplitude de l'alternance positive 75, la sinusoïde du signal 73 présente une partie descendante rectiligne 76 d'angle (3 compris entre 10 et 40 degrés. La durée de l'alternance négative 77 est égale à 15 0,4 fois la durée de l'alternance positive 75. Un analyseur de gaz, non représenté, permet, à la sortie du dispositif, de quantifier l'efficacité du dispositif et de réguler la puissance de ce dispositif en agissant sur les signaux des première et deuxième phases 59, 60 ainsi que sur le bloc de traitement informatique 67 servant de générateur de fréquence pour obtenir une modulation des amplitudes additionnées des alternances positive 75 et négative 77 en discriminant l'amplitude de l'alternance positive 75 avec l'amplitude de l'alternance négative 77, c'est à dire en différenciant en amplitude, fréquence et forme l'alternance positive 75, l'alternance négative étant de forme standard. La pente de la partie descendante rectiligne 76 du signal 73 peut ainsi varier entre 10 et 40 degrés et cette régulation électronique des première et deuxième phases 59,60 permet de contrôler à tout moment l'efficacité recherchée du dispositif sur les gaz à traiter. La première phase 59 qui alimente l'enveloppe 6 de la première chambre de traitement 1, créé une différence de potentiel entre le premier cylindre 19 et la première tige centrale 11 reliée à la masse dont l'effet est représenté sur les figures 7 à 9. La figure 7 représente la première tige centrale 11 entourée du premier cylindre 19 dans la première chambre 2. Par application d'une tension croissante entre le premier cylindre 19 et la tige centrale 11, le champ électrique E devient plus élevé près de la tige centrale 11 que près du cylindre 19. A la surface de ces deux conducteurs 11, 19 les champs électriques respectifs sont fonction des rayons respectifs R1 de la première tige centrale 11 et R2 du premier cylindre 19 selon l'expression suivante: E tige/E cylindre = R2/R1 Si ce rapport est de 10, l'ionisation de l'espace débute autour de la tige centrale 11 dès que le champ électrique a atteint 3000 volts par millimètre alors que le champ électrique n'est que 300 volts par millimètre au niveau du cylindre 19. En faisant croître la tension appliquée entre la tige centrale 11 et le cylindre 19, l'épaisseur de la zone ionisée autour de la tige centrale 11 augmente sans provoquer d'arc entre ces deux conducteurs 11 et 19. Comme représenté en figure 8, si la tige centrale 11 est polarisée négativement par rapport au cylindre 19, il se créé un flot d'électrons libres dans l'espace interélectrode 78 entre la tige 11 et le cylindre 19 et plus particulièrement au niveau d'une première zone électrique circulaire 80 proche de la tige 11. Ces électrons libres s'attachent aussitôt aux molécules du gaz pour les transformer en ions négatifs. Ces ions négatifs progressent lentement vers le cylindre 19 polarisé positivement par rapport à la tige 11 où ils deviennent des molécules neutres par éjection de leurs électrons parasites. La figure 9 représente la polarisation inverse dans laquelle la tige centrale 11 est polarisée positivement par rapport au cylindre 19. Le phénomène se trouve donc inversé et les ions 5 négatifs transitent du cylindre 19 vers la tige centrale 11. Une deuxième zone électrique circulaire 79 qui est proche du cylindre 19 lorsque la tige centrale 11 est polarisée positivement, est moins dense que la zone circulaire 80 lorsque la tige 11 est polarisée négativement par rapport au cylindre 19. Cette différence de densité entre la deuxième zone 79 et la troisième zone provient de la densité de flux qui est moindre par unité de surface. On définit également une zone intermédiaire circulaire 81 entre la deuxième zone 79 et la tige 11 lorsque la tige 11 est polarisée positivement. Cette zone intermédiaire 81 est une zone de transit stagnante. Les phases électriques 59, 60 délivrant des hautes 20 tensions alternatives de l'ordre de 10 kV à 30 kV permettent d'intensifier la deuxième zone 79 et la zone intermédiaire 81 et de transformer la zone intermédiaire 81 en zone active à haute densité ionique. Les tiges périphériques 25, non représentées sur les figures 7 à 9 apportent à la zone intermédiaire 81 une densification électronique alternée qui rend cette zone 81 suractivée et dans laquelle est générée une grande quantité d'électrons négatifs qui par interaction provoquent un phénomène d'avalanche électronique de forte énergie autorisant des transferts d'énergie importants dans le cortège électronique d'attachement atomique des molécules du gaz traité. Dans le dispositif de l'invention et en référence à la figure 1, la tige centrale impulse une densité 35 d'électrons au niveau de l'entrée de gaz 9a de la première chambre 2 et également de façon 2863446 27 circonférentielle par son couplage selfique provenant du filetage 14 qui s'étend tout au long de la tige il. La tige centrale 11 impulse des électrons depuis son extrémité lia vers la chambre d'accélération 3 sur un cône d'angle a qui assure la densification électronique négative et positive à l'entrée de la chambre d'accélération 3. Les perforations 24 du cylindre 19 provoquent une résonance giromagnétique dans le sens droit et gauche en fonction des alternances de polarisation de la première phase 59. Les molécules gazeuses qui circulent depuis l'entrée de gaz 9a jusqu'à la sortie de gaz 10a de la première chambre 2 présentent, par cette disposition une compression moléculaire par rapport à une unité de volume considérée et la résonance quantique provoque l'agitation cyclotronique particulaire et électronique du dispositif de l'invention. Les molécules gazeuses sont ainsi fragilisées et leurs liaisons atomiques sont en partie ou en totalité détruites par l'énergie transférée sur les orbites électroniques de atomes ce qui provoque l'éjection des électrons positifs des noyaux des atomes ainsi qu'un effet cisaille provoqué par les alternances et les résonances quantiques issues de la présence des perforations 24 du cylindre 19. Sur la figure 10, qui est une vue en coupe selon la ligne III-III de la figure 1, les tiges périphériques 25 et les cloisons radiales 15 ne sont pas représentées puisque cette figure 10, comme les figures Lorsque la tige centrale 11 est polarisée négativement par rapport au cylindre 19, la première zone interélectrode 78 présente une densité électronique importante. La présence de cette zone interélectrode 78 à plus haute densité électronique entraîne la formation d'une deuxième zone interélectrode 82 entre le cylindre 19 et la surface interne 8 de l'enveloppe 6 de la première 2863446 28 chambre 2 dans laquelle le nombre d'électrons est déficitaire. Il résulte de la présence de la première zone interélectrode 78 d'excès d'électrons et de la deuxième zone interélectrode 82 de déficit d'électrons un champ électrique induit qui provoque le mouvement des électrons dans le sens des flèches représentées sur la figure 10. Lors de ce mouvement, ces électrons acquièrent une certaine énergie cinétique et dépassent la position d'équilibre électronique. Lorsqu'un trop grand nombre d'électrons quitte la région 78, cela provoque alors un défaut d'électrons dans cette région 78, comme représenté en figure 11 et un champ électrique dirigé dans le sens des flèches représentées sur la figure 11 tend à ramener les électrons depuis la zone 82 vers la zone 78. Cette description des phénomènes électroniques est la représentation des vibrations induites des oscillations des plasmas électroniques dans lesquels les ions et les protons, plus lourds que les électrons, restent pratiquement immobiles. Les figures 12 et 13A reprennent les situations électroniques représentées sur des figures respectives 10 et 11. Le cylindre perforé 19 et l'énergie vibratoire transmise radialement par les perforations 24 du cylindre 19 traduisent l'impulsion énergétique nécessaire pour provoquer la mise en mouvement cinétique des ions et des protons qui vont interagir dans le milieu plasma du dispositif et créer un rayonnement à chaque fois qu'un électron positif ou négatif est accéléré. Ces phénomènes proviennent notamment du couplage électromagnétique créé par la colonne 11 et son filetage 14. Ces phénomènes sont intensifiés d'une part par l'alternance de la phase électrique 59 et également par les pulsations émises à travers les perforations 24. Ces champs magnétiques alternés provoquent l'accélération des électrons en émettant un rayonnement du type cyclotronique à une fréquence gyromagnétique gauche ou droite selon l'alternance de la phase d'alimentation 59. Les vecteurs magnétiques 83 et 84 en résultant sont représentés sur les figures 12 et 13A. Les accélérations des particules de ce plasma induisent des collisions entre ions, électrons positifs lourds et électrons négatifs légers. Chaque collision avec une particule de ce plasma complètement ionisée émet un rayonnement dit de freinage et entraîne par les collisions élastiques une émulsion par avalanche d'électrons positifs et négatifs pour aboutir à un état auto-entretenu qui provoque une diminution de l'apport d'énergie nécessaire au maintien du plasma tel qu'il a été décrit précédemment. La figure 13B représente le rayonnement gyromagnétique gauche 83a et croit 83b émis par la source 83c et le rayonnement droit 83b qui émet les avalanches d'électrons par les points sources des collisions 83d. Le mouvement des électrons dans la première chambre de traitement 2 est également représenté sur la figure 2. On remarque les pulsations du type hadroniques lib et radiales lia depuis la première zone interélectrode 78 vers les cavités de résonance 16 correspondant à la zone interélectrode 82 représentés sur les figures 10 à 13. Dans chaque cavité 16, la tige périphérique 25 génère des rayonnements gyromagnétiques 83, un rayonnement collisionnel 84 et un rayonnement d'avalanches 85. La figure 14 représente schématiquement les pulsations en hélices dans le dispositif de l'invention depuis l'entrée de gaz 9a de la première chambre de traitement 2 jusqu'à la sortie de gaz 33a de la deuxième chambre de traitement 4. La configuration tronconique convergente, l'alimentation 59 et la configuration interne de la première chambre de traitement 2 provoque une compression moléculaire et produit les pulsations électroniques cycliques résultantes de la phase électrique 59 qui alimente 1 Dans 5 également enveloppe 6 de la première chambre. cette chambre de traitement 2, il se produit une résonance quantique pulsée par les perforations 24 du cylindre perforé 19, des densifications électroniques initiées par les tiges périphériques 25 et par la tige centrale filetée 11, ces phénomènes se produisant dans un champ électromagnétique 10 longitudinal B1 compris entre 12 et 20 milliTeslas et un champ électromagnétique axial B2 compris entre 6 et 8 Teslas ainsi que dans des champs électriques générés essentiellement par la création d'avalanches électroniques 86 principalement concentrées à l'extrémité 15 lla de la tige 11. Dans le cylindre perforé 19, le champ électrique longitudinal B d'une valeur comprise entre 15 et 22 milliTeslas créé par l'alimentation alternative de la phase électrique 59 une circulation en hélice du flux gazeux 87 dans le cylindre 19 depuis l'entrée de gaz 9 jusqu'à l'extrémité libre 23 du cylindre 19. La veine gazeuse 88 est ainsi saccadée par les pulsations résonantes créées dans les cavités de résonance 16 qui amènent des discontinuités dans le flux 25 gazeux, ce qui est favorable aux décohésions intermoléculaires. L'ensemble et la combinaison de tous ces phénomènes provoque une circulation laminaire saccadée et compressée au niveau de la sortie de gaz 10a de la première chambre 30 de traitement 2. Le dispositif de l'invention permet d'obtenir une vitesse très importante des molécules gazeuses en mouvement pour, dans le cas du traitement d'un gaz pollué en CO2, ordonner les atomes de carbone qui sont plus denses quel'oxygène en amont des atomes d'oxygène. Cette orientation permet de distendre les liaisons diatomiques pour les fragiliser et les pulsations décrites favorisent les décohésions. Après avoir traversé la première chambre de traitement 2, le flux gazeux entre et circule dans la chambre d'accélération 3 avant de diffuser dans la chambre de traitement 4. La vitesse du flux gazeux avant de traverser la plaque transversale 27 de la chambre d'accélération 3 est inférieure à la vitesse du son qui est de 300m/s et la vitesse du flux gazeux après avoir traversé la plaque 27 est supérieure à la vitesse du son. En fait la chambre d'accélération 3 se comporte en véritable trou noir acoustique où cohabitent photons et phonons dont la longueur d'ondes s'approche de la distance intermoléculaire, c'est-à-dire de l'ordre du nanomètre. La combinaison des interactions des photons à haute fréquence cyclotronique dans le rayonnement gravitationnel et celui des phonons de très haute fréquence dans le trou noir acoustique produisent des fluctuations quantiques qui accélèrent la fragilité des liaisons intermoléculaires des molécules gazeuses comme par exemple celles du CO2. Comme la plaque transversale 27 de la chambre d'accélération 3 est reliée à la masse alors que l'enveloppe 6 de la première chambre 2 est reliée à la première phase 59 et que l'enveloppe 29 de la deuxième chambre 4 est reliée à la phase 60, il se créé des cavités de résonance et un phénomène d'accélération des particules gazeuses qui atteignent et dépassent la vitesse du son. Cette accélération brutale par à-coups permet de dépasser nettement la vitesse du son tout en distendant brutalement les liaisons intermoléculaires jusqu'à la rupture. Il apparaît, en amont de la plaque transversale 27 un plan d'ondes approximativement à la vitesse du son et en aval de la plaque 27 un plan d'ondes à une valeur très supérieure à la vitesse du son et sans gradiant de continuité. Au niveau de la deuxième chambre de traitement 4, la deuxième tige centrale spiralée 34 diffuse un flux uniforme d'électrons négatifs et positifs à travers les deuxième et troisième cylindres perforés 36, 41 selon les flèches représentées sur la figure 14. A son entrée dans la deuxième chambre de traitement 4, le flux gazeux 89 diffuse selon l'axe électromagnétique B3 en expansion et devient, dans la partie la plus avale de la deuxième chambre de traitement 4 au niveau du quatrième cylindre perforé 47, un flux gazeux pulsé par des impulsions résonantes 90. Ce flux 90 est sollicité par deux vecteurs électromagnétiques longitudinal B4 et axial B5. Dans ce flux 90 diffusant à une très grande vitesse, les liaisons intermoléculaires distendues qui n'auraient pas été encore fracturées sont disloquées. Les niveaux d'énergie ainsi libérés se rapprochent des niveaux métastables ou faiblement vibratoires. La deuxième chambre de traitement 4 assure par son rayonnement électromagnétique un flux gazeux 90 homogène de plasma complètement ionisé. Le flux 90 traverse la sortie de gaz 33 de la deuxième chambre de traitement 4 avec des vecteurs vitesses uniformes. Le flux 90 traverse alors le régulateur ionique 5 30 en circulant à travers les perforations 49a, 50c, 52b des cylindres perforés respectifs 49, 50, 52. Dans le régulateur ionique 5, on obtient une saturation ionique des molécules dont le niveau d'énergie favorise la stabilité des molécules gazeuses telles qu'azote et oxygène. Par sa structure, le régulateur 5 favorise les chocs élastiques des particules permettant d'obtenir un flux gazeux 91 qui traversent la plaque de sortie 51, ce flux gazeux 91 circulant à travers la plaque 51 à une vitesse proche de la vitesse d'entrée du flux gazeux dans la première chambre de traitement 2. En fait, dès l'entrée du flux gazeux 89 dans la deuxième chambre de traitement 4, les particules constituant les plasmas sont animées d'une très grande vitesse et vont échanger des quantités de mouvements et modifier les forces d'interaction macroscopiques entre elles. La majeure partie de ces phénomènes est caractérisée par les chocs inélastiques entre les particules. Ces collisions seront susceptibles. de créer ou faire disparaître certaines particules dans le flux de gaz 89. Le plasma à l'entrée de la deuxième chambre de traitement 4 contient des électrons, des atomes, des molécules diatomiques ou polyatomiques, des ions positifs, des ions négatifs et des molécules. Toutes ces particules, sauf les électrons, existent dans un état fondamental ou dans un état excité. Dans le dispositif de l'invention, 95% des espèces chimiques sont dans des états excités et ont une durée de vie très courte comprise entre 8 et 10 secondes. Les états excités des espèces chimiques présentes dans le plasma sont des états radiatifs qui se dépeuplent par émission de photons. Les niveaux de résonance correspondent aux basses énergies qui se désexcitent par retour à l'état fondamental. Certains états excités se désexcitent par collision avec d'autres particules de durée de vie plus longue telles que les métastables. C'est ce dernier phénomène qui est recherché et réalisé dans le régulateur ionique 5 pour les gaz tels que l'azote et l'oxygène par exemple. En ce qui concerne les molécules, le phénomène est plus complexe car chaque molécule possède des degrés de liberté de variation et de rotation. L'énergie interne d'une molécule est la somme de trois termes: 2863446 34 E total = E électronique + E vibration + E rotation Les gaz tels que l'oxygène, le monoxyde de carbone ou le dioxyde de carbone forment des molécules stables dont l'énergie de dissociation est de l'ordre de 5 eV. Les énergies d'excitation électronique des molécules sont en général de l'ordre de quelques électrons volts. L'oxygène possède deux niveaux métastables d'énergie spécialement bas de 0,98 à 1,68 eV. Les énergies d'ionisation des molécules sont du même ordre de grandeur que les atomes, les énergies d'excitation vibrationnelle étant comprises entre 0,1 et 0,5 eV en moyenne et les énergies d'excitation de rotation étant inférieures à 0, 0001 eV. Pour le CO,, les niveaux radiatifs sont à 10 ev, 15 l'énergie de dissociation est de 16,6 ev et l'ionisation à 13,85 eV. En ce qui concerne l'oxygène, les niveaux radiatifs sont à 6,12 eV, l'énergie de dissociation à 5,08 ev et l'ionisation à 12,21 eV. A la sortie de la deuxième chambre de traitement 4, le flux gazeux 90 comprend notamment un état dissocié de la molécule CO2 lorsque le traitement est appliqué à un milieu gazeux contenant du CO,. L'oxygène dissocié de la molécule CO2 se retrouve à l'état excité (6,12 eV) et passe dans le régulateur ionique dans des états métastables progressifs et en cascade de 4,43 eV à 1,63 eV pour rallier à 90% environ l'état 0,98 eV. Préférentiellement, on retrouve les états stables 30 des constituants principaux tels que l'oxygène et l'azote dans un état globalement neutre. Les figures 15 à 18 représentent l'effet du procédé de traitement de milieu gazeux par plasma utilisant le dispositif décrit précédemment sur les orbites électroniques d'un atome. La figure 15 représente un atome 92 dont le noyau 93 comporte essentiellement des protons. Les orbites 2863446 35 électroniques 94, 95, 96 sont les traces des traînés de circulation des électrons négatifs autour du noyau 92 selon un état vibratoire qui entraîne des oscillations des orbites elliptiques. Un électron en mouvement est soumis à un champ magnétique avec lequel il interagit par l'intermédiaire de son spin. L'atome 92 représenté en figure 15 avec les orbites électroniques 94, 95, 96 est représentatif des niveaux d'énergie auxquels il faut ajouter l'interaction entre les spins du noyau et des électrons en permanente évolution, ce qui est caractéristique de l'état vibratoire représentatif de la structure fine qui est visualisée par les états d'énergie A, B et C de la figure 16. A ces états d'énergie A, B et C de la figure 16 s'ajoute l'interaction des spins des noyaux qui correspond à une structure hyper fine. Une variation de la constante de la structure fine produit des déplacements des niveaux d'énergie respectifs A, B, C de la figure 16 en A', B', C' de la figure 17 pour une distribution d'énergie latérale mais en fait, les bandes d'énergie se mélangent et il s'établit des bandes d'énergie à résonance différentiée d'amplitude respectivement 97, 98, 99 qui présentent toutes une fréquence différente. Ces états assurent les liaisons atomiques des molécules et leur distribution d'énergie caractérise leur stabilité et permet de quantifier la quantité d'énergie nécessaire à leur décohésion. Dans le dispositif de l'invention, il se créé une énergie électromagnétique résultante représentée par un flux électromagnétique 100 sur la figure 15. La valeur numérique de la constante sans dimension résultant de la relation entre le carré de la charge de l'électron et le produit de la constante de Planck de la vitesse de la lumière et de la permittivité du vide est 2863446 36 de 1/137 et caractérise l'amplitude des phénomènes électromagnétiques. Le dispositif de l'invention permet, en agissant entre autre sur les forces électromagnétiques induites d'agir sur les amplitudes oscillantes 101 des orbites dont la valeur initie les amplitudes d'incitation résonantes qui peuvent se visualiser par la transformation des niveaux d'énergie A' B' C' de la figure 17 qui sont attachés les uns aux autres par les forces électromagnétiques des niveaux excités qui provoque la rupture ou la décohésion des attachements moléculaires et aboutit à une distribution non liée telle qu'elle est représentée sur la figure 18. La sinusoïde 102 qui est plus amplifiée par rapport aux niveaux A', B', C' représentés en figure 17, présente une amplitude 103 à une fréquence 104 et cette sinusoïde 102 va s'amplifier pour se transformer en une sinusoïde 105 d'amplitude 106 plus élevée que l'amplitude 103 et de fréquence 107 essentiellement impulsée par la résonance quantique du dispositif et du phénomène d'avalanche électrique dans la densité électronique alternée de la distribution des alimentations électroniques 59, 60. Ce nouvel état vibrationnel représenté par la sinusoïde 105 provoque un rayonnement cyclotronique du type lent dont l'impulsion de l'alimentation électrique permet d'être réalisé par l'architecture particulière du dispositif de l'invention. Le dispositif de l'invention trouve application au traitement de tout milieu gazeux contenant des polluants et plus particulièrement au traitement de gaz en sortie de véhicule automobile. En effet, la combustion des moteurs thermiques sur les automobiles génère des rejets d'échappement provenant du résiduel de la combustion interne des moteurs. Ces gaz d'échappement provenant de cette combustion incomplète contiennent des hydrocarbures imbrûlés, des hydrocarbures partiellement imbrûlés et des produits de craquage thermique ainsi que des sous- produits de la combustion d'azote et d'oxyde d'azote. Les principaux composants des gaz d'échappement sont l'azote et ses dérivés ainsi que le CO2, les composants secondaires sont les CO, NO, NOx et les hydrocarbures. Pour épurer ces gaz, les lignes d'échappement ont été dotées de pots catalytiques qui ont une double fonction. D'une part, ils assurent la réduction des oxydes d'azote en oxygène et azote moléculaire, et d'autre part, ils permettent la recombinaison de l'oxygène avec le monoxyde de carbone et les hydrocarbures pour les transformer en CO2 et H2O. Cette catalyse théorique est très largement perturbée dans sa fonctionnalité et pour favoriser la réaction chimique recherchée, il est inclus des catalyseurs comprenant des métaux précieux tels que le platine, le palladium ou le rhodium, mais ces réactions sont des réactions chimiques qui ont une certaine constante de temps ce qui n'est pas adapté à la dynamique des gaz. De plus, les réactions chimiques ne sont véritablement enclenchées qu'à des températures voisines de 300 à 400 degrés et les particules imbrûlées perturbent les mélanges qui ne sont pas homogènes. Aussi, les pots catalytiques vieillissent mal et après 10000 kilomètres environ de fonctionnement, ils présentent une efficacité amoindrie. Ainsi, les systèmes actuels de traitement des gaz d'échappement entraînent l'émission d'une grande quantité de CO2 en sortie du pot catalytique ainsi que des réactions d'oxydation aléatoires voire inexistantes et assujetties à la constante de temps des réactions chimiques qui sont peu compatibles avec la vitesse des gaz d'échappement et consécutives à des réactions de réduction pratiquement inexistantes. 2863446 38 Les imbrûlés entraînent une pollution particulière importante et le fonctionnement d'un tel système de traitement de gaz n'apparaît pas à une température inférieure à 300 ou 400 degrés et est donc inefficace au démarrage du véhicule automobile. Le dispositif de l'invention s'applique donc notamment au traitement de gaz chargé en CO2 et qui seront transformés en oxygène et azote et trouve donc application au traitement de gaz excessivement chargés en CO2 en sortie de pot catalytique d'un véhicule automobile comme représenté en figure 19. Le gaz chaud en sortie d'échappement circule à travers le conduit 109 fixé solidairement au pot catalytique 108. La sortie du pot catalytique 108 est hermétiquement reliée à l'entrée de gaz 9a de la première chambre de traitement 2 du dispositif 1. Ainsi, le gaz en sortie du pot catalytique entre directement dans le dispositif de l'invention par l'entrée de gaz 9a, traverse la première chambre 2, la chambre d'accélération 3, la deuxième chambre de traitement 4 et le régulateur ionique 5, dont l'enveloppe externe 47 est tronconique et converge depuis la deuxième plaque perforée 46 vers la plaque de sortie 51, ce qui permet de réguler le diamètre D8 en sortie du régulateur ionique 5. Le gaz traité peut alors être rejeté dans l'atmosphère par l'intermédiaire par exemple d'un tuyau 110 disposé coaxialement par rapport au régulateur ionique 5 et fixé axialement à la plaque de sortie 51. Un système de prise à injection de gaz 111 prélève du gaz au niveau de l'extrémité aval de la deuxième chambre de traitement 4 pour le réinjecter dans une zone amont du pot catalytique 108. La prise de gaz dans la chambre de traitement 4 est réalisée à un endroit où la teneur en oxygène libre est comprise entre 1 à 3 % et l'injection de ce gaz en amont du pot catalytique permet de réaliser une meilleure oxydation des gaz à l'intérieur du pot catalytique 108. Ce dispositif permet de s'affranchir des aléas des réactions chimiques et de la température d'amorçage du pot et donc d'améliorer l'efficacité de la transformation des gaz d'échappement et d'en assurer une épuration par la réalisation de la déstructuration moléculaire du CO2 à la sortie du pot catalytique. Le fonctionnement du dispositif de l'invention à partir de la demiepuissance et d'une alimentation électronique supérieure à 4 kV permet une réduction de moitié du nombre de particules émises et pour un fonctionnement à partir de 10000 volts le nombre de particules est réduit de 80%, les particules de 0,1 micron et plus étant réduites à une distribution nanométrique et complètement déstructurée. Les résultats des mesures de gaz réalisées avant traitement par le dispositif de l'invention et après traitement pour un débit de gaz compris entre 100 et 300 m3/h correspondant au fonctionnant optimum du dispositif de l'invention sont présentés en figure 20. La courbe 112 montre la diminution du CO2 et la courbe 113 montre l'augmentation du taux d'oxygène obtenu par le traitement d'un milieu gazeux notamment chargé en 002 dans le dispositif de l'invention décrit précédemment. Dans ce test, un gaz chargé à 8% en 002 a été injecté dans la première chambre de traitement 2 et en sortie du régulateur ionique, on constate qu'au bout d'environ 300 minutes le taux de 002 de 8% est passé à 0,89%. Le taux d'oxygène de 19,4% dans le gaz d'entrée est passé à 21% en sortie du régulateur ionique au bout d'environ 300 minutes. Le tableau de la figure 20 présente les résultats des mesures de concentration de différents polluants, en plus du CO2, contenus dans le gaz injecté dans le dispositif de l'invention à savoir du CO, du SO2, du NO2, du NO, du CxHx et des NOx. Ces mesures de gaz sont faites à l'entrée du dispositif puis à la sortie du dispositif au bout de 300 minutes de traitement. On constate une réduction significative de tous ces polluants après passage dans le dispositif de l'invention. Il a également été démontré que le dispositif de l'invention agit sur des microorganismes contenus dans un milieu gazeux, ce qui permet d'utiliser également ce dispositif pour décontaminer voir stériliser un milieu gazeux contenant des microorganismes nuisibles tels que ds bactéries et des virus. On comprend ainsi que le dispositif de l'invention s'applique au traitement de milieux gazeux comprenant des polluants de natures différentes et que ce dispositif permet de diminuer considérablement les concentrations de tous ces polluants dans un gaz sans créer de nouveau polluant puisque comme illustré sur la courbe de la figure 20 et sur le tableau de la même figure, le seul composant dont la concentration a augmenté en sortie du dispositif est l'oxygène moléculaire. 41 REVENDICATIONS 1. Dispositif de traitement de milieu gazeux par plasma (1), caractérisé en ce qu'il comprend au moins une première chambre de traitement (2) de longueur L1 comportant une enveloppe (6) réalisée en un matériau électriquement conducteur dont la surface interne tronconique (8) converge depuis l'extrémité amont (9) vers l'extrémité aval (10) de la chambre de traitement (2) en définissant une entrée de gaz (9a) de diamètre D1 et une sortie de gaz (10a) de diamètre D2, dans laquelle première chambre une première tige centrale tronconique (11) réalisée en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement suivant un axe longitudinal X-X' du dispositif à partir d'une première plaque perforée (12) qui est réalisée en un matériau électriquement conducteur, fixée à l'extrémité amont (9) de la première chambre (2) et isolée électriquement de l'enveloppe (6) de la première chambre (2) ; au moins quatre cloisons radiales (15) deux à deux diamétralement opposées, réalisées en un matériau électriquement conducteur et qui forment au moins quatre cavités de résonance (16), sont en contact électrique par leurs bords radialement externes (17) avec la surface interne (8) de la première chambre (2) et supportent un premier cylindre perforé (19) de longueur 11 par fixation de leurs bords radialement internes (18) sur la surface externe du cylindre (19), le premier cylindre (19) étant réalisé en un matériau électriquement conducteur et disposé coaxialement dans la première chambre (2) autour de la tige centrale (11) au moins sur toute la longueur de la tige (11) dans la chambre de traitement (2), et en ce qu'une première phase électrique (59) délivrant une haute tension alternative alimente l'enveloppe (6) de la première chambre de traitement (2), la première plaque perforée (12) étant reliée à la masse. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une chambre d'accélération des molécules et des particules (3) de longueur L2 qui comporte une enveloppe cylindrique (26) réalisée en un matériau isolant de diamètre interne D3 constant sur toute la longueur L2 et qui est disposée coaxialement à la première chambre de traitement (2) en étant axialement fixée par son extrémité amont (3a) à l'extrémité aval (10) de la première chambre (2), la chambre d'accélération (3) comportant une plaque transversale (27) de centre O réalisée en un matériau électriquement conducteur qui comprend au moins une perforation (28) disposée dans une zone centrale circulaire de centre 0 de passage du flux gazeux (28a) à travers la plaque transversale (27), et une deuxième chambre de traitement (4) de longueur L2 qui comporte une enveloppe (29) réalisée en un matériau électriquement conducteur dont la surface interne tronconique (31) diverge depuis l'extrémité amont (32) de la deuxième chambre (4) vers l'extrémité aval (33) de la deuxième chambre (4) en définissant une entrée de gaz (32a) dans la deuxième chambre (4) d'un diamètre D4 et une sortie de gaz (33a) de la deuxième chambre d'un diamètre D5, la deuxième chambre (4) étant coaxiale à la chambre d'accélération (3) et axialement fixée par son extrémité amont (32) à l'extrémité aval (3b) de la chambre d'accélération (3), dans laquelle deuxième chambre (4) une deuxième tige centrale tronconique (34) s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis la plaque transversale (27) de la chambre d'accélération (3) ; un deuxième cylindre perforé coaxial (36) de diamètre D6 réalisé en un matériau électriquement conducteur est fixé par le bord circulaire de son extrémité amont (37) à la surface interne (31) de la deuxième chambre (4) et dont l'extrémité opposée aval (38) est libre et comporte au moins une dent (39a,39b) faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre (4) ; un troisième cylindre perforé coaxial (41) de diamètre interne D7 supérieur au diamètre D6 du deuxième cylindre perforé 36 réalisé en un matériau électriquement conducteur est fixé par le bord circulaire de son extrémité amont (42) à la surface interne (31) de la deuxième chambre (4) et dont l'extrémité opposée aval (43) est libre et comporte au moins une dent (44a,44b) faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre de traitement (4) ; une troisième tige centrale tronconique (45) s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis une deuxième plaque perforée (46) réalisée en un matériau électriquement conducteur et axialement fixée coaxialement à l'extrémité aval (33) de la deuxième chambre tout en étant isolée électriquement de l'enveloppe (29) de la deuxième chambre (4) ; un quatrième cylindre perforé (47) réalisé en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement dans la deuxième chambre (4) depuis la deuxième plaque perforée (46) et coaxialement autour de la troisième tige centrale tronconique (45) sur au moins une partie de longueur de la tige (45) dans la deuxième chambre (4) et comporte à son extrémité amont libre (47c) au moins une dent (48a,48b) faisant saillie longitudinalement dans la deuxième chambre (4), et en ce qu'une deuxième phase électrique (60) délivrant une haute tension alternative alimente l'enveloppe (29) de la deuxième chambre de traitement (4), la plaque transversale de la chambre d'accélération (27) et la deuxième plaque perforée (46) étant relié à la masse. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un régulateur ionique (5) de longueur L4 comportant une enveloppe (47) réalisée en un matériau isolant et disposé coaxialement à la deuxième chambre de traitement (4) en étant axialement fixé par son extrémité amont (5a) à la deuxième plaque perforée (46), dans lequel régulateur ionique une quatrième tige centrale tronconique (48) s'étend longitudinalement suivant l'axe X-X' depuis la deuxième plaque perforée (46) ; au moins un cinquième cylindre perforé (49) de diamètre D9 réalisé en un matériau électriquement conducteur s'étend longitudinalement dans le régulateur (5) et coaxialement autour de la quatrième tige (48) depuis une plaque de sortie (51) réalisée en un matériau électriquement conducteur et fixée à l'extrémité aval du régulateur ionique cylindrique (5) ; au moins des sixième et septième cylindres coaxiaux (50, 52) de même longueur et de diamètres respectifs D10 et D11, D10 étant inférieur à D11, s'étendent longitudinalement autour du cinquième cylindre (49) depuis la plaque de sortie (51) sur laquelle il sont fixés, les bords circulaires des extrémités amonts respectives des sixième et septième cylindres (50, 52) étant reliés sur toute leur cironférence par une plaque transversale annulaire (50b), et en ce que la deuxième phase électrique est reliée à la plaque de sortie (51) du régulateur ionique (5). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première tige centrale (11) comporte un filetage (14) sur toute sa longueur. 5. Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que le pas du filetage (14) de la première tige (11) est compris entre 5 et 8 mm, en ce que la hauteur du filetage (14) est d'environ 3 mm et en ce que l'extrémité libre (lla) de la première tige (11) a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une tige périphérique tronconique (25) s'étend longitudinalement dans chaque cavité de résonance (16) depuis la première plaque perforée (12) sur laquelle les tiges périphériques (25) sont fixées. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les tiges périphériques (25) sont disposées de façon angulairement équidistante sur un cercle de rayon compris entre le rayon du premier cylindre perforé (19) et le rayon de la surface interne (8) de la première chambre (2) pris au niveau de l'extrémité libre (lla) des tiges (25), en ce que chaque tige périphérique (25) est centrée angulairement dans chaque cavité correspondante (16), en ce que chaque tige périphérique (25) a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm et en ce que la longueur de chaque tige périphérique (25) est 1/5ème de la longueur L1 de la première chambre de traitement (2). 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la longueur 11 du premier cylindre perforé (19) est comprise entre 0,72 et 0,76 de la longueur L1 de la première chambre de traitement (2), en ce que le bord circulaire de l'extrémité libre aval (23) du premier cylindre (19) comporte au moins une dents (22) faisant saillie longitudinalement dans la première chambre (2), en ce que le premier cylindre (19) comporte plusieurs séries de perforations (24), chaque série de perforations (24) étant disposée sur une génératrice, et en ce que les génératrices supportant les séries de perforations (24) sont disposées de façon angulairement équidistante sur toute la surface du premier cylindre (19). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les perforations (24) du premier cylindre (19) sont rectangulaires de longueur d'environ 1/10ème de la longueur 11 du premier cylindre (19) et ce que la longueur entre chaque perforation (24) d'une même série est d'environ 1/20ème de la longueur 11 du premier cylindre (19). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisé en ce qu'au moins une 2863446 46 série de perforations (24) débouche dans une cavité de résonance (16). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le premier cylindre (19) comporte quatre séries de perforations {24) débouchant chacune respectivement dans une cavité de résonance (16). 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la longueur de la première tige centrale (11) est telle que l'angle formé entre l'extrémité libre (lla) de la tige (11) et deux points opposés situés sur le cercle de diamètre D2 de la sortie de gaz (l0a) de la première chambre (2) soit compris entre 21 et 32 degrés. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le diamètre D2 de sortie de gaz de la première chambre (2) est compris entre 0,16 et 0,32 du diamètre Dl de l'entrée de gaz (9a) de la première chambre (2). 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la longueur L1 de la première chambre (2) est comprise entre 1/35 et 1/2 de la longueur Li de la première chambre (2) additionnée de la longueur L3 de la deuxième chambre (4). 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 14, caractérisé en ce que la plaque conductrice transversale (27) est disposée approximativement à mi-longueur de la chambre d'accélération (3). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 15, caractérisé en ce que la plaque transversale (27) comprend plusieurs perforations circulaires (28) dont les centres respectifs forment un cercle de centre O, et qui sont disposées de façon angulairement équidistante sur la plaque transversale (27). 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que les points des perforations circulaires (28) les plus éloignés du centre O de la plaque transversale (27) définissent la zone centrale circulaire de passage du flux gazeux (28a) d'un diamètre compris entre 0,72 et 0,96 du diamètre D2 de la sortie de gaz (10a) de la première chambre (2). 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 17, caractérisé en ce que la longueur L2 de la chambre d'accélération (3) est comprise entre 1/25ème et 1/38ème de la longueur Ll de la première chambre 10 de traitement (2). 19. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 18, caractérisé en ce que le diamètre D4 de l'entrée de gaz (32a) dans la deuxième chambre (4) est compris entre 1,012 et 1,016 du diamètre D2 de la sortie de gaz (l0a) de la première chambre (2) et en ce que le diamètre D3 de la chambre d'accélération (3) est au moins égal au diamètre D5. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 19, caractérisé en ce que le diamètre D5 de la sortie de gaz (33a) de la deuxième chambre (4) est compris entre 2,18 et 3,24 du diamètre D4 de l'entrée de gaz (32a) dans la deuxième chambre (4). 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 20, caractérisé en ce que la deuxième tige centrale (34) est filetée sur toute sa longueur. 22. Dispositif selon la revendication 21, caractérisé en ce que le pas du filetage (35) de la deuxième tige centrale (34) est compris entre 5 et 8 mm, en ce que la hauteur du filetage (35) est d'environ 3 mm et en ce que l'extrémité libre (34a) de la deuxième tige (34) a un diamètre compris entre 0,6 et 0,8 mm. 23. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 22, caractérisé en ce que les perforations circulaires (40,45) des deuxième et troisième cylindres (36,41) ont un diamètre compris entre 2 et 3 mm. 24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 23, caractérisé en ce que les bords circulaires des extrémités avals respectives (38,43) des deuxième et troisième cylindres (36,41) comportent des petites dents (39a,44a) d'une hauteur de 2 mm qui sont régulièrement réparties et qui sont coniques en formant un angle compris entre 25 et 30 degrés et au moins deux grandes dents (39b,44b) diamétralement opposées d'une hauteur comprise entre 5 et 6 mm et positionnées sur des segments périphériques d'une longueur de 1/20ème de la circonférence des bords des extrémités avals respectives (38,43) des deuxième et troisième cylindres (36,41). 25. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 24, caractérisé en ce que l'extrémité amont (37) du deuxième cylindre (36) est située à 1/3 de la longueur L3 de la deuxième chambre (4) à partir de l'entrée de gaz (32a), en ce que la longueur 12 du deuxième cylindre (36) est égale à la moitié du diamètre D4 de l'entrée de gaz (32a) dans la deuxième chambre (4), en ce que l'extrémité amont (42) du troisième cylindre (41) est située à la moitié de la longueur L3 de la deuxième chambre (4) et en ce que la longueur 13 du troisième cylindre (41) est égale à la moitié du diamètre D5 de la sortie de gaz (33a) de la deuxième chambre (4). 26. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 25, caractérisé en ce que le quatrième cylindre (47) comporte à son extrémité libre amont (47c) six grandes dents (48b) d'une hauteur comprise entre 5 et 6 mm et en ce que l'extrémité libre amont (47c) du quatrième cylindre (47) se situe approximativement au niveau de l'extrémité libre aval (43) du troisième cylindre (41). 27. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 26, caractérisé en ce que l'extrémité libre (45a) de la troisième tige tronconique (45) est située à environ 15 mm en amont de l'extrémité libre amont (47c) du quatrième cylindre (47). 2863446 49 28. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 27, caractérisé en ce que la quatrième tige centrale(45) est filetée sur toute sa longueur. 29. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la tension alternative délivrée par la première phase électrique (59) est comprise entre 10 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 10 et 80 Hertz. 30. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 29, caractérisé en ce que la tension alternativement délivrée par la deuxième phase électrique (60) est comprise entre 15 et 30 kV pour une fréquence comprise entre 50 et 300 Hertz. 31. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 30, caractérisé en ce que le signal alternatif (72) délivré par les première et deuxième phases électriques (59, 60) comporte une alternance positive {75) d'amplitude et de durée supérieure à l'alternance négative {77) et présente sur le flanc descendant de l'alternance positive une partie rectiligne (76) de pente R plus faible et variable. 32. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 31, caractérisé en ce qu'il comprend un premier élément tronconique (53) coaxial à la première chambre de traitement (2) en étant axialement fixé à la première plaque perforée(12) qui converge à partir de la première plaque perforée (12) vers son extrémité amont (54) de diamètre D12 et en ce qu'il comprend un deuxième élément tronconique (55) coaxial à la première chambre de traitement (2) en étant axialement fixé à la plaque de sortie (51) qui converge à partir de la plaque de sortie (51) vers son extrémité aval (56) de diamètre D13. 33. Procédé de traitement d'un milieu gazeux caractérisé en ce qu'il consiste à faire circuler un flux 35 gazeux pollué dans la première chambre (2) du dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes depuis la première plaque perforée (12) vers la sortie de gaz (l0a) de la première chambre(2) à un débit compris entre 100 et 500 m3/h et en ce que l'enveloppe (6) de la première chambre (2) est alimentée par la première phase électrique (59). 34. Procédé selon la revendication 33, caractérisé en ce que le flux gazeux circule également dans la chambre d'accélération (3) et dans la deuxième chambre (4) du dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 32 depuis la sortie de gaz (10a) de la première chambre (2) vers la sortie de gaz (33a) de la deuxième chambre (4) et en ce que l'enveloppe (29) de la deuxième chambre (4) est alimentée par la deuxième phase (60). 35. Procédé selon la revendication 34, caractérisé en ce que le flux gazeux circule également dans le régulateur ionique (5) du dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 32 depuis la sortie de gaz (33a) de la deuxième chambre (4) vers la plaque de sortie (51) et en ce que la deuxième phase électrique (60) alimente la plaque de sortie (51) du régulateur (5). 36. Application du dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 32 pour traiter un milieu gazeux pollué. 37. Application selon la revendication 36 pour traiter 25 un milieu gazeux contenant du CO2. 38. Application selon la revendication 36 pour la décohésion moléculaire des polluants contenus dans le milieu gazeux pollué. 39. Application selon la revendication 36 pour traiter 30 des gaz d'échappements en sortie de pot catalytique d'un véhicule automobile. 40. Application selon la revendication 36, pour traiter les gaz en sortie des cheminées des industries, en particulier des cimenteries. 41. Application selon la revendication 36 pour traiter un milieu gazeux comportant des microorganismes, en particulier des bactéries et des virus.