Brevet FR2871286A1 — publié le 20051209

Procédé d'optimisation des paramètres de réglage du tressage d'une gaine de blindage sur un faisceau de conducteurs électriques et faisceau ainsi obtenu. La présente invention concerne un procédé d'optimisation des 5 paramètres de réglage du tressage d'une gaine de blindage sur un faisceau de conducteurs électriques. On sait que les faisceaux de conducteurs électriques, dénommés également harnais de câblage, peuvent subir une opération protectrice de durcissement correspondant à un blindage à l'encontre des perturbations électromagnétiques (electromagnetic interference selon la dénomination anglaise ou EMI), notamment lorsqu'ils sont utilisés dans des applications aéronautiques et spatiales, maritimes, civiles ou militaires, et montés à bord de véhicules tels que des aéronefs, navires, chars d'assaut, etc...Une telle gaine protectrice permet d'éviter des dysfonctionnements dans une installation électrique dont les différents appareils sont reliés entre eux par ces harnais de câblage. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à cette application spécifique et concerne, d'une façon générale, la réalisation de gaines destinées à améliorer la résistance mécanique d'objets allongés tels que des câbles, etc... Dans l'application spécifique de l'invention, pour réaliser un tel blindage, on peut tresser, directement sur les harnais et, donc, sur les différentes branches constituant chacun de ceux-ci, des gaines obtenues par tressage de fils ou de brins textiles et/ou métalliques, et décrites par exemple dans les demandes de brevet français 94 14968 et 94 14969 de la demanderesse. Ces gaines de blindage sont réalisées à partir d'une machine à tresser ou tresseuse telle que celle décrite par exemple dans le brevet FR 2 742 772, également de la demanderesse, qui comprend 2871286 2 - un plateau pourvu d'un passage à travers lequel peut passer ledit faisceau à gainer; - des moyens d'avance dudit faisceau selon un axe de tressage perpendiculaire audit plateau; - une pluralité de fuseaux montés sur des pieds régulièrement répartis sur ledit plateau, autour dudit passage, et portant respectivement des bobines dont les fils de tressage sont entraînés en direction dudit faisceau à tresser; et des moyens moteurs liés audit plateau et susceptibles 10 d'entraîner lesdits pieds de fuseaux dans des chemins de glissement prévus dans ledit plateau. Ainsi, par le déplacement circulaire des ensembles pied-fuseau dans les chemins de glissement autour dudit passage et, simultanément, par l'action des moyens d'avance, les fils des bobines tirés avec le faisceau forment progressivement la tresse autour dudit faisceau. Ce déplacement circulaire des ensembles pied-fuseau permet alors la réalisation de tresses sensiblement circulaires. Néanmoins, le tracé approprié des chemins de glissement autorise aussi la fabrication de tresses autour de sections transversales en forme de I, T, ... Bien que ces machines donnent de bons résultats et soient largement utilisées, elles présentent néanmoins certains inconvénients en ce qui concerne plus particulièrement les opérations de préparation et de réglage qui sont fonction de la configuration à donner au tressage, ainsi que de la matière à utiliser, selon, de plus, le type de harnais à équiper. En effet, lorsque le type et la forme du tressage à réaliser sur un harnais sont à modifier, les opérations de préparation et de réglage sur la machine à tresser qui en découlent, s'avèrent longues et fastidieuses. Par exemple, dans le cas où une machine, initialement 2871286 3 équipée d'un certain nombre de fuseaux, chaque fuseau étant muni d'une bobine de fil comprenant plusieurs brins d'un même diamètre, doit subir un changement du nombre de fuseaux et des bobines associées pour adapter au besoin et en particulier au diamètre du harnais à blinder les angles de tressage et les fils c'est-à-dire la nature du matériau à tresser, le nombre de brins par fil et le diamètre de ces brins, la durée desdites opérations est très pénalisante pour la production. Ainsi, le temps imparti à l'intervention peut atteindre une heure voire davantage. Bien entendu, il se fait, en principe, que pour une application particulière, la nature, le diamètre et le nombre des brins de tressage sont identiques quel que soit le nombre de fuseaux (ou de bobines). Ces caractéristiques sont bien sûr différentes en fonction des différentes applications. Ainsi, le nombre d'interventions possibles peut être très important en raison de la pluralité de paramètres de réglage de la machine de tressage à prendre en compte, à savoir notamment comme expliqué ci-dessus: - le diamètre du harnais, - la nature du matériau à tresser: brin à tresser métallique, textile ou composite chargé, composite métallisé,... - le diamètre de ce brin (ou une épaisseur, ou une largeur), - le nombre de brins de tressage: 3 à 11 brins par fil, par exemple, formant dans ce cas particulier neuf groupes de fils, - le nombre de fuseaux, c'est-à-dire de bobines: 16, 32, 48 et 64 fuseaux, par exemple, formant dans ce cas particulier quatre groupes de fuseaux, l'angle de tressage (entre 10 et 80 , par exemple). On se rend donc compte que ces opérations immobilisent durablement la machine, et ce d'autant plus longtemps qu'il y a un nombre élevé d'ensembles ou de groupes fuseau-bobine à changer et de réglages possibles des angles de tressage, ce qui réduit la productivité de la machine elle-même. Par ailleurs, le choix de ces paramètres de réglage doit être très rigoureux de façon à respecter les exigences de protection électromagnétique et ceci d'autant plus que, par exemple, les aéronefs modernes sont équipés de plus en plus de moyens électroniques assurant un nombre croissant de fonctions de façon de plus en plus automatique. De plus, ces moyens électroniques fonctionnent dans des conditions environnementales de plus en plus agressives dans le domaine des rayonnements électromagnétiques, en raison notamment de l'emploi croissant dans les structures de matériaux composites plus perméables à ces rayonnements. Par conséquent, les exigences de protection électromagnétique nécessitent des seuils de couverture optique et d'impédance de transfert qu'il convient d'appliquer au blindage des faisceaux de conducteurs électriques. Parallèlement, la masse des blindages doit être minimale. A ce sujet, on notera que la masse dépend notamment du taux de couverture optique qui est défini comme le rapport entre la surface d'un blindage sur un harnais (faisceau de conducteurs) et la surface externe dudit harnais. D'autre part, l'impédance de transfert représente la valeur de la résistance électrique linéique en fonction de la fréquence des rayonnements électromagnétiques. L'impédance de transfert caractérise donc directement l'efficacité d'un blindage. 2871286 5 On rappelle à ce propos que l'on distingue deux catégories de rayonnements électromagnétiques. La première catégorie concerne les rayonnements électromagnétiques dont la fréquence est comprise entre 0 et 400 MHz: ils sont dits de type conduit car ils sont transmis aux extrémités d'un harnais et risquent de détériorer les équipements associés audit harnais. La seconde catégorie est relative aux rayonnements électromagnétiques pour lesquels il y a dissipation de l'énergie essentiellement par rayonnement dans la longueur du blindage: leur fréquence est alors supérieure à 400 MHz. Dans ce cas, les équipements associés ne deviennent menacés que dans la mesure où plus la fréquence est élevée, plus proche dudit équipement doit se produire l'agression électromagnétique. Il convient alors de prévoir si possible un taux de couverture plus important localement à proximité des équipements, en réduisant ledit taux de couverture éventuellement en partie courante par rapport à une valeur conventionnelle à ce niveau. Pour tenter d'apporter une solution au problème des rayonnements électromagnétiques de type conduit, le document US 5.504.274 divulgue un procédé de formage d'un blindage assurant une protection limitée aux rayonnements électromagnétiques de fréquences inférieures à 50 MHz. Au-delà de cette fréquence, les équipements doivent être autoprotégés ce qui conduit à des bilans pénalisants en termes de masse. La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients et d'optimiser la productivité des machines de tressage en réduisant notamment le temps imparti aux changements de bobines et de fuseaux tout en respectant les exigences en matière de couverture optique, d'impédance de transfert et de masse d'un blindage. En particulier, elle permet la protection de harnais jusqu'à des fréquences de rayonnements électromagnétiques de l'ordre de 400 MHz, c'est-à-dire 2871286 6 dans l'ensemble de la plage des fréquences relatives aux rayonnements électromagnétiques de type conduit. Pour ce faire, la présente invention concerne un procédé d'optimisation des paramètres de réglage d'une machine de tressage pour réaliser notamment une gaine de blindage autour d'un faisceau de conducteurs électriques ou analogues, du type décrit précédemment. Comme précisé cidessus, on comprend que les paramètres de réglage correspondent en pratique, en fonction de la nature du matériau et du diamètre du brin à tresser, à : - une pluralité de diamètres de harnais à blinder, - une pluralité de groupes de fuseaux, chaque fuseau portant une bobine de fil de tressage, - une pluralité de fils de tressage (pluralité de brins par fil de tressage), - une pluralité d'angles de tressage. A cet effet, selon l'invention, ledit procédé est remarquable en ce que: AI dans une première étape I, on détermine, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques, un premier ensemble de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage pour lequel une plage des angles de tressage est définie spécifiquement pour chaque fil, chaque plage d'une part étant délimitée par des angles de tressage minimal et maximal compris dans une plage prédéterminée des angles de tressage et, d'autre part correspondant à une valeur maximale prédéterminée de la résistance électrique linéique en continu ainsi qu'à une valeur minimale prédéterminée du taux de couverture optique, 2871286 7 BI dans une seconde étape Il, on vérifie, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques et pour chaque groupe de fuseaux associé à chacun des groupes de fils de tressage parmi ceux dudit premier ensemble, que l'impédance de transfert correspondante est, pour chaque angle de tressage compris dans ladite plage, inférieure à un gabarit représentatif de l'évolution d'une limite supérieure de l'impédance de transfert en fonction des fréquences des rayonnements électromagnétiques de type conduit et on sélectionne un deuxième ensemble de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage compris dans ledit premier ensemble, pour lequel un angle de tressage optimal correspond à une masse minimale de la gaine de blindage, CI dans une troisième étape III, on sélectionne, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques, un unique groupe de fuseaux et un unique groupe de fil de tressage parmi ceux obtenus dans ledit deuxième ensemble ainsi que l'unique angle de tressage correspondant de façon à minimiser le nombre de combinaisons de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage, une combinaison différente étant attribuée à chaque différente série de diamètres consécutifs des faisceaux de conducteurs électriques. De façon avantageuse, la valeur maximale prédéterminée de la résistance électrique linéique en continu est définie à l'état neuf du blindage. Par suite, elle correspond à une réduction d'un facteur k, compris entre 0 et 10, de la valeur de ladite résistance électrique linéique en continu admise en fin de durée d'utilisation d'un harnais blindé pour tenir compte des effets du vieillissement de ce matériel en fonctionnement. Cette résistance électrique linéique en continu est généralement comprise entre 5mnlm et 200m lm. 2871286 8 Par ailleurs, le taux de couverture optique, selon l'invention, est supérieur à une valeur minimale prédéterminée, sensiblement égale à 50% pour satisfaire aux exigences de protection aux rayonnements électromagnétiques. Toutefois, la valeur du taux de couverture optique est de préférence supérieure à 80%. En effet, plus la surface des zones non couvertes d'un harnais est grande, moins bonne est la protection vis-à-vis de perturbations électromagnétiques à des fréquences élevées. En conséquence, plus la fréquence des perturbations électromagnétiques dont il faut protéger le harnais est élevée, plus la surface des zones non couvertes par un blindage est petite, et donc plus important est le taux de couverture optique. En outre, avantageusement, l'impédance de transfert selon le procédé conforme à l'invention d'un blindage est inférieure à un gabarit tracé dans un système de coordonnées à échelles logarithmiques à base 10 de telle sorte que: - les fréquences des rayonnements électromagnétiques sont portées en abscisse, - la résistance électrique linéique correspond aux ordonnées, 20 - le gabarit comporte: É un premier segment de droite dont l'ordonnée est égale à la valeur maximale prédéterminée de la résistance électrique linéique en continu, jusqu'à la fréquence de coupure, É puis, un second segment de droite relatif à un taux 25 d'accroissement constant jusqu'à la fréquence maximale relative aux rayonnements électromagnétiques de type conduit. 2871286 9 Avantageusement, la fréquence de coupure est comprise entre 500 KHz et 10 MHz mais voisine préférentiellement de 1 MHz et la protection est déterminée jusqu'à une fréquence maximale relative aux rayonnements électromagnétiques de type conduit de l'ordre de 400 MHz. Par ailleurs, le taux d'accroissement précédent est de préférence de l'ordre de 20 dBldécade. II est nécessité en raison de la prise en compte globale des phénomènes de diffusion, de diffraction et d'induction intervenant en matière d'impédance de transfert. Il s'agit, évidemment, d'un gabarit défini à l'état neuf du blindage puisque ledit premier segment a pour ordonnée la valeur maximale prédéterminée de la résistance électrique linéique en continu. Ce gabarit à l'état neuf du blindage est déduit par une translation du gabarit admissible en fin de durée d'utilisation d'un harnais selon 15 l'axe des ordonnées et une réduction de l'impédance de transfert. Par ailleurs, la présente invention concerne un faisceau de conducteurs électriques monobranche ou multibranches revêtu d'une gaine de blindage électromagnétique obtenue selon le procédé précédemment décrit. De plus, la présente invention concerne également un faisceau de conducteurs électriques monobranche ou multibranches revêtu d'une gaine de blindage électromagnétique caractérisé en ce que la ou l'une au moins des branches a un taux de couverture optique décroissant, par exemple de 100% à 50% par exemple, en fonction de l'éloignement croissant par rapport aux connecteurs électriques associés à la branche concernée. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. 2871286 10 La figure 1 est un schéma synoptique illustrant les différentes étapes de réalisation du procédé. La figure 2 est un exemple de gabarit relatif à l'impédance de transfert. Le procédé conforme à l'invention consiste à optimiser les paramètres de réglage du tressage d'une gaine de blindage sur un faisceau de conducteurs électriques et plus particulièrement à minimiser le nombre d'interventions lorsque l'opérateur doit modifier lesdits paramètres de réglage. Par ailleurs, un autre objectif de l'invention est de respecter des conditions spécifiques relatives au blindage, à savoir notamment: - au taux de couverture optique, - à la résistance électrique linéique, - à l'impédance de transfert, - et à la masse du blindage. II est connu qu'une machine de tressage met en oeuvre un certain nombre de fuseaux équipés de bobines de fils, eux-mêmes constitués de plusieurs brins. En fonction du besoin et notamment du diamètre du faisceau de conducteurs électriques, l'utilisateur sélectionne par suite, une machine de tressage comportant un nombre particulier de fuseaux (et donc de bobines) ainsi que des fils comprenant une nombre déterminé de brins. De plus, la nature du matériau et le diamètre des brins sont adaptés à l'application de même que l'angle de tressage des fils. Dans le cadre de la présente invention, l'utilisateur dispose de machines de tressage comportant selon la figure 1: 2871286 11 - n groupes de fuseaux, chaque groupe comprenant un nombre différent de fuseaux (16, 32, 48,..., fuseaux), - m groupes de fils, chaque groupe comprenant un nombre différent de brins (3, 7, 9, 11,..., brins par fil). Bien entendu, les machines de tressage sont capables de tresser une gaine de blindage sur des faisceaux de conducteurs électriques de différents diamètres. L'objet de l'invention est donc de réduire les temps d'intervention pour régler les paramètres de tressage entre chaque type différent 10 d'utilisation et par suite de réduire le nombre de réglages à effectuer. En outre, les paramètres de réglage doivent être définis de façon à respecter les conditions spécifiques précédemment précisées. A cet effet, il s'agit de déterminer pour chaque différente série s1, s2, . de diamètres consécutifs des faisceaux de conducteurs électriques, les combinaisons minimales de groupes de fuseaux et de type de fils (nombre de brins par fil) respectant les conditions spécifiques et ceci pour un type de brin particulier (nature du matériau, diamètre de brin, notamment)...DTD: Selon la figure 1, on détermine dans une première étape I: - pour chaque diamètre d'une série s1 de diamètres consécutifs variant d'un diamètre da jusqu'à un diamètre dy, - et dans un ensemble de n groupes de fuseaux (ou de bobines) et de m groupes de fils de tressage, par exemple quatre groupes de fuseaux comprenant respectivement 16, 32, 48 et 64 fuseaux et par exemple quatre groupes de fils comprenant respectivement 6,7,9 et 11 brins, un premier groupe de fils de tressage permettant: 2871286 12 - le tressage sur un diamètre d a d'un blindage dont la résistance électrique linéique en continu Ro est inférieure à une valeur maximale prédéterminée (par exemple 20 m S2/m) et à une valeur minimale du taux de la couverture optique Kc, par exemple 80%, - la définition pour chaque fil d'un angle de tressage compris dans une plage P, limitée par un angle minimal AMI et un angle maximal AMA, cette plage P étant elle-même comprise dans une plage prédéterminée des angles de tressage PDT. La plage PDT est telle qu'au-delà il y a une impossibilité pratique au tressage car les fils sont alors soit sensiblement dans un plan diamétral du harnais, soit sensiblement parallèles au harnais. Une telle plage PDT est comprise généralement entre 10 et 80 environ. De la sorte, on peut déterminer n1 groupes de fuseaux et m1 groupes de fils par groupe de fuseaux satisfaisant aux conditions spécifiées pour les caractéristiques Ro et Kc ainsi que la plage P, des angles de tressage, soit par exemple sur la base des données précédentes proposées à titre d'illustration: n = 4 (16, 32, 48 et 64 fuseaux) m = 4 (fils de 6, 7, 8 et 9 brins) n1 Sn m1 Dans ces conditions, les solutions possibles correspondent, par exempte, aux neuf combinaisons Cl suivantes: Diamètre n1 = 3 de harnais 16 fuseaux 32 fuseaux 48 fuseaux da ml = 4 m1 =., 3 ml = 2 6 7 8 9 6 7 9 6 7 brins brins brins brins brins brins brins brins brins Ces neuf combinaisons Cl forment le premier ensemble El de fuseaux et de fils de tressage relatif à la première étape pour un diamètre prédéterminé des faisceaux de conducteurs électriques. Dans une seconde étape II, on vérifie, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques et pour chaque groupe de fuseaux et de fils de tressage parmi ceux du premier ensemble El, que l'impédance de transfert correspondante est, pour chaque angle de tressage compris dans la précédente plage P, inférieure à un gabarit G représentatif de l'évolution d'une limite supérieure de l'impédance de transfert IT en fonction des fréquences des rayonnements électromagnétiques de type conduit, c'est-à-dire pour des fréquences comprises entre 0 et 400 MHz environ. La figure 2 est un exemple d'un tel gabarit G tracé dans un 15 système de coordonnées à échelles logarithmiques à base 10 de telle sorte que: - les fréquences des rayonnements électromagnétiques sont portées en abscisse, la résistance électrique linéique correspond aux ordonnées, - le gabarit comporte: É un premier segment de droite dont l'ordonnée est égale à la valeur maximale prédéterminée de la résistance électrique linéique en continu Ro, jusqu'à la fréquence de coupure Fc, É puis, un second segment de droite relatif à un taux 5 d'accroissement constant jusqu'à la fréquence maximale relative aux rayonnements électromagnétiques de type conduit. Par la suite, on sélectionne un deuxième ensemble E2 constitué de n2 groupes de fuseaux (n2 n1) et de m2 (m2 Dans ces conditions, les solutions possibles correspondent, par exemple, aux six combinaisons C2 suivantes: Diamètre de n2 = 3 harnais 16 fuseaux 32 fuseaux 48 fuseaux m2=3 m2=2 m2=1 d a 6 brins 7 brins 8 brins 6 brins 7 brins 6 brins Le procédé, selon l'invention, est répété pour chaque diamètre consécutif des faisceaux de conducteurs électriques compris dans ladite série s1. On détermine, par exemple, avec deux autres diamètres d R et d y avec da ( d P ( d y, une série s1 telle qu'à l'issue de la deuxième étape II, les solutions relatives aux diamètres d p et d'y soient les suivantes (indices supérieurs ' et " respectifs pour les diamètres d R et d y) : Diamètre n2' = 3 de harnais 16 fuseaux 32 fuseaux 48 fuseaux dg m2'=4 m2'=2 m2'=2 6 brins 7 brins 8 brins 9 brins 7 brins 9 brins 6 brins 7 brins d'y m2" = 3 m2" = 2 m2" = 1 6 brins 7 brins 9 brins 6 brins 7 brins 6 brins Dans une troisième étape III, on sélectionne pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques, un unique groupe de fuseaux et un unique groupe de fil de tressage parmi ceux obtenus dans ledit deuxième ensemble ainsi que l'unique angle de tressage correspondant de façon à minimiser le nombre de combinaisons de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage, une combinaison différente étant attribuée à chaque différente série de diamètres consécutifs des faisceaux de conducteurs électriques. Ainsi, l'exemple précédent indique que la solution 48 fuseaux et 6 brins, est commune à chaque diamètre da, d (3 et d y des faisceaux de conducteurs électriques. Ce sera donc la seule solution retenue pour lesdits diamètres dans la mesure où cette solution correspond à une masse minimale de blindage pour les applications envisagées comprenant une pluralité de harnais correspondant à ces différents diamètres. En pratique, aucune intervention ne sera nécessaire pour tresser des gaines de blindage de diamètres da, dg ou d y: aucun 2871286 16 changement de groupes de fuseaux et de bobines, ni aucun changement de groupes de fils ne sera fait, seul l'angle de tressage sera modifié de façon automatique après une commande imposée à la machine à tresser conformément à l'illustration suivante: Diamètre de harnais Angle de tressage optimal da AOP = 31 d AOP = 32 d y AOP = 35 En conséquence, on obtient de la sorte pour la série s1 de diamètre de harnais, une seule combinaison correspondant à un groupe de fuseaux (le groupe N de 48 fuseaux) associé à un groupe de fils (le groupe M de fil à 6 brins) au lieu d'une combinaison pour chaque diamètre de harnais. Un extrait d'une application concrète est fourni ci-après: 2871286 17 dl 16 6 39,2 d2 16 6 39,2 d3 16 6 39 d4 16 6 39,9 d5 16 7 35,5 d6 16 7 45,6 d7 16 7 46 Il est tel que l'on a porté : - le diamètre des harnais en première colonne, classé par ordre croissant de valeur de dl à d7, - le nombre de fuseaux en deuxième colonne, - le nombre de brins en troisième colonne, - l'angle de tressage en quatrième colonne. Dans cette application concrète, il s'avère que la réalisation de sept diamètres différents de harnais n'exige aucun changement de groupes de fuseaux (un seul groupe de 16 fuseaux) et nécessite seulement un changement de groupes de fils donc de bobines pour passer alors d'un tressage avec des fils de 6 brins à un autre tressage avec des fils de 7 brins. En l'espèce, il n'y a que deux combinaisons C pour 7 diamètres différents: 2871286 18 - 1 combinaison d'un groupe de 16 fuseaux, chaque bobine de chaque fuseau étant munie d'un fil de 6 brins à tresser, - 1 combinaison d'un groupe de 16 fuseaux, chaque bobine de chaque fuseau étant munie d'un fil de 7 brins à tresser. Naturellement, la présente invention est sujette à de nombreuses variations quant à sa mise en oeuvre. Bien qu'un mode de réalisation ait été décrit, on comprend bien qu'il n'est pas concevable d'identifier de manière exhaustive tous les modes possibles. Il est bien sûr envisageable de remplacer un moyen décrit par un moyen équivalent sans sortir du cadre de la présente invention. 19 REVENDICATIONS 1. Procédé d'optimisation des paramètres de réglage d'une machine de tressage équipée de fuseaux, eux-mêmes munis de bobines de fils de tressage constitués de brins en un matériau particulier pour tresser une gaine de blindage (GB) à un diamètre déterminé sur des faisceaux de conducteurs électriques, lesdits paramètres de réglage comprenant une pluralité de groupes de fuseaux, et une pluralité de groupes de fils de tressage, caractérisé en ce que: AI dans une première étape I, on détermine, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques, un premier ensemble (El) de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage pour lequel une plage (P) des angles de tressage est définie spécifiquement pour chaque fil, chaque plage (P) d'une part étant délimitée par des angles de tressage minimal (AMI) et maximal (AMA) compris dans une plage prédéterminée des angles de tressage (PDT) et, d'autre part correspondant à une valeur maximale prédéterminée (Ro) de la résistance électrique linéique en continu ainsi qu'à une valeur minimale prédéterminée du taux de couverture optique (Kc), BI dans une seconde étape Il, on vérifie, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques et pour chaque groupe de fuseaux associé à chacun des groupes de fils de tressage parmi ceux dudit premier ensemble (El), que l'impédance de transfert correspondante est, pour chaque angle de tressage compris dans ladite plage (P), inférieure à un gabarit (G) représentatif de l'évolution d'une limite supérieure de l'impédance de transfert en fonction des fréquences des rayonnements électromagnétiques de type conduit et on sélectionne un deuxième ensemble (E2) de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage compris dans ledit premier ensemble (El), pour lequel un angle de tressage optimal (AOP) correspond à une masse minimale de la gaine de blindage, Cl dans une troisième étape III, on sélectionne, pour chaque diamètre de faisceaux de conducteurs électriques, un unique groupe de fuseaux et un unique groupe de fil de tressage parmi ceux obtenus dans ledit deuxième ensemble (E2) ainsi que l'unique angle de tressage correspondant de façon à minimiser le nombre de combinaisons (C) de groupes de fuseaux et de groupes de fils de tressage, une combinaison différente (C) étant attribuée à chaque différente série de diamètres consécutifs des faisceaux de conducteurs électriques. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la valeur maximale prédéterminée (Ro) de la résistance électrique linéique en continu correspond aux conditions de fonctionnement d'une gaine de blindage (GB) à l'état neuf. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la valeur maximale prédéterminée (Ro) de la résistance électrique linéique est comprise sensiblement entre 25 5mWm et 200mn/m. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la valeur minimale prédéterminée du taux de couverture optique (Kc) est sensiblement de 50%. 2871286 21 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la valeur du taux de couverture optique (Kc) est préférentiellement de 80%. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 précédentes, caractérisé en ce que la plage prédéterminée des angles de tressage (PDT) est comprise entre 10 et 80 . 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit gabarit (G), tracé dans un système de coordonnées à échelles logarithmiques à base 10 avec en ordonnée l'impédance de transfert et en abscisse la fréquence des rayonnements électromagnétiques (EMI), comporte un premier segment de droite d'ordonnée (Ro) jusqu'à la fréquence de coupure (FC) puis un second segment de droite relatif à un taux d'accroissement constant (TA) jusqu'à la fréquence maximale (FM) relative aux rayonnements électromagnétiques de type conduits. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la fréquence de coupure (Fc) est comprise 20 entre 500 KHz et 10 MHz. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la fréquence de coupure (FC) est préférentiellement de l'ordre de 1 MHz. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la fréquence maximale (FM) est sensiblement de 400 MHz. 2871286 22 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que le taux d'accroissement (TA) est préférentiellement de l'ordre de 20 dB/décade. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que ledit gabarit (G) correspond aux conditions de fonctionnement d'une gaine de blindage à l'état neuf. 13. Faisceau de conducteurs électriques revêtu d'une gaine 10 de blindage (GB), caractérisé en ce que ladite gaine de blindage (GB) est obtenue par la mise en oeuvre du procédé spécifié sous l'une quelconque des revendications 1 à 12. 14. Faisceau selon la revendication 13, pourvu au moins d'un 15 connecteur électrique à l'une de ses extrémités, caractérisé en ce que le taux de couverture optique varie en fonction de l'éloignement dudit connecteur. 15. Faisceau selon la revendication 14, caractérisé en ce que le taux de couverture optique varie de 20 sensiblement 100% au niveau dudit connecteur à 50% en partie courante.