Brevet FR2871902A1 — publié le 20051223

Procédé et installation d'imagerie acousto-optique La présente invention est relative aux procédés et installations d'imagerie acousto-optique. Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé d'imagerie acoustooptique. Dans ce genre de procédé, on illumine un objet à imager avec une source lumineuse de type laser. Par ailleurs, on fait propager des ondes acoustiques dans l'objet avec une source ultra-sonore. On obtient une information pour une zone de l'objet à imager en détectant un signal lié aux propriétés de couplage entre l'onde lumineuse et l'onde ultra-sonore qui fait spécifiquement vibrer la zone en question. En effet, lorsqu'une onde ultra-sonore, de fréquence acoustique fa traverse un milieu diffusant (tel que par exemple un tissu biologique, ou autre), elle provoque un ébranlement périodique des diffuseurs et une modulation périodique de l'indice de réfraction du milieu. Si une onde laser, de fréquence incidente fi est diffusée par le milieu, le mouvement des diffuseurs et la modulation de l'indice du milieu génèrent une onde signal comprenant d'une part une composante porteuse (à la fréquence fi) et d'autre part une composante acousto-optique diffusée sur l'une ou l'autre des bandes latérales acoustiques (de fréquence fAo = fa fi). L'imagerie acousto-optique consiste à déterminer le poids de cette composante à la fréquence fAo en fonction de la position de focalisation de l'onde acoustique dans le milieu diffusant. Historiquement, la détection a été initialement effectuée en utilisant un détecteur mono-pixel. Néanmoins, cette technique présente une faible sensibilité. En effet, la détection est effectuée en mesurant les interférences entre deux composantes de l'onde signal: la composante porteuse, à la fréquence fi, et la composante acousto-optique, à la fréquence fAo. Ces deux fréquences étant sensiblement différentes entre elles de la valeur de la fréquence acoustique fa de l'onde ultra-sonore, la détection est hétérodyne. Une telle détection n'est efficace que pour une étendue géométrique très réduite, de sorte que la majeure partie du signal est perdue. D'autre part, du fait de la présence de diffuseurs dans le milieu, les composantes porteuse et acousto-optique de l'onde signal sont deux champs de speckle aléatoires, de sorte que l'information pertinente n'est obtenue qu'en moyennant spatialement et/ou temporellement le signal détecté. Une amélioration importante a été apportée par l'ESPCI (voir en particulier "Ultrasonic tagging of photon paths in scattering media: parallel speckle modulation", Levêque et al., publié dans Optic Letters 24: 181, 1999). Dans ce dispositif, le détecteur mono pixel est remplacé par un détecteur multi pixels tel qu'une caméra CCD. Un problème se pose néanmoins en ce qu'une telle caméra est trop lente pour détecter un signal d'interférence entre les composantes porteuse et acousto-optique de l'onde signal, qui présente une fréquence élevée de l'ordre de celle de l'onde acoustique (quelques MHz, typiquement). Pour détecter un signal, l'ESPCI ne détecte plus les interférences de la composante acousto- optique avec la composante porteuse, mais avec une composante de référence traversant le milieu et obtenue par modulation d'amplitude de l'onde incidente à une fréquence proche de celle de la composante acousto- optique (typiquement à quelques Hz près). On obtient ainsi une interférence entre la composante de référence et la composante acousto- optique qui est suffisamment lente pour être détectée par chaque pixel de la caméra. Pour obtenir l'information relative à la zone vibrante, il faut sommer sur tous les pixels de la caméra le signal détecté. Cette technique n'est pourtant pas optimale car, d'une part, le signal mesuré comprend une composante importante de bruit dû aux photons simplement diffusés ayant traversé une zone de l'objet à imager ne vibrant pas, et d'autre part, la composante de référence est relativement faible, car elle traverse le milieu diffusant. En outre, chacun des signaux porte un bruit dit de décorrélation de speckle . La lumière, diffusée par le milieu, est émise sous la forme d'une onde de speckle, constituée de grains. D'un grain de speckle à l'autre, l'amplitude et la phase de l'onde signal varient de manière aléatoire. Si, au cours du temps, le milieu diffusant se modifie (c'est en particulier le cas pour les tissus vivants), les diffuseurs changent de position. Cela modifie la position, l'intensité et la phase des grains de speckle (on dit que le speckle se décorrèle). En imagerie acousto-optique, on cherche à mesurer l'intensité totale de la composante acousto-optique de l'onde signal. Celle-ci est beaucoup plus faible que celle correspondant à la composante non marquée acoustiquement (la composante porteuse ou la composante de référence, selon la technique utilisée), qui est également vue par le détecteur. Si une partie continue associée à la composante non marquée acoustiquement est facilement éliminable au cours de la détection, les variations d'amplitude et de phase de l'onde signal, qui se traduisent par la décorrélation du speckle, conduisent souvent à un faux signal appelé bruit de décorrélation de speckle . Les tissus biologiques vivants, pour lesquels la technique d'imagerie acousto-optique est amenée à être utilisée, par exemple pour le dépistage du cancer du sein, ou autre, conduisent à un bruit important de décorrélation de speckle. Il est donc préférable de pouvoir effectuer des mesures rapides, ce pour quoi l'utilisation de détecteurs multi-pixels, plutôt lents, n'est pas bien adaptée. Il manque donc un procédé qui puisse garantir une bonne sensibilité de mesure pour les tissus biologiques. A cet effet, selon l'invention, on prévoit un procédé d'imagerie acoustooptique d'un objet comprenant les étapes au cours desquelles: (a)on génère la vibration d'une zone de l'objet en appliquant à l'objet une onde acoustique présentant une certaine fréquence acoustique, (b)on applique audit objet une onde lumineuse incidente et on génère une onde lumineuse signal comportant au moins une composante acousto-optique décalée en fréquence par ladite onde acoustique, (c)on génère une onde pompe lumineuse cohérente avec ladite onde incidente à une fréquence pompe égale à la 15 fréquence de ladite composante acousto-optique, (d)on grave un réseau d'indice complexe dans un matériau holographique dynamique en appliquant audit matériau ladite onde signal et ladite onde pompe, et (e)on obtient un paramètre numérique relatif à l'intensité lumineuse en cette zone à partir dudit réseau d'indice complexe. Grâce à ces dispositions, on peut s'affranchir du bruit causé par la composante non marquée de l'onde signal, car le réseau d'indice ne se grave que pour un interférogramme de fréquence nulle entre la composante acousto-optique du signal et l'onde pompe. En outre, il est possible d'utiliser un détecteur rapide tel une photodiode lors de la lecture du matériau holographique dynamique. Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes: - au cours de l'étape (e), (el) on génère une onde diffractée par application de ladite onde pompe sur ledit réseau d'indice 35 complexe, et (e2) on détecte l'interférence entre ladite onde diffractée et ladite onde signal à l'aide d'un photo détecteur; on applique uné modulation de phase, à une onde 5 choisie parmi l'onde acoustique, l'onde pompe, et l'onde incidente; - ladite modulation de phase est appliquée à l'onde acoustique; - on applique une modulation d'amplitude à une 10 onde choisie parmi l'onde acoustique, l'onde pompe et l'onde incidente; - ladite modulation d'amplitude est appliquée à l'onde acoustique; - on génère l'onde incidente et l'onde pompe en 15. générant une onde lumineuse initiale à l'aide d'un laser, séparant ladite onde initiale en un premier faisceau (F1) et un deuxième faisceau, décalant la fréquence dudit premier faisceau 20 d'un premier décalage en fréquence pour générer l'onde incidente, décalant la fréquence dudit deuxième faisceau d'un deuxième décalage en fréquence pour générer l'onde pompe, ledit deuxième décalage en fréquence étant sensiblement égal à la somme du premier décalage en fréquence et de la fréquence acoustique; - l'un desdits premier et" deuxième décalages en fréquence est nul; - au cours de l'étape (d), on applique ladite onde signal sur une première face dudit matériau holographique dynamique et ladite onde pompe sur une deuxième face dudit matériau, distincte de la première face; - au cours de l'étape (d), on applique ladite onde signal et ladite onde pompe sur une même face du matériau 35 holographique dynamique; - ledit matériau holographique dynamique est un cristal photo réfractif adapté pour fonctionner en mode transfert d'énergie ; - ledit matériau holographique dynamique est un 5 cristal photo réfractif adapté pour fonctionner en mode diffraction anisotrope ; - on obtient en outre une information numérique relative à une deuxième zone de l'objet en appliquant les étapes suivantes: 10. on génère la vibration de ladite deuxième zone en appliquant à l'objet au niveau de ladite deuxième zone une onde acoustique à une fréquence acoustique, et on répète les étapes (b) à (e) pour ladite deuxième zone. Selon un autre aspect, l'invention concerne une installation d'imagerie acousto-optique d'un objet comprenant - (A) un transducteur adapté pour générer la vibration d'une zone de l'objet en appliquant à l'objet une onde acoustique présentant une fréquence acoustique; - (B) un dispositif de génération d'ondes lumineuses adapté pour appliquer audit objet une onde lumineuse incidente et, générant ainsi une onde lumineuse signal comportant au moins une composante acousto-optique décalée en fréquence par ladite onde acoustique, et adapté en outre pour générer une onde pompe lumineuse, cohérente avec ladite onde incidente à une fréquence similaire à la fréquence de ladite composante acousto- optique; - (C) un matériau holographique dynamique adapté pour qu'y soit gravé un réseau d'indice complexe par application audit matériau de ladite onde signal et de ladite onde pompe, et - (D) un dispositif de détection adapté pour obtenir un paramètre numérique relatif à l'intensité lumineuse en cette zone à partir dudit réseau d'indice complexe. Selon des modes de réalisation alternatifs de l'invention, on peut en outre avoir recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes: le dispositif de détection comprend un détecteur adapté pour détecter l'interférence entre une onde diffractée générée par ladite onde pompe traversant ledit réseau d'indice complexe et ladite onde signal; - ledit détecteur est une photo diode monopixel, - l'installation comprend: un premier dispositif optique adapté pour appliquer l'onde signal sur une première face du matériau holographique dynamique, un deuxième dispositif optique adapté pour 15 appliquer l'onde pompe sur une deuxième face du matériau holographique dynamique, et un troisième dispositif optique adapté pour former sur ledit détecteur une image d'une troisième face du matériau holographique dynamique opposée à ladite première face; lesdites première et deuxième faces de matériau holographique dynamique sont confondues; - ladite deuxième face de matériau holographique dynamique est orthogonale à ladite première face; - le dispositif de génération comprend: un laser adapté pour émettre une onde lumineuse initiale, un dispositif de séparation adapté pour générer à partir de ladite onde initiale un premier faisceau et un 30 deuxième faisceau, É un premier dispositif de décalage adapté pour décaler en fréquence ledit premier faisceau pour générer ladite onde incidente, et É un deuxième dispositif de décalage adapté pour 35 décaler en fréquence ledit deuxième faisceau pour générer ladite onde pompe, lesdits premier et deuxième dispositifs de décalage étant adaptés pour que ladite onde pompe présente une fréquence sensiblement égale à la somme de la fréquence de l'onde incidente et de la fréquence de l'onde acoustique; - ledit premier dispositif de décalage comprend un, zéro, ou deux modulateurs acousto-optiques, et ledit deuxième dispositif de décalage comprend, respectivement, un, deux ou zéro modulateurs acousto-optiques. - ledit matériau holographique dynamique est un cristal photo réfractif; ledit matériau holographique dynamique est un matériau à inversion de population apte à être gravé par un réseau d'indice complexe sous forme d'un réseau de gain, ladite installation comprenant en outre une source d'énergie adaptée pour maintenir ladite inversion de population dans ledit matériau; - l'installation comprend en outre un dispositif de commande adapté pour faire déplacer ledit transducteur 20 et/ou changer la focale dudit transducteur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description suivante d'une de ses formes de réalisation, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins joints. Sur les dessins: - la figure 1 est une vue schématique d'une installation d'imagerie acousto-optique selon l'invention, - la figure 2 est un diagramme temporel représentant une modulation de phase de l'onde acoustique, - les figures 3a et 3b sont un diagramme de phase représentant les amplitudes des différentes composantes dans un cristal photo réfractif respectivement lors de l'écriture et de la lecture du cristal, - la figure 4 représente un signal obtenu sur un 35 écran d'oscilloscope pour deux objets à imager, et - les figures 5a et 5b sont des vues schématiques de deux variantes de réalisation d'un dispositif de génération d'ondes lumineuses. La figure 1 représente schématiquement une 5 installation d'imagerie acousto-optique susceptible d'être utilisée dans le cadre de l'invention. On dispose d'un objet 1 à imager à l'aide de ladite installation. Cet objet est un milieu diffusant, typiquement de quelques centimètres d'épaisseur e et peut être par exemple un tissu biologique, tel qu'une partie de corps humain ou animal, ou autre. Un transducteur piézo-électrique 2 est en contact acoustique avec l'objet 1, soit directement en contact, soit par exemple couplé acoustiquement à l'objet 1 par l'immersion de celui-ci dans une cuve 3 remplie d'eau 4. On utilise par exemple un transducteur piézo-électrique Panamétrics de diamètre 37 mm présentant une face de sortie sphérique de rayon 75 mm. Le transducteur fait vibrer la zone de l'objet en regard de laquelle il est, et en particulier la zone 5 à la fréquence acoustique fa ultra-sonore, telle que par exemple 2 MHz. Le transducteur piézo-électrique 2 est placé en regard d'une position donnée de la surface de l'objet. Le transducteur piézo-électrique 2 est en outre adapté pour focaliser sur une zone donnée 5 de l'objet à imager dont on veut obtenir une information optique. On dispose en outre de moyens de commande (non représentés), de type micro-ordinateur, ou autre, adaptés pour changer la distance focale du transducteur piézoélectrique 2 et pour commander le déplacement de celui-ci en regard de la surface de l'objet à imager 1, de manière à scanner dans une, deux ou trois dimensions l'objet à imager 1. On dispose en outre d'un dispositif de génération 35 d'onde lumineuses GEN adapté pour générer deux ondes lumineuses cohérentes décalées en fréquence environ de la valeur de la fréquence acoustique fa imprimée par le transducteur piézo-électrique 2 à la zone 5 de l'objet à imager 1. D'autres types de dispositifs que celui décrit par la suite peuvent également être utilisés à cette fin. On dispose d'un laser 6, qui est par exemple un laser YAG monofréquence de longueur d'onde 1,06}gym et de puissance 100 mW. Le laser 6 émet une onde optique initiale INI présentant dans l'exemple considéré, une polarisation verticale. L'onde initiale INI est séparée en un premier faisceau Fl et un deuxième faisceau F2 par un prisme séparateur 7, par exemple un prisme séparateur 50 % par lequel la puissance disponible sur chaque faisceau F1, F2 est d'environ 50 mW. On utilise en outre un premier modulateur acoustooptique 8a et un deuxième modulateur acousto-optique 8b recevant respectivement en entrée les faisceaux F1 et F2. Ces modulateurs acousto-optique 8a et 8b sont par exemple des modulateurs de la Société Cristal Technology constitués d'une cellule acousto-optique de Dioxyde de Tellure (TeO2) animée par une horloge radio fréquence sinusoïdale de fréquence df, transmettant, à partir de l'onde qui lui est appliquée, à la fois un faisceau non diffracté et un faisceau diffracté décalé en fréquence de la valeur df par rapport à l'onde qui lui est appliquée. A titre d'exemple, le premier modulateur acousto-optique 8a est animé par une horloge de fréquence df = 73 MHz et délivre en sortie une onde que nous appellerons par la suite l'onde incidente INC décalée en fréquence de 73 MHz par rapport à l'onde initiale INI. Le deuxième modulateur acousto-optique 8b est de conception similaire et est animé à une fréquence de 75 MHz et délivre en sortie d'onde que nous appellerons par la suite onde pompe PMP décalée en fréquence de 75 MHz par rapport à l'onde initiale INI. En utilisant des modulateurs acousto-optique 8a, 8b d'efficacité environ 50 on dispose ainsi d'une puissance environ 25 mW pour chacune des ondes incidentes INC et pompe PMP dans l'exemple considéré. On génère ainsi deux ondes lumineuses cohérentes entre elles décalées en fréquence d'une valeur environ égale à la fréquence acoustique appliquée par le transducteur piézo-électrique 2 à l'objet à imager 1. Selon une première variante du dispositif de génération d'ondes lumineuses GEN, représentée sur la figure 5a, l'onde incidente INC ne passe par aucun modulateur acousto-optique, tandis que l'onde pompe est décalée en fréquence, par rapport à l'onde incidente, d'une première fréquence df1 = - 73 Mhz par le premier modulateur acousto-optique 8a, puis décalée d'une deuxième fréquence df2 = + 75 Mhz par le deuxième acousto-optique 8b, de sorte que df1 + df2 = fa. Selon une deuxième variante du dispositif de génération d'ondes lumineuses GEN, représentée sur la figure 5b, l'onde incidente INC est décalée en fréquence, par rapport à l'onde initiale, d'une première fréquence df1= + 73 Mhz par le premier modulateur acousto-optique 8a, puis d'une deuxième fréquence df2 = - 75 Mhz par le deuxième modulateur acoustique 8b, et l'onde pompe PMP n'est pas décalée en fréquence par rapport à l'onde initiale INI, de sorte que fui + df1 + df2 + fa = fpMp, où fINI est la fréquence de l'onde initiale et fpMp la fréquence de l'onde pompe. Ainsi, selon les variantes des figures 1, 5a et 5b de réalisation d'un dispositif de génération GEN, un premier dispositif de décalage, interposé entre le laser 6 et l'objet à imager 1, comprend un, zéro ou deux modulateurs acousto-optiques, et un deuxième dispositif de décalage, interposé entre le laser 6 et le matériau holographique 9, comprend, respectivement, un, deux, ou zéro modulateurs acousto-optiques. Ainsi, un dispositif de décalage , au sens de la présente description peut, le cas échéant, ne comporter aucun élément. La suite de la description est donnée pour l'exemple de réalisation du dispositif de génération de la 5 figure 1. L'onde incidente INC issue du premier modulateur acousto-optique 8a est appliquée sur l'objet à imager 1 en un point quelconque, pas nécessairement lié à la position dans l'objet à imager 1 de la zone 5. La lumière est diffusée par l'objet 1 et génère une onde signal SIG s'étendant dans un large angle solide à l'arrière de l'objet imagé 1 par rapport à la direction d'application de l'onde incidente INC. Certains photons de l'onde incidente sont diffusés par l'objet à imager 1 sans traverser la zone vibrante alors que d'autres photons traversant la zone vibrante sont soumis à l'effet acousto-optique. Par conséquent, l'onde signal SIG comporte principalement deux composantes: d'une part, la composante porteuse , à la fréquence fi de l'onde incidente INC, qui correspond aux photons ne traversant pas la zone vibrante, et d'autre part, une composante acousto-optique de fréquence fAO = fi fa correspondant aux photons traversant la zone 5 de l'objet à imager 1. C'est cette composante acoustooptique qui porte l'information relative à la zone 5 de l'objet à imager 1 que l'on cherche à mesurer. A cet effet, on dispose, selon l'invention, d'un matériau holographique dynamique 9 tel qu'un cristal photo réfractif par exemple en arsenure de gallium (AsGa) de dimensions 1 cm x 1 cm x 1 cm. De tels cristaux photo réfractifs, par exemple décrits dans le brevet US 5,131,748, sont des matériaux holographiques dans lesquels l'interférence d'une onde signal et d'une onde pompe forme un réseau d'indice de réfraction. Ce réseau d'indice de réfraction peut présenter une composante statique en fonction des caractéristiques des ondes pompe et signal, et un tel réseau statique d'indice de réfraction diffracte l'onde pompe appliquée au cristal photo réfractif pour former une onde diffractée DIF. En tant que cristal photo réfractif 9, on pourrait également utiliser un matériau du type sillénite tel que du BSO, BGO ou BTO, un phosphure d'indium (InP) dopé au fer, un tellurure de cadmium (CdTe) dopé au vanadium, un cristal d'hypothio diphosphate d'étain (SPS), ou tout autre matériau adapté. A la place du cristal photo réfractif, on pourrait également utiliser à titre de matériau holographique dynamique, un milieu laser inversé tel que YAG ou titane-saphir. Dans un tel matériau, soumis au pompage par un laser adapté, se produit une inversion de population permettant d'y graver un réseau d'indice complexe sous forme d'un réseau de gain. Ces matériaux sont en particulier intéressants car sensibles à des longueurs d'onde comprises entre 770 nm et 1 pm, qui sont des longueurs d'onde utiles en biologie. Dans l'exemple présenté, l'onde signal SIG est appliquée à une première face 9a du cristal photo réfractif 9. Par exemple, à l'aide d'un premier dispositif optique formé de deux lentilles 10, 11, de grande ouverture, on forme sur la face 9a du cristal photo réfractif 9 une image de la face arrière la de l'objet à imager 1. On place les lentilles 10 et 11 de manière à récupérer la plus grande partie possible de l'onde SIG, diffusée dans un large angle solide, sur la face 9a du cristal photo réfractif. L'onde pompe PMP générée par le dispositif générateur GEN (par exemple, l'onde issue du deuxième modulateur acousto-optique 8b) est appliquée au cristal photo réfractif 9, par exemple, sur une face 9b du cristal orthogonale à la face 9a à l'aide d'un deuxième dispositif optique tel qu'une lame réfléchissante 16. L'interférence entre l'onde signal SIG et l'onde pompe PMP produit un interférogramme en volume à l'intérieur du cristal photo réfractif 9. Cet interférogramme comporte, d'une part, une composante liée à la composante porteuse de l'onde signal et, d'autre part, une composante liée à la composante acousto-optique de l'onde signal. Pour un décalage en fréquence entre l'onde incidente INC et l'onde pompe PMP égal à la fréquence fa de l'onde acoustique, la composante de l'interférogramme associée à la composante acousto-optique de l'onde signal SIG (de fréquence fi fa) est statique puisque la fréquence de l'onde pompe PMP est égale à la fréquence de cette composante acousto-optique de l'onde signal. Par contre, la composante de l'interférogramme formé entre l'onde incidente et l'onde pompe donne une modulation temporelle à la fréquence acoustique. Cette variation est trop rapide pour que soit inscrit un réseau d'indice dans le milieu holographique dynamique. Ainsi, par effet photo réfractif, l'interférogramme statique associé à la composante acousto-optique crée, dans le cristal, un réseau d'indice qui reproduit la figure de speckle associé à ladite composante acousto-optique qui est générée par la vibration de l'échantillon à la fréquence acoustique fa, principalement dans la zone 5, et qui caractérise donc les propriétés optiques de l'échantillon dans cette zone. Simultanément ou ultérieurement, l'onde pompe appliquée au cristal photo réfractif 9 est diffractée par le réseau d'indice formé dans le cristal, dans la même direction que l'onde signal SIG. Comme le réseau d'indice enregistre la structure spatiale de la composante acousto- optique de l'onde signal SIG, l'onde diffractée DIF par le cristal a la même structure spatiale que celle-ci. L'interférence entre l'onde signal SIG et l'onde diffractée DIF reste donc cohérente spatialement avec elle- même sur toute la surface du cristal 9. Il est ainsi possible d'observer cette interférence avec un détecteur mono pixel 12, telle qu'une photo diode en silicium. On peut utiliser un troisième dispositif optique formé des lentilles 13, 14 de grande ouverture pour former une image de la face 9c sur une photo diode 12 distante. Si la photo diode est beaucoup plus petite que la superficie de la face 9c du cristal 9, on peut utiliser une lentille 15 concentrant la lumière sur la photo diode 12. En appliquant l'onde signal et l'onde pompe sur deux faces orthogonales du matériau holographique dynamique, on limite l'influence, au niveau du signal détecté, des imperfections de montage de l'installation et du cristal, qui ne sont pas diffusées vers le détecteur, mais dans la direction de l'onde pompe. On peut également choisir d'augmenter la vitesse d'établissement de l'effet photo réfractif dans le cristal en diminuant l'angle entre l'onde signal et l'onde pompe, tout en gardant un angle non nul. On peut ainsi appliquer les deux ondes sur la même face de cristal. Néanmoins, l'influence des imperfections du montage et du cristal sera plus sensible au niveau du détecteur. On pourra également choisir un angle intermédiaire permettant un bon compromis entre ces deux options. L'intensité lumineuse ainsi détectée au niveau de la photo diode 12 permet d'obtenir une information concernant la zone 5 de l'objet à imager 1, et en déplaçant la focale du transducteur piézo-électrique 2, ou le transducteur lui-même à la surface de l'objet 1, on peut former une image mono, bi, ou tridimensionnelle de l'objet. Cette image peut en outre être couplée à une image par ultrasons (échographie) formée simultanément de l'objet 1, car le transducteur piézo-électrique 2 utilisé peut tout à fait être du type de ceux utilisés pour générer une telle image ultrasonore. Dans le cadre de l'invention, il est encore 35 possible d'améliorer la qualité de détection au niveau du détecteur 12, comme décrit par la suite. L'utilisation d'un cristal photo réfractif 9 permet d'éliminer le bruit dû à la composante non marquée de l'onde signal parce que l'effet photo réfractif qui a lieu dans le cristal est sélectif, et ne se produit que pour la composante acousto-optique de l'onde signal SIG. En effet, l'onde pompe PMP est à la même fréquence que la composante acousto-optique. Dans ces conditions, seule l'interférence entre l'onde pompe PMP et la composante acousto-optique de l'onde signal SIG reste stable au cours du temps, et se trouve donc susceptible de générer un réseau d'indice dans le cristal 9. Ce signal d'interférence statique est difficile à distinguer du fond continu parasite dû par exemple au courant d'obscurité de la photo diode, aux impuretés du cristal photo réfractif, ou autre. Pour rendrel'interférence visible par rapport à ce fond continu parasite, il est préférable d'avoir un interférogramme variant dans le temps qui conduise à une modulation temporelle du signal obtenu sur la photo diode 12. A cet effet, on peut moduler en amplitude ou en phase l'une des ondes qui sont impliquées dans la génération de l' interférogramme. Par exemple, on peut moduler en phase l'onde incidente INC sur l'objet à imager 1, l'onde pompe PMP générée sur la face 9b du cristal photo réfractif 9, ou l'onde acoustique générée par le transducteur piézoélectrique 2. Ces trois options sont possibles, et on décrit par la suite, à titre d'exemple, la modulation en phase de l'onde acoustique. Pour obtenir une modulation temporelle du signal sur la photo diode, la modulation de l'onde acoustique doit obéir aux trois conditions suivantes: - la modulation doit être plus rapide que le temps nécessaire à graver le réseau d'indice dans le cristal photo réfractif 9 (afin que le réseau d'indices, qui effectue une moyenne, ne soit pas affecté par la modulation), - la modulation doit être de bonne amplitude (ce qui permet une bonne sensibilité de détection), et - l'onde modulée ne doit pas présenter, pendant le temps nécessaire à graver le réseau d'indice, une valeur moyenne nulle (afin que le réseau d'indices, qui dépend de la valeur moyenne de l'onde signal SIG, puisse exister). De nombreuses modulations sont susceptibles de remplir ces conditions. A titre d'exemple, on représente sur la figure 2 une modulation remplissant ces critères. La phase cp acoustique est modulée en créneaux rectangulaires de p = 0 à cp = n. Le rapport cyclique des créneaux rectangulaires est pris différent de 1/2, et est par exemple pris égal à un 1/8 pour une fréquence de créneaux de 302 Hz. La composante acousto-optique de l'onde signal SIG est liée à l'onde acoustique appliquée par le transducteur 2. Par conséquent, la phase de la composante acousto- optique de l'onde signal présente la même modulation de phase que l'onde acoustique. La composante acousto-optique de l'onde signal présente alors une valeur moyenne non nulle égale aux 6/8 de la valeur de la composante acousto- optique de l'onde signal lors d'un déphasage cp = O. Le réseau d'indices gravé dans le cristal photo réfractif 9 est non nul, et correspond à la valeur moyenne de la composante acousto-optique de l'onde signal SIG. Dans l'exemple considéré, le cristal photo réfractif 9 présente des faces 9a, 9b, 9c orientées de manière à ce que le cristal 9 présente une configuration dite de transfert d'énergie . Dans cette configuration, l'onde diffractée DIF a la même polarisation que la composante acoustooptique de l'onde signal. De plus, l'onde diffractée DIF est en phase avec , c'est-à-dire en phase avec EAO (cp = 0). La modulation de phase cp de l'onde acoustique se traduit par une modulation du signal lEi2 vu par la photo diode 12, qui est illustrée sur les figures 3a et 3b. Sur la figure 3a, lorsque la modulation de phase cp est égale à 0 (étape d' écriture ), l'onde diffractée DIF est en phase avec la composante acousto-optique de l'onde signal. L'amplitude E dans le cristal 9 est maximale et correspond à la somme des amplitudes Edif et EAo respectivement de l'onde diffractée et de la composante acousto-optique de l'onde signal. Le signal vu par la photo diode, qui est proportionnel à l'intensité I = 1E12 est également maximal. Sur la figure 3b, lorsque la modulation de phase cp est égale à n (étape de relecture ), l'onde diffractée DIF est en opposition de phase avec la composante acoustooptique de l'onde signal. L'amplitude totale E, correspondant maintenant à la soustraction de l'amplitude de la composante acousto-optique de l'onde signal EAo et de l'amplitude de l'onde diffractée Edif est minimale, ainsi que le signal vu par la photo diode. La figure 4 présente un écran d'oscilloscope sur lequel le signal (C) représente la modulation de phase de l'onde acoustique appliquée à l'objet à imager, présentant un rapport cyclique de 1/8 et une fréquence de 305 Hz, le signal (A) représente le signal détecté pour un objet à imager qui est un morceau de blanc de poulet de 2 cm d'épaisseur, et le signal (B) représente le signal détecté moyenné, grossi 50 fois, pour un morceau de blanc de poulet de 4 cm d'épaisseur. Pour d'autres configurations, comme par exemple dans le cas d'un milieu laser pompé, les rôles peuvent être inversés. On a alors opposition de phase pour 9=0 et signaux en phase pour cp=n. L'information relative à la zone 5 de l'objet à 35 imager 1 peut être extraite par détection synchrone du signal détecté par la photo diode 12. Le cristal photo réfractif 9 n'est pas nécessairement utilisé en configuration de transfert d'énergie . Il pourrait également être utilisé en configuration de configuration anisotrope , en utilisant un cristal présentant des orientations différentes des faces 9a, 9b. La composante acousto-optique de l'onde signal et l'onde diffractée par le réseau d'indices sont alors de polarisations orthogonales. Pour faire interférer des deux ondes, on peut par exemple utiliser une lame quart d'onde et un cube polariseur, de manière connue. Un exemple de modulation de phase utilisable dans cette configuration est d'utiliser une modulation de phase en créneaux de 0 à n/2 avec un rapport cyclique de 50 %. On peut ainsi obtenir une détection linéaire. L'installation ici décrite permet d'obtenir des images de bonne qualité, en particulier parce qu'elle permet de réaliser la détection sur une grande étendue optique avec une photo diode, ce qui n'était pas réalisé par les dispositifs de l'art antérieur. La sélectivité en fréquence de l'effet photo réfractif est caractérisée par le temps Tp nécessaire pour graver le réseau d'indice, et par l'écart de fréquence fa = 2 MHz entre la composante porteuse de l'onde signal et l'onde pompe PMP. Les photons associés à la composante de l'onde signal ne créent pas de réseau d'indice lorsque Tp x fa 1. Cette condition de sélectivité est très largement réalisée. Dans l'exemple ci décrit, on a par exemple Tp = 1 30 à 10 ms, ce qui correspond à Tp x fa = 103 à 104. Une telle installation permet d'augmenter la vitesse de mesure par rapport aux installations connues de l'art antérieur. Pour augmenter la vitesse de mesure, on est amené à diminuer le temps de mesure, et donc le temps de gravage Tp. Ce temps de gravage peut être facilement réduit en augmentant la puissance de l'onde pompe PMP par rapport à l'exemple proposé. Par exemple, en augmentant la puissance de l'onde initiale INI, on augmente à la fois la puissance de l'onde incidente INC et la puissance de l'onde pompe PMP. D'une part, une augmentation de la puissance de l'onde pompe PMP réduit le temps de gravage. D'autre part, une augmentation de la puissance de l'onde incidente INC augmente le signal. Par rapport à l'exemple proposé, on peut notablement augmenter la puissance de l'onde initiale, et donc la puissance de l'onde incidente, tout en restant dans les limites de sécurité imposées pour le traitement de tissus humains, la puissance de l'onde pompe ne pose pas de problèmes de sécurité, puisque l'onde pompe ne passe pas par l'échantillon. Par rapport à l'exemple présenté, on pourra, lors de variantes de réalisation, mettre en oeuvre l'une et/ou l'autre des dispositions suivantes: - utiliser un laser plus puissant, utiliser des lentilles 10, 11, 13, 14 de plus 20 grande ouverture permettant de conserver la même ouverture angulaire avec une surface de diode plus grande, - utiliser une photo diode 12 de bruit inférieur, telle qu'une photo diode refroidie par effet Peltier, - utiliser une photo diode de plus grande surface. Toutes ces dispositions permettraient d'augmenter le rapport signal/bruit de la détection. REVENDICATIONS 1. Procédé d'imagerie acousto-optique d'un objet comprenant les étapes au cours desquelles: (a) on génère la vibration d'une zone (5) de l'objet (1) en appliquant à l'objet une onde acoustique présentant une certaine fréquence acoustique, (b) on applique audit objet une onde lumineuse incidente (INC) et on génère une onde lumineuse signal (SIG) comportant au moins une composante acousto-optique décalée en fréquence par ladite onde acoustique, (c) on génère une onde pompe (PMP) lumineuse, cohérente avec ladite onde incidente (INC) à une fréquence similaire à la fréquence de ladite composante acousto- optique, (d) on grave un réseau d'indice complexe dans un matériau holographique dynamique (9) en appliquant audit matériau ladite onde signal et ladite onde pompe, et (e) on obtient un paramètre numérique relatif à l'intensité lumineuse en cette zone à partir dudit réseau d'indice complexe. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, au cours de l'étape (e), (el) on génère une onde diffractée par application 25 de ladite onde pompe (PMP) sur ledit réseau d'indice complexe, et (e2) on détecte l'interférence entre ladite onde diffractée et ladite onde signal à l'aide d'un photo détecteur {12). 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on applique une modulation de phase, à une onde choisie parmi l'onde acoustique, l'onde pompe (PMP), et l'onde incidente (INC). 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel ladite modulation de phase est appliquée à l'onde acoustique. 5. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel on applique une modulation d'amplitude à une onde choisie parmi l'onde acoustique, l'onde pompe (PMP) et l'onde incidente (INC). 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel ladite modulation d'amplitude est appliquée à l'onde acoustique. 7. Procédé selon l'une quelconque des 10 revendications précédentes, dans lequel, on génère l'onde incidente et l'onde pompe en générant une.onde lumineuse initiale (INI) à l'aide d'un laser, - séparant ladite onde initiale en un premier 15 faisceau (F1) et un deuxième faisceau (F2), décalant la fréquence dudit premier faisceau d'un premier décalage en fréquence pour générer l'onde incidente (INC), - décalant la fréquence dudit deuxième faisceau 20 d'un deuxième décalage en fréquence pour générer l'onde pompe (PMP), ledit deuxième décalage en fréquence étant sensiblement égal à la somme du premier décalage en fréquence et de la fréquence acoustique. 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel l'un desdits premier et deuxième décalages en fréquence est nul. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel, au cours de l'étape (d), on applique ladite onde signal sur une première face (9a) dudit matériau holographique dynamique et ladite onde pompe sur une deuxième face (9b) dudit matériau, distincte de la première face. 10. Procédé selon l'une quelconque des 35 revendications 1 à 8, dans lequel, au cours de l'étape (d), on applique ladite onde signal et ladite onde pompe sur une même face du matériau holographique dynamique. 11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit matériau holographique dynamique est un cristal photo réfractif adapté pour fonctionner en mode transfert d'énergie . 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, dans lequel ledit matériau holographique dynamique est un cristal photo réfractif adapté pour fonctionner en mode diffraction anisotrope . 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, au cours duquel on obtient en outre une information numérique relative à une deuxième zone de l'objet en appliquant les étapes suivantes: (a') on génère la vibration de ladite deuxième zone en appliquant à l'objet au niveau de ladite deuxième zone une onde acoustique à une fréquence acoustique, et on répète les étapes (b) à (e) pour ladite deuxième zone. 14. Installation d'imagerie acousto-optique d'un objet comprenant (A) un transducteur (2) adapté pour générer la vibration d'une zone (5) de l'objet (1) en appliquant à l'objet une onde acoustique présentant une fréquence acoustique, (B) un dispositif de génération d'ondes lumineuses adapté pour appliquer audit objet une onde lumineuse incidente (INC) et, générant ainsi une onde lumineuse signal (SIG) comportant au moins une composante acousto- optique décalée en fréquence par ladite onde acoustique, et adapté en outre pour générer une onde pompe (PMP) lumineuse, cohérente avec ladite onde incidente à une fréquence similaire à la fréquence de ladite composante acousto-optique, (C) un matériau holographique dynamique (9) adapté pour qu'y soit gravé un réseau d'indice complexe par application audit matériau de ladite onde signal et de ladite onde pompe, et (D) un dispositif de détection adapté pour obtenir un paramètre numérique relatif à l'intensité lumineuse en cette zone à partir dudit réseau d'indice complexe. 15. Installation selon la revendication 14, dans laquelle ledit dispositif de détection (E) comprend un détecteur (12) adapté pour détecter l'interférence entre une onde diffractée générée par ladite onde pompe traversant ledit réseau d'indice complexe, et ladite onde signal. 16. Installation selon la revendication 15, dans laquelle ledit détecteur est une photo diode monopixel. 17. Installation selon la revendication 15 ou la revendication 16, comprenant un premier dispositif optique (10, 11) adapté pour appliquer l'onde signal sur une première face du matériau holographique dynamique, un deuxième dispositif optique (16) adapté pour appliquer l'onde pompe sur une deuxième face du matériau photo réfractif, et un troisième dispositif optique (13, 14, 15) adapté pour former sur ledit détecteur (12) une image d'une troisième face (9c) du matériau holographique dynamique opposée à ladite première face. 18. Installation selon la revendication 17, dans laquelle lesdites première et deuxième faces (9a) de matériau holographique dynamique sont confondues. 19. Installation selon la revendication 17, dans laquelle ladite deuxième face (9b) de matériau holographique dynamique est orthogonale à ladite première face (9a). 20. Installation selon l'une quelconque des revendications 14 à 19, dans laquelle le dispositif de génération comprend un laser (6) adapté pour émettre une onde lumineuse initiale, un dispositif de séparation (7) adapté pour générer 5 à partir de ladite onde initiale un premier faisceau et un deuxième faisceau, un premier dispositif de décalage adapté pour décaler en fréquence ledit premier faisceau pour générer ladite onde incidente, et un deuxième dispositif de décalage adapté pour décaler en fréquence ledit deuxième faisceau pour générer ladite onde pompe, lesdits premier et deuxième dispositifs de décalage étant adaptés pour que ladite onde pompe présente une fréquence sensiblement égale à la somme de la fréquence de l'onde incidente et de la fréquence de l'onde acoustique. 21. Installation selon la revendication 20, dans lequel ledit premier dispositif de décalage comprend un, zéro, ou deux modulateurs acoustooptiques, et dans lequel ledit deuxième dispositif de décalage comprend, respectivement, un, deux, ou zéro modulateurs acoustooptiques. 22. Installation selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, dans laquelle ledit matériau holographique dynamique est un cristal photo réfractif. 23. Installation selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, dans laquelle ledit matériau holographique dynamique est un matériau à inversion de population apte à être gravé par un réseau d'indice complexe sous forme d'un réseau de gain, ladite installation comprenant en outre une source d'énergie adaptée pour maintenir ladite inversion de population dans ledit matériau. 24. Installation selon l'une quelconque des 35 revendications 14 à 23 comprenant en outre un dispositif de commande adapté pour faire déplacer ledit transducteur (2) et/ou changer la focale dudit transducteur.