Brevet FR2854943A1 — publié le 20041119

La présente invention concerne un procédé de contrôle du fonctionnement d'un brûleur destiné à chauffer les canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier. Sur une ligne de fabrication continue de verre, la fusion du verre est assurée dans 5 des fours de plus ou moins grande capacité qui délivrent en sortie du verre fondu. Pour certaines industries comme les fours de verres creux, le verre fondu doit être acheminé jusqu'aux machines de mise en forme du verre. Pour le transport de ce verre fondu, on utilise des canaux de distribution garnis de matériaux réfractaires, dénommés "feeder" "forehearths" en anglais. Au cours de ce cheminement, le verre est refroidi, il est 10 également conditionné de manière à ce qu'en sortie des canaux de distribution, sa température soit parfaitement stable et homogène à plus ou moins 1 C près. La température du verre à la sortie des canaux de distribution doit donc pour cela être constante mais aussi parfaitement uniforme transversalement, c'est-à-dire sur la largeur de chaque canal. Il est essentiel de contrôler le procédé de transfert thermique à la surface du verre sur toute la longueur du canal de distribution pour obtenir une réduction du gradient de température en sortie. Pour cela, il est courant d'équiper les canaux de distribution d'un dispositif de chauffage qui est obtenu par la combustion d'un mélange d'air et de gaz combustible au-dessus de la surface libre du courant de verre fondu. Cette combustion est 20 obtenue à l'aide de brûleurs aéro-combustibles. Pendant l'écoulement du verre fondu, afin que la température du verre fondu soit à la fois abaissée et homogénéisée, des séries de brûleurs sont répartis tout au long du cheminement du verre fondu. Compte-tenu du nombre de brûleurs et de la difficulté de capter et contrôler les volumes de fumées qu'ils créent, la combustion peut être réalisée par des brûleurs dont le comburant est de l'air 25 froid; or, ces brûleurs présentent un rendement généralement médiocre et qui offrent peu de flexibilité en vue de l'obtention d'un bon profil thermique transversal. Pour résoudre ces problèmes, la combustion d'un mélange d'air et de gaz combustible a été remplacée par la combustion d'un mélange d'oxygène et de gaz combustible à l'aide de brûleurs oxy-combustible. Cette modification a permis d'augmenter 30 la capacité de production de verre, ainsi que le rendement de combustion et le transfert radiatif. De tels brûleurs sont par exemple décrits dans les documents US-B1 -6,431,467 et US 5,500,030. Ces derniers brûleurs présentent notamment l'avantage d'avoir une plage de fonctionnement importante, c'est-à-dire une possibilité de variation de puissance - et donc des débits de combustible et de comburant - beaucoup plus grande que celle des 35 brûleurs aéro- combustibles. En outre, la longueur de la flamme de ces brûleurs est constante dans toute leur plage de fonctionnement. Cette propriété leur permet de chauffer le bord des canaux de distribution, là o le verre se refroidit au contact des réfractaires. Ils permettent également de limiter le gradient thermique, et donc la différence de viscosité, entre le coeur du canal et les bords; ainsi l'écoulement préférentiel du verre au centre du canal est limité. Par ailleurs, la puissance de chauffe d'une section de canal de distribution 5 par combustion oxy-combustible ou avec de l'air enrichi en oxygène est supérieure à ce qui peut être atteint en combustion aéro-combustible. La grande plage de puissance dans laquelle les brûleurs oxy-combustible fonctionnent permet une régulation dynamique compensant rapidement les variations du procédé et stabilisant la température du verre. Les canaux de distribution peuvent être équipés sur toute leur longueur de plusieurs zones 10 de chauffe, dans ce cas, les brûleurs oxy- combustible apportent une grande flexibilité de conduite grâce à une plus grande précision dans la régulation de la température. Si la totalité de la longueur du canal de distribution est équipée de brûleurs oxycombustible, cette flexibilité de conduite est d'autant plus grande. En outre, la consommation de gaz est réduite. Les brûleurs oxy-combustible permettent également une réduction du volume des 15 fumées, qui peut conduire dans certain cas à une diminution des envols et de la volatilisation de certains composants amenés dans les canaux de distribution, tels que les colorants. Cependant, cette combustion oxy-combustible peut présenter certains inconvénients. Tout d'abord, la géométrie de la flamme des brûleurs des canaux de distribution est 20 particulièrement importante, car il faut assurer un profil de chauffe du flux de verre particulièrement stable et uniforme. Or, la tenue thermique des matériaux constituant les brûleurs oxycombustible auto-refroidis est généralement difficile car la température d'ambiance y est généralement élevée alors que les débits de gaz et d'oxygène sur chaque brûleur est faible (faible puissance unitaire). Ainsi, afin d'assurer un profil stable de flamme, 25 on ne dispose pas d'autant de flexibilité de fonctionnement pour ces brûleurs que l'oxycombustion le permet. De plus, le passage à bas régime des brûleurs peut être la source de défaillances de brûleurs nécessitant une maintenance. En effet, les brûleurs sont refroidis par convection avec le débit du comburant et du combustible qu'ils utilisent. Dans le cas de combustion à oxygène le volume des débits est environ 70 % inférieur à celui 30 d'une combustion à l'air. Le refroidissement est donc moins efficace pour une même puissance. La flamme d'une combustion à l'oxygène est aussi plus chaude et rayonnante. De plus, à faible puissance, I'échauffement de l'embout du brûleur peut générer un craquage prématuré et a donc pour conséquence un encrassement rapide et une usure prématurée du brûleur. Enfin, les canaux de distribution doivent toujours être en 35 surpression et cette pression est maintenue par le volume des fumées des brûleurs. En aérocombustion, ce volume est stabilisé, un jeu de trappes sur les évacuations de fumées permet d'ajuster la pression, qu'il convient de surveiller et réguler. En oxycombustion, le volume des fumées est beaucoup plus faible et, de plus, varie fortement avec la puissance, ce qui rend le contrôle de la pression dans les canaux de distribution difficile. On recherche donc un procédé stable en pression, indépendant des conditions de puissance instantanées. Un but de la présente invention est de proposer un procédé de chauffage des canaux de distribution de verre à l'aide de brûleur oxy-combustible ne présentant pas les inconvénients précédents. Un but de la présente invention est de proposer un procédé de chauffage des canaux 10 de distribution de verre à l'aide de brûleur oxycombustible flexible et facilement modifiable. Dans ce but, l'invention concerne un procédé de contrôle du fonctionnement d'un brûleur assurant le chauffage des canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier, ledit brûleur étant alimenté par un gaz combustible et de l'oxygène, dans lequel un gaz additionnel est injecté en complément de l'oxygène de manière à ce que la somme du 15 débit de gaz additionnel, du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible soit supérieure ou égale au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. L'invention concerne également un système de combustion comprenant: - un brûleur oxy-combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en comburant coopérant avec un moyen d'alimentation en oxygène et un moyen d'alimentation en un gaz additionnel, - un moyen de mesure du débit d'au moins de l'oxygène ou du combustible, - un moyen de contrôle du débit de gaz additionnel. Enfin, I'invention concerne l'utilisation du système précédent pour le chauffage des 25 canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre. Des formes et des modes de réalisation de l'invention sont donnés à titre d'exemples non limitatifs, illustrés par la figure 1 représentant la plage de puissances obtenues avec le procédé et le système selon l'invention et avec le procédé de 30 l'art antérieur. L'invention concerne donc tout d'abord un procédé de contrôle du fonctionnement d'un brûleur assurant le chauffage des canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier, ledit brûleur étant alimenté par un gaz combustible et de l'oxygène, dans lequel un gaz additionnel est injecté en complément de l'oxygène de manière à ce que la somme du 35 débit de gaz additionnel, du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible soit supérieure au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. L'invention permet donc le contrôle du fonctionnement d'un brûleur oxycombustible. Par brûleur oxycombustible, on entend un brûleur mettant en oeuvre une oxycombustion obtenue par le mélange d'un combustible et d'oxygène. Par oxygène, on entend un gaz oxygéné comprenant plus de 90 % en volume d'oxygène. L'oxygène produit par un 5 procédé VSA (adsorption à régénération sous vide) est particulièrement adapté. Selon la caractéristique essentielle de l'invention, un gaz additionnel est injecté dans le brûleur en complément de l'oxygène. Généralement, le gaz additionnel est mélangé avec l'oxygène avant sa mise en contact avec le combustible, par exemple dans une chambre de prémélange. La quantité de gaz additionnel injectée en complément de l'oxygène et du 10 combustible permet un contrôle du fonctionnement du brûleur selon la règle suivante: la somme du débit de gaz additionnel, du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible doit être supérieure au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. La valeur de DMIN peut être fixée pour chaque type de brûleur en fonction du débit de combustible introduit dans le brûleur. Plus précisément, la valeur de DMIN peut être fixée de la manière suivante: DMIN 15 doit être suffisant pour assurer le refroidissement du brûleur. Cette valeur du débit nécessaire au refroidissement est spécifique au brûleur utilisé; elle est déterminable par un homme du métier en fonction de la température de tenue dudit brûleur. Cette température de tenue du brûleur est elle-même déterminée préalablement par des tests. En pratique, le débit de gaz additionnel peut être contrôlé par un détendeur inséré dans la 20 ligne de délivrance de l'oxygène au brûleur et réglé pour délivrer un flux d'oxygène et de gaz additionnel de pression déterminée. Cette pression est fixée de manière à correspondre au débit minimum de gaz nécessaire pour assurer le refroidissement du brûleur. Ainsi, si le débit d'oxygène varie suite à une variation de débit du combustible et de manière à conserver un rapport stoechiométrique gaz combustible/oxygène fixé, le débit de 25 gaz additionnel varie également pour compenser ou non la variation de débit d'oxygène dans le brûleur. Selon un premier mode plus perfectionné du procédé, il est possible de faire varier le débit de gaz additionnel en fonction du débit d'oxygène et de gaz combustible par mesure permanente de ces deux derniers débits et ajustement du débit de gaz additionnel de 30 manière à ce que la somme des débits d'oxygène, de gaz additionnel et de combustible soit supérieure à DMIN. Selon un deuxième mode particulier simplifié de l'invention, il suffit de s'assurer que la somme du débit de gaz additionnel et du débit d'oxygène est supérieure ou égale au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. A fortiori, la somme du débit de gaz 35 additionnel, du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible est également supérieure au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. La mise en oeuvre de ce mode particulier est plus simple puisqu'il ne s'agit plus que d'asservir le débit de gaz additionnel qu'à la mesure du débit d'oxygène, par exemple par un simple détendeur, sans tenir compte de la valeur du débit de gaz combustible. Selon l'invention, le gaz additionnel peut être un gaz comburant différent de l'oxygène 5 ou un gaz neutre vis-à-vis du combustible. Il s'agit de préférence d'au moins l'un des gaz suivants: air, dioxyde de carbone, argon, hélium, ou d'un mélange de ces gaz. L'air est généralement le mieux adapté par son faible coût et sa composition. Un gaz additionnel composé d'une quantité de l'ordre de 21 % en volume d'oxygène et d'au moins un autre gaz différent de l'oxygène est intéressant, car, d'une part, il est favorable à la combustion 10 et, d'autre part, la quantité d'oxygène, qu'il introduit, peut se déduire de l'oxygène principal injecté pour la combustion du combustible. Lors de la variation de la puissance du brûleur, les débits de combustible et d'oxygène augmentent ou diminuent proportionnellement de manière à conserver un rapport stoechiométrique prédefini constant. En fonction de la valeur du débit d'oxygène 15 mis en oeuvre, le gaz additionnel est ajouté en complément de l'oxygène de manière à ce que le débit total en oxygène et gaz additionnel soit supérieur ou égal à DMIN. De ce fait, le brûleur ne subit pas de détérioration à faible puissance, car malgré l'injection de débits faibles en oxygène et combustible, le gaz additionnel apporte le volume gazeux nécessaire au refroidissement du brûleur. Ce gaz additionnel permet également d'éviter l'encrassage 20 de l'embout du brûleur par des dépôts de verre et sa détérioration En outre, le gaz additionnel crée un volume de fumées qui permet à l'opérateur d'obtenir et contrôler la surpression au sein des canaux de distribution. A forte puissance, le débit de gaz additionnel peut éventuellement s'annuler pour permettre un fonctionnement uniquement à l'oxygène. Dans ce cas, la somme du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible est 25 supérieur à DMIN. Selon une première variante préférée du procédé, le procédé met en oeuvre un brûleur du type décrit dans US 5,500,030. Ce type de brûleur comprend plus particulièrement: - un premier conduit pour le passage de l'oxygène, - un second conduit coaxial au premier conduit et placé à l'intérieur dudit premier conduit pour le passage du combustible. Il est préférable que l'extrémité du second conduit soit placé en retrait de l'extrémité du premier conduit. Plus préférentiellement, on utilise des brûleurs de ce type dont le rapport du diamètre interne du premier conduit sur le diamètre interne du second conduit 35 étant compris entre 2:1 et 8:1. Selon une deuxième variante préférée du procédé, le procédé met en oeuvre un brûleur du type décrit dans US-B1-6,431,467. Ce type de brûleur comprend plus particulièrement: - un premier conduit pour le passage de l'oxygène, - un second conduit coaxial au premier conduit et placé à l'intérieur dudit premier conduit pour le passage du combustible, - un embout placé à l'extrémité du premier conduit, - une buse placée à l'extrémité du second conduit, - un moyen permettant de faire tourbillonner le combustible placé sur la buse placée à 10 I'extrémité du second conduit. Selon cette deuxième variante, le moyen permettant de faire tourbillonner le combustible peut comprendre un objet de forme allongée centré de manière aérodynamique à l'intérieur de la buse du second conduit, le diamètre interne de ladite buse étant supérieur au diamètre de l'objet de forme allongée du moyen permettant de faire tourbillonner le combustible. L'objet de forme allongée du moyen permettant de 15 faire tourbillonner le combustible peut être constitué d'au moins une tige hélicoïdale sur une portion de sa longueur. Ce brûleur peut également comprendre un moyen permettant de faire tourbillonner le comburant placé sur l'embout placé à l'extrémité du premier conduit; ce moyen permettant de faire tourbillonner le comburant peut être constitué d'un ressort hélicoïdal. Ce type de brûleur convient particulièrement à la mise en oeuvre du procédé de 20 I'invention parce qu'il produit une flamme de longueur constante indépendamment des variations de puissance. L'invention concerne également un système de combustion comprenant: - un brûleur oxy-combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en comburant coopérant avec un moyen d'alimentation en oxygène et avec un moyen d'alimentation en un gaz additionnel, - un moyen de mesure du débit d'au moins de l'oxygène ou du combustible, - un moyen de contrôle du débit de gaz additionnel. Ce système de combustion permet de piloter de manière fine les évolutions de 30 puissance du brûleur sans générer les inconvénients rencontrés sur ce type de brûleur. Ce système permet la mise en oeuvre du procédé de contrôle du fonctionnement du brûleur oxy-combustible tel que décrit précédemment. Généralement, le moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est asservi au moyen de mesure du débit d'au moins de l'oxygène ou du combustible. Ce moyen de contrôle du débit de gaz additionnel peut être un 35 détendeur ou une servo-valve: c'est-à-dire valve asservie à une commande. Lorsque le moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est un détendeur, il suffit de le régler de manière à délivrer le gaz additionnel jusqu'à ce que la pression générée par ce gaz additionnel et l'oxygène délivré soit supérieure à la pression nécessaire pour obtenir le débit minimum de comburant DMIN. Lorsque le moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est une servo-valve, il est possible d'asservir l'ouverture du moyen 5 d'alimentation en gaz additionnel à l'une des commandes suivantes: en fonction de la valeur du débit d'oxygène ou en fonction de la valeur du débit de combustible, compte- tenu de la valeur du rapport stoechiométrique oxygène/combustible fixé. Selon une mise en oeuvre particulière, o le gaz additionnel est de l'air, la servo-valve peut prendre en compte l'apport en oxygène de l'air dans le calcul du rapport stoechiométrique 10 oxygène/combustible; cette mise en oeuvre permet d'économiser la consommation en oxygène. L'invention concerne enfin l'utilisation du système précédent pour le chauffage des tunnels de distribution de verre liquide issu d'un four verrier. Le graphique de la figure 1 illustre les plages de puissances obtenues avec le 15 procédé et le système selon l'invention et avec le procédé selon l'art antérieur. Pour le système selon l'invention (courbe en trait plein) et le brûleur oxycombustible selon l'art antérieur (courbe en pointillés de types: ..... et...), les courbes donnent la puissance (en kW) qu'il est possible de transférer en fonction de la puissance développée (en kW). La puissance développée est la puissance créée par la combustion stoechiométrique à l'aide 20 d'un comburant ne comprenant que de l'oxygène. La puissance transférée est la puissance qui est effectivement transférée au verre. Dans le cas d'une oxy-combustion à l'aide d'un comburant ne comprenant que de l'oxygène (brûleur oxycombustible selon l'art antérieur), on observe que la puissance transférée correspond à la puissance développée. Pour la combustion à l'aide du comburant comprenant l'oxygène et le gaz additionnel, bien que l'on 25 développe la même puissance qu'avec le brûleur de l'art antérieur, on observe que la puissance transférée par le brûleur mettant en oeuvre l'invention peut être plus faible compte-tenu des pertes de puissance dues aux volumes de fumées dans un certain domaine de puissance. Il a été observé que le brûleur selon l'art antérieur est limité à un fonctionnement, en puissance transférée et développée, dans une gamme de 7 à 10 kW 30 car en dessous de 7 kW le brûleur ne peut fonctionner sans être détérioré par l'absence d'un flux suffisant de gaz (détérioration dans le domaine défini par la courbe en pointillés de type...). Grâce au système selon l'invention, ce même brûleur peut voir sa gamme de fonctionnement s'élargir à 0,15 à 10 kW. On peut également souligner que le procédé et le dispositif selon l'invention permettent d'élargir la gamme de fonctionnement des brûleurs 35 de l'art antérieur dans un domaine de puissance qui leur était inaccessible dans l'art antérieur même en les faisant fonctionner dans la gamme de puissance produisant leur détérioration et qui correspond à la courbe en pointillés de type.... .sur la figure 1; on observe que cette gamme de puissance dite détérioratrice ne peut descendre au delà de 1 kW en puissance transférée, alors que le procédé selon l'invention permet d'accéder à des puissances transférées comprises entre 0,15 et 1 kW. Par mise en oeuvre du procédé et du système selon l'invention, il est possible de chauffer les canaux de distribution de verre fondu issu d'un four verrier en conservant les avantages des brûleurs oxycombustibles - à savoir plage de fonctionnement plus large que les brûleurs aéro-gaz également pour les puissances élevées, éventuellement flamme de longueur contrôlée, diminution de la consommation de combustible - tout en améliorant le 10 profil de chauffe à basse puissance et sans détériorer le brûleur. L'invention présente également l'avantage de permettre le maintien d'une pression stable dans les canaux de distribution du fait d'un débit de fumées plus important que lors de la combustion tout oxygène à faible puissance. Du fait de la possibilité de travailler avec des brûleurs de faibles puissances, 15 I'invention permet également de travailler avec un plus grand nombre de brûleurs présentant de plus faibles puissances: la chauffe peut ainsi être plus homogène et améliorer la qualité du transfert au verre. De plus, bien que l'ajout complémentaire de gaz additionnel dans l'oxygène dégrade le rendement de combustion, il permet toutefois une régulation très fine de la puissance 20 transférée au verre. Le rendement de combustion est minimum lorsque les brûleurs fonctionnent à faible puissance. Toutefois à ces niveaux, le gain de combustible est potentiellement le plus faible. Ce procédé a peu d'impact sur le bilan économique. Un autre avantage de l'invention est qu'elle permet un ajustement rapide de la 25 puissance du brûleur en fonction de la nature du verre qui coule dans les canaux de distribution. Cet avantage est d'autant particulièrement important de nos jours en raison des modifications continuelles apportées aux verres produits pour suivre les effets de mode (couleurs, ...). REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle du fonctionnement d'un brûleur assurant le chauffage des canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier, ledit brûleur étant alimenté par un gaz 5 combustible et de l'oxygène et du combustible, caractérisé en ce qu'un gaz additionnel est injecté en complément de l'oxygène de manière à ce que la somme du débit de gaz additionnel, du débit d'oxygène et du débit de gaz combustible soit supérieure ou égale au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz additionnel est choisi parmi au moins l'un des gaz suivants: air, dioxyde de carbone, argon, hélium. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le gaz additionnel est mélangé avec l'oxygène avant sa mise en contact avec le combustible. 15 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la valeur de DMIN est fixée en fonction du débit de combustible. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la somme du 20 débit de gaz additionnel et du débit d'oxygène est supérieure ou égale au débit minimal de refroidissement du brûleur DMIN. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit de gaz additionnel est contrôlé par un détendeur inséré dans la ligne de délivrance de 25 I'oxygène au brûleur. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le brûleur comprend: - un premier conduit pour le passage de l'oxygène, - un second conduit coaxial au premier conduit et placé à l'intérieur dudit premier conduit pour le passage du combustible, l'extrémité dudit second conduit étant placé en retrait de l'extrémité du premier conduit. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le brûleur 35 comprend: - un premier conduit pour le passage de l'oxygène, un second conduit coaxial au premier conduit et placé à l'intérieur dudit premier conduit pour le passage du combustible, - un embout placé à l'extrémité du premier conduit, - une buse placée à l'extrémité du second conduit, - un moyen permettant de faire tourbillonner le combustible placé sur la buse placée à l'extrémité du second conduit. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le moyen permettant de faire tourbillonner le combustible comprend un objet de forme allongée centré de manière 10 aérodynamique à l'intérieur de la buse du second conduit, le diamètre interne de ladite buse étant supérieur au diamètre de l'objet de forme allongée du moyen permettant de faire tourbillonner le combustible. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'objet de forme allongée du 15 moyen permettant de faire tourbillonner le combustible comprend au moins une tige hélicoïdale sur une portion de sa longueur. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que le brûleur comprend un moyen permettant de faire tourbillonner le comburant placé sur l'embout 20 placé à l'extrémité du premier conduit. 12. Système de combustion comprenant: - un brûleur oxy-combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en combustible, - un moyen d'alimentation du brûleur en comburant coopérant avec un moyen d'alimentation en oxygène et un moyen d'alimentation en un gaz additionnel, - un moyen de mesure du débit d'au moins de l'oxygène ou du combustible, - un moyen de contrôle du débit de gaz additionnel. 13. Système de combustion selon la revendication 12, caractérisé en ce que le moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est asservi au moyen de mesure du débit d'au moins de l'oxygène ou du combustible. 14. Système de combustion selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que le 35 moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est un détendeur. 15. Système de combustion selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que le moyen de contrôle du débit de gaz additionnel est une servovalve. 16. Utilisation du système selon l'une des revendications 12 à 15 pour le chauffage des canaux de distribution de verre liquide issu d'un four verrier.