Brevet FR2858972A1 — publié le 20050225

La présente invention concerne les transports pneumatiques de particules solides granulaires, et les installations mettant en oeuvre ce type de transport dans divers domaines de l'industrie, en particulier dans la chimie et dans l'industrie pétrolière. L'invention relève, en particulier, du domaine des dispositifs et installations utilisés sur les unités de reformage catalytique d'hydrocarbures pour la production d'essence aromatique permettant de transporter du catalyseur d'une enceinte à une autre. Art antérieur: Les techniques de transport de particules granulaires (particules de dimension voisine de 1 ou quelques mm) sont spécifiques. Elles sont différentes notamment des techniques de transport de fines particules aisément fluidisables, comme des particules de catalyseur de craquage catalytique fluide, dont la dimension moyenne est voisine de 100 micromètres. Les particules granulaires ont en effet des propriétés d'écoulement très différentes de celles des fines particules aisément fluidisables. Dans le domaine des unités de reformage catalytique, on utilise généralement des dispositifs permettant d'une part de collecter dans un récipient collecteur un catalyseur s'écoulant par gravité à l'intérieur d'une enceinte réactionnelle, et d'autre part de propulser ce catalyseur dans une conduite de transport pneumatique vers la partie supérieure d'une autre enceinte réactionnelle. Ces dispositifs sont également connus sous le nom de "lift pot" dans la terminologie anglosaxonne, ce qui signifie "pot d'élévation". Le pot d'élévation constitue une capacité, ou un volume tampon pour l'accumulation des particules. La partie transport pneumatique, dans ces dispositifs, utilise généralement la force motrice d'un gaz, dit "gaz primaire", permettant de transporter le catalyseur en phase diluée dans ce gaz primaire. L'évacuation du catalyseur du récipient collecteur (lift pot) est généralement assistée par l'injection d'un gaz, dit "gaz secondaire", dans ce récipient collecteur. Ceci permet "d'aérer" le catalyseur, c'est-à-dire en fait d'introduire du gaz à l'intérieur de ce catalyseur pour faciliter son écoulement et son évacuation du récipient. Le gaz secondaire peut également contribuer, dans une certaine mesure à la dilution et à la force motrice du transport pneumatique. Lors de la mise en oeuvre de ce type de dispositif, il est important de bien maîtriser le débit de particules solides transportées dans le conduit de transport pneumatique. II est connu de contrôler le débit de catalyseur en jouant sur le débit du gaz secondaire. Cependant, une telle régulation n'est pas satisfaisante si une faible variation du débit de gaz secondaire peut générer une importante variation du débit de catalyseur. En effet, ceci tend à favoriser des fluctuations de débit, celui-ci n'étant plus sensiblement constant et régulier. On connaît également d'autres systèmes de transfert de solides granulaires: L'article "L-valves characterized for solids flow", ce qui signifie "vannes en L caractérisées pour l' écoulement de solides" issu des pages 149-156 de la revue "Hydrocarbon Processing" ("Procédés pour les hydrocarbures"), publié en mars 1978 (Gulf Publishing Company, Houston, Texas), décrit des conditions de mise en oeuvre d'une vanne en forme de "L" pour la régulation d'un débit de particules solides. Ce type de dispositif est constitué d'une conduite en forme de "L", dont la branche horizontale débouche dans un conduit de transport pneumatique. Un injecteur de gaz d'aération est disposé à une certaine hauteur de la branche verticale du "L". Le dispositif est mis en oeuvre en alimentant la branche verticale du "L" avec des particules solides, de façon à établir et maintenir un culot, ou hauteur tampon de particules solides, dans cette branche verticale. Le culot de particules solides est généralement maintenu à une hauteur qui est supérieure à la hauteur de l'injecteur du gaz d'aération, et le débit de particules solides est régulé en jouant sur le débit de gaz d'aération. Un tel dispositif n'est généralement pas complètement satisfaisant, par exemple dans une application au reformage catalytique d'hydrocarbures, à cause des faibles débits de gaz d'aération utilisés et du fait qu'une faible variation de ce débit peut provoquer une variation brutale du débit de catalyseur. Par ailleurs, le gaz d'aération, dans ce type de dispositif, a tendance à remonter sur une certaine hauteur de la partie verticale de la conduite en forme de "L" et ne participe que dans une moindre mesure à la dilution et à l'accélération des particules vers le transport pneumatique. Le brevet US 5,698,642 décrit un procédé de polymérisation en phase gazeuse dans lequel les particules de polymère en cours de croissance circulent entre une zone de polymérisation dans laquelle elles sont en phase dense, et une autre zone de polymérisation dans laquelle elles sont soumises à une fluidisation rapide. Dans l'un des modes de réalisation du brevet précité, le passage entre les deux zones de polymérisation se fait par l'intermédiaire d'une vanne en forme de "L" et d'un conduit de transport pneumatique. La forme en "L" de la conduite, le point d'injection du gaz d'aération et l'orientation de l'injecteur de ce dispositif ne permettent pas, à priori, d'obtenir une bonne régulation du débit de particules de polymère en cours de croissance, pour les même raisons, déjà exposées. Description de l'invention: Le demandeur a trouvé un dispositif pour le transport de particules solides avec un débit contrôlé, permettant d'améliorer significativement la régulation du débit de particules solides. Plus précisément, l'invention porte sur un dispositif pour le transport de particules solides granulaires avec un débit contrôlé, comprenant: a) un conduit (A) d'alimentation de particules solides granulaires en phase dense disposé de manière à ce que l'écoulement des particules soit gravitaire, b) en aval, un conduit (C) de transport pneumatique comprenant des moyens d'introduction d'un gaz primaire de façon à effectuer le transport de ces particules en phase diluée, c) un conduit de transfert (B) reliant sans volume tampon (ou capacité tampon) la base dudit conduit (A) d'alimentation audit conduit (C) de transport pneumatique, ce conduit de transfert (B) étant incliné par rapport à la verticale selon un angle non nul inférieur à 90 degrés, pour une circulation ascendante des particules, et comprenant des moyens d'injection d'un gaz secondaire, situés sensiblement au niveau de la jonction entre le conduit (A) d'alimentation et le conduit de transfert (B), avec une direction d'injection formant un angle (non nul) avec la direction d'écoulement des particules dans le conduit d'alimentation (A) au niveau de sa jonction avec le conduit de transfert (B), d) des moyens de contrôle du débit de gaz secondaire. Les moyens de contrôle du débit de gaz secondaire comprennent tous moyens permettant de faire varier ce débit pendant le fonctionnement du dispositif, tels que notamment, une vanne de réglage ou de contrôle, un orifice ou un venturi avec des moyens de réglage ou de contrôle de la pression amont etc...De préférence, on utilise des moyens permettant de connaître le débit effectif de gaz secondaire, tel qu'un débitmètre, et des moyens de modulation de ce débit, tels qu'une vanne de réglage commandée et/ou des moyens de régulation de la pression d'alimentation du gaz secondaire. En général, le conduit (A) d'alimentation, ou sa partie principale rectiligne, est orienté avec un angle allant de 0 à 40 degrés, et de préférence de 0 à 30 degrés par rapport à la verticale, et peut typiquement être vertical. De façon préférée, le conduit (A) d'alimentation débouche dans le conduit de transfert par une ouverture, au niveau d'un changement de direction brusque. Typiquement, une partie au moins des moyens d'injection du gaz secondaire est disposée sensiblement en vis à vis de ladite ouverture. En général, le dispositif comprend des moyens d'injection de gaz secondaire, sensiblement en vis à vis de l'ouverture, avec une direction d'injection sensiblement opposée à la direction d'écoulement des particules dans le conduit d'alimentation au niveau de cette ouverture, formant avec cette direction d'écoulement un angle d'au moins 120 degrés, de préférence d'au moins 140 degrés, de façon très préférée d'au moins 160 degrés. En particulier, cet angle peut être avantageusement de 180 degrés, l'injection se faisant à contre-courant de l'écoulement des particules. Typiquement, le conduit de transfert incliné comprend une partie principale sensiblement rectiligne raccordée en aval par un coude au conduit de transport pneumatique (C). L'angle de la partie principale sensiblement rectiligne par rapport à la verticale ascendante est généralement compris entre 10 et 50 degrés, de façon préférée entre 15 et 35 degrés, et de façon très préférée entre 15 et 30 degrés, par exemple de 30 degrés. On peut choisir de préférence un angle suffisamment faible (conduit de transfert suffisamment incliné) pour que des particules ne puissent stagner sur les parois. On peut notamment choisir un angle qui soit inférieur à l'angle de repos des particules solides, c'est à dire l'angle, mesuré par rapport à la verticale descendante, du sommet du cône formé par un tas de particules. Cette partie principale sensiblement rectiligne est de préférence de section croissante dans le sens de l'écoulement des particules. Elle peut notamment être constituée par un divergent d'angle total compris par exemple entre 3 et 30 degrés, et de façon préférée entre 5 et 25 degrés. L'extrémité supérieure de la partie principale sensiblement rectiligne peut être reliée au conduit de transport pneumatique par l'intermédiaire d'une portion coudée. Le rayon de courbure de cette portion coudée est généralement choisi de manière à limiter le phénomène d'érosion par choc des particules solides sur la paroi interne du transport pneumatique. On peut, par exemple, choisir un rayon de courbure compris entre 2 et 15 diamètres, de préférence entre 2,5 et 12 diamètres, et de façon très préférée entre 3 et 10 diamètres. Le rapport DA/DB entre le diamètre, DA, du conduit d'alimentation (A) et le diamètre moyen (au milieu de cette partie principale rectiligne) DB de la partie principale rectiligne du conduit de transfert (B) peut être compris généralement entre 0,5 et 6, de préférence entre 0,6 et 2,5 et de façon très préférée entre 1 et 2, bornes comprises (et avantageusement voisin de 1, ou égal à 1). Le rapport DA/ Dc entre le diamètre DA du conduit d'alimentation (A) et le diamètre Dc du conduit de transport pneumatique (C) peut être généralement compris entre 0,5 et 6, de préférence entre 0,6 et 2,5 et de façon très préférée entre 0,7 et 2, bornes comprises ( par exemple voisin de 1, ou égal à 1). Lorsque la section de ces conduits ou portions de conduit ne sont pas circulaires, on peut remplacer la valeur du diamètre par celle du diamètre hydraulique équivalent. Le conduit de transport pneumatique (C) peut être éventuellement incliné, selon un angle allant généralement de 0 à 40 degrés, de préférence de 0 à 30 degrés, et de façon très préférée de 0 à 20 degrés par rapport à la verticale ascendante. De façon avantageuse, il est orienté verticalement. Le conduit de transport pneumatique peut également être coudé. Typiquement, les moyens d'injection du gaz secondaire comprennent des orifices, ou des fentes, ou des buses, ou des venturis, éventuellement alimentés en gaz secondaire par l'intermédiaire d'une chambre, et sont généralement localisés à plusieurs niveaux du conduit de transfert. La chambre peut éventuellement être disposée à l'intérieur du conduit de transfert (B). Dans un mode de réalisation de l'invention, le conduit de transfert (B) comporte une plaque à orifices fixée à l'intérieur de la partie la plus basse de ce conduit (B), disposée de manière à faire une séparation entre, dans sa partie supérieure la partie la plus basse de la zone d'écoulement des particules solides, et dans sa partie inférieure une chambre alimentée en gaz secondaire. De préférence, la plaque à orifices est montée de manière inclinée et comporte des zones perforées disposées à différentes hauteurs de ladite plaque. Cette plaque peut se prolonger dans la portion rectiligne de la conduite d'amenée, par un prolongement ne comportant pas d'orifices, éventuellement sensiblement jusqu'au conduit de transport pneumatique. Avantageusement, une partie au moins des moyens d'injection de gaz secondaire (ou le moyen unique) est disposée sensiblement en point bas de la zone d'écoulement des particules solides, par exemple en dessous, ou sensiblement en vis-à-vis de l'ouverture par laquelle le conduit (A) d'alimentation débouche dans le conduit de transfert (B). L'invention concerne également un procédé de transport de particules solides granulaires avec un débit contrôlé dans lequel: - on amène en continu les particules solides par un conduit d'alimentation (A), selon un écoulement gravitaire en phase dense, jusqu'à un conduit de transfert incliné (B), - on injecte un gaz secondaire dans le conduit de transfert incliné, sensiblement au niveau de la jonction du conduit d'alimentation (A) avec le conduit de transfert (B), pour accélérer les particules solides dans le conduit de transfert selon une direction ascendante, de préférence sensiblement linéaire, jusqu'à un conduit (C) de transport pneumatique, - on introduit un gaz primaire dans le conduit de transport pneumatique pour transporter les particules solides en phase diluée. On peut alors contrôler le débit de particules solides en agissant sur le débit de gaz secondaire. L'invention concerne également l'utilisation du dispositif précédemment décrit, ou d'un dispositif similaire qui pourrait être mis en oeuvre par l'homme du métier en partant de l'invention, pour le transport de catalyseur d'une enceinte à une autre, notamment dans une unité de reformage catalytique d'hydrocarbures. Cette utilisation conduit notamment à une réduction de la sensibilité du débit de particules solides au débit de gaz secondaire, comme on le montrera ci-après, permettant un meilleur contrôle du débit de solide lors du transport de catalyseur d'une enceinte à une autre, en particulier dans une unité de reformage catalytique d'hydrocarbures. Les gaz primaire et secondaire sont généralement, dans le cas du reformage catalytique, un gaz riche en hydrogène, ou de l'azote, ou un mélange comportant de l'azote, et/ou de l'hydrogène et/ou des hydrocarbures. Les particules solides peuvent avoir n'importe quelle forme, par exemple de forme sensiblement cylindrique, ou de préférence sensiblement sphérique, un diamètre (ou diamètre équivalent de la sphère ayant le même volume que la particule, pour une particule non sphérique) compris entre 0,8 à 8 millimètres, souvent entre 1 et 3 millimètres, par exemple d'environ 2 millimètres, et une densité de particule pouvant aller généralement de 700 à 1200 kg/m3. Le rapport entre le diamètre (ou diamètre moyen, ou diamètre hydraulique équivalent) du conduit de transfert et le diamètre moyen des particules est généralement compris entre 10 et 300, et de façon préférée entre 20 et 100. Pour obtenir le transport pneumatique des particules, on utilise la force motrice du gaz dont la vitesse peut être supérieure à 4 m/s, de préférence comprise entre 4 et 15 m/s, et de façon très préférée comprise entre 5 et 10 m/s. Le gaz dont on utilise la force motrice est généralement, selon l'invention, sensiblement la somme du gaz primaire et du gaz secondaire. La fraction volumique de solide dans le transport pneumatique peut aller généralement de 0,5 % à 20 %, et le plus souvent de 1 % à 10 % par rapport au volume total gaz + solide. La zone d'écoulement en phase dense correspond généralement à une zone dans laquelle la fraction volumique de solide peut aller typiquement de 40% à 70%, par rapport au volume de cette zone. La zone d'écoulement en phase dense peut s'étendre sur une hauteur (du conduit (A) d'alimentation) qui est généralement suffisamment importante pour empêcher sensiblement le gaz secondaire de s'écouler à contrecourant par rapport aux particules solides. Cette hauteur est généralement d'au moins deux fois, de préférence d'au moins dix fois, de manière encore plus préférée d'au moins vingt fois le diamètre équivalent du conduit (A) dans cette zone d'écoulement. Le débit de gaz secondaire injecté à la sortie de la zone d'écoulement en phase dense peut aller typiquement de 1 à 50 %, de préférence de 2 à 40 %, de manière plus préférée de 3 à 30 % de la somme du débit de gaz primaire et du débit de gaz secondaire. Généralement, le débit de gaz secondaire peut aller de 0,01 à 0,5 kg/h par kg de particules solides transportées, par exemple 0,04 kg/h par kg de particules solides transportées. Selon un autre aspect du procédé selon l'invention, le gaz secondaire est injecté de manière à accélérer les particules selon une direction linéaire ascendante jusqu'au transport pneumatique. Ainsi, le gaz secondaire et son mode d'injection permettent, non seulement d'éviter une accumulation locale de particules à la base de la zone d'écoulement en phase dense, mais également d'entraîner les particules solides dans une direction générale ascendante d'écoulement, facilitant l'entraînement final des particules dans le conduit (C) de transport pneumatique. L'accélération subie par les particules solides se traduit généralement par une diminution progressive de la fraction volumique de solide entre la zone d'écoulement en phase dense et le transport pneumatique. Pour une meilleure compréhension, le dispositif de l'invention est illustré par des figures, qui ne présentent pas un caractère limitatif. Description des figures: La figure 1 représente un mode de réalisation d'un dispositif selon la présente 20 invention, particulièrement adapté pour une mise en oeuvre sur un banc d'essai, telle que décrite dans l'exemple donné ci-après. La figure 2 représente un autre mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention. Les figures 2A et 2B représentent chacune un mode de réalisation d'une 25 partie du dispositif de la figure 2. La figure 3 est une représentation graphique illustrant l'évolution comparée du débit de particules solides en fonction du débit de gaz secondaire, pour un dispositif conventionnel, et pour un dispositif selon l'invention. Le dispositif représenté à la figure 1 comprend un conduit (A) d'alimentation 30 en particules solides, débouchant dans un conduit de transfert (B) relié à un conduit de transport pneumatique (C). Les particules solides granulaires, symbolisées par de petits cercles grisés, sont alimentées en phase dense dans le conduit (A) par un écoulement gravitaire selon une direction descendante 1, puis sont acheminées, via le conduit de transfert (B), dans un conduit de transport pneumatique (C), où elles sont transportées selon une direction ascendante 2, à l'état dilué. Le conduit de transport pneumatique (C) comporte une conduite 3 d'alimentation en gaz primaire 4, une bouche d'alimentation en solide 5 au niveau de sa jonction avec le conduit de transfert (B), et une conduite 6 pour le transport pneumatique, qui n'est représentée qu'en partie. Le transport pneumatique des particules solides est possible grâce à la force motrice générée par le gaz primaire introduit par l'alimentation 4 dans la conduite 3. Ce gaz primaire rencontre les particules issues du conduit d'amenée (A), via le conduit de transfert (B), qui arrivent par la bouche d'alimentation en solide 5, au débouché d'une portion coudée terminale 7 de ce conduit de transfert (B). Une extension 8 permet de guider les particules solides dans une direction ascendante et de réduire localement la section de passage du gaz primaire dans le conduit de transport pneumatique (C) pour augmenter localement la vitesse du gaz et mieux accélérer les particules. Suivons maintenant la progression des particules: Les particules solides sont tout d'abord acheminées par le conduit d'alimentation (A). Ce conduit (A) comporte une partie de conduit verticale 10, reliée à un coude 12 pourvu d'une ouverture 11, en partie basse, au niveau de la jonction et du débouché de ce conduit (A) dans le conduit de transfert (B) . Les particules solides représentées dans le conduit vertical 10 sont dans une zone d'écoulement en phase dense ou zone d'accumulation. Cette zone s'étend typiquement sensiblement jusqu'à travers l'ouverture 11 où les particules rencontrent un gaz secondaire issu de l'alimentation 13. Le gaz secondaire traverse une conduite 14 puis alimente une chambre 15 vide de solide. La conduite 14 est rattachée au conduit de transfert (B) grâce à une bride 16 dont l'ouverture est obturée dans sa partie supérieure. Le gaz secondaire s'écoule dans la partie inférieure de l'ouverture de la bride 16, alimente la chambre 15, et traverse les orifices 17 d'une plaque perforée 18 montée dans le conduit de transfert (B). La plaque perforée 18 s'étend, dans sa partie inférieure, jusqu'à l'ouverture de la bride de façon à séparer la zone d'écoulement de particules située au dessus, de la chambre 15 d'alimentation de gaz secondaire, vide de solide, située au dessous. La plaque perforée 18, et la chambre 15 constituent ainsi les moyens d'injection de gaz secondaire du dispositif de la figure 1, selon l'invention. L'injection de gaz secondaire s'effectue ainsi en point bas de la zone d'écoulement de particules, dans une direction principalement à contrecourant par rapport à la direction d'écoulement des particules en phase dense provenant du conduit (A), au niveau de l'ouverture 11. Par définition, on considère selon l'invention que la direction d'écoulement des particules est celle correspondant à la direction du conduit (A) à son extrémité, c'est à dire en prenant la direction de l'axe médian du conduit (A) à son extrémité (ici à l'extrémité du coude 12, au niveau de l'ouverture 11). Pour ce qui concerne la direction d'injection du gaz secondaire, celle-ci est, pour une buse ou un venturi, celle de l'axe médian de cette buse ou de ce venturi. Pour une plaque perforée, ou à fentes, la direction se définit comme celle de la perpendiculaire à cette plaque perforée. Les particules sont ensuite accélérées par le gaz secondaire dans un volume 19 délimité par une partie principale rectiligne 20 du conduit de transfert (B) comprenant un prolongement 21 de la plaque perforée 18, selon une direction linéaire ascendante. La plaque 18 et son prolongement 21 sont maintenus grâce à deux vis 22 permettant de les immobiliser à l'intérieur du conduit d'amenée A, grâce à des entretoises non référencées. L'extension 8, décrite ci-avant, est fixée sur le prolongement 21 de la plaque perforée 18. Le dispositif de la figure 1 ne comprend pas, contrairement aux "lift pots" de l'art antérieur, de volume, ou capacité tampon sur le chemin des particules qui traversent le conduit (A) d'alimentation, puis le conduit de transfert (B) puis le conduit (C) de transport pneumatique. La figure 2 représente un autre mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention, dans lequel on retrouve un certain nombre d'éléments de la figure 1, avec les mêmes références. Les particules solides, non représentées, descendent par gravité dans la conduite rectiligne verticale 10, qui se termine par une bride inclinée 32, et sont transportées, via un conduit de transfert (B) dans un conduit (C) de transport pneumatique en phase diluée, grâce principalement à la force motrice d'un gaz primaire alimenté par la conduite 3. Le gaz secondaire, circulant dans la conduite 14, traverse une zone de transformation de section 34 formant diffuseur, et constituant en partie l'enveloppe de la chambre d'alimentation de gaz secondaire. Un élément de tôle 18 comprenant des perforations (orifices) forme la partie supérieure de la chambre et permet l'injection de gaz secondaire en point bas de la zone de circulation de particules dans le dispositif. Le conduit de transfert (B) comprend, outre cette zone d'injection de gaz secondaire, une partie tubulaire rectiligne 20, un coude 7, et est raccordé par une bride 33 au conduit (C) de transport pneumatique. La figure 2A correspond à la coupe BB, localisée sur la figure 2, vue en perspective. On retrouve la bride 32, le diffuseur 34, l'élément perforé 18 et la portion rectiligne 20 du conduit d'amenée A. L'élément de tôle 18 comprenant des perforations présente une zone perforée 35 et deux zones non perforées 36, hachurées sur la figure. Un déflecteur 37 est ajouté au niveau de la bride 32 pour mieux diriger les particules solides vers la zone perforée 35. Un autre déflecteur, non représenté, est avantageusement disposé en vis à vis du premier, de l'autre côté de la bride. La figure 2B correspond à la coupe AA, localisée sur la figure 2, vue en perspective. La portion coudée 7 débouche sur la bride 33 disposant d'une première ouverture 38 pour approvisionner le conduit de transport pneumatique en particules solides. Parallèlement, un conduit d'alimentation en gaz primaire 3 débouche sur la bride 33 par une ouverture séparée 39. La figure 3 est une représentation graphique, donnée à titre d'exemple, illustrant l'évolution du débit de particules solides en fonction du débit de gaz secondaire pour deux configurations différentes d'un dispositif, l'une conforme à l'invention, l'autre non conforme à l'invention. Ces configurations sont explicitées de manière plus détaillée dans les exemples ci-après. Exemples: Deux dispositifs présentant différentes configurations ont été mis en oeuvre sur un banc d'essai afin de mesurer l'évolution du débit de particules solides en fonction du débit de gaz secondaire et de déterminer le meilleur mode de réalisation pour la régulation du débit de particules solides. Les deux dispositifs Al et A2 sont réalisés sur la base du mode de réalisation présenté à la figure 1, avec des différences pour A2, explicitées ci-après, ces différences étant liées à la position des moyens d'injection en gaz secondaire et à la direction d'écoulement de ce gaz. Le dispositif Al est entièrement conforme à la figure 1. Ainsi Al présente un conduit de transfert (très incliné) dont l'angle par rapport à la verticale ascendante est de 30 degrés, et des moyens d'injection de gaz secondaire comprenant des orifices montés à la base de la zone d'écoulement en phase dense en face de l'ouverture de la portion d'alimentation. L'injection de gaz secondaire se fait donc dans une direction principalement à contre-courant par rapport à la direction d'écoulement des particules en phase dense, donc avec un angle de 180 degrés par rapport à cette direction d'écoulement. Le dispositif A2, non conforme à l'invention, présente quant à lui des différences par rapport à Al: Tout d'abord, les moyens d'injection de A2 ne sont pas montés en vis-à-vis de l'ouverture 11 de la portion d'alimentation comme c'est le cas dans A1. Ces moyens d'injection sont dans ce cas des orifices localisés au niveau de l'ouverture de la bride rattachant le conduit d'alimentation (A) au conduit de transfert (B). D'autre part, les orifices sont disposés de telle sorte que l'injection en gaz secondaire se fait dans une direction essentiellement à co-courant par rapport à la direction d'écoulement des particules en phase dense, donc avec un angle nul par rapport à la direction d'écoulement des particules àl'extrémité du conduit (A). Le banc d'essai permet d'adopter les deux configurations Al et A2, en changeant des éléments. Il comprend une trémie d'alimentation par gravité en particules solides, qui sont des petites billes d'alumine de 2 mm de diamètre, cette trémie étant reliée à une portion de conduit d'alimentation (A) du dispositif étudié. Le banc d'essai comprend également des moyens d'alimentation en air à partir d'un réseau d'air sous pression. Le débit d'air secondaire est réglé à l'aide d'une vanne de contrôle à différentes valeurs dans une plage allant de 0 à 35 kg/h. Pour chaque réglage du débit d'air secondaire, le débit d'air primaire est fixé à une valeur de manière que la somme des débits d'air primaire et secondaire soit maintenue constante, en l'occurrence égale à 130 kg/h. Pour chacun de ces réglages, le débit de particules solides est mesuré par différence de pression entre deux points du conduit de transport pneumatique. Un étalonnage préalable a en effet montré que le débit de particules solides est linéairement corrélé avec la perte de charge entre ces deux points. Une série de mesures est réalisée pour chacun des dispositifs Al et A2. Ainsi, il a été représenté graphiquement sur la figure 3, l'évolution du débit de particules solides en fonction du débit d'air secondaire pour chacun des dispositifs Al et A2. Il est remarquable que le dispositif Al, présentant des moyens d'injection d'air disposés en vis-à-vis de l'ouverture par laquelle débouche le conduit d'alimentation de la portion d'alimentation du conduit d'amenée, avec une direction d'injection d'air faisant un angle avec la direction d'écoulement des particules, permette d'obtenir une courbe dont la pente est environ deux fois moins importante que celle de la courbe obtenue pour le dispositif A2. Cette faible pente observée avec le dispositif Al indique que la régulation du débit de particules solides est significativement améliorée car une variation d'origine quelconque sur le débit d'air secondaire ne se traduit pas par une variation trop importante du débit de solides. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour le transport de particules solides granulaires avec un débit contrôlé, 5 comprenant: a) un conduit (A) d'alimentation de particules solides granulaires en phase dense disposé de manière à ce que l'écoulement des particules soit gravitaire, b) en aval, un conduit (C) de transport pneumatique comprenant des moyens (3,4) d'introduction d'un gaz primaire de façon à effectuer le transport desdites particules en phase diluée, c) un conduit de transfert (B) reliant sans volume tampon la base dudit conduit (A) d'alimentation audit conduit (C) de transport pneumatique, ce conduit de transfert (B) étant incliné par rapport à la verticale selon un angle non nul inférieur à 90 degrés, pour une circulation ascendante des particules, et comprenant des moyens (17,18,35) d'injection d'un gaz secondaire, situés sensiblement au niveau de la jonction entre le conduit (A) d'alimentation et le conduit de transfert (B), avec une direction d'injection formant un angle avec la direction d'écoulement des particules dans le conduit d'alimentation (A) au niveau de sa jonction avec le conduit de transfert (B), d) des moyens de contrôle du débit de gaz secondaire. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit conduit d'alimentation débouche dans ledit conduit de transfert par une ouverture (11), au niveau d'un changement de direction brusque. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une partie au moins des moyens (17,18, 31, 35) d'injection d'un gaz secondaire sont disposés sensiblement en vis à vis de ladite ouverture (11). 4. Dispositif selon la revendication 3, comprenant des moyens d'injection de gaz secondaire, sensiblement en vis à vis de l'ouverture (11), avec une direction d'injection sensiblement opposée à la direction d'écoulement des particules dans le conduit d'alimentation au niveau de cette ouverture, formant avec cette direction d'écoulement un angle d'au moins 120 degrés. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le conduit de transfert incliné (B) comprend une partie principale (20) sensiblement rectiligne raccordée en aval par un coude (7) audit conduit de transport pneumatique (C). 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'angle de la partie principale (20) sensiblement rectiligne par rapport à la verticale est compris entre 10 et 50 degrés. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que ladite partie principale (20) sensiblement rectiligne est de section croissante dans le sens de l'écoulement des particules. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'extrémité supérieure de la portion rectiligne est reliée au conduit de transport pneumatique par l'intermédiaire d'une portion coudée. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les moyens d'injection du gaz secondaire comprennent des orifices ou des buses, éventuellement alimentées en gaz secondaire par l'intermédiaire d'une chambre, et sont localisés à plusieurs niveaux du conduit de transfert. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel une partie au moins des moyens d'injection de gaz secondaire est disposée sensiblement en point bas de la zone d'écoulement des particules solides, en dessous ou sensiblement en vis-à-vis de l'ouverture (11) par laquelle le conduit (A) d'alimentation débouche dans le conduit de transfert (B). 11. Procédé de transport de particules solides granulaires avec un débit contrôlé dans lequel: - on amène en continu les particules solides par un conduit d'alimentation (A), selon un écoulement gravitaire en phase dense, jusqu'à un conduit de transfert incliné (B), - on injecte un gaz secondaire dans le conduit de transfert incliné, sensiblement au niveau de la jonction du conduit d'alimentation (A) avec le conduit de transfert (B), pour accélérer les particules solides dans le conduit de transfert selon une direction ascendante, de préférence sensiblement linéaire, jusqu'à un conduit (C) de transport pneumatique, - on introduit un gaz primaire dans le conduit de transport pneumatique pour transporter les particules solides en phase diluée. 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel on contrôle le débit de particules solides en agissant sur le débit de gaz secondaire. 13. Utilisation du dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 pour le transport de catalyseur d'une enceinte à une autre dans une unité de reformage catalytique d'hydrocarbures. 14. Utilisation selon la revendication 13 pour obtenir une réduction de la sensibilité du débit de particules solides au débit de gaz secondaire, permettant un meilleur contrôle du débit de solide lors du transport de catalyseur d'une enceinte à une autre dans une unité de reformage catalytique d'hydrocarbures.