Brevet FR2849554A1 — publié le 20040702

CIRCUIT DE COMMANDE D'UN TRIAC SANS ISOLEMENT GALVANIQUE La présente invention concerne de façon générale la commande d'un interrupteur bidirectionnel par un circuit de commande, tel qu'un microprocesseur, dans le cas o le circuit de commande n'est pas référencé à la même tension de référence que celle de la borne de commande de l'interrupteur bidirectionnel. Comme l'illustre la figure 1, il existe de nombreux cas dans lesquels un circuit de commande HP alimenté entre une première tension Vî et une première tension de référence ou première masse Gi, est destiné à commander un interrupteur 10 bidirectionnel TR référencé à une deuxième tension de référence ou masse G2. L'interrupteur bidirectionnel TR est par exemple destiné à commuter une charge L alimentée par le réseau d'alimentation alternative (couramment à 50 ou 60 Hz). Il est nécessaire de prévoir un circuit d'isolement entre le circuit de 15 commande et l'interrupteur bidirectionnel. On utilise couramment un circuit d'isolement galvanique 1 tel qu'un opto-coupleur comprenant un photoémetteur 2 et un photorécepteur 3. Le photoémetteur 2, par exemple une photodiode en série avec un transistor, est connecté entre la tension d'alimentation Vl du 20 circuit de commande et la masse Gl du circuit de commande. Le photorécepteur 3, tel qu'un phototransistor, est alimenté entre une tension d'alimentation V2 dérivée de la tension alternative appliquée à la charge et la masse G2. Une résistance 4 est disposée en série entre la tension Vl et le collecteur du transistor 2. Une impédance 5 est connectée entre le phototransistor 3 et la tension V2. Quand le transistor 3 est commandé à l'état passant, le commutateur TR est commandé. Bien que le circuit d'isolement galvanique 1 soit illustré en figure 1 comme un photocoupleur, ce circuit d'isolement galvanique pourra également être réalisé sous forme d'un transformateur d'isolement, par exemple un transformateur 10 d'impulsions. De façon générale, un circuit d'isolement galvanique est un circuit coteux et bien souvent impossible à intégrer. Un objet de la présente invention est donc de prévoir la commande d'un interrupteur bidirectionnel, et plus 15 particulièrement d'un interrupteur bidirectionnel commandable en courant, par un circuit de commande non référencé au même potentiel de référence que l'interrupteur à commander sans qu'il soit nécessaire d'utiliser un circuit d'isolement galvanique. Un objet plus particulier de la présente invention est 20 de prévoir un circuit de commande d'un relais électromagnétique. Pour atteindre ces objets, la présente invention prévoit un circuit de commande d'un interrupteur bidirectionnel référencé à une première tension de référence par un circuit de commande alimenté par une première tension et référencé à une 25 deuxième tension de référence. La tension d'alimentation du circuit de commande est connectée par une diode à un circuit de couplage comprenant un noeud, ce noeud étant relié : - par l'intermédiaire d'une première impédance, au collecteur d'un transistor NPN dont l'émetteur est relié à la 30 deuxième tension de référence et dont la base reçoit la sortie du circuit de commande, - à une première borne d'un condensateur dont la deuxième borne est reliée à la première tension de référence, - à l'émetteur d'un transistor PNP dont la base est 35 reliée au collecteur du transistor par l'intermédiaire d'une deuxième impédance, et dont le collecteur est relié à la borne de commande de l'interrupteur bidirectionnel. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le collecteur du deuxième transistor est relié à la borne de 5 commande de l'interrupteur bidirectionnel par l'intermédiaire d'une résistance de limitation du courant de commande. La présente invention vise aussi un circuit de commande d'un relais électromagnétique de commande d'une charge par une tension alternative, comprenant un transformateur qui 10 alimente, d'une part, une bobine de commande en série avec un commutateur bidirectionnel à commande en courant et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un redresseur, un circuit de commande dudit commutateur, dans lequel le couplage entre le circuit de commande et le commutateur bidirectionnel est tel que 15 susmentionné. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes 20 parmi lesquelles: la figure 1 illustre un circuit de commande d'interrupteur à isolement galvanique; la figure 2 illustre un circuit de commande d'un commutateur bidirectionnel à commande en courant selon la pré25 sente invention; la figure 3 représente un mode de réalisation particulier d'un circuit de commande de triac de l'art antérieur; la figure 4 représente un mode de réalisation particulier d'un circuit de commande de triac selon la présente 30 invention; la figure 5 représente un circuit de commande d'un relais électromagnétique selon l'art antérieur; et la figure 6 représente un circuit de commande d'un relais électromagnétique selon la présente invention. La figure 2 représente un mode de réalisation particulier d'un circuit de commande d'interrupteur bidirectionnel selon la présente invention. Un circuit de commande, tel qu'un microprocesseur gP recevant des instructions de commande sur une 5 ou plusieurs bornes d'entrée El, E2, est alimenté entre une tension continue positive Vl et un premier potentiel Gl, qui sera également appelé masse Gl. Un triac ou autre commutateur bidirectionnel à commande en courant TR en série avec une charge L est alimenté entre une source de tension alternative et une 10 deuxième tension de référence G2 ou masse G2. La présente invention prévoit un circuit de couplage comprenant un transistor NPN Tl dont la base reçoit la sortie du microprocesseur gP, dont l'émetteur est connecté à la masse Gl et dont le collecteur est connecté à la tension 15 d'alimentation Vl par l'intermédiaire d'une résistance Rl. Une diode Dl est interposée entre la résistance Rl et la tension d'alimentation Vl. Le point de connexion de la diode Dl et de la résistance Rl constitue un noeud 11 du circuit. Le collecteur du transistor Tl est connecté par l'intermédiaire d'une résistance 20 R2 à la base d'un transistor PNP T2 dont l'émetteur est connecté au noeud 11. A ce noeud 11 est également connectée une première borne d'un condensateur C dont la deuxième borne est reliée à la deuxième tension de référence G2. Le collecteur du transistor T2 est relié, de préférence par l'intermédiaire d'une faible 25 résistance R3, à la gâchette du triac TR. Le fonctionnement du circuit de couplage 10 est le suivant. Quand le microprocesseur envoie un ordre de fermeture au triac TR, le transistor Tl devient passant ce qui provoque la mise en conduction du transistor T2. Le condensateur C qui a été 30 préalablement chargé se décharge alors par le transistor T2, la résistance R3 et le circuit de gâchette du triac Tr vers la deuxième tension de référence G2, ce qui entraîne la mise en conduction du triac. La résistance R3 sert à limiter le courant de commande, et est choisie pour que la durée de décharge du 35 condensateur C soit suffisante, par exemple pour que le triac se déclenche même si l'ordre de fermeture arrive au voisinage d'un passage à zéro de la tension alternative appliquée à la charge. Les figures 3 et 4 représentent de façon plus détaillée, respectivement un circuit selon l'art antérieur et un circuit 5 selon la présente invention, de commande d'un triac alimenté par le réseau alternatif, le microcontrôleur étant alimenté par une tension redressée dérivée de ladite tension alternative. Dans les figures 3 et 4, de mêmes éléments qu'en figures 1 et 2 sont désignés par de mêmes références. Comme l'illustre la figure 3, une tension alternative VAC est reliée aux bornes d'une charge L et d'un triac TR. Cette tension alternative est également appliquée à un pont redresseur 20 dont la sortie est couplée à un condensateur de stockage C. Eventuellement, la tension aux bornes du condensateur alimente 15 un condensateur C2 disposé de l'autre côté d'un convertisseur continu-continu 21 destiné à l'alimentation du microcontrôleur UiC. Le microcontrôleur uC commande un transistor Tl en série avec une diode photoémettrice 2 couplée à une diode photoréceptrice 3. La figure 4 représente le même circuit que celui de la figure 3 mais dans lequel l'opto-coupleur est remplacé par un circuit de couplage 10 selon la présente invention portant les mêmes références que le circuit de la figure 2. La présente invention présente un intérêt tout parti25 culier dans le cas o l'on veut commander une charge par l'intermédiaire d'un relais. La figure 5 représente un circuit classique de commande d'un relais. Un microcontrôleur HiC recevant des entrées El et E2 est alimenté à partir d'une tension alternative, par 30 exemple par l'intermédiaire d'un transformateur T alimentant un pont redresseur 20 fournissant une tension lissée aux bornes d'un condensateur C2. Un relais 21 est connecté en série avec une charge L aux bornes de la tension d'alimentation alternative VAC. Le relais 21 comprend un commutateur 22 commandé par une 35 bobine 23. De façon classique, cette bobine 23 est connectée en série avec un transistor 24 aux bornes du condensateur C2, et la mise en conduction du transistor 24 est assurée par la sortie du microcontrôleur gC. Une diode roue libre 25 est placée en parallèle sur la bobine 13, pour protéger le transistor 24 lors des phases d'ouverture. Ainsi, de façon classique, la bobine 23 est commandée en continu. Ceci entraîne divers inconvénients. En effet, sous une alimentation continue, l'impédance de la bobine est en première approximation réduite à sa seule partie réelle, c'est10 à-dire sa résistance. Or cette résistance est en général faible. Le courant nécessaire pour obtenir l'énergie magnétique requise pour une activation du relais il est alors élevé, de l'ordre de à 200 mA. Plus le courant devant passer dans la bobine est 15 élevé, plus les dimensions du transformateur T sont importantes, ce qui rend difficile son intégration. Ceci est accentué par le fait que le facteur de puissance d'un pont de diodes est classiquement de 0,5, d'o il résulte que le courant apparent est le double du courant actif. De plus, avec un courant de bobine élevé, les pertes par effet Joule dans les enroulements sont élevées. En outre, plus le courant nécessaire est important, plus la capacité du condensateur C2 doit être élevée pour limiter les écarts de tension. Cela conduit à utiliser une 25 capacité de l'ordre de la centaine de microfarads et donc un condensateur encombrant. Un autre inconvénient d'une telle commande d'un relais 21 par un courant continu réside dans le fait que, lors du passage du courant continu dans la bobine 23, il se crée un 30 champ magnétique entre la bobine 23 et la lame 22 qu'elle commande, champ qui disparaît peu de temps après l'allumage avec la stabilisation du courant. Il faut alors prévoir un dispositif spécifique (non représenté) de blocage de la lame 12 en position fermée. La présente invention prévoit de modifier le circuit classique de la figure 5 en alimentant en alternatif la bobine 13 et en utilisant un circuit de couplage 12 tel que décrit précédemment en relation avec les figures 2 et 4. Ainsi, la présente invention prévoit, comme le représente la figure 6, de connecter les bornes de la bobine du relais non pas à la sortie du redresseur 20 mais directement au secondaire du transformateur T, en série avec un triac TR. Le circuit de couplage 10 selon la présente invention permet de 10 résoudre les problèmes d'isolement galvanique posés par la commande du triac TR lié à un potentiel de référence G2 distinct du potentiel de référence Gl du circuit de commande gC. Ainsi, on résout au moyen d'un circuit simple les inconvénients de l'état de la technique. En effet, la bobine 23 15 étant alimentée par un courant alternatif, son impédance est plus élevée que dans le cas o elle est alimentée par un courant continu. Pour obtenir l'énergie électromagnétique requise pour une activation de relais, le courant dans la bobine peut être plus faible. En pratique, ce courant est réduit d'un facteur 3 à 20 5. Ceci permet de réduire la dimension du transformateur T et la capacité du condensateur C2. On élimine en outre la nécessité de prévoir un dispositif supplémentaire permettant le blocage de la lame du relais. La présente invention a été exposée de façon générale 25 en relation avec la figure 2, de façon plus détaillée en relation avec la figure 4, et dans le cadre d'une application particulière avec la figure 6. On notera qu'elle s'applique de façon générale dans tous les cas o l'on veut commander un interrupteur bidirectionnel à commande en courant au moyen d'un 30 circuit de commande dont la référence de tension est distincte de la référence de tension du circuit alternatif d'alimentation. La présente invention s'applique également à la commande d'un interrupteur bidirectionnel à commande en tension. REVENDICATIONS 1. Circuit de commande d'un interrupteur bidirectionnel (TR) référencé à une première tension de référence (G2) par un circuit de commande (gC) alimenté par une première tension (Vl) et référencé à une deuxième tension de référence 5 (Gi), caractérisé en ce que la tension d'alimentation (Vl) du circuit de commande est connectée par une diode (Dl) à un circuit de couplage (10) comprenant un noeud (11), ce noeud étant relié : - par l'intermédiaire d'une première impédance (Ri), 10 au collecteur d'un transistor NPN (Tl) dont l'émetteur est relié à la deuxième tension de référence (Gi) et dont la base reçoit la sortie du circuit de commande, à une première borne d'un condensateur (C) dont la deuxième borne est reliée à la première tension de référence 15 (G2), - à l'émetteur d'un transistor PNP (T2) dont la base est reliée au collecteur du transistor (Tl) par l'intermédiaire d'une deuxième impédance (R2), et dont le collecteur est relié à la borne de commande de l'interrupteur bidirectionnel (TR). 2. Circuit selon la revendication 1, dans lequel le collecteur du deuxième transistor (T2) est relié à la borne de commande de l'interrupteur bidirectionnel (TR) par l'intermédiaire d'une résistance (R3) de limitation du courant de commande. 3. Circuit de commande d'un relais électromagnétique 25 (11) de commande d'une charge (L) par une tension alternative (VAC), comprenant un transformateur (T) qui alimente, d'une part, une bobine de commande en série avec un commutateur bidirectionnel à commande en courant et, d'autre part, par l'intermédiaire d'un redresseur, un circuit de commande (gC) 30 dudit commutateur, dans lequel le couplage entre le circuit de commande (p.C) et le commutateur bidirectionnel est conforme à la revendication 1.