Brevet FR2848354A1 — publié le 20040611

NOYAU DE STATOR COMBINE POUR UNE MACHINE ELECTRIQUE ROTATIVE ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION Cette invention se rapporte à un noyau de stator de type 5 compound constitué de plaques d'acier électromagnétique à couches multiples et employé dans une machine électrique rotative. La demande de brevet japonais mise à la disposition du public NO 61-124 241 (1986) ou le modèle d'utilité japonais mis 10 à la disposition du public NO 5-11 754 (1993) décrit un noyau de stator combiné comprenant une pluralité d'éléments de plaques d'acier électromagnétique séparées combinées en une structure à couches multiples. La demande de brevet japonais mise à la disposition du public NI 61-124 241 (1986) décrit un noyau de 15 stator combiné de type à couplage comprenant une culasse cylindrique comportant de nombreuses parties en retrait (c'està-dire des parties de rainures) agencées à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle et ouvertes vers une première extrémité dans la direction radiale et des dents 20 comportant des parties saillantes mises en prise ou ajustées dans les parties en retrait de la culasse dans la direction axiale. Le modèle d'utilité japonais mis à la disposition du public NO 5-11 754 (1933) décrit un noyau de stator combiné de type à 25 couplage radial comprenant une culasse cylindrique comportant de nombreuses parties en retrait agencées à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle et ouvertes vers la direction radiale intérieure et des dents comportant des parties saillantes mises en prise ou ajustées dans les parties en 30 retrait de la culasse dans la direction radiale. Le noyau de stator combiné de type à couplage axial décrit dans la demande de brevet japonais mise à la disposition du public NO 61-124 241 (1986) décrite ci-dessus est facile à fabriquer et il est avantageux en ce qu'il empêche les dents 35 d'être décalées vers l'extérieur dans les directions radiales. Cependant, comme la culasse et les dents sont constituées de plaques d'acier électromagnétique stratifiées, les surfaces des parties en retrait et des parties saillantes formées sur la culasse et les dents restent irrégulières ou ondulées. S'il est 40 nécessaire de réduire l'espace formé entre les parties en retrait et les parties saillantes lorsque la culasse et les dents sont mises en prise ou ajustées, constituer la culasse et les dents avec les plaques d'acier électromagnétique stratifiées devient difficile. Par ailleurs, le noyau de stator combiné décrit ci-dessus de type à couplage radial décrit dans le modèle d'utilité japonais mis à la disposition du public NO 5-11 754 (1933) peut résoudre le problème du noyau de stator combiné de type à couplage axial décrit ci-dessus. Cependant, le noyau de stator combiné de type 10 à couplage radial est inférieur au noyau de stator combiné de type à couplage axial en ce que la largeur circonférentielle de chaque partie en retrait ne peut pas être beaucoup réduite à son extrémité d'ouverture. Il existe donc un problème en ce que les dents peuvent être décalées en dehors de la culasse dans la 15 direction radiale à cause de vibrations magnétiques. Non seulement les noyaux de stators combinés décrits dans la demande de brevet japonais mise à la disposition du public NO 61-124 241 (1986) et le modèle d'utilité japonais mis à la disposition du public NO 5-11 754 (1993) mais également la plupart des autres 20 noyaux de stator combinés classiques ont un problème en ce qu'il est difficile d'éliminer l'intervalle (ou le jeu) entre les dents et la culasse formé lorsqu'elles sont mises en face les unes des autres. En conséquence, lorsque l'énergie électrique est amenée à la bobine de stator, les vibrations magnétiques 25 provoquées par le noyau de stator induisent des vibrations de cliquetis dans les dents et en conséquence génèrent des bruits. De plus, la résistance magnétique dans l'intervalle décrit ci-dessus est si importante que le rendement de la machine électrique rotative diminue significativement. 30 RESUME DE L'INVENTION A la vue des problèmes décrits ci-dessus, la présente invention a pour but de fournir un noyau de stator de type compound pour une machine électrique rotative qui présente un agencement simplifié capable d'empêcher chaque bloc de dents de 35 s'extraire de la culasse et également capable de réduire les bruits générés à partir du bloc de dents lorsque le bloc de dents cause de petites vibrations. On sait généralement que le noyau de stator combiné est avantageux en ce que le travail de bobinage de la bobine de stator, particulièrement le travail de l'enroulement concentré est simple. De façon à accomplir les buts ci-dessus et d'autres buts liés, la présente invention fournit un premier noyau de stator 5 de type compound pouvant être appliqué à une machine électrique rotative, lequel est composé d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées de sorte à disposer d'une culasse cylindrique avec de nombreuses parties en retrait agencées à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle et chacune 10 ouverte vers une direction radiale intérieure et un bloc de dents s'étendant vers la direction radiale intérieure avec des parties saillantes accouplées ou ajustées dans les parties en retrait de la culasse. Une ou plusieurs broches de fixation des dents sont prévues pour fixer le bloc de dents à la culasse. La 15 culasse comprend des premières plaques annulaires définissant les parties en retrait ouvertes vers les deux directions axiales de même que vers la direction radiale intérieure et des secondes plaques annulaires étant disposées à la suite des premières plaques annulaires à leurs extrémités axiales et chacune 20 présentant une partie de plaque de blindage destinée à protéger les parties en retrait des premières plaques annulaires dans un sens de stratification des plaques d'acier électromagnétique stratifiées. Chaque bloc de dents comprend des premières dents définissant les parties saillantes insérées dans la direction 25 radiale et ajustées dans les parties en retrait et des secondes dents disposées à la suite des premières dents dans la direction axiale de sorte à être mises en contact hermétique avec une surface cylindrique de la seconde plaque annulaire. Et la broche de fixation des dents est insérée dans des trous traversants des 30 parties de plaque de blindage des secondes plaques annulaires et dans des trous traversants des parties saillantes des secondes dents qui sont en chevauchement les unes avec les autres dans le sens de stratification. Conformément à cet agencement, les parties saillantes et les 35 secondes plaques annulaires sont fixées les unes avec les autres au moyen de broches de fixation des dents. Donc, la présente invention peut assurer un contact hermétique adéquat entre chaque bloc de dents et la culasse ce qui offre l'avantage du noyau de stator combiné de type à couplage radial non réalisé 40 par le noyau de stator combiné de type à couplage axial. De plus, la présente invention peut résoudre les inconvénients du noyau de stator combiné de type à couplage radial classique décrit ci-dessus. Plus particulièrement, la présente invention rend 5 possible d'empêcher que chaque bloc de dents ne tombe en dehors de la culasse dans la direction radiale et diminue les vibrations de cliquetis du bloc de dents. Il devient donc possible de réaliser un noyau de stator combiné excellent en pratique. La broche de fixation des dents de cette invention 10 est, par exemple, un boulon et de préférence une broche à ajustage serré. De plus, la présente invention fournit un second noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative, lequel est composé d'une pluralité de plaques d'acier 15 électromagnétique stratifiées de sorte à obtenir une culasse cylindrique avec de nombreuses parties en retrait agencées à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle et chacune ouverte vers une direction radiale intérieure et un bloc de dents s'étendant vers la direction radiale intérieure, avec des 20 parties saillantes couplées ou ajustées dans les parties en retrait de la culasse. La culasse comprend des premières plaques annulaires définissant les parties en retrait ouvertes vers les deux directions axiales de même que vers la direction radiale intérieure et des secondes plaques annulaires disposées à la 25 suite des premières plaques annulaires à leur extrémité axiale et présentant chacune une partie de plaque de blindage afin de protéger les parties en retrait des premières plaques annulaires dans une direction de stratification des plaques d'acier électromagnétique stratifiées. Le bloc de dents comprend des 30 premières dents définissant les parties saillantes insérées dans la direction radiale et ajustées dans les parties en retrait et des secondes dents chacune disposée à la suite des premières dents dans la direction axiale de sorte à être mise en contact hermétique avec une surface cylindrique de la seconde plaque 35 annulaire. Et, les parties en retrait et les parties saillantes ajustées dans les parties en retrait sont prévues sous forme d'une pluralité de paires et disposées de telle manière que les parties en retrait sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification et les parties saillantes sont également indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification. A savoir, conformément au second noyau de stator de type compound, chaque bloc de dents comporte une pluralité de parties 5 saillantes indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification. Chaque partie saillante est couplée ou ajustée dans une partie en retrait correspondante. Ainsi, en comparaison avec le noyau de stator combiné de type à couplage radial classique, la présente invention peut fournir une liaison 10 améliorée entre le bloc de dents et la culasse. De plus, conformément à un mode de réalisation préféré de la présente invention, il est possible de réduire remarquablement la résistance magnétique du noyau de stator. Ci-après, les effets de la présente invention seront 15 expliqués plus en détail en faisant référence aux figures 1 à 4. Les figures 1 et 2 sont des vues en coupe transversale représentant chacune un noyau de stator combiné prises le long d'un plan s'étendant dans la direction circonférentielle. Il y a un intervalle "g" entre une première plaque annulaire l d'une 20 culasse 1 et une partie saillante 210 d'une première dent 21 d'un bloc de dents 2. L'intervalle g s'étend dans la direction circonférentielle de même que dans la direction radiale (bien que non représentée). La présence de l'intervalle g est l'une des causes en raison desquelles la résistance magnétique du 25 noyau de stator est augmentée. La figure 1 représente un état dans lequel la quantité de flux magnétique est petite. Dans ce cas, le flux magnétique circule d'abord dans la direction radiale à partir du bloc de dents 2 vers la partie saillante 210 de chaque première dent 21. 30 Ensuite, le flux magnétique circule dans la direction de stratification vers la seconde plaque annulaire 12 à partir de la partie saillante 210. Cependant, le flux magnétique circulant dans la direction de stratification à partir de la seconde plaque annulaire 12 vers la partie saillante 210 peut ensuite 35 circuler depuis la partie saillante 210 vers le bloc de dents 2 dans la direction radiale. Ainsi, presque tous les flux magnétiques peuvent simplement faire un détour pour éviter l'intervalle g. Plus spécifiquement, une section transversale de trajet magnétique au niveau de l'intervalle g est assez petite 40 par rapport à la section transversale de trajet magnétique intervenant entre la partie saillante 210 et la seconde plaque annulaire 12. Donc, le flux magnétique peut facilement faire un détour pour éviter l'intervalle g lorsqu'il circule depuis la partie saillante 210 vers la seconde plaque annulaire 12 ou de 5 manière opposée à partir de la seconde plaque annulaire 12 vers la partie saillante 210. La figure 2 représente un autre état selon lequel le flux magnétique est tellement augmenté que la seconde plaque annulaire 12 est presque en état de saturation magnétique. Dans 10 ce cas, si le flux magnétique circule dans le trajet décrit cidessus représenté sur la figure 1, la seconde plaque annulaire 12 atteindra immédiatement la saturation magnétique. De là, le flux magnétique entrant dans la partie saillante 210 ou sortant de celle-ci est contraint de circuler directement dans la 15 première plaque annulaire il par l'intermédiaire de l'intervalle g et le flux magnétique de la première plaque annulaire 11 circule directement dans la partie saillante 210 par l'intermédiaire de l'intervalle g. Les figures 3 et 4 sont des vues en coupe transversale 20 représentant chacune le noyau de stator combiné pris le long d'un plan s'étendant dans la direction axiale. Il y a un intervalle g' entre la seconde plaque annulaire 12 de la culasse 1 et la seconde dent 22 du bloc de dents 2. L'intervalle g' s'étend dans la direction radiale de même que dans la direction 25 circonférentielle (bien que non représentée). La présence de l'intervalle g' est l'une des causes en raison desquelles la résistance magnétique du noyau de stator est accrue. La figure 3 représente une condition selon laquelle la quantité de flux magnétique est petite. Dans ce cas, le flux 30 magnétique circule d'abord depuis le rotor vers chaque seconde dent 22 du bloc de dents 2 et circule ensuite depuis la seconde dent 22 vers la première dent 21. Ensuite, le flux magnétique circule depuis la partie saillante 210 de la première dent 21 vers la seconde plaque annulaire 12. Par ailleurs, le flux 35 magnétique de la seconde plaque annulaire 12 circule dans la première dent 21 par l'intermédiaire de la partie saillante 210. Donc, les flux magnétiques peuvent facilement faire un détour pour éviter l'intervalle g'. La figure 4 représente une autre condition selon laquelle le 40 flux magnétique est tellement accru que la première plaque annulaire 12 est presque en saturation magnétique. Dans ce cas, si le flux magnétique circule selon le trajet décrit ci-dessus représenté sur la figure 3, la première plaque annulaire il atteindra immédiatement la saturation magnétique. De là, le flux 5 magnétique entrant dans chaque seconde dent 22 ou sortant de celle-ci est contraint de circuler directement dans la seconde plaque annulaire 12 par l'intermédiaire de l'intervalle g' et le flux magnétique de la seconde plaque annulaire 12 circule directement dans la seconde dent 22. Comme il est évident d'après ce qui précède, le noyau de stator combiné de type à couplage radial présente un trajet magnétique permettant au flux magnétique de faire un détour pour éviter l'intervalle g ou g' lorsque la quantité de flux magnétique est petite. Ainsi, la résistance magnétique peut être 15 diminuée à un niveau inférieur. Cependant, le noyau de stator classique décrit ci-dessus repose sur une seule partie saillante. D'o pour faire un détour pour éviter l'intervalle décrit ci- dessus g ou g', le flux magnétique est contraint de circuler dans la direction de stratification des plaques d'acier 20 électromagnétique stratifiées constituant coopérativement les parties saillantes 210, les premières plaques annulaires 11, les secondes plaques annulaires 12 et chacune de la première dent 21 et de la seconde dent 22. En d'autres termes, le flux magnétique croise de façon répétitive l'intervalle (c'est- à-dire le petit 25 espace intervenant entre des plaques adjacentes d'acier électromagnétique) lorsqu'il circule entre la plaque d'acier électromagnétique stratifiée. Lorsqu'ils sont additionnés, de tels petits espaces ne sont pas négligeables. De là, croiser les petits espaces autant de fois sera équivalent, pour le flux 30 magnétique, à passer un intervalle significativement grand. Il en résulte que la résistance magnétique du trajet de détour augmentera. Par ailleurs, cette invention emploie une structure de couplage à dents unique conformément à laquelle une pluralité de 35 parties saillantes disposées dans la direction de stratification sont couplées ou ajustées indépendamment dans une pluralité de parties en retrait. En conséquence, cette invention a pour effet de réduire le nombre d'intervalles apparaissant entre les plaques d'acier électromagnétique stratifiées qui sont 40 nécessaires pour que le flux magnétique devant passer fasse un détour pour éviter l'intervalle g ou g' dans la condition décrite ci-dessus pour laquelle la quantité de flux magnétique est petite. De plus, la présente invention rend possible d'augmenter sensiblement la section transversale du trajet 5 magnétique perpendiculaire à un chemin de détour d'intervalle équivalent. Il en résulte que la résistance magnétique de ce chemin de détour peut être grandement réduite. Ceci a pour l'effet de diminuer grandement l'augmentation des pertes dans le fer qui constitue le problème le plus important dans les noyaux 10 de stator combinés classiques. A ce propos, la durée de fonctionnement de la machine rotative électrique entraînée dans un mode tel que les plaques d'acier électromagnétique atteignent facilement la saturation magnétique et qu'en conséquence le flux magnétique soit forcé de 15 circuler directement à travers l'intervalle décrit ci-dessus, est relativement courte. De plus, la présente invention peut améliorer la force de fixation mécanique du bloc de dents et de la culasse et augmente également la force de friction agissant entre ceux-ci, en tant qu'effets conférés par l'agencement de 20 couplage unique décrit ci-dessus de la pluralité de parties en retrait et des parties saillantes correspondantes disposées dans la direction de stratification. Il devient possible de diminuer les vibrations magnétiques provoquées dans le bloc de dents lorsqu'un courant alternatif est appliqué à la bobine de stator. 25 De plus, les bruits magnétiques peuvent être réduits. A cet égard, la présente invention confère en pratique de grands avantages. De préférence, les parties en retrait et les parties saillantes étant ajustées dans les parties en retrait prévues en 30 tant que pluralité de paires et disposées d'une manière telle que les parties en retrait sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification et également que les parties saillantes sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification. Avec cet agencement, les effets 35 des deux aspects décrits ci-dessus de la présente invention peuvent être réalisés simultanément. De préférence, la largeur circonférentielle d'une partie d'extrémité radiale de la partie saillante est de 98 % ou plus de la largeur circonférentielle d'une partie d'ouverture radiale 40 de la partie en retrait. Avec cet agencement, il devient possible de réduire la résistance magnétique et de diminuer également la dislocation indésirable du bloc de dents par rapport à la culasse ou d'éliminer le jeu de l'assemblage du bloc de dents et de la culasse. De préférence, la largeur circonférentielle de la partie saillante augmente continuellement avec l'augmentation de la distance depuis la partie d'extrémité radiale dans la direction radiale intérieure, et la largeur circonférentielle de la partie en retrait diminue continuellement avec l'augmentation de la 10 distance depuis la partie d'ouverture radiale vers une direction radiale extérieure. Avec cet agencement, chaque partie saillante peut être guidée doucement par une partie en retrait correspondante de sorte à garantir leur positionnement dans la direction circonférentielle. Ainsi, il devient possible 15 d'accomplir facilement le couplage entre la partie saillante et la partie en retrait. De plus, cet agencement a pour effet de réduire grandement l'intervalle entre la partie saillante et la partie en retrait correspondante lorsqu'elles sont engagées ou assemblées ensemble. De préférence, une partie d'extrémité de la broche de fixation des dents est aplatie par déformation plastique après que la broche de fixation des dents est insérée dans les trous traversants. Avec cet agencement, il devient possible de produire facilement une force de pression nécessaire lorsque la 25 partie saillante est poussée vers la seconde plaque annulaire (en particulier sa partie de plaque de blindage) dans la direction de stratification. Ceci résout automatiquement le problème d'un boulon en vue d'utilisation en tant qu'élément de fixation qui peut être desserré lorsqu'il est soumis à des 30 vibrations magnétiques. De préférence, les premières plaques annulaires et les secondes plaques annulaires sont soudées ensemble et les premières et les secondes dents sont soudées ensemble. Avec cet agencement, il devient possible de diminuer des vibrations 35 relatives entre les premières plaques annulaires et les secondes plaques annulaires de même que les vibrations relatives entre les premières dents et les secondes dents, en réduisant ainsi les vibrations magnétiques. De plus, il devient possible d'améliorer la force mécanique de la culasse ou du bloc de 40 dents. De préférence, la partie soudée des premières dents et des secondes dents est décalée à partir de la broche de fixation des dents d'une distance prédéterminée dans la direction radiale et elle est située à la même position dans la direction 5 circonférentielle. Avec cet agencement, il devient possible d'améliorer la force de liaison mécanique du bloc de dents. De plus, la plupart du flux magnétique circulant dans le bloc de dents est dirigé dans la direction radiale. Ainsi, la localisation de la broche de fixation des dents et de la partie 10 soudée à la même position dans la direction circonférentielle est efficace pour la réduction de courant induit dans un trajet de court-circuit formé par la broche de fixation des dents, la partie soudée et les plaques d'acier électromagnétique. De préférence, les parties découpées à la matrice s'étendant 15 dans la direction de stratification et continues l'une avec l'autre sont formées dans les premières plaques annulaires et dans les secondes plaques annulaires ou dans les premières dents et dans les secondes dents. Le travail pour positionner le bloc de dents par rapport à la culasse en stratifiant les plaques 20 d'acier électromagnétique devient simple et peut être exécuté précisément. De plus, il devient possible d'empêcher facilement ou d'éliminer le déplacement relatif entre les premières dents et les secondes dents de même que le déplacement relatif entre les premières plaques annulaires et les secondes plaques 25 annulaires. De préférence, une base de bornes destinée à traiter une extrémité de bobine est fixée à une surface d'extrémité de la culasse au moyen de la broche de fixation des dents. Le noyau de stator peut être simplifié dans sa structure. De préférence, les premières plaques annulaires, les secondes plaques annulaires, les premières dents et les secondes dents sont constituées d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. Avec cet agencement, il devient possible de réduire le nombre de paires de couplage de la partie 35 en retrait et de la partie saillante situées à côté l'une de l'autre dans la direction de stratification. Ainsi, le travail de couplage peut être simplifié. De préférence, la broche de fixation des dents est une pluralité de broches espacées dans la direction radiale d'une 40 distance prédéterminée et situées dans la même position dans la direction circonférentielle. Avec cet agencement, il devient possible d'améliorer la force de connexion mécanique du bloc de dents. La force d'excitation magnétique appliquée sur une section transversale de direction radiale du bloc de dents peut 5 être réduite. La vibration du bloc de dents provoquée par la réaction du couple du moteur peut être également réduite. De plus, la plupart du flux magnétique circulant dans le bloc de dents est dirigé dans la direction radiale. Donc, localiser (ou faire chevaucher) la pluralité des broches de fixation de dents 10 à la même position dans la direction circonférentielle est efficace pour la réduction du courant induit dans un trajet de court-circuit formé par la pluralité de broches de fixation de dents et de plaques d'acier électromagnétique. De préférence, une première dent ou une seconde dent est 15 reliée à une autre première dent ou une autre seconde dent voisine dans la direction circonférentielle par l'intermédiaire d'une bride en saillie qui s'étend depuis une extrémité intérieure de la première dent ou de la seconde dent de façon à fermer une fente. Avec cet agencement, le nombre de premières 20 dents ou de secondes dents pouvant être connectées dans la direction circonférentielle peut être augmenté à la condition que ces dents soient insérées dans la partie cylindrique intérieure de la culasse. Donc, la force anti-vibration du bloc de dents peut être augmentée. De préférence, les parties saillantes et les parties en retrait sont constituées d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. Avec cet agencement, chaque partie saillante s'épaissit dans la direction axiale de sorte que la résistance à la flexion dans la direction axiale peut 30 être améliorée. Avec cet agencement, lorsque la partie saillante est insérée dans une partie en retrait correspondante, il est évité que la partie saillante soit pliée dans la direction axiale et soit décalée ou déviée d'une position cible dans l'insertion axiale. En particulier, cet agencement amène des 35 effets remarquables dans le cas o de nombreuses parties saillantes sont disposées à des intervalles prédéterminés dans la direction circonférentielle. A savoir, l'agencement empêche que les parties saillantes respectives ne soient disloquées dans la direction axiale. Donc, toutes les parties saillantes peuvent 40 être insérées srement dans les parties en retrait correspondantes. En ce qui concerne les plaques d'acier électromagnétique constituant la culasse, il est possible de les lier et de les intégrer selon un séquencement approprié avant l'insertion du bloc de dents dans la culasse. De façon 5 similaire, il est possible de lier et d'intégrer les dents selon un séquencement approprié avant l'insertion du bloc de dents dans la culasse. De préférence, la culasse comprend une pluralité de parties en retrait mises en chevauchement à des intervalles 10 prédéterminés dans la direction axiale. Le bloc de dents comprend une pluralité de parties saillantes mises en chevauchement à intervalles prédéterminés dans la direction axiale et insérées respectivement dans les parties en retrait de la culasse. Ainsi, un rapport de la largeur totale des parties 15 saillantes dans la direction axiale sur la largeur totale des parties en retrait dans la direction axiale est dans la plage allant de 0,8 à 1,2. Grâce à cet agencement, il devient possible de réduire l'intervalle axial entre la partie en retrait et la partie saillante et en conséquence de réduire la résistance 20 magnétique. De plus, il devient possible d'augmenter la surface en regard entre la partie saillante et la partie en retrait et en conséquence de réduire la résistance magnétique. De préférence, la partie en retrait et la partie saillante insérée dans la partie en retrait sont configurées selon une 25 forme rectangulaire lorsqu'elles sont vues depuis la direction axiale. Un coin convexe de la partie saillante et un coin concave de la partie en retrait ajustés l'un à l'autre sont chanfreinés. Ainsi, le rapport Rx/Ry se trouve dans la plageallant de 1,0 à 1,5, o Rx représente un rayon de courbure du 30 coin convexe de la partie saillante et Ry représente un rayon de courbure du coin concave de la partie en retrait. Avec cet agencement, lorsque la partie saillante est insérée dans la partie en retrait, le coin convexe de la partie saillante guide en douceur l'insertion de la partie saillante. De plus, cet 35 agencement a pour effet de réduire le jeu moyen entre le coin convexe de la partie saillante et le coin concave de la partie en retrait dans la direction radiale dans la condition o la partie saillante est insérée dans la partie en retrait. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Les buts, caractéristiques et avantages ci-dessus et d'autres de la présente invention deviendront plus évidents à partir de la description détaillée suivante qui doit être lue conjointement avec les dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est une vue expliquant un flux magnétique de petite quantité circulant dans la direction circonférentielle, La figure 2 est une vue expliquant un flux magnétique de petite quantité circulant dans la direction radiale, La figure 3 est une vue expliquant un flux magnétique de grande quantité circulant la direction circonférentielle, La figure 4 est une vue expliquant un flux magnétique de grande quantité circulant dans la direction radiale, La figure 5 est une vue expliquant une vue en perspective 15 partielle représentant une culasse et un bloc de dents conformes à un premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 6 est une vue en coupe transversale partielle représentant la culasse et le bloc de dents représentés sur la figure 5, vus dans la direction axiale (c'est-à-dire la 20 direction de stratification), La figure 7 est une vue en perspective représentant des parties découpées à la matrice conformes au premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 8 est une vue en perspective représentant des 25 parties saillantes et des parties de plaque de blindage intégrées par une broche de fixation des dents conformément au premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 9 est une vue en coupe transversale représentant les parties saillantes et les parties de plaque de blindage 30 intégrées avec la broche de fixation des dents conformément au premier mode de réalisation de la présente invention, La figure 10 est une vue en perspective représentant des blocs de dents et la culasse par rapport à des parties soudées conformément au premier mode de réalisation de la présente 35 invention, La figure 11 est une vue en coupe transversale représentant de façon simplifiée une base de bornes conforme au premier mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la direction axiale, La figure 12 est une vue latérale représentant la base de bornes représentée sur la figure 11, La figure 13 est une vue latérale éclatée représentant de façon simplifiée des configurations de dents conformes à un second mode de réalisation de la présente invention, La figure 14 est une vue latérale éclatée représentant de façon simplifiée un mode de réalisation modifié du second mode de réalisation de la présente invention, La figure 15 est une vue latérale éclatée représentant de 10 façon simplifiée un autre mode de réalisation modifié du second mode de réalisation de la présente invention, La figure 16 est une vue latérale éclatée représentant de façon simplifiée un autre mode de réalisation modifié du second mode de réalisation de la présente invention, La figure 17 est une vue latérale éclatée représentant de façon simplifiée un autre mode de réalisation modifié du second mode de réalisation de la présente invention, La figure 18 est une vue en coupe transversale représentant de façon simplifiée les dents représentées sur la figure 17, La figure 19 est une vue latérale représentant de façon simplifiée l'agencement de couplage de dents conforme à un troisième mode de réalisation de la présente invention, La figure 20 est une vue latérale représentant de façon simplifiée une culasse et des blocs de dents conformes à un 25 quatrième mode de réalisation de la présente invention utilisant une pluralité de broches de fixation de dents, prise le long de la direction radiale, La figure 21 est une vue en coupe transversale représentant l'agencement de couplage de dents conforme à un mode de 30 réalisation modifié de la présente invention, La figure 22 est une vue en coupe transversale représentant l'agencement de couplage de dents conforme à un autre mode de réalisation modifié de la présente invention, La figure 23 est une vue en coupe transversale représentant 35 l'agencement de couplage de dents conforme à un autre.mode de réalisation modifié de la présente invention, La figure 24 est une vue en perspective partielle représentant une culasse et des blocs de dents conformes à un cinquième mode de réalisation de la présente invention, 1-5 La figure 25 est une vue latérale représentant une autre combinaison de la culasse et du bloc de dents, conforme à un mode de réalisation modifié de la présente invention, La figure 26 est une vue latérale représentant une autre 5 combinaison de la culasse et du bloc de dents, conforme à un mode de réalisation modifié de la présente invention, La figure 27 est une vue latérale représentant une culasse et un bloc de dents conformes à un sixième mode de réalisation de la présente invention, et La figure 28 est une vue latérale représentant une autre combinaison de la culasse et du bloc de dents, conforme à un mode de réalisation modifié de la présente invention. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Des modes de réalisation préférés du noyau de stator de type 15 compound applicable à des machines électriques rotatives seront expliqués ci-après en faisant référence aux dessins annexés. Premier mode de réalisation Un noyau de stator combiné conforme à un premier mode de réalisation de la présente invention est expliqué ciaprès en 20 faisant référence aux figures 5 et 6. Un noyau de stator combiné comprend une culasse cylindrique 1 et une pluralité de blocs de dents 2 couplés ou ajustés dans une surface cylindrique intérieure de la culasse 1 à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle. La figure 5 est une vue en 25 perspective partielle représentant une partie de la culasse et un seul bloc de dents 2. La figure 6 est une vue en coupe transversale partielle représentant la culasse 1 et le bloc de dents 2 représentés sur la figure 5, pris le long de la direction axiale (c'est-à-dire la direction de stratification). La culasse 1 comprend des premières plaques annulaires 1i et des secondes plaques annulaires 12 qui sont stratifiées alternativement de façon à former un corps à couches multiples. Chacune des premières plaques annulaires 31 et des secondes plaques annulaires 12 est faite d'une seule plaque d'acier 35 électromagnétique de type disque. Le bloc de dents 2 comprend des premières dents 21 et des secondes dents 22 qui sont stratifiées alternativement de façon à former un corps en couches multiples. Chacune des premières dents 21 et des secondes dents 22 est faite d'une unique plaque d'acier 40 électromagnétique de type disque. Dans le bloc de dents 2, chacune des premières dents 21 est constituée d'une partie de base 211 et d'une partie saillante 210 qui sont formées de façon intégrée. La partie de base 211 présente une forme définissant une forme de base en coupe 5 transversale du bloc de dents 2 prise le long d'un plan normal à la direction axiale. La partie saillante 210 est positionnée à l'extrémité la plus extérieure de la partie de base 211 dans la direction radiale. La partie de base 211 présente une partie de bord extérieur 212 qui est mise en contact hermétique avec une 10 surface cylindrique intérieure de la première plaque annulaire 11. La partie saillante 210 dépasse vers l'extérieur dans la direction radiale à partir de la partie de bord extérieur 212 de la partie de base 211. Chacune des secondes dents 22 n'a pas de partie saillante correspondant à la partie saillante 210. En 15 d'autres termes, chacune des secondes dents 22 présente une forme identique à la partie de base 211 des premières dents 21 qui définit la forme en coupe transversale de base du bloc de dents 2 prise le long d'un plan normal à la direction axiale. La partie saillante 210, comme cela est évident d'après la figure 20 5, est positionnée pratiquement au centre de la partie de base 211 de chaque première dent 21 dans la direction circonférentielle. La partie saillante 210 est rectangulaire. Dans la culasse 1, chacune des premières plaques annulaires 11 comprend une partie en retrait 110 présentant une forme 25 sensiblement identique à celle de la partie saillante 210 de la première dent 21. Lorsque la partie saillante 210 est couplée ou ajustée dans la partie en retrait 110, la forme du noyau de stator est achevée. Chacune des secondes plaques annulaires 12 ne présente pas de partie en retrait correspondant à la partie 30 en retrait 110 de la première plaque annulaire 11. En d'autres termes, chacune des secondes plaques annulaires 12 comporte une surface cylindrique intérieure sur laquelle aucune partie en saillie ni en retrait n'est formée. Dans la première plaque annulaire 11, une partie adjacente à la partie en retrait 110 35 est appelée partie de plaque de blindage. Chacune des premières plaques annulaires il et des secondes plaques annulaires 12 constituant coopérativement la culasse 1, comme représenté sur la figure 7, possède une paire de parties découpées 3 matricées dans la direction de stratification. La 40 partie en retrait 110 est située entre la paire de parties matricées 3 dans la direction circonférentielle. Dans le travail d'assemblage destiné à stratifier en alternance les premières plaques annulaires 11 et les secondes plaques annulaires 12, les premières plaques annulaires 11 et les secondes plaques 5 annulaires 12 peuvent être facilement positionnées aux bonnes positions en faisant chevaucher les parties découpées 3. De plus, il devient possible d'empêcher ou d'éliminer le déplacement relatif entre les premières plaques annulaires 11 et les secondes plaques annulaires 12 une fois que ces éléments 10 sont assemblés. De même, chacune des premières dents 21 et des secondes dents 22 constituant coopérativement le bloc de dents 2, comme représenté sur la figure 7, présente une paire de parties découpées 4, matricées dans la direction de stratification. Dans 15 le travail d'assemblage destiné à stratifier en alternance les premières dents 21 et les secondes dents 22, les premières dents 21 et les secondes dents 22 peuvent être facilement positionnées aux bonnes positions en faisant chevaucher les parties découpées 4. De plus, il devient possible d'empêcher ou d'éliminer le 20 déplacement relatif entre les premières dents 21 et les secondes dents 22 une fois que ces éléments sont assemblés. Comme représenté sur les figures 5 et 6, les parties saillantes 210 des premières dents 21 présentent des trous traversants 5 situés à des positions prédéterminées de façon à 25 les faire se chevaucher les uns avec les autres dans la direction de stratification. Les secondes plaques annulaires 12 comportent des trous traversants 6 situés à leurs parties de plaque de blindage de façon à les faire se chevaucher les uns avec les autres dans la direction de stratification. Les parties 30 saillantes 210 et les parties de plaque de blindage, comme représenté sur les figures 8 et 9 sont intégrées avec une broche de fixation des dents 7 ajustée de façon serrée dans les trous traversants 5 et 6. Dans ce cas, il est préférable de déformer les deux extrémités de la broche de fixation des dents 7 après 35 que la broche de fixation des dents 7 est complètement insérée dans les trous traversants 5 et 6. Par exemple, une force de pressage est appliquée aux deux extrémités de la broche de fixation des dents 7 dans la direction de stratification de façon à les aplatir. En variante, il est préférable que la 40 broche de fixation des dents 7 présente une tête de grand diamètre et que la tête opposée de petit diamètre de la broche de fixation des dents 7 soit déformée élastiquement en une partie aplatie 70 après que l'axe ou la partie de tige de la broche de fixation des dents 7 est complètement insérée dans les trous traversants 5 et 6. Les plaques d'acier électromagnétique constituant le bloc de dents 2 ou la culasse 1 sont soudées dans la direction de stratification pour améliorer la résistance mécanique avant ou après qu'elles ont été intégrées. Sur la figure 10, une partie 10 soudée 8 est une partie o les plaques d'acier électromagnétique de la culasse 1 sont soudées ensemble et une partie soudée 9 est une partie o les plaques d'acier électromagnétique du bloc de dents 2 sont soudées ensemble. La partie soudée 9 est prévue sur une surface intérieure du bloc de dents 2 faisant face au rotor.. 15 La partie soudée 8 est prévue sur une surface cylindrique extérieure de la culasse 1. Il est préférable qu'une petite rainure s'étendant de façon continue dans la direction de stratification au travers des plaques d'acier électromagnétique stratifiées soit prévue sur la surface intérieure du bloc de 20 dents 2 et sur la surface cylindrique extérieure de la culasse 1. Chacune des parties soudées 8 et 9 est formée dans la petite rainure de sorte que le placage par soudage ne dépasse pas des surfaces respectives du bloc de dents 2 et de la culasse 1. Conformément à ce mode de réalisation, comme représenté sur la 25 figure 10, les parties soudées 8 et 9 sont positionnées à la même position que celle de la broche de fixation des dents 7 dans la direction circonférentielle. Le flux magnétique entrant dans le bloc de dents 2 à partir du rotor circule principalement dans la direction radiale. En conséquence, le fait de 30 positionner la partie soudée 9 et la broche de fixation des dents 7 sur la même position dans la direction circonférentielle rend possible de réduire la quantité de flux magnétique s'interconnectant avec le trajet de court-circuit composé de la partie soudée 9, de la broche de fixation des dents 7 et des 35 plaques d'acier électromagnétique. Le courant de court-circuit induit dans ce trajet de court-circuit peut être réduit et en conséquence les pertes dans le cuivre peuvent être réduites. Conformément à ce mode de réalisation, comme représenté sur les figures 11 et 12, les deux bornes de la bobine d'enroulement 40 localisée sur les dents 100 de chaque bloc de dents 2 s'étendent sur une base de bornes électriquement isolante 101. Les bobines d'enroulements localisées sur les dents 100 des blocs de dents respectifs 2 sont bobinés de manière localisée et sont reliés en série pour chaque phase de façon à constituer un enroulement de 5 phase. La base de bornes 101 est fixée sur une surface d'extrémité axiale de la culasse 1 au moyen de la broche de fixation des dents 7 décrite ci-dessus. La base de bornes 101 contient des barres de bus 102 à 104 destinées à relier les bobines d'enroulements localisées sur les dents respectives 100. 10 Les bornes décrites ci- dessus des bobines d'enroulements localisées sur les dents respectives 100 sont reliées aux barres de bus 102 à 104 de sorte à relier en série les bobines d'enroulements localisées sur les dents 100 pour chaque phase. Il est naturellement possible de relier les bobines 15 d'enroulements localisées sur les dents respectives 100 selon une combinaison sérieparallèle pour chaque phase ou en parallèle pour chaque phase. Conformément au noyau de stator combiné du mode de réalisation décrit cidessus, les parties saillantes et les 20 secondes plaques annulaires sont alternativement stratifiées et fixées avec la broche de fixation des dents. Donc, le mode de réalisation décrit ci-dessus de cette invention peut assurer un contact hermétique adéquat entre chaque bloc de dents et la culasse ce qui offre l'avantage du noyau de stator combiné de 25 type à couplage radial non réalisé par le noyau de stator combiné de type à couplage axial. De plus, la présente invention peut résoudre les inconvénients du noyau de stator combiné de type à couplage radial classique décrit ci-dessus. Plus particulièrement, la présente invention rend possible d'éviter 30 que chaque bloc de dents ne tombe hors de la culasse dans la direction radiale et de diminuer les vibrations de cliquetis du bloc de dents. Donc, le mode de réalisation décrit ci-dessus de cette invention réalise un noyau de stator combiné excellent en pratique. De plus, chaque bloc de dents comporte une pluralité de parties saillantes mutuellement indépendantes dans la direction de stratification de sorte à être couplées ou ajustées séparément dans les parties en retrait correspondantes. Donc, comparé au noyau de stator combiné de type à couplage radial 40 classique, le mode de réalisation décrit ci-dessus de la présente invention peut fournir une liaison améliorée entre les blocs de dents et la culasse. De plus, ce mode de réalisation peut réduire remarquablement la résistance magnétique du noyau de stator. Second mode de réalisation Conformément au premier mode de réalisation décrit ci-dessus, des blocs de dents respectifs 2 sont séparés les uns des autres. Cependant, comme représenté sur la figure 13, il est possible de relier deux mêmes dents ou plus (c'est-à-dire les 10 premières dents 21 ou les secondes dents 22) avec une bride en saillie 25 du bloc de dents 2 dépassant des extrémités radiales intérieures du bloc de dents 2 dans la direction circonférentielle de façon à rétrécir la fente. Il est préférable, comme représenté sur la figure 14, que la bride en 15 saillie 25 présente une partie rétrécie 25' au centre de la direction circonférentielle o la largeur radiale de la bride 25 est rétrécie afin de réduire la fuite du flux magnétique. De plus, comme représenté sur les figures 15 et 16, il est préférable de relier une paire de la première dent 21 et de la 20 seconde dent 22 ou plus. De plus, il est préférable, comme représenté sur les figures 17 et 18, que la combinaison d'une seule seconde dent 22 et de deux (ou plus) premières dents consécutives 21 soit utilisée pour constituer le bloc de dents 2. La figure 18 est une vue représentant la surface cylindrique 25 intérieure du bloc de dents de la figure 17. De plus, il est possible de former une pluralité de blocs de dents 2 comprenant M (M est un nombre pluriel) ou plus de secondes dents 22 jointes dans la direction circonférentielle et une pluralité de premières dents 21 plus grandes que M au total et jointes dans 30 la direction circonférentielle, o ces deux types de groupes de dents jointes sont combinés pour constituer des blocs de dents respectifs. Troisième mode de réalisation La figure 19 est une vue représentant un autre mode de 35 réalisation de la présente invention. Conformément à ce mode de réalisation, chacune de la partie en retrait 110 et de la partie saillante 210 présente une largeur circonférentielle diminuant continuellement vers la direction radiale extérieure. Cet agencement empêche efficacement la partie saillante 210 d'être 40 obstruée par les bords aiguisés de la partie en retrait 110 lorsque la partie saillante 210 est tout d'abord insérée dans la partie en retrait 110. Il est également préférable que la seconde plaque annulaire 12 présente une petite partie en retrait et que la première dent 21 présente une petite partie 5 saillante couplée ou ajustée dans la petite partie en retrait de la seconde plaque annulaire 12. Mode de réalisation modifié Les premières plaques annulaires 11, les secondes plaques annulaires 12, les premières dents 21 et les secondes dents 22 10 sont constituées par une seule ou une pluralité de plaques d'acier électromagnétique. Quatrième mode de réalisation La figure 20 est une vue représentant un autre mode de réalisation de la présente invention. Conformément à ce mode de 15 réalisation, deux broches de fixation de dents 7 sont prévues de sorte à être espacées dans la direction radiale d'une distance prédéterminée et à être situées sur la même position dans la direction circonférentielle. Avec cet agencement, il devient possible d'améliorer la résistance de liaison mécanique du bloc 20 de dents 2. De plus, il devient possible de réduire la force d'excitation magnétique appliquée sur une section transversale dans la direction radiale du bloc de dents 2. Les vibrations du bloc de dents 2 provoquées par la réaction du couple du moteur peuvent être également réduites. De plus, la plupart du flux magnétique circulant dans le bloc de dents 2 est dirigé dans la direction radiale. Ainsi, le fait de situer (ou de mettre en chevauchement) une pluralité de broches de fixation de dents 7 à la même position dans la direction circonférentielle est efficace pour réduire le courant induit dans un trajet de 30 court-circuit formé par la pluralité de broches de fixation de dents 7 et les plaques d'acier électromagnétique. Dans ce mode de réalisation, il est préférable de prévoir une feuille d'isolement électrique se trouvant entre la broche de fixation des dents 7 et la surface la plus extérieure de la 35 culasse 1 (ou du bloc de dents 2) dans la direction de stratification de sorte que la broche de fixation des dents 7 puisse être mise en contact par l'intermédiaire de cette feuille avec la surface la plus extérieure de la culasse 1 (ou du bloc de dents 2). Il est également préférable que l'une des broches 40 de fixation de dents 7 soit constituée d'un élément électriquement isolant. De plus, il est préférable qu'un film de résine isolante soit déposé à la surface de la broche de fixation des dents 7 de sorte qu'un boulon puisse être utilisé comme élément de fixation. Mode de réalisation modifié Les figures 21 et 23 représentent d'autres modes de réalisation modifiés de la présente invention. Comme représenté sur chacune des figures 21 à 23, le nombre de plaques d'acier électromagnétique constituant les premières dents 21 n'est pas 10 toujours égal au nombre de plaques d'acier électromagnétique constituant les secondes dents 22. Cinquième mode de réalisation La figure 24 est une vue représentant un autre mode de réalisation de la présente invention. Un noyau de stator combiné 15 conforme au cinquième mode de réalisation est différent du noyau de stator combiné du premier mode de réalisation (représenté sur la figure 5) en ce que le bloc de dents 2 comprend une première dent 21 avec une partie saillante 210 qui est constituée d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées, et 20 une seconde dent 22 sans partie saillante qui est constituée d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. De manière similaire, la culasse 1 comprend une première plaque annulaire 11 n'ayant pas de partie en retrait qui est constituée d'une pluralité de plaques d'acier 25 électromagnétique stratifiées, et une seconde plaque annulaire 12 avec une partie en retrait 110 qui est constituée d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. De plus, conformément au noyau de stator combiné représenté sur la figure 24, le bloc de dents 2 comporte deux parties 30 saillantes 210 se chevauchant l'une avec l'autre avec un intervalle prédéterminé dans la direction axiale (c'est-à-dire la direction de stratification). De façon similaire, la culasse 1 comporte deux parties en retrait 110 se chevauchant l'une avec l'autre avec un intervalle prédéterminé dans la direction axiale 35 (c'est-à-dire la direction de stratification). Conformément au mode de réalisation représenté sur la figure 24, le nombre de plaques d'acier électromagnétique stratifiées constituant la seconde plaque annulaire comportant la partie en retrait 110 est égal au nombre de plaques d'acier 40 électromagnétique stratifiées constituant la première dent 21 comportant la partie saillante 210. Il est inutile de préciser que le nombre de plaques d'acier électromagnétique stratifiées constituant la première plaque annulaire 11 ne comportant aucune partie en retrait est égal au nombre de plaques d'acier 5 électromagnétique stratifiées constituant la seconde dent 22 ne comportant aucune partie saillante. Grâce à cet agencement, il devient possible de réduire la résistance magnétique. Mode de réalisation modifié Il est acceptable que le nombre de plaques d'acier 10 électromagnétique stratifiées constituant la seconde plaque annulaire 12 comportant la partie en retrait 110 soit supérieur de un ou plus au nombre de plaques d'acier électromagnétique stratifiées constituant la première dent 21 comportant la partie saillante 210. Dans ce cas, le nombre de plaques d'acier 15 électromagnétique stratifiées constituant la première plaque annulaire il ne comportant aucune partie en retrait est en correspondance inférieure de un ou plus au nombre de plaques d'acier électromagnétique stratifiées constituant la seconde dent 22 n'ayant aucune partie saillante. Avec cet agencement, il 20 devient possible de réduire légèrement l'épaisseur dans la direction axiale de la partie saillante 210 par comparaison avec celle de la partie en retrait 110 de façon à ce que le travail d'insertion destiné à coupler ou à ajuster la partie saillante 210 dans la partie en retrait 110 puisse être exécuté en 25 douceur. Mode de réalisation modifié Comme représenté sur la figure 25, la culasse 1 comprend une pluralité de parties en retrait 110 se chevauchant à des intervalles prédéterminés dans la direction axiale, et le bloc 30 de dents 2 comprend une pluralité de parties saillantes 210 se chevauchant à des intervalles prédéterminés dans la direction axiale et insérées respectivement dans les parties en retrait 110 de la culasse 1. Le rapport de la largeur totale des parties saillantes 210 dans la direction axiale (c'est-à-dire dans la 35 direction de stratification) à la largeur totale des parties en retrait 110 dans la direction axiale (c'est-à-dire dans la direction de stratification) est dans la plage allant de 0,8 à 1, 2. A savoir, un rapport ((3 x hp)/(3 x hc) se situe dans la plage allant de 0,8 à 1,2, o "hp" représente une largeur axiale 40 de la plaque d'acier électromagnétique comportant la partie saillante 210 et "hc" représente une largeur axiale de la plaque d'acier électromagnétique comportant la partie en retrait 110. Le nombre de parties saillantes 210 se chevauchant à des intervalles prédéterminés dans la direction axiale (c'est-à-dire 5 dans la direction de stratification) n'est pas limité à 3. De façon similaire, le nombre de parties en retrait 110 se chevauchant à des intervalles prédéterminés dans la direction axiale (c'est-à-dire dans la direction de stratification) n'est pas limité à 3. Par exemple, comme représenté sur la figure 26, 10 il est possible que le bloc de dents 2 soit constitué d'une paire de la première dent 21 et de la seconde dent 22 et que la culasse 1 soit constituée d'une paire de la première plaque annulaire il et de la seconde plaque annulaire 12. Mode de réalisation modifié Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 25, les largeurs axiales (c'est-à-dire hc) des parties en retrait respectives 110 disposées à des intervalles prédéterminés ne sont pas toujours égales les unes avec les autres. Les largeurs axiales (c'est-àdire hp) des parties saillantes respectives 210 20 disposées à des intervalles prédéterminés ne sont pas toujours égales les unes avec les autres. Sixième mode de réalisation Les figures 27 et 28 sont des vuesreprésentant coopérativement un autre mode de réalisation de la présente 25 invention. Conformément à ce mode de réalisation, la partie saillante 210 est configurée selon une forme rectangulaire lorsqu'elle est vue de la direction axiale. La partie saillante 210 comporte un coin convexe 2100 avec une surface chanfreinée C. La partie en retrait 110 est configurée selon une forme 30 rectangulaire lorsqu'elle est vue de la direction axiale. La partie en retrait 110 comporte un coin concave 1100 avec une surface chanfreinée C. Cet agencement empêche efficacement que la partie saillante 210 ne soit obstruée par les bords aiguisés de la partie en retrait 110 lorsque la partie saillante 210 est 35 insérée la première dans la partie en retrait 110. De plus, le coin convexe 2100 de la partie saillante 210 est simplement ajusté au coin concave 1100 de la partie en retrait 110. Ainsi, il devient possible d'empêcher l'augmentation de la résistance magnétique. Comme représenté sur la figure 28, un rapport Rx/Ry est établi dans la plage allant de 1,0 à 1,5, o Rx représente un rayon de courbure du coin convexe 2100 de la partie saillante 210 et Ry représente un rayon de courbure du coin concave 1100 5 de la partie en retrait 110. Comme la différence entre les deux rayons de courbure ci-dessus est faible, il devient possible de réduire l'intervalle important entre le coin convexe 2100 et le coin concave 1100. Ainsi, la résistance magnétique diminue. REVENDICATIONS 1. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative lequel est composé d'une pluralité de 5 plaques d'acier électromagnétique stratifiées de façon à obtenir une culasse cylindrique (1) avec de nombreuses parties en retrait (110) agencées à des pas prédéterminés dans une direction circonférentielle et chacune ouverte vers une direction radiale intérieure et un bloc de dents (2) s'étendant 10 vers la direction radiale intérieure, avec des parties saillantes (210) couplées ou ajustées dans lesdites parties en retrait (110) de ladite culasse (1), caractérisé en ce que une ou plusieurs broches de fixation de dents (7) sont 15 prévues pour fixer ledit bloc de dents (2) à ladite culasse (1), ladite culasse (1) comprend des premières plaques annulaires (11) définissant lesdites parties en retrait (110) ouvertes vers les deux directions axiales de même que vers la direction radiale intérieure et des secondes plaques annulaires (12) 20 disposées à la suite desdites premières plaques annulaires (11) à une extrémité axiale de celles-ci et chacune comportant une partie de plaque de blindage destinée à blinder lesdites parties en retrait (110) desdites premières plaques annulaires (11) dans une direction de stratification desdites plaques d'acier 25 électromagnétique stratifiées, ledit bloc de dents (2) comprend des premières dents (21) définissant lesdites parties saillantes (210) insérées dans la direction radiale et ajustées dans lesdites parties en retrait (110) et des secondes dents (22) chacune disposée à la suite 30 desdites premières dents (21) dans la direction axiale de façon à être mise en contact hermétique avec une surface cylindrique desdites secondes plaques annulaires (12), et ladite broche de fixation des dents (7) est insérée dans des trous traversants (5) desdites parties de plaque de blindage 35 desdites secondes plaques annulaires (12) et dans des trous traversants (6) desdites parties saillantes (210) desdites secondes dents (22) qui sont mises en chevauchement les unes avec les autres dans la direction de stratification. 2. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative, lequel est composé d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées de façon à obtenir une culasse cylindrique (1) avec de nombreuses parties en 5 retrait (110) agencées à des pas prédéterminés dans la direction circonférentielle et chacune ouverte vers une direction radiale intérieure, et un bloc de dents (2) s'étendant vers la direction radiale intérieure, des parties saillantes (210) étant couplées ou ajustées dans lesdites parties en retrait (110) de ladite 10 culasse (1), caractérisé en ce que ladite culasse (1) comprend des premières plaques annulaires (11) définissant lesdites parties en retrait (110) ouvertes vers les deux directions axiales de même que vers la direction 15 radiale intérieure, et des secondes plaques annulaires (12) disposées à la suite desdites premières plaques annulaires (11) à l'extrémité axiale de celles-ci et chacune comportant une partie de plaque de blindage destinée à blinder lesdites parties en retrait (110) desdites premières plaques annulaires (11) dans 20 une direction de stratification desdites plaques d'acier électromagnétique stratifiées, ledit bloc de dents (2) comprend des premières dents (21) définissant lesdites parties saillantes (210) insérées dans la direction radiale et ajustées dans lesdites parties en retrait 25 (110) et des secondes dents (22) chacune disposée à la suite desdites premières dents (21) dans la direction axiale de façon à être mise en contact hermétique avec une surface cylindrique desdites secondes plaques annulaires (12), et lesdites parties en retrait (110) et lesdites parties 30 saillantes (210) ajustées dans lesdites parties en retrait (110) sont prévues sous forme d'une pluralité de paires et disposées de manière telle que lesdites parties en retrait (110) sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification et également que lesdites parties saillantes 35 (210) sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification. 3. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 1, dans lequel 40 lesdites parties en retrait (110) et lesdites parties saillantes (210) ajustées dans lesdites parties en retrait (110) sont prévues sous forme d'une pluralité de paires et disposées de manière telle que lesdites parties en retrait (110) sont indépendantes les unes des autres dans la direction de 5 stratification et également que lesdites parties saillantes (210) sont indépendantes les unes des autres dans la direction de stratification. 4. Noyau de stator de type compound applicable à une machine 10 électrique rotative selon la revendication 3, dans lequel la largeur circonférentielle d'une partie d'extrémité radiale de ladite partie saillante (210) est de 98 % ou plus de la largeur circonférentielle d'une partie d'ouverture radiale de ladite partie en retrait (110). 5. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 4, dans lequel la largeur circonférentielle de ladite partie saillante (210) augmente continuellement avec la distance qui augmente depuis 20 ladite partie d'extrémité radiale vers la direction radiale intérieure, et o la largeur circonférentielle de ladite partie en retrait (110) diminue continuellement avec la distance qui augmente depuis ladite partie d'ouverture radiale vers la direction radiale extérieure. 6. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 3, dans lequel une partie d'extrémité (70) de ladite broche de fixation des dents (7) est aplatie par déformation élastique après que ladite 30 broche de fixation des dents (7) est insérée dans lesdits trous traversants (5, 6). 7. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 3, dans lequel 35 lesdites premières plaques annulaires (11) et lesdites secondes plaques annulaires (12) sont soudées ensemble, et o lesdites premières dents (21) et lesdites secondes dents (22) sont soudées ensemble. 8. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 7, dans lequel la partie soudée (9) desdites premières dents (21) et desdites secondes dents (22) est décalée par rapport à ladite broche de 5 fixation des dents (7) d'une distance prédéterminée dans la direction radiale et est située à la même position dans la direction circonférentielle. 9. Noyau de stator de type compound applicable à une machine 10 électrique rotative selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel des parties matricées (3, 4) s'étendant dans la direction de stratification et continues les unes avec les autres sont formées dans lesdites premières plaques annulaires (11) et dans lesdites secondes plaques annulaires (12) ou dans 15 lesdites premières dents (21) et dans lesdites secondes dents (22). 10. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon l'une quelconque des 20 revendications 1 à 3, dans lequel une base de bornes (101) destinée à traiter une extrémité de bobine est fixée à une surface d'extrémité de ladite culasse (1) au moyen de ladite broche de fixation des dents (7). 11. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 3, dans lequel lesdites premières plaques annulaires (11),- lesdites secondes plaques annulaires (12), lesdites premières dents (21) et lesdites secondes dents (22) sont constituées d'une pluralité 30 de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. 12. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon la revendication 1, dans lequel ladite broche de fixation des dents (7) est une pluralité 35 de broches espacées dans la direction radiale d'une distance prédéterminée et situées à la même position dans la direction circonférentielle. 13. Noyau de stator de type compound applicable à une 40 machine électrique rotative selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel une première dent (21) ou une seconde dent (22) est reliée à l'autre première dent (21) ou l'autre seconde dent (22) voisine dans la direction circonférentielle par l'intermédiaire d'une bride en saillie 5 (25, 25') qui s'étend d'une extrémité intérieure de ladite première dent (21) ou de ladite seconde dent (22) de façon à fermer une fente. 14. Noyau de stator de type compound applicable à une 10 machine électrique rotative selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel lesdites parties saillantes (210) et lesdites parties en retrait (110) sont constituées d'une pluralité de plaques d'acier électromagnétique stratifiées. 15. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ladite culasse (1) comprend une pluralité de parties en retrait (110) se chevauchant à des 20 intervalles prédéterminés dans la direction axiale, ledit bloc de dents (2) comprend une pluralité de parties saillantes (210) se chevauchant à des intervalles prédéterminés dans la direction axiale et insérées respectivement dans lesdites parties en retrait (110) de ladite culasse (1) et un rapport d'une largeur 25 totale (3 x hp) desdites parties saillantes (210) dans la direction axiale sur une largeur totale (3 x hc) desdites parties en retrait (110) dans la direction axiale se situe dans la plage allant de 0,8 à 1,2. 16. Noyau de stator de type compound applicable à une machine électrique rotative selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, dans lequel ladite partie en retrait (110) et ladite partie saillante (210) insérée dans ladite partie en retrait sont configurées 35 selon une forme rectangulaire lorsqu'elles sont vues de la direction axiale, un coin convexe (2100) de ladite partie saillante (210) et un coin concave (1100) de ladite partie en retrait (110) étant ajustés l'un à l'autre sont chanfreinés, et un rapport Rx/Ry se situe dans la plage allant de 1,0 à 1, 5, o Rx représente un rayon de courbure dudit coin convexe (2100) de ladite partie saillante (210) et Ry représente un rayon de courbure dudit coin concave (1100) de ladite partie en retrait (110).