Brevet FR2852331A1 — publié le 20040917

PROCEDE DE FABRICATION D'UNE ANODE INERTE POUR LA PRODUCTION D'ALUMINIUM PAR ELECTROLYSE IGNEE Domaine de l'invention L'invention concerne la production d'aluminium par électrolyse ignée. Elle concerne plus particulièrement les anodes utilisées pour cette production et les procédés de fabrication qui permettent de les obtenir. Etat de la technique L'aluminium métal est produit industriellement par électrolyse ignée, à savoir par électrolyse de l'alumine en solution dans un bain à base de cryolithe fondue, appelé 15 bain d'électrolyte, notamment selon le procédé bien connu de Hall-Héroult. Le bain d'électrolyte est contenu dans des cuves, dites " cuves d'électrolyse ", comprenant un caisson en acier, qui est revêtu intérieurement de matériaux réfractaires et/ou isolants, et un ensemble cathodique situé au fond de la cuve. Des anodes sont partiellement immergées dans le bain d'électrolyte. L'expression " cellule 20 d'électrolyse " désigne normalement l'ensemble comprenant une cuve d'électrolyse et une ou plusieurs anodes. Le courant d'électrolyse, qui circule dans le bain d'électrolyte et la nappe d'aluminium liquides par l'intermédiaire des anodes et des éléments cathodiques, 25 opère les réactions dé réduction de l'aluminium et permet également de maintenir le bain d'électrolyte à une température typiquement de l'ordre de 950 'C par effet Joule. La cellule d'électrolyse est régulièrement alimentée en alumine de manière à compenser la consommation en alumine produite par les réactions d'électrolyse. Dans la technologie standard, les anodes sont en matériau carboné et sont consommées par les réactions de réduction de l'aluminium. La durée de vie typique d'une anode en matériau carboné est de 2 à 3 semaines. Les contraintes environnementales et les coûts associés à la fabrication et à l'utilisation des anodes en matériau carboné ont, depuis de nombreuses décennies, conduit les producteurs d'aluminium à rechercher des anodes en matériaux non5 consommables, dites " anodes inertes ". Plusieurs matériaux ont été proposés, parmi lesquels figurent notamment les matériaux composites contenant une phase dite céramique" et une phase métallique. Ces matériaux composites sont connus sous la dénomination " cermet ". Certains matériaux cermet ont fait l'objet de nombreuses études, tels que les matériaux cermet dont la phase céramique contient un oxyde mixte de fer et de nickel. Ces études ont particulièrement porté sur les matériaux cermet dont la phase céramique contient une phase mixte d'oxyde de nickel (NiO) et de ferrite de nickel (NiFe2O4) et dont la phase métallique contient, par exemple, du fer, du nickel ou du 15 cuivre. Par la suite, ces cermets sont dénommés " cermets NiO-NiFe2O4-M ", o M désigne la phase métallique. Tel que décrit, par exemple, dans les brevets américains US 4 455 21 1, US 4 454 015 et US 4 582 585, les cermets NiO-NiFe2O4-M sont typiquement obtenus par un 20 procédé comprenant la préparation d'un mélange de poudres de métal et de poudres d'un ou plusieurs oxydes de fer et de nickel, une compression du mélange de manière à former un corps cru de forme déterminée et le frittage du corps cru à une température comprise entre 900 et 1500 'C. Les poudres d'oxyde de fer et de nickel initiales sont typiquement un mélange précalciné d'oxyde nickel (NiO) et d'oxyde de 25 fer (typiquement Fe2O3 ou Fe3O4). Le brevet américain US 4 871 438, au nom de Battelle Memorial Institute, décrit un procédé de fabrication dans lequel la poudre d'oxyde initiale est une poudre de NiONiFe2O4 et la poudre de métal initiale est constituée d'un mélange de 10 à 30 % en 30 poids de poudre de cuivre et de 2 à 4 % en poids de nickel. Le rapport massique entre le NiO et le NiFe2O4 est compris entre 2: 3 (ô 0,67) et 3: 2 (= 1,5). Le cuivre et le nickel forment, lors du frittage, un alliage dont la température de fusion est supérieure à la température de frittage, ce qui permet d'éviter l'exsudation de la phase métallique (" bleed out " en anglais) et d'obtenir ainsi une quantité finale de phase métallique supérieure à 17 % en poids. Le mélange initial ne comprend pas de liant organique. Le frittage est effectué dans une atmosphère d'argon ou d'azote contenant de 100 à 500 ppm d'oxygène. Plus récemment, le brevet américain US 5 794 112, au nom d'Aluminum Company of America, décrit un procédé de fabrication d'un cermet dans lequel le mélange initial contient une poudre de métal constituée de cuivre et/ou d'argent et entre 2 et 10 10 parties en poids d'un liant organique et dans lequel le frittage est effectué sous atmosphère contrôlée d'argon contenant entre 5 et 3000 ppm d'oxygène. Les procédés de fabrication connus présentent toutefois des problèmes pour la production de pièces en cermet NiO-NiFe2O4-M dont la phase métallique M contient 15 du cuivre et du nickel, notamment pour la production de pièces de grande dimension (c'est-à-dire de pièces dont la plus petite dimension - typiquement le diamètre - est supérieure ou égale à environ 20 cm). La demanderesse a trouvé difficile de piloter et de contrôler de manière satisfaisante la composition et proportion relative de l'ensemble des phases du cermet. Or, lesdites composition et proportion affectent les 20 propriétés d'usage du cermet. En outre, l'élimination des produits d'évaporation et de décomposition du liant lors du frittage dépend fortement de la nature de celui-ci, ce qui rend le procédé très sensible au choix du liant lorsque sa proportion dans le mélange initial est importante (comme dans le procédé décrit dans le brevet US 5 794 112). De surcroît, la combinaison d'une faible conductivité thermique et d'une 25 grande dimension de la pièce crue conduit à une interruption de l'évacuation des gaz d'évaporation et de décomposition provoquée par la fermeture des pores en superficie. Les pièces peuvent également se fissurer. Ces dernières difficultés peuvent être partiellement résolues par un allongement de la phase de déliantage, mais cette solution réduit sensiblement la productivité du procédé. 30 La demanderesse a donc recherché des solutions aux inconvénients des procédés de fabrication connus. Description de l'invention L'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une anode inerte en cermet, ledit 5 cermet étant désigné par la formule " NiO-NiFe2O4-M " et comportant une phase métallique M incluant du cuivre et du nickel, et une phase céramique C, dite mixte, comprenant au moins deux phases distinctes, à savoir une phase N dite "monoxyde de nickel" et une phase S dite "spinelle de nickel". La phase monoxyde de nickel N correspond typiquement à la formule NiO, qui peut être non stoechiométrique et qui peut éventuellement comprendre des éléments autres que le nickel, tel que le fer. La phase spinelle de nickel S correspond typiquement à la formule NiFe2O4 qui peut être non stoechiométrique et qui peut éventuellement comprendre des éléments autres que le nickel et le fer. 15 Selon l'invention, le procédé de fabrication d'une anode inerte en cermet de type NiO-NiFe2O4-M comprenant au moins une phase monoxyde de nickel N, une phase spinelle de nickel S, contenant du fer et du nickel, et une phase métallique M, contenant du cuivre et du nickel, est caractérisé en ce qu'il comprend: - la préparation d'un mélange initial comprenant au moins un précurseur des phases monoxyde N et spinelle S, un précurseur de la phase métallique M et un liant organique, la proportion de liant organique dans le mélange initial étant faible, à savoir moins de 2,0 % en poids, et le précurseur de la phase métallique comprenant une poudre métallique contenant du cuivre et du nickel, - une opération de mise en forme du mélange, typiquement par pressage ou compression isostatique, de manière à former une anode crue de forme déterminée, - une opération de frittage de l'anode crue, à une température typiquement supérieure à 900'C et dans une atmosphère contrôlée contenant une faible quantité d'oxygène, à savoir typiquement moins de 200 ppm d'O2. 30 La demanderesse a eu l'idée de dissocier les fonctions physicochimiques remplies par le liant et le précurseur de la phase métallique. Dans ce contexte, elle a noté qu'il était généralement suffisant d'utiliser une faible quantité de liant organique pour assurer la tenue de la pièce au début du frittage (c'est-à- dire pour réduire sensiblement, voire éviter, sa déformation) et que le rôle de réducteur chimique dudit liant pouvait être assuré par l'ajout de nickel métallique dans le précurseur de la phase métallique, qui est de préférence formé de poudres métalliques. Le fait de dissocier les deux fonctions - tenue mécanique de la pièce et contrôle de la composition de la phase métallique - permet de réduire la quantité de liant et par conséquent, de réduire les émissions de matières volatiles toxiques sous faible apport 1 0 d'oxygène, de réduire la durée du déliantage et de limiter les risques de fissuration et production de porosité associés à l'élimination du liant en phase gazeuse et des produits volatiles de décomposition du liant dans les pièces de dimensions importantes. Le fait d'ajuster la composition de la phase métallique du matériau fritté par l'ajout de nickel permet non seulement d'éviter l'.exsudation de la phase 1 5 métallique durant le frittage, mais aussi de mieux contrôler la chimie locale des phases céramique et métallique. L'ajustement de la composition de la phase métallique selon l'invention permet également d'assurer une plus grande homogénéité de la microstructure du cermet des pièces de grandes dimensions. L'utilisation d'une faible quantité de liant organique permet de rendre le procédé plus fiable dans le cadre d'une production industrielle d'anodes (et plus généralement de pièces destinées à former des anodes). En particulier, elle permet de rendre le procédé moins sensible à la taille des pièces frittées. Le frittage provoque la migration d'une partie des éléments métalliques entre les différentes phases. Ainsi, typiquement, l'oxyde de nickel s'enrichit en fer, le ferrite de nickel devient non stoechiométrique et la phase métallique s'enrichit en nickel et éventuellement en fer, généralement en moindres proportions. Par conséquent, le cermet issu du frittage peut être plus précisément décrit par la formule Ni],Fe,0O -l30 NiyFe3..yO4 8-M', o M' est un alliage incluant le métal M initial, du fer et du nickel (MFeNi). Toutefois, afin de simplifier la terminologie, les phases NiO (et plus généralement Ni, -.,Fe,,O) et NiFe2O4 (et plus généralement NiyFe3yO,4) seront, par la suite, simplement dénommées respectivement par les expressions " phase monoxyde " et " phase spinelle ". En outre, le cermet sera simplement désigné par la formule "NiO-NiFe2O4-M ", o NiO désigne la phase monoxyde (N), NiFe2O4 désigne la phase spinelle (S), et M la phase métallique. Les anodes inertes selon l'invention sont destinées à la production d'aluminium par électrolyse ignée. Elles peuvent éventuellement être assemblées pour former des assemblages d'anodes comprenant plusieurs anodes individuelles, tels que des grappes. L'invention sera mieux comprise à l'aide des figures annexées et de la description détaillée qui suit. La figure l représente un mode de réalisation préféré du procédé de fabrication de 15 l'invention. La figure 2A est une micrographie d'un cermet typique obtenu par le procédé de fabrication de l'invention. La figure 2B est une reproduction schématique de la micrographie de la figure 2A. La figure 3 est un diagramme ternaire NiO / NiFe2O4 / M montrant les domaines de préférence de la composition initiale dans un mode de réalisation préféré de l'invention. La figure 4 est un diagramme ternaire Ni / Cu / Oxydes tronqué montrant les domaines de préférence de la composition initiale dans un mode de réalisation préféré de l'invention. La poudre métallique contenant du cuivre et du nickel est typiquement un mélange d'une poudre de cuivre métallique et d'une poudre de nickel métallique. Il est également possible selon l'invention d'utiliser une poudre métallique comprenant, en tout ou partie, un alliage de cuivre et de nickel. De préférence, au moins 95 % en poids des grains de ladite poudre métallique ont une taille comprise entre 3 et 10 arn. La proportion de poudre métallique dans le mélange initial est de préférence 5 supérieure à 15 % en poids, et de préférence encore supérieure à 20 % en poids. Cette proportion est de préférence inférieure à 35 % en poids. Elle est typiquement comprise entre 15 % et 30 % en poids, et plus typiquement entre 20 % et 25 % en poids. Ces proportions préférentielles sont représentées dans le diagramme ternaire de la figure 3 dans le cas o le précurseur desdites phases monoxyde N et spinelle S 10 est constitué d'oxyde de nickel NiO et de ferrite de nickel NiFe2O4. La proportion de nickel dans la poudre métallique du précurseur de la phase métallique (c'est-à-dire dans la quantité de poudre métallique) est de préférence supérieure ou égale à 3 % en poids, de préférence encore comprise entre 3 et 30 % en 15 poids, et typiquement entre 5 et 25 % en poids. Ces proportions préférentielles sont représentées dans le diagramme ternaire de la figure 4 dans le cas o le précurseur de la phase métallique est constitué de nickel et de cuivre. Les domaines préférentiels des proportions de Ni et Cu sont exprimés en terme de rapport Ni/Cu (par exemple, le rapport 3/97 correspond à 3 % pds Ni dans la poudre métallique). L'expression 20 "Oxydes" désigne l'ensemble des constituants du précurseur des phases monoxyde N et spinelle S; les proportions de M donnés dans ce diagramme correspondent à la différence à 100 % par rapport à la proportion totales des oxydes. Le mélange initial peut éventuellement comprendre en outre au moins un élément 25 apte à limiter l'oxydation de la phase métallique du cermet, tel que de l'argent. Cet élément anti-oxydation est typiquement ajouté sous forme de poudre. Il peut éventuellement être ajouté à la poudre métallique initiale. Ledit élément antioxydation peut optionnellement se trouver sous une forme oxydée, tel que dans un oxyde (par exemple Ag2O), qui sera réduite lors du frittage. Les éléments anti30 oxydation, sous forme métallique ou oxydée, peuvent être ajoutés à toute étape de la préparation du mélange initial. La proportion de liant organique dans le mélange initial est de préférence comprise entre 0,5 et 1,5 % en poids. Ledit liant est de préférence apte à assurer une tenue à cru de la pièce mise en forme. Il n'est pas nécessaire, selon l'invention, d'utiliser un liant organique possédant des propriétés de réducteur chimique car la fonction de 5 réduction des phases oxydées est essentiellement assurée par la poudre métallique (ou le mélange de poudres métalliques) utilisée dans le mélange initial. Ledit liant est typiquement de l'APV (alcool polyvinylique), mais peut être tout liant organique ou organométallique connu, tel que les polymères acryliques, les polyglycols (tels que le polyéthylène de glycol ou PEG), les acétates de polyvinyle, les polyisobutylènes, les 10 polycarbonates, les polystyrènes, les polyacrylates ou les stéarates (tels que l'acide stéarique ou le stéarate de zinc). Le précurseur des phases monoxyde et spinelle est typiquement un mélange d'oxydes ou de composés organométalliques aptes à former lesdites phases lors du frittage. 15 Ces oxydes ou composés peuvent éventuellement être ajoutés séparément au mélange initial, mais il est avantageux de les mélanger ensemble avant des les ajouter au mélange initial. Les oxydes et/ou composés du mélange initial, notamment le précurseur des phases 20 monoxyde et spinelle, se présentent de préférence sous la forme de poudres. De préférence encore, au moins 95 % en poids des grains de ces poudres ont une taille comprise entre 5 et 10 rm. Le précurseur des phases monoxyde et spinelle comprend typiquement un mélange 25 d'oxydes comprenant un oxyde de nickel (typiquement NiO) et un ferrite de nickel (typiquement NiFe2O4). Ce mélange d'oxydes peut être obtenu de différentes façons. Par exemple, il peut être formé par mélange d'une poudre d'oxyde de nickel (NiO) et d'une poudre de ferrite de nickel (NiFe2O4). Il peut également être obtenu par calcination d'un mélange d'une poudre d'oxyde nickel et d'une poudre d'un oxyde 30 de fer (tel que Fe2O3 ou Fe3O4). Ledit mélange d'oxydes est avantageusement obtenu par pyrolyse de composés de fer et de nickel, ce qui permet d'obtenir un mélange intime des oxydes initiaux et d'éviter les impuretés qui se trouvent fréquemment dans les oxydes de fer et de nickel industriels. Un tel procédé (connu sous l'appellation " spray pyrolysis ") 5 comprend typiquement la coprécipitation de sels en solution aqueuse, une pulvérisation à haute température des sels, un broyage et une calcination ou chamottage à une température suffisante, typiquement supérieure à 900 OC. La proportion de ferrite de nickel (NiFe2O4) dans le mélange initial est typiquement 10 comprise entre 50 et 85 % en poids, et de préférence encore entre 60 et 85 % en poids. Afin d'obtenir une densification satisfaisante du cermet, la proportion d'oxyde de nickel du mélange initial est typiquement comprise entre 0,1 % en poids et 25 % en poids. Le rapport entre la proportion massique d'oxyde de nickel et la proportion massique de ferrite de nickel (typiquement NiO/NiFe2O4) est de préférence compris 15 entre 0,2/99,8 et 30/70, et de préférence encore 0, 2/99,8 et 20/80. La demanderesse a constaté qu'il était important d'ajuster précisément les différentes proportions pour obtenir un produit final ayant les propriétés souhaitées pour l'utilisation en tant qu'anode pour la production d'aluminium par électrolyse. En 20 particulier, elle a noté l'importance de l'ajustement initial des proportions relatives du fer total et du nickel total (c'est-à-dire toutes phases confondues) et des proportions relatives de l'oxyde de nickel et du ferrite de nickel pour l'obtention d'un cermet final ayant les propriétés souhaitées. En particulier, les proportions des précurseurs des phases monoxyde, spinelle et métallique (par exemple, les 25 proportions d'oxyde de nickel, de ferrite de nickel et de métal) dans le mélange initial, la température de frittage et la teneur en oxygène de l'atmosphère de frittage sont avantageusement ajustées de manière à obtenir le rapport atomique souhaité entre le fer et le nickel (Fe/Ni) dans la phase spinelle du cermet. Ce rapport est de préférence supérieur ou égal à 2,4, et de préférence encore supérieur ou égal à 2,8. 30 Le mélange initial, c'est-à-dire le mélange destiné à être mis en forme et fritté de manière à obtenir une pièce en cermet, comprend typiquement de l'eau et un dispersant afin de faciliter le mélange des constituants et la mise en forme des pièces crues. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le mélange initial est préparé suivant un procédé comprenant: - la préparation d'une barbotine contenant de l'eau (typiquement 40 % en poids), un dispersant apte à éviter l'agglomération des poudres (de préférence moins de 1 % en poids) et la poudre d'oxyde(s) initiale; - une opération de désagglomération de la barbotine, typiquement par brassage, de 10 manière à obtenir une viscosité déterminée (typiquement comprise entre 0,1 et 0,2 Pa.sec); - l'ajout de la poudre de précurseur de la phase métallique et du liant organique. Le dispersant est de préférence apte à ne pas réagir chimiquement avec le cuivre du 15 précurseur de la phase métallique. Le mélange initial est de préférence séché avant l'opération de mise en forme afin d'éliminer l'eau qu'il contient. Ce séchage est typiquement réalisé par atomisation (" spray drying "). L'opération de mise en forme de la pièce crue est typiquement effectuée par pressage isostatique à froid, c'est-à-dire par pressage à une température apte à éviter l'évaporation excessive ou la décomposition du liant organique. La température de pressage à froid est typiquement inférieure à 200 'C. Les pressions de pressage sont 25 typiquement comprises entre 100 et 200 MPa. L'opération de frittage de la pièce crue (c'est-à-dire de l'anode crue ou de l'élément d'anode cru) est typiquement effectuée dans une atmosphère contrôlée contenant au moins un gaz inerte et de l'oxygène. Le gaz inerte de l'atmosphère contrôlée utilisée 30 lors du frittage est typiquement de l'argon. Ladite atmosphère contrôlée comprend de préférence entre 10 et 200 ppm d'oxygène. Une teneur en oxygène minimale est il préférable afin d'éviter la réduction des oxydes du mélange. Une teneur maximale est avantageuse car elle permet d'éviter l'oxydation de la ou des poudres métalliques. La température de frittage est de préférence comprise entre 1150 et 1400'C et de 5 préférence encore comprise entre 1300 et 14000C. Elle est typiquement de 13500C. Le temps de maintien à la température de frittage n'est pas critique dans le procédé de l'invention. Ce temps de maintien est typiquement de deux heures environ afin d'assurer l'homogénéité du frittage. Après une étape de maintien à la température de frittage, le procédé comprend avantageusement une étape de refroidissement lent, à 10 une vitesse de refroidissement typiquement comprise entre - 100 et - 1 000/heure, entre la température de frittage et une température intermédiaire compris entre environ 900 et environ 1000 'C; un refroidissement lent, au début de l'étape de refroidissement, permet d'augmenter la conductivité électrique de l'anode. 1 5 La proportion de la phase métallique du cermet final est de préférence supérieure à % en poids, de préférence entre 15 et 30 % en poids, et typiquement entre 15 et 25 % en poids. La proportion de nickel dans la phase métallique est de préférence supérieure ou égale à 3 % en poids, de préférence entre 3 et 30 % en poids, et de préférence encore entre 5 et 25 % en poids, de manière à augmenter la résistance à 20 l'oxydation de phase métallique lors de l'utilisation du cermet dans un procédé d'électrolyse en sel fondu. La proportion de phase spinelle dans le cermet final est de préférence comprise entre 30 et 90 % en poids, et typiquement comprise entre 40 et 90 % en poids. La phase 25 spinelle est de préférence non stoechiométrique afin d'en augmenter la conductivité électrique. Dans ce but, le rapport atomique entre le fer et le nickel (Fe/Ni) dans la phase spinelle est de préférence supérieur ou égal à 2,4, et de préférence encore supérieur ou égal à 2,8. La phase spinelle peut éventuellement comprendre au moins un élément de substitution apte à augmenter sa conductivité électrique, tel qu'un élément tétravalent (Ti, Zr, ... ). La proportion de phase monoxyde dans le cermet final est de préférence inférieure à 40 % en poids, afin d'obtenir une résistance suffisante du cermet à la corrosion électrochimique. La demanderesse a constaté que, comme le montre les figures 2A et 2B, le cermet obtenu par le procédé de l'invention comprend une phase spinelle (S) développée qui entoure les îlots de phase métallique (M) et forme un réseau de percolation. La phase monoxyde (N) est discontinue. La demanderesse émet l'hypothèse que la 10 conductivité élevée du cermet provient en grande partie du réseau de percolation de la phase spinelle en contact étroit avec la phase métallique. Elle émet également l'hypothèse que le caractère percolant de la phase spinelle ne peut être obtenu que pour des teneurs de Ni dans la phase métallique suffisantes, soit typiquement supérieures à 5 % en poids. La porosité du cermet final est typiquement inférieure ou égale à 5%. Sa conductivité électrique à une température comprise entre 900'C et 1050'C est de préférence supérieure à 50 Qï1.cm1, et de préférence encore supérieure à 100 Q.cm'. Le procédé selon l'invention est avantageusement utilisé pour la fabrication d'anodes inertes destinées à la production d'aluminium par électrolyse ignée. L'invention a également pour objet l'utilisation d'anodes inertes ou d'assemblages d'anodes inertes obtenues par le procédé de fabrication selon l'invention pour la 25 production d'aluminium par électrolyse ignée. En d'autres termes, l'invention a également pour objet un procédé production d'aluminium par électrolyse ignée comportant l'utilisation d'au moins une anode inerte produite par le procédé de fabrication selon l'invention. L'invention a encore pour objet une cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée comportant au moins une anode inerte produite par le procédé de fabrication selon l'invention. Essais comparatifs Lot 1 Plusieurs anodes en cermet ont été élaborées selon l'art antérieur à partir de mélanges de poudres de Cu, de NiFe204 et de NiO ayant les proportions suivantes (en poids): 17 % Cu, 61 % NiFe204, 22 % NiO. Le mélange a été lié par 5 % en poids d'APV en solution aqueuse et mis en forme par pressage isostatique à froid. Les anodes crues 10 ont été frittées à la température maximale de 1350 C sous atmosphère contrôlée (teneur résiduelle en oxygène entre 10 et 100 ppm). La densité des anodes frittées était de 6,10 g/cm3, soit une porosité résiduelle de 2,84 %. Le matériau fritté était constitué de 28 % en poids de phase métallique contenant 32 % en poids de Ni, les proportions de phase spinelle et de phase monoxyde étant respectivement de 45,2 % 15 et de 26,7 % en poids. La conductivité électrique de ces anodes à 1000 C était de 77 LTl.cm'1 environ. Lot 2 U Plusieurs anodes en cermet ont été élaborées selon l'invention à partir de mélanges de poudres de Cu, de Ni, de NiFe204 et de NiO ayant les proportions suivantes (en poids): 16 % Cu, 5 % Ni, 57 % NiFe204 et 22 % NiO. Le mélange a été lié par 1 % en poids d'APV en solution aqueuse et mis en forme par pressage isostatique à froid. Les anodes crues ont été frittées à la température maximale de 1350 C sous 25 atmosphère contrôlée (teneur résiduelle en oxygène comprise entre 10 et 100 ppm). La densité des anodes frittées était égale à 6,14, soit une porosité résiduelle de 2 %. Le matériau fritté était constitué de 24 % en poids de phase métallique contenant 28,5 % en poids de Ni, les proportions de ferrite de phase spinelle et de phase monoxyde étant respectivement de 40 % et de 36 % en poids. La conductivité 30 électrique de ces anodes à 1000 C était de 48 Q-l.cm-l environ. Lot 3 Plusieurs anodes en cermet ont été élaborées selon l'invention à partir de mélanges de poudres de Cu, de Ni, de NiFe204 et de NiO ayant les proportions suivantes (en poids): 19 % Cu, 6,4 % Ni, 60 % NiFe2O4 et 14,6 % NiO. Le mélange a été lié par 1 5 % en poids d'APV en solution aqueuse et mis en forme par pressage isostatique à froid. Les anodes crues ont été frittées à la température maximale de 1350 C sous atmosphère contrôlée (teneur résiduelle en oxygène comprise entre 10 et 100 ppm). La densité des anodes frittées était de 6,17, soit une porosité résiduelle de 1,95 %. Le matériau fritté était constitué de 30,7 % en poids de phase métallique contenant 32 % 10 en poids de Ni, les proportions de phase spinelle et de phase monoxyde étant respectivement de 41,6 % et de 27,7 % en poids. La conductivité électrique de ces anodes à 1000 C était de 103 f2l.cm-1 environ. Lot 4 Plusieurs anodes en cermet ont été élaborées à partir de mélanges depoudres de Cu, de Ni, de NiFe204 et de NiO ayant les proportions suivantes (en poids): 21 % Cu, 4 % Ni, 30 % NiFe204, 45 % NiO. Le mélange a été lié par 1 % en poids d'APV en solution aqueuse. Les anodes crues ont été frittées à la température maximale de 20 1200 C sous atmosphère contrôlée (teneur résiduelle en oxygène comprise entre 10 et 100 ppm). La densité des anodes frittées était de 6,49, soit une porosité résiduelle de 3,57 %. Le matériau fritté était constitué de 27,3 % en poids de phase métallique contenant 24,8 % en poids de Ni, les proportions de phase spinelle et de phase monoxyde étant respectivement de 21,7 % et de 51 % en poids. La conductivité 25 électrique de ces anodes à 1000 C était de 139 n-l.cm-1 environ. Les anodes élaborées dans les lots 1, 3 et 4 ont été mises à l'essai dans une cellule d'électrolyse d'essai dans les conditions suivantes: - durée de l'électrolyse: 10 heures; - température d'électrolyse: 960 C; composition du bain: bain de cryolithe de ratio molaire NaF/AlF3 égal à 2,2 (soit avec un excès d'AlF3 de 11 % en poids) saturée en alumine; densité du courant d'électrolyse: 1,5 A/cm2. Les vitesses de corrosion mesurées sont données au tableau I. La colonne "nombre d'essais" correspond aux nombres d'anodes testées, une anode étant testée à chaque 5 essai. La colonne "rapport Fe/Ni" correspond au rapport atomique Fe/Ni dans la phase spinelle S mesuré par rayons X (lots 1, 3 et 4) ou par microsonde (lot 2). La comparaison des résultats sur les lots l et 3 montre que les anodes peuvent être fabriquées selon l'invention avec de faibles quantités de liant organique tout en 10 maintenant une faible vitesse de corrosion et tout en obtenant une valeur élevée pour la conductivité électrique à chaud. La comparaison des résultats des lots 3 et 4 montre qu'une teneur excessive de phase NiO dans le cermet fritté conduit à une mauvaise tenue à la corrosion électrochimique. Tableau I Lot Nombre d'essais Conductivité Vitesse de Rapport Fe/Ni électrique à corrosion 10000C (cm/an) ( '.cm'l) I 4 77 6,4 + 1 3,039 2 - 48 2,88 3 2 103 7,2 + 1,5 3,087 4 2 139 12,8 + 1,5 2,73 REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'une anode inerte en cermet de type NiONiFe2O4-M comprenant au moins une phase monoxyde de nickel N, une phase spinelle de 5 nickel S, contenant du fer et du nickel, et une phase métallique M, contenant du cuivre et du nickel, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend: - la préparation d'un mélange initial incluant au moins un précurseur desdites phases monoxyde N et spinelle S, un précurseur de la phase métallique M et, un liant organique, la proportion de liant organique dans le mélange initial étant 1 0 inférieure à 2,0 % en poids et le précurseur de la phase métallique comprenant une poudre métallique contenant du cuivre et du nickel, - une opération de mise en forme du mélange, de manière à former une anode crue de forme déterminée, - une opération de frittage de l'anode crue à une température supérieure à 900'C 15 dans une atmosphère contrôlée contenant au moins un gaz inerte et de l'oxygène. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite poudre métallique est un mélange d'une poudre de cuivre métallique et d'une poudre de nickel métallique. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite poudre métallique comprend, en tout ou partie, un alliage de cuivre et de nickel. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce qu'au 25 moins 95 % en poids des grains de ladite poudre métallique ont une taille comprise entre 3 et 1 0 p.m. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications l à 4, caractérisé en ce que la proportion de poudre métallique dans le mélange initial est supérieure à 15 % en 30 poids, et de préférence supérieure à 20 % en poids. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la proportion de nickel dans la poudre métallique du précurseur de la phase métallique est supérieure ou égale à 3 % en poids, et de préférence comprise entre 3 et 30 % en poids. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la proportion de liant organique dans le mélange initial est comprise entre 0,5 et 1,5 % en poids. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le précurseur des phases monoxyde et spinelle est une poudre dont au moins 95 % en poids des grains ont une taille comprise entre 5 et 10 Rtm. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le 15 précurseur des phases monoxyde et spinelle comprend un mélange d'oxydes comprenant un oxyde de nickel et un ferrite de nickel. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la proportion de ferrite de nickel dans le mélange initial est comprise entre 50 et 85 % en poids, et de 20 préférence entre 60 et 85 % en poids. 11. Procédé selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que la proportion d'oxyde de nickel du mélange initial est comprise entre 0,1 % en poids et 25 % en poids. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que le rapport entre la proportion massique d'oxyde de nickel et la proportion massique de ferrite de nickel est compris entre 0,2/99,8 et 30/70, et de préférence encore 0,2/99,8 et 20/80. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que les proportions des précurseurs des phases monoxyde, spinelle et métallique dans le mélange initial et la température de frittage sont ajustées de manière à obtenir le rapport atomique entre le fer et le nickel (Fe/Ni) dans la phase spinelle S du cermet supérieur ou égal à 2,4, et de préférence supérieur ou égal à 2,8. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que l'opération de mise en forme de la pièce crue est effectuée par pressage isostatique à froid. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que 10 ladite atmosphère contrôlée comprend entre 10 et 200 ppm d'oxygène. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la température de frittage est comprise entre 1150 et 1400C et de préférence comprise entre 1300 et 1400'C. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu' il comprend, après une étape de maintien à la température de frittage, une étape de refroidissement lent à une vitesse comprise entre I0O et -100I/heure, entre la température de frittage et une température intermédiaire compris entre 900 et 20 1000 OC. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que mélange initial comprend en outre au moins un élément apte à limiter l'oxydation de la phase métallique du cermet, tel que de l'argent. 25 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que la phase spinelle comprend en outre au moins un élément de substitution apte à augmenter sa conductivité électrique. 20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que ledit élément de substitution est un élément tétravalent. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que la conductivité électrique du cermet à une température comprise entre 900'C et 1050'C est supérieure à 50 l.cm-1, et de préférence supérieure à 100 ú2- '.cm-1. 22. Utilisation du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 21, pour la fabrication d'anodes inertes destinées à la production d'aluminium par électrolyse ignée. 23. Utilisation d'une anode inerte ou d'un assemblage d'anodes inertes, obtenues par 10 le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 21, pour la production d'aluminium par électrolyse ignée. 24. Cellule d'électrolyse destinée à la production d'aluminium par électrolyse ignée comportant au moins une anode inerte produite par le procédé de fabrication 15 selon l'une quelconque des revendications 1 à 21.