Brevet FR2852155A1 — publié le 20040910

La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour le contrôle de l'amplitude du spectre en longueurs d'ondes des impulsions lumineuses ultra brèves émises par les amplificateurs laser à passages multiples. Ce procédé s'applique notamment aux amplificateurs laser à passages 15 multiples de la lumière dans un cristal amplificateur dont les impulsions lumineuses amplifiées sont de durée comprise entre quelques femtosecondes et quelques picosecondes. Une chaîne d'amplification laser comprend un oscillateur et un ou plusieurs 20 amplificateurs; dans le cas des chaînes laser à impulsions brèves, l'oscillateur doit être à large bande pour générer une impulsion brève de référence; la bande passante de ladite impulsion de référence est réduite par les amplificateurs suite à un effet de réduction du gain sur les flancs du spectre de ladite impulsion de référence; cet effet contribue à réduire le spectre en 25 longueurs d'onde de l'impulsion au fil des passages multiples dans la chaîne amplificatrice; l'impulsion en sortie des amplificateurs est donc plus longue que ladite impulsion de référence. D'une façon générale, on sait que pour combattre cet effet de réduction du 30 gain, il faut diminuer l'amplitude du spectre de l'impulsion de référence au centre de la bande passante; ceci peut être réalisé au moyen d'un filtre fixe ou programmable placé entre l'oscillateur et le premier amplificateur ou dans l'amplificateur lui-même lorsque celui-ci est du type à passages multiples de l'impulsion lumineuse dans le cristal amplificateur. La réduction de l'amplitude du spectre de l'impulsion initiale au centre de la bande passante, en amont de l'amplification, doit être d'autant plus importante que l'amplification postérieure est grande. Il s'avère qu'un tel filtrage du spectre de l'impulsion initiale, même s'il 10 permet de combattre la réduction de la bande passante et d'élargir le spectre de l'impulsion amplifiée, introduit par ailleurs des effets de phase indésirables dus au fait que la vitesse de propagation de la lumière dans le cristal amplificateur est légèrement plus lente lorsque l'énergie amplifiée est plus grande (effet de l'indice non linéaire du cristal amplificateur). 15 Ainsi, les longueurs d'onde de la lumière correspondantes aux deux extrémités du spectre ont des vitesses de propagation dans le cristal amplificateur plus lentes que celles situées dans la partie centrale dudit spectre. Il s'ensuit une distorsion de phase du 3èm ordre introduite par la forte 20 modulation en amplitude du spectre filtré. Lorsque le filtre est placé dans la cavité d'un amplificateur à passages multiples, l'impulsion lumineuse traverse N fois le cristal amplificateur avant d'être extraite; dans cette configuration, la réduction d'amplitude du spectre 25 de l'impulsion de référence, au centre de la bande passante peut être la racine Néme de la réduction d'amplitude correspondante à un seul passage. En effet, si glff) est la courbe de gain en fonction de la longueur d'onde correspondant au premier passage, g2ff) la courbe de gain correspondant au 30 2ème passage, ..., gN(X) la courbe de gain correspondant au N"me passage, la courbe de gain totale correspondant aux N passages est: G(X) = gi(X) . g2(X) ... gN(X), et, si les N passages sont identiques de gain g(k), alors G(X) = [g(X)]N. Ainsi, une réduction de 10 déciBel au centre de la courbe de gain peut être obtenue grâce à 20 passages de 0,5 déciBel dans un amplificateur à passages multiples. Cette solution impose toutefois que le filtre introduit dans la cavité de l'amplificateur, comporte une perte d'insertion aussi faible que possible afin de maintenir le gain de ladite cavité. L'invention a pour objet d'éliminer toute réduction de gain importante au centre de la bande passante d'amplification; elle propose, à cet effet, d'introduire dans la cavité laser d'un amplificateur à passages multiples, un dispositif acousto-optique programmable pour modifier faiblement l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse à chacun des passages grâce à une 15 interaction colinéaire ou quasi-colinéaire entre ladite impulsion lumineuse et un faisceau acoustique, le résultat du filtrage étant exploité sur le faisceau lumineux direct non diffracté, de l'interaction acousto-optique. D'une façon plus précise, cette fonction de filtrage programmable est basée 20 sur une interaction acousto-optique colinéaire ou quasicolinéaire dans un cristal acousto-optique biréfringent; ledit cristal acousto-optique effectue pour des valeurs basses de densité de puissance acoustique une convolution entre l'amplitude d'un signal optique d'entrée et un signal S(t/a) o S(t) est le signal acoustique proportionnel au signal électrique appliqué au transducteur 25 piézoélectrique du dispositif et a un facteur d'échelle lié au rapport entre la vitesse du son et la vitesse de la lumière dans le matériau. Ladite convolution s'effectue sur la partie diffractée du faisceau lumineux; quant à la partie non diffractée, elle est affectée du complément à 1 du module de ladite convolution. En d'autres termes, il n'existe plus sur le trajet direct utile que la 30 partie de l'énergie des longueurs d'onde qui n'a pas été diffractée sur le trajet diffracté. La faible valeur de a de l'ordre de 10-7, permet la commande des signaux optiques dans une gamme de la centaine de téraHertz avec un signal électrique dans une gamme de la dizaine de mégaHertz. L'interaction acousto-optique est réalisée dans un cristal de dioxyde de Tellure 5 (TeO2). Les directions de propagation des ondes optique et acoustique sont dans un plan P qui contient les axes du cristal [110] et [001]. Le vecteur d'onde acoustique K fait un angle 0a avec l'axe [110]. La polarisation de l'onde acoustique est transversale, perpendiculaire au plan P, le long de l'axe [110]. V(Oa), Vil10 et V001o étant les vitesses de phase de l'onde acoustique de cisaillement le long respectivement des directions Oa, [110] et [001], nous avons: V2(Oa)= V21iocos2 0a+ V20oo0 sin2 O avec Vii0 = 615 m/s et VOO0 = 2100 m/s. En raison de la forte anisotropie élastique du cristal, la direction du vecteur K et la direction du vecteur de Poynting ne sont pas colinéaires. Le vecteur acoustique de Poynting fait un angle 3a avec l'axe [110], défini par: 20 tan 13a= (V001 / Vll0) . tan 0a Quand une onde optique ordinaire incidente, polarisée le long de la direction [1 10], avec un vecteur d'onde ko lequel fait un angle 0o avec l'axe [110] , 25 interagit avec l'onde acoustique, une onde optique extraordinaire, polarisée dans le plan P avec un vecteur d'onde kd, est diffractée avec un angle 0d par rapport à l'axe [110]. Pour maximiser la longueur d'interaction pour une longueur de cristal donnée, afin de diminuer la puissance acoustique, le faisceau ordinaire incident sera aligné avec le vecteur de Poynting du faisceau 30 acoustique. Soit no et ne les indices respectivement ordinaire et extraordinaire selon l'axe [ 110] et nd l'indice extraordinaire associé avec l'angle 0d: l'anisotropie optique An = ( ne - no) étant généralement petite par rapport à no, les relations suivantes peuvent être obtenues au premier ordre en An / no: ôn = nd - no = An. cos2 0o d - 0o = - [An / no] . cos2 0o. tan (0o - Oa) K = ko. [An / no]. [ cos2 0o/ cos (0o - Oa) ] Soit a =f/v = An. [V(Oa) / c] . [cos2 00 / cos (0o - 0a)] ou a est le rapport entre la fréquence acoustiquefet la fréquence optique v et 15 c la vitesse de la lumière. La théorie et les performances du filtre dispersif programmable acoustooptique utilisé pour la mise en forme d'impulsions lumineuses ultra brèves sont décrites dans l'article de D. Kaplan et P. Tournois "Theory and 20 performance of the acousto optic programmable dispersive filter used for femtosecond laser pulse shaping" paru dans la revue J. Phys.IV France 12 (2002), Pr5-69/75. Selon l'invention, le dispositif de contrôle de l'amplitude du spectre en 25 longueurs d'ondes des impulsions lumineuses ultra brèves pourra comporter un circuit de programmation de la modulation en amplitude et en fréquence (ou en phase) de l'onde acoustique. Lequel dispositif fournit deux ondes optiques de sortie: une onde directe non diffractée de même polarisation que l'onde optique d'entrée, et une onde 30 diffractée de polarisation perpendiculaire à la polarisation de l'onde optique d'entrée; les deux ondes portent une modulation en amplitude de leur spectre respectif qui est une fonction à la fois de la modulation de l'onde optique d'entrée et de la modulation de l'onde acoustique, sachant que la modulation du spectre de l'onde acoustique pourra être programmée de manière à modifier 5 la forme du spectre des impulsions optiques en sortie de la chaîne d'amplification laser. Seul le faisceau direct transmis non diffracté, portant le résultat de la modification recherchée du spectre de l'impulsion lumineuse, sera exploité; 10 en l'absence de signal acoustique, le faisceau direct ne subit aucune atténuation; ceci est une condition nécessaire pour un fonctionnement satisfaisant de la chaîne d'amplification. Selon une première variante de l'invention, le dispositif pourra comporter un 15 circuit adaptatif comprenant une mesure du spectre optique à la sortie de la cavité de l'amplificateur et un circuit de contre-réaction agissant sur le circuit de programmation du dispositif afin de modifier la forme du spectre des impulsions lumineuses en sortie de la chaîne d'amplification laser, de sorte que ledit spectre soit conforme au gabarit souhaité. 20 Par ailleurs, le fait d'introduire dans la cavité d'amplification laser à passages multiples, un cristal acousto- optique fonctionnant en transmission sur le faisceau optique non diffracté, conduit à augmenter la dispersion de la cavité, ce qui a pour effet d'allonger l'impulsion à chaque passage dans le cristal. Cet effet d'allongement est très utile pour diminuer la puissance crête de l'impulsion lumineuse à amplifier; néanmoins, en sortie de la dernière amplification, l'impulsion doit être comprimée. La compression d'impulsions lumineuses par l'intermédiaire de prismes ou de réseaux compense principalement les dispersions linéaires (temps de groupe 30 variant linéairement avec la fréquence) mais ne compense pas les dispersions non linéaires, notamment celles introduites par le cristal acousto-optique. Selon une autre variante de l'invention, un train de deux prismes dont les sommets sont inversés par rapport à l'axe principal de la cavité d'amplification laser, est introduit entre le miroir de fond de ladite cavité et le cristal acousto-optique. Selon une autre variante de l'invention, la fonction prismatique est intégrée dans le cristal acousto-optique lui-même, et l'autre prisme est accolé au dit miroir de fond de cavité d'amplification laser. Avantageusement, dans le procédé et le dispositif précédemment décrits, le filtrage de l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse pourra être programmé par un générateur, lequel sera piloté par un calculateur, de manière à compenser la réduction de la bande passante introduite par l'amplificateur à chacun des passages de ladite impulsion lumineuse. Des modes de mise en oeuvre du procédé selon l'invention seront décrits ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, avec référence aux dessins annexés dans lesquels: La figure 1 est une représentation schématique d'une cavité d'amplification 20 laser à passages multiples comportant le dispositif acousto-optique associé à un train de deux prismes de correction; La figure 2 est une représentation schématique d'une cavité d'amplification laser à passages multiples comportant la fonction prismatique de correction intégrée au dispositif acousto-optique et au miroir de fond de ladite cavité; La figure 3 est une vue en coupe d'un cristal acousto-optique biréfringent mettant en évidence l'interaction des ondes optiques et acoustiques; La figure 4 représente, à un facteur d'échelle près, les courbes des indices ordinaire et extraordinaire d'un cristal acousto-optique biréfringent uniaxe, ainsi que la courbe des lenteurs acoustiques (inverse des vitesses acoustiques) du cristal acousto-optique; - 8 La figure 5 représente les courbes de variation du temps de retard de groupe en fonction de la longueur d'onde de l'impulsion lumineuse pour différents paramètres dimensionnels du train des deux prismes. Dans l'exemple représenté sur la figure 1, le signal optique, sous forme d'impulsions ultra brèves, parcourt le trajet A à plusieurs reprises dans la cavité d'amplification laser 10; à chaque passage, le signal optique est amplifié dans l'amplificateur optique 1 et est réfléchi entre les miroirs de fond 10 2 et 3 de ladite cavité, ainsi que sur les miroirs intermédiaires 4 et 5. Une cellule de Pockels 6 est centrée sur le trajet optique, associée à un polariseur 7, permettant d'introduire ou d'extraire le signal optique par permutation de la polarisation de l'onde optique. 15 Un dispositif acousto-optique 8, par exemple du type de ceux qui se trouvent décrits dans le brevet FR No 00 08278 déposé au nom de la Demanderesse qui font intervenir au moins un cristal acousto-optique biréfringent comprenant une face d'entrée Fe sur laquelle le signal optique est appliqué et une face de 20 sortie Fs de laquelle sort le signal optique diffracté et le signal optique direct, selon une direction de passage et réciproquement lors du passage en sens inverse, et au moins un transducteur T sur lequel est appliqué un signal électrique E provenant d'un générateur de signaux G piloté par un calculateur C. Dans le cristal acousto-optique biréfringent, la direction de propagation de l'énergie de l'onde acoustique peut être colinéaire ou quasi-colinéaire avec la direction de propagation de l'énergie de l'onde optique au niveau de leur zone d'interaction. Parmi les divers cristaux qui peuvent être utilisés (tels que, par exemple, le Niobate de Lithium, le Molybdate de Calcium,...), le dioxyde de Tellure permet un rendement acousto-optique relativement élevé dans les conditions cités précédemment, dans le cas notamment d'une onde acoustique de cisaillement lente: ce matériau sera donc utilisé de préférence. Enfin, un train 9 de deux prismes 9a et 9b est positionné sur le trajet du signal optique A, entre le miroir 3 de ladite cavité d'amplificateur laser et le dispositif acousto-optique 8; lesdits deux prismes sont disposés de telle sorte que les sommets sont inversés par rapport au trajet A du signal optique; les deux faces perpendiculaires audit trajet A sont distantes de L; les deux faces 10 obliques audit trajet A sont distantes de d. Ainsi, à chaque passage de l'impulsion lumineuse suivant le trajet, celleci sera amplifiée par l'amplificateur optique 1, filtrée par le dispositif acoustooptique 8 et corrigée par le train 9 de prismes. 15 La programmation par le calculateur C du générateur de signaux G permettra d'appliquer un signal électrique E au niveau du transducteur T permettant de modifier la forme du spectre des impulsions lumineuses en sortie de la cavité d'amplificateur 10, par l'intermédiaire de la cellule de Pockels 6 et du 20 polariseur 7 suivant le trajet B. La dite programmation du signal électrique E appliqué au transducteur T sera telle que le spectre en longueurs d'ondes des impulsions lumineuse ultra brèves soient conformes au gabarit souhaité. La fonction prismatique, permettant de compenser les dispersions non 25 linéaires introduites par le cristal acousto-optique, est assurée par le train 9 de deux prismes 9a, 9b. Selon une variante de l'invention, la fonction prismatique pourra être intégrée dans le cristal acousto-optique d'une part, et d'autre part au niveau du miroir 30 de fond de la cavité d'amplificateur laser. - Ainsi, dans l'exemple représenté sur la figure 2, le prisme 9a est associé au miroir 3 de fond de cavité, et le prisme 9b est associé au cristal acoustooptique 8; avantageusement, le matériau constituant les prismes 9a et 9b seront de même nature que celui constituant le cristal acousto-optique 8. Afin de maximiser la longueur d'interaction, pour une longueur de cristal donné, permettant ainsi de diminuer la puissance acoustique délivrée par le transducteur T, le faisceau optique sera aligné avec le vecteur de Poynting du faisceau acoustique. Dans l'exemple représenté sur la figure 3, le dispositif acousto-optique programmable fait intervenir un cristal acousto-optique représenté de façon schématique par un rectangle R et qui présente, sur un petit côté dudit rectangle, une face d'entrée Fe sur laquelle est appliqué, perpendiculairement 15 à ladite face Fe, un faisceau optique incident Oi, polarisé perpendiculairement au plan P contenant ledit rectangle R. Un transducteur T, situé sur un grand côté dudit rectangle R, génère un faisceau acoustique transverse, dont l'onde de cisaillement est polarisée perpendiculairement audit plan P, et dont le vecteur d'onde est désigné par K, 20 situé dans ledit plan P. Le faisceau optique incident O; se propage dans le cristal acousto-optique et ressort par une face de sortie Fs, située sur l'autre petit côté dudit rectangle, en deux faisceaux, un faisceau direct non diffracté Os, perpendiculaire à la face de sortie Fs, et un faisceau extraordinaire diffracté Od, non perpendiculaire à la 25 face de sortie Fs. Le plan P, étant orthonormé par les axes du cristal [110] et [001], respectivement suivant Ox et Oy, ledit cristal, représenté par le rectangle R est réalisé de telle manière que l'axe principal du rectangle fait un angle aigu avec ledit axe [110] du cristal. - il L'onde acoustique est représentée par son vecteur d'onde K faisant un angle 0a avec l'axe [110] du cristal et le vecteur de Poynting Pa. un angle Pa avec l'axe [1 10]. L'onde optique incidente Oi est dirigée perpendiculairement à la face d'entrée 5 Fe du cristal; son vecteur d'onde k0 fait un angle 0O, avec l'axe [110]; sa polarisation est perpendiculaire au plan P selon l'axe [ 1 10]. Afin de maximiser l'interaction acousto-optique, l'angle 0. que fait le vecteur d'onde k0 avec l'axe [110] sera identique à l'angle Pa que fait le vecteur de 10 Poynting Pa de l'onde acoustique avec l'axe [110]. L'onde optique incidente Os sera diffractée suivant une onde optique extraordinaire Od, dont la polarisation est perpendiculaire à celle de l'onde optique incidente O;, et dont le vecteur d'onde kd fait un angle Od avec l'axe [1 10]. Ainsi, le résultat du filtrage, effectué par le cristal acousto-optique, est exploité sur l'onde optique directe non diffractée O0, de polarisation identique à celle de l'onde optique incidente Oi. Le cristal, représenté par le rectangle R, est orienté de telle manière que l'angle 0a que fait le vecteur d'onde acoustique K avec l'axe [110] soit compris 20 entre 0 et 150. Les courbes des indices ordinaire et extraordinaire d'un cristal acoustooptique biréfringent uniaxe, ainsi que la courbe des lenteurs dudit cristal sont présentées sur la figure 4, dans le plan orthonormé par les axes [110] et [001]. 25 Les courbes des indices C0 et Ce représentent respectivement la courbe d'indice ordinaire n0 et la courbe d'indice extraordinaire ne. La courbe des lenteurs CL représente la variation de l'inverse de la vitesse de phase de l'onde acoustique de cisaillement. - 12 Comme indiqué précédemment, le cristal est ainsi orienté de telle manière que le vecteur de Poynting de l'onde acoustique fait un angle P3a. par rapport à l'axe [110], identique à celui que fait le vecteur d'onde optique incident k, par rapport au même axe. De manière à compenser la dispersion non linéaire (temps de retard de groupe variant non linéairement avec la fréquence) introduite par le dispositif acoustooptique 8, un train 9 de deux prismes est positionné, selon l'invention, entre ledit dispositif acousto-optique et le miroir 3 de fond de la cavité 10 d'amplificateur laser 10. Les paramètres dimensionnels L et d définissent respectivement la distance qui séparent les deux faces des prismes normales au trajet du signal optique A, et la distance qui séparent les deux faces obliques desdits prismes. Comme indiqué sur la figure 5, conformément à la représentation schématique illustrée par la figure 2, le rapport L/d, variant de 1 à 3, définit une variation du temps de groupe, ramenée à la distance d, de +/0,06. Ladite variation du temps de groupe est proche de zéro pour un rapport L/d situé entre 1,8 et 2. Ainsi, les dispersions non linéaires seront compensées puisque la variation du temps de groupe est quasi nulle pour une géométrie donnée du train de prismes. - 13 REVENDICATIONS 1. Procédé pour le contrôle de l'amplitude du spectre en longueurs d'ondes des impulsions lumineuses ultra brèves, dans une chaîne 5 d'amplification laser, constituée d'une cavité laser (10), comprenant un amplificateur (1) à passages multiples de la lumière dans un cristal amplificateur, caractérisé en ce qu'il comprend un filtrage de l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse à chacun des passages grâce à une interaction colinéaire 10 ou quasi-linéaire entre ladite impulsion lumineuse et un faisceau acoustique, le résultat dudit filtrage étant exploité sur le faisceau lumineux direct non diffracté, de l'interaction acousto-optique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le filtrage de l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse est programmé par un générateur (G), piloté par un calculateur (C), de manière à compenser la réduction de bande passante introduite par l'amplificateur (1) à chacun des passages de ladite impulsion lumineuse. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit adaptatif comprenant une mesure du spectre optique à la sortie de la cavité (10) de l'amplificateur et un circuit de contre-réaction agissant sur le circuit de programmation comprenant le susdit générateur (G) piloté par le susdit calculateur (C), afin de modifier la 25 forme du spectre des impulsions lumineuses en sortie de la chaîne d'amplification laser, de sorte que ledit spectre soit conforme au gabarit souhaité. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend un train 9 de deux prismes 9a, 9b, dont les sommets sont inversés par rapport à l'axe principal de la cavité (10) - 14 d'amplification laser, ledit train, situé entre le miroir (3) de fond de ladite cavité (10) et le cristal acousto-optique (8), permettant de compenser les dispersions non linéaires (variations non linéaires du temps de groupe en fonction de la fréquence optique des impulsions lumineuses), introduites par ledit cristal acousto-optique (8). 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le train 9 de deux prismes 9a, 9b, est intégré d'une part audit cristal acousto-optique (8) et d'autre part audit miroir (3) de fond de 10 ladite cavité (10) d'amplification laser. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le cristal acousto-optique (8) est un cristal de dioxyde de Tellure. 7. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, destiné au contrôle de l'amplitude du spectre en longueurs d'ondes des impulsions lumineuses ultra brèves, dans une chaîne d'amplification laser, constituée d'une cavité laser (10), comprenant un amplificateur (1) à passages 20 multiples de la lumière dans un cristal amplificateur, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens filtrage de l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse à chacun des passages grâce à une interaction colinéaire ou quasi-linéaire entre ladite impulsion lumineuse et un faisceau acoustique, le résultat dudit filtrage étant exploité sur le faisceau lumineux 25 direct non diffracté, de l'interaction acoustooptique. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le filtrage de l'amplitude du spectre de l'impulsion lumineuse est programmé par un générateur (G), piloté par un calculateur (C), 30 de manière à compenser la réduction de bande passante introduite par l'amplificateur (1) à chacun des passages de ladite impulsion lumineuse. - 9. Dispositif selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit adaptatif comprenant une mesure du spectre optique à la sortie de la cavité (10) de l'amplificateur et un circuit 5 de contre-réaction agissant sur le circuit de programmation comprenant le susdit générateur (G) piloté par le susdit calculateur (C), afin de modifier la forme du spectre des impulsions lumineuses en sortie de la chaîne d'amplification laser, de sorte que ledit spectre soit conforme au gabarit souhaité. 10. Dispositif selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce qu'il comprend un train (9) de deux prismes (9a, 9b) dont les sommets sont inversés par rapport à l'axe principal de la cavité (10) d'amplification laser, ledit train, situé entre le miroir (3) de fond de ladite 15 cavité (10) et le cristal acousto-optique (8), permettant de compenser les dispersions non linéaires (variations non linéaires du temps de groupe en fonction de la fréquence optique des impulsions lumineuses), introduites par ledit cristal acousto-optique (8). 1 1. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le train (9) de deux prismes (9a, 9b) est intégré, d'une part, audit cristal acousto-optique (8) et, d'autre part, audit miroir (3) de fond de ladite cavité (10) d'amplification laser. 12. Dispositif selon l'une des revendications 10 et 11, caractérisé en ce que le cristal acousto-optique (8) est un cristal de dioxyde de Tellure.