Brevet FR2858315A1 — publié le 20050204

La présente invention se rapporte au domaine du traitement de tout fluide polluant contenant des métaux lourds, et en particulier du traitement des divers effluents industriels contenant des métaux lourds toxiques tels que le zinc, le nickel, le fer, l'étain, le cuivre ou encore l'aluminium. Les milieux liquides contenant des métaux lourds, et en particulier les effluents industriels contenant de tels métaux, constituent des fluides polluants, lesquels, s'ils sont rejetés sans élimination préalable des métaux lourds, présentent un grand danger pour l'environnement du fait de leur toxicité, de leur persistance dans l'environnement où ils ne sont pas 10 dégradés, et de leur caractère dispersible qui entraîne, avec le temps, la pollution de surfaces étendues, par exemple du fait de leur écoulement par infiltration, avec l'eau de pluie. On connaît des procédés de traitement des liquides contenant des métaux lourds, lesquels procédés comportent classiquement une étape de 15 neutralisation du milieu acide contenant lesdits métaux lourds, par exemple en utilisant du lait de chaux, qui consiste en un hydroxyde de calcium [Ca(OH)2] comme réactif de neutralisation. Le lait de chaux est obtenu par réaction de la chaux vive [CaO] avec l'eau, en présence d'un excès d'eau. L'emploi de lait de chaux comme réactif conduit, du fait de la faible 20 solubilité de la chaux, à introduire dans l'enceinte réactionnelle un grand volume de réactif de neutralisation. Les quantités d'eau contenues dans le réactif de neutralisation sont retrouvées en totalité dans l'effluent liquide résiduaire, suivant l'étape de précipitation des métaux lourds et leur filtration. La nécessité de réaliser un traitement final de cette grande quantité d'effluent 25 liquide résiduaire constitue un inconvénient pour le respect de l'environnement et entraîne aussi un coût industriel important. Un procédé du type ci-dessus, dans lequel on recherche une réduction des solides totaux dissous dans l'effluent résiduaire final est décrit dans la demande PCT N WO 00/20.341. Ce procédé comprend 30 respectivement (i) une étape d'abaissement du pH de l'eau contaminée avec les métaux lourds à l'aide d'un acide phosphorique, (ii) une étape de mélange de l'eau contaminée amenée au pH choisi avec un donneur d'électron ou un receveur d'électron afin de transformer le métal contaminant sous une forme insoluble, puis (iii) une étape d'ajustement du pH de l'eau 35 contaminée ainsi traitée à une valeur supérieure à 7, afin de provoquer la précipitation des métaux contaminants, avant de (iv) récupérer le matériel précipité. Dans ce procédé, I'étape (iii) d'ajustement du pH est réalisée de préférence avec un oxyde de calcium [CaO] ou un hydroxyde de calcium [Ca(OH)2] sous la forme d'une bouillie ou sous une forme solide. Un autre procédé de ce type est illustré par le document de brevet américain n US 5,651,895, qui décrit un procédé comprenant respectivement les étapes suivantes: (i) introduire un sel ferrique dans l'eau contaminée afin de provoquer la précipitation des métaux lourds sous forme solide à un pH compris entre 5 et 7, (ii) addition d'une base à l'eau contaminée contenant le 10 sel ferrique, telle que l'hydroxyde de calcium, I'oxyde de magnésium ou l'hydroxyde de magnésium, afin d'ajuster le pH à une valeur comprise entre 8 et 10, avant de (iii) filtrer le mélange réactionnel et éliminer les métaux lourds précipités. Bien que les procédés de l'état de la technique ci-dessus produisent 15 des résultats satisfaisants en ce qui concerne leur capacité à précipiter les métaux lourds contaminants, puis à séparer les précipités obtenus de l'effluent liquide résiduaire, de tels procédés présentent plusieurs inconvénients techniques. En premier lieu, ces procédés mettent en oeuvre des réactifs distincts 20 pour réaliser, d'une part, la précipitation des métaux lourds et, d'autre part, la neutralisation du milieu réactionnel. En second lieu, I'emploi d'hydroxyde de calcium impose l'utilisation d'une grande quantité d'eau, ce qui augmente le coût global du procédé, et ce qui nécessite le traitement final d'un plus grand volume d'effluent liquide 25 résiduaire. Il existe un besoin dans l'état de la technique pour des procédés améliorés de traitement de liquide aqueux acide contenant des métaux lourds qui soient à la fois plus simples, plus économiques et aussi plus respectueux de l'environnement, que les procédés conventionnels connus. Il a été mis au point selon l'invention un procédé de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, lequel procédé met en oeuvre un réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre contenant au moins 90% en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de magnésium ou un mélange de ceux-ci, ledit réactif de neutralisation et de 35 précipitation solide anhydre, du fait de sa nature basique, agit également en tant que réactif de neutralisation de l'acidité du liquide aqueux contenant les métaux lourds. On a montré selon l'invention que l'utilisation d'un réactif solide anhydre contenant au moins 90% en poids d'au moins un carbonate de 5 calcium ou de magnésium, comme réactif permettant à la fois de neutraliser l'acidité du liquide aqueux à traiter et de précipiter les métaux lourds contenus dans ledit liquide aqueux, est à la fois économique et entraîne une pollution réduite de l'environnement. L'invention a pour objet un procédé de traitement d'un liquide aqueux 10 acide contenant des métaux lourds, ledit procédé comprenant une étape de réalisation d'un mélange réactionnel entre (i) le liquide aqueux acide contenant les métaux lourds et (ii) un réactif, caractérisé en ce que le réactif consiste en un réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre contenant au moins 90% en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de 15 magnésium, ou d'un mélange ou d'une combinaison de ceuxci. L'invention a aussi pour objet un procédé de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, comprenant les étapes suivantes: a) réaliser, dans une enceinte de réaction, un mélange réactionnel 20 comprenant: (i) le liquide aqueux acide contenant les métaux lourds; et (ii) un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation contenant au moins 90 pour cent en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de magnésium, ou d'un mélange ou d'une combinaison de 25 ceuxci; b) agiter le mélange réactionnel obtenu à l'étape a); c) ajuster le pH du mélange réactionnel à une valeur de pH au moins égale à la valeur de pH pour laquelle les métaux lourds précipitent sous la forme de carbonates ou d'hydroxydes; d) séparer les carbonates ou les hydroxydes de métaux lourds formés à l'étape c) de l'effluent liquide réactionnel résiduel. Par métaux lourds , on entend selon l'invention tous les métaux polluants dont on doit éviter la dispersion dans l'environnement, et plus particulièrement les métaux suivants, représentés selon la nomenclature 35 internationale: Cu, Ag, Sr, Zn, Cd, Hg, AI, Ti, Zr, Sn, Pb, V, Ta, As, Bi, Cr, Mo, W, Ta, Mn, Fe, Co et Ni. Les métaux lourds se présentent en général, dans l'effluent liquide acide, sous la forme de sels avec les acides contenus dans le liquide aqueux acide à traiter. Par liquide aqueux acide, on entend selon l'invention un liquide 5 aqueux et comprenant au moins un acide minéral choisi parmi les acides suivants: acide chlorhydrique, acide nitrique, acide fluorhydrique, acide sulfurique, acide sulfo-chromique, acide chromique. Le liquide aqueux acide à traiter peut contenir une combinaison des acides minéraux listés ci-dessus. Le liquide aqueux acide qui est traité par le procédé selon l'invention 10 peut contenir une combinaison de plusieurs des métaux lourds cités précédemment, à savoir une combinaison de 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 ou encore 12 de ces métaux lourds. Le procédé selon l'invention n'emploie, à l'étape a), aucun autre réactif que le seul réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation 15 contenant au moins 90% en poids d'un carbonate de calcium ou de magnésium. Le procédé tel que défini ci-dessus, du fait qu'il met en oeuvre un réactif de neutralisation et de précipitation solide prêt à l'emploi, et accessible en grande quantité et à faible coût, constitue un procédé dont la mise en 20 oeuvre est économique. De plus, du fait que le réactif de neutralisation et de précipitation se présente sous une forme solide et anhydre, le procédé cidessus permet la production d'un volume d'effluent liquide final réduit, ce qui abaisse encore son coût de mise en oeuvre par rapport aux procédés connus antérieurement, et ce qui accroît encore son intérêt du point de vue du 25 respect de l'environnement. Notamment, le demandeur a montré que le procédé selon l'invention permettait, selon le degré d'acidité du liquide aqueux contenant des métaux lourds à traiter, une économie significative du coût unitaire des matières premières et du coût de traitement des effluents produits par le procédé. En outre, par rapport à un procédé utilisant du lait de 30 chaux, le procédé selon l'invention, qui utilise un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation contenant au moins 90% en poids d'au moins un carbonate de calcium et ou de magnésium, entraîne également une économie d'énergie fossile et une diminution des rejets de dioxyde de carbone à l'atmosphère par suppression de l'émission de dioxyde de carbone nécessitée par la production préalable d'oxyde de calcium à partir du calcaire, à haute température. Par ailleurs, I'emploi de lait de chaux comme réactif de neutralisation, dans les procédés connus, conduit, la teneur maximale d'un lait de chaux 5 étant de 250 g/I de chaux à traiter, à introduire dans le procédé de grands volumes d'eau auxquels il faut ajouter l'eau de constitution de l'hydroxyde de calcium. Ces grands volumes d'eau sont inutiles car ils n'influent pas sur la vitesse ou le rendement de la réaction de précipitation des métaux lourds. Surtout, ces grands volumes d'eau se retrouvent en totalité à la fin du 10 procédé, lors de la filtration des gâteaux de métaux lourds précipités. Ils ont notamment pour conséquence d'augmenter d'autant le coût du traitement final des effluents résiduaires qui sont rejetés à la fin du procédé, et donc le coût global du procédé. Un autre avantage du procédé ci-dessus est qu'il peut être réalisé en 15 continu. De préférence, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation utilisé à l'étape a) contient au moins 95% en poids, et de préférence au moins 98% en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de magnésium. Par réactif anhydre selon l'invention, on entend un réactif qui comprend un pourcentage en poids d'eau inférieur à 3% du produit total dudit réactif, et de préférence inférieur à 1% du poids total dudit réactif. Comme cela a déjà été mentionné ci-dessus, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation à base de carbonate de calcium ou de 25 magnésium ou encore d'un mélange ou d'une combinaison de ceux-ci a pour fonction à la fois (i) de réactif de neutralisation de l'acide contenu dans le liquide aqueux contenant les métaux lourds à traiter et (ii) de réactif de précipitation desdits métaux lourds. Le précipité de métaux lourds obtenus à la fin du procédé selon 30 I'invention est principalement constitué, voire exclusivement constitué, de métaux lourds sous leur forme insoluble de carbonates neutres ou basiques, et éventuellement aussi d'hydroxydes. Le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation, carbonate de calcium ou de magnésium est de préférence choisi parmi les 35 carbonates du type calcite, tel que le carbonate de calcium aussi appelé calcite (CaCO3), le carbonate de calcium et de magnésium aussi appelé dolomite (CaMg(CO3)2), ou encore le carbonate de magnésium aussi désigné magnésite (MgCO3) et leurs mélanges. Selon le procédé, on peut aussi utiliser un carbonate du type 5 aragonite, tel que le carbonate de calcium désigné aragonite, qui est orthorhombique, au contraire du carbonate de calcium du type calcite qui est rhomboédrique. De préférence, le carbonate de calcium contenu dans le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre utilisé à l'étape a) du procédé 10 consiste en du carbonate de calcium contenu dans de la calcite ou dans de la dolomite. De manière tout à fait préférée, le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre utilisé à l'étape a) du procédé consiste en de la calcite ou de la dolomite contenant au moins 90% en poids de carbonate de 15 calcium. Avantageusement, on utilisera comme source de calcite les fines , qui consistent en du calcaire de faible granulométrie. Les fines sont systématiquement éliminées en début de procédé de fabrication de l'oxyde de calcium, encore appelé chaux vive, du fait que leur faible granulométrie 20 provoque une obstruction des fours utilisés pour la fabrication de l'oxyde de calcium. Il s'agit donc d'une matière première bon marché. De préférence, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation utilisé à l'étape a) du procédé se présente sous la forme d'une poudre ayant une granulométrie inférieure à 500 pm. Pour mesurer la valeur de granulométrie moyenne d'un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation solide anhydre contenant un carbonate de calcium ou de magnésium, l'homme du métier utilisera toute technique conventionnelle. Notamment, I'homme du métier peut avoir recours à une mesure de la 30 granulométrie à laser avec un dispositif de comptage automatique du type Beckman Coulter ou Malvern . Avantageusement, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation possède une granulométrie inférieure à 300 pm, préférentiellement inférieure à 200 pm, et de manière tout à fait préférée 35 inférieure à 100 pm. La faible granulométrie du réactif de neutralisation et de précipitation permet que ce réactif se disperse complètement et très rapidement lors de la réalisation du milieu réactionnel, à l'étape a) du procédé, puis lors de l'étape b) du procédé. Le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation utilisé selon l'invention est insoluble dans une solution aqueuse. A la fin de l'étape a), on obtient un milieu constitué d'un mélange aqueux hétérogène liquide/solide, dans le volume duquel les particules de réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation sont répartis de manière homogène. Selon un mode de réalisation particulier du procédé de traitement cidessus, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation contient, en association, plusieurs, de préférence 2 ou 3 carbonates de calcium ou de magnésium distincts. A titre illustratif, un réactif solide anhydre de neutralisation et de 15 précipitation utilisé dans le procédé ci-dessus consiste en une association entre un carbonate de calcium du type calcite et un carbonate de calcium du type aragonite. Selon un autre exemple illustratif, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation consiste en une association entre un 20 carbonate de calcium du type calcite et un carbonate de calcium et de magnésium du type dolomite. Selon encore un autre exemple illustratif, le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation selon l'invention consiste en une association entre un carbonate de calcium du type calcite et un carbonate de magnésium 25 du type magnésite. Selon un mode préférentiel de réalisation de l'étape a), on réalise en continu le mélange réactionnel initial, en introduisant en continu dans l'enceinte de réaction respectivement (i) le liquide aqueux acide et (ii) le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation, afin de permettre 30 la réalisation en continu de l'ensemble des étapes du procédé. L'objectif est donc de réaliser en continu un mélange le plus homogène possible entre les réactifs (i) et (ii). Selon ce mode de réalisation préférentiel, I'enceinte de réaction utilisée à l'étape a) du procédé consiste en un réacteur (3) hydrocyclone. Les hydrocyclones sont bien connus dans l'état de la technique. Ils sont couramment utilisés dans des étapes de séparation entre des gaz et des solides, ou encore pour le lavage des fumées. Selon l'invention, on a montré qu'un réacteur hydrocyclone peut être 5 adapté pour réaliser le mélange réactionnel initial solide/liquide, à l'étape a) du procédé. Selon l'invention, on tire parti de la géométrie spécifique d'un réacteur hydrocyclone en créant un vortex par l'introduction tangentielle du liquide aqueux acide à grande vitesse, ledit liquide aqueux acide entraînant alors en continu les particules du réactif solide anhydre de neutralisation et 10 de précipitation afin de former le mélange réactionnel initial. De plus, à l'étape a) du procédé, la mise en contact du réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation avec le liquide aqueux acide contenant les métaux lourds à traiter provoque la formation de mousses. Dans l'étape a), le réacteur hydrocyclone (3) permet d'assurer la continuité 15 de l'alimentation en réactif de neutralisation et de précipitation, grâce à l'utilisation du liquide aqueux acide comme fluide d'entraînement dudit réactif. Les figures 1, 2 et 3 représentent chacune un schéma illustratif d'un dispositif spécifiquement adapté à la mise en oeuvre du procédé de 20 traitement selon l'invention. En référence aux figures 1, 2 et 3, le réacteur (3) de type hydrocyclone possède une géométrie telle que: - le bon écoulement en continu est assuré par la formation d'un vortex créé grâce à l'alimentation tangentielle à grande vitesse du liquide 25 aqueux acide dans la partie cylindrique médiane dudit réacteur. Le mélange réactionnel solide/liquide, le plus homogène possible, est réalisé par l'introduction du réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation dans le réacteur hydrocyclone, de manière gravitaire, par une tubulure verticale située à son sommet, dans la partie tronconique 30 supérieure de celui-ci; - le mélange réactionnel hétérogène bi-phasique solide/liquide est réalisé grâce au vortex tournant à grande vitesse le long des parois du réacteur, et notamment le long des parois de la section tronconique inférieure du réacteur hydrocyclone; - la destruction en continu des mousses provoquées par le dégagement de dioxyde de carbone formé par un début de réaction entre le liquide aqueux acide et le réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation est facilitée (i) par la faible épaisseur du film liquide qui 5 s'écoule en vortex sur les parois du réacteur hydrocyclone ainsi que (ii) par la grande surface du film liquide qui se trouve en contact avec l'atmosphère interne dudit réacteur, surtout lorsque l'atmosphère interne dudit réacteur est placée en légère dépression. Ainsi, selon un mode préférentiel de réalisation du procédé, la géométrie 10 du réacteur (3) hydrocyclone est parfaitement adaptée à l'élimination rapide des mousses formées au moment de la mise en contact du liquide aqueux acide contenant les métaux lourds avec le réactif de neutralisation et de précipitation solide-anhydre. Le réacteur (3) de type hydrocyclone est constitué, sur sa partie inférieure, d'une base (i) de forme tronconique ayant 15 son sommet dirigé vers le bas, la base étant surmontée, dans la partie médiane du réacteur, d'une section cylindrique (ii). A sa partie supérieure, le réacteur (3) du type hydrocyclone est fermé par une seconde section (iii) tronconique ayant son sommet dirigé vers le haut. Selon les caractéristiques techniques d'un mode de réalisation préféré du 20 réacteur (3) hydrocyclone, ledit réacteur est constitué: - dans sa partie inférieure, d'une première section tronconique (i) dont le sommet est dirigé vers le bas du réacteur et dont la paroi forme une pente de 60 à 80 , de préférence environ 70 , avec l'axe horizontal dudit réacteur. Comme cela sera décrit plus loin, la section tronconique (i) 25 comporte à son sommet la tubulure de soutirage du mélange réactionnel solide/liquide; - dans sa partie médiane, d'une section cylindrique (ii) dont les parois sont parallèles à l'axe vertical dudit réacteur, ce qui garantit la bonne formation du vortex; et - dans sa partie supérieure, d'une seconde section tronconique (iii) dont le sommet est dirigé vers le haut du réacteur, et dont les parois forment une pente comprise entre 10 et 40 , de préférence entre 20 et 30 avec l'axe horizontal dudit réacteur. Comme il sera décrit plus loin, la section tronconique (iii) comprend la tubulure d'alimentation du réacteur en réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation, ainsi que les tubulures d'aspiration des évents. Ainsi, selon un mode de réalisation préférentiel du procédé, on crée un vortex par alimentation du réacteur (3) de type hydrocyclone avec un flux 5 de liquide aqueux acide contenant les métaux lourds en introduisant celui-ci perpendiculairement à l'axe vertical de l'hydrocyclone (3) et tangentiellement à la paroi de la section cylindrique (ii) de l'hydrocyclone (3). A la fin de l'étape a), du procédé, le mélange réactionnel obtenu est un milieu hétérogène solide/liquide constitué de particules de réactif de 10 neutralisation et de précipitation solide en suspension dans le liquide aqueux acide contenant des métaux lourds. A l'étape b) du procédé on procède à une agitation du mélange réactionnel réalisé à l'étape a), (i) afin de répartir le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre dans l'ensemble du volume du liquide 15 aqueux acide contenant des métaux lourds, et (ii) afin de permettre le meilleur contact possible entre le réactif de neutralisation et de précipitation et le liquide aqueux acide. A l'étape b) on crée ainsi les conditions optimales de contact entre le réactif de neutralisation et de précipitation solide et le liquide aqueux à traiter, qui permettent au réactif de neutralisation et de 20 précipitation de réagir avec l'acidité libre et les sels de métaux lourds contenus dans celui-ci, pour produire des sels de calcium et une partie des carbonates ou hydroxydes de métaux lourds insolubles qui précipitent. A l'étape c) du procédé on complète et on termine la formation et la précipitation des métaux lourds sous forme de carbonates ou d'hydroxydes, 25 à la valeur du pH de consigne. Selon la nature du liquide aqueux acide à traiter, I'homme du métier détermine à l'avance la valeur minimale de pH du mélange réactionnel pour laquelle se produit la précipitation des métaux lourds. La valeur minimale de pH du mélange réactionnel dépend de la nature 30 des métaux lourds présents dans le liquide aqueux acide à traiter. Grâce à ses connaissances générales en chimie, I'homme du métier sait à l'avance, quel est, pour chaque métal, la valeur de pH de précipitation dudit métal sous la forme de son carbonate métallique. Par exemple, le carbonate de cadnium précipité complètement à pH 7,2. Pour le traitement d'un liquide aqueux 35 acide contenant plusieurs métaux lourds, la valeur minimale de pH de précipitation est définie comme la valeur de pH minimale à laquelle tous les métaux initialement contenus dans le liquide aqueux à traiter précipitent sous la forme de carbonates. On ajuste le pH du mélange réactionnel, à l'étape c) du procédé, à 5 partir des données fournies par l'analyse de la teneur du liquide aqueux à traiter (i) en les différents acides qu'il contient et (ii) en les différents métaux lourds qu'il contient. En partant des teneurs en acide(s) et en métal(aux), l'homme du métier calcule, à partir des poids moléculaires respectifs du (des) acide(s) et du (des) métal(aux), les quantités de réactif de neutralisation et 10 de précipitation qui doivent être ajoutées au volume prédéterminé du liquide aqueux acide, afin de (i) neutraliser l'acide et (i) de provoquer la précipitation des métaux lourds sous la forme de leurs carbonates ou hydroxydes. Le cas échéant, lorsqu'on ajoute aussi un liquide basique à l'étape c), afin de neutraliser les fumées provoquées par les réactions de neutralisation 15 de l'acidité libre et de formation des précipités de métaux lourds, on déduit cet ajout de base de la quantité totale de réactif de neutralisation et de précipitation calculée initialement. Dans tous les cas, la quantité de liquide basique, par exemple du lait de chaux, qui est ajoutée à l'étape c) du procédé n'excède pas une quantité de base équivalente à 5% du réactif de 20 neutralisation et de précipitation qui est employé. Il est important de noter que, pour les carbonates et les hydroxycarbonates, les valeurs de pH de précipitation des métaux lourds sont inférieures de 1 à 2 unités de pH, par rapport aux valeurs de pH de précipitation obtenues pour les hydroxydes des mêmes métaux lourds. Or, 25 selon le procédé de l'invention qui utilise un carbonate basique comme réactif de neutralisation et de précipitation, les précipités de métaux lourds sont constitués essentiellement, sinon exclusivement, de carbonates et d'hydroxycarbonates. Ainsi, selon le procédé de l'invention, les métaux lourds contaminants précipitent à des valeurs de pH pour lesquelles on 30 n'obtient pas de précipitation quantitative des hydroxydes des mêmes métaux, par réaction des sels métalliques de départ avec des bases comme la soude ou la chaux. Il en résulte une économie dans la quantité de réactif basique solide anhydre à ajouter à un volume donné du liquide aqueux acide à traiter. De plus, dans le cas des métaux lourds qui précipitent à des pH élevés, il en résulte aussi une économie dans le traitement des effluents résiduaires, qui ont un pH inférieur aux effluents obtenus par des procédés connus qui utilisent la soude ou la chaux. En effet, pour leur traitement final, 5 les effluents résiduaires nécessitent un ajustement de leur pH à une valeur de pH proche de la neutralité, afin d'être en conformité avec les législations régissant les normes de rejets liquides dans le milieu naturel. La valeur minimale de pH à laquelle, pour un liquide aqueux acide à traiter donné, il y a précipitation des métaux lourds sous la forme des 10 carbonates ou des hydroxydes est aussi désignée dans la présente description par valeur de pH de consigne . De plus, selon la nature des acides contenus dans le liquide aqueux à traiter, les sels calciques résultant des réactions de neutralisation peuvent être (i) soit fortement solubles, comme c'est le cas du nitrate de calcium, par 15 exemple, (ii) soit fortement insolubles, comme c'est le cas du sulfate de calcium, par exemple. Dans ce dernier cas (sels calciques insolubles), l'homme du métier sait déterminer à l'avance le volume d'eau d'addition à ajouter, en fonction des analyses préalables du liquide aqueux acide à traiter, pour maintenir la fluidité du bain en cours de processus. A l'étape c) du procédé on ajuste la valeur de pH du mélange réactionnel au moins à la valeur de pH de consigne déterminée, ou déterminable, pour le liquide aqueux acide en cours de traitement. A l'étape c) du procédé la valeur de pH du mélange réactionnel est ajustée à la valeur choisie essentiellement, sinon exclusivement, à l'aide du 25réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation, qui est un réactif basique. Dans certains cas, un faible volume d'un liquide basique est introduit, à l'étape c) du procédé, dans le but de laver les fumées qui se dégagent lors de la réaction du réactif de neutralisation et de précipitation avec les sels métalliques, volume dont l'homme du métier tient compte pour 30 I'ajustement du pH du mélange réactionnel. Selon une autre caractéristique technique avantageuse du procédé de traitement selon l'invention, ledit procédé est caractérisé en ce qu'à l'étape c), on ajuste en continu le pH du mélange réactionnel à une valeur de pH au moins égale à la valeur de pH à laquelle il y a formation d'un précipité des 35 carbonates ou des hydroxydes de métaux lourds. Cette caractéristique technique avantageuse additionnelle contribue à permettre la réalisation du procédé de traitement selon l'invention de manière continue. De manière tout à fait préférée, à l'étape c), on chauffe le mélange réactionnel à une température comprise entre 30 C et 80 C, 5 avantageusement entre 40 C et 70 C, préférentiellement entre 500C et 650C, et de manière tout à fait préférée à une température de 60 C, afin d'accélérer la vitesse de réaction des sels d'acide métalliques avec ledit réactif de neutralisation et de précipitation. Selon les différents modes de réalisation possibles du procédé de 10 l'invention, les étapes a) b) et c) sont réalisées dans une seule enceinte de réaction ou au contraire dans des réacteurs distincts. Ainsi, selon un premier mode de réalisation particulier du procédé, les étapes a), b) et c) sont toutes réalisées dans la même enceinte de réaction. Ainsi, selon un deuxième mode de réalisation particulier du procédé, 15 l'étape a) est réalisée dans un premier réacteur (dont la fonction essentielle est le mélange des deux réactifs: liquide aqueux acide contenant des métaux lourds d'une part et réactif basique, solide et anhydre d'autre part), les étapes b) et c) sont réalisées dans un même réacteur distinct du premier. Selon ce deuxième mode de réalisation l'étape a) a lieu sur un circuit de 20 recyclage du milieu réactionnel autour du deuxième réacteur où s'effectuent les étapes b) et c). Ce second mode de réalisation conduit à un procédé fonctionnant en discontinu, c'est-à-dire par cycles (ou bâchées ). Selon un troisième mode de réalisation du procédé l'étape a) est réalisée dans un premier réacteur-mélangeur et les étapes b) et c) sont 25 réalisées dans un même réacteur distinct du premier. Selon ce deuxième mode de réalisation l'étape a) est réalisée directement au-dessus du deuxième réacteur. Ce deuxième mode de réalisation conduit à un procédé fonctionnant en semi continu. Selon un quatrième mode de réalisation, particulier du procédé, les 30 étapes a), b) et c) sont chacune réalisées dans un réacteur distinct des réacteurs utilisés pour réaliser chacune des deux autres étapes. Ce quatrième mode de réalisation du procédé est préféré car il permet de réaliser séparément chacune des étapes a) , b) et c), pour un lot donné de liquide aqueux acide à traiter et également de traiter successivement et 35 en continu plusieurs lots de liquide aqueux acide, de manière continue. Selon ce quatrième mode de réalisation, le procédé selon l'invention est réalisé en continu, la réalisation successive de chacune des étapes a), b) et c) nécessitant un simple transfert du mélange réactionnel d'un premier réacteur (étape a) vers un second réacteur (étape b) , puis du second 5 réacteur vers un troisième réacteur (étape c), avant de procéder à l'étape d) de séparation. Afin de réduire encore l'inconvénient technique constitué par la formation de mousses au moment de la réalisation du mélange réactionnel, il est prévu, dans un mode de réalisation particulier du procédé, de placer 10 I'atmosphère de l'enceinte de réaction dans laquelle on réalise le mélange réactionnel, et celle de l'enceinte de réaction dans laquelle on agite le mélange réactionnel obtenu à l'étape a), en légère dépression, c'est-à-dire à une pression inférieure à la pression atmosphérique. En général, on applique une légère dépression de l'atmosphère de l'enceinte de réaction avec un 15 ventilateur d'extraction industriel classique, allant de 300 à 500 millimètres de colonne d'eau. Selon encore un autre aspect, le procédé de traitement selon l'invention est caractérisé en ce qu'à la fin de l'étape c) les carbonates ou les hydroxydes de métaux lourds précipités et l'effluent liquide réactionnel sont 20 évacués ensemble de l'enceinte réactionnelle par des moyens de soutirage, dont l'ouverture et la fermeture sont contrôlées, préalablement à la réalisation de l'étape d) de séparation. Dans une étape d) ultérieure, on sépare (i) les précipités de métaux lourds formés pendant les étapes a) à c) de (ii) I'effluent liquide réactionnel 25 résiduel, par filtration à l'aide de filtres utilisés conventionnellement pour ce type de séparation solide/liquide, tels que des filtres-presses. On utilise de préférence des filtres rotatifs à tambour sous vide qui peuvent non seulement filtrer, mais qui peuvent aussi laver le gâteau de précipité de métaux lourds obtenu à la fin de l'étape c). L'étape facultative de lavage du gâteau de 30 précipité de métaux lourds a pour objectif d'épuiser le gâteau de ses sels alcalins ou alcalino-terreux solubles, ce qui a pour effet de réduire la solubilité de l'extrait sec obtenu, dans le test de lixiviation que doit subir le gâteau de précipité avant d'être (i) soit stocké directement par enfouissement dans un lieu de décharge approprié (Classe 1), (ii) soit traité par solidification 35 chimique, préalablement à son stockage final. Le traitement du gâteau de précipité par lavage permet d'augmenter la proportion d'effluents solides à la fin du procédé qui peuvent être directement acheminés vers le lieu de stockage final en décharge, sans traitement de solidification préalable, ce qui réduit encore le prix de revient du procédé selon l'invention. De préférence, 5 le gâteau de précipité, une fois lavé, est soumis à une étape de séchage, par exemple par passage du gâteau de précipité lavé dans un couloir séchant, ce qui permet l'élimination d'une partie de l'humidité de celui-ci et réduit d'autant le poids du déchet solide final à enfouir, et en conséquence également le coût de son enfouissement. Le mode de réalisation préféré de l'étape d) décrit ci-dessus, notamment l'utilisation de filtres rotatifs à tambour, est rendu possible grâce à la possibilité de réaliser le procédé en continu, c'est à dire sans production d'un très grand volume d'effluents, au contraire d'un procédé réalisé de manière discontinue. D'autres caractéristiques techniques avantageuses du procédé selon l'invention apparaîtront ci-dessous, en relation avec la description de trois dispositifs de traitement spécifiquement adaptés pour la mise en oeuvre de ce procédé, lesdits dispositifs de traitement constituant un autre objet de la présente invention. Les dispositifs de traitement selon l'invention sont détaillés ci-dessous en référence aux figures 1 à 3, qui représentent un schéma illustrant trois modes de réalisation dudit dispositif. Le premier dispositif de traitement selon l'invention est détaillé cidessous en référence à la figure 1, qui représente un schéma illustrant un 25 mode de réalisation dudit dispositif selon lequel le procédé fonctionne en discontinu. L'invention a pour objet un dispositif de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des 30 moyens d'alimentation (409) de ladite enceinte en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, des moyens d'alimentation (410) de ladite enceinte avec un réactif solide anhydre de précipitation et de neutralisation des moyens d'évacuation (412) des effluents gazeux et des moyens de soutirage (411) d'un mélange réactionnel hétérogène liquide/solide vers le 35 ballon de garde (4); b) le réacteur (307) comprenant des moyens d'alimentation (401) en mélange réactionnel, en cours de cycle des moyens d'évacuation (405) d'un effluent liquide contenant un précipité solide de carbonates ou d'hydroxydes de métaux lourds et de l'effluent liquide réactionnel résiduel en fin de cycle, et des moyens d'agitation (406) du mélange réactionnel et c) en aval du réacteur (307) un moyen pour séparer (i) le précipité d'hydroxyde ou de carbonate de métaux liquides (ii) de l'effluent liquide résiduaire. L'invention a également pour objet un dispositif de traitement d'un 10 liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, pour la réalisation du procédé en discontinu, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (307) comprenant des moyens d'alimentation (400) de ladite enceinte en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, en amont de la tubulure (400) est située la vanne de 15 régulation de débit (500), des moyens d'alimentation (401) alimentant le réacteur (307) en provenance de la boucle de recyclage assurée par les pompes (308) et (305) , sur la tubulure (401) en amont du réacteur (307) sont situés le pH mètre de contrôle (501) et l'indicateur de débit (502), des moyens d'alimentation (402) en liquide basique en provenance du 20 scrubber (310) de lavage des effluents gazeux, des moyens d'évacuation des effluents gazeux (403) du réacteur (307) vers le ventilateur d'extraction (309), des moyens d'alimentation en eau (404), en amont de la tubulure (404) est située la vanne de régulation de débit (503), des moyens de soutirage constitués par la tubulure (405) et la pompe (308) et des moyens 25 d'agitation (406). En outre le réacteur (307) est équipé d'un contrôleur de niveau (515). b) une boucle de recyclage pouvant fonctionner selon quatre configurations: bl) une première configuration selon laquelle la boucle de recyclage 30 est constituée par la tubulure (405), la pompe (308), la tubulure (407), la vanne tout ou rien 3 voies (504), la tubulure (416), la vanne tout ou rien 3 voies (507), la tubulure (415), la vanne tout ou rien 3 voies (508), la tubulure (425), la vanne tout ou rien 3 voies (509) et la tubulure (401). Dans cette configuration ce sont à la fois l'hydrocyclone (3) et 35 l'échangeur de chaleur (306) qui sont by passés . Ce by pass est constitué à la fois par la tubulure (416) qui met en relation directe la vanne tout ou rien 3 voies (504) et la vanne tout ou rien 3 voies (507) et par la tubulure (425) qui met en relation directe la vanne tout ou rien 3 voies (508) avec la vanne tout ou rien 3 voies (509). b2) une deuxième configuration selon laquelle la boucle de recyclage est constituée par la pomper (308), la tubulure (407), la vanne tout ou rien 3 voies (504), la tubulure (408), la vanne tout ou rien 3 voies (505), la tubulure (409) d'alimentation de l'enceinte de mélange consistant de façon préférée en un hydrocyclone (3). L'hydrocyclone (3) dispose, outre des 10 moyens d'alimentation en mélange réactionnel fluide (409) ci- dessus, de moyens d'alimentation en réactif basique, solide et anhydre constitués par la tubulure (410), des moyens de soutirage constitués par la tubulure (411) du mélange réactionnel chargé de réactif basique, solide et anhydre, des moyens d'évacuation des effluents gazeux constitués par la tubulure (412). 15 La tubulure (411) alimente le ballon de garde (4). Le ballon de garde (4), outre les moyens d'alimentation cités ci-dessus, tubulure (411), comprend des moyens d'évacuation des effluents gazeux constitués par la tubulure (413), et des moyens de soutirage (414) qui constituent la tubulure d'aspiration de la pompe (305) . Au refoulement de la pompe (5) se trouve la 20 tubulure (415) sur laquelle sont situées d'amont en aval: la vanne de régulation de débit (506) et deux vannes tout ou rien 3 voies: successivement la vanne (507), puis la vanne (508). En aval de la vanne (508) se trouve, entre autre, la tubulure (425) puis la vanne tout ou rien 3 voies (509). En aval de la vanne (509) se trouve la tubulure (401) qui 25 alimente le réacteur (307) en mélange réactionnel. Ainsi, la boucle de recyclage est bouclée. Sur la tubulure (401) en aval de la vanne (509) se trouvent successivement le pH mètre de contrôle (501) et l'indicateur de débit (502). Dans cette configuration bl), l'échangeur de chaleur (306) se trouve 30 by-passé . Ce by pass est constitué par la tubulure (425) qui met en relation directe la vanne tout ou rien 3 voies (508) avec la vanne tout ou rien 3 voies (509). b3) une troisième configuration identique à la seconde, à l'exception du fait que l'échangeur (306) est mis en service en orientant la vanne tout ou 35 rien 3 voies (508) vers l'échangeur (306) et la vanne tout ou rien 3 voies (509) dans le sens échangeur (306) puis ligne (401). Dans cette configuration tous les équipements participant à la production sont en service. b4) une quatrième configuration selon laquelle la boucle de recyclage 5 est constituée successivement par la tubulure (405) de soutirage du réacteur (307), la pompe (308), la tubulure de refoulement (407) de la pompe (308), la vanne 3 voies (504), la tubulure (416), la vanne 3 voies (507), la tubulure (415), la vanne 3 voies (508), l'échangeur de chaleur (6), la vanne 3 voies (509) puis la tubulure (401). Dans cette configuration l'hydrocyclone (3) permettant l'alimentation du procédé en réactif basique, solide et anhydre est by-passé , cette alimentation est arrêtée. Ce by-pass est constitué par la tubulure (416) qui met en relation directe la vanne tout ou rien 3 voies (504) avec la vanne tout ou rien 3 voies (507). c) un dispositif d'alimentation du procédé en réactif basique, solide et anhydre qui comprend d'amont en aval: le silo de stockage (1), sa tubulure de soutirage (417) qui constitue le moyen d'alimentation en réactif basique, solide et anhydre du bac peseur (2) cette tubulure est équipée d'un extracteur alvéolaire (601) à la sortie du silo (1) et comprend une portion 20 souple. Le bac peseur (2), monté sur pesons, dispose d'une tubulure de soutirage (418), comportant une portion souple. La tubulure (418) alimente un système d'obturation à double clapet (602), situé en tête de la tubulure (410) laquelle alimente l'hydrocyclone (3) dans lequel se réalise le mélange: milieu réactionnel fluide contenant le liquide aqueux acide contenant des 25 métaux lourds et réactif basique, solide et anhydre, le mélange réactionnel fluide crée un vortex ce qui lui permet de servir de fluide moteur au réactif basique, solide et anhydre qui est ainsi introduit en continu dans le procédé. d) un dispositif de réchauffage du milieu réactionnel constitué par l'échangeur de chaleur (306), ce dispositif comprend en aval de la vanne tout 30 ou rien 3 voies (508) située sur la tubulure (415) un échangeur de chaleur type double tube (306) qui débouche sur la vanne tout ou rien 3 voies (509) située sur la tubulure (401), ce dispositif by-passe la boucle de recyclage décrite en b) entre les vannes (508) et (509). L'échangeur de chaleur (306) est alimenté en vapeur basse pression par la tubulure (419) sur 35 laquelle est située la vanne de régulation du débit d'admission de vapeur basse pression (510). Les condensats de vapeur produits dans la double enveloppe de l'échangeur (306) sont évacués par la tubulure (420) sur laquelle est situé le purgeur (603). e) un ensemble de traitement des effluents gazeux comprenant: la 5 tubulure d'aspiration (421) du ventilateur d'extraction (309) qui collecte les effluents gazeux en provenance: de l'hydrocyclone (3) par la tubulure (412), du ballon de garde (4) par la tubulure (413) et du réacteur (307) par la tubulure (403). En aval du piquage des tubulures (412) et (413) est située la vanne de régulation de pression (511) et en aval du piquage de la tubulure 10 (403) est située la vanne de détente (512). La tubulure (421) alimente le ventilateur (309) dont la tubulure de refoulement (422) alimente en effluents gazeux le scrubber (310) lui-même alimenté en liquide basique par la tubulure (423) sur laquelle est située la vanne de régulation de débit (513). Le scrubber (310) s'écoule par trop-plein dans la tubulure (402) qui 15 amène le liquide basique en provenance du scrubber (310) dans le réacteur (307). Le scrubber (310) dispose également de la tubulure (424) qui constitue le moyen d'évacuation des effluents gazeux traités vers l'atmosphère. Enfin, le scrubber (310) est équipé du pH mètre de contrôle (514). f) un circuit d'expédition du bain traité vers la section de séparation des effluents solides et liquides, ce circuit est constitué par la tubulure (426) en aval de la vanne tout ou rien 3 voies (505). Dans ce cas, la vanne tout ou rien 3 voies (504) est orientée dans le sens ligne (407) vers (408) et la vanne tout ou rien 3 voies (505) dans le sens ligne (408) vers ligne (426). g) un ensemble de séparation des effluents solides et liquides constitué par le réservoir tampon recevant les effluents à séparer et le filtre fonctionnant par cycle du type filtre-presse communément utilisé dans ce domaine. Cependant le réservoir tampon en amont du filtre peut facilement être dimensionné pour permettre l'utilisation de filtre continu du type filtre 30 rotatif à tambour sous vide. Cet ensemble, de conception classique, n'est pas représenté sur la figure 1. Sur la base du dispositif décrit ci-dessus, et qui est représenté à la figure 1, le déroulement d'un cycle, ou bâchée de production est le suivant: Quatre phases ont lieu successivement: 1ère phase: remplissage du réacteur (307) par le liquide aqueux acide contenant des métaux lourds avec 95 à 97% de la quantité totale à traiter et mise en configuration bl) décrite ci-avant de la boucle de recyclage. Ce remplissage s'effectue à partir de la pompe d'envoi du stockage et est arrêté 5 par la vanne (500) sur ordre du contrôleur de niveau (515) du réacteur (307). Mais dès que le niveau bas du contrôleur de niveau (515) est atteint le démarrage de la pompe (308) est commandé. Dans un délai extrêmement court l'indicateur de débit (502) prouve que les tubulures sont remplies et peut placer, via le processeur central la boucle de recyclage dans sa 10 configuration b2) décrite ci-avant à savoir: échangeur (306) by-passé ; 2ième phase: la boucle de recyclage étant dans la configuration b2), le processeur central commande l'admission de réactif basique, solide et anhydre. La grande majorité des liquides aqueux acides contenant des métaux lourds étant à des pH inférieurs à 2, il est peu recommandé de les 15 faire circuler dans des matériaux de nature métallique, c'est pourquoi la configuration 2) ne mettant en oeuvre que des équipements construits en matières plastiques telles que le polypropylène (PPH) ou le téflon (PTFE) ou équivalents, a été choisie. L'échangeur de chaleur (306) devant être de par sa fonction, préférentiellement en alliage métallique résistant à la corrosion: 20 URANUS B6 ou équivalent, est by-passé tant que le pH n'a pas atteint une valeur de 2,5 environ, valeur qui correspond à une faible teneur en acidité libre comptée en g/I. 3ieme phase:dès qu'un pH de l'ordre de 2,5 est atteint dans la phase 2, grâce à l'action du réactif basique, solide et anhydre, le processeur central 25 commande la mise de la boucle de recyclage dans sa configuration b3) dans laquelle l'hydrocyclone (3) et par conséquent l'admission de réactif basique, solide et anhydre d'une part et l'échangeur de chaleur (306) d'autre part sont en service. L'échangeur (306) va très rapidement porter la température du bain réactionnel à 60 C environ, ce qui va avoir une influence significative 30 sur l'accroissement des vitesses de réaction et augmenter d'autant la productivité du procédé. La bonne efficacité de l'échangeur de chaleur (306) est due à trois facteurs principaux: - il est constitué de deux boucles dont le diamètre des tubes intérieurs où circule le milieu réactionnel est choisi suffisamment faible pour que la 35 vitesse du milieu réactionnel à réchauffer soit au moins deux fois plus grande que sa vitesse dans les autres tubulures de la boucle de recyclage. Cette grande vitesse a pour conséquence: un plus grand coefficient d'échange de chaleur par convection sur les parois intérieures du tube intérieur et une protection efficace contre la formation de dépôts dus à la présence de solides dans le milieu réactionnel. - les tubes sont verticaux et les coudes de retour au sommet de la boucle ont une pente d'au moins 70 par rapport à l'horizontale. Cette géométrie participe également à la prévention contre la formation de dépôts. - la différence de température entre le fluide chauffant, vapeur basse 10 pression, 130 C à 140 C et le milieu réactionnel à chauffer, 50 0C environ une fois le régime de fonctionnement stabilisé, cette grande différence augmente l'efficacité de l'échangeur de chaleur. Tout au long de la troisième phase, le contrôleur de niveau (515) du réacteur (307) a, entre autre, pour rôle de maintenir le réacteur (307) à 15 niveau constant en agissant sur la vanne d'admission d'eau (503). En effet, compte-tenu de la température du bain, de l'ordre de 600C, les effluents gazeux vont être plus chargés en vapeur d'eau que dans le cas de fonctionnement à température ambiante. De plus, en cas de liquide aqueux acide contenant des métaux lourds dont un ou plusieurs des acides présents 20 conduisent à la production de sels calciques insolubles tels que les sulfates ou les fluorures par exemple, le processeur central fixe la quantité d'eau à ajouter au milieu réactionnel pour assurer sa bonne fluidité. Cette quantité d'eau est apportée au réacteur (307) au début de la troisième phase. Pendant cette troisième phase 100% du réactif basique, solide et 25 anhydre est introduit. Compte-tenu que pendant la première phase on n'a introduit que 95 à 97% du liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, le pH mètre de contrôle (501) du bain réactionnel en circulation va se trouver inévitablement au-delà de son point de consigne. 4ième phase: Dès que le pH indiqué par (501) aura dépassé de 0,2 30 points la valeur de consigne, il commandera, via le processeur central la mise de la boucle de recyclage dans sa configuration b4) c'est-à-dire que la boucle ne comprendra plus que la pompe (308) et l'échangeur (306) et qu'évidemment l'admission de réactif basique, solide et anhydre sera interrompue. Le pH mètre (501) commandera la vanne d'admission (500) de liquide aqueux acide contenant des métaux lourds et ce jusqu'à obtention de la valeur de pH de consigne. Une fois la valeur du pH de consigne atteinte, le processeur central place l'unité en configuration d'expédition du mélange d'effluents solides et liquides obtenus vers l'étape de filtration. Il est important de souligner que la phase 1 de mise en service de la boucle de recyclage est extrêmement courte, de l'ordre de quelques minutes et que la phase 2 ne concerne que les liquides aqueux acides contenant des métaux lourds de pH Les pompes (308) et (305), compte-tenu de la nature du milieu à faire 20 circuler, sont de préférence de type péristaltique ou à membranes ou encore des pompes centrifuges à canaux ouverts. Selon l'invention, on a mis au point un second dispositif de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, qui est adapté pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, plus particulièrement pour une 25 mise en oeuvre en continu du procédé de traitement de l'invention. Ce second dispositif est décrit à la figure 2. L'invention a également pour objet un dispositif de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des moyens d'alimentation (100) de ladite enceinte en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, des moyens d'alimentation (101) de ladite enceinte avec un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation et des moyens de soutirage (102) d'un mélange réactionnel 35 hétérogène liquide/solide vers un réacteur (4) comprenant des moyens d'alimentation (102) en mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (107) du mélange réactionnel et des moyens d'agitation (132). b) un réacteur (4) disposé en aval du réacteur (3) et en amont du réacteur (6) et en communication fluidique avec ceux-ci, ledit réacteur (4) comprenant des moyens d'agitation du mélange réactionnel, et c) le réacteur (6) comprenant des moyens d'alimentation (103) en mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (104) d'un effluent liquide contenant un précipité solide d'hydroxydes ou de carbonates de métaux lourds et de l'effluent liquide réactionnel résiduel, et des moyens d'agitation 10 (106) du mélange réactionnel et des moyens d'évacuation des effluents gazeux (129); d) en aval du réacteur (6) un moyen pour séparer (i) le précipité d'hydroxyde ou de carbonate de métaux liquides (ii) de l'effluent liquide résiduaire. Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif comprend en aval du réacteur (3) deux réacteurs en série (4) et (6) en communication fluidique entre eux et comprenant chacun des moyens d'agitation du mélange réactionnel. Selon une caractéristique technique avantageuse, le réactif solide 20 anhydre de neutralisation et de précipitation est introduit dans le réacteur (3) par la tubulure (101), laquelle est reliée à une trémie de stockage de réactif (1) par un dispositif (2) de dosage du réactif solide. Le dispositif de dosage (2) comprend avantageusement un moyen permettant de régler le débit de réactif de neutralisation et de précipitation introduit dans le réacteur (3), tel 25 que par exemple un convoyeur à vis sans fin dont on peut ajuster la vitesse de rotation Simultanément, I'introduction du liquide aqueux acide contenant les métaux lourds dans le réacteur (3) est réalisée par la tubulure (100) qui débouche au niveau de la section cylindrique (ii) du réacteur (3), le contrôle 30 du débit du liquide à traiter étant réalisé par une vanne (200). Selon une caractéristique technique avantageuse du dispositif de traitement, un proportionomètre (la) permet de réguler, à chaque instant, la proportion de liquide aqueux acide à traiter et de réactif de neutralisation et de précipitation solide à introduire dans le réacteur (3). Préférentiellement, on fixe les quantités de réactif solide et anhydre de neutralisation et de précipitation et de liquide aqueux acide à traiter en fonction de la composition dudit liquide au proportionomètre (la), on fixe également la valeur de consigne du pH mètre de contrôle final (6h). Puis,quand le procédé est en cours de fonctionnement, le pH mètre final (6h), qui 10 mesure le pH du bain réactionnel du réacteur (6), agit en cascade sur le proportionomètre (la). Par exemple, si la valeur de pH à la sortie du réacteur (6) est inférieure à la valeur de pH de consigne prédéterminée, le dispositif de régulation du débit (la) commande un accroissement du débit de distribution 15 du réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre, qui est basique, vers le réacteur (3) ou, alternativement, le dispositif de régulation du débit (la) commande une réduction du débit de distribution du liquide aqueux acide à traiter vers le réacteur (3). A l'inverse, si la valeur de pH à la partie du réacteur (6) est supérieure à 20 la valeur de pH de consigne prédéterminée, le dispositif de régulation du débit (la) commande une diminution du débit du réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre vers le réacteur (3) ou, alternativement, le dispositif de régulation du débit (la) commande un accroissement du débit de distribution du liquide aqueux acide à traiter vers le réacteur (3). Après sa réalisation dans le réacteur (3), le mélange réactionnel formé est introduit dans le réacteur (4) par la tubulure (102). De préférence, le réacteur (4) comprend des moyens d'agitation (132), par exemple des moyens d'agitation à double mobile, respectivement (i) un premier mobile inférieur en croix afin d'éviter le dépôt des précipités de métaux lourds 30 qui commencent à se former, sur le fond de ce réacteur et (ii) un second mobile supérieur d'action axiale, qui génère, dans le mélange réactionnel, un courant de liquide allant du bas vers le haut, puis du haut vers le bas, ce qui améliore son homogénéité. Comme cela a déjà été décrit précédemment, le réacteur (3) reçoit 35 d'une part (i) le liquide aqueux acide de façon perpendiculaire à l'axe vertical dudit réacteur (3) et de façon tangentielle à la paroi de la section cylindrique dudit réacteur (3) et, d'autre part, (ii) le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre de façon gravitaire. Les différentes caractéristiques techniques du réacteur (3), en particulier sa géométrie, ont été spécialement adaptées, aussi bien en ce qui concerne: - les niveaux des points d'introduction des réactifs, que les angles d'écoulement du milieu réactionnel hétérogène solide/liquide en situation de vortex, que - les prises d'aspiration des évents gazeux. La géométrie spécifique du réacteur (3) hydrocyclone a déjà été détaillée précédemment dans la description, en relation avec la description d'un mode de réalisation préféré de l'étape a) du procédé selon l'invention. Comme cela a déjà été précisé précédemment dans la description de l'invention, I'atmosphère interne du réacteur (3), et également l'atmosphère 15 interne du réacteur (4), peuvent être placées en légère dépression. Pour le réacteur (3), la dépression est réalisée grâce à la tubulure (108) , laquelle est reliée au dispositif d'aspiration (7) par l'intermédiaire de la tubulure (110). En aval de la tubulure (108) et en amont de la tubulure (i 10) la dépression est régulée par la chaîne de contrôle de pression (7b). La mise en dépression du réacteur (4) est réalisée par la tubulure (109), laquelle est reliée au dispositif d'aspiration (7) par l'intermédiaire de la tubulure (110). Le même dispositif (7b) régule la dépression. Le dispositif d'aspiration (7) est avantageusement un ventilateur d'extraction industriel classique. Le ventilateur (7) est entraîné par un moteur à vitesse variable (7a), ainsi le débit d'aspiration du dispositif d'aspiration (7), par exemple du ventilateur (7), peut être adapté à la quantité de mousses formées lors de la réalisation du mélange réactionnel, étant entendu que les quantités de mousses formées dépendent de la nature de l'acide usagé à traiter. Le dispositif d'aspiration (7) permet également d'éliminer les dégagements de dioxyde de carbone produits au moment de la réalisation du mélange réactionnel, et qui sont en grande partie à l'origine de la formation des mousses à la surface des bains contenus dans le réacteur (3) et également dans le réacteur (4). De plus, I'introduction du réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre, surtout lorsque celui-ci possède une granulométrie inférieure à 500 pIm, peut entraîner la formation de poussières dans l'enceinte du réacteur (3), qui sont évacuées grâce au dispositif d'aspiration (7). Dans un 5 mode de réalisation particulier, le réacteur (3) est équipé, au niveau de l'orifice de sortie supérieur débouchant sur la tubulure (108), d'un filtre ultrafin de type connu, capable de retenir les poussières en suspension. Le filtre ultrafin est de préférence lavé de façon séquentielle et pendant une courte durée, par exemple par de l'eau chaude sous forte pression. Le travail du réacteur (4) dépend à la fois de la nature du ou des acides et de celle des métaux lourds contenus dans le déchet à traiter. Dans tous les cas, le réacteur (4) a pour fonction à la fois de (i) neutraliseur du liquide aqueux acide à traiter et de (ii) réacteur dans lequel s'opère, au moins en partie, la réaction de double décomposition sel métallique/carbonate de 15 calcium et de magnésium, en fonction du liquide aqueux acide en cours de traitement. Selon le procédé et le dispositif de traitement de l'invention, on traite indifféremment des liquides aqueux acides contenant des acides (i) soit fortement ionisés, comme l'acide nitrique, (ii) soit faiblement ionisés, comme 20 I'acide fluorhydrique, et contenant (1) soit des métaux lourds précipitant sous forme insoluble à une valeur de pH élevée, comme le nickel ou le cadmium, (2) soit des métaux lourds précipitant sous forme insoluble à une valeur de pH faible, comme l'aluminium ou l'étain. De plus, si certains acides donnent naissance à des sels calciques 25 fortement solubles, tel que l'acide nitrique, il en va différemment pour d'autres acides qui donnent naissance à des sels calciques fortement insolubles, comme l'acide sulfurique. Ainsi, il sera dans certains cas nécessaire d'ajouter un volume d'eau supplémentaire dans le réacteur (3) afin de maintenir en suspension les sels calciques fortement insolubles. C'est la raison pour laquelle, selon une caractéristique technique avantageuse du dispositif, le réacteur (3) comprend une tubulure (111) d'introduction d'eau, dont le débit est commandé par une vanne (202). Le degré d'ouverture et la fermeture de la vanne (202) est contrôlé par le dispositif de régulation (1c). Ainsi, un avantage technique supplémentaire du procédé et du dispositif selon l'invention est que la quantité d'eau ajoutée pour la réalisation du mélange réactionnel, à l'étape a) du procédé, consiste en une quantité d'eau exactement suffisante pour assurer la fluidité des milieux réactionnels et la pompabilité des flux en aval, en évitant tout ajout d'eau en excès. Le système d'agitation (132) du réacteur (4) est du type conventionnel. Il peut consister en un agitateur central pourvu, au niveau du fond du réacteur (4) d'un mobile en forme de croix pour éviter la formation de dépôts solides et, au niveau médian du réacteur (4) d'un mobile à action axiale pour 10 relever en continu les solides au sein du bain réactionnel. Le réacteur (6) est relié au réacteur (4) par l'intermédiaire de la tubulure (107), la pompe (5), la tubulure (103) et la vanne (203). La pompe (5), qui est préférentiellement une pompe du type adapté à faire circuler des liquides réactionnels hétérogènes liquides/solides de type 15 boues , soutire en continu le mélange réactionnel à partir du réacteur (4). Le dispositif de régulation (4a) de maintien à niveau constant du réacteur (4) commande la vanne automatique de contrôle du débit du réacteur (4) vers le réacteur (6). Le dispositif de régulation (4a) peut ainsi commander la circulation du mélange réactionnel du réacteur (4) vers le réacteur (6). Le processeur central commande l'ouverture de la vanne tout ou rien à trois voies (204) de la boucle de recyclage autour du réacteur (4) constituée des tubulures (113), (114) et (115) de la manière suivante: en cas de production de sels calciques insolubles, par exemple lors d'un traitement d'acide sulfurique ou fluorhydrique, la vanne à trois voies (204) 25 est ouverte dans le sens (113) vers (114) et le débit de recyclage refoulé par la pompe (5) est dirigé vers le réacteur (4); - en cas de production de sels calciques solubles, par exemple lors d'un traitement d'acide nitrique ou chlorhydrique, la vanne à trois voies (204) est ouverte dans le sens (113) vers (115) et la pompe (5) alimente le 30 réacteur (3). En effet, le bon fonctionnement du réacteur (3) hydrocyclone serait affecté par une arrivée d'une grande quantité d'un liquide boueux solide/liquide. Un recyclage vers le réacteur (3) est opéré dans le cas d'un traitement 35 d'un liquide aqueux acide donnant naissance à des sels solubles. Un recyclage du mélange réactionnel vers le réacteur (4) est opéré en cas de traitement de liquides aqueux acides donnant naissance à des sels calciques insolubles. Le flux de bain réactionnel provenant du réacteur (4) est refoulé par la pompe (5) et introduit au bas du réacteur (6). Le réacteur (6) a une fonction de (i) neutraliseur et une fonction de (ii) réacteur de double décomposition sel métallique/carbonate de calcium ou de magnésium, en fonction du travail effectué en amont par le réacteur (4) selon la nature du liquide aqueux acide à traiter, comme cela a été précisé 10 précédemment. Dans tous les cas, c'est dans le réacteur (6) que le pH du milieu réactionnel doit être ajusté au moins à la valeur de pH à laquelle il y a formation quantitative d'un précipité des carbonates ou des hydroxydes de métaux lourds, cette valeur de pH étant la valeur supérieure que peut 15 prendre la valeur de pH de consigne. De manière tout à fait préférée, la valeur du pH de consigne est déterminée automatiquement par un processeur central de traitement, à partir de l'analyse préalable de la composition qualitative et quantitative du liquide aqueux acide à traiter. Il est important de souligner que, quel que soit le cas de figure, et quel que soit le niveau d'avancement de la réaction de neutralisation qui est atteint à la sortie du réacteur (4), la réaction de neutralisation est désormais suffisamment complète pour permettre d'employer, dans les divers équipements situés en aval du réacteur (4) des matériaux en alliage 25 métallique spéciaux, lesquels sont résistants à la corrosion et sont de bons conducteurs de chaleur. On utilisera de préférence un matériau du type URANUS B 6, ou un matériau équivalent. En conséquence, et de manière préférée, le réacteur (6) et sa boucle de recyclage sont préférentiellement équipés d'une double enveloppe parcourue 30 par de l'eau chaude, de manière à maintenir une température optimale du milieu réactionnel destinée à accélérer la réaction. Cette disposition avantageuse rend possible une capacité maximale du dispositif pour un investissement financier donné, ou encore un investissement financier réduit pour une capacité donnée. Avantageusement, le système d'agitation (106) du réacteur (6) comprend, du bas vers le haut, trois éléments successifs: - au fond du réacteur (6), un mobile en forme de croix, pour éviter la formation de dépôts solides; au-dessus du premier élément d'agitation, au niveau de l'introduction du flux liquide en provenance du réacteur (4), un mobile axial provoquant le relevage du bain réactionnel ; et - au-dessus du deuxième élément d'agitation, un mobile radial permettant l'homogénéisation finale du mélange réactionnel. Les moyens d'évacuation (104) du réacteur (6) sont reliés, en aval, à une pompe (9), puis à une tubulure (116). Selon une disposition avantageuse du dispositif, la tubulure (116) comprend un moyen de mesure (6h) du pH (pH-mètre) du liquide hétérogène solide/liquide en sortie du réacteur (6), dont la fonction est de permettre le 15 contrôle du pH du milieu réactionnel dans le réacteur (6) par la commande en cascade du proportionomètre (la) réglant les débits relatifs respectivement (i) du liquide aqueux acide et (ii) du réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation, pour maintenir la valeur du pH dans le réacteur (6), à une valeur de pH au moins égale à la valeur du pH de 20 consigne. Selon une disposition avantageuse, les moyens de réglage ou le maintien du pH comprennent un moyen (la) de contrôle de la proportion volume de liquide aqueux acide/poids de réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre dans l'enceinte de réaction (3). Le procédé 25 dispose autant que de besoin, dans certains évènements de production, d'un second moyen (6j) de commande d'une vanne d'alimentation de l'enceinte de réaction (6) en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, lequel moyen de contrôle (6j) est monté sur la tubulure (120), et ce en cas de pH final trop élevé, et d'un troisième moyen (6f) de commande d'une 30 vanne d'alimentation de l'enceinte de réaction (6) en liquide basique, lequel moyen de réglage (6f) est monté sur la tubulure (118), et ce en cas de pH final trop bas. Selon une caractéristique préférée, le réacteur (6) et sa boucle de recyclage comprennent en outre un moyen de chauffage du mélange 35 réactionnel, ledit moyen de chauffage pouvant être de tout type connu utilisé dans l'industrie. Préférentiellement, le réacteur (6) et sa boucle de recyclage comprennent une double enveloppe. Dans l'enveloppe externe, on fait alors circuler un fluide chaud afin de chauffer le mélange réactionnel contenu à l'intérieur du réacteur (6) et de sa boucle de recyclage à la température de 5 réaction désirée. Dans ce mode de réalisation particulier du dispositif, le moyen de chauffage du mélange réactionnel est donc constitué de l'enveloppe externe du réacteur (6) de sa boucle de recyclage. De manière tout à fait préférée, la surface interne des réacteurs (3) et (4) est réalisée en un matériau résistant à la corrosion par les acides tels que le 10 polypropylène (PPH), ou encore le polytétrafluoroéthylène (PTFE). La neutralisation de l'acidité libre contenue dans le liquide aqueux acide contenant des métaux lourds est suffisamment avancée après le passage dans les réacteurs (3) et (4) pour que les matériaux au contact du mélange réactionnel dans la suite du dispositif ne requièrent pas le même niveau de 15 résistance à la corrosion acide quelle que soit la nature de l'acidité libre du liquide aqueux acide contenant des métaux lourds en cours de traitement. De manière tout à fait préférée, le réacteur (6) est réalisé dans un matériau métallique bon conducteur de chaleur, afin de réaliser facilement, et sans perte inutile d'énergie, le chauffage du mélange réactionnel, à l'étape c) 20 du procédé. A titre d'exemple, le réacteur (6) est réalisé dans un acier inoxydable du type URANUS B 6, ou un acier inoxydable équivalent. De plus, dans le mode de réalisation préférentiel dans lequel le procédé selon l'invention est réalisé en continu, on utilise un dimensionnement beaucoup plus faible des équipements par rapport à celui nécessité par un 25 procédé discontinu fonctionnant par cycles. Préférentiellement, le dispositif de traitement selon l'invention comprend un processeur électronique central qui a pour fonction: - de fixer au proportionomètre (1la) en tête du procédé les débits relatifs d'acide usagé et de réactif basique, soluble et anhydre en fonction de 30 lI'analyse de l'acide à traiter, c'est-à-dire essentiellement la nature et la quantité de l'acide ou des acides et la nature et la quantité du métal ou des métaux lourds contenus dans l'acide à traiter, - de fixer au pH mètre régulateur (6h) en fin du procédé la valeur du point de consigne à respecter en fonction de l'analyse de l'acide à traiter, c'est-à- dire la nature du métal lourd présent dont la précipitation quantitative du carbonate ou de l'hydroxyde se fait au pH le plus élevé, - de positionner la vanne (8a) d'admission du lait de chaux au scrubber (8), - de placer la vanne tout ou rien trois voies (204) dans le sens voulu en fonction de la solubilité des sels calciques qui vont se former, solubilité connue à partir de l'analyse de l'acide à traiter, et - de façon globale de contrôler et de gérer l'ensemble du procédé et en particulier de faire face aux différents événements de production. Dans une situation de fonctionnement normal du procédé, le réacteur (6) est rempli du mélange réactionnel jusqu'au niveau moyen (6c). Comme le réacteur (4), le réacteur (6) est équipé d'une boucle de recyclage comprenant l'enchaînement de la tubulure (104), la pompe (9), la tubulure (116) et la tubulure (105). La pompe (9) est préférentiellement du 15 même type que la pompe (5). Pour le réacteur (6), le taux de recyclage va préférentiellement de 5 à 10. Le taux de recyclage désigne le rapport entre le débit renvoyé en boucle fermée vers le réacteur et le débit de soutirage du réacteur. Par exemple, pour un taux de recyclage de 10, le dispositif de l'invention à un débit de 20 recyclage dix fois plus grand que le débit de soutirage. Cet aspect de fonctionnement du dispositif de l'invention présente au moins deux avantages: - il permet d'augmenter le temps de séjour du mélange réactionnel dans le réacteur, sans augmenter le volume dudit mélange réactionnel dans 25 ledit réacteur; et - il permet au mélange réactionnel hétérogène solide/liquide d'être brassé par la pompe centrifuge, ce qui contribue beaucoup à l'homogénéisation de ce mélange réactionnel et augmente aussi la vitesse de la réaction de précipitation des métaux lourds. Des détecteurs de niveau localisés respectivement au niveau supérieur (6b) et moyen (6c) peuvent chacun commander la vanne de régulation (6e) du débit de production s'écoulant par la tubulure (136). Le pH-mètre (6h), qui est relié au processeur central, et dont le point de consigne est fixé en fonction de l'analyse du liquide aqueux acide en cours 35 de traitement, constitue également l'instrument de contrôle du produit fini. Pour permettre, quelle que soit la situation, un bon fonctionnement en continu du procédé de traitement selon l'invention, les caractéristiques techniques du dispositif de traitement selon l'invention permettent le déclenchement de plusieurs types de séquences d'étapes de réajustement 5 des conditions de pH du milieu réactionnel contenu dans le réacteur (6), selon la valeur de la déviation du pH du milieu réactionnel par rapport à la valeur de pH de consigne prédéterminée. La première séquence d'étapes de réajustement du pH est mise en oeuvre dans les situations dans lesquelles, pendant un temps très court, par 10 exemple inférieur à 2 minutes, le pH-mètre (6h) mesure une déviation faible du pH fixé, par exemple une déviation inférieure à 0,5 unité de pH par rapport à la valeur de pH de consigne. Dans ce cas, la régulation en cascade du dispositif de régulation proportionomètre (la) fait varier la proportion liquide aqueux acide/réactif de neutralisation et de précipitation solide 15 anhydre, à l'entrée du dispositif, afin de rétablir le pH du mélange réactionnel dans le réacteur (6) à au moins la valeur de pH de consigne. La seconde séquence de réajustement du pH est mise en oeuvre dans les situations dans lesquelles le système ne retrouve pas son équilibre au bout d'une durée acceptable, par exemple dix minutes, ou encore si la 20 déviation de pH constatée par le pH-mètre (6h) est (i) soit très rapide, (ii) soit très importante. Dans ce cas, I'action en cascade sur le proportionomètre de départ (la) est soit interrompue, soit n'est pas réalisée, et le pH-mètre (6h) commande, via le processeur central, I'introduction directe de flux liquide aqueux acide ou d'un liquide basique, selon le sens de la déviation de pH 25 constatée, dans le réacteur (6). L'introduction directe de liquide aqueux acide est réalisée par l'intermédiaire de la commande de la vanne (6j). L'introduction d'un liquide basique, par exemple du lait de chaux, est réalisée par l'intermédiaire de la commande de la vanne (6f) qui régule l'admission du liquide basique acheminé par la tubulure (117), vers la tubulure (118), puis la 30 tubulure (119), laquelle tubulure (119) débouche dans le réacteur (6). Les fluides acide ou basique arrivant directement dans le réacteur (6), le pH du mélange réactionnel contenu dans le réacteur (6) sera amené très rapidement au pH de consigne et le système retrouvera rapidement son équilibre. Deux autres séquences de réajustement du pH dans le réacteur (6) sont prévues en cas d'échec des deux séquences d'étapes de rétablissement du pH du mélange réactionnel contenu dans le réacteur (6) qui sont décrites cidessus. Tout d'abord, dans le cas, bien que très improbable, d'échec des deux séquences de rétablissement du pH précédentes, ou encore dans le cas de déviation du pH du mélange réactionnel beaucoup plus forte ou beaucoup plus rapide, le pH-mètre (6h) commande le remplissage du réacteur (6) du niveau moyen (6c) jusqu'au niveau supérieur (6b), ce qui entraîne une 10 augmentation du temps de séjour du bain réactionnel dans le réacteur (6),sans interrompre la continuité du fonctionnement du dispositif. De plus, pendant le temps de remplissage du réacteur (6) avec le mélange réactionnel provenant du réacteur (4), le mélange réactionnel n'est plus évacué du réacteur (6) par la tubulure (136), puisque la vanne de 15 commande reste fermée jusqu'à ce que le niveau (6b) soit atteint. Dans cette situation, le procédé dispose d'une période de temps supplémentaire pour replacer le dispositif dans des conditions normales de fonctionnement, sans produire d'effluent. La durée de cette période de temps supplémentaire dépend du volume de mélange réactionnel contenu entre le niveau moyen 20 (6c) et le niveau supérieur (6b) du réacteur. En cas d'échec de toutes les séquences de réajustement du pH décrites cidessus, une dernière séquence comprend les étapes suivantes, qui peuvent être réalisées via les commandes du processeur central: - fermeture de la vanne (6e) d'écoulement du débit de production et 25 ouverture de la vanne tout ou rien (10a) à trois voies, dans le sens (116) vers (121) pour diriger le débit de la pompe (9) vers le bac intermédiaire (10); - arrêt de l'alimentation du dispositif en matières premières; - fermeture de la vanne (4a); le réacteur (4) fonctionne alors en circuit 30 fermé; Lorsque le niveau de mélange réactionnel, dans le réacteur (6), atteint le niveau bas (6d), c'est à dire lorsque le réacteur (6) est vide, alors la dernière séquence d'étapes se poursuit par les étapes suivantes: - la vanne (10Oa) revient en position normale de fonctionnement et permet 35 le circuit d'écoulement (116) vers (105), puis (105) vers (136); - le dispositif est à nouveau alimenté en matières premières, grâce à la commande du proportionnomètre (la); - la vanne (4a) est à nouveau ouverte. Le réacteur (6) fonctionne en circuit fermé jusqu'à ce que le niveau supérieur 5 (6b) soit atteint. Une fois que le niveau (6b) est atteint, le dispositif selon l'invention revient à des conditions normales de fonctionnement et, via le pHmètre (6h), le processeur replace la commande de la vanne de production (6e) sur le niveau moyen (6c). Le dispositif se retrouve alors en fonctionnement normal. Pendant le déroulement de cette dernière séquence d'étapes de réajustement du pH, le dispositif se retrouvera, pendant un court moment, à l'arrêt. Toutefois, cette interruption de la continuité du procédé est extrêmement courte car la pompe (9) a une capacité de débit de 5 à 10 fois supérieure au débit de production de l'ensemble du dispositif. Un avantage technique du procédé et du dispositif selon l'invention est que, pendant le nouveau remplissage du réacteur (6) jusqu'au niveau supérieur (6b), ledit dispositif fonctionne de manière discontinue, comme dans le cas des unités de traitement classique, mais avec un temps de séjour du milieu réactionnel dans le réacteur (6) 1,5 fois plus long pendant 20 son remplissage, avec un fort taux de recyclage et à une température optimale pour la réaction de neutralisation et de précipitation des métaux lourds. Lors de la remise en route du dispositif de traitement, le pH-mètre (6h) fonctionne et la valeur de pH mesurée est à nouveau comparée à la valeur 25 consigne de pH. Simultanément, le processeur replace la commande de niveau du réacteur (6) sur le niveau moyen (6c): le système est à nouveau dans des conditions normales de fonctionnement. Des boucles de régulation identiques de mise en oeuvre du procédé de traitement sont utilisées lors d'une opération de changement du type du 30 liquide aqueux acide à traiter, par exemple lorsque la nouvelle matière première à traiter possède une nature ou une quantité d'acide, ou encore une nature et une quantité de métaux lourds distincte de celle de la matière première en fin de traitement. Dans ces conditions: - si les conditions de traitement de la nouvelle matière première sont 35 voisines de celles de la matière première qui vient d'être traitée, ce qui doit être fréquent s'il existe une bonne gestion des stocks de déchets à traiter, alors le processeur central déclenche une séquence d'étapes de réajustement du pH du milieu réactionnel dans le réacteur (6) qui est identique à la séquence d'étapes décrite précédemment pour les très faibles déviations du pH du mélange réactionnel. Si les conditions de traitement sont peu éloignées de celles de la matière première qui vient d'être traitée, alors le processeur central déclenche une séquence d'étapes de réajustement du pH du milieu réactionnel dans le réacteur (6) qui est identique à la séquence d'étapes décrite dans des 10 conditions décrites précédemment pour les déviations moyennes de pH. Si les conditions de traitement sont très éloignées de celles de la matière première traitée précédemment, le processeur central déclenche une séquence d'étapes de réajustement du pH du milieu réactionnel dans le réacteur (6) qui est identique à la séquence d'étapes décrite précédemment 15 pour les déviations fortes de pH; il s'agit dans ce cas d'une séquence d'arrêt de courte durée, puis de redémarrage automatique du dispositif de traitement selon l'invention. Les volumes de liquide recueillis, soit pendant les incidents de fonctionnement, soit éventuellement lors du changement du type de liquide 20 aqueux acide à traiter, dans le bac intermédiaire (10), sont renvoyés en très faible quantité par la pompe (11) dans la boucle de recyclage du réacteur (6) qui comprend les tubulures (123) et (124). Le débit est commandé par la vanne de régulation de débit (1 la) via le processeur central. Le traitement des effluents gazeux provenant des réacteurs (3), (4) et (6) 25 est réalisé dans le scrubber (8) alimenté en effluents gazeux par la tubulure (125) qui constitue la tubulure de refoulement du ventilateur (7). L'aspiration de ce ventilateur se fait grâce à la tubulure (110) sur laquelle sont piquées: d'une part la tubulure (130) équipée de la vanne de détente (205), car le réacteur (6) fonctionne à la pression atmosphérique,d'autre part 30 la tubulure (201) équipée de la vanne de régulation de pression (7b) car les réacteurs (3) et (4) fonctionnent en légère dépression. Dans le scrubber , les effluents gazeux, notamment le dioxyde de carbone, qui contiennent de très faibles quantités de poussières entraînées et d'acide, sont traités par un liquide basique, de préférence du lait de chaux. 35 Le scrubber est alimenté en liquide basique par la tubulure (131), qui est reliée à la vanne de régulation de débit (8a), puis à la tubulure (117). Le scrubber est relié à l'atmosphère extérieure par la tubulure (133).Les acides sont neutralisés et les poussières sont captées dans le liquide basique. En revanche, le temps de séjour est insuffisant pour permettre une 5 carbonatation quantitative du dioxyde de carbone. Dans ces conditions, le flux s'écoulant du scrubber (8) vers le réacteur (6) par l'intermédiaire de la tubulure (119) est essentiellement constitué du liquide basique, par exemple du lait de chaux, légèrement carbonaté. Ce très faible apport basique au réacteur (6) est pris en compte par le processeur central qui 10 corrige en conséquence le rapport liquide aqueux acide/réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre, en tête du dispositif, c'est-àdire à l'étape a) du procédé. Le liquide aqueux basique s'écoulant du scrubber (8) vers le réacteur (6), en faible quantité, vise exclusivement à laver et neutraliser les effluents gazeux du procédé. Le dispositif de traitement selon l'invention comprend également un circuit qui peut être alimenté (i) soit en eau par la tubulure (134), par exemple dans le cas de production de sels calciques insolubles, (ii) soit par des solutions d'acide par la tubulure (135), tels que l'acide nitrique ou l'acide chlorhydrique, grâce à la vanne à trois voies (10b). Les solutions d'eau ou 20 d'acide parviennent dans le réacteur (3) par l'intermédiaire des tubulures (126), puis (111). L'eau ou l'acide parvient jusqu'au réacteur (6) par l'intermédiaire de la tubulure (126), puis de la tubulure (127). L'eau ou l'acide parvient jusque dans le bac intermédiaire (10) par l'intermédiaire des tubulures (126), (127), puis (128). L'envoi des solutions acides est réalisé lorsque le dispositif de traitement selon l'invention est vidangé et placé à l'arrêt, par exemple pour son entretien. Ainsi, les équipements et accessoires du dispositif se trouvent automatiquement nettoyés des dépôts éventuels. Les effluents de nettoyage sont envoyés dans le bac intermédiaire (10). A la fin de l'étape c) du procédé, préalablement à l'étape d) de séparation, I'effluent liquide contenant les métaux lourds précipités sous la forme de carbonates ou d'hydroxydes, est évacué par le circuit d'évacuation qui comprend successivement la pompe (9), la tubulure (116), et la vanne (6e), et enfin la tubulure (136). La tubulure (136) débouche sur un moyen pour séparer (i) le précipité de carbonate ou d'hydroxyde de métaux lourds et (ii) I'effluent liquide résiduaire. De préférence, ledit moyen de séparation consiste en un filtre de type connu adapté, tel qu'un filtre sous vide à tambour rotatif. De manière générale, le dispositif de traitement décrit ci-dessus permet d'assurer de façon fiable: - la continuité de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, aussi bien pour un liquide aqueux acide à traiter donné, que pour le passage en continu d'un premier liquide aqueux acide à traiter à un second liquide aqueux 10 acide; - il offre la flexibilité désirée pour l'obtention d'un résultat optimal dans le traitement des déchets liquides aqueux acides contenant des métaux lourds, quelle que soit la composition du déchet à traiter; - il permet une fixation précise du pH de consigne du milieu réactionnel 15 qui doit être atteint pour l'obtention d'une précipitation complète des métaux lourds, pour un déchet donné, et permet par conséquent une économie dans la consommation du réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre basique, tout en assurant une excellente qualité du traitement.. D'autres avantages techniques du procédé du dispositif selon l'invention 20 sont indiqués ci-dessous: - il est connu que, pour un métal lourd donné, le carbonate précipite de manière quantitative à un pH plus bas qu'un hydroxyde. Ainsi, I'emploi d'un carbonate, par exemple un carbonate de calcium qui conduit généralement à la production de carbonates, est moins exigeant en quantité de matière 25 active (CaO) qu'un procédé employant le lait de chaux ou l'oxyde de calcium comme réactifs, puisque ces réactifs conduisent tous à la formation d'hydroxydes. - le fonctionnement en continu et la diminution significative du débit d'effluents liquides, laquelle est une conséquence directe de l'emploi de 30 réactifs basiques anhydres, conduisent à une diminution importante de la taille des filtres nécessaires à la réalisation de l'étape de séparation des effluents liquides et solides. Dans ces conditions, pour un investissement financier égal, voire moindre, le procédé continu selon l'invention permet l'utilisation de filtres du 35 type filtre continu à tambour sous vide, qui présentent un avantage essentiel dans le traitement des acides usagés, car ils sont capables à la fois de filtrer et de laver le précipité de métaux lourds obtenu. De plus, pour un investissement financier réduit, il est avantageux de disposer un couloir séchant à la sortie du filtre. Ainsi, I'utilisation rendue économiquement 5 possible d'un filtre continu à tambour sous vide, en amont d'un couloir séchant , grâce au procédé de l'invention, conduit, d'une part, à l'obtention de gâteaux de métaux lourds précipités de faible poids, parce qu'ils sont plus secs, cela quelle que soit la destination finale de ce déchet final. Par ailleurs, le lavage dans le filtre en continu aura pour résultat l'épuisement de 10 I'extrait sec du gâteau en sels calciques solubles, ce qui est le cas des nitrates et chlorures, par exemple. De tels gâteaux pourront désormais subir avec succès le test normalisé de lixiviation dont le résultat détermine leur destination finale: enfouissement direct en décharge autorisé de classe I en cas de test positif ou traitement de solidification préalable à leur 15 enfouissement en cas de test négatif. Ainsi, la proportion de gâteaux admis directement en décharge classée de type I augmentera de façon significative. Or, le traitement de solidification est, bien entendu, beaucoup plus coûteux que l'acheminement direct vers une décharge de classe 1. Selon l'invention, on a mis au point un troisième dispositif de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, qui est adapté pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, plus particulièrement pour une mise en oeuvre en semi-continu du procédé de traitement de l'invention. Le troisième dispositif selon l'invention est illustré à la figure 3. Selon ce troisième dispositif on place le réacteur (307) directement audessous du réacteur hydrocyclone (3) et on équipe le réacteur (307) d'une boucle de recyclage identique à celle décrite précédemment à la figure 1, à cette exception près: les configurations b2) et b3) de la boucle de recyclage sont supprimées. L'invention a également pour objet un dispositif de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des moyens d'alimentation (100) de ladite enceinte en liquide aqueux acide 35 contenant des métaux lourds, des moyens d'évacuation des effluents gazeux (108) des moyens d'alimentation (101) de ladite enceinte avec un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation et des moyens de soutirage (102) d'un mélange réactionnel hétérogène liquide/solide vers le réacteur (307), cette enceinte de réaction étant située au-dessus du réacteur (307); b) un réacteur (307) comprenant des moyens d'alimentation (102) en mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (405) d'un effluent liquide contenant un précipité solide de carbonates ou d'hydroxydes de métaux lourds et de l'effluent liquide résiduel, et des moyens d'agitation (406) du 10 mélange réactionnel; et c) en aval du réacteur (307) un moyen pour séparer (i) le précipité de carbonates ou d'hydroxydes de métaux lourds (ii) de l'effluent liquide résiduaire. Selon ce troisième mode de réalisation, les différentes phases de 15 marche du procédé sont décrites ci-dessous. Les références aux diverses configurations de la boucle de recyclage sont celles qui ont déjà été décrites pour le premier dispositif illustré à la figure 1. 1 ère phase: introduction en continu du mélange réactionnel dans le réacteur (307) dès que le niveau (515) atteint le niveau bas permettant le 20 démarrage de la pompe (308): mise en service de la boucle de recyclage selon la configuration bl). 2ième phase: dès qu'un pH d'une valeur de 2,5 est atteint: mise en service de la boucle de recyclage selon la configuration b4). Cette phase est poursuivie jusqu'à ce que le niveau haut du réacteur (307) soit atteint. 3ième phase: arrêt de l'alimentation du réacteur (307) et poursuite du recyclage dans la configuration b4) jusqu'à ce que la valeur de pH de consigne soit atteinte. 4ième phase: reprise de l'alimentation en mélange réactionnel du réacteur (307) et simultanément: mise en service de l'envoi par la pompe (308) vers 30 I'étape de filtration, cet envoi étant réglé par la vanne automatique (510) commandée par le niveau (515) du réacteur (307). 5ième phase: quand le liquide aqueux acide contenant des métaux lourds a été traité dans sa totalité: mise en service du circuit d'expédition du contenu du réacteur (307) vers l'étape de filtration. Selon ce mode d'exploitation du procédé: seules les phases 3 et 5 sont discontinues ainsi que le passage d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds à un autre. Mais les phases 1, 2 et 4 sont continues. Il s'agit d'une exploitation en semi continu du procédé. Les tubulures (116) et (403) dirigent les effluents gazeux vers le système de traitement des effluents gazeux, identique à celui décrit par les autres dispositifs de l'invention. La tubulure (408) dirige les effluents liquides et solides vers le dispositif de filtration, tel que décrit dans les autres dispositifs de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, ledit procédé comprenant une étape de réalisation d'un mélange 5 réactionnel entre (i) le liquide aqueux acide contenant les métaux lourds et (ii) un réactif, caractérisé en ce que le réactif consiste en un réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre contenant au moins 90% en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de magnésium, ou d'un mélange ou d'une combinaison de ceux-ci. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) réaliser, dans une enceinte de réaction, un mélange réactionnel comprenant: (i) le liquide aqueux acide contenant les métaux lourds; et (ii) un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation contenant au moins 90 pour cent en poids d'au moins un carbonate de calcium ou de magnésium ou d'un mélange ou d'une combinaison de ceux-ci; b) agiter le mélange réactionnel obtenu à l'étape a); c) ajuster le pH du mélange réactionnel à une valeur de pH au moins égale à la valeur de pH pour laquelle les métaux lourds précipitent sous la forme de carbonates ou d'hydroxydes; et d) séparer les carbonates ou les hydroxydes de métaux lourds formés à 25 l'étape c) de l'effluent liquide réactionnel résiduel. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre contient au moins 95 pour cent en poids, et de préférence au moins 98 pour cent en poids d'au 30 moins un carbonate de calcium ou de magnésium. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre consiste en de la calcite ou en de la dolomite. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le réactif de neutralisation et de précipitation solide anhydre se présente sous la forme d'une poudre ayant une granulométrie inférieure à 500 pm. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le réactif de 10 neutralisation et de précipitation solide anhydre possède une granulométrie inférieure à 300 pm, avantageusement inférieure à 200 pm et de manière tout à fait préférée inférieure à 100 pm. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en 15 ce que le mélange réactionnel est réalisé à l'étape a) dans une enceinte de réaction consistant en un réacteur (3) de type hydrocyclone. 8. Procédé selon l'une des revendications 2 à 7, caractérisé en ce qu'à l'étape c), on ajuste en continu le pH du mélange réactionnel à une valeur de 20 pH au moins égale à la valeur de pH à laquelle il y a formation d'un précipité des hydroxydes ou des carbonates de métaux lourds. 9. Procédé selon l'une des revendications 2 à 8, caractérisé en ce qu'à l'étape c), on chauffe le mélange réactionnel à une température comprise 25 entre 30 C et 80 C, avantageusement entre 40 C et 70 C, préférentiellement entre 50 C et 65 C, et de manière tout à fait préférée à une température de 60 C. 10. Procédé selon l'une des revendications 2 à 9, caractérisé en ce que les 30 étapes a), b) et c) du procédé sont réalisées dans des réacteurs distincts. 11. Dispositif de traitement en discontinu d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des 35 moyens d'alimentation (409) de ladite enceinte en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, des moyens d'alimentation (410) de ladite enceinte avec un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation et des moyens de soutirage (411) d'un mélange réactionnel hétérogène liquide/solide vers un ballon de garde (4); b) le réacteur (307) comprenant des moyens d'alimentation (401) en mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (405) d'un effluent liquide contenant un précipité solide d'hydroxydes ou de carbonates de métaux lourds et de l'effluent liquide réactionnel résiduel, et des moyens d'agitation (406) du mélange réactionnel et c) en aval du réacteur (307) un moyen pour séparer (i) le précipité d'hydroxyde ou de carbonate de métaux liquides (ii) de l'effluent liquide résiduaire. 12. Dispositif de traitement en semi-continu d'un liquide aqueux acide 15 contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des moyens d'alimentation (100) de ladite enceinte en liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, des moyens d'évacuation des effluents gazeux (108), des moyens d'alimentation (101) de ladite enceinte avec un réactif 20 solide anhydre de neutralisation et de précipitation et des moyens de soutirage (102) d'un mélange réactionnel hétérogène liquide/solide vers un réacteur (307), cette enceinte de réaction étant située au-dessus du réacteur (307); b) un réacteur (307) comprenant des moyens d'alimentation (102) en 25 mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (405) d'un effluent liquide contenant un précipité solide d'hydroxydes ou de carbonates de métaux lourds et de l'effluent liquide réactionnel résiduel, et des moyens d'agitation (406) du mélange réactionnel et c) en aval du réacteur (307), un moyen pour séparer (i) le précipité 30 d'hydroxyde ou de carbonate de métaux liquides (ii) de l'effluent liquide résiduaire. 13. Dispositif de traitement, en continu, d'un liquide aqueux acide contenant des métaux lourds, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une enceinte de réaction (3) de type hydrocyclone comprenant des moyens d'alimentation (100) de ladite enceinte en liquide aqueux acide 5 contenant des métaux lourds, des moyens d'alimentation (101) de ladite enceinte avec un réactif solide anhydre de neutralisation et de précipitation et des moyens de soutirage (102) d'un mélange réactionnel hétérogène liquide/solide vers un réacteur (4) comprenant des moyens d'alimentation (102) en mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (107) du mélange 10 réactionnel et des moyens d'agitation (132). b) un réacteur (4) disposé en aval du réacteur (3) et en amont du réacteur (6) et en communication fluidique avec ceux-ci, ledit réacteur (4) comprenant des moyens d'agitation du mélange réactionnel; c) le réacteur (6) comprenant des moyens d'alimentation (103) en 15 mélange réactionnel, des moyens d'évacuation (104) d'un effluent liquide contenant un précipité solide d'hydroxydes ou de carbonates de métaux lourds et de l'effluent liquide réactionnel résiduel, et des moyens d'agitation (106) du mélange réactionnel et des moyens d'évacuation des effluents gazeux (129). d) en aval du réacteur (6) un moyen pour séparer (i) le précipité d'hydroxyde ou de carbonate de métaux liquides (ii) de l'effluent liquide résiduaire. 14. Dispositif selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que le 25 réacteur (6) comprend un moyen de mesure du pH (6h) du mélange réactionnel et des moyens de réglage de la valeur du pH dudit mélange réactionnel.