Brevet FR2850496A1 — publié le 20040730

Stator pour machine dynamoélectrique ARRI RE-PLAN DE L'INVENTION 1. Champ de l'Invention La présente invention concerne la construction à isolation électrique pour un stator prévu pour une machine 5 dynamoélectrique, afin d'assurer une isolation électrique, en couvrant une surface de partie de joint des fils conducteurs formant un enroulement de stator, par de la résine électriquement isolante. 2. Description de l'Art Concerné Dans un stator classique, prévu pour un alternateur pour automobile, un enroulement de stator est utilisé dans lequel des enroulements ondulés sont formés en insérant des segments conducteurs en forme de U dans des paires de fentes, depuis une première extrémité axiale d'un noyau de 15 stator, et en soudant ensemble des parties d'extrémité des segments conducteurs faisant saillie vers l'extérieur, à une deuxième extrémité axiale du noyau de stator. En plus, une couche électriquement isolante unique est formée en appliquant une résine de silicone pour couvrir les parties 20 soudées des segments conducteurs. Etant donné que le module d'élasticité de la résine au silicone est faible, il est revendiqué que l'occurrence d'une défaillance de l'isolation, provenant de l'exposition des parties soudées à l'humidité, est supprimée et que l'isolation électrique 25 du stator est améliorée, parce qu'on réduit les phénomènes de fissuration et de pelage de la couche électriquement isolante, résultant des différences des coefficients de dilatation thermique entre les parties soudées et la couche électriquement isolante. (Voir Littérature des Brevets 1, 30 par exemple.) Littérature des Brevets 1: Brevet japonais non examiné n02000-278901 (Gazette, paragraphes 0005 à 0009.) Dans le stator classique prévu pour un alternateur pour automobile, du fait qu'une couche électriquement isolante unique, formée pour couvrir les parties soudées de l'enroulement de stator, est formée en résine au silicone 5 ayant un faible module d'élasticité, un problème rencontré a été celui selon lequel la rigidité globale des extrémités de bobine ne pouvait être augmentée, ce qui augmente par conséquent le bruit électromagnétique provenant des vibrations du stator, produit par exemple par l'attraction 10 magnétique se manifestant entre le stator et le rotor. R SUM DE L'INVENTION La présente invention vise à résoudre les problèmes indiqués ci-dessus, et un but de la présente invention est de fournir un stator pour une machine dynamoélectrique, 15 capable d'assurer une isolation électrique tout en réduisant un bruit électromagnétique, par construction d'une couche électriquement isolante, formée pour couvrir des parties de joint d'enroulement de stator en deux couches incluant une première couche électriquement 20 isolante couvrant les parties de joint, et une deuxième couche électriquement isolante couvrant la première couche électriquement isolante, et en utilisant un matériau, dans la première couche électriquement isolante, ayant un module d'élasticité supérieur à celui du matériau utilisé dans la 25 deuxième couche électriquement isolante, dans le but d'augmenter la rigidité des extrémités de bobine par utilisation de la première couche électriquement isolante, et en plus pour empêcher toute exposition des parties de joint, suite à la fissuration ou au pelage se produisant 30 dans la première couche électriquement isolante, à l'aide de la deuxième couche électriquement isolante. En ayant en vue l'objet ci-dessus, le stator prévu pour une machine dynamoélectrique de la présente invention comprend un noyau de stator annulaire, dans lequel un grand 35 nombre de fentes ayant des gorges situées en direction axiale sont formées en direction circonférentielle pour déboucher sur un côté circonférentiel intérieur, et un enroulement de stator installé dans le noyau de stator. L'enroulement de stator est muni d'une pluralité de sous5 parties d'enroulement, construites en installant des brins de base dans les fentes à certains intervalles d'un nombre prédéterminé de fentes, pour occuper de façon alternée une couche intérieure et une couche extérieure dans une direction de profondeur de fente et souder des parties 10 d'extrémité des brins de base. Les brins de base sont formés en appliquant en revêtement un matériau de revêtement électriquement isolant sur un matériau de fil métallique. Des parties de joint entre les parties d'extrémité des brins de base sont agencées en au moins une 15 rangée en direction circonférentielle. Une première couche électriquement isolante est formée pour couvrir chacune des parties de joint et pour relier une paire des parties de joint adjacentes en au moins une direction sélectionnée à partir d'un groupe comprenant une direction radiale et une 20 direction circonférentielle. Une deuxième couche électriquement isolante est formée pour couvrir la première couche électriquement isolante, et pour s'étendre sur le revêtement électriquement isolant des parties d'extrémité des brins de base. La première couche électriquement 25 isolante présente un module d'élasticité supérieur au module d'élasticité de la deuxième couche électriquement isolante. Ainsi, la rigidité des extrémités de bobine est augmentée par utilisation de la première couche 30 électriquement isolante, et l'exposition des parties de joint, venant d'un phénomène de fissuration et de pelage se produisant dans la première couche électriquement isolante, est empêchée au moyen de la deuxième couche électriquement isolante, fournissant de cette manière un stator pour une 35 machine dynamoélectrique, capable d'assurer une isolation électrique, tandis que l'on réduit le bruit électromagnétique. BR VE DESCRIPTION DES DESSINS La Figure 1 est une vue en perspective partielle, 5 représentant un stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 1 de la présente invention; la Figure 2 est une vue en coupe partielle, représentant le stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention; la Figure 3 est une vue en plan partielle, représentant le stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, observée depuis un point situé radialement à l'intérieur; la Figure 4 est une vue en coupe explicitant une 15 construction de l'isolation électrique des parties de joint d'un enroulement de stator, dans le stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention; la Figure 5 est une vue en coupe suivant la ligne V-V 20 de la Figure 4 observée depuis la direction des flèches; la Figure 6 est une vue en perspective, représentant un segment conducteur utilisé dans l'enroulement de stator, dans le stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention; la Figure 7 est un graphique représentant une relation entre le module d'élasticité d'une résine et le bruit électromagnétique de pic dans la présente invention; la Figure 8 est une vue en coupe explicitant une construction d'isolation électrique des parties de joint 30 d'un enroulement de stator, dans un stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 2 de la présente invention; la Figure 9 est une vue en coupe suivant la ligne IXIX de la Figure 8 observée depuis la direction des 35 flèches; la Figure 10 est une vue en perspective représentant un stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 3 de la présente invention; la Figure 11 représente une vue en perspective 5 représentant le stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 3 de la présente invention avant le montage des capuchons; la Figure 12 est une vue en élévation d'extrémité, représentant une proximité d'une partie de liaison 10 secondaire dans le stator, pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 3 de la présente invention, observée depuis un point situé radialement à l'extérieur, avant le montage des capuchons; la Figure 13 est une vue en élévation d'extrémité, 15 représentant schématiquement une première partie à phase d'enroulement monophasé d'un enroulement de stator, dans le stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 3 de la présente invention; la Figure 14 est une vue en coupe partielle, 20 représentant une proximité d'une partie de connexion secondaire du stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 3 de la présente invention, un capuchon étant monté ; la Figure 15 est une vue en plan, représentant un 25 ensemble d'enroulement utilisé dans l'enroulement de stator, dans le stator prévu pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 3 de la présente invention; la Figure 16 est une vue en perspective, représentant 30 un fil conducteur continu, faisant partie de l'ensemble d'enroulement représenté sur la Figure 15; et la Figure 17 est une vue en perspective partielle, représentant une paire de fils conducteurs continus faisant partie de l'ensemble d'enroulement représenté sur la 35 Figure 15. DESCRIPTION D TAILL E DES MODES DE R ALISATION PR F R S Des modes de réalisation préférés de la présente invention vont à présent être explicités en référence aux dessins. Mode de réalisation 1 La Figure 1 est une vue en perspective partielle, représentant un stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, la Figure 2 est une vue en coupe partielle représentant le 10 stator pour une machine dynamoélectrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, la Figure 3 est une vue en plan partielle représentant le stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, observé depuis un point radialement 15 à l'intérieur, la Figure 4 est une vue en coupe explicitant une construction d'isolation électrique des parties de joint d'un enroulement de stator, dans le stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 1 de la présente invention, la Figure 5 est une vue en coupe 20 suivant la ligne V-V sur la Figure 4, observée depuis la direction des flèches, la Figure 6 est une vue en perspective représentant un segment conducteur utilisé dans l'enroulement de stator, dans le stator pour une machine dynamoélectrique, selon le mode de réalisation 1 de la 25 présente invention. De plus, pour faciliter l'explication, la Figure 2 représente des segments conducteurs insérés dans uniquement une paire de fentes, toutes les trois fentes. Sur les Figures, un stator 1 est formé par: un noyau 30 de stator 2 annulaire; et un enroulement de stator 3 installé dans le noyau de stator 2. Dans le noyau de stator 2, les fentes 2a ayant des gorges placées en direction axiale sont agencées selon un pas prédéterminé en direction circonférentielle, pour 35 déboucher sur un côté circonférentiellement intérieur. Une construction de l'enroulement de stator 3 va à présent être explicitée. Un segment conducteur 4 servant de brin de base, tel que représenté sur la Figure 6, est construit en formant 5 une courte longueur de matériau de fil métallique 400 (un matériau de fil en cuivre, par exemple) couvert par un revêtement électriquement isolant 401 (un revêtement à l'émail, par exemple) en forme de U à laquelle une paire de parties rectilignes 4a sont reliées par une partie de 10 retour 4b. Le revêtement électriquement isolant 401 est enlevé des parties d'extrémité 4c du segment conducteur 4, afin d'exposer le matériau de fil métallique 400. Des paires de (premiers et deuxièmes) segments conducteurs 4 sont insérées depuis une première extrémité 15 de surface d'extrémité (une première extrémité axiale) du noyau de stator 2, dans des paires de (premières et (deuxièmes) fentes 2a, toutes les trois fentes. Ainsi, dans chacune des fentes 2a, tel que représenté sur la Figure 2, on loge quatre parties 4a rectilignes en contact intime les 20 unes avec les autres pour être alignées en une colonne unique en direction radiale. L'isolation électrique établie entre des parties rectilignes 4a adjacentes est assurée par le revêtement électriquement isolant 401 couvrant les parties rectilignes 4a, et l'isolation électrique entre les 25 parties rectilignes 4a et les surfaces de paroi intérieure des fentes 2a est assurée par des isolants 5. De plus, pour faciliter l'explication, les parties de logement des parties rectilignes 4a à l'intérieur de chacune des fentes 2a sont désignées par l'appellation Adresse 1, 30 Adresse 2, Adresse 3 et Adresse 4, radialement à l'extérieur depuis un côté radialement intérieur. Dans chacune des paires de fentes 2a, la paire de parties rectilignes 4a du premier segment conducteur 4 est insérée dans Adresse 1 à l'intérieur de la première 35 fente 2a et Adresse 2 à l'intérieur de la deuxième fente 2a, et la paire de parties rectilignes 4a du deuxième segment conducteur 4 est insérée dans Adresse 3 à l'intérieur de la première fente 2a et Adresse 4 à l'intérieur de la deuxième fente 2a. Les parties en saillie 5 de chacun des segments conducteurs 4 se projetant vers l'extérieur depuis une deuxième extrémité de surface d'extrémité (une deuxième extrémité axiale) du noyau de stator 2 sont coudées en s'écartant l'une de l'autre. Ensuite, la partie d'extrémité 4c du segment conducteur 4 10 faisant saillie vers l'extérieur depuis la deuxième extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 2 de Adresse 1 de chacune des fentes 2a est reliée à la partie d'extrémité 4c du segment conducteur 4 en saillie vers l'extérieur depuis la deuxième extrémité de surface 15 d'extrémité du noyau de stator 2 depuis l'Adresse 2 d'une fente 2a, à une distance de trois fentes en direction du coudage des parties en saillie des segments conducteurs 4 pour construire des enroulements ondulés. De façon similaire, la partie d'extrémité 4c du segment conducteur 4 20 en saillie vers l'extérieur depuis la deuxième extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 3 depuis Adresse 3 de chacune des fentes 2a est reliée à la partie d'extrémité 4c du segment conducteur 4 faisant saillie à l'extérieur depuis la deuxième extrémité de surface 25 d'extrémité du noyau de stator 2 depuis l'Adresse 4 d'une fente 2a, trois fentes plus loin dans la direction du coudage de la partie en saillie des segments conducteurs 4 pour construire des enroulements ondulés. Ici, les parties d'extrémité 4c sont remplies en direction radiale, et sont 30 soudées les unes aux autres par un soudage sous gaz inerte au tungstène (TIG), etc. Enfin, des couches électriquement isolantes 7 sont formées par application sur des parties de joint 6 entre les parties d'extrémité 4c des segments conducteurs 4 pour obtenir l'enroulement de stator 3. Dans l'enroulement de stator 3 construit de cette manière, à la première extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 2, les parties de retour 4b reliant les parties rectilignes 4a insérées dans Adresse 1 et Adresse 2 5 des paires de fentes 2a et les parties de retour 4b reliant les parties rectilignes 4a insérées dans Adresse 3 et Adresse 4 des paires de fentes 2a sont agencées en une forme annulaire sous un pas de la valeur d'une fente en direction circonférentielle, de manière à être séparées en 10 direction radiale pour constituer un premier groupe d'extrémité de bobine 3f. De plus, les parties de retour 4b constituent des extrémités de bobine dans ledit premier groupe d'extrémité de bobine 3f. la deuxième extrémité de surface d'extrémité du 15 noyau de stator 2, des parties de liaison (extrémités de bobine) reliant les parties rectilignes 4a insérées dans Adresse 1 et Adresse 2 des paires de fentes 2a et des parties de liaison (extrémités de bobine) reliant les parties rectilignes 4a insérées dans Adresse 3 et Adresse 4 20 des paires de fentes 2a sont agencées sous une forme annulaire, sous un pas de la valeur d'une fente, en direction circonférentielle, pour être séparées en direction radiale pour former un deuxième groupe d'extrémité de bobine 3r. Les parties de joint 6, formant 25 chacune des parties de liaison, sont agencées selon un pas de la valeur d'une fente dans une direction circonférentielle en deux rangées en une forme annulaire, pour être séparées en direction radiale. Chacune des couches électriquement isolantes 7, tel 30 que représenté sur les Figures 4 et 5, est formée en une construction à deux couches comprenant: une première couche électriquement isolante 8 formée par application d'une résine époxy servant de première résine électriquement isolante pour couvrir les parties de 35 joint 6 (des régions intégrées par fusion); et une deuxième couche électriquement isolante 9 formée par application de résine au silicone, servant de deuxième résine électriquement isolante pour couvrir la première couche électriquement isolante 8 et les régions des parties 5 d'extrémité 4c d'o a été enlevé le revêtement électriquement isolant. Chacune des premières couches électriquement isolantes 8 est formée pour être séparée des parties de joint 6 circonférentiellement adjacentes et pour ponter des paires radialement adjacentes de parties de 10 joint 6. De façon similaire, chacune des deuxièmes couches électriquement isolantes 9 est formée pour être séparée des parties de joint 6 circonférentiellement adjacentes et des premières couches électriquement isolantes 8, et pour relier les paires radialement adjacentes de parties de 15 joint 6 et de la première couche électriquement isolante 8. De plus, lorsque les parties de joint 6 sont formées par soudage TIG, un feuil d'oxyde est formé sur les surfaces exposées du matériau de fil métallique 400, et le revêtement électriquement isolant 401, à proximité du 20 matériau de fil métallique 400 exposé, risque d'être endommagé ou détérioré. Ainsi, au moins la deuxième couche électriquement isolante 9 est formée pour s'étendre en une partie saine du revêtement électriquement isolant 401 qui n'a pas été endommagée et n'a pas été détériorée. Dans le stator 1 construit de cette manière, du fait que l'enroulement de stator 3 est préparé par insertion de segments conducteurs 4 en forme de U, servant de brins de base, dans des paires de fentes 2a, depuis une première extrémité de surface d'extrémité d'un noyau de stator 2 et 30 en joignant ensemble des parties d'extrémité des segments conducteurs 4, en saillie vers l'extérieur depuis une deuxième extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 2, les parties de joint 6 sont agencées à une forme annulaire en direction circonférentielle à la deuxième 35 surface d'extrémité du noyau de stator 2, facilitant l'application de la résine époxy et de la résine au silicone formant les premières et deuxièmes couches électriquement isolantes 8 et 9. Du fait que les premières couches électriquement 5 isolantes 8 sont formées en utilisant une résine époxy, on peut augmenter la rigidité du stator 1. Du fait que les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 sont formées en utilisant une résine en silicone, on obtient des effets permettant d'amortir la 10 vibration du premier groupe d'extrémité de bobine 3r. Des premières couches électriquement isolantes 8, composées de résine époxy, sont formées par une application pour couvrir chacune des parties de joint 6 et pour relier des paires radialement adjacentes de parties de joint 6 et 15 des deuxièmes couches électriquement isolantes 9, composées de résine en silicone, sont formées par application pour couvrir les premières couches électriquement isolantes 8 et les régions des parties d'extrémité 4c d'o le revêtement électriquement isolant a été enlevé, et pour relier les 20 paires radialement adjacentes de parties de joint 6. La résine époxy présente un grand module d'élasticité et un grand coefficient de dilatation thermique si l'on compare à ceux de la résine au silicone. présent, du fait que des premières couches 25 électriquement isolantes 8, ayant un grand module d'élasticité, sont formées pour relier des paires radialement adjacentes de parties de joint 6, la rigidité globale du stator 1 est augmentée. Ainsi, le bruit électromagnétique résultant de la vibration du noyau de 30 stator 2, produit par l'attraction magnétique se manifestant entre le stator et le rotor, est réduit pendant le fonctionnement d'une machine dynamoélectrique munie du stator 1. En plus, du fait que la rigidité globale du stator 1 est augmentée, la fréquence de résonance du noyau 35 de stator 2 est décalée vers les fréquences plus élevées, ce qui réduit le bruit électromagnétique dans une plage de vitesses de rotation du moteur, correspondant à une vitesse inférieure. Du fait que des deuxièmes couches électriquement 5 isolantes 9 de petits modules d'élasticité sont conformées en pont entre des paires radialement adjacentes de parties de joint 6, les vibrations du deuxième groupe d'extrémité de bobine 3r, accompagnant la vibration du noyau de stator 2, sont amorties par les deuxièmes couches 10 d'isolation 9, supprimant en l'occurrence le bruit électromagnétique. tant donné que le module d'élasticité des premières couches électriquement isolantes 8 est élevé, il peut aisément se produire de la fissuration et du pelage dans 15 les premières couches électriquement isolantes 8, sous l'effet des différences de coefficient de dilatation thermique, entre le matériau de fil métallique 400 et les premières couches électriquement isolantes 8. D'autre part, du fait que les deuxièmes couches électriquement 20 isolantes 9 sont d'un faible module d'élasticité, il ne se produit ni fissuration ni pelage dans les deuxièmes couches électriquement isolantes 9. Ainsi, même s'il y a hypothétiquement fissuration et pelage dans les premières couches électriquement isolantes 8, l'exposition des 25 parties de joint 6 à l'extérieur est empêchée par les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 qui sont formées pour couvrir les premières couches électriquement isolantes 8. Ainsi, même si l'enroulement de stator 3 est exposé à l'humidité venant de l'immersion dans de l'eau 30 boueuse, etc., il y a suppression de toute corrosion galvanique des parties de joint 6, ce qui améliore l'isolation électrique. Du fait que les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 sont formées pour s'étendre vers des parties 35 saines du revêtement électriquement isolant 401, qui n'ont I pas été endommagées et n'ont pas été détériorées, l'exposition du matériau de fil métallique 400 à l'extérieur est empêchée, améliorant l'isolation électrique. Du fait que les couches électriquement isolantes 7 sont formées en une construction à deux couches, incluant les premières et deuxièmes couches électriquement isolantes 8 et 9, les deuxièmes couches électriquement isolantes 9, qui ont une mauvaise conductivité thermique, 10 peuvent être formées pour être minces. Ici, plus les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 peuvent être rendues minces, plus les caractéristiques de dissipation thermique à travers les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 peuvent être améliorées. Ainsi, pendant le 15 fonctionnement du stator, la chaleur générée dans les parties soudées, là o la résistance a été augmentée par le soudage, est transférée vite par les premières couches électriquement isolantes 8 vers les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 et dissipée par les deuxièmes 20 couches électriquement isolantes 9. En résultat, il y a suppression de toute augmentation excessive de la température dans l'enroulement de stator 3, suppression de la dégradation thermique des parties du revêtement électriquement isolant 401 des segments conducteurs 4 à 25 proximité de la couche électriquement isolante 7, empêchant de cette manière que l'isolation électrique installée dans le stator 1 se détériore. présent, la conductivité thermique de la résine époxy est de 0,30 W/mK, et la conductivité thermique de la 30 résine en silicone est de 0,15 W/mK. Ainsi, on a obtenu des résultats montrant que les augmentations de température dans l'enroulement de stator étaient réduites de 7 degrés Celsius (70C) et que la valeur globale du bruit électromagnétique était réduite de 3 dB en utilisant la 35 présente construction, dans laquelle la couche électriquement isolante 7 est une construction à deux couches, comprenant de la résine époxy et de la résine au silicone, en comparaison à une construction dans laquelle une couche électriquement isolante avait une construction 5 en résine au silicone à couche unique, dans laquelle l'épaisseur totale était identique à celle de la couche électriquement isolante 7 de la présente invention. Ensuite, le module d'élasticité des premières couches électriquement isolantes 8 et des deuxièmes couches 10 électriquement isolantes 9 a été examiné. Premièrement, un grand nombre de stators ont été préparés en appliquant une résine époxy pour couvrir chacune des parties de joint 6, devant être séparées des parties de joint 6 circonférentiellement adjacentes, et 15 pour relier des paires, radialement adjacentes, de parties de joint 6. Le module d'élasticité de la résine époxy, appliquée sur les parties de joint 6, a été modifié dans chaque stator. Les stators ayant été préparés de cette manière ont été montés sur une machine dynamoélectrique, et 20 les valeurs de crête du bruit électromagnétique, jusqu'à 3000 tours/minute, ont été mesurées pendant le fonctionnement à pleine charge, les résultats étant présentés en Figure 7. partir de la Figure 7, on peut voir que la valeur de 25 crête du bruit électromagnétique dépend du module d'élasticité de la résine et est stable, au moins inférieure ou égale à 65 dB lorsque le module d'élasticité de la résine est supérieur ou égal à 1,0 GPa. Ceci vient du fait que, lorsque le module d'élasticité de la résine est 30 supérieur ou égal à 1,0 GPa, la rigidité de la résine formée en ponts, entre des paires radialement adjacentes de parties de joint 6, est augmentée, ce qui donne une valeur suffisamment grande à la rigidité globale du stator. En résultat, on peut également inférer que la vibration du 35 noyau de stator, résultant de l'attraction magnétique se produisant entre le stator et le rotor, est supprimée. Par conséquent, étant donné que la valeur de 65 dB est un niveau de bruit acceptable pour du bruit électromagnétique dans des spécifications de produit, il est souhaitable que 5 le module d'élasticité des premières couches électriquement isolantes 8 soit supérieur ou égal à 1,0 GPa. Les stators ayant été préparés de cette manière ont été chacun soumis à 1000 cycles chauds et froids de 200 degrés Celsius (2000C) pendant une heure, et de -40 degrés 10 Celsius (-40'C) pendant une heure, puis on a mesuré le courant de fuite. Ici, on a supposé qu'aucune fissuration ne s'était produite si le courant de fuite était inférieur ou égal à 1 mA. partir de ce test à cycles chaud et froid, on a 15 obtenu des résultats qui ont montré qu'aucune fissuration observable ne s'était produite lorsque le module d'élasticité de la résine était de 0,9 GPa ou moins, que le taux d'occurrence de la fissuration était de 0,05 pour cent (0,05 %) lorsque le module d'élasticité de la résine 20 était de 1,0 GPa, et que le taux d'occurrence de la fissuration augmentait rapidement, jusqu'à 5,0 pour cent (5,0%) lorsque le module d'élasticité de la résine était de 5,0 GPa. Par conséquent, il est souhaitable que le module d'élasticité desdeuxièmes couches électriquement 25 isolantes 9 soit inférieur à 1,0 GPa pour empêcher de façon fiable toute détérioration de l'isolation électrique résultant de la fissuration s'étant produite dans les premières couches électriquement isolantes 8. De plus, dans le Mode de réalisation 1 ci-dessus, un 30 noyau de stator 2, dans lequel des fentes 2a sont formées sous un taux d'une fente par phase par pôle, va être explicité comme étant utilisé, mais un noyau de stator, dans lequel des fentes sont formées à un taux de deux fentes par phase par pôle, peut également être utilisé. Dans ce cas, les segments conducteurs 4 sont insérés dans des paires de fentes, toutes les six fentes. Dans le Mode de réalisation 1 ci-dessus, des paires de segments conducteurs 4 sont explicitées comme étant 5 insérées entre des paires de fentes, sous un espacement de trois fentes, mais le nombre de segments conducteurs 4, insérés dans les paires de fentes, n'est pas limité à deux, sachant que les parties rectilignes 4a des segments conducteurs 4 sont insérées à des adresses (couches) 10 différentes, à l'intérieur des deux fentes 2a, constituant chacune des paires de fentes, et le nombre de segments conducteurs 4 peut également être de un ou de trois ou plus. Lorsque le nombre de segments conducteurs 4 insérés dans chacune des paires de fentes est de un, les parties de 15 joint 6 sont agencées en une forme annulaire, en une rangée, en une direction circonférentielle, et les premières couches électriquement isolantes 8 sont formées pour relier les paires circonférentiellement adjacentes de parties de joint 6. Lorsque le nombre de segments 20 conducteurs 4 insérés dans chacune des paires de fentes est de trois, les parties de joint 6 sont agencées en une forme annulaire en trois rangées, en direction circonférentielle, et les premières couches électriquement isolantes 8 sont formées pour relier des jeux de trois parties de joint 6 25 radialement adjacentes. Mode de réalisation 2 La Figure 8 est une vue en coupe explicitant une construction d'isolation électrique de parties de joint d'un enroulement de stator, dans un stator pour une machine 30 dynamoélectrique selon le Mode de réalisation 2 de la présente invention et la Figure 9 est une vue en coupe suivant la ligne IX-IX sur la Figure 8, observée depuis la direction des flèches. Dans le Mode de réalisation 2, une couche 35 électriquement isolante 7A est formée en une construction à r deux couches, comprenant une première couche électriquement isolante 8A formée de résine époxy; et une deuxième couche électriquement isolante 9A, formée de résine au silicone, la première couche électriquement 5 isolante 8A étant appliquée et conformée pour couvrir chacune des parties de joint 6 (des régions intégrées par fusion) et pour relier des paires, radialement et circonférentiellement adjacentes, de parties de joint 6, et la deuxième couche électriquement isolante 9A étant 10 appliquée et conformée pour couvrir les premières couches électriquement isolantes 8A et les régions des parties d'extrémité 4c d'o le revêtement électriquement a été enlevé, et pour relier les paires radialement et circonférentiellement adjacentes de parties de joint 6 et 15 les premières couches électriquement isolantes 8A, tel que représenté sur les Figures 8 et 9. De plus, le reste de ce mode de réalisation est construit de manière similaire au Mode de réalisation 1 cidessus. Selon le Mode de réalisation 2, du fait qu'une première couche électriquement isolante 8A, ayant un grand module d'élasticité, est conformée en pont sur des paires radialement et circonférentiellement adjacentes de parties de joint 6, la rigidité du stator est encore améliorée si 25 l'on compare au Mode de réalisation 1 ci-dessus, en supprimant en outre l'occurrence de bruit électromagnétique provenant de la vibration du noyau de stator 2. Du fait qu'une deuxième couche électriquement isolante 9A, ayant un petit module d'élasticité, est 30 conformée en pont sur des paires radialement et circonférentiellement adjacentes de parties de joint 6, la vibration du deuxième groupe d'extrémité de bobine 3r, accompagnant la vibration du noyau de stator, est en outre amortie par la deuxième couche électriquement isolante 9A, supprimant en outre l'occurrence du bruit électromagnétique. De plus, selon le Mode de réalisation 2, une réduction du bruit électromagnétique de 2 dB a été obtenue en comparaison au Mode de réalisation 1 ci-dessus. Mode de réalisation 3 Dans les Modes de réalisation 1 et 2 ci-dessus, l'enroulement de stator 3 est construit en utilisant des segments conducteurs 4 en forme de U, à titre de brins de 10 base, mais dans le Mode de réalisation 3, un enroulement de stator 16 est formé en utilisant des fils conducteurs 30 continus en tant que brins de base. La Figure 10 est une vue en perspective représentant un stator pour une machine dynamoélectrique, selon le Mode 15 de réalisation 3 de la présente invention, la Figure Il est une vue en perspective représentant le stator d'une machine dynamométrique, selon le Mode de réalisation 3 de la présente invention, avant de monter des capuchons, la Figure 12 est une vue en élévation de bout, représentant 20 une proximité d'une partie de liaison secondaire dans le stator pour une machine dynamoélectrique, selon le Mode de réalisation 3 de la présente invention, observé depuis un point axialement extérieur avant le montage des capuchons, et la Figure 13 est une vue en élévation de bout 25 représentant schématiquement une première partie de phase d'enroulement monophasé d'un enroulement de stator, dans le stator prévu pour une machine dynamoélectrique, selon le Mode de réalisation 3 de la présente invention, des pointillés sur la figure indiquant le câblage sur une 30 première extrémité de surface d'extrémité, des traits pleins indiquant un câblage à une deuxième extrémité de surface d'extrémité et des cercles noirs indiquant des portions de joint. La Figure 14 est une vue en coupe partielle représentant la proximité d'une partie de 35 connexion secondaire du stator pour une machine dynamoélectrique, selon le Mode de réalisation 3 de la présente invention, un capuchon étant monté, la Figure 15 est une vue en plan représentant un ensemble d'enroulement utilisé dans l'enroulement de stator, prévu dans le stator 5 pour une machine dynamoélectrique selon le Mode de réalisation 3 de la présente invention, la Figure 16 est une vue en perspective représentant un fil conducteur continu, constituant une partie de l'ensemble d'enroulement représenté sur la Figure 15, et la Figure 17 est une vue en 10 perspective partielle représentant une paire de fils conducteurs continus formant une partie de l'ensemble d'enroulement représenté sur la Figure 15. Sur les figures, un stator 14 est formé par: un noyau de stator 15 annulaire; et un enroulement de stator 16 15 installé dans le noyau de stator 15. Dans le noyau de stator 15, des fentes 15a ayant des gorges situées dans une direction axiale sont agencées suivant un pas prédéterminé dans une direction circonférentielle, pour déboucher sur un côté circonférentiel intérieur. Ici, les fentes 15a sont formées à un rapport de deux fentes par phase et par pôle. En d'autres termes, pour un rotor dans lequel le nombre de pôles magnétiques est de seize, quatre-vingt-seize fentes 15a sont agencées circonférentiellement sur un côté 25 circonférentiellement intérieur du noyau de stator 15. L'enroulement de stator 16 est formé en installant dans le noyau de stator 15 des fils conducteurs 30 continus, servant de brins de base. Ces fils conducteurs 30 continus sont formés par application en revêtement d'un revêtement 30 électriquement isolant 401 (un revêtement en émail, par exemple), sur un matériau en fil métallique 402 (un matériau en fil de cuivre, par exemple) ayant une section transversale rectangulaire. En plus, pour faciliter l'explication, des Numéros de Fente, de 1 à 96, sont 35 alloués pour chacune des fentes 15a, tel que représenté sur la Figure 13, et les positions dans chacune des fentes l5a, dans lesquelles les segments conducteurs 30 sont logés, sont désignées par Adresse 1, Adresse 2, etc., jusqu'à Adresse 6, respectivement, radialement à l'extérieur d'un côté radialement intérieur. Premièrement, une construction spécifique de l'enroulement de stator 16 va être explicitée. Une première partie de phase d'enroulement monophasé 161, tel que représenté sur la Figure 13, est formée par des première à 10 sixième sous-parties d'enroulement 32 à 37, chacune composée d'un fil conducteur 30 continu. La première sous-partie d'enroulement 32 est formée par un enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 continu, à chaque sixième fente, depuis les Numéros de Fente 1 à 91, 15 pour occuper de façon alternée Adresse 2 et Adresse 1 dans les fentes l5a. La deuxième sous-partie d'enroulement 33 est formée par un enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 continu, à chaque sixième fente, depuis des Numéros de Fente 1 à 91, pour occuper de façon alternée Adresse 1 et 20 Adresse 2 dans les fentes 15a. La troisième sous-partie d'enroulement 34 est formée par un enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 continu, à chaque sixième fente, depuis les Numéros de Fente 1 à 91 pour occuper de façon alternée Adresse 4 et Adresse 3 dans les fentes 15a. La quatrième 25 sous-partie d'enroulement 35 est formée par enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 continu à chaque sixième fente, depuis les Numéros de Fente 1 à 91 pour occuper de façon alternée Adresse 3 et Adresse 4 dans les fentes 15a. La cinquième sous-partie d'enroulement 36 est formée par un 30 enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 continu à chaque sixième fente depuis les Numéros de Fente 1 à 91 pour occuper de façon alternée Adresse 6 et Adresse 5 dans les fentes 15a. La sixième sous-partie d'enroulement 37 est formée par enroulement ondulé d'un fil conducteur 30 35 continu, à chaque sixième fente, depuis les Numéros de Fente 1 à 91 pour occuper de façon alternée Adresse 5 et Adresse 6 dans les fentes. Dans chacune des fentes 15a, des parties rectilignes 30b des six fils conducteurs 30 continus sont agencées pour revêtir une colonne en une 5 direction radiale (la direction de la profondeur de la fente), avec des axes longitudinaux de leurs sections transversales rectangulaires, alignées radialement. une deuxième extrémité de surface d'extrémité (une deuxième extrémité axiale) du noyau de stator 15, une 10 première partie d'extrémité 33a de la deuxième sous-partie d'enroulement 33, faisant saillie à l'extérieur depuis Adresse 1 de la Fente Numéro 1, et une deuxième partie d'extrémité 37b de la sixième partie d'enroulement 37, faisant saillie d'Adresse 6 de la Fente Numéro 91, sont 15 reliées, une première partie d'extrémité 35a de la quatrième sous-partie d'enroulement 35, faisant saille à l'extérieur d'Adresse 3 de la Fente Numéro 1, et une deuxième partie 33b de la deuxième sous-partie d'enroulement 33, faisant saillie à l'extérieur depuis 20 Adresse 2 à la Fente Numéro 91, sont reliées, et une première partie d'extrémité 37a de la sixième sous-partie d'enroulement 37, faisant saillie vers l'extérieur depuis Adresse 5 de la Fente Numéro 1 et une deuxième partie d'extrémité 35b de la quatrième sous-partie d'enroulement 35, faisant saillie vers l'extérieur depuis Adresse 4 de la Fente Numéro 91, sont reliés pour former un enroulement ondulé à trois spires, dans lequel les deuxième, quatrième et sixième sous-parties d'enroulement 33, 35 et 37 sont reliées en série. Ici, les 30 parties d'extrémité sont empilées en direction radiale et sont soudées à chaque autre par soudage TIG, etc. De plus, une première partie de joint 312-3 proche de l'adresse, constituant une partie de joint entre la première partie d'extrémité 35a de la quatrième sous-partie d'enroulement 35 et la deuxième partie d'extrémité 33b de la deuxième sous-partie d'enroulement 33, et une deuxième partie de joint 3145 proche d'adresse, constituant une partie de joint entre la première partie d'extrémité 37a de la sixième sous-partie d'enroulement 37 et la deuxième 5 partie d'extrémité 35b de la quatrième sous-partie d'enroulement 35, sont placées en chevauchement en une colonne en direction radiale, pour être séparée de chaque autre à la même hauteur axiale. Ici, une première région de partie d'extrémité du fil 10 conducteur 30 continu, constituant la deuxième sous-partie d'enroulement 33, fait saillie vers l'extérieur depuis Adresse 1 de la fente 15a Numéro 1, change de direction et s'étend sur une distance prédéterminée, dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre, sur la 15 Figure 13, audessus d'une deuxième surface d'extrémité du noyau de stator 15, puis change de direction axialement vers l'extérieur, puis change de direction radialement vers l'extérieur et enfin change de direction axialement vers l'extérieur. Une deuxième région de partie d'extrémité du 20 fil conducteur 30 continu, constituant la sixième souspartie d'enroulement 37, fait saillie vers l'extérieur depuis Adresse 6 de la fente 15a Numéro 91, change de direction et s'étend sur une distance prédéterminée dans le sens des aiguilles d'une montre sur la Figure 13, au-dessus 25 de la deuxième surface d'extrémité du noyau de stator 15, puis change de direction axialement vers l'extérieur, puis change de direction radialement vers l'intérieur et enfin change de direction axialement vers l'extérieur. La première partie d'extrémité 33a du fil conducteur 30 30 continu, constituant la deuxième sous-partie d'enroulement 33, et la deuxième partie d'extrémité 37b du fil conducteur 30 continu, constituant la sixième souspartie d'enroulement 37, sont reliées. Ainsi, une partie de joint 3116 d'adresse distante, constituant une partie de 35 joint, entre la première partie d'extrémité 33a de la ACI deuxième sous-partie d'enroulement 33 et la deuxième partie d'extrémité 37b de la sixième sous-partie d'enroulement 37 est agencée pour être décalée de la valeur de trois fentes dans le sens inverse de celui des aiguilles d'une montre 5 sur la Figure 13, à la même hauteur axiale que les premières et deuxièmes parties de joint 312-3 et 3145, proches d'adresse, qui sont placées l'une sur l'autre en direction radiale. Une première extrémité de surface d'extrémité (une 10 première extrémité axiale) du noyau de stator 15, une première partie d'extrémité 32a de la première sous-partie d'enroulement 32, faisant saillie vers l'extérieur depuis Adresse 2 de la Fente Numéro 1, et une deuxième partie d'extrémité 34b de la troisième sous-partie d'enroulement 34, faisant saillie vers l'extérieur depuis l'Adresse 3 de la Fente Numéro 91 sont reliées, une première partie d'extrémité 34a de la première sous-partie d'enroulement 34, faisant saillie vers l'extérieur depuis l'adresse 4 de la Fente Numéro 1 et une deuxième partie 20 d'extrémité 36b de la cinquième sous- partie d'enroulement 36, faisant saillie vers l'extérieur depuis l'Adresse 5 de la Fente Numéro 91 sont reliées, et une première partie d'extrémité 36a de la cinquième sous-partie d'enroulement 36 faisant saillie vers l'extérieur depuis 25 l'adresse 6 de la Fente Numéro 1 et une deuxième partie d'extrémité 32b de la première sous-partie d'enroulement 32 faisant saillie vers l'extérieur depuis Adresse 1 de la Fente Numéro 91, sont reliées pour former un enroulement ondulé à trois spires, dans lequel les première, troisième 30 et cinquième sous-parties d'enroulement 32, 34 et 36 sont reliées en série. Ici, les parties d'extrémité sont empilées en direction radiale et sont soudées à chaque autre par soudage TIG, etc. De plus, une première partie de joint 3123 d'adresse proche, constituant une partie de 35 joint entre la première partie d'extrémité 32a de la première sous-partie d'enroulement 32 et la deuxième partie d'extrémité 34b de la troisième sous-partie d'enroulement 34 et une deuxième partie de joint 3145 d'adresse proche, constituant une partie de joint entre la 5 première partie d'extrémité 34a de la troisième sous-partie d'enroulement 34 et la deuxième partie d'extrémité 36b de la cinquième sous-partie d'enroulement 36 sont superposées en une colonne en direction radiale pour être séparées de chaque autre à la même hauteur axiale. Ici, une première région de partie d'extrémité du fil conducteur 30 continu, constituant la cinquième sous-partie d'enroulement 36, fait saillie vers l'extérieur depuis Adresse 6 de la fente 15a Numéro 1, change de direction et s'étend sur une distance prédéterminée dans le sens inverse 15 de celui des aiguilles d'une montre sur la Figure 13, audessus d'une première surface d'extrémité du noyau de stator 15, puis change de direction axialement vers l'extérieur, change ensuite de direction radialement vers l'intérieur et enfin change de direction axialement vers 20 l'extérieur. Une deuxième région de partie d'extrémité du fil conducteur 30 continu, constituant la première souspartie d'enroulement 32, fait saillie vers l'extérieur depuis Adresse 1 de la fente 15a Numéro 91, change de direction et s'étend sur une distance prédéterminée dans le 25 sens des aiguilles d'une montre sur la Figure 13 au-dessus de la première surface d'extrémité du noyau de stator 15, puis change de direction axialement vers l'extérieur, puis change de direction radialement vers l'extérieur, et enfin change de direction axialement vers l'extérieur. La 30 première partie d'extrémité 36a du fil conducteur 30 continu, constituant la cinquième sous-partie d'enroulement 36, et la deuxième partie d'extrémité 32a du fil conducteur 30 continu, constituant la première souspartie d'enroulement 32, sont reliées. Ainsi, la partie de 35 joint 3116 éloignée d'adresse, constituant une partie de - 1' t) A A aC' joint entre la première partie d'extrémité 36a de la cinquième sous-partie d'enroulement 36 et la deuxième partie d'extrémité 32b de la première sous-partie d'enroulement 32, est agencée pour être décalée de la 5 valeur de trois fentes dans le sens des aiguilles d'une montre sur la Figure 13, à la même hauteur axiale que les première et deuxième parties de joint 312-3 et 3145 proches d'adresse, qui sont superposées en direction radiale. Une partie du fil 30 continu de la première sous10 partie d'enroulement 32, saillant vers l'extérieur à la deuxième extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 15, depuis les Fentes Numéros 49 et 55, est découpée et une partie du fil 30 continu de la deuxième sous-partie d'enroulement 33, faisant saillie vers l'extérieur, à la 15 deuxième extrémité de surface d'extrémité du noyau de stator 15, depuis les Fentes Numéros 55 et 61, est découpée. Ensuite, la première partie d'enroulement à phase monophasée 161 à trois spires est formée de manière que les première, troisième et cinquième sous-parties d'enroulement 32, 34 et 36, branchées en série, et les deuxième, quatrième et sixième sous-parties d'enroulement 33, 35 et 37, branchées en série, soient reliées en parallèle par connexion d'une première extrémité découpée 32c de la première sous-partie d'enroulement 32 et 25 d'une première extrémité découpée 33c de la deuxième souspartie d'enroulement 33 sur le raccord de connexion 25 métallique, et en reliant ensemble une deuxième extrémité découpée 32d de la première sous-partie d'enroulement 32 et une deuxième extrémité découpée 33d de la deuxième sous30 partie d'enroulement 33. De plus, la première extrémité découpée 32c de la première sous-partie d'enroulement 32 et la première extrémité découpée 33c de la deuxième sous-partie d'enroulement 33 deviennent un fil de sortie (O) de la 35 première partie de phase d'enroulement monophasé 161 et la deuxième extrémité découpée 32d de la première sous-partie d'enroulement 32 et la deuxième extrémité découpée 33d de la deuxième sous-partie d'enroulement 33 deviennent un fil conducteur de point neutre (N) de la première partie de phase d'enroulement monophasé 161. De plus, seule la première partie de phase d'enroulement monophasé 161, qui est installée dans un premier groupe de fentes, incluant les Fentes Numéros 1, 7, etc., jusqu'à 91, est représentée sur la Figure 13, mais 10 des deuxième à sixième parties de phase d'enroulement monophasé 161 sont installées de façon similaire dans un deuxième groupe de fentes, incluant les Fentes Numéros 2, 8, etc., à 92, un troisième groupe de fentes, incluant les Fentes Numéros 3, 9, etc., jusqu'à 93, un quatrième groupe 15 de fentes, incluant les Fentes Numéros 4, 10, etc., jusqu'à 94, un cinquième groupe de fentes, incluant les Fentes Numéros 5, 11, etc. , jusqu'à 95, et un sixième groupe de fentes, incluant les Fentes Numéros 6, 12, etc., jusqu'à 96, respectivement. Les parties de joint éloignées 20 d'adresse 311-6 des quatrième à sixième groupes de fentes sont agencées à la deuxième extrémité de surface d'extrémité pour être décalées de la valeur de trois fentes dans le sens des aiguilles d'une montre sur la Figure 13, à la même hauteur axiale que celle des première et deuxième 25 parties de joint 3123 et 3145 proches d'adresse, qui sont superposées en direction radiale, et les parties de joint d'adresse éloignées 3116 sont agencées à la première extrémité de surface d'extrémité pour être décalées de la valeur de trois fentes dans le sens inverse de celui des 30 aiguilles d'une montre, sur la Figure 13, à la même hauteur axiale que les première et deuxième parties de joint 3121 et 3145 proches d'adresse, qui se chevauchent en direction radiale. Un premier enroulement à courant alternatif triphasé 35 est préparé en branchant ensemble chacun des fils conducteurs à point neutre (N) des première, troisième et cinquième parties de phase d'enroulement monophasé 161, installées dans le premier groupe de fentes, le troisième groupe de fentes et le cinquième groupe de fentes, 5 respectivement, pour former les première, troisième et cinquième parties de phase d'enroulement monophasé 161 en un branchement en Y (un branchement pour courant alternatif). De façon similaire, un deuxième enroulement pour courant alternatif triphasé est préparé en connectant 10 ensemble chacun des fils conducteurs de point neutre (N) des deuxième, quatrième et sixième parties de phase d'enroulement monophasé 161, installées dans le deuxième groupe de fentes, le quatrième groupe de fentes et le sixième groupe de fentes, respectivement pour former les 15 deuxième, quatrième et sixième parties de phase d'enroulement monophasé 161 en branchement en Y (un branchement pour courant alternatif). Enfin, le stator 14 représenté sur la Figure 11 est préparé par connexion d'un raccord de connexion 25 métallique à chacun des fils 20 conducteurs de point neutre (N). la deuxième extrémité de surface d'extrémité de l'enroulement de stator 16, les parties de retour 30a des fils conducteurs 30 continus, faisant saillie vers l'extérieur depuis les fentes 15a et pénétrant dans les 25 fentes 15a toutes les six fentes, sont agencées suivant un pas d'une fente en une direction circonférentielle, pour être séparée de chaque autre et pour former trois rangées en forme annulaire, constituant un deuxième groupe d'extrémité d'enroulement 16r. Une deuxième partie de 30 connexion secondaire d'extrémité 39, tel que représenté sur la Figure 12, est construite en agençant six paires de première et deuxième parties de joint proches d'adresse 312. 3 et 3145, superposées en des colonnes uniques, radialement selon un pas d'une fente, en direction circonférentielle 35 au-dessus des parties de retour 30a du deuxième groupe d'extrémité d'enroulement 16r, et en agençant des groupes des trois parties de joint éloignées d'adresse 31l16 à un pas d'une fente aux première et deuxième extrémités circonférentielles des six paires des première et deuxième parties de joint proches d'adresse 312-3 et 314-5. De façon similaire, à la première extrémité de surface d'extrémité de l'enroulement de stator 16 construit de cette manière, les parties de retour 30a des fils conducteurs 30 continus, faisant saillie à l'extérieur 10 depuis les fentes 15a et entrant dans les fentes 15a toutes les six fentes, sont agencées à un pas d'une fente en direction circonférentielle pour former trois rangées à forme annulaire, formant un premier groupe d'extrémité d'enroulement 16f. Une première partie de connexion 15 secondaire d'extrémité 39, tel que représenté sur la Figure 3, est construite en agençant six paires de première et deuxième parties de joint proches d'adresse 312-3 et 314 5, se chevauchant en des colonnes uniques, radialement, à un pas d'une fente, en direction circonférentielle au20 dessus des parties de retour 30a du premier groupe d'extrémité d'enroulement 16f, et en agençant des groupes de trois parties de joint 311 6 éloignées d'adresse à un pas d'une fente à des première et deuxième extrémités circonférentielles des six paires de première et deuxième 25 parties de joint proches d'adresse 312 3 et 314 5. Des premières couches électriquement isolantes 8B sont formées en appliquant une résine époxy pour couvrir les parties de joint proches d'adresse 312-3 et 314_5 et les parties de joint distantes d'adresse 3116 (les régions 30 intégrées par soudage), constituant les parties de connexion secondaires de première extrémité et de deuxième extrémité 39 et pour relier des paires radialement et circonférentiellement adjacentes de parties de joint. Ensuite, des capuchons 27, composés d'une résine époxy 35 renforcée par du verre, par exemple, sont ajustés sur les parties de connexion secondaires de première extrémité et de deuxième extrémité 39, formées avec les premières couches électriquement isolantes 8B. Ensuite, une résine au silicone est injectée à l'intérieur des capuchons 27, de 5 manière que les deuxièmes couches électriquement isolantes 9B, composées de résine au silicone, soient appliquées et conformées pour couvrir la première couche électriquement isolante 8B et les régions des parties d'extrémité des fils conducteurs 30 continus, d'o le 10 revêtement électriquement isolant a été enlevé, tel que représenté sur la Figure 14. Ces deuxièmes couches électriquement isolantes 9B sont formées pour relier des paires de parties de joint, circonférentiellement et radialement adjacentes. Ainsi, le stator 14 représenté sur 15 la Figure 10 est obtenu. Dans le stator 14 construit de cette manière, chacun des fils conducteurs 30 continus, constituant les première à sixième sous-parties d'enroulement 32 à 37, est installé dans un enroulement ondulé, de manière à faire saillie vers 20 l'extérieur depuis une fente 15a donnée quelconque à une surface d'extrémité du noyau de stator 15, repliée, et en entrant dans une fente 15a, six fentes plus loin. Chacun des fils conducteurs 30 continus est installé à chaque sixième fente pour occuper de façon alternée une couche 25 intérieure et une couche extérieure dans la direction de la profondeur des fentes (une direction radiale). Ensuite, on va expliciter en détail un procédé de fabrication du stator 14 en faisant référence aux Figures 15 à 17. Un ensemble d'enroulement 40 est formé en pliant simultanément douze fils conducteurs 30 continus, agencés parallèlement à chaque autre, sur un plan suivant un pas d'une fente. Tel que représenté sur la Figure 16, chacun des fils 35 conducteurs 30 continus est conformé en le pliant en un motif plan, dans lequel desparties rectilignes 30b, liées par des parties de retour 30a, sont agencées suivant un pas de six fentes (6P). Des paires adjacentes des parties rectilignes 30b sont décalées par les parties de retour 30a 5 de la valeur d'une largeur (w) des fils conducteurs 30 continus, en direction perpendiculaire à la direction de disposition des parties rectilignes 30b. De plus, la direction de la profondeur de la fente est perpendiculaire à la direction d'alignement des parties rectilignes 30b. 10 Des paires de fils conducteurs 30 continus sont formées de manière que des fils conducteurs 30 continus, conformés par pliage de cette manière, soient agencés pour être calés de la valeur d'un pas de six fentes, avec les parties rectilignes 30b empilées (tel que représenté sur la 15 Figure 17), l'ensemble d'enroulement 40 étant construit de manière que six de ces paires soient agencées pour être décalées de la valeur d'un pas d'une fente, les unes par rapport aux autres. Dans cet ensemble d'enroulement 40, tel que représenté 20 sur la Figure 15, quatre-vingt-seize paires empilées de parties rectilignes 30b sont agencées selon un pas d'une fente et six parties d'extrémité des fils conducteurs 30 continus font saillie vers l'extérieur sur des premier et deuxième côtés, à des première et deuxième extrémités de 25 l'ensemble d'enroulement 40. Les parties d'extrémité des fils conducteurs 30 continus, faisant saillie vers l'extérieur sur les premier et deuxième côtés, aux première et deuxième extrémités de l'ensemble d'enroulement 40 correspondent aux parties d'extrémité 32a à 37a et 32b à 30 37b des première à sixième sous-parties d'enroulement 32 à 37 sur la Figure 13, son revêtement électriquement isolant 401 étant enlevé afin d'exposer le matériau de fil conducteur 402. Bien que ceci ne soit pas représenté, un noyau 35 feuilleté, à forme de parallélépipède rectangulaire, est préparé en assemblant un grand nombre de corps en forme de bande, chacun étant composé d'une tôle d'acier magnétique, des fentes y étant formées suivant un pas prédéterminé et en intégrant les corps en forme de bande, par exemple par 5 un soudage au laser. Ensuite, trois ensembles d'enroulement 40 sont montés sur le noyau feuilleté en forme de parallélépipède rectangle, pour être empilés dans la direction de la profondeur de la fente. Ici, six parties rectilignes 30b sont logées dans chacune des fentes du 10 noyau feuilleté, pour s'aligner en une colonne unique avec les axes longitudinaux des sections transversales rectangulaires de celles-ci alignés dans la direction de la profondeur de la fente. Ensuite, un noyau de stator 15 annulaire est préparé en enroulant le noyau feuilleté, en 15 mettant bout à bout les parties d'extrémité du noyau feuilleté et en les reliant d'une seule pièce par soudage au laser, par exemple. Ensuite, le processus de liaison représenté sur la Figure 13 est appliqué aux parties d'extrémité des fils 20 conducteurs 30 continus. Ensuite, les premières couches électriquement isolantes 8B sont formées par application sur chacune des parties de liaison secondaires 39. Ensuite, le stator 14 représenté sur la Figure 10 est préparé en ajustant les capuchons 27 sur chacune des parties de 25 liaison secondaires 39 et en injectant la résine au silicone à l'intérieur des capuchons 27 pour former les deuxièmes couches électriquement isolantes 9B. De plus, les parties de liaison secondaires 39 sont formées à proximité des parties mises bout à bout 38 entre les parties 30 d'extrémité du noyau laminé enroulé. Selon le Mode de réalisation 3, du fait que les couches électriquement isolantes 7B, ayant une construction à deux couches, composées d'une première couche électriquement isolante 8B et d'une deuxième couche 35 électriquement isolante 9B, sont formées par application sur les parties de joint, entre les parties d'extrémité des première à sixième sousparties d'enroulement 32 à 37, des effets similaires à ceux qu'on dans le Mode de réalisation 2 ci-dessus peuvent également être obtenus. Selon le Mode de réalisation 3, du fait que l'enroulement de stator 16 est formé en utilisant des fils conducteurs 30 continus, le nombre de joints est réduit de façon significative si l'on compare à un enroulement de stator 3, préparé en utilisant des segments conducteurs 4 10 en forme de U, ce qui améliore la facilité de façonnage de jonction et réduit la quantité de résine nécessaire pour former les couches électriquement isolantes 7B. Du fait que les capuchons 27 sont placés sur les parties de liaison secondaires 39, le fonctionnement 15 d'application de résine au silicone est facilité, en particulier si la résine en silicone présente une faible viscosité. En plus, du fait que la saillie des couches électriquement isolantes 7B est empêchée par les capuchons 27, tout contact entre les couches électriquement 20 isolantes 7B et les supports, tout contact entre les couches électriquement isolantes 7B et les composants internes de la machine dynamoélectrique, etc., sont supprimés lorsque le stator 14 est monté sur une machine dynamoélectrique. En plus, dans le Mode de réalisation 3 ci-dessus, l'enroulement de stator 16 est explicité comme étant construit en connectant les première à sixième sous-parties d'enroulement 32 à 37, en se basant sur le procédé de liaison représenté sur la Figure 13, mais la liaison qu'on 30 a aux première à sixième sous-parties d'enroulement 32 à 37 n'est pas limitée à ce procédé et peut être fixée de façon arbitraire selon les spécifications utilisées lors de la conception. L'agencement des parties de joint dans les parties de 35 connexion secondaires 39 et l'agencement des parties de connexion secondaires 39 et des fils de sortie (y compris les fils conducteurs à point neutre) ne sont pas limités aux agencements indiqués au Mode de réalisation 3 cidessus. Au Mode de réalisation 3 ci-dessus, les ensembles d'enroulement 40 sont explicités comme étant montés sur le noyau de stator 15 pour être empilés en trois couches en direction radiale, mais les ensembles d'enroulement 40 peuvent être également montés sur le noyau de stator 15 10 pour être empilés en deux couches ou quatre couches ou plus en direction radiale, ou bien un ensemble d'enroulement 40 unique peut également être monté sur le noyau de stator 15. Dans le Mode de réalisation 3 ci-dessus, les capuchons 27 sont réalisés en résine époxy renforcée par du 15 verre, mais le matériau des capuchons 27 n'est pas limité à la résine époxy renforcée par du verre, sachant qu'il présente des caractéristiques électriquement isolantes et une tolérance à la chaleur, et un nylon, par exemple, est également acceptable. De plus, dans chacun des modes de réalisation cidessus, les premières couches électriquement isolantes 8, 8A et 8B sont formées de manière à couvrir les parties de joint, mais les premières couches électriquement isolantes 8, 8A et 8B peuvent également être formées pour 25 couvrir les parties de joint et pour s'étendre sur la partie bruyante du revêtement isolant de la chaleur 401. Dans ce cas, les deuxièmes couches électriquement isolantes 9A sont formées pour s'étendre sur la partie bruyante du revêtement électrique isolant 401 sans exposer 30 les premières couches électriquement isolantes 8, 8A et 8B. Ainsi, les effets de propriétés d'isolation électrique et d'amortissement des vibrations sont augmentés. Dans le Mode de réalisation 1 ci-dessus, on utilise une résine époxy pour les premières couches électriquement 35 isolantes 8, mais il est uniquement inutile que la première couche électriquement isolante 8 ait un module d'élasticité qui soit supérieur ou égal à 1,0 GPa, par exemple, et une résine acrylique, par exemple, peut également être utilisée. En outre, une résine en silicone est utilisée 5 pour les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 mais est uniquement nécessaire pour les deuxièmes couches électriquement isolantes 9 afin de leur fournir un module d'élasticité inférieur à 1,0 GPa, par exemple, et une résine uréthane, par exemple, peut également être utilisée. REVENDICATIONS 1. Stator pour une machine dynamoélectrique, comprenant: un noyau de stator (2) annulaire, dans lequel un grand nombre de fentes (2a) ayant des gorges situées en direction 5 axiale sont formées, en direction circonférentielle, pour déboucher sur un côté circonférentiel intérieur; et un enroulement de stator (3), installé dans ledit noyau de stator (2), ledit enroulement de stator (3) étant muni d'une pluralité de sousparties d'enroulement, formées 10 par installation de brins de base dans lesdites fentes (2a), suivant des intervalles d'un nombre prédéterminé de fentes (2a) pour occuper alternativement une couche intérieure et une couche extérieure dans une direction de profondeur de fente, et une soudure des parties d'extrémité 15 desdits brins de base, lesdits brins de base étant formés par application en revêtement d'un revêtement électriquement isolant (401) sur un matériau de fil métallique (400), et des parties de joint entre lesdites parties d'extrémité desdits brins de base étant agencées en 20 au moins une rangée en direction circonférentielle, caractérisé en ce qu'une première couche électriquement isolante (8) est formée pour couvrir chacune desdites parties de joint et pour relier une paire desdites parties de joint, adjacente dans au moins une direction 25 sélectionnée dans un groupe comprenant une direction radiale et une direction circonférentielle, une deuxième couche électriquement isolante (9) est formée pour couvrir ladite première couche électriquement isolante (8) et pour s'étendre jusqu'au revêtement 30 électriquement isolant (401) desdites parties d'extrémité desdits brins de base, et ladite première couche électriquement isolante (8) a un module d'élasticité supérieur au module d'élasticité de ladite deuxième couche électriquement isolante (9). 2. Stator pour une machine dynamoélectrique selon la 5 revendication 1, dans lequel ladite deuxième couche électriquement isolante (9) est formée pour relier une paire des parties de joint, adjacente dans au moins une direction sélectionnée dans un groupe comprenant une direction radiale et une direction circonférentielle. 3. Stator pour une machine dynamoélectrique selon la revendication 1, dans lequel ladite première couche électriquement isolante (8) est formée pour couvrir lesdites parties de joint et pour s'étendre jusqu'au revêtement électriquement isolant (401) desdites parties 15 d'extrémité desdits brins de base. 4. Stator pour une machine dynamoélectrique, selon la revendication 3, dans lequel ladite deuxième couche électriquement isolante (9) est formée pour relier une paire desdites parties de joint adjacente dans au moins une 20 direction sélectionnée dans un groupe comprenant une direction radiale et une direction circonférentielle. 5. Stator pour une machine dynamoélectrique selon la revendication 1, dans lequel ladite première couche électriquement isolante (8) est formée d'une résine époxy. 25 6. Stator pour une machine dynamoélectrique, selon la revendication 1, dans lequel ladite deuxième couche électriquement isolante (9) est formée en résine de silicone. 7. Stator pour une machine dynamoélectrique selon la 30 revendication 1, dans lequel lesdits brins de base sont des segments conducteurs en forme de U, ladite pluralité de sous-parties d'enroulement est construite par insertion d'au moins l'un desdits segments conducteurs dans chacune des paires de fentes (2a), à 35 partir d'une première extrémité axiale dudit noyau de stator (2), et soudage ensemble des parties d'extrémité desdits segments conducteurs faisant saillie vers l'extérieur à une deuxième extrémité axiale dudit noyau de stator (2), lesdites fentes (2a) dans chacune desdites 5 paires de fentes (2a) étant séparées par ledit nombre prédéterminé de fentes (2a), et les parties de joint entre lesdites parties d'extrémité desdits segments conducteurs étant agencées en une forme annulaire en direction circonférentielle à ladite 10 deuxième extrémité axiale dudit noyau de stator (2). 8. Stator pour une machine dynamoélectrique, selon la revendication 1, dans lequel lesdits brins de base sont des fils conducteurs continus, ladite pluralité de sous-parties d'enroulement sont 15 constituées par au moins un ensemble d'enroulement préparé par pliage et formage d'un nombre prédéterminé de brins desdits fils conducteurs continus, ledit ensemble d'enroulement est construit en agençant des paires de fils conducteurs continus en nombre égal 20 audit nombre prédéterminé de fentes (2a), pour avoir un décalage de la valeur d'un pas d'une fente vis-à-vis de chaque autre, lesdits fils conducteurs continus étant formés en un motif dans lequel des parties rectilignes sont reliées par des parties de retour et agencées suivant ledit 25 pas de fente prédéterminé, et des paires adjacentes desdites parties rectilignes sont décalées pour occuper de façon alternée une couche intérieure et une couche extérieure dans une direction de profondeur de fente par lesdites parties de retour, lesdites paires de fils 30 conducteurs continus étant chacune formées de manière que deux des dix fils conducteurs continus soient agencés pour être décalés de la valeur dudit pas de fente prédéterminé vis-à-vis de chaque autre, lesdites parties rectilignes étant superposées, et des parties d'extrémité desdits fils 35 conducteurs continus faisant saillie vers l'extérieur sur des premier et deuxième côtés à des première et deuxième extrémités dudit ensemble d'enroulement, et ladite pluralité de sousparties d'enroulement est construite en soudant ensemble lesdites parties d'extrémité 5 desdits fils conducteurs continus, formant ledit ensemble d'enroulement installé dans ledit noyau de stator (2) en saillie extérieurement desdites fentes (2a), à des première et deuxième extrémités axiales dudit noyau de stator (2). 9. Stator pour une machine dynamoélectrique, selon 10 la revendication 8, dans lequel un capuchon est monté pour couvrir ladite deuxième couche électriquement isolante (9) formée sur lesdites parties de joint, entre lesdites parties d'extrémité desdits fils conducteurs continus.