Brevet FR2853094A1 — publié le 20041001

La présente invention concerne un procédé permettant de contrer les vibrations induites, dans un aéronef équipé de turboréacteurs, par le fonctionnement en moulinet d'au moins l'une des soufflantes desdits turboréacteurs. Elle concerne également un système de commandes de vol électriques pour aéronef mettant en oeuvre ce procédé. On sait que, lorsqu'un turboréacteur d'aéronef est arrêté en vol, par exemple à la suite de la rupture d'une ou de plusieurs pales de sa soufflante, cette dernière tourne en rotation libre ou autorotation sous l'effet du flux d'air pénétrant dans ledit turboréacteur. Ce phénomène est dé10 signé en aéronautique, d'une façon générale, par le terme anglosaxon de "windmilling" ou par l'expression française de "fonctionnement en moulinet". Un tel fonctionnement en moulinet d'une soufflante induit et propage dans l'aéronef des vibrations dont la fréquence dépend de la phase 1 5 de vol, mais est comprise entre 5 et 15 Hz. De telles vibrations induites, d'une part, soumettent la structure de l'aéronef, et donc l'équipage et les passagers, à des efforts vibratoires importants et, d'autre part, peuvent rendre difficiles, sinon impossibles, les tâches de pilotage pour le pilote qui y est soumis. Pour pouvoir résister à ces efforts vibratoires, la structure de l'aéronef, les meubles, les supports, les calculateurs, les sièges, etc doivent être renforcés en conséquence, ce qui accroît la masse totale de l'aéronef. Lorsque l'aéronef est de grandes dimensions et est équipé de moteurs puissants, les renforcements exigés pour résister aux vibrations 25 induites entraînent une augmentation de masse considérable de l'aéronef, ce qui nuit aux performances de ce dernier. De plus, de tels renforcements importants ne concernent que la résistance mécanique de la structure de l'aéronef et n'améliorent en rien les difficultés de pilotage et l'inconfort des passagers et de l'équipage. L'objet de la présente invention est de remédier à ces inconvé5 nients en évitant une augmentation exagérée de la masse de l'aéronef, tout en permettant au pilote de l'aéronef de toujours pouvoir effectuer aisément les tâches de pilotage. A cette fin, selon l'invention, le procédé permettant de contrer les vibrations induites, dans un aéronef équipé de moteurs du type turboréac10 teur, par le fonctionnement en moulinet d'au moins l'une des soufflantes desdits moteurs, ledit aéronef comportant un système de commandes de vol électriques qui: - engendre des ordres électriques de commandes de vol destinés à des servocommandes aptes à actionner les gouvernes dudit aéronef; et - asservit lesdites servocommandes auxdits ordres électriques de commande de vol, en limitant le fonctionnement desdites servocommandes à une bande de fréquences réduite, usuellement de l'ordre de 0 à 4 Hz, est remarquable - en ce qu'on surveille l'apparition desdites vibrations induites; et - en ce que, en cas de détection de telles vibrations induites: on calcule un ordre électrique de commande additionnel qui, appliqué à la servocommande d'au moins une gouverne, permet à celle-ci de s'opposer auxdites vibrations induites; 25. on somme l'ordre électrique de commande de vol concernant ladite gouverne et ledit ordre électrique de commande additionnel pour obtenir un ordre de commande global pour ladite gouverne; et on asservit temporairement ladite servocommande audit ordre de commande global, en permettant le fonctionnement de ladite servocommande dans une bande de fréquences élargie, de l'ordre de 0 à Hz. Ainsi, selon l'invention, on intervient de façon active contre les vibrations induites par le fonctionnement en moulinet d'une soufflante, et 5 non plus seulement de façon passive, comme on le faisait jusqu'à présent en renforçant la structure de l'aéronef. Il en résulte que les renforcements de structure peuvent être moins importants (ce qui permet des gains de masse appréciables) et que les conditions de pilotage et de confort sont améliorées. On sait que l'état de l'art, en ce qui concerne les servocommandes utilisées à bord des aéronefs, consiste à faire fonctionner ces dernières dans une bande passante de fréquences limitée supérieurement à 3 ou 4 Hz, notamment pour des considérations de fatigue et de durée de vie, cette bande passante étant compatible avec les fréquences contrôlées par 15 les pilotes ou par le pilote automatique. Or, comme déjà mentionné ci-dessus, les vibrations induites par le fonctionnement en moulinet d'au moins une soufflante sont plus élevées et comprises entre 5 et 1 5 Hz. Il est donc impossible de contrôler par les gouvernes de l'aéronef 20 les mouvements vibratoires engendrés par un fonctionnement en moulinet. Cependant, si l'on examine les servocommandes usuelles, on constate que leur vérin peut fonctionner à des fréquences d'au moins 15 Hz et que le bridage desdites servocommandes à une bande de fréquences réduite est réalisé dans les boucles d'asservissement, qui les 25 contrôlent et qui sont implantées dans un calculateur de commande de vol, par filtrage des ordres de commande et par fixation à de faibles valeurs de leur gain d'asservissement. Aussi, conformément à la présente invention, lorsque l'on détecte le phénomène de fonctionnement en moulinet, on calcule l'ordre (l'ordre électrique de commande additionnel) qu'il faut adresser à la servocommande d'une gouverne pour que celle-ci contre les effets vibratoires de ce phénomène et on débride temporairement ladite servocommande pour qu'elle puisse fonctionner exceptionnellement et temporairement à des 5 fréquences supérieures à ces fréquences de fonctionnement usuelles et ainsi obéir audit ordre additionnel. On remarquera que, lorsqu'un fonctionnement en moulinet d'une soufflante se produit à bord d'un aéronef, l'objectif du pilote est d'atterrir le plus rapidement possible, de façon à pouvoir réparer ou changer le mo10 teur à l'arrêt, avant toute reprise de vol. Ainsi, l'aéronef, dans lequel le fonctionnement en moulinet aura été contré conformément à la présente invention, ne volera que quelque temps en asservissement débridé élargi, de sorte que l'impact sur la fatigue des servocommandes sera négligeable. On remarquera de plus que l'ordre électrique additionnel chargé de 15 contrer lesdites vibrations induites ne se substitue pas à l'ordre de commande de vol, mais est additionné à ce dernier en s'y juxtaposant, puisque leurs domaines de fréquences (5-15 Hz pour l'un et 0-3 Hz pour l'autre) sont différents. Ainsi, le pilotage de l'aéronef n'est pas modifié par la mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention. Avantageusement, la détection desdites vibrations induites est obtenue par des mesures accélérométriques en au moins un point de l'aéronef. De préférence, chacun de ces points est voisin d'un moteur, puisque c'est la soufflante d'un de ceux-ci qui risque d'être la source desdites vibrations. Dans ces mesures accélérométriques, on examine celles 25 dont la fréquence est comprise entre 5 Hz et 15 Hz (plage de fréquences caractéristique d'un fonctionnement en moulinet) et on compare l'amplitude de ces dernières à un seuil prédéterminé, représentatif desdites vibrations induites. Un tel seuil est de préférence déterminé à partir du modèle aéroélastique modifié spécifique audit aéronef et auxdits moteurs, comme cela est expliqué ci-après. Par ailleurs, pour calculer ledit ordre électrique de commande additionnel, on effectue également des mesures accélérométriques, représen5 tatives desdites vibrations induites, en au moins un emplacement dudit aéronef et on détermine ledit ordre électrique de commande additionnel à partir de relations préétablies qui, pour chaque accélération audit emplacement, sont aptes à délivrer un tel ordre électrique de commande additionnel. Avantageusement, ces relations préétablies sont issues également dudit modèle aéroélastique modifé. On sait que le modèle aéroélastique spécifique à un aéronef indique, entre autres informations, d'une part, l'amplitude, la fréquence et la phase des vibrations engendrées dans le fuselage de l'aéronef en fonction 15 des accélérations subies par ce dernier au niveau de chaque moteur et, d'autre part, l'amplitude, la fréquence et les phases des vibrations engendrées dans le fuselage de l'aéronef par les battements alternatifs de chaque gouverne. Un tel modèle aéroélastique est usuellement calculé de façon théorique par le constructeur de l'aéronef. Par ailleurs, le constructeur d'un turboréacteur d'aéronef détermine, de façon usuelle, par calcul, le modèle de fonctionnement en moulinet de la soufflante dudit turboréacteur, indiquant l'amplitude, la fréquence et la phase des vibrations engendrées dans l'aéronef, à l'emplacement dudit turboréacteur, par un tel fonctionnement en moulinet. Aussi, en combinant ces deux modèles, on obtient un modèle aéroélastique modifié permettant d'établir lesdites relations déterminant la commande qu'il faut adresser à une gouverne pour contrer les vibrations engendrées en un emplacement de l'aéronef par le fonctionnement en moulinet d'une soufflante de moteur. Bien entendu, ce modèle aéroélastique modifié est purement théorique et, éventuellement, il est avantageux de le compléter et/ou de l'améliorer de façon expérimentale, par exemple par des essais en vol. De ce qui précède, on comprendra aisément que ledit modèle 5 aéroélastique modifié permet également de déterminer ledit seuil d'amplitude, servant à détecter l'apparition desdites vibrations induites. Dans une forme de mise en oeuvre pratique du procédé selon l'invention, concernant un aéronef comportant au moins deux paires de gouvernes symétriques (ailerons, volets, gouvernes de profondeur, ...), pilo10 tées par un ordre de commande de vol vertical et par un ordre de commande de vol latéral (c'est-à-dire horizontal et orthogonal à l'axe longitudinal dudit aéronef): - on calcule un premier ordre électrique de commande additionnel apte à contrer la composante verticale desdites vibrations induites audit 1 5 emplacement; - on calcule un second ordre électrique de commande additionnel apte à contrer la composante latérale desdites vibrations induites audit emplacement; - on somme ledit ordre électrique de commande de vol vertical et ledit 20 premier ordre électrique de commande additionnel pour obtenir un premier ordre de commande global; on somme ledit ordre de commande de vol latéral et ledit second ordre électrique de commande additionnel pour obtenir un second ordre de commande global; - on asservit audit premier ordre de commande global, en commun, les servocommandes des deux gouvernes symétriques de l'une desdites paires, de façon que ces gouvernes se braquent de façon symétrique dans le même sens; et - on asservit audit second ordre de commande global, en commun, les servocommandes des deux gouvernes symétriques de l'autre desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon antisymétrique en sens opposés. La présente invention concerne de plus un système de commandes de vol électriques mettant en oeuvre le procédé décrit ci-dessus. A cette fin, selon l'invention, un système de commandes de vol électriques pour un aéronef, qui est équipé de moteurs, du type turboréacteur, comportant chacun une soufflante apte à fonctionner en moulinet en 10 cas d'arrêt dudit moteur en vol, ledit système engendrant, pour les gouvernes dudit aéronef, des ordres électriques de commande qui sont adressés à des servocommandes respectives aptes à actionner lesdites gouvernes par l'intermédiaire de moyens d'asservissement limitant le fonctionnement desdites servocommandes à une bande de fréquences réduite, 15 usuellement de l'ordre de 0 à 4 Hz, est remarquable en ce qu'il comporte: - des moyens de détection de l'apparition des vibrations induites dans l'aéronef par le fonctionnement en moulinet d'au moins l'une desdites soufflantes; - des moyens de mesure desdites vibrations induites à au moins un 20 emplacement dudit aéronef; - au moins une table dans laquelle sont enregistrées des relations préétablies entre les vibrations induites audit emplacement et la commande qu'il faut adresser à au moins une gouverne pour contrer lesdites vibrations induites; - des moyens de calcul, reliés auxdits moyens de mesure et à ladite table, pour engendrer un ordre électrique additionnel de commande qui, appliqué à au moins ladite gouverne, est apte à contrer lesdites vibrations induites au moins audit emplacement dudit aéronef; - des moyens de sommation permettant de combiner, en un ordre de commande global pour ladite gouverne, ledit ordre électrique de commande qui la concerne et ledit ordre électrique additionnel de commande; et des moyens pour asservir temporairement ladite servocommande audit ordre global, en permettant le fonctionnement de ladite servocommande dans une bande de fréquences élargie, de l'ordre de 0 à 1 5 Hz. Lesdits moyens de détection et lesdits moyens de mesure comportent des accéléromètres. Eventuellement, ces accéléromètres pourraient 10 être communs à ces deux moyens. Cependant, de préférence, pour des raisons d'efficacité, chacun desdits moyens comportent ses propres accéléromètres, ceux des moyens de détection étant disposés au voisinage desdits moteurs qui sont la source desdites vibrations induites et ceux des moyens de mesure (qui déterminent les paramètres de l'action à 1 5 mener contre lesdites vibrations induites) étant disposés plutôt dans le fuselage et dans la cabine de pilotage, là o l'effet desdites vibrations induites doit être le plus combattu pour le confort des passagers et la pilotabilité de l'aéronef. Les moyens d'asservissement à bande de fréquences réduite et les 20 moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie peuvent être constitués par des dispositifs d'asservissement distincts. Dans ce cas, ledit système de commandes de vol électriques comporte des moyens de commutation permettant, lorsque lesdits moyens de détection détectent de telles vibrations induites, de: - mettre hors circuit le dispositif d'asservissement à bande de fréquences réduite; et - mettre en circuit ledit dispositif d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie, de façon que la servocommande associée à ladite gouverne puisse être contrôlée par ledit ordre de commande global. En variante, lesdits moyens d'asservissement à bande de fréquences réduite et lesdits moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie peuvent être constitués, au moins en partie, par les mêmes composants, dont au moins certains d'entre eux (notamment les 5 amplificateurs de gains) sont réglables pour permettre de faire passer la limite de fonctionnement en fréquence d'au plus 4 Hz à au moins 1 5 Hz. De préférence, lesdits moyens de calcul sont hors circuit tant qu'aucun fonctionnement en moulinet d'une soufflante n'est détecté et ils sont mis en circuit par lesdits moyens de détection, dès l'apparition desdi10 tes vibrations induites. Dans le cas général o l'aéronef comporte au moins deux paires de gouvernes symétriques et o ledit système de commandes de vol électriques engendre pour lesdites gouvernes un ordre électrique de commande de vol vertical et un ordre électrique de commande de vol latéral: - lesdits moyens de mesure délivrent la composante verticale et la composante latérale desdites vibrations induites; - lesdits moyens de calcul calculent un premier et un second ordres électriques de commande additionnels aptes respectivement à contrer lesdites composantes verticale et latérale desdites vibrations induites 20 - lesdits moyens de sommation additionnent: l ledit ordre électrique de commande de vol vertical et ledit premier ordre électrique de commande additionnel pour former un premier ordre de commande global; l ledit ordre électrique de commande de vol latéral et ledit second 25 ordre électrique de commande additionnel pour former un second ordre de commande global; et - lesdits moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie asservissent, audit premier ordre de commande global, les servocommandes des deux gouvernes symétriques de l'une desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon symétrique dans le même sens; et - lesdits moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie asservissent, audit second ordre de commande global, les servo5 commandes des deux gouvernes symétriques de l'autre desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon antisymétrique en sens opposés. De préférence, lesdits moyens de calcul et ladite table font partie intégrante dudit système de commandes de vol électriques. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. La figure l montre, en perspective du dessus, un avion gros porteur. La figure 2 montre le schéma synoptique d'un système de commandes de vol électriques pour l'avion de la figure 1, ledit système étant perfectionné selon la présente invention pour éviter les effets vibratoires du fonctionnement en moulinet de la soufflante d'au moins un moteur dudit avion. La figure 3 illustre une variante de réalisation du système de la figure 2. L'avion gros porteur quadriréacteur 1, représenté schématiquement en perspective sur la figure 1, comporte un fuselage 2 d'axe longitudinal LL et deux ailes 3 et 4 disposées de part et d'autre dudit fuselage 25 2. Chaque aile porte un moteur interne 5 ou 6 et un moteur externe 7 ou 8, lesdits moteurs 5 à 8 étant du type turboréacteur. Par ailleurs, entre autres gouvernes, l'aile 3 porte un aileron interne 9 et un aileron externe 1i0. De même, l'aile 4 porte, entre autres gouvernes, un aileron interne 1 1 et un aileron externe 1 2. Les deux ailes 3 et 4 sont symétriques l'une de 1 1 l'autre par rapport au fuselage 2 et il en est de même de leurs moteurs et de leurs ailerons, pris deux à deux. A l'arrière, l'avion 1 comporte de plus des empennages horizontaux symétriques 13 et 14, respectivement pourvus de gouvernes de pro5 fondeur symétriques l'une de l'autre, portant respectivement les références 15 et 16. Pour commander l'une ou l'autre des gouvernes 9 à 1 2, 1 5 et 1 6, l'avion 1 comporte un système de commandes de vol électriques 1 7, recevant des ordres de pilotage d'organes de pilotage 18 et 19 (manche, 10 palonnier, ...) actionnés par un pilote ou d'un pilote automatique 20, comme cela est représenté sur la figure 2. En réponse auxdits ordres de pilotage, ledit système de commandes de vol électriques 1 7 calcule un ordre électrique de commande de vol vertical dZ et un ordre électrique de commande de vol latéral (c'est-à-dire horizontal et orthogonal à l'axe LL) 15 dY. Sur la figure 2, on a représenté deux paires de gouvernes symétriques 21A, 21B, d'une part, et 22A, 22B, d'autre part. La paire de gouvernes 21 A, 21 B est représentative de l'une ou l'autre des paires de gouvernes symétriques 9-1 1, 1 0-1 2 et 1 5-1 6 décri20 tes ci-dessus. De préférence, la paire de gouvernes 22A-22B est représentative de l'une ou l'autre des paires de gouvernes symétriques 9- 1 1 et 1 012. Chaque gouverne 21A, 21B, 22A, 22B est pourvue d'un arbre de rotation respectif 23A, 23B, 24A, 24B, autour duquel elle peut tourner 25 sous l'action d'une servocommande respective 25A, 25B, 26A, 26B. Les servocommandes 25A et 25B sont commandées en commun par un dispositif d'asservissement 27A recevant du système 1 7 ledit ordre vertical dZ et elles braquent les deux gouvernes 21A et 21B de façon symétrique, dans le même sens. 1 2 Les servocommandes 26A et 26B sont commandées en commun par un dispositif d'asservissement 28A recevant du système 17 ledit ordre latéral dY et elles braquent les deux gouvernes 22A et 22B de façon antisymétrique, en sens opposés. De façon usuelle, afin de limiter la fatigue des servocommandes 25A, 25B, 26A, 26B et de réduire leur sensibilité au bruit, les dispositifs d'asservissement 27A et 28A --qui peuvent être du type en boucle ouverte ou au contraire du type en boucle fermée avec retour de la position des gouvernes correspondantes-- limitent volontairement, grâce à des 10 filtres et à des gains d'asservissement réduits, le fonctionnement desdites servocommandes à des fréquences au plus égales à 4 Hz. La bande de fréquences de 0 à 4 Hz dans laquelle sont autorisées à fonctionner lesdites servocommandes est définie par le filtrage fréquentiel des ordres dZ et dY dans lesdits dispositifs d'asservissement 27A et 28A, ainsi que par le choix d'un faible gain d'asservissement pour ces derniers. Par ailleurs, sur les nacelles des moteurs 5 à 8 ou en d'autres endroits voisins de ces derniers, sont montés des accéléromètres 29 à 32 mesurant les composantes verticale et latérale des accélérations oscillatoires auxquelles ils sont soumis. Les accéléromètres 29 à 32 transmettent 20 leurs mesures accélérométriques à un détecteur 33, apte à détecter un fonctionnement en moulinet de la soufflante d'au moins l'un des moteurs 5 à 8. Pour ce faire, le détecteur 33 recherche, dans les mesures accélérométriques qui lui sont adressées, les accélérations dont la fréquence est comprise entre 5 Hz et 15 Hz (fréquences caractéristiques du fonctionne25 ment en moulinet) et dont l'amplitude est supérieure à un seuil, qui est déterminé par calcul (comme indiqué ci-dessus à propos du modèle aéroélastique modifié) et/ou par essais et qui est représentatif de l'apparition du fonctionnement en moulinet d'au moins une des soufflantes. De même, en divers emplacements de l'avion gros porteur 1, notamment dans la cabine des passagers et dans la cabine de pilotage, sont montés des accéléromètres 34.1 à 34.n, ... mesurant, en ces emplacements, les composantes verticale et latérale des accélérations oscillatoi5 res. Ces dernières mesures sont adressées à un calculateur 35A, apte à calculer des ordres électriques de commande additionnels AZ et SY qui, appliqués respectivement aux servocommandes 25A, 25B des gouvernes 21A, 21B et aux servocommandes 26A, 26B des gouvernes 22A, 22B, permettent à ces gouvernes de contrecarrer les vibrations aux emplace10 ments des accéléromètres 34.1 à 34.n. Une table 35B est incorporée au calculateur 35A et elle contient des relations qui sont préétablies à partir dudit modèle aéroélastique modifié, tel que défini ci-dessus, et qui, pour chaque composante verticale et latérale des mesures accélérométriques aux emplacements des accéléro15 mètres 34.1 à 34.n, délivrent des ordres électriques de commande additionnels 8Z et 8Y aptes à contrer respectivement lesdites composantes en ces emplacements et apparaissant aux deux sorties du calculateur 35A. En parallèle sur les dispositifs d'asservissement 27A et 28A sont, par ailleurs, respectivement montés des dispositifs d'asservissement addi20 tionnels 27B et 28B --du type en boucle ouverte ou du type en boucle fermée-- permettant aux servocommandes 25A, 25B, 26A et 26B de fonctionner à des fréquences au moins égales à 1 5 Hz. De façon semblable à ce qui a été mentionné pour les dispositifs d'asservissement 27A et 28A, la bande de fréquence élargie de 0 à 1 5 Hz 25 dans laquelle les dispositifs d'asservissement 27B et 28B autorisent le fonctionnement des servocommandes 25A, 25B, 26A, 26B est définie par des filtres de fréquence incorporés dans lesdits dispositifs 27B et 28B, ainsi que par le choix d'un gain d'asservissement plus élevé pour ces dernières. Les entrées des dispositifs d'asservissement 27A et 27B sont reliées à la sortie d'un sommateur 36, dont une entrée est reliée à la sortie dZ du système de commandes de vol électriques 1 7 et dont l'autre entrée peut être reliée à la sortie 8Z du calculateur 35A, par l'intermédiaire d'un 5 commutateur 37, commandé par le détecteur 33. De plus, l'une ou l'autre des sorties des dispositifs d'asservissement 27A et 27B est reliée aux servocommandes 25A et 25B par un commutateur 38, également commandé par le détecteur 33. De façon similaire, les entrées des dispositifs d'asservissement 10 28A et 28B sont reliées à la sortie d'un sommateur 39, dont une entrée est reliée à la sortie dY du système de commandes de vol électriques 17 et dont l'autre entrée peut être reliée à la sortie 8Y du calculateur 35A, par l'intermédiaire d'un commutateur 40, commandé par le détecteur 33. De plus, l'une ou l'autre des sorties des dispositifs d'asservissement 28A et 15 28B est relié aux servocommandes 26A et 26B par un commutateur 41, également commandé par le détecteur 33. Lorsque le détecteur 33 ne détecte aucune accélération dont la fréquence est comprise entre 5 Hz et 15 Hz et dont l'amplitude est supérieure audit seuil prédéterminé, les commutateurs 37 et 40 mettent le cal20 culateur 35A hors circuit et les commutateurs 38 et 41 relient la sortie du dispositif d'asservissement 27A aux servocommandes 25A et 25B et la sortie du dispositif d'asservissement 28A aux servocommandes 26A et 26B. Ainsi, lorsque, en vol, aucun des moteurs 5 à 8 n'est à l'arrêt, les 25 servocommandes 25A, 25B, 26A et 26B (et donc les gouvernes 21A, 21 B, 22A, 22B) sont respectivement commandées par le seul système de commandes de vol électriques 1 7, par l'intermédiaire des sommateurs 36 et 39 et des dispositifs d'asservissement 27A et 28A à bande de fréquences de fonctionnement limitée supérieurement à 4 Hz. En revanche, dès que le détecteur 33 détecte des vibrations induites, dues au fonctionnement en moulinet de la soufflante d'au moins un moteur 5 à 8 à l'arrêt, il fait basculer les commutateurs 37, 38, 40 et 41. De ce fait, le calculateur 35A et les dispositifs d'asservissement 27B et 5 28B à bande en fréquences élargie sont mis en circuit, alors que les dispositifs d'asservissement 27A et 28A sont mis hors circuit. Dans ce cas, les servocommandes 25A, 25B et 26A, 26B sont respectivement commandées par des ordres globaux représentés par les sommes dZ+3Z et dY+ 6Y des ordres de commande dZ, dY engendrés par le système 17 et 10 des ordres de commande additionnels 8Z et 8Y calculés par le calculateur 35A, lesdites sommes étant effectuées respectivement par les sommateurs 36 et 39 et étant appliquées par l'intermédiaire des dispositifs d'asservissement 27B et 28B à bande de fréquences élargie. Les gouvernes 21A et 21B peuvent donc osciller de façon symé15 trique, sous la dépendance de l'ordre de commande additionnel 8Z, pour contrer les composantes verticales des vibrations induites par le fonctionnement en moulinet de la soufflante d'au moins l'un des moteurs 5 à 8, tout en répondant à l'ordre de commande dZ engendré par le système de commandes de vol 17. De même, les gouvernes 22A et 22B peuvent osciller de façon antisymétrique, sous la dépendance de l'ordre de commande additionnel 8Y, pour contrer les composantes latérales des vibrations induites par un tel fonctionnement en moulinet, tout en répondant à l'ordre de commande dY issu du système 17. Dans la variante de réalisation de la figure 3, on retrouve tous les éléments montrés par la figure 2, à l'exception des commutateurs 38 et 41, qui ont été supprimés. De plus, les dispositifs d'asservissement 27A et 27B ont été supprimés et remplacés par un unique dispositif d'asservissement 42. De même, les dispositifs d'asservissement 28A et 28B ont été supprimés et remplacés par un unique dispositif d'asservissement 43. Ces dispositifs d'asservissement 42 et 43, qui peuvent être du type enboucle ouverte ou du type en boucle fermée, comportent des élé5 ments réglables, par exemple des amplificateurs de gains d'asservissement, commandés par le détecteur 33. Ainsi, en absence de fonctionnement en moulinet d'au moins une des soufflantes, les dispositifs d'asservissement 42 et 43 limitent le fonctionnement des servocommandes 25A, 25B, 26A, 26B à la bande de fréquences réduite de 0 à 4 Hz. En revan10 che, en cas d'apparition d'un fonctionnement en moulinet, les éléments réglables des dispositifs d'asservissement 42 et 43 sont commandés par le détecteur 33 pour permettre le fonctionnement desdites servocommandes 25A, 25B, 26A, 26B à la bande de fréquences élargie de 0 à 1 5 Hz. REVENDICATIONS 1. Procédé permettant de contrer les vibrations induites, dans un aéronef (1) équipé de moteurs (5 à 8) du type turboréacteur, par le fonctionnement en moulinet d'au moins l'une des soufflantes desdits moteurs, 5 ledit aéronef comportant un système de commandes de vol électriques (17) qui: engendre des ordres électriques de commandes de vol (dZ, dY) destinés à des servocommandes (25A, 25B, 26A, 26B) aptes à actionner les gouvernes dudit aéronef; et - asservit lesdites servocommandes auxdits ordres électriques de commande de vol, en limitant le fonctionnement desdites servocommandes dans une bande de fréquences réduite, caractérisé: - en ce qu'on surveille l'apparition desdites vibrations induites; et 15 - en ce que, en cas de détection de telles vibrations induites: on calcule un ordre électrique de commande additionnel (8Z, 8Y) qui, appliqué à la servocommande d'au moins une gouverne, permet à celle-ci de s'opposer auxdites vibrations induites; on somme l'ordre électrique de commande de vol (dZ, dY) concer20 nant ladite gouverne et ledit ordre électrique de commande additionnel (6Z, 8Y) pour obtenir un ordre de commande global pour ladite gouverne; et on asservit temporairement ladite servocommande audit ordre de commande global, en permettant le fonctionnement de ladite servo25 commande dans une bande de fréquences élargie. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour détecter lesdites vibrations induites, on effectue des mesures accélérométriques en au moins un point (29 à 32) dudit aéronef et on compare l'amplitude des mesures accélérométriques, dont la fréquence est comprise entre 5 Hz et 15 Hz, à un seuil prédéterminé, représentatif desdites vibrations induites. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdites mesures accélérométriques destinées à la 5 détection desdites vibrations induites sont effectuées au voisinage desdits moteurs. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, pour calculer ledit ordre électrique de commande additionnel, on effectue des mesures accélérométriques, représentatives 10 desdites vibrations induites, en au moins un emplacement (34.1 à 34.n) dudit aéronef, et on détermine ledit ordre électrique de commande additionnel à partir de relations préétablies qui, pour chaque accélération audit emplacement, sont aptes à délivrer un tel ordre électrique de commande additionnel. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdites mesures accélérométriques destinées au calcul dudit ordre électrique de commande additionnel sont effectuées dans le fuselage et, plus particulièrement, dans la cabine de pilotage dudit aéronef. 6. Procédé selon l'une des revendications 4 ou 5, pour un aéronef comportant au moins deux paires de gouvernes symétriques (21A, 21B 22A, 22B), pilotées par un ordre électrique de commande de vol vertical et par un ordre électrique de commande de vol latéral, caractérisé en ce que: on calcule un premier ordre électrique de commande additionnel (6Z) apte à contrer la composante verticale desdites vibrations induites audit emplacement; 1 9 - on calcule un second ordre électrique de commande additionnel (8Y) apte à contrer la composante latérale desdites vibrations induites audit emplacement; - on somme ledit ordre électrique de commande de vol vertical (dZ) et 5 ledit premier ordre électrique de commande additionnel (8Z) pour obtenir un premier ordre de commande global; - on somme ledit ordre de commande de vol latéral (dY) et ledit second ordre électrique de commande additionnel (8Y) pour obtenir un second ordre de commande global; - on asservit audit premier ordre de commande global, en commun, les servocommandes des deux gouvernes symétriques (21A, 21B) de l'une desdites paires, de façon que ces gouvernes se braquent de façon symétrique dans le même sens; et - on asservit audit second ordre de commande global, en commun, les 15 servocommandes des deux gouvernes symétriques (22A, 22B) de l'autre desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon antisymétrique en sens opposés. 7. Système de commandes de vol électriques pour un aéronef, qui est équipé de moteurs, du type turboréacteur, comportant chacun une 20 soufflante apte à fonctionner en moulinet en cas d'arrêt dudit moteur en vol, ledit système engendrant, pour les gouvernes dudit aéronef, des ordres électriques de commande (dZ, dY) qui sont adressés à des servocommandes respectives (25A, 25B, 26A, 26B) aptes à actionner lesdites gouvernes par l'intermédiaire de moyens d'asservissement (27A, 28A) 25 limitant le fonctionnement desdites servocommandes dans une bande de fréquences réduite, caractérisé en ce qu'il comporte - des moyens (29 à 33) de détection de l'apparition des vibrations induites dans l'aéronef par le fonctionnement en moulinet d'au moins l'une desdites soufflantes; - des moyens (34.1 à 34.n) de mesure desdites vibrations induites à au moins un emplacement dudit aéronef; - au moins une table (35B) dans laquelle sont enregistrées des relations préétablies entre les vibrations induites audit emplacement et la commande qu'il faut adresser à au moins une gouverne pour contrer lesdites vibrations induites; - des moyens de calcul (35A), reliés auxdits moyens de mesure et à ladite table, pour engendrer un ordre électrique additionnel de commande qui, appliqué à au moins ladite gouverne, est apte à contrer lesdites vibrations induites au moins audit emplacement dudit aéronef; - des moyens de sommation (36, 39) permettant de combiner, en un 1 5 ordre de commande global pour ladite gouverne, ledit ordre électrique de commande qui la concerne et ledit ordre électrique additionnel de commande; et - des moyens (27B, 28B) pour asservir temporairement ladite servocommande audit ordre global, en permettant le fonctionnement de ladite 20 servocommande dans une bande de fréquences élargie. 8. Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de détection comportent des accéléromètres (29 à 32) disposés au voisinage d'au moins certains desdits moteurs. 9. Système selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que lesdits moyens de mesure comportent des accéléromètres (34.1 à 34.n) disposés dans le fuselage et, plus particulièrement, la cabine de pilotage dudit aéronef. 10. Système selon l'une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que: - les moyens d'asservissement à bande de fréquences réduite et les moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie sont constitués par deux dispositifs d'asservissement distincts; et - des moyens de commutation (38, 41) sont prévus pour, lorsque lesdits moyens de détection détectent l'apparition desdites vibrations induites: * mettre hors circuit le dispositif d'asservissement (27A, 28A) à bande de fréquences réduite; et * mettre en circuit ledit dispositif d'asservissement temporaire (27B, 28B) à bande de fréquences élargie, de façon que la servocommande associée à ladite gouverne puisse être contrôlée par ledit ordre de commande global. 11. Système selon l'une des revendications 7 à 9, 1 5 caractérisé en ce que lesdits moyens d'asservissement à bande de fréquences réduite et lesdits moyens d'asservissement temporaire à bande de fréquences élargie sont constitués, au moins en partie, par les mêmes composants, dont au moins certains d'entre eux sont réglables pour permettre de faire varier ladite bande de fréquences. 1 2. Système selon l'une des revendications 7 à 1 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (35A) sont mis en circuit par lesdits moyens de détection (33), à l'apparition desdites vibrations induites. 1 3. Système selon l'une des revendications 7 à 12, pour un aéro25 nef (1) qui comporte au moins deux paires de gouvernes symétriques (21 A, 21 B 22A, 22B), ledit système de commandes (17) engendrant pour lesdites gouvernes un ordre électrique de commande de vol vertical (dZ) et un ordre électrique de commande de vol latéral (dY) caractérisé en ce que: lesdits moyens de mesure (34.1 à 34.n) délivrent la composante verticale et la composante latérale desdites vibrations induites; - lesdits moyens de calcul (35A) calculent un premier et un second ordres électriques de commande additionnels (8Z, 8Y) aptes respectivement à 5 contrer lesdites composantes verticale et latérale desdites vibrations induites; - lesdits moyens de sommation additionnent l ledit ordre électrique de commande de vol vertical et ledit premier ordre électrique de commande additionnel pour former un premier 10 ordre de commande global; l ledit ordre électrique de commande de vol latéral et ledit second ordre électrique de commande additionnel pour former un second ordre de commande global; et lesdits moyens d'asservissement temporaire (27B) asservissent, audit premier ordre de commande global, les servocommandes (25A, 25B) des deux gouvernes symétriques (21A, 21B) de l'une desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon symétrique dans le même sens; et - lesdits moyens d'asservissement temporaire (28B) asservissent, audit 20 second ordre de commande global, les servocommandes (26A, 26B) des deux gouvernes symétriques (22A, 22B) de l'autre desdites paires, de façon que ces dernières gouvernes se braquent de façon antisymétrique en sens opposés. 14. Système selon l'une des revendications 7 à 13, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (35A) font partie intégrante dudit système de commandes de vol électriques (17).