Brevet FR2852458A1 — publié le 20040917

Relais magnéto-thermique électronique pour la protection des moteurs électriques continus ou alternatifs de petites et fortes puissances. La présente invention concerne un relais magnéto-thermique électronique pour la protection des moteurs électriques à courant continu ou à courant alternatif de petites et fortes puissances. A l'heure actuelle, dans le domaine des activités industrielles, la plupart des équipements à moteurs électriques sont munis de relais magnéto-thermiques placés entre le variateur et le moteur. La fonction de ces relais magnétothermiques est de protéger l'ensemble des installations électriques contre 10 d'éventuels dysfonctionnements (durs mécaniques, pannes électriques, etc.) pouvant entraîner des surchauffes mécaniques et électriques susceptibles de provoquer la destruction des matériels ou engendrant des risques d'incendies. A un certain niveau d'élévation de la température (dont le seuil est réglable), ils agissent sur le disjoncteur qui arrête le moteur. Les relais thermiques utilisent la propriété de dilatation d'un bilame formé de deux lames minces de métaux ayant des coefficients de dilatation différents (alliage de ferronickel et d'lnvar: marque déposée). L'augmentation de la température du bilame (fonction de l'intensité du courant électrique qui le traverse) provoque une incurvation des deux lames, jusqu'à réaliser un contact 20 mécanique entre elles, provoquant ainsi une coupure de l'alimentation électrique du moteur. Donc, le relais thermique peut protéger le moteur contre des surcharges électriques lentes. Les relais électromagnétiques sont des relais à maximum de courant qui fonctionnent sous l'action d'un électro-aimant. Ils agissent instantanément en cas 25 de courts-circuits. Donc, le relais électromagnétique peut protéger le moteur contre des surintensités qui nécessitent des coupures rapides. Le relais magnéto-thermique résulte de la combinaison de ces deux types de relais. L'utilisation de ces relais magnéto-thermiques présente plusieurs inconvénients dans leur application à la protection des moteurs électriques, tels que, par exemple: - difficulté de mise en place, en raison de la nécessité de monter la protection en série sur l'alimentation du moteur; - absence d'isolation électrique entre l'installation protégée et la protection; - manque de précision et de fiabilité ; impossibilité d'obtenir un réglage précis du seuil de déclenchement; - vieillissement assez rapide nuisant à la précision et pouvant être la cause d'incendie. - possibilité de déclenchement intempestif; des vibrations peuvent déclencher la protection; - en cas de panne, ils empêchent le moteur de fonctionner; - En raison de ces inconvénients, les relais magnéto-thermiques sont bien souvent mal adaptés et peuvent de la sorte provoquer des déclenchements intempestifs, leur destruction et un arrêt de l'installation; après plusieurs déclenchements, la protection devient hors service et provoque l'arrêt de l'installation. 20 En outre, - ils n'offrent aucune fonction de diagnostic; - nécessité de différentes gammes d'utilisation (puissance des moteurs); - leur prix d'achat et le coût de leur installation sont très élevés. On connaît (US-5.930.092) un dispositif de contrôle de la puissance 25 électrique d'une machine telle qu'une pompe, à partir de signaux émis par un capteur à effet Hall équipant ce dispositif couplé au circuit d'alimentation de ladite pompe. Ce système est conçu pour entrer en service seulement lorsque la pompe a atteint son régime de fonctionnement, après son démarrage, de sorte à assurer la protection de ladite pompe avec des seuils de déclenchement du genre "tout ou rien". Ce dispositif fonctionnant suivant le principe du "tout ou rien" n'est pas apte à couvrir toutes les différentes gammes de moteurs électriques, en fonction des caractéristiques de ces derniers, notamment en fonction des courbes de déclenchement des disjoncteurs données par les constructeurs de moteurs électriques. La présente invention a donc notamment pour objet un procédé et un dispositif de protection permettant de remédier aux inconvénients des méthodes et dispositifs actuellement proposés pour assurer la protection des moteurs électriques. Selon l'invention, cet objectif est réalisé grâce à un relais magnéto15 thermique électronique selon lequel un capteur de courant à effet Hall est placé, en parallèle, sur un fil d'alimentation du moteur électrique à protéger, et ce capteur est relié à un ensemble électronique, de préférence réalisé sous forme de boîtier, de sorte à transmettre audit ensemble électronique un signal proportionnel au courant d'alimentation mesuré, ledit ensemble électronique 20 constitué de différents circuits ou blocs électroniques, cet ensemble étant organisé pour simuler le fonctionnement d'un relais magnéto-thermique mécanique, de sorte à transmettre un ordre de coupure au disjoncteur couplé au moteur, en suivant une courbe de déclenchement correspondant à la courbe de déclenchement donnée par le constructeur dudit moteur. Selon une autre disposition caractéristique de l'invention, l'ensemble électronique comprend une pluralité de systèmes électroniques reliés en étages et comprenant, chacun, un circuit ou bloc comparateur et un circuit ou bloc intégrateur, chacun de ces étages étant configuré pour élaborer une rampe correspondant à une portion de la courbe de déclenchement thermique d'un 30 relais magnéto-thermique. Suivant une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend une alimentation électrique agencée pour transformer le courant électrique 110 V ou 220 V AC du réseau de distribution, en un courant linéaire + et - 15 V et 150 mA, cette alimentation étant reliée au capteur à effet Hall et à 5 l'ensemble des circuits dudit ensemble électronique, auxquels, elle fournit les courants de fonctionnement nécessaires. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend un circuit électronique de mise à l'échelle du courant mesuré par le capteur à effet Hall par rapport au courant nominal du moteur ou courant de i0 consommation du moteur. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend un circuit électronique réalisant la fonction de valeur absolue. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend un circuit de sommation des rampes élaborées par les circuits 15 électroniques des blocs pour l'établissement de la courbe thermique du dispositif. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend un bloc ou circuit électronique pour la réalisation de la courbe magnétique du dispositif. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique 20 comprend un circuit comparateur relié au sommateur des pentes de la courbe thermique et au circuit de réalisation de la courbe magnétique. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend un circuit électronique de mémorisation des défauts thermiques relié au circuit comparateur et un circuit électronique de mémorisation des défauts 25 magnétiques relié au circuit de réalisation de la courbe magnétique. Selon une autre disposition caractéristique, les circuits électroniques ou blocs de mémorisation sont reliés à un circuit électronique comprenant un relais et sa logique de déclenchement. Selon une autre disposition caractéristique, l'ensemble électronique comprend des dispositifs d'acquittement des défauts thermiques ou magnétiques, lorsque ces défauts ne sont plus présents. Le relais magnéto-thermique électronique selon l'invention procure plusieurs avantages intéressants, notamment: - l'absence de liaisons électriques entre l'installation et la protection; le capteur à effet Hall réalise une parfaite isolation galvanique; - la protection ne se monte plus en série, mais en parallèle, ce qui permet d'éliminer les risques: d'échauffements électriques - d'incendies; - d'arrêts de l'installation; la protection des personnes intervenant sur les installations électriques est mieux assurée: - les possibilités de déclenchements intempestifs sont supprimées; - possibilité de réglage optimal pour chaque installation; facilité de remplacement du capteur à effet Hall, en cas de nécessité; l'électronique peut être déportée (seul le capteur étant placé sur un fil d'alimentation du moteur à proximité de celui-ci), par exemple dans une 20 salle de contrôle, o un afficheur peut permettre de surveiller en permanence le fonctionnement du moteur; - un seul boîtier universel peut couvrir les différentes gammes de moteurs; une simple configuration du boîtier, en fonction des caractéristiques du moteur est nécessaire pour donner une protection 25 optimale; - nombreuses applications supplémentaires possibles, en utilisant les sorties analogiques du relais magnéto-thermique électronique, telles que, par exemple: - régulation de vitesse, par variateur et automate; - surveillance sur enregistreur ou PC, de sorte qu'un historique des pannes et dysfonctionnements peut être conservé. Les buts, caractéristiques et avantages ci-dessus, et d'autres encore, ressortiront mieux de la description qui suit et des dessins annexés dans lesquels: La figure 1 est une vue synoptique d'une installation comprenant un moteur électrique protégé par un relais magnéto-thermique électronique selon l'invention; sur la droite de la figure sont représentés des exemples de dispositifs susceptibles d'être connectés aux sorties analogiques dudit relais. La figure 2 est une vue synoptique du relais magnéto-thermique 15 électronique selon l'invention. La figure 3 montre un exemple de courbe de déclenchement d'un relais magnéto-thermique. La figure 4 montre le circuit électronique ou bloc d'alimentation du dispositif selon l'invention. La figure 5 illustre la composition des circuits de mise à l'échelle du signal courant et de réalisation du montage "valeur absolue". La figure 6 représente la constitution des circuits comparateur et intégrateur d'élaboration de la première rampe de la courbe de déclenchement thermique. La figure 7 montre la constitution des circuits comparateur et intégrateur d'élaboration de la deuxième rampe de la courbe de déclenchement thermique. La figure 8 illustre la constitution des circuits comparateur et intégrateur de la troisième rampe de cette courbe. La figure 9 montre la constitution des circuits comparateur et intégrateur de la quatrième rampe de ladite courbe. La figure 10 illustre la constitution du circuit du sommateur de courbe thermique. La figure 11 montre la composition du circuit d'élaboration de la courbe magnétique. La figure 12 montre la configuration des circuits de détection de défauts et 10 de mémorisation. La figure 13 représente les circuits de commande et de sorties du relais magnéto-thermique électronique. On se réfère auxdits dessins pour décrire un exemple de réalisation intéressant, bien que nullement limitatif, du relais magnéto-thermique 15 électronique selon l'invention. La figure 1 montre une installation comprenant un moteur électrique 1 protégé par un relais magnéto-thermique électronique 2 relié à un capteur de courant à effet Hall 3 monté en parallèle sur un fil d'alimentation Fl du moteur électrique, ce capteur étant avantageusement agencé sous forme d'un anneau 20 placé autour de ce fil, entre un variateur de vitesse 11 et ledit moteur électrique 1. Sur cette figure - la référence F2 représente la liaison reliant le relais magnéto- thermique électronique 2 au disjoncteur 4 de l'installation; - la référence F3 représente la liaison connectant le relais magnétothermique électronique 2 au variateur de vitesse 11 de l'installation, afin de permettre une régulation de la vitesse du moteur 1; - la référence 5 représente, globalement, les fils et les fusibles de l'alimentation de l'installation; - la référence F4 représente la liaison pouvant connecter le relais magnéto-thermique électronique de l'invention à différents appareils complémentaires tels que, par exemple, PC 6, enregistreur 7, automate 8, alarme 9, etc. On voit, sur la figure 2, le capteur de courant à effet Hall relié à 10 l'électronique du relais magnéto-thermique électronique dont les différents circuits électroniques ou blocs rassemblés dans un boîtier 10, sont représentés par un diagramme montrant leur disposition et leurs liaisons les uns par rapport aux autres. La figure 4 montre le circuit électronique ou bloc Bi d'alimentation du relais 15 magnéto-thermique électronique. Ce bloc réalise une alimentation linéaire + et V, + et -150 mA, du capteur de courant à effet Hall et de l'électronique du relais magnéto-thermique électronique. Il comprend notamment: - un filtre secteur sur l'entrée alimentation protégeant le capteur et l'électronique des parasites éventuels et des surtensions; - un transformateur torique apte à convertir une tension primaire de V ou 220 V (suivant configuration par fils de liaison) en deux tensions secondaires de 18 V; - deux ponts de diodes PDl et PD2 pour redresser les tensions alternatives en continues (double alternances) - des condensateurs Cl0 et Cl1 qui filtrent ces tensions; - un régulateur Tl 7815 qui fournit une tension régulée de + 15 V et un régulateur T2 7915 qui fournit une tension de - 15 V. La figure 5 montre les circuits électroniques ou bloc B2 et bloc B3 de mise à l'échelle de la mesure courant du moteur et de réalisation de la fonction de valeur absolue. Le bloc B2 reçoit la mesure courant du capteur. Il comprend notamment: un filtre passe bas constitué par l'ensemble UOA, R2, R3, Cl et R4, C2 et dont la fonction est d'éliminer les parasites hf; sa bande passante va jusqu'à 500 HZ; - un amplificateur UOB permettant une mise à l'échelle du signal courant par rapport au courant nominal du moteur (exemple: pour un moteur 10 dont le courant nominal est de 50 ampères, on règle le potentiomètre Pl pour avoir une tension de 2,5 volts en sortie de l'amplificateur UOB borne 7. Ainsi, pour un courant de 4 I nominal (ce qui correspond pour un moteur à son courant magnétique), on obtient une tension de 10 V; - de préférence, un étage suiveur UOC qui fournit une tension de + ou 15 - 10 volts, pour une utilisation extérieure. Le bloc B3 réalise une fonction de valeur absolue; il convertit un signal bidirectionnel en une tension unidirectionnelle (+ - 10 V = 10 V). Ce bloc comprend un montage "valeur absolue" constitué par l'ensemble UlA, U1 B, UiC. Pour une tension bidirectionnelle sur l'entrée 3 de l'amplificateur 20 UlA, on aura, sur la sortie de l'amplificateur UIC borne 8, une tension continue (exemple: pour une tension de + - 10 V en entrée, on aura, sur la sortie de l'amplificateur UiC borne 8, une tension continue de O à 10 V). La résistance R12 et le condensateur C3 permettent d'avoir une tension continue et filtrée et d'élaborer une tension de référence. La figure 6 montre les circuits électroniques ou bloc B4 et bloc B8 du premier étage de l'ensemble de circuits comparateurs-intégrateurs. Ces deux circuits permettent d'élaborer la première rampe de la courbe de déclenchement (figure 3). - Le bloc B4 constitue le premier étage comparateur, lorsque la tension venant du bloc B3 atteint le seuil de déclenchement, le premier intégrateur (bloc B8) est validé. Le premier amplificateur est monté en comparateur, il valide l'intégrateur U3B. Le potentiomètre P2 accessible sur la face avant du boîtier 10, permet de régler le seuil de déclenchement de la protection, ce seuil réglable par l'utilisateur est compris entre 1 et 1,5 IN du moteur (courant nominal du moteur). Ce seuil est comparé avec le signal de référence. Tant que le seuil de réglage est supérieur à la référence, le comparateur U2A délivre une tension de + 15V et sature 10 l'intégrateur U3B à - 10 V. Lorsque la référence dépasse le seuil, le comparateur U2A passe à 0 volt, l'amplificateur U3A délivre une tension négative proportionnelle à la tension de référence sur la diode D3, le condensateur C4 intègre une tension positive à travers le potentiomètre P3 jusqu'à une valeur de + 10 volts, limitée par la diode zener DZ3 avec une constante de temps réglable 1 5 par le potentiomètre P3 et proportionnelle à la tension de référence, et ceci jusqu'à l'échelon de 2 IN, limité par la diode DZI. La première courbe ainsi obtenue est nommée "rampe 1" (voir courbe de déclenchement, figure 3). Lorsque la tension de référence descend en dessous du seuil de 20 déclenchement, la sortie du comparateur repasse à + 15 V, la tension de sortie de l'intégrateur décroît de + 10 volts à - 10 volts, à travers la résistance R21 et la diode D4. On obtient une courbe avec une constante de temps différente et fixe; celle-ci représente la courbe de refroidissement d'un bilame de relais magnétothermique mécanique. La figure 7 montre les circuits électroniques ou bloc B5 et bloc B9 du deuxième étage de l'ensemble de circuits comparateurs-intégrateurs. Cet étage est identique au précédent, les blocs B5 et B9 permettent d'élaborer la deuxième rampe de la courbe de déclenchement (entre 2 et 2, 5 IN). Le premier amplificateur est monté en comparateur; il valide l'intégrateur 30 U3D. Le potentiomètre P4 permet de régler le seuil de déclenchement de la - 11 rampe, ce réglage étant opéré lors de la réalisation du coffret électronique. Ce seuil est comparé avec le signal de référence; tant que le seuil de réglage est supérieur à la référence, le comparateur U2B délivre une tension de + 15 V et sature l'intégrateur U3D à -10V. Lorsque la référence dépasse le seuil, le 5 comparateur U2B passe à 0 volt, l'amplificateur U3D délivre une tension négative proportionnelle à la tension de référence sur la diode D5, le condensateur C5 intègre une tension positive à travers le potentiomètre P5, jusqu'à une valeur de + 10 volts (limitée par la diode zéner DZ6) avec une constante de temps réglable par le potentiomètre P5 et proportionnelle à la tension de référence et ceci 10 jusqu'à l'échelon 2, 5 IN (limité par la diode DZ4). Cette deuxième courbe est nommée "rampe 2" (voir courbe de déclenchement, figure 3). Lorsque la tension de référence descend en dessous du seuil de déclenchement, la sortie du comparateur repasse à + 15 V, la tension de sortie de l'intégrateur décroît de +10 volts à - 10 volts à travers la résistance R29 et la 15 diode D6; on obtient une courbe avec constante de temps différente et fixe, celle-ci représente la courbe de refroidissement d'un bilame de relais magnétothermique mécanique. Cette constante de temps est identique à l'intégrateur 1. La figure 8 montre les circuits électroniques ou bloc B6 et bloc B10 constituant le troisième étage de l'ensemble comparateurs-intégrateurs. Cet 20 étage est identique aux précédents; il élabore une troisième rampe que l'on nomme rampe 3 (voir courbe de déclenchement) ou rampe moyenne. Le premier amplificateur est monté en comparateur; il valide l'intégrateur U4B. Le potentiomètre P5 permet de régler le seuil de déclenchement de la rampe 3, à 2,5 IN. Ce seuil est comparé avec le signal de référence; tant que le 25 seuil de réglage est supérieur à la référence, le comparateur U2C délivre une tension de +15V et sature l'intégrateur U4B à -10V. Lorsque la référence dépasse le seuil, le comparateur U2B passe à 0 volt, l'amplificateur U4B délivre une tension négative proportionnelle à la tension de référence sur la diode D7, le condensateur C6 va intégrer une tension positive à travers le potentiomètre P7 30 jusqu'à une valeur de + 10 volts (limitée par la diode zener DZ9) avec une constante de temps réglable par le potentiomètre P7 et proportionnelle à la tension de référence et ceci jusqu'à l'échelon 3 IN (limité par la diode DZ7). - 12 Lorsque la tension de référence descend en dessous du seuil de déclenchement, la sortie du comparateur repasse à +1 5V, la tension de sortie de l'intégrateur décroît de +10 volts à -10 volts à travers la résistance R37 et la diode D8; on obtient une courbe avec une constante de temps différente et fixe, 5 celle-ci représente la courbe de refroidissement d'un bilame de relais magnétothermique mécanique. La figure 9 montre les circuits électroniques ou bloc B7 et bloc B 1i constituant le quatrième et dernier étage de l'ensemble comparateursintégrateurs. Cet étage est identique aux précédents; il permet d'élaborer la i0 quatrième rampe (en 3 et 4 IN) que l'on nomme rampe 4 (voir courbe de déclenchement). Le premier amplificateur est monté en comparateur; il valide l'intégrateur U4D. Le potentiomètre P8 permet de régler le seuil de déclenchement de la rampe 4 à 3 IN. Ce seuil est comparé avec le signal de référence; tant que le 15 seuil de réglage est supérieur à la référence, le comparateur U2D délivre une tension de +15 V et sature l'intégrateur U4B à -10V. Lorsque la référence dépasse le seuil, le comparateur U2D passe à 0 volt, l'amplificateur U4D délivre une tension négative proportionnelle à la tension de référence sur la diode D9, le condensateur C7 intègre une tension positive à travers le potentiomètre P9 20 jusqu'à une valeur de + 10 volts (limitée par la diode zener DZ11) avec une constante de temps réglable par le potentiomètre P9 et proportionnelle à la tension de référence et ceci jusqu'à 4 IN. Lorsque la tension de référence descend en dessous du seuil de déclenchement, la sortie du comparateur repasse à + 15 V, la tension de sortie 25 de l'intégrateur décroît de + 10 volts à - 10 volts à travers la résistance R46 et la diode D10; on obtient une courbe avec une constante de temps différente et fixe, celle-ci représente la courbe de refroidissement d'un bilame de relais magnéto-thermique mécanique. On observe que cette courbe de refroidissement est identique pour les 30 quatre étages. - 13 La figure 10 montre le circuit électronique ou bloc B12 du sommateur de courbe thermique. Ce circuit est configuré (sommateur de tensions) pour réaliser la somme des quatre pentes. Il est constitué de deux amplificateurs U5C et U5D; le 5 premier réalise la somme des quatre rampes à travers les résistances R47, R48, R49, R50 identiques en valeurs ohmiques (gains égaux). Le second amplificateur permet d'obtenir la courbe thermique: rampe 1 + rampe 2 + rampe 3 + rampe 4. La figure 11 représente le circuit électronique ou bloc B18 permettant de réaliser la courbe magnétique (rampe 5). Ce circuit est presque identique aux circuits des blocs B7 et BI 1. Le potentiomètre P9 permet de régler le seuil de déclenchement magnétique (4 IN). Le comparateur U9B valide l'intégrateur U10A, l'amplificateur U10B permet d'envoyer la tension de référence sur la diode D18. La sortie rampe 5 de l'amplificateur U10A passe de -10 volts à + 10 volts avec une constante de 15 temps réalisée par le condensateur C9 et la résistance R72 (voir courbe de déclenchement). La courbe magnétique possède une seule constante de temps (pas de courbe de refroidissement). La figure 12 montre les circuits électroniques ou blocs B13, B14, B19 de détection des défauts et de mémorisation. Le circuit bloc B13 est constitué de deux amplificateurs montés en comparateurs avec hystérésis, un pour le déclenchement thermique U6A, et l'autre pour le déclenchement magnétique U6B. Comparateur thermique: la courbe thermique est appliquée sur l'entrée inverseuse 2 du comparateur U6A, c'est une tension comprise entre 0 et 25 + 10 volts, celle-ci est comparée à des seuils fixes réalisés par un pont de résistances R57, R56, R54, R55 (ceux-ci sont réglés; pour le seuil haut à + 10 volts et à 0 volt pour le seuil bas) et est appliquée sur l'entrée non inverseuse de U6A. La sortie est à +15 volts tant que le seuil est supérieur ou égal à la courbe thermique. - 14 Lorsque celle-ci est égale ou dépasse +10 volts, la sortie du comparateur passe à 0 volt, elle repassera à +15 V lorsque la courbe thermique sera égale à 0 volt. Pour le comparateur magnétique, le montage est identique. Une signalisation par un voyant led 1 indique la présence d'un défaut thermique ou magnétique lorsque l'une ou les deux sorties des comparateurs U6A et U6B sont à 0 volt. Mémorisation des défauts: Les blocs B14 et B19 réalisent la mémorisation des défauts thermiques et i0 magnétiques, ils sont constitués de deux bascules RS à portes NAND. Les entrées Set reçoivent les sorties des comparateurs U6A et U6B qui lorsqu'elles passent d'un niveau "1" (+ 15 volts) à un niveau "0" (0 Volt), les sorties de défauts des portes U7B (borne 4) et U7D (borne 11) passent de l'état 1 à l'état 0. Les entrées Set n'ont alors plus aucune influence sur les états de sorties, les 15 défauts sont mémorisés et indiqués par deux voyants LED2 et LED3. L'acquittement des défauts n'est possible que par une coupure de l'alimentation générale ou par une RAZ d'un bouton poussoir accessible en face avant du boîtier 10. La figure 13 montre les circuits électroniques ou bloc B16 et bloc B17 de 20 commande et sorties à relais. Le circuit ou bloc B16 réalise la logique de commande du relais de défaut par une porte Nand U8B. Lorsqu'une de ses entrées passe à l'état "0", la sortie de la porte (borne 4) commande la base d'un transistor NPN. Le circuit ou bloc B17 est constitué d'un relais de défaut qui permet de protéger l'installation électrique et d'un transistor de commande. Les contacts du relais sont disponibles en sortie du boîtier 10, ils sont par exemple accessibles sur la face avant dudit boîtier. - REVENDICATIONS 1. - Relais magnéto-thermique électronique pour la protection des moteurs électriques continus ou alternatifs de petites et fortes puissances, caractérisé en 5 ce qu'il comprend un capteur de courant à effet Hall (3) placé, en parallèle, sur un fil d'alimentation (F1) du moteur électrique à protéger, et ce capteur est relié à un ensemble électronique (BI à B20), de préférence réalisé sous forme de boîtier (10), de sorte à transmettre audit ensemble électronique un signal proportionnel au courant d'alimentation, ou courant de consommation du moteur, 10 ledit ensemble électronique étant constitué de différents circuits ou blocs électroniques (BI à B20), cet ensemble étant organisé pour simuler le fonctionnement d'un relais magnéto-thermique mécanique, de sorte à transmettre un ordre de coupure au disjoncteur couplé au moteur, en suivant une courbe de déclenchement correspondant à la courbe de déclenchement donnée 15 par le constructeur dudit moteur. 2. - Relais magnéto-thermique électronique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de systèmes électroniques (B4 à B11) reliés en étages et comprenant, chacun, un circuit ou bloc comparateur et un circuit ou bloc intégrateur, chacun de ces étages étant configuré pour élaborer une rampe 20 correspondant à une portion de la courbe de déclenchement thermique d'un relais magnéto-thermique mécanique. 3. - Relais magnéto-thermique électronique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend une alimentation électrique (Bi) agencée pour transformer le courant électrique 110 V ou 220 V 25 AC du réseau de distribution, en un courant linéaire + et - 15 V et 150 mA, cette alimentation étant reliée au capteur à effet Hall et à l'ensemble des circuits dudit ensemble électronique, auxquels, elle fournit les courants de fonctionnement nécessaires. 4. - Relais magnéto-thermique électronique, selon l'une quelconque des 30 revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un circuit électronique (B2) de mise à l'échelle du courant mesuré par le capteur à effet Hall par rapport au courant nominal ou courant de consommation du moteur. 5. - Relais magnéto-thermique électronique, suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un circuit électronique (B3) réalisant la fonction de valeur absolue. 6. - Relais magnéto-thermique électronique, suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un circuit de sommation (B12) des rampes élaborées par les circuits électroniques des blocs pour l'établissement de la courbe thermique du dispositif. io 7. - Relais magnéto-thermique électronique, suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un bloc ou circuit électronique (B18) pour la réalisation de la courbe magnétique du dispositif. 8. - Relais magnéto-thermique électronique, selon l'une des revendications 6 ou 15 7, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un circuit comparateur (B13) relié au sommateur (B12) des pentes de la courbe thermique et au circuit de réalisation (B18) de la courbe magnétique. 9. - Relais magnéto-thermique électronique, selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'ensemble électronique comprend un circuit électronique de 20 mémorisation des défauts thermiques (B14) relié au circuit comparateur (B13) et un circuit électronique de mémorisation des défauts magnétiques (B19) relié au circuit de réalisation de la courbe magnétique (B18). 10. - Relais magnéto-thermique électronique selon la revendication 9, caractérisé en ce que les circuits électroniques ou blocs de mémorisation (B14, 25 B19) sont reliés à un circuit électronique (B16, B17) comprenant un relais et sa logique de déclenchement. 11. - Relais magnéto-thermique électronique suivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'ensemble électronique (Bi à B20) - 17 comprend des dispositifs d'acquittement (B15, B20) des défauts thermiques ou magnétiques, lorsque ces défauts ne sont plus présents.