Brevet FR2859121A1 — publié le 20050304

PROCEDE DE FABRICATION D'UN FIL PLEIN POUR SOUDAGE La présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d'un fil plein pour soudage n'ayant pas de cuivrage. (Dans cette description, le terme simple " fil " peut être utilisé à la place de " fil plein "), les terme matrice perforée peut également être remplacé en certains endroits de cette description, notamment sur les dessins par le terme matrice de trous . Une pratique courante consiste à utiliser un fin fil plein pour soudage (d'un diamètre compris entre 0,8 et 1,6 mm) lors d'un soudage à l'arc sous protection gazeuse CO2 et d'un soudage MIG . Lorsqu'il est utilisé, le fil plein pour soudage est enroulé sur une bobine ou placé dans un fût de bobinage pour fils métalliques. Il est tiré hors de la bobine (ou fût de bobinage pour fil métallique) par un galet d'alimentation puis poussé dans une gaine entouré par un câble posé en conduit et finalement envoyé par l'intermédiaire de la gaine jusqu'à la buse de la torche de soudage au niveau de la position de soudage. La gaine de conduit mentionnée ci-dessus est un tube de guidage flexible formé à partir d'un fil d'acier enroulé en spirale. Sa longueur est habituellement de 3 à 6 mètres et parfois peut atteindre 10 à 20 mètres, en fonction de la distance jusqu'à la position de soudage. L'alimentation d'un fil pour soudage devrait être réalisée de façon stable à une vitesse constante indépendamment des chantiers, où l'espace peut être limité ou obstrué par des marches ou des courbures, comme dans un chantier naval. Une telle alimentation stable est une des propriétés caractéristiques les plus importantes d'un fil pour soudage, et elle correspond à la capacité d'alimentation en fil. Lorsqu'il est poussé dans une gaine de conduit par un galet d'alimentation, un fil pour soudage subit une résistance à l'amenage en raison de la friction avec l'intérieur de la gaine de conduit. Cette résistance à l'amenage n'est pas suffisamment importante dans une gaine de conduit droite pour poser les problèmes en ce qui concerne la capacité d'alimentation. Toutefois, dans le cas d'une longue gaine de conduit ou d'une gaine de conduit courbée de façon brusque ou répétée, la résistance à l'aménage augmente jusqu'à un point tel qu'elle ne s'équilibre plus avec l'effort d'alimentation, ce qui se traduit par une détérioration extrême de la capacité d'alimentation. En conséquence, afin de garantir une capacité d'alimentation stable, il est nécessaire de réduire la résistance à l'amenage causée par la friction avec la gaine de conduit. Un moyen connu pour réduire la résistance à l'amenage et améliorer la capacité d'alimentation en fil consiste à enduire la surface d'un fil pour soudage d'un cuivrage ou d'un lubrifiant. Incidemment, le cuivrage génère un effet additionnel améliorant grandement l'aptitude à l'étirement, la conductivité, et la protection contre la rouille. Malheureusement, un fil plein pour soudage avec un revêtement de lubrifiant ou un cuivrage possède des inconvénients. Ainsi, l'excès de lubrifiant est aisément enlevé par raclage lorsque le fil plein est pressé par le galet d'alimentation. Des résidus du lubrifiant raclé pénètrent la gaine de conduit et s'y accumulent, ce qui entraîne une augmentation anormale de la résistance à l'amenage. Le cuivrage provoque également un problème similaire. Des résidus raclés depuis le cuivrage posent un sérieux problème en augmentant de façon extrême la résistance à l'amenage. En outre, le composé de cyanide utilisé pour le cuivrage est une source de pollution environnementale. Dans ces circonstances, il a existé une forte demande pour un fil plein pour soudage ne présentant pas de cuivrage. Le cuivrage sur un fil plein pour soudage fonctionne comme un revêtement de lubrifiant afin d'améliorer la capacité d'alimentation de même que l'aptitude à l'étirement lors du processus de fabrication du fil. Par conséquent, l'étirement efficace d'un fil plein pour soudage ne présentant pas de cuivrage nécessite un bon lubrifiant qui remplace le cuivrage ou une technologie d'étirement améliorée ne nécessitant pas de cuivrage. Le fin fil plein pour soudage comme mentionné précédemment est produit à partir d'un fil de grand diamètre (désigné ci-après sous le terme " stock " ou fil stock ) en le faisant passer à travers une série de matrices perforées de trous ou de filières à galets. La technologie susmentionnée pour éviter la nécessité d'un cuivrage est décrite dans, à titre d'exemple, dans la demande de brevet japonais mis à l'Inspection Publique sous le N Hei 10 296488. Cette demande spécifie la réduction de la zone destinée à la filière d'étirement, empêchant de ce fait la rupture de fil qui survient lors d'un étirement à grande vitesse. Une autre façon de prévenir toute augmentation anormale de la résistance à l'aménage a été proposée, à titre d'exemple, dans le brevet Japonais mis à l'Inspection Publique sous le N 2000 117486. Il s'appuie sur un lubrifiant amélioré qui adhère fermement au fil. Lors de la production d'un fil plein pour soudage ne présentant pas de cuivrage, le fil stock à étirer nécessite un traitement de surface, tel qu'une bondérisation ou une boralisation, ce qui garantit une bonne adhérence entre la surface du fil et le lubrifiant d'étirement. Un tel traitement de surface pose des problèmes en ce qui concerne le coût de la production et la pollution environnementale. Parmi les lubrifiants courants on trouve le savon de calcium qui est un lubrifiant solide sec. Malheureusement, étant donné que le calcium génère un effet extrêmement indésirable sur la stabilité de l' arc, le savon de calcium doit être éliminé par recuit, dégraissage alcalin, décapage, et lavage avec un détergent organique après l'étirement (jusqu'au diamètre final ou au diamètre intermédiaire). Cela pose également des problèmes en ce qui concerne le coût de production et la pollution environnementale. D'un autre côté, un fil plein pour soudage à l'arc sous protection gazeuse CO2 rencontre des difficultés pour conserver efficacement une quantité prédéterminée d'huile de lubrification s'il présente une surface lisse compacte. Ce problème est traité en rendant légèrement plus rugueuse la surface du fil. Un fil à surface rendue rugueuse permet à l'huile de lubrifiant pour l'alimentation d'être enduit de façon uniforme dans le sens de sa longueur. Voir le brevet Japonais mis à l'Inspection Publique N 2000 107881. Une variété de technologies similaires a été proposée. L'une d'elle vise à intercaler un étirement par filière à galets entre un étirement à sec par matrice perforée et un étirement humide par matrice perforée, diminuant de ce fait la réduction de la zone à obtenir par étirement humide. Son but est atteint en rendant rugueuse la surface du fil fini à tel point que les irrégularités de surface maintiennent fermement le lubrifiant pour alimentation. Voir le brevet U.S. N 6079243. Il a été proposé un procédé destiné à transférer des irrégularités des surfaces précédemment formées sur une filière à galets vers la surface du fil. De cette façon, le fil fini retient efficacement le lubrifiant pour alimentation. Voir le brevet Japonais mis à l'Inspection Publique N Hei 10 249576. Il a été proposé une technologie destinée à améliorer l'aptitude à l'étirement tout en conservant une rugosité de surface adéquate. Ce but est atteint en utilisant MoS2 et WS2 comme lubrifiant d'étirement et en réglant la valeur de réduction de la zone due à l'étirement par la matrice perforée. Cette technologie est basée sur la relation entre la zone de réduction obtenue grâce à la matrice d'étirement perforée et la quantité de lubrifiant adhérant au fil. Voir le brevet Japonais mis à l'Inspection Publique N Hei 11 197878. Il a également été proposé une technologie destinée à faire adhérer le carboxylate de potassium à la surface du fil afin d' améliorer la stabilité de l' arc. Ce but est atteint en lavant le fil étiré avec de l'eau chaude puis en soumettant le fil lavé à l' étirement par filière à galets ou à un galet de pressage. Voir la publication de la demande de brevet Japonais N Hei 3 77035. Toutefois, les technologies précédentes ne sont pas réalisables pour un fil plein pour soudage ne présentant pas de cuivrage. En d'autres termes, ces technologies ne permettent pas de produire une surface de fils ayant des irrégularités suffisamment grandes pour maintenir suffisamment d'huile de lubrifiant tout en maintenant la productivité efficace du fil. L'inconvénient d'un fil plein pour soudage ne présentant pas de cuivrage réside dans son incapacité à être étiré à grande vitesse par l'intermédiaire d'une matrice perforée de trous. En effet, l'étirement par matrice perforée qui est prédominant dans la fabrication de fils pleins pour soudage, applique une force de cisaillement bien plus importante à la couche de lubrifiant que l'étirement par filière à galets, et la force de cisaillement rompt le film de lubrifiant. Ce problème survient facilement lorsqu'un étirement par matrice perforée est exécuté sans que le fil soit traité avec un lubrifiant de stéarate de calcium. Le même problème apparaît également dans le processus susmentionné d'étirement à deux étages, lequel consiste en un étirement sec par matrice perforée et un étirement humide. Ce processus d'étirement ne peut pas être appliqué à un étirement à grande vitesse d'un fil sans cuivrage car la longueur d'étirement humide est inférieure à la longueur d'étirement à sec. En outre, comme cela est décrit dans le brevet U.S. N 6079243 mentionné ci-dessus, la rugosité de surface d'un fil diminue rapidement au cours de l'étirement, et ainsi il devient difficile pour le fil de conserver sa rugosité de surface tout au long du processus d'étirement depuis l'étape semi-fini (au cours de laquelle les irrégularités de surface sont générées) jusqu'à l'étape finale. Les lubrifiant d'étirement MoS2 et WS2 susmentionnés n'offrent pas suffisamment d'aptitude à l'étirement lors d'un étirement par matrice perforée et d'un étirement par filière à galets, ce qui rend difficile l'exécution d'un étirement à grande vitesse sur un fil ne présentant pas de cuivrage. En outre, de tels lubrifiants qui restent en quantités excessives génèrent un courant électrique instable circulant à travers le fil fini et des résidus de lubrifiants raclés réduisant la capacité d'alimentation en fil. Par conséquent, il est nécessaire que le lubrifiant soit appliqué de manière uniforme, autorisé à rester uniforme, et finalement lavé uniformément. Ces problèmes aboutissent à un étirement inefficace et une qualité instable. De surcroît, une application directe de sulfures (tels que MoS2 et WS2) sans traitement adéquat de protection contre la rouille sur le fil stock, détériore la résistance à la corrosion du fil pour soudage. L'inconvénient du transfert des irrégularités de surface à la surface du fil depuis une filière à galets est qu'il devient très difficile de contrôler la surface du galet étant soumise à l'usure. Cela entraîne une qualité de fil instable et un coût de fabrication élevé en raison du remplacement fréquent du galet. Il a été constaté que la filière à galets convient mieux à un étirement à grande vitesse qu'une matrice perforée, car elle est constituée d'une paire de galets se faisant face lesquels serrent le fil. A cause de cette structure, la filière à galets applique une force de cisaillement plus faible à la couche de lubrifiant lors de l'étirement que la matrice perforée et ainsi provoque moins fréquemment la rupture du film lubrifiant. En outre, la filière à galets est moins soumise au colmatage que la matrice perforée même dans le cas d'un étirement avec un lubrifiant solide inorganique sans hydrogène qui ne posera aucun problème lié à l'augmentation de la quantité d'hydrogène. Il serait possible d'améliorer grandement la vitesse et l'efficacité d'étirement si la filière à galets était employée principalement pour étirer un fil plein pour soudage sans cuivrage. Toutefois, la filière à galets n'a jamais été utilisée pour étirer un fil plein pour soudage sans cuivrage à grande vitesse depuis le stock jusqu'au produit fini. L'étirement d'un fil plein pour soudage sans cuivrage est limité dans sa vitesse de production car la seule technologie d'étirement par filières à galets produit des fils de soudage ayant des performances du soudage médiocres. Un étirement à grande vitesse avec des filières à galets présente plus de difficultés dans le cas d'un fil d'acier à haute résistance pour soudage sans cuivrage que dans le cas d'un fil d'acier doux ordinaire pour soudage (L'acier de haute résistance comprend l'acier de haute tension, l'acier allié, et l'acier inoxydable, lesquels sont sélectionnés en fonction des éléments à souder). Comparé à des fils d'acier doux pour soudage, les fils d'acier de haute résistance pour soudage nécessitent un effort d'étirement plus important et ainsi exercent une charge plus importante sur les filières à galets. Lorsqu'une force de travail importante est appliquée au cours d'un étirement, les filières à galets sont soumises à une déformation et à une vibration, car les filières à galets et leurs cadres d'appui sont limitées en résistance et en rigidité. La vibration entraîne la mise en contact du fil pour soudage avec la filière à galets de façon intermittente, laissant de ce fait d'infimes enfoncements sur la surface du fil. De tels enfoncements accentuent les imprécisions et variations de diamètre de fil et de rugosité de surface du fil. Afin d'éviter ce problème, il est nécessaire de réduire la vitesse d'étirement, même si l'étirement avec les filières à galets est réalisable. Cela entraîne une faible efficacité d'étirement et une faible productivité du fil. Pour ces raisons notamment, il n'y a aucun exemple de procédé de fabrication de fil de soudage sans cuivrage avec un étirement réalisé en grande partie au moyen de filières à galets uniquement, depuis le fil stock jusqu'au produit fini et avec en particulier un étirement réalisé à grande vitesse. La limitation de la vitesse d'étirement peut être attribuée aux filières à galets lesquelles s'usent et posent un problème en ce qui concerne la lubrification (comme dans la matrice perforée). Lors de l'étirement d'un fil pour soudage sans cuivrage, le fil stock peut nécessiter un traitement de surface (tel qu'une bondérisation et une boralisation) pour une meilleure adhérence entre la surface du fil et le lubrifiant. Si ce traitement de surface est omis, il est nécessaire d'utiliser un lubrifiant solide sec, tel qu'un savon de calcium qui offre une bonne onctuosité. Malheureusement, le savon de calcium qui reste sur la surface du fil pour soudage fini, même en petite quantité, réduit grandement la stabilité de l'arc. Pour cette raison, un processus de lavage séparé est nécessaire pour éliminer totalement le savon de calcium après la fin de l'étirement. Il en résulte un coût de production élevé et une pollution environnementale. Par conséquent, l'utilisation de savon de calcium est préjudiciable à la fabrication d'un fil pour soudage sans cuivrage. Pour les raisons mentionnées ci-dessus, il n'a jamais existé aucun processus à la chaîne pour une fabrication continue d'un fil pour soudage sans cuivrage, ledit processus comprenant les étapes consistant à étirer, éliminer les lubrifiants pour l'étirement, et appliquer des lubrifiants pour l'alimentation en fil. Incidemment, le terme " à la chaîne " se rapporte à une opération de production continue, en ligne, d'étirement et ses étapes suivantes. Comme mentionné ci-dessus, lors de la fabrication des fils pour soudage (comprenant ceux à haute résistance) sans cuivre, l'étirement depuis des fils stock jusqu'à des fils finis n'a jamais été réalisé uniquement par le biais de filières à galets. En outre, des fils pour soudage n'ont jamais été fabriqués par un processus continu comprenant l'étirement, le lavage destiné à éliminer des lubrifiants d'étirement, et l'application de lubrifiants d'alimentation. A fortiori, un tel procédé de fabrication de fil à grande vitesse n'existe pas. Un objet de la présente invention est d'améliorer les procédé de production de fils pleins de soudage existants supprimant tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur mentionnés précédemment. Un objet de la présente invention consiste à proposer un procédé de fabrication efficace de fils pleins de soudage sans cuivrage, ledit procédé comprenant les étapes consistant à étirer un fil stock en un fil fini (ou quasi fini) à grande vitesse au moyen de filières à galets, éliminer les lubrifiants d'étirement, et appliquer des lubrifiants d'alimentation, lesquelles sont accomplies de façon continue dans une ligne de production unique. Pour cela, la présente invention concerne un procédé destiné à produire un fil plein pour soudage sans cuivrage par étirement à partir d'un fil stock jusqu'à un fil fini, ledit procédé comprenant : - une étape consistant à appliquer sur la surface d'un fil un lubrifiant solide sec pour étirement lequel contient l'un au moins des composants parmi le stéarate de sodium et le stéarate de potassium ; - une étape consistant à étirer le fil ainsi enduit de lubrifiant au moyen de filières à galets ; - une étape consistant à éliminer le lubrifiant d'étirement de la surface du fil étiré ; et - une étape consistant à appliquer un lubrifiant pour alimentation en fil à la surface du fil de laquelle le lubrifiant solide sec pour étirement a été éliminé. On peut également faire en sorte qu'au moins une partie de l'étape d'étirement du fil, de l'étape d'élimination du lubrifiant solide pour l'étirement du fil, et de l'étape d'application du lubrifiant pour l'alimentation en fil soit réalisée en continu. Conformément à la présente invention, le lubrifiant solide sec utilisé pour étirer un fils plein pour soudage sans cuivrage comprend soit du stéarate de sodium soit du stéarate de potassium. Toutefois, le lubrifiant pour l'étirement au moyen des filières à galets qui est utilisé dans la présente invention peut comprendre d'autres composants que du stéarate de sodium ou du stéarate de potassium. Il peut contenir des additifs tels qu'un lubrifiant à haute pression (agent de pression extrême) et un agent d'ajustage du point de ramollissement, comme mentionné plus loin. Le stéarate devrait être de préférence du savon hydrosoluble, qui démontre une bonne onctuosité au cours d'un étirement à grande vitesse (depuis un fil stock jusqu'à un fil fini ou quasi fini) qui peut être principalement accompli au moyen des filières à galets . Grâce à l' invention, il ni a pas besoin impératif d'une étape de lavage hors chaîne car le lubrifiant solide sec peut être éliminé durant l'étape d'élimination/ lavage à la chaîne. Par conséquent, la présente invention rend possible la fabrication de fils pleins de soudage sans cuivrage par un processus continu à la chaîne comprenant l'étirement depuis un fil pour soudage stock jusqu'à obtenir un fil fini ou quasi fini (principalement par le biais de filières à galets), avec élimination des lubrifiants d'étirement, puis application de lubrifiants d'alimentation (ces derniers lubrifiants d'alimentation sont utiles pour permettre notamment le glissement du fil de soudage dans la gaine lors de son utilisation). Il est également possible de faire en sorte que l'étape d'étirement consiste à : étirer le fil stock par le biais des filières à galets de telle façon que le fil ainsi étiré présente un diamètre proche de celui du produit quasi fini puis à ; étirer pour finition le fil précédent étiré par le biais des filières à galets, au moyen de matrices perforées afin de s'assurer que le produit fini ait une section transversale circulaire. Ainsi conformément à la présente invention, l'étirement par le biais de filières à galets est réalisé à tel point que le fil étiré a le diamètre du fil fini ou du fil quasi fini. Incidemment, il a été remarqué qu'il est impossible d'accomplir un étirement à grande vitesse par le biais d'une matrice perforée (laquelle est prédominante dans la fabrication de fils pour soudage) à l'aide de stéarate de sodium ou de stéarate de potassium. En d'autres termes, par rapport à l'étirement effectué par le biais des filières à galets, l'étirement par le biais des matrices perforées exerce une force de cisaillement supérieure sur la couche de lubrifiant au niveau de la face de la filière. En effet, le savon (lubrifiant d'étirement) de la présente invention a tendance à poser un problème en ce qui concerne la rupture du film de lubrifiant lors d'étirement à grande vitesse par le biais de matrices perforées (parfois appelées matrices perforées) et cela bien qu'il contienne des additifs tels que du lubrifiant à haute pression et un agent d'ajustage du point de ramollissement. Par ce point le savon de la présente invention diffère grandement du lubrifiant de savon métallique susmentionné (à base de stéarate de calcium) qui est généralement utilisé pour l'étirement par le biais de matrices perforées. Conformément à un mode de réalisation préféré de la présente invention, le procédé comporte une opération d'étirement du fil au moyen de matrices perforées cette opération se situant avant l'étape d'étirement au moyen des filières à galets ou entre les étapes d'étirement au moyen des filières à galets cette opération étant exécutée de telle sorte que la réduction de diamètre du fil exprimée en pourcentage de la différence entre le diamètre initial du fil stock et le diamètre du fil fini (# Rd) se situe dans une plage de 0,5 à 78 %. L'avantage de ce mode de réalisation est qu'il est possible d'appliquer de manière uniforme un lubrifiant sur la surface du fil qui a été étiré par le biais de matrices perforées, si bien que l'étirement à l'étape suivante par le biais de filières à galets peut être réalisé sans appliquer un nouveau lubrifiant solide sec pour l'étirement. La présente invention propose un procédé de fabrication de fils pleins de soudage sans cuivrage de manière hautement efficace par un processus continu à la chaîne (c'est à dire en ligne et en continu) qui comprend : l'étirement à partir d'un fil pour soudage stock jusqu'à un fil fini ou quasi fini par le biais de filières à galets, l'élimination des lubrifiants d'étirement et l'application de lubrifiant pour alimentation. Le procédé de la présente invention peut être applicable à un étirement à grande vitesse non seulement de fils pleins d'acier doux pour soudage ne présentant pas de cuivrage mais également de fils d'acier de haute résistance pour soudage lesquels ne présentent pas de cuivrage. (L'acier de haute résistance comprend de l'acier de haute tension, de l'acier allié, de l'acier inoxydable, etc.). Il est également avantageux de faire en sorte que l'étape d'étirement au moyen de filières à galets utilise des filières à galets supportées par un cadre présentant une grande rigidité de telle sorte que le cadre s' allonge dans une plage de 20 à 150 m lorsqu'il est déformé sous une charge de 10000 N orientée dans un sens d'écartement mutuel des galets d'une même filière, cette charge étant appelée la charge d'expansion des filières à galets. Ce mode de réalisation augmente la régularité de la section du fil ainsi produit ainsi que sa qualité de surface permettant une meilleure rétention du lubrifiant d'alimentation. Avantageusement, le lubrifiant solide sec comprend : au moins l'un des composants parmi le nitrure de sodium et le stéarate de potassium et ; au moins l'un des composants sélectionné parmi le phosphate de sodium, le borate de sodium, le phosphure de sodium, le carbonate de sodium, le phosphate de potassium, le borate de potassium, le nitrure de potassium, et le carbonate de potassium. Selon un autre mode de réalisation préférentiel de l'invention, le lubrifiant solide sec comprend au moins l'un des lubrifiants à haute pression sélectionné parmi les MoS2 WS2, BN, ZnS, et le graphite. L'intérêt de ces compositions particulières du lubrifiant solide sec est apparent à la lecture des exemples de réalisations de l'invention mentionnés ci-après. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le lubrifiant pour alimentation en fil est composé : d'au moins l'un des types d'huile sélectionné parmi l'huile végétale, l'huile animale, l'huile minérale, et l'huile synthétique, et d'un lubrifiant contenant au moins l'un des types de lubrifiant solide sélectionné parmi les MoS2, WS2, BN, ZnS, et le graphite. L'avantage d'une telle composition du lubrifiant pour alimentation est mentionné ultérieurement dans la description de la présente invention. La figure 1 est un schéma de fonctionnement représentant un mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 est un diagramme de processus du mode de réalisation représenté sur la figure 1. La figure 3 est une vue de face d'un exemple de l'appareil d'étirement par filière à galets utilisé dans la présente invention. La figure 4 est une vue de face représentant les parties importantes de l'appareil représenté sur la figure 3. La figure 5 est une vue de face représentant la manière dont l'appareil d'étirement par filière à galets est utilisé dans la présente invention. La figure 6a est une vue de face représentant l' appareil d'essai de traction pour un cadre intégral avec la filière à galets. La figure 6b est une vue en plan du cadre représenté sur la figure 6a. Les modes de réalisation de la présente invention vont être décrits en se référant aux dessins joints. (Etapes de fabrication des fils pleins pour soudage). Les figures 1 et 2 sont respectivement un organigramme et un diagramme de processus, illustrant les grandes lignes des étapes de fabrication y compris l'étape d'étirement à grande vitesse) des fils pleins de soudage. Les figures 1 et 2 représentent les étapes de fabrication d'un fils plein pour soudage (1,2 mm de diamètre) à partir d'un fil d'acier stock de haute résistance (5,5 mm de diamètre). L'étape d'étirement représentée sur la figure 2 est constituée de deux parties : (B) étirement primaire (C) étirement secondaire. L'étirement primaire et l'étirement secondaire sont destinés à réduire le diamètre du fil stock jusqu'au diamètre du fil quasi fini simplement par le biais de filières à galets (matrices perforées exclues). En d'autres termes, toutes les étapes de l'étirement primaire et secondaire sont essentiellement accomplies au moyen des filières à galets. Conformément à la présente invention, l'étirement destiné à réduire le diamètre du fil stock jusqu'au diamètre du fil fini ou quasi fini est principalement réalisé au moyen des filières à galets lors de la fabrication des fils pleins de soudage sans cuivrage. De même, conformément à la présente invention, l'étirement par le biais de filières à galets est entièrement réalisé par lubrification sèche et non par lubrification humide, comme cela est mentionné plus loin. Toutefois, la présente invention comprend le mode de réalisation dans lequel l'étirement par le biais des matrices perforées (parfois appelées matrice de trous) est utilisé afin d'appliquer un lubrifiant pour l'étirement au moyen des filières à galets. Par conséquent la présente invention comprend le mode de réalisation dans lequel l'étirement par le biais des matrices perforées est réalisé avant l'étirement primaire (B) ou entre l'étirement primaire (B) et l'étirement secondaire (C). De même, la présente invention comprend le mode de réalisation dans lequel l'étirement par le biais de matrices perforées est utilisé pour l'étirement de finition lequel est réalisé après l'étirement au moyen des filières à galets. L'appareil susmentionné pour effectuer l'étirement au moyen des filières à galets peut s' appliquer à un étirement à grande vitesse. " Grande vitesse " signifie que la vitesse n'est pas inférieure à 600 m/min, de préférence non inférieure à 700 m/min, à la fois pour l'étirement primaire (B) et l'étirement secondaire (C), dans le cas où un fil pour soudage est formé à partir du fil d'acier stock de haute résistance présentant une résistance non inférieure à 500 MPa. Conformément à la présente invention, le stéarate de sodium ou le stéarate de potassium est utilisé comme lubrifiant solide sec dans l'étirement primaire (B) et le second étirement primaire (C) afin de fabriquer les fils pleins de soudage sans cuivrage. Ce lubrifiant solide sec contribue à augmenter la vitesse de l'étirement au moyen des filières à galets. En particulier, il rend possible le fait d'étirer à grande vitesse un fil plein pour soudage sans cuivrage qui présente habituellement des difficultés lors de l'étirement. Conformément à la présente invention, le diamètre du fil d'acier stock qui peut être étiré par le biais des filières à galets est le même que celui du fil d'acier stock qui peut être étiré classiquement par le biais des matrices perforées. Habituellement, le diamètre du fil d'acier stock est d'environ 2 à 8 mm. Le fil d'acier stock utilise en général un fil laminé à chaud ou un fil laminé à froid. Le premier possède un diamètre de 4,0 à 6,0 mm et le dernier possède un diamètre de 2,2 à 4,0 mm (tous deux au début d'une suite de filières à galets). Le fil laminé à chaud et laminé à froid peut être utilisé comme fil stock. Il peut également être utilisé comme fil stock après avoir été étiré à froid jusqu'au diamètre désiré par le biais des matrices perforées, des filières à galets, ou du laminage micromillimétré. Le fil stock peut être obtenu à partir d'un fil laminé à chaud par étirement (pour que son diamètre diminue et qu'il passe d'un diamètre de 4,0 à 6,0 mm à un diamètre de 2,2 à 4,0 mm) par le biais de matrices perforées à l'aide d'un lubrifiant solide sec classique principalement composé de stéarate de calcium, suivi par un recuit et un décapage destiné à éliminer le lubrifiant. Le processus représenté sur la figure 2 consiste en deux étapes (A) et (B) dans sa première demie-partie. L'étape (A) consiste à dérouler la bobine 100 de fil d'acier stock de haute résistance, lequel possède une résistance non inférieure à 500 MPa. L'étape (B) consiste à étirer le fil stock jusqu'à ce que son diamètre soit réduit à 2,4 mm puis enrouler le fil étiré pour donner la bobine 106. L'étirement à l'étape (B) est réalisé par une suite de six unités d'étirement (201,202, 203,204, 205 et 206) disposées en série. Chaque unité d'étirement est constituée de quatre étages de filières à galets (comme mentionné plus loin avec référence à la figure 5). Le fil se faisant étirer est enduit d'un lubrifiant d'étirement spécifié dans la présente invention. Incidemment, les unités indiquées par le numéro 111 sur la figure 2 sont des cabestans tendeurs chacun d'eux étant placé entre des galets adjacents. Le procédé représenté sur la figure 2 consiste en trois étapes (C) (D), et (E) dans sa seconde demie-partie. L'étape (C) consiste à dérouler la bobine 106 et étirer le fil jusqu'à ce que son diamètre soit réduit de 2,4 mm à 1,3 mm (ou 1,2 mm). Le diamètre de 1,3 mm est celui d'un fil quasi fini et le diamètre de 1,2 mm est celui d'un fil fini. L'étirement à l'étape (C) est réalisé par une suite de cinq unités d'étirement (401,402, 403,404, et 405) disposées en série. Chaque unité d'étirement est constituée de quatre étages de filières à galets (comme mentionné plus loin avec référence à la figure 5). Le fil se faisant étirer est enduit (ou n'est pas à nouveau enduit) avec le lubrifiant d'étirement spécifié dans la présente invention. Le fil étiré du diamètre d'un fil quasi fini subit un étirement de finition (calibrage) à l'étape (D) par le biais d'une matrice perforée 501 (dans un étage) ce qui améliore la précision du diamètre du fil. Ainsi, le fil étiré d'un diamètre de 1,3 mm devient le fil fini d'un diamètre de 1,2 mm. Le lubrifiant d'étirement spécifié dans la présente invention est appliqué respectivement au fil obligatoirement lors de l'étape d'étirement primaire (B) et obligatoirement ou facultativement lors de l'étape d'étirement secondaire (C) immédiatement avant les unités d'étirement par filières à galets 201 et 401. L'étape d'étirement secondaire (C) peut ou non inclure l'étape (D) pour l'étirement de finition au moyen de la matrice perforée 501. Les choix dépendent de la nécessité du traitement du fil pour soudage et de la précision du diamètre requise du fil pour soudage fini. L'étape (D) peut être plus naturellement omise. Les étapes d'étirement sont suivies de l'étape de lavage (E), au cours de laquelle le fil étiré est passé à travers une cuve de lavage 108 contenant une eau manifestement chaude (sans détergent organique et acide ou alcali) de sorte que le fil est débarrassé du lubrifiant résiduel. Le fil lavé passe à travers l'étape d'huilage (E) pour être enduit d'un lubrifiant pour alimentation. Le fil étant passé par les séries d'étapes comme mentionnées ci-dessus à la chaîne est finalement enroulé à l'étape (F). Ainsi le produit désiré est obtenu, c'est à dire un fil pour soudage d'un diamètre de 1,2 mm, ce produit se présente sous la forme d'une bobine 110. Incidemment, le nettoyage à l'étape de lavage (E) peut être réalisé en essuyant ou secouant (ou tapant légèrement) le fil, ou en combinant ces actions. L'essuyage peut être réalisé à l'aide d'un cylindre racleur composé de toiles abrasives ou de feutres. La figure 2 représente un mode de réalisation dans lequel l'étape d'étirement primaire (B) et l'étape d'étirement secondaire (C) reposant toutes deux sur des filières à galets, sont séparées. Cette disposition est destinée à l'étirement efficace à partir d'un fil stock de haute résistance (avec un diamètre comparativement grand de 5,5 mm) en un fil plein pour soudage final (avec un diamètre comparativement petit de 1,2 mm). Ainsi, l'étirement peut être réalisé dans des étapes séparées ou dans une étape unique continue. Les choix dépendent de la production souhaitée laquelle varie en fonction des diamètres du fil stock et du fil fini. Le système d'étirement peut consister en une ligne (ou plus d'une ligne) à l'étape d'étirement primaire (B) et plus d'une ligne (ou une ligne) à l'étape d'étirement secondaire (C). Les choix dépendent de la productivité désirée. Le mode de réalisation de la présente invention est conçu pour exécuter un étirement au moyen de filières à galets (à partir du fil stock jusqu'au fil fini ou quasi fini) à la chaîne (dans une seule ligne, de manière continue) ; dans des étapes d'étirement à la chaîne séparées. Toutefois, conformément à la présente invention, l'étape de lavage et d'huilage (E) qui fait suite à l'étirement par le biais des filières à galets est exécutée à la chaîne. Si l'étape (E) est effectuée hors chaîne, la productivité du fil plein pour soudage sera très faible et l'avantage de l'étirement à grande vitesse par le biais de filières à galets sera perdu. (Lubrifiant solide sec pour étirement) Ce qui suit se rapporte au lubrifiant solide sec pour l'étirement lequel est utilisé dans la présente invention. Conformément à la présente invention, l'étirement est entièrement réalisé lors d'un processus sec (et non dans processus humide) au moyen de filières à galets avec un lubrifiant. Le lubrifiant solide sec utilisé pour l'étirement à grande vitesse de fils pleins pour soudage de haute résistance sans cuivrage a besoin d'avoir une propriété caractéristique offrant une bonne onctuosité lors de l'étirement par le biais des filières à galets. De plus, il doit pouvoir être éliminé aisément à l'étape de lavage à la chaîne après l'étirement par le biais des filières à galets. Conformément à la présente invention, le lubrifiant qui répond à ces conditions est un lubrifiant solide sec composé principalement d'un savon dérivé de l'acide stéarique hydrosoluble tel que du stéarate de sodium et du stéarate de potassium. Il présente une bonne onctuosité lors de l'étirement par le biais des filières à galets et il est éliminé facilement par l'étape de lavage à la chaîne sans nécessiter aucune étape de lavage hors chaîne tel qu'un recuit, un dégraissage alcalin, un décapage, et un lavage avec un détergent organique. De plus, il maintient la surface du fil pour soudage fini légèrement alcaline, protégeant de ce fait la surface du fil de l'oxydation et ainsi offrant une bonne protection contre la rouille. En raison de ces propriétés, le lubrifiant pour étirement et le lubrifiant pour alimentation peuvent être incorporés avec une très petite quantité de sulfures pour améliorer l'onctuosité. De plus, le lubrifiant solide sec composé principalement de savon dérivé d'acide stéarique, tel que du stéarate de sodium ou du stéarate de potassium, présente une adhérence supérieure à la surface du fil stock et au fil se faisant étirer. Par conséquent, il ne rend pas nécessaire ce que l'on appelle un traitement du fil stock, par exemple, une bondérisation, un traitement à la chaux, ou une boralisation qui est couramment appliqué au fil stock pour le transformer par étirement en fils pour soudage sans cuivrage. Le procédé simplifié sans traitement sur le fil stock constitue le grand avantage du lubrifiant solide sec appliqué à l'étirement par le biais des filières à galets dans la présente invention. Toutefois, le savon dérivé d'acide stéarique susmentionné présente un point de ramollissement tellement bas que lorsqu'il est utilisé seul qu'il a tendance à cémenter dans la matrice perforée lorsque le fil plein pour soudage sans cuivrage est étiré à grande vitesse par le biais des filières à galets. Cela peut provoquer un blocage lors de l'étirement à grande vitesse. Par conséquent, le lubrifiant devrait de préférence avoir un point de ramollissement élevé pour un fonctionnement efficace et à grande vitesse. Ce but est atteint en incorporant un agent d'ajustage de point de ramollissement, lequel est un ou plus qu'un des types sélectionnés parmi le phosphate de sodium, le borate de sodium, le phosphure de sodium, le carbonate de sodium, le phosphate de potassium, le borate de potassium, le nitrure de potassium, et le carbonate de potassium. L'agent d'ajustage du point de ramollissement permet un étirement à grande vitesse des fils pleins pour soudage sans cuivrage. De plus, le lubrifiant solide sec devrait être de préférence incorporé en outre à un lubrifiant de haute pression, lequel est un ou plus qu'un des types sélectionnés parmi les MoS2, WS2, BN, ZnS, et du graphite, pour améliorer l'onctuosité et la protection de la surface des filières à galets. Le lubrifiant d'étirement avec une composition telle que mentionnée ci-dessus présente l'avantage de ne pas affecter la stabilité de l' arc bien qu' il reste en petite quantité sur la surface du fil fini pour soudage à l'étape de lavage à la chaîne qui suit l'étirement au moyen de filières à galets. En d'autres termes, il est aisément éliminable par la simple étape de lavage à la chaîne (mentionné plus loin) à la place de l'étape compliquée de lavage hors chaîne mentionnée cidessus, et cependant le fil pour soudage fini présente une bonne stabilité de l'arc. Par contraste avec le lubrifiant solide sec spécifié dans la présente invention, un lubrifiant humide (sous forme de solution aqueuse) ou une huile lubrifiante ne présente pas de bonne onctuosité lors de la fabrication de fils pleins pour soudage de haute résistance sans cuivrage par étirement à grande vitesse au moyen de filières à galets. La raison qui explique cela est que le film du lubrifiant humide est facilement rompu par la force de cisaillement appliquée à la couche de lubrifiant sur la surface de filières à galets lorsque le fil plein pour soudage de haute résistance sans cuivrage subit un étirement à grande vitesse au moyen des filières à galets. La fabrication des fils pour soudage sans cuivrage par l'étirement au moyen des filières à galets repose sur un lubrifiant solide sec contenant du savon de calcium comme le lubrifiant dérivé d'acide stéarique. Ce lubrifiant présente une bonne onctuosité comme mentionné ci-dessus. Malheureusement, le calcium restant sur la surface du fil fini pour soudage a un effet extrêmement indésirable aussi petite que sa quantité peut être. La surface du fil pour soudage devrait être totalement exempte de savon de calcium résiduel. Cela implique que la simple étape de lavage à la chaîne qui suit l'étirement n'est pas applicable. En d'autres termes, le savon de calcium nécessite une étape de lavage hors chaîne compliquée, tel qu'un recuit, un dégraissage alcalin, un décapage, et un lavage avec un détergent organique, après étirement au moyen des filières à galets. Cela est défavorable pour le coût de fabrication et la préservation de l'environnement. Ce qui suit concerne un mode de réalisation préféré de fabrication du fil plein pour soudage mentionné ci-dessus. (Prétraitement de fils d'acier stock avant étirement) Le procédé d'étirement conformément à la présente invention repose sur le lubrifiant solide sec composé principalement de savon dérivé d'acide stéarique (tel que du stéarate de sodium et du stéarate de potassium), lequel présente une bonne adhérence à la surface du fil au cours de l'étirement, comme mentionnée ci-dessus. Par conséquent, il n'a pas besoin au fond de prétraitement du fil stock à la différence de l'étirement classique par le biais des matrices perforées qui nécessitent un traitement du fil stock ne possédant pas de cuivrage, comme mentionné ci-dessus. Le procédé d'étirement conformément à la présente invention nécessite un traitement uniquement dans le cas où le fil stock (fabriqué par laminage à chaud ou laminage à froid) est originellement souillé par de l'huile de fonctionnement ou beaucoup de calamine (film d'oxyde). Dans ce cas, les contaminants devraient être éliminés hors chaîne ou à la chaîne. L'élimination peut être réalisée par tout procédé connu quelconque, tel que le décapage, l'essuyage, et le polissage mécanique. (Étirement du fil d'acier stock au moyen des matrices perforées) Conformément au mode de réalisation préféré de la présente invention, une étape d'étirement par le biais des matrices perforées peut être placée avant ou entre une série d'étapes d'étirement par le biais des filières à galets, comme mentionné ci-dessus. L'étirement par le biais de ces matrices perforées devrait être exécuté de telle sorte que la réduction totale du diamètre E Rd du fil d'acier stock se situe dans la plage de 0,5 % à 78 %. Le lubrifiant solide sec (appartenant à la présente invention) peut être appliqué à la surface du fil ayant été étiré par le biais des matrices perforées. Dans le cas du mode de réalisation représenté sur la figure 2, la matrice perforée pour l'application du lubrifiant solide sec peut être placée avant (en amont) l'appareil d'étirement par filière à galets 201 à l'étape d'étirement primaire (B) ou avant (en amont) l'appareil d'étirement par filière à galets 401 à l'étape d'étirement secondaire (C). De cette façon il est possible d'appliquer le lubrifiant solide sec de façon uniforme sur la surface du fil ayant été étiré au moyen des matrices perforées. Le lubrifiant ainsi appliqué permet l'étirement au moyen des filières à galets dans le second demi étage sans nécessiter de nouvelles applications du lubrifiant solide sec sur le fil ayant été étiré dans le premier demi étage. L'application du lubrifiant solide sec garantit de cette manière une bonne adhérence du lubrifiant et fournit le lubrifiant suffisant nécessaire pour l'étirement par le biais des filières à galets. Cela conduit à l'étirement à grande vitesse par le biais de filières à galets. Incidemment, la matrice perforée peut être utilisée seule pour l'étirement, mais il est souhaitable qu'elle soit associée à une matrice perforée auxiliaire placée immédiatement avant elle, laquelle possède un diamètre plus grand que le diamètre du fil à étirer. La matrice perforée auxiliaire possédant un angle d'approche ajusté contribue à appliquer le lubrifiant solide sec de manière efficace sur la surface du fil se faisant étirer, car l'effet de l'application du lubrifiant solide sec sur la surface du fil dépend de l' angle d'approche. Une autre manière pour appliquer efficacement le lubrifiant solide sec sur la surface du fil est d'utiliser les galets à gorge (galets presseurs) lesquels sont placés immédiatement avant la matrice perforée de telle sorte qu'ils pressent les deux côtés du fil à étirer par la force du ressort. Ainsi, l'étirement par le biais de la matrice perforée garantit la quantité et l'adhérence du lubrifiant nécessaire pour l'étirement au moyen des filières à galets. Cela rend possible le fait d'exécuter à la chaîne de façon séquentielle l'étape d'étirement au moyen des filières à galets, l'étape d'étirement de finition au moyen d'une matrice perforée, l'étape d'élimination du lubrifiant solide sec du fil étiré, et l'étape d'application d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil sur la surface du fil à étirer. En d'autres termes, ce mode de réalisation de la présente invention est conçu pour appliquer le lubrifiant d'étirement uniquement à l'étape d'étirement par le biais des matrices perforées. De cette manière il est possible d'appliquer le lubrifiant d'étirement suffisant pour un bon étirement par le biais des filières à galets. L'application du lubrifiant à l'étape de l'étirement par le biais des matrices perforées garantit une bonne adhérence sur la surface du fil et minimise la consommation de lubrifiant. Cela résout les problèmes de lubrification lors de l'étirement par le biais des filières à galets comme lors de l'étirement par le biais des matrices perforées et les problèmes avec le lubrifiant résiduel (préjudiciable à l'alimentation en fil et à la stabilité de l'arc). Cela permet successivement au lubrifiant d'être appliqué uniformément, de rester uniforme, et d'être éliminé uniformément lors de l'étape de lavage. Tout cela contribue à un étirement efficace du fil lequel est difficile lorsque les problèmes ci-dessus tentent d'être résolus uniquement lors de l'étirement par le biais des filières à galets. Dans l'appareil d'étirement classique, un lubrificateur, lequel applique un lubrifiant sur le fil au moyen du galet presseur ou d'une buse de lubrification forcée, est placé à côté de l'entrée du galet. Dans le cas de la matrice perforée, la sortie du lubrificateur correspond à cette partie de la matrice perforée qui presse le fil, et ainsi le lubrificateur ne disperse pas le lubrifiant. Par contraste, dans le cas de la filière à galets, la sortie du lubrificateur ne peut pas être complètement scellée en raison de la structure inhérente de la filière à galets. Par conséquent, le lubrificateur disperse le lubrifiant, augmentant de ce fait la consommation du lubrifiant et affectant de manière indésirable l'environnement de travail. L'application du lubrifiant sur la surface du fil lors de l' étirement par le biais d'une matrice perforée ne rend pas nécessaire l'application du lubrifiant avant l'étirement par le biais des filières à galets, résolvant de ce fait les problèmes susmentionnés. Ce mode de réalisation est conçu pour réaliser un étirement par le biais d'une matrice perforée et un étirement par le biais de filières à galets de manière combinée. Toutefois, ce mode de réalisation est caractérisé en ce que l'étirement par le biais d'une matrice perforée est ainsi réalisé afin de fournir le lubrifiant suffisant pour l'étirement suivant par le biais des filières à galets et pour garantir la bonne adhérence du lubrifiant sur le fil à étirer par le biais des filières à galets. En d'autres termes, conformément à ce mode de réalisation, la matrice perforée n'est pas destinée à exécuter un étirement mais à appliquer le lubrifiant solide sec sur la surface du fil pendant que le fil passe à travers la matrice perforée, de telle sorte que l'étirement par le biais de filières à galets est exécuté sans qu'il ne soit nécessaire d'appliquer à nouveau le lubrifiant solide sec lors de l'étirement par le biais des filières à galets. Conformément à ce mode de réalisation, la matrice perforée ne fonctionne pas pour l'étirement mais elle pourrait accomplir un étirement avec une certaine quantité de réduction de diamètre de sorte qu'elle applique le lubrifiant de manière satisfaisante. Dans ce mode de réalisation, l'étirement par le biais de la matrice perforée applique le lubrifiant solide sec sur la surface du fil d'acier stock, de sorte qu'autant de lubrifiant que nécessaire pour l'étirement par le biais des filières à galets adhère fermement à la surface du fil. Si l'étirement par le biais d'une matrice perforée a ou non appliqué avec succès le lubrifiant solide sec sur la surface du fil étiré est évalué en examinant si l'étirement suivant par le biais des filières à galets est ou non capable d'étirer un fil plein pour soudage sans cuivrage de manière précise à une grande vitesse sans nécessiter une nouvelle application du lubrifiant solide sec et également si le fil d'acier fin est ou non alimenté sans à coup sans effet indésirable sur la performance du soudage. Dans ce mode de réalisation, l'étirement par le biais de la matrice perforée, lequel est destiné à appliquer le lubrifiant solide sec sur la surface du fil, devrait être exécuté de telle sorte que la réduction totale du diamètre # Rd au niveau de la matrice perforée se situe dans la plage de 0,5 à 78 %. L'étirement par le biais de la matrice perforée qui précède l'étirement par le biais de la filière à galets, devrait s'appliquer à un fil d'acier stock possédant un diamètre d'environ 2 à 8 mm et une rugosité de surface (Ra défini par JIS B0601-1994) non inférieur à 0,3 m mesuré dans le sens de la longueur du fil. Cette rugosité de surface correspond à Ra[L] ci-après. Le fil stock devrait présenter des irrégularités de surface initiales adéquates lesquelles, après étirement, donnent une rugosité de surface nécessaire à l'onctuosité (lors de l'étirement par le biais des filières à galets qui suivent l'étirement par le biais d'une matrice perforée) et une capacité d'alimentation en fil au moment du soudage. Ceci sera mentionné plus loin. Pour que l' étirement par le biais de la matrice perforée soit capable d'appliquer avec succès le lubrifiant solide sec sur la surface du fil à étirer, il est nécessaire de prendre en compte le genre et la quantité de lubrifiant solide sec de même que la réduction totale du diamètre attribué à l'étirement par le biais d'une matrice perforée, ce qui est défini ci-dessous comme le rapport de la réduction de diamètre due à l'étirement au moyen d'une matrice perforée sur la réduction du diamètre due à l'étirement au moyen de filières à galets. La réduction du diamètre de fil Rd (%) est définie par : Rd (%) = Dr(n)/(Di-Do) x 100 où, Dr (n) la réduction du diamètre du fil par l'étirement du nième galet à l'étape d'étirement, Di (mm) représente le diamètre du fil stock, et Do(mm) représente le diamètre du fil fini. Si la matrice perforée en question est placée au niveau de la filière à galets k, alors la réduction totale du diamètre attribuée à l'étirement par le biais de la matrice perforée est définie par # Rd (%) = E Dr (k) / (Di-Do) x 100 (k = 1, 2,3 ...) k ne représente pas nécessairement des numéros consécutifs. Pour exemple, si le système d'étirement représenté sur la figure 2 est modifié de telle sorte que les premières aux quatrièmes parmi les filières à galets (210,202, 203, et 204) à l'étape d'étirement primaire (B) sont remplacées par quatre matrices perforées et que la dixième filière à galets (404) à l'étape d'étirement secondaire (C) est remplacée par une matrice perforée, alors la réduction totale du diamètre attribuée à l'étirement par le biais d'une matrice perforée est définie par : # Rd (%) = (Dr1 +Dr2 +Dr3 + Dr4 + DrlO)/(Di-Do) x 100 De plus, dans le cas des filières à galets, la réduction totale du diamètre attribuée à l'étirement par le biais des filières à galets est définie par # Rd (%) = # Dr(k)/(Di-Do) x 100 (k = 1,2, 3 ...) k ne représente pas nécessairement des numéros consécutifs. Comme représenté à la figure 5, plus d'une filière à galets 4a constitue une suite de filières à galets 4 pour l'étirement. Par conséquent la valeur de Dr(k) attribuée aux filières à galets représente la différence entre le diamètre du fil qui pénètre la suite k des filières à galets et le diamètre du fil qui sort de la suite k des filières à galets. Le fil se faisant étiré ne possède pas de véritable section transversale circulaire, et ainsi le diamètre du fil est exprimé pour ce qui est du diamètre de son cercle circonscrit. Cela s'applique également au fil étiré par la matrice perforée. La réduction de la zone du fil a longtemps était utilisée pour évaluer la performance de l'étirement continu par le biais des filières à galets et des matrices perforées lesquelles sont disposées à la chaîne. Malheureusement, cela dépend du nombre d'étapes lors du processus d'étirement (tel qu'un étirement primaire et un étirement secondaire) et du nombre d'étapes dans chaque processus d'étirement continu. Par conséquent, les 100 % sont parfois dépassés, ce qui rend impossible l'évaluation de la réduction de la zone attribuée à chaque galet d'étirement. Cela empêche une évaluation précise. Par contraste, la réduction du diamètre du fil aide à établir un rapport de fonctionnement adéquat pour que les matrices perforées appliquent le lubrifiant. Ce mode de réalisation de la présente invention est caractérisé en ce que l'étirement par le biai,s des matrices perforées est réalisé de telle sorte que la somme de la réduction du diamètre (# Rd) est de 0,5 à 78 % sans tenir compte du fait de savoir si une série de matrices perforées est disposée ou si une seule matrice perforée est utilisée. L'étirement de cette façon par le biais de matrices perforées applique pour une bonne adhérence le lubrifiant solide sec sur la surface du fil autant que nécessaire pour l'étirement suivant par le biais des filières à galets. En d'autres termes, le fait d'appliquer le lubrifiant solide sec sur la surface du fil au même moment que l' étirement par le biais de la matrice perforée ne rend pas nécessaire une nouvelle application du lubrifiant solide sec sur le fil à étirer par la suite au moyen des filières à galets. Pour être plus précis, la conséquence du fait de maintenir la somme de réduction du diamètre (# Rd) dans la plage mentionnée ci-dessus est que le lubrifiant est fermement forcé dans les irrégularités de la surface du fil au cours de l'étirement par le biais des matrices perforées et ainsi le fil étiré possède approximativement les mêmes irrégularités de surface que celles présentes sur le fil stock. Il en résulte que le fil étiré présente des irrégularités de surface adéquates bien remplies avec le lubrifiant solide sec qui favorise l'étirement. Par conséquent, la surface du fil étiré par le biais des matrices perforées retient aussi fortement que nécessaire le lubrifiant qui adhère pour l'étirement suivant par le biais des filières à galets sans qu'une nouvelle application du lubrifiant solide sec ne soit nécessaire. De surcroît, le film de revêtement du lubrifiant est formé de manière uniforme dans le sens circonférentiel du fil. De plus, la surface du fil étiré par le biais des filières à galets présente approximativement la même rugosité de surface que le fil d'acier stock, et cette rugosité de surface favorise l'étirement suivant par le biais des filières à galets et retient le lubrifiant pour l'alimentation sur le fil fini pour soudage. Par conséquent, le lubrifiant pour l'alimentation en fil adhère de manière uniforme et stable au fil dans le sens de sa longueur. Il en résulte que le fil pour soudage présente une bonne capacité d'alimentation. Si la somme de la réduction du diamètre (# Rd) est inférieure à 0,5 %, le lubrifiant n'adhère pas fermement à la surface du fil et se répand de manière uniforme dans le sens circonférentiel du fil bien que les conditions d'étirement et les propriétés du lubrifiant sont ajustées. Rd = 0 signifie que l'étirement est réalisé entièrement au moyen des filières à galets ; dans ce cas, le fil étiré n'a pas de véritable section transversale circulaire mais a l'avantage de pouvoir être étiré même si le fil lubrifiant n'est pas uniforme sur l'ensemble de sa circonférence. D'un autre côté, si la somme de la réduction du diamètre (E Rd) est supérieure à 78 %, le lubrifiant est consommé de manière excessive lors de l'étirement par le biais des matrices perforées à tel point que l' étirement suivant par le biais des filières à galets est impossible sans une nouvelle application de lubrifiant solide sec. De plus, dans ce cas, l'étirement est en grande partie réalisé au moyen des matrices perforées, et l'étirement de cette manière est identique à l'étirement classique lequel est principalement réalisé par le biais des matrices perforées. La vitesse d'étirement de cette manière est inévitablement lente, et ainsi il est impossible d'obtenir un étirement à grande vitesse au cours de l'ensemble du processus y compris l'étirement par le biais des filières à galets dans le dernier étage. (Étirement par le biais des filières à galets) Ce qui suit concerne un mode de réalisation préféré pour l'étirement par le biais des filières à galets. Dans le cas où le lubrifiant solide sec est appliqué sur la surface du fil lors de l'étirement par le biais des matrices perforées, il n'est pas totalement nécessaire d'appliquer à nouveau le lubrifiant solide sec sur le fil lors de l'étirement suivant par le biais des filières à galets. Toutefois, dans le cas où le lubrifiant solide sec n'est pas appliqué sur la surface du fil lors de l'étirement par le biais des matrices perforées ou que seule une petite quantité de lubrifiant solide sec est appliquée lors de l'étirement par le biais des matrices perforées, il est possible d'appliquer le lubrifiant solide sec lors de l'étirement par le biais des filières à galets dans une quantité qui peut être éliminée de manière continue à la chaîne lors de l'étape de lavage suivant. (Appareil pour étirement par le biais des filières à galets) Ce qui suit concerne un appareil préféré pour l'étirement par le biais des filières à galets utilisées dans la présente invention. (L'appareil se référera à l'appareil pour l'étirement par le biais des filières à galets). (Rigidité du cadre des filières à galets) Ce qui suit concerne la rigidité du cadre supportant les filières à galets. Le cadre susmentionné de type intégral supportant les filières à galets joue un rôle important pour maintenir précisément les filières à galets en position au moment de l'étirement. Avec une faible rigidité, le cadre de type intégral se déformera aisément et ainsi il ne supportera pas fermement les filières à galets, ce qui aura pour conséquence de faire vibrer les galets lorsqu'ils tourneront en même temps que l'étirement. Les galets vibrants font à leur tour vibrer le fil pour soudage se faisant étirer, ce qui le met en contact de manière intermittente avec la gorge du galet. Ce contact laisse des enfoncements sur la surface du fil. Le fil pour soudage avec de tels enfoncements présente une faible précision du diamètre et de la forme et présente une surface rugueuse non désirée. Ce problème tend à survenir lorsqu'un fil pour soudage de haute résistance est étiré. Ainsi, l'étirement d'un fil pour soudage de haute résistance est impossible à grande vitesse ou possible uniquement à faible vitesse. Ce problème peut être évité dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, lequel utilise un cadre rigide de type intégral résistant aux charges au moment de l'étirement. Le cadre rigide supporte fermement les filières à galets et contribue à améliorer la vitesse d'étirement et la précision d'étirement même lors de l'étirement d'un fil pour soudage de haute résistance. La rigidité du cadre de type intégral est mesurée en utilisant une machine d'essai de traction (20) représentée sur la figure 6(a). Elle est exprimée en termes de quantité d'allongement, lorsque l'essai de traction est effectué uniquement pour le cadre de type intégral. De cette façon la mesure est simple et le résultat correspond bien à la vitesse et à la précision lors de l'étirement réel d'un fil pour soudage de haute résistance. Avant la mesure, le cadre est retiré de l'appareil d'étirement puis les filières à galets et les boîtes de palier sont retirées de celui-ci. Une charge de traction de 10000 N (newton) est appliquée au centre du cadre de telle sorte que le cadre s'allonge, et la quantité d'allongement est mesurée. Le sens dans lequel la charge de traction est appliquée est identique à celle dans laquelle la charge du fil est appliquée à la filière à galets. La quantité d'allongement mesurée de cette façon (pour le cadre seul et au centre du cadre) représente la quantité maximale de déformation possible pour le cadre de type intégral. Il faut remarquer que le cadre s'est vu retirer les filières à galets et les boîtes de palier avant la mesure afin d' éliminer leur effet sur la rigidité du cadre et de mesurer la rigidité du cadre au sol lequel affecte grandement l'étirement d'un fil pour soudage de haute résistance. La machine d'essai de traction (20) représentée sur la figure 6(a) est principalement composée d'une base 22, d'un cadre 24 placé sur la base 22, et de testeurs de traction 21a et 21b lesquels sont perpendiculaires au cadre 24. Cette structure est en grande partie celle d'une machine d'essai de traction ordinaire. La seule différence est que l'échantillon de traction dans une machine d'essai de traction ordinaire est remplacée par le cadre de type intégral pour l'appareil d'étirement et le cadre est fixé respectivement par des boulons 23a et 23b fixés sur ses parties supérieures et inférieures (9d et 9b) de telle sorte que les boulons 23a et 23b passent à travers le centre du cadre 9. Incidemment, le cadre 9 de type intégral étant testé comme représenté sur la figure 6(a) se trouve au niveau de la position pivotée à 90 à partir de la position représentée sur la figure 3, de sorte que le sens dans lequel la charge pour le test est appliquée coïncide avec le sens dans lequel la charge est appliquée sur le fil. La figure 6(b) est une vue en plan du cadre 9 du type intégral. Comme représentée sur la figure 6 (b), charge de traction est appliquée sur le centre C du cadre 9d, lequel se trouve au niveau ou à proximité de l'axe central supérieur et inférieur. Dans le cas où un boulon destiné à l'ajustement de position existe au niveau du centre C du cadre 9d, il peut servir de boulon de fixation 23a pour l'essai de traction. S'il n'existe aucun boulon de fixation ou trous de boulons pour l'essai de traction, alors il devient nécessaire de créer un nouveau trou (au niveau du centre C du cadre 9d) dans lequel le boulon de fixation 23a pour le test de traction est inséré. La même chose devra s' appliquer au cadre 9b au niveau du côté opposé. Dans tous les cas, le boulon de fixation pour l'essai de traction devra être tout naturellement suffisamment épais et solide pour résister à la charge de traction de 10000 N. La quantité d'allongement du cadre est exprimée par L1 Lo, où Lo représente la longueur du cadre 9 (dans le sens de l'axe vertical) mesurée avant l'application de la charge, et Li représente la longueur du cadre 9 mesurée après l'application de la charge. Comme mentionné ci-dessus, la quantité d'allongement du cadre 9 de type intégral représente la quantité maximum de déformation du cadre 9 du type intégral. Les longueurs (L1 et Lo) devraient être mesurées pour une précision au um en utilisant un micromètre, une échelle laser, un comparateur à cadran, un extensomètre, ou analogues. Conformément à la présente invention, le cadre de type intégral devrait de préférence présenter une grande rigidité indiquée par une quantité d'allongement se situant dans la plage de 20 à 150 um laquelle est mesurée par l'essai de traction. Tous les cadres pour les filières à galets utilisés pour l'étirement devraient se conformer à cette exigence. Si l'un quelconque des cadres présente une quantité d'allongement supérieure à 150 m, il manque de rigidité et de résistance pour maintenant fermement les filières à galets au moment de l'étirement du fil pour soudage de haute résistance. Cela se traduira par des enfoncements sur le fil se faisant étirer, une faible précision du diamètre du fil et de la forme, et une surface du fil rendue rugueuse. Un fil pour soudage de haute résistance est davantage soumis à ce problème. Dans une telle situation, il est nécessaire de réduire la vitesse d'étirement. En d'autres termes, il est impossible d'obtenir à la fois un étirement à grande vitesse et un étirement précis pour un fil pour soudage de haute résistance. D'un autre côté, si la quantité d'allongement du cadre de type intégral est inférieure à 20 um, les filières à galets reçoivent des charges excessivement importantes même dans le cas d'un fil plein d'acier doux ou d'un fil fourré en anneau d'acier doux qui peuvent être aisément étirés. Dans cette situation, même les filières à galets composées de carbure cémenté (tel que le WC-Co) voient leur résistance à la fatigue diminuer, ce qui entraîne une rupture facile et une durée de vie extrêmement écourtée. Par conséquent, la quantité d'allongement du cadre de type intégral devrait se situer dans la plage de 20 à 150 pm. (Structure de l'appareil d'étirement avec filières à galets) Ce qui suit concerne la structure désirable de l'appareil d'étirement avec les filières à galets, lequel est basé sur une hypothèse selon laquelle le cadre supportant les filières à galets présente une grande rigidité comme mentionnée cidessus. La figure 3 est une vue de face de l'appareil d'étirement, et la figure 4 est une vue de face agrandie des parties importantes des filières à galets pour l'appareil d'étirement représenté sur la figure 3. Sur la figure 3, un appareil d'étirement 4a est représenté avec des filières à galets, lequel est en grande partie composé de filières à galets 1, de boîtes de palier (couvercle de palier) 7a, 7b, 7c, et 7d, de travées de fixation de palier 8a et 8b, et de cadres carrés de type intégral 9a, 9b, 9c et 9d. Les cadres carrés de type intégral devraient de préférence être fabriqués en acier comparativement d'une haute résistance, tel que l'acier au carbone pour construction de machines, l'acier allié, l'acier inoxydable, et l'acier à outil. La filière à galets consiste en une paire de galets 2a et 2b se faisant face l'un par rapport à l'autre. Ces galets 2a et 2b sont supportés respectivement sur leurs fixations 6a et 6b, lesquelles sont supportées respectivement de manière orientable par des paliers (non représentés) disposés à l' intérieur des boîtes de palier 7a, 7b, 7c et 7d. Les boîtes de palier 7a et 7c sont raccordées et fixées à la travée de fixation de palier 8a et les boîtes de palier 7b et 7d sont reliées et fixées à la travée de fixation de palier 8b. Les travées de fixation de palier 8a et 8b sont fixées aux quatre cadres 9a, 9b, 9c et 9d par l'intermédiaire de boulons d'ajustage mentionnés plus loin. Sur la figure 3, des boulons 11a, llb, 11c et lld sont représentés, lesquels sont utilisés afin d'ajuster la position de la filière à galets 1 dans sa direction axiale (ou direction verticale). Des boulons 12a, 12b, 13a, 13b, 13c et 13d sont représentés, lesquels sont utilisés afin d'ajuster l'écartement de galets (ou la distance entre deux galets). Ces boulons d'ajustage sont composés de vis de poussée et de vis de traction. Les deux premiers boulons sont fixés aux travées de fixation de paliers 8a et 8b, et les quatre seconds boulons sont fixés aux cadres 9a, 9b, 9c et 9d. Ainsi, ces boulons ajustent, par l'intermédiaire des travées de fixation de paliers et des boîtes de fixation y étant fixées, la position (dans le sens de l'axe du galet) des galets 2a et 2b et l'écartement de galets pour le fil pour soudage se faisant étirer. De cette façon il est possible de contrôler la charge qui est appliquée au fil pour soudage par la filière à galets, la réduction du diamètre, et la forme et le diamètre du fil pour soudage. D'un autre côté, les cadres 9a, 9b, 9c et 9d, qui supportent et entourent la filière à galets 1 sont reliés par quatre boulons 10, afin de constituer un cadre rectangulaire de partie intégrante. Le cadre de type intégral devrait avoir une forme approximativement rectangulaire afin de supporter la filière à galets 1 des quatre côtés. De surcroît, quatre trous 27 sont représentés lesquels supportent des broches destinées à fixer deux ou plusieurs ensembles d'appareils d'étirement 4a disposés côte à côte dans le sens de l'étirement du fil pour soudage 5, comme représenté sur la figure 5. Ces trous 27 destinés au support des broches sont réalisés aux quatre coins de chaque cadre de type intégral (9a et 9c) de sorte qu'ils n'interfèrent pas avec la construction et le fonctionnement de l'appareil d'étirement 4a. La figure 4 est une vue agrandie de la filière à galets 1. La filière à galets 1 consiste en une paire de galets 2a et 2b se faisant face l'un par rapport à l'autre. Ces galets 2a et 2b possèdent respectivement des gorges 3a et 3b. Ces gorges 3a et 3b forment le canal 3a, lequel extrait le fil plein 5 à étirer. Les positions des galets 2a et 2b sont ajustées dans leur direction axiale (ou dans la direction verticale sur la figure) par le biais des boulons 11a, llb, 11c et lld représentés sur la figure 3. L'écartement des galets (dans la direction horizontale sur la figure) est ajusté par le biais des boulons 12a, 12b, 13a, 13b, 13c et 13d représentés sur la figure 3. Avec la structure de base désirée mentionnée ci-dessus, les cadres rectangulaires de type intégral 9a, 9b, 9c et 9d présenteront la rigidité et la résistance nécessaires pour fixer fermement la filière à galets 1 au moment de l'étirement. Par conséquent, les cadres rectangulaires de type intégral 9a, 9b, 9c et 9d gardent leur forme même lorsque le fil pour soudage de haute résistance est étiré. De cette façon il est possible d'augmenter la résistance pour fixer la filière à galets 1 et améliorer la vitesse d'étirement et la précision pour un fil pour soudage de haute résistance. La filière à galets 1 devrait être fermement fixée à l'appareil d'étirement 4a, la résistance (ou rigidité) nécessaire pour une fixation ferme est déterminée de manière synergique par la résistance de chaque constituant (filière à galets 1, boîte de palier 7, travée de fixation de palier 8, et cadre rectangulaire 9), la résistance avec laquelle la filière à galets 1 est fixée au cadre rectangulaire, et la résistance du cadre rectangulaire. Conformément à la présente invention, la résistance (rigidité) du cadre rectangulaire 9 de type intégral, lequel a l'effet prédominant parmi les facteurs susmentionnés, est augmentée jusqu'à un certain niveau afin de garantir la résistance de fixation pour la filière à galets 1. Par conséquent, bien que l'appareil d'étirement 4a ait la structure de base désirable, le cadre de type intégral manquera de rigidité et de résistance de fixation de filière à galets au moment de l'étirement d'un fil pour soudage de haute résistance, si le cadre de type intégral présente une rigidité tellement faible que la quantité de son allongement dépasse 150 um. La figure 5 représente comment une pluralité d'appareils d'étirement par filière à galets 4a est disposée en série pour un étirement concret d'un fil pour soudage 5. Les filières à galets ainsi disposées constituent l'appareil d'étirement 4. Dans l'appareil d'étirement 4 représenté sur la figure 5, les quatre filières à galets 4a identiques sont disposées côtes à côtes de telle manière qu'une filière à galets est pivotée à 90 par rapport sa filière à galets adjacente. Ces filières à galets 4a sont fixées sur la plaque de fixation 29 et réunies à l'appareil d'étirement 4 par le biais des broches de fixation 28a et 28b passant à travers les trous 27 (représentés sur la figure 3) pour la broche de fixation de chaque filière à galets 4a. La taille de fixation 29 est un élément en forme de L, dont une patte supporte le bas des filières à galets 4a. Incidemment, sur la figure 5, le sens de l'étirement est de droite à gauche. (Matériau de la filière à galets) La filière à galets 1 (ou galets 2a et 2b) utilisée dans la présente invention devrait de préférence être constituée de carbure cémenté. Autrement, elle présentera une faible résistance à la fatigue, sera aisément cassable, et aura une durée de vie très limitée, particulièrement lors d'étirement à grande vitesse d'un fil pour soudage de haute résistance. Le carbure cémenté comprend ces dérivés de WC, TiC, et TiCN. Le carbure cémenté peut contenir n'importe quel matériau parmi les ZrC, HfC, TaC, NbC, Cr3C2, etc. y étant dispersés, et contient également du Co et/ou du Ni comme liant pour frittage. Le carbure cémenté désirable pour la filière à galets 1 utilisé dans la présente invention est un carbure composé de fine poudre de WC (présentant un diamètre de particule de 0,1 à 20 pm) fritté avec du Co seul ou du Co et du Ni comme liant. La filière à galets constituée de carbure cémenté de WC-Co possède une grande dureté et rigidité et conserve sa résistance même au moment de l'étirement d'un fil pour soudage de haute résistance. De plus, elle produit un beau fil pour soudage après l' étirement, lequel peut être amené sans à coup vers la machine de soudage, et elle rend possible l' étirement stable sans usure de la surface de la gorge du galet pendant une longue période. Ce qui précède s'appliquera à la matrice perforée utilisée dans la présente invention. Par conséquent, la matrice perforée susmentionnée utilisée dans la présente invention devrait également être composée de préférence de carbure cémenté, particulièrement de carbure cémenté de WC-Co. Comme alternative, il est également possible d'utiliser une matrice perforée en diamant qui présente une résistance supérieure à l'abrasion. (Etapes après l'étirement par le biais de filières à galets) Ce qui suit concerne les étapes à exécuter à la chaîne après l'étirement par le biais des filières à galets à l'étape d'étirement (C). (Étirement de finition à sec) Après l'étirement secondaire (C) par le biais des filières à galets, le fil étiré subit l'étirement de finition à sec (D) par le biais d'une matrice perforée 501 afin d'améliorer la précision de la forme. Cette étape d'étirement est destinée à améliorer la forme (telle que la rondeur) avec une faible quantité de réduction du diamètre. Après l'étirement de finition, le fil étiré est finalement enroulé dans une bobine comme représenté sur la figure 2. Le fil pour soudage 110 ainsi fini devrait avoir une forme d'une bonne précision ce qui affecte la capacité d'alimentation en fil et la facilité avec laquelle le fil 110 est enroulé sur une bobine de fil ou placée dans un fût de bobinage pour fil métallique. L'étirement de finition finale par le biais de la matrice perforée 501, qui est exécutée sur le fil ayant été tirée par le biais des filières à galets jusqu'à ce que le fil étiré ait le diamètre spécifié pour le produit, n'affecte pas la performance (telle que la vitesse et la continuité) de l'ensemble du processus d'étirement par le biais des filières à galets, car l'étirement par le biais de la matrice perforée est extrêmement limité pour ce qui est de la quantité de travail. L'étirement de finition (D) par le biais de la matrice perforée peut être tout naturellement omis de manière facultative à partir de l'étape d'étirement secondaire. Le fil étiré passe à l' étape de lavage 108, laquelle est mentionnée ci-dessous. L'étape de lavage 108 est destinée à éliminer de manière continue et à la chaîne le lubrifiant solide sec pour l'étirement lequel lubrifiant reste sur la surface du fil étiré. Cette étape de lavage 108 devrait être réalisée afin d'éliminer non seulement le lubrifiant d'étirement qui adhère à la surface du fil mais également le lubrifiant d'étirement ayant été forcé dans les irrégularités de surface du fil résultant de l'étirement. D'un autre côté, les irrégularités de surface de fil avec des petites piqûres devraient de préférence subsister après l'étape de lavage 108. De telles petites piqûres subsistant sur la surface du fil fonctionnent comme des réservoirs de lubrifiant pour l'alimentation du fil. En conséquence, l'étape de lavage 108, laquelle peut être physique ou chimique, devrait de préférence être réalisée de telle sorte que les petites piqûres subsistent sur la surface du fil. Un lavage de cette manière peut être réalisé en utilisant un simple bain de lavage ne contenant aucun détergent organique ni acide ou alcali, si le lubrifiant possède la composition telle que mentionnée ci-dessus. L'étape de lavage 108 est suivie par l'étape 109 d'application d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil. Cette étape est destinée à appliquer un lubrifiant pour alimenter du fil sans à coup jusqu'à la surface du fil de manière continue et à la chaîne. Le lubrifiant est capté par les petites piqûres sur la surface du fil. Le lubrifiant pour l'alimentation en fil devrait de préférence se composer d'une huile de base et d'un lubrifiant solide. L'application mince et uniforme du lubrifiant sur le fil à déplacement rapide peut être réalisée par dépôt électrostatique. Le lubrifiant (ou l'huile lubrifiante) est essentiel pour une alimentation en fil sans à coup. Toutefois, il devrait être utilisé en quantité minimale car il libère de l'hydrogène sous forme de soufflures dans la zone de soudage. Un lubrifiant désirable est un lubrifiant qui génère une bonne capacité d'alimentation en fil lorsqu'il est utilisé en petite quantité. Pour cette raison, l'huile de base devrait être l'un ou plus d'un parmi les types sélectionnés à partir d'une huile végétale, une huile animale, une huile minérale, et une huile synthétique, et le lubrifiant (lubrifiant à haute pression) devrait être un ou plus d'un parmi un type sélectionné à partir du MoS2, WS2, Zns, et du graphite. Une invention sera décrite de façon plus détaillée avec référence aux exemples suivants. Exemple 1 Cet exemple montre la fabrication d'un fil plein pour soudage par le procédé représenté sur la figure 2. Ce procédé comporte l'étape d'étirement primaire (B) et l'étape d'étirement secondaire (C), toutes deux par le biais des filières à galets. Les deux étapes d'étirement ont transformé un fil stock de haute résistance (5,5 mm de diamètre) en un fil pour soudage (1,2 mm de diamètre). Avant l'étape d'étirement primaire (B), le fil stock a été enduit d'un lubrifiant solide sec pour étirement. Avant l'étape d'étirement secondaire (C), la moitié du fil étiré a également été enduite d'un lubrifiant solide sec pour étirement. Incidemment, cet exemple n'inclut pas l'étape d'étirement de finition par le biais d'une matrice perforée 501 (représentée sur la figure 2) après étirement. Le fil étiré (lequel possède le diamètre du fil produit) est passé à l'étape de lavage (E) par le biais d'un simple bain de lavage 108 ne contenant aucun détergent organique, acide ou alcali, de sorte que la surface du fil a été débarrassée du lubrifiant résiduel pour étirement. A l'étape de huilage suivante (E), le fil lavé a été enduit d'un lubrifiant pour alimentation en fil. Ces procédures ont été exécutées à la chaîne. Finalement, le fil fini (1,2 mm de diamètre) a été enroulé dans une bobine 110. Ainsi le produit désiré (F) a été obtenu, lequel est un fil plein pour soudage sans cuivrage. L'effet du lubrifiant sur l'aptitude à l'étirement et les caractéristiques du fil a été mesuré en faisant varier la composition du lubrifiant pour étirement par le biais des filières à galets (en supposant que le même lubrifiant est utilisé dans les étapes d'étirement primaire et secondaire). Les résultats sont présentés dans le Tableau 1. Le fil de stock est un fil d'acier de haute résistance ayant une résistance à la tension de 500 MPa et une composition chimique correspondant à JIS Z3312 YGW12. La filière à galets pour étirement constituait l'appareil d'étirement 4 représenté sur la figure 3 et 5. Les filières à galets de même structure ont été utilisées pendant tout le processus d'étirement. L'ensemble des filières à galets était constitué de carbure cémenté de WC-Co mentionné ci-dessus. Le Lubrifiant pour alimentation en fil se composait de 85 % en nasse d' huile synthétique et 15 % en masse de MoS2. Il était appliqué dans une quantité de 1,0 g par 10 kg de fil. Incidemment, le MoS2 génère son effet de lubrification avec une teneur se situant dans la plage de 5 à 25 %. L'étirement du fil a été exécuté dans les mêmes circonstances, pendant que le lubrifiant pour étirement variait dans sa composition comme représenté dans le Tableau 1, afin d'examiner comment la composition du lubrifiant affecte l'aptitude à l'étirement lors de l'étirement par le biais des filières à galets et les propriétés caractéristiques du fil plein pour soudage. Dans le Tableau 1 (et les Tableaux 2 à 4 donnés plus loin), les symboles ST-Na, ST-K, et ST-Ca sous la colonne du lubrifiant pour l'étirement se rapportent respectivement au savon de stéarate de sodium, au savon de stéarate de potassium, et au savon de stéarate de calcium. De même, GF représente du graphite et A se rapporte à un agent d'ajustage de point de ramollissement lequel est un mélange 1 :1 denitrure de sodium et de phosphate de sodium. Le lubrifiant pour étirement varie en composition comme suit. (1) composé de 100 % en masse de savon. (2) composé de 65 % en masse de savon, 12 % en masse d'agent d'ajustage de point de ramollissement, et 23 % en masse de lubrifiant à haute pression (n'importe lequel parmi les MoS2, WS2, BN, NsS, et GF) . (3) composé de 85 % en masse de savon et 15 % en masse de lubrifiant à haute pression. (4) composé de 75 % en masse de savon et 25 % en masse d'agent d'ajustage de point de ramollissement. Dans cet exemple, un étirement test a été exécuté afin de voir comment le cadre de type intégral affecte l'étirement différemment lorsque sa rigidité varie. Dans ce but, un ensemble de filières à galets 405 (pour lesquelles la vitesse d'étirement est la plus élevée à l'étape d'étirement secondaire) a été remplacé par un autre ensemble ayant une rigidité différente. Dans un ensemble particulier de filières à galets, les cadres pour les quatre filières à galets (comme représenté sur la figure 5) possèdent la même rigidité. La rigidité du cadre de type intégral est représentée en termes de quantité d'allongement (um) mesurée en utilisant la machine d'essai de tension représentée sur la figure 6. Tous les autres cadres pour les filières à galets (appareil d'étirement) aux étapes d'étirement primaire et secondaire possèdent la même rigidité (soit 60 um en allongement). Cette condition a également été utilisée dans l'exemple 2 donné plus loin. La performance d'étirement des filières à galets a été évaluée en observant la stabilité de l'étirement. Dans ce test, la vitesse de l'étirement à l'étape d'étirement primaire était de 1700 kg/h (ou 800 m/min) et la vitesse d'étirement à l'étape d'étirement secondaire était de 500 kg/h (ou 1000 m/min) . Dans le Tableau 1, les résultats sont indiqués par 0, A ou X, avec 0 signifiant qu'un étirement stable a été possible pour une vitesse d'étirement spécifiée, A signifiant qu'un étirement stable a uniquement été possible pour une vitesse d'étirement réduite, et X signifiant qu'un étirement stable a été quasiment impossible. Incidemment, les fils présentant une faible performance d'étirement à l'étape d'étirement primaire (en particulier ceux qui possèdent une surface rugueuse) n'ont pas passé l'étape d'étirement secondaire. La surface du fil a été examinée pour détecter les enfoncements par observation visuelle au cours ou après une étirement par le biais des filières à galets. Les résultats ont été classés conformément au critère suivant. 0 (aucun enfoncement), A (quelques enfoncements), X (nombreux enfoncements). Le fil pour soudage, qui a été étiré à une vitesse de 500 kg/h à l' étape d'étirement secondaire, a été testé sur sa capacité d'alimentation en fil et la stabilité de son arc lors d'un soudage de filet par recouvrement pour des plaques d'acier doux (2,4 mm d'épaisseur). La capacité d'alimentation en fil a été évaluée en utilisant une tête de soudage commerciale raccordée à une soudeuse protégée contre le gaz CO2. L'alimentation en fil a été intentionnellement coupée à deux reprises sur une distance de 6 mètres. Le résultat a été classé en fonction du critère suivant. O (l'alimentation en fil était continue) # (l'alimentation en fil a été interrompue une ou deux fois bien que l'opération de soudage n'a pas été interrompue) X (l'alimentation en fil a fréquemment été interrompue et l'opération de soudage a également été interrompue). Une bonne alimentation de fil suggère que le fil pour soudage est de dimension et de forme (rondeur réelle) exactes. La stabilité de l'arc du fil pour soudage a été évaluée en observant visuellement les arcs au cours de l'opération de soudage. Les résultats ont été classés selon le critère suivant. O (arcs stables pendant toute l'opération de soudage) # (arcs instables occasionnellement) X (arcs instables constamment) Ces échantillons de fils qui possédaient une faible aptitude à l'étirement à l'étape d'étirement primaire et ainsi ne passaient pas l'étape d'étirement secondaire sont indiqués par "-" dans le Tableau 1. Le soudage a été exécuté dans les circonstances suivantes. Courant de soudage : 260 A Tension de soudage : 32 V Vitesse de soudage : 70 cm/min Gaz de protection C02 . 25 L/min Les résultats du soudage sont représentés dans le Tableau 1. Incidemment, les mêmes circonstances de soudage que celles ci-dessus ont également été utilisées dans les exemples 2 et Comme représentés dans le Tableau 1, les échantillons de travail N 1 à 19 ont été préparés par étirement à l' aide de n'importe lequel parmi les lubrifiants spécifiés dans la présente invention, lequel est composé de savon de stéarate de sodium ou de savon de stéarate de potassium, d'un agent d'ajustage du point de ramollissement A, et/ou d'un lubrifiant à haute pression sélectionné parmi les MoS2, WS2, BN, ZnS, et GF. Par contraste, les échantillons comparatifs N 20 à 2 ont été préparés par étirement à l'aide de n'importe quel des lubrifiants ne contenant ni du savon de stéarate de sodium ni du savon de stéarate de potassium. Il apparaît de façon évidente que les échantillons du travail sont supérieurs aux échantillons comparatifs à la fois dans leur aptitude à l'étirement (par le biais des filières à galets pour un fil plein pour soudage sans cuivrage) et dans leur capacité d'alimentation en fil (comme une mesure indiquant une précision de la forme du fil). Cela suggère que le lubrifiant spécifié dans la présente invention permet au fil pour soudage d'être étiré à grande vitesse de manière exacte sans enfoncements. Il est également démontré que le lubrifiant pour étirement est éliminé en grande partie à la chaîne ou que le lubrifiant restant en très petite quantité n'a pas d'effet indésirable sur la performance du soudage. Les lubrifiants dans les échantillons N 1 et 2 sont du savon de stéarate utilisé seul et ainsi possèdent un point de ramollissement bas. Pour cette raison, ces échantillons ont une aptitude à l'étirement plus faible à grande vitesse d'étirement (1700 kg/h ou 800 m/min) à l'étape d'étirement primaire que d'autres échantillons. Par contraste, l'échantillon N 24 par comparaison, lequel était étiré à l'aide d'un savon de stéarate de calcium, possédait une bonne aptitude à l'étirement à grande vitesse d'étirement (1700 kg/h ou 800 m/min) à l'étape d'étirement primaire ; toutefois, sa capacité d'alimentation en fil était faible de même que sa performance de soudage comme cela était mis en évidence par de nombreux défauts. La raison en est que le stéarate de calcium (comme lubrifiant pour étirement) n'est pas totalement éliminé à la chaîne, et le lubrifiant résiduel affecte de manière indésirable la capacité d'alimentation et la performance de soudage. Ce qui précède suggère de façon convaincante que le lubrifiant pour étirement dans la présente invention devrait être du savon de stéarate de sodium ou du savon de stéarate de potassium. En comparaison les échantillons N 20 à 23, qui ont été étirés à l'aide d'un lubrifiant ne contenant pas de savon de stéarate de sodium ou de savon de stéarate de potassium, présentent une faible aptitude à l'étirement à grande vitesse (à 1700 kg/h ou 800 m/min) à l'étape d'étirement primaire, comme cela a été mis en évidence par des enfoncements. Leur aptitude à l'étirement était si faible à l'étape d'étirement primaire qu'ils étaient incapables d'être étirés à l'étape d'étirement secondaire. L'échantillon N 19 présentait une aptitude à l'étirement plus faible que l'échantillon 5 bien que tous deux étaient étirés à l'aide du lubrifiant spécifié dans la présente invention. Cela s'explique par le fait que le premier était étiré par le biais de filières à galets dont le cadre n'est pas suffisamment rigide (avec un allongement de 150 pm, lequel constitue la limite supérieure de l'allongement spécifié dans la présente invention) alors que le cadre pour les filières à galets utilisé pour l'échantillon N 5 présentait une grande rigidité, avec une quantité d'allongement plus petite. L'échantillon N 19 souffrait de vibrations du fil aux étapes d'étirement primaires et secondaires, bien que le degré de vibration n'était pas suffisamment élevé pour provoquer les enfoncements. En comparaison, l'échantillon 25 qui était étiré par le biais des filières à galets dont le cadre souffrait d'un allongement supérieur à 160 m (au-dessus de la limite supérieure), présentait une aptitude à l'étirement si faible avec enfoncements) à l'étape d'étirement primaire qu'il lui était incapable d'être étiré à l'étape d'étirement secondaire. D'un autre côté, l'échantillon N 18 qui était étiré par le biais des filières à galets dont le cadre présentait un allongement de seulement 20 um, nécessitait une réduction de leur vitesse d'étirement en raison de la charge excessivement importante sur les filières à galets qui réduirait la résistance à la fatigue des filières à galets et casserait la surface de filières à galets constituée de carbure cémenté de WC-Co. Par conséquent, il était limité à la vitesse d'étirement lui permettant un étirement stable. TABLEAU 1 Étirement par le biais de filières à galets Performance de soudage Aptitude à Aptitude à l'étirement Echantillon N Diamètre Composition du lubrifiant # Rd Allongement l'étirement secondaire Diamètre Capacité Stabilité Echantillon du fil Composition du lubrifiant Rd du cadre - primaire de fil. d'alimentation Stabilité stock pour étirement (%) du cadre 850 1700 Enfon- 200 400 Enfon- (mm) en fil de l'arc (mm) Kg/h kg/h céments kg/h kg/h céments 1 5,5 ST-Na 100,0 60 0 A 0 0 O 1,2 0 2 5,5 ST-Na, MoS2 100,0 60 O # O O # 0 1,2 0 3 5,5 ST-Na, GF 100,0 60 0 0 0 0 # O 1,2 O o 4 5,5 ST-Na, MoS2, GF 100,0 60 O O O O # 0 1,2 O 0 5 5,5 ST-Na, BN 100,0 60 O O O O # O 1,2 O O 6 5,5 ST-Na, A 100,0 60 O O O O O O 1,2 O O rr 7 5, 5 ST-Na, MOS2, A 100, 0 60 00000 0 1, 2 0 0 8 5,5 ST-Na, WS2, A 100,0 60 0 0 0 0 0 0 1,2 0 0 lo 9 5,5 ST-Na, MoS2, GF, A 100,0 60 0 0 0 0 0 O 1,2 O O 10 5,5 ST-Na, ZnS, A 100,0 60 O O O O O 0 1,2 0 0 de 11 5,5 ST-Na, MoS2,GF, BN, A 100,0 60 O O O O O 0 1,2 0 0 t: 12 5,5 ST-K ~~~ 100,0 60 O O O O # 0 1,2 0 0 13 5,5 ST-K, A 100,0 60 O O O 0 0 0 1,2 0 0 14 5,5 ST-K, MoS2, GF 100,0 60 O O O O # 0 1,2 O O 15 5,5 ST-K, MoS2, A 100,0 60 O O O O O O 1,2 O O 16 5,5 ST-K, MoS2, GF, A 100,0 60 O O O O O O 1,2 O O 17 5,5 ST-K, MoS2, ZnS, A 100,0 60 O O O O O 0 1,2 O O 18 5,5 ST-Na, MoS2, GF, BN, A 100,0 20 0 A O 0 0 O 1,2 O O 19 5,5 ST-Na, MoS2, ZnS, A 100,0 150 0 # # 0 A # 1,2 # O 20 5,5 MoS2, GF 100,0 60 X x x x 1,2 x x Ech 21 5,5 WS2, GF 100,0 60 X x x x --- 1,2 xx 22 5,5 oSz, BN 100,0 60 X x x x # --- 1,2 x x 23 5,5 MoS2, GF, BN 100,0 60 X x x x--- --- 1,2 x x llo 24 5,5 ST-Ca, MoS2, GF, BN 100,0 60 O O O O O 0 1,2 # x 25 5,5 ST-Na, MoS2, GF, BN 100,0 160 x x 1,2 Exemple 2 Des échantillons de fils plein pour soudage (sans cuivrage), d'un diamètre de 1, 2 mm, ont été préparés à partir des fils stock de haute résistance, d'un diamètre compris de 5,5 à 2,4 mm, dans les mêmes conditions que dans l' Exemple 1, à l' exception des matrices perforées qui ont été placées dans la première étape d'étirement (B) pour un étirement continu de telle sorte que # Rd était de 50,7 % (somme de la réduction du diamètre). Le fil stock était enduit d'un lubrifiant solide sec avant l'étape d'étirement primaire (B) avec les matrices perforées. La moitié du fil étiré n'était pas à nouveau enduit de lubrifiant solide sec à l'étape d'étirement secondaire (C) avec les filières à galets. En d'autres termes, l'étirement à l'étape d'étirement secondaire (C) a été réalisé à l'aide uniquement de lubrifiant résiduel. L'étape d'étirement primaire (B) repose sur quatre matrices perforées de carbure cémenté de WC-Co disposées en série et trois filières à galets disposées en série par la suite. Les fils stock ont été étirés par le biais des matrices perforées dans les mêmes conditions. L'effet du lubrifiant pour l'étirement (lequel varie dans sa composition) sur l'aptitude à l'étirement à l'étirement secondaire par le biais de filières à galets et également sur les propriétés caractéristiques du fil plein pour soudage ainsi obtenu a été examiné de la même manière que dans l'Exemple 1. Les résultats sont reproduits dans le Tableau 2. L'étirement secondaire par le biais des filières à galets a été réalisé de telle sorte que la quantité d'étirement est de 500 kg/h et la vitesse d'étirement est de 100 m/min, comme dans l'Exemple 1. L'étirement du fil a ainsi été réalisé à l'aide du même lubrifiant d'étirement possédant la composition spécifiée dans la présente invention. Ce lubrifiant est composé de savon (STNa), d'un agent d'ajustage de point de ramollissement (A), et d'un lubrifiant à haute pression (MoS2). L'étirement par le biais des matrices perforées a été modifié de sorte que Rd (somme de la réduction du diamètre) varie. L'effet de ce type d'étirement sur l'aptitude à l'étirement lors de la seconde étape d'étirement avec des filières à galets et les propriétés caractéristiques du fil plein pour soudage ont été examinées de la même manière que dans l'Exemple 1. Les résultats sont reproduits en série dans les Tableaux 3 et 4. Incidemment, l'étape d'étirement destinée à préparer les échantillons représentées dans le Tableau 3 et 4 varie quant au nombre de filières et la disposition des filières à galets (R) et des matrices perforées (D) telles que représentées. Ainsi, les Tableaux 3 et 4 représentent le nombre de filières et la disposition des filières à galets (R) et des matrices perforées (D) utilisées à chaque étape d'étirement. A titre d'exemple, si l'étirement primaire utilise sept filières et que l'étirement secondaire utilise huit filières, alors cette disposition est exprimée par " étirement primaire 7 + étirement secondaire 8 ". Si l'étirement est réalisé lors d'une seule étape d'étirement (à la place d'étapes d'étirement divisées), alors il est exprimé par " étape unique d'étirement ". De plus la disposition des filières dans chaque étape d'étirement s'exprimer en termes de R et de D, R représentant une suite de filières à galets (comme représenté sur la figure 5) et D représentant une matrice perforée. La disposition des R et des D correspond à la disposition de filières à galets et des matrices perforées. A titre d'exemple, RRRRRRR (sept R) signifie que l'étape d'étirement primaire implique sept suites de filières à galets, et RRRRRRRD (sept R et un D) signifie que l'étape d'étirement secondaire implique sept suites de filières à galets et une matrice perforée placée en dernier (pour que l'étirement de finition améliore la forme du fil). De même, dans les Tableaux 3 et 4, le dernier D dans la chaîne de caractères représentant l'étape d'étirement secondaire ou l'étape d'étirement unique se rapporte à une matrice perforée 501 pour l'étirement de la finition comme représenté sur la figure 2, et cette chaîne de caractères se rapporte à un étirement de finition avec une matrice perforée. La performance d'étirement des filières à galets représentée dans les Tableaux 2 et 4 et les propriétés caractéristiques du fil fini pour soudage ont été évaluées de la même manière que dans l'Exemple 1. Comme représentés dans le Tableau 2, les échantillons N 26 à 44 ont été obtenus par étirement à l'aide d'un lubrifiant composé de savon de stéarate de sodium ou de savon de stéarate de potassium, un agent d'ajustage de point de ramollissement, et/ou un lubrifiant à haute pression sélectionné parmi les MoS2, WS2, ZnS, et GF. Comparés avec les échantillons N 45 et 48, lesquels ont été étirés à l'aide d'un lubrifiant ne contenant ni savon de stéarate de sodium ni stéarate de potassium, les échantillons ? 26 à 44 présentent une meilleure aptitude à l'étirement (au moyen de filières à galets) et une meilleure capacité d' alimentation en fil en ce qui concerne la mesure de la précision de la forme du fil et de la performance de soudage. Ce résultat suggère que le lubrifiant d'étirement ayant la composition spécifiée dans la présente invention permet un étirement à grande vitesse comme cela a été mis en évidence par la bonne forme de fil et l'absence d'enfoncement sur la surface du fil. Ce résultat suggère également que le lubrifiant d'étirement ayant la composition spécifiée dans la présente invention n'affecte pas de manière indésirable la performance de soudure bien qu'il n'ait pas été totalement éliminé à la chaîne et qu'il en reste en très petite quantité. Les échantillons N 26 et 27, lesquels ont été étirés à l'aide du savon de stéarate seul comme le lubrifiant qui possède un point de ramollissement bas, présentent une aptitude à l'étirement faible à grande vitesse d'étirement (à 500 kg/h ou 1000 m /min). Par contraste, l'échantillon N 49 pour comparaison, lequel a été préparé par étirement à l'aide de savon de stéarate de calcium présente une bonne aptitude à l'étirement lors de l'étirement secondaire (à 500 kg/h ou 1000 m/min). Toutefois, il possède une faible capacité d'alimentation en fil et une faible performance de soudage (avec de nombreux défauts dans la zone de soudage). La raison en est que le stéarate de calcium n'est pas totalement éliminé à la chaîne et que ses résidus affectent de manière indésirable la performance de soudage. Les échantillons ? 45 et 48 pour comparaison, lesquels ont été préparés par étirement à l'aide d'un lubrifiant ne contenant ni stéarate de sodium ni stéarate de potassium, présentent une aptitude à l'étirement faible, comme cela a été mis en évidence par des enfoncements, ou un étirement à grande vitesse (à 1700 kg/h ou 800 m/min) lors de l'étape d'étirement primaire. Le fil étiré obtenu lors de l'étape d'étirement primaire était d'une qualité tellement médiocre qu'il était incapable d'être étiré dans l'étape d'étirement secondaire. Le résultat mentionné ci-dessus est similaire à celui de l'Exemple 1. Ces résultats suggèrent de manière convaincante que le lubrifiant pour étirement dans la présente invention devrait être du savon de stéarate de sodium ou du savon de stéarate de potassium. De surcroît, les résultats sont les mêmes pour tout fil pour soudage quelconque préparé à partir du fil stock possédant un diamètre de 5,5 mm ou 2,2 mm. L'échantillon N 44 présentait une aptitude à l'étirement plus faible que l'échantillon 30 bien que tous deux aient été étirés à l'aide du lubrifiant spécifié dans la présente invention. La raison en est que le premier a été étiré par le biais de filières à galets dont le cadre n'est pas suffisamment rigide (avec un allongement de 150 um, ce qui représentent la limite supérieure de l'allongement spécifié dans la présente invention), alors que le cadre pour les filières à galets utilisé dans l'échantillon N 30 possédait une rigidité élevée, avec une quantité plus faible d'allongement. L'échantillon N 44 souffrait de vibrations du fil aux étapes d'étirement primaires et secondaires, bien que le degré de vibration n'était pas suffisamment élevé pour provoquer des enfoncements. L'échantillon N 50 pour comparaison, lequel a été étiré par le biais des filières à galets dont le cadre souffrait d'un allongement supérieur à 160 m (au-dessus de la limite supérieure), possédait une aptitude à l'étirement si faible (avec enfoncements) lors de l'étape d'étirement primaire q'il était incapable d'être étiré lors de l'étape d'étirement secondaire. D'un autre côté, l'échantillon ? 43 qui était étiré par le biais des filières à galets dont le cadre présentait un allongement de seulement 20 um, nécessitait la réduction de sa vitesse d'étirement en raison d'une charge excessivement importante sur les filières à galets qui aurait réduit la résistance à la fatigue des filières à galets et provoqué la rupture de la surface des filières à galets composées de carbure cémenté de WC-Co. Par conséquent, il a été limité à la vitesse d'étirement qui permet un étirement stable. Il est évident d'après les Tableaux 3 et 4 que les échantillons N 51 à 77, dans lesquels Rd (somme de la réduction du diamètre lors de l'étirement par le biais des matrices perforées) se situent dans la plage de 0,5 à 78 %, sont supérieurs du point de vue de l'aptitude à l'étirement (par le biais des filières à galets) et les caractéristiques de fil par rapport aux échantillons N 78 à 84, dans lequel # Rd (défini comme ci-dessus) dépasse 78 %. Ce résultat suggère que le lubrifiant solide sec nécessaire pour l'étirement par le biais des filières à galets reste de manière satisfaisante (en termes de quantité et d'adhérence) sur la surface du fil après étirement par le biais de matrices perforées. Les échantillons N 55 et 69 ont une aptitude à l'étirement plus faible que d'autres échantillons (dans les mêmes conditions) à grande vitesse d'étirement (500 kg/h) lors de l'étirement secondaire, car ils présentent une valeur élevée de Rd égale à ou proche de la limite supérieure. Ce résultat suggère que, dans les échantillons N 55 et 69, le lubrifiant solide sec nécessaire pour l'étirement par le biais des filières à galets ne reste pas de manière satisfaisante (en termes de quantité et d'adhérence) sur la surface du fil après l'étirement par le biais de matrices perforées. Par contraste, les échantillons N 78 à 84, dans lequel RD dépasse 78 %, nécessitait une quantité tellement importante de lubrifiant solide sec au moment de l'étirement par le biais des matrices perforées qu'il leur manquait du lubrifiant solide sec pour l'étirement par le biais des filières à galets . On comprend par conséquent que Rd (somme de la réduction du diamètre lors de l'étirement par le biais des matrices perforées) affecte fortement la quantité et l'adhérence du lubrifiant solide sec nécessaire à l'étirement secondaire par le biais des filières à galets si l'étirement par le biais des matrices perforées est utilisé afin d'appliquer le lubrifiant pour l'étirement au moyen des filières à galets. De surcroît, on comprend également que la quantité et l'adhérence désirées du lubrifiant solide sec nécessaire pour l'étirement au moyen des filières à galets sont obtenues si Rd est inférieur à 78 %. Il devient évident à partir du Tableau 4 que l'échantillon N 85 a été étiré jusqu'au fil fini en grande partie par l'étirement primaire avec les matrices perforées, avec S Rd qui est égal à 100 %. Par conséquent, il n'est pas passé à l' étirement secondaire (à 500 kg/h). La raison en est que cet étirement au moyen de matrices perforées est plus long que l'étirement au moyen des filières à galets. Le résultat mentionné ci-dessus est similaire à celui de l'Exemple 1 et à celui représenté dans le Tableau 2 ci-dessus. Ces résultats suggèrent de façon convaincante que le lubrifiant pour l'étirement dans la présente invention devrait être du savon de stéarate de sodium ou du savon de stéarate de potassium. De surcroît, les résultats sont les mêmes pour tout fil pour soudage quelconque préparé à partir du fil stock possédant un diamètre de 5,5 mm, 3,2 mm, 2,8 mm, ou 2,4 mm. TABLEAUX 2 TABLEAUX Étirement ~~~~ Diamètre par Étirement par Aptitude à l'étirement Performance de soudage Diamètre Composition du matrices filières à galets Echantillon N du fil lubrifiant pour étirement perforées stock 2 Rd rd Allongement Vitesse Quantité Diamètre Capacité (mm) du cadre étireinentdiétirementenfoncements Diamètre , alimentation Stabilité f9-\ f9- du cadre lremen lremen du fil #., de l'arc 5,5 ST-NA (%) (%) cadre maximum stable fil en fil l'arc 26 5,5 ST-Na 50,7 49,3 80 O # O 1,2 O O 27 5,5 ST-K 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 0 0 28 5,5 ST-Na, MoS2 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 O O 29 5,5 ST-Na, MoS2, ZnS 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 0 0 30 5,5 ST-Na, MOS2, GF,BN 50,7 49,3 80 0 # O 1,2 0 0 ha 31 5,5 ST-Na, MOS2, A 50,7 49,3 80 O O 0 1,2 0 0 nti 32 5,5 ST-Na, BN 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 0 0 illo 33 5,5 ST-Na, WS2, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 on 34 5,5 ST-Na, GF, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 de 35 5,5 ST-K, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 et 36 5,5 ST-K, MoS2 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 O 0 37 5,5 ST-K, MoS2, GF 50,7 49,3 80 # 0 1,2 0 O 38 2,2 ST-Na, MoS2, ZnS 50,7 49,3 80 0 # 0 1,2 0 0 39 2,2 ST-Na, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 40 2,2 ST-Na, GF, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 41 2,2 ST-Na, MoS2, A 50,7 49,3 80 0 O 0 1,2 O 0 42 2,2 ST-Na, BN, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 0 0 43 2,2 ST-Na, MoS2, A 50,7 49,3 20 0 # 0 1,2 0 0 44 2,2 ST-Na, MoS2, A 50,7 49,3 150 0 # # 1,2 O 45 5,5 MoS2, GF 50,7 49,3 80 X X X 1,2 X X 46 5,5 WS2, GF 50,7 49,3 80 X X X 1,2 X X Echantillon 47 5,5 MoS2, BN 50,7 49,3 80 X X X 1,2 x X comparatif 48 5,5 MoS2, GF, BN 50,7 49,3 80 X X X 1,2 x x 49 5,5 St-Ca 50,7 49,3 80 O 0 O 1,2 X 50 5,5 ST-Na, MoS2, GF 50,7 49,3 160 X X X 1,2- - Tableau 3 Etapes d'étirement Étirement Étirement par Composition par filières à Aptitude à l'étirement Performance de soudage Diamètre du matrices galets -du fil lubrifiant erforées .~~~~~~~################################################## Echantillon N stock Nombre de Disposition des pour perforées (mm) filières dans filières étirement E Rd # rd Allongement Vitesse Quantité Diamètre Capacité Stabilité chaque étape dans chaque L* - ,,3:7*' étirement d'étirementenfoncements d'alimentation l'arc étape (%) (%) du cadre maximum stable fil en fil l'arc 51 5,5 1(7) + II (8) 7R:7R,1D ST-Na, MoS2, A 1,9 98,1 80 0 0 0 1,2 O O 52 5,5 1(7) +11 (8) 1D,6R -7R lD ST-NA, MoS2, 14,9 85, 1 80 0 0 0 l, 2 0 0 53 5,5 I(7) + II (8) 4D,3R :7R1D ST-Na, MoS2, A 50,7 49,3 80 0 0 0 1,2 O O 54 5,5 I(7) + II (8) 4D,3R : * 6R,2D ST-Na, MoS2, A 53,0 47,0 80 0 0 0 1,2 O O g- 55 5,5 I (7) + II (8) 7D:6R,2D ST-Na, MOS21 A 76, 23, 80 0 A 0 1, 0 0 an 56 5,5 I(7) +II (9) 3D,4R :7R,2D ST-Na, MoS2, A 50,1 49,9 80 0 0 O 0, 9 0 0 57 5,5 I(7) + II (9) 4D,3R :8R,1D ST-Na, MoS2, A 60,9 39,1 80 0 0 0 0,9 O O ll 58 5,5 I(7) + II (6) 7R :5R,1D ST-NA, MoS2, A 1,9 98,1 80 0 0 0 1,2 0 0 ≈ 59 5,5 I(7) + II (6) 1D,6R:5R,1D ST-Na, MoS2, A 14,2 85,8 80 0 O 0 1,2 O O 60 5,5 1(7) + II (6) 3D, 4R :5R ,1D ST-Na, MOS2, A 38,8 61,2 80 0 0 0 1, 2 0 0 e 61 5,5 I(7) + II (6) 4D,3R:5R,1D ST-Na, MoS2, A 50,0 50,0 80 0 0 1,2 O O tr 62 5,5 I (7) + II (6) 3D,4R:4R,2D ST-Na, MoS2, A 40,7 59,3 80 O 0 0 1,2 O O 63 5,5 I(7) + II (6) 3D,4R:1D,3R,2D ST-Na, MoS2, A 50,0 50,0 80 O O 0 1,2 O O 64 5, 5 I (7) + II (6)5D,2R :1D, 3R, 2 ST-Na, MoS2, A 71,0 29,0 80 0 0 0 1, 2 0 0 65 5,5 I(5) + II (6) 5R:5R,1D ST-Na, MoS2, A 1,9 98,1 80 0 O 0 1,2 O O 66 5,5 I(5) + II (6) 1D,4R:4R,2D ST-Na, MoS2, A 25,8 74,2 80 0 0 0 1,2 O O 67 5,5 1(5) + II (6) 3D, 2R :5R,1D ST-Na, MoS2, A 62,1 37,9 80 0 0 0 1,2 O O 68 5,5 1(5) + II (6) 3D,2R:1D,3R,2D ST-Na, MoSz, 68, 31,9 80 0 0 0 1, 2 0 O 69 5,5 1(5) +11 (6) 5D:5R,1D ST-Na, MOS2, 77, 22,1 80 A A 0 1, 2 0 0 70 5, 1(5) + II (6) 3D,2R:1D,3R,2D ST-Na, MoSz, A 70, 7 29, 3 80 0 0 0 1, 6 0 0 Étiremen Étirement par Ec Etapes d'étirement t par filières Aptitude à l'étirement Performance de soudage ha Diamètre Composition Matrice à galets du fil lubrifiant @ ti N de stock Nombre de Disposition du lubrifiant Quan- Diamèt Stabil filières des filières pour Rd Allongeme Vitesse tité enfonc re Capacité ité de lon mm dans chaque dans chaque étirement Unique %# re nt du d'étirement d'éti-enfonc du d'aliment ité de étape* étape** (%) cadre maximum rement ements fil. ation ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ stable (mm) 71 3,2 Unique (6) 5R,1D ST-Na, MoS2, A 7,5 92,5 80 0 0 0 1 2 0 0 72 3,2 Unique (6) 1D,4R,1D ST-Na, MoS2, A 35,0 65,0 80 0 0 0 1,2 0 0 M 73 3,2 Unique (10) 9R,1D ST-Na, MoS2, A 2,5 97,5 80 0 0 0 1,2 0 0 cha 74 2,8 Unique (10) 9R,1D ST-Na, MoS2, A 4,4 95,6 80 0 0 0 1,2 0 0 nt 75 2,8 Unique (6) 5R,lD ST-Na, MoS2, A 5,6 94,4 80 O O O 1,2 O O ill 76 2,8 Unique (6) 5R,1D ST Na, MoS2, A 33,8 66,2 80 0 0 0 1,2 0 0 on 77 2,0 Unique (6) 5R,1D ST-Na, MoS2, A 3,8 96,2 80 0 0 0 1,2 0 0 de 78 5,5 1(7)+11(6) 6D,1R:1D,3R,2D ST-Na, MoS2, A 78,5 21,5 80 # # O 1,2 # O t: 79 5,5 1(7)+11 (9) 5D, 2R: 1D, 6R, 2D ST-Na, MOS2, A 78,9 21,1 80 # à 0 0.9 # av 80 5,5 1(5)+11(6) 3D,2R:2D,2R,2D ST-Na, MoS2, A 80,2 19,8 80 # # O 1,6 ai 81 3,2 Unique (10) 6D,3R,1D ST-Na, MoS2, A 79,0 21,0 80 # # O 1,2 # # 82 2,8 Unique (10) 5D,2R,3D ST-Na, MoS2, A 84,4 15,6 80 # # 0 1,2 # 83 2,8 Unique (6) 4D,1R,1D ST-Na, MoS2, A 90,0 10,0 80 # # # 1,2 84 2,0 Unique (6) 4D,1R,1D ST Na, MoS2, A 88,8 11,2 80 # # O 1,2 # 1(7)+ (D 11(8) ST-NA, xemp: 85 5,5 Toutes les 7D:8D ST-Na, 100 0 --- x x x 1,2 x x it l matrices MoS2, A e perforées Remarque pour les Tableaux 3 et 4. * " I " se rapporte à l'étape d'étirement primaire, et " II " se rapporte à l'étape d'étirement secondaire. Le nombre mis entre parenthèses se rapporte au nombre de filières utilisées dans chaque étape d'étirement. ** " R " se rapporte aux filières à galets, et " D " se rapporte aux matrices perforées. Le nombre précédent R se rapporte au nombre de filières à galets, et le nombre précédent D se rapporte au nombre de matrices perforées. REVENDICATIONS 1. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage sans cuivrage par étirement à partir d'un fil stock (A) jusqu'à obtenir un fil fini (F), ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend : une étape consistant à appliquer sur la surface d'un fil un lubrifiant solide sec pour étirement lequel contient l'un au moins des composants parmi le stéarate de sodium et le stéarate de potassium ; une étape consistant à étirer le fil ainsi enduit de lubrifiant au moyen de filières à galets ; une étape consistant à éliminer le lubrifiant d'étirement de la surface du fil étiré ; et une étape consistant à appliquer un lubrifiant pour alimentation en fil à la surface du fil de laquelle le lubrifiant solide sec pour étirement a été éliminé. 2. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins une partie de l'étape d'étirement du fil, de l'étape d'élimination du lubrifiant solide pour l'étirement du fil, et de l'étape d'application du lubrifiant pour l'alimentation en fil sont réalisée en continu. 3. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape d'étirement consiste à : - étirer le fil stock par le biais des filières à galets de telle façon que le fil ainsi étiré présente un diamètre proche de celui du produit quasi fini puis à ; étirer pour finition le fil précédent étiré par le biais des filières à galets, au moyen de matrices perforées afin de s'assurer que le produit fini ait une section transversale circulaire. 4. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte une opération d'étirement du fil au moyen de matrices perforées cette opération se situant avant l'étape d'étirement au moyen des filières à galets ou entre les étapes d'étirement au moyen des filières à galets cette opération étant exécutée de telle sorte que la réduction de diamètre du fil exprimée en pourcentage de la différence entre le diamètre initial du fil stock et le diamètre du fil fini (# Rd) se situe dans une plage de 0,5 à 78 %. 5. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'étape d'étirement au moyen de filières à galets utilise des filières à galets supportées par un cadre présentant une grande rigidité de telle sorte que le cadre s'allonge dans une plage de 20 à 150 um lorsqu'il est déformé sous une charge de 10000 N orientée dans un sens d'écartement mutuel des galets d'une même filière, cette charge étant appelée charge d'expansion des filières à galets. 6. Procédé destiné à produire un fils plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le lubrifiant solide sec comprend : - au moins l'un des composants parmi le nitrure de sodium et le stéarate de potassium et ; au moins l'un des composants sélectionné parmi le phosphate de sodium, le borate de sodium, le phosphure de sodium, le carbonate de sodium, le phosphate de potassium, le borate de potassium, le nitrure de potassium, et le carbonate de potassium. 7. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le lubrifiant solide sec comprend au moins l'un des lubrifiants à haute pression sélectionné parmi les MoS2, WS2, BN, ZnS, et le graphite. 8. Procédé destiné à produire un fil plein pour soudage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le lubrifiant pour alimentation en fil est composé : - d'au moins l'un des types d'huile sélectionné parmi l'huile végétale, l'huile animale, l'huile minérale, et l'huile synthétique, et d'un lubrifiant contenant au moins l'un des types de lubrifiant solide sélectionné parmi les MoS2, WS2, BN, ZnS, et le graphite.