Brevet FR2847974A1 — publié le 20040604

VCL1421.FRD Tubes d'échangeur de chaleur comportant des perturbateurs et échangeurs associés L'invention concerne les échangeurs de chaleur, notamment les évaporateurs de circuit de climatisation, les radiateurs de chauffage de l'habitacle et les radiateurs de refroidissement du moteur des véhicules automobiles. Plus précisément, l'invention concerne un tube d'échangeur de chaleur formé de deux grandes faces définissant la largeur du tube et deux petites faces définissant la hauteur du tube, les deux grandes faces et les deux petites faces délimitant 15 un conduit de circulation pour un fluide, des perturbateurs étant formés au moins sur l'une des grandes faces du tube. La section intérieure du tube peut être séparée par une cloison centrale, formée d'une ou plusieurs épaisseurs de matière. Elle concerne également un échangeur de chaleur de ce type. On connaît déjà de la publication EP 0 710 811 un type d'échangeur de chaleur comportant un tel tube. L'épaisseur de la matière utilisée pour former le tube est déterminée par deux contraintes principales. D'une part il est avantageux de réduire l'épaisseur, afin de réduire la masse engagée dans la fabrication du tube et d'obtenir un échangeur le plus léger possible. Cela tend à diminuer la 30 consommation de carburant lors de l'utilisation du véhicule incorporant cet échangeur. D'autre part, la paroi du tube doit être suffisamment épaisse pour pouvoir y former les perturbateurs objet de l'invention, tout en satisfaisant les contraintes mécaniques et chimiques liées à l'utilisation de 35 l'échangeur incorporant un tel tube, dans le circuit de chauffage d'un véhicule. L'épaisseur de cet échangeur formé à partir de tubes, correspond approximativement à la largeur des tubes. Il est 40 avantageux de former un échangeur présentant une faible épaisseur, afin de limiter la taille de l'appareil de climatisation o cet échangeur est incorporé. Cela favorise la compacité du véhicule, ce qui favorise à son tour une diminution de la consommation de carburant de ce véhicule. Les perturbateurs ont pour but de perturber l'écoulement du fluide de manière à augmenter les turbulences et à permettre ainsi un meilleur coefficient de transfert thermique. Toutefois, dans les échangeurs actuellement connus, la 10 répartition des perturbateurs n'est pas optimale. Les turbulences provoquées par les perturbateurs se traduisent par une chute de pression importante du fluide caloporteur de sorte que l'amélioration du coefficient de transfert thermique est faible en comparaison de l'augmentation de la chute 15 de pression. En outre, si les perturbateurs ne sont pas bien répartis, des vitesses élevées du fluide peuvent être atteintes autour de ces derniers, ce qui peut conduire à des phénomènes d'érosion des tubes. La présente invention a pour objet de fournir des tubes d'échange de chaleur pour échangeur de chaleur dans lesquels la répartition des perturbateurs est optimisée de manière à améliorer les performances d'échanges thermiques en écoulement monophasique grâce à une augmentation du coefficient de 25 transfert thermique. Ces buts sont atteints, conformément à l'invention, par le fait que le diamètre hydraulique moyen du conduit de circulation est compris entre 1, 4 mm et 3,3 mm. 30 Le diamètre hydraulique moyen d'un tube est défini comme égal à la moyenne, sur l'ensemble du tube, de quatre fois la section de passage du tube divisé par le périmètre de la section circonvenant l'écoulement du fluide. 35 Lorsque le tube est un tube droit, le diamètre hydraulique est de préférence compris entre 1,4 mm et 2,6 mm; lorsqu'il s'agit d'un tube en U, le diamètre hydraulique est de préférence compris entre 1,5 mm et 3,3 mm. Dans le cas d'un tube en U, celui-ci peut comporter un retour formé par une boîte collectrice. Dans l'invention, le tube comporte de préférence deux canaux et constitue alors un tube dit "bi-canaux". La largeur du tube est choisie et elle est de préférence inférieure ou égale à 31 mm. En outre, le tube est avantageusement formé dans une matière ayant une épaisseur comprise 10 entre 0,15 et 0,35 mm. Grâce à ces caractéristiques, on obtient une amélioration du coefficient de transfert thermique des tubes, ce qui permet une meilleure performance sans augmentation de surface. On 15 réalise ainsi un gain de matière et un gain sur le nombre de tubes par échangeur. La forme, les dimensions et la répartition des perturbateurs sont optimisées pour assurer une optimisation de la perfor20 mance globale. Cette optimisation est faite en considérant la maximalisation de la puissance transmise et une minimisation de la chute de pression. A cet effet, le rapport entre la surface des perturbateurs 25 projetée sur la grande face, sur laquelle ces perturbateurs sont formés, et la surface totale de cette grande face est compris entre 0,05 et 0,25. Le rapport entre la profondeur des perturbateurs et la 30 hauteur intérieure du conduit de circulation est compris entre 0,25 et 0,5. La longueur caractéristique des perturbateurs est comprise entre 2 et 6 mm. Si les perturbateurs sont circulaires, leur 35 longueur caractéristique est égale à leur diamètre. S'ils ont une forme ovale, leur longueur caractéristique correspond à leur largeur. Avantageusement, le rapport entre le pas des perturbateurs et leur longueur caractéristique est compris entre 2 et 4. Le rapport entre le décalage des perturbateurs et leurs pas est compris entre - 0,125 et + 0,125. Les mesures effectuées montrent qu'à caractéristique identique, un gain dans le transfert thermique pouvant atteindre 15 % est obtenu avec les tubes conformes à la présente invention 10 vis-à-vis de tubes lisses. L'invention concerne aussi les échangeurs de chaleur qui comprennent au moins un tube tel que défini précédemment. Ces échangeurs peuvent constituer notamment un radiateur de 15 chauffage d'un habitacle de véhicule automobile ou un radiateur de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile. Lorsque le véhicule est au ralenti, son moteur tourne à un 20 régime compris entre 700 et 1000 tours par minute. Ce régime correspond à un écoulement laminaire dans les tubes. Le nombre de Reynolds est compris entre 500 et 1000 dans les tubes de l'échangeur. En régime laminaire, le gain de puissance thermique transmise par les tubes selon l'invention 25 est d'environ 1 à 4 % en fonction des conditions de fonctionnement telles que la température et le débit d'air. Lorsque le véhicule circule à une vitesse modérée, par exemple à 90 km par heure environ, son régime moteur est 30 compris entre 2500 et 3500 tours par minute. Ce régime correspond à des nombres de Reynolds dans les tubes d'environ 1000 à 2000. Dans ces conditions, le gain de puissance thermique transmise par les tubes est d'environ 5 à 10 %, selon les conditions de fonctionnement telles que la tempéra35 ture et le débit d'air. Enfin, lorsque le véhicule est utilisé dans des conditions intensives, son moteur tournant à une vitesse supérieure à 4000 tours par minute, le nombre de Reynolds dans les tubes est supérieur à 3000. Dans ces conditions, le gain de puissance thermique transmise par les tubes est d'environ 11 à 15 %. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui suit, d'exemples de réalisation donnés à titre illustratif en référence aux figures annexées. Sur ces figures: La figure 1 est une vue partielle en perspective d'un échangeur de chaleur à tube plat; La figure 2 est une vue en bout d'un tube de l'échangeur représenté sur la figure 1; La figure 3 est une vue de détail montrant le profil d'un perturbateur; La figure 4 est une vue de face d'une grande paroi du tube de 20 la figure 2; La figure 5a est une vue d'un exemple de réalisation d'un demi-tube dans lequel il n'y a pas de décalage entre les perturbateurs des deux faces et la figure 5b et une vue en 25 coupe du demi tube de la figure 5a; La figure 6a représente une réalisation d'un demi-tube dans lequel le décalage entre les perturbateurs des deux faces est égal à plus ou moins cinquante % et la figure 6b est une vue 30 en coupe du demi-tube représenté sur la figure 6a; La figure 7 est une vue de détail qui illustre la diminution de contact entre les tubes et les ailettes engendrée par la présence des perturbateurs; La figure 8 représente les puissances thermiques réduites, transmises par des tubes avec et sans perturbateurs en fonction du diamètre hydraulique pour un tube à écoulement en I; La figure 9 représente les puissances thermiques réduites, transmises par des tubes avec et sans perturbateurs en fonction du diamètre hydraulique pour un tube à écoulement en U; La figure 10 représente la variation du rendement d'échange thermique en fonction de la surface converte par les perturbateurs; La figure 11 illustre les variations de la puissance échangée et de la chute de pression; La figure 12 illustre l'influence du décalage des perturbateurs par rapport au pas des perturbateurs, sur la puissance 15 thermique transférée; et Les figures 13, 14 et 15 sont des vues en perspective de trois échangeurs de chaleur comportant des tubes selon l'invention et ayant respectivement un écoulement en I 20 (figure 13) ou un écoulement en U (figures 14 et 15). On a représenté sur la figure 1 une vue partielle en perspective d'un échangeur de chaleur, par exemple un radiateur. Il est réalisé à partir de tubes 1 aplatis en tôle pliée et 25 brasée. La tôle est de préférence en aluminium ou en alliage à base d'aluminium. Chaque tube 1 est constitué d'une bande métallique repliée de manière à former l'enveloppe de deux canaux parallèles 2 et 3. Il s'agit alors d'un tube dit "bicanaux". Les canaux 2 et 3 sont séparés par une entretoise 4 30 réalisée par le repliement à 90 de la bande de tôle vers l'intérieur du tube. Les tubes 1 ont leurs extrémités engagées dans des fentes 5 d'au moins une plaque collectrice 6 (une seule plaque étant représentée) sur laquelle est montée une boîte collectrice d'extrémité de l'échangeur de 35 chaleur. Lors du montage, des ailettes de refroidissement 7, réalisées en tôle ondulée, sont intercalées entre les tubes 1. On a représenté sur la figure 2 une vue en bout d'un tube 1 de l'échangeur de chaleur représenté sur la figure 1. Comme on l'a exposé précédemment, le volume intérieur du tube 1 est divisé en deux canaux parallèles 2 et 3 par une entretoise 5 médiane 4 formée par la réunion de deux parois 4a et 4b qui constituent respectivement les deux bords de la tôle dont est issu le tube. Chacun des deux canaux 2 et 3 possède une forme générale rectangulaire constituée de deux grandes parois rectilignes 8 parallèles l'une à l'autre et deux petites 10 parois rectilignes 10 également parallèles l'une à l'autre. Pour chacun des canaux 2 et 3, l'une des petites parois se confond avec les parois 4a et 4b. Ainsi, la largeur totale du tube 1 est égale à deux fois la largeur d d'une grande paroi 8 (dans cet exemple de réalisation les largeurs des canaux 2 15 et 3 sont égales). A titre d'exemple, la largeur du tube peut être inférieure ou égale à 31 mm et l'épaisseur de sa matière constitutive, c'est à dire de la tôle, comprise entre 0,15 et 0,35 mm. En variante de réalisation, le tube 1 pourrait ne comporter aucune entretoise interne. Le volume intérieur du tube serait ainsi constitué par un canal de circulation unique. Dans ce cas, la largeur du tube 1 serait égale à la largeur du canal de circulation, c'est-à-dire à la largeur de chacune des deux 25 grandes faces parallèles 8. Dans une autre variante encore, le tube 1 pourrait comporter plus de deux canaux de circulation, par exemple trois ou davantage. Dans ce cas, la largeur totale du tube serait égale à trois fois ou plus de trois fois la largeur de chacun des canaux. 30 Les petites faces 10 délimitent, pour chaque canal 2 et 3, un conduit de circulation de hauteur intérieure hi. Des perturbateurs 12 sont formés sur chacune des grandes 35 faces 8 des canaux 2 et 3. Toutefois, les perturbateurs 12 pourraient n'être prévus que sur l'une des faces 8 des canaux 2 et 3 ou encore, les perturbateurs 12 pourraient n'être prévus que dans l'un seulement des canaux 2 et 3. Les perturbateurs 12 sont réalisés par une déformation vers l'intérieur de la paroi du tube 1, par exemple au moyen de galets. On a représenté sur la figure 3 une vue de détail à échelle 5 agrandie d'un perturbateur 12. On désigne par la lettre p la profondeur du perturbateur, c'est-à- dire la distance séparant la face intérieure de la paroi 8, sur laquelle ce perturbateur est formé, du sommet du perturbateur. Le rapport entre la profondeur p des perturbateurs 12 et la hauteur intérieure 10 hi du conduit de circulation est avantageusement compris entre 0,25 et 0,5. On a représenté sur la figure 4 une vue de face du tube 1 représenté sur les figures 2 et 3. Les canaux 2 et 3 peuvent 15 définir une circulation en U du fluide caloporteur, comme schématisé par les flèches 13, 14 et 15. Dans cette réalisation, le fluide circule en sens inverse dans les canaux 2 et 3. Au contraire, dans une autre réalisation, le fluide peut circuler dans le même sens dans les canaux 2 et 3 (circula20 tion à co- courant) comme schématisé par la flèche 13 et par la flèche 16 représentée en traits interrompus. Comme on peut le constater, les perturbateurs 12 sont régulièrement répartis sur la surface de chacune des grandes 25 faces 8 des canaux de circulation 2 et 3. Ils sont disposés en quinconce (afin de simplifier la représentation on a montré seulement deux rangées de perturbateurs par canal). Le pas d'espacement des perturbateurs est régulier. Il est désigné par la référence e. Les figures 5a, 5b, 6a et 6b illustrent la relation entre les perturbateurs formés sur l'une des grandes faces 8 de chacun des canaux 2 et 3 et les perturbateurs formés sur l'autre grande face 8 de chacun de ces canaux. 35 Les figures 5a et 6a sont des vues de face schématique d'un demi tube 1, tandis que les figures 5b et 6b sont des vues en section transversale des demi-tubes des figures 5a et 6a respectivement. Sur ces figures on a désigné par les référen- ces 12, les perturbateurs formés sur la grande face supérieure 8 (selon les figures 5b et 6b) et par la référence 122 les perturbateurs formés sur la grande face 8 inférieure (selon les figures 5b et 6b). Comme on l'a exposé précédemment, le 5 pas d'espacement des perturbateurs 121 de la face supérieure 8 est désigné par la référence e et, de même, le pas d'espacement des perturbateurs 122 situés sur la face inférieure 8 est également désigné par cette même référence, le pas d'espacement des perturbateurs étant égal sur chacune des 10 deux faces 8. Sur les figures 5a et 5b, les perturbateurs 12, sont situés au même niveau, dans un plan de coupe transversale du tube 1, que les perturbateurs 122 de la face 8 inférieure. En d'autres termes, le décalage entre un perturbateur 12, de la face 15 supérieure 8 et le perturbateur 122 situé en regard sur la face intérieure, est égal à 0. Au contraire, selon les figures 6a et 6b, les perturbateurs 122 formés sur la face 8 inférieure sont situés entre les perturbateurs 121 formés sur la face 8 supérieure. On désigne par la lettre f le décalage 20 séparant les perturbateurs 12, et les perturbateurs 122. Le décalage f peut être exprimé en pourcentage du pas d'espacement e des perturbateurs. Il peut être compris entre 0 % de ce pas d'espacement (figures 5a et 5b) et plus ou moins 50 % du pas d'espacement e (figures 6a et 6b). 25 La figure 7 est une vue de détail qui représente le contact des ailettes de refroidissement 7 (intercalaires ondulés) avec la paroi extérieure des tubes 1. Comme on le constate, la présence des perturbateurs 12 a pour effet de réduire la 30 surface de contact entre les génératrices des intercalaires ondulés et le tube 1. En effet, les perturbateurs 12 constituant une déformation vers l'intérieur de la paroi du tube, le contact thermique ne s'établit pas entre la paroi du tube et l'ailette 7 au niveau des perturbateurs. Sur la figure 7, 35 on a désigné par la référence 7a une ondulation particulière de l'intercalaire ondulé qui n'est pas en contact avec la paroi du tube 1 par suite de la présence du perturbateur 12a. En conséquence, la densité des perturbateurs 12 doit être choisie judicieusement de façon à ne pas diminuer de manière trop importante le contact thermique entre les ailettes de refroidissement et les tubes. On a représenté sur la figure 8 l'évolution de la puissance 5 transmise par le radiateur en fonction du diamètre hydraulique (voir la définition donnée plus haut) pour des tubes à une passe (tubes à écoulement en I selon la figure 13) équipés de perturbateurs et sans perturbateurs. Ri, appelé puissance thermique réduite, correspond au rapport de la 10 puissance échangée à un diamètre hydraulique donné Dh à la puissance échangée pour un diamètre hydraulique Dh = 1,4 mm, cette valeur étant le diamètre hydraulique optimisé pour des tubes lisses (sans perturbateurs), comme représenté par la courbe en trait continu. R2 correspond au rapport de la puissance thermique transmise en fonction du diamètre hydraulique Dh à la puissance thermique transmise pour un diamètre hydraulique Dh = 1,8 mm, cette valeur correspondant à l'optimum du diamètre hydrauli20 que pour des tubes comportant des perturbateurs, comme représenté par la courbe en trait interrompu. Comme on peut le constater sur cette figure, la puissance transmise par des tubes comportant des perturbateurs est 25 supérieure à celle transmise par des tubes lisses à partir d'un diamètre hydraulique égal à 1,6 mm sensiblement. De manière générale, il est en outre avantageux que le diamètre hydraulique moyen soit sensiblement égal à deux fois la hauteur intérieure hi du conduit de circulation. 30 On a représenté sur la figure 9 l'évolution des performances en fonction du diamètre hydraulique pour des tubes en U ou pour des tubes à contre-courant d'un radiateur, par exemple, un radiateur de chauffage de l'habitacle d'un véhicule 35 automobile pour des tubes lisses (sans perturbateurs) et pour des tubes comportant des perturbateurs. RI correspond au rapport de la puissance thermique transmise en fonction du diamètre hydraulique Dh à la puissance thermique transmise pour un diamètre hydraulique égal à 1,8 mm, cette valeur il étant la valeur du diamètre hydraulique optimisée pour des tubes lisses. R2 correspond au rapport de la puissance thermique transmise en fonction du diamètre hydraulique Dh à la puissance transmise pour un diamètre hydraulique égal à 5 2,4 mm, cette valeur correspondant au diamètre hydraulique optimisée pour des tubes comportant des perturbateurs. Comme on peut le constater, la puissance transmise par les tubes équipés de perturbateurs est supérieure à la puissance transmise par les tubes lisses à partir d'un diamètre 10 hydraulique sensiblement égal à 2 mm. La figure 10 représente la variation du rendement de l'échange thermique en fonction du rapport de la surface des perturbateurs (SP) rapportée à la surface totale (ST) de la 15 paroi sur laquelle ces perturbateurs sont formés. Il s'agit plus précisément du rapport (SP/ST) entre la surface des perturbateurs 12 projetée sur la grande face 8, sur laquelle ces perturbateurs 12 sont formés, et la surface totale de cette grande face. La surface projetée d'un perturbateur 20 correspond à sa base le reliant à la face interne du tube. Comme on peut le constater, ce rendement passe par un maximum pour un rapport SP/ST compris entre 5 et 25 %. En dessous de 5%, la surface présente une densité de perturbateurs trop 25 faible; au dessus de 25%, la densité de perturbateurs affecte défavorablement la surface de contact entre la paroi du tube et l'intercalaire. En d'autres termes, pour une surface de perturbateurs comprise entre 0,05 et 0,25 fois la surface totale de la face 8 sur laquelle les perturbateurs 12 30 ont été prévus, le rendement est maximal. La figure 11 illustre l'influence du rapport entre le pas d'espacement e des perturbateurs 12 et la longueur caractéristique L de ces perturbateurs sur la chute de pression 35 (courbe en trait plein) et sur la puissance transmise (courbe en trait interrompu). Pour des perturbateurs de forme circulaires la longueur caractéristique L est égale au diamètre. Pour des perturbateurs de forme allongée, par exemple ovale, la longueur caractéristique L est égale à la largeur (considérée dans la direction de l'espacement), comme on le voit sur la figure 4. Cette longueur caractéristique est avantageusement comprise entre 2 et 6 mm. Si le rapport e/L est inférieur à 2, la distance entre deux perturbateurs 5 est trop faible et l'écoulement, après le passage d'un perturbateur est encore très turbulent lorsqu'il rencontre le perturbateur suivant. Ceci se traduit par le fait que la chute de pression est élevée tandis que l'efficacité du transfert thermique ne se trouve pas particulièrement 10 augmentée. Si, au contraire, le rapport est supérieur à 4, la distance entre deux perturbateurs 12 est trop importante et l'écoulement du liquide est laminaire lorsqu'il rencontre le perturbateur suivant. Il en résulte que la chute de pression du liquide est faible mais que l'efficacité du transfert 15 thermique n'est pas suffisamment élevée. C'est pourquoi ce rapport doit être compris, de préférence, entre 2 et 4. La figure 12 illustre l'effet du rapport entre le pas d'espacement e des perturbateurs 12 et le décalage f de ces 20 perturbateurs sur la puissance échangée. Pour un décalage f égal à 0, le coefficient de transfert thermique des tubes est maximum. La répartition de turbulence dans l'écoulement provoqué par les perturbateurs est plus homogène le long des tubes. Pour un décalage f égal à plus ou moins 0,5 fois le 25 pas d'espacement e des perturbateurs 12, la turbulence de l'écoulement provoquée par les perturbateurs n'est pas homogène. L'écoulement est turbulent seulement dans certaines régions du tube 1. L'effet global est un coefficient de transfert thermique minimum. C'est pourquoi le rapport doit 30 être choisi de préférence entre - 12,5% et + 12,5 % comme illustré sur la figure 12. Les tubes de l'invention peuvent servir à réaliser différents types d'échangeurs de chaleur, notamment dans le domaine de 35 l'industrie automobile, par exemple pour constituer un radiateur de chauffage d'un habitacle de véhicule ou encore un radiateur de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile. Plusieurs cas se présentent selon le type de circulation du fluide dans l'échangeur. Dans le cas illustré par la figure 13, l'échangeur comprend un faisceau de tubes 1 et d'ailettes 7 monté entre une boîte collectrice supérieure 17 et une 5 boîte collectrice inférieure 18. La totalité de la section droite de l'ensemble des tubes est utilisée pour un passage du fluide et l'écoulement est dit "en I". Dans l'exemple l'écoulement du fluide s'effectue depuis la boîte collectrice inférieure 18 vers la boîte collectrice supérieure 17 comme 10 montré par les flèches. Dans le cas illustré par la figure 14, la totalité de la section droite de la moitié des tubes 1 est utilisée pour faire circuler le fluide dans un sens, tandis que l'autre 15 moitié des tubes est utilisée pour un passage en sens du précédent, comme montré par les flèches. On constitue alors un écoulement dit "en U". Dans l'exemple, le fluide pénètre dans un compartiment 19 de la boîte collectrice supérieure 17, pour gagner la boîte collectrice inférieure 18 et 20 rejoindre ensuite un autre compartiment 20 de la boîte collectrice supérieure. Dans le cas illustré par la figure 15, la moitié de la section droite de l'ensemble des tubes 1 est utilisée pour un 25 passage du fluide dans un sens, tandis que l'autre moitié de la section droite est utilisée pour un passage en sens inverse du précédent, comme montré par les flèches. On constitue, là aussi, un écoulement dit "en U". Dans l'exemple, le fluide pénètre dans un compartiment longitudinal 21 30 de la boîte collectrice supérieure 17, pour gagner la boîte collectrice inférieure 18 en empruntant à chaque fois un premier canal de chacun des tubes. Ensuite, le fluide emprunte un second canal de chaque tube pour rejoindre un autre compartiment longitudinal 22 de la boîte collectrice 35 supérieure. Le retour du U s'effectue ainsi par la boîte collectrice inférieure 18. Revendications 1 - Tube d'échangeur de chaleur formé de deux grandes faces (8) définissant la largeur (d) du tube (1) et de deux petites 5 faces (10) définissant la hauteur interne (hi) du tube (1), les grandes faces (8) et les deux petites faces (10) délimitant un conduit de circulation pour un fluide, des perturbateurs (12) étant formés sur au moins l'une des grandes faces (8) du tube (1), caractérisé en ce que le diamètre hydrauli10 que moyen (Dh) du conduit de circulation est compris entre 1,4 mm et 3,3 mm. 2 - Tube selon la revendication 1 caractérisé en ce que le tube (1) est un tube droit et en ce que le diamètre hydrauli15 que (Dh) est compris entre 1,4 mm et 2,6 mm. 3 - Tube selon la revendication 1, caractérisé en ce que le tube (1) est un tube en U et en ce que le diamètre hydraulique (Dh) est compris entre 1,5 mm et 3,3 mm. 20 4 - Tube selon la revendication 3, caractérisé en ce que le tube en U (1) comporte un retour formé par une boîte collectrice (18). 5 - Tube selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le tube (1) comporte deux canaux (2, 3). 6 - Tube selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la largeur (d) du tube (1) est inférieure ou égale à 30 31 mm. 7 - Tube selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le tube (1) est formé dans une matière ayant une épaisseur comprise entre 0, 15 et 0,35 mm. 35 8 - Tube selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le rapport entre la surface (SP) des perturbateurs (12) projetée sur la grande face (8), sur laquelle ces perturbateurs (12) sont formés, et la surface totale (ST) de cette grande face est compris entre 0,05 et 0,25. 9 - Tube selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en 5 ce que le rapport entre la profondeur (p) des perturbateurs (12) et la hauteur intérieure (hi) du conduit de circulation est compris entre 0,25 et 0,5. - Tube selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé 10 en ce que la longueur caractéristique (L) des perturbateurs (12) est comprise entre 2 et 6 mm. 11 - Tube selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le rapport entre le pas d'espacement (e) des 15 perturbateurs (12) et leur longueur caractéristique (L) est compris entre 2 et 4. 12 - Tube selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le rapport entre le décalage (f) des perturbateurs 20 (12) et leur pas d'espacement (e) est compris entre -0,125 et + 0,125. 13 - Echangeur de chaleur caractérisé en ce qu'il comprend au moins un tube (1) selon l'une des revendications précédentes. 25 14 - Echangeur de chaleur selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'échangeur est un radiateur de chauffage d'un habitacle de véhicule automobile. 15 - Echangeur de chaleur selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'échangeur est un radiateur de refroidissement d'un moteur de véhicule automobile.