Brevet FR2856464A1 — publié le 20041224

La présente invention concerne un flexible d'absorption de vibrations, de manière plus spécifique un flexible d'absorption de vibrations qui a une excellente résistance à la pression et qui est adapté pour servir de 5 canalisation dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur. Dans le passé, on a utilisé de manière répandue un flexible en caoutchouc tubulaire constitué principalement d'un matériau élastique de caoutchouc dans divers 10 moyens de canalisation ou de tuyauterie pour des applications industrielles et automobiles. Comme un tel flexible en caoutchouc a une excellente propriété d'absorption de vibrations, il est souvent agencé dans des zones de vibrations dans le but d'empêcher une transmission des vi15 brations. Par exemple, dans le cas d'un flexible de canalisation tel qu'un flexible destiné à un système de carburant ou un flexible de transport de réfrigérant (flexible de climatiseur) utilisé dans un compartiment moteur 20 d'un véhicule à moteur, le flexible de canalisation sert à absorber les vibrations du moteur, les vibrations du compresseur d'un climatiseur et d'autres vibrations diverses générées pendant la conduite d'un véhicule, et à empêcher la transmission des vibrations à partir d'un 25 premier élément vers un autre qui sont réunis via le flexible de canalisation. De même, que ce soit pour des applications industrielles ou automobiles, des flexibles destinés à un système d'huile, un système de carburant, un système 30 d'eau et un système de réfrigérant sont formés selon une construction multicouche comportant une couche de caoutchouc intérieure, une couche de caoutchouc extérieure et une couche de renforcement interposée entre les couches de caoutchouc intérieure et extérieure, par exemple telle 35 que décrite dans le Brevet 1 ci-dessous. La couche de renforcement est construite typiquement en agençant ou en tressant des fils de renforcement. La figure 30 représente la construction d'un flexible de transport de réfrigérant (flexible de clima5 tiseur) qui est décrit dans JP A 7-68659. Le flexible de transport de réfrigérant a une construction multicouche. La référence numérique 200 sur la figure 30 indique une couche de caoutchouc intérieure tubulaire. Une couche intérieure de résine 202 est formée ou stratifiée dans un 10 côté intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200. Et une première couche de renforcement 204 est formée ou stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200, et une seconde couche de renforcement 206 est formée ou stratifiée sur un côté extérieur 15 de la première couche de renforcement 204, une couche de caoutchouc intermédiaire 208 intervenant entre les première et seconde couches de renforcement 204, 206. La première couche de renforcement 204 est formée en enroulant un ou des fils de renforcement en spirale, tandis 20 que la seconde couche de renforcement 206 est formée en enroulant un ou des fils de renforcement en spirale dans la direction inverse à la direction d'enroulement de la première couche de renforcement 204. De plus, une couche de caoutchouc extérieure 210 est formée ou stratifiée sur 25 un côté extérieur de la seconde couche de renforcement 206 en tant que couche la plus extérieure qui sert de couche de recouvrement. Dans cet exemple, les couches de renforcement 204, 206 sont formées en agençant ou en enroulant des 30 fils de renforcement en spirale. D'autre part, une telle couche de renforcement est également formée de la même manière par tressage ou tissage en tresse de fils de renforcement. La figure 31 représente un Exemple d'un flexible ayant une telle couche de renforcement tressée. La 35 référence numérique 212 sur la figure 31 indique une cou- che de renforcement qui est formée en tressant des fils de renforcement entre la couche de caoutchouc intérieure 200 et la couche de caoutchouc extérieure 210. Dans cet exemple, la couche intérieure en résine 202 est également 5 formée dans un coté intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200. Comme on le note à partir de ces Exemples, tous les flexibles habituels qui ont été fournis en comportant une couche de renforcement dans ceux-ci sont mis sous la 10 forme d'un tube à côté rectiligne ou à paroi rectiligne ayant des surfaces latérales intérieure et extérieure qui sont rectilignes dans une direction longitudinale. En même temps, dans le cas d'un tel flexible tubulaire à côté rectiligne, le flexible a besoin d'être conçu pour 15 avoir une longueur selon la rigidité du flexible, afin de garantir une propriété d'absorption de vibrations favorable. En particulier, par comparaison à des flexibles basse pression destinés à un système de carburant, un 20 système d'eau ou analogue, une longueur plus importante est nécessaire pour des flexibles haute pression tels que ceux d'un système d'huile (par exemple, système de direction assistée) ou un système de réfrigérant (système de transport de réfrigérant), afin de garantir une propriété 25 d'absorption de vibrations suffisante et de réduire la transmission de bruits et de vibrations vers l'intérieur du véhicule, avec des augmentations correspondantes de la rigidité des flexibles. Par exemple, dans le cas d'un flexible de transport de réfrigérant, le flexible d'une 30 longueur de 300 nmm à 600 mmn est typiquement adapté pour garantir une propriété d'absorption de vibrations et réduire la transmission de bruits et de vibrations, même pour une canalisation ou une tuyauterie sur une distance directe de 200 mm. Cependant, un compartiment moteur est encombré par différents composants et différentes pièces. Et actuellement, de manière spécifique, du fait de la nécessité de garantir un espace de compartiment aussi grand que 5 possible, un compartiment moteur a été conçu en une dimension compacte, et un espace ou un jeu dans le compartiment moteur a été de plus en plus rétréci. Par conséquent, dans ces circonstances, si un long flexible est agencé dans le compartiment moteur, ceci oblige un ingé10 nieur d'études à concevoir un agencement de canalisation pour éviter une interférence avec d'autres composants ou d'autres pièces, et un opérateur à manipuler le flexible lors de l'agencement du flexible dans le compartiment moteur. En outre, on doit envisager une conception de cana15 lisation et une manipulation du flexible selon les types d'un véhicule à moteur. Ceci a pour résultat une charge de travail excessive lors du montage et de l'assemblage des pièces et des composants du véhicule. Du fait des aspects qui précèdent, il existe 20 une demande de développer un flexible en caoutchouc (flexible en matériau élastique de caoutchouc) dont les propriétés telles que la propriété d'absorption de vibrations sont améliorées. Des premiers moyens pour concevoir le flexible à une courte longueur sans perte de propriété 25 d'absorption de vibrations favorable consiste à doter le flexible d'ondulations. Le Brevet US 6 279 615 décrit un flexible de carburant (un flexible destiné à un système de carburant) du véhicule à moteur qui est muni d'ondulations. La figure 32 est une vue visant à expliquer le flexible de carburant décrit dans ce Brevet US. Sur la figure 32, la référence numérique 214 indique une couche de caoutchouc tubulaire, et la référence numérique 216 indique une couche intérieure en résine qui est formée 35 dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc 214. Comme représenté sur la figure 32, le flexible de carburant est muni d'une partie ondulée 218. Par consequent, dans ce flexible de carburant, il est possible d'absorber des vibrations générées de manière efficace, 5 du fait de la souplesse de la partie ondulée 218, en dépit de la courte longueur du flexible de carburant. En même temps, juste en dotant le flexible d'une partie ondulée 218 telle que représentée sur la figure 2, on peut obtenir une souplesse, mais on ne peut 10 pas garantir une résistance à la pression suffisante. C'est-à-dire que le flexible de la description est appelé un flexible de remplissage, et est adapté à une ouverture de remplissage de carburant. Par conséquent, une résistance à la pression n'est pas spécifiquement nécessaire 15 pour le flexible de la description. La construction du flexible représenté sur les figures 32, o la pression d'éclatement est inférieure à 1 MPa, peut être adaptée à un flexible basse pression tel qu'un flexible de remplissage, mais ne peut pas être adaptée sans modification à 20 un flexible pour lequel une résistance à une pression élevée est nécessaire. Des premiers moyens pour doter un flexible comportant une telle partie ondulée ou de telles ondulations d'une résistance à la pression peut consister à former 25 sur le flexible une couche de renforcement qui a un effet de renforcement considérable. La couche de renforcement ne doit pas diminuer la souplesse que les ondulations ont de manière inhérente, et doit être formée facilement et de manière favorable sur le côté de surface extérieure de 30 la couche de caoutchouc. Dans les circonstances décrites ci-dessus, c'est un but de la présente invention de fournir un nouveau flexible d'absorption de vibrations qui a une excellente résistance à la pression, et qui ne perd pas une propriété d'absorption de vibrations suffisante s'il est formé à une courte longueur. Selon la présente invention, on fournit un flexible d'absorption de vibrations qui comporte une cou5 che de caoutchouc tubulaire (couche de matériau élastique de caoutchouc) ayant des ondulations (par exemple une partie ondulée), et une couche de renforcement résistant à la pression stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc. La couche de renforce10 ment résistant à la pression est stratifiée par exemple dans une relation de contact serré avec les ondulations de la couche de caoutchouc le long d'une longueur entière de celle-ci. La couche de renforcement résistant à la pression est formée en ayant une forme qui correspond aux 15 ondulations, par exemple comportant un ou des fils de renforcement agencés par exemple en étant entrelacés, tissés, enroulés ou mis en spirale le long des ondulations. Ici, par exemple, la couche de renforcement résistant à la pression est stratifiée graduellement sur les 20 ondulations en agençant le ou les fils de renforcement le long des ondulations. Une telle couche de renforcement résistant à la pression peut être appliquée comme comportant un ou des fils de renforcement tricotés le long des ondulations ou enroulés en spirale le long des ondula25 tions pour former une couche ayant une forme qui correspond aux ondulations. Cependant, on préfère utiliser la couche de renforcement résistant à la pression comportant les fils de renforcement tressés le long des ondulations pour former une couche ayant une forme qui correspond aux 30 ondulations. En d'autres termes, on peut appliquer les moyens pour former la couche de renforcement résistant à la pression en tressant les fils de renforcement le long des ondulations. En outre, il est efficace de stratifier une couche de recouvrement sur un côté de surface exté35 rieure de la couche de renforcement résistant à la pres- sion. Ici, la couche de recouvrement peut de préférence être formée à partir d'une couche réalisée en caoutchouc ou d'une couche extérieure réalisée en caoutchouc (couche réalisée en matériau élastique de caoutchouc ou couche 5 extérieure réalisée en matériau élastique de caoutchouc). Selon la présente invention, les ondulations garantissent une souplesse favorable du flexible d'absorption de vibrations. Ainsi, si le flexible est formé à une longueur courte, on obtient une propriété d'absorp10 tion de vibrations favorable. C'est-à-dire que la présente invention permet une longueur de flexible nécessaire relativement courte ou courte, tout en garantissant une propriété d'absorption de vibrations favorable au flexible. Ceci permet de résoudre des problèmes 15 sous-jacents associés à un flexible de canalisation agencé de manière spécifique dans le compartiment moteur d'un véhicule à moteur pour lequel une résistance à la pression est nécessaire, telle qu'une conception de canalisation ou une manipulation du flexible pendant une tâche de 20 montage. En outre, en réalisant une courte longueur de flexible nécessaire, on peut obtenir un autre bénéfice qui est un degré élevé de liberté de conception. Dans la présente invention, par exemple, comme la couche de renforcement résistant à la pression com25 porte un ou des fils de renforcement agencés le long des ondulations pour former une couche ayant une forme qui correspond aux ondulations, le flexible d'absorption de vibrations peut être doté d'une résistance à la pression favorable ou uniforme. La présente invention peut garan30 tir au flexible une excellente propriété d'absorption de vibrations et une excellente résistance à la pression. Selon la présente invention, la couche de renforcement résistant à la pression est stratifiée en agençant le ou les fils de renforcement le long des ondula35 tions pour former une couche ayant une forme qui corres- pond aux ondulations. Ainsi, par exemple, des pics et des vallées d'ondulation sont facilement renforcés de manière uniforme. Ou par exemple toutes les ondulations sont facilement renforcées de manière uniforme. Et en même 5 temps, il n'y a pas le problème qui est que la couche de renforcement résistant à la pression gêne considérablement la souplesse provenant des ondulations. En outre, selon un des aspects de la présente invention, la couche de renforcement résistant à la pression peut être cons10 truite facilement lors de la fabrication d'un flexible d'absorption de vibrations, et en conséquence le coût de production du flexible peut être abaissé. On souhaite agencer, par exemple tresser le ou les fils de renforcement au niveau d'un angle d'agence15 ment (par exemple un angle au niveau duquel le ou les fils de renforcement sont agencés par rapport à la direction longitudinale), par exemple un angle de tressage, généralement égal dans les pics et vallées d'ondulation ou entre les pics et vallées d'ondulation, par exemple 20 pendant le tressage, en commandant la vitesse de traction des fils de renforcement au niveau de la machine de tressage. Si un angle d'agencement, par exemple un angle de tressage, est supérieur à un angle neutre (54,44 ), le flexible d'absorption de vibrations a tendance à être al25 longé dans une direction longitudinale du flexible lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Au contraire, si l'angle d'agencement, par exemple l'angle de tressage, est plus petit que l'angle neutre, le flexible d'absorption de vibrations a tendance à se dilater 30 dans une direction radiale. C'est-à-dire que le flexible d'absorption de vibrations se comporte selon l'angle d'agencement, par exemple l'angle de tressage, lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Ainsi, à moins que l'angle d'agencement, par exemple l'angle de tres35 sage, ne soit égal dans les pics et vallées d'ondulation, ou entre les pics et vallées d'ondulation, comme le flexible d'absorption de vibrations se comporte différemment dans des pics et vallées d'ondulation pendant qu'il est soumis à l'opération, il est à craindre que la résis5 tance à la pression soit diminuée. La couche de renforcement résistant à la pression formée en enroulant les fils de renforcement en spirale peut être construite à partir d'une première couche de renforcement formée en enroulant un ou des fils de 10 renforcement dans une première direction, et d'une seconde couche de renforcement formée en enroulant un ou des fils de renforcement dans la direction inverse par rapport à la direction d'enroulement de la première couche de renforcement. La couche de renforcement résistant 15 à la pression peut être formée en tricotant le ou les fils de renforcement dans l'une ou l'autre des directions circonférentielles ou longitudinales, ou en tricotant de sorte que les boucles tricotées continuent dans l'une ou l'autre des directions longitudinales ou circonférentiel20 les. La couche de renforcement résistant à la pression tricotée dans l'une ou l'autre des directions a une excellente aptitude à être étirée, et a par conséquent comme caractéristique d'avoir une souplesse du flexible d'absorption de vibrations ayant des ondulations qui ne 25 diminue pas. De manière générale, la propriété de résistance à l'éclatement du flexible est garantie par la couche de renforcement résistant à la pression qui est stratifiée. Cependant, si la couche de renforcement résistant à la 30 pression a des mailles grossières ou des espaces ouverts entre les fils, de telle sorte que l'on voit la couche de caoutchouc intérieure ou la couche de caoutchouc à travers celles-ci, lorsqu'une pression interne est exercée sur le flexible d'absorption de vibrations, la couche de 35 caoutchouc est gonflée et déformée de manière à remplir les mailles grossières ou les espaces ouverts. En résultat, il y a un risque que des trous d'épingle soient provoqués ou produits dans la couche de caoutchouc. Une telle apparition de trous d'épingle mène en résultat à un 5 éclatement du flexible d'absorption de vibrations. Par conséquent, la couche de renforcement résistant à la pression est formée en agençant le ou les fils de renforcement de manière étroite et de manière serrée. Ainsi, un nombre torsadé du fil de renforcement est diminué, un 10 nombre de fil est accru, ou une épaisseur (diamètre) du fil de renforcement est accrue pour construire la couche de renforcement résistant à la pression, de telle sorte qu'on ne voit pas la couche de caoutchouc à travers celle-ci. Ceci signifie que la couche de renforcement ré15 sistant à la pression est formée de préférence avec des mailles minuscules ou écrasées ou sans espaces ouverts entre des fils, pour ne pas permettre que la couche de caoutchouc (intérieure) ne soit déformée de manière à les remplir. De cette manière, tandis que la couche de renforcement résistant à la pression est formée le long des ondulations, c'est-à-dire de manière à suivre les ondulations de la couche de caoutchouc pour garantir une résistance à la pression, la couche de renforcement résistant 25 à la pression n'a pas un fonctionnement suffisant pour empêcher des pics d'ondulation adjacents et des vallées d'ondulation adjacentes de s'élargir. Ainsi, si une pression interne est exercée sur le flexible d'absorption de vibrations, les ondulations peuvent être allongées, et le 30 flexible d'absorption de vibrations peut être allongé de manière importante et déformé. Et si le flexible d'absorption de vibrations est allongé et déformé de manière importante, il y a un risque que le flexible vienne en contact avec des pièces et composants périphériques ou 35 analogues dans un trajet de canalisation, et il peut ar- l1 river que le flexible d'absorption de vibrations soit détérioré, et que sa durabilité soit diminuée. Il est également possible d'ajuster la rigidité et l'épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc pour résoudre un change5 ment ou allongement longitudinal du flexible d'absorption de vibrations. Cependant, en considérant l'équilibre avec la souplesse pour ne pas gêner la propriété d'absorption de vibrations du flexible, on préfère fournir une autre couche de renforcement séparée en plus de la couche de 10 renforcement résistant à la pression de manière à empêcher le flexible d'être allongé dans sa direction longitudinale. Ainsi, il est efficace de stratifier une autre couche de renforcement séparée sur un côté de surface extérieure de la couche de renforcement résistant à la 15 pression, avec un jeu défini au niveau de positions des vallées d'ondulation des ondulations entre la couche de renforcement résistant à la pression et l'autre couche de renforcement séparée. Par exemple, l'autre couche de renforcement séparée a une construction et une propriété de 20 renforcement différentes par rapport à la couche de renforcement résistant à la pression. Une telle construction empêche effectivement le flexible d'absorption de vibrations d'être allongé de manière importante dans sa direction longitudinale, en ayant pour résultat une butée ou 25 un contact avec les pièces et composants périphériques ou analogues lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Il est également efficace de stratifier une couche de recouvrement sur un côté de surface extérieure de l'autre couche de renforcement séparée. Ici, de préfé30 rence, la couche de recouvrement peut être formée à partir d'une couche extérieure réalisée en caoutchouc. L'autre couche de renforcement séparée peut être formée en agençant par exemple le ou les fils de renforcement entrelacés, tissés, enroulés ou mis en spi35 rale. Il est efficace d'agencer par exemple le ou les fils de renforcement tresses au niveau d'un tel angle fixe (par exemple un angle au niveau duquel le ou les fils de renforcement sont agencés par rapport à la direction longitudinale), par exemple un angle de tressage 5 permettant difficilement à un flexible d'être allongé dans la direction longitudinale pour empêcher le flexible d'absorption de vibrations d'être déplacé dans sa direction longitudinale. Par conséquent, dans l'autre couche de renforcement séparée, l'angle fixe, par exemple l'an10 gle de tressage adapté pour agencer le ou les fils de renforcement, est un angle neutre ou inférieur, de manière plus spécifique compris entre 30 et 54,44 (angle neutre). Sinon, pour empêcher l'allongement du flexible 15 d'absorption de vibrations dans sa direction longitudinale, la couche de renforcement résistant à la pression peut être formée de manière à comporter un ou des fils de renforcement orientés longitudinalement qui s'étendent dans une direction longitudinale du flexible d'absorption 20 de vibrations. Le ou les fils de renforcement orientés longitudinalement peuvent être entrelacés avec le ou les fils de renforcement lors de l'agencement, par exemple le tressage, du ou des fils de renforcement pour former la couche de renforcement résistant à la pression. Dans 25 cette construction, le ou les fils de renforcement orientés longitudinalement et le ou les fils de renforcement sont retenus les uns les autres, et ceci permet à la couche de renforcement résistant à la pression de limiter de manière effective l'allongement et la déformation des on30 dulations. Les ondulations (la partie ondulée) peuvent être formées selon un motif ondulé en spirale dans lequel des pics et vallées d'ondulation sont respectivement continus dans une direction longitudinale du flexible 35 d'absorption de vibrations, et également selon un motif ondulé de manière annulaire dans lequel des pics d'ondulation adjacents longitudinalement et des vallées d'ondulation adjacentes longitudinalement sont discontinus et indépendants les uns des autres. Le flexible d'absorption 5 de vibrations ayant un motif ondulé de manière annulaire peut comporter en outre une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides qui sont agencés individuellement le long d'une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations. Les anneaux d'arrêt sont agencés sur 10 un côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression dans des positions des vallées d'ondulation des ondulations, de manière à arrêter radialement les vallées d'ondulation ou la couche de renforcement résistant à la pression, respectivement. Lorsque les ondula15 tions ou la partie ondulée sont allongées dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations, les vallées d'ondulation s'agrandissent diamétralement tandis que les angles d'ouverture s'élargissent, et les pics d'ondulation se contractent également diamé20 tralement tandis que les angles d'ouverture s'élargissent. C'est-à-dire que la partie ondulée tend à être allongée dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations avec un agrandissement diamétral des vallées d'ondulation et une contraction diamétrale 25 des pics d'ondulation. Par conséquent, si les anneaux d'arrêt rigides sont agencés sur un côté extérieur des vallées d'ondulation, les vallées d'ondulation sont retenues à l'encontre d'un mouvement dans une direction d'agrandissement diamétral par les anneaux d'arrêt, et on 30 empêche favorablement la partie ondulée d'être allongée et déformée. Puisque les anneaux d'arrêt empêchent par exemple non seulement entièrement la partie ondulée d'être agrandie diamétralement, mais partagent également la charge sur la partie ondulée lorsqu'une pression in35 terne est exercée sur celle-ci, on obtient un autre effet qui est que la résistance à la pression du flexible d'absorption de vibrations est augmentée d'avantage. Cependant, si les anneaux d'arrêt ne sont pas appliqués, il est efficace de doter les pics d'ondulation d'une impor5 tante épaisseur de paroi, par exemple, comme les vallées d'ondulation ont une surface de support de charge plus grande ou une surface de support de charge s'agrandissant diamétralement plus grande, et sont facilement déformées par comparaison aux vallées d'ondulation. Un flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention peut comporter une couche de caoutchouc tubulaire ayant des ondulations, un tissu de renforcement qui est enveloppé autour d'un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc, de manière à cons15 tituer une couche de renforcement résistant à la pression selon une relation stratifiée par rapport à la couche de caoutchouc, et une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides qui sont agencés individuellement le long d'une direction longitudinale du flexible d'absorption de vi20 brations. Les anneaux d'arrêt sont agencés sur un côté extérieur du tissu de renforcement dans des positions de vallées d'ondulation des ondulations, de manière à arrêter le tissu de renforcement facilement pour former la couche de renforcement résistant à la pression ayant une 25 forme qui correspond aux ondulations. Le tissu de renforcement peut être formé par exemple en tressant ou en entrelaçant des fils de chaîne de renforcement et des fils de trame de renforcement. Cette construction permet de stratifier très facilement la couche de renforcement ré30 sistant à la pression. Et une contrainte de torsion n'est pas produite dans le flexible ainsi construit lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Le tissu de renforcement peut être enveloppé autour du côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc, de sorte que 35 les fils de chaîne de renforcement sont orientés dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations. Ici, les fils de chaîne de renforcement empêchent le flexible d'absorption de vibrations d'être allongé dans sa direction longitudinale, tandis que les 5 fils de trame de renforcement empêchent le flexible d'absorption de vibrations d'être gonflé et déformé radialement. En outre, un flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention peut comporter une cou10 che de caoutchouc tubulaire ayant des ondulations, un tissu de renforcement qui est enroulé en spirale autour d'un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc de manière à constituer une couche de renforcement résistant à la pression selon une relation stratifiée 15 avec la couche de caoutchouc, et une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides qui sont agencés individuellement le long d'une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations. Les anneaux d'arrêt peuvent être agencés sur un côté extérieur du tissu de renforce20 ment dans des positions de vallées d'ondulation desondulations, de manière à arrêter radialement le tissu de renforcement pour former la couche de renforcement résistant à la pression ayant une forme qui correspond aux ondulations. Cette construction permet également de strati25 fier facilement la couche de renforcement résistant à la pression. Le tissu de renforcement peut être formé par exemple en tressant ou en entrelaçant des fils de chaîne de renforcement et des fils de trame de renforcement. Et le tissu de renforcement peut être enroulé autour du côté 30 de surface extérieure de la couche de caoutchouc, de sorte que les fils de chaîne de renforcement et les fils de trame de renforcement sont orientés au niveau d'un angle incliné par rapport à une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations, respectivement. Ici, la couche de renforcement résistant à la pression constituée par le tissu de renforcement et les anneaux d'arrêt rigides peut doter le flexible d'absorption de vibrations de propriétés de résistance à la pres5 sion et de résistante à la déformation favorables. Les ondulations du flexible d'absorption de vibrations ou de la couche de caoutchouc peuvent être formées de sorte que des pics d'ondulation adjacents dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations et les 10 vallées d'ondulation adjacentes dans sa direction longitudinale sont discontinus et indépendant les uns des autres. C'est-à-dire que selon un aspect de la présente invention, la couche de renforcement résistant à la pression constituée par le tissu de renforcement et les an15 neaux d'arrêt peut supporter la charge provoquée par une pression interne exercée sur le flexible d'absorption de vibrations, et ainsi la force de résistance à la pression et la propriété de résistance à la déformation du flexible d'absorption de vibrations peuvent être améliorées. 20 Lorsque les anneaux d'arrêt maintiennent les vallées d'ondulation dans un état retenu à l'encontre d'un mouvement dans la direction s'agrandissant diamétralement, on peut empêcher de manière efficace les pics d'ondulation d'être déformés radialement, en conséquence par exemple 25 de se dilater radialement. Et on obtient un mérite qui est que les anneaux d'arrêt qui sont agencés à partir d'un côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression peuvent être adaptés comme moyens de fixation de la couche de 30 renforcement résistant à la pression. Comme les anneaux d'arrêt sont discontinus et indépendants les uns des autres dans la direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations, si un des anneaux d'arrêt doit être brisé, une fonction d'arrêt ou de sécurité du flexi- ble d'absorption de vibrations est par exemple perdue uniquement partiellement. Le flexible d'absorption de vibrations peut en outre comporter une membrane en résine qui est stratifiée 5 dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc, ou sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc et dans un côté intérieur de la couche de renforcement résistant à la pression. Comme dans cette construction, une performance de barrière vis-à-vis du gaz est amélio10 rée par la membrane en résine, la résistance à la pénétration des gaz du flexible d'absorption de vibrations peut être améliorée par exemple de manière remarquable. La membrane en résine peut être formée par enduction électrostatique ou pulvérisation. Dans la présente invention, de préférence, la membrane en résine peut être formée à partir d'une résine polyamide ou d'une résine de type polyamide, ou d'une résine fluorée ou d'une résine de type fluoré. La membrane en résine peut être formée d'une 20 manière telle qu'une poudre de résine chargée de manière négative ou de manière positive est pulvérisée sur la couche de caoutchouc qui agit comme contre-électrode, la poudre de résine est fixée sur la surface intérieure ou extérieure de la couche de caoutchouc par enduction élec25 trostatique, et ensuite la poudre de résine fixée est fondue par chauffage, et refroidie. Cependant, il existe certains autres moyens qu'une enduction électrostatique pour stratifier la membrane de résine dans la couche de caoutchouc ou sur 30 celle-ci. La membrane en résine peut être formée dans la surface intérieure ou sur la surface extérieure de la couche de résine par moulage par injection. Sinon, la membrane en résine peut être formée d'une manière telle qu'une paraison est formée par extrusion d'une résine 35 fondue à l'aide d'une extrudeuse, et la paraison est fixée et stratifiée dans la surface intérieure ou sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc par extrusion-soufflage. Une épaisseur de paroi ou une épaisseur de la 5 membrane en résine est de préférence au maximum de 0,3 mm ou 300 gm. La raison en est que lorsque l'épaisseur de paroi est plus importante, le flexible d'absorption de vibrations devient entièrement dur ou rigide, et la propriété d'absorption de vibrations est détériorée. Cepen10 dant, dans un moulage par injection, il est difficile de former la membrane en résine avec une épaisseur de paroi de 0,3 mm ou 300 lm ou inférieure. Dans un moulage par extrusion-soufflage, il est difficile de former la membrane en résine avec une épaisseur uniforme. En utilisant 15 une enduction électrostatique, il est possible de former facilement la membrane en résine avec une épaisseur de paroi mince et uniforme. Cependant, dans la présente invention, la membrane en résine a de manière plus préférée une épaisseur 20 de 50 gm à 250 gm. Si la membrane en résine a une épaisseur inférieure à 50 um, on ne peut pas obtenir une résistance suffisante à la pénétration des gaz. Au contraire, si la membrane en résine a une épaisseur supérieure à 250 gm, la résistance à la pénétration des gaz 25 est favorable, mais la propriété d'absorption de vibrations du flexible est détériorée comme la membrane en résine devient dure ou rigide selon les circonstances. Ici, pour former favorablement la membrane en résine par enduction électrostatique, la couche de caout30 chouc est formée de préférence pour avoir une valeur de résistivité volumique ou une résistivité volumique d'un maximum de i x 106 a-cm. On peut commander la valeur de résistivité volumique dans la couche de caoutchouc en ajustant la quantité de mélange de noir de charbon dans 35 celle-ci. La couche de caoutchouc dans laquelle la valeur de résistivité volumique est ajustée à un maximum de i x 106 Q-cm de cette manière peut avoir pour résultat une enduction électrostatique favorable de poudre de résine, une limitation des défauts tels qu'une épaisseur de 5 paroi irrégulière ou des trous d'épingle, et une résistance favorable à la pénétration des gaz. Il est efficace de former la couche de caoutchouc de manière à ce qu'elle ait une épaisseur de paroi plus importante dans des pics d'ondulation des ondula10 tions que dans leurs vallées d'ondulation. Les pics d'ondulation définissent des parties de grand diamètre, et le gaz pénètre par conséquent facilement à travers ceux-ci (par exemple, le gaz pénètre beaucoup de ceux-ci). Cependant, dans cette description, comme l'épaisseur de paroi 15 des pics d'ondulation est augmentée, la résistance à la pénétration des gaz du flexible peut être augmentée de manière efficace. Au contraire, les vallées d'ondulation définissent des parties de petit diamètre, et par consequent le gaz pénètre difficilement à travers celle-ci 20 (par exemple, le gaz y pénètre très peu). Par conséquent, il n'est pas nécessaire de concevoir les vallées d'ondulation pour qu'elles aient une épaisseur de paroi aussi importante que les pics d'ondulation. De même, si l'épaisseur de paroi des vallées d'ondulation est conçue 25 pour être petite, un flexible peut en conséquence être formé en étant pas assez dur. De plus, on empêche effectivement les pics d'ondulation d'être contractés diamétralement et déformés lorsqu'une pression interne est exercée sur ceux-ci, et ainsi on empêche en outre le 30 flexible d'absorption de vibrations d'être déformé dans une direction longitudinale de celui-ci. L'épaisseur de paroi des pics d'ondulation est conçue de préférence de 1,2 à 6 fois aussi importante que celle des vallées d'ondulation. Si l'épaisseur de paroi dans les pics d'ondula35 tion est inférieure à 1,2 fois celle des vallées d'ondu- lation, la résistance à la pénétration des gaz peut être abaissée dans les pics d'ondulation. Si elle est supérieure à 6 fois celle des vallées d'ondulation, une épaisseur de paroi trop importante dans les pics d'ondu5 lations peut abaisser la souplesse du flexible d'absorption de vibrations. De manière plus spécifique, il est efficace que l'épaisseur de paroi dans les pics d'ondulation soit conçue pour être de 1,5 à 3 fois aussi importante que celle dans les vallées d'ondulation. Selon la présente invention, on fournit un flexible d'absorption de vibrations ayant une souplesse suffisante, et une pression d'éclatement d'un minimum de 1 MPa. Le flexible d'absorption de vibrations de la présente invention est particulièrement adapté pour une ap15 plication de canalisation dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur ayant une construction qui est adaptée pour qu'un flexible de canalisation soit agencé dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur. On va maintenant décrire la présente invention 20 en se reportant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un premier flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 2 est une vue en coupe du premier 25 flexible d'absorption de vibrations, - la figure 3 est une vue explicative d'une partie significative d'un premier procédé de production du premier flexible d'absorption de vibrations, - la figure 4 est une vue en perspective par30 tiellement arrachée d'un deuxième flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 5 est une vue en coupe du deuxième flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction longitudinale de celui-ci, - la figure 6 est une vue en coupe du deuxième flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction radiale de celui-ci, - la figure 7 est une vue explicative représen5 tant un procédé de mesure de propriétés d'absorption de vibrations d'un Exemple de flexible et d'Exemple Comparatif de flexible avec un équipement de mesure, - la figure 8 est un graphique indiquant des propriétés d'absorption de vibrations du premier flexible 10 d'absorption de vibrations obtenues par l'intermédiaire du procédé de mesure de la figure 7, - la figure 9 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un troisième flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 10 est une vue en coupe du troisième flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction longitudinale de celui-ci, - la figure 11 est une vue en coupe du troisième flexible d'absorption de vibrations, prise le long 20 d'une direction radiale de celui-ci, - la figure 12(a) est une vue représentant un état d'une partie ondulée du troisième flexible d'absorption de vibrations qui n'est ni allongée ni déformée, - la figure 12(b) est une vue représentant un 25 état de la partie ondulée du troisième flexible d'absorption de vibrations qui est allongée et déformée du fait d'une pression interne, la figure 12(c) est une vue représentant un état d'une partie ondulée d'un Exemple Comparatif qui est 30 allongée et déformée du fait d'une pression interne, - la figure 12(d) est une vue représentant un état d'une partie ondulée d'un autre Exemple Comparatif qui est allongée et déformée du fait d'une pression interne, - la figure 13 est un graphique montrant des propriétés d'absorption de vibrations du troisième flexible d'absorption de vibrations obtenues par l'intermédiaire du procédé de mesure de la figure 7, - la figure 14 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un quatrième flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention avec un tissu de renforcement, - la figure 15 est une vue en coupe du qua10 trième flexible d'absorption de vibrations, - la figure 16(a) est une vue explicative d'une partie significative du procédé de production du quatrième flexible d'absorption de vibrations, représentant la formation d'une couche de caoutchouc intérieure, - la figure 16(b) est une vue explicative d'une partie significative du procédé de production du quatrième flexible d'absorption de vibrations, décrivant le mode de stratification de la couche de renforcement résistant à la pression, - la figure 16(c) est une vue explicative d'une partie significative d'un procédé de production du quatrième flexible d'absorption de vibrations, montrant que des anneaux d'arrêt sont agencés sur celui-ci, - la figure 17 est une vue explicative d'une 25 partie significative d'un procédé de production différente de celle de la figure 16, - la figure 18 est une vue explicative d'une partie significative d'un autre procédé de production du quatrième flexible d'absorption de vibrations, - la figure 19 est un graphique montrant des propriétés d'absorption de vibrations du quatrième flexible d'absorption de vibrations obtenues par l'intermédiaire du procédé de mesure de la figure 7, - la figure 20 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un cinquième flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 21 est une vue en coupe du cin5 quième flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction longitudinale de celui-ci, - la figure 22 est une vue en coupe du cinquième flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction radiale de celui-ci, - la figure 23(a) est une vue explicative d'un procédé de formation d'une membrane en résine dans le cinquième flexible d'absorption de vibrations, montrant qu'un agent adhésif est appliqué, - la figure 23(b) est une vue explicative d'un 15 procédé de formation de la membrane en résine dans le cinquième flexible d'absorption de vibrations, montrant qu'une poudre de résine est pulvérisée, - la figure 23(c) est une vue explicative d'un procédé de formation de la membrane en résine dans le 20 cinquième flexible d'absorption de vibrations, montrant que la membrane en résine est stratifiée, - la figure 24 est une vue représentant un procédé de mesure de propriétés de résistance à la pénétration des gaz d'Exemples du cinquième flexible d'absorp25 tion de vibrations et d'Exemples Comparatifs, afin de confirmer les effets du cinquième flexible d'absorption de vibrations, - la figure 25 est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation du cinquième flexible d'absorption de 30 vibrations, la figure 26 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un sixième flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, la figure 27 est une vue en coupe du sixième 35 flexible d'absorption de vibrations, - la figure 28 est une vue représentant un procédé de mesure de quantité de pénétration de réfrigérant d'Exemples du sixième flexible d'absorption de vibrations et d'un Exemple Comparatif afin de confirmer les effets du sixième flexible d'absorption de vibrations, - la figure 29 est une vue représentant un procédé de mesure de souplesse des Exemples du sixième flexible d'absorption de vibrations et de l'Exemple Comparatif, afin de confirmer les effets du sixième flexible 10 d'absorption de vibrations, - la figure 30 est une vue en perspective d'un des flexibles d'absorption de vibrations habituels, - la figure 31 est une vue en perspective d'un autre flexible d'absorption de vibrations habituel ayant 15 une couche de renforcement tressée, et - la figure 32 est une vue en coupe d'un flexible d'absorption de vibrations qui est différent des flexibles d'absorption de vibrations habituels des figures 30 et 31. Maintenant, on va décrire des modes préférés de réalisation de la présente invention de manière détaillée en se reportant aux dessins. Un premier flexible d'absorption de vibrations (indiqué simplement par la suite premier flexible 10) 25 selon la présente invention représenté sur les figures 1 et 2, qui est appliqué par exemple en tant que flexible de transport de réfrigérant (flexible de climatisation), est doté d'une résistance à la pression. Le premier flexible 10 a une partie ondulée 12 s'étendant sur une 30 distance relativement longue, ou sur une partie presque entière du premier flexible 10, et des parties d'extrémité 14, 14 d'une forme tubulaire à côté rectiligne ou d'une forme cylindrique rectiligne. Le premier flexible 10 a une construction multicouche, une couche de caout35 chouc intérieure tubulaire (couche intérieure de matériau élastique de caoutchouc) 16 (couche de caoutchouc), une couche de renforcement résistant à la pression 18 qui entoure un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et une couche de caoutchouc extérieure (couche 5 extérieure de matériau élastique de caoutchouc) 20 en tant que couche de recouvrement la plus extérieure. Dans le premier flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée ou construite en tressant des fils de renforcement ou un élément 10 de filament 22 (se reporter à la figure 3) sur et le long d'une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, de manière plus spécifique le long de la forme cylindrique rectiligne des deux parties d'extrémité 14, 14, et des ondulations entre celles-ci. Par 15 conséquent, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée selon une forme cylindrique rectiligne au niveau des deux parties d'extrémité 14, 14, et selon une forme qui correspond aux ondulations ou selon une forme ondulée ayant par exemple des pics d'ondulation 20 et des vallées d'ondulation dans la partie ondulée 12 entre les deux parties d'extrémité 14, 14. La couche de renforcement résistant à la pression 18 est stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 entièrement dans une relation de contact ou de 25 contact serré avec la surface extérieure de celle-ci. La couche de caoutchouc intérieure 16 située dans le premier flexible 10 peut être formée en caoutchouc isobutylène-isopropène (IIR), en IIR halogéné (chloro-IIR (Cl-IIR ou CIIR), en bromo-IIR (Br-IIR ou 30 BIRR)), en caoutchouc acrylonitrile-butadiène (NBR), en caoutchouc de chloroprène (CR), en caoutchouc éthylène-propylène-diène (EPDM), en copolymère éthylène-propylène (EPM), en fluorocaoutchouc (FKM), en caoutchouc d'épichlorohydrine ou en copolymère d'oxyde 35 d'éthylène (ECO), en caoutchouc de silicone, caoutchouc d'uréthanne, caoutchouc acrylique ou analogue. Ces matériaux sont appliqués en une forme unique ou mélangée pour la couche de caoutchouc intérieure 16. Pour les fils de renforcement ou l'élément de 5 filament 22 formant la couche de renforcement résistant à la pression 18, on peut adapter du polyéthylènetéréphtalate (PET), du polyéthylènenaphtalate (PEN), de l'aramide, du polyamide, ou du Nylon (nom commercial déposé) (PA), du Vynilon (nom commercial déposé), de la rayonne, 10 un fil métallique ou analogue. La couche de caoutchouc extérieure 20 peut être formée également à partir de tout type de matériau de caoutchouc cité ci-dessus en tant que matériau pour la couche de caoutchouc intérieure 16. De plus, un tube 15 thermorétractable et un tube en élastomère thermoplastique (TPE) peuvent également être appliqués pour la couche de caoutchouc extérieure 20. En ce qui concerne le matériau d'un tel tube thermorétractable et d'un tel tube de TPE, on peut appliquer un matériau de type acryle, de 20 type styrène, de type oléfine, de type dioléfine, de type chlorure de polyvinyle, de type uréthanne, de type ester, de type amide, de type fluor ou analogue. Selon ce mode de réalisation, le premier flexible 10 est conçu pour avoir un diamètre intérieur d'approximativement 5 mm à 25 50 mm. La couche de caoutchouc intérieure 16 est formée par exemple à partir d'un matériau sélectionné de manière adaptée selon un fluide circulant à l'intérieur de celle-ci. Cependant, dans le cas o le premier flexible 30 10 est appliqué pour un flexible de transport de réfrigérant de type hydrofluorocarbone (HFC), on peut utiliser de préférence de manière spécifique du IIR ou du IIR halogéné sous forme unique ou mélangée. Il est également efficace d'appliquer du IIR ou du IIR halogéné sous forme unique ou mélangée sur la couche de caoutchouc extérieure 20. Le premier flexible 10 tel que représenté sur les figures 1 et 2 peut être fabriqué par exemple de la 5 manière suivante. Premièrement, la couche de caoutchouc intérieure 16 comportant une partie ondulée est formée par moulage par injection, extrusion soufflage ou analogue. La couche de caoutchouc intérieure moulée 16 10 est coulissée sur un long mandrin (par exemple, un mandrin de résine) 23, comme représenté sur la figure 3. Ensuite, le mandrin 23 ayant la couche de caoutchouc intérieure 16 sur celui-ci est monté dans un trou central d'une machine de tressage 24 représentée sur la figure 3. 15 Puis, le mandrin 23 est transporté vers l'avant. Les fils de renforcement 22 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 lorsque le mandrin 23 est transporté. La machine de tressage 24 a une plaque de pla20 tine analogue à un disque 25 et une pluralité de supports 26A et 26B mis par paire qui sont disposés le long d'une circonférence de la plaque de platine 25. Les supports 26A et 26B de chaque paire suivent la figure d'une huit, respectivement, tandis que la plaque de platine 25 tourne 25 autour de son centre, et ainsi les fils de renforcement 22 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16. Pendant un processus de tressage, une vitesse de traction des fils de renforcement 22 est commandée de sorte que l'angle de tressage est géné30 ralement égal dans les pics et vallées d'ondulation de la partie ondulée 12, entre les pics et vallées d'ondulation, ou d'un bout à l'autre de toute la partie ondulée 12. Ici, le ou les fils de renforcement 22 sont tressés de manière serrée et de manière intime, de telle sorte 35 qu'on ne voit pas la couche de caoutchouc 16 à travers. Et la couche de caoutchouc intérieure 16, qui est stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 18 en tressant les fils de renforcement 22 sur une surface extérieure de celle-ci comme établit 5 cidessus, est ensuite immergée dans un composé liquide pour que la couche de caoutchouc extérieure 20 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure étant sur un côté extérieur de celle-ci. Ensuite, le produit stratifié avec la couche de caoutchouc extérieure 20 est 10 mis dans un four de séchage pour séchage. Après séchage, le mandrin 23 est enlevé, et on obtient un produit de flexible multicouche allongé. Ensuite, par exemple, le produit de flexible est découpé à une longueur souhaitée, et ainsi on obtient le premier 15 flexible 10 représenté sur les figures 1 et 2. Ceci est un Exemple de procédé de production du premier flexible 10. Le premier flexible 10 peut être produit selon d'autres procédés quelconques. Le premier flexible 10 dans le mode de réalisa20 tion mentionné ci-dessus peut garantir une souplesse favorable de lui-même par l'intermédiaire de la partie ondulée 12. En conséquence, si le premier flexible 10 est conçu avec une longueur courte, une propriété d'absorption de vibrations favorable peut être garantie dans le 25 premier flexible 10. Ceci signifie que le premier flexible 10 garantit une propriété d'absorption de vibrations favorable tandis que la longueur de flexible nécessaire est raccourcie. Ceci peut résoudre le problème concernant la conception de canalisation dans un compartiment moteur 30 d'un véhicule à moteur, ou de la manipulation d'un flexible de canalisation pendant le montage du flexible de canalisation. De plus, ceci augmente également la liberté de conception d'une disposition de canalisation pour permet35 tre la courte longueur de flexible nécessaire. Et une ré- sistance à la pression favorable peut être garantie par la couche de renforcement résistant à la pression 18 formée en tressant les fils de renforcement 22 le long des ondulations. Dans le premier flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être stratifiée sur le côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 selon une forme de manière favorable le long des ondulations, ou selon une forme ondulée favo10 rable, de manière à renforcer uniformément les pics et vallées d'ondulation dans la partie ondulée 12, et il n'y a pas de zone de renforcement faible. Ainsi, comme le premier flexible 10 n'a pas une partie qui est facilement brisée ou fissurée lorsqu'une pression interne est exer15 cée sur le premier flexible 10, le premier flexible 10 a une résistance à la pression globale améliorée. En même temps, comme la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée selon une forme qui correspond aux ondulations ou une forme ondulée le long de la partie on20 dulée 12 de la couche de caoutchouc intérieure 16, il n'y a pas de problème que la souplesse provenant de la partie ondulée 12 soit largement perturbée en fournissant la couche de renforcement résistant à la pression 18. En outre, comme la couche de renforcement ré25 sistant à la pression 18 peut être formée sans couture et continue dans les directions circonférentielles et longitudinales, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut améliorer de manière efficace la résistance à la pression du premier flexible 10. De même, dans le 30 procédé de production du premier flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée facilement, et ainsi le coût de production du premier flexible 10 est abaissé. Les figures 4, 5 et 6 représentent un deuxième 35 flexible d'absorption de vibrations 30 (indiqué ensuite simplement en tant que deuxième flexible 30) selon la présente invention. Le deuxième flexible 30, qui est appliqué par exemple en tant que flexible de transport de réfrigérant (flexible de climatisation), est doté d'une 5 résistance à la pression. Le deuxième flexible 30 est formé en modifiant la construction en couches ou stratifiée sur un premier côté de la couche de renforcement résistant à la pression 18 du premier flexible 10. Par conséquent, des parties ayant une configuration identique 10 au premier flexible 10 (y compris des parties auxquelles on préfère donner des références numériques identiques au premier tuyau 10 pour une meilleure compréhension de la présente invention) sont dotées en gros de références numériques identiques, et occasionnellement des descrip15 tions de celles-ci ne seront pas effectuées. Dans le deuxième flexible 30, la couche de caoutchouc extérieure (couche extérieure de matériau élastique de caoutchouc) 20 n'est pas stratifiée sur la surface extérieure de la couche de renforcement résistant 20 à la pression 18. En effet, une autre couche de renforcement séparée 32 est stratifiée sur celle-ci. L'autre couche de renforcement séparée 32 est formée selon une forme généralement cylindrique rectiligne. L'autre couche de renforcement séparée 32 s'étend en recouvrant la couche 25 de renforcement résistant à la pression 18 selon une relation de contact avec la couche de renforcement résistant à la pression 18 au niveau de pics d'ondulation (parties supérieures de pic d'ondulation: se reporter à la référence numérique 60 sur la figure 10), par exemple, 30 selon unerelation de contact serrée avec celle-ci au niveau des pics d'ondulation et selon une relation espacée avec celle-ci au niveau des vallées d'ondulation (se reporter à une vue en perspective agrandie de la figure 5, et à la référence numérique 62 sur la figure 10). L'autre 35 couche de renforcement séparée 32 est formée selon une forme cylindrique de petit diamètre au niveau des deux parties d'extrémité 34, 34, de manière à venir en contact de manière serrée avec les deux parties d'extrémité cylindriques rectilignes 14, 14 de la couche de caoutchouc 5 intérieure 16 et de la couche de renforcement résistant à la pression 18, selon une forme cylindrique de grand diamètre dans une partie médiane ou une partie médiane longue 36, de manière à venir en contact de manière serrée avec les pics d'ondulation des ondulations (partie ondu10 lée 12) s'étendant sur une distance relativement longue, ou sur une partie généralement entière de la couche de caoutchouc intérieure 16 et de la couche de renforcement résistant à la pression 18, et selon une forme généralement tronconique (ou une forme s'agrandissant diamétrale15 ment) dans des parties de bordure respectivement entre la partie d'extrémité 34 et la partie médiane 36, de manière à venir en contact de manière serrée avec la partie s'agrandissant diamétralement 38 entre la partie d'extrémité cylindrique rectiligne 14 et le pic d'ondulation 20 d'extrémité extérieure des ondulations. Dans le deuxième flexible 30, une couche de caoutchouc extérieure (couche extérieure de matériau élastique de caoutchouc) 40 est stratifiée en outre sur un côté extérieur de l'autre couche de renforcement séparée 32 en tant que couche de re25 couvrement la plus extérieure. Dans le deuxième flexible 30, juste comme dans le premier flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée en tressant les fils de renforcement 22. L'autre couche de renforcement séparée 32 peut être formée également en tressant des fils de renforcement 22. Cependant, on peut également appliquer d'autres fils de renforcement qui sont différents des fils de renforcement 22 en ce qui concerne le matériau ou analogue. De plus, la couche de caoutchouc extérieure 40 peut être formée également à partir des mêmes matériaux de caoutchouc, du tube thermorétractable de TPE et du tube de TPE, comme la couche de caoutchouc extérieure 20 5 dans le premier flexible 10. En outre, il va sans dire que la couche de caoutchouc intérieure 16, le fil de renforcement 22 et la couche de renforcement résistant à la pression 18 peuvent être formés à partir du même matériau que dans le premier flexible 10. Dans ce mode de réalisa10 tion, le deuxième flexible 30 est conçu pour avoir un diamètre intérieur d'approximativement 5 mmn à 50 mmn. Le deuxième flexible 30 représenté sur les figures 4, 5 et 6 est fabriqué par exemple de la manière suivante. Comme pour le premier flexible 10, la couche de 15 caoutchouc intérieure 16 est formée, et la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée et stratifiée sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 en tressant les fils de renforcement 22 à l'aide de la machine de tressage 24. Ensuite, l'autre couche de renforcement séparée 32 est formée davantage sur un côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 18 en tressant les fils de renforcement 22 à l'aide de la machine de tressage 24. Et la couche de caoutchouc intérieure 16, 25 qui est stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 18 et l'autre couche de renforcement séparée 32, est ensuite immergée dans un composé liquide pour que la couche de caoutchouc extérieure 40 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure 40 30 étant sur un côté extérieur de l'autre couche de renforcement séparée 32. Ensuite, le produit stratifié avec la couche de caoutchouc extérieure 40 est mis dans un four de séchage pour séchage. Cependant, il est possible de ne pas fournir la couche de caoutchouc extérieure 40. Après séchage, le mandrin 23 est enlevé, et on obtient un produit de flexible multicouche, par exemple un produit de flexible multicouche allongé. Ensuite, par exemple, le produit de flexible est découpé à une lon5 gueur souhaitée, et on obtient ainsi le deuxième flexible 30 représenté sur les figures 4, 5 et 6. Ceci est un Exemple de procédés de production du deuxième flexible 30. Le deuxième flexible 30 peut être produit par l'intermédiaire d'autres procédés quelconques. Le deuxième flexible 30 de ce mode de réalisation de la présente invention tel qu'établi ci-dessus peut également fournir les mêmes effets ou sensiblement les mêmes effets que le premier flexible 10. De plus, l'autre couche de renforcement séparée 15 32 peut empêcher de manière efficace le deuxième flexible d'être allongé dans une direction longitudinale de celui-ci. [Exemples 1 et 2] Certains flexibles ayant différentes construc20 tions indiquées dans le Tableau 1 ont été formés, et ils ont été évalués par rapport aux taux d'allongement, à la pression d'éclatement (résistance à la pression) et à la durabilité aux impulsions (résistance aux impulsions). Ces flexibles de l'Exemple 1 et de l'Exemple Comparatif A 25 ont été évalués par rapport à la propriété d'absorption de vibrations. Dans le Tableau 1, dans un cas o une longueur de flexible initiale est changée en une longueur P après qu'une pression d'eau de 2,9 MPa ait été exercée pendant cinq minutes à l'intérieur d'un flexible ayant la 30 longueur de flexible initiale a, le taux d'allongement est indiqué par la formule (P a) x 100/a. Les longueurs de flexible a et D sont sensiblement une longueur de flexible. La durabilité aux impulsions (résistance aux impulsions) indique un état d'un flexible dans un cas o 35 une pression d'huile comprise entre 0 et 2,9 MPa est exercée de manière répétée à l'intérieur de chacun des flexibles à travers un réservoir d'huile tout en maintenant une température d'huile dans le réservoir d'huile à 100 C. En ce qui concerne une première couche de renfor5 cement (couche de renforcement résistant à la pression 18 dans l'Exemple 1 du premier flexible 10 et l'Exemple 2 du deuxième flexible 30), et une deuxième couche de renforcement (autre couche de renforcement séparée 32), dans la ligne "Nombre de fils" du Tableau 1, "3 (4) fils x 48 10 (24) supports" signifie que 3 (4) fils de renforcement parallèles de 1000 deniers (de) ou 2000 de sont tressés sur une machine à 48 (24) supports. Et la "couche intérieure" de l'Exemple 1 et de l'Exemple 2 correspond par exemple à la couche de caoutchouc intérieure 16, tandis 15 que la "couche de surface extérieure" de l'Exemple 1 et de l'Exemple 2 correspondant par exemple à la couche de caoutchouc extérieure 20, 40. En ce qui concerne la première couche de renforcement de l'Exemple Comparatif B, dans la ligne "Nom20 bre de fils", "22 fils + 22 fils" signifie que 22 fils de 3000 de sont enroulés en spirale ou en hélice ou mis en spirale autour de côtés intérieur et extérieur d'une couche de caoutchouc intermédiaire, respectivement. La valeur de pression d'éclatement indique la 25 valeur de pression d'eau qui amène un flexible à éclater lorsqu'une pression d'eau est exercée à l'intérieur du flexible à une vitesse de mise sous pression de MPa/minute. 15 20 25 30 35 Tableau 1 Exemple i Exemple 2 A A B C Forme Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Longueur de partie on100 100 100 100 dulée (en mm) Longueur de flexible 150 *1 150 *1 150 *1 150 *1 (en nmm) Diamètre 0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9,0 intérieur (vallée) (vallée) (vallée) (vallée) (en ram) Dimension (en mm) Diamètre 0 20,0 0 20,0 0 20,0 0 20,0 extérieur (pic) (pic) (pic) (pic) _(en mm) Matériau IIR IIR IIR IIR BpaisCouche in- Epaisseur de patérieure 1,0 1,0 1,0 1,0 roi (en mm) Matériau PET PET PET PET Denier (de) 1000 1000 1000 1000 Première 3 fils x 3 fils X 3 fils X 3 fils x couche de ombre de 48 sup- 48 sup- 48 sup- 48 suprenforce- fils ports ports ports ports ment ConstrucTressée Tressée Tressée Tressée tion Matériau Non PET PET PET Denier (de) -- 1000 1000 1000 3 fils x 3 fils X 3 fils x Deuxième Nombre de -- 48 sup- 48 sup- 48 supcouche de fils r enforce- ports ports ports renforceAngle de ment -60 50 300 tressage Construc-- Tressée Tressée Tressée tion 15 20 25 30 Exemple 1 Exemple 2 A A B C Type si- Type si- Type si- Type siatéri au Couche de licone licone licone licone surface ex- Epaisseur térieure de paroi 0,5 0,5 0,5 0,5 (en mmn) Taux d'allongement de 2au d'alnminute +34 % +16 % +1,5 % -1,1% 2,9 MPa X 5 minutes Pression d'éclatement 17,9 32,9 38,9 29,6 (MPa) Durabilité aux impul- Pas Pas Eclate- Eclatesions à une température d'écla- d'éclament à ment à (huile, réservoir) de tement à tement à 000 240 000 100 C, 300 000 300 000 cycles cycles 0 MPa 2,9 MPa cycles cycles cycles cycles Tableau 1 (suite) Exemple Comparatif A B C Forme Cylindrique cylindrique Ondulée Longueur de partie on- _ 200 dulée (en mm) Longueur de flexible 450 450 300 450 450 300 (en mm) Diamètre 0 25,0 intérieur 0 12,0 0 14,5 (2 (vallée) (en num) Dimension Diamètre 0 5,0 extérieur 0 19,5 0 22 (i (en mm) 1 1 (pic) _ _ _ _ _ _ _ _ _ (en nun)_ _ _ _ _ 15 20 25 Exemple Comparatif A B C Alliage Matériau IIR NBR PA6/IRR *2 Couche in- Epaistérieure seur de pa- 018/12 1,7 3,0 roi (en mm Matériau PET PET Non Première Denier (de) 2000 3000 -couche de Nombre de 4 fils X 24 22 fils X renforce- fils supports 22 supports ment ConstrucTressée En spirale -tion Matériau Non Non Non Denier (de) _ Deuxième Nombre de couche de fils renforce- Angle de ment tressage Construction Matériau EPDM EPDM Non Couche de Epaisseur surface ex,é r.de paroi 1,4 1,0 -térieure (en _mn) Exemple Comparatif A B C Pas mesuré Taux d'allongement de du fait +1,2 % +2,1 % 2,9 MPa x 5 minutes d'un éclatement Pression d'éclatement 28,8 14,5 0,1 (MPa) Durabilité aux impulPas d'écla-Pas d'écla- Pas mesurée 10 sions à une température tement à tement à du fait (huile, réservoir) de (huile, rése300 000 cy- 300 000 cy- d'un écla100 C, cles cles tement 0 MPa 2,9 MPa Note: *1: Des extrémités opposées de 25 mm sont des 15 parties devant être immobilisées respectivement. Par conséquent, une longueur de flexible réelle est de mm. 2* : IIR = couche de caoutchouc intérieure Alliage PA6 = couche intérieure de résine 20 ou membrane en résine stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure. En même temps, la propriété d'absorption de vibrations est évaluée par l'intermédiaire d'un équipement de mesure 42 représenté sur la figure 7. De manière spé25 cifique, chaque flexible de l'Exemple i (le premier flexible 10) et l'Exemple Comparatif A sont établis sur l'équipement de mesure 42 en ayant des extrémités opposées de ceux-ci fixées sur des noyaux métalliques 44, 44, respectivement. L sur la figure 7 indique par exemple une 30 longueur de flexible importante. Et tandis qu'une première extrémité du flexible est mise à vibrer par un vibrateur 46, et que l'autre extrémité du flexible reçoit des vibrations, la valeur d'accélération A0 au niveau d'une extrémité de vibrateur est mesurée au niveau d'un point de mesure P0 d'une extrémité de vibrateur, et une valeur d'accélération A1 au niveau d'une extrémité de réception de vibrations est mesurée au niveau du point de mesure P1 d'une extrémité de réception de vibrations, 5 respectivement. Ensuite, des fonctions de transfert de vibrations ou des fonctions de transfert sont calculées sur la base de ces valeurs. Les résultats sont indiqués dans un graphique de la figure 8. Sur la figure 7, la référence numérique 48 indique un élément en caoutchouc, et 10 les références numériques 50 indiquent une boîte de platines. Comme indiqué dans le Tableau 1, le flexible A de l'Exemple 1 présente une excellente résistance à la pression d'une pression d'éclatement de 17, 9 MPa. Bien 15 que le flexible A de l'Exemple 1 ait une longueur beaucoup plus courte que le flexible A de l'Exemple Comparatif, le graphique de la figure 8 indique une excellente propriété d'absorption de vibrations du flexible A de l'Exemple 1. Et les flexibles A, B et C de l'Exemple 2 20 (le deuxième flexible 30) ont en outre une excellente résistance à la pression d'une pression d'éclatement d'un minimum de 29,6 MPa. Les flexibles A, B et C de l'Exemple 2 présentent un excellent taux d'allongement d'un maximum de 25 16 %, et ont une propriété de résistance à l'allongement supérieure par comparaison au flexible C de l'Exemple Comparatif et au flexible A de l'Exemple 1. Les flexibles B et C de l'Exemple 2 ayant une deuxième couche de renforcement, qui est tressée au niveau d'un angle de tres30 sage inférieur à un angle neutre, présentent un excellent taux d'allongement de +1,5 % et -1,1 %, et ont une propriété de résistance à l'allongement supérieure. En outre, tous les flexibles A, B et C de l'Exemple 2 présentent une pression d'éclatement d'un minimum de 29,6 MPa, 35 et ont une résistance à la pression supérieure par comparaison aux flexibles A, B et C de l'Exemple Comparatif et au flexible A de l'Exemple 1. Toujours de plus, tous les flexibles A, B et C de l'Exemple 2 présentent une durabilité aux impulsions (résistance aux impulsions) d'un mi5 nimum de 240 000 cycles, et ont une durabilité supérieure par comparaison au flexible C de l'Exemple Comparatif et au flexible A de l'Exemple 1. Dans le premier flexible 10 et le deuxième flexible 30, la couche de renforcement résistant à la 10 pression 18 ou l'autre couche de renforcement séparée 32 peuvent être formées également en enroulant le fil de renforcement 22 en spirale, en le mettant en spirale ou en le tricotant. Ici, les fils de renforcement 22 peuvent être enroulés en spirale respectivement dans une première 15 direction pour former une première couche, et dans la direction inverse pour former une deuxième couche. La première couche et la deuxième couche peuvent constituer la couche de renforcement résistant à la pression 18 ou l'autre couche de renforcement séparée 32. Un troisième flexible d'absorption de vibrations 52 (appelé simplement par la suite troisième flexible 52) selon la présente invention représenté sur les figures 9, 10 et 11, qui est par exemple appliqué en tant que flexible de transport de réfrigérant (flexible de 25 climatisation), est doté d'une résistance à la pression. Le troisième flexible 52 est formé en modifiant la configuration de la couche de renforcement résistant à la pression 18 du premier flexible 10. Par conséquent, des parties ayant une configuration identique au premier 30 flexible 10 (y compris des parties auxquelles on préfère donner des références numériques identiques à celles du premier flexible 10 pour une meilleure compréhension de la présente invention) sont dotées en gros de références numériques identiques, et occasionnellement des descrip35 tions de celles-ci ne sont pas effectuées. Le troisième flexible 52 a une partie ondulée 54 s'étendant sur une longueur relativement importante, ou sur presque une partie entière du troisième flexible 52, et des parties d'extrémité 14, 14 d'une forme tubulaire à côté rectili5 gne ou d'une forme cylindrique rectiligne. Le troisième flexible 52 a une construction multicouche, une couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, une couche de renforcement résistant à la pression 52 qui entoure un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et une 10 couche de caoutchouc extérieure 20 en tant que couche de recouvrement la plus extérieure. Dans le troisième flexible 52, la couche de renforcement résistant à la pression 56 est formée ou construite en tressant des fils de renforcement ou un 15 élément de filament 22 (se reporter à la figure 3) sur et le long d'une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, de manière plus spécifique le long d'une forme cylindrique rectiligne des deux parties d'extrémité 14, 14 et d'ondulations entre celles-ci. 20 Par conséquent, la couche de renforcement résistant à la pression 56 est formée selon une forme cylindrique rectiligne au niveau des deux parties d'extrémité 14, 14, et selon une forme qui correspond aux ondulations ou selon une forme ondulée, par exemple selon une forme ayant des 25 pics d'ondulation et des vallées d'ondulation dans la partie ondulée 54 entre les deux parties d'extrémité 14, 14. La couche de renforcement résistant à la pression 56 est stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 entièrement selon une relation 30 de contact ou de contact serré avec la surface extérieure de celle-ci. La couche de renforcement résistant à la pression 56 est formée en comportant des fils de renforcement orientés longitudinalement 58 qui s'étendent dans une di35 rection longitudinale du troisième flexible 52 (une di- rection de longueur du troisième flexible 52), comme représenté sur les figures 10 et 11. Dans ce mode de réalisation, les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 sont, comme représenté sur la figure 11, agencés 5 dans quatre positions espacées circonférentiellement de 90 sur une circonférence ou une périphérie extérieure de la couche de renforcement résistant à la pression 56 ou de la couche de caoutchouc intérieure 16. Les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 sont entrela10 cés en combinaison avec des fils de renforcement 22, ou sont agencés dans les fils de renforcement 22 au niveau de ces quatre positions circonférentielles pendant un tressage de la couche de renforcement résistant à la pression 56. La couche de renforcement résistant à la 15 pression 56 est formée de manière plus spécifique par ces fils de renforcement orientés longitudinalement 58 et les fils de renforcement 22. Les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 peuvent être agencés dans trois positions circonférentielles ou dans plus de quatre posi20 tions circonférentielles, par exemple, dans huit positions circonférentielles dans la couche de renforcement résistant à la pression 56. Il va sans dire que la couche de caoutchouc intérieure 16 située dans le troisième flexible 52 peut 25 être formée à partir des mêmes matériaux que ceux du premier flexible 10. Les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 et les fils de renforcement 22 qui forment la couche de renforcement résistant à la pression 56 peuvent 30 être constitués de PET, PEN, d'aramide, de PA, de Vynilon, de rayonne, de film métallique ou analogue. C'est-à-dire que la couche de renforcement résistant à-la pression 56 peut être formée à partir du même matériau que la couche de renforcement résistant à la pression 18. 35 Et il va sans dire que la couche de caoutchouc extérieure peut être formée également à partir des mêmes matériaux que ceux du premier flexible 10. Dans le troisième flexible 52, la partie ondulée 54 n'est pas définie par des ondulations hélicoïdales 5 ou en spirale continues dans une direction longitudinale du troisième flexible 52, mais par des ondulations individuelles annulaires. C'est-à-dire que dans la partie ondulée 54 du troisième flexible 52, des pics d'ondulation adjacents 60 et des vallées d'ondulation adjacentes 62 10 sont discontinus et séparés les uns des autres. Et comme représenté dans la vue agrandie en perspective de la figure 10, un anneau d'arrêt en métal (ou résine) rigide 64 est agencé sur la couche de caoutchouc extérieure 16 ou sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc in15 térieure 16 au niveau de chaque vallée d'ondulation 22 via la couche de renforcement résistant à la pression 56, ou à partir d'un côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 56 selon une relation o il est agencé dessus. Chacune des vallées d'ondulation 62 20 est arrêtée et est retenue à l'encontre d'un mouvement dans une direction s'agrandissant diamétralement par chaque anneau d'arrêt 64. C'est-à-dire que par l'intermédiaire des anneaux d'arrêt 64, on empêche les vallées d'ondulation 62 de la couche de caoutchouc intérieure 16 25 d'être agrandies diamétralement. Dans ces circonstances, la partie ondulée 12 du premier flexible 10 et du deuxième flexible 30 peut être formée à partir d'ondulations hélicoïdales ou en spirale. Dans ce mode de réalisation, l'anneau d'arrêt 30 64 est formé selon une forme annulaire complète qui correspond à une forme circulaire de la surface périphérique extérieure de chaque vallée d'ondulation séparée 62, ayant par exemple un diamètre intérieur généralement égal à un diamètre extérieur de la surface périphérique exté35 rieure de chaque vallée d'ondulation séparée 62 (surface périphérique extérieure de la couche de renforcement résistant à la pression 56 ou de la couche de caoutchouc intérieure 16). Les anneaux d'arrêt 64 agencés dans les vallées d'ondulation adjacentes 62 sont discontinus selon 5 une relation séparée les uns par rapport aux autres. Ceci signifie qu'un anneau d'arrêt séparé 64 est agencé dans chacune des vallées d'ondulation 62. L'anneau d'arrêt 64 peut avoir une entaille au niveau d'une partie circonférentielle. Ainsi, l'anneau 10 d'arrêt configuré 64 est agencé à partir du côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 56 sur le côté extérieur de la vallée d'ondulation 62 de la couche de caoutchouc intérieure 16 (couche de renforcement résistant à la pression 56), l'entaille est 15 fermée en soudant des extrémités opposées de l'anneau d'arrêt 64 l'une avec l'autre pour former sa forme annulaire ou en anneau complète, et ainsi l'anneau d'arrêt 64 est dans une relation o il est agencé dessus avec l'autre côté de la vallée d'ondulation 62. Par exemple, l'an20 neau d'arrêt 64 ayant une ouverture en découpant une partie circonférentielle de celui-ci et en élargissant l'entaille est agencé sur le côté extérieur de la vallée d'ondulation 62, et l'entaille est fermée de manière à ce que les extrémités opposées circonférentielles soient 25 dans une relation de contact par déformation de l'anneau d'arrêt 64 de manière à ce qu'il soit écrasé, et soudées ensemble. Sinon, l'anneau d'arrêt 64 peut être formé à l'origine selon une forme annulaire complète sans l'entaille ni l'ouverture. Dans ce cas, l'anneau d'arrêt 64 30 est coulissé sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 (la couche de renforcement résistant à la pression 56), et le long de celle-ci, dans la direction longitudinale jusqu'à agencement sur le côté extérieur de la vallée d'ondulation 62. L'anneau d'arrêt 64 peut être formé à partir d'un fil de coupe transversale circulaire ou rectangulaire, par exemple d'un fil métallique. Dans ce cas, par exemple, un fil est enroulé en une forme annulaire autour 5 du côté extérieur de chaque vallée d'ondulation 62 pour former l'anneau d'arrêt 64, et des extrémités circonférentielles opposées de l'anneau d'arrêt 64 ou du fil sont pliées radialement vers l'extérieur pour former une paire de pièces d'arrêt. Et une paire des pièces d'arrêt sont 10 munies d'un recouvrement qui fixe les pièces d'arrêt l'une avec l'autre, ou sont torsadées l'une avec l'autre pour être réunies. De préférence, un tel anneau d'arrêt en métal 64 est constitué par exemple d'un matériau SUS ou SUP. Dans le troisième flexible 52, comme représenté dans la vue en perspective agrandie de la figure 10, l'épaisseur de paroi diffère entre les pics d'ondulation 60 et les vallées d'ondulation 62 dans la partie ondulée 54 de la couche de caoutchouc intérieure 16. C'est-à-dire 20 qu'une épaisseur de paroi t1 dans le pic d'ondulation 60 est conçue plus grande qu'une épaisseur de paroi t2 dans la vallée d'ondulation 62 par rapport à la couche de caoutchouc intérieure 16. Le troisième flexible 52, tel que représenté 25 sur les figures 9, 10 et 11, peut être fabriqué par exemple de la manière suivante. Premièrement, la couche de caoutchouc intérieure 16 comportant une partie ondulée (partie ondulée de manière annulaire) est formée par moulage par injection, extrusion-soufflage ou analogue. Comme lors de la fabrication du premier flexible 10, les fils de renforcement 22 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à l'aide de la machine de tressage 24. Pendant le processus de tressage, des fils de 35 renforcement orientés longitudinalement 58 sont également entrelacés en combinaison avec les fils de renforcement 22, ou sont agencés dans les fils de renforcement 22 au niveau de quatre positions circonférentielles à l'aide de la machine de tressage 24. Après que la couche de caoutchouc intérieure 16 ait été stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 56 par tressage des fils de renforcement 22 en combinaison avec les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 sur la surface extérieure 10 de celle-ci comme établi ci-dessus, les anneaux d'arrêt 64 sont agencés à partir des côtés extérieurs de la couche de renforcement résistant à la pression 56 dans chacune des vallées d'ondulation 62. Ensuite, la couche de caoutchouc intérieure 16, sur laquelle les anneaux d'ar15 rêt 64 sont agencés complètement, est immergée dans un composé liquide pour que la couche de caoutchouc extérieure 20 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure 20 étant sur le côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 56, et est mise dans 20 un four de séchage pour séchage. Après séchage, comme dans le premier flexible 10, le mandrin 23 est enlevé, et on obtient un produit de flexible multicouche, par exemple un produit de flexible multicouche allongé. Ensuite, par exemple, le produit de 25 flexible est découpé à une longueur souhaitée, et on obtient ainsi le troisième flexible 52 représenté sur les figures 9, 10 et 11. Ceci est un exemple de procédés de production du troisième flexible 52. Le troisième flexible 52 peut être produit selon d'autres procédés quel30 conques. Le troisième flexible 52 selon la présente invention peut obtenir les mêmes effets que le premier flexible 10, ou sensiblement les mêmes. De plus, comme la couche de renforcement résistant à la pression 56 est 35 formée comportant les fils de renforcement orientés lon- gitudinalement 58, on peut empêcher de manière efficace le troisième flexible 52 d'être allongé et déformé dans la direction longitudinale lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Ceci peut résoudre le problème 5 qui est que le troisième flexible 52 est allongé dans la direction longitudinale pour interférer avec d'autres parties et composants périphériques. De plus, comme les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 sont entrelacés en combinaison 10 avec les fils de renforcement 22 pendant un tressage, les fils de renforcement orientés longitudinalement 58 et les fils de renforcement 22 se retiennent les uns les autres, et ainsi la couche de renforcement résistant à la pression 56 peut empêcher de manière efficace la partie ondu15 lée 54, c'est-à-dire le troisième flexible 52, d'être allongée ou déformée. Et dans le troisième flexible 52, comme les anneaux d'arrêt rigides 64 sont agencés dans les vallées d'ondulation 62 de la partie ondulée 54 à partir du côté 20 extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 56 pour arrêter les vallées d'ondulation 62 à l'encontre d'un mouvement dans une direction s'agrandissant diamétralement, on peutempêcher de manière encore plus favorable la partie ondulée 54 d'être allongée et 25 déformée lorsqu'une pression interne est exercée sur celleci. Et comme une charge exercée sur la partie ondulée 54 peut être partagée par les anneaux d'arrêt 64 et la couche de renforcement résistant à la pression 56 lorsqu'une pression interne est exercée, il y a un effet 30 supplémentaire qui est que le troisième flexible 52 peut être doté d'une résistance à la pression beaucoup plus élevée. De plus, dans le troisième flexible 52, comme l'épaisseur de paroi t2 dans les pics d'ondulation 60 de 35 la partie ondulée 54 dans la couche de caoutchouc inté- rieure 16 est conçue plus importante que l'épaisseur de paroi t2 des vallées d'ondulation 62, la propriété de résistance à la déformation devient importante ou élevée dans les pics d'ondulation 60. Par conséquent, du fait de 5 la coopération de la résistance à la déformation des pics d'ondulation 60 et des actions des anneaux d'arrêt 64, on empêche de manière plus efficace la partie ondulée 54 d'être allongée et déformée lorsqu'une pression interne est exercée, comme représenté sur la figure 12. La figure 12(a) représente la partie ondulée 54 du troisième flexible 52 qui n'est ni allongée ni déformée, et la figure 12(b) représente la partie ondulée 54 qui est allongée et déformée dans une certaine mesure du fait d'une pression interne. Les figures 12(c) et 12(d) 15 représentent des parties ondulées d'Exemples Comparatifs sur lesquelles une pression interne est exercée. La figure 12(c) représente la partie ondulée o l'épaisseur de paroi t, du pic d'ondulation 60 est conçue pour être égale à l'épaisseur de paroi t2 de la vallée d'ondulation 20 62. La figure 12(d) représente la partie ondulée o l'épaisseur de paroi tl du pic d'ondulation 60 est conçue égale à l'épaisseur de paroi t2 de la vallée d'ondulation 62, mais un anneau d'arrêt 64 n'est pas fourni. Comme représenté sur la figure 12, en agençant 25 l'anneau d'arrêt 64, on peut empêcher de manière efficace la partie ondulée d'être allongée et déformée. De plus, l'épaisseur de paroi t1 du pic d'ondulation 60 conçue plus importante que l'épaisseur de paroi t2 de la vallée d'ondulation 62 peut empêcher la partie ondulée 64 d'être 30 allongée et déformée dans une direction longitudinale du troisième flexible 52. De manière plus spécifique, sur la figure 12(b), un diamètre extérieur du troisième flexible 52 ou des pics d'ondulation 60 est diminué de dl du fait de l'action d'une pression interne. Cependant, comme la 35 résistance à la déformation de la partie ondulée 54 est importante dans les pics d'ondulation 60 par comparaison à l'Exemple Comparatif de la figure 12(c), di est plus petit que d2, ce qui indique une diminution du diamètre extérieur de l'Exemple Comparatif sur la figure 12(c). 5 Ainsi, l'allongement et la déformation de la partie ondulée 54 sur la figure 12(b) sont inférieurs de L1 à ceux de l'Exemple Comparatif sur la figure 12(c). Dans l'Exemple Comparatif de la figure 12(d), l'épaisseur de paroi t, du pic d'ondulation 60 est conçue égale à l'épaisseur 10 de paroi t2 de la vallée d'ondulation 62, mais l'anneau d'arrêt 64 n'est pas fourni. Par conséquent, dans l'Exemple Comparatif de la figure 12(d), les pics d'ondulation 60 sont contractés radialement vers l'intérieur de d3, et les vallées d'ondulation 62 se dilatent radialement vers 15 l'extérieur de d4 du fait de l'action d'une pression interne. Et les formules d3 + d4 > d2 et L2 > L1 sont établies, de sorte que l'allongement et la déformation sur la figure 12(d) sont plus importants que sur les figures 12(b) et 12(c). [Exemple 3] Comme indiqué dans le Tableau 2, certains flexibles ayant différentes constructions ont été formés, et les flexibles ont été évalués par rapport aux taux d'allongement lorsqu'une pression est exercée ou sous 25 pression, une pression d'éclatement et une propriété d'absorption de vibrations. 15 20 25 Tableau 2 Exemple 3 A B C Forme Ondulée Ondulée Ondulée Diamètre inté- 0 9,0 0 9,0 0 9,0 rieur (en mm) (vallée) (vallée) (vallée) Dimensions Diamètre exté- 0 20,0 0 20,0 0 20,0 rieur (en mm) (pic) (pic) (pic) Matériau IIR IIR IIR Epaisseur de paroi de pic d'on- 1,0 1,0 1,0 Couche de dulation (en mm) caoutchouc Epaisseur de paintérieure roi de vallée 1,0 1,0 1,0 d'ondulation 10 10 (en mm) Matériau PET PET PET Denier (de) 1000 1000 1000 Couche de 3 fils x 3 fils x 3 fils x renforcement Nombre de fils 48 sup- 48 sup- 48 supports ports ports Construction Tressée Tressée Tressée Fil de Matériau PET Aramide -chaîne Nombre de fils 4 fils 4 fils -Matériau. _ SUP nneau d'ar-Epaisseur de parêt roi (diamètre de. __ 0 0,9 fil) (en mmn) 15 20 25 30 Exemple 3 A B C ouche de atériau Type si- Type si- Type siCouche de Matériau licone licone licone caoutchouc Epaisseur de paextérieure Epaseur de pa- 0,5 0,5 0,5 roi (en mm) Taux d'allongement sous pression (%) 14,1 10,7 5,4 Pression interne: 1,5 MPa Pression d'éclatement (MPa) 17,9 18,2 18,6 Tableau 2 (suite) Exemple 3 Exemple Comparatif D E D Forme Ondulée Ondulée Ondulée Diamètre intérieur 0 9,0 0 9,0 0 9,0 térieur (vallée) (vallée) (vallée) Dimen- (en mm) sions Diamètre ex,ri.ur0 20,0 0 20,0 0 20,0 térieur (en m)(pic) (pic) (pic) (en mmn) Matériau IIR IIR IIR Epaisseur de Couche paroi de pic 1,5 10 de d'ondulation caout- (en mm) chouc Epaisseur de inté- paroi de rieure vallée d'on- 1,0 1,0 1,0 dulation (en mm) Exemple 3 Exemple Comparatif _ _D E D Matériau PET PET PET Couche Denier (de) 1000 1000 1000 de renNombre de 3 fils X 48 3 fils X 48 3 fils x 48 forcefils supports supports supports ment Construction Tressée Tressée Tressée Fi e Matériau PET PET -Fil de Nombre de chaîne 4 fils 4 fils -fils Matériau SUP.. . paisseur de Anneau paroi (diad'arrêt mètre de 0 0,9. _fil) (en mm) touche Type sili- Type sili- Type siliMatériau de cone cone cone caoutchouc Epaisseur de téparoi 0,5 0,5 0,5 exté rieure (en mm) nieure Taux d'allongement sous pression (%) 3,9 11,8 22,3 3,9 11,8 22,3 Pression interne: 1,5 MPa Pression d'éclatement 18,6 18,2 17,9 (MPa)_Sur le Tableau 2, dans un cas o une longueur initiale a de la partie ondulée (approximativement 100 mm) est modifiée en une longueur P de la partie ondulée après qu'une pression interne ait été exercée à 35 1, 5 MPa pendant une minute, le taux d'allongement sous pression est indiqué par la formule de calcul (a - a) x 100/a. Ici, le taux d'allongement plus petit est le plus favorable, mais eu égard à l'interférence possible avec des parties et composants périphériques, le 5 taux d'allongement de 20 % ou inférieur est acceptable. Sur le Tableau 2, des descriptions dans la ligne 2 "Nombre de fils" sont par exemple indiquées de la même manière que sur le Tableau 1. Et "Fils de chaîne" de l'Exemple 3 correspond par exemple au fil de renforcement 10 orientés longitudinalement 58. En outre, "Couche de renforcement" de l'Exemple 3 correspond par exemple à la couche de renforcement résistant à la pression 56. De la même manière que dans les Exemples 1 et 2, la pression d'éclatement indique la valeur de pression 15 qui amène un flexible à éclater lorsqu'une pression d'eau interne est exercée sur le flexible tout en augmentant la pression interne de 160 MPa/minute. La propriété d'absorption de vibrations est évaluée par l'intermédiaire d'un équipement de mesure 42 20 de la même manière que dans les Exemples 1 et 2. Les conditions de mesure sont les suivantes (les mêmes que dans les Exemples i et 2). [Propriété d'absorption de vibrations] La propriété d'absorption de vibrations est 25 évaluée lorsqu'une pression interne est exercée à 1,5 MPa sur certains flexibles. Lorsqu'une pression interne est exercée, chaque flexible est allongé, et sa valeur varie parmi les flexibles. Par conséquent, les flexibles sont ajustés en longueur respectivement avant qu'une pression 30 interne ne soit exercée sur ceux-ci, de manière à avoir une longueur sensiblement égale lorsqu'une pression (interne) est exercée sur ceux-ci. Ensuite, chaque flexible est évalué en ce qui concerne la propriété d'absorption de vibrations. Configuration de flexible: rectiligne Fréquence: 40 Hz à 1000 Hz Accélération: 3G, constante. Comme indiqué dans le Tableau 2, tous les flexibles A, B, C, D et E de l'Exemple 3 (le troisième 5 flexible 52) présentent une pression d'éclatement d'approximativement 18 MPa ou plus élevée, et ont une excellente résistance à la pression. Et ces flexibles A, B, C, D et E de l'Exemple 3 présentent un taux d'allongement d'un maximum de 20 % lorsqu'une pression est exercée. En 10 outre, comme représenté sur la figure 13, certains flexibles A et D de l'Exemple 3 présentent une excellente propriété d'absorption de vibrations. Dans le troisième flexible 52, les anneaux d'arrêt 64 peuvent être supprimés. C'est-à-dire que le 15 troisième flexible 52 peut avoir la couche de renforcement résistant à la pression 56 sans anneau d'arrêt 64 sur celle-ci. De même, le troisième flexible 52 peut être construit pour avoir la couche de renforcement résistant à la pression 52 qui est formée sans comporter des fils 20 de renforcement orientés longitudinalement 58, et avec l'anneau d'arrêt 64 agencé dans chaque vallée d'ondulation 62. En outre, dans le troisième flexible 52, la couche de caoutchouc extérieure 20 peut être supprimée selon les circonstances. Les figures 14 et 15 représentent un quatrième flexible d'absorption de vibrations 66 (indiqué par la suite simplement en tant que quatrième flexible 66) selon la présente invention. Le quatrième flexible 66, qui est appliqué par exemple comme flexible de transport de ré30 frigérant (flexible de climatisation), est doté d'une résistance à la pression. Le quatrième flexible 66 est formé en modifiant la configuration de la couche de renforcement résistant à la pression 54 du troisième flexible 52. Par conséquent, des parties ayant une configuration 35 identique au troisième flexible 52 (y compris des parties- auxquelles on préfère donner des références numériques identiques à celles du troisième flexible 52 pour une meilleure compréhension de la présente invention) sont dotées en gros de références numériques identiques, et 5 occasionnellement des descriptions de celles-ci ne seront pas effectuées. Le quatrième flexible 66 a une partie ondulée 54 s'étendant sur une longueur relativement importante ou sur pratiquement une partie entière du quatrième flexible 66, et des parties d'extrémité 14, 14 d'une 10 forme tubulaire à côté rectiligne ou d'une forme cylindrique rectiligne. Le quatrième flexible 66 a une construction multicouche, une couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, une couche de renforcement résistant à la pression 68 qui entoure un côté extérieur de la couche de 15 caoutchouc intérieure 16, une couche de caoutchouc extérieure 20 en tant que couche de recouvrement la plus extérieure. Dans le quatrième flexible 66, la couche de renforcement résistant à la pression 68 est constituée en 20 agençant un tissu de renforcement 70 autour de la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, comme représenté sur la figure 14. Le tissu de renforcement 70 est formé à partir de fils de chaîne 72 et de fils de trame 74 en tissant les fils de chaîne 72 et les 25 fils de trame 74, ou en tressant les fils de chaîne 72 et les fils de trame 74. On peut former les fils de chaîne 72 et les fils de trame 74 ou la couche de renforcement résistant à la pression 68 à partir du même matériau que les fils de renforcement 22 et la couche de renforcement 30 résistant à la pression 56 du troisième flexible 52. De manière plus spécifique, le tissu de renforcement 70 est enroulé ou roulé autour de la surface supérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, de sorte que les fils de chaîne 72 sont orientés dans une direction longitudi35 nale du quatrième flexible 66, et les fils de trame 74 dans une direction perpendiculaire aux fils de chaîne 72 (dans une direction circonférentielle). En d'autres termes, le tissu de renforcement 70 est appliqué de manière annulaire le long d'une surface circonférentielle de la 5 couche de caoutchouc intérieure 16 sensiblement sans définir un angle d'hélice. Conmme représenté sur la figure 15, un anneau d'arrêt en métal (ou résine) rigide 64 est agencé sur la couche de caoutchouc intérieure 16 ou sur une surface ex10 térieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 au niveau de chaque vallée d'ondulation 62 via la couche de renforcement résistant à la pression 68, ou à partir d'un côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 68 selon une relation o il est agencé des15 sus. Chacune des vallées d'ondulation 62 est arrêtée et retenue à l'encontre d'un déplacement dans une direction s'agrandissant diamétralement, et est renforcée par les anneaux d'arrêt 64. C'est-à-dire qu'on empêche, par l'intermédiaire des anneaux d'arrêt 64, les vallées d'ondula20 tion 62 de la couche de caoutchouc intérieure 16 d'être agrandies diamétralement. Dans ce mode de réalisation, l'anneau d'arrêt 64 est formé selon une forme annulaire complète correspondant à une forme circulaire de la surface périphérique extérieure de chaque vallée d'ondula25 tion séparée 62. Les anneaux d'arrêt 64 agencés dans les vallées d'ondulation adjacentes 62 dans la direction longitudinale du quatrième flexible 66 sont discontinus selon une relation séparée ou d'une manière séparée les uns par rapport aux autres. Ceci signifie qu'un anneau d'ar30 rêt séparé 64 est agencé sur chacune des vallées d'ondulation 62. L'anneau d'arrêt 64 a une entaille 76 au niveau d'une partie circonférentielle, comme représenté sur la figure 16(c). Ainsi, l'anneau d'arrêt configuré 64 est 35 agencé à partir du côté extérieur de la couche de renfor- cement résistant à la pression 68 dans la vallée d'ondulation 62 de la couche de caoutchouc intérieure 16, et ensuite l'entaille 76 est fermée en soudant des extrémités opposées de l'anneau d'arrêt 64 l'une avec l'autre 5 pour former sa forme annulaire ou en anneau complète finale. Par exemple, l'anneau d'arrêt 64 est déformé dans un état élargi diamétralement au niveau de l'entaille 76, agencé dans la vallée d'ondulation 62 de la couche de caoutchouc intérieure 16, rétréci ou ramené dans un état 10 contracté diamétralement, et ensuite l'entaille 76 est fermée par soudage. Cependant, juste comme dans le troisième flexible 52, selon les circonstances, l'anneau d'arrêt 64 du quatrième flexible 66 peut être formé à l'origine selon 15 une forme annulaire complète sans l'entaille 76, ou peut être formé à partir d'un fil, par exemple un fil de métal. De préférence, l'anneau d'arrêt de métal 64 peut être formé par exemple à partir d'un matériau SUS ou SUP. Et il va sans dire que l'on peut former la couche de 20 caoutchouc intérieure 16 et la couche de caoutchouc extérieure 20 à partir du même matériau que dans le troisième flexible 52. Le quatrième flexible 66, tel que représenté sur les figures 14 et 15, peut être fabriqué par exemple 25 de la manière suivante. Premièrement, comme le troisième flexible 52, la couche de caoutchouc intérieure 16 incluant la partie ondulée 54 est formée comme représenté sur la figure 16(a). Ensuite, comme représenté sur la figure 16(b), 30 le tissu de renforcement 70 est enveloppé ou enroulé autour d'une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure moulée 76, de sorte que les fils de chaîne 72 sont orientés dans une direction longitudinale du quatrième flexible 66 pour construire la couche de renforce35 ment résistant à la pression 68. Ensuite, comme représen- té sur la figure 16(c), l'anneau d'arrêt 64 ayant l'entaille 76 est agencé à partir du côté extérieur de la couche de renforcement résistant à la pression 68 sur la couche de caoutchouc intérieure 16 au niveau de chaque 5 vallée d'ondulation 62 de la partie ondulée 54. Puis, l'entaille 76 de l'anneau d'arrêt 64 agencé dessus est fermée en soudant des extrémités circonférentielles opposées de celle-ci l'une avec l'autre. Et les anneaux d'arrêt 64 sont agencés sur la 10 couche de caoutchouc intérieure 16 qui est enveloppée par le tissu de renforcement 70, et ensuite celle-ci est stratifiée avec la couche de caoutchouc extérieure 20 en tant que couche la plus extérieure ou couche de recouvrement juste comme dans le troisième flexible 52. Alors, on 15 peut obtenir le quatrième flexible 66. De même, comme représenté sur la figure 17, une pluralité de couches de caoutchouc intérieures moulées 16 peuvent être coulissées sur un long mandrin 29. Ensuite, le long tissu de renforcement 70 est agencé le long d'une 20 longueur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et enroulé autour des surfaces extérieures des couches de caoutchouc intérieures 16 dans des directions indiquées par des flèches sur la figure 17, pour constituer la couche de renforcement résistant à la pression 68. Et comme 25 ci-dessus, les anneaux d'arrêt 64 sont agencés dessus. Ensuite, la couche de caoutchouc intérieure 16 enveloppée par la couche de renforcement résistant à la pression 68, les anneaux d'arrêt 64 étant sur celle-ci, est plongée dans un composé liquide pour que la couche de caoutchouc 30 extérieure 20 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure 20 étant sur son côté extérieur en tant que couche la plus extérieure, et elle est séchée. Après séchage, le mandrin 29 est enlevé. Ensuite, par exemple, un produit de flexible multicouche long est découpé à une longueur adaptée pour le quatrième flexible 66, et ainsi on peut obtenir le quatrième flexible 66. Le quatrième flexible 66 selon la présente invention peut obtenir les mêmes effets ou sensiblement les 5 mêmes effets que le troisième flexible 52. De plus, dans ce mode de réalisation, les anneaux d'arrêt 64 agencés dans les vallées d'ondulation 62 peuvent être adaptés en tant que moyens de fixation pour la couche de renforcement résistant à la pression 68. Et conmmne les anneaux 10 d'arrêt 64 agencés sur le côté extérieur des vallées d'ondulation 62 sont séparés les uns des autres commne dans le troisième flexible 52, si l'un d'entre eux venait à être brisé, il n'arriverait pas qu'une retenue soit perdue le long d'une certaine longueur du quatrième 15 flexible 66, tout ceci du fait d'une rupture de l'anneau d'arrêt 64. Dans le quatrième flexible 66, comme la couche de renforcement résistant à la pression 68 est construite en enveloppant le tissu de renforcement 70 autour de la 20 surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 de manière à ce que les fils de chaîne 72 soient orientés dans la direction longitudinale du quatrième flexible 66, les fils de chaîne 72 dans le tissu de renforcement 70 peuvent empêcher de manière favorable le 25 quatrième flexible 66 d'être allongé et déformé dans la direction longitudinale de celui-ci. D'autre part, les fils de trame 74 peuvent empêcher de manière favorable le quatrième flexible 66 de se dilater et de se déformer radialement. Dans le cas o la couche de renforcement ré30 sistant à la pression est constituée de cette manière, c'est-à-dire en enveloppant le tissu de renforcement 70 autour de la couche de caoutchouc intérieure 16, la tâche d'enveloppement ou la tâche de constitution de couche de renforcement est favorable pour l'efficacité de travail. 35 En résultat, la productivité du quatrième flexible 66 peut être améliorée, tandis que son coût de fabrication peut être abaissé. [Exemple 4] Comme indiqué dans le Tableau 3, certains 5 flexibles ayant des constructions en variante ont été formés, et les flexibles ont été évalués par rapport à la pression d'éclatement (résistance à la pression) et à la propriété d'absorption de vibrations. En ce qui concerne les flexibles A, B, C et D 10 de l'Exemple 4 (le quatrième flexible 66), dans la ligne "Mode de stratification" de la couche de renforcement (la couche de renforcement résistant à la pression 68), "Enveloppée" signifie que la couche de renforcement est formée en enveloppant un tissu de renforcement 70 autour 15 d'une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 selon une manière représentée sur les figures 14 à 17, et "Mise en spirale" signifie que la couche de renforcement est formée en enroulant en spirale un tissu de renforcement 78 autour de celle-ci, de sorte que les 20 fils de chaîne 80 et les fils de trame 82 sont orientés sur un angle incliné par rapport à la direction longitudinale du quatrième flexible 66, comme représenté sur la figure 18. Comme dans les Exemples 1 et 2, la pression 25 d'éclatement indique une valeur de pression qui amène un flexible à éclater lorsqu'une pression d'eau interne est exercée sur le flexible, tout en augmentant la pression interne de 160 MPa/minute. 15 20 25 Tableau 3 Exemple 4 A B C D Forme Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Longueur de partie 100 100 100 100 100 100 ondulée (en nmm) Longueur de flexi150 *1 150 *1 150 *1 150 *1 ble (en mrm) Diamètre tr r 0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9,0 intérieur (vallée) (vallée) (vallée) (vallée) (en rmm) Dimension Diamètre u. 0 19,5 0 19,5 0 19,5 0 19,5 extérieur (pic) (pic) (pic) (pic) (en mm) Couche de Matériau IIR IIR IIR IIR caoutchoucEpaisseur intérieurede paroi 1,0 1,0 1,0 1,0 (en mm) Matériau PA66 PA66 PA66 Aramide Mode de stratifi- Envelop- Envelop- En spi- Envelopstratifi- ,, ation pée pée rale pée Couche de Denier renforce. _ _ __. (de) ment Nombre de fils construction 15 20 25 30 Exemple 4 A B C D Matériau SUS SUP SUP SUP neau d Epaisseur A nneau de de paroi renforce(diamètre 0 0,5 0 0,9 0 0,9 0 0,9 ment de fil) (en nmm) atériau Type si- Type si- Type si- Type sirlateriau Couche de licone licone licone licone caoutchouc Epaisseur extérieurede paroi 0,5 0,5 0,5 0,5 (en mm) Pression d'éclate3,8 9,4 9,7 19,3 ent (MPa) Propriété d'absorp-- Figure 19 Figure 19 -tion de vibrations Tableau 3 (suite) Exemple Comparatif E F G Forme CylindriqueCylindrique Ondulée Longueur de partie on- 200 - 200 dulée (en mm) Longueur de flexible 450 450 300 (en mm) Diamètre 0 25,0o intérieur 0 12,0 0 14,5 (vallée) (vallée) (en rmm) Dimension Diamètre 0 50,0 extérieur 0 19,5 0 22,0 (pic) (en mmn) 15 20 25 30 Exemple Comparatif E F G Alliage Matériau Alliage IIR NBR Couche de PA6/IIR*2 caoutchouc Epaisseur intérieure de paroi 0,18/1,2 1,7 3,0 (en mm) Matériau PET PET Non Mode de stratifi- . _ _. cation Couche de Denier (de) 2000de 3000de -renforcement Nombre de 4 fils x 24 22 fils x fils supports 22 fils ConstructionTressée En spirale -_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ t i o n _ _ _ _ _ Matériau. . .__. Epaisseur nneau de de paroi renforcement(diamètre.. . _de fil) (en mm) Matériau EPDM EPDM Non Couche de IEpaisseur caoutchouc Epaisseur e de paroi 1,4 1,0 -extérieure (en mm) Pression d'éclatement 28,8 14,5 0,1 (MPa) Propriété d'absorption Figure 19 Figure 19 __. _de vibrations Note: *1: Des extrémités opposées de 25 mm sont des parties devant être immobilisées respectivement. Par conséquent, la longueur de flexible réelle est de 100 mm. *2: Alliage PA6 = couche intérieure de résine ou membrane en résine stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure. La propriété d'absorption de vibrations est 5 évaluée par l'intermédiaire d'un équipement de mesure 42 de la même manière que dans les Exemples 1 et 2. Comme indiqué dans le Tableau 3, la totalité des flexibles A, B, C et D de l'Exemple 4 (le quatrième flexible 66) présentent une pression d'éclatement d'ap10 proximativement 4 MPa ou plus élevée, et ont par conséquent une excellente résistance à la pression. Bien que ces flexibles A, B, C et D de l'Exemple 4 aient une longueur beaucoup plus courte que le flexible E de l'Exemple Comparatif, certains d'entre eux présentent une excel15 lente propriété d'absorption de vibrations dans le graphique de la figure 19. Dans le Tableau 3, des descriptions dans la ligne "Nombre de fils" sont par exemple indiquées de la même manière que dans le Tableau 1. Et "Couche de renforcement" de l'Exemple 4 correspond par 20 exemple à la couche de renforcement résistant à la pression 68. En outre, "Anneau de renforcement" de l'Exemple 4 correspond par exemple à l'anneau d'arrêt 64. Dans le quatrième flexible 66, une épaisseur de paroi des pics d'ondulation 60 de la partie ondulée 54 25 dans la couche de caoutchouc intérieure 16 est conçue aussi grande que celles des vallées d'ondulation 62 de celle-ci. Cependant, une épaisseur de paroi des pics d'ondulation 60 peut être conçue plus grande que celle des vallées d'ondulation 62. Dans le quatrième flexible 30 66 construit en ayant des pics d'ondulation 60 et vallées d'ondulation 62 configurés de la sorte, les anneaux d'arrêt 64 agissent pour empêcher un allongement longitudinal et une déformation longitudinale du quatrième flexible 66 accompagnés par un agrandissement diamétral des vallées 35 d'ondulation 62, et en conséquence une résistance à la déformation est augmentée dans les pics d'ondulation 60. Ainsi, on empêche de manière efficace le quatrième flexible 66 d'être allongé et déformé dans la direction longitudinale de celui-ci lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. En outre, dans le quatrième flexible 66, la couche de caoutchouc extérieure 20 ou couche de recouvrement servant de couche la plus extérieure peut être supprimée. Les figures 20, 21 et 22 représentent un cinquième flexible d'absorption de vibrations 84 (appelé simplement par la suite cinquième flexible 84) selon la présente invention. Le cinquième flexible 84, qui est appliqué par exemple en tant que flexible de transport de 15 réfrigérant (flexible de climatisation), est doté d'une résistance à la pression. Le cinquième flexible 84 est formé en modifiant la construction multicouche du premier flexible 10 pour garantir une résistance à la pénétration des gaz. Par conséquent, des parties ayant une configura20 tion identique au premier flexible 10 (y compris des parties auxquelles on préfère donner des références numériques identiques au flexible 10 pour une meilleure compréhension de la présente invention) sont dotées en gros de références numériques identiques, et occasionnellement 25 des descriptions de cellesci ne sont pas effectuées. Le cinquième flexible 84 a une partie ondulée 12 s'étendant sur une longueur relativement importante ou sur sensiblement une partie entière du cinquième flexible 84, et des parties d'extrémité 14, 14 d'une forme tubulaire à côté 30 rectiligne ou d'une forme cylindrique rectiligne. Le cinquième flexible 84 a une construction multicouche, une couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, une couche de renforcement résistant à la pression 18 qui entoure un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, 35 et une couche de caoutchouc extérieure 20 servant de cou- che de recouvrement la plus extérieure. Et dans le cinquième flexible 84, la membrane en résine ou le revêtement 86 est stratifié dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 par pulvérisation électrostatique de résine. Dans le cinquième flexible 84, comme dans le premier flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée ou construite en tressant des fils de renforcement ou un élément de filament 22 (se re10 porter à la figure 3) sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, et le long de celle-ci, de manièreplus spécifique le long d'une forme cylindrique rectiligne des deux parties d'extrémité 14, 14 et des ondulations entre celles-ci. Par consé15 quent, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée selon une forme cylindrique rectiligne au niveau des deux parties d'extrémité 14, 14, et selon une forme qui correspond aux ondulations ou à la forme ondulée, par exemple selon une forme ayant des pics et des 20 vallées d'ondulation dans la partie ondulée 12 entre les deux parties d'extrémité 14, 14. La couche de renforcement résistant à la pression 18 est stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 entièrement selon une relation de contact ou de contact 25 serré avec sa surface extérieure. Ici, la membrane en résine 86 est formée à partir d'une poudre de résine par enduction ou pulvérisation électrostatique en une épaisseur de paroi ou épaisseur de 50 gm à 250 gm. Du fait de cette membrane en résine 86 30 (ou poudre de résine par enduction ou pulvérisation électrostatique), la couche de caoutchouc intérieure 16 a une valeur de résistivité volumique d'un maximum de i x 106 Q-cm. * Dans le cinquième flexible 84, il va sans dire 35 que la couche de caoutchouc intérieure 16, la couche de renforcement résistant à la pression 18, les fils de renforcement 22 de la couche de renforcement résistant à la pression 18 et la couche de caoutchouc extérieure 20 peuvent être constitués du même matériau que le premier 5 flexible 10. Le cinquième flexible 84 est conçu pour avoir un diamètre intérieur d'approximativement 5 mm à mm. Le cinquième flexible 84, tel que représenté sur les figures 20, 21 et 22, peut être fabriqué par 10 exemple de la manière suivante. Premièrement, comme dans le premier flexible 10, la couche de caoutchouc intérieure 16 comportant une ondulation est formée par moulage par injection, extrusionsoufflage ou analogue. Ensuite, un agent adhésif est appliqué sur une 15 surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16. L'agent adhésif est appliqué par exemple de la manière suivante. Comme représenté sur la figure 23(a), une buse de pulvérisation 88 est insérée à l'intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et ensuite un brouil20 lard de l'agent adhésif est pulvérisé sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à travers beaucoup de perforations de jet agencées sur la buse de pulvérisation 88. Après séchage de l'agent adhésif appliqué, 25 alors une poudre de résine est pulvérisée de manière électrostatique sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, par exemple de la manière suivante. La couche de caoutchouc intérieure 16 est placée à l'intérieur d'une chambre 90, et la poudre de résine est 30 projetée à l'extérieur sous la forme de jet sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à travers une buse de jet (bec de buse) 92 sur une extrémité de pointe d'un pistolet de pulvérisation 94 dans une direction perpendiculaire à un axe, ou dans une direction 35 radiale (se reporter à la figure 23(b)). Un tuyau d'alimentation 96 et un tuyau d'air 98 sont connectés au pistolet de pulvérisation 94. Et le pistolet de pulvérisation 94 est connecté via un fil conducteur 100 à un générateur haute tension. Pendant une 5 enduction ou une pulvérisation électrostatique par l'intermédiaire du pistolet de pulvérisation 94, la poudre de résine alimentée vers le pistolet de pulvérisation 94 est pulvérisée sous forme de jet avec de l'air qui est également alimenté vers celle-ci à travers la buse de jet 92 10 sur l'extrémité de pointe. A cet instant, la poudre de résine est pulvérisée dans un état chargé de manière négative ou de manière positive. D'autre part, la couche de caoutchouc intérieure 16 est maintenue par une plaque de métal, et est 15 mise à la terre via la plaque de métal. Ici, une tension négative élevée est appliquée au pistolet de pulvérisation 94, et la poudre de résine est ainsi pulvérisée sous forme de jet dans un état chargé de manière négative. A cet instant, la couche de caoutchouc intérieure 16 agit 20 conmme une contre-électrode (électrode positive), la poudre de résine chargée de manière négative vole vers la couche de caoutchouc intérieure dans un champ électrostatique généré lors de l'application d'une tension négative élevée, et est fixée sur la surface intérieure de la cou25 che de caoutchouc intérieure 16 pour former un revêtement de résine ou une membrane sur celle-ci. Ensuite, comme dans le premier flexible 10, la couche de caoutchouc intérieure 16 revêtue de la poudre de résine est sortie de la chambre 90, et est chauffée 30 dans un four chauffé ou comme représenté dans la figure 23(c) par l'intermédiaire d'un dispositif de chauffage 102, tel qu'un dispositif de chauffage à rayonnement proche de l'infrarouge, qui est inséré à l'intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 pour chauffer et faire 35 fondre la poudre en résine. Ensuite, la poudre de résine est refroidie, et ainsi la membrane en résine 86 est stratifiée dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16. Après que la membrane en résine 86 ait été 5 stratifiée dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 de cette manière, comme dans le premier flexible 10, les fils de renforcement 22 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 pour former la couche de renforcement 10 résistant à la pression 18 sur celle-ci par l'intermédiaire de la machine de tressage 24. Et la couche de caoutchouc intérieure 16, qui est stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 18, est ensuite immergée dans un composé liquide pour que la couche 15 de caoutchouc extérieure 20 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure 20 étant sur le côté extérieur de celle-ci (des fils de renforcement 22), et est mise en place dans un four de séchage pour séchage. Après séchage, comme dans le premier flexible 20 10, le mandrin 23 est enlevé, et ensuite, par exemple, un produit de flexible multicouche long est découpé à une longueur souhaitée, et on obtient ainsi le cinquième flexible 84 représenté sur les figures 20, 21 et 22. Ceci est un exemple de procédés de production du cinquième 25 flexible 84. Le cinquième flexible 84 peut être produit selon d'autres procédés quelconques. Le cinquième flexible 84 peut obtenir les mêmes effets ou sensiblement les mêmes effets que le premier flexible 10. Dans le cinquième flexible 84, la membrane en résine 86 est stratifiée dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 en une épaisseur de paroi ou épaisseur de 50 Mm à 250 gm par enduction ou pulvérisation électrostatique, et ainsi la propriété de 35 résistance à la pénétration des gaz peut être améliorée de manière importante par comparaison au premier flexible 10. [Exemple 5] Des couches de caoutchouc intérieures de 5 l'Exemple 5 (qui sont appliquées sur le cinquième flexible 84) et un Exemple Comparatif ont été formés à partir de matériaux de caoutchouc mélangés comme indiqué dans le Tableau 4 ("Composition de caoutchouc"), respectivement, et la membrane en résine a été formée dans des surfaces 10 intérieures des couches de caoutchouc intérieures à partir de différents matériaux de résine, comme indiqué dans le Tableau 4, avec une épaisseur de paroi ou une épaisseur différente, par l'intermédiaire d'une enduction ou d'une pulvérisation électrostatique. Ensuite, chaque mem15 brane en résine 86 a été évaluée en ce qui concerne la propriété d'enduction et la perméabilité au gaz Fréon. La perméabilité au gaz Fréon est évaluée en utilisant une feuille 104 (se reporter à la figure 24) qui est formée à partir du même matériau que la couche de 20 caoutchouc intérieure par vulcanisation. Les résultats sont également indiqués dans le Tableau 4. Tableau 4 Exemple Comparatif Exemple 5 _ _ _ _H | I J A B Sorte ou type de polymère IIR/C1IRR 15 20 Composition de caoutchouc Acide stéai rique Oxyde de zinc H I J A B Couche de Résistivité caoutvolumique 1,6X10 Tableau 4 (suite) Exemple 5 _ __C [ D E F G 15 20 Sorte ou type de polymère IIR/CiIRR EPDM EPM 2omposition de caoutchouc Acide stéai S PO 30 Couche de Résistivité caout-9= caouc- volumique 1,6x104 Une estimation est réalisée sur la base d'un flexible H de l'Exemple Comparatif. Si la pénétration du 30 gaz Fréon (valeur de quantité de pénétration du gaz Fréon) est égale ou inférieure à 50 % (1,7 mg/cm2 par jour) de celle du flexible H de l'Exemple Comparatif, l'estimation est indiquée par un symbole "O", (bonne). Si la pénétration du gaz Fréon est supérieure à 50 % de celle-ci, l'estimation est indiquée par un symbole "X" (inférieure). En ce qui concerne la propriété d'enduction par rapport à la membrane en résine dans le Tableau 4, si une 5 enduction est réalisée en une épaisseur de paroi ou épaisseur uniforme, l'estimation est indiquée par un symbole "O" (bonne). S'il est difficile que l'enduction soit réalisée en une épaisseur de paroi ou épaisseur uniforme (y compris le cas o de la poudre de résine reste 10 sur une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure) , une estimation est indiquée par un symbole "X" (inférieure). Dans un cas limite, une estimation est indiquée par un symbole "A". En ce qui concerne l'estimation à partir des 15 résultats ci-dessus, elle peut améliorer de manière suffisante la résistance à la perméabilité du Fréon pour stratifier la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure avec la membrane en résine d'une épaisseur de 50 gm à 250 im (de manière spécifique 50 gm à 20 200 gm). Par conséquent, le cinquième flexible 84 comportant une telle membrane en résine 86, comme représenté sur les figures 20, 21 et 22, a non seulement une excellente résistance de perméabilité au gaz, mais également une résistance à la pression favorable entraînée par la 25 couche de renforcement résistant à la pression 18 stratifiée sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, et une propriété d'absorption de vibrations favorable fournie par la partie ondulée 12. Dans le cinquième flexible 84, la membrane en 30 résine 86 est stratifiée dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16. Cependant, par exemple comme indiqué sur la figure 25, la membrane en résine 86 peut être stratifiée sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, au lieu d'être stra35 tifiée dans sa surface intérieure, et la couche de ren- forcement résistant à la pression 18 peut être stratifiée sur un côté extérieur de la membrane en résine 86. Ou si la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée en tressant des fils de renforcement 22 dans le 5 cinquième flexible 84, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée également en enroulant les fils de renforcement 22 en spirale. En outre, on peut supprimer la couche de caoutchouc extérieure 22 ou la couche de recouvrement dans ces circonstances. Les figures 26 et 27 représentent un sixième flexible d'absorption de vibrations 110 (appelé par la suite simplement sixième flexible 110) selon la présente invention. Le sixième flexible 110, qui est appliqué par exemple comme flexible de transport de réfrigérant 15 (flexible de climatisation), est doté d'une résistance à la pression. Le sixième flexible 110 est formé en modifiant une construction multicouche du premier flexible 10 pour garantir une résistance à la pénétration des gaz. Par conséquent, des parties ayant une configuration iden20 tique au premier flexible 10 (y compris des parties que l'on préfère doter des mêmes références numériques que le flexible 10 pour une meilleure compréhension de la présente invention) sont dotées en gros de références numériques identiques, et occasionnellement des descriptions 25 de cellesci ne sont pas effectuées. Le sixième flexible a la partie ondulée 12 s'étendant sur une distance relativement longue, ou sur une partie presque entière du sixième flexible 110, et des parties d'extrémité 14, 14 d'une forme cylindrique rectiligne. Le sixième flexible 30 110 a une construction ou configuration multicouche, une couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, une couche de renforcement résistant à la pression 18 qui entoure un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et une couche de caoutchouc extérieure 20 servant de cou35 che de recouvrement la plus extérieure. Dans le sixième flexible 110, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée ou construite en tressant des fils de renforcement ou un élément de filament 22 (se reporter à la figure 3) sur une sur5 face extérieure de la couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, et le long de celle-ci, de manière plus spécifique le long d'une forme cylindrique rectiligne des deux parties d'extrémité 14, 14 et des ondulations entre celles-ci. Par conséquent, la couche de renforcement ré10 sistant à la pression 18 est formée selon une forme cylindrique rectiligne au niveau des deux parties d'extrémité 14, 14, et selon une forme correspondant aux ondulations ou à la partie ondulée, par exemple une forme ayant des pics et vallées d'ondulation dans la partie ondulée 15 12 entre les deux parties d'extrémité 14, 14. La couche de renforcement résistant à la pression 18 est stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 entièrement dans une relation de contact ou de contact serré avec sa surface extérieure. La couche de caoutchouc intérieure 16 dans le sixième flexible 110 peut être formée à partir du même matériau que dans le premier flexible 10. Dans le sixième flexible 110, le même matériau que le premier flexible 10 peut être appliqué à la couche 25 de renforcement résistant à la pression 18, au fil de renforcement 22 de la couche de renforcement résistant à la pression 18 et à la couche de caoutchouc extérieure 20. Le sixième flexible 110 est conçu pour avoir un diamètre intérieur d'approximativement 5 à 50 mm, de préfé30 rence 5 à 25 mm. Dans le sixième flexible 110, comme représenté dans la vue en perspective agrandie de la figure 27, la couche de caoutchouc intérieure 16 est construite pour avoir des ondulations o une épaisseur de paroi tz dans 35 des pics d'ondulation 60 de la partie ondulée 12 diffère d'une épaisseur de paroi t2 dans les vallées d'ondulation 62. De manière plus spécifique, la couche de caoutchouc intérieure 16 est construite pour avoir des ondula5 tions dans lesquelles une épaisseur de paroi t1 dans des pics d'ondulation 60 est plus importante qu'une épaisseur de paroi t2 dans des vallées d'ondulation 62, et t1/t2 est établi de 1,2 à 6,0 lors de la formation du sixième flexible 110. Le sixième flexible 110 tel que représenté sur les figures 26 et 27 peut être fabriqué par exemple de la manière suivante. Premièrement, la couche de caoutchouc intérieure 16, y compris la partie ondulée, est formée par moulage par injection, extrusion-soufflage ou analo15 gue. Et comme dans le premier flexible 10, les fils de renforcement 22 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à l'aide d'une machine de tressage 24 pour former la couche de renforce20 ment résistant à la pression 18. Et la couche de caoutchouc intérieure 16 qui est stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 18 est ensuite immergée dans un composé liquide pour que la couche de caoutchouc extérieure 20 soit revêtue, la couche de 25 caoutchouc extérieure 20 étant sur le côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 ou des fils de renforcement 22, et est mise en place dans un four de séchage pour séchage. Après séchage, comme dans le premier flexible 30 10, le mandrin 23 est enlevé pour obtenir par exemple un produit de flexible multicouche allongé. Ensuite, par exemple, le produit de flexible est découpé à une longueur souhaitée, et ainsi on obtient le sixième flexible 110 représenté sur les figures 26 et 27. Ceci est un 35 exemple de procédés de production du sixième flexible 110. Le sixième flexible 110 peut être produit selon d'autres procédés quelconques. Le sixième flexible 110 permet d'obtenir les mêmes effets ou généralement les mêmes effets que le pre5 nier flexible 10. En règle générale, dans un flexible ayant une partie ondulée, le gaz est plus perméable, ou pénètre plus facilement dans des pics d'ondulation de grand diamètre que dans les vallées d'ondulation de petit diamè10 tre. Cependant, dans le sixième flexible 110, comme l'épaisseur de paroi tl dans les pics d'ondulation 60 est conçue plus importante que l'épaisseur de paroi t2 dans les vallées d'ondulation 62 à un rapport de tl/t2 dans la plage allant de 1,2 à 6,0 par rapport à la partie ondulée 15 12 dans la couche de caoutchouc intérieure 16, la résistance à la pénétration des gaz de la partie ondulée 12 est améliorée de manière effective. Ainsi, une charge ne doit pas nécessairement remplir dans la couche de caoutchouc intérieure 16 pour améliorer la résistance à la pé20 nétration des gaz. Cependant, une charge peut la remplir. [Exemple 6] Certains flexibles sont formés en ayant des constructions différentes, comme représenté sur la figure 5, et la quantité de pénétration de réfrigérant, la ré25 sistance à l'éclatement (résistance à la pression) et la souplesse sont évaluées respectivement. Les résultats sont indiqués dans le Tableau 5. 15 20 25 Tableau 5 Exemple 6 A B C D E Forme Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Diamètre in- 0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9,0 térieur (val- (val- (val- (val- (val(en mm) lée) lée) lée) lée) lée) iamètre exérieur 0 20,0 0 20,0 0 20,0 0 20,0 0 20,0 térieur (pic) (pic) (pic) (pic) (pic) (en ram) Dimension Longueur de si on partie onduparti o100 100 100 100 100 lée (en mm) Longueur de flexible 150*1 150*1 150*1 150*1 150*1 (en mm) Matériau IIR IIR IIR IIR IIR Epaisseur de paroi dans Couche les pics 1,2 1,5 3,0 1,5 3,0 de d'ondulation caout(en zm't) chouc (en mm) inté- Epaisseur de paroi dans rieure les vallées 1,0 1,0 1,0 0,5 0,5 d'ondulation (en mm) 15 Exemple 6 A B C D E matériau PET PET PET PET PET Denier (de) 1000 1000 1000 1000 1000 Couche 3 fils 3 fils 3 fils 3 fils 3 fils de renNombre de X 48 X 48 X 48 x 48 x 48 forcefils sup- sup- sup- sup- supment ports ports ports ports ports Construction Tressée Tressée Tressée Tressée Tressée Couche Type Type Type Type Type de Matériau sili- sili- sili- sili- silicaout- cone cone cone cone cone chouc Epaisseur de exté- aroi 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 rieure (en mm) Quantité pénétration de réfrigérant (HFC1,0 0,9 0,75 1,0 0,83 134a) à 900C (g/pièce pendant 72 heures) Pression d'éclatement (MPa) 18,0 18,0 17,5 17,3 17,4 (MSouplesse (N) 7,5 8,0 9,6 6,8 9,1a) Souplesse (N) 7,5 8.0 9,6 6,8 9,1 15 20 25 30 Tableau 5 (suite) Exemple Comparatif K L Forme Ondulée Ondulée Diamètre inté0 9,0 0 9,0 rieur (vallée) (vallée) (en mm) Diamètre exté0 20,0 0 20,0 rieur (pic) (pic) Dimen- (en mm) sion d sion Longueur de partie ondulée 100 100 (en mm) Longueur de flexible 150*1 150*1 (en mm) Matériau IIR IIR Epaisseur de paroi dans les Couche pics d'ondula- 1,0 3,5 de tion caout(en rmx) chouc inté- Epaisseur de rieure paroi dans les rieure allées d'on- 1,0 0,5 dulation (en mm) Matériau PET PET Couche Denier (de) 1000 1000 de ren3 fils X 48 3 fils X 48 forceNombre de fils supports supports eConstruction Tressée Tressée Construction Tressée Tressée 15 Exemple Comparatif K L Couche Matériau Type silicone Type silicone de Epaisseur de caout- paroi (en mm) chouc 0,5 0,5 exté rieure Quantité de pénétration de réfrigérant (HFC- 1,2 0,69 134a) à 90 C (g/pièce pendant 72 heures) Pression d'éclatement 17,9 16,9 (MPa) Souplesse (N) 7,4 10,1 Note: *1: Des extrémités opposées de 25 mm sont des parties devant être immobilisées respectivement. Par conséquent, une longueur de flexible réelle est de 100 mm. Sur le Tableau 5, la quantité de pénétration de réfrigérant (résistance à la pénétration des gaz), la pression d'éclatement (résistance à la pression) et la souplesse sont évaluées sous les conditions suivantes. [Quantité de pénétration de liquide réfrigérant 25 (en poids)] Comme indiqué sur la figure 28, quatre flexibles échantillon ont été préparés. Chacun des trois flexibles échantillon est connecté à un silencieux 112 ayant une capacité de 50 cc à une première extrémité, un 30 liquide réfrigérant HFC-134a est rempli à 70 % de sa capacité, et chacun des trois flexibles échantillon est fermé à l'autre extrémité à l'aide de bouchons 114. Le flexible échantillon restant ne contient pas de HFC-134a pour vérifier un changement de poids d'un flexible unique ou d'un flexible lui-même, et est fermé aux deux extrémités par des bouchons 114, comme représenté sur la figure 28, et dans cet état un changement de poids du flexible unique est évalué. Les flexibles échantillon sont placés dans un four à 90 C, et le poids du flexible unique et des flexibles échantillon connectés aux silencieux 112 est mesuré toutes les 24 heures pendant 96 heures, et la quantité de pénétration de réfrigérant (en poids) par flexible est 10 calculée selon la formule suivante: [perte de poids du flexible échantillon enfermé dans du liquide réfrigérant (96 heures - 24 heures) perte de poids du flexible unique (96 heures - 24 heures)] La quantité de pénétration de liquide réfrigérant est de manière favorable aussi faible que possible. Ici, on vise une valeur de 1,1 g/flexible/72 heures. [Pression d'éclatement] Comme dans les Exemples 1 et 2, la pression 20 d'éclatement indique la valeur de pression d'eau qui amène un flexible à éclater lorsqu'une pression d'eau est exercée à l'intérieur du flexible à une vitesse de mise sous pression de 160 MPa/minute. [Souplesse] Comme représenté sur la figure 29, chacun des flexibles échantillon est supporté par deux colonnes de support espacées de 100 mm sur une plaque de base. Ensuite, une charge est exercée sur le flexible à un débit de 10 mm/minute au centre de celui-ci, et une charge 30 maximum ou une charge de pic est mesurée comme indicateur de souplesse. La charge maximum est de manière favorable aussi basse que possible, ou la souplesse est de manière favorable aussi élevée que possible, mais ici une valeur maximum de 10 newtons (N) est visée. Comme indiqué par les résultats du Tableau 5, les flexibles A, B, C, D et E des Exemples 6 (le sixième flexible 110) présentes des valeurs sous les valeurs ciblées de quantité de pénétration de réfrigérant et de 5 souplesse, et ont une résistance à la pénétration des gaz et une souplesse supérieures par comparaison au flexible de l'Exemple Comparatif. Et les flexibles A, B, C, D et E de l'Exemple 6 présentent une pression d'éclatement de 17 MPa ou plus, de sorte que la résistance à la pression 10 est excellente. Sur le Tableau 5, les descriptions dans la ligne "nombre de fils" sont par exemple indiquées de la même manière que sur le Tableau 1. Et "couche de renforcement" de l'Exemple 6 correspond par exemple à la couche de renforcement résistant à la pression 18. Dans le sixième flexible 110, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée en enroulant les fils de renforcement 22 en spirale autour de la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 de la même manière que dans le premier flexible 20 10, selon les circonstances. D'un bout à l'autre des Tableaux 1 à 5, des différentes indications numériques peuvent être attribuées à des Exemples Comparatifs ayant une construction identique. REVENDICATIONS 1. Flexible d'absorption de vibrations, comportant: une couche de caoutchouc tubulaire (16) ayant des ondulations (12, 54), et une couche de renforcement résistant à la pression (18, 56) stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16), et caractérisé en ce qu'il comporte un ou des fils de renforcement (22) 10 agencés le long des ondulations (12, 54), le ou les fils de renforcement (22) formant la couche de renforcement résistant à la pression (18, 56) dotée d'une forme qui correspond aux ondulations (12, 54). 2. Flexible d'absorption de vibrations selon la 15 revendication 1, caractérisé en ce que les fils de renforcement (22) sont tressés le long des ondulations (12, 54) pour former la couche de renforcement résistant à la pression (18, 56) dotée d'une forme qui correspond aux ondulations (12, 54). 3. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la couche de renforcement résistant à la pression (18, 56) est formée en agençant le ou les fils de renforcement (22) de manière étroite et de manière serrée, de telle sorte que la 25 couche de caoutchouc (16) n'est pas vue à travers celle-ci. 4. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: une autre couche de renforcement séparée (32) stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de renforcement résistant à la pression (18), avec un jeu défini dans des positions de vallées d'ondulation des ondulations (12) entre la couche de renforcement résistant à la pression (18) et l'autre couche de renforcement séparée (32). 5. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'autre couche de 5 renforcement séparée (32) est formée en agençant un ou des fils de renforcement (22) sur un angle établi de 30 à 54,44 . 6. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications i à 5, caractérisé en 10 ce que la couche de renforcement résistant à la pression (56) comporte un ou des fils de renforcement orientés longitudinalement (58) s'étendant dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations (52). 7. Flexible d'absorption de vibrations selon 15 l'une quelconque des revendications i à 6, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides (64) agencés individuellement le long d'une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations 20 (52), les anneaux d'arrêt (64) étant agencés sur un côté extérieur de la couche de renforcement résistante à la pression (56) dans des positions de vallées d'ondulation (62) des ondulations (54), de manière à arrêter la couche de renforcement résistant à la pression (56) radialement, 25 respectivement. 8. Flexible d'absorption de vibrations, caractérisé en ce qu'il comporte: un couche de caoutchouc tubulaire (16) ayant des ondulations (54), un tissu de renforcement (70) enveloppé autour d'un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16), de manière à constituer une couche de renforcement résistant à la pression (68) selon une relation stratifiée avec la couche de caoutchouc (16), une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides (64) agencés individuellement le long d'une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations (66), les anneaux d'arrêt (64) étant agencés sur un côté 5 extérieur du tissu de renforcement (70) dans des positions de vallées d'ondulation (62) des ondulations (54), de manière à arrêter le tissu de renforcement (70) radialement pour former la couche de renforcement résistant à la pression (68) dotée d'une forme qui correspond aux on10 dulations (54), et le tissu de renforcement (70) étant formé en tressant ou en entrelaçant des fils de chaîne de renforcement (72) et des fils de trame de renforcement (74), étant enveloppé autour du côté de surface extérieure de 15 la couche de caoutchouc tubulaire (16), de sorte que les fils de chaîne de renforcement (72) sont orientés dans une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations (66). 9. Flexible d'absorption de vibrations, carac20 térisé en ce qu'il comporte: une couche de caoutchouc tubulaire (16) ayant des ondulations (54), un tissu de renforcement (78) enroulé en spirale autour d'un côté de surface extérieure de la couche 25 de caoutchouc (16), de manière à constituer une couche de renforcement résistant à la pression (68) selon une relation stratifiée avec la couche de caoutchouc (16), une pluralité d'anneaux d'arrêt annulaires rigides (64) agencés individuellement le long d'une direc30 tion longitudinale du flexible d'absorption de vibrations (66), les anneaux d'arrêt (64) étant agencés sur un côté extérieur du tissu de renforcement (78) dans des positions de vallée d'ondulation (62) des ondulations (54) de manière à arrêter le tissu de renforcement (78) radiale35 ment pour former la couche de renforcement résistant à la pression (68) dotée d'une forme qui correspond aux ondulations (54), et le tissu de renforcement (78) étant formé en tressant ou en entrelaçant des fils de chaîne de renfor5 cement (80) et des fils de trame de renforcement (82), et étant enroulé autour du côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16), de sorte que les fils de chaîne de renforcement (80) et les fils de trame de renforcement (82) sont orientés sur un angle incliné par 10 rapport à une direction longitudinale du flexible d'absorption de vibrations (66), respectivement. 10. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: une membrane en résine (86) stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc (16), ou sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc (16) et dans un côté intérieur de la couche de renforcement résistante à la pression (18), la membrane en résine 20 (86) ayant une épaisseur de 50 gm à 250 gm. 11. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications i à 10, caractérisé en ce que la couche de caoutchouc (16) a une épaisseur de paroi plus importante dans les pics d'ondulation (60) des 25 ondulations (12, 54) que dans les vallées d'ondulation (62) de celles-ci. 12. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc (16) dans les pics d'on30 dulation (60) des ondulations (12, 54) est conçue 1, 2 à 6 fois aussi grande que celle des vallées d'ondulation (62) de cellesci. 13. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications i à 7, caractérisé en 35 ce que la couche de renforcement résistant à la pression (18, 56) est formée en agençant le ou les fils de renforcement (22) sur un angle d'agencement généralement égal dans les pics d'ondulation (60) et les vallées d'ondulation (62) des ondulations (12, 54). 14. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications i à 13, caractérisé en ce qu'une pression d'éclatement du flexible d'absorption de vibrations (10, 30, 52, 66, 84, 110) est d'un minimum de 1 MPa. 15. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: une couche de recouvrement (20) stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de renforce15 ment résistant à la pression (18, 56, 68). 16. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que la construction du flexible d'absorption de vibrations (10, 30, 52, 66, 84, 110) est adaptée pour un 20 flexible de canalisation devant être agencé dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur.