Brevet FR2859028A1 — publié le 20050225

- 1 - La présente invention concerne le procédé de la régulation de la combustion des effluents gazeux issus d'un système de régénération dans le domaine de traitement des gaz. Dans un système de régénération d'un solvant liquide provenant d'une tour de lavage (triéthylèneglycol, MDEA, DEA, MEA, etc...), le liquide riche en composant absorbé est en général régénéré par distillation en produisant en tête de colonne des effluents. Ces effluents se composent d'une vapeur non combustible et d'éléments combustibles gazeux. Dans certains procédés industriels, ces effluents sont incinérés. Pour réaliser une combustion stoechiométrique, il faut fournir la quantité d'air nécessaire. Cette quantité d'air est calculée à partir du débit de composants combustibles contenus dans le mélange sous forme hydrocarbure ou autres (voir figure 2). Dans l'exploitation industrielle, la composition du mélange d'effluents varie en fonction de la qualité de gaz à traiter dans la tour de lavage et du mode de fonctionnement de la régénération (par exemple. humidité du gaz à laver, utilisation ou pas du gaz de stripage, injection dans le gaz à laver de déshydratants tels que le méthanol, etc...), le pouvoir calorifique inférieur d'effluents est donc très varié (PCI instable). Dans les installations existantes, la régulation est faite sans tenir compte cette variation du PCI. Afin de contrôler la combustion, il est nécessaire de connaître la concentration instantanée du gaz de combustion dans le mélange. Cette concentration peut être déterminée à partir des paramètres opératoires, la pression et la température des effluents en tête de colonne de distillation ainsi que le mode de fonctionnement (stripage, injection de déshydratants). En fonction de la quantité du composant à absorber par le solvant liquide de lavage, les effluents en tête de la colonne de distillation seront plus ou moins riche en composant combustible, la température d'équilibre (TT1) est une fonction de la composition des effluents qui détermine le pouvoir calorifique inférieur du mélange. Le diagramme en figure (1) montre la relation entre le pouvoir calorifique inférieur (PCI) des effluents et la température pour une - 2 pression de condensation donnée. Le débit du solvant liquide de lavage étant constant, la quantité de matières absorbés donc le débit massique des effluents est une fonction de la température d'équilibre (TT1). Comme le PcI et le débit sont tous en fonction de la température d'équilibre des effluents, on peut déduire que la puissance thermique de la combustion des effluents est une fonction de la température d'équilibre des effluents en sortie de la colonne de distillation (TT1). selon le mode de fonctionnement, on peut définir préalablement une ou plusieurs courbes correspondantes. É FT1 = f2 (TT1) É P = f3 (TTl) Le schéma en figure (2) décrit le principe de régulation de combustion. Le régulateur prend en compte des paramètres (pression, température et débit) des effluents, calcule les débits d'air de combustion et de dilution en utilisant ces courbes prédéfinies. La particularité de la présente invention consiste en la régulation de la combustion de ces effluents selon leur température en sortie de la colonne de distillation, cette température étant non seulement un indicateur important de concentration en composants combustibles, mais aussi un indicateur du débit des effluents. Cette méthode de régulation permet de contrôler la température de la chambre de combustion lorsque le débit et la composition (d'où le PCI) peuvent varier et en particulier durant les phases transitoires ou d'injection de déshydratants. REVENDICATIONS 1) Procédé de contrôle de la température (TT2) de chambre de combustion en fonction de la variation du PCI et du débit (FT1) des effluents gazeux provenant d'un système de régénération d'un liquide de lavage (voir figure2). La mesure du PCI et du débit des effluent (FT1) permet au régulateur R2 de contrôler la température de chambre de combustion (TT2). 2) Procédé de contrôle selon la revendication 1 caractérisé en ce que la variation du PCI des effluents est une fonction de la température (TT1) en sortie de la colonne de distillation et du mode de fonctionnement du régénérateur (voir figure 1). La mesure de cette température (TT1) permet au régulateur R2 de calculer le PCI des effluents et de contrôler la température de chambre de combustion (TT2). 3) Procédé de contrôle selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que le débit des effluents (FT1) provenant de la colonne de distillation est une fonction de la température (TT1) en sortie de la colonne de distillation et du mode de fonctionnement du régénérateur. La mesure de cette température permet au régulateur R2 de connaître le débit des effluents (FT1) et de contrôler la température de chambre de combustion (TT2). 4) Procédé de contrôle selon la revendication 1 ou la revendication 2 ou la revendication 3 caractérisé en ce la puissance thermique de la combustion des effluents est une fonction de la température (TT1) en sortie de la colonne de distillation et du mode de fonctionnement du régénérateur. La connaissance de cette température (TT1) permet au régulateur R2 de calculer le débit et le PCI des effluents donc la puissance thermique de la combustion de ces effluents, et de contrôler la température de chambre de combustion (TT2).